INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
transporter les cassettes de la ligne d’acheminement de circulation externe vers le mécanisme d’acheminement pour les empiler afin de former l’ensemble de cassettes empilées par l’intermédiaire du dispositif de combinaison de levage ;
acheminer l’ensemble de cassettes empilées de l’entrée d’acheminement de matériau vers le corps du four pour le frittage par l’intermédiaire du mécanisme d’acheminement, et acheminer l’ensemble de cassettes empilées frittées du corps du four vers la sortie de transport de matériau ;
décharger les cassettes de l’ensemble de cassettes empilées sur le mécanisme d’acheminement et transporter les cassettes vers la ligne d’acheminement de circulation externe, respectivement, par l’intermédiaire du dispositif de séparation et de déchargement de cassettes ; et
renvoyer les cassettes soumises à la séparation et au déchargement vers la zone de chargement par le biais de la ligne d’acheminement de circulation externe.
Par rapport à l’art antérieur, la présente demande présente au moins les avantages suivants :
Les f igures 8, 8A sont des vues schématiques en coupe transversale d’un moteur synchrone à aimants permanents, selon un mode de réalisation, la f igure 8A étant une vue agrandie d’une partie de la f igure 8,
La f igure 9 est une vue schématique en coupe transversale d’un actionneur, selon un mode de réalisation,
La f igure 10 est une vue schématique en perspective d’une installation domotique, selon un mode de réalisation.
Description détaillée Les f igures 1 et 2 représente un moteur 1a de type synchrone à aimants permanents, selon un mode de réalisation. Le moteur 1a comprend un stator 2, un rotor 3 et un arbre 4 solidaire du rotor, ces trois éléments étant coaxiaux et logés dans un carter 6. Le carter 6 est solidaire du stator 2 et lié à l’arbre 4 par l’intermédiaire de paliers 5, par exemple du type roulement à billes.
Sur la f igure 2, le stator 2 présente une forme cylindrique 20 creuse et comprend des dents 21 s’étendant radialement vers l’intérieur de la partie cylindrique 20. Les dents sont prévues pour recevoir chacune un enroulement 11. Les dents 21 peuvent présenter chacune une extrémité libre prolongée par une plaque 23 en forme de tuile.
Selon un mode de réalisation, le rotor 3 est de type à aimants permanents insérés. Ainsi, le rotor 3 présente un contour externe de forme cylindrique, à l’intérieur duquel sont formés des évidements 31 formant des barrières de flux, les évidements étant répartis autour de l’axe du rotor. Le rotor présente également un alésage central 36 dans lequel est fixé l’arbre 4 entrainé en rotation par la rotation du rotor 3. Des aimants permanents 12 sont insérés dans les évidements. Les plaques courbes 23 à l’extrémité des dents 21 épousent la forme cylindrique du rotor 3 en conservant un entrefer sensiblement constant dans la région de vis-à-vis entre chaque plaque 23 et le contour externe du rotor 3.
Dans l’exemple de la f igure 2, le stator 2 comprend six dents 21 et le rotor 3 comprend quatre pôles magnétiques formés par les aimants 12. Les aimants 12 présentent une forme parallélépipédique. Pour limiter les coûts, les aimants peuvent être réalisés, non pas dans une terre rare, mais en ferrite ou en plasto-ferrite. Les aimants 12 peuvent ainsi être insérés dans les évidements 31 soit du fait que la section des aimants solides correspond sensiblement à celle d’une partie des évidements, soit sous forme de pâte en plasto-ferrite qui remplit alors les évidements lors de la fabrication du moteur.
La longueur axiale des aimants 12 peut être plus grande que celle du stator de façon à pouvoir capter le flux des aimants par des capteurs à effet Hall qui donnent la position du rotor nécessaire au pilotage du moteur 1a.
Le stator 2 présente un diamètre externe inférieur à 55 mm, par exemple compris entre 35 et 55 mm. Il peut présenter une longueur comprise entre 14 et 20 mm. Le rotor 3 peut présenter un diamètre compris entre 18 et 25 mm et une longueur comprise entre 18 et 25 mm. L’entrefer peut être compris entre 0,2 et 0,6 mm, par exemple égal à 0,3 mm.
Le bobinage formant les enroulements 11 autour des dents 21 peut être de type dentaire ou concentrique et distribué, simple ou double couche. Le bobinage peut être réalisé avec du fil de cuivre de 0,12 à 0,2 mm pour former entre 700 et 1000 spires autour des dents 21.
Le stator 2 et le rotor 3 peuvent être réalisés par un empilement d’une pluralité de plaques découpées dans une tôle de faible épaisseur, par exemple comprise entre 0,3 et 0,7 mm. Les plaques peuvent être assemblées par des agrafes, notamment de manière à assurer leur alignement. Ainsi, la f igure 3 représente le rotor 3 formé d’un empilement de deux sortes de plaques 33, 34, les plaques 34 formant des shunts magnétiques. Dans l’exemple de la f igure 3, le rotor 3 est formé de 40 plaques 33, 34, dont trois plaques 34, puis un groupe de seize plaques 33 et un groupe de dix-neuf plaques 33, séparés par une plaque 34, et enfin une plaque 34.
Les f igures 2 et 4 montrent la forme des plaques 34. Selon un mode de réalisation, les aimants 12 sont de forme parallélépipédique. Ainsi, les évidements 31 formant les barrières de flux et logeant les aimants permanents 12, peuvent être définis par les paramètres suivants :
le rayon RE d’un cercle centré sur l’axe longitudinal du rotor 3 au-delà duquel sont formés les évidements 31,
la longueur ML et la largeur MW des aimants 12,
le demi-angle Aa d’extension des évidements 31 autour de l’axe longitudinal du rotor 3, et
l’angle d’ouverture Ga des évidements 31 sur le bord du rotor, autour de l’axe longitudinal du rotor.
Pour apporter une solution technique à ces problèmes, il a été proposé de remplacer les volets par une ou plusieurs membranes déployables d’obturation de la veine secondaire. Une telle conception est par exemple connue du document FR 3 076 864 A1.
Si la présence de membranes déployables d’obturation dans la veine secondaire permet de limiter la masse globale de l’inverseur, celle-ci reste impactée par la présence des grilles de déviation. Ces grilles incorporent en effet des ailettes / des aubes destinées à redresser le flux vers l’avant pour obtenir la fonction de contre-poussée. La hauteur radiale de ces ailettes de déviation étant limitée par la nécessité de loger les grilles de déviation à l’intérieur de l’inverseur en configuration de jet direct, il est parfois nécessaire d’augmenter la longueur axiale de ces grilles, afin de disposer du nombre suffisant d’ailettes nécessaires à l’obtention des performances requises de contre-poussée.
Cette augmentation de la longueur des grilles de déviation génère une augmentation de la longueur de plusieurs composants de l’inverseur, comme le / les capots mobiles d’inverseur, les actionneurs, etc. Cela conduit inévitablement à une masse plus importante de l’inverseur ainsi qu’à une plus grande trainée, synonymes d’augmentation de la consommation spécifique.
Pour résoudre au moins partiellement les inconvénients mentionnés ci-dessus, relatifs aux réalisations de l’art antérieur, l’invention a tout d’abord pour objet un inverseur de poussée pour ensemble propulsif d’aéronef, l’inverseur comprenant une structure fixe équipée d’une paroi de délimitation radialement interne d’une veine secondaire de l’ensemble propulsif destinée à être traversée par un flux secondaire, l’inverseur comprenant également une structure mobile comprenant au moins un capot mobile d’inverseur équipé d’une paroi radialement interne de capot d’inverseur délimitant la veine secondaire radialement vers l’extérieur, la structure mobile étant déplaçable en translation par rapport à la structure fixe selon un axe central longitudinal de l’inverseur, entre une position avancée de poussée directe, et une position reculée d’inversion de poussée dans laquelle la structure mobile et la structure fixe définissent axialement entre elles, sur la veine secondaire, une ouverture d’extraction radiale d’au moins une partie du flux secondaire.
Selon l’invention, l’inverseur de poussée comprend également au moins une membrane déployable de déviation conçue pour dévier ladite au moins une partie du flux secondaire s’échappant de l’ouverture d’extraction radiale, lorsque cette membrane de déviation est dans une configuration déployée adoptée lorsque la structure mobile se trouve en position reculée d’inversion de poussée, et dans cette configuration déployée, ladite au moins une membrane de déviation s’étend radialement vers l’extérieur au-delà du capot mobile d’inverseur en position reculée d’inversion de poussée.
Ainsi, l’invention se révèle avantageuse en ce qu’elle remplace tout ou partie des grilles de déviation de l’inverseur par une ou plusieurs membranes de déviation, capables de se déployer pour assurer sa fonction de contre-poussée lorsque la structure mobile adopte sa position reculée d’inversion de poussée. Une telle membrane de déviation présente l’intérêt d’un encombrement faible en configuration non-déployée, adoptée lorsque la structure mobile se trouve en position avancée de poussée directe, tout en étant capable de s’étendre radialement vers l’extérieur de manière conséquente dans sa position déployée, pour l’obtention de performances satisfaisantes en matière de contre-poussée.
La solution proposée par l’invention permet de réduire la dimension axiale de l’inverseur, car la/les membranes proposées dévient le flux de préférence vers l’avant, en le canalisant vers une section d’éjection préférentiellement sensiblement perpendiculaire au plan de sortie des membranes. Ainsi, la surface débitante est toujours sensiblement égale à la section de sortie des membranes, alors que dans le cas des grilles conventionnelles, l’éjection s’effectue de manière oblique par rapport au plan externe de la grille. Dans ce cas des grilles, plus le jet est dévié vers l’avant, plus la surface débitante de la grille s’en trouve réduite. Aussi, pour l’obtention d’un débit compatible du moteur, il faut alors rallonger axialement les grilles, avec un impact conséquent sur l’encombrement général de l’inverseur.
Dans le cas d’une membrane, la géométrie de celle-ci oriente le flux, mais c’est sa section de sortie qui provoque le redressement du flux, tout en restant perpendiculaire à la vitesse de sortie de ce flux.
Avec la solution selon l’invention, il est ainsi possible d’incliner davantage le jet, et donc d’en augmenter les performances de contre-poussée, sans réduire la surface débitante. Par conséquent, la longueur de l’inverseur est conditionnée par la longueur des éventuelles grilles de déviation conservées, en fonction que celles-ci soient entièrement ou partiellement remplacées par des membranes conformes à l’invention.
Il en résulte un gain en termes de masse et de traînée, avec pour conséquence une amélioration de la consommation spécifique. Les coûts sont également réduits par la mise en œuvre de l’invention. En outre, la performance générale de l’ensemble propulsif est accrue, grâce à la plus grande liberté dans le choix des formes aérodynamiques de l’inverseur en jet direct, ces formes demeurant moins ou plus du tout conditionnées par la nécessité de loger les grilles de déviation dans l’inverseur en configuration de poussée de directe.
Il est noté qu’au sens de l’invention, ladite au moins une membrane déployable de déviation est une membrane de l’inverseur capable de générer un flux de sortie avec une composante axiale vers l’avant non-nulle, et/ou un flux de sortie circonférentiel avec une composante axiale nulle.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, ladite au moins une membrane de déviation comporte une membrane de déviation aval dont une surface active de déviation concave présente un bord d’attaque situé préférentiellement au niveau d’une extrémité axiale arrière de l’ouverture d’extraction radiale, ladite surface active de déviation concave étant mise en pression par ladite au moins une partie du flux secondaire s’échappant de l’ouverture d’extraction radiale.
Selon un autre mode de réalisation préféré de l’invention, éventuellement combinable avec le précédent, ladite au moins une membrane de déviation comporte une membrane de déviation amont dont une surface active de déviation convexe présente un bord d’attaque situé préférentiellement au niveau d’une extrémité axiale avant de l’ouverture d’extraction radiale, ladite surface active de déviation convexe étant mise en dépression par ladite au moins une partie du flux secondaire s’échappant de l’ouverture d’extraction radiale.
De préférence, ladite membrane de déviation aval comporte, circonférentiellement de part et d’autre de sa surface active de déviation concave, respectivement deux flancs radiaux délimitant conjointement, avec la surface active de déviation concave, un canal de déviation vers l’avant de ladite au moins une partie du flux secondaire s’échappant de l’ouverture d’extraction radiale. En d’autres termes, la membrane de déviation aval prend alors la forme générale d’une « capuche ».
Les aimants ayant cette forme sont particulièrement peut coûteux. L’usage de plasto-ferrite permet de réduire davantage le coût du moteur sans réduire les performances de ce dernier, notamment si la totalité du volume des évidements est rempli de ce matériau.
Selon un mode de réalisation, l’unité de commande applique au moteur une commande sinusoïdale ou trapézoïdale.
Les performances du moteur peuvent être atteintes par l’un ou l’autre de ces types de commande.
Selon un mode de réalisation, le rotor et/ou le stator sont formés par un assemblage de plaques de tôle.
Cette technique de fabrication s’avère particulièrement peu coûteuse et rapide. En outre, elle permet de modifier facilement la longueur du rotor ou du stator en fonction des performances souhaitées, notamment du couple à fournir par le moteur. En outre, cette technique permet de simplifier la réalisation des rainures qui peuvent être obtenues en formant des encoches dans les plaques de tôle.
Selon un mode de réalisation, le moteur présente une puissance inférieure ou égale à 300 W.
Les caractéristiques précitées du moteur sont particulièrement adaptées aux moteurs de cette gamme de puissance.
Des modes de réalisation peuvent également concerner un dispositif d’occultation du type volet roulant ou store, comprenant un actionneur tel que précédemment défini.
La f igure 1 est une vue schématique en perspective et en coupe longitudinale d’un moteur synchrone à aimants permanents, selon un mode de réalisation,
La f igure 2 est une vue schématique en coupe transversale du moteur synchrone à aimants permanents, selon un mode de réalisation,
La f igure 3 est une vue schématique de profil d’un rotor du moteur synchrone à aimants permanents, selon un mode de réalisation,
La f igure 4 est une vue schématique en coupe transversale du rotor, selon un mode de réalisation,
La f igure 5 est une vue schématique de dessus d’une plaque du rotor, selon un mode de réalisation,
La f igure 6 est une vue schématique de dessus d’une plaque du rotor, selon un autre mode de réalisation,
La f igure 7 est une vue schématique de dessus d’une plaque du rotor, selon un autre mode de réalisation,
1. Dans le système de frittage au four susmentionné pour matériau d’électrode positive de batterie au lithium-ion, pendant le fonctionnement, tout d’abord, les cassettes se déplacent vers la zone de chargement avec la ligne d’acheminement de circulation externe, et le dispositif de chargement de cassettes charge les matériaux à fritter dans la rainure de remplissage de la zone de chargement ; ensuite, le dispositif de combinaison de levage transporte les cassettes de la ligne d’acheminement de circulation externe vers le mécanisme d’acheminement pour les empiler afin de former l’ensemble de cassettes empilées ; ensuite, le mécanisme d’acheminement achemine l’ensemble de cassettes empilées de l’entrée d’acheminement de matériau vers le corps du four pour le frittage, et achemine l’ensemble de cassettes empilées frittées du corps du four vers la sortie d’acheminement de matériau ; enfin, le dispositif de séparation et de déchargement de cassettes décharge les cassettes de l’ensemble de cassettes empilées sur le mécanisme d’acheminement et transporte les cassettes vers la ligne d’acheminement de circulation externe, respectivement.
2. Du fait que les deux extrémités du mécanisme d’acheminement s’étendent au moins jusqu’à l’entrée d’acheminement de matériau et la sortie d’acheminement de matériau, respectivement, la ligne d’acheminement de circulation externe est disposée dans la partie supérieure du corps du four, et la ligne d’acheminement de circulation externe est pourvue de la zone de chargement, la ligne d’acheminement de circulation externe achemine respectivement les cassettes vers les positions correspondantes du dispositif de chargement de cassettes et du dispositif de combinaison de levage, le dispositif de combinaison de levage transporte les cassettes de la ligne d’acheminement de circulation externe vers le mécanisme d’acheminement pour les empiler afin de former l’ensemble de cassettes empilées, tandis que le dispositif de séparation et de déchargement de cassettes décharge les cassettes de l’ensemble de cassettes empilées sur le mécanisme d’acheminement, et transporte les cassettes vers la ligne d’acheminement de circulation externe ; de cette manière, le processus de frittage au four du matériau d’électrode positive est réalisé et, pendant ce temps, les cassettes circulent dans l’espace tridimensionnel, et, en même temps, le nombre de cassettes est réduit, ce qui réduit ainsi le coût d’utilisation des cassettes et ce qui diminue la capacité de traitement des cassettes dans chaque section du processus de circulation.
3. Selon le système de frittage au four d’un matériau d’électrode positive de batterie au lithium-ion, lorsque les cassettes circulent sur la ligne d’acheminement de circulation externe, le dispositif de combinaison de levage, le mécanisme d’acheminement et le dispositif de déchargement et de séparation, les cassettes circulent dans l’espace tridimensionnel, réduisant ainsi la surface au sol du système de frittage au four.
Afin d’illustrer plus clairement les solutions techniques des modes de réalisation de la présente invention, les dessins nécessaires à la description des modes de réalisation seront brièvement présentés ci-dessous. Il convient de comprendre que les dessins ci-dessous n’illustrent que certains modes de réalisation de la présente invention et ne doivent pas être considérés comme en limitant la portée. Les personnes ayant des compétences ordinaires dans le domaine peuvent obtenir d’autres dessins connexes se rapportant à ces dessins sans engendrer de coûts de travail de création.
La est un diagramme schématique d’un système de frittage au four pour matériau d’électrode positive de batterie au lithium-ion selon un mode de réalisation ;
La est une vue en coupe du système de frittage au four pour matériau d’électrode positive illustré à la ;
La est un diagramme schématique partiel du système de frittage au four pour matériau d’électrode positive illustré à la selon un autre point de vue ;
La est un diagramme schématique partiel du système de frittage au four pour matériau d’électrode positive illustré à la selon encore un autre point de vue ;
La est un diagramme schématique d’une cassette du système de frittage au four pour matériau d’électrode positive illustré à la ;
La est un diagramme schématique partiel du système de frittage au four pour matériau d’électrode positive illustré à la ;
La est un diagramme schématique d’un dispositif de coupe d’un dispositif de vibration et de coupe du système de frittage au four pour matériau d’électrode positive illustré à la ;
La est un diagramme schématique d’un dispositif de combinaison de levage du système de frittage au four pour matériau d’électrode positive illustré à la ; et
La est un diagramme schématique partiel d’un dispositif de séparation et de déchargement de cassette du système de frittage au four pour matériau d’électrode positive illustré à la .
DESCRIPTION DÉTAILLÉE Afin de faciliter la compréhension de la présente invention, la présente invention sera décrite plus en détail ci-dessous en référence aux dessins correspondants. Les modes de réalisation préférés de la présente invention sont illustrés dans les dessins. Toutefois, la présente invention peut être mise en œuvre sous de nombreuses formes différentes et n’est pas limitée aux modes de réalisation décrits ici. Au contraire, ces modes de réalisation sont fournis pour une compréhension plus approfondie et plus complète du contenu divulgué par la présente invention.
La est une vue en perspective du pot de séparation de la .
La est une vue en perspective d’un hydrocureur comportant un dispositif d’aspiration et de mise en pression.
Description détaillée Le dispositif d’aspiration et de mise en pression (ci-après « dispositif 1 ») permettant d’illustrer l’invention est représenté schématiquement dans un mode de réalisation préféré sur la et la .
D’une part, le dispositif 1 est configuré pour pouvoir générer une aspiration, par exemple pour réaliser le pompage de produits tels que des boues, des solvants, des nappes de pétrole, …. Ces produits peuvent notamment être pompés depuis une zone de pompage vers une enceinte de stockage.
D’autre part, le dispositif 1 est également configuré pour pouvoir générer une mise en pression, par exemple pour réaliser l’évacuation par refoulement de produits préalablement pompés depuis l’enceinte de stockage vers une zone d’évacuation.
Dans le cadre de la présente invention, on entend : - par « zone de pompage», un endroit, par exemple un emplacement particulier notamment sur un site industriel ou bien une citerne ou un autre contenant, où se trouvent les produits qui doivent être pompés, par exemple pour être déplacés vers un site de traitement spécialisé ; - par « enceinte de stockage», un contenant tel qu’une cuve, un bac, une citerne, destiné à recevoir les produits pompés. Ce contenant peut par exemple être monté sur un véhicule pour transporter les produits stockés vers un site de traitement. Un tel véhicule peut correspondre à un hydrocureur, comme précisé ci-après dans une application particulière ; et - par « zone d’évacuation », un endroit, par exemple un site de traitement spécialisé, comportant des contenants tels que des cuves, des bacs ou des citernes, destinés à la récupération et/ou au traitement des produits à évacuer.
De plus, dans le cadre de la présente description : - sur la et la , des traits de types différents (tirets, pointillés, traits mixtes, ...) représentent des circuits (d’eau et/ou d’air) différents et des flèches sur ces traits représentent le sens de circulation de l’eau et/ou de l’air dans ces circuits ; - le terme « amont » caractérise un élément d’un circuit (d’eau et/ou d’air) se situant avant un point donné, dans le sens de circulation dans ledit circuit ; et - le terme « aval » caractérise un élément d’un circuit (d’eau et/ou d’air) se situant après un point donné, dans le sens de circulation dans ledit circuit.
Le dispositif 1, représenté schématiquement sur la et la , comporte une cuve à eau 2 permettant de stocker de l’eau destiné à alimenter le dispositif 1 en eau. Il comporte également une pompe haute pression 3 reliée à la cuve à eau 2 par une canalisation 4. La canalisation 4 comprend notamment une vanne 5 d’isolement permettant d’ouvrir ou de fermer la circulation d’eau entre la cuve à eau 2 et la pompe haute pression 3. La canalisation 4 comprend également, en amont de la pompe haute pression 3 sur la canalisation 4, un filtre à eau 6 permettant de filtrer l’eau arrivant dans la pompe haute pression 3.
La pompe haute pression 3 est entraînée par un moteur hydraulique 7. Elle est configurée pour mettre en pression l’eau provenant de la cuve à eau 2 afin de fournir de l’eau à haute pression à un hydro-éjecteur 8.