INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dispositif de moussage de lait pourvu d’un passage d’air calibré La présente invention concerne le domaine des machines à café automatiques, et plus particulièrement le domaine des dispositifs de moussage de lait destinés à coopérer avec des machines à café automatiques.
- une partie de mélange comprenant une chambre de mélange munie d’un orifice de sortie, un orifice d’entrée de vapeur et un conduit d’écoulement principal reliant l’orifice d’entrée de vapeur à la chambre de mélange,
- un joint d’étanchéité agencé à une zone de jonction entre la partie de mélange et la partie de fermeture et s’étendant autour de la chambre de mélange et du conduit d’écoulement principal.
Toutefois, selon le document WO2005/063093, le joint d’étanchéité est formé par une pièce de recouvrement, qui est globalement plate et qui est réalisée en matière flexible, et le conduit d’amenée de lait, le conduit d’écoulement principal et la chambre de mélange sont délimités en partie par ladite pièce de recouvrement. Ainsi, les protéines de lait, contenues dans le lait s’écoulant dans le conduit d’amenée de lait et le conduit d’écoulement principal, sont susceptibles de déformer la pièce de recouvrement et donc de modifier notamment la section de passage du conduit d’écoulement principal.
Or, une telle modification de la section de passage du conduit d’écoulement principal est susceptible de modifier, dans le temps, la quantité d’air introduite dans le conduit d’écoulement principal, ce qui peut conduire à l’obtention d’une mousse de lait ayant une consistance qui ne soit pas assez ferme et crémeuse, et par exemple trop liquide.
Le problème technique à la base de l’invention consiste notamment à fournir un dispositif de moussage de lait qui puisse être démonté et nettoyé aisément, tout en garantissant l’obtention d’une mousse de lait ayant une consistance appropriée.
L'actionneur 8 peut être choisi parmi tout système électromécanique permettant de transformer une énergie électrique en un mouvement mécanique avec la puissance requise pour permettre le déplacement à une force et à une vitesse requise de la paroi mobile 6 du réservoir 5 à volume variable. L’actionneur 8 peut notamment être un actionneur piézo-électrique, un actionneur électromagnétique pouvant comprendre un moteur électromagnétique avec ou sans balai couplé ou non à un réducteur, un polymère électro-actif ou un alliage à mémoire de forme.
L’unité de commande 100 est configurée pour commander l’actionneur 8 de sorte à déplacer la paroi mobile 6 du réservoir 5 vers une position correspondant au volume déterminé. Plus particulièrement, dans l’exemple illustré en , l’unité de commande 100 est adaptée pour émettre un ordre de fonctionnement d’un moteur de l’actionneur 8 dans un sens ou dans l'autre selon qu'une augmentation ou une diminution du volume du réservoir 5 est requise.
Avantageusement, le boîtier 1 renferme un capteur de réservoir 102 adapté pour mesurer une valeur représentative de la pression de fluide dans le réservoir 5 dite « deuxième pression ». Le capteur de réservoir 102 peut par exemple être un capteur de force ou un capteur de pression.
De manière particulièrement avantageuse, un élément de commande externe 9, comme une télécommande, externe au corps du patient, est utilisable par le patient ou un tiers pour communiquer de manière non filaire avec le dispositif 10 médical, par exemple par radiofréquences.
Dans certains modes de réalisation, un baromètre 90, i.e. un capteur de pression atmosphérique, est compris dans le dispositif 10 par exemple dans le boîtier 1. Selon un autre mode de réalisation, le baromètre 10 est agencé sur une paroi externe du boîtier 1 et est configuré pour communiquer avec le dispositif 10. Encore selon un autre mode de réalisation, le baromètre 90 peut être agencé dans l’élément de commande externe 9 externe au corps de l’individu dans lequel le dispositif 10 est implanté. Le baromètre 90 est adapté pour mesurer une valeur représentative d’une pression atmosphérique à laquelle est soumis le dispositif médical implantable 10. Dans le cas d’un baromètre 90 disposé dans l’élément de commande externe 9, une mesure de valeur représentative de la pression atmosphérique peut ainsi être effectuée via l’élément de commande externe 9, par exemple lorsque le patient active lui-même une commande de l’élément de commande externe 9.
Alternativement ou en combinaison, le baromètre 90 peut également être configuré pour mettre en œuvre une mesure de pression atmosphérique à une fréquence prédéterminée.
Ensemble Selon un deuxième aspect, il est proposé un ensemble comprenant un dispositif médical implantable 10 tel que décrit ci-dessus, et un élément de commande externe 9 adapté pour être utilisé par un individu, par exemple par un individu dans lequel le système est implanté. Le dispositif médical implantable 10 et l’élément de commande externe 9 comprennent des moyens de communication adaptés pour communiquer entre eux de manière non filaire, par exemple par radiofréquences. Les moyens de communication du dispositif 10 implantable peuvent être intégrés dans le boîtier 1.
Procédés Selon un troisième aspect, il est proposé un procédé d’estimation d’une valeur représentative d’une première pression, la première pression étant une pression de fluide dans l’élément gonflable 3 du dispositif médical implantable 10. Cette valeur permet d’estimer la pression de fluide. Il est particulièrement intéressant d’estimer cette pression afin d’être alerté lorsque cette pression est trop importante ou trop peu importante. En effet, si la pression de fluide dans l’élément gonflable 3 est trop importante, cela peut causer des dégradations des tissus du conduit anatomique que l’élément gonflable 3 entoure. A l’inverse, si la pression de fluide dans l’élément gonflable 3 est trop peu importante, le conduit anatomique entouré par l’élément gonflable 3 est susceptible de ne pas être suffisamment obturé ce qui peut causer, dans le cas d’exemple où le conduit est un urètre, un épisode d’incontinence.
Par ailleurs, l’estimation d’une valeur représentative de la première pression permet d’estimer une valeur représentative de la pression atmosphérique à laquelle est soumis le dispositif 10. Comme expliqué précédemment, une variation de pression atmosphérique peut causer des déformations du réservoir 5 du dispositif 10. Ces déformations peuvent entrainer une injection de fluide dans l’élément gonflable 3 ou une extraction de fluide de l’élément gonflable 3 non contrôlée et donc une augmentation ou une diminution de la pression de fluide dans l’élément gonflable 3.
Les variations de pression atmosphériques ou de pression de fluide dans l’élément gonflable 3 sont donc des phénomènes à surveiller pour éviter des dégradations de tissus du conduit anatomique ou des manques d’obturation du conduit anatomique.
Les procédés décrits ci-après comprennent l’estimation de valeurs représentatives de pressions. En particulier, parmi les valeurs estimées sont par exemple estimées une valeur représentative de première pression, une valeur représentative de deuxième pression ainsi qu’une valeur représentative de pression atmosphérique. La première pression est une pression de fluide dans l’élément gonflable 3 du dispositif médical implantable 10. La deuxième pression est une pression de fluide dans le réservoir 5. La pression atmosphérique est la pression atmosphérique à laquelle est soumis le dispositif 10 et donc le réservoir 5. Une valeur représentative de pression est une valeur qui permet d’estimer la pression ou qui permet, si l’on dispose de plusieurs valeurs représentatives de pression, d’évaluer des variations de la pression. Une valeur représentative de pression peut être une valeur de pression absolue exprimée par exemple en Pascal. Une valeur représentative de pression peut également être une valeur de force (par exemple une force exercée sur le réservoir 5 ou l’élément gonflable 3). Les exemples de valeurs représentatives de pression proposés ne sont pas limitatifs et on pourrait envisager tout autre type de valeurs représentatives de pression pertinentes.
Dans un souci de concision, dans la suite de la description, les notions des valeurs représentatives de pression seront régulièrement simplement nommées « pressions ». Par exemple, la valeur représentative de première pression sera nommée « première pression » mais l’on comprendra que cette expression « première pression » désigne la valeur représentative de première pression.
En référence à la figure 3, le procédé d’estimation de la première pression, i.e. la pression de fluide dans l’élément gonflable 3, comprend une étape a), mise en œuvre par l’unité de contrôle et de traitement de données 200, de détermination d’une deuxième pression, i.e. la pression de fluide dans le réservoir 5. La deuxième pression sera notée dans la suite.
Selon un mode de réalisation, la deuxième pression est déterminée à partir d’au moins une valeur représentative de la pression de fluide dans le réservoir 5 mesurée par le capteur de réservoir 102.
Avantageusement, la deuxième pression est une moyenne ou une médiane d’une pluralité de valeurs représentatives de la pression de fluide dans le réservoir 5. En d’autres termes, une pluralité de valeurs représentatives de la pression de fluide dans le réservoir 5 sont acquises par le capteur de réservoir 102 sur une plage de temps donnée et une moyenne ou une médiane est calculée à partir de la pluralité de valeur afin d’obtenir la deuxième pression. Encore de préférence, la deuxième pression est déterminée à partir d’une moyenne ou d’une médiane d’au moins trois valeurs représentatives de la pression de fluide dans le réservoir 5. La médiane ou la moyenne de la pluralité de valeurs représentatives de la pression de fluide dans le réservoir 5 est notée et, dans un certain mode de réalisation, correspond à . Dans ce cas, le fait de calculer une moyenne ou une médiane de plusieurs valeurs représentatives de la pression de fluide dans le réservoir 5 mesurées successivement dans le temps permet d’évaluer la deuxième pression dans le temps en fonction de variations de pression atmosphérique. La valeur de deuxième pression qui en découle est une valeur lissée qui prend en compte l’évolution de la pression de fluide dans le réservoir 5 en fonction de variations de pression atmosphérique. De préférence, les valeurs représentatives de la pression de fluide dans le réservoir 5 utilisées pour calculer la médiane ou la moyenne sont mesurées à des intervalles compris entre 10 secondes et 8 minutes, de préférence environ égaux à 2 minutes.
De sorte à estimer la deuxième pression de la façon la plus réaliste et précise possible, différents termes sont avantageusement calculés qui sont pris en compte dans le calcul de la deuxième pression.
La détection de la position de la pièce PS peut se faire de différentes façons, et notamment de façon électrique ou par comptage ou encore par une détection de position angulaire.
La façon électrique peut par exemple consister à associer des potentiels électriques différents aux portions de paroi qui délimitent respectivement les fonds des différents espaces Ej. Dans ce cas, en fonction de la tension spécifique en cours aux bornes d’un circuit électronique du détecteur DP on en déduit la position en cours de la pièce PS.
Le comptage peut par exemple consister à incrémenter d’une unité un compteur d’un circuit électronique du détecteur DP chaque fois que la tige T passe d’un espace Ej à l’espace voisin suivant Ej+1 (en partant du tout premier espace E1 (ici associé au premier pictogramme « 0 »)), et à décrémenter d’une unité ce compteur chaque fois que la tige T passe d’un espace Ej à l’espace voisin précédent Ej-1.
La détection de position angulaire peut se faire au moyen d’un capteur d’angle qui est lié, par exemple, à la pièce PS (de préférence à sa première sous-partie SP1). Ce capteur d’angle peut, par exemple, être à effet Hall. Il peut, par exemple, détecter la rotation angulaire d’une roue qui engrène des dents d’un secteur denté dédié solidarisé fixement à la face arrière FR de la jante JV.
On notera, comme illustré non limitativement sur les figures 1 à 3, que l’élément de sélection ES peut, par exemple, comprendre la source de lumière SL. Cela permet de simplifier l’agencement du sélecteur SF. Mais on pourrait imaginer que l’élément de sélection ES ne serve qu’à la sélection d’un pictogramme PFj, et que la pièce PS comprenne une sous-partie dédiée au support de la source de lumière SL et donc à l’éclairement du pictogramme PFj sélectionné.
On notera également, comme illustré non limitativement sur les figures 1 à 3, que la pièce PS peut aussi comprendre une deuxième sous-partie SP2 qui est solidarisée fixement à sa première sous-partie SP1 et qui définit un corps de l’élément de sélection ES. Dans ce cas, ce corps SP2 comprend la source de lumière SL. En d’autres termes, on définit une pièce PS monobloc, par exemple par moulage d’une matière plastique rigide (éventuellement avec un surmoulage d’une matière sur la seconde sous-partie SP2), et on adjoint à cette pièce PS la source de lumière SL (avec ses composants électroniques d’alimentation et de contrôle) dans un logement dédié de la seconde sous-partie SP2.
La source de lumière SL est alimentée en courant et contrôlée au moyen de fils électriques qui sont logés dans une partie creuse de la jante JV, puis passent dans la partie centrale du volant VV, puis passent dans la colonne de direction afin d’être couplés au réseau de bord du véhicule.
De même, le détecteur DP est alimenté en courant et contrôlé au moyen de fils électriques et fournit ses premiers signaux (représentatifs des positions (ou fonctions) sélectionnées) au moyen d’autres fils électriques, tous ces fils électriques étant logés dans une partie creuse de la jante JV, puis passant dans la partie centrale du volant VV, puis passant dans la colonne de direction afin d’être couplés au réseau de bord du véhicule ou à un réseau de communication multiplexé du véhicule selon leur fonction.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement et au moins partiellement sur les figures 1 à 3, le détecteur DP peut être propre à générer un second signal qui est représentatif du pictogramme PFj sélectionné. Dans ce cas, la source de lumière SL peut être avantageusement agencée de manière à délivrer une lumière qui a une couleur fonction de ce second signal généré. En d’autres termes, à chaque pictogramme PFj correspond une couleur spécifique de la lumière qui l’éclaire quand il a été sélectionné par le conducteur, ce qui permet à ce dernier de déterminer encore plus facilement la fonction qui est en cours de sélection.
A cet effet, la source de lumière SL peut, par exemple, comprendre trois diodes électroluminescentes (ou LEDs) ayant respectivement trois couleurs différentes (rouge, verte et bleue). Ces trois couleurs basiques peuvent être combinées par deux ou trois afin de disposer de plus de trois couleurs différentes. A titre purement illustratif, on pourrait utiliser une lumière de couleur blanche pour des fonctions classiques, une lumière de couleur verte pour une fonction de changement de direction (ou clignotants) ou une fonction de feu de croisement (ou « codes »), une lumière de couleur bleue pour une fonction de feu de route, et une lumière de couleur orange pour une fonction d’assistance à la conduite (ou ADAS).
On notera que chaque second signal peut éventuellement être identique au premier signal correspondant.
Renfort arrière de longeron Le contexte technique de la présente invention est celui des sous-ensembles de carrosserie destinés à améliorer la sécurité passive des véhicules automobiles. Plus particulièrement, l’invention a trait à une structure de véhicule automobile.
Dans l’état de la technique, on connait des sous-ensembles de carrosserie destinés à améliorer la sécurité passive des véhicules automobiles. Parmi ces sous-ensembles, on identifie des éléments horizontaux, parmi lesquels un longeron, un arc de pavillon et un montant de baie, et des éléments verticaux, parmi lesquels un pied avant, un pied central et un pied arrière. Les éléments horizontaux et les éléments verticaux constituent un réseau de voie d’effort dans le véhicule automobile.
En particulier, le longeron forme un corps creux lequel le pied central prend appui. Le corps creux formant le longeron résulte d’un assemblage de différents éléments en feuillure, parmi lesquels une partie intérieure du longeron formée d’un longeron intérieur, une partie extérieure du longeron formée d’un renfort longeron et d’un renfort longeron arrière, et une âme de longeron formant un voile plat intérieur au longeron, l’âme du longeron étant comprise entre la partie intérieure du longeron et la partie extérieure du longeron.
Lors d’un choc poteau, les éléments horizontaux et les éléments verticaux de structure du véhicule automobile sont mis en contrainte au niveau de la face latérale dudit véhicule automobile. On comprend que, pour garantir la sécurité passive du véhicule automobile lors d’un choc poteau, il est nécessaire d’avoir une continuité des voies pour éviter d’avoir un maillon faible lors de la circulation des efforts.
L’inconvénient de ces sous-ensembles de carrosserie est qu’ils offrent, à la jonction entre le longeron et le pied central, une protection latérale inefficace en cas de « choc latéral poteau ». Autrement dit, lors d’un « choc latéral poteau », ou « choc poteau », c’est à dire en cas d’un choc latéral contre une surface étroite, telle qu’un obstacle fixe prenant la forme d’un arbre ou d’un poteau, la jonction entre le longeron et le pied central forme une zone de fragilité de la structure. En effet, dans ces sous-ensembles de carrosserie, afin de faciliter la découpe des pièces et optimiser leur masse, la découpe du renfort de longeron arrière est droite. Une telle découpe concorde avec une position d’accostage du renfort de pied central et l’absence de recouvrement entre la feuillure de l’âme et celle du renfort de longeron. Une telle configuration crée une rupture d’inertie dans le sous-ensemble de carrosserie, préjudiciable à la sécurité des occupants du véhicule automobile en cas de choc poteau.
Selon un mode de réalisation, la table de solution ou l’algorithme spécifique en temps réel est fonction d’un paramètre choisi parmi : la tension d’alimentation V DC de l’onduleur, et une température du moteur électrique 12.
Les valeurs intermédiaires du courant d'axe direct I dstat et du courant d'axe de quadrature I qstat sont fortement dépendantes de la tension d’alimentation V DC de l’onduleur et/ou d’une température du moteur. Ainsi, la table de solutions ou l’algorithme spécifique en temps réel peut également prendre en compte ces paramètres.
La tension d’alimentation de l’onduleur minimum est la tension d’alimentation V DC de l’onduleur la plus basse possible de l’onduleur.
La température du moteur minimum est la température la plus faible possible du système moteur 12 considéré.
Selon un mode de réalisation, la valeur intermédiaire du courant d'axe direct I dstat et la valeur intermédiaire du courant d'axe de quadrature I qstat sont déterminées par interpolation de la table de solution ou par l’algorithme spécifique en temps réel.
Selon un mode de réalisation, la première étape de détermination E1 comprend une phase d’appréciation dans laquelle une comparaison du courant regénératif théorique est effectuée vis-à-vis d’un seuil de régénération global I DCmin .
Cette comparaison est réalisée, par exemple au moyen de l’équation ci-dessous math 13, à partir, de la vitesse de rotation Ω du moteur 12, de la tension d’alimentation de l’onduleur V DC , de la valeur de référence du courant d'axe direct I dref , et au choix, du couple consigne de référence C ref ou de la valeur de référence du courant d’axe de quadrature I qref , l'un étant directement issue de l'autre dès lors que la valeur de référence du courant d'axe direct I dref est fixée.
Si la comparaison de la phase d’appréciation est respectée, alors la valeur de référence du courant d'axe direct I dref devient la valeur intermédiaire du courant d'axe direct I dstat et la valeur de référence du courant d'axe de quadrature I qref devient la valeur intermédiaire du courant d'axe de quadrature I qstat .
Si le critère de la phase d’appréciation n’est pas respecté, alors la valeur de référence du courant d'axe direct I dref et la valeur de référence du courant d'axe de quadrature I qref sont modifiés conformément à la suite de l’étape 1.
- labellisation, par association à la donnée acquise d’un label représentatif de l’au moins un attribut déterminé, pour produire une donnée labellisée.
la est une représentation schématique générale d’un dispositif électronique de labellisation selon l’invention ;
la est une représentation schématique détaillée du dispositif électronique de la ; et
la est un organigramme représentatif d’un procédé de labellisation mis en œuvre par le dispositif de la .
En référence à la , un dispositif électronique de labellisation de données 10 comprend un module d’acquisition 12, un module de détermination 14 et un module de labellisation 16.
Le dispositif électronique de labellisation de données 10, aussi appelé par la suite dispositif de labellisation 10, comprend en outre par exemple un premier module d’analyse complémentaire 18 et/ou un deuxième module d’analyse complémentaire 20.
Le dispositif de labellisation 10 comprend en outre par exemple un module d’identification 22.
Le dispositif de labellisation 10 est configuré pour associer un label L à une donnée D afin de former une donnée labellisée LD. Le dispositif de labellisation est par exemple configuré pour former la donnée labellisée en associant un label L à une donnée D à l’aide d’un lien B.
La donnée D est une donnée de tout type. En particulier, la donnée D est soit une donnée formant un fichier unitaire, soit une donnée formant un flux de données. Lorsque la donnée D forme un fichier unitaire, la donnée D est par exemple un fichier texte comprenant par exemple un code informatique, un fichier d’image, un fichier de vidéo, ou tout autre fichier unitaire. Lorsque la donnée D forme un flux de données, la donnée est par exemple un tronçon d’un flux de données, tel un flux de données de mesure, un flux de données audio ou vidéo, ou de tout autre flux de données.
Le label L est par exemple représentatif d’au moins un attribut caractérisant une sensibilité d’une donnée. Dans un mode de réalisation particulier, le label est représentatif d’une pluralité d’attributs caractérisant une sensibilité d’une donnée. On considère ainsi un label comme associé à un niveau de sensibilité, un label dont les attributs sont représentatifs de l’ensemble des attributs associés audit niveau de sensibilité. On comprendra alors qu’un tel label peut être représentatif de plus d’attributs que l’ensemble des attributs associés au niveau de sensibilité.
On comprend alors qu’une sensibilité, aussi appelée niveau de sensibilité dans la description, est représenté par au moins un attribut, et de préférence une pluralité d’attributs. L’ensemble des attributs associés au niveau de sensibilité définissent alors ensemble le niveau de sensibilité.
Comme cela sera décrit plus en détails par la suite, une sensibilité est ainsi par exemple décrite par une pluralités d’attributs tels que définis dans une politique de labellisation. A titre d’exemple, la norme STANAG 4774 définit comment utiliser les attributs d’une politique de labellisation de l’OTAN.
Une politique de labellisation définit alors un ensemble d’attribut définissant un niveau de sensibilité, et, pour chaque attribut, un ensemble de valeurs possibles adoptées par ledit attribut.
Un attribut caractérisant le niveau de sensibilité peut par exemple être représentatif d’un niveau de confidentialité tel que déterminé par la défense nationale. La valeur d’un tel attribut est par exemple choisie dans la liste consistant en les éléments suivants : Non protégé, Diffusion restreinte, Secret, Très secret.