INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Bien qu’ici le pied télescopique comprenne cinq montants, le pied télescopique pourra comprendre plus de cinq montants ou moins de cinq montants.
Le nombre de boitiers associé à chaque pied télescopique pourra être différent de ce qui a été indiqué.
Au moins l’un des boitiers pourra être monté sur au moins l’un des montants par collage, par vis, par circlips ou tout autre moyen connu.
Au moins l’un des boitiers pourra être différent de ce qui a été indiqué et par exemple comprendre un plus grand nombre de taquet et/ou de logement et/ou de bouton et/ou d’éléments élastiquement déformable … que ce qui a été décrit.
Au moins l’un des perçages et/ou au moins l’un des boitiers pourra être agencé différemment de ce qui a été décrit.
Bien qu’ici le piètement comporte deux pattes, le piètement pourra comporter un nombre différent de pattes ou zéro patte.
Bien qu’ici au moins l’un des piètements comporte deux patins, au moins l’un des piètements pourra comprendre un nombre différent de patins ou zéro patin.
De manière générale, le piètement pourra présenter une autre forme que celle décrite. En référence à la , l’élément de base 410 peut être prolongé de parts et autres par deux pattes 411 mobiles relativement à l’élément de base 410 entre une position repliée et une position déployée. Contrairement à ce qui a été indiqué précédemment, au moins l’une des pattes 411 est ainsi mobile entre ses deux positions par un mouvement de translation le long de l’élément de base 410 et/ou un mouvement de rotation selon un axe de rotation 412 parallèle à la direction selon laquelle s’étend longitudinalement au moins un montant fixé au piètement.
Bien qu’ici les plateaux soient identiques, au moins deux des plateaux de la table pourront être différents entre eux.
Bien qu’ici au moins l’un des piètements soit en une partie, au moins l’un des piètements pourra être en deux parties ou plus. La table pourra comporter un nombre différent de piètement que ceux qui a été indiqué et par exemple un piètement pour chaque succession de montants.
Bien qu’ici il suffise de soulever le haut de la table pour déployer les pieds, la table pourra être munie d’un ou plusieurs mécanismes nécessitant leur activation pour déployer les pieds. Par exemple, l’utilisateur pourra avoir besoin d’actionner le bouton 201 pour déployer les pieds ou tout autre bouton.
Au moins l’un des taquets pourra ne pas être biseauté et par exemple le taquet 313.
Le nombre et/ou la forme des boitiers pourra être différent de ce qui a été indiqué. En particulier les différents boitiers de la table pourront être identiques entre eux (et non différents comme ce qui a été indiqué). Les différents boitiers associés à une même succession de montants (à l’exception du boitier supérieur et du boitier inférieur) pourront être identiques entre eux et non différents comme ce qui a été indiqué. Chaque boitier pourra être équipé d’un bouton (optionnellement biseauté) et/ou d’un embout (optionnellement biseauté).
Bien qu’ici la table passe en une seule étape de sa position haute à sa position basse, la table pourra passer par au moins une position intermédiaire dans laquelle elle demeurera en position lors de sa rétraction. Par exemple, l’utilisateur devra actionner un mécanisme pour poursuivre la rétraction de la table (par exemple la poignée ou un autre mécanisme).
De préférence, la table sera munie d’au moins un mécanisme intégré d’ajustement de l’inclinaison du plan de travail et optionnellement de l’inclinaison du plan de travail vis-à-vis de l’horizontal. Le mécanisme intégré pourra par exemple être intégré au piètement comme ce qui a été décrit ou bien être un support inclinable relativement ou bien pourra être le système d’attache de la plaque et/ou du cadre au reste de la table et permettant leur inclinaison, etc.
Le plan de travail de la table pourra ne comporter qu’un seul plateau. La table pourra ainsi ne pas comporter de plan de travail pliable. La table sera toutefois toujours pliable du fait que les pieds sont repliables (en plus d’être télescopiques).
Maladie sclérosante associée aux IgG4
Lipoprotéines immunorégulatrices
Myosite à inclusions
Cystite interstitielle
Arthrite juvénile
Diabète juvénile (diabète de Type 1)
Myosite juvénile
Syndrome de Kawasaki
Syndrome de Lambert-Eaton
Vascularite leucocytoclasique
Lichen plan
Lichen scléreux
Conjonctivite ligneuse
Maladie à IgA linéaires (en anglais LAD ou Linear IgA disease)
Lupus (LED)
Maladie de Lyme, chronique
901 acggcggatc tgttcctgca actgattgtg gaagtactgg cgaaaaacgg tcgtgcggcg
961 gtggtattgc cggatggcac actatttggc gaaggcgtta aaaccaaaat caaaaagcta
1021 cttaccgaag agtgcaacct gcataccatc gtgcgtttac cgaatggtgt gtttaacccc
1081 tataccggca ttaaaaccaa cctgttgttc tttaccaaag gtcagccaac caaagagatt
1141 tggttctatg agcatccgta tccggcgggc gtgaaaaact acagcaaaac caagccgatg
1201 aagtttgaag agtttcaggc ggagatcgac tggtggggta acgaggccga tggttttgcc
1261 agccgcgtcg agaatgagca agcgtggaaa gtcagcattg atgacgtgat tgcgcgtaac
1321 ttcaatctgg atattaaaaa cccacatcag gcggaaaccg tcagccatga tccggacgaa
1381 ctgttagcgc agtatgcaaa gcaacaggcg gagatccaga cgctgcgtaa tcaactgcgc
1441 gatattctcg gcgctgcgct gtctgtcaag gaggttaact gatgagtgtg gaaaagctga
1501 tcgttgatca tatggaaacc tggacctcgg cgttgcaaac ccgttccacc gccgggcgcg
1561 gcagttccgg taaaattgat ttgtatggca ttaagaaatt acgtgagctg attctggaac
1621 tggcagtgcg cggtaaactg gtgccgcagg atccgaacga tgaaccggcg tcggagctgc
1681 tgaagcgtat tgcggcggaa aaagcagagc tggtgaaaca ggggaaaatt aaaaagcaaa
1741 aaccactgcc ggaaattagc gaggaagaga agccgtttga attgccggat ggatgggagt
1801 ggacaacgct aactagaatt gcggaaataa atcctaaaat tgatgtcagt gatgatgagc
/label="Translation 1587-2954"
121 aaagagacTg ggcaggaagc ggaatacctg ccggaaggtt accgctggga tgacctgaaa
301 aaacaaataa ccgcactggt cagcaatatg gattcactgg actggtacaa cggtgcgcac
361 ggtaagtcgc gcgatgactt cggcgatatg tacgaagggc tgctgcagaa gaacgccaat
421 gaaaccaagt ctggcgcggg ccagtacttc accccgcgtc cgctgattaa aaccattatt
481 catctgctga aaccgcagcc acgtgaagtg gtacaggatc cggcagccgg tacggcgggc
541 tttttgattg aagccgaccg ctacgttaag tcgcagacta acgatctgga cgaccttgat
661 acccgtcgtc tggcgctgat gaactgcctg ctgcacgata ttgaaggcaa cctcgaccac
721 ggcggcgcaa tccgtctggg caacaccctg ggcagcgacg gcgaaaacct gccgaaggcg
Il est privilégié que les montants (MD) droit et gauche du dossier, les pieds arrière (PR) et les pieds avant (PV) soient réalisés sous forme de profilés de forme ovale.
Il est privilégiée que la chaise (1) en configuration pliée s’inscrive dans un parallélépipède rectangle qui conserve quasiment la largeur et la profondeur de la chaise (1) en configuration dépliée avec une hauteur au moins divisée par huit de la hauteur de la chaise (1) en configuration dépliée.
En effet pour gagner encore quelques centimètres en profondeur en configuration pliée, il est également possible pour une assise que l’on voudrait prolonger de quelques centimètres vers l’avant de la rendre pliable bien sûr au prix d’une complexité supplémentaire et la nécessité de synchroniser ce pliage avec au moins celui d’une paire de pieds de la chaise, par exemple à travers un axe physique transversal solidarisant leur rotation.
Il est par contre avantageux selon un autre mode de réalisation que la chaise (1) dispose d’une cinématique de pliage combinant les trois mouvement, en l’occurrence une cinématique à antiparallélogrammes ou analogue comportant trois paires de bras latéraux (B) gauche et droit, une première paire bras (LM) latéraux gauche et droit, reliant le pivot avant (L) à un pivot (M) positionné sur les montants (MD) du cadre de dossier, une deuxième paire bras latéraux (LR) gauche et droit, reliant le pivot avant (L) à un pivot (R) positionné sur les pieds arrière (PR), une troisième paire bras latéraux (KV) gauche et droit, reliant le pivot arrière (K) à un pivot positionné (V) sur les pieds avant, l’ensemble de ces pivots étant positionnés à une distance maximale (d) des pivots respectifs avant et arrière égale à 2,5 fois la valeur du déport (x).
Dans le cas où comme représenté sur les figures, les angles entre le montant de dossier (MD) et l’assise (A), entre l’assise (A) et les pieds arrière (PV) et entre l’assise (A) et les pieds avant (PV) sont identiques alors la solution à antiparallélogrammes s’applique effectivement.
Si les angles entre le montant de dossier (MD) et l’assise (A), entre l’assise (A) et les pieds arrière (PV) et entre l’assise (A) et les pieds avant (PV) sont différents alors il s’agit d’une solution analogue à la solution à antiparallélogrammes mais effectivement avec des valeurs différentes.
Par contre, leur mise en œuvre conduit à augmenter l’entraxe entre les pivots avant (L) et arrière (K) d’une valeur approximative de la valeur (z) qui correspond à l’écart en hauteur selon un axe classiquement appelé z et illustré sur la et la , plus le déport (x).
Sur la , on constate que l’entraxe entre les pivots avant (L) et arrière (K) en configuration dépliée de la augmente approximativement de la valeur de cette valeur (z) d’écart en z plus le déport (x). L’approximation tient du fait que les barres transversales (B) sont inclinées en oblique d’un angle de l’ordre de 5° et que la valeur de l’hypoténuse est très proche de la valeur du grand côté, à moins de 1% en regard du cosinus de 5°.
Fig. 1 Carte plasmidique de p1364. Le plasmide est annoté avec les emplacements relatifs des gènes et leurs fonctions. Le plasmide contient les fonctions de réplication plasmidique (pBBR ori+rep) et d'origine de transfert RP4 (région mob englobant oriT et relaxase).
araC - gène régulateur
pBAD - promoteur inductible régulé par la présence d'arabinose
cas3 - gène codant pour la protéine Cas3 de type I-E d' E. coli
casA-E - Gènes codant pour les protéines Cascade
Prham - promoteur inductible régulé par la présence de rhamnose
Bba B1003 Terminator - Terminateur artificiel
rmtB - gène de l'ARNr 16S méthylase. Fournit une résistance à l'amikacine et à la gentamicine
sfgfp - gène codant pour la protéine fluorescente verte Superfolder
kanR – gène de résistance à la kanamycine
mob – gène de mobilisation. Nécessaire pour le transfert conjugal d'ADN
pBBRori – origine de réplication
pBBR rep - gène codant pour la protéine d'initiantion de la réplication
Matrice CRISPR - consiste en des répétitions directes d' E. coli et d'un espaceur ;
Fig. 2 Transfert conjugatif de p1364. Les transconjugants se sont formés lorsque p1364 est conjugué à partir de la souche JKE201 codant pour les gènes de transfert RP4. Un témoin dépourvu de l'oriT a été inclus ;
Dans un deuxième mode de fonctionnement représenté en , le faisceau ultrasonore 4 est d’abord convergent lors de son émission puis devient divergent avant de se propager dans la zone d’écoute Z. Il est alors divergent dans toute la zone d’écoute Z. En d’autres termes, le faisceau ultrasonore 4 est focalisé vers une zone de focalisation réelle Fr située entre l’enceinte 1 et la zone d’écoute Z. La zone de focalisation réelle Fr est par exemple située de long de l’axe principal A1 à moins de 40 cm, par exemple à 30 cm, de l’enceinte 1 en direction de la zone d’écoute Z.
Pour ce faire, l’unité de commande 5 est programmée pour fournir le signal de sortie à chaque transducteur 3 après un délai déterminé de sorte que plus le transducteur 3 est proche du centre 22 de la face principale 21 de l’enceinte 1, plus le délai est grand, i.e. long. En d’autres termes, plus le transducteur 3 est proche du centre 22 de la face principale 21, plus le délai qui lui est attribué par l’unité de commande 5 est grand.
Ainsi, par exemple, les transducteurs 3 appartenant à l’anneau 31 le plus proche de la périphérie 23 de la face principale 21, i.e. les transducteurs 3 les plus éloignés du centre 22, peuvent recevoir le signal de sortie après un délai nul, c’est-à-dire au temps de référence, et les autres anneaux 31 après un délai proportionnel à leur distance avec la périphérie 23 selon la direction radiale A2. A titre d’exemple, l’anneau 31 le plus proche de la périphérie 23 peut recevoir le signal de sortie au temps de référence, le deuxième anneau 31 le plus proche de la périphérie 23 peut recevoir le signal de sortie après un délai de 10 -6 secondes par rapport au temps de référence, le troisième anneau 31 le proche de la périphérie 23 peut recevoir le signal de sortie après un délai de 2x10 -6 secondes par rapport au temps de référence, et ainsi de suite.
Il est aussi possible de considérer que le signal de sortie est fourni avec une avance par rapport au temps de référence, c’est-à-dire avant le temps de référence, aux transducteurs 3 périphériques. Cela signifie que plus le transducteur 3 est éloigné du centre 22 de la face principale 21 de l’enceinte 1, plus l’avance est grande.
Ici, l’avance Δ a (représentée numériquement pas une durée négative) appliquée à un des transducteurs 3 est calculée par l’unité de commande 5 selon une quatrième loi de retard : dans laquelle Df est la distance entre la zone de focalisation virtuelle Fv et le centre 22 de l’enceinte 1, Dt est la distance entre le transducteur 3 et le centre 22 de l’enceinte 1 et c la vitesse de propagation du son dans l’air (environs 340 m/s).
D’après la quatrième loi de retard, tous les transducteurs 3 d’un même anneau 31 reçoivent bien le signal de sortie avec une même avance puisqu’ils sont situés à une même distance du centre 22 de l’enceinte 1.
En variante, notamment lorsque les motifs concentriques ne sont pas circulaires, par exemple lorsqu’ils sont hexagonaux, les délais appliqués aux transducteurs des différents motifs peuvent être proportionnels à des indices (par exemple un à six pour six motifs) représentant ces motifs, les indices étant incrémentés depuis le motif le plus proche de la périphérie. Ainsi, à titre d’exemple, le motif le plus proche de la périphérie (d’indice un) peut recevoir le signal de sortie après un délai de référence et le deuxième motif le plus proche de la périphérie (d’indice deux) peut recevoir le signal de sortie après un délai égal à deux fois le délai de référence, et ainsi de suite.
Comme le montre la , dans ce deuxième mode de réalisation, l’enceinte 1 présente alors virtuellement une forme concave. En d’autres termes, la face d’émission virtuelle 24 de l’enceinte 1 est concave. Les fronts d’onde 41 produits par l’enceinte 1 sont donc concaves à leur émission et cela jusqu’à la zone de focalisation réelle Fr. Ensuite, en se propageant, les fronts d’onde 41 deviennent divergents à partir la zone de focalisation réelle Fr, c’est-à-dire qu’ils deviennent convexes. En d’autres termes, le faisceau ultrasonore 4 est convergent jusqu’à la zone de focalisation réelle Fr et divergent au-delà de la zone de focalisation réelle Fr.
Ici, l’unité de commande 5 peut déterminer la divergence, et donc la largeur, du faisceau ultrasonore 4 en déterminant la forme de la face d’émission virtuelle 24. En effet, plus la face d’émission virtuelle 24 est concave, plus la zone de focalisation réelle Fr est proche de l’enceinte 1 et plus le faisceau ultrasonore 4 est divergent lorsqu’il parvient à la zone d’écoute Z. Inversement, plus la face d’émission virtuelle 24 est plane, plus la zone de focalisation réelle Fr est éloignée de l’enceinte 1 et moins le faisceau ultrasonore 4 est divergent lorsqu’il parvient à la zone d’écoute Z.
De manière symétrique au premier mode de fonctionnement, la divergence du faisceau ultrasonore 4 peut être augmentée électroniquement par l’unité de commande 5 en allongeant les délais appliqués aux transducteurs 3 proches du centre 22, ce qui revient à rapprocher la zone de focalisation réelle Fr de l’enceinte 1. Inversement, la divergence du faisceau ultrasonore 4 peut être réduite par l’unité de commande 5 en raccourcissant les délais appliqués aux transducteurs 3 proches du centre 22, ce qui revient à éloigner la zone de focalisation réelle Fr de l’enceinte 1.
L’enceinte 1 est ici mise en œuvre dans une installation acoustique 10 telle que représentée sur la . De préférence, l’installation acoustique 10 est prévue pour être installée dans une salle, par exemple une salle de musée.
Comme le montre la , l’enceinte 1 de l’installation acoustique 10 est par exemple située au-dessus de la zone d’écoute Z de façon à surplomber cette dernière. Pour cela, l’enceinte 1 comprend ici des moyens de fixation, par exemple au plafond, ou de suspension. Telle que représentée sur la , l’enceinte 1, et plus spécifiquement sa face principale 21, est orientée horizontalement vers le sol.
La face principale 21 de l’enceinte 1 est par exemple située à une distance H2 du sol comprise entre 2,0 m et 3,0 m. Sur l’exemple illustré en , la face principale 21 de l’enceinte 1 est située à une distance H2 du sol égale à 2,6 m.
La zone d’écoute Z est par exemple située à une distance H1 du sol comprise entre 1,0 m et 2,2 m. Sur l’exemple illustré en , la zone d’écoute Z est centrée autour d’une distance H1 du sol égale à 1,6 m (le sol étant situé à la référence H0). La zone d’écoute Z est alors située à une distance de 1,0 m de l’enceinte 1. Ainsi, la zone d’écoute Z est ici adaptée pour l’auditeur A lorsque celui-ci se tient debout.
La zone d’écoute Z peut aussi être déterminée en fonction d’une localisation remarquable dans la pièce, par exemple devant une œuvre dans une salle de musée, de manière à former une colonne de sonorisation correspondant aux dimensions latérales d’un individu. Il est alors possible de transmettre des informations relatives à cette localisation remarquable (par exemple au sujet de l’œuvre) uniquement à l’auditeur A se trouvant au niveau de celle-ci.
Comme le montre la , modifier la divergence du faisceau ultrasonore 4 permet de modifier la divergence du faisceau audible 4a, 4b, 4c. La illustre schématiquement, dans différents modes de fonctionnement de l’enceinte 1, la variation possible de largeur du faisceau audible 4a, 4b, 4c. La illustre plus particulièrement, en coupe, le volume de l’espace dans lequel le faisceau audible 4a, 4b, 4c est supérieur à -6dB par rapport au niveau maximal du mode de fonctionnement respectif. La largeur du faisceau audible 4a, 4b, 4c peut être définie de la même manière que celle du faisceau ultrasonore 4. Sur la , le faisceau audible 4a, 4b, 4c présente une forme sensiblement conique.
Phage de Citrobacter Miller
Phage de Citrobacter vB_CfrM_CfP1
Phage de Cronobacter S13
Phage de Cronobacter vB_CsaM_GAP161
Phage de Cronobacter vB_CsaM_leB
Phage de Cronobacter vB_CsaM_leE
Phage de Cronobacter vB_CsaM_leN
Phage d’Edwardsiella PEi20
Phage d’Edwardsiella PEi26
Phage d’Enterobacter EBPL
Phage d’Enterobacter EC-F1
Phage d’Enterobacter EC-F2
Phage d’Enterobacter EC-W1
Phage d’Enterobacter EC-W2
Phage d’Enterobacter vB_EclM_CIP9
Phage d’Erwinia Cronus
Dans cet exemple, la plaque 40 sur laquelle les sillons 115 sont réalisés est disposée sur un support 130 de clivage. Une région de la face inférieure 41b (ou supérieure 41a) de la plaque 40 se trouve ici en appui sur le support 130, tandis qu’une autre région de cette même face 41b (ou 41a) est suspendue, sans être en appui sur ce support 130 ou sur un autre support. Une force F de direction qui réalise un angle non nul avec la face supérieure 41a ou inférieure 41b de la plaque 40, et de préférence verticale (direction parallèle à l’axe z d’un repère orthogonal [O ; x ; y ; z]), est appliquée sur une partie de la plaque 40. La plaque 40 est ainsi mise en flexion et de l’application de cette force F, il résulte la propagation d’une fissure de clivage. La plaque 40 est dans cet exemple suspendue et n’est pas en appui sur le support 130 ou sur un autre support, mais d’autres techniques de mise en flexion peuvent être employées.
Une séparation entre des portions 40a et 40b de la plaque 40 est ainsi mise en œuvre ( ). Ces portions 40a, 40b sont typiquement prévues pour former chacune une portion de cellule solaire autrement dit une sous-cellule. Dans l’exemple de réalisation illustré, un clivage en demi-cellules est réalisé, mais on peut également prévoir de diviser par clivage la plaque 40 en un nombre de portion supérieur à deux, par exemple en six portions distinctes.
Sur la , des portions de plaque 40a, 40b séparées par cette technique de clivage comportent cette fois chacune au moins une ligne conductrice 107, 109, et un ensemble de doigts 117, 119 de grille métalliques reliés entre eux par une ligne conductrice 107, 109. Les doigts 117, 119 sont typiquement orientés orthogonalement aux lignes conductrices 117, 119.
D’autres manières de réaliser le clivage que celle représentée sur la peuvent être employées, mais on privilégie ici une méthode purement mécanique en imposant une flexion à la plaque 40, ce afin de pouvoir passiver plus aisément les bords 44a, 44b de découpe.
Les portions 40a, 40b sont destinées ensuite à être assemblées et/ou interconnectées pour former un module photovoltaïque.
Dans le cas notamment, où les étapes technologiques de réalisation de cellule solaire décrites précédemment ont déjà été effectuées lorsque l’on réalise le clivage, les portions 40a, 40b obtenues à l’issue de ce clivage peuvent être ensuite passivées au niveau de la face ou tranche mise à nue par le clivage et que l’on appelle bord 44a, 44b dé découpe. Une telle passivation est typiquement effectuée par dépôt de matériau diélectrique tel que par exemple du SiN x ou de l’AlO x déposé par exemple par PECVD. Au moins une des portions 40a, 40b de plaque obtenue par clivage peut être directement assemblée avec une autre portion de plaque afin de constituer un assemblage de sous-cellules solaires.
Dans l’exemple de réalisation particulier de la , les portions 40a, 40b issues du clivage de la plaque 40 sont ensuite assemblées électriquement selon un agencement particulier de type « shingle », autrement dit où une portion 40a de plaque est en contact mécanique et électrique et chevauche une autre portion 40b. L’autre portion 40b peut être avantageusement reliée à la portion 40a par l’intermédiaire d’une colle conductrice.
Pour faciliter le clivage, on peut, de manière optionnelle, réaliser en plus des sillons 115, au moins une entaille 165 dite « d’amorce » autrement dit une fente à proximité ou au niveau d’un bord 41d ou 41f de la plaque 40. L’entaille forme ainsi un départ d’une zone de découpe ou de séparation sur la plaque destinée à être complétée ultérieurement. Cette entaille 165 d’amorce peut être prévue par exemple avec une longueur (dimension mesurée parallèlement à l’axe x du repère orthogonal [O ;x ;y ;z] donné sur la ) comprise par exemple entre 0.2 mm et 2 mm, avantageusement entre 0.5 mm et 1 mm. L’entaille 165 d’amorce peut être réalisée avec une profondeur (dimension mesurée parallèlement à l’axe z) comprise par exemple entre 30 µm et 60 µm pour une plaque d’épaisseur e totale comprise entre 130 µm et 160 µm. L’entaille 165 d’amorce peut être formée avant ou après la réalisation des sillons 115.
L’entaille 165 est ici de préférence également réalisée avec un élément abrasif tel qu’une pointe, par exemple en diamant plutôt qu’avec un laser. Cela permet également de rendre plus aisée une passivation éventuelle d’un bord 41d de la plaque 40 sur laquelle cette entaille 165 est formée.
Dans l’un ou l’autre des exemples de réalisation qui viennent d’être décrits, on réalise une succession de sillons 115 sur la plaque 40. Bien que l’on souhaite de préférence minimiser l’endommagement de la plaque 40 et donc l’étendue de la zone gravée, il est en variante possible de prévoir un sillon 215 continu qui s’étend d’un bord 41d vers un bord opposé 41f de la plaque 40 ou comme sur la , sur au moins une longueur Lsmin mesurée à partir d’un bord 41d ou 41f de la plaque 40.
Dans le cas d’un sillon unique, la longueur du sillon unique est de préférence prévue d’au moins une distance comprise entre un bord de la cellule et le dernier sillon le plus éloigné de ce bord lorsqu’on forme une pluralité de sillons selon les modalités décrites précédemment.
La longueur minimale d’un sillon unique Lsmin est ainsi de préférence prévue entre au moins 50% et 80% d’une distance Lt entre les bords latéraux opposées de la plaque. Par exemple la longueur Lt pour une cellule M2, est de l’ordre de 156,75mm.