INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’étape c) de séparation solvant-polymère vise ainsi d’abord à séparer au moins en partie, de préférence majoritairement, voire en totalité, le(les) solvant(s), en particulier le solvant de dissolution, contenu(s) dans la solution polymère purifiée qui alimente l’étape c), de manière à récupérer le polypropylène débarrassé au moins en partie, de préférence majoritairement et préférentiellement en totalité, des impuretés et du solvant de dissolution et éventuellement du(des) autres solvants mis en œuvre dans le procédé (c’est-à-dire le solvant d’extraction et/ou la solution dense). Par majoritairement, il faut comprendre au moins 50% poids, préférentiellement au moins de préférence au moins 70% poids, de manière préférée au moins 90% poids, de manière très préférée au moins 95%, par rapport au poids du(ou des) solvant(s) contenu(s) dans la solution polymère purifiée qui alimente l’étape c), en particulier du solvant de dissolution et éventuellement du solvant d’extraction et/ou de la solution dense contenu(s) dans la solution polymère purifiée qui alimente l’étape c). Toute méthode de séparation du solvant des polymères connue de l’homme du métier peut être mise en œuvre, notamment toutes les méthodes permettant un changement de phase des polymères ou des solvant(s). Le(les) solvant(s) peu(ven)t être séparé(s), par exemple par évaporation, stripage, démixtion, différence de densité et notamment décantation ou centrifugation, etc.
La fraction de polypropylène purifié obtenue à l’issue de l’étape c) peut correspondre à une solution de polypropylène concentrée ou à du polypropylène purifié liquide (c’est-à-dire à l’état fondu) ou solide. L’étape c) de séparation solvant-polymère peut éventuellement comprendre en outre une section de conditionnement pour conditionner le polypropylène purifié récupéré, sous forme solide et plus particulièrement sous forme de granulés solides. Dans cette éventuelle section de conditionnement, le polypropylène purifié récupéré est refroidi, avantageusement à une température inférieure à la température de fusion du polypropylène, pour obtenir une fraction comportant du polypropylène à l’état solide.
L’étape c) de séparation solvant-polymère vise également à récupérer au moins en partie, de préférence majoritairement et préférentiellement en totalité, le(les) solvant(s) contenu(s) dans la solution polymère purifiée qui alimente l’étape c), et en particulier le solvant de dissolution et éventuellement le solvant d’extraction et/ou la solution dense. Par majoritairement, il faut comprendre au moins 50% poids, préférentiellement au moins de préférence au moins 70% poids, de manière préférée au moins 90% poids, de manière très préférée au moins 95%, par rapport au poids du (ou des) solvant(s) contenu(s) dans la solution polymère purifiée qui alimente l’étape c). Ainsi, l’étape c) permet avantageusement d’obtenir également au moins une fraction de solvant. L’étape c) de séparation solvant-polymère vise aussi éventuellement à purifier la fraction solvant récupérée et à la recycler notamment en amont de l’étape a) de dissolution et éventuellement en amont de la sous-étape b2) et/ou de la sous-étape b3).
L’étape c) de séparation solvant-polymère met ainsi en œuvre une section de séparation supercritique qui permet de séparer au moins une partie du solvant de dissolution, et éventuellement le solvant d’extraction et la solution dense, et éventuellement une partie des impuretés résiduelles qui n’auraient pas été éliminées lors de l’étape b), dans des conditions de température et de pression ajustées de sorte à se placer dans des conditions supercritiques, c’est-à-dire au-delà du point critique du(des) solvant(s) à séparer, en particulier au-delà du point critique du solvant de dissolution, plus particulièrement au-delà du point critique du composé hydrocarboné majoritaire du solvant de dissolution, ce qui permet avantageusement de séparer facilement et récupérer au moins une partie du solvant, en particulier du solvant de dissolution. Cette section de séparation supercritique met en particulier en œuvre un système de fluides qui se compose d’une phase supercritique comprenant majoritairement du solvant en particulier du solvant de dissolution et d’une phase liquide comprenant le polypropylène. Le terme « majoritairement » signifie ici, au moins 50% poids, de préférence au moins 70% poids, de manière préférée au moins 90% poids, de manière très préférée au moins 95% poids, par rapport au poids du flux considéré, c’est-à-dire de la phase supercritique. La séparation peut alors être appelée séparation supercritique du(des) solvant(s). La séparation supercritique du(des) solvant(s) permet de séparer efficacement d’une part au moins une partie du(des) solvant(s) et en particulier le solvant de dissolution et d’autre part le polypropylène ou une solution de polypropylène concentrée, la séparation supercritique étant avantageusement permise par la différence significative de densité entre les deux phases, la phase supercritique comprenant majoritairement du solvant, en particulier du solvant de dissolution, et la phase liquide comprenant le polypropylène. De plus, la séparation supercritique du(des) solvant(s) permet avantageusement de présenter un coût énergétique et environnemental significativement réduit par rapport à une simple vaporisation du solvant, puisque lors du passage à l’état supercritique, il n’y a pas de chaleur latente de vaporisation.
Dans le cadre de l’invention, on peut parler d’« algue artificielle » ou de « sargasse artificielle » de manière interchangeable, car l’algue a une forme de sargasse naturelle.
Avantageusement, une pluralité de telles algues artificielles permet d’atténuer significativement l’ensablement et/ou l’érosion d’un site côtier. En outre, l’algue artificielle est colonisée par des algues et constitue un habitat pour le développement de poissons et crustacés juvéniles.
Par ailleurs, la souplesse et la flexibilité de l’algue artificielle permettent d’avoir des mouvements similaires à ceux des algues et magnoliophytes naturelles.
La structure de l’algue artificielle étant modulaire avec des éléments séparables, elle permet d’échanger des éléments isolés en cas de détériorations sans devoir se débarrasser de toute l’algue. De plus, les algues peuvent être adaptées à la profondeur du site d’implantation.
En outre, la mise en œuvre de l’algue artificielle permet de limiter la fréquence de dragage impliquant l’utilisation de machines de chantier et un équipement lourd et souvent polluant.
Selon une variante, le moyen d’ancrage comprend un plateau, de préférence sous forme de disque, ayant une densité supérieure à celle de l’eau de mer, et étant configuré pour être enfoui dans le fond marin, le plateau étant fixé, de préférence enfilé sur la tige et attaché à celle-ci. Le disque peut être en métal ou en béton.
Cela permet d’avoir un ancrage efficace avec une structure simplifiée. Un disque en acier dans une profondeur d’un mètre permet de résister à 0,5 tonnes de traction. Ainsi, un autre objet de l’invention concerne un moyen d’ancrage décrit dans la présente demande, pour une structure aquatique donnée pouvant être une algue, un filet ou autre écran sédimentaire, ou une autre structure à ancrer dans un fond de cours d’eau.
Selon une variante, la tige et/ou les branches sont sous forme de cordages. Cela permet d’avoir une fabrication simplifiée des algues, sur la base de matériaux disponibles en grande quantité. La structure ainsi formée est très efficace pour le contrôle de l’ensablement et permet la fixation d’algues et le peuplement de juvéniles de plusieurs espèces. La forme de cordage facilite en outre l’attache aux autres structures.
Selon une variante, les branches s’étendent sur une longueur de tige supérieure à 1 m voire 2,5 m, de préférence inférieure à 3,5 m, plus préférentiellement d’environ 3 m. Cela permet d’avoir une longueur suffisante pour faire obstacle au déplacement de sédiments vers le site côtier.
Selon une variante, le moyen de flottaison comprend un flotteur attaché à la tige. Cela permet d’avoir une fabrication simplifiée sur la base de matériaux disponibles en grande quantité. Le flotteur permet aussi d’améliorer la visibilité et le contournement des bateaux et autres vaisseaux.
L’invention concerne en outre un système de contrôle d’ensablement/érosion d’un site côtier, notamment pour limiter l’ensablement d’une entrée de chenal, d’une partie de côte, ou d’une passe de port-abri, le système de contrôle comprenant une pluralité d’algues artificielles selon l’invention, configurées pour être disposées dans un champ de vagues orienté vers le site côtier. En particulier, les algues sont disposées judicieusement en tenant compte des conditions hydrodynamiques du site.
Selon une variante, le système de contrôle peut comprendre, selon les besoins du site, au moins une dizaine, possiblement moins de 500 algues artificielles (ou davantage) ; selon le cas, on peut envisager plus de 16, et possiblement moins de 300 algues artificielles. Cela permet d’améliorer sensiblement l’impact sur les fortes houles et le déplacement de sédiments correspondant. Le nombre d’algues artificielles est ajusté en fonction du site côtier, de la houle et des courants à atténuer/dissiper. Pour des grandes étendues, en fonction de l’hydrodynamique, on envisager d’utiliser plus de 500 d’algues artificielles.
Selon une variante, le système de contrôle comprend au moins une barrière de ganivelles sous-marines. Cela permet d’améliorer l’efficacité de contrôle d’ensablement/érosion sur des faibles profondeurs de fond marin comme diminuer le charriage des sédiments.
Selon une variante, le système de contrôle comprend au moins un filet formant un écran sédimentaire. Cela permet de limiter le déplacement de grands sédiments tels que des coquillages vers le site côtier.
L’invention porte en outre sur un procédé de contrôle d’ensablement/érosion d’un site côtier, notamment pour limiter l’ensablement d’une entrée de chenal, d’une partie de côte, ou d’une passe de port-abri, le procédé de contrôle comprenant au moins une première étape pour mettre en place une pluralité d’algues artificielles dans un courant de vagues orienté vers le site côtier, les algues artificielles comprenant chacune un moyen d’ancrage ; une tige flexible repliable sous l’effet de mouvements de vagues ; des branches latérales flexibles, et repliables sous l’effet de mouvements de vagues ; et un moyen de flottaison, la première étape comprenant des sous étapes pour - ancrer les moyens d’ancrage dans un fond marin ; et - disposer les moyens de flottaison de sorte à maintenir la tige dans une position sensiblement verticale.
De préférence, le procédé de contrôle comprend en outre au moins une étape pour mettre en place au moins une barrière de ganivelles sous-marines dans le courant de vagues ; et/ou au moins une étape pour mettre en place au moins un filet formant écran sédimentaire dans le courant de vagues.
Optionnellement, le plan de travail est formé d’au moins deux plateaux montés pivotants l’un par rapport à l’autre selon un deuxième axe de sorte à pouvoir plier le plan de travail lorsque les pieds sont dans leur position de repos, la table étant ainsi également ajustable entre un état plié dans lequel le plan de travail est plié et les pieds en position de repos et un état déplié où le plan de travail est déplié et les pieds en position de service.
Optionnellement les premiers axes et le deuxième axe sont parallèles entre eux.
Optionnellement la table comprend un système de fermeture temporaire lorsqu’elle est dans son état pliée.
Optionnellement la table est conformée de sorte que dans son état pliée, elle puisse être rangée dans un sac-à-dos et/ou une sacoche et de préférence un sac-à-dos à ordinateur et/ou une sacoche à ordinateur.
Optionnellement les poignées sont montées dans le prolongement du plan de travail.
Optionnellement le plateau associé à la poignée comporte une encoche sur au moins l’un de ses côtés.
Optionnellement la poignée est équipée d’au moins un bouton permettant d’agir sur au moins la rétraction d’au moins l’un des pieds.
Optionnellement la table comprend un mécanisme de blocage limitant la rotation de la poignée.
Optionnellement au moins l’un des pieds comporte au moins deux successions de montants et au moins une barre transversale reliant deux montants en vis-à-vis.
Optionnellement au moins l’un des pieds comporte au moins deux montants, au moins un des montants comportant au moins un perçage et au moins un des montants porte un taquet apte à s’encastrer dans le perçage pour maintenir les deux montants déployés l’un par rapport à l’autre.
Optionnellement au moins un des pieds est prolongé d’un piètement, le piètement comprenant un élément de base et au moins une patte montée mobile sur l’élément de base entre une position repliée et une position déployée.
Optionnellement la patte est montée mobile sur l’élément de base par un mouvement de rotation.
Optionnellement la table comporte un système de stabilisation.
Optionnellement les pieds sont conformés pour régler une hauteur du plan de travail à différents niveaux intermédiaires entre la position basse et la position haute.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront à la lecture de la description détaillée d’un mode de réalisation particulier de l'invention, donnés à titre d'exemple uniquement.
un groupe « aryle » représente un groupe à base de carbone, monocyclique ou bicyclique, fusionné ou non, comprenant de 5 à 12 atomes de carbone, de préférence de 6 à 10 atomes de carbone, et dans lequel au moins un cycle est aromatique ; préférentiellement, le radical aryle est un groupe phényle, biphényle, naphtyle, de manière davantage préférée un groupe phényle ;
Les sels des composés de formule (I), (I’), (II) ou (II’) tels que définis ici comprennent les sels classiques non toxiques desdits composés, tels que ceux formés à partir d’un acide organique ou inorganique ou d’une base organique ou inorganique.
De préférence, la « matière kératineuse » selon la présente invention est la peau. Par « peau », nous entendons toute la peau du corps. De manière encore davantage préférée, la matière kératineuse est le visage ou le cou, notamment le visage.
La deuxième liaison mécanique 6 comporte ainsi les premières dents 45, les deuxièmes dents 35 et les dents de liaison 65 ainsi que l’anneau d’entraînement 60 lui-même.
Dans l’exemple représenté, chaque espace interdent 653 est situé vis-à-vis d’une première dent 45 et une deuxième dent 35 longitudinalement le long de l’axe de rotation AX. Chaque espace interdent 653 accueille ainsi une première dent 45 et une deuxième dent 35.
La deuxième liaison mécanique 6 comporte aussi un dispositif de fixation 66 maintenant axialement selon l’axe de rotation AX l’anneau d’entraînement 60 avec l’arbre intermédiaire 4 et le pignon de sortie 3, et par suite les premières dents 45 et les deuxièmes dents 35 dans les espaces interdents 653, et donc en contact avec les dents de liaison 65.
Le dispositif de fixation 66 comporte une vis 67 et un écrou 68 représentés sur la . La vis 67 comporte une surface cylindrique extérieure 671 filetée et une tête 672. La surface cylindrique extérieure 671 filetée est configurée pour être assemblée avec la surface cylindrique intérieure 47 taraudée de l’arbre intermédiaire 4, cette surface cylindrique extérieure 671 traversant l’orifice cylindrique 62 de l’anneau d’entraînement 60. La tête 672 est alors en appui contre l’anneau d’entraînement 60 maintenant ainsi l’anneau d’entraînement 60 contre l’arbre intermédiaire 4. L’anneau d’entraînement 60 est ainsi positionné entre la vis 67 et l’arbre intermédiaire 4.
L’écrou 68 comporte une surface cylindrique intérieure 681 taraudée et une collerette 682. La surface cylindrique intérieure 681 taraudée est configurée pour être assemblée avec la surface cylindrique extérieure 37 filetée du pignon de sortie 3, cette surface cylindrique intérieure 681 étant positionnée à l’extérieur de l’anneau d’entraînement 60 au regard de l’axe de rotation AX. La collerette 682 est alors en appui contre l’anneau d’entraînement 60 maintenant ainsi l’anneau d’entraînement 60 contre le pignon de sortie 3. L’anneau d’entraînement 60 est ainsi positionné entre l’écrou 68 et le pignon de sortie 3.
Le couplemètre 7 est un couplemètre à roue phonique et permet de mesurer un couple transmis entre le pignon d’entrée 2 et le pignon de sortie 3. Ce couplemètre 7 comporte au moins un index de mesure 48 solidaire de l’arbre intermédiaire 4 et agencé à la première extrémité proximale 41 et un arbre de référence 8 s’étendant longitudinalement le long de l’axe de rotation AX d’une seconde extrémité proximale 81 jusqu’à une seconde extrémité distale 82. L’arbre de référence 8 est muni d’au moins un index de référence 88 positionné à la seconde extrémité proximale 81. Le ou les index de mesure 48 et le ou les index de référence 88 sont agencés de préférence de sorte qu’un premier plan P1 perpendiculaire à l’axe de rotation AX coupe le ou les index de mesure 48 et le ou les index de référence 88.
Un tel index de mesure 48 peut comporter par exemple une excroissance, telle une dent dépassant d’un anneau formant la première extrémité proximale 41 de l’arbre intermédiaire 4 ou une forme en saillie du flanc de cet anneau. Un tel index de mesure 48 peut alternativement comporter une rainure creusée dans le flanc de la première extrémité proximal 41 ou d’autres formes en creux.
L’index de référence 88 peut être similaire, voire identique à l’index de mesure 48. Par exemple, si l’index de mesure 48 comporte une excroissance, l’index de référence 88 comporte également une excroissance. Alternativement, si l’index de mesure 48 comporte une rainure creusée, l’index de référence 88 comporte également une rainure creusée. De plus, les nombres d’index de référence 88 et d’index de mesure 48 sont égaux. Par exemple, l’arbre intermédiaire 4 peut comporter quatre index de mesure 48 et l’arbre de référence 8 peut comporter quatre index de référence 88 équirépartis autour de l’axe de rotation AX.
L’arbre de référence 8 est coaxial à l’arbre intermédiaire 4 et agencé au moins partiellement à l’intérieur de l’arbre intermédiaire 4. Par exemple, seuls le ou les index de référence 88 peuvent être agencés à l’extérieur de l’arbre intermédiaire 4, au-delà de la première extrémité proximale 41. L’arbre de référence 8 est solidarisé à l’arbre intermédiaire 4 au niveau de la seconde extrémité distale 82, et à proximité de la première extrémité distale 42, par exemple par une liaison de type encastrement à zéro degré de liberté.
De la sorte, lors de l’entraînement du pignon de sortie 3 par le pignon d’entrée 2, l’arbre intermédiaire 4 se déforme en torsion entre la première liaison mécanique 5 et la deuxième liaison mécanique 6, et donc sensiblement entre la première extrémité proximale 41 et la première extrémité distale 42 sous l’effet du couple transmis entre le pignon d’entrée 2 et le pignon de sortie 3. L’arbre de référence 8 est fixé à l’arbre intermédiaire 4 uniquement au niveau de la seconde extrémité distale 82 et n’est donc soumis à aucune déformation, si ce n’est celle induite par la vitesse de rotation de l’arbre de référence 8 qui est très faible et peut à ce titre être négligée. En conséquence, un décalage angulaire apparaît entre un index de mesure 48 et un index de référence 88, par rapport aux positions de ces index de mesure 48 et de référence 88 lorsque les arbres intermédiaire 4 et de référence 8 sont fixes autour de l’axe de rotation AX. Ce décalage angulaire est alors fonction du couple transmis entre le pignon d’entrée 2 et le pignon de sortie 3.
Afin de mesurer ce décalage angulaire, le couplemètre 7 peut comporter au moins un capteur 75 et un calculateur 73. Le capteur 75 peut être configuré pour mesurer les positions angulaires relatives dudit au moins un index de mesure 48 et dudit au moins un index de référence 88 par rapport à l’axe de rotation AX, par exemple dans le plan P1. Alternativement, le capteur 75 peut être configuré pour mesurer les positions angulaires absolues dans un repère lié au dispositif mécanique 1 du ou des index de mesure 48 et du ou des index de référence 88 par rapport à l’axe de rotation AX, par exemple dans le plan P1. Un seul capteur 75 peut être suffisant. L’utilisation de plusieurs capteurs 75 peut permettre une redondance des mesures et/ou l’utilisation d’une valeur moyenne de ces mesures par exemple.
Le capteur transmet ensuite au calculateur 73 au moins un signal, numérique ou analogique, électrique ou optique, porteur d’informations relatives à ces positions angulaires, par exemple par une liaison filaire ou sans fil. Le calculateur 73 traite ces informations et détermine le couple mécanique transmis entre le pignon d’entrée 2 et le pignon de sortie 3 en appliquant par exemple une loi prédéterminée en fonction des positions angulaires mesurées.
Pour fournir une valeur précise et fiable du couple transmis, le décalage angulaire entre un index de mesure 48 et un index de référence 88 doit être significatif, par exemple de l’ordre de plusieurs degrés. Dans ce but, la longueur de l’arbre intermédiaire 4 doit être suffisante, cette longueur étant déterminée en fonction du couple à transmettre et donc à mesurer, et du décalage angulaire visé. Cette longueur de l’arbre intermédiaire 4 peut alors devenir une caractéristique dimensionnante du dispositif mécanique 1, voire de la boîte de transmission principale 100.
La représente une vue en coupe, perpendiculairement à l’axe de rotation AX de la deuxième liaison mécanique 6 du dispositif mécanique 1 de la . Chaque espace interdent 653 accueille une première dent 45 et une deuxième dent 35. De plus, selon cet exemple, les premières dents 45 et les deuxièmes dents 35 sont de forme concave alors que les dents de liaison 65 sont de forme convexe. Les rayons R,R’ de ces formes concave et convexe sont égaux. De la sorte, les formes de ces premières et deuxièmes dents 45,35 sont identiques et sont complémentaires de la forme des dents de liaison 65, permettant ainsi un fonctionnement optimal de la deuxième liaison mécanique 6.
Alternativement, les premières dents 45 et les deuxièmes dents 35 peuvent être de formes convexes et les dents de liaison 65 peuvent être de formes concaves.
La représente une vue en perspective d’une variante de l’anneau d’entraînement 6. Selon cette variante, chaque dent de liaison 65 comporte radialement deux dents 651,652 séparées par un espace de séparation 655. Les deux dents 651,652 comporte alors une dent de liaison interne 651 et une dent de liaison externe 652 situées à l’extérieur des dents de liaison internes 651 au regard de l’axe de rotation AX. Les dents de liaison internes 651 coopèrent ainsi avec les premières dents 45 alors que les dents de liaison externes 652 coopèrent avec les deuxièmes dents 35.
Le client C chiffre par attribut les instructions I3 selon la politique d’accès P3 compatible avec l’ensemble d’attributs e3 pour obtenir un message C3(I3). Le message résultant C3(I3) est de nouveau chiffré par attribut par le client, avec les instructions I2, selon la politique d’accès P2 compatible avec l’ensemble d’attributs e2 pour obtenir un message C2(I2,C3(I3)). Le message résultant C2(I3,C3(I3)) est de nouveau chiffré par attribut par le client, avec les instructions I1, selon une politique d’accès P1 compatible avec l’ensemble d’attributs e1 pour obtenir un message final C1(I1,C2(I2,C3(I3))).
Le message final C1(I1,C2(I2,C3(PI3))) est adressé par le client au module superviseur LB 1 du groupe 1.
À réception du message final C1(I1,C2(I2,C3(PI3))), le superviseur LB 1 du groupe 1 sélectionne un équipement R1 désigné comme relais pour cette communication au sein dudit groupe, et lui adresse ledit message reçu. Pour le sélectionner, il peut optionnellement déchiffrer le message pour obtenir I1, dont h(S), et choisit R1 en fonction, soit pour optimiser la qualité de service si aucune communication à destination de h(S) n’est gérée par le groupe, soit à un relai R1’ si celui-gère déjà une communication vers ce serveur (ou flux) identifié par h(S).
Le superviseur LB1 avertit le client C de l’identité du relais R1, par exemple en envoyant un paquet comportant l’identité du relais R1.
À réception dudit message reçu, le relais R1 :