INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, le port de prélèvement comprend une restriction de section 82. La restriction de section 82 permet d’ajuster la quantité d’air sous pression prélevée de la chambre de combustion 8 vers l’éjecteur 3, et donc de calibrer le prélèvement d’air sous pression au juste besoin.
Préférentiellement, lorsque le port de prélèvement comprend une crépine 81, la restriction de section 82 est appliquée en aval de la crépine 81.
Le fonctionnement du dispositif de drainage de fluides selon l’invention va être décrit ci-après, dans le cas où la turbomachine est un moteur d’hélicoptère.
Au démarrage, la pression environnante de la chambre de combustion 8 augmente. Ainsi, la pression au fond de la chambre de combustion 8 augmente et chasse d’éventuels liquides résiduels vers l’éjecteur 3 via le conduit de prélèvement 32. De tels liquides résiduels sont par exemple du carburant résiduel ou des produits de lavage du compresseur résiduels. Il peut être noté qu’il n’est pas besoin d’une conduite supplémentaire telle que la conduite 27 de la , et que le conduit de prélèvement 32 sert, au démarrage, au drainage des liquides résiduels.
Suite à l’évacuation de ces liquides résiduels, en vol, de l’air sous pression débouche dans le conduit de prélèvement 32. Par effet Venturi, les fluides présents dans le collecteur de drains 2 sont aspirés vers l’éjecteur 3 et remontent vers celui-ci via le premier conduit 4, puis vers la tuyère 6 via le deuxième conduit 31. L’aspiration est permise du fait de la différence de hauteur entre la partie haute 42 du premier conduit 4 et l’interface d’éjecteur 5. La circulation des fluides aspirés depuis l’éjecteur 3 vers la tuyère 6 est permise du fait de la différence de hauteur entre la partie haute 42 du premier conduit 4 et l’interface de tuyère 7. Il peut être noté qu’en vol, le conduit de prélèvement 32 sert au prélèvement de gaz sous pression en provenance de la chambre de combustion. Ainsi, le conduit de prélèvement 32 mutualise les deux fonctions de drainage de liquides résiduels et de prélèvement de gaz sous pression.
Ainsi, l’invention propose un dispositif de drainage de fluides dépourvu de pièce mobile telle qu’une vanne à clapet et donc plus robuste, présentant une fiabilité améliorée. Outre l’amélioration de la fiabilité du dispositif de drainage, le nombre de composants est diminué, le nombre d’interfaces sur le carter de la turbomachine et sur la tuyère sont diminués, et par conséquent, les coûts et la masse totale sont diminués.
[3]: “ Continuous salt precipitation and separation from supercritical water. Part 2. Type 2 salts and mixtures of two salts ”, Martin Schubert, Johann W. Regler, Frederic Voge, J. of Supercritical Fluids 52 (2010) 113–124.
Séparateur de sels de type à surface raclée par une plaque de raclage coulissante jusqu’à une zone de resolubilisation des sels précipités, Installation de gazéification de biomasse associée. La présente invention concerne de manière générale les séparateurs de sels et plus particulièrement ceux destinés à être mis en œuvre dans une installation de conversion thermochimique d’une charge de matière carbonée, notamment sous fluide supercritique, pour la production d'un mélange gazeux.
Il peut aussi s'agir de déchets combustibles d'origine industrielle en particulier de l’industrie agroalimentaire, contenant du carbone, tel que des matières plastiques ou des pneumatiques usagés, des huiles usagées, les solvants organiques.
Dans ces différents cas de figure, la suspension de fibres 2 traitée peut être extraite à chaque étape du procédé et/ou à la fin des étapes du procédé selon les besoins.
Les paramètres de fonctionnement du malaxeur 1 peuvent également être choisis, modifiés et/ou combinés pour varier les caractéristiques du malaxage. Parmi les paramètres modifiables, on peut citer les exemples suivants sans que cette liste ne soit exhaustive : - le débit d’alimentation du malaxeur 1 en suspension de fibres 2, définissant la durée de malaxage ; - la température de malaxage : le malaxeur fonctionne à température ambiante, mais peut également fonctionner à une température supérieure à la température ambiante grâce au corps 10 du malaxeur 1 qui peut être constitué d’une double enveloppe (non représentée) autorisant la circulation d’un fluide caloporteur. Plus en détails, on maintient le malaxeur à température ambiante par refroidissement pour compenser l’élévation de température due au malaxage, afin de mieux contrôler la viscosité de la pâte. En pratique, on constate une élévation de température de +10°C à +30°C environ selon la concentration de fonctionnement, la vitesse de rotation, et le temps de résidence. Alternativement, il est possible de travailler à chaud, afin notamment de réaliser des réactions d’oxydation conjointement au malaxage (intensification du procédé) ou à froid, par exemple en présence de soude pour réaliser une dissolution de la cellulose ; - la pression de malaxage : préférentiellement l’opération de malaxage s’effectue dans une enceinte de malaxage 11 à pression atmosphérique, mais en fonction des besoins pourrait être effectuée à une pression supérieure ou inférieure à une pression atmosphérique. Par exemple, dans le cadre du traitement de MFC, il peut être intéressant de travailler à une pression supérieure à la pression atmosphérique pour ajuster la vitesse de remplissage de la vis d’alimentation (par exemple de type vis sans fin telle que décrite dans la suite du présent texte); - la vitesse de rotation du ou des axes de malaxage 20 : cette vitesse est de préférence relativement faible, par exemple entre 20 et 400 tours/mn, de préférence entre 20 et 350 tours/min ; - le différentiel de vitesse entre les axes de malaxage 20 (partie tournante) et l’enceinte de malaxage 11 (partie fixe) est de préférence inférieur ou égal à 20 m/s ; préférentiellement inférieur ou égal à 15 m/s, et plus préférentiellement inférieur ou égal à 5 m/s, ne produisant ainsi que peu ou pas de phénomène de cisaillement ; - le sens de rotation des axes de malaxage 20 : co-rotatifs ou contre-rotatifs ; - la puissance de malaxage transmise à la suspension de fibres 2 en mesurant le couple résistant des axes de malaxage 20 ; - le temps de malaxage : le temps de séjour de la suspension de fibres 2 dans l’enceinte de malaxage 11 peut être compris entre 15 secondes et quelques dizaines de minutes, de préférence entre 15 secondes et 15 minutes, et plus préférentiellement entre 15 secondes et 6 minutes ; - la distance minimale DM entre les axes de malaxage 20 et l’enceinte de malaxage 11 en modifiant les éléments malaxeurs 22 ; - l’épaisseur des éléments malaxeurs 22 pour augmenter ou diminuer les surfaces de compression.
Les essais de malaxage effectués avec le procédé de l’invention ont permis de révéler un phénomène physique inattendu et contre-intuitif pour l’homme du métier spécialisé dans la fabrication du papier : plus la vitesse de rotation des axes de malaxage 20 est lente, plus l’action mécanique de compression exercée sur les fibres cellulosiques est forte, moins il y a de phénomènes de cisaillement, et meilleur est le résultat du malaxage. Ce phénomène non décelable, ni envisageable avant d’avoir mis en œuvre le procédé de l’invention, permet d’augmenter encore les performances du malaxage et les avantages du procédé qui en découlent, tels qu’une meilleure flexibilisation des fibres, une teneur en fibres améliorée, de nouvelles formulations de pâte à papier possibles, une puissance consommée réduite permettant une économie d’énergie significative, très peu d’usure des pièces en mouvement permettant une maintenance réduite du malaxeur 1.
Dans l’exemple du malaxeur 1 représenté à la , l’enceinte de malaxage 11 comporte une zone d’entrée ZE, une zone de malaxage ZM et une zone de sortie ZS, qui se succèdent axialement. La zone d’entrée ZE est couplée à l’orifice d’entrée 13 et comporte de préférence une vis sans fin 25 fixée sur l’arbre 21 correspondant de chaque axe de malaxage 20, pour déplacer la suspension de fibres 2 axialement en direction de la zone de malaxage ZM puis de la zone de sortie ZS. La zone de malaxage ZM comporte les éléments malaxeurs 20 décrits précédemment. La zone de sortie ZS peut être confondue avec la fin de la zone de malaxage ZM et comporte également des éléments malaxeurs 20 qui peuvent être différents ou non de ceux de la zone de malaxage ZM. La zone de sortie ZS communique avec l’orifice de sortie 14 qui peut être gravitaire ou combiné à tout autre moyen d’extraction. Le malaxeur 1 peut comporter plusieurs piquages d’entrée 15, 16 pouvant servir à introduire des additifs, des charges et autres matières dans la suspension de fibres 2 en cours de malaxage. Il peut également comporter plusieurs piquages de sortie (non représentés) pouvant servir à extraire tout ou partie de la suspension de fibres 2 en cours de malaxage, des gaz et autres condensats générés en cours de traitement. Ceci est tout particulièrement avantageux car l’opérateur peut récupérer plusieurs fractions de fibres malaxées présentant des degrés de compression différents et donc des propriétés différentes selon leur piquage de sortie respectif, et ce au cours d’une même opération de malaxage.
Les figures 5 et 6 sont des graphes issus d’essais effectués sur du papier fabriqué à partir de fibres cellulosiques traitées selon le procédé malaxage par compression de l’invention (points sur les graphes) et selon un procédé de raffinage classique par compression et cisaillement (courbe sur les graphes). Ils permettent d’illustrer l’amélioration des propriétés mécaniques et d’égouttabilité de la pâte de papier obtenue avec le procédé de l’invention.
La représente l’évolution de l’indice d’égouttage (°SR) en ordonnées en fonction de l’indice d’éclatement (« Burst index » en anglais) en abscisse. L’indice d’égouttage, ou indice Schopper-Riegler, est défini selon la norme ISO 5267-1 comme étant le nombre de centilitres d’eau égouttée à travers un gâteau de pâte s’écoulant par le trop-plein d’un réservoir. Il représente une mesure de la vitesse à laquelle l’eau peut être extraite d’une suspension de pâte diluée. L’indice d’éclatement quant à lui correspond à la résistance mécanique des fibres. De manière simplifiée, plus cet indice est élevé, plus le papier est résistant et de bonne qualité.
On observe qu’avec une suspension de fibres raffinées par un procédé de raffinage standard, la vitesse d’égouttage atteint un maximum pour un indice d’éclatement voisin de 4, qui est relativement moyen. Par opposition, une suspension fibreuse traitée par malaxage conformément au procédé de l’invention permet d’atteindre des vitesses d’égouttage élevées avec un fort indice d’éclatement. On obtient ainsi un papier de bonne qualité dont la cadence de production est améliorée à travers une vitesse d’égouttage élevée de la suspension fibreuse dont il est issu.
Ceci conduit à une très forte amélioration du compromis égouttage / propriétés mécaniques des fibres, ayant pour effet de réduire la consommation d’énergie au niveau de la machine à papier.
La représente l’évolution de la perméabilité à l’air du papier en fonction de son indice de résistance à la traction. La perméabilité à l’air du papier est définie par la série des normes ISO 5636 comme le débit d’air moyen qui traverse une unité de surface sous une unité de différence de pression en une unité de temps, dans des conditions spécifiées.
On observe qu’avec une suspension de fibres raffinées par un procédé de raffinage standard, la perméabilité à l’air chute avec la résistance à la traction, et ce dès 35 N.m/g. Par opposition, une suspension fibreuse traitée par malaxage conformément au procédé de l’invention permet de décaler la baisse de perméabilité à l’air vers des valeurs élevées de résistance à la traction. Ceci permet d’obtenir un papier présentant une bonne résistance mécanique tout en conservant une perméabilité à l’air relativement élevée.
Ceci conduit à une forte amélioration du compromis perméabilité / résistance à la traction, permettant d’envisager le développement de nouveaux papiers.
La présente invention n’est bien entendu pas limitée aux exemples de réalisation décrits mais s’étend à toute modification et variante évidentes pour un homme du métier dans la limite des revendications annexées. En outre, les caractéristiques techniques des différents modes de réalisation et variantes mentionnés ci-dessus peuvent être, en totalité ou pour certaines d’entre elles, combinées entre elles.
Tente comprenant un châssis et une armature gonflable La présente invention concerne le domaine technique des tentes déployables pour la pratique du camping, munies d’une armature gonflable avec laquelle coopère une toile de tente. De telles tentes sont dites déployables car elles peuvent prendre une position déployée permettant leur utilisation et une position pliée dans laquelle elles peuvent être rangées.
La présente invention concerne plus précisément les tentes configurées pour reposer sur un sol ou pour être placées sur le toit d’un véhicule et dont l’armature est montée sur un châssis pliable.
On connait des tentes telles que celle décrite dans le document US 9 567 767 B2, configurée pour être placée sur le toit d’un véhicule. Cette tente comprend un châssis dit « en portefeuille », comprenant un premier plateau et un second plateau monté pivotant par rapport au premier plateau. En position pliée, les deux plateaux reposent l’un sur l’autre, tandis qu’ils s’étendent côte-à-côte lorsqu’ils sont dépliés. La tente comprend en outre une armature rigide montée sur le châssis et pouvant être déployée tel un éventail lorsque le second plateau est pivoté par rapport au premier plateau.
Un inconvénient de cette tente est qu’en position pliée, elle présente une grande empreinte au sol, correspondant aux dimensions du premier plateau. Cette tente, une fois pliée, se révèle peu compacte et particulièrement encombrante. En particulier, lorsqu’elle est montée sur le toit d’un véhicule, cette tente en position pliée couvre sensiblement toute la superficie du toit, ne laissant pas la possibilité d’installer d’autres bagages sur ledit toit, tels que des sacs ou des vélos. Un autre inconvénient est que, compte-tenu de ses importantes dimensions transversales, cette tente présente une prise au vent élevée lorsqu’elle est montée sur le toit d’un véhicule. Ceci augmente la consommation en carburant du véhicule transportant la tente et peut perturber la conduite.
Un deuxième aspect de l’invention concerne une turbomachine comprenant un ensemble pour turbomachine tel que décrit précédemment.
Préférentiellement, la turbomachine est un turbomoteur d’hélicoptère.
Un troisième aspect de l’invention concerne un procédé de drainage pour évacuer des résidus et des fluides d’une turbomachine pour aéronef mis en œuvre par un ensemble avec au moins une des caractéristiques précédentes, le procédé de drainage comprenant, au démarrage de la turbomachine, une étape de nettoyage de résidus situés au fond de la chambre à combustion par évacuation desdits résidus vers l’éjecteur via le conduit de prélèvement. La fonction de nettoyage est assurée par le conduit de prélèvement.
Avantageusement, le procédé de drainage comprend, lors du fonctionnement de la turbomachine, les étapes suivantes : - prélèvement d’air en provenance de la chambre de combustion via le conduit de prélèvement, - aspiration de fluides présents dans le collecteur de drains vers l’éjecteur via le premier conduit par effet Venturi, - évacuation des fluides aspirés vers la tuyère via le deuxième conduit. Le conduit de prélèvement assure une deuxième fonction de prélèvement d’air.
BREVE DESCRIPTION DES FIGURES Les figures sont présentées à titre indicatif et nullement limitatif de l’invention. La illustre schématiquement une vue de côté d’un moteur d’aéronef comprenant un dispositif de drainage selon l’art antérieur. La illustre schématiquement une vue de côté d’un ensemble pour turbomachine selon l’invention. La montre une représentation schématique d’une trompe à jet.
Un exemple de turbomachine d’aéronef dans laquelle l’invention peut s’appliquer comporte un générateur de gaz formé d’un compresseur, d’une chambre de combustion 8 et d’une turbine, en liaison avec une turbine libre. La turbine libre entraîne le rotor principal par un arbre de puissance via une boîte de transmission. Les gaz issus de la combustion sont éjectés dans une tuyère 6. Cependant, l’invention peut s’appliquer à toute autre architecture de turbomachine comportant une chambre de combustion et une tuyère.
Afin de rendre la turbomachine propre, celle-ci est équipée d’un dispositif de drainage destiné à collecter les fluides résiduels (carburant, huile, condensats d’eau, impuretés, etc..) provenant du moteur.
La présente description s’applique préférentiellement dans le cas où la turbomachine est un turbomoteur pour propulsion d’aéronef.
La illustre schématiquement l’environnement du dispositif de drainage de fluides selon l’invention.
Le dispositif de drainage de fluides comprend un collecteur de drains 2, un éjecteur 3, et un premier conduit 4. L’éjecteur comprend un deuxième conduit 31 et un conduit de prélèvement 32.
Le premier conduit 4 connecte le collecteur de drains 2 et l’éjecteur 3 via une interface d’éjecteur 5. Le premier conduit 4 est destiné à la circulation de fluides présents dans le collecteur de drains 2 vers l’éjecteur 3. Comme illustré sur la , le premier conduit 4 présente une partie ascendante 41, une partie haute 42 et une partie descendante 43.
Le deuxième conduit 31 connecte l’éjecteur 3 à la tuyère 6 via une interface de tuyère 7. Le deuxième conduit 31 est destiné à l’évacuation de fluides présents dans l’éjecteur 3 vers la tuyère 6. L’interface de tuyère 7 est positionnée à une hauteur dénommée hauteur de sortie h t .
On dénomme X l’axe de la turbomachine. L’axe X est sensiblement horizontal, c’est-à-dire orienté selon la direction de propagation de l’aéronef.
11. Composition selon l'une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle l'acide gras est un acide gras en C 8 à C 34 , notamment en C 12 à C 22 et plus particulièrement en C 22 .
12. Composition selon la réalisation précédente dans laquelle l'acide gras est l'acide érucique.
13. Composition selon l'une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle l'alcool est un alcool gras, saturé ou insaturé, linéaire ou ramifié, en C 8 à C 34, notamment en C 8 à C 26 , notamment en C 12 à C 22 , en particulier en C 16 à C 20 et plus particulièrement en C 18 .
14. Composition selon la réalisation précédente dans laquelle l'alcool est l'alcool isostéarylique.
15. Composition selon l'une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle l'alcool est un dimère diol obtenu par dimérisation d'au moins un acide gras en C 8 à C 34 , notamment en C 12 à C 22 , en particulier en C 16 à C 20 , et plus particulièrement en C 18 , suivie d'une hydrogénation des fonctions acides carboxyliques.
16. Composition selon l'une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle l'alcool est un dimère diol aliphatique, cyclique ou acyclique, saturé ou insaturé, en C 36 .
17. Composition selon l'une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle l'alcool est un dimère diol alicyclique en C 36 de préférence saturé.
18. Composition selon l'une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle l'au moins un ester d'un acide gras et d'un alcool est l'ester d'acide érucique et de l'alcool isostéarylique.
19 - Composition selon l'une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle l'au moins un ester d'un acide gras et d'un alcool est un ester d'acide érucique et d'un dimère diol alicyclique en C 36 de préférence saturé.
Lorsqu’on fait référence à un composé "majoritaire", on entend au sens de la présente invention, que ce composé est majoritaire parmi les composés du même type dans la composition, c’est-à-dire que c’est celui qui représente la plus grande quantité en masse parmi les composés du même type. A titre préférentiel, il s'agit du composé qui représente par exemple plus de 50%, 60%, 70%, 80%, 90%, voire 100% en poids par rapport au poids total du type de composé. Ainsi, par exemple, une charge renforçante majoritaire est la charge renforçante représentant la plus grande masse par rapport à la masse totale des charges renforçantes dans la composition. Au contraire, un composé "minoritaire" est un composé qui ne représente pas la fraction massique la plus grande parmi les composés du même type.
L'homme du métier saura adapter le taux de charge renforçante total selon l’utilisation concernée dans le domaine de 20 à 120 pce en fonction de l'utilisation visée de la composition de caoutchouc. Ainsi, selon certaines variantes de réalisation de l'invention le taux total de charge renforçante est de 30 à 80 pce, préférentiel de 35 à 70 pce.
Le système plastifiant d'une composition de caoutchouc pour le pneu peut comprendre une ou plusieurs plastifiants.
De préférence, comme on peut le voir sur la , la portion d'extrémité 28 du doigt de verrouillage 25 présente une forme en partie tronconique complémentaire du pied d'aube 19 de forme tronconique, de telle façon que le doigt de verrouillage 25 applique sur le pied d'aube 19 un effort de plaquage ayant une composante axiale C1 et une composante radiale C2 par rapport à l'axe X1 du moyeu 11. Ainsi, le contact d'appui entre le doigt de verrouillage 25 et le pied d'aube 19 est effectué suivant une face inclinée 33 en vue en coupe transversale.
Les organes de serrage 27 sont constitués par deux goujons 35 insérés à l'intérieur de trous traversants 36 réalisées dans un rebord 32 du doigt de verrouillage 25 et des écrous 37 vissés chacun sur un goujon 35 correspondant. Avantageusement, comme on peut le voir sur la , les goujons 35 sont fixés sur le moyeu 11 par vissage à l'intérieur d'ouvertures taraudées 40 d'orientation axiale réalisées dans le moyeu 11 de part et d'autre d'une fenêtre traversante 26.
On décrit ci-après le fonctionnement du système de verrouillage 24 selon l'invention. Le doigt de verrouillage 25 est inséré à l'intérieur de la fenêtre traversante 26 tandis que les goujons 35 sont introduits à l'intérieur des trous 36 du rebord 32.
Une fois le calage angulaire de l'aube 12 défini, les écrous 37 sont serrés de telle façon que le doigt de verrouillage 25 contraint le pied d'aube 19 en place au fond du logement 13. La rotation de l'aube 12 est ainsi bloquée par serrage du pied d'aube 19 entre la portion d'extrémité 28 du doigt de verrouillage 25 et le moyeu 11.
Afin d'effectuer une modification de la position angulaire d'une aube 12, on effectue un léger desserrage du doigt de verrouillage 25 afin de pouvoir modifier l’inclinaison des aubes 12 suivant l'angle souhaité. Une fois le positionnement angulaire choisi, les écrous 37 sont resserrés pour immobiliser l'aube 12 en rotation au cours d'un essai.
Il est possible de changer les écrous 37 de type "auto-freinant" au cours d'un campagne d'essais lorsque leur fonctionnement est dégradé.
En variante, le module 10 pourra être un module rotor de soufflante muni d'un aubage mobile.
ROTOR EQUIPE D’AUBES AVEC ARRET AXIAL ET TURBOMACHINE D’AÉRONEF La présente invention concerne notamment un rotor pour une turbomachine d’aéronef, notamment un rotor de turbine basse pression.
Les turbomachines comprennent de manière générale des aubes mobiles qui équipent des rotors de soufflante, de compresseur ou encore des rotors de turbine.
La illustre notamment un tel rotor ou roue mobile 10 de turbine d’une turbomachine équipée d’aubes mobiles. Typiquement, chaque aube 20 de rotor de turbomachine, et en particulier d’un rotor de turbine ou de compresseur de turbomachine, comprend une pale aérodynamique 22 reliée par une plate-forme 23 à un pied 24.