INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Afin d’éviter que le formaldéhyde ne réagisse avec le sulfure d’hydrogène en polymérisant, ou à tout le moins pour réduire la possibilité de cette réaction en aval de la quatrième sortie 70, selon une première étape de neutralisation 86, on injecte du bisulfite de sodium par le biais du troisième réservoir 72 de bisulfite et de la quatrième pompe doseuse 74. Autrement dit, au fur et à mesure que la composition aqueuse s’écoule en continu à travers la quatrième sortie de botte de ballon 70, on y injecte du bisulfite de sodium, lequel est sous forme liquide.
Le bisulfite de sodium réagit en effet avec le formaldéhyde pour former un complexe organique, à raison d’une molécule pour une molécule. De la sorte, le bisulfite permet d’inhiber la réaction du formaldéhyde avec le sulfure d’hydrogène.
Aussi, afin de neutraliser au moins 80% du formaldéhyde, contenu à l’intérieur de la composition aqueuse de la quatrième botte de ballon 68, on injecte cinq fois plus de bisulfite de sodium qu’il n’en faut pour neutraliser le formaldéhyde.
Ainsi, afin de se préparer à la raréfaction inévitable de la ressource pétrolière mondiale et dans un souci du respect de l’environnement qui est grandissant, il est, par conséquent, souhaitable de chercher à remplacer au moins en partie, voire la totalité, des constituants d’origine pétrolière, et notamment les liants utilisés pour fabriquer des compositions d’enrobé par des constituants biosourcés.
Plusieurs solutions techniques ont été proposées dans l’art antérieur.
Le document FR 2 853 647 décrit notamment un liant pour la réalisation de couche et/ou revêtement de construction routière et/ou de génie civil comprenant, par rapport au poids total de (a) et (b):
(a) de 2 à 98% en poids d'au moins une résine naturelle ou naturelle modifiée, d'origine végétale, ayant un point de ramollissement mesuré selon la norme EN 1427 de 30 à 200°C ;
(b) de 98 à 2% en poids d'au moins une huile d'origine végétale ayant une viscosité à 25°C de 50mPa.s à 1000 Pa.s,
(c) ledit liant ayant: (c1) soit une pénétrabilité à 25°C, mesurée selon la norme NF EN 1426, de 20 à 300 1/10 ème de mm et un point de ramollissement de 30 à 75°C, mesuré selon la norme NF EN 1427; (c2) soit une pénétrabilité à 15°C, mesurée selon la norme NF EN 1426, de 300 à 900 1/10 ème de mm et une viscosité à 60°C, mesurée selon la norme NF EN 12596 de 2 à 20Pa.s; et
(d) ledit liant étant exempt de tout élastomère naturel ou synthétique et de tout polymère thermoplastique.
La résine naturelle peut être une colophane naturelle et l’huile d’origine végétale peut être une huile brute ou raffinée. Elle peut également être modifiée par des réaction chimiques, comme l'estérification.
Le document FR 2 932 806 décrit des résines organiques dérivées d'une huile ou d'une graisse d'origine naturelle comprenant des monoglycérides et/ou des diglycérides, estérifiés par un poly(hydroxy acide) spécifique. Ces résines peuvent être utilisées dans des composition de liant afin de fabriquer des enrobés.
Bien que ces solutions techniques soient satisfaisantes, il existe un besoin dans l’état de la technique de disposer de nouvelles compositions de liant qui soient plus respectueuses de l’environnement par rapport aux liants traditionnels dérivés du pétrole, tout en conservant des performances techniques qui soient comparables, à savoir présentant par exemple une bonne tenue mécanique, telle qu’une bonne résistance à l’orniérage.
Il existe également un besoin dans l’état de la technique de disposer de nouvelles compositions de liant biosourcées, ayant des performances techniques adéquates, tout en étant facile à mettre en œuvre, à savoir tout en étant facilement réalisable au niveau de son procédé de préparation, le procédé étant apte à et/ou configurer pour fournir des compositions stables ayant des caractéristiques techniques identiques ou au moins similaire d’un lot à un autre.
Le but de la présente invention est ainsi de proposer une nouvelle composition de liant qui réponde au moins en partie aux besoins susmentionnés.
Présentation de l'invention A cet effet, la présente invention concerne un liant biosourcé comprenant, en masse par rapport à sa masse totale, au moins :
(c) de 0% à 50% d’au moins un deuxième composé à base d’une matière grasse d’origine naturelle, ledit deuxième composé n’ayant pas subi de réaction chimique choisie parmi : le soufflage et/ou la maléinisation.
Un système de détermination d'une image du degré de polarisation DOP d'un rayonnement réfléchi peut comprendre une source lumineuse émettant vers la scène un rayonnement polarisé de façon rectiligne selon une direction donnée, et un capteur du rayonnement réfléchi dont chaque pixel est recouvert d'un polariseur rectiligne.
Un inconvénient d'un tel système est qu'il nécessite l'utilisation de polariseurs rectilignes selon différentes directions, par exemple parallèle à la direction donnée, perpendiculaire à la direction donnée, inclinée de +45 ° par rapport à la direction donnée, etc. La formation de différents types de polariseurs rectilignes sur le capteur peut être complexe, d'autant plus que la tendance actuelle est à la réduction des dimensions des pixels.
Un objet d'un mode de réalisation est de prévoir un système de détermination d'une image du degré de polarisation palliant tout ou partie des inconvénients des dispositifs électroniques existants.
Un mode de réalisation prévoit un système de détermination d'un degré de polarisation estimé d'un rayonnement réfléchi par une scène, comprenant : - une première source lumineuse d'un premier rayonnement électromagnétique à une première fréquence et polarisé de façon rectiligne selon une première direction ; - une deuxième source lumineuse d'un deuxième rayonnement électromagnétique à une deuxième fréquence supérieure strictement à la première fréquence et polarisé de façon rectiligne selon une deuxième direction non parallèle à la première direction ; et - un dispositif d'acquisition d'une image du rayonnement réfléchi par la scène comprenant des premiers pixels configurés pour capter le rayonnement réfléchi, chaque premier pixel étant recouvert d'un polariseur rectiligne selon une troisième direction non perpendiculaire à la première direction.
Selon un mode de réalisation, la troisième direction est identique à la première direction.
Selon un mode de réalisation, la deuxième fréquence est un multiple de la première fréquence.
Selon un mode de réalisation, la deuxième fréquence est le double de la première fréquence.
Selon un mode de réalisation, la première fréquence est dans la plage de 25 MHz à 100 MHz.
Selon un mode de réalisation, le dispositif d'acquisition ne comprend pas d'autres polariseurs rectilignes que les polariseurs rectilignes selon la troisième direction.
Selon un mode de réalisation, le dispositif d'acquisition est en outre configuré pour fournir une image de profondeur de la scène.
Selon un mode de réalisation, le dispositif d'acquisition est en outre configuré pour l'acquisition d'une image 2D de la scène et comprend des deuxièmes pixels d'image 2D.
Selon un mode de réalisation, le dispositif d'acquisition comprend un empilement d'un premier capteur comprenant les deuxièmes pixels et d'un deuxième capteur comprenant les premiers pixels.
Un mode de réalisation prévoit également un procédé de détermination d'un degré de polarisation estimé d'un rayonnement réfléchi par une scène, comprenant les étapes suivantes : - émission par une première source lumineuse d'un premier rayonnement électromagnétique à une première fréquence et polarisé de façon rectiligne selon une première direction ; - émission par une deuxième source lumineuse d'un deuxième rayonnement électromagnétique à une deuxième fréquence supérieure strictement à la première fréquence et polarisé de façon rectiligne selon une deuxième direction non parallèle à la première direction ; et - acquisition par un dispositif d'acquisition d'une image du rayonnement réfléchi par la scène, le dispositif d'acquisition comprenant des premiers pixels configurés pour capter le rayonnement réfléchi, chaque premier pixel étant recouvert d'un polariseur rectiligne selon la première direction.
Selon un mode de réalisation, la deuxième fréquence est égale au double de la première fréquence, le procédé comprenant en outre les étapes suivantes : - l'acquisition par les premiers pixels de N tap d'échantillons I k de charges photogénérées par détection du rayonnement réfléchi pendant des durées T int décalées, N tap étant un nombre entier supérieur ou égal à cinq ; - la détermination de coefficients a n et b n , n étant un nombre entier variant de 1 à 2, selon les relations suivantes : [Math 1] où ω est la pulsation associée à la première fréquence ; - la détermination de coefficients c n selon la relation suivante : [Math 2] - la détermination du degré de polarisation estimé DOP' selon la relation suivante : [Math 3]
Le premier réceptacle 24 comporte une zone principale communiquant avec une zone périphérique formant une première « botte » 26 et située en dessous de la zone principale. La première botte 26 présente une première sortie de botte 28.
En outre, l’installation 10 comprend également un premier réservoir 30 d’une composition de bisulfite, et plus particulièrement du bisulfite de sodium, relié directement à la première sortie de botte 28, par l’intermédiaire d’une première pompe doseuse 32.
Aussi, l’installation 10 comprend, d’une part un premier générateur de vapeur 34 permettant d’injecter de la vapeur d’eau à l’intérieur de la première colonne de distillation 18, et d’autre part une première entrée 36 permettant directement l’arrivée de pétrole brut, ou d’une composition pétrolière, comme on l’expliquera ci-après.
En aval de la première colonne de distillation 18, l’installation 10 comprend en outre une deuxième colonne de distillation 19, illustrée sur la . Comme on l’expliquera ci-après, la pression interne de la deuxième colonne de distillation 19 est inférieure à la pression atmosphérique. Autrement dit, elle est sous vide.
La deuxième colonne de distillation 19 s’étend verticalement. Elle présente, une deuxième entrée 37 et une deuxième extrémité de sortie supérieure 23, située en tête de colonne.
La deuxième colonne 19 est équipée d’un deuxième réceptacle 21, ou ballon, dans lequel débouche directement sa deuxième extrémité de sortie supérieure 23.
Le deuxième réceptacle 21 comporte une deuxième botte 27 présentant une deuxième sortie de botte 29.
Aussi, l’installation 10 comprend également un deuxième réservoir 31 contenant une composition de bisulfite, et relié directement à la deuxième sortie de botte 29, par l’intermédiaire d’une deuxième pompe doseuse 33.
La deuxième colonne 19 est reliée à la première extrémité de sortie inférieure 20 de la première colonne de distillation 18 par l’intermédiaire d’un premier four 43. On expliquera plus en détail dans la suite de la description le rôle du premier four 43 et de la deuxième colonne 19 fonctionnant sous vide.
En outre, en amont de la colonne de distillation atmosphérique 18, l’installation de distillation 10 comprend une troisième colonne 38, dite colonne de « préflash ». Elle s’étend verticalement et elle présente une troisième sortie de pied de colonne 40 opposée à une troisième sortie de tête 42.
La troisième sortie de pied de colonne 40 est alors reliée à la première entrée 36 de la colonne de distillation 18 par l’intermédiaire d’un deuxième four 44 dont on expliquera la fonction dans la suite de la description.
L’installation de distillation 10 comprend un troisième réceptacle ou ballon 46 dans lequel débouche la troisième sortie de tête 42 de la troisième colonne 38.
Le troisième réceptacle 46 comporte plusieurs zones communiquant les unes avec les autres et une troisième botte de ballon 48 situé en dessous du niveau des autres zones. La troisième botte de ballon 48 présente une troisième sortie de botte de ballon 50.
L’installation 10 comprend également un troisième réservoir 52 de bisulfite de sodium, relié directement à la troisième sortie de botte de ballon 50, par l’intermédiaire d’une troisième pompe doseuse 54.
Aussi, l’installation 10 comprend, d’une part un troisième générateur de vapeur 56 permettant d’injecter de la vapeur d’eau à l’intérieur de la troisième colonne de séparation 38, et d’autre part une troisième entrée 58 permettant l’arrivée d’une composition pétrolière comme on l’expliquera ci-après.
Avantageusement, l’installation 10 comprend un seul générateur de vapeur pour alimenter à la fois la colonne de distillation atmosphérique 18 et la troisième colonne 38.
Ainsi, le système présente une structure simple (en s’affranchissant d’un balancier, de bielles, et/ou d’un contrepoids par exemple) permettant diverses applications. Dans WO2018/069586, la mise en œuvre d’un balancier, lesté qui plus est, est nécessaire pour amortir les oscillations dues à la centrifugation croisée des masses. Par exemple, lorsque les éléments excentrés sont identiques, le système de la présente invention est équilibré. Il est ainsi possible d’appliquer à l’arbre principal d’un tel système équilibré des vitesses angulaires importantes et donc, de permettre une accumulation d’énergie cinétique importante. Selon un autre exemple, lorsque les éléments excentrés sont différents, le système oscille de manière périodique. Ainsi, en rapportant un tel système oscillatoire sur une structure adéquate, celui-ci peut constituer un mélangeur ou un dispositif de tassement par exemple.
Selon une caractéristique particulière, le système comprend en outre des moyens de transmission reliant ladite roue dentée principale auxdites première et deuxième roues dentées de sorte à lier la rotation de l’arbre principal à la rotation des arbres de support, et inversement.
De tels moyens de transmission permettent notamment d’écarter les arbres de support de l’axe principal, et donc les roues dentées associées. Ainsi, des éléments excentrés présentant des dimensions (et donc des masses) importantes peuvent être mis en œuvre dans le système. Cela se traduit donc, lors du fonctionnement du système, par une accumulation et restitution d’énergie mécanique importante.
Selon un aspect particulier, lesdits moyens de transmission comprennent au moins une roue dentée intermédiaire portée par un arbre intermédiaire, disposée entre ladite roue dentée principale et lesdites première et deuxième roues dentées.
La mise en œuvre d’une ou de plusieurs roues dentées intermédiaires constitue une solution simple et robuste permettant d’assurer une transmission efficace des mouvements de rotation des arbres.
Selon une autre caractéristique particulière, chacun desdits premier et deuxième éléments excentrés est formé d’au moins un corps présentant une bague de liaison audit arbre de support associé.
Une telle configuration permet notamment de moduler le système, en ajoutant ou retirant des masses, en fonction de l’utilisation souhaitée.
Selon une autre caractéristique particulière, lesdits premier et deuxième éléments excentrés sont solidarisés auxdites première et deuxièmes roues dentées respectivement.
Une telle solidarisation permet de renforcer la tenue mécanique des éléments excentrés dans le système, et donc de garantir son fonctionnement et sa robustesse. De préférence, la solidarisation est réalisée par le biais des moyens amovibles, telle une coopération vis de fixation et écrou par exemple. Cela permet notamment de simplifier l’assemblage et la maintenance du système.
De manière alternative, lesdits premier et deuxième éléments excentrés et lesdites première et deuxièmes roues dentées respectivement sont réalisés de manière monobloc.
Un tel agencement permet notamment de réduire l’encombrement de l’élément excentré et d’assurer son maintien sur la roue dentée associée.
Selon une autre caractéristique particulière, chaque premier et deuxième éléments excentrés présente la forme d’une portion de cylindre, de préférence la forme d’un demi-cylindre.
Selon une autre caractéristique particulière, le système comprend au moins un dispositif d’accouplement, ledit dispositif d’accouplement connectant ledit moyen d’entrainement audit arbre principal.
Un tel dispositif d’accouplement permet, selon les besoins, de connecter/séparer l’arbre du moteur à/de l’arbre principal de sorte à lier ou interrompre l’entrainement en rotation.
Selon une autre caractéristique particulière, lesdits premier et deuxième éléments excentrés desdits mécanismes présentent une même masse et des mêmes dimensions, et en ce que ledit système comprend en outre au moins un dispositif de récupération d’énergie couplé audit arbre principal d’un desdits mécanismes, ledit dispositif de récupération d’énergie étant configuré pour convertir une énergie mécanique accumulée dans lesdits éléments excentrés en une énergie électrique.
Une telle configuration permet de définir un système équilibré, c’est-à-dire générant peu voire pas d‘oscillation lors de son fonctionnement. Une telle configuration permet notamment de définir un système d’accumulation et de restitution d’énergie efficace.
Brève description des Figures est une représentation graphique du protocole d’extraction de la cellulose à partir d’une sciure de résineux
est une représentation graphique du dispositif permettant de caractériser le gaz de synthèse
Par « biomasse » au sens de l’invention, on entend l’ensemble de la matière organique d’origine végétale ou animale.
Par « origine non alimentaire » au sens de l’invention, on entend que le gaz de synthèse ne provient pas d’une matière première utilisée dans l’alimentation humaine ou animale.
Par « origine non-fossile » au sens de l’invention, on entend que le gaz de synthèse ne provient pas d’une matière première issu d’une matière carbonée fossile : pétrole, gaz ou charbon.
Par « gazéification » au sens de l’invention, on entend la conversion de la cellulose en un produit gazeux via une oxydation partielle à température élevée en utilisant par exemple de l’air, de la vapeur d’eau, de l’oxygène pur ou du dioxyde de carbone .
Par « gaz de synthèse renouvelable » ou « gaz de synthèse vert » au sens de l’invention, on entend un gaz de synthèse issu de la transformation de sources d’énergie renouvelables.
Par « ne contenant pas de composés souffrés » au sens de l’invention, on entend que le gaz de synthèse selon l’invention contient une teneur inférieure à 0.01% de composés souffrés. Cette teneur en souffre peut être mesurée par des techniques bien connues de l’homme du métier telle que par exemple la chromatographie en phase gazeuse.
Par « ne contenant pas de composés azotés » au sens de l’invention, on entend que le gaz de synthèse selon l’invention contient une teneur inférieure à 0,01% de composés azotés. Cette teneur en polluant peut être mesurée par des techniques bien connues de l’homme du métier telle que par exemple la chromatographie en phase gazeuse. Lorsque des traces d’azote sont retoruvées dans le gaz de synthèse selon l’invention, il s‘agit d’azote issu de la pyro-gazéification de la cellulose. L’azote est alors sous forme de diazote inerte.
Par « pouvoir calorifique inférieur (PCI) » au sens de l’invention, on entend la quantité totale de chaleur dégagée par la combustion. Il s’agit d’une unité de mesure permettant de comparer les énergies, plus le PCI est élevé, plus le rendement est élevé.
Par « biochar » au sens de l’invention, on entend un charbon d’origine végétale obtenu par pyrolyse d’une matière prémière telle que la biomasse brute ou la cellulose extraite de la biomasse.
Par « espèce réactive » au sens de l’invention, on entend des molécules participants à des réactions chimiques.
Gaz de synthèse
La présente invention a donc pour objet un gaz de synthèse ne contenant de composés azotés et de composés soufrés et obtenu à partir d’une matière première renouvelable, la cellulose.
Ainsi, l’invention concerne un gaz de synthèse obtenu à partir de cellulose ne contenant pas de composés azotés et de composés soufrés caractérisé en ce que le gaz de synthèse est d’origine non alimentaire et/ou non fossile.
Du fait de la présence de la paroi interne 44, le flux de vapeur ne peut s’échapper de la zone centrale que par une ouverture arrière ménagée entre les deux extrémités de la paroi interne 44, la paroi de fond comportant au voisinage de cette ouverture arrière un plot de montage 47 prévu pour recevoir un thermostat, non représenté sur les figures. Ce thermostat est destiné à réguler l’alimentation électrique des première 7 et deuxième 8 résistances chauffantes afin de maintenir la première chambre de vaporisation 41 autour d’une température de consigne, éventuellement réglable par l’utilisateur, de l’ordre de 150°C.
Conformément à la figures 3 et 4, la deuxième chambre de vaporisation 42 présente la forme d’une cavité en forme de V qui est ménagée entre la paroi périphérique 40 et la cloison de séparation 45 et qui s’étend sensiblement au-dessus de la première résistance électrique 7. Cette deuxième chambre de vaporisation 42 communique avec un circuit de distribution de vapeur 9, ménagée sur une face inférieure du corps chauffant 4, par une ouverture traversante 48 ménagée au niveau de l’extrémité avant de la deuxième chambre de vaporisation 42.
Le circuit de distribution de vapeur est formé par une cavité 9, visible sur la , avantageusement ménagée entre le corps chauffant 4 et la semelle 2, cette cavité 9 permettant d’alimenter en vapeur les trous de sortie de vapeur 20 de la semelle 2.
Conformément aux figures 6 à 8, la première chambre de vaporisation 41 est reliée à la deuxième chambre de vaporisation 42 par deux tubes de liaison 43 qui sont préférentiellement noyés dans la fonderie en aluminium du corps chauffant 4, les deux tubes de liaison 43 étant avantageusement disposés symétriquement par rapport à l’axe longitudinal du corps chauffant 4.
Chaque tube de liaison 43 présente une ouverture d’entrée qui débouche avantageusement dans le couloir 46 d’écoulement du flux de vapeur au niveau de la paroi interne 44 et une ouverture de sortie qui débouche dans la deuxième chambre de vaporisation 42, de préférence au niveau de la partie de la cloison de séparation 45 délimitant l’extrémité arrière de la deuxième chambre de vaporisation 42.
Conformément à la , chaque tube de liaison 43 chemine dans le corps chauffant 4 en suivant un parcours en forme J, et présente successivement, en partant de l’orifice d’entrée, une première partie 43A sensiblement rectiligne s’étendant parallèlement à l’une des branches de la deuxième résistance électrique 8, une partie coudée 43B, coudée à 180°, s’étendant vers l’extérieur en passant au-dessus des première 7 et deuxième 8 résistances électriques et une deuxième partie 43C sensiblement rectiligne s’étendant au-dessus de la première résistance électrique 7.
Les tubes de liaison 43 cheminent sur une longueur avantageusement supérieure à 5 cm et sont préférentiellement réalisés en acier inox, chaque tube de liaison 43 présentant un diamètre interne de l’ordre 2 mm et un diamètre externe de l’ordre de 4 mm.
De manière connu en soi, l’orifice d'injection 50 est alimenté en eau au moyen d'une pompe, non représenté sur les figures, qui est intégrée dans la base et dont le fonctionnement est commandé par une gâchette 12 disposée sous l'extrémité avant de la poignée de préhension 11, la pompe présentant avantageusement un débit supérieur à 35 gr/mn lorsque la gâchette 12 est actionnée.
Le fonctionnement du fer à repasser 1 va maintenant être décrit.
Lorsque l’utilisateur actionne la gâchette, de l'eau est injectée par la pompe à travers l’orifice d'injection 50 et est projetée dans la zone centrale de la première chambre de vaporisation 41. La zone centrale étant disposée à proximité immédiate de la deuxième résistance électrique 8, elle est maintenue en permanence à une température élevée et assure une forte vaporisation de l'eau injectée par l’orifices d'injection 50 lorsque le fer à repasser 1 est disposé horizontalement.