INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’insert 32 forme encore un relief d’engrènement 40 . Le relief d’engrènement 40 se présente ici sous la forme d’un relief de forme extérieure cylindrique, d’axe l’axe A1 5 de la base 15 du boîtier 12 . Ici, le relief d’engrènement 40 a une section transversale en forme d’étoile à cinq branches. Bien entendu, d’autres formes du relief d’engrènement sont accessibles à l’Homme de l’art. Notamment, le relief d’engrènement 40 peut a priori prendre toute forme cylindrique à section transversale non circulaire, notamment à section transversale polygonale.
La base 15 du boîtier 12 comporte encore, selon l’exemple illustré, un aimant 42 . L’aimant 42 est par exemple reçu en contact avec le rebord 35 de l’insert 32 , entre les deux languettes 38 de l’insert 32 . L’aimant 42 comporte également, dans l’exemple illustré, une encoche 44 recevant l’ergot 37 de l’insert 32 . Ainsi, on s’assure de l’orientation de l’aimant 42 par rapport à l’insert 32 et donc par rapport à la base 15 du boîtier 12 , puisque l’orientation de l’insert 32 est assurée par le détrompage formé par la réception de la nervure 20 dans la rainure 36 . Ceci est particulièrement intéressant quand l’aimant 42 est un aimant quadripôle.
La base 15 du boîter 12 comporte finalement une douille 46 . La douille 46 est ici métallique, par exemple en aluminium ou en alliage d’aluminium comme le zamak. La douille 46 comporte une portion cylindrique 48 , à section circulaire, une première portion annulaire 50 , saillante radialement vers l’extérieur par rapport à la portion cylindrique 48 , à une première extrémité de la portion cylindrique 48 , et une deuxième portion annulaire 52 , saillante radialement vers l’intérieur, par rapport à la portion cylindrique 48 , à une deuxième extrémité de la portion cylindrique 48 . La deuxième portion annulaire 52 définit une ouverture centrale à travers laquelle s’étend une base 41 cylindrique, de section circulaire, du relief d’engrènement 40 de l’insert 32 . La première portion annulaire 50 définit avec la coque d’habillage 18 , l’insert 32 , notamment la portion cylindrique 34 de l’insert 32 , et la portion cylindrique 48 de la douille 4 6 , un logement de réception de l’aimant 42 .
Par ailleurs, comme cela est plus particulièrement visible sur la , la portion cylindrique 48 de la douille 46 forme deux reliefs d’emboîtage élastique 54 (ou relief de clipsage). Ici, les deux reliefs d’emboîtage élastique 54 sont symétriques par rapport à l’axe A1 5 de la base 15 du boîtier 12 . Chaque relief d’emboîtage élastique 54 comporte, tel qu’illustré, une languette de clipsage 56 s’étendant entre deux fentes 58 .
Les fentes 58 sont ici toutes identiques. Par fente, on entend ici une ouverture, traversant la paroi de la portion cylindrique 48 de la douille 46 selon une direction radiale par rapport à l’axe A1 5 de la base 15 du boîtier 12 . Ainsi, chaque fente 58 traverse l’épaisseur de la douille 46 , notamment de la portion cylindrique de la douille 46 , dans laquelle elle est formée. Chaque fente 58 peut être réalisée en retirant de la matière à la douille 46 . Alternativement cependant, chaque fente 58 peut être réalisée par découpe de la douille 46 , notamment de la portion cylindrique 48 de la douille 46 , sensiblement sans retrait de matière de la douille 46 . Dans tous les cas, chaque fente 58 sépare ici selon une direction orthoradiale deux bords de matière de la douille 46 , notamment de la portion cylindrique 48 de la douille 46 . Chaque fente 58 s’étend ici longitudinalement, parallèlement à l’axe A 1 5 de la base 15 du boîtier 12 . Chaque fente 58 est ainsi rectiligne dans l’exemple illustré.
Comme visible sur la , chaque fente 58 est non-débouchante, en ce que chaque fente 58 s’étend entre deux extrémités longitudinales formées dans la douille 46 , en particulier dans la portion cylindrique 48 de la douille 46 . Les fentes 58 permettent de rendre sensiblement plus flexible la douille 46 , notamment la portion cylindrique 48 de la douille 46 entre deux fentes 58 voisines, là où la portion cylindrique 48 de la douille 46 forme une languette de clipsage 56 .
Chaque languette de clipsage 56 présente un relief 60 saillant radialement vers l’intérieur. Ainsi, chaque relief 60 est saillant par rapport au reste de la languette de clipsage 56 dont il est issu. Ici, le relief 60 saillant est formé par un bossage de la languette de clipsage 56 . Un tel bossage est réalisé par déformation de la languette de clipsage 56 . Ainsi, la languette de clipsage 56 ne présente sensiblement pas de surépaisseur au niveau du relief 60 saillant. Ici, le bossage 6 0 est sensiblement orthoradial, en ce que toute la portion s’étendant entre les deux fentes 58 voisines est bombée, sensiblement sous la forme d’un secteur angulaire de cylindre. Alternativement, cependant, le relief 60 saillant peut être formé par un bourrelet ou par tout autre forme accessible à l’Homme de l’art.
Les figures 3 et 4 montrent plus en détail un étrier 15 et son fonctionnement.
La montre le convoyeur à bande 5 acheminant des pièces 10, ici sommairement représentées sous forme de cylindres, par exemple des pièces de roulement.
Les pièces 10 avancent sur la bande du convoyeur 5. Au cas où les pièces 10 rouleraient sur la bande du convoyeur 5, présentant ainsi une vitesse totale non contrôlée, des détecteurs 21 sont disposés en amont de chacun des étriers 15, au niveau de la bande du convoyeur 5.
Ces détecteurs 21 sont par exemple des détecteurs optiques à faisceau interrompu par le passage d’une pièce 10. En alternative, si les pièces 10 sont métalliques et suffisamment massives, les détecteurs 21 peuvent être des détecteurs capacitifs ou magnétiques.
Le chariot 9, non représenté en mais présent en , fait des va-et-vient au-dessus de l’étrier 15. Lorsqu’une pièce 10 est détectée, et si la pièce 10 détectée doit être acheminée dans un des réceptacles 20 associés à l’étrier 15 considéré, l’unité de contrôle alimente l’électroaimant 19 du chariot et/ou de l’étrier 15 pour coupler leur mouvement.
L’étrier 15 est alors entraîné en translation transverse, et ses parois latérales 17 poussent la pièce 10 transversalement hors de la bande du convoyeur 5.
En alimentant l’électroaimant 19 lorsque le chariot 9 est en train de se translater dans la direction voulue, la pièce 10 peut être éjectée spécifiquement d’un côté de la bande du convoyeur 5 ou de l’autre.
En , l’étrier 15 représenté présente un élément magnétique télescopique 191 sur sa face supérieure. L’élément magnétique télescopique 191 est par exemple un élément ferromagnétique ou un aimant permanent, pouvant se translater verticalement dans une embase annulaire 193.
Le chariot 9 et l’étrier 15 sont représentés en traits pleins à l’état non-couplés par l’électroaimant 19, et en pointillés à l’état couplés, avec l’étrier 15 décalé en position d’éjection à droite par rapport à la bande du convoyeur 5.
À l’état non couplé, l’élément magnétique télescopique 191 est escamoté dans l’embase annulaire, et un écart est présent entre ledit élément magnétique télescopique 191 et l’électroaimant 19 du chariot 9 qui peut alors passer aisément au-dessus. À l’état couplé, l’élément magnétique télescopique 191 dépasse de l’embase annulaire 193, et vient au contact de l’électroaimant 19 du chariot 9.
Si la pièce 10 ne doit pas être acheminée vers l’un des conteneurs 20 associés à l’étrier 15 considéré, elle passe sous ledit étrier 15 qui n’est pas mis en mouvement, pour continuer soit vers l’étrier 15 suivant soit vers une sortie 23 (voir ) située à l’extrémité du convoyeur à bande 5 à l’opposé de l’entrée 3, où se trouve un réceptacle 20 supplémentaire.
La sortie 23 peut notamment comporter un récupérateur d’échantillons pour évaluation des pièces 10, dans lequel une pièce 10 par série d’un nombre prédéterminé est réceptionnée, en particulier pour subir des tests.
Notamment, une pièce 10 pour chaque réceptacle 20 peut être prélevée au niveau du récupérateur d’échantillons de la sortie 23. Ainsi, si l’une des pièces 10 échantillon présente un défaut dû à un mauvais réglage de la machine-outil, le lot de pièces 10 du réceptacle 20 correspondant (ainsi que le lot du réceptacle 20 précédent et/ou suivant) peut être écarté ou examiné plus en détail pour écarter les pièces 10 de qualité insuffisante.
Les figures 5 et 6 illustrent des moyens de centrage des étriers 15. En effet, les étriers 15 doivent présenter une position de repos centrée sur la bande du convoyeur 5 et stable.
Notamment, des moyens élastiques de type ressorts transverses entraînent des oscillations autour de la position centrale qui peuvent nuire à la précision du mouvement induit de l’étrier 15 par le chariot 9. En particulier, si le chariot 9 et l’étrier 15 sont en opposition de phase, le couplage par les électroaimants 19 peut être compromis.
Les étriers 15 présentent une partie supérieure, à laquelle sont attachées les parois latérales 17, sensiblement plane, par exemple une embase métallique.
Ladite portion en zigzag est disposée au moins en partie dans une zone de la face supérieure du substrat configurée pour former un lamage d’une cavité.
Un fil en zigzag désigne ici un fil qui est par exemple déposé en formant des allers et retours successifs, formant ainsi des segments rectilignes reliés entre eux par des détours formant des boucles. Les segments rectilignes sont par exemple parallèles les uns aux autres, et deux segments rectilignes adjacents sont par exemple reliés l’un à l’autre par une portion qui est le plus souvent courbe, par exemple en arc de cercle.
Un fil en zigzag permet notamment de couvrir une plus grande surface pour établir un contact électrique avec relativement peu de matière.
Le fil en zigzag est par exemple en cuivre.
Ainsi, ici, la portion en zigzag comporte alternativement des segments rectilignes et des détours, un détour reliant deux segments rectilignes successifs.
Selon une caractéristique intéressante de l’invention, au moins l’un des segments rectilignes de la portion en zigzag est disposé, au moins en partie, dans une zone de la face supérieure du substrat configurée pour former un lamage d’une cavité d’un document électronique.
Et selon une autre caractéristique intéressante de l’invention, l’inlay comporte un fil de connexion configuré pour relier ensemble au moins les segments rectilignes de la première portion en zigzag.
Le fil de connexion est par exemple un fil distinct du fil métallique incrusté.
Un tel inlay est par exemple configuré pour être utilisé dans un procédé tel que décrit ci-dessous.
Un tel inlay est ainsi configuré pour procurer un contact électrique plus fiable entre un module encarté et les fils de l’inlay quand ils sont assemblés dans un document électronique.
Une telle disposition améliore une résistance à l’arrachage du fil de l’inlay lors de l’usinage de la cavité.
De plus, une telle disposition des fils procure aussi une meilleure résistance de l’inlay, voire du document électronique autour du module lors de la vie du document électronique.
Il est ainsi possible d’avoir une diminution des contraintes de fabrication du document électronique en diminuant un impact des différentes tolérances de fabrication.
Dans un exemple de réalisation, le fil de connexion comporte une partie qui recoupe au moins la première portion en zigzag en dehors d’une zone de la face supérieure du substrat configurée pour former une partie profonde de la cavité.
La zone de la face supérieure du substrat configurée pour former la partie profonde de la cavité est par exemple entourée par la zone de la face supérieure du substrat configurée pour former le lamage de la cavité.
Dans un exemple de réalisation, le fil de connexion comporte une partie qui recoupe au moins la première portion en zigzag dans une zone de la face supérieure du substrat configurée pour être en dehors de la cavité.
Dans la position assemblée du balai d’essuie-glace au premier bras d’essuie-glace, l’adaptateur présente par exemple une zone de calage d’une part avec le balai d’essuie-glace et d’autre part, avec une surface interne de la paroi d’extrémité du pontet du premier bras d’essuie-glace.
La zone de calage avec le premier bras d’essuie-glace peut être réalisée par la face interne de la première patte, dans la fente de l’étrier.
La première patte de l’étrier présente par exemple une dimension transversale correspondant à la distance entre les deux zones de calage de l’adaptateur.
Une face externe de la première patte peut s’étendre par une surface de calage additionnelle, par exemple en forme de segment circulaire.
Dans la position assemblée du balai d’essuie-glace au deuxième bras d’essuie-glace, l’adaptateur peut présenter une zone de calage d’une part avec le balai d’essuie-glace et d’autre part, avec une surface interne de la paroi d’extrémité du pontet du deuxième bras d’essuie-glace.
La zone de calage avec le deuxième bras d’essuie-glace peut être réalisée par la face externe de la deuxième patte.
Au moins la première patte de l’étrier peut présenter une extrémité allant en s’amincissant, la face supérieure de la première patte étant inclinée.
Le clip de retenue s’étend par exemple à l’extrémité opposée de l’étrier par une languette flexible de stabilisation configurée pour venir en appui sur le balai d’essuie-glace. La languette permet de conserver la stabilité de l’adaptateur lors de l’utilisation et l'empêche de basculer vers le bas. La languette permet également d’orienter l’adaptateur par rapport au balai pour que les zones de calage de l’adaptateur soient bien orientées en contact avec le balai et le bras.
L’invention a aussi pour objet un dispositif d’essuyage caractérisé en ce qu’il comprend un balai d’essuie-glace et un adaptateur tel que décrit précédemment.
Le balai d’essuie-glace est par exemple un balai plat ou un balai d’essuie-glace à palonnier.
L’invention a aussi pour objet un procédé d’assemblage d’un balai d’essuie-glace sur un premier ou deuxième bras d’essuie-glace dans lequel : on monte le balai d’essuie-glace sur l’axe du premier ou deuxième bras d’essuie-glace, puis on clipse l’adaptateur tel que décrit précédemment, sur le bout d’axe pour bloquer le déplacement axial du balai d’essuie-glace.
La est une vue en perspective d’un exemple de balai d’essuie-glace (vue partielle), d’un adaptateur et d’un premier et d’un deuxième bras d’essuie-glace, à l’état désassemblé.
La est une vue en perspective de l’adaptateur de la .
La est une vue similaire à la pour un autre angle de vue de l’adaptateur.
Les compositions (A) et/ou (B) et/ou (C) comprennent de préférence de l’eau en une teneur allant de 5% à 99 % en poids, plus préférentiellement allant de 5% à 80% en poids par rapport au poids total de la composition.
Les compositions (A) et/ou (B) et/ou (C) peuvent comprendre en outre au moins un solvant organique.
Les solvants organiques sont présents dans des proportions allant de préférence de 0,1% à 40 % en poids, plus préférentiellement de 1% à 30 % en poids, encore plus préférentiellement de 1% à 25 % en poids par rapport au poids total de la composition (A) ou (B) ou (C) .
Les compositions (A) et/ou (B) et/ou (C) peuvent se présenter sous forme liquide, sous forme d’un sérum, sous forme épaissie, en particulier un gel, une crème, une cire, une pâte, ou sous forme de mousse.
Les compositions (A) et/ou (B) et/ou (C) peuvent en outre comprendre un ou plusieurs composés additionnels choisis parmi les tensioactifs non ioniques, anioniques, cationiques ou amphotères, les polymères épaississants d’origine naturelle ou synthétique, cationique, anionique, non ionique ou zwitterionique, associatif ou non associatif, les silicones sous forme d’huile, de gommes ou de résines ou les huiles végétales, minérales ou synthétiques non siliconées, les filtres UV, les charges, telles que les nacres et les oxydes métalliques tels que les dioxides de titane, les argiles, les parfums, les agents peptisants, les vitamines et les conservateurs.
Caractéristiques additionnelles du procédé de traitement
Selon un mode de réalisation préféré, le procédé selon la présente invention est un procédé d’éclaircissement des fibres kératiniques.
De préférence, les fibres kératiniques traitées selon le procédé de la présente invention sont des fibres kératiniques foncées.
Par "fibres kératiniques foncées", on entend des fibres kératiniques dont la hauteur de ton (HT) est inférieure ou égale à 6 (blond foncé), de préférence inférieure ou égale à 4 (châtain).
Le procédé selon la présente invention permet d’obtenir un éclaircissement des fibres kératiniques caractérisé par une valeur de b* inférieure, de préférence inférieure de 10%, plus préférentiellement inférieur de 15%, à la valeur de b* mesurée à même niveau d’intensité L* sur des fibres kératiniques éclaircies à l’aide d’une composition comprenant un ou plusieurs persulfates, les valeurs de b* et L* étant mesurées dans le système CIE L*a*b*.
Composition (A) La composition (A) est appliquée sur des fibres kératiniques sèches ou humides, de préférence sur des fibres kératiniques sèches.
La composition (A) est appliquée sur les fibres kératiniques en une quantité de préférence allant de 0,1g à 20g, plus préférentiellement allant de 0,2g à 10g de composition (A) par gramme de fibres kératiniques.
La composition (A) est laissée poser sur les fibres kératiniques pour une durée de préférence allant de 5 secondes à 30 minutes. À titre d’exemple, la composition (A) est laissée poser sur les fibres kératiniques pendant 5 minutes.
Selon une réalisation particulière d’un procédé selon l’invention, un choc ou une détonation est produit(e) à l’intérieur de l’objet ou de l’échantillon, le faisceau laser incident se réfléchissant ou étant diffusé sur un front d’onde produit par le choc ou la détonation. Par exemple, l’objet ou l’échantillon comporte un matériau explosif tel que du TNT (ou trinitrotoluène, C 7 H 5 N 3 O 6 ), ou du RDX (ou cyclo-triméthylène-trinitramine, C 3 H 6 N 6 O 6 ), ou du HMX (ou cyclo-tétraméthylène-tétranitramine, C 4 H 8 N 8 O 8 ) ou un matériau inerte.
Selon une autre réalisation particulière d’un procédé selon l’invention, l’objet est, ou comporte, une canalisation ou un conduit ou un tube à l’intérieur de laquelle ou duquel un fluide se déplace, le faisceau laser incident se réfléchissant ou étant diffusé sur des particules en mouvement contenues dans le fluide.
Selon une autre réalisation particulière d’un procédé selon l’invention, on dirige une pluralité de faisceaux laser vers l’objet.
Quelle que soit la réalisation envisagée, la vitesse peut être calculée par transformée de Fourier glissante ou par transformée en ondelettes du signal d’interférences ou par traitement avec deux phases.
est un exemple de réalisation d’un dispositif selon l’invention, en version homodyne.
est un exemple de réalisation d’un dispositif selon l’invention, en version hétérodyne.
est un exemple de réalisation d’un dispositif selon l’invention, avec traitement de phase.
représente une application d’un dispositif selon l’invention à une mesure sur un nuage de particules.
représente schématiquement des moyens de collimation appliqués contre un échantillon dans le cadre d’une mise en œuvre de l’invention.
représente schématiquement des moyens de collimation dans le cas d’une mesure sur un nuage de particules.
représente une autre application d’un dispositif selon l’invention.
Dans le reste de ce document, il est fait mention plus spécifiquement rayonnement laser de fréquence 30 THz (ou de longueur d’onde environ 10 µm) mais l’enseignement de la présente demande ne se limite pas à cette fréquence ou à cette longueur d’onde et peut être généralisé à l’ensemble du domaine de fréquence 100 THz et environ 21 THz ou à l’ensemble de longueurs d’onde comprises entre 3 µm et 14 µm, et notamment entre 8 et 12 µm .
La représente un exemple de réalisation d’un dispositif 1 selon l’invention.
Il comporte une source 2 de rayonnement laser continu, par exemple une source laser de type QCL (« Quantum Cascade Laser ») ou de type ICL (« Interband Cascade Laser »), à une longueur d’onde d’environ 10 µm (soit une fréquence d’environ 30 THz) ou 14 µm (21,4THz) . Le faisceau de ce type de laser est particulièrement adapté (par son pouvoir de pénétration et sa faible taille de faisceau par rapport aux systèmes RIF) pour pénétrer la matière, en vue de détecter la vitesse de propagation, ou éventuellement d’autres caractéristiques, d’un choc au sein de cette dernière .
En variante, on peut utiliser une source impulsionnelle qui a des impulsions longues (par exemple de durée supérieure ou égale à 100 µs), produites par exemple par un laser continu muni d’un interrupteur de faisceau. Des impulsions courtes (par exemple de durée inférieure à 100 µs) aboutiraient à des interférences de mauvaise qualité.
Ce processus en deux étapes peut être illustré de la façon suivante :
Dans le cas d’une résine à base de DVS- bis -BCB, le diénophile et le BCB sont présents au sein de la même molécule (le monomère DVS- bis -BCB) permettant ainsi la réticulation du système :
Le mécanisme de réticulation des résines à base de DVS- bis -BCB ainsi qu’une technique de synthèse du monomère DVS- bis -BCB ont été décrits en détail dans le document [« Benzocyclobutene-based polymers for microelectronic applications. », Ying-Hung So et al., Polymers for Microelectronics and Nanoelectronics, Chapter 21, pp. 279-293, 2004].
La montre l’évolution de la réaction de réticulation de la résine CYCLOTENE™, ici suivie par spectroscopie infrarouge à transformée de Fourier (FTIR). On observe la croissance de la bande d’absorption à 1500 cm -1 associée à une vibration des groupes tétrahydronaphtalènes formés lors de la réaction et la baisse concomitante de la bande d’absorption à 1475 cm -1 associée aux vibrations de déformation du cycle à 4 chaînons BCB.
La réticulation de la résine BCB est avantageusement effectuée en l'absence d'oxygène ( (courbe en pointillés : recuit à 250 °C sous air pendant 2h), qui montre la disparition des bandes d'absorption associées aux groupes tétrahydronaphtalènes, cette disparition étant accompagnée par l'apparition de bandes d'absorption liées aux groupements de type carbonyles après 1650 cm -1 .
La réticulation de la résine BCB du matériau diélectrique composite est donc avantageusement effectuée dans une chambre sous une atmosphère dépourvue d’oxygène, de préférence sous une atmosphère inerte (par exemple sous N 2 ), ou sous vide.
La réticulation peut être accomplie en suivant le profil de température (aussi appelé profil de cuisson) suivant. Les vitesses de chauffe et de refroidissement sont fixées à ± 10°C/min. La température est d’abord augmentée de 25 °C à 150 °C, puis maintenue pendant 15 min à 150 °C, puis à nouveau augmentée jusqu'à une température T dite de cuisson comprise entre 190 °C et 250 °C, puis maintenue à cette température de cuisson T pendant une durée t qui est fonction du taux de réticulation souhaité. Enfin, la température T est diminuée. L’atmosphère inerte est de préférence maintenue au moins jusqu’à ce que la température atteigne 150°C lors du refroidissement.
La est un abaque donnant le taux de réticulation de la résine BCB en fonction de la température de cuisson T et de la durée t (durée du palier à la température T).
La résine BCB chargée en particules de ZrW 2 O 8 est particulièrement avantageuse pour l’encapsulation des modules de puissance, car elle est capable de résister à des températures de l’ordre de 300 °C en continu (contrairement aux résines silicone de l’art antérieur) et de pouvoir être réticulée en une couche d’épaisseur supérieure à 100 µm (contrairement aux résines BCB dépourvues de particules de ZrW 2 O 8 ), et même en une couche de plusieurs centimètres d’épaisseur. Par ailleurs, son coefficient de dilatation thermique est variable en fonction du taux de charge en particules de ZrW 2 O 8 et sa dureté est variable en fonction du taux de réticulation. Elle offre donc une grande souplesse d’utilisation.
Dans le premier mode de réalisation représenté par la , le module de puissance 1 comprend une seule couche d’encapsulation 12 formée du matériau diélectrique composite (résine BCB réticulée et chargée en particules de ZrW 2 O 8 ). Cette couche d’encapsulation 12 occupe de préférence tout le volume intérieur disponible du boîtier 14.