INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
[Fig 9] La représente un système de blocage et de déblocage selon l’invention avec la première variante du deuxième élément de fixation en position bloquée (a) et en position débloquée (b).
[Fig 10] La représente un système de blocage et de déblocage selon l’invention avec un moyen d’écartement.
[Fig 11] La illustre une vue partielle de la première variante d’un système de blocage et de déblocage selon l’invention.
[Fig 12] La représente une vue en coupe d’une deuxième variante d’un système de blocage et de déblocage selon l’invention.
[Fig 13] La représente une vue 3D d’un corps mâle en une unique partie indépendante de la deuxième variante d’un système de blocage et de déblocage selon l’invention.
[Fig 14] La représente une vue en coupe d’une troisième variante d’un système de blocage et de déblocage selon l’invention.
[Fig 15] La représente une vue 3D partielle de la troisième variante d’un système de blocage et de déblocage selon l’invention.
L’invention concerne un système de blocage et de déblocage d’un élément longiligne sur un support.
On appelle « élément longiligne » un élément ayant une longueur supérieure à ses autres dimensions.
L’élément longiligne peut être un câble, métallique ou synthétique, ou une corde. Le système de l’invention est particulièrement adapté aux câbles synthétiques car ce type de câbles comprend plus d’espace entre les fibres et/ou les torons et donc ils peuvent mieux être soumis à de la constriction. Par ailleurs, les effets de friction de ce type de câbles sont supérieurs à ceux des câbles métalliques, ce qui permet d’améliorer le blocage.
Le système de blocage et de déblocage peut avantageusement comprendre l’élément longiligne.
L’élément longiligne peut être de section « sensiblement circulaire ».
55 Chambre supérieure
56 Chambre inférieure
532 Passage d’évacuation
533 Paroi latérale interne
534 Entrée
535 Séparation
536 Entrée d’air
537 Diaphragme de type oscillant
625 Siège de soupape
632 Passage d’évacuation
634 Entrée
636 Entrée d’air
637 Diaphragme
illustre une structure arrière de caisse selon l’invention, avec un portillon en position fermée,
illustre la structure arrière de caisse de la , avec un portillon en position intermédiaire d’ouverture,
illustre la structure arrière de caisse de la , avec un portillon en position ouverte.
Selon un mode de réalisation de l’invention, un véhicule 2 selon l’invention, représenté , comporte une cabine, et une structure arrière de caisse elle-même comportant un plancher 4, deux parois 6 et 12 latérales au véhicule et un bouclier arrière 8 comportant un portillon 10. Le véhicule 2 est par exemple un véhicule utilitaire et comporte un panneau de chargement 14 rapporté par vissage sur les parois latérales 6 et 12. En variante, le panneau de chargement est fixé autrement que par des vis sur les parois de la structure arrière de caisse.
Le véhicule s’étend longitudinalement selon une direction horizontale X, les parois 6 et 12 s’étendent selon la direction horizontale X et une direction verticale Z, le portillon 10 s’étend selon la direction verticale Z et une direction transversale Y, orthogonale aux directions horizontale X et verticale Z.
Le portillon 10 permet d’accéder à un espace de chargement 80 laissé libre entre le panneau de chargement 14 et le plancher 4. En variante de réalisation, le portillon est placé entre une paroi de la cabine et le bouclier arrière. Bien sûr, l’invention est de plus réalisable sur un véhicule non utilitaire, le panneau de chargement pouvant être remplacé par le pavillon du véhicule non utilitaire, par exemple. Dans ce cas le portillon 10 constitue le hayon de ce véhicule.
Le véhicule 2 selon l’invention comporte un caisson de chargement 16 fixé sur le panneau de chargement 14 par des moyens 18 d’assemblage et de verrouillage du caisson de chargement 16 sur le panneau de chargement 14. Ces moyens 18 sont par exemple des moyens quarts de tour activables électriquement. Le positionnement du caisson de chargement 16 sur le panneau de chargement 14 se fait par exemple au moyen d’un chariot élévateur dont les fourches sont insérables entre le panneau de chargement 14 et la surface inférieure du caisson de chargement 16. En effet, les moyens 18 d’assemblage et de verrouillage sont positionnés sur des coins du caisson de chargement 16 et du panneau de chargement 14, de sorte à laisser un espace entre le caisson de chargement 16 et le panneau de chargement 14, cet espace permettant l’insertion de fourches d’un chariot élévateur.
Le portillon 10 est monté mobile sur les parois 6 et 12 par l’intermédiaire de deux bras d’articulation, chacun des deux bras d’articulation comportant une extrémité fixée solidairement au portillon 10 et une extrémité opposée montée mobile par rapport à une des parois 6 ou 12.
Chaque paroi 6, 12 comporte sur son flanc du côté de l’espace 80 de chargement, une platine 50 représentée sur la , vissée sur la structure arrière de caisse et comportant un moyen de guidage 35 composé de deux chemins de came 30 et 40, permettant de guider un bras d’articulation du portillon 10, lors de l’ouverture ou de la fermeture de celui-ci.
La platine 50 est disposée dans un plan P, parallèle à la direction X longitudinale par rapport au véhicule 2 et à la direction Z verticale par rapport au véhicule 2.
Un seul bras d’articulation 20 est représenté sur les figures 4, 5 et 7 pour plus de visibilité, mais l’invention trouve une application particulière quand la structure arrière de caisse comprend deux moyens de guidage 35 et deux bras d’articulation 20.
Pour simplifier, on ne décrit que le moyen de guidage 35 associé à la paroi 6 et au bras d’articulation 20, la paroi 12 comportant néanmoins un moyen de guidage 35 similaire à celui de la paroi 6, guidant un bras d’articulation similaire au bras d’articulation 20. Ce moyen de guidage et ce bras d’articulation similaires sont disposés symétriquement au moyen de guidage de la paroi 6 et au bras d’articulation 20 par rapport à un plan vertical séparant longitudinalement en deux le véhicule 2.
Le bras d’articulation 20 représenté sur la comporte un bras principal 204 fixé à une de ses extrémités solidairement au portillon 10, par exemple vissé au portillon 10. Le bras principal 204 s’étend notamment orthogonalement au plan d’extension principal du portillon 10 jusqu’ à un coude duquel s’étend un bras d’extrémité 202 du bras d’articulation 20. Le bras d’articulation 20 est découpé dans une tôle plane et le bras d’extrémité 202 forme un angle obtus avec le bras principal 204 de sorte à donner au bras principal 20 un profil sensiblement en col de cygne.
Une première came 208 est fixée à l’extrémité du bras d’extrémité 202 qui se trouve au niveau du coude du bras d’articulation 20 et une deuxième came 206 est fixée à l’autre extrémité du bras d’extrémité 202. Les cames 208 et 206 sont des galets montés en rotation sur des tiges orthogonales au plan d’extension principale du bras d’articulation 20, ou des roulements montés sur le bras d’articulation 20.
Comme représenté sur la , la première came 208 est montée coulissante dans un premier chemin de came 40, ici une rainure dans la platine 50, et la deuxième came 206 est montée coulissante dans un deuxième chemin de came 30, ici une autre rainure dans la platine 50. En variante, les premier et deuxième chemins de came 40 et 30 sont des gaines fixées à la paroi 6.
Le premier chemin de came 40 proximal au portillon 10 par rapport au deuxième chemin de came 30, comporte une première portion 402 s’étendant de manière rectiligne suivant une première direction u, parallèle à la direction horizontale X, et une deuxième portion 404 qui s’étend majoritairement le long d’une seconde direction v inclinée d’un angle aigu α dans le sens horaire, par rapport à la première direction u. La deuxième portion 404 prolonge la première portion 402 au niveau d’un coude reliant une extrémité de la deuxième portion 404 à une extrémité de la première portion 402. L’autre extrémité de la deuxième portion 404 forme une butée du premier chemin de came 40 et l’autre extrémité de la première portion 402 forme une autre butée du premier chemin de came 40. La deuxième portion 404 est proximale au portillon 10 par rapport à la première portion 402.
Ces mesures moyennées permettent de rendre la mesure de pression différentielle stable, en filtrant les perturbations liées aux variations de pression subites et localisées. Le capteur de pressions différentielle 14 délivre ainsi au module de commande 18 une information représentative de la différence de pression régnant de part et d’autre du passage d’air obturable 4, ce qui permet notamment de déterminer le sens et le niveau de débit du flux d’air qui va traverser le passage d’air obturable 4 si l’obturateur 12 est en mis en position d’ouverture.
Le capteur de pression différentielle 14 peut être tout dispositif adapté à fournir une mesure du différentiel de pression entre les deux tubulures 15 auxquelles il est raccordé. La illustre schématiquement un capteur de pression différentielle 14 classique. Il comporte une membrane 23 mobile ou déformable dans une chambre, en fonction des pressions régnant de part et d’autre de cette membrane 23. Un élément de mesure 24 détecte la position ou la déformation de la membrane 23 et délivre un signal 25 représentatif de cette position ou déformation. D’autres capteurs de pression différentielle peuvent s’appuyer sur des mesures de pressions indépendantes, et procéder au calcul du différentiel de pression. Les capteurs de pression différentielle sont courants et ne seront pas décrits plus en détails ici.
Le module de commande 18 pilote l’obturateur 12 selon un procédé permettant d’assurer le renouvellement d’air de l’espace intérieur.
Selon un premier mode de réalisation du procédé, le dispositif de renouvellement d’air assure à lui seul le renouvellement de l’air en permettant à l’air frais d’entrer par les passages d’air obturables 4 qui sont soumis à un différentiel de pression positif en faveur de l’extérieur du bâtiment, et/ou en permettant à l’air vicié de sortir par les passages d’air obturables 4 qui sont soumis à un différentiel de pression positif en faveur de l’intérieur du bâtiment. Pour cela, le module de commande 18 est configuré (par un programme ou un agencement) pour ouvrir l’obturateur 12 lorsque le capteur de pression différentielle 14 indique une pression différentielle supérieure à une valeur seuil prédéterminée (qui peut être réglable).
L’obturateur 12 est ainsi, d’une part, ouvert lorsque du vent créé localement sur le côté extérieur du passage d’air obturable 4 une pression supérieure, et l’ouverture de l’obturateur 12 provoque donc une entrée d’air dans l’espace intérieur.
L’obturateur 12 peut être également, d’autre part, ouvert lorsque du vent (ou tout autre phénomène) créé localement sur le côté extérieur du passage d’air obturable 4 une dépression. L’ouverture de l’obturateur 12 provoque alors une extraction d’air de l’espace intérieur.
Chaque passage d’air obturable 4 participe ainsi à l’extraction d’air vicié, et à l’admission d’air frais, au gré des phénomènes extérieurs (essentiellement le vent) créant localement pressions et dépressions.
Optionnellement, les modules de commande 18 peuvent se synchroniser pour que l’ouverture des obturateurs créée un balayage au sein de l’espace intérieur. À cet effet, les lignes de communication 19 sont reliées entre elles, et forment un bus de communication, par lequel les modules de commande 18 sont chacun informés de l’état d’ouverture ou fermeture des obturateurs 12 des autres passages d’air obturables 4. Par exemple, le module de commande 18 de l’un des passages d’air obturables 4 ouvre son obturateur 12 (suite à la détection d’un différentiel de pression créant une extraction d’air), et en réponse l’obturateur 12 d’un passage d’air obturable 4 se trouvant à l’autre extrémité de l’habitation est ouvert, tandis que tous les autres passages d’air obturables sont maintenus fermés, pour créer un balayage.
Toute séquence de synchronisation peut être envisagée en fonction de la disposition des pièces.
La illustre un deuxième mode de réalisation du procédé pour lequel le dispositif de renouvellement d’air comporte de plus un moyen d’extraction ou d’insufflation d’air mécanique, similaire à ceux utilisés dans des dispositifs classiques de type ventilation mécanique contrôlée.
Selon ce deuxième mode de réalisation, le dispositif de renouvellement d’air réalise ici une extraction d’air de manière active avec un moyen de ventilation mécanique 26 à moteur situé dans la ou les pièces humides 2, et un passage d’air obturable 4 sert d’entrée d’air frais dans la ou les pièces à vivre 3. Dans le cas d’un moyen de ventilation mécanique 26 à insufflation d’air, ce dernier peut être disposé dans la ou les pièces à vivre tandis qu’un passage d’air obturable 4 sert de sortie d’air vicié dans la ou les pièces humides.
Le module de commande 18 de chaque passage d’air obturable 4 est dans ce cas configuré pour : – en fonctionnement nominal, maintenir l’obturateur 12 ouvert et permettre l’entrée d’air frais (dans le cas d’une ventilation mécanique à extraction) ou la sortie d’air vicié (dans le cas d’une ventilation mécanique à insufflation) ; – fermer l’obturateur 12 lorsque le capteur de pression différentielle 14 détecte des conditions extérieures qui pourraient conduire à un renversement de flux.
Ces conditions conduisant à un renversement de flux sont par exemple : – pour un moyen de ventilation mécanique à extraction d’air, un différentiel de pression supérieur à un seuil prédéterminé, en faveur de l’espace interne, qui entraine une sortie d’air par le passage d’air obturable 4, alors qu’une entrée d’air était attendue ; – pour un moyen de ventilation mécanique à insufflation d’air, un différentiel de pression supérieur à un seuil prédéterminé, en faveur de l’espace externe, qui entraine une entrée d’air par le passage d’air obturable 4, alors qu’une sortie d’air était attendue.
En effet, les ventilations mécaniques contrôlées sont limitées à un certain débit, et des phénomènes extérieurs (également dus essentiellement au vent) peuvent créer une surpression ou une dépression suffisante pour renverser le flux. Ainsi, par exemple, dans le cas d’une ventilation mécanique par extraction d’air dans la cuisine, une dépression suffisante à l’extérieur peut entrainer temporairement une sortie d’air par les pièces à vivre, avec un débit supérieur au débit de la ventilation mécanique, entrainant un balayage inverse qui ramène l’air vicié de la cuisine dans les pièces à vivre. Inversement, dans le cas d’une ventilation mécanique par insufflation d’air dans les pièces à vivre, une surpression suffisante à l’extérieur peut entrainer une entrée d’air par les pièces humides, entrainant également un balayage inverse.
Le module de commande détecte ce risque de balayage inverse par l’indication du capteur de pression différentielle 14, et ferme en conséquence l’obturateur 12 concerné, empêchant ce balayage inverse, le temps nécessaire à la disparition du phénomène indésirable lié au vent.
La illustre un troisième mode de réalisation du procédé, relatif à un dispositif de renouvellement d’air qui utilise un moyen de ventilation mécanique 26 qui est ici couplé à un passage d’air obturable 4 tel que décrit précédemment. Le dispositif de renouvellement d’air peut ainsi protéger le moyen de ventilation mécanique 26 contre les renversements de flux dus à : – une surpression externe dans le cas d’un moyen de ventilation mécanique 26 à extraction d’air ; – une dépression externe dans le cas d’un moyen de ventilation mécanique 26 à insufflation d’air.
Analyse par rayons X (XRD)
Les diagrammes de diffraction par rayons X (XRD) ont été obtenus à l’aide d’un diffractomètre Brucker D8 Advance avec un rayon X Cu Kα opérant à 40 kV et 40 mA. Les données sont collectées entre 2θ = 5° et 2θ = 90° avec un pas de 0,02° et une vitesse de balayage de 0,9 sec/pas.
Pour l’analyse, les nanocristaux ont été déposés par une technique de dépôt de gouttes, plus connue sous l’appellation « drop-casting » en terminologie anglo-saxonne, sur un substrat de type plaquette (wafer) de silicium orienté (400).
Spectroscopie infrarouge à transformée de Fourier (FTIR)
Les mesures de spectroscopie infrarouge à transformée de Fourier (FTIR) ont été réalisées en utilisant des pastilles de nanocristaux (2 % massique) dans KBr sur un spectromètre Bruker Equinox 55 en mode transmission.
Diffusion dynamique de la lumière (DLS)
Les mesures ont été réalisées sur un appareil Zeta-Sizer Nano ZS avec un total de trois mesures par échantillon.
Microscopie électronique à balayage (MEB)
Un microscope électronique à balayage (MEB) Hitachi 4800 SEM a été utilisé pour l’imagerie des films sur un wafer de silicium (surface et section transversale).
Spectres d’extinction des films
Les spectres d’extinction des films ont été mesurées en utilisant un spectrophotomètre LabSpec 4 ASD connecté à la boite à gants avec des fibres optiques.
Mesures de réflectivité
Les mesures de réflectivité ont été réalisés sur un appareil UMA d’un spectrophotomètre Agilent-Cary5000, avec un angle d’incidence de 5° et un détecteur placé à 10°.
Traitement des images
Les reconstitutions obtenues ont été traitées en utilisant le logiciel ImageJ. Tout d’abord, un filtre médian 3D hybride a été appliqué pour réduire le bruit, suivi par une binarisation du volume avec un seuil commun calculé à l’aide d’une méthode d’entropie maximale. Une autre étape de filtrage média 3D a été utilisée sur le volume binaire avec une taille de l’objet structurant de 2×2×2 nm 3 . Le volume a été binarisé avec un seuil calculé à partir de l’image à l’aide d’une méthode Otsu et la segmentation/labélisation a été faite à l’aide du plugin « 3D object counter », ce qui permet également d’extraire les coordonnées des centroïdes des nanocristaux et leur volume. L’algorithme Voronoi a été calculé en utilisant la position du centroïde avec la « Tess library on Pithon ». Il créée des polyèdres 3D (appelé cellule Voronoi), chacune contenant une particule. Les faces de ces polyèdres sont définies comme l’assemblage des points à distances tangentielles entre deux particules voisines.
Exemple 1 Synthèse des nanocristaux Cs x WO 3-y ( également notés « h-Cs :WO 3 ») (structure hexagonale)
La première tension de phase V 1 en aval du point de rupture 16 s’équilibre alors spontanément en fonction de la première impédance Z 1 de la première installation 3. Ainsi, la première impédance Z 1 présente la première tension de phase V 1 à ses bornes qui est la tension portée par la première phase 5A en aval du point du rupture 16. La première tension de phase V 1 s’exprime en fonction d’une première tension de phase nominale V 10 (qui est la tension portée par la première phase 5A en amont du point de rupture 16) et une différence de potentiel V ne induite par la rupture de la connexion du neutre 6 :
De même, la deuxième tension de phase V 2 en aval du point de rupture 16 s’équilibre spontanément en fonction de la deuxième impédance Z 2 de la première installation 3. Ainsi, la deuxième impédance Z 2 présente la deuxième tension de phase V 2 à ses bornes qui est la tension portée par la deuxième phase 5B en aval du point du rupture 16. La première tension de phase V 2 s’exprime en fonction d’une deuxième tension de phase nominale V 20 (qui est la tension portée par la deuxième phase 5B en amont du point de rupture 16) et la différence de potentiel V ne :
De même, la troisième tension de phase V 3 en aval du point de rupture 16 s’équilibre spontanément en fonction de la troisième impédance Z 3 de la première installation 3. Ainsi, la troisième impédance Z 3 présente la troisième tension de phase V 3 à ses bornes qui est la tension portée par la troisième phase 5C en aval du point du rupture 16. La troisième tension de phase V 3 s’exprime en fonction d’une troisième tension de phase nominale V 30 (qui est la tension portée par la troisième phase 5C en amont du point de rupture 16) et la différence de potentiel V ne :
Il est à noter que lorsque le neutre 6 est correctement connecté, V 1 = V 10 , V 2 = V 20 et V 3 = V 30 .
En référence à la , il est représenté dans la représentation de Fresnel, l’influence de la rupture de connexion du neutre 6.
Il est intéressant de remarquer que la rupture de la connexion du neutre 6 induit un nouvel équilibrage de la première tension de phase V 1 , de la deuxième tension de phase V 2 et de la troisième tension de phase V 3 entre elles. Mis à part dans le cas particulier où les première, deuxième et troisième impédances électriques Z 1 , Z 2 , Z 3 sont parfaitement équilibrées sur les première, deuxième et troisième phases 5A, 5B, 5C, le nouvel équilibrage sera différent de l’équilibrage initial (lorsque le neutre 6 était correctement connecté).
Le nouvel équilibrage implique une variation de la valeur efficace de la première tension de phase V 1eff , de la valeur efficace de la deuxième tension de phase V 2eff et de la valeur efficace de la troisième tension de phase V 3eff qui ne sont alors plus nécessairement égales à la valeur efficace nominale de tension de phase V nom .
Le nouvel équilibrage implique également une variation du premier déphasage φ 12 , du deuxième déphasage φ 23 et du troisième déphasage φ 31 qui ne sont alors plus nécessairement tous égaux à 120°.
En revanche, le nouvel équilibrage conserve la première tension composée U 12 , la deuxième tension composée U 23 et la troisième tension composée U 31 .
En référence à la , il est maintenant décrit les étapes du procédé de détection de rupture de connexion d’un neutre selon l’invention.
Le procédé de détection selon l’invention est mis en œuvre dans l’unité de traitement 7A du premier compteur 7. Plus particulièrement, le procédé de détection selon l’invention est mis en œuvre par l’unité de traitement 7A du premier compteur en continu. Les étapes dudit procédé de détection sont donc répétées régulièrement dans le temps.
Le procédé démarre à un temps T par l’acquisition de la première tension de phase V 1 entre la première phase 5A et le neutre 6, de la deuxième tension de phase V 2 entre la deuxième phase 5B et le neutre 6 et de la troisième tension de phase V 3 entre la troisième phase 5C et le neutre 6 (étape E1).
Plus précisément l’unité de traitement 7A acquiert les premiers échantillons de mesure représentatifs de la première tension de phase V 1 , les deuxièmes échantillons de mesure représentatifs de la deuxième tension de phase V 2 et les troisièmes échantillons de mesure représentatifs de la troisième tension de phase V 3 . Les premiers échantillons de mesure, les deuxièmes échantillons de mesure et les troisièmes échantillons de mesure étant transmis à l’unité de traitement 7A par les capteurs de tensions 7D.
De manière connue en soi, la pince 30 est équipée d’un coulisseau 33 pouvant coulisser le long du mat 5 et supportant les bras 32. Les bras 32 de la pince sont mobiles entre une position haute extrême, et une position basse extrême qui correspond à une position de roulage. Dans la position basse extrême, les bras 32 sont situés à distance du sol.
Dans ce cas, le positionnement des dispositifs de détection 9, 11 est similaire à celui décrit précédemment.
Le dispositif 9 de détection sans contact est fixé sur le chariot 1 de façon similaire au premier exemple de réalisation. Le dispositif 9 de détection sans contact est situé en-dessous des bras 32 de la pince dans leur position basse extrême de roulage. Le dispositif 9 de détection sans contact se situe en-dessous du mat 5 et est décalé vers l’arrière du chariot élévateur par rapport aux bras 32 et par rapport au coulisseau 33.
Le dispositif 11 de détection sans contact est également fixé sur le chariot 1 de façon similaire au premier exemple de réalisation. Le dispositif 11 de détection sans contact est disposé au-dessus du dispositif 9 de détection sans contact. Le dispositif 11 de détection sans contact est situé au-dessus des bras 32 de la pince dans leur position basse extrême de roulage. Le dispositif 11 de détection sans contact est fixé sur le mat 5. Le dispositif 11 de détection sans contact est décalé vers l’arrière du chariot élévateur par rapport aux 32 bras de la pince et par rapport au coulisseau 33.