INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Chaque première voie électrique 101, 201, 301 des trois phases 100, 200, 300 est connectée à un même premier nœud électrique 10, et chaque deuxième voie électrique 102, 202, 302 des trois phases 100, 200, 300 est connectée à un même deuxième nœud électrique 20.
La machine électrique 1000 comprend également un fil équipotentiel 400 reliant électriquement les premier 10 et deuxième 20 nœuds électriques. La machine 1000 comprend un capteur de courant 500 configuré pour mesurer un courant électrique (I101 + I201 + I301) – (I102 + I202 + I302) susceptible de circuler dans le fil équipotentiel 400.
Cette cartographie, obtenue avec une résolution angulaire très fine, permet de définir une fonction de correction de la mesure de transmission à partir des quantités d’énergie diffusée mesurées en différents secteurs angulaires et de caractériser bon nombre de propriétés des hydrométéores échantillonnés (état thermodynamique, orientations privilégiée, taille et concentration).
Adaptées aux propriétés optiques des hydrométéores, et facilement adaptable à tous les écoulements diphasiques dans lesquels la diffusion du faisceau lumineux par les particules en suspension n’est pas négligeable, cette solution permet de réduire l’incertitude sur la détermination du coefficient d’extinction obtenu de la mesure de transmission.
Selon un mode de réalisation avantageux illustré par les figures 3 et 4, un réflecteur optique 11 est disposé le long de l’axe optique de la source d’émission 3. Il replie sur lui-même le faisceau optique 34 traversant le volume d’échantillonnage 6 en direction de la source d’émission 3.
L’utilisation d’un rétroréflecteur optique (réflecteur de type « coin de cube »), permet tout d’abord de replier le faisceau optique collimaté, réduisant ainsi l’encombrement pour une longueur optique donnée. Il est entendu que la loi de Beer-Bouguer-Lambert tient compte de la longueur totale du trajet optique dans le volume d’échantillonnage 6, dans les deux sens de transmission du faisceau.
Ceci permet également d’intégrer la source d’émission 3, la voie de mesure de référence 4, et les voies de mesure de transmission 5 et de diffusion 7 dans un seul et même boitier, ce qui facilite le maintien de l’alignement optique des différents modules de mesure avec la source durant les mesures, ainsi que l’installation et la maintenance du système.
Par ailleurs, l’utilisation d’un rétroréflecteur optique permet de préserver l’alignement optique entre la source d’émission 3 et les voies de mesure de transmission 5 et de diffusion 7, malgré la distance qui les sépare et les mouvements relatifs qui peuvent exister entre le boitier et le réflecteur. Dans le cadre de mesures d’extinction dans un milieu atmosphérique, une distance de plusieurs mètres (entre cinq et dix mètres) est généralement requise afin d’obtenir des mesures probantes. Le repliement du faisceau à l’aide d’un retroréflecteur permet de créer cette distance.
Dans les solutions de l’état de l’art, il est nécessaire de prévoir une structure mécanique suffisamment rigide sur une longueur de plusieurs mètres ou un mécanisme d’asservissement afin de maintenir un alignement parfait entre la source d’émission et les voies de mesure. Cela est d’autant plus vrai pour les applications aéroportées, compte tenu des vibrations qui peuvent se produire au niveau du fuselage. Les rayons étant par construction optique toujours réfléchis vers leur source (en raison des trois plans réfléchissants orthogonaux qui constituent le retroréflecteur), l’usage d’un rétroreflecteur simplifie l’installation et rend le dispositif tolérant à un désalignement du rétroreflecteur tout en permettant donc de se passer d’un mécanisme d’asservissement.
Toutefois, la présence d’un rétroréflecteur n’est pas essentielle à la mise en œuvre du système selon l’invention. Par exemple, pour des mesures de l’extinction dans des milieux pour lesquels la mesure peut être effectuée avec une longueur du volume d’échantillonnage de quelques dizaines de centimètres, ou pour des mesures effectuées en laboratoire, dans un environnement très stable, il peut être envisagé que la source d’émission et les voies de mesure soient positionnées en face l’une des autres. Elles seraient dans ce cas séparées par le volume d’échantillonnage.
Selon un mode de réalisation, la voie de mesure de diffusion 7 comprend une lentille objectif de diffusion 12 et un capteur optoélectronique multiélément 13 configuré pour imager le plan de Fourier de la lentille objectif de diffusion 12. Par ailleurs, la voie de mesure de diffusion doit permettre de cartographier la section efficace volumique à partir de l’intensité la lumière diffusée dans le volume d’échantillonnage aux angles polaires compris entre et en tenant compte du fait que la puissance transmise et diffusée entre 0° et arrive également sur cette voie de mesure et peut être très largement supérieure aux valeurs de puissance diffusée à mesurer.
Comme cela est visible sur les figures 3 et 5, la partie 36 du faisceau optique qui a été transmise au détecteur 23 de la voie de mesure de transmission 5 n’est pas captée par le capteur optoélectronique multiélément 13.
Le fait de placer le capteur optoélectronique multiélément 13 à la distance focale de la lentille objectif de diffusion 12 et de maintenir cette dernière parfaitement alignée avec le faisceau transmis permet d’obtenir une correspondance entre la direction dans laquelle la lumière est diffusée dans le volume d’échantillonnage, caractérisée par les angles et , et la position radiale du pixel du capteur optoélectronique multiélément 13 qui mesure cette lumière diffusée (distance par rapport à l’endroit du capteur optoélectronique multiélément 13 qui coïncide avec l’axe optique), avec la relation : .
L’utilisation d’un capteur multiélément permet de réaliser une mesure résolue angulairement selon , contrairement au système à anneaux d’Austin et Petzold 1975 qui réalise une mesure intégrée sur . Il s’agit d’un avantage de plus de l’utilisation d’un capteur multiélément. Les mesures indiquent dans quels milieux cette propriété est satisfaite et permettent dans le cas contraire de déduire des informations sur l’orientation et la forme des cristaux.
Ainsi, l’invention permet d’obtenir, en une prise de vue, une cartographie à fine résolution angulaire de la puissance lumineuse diffusée sur une plage d’angles polaires d’intérêts compris entre et et d’angles azimutaux compris entre 0 et , par les particules qui atténuent le faisceau, en même temps que la mesure de transmission. L’invention permet de surmonter le problème de variabilité intra- et inter-nuage des paramètres constitutifs des hydrométéores (taille, forme, rugosité de surface, etc.) qui rend inutile toute tentative de corriger la mesure de transmission à l’aide de fonctions de correction théoriques et/ou déterminées empiriquement à partir de mesures réalisées en laboratoire sur des échantillons artificiels.
Le capteur optoélectronique multiélément 13 peut être un capteur CMOS (pour « Complementary Metal-Oxide-Semiconductor »). Les capteurs CMOS ont une vitesse de fonctionnement (cadence image) plus élevée que les autres capteurs optoélectroniques multiéléments, ce qui est avantageux pour les applications de mesure scientifique. Cependant, d’autres capteurs optoélectroniques, tels que les capteurs CCD (pour « Charge Coupled Device »), pourraient être utilisés pour mettre en œuvre l’invention. La résolution angulaire de la voie de mesure de diffusion 7 dépend de la résolution du capteur optoélectronique multiélément 13. Pour un capteur CMOS, une résolution angulaire nettement inférieure au milliradian peut être envisagée.
Sauf à avoir un capteur optoélectronique multiélément 13 ayant une dynamique suffisamment élevée pour mesurer l’intensité transmise et pour mesurer l’intensité diffusée à certains angles polaires par rapport à l’axe optique du faisceau optique collimaté 34 compris entre et , ou d’être dépourvu de pixels dans la partie centrale correspondant à des angles polaires par rapport à l’axe optique du faisceau optique collimaté 34 compris entre et , il est nécessaire d’adjoindre un dispositif anti-éblouissement 14 au capteur optoélectronique multiélément 13.
Un dispositif anti-éblouissement 14 évite au capteur optoélectronique multiélément 13 d’être ébloui par faisceau optique qui est focalisé en son centre tout en permettant de mesurer l’intensité optique diffusée dans le volume d’échantillonnage. En effet, le rapport de puissance entre le signal de diffusion et le signal de transmission peut être supérieur à 1 pour 10 -6 . De préférence, le dispositif anti-éblouissement 14 a les mêmes dimensions que le sténopé 22, dans le plan perpendiculaire à l’axe optique 35.
Un code défaut est mémorisé dans une mémoire du dispositif de contrôle de la machine électrique MCU lorsqu’un défaut de court-circuit a été détecté. Le dispositif de contrôle de la machine électrique MCU transmet ensuite le code défaut à l’unité de supervision du groupe motopropulseur eVCU du véhicule.
Ceci permet d’indiquer au service après-vente ou de réparation que le dispositif de contrôle de la machine électrique MCU a détecté un problème de court-circuit à la masse ou au plus.
Le dispositif de contrôle de la machine électrique MCU demande à l’unité de supervision du groupe motopropulseur eVCU d’allumer un voyant d’alerte, tel un voyant STOP, sur un tableau de bord du véhicule pour indiquer aux utilisateurs du véhicule qu’un problème est survenu sur la chaine de traction. Le dispositif de contrôle de la machine électrique MCU arrête alors le fonctionnement de la machine électrique.
Une étape de rétablissement est ensuite appliquée lors de la coupure du contact du véhicule. En effet, l’état de défaut de court-circuit est supprimé dans le dispositif de contrôle de la machine électrique MCU lorsque le contact du véhicule est coupé.
Le dispositif de contrôle de la machine électrique MCU arrête de demander l’allumage du voyant d’alerte et autorise le démarrage de la machine électrique lorsque le contact est remis. Le véhicule peut repartir.
Cependant, le code défaut reste mémorisé dans la mémoire du dispositif de contrôle de la machine électrique MCU et dans une mémoire de l’unité de supervision du groupe motopropulseur eVCU après la suppression de l’état de défaut de court-circuit.
Cependant, le code défaut ne reste pas en l’état « permanent » dans la mémoire du dispositif de contrôle de la machine électrique MCU et la mémoire de l’unité de supervision du groupe motopropulseur eVCU mais passe en état « fugitif » pour indiquer au service après-vente que le défaut s’est résolu de lui-même.
Dispositif de détection d’un défaut de court-circuit dans un enroulement d’une machine électrique La présente invention se rapporte au domaine général de la détection d’un court-circuit dans un enroulement d’une machine électrique, et plus particulièrement la détection d’un court-circuit entre les spires des enroulements.
Les enroulements des machines électriques sont constitués de fils émaillés. L’émail ainsi que le vernis d’imprégnation constituent une isolation qui dans certains cas peut être défaillante. Cela peut entraîner un court-circuit qui apparaît localement et génère un échauffement local qui peut entraîner la fusion du cuivre. Il est donc indispensable de protéger la machine électrique dès qu’un tel défaut est constaté. Par ailleurs, de plus en plus de machines à aimants permanents sont utilisées et il devient de plus en plus difficile de désamorcer le court-circuit par une commande. Il est donc indispensable de détecter rapidement un tel défaut pour en minimiser les conséquences.
Dans l’art antérieur, les méthodes de détection sont basées sur l’analyse des signaux de courant ou de tension. Les courants mesurés sont analysés avec des techniques de traitement du signal pour détecter des harmoniques caractéristiques de chaque type de défaut. Ces méthodes ont l’avantage de ne nécessiter aucun équipement particulier au sein de la machine électrique et de pouvoir identifier la nature du défaut. Néanmoins, les informations sont difficiles à différencier du fonctionnement normal de la machine électrique, car celui-ci présente déjà beaucoup d’imperfections. De plus, chaque machine électrique a sa propre « signature » et il est difficile de généraliser ces méthodes à plusieurs machines.
Les autres méthodes connues consistent à implémenter des capteurs de température au sein des enroulements de la machine électrique pour détecter un échauffement. Néanmoins, cela nécessite un nombre de capteurs important en raison du caractère très localisé de l’échauffement.
Il est donc souhaitable de disposer d’un dispositif de détection rapide et sensible d’un court-circuit entre les spires d’un enroulement d’une machine électrique.
L’invention concerne une machine électrique comprenant au moins une phase comportant deux voies électriques en parallèle, chaque voie électrique d’une même phase comportant un enroulement, les premières voies électriques de toutes les phases étant connectées à un même premier nœud électrique et les deuxièmes voies électriques de toutes les phases étant connectées à un même deuxième nœud électrique, caractérisée en ce que la machine électrique comprend un fil équipotentiel reliant électriquement les premier et deuxième nœuds électriques et un capteur de courant configuré pour mesurer un courant électrique circulant dans le fil équipotentiel.
En mesurant le courant électrique circulant dans le fil équipotentiel, le capteur de courant mesure en particulier le courant électrique de circulation entre les deux voies électriques d’une même phase. De plus, grâce au placement de ce fil équipotentiel reliant les deux nœuds électriques, on peut mesurer le courant de circulation entre les deux voies de toutes les phases. En effet, comme les deux voies électriques en parallèle au sein d’une même phase ont une tension identique, en fonctionnement normal de la machine électrique, le capteur mesure un courant électrique nul ou quasi-nul (présence d’un bruit résiduel) car les deux voies en parallèle des phases sont parcourues par un flux magnétique identique à chaque instant. Si un court-circuit a lieu entre les spires d’un enroulement de n’importe quelle voie électrique d’une phase, le capteur mesurera l’apparition d’un courant significatif, notamment un courant au moins deux fois supérieur au courant résiduel du fonctionnement normal.
Selon un mode de réalisation illustré à titre indicatif des figures 3 à 5, ledit au moins un lien souple 6,7 est une boucle souple Bcl qui est fixée par insertion de la boucle souple Bcl dans un anneau rigide 9, solidaire du châssis inférieure 51, selon une première possibilité illustrée, puis par repliage de deux portions de la boucle autour de l’anneau rigide 9, et accrochage des deux portions de la boucle repliées sur le châssis supérieur 50. Les deux portions de la bouche repliées sur le châssis supérieur peuvent former la portion intermédiaire Pint venant à cheval sur l’organe élastomère OE, afin de la comprimer et notamment selon la première possibilité des figures 3 à 5 pour laquelle l’organe élastomère OE est comprimé entre le châssis supérieur 50 et le lien souple 6,7 venant à cheval sur l’organe élastomère en particulier l’anneau élastomère. L’organe élastomère OE peut encore être comprimé entre l’anneau rigide 9 et le lien souple 6,7 selon la seconde possibilité illustrée à titre d’exemple à la en particulier lorsque le lien souple 6,7 traverse l’anneau élastomère.
Ainsi, et comme illustré à gauche à la , à gauche, le système de limitation du débattement angulaire peut comprendre un premier ensemble lié comprend au moins un lien souple 6,7 sous forme d’une boucle Bcl et l’organe élastomère, la boucle Bcl traversant simultanément l’ organe élastomère OE sous forme d’un anneau élastomère et un anneau rigide 9 solidaire du châssis inférieur, les deux portions de boucle s’étendant, de part et d’autre de l’anneau élastomère et du anneau rigide étant repliées autour de l’anneau rigide 9 et accrochées sur le châssis supérieur 50. L’anneau élastomère alors est comprimé entre l’anneau rigide 9 et la boucle souple Bcl, lors de la mise en tension dudit lien souple.
Encore et comme illustré à droite à la , le système de limitation du débattement angulaire peut comprendre un deuxième ensemble lié comprenant un lien souple formé de deux bracelets Br1 Br2 liés par une portion de liaison souple et l’organe élastomère sous forme d’un anneau; la portion de liaison traversant l’ anneau élastomère, ainsi qu’un anneau rigide 9 solidaire du châssis inférieur, la portion de liaison étant repliée sur l’anneau rigide avec accrochage des deux bracelets sur le châssis supérieur 50. L’anneau élastomère est alors comprimé entre l’anneau rigide 9 et la portion de liaison souple, lors de la mise en tension dudit lien souple.
Selon une variante non illustrée, l’une des deux portions de la boucle repliée sur l’anneau peut être enfilée, dans l’autre portion puis accrochée sur le châssis supérieur 50, en particulier en venant à cheval sur l’organe élastomère OE
Aussi et de manière générale, ledit au moins un lien souple 6,7 peut être une boucle souple Bcl qui est fixée par insertion la boucle souple dans un anneau rigide 9, solidaire du châssis supérieur 50 selon une seconde possibilité, puis par repliage de deux portions de la boucle repliées autour de l’anneau rigide, et accrochage des deux portions de boucle repliées sur le châssis inférieur 51.
Selon une variante non illustrée, l’une des deux portions de la boucle repliée sur l’anneau peut être enfilée, dans l’autre portion puis accrochée sur le châssis inférieur 51, en particulier en venant à cheval sur l’organe élastomère OE.
Selon un mode de réalisation illustré à la , la boucle souple peut être une boucle élastique comportant une âme élastique El et une gaine Ga recevant ladite âme élastique El pour laquelle dans une position de repos de la boucle, la gaine GA est plissée par l’action de l’âme élastique El et lorsque la boucle est étirée, ladite âme élastique El s’allonge jusqu’à la mise en tension de la gaine Ga, qui limite l’allongement.
La gaine GA est typiquement dans un matériau peu élastique, comparativement à ladite âme élastique EI. Par exemple la gaine peut être typiquement un textile comportant des fibres en aramide, alors que ladite âme élastique est typiquement un élastomère.
Aussi et de manière générale ledit au moins un lien souple 6, 7 formant notamment les deux brins B1, B2 peut comporter une gaine GA recevant une âme élastique. Dans la position de repos du lien, la gaine est plissée par l’action de l’âme élastique. Lorsque le au moins un lien est étiré l’âme élastique s’allonge jusqu’à la mise en tension de la gaine qui limite l’allongement du lien.
Un tel lien élastique permet avantageusement de s’adapter en longueur en accompagnant les mouvements du châssis supérieur en particulier lorsque le siège est chargé d’un occupant et que le châssis supérieur 50 se déplace verticalement par rapport au châssis inférieur 51, selon l’amplitude verticale permise par la suspension.
Lorsque ledit au moins lien souple est accroché typiquement en simple appui sur une partie en crochet du châssis supérieur 50 (ou du châssis inférieur), ledit lien souple peut être ainsi dans un tel matériau élastique, au moins en partie, afin d’accompagner la partie en crochet supérieur lors des débattements permis par le système de suspension. On évite avantageusement les décrochements non souhaités dudit au moins un lien souple 6,7.
Selon un mode de réalisation, enseigné par la demande FR 2105463 de la présente Demanderesse, ledit au moins lien souple 6, 7 comporte un premier bracelet Br1, et un deuxième bracelet Br2, et une portion de liaison souple L12, joignant le premier bracelet Br1 et le deuxième bracelet Br2.
Ledit au moins un lien souple 6, 7 peut être est fixé par insertion du lien souple dans un anneau rigide 9, solidaire de la deuxième partie de glissière selon la première possibilité, puis par repliage de la portion de liaison autour de l’anneau rigide, et accrochage du premier bracelet Br1 et du deuxième bracelet Br2 sur le châssis supérieur 50, ou encore alternativement, par insertion de ladite liaison souple dans un anneau rigide, solidaire du châssis supérieur selon la seconde possibilité, puis par repliage de la portion de liaison autour de l’anneau rigide, et accrochage du premier bracelet et du deuxième bracelet sur un support fixé au châssis inférieur. Les bracelets Br1, BR2 peuvent alors venir en appui et à cheval sur l’organe élastomère OE, qui peut être fixé sur le châssis supérieur 50 suivant la première possibilité, ou sur le châssis inférieur 51 suivant la seconde possibilité.
Selon un mode de réalisation, illustré à titre d’exemple selon plusieurs variantes à la , ledit au moins un lien souple 6, 7 et ledit organe élastomère peuvent former un ensemble lié EL. Le lien souple 6 est alors configuré pour être mise en place par insertion du lien souple 6,7 au travers d’un anneau rigide 9 solidaire du châssis inférieur (ou du châssis supérieur).
Ledit organe élastomère OE de dimension supérieure à l’anneau rigide 9 pour venir en butée sur l’anneau rigide 9 et sans pouvoir le traverser. Le lien souple ayant traversé l’anneau est accroché du châssis supérieur selon une première possibilité et comme illustré à gauche sur la .
Selon une autre possibilité, le lien souple 6,7 est configuré pour être mise en place par insertion du lien souple 6,7 au travers d’un anneau rigide solidaire du châssis supérieur, ledit organe élastomère OE de dimension supérieure à l’anneau rigide pour venir en butée sur l’anneau rigide 9 et accrochage du châssis inférieur par le lien souple 6,7 selon une autre possibilité non illustrée.
L’installation peut en outre inclure ou comprendre au moins un dispositif de refroidissement pour réguler la température du flux de gaz traversant l’unité de convertisseur catalytique ou sortant de l’unité de convertisseur catalytique ou les deux.
L’unité de capture de gaz acides peut être ou comprendre un dispositif de lavage aux amines, une unité d’absorption de gaz acide avec un ou des solvants non aminés, ou une unité d’adsorption modulée en pression ou une quelconque combinaison de ceux-ci.
L’installation peut en outre comprendre au moins un ou plusieurs dispositifs de refroidissement pour réguler la température du flux de gaz sortant de l’au moins un compresseur, comme décrit ici.
En référence à la , dans une présentation schématique, une configuration possible pour une installation ou un système pour réaliser le procédé de la présente invention est exemplifiée. Des variantes de cette installation peuvent être employées comme décrit ici.
Sur la , cinq opérations unitaires sont prévues pour l’installation ou le système 200. Une première opération unitaire 202 qui est un flux de gaz ou une compression de gaz résiduaire est prévue. Un flux de gaz 220 qui peut comprendre du gaz résiduaire brut qui est séparé du noir de carbone après avoir quitté un four à noir de carbone peut être obtenu et introduit dans la première opération unitaire 202. Ce flux de gaz est introduit dans un dispositif 222 pour comprimer le flux de gaz et/ou mettre sous pression le flux de gaz. Par exemple, un dispositif de chauffage de gaz résiduaire peut être utilisé qui est pressurisé, par exemple, avec un ventilateur d’appoint, à une pression souhaitée soit juste assez pour surmonter la chute de pression des procédés en aval, soit à une pression plus élevée pour une meilleure efficacité.