INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La coiffe d’habillage 1 comporte ainsi un premier élément interne tubulaire 10, appelé corps principal, un deuxième élément tubulaire externe 20, appelé capuchon, et un troisième élément radial 30.
Comme cela est visible en détail sur la , Le premier élément interne 10 est de préférence réalisé d’une pièce en matière plastique recyclable (et éventuellement recyclée et/ou biosourcée) et comporte globalement un fût axial 11 (tubulaire dans le cas présent) formant un corps principal duquel se dressent trois pattes 12 élastiquement déformables radialement (identiques dans le cas présent, même si cela n’est pas obligatoire) et dont les extrémités libres 12a sont chacune pourvues d’un crochet 14. Ces trois pattes 12 sont disposées de manière régulière sur une circonférence commune, à 120°les unes des autres.
Plus précisément, chaque patte 12 est entourée par deux fentes longitudinales 13 de sorte qu’elle peut se courber par élasticité à partir de sa base 12b pour se rapprocher de manière centripète de l’axe XX’ ou bien s’en éloigner, comme dans le cas présent.
Tel qu’illustré, le premier élément tubulaire interne 10 présente six fentes longitudinales 13 définissant trois pattes 12 élastiquement déformables radialement. Dans le mode de réalisation représenté, les crochets 14 présentent une dent 15 dirigée de manière centripète (c’est-à-dire vers l’axe XX’) et formant un rebord sensiblement plan perpendiculaire à l’axe longitudinal XX’ et orienté à l’opposé de l’extrémité libre 12a.
Le premier élément tubulaire interne 10 comporte par ailleurs une corolle périphérique retournée 16 en forme de rebord inversé orienté vers l’extrémité libre 12a et définissant un logement annulaire 17. Ce logement périphérique annulaire 17 reçoit par exemple un lest 40 en forme de cylindre creux et un premier aimant de liaison magnétique 50 en forme d’anneau.
Comme cela est également illustré par la , le deuxième élément externe 20, également tubulaire dans le mode de réalisation représenté, comprend quant à lui une première partie externe 22 formant un capuchon comportant un sommet 22a en forme de disque et une paroi périphérique cylindrique 23 dressée axialement à partie de cette dernière, et une seconde partie interne 24 comportant un disque 25 muni de trois encoches 26 destinées à recevoir les trois crochets 14 du premier élément interne 10. Ces trois encoches 26 sont disposées de manière régulière sur une circonférence commune, identique ou très proche de celle des pattes élastiquement déformables radialement 12, et sont placées également à 120°les unes des autres.
Le disque 25 est prolongé axialement par un rebord périphérique 27 cranté extérieurement destiné à être fixé fermement contre une surface intérieure également crantée de la première partie 22, de sorte que le sommet 22a de la première partie 22 et le disque 25 de la seconde partie interne 24 sont séparés d’un espace 28 de quelques millimètres de hauteur (par exemple environ 1 à 10 millimètres et de préférence environ 3 à 6 millimètres) destiné à recevoir les crochets 14 du premier élément interne en position montée de la coiffe 1. La première partie 22 et la seconde partie interne 24 du deuxième élément tubulaire externe 20 sont de préférence réalisés en métal, par exemple en aluminium ou en zamac.
Les première et seconde parties 22 et 24 sont respectivement traversées d’ouvertures alignées respectivement référencées 22e et 24e, lesquelles sont destinées à recevoir une portion du troisième élément radial 30.
Le troisième élément radial 30 comporte de son côté une tige munie 31 d’un crochet d’extrémité 32 formant un second moyen d’accrochage, et une tête 34 disposée hors du deuxième élément tubulaire externe 20 lorsqu’il est en position d’accrochage et que les éléments constitutifs de la coiffe 1 sont assemblés.
La périphérie externe d’un disque aubagé est ainsi délimitée par les plateformes des aubes qu’il porte, qui s’étendent contigument les unes aux autres pour délimiter conjointement une bande périphérique sensiblement cylindrique.
En fonctionnement, ces aubes subissent des températures élevées et des efforts centrifuges importants, qui tendent à accroître leur longueur selon leur direction d’envergure. Dans ces conditions, les plateformes contiguës, qui sont jointives selon la direction circonférentielle lorsque la turbomachine est à l’arrêt, tendent à s’espacer circonférentiellement les unes des autres lorsque la turbomachine est en service, cet espacement ou jeu étant repéré par J sur la . Une dilatation circonférentielle des plateformes a également lieu, qui limite le jeu en question mais sans pour autant l’annuler.
Compte tenu des excitations vibratoires présentes dans une telle turbomachine, cette situation peut conduire à des modes vibratoires des aubes par lesquels leurs plateformes tendent à s’entrechoquer circonférentiellement les unes avec les autres, ce qui est susceptible de les dégrader.
De tels modes vibratoires peuvent apparaître sur les aubes rotatives c’est-à-dire portées par des disques, mais aussi apparaître dans des aubes fixes c’est-à-dire portées par un élément fixe tel qu’un redresseur situé par exemple en aval d’un disque aubagé de soufflante ou de compresseur pour réduire la giration du flux ayant traversé les aubes rotatives.
Une solution pour amortir les modes vibratoires est de précontraindre chaque aube en torsion lors de leur montage sur le disque. Dans ce cas, les plateformes tendent à tourner autour de leurs axes d’envergure, de sorte que les bords des plateformes de deux aubes adjacentes restent en appui l’une contre l’autre malgré les effets des efforts centrifuges et de la dilatation thermique. En fonctionnement, les modes vibratoires des aubes engendrent des frottements au niveau des appuis des plateformes ce qui permet d’amortir ces modes vibratoires par friction.
Dans ce cadre, l’invention a pour objet d’apporter une solution pour limiter les modes vibratoires de disques aubagés, notamment pour le cas d’aubes en matériau composite à matrice céramique ayant une précontrainte admissible plus basse que celle des aubes en alliage métallique.
A cet effet, l’invention a pour objet un ensemble aubagé de turbomachine s’étendant circonférentiellement autour d’un axe de rotation et comprenant des aubes, dans lequel chaque aube s’étend radialement par rapport à l’axe de rotation jusqu’à un talon situé à une extrémité libre de l’aube, ce talon comportant une plateforme portant au moins une léchette qui s’étend radialement en dépassant de la plateforme, caractérisé en ce que deux aubes circonférentiellement adjacentes ont des léchettes dont les extrémités s’étendent circonférentiellement de manière à se chevaucher selon la direction de l’axe de rotation en étant en contact axialement l’une contre l’autre.
Avec cet agencement, les aubes n’ont à être précontraintes que selon la direction axiale, ce qui simplifie significativement la mise en œuvre d’une solution d’amortissement de modes vibratoires.
L’invention concerne également un ensemble aubagé ainsi défini, comportant une alternance d’aubes précontraintes vers l’amont et d’aubes précontraintes vers l’aval, chaque aube précontrainte vers l’amont ayant son talon tendant à se décaler vers l’amont, chaque aube précontrainte vers l’aval ayant son talon tendant à se décaler vers l’aval.
L’invention concerne également un ensemble aubagé ainsi défini, dans lequel chaque aube porte une léchette amont et une léchette aval qui dépassent radialement de la plateforme, et dans lequel les extrémités circonférentielles de léchettes amont de deux aubes circonférentiellement adjacentes s’étendent circonférentiellement de manière à se chevaucher selon la direction de l’axe de rotation.
L’invention concerne également un ensemble aubagé ainsi défini, dans lequel chaque aube porte une léchette amont et une léchette aval, et dans lequel les extrémités de léchettes aval de deux aubes circonférentiellement adjacentes s’étendent circonférentiellement de manière à se chevaucher selon la direction de l’axe de rotation.
L’invention concerne également un ensemble aubagé ainsi défini, dans lequel au moins une léchette comporte des extrémités circonférentielles qui sont déportées axialement par rapport au corps de cette léchette.
L’invention concerne également un ensemble aubagé ainsi défini, comprenant une alternance d’aubes, chaque aube comportant une ou des léchettes dont les extrémités s’étendent de manière à dépasser circonférentiellement de la plateforme qui les portent, et une ou des léchettes dont les extrémités s’étendent sans dépasser circonférentiellement de la plateforme qui les portent.
L’invention concerne également un ensemble aubagé ainsi défini, dans lequel les aubes sont en matériau composite à matrice céramique.
L’invention concerne également un ensemble aubagé ainsi défini, dans lequel les aubes sont précontraintes par décalage de leurs pieds par rapport au disque qui les porte, selon la direction proche de l’axe de rotation.
L’invention concerne également un ensemble aubagé ainsi défini, dans lequel les aubes sont précontraintes en étant incurvées vers l’amont ou vers l’aval lorsque vues dans un plan contenant l’axe de rotation.
L’unité de traitement 7A va, à partir des premiers échantillons de mesure, des deuxièmes échantillons de mesure et des troisièmes échantillons de mesure, respectivement déterminer (éventuellement en appliquant des paramètres de calibration) une valeur efficace de la première tension de phase V 1eff , une valeur efficace de la deuxième tension de phase V 2eff et une valeur efficace de la troisième tension de phase V 3eff . Les valeurs efficaces V 1eff , V 2eff et V 3eff sont ici respectivement déterminées par l’unité de traitement 7A chaque seconde sur la base des premiers, deuxièmes et troisièmes échantillons de mesure acquis à la seconde précédente. Les valeurs efficaces V 1eff , V 2eff et V 3eff pourraient également être déterminées sur une seconde glissante ou sur tout autre fenêtre temporelle pertinente.
Par la suite, l’unité de traitement 7A va définir et/ou mettre à jour un critère de référence prédéterminée (étape E2). Le critère de référence prédéterminé va être décrit par la suite.
Il est à noter que l’étape E2 est optionnelle. En effet, la définition du critère de référence prédéterminé pourrait être réalisée une seule fois lors d’une phase d’installation du premier compteur 7 dans le réseau de distribution 1 (le critère de de référence prédéterminé étant enregistré dans la mémoire 7B). La définition et/ou la mise à jour du critère de référence prédéterminé pourrait être également réalisée pendant une phase de maintenance du premier compteur 7.
L’unité de traitement 7A va ensuite évaluer une première grandeur représentative d’un rapport entre une tension de phase maximum et une tension de phase minimum parmi les première, deuxième et troisième tensions de phase V 1 , V 2 , V 3 (étape E3). Plus précisément, la première grandeur est ici un nombre M qui est déterminé en utilisant la formule suivante :
L’évaluation de la première grandeur M va permettre de vérifier s’il existe un déséquilibre ou non entre les première, deuxième et troisième tensions de phase V 1 , V 2 , V 3 .
Dans ce but, la première grandeur M va être comparée à un seuil prédéterminé (étape E4). Le seuil prédéterminé est ici égal à 1.2 pour tenir compte notamment des dispersions normales des première, deuxième et troisième tensions de phase V 1 , V 2 , V 3 (intrinsèque dans le réseau de distribution 1). Si la première grandeur M est supérieure au seuil prédéterminé alors il existe un déséquilibre significatif entre les première, deuxième et troisième tensions de phase V 1 , V 2 , V 3 et cela constitue un premier indicateur permettant d’émettre une suspicion de rupture de la connexion du neutre 6 dans le réseau de distribution 1 en amont du premier compteur 7.
Néanmoins, le simple fait que la première grandeur M soit supérieure au seuil prédéterminé n’est pas suffisant pour s’assurer qu’une rupture de connexion du neutre 6 s’est effectivement produite. Notamment, une simple rupture de la connexion d’une phase (parmi les première, deuxième et troisième phase 5A, 5B, 5C) pourrait également mener à la même observation (la première grandeur M est supérieure au seuil prédéterminé). Il est donc nécessaire de confirmer la suspicion de rupture de la connexion du neutre 6 en déterminant un indicateur qui est caractéristique d’une rupture de la connexion d’un neutre dans un réseau électrique triphasé.
Il est à noter que si la première grandeur M est inférieure au seuil prédéterminé alors le procédé de détection selon l’invention détermine qu’il n’y a pas de rupture de la connexion du neutre 6 et revient donc à l’étape E1.
Si la première grandeur est supérieure au seuil prédéterminé, alors l’unité de traitement 7A va évaluer, à partir des première, deuxième et troisième tensions de phase V 1 , V 2 , V 3 , au moins une deuxième grandeur représentative d’un équilibrage courant desdites première, deuxième et troisième tensions de phase entre elles (étape E5). En effet, comme il a été montré à la , la rupture de la connexion d’un neutre va entrainer un nouvel équilibrage des première, deuxième et troisième tensions de phase V 1 , V 2 , V 3 entre elles.
L’unité de traitement 7A va alors détecter si la au moins une deuxième grandeur vérifie le critère de référence prédéterminé.
A partir de là, plusieurs méthodes sont possibles et en particulier plusieurs deuxièmes grandeurs différentes ainsi que plusieurs critères de référence prédéterminés peuvent être définis pour confirmer effectivement qu’une rupture de la connexion du neutre 6 s’est produite.
Selon un premier mode de réalisation, la au moins une deuxième grandeur comprend une deuxième grandeur G2 qui est fonction d’une somme des produits deux à deux des première, deuxième et troisième tensions de phase V 1 , V 2 , V 3 . Plus précisément, la deuxième grandeur G2 est fonction d’une somme de produits deux à deux de valeurs efficaces des première, deuxième et troisième tensions de phase V 1eff , V 2eff , V 3eff .
L’approche proposée ici repose sur le fait que lorsqu’une suspicion de la rupture de la connexion du neutre est établie, les première, deuxième et troisième tensions de phase V 1 , V 2 , V 3 vont s’équilibrer selon le nouvel équilibrage qui n’est pas complètement aléatoire.
Si une des valeurs efficaces d’une tension de phase parmi les valeurs efficaces des première, deuxième et troisième tensions de phase V 1 eff , V 2 eff , V 3 eff diminue fortement, alors que les deux autres valeurs efficaces restent constantes, cela ne traduit pas une rupture de la connexion du neutre 6. Par exemple, si la valeur efficace V 1eff diminue fortement alors que les valeurs efficaces V 2eff et V 3eff restent constantes, il sera plutôt question d’un creux de tension sur la première phase 5A ou encore d’une rupture de la connexion de ladite première phase 5A. Cependant, si une des valeurs efficaces d’une tension de phase parmi les valeurs efficaces des première, deuxième et troisième tensions de phase V 1eff , V 2eff , V 3eff diminue fortement et que en même temps l’une des deux autres valeurs efficaces augmente (ou même que les deux valeurs efficaces augmentent) alors il est fortement probable que cela soit lié à une rupture de la connexion du neutre 6. Par exemple, si la valeur efficace V 1eff diminue fortement et que les valeurs efficaces V 2eff et V 3eff augmentent simultanément alors il est fortement probable que cela soit lié à une rupture de la connexion du neutre 6.
De même, si une des valeurs efficaces d’une tension de phase parmi les valeurs efficaces des première, deuxième et troisième tensions de phase V 1eff , V 2eff , V 3eff augmente fortement alors que les deux autres valeurs efficaces restent constantes, cela ne traduit pas une rupture de la connexion du neutre 6.
Ledit composé, à ces faibles taux en présence du carburant ammoniac, est donc conventionnellement assimilé à un additif pour carburant.
L’addition dudit composé liquide est réalisée soit en co-injection avec l’ammoniac à l’état liquide ou gazeux dans une chambre de prémélange du moteur, soit préférentiellement par mélange avec l’ammoniac liquide préalablement à l’injection dans le moteur.
Ledit composé, du type nitrate d’alkyle, réservé jusqu’alors à l’amélioration de l’indice de cétane de carburants hydrocarbonés diesels est donc utilisé avec efficacité et de façon surprenante comme additif d’amélioration de l’inflammation de l’ammoniac.
Brève description des figures montre l’effet des nitrates d’alkyle sur l’indice de cétane d’un carburant diesel standard.
montre le délai d’allumage de l’ammoniac en fonction de la température, pour une richesse (air/carburant) de 1 à une pression de compression Pc de 40 bars ; courbe de gauche = carburant constitué de 100% d’ammoniac ; courbe de droite = carburant constitué de 99,6% d’ammoniac et 0,4% de NEH.
montre le délai d’allumage d’un carburant constitué de 99,8% d’ammoniac et 0,2% de NEH en fonction de la température, pour une richesse (air/carburant) de 1,5 à une pression de compression Pc de 30 bars.
montre le délai d’allumage d’un carburant à base d’ammoniac contenant différentes quantités de NEH, pour une richesse (air/carburant) de 0,35, à une pression de compression Pc de 43,4 bars, sur une plage de température allant de 1000K à 1100K.
Description de l’invention La présente divulgation concerne un carburant pour moteur à inflammation par compression qui comprend environ 95,0% à environ 99,9% en masse d’ammoniac et environ 0,01% à environ 5,0% en masse d’un composé d’amélioration de l’inflammation du carburant consistant en un nitrate d’alkyle ou un mélange de nitrates d’alkyle. Dans un mode de réalisation, le carburant comprend environ 0,05 % à environ 2,0 % en masse dudit composé. Dans un autre mode de réalisation, le carburant comprend environ 0,1 % à environ 0,8 % en masse dudit composé.
Dans un mode de réalisation, le carburant de l’invention est constitué d’ammoniac et dudit composé (et dans ce cas, la quantité de composé dans le carburant est d’au moins 0,1% en masse).
Dans un autre mode de réalisation, lorsque la somme de la quantité d’ammoniac et de la quantité de composé n’est pas égale à 100% en masse, le carburant peut contenir un ou plusieurs autres additifs pour compléter le carburant à 100%, comme par exemple des additifs avec des fonctions de conservation, anticorrosion ou de détergence.
Ledit composé additionné à l’ammoniac est choisi parmi un ou plusieurs nitrates d’alkyle linéaires, ramifiés ou cycliques.
Ledit composé est plus particulièrement choisi parmi les nitrates d’alkyle linéaire comportant 4 à 36, avantageusement 4 à 24 atomes de carbone, les nitrates d’alkyle ramifié comportant 4 à 36, avantageusement 4 à 24 atomes de carbone, les nitrates d’alkyle cyclique (ou nitrates de cycloalkyle) comportant 5 à 18 atomes de carbone, et leurs mélanges. Dans un mode de réalisation, ledit composé est choisi parmi le nitrate de 2-éthylhexyle, le nitrate de cyclohexyle, le nitrate de dodécyle, le nitrate de n-nonyle, le nitrate de 2-tétradecyl-1-octadécyle, le nitrate d’iso-nonyle à iso-tridécyle, le nitrate d’hexyle, le nitrate de 2-octyle, le nitrate d’isononyle, le nitrate de 2-propylheptyle et leurs mélanges. Dans un mode de réalisation, le nitrate d’alkyle est le nitrate de 2-éthylhexyle seul ou en mélange avec un ou plusieurs autres nitrates d’alkyle tels que définis ci-dessus, avantageusement le nitrate d’alkyle est- le nitrate de 2-éthylhexyle seul.
Selon un mode de réalisation, le composé constitué d’un nitrate d’alkyle ou d’un mélange de nitrates d’alkyle est mélangé à l’ammoniac liquéfié (sous pression) dans un réservoir qui alimente un moteur, pour obtenir le carburant selon l’invention.
Selon un mode de réalisation, ledit composé et l’ammoniac liquéfié sont stockés séparément, et mis en présence l’un de l’autre dans un injecteur, formant ainsi le carburant selon l’invention, avant que celui-ci ne soit acheminé dans la chambre de combustion du moteur.
Selon un mode de réalisation, ledit composé est stocké séparément de l’ammoniac et est co-injecté avec l’ammoniac liquéfié ou gazeux pour former le carburant selon l’invention dans une chambre de prémélange du moteur.
La présente divulgation concerne aussi l’utilisation d’un nitrate d’alkyle ou d’un mélange de nitrates d’alkyle, dans les proportions définies ci-dessus, comme agent d’amélioration de l’allumage d’un carburant à base (constitué) d’ammoniac.
L’invention concerne également une turbomachine comprenant un ensemble ainsi défini.
– La est une vue de dessus des plateformes de quatre aubes circonférentiellement adjacentes conformément à un premier mode de réalisation de l’invention ;
– La est une vue latérale d’un premier exemple d’aube précontrainte vers l’amont ;
– La est une vue latérale d’un deuxième exemple d’aube précontrainte vers l’amont ;
– La est une vue de dessus des plateformes de quatre aubes circonférentiellement adjacentes conformément à un deuxième mode de réalisation de l’invention ;
– La est une vue de dessus des plateformes de quatre aubes circonférentiellement adjacentes conformément à un troisième mode de réalisation de l’invention ;
L’idée à la base de l’invention est d’assurer l’amortissement vibratoire en prévoyant des extrémités de léchettes qui se recouvrent tout en étant axialement en appui les unes sur les autres pour engendrer des efforts de friction lorsque les plateformes portant ces léchettes se déplacent circonférentiellement l’une par rapport à l’autre. Dans ce cadre, les aubes sont précontraintes en alternance vers l’amont et vers l’aval, de manière à assurer que les extrémités de léchettes sont axialement pressées les unes sur les autres.
Sur la , une aube 21b comporte un pied 22b par lequel elle est fixée à un disque (non représenté), prolongé par une pale 23b s’étendant selon une direction d’envergure EVb radiale par rapport à l’axe de rotation du disque. Cette pale 23b est terminée par un talon 24b comportant une plateforme 26b ou talon portant ici une léchette amont 27b, et une léchette aval 28b destinées à assurer des fonctions d’étanchéité. Cette plateforme 26b est délimitée circonférentiellement par deux bords longitudinaux 29b et 31b.
Comme visible sur la la léchette aval 28c de l’aube 21c s’étend circonférentiellement dans le prolongement de la léchette aval 28b de l’aube 21b. De manière analogue, la léchette amont 27c de l’aube 21c s’étend circonférentiellement essentiellement dans le prolongement de la léchette amont 27b de l’aube 21b.
Les léchettes amont de l’ensemble des aubes portées par le disque délimitent conjointement une léchette amont s’étendant circonférentiellement autour de l’anneau cylindrique délimité par les plateformes. Le bord extérieur de cette léchette amont glisse le long d’éléments abradables non représentés portés par un carter, pour assurer une étanchéité afin que le flux traversant les aubes ne contourne pas celles-ci en passant au-delà des plateformes.
On peut prévoir d'intégrer des caloducs dans le bloc métallique pour mieux diffuser la chaleur dans et à travers le bloc métallique et mieux la récupérer dans le circuit d'eau.
Sur la , on distingue une chaudière selon l’invention dans un mode de réalisation à panneau coulissant horizontalement. Le caisson 2 renferme le panneau 42 dans sa position de fonctionnement en pointillés 42A. Ce panneau 42 est posé sur un rail coulissant 43 et peut être maintenu uniquement par le rail 43 ou par d’autres moyens de maintien non représentés comme par exemple un pied fixe. On peut également envisager un second rail positionné le long du panneau sur un autre flanc du panneau, en parallèle du premier rail. En position de fonctionnement, le rail 43 est complètement à l’intérieur du caisson 2. En position de maintenance par exemple, le panneau 42 se déplace en position 42B partiellement à l’extérieur du caisson 2. Le rail 43 est de type coulissant permettant de déplacer le panneau 42 à l’extérieur du caisson 2. On peut envisager un rail non coulissant restant à l’intérieur du caisson.