INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On observera que le dispositif d’alimentation 1 peut, alors, également, comporter des moyens de commande d’un tel vérin 90. De tels moyens de commande peuvent, alors, être configurés pour commander un tel vérin 90 en sorte que celui-ci 90 puisse exercer au moins une force déterminée, voire (et de préférence) une pluralité de forces déterminées, sur le système de renvoi 5. Ces moyens de commande sont, alors, également, configurés pour régler une telle force. En particulier et dans le cas d’un vérin pneumatique, ces moyens de commande peuvent, alors, être configurés pour alimenter ledit vérin 90 avec un fluide dont la pression est réglable par l’intermédiaire de ces moyens de commande. La présence de tels moyens de moyens de commande permet, avantageusement, de régler la tension du fil F.
Selon un autre mode de réalisation (non représenté) de ce premier type de réalisation, les moyens d’entraînement en rotation 9 du système de renvoi 5 peuvent comporter un moyen de rappel de ce système de renvoi 5. Un tel moyen de rappel peut être de type élastique et/ou peut être constitué par un ressort ou analogue. Un tel moyen de rappel peut être complété par un système de réglage de la précontrainte d’un tel moyen de rappel. Là encore, la présence d’un tel système de réglage de la précontrainte permet, avantageusement, de régler la tension du fil F.
Selon un second type de réalisation, les moyens d’entraînement en rotation 10 du système de renvoi 5 sont configurés pour entraîner en rotation le système de renvoi 5, ceci en sorte que la poulie de renvoi 50 se rapproche de la bobine 3.
Ces caractéristiques permettent, avantageusement et lors du déplacement (qui peut se faire avec une forte accélération) de ce système de renvoi 5 en direction de la machine de transformation, de réduire l’amplitude du basculement du système de renvoi 5 (plus particulièrement dans une direction opposée à la bobine 3) et/ou de diminuer (voire d’éviter) les variations de tension du fil F et/ou de diminuer (voire d’éviter) les variations des efforts de traction exercés sur le fil F. En particulier, ces caractéristiques permettent, alors avantageusement et lors des accélérations de la poulie de renvoi 50, d’assurer une tension constante du fil F et d’éviter que ce fil F subisse l’effort d’accélération de la masse de cette poulie de renvoi 50.
Selon un mode de réalisation préféré, les moyens d’entraînement en rotation 10 du système de renvoi 5 comportent au moins un contrepoids 100 qui agit comme une masse d’équilibrage.
En ce qui concerne ledit système de renvoi 5, celui-ci 5 comporte, également, un bras 51.
L’étape (iii) est avantageusement mise en œuvre à pression atmosphérique.
Composition comprenant un copolyuréthane silylé ionique selon l’invention
L’invention vise aussi une composition comprenant le copolyuréthane silylé ionique de formule (I) selon l’invention.
La teneur en copolyuréthane silylé ionique est avantageusement comprise entre 10 % et 50 % en poids par rapport au poids total de la composition, de préférence de 20 % à 48 % en poids, plus préférentiellement de 35 % à 45 % en poids.
Avantageusement, la composition selon l’invention comprend en outre une charge.
La teneur en charge est avantageusement comprise entre 20 % et 60 % en poids par rapport au poids total de la composition, de préférence de 30 % à 58 % en poids, plus préférentiellement encore de 40 % à 55 % en poids.
La charge utilisable dans la composition selon l’invention peut être choisie parmi les charges minérales et les mélanges de charges organiques et de charges minérales.
A titre d’exemple de charge minérale, on peut citer n’importe quelle charge minérale habituellement utilisée dans le domaine des compositions adhésives et/ou de mastic. Ces charges se présentent sous la forme de particules de géométrie diverse. Elles peuvent être par exemples sphériques, fibreuses, ou présenter une forme irrégulière.
Avantageusement, la charge carbonatée est choisie parmi les carbonates de métaux alcalin ou alcalino-terreux et leurs mélanges. De préférence, la charge carbonatée comprend du carbonate de calcium, plus préférentiellement la charge carbonatée est de la craie ou du carbonate de calcium enrobé d’acides gras, encore plus préférentiellement du carbonate de calcium précipité enrobé d’acides gras.
A titre d’exemple de charge organique, on peut citer n’importe quelle charge organique, notamment polymérique, habituellement utilisée dans le domaine des compositions adhésives et/ou de mastic.
Le diamètre de l'anneau 53, 63 de chaque vis menées 5, 6 est plus grand que celui des filets 51, 61 et des trous 55, 65 sont décrits entre l'anneau 53, 63 et le pied des filets 51, 61. Ainsi, un passage de fluide est décrit sur toute la longueur de chaque vis menées 5, 6, entre les filets 51, 61 et à travers l’accouplement de démoulage 52, 62. Chaque vis menées 5, 6 comprend également une saillie axiale 56, 66 au centre de chacune de ses extrémités.
Dans cet exemple, les filets 51, 61 des vis menées 5, 6 sont autobloquants, en ce sens que leur rotation est empêchée si seulement une force axiale est appliquée aux vis menées 5, 6 à la fin du cycle de moulage, alors qu'elles sont encore dans la cavité du moule (non représentée). En tant que tel, un couple doit être appliqué aux vis menées 5, 6 pour les retirer du moule. L'accouplement de démoulage 52, 62 permet d'appliquer ce couple sur la vis menées 5, 6.
Dans cet exemple, l'insert 34 comprend un gradin annulaire 32a, 32b entourant la partie de la chambre d'écoulement 32 décrite par chacun des lobes extérieurs 35b, 35c. Ces gradins annulaires 32a, 32b accueillent les anneaux 53, 63 lorsque les vis 4, 5, 6 sont reçues dans la chambre d'écoulement 32.
Il sera également apprécié que les filets de vis 51, 61 peuvent alternativement être configurés pour être non autobloquants. Dans de telles circonstances, l'accouplement de démoulage 52, 62 peut être omis, et les vis menées 5, 6 peuvent être éjectées à la fin du processus de moulage en appliquant simplement une force axiale sur celles-ci.
Les caractéristiques, nombres entiers, caractéristiques, composés ou groupes décrits en liaison avec un aspect, une réalisation ou un exemple particulier de l'invention doivent être compris comme étant applicables à tout autre aspect, réalisation ou exemple décrit dans le présent document, sauf incompatibilité avec celui-ci. Toutes les caractéristiques divulguées dans la présente spécification (y compris l'abrégé et les dessins qui l'accompagnent), et/ou toutes les étapes d'une méthode ou d'un procédé ainsi divulgué, peuvent être combinées selon n'importe quelle combinaison, à l'exception des combinaisons où au moins certaines de ces caractéristiques et/ou étapes sont mutuellement exclusives. L'invention n'est pas limitée aux détails de tous les modes de réalisation précédents. L'invention s'étend à toute nouvelle caractéristique, ou toute nouvelle combinaison, des caractéristiques divulguées dans la présente spécification (y compris l'abrégé et les dessins qui l'accompagnent), ou à toute nouvelle caractéristique, ou toute nouvelle combinaison, des étapes de tout procédé ou processus ainsi divulgué.
Liste des signes de références 1 ensemble de pompe à vis
11 accouplement flexible
12 première caractéristique d'accouplement
13 deuxième caractéristique d'accouplement
2 pompe à vis
3 corps
30 tuyau d’entrée
31 tuyau de sortie
Référence est maintenant faite à la , qui présente une vue en perspective d'un dispositif selon l'invention et à la qui présente une vue latérale d'une couche supérieure du dispositif selon l'invention. La présente une plaque de support 2. La plaque de support 2 comprend une plaque de couche de dessus 11 (ou couche supérieure 11) et une plaque de couche de dessous 12 (ou couche inférieure 12). La couche supérieure 11 comprend l'entrée 3 et la sortie 4. La différence de hauteur 14 entre l'entrée 3 et la sortie 4 sont présentes sur la . La couche inférieure 12 comprend une cuvette 13. La cuvette 13 peut être remplie ou partiellement remplie de fluide par l’intermédiaire de l'entrée 3 ou par l’intermédiaire de la sortie 4. Plus généralement, l'entrée et la sortie sont configurées pour recevoir un milieu de fluide tel qu'un échantillon de sperme ou un milieu de sperme. Cependant, le courant (ou écoulement) de fluide selon l’invention (en d'autres termes depuis la zone de sortie en direction de la zone d'entrée) est uniquement provoqué lorsque la sortie est remplie de milieu. Principalement, la couche supérieure 11 assure le fonctionnement de l’écoulement de fluide par l’intermédiaire de la différence de pression hydrostatique entre les terminaux fluidiques, en d'autres termes la différence de hauteur 14. La couche inférieure a une cuvette 13 assurant la conception fluidique. Le couplage des deux couches termine les circuits fluidiques, et la communication fluidique entre l'entrée 3 et la sortie 4.
La présente une vue de dessus d’une cuvette 13 de l'invention. La cuvette 13 est de forme allongée. Ici, elle peut être décrite comme en forme de huit ou comme ayant un aspect général de cuillère. La cuvette 13 comprend un canal principal 13a servant de système microfluidique. La cuvette est généralement agencée pour comprendre un volume d’approximativement 20 µl. La cuvette 13 comprend en outre une zone d'entrée 103 et une zone de sortie 104. La zone d'entrée 103 se trouve à proximité de l'entrée 3. Elle est remplie de fluide lorsque le fluide est distribué à l'entrée 3. La zone de sortie 104 est à proximité de la sortie 4. La zone d'entrée 103 et une zone de sortie 104 sont en communication fluidique l'une avec l'autre par l'intermédiaire du canal principal 13a. En conséquence, lorsqu'un fluide est distribué à l'une ou l'autre de l'entrée 3 ou de la sortie 4, après un temps donné à la fois la zone d'entrée 103 et une zone de sortie 104 comprennent le fluide. À l'intérieur du système microfluidique, la cuvette 13 est de préférence agencée dans les limites d'une largeur 16 de 5 mm et d'une longueur 15 de 5 cm. Dans cet agencement, la cuvette comprend une restriction d’une largeur 17 d'environ 1,5 à 1,8 mm. Plus généralement, le rapport d'aspect longueur/largeur de la cuvette 13 peut se trouver entre 10 et 6, de préférence d'environ 7. Le rapport entre la restriction de largeur 117 et largeur moyenne de cuvette 16 est compris entre 0,3 et 0,36, de préférence d’environ 0,3. La configuration de la cuvette 13 est telle que le canal principal 13a est étranglé. La largeur de la restriction 17 est inférieure à la largeur de la cuvette 13. Plus généralement la zone d'entrée 103 et la zone de sortie 104 sont en communication fluidique l'une avec l'autre par l'intermédiaire d'un canal principal 13a agencé dans la cuvette 13, le canal 13a a une zone de largeur réduite agencée entre la zone d'entrée 103 et la zone de sortie 104 de manière à former une zone de rhéotaxie 117. L'objectif de la zone de rhéotaxie 117 est qu'un échantillon de cellules de sperme subisse une sélection en passant à travers ladite zone de rhéotaxie 117. La zone de rhéotaxie 117 sert ainsi de grille pour la sélection sperme. La structure de l'invention ne permet de passer de l’autre côté (zone de sortie) qu’aux cellules de sperme qui s’écoulent en amont et qui présentent une motilité suffisante pour dépasser la vitesse établie au niveau de la zone de rhéotaxie 117.
La présente une vue de dessus d'un mode de réalisation d'une cuvette de l'invention et présente en outre des détails de parties/sections particulières de la cuvette. La cuvette 13 comprend des circuits fluidiques dans lesquels le canal principal 13a comprend des micro-sous-canaux 13b (également dénommé sous-micro-canaux). Les micro-sous-canaux 13b s'étendent à partir de la zone de rhéotaxie 117 en direction de la zone de sortie 104. Le zoom [A] de la présente la largeur 18a des micro-sous-canaux 13b à proximité de la zone de rhéotaxie 117. Le zoom [C] de la présente la largeur 18b des micro-sous-canaux 13b à proximité de la zone de sortie 104. Dans le mode de réalisation de la , la largeur 18b des micro-sous-canaux à proximité de la zone de sortie est supérieure à la largeur 18a des micro-sous-canaux à proximité de la zone de rhéotaxie. En d'autres termes la largeur des micro-sous-canaux 13b diverge à partir de la zone de rhéotaxie 117 en direction de la zone de sortie 104. Les micro-sous-canaux 13b peuvent être formés par placement d'un premier jeu de tiges 19a le long du canal principal 13. Le zoom [A] de la présente le détail des tiges 19a placées dans le canal principal 13. La hauteur du canal principal est généralement comprise entre 80 µm et 100 µm, et est de préférence d'environ 80 µm. En conséquence, la hauteur des tiges est généralement comprise entre 40 µm et 50 µm, de préférence d'environ 40 µmm (zoom [B]). Les micro-sous-canaux aident la cellule de sperme à naviguer pour atteindre la zone de sortie 104, et finalement la sortie 4.
La présente une vue de dessus d'un autre mode de réalisation d'une cuvette selon l'invention et présente en outre les détails de parties/sections particulières de ladite cuvette. Dans ce mode de réalisation préféré, le canal principal 13a de la cuvette non seulement comprend des micro-sous-canaux 13b sur le côté de la zone de sortie 104 (après la zone de rhéotaxie 117), mais aussi comprend des micro-sous-canaux 13b sur la zone d'entrée sur le côté de la zone d'entrée 103 (avant la zone de rhéotaxie 117). Les micro-sous-canaux 13b sur le côté de la zone d'entrée 103 sont formés par placement d'un second ensemble de tiges 19b dans le canal principal 13. Les tiges 19b s'étendent à partir de la zone d'entrée 103 en direction de la zone de rhéotaxie 117. La met également en évidence qu'à l'intérieur de la zone de rhéotaxie 117 elle-même, aucune tige n'est placée. La longueur 17a de la zone de rhéotaxie 117 est généralement comprise entre 1 mm et 2,75 mm, de préférence est d'environ 2,75 mm. Le zoom [D] de la présente l'agencement du premier ensemble de tiges 19a et du second ensemble de tiges 19b à proximité de la zone de rhéotaxie 117. Le zoom [E] de la présente l'agencement du second ensemble de tiges 19b à proximité de la zone d'entrée 104. Généralement, le second ensemble de tiges 19b converge de la zone d'entrée 103 en direction de la zone de rhéotaxie 117. Cependant, au moins une partie des tiges du second ensemble de tiges 19b peuvent être agencées parallèlement tel que présenté dans le zoom [E] de la . Plus généralement, la décrit les sous-canaux sur les deux côtés de la zone de rhéotaxie. Les sous-canaux du côté entrée aident la propagation des cellules de sperme en direction de la zone de rhéotaxie. Cet agencement facilite la filtration des cellules de sperme immobiles et des ambiguïtés indésirables de l'échantillon de sperme.
La présente une vue en perspective d'un châssis chauffant selon l'invention. Le châssis 7 est similaire à celui présenté sur la . Il est formé à partir d'une plaque d'aluminium d'une épaisseur d’approximativement 1 cm et a une forme rectangulaire. Il comprend des réceptacles 6 qui ont été coupés dans la plaque d'aluminium de manière à supporter au moins une plaque de support 2 de l'invention. Il comprend en outre un premier ruban chauffant de polyamide 25 et un second ruban chauffant de polyamide 26 agencés sur des côtés de longueur opposés du châssis 7. Un circuit imprimé TEC Meerstetter® 36 a été mis en œuvre pour commander et entraîner les deux rubans chauffants de polyamide 25, 26. Les modules chauffants sont raccordés aux premier 25 et second rubans de polyamide. Les rubans 25, 26 sont respectivement alimentés par le circuit imprimé TEC par l’intermédiaire d'un premier raccordement chauffant 31 et d'un second raccordement chauffant 30. Un premier capteur PT 100 8 et un second capteur PT 100 10 ainsi qu’un capteur NTC-10K 9 étaient respectivement raccordés à trois « entrées/sorties universelles (GPIO) » 27, 28, 29. Le couplage de ces 3 capteurs 8, 9, 10 à la carte TEC 36 permet la lecture de la température en temps réel. Le fonctionnement « proportionnelle-intégrale-dérivée (PID) » de la carte permet la commande de la température par l'intermédiaire du flux de courant jusqu’aux rubans résistifs 25, 26. Le fonctionnement de la carte a été géré par l'intermédiaire d'une infrastructure informatique 35. Dans des conditions de travail d'un mode de réalisation préféré, le châssis est agencé pour chauffer les premier 25 et second 26 rubans de polyamide respectivement à 37 °C et 39 °C. En conséquence, le châssis formé par de d'aluminium est chauffé à 37 °C sur un côté de longueur et 39 °C sur l'autre côté de longueur conjointement au réceptacle 6.
La et la présentent respectivement un graphique de températures dans le temps et un graphique de température par rapport à la position dans un châssis chauffant selon l’invention. Les résultats de donnés de température sont présentés sur les deux figures. La représente la stabilité des mesures de température du premier capteur PT-100 8 et d’un second capteur PT-100 10, ainsi que d’un capteur NTC-10K 9. La met en évidence que les températures au niveau des coins (côtés des longueurs du châssis 7) sont respectivement maintenues à 37 °C et 39 °C, et les données du capteur NTC-10K mettent en évidence l'établissement de 38 °C au niveau du point intermédiaire (au milieu) du châssis 7, en d'autres termes, de la plaque d'aluminium. Les figures 8 et 9 mettent en évidence qu'un gradient de température régulier est instauré à l'intérieur du châssis 7. Ce gradient de température régulier est diffusé régulièrement dans la plaque de support 2 lorsque cette dernière est placée dans l'un des réceptacles 6 du châssis 7.
La est une image microscopique des cellules de sperme. Les trajectoires desdites cellules de sperme sont également présentées. La concentration initiale des cellules de sperme a été évaluée avec une chambre Makler (Sefi medical instruments Ltd.). Les dynamiques de motilité et de nage des cellules de sperme ont été évaluées par une infrastructure informatique, ce qui facilite le suivi des trajectoires des cellules de sperme. Un objectif de cette image microscopique peut être de fournir des informations associées aux analyses de données (extraction des paramètres de vélocité et de motilité).
Un échantillon collecté de cellules de sperme (ou échantillon de sperme) et un milieu de sperme ont été maintenus à 37 °C dans des incubateurs pour la liquéfaction et le préchauffage. En même temps, le gradient de température est initié à l'intérieur du dispositif de l'invention. La température est définie à 37 °C et 39 °C, respectivement au niveau des premier et deuxième moyens de chauffage du châssis 7. Le gradient de température est instauré régulièrement dans la plaque de support après approximativement 12 minutes. La motilité et la concentration de la solution mère sont évaluées avec une chambre Makler. Des vidéos du sperme en mouvement ont été enregistrées à l'aide d'une caméra pour microscope (SwiftCam SC500), et des procédés de traitement d'image qui impliquent la soustraction du bruit de fond, le débruitage de l'image, et la segmentation de l'intensité et des régions ont été effectués pour l'analyse de la motilité et de la cinématique du sperme. Le dispositif, ou plus précisément la cuvette, est prérempli (80 µl) avec un milieu de séparation de sperme préchauffé (37 °C) (Sperm Rinse TM 510312 Vitrolife ). La plaque de support est maintenue à l'étape du gradient. Après 20 minutes, 0,05 ml de l'échantillon de sperme liquéfié est chargé au niveau de l'entrée du dispositif, et immédiatement, 80 µl du milieu de sperme sont ajoutés au niveau de la sortie. La rhéotaxie et la migration du sperme basée sur la thermotaxie surviennent et après environ 45 minutes, approximativement 80 µl de l'échantillon de sperme sont collectés par la sortie. La motilité de la collection de sous-population est également réalisée avec une chambre Makler et un microscope (Amscope T720Q). Un module d’algorithme de suivi d'objets basé sur un filtre Kalman et un algorithme Hunagarian ont été mis en œuvre pour extraire les trajectoires XY des images.
Les figures 11, 12, 13 et 14 présentent des mesures et des résultats de l'exemple ci-dessus réalisé dans trois modes de réalisation différents de l'invention.
Les figures 11, 12, 13 et 14 présentent des mesures et des résultats de l'exemple ci-dessus réalisé dans les dispositifs de l'invention présenté dans les modes de réalisation des figures 4, 5, et 6. RS représente les données de l'échantillon de sperme brut (solution mère). MF représente des données de cellules de sperme sélectionnées et collectées au niveau de la sortie du dispositif de l'invention présentée sur la , en d'autres termes ayant un canal principal sans micro-sous-canaux. MFS représente des données de cellules de sperme sélectionnées et collectées au niveau de la sortie du dispositif de l'invention présenté sur la , en d'autres termes ayant un canal principal et des micro-sous-canaux du côté de la sortie. MFBS représente des données de cellules de sperme sélectionnées et collectées au niveau de la sortie du dispositif de l'invention présenté sur la , en d'autres termes ayant un canal principal et des micro-sous-canaux sur le côté sortie et sur le côté entrée.
La présente l’évolution de la concentration des cellules de sperme. La présente la motilité des cellules de sperme. Presque ~ 100 % des cellules de sperme mobiles ont été séparées et isolées de l'échantillon de sperme initial. La présente la vitesse instantanée des cellules de sperme améliorée dans la sous-population collectée de sperme de qualité isolé de l'échantillon de sperme initial. La met en évidence que la vitesse progressive des cellules de sperme a été améliorée.
La représente les résultats du test de fragmentation d’ADN. [A] et [B] sont les images microscopiques représentatives (1280 × 940 px 2 avec 2,48 px/µm) pour la solution mère (RS) et le mode de réalisation microfluidique (MF). Le kit de fragmentation « Halosperm® G2 DNA fragmentation kit » et le protocole ont été respectés pour évaluer la fragmentation de l'ADN (fournis par Halotech®). La tête avec un grand halo représente une absence de fragmentation ou de dégradation, en revanche la tête avec un petit halo ou sans halo représente la fragmentation et la dégradation. La figure [C] valide le fait que la sélection de sperme réalisée avec le mode de réalisation 13 fournit la sous-population de sperme présentant une intégrité de l'ADN d'environ 100 %.
D'autres arrangements ont été mis au point. Selon un mode de réalisation, les températures définies par les moyens chauffant du châssis 7 sont comprises entre 36 °C et 40 °C. En particulier, la première température est définie entre 36 °C et 38 °C, de préférence à 37 °C, et la seconde température est définie entre 38 °C et 40 °C, de préférence à 39 °C.
Dans un sens plus général, l'objet de l'invention est un dispositif de sélection de sperme présentant un moyen d’imitation de la rhéotaxie et un moyen d’imitation de la thermotaxie.
Un autre objet de l'invention concerne un kit de sélection de sperme comprenant : [A]. un dispositif présentant une plaque de support comprenant une entrée pour recevoir un échantillon de cellules de sperme, une sortie pour collecter au moins une partie des cellules de sperme comprises dans ledit échantillon, et un système microfluidique entre ladite entrée et ladite sortie, dans lequel ledit système microfluidique comprend une cuvette agencée pour recevoir un milieu et ayant une zone d'entrée et une zone de sortie respectivement à proximité de l'entrée et de la sortie,
Selon un autre aspect de la présente invention, l’analyseur de gaz traceur est un spectromètre optique.
Selon un autre aspect de la présente invention, l’analyseur de gaz traceur comprend une pompe turbomoléculaire. L’unité de pompage comprend une pompe primaire.
Selon un autre aspect de la présente invention, le détecteur de fuite comprend également une chambre de test configurée pour recevoir l’objet à tester, la chambre de test étant connectée fluidiquement à l’unité de pompage et à l’analyseur de gaz.
représente un schéma d’un détecteur de fuite selon un premier mode de réalisation de la présente invention;
représente représente un schéma d’un détecteur de fuite selon un deuxième mode de réalisation de la présente invention;