INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une pièce ou un morceau fabriqué avec le même matériau que l'implant constitué de (PEEK) a été ajouté à la section de départ du tube, où le liquide pénètre dans l'implant, de sorte qu'il peut fonctionner comme un bouchon qui empêche le liquide stocké dans l'implant de s'échapper et de déborder de l'orifice d'admission. Le filament utilisé a un diamètre de 1,75 mm, mais les thermoplastiques peuvent se dilater, de sorte que la section de départ du filament est plus épaisse de 0,25 mm que le filament lui-même. Par conséquent, le diamètre adéquat pour bloquer la sortie avec ce filament est de 2,0 mm (voir ).
Lorsque l'implant est installé, cette pièce ou filament peut être facilement éliminé (retiré, retiré, poussé) et une fois l'implant installé sur son site approprié, cette ouverture est recouverte par l'os sur le site de l'implant.
Dans ce cas, il est également techniquement possible d'inclure une vis en titane de 1,5 mm qui est placée à la sortie pour fonctionner comme un bouchon ou un joint.
Système d'entonnoir dans le tube à l'ouverture d'entrée de liquide
Un système en forme d'entonnoir a été incorporé à l'ouverture d'entrée de liquide, ce système fait varier le diamètre de chaque tube et est conçu pour que le liquide à l'intérieur de l'implant ne déborde pas vers l'ouverture. Il s'agit d'une deuxième méthode pour empêcher le liquide de s'échapper du système de tube par l'ouverture d'entrée. Le système d'entonnoir implique que le tube d'entrée doit avoir un diamètre de 1,5 mm pour l'entrée d'une seringue qui charge le liquide à l'intérieur de l'implant, puis s'élargit en un tube de 3,0 mm. En d'autres termes, un point d'entonnoir ou une transition existe pour éviter que le liquide ne revienne vers l'ouverture (voir ).
Système de sortie dans le tube de sortie pour la libération du liquide vers le site de l’implant
Le système de sortie a été amélioré en définissant le diamètre de l'ouverture de sortie du liquide entre 0,7 mm et 1,5 mm selon la géométrie de l'implant. Dans ce nouveau prototype, le tube final de libération de liquide intègre un système d'entonnoir dont l'objectif est de faciliter la vidange de la chambre pour qu'elle soit plus contrôlée et prolongée (voir ).
De plus, dans ce test un système de bouchon ou de joint a été ajouté à l'implant pour empêcher le liquide de s'échapper(voir ), une fois l'implant en salle d'opération, le personnel chirurgical doit couper une partie du cylindre où l'orifice de sortie sera exposé afin que le liquide puisse être libéré dans le corps.
Mesures générales des implants et des réservoirs En ce qui concerne les dimensions globales, l'implant dans sa pleine extension dépendra du site d'implantation et de chaque patient. Pour les tailles de chambre ou de réservoir, certaines dimensions et tailles générales ont été définies.
Dans l'implant prototype avec une chambre ou un réservoir (à utiliser comme exemple d'application 3), les dimensions étaient de 52,2 mm de large et de 52,86 mm de long pour le réservoir ( ).
Le prototype d'implant évalué avec deux réservoirs ou chambres comprenait un réservoir gauche de 24,43 mm de large et 46,7 mm de haut et un réservoir droit (7B) de 24,47 mm de large et 46,84 mm de haut.
Les tubes de tous les systèmes, à la fois les systèmes d'entrée et de sortie, doivent avoir une longueur d'au moins 10 mm et pas plus de 15 mm de long, cette longueur minimale est due aux tests qui ont été développés pour que le liquide entre de manière appropriée vers la chambre ou le dépôt.
Exemple 2 : photographie du test de libération de fluide d'un implant de la présente invention
Dans le but d'estimer le temps de vidange de la chambre ou du réservoir, un implant a été réalisé par impression 3D, composé d'un joint filament d'entrée de 2,0 mm pour bloquer la fuite de liquide, d'un tube d'entrée avec un système d'entonnoir de 1,5 mm de diamètre entrée de la seringue et un diamètre de sortie ultérieur de 3,0 mm. L'implant testé a une chambre ou un réservoir d'une capacité de 5 ml avec des parois de 2,5 mm d'épaisseur. Le tube de sortie a un orifice de sortie avec un entonnoir ou un système de libération contrôlée avec un tube de 2,0 mm de diamètre qui se transforme en une sortie de 1,3 mm ( ).
Dans cette expérience, l'implant était rempli de 5,1 mL de liquide à l'intérieur, où ledit liquide de test était une solution de 4 parties d'eau et une partie de bleu de méthylène.
Le protocole consistait à injecter les 5,1 ml de solution sur l'entrée de l'implant déjà définie, puis à immerger l'implant dans un récipient avec de l'eau, en préservant la disposition géométrique telle qu'elle serait installée comme prothèse. Ensuite, l'implant a été laissé dans ce récipient pendant une période de temps indéterminée, corroborant à chaque heure si l'eau avait changé avec le colorant. Pour les conditions de test, le test a été réalisé dans des conditions statiques, c'est-à-dire sans mouvement de l'implant, ou, dans des conditions dynamiques simulant le mouvement de la tête du patient. Ce dernier test permet de vérifier si cette condition affecte le taux de libération de liquide depuis l'intérieur de l'implant.
De préférence, les hydrocarbures selon l’invention ont un point de fusion supérieur ou égal à 30°C, de préférence supérieur ou égal à 50°C, préférentiellement supérieur ou égal à 70°C, mieux supérieur ou égal à 80°C. Plus préférentiellement, les hydrocarbures selon l’invention ont un point de fusion allant de 85 à 150°C, mieux de 90 à 120°C.
De préférence, les hydrocarbures de point de fusion supérieur à 25°C sont choisis parmi les cires.
De préférence, les hydrocarbures de point de fusion supérieur à 25°C sont choisis parmi les cires microcristallines, les cires de polyéthylène, les cires de Fischer-Tropsch, les cires de paraffine, l'ozokérite et leurs mélanges.
De préférence encore, les hydrocarbures de point de fusion supérieur à 25°C sont choisis parmi les cires de polyéthylène.
Selon un mode de réalisation particulièrement préféré, les hydrocarbures de point de fusion supérieur à 25°C sont choisis parmi les cires de polyéthylène à point de fusion supérieur ou égal à 80°C.
Parmi les cires de polyéthylène utilisables selon l'invention, on peut citer notamment celle commercialisée sous la dénomination de CIRE POLYETHYLENE A C 1702 par la société HONEYWELL, celles commercialisées sous les dénominations PERFORMALENE® 500-L POLYETHYLENE, PERFORMALENE® 400 POLYETHYLENE, PERFORMALENE® 655 POLYETHYLENE, PERFORMALENE® SCRUB BEADS, PERFORMALENE® SE/2 POLYETHYLENE, POLYWAX® 725 POLYETHYLENE, POLYWAX® 850 POLYETHYLENE, POLYWAX® 1000 POLYETHYLENE par la société NUCERA SOLUTIONS.
De préférence, la composition selon l’invention comprend le ou les hydrocarbures de point de fusion supérieur à 25°C en une quantité totale allant de 0,1 à 30% en poids, de préférence de 0,5 à 20% en poids, plus préférentiellement de 1 à 10% en poids, mieux de 1,5 à 5% en poids par rapport au poids total de la composition.
et au niveau de l’interférence inter-symbole :
- le FTN ajoute des IES intrinsèques (d’autant plus que le taux de compression est petit),
- alors que le DSSS réduit les IES (d’autant plus que le facteur d’étalement SF est grand).
Ainsi avec cette combinaison du facteur d’étalement et du taux de compression, la compression limite la perte en efficacité spectrale induite par l’étalement et l’étalement réduit l’IES intrinsèque générée par la compression, ce qui permet l’obtention potentielle de très bonnes performances à partir de récepteurs à complexité réduite. Le comportement et les performances du couplage FTN-DSSS se font en fonction de la combinaison des valeurs affectées à huit paramètres, définissant au moins partiellement la configuration du système de communication :
- le facteur d’étalement ;
- le taux de compression ;
- l’occupation de bande ;
- le bilan de liaison en réception.
- le filtre de mise en forme
- la constellation symbole
- le code correcteur d’erreurs utilisé
- l’entrelaceur utilisé.
Cette combinaison permet de générer une forme d’onde FTN-DSSS paramétrable, laquelle, en fonction des configurations : améliore fortement l’efficacité spectrale ; induit une discrétion énergétique limite la complexité du récepteur ; voire dans certains cas, améliore les performances (à efficacité spectrale constante).
En fonction des huit paramètres définis ci-dessus, il est par exemple possible de : mettre en œuvre un réseau CDMA implémentant l’invention, ce qui engendre une efficacité spectrale système accrue par rapport à un réseau CDMA classique; ou de concevoir un système IoT discret énergétiquement
Les combinaisons optimales de valeurs pour ces paramètres sont déterminées par exemple par simulation du système ; elles dépendront de l’application dans laquelle l’invention est mise en œuvre et de la bande du signal. De manière générale, la forme d’onde selon l’invention permet d’augmenter l’efficacité spectrale de la transmission. Le choix des valeurs des différents paramètres indiqués et du code d’étalement utilisé permet soit d’améliorer les performances à efficacité spectrale constante, soit d’améliorer la discrétion énergétique.
Des télécommunications sans fil selon l’invention peuvent être mises en œuvre plus généralement dans toutes les applications, civiles ou militaires, où la notion de discrétion énergétique est souhaitée, par exemple les applications civiles relatives aux réseaux IoT ou 5G-6G, mais aussi les applications relatives aux réseaux CDMA à efficacité spectrale accrues.
L’acceptation ou le refus de cette proposition d’adaptation la fonction d’éclairage en cours peut par exemple être effectuée via des boutons tactiles correspondants affichés sur un écran du véhicule (de préférence, celui sur lequel est affiché le message textuel) ou par l’intermédiaire d’un organe de commande implanté par exemple sur le comodo d’éclairage du véhicule.
Lorsque le véhicule est équipé d’un système de reconnaissance vocale, on peut également prévoir que l’acceptation ou le refus de la proposition d’adaptation de l’éclairage puisse être effectuée vocalement par le conducteur.
Si le conducteur refuse la proposition d’adaptation de la fonction d’éclairage active (événement e 1 ), aucune modification n’est apportée à cette dernière de sorte à assurer une visibilité optimale au conducteur bien que potentiellement gênante pour les personnes situées dans l’environnement du véhicule 1 (étape 300).
A l’inverse, si le conducteur accepte cette proposition (événement e 2 ), l’unité de pilotage 13 va demander aux modules de commande des projecteurs 2 d’adapter la fonction d’éclairage active pour limiter la gêne visuelle des personnes situées dans l’environnement du véhicule 1 (étape 400).
Cette adaptation comprend avantageusement une modification du spectre lumineux de la fonction d’éclairage active par limitation de la quantité de lumière bleue émise.
Une telle limitation peut par exemple être obtenue en venant placer un élément optique motorisé filtrant au moins partiellement la lumière bleue au devant de la ou des diodes électroluminescentes assurant la fonction d’éclairage active.
Dans le cas où les diodes électroluminescentes assurant la fonction d’éclairage active sont de type à phosphore et où ces dernières sont alimentées par une alimentation électrique par modulation de largeur d’impulsion (MLI) plus communément désigné sous l’acronyme anglais PWM (pour « Pulse Width Modulator »), cette limitation de la lumière bleue peut également être réalisée en ajustant la valeur du rapport cyclique et/ou de la période du signal de l’alimentation électrique de sorte à faire augmenter, pendant chaque période, la durée pendant laquelle la luminescence du phosphore est à son maximum afin de faire croitre la proportion de lumière bleue convertie en lumière jaune.
Dans le cas où les diodes électroluminescentes assurant la fonction d’éclairage active sont de type RVB (chaque diode blanche étant alors constituée d’une diode rouge, d’une diode verte et d’une diode bleue) et où ces dernières sont alimentées par une alimentation électrique par modulation de largeur d’impulsion (MLI), cette limitation de la lumière bleue peut également être réalisée en diminuant l’intensité lumineuse de la diode bleue via une réduction de la valeur du rapport cyclique du signal de cette alimentation électrique.
L’adaptation de la fonction d’éclairage active peut en outre comprendre en sus ou en remplacement de la limitation de la quantité de lumière bleue émise, une limitation de la puissance lumineuse de cette fonction d’éclairage en réduisant par exemple le nombre de diodes électroluminescentes en fonction ou en réduisant leur intensité lumineuse.
De manière préférentielle, cette adaptation de la fonction d’éclairage active s’arrête automatiquement (étape 500) suite à la détection de la sortie du véhicule de la zone sensible (événement e 3 ) ou d’un ordre transmis en ce sens par le conducteur (événement e 4 ) par exemple via un organe de commande du comodo d’éclairage ou vocalement.
Bloc optique avec ouverture pour module électronique La présente invention concerne les blocs optiques, éventuellement de véhicules, assurant moins une fonction photométrique de signalisation ou d’éclairage. L’invention concerne également un système optique comprenant un bloc optique et un module électronique destiné à piloter la ou les fonctions photométriques.
Arrière-plan technologique Certains blocs optiques (appelés aussi projecteurs ou phares), généralement destinés à équiper des véhicules, éventuellement de type automobile, comprennent un boîtier et une glace de protection solidarisée fixement à une partie avant du boîtier. Ce boîtier délimite un espace interne qui loge au moins une source de photons associé à un réflecteur et à un masque participant ensemble à au moins une fonction photométrique de signalisation ou d’éclairage. Un dispositif électronique, appelé parfois « driver », est en outre positionné dans l’espace interne du boîtier pour piloter le fonctionnement du bloc optique, et plus particulièrement la ou les fonctions photométriques.
Il a été observé qu’une des principales sources de pannes affectant les blocs optiques survient au niveau de ce dispositif électronique qui comprend une carte électronique. Divers défaillances ou pannes peuvent en effet affecter les composants électroniques présents sur la carte électronique. Or, la réparation de cette carte électronique pose problème en pratique du fait que le dispositif électronique logé à l’intérieur du boîtier du bloc optique est difficile d’accès. Actuellement, lorsque ce dispositif électronique tombe en panne, il est courant de remplacer tout le bloc optique, ce qui engendre des problèmes notamment de coûts en terme économique et matériel.
Un autre objet de la présente invention est de proposer un bloc optique permettant un accès aisé au module électronique afin de pouvoir l’en extraire, par exemple pour le manipuler, le réparer et/ou le remplacer.
Ainsi, des travaux ont été menés en espace libre, en utilisant les propriétés de polarisation de la lumière, comme exposé dans l’article de Y. Zhou, G. Zeng, F. Yu, et H. S. Kwok, “Study on optical finite impulse response filter,” Opt. Eng. , vol. 42, no. 8, p. 2318, 2003. Cependant, un inconvénient de ces derniers est que l’optique en espace libre ne se prête pas bien au domaine des télécommunications optiques, principalement par son encombrement, mais également par la difficulté de réaliser et maintenir des alignements optiques compliqués.
D’autres travaux ont été réalisés en photonique intégrée sur silicium sur isolant, en utilisant des propriétés des cristaux photoniques, présentés par exemple dans l’article de M. Gay et al. , “Silicon-on-Insulator RF Filter Based on Photonic Crystal Functions for Channel Equalization,” IEEE Photonics Technology Letters , vol. 28, no. 23, pp. 2756–2759, Dec. 2016.
Le schéma de principe d’un tel filtre FIR optique est illustré en , dans l’exemple simple d’un filtre FIR à deux étages (ou taps). Le signal optique d’entrée 10 traverse un coupleur optique 11, qui le sépare : sur une première voie 12, le signal optique ne subit pas de retard, mais est atténué ou amplifié au moyen d’un atténuateur optique variable 122 (ou VOA pour l’anglais « Variable Optical Attenuator ») ou d’un amplificateur optique ; sur une deuxième voie 13, le signal optique subit un retard τ 131 et une atténuation/amplification 132. Ces deux signaux sont alors recombinés, avant d’être détectés par une photodiode 14, qui délivre à sa sortie un signal électrique. Dans son principe, un tel filtre FIR optique correspond donc à un interféromètre de Mach-Zehnder.
Cependant, la réalisation d’un filtre FIR en optique guidée pose un problème au niveau de la détection du signal à la sortie. En effet, lorsque plusieurs ondes optiques ne parcourant pas le même chemin sont combinées, elles interfèrent, et ce phénomène d’interférence peut aller jusqu’à produire l’extinction du signal de sortie, en cas d’interférence destructive.
Ce phénomène est illustré par la représentation schématique de la , qui n’est pas à l’échelle. L’intensité optique détectée par la photodiode 14 peut s’exprimer sous la forme :
Où I 1 désigné l’intensité du signal parcourant la première voie 12, I 2 désigne l’intensité du signal parcourant la deuxième voie 13, et où le terme complémentaire de l’équation correspond au terme d’interférence des deux signaux parcourant les deux voies, qui se transcrit graphiquement par les pulsations représentées sur la partie supérieure du graphique de la , au sein des enveloppes des deux signaux optiques.
Pour un fonctionnement optimum d’un filtre FIR optique, il convient de réussir à ne détecter que l’amplitude des deux signaux, soit : , ce qui correspond à la partie inférieure du graphique de la .
Il est donc nécessaire de mettre en place une solution de détection des faisceaux optiques en sortie du filtre ne permettant pas à ces derniers d’interférer l’un avec l’autre. Des travaux antérieurs ont montré que l’utilisation d’interféromètres multimodes permet d’annuler cet effet. Cependant, de tels interféromètres multimodes sont coûteux.
A ce jour, il n’existe pas de filtre FIR tout optique permettant une détection directe du signal en sortie sans utiliser de composant empêchant les interférences entre les signaux recombinés des différentes voies.
Il existe donc un besoin d'une architecture de filtre FIR optique ne présentant pas ces différents inconvénients de l’art antérieur. Notamment, il existe un besoin d’une telle architecture de filtre FIR optique sur fibre optique couplée à une méthode de détection permettant de détecter le signal en sortie du filtre sur une photodiode, sans utilisation de composant annulant les effets d’interférence entre les ondes en sortie.
L'invention répond à ce besoin en proposant un dispositif optique de filtrage à réponse impulsionnelle finie, comprenant : - au moins un coupleur optique 1 vers N, où N est un entier naturel supérieur ou égal à 2, configuré pour séparer un signal optique incident en N signaux optiques transmis respectivement en entrée de N voies optiques, - N voies optiques comprenant chacune un guide optique apte à propager un signal optique transmis sur ladite voie, un module configuré pour atténuer ou amplifier ledit signal optique propagé par ledit guide optique et un module de retard apte à retarder une propagation dudit signal optique par ledit guide optique, - P photodiodes, où P est un entier naturel supérieur ou égal à 1, respectivement disposées en sortie d’un ensemble de N/P desdites N voies optiques et configurées pour que des signaux optiques délivrés par lesdits guides optiques dudit ensemble de N/P voies optiques soient incidents sur une surface de détection de ladite photodiode disposée en sortie dudit ensemble de N/P voies optiques.
Ainsi, l’invention repose sur une approche tout à fait nouvelle et inventive d’une architecture de filtre FIR tout optique. En effet, contrairement aux solutions de l’art antérieur selon lesquelles les signaux optiques issus des différentes voies du filtre étaient recombinés dans un même guide optique, disposé en sortie du filtre, avant projection du faisceau optique résultant sur une photodiode, l’architecture revendiquée ne recombine pas les signaux optiques des N voies optiques avant projection sur la ou les photodiodes disposées en sortie du dispositif. Ainsi, N faisceaux optiques spatialement séparés sont projetés, en sortie de N guides optiques, sur la surface de détection de P photodiodes. On s’affranchit ainsi du phénomène d’interférence qui pourrait résulter de la recombinaison des N signaux optiques en amont de leur détection par la photodiode.
Le module configuré pour atténuer ou amplifier le signal optique se propageant sur chacune des voies est par exemple un atténuateur optique variable (VOA) ou un amplificateur optique, ou plus généralement tout type de dispositif optique ou mécanique permettant d’atténuer ou d’amplifier la lumière.
Selon un mode de réalisation, P=1, et le dispositif comprend une photodiode disposée en sortie des N voies optiques et configurée pour que N signaux optiques délivrés par les N guides optiques soient incidents sur une surface de détection de la photodiode.
Ce mode de réalisation correspond au cas le plus simple, dans lequel tous les faisceaux optiques issus des différentes voies du filtre sont projetés sur une même photodiode. Ce mode de réalisation a pour avantage d’être le moins coûteux.
Dans d’autres implémentations, on peut prévoir plusieurs photodiodes, par exemple deux photodiodes recevant chacune à leur surface la moitié des faisceaux optiques générés en sortie des N voies du filtre, ou trois photodiodes recevant chacune à leur surface le tiers des faisceaux optiques générés en sortie des N voies du filtre. On notera que l’augmentation du nombre de photodiodes entraîne l’augmentation du coût du dispositif. Cependant, quand le nombre N de voies optiques est important, il peut être nécessaire de prévoir plusieurs photodiodes, afin d’assurer une séparation spatiale des faisceaux optiques incidents sur la surface de détection de la photodiode.
L’invention peut être mise en œuvre dans le cadre de :
liens simplex (dans une direction uniquement) avec la FOP (Forme d’Onde Paramétrable) associé à des paramétrages spécifiques et différents traitements de synchronisation/estimation de retard (MMSE, etc.), notamment dans des applications de radionavigation ;
liens simplex avec la FOP associée à des paramétrages spécifiques et différents traitements de réception, démodulation décodage (RAKE, EP, MLSE, etc.), notamment dans des applications de radiodiffusion ;
liens duplex (transmet et reçoit) avec la FOP associée à des paramétrages spécifiques et différents traitements de démodulation décodage (RAKE, EP, MLSE, etc.) notamment dans des applications de lien de radiocommunication mono-utilisateur ;
liens duplex multiples (plusieurs utilisateurs transmettent et reçoivent) avec des FOPs multiples associées à des paramétrages spécifiques et traitements de démodulation décodage (RAKE, EP, MLSE, Join Detection, etc.) notamment dans des applications de Réseau de Radiocommunications multiutilisateurs – Réseaux CDMA.
L’invention peut être mise en œuvre dans un récepteur SIMO selon lequel on remplace le canal et son filtre adapté par les vecteurs et avec N le nombre d’antennes en réception.
Procédé et dispositif de filtrage optique à réponse impulsionnelle finie et équipements optiques correspondants Le domaine de l'invention est celui des télécommunications par fibres optiques, par exemple dans le cadre de réseaux optiques passifs (PON pour « Passive Optical Network » en anglais) permettant des débits de transmission élevés. Plus précisément, l'invention concerne un filtre optique à réponse impulsionnelle finie susceptible d’être utilisé dans un tel réseau, ou plus généralement dans le domaine des télécommunications optiques.