INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De façon usuelle, un turboréacteur double flux est apte à générer par l’intermédiaire d’une soufflante 3 un flux d’air chaud issu d’une chambre de combustion du turboréacteur et un flux d’air froid qui circule à l’extérieur du turboréacteur à travers un canal 4 annulaire formé entre un carénage du turboréacteur et une paroi interne de la nacelle 1. Les deux flux d’air sont éjectés du turboréacteur par l’arrière de la nacelle 1.
Dans l’exemple de la , le moteur 2, en l’occurrence un turboréacteur double flux, est entouré, de façon usuelle, de la nacelle 1. La nacelle 1 présente une structure tubulaire d’axe longitudinal L-L, comprenant successivement dans le sens d’une flèche I (de l’avant vers l’arrière) sur la , une entrée d’air 5 à travers laquelle pénètre un flux d’air comme illustré par des flèches G, une section 6 destinée à entourer la soufflante 3 du turboréacteur, et une section abritant un inverseur de poussée 7 et destinée à entourer la chambre de combustion du turboréacteur, et elle est terminée par une tuyère d’éjection 8.
Dans la présente description : - le terme « longitudinal » s’applique à une direction parallèle à l’axe longitudinal L-L ; - le terme « radial » s’applique à une direction orthogonale à l’axe longitudinal L-L ; - le terme « arrière » est défini dans le sens indiqué par la flèche I, selon l’écoulement du flux d’air G dans la nacelle 1 ; et - le terme « avant » est défini en son opposé à celui indiqué par la flèche I, donc en sens opposé à l’écoulement du flux d’air G dans la nacelle 1.
L’inverseur de poussée 7 de la nacelle 1 comprend une structure d’éjection 9 (et de déviation de flux), représentée partiellement dans un exemple particulier sur la .
L’inverseur de poussée 7 a pour fonction d’améliorer, lors de l’atterrissage de l’aéronef équipé de la nacelle 1 et du moteur 2, la capacité de freinage en redirigeant vers l’avant (en sens opposé à celui de la flèche I) au moins une partie de la poussée engendrée par le moteur 2.
Pour ce faire, la nacelle 1 comporte un capot 10 mobile, à savoir coulissant. Ce capot 10 est mobile en translation parallèlement à la direction de l’axe longitudinal L-L, et ceci dans le sens illustré par la flèche I ainsi que dans le sens opposé, et il est configuré de manière à ce qu'en reculant (dans le sens de la flèche I) lors d’une phase d'ouverture, il découvre une ouverture dite d’éjection 12. Lors du déplacement du capot 10 mobile, des portes 14 (ou panneaux de blocage) associées chacune à une liaison mécanique 13 ( ) se déploient à l'intérieur du canal 4 afin de bloquer la sortie d’un flux G1 (correspondant à la partie du flux G circulant dans le canal 4) en flux direct par l’arrière. Le flux est alors dévié et éjecté à travers la structure d’éjection 9 située dans l’ouverture d’éjection 12, comme illustré par des flèches H sur la , créant ainsi l’inversion de poussée.
S’ils sont présents, la teneur en ces solvants varie de 0,5 à 30 % en poids, par rapport au poids total de la composition (B).
Le pH de la phase aqueuse de la composition (B) est de préférence inférieur à 8,0, plus préférentiellement inférieur à 7,0, et plus particulièrement varie de 2 à 6.
On entend par « composition anhydre », toute composition comprenant moins de 5% en poids d’eau, voire moins de 2% en poids, voire moins de 1% en poids ; par rapport au poids total de la composition, voire exempte d’eau.
Lorsque la composition (B) est anhydre, elle peut comprendre au moins un des solvants précités, en particulier choisis parmi les mono-alcools en C2-C5, plus particulièrement en C2-C5, tel que l’éthanol, l’isopropanol, les polyols liquides en C3-C8, en particulier le propylène glycol, le 1,3 butylène glycol, seuls ou en mélanges. Plus particulièrement, la teneur en ce type de solvant, si la composition en comprend, représente de 5 à 85% en poids, de préférence de 15 à 85% en poids, par rapport au poids total de la composition.
Phase huileuse Lorsque la composition (B) est anhydre, la composition (B) peut comprendre une phase huileuse.
La concentration en phase huileuse de la composition, si elle est présente, est de préférence supérieure ou égale à 5% en poids, plus particulièrement supérieure à 10% en poids, et plus particulièrement varie de 20 à 85 % en poids par rapport au poids total de la composition (B).
On pourra se référer à la description de la phase huileuse détaillée auparavant pour la composition (A).
Selon une première variante de l’invention, si la phase huileuse est présente, alors comprend de préférence au moins une huile hydrocarbonée volatile, plus préférentiellement choisie parmi les isoalcanes en C8-C16 d'origine pétrolière (appelées aussi isoparaffines) comme l’isodécane, l’isohexadécane, l'isododécane et plus particulièrement l’isododécane.
De préférence, la phase huileuse ne contient pas d’huile volatile siliconée.
De préférence, la composition (B) est exempte de phase huileuse.
Matière Colorante La composition (B) comprend au moins une matière colorante. La ou les matières colorantes sont synthétiques, naturelles ou d’origine naturelle.
Plus particulièrement, la teneur en matière(s) colorante(s) de la composition (B), est d’au moins 0,01% en poids, plus particulièrement comprise entre 0,05 et 30% en poids, en particulier entre 0,1 et 25% en poids, par rapport au poids total de la composition concernée
La représente des plans anatomiques.
La représente des axes anatomiques convenablement orientés pour le calcul des angles d’Euler.
La représente une approximation de la courbe de la colonne vertébrale par une ligne brisée et une courbe.
La représente une position de la colonne vertébrale en cours d’examen et des positions de la colonne vertébrale enregistrées.
La représente un boîtier contenant une centrale inertielle, posé sur une vertèbre à travers de la peau et maintenu par une applique.
La représente une centrale inertielle posée de travers sur l’apophyse épineuse par rapport à la position recherchée.
La représente des distances entre des vertèbres.
La représente une interface homme-machine permettant de rentrer les données anatomiques du sujet.
La représente une vertèbre type ayant pivoté par rapport à une vertèbre voisine.
Bien que l’invention ait été motivée à l’origine par les pathologies du dos, le dispositif 14 de l’invention s’applique à toute suite continue d’éléments osseux alignés du squelette 9. Le dispositif 14 sert surtout mais pas exclusivement pour les bras, les jambes et la colonne vertébrale. Le dispositif 14 est aussi adapté à la paire de bras, la paire de jambes, avec la colonne vertébrale si l’utilisateur le souhaite etc. La présente demande développe le cas de la colonne vertébrale étendue 9.
La représente une colonne vertébrale au sens strict (ou rachis) 6 d’un être humain vue de gauche. Elle comporte trente-trois vertèbres réparties classiquement en sous-ensembles : les sept vertèbres cervicales 5, les douze vertèbres thoraciques ou dorsales 4, les cinq vertèbres lombaires 3, les cinq vertèbres sacrées fusionnées (ou sacrum) 2 et les quatre vertèbres coccygiennes fusionnées (ou coccyx) 1. Il est d’usage de numéroter les vertèbres d’un sous-ensemble de haut en bas, en supposant que l’être humain considéré est debout ; par exemple, C7 désigne la 7 ième vertèbre cervicale en partant du haut.
La représente une colonne vertébrale étendue 9 à la tête 8. Une des contributions de l’invention est de prendre en compte la tête dans le diagnostic des pathologies de la colonne vertébrale. La tête est d’ailleurs considérée comme une vertèbre par des spécialistes de renom et appelée « vertèbre céphalique ».
Il existe un ordre naturel, anatomique entre les vertèbres (deux ordres inverses l’un de l’autre exactement) : du sacrum 2 vers la tête 8 , ce qui permet de parler de la vertèbres suivante ou précédente, ou d’une paire de vertèbres successives etc.
Les et 3b représentent une vertèbre type 10, vue de gauche et de dessus respectivement, c’est-à-dire une vertèbre quelconque de la colonne vertébrale 6. Toutes les vertèbres de la colonne vertébrale 6 sont faites de la même façon, à quelques détails de forme ou de dimension près, ce qui justifie la notion de vertèbre type. Une vertèbre type 10 comporte à l’arrière une apophyse épineuse 11, partie pointue qui s’étend vers l’arrière en s’abaissant. Elle comporte aussi un plateau supérieur 12 et un plateau inférieur 12a, parties à peu près planes en contact avec les vertèbres voisines.
La représente un sujet 15 d’observation en cours d’examen par un dispositif 14 selon l’invention. Le sujet 15 représenté est un être humain mais cela pourrait être un être vertébré quelconque. Une pluralité de centrales inertielles 16 sont disposées en regard de vertèbres de la colonne vertébrale 6/9 du sujet, schématisée par une ligne en trait mixte sur la . Dans l’exemple représenté, les centrales inertielles 16 sont au nombre de cinq, mais dans des variantes non représentées, un nombre plus important ou plus faible de centrales inertielles 16 peut être prévu selon les besoins. Afin de limiter le volume de mesures, il est préférable que le nombre de centrales inertielles 16 sur la colonne vertébrale 6/9 soit limité, et en tout état de cause inférieur au nombre de vertèbres. L’inventeur a constaté que sept centrales inertielles 16 sur la colonne vertébrale 9 dont une sur la tête 8 et une autre sur le sacrum 2 permettent d’obtenir des examens médicaux de qualité tout à fait satisfaisante.
Préalablement à l’utilisation du dispositif, le praticien doit fixer un ordre dans les centrales inertielles 16 : la première centrale inertielle 16, la deuxième centrale inertielle 16 etc. Cela permet de parler de la centrale inertielle suivante ou précédente, ou d’une paire de centrales inertielles successives etc. L’ordre des centrales inertielles 16 doit suivre l’ordre naturel des vertèbres, du sacrum 2 vers la tête 8 ou l’inverse. L’ordre dans les centrales inertielles permettra par la suite d’ordonner les points de mesure.
Nom INCI Mixte % en poids Eau de citron (CITRUS LIMON (LEMON) FRUIT WATER) 72,176700 Extrait de d’écorce de Citrus unshiu 5,138815 Squalane 4,000000 Esters décyliques d’huile d’olive 3,658000 Huile de graine d’ Heliantus annuus (tournesol) 3,150000 Glycéryl stéarate 2,500000 PEG-100 stéarate 2,500000 Copolymère d’ammonium acryloyldimethyltaurate et de vinylpyrrolidone 2,000000 Alcool benzylique 1,059500 Eau 0,641833 Acide mandélique 0,500000 Panthénol 0,500000 Propylène glycol 0,500000 Extrait de fleur de Lilium candidum 0,350000 Glycérine 0,333500 Squalène 0,300000 Tocophérol 0,202000 Hydroxyde de sodium 0,181467 Acide salicylique 0,149500 Phenoxyethanol 0,071500 Acide oléique 0,040000 Acide sorbique 0,032500 Sorbate de potassium 0,007150 Citrate de sodium 0,004950 Acide citrique 0,002475 Biotine 0,000110 100,000000
Résultats La présente la comparaison de la moyenne des aires des pics d’acide mandélique mesurés à l’électrode des cellules avec la crème d’étude et ayant été traitées par iontophorèse avec l’embout V1 (AD) comparativement à la moyenne des aires des pics d’acide mandélique mesurés dans les cellules témoins avec une diffusion passive (SD).
La moyenne des aires AD – est 2,08 fois supérieure à la moyenne des aires SD. Par conséquent, l’embout V1 permet d’améliorer l’absorption cutanée de l’acide mandélique contenu dans la crème utilisée.
Exemple 3 : étude de l’efficacité iontophorétique de l’embout V2 avec deux formules comprenant de l’acide mandélique
Cette étude est réalisée avec l’embout V2.
L’étude est réalisée dans les conditions expérimentales suivantes.
Type d’étude Modes : AD dynamique, SD passif. Formule Crème Glowing Pen à 0,5% mas d’acide mandélique ou Sérum à 0,5% mas d’acide mandélique Liquide récepteur PBS (environ 20 ml) Température cellules Température ambiante Agitation cellules 0 rpm Type de peau Peau d’oreilles de cochon Quantité de formule appliquée Environ 0,200 g/cellule Nombre de cellules 6 cellules AD (3 AD crème, 3 AD sérum) et 4 cellules SD (2 SD crème, 2 SD sérum) Durée traitement 30 minutes Électrodes Parallèles inox (0,653 cm²) Électrodes embout V2 Courant 330 µA onde tube V2 Densité de courant 443 µA/cm²
La composition de la crème « Glowing Pen » est indiquée dans l’exemple précédent. Le sérum testé a la composition suivante.
Ingrédients Fournisseur % en poids Eau - Qs 100 Hydroxyde de sodium 20% - Qsp pH 5,5 Acide mandélique Spec-Chem 0,5 Chlorphénésine BASF 0,3 Pentylène glycol Symrise 0,5 1,2 hexanediol & Caprylyl glycol Symrise 0,5 Glycérine Cooper 2 Sclerotium gum Alban muller 0,3 Caesalpinia spinosa gum JRS Rettenmaier 0,6
Résultats La présente la comparaison de la moyenne des aires des pics d’acide mandélique mesurés à l’électrode des cellules avec le sérum et la crème et ayant été traitées par iontophorèse avec l’embout V2 (AD) comparativement à la moyenne des aires des pics d’acide mandélique mesurés dans les cellules témoins avec une diffusion passive (SD).
La moyenne des aires AD – est 1,67 fois supérieure à la moyenne des aires SD pour la crème et 3,82 fois supérieure pour le sérum. Par conséquent, l’embout V2 permet d’augmenter la diffusion cutanée de l’acide mandélique quelle que soit la formulation utilisée.
Procédé iontophorétique d’administration de l’acide férulique DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION La présente invention concerne le domaine des soins de la peau.
L’iontophorèse est une technique active qui permet une amélioration du passage de certaines molécules dans ou à travers la peau grâce à un faible courant électrique ( L’électro-migration ou électro-répulsion : le courant électrique fait migrer les ions selon leur charge. Une molécule chargée positivement dans une formulation placée sous l’anode(+) sera repoussée vers la peau et sera attirée par l’électrode(-). Au contraire, une molécule chargée négativement dans une formulation placée sous la cathode(-) sera repoussée vers la peau et sera attirée par l’électrode(+) ; L’électro-osmose ou transport convectif : permet le transport de molécules grâce aux mouvements du solvant de l’anode vers la peau et de la peau vers la cathode. Ce flux est possible grâce aux charges négatives de la peau à pH physiologique.
De nombreuses molécules actives dans les compositions de soins de la peau sont sous forme ionique, par conséquent l'iontophorèse peut être un outil efficace pour l'administration de ces molécules actives.
L'analyse des profils de pénétration dans la peau suggère une pénétration insuffisante de l’acide férulique par simple application topique.
Il est nécessaire d'augmenter la quantité pénétrée et la cinétique de libération de l’acide férulique et d'améliorer la vitesse de libération dans la peau, par rapport à une application topique.
À ce titre, selon un mode de réalisation préféré, la deuxième pression est déterminée à partir d’une valeur représentative d’une première variation de pression de fluide dans le réservoir 5 causée par une variation du volume du réservoir 5 mise en œuvre par un actionneur 8 du dispositif 10. Plus précisément, lorsqu’une augmentation ou une diminution de volume du réservoir 5 commandée par l’actionneur 8 du dispositif 10 est mise en œuvre, une variation de pression de fluide dans le réservoir 5 a lieu. La variation est estimée par mesure de la pression de fluide dans le réservoir 5 avant et après la dernière variation de volume du réservoir 5 commandée par l’actionneur 8. Dans ce mode de réalisation, la deuxième pression correspond à c’est-à-dire la somme de la médiane ou la moyenne de la pluralité de valeurs représentatives de la pression de fluide dans le réservoir 5 et de la valeur représentative de la première variation de pression de fluide dans le réservoir 5. Ainsi, selon ce mode de réalisation, l’estimation de la deuxième pression prend en compte la variation de pression qui a été causée par la dernière variation de volume du réservoir 5 commandée par l’actionneur 8. L’estimation de la deuxième pression est ainsi une estimation adaptée/corrigée.
Selon un autre mode de réalisation préféré, la deuxième pression est déterminée à partir d’une valeur représentative d’une deuxième variation de pression de fluide dans le réservoir 5 causée par un changement d’orientation du dispositif 10. Typiquement, un changement d’orientation du dispositif 10 peut être causé par un changement de position ou de posture de l’individu dans lequel le dispositif 10 est implanté. Dans le cas d’un humain par exemple, un changement d’orientation du dispositif 10 peut être causé par le changement de la position de l’humain de debout à couché ou inversement. Un changement d’orientation du dispositif 10 est susceptible de causer une variation de pression de fluide dans le réservoir 5. Par exemple, lorsque d’un humain s’allonge, la pression de fluide dans le réservoir 5 augmentera. peut par exemple être une valeur qui change lorsqu’un changement d’orientation du dispositif 10 est détecté. Par exemple, un tel changement d’orientation du dispositif peut être détecté automatiquement au moyen de capteurs, tel que décrit dans le document WO2021255388. Dans d’autres cas, l’individu peut lui-même activer un mode « couché » en appuyant sur un bouton adapté de son élément de commande externe 9 et prendra une valeur différente de celle précédente, avant que l’individu n’active le mode « couché ». L’unité de contrôle et de traitement de données 200 prendra alors en compte . Dans ce mode de réalisation, la deuxième pression correspond à c’est-à-dire la somme de la médiane ou la moyenne de la pluralité de valeurs représentatives de la pression de fluide dans le réservoir 5 et de la valeur représentative de la deuxième variation de pression de fluide dans le réservoir 5 causée par un changement d’orientation du dispositif 10.
Si l’on considère les deux précédents modes de réalisation décrit, s’exprime . On comprend que d’autres termes peuvent être pris en compte pour estimer la deuxième pression de la manière la plus proche de la réalité possible et que les termes pris en en compte ne se limitent pas à ceux décrits.
En référence à la figure 3, le procédé d’estimation de la première pression comprend ensuite une étape b) d’estimation de la première pression à partir de la deuxième pression et d’un paramètre L dépendant d’une valeur représentative d’une variation maximale de pression de fluide dans l’élément gonflable 3 causée par une variation de pression atmosphérique. En fait, de préférence, la première pression est calculée à partir du terme .
À titre illustratif, le paramètre L est représentatif de la surpression de fluide dans l’élément gonflable 3 due à une déformation du réservoir 5 causée par une variation de pression atmosphérique. Lors d’une variation de pression atmosphérique, le réservoir 5 est susceptible de se déformer en raison des propriétés élastiques de certaines de ses parties. Ceci entraine une variation de la pression de fluide dans l’élément gonflable 3. La illustre graphiquement le phénomène qui se produit lorsque la pression atmosphérique à laquelle est soumise le fluide du réservoir 5 diminue. La courbe en pointillés simples (première courbe en partant du bas du graphique) trace l’évolution de la pression atmosphérique en fonction de l’altitude. Plus l’altitude augmente, plus la pression atmosphérique diminue. La courbe en pointillés avec des carrés (deuxième courbe en partant du bas du graphique) trace l’évolution de la deuxième pression, à savoir la pression de fluide dans le réservoir 5, en fonction de l’altitude, pour un réservoir 5 qui ne se déforme pas malgré des variations de pression atmosphérique. Cette deuxième courbe illustre un cas de figure idéal qui ne reflète pas la réalité. Dans ce cas, la deuxième pression évolue de manière linéaire et présente le même coefficient directeur que la première courbe qui illustre l’évolution de la pression atmosphérique. Plus l’altitude augmente, et donc plus la pression atmosphérique diminue, plus la deuxième pression diminue de manière linéaire. La courbe en tirets avec des carrés (troisième courbe en partant du bas du graphique) trace l’évolution de la deuxième pression, à savoir la pression de fluide dans le réservoir 5, en fonction de l’altitude, pour un réservoir 5 qui se déforme lors de variations de pression atmosphérique. Cette courbe illustre ce qui se passe réellement. On remarque alors que cette courbe n’est pas linéaire et la pression de fluide dans le réservoir 5 ne diminue pas autant que dans le cas d’un réservoir 5 qui ne se déforme pas à cause de variations de pression atmosphérique. Cette non-linéarité de la courbe est due au fait que, lors de la diminution de pression atmosphérique (i.e. augmentation de l’altitude), le réservoir 5 se déforme de sorte que son volume diminue ce qui est facteur d’une augmentation de pression de fluide dans le réservoir 5. La pression de fluide dans le réservoir 5 diminue donc moins en fonction de la diminution de pression atmosphérique que si le réservoir 5 n’était pas déformable comme l’illustre la troisième courbe. En parallèle, la diminution du volume du réservoir 5 cause une injection de fluide depuis le réservoir 5 vers l’élément gonflable 3 ce qui est facteur d’une augmentation de pression de fluide dans le l’élément gonflable 3. Ainsi, la non-linéarité de la troisième courbe est représentative d’une surpression du fluide dans l’élément gonflable 3 et plus l’espace entre la deuxième et la troisième courbes est important, plus la surpression du fluide dans l’élément gonflable 3 est importante. Le paramètre L permet de représenter de manière mathématique cette non-linéarité.
On comprend que le paragraphe qui précède pourrait être appliqué de façon réciproque à un cas de diminution d’altitude et donc d’augmentation de pression atmosphérique. Dans ce cas, lors de l’augmentation de pression atmosphérique, le réservoir 5 se déforme de sorte que son volume augmente ce qui est facteur d’une diminution de pression de fluide dans le réservoir 5. La pression de fluide dans le réservoir 5 augmente donc moins en fonction de la diminution de pression atmosphérique que si le réservoir 5 n’était pas déformable. En parallèle, l’augmentation du volume du réservoir 5 cause un prélèvement de fluide depuis l’élément gonflable 3 vers le réservoir 5 ce qui est facteur d’une diminution de pression de fluide dans le l’élément gonflable 3.
Le paramètre L est un paramètre prédéterminé et dépend de différents facteurs. Par prédéterminé, on entend qui est configuré suite à l’implantation du dispositif 10 dans un individu puis qu’il n’est pas voué à être modifié régulièrement même s’il est modifiable.
Tout d’abord, le paramètre L dépend d’une valeur représentative d’une variation maximale de pression de fluide dans l’élément gonflable 3 suite à une déformation du réservoir 5 causée par une variation de pression atmosphérique. En pratique, cette variation maximale sera déterminée par empirisme lorsque le dispositif 10 sera implanté dans un individu. Plus précisément, pour simuler une diminution de pression atmosphérique, du fluide sera injecté depuis le réservoir 5 vers l’élément gonflable 3. Il pourra par exemple être considéré que la diminution maximale de pression atmosphérique sera la variation de pression atmosphérique maximale qui sera équivalente à une augmentation d’altitude de 0 mètre à 3000 mètres au-dessus du niveau de la mer. Le volume de fluide qui est censé être injecté vers l’élément gonflable 3 depuis le réservoir 5 suite à une déformation de réservoir 5 causée par cette diminution de pression atmosphérique est connu et est injecté dans l’élément gonflable 3. Une estimation de la pression de fluide dans l’élément gonflable 3 est alors réalisée. Ainsi est estimée la variation maximale de pression de fluide dans l’élément gonflable 3 suite à une déformation du réservoir 5 causée par une variation de pression atmosphérique. Il est à noter que le paramètre L peut être obtenu à partir d’une pluralité de mesures d’une valeur représentative d’une troisième variation d’une pression de fluide dans le réservoir 5 causée par une ou plusieurs variations de pressions atmosphériques. En d’autres termes, la procédure de calcul décrit dans ce paragraphe peut être mise en œuvre pour des simulations de variation de pression atmosphérique différentes.