INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Bien que la présente invention ait été décrite en se référant à des modes de réalisation spécifiques, il est évident que des modifications et des changements peuvent être effectués sur ces exemples sans sortir de la portée générale de l'invention telle que définie par les revendications. En particulier, des caractéristiques individuelles des différents modes de réalisation illustrés/mentionnés, comme par exemple les dentures droites et/ou les paliers externes des satellites du deuxième mode de réalisation et les architectures générales des modes de réalisations suivants, peuvent être combinées dans des modes de réalisation additionnels. Par conséquent, la description et les dessins doivent être considérés dans un sens illustratif plutôt que restrictif.
PORTE-SATELLITES POUR UN REDUCTEUR MECANIQUE DE TURBOMACHINE D’AERONEF Domaine technique de l'invention La présente invention concerne le domaine des réducteurs mécaniques pour des turbomachines en particulier d’aéronef, et en particulier les réducteurs équipés de satellites à double étage d’engrènement.
Arrière-plan technique L’état de l’art comprend notamment les documents WO-A1-2010/092263, FR-A1-2 987 416, FR-A1-3 011 901, FR-A1-3 041 054 et FR-A1-3 058 493.
A cet effet, l’invention propose un dispositif de stockage de greffons capillaires comprenant une structure de support, des moyens de stockage de greffons capillaires portés par la structure de support. Le dispositif de stockage est remarquable en ce qu’il comprend des moyens d’entraînement montés en rotation sur la structure de support autour d’au moins un axe de rotation et en ce que les moyens de stockage sont enroulés autour des moyens d’entraînement de sorte qu’ils soient aptes, à l’aide des moyens d’entraînement, à être déplaçables par rapport à au moins l’axe de rotation afin de permettre le convoyage de greffons capillaires disposés sur les moyens de stockage, le long d’une direction de déplacement perpendiculaire audit axe de rotation, d’une première position vers une deuxième position distincte de la première position.
Les moyens de stockage montés mobiles enroulés par rapport aux moyens d’entraînement permettent de convoyer des greffons capillaires disposés sur ces moyens de stockage, transversalement par rapport audit axe de rotation, d’une première position distante d’un outil d’implantation vers une deuxième position rapprochée de l’outil d’implantation par rapport à la première position.
On comprendra que le dispositif de stockage de greffons capillaires est positionné à proximité de l’opérateur chargé de réaliser l’implantation capillaire de sorte que les moyens de stockage s’étendent en s’éloignant de la position de l’opérateur. Dans cette position, l’opérateur manipule l’outil d’implantation pour prélever les greffons capillaires directement à proximité de la position de l’opérateur.
Grâce à l’invention, il est alors possible, au fur et à mesure du besoin en greffons capillaires par l’opérateur, de déplacer les greffons capillaires disposés sur le moyen de stockage pour les amener à proximité de l’opérateur.
Le dispositif de stockage de greffons capillaires est adapté sans modifications aussi bien à la technique d’implantation directe qu’à la technique d’implantation indirecte.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les moyens de stockage sont formés par une bande de convoyage sans fin.
L’utilisation d’une bande de convoyage sans fin permet d’assurer la continuité de chargement des greffons capillaires sur les moyens de stockage. Ainsi, un technicien peut charger de nouveaux greffons pendant que l’opérateur termine le prélèvement des greffons disposés à sa proximité.
Selon une variante de réalisation de l’invention, les moyens de stockage sont en matière souple.
L’utilisation d’une matière souple permet avantageusement de faciliter le déplacement des moyens de stockage sur la structure de support.
Préférentiellement, la matière est en outre suffisamment rigide pour supporter les greffons et être tendue.
La combinaison de moyens de stockage dans une matière à la fois souple et suffisamment rigide pour les fins précitées permet d’assurer le convoyage des greffons capillaires sans que ceux-ci ne risquent d’être déplacés irrégulièrement sur ces moyens de stockage, par exemple par à-coups.
Avantageusement, les moyens de stockage sont constitués d’une matière textile en coton hydrophile et/ou d’une matière plastique en élastomère de silicone.
Ces matières permettent avantageusement d’offrir un support pouvant être stérile et compatible avec la manipulation de fragments cutanés.
Selon un mode de réalisation de l’invention, une face externe des moyens de stockage présente plusieurs rangées parallèles entre elles, préférentiellement équidistantes, pour le stockage des greffons capillaires.
Les rangées permettent avantageusement d’ordonner les greffons sur le dispositif de stockage afin d’optimiser l’espace disponible sur cette face tout en permettant de faciliter le prélèvement des greffons capillaires nécessaires.
Préférentiellement, les rangées sont disposées perpendiculairement par rapport à la direction de déplacement des moyens de stockage.
Selon son premier aspect, l’invention concerne un procédé de purification de 2-méthoxyestradiol à partir de 4-méthoxyestradiol, qui permet de réduire la teneur en 4-méthoxyestradiol à des valeurs inférieures à 0,15 % par rapport à la teneur en 2-méthoxyestradiol (% de surface de HPLC).
Le procédé de l’invention comprend les étapes a) à c) susmentionnées.
Lors de l’étape a), on forme un mélange, N-3, comprenant du 2-méthoxyestradiol et du 4-méthoxyestradiol et un composé susceptible d’estérifier un groupe ou des deux groupes hydroxyle des deux diols.
Cette étape peut être réalisée selon les deux modalités alternatives a’) et a’’) susmentionnées.
Selon la modalité a’), l’estérification est effectuée avec un acide choisi entre acide formique, acide acétique et acide propanoïque ; selon cette modalité, l’acide lui-même fait office de solvant.
On préfère employer l’acide formique ou acétique.
Le mélange N-3 comprend d’abord une suspension de 2-méthoxyestradiol et de 4-méthoxyestradiol dans l’acide ; les deux composés sont ensuite solubilisés, ce qui forme une solution. Dans la solution ainsi formée se produit la réaction d’estérification ; les auteurs ont eu la surprise d’observer qu’en opérant selon cette modalité, l’estérification est complètement régiosélective et comme résultat de la réaction, on obtient exclusivement les esters en position 17 du squelette stéroïdien.
L’acide employé pour la formation du mélange N-3 peut être pur ou dilué avec de l’eau ; on préfère employer de l’acide à degré de pureté supérieur ou égal à 95 %, ou mieux supérieur ou égal à 98 %.
Le rapport entre le volume d’acide en mL et la masse en grammes du mélange N-3 est compris entre 4 et 8, de préférence entre 5,5 et 6,5.
Cette étape est réalisée à une température comprise entre 10 et 90 °C, de préférence entre 20 et 80 °C.
Pour faciliter la réaction d’estérification, il est possible, mais non nécessaire selon la modalité a’), d’employer de l’acide paratoluènesulfonique comme catalyseur.
Les auteurs ont observé qu’après la formation du mélange N-3, réalisé par adaptation des rapports massiques entre acide et 2-méthoxyestradiol/4-méthoxyestradiol et dans les intervalles de température susmentionnés, à cette étape se produit la cristallisation spontanée et la précipitation sélective du 17-ester de 2-méthoxyestradiol, qui forme une nouvelle suspension pendant que le 17-ester de 4-méthoxyestradiol reste en solution. La réaction d’estérification de 2-méthoxyestradiol et de 4-méthoxyestradiol et la précipitation sélective du 17-ester de 2-méthoxyestradiol se poursuivent simultanément pendant l’étape a’).
La précipitation pour cristallisation du 17-ester de 2-méthoxyestradiol, composé N-1’, se produit à partir du mélange N-2’ sans nécessiter d’ajout de solvant, ce qui abaisse la solubilité. Il est également possible d’induire la précipitation du 17-ester de 2-méthoxyestradiol par ajout d’une petite quantité du même composé (germes de cristallisation ou semence) obtenu lors d’une préparation précédente ; on préfère cependant attendre la cristallisation spontanée du 17-ester de 2-méthoxyestradiol, N-1’, à partir du mélange réactionnel.
Si l’on opère selon la modalité a’’), l’estérification est effectuée avec un dérivé d’un acide choisi entre un ester, un anhydride, un chlorure ou un bromure acylique.
La composition générale du mélange réactif de l’étape a’’) comprend du 2-méthoxyestradiol (contenant des pourcentages variables de 4-méthoxyestradiol, mélange N-3), un solvant organique, une base organique, de la 4-diméthylaminopyridine (4-DMAP) comme catalyseur et le dérivé de l’acide carboxylique.
Comme dérivés des acides carboxyliques, on emploie de préférence les bromures acyliques et encore mieux, les chlorures acyliques.
Composition cosmétique La composition utilisée selon l’invention peut se présenter sous toutes les formes galéniques normalement utilisées dans le domaine cosmétique.
Elle peut être notamment sous forme d’une solution aqueuse, hydroalcoolique, éventuellement gélifiée, d’une dispersion du type lotion éventuellement biphasée, d’une émulsion huile-dans-eau ou eau-dans-huile ou multiple, d’un gel aqueux, ou encore d’une dispersion d’huiles dans une phase aqueuse, notamment à l’aide de sphérules, ces sphérules pouvant être des particules polymériques ou mieux, des vésicules lipidiques de type ionique et/ou non-ionique. Elle peut être de consistance liquide plus ou moins fluide.
La composition selon l’invention peut comprendre tous les constituants usuellement employés dans l’application et l’administration par voie topique envisagées.
La composition selon l’invention peut avantageusement se présenter sous forme d’une émulsion, notamment obtenue par dispersion d’une phase aqueuse dans une phase grasse (E/H) ou d’une phase grasse dans une phase aqueuse (H/E), de consistance liquide ou semi-liquide du type lait, ou de consistance molle, ou encore d’émulsion multiple (E/H/E ou H/E/H). Ces compositions sont préparées selon les méthodes usuelles.
Plus particulièrement, cette composition est destinée à une application topique et de préférence se présente sous la forme d’une émulsion, de préférence d’une émulsion huile-dans-eau. De préférence, une telle émulsion n’a pas vocation à être rincé après application.
La composition selon l’invention est dédiée à être appliquée sur une peau.
La composition peut alternativement avoir la forme d’un produit de soin ou de maquillage du visage et/ou du corps, et être conditionnée par exemple sous forme de crème en pot ou de fluide en tube ou en flacon pompe ou en flacon compte-gouttes.
La composition selon l’invention peut être fabriquée par tout procédé connu généralement utilisé dans le domaine cosmétique.
Utilisations et procédés Selon un de ses aspects, la présente invention concerne l’utilisation d’une composition telle que définie précédemment pour diminuer et/ou inhiber et/ou prévenir l’apparition des points noirs sur les matières kératiniques telles que la peau.
Selon encore un de ses aspects, la présente invention concerne un procédé cosmétique de soin des matières kératiniques, telles que la peau, en particulier pour diminuer et/ou inhiber et/ou prévenir l’apparition des points noirs, comprenant au moins une étape d’application sur lesdites matières kératiniques d’une composition telle que définie précédemment.
La présence d'un espace E entre l'enveloppe 33 et l'insert 34, qui se remplit de fluide de circulation, procure un effet d'amortissement des vibrations qui résultent de l'interaction entre les vis 4, 5, 6. En outre, l'homme du métier comprendra que l'utilisation d'un insert 34 distinct permet de fabriquer la chambre de circulation 32 avec une grande précision. Cela facilite également la fabrication de l'insert 34 par moulage par injection, puisqu'il peut être configuré avec une épaisseur de paroi sensiblement constante pour optimiser le temps de cycle et la qualité des pièces.
L'accouplement flexible 11, illustré plus clairement à la , est sensiblement cylindrique et présente une première caractéristique d'accouplement 12 à une première de ses extrémités axiales et une deuxième caractéristique d'accouplement 13 à une deuxième de ses extrémités axiales.
La première caractéristique d'accouplement 12 est une fente diamétrale destinée à recevoir une projection rectangulaire sur un arbre du moteur d'entraînement 10. La deuxième caractéristique d'accouplement 13 est une saillie rectangulaire, qui est décalée en rotation de 90 degrés par rapport à la première caractéristique d'accouplement 12, pour s'engager dans une caractéristique coopérante de la vis menante 4.
Dans cet exemple, l'accouplement flexible 11 est formé d'un polymère lubrifié. L'utilisation d'un accouplement flexible entre le moteur d'entraînement 10 et la pompe à vis 2 permet de s'accommoder d'un désalignement angulaire et axial mineur, tout en minimisant les vibrations. L'homme du métier comprendra que cette caractéristique agit en synergie avec l'effet d'amortissement des vibrations de l'espace E entre l'enveloppe 33 et l'insert 34.
La vis menante 4 est représentée plus clairement sur la , et comprend un arbre central 40 et un corps 41 moulé sur l'arbre central 40. Dans cet exemple, le corps 41 comprend deux filets 42 diamétralement opposés sur sa longueur.
L'arbre central 40 comprend des caractéristiques d'ancrage 43 noyées dans le corps 41 pour ancrer l'arbre central 40 dans le corps 41. Dans cet exemple, les caractéristiques d'ancrage 43 comprennent deux groupes de cannelures axiales 44 qui s'étendent le long d'une partie de l'arbre central 40. Les deux groupes de cannelures axiales 44 sont espacés l'un de l'autre sur la longueur de l'arbre central 40.
L'arbre central 40 comprend également un accouplement moteur 45 sous la forme d'une fente diamétrale destinée à recevoir la projection rectangulaire 13 de l'accouplement flexible 11, bien qu'il puisse recevoir directement une projection rectangulaire de l'arbre du moteur d'entraînement 10. Dans cet exemple, l'arbre central 40 est formé d'acier inoxydable et le corps 41 est formé d'un matériau polymère.
L'utilisation d'un corps de vis en polymère 41 moulé sur un arbre central 40 en acier inoxydable présente plusieurs avantages. La présence de l'arbre central 40 réduit l'épaisseur de matériau nécessaire pour former le corps 41. L'homme du métier comprendra que cela réduit considérablement le temps de cycle et atténue la tendance du corps moulé 41 à se déformer lorsque le matériau se solidifie. En outre, la rigidité de l'arbre central 40 empêche également la vis 4 de se plier ou de se déformer lorsqu'elle est soumise à une charge lorsqu'un couple lui est appliqué par le moteur d'entraînement 10.
L'homme du métier comprendra également que cette caractéristique agit en synergie avec l'accouplement flexible 11 et l'effet d'amortissement des vibrations de l'espace E entre l'enveloppe 33 et l'insert 34.
Les figures 9 et 10 montrent les vis menées 5 et 6. Chaque vis menées 5, 6 comprend un corps respectif 50, 60 avec une paire de filets diamétralement opposés 51, 61 sur sa longueur. Chaque vis menées 5, 6 comprend également un accouplement de démoulage 52, 62 à l'une de ses extrémités. Chaque accouplement de démoulage 52, 62 a la forme d'un anneau 53, 63 avec une paire d'encoches 54, 64 alignées avec les extrémités adjacentes des filets 51, 61. Les encoches 54, 64 constituent des épaulements radiaux 54a, 64a sur lesquels un couple peut être appliqué.
1322- Surface supérieure / Première surface d’actionnement
133- Nervure centrale
1331- Face latérale
1332- Ouverture oblongue
1333- Surface antérieure
134- Extension supérieure
1341- Surface inférieure / Deuxième surface d’actionnement
135- Surface supérieure
14- Moyen d’actionnement
141- Première came
142- Deuxième came
143- Plaque de préhension
1431- Surface inférieure
1432- Surface supérieure
144- Extension radiale
1441- Trou traversant
Géométrie des alvéoles et des parties amont et aval
Chaque alvéole de l’élément abradable 30 peut comprendre une cellule creuse délimitée par au moins une paroi formant un contour fermé et s’étendant perpendiculairement à l’embase 31 de l’élément abradable 30. Les alvéoles peuvent être disposées de manière adjacente les unes par rapport aux autres, de sorte à former un élément abradable 30 continu.
Une ou plusieurs paroi(s) de l’alvéole peu(ven)t s’étendre dans la direction de plus grande dimension d’extension longitudinale de l’alvéole. Ainsi, une ou des parois des alvéoles dans la partie amont 33 sont orientées suivant le premier angle α1 avec l’axe A. De même, une ou des parois des alvéoles dans la partie aval 34 sont orientées suivant le deuxième angle α2 avec l’axe A.
Les alvéoles dans la partie amont 33 peuvent présenter une géométrie et/ou des dimensions sensiblement équivalentes, ou en variante différentes, à celles des alvéoles dans la partie aval 34.
Les alvéoles peuvent présenter toute forme appropriée pour former la structure alvéolaire 32 de l’élément abradable 30. Par exemple, les alvéoles peuvent présenter l’une au moins des formes suivantes : un polygone, un parallélogramme, un rectangle, un losange, un hexagone, une ellipse.
Le cas échéant, la forme de l’alvéole peut être aplatie, ou allongée, pour conférer à l’alvéole une direction de plus grande dimension d’extension longitudinale, par exemple orientée suivant le premier axe X1 ou le deuxième axe X2. Par exemple, l’alvéole peut présenter une forme d’hexagone irrégulier comprenant deux côtés de plus grande dimension d’extension longitudinale orientés suivant le premier axe X1 ou le deuxième axe X2.
Lorsque l’alvéole présente une forme de losange, le premier angle α1 d’une alvéole de la partie amont 33, respectivement le deuxième angle α2 d’une alvéole de la partie aval 34, peut correspondre à un angle formé par une diagonale du losange de l’alvéole qui est orientée de l’amont vers l’aval. Tous les losanges des alvéoles de la partie amont 33 peuvent être identiques entre eux, et tous les losanges des alvéoles de la partie aval 34 peuvent être identiques entre eux et être différents des losanges des alvéoles de la partie amont 33 du fait au moins que le deuxième angle α2 est différent du premier angle α1.
Chaque alvéole présente une superficie d’alvéole qui correspond à une surface de la cellule creuse délimitée par la paroi de l’alvéole. La pluralité d’alvéoles de la partie amont 33 et la pluralité d’alvéoles de la partie aval 34 peuvent définir chacune une surface de frottement configurée pour s’étendre en face d’un élément mobile 20, 26 de la turbine, en particulier en face d’une léchette d’étanchéité 40 de la turbine, ladite léchette d’étanchéité 40 étant par exemple disposée sur l’élément mobile 20, 26 en regard de l’élément abradable 30. L’élément abradable 30 s’étend ainsi sur une surface de frottement qui correspond à la somme de la surface de frottement de la pluralité d’alvéoles de la partie amont 33 et de la surface de frottement de la pluralité d’alvéoles de la partie aval 34. La surface de frottement de l’élément abradable 30 peut correspondre sensiblement à la somme des superficies de chaque alvéole de l’élément abradable 30, la surface de frottement de la pluralité d’alvéoles de la partie amont 33 correspondant à la somme des superficies de chaque alvéole de la partie amont 33 et la surface de frottement de la pluralité d’alvéoles de la partie aval 34 correspondant à la somme des superficies de chaque alvéole de la partie aval 34.
La surface de frottement de la pluralité d’alvéoles de la partie amont 33 peut s’étendre le long de l’axe A selon une dimension axiale supérieure, voire strictement supérieure, à la surface de frottement de la pluralité d’alvéoles de la partie aval 34. Plus particulièrement, la dimension axiale de la surface de frottement de la pluralité d’alvéoles de la partie amont 33 peut être entre 1 et 5 fois supérieure à la dimension axiale de la surface de frottement de la pluralité d’alvéoles de la partie aval 34, par exemple peut être entre 2 et 3 fois supérieure à la dimension axiale de la surface de frottement de la pluralité d’alvéoles de la partie aval 34. Ces valeurs de surface de frottement permettent de diminuer encore les différences de vitesse tangentielle entre le flux de fuite Ff1, Ff2 et le reste du flux primaire Fp au niveau du prélèvement et de la réintroduction du flux de fuite Ff1, Ff2, et ainsi d’améliorer encore le rendement de la turbomachine.
L’élément abradable 30 peut présenter une forme de parallélépipède, voire de plaque, présentant une longueur, une largeur et une profondeur. La longueur correspond à une dimension dans la direction de l’axe A. La profondeur correspond à une dimension dans une direction des parois des alvéoles et peut être faible devant la longueur et la largeur de l'élément abradable 30. La largeur correspond à une dimension dans une direction sensiblement perpendiculaire à la direction de longueur et à la direction de profondeur. La structure alvéolaire 32 de l’élément abradable 30 peut présenter une longueur et/ou une largeur inférieures ou égales à une longueur et une largeur de l’embase 31. Lorsque l’axe A est sensiblement parallèle à l’axe de turbine et que l’axe de turbine correspond à l’axe longitudinal, la direction de la longueur de l’élément abradable 30 correspond à la direction longitudinale, la direction de la largeur correspond à la direction circonférentielle, et la direction de la profondeur correspond à la direction radiale.
Lorsque l’élément abradable présente une forme sensiblement de parallélépipède, la surface de frottement de l’élément abradable 30 est obtenue en multipliant la longueur et la largeur de l’élément abradable 30. La largeur de la partie amont 33 de l’élément abradable 30 peut être sensiblement égale à la largeur de la partie aval 34 de l’élément abradable 30. Ainsi, la différence entre la surface de frottement de la pluralité d’alvéoles de la partie amont 33 et la surface de frottement de la pluralité d’alvéoles de la partie aval 34 correspond à une différence de longueur entre la partie amont 33 et la partie aval 34. Ainsi, la partie amont 33 peut présenter une longueur supérieure, voire strictement supérieure, à une longueur de la partie aval 34, par exemple entre 1 et 5 fois supérieure à la longueur de la partie aval 34, par exemple entre 2 et 3 fois supérieure à la longueur de la partie aval 34. La et la illustrent un exemple non limitatif dans lequel la surface de frottement de la pluralité d’alvéoles de la partie amont 33 est environ 2 fois supérieure à la surface de frottement de la pluralité d’alvéoles de la partie aval 34 de l’élément abradable 30, la longueur de la partie amont 33 étant environ 2 fois supérieure à la longueur de la partie aval 34 et la largeur de la partie amont 33 étant sensiblement égale à la largeur de la partie aval 34.
Jonction entre la partie amont et la partie aval Dans un premier exemple de réalisation, la partie amont 33 et la partie aval 34 sont agencées de façon contigüe sans chevauchement le long de l’axe A. La partie amont 33 et la partie aval 34 de l’élément abradable 30 sont ainsi axialement contigües, une alvéole aval de la partie amont 33 étant au contact d’une alvéole amont de la partie aval 34.
La jonction 35 entre la partie amont 33 et la partie aval 34 peut former une ligne orientée sensiblement perpendiculairement à l’axe A. Ainsi, la jonction 35 entre la partie amont 33 et la partie aval 34 est une ligne droite disposée en une position prédéterminée de l’axe A. Lorsque l’axe A est parallèle à l’axe de turbine et que l’axe de turbine correspond à l’axe longitudinal, la jonction 35 entre la partie amont 33 et la partie aval 34 est ainsi dirigée sensiblement selon l’axe radial. En alternative, la jonction 35 entre la partie amont 33 et la partie aval 34 peut présenter toute autre géométrie appropriée, par exemple une ligne présentant une inclinaison comprise strictement entre 0° et 90° à l’axe A, une ligne courbe, etc.