INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation de l’invention, le cadre présente une forme globalement courbe.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la première biellette et la deuxième biellette sont sensiblement rectilignes.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la troisième biellette présente une forme courbe.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les premier, deuxième, troisième, quatrième, cinquième et sixième axes d’articulation sont sensiblement parallèles entre eux et sensiblement orthogonaux au plan longitudinal médian du véhicule.
Ici, la cale 290 comprend quatre surfaces d’appui, en particulier parallèles à l’axe longitudinal A280, à savoir les surfaces d’appui S290A, S290B, S290C, S290D visibles sur l’insert A) de la . Ces surfaces d’appui S290A, S290B, S290C, S290D sont séparées deux à deux par des chanfreins 292. Les surfaces d’appui S290A, S290B, S290C, S290D sont perpendiculaires deux à deux. En d’autres termes, chacune de ces surfaces d’appui S290A, S290B, S290C, S290D est perpendiculaire aux deux surfaces d’appui auxquelles elle est raccordée par un chanfrein 292 et parallèle à la surface d’appui opposée.
De la même façon, on note d C et d D , des troisièmes et quatrièmes distances, mesurées respectivement perpendiculairement à l’axe longitudinal A280, entre la troisième surface d’appui S290C et l’axe longitudinal A280 et entre la quatrième surface d’appui S290D et l’axe longitudinal A280.
Ici, les distances d A , d B , d C , d D entre ces surfaces d’appui S290A, S290B, S290C, S290D et l’axe longitudinal A280, mesurées perpendiculairement à l’axe longitudinal A280, sont différentes deux à deux. En d’autres termes, les surfaces d’appui S290A, S290B, S290C, S290D s’étendent à des distances différentes de l’axe longitudinal A280, dans le plan de l’insert A) à la .
Ici, la cale 290 peut être disposée, vis-à-vis de l’axe longitudinal A280 dans quatre positions.
En outre, dans chacune des positions de la cale 290, l’une des surfaces d’appui S290A, S290B, S290C, S290D vient en appui, autrement est configurée pour venir en appui, contre la butée 264, en fin de course de pivotement de l’écran 5 autour de l’axe de rotation Z.
Ainsi, la position d’arrêt du montant 22 lorsque le pion d’arrêt 280 vient en appui contre la butée 264, est définie par la position de l’axe longitudinal A280 vis-à-vis de la crémaillère circulaire 260, c’est-à-dire par sa position autour de l’axe de rotation Z et de l’axe central A24, qui sont confondus. Cette position d’arrêt correspond à la position ouverte de l’écran 2 ou, en variante, à la position fermée de l’écran 2.
De cette manière, la position de l’axe longitudinal A280 par rapport à l’axe de rotation Z et à l’axe central A24 dépend de la distance entre la surface S264 de la butée 264 et l’axe longitudinal A280, cette distance étant égale, en pratique, à l’une des distances d A , d B , d C , d D , en fonction de l’orientation de la cale 290 autour de l’axe longitudinal A280.
Ici, la cale 290 peut être disposée, vis-à-vis de l’axe longitudinal A280, dans quatre positions, de préférence décalées angulairement de 90° l’une par rapport à l’autre, qui correspondent chacune à la mise en regard de l’une des surfaces d’appui S290A, S290B, S290C, S290D et de la surface S264 de la butée 264.
Ainsi, en choisissant parmi les surfaces d’appui S290A, S290B, S290C, S290D de la cale 290 laquelle est disposée en regard de la surface S264 de la butée 264, il est possible de régler la position du pion d’arrêt 280, autour de l’axe longitudinal A280, lorsque ce pion d’arrêt 280 est en appui contre la butée 264.
Les distances d A , d B , d C , d D sont, de préférence, choisies pour que les différentes positions angulaires de la cale 290 autour de l’axe longitudinal A280, en fonction de l’appui des surfaces d’appui correspondantes S290A, S290B, S290C, S290D contre la surface S264 de la butée 264, correspondent à un décalage angulaire d’une valeur prédéterminée, pouvant être, par exemple, de 2,5°, entre chacune des positions.
En d’autres termes, en choisissant laquelle des surfaces d’appui S290A, S290B, S290C, S290D est orientée vers la surface S264 de la butée 264, il est possible de définir la position angulaire, autour de l’axe longitudinal A280, du pion d’arrêt 280 contre la butée 264, avec une précision prédéterminée, pouvant être, par exemple, de 2,5° pour un nombre de trente-six logements en creux 262 de la crémaillère circulaire 260 ou de 3,75° pour un nombre de vingt-quatre logements en creux 262 de la crémaillère circulaire 260, c’est-à-dire en divisant l’angle α par quatre, grâce à l’orientation de la cale 290 autour de l’axe longitudinal A280.
L’utilisation de la cale 290 et le choix de son orientation autour de l’axe longitudinal A280 permet donc d’affiner la précision de réglage lorsque l’écran 5 est en fin de course, c’est-à-dire lorsque le pion d’arrêt 280 est en appui contre la butée 264.
Comme l’écrou 288 est un écrou freiné, il peut être serré de façon modérée sur la tige 282. Ceci permet à un installateur de manipuler la cale 290 pour la faire tourner autour de l’axe longitudinal A280 lorsqu’il sélectionne la surface d’appui S290A, S290B, S290C, S290D qui doit venir en appui contre la surface S264 de la butée 264, sans avoir à démonter la deuxième plaque d’interface 25b par rapport au montant 22. Ceci facilite la mise en service de l’installation 1.
La mise en rotation de la cale 290 autour de l’axe longitudinal A280 peut être effectuée manuellement par l’installateur, en particulier à l’aide d’un outil, tel que, par exemple, une clef plate.
Avantageusement, le volume V250 constitue un passage du câble d’alimentation électrique 9 de l’actionneur électromécanique 4.
Ainsi, comme on peut le déduire des figures 1, 2 et 5, le câble d’alimentation électrique 9 peut traverser le pilier 6 ou passer dans une semelle non représentée, dans laquelle sont scellées ou vissées les tiges filetées 246, puis remonter jusque dans le montant 22 en passant dans le volume V250 du palier 250 et à travers l’ouverture 25b1 de la deuxième plaque d’interface 25b, pour alimenter en énergie électrique l’actionneur électromécanique 4, notamment son moteur électrique. Le câble d’alimentation électrique 9 est ainsi protégé contre les risques de sectionnement intempestif, y compris pendant le pivotement de l’écran 5.
L'homme du métier saura adapter le taux de charge renforçante total et sa nature selon l’utilisation concernée, notamment selon le type de pneu concerné ou le type de composition du pneu. Le taux de charge renforçante total est compris dans un domaine allant de 40 à 200 pce, plus préférentiellement de 45 à 180 pce, et encore plus préférentiellement de 50 à 160 pce ; l’optimum étant de manière connue différent selon les applications particulières visées.
Selon un autre mode de réalisation particulier de l’invention, la charge renforçante est majoritairement une charge renforçante inorganique, de préférence de la silice, de préférence elle comprend plus de 50 % en poids d’une charge renforçante inorganique telle que de la silice par rapport au poids total de la charge renforçante. Selon ce mode de réalisation, la charge inorganique, de préférence la silice, est utilisée à un taux compris de préférence dans un domaine allant de 40 à 160 pce, de préférence encore de 40 à 140 pce, de préférence encore de 60 à 120 pce. Optionnellement selon ce mode de réalisation, la charge renforçante comprend également du noir de carbone. Selon cette option, le noir de carbone est utilisé à un taux inférieur ou égal à 20 pce, plus préférentiellement inférieur ou égal à 10 pce (par exemple le taux de noir de carbone peut être compris dans un domaine allant de 0,5 à 20 pce, notamment allant de 1 à 10 pce). Dans les intervalles indiqués, on bénéficie des propriétés colorantes (agent de pigmentation noire) et anti-UV des noirs de carbone, sans pénaliser par ailleurs les performances typiques apportées par la charge inorganique renforçante, de préférence la silice.
La teneur en agent de couplage dans la composition de l’invention est avantageusement inférieure ou égale à 30 pce, étant entendu qu’il est en général souhaitable d’en utiliser le moins possible. Typiquement le taux d’agent de couplage représente de 0,5% à 15% en poids par rapport à la quantité de charge inorganique renforçante. Ce taux est aisément ajusté par l'homme du métier selon le taux de charge inorganique renforçante utilisé dans la composition de l’invention.
I.4. Système de réticulation Le système de réticulation peut être tout type de système connu de l’homme de l’art dans le domaine des compositions de caoutchouc pour pneumatique. Il peut notamment être à base de soufre, et/ou de peroxyde et/ou de bismaléimides.
Le soufre est utilisé à un taux préférentiel compris entre 0,5 et 12 pce, de préférence de 1 à 10 pce, plus préférentiellement de 1 à 5 pce. L'accélérateur de vulcanisation est utilisé à un taux préférentiel compris entre 0,5 et 10 pce, plus préférentiellement compris entre 0,5 et 5,0 pce.
I.5. Additifs divers Les compositions de caoutchouc conformes à l'invention peuvent comporter également tout ou partie des additifs et agents de mise en œuvre usuels, connus de l’homme de l’art et habituellement utilisés dans les compositions de caoutchouc pour pneumatiques comme par exemple des charges (autres que celles précitées), des pigments, des agents de protection tels que cires anti-ozone, anti-ozonants chimiques, anti-oxydants, des agents anti-fatigue, des résines renforçantes (telles que décrites par exemple dans la demande WO 02/10269).
II. Préparation des compositions de caoutchouc Les compositions de caoutchouc de l’invention, peuvent être fabriquées dans des mélangeurs appropriés, en utilisant deux phases de préparation successives bien connues de l'homme du métier : une première phase de travail ou malaxage thermomécanique (phase dite "non-productive") à haute température, jusqu'à une température maximale comprise entre 110°C et 200°C, de préférence entre 130°C et 185°C pendant une durée généralement comprise entre 2 et 10 minutes ; suivie d'une seconde phase de travail mécanique (phase dite "productive") jusqu'à une plus basse température, typiquement inférieure à 120°C, par exemple entre 40°C et 100°C, phase de finition au cours de laquelle est incorporé le système de réticulation, et le tout est alors mélangé pendant quelques minutes, par exemple entre 5 et 15 minutes.
illustre des vues de côté, arrière et de dessous du système d’essuyage de la selon un deuxième mode de réalisation non limitatif,
illustre une vue de face dudit élément comprenant une surface à nettoyer de la et dudit organe d’essuyage dans une position de repos et dans une position extrême, selon un mode de réalisation non limitatif.
Le système d’essuyage 1 d’un élément 20 de véhicule 2 selon l’invention est décrit en référence aux figures 1 à 12 selon des modes de réalisation non limitatifs. Dans un mode de réalisation non limitatif, le véhicule 2 est un véhicule automobile. Par véhicule automobile, on entend tout type de véhicule motorisé. Ce mode de réalisation est pris comme exemple non limitatif dans la suite de la description. Dans la suite de la description, le véhicule 2 est ainsi autrement appelé véhicule automobile 2.
Ledit élément 20 comprend une surface à nettoyer 200. Dans un mode de réalisation non limitatif, ledit élément 20 est un capteur. Dans des exemples non limitatifs, le capteur 20 est une caméra, un lidar, un radar.
Tel qu’illustré sur la , le système d’essuyage 1 comprend : - un actionneur 10, - un organe d’essuyage 11, - un élément de positionnement 12 dudit organe d’essuyage 11.
Dans un mode de réalisation non limitatif, le système d’essuyage 1 comprend en outre un système de verrouillage 13 de l’organe d’essuyage 11 dans au moins deux positions dont une première position p01 ou une deuxième position p02.
Dans un mode de réalisation non limitatif, le système d’essuyage 1 comprend en outre un dispositif de projection 14 d’un liquide de nettoyage L sur la surface à nettoyer 200.
Les différents éléments du système d’essuyage 1 sont décrits en détail ci-après.
L’organe d’essuyage 11 s’étend dans une direction longitudinale Ax, autrement appelé axe longitudinal Ax, et comprend : - un support d’essuyage 110, - une première lame d’essuyage 111, - une deuxième lame d’essuyage 112.
Les deux lames d’essuyage 111, 112 sont montées sur le support d’essuyage 110 et sont configurées pour venir en contact de la surface à nettoyer 200 de sorte à pouvoir l’essuyer. Dans un mode de réalisation non limitatif, les deux lames d’essuyage 111, 112 sont parallèles entre elles et positionnées sur un secteur angulaire d’angle α illustré sur les figures 5 à 7. Comme on va le voir ci-après, chaque lame d’essuyage 111, 112 ne balaie la surface à nettoyer 200 que dans un sens d’essuyage et c’est l’organe d’essuyage 11 dont le support d’essuyage 110 qui pivote selon le secteur angulaire α. De ce fait, il n’y a pas de retournement de lame d’essuyage. Les deux lames d’essuyage 111, 112 opèrent dans des sens d’essuyage opposés.
L’actionneur 10 est configuré pour déplacer l’organe d’essuyage 11 entre une position de repos m01 et une position extrême m02 illustrées sur la . Dans un mode de réalisation non limitatif, la position de repos m01 est la position dans laquelle l’organe d’essuyage 11 se situe en bas de la surface à nettoyer 200 et la position extrême m02 est la position dans laquelle l’organe d’essuyage 11 se situe à une position angulaire non nulle par rapport à la position de repos m01. Par exemple dans la position extrême m02, l’organe d’essuyage 11 peut être déplacé d’environ 90° par rapport à la position de repos m01 tel qu’illustré sur l’exemple non limitatif de la .
Comme on va le voir ci-après, l’organe d’essuyage 11 est configuré pour osciller en rotation autour de son axe longitudinal Ax.
L’organe d’essuyage 11 est configuré pour occuper au moins : - une première position p01 (illustrée sur la ) lorsque l’actionneur 10 le déplace d’une position de repos m01 vers une position extrême m02 dans laquelle la première lame d’essuyage 111 est en contact avec la surface à nettoyer 200, et - une deuxième position p02 (illustrée sur la ) lorsque l’actionneur 10 le déplace de la position extrême m02 vers la position de repos m01 dans laquelle la deuxième lame d’essuyage 112 est en contact avec la surface à nettoyer 200.
Lorsque l’actionneur 10 déplace l’organe d’essuyage 11 de la position de repos m01 à la position extrême m02, il le déplace selon un mouvement de rotation dans le sens perpendiculaire à l’axe longitudinal Ax de l’organe d’essuyage 11 pour un essuyage angulaire ou une translation pour un essuyage linéaire. L’actionneur 10 est configuré pour déplacer l’organe d’essuyage 11 dans un sens opposé à un sens d’essuyage souhaité s1 pour le positionner dans la première position p01 ou dans la deuxième position p02, le sens d’essuyage souhaité s1 allant de la position de repos m01 à une position extrême m02 ou inversement.
Dans un mode de réalisation non limitatif, lequel ledit organe d’essuyage 11 est configuré pour prendre en outre une troisième position p03, dite position centrale p03 (illustrée sur la ) dans laquelle aucune desdites deux lames d’essuyage 111, 112 n’est en contact avec ladite surface à nettoyer 200. Cette position centrale p03 permet d’augmenter la durée de vie des lames d’essuyage 111, 1112.
Ainsi, dans le cas où l’opérateur de régularisation est nul, l’opérateur se réduit à :
On peut alors vérifier que :
En d’autres termes, la construction telle que décrite ci-dessus de l’opérateur mis en œuvre lors de l’étape E430 est telle qu’aucun signal de distorsion lié à la différence entre les symboles OFDM écrêtés et les symboles OFDM n’est transmis dans la direction d’un récepteur 100w, 100s correspondant à un élément diagonal de l’opérateur de régularisation qui est nul. A contrario, une amplitude non nulle d’un élément diagonal donné de l’opérateur de régularisation permet d’émettre la distorsion en question dans la direction du récepteur 100w, 100s correspondant et de contrôler son niveau. Ce résultat s’applique indépendamment de la nature de l’opérateur de précodage spatial sur lequel est basé l’opérateur de précodage spatial modifié, i.e. que l’opérateur de précodage spatial soit basé sur une technique d’égalisation du canal de propagation du type forçage à zéro, comme considéré comme exemple ci-dessus, ou sur une autre technique d’égalisation.
Par ailleurs, dans certains modes de réalisation, le procédé de réduction du facteur de crête (selon l’un quelconque des modes de réalisation décrit ci-dessus) est mis en œuvre itérativement. Un symbole OFDM et le symbole OFDM écrêté obtenus lors d’une itération de rang donnée étant basé sur un vecteur d’entrée fonction de signaux de réduction déterminés, via l’exécution des étapes E410, E420 et E430, à partir d’un symbole OFDM et d’un symbole OFDM écrêté d’une l’itération de rang précèdent.
Par exemple, lors de la première itération, les signaux de réduction sont initialisés à une valeur nulle.
Dans certains modes de réalisation, lors de l’étape E430, la projection comprend une normalisation du vecteur de M signaux de réduction du facteur de crête pour rendre similaire ledit vecteur de M signaux de réduction du facteur de crête et le vecteur d’erreur sous-porteuse . Une telle normalisation permet notamment une convergence plus rapide lorsque le procédé est implémenté sous forme itérative.
Par exemple, la normalisation met en œuvre une pondération des vecteurs de M signaux de réduction du facteur de crête par un facteur de pondération donné par :
avec, étant un indice de ladite sous-porteuse donnée, un identifiant de l’émetteur 110tx et un indice indexant les antennes de l’émetteur 110tx :
Dispositif électronique de filtrage de données et procédé de filtrage de données associé La présente invention concerne un dispositif électronique de filtrage de données. La présente invention concerne en outre un procédé de filtrage de données.
Dans le domaine du traitement de données dans les réseaux de communication, il est connu d’utiliser des dispositifs de filtrage pour filtrer des données entre un premier réseau informatique et un deuxième réseau informatique. Les données filtrées peuvent par exemple être des données de différents niveaux de sensibilité et les dispositifs de filtrage dans de tels contexte sont généralement nommés des dispositifs de filtrage multi-niveaux.
Afin de filtrer les données entre deux réseaux informatiques, il est connu d’utiliser des solutions logicielles venant filtrer les trames de données circulant entre le premier réseau informatique et le deuxième réseau informatique.
De tels dispositifs de filtrage implémentés sur logiciel permettent aux dispositifs de filtrage d’être configurés facilement. Toutefois, de tels dispositifs ne donnent pas entière satisfaction.
En effet, le débit de tels dispositifs est parfois faible, de tels logiciels ne pouvant généralement traiter qu’un flux de données limité avec une latence élevée entre le premier réseau informatique et le deuxième réseau informatique.
L’intégrité de tels dispositifs de filtrage peut en outre, de part la nature logicielle du filtrage, être facilement remise en cause, résultant en une sécurité insatisfaisante du dispositif.
La masse molaire moyenne en nombre des blocs polyamides dans le copolymère PEBA vaut de préférence de 400 à 20000 g/mol, plus préférentiellement de 500 à 10000 g/mol.
La masse molaire moyenne en nombre des blocs polyéthers vaut de préférence de 100 à 6000 g/mol, plus préférentiellement de 200 à 3000 g/mol. La masse molaire moyenne en nombre est fixée par la teneur en limiteur de chaine. Elle peut être calculée selon la relation :
Avantageusement, le rapport massique des blocs polyamides par rapport aux blocs polyéthers du copolymère vaut de 0,1 à 20, de préférence de 0,5 à 18, encore plus préférentiellement de 0,6 à 15. Ce rapport massique peut être calculé en divisant la masse molaire moyenne en nombre des blocs polyamides par la masse molaire moyenne en nombre des blocs polyéthers. De manière avantageuse, le copolymère à blocs polyamides et à blocs polyéthers a une dureté Shore D comprise entre 10D et 70D, de préférence entre 25D et 45D. Les mesures de dureté peuvent être effectuées selon la norme ISO 7619-1.
La concentration en fonction COOH peut être déterminée par analyse potentiomètrique et la concentration en fonction OH peut être déterminée en RMN du proton. Des protocoles de mesure sont détaillés dans l’article « Synthesis and characterization of poly(copolyethers-block-polyamides) - II. Characterization and properties of the multiblock copolymers », Maréchal et al., Polymer, Volume 41, 2000, 3561–3580.
De préférence, les blocs polyamides du copolymère à blocs polyamides et à blocs polyéthers sont des blocs de polyamide 11, de polyamide 12, de polyamide 10, de polyamide 6, de polyamide 610, de polyamide 612, de polyamide 1010 et/ou de polyamide 1012, de préférence de polyamide 11, de polyamide 12, de polyamide 6 et/ou de polyamide 612 ; et/ou les blocs polyéthers du copolymère à blocs polyamides et à blocs polyéthers sont des blocs de polyéthylène glycol et/ou de polytétrahydrofurane.
Elastomères copolyesters (TPE-E) Selon un mode de réalisation, l’élastomère thermoplastique est un élastomère copolyester (TPE-E).
Les blocs rigides et souples dans les copolymères TPE-E peuvent être reliés par des fonctions uréthane. Ces copolymères sont particulièrement préférés en raison de leur combinaison de propriétés mécaniques et adhésives.
Les diols aliphatiques contiennent généralement de 2 à 10 atomes de carbone, de préférence de 2 à 6 atomes de carbone. Parmi ces diols, on peut citer l'éthylène glycol, le 1,2-propylène glycol, le 1,3-propylène glycol, le butylène glycol, le 1,2-hexane diol, le 1,6-hexaméthylène diol, le 1,4-butanediol, le 1,4-cyclohexane diol, le 1,4-cyclohexane diméthanol et leurs mélanges. De préférence, le 1,4-butanediol est utilisé. Les acides dicarboxyliques peuvent être notamment des acides dicarboxyliques aromatiques parmi lesquels on peut mentionner notamment l'acide téréphtalique, l'acide isophtalique, l'acide phtalique, l’acide 2,5 furanedicarboxylique, l'acide 2,6-naphtalènedicarboxylique et l'acide 4,4'-diphényldicarboxylique, et leurs mélanges. Un mélange d'acide 4,4'-diphényldicarboxylique et d'acide 2,6-naphtalènedicarboxylique ou un mélange d'acide 4,4'-diphényldicarboxylique et d'acide téréphtalique convient également très bien. Le rapport de mélange entre l'acide 4,4'-diphényldicarboxylique et l'acide 2,6-naphtalènedicarboxylique ou entre l'acide 4,4'-diphényldicarboxylique et l'acide téréphtalique est de préférence choisi entre 40:60 - 60:40 sur une base pondérale afin d'optimiser la température de fusion du copolyester thermoplastique.
Dans la structure conforme au premier aspect de l’invention, la doublure est destinée à la fixation d’un coussin gonflable de sécurité latéral arrière, aussi appelé airbag latéral arrière. L’airbag latéral arrière est destiné à se déployer dans l’habitacle du véhicule automobile en cas de choc latéral audit véhicule automobile équipé de l’invention.
Une telle structure, pourvue, au niveau de chaque arc de pavillon, d’une géométrie prenant la forme d’un talon de fixation fixé solidairement au gousset, offre un appui solidarisé de l’arc de pavillon sur le pied arrière. On comprend qu’une telle structure permet d’assurer une continuité d’inertie en cas de choc poteau. Ainsi, cette solution permet d’assurer une cohérence de l’ensemble de la structure en cas de choc poteau, tout en étant simple à mettre en œuvre. La structure de véhicule automobile selon l’invention présente l’avantage de pallier les inconvénients cités plus haut, sans avoir à y apporter de modification importante. De plus, une telle structure permet de préserver l’intégrité de la doublure, garantissant le déploiement d’un airbag latéral arrière lorsque ce dernier lui est associé.
La structure de véhicule automobile conforme au premier aspect de l’invention comprend avantageusement au moins un des perfectionnements ci-dessous, les caractéristiques techniques formant ces perfectionnements pouvant être prises seules ou en combinaison :