INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La illustre, à l’inverse, la configuration active du piston 70 : le régime de la turbomachine n’est pas suffisant pour alimenter la pompe 92. En d’autres termes, la configuration active correspond à une phase d’autorotation d’une soufflante de la turbomachine ou à une phase de rotation au ralenti de la turbomachine. Dans ces conditions, la pompe 92 est sensiblement inactive, ou du moins son action ne permet pas d’alimenter les postes de lubrification 84 en lubrifiant. Son action ne permet donc pas non plus de remplir la chambre principale 66 au-delà du seuil prédéterminé. Par suite, c’est le mouvement de pompage du piston 70, sous l’action de l’autorotation ou du ralenti du propulseur 12, qui génère un écoulement de lubrifiant dans la conduite 96, et donc dans l’ensemble du circuit auxiliaire de lubrification 88. Les postes de lubrification 84 sont ainsi alimentés convenablement.
Le diamètre D du monobrin en CCR de l'invention est de préférence compris dans un domaine allant de 0,2 à 1,3 mm, de préférence de 0,25 et 1,25 mm, plus préférentiellement entre 0,3 et 1,2 mm, en particulier entre 0,4 et 1,1 mm.
Par ailleurs, la longueur L du monobrin en CCR de l’invention est de préférence comprise dans un domaine allant de 10 à 80 mm, par exemple de 15 à 60 mm. Dans ce cas, le rapport longueur/diamètre L/D des monobrins en CCR de l’invention est avantageusement compris dans un domaine allant de 10 à 110, de préférence de 20 à 90, de préférence de 25 à 80, de préférence de 30 à 70.
Selon l’invention, le monobrin en CCR présente avantageusement un taux de porosité inférieure à 1%, de préférence inférieur à 0,5%. Avantageusement, le taux de porosité du monobrin en CCR est compris entre 0% et 2%, de préférence entre 0,01% et 1%, de préférence entre 0,05% et 0,5%.
Le taux de porosité peut être mesuré par microscopie, par exemple par microscopie électronique à balayage, de préférence en utilisant un logiciel de calcul des surfaces, tel que Programme FIJI. Pour effectuer la mesure, on réalise de préférence le protocole suivant : - on prend un monobrin en CCR réticulé, - on l’enrobe avec une résine d’enrobage à froid, de type époxy par exemple, par exemple dans un appareil d’enrobage sous vide (CitoVac de la société Stuers par exemple), - on coupe le monobrin en CCR enrobé, par exemple à l’aide d’une guillotine hydraulique, telle que la « SH-5214 » de la société Baileigh, - on polit la section du monobrin en CCR, par exemple à l’aide d’une polisseuse mécanique, de la société Mecapol par exemple, de préférence jusqu’à un grain final de 0,25µm, - on effectue un dépôt de 1 à 4 nm d’or, par exemple à l’aide d’un métaliseur à or, tel que Cerssington de la série 108 ou 208 de la société Eloïse, - on observe la section du monobrin en CCR au microscope électronique à balayage, de préférence sous vide (15kV), et - à l’aide d’un programme de traitement d’image, FIJI par exemple, on calcule le pourcentage surfacique de la porosité. On entend par « porosité » du monobrin en CCR, tout gaz (notamment de l’air) ou du vide présent au sein du monobrin en CCR.
Selon l’invention, le monobrin en CCR présente avantageusement une contrainte rupture Cr supérieure à 2300 MPa, plus préférentiellement supérieure ou égale à 2500 MPa. En particulier, le monobrin présente préférentiellement une contrainte rupture comprise entre 2300 et 4500 MPa, de préférence de 2500 à 4000 MPa.
Avantageusement également, le monobrin en CCR présente un module initial en extension (noté E 23 ), également appelé Module d’Young, mesuré à 23°C, supérieur à 140 GPa, de préférence à 150 GPa, de préférence supérieur ou égal à 160 GPa. En particulier, le monobrin présente préférentiellement un E 23 compris entre 140 et 350 GPa, de préférence entre 145 et 300 GPa, de préférence de 150 à 270 GPa.
Les propriétés mécaniques en extension du monobrin en CCR (module E 23 , contrainte rupture Cr et allongement à la rupture Ar ) peuvent être mesurées de manière connue selon le protocole décrit au paragraphe IV-1 ci-après.
Dispositif de surpression comprenant une paroi mobile maintenue en position fermée tant que sa déformation ne dépasse pas un état déformé donné et aéronef équipé d’au moins un tel dispositif La présente demande se rapporte à un dispositif de surpression comprenant une paroi mobile maintenue en position fermée tant que sa déformation ne dépasse pas un état déformé donné ainsi qu’à un aéronef équipé d’au moins un tel dispositif.
Selon un mode de réalisation visible sur la , un aéronef comprend plusieurs mâts d’aéronef 10 reliant chacun un ensemble de propulsion 12 et une aile 14.
Chaque mât 10 comprend une structure primaire assurant la transmission des efforts entre l’ensemble de propulsion 12 et l’aile 14 qu’il relie ainsi qu’une structure secondaire 16 qui enveloppe la structure primaire et forme une surface aérodynamique. Cette structure secondaire 16 comprend un échappement d’air chaud 18 pourvu d’une grille statique ainsi qu’un dispositif de surpression 20.
Lorsque la pression dans une zone intérieure située au-dessous de la structure secondaire 16 est inférieure à une valeur donnée, le dispositif de surpression 20 est dans une position fermée. Dès que, de manière accidentelle, la pression dans la zone intérieure dépasse cette valeur donnée, le dispositif de surpression 20 s’ouvre et occupe une position ouverte.
Selon un mode de réalisation visible sur les figures 2 à 4, le dispositif de surpression 20 comprend une porte 22 qui présente des bords avant et arrière 22.1, 22.2 sensiblement perpendiculaires à un plan médian vertical PMV ainsi que des bords latéraux 22.3, 22.4 sensiblement symétriques par rapport au plan médian vertical PMV.
Le dispositif de surpression 20 comprend une articulation 24 pour relier la porte 22 à la structure secondaire 16, comportant des cols de cygne par exemple, positionnée au niveau du bord avant 22.1 et permettant à la porte 22 de basculer entre les positions fermée et ouverte.
Pour maintenir la porte 22 dans la position fermée, le dispositif de surpression 20 comprend deux systèmes de verrouillage 26 situés au niveau du bord arrière 22.2 et positionnés de manière symétrique par rapport au plan médian vertical PMV. Chaque système de verrouillage 26 comprend un verrou mobile entre un état verrouillé dans lequel il maintient la porte 22 dans la position fermée et un état déverrouillé dans lequel il autorise la porte 22 à basculer dans la position ouverte ainsi qu’un ressort permettant de maintenir le verrou dans l’état verrouillé à l’encontre d’efforts, notamment ceux générés par la pression dans la zone intérieure, ainsi que ceux générés par la pression extérieure due à la dépression aéronautique.
Chaque système de verrouillage 26 comprend un système de réglage permettant d’ajuster la pression à partir de laquelle le verrou bascule de l’état verrouillé à l’état déverrouillé et autorise la porte 22 à pivoter dans la position ouverte.
En pratique, le basculement de la porte 22 dans la position ouverte n’intervient que très rarement.
Ce mode de réalisation n’est pas pleinement satisfaisant car l’articulation 24 et les systèmes de verrouillage 26 sont relativement encombrants, coûteux et présentent une masse importante au regard de la fréquence du basculement de la porte 22 dans la position ouverte.
A cet effet, l’invention a pour objet un dispositif de surpression comportant au moins une partie fixe ainsi qu’au moins une paroi mobile configurée pour occuper une position fermée dans laquelle la paroi mobile obture une ouverture et isole des zones intérieure et extérieure positionnées de part et d’autre de la paroi mobile ainsi qu’une position ouverte dans laquelle la paroi mobile dégage au moins partiellement l’ouverture, le dispositif de surpression comportant au moins une articulation reliant la paroi mobile et la partie fixe ainsi qu’au moins un système de maintien configuré pour maintenir la paroi mobile dans la position fermée tant qu’une pression dans la zone intérieure est inférieure à une valeur de pression donnée, la paroi mobile comprenant au moins un bord.
Selon l’invention, la paroi mobile est configurée pour se déformer de sorte que la paroi mobile occupe un état déformé donné lorsque la pression dans la zone intérieure est à la valeur de pression donnée. En complément, le système de maintien comprend au moins une première fente traversant la paroi mobile et débouchant au niveau du bord de la paroi mobile ainsi que, pour chaque fente, un premier élément de maintien solidaire de la partie fixe, le premier élément de maintien et la première fente étant configurés de sorte que : le premier élément de maintien soit logé dans la première fente et maintienne la paroi mobile dans la position fermée tant que la paroi mobile n’est pas à l’état déformé donné, le premier élément de maintien ne soit plus logé dans la première fente et ne maintienne plus la paroi mobile dans la position fermée dès que la paroi mobile est à l’état déformé donné.
Un tel système de maintien présente un encombrement, des coûts et une masse inférieurs à ceux des systèmes de verrouillage de l’art antérieur.
Selon une autre caractéristique, la paroi mobile comprend des premier et deuxième bords transversaux ainsi que des premier et deuxième bords latéraux, l’articulation étant positionnée au niveau du premier bord transversal. En complément, la paroi mobile est configurée pour se déformer selon une direction de déformation sensiblement perpendiculaire aux premier et deuxième bords transversaux de sorte que les premier et deuxième bords transversaux se rapprochent lorsque la paroi mobile se déforme, le système de maintien comprenant au moins une fente qui débouche sur l’un des premier et deuxième bords latéraux.
Selon une autre caractéristique, le système de maintien comprend des première et deuxième fentes débouchant sur chacun des premier et deuxième bords latéraux.
UTILISATION DE FIBRES COMPOSITE CARBONE-RESINE POUR LE RENFORCEMENT DU BETON La présente invention est relative à des fibres en composite carbone-résine pour le renforcement du béton ainsi qu’à leur procédé d’obtention.
Pour résoudre ce problème il a été proposé de remplacer les fibres métalliques par des fibres de synthèses. Cependant, la résistance mécanique (Module Elastique (d’Young), résistance à la traction par exemple) de ces fibres n’est pas aussi bonne que celle des fibres métalliques. Par ailleurs, leur température d’utilisation (entre 100°C et 160°C généralement) est bien inférieure à celle des fibres métalliques (entre 600°C et 900°C environ), ce qui peut limiter leur utilisation pour certaines applications.
Poursuivant ses recherches, la Demanderesse a découvert de façon inattendue que l’utilisation de fibres particulières en composite carbone-résine permet de résoudre le problème précité.
La Demanderesse a en outre constaté de nombreux avantages procurés par les fibres selon l’invention. Leur mise en œuvre est très facile comparée aux fibres pour béton de l’art antérieur, en particulier lors de la phase de mélangeage des différents composants du béton (facilement dispersibles), mais également lors de la phase de séchage du béton : en raison de leur densité proche de celle du béton, les fibres restent réparties de manière homogène dans le béton (elles n’ont pas tendance à couler comme les fibres métalliques plus denses que le béton, ni à remonter comme les fibres synthétiques moins denses que le béton). Les fibres de l’invention présentent également une température d’usage maximale bien plus élevée que les fibres synthétiques utilisées actuellement. Également, de manière plus générale, en raison de leur densité et de leur capacité de renforcement, l’utilisation des fibres selon l’invention permet de réduire fortement les émissions globales de CO 2 par rapport à l’utilisation d’autres fibres de l’art antérieur, à niveau de renforcement constant.
Ainsi, l’invention a pour objet un monobrin en composite carbone-résine comportant des filaments de carbone noyés dans une résine réticulée, présentant une longueur comprise dans un domaine allant de 5 à 85 mm et un diamètre allant de 0,2 à 1,3 mm, et caractérisé en ce que le monobrin présente un taux de porosité inférieur à 2%.
Elle a également pour objet l’utilisation d’au moins un monobrin selon l’invention pour renforcer du béton et/ou réduire le poids du béton et/ou réduire ou empêcher la fissuration du béton, ainsi qu’un béton comprenant une pluralité de monobrins découpés selon l’invention, le taux volumique des monobrins dans le béton étant préférentiellement compris dans un domaine allant de 0,1% à 6%.
L’invention a également pour objet un procédé de fabrication d’un monobrin en composite carbone-résine comportant des filaments de carbone noyés dans une résine réticulée, comprenant les étapes successives suivantes : - réaliser un arrangement rectiligne de filaments de carbone et entraîner cet arrangement dans une direction d’avancement, - dans une chambre à vide, dégazer l’arrangement de filaments de carbone par l’action du vide, - en sortie de la chambre à vide, après dégazage, traverser une chambre d’imprégnation sous vide de manière à imprégner ledit arrangement de filaments de carbone par une composition de résine photoréticulable, à l’état liquide, dite « résine d’imprégnation », pour obtenir un imprégné contenant les filaments de carbone et la composition de résine, - faire passer ledit imprégné au travers d’une filière de calibrage ayant une section de surface et de forme prédéfinies, pour lui imposer une forme de monobrin, - en aval de la filière, dans une chambre d’irradiation UV, polymériser la composition de résine sous l’action des UV, la chambre d’irradiation comportant un tube transparent aux UV, dit tube d’irradiation, à travers lequel circule le monobrin en cours de formation, parcouru par un courant de gaz inerte, la vitesse (notée V ir ) de passage du monobrin dans la chambre d’irradiation étant supérieure à 50 m/min, la durée d’irradiation (notée D ir ) du monobrin dans la chambre d’irradiation étant égale ou supérieure à 1,5 s, - découper le monobrin à une longueur comprise dans un domaine allant de 5 à 85 mm.
la , un vue schématique d’un ensemble conforme à l’invention,
la , un logigramme illustrant un premier exemple de procédé de diagnostic automatique conforme à l’invention,
la , un logigramme illustrant des sous étapes du premier exemple de procédé de diagnostic automatique, conformément à l’invention,
la , un logigramme illustrant un deuxième exemple de réalisation d’un procédé de diagnostic automatique conforme à l’invention,
la , un logigramme illustrant un troisième exemple de réalisation d’un procédé de diagnostic automatique conforme à l’invention,
la , un schéma illustrant une première cartographie obtenue par un procédé de diagnostic automatique conforme à l’invention, et
la , un schéma illustrant un regroupement en classes d’une cartographie obtenue par un procédé de diagnostic automatique conforme à l’invention.
Comme déjà évoqué, la présente invention se rapporte au domaine des giravions et plus précisément au domaine de la maintenance prédictive d’un ou de plusieurs moteurs équipant un giravion.
Tel que représenté à la , un aéronef 1 comporte ainsi au moins un moteur 2 destiné à entraîner en rotation au moins un rotor 3, 4. Dans l’exemple illustré, l’aéronef 1 peut être un giravion. Le rotor 3, 4 peut ainsi par exemple comporter un rotor principal 3 participant à la sustentation et la propulsion de l’aéronef 1 dans l’air et un rotor arrière 4 participant au contrôle des mouvements en lacet de l’aéronef 1 et contrant le couple transmis à un fuselage généré par la rotation du rotor principal 3.
En outre, afin de réaliser la maintenance du moteur 2, il est particulièrement intéressant de suivre l’évolution de l’état de santé de ce moteur 2. Un procédé de diagnostic automatique peut ainsi être avantageusement mis en œuvre afin d’effectuer une maintenance prédictive de l’aéronef 1.
Pour mettre en œuvre un tel procédé de diagnostic, l’aéronef 1 comporte alors une pluralité de senseurs 7 permettant d’acquérir des données de vol représentatives d’une pluralité de paramètres physico-chimiques pendant une phase de vol.
Ces senseurs 7 peuvent notamment comporter par exemple des capteurs d’attitude, une centrale inertielle, un système de géolocalisation par satellites, un altimètre par exemple barométrique, des capteurs de température, de pression ou de débit d’un fluide circulant dans l’aéronef 1 ou de l’air environnant l’aéronef 1. Les données de vol acquises peuvent ainsi comporter des attitudes de l’aéronef 1, des vitesses ou accélérations de l’aéronef 1, des altitudes de l’aéronef 1, des vitesses de rotation du moteur, des couples moteur, ainsi que des températures, des pressions ou des débits se rapportant à des fluides circulant dans l’aéronef, dans un moteur ou encore à l’air extérieur.
Par senseur, on entend ici un capteur physique capable de mesurer directement le paramètre en question mais aussi un système pouvant comprendre un ou plusieurs capteur(s) physique(s) ainsi que des moyens de traitement du signal permettant de fournir une estimation du paramètre à partir des mesures fournies par ces capteurs physiques. De manière similaire, on désignera par mesure de ce paramètre aussi bien une mesure brute d'un capteur physique qu'une mesure obtenue par un traitement de signal plus ou moins complexe à partir de mesures brutes. En outre, une telle mesure générée par un traitement peut notamment être issue d’un capteur dit « virtuel ».
Les données de vol acquises peuvent alors être stockées dans une mémoire 6 embarquée dans l’aéronef 1.
En outre, l’aéronef 1 peut alors également comporter au moins un contrôleur 5, 35, 105 afin de traiter les données de vol mémorisées dans la mémoire 6.
Le présent déposant disposait déjà d’une solution de vernissage à haute performance dédiée aux billets de banque, pour tenter de résoudre le problème technique posé.
Le vernis en question, connu sous la marque ULTRA a donc été testé et confronté à une référence connue du marché fiduciaire et largement utilisée sur les billets, à savoir le vernis SICPAPROTECT (marque déposée) de référence 889368 commercialisé par la société SICPA.
Ces deux vernis seront ci-après désignés sous les appellations « vernis ULTRA » et « vernis de référence ».
Dans un premier temps les propriétés barrières ont été évaluées :
Les résultats moyens recto/verso pour les propriétés barrières du vernis ULTRA sont les suivants :
Test Fritsch (valeur absolue de ΔL) Test Cobb (g/m²) Kit Test (note) Recto Verso Recto Verso Recto Verso Vernis ULTRA 6 5 Vernis de référence 2 2
Puis, les tests décrits précédemment ont été réalisés et ont été complétés par des mesures d’énergie de surface (cf dernière ligne du tableau ci-dessous).
Vernis de référence Vernis ULTRA Recto Verso Recto Verso Note moyenne au test d'effacement (/10) 4,7 2,8 6,2 3,0 Note moyenne sur la difficulté d'écrire (/5) 0,4 0 0,5 0,3 Note /20 (difficulté d'écrire x2) 5,5 2,8 7,2 3,5 Energie de surface (mN/m) 32,7 32,0 18,7 13,7
De manière surprenante, malgré des propriétés barrières élevées et bien présentes par rapport au vernis de référence pour un grammage de vernis d’environ 2 g/m² par face, le vernis ULTRA ne montre pas les propriétés anti-écriture attendues.
En tout état de cause, le vernis ULTRA présente une propriété anti-écriture supérieure à celle du vernis de référence, mais cette amélioration est très limitée et demande donc à être renforcée.
Pour tenter d’expliquer ces résultats, des mesures complémentaires ont été réalisées notamment pour évaluer la tension de surface. De manière attendue, celle du vernis ULTRA est d’environ 2 fois inférieure à celle du vernis de référence mais, de manière toujours aussi surprenante, cela ne se traduit pas par des résultats nettement meilleurs en ce qui concerne la propriété anti-écriture recherchée.
Le présent déposant a donc entrepris des travaux pour comprendre et tester de nouvelles formulations aptes à présenter la propriété anti-écriture recherchée et à apporter une solution au problème posé.
Les vernis à polymérisation cationique offrent des revêtements de protection en général efficaces sur les billets de banque (tel le vernis de référence déjà évoqué ci-avant).
De surcroît, les propriétés barrières des vernis cationiques peuvent être augmentées en choisissant des additifs réactionnels dans des dosages adaptés.
Ainsi, les composés de type perfluoropolyéther (caractéristiques du vernis ULTRA) sont très utiles pour améliorer significativement les propriétés barrières comme il l’a été rappelé auparavant mais trop peu efficaces en termes d’anti-écriture.
Une alternative envisageable serait d’employer des additifs à base de silicium comme les siloxanes dont certains membres présentent des propriétés anti-adhérentes. Ces additifs n’ont pas été choisi au hasard. En effet, ils présentent, outre leurs propriétés chimiques, des avantages économiques, écologiques et aussi en matière de sécurité de mise en œuvre, à savoir :
est une vue schématique informative représentant les transformations chimiques et cristallographiques intervenant dans différents types d’argiles (kaolinite et halloysite) lors du chauffage de ces argiles,
est un diagramme d’analyse thermique différentielle du kaolin montrant les transformations chimiques et cristallographiques du kaolin lors du chauffage de cette argile,
est un graphe représentant la variation de la température d’un échantillon d’argile K1 en fonction du temps lorsqu’il est calciné dans un four à micro-ondes avec une température de consigne de 650°C pendant 60 minutes, l’argile K1 correspondant à de l’argile kaolinique brute, de classe granulaire 0/20 mm et d’une teneur en eau de 13%, contentant environ 30% de kaolin, le reste des minéraux étant principalement constitué de quartz,
est un graphe représentant la variation de la température d’un échantillon d’argile K1 en fonction du temps lorsqu’il est calciné dans un four à micro-ondes avec une température de consigne de 700°C pendant 60 minutes,
est un graphe représentant la variation de la température d’un échantillon d’argile K2 en fonction du temps lorsqu’il est calciné dans un four à micro-ondes avec une température de consigne de 650°C pendant 60 minutes, K2 correspondant à de l’argile kaolinique broyée séchée, de classe granulaire 0/60 microns et d’une teneur en eau de 0%, contenant environ 45% de kaolin, le reste des minéraux étant principalement constitué de quartz,
est un graphe représentant la variation de la température d’un échantillon de l’argile K2 en fonction du temps lorsqu’il est calciné dans un four à micro-ondes avec une température de consigne de 650°C pendant 10 minutes,
est un graphe représentant la variation de la température d’un échantillon de l’argile K2 en fonction du temps lorsqu’il est calciné dans un four à micro-ondes avec une température de consigne de 700°C pendant 60 minutes,
est un graphe représentant la variation de la température d’un échantillon d’argile K3 en fonction du temps lorsqu’il est calciné dans un four à micro-ondes avec une température de consigne de 650°C pendant 60 minutes, l’argile K3 correspondant à de l’argile kaolinique broyée séchée, de classe granulaire 0/60 microns et d’une teneur en eau de 0%, contenant environ 70% de kaolin, le reste des minéraux étant principalement constitué de quartz,
est une vue schématique en coupe longitudinale d’un four à micro-ondes muni d’un corps de chauffe cylindrique rotatif utilisé pour la mise en œuvre des modes de réalisation du procédé représentés sur les figures 1 à 4,
Selon une autre variante non représentée, la boucle principale A de fluide réfrigérant peut comporter un échangeur de sous-refroidissement disposé en aval du dispositif d’accumulation 8 et en amont du premier détendeur 31. L’échangeur de sous-refroidissement permet d’augmenter la puissance thermique de refroidissement, lorsque le système de conditionnement thermique est utilisé en mode refroidissement.
four rotatif à micro-ondes pour le traitement thermique de matériaux divisés L’invention se rapporte au domaine général des fours rotatifs à micro-ondes utilisés pour traitement thermique en continu de matériaux divisés, tels que de produits granulaires (de type minéral, végétal ou organique), des poudres, ou des boues.