INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’installation d’un ou plusieurs dispositifs (non représentés sur la ) pour éliminer les matières particulaires et/ou les poisons du catalyseur du flux de gaz peut être utilisée dans l’installation. Par exemple, une colonne de filtration, ou un autre dispositif, en amont ou en aval du dispositif 222 utilisé pour comprimer le flux de gaz (par ex. un ventilateur d’appoint), qui peut être rempli de matières particulaires solides de différentes formes et/ou tailles, peut être utilisée et est facultative. La partie de l’installation ou du système est facultativement utilisée pour piéger les matières particulaires, telles que les matières particulaires de noir de carbone et/ou d’autres matières particulaires pour empêcher ou réduire le risque de colmatage en aval d’autres unités, telles que le ou les réacteurs catalytiques.
En fonction de la pureté du gaz, un lit de garde ou un autre dispositif (non représenté sur la ) peut être installé en aval de l’unité pour comprimer le flux de gaz (par ex. un ventilateur d’appoint) pour éliminer les poisons du catalyseur tels que le chlorure d’hydrogène, l’hydrure de phosphore, etc.
Dans une deuxième opération unitaire 204, le flux de gaz comprimé ou le gaz résiduaire est conditionné pour réaliser l’hydrolyse et l’hydrogénation (par ex. comme indiqué dans les équations ci-dessous) en utilisant un catalyseur multifonctionnel ou une combinaison de catalyseurs avec les fonctionnalités souhaitées. Dans cette deuxième opération unitaire 204, des dispositifs (par ex. 224 et 226) sont utilisés pour accomplir au moins une réaction d’hydrolyse, au moins une réaction d’hydrogénation et pour réaliser au moins une réaction de conversion d’oxygène. La ou les réactions suivantes peuvent avoir lieu dans la deuxième opération unitaire dans un ou plusieurs dispositifs qui peuvent être agencés en série les uns par rapport aux autres.
Hydrolyse :
COS +H2O → H2S +CO2
Hydrogénation :
O 2 + H 2 → H 2 O
O 2 +CO → CO 2 .
La soufflante 50 comprend un rotor de soufflante 54. Ce rotor de soufflante 54 est monté rotatif relativement à la nacelle 20 autour de l’axe longitudinal X par l’intermédiaire d’un palier de guidage 53. Il comprend un moyeu 55 ( ) pourvu d'aubes de soufflante 56 s’étendant sensiblement radialement vers l’extérieur depuis le moyeu 55. Ces aubes 56, lorsqu'elles sont mises en rotation, entraînent le flux d'air dans la veine de circulation externe 52.
où Φ 1 , Φ 2 et Φ 3 sont respectivement des valeurs de référence des premières, deuxième et troisième tensions composées U 12 , U 23 , U 31 mesurées en opération à un temps de référence T 0 précédent le temps T et ε 2 est une deuxième incertitude de mesure prédéterminée (typiquement, +/- 1% ou +/- 2%).
Si les deuxièmes grandeur U 12, U 23 et U 31 vérifient le critère de référence prédéterminé alors le procédé de détection selon l’invention détecte une rupture de connexion du neutre au temps T en amont du premier compteur 7.
Selon un quatrième mode de réalisation de l’invention, le procédé de détection comprend l’étape d’évaluer la au moins une deuxième grandeur qui comprend des deuxièmes grandeurs qui comportent le premier déphasage φ 12 , le deuxième déphasage φ 23 et le troisième déphasage φ 31 .
En référence à la , il est intéressant de remarquer que le premier déphasage φ 12 , le deuxième déphasage φ 23 et le troisième déphasage φ 31 ne sont plus égaux à 120° lorsqu’une rupture de la connexion du neutre 6 se produit.
Le critère de référence défini par l’unité de traitement 7A est alors de vérifier si les premier, deuxième et troisième déphasages φ 12 , φ 23 , φ 31 sont chacun non nuls et différents de 120 degrés.
Si les premier, deuxième et troisième déphasages φ 12 , φ 23 , φ 31 vérifient le critère de référence prédéterminé alors le procédé de détection selon l’invention détecte une rupture de connexion du neutre au temps T en amont du premier compteur 7.
Dans les quatre modes de réalisation de l’invention présentés ci-dessus, si la ou les deuxièmes grandeurs ne vérifient pas le critère de référence prédéterminée alors le procédé de détection passe à l’étape E1’ qui est similaire à l’étape E1 et éventuellement passe par une étape E2’ qui est similaire à l’étape E2.
Dans les quatre modes de réalisation de l’invention présentés ci-dessus, une marge d’incertitude adéquate, liée notamment à la précision des capteurs de tension 7D du premier compteur 7, est à prendre en compte. Typiquement, la marge d’incertitude est de l’ordre de +/- 1% ou +/- 2%.
Dans les quatre modes de réalisation de l’invention présentés ci-dessus, les expressions utilisées pour la définition du critère de référence prédéterminé ( BornInf , BornSup , A ref , Φ 1 , Φ 2 et Φ 3 ) pourraient être déterminées par l’unité de traitement 7A en moyennant plusieurs calculs successifs afin d’atténuer des phénomènes parasites (tels qu’une surtension transitoire de type onde de choc ou micro-coupure) qui risqueraient de diminuer la fiabilité du procédé de détection selon l’invention. L’utilisation d’une technique de moyennage est tout à fait faisable en prenant comme hypothèse que le réseau de distribution 1 est stable pendant une durée donnée.
Quel que soit le mode de réalisation considéré, le procédé de détection selon l’invention est mis en œuvre par l’unité de traitement 7A du premier compteur en continu. Les étapes dudit procédé de détection sont donc répétées régulièrement dans le temps.
Avantageusement et quel que soit le mode de réalisation considéré, le procédé de détection selon l’invention peut comprendre en outre l’étape de détecter une rupture de connexion du neutre 6 lorsqu’il a été détecté que la deuxième grandeur vérifie le critère de référence prédéterminé un nombre de fois prédéterminé (par exemple 10 fois), correspondant à des vérifications consécutives (c’est-à-dire à des mises en œuvre du procédé de détection consécutives) espacées deux à deux dans le temps d’une durée prédéterminée (par exemple 1 seconde). Cela permet d’augmenter la fiabilité du procédé de détection selon l’invention.
Optionnellement, lorsqu’une rupture de connexion du neutre a été effectivement détectée, le procédé de détection peut comprendre en outre l’étape de générer un signal d’alarme pouvant être horodaté dans la mémoire 7B du premier compteur 7 et/ou pouvant être transmis (via le module de communication 7C) à un équipement externe audit premier compteur 7, par exemple un Système d’Information du réseau de distribution 1.
Optionnellement, le signal d’alarme peut être l’affichage d’un message particulier sur un afficheur local du premier compteur 7 et/ou le signal d’alarme peut être l’allumage d’un indicateur lumineux localisé sur ledit premier compteur 7 et/ou l’allumage d’un signal sonore émis par un haut-parleur dudit premier compteur 7.
Idéalement, tous les compteurs électriques du réseau de distribution 1 sont similaires et sont agencés pour mettre en œuvre le procédé de détection selon l’invention. Ainsi, l’ensemble du réseau de distribution 1 est correctement surveillé.
Optionnellement, lorsqu’une rupture de connexion du neutre a été effectivement détectée et que le déséquilibre entre les première, deuxième et troisième tension de phase est considéré comme trop important, alors le procédé de détection peut comprendre en outre l’étape, si ledit procédé de détection est mis en œuvre dans un compteur particulier comprenant un organe de coupure, d’ouvrir ledit organe de coupure pour protéger une ou des installations électriques en aval dudit compteur particulier.
On a représenté aux figures 9 à 12 des exemples d’application du procédé selon l’invention. Dans tous ces exemples, on notera le léger décalage de quelques millisecondes entre les actions réelles (ligne REAL) et les actions vues par l’unité de contrôle électronique 200 (ligne SEEN) qui correspond au temps de traitement des signaux de tension mesurés.
Tout d’abord, en l’absence de pression sur la pédale de frein PF, la première acquisition visible sur la ligne des acquisitions ACQ(T1) correspond à un état PFNP (pédale de frein PF non pressée, rectangle blanc sur les figures) vu par l’unité de contrôle électronique 200. Ensuite, lorsque le conducteur commence à presser la pédale de frein PF (action REALP) l’état du capteur 10 vu par l’unité de contrôle électronique 200 passe à PFP10 (pédale de frein PF pressée avec premier contacteur BNC actif et deuxième contacteur BNO inactif – rectangle hachuré horizontalement sur les figures). Lorsque le conducteur a enfoncé suffisamment la pédale de frein PF pour déclencher les deux contacteurs BNC, BNO, l’état du capteur 10 passe à PFPC (pédale de frein PF pressée confirmée, rectangle noir sur les figures). Lorsque le conducteur commence à relâcher la pédale de frein PF, l’état du capteur 10 repasse à PFP10 puis, une fois la pédale de frein PF totalement relâchée, l’état du capteur 10 repasse à PFNP.
Lorsqu’un défaut survient (action DFLTP), l’état du capteur 10 vu par l’unité de contrôle électronique 200 passe à PFP10 (pédale de frein PF pressée) alors que la pédale de frein PF n’est pas enfoncée par le conducteur. Dans cet exemple, le défaut est permanent et concerne un blocage du premier contacteur BNC à l’état actif.
Dans ce cas, le premier compteur CT1 est incrémenté d’une unité à chaque acquisition (ligne ACQ(T1)) tant que le défaut subsiste.
Une fois que le premier compteur CT1 a atteint le premier seuil MAX1 prédéterminé, l’unité de contrôle électronique 200 détecte le changement d’état ET suivant du capteur 10 qui survient ici lorsque le conducteur appuie sur la pédale de frein PF de sorte à déclencher les deux contacteurs BNC, BNO (état PFPC du capteur 10).
A ce moment-là, l’unité de contrôle électronique 200 détermine que le premier contacteur BNC est bloqué à l’état actif « 1 » lorsque le changement d’état détecté a entrainé simultanément l’état actif « 1 » du premier contacteur BNC et l’état actif « 1 » du deuxième contacteur BNO (i.e., l’état PFNP du capteur 10), ce qui indique que seul le deuxième contacteur BNO fonctionne correctement.
Dans ce cas, l’unité de contrôle électronique 200 bascule sur la première table secondaire 2A (ligne ACQ(T2A)) qui correspond à un blocage du premier contacteur BNC pour pouvoir déterminer l’état ET du capteur 10 à partir du seul deuxième contacteur BNO.
Tout d’abord, en l’absence de pression sur la pédale de frein PF, la première acquisition visible sur la ligne des acquisitions ACQ(T1) correspond à un état PFNP vu par l’unité de contrôle électronique 200. Ensuite, lorsque le conducteur commence à presser la pédale de frein PF (action REALP) l’état du capteur 10 vu par l’unité de contrôle électronique 200 passe à PFP10 pour une acquisition puis, lorsque le conducteur a enfoncé suffisamment la pédale de frein PF pour déclencher les deux contacteurs BNC, BNO, l’état du capteur 10 passe à PFPC (ici pendant quatre acquisitions).
Dans cet exemple, un défaut survient (action DFLTP) pendant que le conducteur continue à presser la pédale de frein PF. Dans ce cas, l’état du capteur 10 vu par l’unité de contrôle électronique 200 passe à PFP10. Dans cet exemple, le défaut est permanent et concerne un blocage du deuxième contacteur BNO à l’état inactif.
Une fois que le premier compteur CT1 a atteint le premier seuil MAX1 prédéterminé, l’unité de contrôle électronique 200 détecte le changement d’état ET suivant du capteur 10 qui survient ici lorsque le conducteur relâche totalement la pédale de frein PF de sorte à remettre les deux contacteurs BNC, BNO dans leur état initial (état PFNP du capteur 10), ici pendant une acquisition.
A ce moment-là, l’unité de contrôle électronique 200 détermine que le deuxième contacteur BNO est bloqué à l’état inactif « 0 » lorsque le changement d’état détecté a entrainé simultanément l’état inactif « 0 » du premier contacteur BNC et l’état inactif « 0 » du deuxième contacteur BNO (i.e., l’état PFNP du capteur 10), ce qui indique que seul le premier contacteur BNC fonctionne correctement.
Dans ce cas, l’unité de contrôle électronique 200 bascule sur la deuxième table secondaire T2B (ligne ACQ(T2B)) qui correspond à un blocage du deuxième contacteur BNO pour pouvoir déterminer l’état ET du capteur 10 à partir du seul premier contacteur BNC.
Tout d’abord, en l’absence de pression sur la pédale de frein PF, la première acquisition visible sur la ligne des acquisitions ACQ(T1) correspond à un état PFNP vu par l’unité de contrôle électronique 200. Ensuite, lorsque le conducteur commence à presser la pédale de frein PF (action REALP) l’état du capteur 10 vu par l’unité de contrôle électronique 200 passe à PFP (ici pendant une acquisition) puis à PFPC (ici pendant quatre acquisitions).
Lorsqu’un défaut survient (action DFLTP), ici pendant que le conducteur continue à presser la pédale de frein PF, l’état du capteur 10 vu par l’unité de contrôle électronique 200 passe à PFP01 (pédale de frein PF pressée avec premier contacteur BNC inactif et deuxième contacteur BNO actif – rectangle hachuré en diagonal du haut vers le bas sur les figures) alors que la pédale de frein PF est toujours enfoncée par le conducteur. Dans cet exemple, le défaut est permanent et concerne un blocage du premier contacteur BNC à l’état inactif.
Dans ce cas, le deuxième compteur CT2 deuxième est incrémenté d’une unité à chaque acquisition (ACQ(T1)) tant que le défaut subsiste.
Avantageusement, le ou les ressorts 15 à lame comprennent une ouverture 17 permettant de les insérer directement sur l’insert 5 sans démontage total de la tuyauterie.
Le dispositif de guidage 1 comprend également une coque 19 positionnée autour du palier 3, de l’insert 5 et du moyen élastique 15. La coque 19 est par exemple représentée sur la .
La coque 19 est par exemple réalisée dans un matériau métallique.
La coque 19 comprend une surface centrale tubulaire 21 dont la partie interne est configurée pour être au moins partiellement au contact du moyen élastique 15. Ainsi, le moyen élastique 15, par exemple le ressort à lame, est positionné dans un espace entre l’insert 5 et la coque 19 et permet d’amortir certains mouvements radiaux d’un tuyau au sein dudit espace.
La coque 19 comprend en outre deux épaulements annulaires 23 prolongeant les extrémités longitudinales de la surface centrale tubulaire 21 vers l’axe longitudinal A du dispositif de guidage 1. Cependant, les dimensions des épaulements annulaires 23 sont déterminées de sorte que seul le palier 3 est en contact avec un tuyau de la tuyauterie. En particulier, les deux épaulements annulaires 23 sont configurés pour maintenir longitudinalement le palier 3, l’insert 5 et le moyen élastique 15 lorsque le dispositif de guidage 1 est assemblé.
Dans le mode de réalisation représenté sur la , la coque 19 comprend deux éléments 19A et 19B de sorte que le démontage du dispositif de guidage 1 est réalisable sans le démontage total de la tuyauterie.
De plus, les épaulements annulaires 23 de la coque 19 comprennent des protubérances 25 régulièrement espacées, par exemple quatre protubérances 25 réparties sur le périmètre formé par un épaulement annulaire 23, chaque protubérance 25 comprenant un angle de manière à former une gouttière 27 ouverte vers l’extrémité radiale de la coque 19.
Le dispositif de guidage 1 peut également comprendre un premier support 29 et un second support 31 représentés sur la . Le premier support 29 et le second support 31 comprennent chacun une partie annulaire 33 et une partie plane radiale 35 configurée pour être positionnée radialement du côté extérieur à la surface centrale tubulaire 21. Les parties annulaires 33 comprennent en outre des moyens de fixation 37 et 39 à la coque 19, les moyens de fixation étant réversibles.
Les moyens de fixation comprennent une alternance d’évidements 37 et de languettes 39 positionnés radialement à l’intérieur des parties annulaires 33.
Les premier et second supports 29 et 31 sont fixés à la coque 19 par insertion des protubérances 25 de la coque 19 dans les évidements 37 des supports 29 et 31, puis par rotation des languettes 39 des supports dans les gouttières 27 de la coque 19.
Les supports 29 et 31 permettent ainsi de fixer le dispositif de guidage 1 à un élément extérieur et également de garantir que les deux éléments 19A et 19B de la coque 19 sont maintenus assemblés.
Optionnellement, le dispositif de guidage 1 comprend une attache 41 représentée à la . L’attache 41 comprend une partie radiale 43 configurée pour être fixée contre la partie plane radiale 35 du premier support 29 et/ou du second support 31. L’attache 41 comprend également une butée 45 configurée pour être positionnée entre deux protubérances 25 de manière à bloquer la rotation du ou des supports sur lesquels l’attache 41 est fixée par rapport à la coque 19. L’attache 41 permet ainsi de garantir que le premier et/ou le second support 29 et 31 ne peuvent pas se détacher.
Afin de faciliter l’assemblage de l’attache 41, l’attache 41 et le premier et/ou le second support 29 et 31 comprennent chacun une lumière 47 afin d’y faire passer un fil frein.
Les parties planes radiales 35 et la partie radiale 43 comprennent également au moins un orifice 49 destiné à accueillir un élément de fixation (non représenté) permettant la fixation de l’attache 41 aux supports et/ou permettant la fixation des supports 29 et 31 à un élément extérieur.
Dans différentes variantes du mode de réalisation illustré, les deux supports 29 et 31 sont fixés de part et d’autre d’une même attache 41, ou le premier support 29 est fixé à une attache 41, tandis que le second support 31 est fixé à une deuxième attache. La représente le dispositif de guidage 1 assemblé et dans lequel le second support 31 est encore laissé libre, et peut être fixé à l’attache 41 avec le premier support 29 ou peut être fixé à une deuxième attache.
Comme évoqué précédemment, on a représenté schématiquement sur la les étapes d’un mode de mise en œuvre du procédé d’installation et/ou d’assemblage du dispositif de guidage 1 de la .
R-01A/B- Réacteur de conversion eau-gaz de 1er étage
R-02A/B- Réacteur de conversion eau-gaz de 2e étage
E-01- Rebouilleur
E-02- Refroidisseur
V-01/V-02/V-03 : Séparateur gaz-liquide
C-01- Absorbeur
C-02- Régénérateur
P03/P04- Pompes à sorbant
E03/E04/E05- Échangeur de chaleur
R-03- H2S-Réacteur d’oxydation
R-04- Régénérateur de catalyseur
P05/P06- Pompes à lisier
P-07- Pompe de purge
Z-02- Souffleur d’air
F-01- Filtre de soufre.
Les unités d’exploitation suivantes ont été utilisées/simulées :
La régulation de tension de charge du deuxième équipement électrique 30 peut être réalisée au moyen de la loi de commande des semi-conducteurs du convertisseur alternatif-continu 110 et/ou du convertisseur continu-alternatif 130. La loi de commande des semi-conducteurs permet de faire la tension de sortie en faisant varier la périodicité du découpage du signal électrique.
Lorsque l’unité de puissance au sol 10 n’est pas connectée à l’aéronef 20, la tension en sortie du convertisseur continu-alternatif 130 peut être elle aussi être ajustée par la loi de commande des semi-conducteurs dudit convertisseur continu-alternatif 130, pour augmenter la plage de tensions possibles.
Deuxième é quipement électrique 30
Le deuxième équipement électrique 30 est un équipement externe à l’unité de puissance au sol 10 qui comporte une unité de stockage d’énergie électrique (non représentée), comportant une ou plusieurs batteries électriques, qui peuvent être rechargée par une tension électrique continue. A cette fin, le deuxième équipement électrique 30 est configuré pour être relié électriquement à la deuxième sortie d’alimentation électrique 150 de l’unité de puissance au sol 10.
Le deuxième équipement électrique 30 peut par exemple un tracteur de type « push-back » à batterie électrique, une unité d’air conditionné (Air Conditioning Unit ou ACU), ou tout autre équipement électrique nécessitant une charge électrique à partir d’une tension électrique continue délivrée par l’unité de puissance au sol 10 via la deuxième sortie d’alimentation électrique 150.
Aéronef 20
L’aéronef 20 comprend des dispositifs nécessitant d’être alimentés électriquement pendant le stationnement de l’aéronef 20. Cette alimentation électrique est réalisée par la fourniture d’une tension électrique alternative par l’unité de puissance au sol 10. Par exemple, cette tension peut être de 200 V à une fréquence de 400 Hz.
M ise en œuvre de l’invention
Tout d’abord, quel que soit le mode de réalisation, le module de stockage 120 doit être au moins en partie chargé dans une phase préliminaire.
Pour ce faire, en référence à la , la source d’alimentation électrique externe 40 est tout d’abord reliée électriquement à l’entrée d’alimentation électrique 101 de l’unité de puissance au sol 10 afin de délivrer une tension électrique alternative d’entrée dans une étape E1, par exemple en 400 V / 50 Hz ou en 480 V / 60 Hz ou en 200 V / 400 Hz.
Le convertisseur alternatif-continu 110 convertit cette tension électrique alternative d’entrée en une tension électrique continue dans une étape E2 puis la délivre sur l’entrée de charge 121 du module de stockage 120 dans une étape E3 afin de le charger et stocker ainsi de l’énergie électrique dans une étape E4.
Dans un premier mode de réalisation, toujours en référence à la , l’unité de stockage d’énergie électrique du deuxième équipement électrique 30 est rechargée.
A cette fin, le deuxième équipement électrique 30 est tout d’abord relié électriquement à la deuxième sortie d’alimentation électrique 150 de l’unité de puissance au sol 10 dans une étape F5.
Le module de stockage 120 délivre alors dans une étape F6, via sa sortie de charge 122, une tension électrique continue, générée à partir d’énergie électrique stockée dans ledit module de stockage 120, au convertisseur continu-alternatif 130.
Le convertisseur continu-alternatif 130 convertit alors dans une étape F7 cette tension électrique continue en une tension électrique alternative et la fournit dans une étape F8, via la connexion électrique 135 au convertisseur alternatif-continu 110.
Le convertisseur alternatif-continu 110 convertit dans une étape F9 la tension électrique alternative reçue du convertisseur continu-alternatif 130 via la connexion électrique 135 en une tension électrique continue.
En fonctionnement normal, l’oxygène est introduit en sous-stœchiométrie dans tous les étages sauf le dernier étage 30. Dans ces étages, la réaction d’oxydation se produit, conduisant à la transformation d’une partie de l’hydrogène présent dans les flux d’entrée 56, 58 en vapeur d’eau et conduit à un dégagement de chaleur. L’oxygène est avantageusement totalement consommé par ces réactions. Le débit d’oxygène apporté via les flux de comburant 44, 46 est par exemple contrôlé à partir de la température des flux de fumées 62, 64 ou par le débit d’hydrogène en entrée de chacun des étages, calculé à partir des mesures des débits du flux de gaz 36 et du flux gazeux 80 et de la teneur en hydrogène en entrée de chacun des étages. En sortie de chacun des étages, la teneur en oxygène est préférentiellement mesurée et cette mesure est utilisée par le système de régulation 32 pour ajuster la quantité de comburant envoyée dans chacun des étages.
La température des flux de fumées 62, 64, 66 étant maintenue inférieure à la température maximale, ceci évite une dégradation des catalyseurs présents dans les brûleurs catalytiques 50, 52, 54.
En sortie de chacun des étages 26, 28, 30, les échangeurs 68, 70, 72 alimentés par le fluide réfrigérant 20 permettent d’abaisser la température des flux de sortie 74, 76, 78 à une température supérieure à la température minimale, ce qui évite la condensation d’eau dans ces flux.
En variante, en sortie de l’échangeur 72, un échangeur supplémentaire (non représenté) permet de refroidir davantage le flux 78. Le système de régulation 32 ajuste le débit de réfrigérant de cet échangeur supplémentaire afin de permettre au séparateur 38 de produire le flux d’eau 18.