INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De plus chaque dispositif de communication 20 de satellite 2 comprend un module 24 de chiffrement adapté pour chiffrer des messages à émettre par la première interface de communication 21, puisque ces messages transitent par l’ensemble de satellites dit public ou commercial, et peuvent donc nécessiter un chiffrement pour leur sécurisation. Comme pour le dispositif de communication du véhicule décrit ci-avant, le dispositif de communication 20 du satellite peut comprendre un routeur 25 adapté pour sélectionner une interface de communication en fonction d’un niveau de sécurité d’un message à envoyer. Par exemple, pour un niveau de sécurité élevé, comme par exemple la mise à jour d’un programme mis en œuvre par des véhicules ou l’échange de clés de chiffrement pour la mise en œuvre de communication d’un niveau de sécurité intermédiaire, le message peut être envoyé aux véhicules directement via la troisième interface de communication 23, ou par l’intermédiaire d’un autre satellite 2 du deuxième ensemble S2 via la deuxième interface de communication 22.
En revanche, pour des messages de niveau de sécurité moins élevé mais nécessitant un débit important et/ou un temps de latence réduit, comme par exemple des mises à jour de cartes de géolocalisation, ces messages peuvent être reçus par un satellite 2 du deuxième ensemble S2 depuis une station terrestre, et relayés au premier ensemble S1 de satellites par la première interface de communication. En fonction du niveau de sécurité associé au message à émettre, le module 24 de chiffrement peut également chiffrer les messages avant leur émission par la première interface de communication 21.
L’architecture proposée permet donc de résoudre les problématiques variées de sécurité, de contraintes de latence et de débit, et d’accessibilité aux réseaux posées par les différentes applications de communication à distance pouvant être mises en œuvre par le véhicule.
Support de lampes à haute intensité pour four à recuit thermique rapide La présente description concerne de façon générale les supports de lampes à haute intensité pour fours à recuit thermique rapide et les fours à recuit thermique rapide comprenant de tels supports.
Un four à recuit thermique rapide est un four permettant de porter un objet, notamment un substrat de silicium, à haute température, par exemple jusqu'à 1200 °C ou plus, dans un temps très court, en général quelques secondes.
Le système selon l’invention peut comporter d’autres caractéristiques qui peuvent être prises séparément ou en combinaison, et notamment :
- son calculateur de recharge peut utiliser au moins deux seconds protocoles de communication différents ;
- en présence de la première option, chaque second protocole de communication peut être choisi parmi un protocole de communication dit ChaoJi, un protocole de communication dit Combo Charging Sytem 1 (ou CCS1), et un protocole de communication dit Combo Charging Sytem 2 (ou CCS2) ;
- il peut constituer un véhicule, éventuellement de type automobile, et comprenant un groupe motopropulseur comportant au moins une machine motrice électrique propre à être alimentée en énergie électrique par une batterie qui est rechargeable via le connecteur de recharge.
Brève description des figures D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront à l’examen de la description détaillée ci-après, et du dessin annexé, sur lequel :
illustre schématiquement et fonctionnellement un exemple de réalisation d’un véhicule comprenant un GMP, à machine motrice électrique alimentée par une batterie principale rechargeable et couplée à un connecteur de recharge, et un dispositif d’adaptation selon l’invention,
illustre schématiquement et fonctionnellement une partie d’un exemple de réalisation d’un connecteur de recharge de véhicule de type GB/T 2015, et pourvu d’un dispositif d’adaptation selon l’invention permettant une adaptation GB/T 2015 / Chaoji, et
illustre schématiquement et fonctionnellement une partie d’un exemple de réalisation d’un connecteur de recharge de véhicule de type CHAdeMO, et pourvu d’un dispositif d’adaptation selon l’invention permettant une adaptation CHAdeMO / Chaoji.
Description détaillée de l’invention L’invention a notamment pour but de proposer un dispositif d’adaptation DA destiné à équiper un système S comprenant un connecteur de recharge CR couplé à une batterie BR rechargeable et auquel peut être connecté temporairement un connecteur externe CE couplé à une source d’alimentation externe SA.
On a schématiquement représenté sur la un système S (ici un véhicule) comprenant une chaîne de transmission à GMP électrique (et donc à machine motrice électrique MME), un réseau de bord RB, une batterie de servitude BS, une batterie principale (ou de traction) BR, un convertisseur CV, un connecteur de recharge CR auquel est temporairement connecté un connecteur externe CE selon l’invention (faisant ici partie d’un câble d’alimentation électrique C2 couplé à une source d’alimentation externe SA), et un dispositif d’adaptation DA selon l’invention.
Plus particulièrement, dans le tensioactif selon l’invention, le groupe B désigne l’atome d’hydrogène et m vaut 1 et le groupe formé par R 1 , R 2 et l’atome de carbone, auquel R 1 et R 2 sont attachés, est le radical 2-octyle.
Encore plus particulièrement, dans le tensioactif selon l’invention, le groupe B désigne l’atome d’hydrogène et m vaut 1, le groupe formé par R 1 , R 2 et l’atome de carbone, auquel R 1 et R 2 sont attachés, est le radical 2-octyle et le groupe A désigne un groupe éthylène.
Avantageusement, la composition selon l’invention peut comprendre un mélange de tensioactifs tels que définis ci-dessus.
De préférence, la composition selon l’invention peut comprendre un ou plusieurs tensioactifs de formule (I) choisis parmi le 2-octanol éthoxylé avec n = 1, le 2-octanol éthoxylé avec n = 2, le 2-octanol éthoxylé avec n = 3, le 2-octanol éthoxylé avec n = 4, le 2-octanol éthoxylé avec n = 5, le 2-octanol éthoxylé avec n = 6, le 2-octanol éthoxylé avec n = 7, le 2-octanol éthoxylé avec n = 8, le 2-octanol éthoxylé avec n = 9, le 2-octanol éthoxylé avec n = 10, le 2-octanol propoxylé avec n = 1, le 2-octanol propoxylé avec n = 2, le 2-octanol propoxylé avec n = 3, le 2-octanol propoxylé avec n = 4, le 2-octanol propoxylé avec n = 5, le 2-octanol propoxylé avec n = 6, le 2-octanol propoxylé avec n = 7, le 2-octanol propoxylé avec n = 8, le 2-octanol propoxylé avec n = 9, le 2-octanol propoxylé avec n = 10, le 2-octanol hydroxypropoxylé avec n = 1, le 2-octanol hydroxypropoxylé avec n = 2, le 2-octanol hydroxypropoxylé avec n = 3, le 2-octanol hydroxypropoxylé avec n = 4, le 2-octanol hydroxypropoxylé avec n = 5, le 2-octanol hydroxypropoxylé avec n = 6, le 2-octanol hydroxypropoxylé avec n = 7, le 2-octanol hydroxypropoxylé avec n = 8, le 2-octanol hydroxypropoxylé avec n = 9, le 2-octanol hydroxypropoxylé avec n = 10, pour chacun de ces tensioactifs B désigne un atome d’hydrogène.
De manière particulièrement préférée, la composition selon l’invention peut comprendre un mélange de deux ou trois tensioactifs de formule (I) choisis parmi le 2-octanol éthoxylé avec n = 1, le 2-octanol éthoxylé avec n = 2, le 2-octanol éthoxylé avec n = 3, le 2-octanol éthoxylé avec n = 4, le 2-octanol éthoxylé avec n = 5, le 2-octanol éthoxylé avec n = 6, le 2-octanol éthoxylé avec n = 7, le 2-octanol éthoxylé avec n = 8, le 2-octanol éthoxylé avec n = 9, le 2-octanol éthoxylé avec n = 10.
Plus particulièrement, la composition selon l’invention peut comprendre un mélange d’un tensioactif choisi parmi le 2-octanol éthoxylé avec n = 1, le 2-octanol éthoxylé avec n = 2, le 2-octanol éthoxylé avec n = 3, le 2-octanol éthoxylé avec n = 4, le 2-octanol éthoxylé avec n = 5 et d’un tensioactif choisi parmi le 2-octanol éthoxylé avec n = 6, le 2-octanol éthoxylé avec n = 7, le 2-octanol éthoxylé avec n = 8, le 2-octanol éthoxylé avec n = 9, le 2-octanol éthoxylé avec n = 10.
L’ester
La composition selon l’invention comprend au moins un ester méthylique d’acide gras en C 11 -C 22 .
De préférence, la composition selon l’invention comprend un mélange d’esters méthyliques d’acides gras en C 11 -C 22.
Parmi les esters méthyliques particulièrement appropriés pour les besoins de l’invention, on peut citer le ricinoléate de méthyle, le stéarate de méthyle, l’oléate de méthyle, le linoléate de méthyle, le palmitate de méthyle, ainsi que les mélanges de deux ou plusieurs d’entre eux en toutes proportions.
De préférence, la composition de l’invention comprend un mélange d’esters issu de l’huile de ricin. Généralement, cette huile est obtenue par un procédé d’extraction classique, puis une méthanolyse de l’huile permet de produire une coupe d’esters riche en ricinoléate de méthyle (≥ 75%), sur laquelle est appliquée un craquage thermique suivi d'une distillation. Le procédé est divulgué dans la publication scientifique OCL, Vol. 16, n°4, juillet-décembre 2009.
De préférence, le mélange d’esters méthyliques issu de l’huile de ricin comprend -du stéarate de méthyle (H 3 C(CH 2 ) 16 COOCH 3 ), -de l’oléate de méthyle (H 3 C(CH 2 ) 7 CH=CH(CH 2 ) 7 COOCH 3 ), -du linoléate de méthyle (H 3 C(CH 2 ) 4 CH=CHCH 2 CH=CH(CH 2 ) 7 COOCH 3 ), -du palmitate de méthyle (H 3 C(CH 2 ) 14 COOCH 3 ), -du ricinoléate de méthyle (H 3 C(CH 2 ) 5 CH(OH)CH 2 CH=CH(CH 2 ) 7 COOCH 3 ) et -de l’acide 10-undécylénique (H 2 C=CH(CH 2 ) 8 COOH).
Plus particulièrement, le mélange d’esters méthyliques issu de l’huile de ricin comprend : -de 5 à 20 %, de préférence de 8 à 12 % de stéarate de méthyle ; -de 20 à 40 %, de préférence de 25 à 35 % d’oléate de méthyle; -de 30 à 50 %, de préférence de 35 à 45 % de linoléate de méthyle ; -moins de 15 %, de préférence moins de 8,5 % de palmitate de méthyle ; -de 0,1 à 20 %, de préférence de 2 à 7 % de ricinoléate de méthyle ; et -de 0,1 à 3 %, de préférence de 0,4 à 2 % d’acide 10-undécylénique.
De préférence, la composition selon l’invention comporte : -de 2,5 à 20 % en poids par rapport au poids total de la composition, de préférence de 4 à 12 % en poids par rapport au poids total de la composition de stéarate de méthyle (H 3 C(CH 2 ) 16 COOCH 3 ), -de 10 à 40 % en poids par rapport au poids total de la composition, de préférence de 12 à 35 % d’oléate de méthyle (H 3 C(CH 2 ) 7 CH=CH(CH 2 ) 7 COOCH 3 ), -de 15 à 50 % en poids par rapport au poids total de la composition, de préférence de 17 à 45 % de linoléate de méthyle (H 3 C(CH 2 ) 4 CH=CHCH 2 CH=CH(CH 2 ) 7 COOCH 3 ), -moins de 15 % en poids par rapport au poids total de la composition, de préférence moins de 8 % de palmitate de méthyle (H 3 C(CH 2 ) 14 COOCH 3 ), -de 0,05 à 20 % en poids par rapport au poids total de la composition, de préférence de 1 à 7 % de ricinoléate de méthyle (H 3 C(CH 2 ) 5 CH(OH)CH 2 CH=CH(CH 2 ) 7 COOCH 3 ) ; -de 0,05 à 3 %, de préférence de 0,2 à 2 % d’acide 10-undécylénique (H 2 C=CH(CH 2 ) 8 COOH).
La composition selon l’invention présente un indice d’hydroxyle supérieur ou égal à 18 mg de KOH /g, et plus particulièrement supérieur ou égal à 20 mg de KOH /g. L’indice d’hydroxyle est déterminé selon la norme DIN 53240-2 (Novembre 2007).
De préférence, le mélange comprenant les esters méthyliques d’acides gras présente un indice d’iode de 100 à 120 g de I 2 pour 100 g de mélange. L’indice d’iode est déterminé selon la norme ISO 3961 (août 2018).
Selon l’un des aspects de l’invention, l’embout de connexion fluidique du support présente une forme sensiblement tronconique.
Selon l’un des aspects de l’invention, la zone brasée est sur un sommet de cet embout de connexion fluidique du support.
Selon l’un des aspects de l’invention, la première plaque et/ou la deuxième plaque comprennent des sites aptes à recevoir un ou plusieurs éléments choisis parmi : une vanne, un organe de détente notamment un détendeur électronique (appelé par l’abrégé EXV) ou un détendeur thermostatique (appelé par l’abrégé TXV), une bride, un capteur de température, un capteur de pression, un capteur de température et de pression.
Selon l’un des aspects de l’invention, le support est placé en vis-à-vis d’une partie seulement des faces supérieures des échangeurs principaux, à savoir lorsque le module est observé suivant un axe perpendiculaire aux faces supérieures qui sont de préférence globalement planes, certaines zones de ces faces supérieures des échangeurs principaux sont laissées découvertes, non recouvertes par le support.
Selon l’un des aspects de l’invention, ces zones laissées découvertes reçoivent une ou plusieurs tubulures des échangeurs principaux, tubulures agencées pour être connectées à un circuit de fluide caloporteur.
Selon l’un des aspects de l’invention, ces tubulures s’étendent perpendiculairement aux faces supérieures des échangeurs.
Ainsi les connectiques pour le fluide caloporteur, formées notamment par des tubulures rigides, sont disposées du côté du support, et non sur un côté opposé au support.
L’invention permet ainsi d’avoir les connectiques de fluide réfrigérant et celles du fluide caloporteur, du même côté des échangeurs, ce qui peut rendre l’ensemble plus compact.
Selon l’un des aspects de l’invention, la première plaque du support est à distance non nulle des faces supérieures des échangeurs principaux, en dehors de la jonction brasée ou de la bride de connexion.
Dans le cas d’une jonction brasée, la première plaque comprend notamment un embout pourvu à son sommet, d’une ouverture de passage de fluide réfrigérant, cet embout étant brasé avec l’un des échangeurs de chaleur principaux.
Selon l’un des aspects de l’invention, cet embout, par exemple de forme tronconique, s’étend dans un logement de l’échangeur de chaleur, et l’embout est brasé sur une surface au fond de ce logement, tout en laissant dégagés les canaux de fluide réfrigérant internes à l’échangeur.
Selon l’un des aspects de l’invention, au moins capteur de température/pression est inséré dans la première plaque et/ou la deuxième plaque.
Selon l’un des aspects de l’invention, le capteur est porté par une embase, notamment de section ronde, carrée ou rectangulaire, cette embase comprenant une portion de canal du support.
Selon l’un des aspects de l’invention, le support, notamment formé par deux plaques assemblées, est monté sur ledit au moins un échangeur, haute pression ou basse pression.
Selon l’un des aspects de l’invention, le support, notamment formé par deux plaques assemblées, est monté sur deux échangeurs, notamment choisis parmi le refroidisseur basse pression, le condenseur haute pression et l’échangeur interne.
Selon l’un des aspects de l’invention, le refroidisseur basse pression (encore appelé « Chiller » en anglais), le condenseur haute pression et l’échangeur interne forment un ensemble à échangeurs préassemblés.
Afin d’éliminer la détonation, l’invention concerne un moteur alternatif à combustion interne fonctionnant sur le cycle à 2 temps dont chaque cylindre reçoit à chaque cycle une masse fraîche MA d’un mélange isotherme d’air comburant et d’un gaz combustible qui remplace la masse des gaz brûlés au cycle précédent caractérisé en ce qu’une masse chaude MB de gaz brûlés retenue dans le cylindre diffuse dans la totalité de la masse fraîche MA, pendant la phase d’échange des gaz et la phase de compression, pour former un mélange réactif totalement stratifié en températures dont la strate isotherme la plus chaude atteint sa température d’auto-allumage sous l’effet de sa compression par le piston avant son point mort haut et dont les strates isothermes moins chaudes atteignent successivement leur température d’auto-allumage sous l’effet de leur compression consécutive à la dilatation thermique des strates isothermes déjà brûlées.
L’invention concerne également un procédé de fonctionnement d’un tel moteur.
La température et la concentration massique de gaz combustible peuvent être identiques en tous points de la masse fraîche MA afin d’uniformiser la température des gaz issus de la combustion.
La strate isotherme la plus froide du mélange réactif peut atteindre sa température d’auto-allumage après le point mort haut du piston afin de limiter la pression et la température maximales du cycle.
L’étendue surfacique des strates isothermes du mélange réactif peut diminuer quand leur température augmente afin de conférer une progressivité au taux de dégagement de chaleur de la combustion.
La strate la plus chaude du milieu réactif peut être située près du centre de la chambre de combustion et contre un piston calorifugé afin de conférer une progressivité au taux de dégagement de chaleur de la combustion et de limiter les fuites thermiques vers le corps du piston.
Un capteur peut être situé dans un cylindre pour transmettre en permanence la position angulaire de la combustion par rapport au point mort haut du piston à un ordinateur de contrôle moteur qui pilote des actionneurs agissant sur les températures des strates isothermes du mélange réactif pour placer ladite position angulaire sur une valeur conforme à une cartographie du champ couple/vitesse de fonctionnement du moteur stockée dans la mémoire de l’ordinateur.
Les températures des strates isothermes du mélange réactif stratifié peuvent être pilotées via le rapport MB/MA des masses retenues dans le cylindre.
Les températures des strates isothermes du mélange réactif stratifié peuvent être pilotées via le taux de compression effectif du piston qui comprime le mélange MA+MB.
Un capteur sensible à la pression des gaz peut détecter la position angulaire de la pression maximale du cycle qui coïncide avec la fin de la combustion conforme à l’invention.
L’ordinateur de contrôle moteur peut agir sur les températures des strates isothermes du mélange réactif stratifié en pilotant individuellement ou collectivement certains des actionneurs ci-après : des déphaseurs d’arbre à cames, des distributeurs de turbine à section variable, des by-pass de turbine à section variable, des by-pass de réfrigérant d’air à section variable.
Ledit moteur peut comporter plusieurs cylindres identiques munis d’orifices d’échappement et de tuyères d’admission fermés selon une chronologie qui comporte successivement : au voisinage du point mort bas du piston, l’ouverture simultanée des orifices d’échappement suivie par l’ouverture simultanée des tuyères d’admission ; entre le point mort bas et le point mort haut du piston , la fermeture simultanée des tuyères d’admission suivie par la fermeture simultanée des orifices d’échappement, l’ordinateur de contrôle moteur pilotant l’angle de fermeture des orifices d’échappement pour positionner la combustion en modulant simultanément le rapport MB/MA et le taux de compression effectif du mélange réactif stratifié MA+MB.
Ledit moteur peut comporter plusieurs cylindres munis de tuyères d’admission reliées à un plénum d’admission pressurisé à une pression PA, et munis d’orifices d’échappement reliés à un plénum d’échappement pressurisé à une pression PE inférieure à PA, les plénums étant suffisamment volumineux par rapport au volume de gaz transféré à chaque cycle pour que PA et PE soient sensiblement constantes en régime stabilisé quand le couple et la vitesse de rotation du moteur sont constants afin que les écoulements soient identiques dans tous les cylindres.
Chaque cylindre peut être fermé, d’une part, par la face plane d’une culasse axisymétrique comportant une tuyère d’admission axiale formée autour d’une soupape d’admission et quatre orifices d’échappement périphériques identiques disposés en carré autour de la tuyère d’admission et fermés par des soupapes synchrones, et d’autre part, par la face d’un piston axisymétrique formée pour renvoyer le jet d’air carburé issu de la tuyère d’admission vers la culasse afin de structurer une stratification thermique axisymétrique.
La face du piston peut être recouverte par un bouclier thermique qui échange sa chaleur avec le jet d’air carburé pour annuler le flux thermique vers le corps du piston.
Les soupapes d’échappement et la soupape d’admission peuvent être actionnées par des arbres à cames reliés à l’arbre moteur via un dispositif déphaseur pilotable commun pour positionner la combustion dans le cycle.
- R 11 représente un radical hydrocarboné, saturé ou insaturé, cyclique, linéaire ou ramifié, comprenant de 6 à 14 atomes de carbone ;
- i, j, R 11 et R 12 étant tels que l'allophanate d’hexaméthylène diisocyanate correspondant à la formule (III) comprend une teneur en groupe isocyanate NCO allant de 12 à 14% en poids par rapport au poids dudit allophanate.
De préférence, le radical R 1 est le radical divalent dérivé de l'isophorone diisocyanate.
Dans le copolyuréthane silylé ionique de formule (I), lorsque le radical R 2 ou le radical R 10 comprend un ou des hétéroatomes, ledit ou lesdits hétéroatomes ne sont pas présents en bout de chaîne. Autrement dit, les valences libres du radical divalent R 2 et du radical divalent R 10 liées aux atomes d’oxygène voisin du polymère silylé, proviennent chacune d’un atome de carbone. Ainsi, la chaine principale du radical R 2 et du radical divalent R 10 est terminée par un atome de carbone à chacune des deux extrémités, ledit atome de carbone présentant alors une valence libre.
Selon un mode de réalisation, le copolyuréthane silylé ionique de formule (I) est obtenu à partir de polyols choisis parmi les polyéthers polyols, les polyesters polyols, les polycarbonates polyols, les polyacrylates polyols, les polysiloxanes polyols, les polyoléfines polyols et leurs mélanges, de préférence à partir de diols choisis parmi les polyéthers diols, les polyesters diols, les polycarbonates diols, les polyacrylates diols, les polysiloxanes diols, les polyoléfines diols et leurs mélanges, plus préférentiellement parmi les polyéthers diols. De tels diols peuvent être représentés par la formule HO-R 2 -OH ou HO-R 10 -OH, où R 2 et R 10 ont la même signification que dans la formule (I).
Selon un mode de réalisation, le radical R 2 et/ou R 10 peut être choisi parmi les radicaux divalents suivants dont les formules ci-dessous font apparaître les deux valences libres :
- dérivé d’un polyéthylène glycol :
Le dispositif comprend par ailleurs un deuxième barreau 2 s’étendant selon un deuxième axe X2 entre une première extrémité 21 et une deuxième extrémité 22 .
Le deuxième barreau 2 comporte en son milieu un orifice 24 , pour laisser un passage pour la tige filetée 4 . Le deuxième barreau 2 est un tube carré creux. De préférence, le deuxième barreau 2 a la même longueur et la même section que le premier barreau.
Comme pour le premier barreau, il est prévu des formes d’accroche 7, notamment par exemple des arcs de cercle 70 .
On note que les formes d’accroche 7 prévues sur le premier barreau et les formes d’accroche prévues sur le deuxième barreau se retrouvent en vis-à-vis l’une de l’autre pour serrer une armature 51 52 .
Le dispositif comprend par ailleurs un élément de serrage 3 . Dans l’exemple illustré, cet élément de serrage se présente comme une croix de vissage. Toutefois comme déjà mentionné, tout système permettant de pincer et/ou serrer, comme un système à serre joint, à cliquet, à crémaillère pourrait convenir.
L’élément de serrage 3 comprend un tube 32 présentant un axe W destiné à coïncider avec l’axe de tige filetée.
L’élément de serrage 3 comprend un écrou 31 fixé à une extrémité longitudinale du tube, coaxialement au tube. L’écrou 31 comporte un filet intérieur qui correspond par complémentarité de forme au filet extérieur de la tige filetée.
L’élément de serrage 3 comprend des bras 33 , 34 . Les bras sont de préférence perpendiculaires au tube. Chaque bras présent une longueur d’une quinzaine à une vingtaine de centimètres. Il peut être prévu une boule ou une tête en bout de bras pour minimiser l’impact éventuel avec une jambe de compagnon WK.
La longueur du tube L32 est comprise entre 25 cm et 45 cm.
Le diamètre du tube D32 est compris entre 30 mm et 40 mm.
Le tube comprend un espace intérieur 36 , pour recevoir, du coté opposé à l’écrou une tige de montant. La tige du montant est de préférence reçue à l’intérieur du tube, mais il n’est pas exclu de recevoir un montant sur l’extérieur du tube 32.
Grâce à l’écrou, l’élément de serrage 3 est adapté pour être vissé sur la tige filetée, comme illustré sur la .