INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La plaque externe 70 comporte aussi une languette amont externe 78. La languette amont externe 78 s’étend longitudinalement vers l’amont depuis la paroi d’étanchéité externe 71. La languette amont externe 78 est appliquée dans la direction radiale sur la paroi annulaire longitudinale 49 de la bride de liaison 46. Lors du fonctionnement de la turbomachine, la pression des gaz chaud circulant dans la turbomachine est plus élevée radialement à l’extérieur de l’ensemble qu’à l’intérieur. En d’autres termes, la pression est plus élevée radialement à l’extérieur des pattes de liaison 50 et de la paroi annulaire interne 44 que dans le volume définit radialement à l’intérieur des pattes de liaison 50 et la paroi annulaire interne 44. Ainsi, en raison de cette différence de pression, un effort radialement vers l’intérieur est exercé sur la plaque externe 70 de chaque organe d’étanchéité 60. La plaque externe 70 est alors plaquée contre la face radialement externe de la première patte de liaison 50, de la deuxième patte de liaison 50 et de la paroi annulaire longitudinale 49 de la bride de liaison 46 par les appuis des languettes 76, 77, 78. Cela permet ainsi une meilleure étanchéité au niveau de l’espace libre correspondant.
L’organe d’étanchéité 60 comprend aussi une plaque interne 80. La plaque interne 80 peut être réalisée en un matériau métallique. La plaque interne 80 est reliée à la plaque externe 70. La plaque interne 80 comprend une paroi d’étanchéité interne 81. La paroi d’étanchéité interne 81 est disposée circonférentiellement entre la première patte de liaison 50 et la deuxième patte de liaison 50. La paroi d’étanchéité interne 81 participe donc aussi à l’obturation de manière étanche de l’espace libre formé circonférentiellement entre la première patte de liaison 50 et la deuxième patte de liaison 50 et longitudinalement entre la partie annulaire 47 de la bride de liaison 46 et la paroi annulaire du cône d’éjection 40. La paroi d’étanchéité interne 81 présente à cet effet une forme globalement trapézoïdale qui coïncide avec la forme trapézoïdale de l’espace obturé. La plaque interne 80 comprend par ailleurs une languette aval interne 88 qui s’étend longitudinalement vers l’aval depuis la paroi d’étanchéité interne 81.
Dans ce mode de réalisation, l’organe d’étanchéité 60 comprend un joint 90. Le joint 90 peut être réalisé dans un matériau résistant à haute température. Dans une autre configuration, le joint 90 comprend une première partie 91 qui est intercalée, de préférence serrée, dans la direction radiale entre la languette aval interne 88 et une face radialement interne de la paroi annulaire interne 44 du cône d’éjection 40. Cela permet d’améliorer l’étanchéité radialement entre l’organe d’étanchéité 60 et la paroi annulaire interne 44 du cône d’éjection 40. De plus, un simple appui radial de la première partie 91 du joint 90 sur la paroi annulaire interne 44 du cône d’éjection 40 limite, voire empêche, la génération de contraintes mécaniques dans la paroi annulaire interne 44 du cône d’éjection 40. Cela limite, voire empêche, les risques d’endommagement de la paroi annulaire interne 44. La première partie du joint peut être maintenue en place par une retenue faisant partie ou fixée à la plaque 70. La première partie 91 du joint 90 coïncide ici avec une partie d’extrémité aval du joint 90.
Le joint 90 comporte aussi une deuxième partie 92. La deuxième partie 92 est distincte de la première partie 91. La deuxième partie 92 du joint 90 est agencée radialement entre la paroi d’étanchéité externe 71 et la paroi d’étanchéité interne 81. Un tel agencement permet la fixation du joint 90 à la plaque externe 70 et la plaque interne 80. La deuxième partie 92 du joint 90 est globalement plate. La deuxième partie 92 du joint 90 comprend trois trous 101 adaptés pour permettre le passage d’un moyen de liaison 100 entre la paroi d’étanchéité externe 71 et la paroi d’étanchéité interne 81. Le moyen de liaison 100 entre la plaque interne 80 et la plaque externe 70 est ici un moyen mécanique de type rivets.
Dans le cas du premier mode de réalisation, la deuxième partie 92 du joint 90 s’étend circonférentiellement depuis la première patte de liaison 50 jusqu’à la deuxième patte de liaison 50 et longitudinalement depuis la partie annulaire 47 de la bride de liaison 46 jusqu'à une portion d’extrémité amont de la paroi annulaire interne 44 du cône d’éjection 40.
Cette traverse supérieure TS est destinée à être installée suivant une direction transversale d’un véhicule (perpendiculaire aux côtés latéraux ou longitudinaux (droit et gauche)), et comprend deux extrémités Ej (j = 1 ou 2) opposées et destinées à être solidarisées fixement et respectivement aux extrémités supérieures ESj de deux supports latéraux (ou « appuis façade ») SLj, droit et gauche, comme illustré sur la .
On notera que dans l’exemple illustré les supports latéraux SLj sont destinés à être solidarisés fixement à la structure du véhicule et font partie de la façade avant, tout comme la traverse supérieure TS. Bien que cela ne soit pas représenté, la façade avant comprend aussi une armature de pare-chocs et une traverse inférieure de pare-chocs qui sont couplées à la traverse supérieure TS et auxquelles est solidarisée une peau de pare-chocs. La traverse inférieure de pare-chocs est couplée à la traverse supérieure TS en étant située sous cette dernière (TS).
Chaque extrémité Ej de la traverse supérieure TS comprend une zone d’ancrage ZAj et un logement Lj.
Chaque zone d’ancrage ZAj est agencée de manière à recevoir l’un des deux mécanismes (de verrouillage) latéraux (droit et gauche) qui sont propres à verrouiller le capot avant du véhicule. Par exemple, chaque mécanisme de verrouillage latéral peut être solidarisé par deux vis en deux endroits de la zone d’ancrage ZAj associée.
Chaque logement Lj a une face avant FV ouverte et une face inférieure FI ouverte, et est destiné à loger l’extrémité supérieure ESj de l’un des supports latéraux SLj, comme illustré sur la .
De plus, chaque extrémité Ej comprend dans une partie inférieure de la face avant FV de son logement Lj une liaison inférieure LI rigide. Cette dernière (LI) relie deux parois latérales PL de son extrémité Ej, qui sont opposées et participent à la définition du logement Lj, et est propre à augmenter la résistance de cette extrémité Ej pour que cette dernière (Ej) supporte des efforts subis (ou encaissés) par le mécanisme de verrouillage latéral associé.
Grâce à cette liaison inférieure LI qui relie entre elles les parties inférieures des deux parois latérales PL délimitant partiellement le logement Lj concerné, on renforce notablement l’extrémité Ej en empêchant que ses parois latérales PL s’écartent à partir de leurs parties inférieures en présence d’importants efforts encaissés par le mécanisme de verrouillage latéral associé, ce qui permet d’empêcher la déformation locale de cette extrémité Ej.
On notera que la présence des liaisons inférieures LI empêche le couplage de la traverse supérieure TS aux extrémités supérieures ESj des supports latéraux SLj par une translation longitudinale de l’arrière vers l’avant. Désormais, ce couplage doit se faire par une translation verticale du haut vers le bas de la traverse supérieure TS vers les extrémités supérieures ESj, avec un passage de ces dernières (ESj) au travers des faces inférieures FI des logements Lj. La solidarisation fixe de la traverse supérieure TS à chaque extrémité supérieure ESj se fait ensuite par vissage suivant la direction longitudinale du véhicule au travers de la face avant FV du logement Lj, car cette face avant FV demeure suffisamment ouverte pour permettre un tel vissage, mais aussi par vissage suivant la direction verticale du véhicule, grâce à la définition d’un trou traversant TT défini dans la paroi supérieure PS de l’extrémité Ej correspondante, qui participe aussi à la délimitation de ce logement Lj.
Par exemple, et comme illustré sur les figures 1 et 2, chaque extrémité Ej peut aussi comprendre, dans la partie supérieure de la face avant FV de son logement Lj, une liaison supérieure LS rigide. Cette dernière (LS) relie les deux parois latérales PL (dans leur partie supérieure) et la paroi supérieure PS de son extrémité Ej. Chaque liaison supérieure LS est agencée de manière à augmenter la résistance de cette extrémité Ej.
On comprendra en effet que chaque liaison supérieure LS permet de renforcer encore plus son extrémité Ej en empêchant que ses parois latérales PL s’écartent à partir de leurs parties supérieures en présence d’importants efforts encaissés par le mécanisme de verrouillage latéral associé. Cette option permet donc d’empêcher encore plus la déformation locale de l’extrémité Ej considérée. Il faut néanmoins que les extensions respectives des liaison inférieure LI et liaison supérieure LS suivant la direction verticale permettent à la face avant FV de demeurer suffisamment ouverte pour permettre le vissage suivant la direction longitudinale.
Egalement par exemple, et comme illustré sur les figures 1 et 2, chaque extrémité Ej peut aussi comprendre, dans deux parties latérales opposées de la face avant FV de son logement Lj, respectivement deux liaisons latérales LL rigides. Ces dernières (LL) sont solidarisées respectivement aux deux parois latérales PL et s’étendent jusqu’à la paroi supérieure PS, et sont agencées de manière à augmenter la résistance de leur extrémité Ej.
On comprendra en effet que ces liaisons latérales LL permettent de renforcer encore plus leur extrémité Ej en reliant la paroi supérieure PS à la liaison inférieure LI et en augmentant la liaison entre la paroi supérieure PS et les parois latérales PL. Cette option permet donc d’empêcher encore plus la déformation locale de l’extrémité Ej considérée. Il faut néanmoins que les extensions respectives des liaisons latérales LL suivant la direction transversale et de la liaison inférieure LI suivant la direction verticale permettent à la face avant FV de demeurer suffisamment ouverte pour permettre le vissage suivant la direction longitudinale.
On notera, comme illustré sur les figures 1 et 2, que les liaisons latérales LL de chaque extrémité Ej peuvent être solidarisées fixement aux liaisons inférieure LI et supérieure LS correspondantes. On comprendra que cela permet d’obtenir un renforcement maximal de chaque extrémité Ej. Il faut néanmoins que les extensions respectives des liaisons latérales LL suivant la direction transversale et des liaisons inférieure LI et supérieure LS suivant la direction verticale permettent à la face avant FV de demeurer suffisamment ouverte pour permettre le vissage suivant la direction longitudinale.
Egalement par exemple, et comme illustré sur les figures 1 et 2, les liaisons inférieure LI, supérieure LS et latérales LL de chacune des extrémités Ej peuvent définir ensemble un cadre rectangulaire (éventuellement carré). Dans ce cas, notamment, les liaisons inférieure LI, supérieure LS et latérales LL peuvent, par exemple, être des parois planes et de faible épaisseur suivant la direction longitudinale. Mais les liaisons inférieure LI, supérieure LS et latérales LL pourraient être des barres relativement épaisses suivant la direction longitudinale.
On notera également que la traverse supérieure TS peut désormais être avantageusement réalisée par moulage d’une matière plastique ou synthétique, sans adjonction d’inserts, du fait de l’augmentation notable de la résistance (et de la rigidité) de ses deux extrémités Ej. Cela permet de réduire non seulement son prix, mais aussi son poids.
Pied de renfort support de pare-chocs à rupture programmée. Le domaine technique concerne les renforts support de pare-chocs, les faces avant équipées de tels renforts et les véhicules présentant une telle face avant.
-en utilisant du persulfate d’ammonium (APS) pour engendrer la polymérisation (en se décomposant il forme des radicaux libres) de monomères d’acrylamide et de bisacrylamide et en utilisant un stabilisant de radicaux libre (TEMED) qui est un promoteur de polymérisation.
Les réactifs suivants sont utilisés dans la formulation de ces types de gels :C3H5O Acrylamide 40%; C7H10O2N2 N,N’-Methylènebisacrylamide 2%; (NH4)2S2O8 APS (10%); C6H15N2TEMED .
Dans ce cas particulier, on a réalisé la polymérisation par photopolymérisation UV. La formulation du gel était basée sur une solution aqueuse contenant 30% of C3H5O- Acrylamide 40% + 12.5% C7H10O2N2 N,N’-Methylènebisacrylamide 2%; 0.5% Irgacure 2959 (1% v/v).
-Moulage (polyacrylamide):
Les lamelles de verre traitées sont recouvertes avec une goutte de 15 microlitres de solution pré-hydrogel.
Le moule est placé au-dessus des lamelles, sur la goutte de solution pre-hydrogel, et directement irradiées avec une source UV de longueur d’onde 365 nm (90 mW, 3 minutes). Le gel est démoulé puis stocké dans l’eau. Les lamelles de verre ainsi préparées sont assemblées sur une plaque multi puits.
Le moule utilisé comportait 23 microstructures permettant la fabrication de 23 cavités comportant des rainures annulaires, et donc de faire plusieurs tests dans le même puit. La largeur (w1) des anneaux est de 100 µm et le diamètre des piliers centraux est de 240 µm.
Culture de cellules utilisant des fibroblastes dérivés de cellules humaines de la peau abdominale :
L’étude de la contractilité des fibroblastes est un sujet actuellement important pour la compréhension des phénomènes d’inflammation et de cicatrisation.
-Protocole cellules fibroblastes :
Des fibroblastes dérivés de cellules humaines provenant de la peau abdominale ont été suspendues à nouveau dans une matrice extra cellulaire de collagène purifié de type 1 avec une concentration en collagène de 160 000 cellules/ml. On a déposé une goutte de 15 microlitres du mélange de cellules sur la face supérieure du substrat structuré préalablement incubé dans du milieu de culture cellulaire. Le substrat a ensuite été centrifugé pendant 2 mn à 100 G. Les cellules sont guidées naturellement vers la rainure annulaire sous l’effet de l’accélération centrifuge. Ensuite le mélange de collagène polymérise à 37 degrés pendant 1 heure, puis du milieu de culture cellulaire est ajouté dans les puits. La est une image des cellules fibroblastes après centrifugation tandis que la est une image des mêmes cellules après polymérisation du collagène (1 heure, 37 degrés) montrant que les cellules fibroblastes individuelles forment un anneau parfait autour du pilier central.
Cet exemple montre l’assemblage rapide et spontané d’un organoïde 3D en forme annulaire en utilisant le dispositif de l’invention.
-Protocole cellules MEFs (Mouse Embryonic Fibroblasts):
Des substrats structurés à base d'hydrogel, avec un pilier central en forme de " s ", ont été fabriqués à l'aide de moules en acier inoxydable. La largeur de l'anneau (w1) était de 70 um et le diamètre du pilier central était de 360 um. L'hydrogel utilisé est à base de polyéthylène glycol à une concentration de 6,4% photopolymérisé au UV.
Les cellules MEFs sont d'abord dissociées de leur substrat à l’aide de trypsin, puis centrifugées. Le culot cellulaire est ensuite remis en suspension dans un nouveau milieu de culture cellulaire à une concentration de 160 000 cellules par ml. 15 microlitres de cette suspension cellulaire sont piquetés sur le dessus de la structure en gel (les structures sont incubées dans du milieu de culture cellulaire pendant 15 minutes au préalable). Le substrat contenant les cellules est ensuite incubé à 37°C, 5% de CO2. Après 22 heures, les organoïdes en forme d'anneau sont observés par microscopie optique conventionnelle. Un organoïde auto-assemblé est visible à ce stade, comme le montre la . Les organoïdes sont maintenus en culture pendant 12 jours et le milieu est changé tous les deux jours. Après 12 jours, l'agrégat de cellules MEF formé une structure annulaire plus compacte, comme le montre la .
Cet exemple démontre l'auto-assemblage rapide d'organoïdes en forme d'anneau. Comme aucune matrice extracellulaire n'a été utilisée dans ce cas, les cellules sédimentent d'elles-mêmes sur la cavité en forme d'anneau et aucune étape de centrifugation n'a été nécessaire. Dans ce cas, la structure en forme d'entonnoir permet de guider les cellules vers la cavité en forme d'anneau.
De préférence, les surfaces extérieures des deuxièmes cercles 15, 16 comportent des gorges 24 dans lesquelles sont reçus les survêtements de protection 3, 4.
Les premiers capots 19, 20 sont ensuite remis en place sur les deuxièmes cercles 15, 16 ( ), de sorte à pincer les survêtements de protection 3, 4 entre les deuxièmes cercles et les premiers capots. A ce stade, les deux moitiés de la tenue protection sont contenues hermétiquement dans les survêtements de protection. Le milieu 6 compris entre la tenue de protection 2 et les survêtements de protection est confiné.
Ensuite, l’opérateur procède à la découpe la tenue de protection le long de l’espace 22 compris entre les deux premiers cercles. Cet espace 22 n’est pas contenu dans les survêtements de protection 3, 4. Une fois la tenue découpée, l’opérateur procède au retrait de la partie supérieure de la tenue de protection ( ) avec le retrait de l’ensemble comprenant le premier cercle 12 désolidarisable de la ceinture 10, le deuxième cercle 18 et le premier capot 20. Alternativement, il peut également s’agir de la partie inférieure de la tenue de protection.
La partie inférieure de la tenue de protection, ou la partie supérieure le cas échéant, peut ensuite être retirée ( ), avec l’ensemble comprenant la ceinture 10, le premier cercle 11, le deuxième cercle 17 et le premier capot 19.
Enfin, la ceinture 10 ( ), qui est restée protégée de toute exposition à la contamination, peut être récupérée et réutilisée comme partie d’un kit de déshabillage.
Le procédé de déshabillage a été décrit en référence à un opérateur vêtu d’une tenue de protection, de type surtenue, utilisée en combinaison avec des protections d’extrémités séparées. Le kit de déshabillage 1 comporte alors un ensemble de ceinture 10 pour la tenue de protection et plusieurs ensembles de bagues 30, 31 pour les protections d’extrémités.
Le procédé de déshabillage s’applique également à un opérateur vêtu d’une tenue de protection de type scaphandre dans laquelle les protections d’extrémités font partie de la tenue de protection, avec l’exception possible de la protection des voies respiratoires : en effet, la protection des voies respiratoires est typiquement contenue dans le scaphandre et indépendante de ce dernier. Dans ce cas, le kit de déshabillage 1 comporte un ensemble de ceinture 10 et, si nécessaire, un ensemble comprenant une bague 30 et un quatrième capot 33 pour la protection des voies respiratoires.
L’invention s’applique à l’ensemble des opérations se déroulant sous tenue de protection contre une contamination. Elle permet un confort et une simplicité de déshabillage améliorés. Elle apporte aussi un niveau de sécurité supplémentaire vis-à-vis du risque de contamination de l’opérateur lors de la phase de déshabillage. Elle autorise son déshabillage dans n’importe quel lieu, ne requiert aucune décontamination préalable, ne génère pas d’effluents ni de déchets résultant de l’opération de déshabillage. Elle peut être opérée sans condition météorologique particulière. Il est cependant à noter que l’invention est compatible avec un lavage de la tenue de protection avant déshabillage.
L’invention s’applique aussi bien à des contaminations radiologiques, chimiques ou industrielles, incluant des contaminations à l’amiante, au plomb, pétrochimiques.
système d’interface casque VR / masque à gaz L'invention concerne un système d’interface permettant l’intégration d’un casque VR (acronyme anglais VR pour « Virtual Reality ») sur différents types de masque à gaz sans entrainer aucunes modifications intrusives, pouvant causer des pertes d’efficacités opérationnelles de ces masques à gaz. Le port d’un masque à gaz lors d’un risque ou une menace NRBC (Nucléaire, Radiologique, Biologique et Chimique) correspondant à un niveau de danger élevé pour la vie humaine, en affectant potentiellement la vie des populations civiles ou des acteurs de sécurité et de défense comme la sécurité civile, les pompiers, les gendarmes, les policiers ou les militaires. La formation ou l’entrainement permettent aux acteurs de sécurité et de défense d’appréhender les risques et menaces NRBC dans le cadre d’un entraînement avant d’y être confrontés en condition réelle. L'invention vise à fournir un système d’interface modifiable et adaptable à tous types de masque à gaz, permettant la superposition d’un casque VR devant le champ de vision et ainsi permettre notamment la formation professionnelle et l’entrainement desdits acteurs de sécurité et de défense dans un mode virtuel.
A titre d’exemple pour l’entrainement des pompiers, les outils pédagogiques de formation et d’entrainement existants consistent soit en un caisson-feu, une maison à feu ou une tour de manœuvre ou des bâtiments désaffectés dans lesquels sont reproduits l’ensemble des phénomènes auxquels peuvent être confrontés les pompiers lors d’un incendie. Ainsi, les pompiers peuvent répéter des gestes techniques afin de s’entraîner et d’améliorer leur efficacité opérationnelle dans des conditions proches de la réalité. Divers inconvénients résultent d’une telle approche de la formation et de l’entrainement, notamment : difficultés à trouver des bâtiments désaffectés, plateforme couteuse, impact environnemental (i.e. par la génération d’effluents solides, liquides, gazeux et de déchets), mise en œuvre technique complexe, sécurité des intervenants. Des problématiques similaires existent pour la formation et l’entrainement pour les autres acteurs de sécurité et de défense dans leurs contextes spécifiques. En conclusion, la formation actuelle est compliquée car dangereuse dans certains cas, les types d’interventions risquées ne pouvant pas être contrôlées donc moins pratiquées en entraînement et aussi coûteuse en matériels spécialement conçus pour les apprentissages.
Il existe donc un besoin d’offrir une technique de formation et d’entrainement plus facile à mettre en œuvre, par exemple en réduisant, voire en évitant les inconvénients précités.
C’est un objet de l'invention que de proposer un système d’entrainement aux risques et menaces NRBC qui surmonte un ou plusieurs des inconvénients ou limitations des techniques de formation et d’entrainement existantes.
Selon un aspect, il est proposé un système d’interface permettant de créer un outil de formation constitué d’un masque à gaz aux risques nucléaire, radiologique, biologique, chimique NRBC réel, associé à un masque de réalité virtuel caractérisé en ce que le système comprend : - une interface adaptable et modifiable ; - un masque à gaz réel détenue par les acteurs de sécurité et de défense comme la sécurité civile, les pompiers, les gendarmes, les policiers ou les militaires. ; - un casque de réalité virtuelle ;
L’interface peut être monté sur différents types de masque à gaz réel sans générer aucune modification structurelle. Elle peut accepter différents types de casque à réalité virtuelle.
θ S peut être égal à, de préférence si N= 4 :
θ x peut être égal à, de préférence si N= 6 :
Des exemples de dérivés de dibenzoylméthane convenables incluent, sans toutefois s'y limiter, isopropyl dibenzoylmethane.
Dérivés salicyliques :
Des exemples de dérivés salicyliques convenables incluent, sans toutefois s'y limiter, dipropylene glycol salicylate et TEA salicylate.
Dérivés de bêta,bêta-diphénylacrylate :
Des exemples de dérivés de bêta-diphénylacrylate convenables incluent, sans toutefois s'y limiter, etocrylene.
Dérivés de benzophénone :
Des exemples de dérivés de benzophénone convenables incluent, sans toutefois s'y limiter, benzophenone-1, benzophenone-2, benzophenone-3 or oxybenzone, benzophenone-4, benzophenone-5, benzophenone-6, benzophenone-8, benzophenone-9, benzophenone-12, n-hexyl 2-(4-diethylamino-2-hydroxybenzoyl)benzoate ou en mélange avec octyl methoxycinnamate.
Dérivés de benzylidènecamphre :
Des exemples de dérivés de benzylidènecamphre convenables incluent, sans toutefois s'y limiter, 3-benzylidene camphor fabriqué, 4-methylbenzylidene camphor, polyacrylamidomethyl benzylidene camphor fabriqué.
Dérivés de phénylbenzotriazole :