INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par exemple, l’axe de la trajectoire d’arrivée des bruts passe par la pointe de la dent de l’alvéole dans laquelle elle doit réceptionnée et le centre du demi-cercle formant ladite alvéole. Ainsi, contrairement aux configurations de l’art antérieur dans lesquels les bruts arrivent suivant une trajectoire d’arrivée parallèle à un axe passant par le centre de la roue-étoile, la trajectoire d’arrivée des bruts dans la présente solution l’axe d’alimentation ne passe plus par le centre de rotation.
Une telle combinaison permet d’amener les bruts dans les matrices avec une vitesse d'avance rigoureusement constante et sans à-coup parasite.
En pratique, le convoyeur d’entrée comprend une piste de convoyage couplée à un système de soufflage de type gicleur, configuré pour générer un flux d’air laminaire basse pression pour déplacer les embouts sur la piste de convoyage suivant ladite trajectoire d’arrivée.
Selon un mode de réalisation, la machine comprend une pluralité de modules de réemboutissage profond montés en série formant une ligne de réemboutissage, chaque module de réemboutissage étant tel que décrit ci-dessus, et le module de réemboutissage en début de ligne est alimenté en embouts via le convoyeur d’entrée décrit ci-dessus. En outre, afin de permettre un transfert fluide et sans à-coup des embouts entre deux modules de réemboutissage successifs de la ligne, la machine peut en outre comprendre : - un convoyeur de transfert disposé entre des premier et second modules de réemboutissage successifs de la ligne, le convoyeur de transfert comprenant : . une entrée couplée au plateau sélecteur du premier module de réemboutissage et configurée pour recevoir les embouts réemboutis et éjectés par le premier module de réemboutissage ; et . une sortie couplée au plateau sélecteur du second module de réemboutissage et configurée pour alimenter le second module de réemboutissage.
Avantageusement, le convoyeur de transfert est également couplé à un système de soufflage d’air, tel qu’un gicleur, pour générer un flux d’air laminaire basse pression, le gicleur étant positionné et configuré pour déplacer, via une aspiration par effet venturi, les embouts éjectés par le premier module de réemboutissage dans le convoyeur de transfert et pour déplacer ces embouts en direction du second module de réemboutissage. De préférence, le convoyeur de transfert forme un magasin tampon contrôlé par des détecteurs de proximités, permettant la synchronisation entre deux barillets successifs.
La combinaison du plateau sélecteur qui permet une alimentation directe de bruts sur les barillets et du système de convoyage par air pulsé, autorise une vitesse d'alimentation ou de transfert limitée seulement par les performances de l'électronique de synchronisation. Cette configuration permet de s’affranchir des transmissions mécaniques chères et polluantes nécessitant l’utilisation de lubrifiants, et permet une vitesse de production optimisée.
Brève description des figures D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront clairement de la description qui en est faite ci-après, à titre indicatif et nullement limitatif, en référence aux dessins annexés, dans lesquels :
La est une vue face avant d’un module d’emboutissage selon un mode de réalisation.
La est une vue en coupe d’un côté du module d’emboutissage de la avec le plateau inducteur incliné.
La est une vue de haut du module d’emboutissage de la montrant un exemple de moyen de réglage de l’inclinaison du plateau inducteur.
La est une représentation plus épurée de la .
La est une représentation schématique vue de haut du plateau sélecteur selon un mode de réalisation.
La est une représentation schématique partielle du plateau sélecteur de la illustrant la trajectoire de bruts arrivant au plateau sélecteur.
Par "dérivé de sucre" au sens de la présente invention on entend les composés pour lesquels un ou plusieurs des radicaux hydroxy (OH) portés par le cycle furanose ou pyranose est remplacé par un ou plusieurs radicaux alcoxy OR’’ avec R’’ tel que défini précédemment. A titre d’exemple de dérivé de sucre, on peut citer le composé 13a .
Selon un autre mode de réalisation particulier, les alcools sont choisis parmi les composés de formule (I a ) tels que p=0 , leurs sels, leurs isomères optiques, leurs isomères géométriques, leurs tautomères, leurs solvates et leurs mélanges et R 1 et R 2 forment ensemble avec l’atome de carbone qui les porte un groupe (hétéro)cyclique de préférence à 6 chainons, aromatique ou non, éventuellement substitué par un ou plusieurs groupes identiques ou différents choisis parmi : - un groupe hydroxyle (–OH) ; - un groupe (poly)(hydroxy)alkyle ; - un groupe –OR’’ avec R’’ tel que défini précédemment - un groupe alkyle ou alcényle éventuellement interrompu par un ou plusieurs groupes carbonyle (CO) de préférence non interrompu, et/ou éventuellement substitué par un groupe (hétéro)cyclique, le groupe (hétéro)cyclique étant lui-même éventuellement substitué par un ou plusieurs groupes identiques ou différents choisis parmi : hydroxyle (–OH) ou (poly)(hydroxy)alkyle ; plus préférentiellement les alcools désignent un cycle à 5 ou 6 chainons, saturé ou aromatique portant au moins un groupe hydroxyle (–OH), de préférence groupe hydroxyle (–OH) et éventuellement substitué par un ou plusieurs groupe –OR’’ avec R’’ tel que défini précédemment.
À titre d’exemples d’alcools de formule (Ia) selon cette variante, on peut citer les composés 17a , 38a , 39a et 41a .
Sauf indication contraire, les états (trois états) des substances décrites ci-dessous sont basés sur une pression atmosphérique et une température de 20 °C.
La composition a une viscosité de préférence de 0,1 Pa∙s ou plus, plus préférentiellement de 0,5 Pa∙s ou plus, et encore plus préférentiellement de 1 Pa∙s ou plus, du point de vue de l’amélioration de la dispersibilité uniforme du matériau contenu dans la composition et de la stabilisation de la qualité, et de la suppression de l’effondrement de la première sculpture ou de la deuxième sculpture déchargée de la buse et de la stabilisation de la forme.
En outre, la viscosité est de préférence de 1 000 Pa∙s ou moins, plus préférentiellement de 500 Pa∙s ou moins, et encore plus préférentiellement de 200 Pa∙s ou moins du point de vue de l’amélioration des performances de déchargement et de l’amélioration de la formabilité.
La viscosité de la composition décrite ci-dessus est mesurée après que la température de la composition a été réglée à la même température que celle de la composition lorsqu’elle est fournie par la buse 21, c’est-à-dire lorsqu’elle est déchargée. Par exemple, si la composition est une composition autre qu’un liquide fondu chauffé, tel qu’une suspension, et qu’elle est fournie par la buse à température ambiante (25 °C), on suppose que la température a une valeur mesurée à l’aide d’un viscosimètre de type B (un viscosimètre numérique TVB-10R fabriqué par Toki Sangyo Co., Ltd.) à 25 °C. Dans ce cas, les conditions de mesure sont les suivantes : le rotor est réglé sur l’un des numéros de rotor M1, M2, M3, M4, H1, H2, H3, H4, H5, H6, H7, T-A, T-B, T-C, T-D et T-E en fonction de la plage de viscosité de l’échantillon ; la vitesse de rotation est réglée entre 3 et 100 tr/min ; et la durée de la mesure est fixée à 60 secondes. Si la composition est un liquide fondu chauffé, la température de la composition est réglée à la même température que celle de la composition fournie par la buse 21, et la viscosité est ensuite mesurée dans les conditions de mesure décrites ci-dessus.
Les exemples de poudre inorganique comprennent l’acide silicique, l’anhydride silicique, le silicate de magnésium, le talc, la séricite, le mica, le kaolin, l’oxyde de fer rouge, l’argile, la bentonite, le mica, le mica enrobé de titane, l’oxychlorure de bismuth, l’oxyde de zirconium, l’oxyde de magnésium, l’oxyde de titane, l’oxyde de zinc, l’oxyde d’aluminium, le sulfate de calcium, le sulfate de baryum, le sulfate de magnésium, le carbonate de calcium, le carbonate de magnésium, l’oxyde de fer, l’outremer, l’oxyde de chrome, l’hydroxyde de chrome, la calamine, le noir de carbone, le nitrure de bore, et leurs composites. Les exemples de poudre organique comprennent le polyamide, le nylon, le polyester, le polypropylène, le polystyrène, le polyuréthane, la résine de vinyle, la résine d’urée, la résine de phénol, la résine de fluoropolymère, la résine de silicone, la résine acrylique, la résine de mélamine, la résine époxy, la résine de polycarbonate, le copolymère de divinylbenzène-styrène, la poudre de soie, la cellulose, le sel métallique d’acide alkylphosphorique à longue chaîne, l’acide aminé basique N-mono alkylacyle à longue chaîne, et leurs composites.
Du point de vue de l’ajustement des propriétés optiques telles que le pouvoir colorant, la luminosité et la saturation, la taille de particule moyenne de la poudre dans la composition est de préférence de 0,1 μm ou plus, et plus préférentiellement de 1 μm ou plus.
Du point de vue de la suppression du colmatage de la buse et de la possibilité d’une décharge stable en continu, la taille de particule moyenne de la poudre dans la composition est de préférence inférieure ou égale à 300 μm, de préférence inférieure ou égale à 150 μm, et de préférence inférieure ou égale à 100 μm.
Du point de vue de la stabilité de l’alimentation par la buse, la taille de particule moyenne de poudre dans la composition est de préférence inférieure à une longueur D1 de la section transversale de la buse 21. Si la section transversale de la buse 21 n’est pas un cercle parfait, la longueur minimale de la section transversale de la buse est fixée à D1.
Après application de la composition (A) , les fibres kératiniques sont éventuellement rincées à l’eau ou subissent éventuellement un lavage avec un shampooing suivi d’un rinçage à l’eau, avant d’être éventuellement séchées ou laissées à sécher à l’air libre.
De préférence, les fibres kératiniques sont séchées ou laissées sécher à l’air libre après application de la composition (A) .
Selon un mode de réalisation préféré, la composition (B) est appliquée à 27°C.
Dans l’option illustrée ici, la forme concave est délimitée par une première section de paroi de la matrice et une deuxième section de paroi de la matrice, en débouchant au travers de la région de bordure RB. La première section de paroi et la deuxième section de paroi peuvent être séparées l’une de l’autre par la ligne 7 ou zone de fond analogue de la forme concave, de préférence en formant entre elles un angle inférieur à 180°, par exemple inférieur à 150°.
Comme bien visible sur la , la matrice 12 intègre un premier organe magnétique 31 agencé sur ou dans la première section de paroi, ainsi qu’un deuxième organe magnétique 32 agencé sur ou dans la deuxième section de paroi. En pratique, le nombre d’organes magnétiques peut être supérieur ou égal à 2 ou 3, pour chacune des faces d’impact formées respectivement par la première section de paroi de matrice et par la deuxième section de paroi de matrice.
Dans ce cas précis, il est permis de générer plusieurs champs magnétiques qui n’ont pas forcément la même orientation. Chacun de ces champs magnétiques a une action au moins au niveau de la face/région d'impact et dans la région de réception C (au moins en position adjacente à une la face d’impact correspondante), afin de procurer un effet de freinage magnétique pour chacune des portions de la tôle/pièce 2 venant se projeter au fond de la forme concave. La forme concave peut correspondre à une empreinte dans laquelle vient se conformer la partie de tôle déplacée comme visible sur la .
En référence à présent à la , il est illustré un troisième mode de réalisation pour ce qui concerne la géométrie de la matrice 12. Une région d'impact est prévue dans la matrice 12 sous la forme d’une cavité ou conduit 8 en regard d’un orifice déjà présent dans la pièce 2 (ici une pièce en tôle), avec une section du conduit 8 plus large que l’orifice tel que formé avant la déformation réalisée pour la partie 2a, ici sensiblement annulaire ou formant des tronçons dans une région annulaire entourant l’orifice. Lorsque la face d’impact 24 délimite le conduit 8, en ayant une forme générale tubulaire, le formage d’un rebord annulaire peut être réalisé dans la tôle ou pièce 2.
Le conduit 8 est typiquement formé comme un creux ou évidement dans la matrice 12, suffisamment profond pour permettre de rabattre la ou les parties 2a de la pièce, de façon à élargir la taille de l’orifice dans un état final de la pièce 2, obtenu après la déformation. Dans des variantes, l’orifice peut correspondre à une fente ou encoche prévue dans la pièce 2. Quelle que soit la géométrie retenue, on peut prévoir un agencement d’organe(s) magnétiques 30 permettant de générer un champ magnétique, par exemple dans une direction centripète (vers un axe central du conduit 8 ou creux/évidement, cet axe central traversant l’orifice/encoche de la pièce 2). L’agencement générateur de champ magnétique peut présenter des organes magnétiques 30 distribués de façon annulaire autour de la cavité ou conduit 8, afin de permettre le freinage à courants de Foucault.
Plus généralement, différentes conception pour l’agencement magnétique générateur de champ magnétique peuvent être adoptées pour constituer un système 3 de freinage à courants de Foucault. Cet agencement 30 est disposé du même côté que la matrice 12 et à l’opposé des moyens de support 16 couplés à l’organe 14 générateur de la force de poussée/répulsion à l’origine de la déformation. Chaque organe magnétique 30 est adapté pour être actif et/ou activé pendant la génération de la force F1 par l’organe 14, afin que l’action de ralentissement se produise, malgré la haute vitesse de déplacement, dans la région de réception avant l’impact sur la face d’impact 24. Un pliage ou autre déformation peut être réalisé par un déplacement très bref, en une seule étape et typiquement sans un quelconque chauffage ou autre phase de préparation physico-chimique de la pièce 2. Il est permis d’obtenir un raidissement de pièce, la formation de bords tombés droits, concaves, convexes ou présentant des zones de transition dans le rebord, avec par exemple un pliage non rectiligne. Exemples non limitatifs de matériaux
Le matériau M de la pièce 2 est électriquement conducteur, ici métallique, par exemple en contenant du cuivre, de l’aluminium. Ce matériau M est de préférence adapté pour subir un formage tel que le magnétoformage. L’épaisseur de la tôle ou plaque formant la pièce 2 est par exemple constante et suffisante pour résister à une déformation par pliage ou similaire, au moins dans la zone frontière avec la partie 2a déformée par déplacement en direction de la face d’impact 24.
La matrice 12 est par exemple à base d’un matériau M12 métallique, en formant un bloc métallique. La matrice 12 comprend notamment un côté fonctionnel 24 adapté à recevoir la partie 17 déformée de la pièce électriquement conductrice 2. Dans des options, la matrice 12 comprend du ou est en polyuréthane ou élastomère, de préférence avec une dureté shore A supérieure à 70. Un ou plusieurs espaces internes 9, peuvent être prévus dans la matrice 12, pour positionner fixement des organes magnétiques 30, 31, 32, 33a, 33b de l’agencement. Effet de freinage et position finale de la partie déplacée
La matrice 12 équipée de l’agencement à organe(s) magnétiques(s) 30, 31, 32, 33a, 33b permet de réaliser le formage en tirant partie de la grande vitesse de la partie 2a, cette vitesse étant obtenue sous l’action de la force de poussée F1, tout en améliorant le positionnement final de la partie 2a, qui épouse le plus parfaitement possible l’empreinte/moule formé par la matrice 12. Le comparatif exposé ci-dessous, en référence aux figures 1 et 2A, 2B et 3, permet d’expliquer l’apport notable d’un tel agencement.
Les figures 2A et 2B illustrent un exemple de défaut de positionnement lorsque la géométrie de la pièce finale implique un déplacement important d’une ou plusieurs sections de la pièce avec un effet d’impact contre la matrice 12. La pièce en tôle 2 à plier peut initialement être maintenue plane contre la matrice 12 en recouvrant la cavité C. On comprend que la partie de la pièce 2 un regard de la forme concave où cavité C va pouvoir former une partie déplacée et pliée, si on la soumet à la force de poussée F1 qui est ici perpendiculaire au plan de référence P de la pièce 2. Lorsqu’elle est projetée vers le fond de la cavité C, avec une vitesse d'impact pouvant atteindre plusieurs centaines de mètres par seconde, la tôle de la partie déplacée rebondit sur la matrice 12, ce qui conduit à des vibrations importantes de cette partie déplacée.
Concrètement, les oscillations de la tôle sont telles que celle-ci peut se déformer plastiquement. Il en résulte généralement un défaut de mise en forme : Ici sur la , il est montré un défaut à l'angle de pliage. Si le rebord à former est relativement long, ce premier défaut s’accompagne le plus souvent d’anomalies de rectitude, par exemple avec un problème d’ondulation ou déformation similaire à un flambage. La pression d’impact de la tôle sur la matrice 12, très élevée, induit des forces indésirables F2, dont des efforts de rebond représentés par les flèches F r (rebonds sensiblement à la perpendiculaire de la face d’impact 24). Ces efforts peuvent déformer plastiquement (significativement et de façon irréversible) la tôle de la pièce 2. Une fois les déformations élastiques relaxées, la partie déplacée/déformée de la pièce 2 est décalée d’un angle α 1 par rapport à la matrice 12, dans l’exemple de la .
Lorsque la matrice 12 est fonctionnellement associée à l’agencement 31, 32 qui présente ici, sur la des organes magnétiques 31, 32 distribués sur différentes sections de paroi de la matrice 12, on peut réduire ou éliminer ce défaut, en l’absence de rebond à effet indésirable de déformation plastique. Sur la , la création d'un champ magnétique par l'implantation d’aimant(s) permanent(s) et/ou électro-aimant(s) dans la matrice 12 permettre d'induire des forces de Lorentz F m dans la tôle. Ces forces vont limiter la déformation plastique de la tôle et ses vibrations élastiques. Leur action de freinage à une distance de la face d’impact 24, par exemple à une distance de l’ordre de plus de 4 ou 5 mm, peut permettre d’obtenir des forces F2’ atténuées ou annulées, en réduisant/atténuant ces forces indésirables F2’ s’appliquant à l’impact, dont font parties les forces de rebond F r . Une fois la déformation élastique relaxée, la pièce fait par rapport à la matrice 12, tout au plus un angle α 2 très réduit comparativement à l’angle α 1 .
Le cas de la correspond à une conception apportant un avantage similaire pour limiter ou supprimer le risque de déformation plastique et les effets de vibrations, en ayant au moins un organe magnétique 30 qui génère un champ magnétique perturbant la fin de course de la partie déplacée pour limiter fortement la pression d’impact.
Disposition du ou des organes magnétiques Indépendamment du type de formage réalisé, et de la géométrie de la matrice 12, l’agencement 30, 31, 32, 33a, 33b générateur de champ magnétique, peut s’intégrer de différentes façons. Dans une première option, compatible avec différents modes de réalisation dont ceux présentés ci-dessus, un ou plusieurs organes magnétiques 30, 31, 32 consistent en des aimants permanents. Avec cette disposition, le ralentissement à l’approche de la face d’impact 24 ne nécessite pas une alimentation ou actionnement spécifique pour activer un champ magnétique.
En référence aux figures 1 et 3 à 5, chaque aimant 30 génère un champ magnétique H qui peut être perpendiculaire à la face d’impact 24 associée ou tout du moins orienté transversalement par rapport à l’extension de la tôle de la partie déformée 2a. Ce champ magnétique est orienté en sens généralement contraire à la fin de trajectoire de la partie 2a. Eventuellement, les organes ou moyens magnétiques peuvent constituer des aimants générant des lignes de champ qui sont dirigées vers la tôle ou pièce 2, perpendiculairement à une portion plane de la face d’impact 14. Dans des options, la face d’impact 14 est entièrement plane. Dans une variante, elle présente un épaulement ou au moins une zone de transition et la distribution des aimants peut être adaptée pour générer localement un champe magnétique, de part et d’autre de ce type de transition.
Comme bien visible sur la notamment, les courants induits dans la tôle de la pièce 2 peuvent permettre à une zone Z2, soumise à l’action magnétique de l’agencement 30, de se comporter comme un aimant/organe magnétique répulsif lorsque cette partie de tôle est projetée contre la matrice 12 incluant ces aimants 30 à proximité de la face d’impact. La force de Lorentz est représentée par la flèche F3 sur cette et correspond à répulsion avantageuse pour limiter la pression d’impact. Sur la , il est également permis d’utiliser plusieurs aimants permanents formant les organes magnétiques 30.
Le ou les composés D sont présents dans la composition (B) de préférence en une teneur totale en poids allant de 1% à 20% en poids, plus préférentiellement allant de 2% à 15% en poids, encore plus préférentiellement allant de 2% à 12% en poids par rapport au poids total de la composition (B) .
Les résultats sur l’évolution de l’écart de couleur entre une zone hyperpigmentée et une zone adjacente non tachée pour le principe actif selon l’invention et l’ascorbyl glucoside sur le panel caucasien sont présentés respectivement dans les tableaux 16 et 17, ci-après.
Variation / J0 (%) J28 J56 Placebo 3,7 1,4 INVENTION (2,5%) -7,3 -8,0 Variation / Placebo (%) -11,0 -9,5
Variation / J0 (%) J28 J56 Placebo -3,3 -2,8 Ascorbyl glucoside (2%) -10,8 -15,7 Variation / Placebo (%) -7,5 -12,9
Le principe actif selon l’invention formulé à 2,5% atténue les taches de pigmentation apparaissant avec l’âge. En effet, dès 28 jours de traitement, en comparaison au placebo, le principe actif selon l’invention réduit l’écart de couleur entre une zone tachée et une zone proche non tachée de 11,0%. Cet effet se prolonge après 56 jours de traitement, avec une réduction du contraste entre les deux zones de 9,5% observée chez 71% des volontaires.
L’ascorbyl glucoside, molécule connue pour son effet dépigmentant, atténue également les taches pigmentaires avec une diminution de l’écart de couleur de 7,5% après 28 jours de traitement allant jusqu’à 12,9% après 56 jours de traitement. Cet effet a été observé chez 70% des volontaires.
Ainsi, le principe actif selon l’invention présente une efficacité comparable à celle de l’ascorbyl glucoside sur l’atténuation des taches pigmentaires. Cet effet est également confirmé suite à l’évaluation de l’homogénéité du teint par des experts.
Les résultats sur l’évolution de l’écart de couleur entre une zone pigmentée et une zone adjacente non tachée du principe actif selon l’invention sur le panel asiatique sont présentés dans le tableau 18, ci-après.
Variation / J0 (%) J28 J56 Placebo 0,6 -2,7 INVENTION (2,5%) -6,4 -10,7 Variation / Placebo (%) -7,1 -8,0
Le principe actif selon l’invention formulé à 2,5% atténue les taches de pigmentation de volontaires asiatiques. En effet, dès 28 jours de traitement et en comparaison avec le placebo, le principe actif selon l’invention réduit l’écart de couleur entre cette zone et une zone proche non tachée de 7,1%. Cet effet se prolonge après 56 jours de traitement avec une réduction du contraste entre les deux zones de 8,0% observée chez 79% les volontaires.
Ainsi, dès 28 jours d’application biquotidienne et en comparaison au placebo, le principe actif selon l’invention formulé à 2,5% en émulsion, réduit visiblement l’apparence des taches pigmentaires de volontaires caucasiens et asiatiques. Cet effet se prolonge après 56 jours de traitement.
Essai 5 - Effet du principe actif selon l’invention sur l’éclat du teint
Cette étude vise à évaluer in vivo l’effet du principe actif selon l’invention formulé à 2,5% en émulsion sur l’éclat du teint en comparaison au placebo chez des volontaires caucasiens et asiatiques. Le panel caucasien et asiatique sont identiques à ceux précédemment décrits dans l’essai 4.