INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’homme du métier saura préparer les monomères quaternisés, par exemple au moyen d’halogénure d’alkyle de type R-X, R étant un groupement alkyle (avantageusement en C 1 -C 3 ) et X étant un halogène (R-X peut être notamment le chlorure de méthyle). En outre, la présente invention couvre également les monomères de type DADMAC, APTAC et MAPTAC dont le contre-ion halogénure est le fluorure, le bromure ou l’iodure à la place du chlorure.
A titre d’exemple non-limitatif, cette condensation d’un aldéhyde et d’une amine se fait en présence d’acide para-toluènesulfonique (1/1,1/0,01) dans le toluène à des températures de 25°C à 150°C, de préférence à 150 °C
A titre d’exemple non-limitatif, cette condensation d’un aldéhyde et d’une amine (1/1,1) se fait dans l’éthanol à des températures de 25°C à 90°C, de préférence à 25 °C
Dans un autre mode de réalisation, la présente invention concerne un procédé de préparation, tel que défini précédemment, d’un composé de formule (Ib)
X est choisi parmi un atome de chlore un atome de brome
B, C, D, et E, identiques ou différents, sont choisis parmi : un atome d’hydrogène, un halogène, en particulier F ou Cl, un groupement trifluorométhyle CF 3 , un groupement alkyle linéaire ou ramifié de 1 à 10 atome(s) de carbone, en particulier un groupement alkyle linéaire ou ramifié de 2 à 4 atomes de carbone, un groupement alcoxyle linéaire ou ramifié de 1 à 10 atome(s) de carbone ou un groupement dialkylamino linéaire ou ramifié de 2 à 10 atomes de carbone R 1 , R 2 , R 3 , R 4 , R 5 , R 6 , R 7 , R 8 , R 9 et R 10 , identiques ou différents, sont choisis parmi : un atome d’hydrogène, un halogène, en particulier F ou Cl, un groupement trifluorométhyle CF 3 , un groupement alkyle linéaire ou ramifié de 1 à 10 atome(s) de carbone, en particulier un groupement alkyle linéaire ou ramifié de 1 à 4 atomes de carbone, un groupement alcoxyle linéaire ou ramifié de 1 à 10 atome(s) de carbone ou un groupement dialkylamino linéaire ou ramifié de 2 à 20 atomes de carbone G est choisi parmi
comprenant : a) une étape de condensation d’un composé de formule (V)
dans laquelle dans laquelle B, C, D, et E ont les significations indiquées précédemment et F est un atome de fluor
dans laquelle R 1 , R 2 , R 3 , R 4 , et R 5 ont les significations indiquées ci-dessus
pour obtenir le composé de formule (III)
Étape 8 : selon le rapport solide-liquide de 1g:3mL, le matériau séché a été ajouté à une solution éthanolique d’octoate de zirconium (CAS : 18312-04-4) à une concentration de 0,15 mol/L, puis de l’hydroxyde de zirconium à une quantité de 3% du poids du matériau séché a été ajouté au mélange. Le mélange obtenu a été mélangé uniformément et chauffé (la température était de 70 à 80°C) sous agitation constante pour évaporer le solvant organique, et le solvant organique a été récupéré. Lorsque le taux de récupération de solvant organique a atteint plus de 90%, le chauffage sur le mélange a été renforcé, et lorsque la température a atteint 190°C, la température a été maintenue pendant 20 min ;
Étape 9 : le produit obtenu à l’étape 8 a été calciné à 650°C dans une atmosphère d’oxygène pendant 4 heures pour obtenir un oxyde de cobalt à revêtement étanche.
Exemple 3 Dans cet exemple, un oxyde de cobalt à revêtement étanche a été préparé. Le procédé spécifique est :
Étape 1 : une solution de chlorure de cobalt à une concentration de 1,0 mol/L a été préparée ;
Étape 2 : une solution d’hydroxyde de sodium à une concentration de 4,0 mol/L a été préparée comme agent précipitant ;
Étape 3 : de l’ammoniaque à une concentration de 6,0 mol/L a été préparée comme agent complexant ;
Étape 4 : de l’eau pure a été ajoutée dans une cuve de réaction pour déborder de la palette d’agitation inférieure, puis une certaine quantité de solution d’hydroxyde de sodium préparée à l’étape 2 et de l’ammoniaque préparée à l’étape 3 ont été ajoutés dans la cuve pour former une solution de base pour démarrer la réaction, où la valeur de pH de la solution de base était de 11 et la concentration d’ammoniaque était de 10,0 g/L ;
Étape 5 : la solution de sel de cobalt préparée à l’étape 1, la solution d’hydroxyde de sodium préparée à l’étape 2, et l’ammoniaque préparée à l’étape 3 ont été ajoutés en parallèle dans la cuve de réaction pour réagir. Dans la cuve de réaction, la vitesse d’agitation a été régulée à 200 tr/min, le pH a été régulé à 11, la température a été régulée à 65°C et la concentration d’ammoniaque a été régulée à 10 g/L ;
Étape 6 : lorsqu’il a été détecté que le D50 du matériau dans la cuve de réaction atteignait 5,0 μm, l’alimentation a été arrêtée et le matériau a été vieilli pendant 1h ;
Étape 7 : le matériau dans la cuve a été soumis à une séparation solide-liquide, puis le précipité obtenu a été lavé avec de l’eau pure et séché à 100°C pendant 6 heures pour obtenir un matériau séché ;
Étape 8 : selon le rapport solide-liquide de 1g:1mL, le matériau séché a été ajouté à une solution éthanolique de 2-éthylhexanoate de zirconium (CAS : 2233-42-3) à une concentration de 0,1 mol/L, puis de l’hydroxyde de zirconium à une quantité de 1% du poids du matériau séché a été ajouté au mélange. Le mélange obtenu a été mélangé uniformément et chauffé (la température était de 70 à 80°C) sous agitation constante pour évaporer le solvant organique, et le solvant organique a été récupéré. Lorsque le taux de récupération de solvant organique a atteint plus de 90%, le chauffage sur le mélange a été renforcé, et lorsque la température a atteint 180°C, la température a été maintenue pendant 30 min ;
Étape 9 : le produit obtenu à l’étape 8 a été calciné à 750°C dans une atmosphère d’air pendant 2 heures pour obtenir un oxyde de cobalt à revêtement étanche.
Exemple Comparatif 1 Dans cet exemple, un oxyde de cobalt a été préparé, qui diffère de l’Exemple 1 en ce que l’octoate d’aluminium n’a pas été ajouté. Le procédé spécifique est :
La présente invention porte également sur un procédé de déviation d’un flux d’air mis en œuvre par le module de face avant tel que décrit précédemment comprenant les étapes suivantes : Déplacement de l’obturateur principal selon un mouvement de recul pour passer d’une position initiale à une position reculée, Actionnement d’un dispositif de conversion par ledit obturateur principal lors d’un mouvement de recul entre la position initiale et la position reculée agencé de manière à convertir ledit mouvement de recul en un mouvement du déflecteur de la position escamotée à la position déployée, Mise en mouvement du déflecteur d’une position escamotée vers une position déployée.
Dans un aspect selon l’invention, le procédé comprend les étapes suivantes : Fermeture de l’obturateur secondaire et principal en fonction et formation d’une face frontale par ledit obturateur sur laquelle la pression d’un flux d’air vient s’exercer, Déplacement de l’obturateur principal selon un mouvement de recul pour passer d’une position initiale à une position reculée selon un axe de translation, Actionnement d’un dispositif de conversion par ledit obturateur principal lors d’un mouvement de recul entre la position initiale et la position reculée agencé de manière à convertir ledit mouvement de recul en un mouvement du déflecteur de la position escamotée à la position déployée, Mise en mouvement du déflecteur d’une position escamotée vers une position déployée selon un mouvement de translation.
Dans un aspect selon l’invention, la fermeture de l’obturateur principal et secondaire est commandée par un module de commande électronique en fonction d’au moins une donnée relative à l’état du véhicule, notamment à sa vitesse, transmise par ledit module de commande électronique.
Dans un aspect selon l’invention, le procédé selon l’invention comprend en outre une étape d’ouverture de l’obturateur secondaire compris dans le dispositif d’obturation d’air secondaire de telle que l’obturateur secondaire laisse le flux d’air passer par l’entrée d’air secondaire.
Dans un aspect selon l’invention, l’ouverture de l’obturateur secondaire est commandée par un module de commande électronique en fonction d’au moins une donnée représentative de l’état du véhicule tel que la température d’un composant du moteur ou encore la vitesse du véhicule.
Dans un aspect selon l’invention, le déplacement de l’obturateur principal selon un mouvement de recul est permis lorsque la pression exercée par le flux d’air sur la face frontale formée par l’obturateur principale génère une force supérieure à la force de rappel élastique d’un élément de rappel élastique compris dans le module de face avant tel que décrit précédemment.
Dans un aspect selon l’invention, lorsque l’obturateur principal a un mouvement de recul, le fluide présent dans le cylindre du premier vérin est poussé par le piston fixé audit obturateur principal, ledit fluide est ainsi transféré au cylindre du deuxième vérin par l’intermédiaire d’un conduit reliant le premier et le deuxième vérin.
Dans un aspect selon l’invention la mise en mouvement du déflecteur d’une position escamotée vers une position déployée se fait lorsque la pression exercée par le fluide sur le piston du deuxième vérin génère une force supérieure à la force de rappel du deuxième élément de rappel élastique.
Brève description des figures D'autres caractéristiques, détails et avantages de l’invention ressortiront à la lecture de la description donnée ci-après à titre indicatif en relation avec des dessins dans lesquels :
La est une représentation schématique d’un module de face avant selon l’invention vu de face lorsque le déflecteur est en position escamotée,
La est une représentation schématique d’un module de face avant selon l’invention vu de face lorsque le déflecteur est en position déployée,
La est une représentation schématique d’un module de face avant selon un premier mode de réalisation lorsque l’obturateur principal est dans une position de fermeture et le déflecteur en position déployée,
La est une représentation schématique d’un module de face avant selon un premier mode de réalisation lorsque l’obturateur principal est dans une position d’ouverture et le déflecteur en position escamotée,
La est une représentation schématique d’un module de face avant selon un second mode de réalisation lorsque l’obturateur principal est dans une position de fermeture, l’obturateur secondaire est en position d’ouverture et le déflecteur en position déployée,
La est une représentation schématique d’un module de face avant selon un second mode de réalisation lorsque l’obturateur principal est dans une position de fermeture, l’obturateur secondaire est en position de fermeture et le déflecteur en position déployée,
La est une représentation schématique d’un module de face avant selon un second mode de réalisation lorsque l’obturateur principal est dans une position d’ouverture, l’obturateur secondaire est en position d’ouverture et le déflecteur en position escamotée,
En variante encore, comme représenté sur la , le bâti 72 ne comprend pas le cylindre périphérique 96. La surface périphérique externe 88 est alors délimitée par le socle 80 et le cylindre 94.
De retour à la , le vérin de commande 74 comporte une partie fixe 100, solidaire du bâti 72, et une partie mobile 102 mobile en translation suivant l’axe longitudinal X relativement à la partie fixe 100 entre une position rétractée, représentée sur la , et une position déployée représentée sur la . Optionnellement, la partie mobile 102 est également mobile en rotation autour de l’axe longitudinal X sur un angle restreint, par exemple de l’ordre de 5°.
Le vérin de commande 74 comprend en particulier un cylindre 104, continu, formant l’un de la partie fixe 100 et de la partie mobile 102 et un piston 106 formant l’autre de la partie fixe 100 et de la partie mobile 102. Ici, le cylindre 104 forme la partie mobile 102 et le piston 106 forme la partie fixe 100.
Ainsi, dans l’exemple représenté, le cylindre 104 s’étend autour de la surface périphérique externe 88 du bâti 72, coaxialement à cette dernière, et le piston 106 est constitué par une collerette 108 solidaire du bâti 72 s’étendant radialement vers l’extérieur depuis la surface périphérique externe 88 jusqu’au cylindre 104.
Le cylindre 104 délimite une cavité interne 110. Le piston 106 divise ladite cavité interne 110 en deux chambres fluidiques 112, 114 contigües. Chacune contient un fluide de commande, typiquement constitué par une huile, pour commander le déplacement de la partie mobile 102 relativement à la partie fixe 100. Ce fluide de commande est à une première pression dans la première chambre fluidique 112 et à une deuxième pression dans la deuxième chambre fluidique 114. Les première et deuxième chambres fluidiques 112, 114 sont agencées de sorte que l’augmentation relative de la première pression (c’est-à-dire relativement à la deuxième pression) entraîne le déplacement du piston 110 vers sa position déployée, l’augmentation relative de la deuxième pression (c’est-à-dire relativement à la première pression) entraînant le déplacement du piston 110 vers sa position rétractée.
Ici, chacune des chambres fluidiques 112, 114 est délimitée intérieurement par la surface périphérique externe 88 du bâti 72 et extérieurement par le cylindre 104. La première chambre fluidique 112 est par ailleurs délimitée à son extrémité aval par le piston 106 et la deuxième chambre fluidique 114 est délimitée à son extrémité amont par le piston 106.
Le vérin de commande 74 est ainsi particulièrement compact, ce qui permet de l’alléger.
Dans l’exemple représenté sur la , la partie mobile 102 comprend également une bague de guidage amont 116 et une bague de guidage aval 118 chacune solidaire du cylindre 104 et s’étendant radialement vers l’intérieur depuis le cylindre 104 jusqu’à la face périphérique externe 88 du bâti 72. La bague de guidage amont 116 est disposée en amont du piston 106 et délimite une extrémité amont de la première chambre fluidique 112. La bague de guidage aval 118 est disposée en aval du piston 106 et délimite une extrémité aval de la deuxième chambre fluidique 114.
Dans l’exemple représenté sur la , chacune des bagues de guidage amont et aval 116, 118 constitue une bague d’étanchéité et ferme longitudinalement la première chambre fluidique 112, respectivement la deuxième chambre fluidique 114. Les chambres fluidiques 112, 114 sont ainsi fermées à chacune des extrémités longitudinales du vérin de commande 74
En variante, comme représenté sur la , seule la bague de guidage aval 118 constitue une bague d’étanchéité. La bague de guidage amont 118 présente, elle, des perçages 119 permettant au fluide de commande de s’écouler à travers la bague de guidage amont 118.
En variante encore, comme représenté sur la , la partie mobile 102 ne comprend pas de bague de guidage amont 118.
De retour à la , le système de pilotage 76 comprend un générateur de pression 130 pour porter le fluide de commande à une troisième pression supérieure aux première et deuxième pressions, une unité de contrôle de pression 132 pour ajuster la pression du fluide de commande dans les première et deuxième chambres fluidiques 112, 114 au moyen de la troisième pression, et une ligne de retour 136 pour évacuer le fluide de commande dépressurisé. Le système de pilotage 76 comprend également un réservoir principal 133, un circuit de secours 134 et un module de commande 135.
Le générateur de pression 130 comprend par exemple une pompe apte à pomper le fluide pour le porter à la troisième pression, par exemple 100 bars. Une soupape de surpression principale 139A permet d’évacuer une partie du fluide de commande vers la ligne de retour 136 lorsque la pression du fluide de commande en aval du générateur de pression 130 excède la troisième pression.
L’unité de contrôle de pression 132 est alimentée en fluide de commande à la troisième pression par le générateur de pression 130. Elle est raccordée fluidiquement à la première chambre fluidique 112 et à la deuxième chambre fluidique 114 via le palier de transfert d’huile 106. Elle est apte à répartir le fluide de commande entre la première chambre fluidique 112 et la deuxième chambre fluidique 114 de manière à ajuster la pression de fluide à l’intérieur de chacune de ces chambres 112, 114 et, ainsi, ajuster la position du piston 110 entre ses positions rétractée et déployée. Elle est également apte à évacuer du fluide de commande provenant des première et deuxième chambres fluidiques 112, 114 dans la ligne de retour 136.
Le réservoir principal 133 est configuré pour collecter du fluide de commande dépressurisé provenant de la ligne de retour 136. Il alimente le générateur de pression 130.
Le circuit de secours 134 est apte à alimenter la première chambre fluidique 112 en fluide de commande de manière à déplacer le piston 110 vers sa position déployée en cas de défaillance du générateur de pression 130. A cet effet, le circuit de secours 134 comprend un réservoir auxiliaire 137 et une pompe auxiliaire 138. Dans l’exemple représenté il comprend également une soupape de surpression auxiliaire 139B.
Par exemple, l’élément de sélection 48 définit intérieurement deux rainures annulaires 64 espacées l’une de l’autre selon l’axe de rotation R, et coopérant chacune avec un des anneaux 62. Chacun des anneaux 62 est solidaire de la protubérance 32. L’élément de sélection 48 est mobile en rotation autour de l’axe de rotation R par rapport à chacun des deux anneaux 62.
Le procédé de fabrication est similaire au procédé de fabrication du premier mode de réalisation.
Un troisième mode de réalisation et un quatrième mode de réalisation sont maintenant décrits en référence respectivement aux figures 5 et 6. Ces modes de réalisation sont décrits par différences par rapport respectivement aux premier et au deuxième modes de réalisation.
Dans chacun des modes de réalisation, le système de commande 10 comprend un deuxième capteur de détection 66 situé, au moins en partie, dans la deuxième région 30. Dans l’exemple illustré, le deuxième capteur de détection 66 est un capteur capacitif.
Le deuxième capteur de détection 66 comprend par exemple une pluralité d’électrodes 68 disposées dans la deuxième région 30 autour du premier axe A. Les électrodes 68 du deuxième capteur de détection 66 sont disposées à l’écart des électrodes 46 du premier capteur de détection 16 selon l’axe de rotation R. De préférence, les électrodes 68 du deuxième capteur de détection 66 sont situées sous les électrodes 46 du premier capteur de détection 16 selon l’axe de rotation R, c’est-à-dire plus près de la base 58 de la protubérance 32 et de la première région 28 que les électrodes 46 du premier capteur de détection 16. De préférence, les électrodes 68 sont disposées tout autour du premier axe A. Avantageusement, les électrodes 68 sont espacées régulièrement autour du premier axe A, c’est-à-dire que la distance angulaire entre deux électrodes 68 voisines est constante tout autour du premier axe A.
Selon un mode de réalisation particulier, le deuxième capteur de détection 66 est un capteur de détection d’auto-capacité (« self-capacitance » en langue anglaise). Le deuxième capteur de détection 66 comprend par exemple entre 2 et 36, par exemple 18 électrodes 68 réparties tout autour du premier axe A. Le deuxième capteur de détection 68 comprend le même nombre d’électrodes 68 que le premier capteur de détection 16. Chaque électrode 68 du deuxième capteur de détection 66 est disposée à côté d’une électrode 46 du premier capteur de détection 16 correspondante selon une direction sensiblement parallèle à l’axe de rotation R.
De préférence, chaque électrode 68 est disposée sur la surface intérieure du film 26. Chaque électrode 68 est ainsi disposée entre le film 26 et la couche de support 12. En particulier, de préférence, chaque électrode 68 comprend une surface interne orientée vers le premier axe A, en contact avec la couche de support 12, et une surface externe, à l’opposé de la surface interne, en contact avec le film 26 et en particulier la surface intérieure du film 26.
En variante, le deuxième capteur de détection 66 comprend une unique électrode 68 s’étendant autour du premier axe A de la protubérance 32. L’électrode 68 a par exemple une forme d’anneau. L’électrode 68 du deuxième capteur de détection 66 est disposée à l’écart des électrodes 46 du premier capteur de détection 16 selon l’axe de rotation R. De préférence, l’électrode 68 du deuxième capteur de détection 66 est située sous les électrodes 46 du premier capteur de détection 16 selon l’axe de rotation R, c’est-à-dire plus près de la base 58 de la protubérance 32 et de la première région 28 que les électrodes 46 du premier capteur de détection 16.
En plus d’être mobile en rotation autour de l’axe de rotation R, l’élément de sélection 48 est mobile en translation par rapport à la protubérance 32 selon l’axe de rotation R entre une des positions de sélection et une position de validation. Le premier élément de détection 56 est configuré pour interagir avec le deuxième capteur de détection 66 au moins dans la position de validation. Dans la position de validation, l’élément de détection 56 s’étend face à une des électrodes 68 ou face à l’unique électrode du deuxième capteur de détection 66. L’élément de détection 56 est par exemple à l’écart de l’électrode 68 du deuxième capteur de détection 66 selon le premier axe A dans la position de validation. Dans chacune des positions de sélection, l’élément de détection 56 est situé à l’écart de l’électrode 68 du deuxième capteur de détection 66 à la fois selon l’axe de rotation R et selon une direction radiale.
Lors du passage de la position de sélection vers la position de validation, l’élément de détection 56 se déplace en translation selon l’axe de rotation R vers la base 58 de la protubérance 32, c’est-à-dire vers la première région 28.
Par exemple, dans chacune des positions de sélection, l’élément de détection 56 n’interagit pas avec le deuxième capteur de détection 66. L’élément de détection 56 interagit uniquement avec le deuxième capteur de détection 66, c’est-à-dire avec l’électrode 68, dans la position de validation. En variante, dans chacune des positions de sélection, l’élément de détection 56 présente une première interaction avec l’électrode 68 du deuxième capteur de détection 66. Dans la position de validation, l’élément de détection 56 présente une deuxième interaction avec l’électrode 68 du deuxième capteur de détection 66, distincte de la première détection. La validation du choix de l’utilisateur est ainsi détectée par la variation de l’interaction entre l’élément de détection 56 et l’électrode 68 du deuxième capteur de détection 66. Par exemple, dans l’exemple illustré, le déplacement de l’élément de détection 56 de la position de sélection vers la position de validation entraîne une variation de la capacité de l’électrode 68 du deuxième capteur de détection 66, en particulier une augmentation de la capacité de l’électrode 68 mesurée entre l’électrode 68 et la terre. Le deuxième capteur de détection 66 est configuré pour détecter cette variation et la convertir en une commande de validation du choix de l’utilisateur.
Avantageusement, le système de commande 10 comprend un dispositif de rappel 70 de l’élément de sélection 48 adapté pour déplacer l’élément de sélection 48 de la position de validation vers la position de sélection. Ainsi, lorsque l’utilisateur n’exerce plus une pression sur l’élément de sélection 48 selon l’axe de rotation R, celui-ci revient dans la position de sélection. Par exemple, le dispositif de rappel 70 comprend un ressort.
Le fonctionnement du système de commande 10 va maintenant être décrit.
Une fois l’élément de sélection 48 dans la position de sélection choisie par l’utilisateur, l’utilisateur valide son choix en exerçant une pression sur l’élément de sélection 48 qui se déplace vers la première région 28. L’élément de sélection 48 passe alors de la position de sélection vers la position de validation. L’élément de détection 56 interagit avec l’électrode 68 du deuxième capteur de détection 66. L’information liée au changement de position de l’élément de détection 56 par rapport à l’électrode 68 du deuxième capteur de détection 66 est alors convertie en une commande, en l’occurrence une validation du choix réalisé au moyen de la rotation de l’élément de sélection 48.