INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ce deuxième effort FC2 assure un arc-boutement dudit deuxième organe de blocage 5 sur la rail 3 qui provoque le verrouillage du deuxième élément de glissière 21 par rapport au premier élément de glissière 20 dans un deuxième sens S2 de coulissement, par deux réactions dudit rail sur ledit deuxième organe de blocage, avec d’une part, une troisième réaction R A2 entre le première surface supérieure de frottement 30 du rail et la troisième paroi 50 dudit deuxième organe de frottement et, d’autre part, une quatrième réaction R B2 entre la deuxième surface de frottement 31 inférieure du rail et la quatrième paroi 51 dudit deuxième organe de blocage 5.
Avantageusement, la première came C1 et le deuxième came C2 sont, configurées pour, lors d’une sollicitation longitudinale sur la deuxième élément de glissière 21 générant un petit déplacement (ci-après désigné micro déplacement) entre le deuxième élément de glissière 20 et le premier élément de glissière 20, pour garantir toujours le premier effort FC1 et le deuxième effort FC2 assurant les arcs-boutements du premier organe de blocage 4 et du deuxième organe de blocage 5, en autorisant des compensations par déplacement d’une, voire des deux cames, première came C1 et/ou respectivement deuxième came C2, en changeant le point de contact entre ladite came et l’organe blocage constitué par le premier organe de blocage 4 ou respectivement le deuxième organe de blocage 5, et alors que l’autre came deuxième came C2 (ou respectivement première came C1) peut rester immobile en conservant le point de contact entre la came et ledit organe de blocage constitué par le premier organe de blocage ou respectivement le deuxième organe de blocage.
Autrement dit, les premiers cames et deuxième came opèrent, indépendamment l’une de l’autre, respectivement une première compensation sur le premier organe de blocage et/ou une deuxième compensation sur le deuxième organe de blocage en fonction des sollicitations longitudinales et en particulier de leur sens.
Par exemple, comme illustré à la , une sollicitation longitudinale de 50N à 200N sur le deuxième élément de glissière 21 dans le sens S1 assure un très léger déplacement du deuxième élément de glissière 21 par rapport au premier élément de glissière 20 qui a pour conséquence une augmentation du premier effort FC1 de la première came C1 sur le premier organe de blocage et par rapport à l’état de la , sans sollicitation longitudinale, bien souvent sans changement du point de contact entre la première came C1 et le premier organe de blocage 4, la première came C1 restant immobile, tout en autorisant une compensation du jeu crée par le déplacement entre la deuxième came C2 et le deuxième organe de blocage 5, par l’action des deuxièmes moyens élastiques EL2 qui pivote la came C2 de sorte à toujours combler le jeu, et de sorte à toujours garantir le premier effort FC1 et le deuxième effort FC2 assurant les arcs-boutements du premier organe de blocage 4 et du deuxième organe de blocage 5, et ainsi les conditions d’arc-boutement assurant le verrouillage de la glissière dans le premier sens S1 et le deuxième sens S2.
On répond avantageusement au problème de rupture d’arc-boutement en cas de sollicitation longitudinale, et comme illustré à la , et plus généralement dans l’état de la technique connu de la présente Demanderesse.
De manière générale, la première came C1 et la deuxième came C2 peuvent être articulées sur un support 7 solidaire du deuxième élément la glissière mobile 21, la première came C1 et la deuxième came C2 configurées pour pivoter de manière indépendante, sur le support sous l’action des premiers et second moyens élastiques EL1, EL2.
Lorsque le premier élément de glissière 20 est un profilé inférieur PINF et le deuxième élément de glissière 21 est un profilé supérieur PSUP, monté coulissant le long du profilé inférieur PINF, le premier organe de blocage 4 et le deuxième organe de blocage 5 reçus intérieurement aux profilés PINF, PSUP peuvent dépasser du profilé supérieur au travers d’au moins une ouverture OV du profilé supérieur PSUP. Dans un tel mode de réalisation en particulier la première came C1 et la deuxième came C2 peuvent être agencés au moins en partie, voire en majeure partie en dehors dudit inter-espace, au-dessus du profilé supérieur PSUP.
La première came C1 peut comporter une première surface de came SC1, excentrique, configurée pour venir en contact avec le premier élément de blocage 4, de rayon croissant entre le centre de pivot de la première came C1, et le point de contact avec le premier élément de blocage 4, lors du pivotement selon le sens de rotation imposé par les premiers moyens élastiques EL1.
La deuxième came C2 peut comporter une deuxième surface de came SC2, excentrique, configurée pour venir en contact avec le deuxième élément de blocage 4, de rayon croissant entre le centre de pivot de la deuxième came C2, et le point de contact avec le deuxième élément de blocage 5, lors du pivotement selon le sens de rotation imposé par les deuxièmes moyens élastiques EL2.
Selon la présente divulgation, le système de glissière comporte un mécanisme de déverrouillage 6 qui est configuré pour entraîner le déplacement de la première came C1 et le déplacement de la deuxième came C2 depuis leurs positions contraintes PC1, PC2 par les premiers et seconds moyens élastiques EL1, EL2 assurant les arc-boutement du premier organe de blocage 4 et du deuxième organe de blocage 5 sur le rail 3, et ainsi le verrouillage de la glissière et jusqu’à une position escamotée de la première came C1 et une position escamotée de la deuxième came C2 supprimant les arcs-boutements du premier organe de blocage et du deuxième organe sur le rail, libérant le coulissement de la glissière.
- la mise en forme de la structure fibreuse par pliage de ladite au moins une portion de déploiement de manière à obtenir une préforme fibreuse,
Le procédé de fabrication d’une pièce en matériau composite selon l’invention peut être utilisé pour la fabrication d’un secteur d’anneau de turbine, d’un raidisseur ou d’une aube de turbomachine fixe ou mobile.
L’invention a également pour objet une structure fibreuse présentant un tissage tridimensionnel entre une pluralité de couches de fils de chaîne et une pluralité de couches de fils de trame, les fils de chaîne s’étendant suivant une direction longitudinale, les fils de trame s’étendant suivant une direction transversale, la structure comprenant une pluralité de colonnes de fils de trame espacées les unes de autres suivant la direction longitudinale, les fils de trame de chaque colonne de fils de trame étant juxtaposés dans l’épaisseur de la structure fibreuse suivant une direction de superposition déterminée, la structure fibreuse comprenant au moins une portion de déploiement liée par tissage à une ou plusieurs portions adjacentes de la structure fibreuse, les fils de trame des colonnes de fils de trame de la ou les portions adjacentes étant juxtaposés suivant une première direction de superposition perpendiculaire à la direction longitudinale, caractérisée en ce que les fils de trame de chaque colonne de fils de trame dans ladite au moins une portion de déploiement sont juxtaposés suivant une deuxième direction de superposition différente de la première direction de superposition.
Selon une caractéristique particulière de la structure de l’invention, la deuxième direction de superposition forme un angle avec la direction longitudinale compris entre 60° et 80°, plus préférentiellement un angle d’environ 70°.
L’invention concerne encore une pièce en matériau composite comprenant un renfort fibreux densifié par une matrice caractérisée en ce que le renfort fibreux comprend une structure fibreuse selon l’invention.
Selon une caractéristique particulière de la pièce de l’invention, celle-ci correspond à un secteur d’anneau de turbine, un raidisseur ou une aube de turbomachine fixe ou mobile.
La est une vue schématique en perspective d’une structure fibreuse selon l’art antérieur,
La est une vue schématique de face montrant la structure de la après mise en forme,
La est une vue de côté du métier à tisser de la montrant le tissage d’une première partie de la structure fibreuse de la ,
La est une vue de côté du métier à tisser de la montrant le tissage d’une deuxième partie de la structure fibreuse de la ,
La est une vue de côté du métier à tisser de la montrant le tissage d’une troisième partie de la structure fibreuse de la ,
La est une vue schématique de face d’une structure fibreuse conformément à un mode de réalisation de l’invention.
Une autre possibilité est de mettre le catalyseur sous forme d’extrudé ou de bille ou toute autre forme connue de l’homme du métier. Dans ce cas, la structure obtenue peut contenir jusqu’à 100% de catalyseur selon l’invention.
Le support du catalyseur utilisé dans le procédé selon l’invention peut avantageusement être mis en forme par toute technique connue de l’homme du métier. La mise en forme peut avantageusement être réalisée par exemple par extrusion, par pastillage, par la méthode de la coagulation en goutte (en anglais « oil-drop »), par granulation au plateau tournant ou par toute autre méthode bien connue de l’homme du métier. Les supports ainsi obtenus peuvent se présenter sous différentes formes et dimensions. Avantageusement, les différents constituants du support ou du catalyseur peuvent être mis en forme par étape de malaxage pour former une pâte puis extrusion de la pâte obtenue, ou alors par mélange de poudres puis pastillage, ou alors par tout autre procédé connu d’agglomération d’une poudre contenant de l’alumine. Les supports ainsi obtenus peuvent se présenter sous différentes formes et dimensions. De manière préférée la mise en forme est effectuée par malaxage et extrusion.
Avantages de l’invention Le catalyseur selon l’invention, à base d’une zéolithe de type structural AFX et de fer (Fe), présente des propriétés améliorées par rapport aux catalyseurs de l’art antérieur, notamment en termes de performances de réduction des N 2 O et également des NOx. Par ailleurs, la tenue hydrothermale du catalyseur obtenu permet d’envisager une utilisation à des températures supérieures à 600°C.
EXEMPLES Exemple 1 : préparation du dihydroxyde de 1,6-bis(méthylpiperidinium)hexane (structurant R).
50 g de 1,6-dibromohexane (0,20 mole, 99%, Alfa Aesar) sont ajoutés dans un ballon de 1 L contenant 50 g de N-méthylpipéridine (0,51 mole, 99%, Alfa Aesar) et 200 mL d'éthanol. Le milieu réactionnel est agité et porté à reflux pendant 5 heures. Le mélange est ensuite refroidi à température ambiante, puis filtré. Le mélange est versé dans 300 mL de diéthyléther froid, puis le précipité formé est filtré et lavé avec 100 mL de diéthyléther. Le solide obtenu est recristallisé dans un mélange éthanol/éther. Le solide obtenu est séché sous vide pendant 12 heures. On obtient 71 g d'un solide blanc (soit un rendement de 80%).
Le produit possède le spectre RMN 1 H attendu. RMN 1 H (D 2 O, ppm/TMS) : 1,27
(4H,m) ; 1,48 (4H,m) ; 1,61 (4H,m) ; 1,70 (8H,m) ; 2,85 (6H,s) ; 3,16 (12H,m).
18,9 g d'Ag 2 O (0,08 mole, 99%, Aldrich) sont ajoutés dans un bécher en téflon de 250 mL contenant 30 g du structurant dibromure de 1,6-bis(méthylpiperidinium)hexane (0,07 mole) préparé et 100 mL d'eau déionisée. Le milieu réactionnel est agité à l'abri de la lumière pendant 12 heures. Le mélange est ensuite filtré. Le filtrat obtenu est composé d'une solution aqueuse de dihydroxyde de 1,6-bis(méthylpiperidinium)hexane. Le dosage de cette espèce est réalisé par RMN du proton en utilisant l'acide formique en tant qu'étalon.
Exemple 2 : préparation d’une zéolithe de type structural AFX selon l’invention avec 2% Fe.
Dans cet exemple, on synthétise une zéolithe de type structural AFX avec incorporation d’une partie du Fe à l’étape i) de synthèse de la zéolithe en utilisant un complexe Fe-Tetraéthylènepentamine (TEPA) et le reste par échange ionique.
Préparation de la zéolithe AFX contenant une partie du Fe :
Lorsque la glissière n’est pas soumise à une sollicitation longitudinale, comme illustrée à la , et dans une deuxième position relative entre un premier organe de blocage 4 et le deuxième organe blocage 5, les premier et deuxième organe 4, 5 viennent s’arcbouter sur le rail 3, sous l’action d’un élément ressort Ru générant un effort F res1 sur le premier organe de blocage 4, et générant un effort F res2 sur le deuxième organe de blocage 4 tendant à rapprocher le premier organe de blocage 4 et le deuxième organe de blocage 5 dans des conditions d’arc-boutement sur le rail, avec génération : - d’un premier effort F sens1 généré par un premier appui de la deuxième partie de glissière 21 sur le premier organe de blocage 4 assurant un arc-boutement dudit premier organe de blocage 4 sur le rail 3 avec verrouillage du deuxième élément de glissière 21, supérieur par rapport au premier élément de glissière 20, inférieur dans un premier sens de coulissement, par deux réactions dudit rail sur ledit premier organe de blocage, avec d’une part, une première réaction R A1 entre une première surface supérieure de frottement du rail et une première paroi dudit premier organe de frottement et, d’autre part, une deuxième réaction R B1 entre une deuxième surface de frottement inférieure du rail et une deuxième paroi dudit premier organe de blocage, - d’un deuxième effort F sens 2 généré par le deuxième appui sur le deuxième organe de blocage 5 assurant un arc-boutement dudit deuxième organe de blocage 5 sur le rail 3 avec verrouillage du deuxième élément de glissière par rapport au premier élément de glissière dans un deuxième sens de coulissement, par deux réactions dudit rail sur ledit deuxième organe de blocage, avec d’une part, une troisième réaction R A 2 entre le première surface supérieure de frottement du rail et la troisième paroi dudit deuxième organe de frottement et, d’autre part, une quatrième réaction entre la deuxième surface de frottement inférieure du rail et la quatrième paroi dudit deuxième organe de blocage.
Une sollicitation longitudinale sur le deuxième élément de glissière 21 par exemple de l’ordre 50N à 200N, par exemple dans le sens S1, engendre un renforcement du premier effort F sens1 , mais peut aboutir à une perte du deuxième appui, et donc annihilant le deuxième effort F sens2 .
Selon les constatations des inventeurs, l’équilibre statique du deuxième élément de blocage 5 ayant perdu l’appui n’est alors plus garanti et le deuxième organe de blocage 5 translate de quelques centièmes de millimètres jusqu’à trouver une position d’équilibre statique incertaine. Selon les constatations des inventeurs, un tel fonctionnement peut donc aboutir à des micro-déplacements, au fur et à mesure des sollicitations longitudinales de sens alternés.
Il est procédé au déverrouillage de la glissière en basculant les deux organes de blocage 4, 5, en les écartant, depuis la deuxième position jusqu’à la première position, avec pertes des appuis, à savoir premier et deuxième appui. Au fur et à mesure des opérations de verrouillage et déverrouillage de la glissière, le premier appui et le deuxième appui sont successivement perdus à chaque déverrouillage, puis retrouvés à chaque verrouillage, ce qui peut aboutir à une perte de références, et dans le temps à des conditions non satisfaisantes d’arc-boutement en raison des dispersions et du fait que les conditions d’arc-boutement soient différentes dans le temps.
Il est maintenant fait référence à la qui illustre la présente divulgation revendiquée.
Aussi la présente divulgation est relative à un système 1 de verrouillage d’une glissière à réglage continu pour siège de véhicule, comprenant ; - la glissière 2 comprenant un premier élément de glissière 20, inférieur, configuré pour être fixé à un plancher du véhicule, et un deuxième élément de glissière 21, supérieur, configuré pour coulisser le long du premier élément de glissière - un système de verrouillage par arc-boutement.
Le système de verrouillage par arc-boutement permet de verrouiller la glissière de manière continue suivant un nombre illimité de positions de verrouillage sur la course utile de la glissière, et par opposition à un système de réglage discontinu comportant un nombre de position de verrouillage limité
Le système de verrouillage par arc-boutement est autosuffisant en ce sens qu’il ne vient pas en complément d’un système de verrouillage du type à réglage discontinu, et comportant des crans assurant un tel réglage discontinu.
Aux figures, le repère orthogonal XYZ est orienté de sorte que l’axe X soit orienté suivant l’axe de coulissement, de la glissière, la direction Y suivant la direction horizontale, et transversale à la glissière, perpendiculaire à X, et l’axe Z selon la verticale.
Le premier élément de glissière 20 peut comprendre un profilé inférieur PINF, présentant une section avec une base 200 s’étendant sensiblement suivant un plan parallèle au plan XY, prolongée par une voire deux ailes montantes 201, 202. Le deuxième élément de glissière 21 peut comprendre un profilé supérieur PSUP, présentant une section, avec une aile principale 210 s’étendant sensiblement suivant un plan parallèle au plan XY, prolongée par deux ailes descendantes 211, 212. Les portions terminales des ailes montantes 201, 202 et les portions terminales des ailes descendantes 211, 212 sont enchevêtrées et forment des pistes de roulement pour des organes de roulement tels que des billes ou similaires.
La illustre une glissière à profilé asymétrique, à savoir que la dimension verticale des deux ailes descendantes (resp. montantes) sont inégales. De manière générale, la présente divulgation trouve à s’appliquer que les profilés soient asymétriques comme illustrés ou symétriques (non illustrés).
Le système de verrouillage par arc-boutement comprend un rail 3 qui s’étend en longueur le long de la glissière, fixe par rapport au premier élément de glissière 20. Le rail 3 est fixé au premier élément de glissière 20. A cet effet le profilé inférieur PINF formant la première partie de glissière 20 peut comprendre la base 200 et au moins une aile montante 201, 202 s’étendant depuis la base.
Le rail 3 peut être solidarisé à ladite au moins une aile montante 201 du profilé inférieur PINF dans ledit inter-espace entre le profilé supérieur et le profilé inférieur, en particulier par des languettes 2010 en saillie dans ledit inter-espace venant d’ouvertures dans la paroi de l’aile montante 201. Les languettes 2010 peuvent être typiquement obtenues par emboutissage, et peuvent être réparties sur la longueur du rail 3 pour assurer une fixation du rail. La position des languettes par rapport aux organes de blocages, permet aux organes de blocage, premier et/ou deuxième organe de blocage, dans l’état de déverrouillée de la glissière de coulisser par rapport au premier élément 21 de glissière, en se déplaçant successivement le long des languettes, et sans que les languettes n’entravent le déplacement des organes de blocage, comme compréhensible de la . Cela permet de fixer fermement le rail sur sa langueur, y compris sur la course de coulissement des organes de blocage, et non seulement à ces extrémités, en dehors de cette course.
Le rail 3 comporte une première surface de frottement 30, supérieure et une deuxième surface de frottement, inférieure 31, opposée. Selon un mode de réalisation, la première surface de frottement 30 et la deuxième surface de frottement, inférieure 31, opposée peuvent être planes, le rail de section sensiblement rectangulaire. Le rail peut présenter toutefois d’autre section telle qu’une section circulaire, la première surface 30 et la deuxième surface 31 étant alors non planes.
Le système de verrouillage par arc-boutement comprend un premier organe de blocage 4 et un deuxième organe de blocage 5, de positions décalées suivant un axe longitudinale du rail 3 qui s’étend suivant la direction longitudinale X. Le premier organe de blocage 4 et le deuxième organe de blocage 5, sont montés solidaires du deuxième élément de glissière 21, à savoir mobiles avec lui, de positions décalées suivant un axe longitudinale du rail 3. Le premier organe de blocage 4 et le deuxième organe de blocage 5 s’étendent respectivement en longueur suivant une direction verticale, selon la direction Z, ou légèrement inclinée par rapport à cette direction de quelques degrés, avec une inclinaison inférieure à 25°, par exemple inférieur à 10°
Le premier organe de blocage 4 comprend une première paroi 40 et une deuxième paroi41, en regard, configurées pour frotter respectivement sur la première surface 30 et la deuxième surface de frottement 31 du rail. La première paroi 40 et la deuxième paroi 41 peuvent être formées par deux parois latérales opposées d’une gorge dans le premier organe de blocage, et comme illustrées aux figures.
g) les colorants dérivés d’indole de formule (IX) : formule (IX) dans laquelle : ▪ R 53 , R 54 , R 55 , R 56 , R 57 , R 58 , R 59 et R 60 , identiques ou différents, représentent un atome d'hydrogène ou un groupe choisi parmi : - (C 1 -C 6 )alkyle ; - (C 1 -C 6 )alkoxy, (C 1 -C 6 )alkylthio ; - hydroxy, mercapto ; - nitro, nitroso ; - R°-C(X)-X’-, R°-X’-C(X)-, R°-X’-C(X)-X’’- avec R° représentant un atome d’hydrogène, un groupe alkyle ou aryle ; X, X’ et X’’, identiques ou différents, représentant un atome d’oxygène, de soufre ou NR avec R représentant un atome d’hydrogène ou un groupe (C 1 -C 6 )alkyle ; - (O) 2 S(O - )-, M + avec M + représentant un atome d’hydrogène ou un contre-ion cationique ; - (O)CO - -, M + avec M + tel que défini précédemment ; ▪ G représente un atome d’oxygène, de soufre ou un groupe NR e avec R e tel que défini précédemment ; particulièrement G représente un atome d’oxygène ; ▪ R i et R h , identiques ou différents, représentent un atome d’hydrogène ou un groupe (C 1 -C 6 )alkyle ; étant entendu que la formule (IX) comprend : - au moins un groupe (O) 2 S(O - )-, M’ + avec M’ + représentant un contre-ion cationique ; ou - au moins un groupe (O)CO - -, M’ + avec M’ + représentant un contre-ion cationique; de préférence au moins un groupe sulfonate de sodium.
h) les colorants dérivés de quinoléine de formule (X) : formule (X) dans laquelle : ▪ R 61 représente un atome d’hydrogène, d’halogène ou un groupe (C 1 -C 6 )alkyle ; ▪ R 62 , R 63 , et R 64 , identiques ou différents, représentent un atome d'hydrogène ou un groupe(O)2S(O-)-, M+ avec M+ représentant un atome d’hydrogène ou un contre-ion cationique ; ou alors R 61 avec R 62 , ou R 61 avec R 64 , forment ensemble un groupe benzo éventuellement substitué par un ou plusieurs groupe(O) 2 S(O - )-, M + avec M + représentant un atome d’hydrogène ou un contre-ion cationique ; étant entendu que la formule (X) comprend au moins un groupe (O) 2 S(O - )-, M’ + avec M’ + représentant un contre-ion cationique, de préférence au moins un groupe sulfonate de sodium.