INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La représente les différentes étapes mises en œuvre par les différents équipements constituant le système décrit en référence à la dans un deuxième mode de réalisation du procédé de suspension d’un jeton de certification CNT associé à l’équipement 10.
La mise en œuvre de ce procédé de suspension peut ou non intervenir suite à l’exécution de l’étape G6 au cours de laquelle une connexion est établie entre l’équipement 10 et le serveur d’un fournisseur de services 14.
Dans une étape S1, l’expiration d’une durée de vie associée à une ou plusieurs adresses réseau allouées à l’équipement 10 déclenche la libération de ces adresses réseau par le serveur de configuration 11. Dans un autre exemple, le serveur de configuration 11 reçoit une demande de libération des adresses réseau allouées à l’équipement 10 suite à une décision de l’opérateur gestionnaire du réseau.
Dans une étape S2, le serveur de configuration 11 transmet une demande de suspension du jeton de certification CNT au module de création de certificats 12. Une telle demande de suspension comprend le jeton de certification CNT et un code indiquant les raisons de cette demande de suspension.
Parallèlement à l’étape S2, le serveur de configuration 11 émet un message DHCP NACK à destination de l’équipement 10 dans une étape S3. Un tel message DHCP NACK indique à l’équipement 10 qu’il n’est plus autorisé à utiliser les adresses réseau qui lui étaient allouées. Le message DHCP NACK comprenant également le jeton de certification CNT, l’équipement 10 comprend également qu’il n’est plus autorisé à utiliser ce jeton de certification CNT.
A réception de la demande de suspension du jeton de certification CNT, le module de création de certificats 12 procède de manière optionnelle, dans une étape S4, à la vérification de l’authenticité du jeton de certification CNT au moyen du certificat CertDHCP associé au serveur de configuration 11.
Une fois cette vérification effectuée, le module de création de certificats 12 transmet, dans une étape S5, une demande de suspension DSusp de l’association du certificat CERT_CPE associé à l’équipement 10 avec le nom de domaine « CNT.example.com » avec lequel le certificat CERT_CPE a été associé au cours de l’étape E8 à destination du serveur de noms de domaines 13.
Une telle demande de suspension DSusp comprend : le jeton de certification CNT correspondant, le certificat CERT_CPE et la clé publique PUB_KEY_CM du module de création de certificats 12. Une telle demande de suspension comprend également le code indiquant les raisons de cette demande de suspension.
Parallèlement, le module de création 12 mémorise dans une base de données que le certificat CERT_CPE et le jeton de certification CNT correspondant sont suspendus.
Dans une étape S6, le serveur de noms de domaines 13 extrait l’ensemble des informations comprises dans la demande de suspension DSusp et suspend l’association du certificat CERT_CPE et du jeton de certification CNT correspondant avec le nom de domaine « CNT.example.com ».
Une fois l’association entre le certificat CERT_CPE et le jeton de certification CNT correspondant et le nom de domaine suspendue, le serveur de noms de domaines 13 en informe le module de création de certificats 12 dans une étape S7.
A son tour, le module de création de certificats 12 informe le serveur de configuration 11 de la suspension de l’association entre le certificat CERT_CPE et le jeton de certification CNT correspondant et le nom de domaine dans une étape S8.
A l’issue de l’étape S8, l’équipement 10 souhaitant établir une connexion avec le serveur d’un fournisseur de services 14 transmet à ce dernier un message client Hello comprenant le jeton de certification CNT dans une étape S9.
A réception de ce message client Hello TLS, le serveur d’un fournisseur de services 14 transmet un message de type DNS Query comprenant le jeton de certification CNT à destination du serveur de noms de domaines 13 dans une étape S10.
(1) 215 g de gluconate de calcium et 90 g de glucose (à un rapport molaire de 1) ont été dissous dans 1500 ml d’eau désionisée pour préparer une solution organique A ;
(1) 228 g de gluconate de zinc et 90 g de glucose (à un rapport molaire de 1) ont été dissous dans 1500 ml d’eau désionisée pour préparer une solution organique A ;
(1) 223 g de gluconate ferreux et 90 g de glucose (à un rapport molaire de 1) ont été dissous dans 1500 ml d’eau désionisée pour préparer une solution organique A ;
représente un deuxième exemple de réalisation de l’étape E50 de l’étape E5 représentée ,
représente une destination appartenant à un système de télécommunication OMAMRC a sources, éventuellement relais et une destination, , selon un mode de réalisation de l’invention.
5.1. Principe général de l’invention 5.1.1. Système OMAMRC à redondance
On présente en relation avec la un mode de réalisation de l’invention décrit dans le contexte d’un système OMAMRC à l’appui du schéma de la qui illustre un cycle de transmission d’une trame.
Ce système comprend sources qui appartiennent au jeu de sources , relais qui appartiennent au jeu de relais et une destination . Par convention, il est considéré que et , dit autrement, on peut confondre une source et son indice, et un relais et son indice (décalé d’une valeur M, le nombre de sources).
A titre de simplification de la description, les suppositions suivantes sont faites par la suite, concernant le système OMAMRC :
les sources, les relais et la destination sont équipés d’une seule antenne d’émission ; les sources et les relais sont équipés d’une seule antenne de réception ; la destination est équipée de antennes de réception ; les sources, les relais, et la destination sont parfaitement synchronisés ; les sources sont statistiquement indépendantes (il n'y a pas de corrélation entre elles) ; tous les nœuds émettent avec une même puissance ; il est fait usage d’un code CRC supposé inclus dans les bits d’information correspondant au message de chaque source pour déterminer si ce message est correctement décodé ou pas ; les canaux entre les différents nœuds souffrent de bruit additif et d’évanouissement. Les gains d’évanouissement sont fixes pendant la transmission d’une trame effectuée pendant une durée maximale intervalles de temps, mais peuvent changer indépendamment d’une trame à une autre. est un paramètre du système ; la qualité instantanée du canal/canal direct en réception (CSIR Channel State Information at Receiver ) est disponible à la destination, aux sources et aux relais ; les retours sont sans erreur (pas d’erreur sur les signaux de contrôle) .
est l’ensemble des nœuds ayant décodé sans erreur le message émis par la source , un sous ensemble des nœuds actifs en émission sélectionnés par la destination pour l’utilisation de canal k est le symbole codé pour l’utilisation du canal émis par le nœud , est le signal reçu au nœud du canal correspondant à un signal émis par le nœud , est le signal reçu au nœud du canal correspondant aux signaux émis par les nœuds , est le rapport signal à bruit moyen (SNR) qui prend en compte les effets d’atténuation du canal ( path-loss ) et de masquage ( shadowing ), est le gain d’atténuation du canal ( fading ) qui suit une distribution Gaussienne complexe circulaire symétrique à moyenne nulle et de variance (la puissance reçue qui est proportionnelle à la puissance émise), les gains sont indépendants entre eux, ou sont des échantillons d’un bruit blanc Gaussien (AWGN) distribués de manière identique et indépendante qui suivent une distribution Gaussienne complexe de symétrie circulaire à moyenne nulle et de variance unitaire.
est une variable représentant le débit initial de la source . peut prendre ses valeurs dans l’ensemble fini . De même, est une variable représentant le rapport et peut prendre ses valeurs dans un ensemble fini .
Le signal reçu au nœud du canal correspondant au signal émis par le nœud durant la première phase peut s’écrire :
Selon un autre objet, l’invention vise un procédé d’isolement d’un accumulateur électrique par rapport à un circuit électrique, mettant en œuvre un dispositif d’isolement d’accumulateur électrique tel que décrit ci-dessus, et comportant les étapes suivantes : – soumettre le fusible à un surcourant qui échauffe le conducteur coupe-circuit et la réserve de matière conductrice fusible au-delà de leur température de fusion respective ; – transférer au moins une partie de la réserve de matière conductrice fusible qui est à l’état liquide dans l’interstice séparant les conducteurs de pontage.
L’expression « adapté à isoler un accumulateur électrique d’un circuit électrique en assurant la continuité de ce circuit électrique » signifie précisément que le dispositif permet de mettre hors du circuit du courant électrique un accumulateur (notamment parce qu’il est défectueux) et que cet accumulateur est remplacé dans le circuit du courant électrique auquel il était connecté par un pontage (« by-pass », en anglais) permettant de maintenir la continuité dans ce circuit électrique. Lorsque ce circuit électrique comporte une charge alimentée par d’autres accumulateurs électriques en série avec l’accumulateur isolé, l’isolement de ce dernier et le pontage permet aux autres accumulateurs électriques de continuer à alimenter la charge.
Dans le dispositif selon l’invention, la résistance du contact permettant la continuité du circuit électrique dépourvu de l’accumulateur électrique, est à priori inférieure à 100 µΩ, ce qui ne pose aucun problème d’évacuation d’énergie pour la très grande majorité des batteries, y compris les batteries de forte puissance des véhicules électriques.
L’invention est particulièrement avantageuse dans le cas des accumulateurs de technologie Lithium-ion qui présentent l’avantage de stocker des énergies beaucoup plus importantes avec des masses et volumes réduits, tout en étant apte à fournir des puissances élevées à la décharge et supporter des puissances élevées à la charge, donc de pouvoir avoir des temps de charge de quelques dizaines de minutes par exemple. L’inconvénient principal des chimies Lithium-ion est le risque d’emballement thermique pouvant amener à un départ de feu de l’accumulateur concerné par un défaut, une propagation du défaut aux accumulateurs voisins, pouvant même se propager à toute la batterie. Le dispositif d’isolement d’accumulateur électrique selon l’invention permet de prévenir tout risque en isolant un accumulateur défectueux, tout en maintenant une continuité de service, au moins en mode dégradé, de la batterie.
L’invention évite une ouverture globale du circuit et un arrêt de la fourniture d’énergie, suite à la détection d’un défaut.
Actuellement, la plupart des batteries de voitures électriques, par exemple, sont constituées d’une seule branche d’accumulateurs lithium-ion en série. La capacité de ces accumulateurs étant de plusieurs dizaines d’ampères-heures, et la tension globale variant dans la plage 300 V à 400 V. L’invention permet une commutation naturelle ou pilotée entre l’état où l’accumulateur est connecté au sein de la mise en série par la connexion via le fusible, et l’état où l’accumulateur a une de ses bornes déconnectées, un pontage permettant alors de continuer à utiliser le reste des accumulateurs de la mise en série d’accumulateurs.
Vis-à-vis de l’état de l’art qui est de procéder habituellement à quelques mesures de température locale au sein de l’ensemble d’un pack batterie et d’ouvrir la totalité du circuit électrique en cas de défaut, l’invention peut se placer sur chaque accumulateur du pack batterie et peut ouvrir uniquement le circuit de l’accumulateur en défaut tout en assurant un pontage pour le courant, pour la continuité de service. L’invention permet d’accroitre la sécurité d’un pack batterie d’une part en agissant plus rapidement que les moyens de protections thermiques habituels, où il faut que la température se propage à d’autres cellules avant d’être détectée, et d’autre part en assurant la continuité de fonctionnement de l’ensemble, ce qui selon les applications, notamment dans le transport de personne, peut s’avérer être un élément clé de la sécurité.
L’invention permet une modularité dans le déclenchement du dispositif d’isolement. Le déclenchement par un surcourant (une surintensité) échauffant le fusible peut être complétée par une commande issue de l’électronique de gestion de la batterie, ou par tout autre mode de déclenchement connu (par exemple, ajout d’une résistance de chauffage pour déclenchement piloté par l’électronique de gestion).
L’invention peut être externe à l’accumulateur ou peut être intégrée au sein de celui-ci.
Des modes de réalisation de l’invention présentent l’avantage de ne pas nécessiter d’électroniques ni d’alimentation de ces électroniques pour fonctionner. Le déclenchement naturel relatif à une surintensité (ou par la pression dans l’accumulateur, ou encore la température) permet d’assurer des hauts niveaux de sûreté de fonctionnement, sans nécessiter des électroniques redondantes et/ou qualifiées. La sûreté de déclenchement telle que le permet l’invention est plus particulièrement importante pour les applications dont le niveau de sécurité exigé est très élevé comme l’aéronautique par exemple.
Contrairement aux règles de l’art établies pour la protection électrique, selon lesquelles un court-circuit est à éviter autant que possible, l’invention met à profit un court-circuit pour la réalisation des fonctions du dispositif d’isolement.
Une application intéressante de l’invention est le domaine des transports et plus particulièrement les véhicules électriques ou hybrides. En effet, les demandes ainsi que les contraintes dans le domaine des véhicules électriques tendent à s’intensifier tout comme les risques liés à l’utilisation de technologies d’accumulateurs représentant des énergies embarquées de plus en plus importantes en fonction de l’augmentation des autonomies des véhicules. Il est alors capital de fournir des systèmes de sécurité minimisant le risque d’emballement du pack batterie et ce quelle que soit la nature du défaut, interne ou externe.
L’invention permet aussi d’apporter une continuité de service du pack batterie. Pour un véhicule routier, cela permet d’offrir la possibilité d’aller se garer en sécurité, ou de terminer le trajet selon la gravité du défaut ayant déclenché le dispositif d’isolement d’un accumulateur défectueux.
Par ailleurs, les voitures électriques ont actuellement deux batteries, la batterie de traction, classiquement sous 300 V à 400 V, et la batterie accessoire qui est classiquement une batterie au plomb dont la tension nominale est de 12 V. La batterie accessoire, du type de celle des véhicules thermiques, est conservée pour démarrer l’électronique du véhicule, et surtout pour assurer les fonctions de sécurité (éclairage, fonctionnement des feux de détresse, etc.). La batterie de traction n’est actuellement pas considérée comme une source d’énergie suffisamment sûre pour assurer ces fonctions, puisqu’un défaut interne à la batterie sur l’un quelconque de ses accumulateurs provoque l’ouverture des contacteurs de la batterie et la déconnexion de celle-ci. Avec l’invention, la continuité de service obtenue peut permettre de modifier l’architecture électrique du véhicule en vue de supprimer la batterie accessoire puisque la batterie principale peut assurer la continuité de service en cas d’accident.
Le fait que, actuellement, les voitures électriques n’offrent pas de continuité de service en cas de défaut d’un accumulateur au sein du pack batterie est accepté du fait de la présence d’un conducteur formé, responsable et attentif à la conduite à bord. Pour les véhicules électriques autonomes en cours de développement, qui prennent en charge tout ou partie de la conduite, il est souhaitable d’assurer une continuité de service pour la sécurité de la conduite. La continuité de service peut aussi être une fonction qui devienne obligatoire pour les véhicules autonomes du fait de l’absence possible de conducteur formé et responsable apte à prendre en charge la conduite ou la mise en sécurité du véhicule en cas de dysfonctionnement.
Pour un avion ou un bateau, la continuité de service apportée par l’invention permet l’utilisation sur des fonctions critiques. En effet, l’invention assure la continuité de service du pack batterie dans le cas d’un défaut d’un accumulateur, ce qui, contrairement à ce qui est habituel, permet au véhicule de continuer à fonctionner avec une autonomie légèrement réduite plutôt que stopper son fonctionnement. Cet avantage peut s’avérer très pertinent dans le domaine de l’aéronautique ou de la marine, où la continuité de service est primordiale. L’invention présentée est tout à fait adaptable sur des cellules prismatiques utilisées dans plusieurs domaines de transports.
La surpression maintenue à l’intersection latérale 56B lors de son forage assure le retour du fluide de forage dans l’annulaire autour de l’outil de forage 64 et évite que des débris de forage se déversent dans le puits latéral 28 ou/et le drain 30A et les bouchent.
La pression du fluide de forage dans le puits latéral 28 est maintenue en injectant du fluide de forage dans le puits latéral 28 et en la laissant circuler par le ou les drains 30A précédemment forés et remonter par le puits vertical 26.
Le retour de fluide de forage dans l’espace annulaire de l’outil de forage 64 ou le train de tiges 66 dans le puits central 26 est la somme du débit de fluide de forage provenant du puits latéral et du débit de fluide de forage provenant du forage du nouveau drain 30B. Le diamètre du tronçon vertical supérieur 36 étant supérieur au diamètre du tronçon vertical inférieur 38 et en particulier au diamètre de chaque drain, le débit cumulé de fluides de forage provenant de différents drains 30A, 30B est ainsi rendu possible.
Chaque drain 30 suivant est alors foré de la même manière, identique à la phase représentée par la lettre D sur la . A cet effet, l’outil de forage 64 recule dans le tronçon inférieur 38 du puits central 26 et commence à forer au-dessus de l’intersection centrale 50 entre le drain précédent 30 et le puits central 26. Les drains sont ainsi forés successivement en commençant par le plus en profondeur et en allant vers le haut.
Simultanément, la balise active 68 et la sonde de pression sont remontées au point d’intersection 56 suivant.
Une fois tous les drains 30A, 30B forés et l’outil de forage 64 sorti de l’architecture de forage 12, l’architecture de forage 12 est nettoyée en injectant un fluide par une des têtes de puits 32, 34 pour s’assurer qu’il ne subsiste pas de résidus bloquant un des puits 26, 28 ou un des drains 30.
Le fluide de nettoyage sera avantageusement le fluide de forage filtré progressivement en surface ; de sorte que l’impact environnemental soit minimum.
L’utilisation de l’installation géothermique 10 va maintenant être brièvement décrite.
Le fluide caloporteur 16 est injecté par le système de pompage 14 dans l’architecture de forage 12 par une des têtes de puits 32, 34. Le fluide caloporteur 16 circule alors dans l’un du puits central 26 ou du puits latéral 28.
Le fluide caloporteur 16 est ensuite réparti dans les drains 30 où grâce aux parois non adiabatiques des tronçons linéaires 54 des drains 30, le fluide 16 reçoit un flux thermique des roches chaudes présentes dans le sous-sol 22.
Des duses ou des pertes de charge sont avantageusement installées dans les drains 30 pour ajuster la répartition des débits dans lesdits drains.
Le fluide caloporteur 16 est alors réacheminé dans le système de récupération 18 via l’autre du puits central 26 ou du puits latéral 28 et ressort par sa tête de puits 32 ou 34. Il passe alors avantageusement après filtrage dans le dispositif de distribution ou/et de conversion d’énergie 20 où il transmet son énergie thermique pour qu’elle puisse être distribuée dans un système de chauffage (logements, usine, processus industriel, serres, hôtel, piscine, centre de loisir …) et/ou convertie en énergie mécanique et éventuellement en énergie électrique par un générateur.
Le fluide caloporteur 16 est alors réacheminé si besoin dans un condenseur pour le régénérer ou le refroidir. Il est ensuite réinjecté dans l’architecture de forage 12 par le système de pompage 14 et le cycle recommence.
L’architecture de forage 12 selon l’invention est simple à forer grâce à des trajectoires simplifiées, tout en permettant un échange thermique performant entre le fluide caloporteur 16 et le sous-sol 22. Le forage dans un même plan vertical limite les déviations angulaires, sources de risque et de coût. De plus le forage d’une telle architecture 12 est facilité par un outil de forage 64 possédant un système orientable rotatif 65, telle que celle illustrée dans WO 2007/110502.
Dans un autre mode de réalisation, plusieurs unités d’échange thermique 24 sont forées côte à côte. Comme représenté sur la , deux unités d’échange thermique 24 sont représentées dans le même plan et partagent le même ensemble de surface 58. En variante les « N » unités d’échange thermique 24 chacune située dans un plan ne sont pas coplanaires les unes avec les autres. Elles sont alors reparties soit linéairement dans des plans d’échangeurs parallèles ; soit autour d’un axe vertical tous les 360/N°.
Ces deux unités d’échange thermique 24 sont aussi représentées dans une autre configuration avec un puits central 26 commun aux deux unités 24 comme illustré par la . En variante, « N » unités d’échange thermique 24 sont réparties uniformément autour de l’axe du puits central 26 commun aux « N » unités 24.
- un axe transversal Y, horizontal, perpendiculaire à l’axe longitudinal X et s’étendant de gauche à droite sur la ; et
Sur la est représenté un ensemble 1 de conditionnement et de distribution d’un produit, notamment cosmétique.
Par « produit », on entend un produit liquide, semi-liquide, ou visqueux destiné à s’écouler vers l’extérieur d’un réservoir sous l’effet de la gravité. Le produit peut être, de manière nullement limitative, un produit cosmétique, tel que par exemple un produit d’hygiène ou un produit de soin.
L’ensemble 1 de conditionnement et de distribution d’un produit comprend un réservoir ou récipient 10 et un organe de distribution 20, ou capsule, destiné à obturer l’ouverture du récipient 10.
Le récipient 10 comprend un corps creux 11 délimitant un volume interne 12 contenant un produit. Le récipient 10 s’étend axialement suivant un axe Z-Z’ supposé vertical sur les figures, depuis une extrémité supérieure 13 formant un col muni d’une ouverture 13a permettant l’accès au volume interne 12 jusqu’à une extrémité inférieure 14, formant le fond du réservoir.
Le récipient 10 peut être réalisé, par exemple, en matière synthétique rigide.
Le col 13 présente ici un diamètre extérieur inférieur au diamètre extérieur du corps 11 du récipient 10.
Tel qu’illustré, le corps 11 du récipient 10 a, ici, une section transversale non circulaire et le col 13 présente une section transversale circulaire. En variante, le corps 11 du récipient 10 pourrait avoir une section circulaire ou tout autre forme.
Le col 13 est relié au corps 11 du récipient 10 par une jonction ou épaule 15. La jonction 15 présente ici une pente inclinée 15a entre le corps 11 et le col 13.
Le récipient 10 comprend un épaulement 11a, visible sur les figures 3 et 10 reliant la pente inclinée 15a de la jonction 15 au corps 11 du récipient 10. Un tel épaulement 11a permet de créer un appui pour l’extrémité inférieure 21a du corps 21 de l’organe de distribution 20 lorsque ledit organe de distribution 20 est monté sur le récipient 10.
En variante, on pourrait prévoir qu’un tel épaulement ne soit pas présent. ( A confirmer )
La jonction 15 a également une section transversale non circulaire.
La section transversale non circulaire a ici une forme ovoïde définie par un grand axe A1 et un petit axe A2 inférieur d’au moins 20% par rapport au grand axe A1. Les axes A1, A2 sont visibles sur la .
Tel que visible en détails sur la , le col 13 comprend, sur sa surface extérieure 13b, une nervure 13c, ici annulaire, destinée à coopérer avec une jupe interne d’encliquetage 25 de l’organe de distribution 20.