INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Suite à l’étape de détermination 120, le module de détermination est configuré pour transmettre la donnée D acquise au bloc de labellisation 30 du module de labellisation 16 dont le niveau de sensibilité correspond au niveau de sensibilité déterminé lors de l’étape de détermination.
Lors de l’étape de labellisation 130, la donnée D est labellisée par association à la donnée D d’un label L associé au niveau de sensibilité déterminé lors de l’étape de détermination 120. En particulier, le bloc de labellisation 30 auquel est transmise la donnée D labellise la donnée en associant à la donnée un label L associé au niveau de sensibilité déterminé lors de l’étape de détermination 120.
Procédé et dispositif pour arrondir dans un calcul à précision variable La présente description concerne de façon générale le domaine du calcul et, en particulier, un procédé et un dispositif pour calculer à l'aide d'une représentation à virgule flottante ayant une précision variable.
En se référant tout d'abord aux figures 2 et 3, il apparaît que la présente invention fournit un dispositif de dépressurisation d'un moteur à combustion interne. Le dispositif de dépressurisation 2 est monté sur un arbre à cames 3 et est adjacent à une came d'échappement 31 de l'arbre à cames 3. Le dispositif de dépressurisation 2 comprend un premier siège de support 21 agencé sur l'arbre à cames 3, un deuxième siège de support 22 agencé sur l'arbre à cames 3 et espacé du premier siège de support 21, un bras d'oscillation 23 monté rotatif sur le premier siège de support 21 et le deuxième siège de support 22, une unité 24 de restauration de position agencée sur l'arbre à cames 3 et venant en butée et poussant le bras d'oscillation 23, et un ensemble 25 formant arbres à cames de dépressurisation entrainé par le bras d'oscillation 23.
Comme le montrent les figures 2, 3 et 5, le premier siège de support 21 est formé sur l'arbre à cames 3, de manière à être partie intégrante de celui-ci, ou à être fabriqué en tant que pièce séparée ajustée axialement à l'arbre à cames 3, et le premier siège de support 21 est adjacent à la came d'échappement 31 ; plus précisément, le premier siège de support 21 est monté d'un côté de la came d'échappement 31, à distance de la came d'admission 32, ce qui signifie que, sur l'arbre à cames 3, il y a, dans l'ordre, la came d'admission 32, la came d'échappement 31, et le premier siège de support 21. Le premier siège de support 21 est formé avec un premier trou d'axe 211 ; et le premier siège de support 21 est formé, d'un côté opposé au premier trou d'axe 211, avec un premier trou de pénétration 212. Un côté de la came d'échappement 31 qui correspond au premier trou de pénétration 212 du premier siège de support 21 est évidé pour former un creux de montage 311 sous forme d'une ouverture.
Comme le montre la , dans la mise en œuvre de la présente invention, le premier siège de support 21 est formé d'une seule pièce avec l'arbre à cames 3, et est formé à côté de la came d'échappement 31 de manière à être formé d'une seule pièce avec la came d'échappement 31. La came d'échappement 31 est formée avec un orifice de passage 31a, qui est aménagé dans une direction axiale ou radiale et est relié au premier siège de support 21 pour le passage d'huile et de gaz.
Comme le montrent les figures 2, 3 et 5, le deuxième siège de support 22 est formé sur l'arbre à cames 3, de manière à être partie intégrante de celui-ci, ou à être réalisé en tant que pièce distincte montée axialement sur l'arbre à cames 3 par ajustement serré, et le deuxième siège de support 22 est agencé sur l'arbre à cames 3 de manière à être espacé du premier siège de support 21 ; plus précisément, le deuxième siège de support 22 est monté d'un côté du premier siège de support 21 éloigné de la came d'échappement 31, ce qui signifie que, dans la direction axiale de l'arbre à cames 3, il est prévu, dans l'ordre, la came d'admission 32, la came d'échappement 31, le premier siège de support 21 et le deuxième siège de support 22. Le deuxième siège de support 22 est formé avec un deuxième trou d'axe 221, et le deuxième trou d'axe 221 du deuxième siège de support 22 est agencé de façon à correspondre au premier trou d'axe 211 du premier siège de support 21.
Le deuxième siège de support 22 est également formé avec un deuxième trou de pénétration 222 pour correspondre au premier trou de pénétration 212 du premier siège de support 21. Le deuxième siège de support 22 est formé, d'un côté où sont agencés le deuxième trou d'axe 221 et le deuxième trou d'axe de pénétration 222, avec un creux 223 de restriction de position. L'arbre à cames 3 est pourvu, d'un côté du deuxième siège de support 22 éloigné du premier siège de support 21, d'un premier roulement 33, et le premier roulement 33 comprend une partie externe 331 formant un chemin de roulement, une partie interne 332 formant un chemin de roulement, et une partie 333 à billes de roulement située entre la partie externe 331 formant un chemin de roulement et la partie interne 332 formant un chemin de roulement. La partie interne 332 formant un chemin de roulement du premier roulement 33 est reliée à l'arbre à cames 3 par montage à ajustement serré, de sorte que la partie interne 332 formant chemin de roulement du premier roulement 33 soit entraînée par l'arbre à cames 3 en rotation synchrone avec lui. L'arbre à cames 3 est également pourvu, du côté de la came d'admission 32, d'un deuxième roulement 34.
Comme représenté sur les figures 2, 3, 4, 6, 8 et 9, le bras d'oscillation 23 est un corps en arc. Une extrémité du bras d'oscillation 23 est formée avec un trou de pivotement 231, et le trou de pivotement 231 correspond au premier trou d'axe 211 du premier siège de support 21 et au deuxième trou d'axe 221 du deuxième siège de support 22, de sorte qu'un axe formant pivot 26 peut pénétrer à travers le deuxième trou d'axe 221 du deuxième siège de support 22, le trou de pivotement 231 du bras d'oscillation 23, et le premier trou d'axe 211 du premier siège de support 21 pour permettre au bras d'oscillation de tourner librement autour d'un centre d'oscillation défini par l'axe formant pivot 26. L'axe formant pivot 26 pénètre à travers le deuxième trou d'axe 221 du deuxième siège de support 22 et le premier trou d'axe 211 du premier siège de support 21 de manière à être au moins relié à l'un parmi le deuxième trou d'axe 221 et le premier trou d'axe 211 de manière à être monté par ajustement serré, tandis que le bras d'oscillation 23 est relié à l'axe formant pivot 26 de manière à par montage coulissant. Le bras oscillant 23 est monté rotatif, au moyen de l'axe formant pivot 26, sur le deuxième trou d'axe 221 du deuxième siège de support 22 et le premier trou d'axe 211 du premier siège de support 21, de sorte que deux extrémités opposées de l'axe formant pivot 26 sont toutes deux supportées et que, ainsi, il est évité un agencement de l'axe formant pivot 26 à la manière d'un bras en porte-à-faux pour monter de manière rotative le bras oscillant 23. De la sorte, l'axe formant pivot 26 peut maintenir une force de rigidité souhaitée. L'arbre à cames 3 a une ligne d'axe centrale 3a, et l'axe formant pivot 26 est agencé de manière à être parallèle à la ligne d'axe centrale 3a de l'arbre à cames 3. Une extrémité extérieure de l'axe formant pivot 26 qui est située sur le premier support le siège 21 est restreinte, en ce qui concerne la mobilité, par une paroi latérale de la came d'échappement 31, ce qui signifie que la paroi latérale de la came d'échappement 31 constitue un premier mécanisme de restriction T pour l'extrémité de l'axe formant pivot 26 qui est située sur le premier siège de support 21 et qui est distante du deuxième siège de support 22. Pour la mise en œuvre, le premier mécanisme de restriction T peut être une pièce distincte montée sur l'arbre à cames 3 et située entre la came d'échappement 31 et le premier siège de support 21 (voir ), ou peut alternativement être formé par une extension de l'arbre à cames 3 ou par une extension à partir d'un côté de la came d'échappement 31.
Une extrémité extérieure de l'axe formant pivot 26 qui se trouve sur le deuxième siège de support 22 est restreinte par le premier roulement 33 et, plus précisément, par la partie interne 332 formant chemin de roulement du premier roulement 33, ce qui signifie que la partie interne 332 formant chemin de roulement du premier roulement 33 constitue un deuxième mécanisme de restriction T1 pour l'extrémité de l'axe formant pivot 26 qui est située sur le deuxième siège de support 22 et est éloignée du premier siège de support 21. Il est à noter qu'une longueur axiale de l'axe formant pivot 26 qui est insérée dans le deuxième siège de support 22 est supérieure à un espace axial entre le premier siège de support 21 et le premier mécanisme de restriction T, et une dimension de l'axe formant pivot 26 s'étendant vers l'extérieur dans la direction radiale de l'arbre à came 3 ne dépasse pas une circonférence intérieure de la partie extérieure 331 formant chemin de roulement du premier roulement 33 ; plus précisément, les deux extrémités de l'axe formant pivot 26 sont respectivement entravées par le premier mécanisme de restriction T et le deuxième mécanisme de restriction T1 en ce qui concerne une quantité de mouvement dans la direction axiale de l'arbre à cames 3. Par conséquent, d'une part, l'axe formant pivot 26 est doté d'une meilleure position et d'un meilleur support et, d'autre part, aucun rivetage n'est nécessaire pour assurer le positionnement de l'une quelconque des extrémités de l'axe formant pivot 26, afin d'éviter la détérioration de la rigidité de l'axe formant pivot 26.
Comme le montrent les figures 2, 3, 4, 6 et 8, le bras d'oscillation 23 s'étend vers l'extérieur à partir de l'extrémité dans laquelle le trou de pivotement 231 est formé, de façon à former une portion de support 232, et le bras d'oscillation 23 est pourvu, sur une extrémité opposée à la portion de support 232, d'une portion d'actionnement 233. La partie d'actionnement 233 comprend une encoche 2331 formée dans la direction latérale du bras d'oscillation 23. Le bras oscillant 23 est pourvu d'un bloc 234 de restriction de position s'étendant d'un côté de lui-même entre la partie de support 232 et la partie d'actionnement 233. Le bloc 234 de restriction de position est agencé de manière à correspondre au creux 223 de restriction de position du deuxième siège de support 22, de sorte que le bloc 234 de restriction de position est reçu dans le creux 223 de restriction de position pour restreindre le bras d'oscillation 23 par rapport à une position d'oscillation de lui-même.
Comme le montrent les figures 2, 3, 4, 5, 6 et 8, l'arbre à cames 3 est formé, entre le deuxième siège de support 22 et le premier siège de support 21, avec un creux de réception 35 agencé dans une direction radiale. L'unité 24 de rétablissement de position est reçue dans le creux de réception 35 de l'arbre à cames 3. L'unité 24 de rétablissement de position peut être constituée d'un élément élastique unique ou d'une combinaison d'un élément élastique et d'un organe de poussée. Dans la présente invention, l'unité 24 de restauration de position, formée d'un élément élastique et d'un organe de poussée, est prise à titre d'exemple d'illustration, et l'unité 24 de restauration de position comprend un organe de poussée 241 et un élément élastique 242 monté autour d'une circonférence extérieure de l'organe de poussée 241. L'organe de poussée 241 comprend une partie de poussée 2411 ayant un diamètre extérieur élargi et une partie 2412 formant tige s'étendant à partir de la partie de poussée 2411 vers un côté. L'élément élastique 242 est disposé sous la portion de poussée 2411 et situé autour d'une circonférence extérieure de la partie 2412 formant tige. La partie de poussée 2411 de l'organe de poussée 241 est en butée et pousse la partie de support 232 du bras d'oscillation 23, de sorte que l'unité 24 de restauration de position est utilisable pour et venir en butée contre le bras d'oscillation 23 et pousser sur celui-ci, et, réciproquement, le bras oscillant 23 agissant de même sur l'unité 24 de rétablissement de position.
Comme le montrent les figures 2, 3, 4, 6, 7 et 8, l'ensemble 25 formant arbre à cames de dépressurisation comprend un arbre à cames de dépressurisation 251 et un axe d'actionnement 252 inséré et monté sur l'arbre à cames de dépressurisation 251. L'arbre à cames de dépressurisation 251 comprend une partie pivotante 2511 et une partie came 2512. La partie pivotante 2511 s'étend dans le premier trou de pénétration 212 du premier siège de support 21 et du deuxième trou de pénétration 222 du deuxième siège de support 22, et la partie pivotante 2511 est formée, dans une direction radiale, avec un trou d'insertion 2513. Le trou d'insertion 2513 reçoit l'axe d'actionnement 252 par insertion en lui-même, tandis qu'une extrémité opposée de l'axe d'actionnement 252 est montée dans l'encoche 2331 de la partie d'actionnement 233 du bras d'oscillation 23, de sorte que l'oscillation du bras d'oscillation 23 entraîne l'axe d'actionnement 252 à se déplacer avec celui-ci, et par conséquent, le bras d'oscillation 23 entraîne en rotation l'ensemble 25 formant arbre à cames de dépressurisation. La partie de came 2512 est située à proximité de la came d'échappement 31, et un côté de la partie de came 2512 est une surface arquée 2514, tandis qu'un côté opposé est une surface coupée plate 2515.
Comme le montrent les figures 10 et 11, la mise en œuvre sur un moteur à combustion interne A d'un véhicule à deux roues 4 est prise à titre d'exemple de la présente invention à titre illustratif, mais cela ne limite pas son utilisation au moteur à combustion interne A. Le véhicule à deux roues 4 comprend au moins un châssis 41 de véhicule, un mécanisme de direction 42 monté à une extrémité avant du châssis 41 de véhicule, et un siège 43 agencé sur une partie arrière du châssis 41 de véhicule pour recevoir un opérateur assis sur lui, et le moteur à combustion interne A est suspendu au châssis 41 de véhicule et est situé sous le siège 43. Le moteur à combustion interne A comprend une partie cylindre A1, un ensemble de piston A2 s'étendant à l'intérieur de la partie cylindre A1, un vilebrequin A3 entraîné par l'ensemble de piston A2, un système A4 de transmission variable continue entraîné par le vilebrequin une unité de transmission A5 entraînée par le système A4 de transmission variable continue, et un dispositif de machine électrique A6 et un ensemble A7 formant dissipateur de chaleur à refroidissement par liquide agencés d'un côté du vilebrequin A3 qui est opposé au système A4 de transmission variable continue. Le système A4 de transmission variable continue comprend une courroie de changement de vitesse A41 et un axe de sortie A42. L'unité de transmission A5 comprend un axe de transmission A51, et l'axe de transmission A51 est pourvu d'une courroie de transmission A52 pour entraîner une roue arrière RW, et un bras pivotant arrière A8 est monté sur deux côtés opposés de la transmission un axe A51, l'axe de transmission A51 étant agencé de manière coaxiale à l'axe de sortie A42. L'ensemble A7 formant dissipateur de chaleur à refroidissement par liquide comprend un réservoir d'eau A71 de dissipation de chaleur et un ventilateur A72 de dissipation de chaleur. Le moteur à combustion interne A est pourvu d'un dispositif A9 d'échappement de gaz sur un côté de lui-même associé au système A4 de transmission variable continue.
Comme le montrent les figures 2, 4, 6 et 8, dans la mise en œuvre du dispositif de dépressurisation 2 selon la présente invention, lorsque le moteur à combustion interne A n'est pas activé en fonctionnement, le dispositif de dépressurisation 2 utilise l'unité 24 de restauration de position pour pousser la partie de support 232 du bras oscillant 23, de sorte que la partie d'actionnement 233 du bras d'oscillation 23 puisse entraîner, au moyen de l'axe d'actionnement 252, l'arbre à cames de dépressurisation 251 afin qu'il tourne d'un angle prédéterminé pour que la surface arquée 2514 de la partie de came 2512 fasse légèrement saillie hors du cercle de base de la came d'échappement 31 pour ainsi pousser un culbuteur d'échappement 36 afin de mettre une soupape d'échappement dans un état d'ouverture minime ; et lors de l'activation du moteur à combustion interne A, le bras d'oscillation 23 du dispositif de dépressurisation 2, sollicité par une force centrifuge générée par la rotation de l'arbre à cames 3, est amené à osciller autour du centre d'oscillation défini par l'axe formant pivot 26, et après que le bras oscillant 23 oscille, le bras oscillant 23 utilise la partie d'actionnement 233 pour entraîner l'axe d'actionnement 252 de l'ensemble 25formant arbre à cames de dépressurisation de façon à faire tourner l'arbre à cames de dépressurisation 251 sur un angle agrandi autour du centre de rotation défini par la partie pivotante 2511, faisant ainsi tourner la surface arquée 2514 de l'arbre à cames de dépressurisation 251 de l'ensemble 25 formant arbres à cames de dépressurisation jusqu'à l'intérieur du creux de montage 311, tandis que la surface coupée plate 2515 de la partie de came 2512 de l'arbre à cames de dépressurisation 251 est tournée vers l'extérieur du creux de montage 311, de sorte que la surface arquée 2514 de la portion de came 2512 de l'ensemble d'arbre à cames de dépressurisation 25 ne dépasse plus le cercle de base de la came d'échappement 31, et que, par conséquent, l'arbre à cames de dépressurisation 251 de l'ensemble 25 formant arbre à cames de dépressurisation ne pousse plus le culbuteur d'échappement 36. De plus, étant donné que le bloc 234 de restriction de position du bras d'oscillation 23 est reçu dans le creux de restriction 223 du deuxième siège de support 22, une restriction mutuelle entre le bloc 234 de restriction de position du bras d'oscillation 23 et le creux 223 de restriction de position du deuxième siège de support 22 aide à limiter une plage de rotation de l'arbre à cames de dépressurisation 25.
L'efficacité de la présente invention réside dans un dispositif de dépressurisation monté sur un arbre à cames, le dispositif de dépressurisation 2 étant monté sur un arbre à cames 3, l'arbre à cames 3 comprenant au moins une came d'admission 32 et une came d'échappement 31 ; le dispositif de dépressurisation 2 comprend un premier siège de support 21 agencé dans le sens axial de l'arbre à came 3, un deuxième siège de support 22 agencé sur l'arbre à came 3 et espacé du premier siège de support 21, un bras oscillant 23 monté en rotation sur le premier siège de support 21 et le deuxième siège de support 22, une unité 24 de restauration de position agencée sur l'arbre à came 3 et agissant sur le bras oscillant 23, et réciproquement, et un arbre à cames de dépressurisation 25 actionné par le bras d'oscillation 23 ; le premier siège de support 21 est formé avec un premier trou d'axe 211, le deuxième siège de support étant formé avec un deuxième trou d'axe 221, le bras d'oscillation 23 étant formé, à une extrémité de lui-même, par un trou de pivotement 231, le bras d'oscillation 23 étant monté en rotation sur le premier siège de support 21 et le deuxième siège de support 22 au moyen d'un axe formant pivot 26 s'étendant à travers et reçu dans le premier trou d'axe 211 du premier siège de support 21, le trou du pivotement 231 et le deuxième trou d'axe 221 du deuxième siège de support 22 ; et ainsi, les deux extrémités de l'axe formant pivot 26 sont supportées et il est évité que l'axe formant pivot 26 supportant le bras d'oscillation 23 de manière rotative soit en porte-à-faux, de sorte que l'axe formant pivot 26 peut maintenir la force de rigidité souhaitée pour améliorer ainsi l'utilisation du dispositif de dépressurisation 2.
STRUCTURE D'ARBRE À CAMES DE DÉPRESSURISATION D'UN DISPOSITIF DE DÉPRESSURISATION D'UN MOTEUR À COMBUSTION INTERNE DOMAINE TECHNIQUE DE L'INVENTION La présente invention concerne une structure d'arbre à cames de dépressurisation d'un dispositif de dépressurisation de moteur à combustion interne, et plus particulièrement une structure d'arbre à cames de dépressurisation d'un dispositif de dépressurisation de moteur à combustion interne assurant un positionnement et un effet de raideur d'un arbre à cames de dépressurisation.
Comme le montre la , lorsqu'un moteur à combustion interne 1 vient de démarrer, pour empêcher une résistance excessive pour un piston 11 qui est agencé à l'intérieur du moteur à combustion interne 1 de s'élever à partir d'un point mort bas, un dispositif de dépressurisation 14 est agencé sur un arbre à cames 13 à l'intérieur d'une culasse 12.
Ensuite, aux étapes 65a et 65b, on applique des fonctions d’altération de fréquence et , respectivement, à la composante de timbre et à la composante de pitch , respectivement, pour générer une composante de timbre du segment audio masqué, notée , et une composante de timbre du segment audio masqué, notée , respectivement.
Ces opérations peuvent s’écrire chacune comme une multiplication dans le domaine temps-fréquence, de la manière suivante : (6a) (6b) La fonction et la fonction peuvent être des fonctions de déformation linéaires ou non-linéaires de l’axe des fréquences. Dans le cas où l’une et/ou l’autre sont linéaires, il vient : (7a) et/ou, respectivement, (7b)
De préférence, les fonctions d’altération et sont monotones, c’est-à-dire que la déformation qu’elle introduisent sur l’axe des fréquences est soit ascendante avec pour effet d’élever une partie déterminée du contenu fréquentiel du segment audio , soit descendante avec pour effet d’abaisser une partie déterminée du contenu fréquentiel du segment audio . Par ailleurs, elles sont bridées dans un sens contraire, en ce sens que, si l’une est monotone ascendante, l’autre est monotone descendante, et vice versa. Ceci permet d’empêcher que le logiciel qui implémente le procédé de masquage puisse être utilisé lui-même pour tenter une réversion du procédé de masquage de la voix du locuteur, ainsi qu’il a déjà été exposé plus haut en référence aux étapes 12a et 12b de la .
En outre, le fait que parmi les fonctions d’altération et l’une est une fonction d’altération ascendante, alors que l’autre est une fonction d’altération descendante permet de préserver l’intelligibilité de la voix après masquage, puisque le(s) déplacement(s) de fréquence(s) vers les aigus, d’une part, et le(s) déplacement(s) de fréquence(s) vers les graves qu’elles produisent, d’autre part, se compensent en partie en évitant une distorsion trop forte de la voix, qui serait sinon prépondérante dans le signal audio masqué.
L'un des avantages du procédé provient des mises en œuvre dans lesquelles on fait varier ces modifications MOD A et MOD B pour les indices k successifs selon deux séquences aléatoires non-corrélées (l'une pour le timbre et l'autre pour le pitch), de sorte à modifier en permanence ces deux caractéristiques de la voix de façon indépendante, imprévisible et non-stationnaire. Contrairement à des méthodes où la modification serait constante, ceci rend impossible l'inversion du procédé une fois que l’altération de fréquence est réalisée. La protection est d’autant plus forte que les variations aléatoires VAR A et VAR B sont importantes.
Les deux étapes suivantes permettent de garder la temporalité de l’original en resynthétisant le signal audio masqué par l’indice k .
Ainsi, l’étape 67 comprend la reconstruction de chaque segment audio modifié, noté , dans le domaine temps-fréquence, par recombinaison de la nouvelle enveloppe et de la nouvelle structure fine du spectre fréquentiel du segment audio considéré. Le terme « nouvelle » utilisé ici en référence à l’enveloppe et à la structure fine signifie qu’il s’agit de l’enveloppe et de la structure fine après masquage, c’est-à-dire après application des fonctions d’altération fréquentielle et correspondent aux altérations MOD A et MOD B , respectivement, et, le cas échéant des fonctions de variation temporelle et , respectivement. Cette reconstruction peut s’obtenir en multipliant dans le domaine temps-fréquence la nouvelle composante de timbre par la nouvelle composante de pitch de la densité spectrale de fréquence (DSP) du segment audio masqué, de la manière suivante : (8)