INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les équipements électriques de régulation peuvent être de tous types. Il peut s’agir de vannes électriques, de vannes électropneumatiques, de compresseurs, de ventilateurs, etc. Dans toute la suite, on évoque essentiellement des vannes électriques de régulation, étant entendu que l’invention ne se limite pas aux seules vannes électriques de régulation. L’homme du métier comprendra aisément que les enseignements s’appliquent mutatis mutandis à un système comprenant d’autres types d’équipements électriques de régulation tels que ceux susmentionnés.
Le système selon l’invention présente notamment la particularité d’avoir déporté le contrôle des moteurs de chaque vanne électrique de régulation directement dans chaque vanne, formant ainsi une vanne smart.
En outre, chaque vanne smart peut être reliée au calculateur central et/ou à une autre vanne smart par au moins un bus numérique, de préférence deux bus numérique unidirectionnel. En d’autres termes et dans le cas de deux bus numériques unidirectionnels, destinés respectivement aux liaisons montantes (les données sont envoyées par le calculateur central et/ou par une autre vanne smart à destination de cette vanne smart) et descentes (les données sont envoyées par cette vanne smart à destination du calculateur central et/ou d’une autre vanne smart), seuls deux fils sont nécessaires entre le calculateur et/ou une vanne smart et cette vanne smart. Il est aussi possible de relier les vannes entre elles et/ou les vannes et le calculateur par deux bus numériques bidirectionnels.
Un bus numérique est de préférence un bus de données faisant référence à la désignation anglaise de Controller Area Network (plus connu sous la dénomination de bus CAN). Ce bus multiplexé permet de raccorder sur un même câble l’ensemble des vannes électriques au calculateur central, limitant ainsi les câblages spécifiques entre le calculateur central et chaque équipement électrique de régulation.
Un système selon l’invention est donc aisément évolutif dans la mesure où il suffit de relier un nouvel équipement électrique de régulation aux bus de communications numériques et à une alimentation électrique pour qu’il puisse être mis en service, sans nécessiter de faire évoluer en parallèle le calculateur central et/ou l’ensemble du câblage du système.
Selon l’invention, la carte électronique reçoit des données de pilotage à partir desquelles des instructions de commande moteur sont élaborées. Les données de pilotage peuvent provenir du calculateur central et sont véhiculées par le bus numérique descendant.
Avantageusement et selon l’invention, au moins une vanne smart est reliée à au moins un capteur analogique de mesure d’une grandeur de fluide véhiculé par la conduite de fluide associée et ladite carte électronique de cette vanne smart comprend au moins un port d’entrée relié à ce capteur analogique de telle sorte que les mesures fournies par ce capteur analogique puissent former des données de pilotage.
Selon cette variante, une vanne smart peut recevoir, à titre de données pilotage, des mesures d’une grandeur du fluide véhiculé par la conduite dont elle contrôle le flux. Ainsi, cet ensemble formé d’une vanne smart et d’un ou plusieurs capteurs analogiques peut former un sous-système de régulation locale, tel qu’un sous-système de régulation de pression, de température ou de débit, en fonction du type de capteur utilisé.
Cette variante permet donc d’alléger la charge du calculateur central du système de fluide en déportant une partie de la régulation au sous-système local ainsi formé. Cela permet donc de réduire la masse globale du système de fluide en limitant les câblages et en réduisant les besoins du calculateur central (une partie de ses fonctionnalités étant alors déportées dans les sous-systèmes locaux ainsi formés).
Avantageusement et selon l’invention, le système comprend au moins deux vannes smart reliées entre elles par un bus numérique, ladite première vanne smart, dite vanne maître, étant configurée pour pouvoir déterminer et transmettre des données de pilotage à ladite deuxième vanne smart, dite vanne esclave.
Selon cette variante avantageuse, l’actionneur de la vanne maître fait office de calculateur central pour la vanne esclave. En d’autres termes et selon cette variante, le calculateur central n’est pas nécessaire et la vanne maître peut remplacer le calculateur central. Les vannes smarts sont reliées entre elles par les bus de données numériques. Un tel système peut être utilisé en lieu et place des systèmes nécessitant peu d’équipements de régulation, comme les systèmes de régulation de température pour hélicoptère.
A noter que les vannes esclaves d’un tel système peuvent également former un sous-système de régulation locale lorsqu’elles sont reliées à un capteur analogique de mesure d’une grandeur de fluide comme décrit précédemment.
Un système de fluide selon l’invention peut être un système d’air d’un aéronef lorsque le fluide est de l’air. Un tel système d’air est par exemple un système de conditionnement d’air d’un aéronef.
Un système de fluide selon l’invention peut également être un système à cycle vapeur lorsque le fluide est un fluide diphasique.
Selon d’autres aspects de l’invention, l’actionneur d’une vanne smart selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques techniques suivantes : le moteur électrique est un moteur synchrone comprenant des moyens de recopie de sa position, un réducteur relie mécaniquement ledit moteur électrique et ledit organe de régulation, la logiciel embarqué sur la carte électronique est configuré pour surveiller la vanne smart et gérer les pannes de l’actionneur, le logiciel embarqué est configurable pour conférer à la vanne un rôle de sous-système de régulation locale par des entrées du type « pinprog » prévues sur la carte électronique.
Il est plus simple sans que cela soit obligatoire que les angles entre l’assise (AS) et les pieds arrière (PR) ainsi qu’entre l’assise (AS) et les pieds avant (PV) soit identiques à l’angle du dossier (DO) par rapport à l’assise (AS).
Il est avantageux que cet angle qui sera repris dans la limitation d’angle soit compris entre 105° et 120° pour une plus grande stabilité de la chaise pliable (1) en position dépliée.
Il est avantageux dans tous les cas, qu’au moins un dispositif de verrouillage supplémentaire sécurise la position dépliée, notamment pour des valeurs d’angle de dossier (DO) par rapport à l’assise (AS) proche de 90°.
En termes de procédé de fabrication, il est avantageux de réaliser tout ou partie de l’articulation (AD) double rotative à limitations d’angle et de l’articulation simple (AS) à limitation d’angle par injection plastique à l’exception quand ils sont présents de l’axe amovible, de l’axe de l’engrenage central, de l’arbre de transmission (AT) et des poussoirs à ressorts.
Dans ce cas, il est également avantageux de réaliser tout ou partie des quatre ensembles (A, B, C, D) par injection plastique intégrant ainsi les éléments de l’articulation (AD) double rotative à limitations d’angle et de l’articulation simple (AS) à limitation d’angle.
En termes d’application industrielle, l’invention s’applique aux chaises pliables.
Dispositif de cuisson de pizza adaptable sur un réchaud à paella La présente invention concerne le domaine technique des dispositifs et accessoires qui permettent de transformer un réchaud ou un barbecue extérieur en un dispositif de cuisson de type four et concerne en particulier un dispositif de cuisson de pizza adaptable sur un réchaud à paella.
Etat de la technique Il existe des accessoires de barbecue permettant de transformer un barbecue conventionnel en un dispositif permettant d’enfermer la chaleur et de mieux la répartir pour obtenir une cuisson similaire à celle d’un four. Le document US2017020337 décrit un accessoire de barbecue permettant de cuire une pizza comprenant une chambre de cuisson sous forme d’une coque cylindrique munie d’une ouverture et d’une plaque de support de pizza. Bien que le document décrive que la source de chaleur peut être un bruleur à gaz, l’avantage du dispositif décrit provient du fait que la source de chaleur sous forme de charbon inflammable est concentrée à l’arrière de l’accessoire du côté opposé de l’ouverture afin que le dispositif procure une meilleure gestion de la chaleur à l’intérieur de la chambre de cuisson.
Le document CN215226935U décrit un appareil avec bruleur à gaz pour cuire une pizza. L’appareil comprend principalement une plaque circulaire pour supporter la pizza et une coque sphérique munie d’une ouverture située à l’avant pour entrer et sortir la pizza. Le bruleur à gaz est en forme de demi-cercle et entoure à moitié la plaque circulaire. L’inconvénient d’un tel dispositif réside dans le fait qu’aucune source de chaleur ne chauffe la plaque par le dessous ce qui peut nuire à la cuisson du dessous de la pizza c’est-à-dire de la pâte. De plus, la pizza doit être tournée pendant la cuisson pour parvenir à une cuisson homogène.
D’autre part, les deux dispositifs décrits précédemment ne peuvent pas s’adapter sur un bruleur à gaz de type bruleur à gaz pour paella. De plus, la source de chaleur de ces deux dispositifs est localisée à l’opposé d’une ouverture latérale et ne fournit pas une chaleur totalement homogène dans la chambre de cuisson.
D’autres dispositifs tels que celui décrit dans le document US10575680 tentent de garantir une cuisson homogène en mettant une plaque rotative qui fait tourner la pizza avec un moteur électrique. Cependant, de tels dispositifs sont complexes et le risque de panne est important.
C’est pourquoi, le but de l’invention est de pallier ces inconvénients en fournissant un dispositif de cuisson de pizza adaptable sur un réchaud à paella permettant une cuisson homogène de la pizza, aussi bien dessus que dessous.
L’objet de l’invention est donc un dispositif adaptable sur un réchaud de cuisson de type réchaud à gaz, comprenant une plaque circulaire servant de support de cuisson et un dôme qui fait office de chambre de cuisson munie d’une ouverture, le réchaud comprenant au moins un premier bruleur en forme de cercle de diamètre supérieur au diamètre de la plaque circulaire. Selon les caractéristiques principales de l’invention, les dimensions du dôme sont adaptées pour englober le premier bruleur afin que l’air dans le dôme soit directement chauffé par la chaleur issue du bruleur et la plaque circulaire a une superficie adaptée pour recouvrir un second bruleur du réchaud de cuisson de sorte que la plaque circulaire est chauffée directement par dessous par le second bruleur, le second bruleur étant plus petit que le premier bruleur.
représente une vue en perspective d’un exemple de réchaud sur lequel s’adapte le dispositif selon l’invention,
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, la largeur du deuxième volet, définie selon une direction normale à l’axe de pivotement d’au moins une charnière, est comprise entre 20 cm et 150 cm, de préférence entre 50 cm et 100 cm.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, en position de repos, le deuxième volet se superpose à une face inférieure de la plateforme de chargement, la face inférieure de la plateforme de chargement est destinée à être en vis-à-vis de la chaussée lorsque le hayon est déployé en position de travail.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, le deuxième volet se superpose à une face opposée à une face inférieure de la plateforme de chargement, la face inférieure de la plateforme de chargement est destinée à être en vis-à-vis de la chaussée lorsque le hayon est déployé en position de travail.
Selon un autre mode de réalisation, les côtés latéraux de la plateforme peuvent être de dimensions similaires ou sensiblement similaires au côté proximal de la plateforme de chargement, de sorte que le contour de la plateforme de chargement soit de forme carré ou sensiblement carré.
Selon un autre mode de réalisation, les côtés latéraux de la plateforme peuvent être de dimensions inférieures ou supérieures au côté proximal de la plateforme de chargement, de sorte que le contour de la plateforme de chargement soit de forme carré ou sensiblement carré.
Pour rappel, le côté proximal de la plateforme de chargement est le côté destiné à être en vis-à-vis d’un véhicule automobile équipé d’un hayon selon l’invention.
L’invention concerne également les variantes de réalisation suivantes :
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, la face opposée à la face inférieure du hayon comporte des rails de guidage, de préférence les rails de guidage sont parallèles ou sensiblement parallèles à l’axe de pivotement d’au moins une charnière.
L’invention concerne également un fourgon muni d’un hayon tel que décrit ci-dessus.
Selon une variante de réalisation, le plancher du fourgon comporte des rails de guidage.
Selon une autre variante de réalisation, le fourgon comporte une ouverture latérale, obturée par un volet roulant et/ ou une ouverture arrière obturée par un volet roulant.
illustre une vue schématique de profil d’un hayon selon l’invention, en position de repos ;
illustre une vue schématique de profil du hayon représenté par la , en position de travail ;
illustre une vue schématique du dessus du hayon représenté par la ;
Le ou les colorants directs peuvent être présents dans la composition (B) ou (B2) et/ou la composition (A) et/ou (C) en une teneur totale allant de 0,001 % à 5 % en poids, de préférence de 0,01 % à 3 % en poids, plus préférentiellement de 0,1 % à 1 % en poids, encore plus préférentiellement de 0,1% à 0,8% en poids par rapport au poids total de la composition le ou les comprenant.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition (B) ou (B2) et/ou la composition (A) et/ou (C) comprend une teneur totale en agents colorants inférieure à 0,1% en poids, de préférence inférieure à 0,01 % en poids, plus préférentiellement inférieure à 0,001 % en poids par rapport au poids total de la composition les comprenant.
Selon un mode de réalisation particulier, les compositions (A) et/ou (B) et/ou (C) ne comprennent pas d’agent acidifiant choisi les acides minéraux ou les acides organiques comme décrits précédemment.
L’étape iii) d’échange ionique n’est pas forcément nécessaire si la source de fer a été introduite entièrement à la synthèse. Dans un mode de réalisation, tout le fer est introduit lors de l’étape i) de synthèse de la zéolithe.
Etape iv) de traitement thermique Le procédé de préparation selon l’invention comprend au moins une étape iv) de traitement thermique réalisée à l’issue de l’étape précédente, c’est-à-dire à l’issue de l’étape ii) de traitement hydrothermal ou, le cas échéant, à l’issue de l’étape iii) d’échange ionique. L’étape iii) du procédé de préparation peut avantageusement être intervertie avec l’étape iv). Chacune des deux étapes iii) et iv) peut également éventuellement être répétée.
Ladite étape iv) de traitement thermique comprend un séchage du solide à une température comprise entre 20 et 150°C, de préférence entre 60 et 100°C, avantageusement pendant une durée compris entre 2 et 24 heures, suivi d’au moins une calcination, sous air, éventuellement sec, à une température avantageusement comprise entre 450 et 700°C, de préférence entre 500 et 600°C pendant une durée comprise entre 2 et 20 heures, de préférence entre 6 et 16 heures, de manière plus préférée entre 8 et 13 heures, le débit d’air éventuellement sec étant de manière préférée compris entre 0,5 et 1,5 L/h/g de solide à traiter, de manière plus préférée compris entre 0,7 et 1,2 L/h/g de solide à traiter. La calcination peut être précédée d’une montée en température progressive.
Le catalyseur obtenu à l'issue de l'étape iv) de traitement thermique est dépourvu de toute espèce organique, en particulier dépourvu du structurant organique R.
En particulier, le catalyseur obtenu par un procédé comprenant au moins les étapes i), ii), iii), et iv) précédemment décrites présente des propriétés améliorées pour la conversion du N 2 O.
Le catalyseur comprend une zéolithe de structure AFX selon la classification de l’International Zeolite Association (IZA), échangée par au moins un métal de transition. Cette structure est caractérisée par diffraction aux rayons X (DRX).
Le diagramme de diffraction aux rayons X (DRX) est obtenu par analyse radiocristallographique au moyen d’un diffractomètre en utilisant la méthode classique des poudres avec le rayonnement Kα 1 du cuivre (λ = 1,5406Å). A partir de la position des pics de diffraction représentée par l’angle 2θ, on calcule, par la relation de Bragg, les équidistances réticulaires d hkl caractéristiques de l’échantillon. L’erreur de mesure Δ(d hkl ) sur d hkl est calculée grâce à la relation de Bragg en fonction de l’erreur absolue Δ(2θ) affectée à la mesure de 2θ. Une erreur absolue Δ(2θ) égale à + 0,02° est communément admise. L’intensité relative I rel affectée à : chaque valeur de d hkl est mesurée d’après la hauteur du pic de diffraction correspondant. La comparaison du diffractogramme avec les fiches de la base de données d’ICDD (International Centre for Diffraction Data) en utilisant un logiciel comme par exemple le DIFFRACT.SUITE nous permet aussi de faire l’identification des phases cristallines présentes dans le matériau obtenu.
L’analyse qualitative et quantitative des espèces chimiques présentes dans les matériaux obtenus est faite par spectrométrie de fluorescence des rayons X (FX). Celle-ci est une technique d'analyse chimique utilisant une propriété physique de la matière, la fluorescence de rayons X. Le spectre des rayons X émis par la matière est caractéristique de la composition de l'échantillon, en analysant ce spectre, on peut en déduire la composition élémentaire, c'est-à-dire les concentrations massiques en éléments.
La perte au feu (PAF) du catalyseur obtenu après l’étape de séchage (et avant calcination) ou après l’étape de calcination de l’étape iv) du procédé selon l’invention est généralement comprise entre 5 et 18% poids. La perte au feu d’un échantillon, désignée sous l’acronyme PAF, correspond à la différence de masse de l’échantillon avant et après un traitement thermique à 1000°C pendant 2 heures. Elle est exprimée en % correspondant au pourcentage de perte de masse. La perte au feu correspond en général à la perte de solvant (comme l’eau) contenu dans le solide mais aussi à l’élimination de composés organiques contenus dans les constituants solides minéraux.
Procédé de décomposition de N 2 O ou de réduction des NOx et de N 2 O par un réducteur tel que NH 3 mettant en œuvre le catalyseur selon l’invention
L’invention concerne également l’utilisation du catalyseur selon l’invention, directement préparé ou susceptible d’être préparé par le procédé décrit précédemment pour la décomposition directe de N 2 O ou la réduction simultanée des NOx et N 2 O par un réducteur tel que NH 3 ou un hydrocarbure, avantageusement mis en forme par dépôt sous forme de revêtement (« washcoat » selon la terminologie anglo-saxonne) sur une structure nid d’abeilles principalement pour les applications mobiles ou une structure à plaques que l’on retrouve particulièrement pour les applications stationnaires. L’invention peut aussi être mise en forme sous forme d’extrudés ou de billes.
Ladite structure peut-être revêtue d’un ou plusieurs revêtements. Le revêtement comprenant le catalyseur selon l’invention est avantageusement associé à, c’est-à-dire recouvre un ou est recouvert par, un autre revêtement présentant des capacités d’adsorption de polluants en particulier de NOx, de réduction de polluants en particulier des NOx ou favorisant l’oxydation de polluants, en particulier celle de l’ammoniac.
Le/les agent(s) de couplage, s’ils sont présents, représente(nt) chacun avantageusement 0,001% à 10% en poids par rapport au poids total de la composition les comprenant et de préférence 0,005% à 5% en poids par rapport au poids total de la composition les comprenant.
Le ou les colorants directs peuvent être présents dans la composition (B) ou (B2) et/ou la composition (A) et/ou (C) en une teneur totale allant de 0,001 % à 5 % en poids, de préférence de 0,01 % à 3 % en poids, plus préférentiellement de 0,1 % à 1 % en poids, encore plus préférentiellement de 0,1% à 0,8% en poids par rapport au poids total de la composition les comprenant.
La source de fer introduite lors de l’étape i) est une espèce apte à se dissocier en milieu aqueux, notamment choisie parmi les sulfates, les nitrates, les chlorures, les oxalates, les complexes organométalliques de Fe tels le Fe TEPA (tetraéthylènepentamine) ou le Fe TETA (triéthylènetétramine) ou leurs mélanges. De préférence, l’espèce apte à libérer un métal de transition est le Fe TEPA (tetraéthylènepentamine) ou le Fe TETA (triéthylènetétramine) ou leurs mélanges.
Il peut être avantageux d'additionner des germes d’une zéolithe de type structural AFX au mélange réactionnel au cours de ladite étape i) du procédé de l'invention afin de réduire le temps nécessaire à la formation des cristaux d’une zéolithe de type structural AFX et/ou la durée totale de cristallisation. Lesdits germes cristallins favorisent également la formation de ladite zéolithe de type structural AFX au détriment d'impuretés. De tels germes comprennent des solides cristallisés, notamment des cristaux d’une zéolithe de type structural AFX. Les germes cristallins sont généralement ajoutés dans une proportion comprise entre 0,01 et 10% de la masse totale des sources desdits éléments tétravalent, silicium, et trivalent, aluminium, sous forme oxyde utilisées dans le mélange réactionnel, lesdits germes cristallins n’étant pas pris en compte dans la masse totale des sources des éléments tétravalents et trivalents. Lesdits germes ne sont pas non plus pris en compte pour déterminer la composition du mélange réactionnel et/ou du gel, définie plus avant, c’est-à-dire dans la détermination des différents rapports molaires de la composition du mélange réactionnel.
L’étape i) de mélange est mise en œuvre jusqu’à obtention d’un mélange homogène, de préférence pendant une durée supérieure ou égale à 10 minutes, de préférence sous agitation par tout système connu de l’homme du métier à faible ou fort taux de cisaillement.
Il peut être avantageux de mettre en œuvre un mûrissement du mélange réactionnel avant la cristallisation hydrothermale au cours de ladite étape i) du procédé de l'invention afin de contrôler la taille des cristaux d’une zéolithe de type structural AFX. Ledit mûrissement favorise également la formation de ladite zéolithe de type structural AFX au détriment d'impuretés. Le mûrissement du mélange réactionnel au cours de ladite étape i) du procédé de l'invention peut être réalisé à température ambiante ou à une température comprise entre 20 et 80°C avec ou sans agitation, pendant une durée avantageusement comprise entre 30 minutes et 24 heures.
Etape ii) de traitement hydrothermal Conformément à l'étape ii) du procédé selon l'invention, le gel précurseur obtenu à l’issue de l’étape i) est soumis à un traitement hydrothermal, préférentiellement réalisé à une température comprise entre 120°C et 250°C pendant une durée comprise entre 2 et 12 heures, jusqu'à ce que ladite zéolithe de type structural AFX (ou « solide cristallisé ») se forme.
Le gel précurseur est avantageusement mis sous conditions hydrothermales sous une pression de réaction autogène, éventuellement en ajoutant du gaz, par exemple de l'azote, à une température de préférence comprise entre 120°C et 250°C, de préférence entre 150°C et 230°C, jusqu'à la cristallisation complète d’une zéolithe de type structural AFX.
La durée nécessaire pour obtenir la cristallisation varie entre 2 et 12 heures, de préférence entre 2 et 10 heures, et de manière plus préférée entre 2 et 8 heures.
Il est également avantageux d'obtenir la forme protonée de la zéolithe de type structural AFX après l’étape ii). Ladite forme protonée peut être obtenue en effectuant au moins un échange d'ions avec un acide, en particulier un acide minéral fort comme l'acide chlorhydrique, sulfurique ou nitrique, ou avec un composé tel que le chlorure, le sulfate ou le nitrate d'ammonium, avant l’échange ionique de l’étape iii) avec le fer.