INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La première branche de dérivation B permet d’envoyer un débit de fluide réfrigérant gazeux vers l’entrée 2a du deuxième échangeur 2 de chaleur. En ajustant le débit respectif de fluide réfrigérant dans la boucle principale A et dans la première branche de dérivation B, il est ainsi possible d’obtenir un mélange gazeux à l’entrée 2a du deuxième échangeur 2. La récupération d’énergie au niveau du deuxième échangeur 2 est alors inhibée, c’est-à-dire que la puissance thermique récupérée est nulle ou au moins négligeable. La puissance thermique Pw1 fournie au fluide caloporteur F1 est ainsi sensiblement égale à la puissance nécessaire à l’entrainement du compresseur 7. Il est ainsi possible d’assurer une faible valeur de puissance de chauffage de manière contrôlée et stable. En particulier, le compresseur 7 peut fonctionner en continu.
Références CMI MICROMETHODE (% M/V} C. albicans A. niger A >10 >10 A’ >10 >10 B >1 >1
CMI de A seul en % CMI de B seul en % CMI de chaque composé en mélange A% B% FIC Index Ratio A/B Ratio i/ii 20% 0,125% 1,25 0,0625 0,51 20 11,6
CMI de A’ seul en % CMI de B seul en % CMI de chaque composé en mélange A% B% FIC Index Ratio A/B Ratio i/ii 10% 0,5% 1,25 0,25 0,63 5 2,73
CMI de A seul en % CMI de B seul en % CMI de chaque composé en mélange A% B% FIC Index Ratio A/B Ratio i/ii 10% >2% 1,25 1 1,25 0,725
CMI de A’ seul en % CMI de B seul en % CMI de chaque composé en mélange A% B% FIC Index Ratio A/B Ratio i/ii 5% >2% 1,25 1 1,25 0,683
Les résultats obtenus montrent une amélioration des propriétés anti-microbiennes, et notamment une synergie de l’activité inhibitrice pour les mélanges suivants 1,25 % de A ou A’ et 0,0625 %, 0,25%, ou encore 1% de B, soit pour des ratios i/ii (dilauramidoglutamide lysine de sodium / acide phytique) compris dans la gamme de 0,5 à 12.
De préférence, le même matériau est utilisé pour la fabrication du couvercle et du boîtier. Il s’agit de préférence de matériaux polymère.
Selon un exemple, le couvercle et le boîtier sont en poly(téréphtalate de butylène)(PBT)
Selon un autre exemple, le couvercle et le boîtier sont en polyamide 6 (PA6).
Selon un autre exemple, le couvercle et le boîtier sont en polypropylène.
Selon un autre exemple préféré, le couvercle et le boîtier sont en polybutylène téréphtalate renforcé en fibre de verre, par exemple à 30% (PBT GF 30).
La soudure s’étend sur un arc de cercle s’étendant sur un angle de l’ordre de 360°- α entre les extrémités 24.1, 24.2 de la surface d’assemblage 24.
La gorge 22 est continue et se referme autour de l’axe X, elle permet alors avantageusement de loger des moyens d’étanchéité 30 entre le couvercle et le fond.
Par exemple les moyens d’étanchéité 30 comportent un joint silicone ou un joint liquide également désigné FIPG (Form In Place Gasket en terminologie anglo-saxonne) qui est polymérisable sous environnement ambiant ou sous température. Le joint est mis à l’état liquide dans la gorge, le manchon annulaire 28 est mis en place afin de faire fluer le joint, puis le joint est polymérisé. En variante, les moyens d’étanchéité comportent un joint type joint torique ou CIPG (Cured In Place Gasket en terminologie-saxonne) écrasé entre le fond de la gorge 22 et l’extrémité libre du manchon annulaire 28.
Dans cet exemple de réalisation, les faces d’assemblage 20, 24 présentent une largeur considérée dans une direction radiale suffisante pour assurer une solidarisation du couvercle et du fond, malgré le fait que la soudure présente une discontinuité. 4.
De préférence, la largeur de la soudure est telle qu’elle offre une tenue à la traction supérieure à 500 N.
De préférence, la largeur de la soudure est telle qu’elle offre une tenue au vibration supérieure à 150g.
La face d’assemblage 20 présente avantageusement une largeur L1 inférieure à 3 mm, et de manière préférée la largeur L1 est de l’ordre de 2,5 mm.
Dans un exemple préféré, la face d’assemblage 24 présente une largeur L2 de l’ordre de 3,7 mm. Les dimensions des faces d’assemblage dépendent notamment de la profondeur de soudure.
Ainsi il est possible de réaliser une soudure de largeur importante de l’ordre de 2,5 mm. En comparaison une soudure laser de l’état de la technique est de l’ordre de 1 mm à 1,5 mm.
De préférence, le diamètre du boîtier est tel que la longueur totale du cordon de soudure est inférieure à 300 mm
Sur la , on peut voir une variante de réalisation du boîtier de la , dans laquelle les brides 10’ et 18’ entourent complètement les extrémités ouvertes du couvercle et du fond.
Cette tôle (7) peut être remplacée par une plaque en matière plastique rigide.
Alternativement, et comme illustré sur les figures 5 et 6, cette tôle (7) peut être remplacée par une surface ajoutée (8), typiquement constituée d’un filet ou d’une grille métallique, maintenue selon le plan dans lequel s’étend ce dispositif de protection par une poutre ou une tige rigide (9) émanant du treuil. Cette forme de réalisation présente l’avantage de diminuer l’altération de la portance résultant dudit dispositif.
Selon encore un autre mode de réalisation de l’invention, ce dispositif de protection n’est déployé que lorsqu’une rupture brutale du câble (6) est détectée. Cette détection peut, par exemple, être mesurée par la détermination instantanée de la valeur du couple qui s’exerce sur le tambour de levage ou le cabestan entrant dans la constitution du treuil.
Selon ce mode de réalisation, le dispositif de protection est, en mode de fonctionnement normal, escamoté à l’intérieur du treuil dans un logement ménagé à cet effet, et protégé par un capot (10) de dimensions appropriées, et se déploie extrêmement rapidement par le biais de moyens pyrotechniques par exemple, à l’instar d’un airbag, dès détection d’une rupture brutale du câble (6).
Dans cette configuration, un boudin gonflable se déploie, selon un plan analogue à celui dans lequel s’inscrit la tôle (7) du premier mode de réalisation décrit, un filet se tendant concomitamment dans l’intérieur de la surface définie alors par ledit boudin.
De par la mise en œuvre d’un tel dispositif de protection, le Demandeur a pu observer que, quelle que soit la tension exercée sur le câble au moment de sa rupture brutale, susceptible d’engendrer une remontée brutale de celui-ci, ledit câble vient frapper la face inférieure du dispositif, sans dépasser le plan dans lequel ce dernier s’inscrit, et donc sans risque de voir le câble ainsi rompu venir se prendre dans les pales de l’hélicoptère.
On conçoit tout l’intérêt de la présente invention qui, à l’aide d’un dispositif simple à mettre en œuvre, permet de pallier tout risque de prise du câble dans les pales de l’hélicoptère et partant, d’optimiser la sécurité de ce dernier et de ses occupants
Ensemble de propulsion d’aéronef comprenant un turboréacteur ainsi que deux systèmes d’accrochage du turboréacteur distincts et aéronef comportant au moins un tel ensemble de propulsion La présente demande se rapporte à un ensemble de propulsion d’aéronef comprenant un turboréacteur et deux systèmes d’accrochage du turboréacteur distincts ainsi qu’à un aéronef comportant au moins un tel ensemble de propulsion.
Selon un mode de réalisation visible sur les figures 1 à 3, un aéronef 10 comprend plusieurs ensembles de propulsion 12 positionnés sous les ailes 14 de l’aéronef. Chaque ensemble de propulsion 12 comprend un moteur 16, une nacelle 18 positionnée autour du moteur 16 ainsi qu’un système d’accrochage 20, appelé mât, reliant le moteur 16 et l’aile 14.
Comme illustré sur les figures 2 et 3, le moteur 16 comprend un cœur de réacteur 22, qui comporte notamment un rotor pivotant par rapport à un stator selon un axe de rotation A22 (appelé par la suite axe moteur A22), une soufflante 24 reliée au rotor du cœur de réacteur 22 ainsi qu’un carter de soufflante 26, approximativement cylindrique, qui entoure la soufflante 24 et qui est intégré dans la nacelle 18. Le cœur de réacteur 22 s’étend d’un carter avant 22.1, qui comprend une admission d’air, jusqu’à un carter arrière 22.2 qui comprend un échappement des gaz de combustion. Ainsi, le moteur 16 est traversé par un premier flux d’air dit primaire qui passe à l’intérieur du cœur de réacteur 22 ainsi que par un deuxième flux d’air dit secondaire qui circule entre la nacelle 18 et le cœur de réacteur 22.
La soufflante 24 comprend des pales 24.1 tournantes ainsi que des redresseurs 24.2 fixes, positionnés à l’arrière des pales 24.1.
Le moteur 16 comprend également au moins une bifurcation 28 (visible sur la ) reliant le carter de soufflante 26 et la partie avant du cœur de réacteur 22, positionnée à 12h, qui s’étend dans le flux d’air secondaire.
Pour la présente demande, une direction longitudinale X est confondue avec l’axe moteur A22, une direction transversale horizontale Y est horizontale et perpendiculaire à l’axe moteur A22, une direction transversale verticale Z est verticale et perpendiculaire à l’axe moteur A22. Un plan transversal est perpendiculaire à l’axe moteur A22. Les notions avant et arrière font référence au sens d’écoulement des gaz, l’avant correspondant à l’admission des gaz (air) dans le moteur et l’arrière correspondant à l’échappement des gaz (gaz de combustion).
Le système d’accrochage 20 comprend une structure primaire 30 qui est reliée au moteur 16 par un système d’attache moteur 32 et à l’aile 14 par un système d’attache voilure 34 ainsi qu’une structure secondaire 36 (visible sur la ) qui enveloppe la structure primaire 30 et limite la traînée du système d’accrochage 20.
Le système d’attache moteur 32 comprend une attache moteur avant 32.1 à l’avant, une attache moteur arrière 32.2 à l’arrière et un couple de bielles de poussée 32.3 assurant la reprise des efforts de poussée.
Selon une première configuration visible sur la et décrite dans le document FR-3.073.204, l’attache moteur avant 32.1 relie l’extrémité avant 30.1 de la structure primaire 30 et le carter avant 22.1 du cœur de réacteur 22 du moteur 16. Selon cette configuration, l’extrémité avant 30.1 est faiblement espacée du carter avant 22.1 du cœur de réacteur 22 du moteur, ce qui permet d’obtenir une grande compacité selon la direction transversale verticale Z.
- en présence de la première option, dans son étape, le deuxième seuil peut être compris entre 10 ms et 200 ms ;
- dans son étape, le premier seuil peut être compris entre 0,25 V et 0,45 V ;
- dans son étape, en cas d’interdiction temporaire du fonctionnement de la machine motrice électrique, on peut aussi effectuer dans le véhicule au moins une action complémentaire choisie parmi une génération d’une alerte d’un usager du véhicule de cette interdiction et d’un besoin d’arrêter le véhicule et un enregistrement d’au moins un code défaut représentatif d’un problème de court-circuit à la terre du détecteur de vitesse ;
- dans son étape, on peut ré-autoriser le fonctionnement de la machine motrice électrique lorsque la tension de sortie délivrée est supérieure à un troisième seuil choisi après un réveil du véhicule postérieur à un endormissement en présence d’une interdiction de fonctionnement de la machine motrice électrique.
- en présence de la dernière option, dans son étape, le troisième seuil peut être égal au premier seuil.
L’invention propose également un produit programme d’ordinateur comprenant un jeu d’instructions qui, lorsqu’il est exécuté par des moyens de traitement, est propre à mettre en œuvre un procédé de surveillance du type de celui présenté ci-avant pour surveiller, dans un véhicule, une tension de sortie délivrée par un détecteur de vitesse et représentative d’une vitesse de rotation d’un rotor faisant partie d’une machine motrice électrique comportant aussi un stator propre à entraîner en rotation ce rotor.
L’invention propose également un dispositif de surveillance destiné à équiper un véhicule comprenant une machine motrice électrique comportant un stator propre à entraîner un rotor en rotation à une vitesse représentée par une tension de sortie délivrée par un détecteur de vitesse.
Ce dispositif de surveillance se caractérise par le fait qu’il comprend au moins un processeur et au moins une mémoire agencés pour effectuer les opérations consistant, lorsque la tension de sortie délivrée est inférieure à un premier seuil choisi, à interdire temporairement un fonctionnement de la machine motrice électrique.
- une machine motrice électrique comportant un stator propre à entraîner un rotor en rotation à une vitesse représentée par une tension de sortie délivrée par un détecteur de vitesse, et
illustre schématiquement et fonctionnellement un exemple de réalisation d’un véhicule comprenant un GMP, à machine motrice électrique à rotor associé à un détecteur de vitesse, et un dispositif de surveillance selon l’invention,
Description détaillée de l’invention L’invention a notamment pour but de proposer un procédé de surveillance, et un dispositif de surveillance DS associé, destinés à permettre la surveillance de la tension de sortie ts qui est délivrée par un détecteur de vitesse DV et représentative de la vitesse de rotation d’un rotor RM faisant partie d’une machine motrice électrique MME équipant un véhicule V, afin de détecter un court-circuit à la terre de ce détecteur de vitesse DV.
La tablette 10 est formé par un substrat 30 déformable délimitant une face 12 d’émission du flux lumineux et une face 14 opposée de présentation. Le substrat 30 incorpore totalement dans sa masse la source lumineuse 20. La couche du substrat 30 est réalisée par exemple dans un matériau comprenant essentiellement du polyuréthane. Le matériau se présente sous la forme d’une résine d’enrobage ou d’encapsulation de la source lumineuse 20 qui permet d’isoler et de protéger le réseau d’interconnexion électrique 24 et les composants 22 des agressions inhérentes à des environnements difficiles (humidité, chocs thermiques ou physiques et les contaminants en général (sueur, poussière, résidus de produits cosmétiques, etc…)).
Le matériau du substrat se présente avant transformation par exemple sous forme d’une masse pouvant s’écouler dans un moule délimitant une cavité libre de moulage dimensionnée au format de la tablette 10 souhaitée à l’intérieur de laquelle est positionnée la source lumineuse 60. Puis le matériau du substrat 30 subit une étape de durcissement par divers procédés qui sont connus de l’homme du métier.
De préférence, les composants d’émission lumineuse 22 comprennent des diodes électroluminescentes. Par exemple, les composants lumineux 22 émettent dans un spectre rouge de longueur d’onde comprise entre 620 et 640 nm, de préférence autour de 630 nanomètres.
Un tel composant d’émission lumineuse 22 est représenté en détail sur la . Dans l’exemple illustré, ce composant comprend une face de dessus d’émission lumineuse et une face de dessous de montage sur un support pour son raccordement électrique. La face de dessous comprend dans l’exemple décrit deux emplacements délimitant des pastilles de soudage pour le montage du composant sur un support tel que cela sera décrit ci-après.
Le composant lumineux 22 est dans cet exemple une diode électroluminescente émettant principalement dans une plage comprise entre 620 et 640 nanomètres, de préférence autour de la longueur d’onde de 630 nanomètres. Par exemple, la diode électroluminescente 22 est une diode de haute puissance avec une tension nominale d’environ 3 Volts. Chaque diode est par exemple commandée par le circuit de pilotage avec un courant de l’ordre de 120 mA sous une tension de 3.3 Volts, ce qui représente une puissance d’environ 400 mW environ. Par ailleurs, de préférence, la puissance lumineuse de chaque diode 22 est supérieure à 5 lumens, de préférence supérieures à 15 lumens.
Dans l’exemple décrit, le composant lumineux 22 a une forme générale de boîtier avec une largeur de 1.90 millimètres et une longueur de 2.03 millimètres.
Selon l’invention, la tablette 10 comprend une couche 24 de dissipation thermique de la chaleur émise par la source lumineuse 20. Conformément à l’invention, la couche de dissipation thermique est formée par une juxtaposition de plaquettes déformables métalliques 26 électriquement et thermiquement conductrices.
Comme cela apparaît clairement sur la , les plaquettes 26 sont disjointes et séparées par des interstices 27 formant des pistes d’isolation électrique des plaquettes métalliques 26 entre elles. Par « interstice », on entend au sens de la présente invention, un petit espace vide entre les parties d'un tout formé, dans le cas présent, par les plaquettes 26.
En particulier, les plaquettes 26 sont disjointes et séparées par les interstices 27 formant un réseau inverse de pistes d’isolation électrique des plaquettes métalliques 26 entre elles ce qui permet de définir des chemins de conduction électrique délimitant par complémentarité le réseau d’interconnexion électrique 24 des composants 22 entre eux dans la couche de dissipation thermique.
On comprend donc de l’invention, que les plaquettes 26 sont juxtaposées à la manière d’une surface dallée ou carrelée pour former un circuit inversé de pistes d’isolation électrique. Ceci permet d’occuper une surface maximale de la tablette 10 tout en assurant une fonction de réseau d’interconnexion électrique des composants entre eux grâce à la présence des pistes électriquement isolantes qui définissent et délimitent les chemins de conductions électriques du réseau d’interconnexion électrique 24.
Ainsi, l’ensemble des plaquettes 26 forme une surface d’échange thermique augmentée permettant une action de dissipation de la chaleur des composants 22 vers l’extérieur de la tablette 10.
On peut comprendre que la largeur des interstices est définie de telle sorte que les plaquettes 26 soient isolées électriquement les unes des autres. De préférence, la largeur des interstices est d’environ 0.4 à 1 millimètre, de préférence autour de 0.5 millimètres.
De préférence, chaque composant 22 est monté en pont entre deux plaquettes 26. Par exemple, les plaquettes déformables métalliques 26 forment des languettes souples formant une pluralité de bandes sensiblement parallèles, juxtaposées et séparées les unes des autres par les interstices 27 et les composants 22 sont montés en pont entre deux plaquettes adjacentes 26 en formant une rangée de composants 22 connectés électriquement en parallèle par les deux plaquettes 26.
On a illustré en détail un tel montage du composant 22 en pont sur deux plaquettes 26. On voit que le composant comprend une première pastille de soudage 23 s’étendant sur une première plaquette et une deuxième pastille de soudage 25 s’étendant sur une deuxième plaquette adjacente, les deux pastilles étant séparées d’un interstice d’environ 0.5 millimètres. Dans l’exemple décrit, l’interstice i est compris dans une plage de valeurs de 0.4 à 1 exprimée en millimètres. La première pastille 23 forme dans cet exemple l’anode de la diode 22.
En outre, comme cela apparaît clairement sur la , le réseau 24 comprend au moins une plaquette latérale d’angle 26A, 26B avec une forme générale en L comprenant une borne d’extrémité de contact formant plot de contact pour le raccordement électrique à un port de connecteur 28 d’alimentation électrique du dispositif 10.
De préférence, les plaquettes 26 ont une forme générale polygonale, par exemple rectangulaire, carrée ou en « L », et/ou à bords arrondis.
De préférence, chaque plaquette métallique 26 est réalisée dans un matériau comprenant essentiellement du cuivre et par exemple se présentant sous forme d’un feuillet de cuivre. Par exemple, l’épaisseur de chaque feuillet de cuivre est supérieure à 30 micromètres, de préférence supérieure à 100 micromètres afin d’assurer une dissipation thermique efficace.
Dans le mode illustré par les figures, le réseau 22 présente une topologie sous forme matricielle de rangées de plaquettes 26 qui couvre une surface maximale de la tablette 10.
La proportion de la surface des plaquettes (ce qui correspond à la surface du réseau d’interconnexion électrique 24) par rapport à la surface totale des réseaux inverse et de connexion est de préférence supérieure à 90%, de préférence supérieure à 95% et dans cet exemple autour de 98%. Dans le cadre de la présente invention, le terme « autour de » est synonyme de « environ » et signifie plus ou moins 10% de la valeur nominale de ce nombre.
Autrement dit, la surface du réseau inverse de pistes 27 d’isolation électrique représente moins de 10% de la surface de la couche de dissipation thermique 24 et de préférence moins de 5%, et au mieux de préférence moins de 2%.
Dans l’exemple illustré, les bandes ont une longueur d’environ 30 millimètres, une largeur d’environ 5 à 10 millimètres et les interstices ont une largeur d’environ 0.4 à 1 millimètre.
Le positionnement des plaquettes 26 est optimisée afin de couvrir une surface maximale de la tablette.
Comme cela est illustré sur la , les plaquettes déformables métalliques 26 forment des languettes souples formant une pluralité de bandes sensiblement parallèles, juxtaposées et séparées les unes des autres par les interstices 27. Ainsi, dans ce cas, les composants 22 sont montés en pont entre deux plaquettes adjacentes 26, 26A, 26B en formant une rangée de composants 22 connectés électriquement en parallèle par les deux plaquettes 26.
Par exemple, chaque plaquette métallique 22 est réalisée dans un matériau comprenant essentiellement du cuivre. La plaquette 30 a une forme générale polygonale, par exemple rectangulaire, carrée ou en « L », et/ou à bords arrondis.
De préférence, le substrat 30 comprend une couche intermédiaire de renforcement 32 configurée pour imposer une déformation continue et contrôlée au substrat 30.
De préférence, la couche intermédiaire 32 a une épaisseur comprise entre 400 micromètres et 600 micromètres. Par exemple, la couche intermédiaire 32 comprend un PET (polyéthylène téréphtalate) transparent.
Grâce à la présence de cette couche intermédiaire 32 de renforcement, lorsque le dispositif 10 est soumis à des forces de déformations, la couche intermédiaire de renforcement 32 permet d’imposer une déformation continue et contrôlée du substrat 30 afin d’éviter de fortes contraintes de cisaillement et/ou de pliures qui peuvent fragiliser localement et entraîner par exemple des ruptures de continuité électrique entre un composant 22 et une plaquette 26.
De préférence, les plaquettes 26 ont une forme générale rectangulaire comme cela est illustré sur la . Toutefois, l’invention ne se limite pas à une forme particulière des plaquettes 26 et peut prendre toute autre forme ou dimensions. Par exemple, dans une variante non illustrée, les plaquettes 26 peuvent avoir une forme générale carrée.
Par ailleurs, comme cela est illustré sur la , la tablette 10 est, dans cet exemple, pourvu du port connecteur 28 qui est agencé en périphérie de la tablette 10 afin de présenter une interface d’alimentation électrique avec des moyens de raccordement externes 40. Par exemple, cette interface peut être du type à couplage magnétique encliquetable avec une prise connecteur complémentaire 42A des moyens de raccordement 40 pour l’alimentation électrique de la source lumineuse 20.
La prise 42A et le port 28 peuvent présenter une symétrie de rotation de telle sorte qu'une rotation à 180 degrés de l'un ou l'autre de la prise ou du port, dans le sens horaire ou antihoraire, entraîne une connexion électrique identique, éliminant ainsi la nécessité de vérifier l’alignement lors de l’établissement d’une connexion. En variante, la prise 42A et le port 28 ne peuvent être raccordés que dans une unique position. Dans ce cas, les éléments aimantés de l’interface à couplage magnétique sont polarisés de telle manière que l’utilisateur ne peut connecter l’interface que dans une unique position. Dans cette variante, l’interface est ainsi munie d’un détrompeur de sorte qu’en cas d’inversion du sens relatif de la prise 42A et du port 28, les éléments aimantés se repoussent.
Dans l’exemple décrit, le port connecteur 28 permet de former une interface connectable accessible depuis l’extérieur de la tablette 10 pour la connexion de la prise connecteur 42A des moyens de raccordement 40, complémentaire au port connecteur 28. De préférence, cette interface connectable est du type à couplage magnétique et encliquetage.