INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Alternativement, la section de rampe de pulvérisation est configurée de sorte que le conduit soit connecté à l’élément de pulvérisation en passant par l’extérieur de la partie tubulaire du corps. Cela permet de rendre accessible les raccords d’alimentation de l’élément de pulvérisation et de vérifier l’occurrence d’éventuelles fuites.
Selon un exemple, la section de rampe de pulvérisation comprend un corps et peut comprendre en outre un manchon de liaison relié au corps, l’air circulant d’une entrée de l’un du corps et du manchon de liaison à une sortie de l’autre du corps et du manchon de liaison, une partie du flux d’air de rampe étant déviée vers les diffuseurs. Le manchon de liaison est ensuite relié à une autre section de rampe de pulvérisation en définissant une distance entre deux buses d’une même rampe. Le manchon de liaison peut être rigide ou souple.
Selon un exemple, le jet de produit présente, en coupe dans un plan perpendiculaire à l’axe médian de pulvérisation, une section pleine ou annulaire. Le jet de produit peut aussi présenter, en coupe dans un plan perpendiculaire à l’axe médian de pulvérisation, un pourtour circulaire, elliptique, ou polygonal dépendant de l’ajutage du type d’élément de pulvérisation utilisé. La section du jet de produit, prise en coupe dans un plan perpendiculaire à l’axe médian de pulvérisation et en l’absence de la portion de flux d’air porteur est généralement croissante le long de l’axe médian de pulvérisation en s’éloignant de l’élément de pulvérisation, au moins sur une portion de cet axe médian, de préférence sur au moins un mètre. La pulvérisation est par exemple sous forme de gouttes. Les flux d’air diffusés sont configurés pour intersecter et incorporer les gouttes du jet de produit le long de la portion de flux d’air porteur et au pire dans la portion de collision.
Selon un exemple, la section de rampe de pulvérisation présente un corps creux formant une pièce monolithique. Le manchon se connecte fluidiquement de manière amovible au corps. Selon une alternative, la section de rampe comporte deux portions, formant chacune une partie du manchon et une partie du corps de pulvérisation, la coopération de ces deux portions définissant un conduit de circulation du flux d’air de rampe en formant le manchon et le corps de pulvérisation. Selon un exemple chaque portion forme une demi-coquille. De préférence, les deux portions sont identiques. Cela permet de réduire le nombre de références pour réaliser un même corps de pulvérisation ce qui limite les coûts de fabrication et de logistique.
Selon un exemple, le manchon de liaison est souple, de préférence le manchon de liaison est suffisamment souple pour se déformer sous l’effet du poids d’au moins trois sections de rampe et de préférence sous l’effet du poids d’au moins une section de rampe. Typiquement, le manchon est suffisamment souple pour se déformer sous l’effet de son propre poids lorsqu’il présente une longueur supérieure à 0.5 mètre. Ainsi, la rampe peut se déformer lorsqu’elle rencontre un obstacle ce qui réduit considérablement les risques de casse. En outre, la souplesse des manchons permet à la rampe de conserver une orientation sensiblement verticale, quelle que soit la déclivité du terrain, ce qui permet de pulvériser avec plus de précision la cible végétale.
Selon un exemple, en utilisation, la rampe s’étend principalement selon une direction verticale.
Selon un exemple, la rampe comprend au moins deux sections de rampe, et de préférence au moins trois sections de rampe, reliées entre elles par leur manchon de liaison et disposées en série de sorte qu’une partie du flux d’air de rampe alimentant une première section de rampe de pulvérisation la traverse jusqu’à la dernière section de rampe en alimentant au passage les différents diffuseurs.
On se réfère maintenant plus particulièrement à la et à la pour décrire un exemple de coopération mécanique et électrique entre les substrats supports multicouches et le connecteur flexible 3.
La reprend schématiquement une partie du sandwich de la , située à l’extérieur et à gauche de la première cavité et la illustre plus en détails cette coopération mécanique et électrique.
Dans l’exemple illustré sur la , un seul niveau de métallisation, ou couche métallique, 101 du premier substrat multicouches 1 a été représenté et un seul niveau de métallisation, ou couche métallique, 201 du deuxième substrat multicouches 2 a été représenté.
Par ailleurs, le connecteur flexible 3 comporte ici deux niveaux de métallisation, ou couches métalliques 301 et 302.
Chacun des niveaux de métallisation 201, 301, 302, 101 comporte une ou plusieurs pistes métalliques.
Les niveaux de métallisation 301 et 302 du connecteur flexible sont mutuellement isolés par la résine isolante 7 tandis que les niveaux de métallisation 201 et 101 des deux substrats porteurs 1 et 2 sont électriquement isolés par le matériau diélectrique 8.
Dans l’exemple de la et de la , chacun des deux substrats porteurs multicouches 1 et 2 comprend localement, à l’extérieur de la première cavité CV1, un ou plusieurs piliers électriquement conducteurs, par exemple en cuivre, référencés ici PL20, PL21, PL10 et PL11.
Chaque pilier électriquement conducteur a une première extrémité, par exemple PL200 pour le pilier PL20, contactant la couche électriquement conductrice 201 et une deuxième extrémité, par exemple PL201 pour le pilier PL20, en couplage électrique local avec les couches électriquement conductrices du connecteur flexible 3.
Plus particulièrement, à cet égard, des plots de soudure classique PLS, sont situés au niveau des deuxièmes extrémités des piliers et permettent d’assurer la fixation et le contact électrique de ces piliers avec la couche électriquement conductrice de l’élément flexible 3 correspondante.
On se réfère maintenant plus particulièrement aux figures 3 à 6 qui illustrent schématiquement des vues des différentes faces des substrats supports 1 et 2 et du connecteur flexible 3.
Plus particulièrement, la illustre une vue de dessus de la première face ou face supérieure F21 du deuxième substrat support 2 c’est-à-dire le substrat support supérieur.
La couche isolante supérieure 8 comporte de part et d’autre de l’orifice OR22, des ouvertures de façon à dégager les plages de contact PLC qui vont permettre la soudure des fils de liaison WB.
La illustre une vue de dessous de la deuxième face ou face inférieure F22 du deuxième substrat support 2.
La couche isolante inférieure 8 comporte de part et d’autre de l’orifice OR22 des ouvertures 2200 de façon à dégager la couche métallique sous-jacente pour permettre la réalisation des piliers correspondants qui vont permettre de contacter électriquement le deuxième composant CMP2.
De même, de part et d’autre de l’orifice OR21, son prévues des ouvertures 2100 de façon à dégager localement la couche métallique sous-jacente pour permettre la réalisation des piliers PL22 qui vont permettre de contacter électriquement le premier composant CMP1.
Par ailleurs, entre les deux orifices OR21 et OR22 sont prévues des ouvertures 2300 de façon à dégager localement la couche métallique sous-jacente pour permettre la réalisation des piliers, tels que les piliers PL20 de la , qui vont permettre de contacter électriquement le connecteur flexible 3.
Après 3 lavages avec une solution de PBS, les ROS mitochondriaux sont quantifiés par FACS.
Prétraitement Traitement Niveau de ROS mitochondriales (%) - basal 100 H 2 O 2 352 LPS 124 Sinapine - 100 H 2 O 2 100 LPS 97 Extrait de B. longum - 32 H 2 O 2 12.7 LPS 15.8 Extrait de B. breve - 35 H 2 O 2 7 LPS 5.2 Sinapine+longum… H 2 O 2 2 Sinapine+breve H 2 O 2 1
De façon complètement inattendue, les résultats ont montré que des extraits de Bifidobacterium longum et Bifidobacterium breve induisaient une baisse drastique des ROS au sein de la mitochondrie de kératinocytes soumis ou non à un stress, et même à un stress oxydatif majeur (H 2 O 2 ). Il est à noter que la baisse observée est spécifique de l’espèce bactérienne utilisée. En effet, cette baisse n’est pas observée avec les extraits bactériens des espèces de Bifidobacterium bifidum et de Bifidobacterium lactis . La baisse observée des ROS au sein de la mitochondrie de kératinocytes avec les extraits de Bifidobacterium longum et Bifidobacterium breve est très supérieure à celle observée avec la sinapine.
Les résultats montrent que la combinaison des extraits de Bifidobacterium longum et Bifidobacterium breve et de la sinapine permet d’obtenir une composition présentant un potentiel encore augmenté de réduction des ROS au sein de la mitochondrie de kératinocytes.
Les mêmes essais sont réalisés sur des mélanocytes.
2) Capacité à induire une baisse drastique de l’expression de cytokines pro-inflammatoires au sein des kératinocytes par certains extraits bactériens spécifiques
Des kératinocytes primaires humains (NHK) ont été isolés du prépuce d’enfants sains et cultivés dans un milieu sans sérum supplémenté en extrait pituitaire bovin (250 µg/mL) et en EGF (0,25 ng/mL).
Les NHK sont ensuite ensemencés sur des plaques à 6 puits et incubées en atmosphère contrôlée. Lorsque les kératinocytes ont atteint 70 à 80% de confluence, les NHK sont incubés pendant une heure en présence de LPS (100 ng/mL) ou d’IFN/TNF (10 ng/ml) pendant 24h.
Au terme de l’incubation, les cellules sont incubées ou non en présence de 100 µg/mL d’extraits de différentes souches de Bifidobacterium pendant 24h. Au terme de cette période d’incubation, les surnageants sont collectés en vue d’un dosage ELISA (TNF alpha, IFN gamma, IL1 béta, CXCL10, CXCL11, et CXCL16).
Comme précédemment, les résultats ont montré que des extraits de Bifidobacterium longum et Bifidobacterium breve induisaient, comme pour les ROS mitochondriaux, une baisse drastique de l’expression de différentes cytokines pro inflammatoires au sein des Kératinocytes soumis ou non à un stress. Là encore, la baisse observée est spécifique de l’espèce bactérienne utilisée. En effet, cette baisse très significative n’est pas observée avec les extraits bactériens des espèces de Bifidobacterium bifidum et de Bifidobacterium lactis .
Là encore, les mêmes essais sont réalisés sur des mélanocytes.
3) composition selon l’invention
Sur la base des précédents résultats, il a été développé une composition comprenant un extrait de Bifidobacterium longum et un extrait végétal comprenant de la sinapine de sorte à prévenir l’apparition de nouvelles lésions ou à les stabiliser chez des sujets à un stade précoce de vitiligo, à savoir présentant des mélanocytes dont la fonction mitochondriale. Le détail d’une composition selon l’invention est donné dans le tableau 2 ci-après.
Composés Présence dans la composition (% en poids par rapport au poids total) REPAIR COMPLEX CLR TM 5 à 10 LIPERFECTION 2 à 5 Glycérine 4 à 5 C12-C15 alkyl benzoate 1 à 4 Ethylhéxyl palmitate 4 à 5 Glycéryl stéarate 1 à 3 Cyclométhicone 5 à 8 Potassium cétyl phosphate 1 à 3 Hydroxyéthyl acrylate 0,8 à 2,3 Gomme xanthane 0,1 à 0,35 Silicate de magnésium 0,3 Acétate d’α-tocophéryle 0,2 à 0,4 Eau Qsp 100
La est une vue en perspective éclatée du point de commande des figures 1 et 2, sous un autre angle ;
La est une vue en élévation de quatre configurations dans lesquelles le point de commande des figures 1 à 3 peut être assemblé ;
La est une vue en perspective éclatée d’un point de commande conforme à un autre mode de réalisation de l’invention ; et
La est une vue en perspective éclatée du point de commande de la , sous un autre angle.
Le point de commande 16 comprend un dispositif de commande 20 et un accessoire d’alimentation 21, qui sont assemblés entre eux, c’est-à-dire fixés ensemble, lorsque le point de commande 16 est mis en service dans l’installation domotique 2, après un éventuel retrait d’une pile alimentant le dispositif de commande 20.
Cet outil permet avec la compression du ressort de tension d’aligner le perçage du bras pivotant sur celui du support afin de disposer la tige de blocage dans ces deux perçages pour maintenir le galet écarté lors de la mise en place de la courroie. A l’inverse le même outil permet après la pose de la tige de presser sur le ressort en équilibrant sa force pour annuler les efforts latéraux sur cette tige qui la bloquent axialement, par un très petit mouvement du bras pivotant dans la limite des jeux, pour pouvoir ensuite tirer facilement sur la tige pour l’extraire.
Toutefois dans tous les cas une seule main est disponible pour maintenir un effort suffisamment élevé sur la poignée du levier en équilibrant la force du ressort de tension, afin de permettre avec l’autre main une manipulation de la tige pour l’entrer ou la sortir de ses perçages.
Or sur certains types de galets tendeurs, en utilisant un levier de longueur raisonnable afin de faciliter sa manipulation, par exemple une longueur de 500mm, on obtient un effort à appliquer sur la poignée du levier d’environ 10daN alors que les préconisations ergonomiques indiquent pour une seule main un effort inférieur à 5daN.
L’opération réalisant deux manœuvres différentes avec les deux mains est complexe à réaliser, le procédé n’est pas sécurisé et le temps de cycle n’est pas optimisé. De plus avec une seule main disponible pour appliquer l’effort sur le levier on a des risques d’efforts musculaires trop importants pour l’opérateur pouvant entraîner une fatigue excessive dans le cas d’un travail répétitif, et des problèmes de troubles musculaires.
Elle propose à cet effet un ensemble de tension de courroie de moteur thermique comprenant un système de galet tendeur comportant un support, un bras pivotant sur ce support suivant un axe principal, un galet fixé sur le bras pivotant par un roulement présentant un axe parallèle à l’axe principal, un ressort de tension reliant le bras pivotant au support en appliquant sur ce bras un couple de pivotement, et une tige de blocage qui dans une position de blocage est engagée dans un perçage du bras pivotant et un perçage du support en maintenant une compression du ressort de tension, l’ensemble comprenant un levier de commande équipé à une extrémité d’un embout qui s’ajuste sur le bras pour le faire pivoter, étant remarquable en ce que le levier ajusté sur le bras présente un aimant disposé dans l’axe de la tige de blocage, coulissant axialement dans le sens de l’extraction de cette tige de blocage sous l’effet d’un ressort qui se détend.
Un avantage de cet ensemble est que le système de galet étant assemblé sur le véhicule, dans sa position de blocage avec le ressort de tension comprimé et la tige de blocage engagée dans les deux perçages du bras pivotant et du support, en équilibrant la force du ressort de tension avec le levier de commande, par un léger déplacement du bras pivotant en restant dans le jeu des perçages recevant la tige, on libère les contraintes latérales sur cette tige.
Par une traction sur l’aimant qui est collé sur la tige de blocage, sous l'effet du ressort d'extraction, on fait coulisser cette tige pour sortir son extrémité du perçage du support en réalisant un déblocage du galet. L’opérateur peut utiliser les deux mains pour manœuvrer le levier ce qui lui permet de délivrer un effort important sans fatigue, la tige sortant alors automatiquement quand il a appliqué l’effort suffisant sur la poignée du levier.
L’ensemble de tension de courroie selon l’invention peut comporter de plus une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, qui peuvent être combinées entre elles.
Avantageusement, l’aimant est fixé sur une tige d’extraction coulissant parallèlement à l’axe principal.
Dans ce cas, avantageusement le ressort d’extraction est un ressort hélicoïdal engagé autour de la tige d’extraction.
De plus, avantageusement le ressort d’extraction est serré axialement entre une partie du levier présentant un perçage de guidage de la tige d’extraction, et un bossage de l’extrémité opposée à l’aimant de la tige d’extraction.
Avantageusement, l’aimant présente une face plate tournée vers le support, qui est perpendiculaire à l’axe de la tige d’extraction.
Dans ce cas, l’aimant peut former un disque centré et fixé sur l’extrémité de la tige d’extraction.
Avantageusement, la tige de blocage comporte tournée vers l’aimant une extrémité pliée perpendiculaire à l’axe principal.
De cette manière, la détection de ces informations complémentaires par le réseau de neurones est facilitée, et la tâche d’apprentissage est encore simplifiée.
Selon un autre aspect, la présente technique se rapporte également à un dispositif d’établissement d’une communication entre deux équipements d’un réseau de communication. Un tel dispositif comprend :
- des moyens de réception, en provenance de l’un desdits deux équipements, dit premier équipement, d’un premier message formaté dans un premier langage associé audit premier équipement ;
- des moyens de génération, à partir dudit premier message, d’un deuxième message formaté dans un deuxième langage associé à l’autre desdits deux équipements, dit deuxième équipement, ledit deuxième message correspondant à une traduction dudit premier message dans ledit deuxième langage, ladite génération étant mise en œuvre au moyen d’au moins un réseau de neurones artificiels ;
- des moyens de transmission dudit deuxième message audit deuxième équipement.
Selon un autre aspect, la technique proposée se rapporte également à un produit programme d'ordinateur téléchargeable depuis un réseau de communication et/ou stocké sur un support lisible par ordinateur et/ou exécutable par un microprocesseur, comprenant des instructions de code de programme pour l’exécution d'un procédé d’établissement d’une communication entre deux équipements d’un réseau de communication tel que décrit précédemment, lorsqu’il est exécuté sur un ordinateur.
illustre le principe général d’un procédé d’établissement d’une communication entre deux équipements d’un réseau de communication, dans un mode de réalisation particulier de la technique proposée ;
présente quelques échantillons d’une base d'apprentissage apte à être utilisée pour entrainer au moins un réseau de neurones artificiels à traduire un message d’un langage à un autre, dans un mode de réalisation particulier de la technique proposée ;
décrit une architecture simplifiée d’un dispositif intermédiaire pour la mise en œuvre de la technique proposée, dans un mode de réalisation particulier.
La technique proposée vise notamment à proposer une solution plus simple, moins coûteuse et plus flexible que le développement et le maintien d’interfaces logicielles de médiation selon l’art antérieur – qui reposent généralement sur un codage « brut » (i.e. « en dur ») de règles de traduction – pour l’établissement d’une communication entre des équipements potentiellement hétérogènes (par exemple parce qu’ils proviennent d’équipementiers différents) au sein d’un réseau de communication.
Un plan de référence PRef est défini comme perpendiculaire à la direction de référence V, passant par exemple par le sommet S0 du radôme conique. Le plan de référence est muni d’un repère XY.
Dans ce premier mode de réalisation, les éléments rayonnants ERij sont disposés de manière à être parallèles au plan de référence PRef.
Compte tenu de la symétrie autour de l’axe A, il convient alors de disposer les éléments rayonnants ERij sur une pluralité de couronnes Ci, circulaires et concentriques échelonnées le long de l’axe A. L’antenne active 100 est ainsi étagée, selon l’axe A, de manière à présenter des paliers annulaires. Chaque couronne porte des éléments rayonnants sur sa face orientée selon l’axe A.
Pour occuper au mieux le volume intérieur du radôme conique, le rayon Ri du bord extérieur d’une couronne Ci est de préférence égal (ou légèrement inférieur) au rayon du radôme pour cette position le long de l’axe A. La surface de support S’ de l’antenne active 100 est donc inscrite dans le cône S que forme le radôme.
Par exemple, l’antenne active comporte une pluralité de couronnes Ci, indexées par l’entier i, entre 1 et N. Par exemple, sur la , elle comporte quatre couronnes (N=4).
Chaque couronne porte une pluralité d’éléments rayonnants ERij indexés par l’entier i et l’entier j, entre 1 et M. La valeur M dépend de la couronne considérée. M est donc fonction de i : M(i).
Les éléments rayonnants ERij sont identiques entre eux. Ils sont plans. Ils ont par exemple une forme carrée. Le centre de chaque élément rayonnant ERij est noté CRij. En variante, un élément rayonnant peut avoir une autre forme (circulaire, elliptique, etc.) ou relever d’une autre technologie qu’un plan rayonnant, comme une antenne dipolaire, une antenne Vivaldi, etc.
Dans un plan transversal, ils sont orientés de manière à être parallèles entre eux, pour faciliter par exemple l’émission d’ondes polarisées. En variante, pour respecter la symétrie par rotation autour de l’axe A, les éléments rayonnants sont tournés, dans le plan transversal, vers l’axe A. Pour que l’antenne émette une onde polarisée, il faut alors tenir compte d’une orientation relative entre les éléments rayonnants.
Le vecteur normal Vij définissant la direction normale à la surface de l’élément rayonnant ERij est parallèle à l’axe A, quel que soit i et quel que soit j, pour permettre l’observation du domaine à l’avant de l’antenne.
La distance entre deux couronnes successives évaluée selon l’axe A est noté L.
Les éléments rayonnants ERij portés par une couronne Ci doivent rayonner avec une compensation de phase proportionnelle à la différence de marche dij, c’est-à-dire à la distance entre la couronne Ci et le plan de référence PRef, pour que le rayonnement total de l’antenne active soit équivalent à celui d’une antenne active plane située dans le plan de référence PRef.
Dans le mode de réalisation de la , on a :
où est la longueur d’onde considérée.
Ce déphasage sur la commande d’activation électronique de l’élément rayonnant, est ici dénommé déphasage « géométrique ». Il peut être complété par un déphasage « électronique » pour former un faisceau dans une direction de pointage D hors de la direction de référence V.
La est une simulation du rayonnement d’une antenne réseau constituée d’une matrice de 3x3 éléments rayonnants.
La courbe G1 correspond à une antenne plane.
Dans un mode de réalisation très préféré, l’étape f) est opérée à température comprise entre 350 et 430°C, sous une pression comprise entre 10 et 18 MPa, à une vitesse spatiale comprise entre 0,8 et 3,0 h -1 , et à une quantité d’hydrogène introduite telle que le rapport volumique litre d’hydrogène/litre d’hydrocarbure soit compris entre 600 et 1600 L/L.
Dans un mode de réalisation, au moins une partie et de préférence la totalité de l’effluent de la deuxième étape d’hydrocraquage f) est recyclé vers l’étape c) de séparation gaz/liquide.
Les conditions opératoires utilisées dans l’étape f) du procédé selon l’invention, permettent généralement d’atteindre des conversions par passe en produits ayant des points d’ébullition inférieurs à 220°C, et mieux inférieurs à 180°C, et de manière alternative, inférieurs à 150°C, supérieures à 10% poids et de manière encore plus préférée comprises entre 15 et 75%poids, de manière très préférée entre 25 et 60%. La conversion par passe est ici calculée par rapport à la charge entrant dans l’étape f).
Dans un mode de réalisation, au moins une partie de préférence la totalité de l’effluent issu de l’étape f) deuxième étape d’hydrocraquage est envoyée dans une deuxième étape de séparation gaz/liquide pour produire un effluent liquide et un effluent gazeux comprenant au moins de l’hydrogène.
Dans un mode de réalisation, l’effluent gazeux comprenant au moins de l’hydrogène issu de la deuxième étape de séparation est envoyé dans une étape de compression.
Dans un mode de réalisation, le procédé selon l’invention comprend une étape d’hydrotraitement d’au moins une partie et de préférence de la totalité de l’effluent issu de l’étape f) en mélange avec une charge liquide hydrocarbonée comprenant au moins 95% poids de composés bouillants à une température d'ébullition comprise entre 150 et 400°C, de préférence entre 150 et 380°C et de manière préférée comprise entre 200 et 380°C.