INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Elle peut être mesurée par spectroscopie d’impédance au moyen d’un potentiostat. Cette mesure peut être réalisée dans les conditions telles que celles décrites de façon détaillée dans les exemples.
Selon un mode de réalisation, le substrat présente une conductivité ionique supérieure à 0.1 mS/cm ; elle est typiquement inférieure à 100 mS/cm.
Selon un mode de réalisation le substrat présente une porosité strictement inférieure à 10%, notamment inférieure à 5%.
La porosité représente le pourcentage des vides dans le volume total du substrat.
Elle peut être définie comme le ratio de la différence entre le volume total du substrat et le volume effectif du matériau constituant le substrat, divisé par le volume total du substrat, exprimée en %.
La porosité ainsi définie en volume peut être notamment mesurée par porosimétrie par intrusion de mercure. Elle peut être réalisée au moyen d’un porosimètre et permet de mesurer notamment la distribution des volumes de pores par l’intermédiaire du diamètre d’entrée de ces pores. Elle permet d’avoir accès à la distribution de taille des pores.
Elle peut également être calculée à partir de l’épaisseur, la masse, et la densité du substrat et du matériau le constituant.
Les traitements consistent notamment à appliquer sur le signal audio primaire Sap un profil audio particulier parmi différents profils audio.
Par « profil audio », on entend des valeurs particulières de paramètres audio affectant la restitution du son.
Les paramètres audio comprennent par exemple : des paramètres d’égalisation, comprenant des gains ou des listes de gains pour différentes bandes de fréquences, et/ou des paramètres d’activation d’un ou de plusieurs filtres, et/ou des paramètres de filtrage définissant, pour chaque filtre, une réponse dudit filtre.
Les paramètres d’égalisation définissent une courbe d’égalisation qui spécifie un gain à appliquer en fonction de la fréquence, afin de faire ressortir ou d’atténuer les basses, les mediums ou les aigus. Les paramètres d’égalisation comprennent donc des gains ou des listes de gains pour différentes bandes de fréquences. Les bandes de fréquences comprennent par exemple une bande correspondant aux basses fréquences (sons graves, fréquences par exemple comprises entre 20Hz et 500Hz), une bande correspondant aux fréquences medium (fréquences par exemple comprises entre 500Hz et 5kHz), et une bande correspondant aux fréquences élevées (sons aigus, fréquences par exemple supérieures à 2kHz).
Le ou les filtres comprennent par exemple un filtre correcteur physiologique (communément appelé « loudness »).
Le paramètre d’activation du filtre est un signal booléen qui peut prendre une première valeur booléenne qui active le filtre ou une deuxième valeur booléenne qui n’active pas le filtre.
Le ou les filtres comprennent par exemple un filtre compresseur. A nouveau, le paramètre d’activation est un signal booléen. Les paramètres audio peuvent aussi comprendre des paramètres de filtrage comprenant un seuil de déclenchement et un rapport de compression.
Le ou les filtres comprennent par exemple un filtre d’amélioration de l’intelligibilité de la voix. A nouveau, le paramètre d’activation est un signal booléen.
Le ou les filtres comprennent par exemple un filtre de réverbération ou un filtre atténuateur de bruit de fond. A nouveau, le paramètre d’activation est un signal booléen.
Bien sûr, les paramètres audio utilisés peuvent comprendre un ou plusieurs des paramètres qui viennent d’être cités.
Les valeurs courantes possibles des paramètres audio sont stockées dans l’une des mémoires 7 de l’unité de traitement 5.
Ici, et de manière non limitative, les valeurs courantes des paramètres audio peuvent être sélectionnées parmi des premières valeurs des paramètres audio et des deuxièmes valeurs des paramètres audio.
Les premières valeurs des paramètres audio forment un profil « nuit » et les deuxièmes valeurs des paramètres audio forment un profil « jour ».
Le profil « jour » peut par exemple comporter des valeurs de paramètres offrant une qualité d’écoute optimale à volume sonore élevé, tandis que le profil « nuit » peut comporter des valeurs de paramètres offrant une qualité d’écoute optimale à volume plus faible.
Par exemple, le profil nuit est tel que les fréquences basses sont atténuées. En effet, il est connu que les basses portent plus loin et sont donc plus gênantes pour les voisins.
Alternativement, l’utilisation du profil nuit peut permettre de baisser globalement le volume tout en choisissant des valeurs de paramètres d’égalisation telles que les basses et les aigus sont moins atténués que les médiums, ce qui permet de donner à l’auditeur une impression de volume plus élevé qu’il n’est réellement (cet effet était en particulier appelé « loudness » sur les vieilles chaînes Hi-Fi).
Description détaillée de l'invention De plus, diverses autres caractéristiques de l'invention ressortent de la description annexée effectuée en référence aux dessins qui illustrent une forme, non limitative, de réalisation de l'invention et où :
est une vue en coupe verticale d’un coffre de volet roulant selon l’invention, avec son panneau de matériau isolant et son profilé de verrouillage représentés séparés du coffre ;
est une vue du coffre de volet roulant de la fixé sur la traverse supérieure d’une menuiserie pour obtenir un ensemble de type « bloc baie » ;
est une vue en coupe verticale de la structure de menuiserie en forme de « bloc baie » de la , posée dans une baie de bâtiment et comprenant une trappe de finition ;
est une vue similaire à la , sans la trappe de finition, illustrant le principe de dépose du panneau de matériau isolant pour l’accès au volume interne du coffre de volet roulant.
Le coffre de volet roulant 1 illustré sur les figures annexées est destiné à être associé en usine à une menuiserie telle qu’une porte ou une fenêtre 2, pour constituer une structure dénommée « bloc baie » 3 adaptée à obturer une baie de bâtiment B ménagée dans une paroi M séparant un espace intérieur I et un espace extérieur E.
La partie supérieure de la baie de bâtiment B comprend ici une structure de linteau L en forme générale de C, muni d’une réservation R ouverte du côté de l’espace intérieur I pour la réception du coffre de volet roulant 1.
La paroi M est un mur maçonné qui comprend, du côté de l’espace intérieur I, un doublage d’isolation interne F associé à un parement de finition P (par exemple en plaque de plâtre).
Le coffre de volet roulant 1 comprend un ensemble de parois qui délimitent un volume interne V de coffre, adapté pour le logement d’un volet roulant D constitué, de manière classique, d’un arbre support rotatif sur lequel est enroulé un tablier de volet roulant.
Le coffre de volet roulant 1 comprend :
- une partie arrière de coffre 11, destinée à être orientée vers l’espace extérieur E, réalisée ici en tôle métallique ou en profilé(s) de matière plastique,
- une partie avant de coffre 12, destinée à être orientée vers l’espace intérieur I, et
- deux parties latérales de coffre (non représentées sur les figures), en forme de joues latérales, sur lesquelles sont fixées les extrémités de l’arbre support rotatif sur lequel est enroulé le tablier de volet roulant.
La partie avant de coffre 12 est délimitée en partie supérieure par une traverse supérieure de coffre 13, et en partie inférieure par une traverse inférieure de coffre 14.
Cette partie avant de coffre 12 comprend une ouverture d’accès 15, entre la traverse supérieure de coffre 13 et la traverse inférieure de coffre 14, adaptée pour autoriser l’accès au volume interne V de coffre à partir de l’espace intérieur I, pour les opérations de maintenance/réparation/remplacement du volet roulant D.
Et cette ouverture d’accès 15 est obturée par différents éléments amovibles détaillés ci-après dans la description, à savoir, depuis l’espace extérieur E vers l’espace intérieur I : - une trappe amovible 16, et un panneau de matériau isolant 17, également amovible.
Dans un mode d’exécution particulier selon la présente invention, mode qui tient compte de l’augmentation du diamètre réel de la bobine au fur et à mesure de l’enroulement engendrant une possibilité d’augmentation graduelle de l’espacement entre saignées, les espacements entre saignées consécutives « Esp » satisfont l’équation suivante :
« Ec » est défini dans le présent exposé comme l’écart en tout point d’enroulement de la bande entre la surface inférieure de la bande et son support d’enroulement (l’élément support) lors du premier tour d’enroulement ; « EcMAX » étant l’écart le plus grand. Bien que l’objectif de l’invention, avec ses saignées, soit de se rapprocher d’un enroulement parfait qui épouse la circonférence du mandrin, il est légitime d’accepter un écart EcMAX qui soit supérieur à 0,01 mm, par exemple supérieur à 0,1 mm.
Préparation des bandes et des bobines de bande
La présente invention concerne également un procédé de préparation de la bande d’étiquettes RFID sans puce (personnalisée) et de sa bobine correspondante. Tout procédé rouleau à rouleau (ou bobine bobine) de l’art antérieur (« roll to roll » en langue anglaise) pourra avantageusement être utilisé dans le cadre de la présente invention pour autant qu’il intègre les exigences liées aux dimensions des bobines et des saignées susmentionnées. Le procédé de préparation de la bande d’étiquettes d'identification par fréquence radio sans puce et/ou de sa bobine correspondante selon la présente invention utilisera avantageusement un procédé rouleau à rouleau qui intègre un poste de découpe permettant de réaliser les saignées.
La demanderesse a constaté que la présente invention permettait de maintenir de manière reproductible les capacités de codage et de performances de lecture des étiquettes ainsi fabriquées en bande/bobine avec leurs saignées alors que ce n’était pas possible lorsque les saignées n’étaient pas effectuées conformément à la présente invention. Sans vouloir être restreint par cette explication, la demanderesse pense que le maintien de capacités de codage et de performances de lecture a été rendu possible grâce à un contrôle amélioré de la courbure de la bande aux endroits critiques, à savoir aux endroits proches des étiquettes et de leurs résonateurs. Ainsi, on préfèrera maintenir une distance minimale entre les saignées et n'importe quel résonateur ; à titre illustratif toute saignée sera distante de plus de 1 mm, voire de plus de 2 mm de tout résonateur et/ou motif de résonateurs.
Dans un mode d’exécution préféré selon la présente invention, toutes les caractéristiques mentionnées ci-après s’appliqueront aussi avantageusement non seulement à la bande objet de la présente invention mais également à la bande de la bobine objet de la présente invention.
A titre illustratif, la couche de substrat diélectrique de la bande d’étiquettes d'identification par fréquence radio sans puce objet de la présente invention pourra être sélectionnée parmi la mousse solide, le carton mousse, le carton ondulé, le carton alvéolaire ou en tissu (par exemple un matériau constitué de fils ou de fibres entrelacés en coton, chanvre, lin ou synthétiques tels le nylon, le polyamide ou la viscose).
Comme décrit plus en détail dans la description qui suit, on entend de préférence par mousse solide un matériau diélectrique pouvant être rigide, ou flexible, qui contient un pourcentage important de bulles d’air ou de gaz et qui donc, tout en occupant un certain volume, ne contient que très peu de matière à l’état solide, l’état solide étant de préférence un état de la matière caractérisé par l'absence de liberté entre les molécules ou les ions ; ainsi, une mousse est généralement caractérisée par une permittivité relative très faible, à savoir proche de 1, 1 étant la valeur de la permittivité de l’air.
Cet ensemble substrat diélectrique et motif conducteur conforme à la présente invention permet d’obtenir des étiquettes qui présentent non seulement des caractéristiques de résonance optimales tout en présentant une efficacité de rayonnement supérieure et également une performance de lecture supérieure ; ainsi, c’est bien au moins la somme des deux couches, diélectrique et motif conducteur, qui définissent les caractéristiques de résonance des étiquettes de la bande et de la bobine objets de la présente invention. Ceci rend possible d’identifier facilement les étiquettes RFID sans puce correspondantes (leur signature RF restant reconnaissable) tout en facilitant leur fabrication.
Dans le cadre de la présente invention, l’utilisation du qualificatif « personnalisé » pour les étiquettes vient simplement confirmer que l’identification/discrimination de ladite étiquette est possible.
Substrat diélectrique
Les bandes d’étiquettes d’identification par fréquence radio sans puce selon la présente invention sont donc caractérisées en ce qu’elles comprennent une couche de substrat diélectrique.
Ce substrat diélectrique sera avantageusement sélectionné parmi les substrats diélectriques répondant à au moins une, deux ou les trois propriétés suivantes:
L'invention propose un aubage de turbomachine s’étendant autour d’un axe principal A et comportant au moins une première aube et une deuxième aube circonférentiellement adjacentes,
chacune de la première aube et de la deuxième aube comportant une pale s'étendant selon une direction d’extension radiale par rapport audit axe principal A et une plateforme situé à une extrémité radiale libre de la pale,
dans lequel la plateforme de la première aube comporte une face latérale qui est située circonférentiellement en vis-à-vis d'une face latérale associée de la plateforme de la deuxième aube,
caractérisé en ce que la plateforme de la première aube est destinée à venir en contact avec la plateforme de la deuxième aube, lors d'un fonctionnement de la turbomachine, par l'intermédiaire uniquement d'une excroissance qui s’étend en saillie circonférentiellement par rapport à la face latérale de la plateforme de la première aube en direction de la plateforme de la deuxième aube, et en ce que l’excroissance est reçue dans une gorge formée dans la plateforme de la deuxième aube.
Le contact des plateformes l'une avec l'autre uniquement par l'intermédiaire de la coopération de l'excroissance avec la gorge permet de simplifier l'assemblage et de ne pas mettre l'ensemble en précontrainte avant utilisation.
De préférence, la gorge formée dans la deuxième aube et qui est associée à l'excroissance de la première aube est ouverte circonférentiellement dans une face latérale de la plateforme de la deuxième aube en direction de la plateforme de la première aube.
De préférence, l'excroissance de la première aube comporte au moins une face, qui est en appui contre une face en vis-à-vis, de la gorge de la deuxième aube.
De préférence, chacune de l'excroissance et de la gorge s'étend dans un plan sensiblement perpendiculaire à une direction radiale par rapport à l'axe principal A, et en ce que l'excroissance comporte une face radialement externe qui est orientée radialement vers l'extérieur et qui est en appui radialement contre une face de fond de la gorge qui est orientée radialement vers l'intérieur.
De préférence, la gorge de la deuxième aube est délimitée axialement par deux faces latérales contre lesquelles l'excroissance de la première aube est apte à s'appuyer axialement.
De préférence, l'excroissance et la gorge sont situées axialement sensiblement au milieu de la plateforme qui leur est associée.
De préférence, chacune de la plateforme de la première aube et de la plateforme de la deuxième aube comporte une excroissance à une extrémité circonférentielle et une gorge à son autre extrémité circonférentielle.
De préférence, l'excroissance est disposée à une extrémité circonférentielle de la plateforme de la première aube ou de la deuxième aube qui est située du côté intrados de la pale de ladite première ou deuxième aube.
De préférence, l'excroissance de la première aube est reçue avec un jeu axial dans la gorge de la deuxième aube qui lui est associée.
De préférence, la longueur circonférentielle de la gorge est comprise entre 2,5 et 6 millimètres et la largeur de l'excroissance, mesurée selon une direction axiale, est comprise entre 2.5 et 8 millimètres.
De préférence, l'excroissance fait saillie radialement vers l'extérieur par rapport au reste de la plateforme et la gorge est formée dans une excroissance radiale faisant saillie radialement vers l'extérieur par rapport au reste de la plateforme de la deuxième aube.
L'invention concerne aussi une turbomachine d'aéronef comportant un ensemble aubagé selon l'invention.
La est une vue du dessus d’un article verrier selon l’invention équipé d’un revêtement chauffant selon l’invention ayant servi à la réalisation des exemples qui suivent.
Les figures 5 à 8 sont des graphes montrant les mesures de résistance électrique des exemples comparatifs et selon l’invention, de double vitrage et triple vitrage selon les configurations décrites dans respectivement les figures 2 et 3.
La représente une coupe transversale d'un mode de réalisation d’un article verrier selon l'invention comprenant un substrat verrier 1, un revêtement chauffant 2 et des barres d’amenée de courant 3. Le substrat 1 est, par exemple, une feuille en verre sodocalcique et a une épaisseur de 3 à 4 mm. Le revêtement chauffable 2 est constitué de 4 couches successives à partir de la surface du substrat dont :
- une première couche 4 à base de nitrure de silicium, d’épaisseur comprise entre 1 et 20 nm,
- une couche 5 d’un oxyde transparent conducteur électriquement (TCO), en particulier d’ITO, d’épaisseur comprise entre 1 nm et 40 nm,
- une seconde couche 6 à base de nitrure de silicium d’épaisseur comprise entre 1 et 20 nm,
- une couche 7 comprenant un oxyde de titane, un oxyde de zirconium ou un oxyde de zirconium et de titane, d’épaisseur comprise entre 1 nm et 15 nm, de préférence entre 1 et 10 nm, voire entre 1 et 5 nm, qui est la dernière couche du revêtement.
Au-dessus du revêtement et au contact de celui-ci, deux barres 3 d’amenée de courant sont disposées de part et d’autre du substrat comme illustré sur la . Les barres 3 sont disposées selon deux extrémités opposées dudit article, de préférence dans le sens de sa plus grande longueur.
On a représenté sur la la position des barres 3, sur une vue du dessus de l’article verrier selon l’invention.
Sur la , on a représenté une vue schématique d’un double vitrage 10 comprenant l’article verrier des figures 1 et 4 assemblé avec un deuxième substrat de verre 11 au moyen d’un espaceur 12 en matière thermoformable pour délimiter entre les deux feuilles de verre une cavité 13 comprenant un gaz qui peut être classiquement de l’air mais aussi un gaz rare comme l’argon ou le krypton pour une meilleure isolation. Ce deuxième substrat de verre est muni d’un empilement bas émissif 14 du type décrit précédemment et comprenant de préférence au moins un couche d’argent entourée par des couches diélectriques. Le revêtement chauffable 2 est relié à un dispositif de mise sous tension des barres 3 d’amenée de courant (non représentés sur les figures), comprenant des connecteurs soudés aux barres 3 et à des câbles électriques (non représentés) eux-mêmes connectés en fonctionnement à un générateur de tension, en particulier une simple prise secteur, pour le passage du courant électrique au travers du revêtement chauffable 2.
Dans un tel vitrage multiple selon l’invention, le revêtement chauffable 2 est avantageusement disposé sur la face 2 du vitrage multiple, les faces étant conventionnellement numérotées depuis l’extérieur vers l’intérieur du vitrage (dans le cas d’une porte réfrigérante l’intérieur étant le corps de l’élément réfrigérant).
De même, l’empilement bas émissif est disposé en face 3 du vitrage multiple.
Ainsi, selon la présente invention, le revêtement chauffable 2 et l’empilement bas émissif 3 sont tournés vers l’intérieur du vitrage multiple, c ‘est à dire au contact de la cavité 13 de celui-ci.
Lorsque le revêtement 2 est chauffé, celui-ci augmente la température de la surface extérieure du substrat verrier 1, la condensation sur la surface extérieure de la porte du réfrigérateur est ainsi évitée. De même la combinaison du revêtement chauffant en face 2 du vitrage et de l’empilement bas émissif 14 en face 3 du vitrage permet de prévenir la condensation. La présence d’un empilement bas-émissif permet de maintenir la face extérieure moins froide, ce qui se traduit par une consommation énergétique moindre de l’élément réfrigérant. Il devient possible selon l’invention de diminuer fortement la puissance de chauffe sur la couche d’ITO pour passer au-dessus du point de rosé de la surface extérieure et éviter ainsi la condensation.
Enfin, les revêtements selon l’invention présentent une transmittance élevée et une faible réflectivité, de sorte qu'ils ne réduisent pas de manière critique la vision à travers la vitre. Une telle configuration est particulièrement bien adaptée à l’utilisation d’un tel vitrage comme porte transparente d’un réfrigérateur, c'est-à-dire d’un compartiment dont l’espace intérieur est maintenu à une température pouvant aller jusqu’à des valeurs de l’ordre de -5°C.
On ne sortirait cependant pas de la présente invention si le revêtement chauffant 2 était disposé en face 3 du double vitrage, notamment pour éviter la condensation cette fois sur le verre intérieur du double vitrage. Dans une telle configuration, le revêtement bas-émissif 14 est avantageusement déposé en face 2 pour limiter la consommation énergétique de l’élément réfrigérant.
L’expression « angle de nutation » désigne par la suite l’angle séparant l’axe de rotation d’une roulette et un plan , ce plan passant par l’axe longitudinal d’extension de la partie longitudinale d’appui correspondante et étant orthogonal au plan de sustentation du train d’atterrissage. Le terme « pivotement » utilisé pour certaines variantes par la suite fait référence à un pivotement de l’ensemble roue libre/ roulette/axe de rotation par rapport au patin correspondant autour d’un axe de pivotement, un pivotement induisant une variation de l’angle de nutation.
Selon une convention et dans la suite de la description, cet angle de nutation peut être compté positivement selon le sens horaire vu de dessus et au sol pour les premières roulettes équipant le premier patin. De façon symétrique, l’angle de nutation pourra être compté positivement selon le sens anti-horaire vu de dessus et au sol pour les deuxièmes roulettes équipant le deuxième patin. Par exemple, le premier patin peut être qualifié de « patin gauche » et le deuxième patin peut être qualifié de « patin droit » aux yeux d’un observateur situé à l’arrière du train d’atterrissage
L’angle de nutation d’une roulette est ainsi considéré nul lorsque son axe de rotation est parallèle à l’axe longitudinal d’extension de la partie longitudinale d’appui correspondante, et égal à 90 degrés lorsque son axe de rotation est dans un plan orthogonal à l’axe longitudinal d’extension de la partie longitudinale d’appui correspondante.
Lors de la première phase d’un atterrissage dite phase enfoncement par commodité, la voie présente entre le premier patin et le deuxième patin tend à s’élargir. Le premier patin et le deuxième patin tendent à s’éloigner l’un de l’autre, les traverses se déformant. Suite à l’impact avec le sol, le premier patin se déplace selon le deuxième sens et le deuxième patin se déplace selon le premier sens Les roulettes roulent sur le sol en effectuant des rotations propres autour de leurs axes de rotation respectifs, et n’entravent pas les mouvements des patins associés. Les roulettes autorisent la déformation, au moins partiellement élastique, latérale du train d’atterrissage.