INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, lors du traitement de lyophilisation à l’étape (2), la température est de -50℃ à -80℃, le degré de vide est de 10 à 20 Pa, et le traitement de lyophilisation dure de 12 à 36 h.
L’expérience de l’inventeur montre que l’étape de lyophilisation a un impact important sur la propriété de formation des pores du produit. Le préchauffage et le traitement à haute température après le traitement de lyophilisation de la source de carbone peuvent augmenter la densité volumique des pores fermés du produit, ce qui est plus propice à l’effet de désintercalation des ions sodium.
De préférence, l’atmosphère inerte de l’étape (3) est l’une quelconque choisie dans le groupe constitué de l’azote, de l’argon et de l’hélium, et la vitesse de chauffage pendant la conservation de la chaleur est de 3-5℃/min.
Lorsque la source de carbone est préchauffée, le glucose peut être efficacement carbonisé et clivé pour former un squelette de carbone préliminaire. Pendant ce temps, les sels métalliques pénètrent dans le squelette de carbone au cours de ce processus et forment des oxydes métalliques pour réguler la structure des pores, et le contrôle d’une vitesse de chauffage appropriée peut efficacement rendre la distribution de tels agents de formation de pores plus uniforme.
De préférence, la solution acide utilisée pour le lavage à l’étape (3) est au moins une solution choisie dans le groupe constitué d’une solution d’acide chlorhydrique et d’une solution d’acide sulfurique, et la concentration molaire de la solution d’acide est de 0,5-1 mol/L.
Les oxydes métalliques présents dans le matériau précurseur peuvent être efficacement éliminés par la solution acide à la concentration susmentionnée. Il convient de noter que le lavage avec la solution acide n’est pas limité aux conditions susmentionnées. Tant que le même effet de traitement peut être obtenu, d’autres réactifs peuvent également être utilisés.
De préférence, l’atmosphère inerte de l’étape (4) est l’une quelconque choisie dans le groupe constitué de l’azote, de l’argon et de l’hélium, et la vitesse de chauffage pendant la conservation de la chaleur est de 5-10℃/min.
Auxdites températures et vitesse de chauffage, le matériau précurseur peut être efficacement transformé en matériau de carbone dur avec une distribution appropriée de pores.
Un autre objet de la présente divulgation comprend de fournir un matériau d’anode de carbone dur poreux de batterie à ions sodium préparé par le procédé de préparation du matériau de carbone dur poreux de la batterie à ions sodium, et une batterie à ions sodium préparée en utilisant le matériau d’anode de carbone dur poreux de la batterie à ions sodium.
Un autre objet de la présente divulgation comprend de fournir une feuille d’anode pour une batterie à ions sodium comprenant le matériau d’anode de carbone dur poreux de la batterie à ions sodium tel que précédemment décrit.
la est une vue schématique en coupe suivant un plan vertical médian d’une architecture de forage réalisée initialement pour l’exploitation d’un aquifère et propre à être transformée en une architecture de forage selon l’invention si l’aquifère n’est pas exploitable voire inexistant.
Une première installation géothermique 10 selon l’invention est représentée schématiquement sur la .
L’installation 10 comporte une architecture de forage 12 selon l’invention, un système de pompage 14 de fluide caloporteur 16 dans l’architecture de forage 12, un système de récupération 18 du fluide caloporteur 16 réchauffé à partir de l’architecture de forage 12 et un dispositif de distribution ou/et de conversion d’énergie 20 à partir du fluide caloporteur 16 réchauffé.
L’architecture de forage 12 est ménagée dans un sous-sol 22 à travers des formations du sous-sol 22. Elle comporte au moins une unité d’échange thermique 24 située dans un plan. L’unité d’échange thermique 24 comporte au moins un puits central 26, au moins un puits latéral 28 et au moins deux drains 30 raccordant le puits central 26 au puits latéral 28, les puits 26, 28 et les drains 30 étant coplanaires.
L’unité d’échange thermique 24 est un ensemble de conduits souterrains traversés par le même fluide caloporteur 16, apporté par le système de pompage 14 et récupéré par le système de récupération 18. La chaleur du fluide caloporteur 16 récupérée par le système de récupération 18 est exploitée par le dispositif de distribution ou/et de conversion d’énergie 20, par exemple pour générer de la vapeur entrainant une turbine.
Le puits central 26 et le puits latéral 28 débouchent en surface. Ces puits 26, 28 sont contrôlés au niveau de la surface du sous-sol par des têtes de puits 32, 34.
Le puits central 26 comporte un tronçon vertical supérieur 36 partant de la surface et pénétrant verticalement dans le sous-sol 22, et un tronçon vertical ou incliné inférieur 38 situé dans le prolongement inférieur du tronçon vertical supérieur 36.
Le tronçon vertical supérieur 36 possède un diamètre intérieur supérieur au diamètre intérieur du tronçon inférieur 38. Il présente avantageusement un cuvelage cimenté à la formation, (notamment un cuvelage isolant thermiquement dans le cas où le fluide caloporteur chaud est remonté par ce puits).
La profondeur du puits central 26 est avantageusement comprise entre 200 mètres et 5000 mètres afin d’atteindre une roche métamorphique ou plutonique apte à supporter l’érosion du fluide caloporteur en continu durant au moins 50 ans.
Le puits latéral 28 comporte dans cet exemple un tronçon droit vertical 44, débouchant au niveau de la surface du sous-sol 22, un tronçon de faible inclinaison 46 (pour éviter tout risque d’interférence avec le tronçon vertical supérieur 36 du puits central 26), relié au tronçon droit vertical 44 par une courbe et un tronçon latéral incliné 48 qui prolonge vers le bas le tronçon de faible inclinaison 46. Le puits latéral 28 définit aussi une jambe de sédimentation 49 qui termine vers le bas le tronçon latéral incliné 48.
L’angle défini par l’axe local du tronçon droit vertical 44 orienté vers le bas et l’axe local du tronçon de faible inclinaison 46 également orienté vers le bas est avantageusement compris entre 2 et 10°.
L’angle défini par l’axe local du tronçon droit vertical 44 orienté vers le bas, et par l’axe local du tronçon latéral incliné 48 également orienté vers le bas est avantageusement compris entre 30° et 50°. Ceci fournit une unité d’échange thermique ayant une surface d’échange importante tout en limitant l’inclinaison des tronçons et l’étendue latérale de l’architecture de forage 12, pour en faciliter la réalisation comme la maintenance.
Les drains 30 sont forés à partir du puits central 26 et relient ce dernier au puits latéral 28. Chaque drain 30 comporte une intersection centrale 50 avec le tronçon inférieur 38 du puits central 26, un tronçon coudé 52, un tronçon linéaire 54 et une intersection latérale 56 avec le tronçon latéral incliné 48 du puits latéral 28.
L’intersection centrale 50 avec le tronçon inférieur 38 du puits central 26 est positionnée dans le plan vertical de l’unité d’échange thermique 24 et relie le tronçon inférieur 38 du puits central 26 au tronçon coudé 52.
Le tronçon coudé 52 est prolongé par le tronçon linéaire 54. Le tronçon linéaire définit la localisation préférentielle pour l’échange thermique entre le fluide caloporteur 16 et la formation. Le tronçon linéaire 54 débouche dans le puits latéral 28 au niveau de l’intersection latérale 56.
Les tronçons coudés 52 des drains 30 possèdent un rayon de courbure tel que l’angle formé par l’axe local du puits central 26 orienté vers le bas au niveau de l’intersection centrale 50 et l’axe local du drain 30, pris au niveau de l’intersection latérale 56, orienté à l’écart du puits central 26, est strictement inférieur à 90° et est notamment compris entre 45° et 70°.
CA_C2613_verif_Rev : GCAATTGCTGGCGGAATGAA (SEQ ID NO : 43)
CA_C3673_LHA_Fwd : AAAAAAGGATCCAGAAAGACTTGTTACATCTCTAAGT (SEQ ID NO : 37)
CA_C3673_LHA_Rev : TGATATAGACTTAATTGAACAAGATGTAATTTGAAATTAGT (SEQ ID NO : 38)
CA_C3673_RHA_Fwd : GTTCAATTAAGTCTATATCAAACATATCGCACCAACC (SEQ ID NO : 39)
CA_C3673_RHA_Rev : AAAAAAGTCGACATGATAATGGGAAATATATAGGAACTTT (SEQ ID NO : 40)
gRNA_CA_C3673_Fwd : TCATGGAGTAGCAAGCTCTACAGG (SEQ ID NO : 41)
gRNA_CA_C3673_Rev : AAACCCTGTAGAGCTTGCTACTCC (SEQ ID NO : 42)
CA_C3673_verif Fwd : TACTTCATACATATCTAACGCACTCT (SEQ ID NO : 44)
CA_C3673_verif Rev : AAATAACTTCTACTATGAGACAAGCA (SEQ ID NO : 45)
Les vecteurs plasmidiques suivants ont été construits :
- Plasmide N°1 : pBANak (SEQ ID NO : 52)
Il contient l’origine de réplication p15A, ainsi que les gènes ampR et kanR , permettant respectivement de conférer les résistances à l’ampicilline et la kanamycine. Il contient également une cassette d’expression de la phi 3T I methyltransferase de Bacillus subtilis, nécessaire à la méthylation des vecteurs d’édition génétique avant transformation dans C. acetobutylicum .
- Plasmide N°4 : pGRNA_ΔCA_C1340 (SEQ ID NO : 28)
Il contient tous les éléments du pGRNA ind (Wasels et al.2020) avec une substitution de l’ARN guide permettant de cibler CA_C1340 (Oligo-20-mer obtenu par hybridation des amorces gRNA_CA_C1340_Fwd (SEQ ID NO : 52) et gRNA_CA_C1340_Rev (SEQ ID NO : 53) et intégré au plasmide par la technique du « golden gate assembly », après digestion par BsaI. Il contient également une matrice d’édition permettant l’inactivation de CA_C1340. Cette matrice d’édition a été construite par clonage des fragments LHA et RHA obtenus respectivement par amplification avec les couples de primers CA_C1340_LHA_Fwd (SEQ ID NO : 48) / CA_C1340_LHA_Rev (SEQ ID NO : 49) et CA_C1340_RHA_Fwd (SEQ ID NO : 50)/ CA_C1340_RHA_Rev (SEQ ID NO : 51) à partir de l’ADNg de C. acetobutylicum DSM 792. La matrice d’édition a été clonée entre les sites de restriction BamHI et SalI.
- Plasmide N°2 : pGRNA_ΔCA_C2613 (SEQ ID NO : 29)
Il contient tous les éléments du pGRNA ind avec une substitution de l’ARN guide permettant de cibler CA_C2613 (Oligo-20-mer obtenu par hybridation des primers gRNA_CA_C2613_Fwd (SEQ ID NO : 35) et gRNA_CA_C2613_Rev (SEQ ID NO : 36) et intégré au plasmide par la technique du « golden gate assembly », après digestion par BsaI. Il contient également une matrice d’édition permettant l’inactivation de CA_C2613. Cette matrice d’édition a été construite par clonage des fragments LHA et RHA obtenus respectivement par amplification avec les couples de primers CA_C2613_LHA_Fwd (SEQ ID NO : 31)/ CA_C2613_LHA_Rev (SEQ ID NO : 32) et CA_C2613_RHA_Fwd (SEQ ID NO : 33) / CA_C2613_RHA_Rev (SEQ ID NO : 34) à partir de l’ADNg de C. acetobutylicum DSM 792. La matrice d’édition a été clonée entre les sites de restriction BamHI et SalI.
- fourniture, par le convertisseur alternatif-continu, de ladite tension électrique continue sur la deuxième sortie d’alimentation électrique,
De préférence, le procédé comprend une étape de charge électrique de la batterie de l’équipement électrique à batterie avec la tension électrique continue fournie sur la deuxième sortie d’alimentation électrique.
Dans un mode de réalisation, le procédé comprend, simultanément à la fourniture par le convertisseur alternatif-continu d’une tension électrique continue sur la deuxième sortie d’alimentation électrique, une étape de fourniture par le convertisseur continu-alternatif de la tension électrique alternative sur la première sortie d’alimentation électrique
Dans un mode de réalisation, le procédé comprend une étape d’alimentation électrique de l’aéronef à partir de la tension électrique alternative fournie sur la première sortie d’alimentation électrique.
Selon un aspect de l’invention, le procédé comprend, préalablement à l’étape de fourniture, par le module de stockage, au convertisseur continu-alternatif, d’une tension électrique continue générée à partir d’énergie électrique stockée dans ledit module de stockage, les étapes de :
- conversion, par le convertisseur alternatif-continu, de ladite tension électrique alternative d’entrée en une tension électrique continue de charge d’une batterie de l’équipement électrique externe,
De préférence, le procédé comprend une étape de charge électrique de la batterie de l’équipement électrique à batterie à partir de la tension électrique continue fournie sur la deuxième sortie d’alimentation électrique.
Avantageusement, le procédé comprend, simultanément à la fourniture par le convertisseur alternatif-continu d’une tension électrique continue sur la deuxième sortie d’alimentation électrique, une étape de fourniture, par le module de stockage, au convertisseur continu-alternatif, d’une tension électrique continue générée à partir d’énergie électrique stockée dans ledit module de stockage, une étape de conversion, par le convertisseur continu-alternatif, de la tension électrique continue reçue du module de stockage en une tension électrique alternative et une étape de fourniture par le convertisseur continu-alternatif de la tension électrique alternative sur la première sortie d’alimentation électrique et, de préférence, une étape d’alimentation électrique de l’aéronef à partir de la tension fournie sur la première sortie d’alimentation électrique.
(3) le lyophilisat B a été chauffé à 600℃ à une vitesse de 3℃/min sous atmosphère d’azote, et soumis à un maintien en température pendant 2 h, puis à un refroidissement à température ambiante, et le produit obtenu a été lavé avec une solution d’acide chlorhydrique à 1 mol/L, par filtration par aspiration jusqu’à ce que le filtrat atteigne un pH neutre pour obtenir un précurseur C ; et
(4) le précurseur C a été chauffé à 1500℃ à une vitesse de chauffage de 10℃/min sous atmosphère d’azote, et soumis à un maintien en température pendant 2 h puis à un refroidissement pour obtenir le matériau de carbone dur poreux de la batterie à ions sodium.
(1) 227 g de gluconate de cuivre et 90 g de glucose (rapport molaire de 1) ont été dissous dans 1500 ml d’eau désionisée pour préparer une solution organique A ;
(3) le lyophilisat B a été chauffé à 600℃ à une vitesse de 3℃/min sous atmosphère d’azote, et soumis à un maintien en température pendant 2 h, puis à un refroidissement à température ambiante, et le produit obtenu a été lavé avec une solution d’acide chlorhydrique à 1 mol/L par filtration par aspiration jusqu’à ce que le filtrat soit à pH neutre pour obtenir un précurseur C ; et
Exemple de procédé de préparation d’un matériau de carbone dur poreux d’une batterie à ions sodium, d’un article et de son utilisation selon la présente divulgation, dans lequel le procédé comprend les étapes suivantes :
(1) 109 g de gluconate de sodium et 90 g de glucose (rapport molaire de 1) ont été dissous dans 1500 ml d’eau désionisée pour préparer une solution organique A ;
(3) le lyophilisat B a été chauffé à 600℃ à une vitesse de 3℃/min sous atmosphère d’azote, et soumis à un maintien en température pendant 2 h puis à un refroidissement à température ambiante, et le produit obtenu a été lavé avec une solution d’acide chlorhydrique à 1 mol/L par filtration par aspiration jusqu’à ce que le filtrat atteigne un pH neutre pour obtenir un précurseur C ; et
Le tronçon linéaire 54 est délimité extérieurement par une roche non adiabatique laissant passer un flux de chaleur entre le sous-sol 22 et le fluide caloporteur 16 présent dans le tronçon linéaire 54 du drain 30. La formation traversée par ce dernier est par exemple une roche métamorphique, notamment du gneiss, ou une roche plutonique, notamment du granite. Le tronçon linéaire 54 est ici dépourvu de cuvelage pour maximiser l’échange thermique entre la formation et le fluide caloporteur 16 et réduire la durée, le cout et les risques liés à la réalisation de l’unité d’échange thermique 24.
Les tronçons linéaires 54 des drains 30 sont forés parallèlement les uns au-dessus des autres dans le plan vertical de l’unité d’échange thermique.
La distance séparant les tronçons linéaires 54 selon une direction orthogonale aux tronçons linéaires 54 est par exemple comprise entre 50 m et 500 m, notamment entre 80 m et 200 m.
Le tronçon linéaire 54 se termine par l’intersection latérale 56 avec le tronçon latéral incliné 48 située au-dessus de la jambe de sédimentation 49.
Les intersections des drains 30 avec le puits central 26 et avec le tronçon latéral incliné 48 sont séparées les unes des autres. Les drains 30 débouchant dans le puits latéral 28, sont inclinés d’un angle inférieur à 45° par rapport au tronçon latéral incliné 48, au niveau de l’intersection latérale 56, par exemple d’un angle compris entre 15° et 35°.
La jambe de sédimentation 49 est destinée à recevoir les éventuels débris de forage ou d’outils introduits dans le puits latéral 28 ou dans les drains 30 en évitant d’obstruer les tronçons 30, 36, 38, 44, 46, 48, 50, 52, 54 et 56.
L’ensemble de surface 58 de l’installation 10 reçoit le système de pompage 14, le système de récupération 18 et le dispositif de distribution ou/et de conversion d’énergie 20. L’ensemble de surface 58 est positionné à la surface du sous-sol 22 et accueille les têtes des puits 32 et 34.
La distance en surface entre la tête 32 du puits central 26 et la tête 34 du puits latéral 28, au sein d’une même unité d’échange thermique est avantageusement comprise entre 20 m et 100 m.
Le système de pompage 14 du fluide caloporteur 16 est relié à la tête de puits 32 du puits injecteur, qui est l’un du puits central 26 ou du puits latéral 28 en fonction du sens d’écoulement désiré dans l’architecture de forage 12. Le système de pompage 14 pompe un fluide caloporteur 16 dans le puits injecteur à une pression adaptée au bon écoulement du fluide au sein de l’architecture de forage 12.
Le fluide caloporteur 16 est par exemple à base d’eau ou d’un autre liquide comme un alcool, une huile ou d’un réfrigérant, ou encore du CO 2 . Le fluide ou gaz caloporteur circule alors en boucle fermée éventuellement pressurisée.
Le système de récupération 18 du fluide caloporteur 16 est relié à la tête du puits producteur formé par l’autre du puits central 26 ou du puits latéral 28. Le système de récupération 18 assure la récupération du fluide caloporteur 16 réchauffé et le renvoi vers le dispositif de distribution ou/et de conversion d’énergie 20. Dans le cas de la conversion en électricité, le dispositif de conversion d’énergie 20 comporte par exemple une turbine pour la détente de vapeur produite à partir du fluide caloporteur 16 réchauffé, un générateur d’électricité et un condenseur pour le refroidissement du fluide caloporteur 16.
Dans le cas d’une distribution d’énergie, le fluide caloporteur sert directement ou échange thermiquement avec un fluide pour réaliser un chauffage par exemple de logements, d’usines, de processus industriel, de serres, d’hôtels, de piscine, de centre de loisir, etc.
Un procédé de construction de l’architecture de forage 12 va maintenant être décrit, en référence notamment à la . Ce procédé est mis en œuvre avec une installation de surface comportant un outil de forage dirigé 64 muni d’un système orientable 65, des moyens d’entraînement en rotation de l’outil de forage dirigé 64 avantageusement en fond comme en surface et des moyens d’injection d’un fluide de forage dans l’outil de forage 64 (non représentés).
L’outil de forage 64 comprend un train de tiges 66 creux placé dans le puits à forer, une mèche de forage 67, et un système orientable 65 supportant la mèche de forage 67.
Le système orientable 65 est apte à mesurer en continu l’inclinaison, l’azimut et la pression de boue autour de l’outil de forage 64. Il est également apte à communiquer avec les équipements de surface et à détecter et être guidé par une balise active 68 placée dans le tronçon latéral incliné 48 du puits latéral 28.
La mèche de forage 67 comprend des outils de destruction de roche et est avantageusement entraînée en rotation par rapport au train de tiges 66 autour de l’axe du train de tiges 66 par l’intermédiaire d’un moteur de fond.
D’autre part, en réduisant la taille des moteurs, il apparaît des phénomènes de résonnance entre les efforts électromagnétiques se produisant au sein du moteur et les éléments mécaniques de ce dernier. Ces phénomènes de résonance correspondent à un spectre de bruit pouvant comprendre des pics dans le domaine des fréquences audibles qui s’avèrent gênants pour les humains.
Il est donc souhaitable de proposer des améliorations aux moteurs de type synchroreluctant, afin d’adapter leur fabrication, sans pénaliser leurs performances en termes de couple généré, de consommation électrique, de chaleur dégagée et de bruit généré.
Des modes de réalisation concernent un actionneur électromécanique pour l’actionnement d’un dispositif d’occultation tel qu’un volet roulant ou un store, comprenant un carter, une tête destinée à être fixée à une structure fixe, un moteur de type synchrone , un réducteur de vitesse et une unité de commande du moteur, le moteur, le réducteur de vitesse et l’unité de commande étant insérés dans le carter de l’actionneur électromécanique, le moteur comprenant : un rotor de forme cylindrique, un stator de forme cylindrique, disposé de manière coaxiale autour du rotor et comportant une pluralité de dents s’étendant radialement vers le rotor, et un bobinage formant un enroulement autour de chacune des dents du stator, caractérisé en ce que : le stator présente un diamètre externe inférieur à 55 mm, le rotor est formé par un assemblage de plaques de tôle, le rotor comprend des évidements autour d’un axe longitudinal du rotor, le rotor comprenant un agencement des évidements formant quatre pôles, le rotor comprenant deux ou trois évidements par pôle.
L’actionneur moteur ainsi défini est particulièrement compact et peu coûteux, tout en présentant des performances adaptées notamment aux applications de commande de volets roulants pour des faibles couples. En particulier, cette technique de fabrication du rotor s’avère particulièrement peu coûteuse et rapide. En outre, elle permet de modifier facilement la longueur du moteur en fonction des performances souhaitées, notamment du couple à fournir par le moteur. L’impact du nombre d’évidements sur la valeur de couple que peut fournir le moteur doit être contrebalancé par la faisabilité technique de la réalisation de ces logements dans l’encombrement d’une section de rotor et la tenue mécanique du rotor. Ainsi, un nombre optimal d’évidements par pôle est égal à deux ou trois.
Le diamètre du moteur peut être réduit en choisissant un nombre réduit de pôles « magnétiques » et d’enroulements, sans affecter les performances du moteur en termes de couple, de consommation électrique et d’émission de chaleur. Le couple 6 enroulements / 4 pôles « magnétiques » présente des performances intéressantes dans le domaine d’application des stores et volets roulants, avec un stator particulièrement compact.
Selon un mode de réalisation, le rotor comprend une première rainure de rotor s’étendant sur une face cylindrique du rotor en regard de chacun des pôles, la première rainure de rotor étant centrée sur une ligne située en dehors d’un premier plan longitudinal du rotor et médian du pôle.
Selon un mode de réalisation, le rotor comprend une seconde rainure de rotor s’étendant sur une face cylindrique du rotor en regard de chacun des pôles.
Selon un mode de réalisation, les premières et secondes rainures de rotor sont disposées de manière symétrique par rapport au premier plan longitudinal.
Selon un mode de réalisation, la première ou la seconde rainure de rotor ou chacune des première et seconde rainures de rotor présente au moins l’une des caractéristiques suivantes :
une position angulaire par rapport au premier plan longitudinal comprise entre 0 et 35°,
une section semi-circulaire, et
une section semi-circulaire ayant un rayon compris entre 0,4 et 1,8 mm.
A son tour, le module de création de certificats 12 informe le serveur de configuration 11 du rétablissement de l’association entre le certificat CERT_CPE et le jeton de certification CNT correspondant et le nom de domaine dans une étape H16.
A l’issue de l’étape H16, l’équipement 10 souhaitant établir une connexion avec le serveur d’un fournisseur de services 14 met de nouveau en œuvre les étapes G1 à G6 précédemment décrites.