INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le premier mode de réalisation est représenté aux figures 1 à 4. Le terminal 3 de paiement électronique comprend donc le lecteur 1 de carte magnétique selon l’invention ainsi qu’un lecteur 4 de carte à puces classique (voir ). Le terminal 3 de paiement électronique comprend deux bords latéraux, un bord supérieur et un bord inférieur. Les bords supérieur et inférieur s’entendent par les orientations habituelles d’utilisation d’un terminal 3 de paiement électronique. Ainsi, le bord supérieur correspond au bord distal, c’est-à-dire au bord longitudinal le plus éloigné de l’utilisateur lorsqu’il utilise le terminal 3 de paiement électronique et le bord inférieur correspond au bord proximal, c’est-à-dire au bord longitudinal le plus proche de l’utilisateur lorsqu’il utilise le terminal 3 de paiement électronique. Dans le cas présent, en plus de la localisation classique du lecteur 4 de carte à puces au niveau du bord inférieur, le lecteur 1 de carte 2 magnétique est lui aussi situé au niveau du bord inférieur du terminal 3 de paiement électronique. Bien entendu, selon d’autres modes de réalisation, le terminal pourra être d’un type autre qu’un terminal 3 de paiement électronique, par exemple un terminal de contrôle d’accès à un parking, un terminal d’identification, ou un terminal de contrôle d’accès à une pièce sécurisée.
Le lecteur 1 de carte 2 magnétique comprend notamment une carte 5 électronique, une tête 6 de lecture magnétique, une zone 7 de passage d’une carte 2 magnétique et des moyens 8 de guidage de la carte 2 magnétique (voir ).
Dans le cas présent, le terminal étant un terminal 3 de paiement électronique, la carte 2 magnétique est une carte de type carte de paiement. Elle comprend trois pistes 9 magnétiques destinées au stockage magnétique de données. Bien entendu, la carte 2 magnétique peut comprendre un nombre différent de pistes 9 magnétiques en fonction des modes de réalisation.
La carte 5 électronique est destinée à recevoir et traiter des données provenant de la carte 2 magnétique, ces données étant lues et transmises par la tête 6 de lecture magnétique.
La tête 6 de lecture magnétique est destinée à lire des données contenues dans au moins une des pistes 9 magnétiques de la carte 2 magnétique et à transmettre ces données à la carte 5 électronique afin qu’elles y soient traitées. Dans le cas présent, la carte 2 électronique comprend trois pistes 9 magnétiques et la tête 6 de lecture magnétique comprend en conséquence un boitier présentant trois entrefers 10 destinés chacun à permettre la lecture d’une des pistes 9 magnétiques de la carte 2 magnétique. La tête 6 de lecture magnétique est montée fixe sur la carte 5 électronique. Plus particulièrement, la tête 6 de lecture magnétique est soudée directement sur la carte 5 électronique (voir ). On évite ainsi la présence d’intermédiaires de connexion et on réduit par conséquent les coûts de production tout en diminuant la fragilité du dispositif de tels intermédiaires de connexion comprennent généralement des pièces sensibles à l’usure mécanique et fragiles tel qu’un circuit imprimé flexible. Bien entendu, selon des mondes de réalisation alternatifs, on peut prévoir que la tête 6 de lecture magnétique est fixée sur la carte 2 électronique par tout autre moyen de fixation approprié.
La zone 7 de passage de la carte 2 magnétique est formée par une fente ménagée dans le bord inférieur du terminal 3 de paiement électronique. Cette zone 7 de passage est celle dans laquelle est destinée à coulisser la carte 2 magnétique lorsqu’un utilisateur souhaite l’utiliser sur le terminal 3 de paiement électronique. Cette zone 7 de passage de la carte 2 magnétique comprend les moyens 8 de guidage qui sont destinés à guider la carte 2 magnétique lors de son coulissement dans la fente.
Dans le cas présent, les moyens 8 de guidage comprennent des moyens 11 élastiques de déformation destinés à entrer en contact avec la carte 2 magnétique afin de la déformer lors d’un coulissement de la carte 2 magnétique dans la zone 7 de passage - c’est-à-dire dans la fente - de manière à permettre une lecture des pistes 9 magnétiques de la carte 2 magnétique par la tête 6 de lecture magnétique.
Ici, les moyens 11 élastiques de déformation comprennent un seul organe 12 d’appui qui est destiné à réaliser un appui contre une portion de la carte 2 magnétique située en regard de la tête 6 de lecture magnétique de manière à presser les trois pistes 9 magnétiques de la carte 2 magnétique contre les trois entrefers 10 de la tête 6 de lecture magnétique afin d’assurer un contact de bonne qualité entre ces éléments. Sur la , la carte 2 magnétique est représentée à un stade de son coulissement dans la zone 7 de passage où elle n’a pas encore atteint l’organe 12 d’appui et n’a pas encore été déformée par les moyens 11 élastiques de déformation. L’organe 12 d’appui a une forme convexe en direction de la tête 6 de lecture magnétique et présente une courbure de surface identique à la courbure de surface de la tête 6 de lecture magnétique. Comme indiqué précédemment, cette configuration est avantageuse pour améliorer le maintien de la carte 2 magnétique dans la zone 7 de passage. En position de repos (voir ), les moyens 11 élastiques de déformation sont configurés pour que l’organe 12 d’appui repose sur la tête 6 de lecture magnétique sans appliquer d’effort sur celle-ci. Comme cela est visible sur la , au repos, il y a donc un contact entre l’organe 12 d’appui et la tête 6 de lecture magnétique, ce qui permet de soulager l’organe 12 d’appui. Toutefois, comme l’effort appliqué par l’organe 12 d’appui sur la tête 6 de lecture magnétique est nul, cette dernière ne risque pas d’être endommagée.
L’organe 12 d’appui est relié au reste des moyens 11 élastiques de déformation au moyen de trois organes 13 de rappel élastique destinés à rappeler les moyens 11 élastique de déformation dans une position de repos lors ou après un coulissement de la carte 2 magnétique dans la zone 7 de passage. Dans le cas présent, chaque organe de rappel élastique est composé d’une paire de languettes 14 élastiques chacune disposée de part et d’autre de l’organe 12 d’appui. Elles exercent sur cet organe 12 d’appui un effort tendant à le déplacer en position de repos, c’est-à-dire en direction de la tête 6 de lecture magnétique lorsque l’organe 12 d’appui est déplacé dans le sens inverse, ce qui est notamment le cas lors d’un coulissement d’une carte 2 magnétique dans la zone 7 de passage.
Dans le cas présent, les moyens 11 élastiques de déformation sont réalisés en matériaux plastiques, par exemple en polyoxyméthylène (POM), qui sont des matériaux présentant des propriétés de rugosité de surface et de résistance dans le temps satisfaisantes pour l’utilisation souhaitée.
On remarque qu’il est possible d’adapter facilement les efforts appliqués par les moyens 11 élastiques de déformation en fonction du produit souhaité en modifiant, par exemple, la géométrie et/ou les matériaux utilisés pour la réalisation des moyens 11 élastiques de déformation. Cette adaptation peut se faire indépendamment d’un éventuel fournisseur de la tête 6 de lecture magnétique, ce qui est particulièrement avantageux. Typiquement, l’effort appliqué par l’organe 12 d’appui contre la portion de la carte 2 magnétique contre laquelle il appuie est de l’ordre de 4 Newton. Cet effort est suffisamment élevé pour permettre un contact satisfaisant entre la carte 2 magnétique et la tête 6 de lecture magnétique et suffisamment faible pour ne pas risquer d’endommager la carte 2 magnétique et/ou la tête 6 de lecture magnétique. Bien entendu, cet effort peut être adapté en fonction des caractéristiques du lecteur 1 et de la carte 2 magnétique.
On décrit ci-après le fonctionnement du terminal 3 de paiement électronique comprenant le lecteur 1 de carte 2 magnétique selon le premier mode de réalisation de l’invention.
Lorsqu’un utilisateur souhaite réaliser un paiement avec sa carte 2 magnétique, qui est donc dans le cas présent une carte bancaire, il l’introduit dans la zone 7 de passage de la carte 2 magnétique formée par la fente ménagée dans le bord inférieur du terminal 3 de paiement électronique avec les pistes 9 magnétiques de la carte 2 magnétique dirigées vers le haut par référence à la . L’utilisateur fait coulisser la carte 2 magnétique suivant la direction A dans cette fente et la carte 2 magnétique est, dans un premier temps, guidée par des moyens 8 de guidage formés par les parois du boitier du terminal 3 de paiement électronique. La carte 2 magnétique est notamment en appui dans le fond de la fente par son bord supérieur. L’utilisateur continue de faire coulisser la carte 2 magnétique selon la direction A et, à partir du moment où la carte 2 magnétique atteint l’organe 12 d’appui des moyens 11 élastiques de déformation, la carte 2 magnétique déplace cet organe 12 d’appui à l’encontre de sa position de repos et ce dernier exerce en retour, sous l’effet des organes 13 de rappel élastique, un effort contre la carte 2 magnétique de manière à la déformer et plaquer les portions des pistes 9 magnétiques qui passent en regard des entrefers 10 de la tête 6 de lecture magnétique contre ces entrefers 10. Grâce à ce contact entre les pistes 9 magnétique et les entrefers 10, une bonne qualité de lecture des pistes 9 magnétiques est obtenue. Les moyens 11 élastiques de déformation sont configurés pour que l’effort appliqué sur la carte 2 magnétique soit assez élevé pour déformer suffisamment la carte 2 magnétique de manière à établir un contact satisfaisant avec la tête 6 de lecture magnétique et pas trop élevé pour éviter de créer pour l’utilisateur une sensation de butée ou de discontinuité dans le mouvement de coulissement de la carte 2 magnétique. Une telle discontinuité dans le mouvement de coulissement, au-delà d’être préjudiciable à l’expérience de l’utilisateur, nuirait également à la qualité de la lecture de la carte 2 magnétique. Tout au long du coulissement de la carte 2 magnétique, l’organe 12 d’appui presse successivement une portion des pistes 9 magnétiques en regard des entrefers 10 des têtes 6 de lecture magnétique de sorte qu’à la fin du coulissement, les trois pistes 9 magnétiques ont chacune été lue sur toute leur longueur. Une fois que l’organe 12 d’appui n’est plus déplacé par la carte 2 magnétique, les organes 13 de rappel élastique le rappellent en position de repos de sorte que l’organe 12 d’appui est prêt à presser une autre carte 2 magnétique contre la tête 6 de lecture magnétique. Les données qui ont été lues par la tête 6 de lecture magnétique sont transmises directement à la carte 5 électronique qui pourra les traiter de manière connue.
On décrit ci-après par référence à la , un terminal 3 de paiement électronique comprenant un lecteur 1 de carte 2 magnétique selon un deuxième mode de réalisation de l’invention. Par soucis de clarté, les éléments homologues entre les deux modes de réalisation sont désignés par une même référence numérique. On décrit ci-après pour le deuxième mode de réalisation, uniquement les différences par rapport au premier mode de réalisation.
Exemple 8 – Composition selon l’invention
Un exemple de formulation comprenant le principe actif selon l’invention sous forme de fond de teint correcteur présentant une texture légère et soyeuse est présenté dans le tableau 4 ci-après.
Ingrédients % A1 Polyglyceryl-6 Polyricinoleate & Polyglyceryl-6 Polyhydroxystearate & Polyglycerin-6 5,00 C12-15 Alkyl Benzoate & Stearalkonium Hectorite & Propylene Carbonate 5,00 Dicaprylyl Carbonate 6,00 Triheptanoin 6,00 Propanediol Dicaprylate 7,50 Hydrogenated Castor Oil 0,50 Cire Abeille Blanche 0,50 A2 Cocoglycerides 7,00 CI 77499 (Iron Oxides) & Hydrogenated Lecithin 0,06 Hydrogenated Lecithin & CI 77491 (Iron Oxides) & CI 77499 (Iron Oxides) 0,35 CI 77891 (Titanium Dioxide) & Hydrogenated Lecithin 7,50 CI 77492 (Iron Oxides) & Hydrogenated Lecithin 0,60 A3 Ethylhexyl Methoxycinnamate & Diethylamino Hydroxybenzoyl Hexyl Benzoate 5,00 B Eau Purifiée qsp 100 Glycérine 5,00 Magnésium Sulfate 0,75 Sodium Chloride 0,75 C Principe actif selon l’invention 2,50
La composition de l’exemple 8 peut notamment être obtenue par le procédé suivant : Chauffer A1 à 85°C agiter jusqu’à homogénéité. Broyer A2 à la tricylindre et transférer dans A1. Ajouter A3 juste avant l’émulsification. Placer B sous agitation et chauffer à 75°C. Ajouter B dans A très lentement sous agitation vive Homogénéiser pendant 10 minutes sous agitation cisaillante. A 30°C, ajouter C et homogénéiser pendant 2 minutes sous agitation cisaillante.
La composition obtenue est alors sous forme d’une émulsion souple et brillante de couleur beige rosé, présentant une viscosité égale à 15 680 cP.
Evaluation in vitro de l’effet cosmétique du principe actif selon l’invention
Essai 1 - Effet du principe actif selon l’invention sur sa capacité à limiter l’activité de la tyrosinase et la synthèse de mélanine .
Cette étude vise à évaluer l’effet du principe actif selon l’invention à limiter l’activité de la tyrosinase et la synthèse de mélanine, processus clés de la mélanogénèse, impliqué dans la pigmentation. Celle-ci est, en effet, une enzyme limitante de la mélanogénèse. En parallèle de cette étude, l’impact du principe actif selon l’invention sur la viabilité cellulaire est évalué.
Le protocole est le suivant. Les mélanocytes humains caucasiens et asiatiques sont ensemencés et incubés à 37°C dans une atmosphère contenant 5% de CO 2 . Puis, les mélanocytes humains caucasiens sont traités ou non avec une solution d’IBMX (3-isobutyl-1-methyl xanthine) pour stimuler l’activité mélanogénique en présence ou non du principe actif de l’invention à 0,25% et 0,50% (V/V). Les mélanocytes humains asiatiques sont quant à eux directement traités avec le principe actif selon l’invention à 0,50% et 1,00% (V/V).
Les cellules sont ensuite incubées à 37°C dans une atmosphère contenant 5% de CO 2 . Après plusieurs jours les cellules sont récupérées et comptées. Les culots cellulaires sont lysés dans du tampon sodium phosphate additionné de Triton X-100 à température ambiante.
Enfin, les surnageants sont récupérés et l’activité tyrosinase quantifiée par lecture spectrophotométrique à 490 nm. Les lysats cellulaires sont centrifugés puis dissous dans une solution de NaOH, et quantifiés pour permettre le dosage de la mélanine par lecture spectrophotométrique à 490 nm.
Les résultats sont présentés dans les tableaux 5 à 9 ci-après.
DO (UA / cellules) Capacité à limiter l’activité tyrosinase (%) Mélanocytes humains caucasiens Témoin 0,393 Mélanocytes humains caucasiens traités IBMX Témoin 0,497 INVENTION 0,25% 0,451 +44 INVENTION 0,50% 0,405 +88
Testé à 0,5% sur mélanocytes humains caucasiens dont l’activité mélanogénique a été stimulée, le principe actif selon l’invention limite l’activité tyrosinase de 88%.
Capacité à limiter la production de mélanine (%) PA1 0,25% +65 PA1 0,50% +90 PA2 0,50% +85 HI1 0,50% +38 HI2 0,50% 0
Testé à 0,5% sur des mélanocytes humains caucasiens dont l’activité mélanogénique a été stimulée, le principe actif selon l’invention limite la synthèse de mélanine d’au moins 85%.
Le moyen de transformation comprend une portion non axisymétrique de l’outil par rapport à l’axe principal 20.
Cette portion non axisymétrique de l’outil 1 peut comprendre l’actionneur 4 lui-même, désaxé par rapport à l’axe principal 20 selon un désaxage d’actionneur 40, visible . Ici, le logement 22 est axisymétrique par rapport à l’axe principal 20 du corps d’outil 2 et l’actionneur 4 est monté décentré dans le logement 22. En variante, le logement 22 peut être désaxé par rapport à l’axe principal 20 et l’actionneur 4 logé centré dans le logement 22 (cela induisant le désaxage 40). Il est possible de combiner un désaxage du logement 22 et un montage décentré de l’actionneur 4 dans le logement 22.
La dissymétrie induite par le désaxage de l’actionneur 4 (que cela soit en le plaçant de manière désaxée dans un logement 22 symétrique ou en ayant un logement 22 lui-même désaxé) permet de transformer des vibrations axiales de l’actionneur 4 en des vibrations transverses au niveau du poinçon 30. Ces vibrations transverses se produisent notamment pour des fréquences particulières des vibrations correspondant à des modes de flexion de l’outil. L’actionneur peut ainsi être unidirectionnel tout en ayant un poinçon apte à vibrer de manière axiale et transverse. Dans l’exemple représenté figures 3 et 4, l’actionneur 4 est fixé à la tête d’outil 3 par un perçage 46 formé dans la tête d’outil 3, dans l’axe de l’actionneur 4 mais désaxé par rapport au corps d’outil 2 et à la tête d’outil 3.
Comme l’actionneur peut être unidirectionnel, cet actionneur peut être nettement plus puissant qu’un actionneur multidimensionnel (par exemple une pile d’actionneurs piézoélectriques de petite taille, chaque couche de la pile pouvant vibrer dans une direction qui lui est propre). L’amplitude des vibrations au niveau du poinçon 30 en est alors bien supérieure, ce qui autorise un formage incrémental de meilleure qualité (état de surface) et sur des tôles plus épaisses, à taille d’outil et de machine supportant l’outil équivalents.
Le corps d’outil 2 peut comprendre au moins un perçage 44 ; sur la , le corps d’outil 2 comprend deux perçages. Le perçage 44 est ménagé dans une paroi latérale du corps d’outil 2, et débouche dans le logement 22. Lorsqu’il y a plusieurs perçages 44, ces perçages 44 peuvent ne pas être équirépartis sur le corps d’outil 2, de sorte à contribuer à la dissymétrie du corps d’outil 2, et donc de l’outil 1. Le perçage 44 permet, outre la dissymétrie, un accès à l’intérieur du logement 22 de sorte à pouvoir alimenter l’actionneur 4. Le perçage 44 peut aussi être ménagé dans la tête d’outil 3 ou dans le couvercle 24 pour permettre l’accès au logement 22. L’aspect dissymétrique des perçages 44 est particulièrement visible , où il apparaît clairement qu’ils ne sont formés que d’un côté de l’outil. Le perçage permet en outre de dissiper la chaleur produite par l’actionneur en fonctionnement.
Alternativement ou en combinaison au perçage 44, on peut ménager un évidement de matière dans le corps d’outil 2 produisant lui aussi une dissymétrie du corps d’outil 2, du couvercle 24 ou de la tête d’outil 3.
5.2 Fonction de transfert Les différentes pièces de l’outil 1, en particulier le corps d’outil 2, la tête d’outil 3 et l’actionneur 4, peuvent être soigneusement dimensionnées de sorte à non seulement provoquer la transformation de la direction de la vibration (lorsqu’elle se propage de l’actionneur 4 logé dans le corps d’outil 2 jusqu’au poinçon 30), mais également de sorte à connaître précisément la nature (amplitude, fréquence) de la vibration du poinçon 30 en fonction des vibrations de l’actionneur 4. La fréquence des vibrations de l’outil correspond à la fréquence d’excitation de l’actionneur. L’excitation du système dans un mode donné (i.e. à une fréquence donnée) ne provoque pas d’excitation des autres modes.
Ce dimensionnement peut être le fruit d’une simulation informatique, par exemple dans le cadre d’une conception assistée par ordinateur. Il est également possible de remplacer ou compléter cette simulation par des mesures empiriques sur un prototype d’outil. Les inventeurs, dans le cadre du développement de la présente invention, ont ainsi pu combiner ces deux méthodes (simulation et expérience) pour obtenir un outil dont les propriétés vibratoires donnent satisfaction, en matière de contrôle des vibrations notamment.
La mesure de la vibration du poinçon peut être réalisée à l’aide d’un vibromètre laser dont la réflexion sur le poinçon permet de déterminer le déplacement dudit poinçon, donc ses vibrations. On peut observer cette mesure de vibration du poinçon en commandant l’actionneur et en générant un balayage fréquentiel de l’excitation de l’actionneur par une commande sinusoïdale et en observant la réponse vibrante du poinçon. La fréquence du balayage (i.e. de la commande sinusoïdale) peut évoluer de manière linéaire ou logarithmique).
Par exemple, on réalise tout d'abord un balayage en fréquence rapide sur tout le spectre (par exemple de 1 kHz à 22 kHz), puis on récupère la fréquence pour laquelle le gain entre le déplacement mesuré en bout d’outil par un vibromètre laser (ou l’accélération par un accéléromètre) et la tension d’alimentation de l’actionneur (image de la force) est maximal, et qui a donc le plus de chances d'être proche d’une fréquence de résonance (i.e. d’un mode propre de l’outil).
On effectue ensuite un deuxième balayage fréquentiel, plus fin, autour de la ou les fréquences maximales obtenues plus haut, ce qui permet d'obtenir un profil précis du gain au voisinage de la ou les fréquences de résonance.
Les vibrations du poinçon 30 peuvent être selon plusieurs modes de vibration : des modes unidirectionnels (axial Z, radial X ou tangentiel Y), ou couplés ((X,Z), (X,Y) ou (Y,Z), ou (X,Y,Z)).
Pour un mode donné, il est possible de déterminer (par expérience et/ou simulation) la fonction de transfert associée, c’est-à-dire la fonction prenant en entrée la vibration de l’actionneur 4 dans la direction Z (amplitude, fréquence) et en sortie la vibration du poinçon 30 dans ce mode donné (amplitude, fréquence).
L’outil 1 dans son ensemble est en outre dimensionné de sorte que pour au moins un mode de vibration, sa fonction de transfert associée comprend une fréquence de résonance comprise entre 5 et 30 kHz. Il peut y avoir plusieurs fréquences de résonance pour une fonction de transfert d’un mode donné, c’est-à-dire plusieurs pics dans lesquels le transfert énergétique de l’actionneur 4 au poinçon 30 est maximal (au moins localement).
Dans certains exemples de réalisation, l’outil 1 présente plusieurs fonctions de transfert ayant chacune une résonance qui lui est propre dans le domaine 5-30 kHz. Ces résonances peuvent être disjointes, c’est-à-dire que lorsqu’on se place à une fréquence donnée pour laquelle il y a résonance dans un mode donné, il n’y a pas de résonance dans un autre mode. Si la fréquence d’excitation ne correspond pas à la fréquence spécifique d’un mode, alors la réponse vibratoire du poinçon est une combinaison linéaire de tous les modes propres. Cela offre la possibilité de contrôler précisément quel mode de résonance privilégier pour un processus de formage incrémental donné.
5.3 Précontrainte Il est maintenant fait référence à la et à la .
L’actionneur peut exciter la tête d’outil et la faire vibrer en lui imposant une force vibratoire pour obtenir, à certaines fréquences, un effort vibratoire important au niveau du poinçon par effet de résonance structurelle, notamment lorsque le poinçon est au contact d’une tôle.
On obtient ainsi un gain côté machine (c’est-à-dire une plus petite taille du bras robotisé ou de la machine à commande numérique supportant l’outil) mais également côté qualité de la pièce formée, puisque le retour élastique moindre et la diminution des frottements induisent un meilleur état de surface de la pièce après formage.
Selon un aspect, ledit outil est de forme globalement axisymétrique autour d’un axe principal et ledit au moins un moyen de transformation comprend des moyens de transformation d’un caractère axisymétrique dudit outil.
Ainsi, l’outil présente une forme générale axisymétrique, ce qui améliore ses propriétés vibratoires, notamment en séparant les modes vibratoires du poinçon par rapport à un outil dont la forme serait particulièrement dissymétrique. Cela permet en outre d’intégrer le moyen de transformation à un outil préexistant, en modifiant partiellement son caractère axisymétrique.
Selon un aspect, le moyen de transformation de la direction de la vibration est agencé de sorte qu’une vibration unidirectionnelle parallèle à un axe principal et produite par l’actionneur entraîne la production d’une vibration du poinçon dans au moins une direction orthogonale à l’axe principal.
Le fait de pouvoir faire vibrer le poinçon dans plusieurs directions à partir d’une vibration unidirectionnelle grâce au moyen de transformation permet en outre de mettre en œuvre un actionneur unique et unidirectionnel, donc un actionneur plus puissant. L’outil peut donc être de plus petite taille à puissance d’actionneur équivalente, puisque les effets de moindre ductilité et de moindres frottements sont d’autant plus importants que la vibration est de forte amplitude.