INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ajout de matière nouvelle au broyat de chaussure usagée avant ou après l’étape (d).
D’autres géométries de barrières de flux peuvent être envisagées sans sortir du cadre de la présente invention.
Suivant le mode de réalisation à deux évidements par pôle, les évidements 31a, 31b s’étendent par paire suivant un rayon du rotor 3 et sont distants l’un de l’autre et de l’axe longitudinal du rotor.
Suivant un mode de réalisation alternatif représenté en , un rotor 300 comprend trois évidements 131a, 131b, 131c par pôle, un troisième évidement 131c s’étend transversalement à un rayon du rotor 3 et est distant des évidements 131a, 131b, 131c suivant une direction radiale du rotor 300.
La montre la forme des plaques 33. Les plaques 33 diffèrent des plaques 34 en ce que les évidements 31a, 31b sont traversants, c’est-à-dire s’étendent jusqu’au bord des plaques, divisant chaque plaque 33 en une partie centrale 33a, des parties intermédiaires 33b et des parties périphériques 33c. Les parties 33b et 33c délimitent avec la partie de plaque 33a, le contour des évidements 31a et 31b. Dans la construction assemblée du rotor, les évidements 31a, 31b forment des espaces librement traversants ouverts sur les parois extérieures du rotor 3.
Selon un exemple de réalisation, le stator 2 peut présenter un diamètre extérieur de 40,7 mm, un diamètre intérieur de 21,8 mm et une longueur de 15 mm. Le rotor 3 peut présenter un diamètre de 21,2 mm et une longueur de 20 mm.
De préférence, les longueurs de fer Lfer et d’entrefer sont fixés à Lfer = 15mm et e = 0.3 mm, correspondant aux dimensionnement classiques dans les applications d’actionneurs électromécaniques pour l’actionnement de stores ou volets roulants. Dans ces conditions, les paramètres Rb1, Rb2, Rfer et Lb du rotor peuvent prendre les valeurs rassemblées dans le tableau 1 suivant :
LB (mm) Rbb (mm) Rba (mm) Rfer (mm) 0.5 à 1.5 7.8 à 10 6 à 8.2 7 à 8.6
Ces valeurs sont obtenues avec des enroulements à 715 spires de fil de 0,15 mm de diamètre, et des plaques 33, 34 de 0,5 mm d’épaisseur, une commande sinusoïdale étant appliquée au moteur 1a, le couple moyen obtenu sur l’arbre du moteur 1a étant compris entre 32 et 35 mN.m..
Les performances en couple peuvent être améliorées en diminuant l’impact des shunts magnétiques, notamment en réduisant l’épaisseur des tôles 34.
De la même manière, la présence de deux évidements formant des barrières de flux par pôle permet de limiter les ondulations de couple par rapport à une structure à un seul évidement formant barrière de flux par pôle.
Cependant, sur le plan acoustique, le moteur 1a présente un spectre de bruit comprenant un pic à environ 2 kHz se trouvant dans le spectre audible par l’oreille humaine. Or la prédominance d’un pic de bruit à cette fréquence s’avère gênante pour l’oreille humaine, avec une perception d’un bruit aigu.
La représente une plaque 34’ d’un rotor 3’ d’un moteur 1b, selon un mode de réalisation. Le moteur 1b diffère du moteur 1a uniquement par son rotor 3’. Le rotor 3’ du moteur 1b diffère du rotor 3 en ce que les plaques 33’, 34’ présentent des encoches 35 réparties sur leur bord. Les encoches 35 peuvent être définies par exemple par leur position angulaire Na et leur rayon NR. La position angulaire Na est définie par rapport à un plan médian 10 des évidements 31a, 31b, incluant l’axe longitudinal du rotor 3’. Une fois empilées et assemblées, les encoches 35 sur le bord des plaques 33’, 34’ forment des rainures s’étendant longitudinalement le long du rotor 3’.
La illustre un moteur 1c selon un autre mode de réalisation. Le moteur 1c diffère du moteur 1b uniquement par son rotor 3". Le rotor 3" représenté sur la diffère du rotor 3’ en ce que les plaques 33’, 34’ sont remplacées par des plaques 33", 34". Les plaques 33", 34" diffèrent des plaques 33’, 34’ en ce qu’elles comprennent chacune une seconde encoche 35’ disposée symétriquement à l’encoche 35 par rapport au plan médian 10 de chacun des évidements 31a, 31b. Cette disposition ne change pas significativement l’amplitude du pic de bruit audible, mais présente l’avantage de symétriser le comportement du moteur 1b suivant les deux sens de rotation de ce dernier, notamment en terme de bruit.
Les figures 8, 8A illustrent un moteur 1d selon un autre mode de réalisation. Le moteur 1d est équipé du rotor 3’ avec les plaques 33’, 34’ à une encoche 35 par pôle et un stator 2’. Le stator 2’ diffère du stator 2 en ce qu’il comprend une encoche 25 par dent 21 dans chaque plaque formant le stator. Chaque dent 21 de chaque plaque formant le stator 2’ comprend une des encoches 25. Chaque encoche 25 s’étend depuis l’extrémité libre d’une des dents 21 et est centrée sur cette dernière. Ainsi, les encoches 25 forment des rainures s’étendant longitudinalement dans les dents 21 du stator 2’. Sur la figure 8A, chacune des encoches 25 est définie par sa largeur SW et sa profondeur SD dans une des dents 21.
Dans ce qui suit, la dureté est telle que mesurée selon la norme ISO 868 :2003.
La chaussure mono-matériau Dans sa définition la plus large, la présente invention porte notamment sur des chaussures mono-matériau comprenant des parties qui sont constituées essentiellement, c’est-à-dire hors additifs, de polymères de la famille des polyamides, copolyamides et des PEBA. En dehors de ces pièces, la chaussure mono-matériau peut comporter en faible proportion (moins de 12%, de préférence moins de 10% et encore préféré moins de 5% en poids par rapport au poids de la chaussure mono-matériau finie) des éléments fonctionnels ou décoratifs composés de matériaux différents. Avantageusement, la chaussure mono-matériau consiste essentiellement de polymères issus de cette famille.
Selon un aspect, l’invention vise une chaussure mono-matériau constituée de :
15 à 65% en poids d’un ou plusieurs polymères thermoplastiques choisis parmi les polyamides et copolyamides ; 35 à 85% en poids d’un ou plusieurs élastomères thermoplastiques choisis parmi les PEBA ; et 0 à 15% en poids d’additifs.
Le polyamide et copolyamide Comme évoqué plus haut, la chaussure mono-matériau selon l’invention comprend un ou plusieurs polyamides ou copolyamides.
Dans le cadre de cet exposé, on entend par le terme “ copolyamide ” désigner des polymères issus de la polymérisation de plusieurs monomères enchaînés par des fonctions amide. De cette définition sont toutefois exclus les copolymères comportant des blocs polyéther comme les PEBA.
Le plus souvent, on utilisera pour la fabrication de la chaussure mono-matériau des polyamides semi-cristallins. Avantageusement, il s’agit de polyamides aliphatiques. Particulièrement préférés sont les polyamides dont le nombre moyen d’atomes de carbone par fonction amide est supérieur à 6, de préférence supérieur à 8 et tout particulièrement 10 ou plus. Avantageusement, il s’agit de polyamides dépourvus de structures cycliques, qu’elles soient aromatiques ou cycloaliphatiques.
A titre d'exemple de ce type de polyamides préférés, on peut citer le PA 612 résultant de la condensation de l'hexaméthylène diamine et de l'acide 1,12-dodécanedioique ; le PA 613 résultant de la condensation de l’hexaméthylène diamine et de l’acide brassylique ; le PA 912 résultant de la condensation de la 1,9-nonanediamine et de l'acide 1,12-dodécanedioique ; le PA 1010 résultant de la condensation de la 1,10-décanediamine et de l'acide sébacique ; et le PA 1012 résultant de la condensation de la 1,10-décanediamine et de l'acide 1,12-dodécanedioïque.
Selon un mode de réalisation, le polyamide est un copolyamide résultant de la polycondensation : - d’au moins deux monomères différents choisis parmi des acides α,ω-amino carboxyliques différents ou des deux lactames différents ou d'un lactame et d'un acide α,ω-amino carboxylique de nombre de carbone différents ; ou
Dans chacun des exemples décrits ci-dessus, le panneau 24 s’inscrit dans un plan parallèle, ou sensiblement parallèle, à un plan dans lequel s’étend au moins l’une des parois latérales 6 de la cuve de stockage 1. Cette disposition est avantageuse afin de permettre au système anti-ballotement 22 de réduire le ballotement du gaz 4 à l’état liquide stocké dans la cuve de stockage 1.
Selon l’invention, au moins l’un des dispositifs de fixation 26, 28 est configuré pour autoriser deux degrés de liberté axiaux LL, VV entre le panneau 24 et la paroi 6, 8, 10 de la cuve de stockage 1 à laquelle est relié ledit dispositif de fixation 26, 28. On entend par « degré de liberté » le fait qu’un objet puisse être mobile le long d’un axe donné, notamment par translation.
Dans l’exemple illustré ici, les deux degrés de liberté axiaux LL, VV autorisent au moins l’un des dispositifs de fixation 26, 28 à être mobile en translation le long de deux axes perpendiculaires l’un par rapport à l’autre, ces deux axes étant respectivement parallèles à l’une des directions longitudinale L ou verticale V.
Les deux degrés de liberté axiaux LL, VV de l’un des dispositifs de fixation 26, 28 par rapport à la paroi 6, 8, 10 de la cuve de stockage 1 à laquelle il est relié apportent plusieurs avantages, tout en continuant à assurer une réduction du ballotement de la cargaison du gaz 4 à l’état liquide contenu dans la cuve de stockage 1.
Avantageusement, le premier degré de liberté axial LL de l’un des dispositifs de fixation 26, 28 s’étend sensiblement parallèlement à la direction longitudinale L tandis que l’autre degré de liberté axial VV dudit dispositif de fixation 26, 28 s’étend sensiblement parallèlement à la direction verticale V.
En plus de ses deux degrés de liberté axiaux LL, VV, l’un des dispositifs de fixation 26, 28 est configuré pour mettre en œuvre un degré de liaison axial TT entre le panneau 24 et la paroi 6, 8, 10 de la cuve de stockage 1 à laquelle est relié ledit dispositif de fixation 26, 28. On entend par « degré de liaison axial » le fait qu’un objet soit rendu immobile le long d’un axe prédéfini par rapport à un autre objet. Ici, l’un des dispositifs de fixation 26, 28 comprend un degré de liaison axial le long d’un axe sensiblement perpendiculaire au premier axe et au deuxième axe.
Avantageusement, le degré de liaison axial du dispositif de fixation 26, 28 est sensiblement parallèle à la direction transversale T.
Dans un mode de réalisation préféré de l’invention, le premier dispositif de fixation 26 est configuré pour autoriser trois degrés de liaison axiaux LL, TT, VV entre le panneau 24 et la paroi supérieure 8 de la cuve de stockage 1 à laquelle est relié le premier dispositif de fixation 26, le deuxième dispositif de fixation 28 est configuré pour autoriser au moins un degré de liberté axial LL, VV et un degré de liaison axial TT entre le panneau 24 et la paroi inférieure 10 de la cuve de stockage 1 à laquelle est relié le deuxième dispositif de fixation 28.
Plus précisément, un premier degré de liaison axial LL du premier dispositif de fixation 26 s’étend avantageusement parallèlement à la direction longitudinale L, un deuxième degré de liaison axial TT s’étendant parallèlement à la direction transversale T et un troisième degré de liaison axial VV parallèlement à la direction verticale V. Concernant le deuxième dispositif de fixation 28, il comprend préférentiellement un premier degré de liberté axial LL s’étendant le long de la direction longitudinale L et un second degré de liberté axial VV s’étendant le long de la direction verticale V, le degré de liaison axial TT dudit second dispositif de fixation s’étendant parallèlement à la direction transversale T. On comprend ici que ce degré de liaison axial TT axiaux autorise le déplacement des panneaux 24 le long des degrés de liberté axiaux LL, VV axiaux, notamment lors de la contraction/la dilatation verticale de la cuve de stockage 1 par rapport aux panneaux 24 issue d’un changement thermique des parois 6, 8, 10 de la cuve de stockage 1, et/ou inversement, c’est-à-dire une contraction/une dilatation des panneaux 24 par rapport à la cuve de stockage 1.
Cependant, un système anti-ballotement 22 dans lequel le premier dispositif de fixation 26 autorise deux degrés de liberté axiaux LL, VV et un degré de liaison axial TT et le deuxième dispositif de fixation 28 autorise trois degrés de liaison axiaux LL, VV, TT, ou un système anti-ballotement 22 dans lequel chacun des dispositifs de fixation autorisent deux degrés de liberté axiaux LL, VV et un degré de liaison axial TT ne sortiraient pas pour autant du contexte de l’invention.
On va maintenant décrire plus en détails la structure du dispositif de fixation 26, 28 puis du panneau 24 du système anti-ballotement 22, notamment en référence aux figures 1 à 7.
Dans la suite de la description, le terme « dispositif de fixation 26, 28 » pourra faire référence à l’un et/ou l’autre du premier dispositif de fixation 26 et/ou du deuxième dispositif de fixation 28, les caractéristiques décrites relativement au terme « dispositif de fixation 26, 28 » pourront ainsi correspondre à l’un et l’autre des dispositifs de fixation 26, 28, sauf mention contraire.
Tel qu’illustré sur les figures 1, 4 et 7, au moins l’un des dispositifs de fixation 26, 28 comprend au moins un pied de fixation 30 qui traverse l’une des parois 6, 8, 10 de la cuve de stockage 1 et un rail de liaison 32 entre le panneau 24 et le pied de fixation 30, le rail de liaison 32 étant solidaire du panneau 24. Le pied de fixation 30 assure ainsi la solidarisation entre le système anti-ballotement 22 et la paroi 6, 8, 10 de la cuve de stockage 1, le rail de liaison 32 faisant quant à lui lien entre le panneau 24 et le pied de fixation 30.
Le pied de fixation 30 comprend ainsi une portion de fixation 34 destinée à être disposée au travers de la paroi 6, 8, 10 de la cuve de stockage 1 et une portion de liaison 36 s’étendant entre la portion de fixation 34 et le rail de liaison 32.
La portion de fixation 34 présente une extrémité apte à être rendue solidaire d’une structure porteuse de la cuve de stockage 1, par exemple la coque interne du navire qui reçoit la cuve de stockage 1. Autrement dit, le pied de fixation 30 est directement fixé sur la coque du navire en s’étendant au travers de la paroi 6, 8, 10 de la cuve de stockage 1.
Afin de garantir l’étanchéité de la paroi de la cuve de stockage 1, et tel que plus particulièrement visible sur les figures 1 et 7, la portion de fixation 34 comprend, depuis l’extrémité apte à être rendue solidaire de la structure porteuse vers la portion de liaison 36, un tronc d’isolation thermique secondaire 38, une plateforme d’étanchéité secondaire 40, un tronc d’isolation thermique primaire 42 et une plateforme d’étanchéité primaire 44. Plus précisément, le tronc d’isolation thermique secondaire 38 est configuré pour assurer une continuité avec la couche secondaire d’isolation thermique 14, la plateforme d’étanchéité secondaire 40 étant configuré pour être disposée dans la continuité de la membrane d’étanchéité secondaire 16, le tronc d’isolation thermique primaire 42 étant configuré pour assurer une continuité avec la couche primaire d’isolation thermique 18 et la plateforme d’étanchéité primaire 44 étant configurée pour être disposée dans la continuité de la membrane d’étanchéité primaire 20. Dans cette configuration, la disposition du pied de fixation 30 au travers de la paroi de la cuve de stockage 1 permet de pouvoir rendre solidaire le système anti-ballotement 22 de la coque du navire tout en limitant l’impact thermique sur la cuve de stockage 1, c’est-à-dire en limitant la déperdition thermique entre la cargaison de la cuve de stockage 1 et le milieu extérieur à la cuve de stockage 1.
La représente un actionneur électromécanique 50 selon un mode de réalisation. L’actionneur 50 comprend un moteur 56 pouvant être l’un des moteurs 1a, 1b, 41c, 1d précédemment décrits, un réducteur de vitesse 57 couplé à un arbre de sortie du moteur, et une unité de commande 55 connectée au moteur 56, en particulier pour alimenter et piloter ce dernier en énergie électrique en fonction d’ordres de commande. Le réducteur de vitesse 57 comprend un arbre de sortie 58 formant un arbre de sortie de l’actionneur 50. Le moteur 56, le réducteur de vitesse 57, l’arbre de sortie 58 et l’unité de commande 55 peuvent être logés de manière coaxiale autour d’un axe X dans un carter 52 de forme cylindrique ayant un diamètre intérieur correspondant au diamètre externe du stator du moteur 56. Le réducteur de vitesse 57, peut comprendre un réducteur de type épicycloïdal et/ou un frein mécanique ou électromagnétique.
Ainsi, l’actionneur 50 peut être disposé par exemple dans un tube d’enroulement 60 d’un dispositif d’occultation tel qu’un volet roulant ou un store. A cet effet, l’arbre de sortie 58 de l’actionneur 50 est couplé par une liaison mécanique 59 au tube d’enroulement 60. Par ailleurs, une tête 54 de l’actionneur 50 est fixée à une structure fixe 61. L’actionneur 50 comprend également une couronne-palier 63 montée sur le carter 54 et libre en rotation par rapport à ce dernier. La couronne-palier 63 est fixée en rotation au tube d’enroulement 60, de sorte que la couronne-palier 63 assure une fonction de palier en rotation du tube d’enroulement 60 sur le carter 52 et/ou sur la tête 54, du côté de l’unité de commande 55, l’arbre de sortie 58 assurant de l’autre côté le couplage mécanique entre l’actionneur et le tube d’enroulement 60 par la liaison mécanique 59.
L’actionneur électromécanique 50 est alimenté en énergie électrique par un réseau d’alimentation électrique du bâtiment, par exemple par le réseau alternatif du secteur ou par un bus à courant continu, ou encore au moyen d’une batterie non représentée, pouvant être rechargée, par exemple, par un panneau photovoltaïque. Ici, l’actionneur électromécanique 11 comprend un câble d’alimentation électrique 62 raccordé à un réseau d’alimentation électrique du secteur.
La représente une installation domotique selon un mode de réalisation. L’installation domotique peut être installée dans un bâtiment comportant une ouverture, fenêtre ou porte, équipée d’un écran 72 appartenant à un dispositif d’occultation 70, en particulier un store enroulable motorisé. Le dispositif d’occultation 70 peut être alternativement un volet roulant, un store avec des lames orientables, ou encore une porte enroulable. En pratique, la présente invention s’applique à tous les types de dispositif d’occultation comprenant un arbre d’enroulement motorisé en rotation.
L’écran 72 du dispositif d’occultation 70 est enroulé sur un tube d’enroulement tel que le tube d’enroulement 60 entraîné par l’actionneur électromécanique 50. L’écran 72 est mobile entre une position enroulée, en particulier haute, et une position déroulée, en particulier basse.
De manière connue, l’écran 72 du dispositif d’occultation 70 est formé par une toile, laquelle s’accroche par une première extrémité, au tube d’enroulement et par l’autre extrémité à une barre lestée 73. La position haute enroulée de l’écran correspond à la position de la barre lestée au niveau du tube d’enroulement 60 et la position basse déroulée correspond à la position de la barre lestée 73 de l’écran 72 au niveau du seuil de l'ouverture. Le déploiement de l’écran 72 peut être guidé par des coulisses 71. Le tube d’enroulement 60 peut être disposé à l’intérieur d’un coffre 74 ou être apparent. Le tube d’enroulement 60 est mobile en rotation par rapport à un support, tel qu’une joue, du coffre 74.
Il apparaîtra clairement à l’homme de l’art que la présente invention est susceptible de diverses variantes de réalisation et diverses applications. En particulier, l’invention n’est pas limitée aux actionneurs pour volets et stores. Elle s’applique plus généralement aux actionneurs de forme cylindrique présentant une puissance inférieure ou égale à 300 W.
Par ailleurs, le nombre de pôles du rotor et le nombre de dents du stator peuvent prendre d’autre valeurs, sans sortir du cadre de la présente description. Si le moteur est commandé par trois phases, il importe simplement que le nombre de dents du stator soit un multiple de 3.
Les angles Na des encoches 35, 35’ ne sont pas nécessairement identiques d’une plaque 33’, 33", 34’, 34" à l’autre, de sorte que les rainures formées par les encoches 35, 35’ ne sont pas nécessairement parallèles à l’axe du rotor, ni même rectilignes. En outre, toutes les plaques 33’, 33", 34’, 34" ne sont pas nécessairement pourvues d’encoches 35 et/ou 35’, de sorte que les rainures sur le rotor peuvent être discontinues ou ne pas s’étendre sur toute la longueur du rotor. Ainsi, par exemple, seules les plaques 33’, 33" pourraient être pourvues d’encoches 35, 35’.
Les rainures formées par les encoches ne sont pas nécessairement symétriques par rapport à des plans longitudinaux du rotor et médians des pôles. En effet, il peut ne pas être nécessaire de symétriser le comportement du moteur dans les deux sens de rotation, notamment dans les applications où le moteur n’est utilisé que dans un seul sens de rotation.
Les rainures 25 formées dans le stator 2’ ne sont pas nécessairement centrées sur les dents 21. En effet, une position décentrée des rainures 25 permet de réduire le pic de bruit audible du moteur. En outre, le moteur peut comprendre ces rainures de stator sans rainures sur le rotor. En effet, une telle disposition permet également de réduire le pic de bruit audible.
Stator de machine électrique rotative à flux axial La présente invention se rapporte à un stator de machine électrique rotative à flux axial.
Un domaine d'application envisagé est notamment, mais non exclusivement, celui de la motorisation des véhicules automobiles, et en particulier les véhicules électriques ou hybrides.
Des machines électriques rotatives à flux axial connues, comprennent usuellement un stator et en regard, un rotor discoïdal équipé d'aimants permanents.
Certaines autres machines électriques comprennent un rotor situé entre deux stators.
Craquage : T>195°C, pression atmosphérique, temps de séjour : 1h41min, Ratio eau/lourds AA = 0,2
- TRU = 40,0%
- Taux de craquage = 54%
- Taux épuisement corrigé = 43,2%
- Viscosité 0,253 Pa.s.
Le taux d’épuisement corrigé correspond à la (masse distillée - masse d’eau introduite)/masse de lourds introduite dans l’hydrolyseur.
Exemple 4: Hydrolyse et craquage en batch (selon l’invention)
Même mode opératoire que pour l’exemple 1.
Hydrolyse : T = 150°C, temps de séjour : 1h, P = 1,2 MPa, ratio eau/lourds AA = 0,5
Craquage : T>191°C, pression atmosphérique, temps de séjour : 3h, Ratio eau/lourds AA = 0,5
- TRU = 54,5%
- Taux de craquage = 82%
- Taux épuisement corrigé = 56%
- Viscosité 1,169 Pa.s.
Exemple 5 (comparatif) : Craquage sans hydrolyse préalable
De telles informations INFO_CURR reflètent le déploiement réel du réseau NW à un instant donné, c’est-à-dire, les zones géographiques et les infrastructures couvertes par les cellules du réseau NW, la topologie de l’architecture du réseau NW (ex. adjacence entre cellules), etc. Elles sont dynamiques dans le sens où elles peuvent évoluer dans le temps, en fonction des décisions prises par l’opérateur OP du réseau NW ou de façon autonome par les stations de base (ex. reconfiguration de certaines stations de base, etc.), du déplacement des stations de base (notamment lorsqu’elles sont mobiles), de l’extinction de certaines cellules (par exemple pour limiter la consommation énergétique du réseau), de l’apparition de nouvelles infrastructures (ex. routes, bâtiments, etc.), etc.