INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ce flux de vapeur riche en acide acrylique et contenant quelques composés lourds, dont des inhibiteurs en concentration faible, est avantageusement recyclé dans le procédé de production de l’acide acrylique, soit directement sous forme vapeur, ou après condensation totale dans un échangeur E1 flux (4).
Exemple 1: Hydrolyse en batch et craquage en continu (selon l’invention)
Si l’algorithme a détecté une phase déconnectée, il tente alors de détecter si ladite phase est mise au potentiel de l’une des autres phases.
L’algorithme tente alors de détecter une configuration de déconnexion dans laquelle le neutre et une phase sont déconnectés, les deux autres phases étant normalement connectées (cas particulier de la configuration ci-dessus).
Puis, l’algorithme teste une nouvelle fois une configuration de connexion, dans laquelle le neutre et une phase sont déconnectés, les deux autres phases étant normalement connectées.
Enfin, comme le premier algorithme exploratoire, pour chaque phase Pi, le deuxième algorithme exploratoire compare la tension simple V’i avec des seuils prédéterminés pour donner un statut concernant les niveaux de tension provenant du réseau : surtension, sous-tension, sous-tension importante, surtension dangereuse, etc.
L’algorithme donne aussi un statut sur la dangerosité du niveau de tension côté aval, et éventuellement, pilote l’ouverture des organes de coupure ( breakers ) pour protéger les équipements branchés en aval du compteur 5 (équipements de l’installation 7).
Cette invention est donc basée sur des critères aisément mesurables dans le métier (mesures des tensions et leur traitement) et fortement déterministes, et elle ne nécessite aucune mesure de référence remontant à avant la suspicion de perte de neutre. Les mesures de tensions au temps T se suffisent à elles-mêmes pour être capable de dire si oui ou non on a une perte de neutre et/ou de phase(s), puisqu’elles sont suffisantes pour déterminer dans quelle configuration de connexion on se situe, par analyse des conditions caractéristiques correspondantes dans le diagramme de Fresnel.
Dans l’implémentation finale de la solution proposée, et ce quelle que soit la méthode particulière de réalisation, il est avantageux de prendre une marge d’incertitude adéquate, liée notamment à la précision des mesures de tensions et éventuellement d’angles (respectivement typiquement de +/-1V ou +/-1%, et de +/-2°, selon la méthode et les moyens d’acquisition), tel que proposé dans les modes de réalisation particuliers des algorithmes exploratoires fournis.
Eventuellement, pour minimiser les risques de faux positifs, et ce quelle que soit la méthode particulière de réalisation, on pourra s’assurer que les critères prédéterminés de détection sont remplis sur plusieurs itérations consécutives avant de déclarer une perte de neutre et/ou de phase(s) effective(s).
Éventuellement, la détection de perte de neutre et/ou de phase(s) génère une alarme qui est horodatée dans l’une des mémoires 17 de l’unité de traitement 15 du compteur 5 et/ou, pour les compteurs communicants (par exemple au travers d’un canal de transmission reposant sur une technologie CPL ou encore sur une technologie radio cellulaire), un signal d’alarme peut être envoyé à un équipement externe au compteur, et par exemple au Système d’Information distant (éventuellement spontanément, selon le protocole haut niveau utilisé).
Eventuellement, la détection de perte de neutre et/ou de phase(s) génère un affichage particulier et dédié sur l’afficheur local du compteur ou au moyen d’un indicateur lumineux.
Eventuellement, la détection de perte de neutre et/ou de phase(s) génère l’émission d’un signal sonore.
Éventuellement, sur détection de perte de neutre et lorsque le déséquilibre des tensions simples est jugé anormalement important, un signal d’alarme est généré et horodaté dans une mémoire de l’unité de traitement du compteur et/ou, pour les compteurs communicants, envoyé à un équipement externe au compteur, et par exemple au Système d’Information distant.
Éventuellement, sur détection de perte de neutre et lorsque le déséquilibre des tensions simples est jugé trop important et dangereux pour les équipements en aval, pour les compteurs munis d’organes de coupure, ceux-ci sont activés pour passer à l’état ouvert et ainsi protéger les équipements en aval.
Enfin, il est également envisageable d’utiliser différemment l’invention ici proposée pour faire non pas une détection de perte de conducteur (phase(s) et/ou neutre), mais plutôt cette fois une détection automatique du câblage réalisé pour le raccordement au réseau (2 fils, 3 fils, 4 fils, …).
avec A1 la première borne de la ligne polygonale L1 courante, A2 la deuxième borne de la ligne polygonale L1 courante, x la coordonnée suivant l’axe X du repère R, z la coordonnée suivant l’axe Z du repère R et Pn le point courant d’un des n points de la ligne polygonale L1 courante.
On a représenté à la les coins détectés au cours de la première étape E1, les coins étant représentés par des pastilles carrées, alors que les points sont représentés par des pastilles rondes.
On notera qu’un coin est considéré concave si l’angle qu’il forme est rentrant, du point de vue du capteur d’acquisition d’images 16.
Aussi, un coin est considéré concave si l’aire Δ du triangle composé du point courant et du premier segment de droite de base Db1 est positive.
A la suite de la première étape E1 de simplification, le procédé selon l’invention exécute une deuxième étape E2 de détection du bruit.
La deuxième étape E2 exécute un algorithme de détection du bruit consistant à identifier les coins de la ligne polygonale L1 considérés comme étant du bruit, parmi les coins identifiés au cours de la première étape E1.
On note que les coins identifiés comme étant du bruit sont ignorés par les étapes suivantes du procédé.
Au cours de la deuxième étape E2 de détection du bruit, on mesure la longueur d’un deuxième segment de droite de base Db2 reliant le premier point et le dernier point de la ligne polygonale L1.
Selon l’exemple de réalisation de l’invention illustré à la , le deuxième segment de droite de base Db2 rejoint le point P1 et le point P18.
Aussi, on mesure successivement la longueur d’un troisième segment de droite de base Db3 reliant le premier coin et le dernier coin de chacun des triangles qui sont délimités par trois coins successifs de la ligne polygonale L1.
Autrement dit, au cours de la deuxième étape E2, les coins de la ligne polygonale L1 sont parcourus par groupes de trois, chaque groupe formant un triangle comprenant la troisième base Db3. Par soucis de clarté, à la , seules les bases Db3 reliant les coins C10 et C12, d’une part, et C15 et C17, d’autre part.
Si la longueur du deuxième segment de droite de base Db2 est supérieure à une première longueur de référence prédéterminée, et si la longueur du troisième segment de droite de base Db3 courante est inférieure à une seconde longueur de référence prédéterminée, alors les trois coins successifs associés au troisième segment de droite de base Db3 courante sont identifiés comme étant du bruit.
Au cours de la deuxième étape E2, tous les coins sont parcourus puis sont identifiés chacun comme étant du bruit, ou non.
Selon l’exemple illustré à la , les trois coins C10, C11, C12 qui correspondent aux trois points P10, P11, P12 sont considérés comme du bruit car la longueur du deuxième segment de droite de base Db2 est supérieure à la première longueur de référence prédéterminée et la longueur du troisième segment de droite de base Db3 associé est inférieure à la seconde longueur de référence.
A l’inverse, les trois coins C15, C16, C17 qui correspondent aux trois points P15, P16, P17 ne sont pas considérés comme du bruit car la longueur du troisième segment de droite de base Db3 associé est supérieure à la seconde longueur de référence.
La première longueur de référence et la deuxième longueur de référence sont définies par rapport aux dimensions des véhicules susceptibles d’être croisés sur une route.
Un capteur de niveau d’additif Lv1, Lv2, Lv3 mesure la quantité d’additif restant dans le réservoir d’additif RA1, RA2, RA3 et transmet cette information à l’unité de contrôle/commande 6 qui la relaie à l’unité de saisie et d’affichage 7.
Selon différentes variantes de réalisation de l’invention, dans le cas où un des réservoirs d’additif RA1, RA2, RA3 tend à être vide, cet état pouvant être connu de l’unité de saisie d’affichage par exemple en comparant le niveau d’additif mesuré par le capteur de niveau d’additif Lv1, Lv2, Lv3 à une valeur de seuil de remplissage, le remplissage des réservoirs d’additif RA1, RA2, RA3 peut se faire :
- en déversant l’additif dans le réservoir d’additif RA1, RA2, RA3, l’opérateur pouvant être averti du manque d’additif par l’unité de saisie et d’affichage 7 au moyen d’un message d’alerte ; ou - en injectant l’additif dans le réservoir d’additif RA1, RA2, RA3, présentant une entrée connectée à une pompe conformée pour transférer l’additif dans le réservoir d’additif RA1, RA2, RA3.
Chacun des réservoirs d’additif RA1, RA2, RA3 est connecté à l’entrée d’un dispositif d’injection réglable M1, M2, M3, comme par exemple une pompe doseuse de type volumétrique actionnée préférentiellement par un moteur pas-à-pas ou à courant continu, qui est piloté par l’unité de contrôle/commande 6 pour injecter ou non dans le circuit de traitement 2 une quantité d’additif de l’additif contenu dans le réservoir d’additif RA1, RA2, RA3 au niveau de points d’injection I1, I2, I3. La quantité d’additif qu’injecte les dispositifs d’injection réglables M1, M2, M3 dépend des résultats des mesures des propriétés intrinsèques de l’huile minérale de l’huile à traiter après décontamination réalisées par l’unité de diagnostic D ou par l’opérateur lui-même avec des moyens externes à l’invention ; et d’un ordre d’injection envoyé par l’unité de saisie et d’affichage 7 à l’unité de contrôle/commande 6 en fonction de ces dites mesures.
Afin de faciliter le mélange de l’huile minérale décontaminée avec l’un ou plusieurs additif(s) injecté(s), un mélangeur MIX statique est positionné en aval des points d’injection I1, I2, I3.
Dans le mode de réalisation présenté , le circuit de traitement 2 ne comprend qu’une seule branche B1 de circulation, avec en aval du dispositif de mise en circulation M0 la mise en série de :
l’unité de réchauffage H, l’ensemble fonctionnel de décontamination comprenant successivement le premier ensemble de décontamination qui contient une seule unité de préfiltration pF1, et le second ensemble de décontamination qui contient une seule unité de filtration ou purification F1 parmi les unité de filtration ou de purification listées auparavant ; l’ensemble fonctionnel d’additivage ADD, le mélangeur MIX et enfin l’unité de diagnostic D.
Ainsi, le circuit de traitement 2 de la est conformé pour traiter un type spécifique d’huile minérale claire ou noire. Il est envisageable, dans un mode de réalisation particulier, pour traiter une huile minérale de nature différente, de pouvoir débrancher et retirer du circuit de traitement 2 l’unité de préfiltration pF1 (respectivement une unité de filtration ou purification F1) pour les remplacer par un autre type d’unité de préfiltration (respectivement un autre type d’unité de filtration ou purification).
Pour une huile minérale à traiter, un premier cycle de traitement est nécessaire pour la décontaminer, et au moins un second cycle s’il est nécessaire d’améliorer ses propriétés physiques après décontamination. Lors du premier cycle de traitement, aucune des unités d’additivage A1, A2, A3 n’injecte d’additif à l’huile à traiter venant d’être décontaminée par une unité de préfiltration pF1 et une unité de filtration ou purification F1. L’huile décontaminée est alors analysée par l’unité de diagnostic D. En fonction des résultats de mesure, l’huile décontaminée est dirigée vers le réservoir de sortie 4 ou l’un des réservoirs tampons 5, 5’ en vue d’être réinjectée dans le circuit de traitement pour l’au moins second cycle de traitement. L’huile réinjectée n’est pas davantage décontaminée par l’ensemble fonctionnel de décontamination, puisque tous les éléments contaminants ont été filtrés lors du premier cycle de traitement. Elle peut en revanche être à nouveau échauffée par l’unité de réchauffage H pour la fluidifier en vue de faciliter son mélange avec les quantités d’additifs qui vont être injectées au niveau des points d’injection I1, I2, I3, en plus de l’emploi du mélangeur MIX statique Les propriétés intrinsèque de l’huile améliorée sont à nouveau analysées par l’unité de diagnostic D afin de déterminer si l’huile est complètement traitée ou si un cycle de traitement supplémentaire est nécessaire pour ajouter à nouveau des quantités d’additifs.
Afin de pouvoir nettoyer tout ou partie du circuit de traitement 2, plus précisément la branche B1 et les éléments des ensembles et unités fonctionnels dans lesquels l’huile circule, la branche B1 comprend :
plusieurs points de purge (trois points de purge P1, P2, P3 pour les modes de réalisation présentés et 5) qui permettent d’injecter dans le circuit de traitement 2 du gaz comprimé (de l’air comprimé de classe 0 dans les modes de réalisation présentés) ; et plusieurs points de drainage (trois points de drainage 21, 22, 23 pour les modes de réalisation présentés et 5) permettant une évacuation dans le circuit de drainage 20 des reliquats d’huile restés dans la banche B1 après expulsion par le système de purge P.
Les nombres de points de purge et de points de drainage ne sont pas figés. Ils sont adaptés à la conception du circuit de traitement 2. Le circuit de traitement 2 peut donc comprendre plus ou moins de trois points de purge P1, P2, P3 et de points de drainage 21, 22, 23.
Les points de purge P1, P2, P3 sont respectivement raccordés physiquement au système de purge P par l’intermédiaire d’une vanne commandée de purge P10, P20, P30. Pareillement, les points de drainage 21, 22, 23 sont raccordés physiquement au circuit de drainage 20 par l’intermédiaire de vannes commandées de drainage 210, 220, 230. Les vannes commandées de purge P10, P20, P30 et de drainage 210, 220, 230 sont dans les modes de réalisation décrits des électrovannes.
En fonction des besoins de purge/de nettoyage, tout ou partie des vannes commandées de purge P10, P20, P30 et des vannes commandées de drainage 210, 220, 230 sont ouvertes (progressivement pour les vannes commandées de purge P10, P20, P30). Dans le mode de réalisation de la :
le point du purge P1 et le point de drainage 21 servent à l’évacuation potentielle de reliquat d’huile resté dans la partie de la branche B1 comprenant l’unité de réchauffage ; le point du purge P1 et le point de drainage 22 servent à l’évacuation potentielle de reliquat d’huile resté dans la partie de la branche B1 comprenant l’unité de préfiltration pF1 ; le point du purge P2 et le point de drainage 22 servent à l’évacuation potentielle de reliquat d’huile resté dans la partie de la branche B1 comprenant l’unité de filtration ou de purification F1 ; le point du purge P2 et le point de drainage 23 servent à l’évacuation potentielle de reliquat d’huile resté dans la partie de la branche B1 comprenant l’ensemble fonctionnel d’additivage ADD ; le point du purge P3 et le point de drainage 23 servent à l’évacuation potentielle de reliquat d’huile resté dans la partie de la branche B1 comprenant l’unité de diagnostic D.
L’ouverture et la fermeture des vannes commandées de purge P10, P20, P30 et des vannes commandées de drainage 210, 220, 230 sont pilotées par l’unité de contrôle/commande 6 en fonction d’ordres d’ouverture et de fermeture relatifs à ces vannes provenant de l’unité de saisie et d’affichage 7.
Les figures 6 et 7 sont des schémas de la plateforme spatiale utilisée pour observer le soleil à une latitude L,
La illustre une position d’observation variante de la , et
La illustre des déviations de l’angle φ pour palier aux contraintes mécaniques de l’optique d’observation.
La description d’un mode de réalisation de l’invention, dans deux configurations différentes, va être présenté.
Une étoile située sur la voute céleste est localisée par une ascension droite et une déclinaison dont l’équateur céleste et le point vernal sont les références, respectivement.
En référence aux figures 1 et 2, une plateforme spatiale 1 pour une optique d’observation 2, ici un télescope, est un assemblage mécanique comprenant premièrement un socle 100 qui peut être fixé sur un trépied.
Ce socle comprend des moyens de fixation (ici non représentés) dudit socle au trépied.
La plateforme comprend également un premier axe 101 immuable reliant le socle 100 à une articulation 102, qui solidarise l’axe 101 à un axe principal réglable 103. Cette articulation possède un unique degré de liberté en rotation, ici un pivot. Ce pivot est donc le premier degré de liberté permettant d’impartir un angle φ entre l’axe 101 et l’axe principal 103.
Ce pivot peut être pourvu d’un système de serrage (ici non représenté) permettant de maintenir l’axe principal 103 incliné.
Avantageusement, un système de graduation en degré (ici non représenté) peut être agencé sur l’articulation 102.
L’articulation 102 pourrait être différent d'un pivot, comme par exemple un point mobile sur une courbe, comme par exemple un U, un col de cygne ou un fer à cheval.
La plateforme comprend également un disque 104 traversé en son centre par l’axe vertical réglable 103 et dont le plan d’inclinaison est réglable d’un angle α par rapport à la normale, le disque étant mobile en rotation autour de son axe de révolution. Un moyen de support 105, ici un plateau circulaire, est utilisé pour fixer la monture d’observation 2 sur la plateforme. Ce moyen de support est agencé sur une glissière 106, dont les extrémités sont fixées à des articulations 107 et 108, ici des rotules. Une équerre optique 109, optionnelle, est ici également associée au disque 104.
La première articulation 107 est fixée sur la surface supérieure et proche du pourtour du disque.
L’inclinaison de l’axe principal 103 est réglable par rapport à la normale, l’axe 101 étant destiné à être aligné sur la normale. L’inclinaison de cet axe principal permet donc de basculer ensemble tous les éléments de la partie supérieure de la plateforme. Généralement, ce degré de liberté est utilisé afin de corriger la différence angulaire entre la plan équatorial et le plan de l’écliptique.
La hauteur de l’extrémité dudit axe principal est réglable.
Dans le mode de réalisation présenté, l’axe 103 est un axe télescopique pouvant être réglé à une hauteur donnée par rapport à un zéro de référence qui est défini comme étant la hauteur de l’extrémité de l’axe 103 permettant de placer le moyen de support 105 parallèle au plan du disque.
L’unité de traitement 5 fait alors appliquer par le module audio 9 les valeurs courantes des paramètres audio sur le signal audio primaire Sap pour produire un signal audio secondaire Sas, et fait restituer le signal audio secondaire Sas via les haut-parleurs internes 8 ou les haut-parleurs externes 4.
Alternativement, la mesure de luminosité peut être réalisée avec hystérésis.
En effet, la comparaison avec un unique seuil prédéterminé présente l’inconvénient que, si la luminosité réelle est proche dudit seuil, alors la luminosité mesurée risque d’alterner entre une valeur supérieure au seuil et une valeur inférieure au seuil, ce qui peut provoquer un effet désagréable lorsque les paramètres audio alternent entre le profil « jour » et le profil « nuit ».
En référence à la , l’unité de traitement 5 acquiert donc les mesures produites par le capteur de luminosité et estime donc la luminosité comme étant égale auxdites mesures (l’unité de traitement 5 peut éventuellement traiter les mesures et par exemple utiliser une moyenne de plusieurs mesures) : étape E10.
L’unité de traitement 5 compare la luminosité avec un seuil prédéterminé bas Sb : étape E11.
Si la luminosité est inférieure (ici inférieure strictement) au seuil prédéterminé bas Sb, qui est égal par exemple à 100 lux, l’unité de traitement 5 sélectionne comme valeurs courantes des paramètres audio les premières valeurs des paramètres audio (profil nuit) : étape E12.
A l’étape E11, si la luminosité est supérieure ou égale au seuil prédéterminé bas Sb, l’unité de traitement 5 compare la luminosité avec un seuil prédéterminé haut Sh, qui est égal par exemple à 1000 lux : étape E13.
Si la luminosité est supérieure (ici supérieure strictement) au seuil prédéterminé haut Sh, l’unité de traitement 5 sélectionne comme valeurs courantes des paramètres audio les deuxièmes valeurs des paramètres audio (profil jour) : étape E14.
Si la luminosité est comprise entre le seuil prédéterminé bas Sb et le seuil prédéterminé haut Sh, l’unité de traitement 5 continue de faire appliquer sur le signal audio primaire les valeurs courantes des paramètres audio préalablement sélectionnées, c’est-à-dire les premières valeurs des paramètres audio si celles-ci étaient utilisées, ou bien les deuxièmes valeurs des paramètres audio si celles-ci étaient utilisées : étape E15.
Alternativement, à l’étape E15, si la luminosité est comprise entre le seuil prédéterminé bas Sb et le seuil prédéterminé haut Sh, l’unité de traitement 5 combine deux jeux de valeurs de paramètres en fonction d’un coefficient de pondération α compris entre 0 et 1.
Ainsi, si la luminosité est inférieure (ici inférieure strictement) au seuil prédéterminé bas (par exemple égal à 100 lux), le coefficient de pondération α est tel que :
α=0
ce qui revient à sélectionner comme valeurs courantes des paramètres audio les premières valeurs des paramètres audio (profil nuit).
Si la luminosité est supérieure (ici supérieure strictement) au seuil prédéterminé haut (par exemple égal à 1000 lux), le coefficient de pondération α est tel que :
α=1
On peut ainsi définir une face arrière et une face avant à la paire de lunettes 1 correspondant respectivement à la face tournée vers le visage du porteur de la paire de lunettes et la face opposée.
Les verres 2 ont une structure identique sauf en ce que l’un est le symétrique de l’autre par rapport à un plan médian de la paire de lunettes 1. Dans la suite de la description, ne sera mentionné qu’un verre renvoyant indifféremment à l’un ou l’autre des verres.
Par ailleurs, la paire de lunettes 1 comporte deux ensembles latéraux 3 reliés respectivement au verre droit et au verre gauche de la paire de lunettes. Les termes « droit » et « gauche » sont à entendre dans le référentiel du porteur de la paire de lunettes lorsqu’il porte ladite paire de lunettes.
Les ensembles latéraux 3 ont une structure identique sauf en ce que l’un est le symétrique de l’autre par rapport à un plan médian de la paire de lunettes. Dans la suite de la description, ne sera mentionné qu’un ensemble 3 renvoyant indifféremment à l’un ou l’autre ensemble latéral.
Chaque ensemble latéral 3 comprend une première pièce et une deuxième pièce reliées l’une à l’autre. Dans le mode de réalisation décrit, la première pièce est un tenon 4 et la deuxième pièce est une branche (non visible ici).
Le tenon 4 comporte une première partie 5 et une deuxième partie (non visible ici) reliées par une charnière comportant un axe d’articulation solidaire de la première partie 5 et permettant ainsi le pivotement de la branche entre une position de rangement dans laquelle la branche s’étend parallèlement au verre 2 et une position d’utilisation dans laquelle la branche s’étend perpendiculairement au verre 2.
Un orifice 6 est ménagé dans le verre 2 associé à l’ensemble latéral 3 considéré. L’orifice 6 est ménagé de sorte à être traversant : l’orifice 6 débouche ainsi sur la face avant et sur la face arrière du verre 2 (correspondant respectivement à la face avant de la paire de lunettes 1 et à la face arrière de la paire de lunettes 1). En conséquence, l’orifice 6 est traversant dans l’épaisseur du verre 2 (épaisseur considérée selon un premier axe Z).
Les orifices 6 des verres 2 gauche et droit sont ici identiques sauf en ce que l’un est le symétrique de l’autre par rapport à un plan médian de la paire de lunettes 1. Dans la suite de la description, ne sera mentionné qu’un seul orifice 6 renvoyant indifféremment à l’un ou l’autre orifices 6.