INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette ressource biologique, à savoir Ogataea siamensis (ATCC-MYA-4464), a été isolée d'une fleur en Thaïlande, et a été obtenue conformément à la réglementation ABS (accès aux ressources génétiques et partage des avantages) de la Thaïlande.
La levure Ogataea siamensis , également dénommée Pichia si a mensis , appartenant à la famille des Pichiacées est une levure présentant un métabolisme particulier et une capacité à synthétiser naturellement des molécules d’intérêt, en particulier des molécules soufrées. En effet, pour survivre et se développer dans la phyllosphère, certaines levures, notamment Ogataea siamensis , ont mis en place des mécanismes adaptatifs, tels que la capacité à métaboliser les rares nutriments retrouvés à la surface des parties aériennes des plantes. Parmi ces nutriments, certains sont issus de la dégradation de la pectine des parois végétales des plantes. Or, la métabolisation de ces composés nécessite pour la levure de produire des molécules singulières, y compris des molécules soufrées dont le glutathion. De façon surprenante, l’inventeur a identifié cette levure particulière qui s’est révélée être particulièrement d’intérêt dans le contexte de l’invention.
Aussi, l’invention vise un principe actif cosmétique comprenant au moins un extrait de levure de l’espèce Ogataea siamensis , caractérisé en ce que l’extrait comprend des peptides.
Préférentiellement, le principe actif selon l’invention est enrichi en peptides particuliers, en l’espèce des peptides de masse molaire inférieure à 3500 Da. Avantageusement ceux-ci-représente au moins 40% en poids de matières sèches de l’extrait, selon la méthode KJELDAHL.
De façon particulièrement avantageuse, le principe actif cosmétique selon l’invention est enrichi en peptides soufrés permettant notamment d’atténuer les tâches pigmentaires et ainsi d’unifier et de rendre le teint plus lumineux.
En particulier, les peptides comprennent au moins 1,5% de cystéine en poids du poids total des peptides.
Préférentiellement, une solution est obtenue par une première étape de bioguidage de la culture de la levure, plus préférentiellement, il s’agit d’un bioguidage par ajout de cystéine.
Avantageusement, l’extrait est ensuite obtenu par une étape d’hydrolyse de cette solution obtenue par le bioguidage de la culture de la levure. L’extrait est ainsi préférentiellement un hydrolysat, plus préférentiellement un hydrolysat enzymatique.
De préférence, le ou les composés amphotères ou zwittérioniques iv) sont choisis parmi les composés 1b à 28b suivants leurs sels, leurs isomères optiques, leurs isomères géométriques, leurs tautomères, leurs solvates et leurs mélanges :
Plus préférentiellement, le ou les composés amphotères ou zwittérioniques iv) sont choisis parmi les composés 2b, 10b, 12b, 15b, 17b, 18b, 24b, 27b et 28b, leurs sels, leurs isomères optiques, leurs isomères géométriques, leurs tautomères, leurs solvates et leurs mélanges.
Encore plus préférentiellement, le ou les composés amphotères ou zwittérioniques iv) sont choisis parmi les composés 15b et 28b, leurs sels, leurs solvates et leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation, le ou les composés amphotères ou zwittérioniques iv) sont de formule R b -CO-X-Z (B1) dans laquelle R b représente un groupe (C 1 -C 30 )alkyle, de préférence un groupe (C 1 -C 20 )alkyle, plus préférentiellement un groupe (C 8 -C 16 )alkyle, X représente un atome d’oxygène ou NH, de préférence NH et Z représente un groupe hydrocarboné linéaire ou ramifié de 1 à 30 atomes de carbone, de préférence de 1 à 10 atomes de carbone, le groupe Z étant substitué par un groupe carboxylique (COOH) et un groupe amino.
Selon un autre mode de réalisation, le ou les composés amphotères ou zwittérioniques iv) sont de formule R 1 -N(R 2 )–[Y] t –Z (B2) dans laquelle R 1 et R 2 représentent indépendamment un atome d’hydrogène ou un groupe alkyle, de préférence R 1 représente un atome d’hydrogène et R 2 représente un groupe alkyle, Y représente CO ou CONH, t vaut 0 ou 1, et Z représente un groupe hydrocarboné linéaire ou ramifié de 1 à 30 atomes de carbone, le groupe Z étant substitué par un groupe carboxylique (COOH) et un groupe amino.
Selon un mode de réalisation préféré, le ou les composés amphotères ou zwittérioniques iv) sont de formule R 1 -N + (R 2 )(R 3 )–Z’–COO - (B3) dans laquelle R 1 , R 2 et R 3 représentent indépendamment un groupe alkyle, de préférence en C 1 -C 20 tel que méthyle ledit groupe alkyle étant éventuellement substitué par un groupe amido -NH-CO-R 4 avec R 4 représentant un groupe (hydroxy)alkyle en C 1 -C 30 , Z’ représente un groupe hydrocarboné divalent linéaire ou ramifié de 1 à 30 atomes de carbone, le groupe Z’ étant éventuellement substitué par un ou plusieurs groupes hydroxy (OH).
Selon un autre mode de réalisation, le ou les composés amphotères ou zwittérioniques iv) sont de formule NH 2 –Z’–COOH (B4) dans laquelle Z’ représente un groupe hydrocarboné divalent linéaire ou ramifié de 1 à 30 atomes de carbone, de préférence de 1 à 10 atomes de carbone, plus préférentiellement de 1 à 5 atomes de carbone, le groupe Z’ étant éventuellement substitué par un ou plusieurs groupes hydroxy (OH), de préférence non substitué.
Avantageusement, la source lumineuse est une première source lumineuse, la surface réfléchissante étant une première surface réfléchissante et le faisceau lumineux réfléchi étant une premier faisceau lumineux réfléchi, le module d’éclairage comprenant au moins une deuxième source lumineuse, le collecteur comprenant au moins une deuxième surface réfléchissante apte à réfléchir les rayons lumineux émis par l’au moins une deuxième source lumineuse en un deuxième faisceau lumineux réfléchi apte à être projeté par le dispositif optique. Avantageusement, le module d’éclairage comprend au moins une troisième source lumineuse et le collecteur comprend au moins une troisième surface réfléchissante apte à réfléchir les rayons lumineux émis par l’au moins une troisième source lumineuse en un troisième faisceau lumineux réfléchi apte à être projeté par le dispositif optique.
Les mesures de l’invention sont avantageuses en ce qu’elles permettent d’assurer un positionnement précis de la platine et des sources lumineuses en exploitant un écran ou bloqueur par ailleurs présent pour des raisons optiques. Aussi, le fait de réaliser l’appui sur un bord de l’ajour, par opposition à un bord extérieur de la platine, permet d’atteindre des tolérances plus serrées et donc un positionnement plus précis. Lors de la fabrication de la platine, après mise en forme de son contour, notamment par découpage et/ou usinage, la platine est immobilisée par serrage contre son bord extérieur pour y réaliser les perçages et usinages et y déposer les pistes électriques et les composants, essentiellement les sources lumineuses. L’emplacement des sources lumineuses et les usinages, comme notamment l’ajour selon l’invention, présentent alors des tolérances serrées compte tenu qu’ils sont placés et réalisés lors d’une même préhension de la platine.
est une vue en perspective d’un module d’éclairage suivant l’invention ;
comprend deux vues en perspective du collecteur du module d’éclairage de la ;
est une vue en perspective du dissipateur de chaleur du module d’éclairage de la ;
est une vue schématique en coupe longitudinale du module d’éclairage de la , illustrant la fonction de l’écran ;
est une vue du haut du module d’éclairage de la , illustrant la platine supportant les sources lumineuses ;
est une vue en perspective de l’ajour de la platine traversée par l’écran et en appui sur ledit écran ;
est une vue en perspective de la platine des figures 5 et 6.
Description détaillée Dans la description qui va suivre, les notions de position relative telles que « avant », « arrière », « au-dessus », « supérieur(e) », « inférieur(e) », « en-dessous », « sous » etc. sont à comprendre lorsque le module d’éclairage est en position normale de montage sur le véhicule automobile, telle qu’illustrée notamment à la .
La est un une vue en perspective d’un module d’éclairage pour véhicule automobile, suivant l’invention, le collecteur du module d’éclairage étant toutefois absent mais illustré à la .
Le module d’éclairage 2 comprend une platine 4 du type à circuit imprimé et couramment désignée par l’acronyme PCB (signifiant en anglais « Printed Circuit Board »). La platine peut être réalisée en matériau couramment désigné par l’acronyme FR-4 (signifiant en anglais « Flame Retardant 4 »), étant un composite de résine époxyde renforcé de fibres de verre. D’autres matériaux sont bien sûr envisageables, pour autant qu’ils présentent des propriétés isolantes électriquement et une capacité à recevoir des pistes électriques notamment en cuivre. La platine 4 supporte plusieurs sources lumineuses 6.1, 6.2, 6.3 et 6.4, ces différentes sources lumineuses correspondant à différentes fonctions d’éclairage. Les sources lumineuses 6.1, 6.3 et 6.4 sont en l’occurrence uniques, chacune, alors que les sources lumineuses 6.2 sont multiples, en l’occurrence au nombre de cinq. Le module d’éclairage 2 comprend également un dispositif optique de projection formé par une lentille de projection 8. Le module d’éclairage 2 comprend également un dissipateur de chaleur 12 s’étendant sous la platine 4 et supportant ladite platine 4. Le dissipateur de chaleur 12 est en matériau conducteur de chaleur, préférentiellement en matériau métallique, et s’étend à l’arrière de la platine 4 en formant des ailettes de refroidissement (non visibles).
Comme cela est visible à la , le module d’éclairage 2 comprend plusieurs écrans 10.1, 10.2, 10.3 et 10.4 disposés à l’avant des sources lumineuses 6.1, 6.2, 6.3 et 6.4 respectivement. Chacun de ces écrans est configuré pour récolter les rayons lumineux émis vers l’avant par la source lumineuse devant laquelle il est disposé et qui, en l’absence dudit écran, atteindraient la lentille de projection 8 et perturberaient le faisceau lumineux projeté. En effet, le module d’éclairage 2 comprend, en outre, un collecteur (non représenté à la ) avec des surfaces réfléchissantes associées aux différentes sources lumineuses 6.1, 6.2, 6.3 et 6.4 et configurées pour réfléchir les rayons lumineux émis par ces sources lumineuses vers la lentille de projection. Les écrans 10.1, 10.2, 10.3 et 10.4 sont configurés pour intercepter les rayons lumineux provenant directement des sources lumineuses associées, dits rayons directs, c’est-à-dire n’ayant pas été réfléchis par les surfaces réfléchissantes associées, et susceptibles d’atteindre la lentille de projection 8.
La illustre le collecteur 14 mentionné ci-avant. Le collecteur 14 forme plusieurs calottes 14.1, 14.2, 14.3 et 14.4 pourvues, chacune, d’une surface réfléchissante 16.1, 16.2, 16.3 et 16.4, respectivement. Chacune de ces surfaces réfléchissantes 16.1, 16.2, 16.3 et 16.4 est configurée pour collecter les rayons lumineux émis par la source lumineuse correspondante 6.1, 6.2, 6.3 et 6.4 et les réfléchir en un faisceau lumineux réfléchi dirigé vers la lentille de projection 8. Ces surfaces 16.1, 16.2, 16.3 et 16.4 peuvent présenter un profil parabolique ou elliptique de révolution autour d’un axe orienté essentiellement suivant un axe optique du module d’éclairage 2. Le collecteur 14 est avantageusement d’un seul tenant et réalisé par moulage par injection de matière plastique. Les surfaces réfléchissantes 16.1, 16.2, 16.3 et 16.4 sont avantageusement réalisées par métallisation des surfaces intérieures des calottes 14.1, 14.2, 14.3 et 14.4 du collecteur 14.
La est une vue en perspective du dissipateur de chaleur 12 du module d’éclairage 2 de la . Le dissipateur de chaleur 12 comprend une partie avant 12.1 destinée à supporter la platine 4 et les écrans 10.1, 10.2, 10.3 et 10.4, et une partie arrière 12.2 pourvue d’ailettes de refroidissement (non visibles car dirigées vers le bas) en vue d’assurer une dissipation de la chaleur produite par les sources lumineuses. La partie avant 12.1 du dissipateur de chaleur forme à cet effet sur sa face supérieure une zone de réception de la platine, comprenant notamment un orifice de fixation 12.1.1 destiné à recevoir une vis de fixation traversant la platine, et un pion de positionnement 12.1.2 destiné à s’engager dans un orifice de positionnement formé dans la platine. La zone de réception est aussi généralement plane de manière à servir d’appui à la platine.
Avantageusement, les écrans 10.1, 10.2, 10.3 et 10.4 sont intégralement formés avec le dissipateur de chaleur 12, étant toutefois entendu qu’il est également possible de prévoir qu’un ou plusieurs des écrans soient rapportés sur ledit dissipateur de chaleur 12.
- La illustre les principales étapes d’un procédé de commande selon l’invention,
Description détaillée Le procédé de commande a pour but de définir une vitesse minimale de rotation du moteur afin de répondre à la volonté du conducteur en phase de décélération tout en maitrisant l’évolution et le niveau de cette vitesse de rotation afin d’en limiter l’impact sur la prestation NVH (acronyme anglophone pour « Noise Vibration and Harshness »).
Les variables suivantes sont introduites :
- WHL_TQ_TG : couple cible requis aux roues élaboré à partir de la requête du conducteur et des fonctions tierces ayant un impact sur son élaboration (Régulateur de vitesse, conduite autonome, etc.)
- WHEEL_EL_POW_TG : puissance absorbée par la machine électrique principale
- EM_SND_EL_POW : puissance électrique devant être dépensée par la deuxième machine électrique
- BAT_TRAC_CHRG_POW : capacité de charge de la batterie de traction
- EM_SND_MECA_POW : puissance mécanique équivalente à réaliser par la deuxième machine électrique
- EM_SND_MOT_EFY_FAC : valeur moyenne de rendement électrique à partir d’une puissance mécanique
- ENG_MIN_SPD_RAW : valeur brute de la vitesse minimale de rotation du moteur thermique
- ENG_MIN_SPD_RAW_TG : consigne brute de vitesse minimale de rotation du moteur thermique
- ENG_MAX_AUTH_SPD : vitesse de rotation maximale autorisée du moteur thermique pour les décélérations, pouvant être dépendante de la vitesse, de la position levier ou autre interface IHM (acronyme pour « interface homme machine ») ayant un impact sur le niveau de décélération véhicule.
- ENG_MIN_SPD_TG : Consigne de vitesse minimale de rotation du moteur thermique allant vers le reste des arbitrages ayant un impact sur le choix du régime final du moteur thermique sur un état hybride série.
- ENG_MIN_SPD : vitesse minimale de rotation du moteur thermique
Séquentiellement, le procédé de commande selon l’invention permet :
Le rayonnement électromagnétique E mis en œuvre pendant l’étape de chauffe 11 est émis par la source lumineuse 32. La cellule 2 est avantageusement orientée de sorte qu’elle présente une de ses faces à la source lumineuse 31 et préférentiellement de sorte que le rayonnement électromagnétique E soit perpendiculaire à cette face.
Le procédé 1 comprend, de manière consécutive, une étape de traitement 12 de la cellule 2. Le traitement 12 de la cellule 2 est réalisé par exposition de cette dernière au rayonnement électromagnétique E. Toutefois, ce dernier présente une irradiance I T , dite « irradiance de traitement » ou « irradiance de bonification », préférentiellement inférieure à l’irradiance de chauffe I C . Le rayonnement électromagnétique E utilisé dans cette étape est avantageusement issu de la même source lumineuse 32 que celle utilisée lors de l’étape de chauffe. Il peut toutefois être issu d’une autre source lumineuse. L’irradiance de traitement I T est choisie pour augmenter le rendement de conversion de la cellule 2. Dans l’exemple donné, l’irradiance de traitement I T est sensiblement constante et égale à 9,5 kW/m 2 .
Les cellules 2 à hétérojonction de silicium sont connues pour voir leur rendement de conversion énergétique s’améliorer d’environ 0,3 % absolu sous l’action conjuguée de l’éclairement et de la température. Ce phénomène dit de « bonification » résulte, par exemple, de l’amélioration d’au moins une des couches de passivation 24 en silicium amorphe hydrogéné et/ou de l’amélioration des interfaces entre les couches de silicium amorphe 22, 23 et les couches de TCO 25. La bonification peut également améliorer la couche de TCO 25 elle-même.
Le même principe est applicable à d’autres types de cellules, telles qu’une cellule tandem ou une cellule TOPCon. La gamme de températures de traitement peut en revanche être différente.
L’irradiance de traitement I T est également choisie de sorte que la température de la cellule 2 soit maintenue dans la gamme de températures [T m ; T M ] pendant cette étape. Par exemple, la gamme de températures de traitement pour une cellule à hétérojonction de silicium est avantageusement supérieure à 170 °C. Elle est avantageusement inférieure à 300 °C lorsque la durée de traitement est courte (par exemple bien inférieure à 15 s). En dehors d’une durée de traitement courte, la gamme de températures est, de manière préférée, inférieure à 250 °C.
La gamme de températures de traitement pour une cellule tandem est avantageusement supérieure à 100 °C et avantageusement inférieure à 160. Pour une cellule TOPCon, elle est avantageusement supérieure à 400 °C et avantageusement inférieure à 600 °C.
Dans ces plages étendues de températures, la gamme de températures de traitement considérée est avantageusement réduite et inférieure ou égale à 30 °C (voire moins). De la sorte, la température de la cellule 2 est à peu près constante et le procédé 1 est réalisé de manière contrôlée et reproductible.
Pour que la température de la cellule 2 soit maintenue dans la gamme de températures [T m ; T M ], l’irradiance de traitement I T est par exemple choisie de sorte que le flux de chaleur net de la cellule 2 soit faible ou nul pendant la durée de l’étape de traitement 12. Le flux de chaleur entrant dépend au moins de la chaleur apportée par le rayonnement électromagnétique E d’irradiance I T .
Un flux de chaleur net nul permet de conserver l’équilibre thermique de la cellule 2 pendant la durée du traitement. Il peut être difficile de parvenir à équilibre parfait (c’est-à-dire un flux de chaleur parfaitement nul). Le flux de chaleur net est alors avantageusement suffisamment faible pour que la température de la cellule 2 reste dans la gamme de traitement [T m ; T M ] pendant la durée de l’étape de traitement 12.
Il est également avantageux de refroidir activement la cellule 2 pendant l’étape de traitement 12 afin d’augmenter le flux de chaleur sortant de la cellule 2. De la sorte, l’irradiance de traitement IT peut être augmentée pour compenser le flux de chaleur sortant. Une irradiance de traitement I T plus élevée permet notamment d’augmenter la cinétique de traitement et également d’augmenter davantage le rendement de conversion énergétique. Le refroidissement actif la cellule 2 lors de l’étape de traitement 12 peut être réalisé au moyen du dispositif de refroidissement actif 34.
Le procédé 1 comprend ensuite une étape de refroidissement 13 de la cellule 2. Le refroidissement 13 de la cellule 2 est réalisé de manière à figer l’augmentation du rendement de conversion de la cellule 2 obtenue lors de l’étape de traitement 12. Il est notamment réalisé jusqu’à ce que la température de la cellule 2 soit inférieure ou égale à une température T S , dite « température seuil ». À une température inférieure à la température seuil T S , l’absence d’exposition à un rayonnement électromagnétique n’a plus d’effet sur le rendement de conversion de la cellule 2. La température seuil T S est, dans cet exemple de cellule à hétérojonction de silicium, égale à 150 °C (soit distant de 60 °C par rapport à la gamme de traitement).
Lors de l’étape de refroidissement 13, l’exposition de la cellule 2 au rayonnement électromagnétique E est maintenue. Le rayonnement électromagnétique E présente alors une irradiance I R , lors de cette étape, dite « irradiance de refroidissement ».
Au démarrage de l’étape de refroidissement 13 (lorsque l’irradiance passe de 9,5 kW/m 2 à 20 kW/m 2 ) une inertie thermique peut être observable, pendant laquelle la cellule 2 conserve une température T sensiblement constante et comprise dans la gamme de températures de traitement. L’inertie thermique observable peut comprendre l’inertie thermique propre à la cellule 2 et/ou une inertie thermique du dispositif 34 de refroidissement (qui peut présenter un temps de démarrage non négligeable). La fin de l’étape de traitement 12 et le début de l’étape de refroidissement 13 coïncident alors avantageusement avec l’instant où les consignes de pilotage sont envoyées aux différents instruments (tels que la source lumineuse 32 ou le dispositif 34 de refroidissement). Dans les faits, l’inertie de démarrage de la source lumineuse 32 est généralement nulle et le changement brut d’irradiance peut alors matérialiser le changement d’étape.
Le rayonnement E peut être émis par une source lumineuse différente dès lors que l’irradiance de refroidissement satisfait les conditions précitées (irradiance et orientation notamment). Toutefois, il est plus avantageux que le rayonnement E soit issu de la même source que celle utilisée lors du traitement 12. En effet, il est préférable que l’exposition audit rayonnement E soit maintenue, sans baisse d’exposition (qui peut être observée lorsque l’on passe d’une source à l’autre) au risque d’observer une réduction du rendement de conversion.
L’irradiance de refroidissement I R est choisie de sorte qu’elle ne compense pas le flux de chaleur sortant de la cellule 2 pendant l’étape de refroidissement. Le flux de chaleur net est alors négatif (du point de vue de la cellule 2, autrement dit, les flux de chaleur sortants excèdent les flux de chaleur entrants). Ainsi, même en présence du rayonnement électromagnétique E, la température de la cellule 2 décroit. Le refroidissement 13 (c’est-à-dire le flux de chaleur net négatif) est par exemple rendu possible par la mise en œuvre du dispositif 34 de refroidissement actif qui permet, malgré la chaleur apportée par l’irradiance de refroidissement I R , d’abaisser la température de la cellule 2 jusqu’à la température seuil T S . Le dispositif 34 de refroidissement actif peut mettre en œuvre le transfert de chaleur par conduction et/ou par convection. Il peut s’agir, dans le premier cas, d’une plaque (dite « chuck » en anglais), régulée en température. Il peut également s’agir, dans le deuxième cas, d’une soufflerie configurée pour créer un écoulement d’air 340 balayant une face de la cellule 2 (préférentiellement la face exposée au rayonnement E). Le débit de l’écoulement d’air est alors ajusté (par exemple au moyen du contrôleur 36) pour évacuer la chaleur nécessaire au refroidissement.
Une autre façon de définir la fin de l’étape de traitement 12 et le début de l’étape de refroidissement 13 est d’observer le changement de signe du flux de chaleur net. Le début de l’étape de refroidissement 13 correspond à l’instant où le flux de chaleur net devient négatif.
La cellule 2 à hétérojonction de silicium est particulièrement sensible aux défauts situés à l’interface entre le substrat 21 en silicium cristallin et les couches de silicium amorphe 22-23. Ces défauts peuvent être des liaisons pendantes, également appelées « dangling bonds » en anglais, ou des impuretés telles que des ions métalliques. Ils introduisent des niveaux d’énergie dans la bande interdite du silicium et augmentent le nombre de recombinaisons électron-trou aux interfaces, ce qui détériore le rendement de conversion de la cellule, dont notamment les paramètres de sortie de la cellule photovoltaïque, tels que la tension en circuit ouvert.
La cellule 2 peut également comporter une couche de passivation 24 en silicium amorphe hydrogéné intrinsèque, disposée entre le substrat 21 et chaque couche de silicium amorphe 22, 23. Elle peut également être recouverte d’une couche d’oxyde transparent conducteur 25 (ou TCO, pour « Transparent Conductive Oxyde » en anglais).
Alternativement, la cellule photovoltaïque 2 peut être une cellule photovoltaïque dite « tandem » à base de pérovskite. Elle comprend par exemple une hétérojonction de silicium couplée à une jonction à base de pérovskite.