INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En particulier, l’ajout de particules de caoutchouc réticulé, par exemple issues du recyclage de pneus, dans les élastomères thermoplastiques permet d’obtenir des propriétés mécaniques proches d’un caoutchouc tout en conservant une matière fusible et donc recyclable. Les compositions obtenues ont par ailleurs l’avantage d’être transformable de façon plus rapide qu’un caoutchouc puisque la couche ne nécessite pas d’un temps de vulcanisation et peut être transformée selon des procédés traditionnels automatisés de plasturgie, par exemple l’extrusion ou l’injection.
De plus, l’assemblage de cette couche avec une matière thermoplastique peut avantageusement être réalisée sans ajout d’adhésif et sans nécessiter de couture.
Selon un mode de réalisation, le composite peut être réalisé avec un polymère thermoplastique sous forme de mousse, et ainsi gagner en légèreté, confort et amortissement. Ces composites sont particulièrement intéressants pour la fabrication de semelles intermédiaires et extérieures (midsole et outsole) de chaussures de sport.
Selon un autre mode de réalisation, le composite peut être réalisé avec un polymère thermoplastique chargé de renforts afin d’augmenter la rigidité du composite structure. Ces composites sont particulièrement intéressants pour la fabrication de semelles extérieures de chaussures de ville.
Selon un mode de réalisation, l’élastomère thermoplastique dans la couche A et/ou B est choisi parmi les polyuréthanes thermoplastiques (TPU), les polyétheramides (PEBA) et les élastomères copolyesters (TPE-E).
Selon un mode de réalisation, le polymère thermoplastique dans la couche A et/ou B est choisi parmi les polyamides ou les élastomères thermoplastiques, notamment choisi parmi les polyuréthanes thermoplastiques (TPU), les copolymères à blocs styrène et butadiène (SBS) et les copolymères à blocs styrène, éthylène et butadiène (SEBS), les élastomères polyesters comme les copolymères à blocs éther ester (COPE) et les élastomères polyamides comme les polyéthers à blocs amides (PEBA).
Préférentiellement, la matrice élastomère selon l'invention comprend au moins un élastomère diénique choisi dans le groupe constitué par les polybutadiènes (BR), le caoutchouc naturel (NR), les polyisoprènes de synthèse (IR), les copolymères de butadiène, les copolymères d'isoprène, et les mélanges de ces élastomères. De tels copolymères sont plus préférentiellement choisis dans le groupe constitué par les copolymères de butadiène-styrène (SBR), les copolymères d’isoprène-butadiène (BIR), les copolymères d'isoprène-styrène (SIR), les copolymères d’isoprène-butadiène-styrène (SBIR), les copolymères de butadiène-acrylonitrile (NBR), les copolymères de butadiène-styrène-acrylonitrile (NSBR), les copolymères d'éthylène-butadiène (EBR) et les terpolymères d'éthylène, de butadiène et d'un autre monomère diène conjugué, notamment l'isoprène, le myrcène ou le farnésène, ou un mélange de deux ou plus de ces composés.
Préférentiellement selon cette mise en œuvre, la matrice élastomère comprend majoritairement au moins un élastomère butadiénique. Préférentiellement encore, le taux d'élastomère(s) butadiénique(s) est de 30 à 100 pce, plus préférentiellement de 50 à 100 pce, de manière plus préférentielle de 80 à 100 pce.
Par "élastomère butadiénique", on entend de manière connue un homopolymère ou un copolymère de butadiène, en d'autres termes un élastomère diénique choisi dans le groupe constitué par les polybutadiènes (BR), les copolymères de butadiène tels qu'énumérés plus haut et leurs mélanges. Les copolymères de butadiène sont particulièrement choisis dans le groupe constitué par les copolymères de butadiène-styrène (SBR). De préférence, l'élastomère butadiénique est choisi dans le groupe constitué par les copolymères de butadiène-styrène (SBR) et leurs mélanges.
I.2. Système Plastifiant La composition selon l’invention comprend de 10 à 140 pce d’un système plastifiant comprenant au moins un estolide possédant une masse molaire moyenne en poids Mw inférieure à 5000 g/mol et de préférence comprise dans un domaine variant de 700 à 5000 g/mol, de préférence encore dans un domaine variant de 700 à 3500 g/mol.
La masse molaire moyenne en poids (Mw) des estolides est mesurée par SEC (Size Exclusion Chromatography) selon la méthode décrite plus bas.
Par "au moins un estolide", on entend selon l'invention un ou plusieurs estolides.
Selon des modes de réalisation de l'invention, le système plastifiant comprend de 10 à 100% en poids d'au moins un estolide, de préférence 15 à 70 % en poids, par rapport au poids total du système plastifiant. Par l'expression "au moins un estolide", on entend désigner un estolide ou plusieurs estolides (c’est-à-dire un mélange d'estolides).
Selon l'invention, la composition de caoutchouc comprend de préférence de 5 à 70 pce, plus préférentiellement de 10 à 50 pce d'au moins un estolide.
Les estolides : Les estolides sont obtenus à partir d’acides gras insaturés et/ou d’acides gras saturés. Les estolides sont une classe d'esters 100% biosourcés lorsque les acides gras sont d'origine naturelle. La structure oligomère des estolides contient des unités répétitives d'acides gras, chaque unité d'un acide gras étant estérifiée par une autre unité d'acide gras. Le document WO2012173671A1 décrit de tels composés.
10. Composition selon l'une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle le système plastifiant comprend de 10 à 100% en poids d'au moins un estolide, de préférence 40 à 100% en poids, par rapport au poids total du système plastifiant.
11. Composition selon l'une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle le système plastifiant est essentiellement constitué d'au moins un estolide.
12. Composition selon l'une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle l'au moins un estolide est un estolide d'un acide gras, saturé ou insaturé, linéaire ou ramifié, en C 8 à C 34, estérifié avec un alcool gras.
13. Composition selon l'une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle l'au moins un estolide est un estolide d'un acide gras hydroxylé, linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé, en C 12 à C 22 , en particulier en C 16 à C 20 et plus particulièrement en C 18 .
14.. Composition selon l'une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle l'au moins un estolide est un estolide de l'acide ricinoléique.
15.. Composition selon l'une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle l'estolide est un estolide estérifié avec un alcool gras, saturé ou insaturé, linéaire ou ramifié, en C 8 à C 34 .
16. Composition selon l'une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle l'estolide est un estolide estérifié avec un alcool gras ayant une chaîne carbonée aliphatique ramifiée en C 12 à C 22 , en particulier en C 16 à C 20 et plus particulièrement en C 18 .
17. Composition selon l'une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle l'estolide est un estolide estérifié avec l'alcool isotéarylique.
18. Composition selon l'une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle l'au moins un estolide est un composé de formule I :
dans laquelle, n est un entier variant de 1 à 5; X est un atome d'hydrogène H ou un groupement hydroxyle -OH; R1, identiques ou différents, représentent des radicaux aliphatiques divalents, saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés, en C 1 – C 20 , préférentiellement les R1 sont identiques; R2, identiques ou différents, sont des radicaux aliphatiques divalents, saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés, en C 1 – C 20 , préférentiellement les R2 sont identiques; le nombre de carbone dans chaque unité d'acide gras étant compris dans un domaine allant de 8 à 34, de préférence de 12 à 22, préférentiellement encore de 16 à 20, en particulier 18; R3 représente un atome d'hydrogène H ou un groupement aliphatique, saturé ou insaturé, linéaire ou ramifié, en C 8 à C 26 , notamment en C 12 à C 22 , en particulier en C 16 à C 20 et plus particulièrement en C 18 .
19. Composition selon la réalisation 18 dans laquelle dans la formule I, X représente un groupement hydroxyle -OH.
20. Composition selon la réalisation 18 ou 19 dans laquelle dans la formule I, le nombre de carbone dans chaque unité d'acide gras est compris dans un domaine allant de 16 à 20, en particulier 18.
21. Composition selon l'une quelconque des réalisations 18 à 20 dans laquelle dans la formule I, R3 représente un groupement aliphatique saturé ramifié en C 16 à C 20 et plus particulièrement en C 18 .
22. Composition selon l'une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle l'au moins un estolide est un estolide d'acide ricinoléique estérifié avec l'alcool isotéarylique.
L'invention a également pour objet un pneu dont un des éléments constitutifs comprend une composition de caoutchouc selon l'une quelconque des réalisations précédentes. Plus particulièrement, l'invention a alors pour objet un pneu pourvu d’un flanc externe, ledit flanc externe comprenant au moins une composition de caoutchouc selon l'une quelconque des réalisations précédentes.
Il est constaté que le procédé pour retirer la couleur des fibres kératiniques capillaires colorées selon l’invention a un excellent pouvoir d’élimination de la couleur sur les fibres kératiniques capillaires par rapport aux procédés comparatifs.
Ainsi, le procédé pour retirer la couleur des fibres kératiniques capillaires selon l’invention permet d’obtenir une élimination efficace de la couleur d’une mèche de cheveux ayant été préalablement colorée à l’aide d’une composition de coloration des cheveux comprenant un composé (poly)carbodiimide et un agent colorant choisi parmi les pigments, les colorants directs et leurs mélanges.
Procédé de coloration des cheveux comprenant l’application d’un composé (poly)carbodiimide, d’un copolymère acrylique siliconé, et d’un agent colorant La présente invention concerne un procédé de coloration des cheveux comprenant l’application sur les cheveux d’au moins une composition C comprenant un ou plusieurs composés (poly)carbodiimide (i) ; un ou plusieurs copolymères acryliques siliconés (ii) ; et au moins un agent colorant (iii), les composés (i), (ii) et/ou (iii) étant conditionnés ensemble ou séparément dans un ou plusieurs dispositifs aérosol en présence d’au moins un agent propulseur.
La présente invention a donc pour objet un procédé de coloration des cheveux comprenant l’application sur les cheveux d’au moins une composition C comprenant : (i) un ou plusieurs composés (poly)carbodiimide ; (ii) un ou plusieurs copolymères acryliques siliconés, et (iii) au moins un agent colorant choisi parmi les pigments, les colorants directs, et leurs mélanges, les composés (i), (ii) et/ou (iii) étant conditionnés ensemble ou séparément dans un ou plusieurs dispositifs aérosol en présence d’au moins un agent propulseur.
Grâce au procédé de coloration des cheveux selon l’invention, on obtient sur les cheveux des gainages colorés permettant d’obtenir une coloration visible sur tous types de cheveux et d’obtenir d’excellentes propriétés de conditionnement des cheveux, notamment en termes de démêlage, de souplesse et de toucher lisse des cheveux. Il permet en particulier d’obtenir un dépôt homogène.
En outre, le gainage coloré sur les cheveux est obtenu de manière rapide et facile.
Le terme « donneur d’hydrogène » désigne un composé pouvant réagir avec les oligomères du styrène lors de la réaction de pyrolyse en fournissant des atomes d’hydrogène. Un tel composé peut être, par exemple, une cire telle qu’une cire paraffinique, une polyoléfine thermoplastique telle que le polyéthylène ou le polypropylène, ou le dihydrogène.
Par « cire paraffinique », on entend de manière connue un alcane linéaire ou ramifié solide à température ambiante, dont la température de fusion est inférieure à 100°C. Une cire paraffinique comprend typiquement de 20 à 40 atomes de carbone.
Par “monomère styrène”, on entend le composé styrène, de formule C 8 H 8 .
Par « composé majoritaire », on comprend que le composé est présent à plus de 50% en masse dans le flux considéré.
Charge du procédé de dépolymérisation Le procédé selon l’invention est un procédé de dépolymérisation d’une charge polystyrénique. Par charge polystyrénique, on entend une charge qui comprend des polymères à base de styrène, tels que les caoutchoucs styréniques et le polystyrène.
De préférence, la charge du procédé est une charge polystyrénique issue de déchets plastiques. Une telle charge comprend préférentiellement au moins 90% poids de polystyrène, de préférence au moins 93% poids de polystyrène, et de manière préférée au moins 95% poids de polystyrène. La charge polystyrénique peut comprendre d’autres composés, en particulier si elle est issue de déchets plastiques. Ces autres composés peuvent être, de manière non limitative, des composés plastiques tels que du polyéthylène, du polypropylène, des élastomères, des matériaux organiques tels que du papier, de la nourriture, ou inorganiques tels que du verre, du métal, du sable.
La charge polystyrénique du procédé selon l’invention peut contenir un donneur d’hydrogène au sens de la présente invention. Par exemple, dans le cas où le donneur d’hydrogène est le polypropylène, le ratio massique polypropylène sur polystyrène dans la charge polystyrénique peut être ajusté entre 1% poids et 15% poids, de préférence entre 1% et 3% poids.
Étape a) de préparation Le procédé selon l’invention comprend une étape de préparation de la charge polystyrénique. Lors de cette étape, la charge polystyrénique est conditionnée pour pouvoir alimenter l’étape b) de première pyrolyse. Cette étape de préparation peut comprendre des opérations de broyage, de dégazage, de mise en température afin de provoquer la fonte des composés plastiques par exemple dans un dispositif d’extrusion au cours duquel la température est graduellement augmentée. Les effluents vapeurs (eau, composés légers générés par la décomposition partielle de la charge polystyrénique) et les effluents solides (débris non fusibles tels que les débris métalliques, verre) sont séparés.
De préférence, la charge polystyrénique est progressivement chauffée à une température comprise entre 200°C et 300°C, cette température permettant d’obtenir la fusion du polystyrène en limitant sa décomposition thermique.
Étape b) de première pyrolyse Le procédé selon l’invention comprend une étape de première pyrolyse de la charge issue de l’étape a) comprenant une section de pyrolyse et produisant au moins un premier flux de pyrolyse gazeux et un premier flux de pyrolyse liquide.
Par pyrolyse, on entend la décomposition thermique de composés dans une atmosphère inerte.
La charge conditionnée issue de l’étape a), préférentiellement sous forme fondue, alimente une section de pyrolyse, opérée à une température et une pression telles que la dépolymérisation du polystyrène en oligomères de styrène et en monomère de styrène ait lieu. De préférence, la section de pyrolyse est opérée à une température allant de 300 à 700°C, de préférence allant de 300°C à 600°C. De préférence, la section de pyrolyse est opérée à une pression allant de 0,1 bar à 2 bar, préférentiellement allant de 0,5 bar à 1,5 bar et très préférentiellement de 0,8 bar à 1,2 bar. Dans ces conditions, la quantité d’oligomères de styrène dans le premier flux de pyrolyse gazeux peut aller jusqu’à 40% en masse par rapport à la quantité de polystyrène dans la charge de la section de pyrolyse.
De préférence, la section de pyrolyse met en œuvre une section de pyrolyse par micro-onde. Une telle pyrolyse par micro-onde utilisable pour la pyrolyse d’une charge polystyrénique est par exemple décrite dans le document WO 2020/202089.
L’utilisation d’une section de pyrolyse assistée par micro-ondes permet d’atteindre des taux de transfert de chaleur et des températures de réaction plus élevés, qui favorisent les réactions de scission en fin de chaîne et minimisent la formation d’oligomères de styrène. Une section de pyrolyse par micro-ondes se caractérise également par une température dans la masse réactionnelle inférieure à celle d’une section de pyrolyse conventionnelle. La baisse des températures dans la masse réactionnelle entraîne une baisse des taux d’évaporation des oligomères de styrène et évite de « sur-craquer » le styrène produit. L’utilisation d’une section de pyrolyse par micro-ondes réduira la formation d’oligomères de styrène par rapport à une section de pyrolyse conventionnelle, sans toutefois éviter totalement leur formation, qui peut encore représenter, dans le premier flux de pyrolyse gazeux, jusqu’à 40 % en masse par rapport à la quantité de polystyrène dans la charge de la section de pyrolyse.
Le terme « échangeur thermique » se réfère à tout échangeur de chaleur susceptible de convenir aux conditions opératoires permettant l’accomplissement de pré-refroidissement, d’anti-sublimation ou de fusion. Par exemple, un tel échangeur thermique est un échangeur thermique à plaques et ailettes à flux multiples.
Les termes « circuit de circulation d’un fluide réfrigérant », « circuit de transport d’un fluide réfrigérant » ou « circuit de passage d’un fluide réfrigérant » se réfèrent à un ensemble de conduites configurées pour le transport de fluide réfrigérant. La configuration du circuit de circulation, de transport ou de passage dépend des performances souhaitées des dispositifs, 200, 300, 500, 700, 800, 900, 1000, 1100, 1200 et 1300, et des conditions opératoires prévues par ces dispositifs, 200, 300, 500, 700, 800, 900, 1000, 1100, 1200 et 1300.
Le terme « majoritairement » se réfère notamment à une fraction molaire d’un composé présent dans un mélange, une telle fraction étant égale à une valeur associée à une majorité relative voire absolue. Un composé est présent en majorité relative dans un mélange lorsque la fraction molaire d’un tel composé est supérieure aux autres fractions molaires définies pour les autres composés du mélange, chaque autre fraction molaire étant considérée isolément. Un composé est en majorité absolue lorsque la fraction molaire d’un tel composé est supérieure aux autres fractions molaires additionnées et définies pour les autres composés du mélange. Autrement dit, un composé en majorité absolue dans un mélange présente une fraction molaire supérieure à 50%.
On note que les éléments d’un même type, par exemple des compresseurs ou échangeurs, peuvent ne pas être des éléments distincts mais des étages d’un élément unique pour tout ou partie des éléments d’un type donné. Par exemple, les échangeurs, 215, 216, 225, 325, 326, 605 et 915, peuvent correspondre à des étages distincts d’un échangeur unique.
On note que l’ensemble d’anti-sublimation mentionné dans la présente description peut être constitué d’un ensemble d’échangeurs d’anti-sublimation fonctionnant simultanément ou séquentiellement. Un tel fonctionnement séquentiel peut être défini, par exemple, selon une périodicité prédéterminée en fonction des besoins fixés, par exemple, par un opérateur. Autrement dit, un ensemble d’anti-sublimation peut comporter plusieurs échangeurs d’anti-sublimation fonctionnant en décalé les uns des autres et configurés pour assurer une continuité de fonctionnement d’un dispositif de capture. Préférentiellement, un ensemble d’anti-sublimation comporte d’au moins deux échangeurs d’anti-sublimation et encore plus préférentiellement quatre échangeurs d’anti-sublimation.
On note, en , que le procédé 100 de capture cryogénique de dioxyde de carbone contenu dans un fluide cible comporte une étape de transport 105 d’un fluide cible dans, successivement : - un premier échangeur thermique de pré-refroidissement, - un deuxième échangeur thermique de pré-refroidissement et - un troisième échangeur thermique, appelé « ensemble d’anti-sublimation » du dioxyde de carbone.
Dans ce mode de réalisation : - le premier échangeur thermique est configuré pour réaliser un premier échange thermique 106 correspondant à un premier pré-refroidissement du fluide cible ; autrement dit, le fluide cible est un fluide chaud en entrée du premier échangeur thermique ; - le deuxième échangeur thermique est configuré pour réaliser un deuxième échange thermique 107 correspondant à un deuxième pré-refroidissement du fluide cible, en aval du premier pré-refroidissement 106 ; autrement dit, le fluide cible, pré-refroidi en amont, est un fluide chaud en entrée du deuxième échangeur thermique ; - l’ensemble d’anti-sublimation est configuré pour réaliser un troisième échange thermique 108 correspondant à une anti-sublimation du CO 2 contenu dans le fluide cible, à la suite du deuxième pré-refroidissement 107 ; autrement dit, le fluide cible, pré-refroidi en amont, est un fluide chaud en entrée de l’ensemble d’anti-sublimation.
On note, en , que le procédé 100 de capture cryogénique de dioxyde de carbone contenu dans un fluide cible comporte, de plus, une étape de circulation fermée 110 d’un fluide réfrigérant à travers, successivement : - le premier échangeur thermique, le deuxième échangeur thermique et l’ensemble d’anti-sublimation, une telle succession de passages dans ces échangeurs thermiques étant appelée « circulation aller » du fluide réfrigérant, et - l’ensemble d’anti-sublimation, le deuxième échangeur et le premier échangeur thermique, cette succession de passages dans ces échangeurs thermiques étant appelée « circulation retour » du fluide réfrigérant.
On remarque, en , que : - la succession d’étapes correspondant à la « circulation aller » du fluide réfrigérant est représentée par des flèches en trait plein et - la succession d’étapes correspondant à la « circulation retour » du fluide réfrigérant est représentée par des flèches en pointillés.
Les plastifiants Les plastifiants biosourcés à base d'estolides d'acide ricinoléique ont été obtenus selon les protocoles suivants :
A – Estolide d’acide ricinoléique estérifié avec l'alcool isostéarylique (Huile n°1)
Schéma réactionnel (Huile n°1) Le plastifiant à base d'estolide d'acide ricinoléique a été obtenu selon le protocole suivants :
Protocole L’obtention de l’estolide esterifié a été réalisée en quatre étapes. La première a consisté à synthétiser un estolide avec une structure bien définie, entre 2 et 4 enchaînements d'unités d'acide ricinoléique. La seconde étape a consisté à distiller l’excès d'acide présent dans le milieu à l’aide d’une distillation moléculaire. L'estérification des fonctions acides disponibles sur l’estolide a ensuite été réalisé avec un excès d’alcool isostéarylique. Enfin la dernière étape a consisté à distiller l’excès d’alcool n’ayant pas réagi.
Etape 1 : Synthèse de l’oligomère Mode opératoire Réacteur batch agité
Conditions : 180°C / 600mbar / 14h
Suivi analytique : SEC (Equivalent PS)
Etape 2 : distillation moléculaire dite "short path"
Conditions : Temp. du piège : -22°C
Temp. double enveloppe : 200°C
Vide : 5.10-2mbar
Etape 3 : estérification des fonctions acides Ajout de 3éq. molaire d’alcool isostéarylique
Mode opératoire Réacteur batch agité
Chaque tendeur est par exemple une tige élastique présentant une longueur suffisante pour relier toutes les lamelles.
Selon un mode de réalisation, les lamelles adjacentes sont séparées par une fente sur une majeure partie de leur longueur.
La présente invention a également pour objet une unité de siège pour passager d’aéronef, notamment d’avion, comprenant une porte flexible telle que présentée.
Plus particulièrement, dans une telle unité de siège, la porte est de préférence montée coulissante entre deux panneaux parallèles et courbés d’une coque.
Alternativement, la porte peut s’ouvrir par fléchissement, sous l’action d’une poussée, sans coulissement.
La présente invention a également pour objet un arrangement d’une cabine d’aéronef, notamment d’un avion, comprenant au moins une unité de siège telle que présentée.
Les concepts fondamentaux de l’invention venant d’être exposés ci-dessus dans leur forme la plus élémentaire, d’autres détails et caractéristiques ressortiront plus clairement à la lecture de la description qui suit et en regard des dessins annexés, donnant à titre d’exemple non limitatif un mode de réalisation d’une porte flexible conforme aux principes de l’invention.