INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, la partie de verrouillage 33 est montée de manière imperdable sur la partie de fermeture 27, de telle sorte que la partie de verrouillage 33 et la partie de fermeture 27 forment un sous ensemble indémontable.
Comme montré plus particulièrement sur la , le dispositif de moussage de lait 2 comporte un dispositif de limitation de course angulaire configuré pour limiter une course angulaire de la partie de verrouillage 33 par rapport à la partie de fermeture 27. Le dispositif de limitation de course angulaire peut par exemple comporter une ou plusieurs première(s) butée(s) de fin course 37 prévue(s) sur la partie de verrouillage 33 et configurée(s) pour empêcher une rotation de la partie de verrouillage 33, dans un premier sens de rotation, au-delà de la position de libération, et une ou plusieurs deuxième(s) butée(s) de fin de course 38 prévue(s) sur la partie de verrouillage 33 et configurée(s) pour empêcher une rotation de la partie de verrouillage 33, dans un deuxième sens de rotation, au-delà de la position de verrouillage.
De façon avantageuse, le système de maintien 32 est également configuré pour conférer à la partie de fermeture 27 qu’un seul degré de liberté en translation selon une direction de translation D1, qui est par exemple perpendiculaire à la zone de jonction et donc parallèle à l’axe de rotation A, lorsque la partie de fermeture 27 est déplacée entre la position intermédiaire et la position de fermeture. A cet effet, le système de maintien 32 comporte un premier organe de guidage 39, tel qu’un organe de guidage en creux, et un deuxième organe de guidage 41, tel qu’un organe de guidage saillant, solidaires respectivement de la partie de mélange 6 et de la partie de fermeture 27 et configurés pour être montés coulissants l’un dans l’autre selon la direction de translation D1.
Les premier et deuxième organes de guidage 39, 41 présentent des sections transversales complémentaires et non circulaires, et sont configurés pour guider en translation la partie de fermeture 27 par rapport à la partie de mélange 6 et selon la direction de translation D1 lorsque la partie de fermeture 27 est déplacée entre la position intermédiaire et la position de fermeture. Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, le premier organe de guidage 39 délimite l’ouverture de passage 29 prévue sur le corps de mélange 7, et le deuxième organe de guidage 41 fait saillie vers le bas depuis une face inférieure de la partie de fermeture 27 et est configuré pour être introduit dans l’ouverture de passage 29. Toutefois, selon une variante de réalisation de l’invention, les premier et deuxième organes de guidage 39, 41 pourraient être décalés latéralement par rapport à l’ouverture de remplissage 28 et l’ouverture de passage 29.
Comme montré plus particulièrement sur la , la partie de fermeture 27 comporte en outre un conduit d’amenée d’air 42 relié au conduit d’écoulement principal 15 via le canal d’admission d’air 23, et un dispositif de réglage de débit d’air 43 configuré pour régler un débit d’air s’écoulant dans le conduit d’amenée d’air 42. Cependant, selon une variante de réalisation de l’invention, la partie de mélange 6 pourrait être dépourvue du canal d’admission d’air 23, et le conduit d’amenée d’air 42 pourrait être relié directement au conduit d’écoulement principal 15.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, le dispositif de réglage de débit d’air 43 comporte une partie de support 44 fixée à la partie de fermeture 27 et faisant saillie d’une face supérieure de la partie de fermeture 27, et un organe de réglage de débit 45, tel qu’un bouton de réglage de débit, supporté par la partie de support 44 et monté mobile, et par exemple monté mobile selon un mouvement hélicoïdal, par rapport à la partie de support 44 selon une direction de déplacement D2 qui peut par exemple être sensiblement verticale lorsque le dispositif de moussage de lait 2 repose sur une surface horizontale.
L’organe de réglage de débit 45 et la partie de support 44 peuvent par exemple s’étendre coaxialement l’un par rapport à l’autre, et la partie de support 44 peut par exemple comporter deux doigts de guidage 46 (voir la notamment ) diamétralement opposés et montés coulissants respectivement dans deux rainures de guidage hélicoïdales 47 prévues sur l’organe de réglage de débit 45.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, l’organe de réglage de débit 45 comporte une partie de réglage 45.1 qui est configurée pour coiffer la partie de support 44 et qui comporte une paroi supérieure recouvrant la partie de support 44 et une paroi périphérique ayant une forme globalement tubulaire et s’étendant autour de la partie de support 44. Comme montré plus particulièrement sur la , l’organe de réglage de débit 45 comporte en outre une partie de manipulation 45.2 solidaire de la partie de réglage 45.1 et configurée pour être manipulée par un utilisateur de manière à déplacer l’organe de réglage de débit 45 selon la direction de déplacement D2.
L’organe de réglage de débit 45 est configuré pour occuper une pluralité de positions de réglage décalées les unes des autres selon la direction de déplacement D2. De façon avantageuse, la direction de déplacement D2 est sensiblement parallèle à l’axe central du réservoir de lait 4 lorsque la partie de mélange 6 est reçue dans le réservoir de lait 4 et que la partie de fermeture 27 est en position de fermeture.
Le dispositif de réglage de débit d’air 43 comporte en outre un élément d’étanchéité 48 qui est annulaire et qui est fixé à l’organe de réglage de débit 45. Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, la partie de support 44 comporte une surface d’appui 49, prévue sur une face d’extrémité supérieure de la partie de support 44, qui est annulaire et contre laquelle est apte à être comprimé l’élément d’étanchéité 48 en fonction de la position occupée par l’organe de réglage de débit 45.
L’élément d’étanchéité 48 et la partie de support 44 sont configurés pour délimiter un passage d’écoulement d’air 51 (voir la ) ayant une section de passage qui varie en fonction de la position occupée par l’organe de réglage de débit 45. Le passage d’écoulement d’air 51 est plus particulièrement configuré pour relier fluidiquement une ouverture d’admission d’air 52, définie par le dispositif de réglage de débit d’air 43, au conduit d’amenée d’air 42. Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, l’ouverture d’admission d’air 52 est définie par un jeu fonctionnel entre l’organe de réglage de débit 45 et la partie de support 44.
L’organe de réglage de débit 45 est plus particulièrement déplaçable entre une position de réglage maximale dans laquelle la section de passage du passage d’écoulement d’air 51 est maximale, et une position de réglage minimale dans laquelle la section de passage du passage d’écoulement d’air 51 est minimale, et par exemple nulle ou sensiblement nulle.
Comme montré sur la , la partie de support 44 comporte un évidement 53 qui est ménagé dans la surface d’appui 49 et qui délimite en partie le passage d’écoulement d’air 51. L’évidement 53 peut par exemple s’étendre radialement par rapport à la direction de déplacement D2, et présenter une section transversale globalement en forme de V.
Comme montré plus particulièrement sur la , le conduit d’amenée d’air 42 comprend un passage d’air calibré 54 qui est situé en aval de l’organe de réglage de débit 45 et qui est configuré pour définir un débit d’air maximal dans le conduit d’amenée d’air 42.
L’étape 2) du procédé selon l’invention peut comprendre les étapes suivantes : a) mise en suspension aqueuse de particules de terre de diatomées obtenues au cours de l’étape 1 avec du carbonate de calcium ; b) mise en présence du mélange obtenu au terme de l’étape a) avec une suspension aqueuse de chlorure de zinc ; c) agitation du mélange obtenu au terme de l’étape b) à une température allant de 5°C à 40°C, de préférence 15°C à 25°C, pendant une durée allant de 24 à 72 heures, de préférence de 48 heures ; d) récupération du matériau composite obtenu au terme de l’étape c), notamment par sédimentation ou centrifugation ; e) séchage du matériau composite à une température allant de 50°C à 90°C, de préférence 70°C, pendant une durée allant de 12 à 48 heures, de préférence 24 heures.
Cette deuxième étape du procédé permet aux sels de zinc de réagir avec les groupements silanols à la surface des particules de terre de diatomée. En particulier, cette étape permet au carbonate de calcium présent dans la terre de diatomée de se solubiliser en libérant dans le milieu des espèces hydroxyles et carbonates, conduisant à la cristallisation de phases hydroxyde de carbonate de zinc hydraté de formule chimique Zn 4 (CO 3 )(OH) 6 ·H 2 O à la surface des particules de terre de diatomée au niveau des groupements silanols de surface.
En particulier, les particules de terre de diatomées obtenues au cours de l’étape 1 peuvent être mises en suspension dans l’eau à raison de 0,1 à 100 grammes de poudre par litre d’eau, de préférence de 10 grammes de poudre par litre d’eau.
De la même façon, le carbonate de calcium peut être mis en suspension dans l’eau à raison de de 0,1 à 100 grammes de carbonate de calcium par litre d’eau, de préférence de 10 grammes de carbonate de calcium par litre d’eau.
La suspension aqueuse de chlorure de zinc utilisée dans l’étape b) a une concentration de 5.10-3 à 5 moles.L-1, de préférence de 2 à 3 mole.L-1, notamment d’environ 1 mole.L-1.
De façon avantageuse, l’hydratation de la suspension obtenue au terme de l’étape a) et de la suspension de chlorure de zinc peut se faire de façon séparée pendant 15 à 60 minutes, de préférence 30 minutes avant la mise en présence de ces deux suspensions à l’étape b).
L’étape c) d’agitation du mélange peut être réalisée au moyen d’un mélangeur à pale à une vitesse de rotation d’environ 100 tours/minute.
L’étape e) de séchage du matériau composite peut être réalisée dans une étuve ou un four.
L’étape 3) du procédé selon l’invention peut être réalisée par traitement thermique à une température allant de 500°C à 900°C, de préférence 700°C, pendant une durée allant de 1 heure à 4 heures, de préférence 2 heures.
Cette troisième étape permet la transformation des cristaux de sels de zinc formés à l’étape 2) en cristaux d’oxyde de zinc répartis à la surface des particules de terres de diatomée. L’oxyde de zinc est avantageusement lié de façon covalente à la surface des particules de terres de diatomée.
Le traitement thermique mis en œuvre à l’étape 3) peut être réalisé dans un four, en particulier selon une montée en température de 190°C/heure jusqu’à 700°C puis un plateau à 700°C pendant 2h avant une redescente à température ambiante par arrêt du four. On pourrait également prévoir une montée en température plus progressif et un plateau plus long sans pour autant altérer le résultat.
L’étape 4) de broyage des microparticules obtenues à l’étape 3) à une taille de particule individuelle allant de 10 à 300 nm est réalisé en milieux aqueux en présence d’un agent de stabilisation de charges électroniques crées lors du broyage. Les inventeurs ont en effet constaté que le broyage de ces microparticules en milieu aqueux sans aucun ajout donne lieu à une réagglomération ou recristallisation des microparticules obtenues en cours et à l’issue du broyage et ne permet donc pas d’obtenir la taille de particule souhaitée. De façon tout à fait surprenante, les inventeurs ont trouvé, après de longues recherches, qu’un broyage en présence d’un agent de stabilisation de charges électroniques créées lors du broyage, tel qu’une solution aqueuse de silicate de métal alcalin, permet de prévenir ou au moins limiter ce phénomène de réagglomération ou de recristallisation et ainsi obtenir une taille de particule individuelle allant de 10 à 300 nm. Sans vouloir être liés par une quelconque théorie, les inventeurs pensent que lors du broyage des cristaux de zinc un déséquilibre de charges électroniques est créé et que le phénomène de réagglomération ou de recristallisation est dû à l’attraction des charges opposées créées lors du broyage. Selon les constat des inventeurs, l’utilisation d’un agent de stabilisation de charges électroniques crées lors du broyage, tel qu’une solution aqueuse de silicate de métal alcalin permet de stabiliser l’environnement électronique nouveau créé lors du broyage par une compensation des charges qui apparaissent. En effet, dans le cas d’un silicate de métal alcalin, les cations de métal alcalin viendraient compenser les charges négatives et les anions issus de la dissolution du silicate de métal alcalin viendraient compenser les charges positives.
Le silicate de métal alcalin peut être choisi parmi le silicate de sodium, le silicate de lithium et le silicate de potassium. De préférence, le silicate de métal alcalin est le silicate de sodium.
Le silicate de métal alcalin est utilisé sous forme de solution aqueuse. Le silicate de métal alcalin est utilisé dans une quantité adaptée permettant de stabiliser le déséquilibre des charges électroniques lors du broyage. Dans le cas du silicate de sodium, celui-ci est avantageusement utilisé dans une quantité de 3 % à 20 %, de préférence de 5 % à 15 %, notamment de 10 % à 15%, les pourcentages étant exprimés en poids par rapport au poids des microparticules obtenues à l’étape 3) du procédé selon l’invention.
Le broyage de l’étape 4) peut-être réalisé de façon analogue à celui de l’étape 1) en utilisant notamment le même type d’équipement, plus particulièrement un broyeur planétaire à billes. L’homme du métier sait adapter les conditions de broyage afin d’obtenir la taille de particules souhaitée.
Les microparticules obtenues à l’étape 3) sont broyées à l’étape 4) à une taille de particule individuelle allant de 10 à 300 nm. De préférence, elles sont broyées à une taille de particule individuelle allant de 15 nm à 250 nm. De telles tailles de particules n’étaient à la connaissance des inventeurs pas accessibles jusqu’à présent pour des particules d’oxyde de zinc greffées à la surface de particules de terre de diatomées.
Selon un autre avantage, les matériaux cellulosiques thermoplastiques susceptibles d’être obtenus selon ce procédé se caractérisent, après formage à chaud, notamment par pressage, par une première température de ramollissement (T 1 ), c’est-à-dire la température de ramollissement la moins élevée, relativement faible par rapport à celle du même matériau cellulosique non estérifié, notamment comprises entre 40 et 200°C, plus particulièrement entre 120 et 190°C, ce qui permet de limiter la température à mettre en œuvre lors du procédé de formage à chaud et ainsi le risque de dégradation du matériau cellulosique, tout en favorisant également leur recyclage.
Avantageusement, les matériaux formés à chaud obtenus à partir des matériaux cellulosiques thermoplastiques sont 100% biosourcés et ne contiennent pas de plastifiants ou de polymères thermoplastiques, issus de la pétrochimie.
Selon un autre avantage, le matériau formé à chaud présente une isotropie d’aspect permettant de ne plus observer les particules de matière cellulosique initiales. Il présente généralement une souplesse, une flexibilité et les caractéristiques d’un matériau translucide et thermoplastique.
Par « isotrope d’aspect », on entend un matériau présentant une homogénéité globale dans son ensemble
Par « souplesse », on entend un matériau présentant une élasticité suffisante pour lui permettre de se déformer de manière réversible.
Par « flexibilité », on entend un matériau flexible qui peut être aisément courbé ou se plier facilement.
Par « translucide », on entend un matériau qui, lorsqu’il est traversé par la lumière, diffuse une partie des rayons lumineux, généralement en raison d'irrégularités de sa surface. A contrario, les matériaux opaques (sciure de bois non modifié) qui stoppent tous les rayons lumineux.
Selon un premier aspect, l’invention concerne un procédé de thermoplastification d’un matériau cellulosique, ledit procédé comprenant :
Selon des modes de réalisation, le procédé selon l’invention comprend une ou plusieurs des caractéristiques additionnelles suivantes :
le matériau cellulosique comprend en outre de la lignine et/ou des hémicelluloses ; le matériau cellulosique comprend au moins 20%, notamment 30%, en particulier 40% en poids de cellulose ; le matériau cellulosique comprend :
40 - 60% en poids de cellulose, 20 - 40% d’hémicelluloses, et 10 - 25% de lignine ;
le matériau cellulosique est choisi parmi le bois, les plantes, ou les mélanges de ceux-ci ; le matériau cellulosique mis en œuvre à l’étape i) se présente sous la forme de poudres, de fibres brutes ou tissées ou à l'état massif ; le matériau cellulosique est le bois, en particulier sous la forme de poudre ou à l’état massif ; l’acide gras (AG) est un acide gras saturé ou insaturé, tel que l’acide propionique, l’acide butyrique, l’acide crotonique, l’acide isovalérique, l’acide caprylique, l’acide caprique, l’acide laurique, l’acide myristique, l’acide palmitique, l’acide stéarique et l’acide oléique ; le rapport molaire des réactifs AG/ TFAA est compris entre 0,8 et 1,2 et est de préférence égal à 1 ; l’étape i) est réalisée pendant une durée inférieure à 1 heure, notamment une durée de 30 minutes ; la proportion massique du TFAA mise en œuvre à l’étape i) par rapport au matériau cellulosique mis en œuvre à l’étape ii) varie de 4/1 à 2/1 ; l’étape ii) d’estérification est réalisée pendant une durée de moins de 4 heures ; le matériau cellulosique thermoplastique obtenu à l’étape ii) est soumis à un procédé de purification comprenant les étapes suivantes : lavage du matériau cellulosique thermoplastique avec un mélange hydroalcoolique ; et séchage du matériau cellulosique thermoplastique lavé jusqu’à obtenir un matériau cellulosique thermoplastique anhydre.
Selon un deuxième aspect, l’invention concerne un matériau cellulosique thermoplastique susceptible d’être obtenu par le procédé selon l’invention.
Dans des modes de réalisation, le matériau cellulosique thermoplastique est un matériau dans lequel :
L’hémoglobine extracellulaire d’Annélides, ses protomères de globine et/ou ses globines ne nécessitent pas de cofacteur pour fonctionner, contrairement à l'hémoglobine de mammifère, notamment humaine. Enfin, l’hémoglobine extracellulaire d’Annélides, ses protomères de globine et/ou ses globines ne possédant pas de typage sanguin, ils permettent d'éviter tout problème de réaction immunologique ou allergique. L’hémoglobine extracellulaire d’Annélides, ses protomères de globine et/ou ses globines présentent une activité superoxide dismutase (SOD) intrinsèque. Par conséquent, cette activité anti-oxydante intrinsèque ne nécessite aucun antioxydant pour fonctionner, contrairement à l'utilisation d'une hémoglobine de mammifères pour laquelle les molécules antioxydantes sont contenues à l'intérieur du globule rouge et ne sont pas liées à l'hémoglobine.
L’hémoglobine extracellulaire d’Annélides, ses protomères de globine et/ou ses globines peuvent être natifs ou recombinants.
De préférence, l’hémoglobine extracellulaire est celle d’ Arenicola marina ou celle de Nereis virens, plus préférentiellement l’hémoglobine extracellulaire d’ Arenicola marina .
De préférence, la molécule est présente dans une composition en une teneur comprise entre 0,01% et 10% en poids par rapport au poids total de composition, de préférence entre 0,05% et 5% en poids, de préférence entre 0,06% et 2% en poids, de préférence entre 0,07% et 1% en poids.
De préférence, l’utilisation selon l’invention permet de réduire significativement l’hypoxie intermittente des cellules endothéliales de la cornée, donc de réduire le stress du réticulum endoplasmique des cellules endothéliales de la cornée.
Par « réduire significativement l’hypoxie intermittente des cellules endothéliales de la cornée », on entend diminuer significativement le stress cellulaire induit par l’hypoxie nocturne survenant au niveau de l’endothélium pathologique. Ce phénomène survient la nuit, au cours de la fermeture palpébrale prolongée. La réduction de l’hypoxie intermittente des cellules endothéliales de la cornée peut être mesurée grâce au modèle d’hypoxie décrit en exemple, notamment par la mesure des marqueurs MMP2 et/ou BAG3 .
De préférence, l’utilisation selon l’invention permet de réduire significativement l’expression de MMP2 et/ou de BAG3 dans l’endothélium cornéen.
Par « réduire significativement l’expression de MMP2 et/ou de BAG3 dans l’endothélium cornéen », on entend une réduction de la transcription et/ou de la traduction de MMP2 et/ou de BAG3 dans les cellules endothéliales cornéennes, d’au moins 20%, de préférence d’au moins 30%, de préférence d’au moins 40%, de préférence d’au moins 50%. De préférence, l’utilisation d’au moins une molécule choisie parmi une globine d’Annélides, un protomère de globine d’Annélides et une hémoglobine extracellulaire d’Annélides selon l’invention réduit la transcription et/ou la traduction de MMP2 et/ou de BAG3 dans les cellules endothéliales cornéennes, d’au moins 20%, de préférence d’au moins 30%, de préférence d’au moins 40%, de préférence d’au moins 50%, par rapport à des cellules endothéliales cornéennes témoins. Les témoins peuvent être des cellules endothéliales cornéennes non traitées par la molécule, ou bien les cellules endothéliales cornéennes avant traitement avec la molécule. La transcription et/ou de la traduction de MMP2 et/ou de BAG3 peuvent être mesurées par toute méthode connue de l’art antérieur, et notamment tel que décrit en exemple.
De préférence, l’utilisation selon l’invention permet de protéger les cellules endothéliales cornéennes du stress d’hypoxie/réoxygénation.
Par « protéger les cellules endothéliales cornéennes du stress hypoxique », on entend une diminution de l’expression d’au moins un marqueur de stress du réticulum endoplasmique des cellules endothéliales cornéennes, et/ou une diminution de l’expression d’au moins un marqueur d’autophagie des cellules endothéliales cornéennes, de préférence BAG3, et/ou une augmentation de la viabilité cellulaire des cellules endothéliales cornéennes, d’au moins 20%, de préférence d’au moins 30%. De préférence, le marqueur de stress du réticulum endoplasmique est choisi parmi HSPA5 (BIP), DDIT3 (CHOP) et sXBP1 . De préférence, le marqueur d’autophagie des cellules endothéliales cornéennes est BAG3. De préférence, l’utilisation d’au moins une molécule choisie parmi une globine d’Annélides, un protomère de globine d’Annélides et une hémoglobine extracellulaire d’Annélides selon l’invention diminue l’expression d’au moins un marqueur de stress du réticulum endoplasmique des cellules endothéliales cornéennes, et/ou diminue l’expression d’au moins un marqueur d’autophagie des cellules endothéliales cornéennes, de préférence BAG3, et/ou augmente la viabilité cellulaire des cellules endothéliales cornéennes, d’au moins 20%, de préférence d’au moins 30%, par rapport à des cellules endothéliales cornéennes témoins. Les témoins peuvent être des cellules endothéliales cornéennes non traitées par la molécule, ou bien les cellules endothéliales cornéennes avant traitement avec la molécule. L’expression d’au moins un marqueur de stress du réticulum endoplasmique des cellules endothéliales cornéennes, l’expression d’au moins un marqueur d’autophagie des cellules endothéliales cornéennes et la viabilité cellulaire des cellules endothéliales cornéennes, peuvent être mesurées selon toute méthode connue de l’art antérieur, et notamment tel que décrit en exemple.
De préférence, la molécule choisie parmi une globine d’Annélides, un protomère de globine d’Annélides et une hémoglobine extracellulaire d’Annélides selon l’invention, est formulée dans une solution tampon. La solution obtenue (i.e. solution tampon comprenant la molécule) peut être lyophilisée, afin d’obtenir une poudre. De préférence, la solution obtenue (i.e. solution tampon comprenant la molécule) est utilisée telle quelle (forme liquide), sous forme non lyophilisée.