INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour chacune des configurations obtenues, on mesure la résistance totale du revêtement 2 pour les deux séries de vitrage (selon l’invention et de référence).
Au regard des dimensions des barres d’amenée de courant, de la distance entre eux et des dimensions du vitrage, il est attendu une résistance de l’ordre de 280 Ohms, avec une marge de tolérance de plus ou moins 20 Ohms.
La rotation du disque autour de son axe de révolution peut être manuelle.
Avantageusement, la rotation du disque peut être motorisée à l’aide d’un moteur électrique qui entraine le disque par le biais d’un engrenage ou d’une courroie.
Ce degré de liberté permet d’aligner le plan du disque avec le plan équatorial de la terre. La valeur de l’angle α dépend donc de la latitude du lieu d’observation.
Le disque est ici par exemple évidé en son centre, d’un évidement au moins égal à la taille de la section de l’axe 103 permettant le passage de l’axe 103.
Le disque est fixé à l’axe principal 103 à l’aide d’un système de fixation (ici non représenté). Avantageusement, ce système de fixation comprend un roulement mécanique qui facilite la rotation du disque sur lui-même.
Un disque est ici illustré, mais il pourrait s’agir d’un bras.
Un système de graduation en degré associé à l’inclinaison α du disque peut être intégré à la plateforme spatiale, afin de régler avec précision et faciliter l’inclinaison du disque.
La variation de la longueur de la glissière permet de gérer les variations de distance entre les points de fixation 107 et 108, lors de l’allongement de l’axe principal 103 ou lors de la rotation du disque, dont l’axe de révolution n’est pas confondu avec l’axe principal 103.
Ici, la glissière est une glissière de section rectangulaire composée de deux éléments imbriqués l’un dans l’autre (ici non représentés) et mobiles en translation l’un par rapport à l’autre.
Alternativement, la glissière 106 peut être un tube télescopique ou une glissière dont la section est en forme de U.
La glissière 106 permet de relier le disque 104 et l’axe principal 103, tout en permettant au disque d’avoir une inclinaison variable et d’être mobile en rotation et en permettant à l’axe 103 d’avoir une hauteur variable.
La première articulation 107 est ici fixée sur la surface supérieure et proche du pourtour du disque. Alternativement, l’élément 107 pourrait être fixé sur le bord du disque.
La seconde articulation 108 est ici fixée à l’extrémité de l’axe principal 103. Par assemblage, la hauteur de l’élément 108 est donc variable et engendre, pour une inclinaison donnée du disque, un angle β entre le plan du disque et le moyen de support 105 : c’est le troisième degré de liberté de la plateforme.
Un système de graduation en degré (ici non représenté) associé au degré de liberté β peut être agencé sur l’articulation 107.
Lorsque φ est nul et que α corrige la latitude d’observation (c’est-à-dire que le plan du disque est parallèle au plan équatorial), pour un angle β nul, la plateforme est une plateforme équatoriale, bien connue de l’homme du métier.
Alternativement, lorsque φ est nul et que α corrige la latitude d’observation (c’est-à-dire que le plan du disque est parallèle au plan équatorial), un angle β non-nul permet de viser une orbite située sous le plan équatorial mais dont le rayon est fini.
Chaque aube 42 comporte notamment une pale 44 et une plateforme 46 formée à l’extrémité radialement externe de la pale 44. En référence à la , une telle aube 42 comporte aussi typiquement une plateforme 43A agencée à la base de la pale 44 et un pied 43B agencé sous la plateforme 43A pour permettre le montage de l’aube dans un disque 41 de l’ensemble aubagé 40.
Les pales 44 des aubes présentent un profil aérodynamique qui leur permet d’interagir avec les gaz circulant dans la veine primaire PV.
Les plateformes 46 ont pour principale fonction de délimiter extérieurement la veine primaire PV au moyen de surfaces internes 50 respectives des plateformes, et de limiter au mieux les fuites de gaz autour de l’ensemble aubagé 40 afin de maximiser l’interaction entre le gaz et les pales 44. À cet effet les plateformes 46 comportent typiquement des nervures 48, couramment dénommées léchettes d’étanchéité, formées en saillie radialement vers l'extérieur à partir de surfaces externes 54 respectives des plateformes, et dont les extrémités sont destinées à creuser des sillons correspondants au sein d’un anneau en matériau abradable agencé autour de l’ensemble aubagé 40 au sein d’une turbomachine.
À l’instar des plateformes d’ensembles aubagés connus, chacune des plateformes 46 présente deux extrémités circonférentielles 55A, 55B respectivement en regard d’extrémités circonférentielles correspondantes des deux plateformes qui lui sont circonférentiellement adjacentes.
L’ensemble aubagé 40 présente la particularité d’offrir un nouveau mode de limitation d’amplitude des vibrations des aubes 42, dont la mise en œuvre repose sur le fait que la plateforme 46 de chaque aube 42 comporte un organe de friction 70 engagé au travers d’une ouverture 72 formée dans la plateforme d’une aube circonférentiellement adjacente et présentant une section fermée oblongue dans la direction circonférentielle C de sorte que l’organe de friction 70 puisse se déplacer dans la direction circonférentielle C au sein de l’ouverture 72 au gré de vibrations des plateformes. Il faut donc comprendre que la plateforme 46 de chaque aube comporte à la fois un organe de friction 70, qui est engagé dans l’ouverture 72 d’une aube subséquente, et une ouverture 72, dans laquelle est engagé l’organe de friction 70 d’une aube précédente, les notions d’aube subséquente et d’aube précédente étant considérées par référence à un sens de rotation arbitraire autour de l’axe 28. Par ailleurs, selon la définition générale de l’invention, l’ouverture présente donc une première dimension dans la direction circonférentielle C, ci-après dénommée « grande dimension LD », une seconde dimension, plus petite que la première dimension et ci-après dénommée « petite dimension SD », dans une première direction orthogonale à la direction circonférentielle C, et l’ouverture 72 est ouverte selon une seconde direction orthogonale à la direction circonférentielle C et à la première direction. L’organe de friction 70 peut se déplacer au moins dans la direction circonférentielle C et peut dans l’exemple préférentiel illustré aussi se déplacer dans une certaine mesure dans la première direction. Autrement dit, l’organe de friction 70 est engagé dans l’ouverture 72 avec jeu dans la direction circonférentielle C et dans la première direction.
La section fermée oblongue de l’ouverture 72 est définie dans un plan P ( ) faisant avec la direction radiale R un angle compris entre 45 degrés et 90 degrés, et égal à 90 degrés dans l’exemple préférentiel illustré. Ainsi, dans cet exemple, la première direction, c'est-à-dire la direction de la petite dimension SD de l’ouverture, est la direction axiale X, tandis que l’ouverture est ouverte selon la direction radiale R.
De plus, l’organe de friction 70 présente une géométrie de révolution autour d’un axe 73 qui, au moins dans une orientation nominale de l’organe de friction, s’étend selon la direction radiale R.
Dans l’exemple illustré, l’organe de friction 70 est ainsi un pion de forme générale cylindrique ayant pour axe l’axe 73 précité.
De plus, l’organe de friction 70 s’étend radialement vers l’extérieur à partir de la surface externe 54 de la plateforme 46 ( ), et la plateforme 46 de chaque aube 42 comprend une partie d’engagement 52 s’étendant circonférentiellement en saillie à partir de l’une des extrémités circonférentielles 55A de la plateforme, et au travers de laquelle est formée l’ouverture 72 ( ). La partie d’engagement 52 est donc décalée circonférentiellement par rapport à la surface externe 54.
La partie d’engagement 52 est en outre décalée radialement vers l'extérieur par rapport à la surface externe 54.
À cet effet, la plateforme 46 de chaque aube comprend par exemple, à l’extrémité circonférentielle 55A, un rebord 64 s’étendant en saillie radialement vers l'extérieur par rapport à la surface externe 54 et à partir duquel la partie d’engagement 52, en forme de patte ou de lame, se projette circonférentiellement au-delà de l’extrémité circonférentielle 55A. Il doit donc être compris que la partie d’engagement 52 d’une aube est disposée radialement en regard de la surface externe 54 de la plateforme 46 d’une aube circonférentiellement adjacente. La partie d’engagement 52 est ainsi située à l’extérieur de la veine primaire PV, ce qui est préférable pour ne pas perturber l’écoulement gazeux au sein de la veine.
Dans l’exemple illustré, l’organe de friction 70 est venu de matière avec la plateforme 46. De plus, l’organe de friction 70 présente une surface d’extrémité radialement externe 70A qui est de niveau avec une surface radialement externe 52A de la partie d’engagement 52 ( ).
D’une manière générale, un écartement mutuel des plateformes 46 dans la direction circonférentielle en fonctionnement du fait de vibrations des aubes conduit l’organe de friction 70 à se déplacer le long d’un bord de l’ouverture 72. Cela génère des frottements de nature à dissiper de l’énergie et donc limiter l’amplitude des vibrations, ce qui permet de limiter les contraintes dans les aubes.
Par ailleurs, la coopération entre l’organe de friction 70 et l’ouverture 72 permet de limiter l’amplitude de débattement des plateformes 46 les unes par rapport aux autres à la fois dans la direction circonférentielle et dans la première direction précitée. En effet, du fait du jeu prévu entre le bord de l’ouverture 72 et l’organe de friction 70 dans la première direction précitée, c'est-à-dire la direction de la petite dimension SD de l’ouverture 72, lorsque l’organe de friction 70 se trouve à une extrémité circonférentielle de l’ouverture 72, un frottement entre ce dernier et le bord de l’ouverture 72 se produit au niveau de ladite extrémité au gré de vibrations des plateformes 46 dans la première direction.
Il est à noter cependant que l’ouverture 72 présente de préférence une étendue circonférentielle suffisante pour qu’en fonctionnement normal, l’organe de friction 70, bien que susceptible de se rapprocher des extrémités circonférentielles de l’ouverture 72, voire d’entrer en contact avec le bord de l’ouverture au niveau de ces extrémités, ne transmette pas d’effort significatif dans la direction circonférentielle à la plateforme circonférentiellement adjacente dans laquelle est formée l’ouverture 72 considérée.
Il est à noter que l’invention est bien entendu également applicable aux ensembles aubagés dans lesquels les extrémités libres des aubes sont les extrémités radialement internes de ces dernières, par exemple pour des turbines contra-rotatives. Dans ce cas, la configuration des plateformes est préférentiellement inversée vis-à-vis de la direction radiale. Ainsi, l’organe de friction s’étend dans ce cas préférentiellement en saillie radialement vers l'intérieur à partir d’une surface interne de chaque plateforme, et la partie d’engagement de chaque plateforme est préférentiellement décalée radialement vers l'intérieur par rapport à ladite surface interne de la plateforme.
V’i < V’k et U’k < V’k.
Si c’est le cas, l’algorithme en déduit que la phase Pi est déconnectée.
Si le nombre de tensions composées mesurées anormales est égal à trois, le premier algorithme exploratoire considère par défaut que la configuration de connexion effective est une configuration de connexion dans laquelle le neutre uniquement est coupé (et dans laquelle il y a manifestement un déséquilibre significatif des charges avales), puis teste des configurations de connexion dans lesquelles une phase et le neutre sont coupés (et ramenés entre les deux autres phases), puis une configuration de connexion dans laquelle une phase est connectée sur une autre phase, puis des configurations de connexion dans lesquelles deux phases sont coupées (ramenées entre le neutre et la phase restante), puis une configuration de connexion dans laquelle trois phases sont connectées entre elles, puis des configurations de connexion dans lesquelles une phase est inversée avec le neutre.
Le premier algorithme exploratoire considère tout d’abord par défaut que le neutre est déconnecté et que les trois phases sont bien connectées.
Puis, pour chaque phase Pi, l’algorithme vérifie si :
V’j + V’k = U’j et U’i + U’k = U’j
Si l’algorithme a détecté que la phase Pi est déconnectée, il vérifie alors si :
U’i = U’j ou si U’k = U’j.
Si c’est le cas, il en déduit que la phase Pi est connectée sur une autre phase.
Puis, l’algorithme tente de détecter la perte de deux phases uniquement (ramenées entre le neutre et la phase restante).
Pour chaque phase Pi, l’algorithme vérifie si :
V’i + U’k = V’k et V’j + U’j = V’k
Si c’est le cas, l’algorithme en déduit que la phase Pi et la phase Pj sont déconnectées.
Si l’algorithme a détecté que la phase Pi et la phase Pj sont déconnectées, l’algorithme vérifie alors si :
V’i = V’j et si V’i = V’k.
Dans les figures 5 et 6 on a représenté les résistances obtenues pour les revêtements pour l’ensemble des vitrages mesurés (un point correspondant à un échantillon).
La correspond aux vitrages de la première série d’articles de référence et la correspond aux vitrages de la seconde série d’articles selon l’invention.
On peut voir que les vitrages selon l’invention présentent une variabilité moindre de la résistance totale de l’empilement après trempe.
En outre, certains échantillons de la série de référence se retrouvant même parfois en dehors de la spécification requise comme il est visible sur la alors que tous les échantillons selon l’invention respectent ladite spécification (cf. ).
Des essais complémentaires en fonctionnement réel ont montré que l’application d’un tel vitrage comme porte transparente de réfrigérateur permettait efficacement de prévenir l’apparition de condensation sur la surface extérieure du vitrage et la parfaite visibilité au travers de celui-ci dans des conditions de froid de l’ordre de -4°C, même si une tension relativement basse est appliquée sur le revêtement chauffable, notamment de l’ordre de 110V. Configuration en triple vitrage
Selon une seconde série d’expériences, des articles verriers configurés pour être utilisés dans un vitrage triple convenant pour une utilisation comme une porte transparente sont fabriqués.
Selon une première série d’articles de référence, on dépose par pulvérisation cathodique assistée par magnétron, sur un substrat verrier de verre clair commercialisé par la société déposante sous la référence Planilux d’épaisseur 3,15 mm de dimensions L 678 mm x H 1543 mm, un empilement comprenant successivement : une couche à base de nitrure de silicium d’épaisseur 5 nanomètres une couche transparente conductrice d’ITO d’épaisseur 27 nanomètres une couche à base de nitrure de silicium d’épaisseur 10 nanomètres.
Selon une seconde série d’articles selon l’invention, on dépose, sur un même substrat verrier, un empilement selon l’invention et comprenant successivement : une couche à base de nitrure de silicium d’épaisseur 5 nanomètres une couche transparente conductrice d’ITO d’épaisseur 27 nanomètres une couche à base de nitrure de silicium d’épaisseur 10 nanomètres une couche en oxyde de titane d’épaisseur 2 nanomètres.
Dans les deux configurations de revêtement, la résistance par carré mesurée est de l’ordre de 70 Ohms par carré.
Pour tous les articles ainsi obtenus, les verres sont émargés, bordés et lavés et des bandes d’amenée du courant sont sérigraphiées manuellement par dépôt d’une pâte d’Ag dans une fritte de verre (88% poids d’argent) commercialisée par la société Ferro, selon le schéma illustré par la . Les dimensions des barres 3 sont les suivantes : largeur des barres : 648 mm distance entre les barres : 1443 mm
Les articles ainsi obtenues (de référence et selon l’invention) sont ensuite assemblés en triple vitrage avec deux autres substrats de verre comprenant un empilement bas-émissif intégrant une couche en argent tel que décrit dans l’exemple 1 de la publication FR2940272A1, selon les principes donnés précédemment et conformément à la ci-jointe. Le revêtement chauffant est disposé en face 2 et les empilements bas émissifs sont disposés respectivement en face 3 et 5 du vitrage triple.
Comme pour les exemples précédents, pour chacune des configurations obtenues, on mesure la résistance totale du revêtement 2 pour une pluralité de vitrages des deux séries de vitrage (selon l’invention et comparatif).
Au regard des dimensions des barres d’amenée de courant, de la distance entre eux et des dimensions du vitrage, il est attendu une résistance de l’ordre de 155 Ohms, avec une marge de tolérance de plus ou moins 10 Ohms.
Dans les figures 7 et 8 on a représenté les résistances obtenues pour les revêtements pour l’ensemble des vitrages mesurés (un point correspondant à un échantillon).
Si c’est le cas, il en déduit que les trois phases sont connectées entre elles.
Puis, l’algorithme tente de détecter une inversion entre le neutre et une phase sur le câblage du compteur 5.
Pour chaque phase Pi, l’algorithme calcule les tensions composées attendues Uprev_inv[i], Uprev_inv[j], Uprev_inv[k] connaissant les tensions simples mesurées et en supposant une inversion entre le neutre et la phase Pi.
Si on a :
Uprev_inv[i] = V’j et Uprev_inv[j] = U’j et Uprev_inv[k] = V’k, l’algorithme en déduit que le neutre et la phase Pi sont inversés.
Puis, pour chaque phase Pi, l’algorithme compare la tension simple V’i avec des seuils prédéterminés pour donner un statut concernant les niveaux de tension provenant du réseau : surtension, sous-tension, sous-tension importante, surtension dangereuse, etc.
On note que toutes ces comparaisons peuvent être réalisées en ajoutant des marges pour tenir compte des incertitudes ; par exemple, comme cela est bien visible dans le premier algorithme exploratoire fourni en Annexe 2, plutôt que de vérifier si :
V’i + U’i = V’j ou V’i + U’k = V’k,
on vérifiera si
V’i + U’i = V’j +/-(2.Y) ou V’i + U’k = V’k +/-(2.Y),
Y étant une marge permettant de tenir compte de l’incertitude sur les mesures de tensions.
Le premier algorithme exploratoire (tout comme le deuxième qui sera décrit ci-après) prévoit donc des marges nécessaires pour tenir compte des incertitudes de mesures, et des tolérances initiales du réseau électrique.
On décrit maintenant un deuxième algorithme exploratoire.
Le deuxième algorithme exploratoire utilise uniquement, comme paramètres électriques, les tensions simples mesurées et les angles mesurés.
Le deuxième algorithme exploratoire, écrit en pseudo-langage, est fourni dans l’Annexe 3.
Le premier algorithme exploratoire comprend tout d’abord une partie préliminaire définissant une pluralité de paramètres et, en particulier, un seuil de tension très bas Voff. Ce seuil, auquel sont comparées les tensions simples mesurées, correspond à une tension si basse que ladite tension peut être assimilée à une absence de phase.
Puis, le premier algorithme exploratoire comprend une instruction de bouclage, chaque seconde. En effet, comme on l’a vu, les étapes du procédé de surveillance sont répétées régulièrement : à intervalles réguliers (1s ici), l’unité de traitement 15 acquiert de nouvelles mesures de tensions et produit de nouvelles valeurs courantes des paramètres électriques. Le premier algorithme exploratoire est donc répété chaque seconde pour identifier la nouvelle configuration de connexion associée aux nouvelles valeurs courantes des paramètres électriques.
Le premier algorithme exploratoire calcule alors les tensions composées attendues à partir des tensions simples mesurées, dans le cas où aucune ligne n’est coupée.
Le premier algorithme exploratoire tente alors de détecter une ou des tensions composées mesurées qui sont anormales.
Pour les phases Pi et Pj, la tension composée mesurée U’ i est considérée comme anormale si :
U’ i i – α ou si U’ i > Uprev i + α,
α est une marge d’incertitude,
et où :
Uprev i = V n .SQRT(ai²+aj²+ai.aj),
où ai = V i /V n , aj = V j /V n , V i est la tension simple mesurée pour la phase Pi, V j est la tension simple mesurée pour la phase Pj, et V n est une tension simple nominale.
La formule ci-dessus correspond à :
U n = SQRT(3).V n
que l’on obtient dans le cas nominal de tensions équilibrées et à la valeur nominale. On note que cette relation est exacte si et seulement si la relation d’angle entre les phases Pi et Pj est de 120°. Un non-respect de la mesure de U’ i avec le calcul donné ci-dessus et obtenu avec les mesures V’ i et V’ j suffit donc à prouver que la relation d’angle entre les phases i et j n’est pas de 120°.
Le premier algorithme exploratoire consiste alors à tester des ensembles de configurations de connexion, en vérifiant si des critères prédéterminés associés aux configurations de connexion sont remplis.
Ici, les critères prédéterminés comprennent des comparaisons réalisées chacune entre : une tension résultante, obtenue en sommant : deux tensions simples mesurées différentes, ou une tension simple mesurée et une tension composée mesurée, et une tension simple mesurée ou une tension composée mesurée.
est une représentation schématique en perspective d'un ensemble aubagé comportant deux aubes reliées l'une à l'autre par une excroissance et une gorge selon l'invention.
est une section de l'ensemble aubagé représenté à la , selon un plan perpendiculaire à l'axe principal de l'ensemble aubagé.
est une vue selon une direction radiale vers l'intérieur d'une aube représentée à la .
est une vue selon une direction radiale vers l'extérieur de l'aube représentée à la .
est une vue selon une direction radiale vers l'intérieur de l'ensemble aubagé représenté à la .
est une section selon un plan radial passant par l'axe principal A de l'ensemble aubagé représenté à la .
et sont des vues similaires à celles des figures 1 et 2, illustrant un autre mode de réalisation de l'invention.
EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE L’INVENTION On a représenté aux figures une partie d'un ensemble aubagé 10 de turbomachine constitué d'une pluralité d'aubes 12. De préférence, la turbomachine comportant l'ensemble aubagé 10 est une turbomachine d'aéronef.
Les ensembles de configuration sont définis en fonction du nombre de tensions composées mesurées anormales.
Ainsi, si le nombre de tensions composées mesurées anormales est égal à zéro, le premier algorithme exploratoire considère par défaut que la configuration de connexion effective, en cours au temps T, est une configuration de connexion nominale, dans laquelle le neutre et les phases sont connectés normalement, puis teste des configurations de connexion dans lesquelles au moins une phase est déconnectée.
Le premier algorithme exploratoire considère donc tout d’abord par défaut que le neutre et les trois phases sont connectés normalement.
Le premier algorithme exploratoire tente alors de détecter une ou des phases déconnectées, en comparant, pour chaque phase Pi, la tension simple mesurée V’ i avec le seuil Voff. Si pour une phase Pi la tension simple mesurée est strictement inférieure à Voff, ladite phase Pi est considérée comme déconnectée.
Si le nombre de tensions composées mesurées anormales est égal à un, le premier algorithme exploratoire considère par défaut que la configuration de connexion effective est une configuration de connexion nominale, puis teste des configurations de connexion dans lesquelles une seule phase est déconnectée, et des configurations de connexion dans lesquelles une phase est déconnectée et se retrouve mise au potentiel d’une autre phase.
Le premier algorithme exploratoire considère donc par défaut que le neutre et les trois phases sont normalement connectés.
Puis, pour chaque phase Pi, l’algorithme vérifie si
+ = , ou si + = (avec j = i+1 et k = i+2).
Si l’algorithme a détecté que la phase Pi est déconnectée, l’algorithme vérifie alors si :
= ou si = .
Si le nombre de tensions composées mesurées anormales est égal à deux, le premier algorithme exploratoire considère par défaut que la configuration de connexion effective est une configuration de connexion nominale, puis teste des configurations de connexion dans lesquelles une seule phase est déconnectée (et ramenée entre les deux autres phases et le neutre).
V’i < V’j et U’i < V’j ou si