INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, les données transmises comprennent au moins la géolocalisation du dispositif de distribution automatique, notamment lorsque plusieurs dispositifs sont déployés dans une même zone surveillée par l’invention.
Dans certains modes de réalisation, le liquide ayttractant ou appétant liquide comprend au moins : -une matière résineuse à base de chêne et/ou hêtre -un additif appétant avec un arôme ; et -un alcool dénaturé pour fluidifier/liquéfier le produit attractant ainsi formé et permettre sa dispersion par un dispositif de distribution décrit ci-dessus.
Dans certains modes de réalisation, l’additif appétant a, par exemple et de manière non-limitative, un arôme « truffe noire » et pour composition : -des substances aromatisantes naturelles -de l’huile végétale, de préférence du tournesol, -de l’antioxydant : extraits de romarin E392 (0.3%) -de l’acide comosique/camosol : 0.0120 -0.0135% (substances limitées). Le dit additif a pour spécifications : a) caractéristiques organoleptiques : -Aspect : liquide -Goût/odeur : Jaune clair/caractéristique de la truffe noire fraîche b) caractéristiques physico-chimiques : -densité (d20/20) : 0.89 ;0.93 -solubilité : liposoluble -point éclair (coupelle fermée) : > 60 +/- 1°C. Ledit additif avec arôme « truffe noire » peut être stocké 18 mois et conservé à une température ambiante (environ 18°C) dans son emballage d’origine bien fermé à l’abri de la lumière, de l’humidité et l’air. Le dosage conseillé est compris entre 0.5-1.5% maximum.
Dans certains modes de réalisation, l’additif appétant a, par exemple et de manière non-limitative, un arôme « châtaigne » et pour composition : -des préparations aromatisantes, une substance aromatisante naturelle -du sucre inverti, du propylène glycol (20.2%), de l’eau -de la noisette (allergène) -de la coumarine 18mg/Kg et de la caféine 5mg/Kg (substances limitées). Ledit additif a pour spécifications : a) caractéristiques organoleptiques : -Aspect : liquide -Goût/odeur : Brun/caractéristique de la châtaigne - marron b) caractéristiques physico-chimiques : -densité (d20/20) : 1.26 ; 1.30 -solubilité : hydrosoluble -titre alcoométrique volumique : 1.1% vol. +/- 0.1% -point éclair (coupelle fermée) : > 60 +/- 1°C. Ledit additif avec arôme « châtaigne » peut être stocké 18 mois et conservé à une température ambiante (environ 18°C) dans son emballage d’origine bien fermé à l’abri de la lumière, de l’humidité et l’air. Le dosage conseillé est compris entre 0.5-1.5% maximum.
Dans certains modes de réalisation, l’additif appétant a, par exemple et de manière non-limitative, un arôme « cerise » et pour composition : -des préparations aromatisantes, des substances aromatisantes naturelles -du sirop de sucre inverti, Ledit additif a pour spécifications : a) caractéristiques organoleptiques : -Aspect : liquide rouge -Goût/odeur : caractéristique de la cerise b) caractéristiques physico-chimiques : -densité: 1.340 +/- 0.010 -Extrait sec (°Brix) : 70.0 +/- 2.0 pH : 3.5 +/- 1.0 Ledit additif avec arôme « cerise » peut être stocké 14 mois et conservé à une température ambiante (environ 18°C) dans son emballage d’origine bien fermé à l’abri de la lumière, de l’humidité et l’air. Le dosage conseillé est compris entre 0.1-1.5% maximum.
L’alcool dénaturé est de par exemple de l’alcool éthylique dénaturé (éthanol dénaturé) avec les caractéristiques suivantes : Origine : agricole Densité (20°C) : 0.8-0.815 Aspect : Limpide Coloration : Incolore titre massique : >= 96% (v/v)
Avantageusement, l’homme du métier comprendra que l’ajout d’un additif appétant de avec différentes saveurs ou odeurs permet d’obtenir un produit appétant liquide qui peut varier selon les saisons et donc d’avoir à sa disposition un produit appétant selon un besoin saisonnier. De plus, la résine et les autres composants peuvent varier non seulement en fonction des saisons mais aussi de la zone géographique et du type d’animaux dont on souhaite surveiller, voire réguler, les déplacements.
L’invention concerne également un procédé de surveillance et/ou régulation d’une population animale dans une zone donnée.
Dans certains modes de réalisation, le procédé de surveillance et/ou régulation d’une population animale dans une zone donnée comprend au moins : -le déploiement dans ladite zone d’un réseau de dispositifs de distribution tel que décrit dans la présente invention. -la transmission des données relatives à la dispersion de produit attractant liquide de chaque distributeur à un serveur -la détermination pour chaque distributeur de la quantité de liquide restante pour l’intervalle de temps prédéfini -la détermination des régions à forte probabilité de présence animale en fonction des quantités de liquide restantes déterminées et de la géolocalisation des dispositifs de distribution.
Dans certains modes de réalisation une dispersion de produit attractant par au moins un boîtier peut être déclenchée à distance par le serveur en l’absence de détection de présence par le capteur de proximité, afin d’attirer les animaux dans des zones où ils ne sont pas présents. Ainsi, l’invention permet par exemple de réguler la présence d’animaux dans diverses parties de la zone surveillée et éviter qu’ils ne se concentrent aux mêmes endroits ou s’approchent d’endroits dangereux, comme par exemple des routes ou des autres installations humaines.
L’invention concerne également un système de surveillance et/ou régulation d’une population animale dans une zone donnée.
Dans certains modes de réalisation, le système de surveillance et/ou régulation d’une population animale dans une zone donnée comprend au moins un ensemble de dispositifs de distribution tel que décrit dans la présente invention et des moyens informatiques pour mettre en œuvre le procédé de surveillance et/ou régulation d’une population animale décrite dans la présente demande.
Les conditions d’irradiation sont préférentiellement ajustées de telle manière que, dans la chambre d’irradiation, la température du monobrin en CVR, mesurée en surface de ce dernier (par exemple à l’aide d’un thermocouple), soit supérieure à la Tg de la résine réticulée (en d’autres termes supérieure à 190°C), et plus préférentiellement inférieure à 270°C.
Une fois la résine polymérisée (durcie), le monobrin en CVR (25), cette fois à l’état solide, entraîné dans le sens de la flèche F, arrive ensuite sur sa bobine de réception finale (26).
On obtient finalement un bloc composite terminé de fabrication tel que schématisé très simplement à la , sous la forme d’un monobrin en CVR continu (25), de très grande longueur, dont les filaments de verre unitaires (251) sont répartis de manière homogène dans tout le volume de résine durcie (252). Son diamètre est par exemple égal à environ 1 mm.
Le monobrin en CVR continu (25) peut être découpé à une longueur déterminée (non représenté sur la ), par exemple 45 mm par tout moyen connu de l’homme du métier, par exemple à l’aide d’une guillotine hydraulique, telle que la « SH-5214 » de la société Baileigh. Cette étape peut être réalisée directement à la sortie la chambre d’irradiation (23). Elle peut également être réalisée après que le monobrin ait été conditionné sur une bobine de réception finale (26). Dans ce cas, on préfère dérouler le monobrin de la bobine depuis l’extrémité du monobrin qui se situe le plus axialement extérieure de la bobine, afin d’éviter de déformer hélicoïdalement le monobrin. En effet, si l’on déroule le monobrin de la bobine depuis l’extrémité du monobrin qui se situe le plus axialement intérieure de la bobine, cela déforme hélicoïdalement le monobrin ce qui peut être préjudiciable pour la contrainte rupture.
IV- EXEMPLES IV-1 Mesures et tests utilisés Le taux de porosité a été mesuré selon le protocole : - on a pris un monobrin en CVR réticulé, - on l’a enrobé avec une résine d’enrobage à froid, de type époxy dans un appareil d’enrobage sous vide (CitoVac de la société Stuers), -on a coupé le monobrin en CVR encollé à l’aide d’une guillotine hydraulique (SH-5214 de la société Baileigh) - on a poli la section du monobrin en CVR à l’aide d’une polisseuse mécanique, de la société Mecapol jusqu’à un grain final de 0,25µm, - on a effectué un dépôt de 1 à 4 nm d’or à l’aide d’un métaliseur à or (Cerssington de la série 108 ou 208 de la société Eloïse), - on a observé la section du monobrin en CVR au microscope électronique à balayage sous vide (15kV), et - à l’aide d’un programme de traitement d’image, FIJI par exemple, on a calculé le pourcentage surfacique de la porosité (%porosité = aire de porosité / (aire de porosité + aire des fibres + aire de la résine réticulée).
Les propriétés mécaniques en extension du monobrin en CVR (module E 23 , contrainte rupture Cr et allongement à la rupture Ar ) ont été mesurées à l'aide d'une machine de traction « INSTRON » du type 5944 (logiciel BLUEHILL® UNIVERSAL fourni avec la machine de traction), selon la norme ASTM D2343, à une température de 23°C, sur des monobrins en CVR encollés (c’est-à-dire prêts à l’emploi). Avant mesure, ces monobrins ont été soumis à un conditionnement préalable (stockage des monobrins pendant au moins 24 heures dans une atmosphère standard selon la norme européenne DIN EN 20139 (température de 23 ± 2°C ; hygrométrie de 50 ± 5 %)). Pour éviter l’endommagement des renforts de verre lors de la préhension de l’échantillon dans les mors de la machine de traction, le collage de talon (Matériau : Carton de 50 mm de long ; Adhésif utilisé : Loctite EA 9483 (epoxy bi-composants)) a été réalisé de la manière suivante. Les surfaces des deux talons en vis-à-vis ont été encollées ainsi que le renfort afin de limiter au maximum les « zones sèches » (sans adhésif). Les talons ont été maintenus en place pour le temps de réticulation (12h à 23°C) dans un gabarit aux dimensions des éprouvettes d’essai, avec des masses sur les talons pour assurer un bon contact talon/renfort. Le module de traction a été déterminé par régression linéaire de la courbe contrainte en fonction de la déformation, entre 0,1% et 0,6% de déformation. Cette déformation a été enregistrée par l’extensomètre MultiXtens 1995DA801. Les échantillons de 260 mm testés ont subi une traction à une vitesse nominale de 5 m/min, sous une précharge avant essai de 0,5 MPa (longueur de référence 50 mm, distance entres les mors : 150 mm). Tous les résultats donnés sont une moyenne de 5 mesures.
IV-2 Essais sur les monobrins Des monobrins (M1 à M3) en CVR ont été fabriqués selon le procédé décrit précédemment avec une vitesse V ir de passage du monobrin dans la chambre d’irradiation de 100 m/min, une durée d’irradiation D ir du monobrin dans la chambre d’irradiation de 2,4 s, la longueur de la chambre d’irradiation étant de 4 m. La composition de résine utilisée était à base de résine vinylester (« ATLAC E-NOVA FW2045 » de la société), d’un durcisseur triacrylate (« SR 368 » de la société Sartomer) et d’un photoinitiateur (« Omnirad 819 » de la société IGM). Les filaments de verre alcali-résistant des monobrins M1, M2 et M3 étaient respectivement des filaments « AR1200S » de la société Nippon Electric Glass. Le diamètre et le tex des monobrins ainsi que leurs caractéristiques physiques et les propriétés mécaniques sont présentés dans le tableau 2 ci-dessous.
M1 M2 M3 Diamètre (mm) 0,55 0,75 1,05 Tex fibres de verre (g/km) 320 640 1200 Ratio massique fibre de verre / résine 72/28 66/34 70/30 Taux de porosité (%) 0,2 0,5 0,7 Contrainte Rupture (MPa) 1229 1135 1234 Module d’Young (GPa) 42,8 37,5 40,0
Le taux de porosité et la contrainte rupture de ces monobrins ont été comparés à des fibres de renforcement pour béton de l’art antérieur. Il a été constaté que ces fibres de l’art antérieur présentent systématiquement un taux de porosité supérieur à 2% et une contrainte rupture inférieure ou égale à 1 050 Mpa.
Rideau de fermeture d’un réceptacle comprenant des éléments rigides articulés La présente invention concerne un rideau de fermeture d’un réceptacle, du type comprenant une pluralité d’éléments rigides adjacents les uns aux autres selon une direction de déplacement du rideau, les éléments rigides de chaque paire d’éléments rigides adjacents étant articulés l’un à l’autre autour d’un axe de rotation sensiblement perpendiculaire à la direction de déplacement par au moins un dispositif d’articulation, le dispositif d’articulation comprenant un pion solidaire de l’un des éléments rigides et un logement solidaire de l’autre élément rigide, le pion étant reçu de façon mobile en rotation autour de l’axe de rotation dans le logement dans une configuration montée du rideau de fermeture.
L’invention concerne également un réceptacle comprenant un tel rideau de fermeture.
Ce type de réceptacle est par exemple présent à l’intérieur de l’habitacle d’un véhicule sur un élément de garnissage tel qu’une console centrale disposée entre les sièges avant du véhicule. Le réceptacle forme un volume de rangement, accessible par une ouverture et servant par exemple de vide-poche pour les passagers ou de rangement temporaire pour stocker des accessoires, tels que des lunettes, téléphones ou autre.
Le rideau de fermeture permet de fermer le réceptacle dans une position fermée et peut être déplacé vers une position ouverte dans des rails prévus sur le corps du réceptacle pour libérer un accès au volume de rangement. Le déplacement du rideau entre la position fermée et la position ouverte comprend généralement un déplacement en translation rectiligne au-dessus de l’ouverture du volume de rangement et un déplacement en translation selon une trajectoire curviligne au voisinage d’un bord de l’ouverture pour que le rideau se rétracte le long d’une paroi latérale du réceptacle en position ouverte. Ainsi, le rideau doit pouvoir se déformer pour passer la partie incurvée des rails tout en étant suffisamment rigide pour se maintenir au-dessus de l’ouverture du volume de rangement. A cet effet, il est par exemple prévu de former le rideau de fermeture avec une pluralité d’éléments rigides, formant des lattes, aptes à coulisser dans les rails, et de fixer ces éléments rigides sur une couche souple apte à se déformer et autorisant un déplacement des éléments rigides les uns par rapport aux autres pour passer la partie incurvée des rails.
Cependant, un tel agencement, outre les éléments rigides, nécessite une pièce supplémentaire, à savoir la couche souple, ce qui rend l’agencement plus complexe et le montage du rideau plus fastidieux.
En variante, les éléments rigides peuvent être articulés directement les uns aux autres, par exemple en assemblant les éléments rigides par clipsage d’un pion en force dans un logement. Cependant, un tel agencement présente également un montage fastidieux, du fait de la force nécessaire pour clipser les différents éléments rigides les uns aux autres.
L’un des buts de l’invention est de pallier ces inconvénients en proposant un rideau de fermeture, dont la structure et le montage sont simplifiés.
A cet effet, l’invention concerne un rideau de fermeture du type précité, dans lequel une ouverture d’introduction débouche dans le logement, ladite ouverture d’introduction étant ouverte selon une direction d’élévation sensiblement perpendiculaire à la direction de déplacement et à l’axe de rotation, le pion étant introduit dans le logement selon la direction d’élévation en passant par ladite ouverture d’introduction dans une configuration de montage du rideau de fermeture et étant bloqué dans ledit logement selon la direction de déplacement dans la configuration montée du rideau de fermeture.
Le rideau de fermeture selon l’invention peut n’être constitué que des éléments rigides, ceux-ci étant directement articulés les uns aux autres. En outre, le montage est simplifié car il ne nécessite pas de force particulière pour introduire le pion dans le logement en passant par l’ouverture d’introduction prévue à cet effet dans la configuration de montage. Le rideau de fermeture peut ensuite être directement utilisé une fois monté sur le réceptacle sans opération supplémentaire.
Le rideau de fermeture selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou selon toute combinaison techniquement envisageable :
- l’ouverture d’introduction est ouverte et débouche dans une surface supérieure de l’élément rigide, le logement fermant l’ouverture du côté d’une surface inférieure de l’élément rigide, opposée à la surface supérieure selon la direction d’élévation ;
- un élément de fermeture s’étend dans l’ouverture et bloque le pion dans le logement selon la direction d’élévation ;
- l’élément de fermeture présente une forme sensiblement complémentaire de celle de l’ouverture d’introduction ;
- chaque élément de fermeture définit une surface supérieure formant une partie visible du rideau de fermeture depuis l’extérieur du réceptacle, les surfaces supérieures des éléments de fermeture s’étendant sensiblement dans la continuité les unes des autres dans la configuration montée du rideau de fermeture ;
- chaque élément rigide comprend un corps principal, le pion étant porté par une patte s’étendant en saillie du corps principal selon la direction de déplacement ;
- chaque élément rigide comprend un pion coopérant avec le logement d’un premier élément rigide adjacent s’étendant d’un côté dudit élément rigide et un logement coopérant avec le pion d’un deuxième élément rigide adjacent s’étendant de l’autre côté dudit élément rigide selon la direction de déplacement ;
Ainsi, à chaque régression peut être associé un coefficient de détermination linéaire dit « de Pearson », noté R 2 ou score R 2 exprimé en pourcentage. Un tel coefficient de détermination linéaire est alors représentatif de la qualité de la prédiction d'une régression linéaire.
Ce coefficient de détermination linéaire permet notamment de fournir une indication relative à la fidélité d’un indice préliminaire de santé moteur modélisé par la régression par rapport à l’indice préliminaire de santé moteur original.
De manière connue, plus ce score R 2 est grand, plus la qualité de la prédiction de la régression est importante.
Parmi l’ensemble des régressions et leurs scores R 2 associés, on effectue alors un choix de la régression représentative du meilleur compromis entre les scores R 2 les plus grand et le plus faible nombre de paramètres de contrôle.
Par exemple, si les scores R 2 de deux régressions sont proches l’un de l’autre d’une valeur de 2 ou 3%, on choisira la régression correspondant à un unique paramètre de contrôle préliminaire ou à la combinaison présentant le plus petit nombre de paramètres de contrôle préliminaire.
Ainsi, l’identification du ou des paramètres d’état prédéterminés permet de garantir une dispersion maximale entre chaque classe.
Par ailleurs, le ou les vols préliminaires peuvent comporter une pluralité de vols réalisés avec un ou plusieurs aéronefs.
En d’autres termes, une flotte de plusieurs aéronefs, par exemple d’une même famille d’aéronefs, peuvent être utilisés pour mettre en œuvre l’étape de prédétermination du ou des paramètres d’état prédéterminés.
Avantageusement, la surveillance des indices de santé moteur peut comporter un calcul d’une pente d’une courbe décrite par les indices de santé moteur d’une même classe en fonction du temps et une comparaison de la pente avec une valeur de seuil prédéterminée, la génération du signal d’information étant effectuée lorsque la pente franchit la valeur de seuil prédéterminée.
En outre, une telle génération du signal d’information peut alors consister à indiquer une durée maximale avant de procéder à une opération de maintenance de l’aéronef. Une telle durée maximale peut être par exemple déterminée par extrapolation du temps restant avant que les indices de santé moteur atteignent une valeur prédéfinie. En outre, un dépassement de la valeur de seuil prédéterminée par la pente peut être réalisé à la hausse comme à la baisse.
De manière complémentaire ou alternative, la surveillance des indices de santé moteur peut comporter une identification d’une discontinuité d’une courbe décrite par les indices de santé moteur d’une même classe en fonction du temps, la génération du signal d’information étant effectuée lorsque la discontinuité est identifiée.
Dans ce cas, la génération du signal d’information peut alors consister à indiquer un besoin immédiat de procéder à une opération de maintenance de l’aéronef.
Toujours de manière complémentaire ou alternative, la surveillance des indices de santé moteur peut comporter une comparaison entre une valeur des indices de santé moteur et une autre valeur de seuil prédéterminée, la génération du signal d’information étant effectuée lorsque la valeur des indices de santé moteur franchit cette autre valeur de seuil prédéterminée.
A l’instar de la pente, un tel dépassement de l’autre valeur de seuil prédéterminée par la valeur des indices de santé moteur peut également être réalisée à la hausse ou à la baisse
Selon une première variante de l’invention, la surveillance des indices de santé moteur peut être réalisée périodiquement avec une période prédéterminée.
Par exemple, cette surveillance peut être réalisée une fois par heure, une fois par jour, voire de manière hebdomadaire.
Moyen d’écriture : MIN SBB MBR MEV SFR Vernis Face * Eff (1) Dif (2) Eff (1) Dif (2) Eff (1) Dif (2) Eff (1) Dif (2) Eff (1) Dif (2) Vernis de référence (VR) R 3,5 0 3,5 0 2 1,5 9 0 5,5 0 V 3 0 1 0 2 0 3,5 0 4,5 0 Vernis ULTRA R 6,5 0 5 0 2 2 9 0 8,5 3 V 3,5 0 2 0 1 0 3,5 1 5 2 VR + 10% de POLY 204 R 8 5 8 1 2 5 10 4 9 5 V 6,5 2 8 1 2 4 5 2 3,5 2 VR + 15% de POLY 204 R 8 3 8 1 2 5 10 1 9,5 5 V 6,5 2 8 1 2 4 7,5 2 6 2 VR + 10% de POLY 204 + 3% de AD1700 R 8 5 5 1 2 5 10 2,5 9 5 V 8 2 5 1 2 5 5,5 2 5 2,5 VR + 10% de RCA 200 R 3 5 3 1 2 5 5,5 5 5,5 5 V 3 1 2 1 2 5 3 0 5 2 VR + 20% de POLY 255 R 3 2 3,5 1 2 5 8 1 5,5 5 V 2 0 2 1 2 5 3 0 2 2
* Face : R pour recto et V pour verso
(1) Note au test d’effacement des marques selon ASTM D6578 modifiée (/10)
(2) Note au test d’évaluation de la difficulté à écrire (/5)
Les résultats des 5 crayons testeurs sont sommés et moyennés pour obtenir les notes globales ci-dessous :
Synthèse Vernis Face * Eff (1) Dif (2) Note anti-écriture Vernis de référence (VR) R 4,7 0,3 5,3 V 2,8 0,0 2,8 Vernis ULTRA R 6,2 1,0 8,2 V 3,0 0,6 4,2 VR + 10% de POLY 204 R 7,4 4,0 15,4 V 5,0 2,2 9,4 VR + 15% de POLY 204 R 7,5 3,0 13,5 V 6,0 2,2 10,4 VR + 10% de POLY 204 + 3% de AD1700 R 6,8 3,7 14,2 V 5,1 2,5 10,1 VR + 10% de RCA 200 R 3,8 4,2 12,2 V 3,0 1,8 6,6 VR + 20% de POLY 215 R 4,4 2,8 10,0 V 2,2 1,6 5,4
Parmi tous les additifs testés, le POLY 204 est celui qui obtient les meilleurs résultats additionnés à 10%, à 15% et à 10% avec 3% d’additif AD1700 dans le vernis de référence. Avec 10% de POLY 204, le vernis offre déjà des performances satisfaisantes en anti-écriture comparativement au vernis de référence et au vernis ULTRA.
Afin d’être certain que des effets délétères cachés n’ont pas été introduits par l’ajout du POLY 204, les performances barrières selon les tests présentés ci-avant ont été évaluées sur les vernis suivants : vernis de référence, vernis ULTRA, vernis de référence avec 10% de POLY 204, vernis de référence avec 15% de POLY 204 et vernis de référence avec 10% de POLY 204 et 3% de AD1700.
Test Fritsch Test Cobb Kit test Vernis Face * ΔL Ecart-type mL Ecart-type Note (3) Vernis de référence (VR) R -3,87 0,37 10,80 2,50 2 V -11,26 0,62 42,57 5,21 2 Vernis ULTRA R -3,86 0,73 4,33 0,40 6 V -8,75 0,90 14,17 0,32 5 VR + 10% de POLY 204 R -4,61 1,06 7,30 1,61 4 V -10,35 1,13 22,23 2,85 3-4 VR + 15% de POLY 204 R -3,80 0,51 7,73 1,06 4 V -11,8 2,09 17,13 1,33 3 VR + 10% de POLY 204 + 3% de AD1700 R -3,62 0,41 5,97 0,42 5-6 V -7,56 0,86 13,37 0,45 4
(3) « x-y » indique une note comprise entre les notes x et y