INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
T1 C1 C2 T2 C3 C4 Elastomère (1) 100 100 100 Elastomère (2) 100 100 100 Noir de Carbone (6) 2 2 2 2 2 2 Silice (7) 96 96 96 96 96 96 Silane (8) 8 8 8 8 8 8 Plastifiant (9) 15 15 15 15 15 15 Résine (10) 30 30 Résine (11) 30 30 Résine (12) 30 30 DPG (13) 2.1 2.1 2.1 2.1 2.1 2.1 Cire Ozone (14) 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 6PPD (15) 3.8 3.8 3.8 3.8 3.8 3.8 TMQ (16) 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 Acide stéarique (17) 3 3 3 3 3 3 ZnO (18) 1 1 1 1 1 1 CBS (19) 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 Soufre 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9
T3 C5 C6 T4 C7 C8 T5 C9 C10 Elastomère E1 (3) 100 100 100 Elastomère E2 (4) 100 100 100 Elastomère E3 (5) 100 100 100 Noir de Carbone (6) 2 2 2 2 2 2 2 2 2 Silice (7) 96 96 96 96 96 96 96 96 96 Silane (8) 8 8 8 8 8 8 8 8 8 Plastifiant (9) 15 15 15 15 15 15 15 15 15 Résine (10) 30 30 30 Résine (11) 30 30 30 Résine (12) 30 30 30 DPG (13) 2.1 2.1 2.1 2.1 2.1 2.1 2.1 2.1 2.1 Cire Ozone (14) 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 2.6 6PPD (15) 3.8 3.8 3.8 3.8 3.8 3.8 3.8 3.8 3.8 TMQ (16) 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 1.6 Acide stéarique (17) 3 3 3 3 3 3 3 3 3 ZnO (18) 1 1 1 1 1 1 1 1 1 CBS (19) 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 Soufre 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9
Les caractéristiques des résines, ingrédients 10 à 12 sont exposées dans le tableau 7.
Nom Tg Mn IP % Aliphatique % Aromatique % Ethylène « Escorez 5600 » résine (10) 55°C 500g/mol 1.6 90% 10% - “R2495” résine (11) 93°C 869g/mol 1.32 96% 1% 3% “SU-640” résine (12) 83°C 398g/mol 1.65 100% - -
II.3 Résultats : Les résultats des compositions à base de SBR figurent dans le tableau 8.
Les résultats des compositions à base de copolymère d'éthylène figurent dans le tableau 9.
Les résultats montrent que la composition conforme à l’invention, avec une matrice élastomère à base d’un copolymère d'éthylène et une résine haute Tg à fort taux de proton d'aliphatique, permet contre toute attente de fortement améliorer la performance d’hystérèse (résistance au roulement) tout en améliorant l’adhérence sur sol mouillé.
La performance d’adhérence sur sol mouillé est dégradée pour les compositions dont la matrice élastomère est à base de SBR de Tg = -48°C ou de Tg = -65°C, associée à une résine haute Tg à fort taux de proton d'aliphatique (comparaison de C2 par rapport à T1 et C1 et C4 par rapport à T2 et C3).
Les résultats montrent également que lorsque la résine de haute Tg ne présente pas l'ensemble des caractéristiques requises notamment en termes de Mn (Résine 11), lorsque la matrice élastomère est à base d’un copolymère d'éthylène, il n'y a pas d'amélioration en performance d'hystérèse et le compromis adhérence sur sol mouillé / hystérèse est dégradé par rapport une composition comprenant une résine de haute Tg conforme à l'invention et une matrice élastomère à base d’un copolymère d'éthylène (comparaison de C5 par rapport à T3 vs C6 selon l'invention; comparaison de C7 par rapport à T4 vs C8 selon l'invention et comparaison de C9 par rapport à T5 vs C10 selon l'invention).
Généralement, la vitesse (ou régime) de rotation du rotor de la machine motrice électrique est mesuré(e) par le détecteur de vitesse qui est associé à ce rotor et comparé(e) à une consigne de vitesse de rotation définie par un calculateur de supervision du GMP du véhicule en fonction du pourcentage d’enfoncement de la pédale d’accélérateur. Lorsqu’un écart entre cette consigne et la vitesse de rotation mesurée devient supérieur à un écart choisi, une alerte est générée et le calculateur de supervision du GMP ordonne un fonctionnement de la machine motrice électrique dans un mode dégradé.
Un inconvénient principal de ce mode de fonctionnement réside dans le fait que le mode de fonctionnement dégradé de la machine motrice électrique est automatiquement décidé dès que l’écart précité est supérieur à un écart choisi, sans que l’on sache si cet écart résulte d’un dysfonctionnement de la machine motrice électrique ou d’un dysfonctionnement du détecteur de vitesse associé au rotor de cette machine motrice électrique. De ce fait, lorsqu’un véhicule arrive dans un service après-vente après avoir fait l’objet d’au moins un fonctionnement de sa machine motrice électrique dans un mode dégradé, on procède généralement au remplacement intégral de cette dernière (détecteur compris) alors même que c’est possiblement son détecteur de vitesse qui est défectueux. Un tel remplacement s’avère très onéreux pour le constructeur du véhicule lorsque ce dernier est sous garantie, ou pour le propriétaire du véhicule lorsque la garantie n’est plus valable.
Présentation de l’invention Elle propose notamment à cet effet un procédé de surveillance destiné à être mis en œuvre dans un véhicule comprenant une machine motrice électrique comportant un stator propre, lorsqu’il est alimenté en courant, à entraîner en rotation un rotor fournissant un couple et ayant une vitesse de rotation mesurable par un détecteur.
Ce procédé de surveillance se caractérise par le fait qu’il comprend une étape dans laquelle, lorsqu’un gradient de la vitesse de rotation mesurée est supérieur à un premier seuil choisi, on interdit temporairement l’alimentation en courant de la machine motrice électrique.
Grâce à l’invention, on peut désormais détecter un problème de fonctionnement du détecteur de vitesse et agir en conséquence, au moins en interdisant temporairement l’alimentation en courant de la machine motrice électrique. En outre, cela permet de différencier un problème de fonctionnement du détecteur de vitesse d’un problème de fonctionnement de la machine motrice électrique.
- dans son étape, on peut interdire temporairement l’alimentation en courant de la machine motrice électrique lorsque le gradient de la vitesse de rotation mesurée est supérieur au premier seuil choisi pendant une durée qui est supérieure à un second seuil choisi ;
- en présence de la première option, dans son étape le second seuil peut être compris entre 20 ms et 500 ms ;
- dans son étape le premier seuil peut être compris entre 100 tours par minute/milliseconde et 300 tours par minute/milliseconde ;
- en présence de la dernière option, dans son étape le premier seuil peut être compris entre 130 tours par minute/milliseconde et 170 tours par minute/milliseconde ;
- dans son étape, en cas d’interdiction temporaire de l’alimentation en courant de la machine motrice électrique, on peut aussi effectuer dans le véhicule au moins une action complémentaire choisie parmi une génération d’une alerte d’un usager du véhicule de cette interdiction et un enregistrement d’au moins un code défaut représentatif d’un problème de fonctionnement du détecteur ;
- dans son étape on peut ré-autoriser l’alimentation en courant de la machine motrice électrique après un réveil du véhicule postérieur à un endormissement en présence d’une interdiction d’alimentation en courant de la machine motrice électrique.
L’invention propose également un produit programme d’ordinateur comprenant un jeu d’instructions qui, lorsqu’il est exécuté par des moyens de traitement, est propre à mettre en œuvre un procédé de surveillance du type de celui présenté ci-avant pour surveiller, dans un véhicule comprenant une machine motrice électrique comportant un stator propre, lorsqu’il est alimenté en courant, à entraîner en rotation un rotor fournissant un couple et ayant une vitesse de rotation mesurable par un détecteur, le fonctionnement de ce détecteur.
L’invention propose également un dispositif de surveillance destiné à équiper un véhicule comprenant une machine motrice électrique comportant un stator propre, lorsqu’il est alimenté en courant, à entraîner en rotation un rotor fournissant un couple et ayant une vitesse de rotation mesurable par un détecteur.
Ce dispositif de surveillance se caractérise par le fait qu’il comprend au moins un processeur et au moins une mémoire agencés pour effectuer les opérations consistant, lorsqu’un gradient de la vitesse de rotation mesurée est supérieur à un premier seuil choisi, à interdire temporairement l’alimentation en courant de la machine motrice électrique.
Comme noirs de carbone conviennent tous les noirs de carbone, notamment les noirs dits de grade pneumatique. Parmi ces derniers, on citera plus particulièrement les noirs de carbone renforçants des séries 100, 200 ou 300 (grades ASTM), comme les noirs N115, N134, N234, N326, N330, N339, N347, N375, ou encore, selon les applications visées, les noirs de séries plus élevées (par exemple N660, N683, N772). Les noirs de carbone pourraient être par exemple déjà incorporés à un élastomère isoprénique sous la forme d'un « masterbatch » (voir par exemple demandes WO 97/36724 ou WO 99/16600).
Dans la composition de caoutchouc conforme à l'invention, la teneur en agent de couplage est préférentiellement comprise entre 1 et 20 pce. Typiquement le taux d’agent de couplage représente de 0,5% à 15% en poids par rapport à la quantité de charge inorganique renforçante.
De préférence, on utilise la silice comme charge majoritaire, de préférence, selon un taux allant de 50 à 160 pce, plus préférentiellement de 60 à 150 pce, et, optionnellement, du noir de carbone. Le noir de carbone, lorsqu'il est présent, est alors utilisé de manière minoritaire, de préférence à un taux compris dans un domaine allant de 0,1 à 10 pce, plus préférentiellement de 0,5 à 10 pce, notamment de 1 à 5 pce.
L’invention concerne également : - un vitrage feuilleté selon l’invention monté sur un véhicule ou sur un bâtiment, et - l’utilisation d’un vitrage feuilleté selon l’invention en tant que vitrage de bas émissif pour le bâtiment ou les véhicules, - un bâtiment, un véhicule comprenant un vitrage selon l’invention.
Le vitrage feuilleté selon l’invention est de préférence un vitrage automobile tel qu’un vitrage de toit automobile.
Le vitrage feuilleté selon l’invention peut comporter des substrats bombés.
Le vitrage feuilleté peut présenter une transmission lumineuse inférieure à 50 %, inférieur à 30 %, inférieure à 20 % ou inférieure à 10 %.
Le vitrage feuilleté peut également présenter une transmission lumineuse supérieure à 60 %, supérieure à 70 %, ou supérieure à 80 %.
L’invention concerne également un vitrage lumineux comprenant un vitrage feuilleté selon l’invention, une source de lumière couplée optiquement pour former un guide de lumière et un élément extracteur de lumière pour extraire la lumière guidée.
La source de lumière est de préférence périphérique.
La source de lumière est de préférence couplée optiquement au substrat du matériau selon l’invention. Le couplage optique peut se faire : - par la tranche du substrat du matériau de l’invention, - par une paroi délimitant un trou, de préférence traversant, du substrat du matériau, ou - par redirection de la lumière par exemple, la source peut se trouver côté F4 (décalé ou en face de la face F4) et un élément de redirection de lumière tel qu’un film prismatique réflecteur est positionné face F3.
L’élément extracteur de lumières de préférence un élément diffusant notamment un élément diffusant en couche formant un motif.
Le vitrage lumineux de l’invention peut être choisi parmi une vitre latérale, une vitre arrière, une vitre de toit ou un parebrise.
Les indices de réfractions sont définis à la longueur d’onde de 550 nm.
L’utilisation d’élastomère diénique fortement saturé est connue dans l’art antérieur. Par exemple, la Demanderesse a décrit des copolymères d’éthylène et de 1,3-butadiène et leur application dans une bande de roulement d’un pneu dans le document WO2014114607A1. Ce document indique que l’utilisation de ces copolymères en bande de roulement a pour effet de conférer de bonnes propriétés de résistance à l’usure et de résistance au roulement au pneumatique. Dans WO2020128250A1, la Demanderesse a mis en évidence que l'association d'un système plastifiant spécifique à des copolymères fortement insaturés permet d'améliorer la performance d'adhérence du pneumatique, voire de décaler le compromis entre l'adhérence et la résistance au roulement.
Dans le domaine des plastifiants et en particulier des résines plastifiantes, certains documents de la Demanderesse mentionnent l’utilisation de résines de haute Tg à titre de plastifiants dans des compositions de caoutchouc pour pneumatiques à base d'un élastomère de type SBR afin de décaler l'équilibre existant entre diverses performances recherchées pour le pneu, parmi lesquelles la résistance à l'usure et l'adhésion sur sol humide. On peut par exemple citer le document WO2013/039498 A1.
Néanmoins, les manufacturiers de pneumatiques cherchent toujours des solutions pour améliorer les performances des pneus ou décaler l'équilibre de leurs propriétés. Dans le domaine discuté plus haut des pneus comprenant un élastomère diénique fortement saturé en bande de roulement, il existe toujours un besoin de disposer de compositions de caoutchouc qui confèrent au pneu des propriétés de résistance au roulement améliorées sans pénaliser les autres propriétés telles que l’adhérence sur le sol, en particulier sur un sol humide.
La Demanderesse a trouvé une composition de caoutchouc qui permet de répondre à ce besoin dans le domaine d’application des élastomères diéniques fortement saturés aux compositions de caoutchouc pour le pneu, et en particulier pour la bande de roulement. Tout particulièrement, la Demanderesse a trouvé une composition de caoutchouc qui associe l'utilisation d'un élastomère diénique fortement saturé à l'utilisation d'une résine de haute Tg, et qui confère au pneu, contre toute attente, de bonnes propriétés de résistance au roulement et un compromis de propriétés résistance au roulement / adhérence sur un sol humide décalé, notamment avec des propriétés d'adhérence sur sol humide améliorées par rapport à l'utilisation combinée d'un élastomère diénique de type SBR et d'une même résine de haute Tg.
une matrice élastomère comprenant majoritairement un élastomère diénique fortement saturé, une charge renforçante, un système de vulcanisation et un système plastifiant comprenant une résine de haute Tg.
1. Composition de caoutchouc à base d’au moins - une matrice élastomère comprenant majoritairement un élastomère diénique fortement saturé, lequel élastomère diénique fortement saturé est un copolymère d’éthylène et d’un 1,3-diène dans lequel les unités éthylène représentent au moins 50% en mole des unités monomères du copolymère, - une charge renforçante, - un système de vulcanisation et - un système plastifiant comprenant une résine hydrocarbonée de haute Tg (température de transition vitreuse), éventuellement hydrogénée, présentant - une Tg comprise entre 50°C et 120°C, la Tg étant mesurée selon la méthode normalisée décrite plus bas, - un taux de proton aliphatique supérieur ou égal à 95%, le taux de proton aliphatique étant mesuré par RMN selon la méthode normalisée décrite plus bas, et - une masse molaire moyenne en nombre (Mn) inférieure à 800 g/mol, la Mn étant mesurée selon la méthode décrite plus bas.
2. Composition de caoutchouc selon la réalisation 1, dans laquelle les unités éthylène représentent au moins 50% et au plus 95% en mole des unités monomères du copolymère.
4. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations précédentes, dans laquelle le 1,3-diène est le 1,3-butadiène, l'isoprène, le myrcène ou le β-farnésène, ou un mélange de myrcène et de β-farnésène, de préférence le 1,3-butadiène.
5. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations précédentes, dans laquelle le copolymère d’éthylène et d’un 1,3-diène est un copolymère d'éthylène et de 1,3-butadiène.
7. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations précédentes, dans laquelle le taux de l’élastomère diénique fortement saturé varie dans un domaine allant de 60 à 100 pce, de préférence de 80 à 100 pce et de manière très préférentielle de 90 à 100 pce.
8. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle le taux de résine hydrocarbonée de haute Tg est compris dans un domaine allant de 10 à 120 pce, de préférence de 20 à 110 pce et encore plus préférentiellement de 20 à 80 pce.
- vérifier que ledit dispositif ne détecte pas, de façon répétable, de défaut dans le secteur angulaire nominal et détecte chaque défaut spécifique présent dans chacun des secteurs angulaires non nominaux.
On décrit ci-après, à titre d’exemples non limitatifs, des formes d’exécution de la présente invention, en référence aux figures annexées dans lesquelles :
est une vue schématique partielle d’un étalon en perspective semi-éclatée selon une réalisation, la goupille étant représentée démontée ;
En référence aux figures, on décrit un étalon 1 pour l’étalonnage et la calibration d’un dispositif de contrôle de la conformité d’un cordon de silicone ou de colle destiné à une pièce de véhicule automobile, ledit étalon comprenant une platine 2 métallique pourvue d’une face fonctionnelle 3 en forme générale de disque, ladite face :
- étant pourvue d’un bourrelet 4 usiné dans ladite platine, ledit bourrelet s’étendant sensiblement selon un cercle de référence 5 en zone périphérique de ladite face,
- présentant une pluralité de secteurs angulaires successifs Q1-Q8 traversés par ledit bourrelet,
- un secteur angulaire nominal Q1 où ledit bourrelet présente une forme générale en arc de cercle et une section nominale correspondant à celle dudit cordon, de manière à présenter une définition géométrique nominale,
- et une pluralité de secteurs angulaires non nominaux Q2-Q8 où ledit bourrelet présente dans chacun desdits secteurs au moins un défaut spécifique le différenciant de sa définition géométrique nominale.
Selon une réalisation, un défaut spécifique est sous forme d’une section du bourrelet 4 différant de la section nominale qu’il présente en secteur angulaire nominal Q1, notamment par sa largeur et/ou par sa hauteur – lesdites largeur et hauteur étant considérées en vue frontale de la face fonctionnelle 3.
Selon une réalisation, un défaut spécifique est sous forme d’une interruption localisée 10 du bourrelet 4.
Selon une réalisation, un défaut spécifique est sous forme d’un écart du bourrelet 4 par rapport au cercle de référence 5.
A titre d’exemple, on peut prévoir un secteur nominal Q1 et une pluralité de secteurs non nominaux Q2-Q8 dans lesquels les défauts sont les suivants :
- Q2 : largeur du bourrelet 4 trop faible,
- Q3 : largeur du bourrelet 4 trop importante,
II.2 Préparation des compositions de caoutchouc : Les compositions de caoutchouc dont le détail de la formulation figure dans le tableau 5, ont été préparées de la manière suivante :
II.2.a Préparation des élastomères diéniques fortement saturés
Les élastomères diéniques fortement saturés sont préparés selon les modes opératoires suivants :
(i) Synthèse d’un copolymère d’éthylène et de myrcène : élastomère E1
Dans un réacteur contenant à 80°C du méthylcyclohexane, de l’éthylène et du myrcène (My) dans les proportions indiquées dans le tableau 1, on ajoute du butyloctylmagnésium (BOMAG) pour neutraliser les impuretés du réacteur, puis le système catalytique (cf tableau 1). A ce moment, la température de réaction est régulée à 80°C et la réaction de polymérisation démarre. La réaction de polymérisation se déroule à une pression constante de 8 bars. Le réacteur est alimenté tout au long de la polymérisation en éthylène et en myrcène dans les proportions définies dans le tableau. La réaction de polymérisation est stoppée par refroidissement, dégazage du réacteur et ajout d’éthanol. Un anti-oxydant est ajouté à la solution de polymère. Le copolymère est récupéré par séchage en étuve sous vide jusqu’à masse constante.
Le système catalytique est un système catalytique préformé. Il est préparé dans le méthylcyclohexane à partir d’un métallocène, le [Me2Si(Flu)2Nd(μ-BH4)2Li(THF)], d’un co-catalyseur, le butyloctylmagnésium (BOMAG), et d’un monomère de préformation, le 1,3-butadiène, dans les teneurs indiquées dans le tableau. Il est préparé selon une méthode de préparation conforme au paragraphe II.1 de la demande de brevet WO 2017093654 A1.
Synthèse Concentration métallocène (mmol/L) Concentration agent alkylant (mmol/L) Ratio molaire monomère préformation/métal Nd Alimentation (Ethy/Myrcène) (%mol) E1 0.04 0.2 90 65/35
(ii) Synthèse d’un copolymère éthylène/butadiène/myrcène : élastomère E2
Un copolymère E2 est synthétisé selon le mode opératoire suivant :
Dans un réacteur contenant à 80°C du méthylcyclohexane, de l’éthylène du 1,3-butadiene et du myrcène (Myr) dans les proportions indiquées dans le tableau 5, on ajoute du butyloctylmagnésium (BOMAG) pour neutraliser les impuretés du réacteur, puis le système catalytique (cf tableau 3). A ce moment, la température de réaction est régulée à 80°C et la réaction de polymérisation démarre. La réaction de polymérisation se déroule à une pression constante de 8 bars. Le réacteur est alimenté tout au long de la polymérisation en éthylène, 1,3-butadiene et en myrcène dans les proportions définies dans le tableau 5. La réaction de polymérisation est stoppée par refroidissement, dégazage du réacteur et ajout d’éthanol. Un anti-oxydant est ajouté à la solution de polymère. Le copolymère est récupéré par séchage en étuve sous vide jusqu’à masse constante.
Le système catalytique est un système catalytique préformé. Il est préparé dans le méthylcyclohexane à partir d’un métallocène, le [Me2Si(Flu)2Nd(μ-BH4)2Li(THF)], d’un co-catalyseur, le butyloctylmagnésium (BOMAG), et d’un monomère de préformation, le 1,3-butadiène, dans les teneurs indiquées dans le tableau 5. Il est préparé selon une méthode de préparation conforme au paragraphe II.1 de la demande de brevet WO 2017093654 A1.
Synthèse Concentration métallocène (mmol/L) Concentration agent alkylant (mmol/L) Ratio molaire monomère préformation/métal Nd Alimentation (Ethy/Btd/Myrcène) (%mol) E2 0.09 0.4 90 67.9/6.6/25.5
(iii) Synthèse d’un copolymère éthylène/butadiène/farnésène : élastomère E3
De préférence, le deuxième échangeur thermique est un condenseur.
Préférentiellement, la température prédéfinie est comprise entre 60°C et 90°C ; préférentiellement entre 65°C et 80°C, et/ou au moins égale à 70°C.
Préférentiellement, le système de pompe à chaleur comprend en outre un filtre associé au premier échangeur thermique définissant une première zone entre ledit filtre et le premier échangeur thermique ; l’unité de contrôle étant configurée pour agir sur le circuit afin de chauffer la première zone à la température prédéfinie. Autrement dit, l’unité de contrôle est configurée pour agir sur le circuit en actionnant au moins le compresseur et en utilisant le deuxième échangeur thermique pour chauffer la première zone à une température prédéfinie d’au moins 55°C, de manière à éliminer tout ou partie des microorganismes pouvant être présents dans ladite première zone.
Préférentiellement, l’unité de contrôle est configurée pour commander le maintien de la température prédéfinie pendant une durée comprise entre 5 minutes et 20 minutes.
Préférentiellement, le détendeur est un détendeur piloté, et l’unité de contrôle est configurée pour commander le détendeur piloté
Préférentiellement, le premier échangeur thermique comprend un premier ventilateur et le deuxième échangeur thermique comprend un deuxième ventilateur ; l’unité de contrôle étant en outre configurée de sorte à actionner le deuxième ventilateur et à arrêter ou ralentir le premier ventilateur afin de chauffer le premier échangeur thermique à la température prédéfinie.
Préférentiellement, l’unité de contrôle est configurée pour commander une montée en température depuis une température ambiante jusqu’à la température prédéfinie, ladite montée en température comprenant une durée comprise entre 10 minutes et 30 minutes, préférentiellement comprise entre 15 minutes et 20 minutes.
Préférentiellement, la température prédéfinie est une première température, et l’unité de contrôle est configurée calculer une première durée entre un instant donné et une date de dernière chauffe du premier échangeur thermique à la première température, pour comparer la première durée à une durée prédéfinie ; et lorsque la première durée est supérieure ou égale à la durée prédéfinie, pour chauffer le premier échangeur thermique à une deuxième température supérieure à la première température, grâce au compresseur et au deuxième échangeur thermique.