INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le programme d’ordinateur qui met en œuvre le procédé de masquage, en effectuant les calculs du traitement numérique correspondant, peut être inclus dans un logiciel hôte, par exemple le logiciel opérationnel d’un environnement de traitement audio-phonique, telle qu’une console de mixage audio ou de montage audio-visuel.
Le résultat obtenu par la mise en œuvre du procédé, à savoir le signal audio masqué, peut être fixé, c’est-à-dire enregistré : - soit sur une piste distincte, ajoutée « en insert » dans le programme en cours de composition sur le système de traitement audio-phonique ou audio-visuel; - soit directement sur le fichier audio d’origine qui a été traité, par exemple en remplacement des données du signal de parole original afin de supprimer l’enregistrement d’origine de la voix du locuteur et garantir ainsi sa protection perpétuelle.
Ce résultat est irréversible en audio, et non analysable par reconnaissance vocale. Il est lisible immédiatement, c’est-à-dire qu’on peut jouer le fichier de données audios ou lire la piste audio correspondante, afin d’écouter le signal audio masqué, notamment pour vérifier à l’oreille ou par tout autre moyen technique disponible que la voix d’origine du locuteur n’est plus reconnaissable.
La est un diagramme de fréquence d’une séquence audio enregistrée, montrant la répartition de l’énergie en fonction du temps (en abscisses) et de la fréquence (en ordonnées). La est un diagramme de fréquence de la séquence audio de la après la mise en œuvre d’un procédé de masquage de la voix selon l’art antérieur, par simple décalage du pitch. On parle parfois de signal « pitché » pour désigner le signal ayant subi un tel décalage. On voit nettement en comparant ces deux diagrammes de fréquence qu’il y a une très forte analogie des harmoniques du signal entre le signal original et le signal pitché.
La et la permettent de comparer les diagrammes de fréquence de la même séquence audio qu’à la , en montrant la répartition de l’énergie en fonction de la fréquence avant et après, respectivement, la mise en œuvre d’un procédé de masquage de la voix selon le procédé proposé. Cette comparaison montre que les harmoniques du signal ont subi des transformations significatives. On distingue nettement à la que des harmoniques de la ont subi des modifications importantes, masquant ainsi les harmoniques du signal d’origine. Ce masquage rend extrêmement difficile pour ne pas dire impossible la comparaison des spectrogrammes du signal de parole original et du signal de parole masqué.
Des modes de mise en œuvre du procédé présenté ci-dessus de manière schématique et dans ses principales étapes seulement, vont maintenant être décrits plus en détail en référence à l’organigramme de la .
De manière alternative, le modèle de la pesanteur peut prendre une forme compressée, c’est-à-dire se présenter sous la forme d’une liste de coefficients, par exemple des coefficients d’harmoniques sphériques du potentiel de gravitation. D’autres bases telles que les harmoniques ellipsoïdales ou les ondelettes sphériques peuvent être utilisées. Pour les exploiter, il est possible de calculer les fonctions de la base à la position estimée selon les méthodes mathématiques de l’état de l’art, et de faire la combinaison linéaire adéquate pour obtenir le vecteur de pesanteur et la matrice des gradients spatiaux du vecteur de pesanteur. De nombreux modèles mondiaux du potentiel de gravitation décomposé en harmoniques sphériques existent. Par exemple le modèle EIGEN-6C4 ou le modèle XGM2019.
Des explications sur la décomposition en harmoniques sphériques du potentiel de gravitation peuvent être trouvées dans le livre « Physical geodesy , second edition » – Bernhard Hofman-Wellenhof, Helmut Moritz, Springer Wien Network, 2006. Ce livre ne traite pas des gradients spatiaux du vecteur de gravitation ou de pesanteur. En revanche, cet aspect est par exemple traité dans l’article « On the computation of the gravitational potential and its first and second order derivatives » , R. Koop and D. Stelpstra – Manuscripta geodaetica – Volume 14 – pages 373-382.
Dans un mode de réalisation, le dispositif DI de localisation inertielle comprend un moyen de calcul MC, un bloc de capteurs inertiels BSI et au moins un capteur externe CE, le procédé comprenant de préférence, avant l’étape de propagation, une phase d’alignement lors de laquelle le moyen de calcul MC initialise l’état de navigation et son incertitude.
Dans un mode de réalisation, chaque cycle est divisé en intervalles de temps , ainsi qu’en P intervalles de temps de sorte que où et et sont des entiers positifs non nuls et où est la période du filtre.
Dans ce mode de réalisation, comme illustré à la , lors de l’étape 1E1 de propagation, chaque cycle comprend, pour chaque intervalle repéré par l’indice , compris entre 1 et N, une sous-étape 1E11 de calcul de l’état de navigation (incluant la position, la vitesse et l’attitude du porteur) par propagation de l’état à partir des mesures du bloc de capteurs inertiels BSI, du modèle gravimétrique enrichi à la position de l’état , et des lois de la dynamique de Newton.
De plus, lors de cette étape, une intégration par rapport au temps de la matrice de propagation est mise en œuvre, cette intégrale étant utilisée ensuite pour le calcul d’une matrice de transition élémentaire à intervalles réguliers (notés intervalle ). En effet, comme évoquée dans la suite, un calcul d’une matrice de transition élémentaire est effectué aux intervalles , avec où est la partie entière de x, initialisée à la matrice identité quand , étant un entier entre 1 et P, et complétée par l’intégration par rapport au temps de la matrice de propagation sur les intervalles de temps composant l’intervalle d’indice , où est la matrice de propagation correspondant à la fonction de propagation f linéarisée ( pouvant être simplifiée ou considérée constante sur l’intervalle ).
Plus particulièrement, l’intégration de la matrice de propagation est réalisée à l’aide d’une version discrétisée de la relation [Math. 25] introduite précédemment, par exemple à l’aide d’un compteur initialisé à chaque intervalle entre 1 et N tel que soit multiple de positif ou nul. Autrement dit, pour considéré constant sur , la valeur est cumulée à la matrice identité au fur et à mesure des itérations de sorte à constituer progressivement la matrice de transition sur un intervalle .
Pour cela, dans un exemple de réalisation, une lecture du vecteur gravimétrique enrichi à l‘itération est effectuée dans le modèle gravimétrique enrichi sous forme d’une matrice colonne exprimée dans un repère [q]. Puis, le vecteur gravimétrique enrichi est converti en vecteur de pesanteur enrichi dans le repère [q], le vecteur gravimétrique enrichi étant une fonctionnelle du vecteur de pesanteur enrichi. Enfin, à l’aide d’une matrice de passage , le vecteur de pesanteur enrichi est exprimé dans le repère [p].
A cette fin, dans un exemple de réalisation, le repère de mécanisation de la navigation est un repère [p] et le modèle gravimétrique est exprimé dans un repère [q]. Comme déjà mentionné, pour cette propagation la matrice de transition est obtenue d’après la matrice de propagation calculée selon l’état de l’art, et comprenant la sous matrice 3x3 de propagation qui propage le vecteur d’erreur de position exprimé dans le repère [p] sur le vecteur d’erreur de vitesse exprimé dans le repère [p], avec :
où est la matrice de passage du repère [q] dans lequel est exprimé le vecteur de pesanteur au repère de mécanisation [p], où est la matrice transposée de , où est la matrice des gradients spatiaux approchée de la matrice colonne des coordonnées dans le repère [q] du vecteur de pesanteur enrichi calculé d’après le modèle gravimétrique enrichi, comprenant au moins un gradient spatial de ce vecteur de pesanteur, et où est une matrice 3x3 modélisant l’effet de la courbure de l’ellipsoïde de référence sur l’erreur de vitesse et dépendant du système de coordonnées dans lequel est exprimé le modèle gravimétrique.
Le calcul de dépend de l’exploitation qui est faite du modèle gravimétrique enrichi. Si le modèle gravimétrique est exploité en repérant la position des points par leurs coordonnées cartésiennes dans le repère géocentrique [t] lié à la planète (voir figure à la fin), alors le repère [q] est égal au repère [t] et .
Si le modèle gravimétrique est exploité en repérant la position des points par leurs coordonnées géographiques relativement à l’ellipsoïde de référence où L est la latitude géographique, G la longitude et l’altitude ellipsoïdale, alors le repère [q] est égal au repère géographique local [g] (Nord, Ouest, Haut), et :
[Math. 27]
où et sont les rayons Nord et Est de l’ellipsoïde de référence par rapport auquel sont définies les coordonnées géographiques, et où est l’altitude ellipsoïdale, avec :
Où est le rayon équatorial de l’ellipsoïde de référence, et son excentricité.
Dans un mode de réalisation, et peuvent être forcés à zéro dans la matrice qui est alors donné par :
Dans cette phase de fonctionnement, le mélangeur 31 est alimenté en dioxygène provenant de la source 30 (vanne V1 ouverte) avec un débit donné (θO 2 ) et est alimenté avec un débit θ1 avec une partie G1 du gaz de combustion G sortant du condenseur 8 ; l’autre partie G2 du gaz de combustion G sortant du condenseur 8 est évacuée à l’air libre avec un débit θ2 en passant à travers la deuxième dérivation 6.
En fonctionnement :
θ = θ1+ θ2
θ GC = θO 2 + θ 1
Lorsque le débit θO 2 de dioxygène à l’entrée du mélangeur 31 est augmenté, le débit θ 1 de la partie recyclée G1 du gaz de combustion G diminue automatiquement et lorsque le débit θO 2 de dioxygène à l’entrée du mélangeur 31 est diminué, le débit θ 1 de la partie recyclée G1 du gaz de combustion G augmente automatiquement.
Le gaz comburant GC contient ainsi du dioxygène pur provenant de la source 30 et la partie recyclée G1 du gaz de combustion G.
De manière avantageuse, le passage de la phase de fonctionnement « oxycombustion dégradée » (vanne V3 au moins partiellement ouverte) à la phase de fonctionnement « oxycombustion améliorée » (vanne V3 fermée) ou inversement peut être réalisé sans devoir mettre le dispositif de combustion 1 à l’arrêt et sans devoir stopper la combustion dans le dispositif de combustion 1.
De préférence, dans le mode fonctionnement M2, l’unité de commande 7 régule automatiquement le débit θO 2 de dioxygène (par exemple en fermant plus ou moins la vanne V1) de telle sorte que la concentration en dioxygène mesurée par le capteur 33 dans le gaz comburant GC est égale ou supérieure à une consigne de fonctionnement donnée ou est dans une plage de fonctionnement donnée. Ceci permet au système de s’adapter automatiquement aux variations de débit θ GC de gaz comburant GC (imposées par le dispositif de combustion1), en maintenant une concentration appropriée de dioxygène O 2 dans le gaz comburant GC.
Le système de combustion de la peut notamment, mais pas exclusivement, fonctionner avec un combustible C produisant dans la phase de fonctionnement « oxycombustion améliorée » des fumées de combustion FC qui contiennent principalement du dioxyde de carbone (CO 2 ) et de la vapeur d’eau (H 2 O), et dans une moindre mesure du dioxygène (O 2 ) et de l’oxyde de carbone (CO).
Ainsi, de manière non limitative et non exhaustive, le combustible C utilisé dans le système de combustion de la peut avantageusement être un hydrocarbure de tout type, et par exemple un hydrocarbure conventionnel issu du pétrole ou gaz naturel ou un hydrocarbure non conventionnel issu du gaz ou pétrole de schiste, des schistes ou sables bitumeux, du gaz de houille, du biogaz, du singaz, etc.
Par exemple, lorsque le combustible C est un hydrocarbure saturé de type alcane (C n H 2n+2 ), la réaction d’oxycombustion dans l’installation est de manière connue :
C n H 2n+2 + (3n+1)/2 O 2 → nCO 2 + (n+1)H 2 O - Energie (kJ/mole de C n H 2n+2 )
Le combustible peut être un combustible solide issu de l’extraction (charbon, bois,…) ou de déchets (plastiques, matériaux de récupération, ...)
Le recyclage à l’entrée du mélangeur 31 du gaz de combustion contenant du CO 2 permet de manière connue en soi, de mieux contrôler la réaction d’oxycombustion dans le dispositif de combustion 1 et d’abaisser significativement la température de combustion dans ce dispositif de combustion 1, comparativement à une réaction d’oxycombustion qui serait réalisée à partir uniquement ou essentiellement de dioxygène pur comme comburant.
Différents cas de fonctionnement du système de combustion de la vont à présent être détaillés.
Exemple de pilotage du système de combustion pour passer du mode de fonctionnement M1 (« combustion classique ») au mode de fonctionnement M2 (« oxycombustion avec recyclage »)
Le système combustion de la se différencie de celui de la en ce qu’il comporte au moins un dispositif de dépollution 12 (connu en soi) monté sur la boucle de recyclage 40 et adapté pour capter, dans le gaz de combustion circulant dans la boucle de recyclage 40, un ou plusieurs polluants choisis parmi la liste suivante : particules fines, SOx, NOx, acides, métaux lourds, ammoniac, COV.
Tel qu’illustré sur la , ce dispositif de dépollution 12 est de préférence monté en amont de la deuxième dérivation 6. Il peut néanmoins également être monté entre la dérivation 6 et le mélangeur 31.
Ce dispositif de dépollution 12 peut également être ajouté dans le système de combustion des figures 5 à 9.
Exemple particulier de condenseur –
On a représenté sur la , à titre uniquement d’exemple non limitatif de l’invention, un exemple préféré de condenseur pouvant être utilisé comme condenseur dans le système de combustion de l’invention, en particulier comme condenseur 8 ou 34 en étant monté en « by-pass ».
Ce condenseur comporte un échangeur 12, qui comprend une enceinte 120 contenant un bain 121 de liquide refroidissant L et des moyens d’injection 123, qui sont adaptés pour introduire le fluide gazeux F à déshumidifier (i.e. fumées de combustion FC pour les variantes des figures 1 à 5 et 7 à 10 ou gaz de combustion en sortie du mélangeur 31 pour la variante de la ) au-dessous de la surface du bain de liquide refroidissant L.
Le liquide refroidissant L peut être simplement de l’eau ou une solution aqueuse.
Ces moyens d’injection 123 peuvent plus particulièrement comporter un ventilateur ou compresseur 123f et un conduit d’injection 123a comportant une ouverture d’admission 123b, par exemple dans sa partie supérieure 123c. La partie inférieure 123d du conduit d’injection 123a est plongée dans le bain 121 de liquide refroidissant L et comporte une ouverture d’évacuation 123e immergée dans le bain 121 de liquide refroidissant L.
En fonctionnement, le ventilateur ou compresseur 123f permet d’aspirer le fluide gazeux F à déshumidifier (i.e. fumées de combustion FC pour les variantes des figures 1 à 5 et 7 à 10 ou gaz de combustion en sortie du mélangeur 31 pour la variante de la ) et de l’introduire dans le conduit d’injection 123 par l’ouverture d’admission 123b. Ce fluide gazeux F s’échappe du conduit d’injection 123 par l’ouverture d’évacuation 123e, et est de ce fait introduit de manière forcée dans le bain 121 de liquide refroidissant L, au-dessous de la surface du bain 121 de liquide refroidissant L, remonte vers la surface du bain de liquide, s’échappe de l’enceinte 120 par l’ouverture d’évacuation 120a de l’enceinte 120 après avoir été déshumidifié sous la forme d’un gaz déshumidifié F’.
La température T L du liquide refroidissant L est toujours inférieure à la température T F du fluide gazeux F à l’entrée de l’échangeur 12 et est de préférence inférieure à la température de rosée (point de rosée) du fluide gazeux F.
On rappellera que l’humidité absolue (g eau / kg air sec ] d’un gaz représente le nombre de grammes de vapeur d’eau présents dans un volume de gaz donné, rapporté à la masse de gaz sec de ce volume exprimé en kilogramme. Sa valeur reste constante même si la température du gaz varie en restant toutefois supérieure au point de rosée du gaz.
Lors de leur passage à travers le bain 121 de liquide refroidissant L, le fluide gazeux F subit une condensation au contact du liquide refroidissant L, de sorte que l’humidité absolue du gaz F’, en sortie de l’échangeur 12 est inférieure à l’humidité absolue du fluide gazeux F à l‘entrée de l’échangeur 12.
L’écart entre l’humidité absolue du gaz déshumidifié F’ et l’humidité absolue du fluide gazeux F entrant dépend notamment de l’écart entre la température T F du fluide gazeux F entrant et la température T L plus basse du liquide refroidissant L. Plus l’écart en température ΔT (ΔT = T F – T L ) entre la température T F du fluide gazeux F entrant et la température T L du liquide refroidissant L est important, et plus l’humidité absolue du gaz déshumidifié F’ sera faible par rapport à l’humidité absolue du fluide gazeux F entrant.
Dans une autre variante, le ventilateur ou compresseur 123f peut être raccordé au conduit d’injection 123 et utilisé de manière à introduire le fluide gazeux F dans ce conduit d’injection 123 en les soufflant à travers l’ouverture d’admission 123b de ce conduit d’injection 123.
L’échangeur 12 peut plus particulièrement être couplé à une pompe à chaleur (non représentée) qui permet de renouveler le liquide L dans le bain en y prélevant des calories de manière à maintenir la température de ce liquide un niveau suffisamment bas.
Dans une autre variante de réalisation, le condenseur peut comporter plusieurs échangeurs 12 montés en cascade.
La deuxième couche en polymère organique synthétique est de préférence directement en contact avec la première couche en biopolymère, c’est-à-dire l’interface entre les couches est de préférence exempte d’adhésif.
Dans le cas, moins préféré, où la deuxième couche serait fixée sur la première couche au moyen d’un adhésif, ce dernier aurait de préférence un coefficient de perméabilité P 3 supérieur à P 1 et P 2 . Autrement dit, l’adhésif ne devrait pas opposer à la diffusion de la vapeur d’eau une résistance supérieure à celle de chacune des couches constituant la membrane.
Les couches définies ci-dessus forment la « partie active » des membranes de la présente invention. Cette partie est de préférence une membrane obtenue de manière connue par co-extrusion de polymères thermoplastiques formant les différentes couches, par thermocollage d’un film (deuxième couche en polymère organique synthétique) sur la couche en biopolymère, ou par dépôt d’un revêtement sur une seule des deux faces de la première couche en biopolymère.
Bien que la partie active présente en principe une tenue mécanique lui permettant d’être utilisée seule, c’est-à-dire sans couche de support, il peut être intéressant, en particulier pour des couches actives de faible épaisseur (inférieure à 50 µm), de la renforcer par une structure mécanique perméable à l’air et dont la résistance à la diffusion de la vapeur d’eau est donc négligeable par rapport à celle de la couche active, imperméable à l’air.
Dans un mode de réalisation avantageux, la membrane pare-vapeur comprend donc en outre une couche de renfort ou de protection perméable à l’air, directement en contact avec la partie active, c’est-à-dire avec l’une des deux couches constituant la partie active. Cette couche support peut être une grille, une plaque perforée, une mousse à porosité ouverte ou un textile tissé ou non tissé, perméable à l’air. Il s’agit de préférence d’un textile perméable à l’air, de préférence d’un non-tissé. On peut citer à titre d’exemples de couches de support particulièrement préférées les non-tissés en fibres de polypropylène ou de polyester ou en fibres de verre. La ou les couches de support sont de préférence fixées sur la membrane active, ou couche active, par collage au moyen d’une colle polyuréthane. La présente invention englobe également des membranes où une structure de renfort, telle qu’une grille ou un non-tissé, est incorporée dans la partie active de la membrane et plus particulièrement dans la première couche en biopolymère ou entre la première couche en biopolymère et la deuxième couche en polymère organique synthétique.
Le coefficient de perméabilité à la vapeur d’eau P 2 du polymère organique constituant la deuxième couche, hydrophobe, ne varie pas significativement avec l’humidité relative moyenne. Le rapport P 2humide /P 2sec est généralement compris entre 1,0 et 1,10, de préférence entre 1,0 et 1,05.
Comme expliqué en introduction, les biopolymères formant la première couche sont des polymères organiques biosourcés et/ou biodégradables. Ils sont de préférence biosourcés.
Les biopolymères biosourcés sont de préférence choisis dans le groupe constitué - des osides, - des protéines et - des polymères synthétiques obtenus à partir de monomères biosourcés.
Les osides englobent les hétérosides dont l'hydrolyse produit des oses et des composés non glucidiques et les holosides qui sont des polymères exclusivement d'oses.
On peut citer à titre d’exemples d’osides utilisables pour former la première couche en biopolymère de la membrane pare-vapeur de la présente invention ceux choisis dans le groupe constitué d’alginate, carraghénane, cellulose, en particulier cellulose régénérée (hydrate de cellulose), chitine, chitosane, pectine, dextrine, amidon, curdlane, FucoPol, gomme gellane, pullulane et xanthane.
Les protéines sont choisies avantageusement dans le groupe constitué de gluten, isolat de protéine de soja, zéine, protéines du lactosérum, caséine, collagène et gélatine.
La plupart de ces polymères biosourcés, extraits de la biomasse, ont une grande affinité pour l’eau et se dissolvent ou gonflent dans l’eau pour former des hydrogels.
Il peut par conséquent être intéressant, voire nécessaire, de les modifier chimiquement afin de réduire leur caractère hydrophile, en particulier de les réticuler afin de les rendre insolubles dans l’eau.
On peut citer à titre d’exemples de biopolymères biosourcés modifiés chimiquement les esters de cellulose, en particulier l’acétate de cellulose, les éthers de cellulose (en particulier l’éthylcellulose, hydroxyéthylcellulose), la nitrocellulose, les esters et éthers d’amidon.
La troisième catégorie de biopolymères biosourcés est formée par les polymères synthétisés à partir de monomères biosourcés.
Ces polymères peuvent être linéaires ou ramifiés, et donc thermoplastiques, ou thermodurcis.
Phage d’Aeromonas AS-zj
Phage d’Aeromonas AsFcp_1
Phage d’Aeromonas AsFcp_2
Phage d’Aeromonas AsFcp_4
Phage d’Aeromonas Assk
Phage d’Aeromonas Asswx_1
Phage d’Aeromonas AsSzw2
Phage d’Aeromonas Aswh_1
Phage d’Aeromonas Aszh-1
Phage d’Aeromonas CC2
Phage d’Aeromonas phiAS5
Phage d’Aeromonas PX29
Phage de Buttiauxella vb_ButM_GuL6
Phage de Citrobacter IME-CF2
Phage de Citrobacter Margaery
Phage de Citrobacter Maroon
1561 gaagaagcgt ttggtggggt gaaggaatga gtgcgTAAaa attgccggag gggtgggtta
1681 caataaatta tctaaaagat gattatttgc ctcttatccg tgcgaacaat attcagaatg
La cellule bactérienne support peut être fournie sous la forme d'une population de cellules telles que 10 3 , 10 4 , 10 5 , 10 6 , 10 7 , 10 8 , 10 9 , 10 10 , 10 11 , 10 12 , 10 13 , 10 14 cellules ou plus.
Dans un deuxième aspect, l'invention porte sur un bactériophage codant pour une enzyme méthyltransférase, optionnellement dans lequel l'enzyme méthyltransférase est une enzyme qui protège contre un système RM trouvé dans une espèce ou souche bactérienne qui est pathogène chez les humains et animaux.
L'invention prévoit également un acide nucléique (par ex. un ADN) qui code pour un tel bactériophage.
Le génome du bactériophage peut coder pour plus d'une MTase.
L'invention porte également sur un mélange (également appelé ici cocktail) d'au moins 2 bactériophages, chaque bactériophage codant pour une enzyme méthyltransférase différente, tel que 3, 4, 5 bactériophages voire plus, chacun codant pour une MTase différente. L'invention concerne également un mélange (également appelé ici cocktail) d’un premier et d’un second bactériophages, dans lequel chaque bactériophage code pour au moins une méthyltransférase et dans lequel le premier bactériophage code pour une méthyltransférase qui n'est pas codée par le second bactériophage. Par exemple, le premier bactériophage et le second bactériophage ne codent pour aucune MTase en commun.