INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le ressort de tension du support 14 applique un couple constant sur le bras 20 entraînant des pressions latérales élevées P sur les côtés de la tige de blocage 40, qui donnent par le coefficient de frottement un blocage axial de cette tige s’opposant à l’attraction A de l’aimant 44. Le galet tendeur 12 reste dans sa position donnant la courroie 8 détendue, un opérateur peut facilement disposer la courroie autour de ce galet.
La position de blocage peut être formée sur le mécanisme de galet dans l’atelier du fournisseur de ce mécanisme, pour donner un sous-ensemble prêt à être posé sur le moteur thermique, ou peut être formée dans une opération de maintenance avec le mécanisme déjà fixé sur le moteur thermique.
A ce moment-là la tige de blocage 40 est pressée jusqu’au fond du perçage du support 34, dans une position assurant son engagement à la fois dans le perçage du bras 32 et celui de ce support. On relâche ensuite le couple de compression du ressort de tension du support 14, ce qui donne les pressions latérales élevées P sur les côtés de la tige de blocage 40.
Le bouchon arrière 42 avec son aimant 44 est ensuite ajusté et fixé dans le logement arrière du perçage du bras 32, ce qui applique la force d’attraction constante A sur l’extrémité arrière de la tige de blocage 40.
On obtient avec le blocage de la tige de blocage 40, un sous-ensemble prêt à être monté sur le moteur thermique, ou dans le cas d’une opération de maintenance une détente de la courroie 8 permettant de la déposer.
Les figures 4 et 5 présentent l’opérateur appliquant avec un outil comprenant un bras de levier avec un embout s’ajustant sur l’extrémité crénelée de l’axe de galet 22, un couple de dégagement C1 qui équilibre la compression du ressort interne du support 14.
Dans ce cas on obtient une annulation des efforts latéraux P s’appliquant sur la tige de blocage 40, et des forces de frottement. L’aimant de déverrouillage 44 applique une force d’attraction suffisante A sur cette tige pour la faire coulisser, on obtient le dégagement de son extrémité avant du perçage du support 34.
On libère alors le pivotement du bras 20. L’opérateur relâche ensuite le couple de dégagement C1 sur son outil, le ressort intérieur de tension applique librement son couple C sur le bras, qui transmet par le galet tendeur 12 la tension T sur la courroie 8. La tige de blocage 40 avec son aimant 44 est conservée en permanence dans le mécanisme de galet, elle est prête à resservir pour un blocage ultérieur, lors d’une opération de maintenance.
On notera que le dégagement de la tige de blocage 40 par son aimant 44 se fait automatiquement, sans intervention manuelle, dès que l’opérateur a appliqué un couple de dégagement C1 donnant l’équilibre des forces. L’opérateur peut ainsi utiliser les deux mains pour appliquer la force sur l’outil. En particulier il peut délivrer facilement sur l’outil avec les deux mains de manière ergonomique un effort d’environ 10kN.
MECANISME DE GALET TENDEUR DE COURROIE DE MOTEUR THERMIQUE COMPORTANT UNE TIGE DE BLOCAGE INTEGREE La présente invention concerne un mécanisme de galet tendeur de courroie de moteur thermique comprenant une tige de blocage intégrée, ainsi qu’un moteur thermique équipé d’un tel mécanisme, et des procédés de mise en service et de retrait du galet de ce mécanisme.
Ces courroies nécessitent au moins un galet tendeur lisse, comportant un ressort de tension qui déplace ce galet pour appliquer une pression sur le dos de la courroie afin de maintenir une tension suffisante pendant la durée de vie de la courroie.
Argile lipophile Selon une forme particulièrement préférée, la composition de l’invention contient en plus au moins une argile lipophile.
On entend par « argile lipophile » par toute argile liposoluble ou lipodispersible dans la phase huileuse de la composition.
L'argile désigne une matière à base de silicates et/ou d'aluminosilicates hydratés de structure lamellaire.
Les argiles peuvent être naturelles ou synthétiques et elles sont rendues lipophiles par un traitement avec un sel d’alkyl ammonium comme un chlorure d’ammonium en C 10 à C 22 , en particulier le chlorure de stéralkonium ou le chlorure di-stéaryl di-méthyl ammonium.
Elles peuvent être choisies parmi les bentonites en particulier les bentonites, les hectorites et les montmorillonites, les beidellites, les saponites, les nontronites, les sépiolites, les biotites, les attapulgites, les vermiculites et les zéolites.
De préférence, elles sont choisies parmi les hectorites et les bentonites.
Selon une forme particulièrement préférée, on utilisera une argile lipophile choisie parmi les bentonites modifiées hydrophobes et les hectorites modifiées hydrophobes , notamment par un chlorure d’ammonium quaternaire en C 10 à C 22 , comme : - une bentonite modifiée par le chlorure de stéaralkonium tel que les produits commerciaux vendus sous le nom CLAYTONE AF®, GARAMITE VT®, TIXOGEL® LG-M, TIXOGEL® MP 250 TIXOGEL® VZ, TIXOGEL® VZ-V XR, par la société BYK Additives Inc ; les produits commerciaux vendus sous le nom VISCOGEL® B3, VISCOGEL® B4, VISCOGEL® B7, VISCOGEL® B8, VISCOGEL® ED, VISCOGEL® GM, VISCOGEL® S4, VISCOGEL® SD par la société Bentec S.P.A ; - une bentonite modifiée par le chlorure de stéaralkonium en présence d’au moins le propylène carbonate et d’au moins une huile comme les produits commerciaux DUB VELVET GUM® de la société STEARINERIE DUBOIS FILS, MYGLYOL GEL T® de la société Cremer Oleo, TIXOGEL® CGT 6030, TIXOGEL® DBA 6060, TIXOGEL® FTN, TIXOGEL® FTN 1564, TIXOGEL® IPM, TIXOGEL® LAN, TIXOGEL® LAN 1563 par la société BYK Additives Inc ; - une hectorite modifiée par du chlorure de distéaryl diméthyl ammonium (Nom INCI : DISTEARDIMONIUM HECTORITE) telle que, par exemple, celle commercialisée sous la dénomination de BENTONE® 38V par la société Elementis Specialities ; - une hectorite modifiée par du chlorure de distéaryl diméthyl ammonium en présence d’au moins le propylène carbonate ou le triéthylcitrate et d’au moins une huile tels que les produits commerciaux vendus sous le nom BENTONE® GEL DOA V, BENTONE® GEL EUG V, BENTONE® GEL IHD V, BENTONE® GEL ISD V, BENTONE® GEL MIO V® BENTONE® GEL PTM V® BENTONE® SS-71 V, BENTONE® VS-5 PC V, BENTONE® VS-5 par la société Elementis Specialities ; les produits commerciaux vendus sous le nom CREAGEL BENTONE CPS/HECTONE CPS, CREAGEL BENTONE ID/HECTONE ID de la Société Créations Couleurs ; les produits commerciaux vendus sous le nom NS GEL DM1®, NS GEL PTIS®, NS MGEL 1152® de la Société Next Step Laboratories Stop.
L’argile ou les argiles lipophiles sont présentes dans la composition à des concentrations allant, de préférence de 0,1 à 5 % en poids et plus préférentiellement de 0,1 à 1% par rapport au poids total de la composition.
Applications Selon un mode de réalisation, une composition de l’invention peut avantageusement se présenter sous la forme d’une composition de soin de la peau et/ou des fibres kératiniques, du corps ou du visage, en particulier du visage.
Exemples 1 à 6 L’exemple 1 selon l’invention et les exemples comparatifs 2 à 6 ont été préparés.
Au cours de ses recherches, la demanderesse a découvert de manière inattendue que cet objectif pouvait être atteint avec une composition sous forme d’émulsion eau-dans-huile sans silicone comprenant, notamment dans un milieu physiologiquement acceptable : A) une phase huileuse continue comprenant : i) au moins un dialkyl carbonate en C 12 -C 22 ; et ii) au moins un mélange d’esters d’acide(s) carboxylique(s) en C 8 -C 10 et d’alcools gras issu d’huile de noix de coco (Nom INCI: Coconut Alcohol) ; et iii) un mélange d’alcanes linéaires en C 15 -C 19 ; et iv) au moins une huile volatile hydrocarbonée ; et B) une phase aqueuse dispersée dans ladite phase huileuse C) au moins un tensioactif non-ionique émulsionnant du type polymère ester d’acide gras et de glycol polyoxyéthyléné.
Objets de l’invention Ainsi, selon l’un de ses aspects, la présente invention concerne une composition sans silicone sous forme d’émulsion eau-dans-huile, comprenant, notamment dans un milieu physiologiquement acceptable : A) une phase huileuse continue comprenant : i) au moins un dialkyl carbonate en C 12 -C 22 ; et ii) au moins un mélange d’esters d’acide(s) carboxylique(s) en C 8 -C 10 et d’alcools gras issus d’huile de noix de coco (Nom INCI: Coconut Alcohol) ; et iii) un mélange d’alcanes linéaires en C 15 -C 19 ; et iv) au moins une huile volatile hydrocarbonée ; et B) une phase aqueuse dispersée dans ladite phase huileuse C) au moins un tensioactif non-ionique émulsionnant du type polymère ester d’acide gras et de glycol polyoxyéthyléné.
Phase huileuse continue Une composition conforme à la présente invention comprend une phase huileuse continue contenant i) au moins un dialkyl carbonate en C 12 -C 22 et ii) au moins un mélange d’esters d’acide carboxylique en C 8 -C 10 et d’alcools gras issus d’huile de noix de coco (Nom INCI: Coconut Alcohol) ; et iii) un mélange d’alcanes linéaires en C 15 -C 19 ; et iv) au moins une huile volatile hydrocarbonée [
Une composition de l’invention peut comprendre une phase huileuse en une teneur variant de 15 à 5%, en particulier de 25 à 40%, % en poids par rapport au poids total de la composition.
Le ou les acides organiques iv) et le ou les composés iv’) sont présents dans la composition en une teneur totale en poids de iv) et iv’) de préférence allant de 0,01% à 70% en poids, plus préférentiellement allant de 1% à 60% en poids, encore plus préférentiellement allant de 10% à 60% en poids par rapport au poids total de la composition.
Enfin, le module de puissance 1 peut comprendre des bornes de connexion (ou connecteurs) 16, fixées aux pistes métalliques 110 du substrat 10 et qui s’étendent en dehors du boîtier 14.
Le matériau diélectrique composite de la couche d’encapsulation 12, aussi appelé matériau d’encapsulation, a été obtenu par réticulation d’une résine thermodurcissable de type benzocyclobutène (BCB) dans laquelle a été incorporée une charge inorganique sous la forme de particules. Le benzocyclobutène (BCB) est un hydrocarbure aromatique polycyclique de formule C 8 H 8 , ayant un cycle benzénique uni à un cycle cyclobutane. Une résine thermodurcissable de type benzocyclobutène, appelée plus simplement ci-après résine BCB, désigne un pré-polymère contenant du benzocyclobutène.
Le matériau diélectrique composite de la couche d’encapsulation 12 comprend donc une résine BCB réticulée (ou « thermodurcie ») et une charge inorganique sous la forme de particules, la résine BCB réticulée formant une matrice organique qui enrobe les particules.
Le taux de réticulation de la résine BCB est avantageusement compris entre 20 % et 100 %. Un tel taux de réticulation permet de couvrir différentes typologies de modules. Par exemple, pour un module comprenant de nombreux fils de liaison, il est préférable d’utiliser une résine plus faiblement réticulée afin de ne pas générer trop de contraintes (mais au détriment des propriétés diélectriques).
Outre une température de transition vitreuse T G supérieure à 300°C, les résines BCB présentent (à l’état réticulé) des propriétés intéressantes pour l’encapsulation de modules de puissance (faible constante diélectrique, faible absorption d'humidité, très bonne stabilité thermique et une excellente résistance chimique). Elles sont habituellement utilisées pour des applications en microélectronique sous la forme de couches minces (épaisseur inférieure à 100 µm) obtenues par dépôt à la tournette (« spin-coating » en anglais).
Les résines BCB présentent toutefois un coefficient de dilatation thermique supérieur à 40 ppm/°C, ce qui les rend de prime abord incompatibles avec l’application d’encapsulation de modules de puissance (en raison des contraintes thermomécaniques générées par une différence de coefficient de dilatation thermique trop importante avec les autres éléments du module de puissance 1).
Afin d’obtenir un matériau d’encapsulation ayant un coefficient de dilatation thermique plus proche de celui des autres éléments du module de puissance 1, une charge inorganique comprenant des particules de tungstate de zirconium de formule chimique ZrW 2 O 8 est ajoutée à la résine BCB. Autrement dit, la résine BCB est « dopée » avec du tungstate de zirconium. Le tungstate de zirconium est un matériau céramique caractérisé par un comportement de dilatation thermique négative isotrope sur une large plage de températures. Il améliore la stabilité dimensionnelle de la résine BCB en réduisant considérablement son coefficient de dilatation thermique.
Le matériau diélectrique composite présente avantageusement un taux de charge en particules de ZrW 2 O 8 inférieur à 50 % en poids, de préférence comprise entre 1 % et 49 % en poids. Autrement dit, les particules de ZrW 2 O 8 représentent moins de 50 % du poids du matériau diélectrique composite. Un tel taux de charge permet d’obtenir un bon compromis entre la viscosité (avant réticulation), les propriétés mécaniques (après réticulation) et le coût du matériau diélectrique composite. Une trop forte viscosité complexifierait le procédé d’encapsulation du module de puissance.
A titre d’exemple, le coefficient de dilatation thermique est égal à 28 ppm/°C environ lorsque le taux de charge est égal à 20 % et à 15 ppm/°C environ lorsque le taux de charge est égal à 45 %. A titre de comparaison, le coefficient de dilatation thermique de la résine BCB seule (taux de charge nul) est égal à 45 ppm/°C environ.
Les particules de tungstate de zirconium peuvent être des microparticules ou des nanoparticules. Une microparticule est une particule dont la taille caractéristique (typiquement le diamètre dans le cas d’une particule sphérique) est comprise entre 0,1 μm et 100 μm. Une nanoparticule est une particule dont la taille caractéristique est comprise entre 1 nm et 100 nm.
Par exemple, la société Fisher Scientific commercialise du tungstate de zirconium sous forme micro-particulaire. Des nanoparticules de ZrW 2 O 8 cubiques peuvent être synthétisées par la méthode hydrothermale décrite dans l’article [« Carbon Fiber-Reinforced Cyanate Ester/Nano-ZrW2O8 Composites with Tailored Thermal Expansion », P. Badrinarayanan et al., ACS Appl. Mater. Interfaces, vol. 4, no 2, pp. 510-517, 2012].
Les nanoparticules de ZrW 2 O 8 peuvent être fonctionnalisées à l'aide d’un agent de couplage de type silane, tel que le 3-glycidyloxypropyl triméthoxysilane, afin d’améliorer la compatibilité des particules avec la matrice organique. Cette méthode implique le remplacement des groupes hydroxyles à la surface des particules par des groupes plus hydrophobes de type O-Si-R.
Alternativement, les particules de ZrW 2 O 8 peuvent être recouvertes d’une couche de matériau polymère, par exemple de polypyrrole, afin d’améliorer la dispersion des particules dans la matrice organique. La couche de matériau polymère à la surface des particules de ZrW 2 O 8 peut être obtenue grâce à une polymérisation par plasma (par exemple d’un monomère de type pyrrole).
La résine BCB employée pour former le matériau diélectrique composite de la couche d’encapsulation 12 est avantageusement une résine à base de 1,3-divinyl-1,1,3,3-tetramethyldisiloxane-bisbenzocyclobutene (DVS- bis -BCB), par exemple celle commercialisé par la société Dupont sous la marque enregistrée CYCLOTENE™.
La structure du monomère DVS- bis -BCB est rappelée ci-dessous :
La résine CYCLOTENE™, comme les autres résines BCB disponibles dans le commerce, est réticulée sous l'action de la chaleur. Cette réticulation thermique suit un processus en deux étapes, propre à la chimie des benzocyclobutènes (BCB) : le cycle à quatre chaînons BCB s’ouvre thermiquement à partir de 160 °C pour produire de l'o-quinodiméthane (o-QDM), une espèce chimique très réactive également connue sous le nom d'o-xylylène ; et l'o-quinodiméthane subit une réaction de Diels-Alder avec un diénophile pour former un groupe tétrahydronaphtalène.
5.1 Éléments principaux d'une plaque bipolaire
L'invention s'applique à la fabrication de plaques, bipolaires ou monopolaires, destinées à former une pile à combustible.
5.2 topologie en trois dimensions (3D)
L'invention propose donc une nouvelle approche des plaques bipolaires ou monopolaires, selon laquelle la zone active de celle-ci, c'est-à-dire sensiblement la zone en regard de la membrane, permet aux flux de gaz et de fluide caloporteur de se déplacer dans les trois dimensions de l'espace.
- une base avec un orifice de passage tel que défini présentement,
- au moins trois pièces triangulaires, préférentiellement quatre pièces triangulaires, lesdites pièces triangulaires étant tronquées à l’une de leurs extrémités,
- au moins un moyen de fixation de ladite base avec lesdites au moins trois pièces triangulaires au niveau de leur extrémité tronquée,
caractérisé en ce que ledit kit comprend :
- moins un moyen d’attache réversible, par exemple au moins une glissière pour remplacer au moins un élément dudit entonnoir en retirant et remplaçant ledit élément par coulissage et/ou au moins un clip ou au moins un loquet pour sécuriser au moins temporairement ledit élément en place. Une base avec un orifice de passage, une pièce triangulaire peuvent constituer par exemple un tel élément ; et/ou
- un brise-vue selon la présente invention, tel que décrit ci-dessus.
En outre, un objet de la présente invention concerne un kit pour cage de capture selon la présente invention, caractérisé en ce que ledit kit comprend :
- une boite ayant un fond,
- au moins trois parois, préférentiellement quatre parois, dont au moins deux parois comportent chacune une ouverture pour attacher un entonnoir tel que décrit ci-dessus,
- un entonnoir tel que décrit ci-dessus, et
- un couvercle.
Utilisation Un autre objet de la présente invention concerne l’utilisation d’une cage de capture selon la présente invention pour capturer au moins un hyménoptère tel qu’un frelon, préférentiellement un frelon de l’une des espèces choisies dans la liste consistant en Vespa affinis , Vespa analis , Vespa basalis , Vespa bellicosa , Vespa bicolor , Vespa binghami , Vespa crabro , Vespa ducalis , Vespa dybowskii , Vespa fervida , Vespa fumida , Vespa luctuosa , Vespa mandarinia , Vespa mocsaryana , Vespa multimaculata , Vespa orientalis , Vespa philippinensis , Vespa simillima , Vespa sorror , Vespa tropica , Vespa velutina , Vespa vivax , préférentiellement Vespa velutina , Vespa mandarinia , Vespa orientalis .
De manière préférée, l’invention concerne l’utilisation d’une cage de capture telle que décrite présentement pour capturer l’espèce Vespa mandarinia ou l’espèce Vespa velutina (capture de reines : utilisation préventive, et/ou capture d’ouvrières : utilisation curative) . Cette utilisation est préférentiellement caractérisé en ce qu’au moins un appât est inséré dans la cage de capture, ledit au moins un appât étant optionnellement positionné et protégé sous une partie poreuse, telle qu’une partie grillagée. Dans ce mode de réalisation, l’utilisation est caractérisée en ce que ledit au moins un appât est sélectionné dans la liste consistant de cires mielleuses, de sirop de fruits rouges, de bière brune, de cidre ou de vin blanc doux saturés en sucres auquel de la confiture et/ou du miels peuvent être ajoutés, ou de matière carnée, par exemple issue de poisson, crustacés ou de coquillage, ou l’un des mélanges de ceux-ci.
Un exemple de mise en œuvre des cages de capture en particulier sur une exploitation de ruche(s) d’abeilles mellifères, consiste en ce que les cages de captures sont placées par exemple posées à même une/des ruche(s) et/ou à distance de la/des ruche(s). Le type d’appât utilisé dans les pièges est préférentiellement à base de miel (sous la forme d’opercules de cires mielleux issus des extractions de miel pour les caisses – possibilité d’utiliser des cadres de miel pour les ruches). Dans le cas d’une cage de capture destinée à capturer des frelons asiatiques, les caractéristiques des orifices de passage et de sélection sont alors les mêmes que celles décrites dans WO2019162893. L’ajout du brise-vue selon l’invention permet d’optimiser l’efficacité de la capture.
La présente invention concerne en outre l’utilisation telle que décrite présentement, caractérisée en ce que des îlots constitués de petites éponges sont insérés comme diffuseurs d’effluves olfactives dans la cage de capture.
- ledit matériau élastique a un module d’Young supérieur à 5 GPa ;
- ledit matériau élastique est choisi parmi : - un matériau métallique ayant un module d’Young supérieur à 100 GPa et un facteur d’amortissement inférieur à 0,2 % dans ladite plage de température de -30 °C à 90 °C et dans ladite plage de fréquences desdits mouvements vibratoires de 200 Hz à 3000 Hz ; - un matériau thermoplastique ayant un module d’Young supérieur à 5 GPa et un facteur d’amortissement inférieur à 7 % dans ladite plage de température de -30 °C à 90 °C et dans ladite plage de fréquences desdits mouvements vibratoires de 200 à 3000 Hz ; - un matériau composite comprenant des fibres noyées dans une matrice de résine synthétique, ledit matériau composite ayant un module d’Young supérieur à 70 GPa et un facteur d’amortissement inférieur à 1 % dans ladite plage de température de -30 °C à 90 °C et dans ladite plage de fréquences desdits mouvements vibratoires de 200 Hz à 3000 Hz ;
– la suspension présente une raideur dynamique comprise entre 400 N/mm et 800 N/mm vis-à-vis desdits mouvements vibratoires (avec une accélération constante appliquée à l’armature en mouvement) selon la première direction de vibration, dans une plage de fréquences desdits mouvements vibratoires de 200 Hz à 3000 Hz ;
- ladite suspension permet des mouvements vibratoires relatifs de la première armature par rapport à la deuxième armature également selon une deuxième direction de vibration perpendiculaire à la première direction de vibration ;
- la suspension comporte au moins un organe de suspension ayant au moins une portion élastique comportant ledit matériau élastique, ladite portion élastique s’étendant entre une première extrémité reliée à la première armature et une deuxième extrémité reliée à la deuxième armature ;
- le matériau amortissant est surmoulé au moins partiellement sur ladite portion élastique ;
- le matériau amortissant surmoulé présente une épaisseur recouvrant ladite portion élastique, ladite épaisseur (e) étant inférieure à L/15, où L est une longueur de ladite portion élastique entre ladite première extrémité et ladite deuxième extrémité (l’épaisseur en question peut par exemple être de l’ordre de 1.5 à 3 mm) ;
– le matériau amortissant est surmoulé également sur au moins une partie de la première armature et / ou de la deuxième armature ;
- ladite portion élastique comporte un premier tronçon où le matériau amortissant surmoulant ladite portion élastique est solidaire de la première armature, un deuxième tronçon où le matériau amortissant surmoulant ladite portion élastique est libre et un troisième tronçon où le matériau amortissant surmoulant ladite portion élastique est solidaire de la deuxième armature, le matériau amortissant surmoulé présentant une épaisseur (e) recouvrant ledit deuxième tronçon de la portion élastique, ladite épaisseur (e) étant inférieure à L/30, où L est une longueur de ladite portion élastique entre ladite première extrémité et ladite deuxième extrémité ;
- la première extrémité de la portion élastique est solidaire d’un premier ancrage fixé à la première armature et la deuxième extrémité de la portion élastique est solidaire d’un deuxième ancrage fixé à la deuxième armature ;
– la première armature s’étend parallèlement à un axe central perpendiculaire à la première direction de vibration, la première armature comportant des rainures externes parallèles à l’axe central, la deuxième armature est annulaire et entoure ladite première armature et ledit axe central, la deuxième armature comportant des rainures internes parallèles à l’axe central, le premier ancrage est emboîté dans les rainures externes de la première armature, et le deuxième ancrage est emboîté dans les rainures internes de la deuxième armature ;
- ledit au moins un organe de suspension comporte une seule portion élastique en forme de languette ;