INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le produit solide calciné a été analysé par diffraction de rayons X et identifié comme étant constitué d’une zéolithe de type structural AFX (fiche ICDD, PDF 04-011-1869), avec une pureté supérieure à 99% poids. Le produit a un rapport molaire SiO 2 /Al 2 O 3 de 15 tel que déterminé par fluorescence X, et un pourcentage massique de Fe de 0,2% tel que déterminé par FX.
La zéolithe AFX calcinée est ensuite mise en contact avec une solution de NH 4 NO 3 3 molaire pendant 1 heure sous agitation à 80°C. Le rapport entre le volume de solution de NH 4 NO 3 et la masse de solide est de 10. Le solide obtenu est filtre et lavé et la procédure d’échange est répété encore deux fois dans les mêmes conditions. Le solide final est séparé, lavé et séché pendant 12 heures à 100°C. Une analyse DRX montre que le produit obtenu est une zéolithe de type structural AFX pure (fiche ICDD, PDF 04-011-1869).
La zéolithe AFX sous forme ammoniacale est traitée sous flux d’air à 550°C pendant 8 heures avec une rampe de montée en température de 1°C/min. Le produit obtenu est une zéolithe AFX sous forme protonée.
Echange ionique au Fe :
La zéolithe AFX calcinée sous forme protonée est mise en contact avec une solution de Fe(NO 3 ) 3 (1,5*10 -4 molaire) pendant 16 heures sous agitation à 80°C. Le rapport entre le volume de solution d’échange (en mL) et la masse de zéolithe à traiter (en grammes) est de 160. Le solide final est séparé, lavé et séché pendant 12 heures à une température de 100°C.
Le solide échangé obtenu après la mise en contact avec la solution de Fe(NO 3 ) 3 est calciné sous flux d’air à 550°C durant 8 heures.
Le produit solide calciné est analysé par diffraction des rayons X et identifié comme une zéolithe de type structural AFX (fiche ICDD, PDF 04-011-1869).
Le produit présente un rapport molaire SiO 2 /Al 2 O 3 de 15 et un pourcentage massique de Fe de 2% tel que déterminé par FX.
Le catalyseur obtenu est noté FeAFX2.
Exemple 3 : préparation d’une zéolithe de type structural AFX selon l’invention 3% Fe
Dans cet exemple, on synthétise une zéolithe de type structural AFX avec incorporation du Fe dans la synthèse de la zéolithe en utilisant un complexe Fe-Tetraéthylènepentamine (TEPA).
10,1 g d’une zéolithe de type structural FAU (CBV720, SiO 2 /Al 2 O 3 = 33,47, Zeolyst, PAF = 13,5%) ont été mélangés avec 16,02 g d'une solution aqueuse de dihydroxyde de 1,6-bis(méthylpiperidinium)hexane (21,9% en poids) préparé selon l’exemple 1. 69,6 g d'eau déionisée sont ajoutés au mélange précédent, la préparation obtenue est maintenue sous agitation pendant 10 minutes. 2,7 g d’hydroxyde de sodium (99,5% en poids, Aldrich) sont ajoutés dans le mélange de synthèse et maintenu sous agitation pendant 15 minutes. Par la suite, 1,42 g de Fe(NO 3 ) 3 *9H 2 O (99% en poids, Prolabo) et 0,68 g de TEPA (BASF), sont incorporés dans le mélange de synthèse, celui-ci est maintenu sous agitation pendant une demi-heure. La composition molaire du mélange est la suivante : 100 SiO 2 : 2,99 Al 2 O 3 : 8 R: 24,1 Na 2 O: 3401 H 2 O : 1,27 Fe 2 O 3 : 2,54 TEPA, soit un ratio SiO 2 /Al 2 O 3 de 33,4. A ce mélange sont ajoutées des germes d’une zéolithe de type AFX (0,83 g de zéolithe AFX avec un rapport molaire SiO 2 /Al 2 O 3 de 10). Le gel précurseur est ensuite transféré, après homogénéisation, dans un réacteur en inox de 160 mL doté d’un système d’agitation à quatre pales inclinées. Le réacteur est fermé puis chauffé pendant 26 heures à 180°C sous agitation à 250 - 300 tr/min. Le produit cristallisé obtenu est filtré, lavé à l'eau déionisée puis séché une nuit à 100°C. La perte au feu du solide séché est de 13%. Le solide est ensuite introduit dans un four à moufle où est réalisée une étape de calcination : le cycle de calcination comprend une montée de 1,5°C/min en température jusqu'à 200°C, un palier à 200°C maintenu durant 2 heures, une montée de 1°C/min en température jusqu'à 550°C suivi d'un palier à 550°C maintenu durant 8 heures puis un retour à la température ambiante.
Le produit solide calciné a été analysé par diffraction de rayons X et identifié comme étant constitué d’une zéolithe de type structural AFX (fiche ICDD, PDF 04-011-1869), avec une pureté supérieure à 99% en poids. Le produit a un rapport molaire SiO 2 /Al 2 O 3 de 13 et un pourcentage massique de Fe de 3% tel que déterminé par FX. Le diagramme de diffraction effectué sur ce solide est donné sur la . Le catalyseur obtenu est noté FeAFX3.
Exemple 4 Dans cet exemple, une zéolithe SSZ-16 échangée au Fe est synthétisée selon l’art antérieur. Dans cet exemple, le Fe est introduit par échange ionique.
Préparation de la zéolithe SSZ-16 :
Par exemple, si - l i désigne la distance parcourue par un point Pi d’un modèle de dent de l’arcade suivant le scénario de déformation à tester, - k 1 désigne un poids pour un coefficient de durée, par exemple compris entre 1 et 10, de préférence fourni par l’utilisateur, en fonction de l’importance qu’il accorde à la rapidité du traitement orthodontique, - k 2 désigne un poids pour un coefficient de douleur, par exemple compris entre 1 et 10, de préférence fourni par l’utilisateur, en fonction de l’importance qu’il accorde à la douleur que lui infligera éventuellement le traitement orthodontique, - k 3 désigne un poids pour un coefficient de confort, par exemple compris entre 1 et 10, de préférence fourni par l’utilisateur, en fonction de l’importance qu’il accorde au confort pendant le traitement orthodontique, et - k 4 désigne un poids pour un coefficient de coût, par exemple compris entre 1 et 10, de préférence fourni par l’utilisateur, en fonction de l’importance qu’il accorde au coût qui sera généré par le traitement orthodontique, - C désigne un facteur de prescription tenant compte des coefficients de durée C 1 , et/ou de de douleur C 2 et/ou de confort C 3 , et/ou de coût C 4 , associé(s) à un scénario de déformation à tester, par exemple égal à une fonction polynomiale de ces coefficients, par exemple égal à (k 1 *C 1 + k 2 *C 2 + k 3 *C 3 + k 4 *C 4 ), la deuxième distance et/ou le deuxième score pourrai(en)t être par exemple : - la somme des l i , pour un ensemble de N points « i », N étant de préférence supérieur à 10 ; ou - le produit de la somme des l i , pour un ensemble de N points « i », par le coefficient de prescription.
Dans un mode de réalisation, on recherche d’abord un scénario de déformation, de préférence un scénario de déformation optimal, avec un modèle initial grossier, par exemple contenant 100 points. Puis on complète les modèles initial, de transition et final afin de vérifier l’absence de collision inacceptable, c’est-à-dire ne pouvant être supprimée par limage, pour le cas où un limage est autorisé. En cas de collision inacceptable, c’est-à-dire si l’ordinateur constate que le scénario de déformation inclut une interpénétration de modèles de dent adjacents au-delà d’une limite acceptable, on ajoute des points au modèle initial, et on renouvelle ladite recherche avec le modèle initial simplifié du cycle précédent auquel les points ont été ajoutés.
Dans un mode de réalisation préféré, le modèle initial de l’arcade est découpé de manière générer un modèle de gencive initial, et, successivement pour chaque modèle de transition, on vérifie si l’agencement des modèles de dent dans le modèle de transition est compatible : - avec le modèle de gencive initial, pour le premier modèle de transition, ou - avec le modèle de gencive dans le modèle de transition précédent, pour les modèles de transition suivants.
Cette vérification peut être réalisée par un praticien dentaire et/ou par un ordinateur, en autonomie ou commandé par un opérateur, par exemple un praticien dentaire. De préférence, on vérifie si les modèles de dent dans le modèle de transition considéré pénètrent dans le modèle de gencive et/ou si un espace physiologiquement irréaliste est apparu entre les modèles de dent et le modèle de gencive. Dans le cas d’une telle pénétration ou d’un tel espace, le modèle de gencive est modifié de manière à supprimer ladite pénétration ou ledit espace. Chaque modèle de transition présente ainsi une représentation de la gencive compatible avec l’agencement des modèles de dent.
A l’étape c ), l’ordinateur détermine l’instant final pour le scénario déterminé à l’étape b).
A cet effet, le scénario de déformation peut être par exemple comparé à des scénarios de déformation d’arcade historiques d’une base de données fournissant, pour chaque scénario de déformation d’arcade historique, la durée de traitement associée.
La durée du scénario, et donc l’instant final, peuvent être alors déterminés à partir de la durée d’un scénario de déformation historique similaire, par exemple être choisie comme égale à la durée du scénario de déformation historique similaire.
Les étapes du traitement orthodontique dans le scénario de déformation issu de l’étape b) sont marquées par les instants intermédiaires auxquels un contrôle de l’arcade par un praticien dentaire et/ou une modification d’un appareil orthodontique porté par l’utilisateur et/ou une fabrication d’un appareil orthodontique destiné à l’utilisateur devront être réalisés.
La modification d’un appareil orthodontique porté par l’utilisateur peut consister à modifier la structure ou la forme de cet appareil, ou à le remplacer par un nouvel appareil orthodontique. Dans un mode de réalisation, les instants intermédiaires sont les instants auxquels des remplacements de gouttière orthodontique sont prévus.
Les instants intermédiaires sont de préférence des instants où un changement de gouttière orthodontique est prévu.
Les instants intermédiaires peuvent être choisis de manière que l’intervalle de temps entre deux instants intermédiaires consécutifs, de préférence entre deux instants intermédiaires consécutifs quelconques, soit dans une plage prédéterminée, de préférence soit constant et/ou soit égal à la durée maximale d’utilisation d’un appareil orthodontique, par exemple la durée d’utilisation d’une gouttière orthodontique.
Les modèles de transition aux instants intermédiaires sont les « modèles intermédiaires ».
Le nombre de modèles intermédiaires est de préférence inférieur à 0,1 fois le nombre de modèles de transition. Il est de préférence supérieur ou égale à 1 et/ou inférieur à 150.
Dans un mode de réalisation, le nombre de modèles intermédiaire est égal au nombre de modèles de transition.
De préférence, les instants intermédiaires et l’instant final sont déterminés en fonction des mouvements des modèles de dents suivant le scénario de déformation et des appareils orthodontiques envisagés. Les possibilités de déplacement des dents suivant les différents mouvements en translation et en rotation possibles sont en effet différentes en fonction du numéro de la dent considérée et de l’appareil orthodontique envisagé. Par exemple, du fait des capacités du polymère utilisé pour fabriquer les gouttières orthodontiques, une translation pour l’ingression ou l’égression d’une dent entre deux étapes peut être limitée à moins de 0,1 mm, une rotation peut être limitée à moins de 3° degrés de rotation, de tip ou de torque, etc. Ces contraintes liées aux propriétés de gouttières orthodontiques permettent, en connaissant les déplacements nécessaires entre le modèle initial et le modèle final, de calculer des instants intermédiaires et un instant final compatibles avec les gouttières orthodontiques et le traitement orthodontique.
La façon de déterminer les instants intermédiaires et l’instant final n’est pas limitative. Les règles classiquement utilisées par les praticiens dentaires pour choisir les instants intermédiaires les plus adaptées peuvent être appliquées par l’ordinateur.
Le premier étage de conversion 1901 comprend deux noeuds d'entrée IN_AC et N_AC recevant la tension d'entrée alternative VAC.
L'étage 1901 comprend, en outre, un circuit correcteur de facteur de puissance comportant une inductance L191 et deux transistors MOS de type N M191 et M192. Une première borne de l'inductance L191 est reliée, de préférence connectée, au noeud IN_AC, et une deuxième borne de l'inductance L191 est reliée, de préférence connectée, à un noeud N191. La source du transistor M191 est reliée, de préférence connectée, à un noeud N191, et le drain du transistor M191 est reliée, de préférence connectée, à un noeud N192. La grille du transistor M191 reçoit un potentiel de commande VG191. Le potentiel VG191 est fourni par un circuit de commande non représenté. Ce circuit est alimenté, de façon optionnelle, par la tension VCC_CMDH. La source du transistor M192 est reliée, de préférence connectée, à un noeud N191, et le drain du transistor M192 est relié, de préférence connecté, à un noeud GND recevant un potentiel de référence, par exemple la masse. La grille du transistor M192 reçoit un potentiel de commande VG192.
La tension VL19 correspond à la tension entre les noeuds N191 et N_AC.
L'étage 1901 comprend, en outre, deux thyristors T191 et T192 et leurs circuits de commande respectifs CMD191 (CMD) et CMD192 (CMD). Le thyristor T191 a sa cathode reliée, de préférence connectée, à un noeud N192, et son anode reliée, de préférence connectée, au noeud N_AC. La gâchette du thyristor T191 est reliée, de préférence connectée, à une sortie du circuit de commande CMD191. Le circuit de commande CMD191 est alimenté par la tension VCC_CMD fournie par le circuit 1903. Le thyristor T192 a sa cathode reliée, de préférence connectée, à un noeud N_AC, et son anode reliée, de préférence connectée, au noeud GND. La gâchette du thyristor T192 est reliée, de préférence connectée, à une sortie du circuit de commande CMD192. Le circuit de commande CMD192 est alimenté par une tension non représentée. Des exemples plus détaillés des circuits de commande CMD191 et CMD192 sont décrits en relation avec les figures 3 et 4.
Le premier étage de conversion 1901 comprend, en outre, un condensateur C_BUS placé entre les noeuds N192 et GND, mais comprend aussi, de façon optionnelle, un ou plusieurs condensateurs de filtrage parmi lesquels : - un condensateur Cf191 placé entre les noeuds IN_AC et N_AC ; et - un condensateur Cf192 placé entre le noeud GND et un noeud recevant un potentiel d'alimentation continue VCC du convertisseur 200.
La tension aux bornes du condensateur C_BUS est noté VBUS19.
Le premier étage comprend, en outre, deux diodes D191 et D192 placées en série entre les noeuds N192 et GND, et une diode R191. Plus particulièrement, la cathode de la diode D191 est reliée, de préférence connectée, au noeud N192, et l'anode de la diode D191 est reliée, de préférence connectée, à un noeud N193. La cathode de la diode D192 est reliée, de préférence connectée, au noeud N193, et l'anode de la diode D191 est reliée, de préférence connectée, au noeud GND. Une première borne de la résistance R191 est reliée, de préférence connectée, au noeud N_AC et une deuxième borne de la résistance R191 est reliée, de préférence connectée, au noeud N193.
Le deuxième étage de conversion 1902 est du type du deuxième étage de conversion 202 du convertisseur 200 décrit en relation avec la .
Le deuxième étage 1902 comprend, en outre et pour finir, un étape de découpage comportant deux transistors M193 et M194. Les transistors M193 et M194 sont des transistors MOS de type N. La source du transistor M193 est reliée, de préférence connectée, à un noeud N194, et le drain du transistor M193 est relié, de préférence connecté, au noeud N192. La grille du transistor M193 reçoit un potentiel de commande VG193. La source du transistor M194 est reliée, de préférence connectée, au noeud GND, et le drain du transistor M194 est relié, de préférence connecté, au noeud N194. La grille du transistor M194 reçoit un potentiel de commande VG194.
La suite du deuxième étage 1902 est représentée par un bloc 1902' (to DC or AC).
Le circuit 1903 comprend un noeud d'entrée relié, de préférence connecté, au noeud N191 du convertisseur 1900 et fournit, sur un noeud de sortie OUT1903, la tension d'alimentation VCC_CMD. Le circuit 1903 est, en outre, reliée, de préférence connectée, au noeud d'entrée N_AC du convertisseur 1900. La tension d'alimentation VCC_CMD est utilisé pour alimenter les circuits de commandes de thyristors du premier étage 1901. Le circuit 1903 reçoit, en outre, la tension d'alimentation VCC du convertisseur 1900.
Le circuit 1903 comprend, entre le noeud N191 et le noeud N_AC, un condensateur C191, une résistance R192, et une diode Zener DZ191. Plus particulièrement, une première électrode du condensateur C191 est reliée, de préférence connectée, à un noeud N191, et une deuxième électrode du condensateur C191 est reliée, de préférence connectée, à une première borne de la résistance R192. Une deuxième borne de la résistance R192 est reliée, de préférence connectée, à un noeud N195. La cathode de la diode Zener DZ191 est reliée, de préférence connectée, au noeud N195, et l'anode de la diode DZ191 est reliée, de préférence connectée, au noeud N_AC.
Le circuit 1903 comprend, en outre, un condensateur C192 et une diode D193. Plus particulièrement, une première électrode du condensateur C192 est reliée, de préférence connectée, au noeud OUT1903, et une deuxième électrode du condensateur C192 est reliée, de préférence connectée, au noeud N_AC. La cathode de la diode D193 est reliée, de préférence connectée, au noeud OUT1903, et l'anode de la diode D193 est reliée, de préférence connectée, au noeud N195.
Le circuit 1903 comprend, en outre, une résistance R193 placée entre les noeuds N195 et le noeud recevant le potentiel d'alimentation VCC.
Le circuit de précharge décrit en relation avec la , peut être appliqué aux modes de réalisation des figures 18 et 20.
Comme illustré aux et , le dispositif de conditionnement et d’application 10 comporte essentiellement un boîtier 12 et une recharge 14 . Le boîtier 12 comporte, ici est constitué de, une base 15 et un capot 16 . Tel qu’illustré, le dispositif de conditionnement et d’application 10 , notamment le boîtier 12 , est de forme générale cylindrique, s’étendant principalement selon la direction d’un axe A10 d’extension du dispositif de conditionnement et d’application 10 . Ici, le dispositif de conditionnement et d’application 10 est de forme générale cylindrique à section transversale elliptique. Bien entendu, d’autres formes générales du dispositif de conditionnement et d’application 10 sont envisageable. Notamment, le dispositif de conditionnement et d’application 10 peut être de forme générale cylindrique, à section transversale circulaire ou polygonale.
La base 15 du boîtier 12 est représentée en coupe transversale sur la . La base 15 du boîtier 12 comporte tout d’abord une coque d’habillage 18 , cylindrique, s’étendant principalement selon la direction d’un axe A 1 5 d’extension de la base 15 du boîtier 1 2 , correspondant ici à l’axe A10 dans le dispositif de conditionnement et d’application 10 . Ici la coque d’habillage 18 est de section transversale elliptique. La coque d’habillage 18 peut être en tout matériau envisageable par l’Homme du métier pour former un habillage d’un dispositif de conditionnement et d’application d’un produit cosmétique 10 sous forme de bâton, notamment en l’un parmi du verre, du métal, notamment de l’aluminium ou un alliage d’aluminium, notamment en zamak, de la céramique, de la porcelaine, du cristal et du plastique, notamment du Polyméthacrylate de méthyle, du Polystyrène, du Polycarbonate, du polyéthylène téréphtalate, de la résine ionomère comme le copolymère éthylène vinyle connu sous le nom commercial de Surlyn®, du bois et de l’urée formol.
Sur sa surface radialement interne, la coque d’habillage 18 a une nervure 20 . Ici, la nervure 20 est rectiligne, parallèle à l’axe A 15 de la base 15 du boîtier 12 . La nervure 20 s’étend ici sur une partie seulement de la hauteur de la coque d’habillage 18 , orientée selon la direction de l’axe A 15 de la base 15 du boîtier 12 . Par exemple, la nervure 20 s’étend sur au moins les deux-tiers de la hauteur de la coque d’habillage 18 , de préférence sur au moins les trois-quarts de la hauteur de la coque d’habillage 18 .
La base 15 du boîtier 12 comporte par ailleurs, selon l’exemple illustré, une capsule 22 fixée à une extrémité de la coque d’habillage 18 . La capsule 2 2 obture ainsi une extrémité longitudinale de la coque d’habillage 18 , cylindrique. La capsule 2 2 peut présenter, comme illustrée, une embase 2 4 destinée à former une extrémité longitudinale de dispositif de conditionnement et d’application 10 . Une face de l’embase 24 de la capsule 2 2 , orientée vers l’extérieure de la coque d’habillage 18 peut alors porter des mentions ou décors, formés directement sur l’embase 24 ou rapportées sur cette embase 2 4 de la capsule 2 2 .
La capsule 2 2 comporte encore une couronne 2 6 , saillante depuis l’embase 2 4 . La couronne 2 6 est ici de forme générale cylindrique, d’axe, l’axe A1 5 de la base 15 du boîtier 12 , et de section transversale elliptique, sensiblement complémentaire à la section transversale interne de la coque d’habillage 18 . La couronne 24 peut ainsi être reçue serrée dans la coque d’habillage 18 . La couronne 24 présente des indentations 2 8 sur sa surface radialement externe, dont une reçoit une partie de la nervure 20 de la coque d’habillage 18 . La réception d’une partie de la nervure 20 dans une indentation 28 particulière, peut avoir une fonction de détrompeur, pour fixer la capsule 22 avec une orientation particulière par rapport à la coque d’habillage 18 . Ici, la couronne 2 6 présente également des indentations 30 sur sa surface radialement interne. Les indentations 30 sur la surface radialement interne de la couronne 2 6 sont décalées angulairement par rapport aux indentations 28 sur la surface radialement externe de la couronne 2 6 , de telle sorte que, angulairement, une indentation 30 sur la face radialement interne est chaque fois entre deux indentations 28 sur la face radialement externe et une indentation 28 sur la face radialement externe est chaque fois entre deux indentations 30 sur la face radialement interne. Une telle configuration permet d’obtenir une capsule 22 plus légère et plus facile à réaliser par moulage, en limitant l’épaisseur de la couronne 2 6 .
Alternativement, la capsule 22 peut être venue de matière avec la coque d’habillage 18 .
La base 15 du boîtier 12 comporte encore un insert 32 reçue dans la coque d’habillage 18 . L’insert 32 présente pour cela une forme générale sensiblement complémentaire à la forme de la coque d’habillage 18 . Notamment, dans l’exemple illustré, l’insert 32 présente une portion cylindrique 34 complémentaire de la section transversale de la coque d’habillage 18 . Des rainures 36 sont sur la surface radialement externe de la portion cylindrique 34 . Les rainures 36 sont sensiblement rectilignes, parallèles à l’axe A1 5 de la base 15 du boîtier 12 . Une des rainures 36 reçoit ici la nervure 20 sur la surface radialement interne de la coque d’habillage 18 . Là encore, la réception d’une partie de la nervure 20 dans une rainure 36 particulière, peut avoir une fonction de détrompeur quant à l’orientation de l’insert 32 par rapport à la coque d’habillage 18 .
Alternativement, la réception d’une partie de la nervure 20 dans une rainure 36 empêche la rotation relative de ces deux pièces autours de l’axe A1 5 de la base 15 du boîtier 1 2 . Dans ce cas, cependant, il est préféré que plusieurs nervures 20 soient au moins partiellement reçues chacune dans une rainure 36 respective.
Par ailleurs, l’insert 3 2 forme ici deux languettes 38 , saillantes dans la direction de l’axe A 15 de la base 1 5 du boîtier 12 , par rapport à la portion cylindrique 34 , et s’étendant dans le prolongement de la surface extérieure de la portion cylindrique 34 . L’insert 32 , notamment la portion cylindrique 34 , forme cependant un rebord 35 à la base des languettes 38 . Un ergot 37 est saillant du rebord 35 , dans la direction de l’axe A1 5 de la base 15 du boîtier 12 .