INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La troisième branche 12 comporte deux troisièmes résistances R 3A , R 3B . Le troisième résistance R 3A comporte une première borne 12A connectée à la troisième phase 5C et une deuxième borne 12B connectée à une entrée 15A du troisième CAN 15. La troisième résistance R 3B comporte une première borne 12C connectée à l’entrée 15A du troisième CAN 15 et une deuxième borne 12D connectée au neutre 6. Les deux troisièmes résistances R 3A , R 3B forment ainsi un pont diviseur de tension entre la troisième phase 5C et le neutre 6. Une troisième tension de mesure V 3m est donc présente entre l’entrée 15A du troisième CAN 15 et le neutre 6. La troisième tension de mesure V 3m est l’image de la troisième tension de phase V 3 et est conforme à la plage de tension d’entrée du troisième CAN 15.
Les ponts diviseurs de tension de chacune des première, deuxième et troisième branches 10, 11, 12 permettent respectivement de réduire les amplitudes des première, deuxième et troisième tensions de phase V 1 , V 2 , V 3 pour les rendre compatibles avec la plage de mesure du premier CAN 13, du deuxième CAN 14 et du troisième CAN 15.
Le premier CAN 13 comporte une sortie 13B connectée à l’unité de traitement 7A. Le premier CAN 13 va donc produire des premiers échantillons de mesure représentatifs de la première tension de phase V 1 et les fournir à l’unité de traitement 7A.
Le deuxième CAN 14 comporte une sortie 14B connectée à l’unité de traitement 7A. Le deuxième CAN 14 va donc produire des deuxièmes échantillons de mesure représentatifs de la deuxième tension de phase V 2 et les fournir à l’unité de traitement 7A.
Le troisième CAN 15 comporte une sortie 15B connectée à l’unité de traitement 7A. Le troisième CAN 15 va donc produire des troisièmes échantillons de mesure représentatifs de la troisième tension de phase V 3 et les fournir à l’unité de traitement 7A.
Il est prévu que le premier CAN 13, le deuxième CAN 14 et le troisième CAN 15 présentent tous des caractéristiques adéquates (nombre bits, fréquence d’échantillonnage) pour correctement convertir la première tension de mesure V 1m , la deuxième tension de mesure V 2m et la troisième tension de mesure V 3m , respectivement. Ici, le premier CAN 13, le deuxième CAN 14 et le troisième CAN 15 présentent chacun un nombre de bits supérieur ou égale à 12 bits et une fréquence d’échantillonnage d’au moins 2kSps (en anglais, kilo Samples per second – millier d’échantillons par seconde).
Il est maintenant décrit l’influence d’une rupture de la connexion du neutre 6 dans le réseau de distribution 1.
En référence à la , il est supposé qu’une rupture de la connexion du neutre 6 se produit dans le réseau de distribution 1 en un point de rupture 16 situé en amont du premier compteur 7. Par « en amont », il est entendu du côté de l’unité de production 2 et par en « en aval », il est entendu du côté de la première installation 3.
Lorsque la rupture de la connexion du neutre 6 se produit un nœud 17 devient flottant.
Sur les figures 3 et 4, les bords longitudinaux contigus 32a et 33b des aubes 21a et 21b ont des formes sensiblement rectilignes parallèles à l’axe AX. Comme illustré sur les figures 5 et 6, ces bords ont avantageusement des formes favorisant l’apparition de frottements pour amortir les modes vibratoires. Plus particulièrement, le bord 32a comporte une échancrure 34a, et l’autre bord 33b comporte une protubérance 36b s’engageant dans cette échancrure.
Lorsque la turbomachine est au repos comme dans l’exemple de la , la protubérance 36b est engagée dans l’échancrure 34a tout en étant légèrement espacée de celle-ci.
Lorsque la turbomachine est en service comme dans l’exemple de la , la protubérance 36b est engagée dans l’échancrure 34a, mais en étant en appui contre celle-ci, au niveau d’une zone de contact constituée par une portion de contact 37a de l’échancrure 34a, et une portion de contact correspondante 38b de la protubérance 36b. Ces portions de contact ou surfaces de contact ont des étendues comprises entre 1 mm carré et 10 cm carrés.
Dans l’exemple des figures, la protubérance 36b portant la portion de contact 38b est une protubérance en pointe ayant généralement une forme triangulaire lorsque vue selon la direction d’envergure EVb.
Ces portions de contact 37a et 38b sont des portions de surfaces des bords dont elles font partie. Elles sont avantageusement recouvertes d’un matériau adapté au frottement et forment une barrière thermique, de tels matériaux étant habituellement désignés par EBC (Environmental Barrier Coating), de type oxydes de terres rares et pouvant être par exemple le DiSlicate d’Yttrium (DSY) ou le DiSilicate d’Ytterbium (DSYb).
Dans l’exemple des figures 3 à 6, les aubes sont agencées pour se déformer en flexion sous l’effet des efforts centrifuges. Mais une aube peut aussi être agencée pour se déformer en torsion sous l’effet des efforts centrifuges, comme représenté schématiquement sur la où l’aube 21a, ayant une morphologie analogue à celle de la , est conçue pour se déformer en torsion autour de son axe d’envergure EVa sous l’effet des efforts centrifuge. Dans ce cas, et comme représenté schématiquement par la flèche R, la plateforme 28a de l’aube tend à tourner autour de l’axe EVa lorsqu’elle subit les efforts centrifuges. Ainsi, lorsque toutes les aubes d’un même disque suivent cette conception, les bords de leurs plateformes peuvent être prévus espacés circonférentiellement les uns des autres lorsque la turbomachine est à l’arrêt. Lorsque la turbomachine est mise en service, les plateformes pivotent sur elles-mêmes autours des axes d’envergures de sorte que leurs bords longitudinaux viennent en appui circonférentiellement les uns contre les autres, de façon à amortir les modes vibratoires par friction, tout comme dans les autres exemples.
Là aussi, les bords de plateformes peuvent avoir des profils spécifiques tels que ceux décrits sur les figures 5 et 6, de manière à maximiser les efforts de friction en cas de mode vibratoires, et ces bords sont là aussi avantageusement pourvus de portion de contact en un matériau approprié.
La torsion d’une aube sous l’effet des efforts centrifuges résulte de la conception de cette aube, cette torsion résultant par exemple du dévrillage de l’aube sous effort centrifuge. Ce dévrillage peut être accentué par exemple en jouant sur les épaisseurs des parois d’intrados et d’extrados pouvant différer entre la partie centrale de l’aube et ses bords d’attaque et de fuite.
Un ensemble aubagé comportant des aubes selon l’invention peut appartenir à un élément de rotor de turbomachine, tel que le disque de rotor DR dont une partie est représentée sur la . Les aubes 21a, 21b peuvent alors être montées par leurs pieds dans des alvéoles correspondantes de ce disque DR en constituant une couronne d’aubes 21a, 21b qui entourent le disque DR tout en étant portées par celui-ci.
D’une manière générale, l’invention a été présentée pour des aubes rotatives comportant une plateforme et au moins une léchette fabriquée en matériau de type CMC, mais l’invention s’applique également à des aubes en alliage métallique.
Ensemble de turbomachine comportant des aubes portant des léchettes dont les extrémités se recouvrent mutuellement selon la direction circonférentielle L’invention concerne la réduction des vibrations dans un disque aubagé de turbomachine en service.
Le flux primaire est ensuite compressé dans un premier et un second étages de compression 4 et 5 avant d'arriver dans une chambre de combustion 6, après quoi il se détend en traversant un ensemble de turbines 7, 8 avant d'être évacué vers l'arrière en générant de la poussée. Le flux secondaire est quant à lui propulsé directement vers l'arrière par la soufflante dans une veine délimitée par le carter 9 pour générer une poussée complémentaire.
En pratique, un tel moteur comporte un rotor tournant autour de son axe longitudinal AX, et incluant plusieurs disques portant chacun à sa périphérie externe une série d’aubes ou de pales, ces disques pouvant entrainer la soufflante, la partie compresseur ou la partie turbines.
Comme représenté sur la , une telle aube 11a comporte un pied 12a par lequel elle est fixée à un disque (non représenté), prolongé par une pale 13a s’étendant selon une direction d’envergure EVa radiale par rapport à l’axe de rotation. Cette pale 13a est terminée par un talon 14a comportant une plateforme 16a ou talon portant ici deux léchettes 17a, 18a destinées à assurer des fonctions d’étanchéité.
Les aubes portées par un même disque ont la même morphologie, de sorte que l’aube 11b voisine de l’aube 11a sur la , comporte les mêmes composants repérés par les mêmes références numériques mais complétées par la lettre « b » au lieu de la lettre « a ».
L’idée à la base de l’invention est de concevoir les aubes pour qu’elles se déforment sous l’effet des efforts centrifuges, afin que leurs plateformes viennent en contact circonférentiellement les unes avec les autres seulement à chaud, c’est-à-dire lorsque la turbomachine est en service. A titre d’exemple, deux aubes voisines peuvent être conçues pour se déformer en flexion dans un plan normal à leur axe de rotation, l’une vers son extrados et l’autre vers son intrados, pour que ces déformations de flexions engendrées par les efforts centrifuges provoquent le rapprochement et la mise en contact de leurs plateformes respectives.
Sur la , une aube 21a comporte un pied 22a par lequel elle est fixée à un disque (non représenté), prolongé par une pale 23a s’étendant selon une direction d’envergure EVa radiale par rapport à l’axe de rotation AX du disque qui la porte. Cette pale 23a comporte un intrados 24a et un extrados 26a. Elle est terminée par un talon 27a comportant une plateforme 28a ou talon portant ici une portion de léchette amont 29a, et une portion de léchette aval 31a destinées à assurer des fonctions d’étanchéité.
Cette aube est agencée pour se déformer sous l’effet des efforts centrifuges qu’elle subit lorsqu’elle est en service, de manière à fléchir vers sa paroi d’intrados, en fléchissant dans un plan P normal à son axe de rotation AX. Cette flexion, engendre un déplacement de la plateforme 28a par rapport au pied 22a, selon la flèche Fi, c’est-à-dire selon une direction circonférentielle par rapport à l’axe AX orientée du côté de l’intrados.
L’apparition de cette flexion sous l’effet des efforts centrifuges résulte de la conception et du dimensionnement de l’aube. Elle présente par exemple une paroi d’extrados moins épaisse que sa paroi d’intrados, pour que l’extrados ait selon la direction d’envergure une élasticité plus grande que l’intrados.
Le centre de gravité du talon de l’aube peut aussi être déporté vers l’extrados ou au-delà, au lieu d’être situé entre l’extrados et l’intrados selon la direction circonférentielle. Les efforts centrifuges appliqués à ce centre de gravité déporté tendent alors naturellement à engendrer un basculement de la plateforme autour d’un axe parallèle à l’axe AX, et par là-même une flexion de l’aube.
La flexion de l’aube peut aussi être engendrée en prenant par exemple en compte les efforts de pression sur l’aube du flux qui passe autour de celle-ci pour la faire pencher plus ou moins fortement de manière à engendrer un déplacement de son talon selon la direction circonférentielle.
L’aube 21b de la a une géométrie analogue à celle de la , c’est pourquoi elle comporte les mêmes parties qui sont repérées par les mêmes références numériques mais complétées par la lettre « b » au lieu de la lettre « a ».
Cette autre aube 21b est elle aussi agencée pour fléchir sous l’effet des efforts centrifuges, mais en direction opposée, c’est-à-dire du côté de son extrados 26b en fléchissant dans le plan N normal à l’axe AX. Cette flexion opposée engendre un déplacement de sa plateforme 28b par rapport à son pied 22b selon la flèche Fe, c’est-à-dire selon une direction circonférentielle par rapport à l’axe AX orientée du côté de l’extrados.
D’une manière analogue, la flexion de l’aube 21b sous l’effet d’efforts centrifuge résulte par exemple d’une paroi d’intrados plus mince que sa paroi d’extrados, et/ou d’un centre de gravité de son talon déporté du côté intrados.
Lorsque les aubes 21a et 21b sont portées par un disque en étant voisines l’une de l’autre, leurs plateformes présentent des bords longitudinaux 32a, 33b en vis-à-vis l’un de l’autre, qui sont circonférentiellement espacés l’un de l’autre lorsque la turbomachine est à l’arrêt, par exemple de 5 millimètres. Lorsque la turbomachine est en service, les plateformes 28a et 28b se déplacent circonférentiellement l’une vers l’autre du fait de la flexion des aubes qui les portent résultant des efforts centrifuges qu’elles subissent.
Le rapprochement circonférentiellement de ces plateformes engendre le contact d’un bord avec l’autre, de sorte que ces plateformes sont alors circonférentiellement en appui l’une contre l’autre par leurs bords contigus. Cet appui évite ainsi que ces plateformes ne s’entrechoquent, et par là-même il évite ou limite l’apparition d’un mode vibratoire en engendrant circonférentiellement des efforts de frottements entre les aubes lorsqu’elles sont soumises à un mode vibratoire.
Dans l’exemple des figures 3 et 4 les deux aubes sont agencées pour fléchir, mais il est aussi possible de prévoir une aube agencée pour fléchir alors que son aube circonférentiellement voisine est agencée pour rester droite.
Deux aubes circonférentiellement adjacentes ont ainsi des caractéristiques mécaniques sensiblement différentes pour se rapprocher l’une de l’autre lorsque la turbomachine est en service. Elles sont de ce fait en contact l’une avec l’autre pour assurer un amortissement de par ce contact en soi, ou de par des frottements de l’une contre l’autre à travers ce contact.
L’invention permet ainsi d’une part de ne pas avoir de contact entre les plateformes à froid, de sorte qu’il n’y a pas de précontrainte à prévoir lors du montage des aubes, et d’autre part d’établir naturellement un contact circonférentiellement entre les aubes à chaud sous le simple effet de leur rotation.
illustre un écran avant son assemblage dans le boitier du dispositif selon l’invention ;
illustre l’écran assemblé dans le boitier du dispositif selon l’invention ;
illustre une vue de détail d’un bossage agencé sur la face intérieure de la paroi latérale du boitier du dispositif selon l’invention ;
illustre une vue en coupe du bossage suivant l’axe de coupe VII-VII de la ;
illustre une vue en coupe suivant l’axe de coupe VIII-VIII de la montrant l’écran assemblé sur le boitier du dispositif selon l’invention ;
illustre une première partie de la vue en coupe de la ;
illustre une vue de détail d’une patte de fixation illustrée à la ;
illustre une deuxième partie de la vue en coupe de la ;
illustre une glace, vue en perspective, avant son assemblage sur le boitier du dispositif selon l’invention ;
illustre une vue en coupe transversale partielle du dispositif selon l’invention montrant les interfaces de fixation intérieure et extérieure dans une première zone de fixation ; et
illustre une vue en coupe transversale partielle du dispositif selon l’invention montrant les interfaces de fixation intérieure et extérieure dans une deuxième zone de fixation
Pour cela et sauf précision contraire, il est fait référence au repère orthonormé XYZ pour identifier les directions d'extension qui corresponde à celles d’un véhicule automobile sur lequel est monté un dispositif selon l’invention, et les notions relatives associées, dont une direction longitudinale (selon X), une direction transversale (selon Y) et une direction verticale (selon Z). La direction longitudinale X s'étend entre l'avant et l'arrière du véhicule, la direction transversale Y s'étend entre les côtés latéraux droit et gauche du véhicule identifiés par rapport au conducteur en station de conduite du véhicule, et la direction verticale Z définit l'extension du véhicule en élévation depuis son plan de roulage au sol. Par suite, les notions relatives avant et arrière sont identifiées longitudinalement, la notion latérale et les notions relatives droit et gauche sont identifiées transversalement, les notions comme supérieur et inférieur ou autres notions relatives apparentées comme bas et haut, … sont définies verticalement par rapport au plan de roulage du véhicule au sol.
La illustre un dispositif de signalisation 1 de type DRL. Le dispositif 1 est de forme allongée, se rapprochant d’une forme générale oblongue. Le dispositif 1 est représenté sensiblement dans la position qu’il occupe quand il est monté sur la structure de la face avant d’un véhicule automobile V et/ou dans la parechoc avant du véhicule V, c’est-à-dire s’étendant suivant une direction sensiblement verticale (selon Z). Un dispositif similaire est monté symétriquement par rapport au plan médian du véhicule V passant par l’axe longitudinal du véhicule V. Les deux dispositifs sont montés respectivement au voisinage des ailes avant du véhicule V de part et d’autre de la calandre.
Le dispositif 1 tel qu’illustré à la , comporte un boitier 10, une glace 20 fermant le boitier 10 et un écran optique 30, logé dans le boitier 10 et apparaissant au travers de deux fenêtres transparentes 21 et 22 aménagées dans la face extérieure de la glace 20. Les fenêtres transparentes 21 et 22 s’étendent globalement parallèlement entre elles et sensiblement suivant une direction verticale, en épousant la forme de la face externe de la glace 20.
Les figures 2 et 3 illustrent respectivement le boitier 10 seul, en perspective, vu de droite et vue de gauche. Le boitier 10 définit un corps creux ouvert vers l’extérieur (en considérant l’extérieur du véhicule V quand le dispositif 1 et donc le boitier 10 est monté sur le véhicule V), de forme allongée se rapprochant d’une forme oblongue, s’étendant selon une direction verticale (selon Z) quand le dispositif 1 est monté sur le véhicule V. Le boitier 10 est ouvert en ce sens qu’il laisse apparaitre une paroi 11 globalement plane, définissant le fond du boitier 10. Une paroi latérale continue 12 entourant le fond 11 du boitier 10, s’étend sensiblement perpendiculairement au fond 11 du boiter 10, en étant solidaire du fond 11 du boitier 10. Le boitier 10 comporte cinq pattes de fixation 13 qui viennent de matière avec la paroi latérale 12 du boitier 10, agencées autour du boitier 10 à l’extérieur du boitier 10 pour permettre la fixation du boitier 10 sur la structure de la face avant du véhicule et/ou le parechoc avant du véhicule. Le boitier 10 est destiné à loger un bloc optique, non représenté, fixé sur le fond 11 du boitier 10, comportant par exemple et entre autres, un guide de lumière et une ou plusieurs sources de lumières (notamment des LEDs) montées sur une carte de circuit imprimé (ou PCB pour « Printed Integrated Circuit » en terminologie anglosaxonne). Le boitier 10 est destiné à recevoir et loger l’écran optique 30 ( ) recouvrant le bloc optique (non représenté), puis la glace 20 ( ) recouvrant l’écran optique 30. Des pattes de fixation 41-46 « extérieures » sont agencées à l’extérieur de la paroi latérale 12 du boitier 10 faisant saillie du bord libre de ladite paroi 12 pour coopérer avec des ergots 21-26 ( ) correspondant, aménagés sur la glace 20. Les pattes 41-46 comportent respectivement des fenêtres 410, 420, 430, 440, 450, 460 aptes à recevoir les extrémités des ergots 21-26 de la glace 20.
Par exemple, ledit canal de déviation délimite, à l’aide de flancs radiaux intermédiaires, plusieurs compartiments de déviation séparés circonférentiellement les uns des autres. Alternativement, en l’absence de flancs radiaux intermédiaires, le canal de déviation reste unique, non-compartimenté.
De préférence, ladite membrane de déviation aval est fixée sur un cadre de support, de préférence de forme générale carrée ou rectangulaire, agencée dans l’ouverture d’extraction radiale.
De préférence, plusieurs membranes de déviation se succèdent circonférentiellement dans l’ouverture d’extraction radiale, éventuellement en combinaison avec des grilles de déviation également situées dans l’ouverture d’extraction radiale, entre les membranes de déviation.
De préférence, la membrane de déviation amont, dans sa configuration déployée, prolonge un bord de déviation rigide de la structure fixe, ou forme ce même bord de déviation.
De préférence, l’inverseur comprend également au moins une membrane déployable d’obturation qui, dans une configuration déployée dans la veine secondaire, est conçue pour dévier au moins une partie du flux secondaire vers l’ouverture d’extraction radiale lorsque la structure mobile se trouve en position reculée d’inversion de poussée. Alternativement, un système classique de volets obturateurs pourrait être mis en œuvre dans la veine secondaire, sans sortir du cadre de l’invention.
De préférence, dans les configurations déployées de la membrane de déviation aval et de la membrane d’obturation, un bord de fuite de la membrane d’obturation se trouve décalé axialement vers l’aval par rapport au bord d’attaque de la surface active de déviation concave de la membrane de déviation aval. Ce décalage axial permet un gain en performances de l’inverseur, puisqu’une partie du flux secondaire s’échappant par l’ouverture d’extraction radiale, au niveau d’une extrémité aval de celle-ci, va également générer une forte dépression sur la surface convexe de la membrane aval, opposée à la surface active de déviation concave de cette même membrane aval.
Alternativement, les deux membranes pourraient se situer dans la continuité ou sensiblement dans la continuité l’une de l’autre, voire ne former ensemble qu’une seule et unique membrane assurant les fonctions d’obturation en partie radialement intérieure, et de déviation en partie radialement extérieure.
De préférence, l’inverseur comprend une ou plusieurs membranes de déviation aval ainsi qu’une ou plusieurs membranes de déviation amont, délimitant ensemble un ou plusieurs cols d’extraction d’un flux de contre-poussée. Un tel col permet de former un guide sur 360° pour le flux de contre-poussée, limitant ainsi les éventuels obstacles susceptibles de générer de la trainée sur ce flux. Il en résulte un gain en termes de performances de l’inverseur.
De préférence, ladite au moins une membrane de déviation est montée sur la structure fixe de l’inverseur.
est une demi-vue schématique en coupe longitudinale d’un ensemble propulsif, comprenant un inverseur de poussée représenté en configuration de poussée directe ; est une vue en demi-coupe longitudinale de l’inverseur équipant l’ensemble propulsif montré sur la , avec l’inverseur se présentant sous la forme d’un premier mode de réalisation préféré de l’invention, et représenté en configuration de poussée directe ;
est une vue en demi-coupe longitudinale similaire à celle de la figure précédente, avec l’inverseur représenté dans une configuration intermédiaire entre la configuration de poussée directe, et la configuration d’inversion de poussée ;
est une vue en demi-coupe longitudinale similaire à celle de la figure précédente, avec l’inverseur représenté dans une configuration d’inversion de poussée ;
la est une vue en coupe longitudinale en perspective de la ,
la est une vue de détail en perspective du troisième élément des figures 10 et 11, et
la est une vue de détail en coupe de la coiffe des figures 10 et 11 en position assemblée sur un flacon.
On note, dès à présent, que les figures ne sont pas nécessairement à l’échelle, sans que cela nuise à sa compréhension.
Les figures 1 à 13 représentent une coiffe d’habillage 1 pour container 2 de produit cosmétique, par exemple un bouchon ou un capuchon pouvant être monté de manière amovible sur le col 3 d’un flacon 2. Dans l’optique de pouvoir recycler le plus grand nombre possible d’éléments de la de la coiffe d’habillage 1, et de préférence son intégralité, cette dernière a été conçue d’une manière telle que chaque partie la constituant peut être séparée des autres pour être triée et revalorisée dans une chaine de fabrication.
Conformément notamment aux figures 1 et 2, la coiffe d’habillage 1 selon la présente invention est de forme sensiblement allongée et s’étend le long d’un axe longitudinal XX’. Certaines pièces constituant la coiffe 1 dans le mode de réalisation représenté sont dites « de révolution », sans pour autant que ce choix soit limitatif ou restrictif.