INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par exemple, WO2019/182615 décrit un dispositif empêchant les panneaux de coulisser en ouverture l'un par rapport à l'autre. Il consiste en une plaquette pivotante montée dans un évidement ménagé dans le cadre d'un panneau. La plaquette peut être escamotée ou au contraire relevée à l'une ou l'autre de ses extrémités qui font office de butée pour maintenir un second panneau complètement fermé, ou limiter sa course jusqu'à un degré d'ouverture prédéfinie et non modifiable.
On connait aussi des dispositifs se fixant sur des huisseries déjà en place. Des serrures de différents types peuvent être installées à la base d'un montant pour verrouiller des portes coulissantes. Elles sont munies d'un pêne qu'on manœuvre à l'aide d'une clé. Un perçage doit être pratiqué dans la traverse pour recevoir le pêne en position de verrouillage.
Bien entendu, l’hexapode 70 pouvant se déformer dans toutes les directions, il peut compenser tout mouvement relatif de l’éolienne 2 et des moyens de levage 14. Ce mouvement relatif peut aussi être un mouvement d’éloignement qui tendrait à arracher la nouvelle pale 11A alors qu’elle n’est pas complètement fixée à sa bride 50A.
Les moyens de détection du mouvement relatif M comprennent de préférence un système de caméras, disposées sur les moyens de levage 14, et de cibles, disposées sur la nacelle. Un tel système est notamment fourni sous le nom « Nav Cam Air » par la société Forssea Robotics, 130 rue de Lourmel 75015 Paris, France. Les moyens de détection du mouvement relatif M peuvent comprendre d’autres moyens, par exemples des accéléromètres ou des lasers. Des capteurs de charges pourront aussi être utilisés pour contrôler le bon fonctionnement du dispositif de compensation.
Dans des phases ultérieures, une fois la nouvelle pale fixée sur sa bride, l’outil 18 est repositionné en alignement sur l’axe X15 du fût 15, puis le fût est rétracté.
Ainsi, lorsque le rotor de l’éolienne est immobilisé en vue d’un changement de pale, l’axe de la bride peut ne pas être horizontal ni parfaitement positionné autour de l’axe vertical de l’éolienne. L’hexapode peut être utilisé pour positionner la pale dans l’axe de sa bride, avant de l’y fixer, en même temps qu’il compense les mouvements relatifs entre le fut de l’engin de levage et le mat de l’éolienne.
Si l’hexapode a une capacité suffisante pour assurer l’accostage de la pale sur sa bride, le chariot, son guide et son actionneur longitudinal sont alors optionnels ou inutiles.
Un système de levage selon l’invention, équipé d’un hexapode, n’est pas limité au levage d’une pale, pour sa mise en place ou sa dépose. Il peut aussi être utilisé pour lever une charge, par exemple un générateur ou une boite de vitesse situés dans la nacelle.
Si, dans l’exemple illustré, les moyens de levage sont fixés sur un flotteur du système d’éolienne, ils peuvent aussi être fixés sur la plateforme, qu’elle soit flottante ou de type Jack-up, l’hexapode permettant de compenser des mouvements entre la plateforme et le système d’éolienne.
Dispositif d’attinage La présente invention concerne un système d’attinage pour le soutènement d’un bâtiment naval en cale sèche.
Un tel système d’attinage permet de soutenir un bâtiment naval avant sa mise à l’eau ou pendant des opérations de maintenance pendant lesquelles le bâtiment naval doit être maintenu hors de l’eau.
De façon connue, un tel système d’attinage comprend une pluralité de tins reposant sur le sol et répartis sous la coque du bâtiment naval, chaque tin étant adapté pour soutenir une partie de la coque du bâtiment naval selon une direction d’élévation.
Chaque tin doit donc être dimensionné pour soutenir une lourde charge. Cependant, en cas d’activité sismique, par exemple lors d’un tremblement de terre, les tins propagent les effets de cette activité au bâtiment naval soutenu, ce qui entraîne des risques d’endommagement des équipements à bord du bâtiment naval. Ce risque peut être augmenté dans le cas de bâtiments navals militaires, notamment furtifs, dans lesquels des plots de filtration acoustique peuvent être ajoutés afin d’en renforcer la discrétion acoustique. En effet, de tels plots tendent à amplifier le phénomène de propagation des effets de l’activité sismique dans les bâtiments navals qui en sont équipés.
Afin de réduire les risques d’endommagement, les équipements du bâtiment naval, notamment ceux qui sont présentent des enjeux de sûreté particuliers, par exemple dans le cas d’un bâtiment à propulsion nucléaire, doivent être agencés pour résister aux sollicitations dues à la propagation de l’activité sismique. Un tel agencement représente un surcoût important et augmente la complexité des équipements, sans pour autant apporter d’avantage particulier au bâtiment naval lorsque celui-ci est mis à l’eau. En outre, afin d’être efficace, cet agencement particulier doit être testé, ce qui augmente encore les coûts liés à celui-ci.
L’un des buts de l’invention est de pallier ces inconvénients en proposant un système d’attinage permettant de réduire la transmission d’une activité sismique au bâtiment naval supporté par le système d’attinage.
A cet effet, l’invention concerne un système d’attinage pour le soutènement d’un bâtiment naval en cale sèche, comprenant au moins un tin comprenant un élément de support inférieur reposant sur un sol et un élément de support supérieur destiné à soutenir le bâtiment naval selon une direction d’élévation, ledit tin comprenant au moins un dispositif de suspension inférieur et au moins un dispositif de suspension supérieur, ledit élément de support inférieur reposant sur le sol par l’intermédiaire dudit dispositif de suspension inférieur agencé pour amortir des sollicitations extérieures sur le tin selon des directions sensiblement perpendiculaires à la direction d’élévation et ledit élément de support supérieur reposant sur l’élément de support inférieur par l’intermédiaire dudit dispositif de suspension supérieur agencé pour amortir les sollicitations sur le tin selon la direction d’élévation.
En cas de rupture de la vis 38 en raison par exemple de sollicitations trop importantes, le nœud 24 est détruit et les liaisons entre les renforts cylindriques amont et aval 22, 22’ et le cadre 20 sont rompues. Par conséquent, tous les autres éléments de la structure 18 sont surdimensionnés pour absorber les efforts supplémentaires engendrés par la perte du nœud 24.
Ce mode de réalisation des nœuds 24 conduit à une masse élevée du fait de l’augmentation du diamètre ou de l’épaisseur des renforts cylindrique utilisés pour réaliser la structure 18.
A cet effet, l’invention a pour objet une structure comprenant au moins un premier renfort présentant des première et deuxième faces opposées, au moins un nœud positionné sur le premier renfort, au moins un renfort amont ainsi qu’au moins un renfort aval positionnés de part et d’autre du premier renfort et convergeant vers le nœud, le nœud comportant : une première platine, présentant une première surface plaquée contre la première face du premier renfort, à laquelle est relié le renfort amont, une deuxième platine, présentant une première surface plaquée contre la deuxième face du premier renfort, à laquelle est relié le renfort aval, un système de liaison comportant : au moins un bossage en saillie par rapport à la première surface d’un premier élément parmi la première ou deuxième platine, pour chaque bossage, un logement en creux par rapport à la première surface d’un deuxième élément, différent du premier élément, parmi la première ou deuxième platine, ledit logement étant configuré pour loger le bossage, un orifice traversant le premier renfort pour chaque bossage, au moins un élément de fixation traversant le premier renfort et reliant les première et deuxième platines.
Selon l’invention, chaque élément de fixation est espacé du bossage.
Compte tenu de cet agencement, à section transversale équivalente, le bossage présente un diamètre inférieur à celui d’un bossage de l’art antérieur dans la mesure où il n’est pas traversé par un trou taraudé. Ainsi, les autres éléments du nœud, notamment les première et deuxième platines, présentent des dimensions inférieures à celles des nœuds de l’art antérieur, ce qui se traduit par, à résistance mécanique équivalente, une structure plus légère et moins coûteuse par rapport à une structure de l’art antérieur.
Selon une autre caractéristique, le système de liaison comprend plusieurs éléments de fixation régulièrement répartis autour du bossage.
Selon une autre caractéristique, les première et deuxième platines comprennent des premier et deuxième contours identiques.
Selon une autre caractéristique, les premier et deuxième contours des première et deuxième platines présentent une excroissance pour chaque élément de fixation.
Selon une autre caractéristique, le bossage et le logement présentent des sections ajustées de sorte que les première et deuxième platines soient immobilisées l’une par rapport à l’autre dans un plan parallèle à la première ou deuxième face du premier renfort.
Selon une autre caractéristique, le premier renfort, le bossage et le logement sont configurés de sorte que le bossage comprenne un tronçon positionné dans le logement présentant une longueur supérieure à 0,25 fois le diamètre du bossage.
Selon une autre caractéristique, chaque élément de fixation présente une tige traversant au moins le premier renfort et orientée perpendiculairement à la première ou deuxième face du premier renfort.
Selon une autre caractéristique, la tige est configurée pour assurer une reprise optimale des efforts en traction. En complément, la tige et au moins un trou traversant lisse la logeant sont dimensionnés de manière à ce qu’il subsiste un jeu entre la tige et le trou traversant lisse.
Selon une autre caractéristique, le bossage présente des sections constantes dans des plans parallèles à la première ou deuxième face du premier renfort.
L’invention a également pour objet un aéronef comprenant au moins un ensemble de propulsion, au moins un support ainsi qu’une structure selon l’une des caractéristiques précédentes reliant l’ensemble de propulsion et le support.
A l’étape 318, la deuxième fonction SALC est mise en œuvre en mode de fonctionnement partiel ou dégradé conformément aux adaptations précitées.
La présente une structure du module de contrôle 101 d’un égo-véhicule 100, selon un mode de réalisation de l’invention.
La mémoire 402 peut être apte à stocker, de manière temporaire ou permanente, des données telles que des règles d’adaptation des fonctions d’assistance à la conduite en fonction des données issues des capteurs 110.1 à 110.4.
Le module de contrôle 101 peut comprendre une première interface 403 apte à communiquer avec l’ensemble 110 de capteurs, et notamment à recevoir des données issues par les capteurs et à activer/désactiver certains de ces capteurs, en fonction des niveaux d’obstruction notamment, comme décrit précédemment.
Le module de contrôle 101 peut comprendre en outre une deuxième interface 404 apte à transmettre des consignes ou signaux de contrôle, au module d’assistance à la conduite, pour l’adaptation des fonctions d’assistance à la conduite, lors des étapes 306, 311 à 313 et 316 à 318 décrites ci-dessus.
Le module de contrôle 101 peut comprendre en outre une troisième interface 405 apte à échanger des informations avec l’IHM 103, notamment lors des étapes 301, 302 et 303 décrites précédemment.
SURVEILLANCE DE LA FONCTION DE FOURNITURE DE COUPLE MAXIMAL DANS UN VÉHICULE Domaine technique de l’invention L’invention concerne les véhicules comprenant un groupe motopropulseur offrant une fonction de fourniture de couple maximal (ou « kick-down »), et plus précisément la surveillance d’une telle fonction.
Etat de la technique Certains véhicules, éventuellement de type automobile, comprennent un groupe motopropulseur (ou GMP) propre à fournir un couple fonction du pourcentage d’enfoncement de leur pédale d’accélérateur et offrant une fonction de fourniture de couple maximal (ou kick-down).
Il est rappelé que la fonction kick-down consiste à faire fournir subitement par le GMP un couple maximal lorsque l’enfoncement de la pédale d’accélérateur est supérieur à un seuil choisi. Cette fourniture est obtenue en augmentant subitement le couple moteur, par exemple en changeant de rapport(s) dans le cas d’une boîte de vitesses automatique. La mise en œuvre de cette fonction kick-down nécessite que le véhicule comprenne un premier capteur chargé de déterminer le pourcentage d’enfoncement de la pédale d’accélérateur, et un second capteur chargé de délivrer un signal dédié, déclencheur de la fonction kick-down, lorsque l’enfoncement de la pédale d’accélérateur est supérieur au seuil choisi précité.
En raison de cet agencement, quand le second capteur fait l’objet d’un dysfonctionnement, il peut arriver qu’il génère son signal dédié alors même que le conducteur du véhicule ne l’a pas souhaité (et donc que l’enfoncement de la pédale d’accélérateur est strictement inférieur au seuil choisi), ou bien qu’il ne génère pas son signal dédié alors même que le conducteur du véhicule l’a souhaité (et donc que l’enfoncement de la pédale d’accélérateur est strictement supérieur au seuil choisi). On comprendra qu’un tel dysfonctionnement du second capteur peut s’avérer dangereux, en particulier lorsque la fonction kick-down est déclenchée dans une situation de vie du véhicule dans laquelle elle ne devrait surtout pas être déclenchée.
Actuellement, il n’existe pas de solution connue permettant de surveiller le fonctionnement du second capteur (dédié à la fonction kick-down). Par conséquent, l’invention a notamment pour but d’améliorer la situation.
Présentation de l’invention Elle propose notamment à cet effet un procédé de surveillance destiné à être mis en œuvre dans un véhicule comprenant un groupe motopropulseur propre à fournir un couple fonction d’un pourcentage d’enfoncement d’une pédale d’accélérateur fourni par un premier capteur, ce couple fourni étant maximal lorsqu’un second capteur délivre un signal dédié représentatif d’un enfoncement de la pédale d’accélérateur qui est supérieur à un premier seuil choisi.
Ce procédé de surveillance se caractérise par le fait qu’il comprend une étape dans laquelle, en présence de ce signal dédié, on détermine si le pourcentage d’enfoncement est supérieur à une valeur correspondant à ce premier seuil, et, dans la négative, on interdit la fourniture du couple maximal.
Après avoir positionné de la face de traitement 20 en regard d’une pièce textile, il s’ensuit une phase b) de traitement mise en œuvre par la face de traitement 20. La phase b) comprend au moins une étape d’émission de vapeur sans aspiration d’air et une étape d’émission de vapeur combinée à une aspiration d’air. Selon un certain mode de réalisation, la phase b) comprend au moins la séquence d’étapes successives suivantes : b10) émission de vapeur sans aspiration d’air ; b20) émission de vapeur combinée à l’aspiration d’air.
De préférence encore, la phase de traitement b) comprend en outre, successivement à l’étape b20), une étape b30) d’émission de vapeur.
Selon un autre mode de réalisation, la phase b) comprend au moins la séquence d’étapes successives suivantes : b10) l’émission de vapeur combinée à l’aspiration d’air; b20) l’émission de vapeur sans aspiration d’air.
La combinaison de l’émission de vapeur et de l’aspiration d’air permet d’optimiser le défroissage. En effet, grâce à l’aspiration d’air, la pièce textile est plaquée contre la face de traitement 20 de sorte que la pièce textile est efficacement défroissée. Par ailleurs, l’aspiration d’air permet également de favoriser le séchage de la portion de la pièce textile qui vient d’être soumise à la vapeur. Il a été constaté que ce procédé particulier permet de conserver l’effet de défroissage plus longtemps dans le temps après avoir traité la pièce textile.
Il est cependant souhaitable de pouvoir cesser l’aspiration d’air et seulement utiliser l’émission de vapeur particulièrement dans certains cas de figure selon lesquels l’aspiration d’air n’est pas souhaitée. Par exemple, lorsque la face de traitement 20 est en regard d’un bouton cousu sur la pièce textile, il peut être préférable de ne pas activer l’aspiration d’air pour ne pas aspirer le bouton et potentiellement le découdre. De même, lorsque la face de traitement 20 parvient en bordure d’une ouverture de poche d’un vêtement, il peut être préférable de ne pas activer l’aspiration d’air pour ne pas se trouver avec la plaque de traitement 200 coincée dans l’ouverture de la poche.
Enfin, le procédé comprend une phase c) d’arrêt comprenant au moins une étape d’arrêt d’aspiration et une étape d’arrêt d’émission de vapeur. Selon un mode de réalisation préféré, la phase d’arrêt c) comprend la séquence d’étapes successives suivantes : c1) arrêt d’aspiration ; c2) arrêt d’émission de vapeur.
Pour cela, par exemple dans le cas où les moyens de commande 8 prennent la forme du bouton poussoir illustré en figures 4 à 7, l’utilisateur relâche partiellement la tête d’appui 81 du bouton poussoir 8 de sorte que la tête d’appui 81 ne soit enfoncée que sur la première course d’enfoncement. L’aspiration est ainsi arrêtée. Puis, l’utilisateur relâche complètement la tête d’appui 81 et l’émission de vapeur est ainsi arrêtée.
En pratique, il a été remarqué que l’utilisateur ne tend pas suffisamment le vêtement et ne plaque pas suffisamment la face de défroissage sur le vêtement de sorte que l’action de l’appareil est limitée. Le vêtement est ainsi moins bien repassé que si l’appareil avait été utilisé correctement. En conséquence, il a été proposé des appareils de défroissage qui aspirent le vêtement en plus de le chauffer et de libérer de la vapeur. Cependant, il arrive que l’aspiration provoque des faux-plis ce qui est particulièrement non-souhaité. En outre, en utilisation, malgré l’aspiration, le vêtement n’est pas parfaitement plaqué contre la face de traitement ce qui ne permet pas un défroissage optimal.
Un but de l’invention est de proposer un appareil de défroissage portatif intégrant une technologie d’aspiration combinée à de l’émission de vapeur, qui permette un défroissage optimal.
Selon un premier aspect, il est proposé un appareil de défroissage comprenant une poignée et une tête de défroissage reliée à la poignée, l’appareil comprenant en outre : - un circuit de vapeur comprenant un générateur de vapeur ; - un circuit d’aspiration d’air comprenant un ventilateur destiné à être entrainé en rotation par un moteur ; dans lequel la tête de défroissage comprend une face de traitement destinée à venir en regard d’une pièce textile à défroisser et une face arrière opposée à la face de traitement, la tête de défroissage s’étendant selon une direction longitudinale entre la face de traitement et la face arrière, la face de traitement comprenant au moins un orifice de sortie de vapeur relié au circuit de vapeur et au moins un orifice d’aspiration relié au circuit d’aspiration d’air, dans lequel la face de traitement est non-plane et où un plan externe orthogonal à la direction longitudinale et passant par un point le plus externe de la face de traitement par rapport à la direction longitudinale est distant d’au moins 1 mm par rapport à un plan interne parallèle au plan externe et passant par l’au moins un orifice d’aspiration de la face de traitement.
le plan externe est distant d’au moins 2 mm par rapport au plan interne ; le plan externe est distant d’au moins 4 mm par rapport au plan interne ; l’au moins un orifice d’aspiration est positionné en un point périphérique de la face de traitement ; l’appareil comprend au moins deux orifices d’aspiration positionnés à deux points périphériques de la face de traitement, opposés l’un à l’autre ; l’appareil comprend une pluralité d’orifices d’aspiration positionnés en périphérie de la face de traitement, les orifices d’aspiration étant regroupés selon deux zones périphériques de la face de traitement opposées l’une à l’autre ; l’au moins un orifice d’aspiration a une forme de fente ou une forme de trou ; le ou les orifices d’aspiration s’étendent selon au moins une trajectoire d’aspiration droite ou courbe ; la face de traitement présente un profil courbe ; l’au moins un orifice d’aspiration est séparé de l’au moins un orifice de sortie de vapeur d’une distance dans un plan orthogonal à la direction longitudinale d’au moins 15 mm ; l’au moins un orifice de sortie de vapeur est positionné dans le plan externe orthogonal à la direction longitudinale ; le circuit d’aspiration d’air est configuré pour permettre un débit d’aspiration d’air supérieur à 10 m 3 /h et inférieur à 60 m 3 /h ; le circuit d’aspiration d’air est configuré pour permettre un débit d’aspiration d’air supérieur à 20 m 3 /h et inférieur à 50 m 3 /h ; la face de traitement comprend une plaque de chauffe dans lequel est ménagé l’au moins un orifice de sortie de vapeur, l’au moins un orifice d’aspiration étant agencé autour de la plaque de la chauffe ; la face de traitement a une forme sensiblement rectangulaire et comprend plusieurs orifices d’aspiration agencés le long de deux grands côtés de ladite forme rectangulaire ; la face de traitement a une forme sensiblement triangulaire et comprend plusieurs orifices d’aspiration agencés le long d’un côté de ladite forme triangulaire ; l’appareil comprend en outre au moins un orifice d’aspiration agencé à un angle opposé audit côté de la forme triangulaire.
Les résultats obtenus sur des pots recouverts de paraffine ou recouvert de latex et de paraffine (selon l’invention) sont montrés en figure n°3.
On constate que la résistance initiale des pots est à peu près identique après leur recouvrement avec de la paraffine seule ou avec du latex et de la paraffine.
Toutefois, après avoir ajouté de l’eau dans les pots pendant 30 jours, on constate que les pots recouverts seulement de paraffine sont bien moins résistants à la compression que les pots recouverts de latex et de paraffine. Ceci est en accord avec les données de l’exemple 2 et l’absorption d’eau selon le recouvrement réalisé.
Exemple 4 : Recyclabilité.
La recyclabilité de pots en papier enduits par le revêtement bicouche latex/paraffine décrits dans les exemples précédents a été évaluée au centre technique du papier (CTP) à Grenoble. L’emballage étudié est un pot composé de 6,0 g de papier, 2,1 g de paraffine et 0,5 g de latex ce qui correspond respectivement aux pourcentages massiques suivants : 69,8%, 24,4% et 5,8%. Le pourcentage de matière non cellulosique est donc de 30,2%.
La remise en suspension des pots dans le pulpeur s’est déroulée sans difficulté. L’observation visuelle de la suspension montre une bonne individualisation des fibres. Dans cet essai de recyclabilité, il y a deux étapes de classage. Le taux de rejets après l’étape de classage est de 27,2% sur un tamis 15/100 mm et le second taux de rejet est de 0,21 % sur un tamis de 10/100 mm. Si le classage avait été effectué directement avec le tamis 10/100 mm, le taux de rejets aurait été de 27,4 %. Ce taux de rejet théorique est proche des 30,2% de matière non cellulosique. Les rejets sont composés de quelques fibres, du film de latex et de la paraffine. Les formettes réalisées après le classage présentent un très bel état de surface. Cela signifie qu’en sortie de classage, l’ensemble des morceaux de latex et de paraffine a été éliminé. Les pots en papier enduits de latex et de parafine avec les quantités décrites peuvent donc être recyclés selon la norme EN 13430.
Une attestation de recyclabilité a donc été délivrée sans réverses au sens de la norme EN 13430 « exigences relatives aux emballages valorisables par recyclage matière » pour ces pots enduits du revêtement bicouche selon l’invention.
PIECE EN ALLIAGE D’ALUMINIUM ET PROCEDE DE FABRICATION ASSOCIE Domaine technique de l'invention L’invention concerne le domaine technique des pièces en alliage d’aluminium et notamment, des pièces ayant subi une étape d’oxydation anodique. En particulier, l’invention concerne les pièces ayant subi des étapes d’oxydation anodique, d’imprégnation et de colmatage.
L’invention concerne également le domaine des procédés de fabrication de pièces en alliage d’aluminium, comprenant notamment des étapes d’oxydation anodique, d’imprégnation et de colmatage.