INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une autre alternative, la cellule photovoltaïque 2 peut être une cellule photovoltaïque dite « TOPCon » pour « Tunneling Oxide Passivated Contact » en anglais. Il s’agit notamment d’une cellule à hétérojonction de silicium dans laquelle le substrat est séparée d’une couche dopée (et notamment l’émetteur) par une barrière tunnel.
La illustre un exemple de mise en œuvre du procédé 1 d’amélioration du rendement de conversion d’une cellule 2 à hétérojonction de silicium. La illustre plus particulièrement une mesure de la température T (reportée sur l’ordonnée à gauche) de la cellule 2 lors du déroulement du procédé 1. Par température T de la cellule 2, on entend préférentiellement la température moyenne de ladite cellule 2. Dans les faits, cette température T est, par exemple, mesurée en un point de la cellule 2 au moyen d’un thermocouple et ne représente peut-être pas de manière fidèle la température moyenne de la cellule 2. Toutefois, pour simplifier la description du procédé 1, l’hypothèse sera faite que la température varie peu au sein même de la cellule 2.
Le procédé 1 est, par exemple, mis en œuvre au moyen d’un équipement 3 tel qu’illustré à la . Il peut s’agir d’un équipement conventionnel, tel qu’un équipement permettant de réaliser l’interconnexion de cellules, appelé « stringer » en anglais. Ledit équipement 3 est toutefois avantageusement configuré pour pouvoir réaliser le procédé 1 selon l’invention. Il comprend par exemple au moins une source lumineuse 32, un dispositif 34 de refroidissement actif, un support mobile 35 en translation par rapport à la source lumineuse dit « convoyeur » et un contrôleur 36. Ce dernier étant configuré pour piloter les éléments précités, selon un profil prédéterminé. Ledit profil prédéterminé comprend par exemple, en fonction du temps, l’irradiance de chaque source lumineuse 32, la puissance de refroidissement du dispositif 34 de refroidissement actif ou encore la vitesse de translation du convoyeur sous chaque source lumineuse 32. Une cellule 2 peut être disposée sur le convoyeur 35 de l’équipement 3 afin d’être traitée. Le convoyeur 35 est dimensionner pour supporter un groupe de cellules 2, interconnectée ou non, afin qu’elles soient traitées simultanément.
À l’état initial (avant t = 0.0 s), la température T mesurée de la cellule 2 est de 12 °C. Dans le mode de mise en œuvre de la , le procédé 1 comprend dans un premier temps, une étape de chauffe 11 de la cellule 2 de sorte que sa température T atteigne une gamme de températures [T m ; T M ] dite de « gamme de températures de traitement » ou de « gamme de températures de bonification ».
La gamme de températures de traitement est particulière en ce qu’elle s’étend sur moins de 30 °C. Elle définit une plage de températures dans laquelle sera maintenue la cellule 2 pendant une étape de traitement. La gamme de températures s’étend avantageusement sur moins de 20 °C, voire même sur moins de 10 °C.
La chauffe 11 est réalisée de sorte que le flux de chaleur net de la cellule 2 soit positif (du point de vue de la cellule 2). Par flux de chaleur net, on entend la somme des flux de chaleur sortants de la cellule 2 et des flux de chaleur entrant dans la cellule 2. Les flux de chaleur sortants comprennent par exemple les flux de chaleur évacués par transfert conductif (avec les éléments en contact avec la cellule) et/ou transfert convectif (par exemple avec l’air ambiant) et/ou par transfert radiatif (suivant, par exemple, la loi de Stefan-Boltzmann). Les flux de chaleur entrants comprennent par exemple les flux de chaleur apportés par transfert conductif (par exemple avec un élément chaud au contact de la cellule) et/ou par transfert radiatif (par exemple au moyen d’un rayonnement électromagnétique E). Un flux de chaleur net positif permet d’augmenter la température de la cellule 2.
La chauffe 11 de la cellule 2 est préférentiellement réalisée par exposition de la cellule 2 à un rayonnement électromagnétique E (transfert de chaleur radiatif). Elle peut être complétée au moyen d’une plaque chauffante (transfert de chaleur conductif). L’irradiance du rayonnement présente, dans cette étape, une valeur I C , dite irradiance de chauffe. Dans l’exemple actuel, l’irradiance de chauffe I C est constante et égale à 50 kW/m 2 (valeurs d’irradiances reportées sur l’ordonnée à droite sur la ). L’objectif de l’étape de chauffe 11 est d’augmenter, si possible rapidement, la température T de la cellule 2 de sorte qu’elle atteigne la gamme de températures de traitement [T m ; T M ]. L’irradiance de chauffe I C est alors relativement élevée, afin que le temps de montée de la température soit court. L’étape de chauffe 11 prend fin dès lors que la température T de la cellule 2 atteint la gamme de températures de traitement [T m ; T M ].
Dans l’exemple de la , la gamme de températures de traitement s’étend, dans cet exemple, entre T m = 210 °C et T M = 220 °C. La température T de la cellule 2 à la fin de l’étape de chauffe 11 est de T = 210 °C.
La montée en température lors de l’étape de chauffe 11 peut être très rapide et peut induire un bref dépassement de la gamme de températures de traitement, aussi appelé « overshoot » en anglais. Cet overshoot doit être préférentiellement limité car il peut impacter fortement le budget thermique de la cellule 2. L’overshoot est donc préférentiellement faible, voire même absent. La présence d’un overshoot peut être acceptable si elle permet de procédé à une étape de chauffe 11 courte, permettant donc de réduire la durée totale du traitement. Pour cela, un critère peut être utilisé pour déterminer si la température de la cellule lors de l’étape de chauffe 11 est contrôlée. Ce critère indique que la température de la cellule 2 ne doit pas dépasser la température de traitement maximale plus d’une durée limite. Au-delà de cette durée limite, on peut considérer que l’étape de chauffe 11 n’est pas suffisamment contrôlée et présente un impact trop important sur le budget thermique de la cellule 2. Plus fort est le dépassement de température par rapport à la température de traitement maximale T M et plus court doit être cette durée limite. La durée limite est avantageusement décrite par où est la borne supérieure de la gamme de températures de traitement.
Ainsi, un overshoot de 50 °C, pendant lequel la température de la cellule 2 atteint 270 °C pour une gamme de températures de traitement s’étendant sur [210 °C ; 220 °C] doit préférentiellement durer moins de deux secondes. Un overshoot à 320 °C considérant la même gamme de températures de traitement (c’est-à-dire un overshoot de 100 °C) doit préférentiellement durer moins d’une seconde. Avantageusement, la durée limite est préférablement décrite par
Dans ce cas-là, un overshoot de 50 °C doit préférentiellement durer moins d’une seconde et un overshoot de 100 °C doit préférentiellement durer moins de 0,5 s. À noter que la durée limite est avantageusement considérée sur la totalité de l’étape de chauffe 11. Elle correspond donc à la somme de durées de plusieurs overshoots.
Dans tous les cas, la température de la cellule 2 ne doit préférentiellement pas dépasser une température critique au-delà de laquelle la cellule subit des dommages rapides et irréversibles. La température critique d’une cellule à hétérojonction de silicium est par exemple de 300 °C. La température critique d’une cellule tandem est par exemple de 200 °C (à priori les cellules tandem ne sont pas en mesure de supporter un overshoot). La température critique d’une cellule TOPCon est par exemple de 600 °C.
Afin d’éviter un éventuel overshoot, l’étape de chauffe 11 peut prendre fin ; un bref instant, avant que la température T de la cellule 2 n’atteigne la gamme de températures de traitement [T m ; T M ]. Elle prend toutefois fin de manière anticipée en prenant tout de même en compte l’inertie thermique de la cellule 2 (et avantageusement également l’inertie thermique de l’environnement de la cellule 2) et l’irradiance du rayonnement E lors de l’étape suivante (étape de traitement). De la sorte, la température T de la cellule 2 atteint la gamme de températures de traitement en minimisant la chance d’observer un overshoot.
- de calculer la puissance électrique produite par la machine électrique de traction pour répondre à la « volonté du conducteur » (la volonté du conducteur correspond à un souhait d’accélération du véhicule, qui est traduite par un calculateur en une consigne de puissance / couple à la roue),
- de calculer la puissance électrique à dissiper par la deuxième machine électrique reliée au moteur thermique pour dissiper la puissance électrique n’ayant pas pu être absorbée par la batterie ou les accessoires électriques,
- de calculer la puissance mécanique associée, et
- de définir la vitesse minimale de rotation du moteur thermique à réaliser pour dissiper la puissance mécanique précédente.
Le procédé de commande est illustré par la .
Au cours d’une première étape 1, on détermine la puissance absorbée par la machine électrique principale WHEEL_EL_POW_TG (exprimée en Watts) pour respecter le couple cible requis aux roues WHL_TQ_TG. Cette fonction est ici calculée à l’aide d’un modèle polynomial d’ordre 2 de consommation électrique :
- RAT_EM: un ratio de démultiplication entre la machine électrique principale de traction et la roue,
- P0 (exprimé en Watts) : les pertes statiques de la machine principale, généralement fonction du régime et de la tension batterie,
- P1 (exprimé en W/Nm) : un coefficient d’ordre 1 de la consommation électrique de la machine principale, généralement fonction de la vitesse de rotation et de la tension batterie,
- P2 (exprimé en W/Nm²) : un coefficient d’ordre 2 de la consommation électrique de la machine principale, généralement fonction de la vitesse de rotation et de la tension batterie.
Au cours d’une deuxième étape 2, on soustrait alors la puissance absorbée par la machine électrique principale WHEEL_EL_POW_TG de la capacité de charge de la batterie de traction BAT_TRAC_CHRG_POW afin de déterminer la puissance électrique devant être dépensée par la deuxième machine électrique EM_SND_EL_POW pour respecter le couple cible requis aux roues et la puissance électrique associée :
Au cours d’une troisième étape 3, on convertit la puissance électrique devant être dépensée par la deuxième machine électrique EM_SND_EL_POW électrique en puissance mécanique équivalente EM_SND_MECA_POW à réaliser par la machine électrique secondaire.
Avec : EM_SND_MOT_EFY_FAC la valeur moyenne de rendement électrique à partir d’une puissance mécanique (valeur paramétrable).
Au cours d’une quatrième étape 4, on détermine la valeur brute de la vitesse minimale de rotation du moteur thermique ENG_MIN_SPD_RAW, modélisée par un modèle linéaire des pertes de puissance du moteur thermique comme étant égale à la puissance mécanique équivalente à réaliser par la deuxième machine électrique EM_SND_MECA_POW
La représente une deuxième interface homme machine selon une variante du mode de réalisation de l’invention.
Description détaillée La présente invention permet de convertir un appareil photographique couleur en un appareil photographique monochrome, sans avoir à retirer le filtre coloré de son capteur, et tout en préservant la capacité de l'appareil à fournir des images brutes, c’est-à-dire un fichier numérique brut (RAW) au format monochrome. La présente invention est réversible et permet également de convertir un appareil photo monochrome ainsi transformé, à nouveau en un appareil couleur.
L'intérêt d'un appareil monochrome est de pouvoir produire des images brutes (RAW) riches et dont la nature autorise l'édition créative par le photographe durant la phase de développement / post-traitement, la présente invention produit des images brutes (RAW) comparables à celle que pourrait produire un appareil monochrome équivalent.
Les images brutes (RAW) monochromes produites par la présente invention peuvent également permettre de produire des images noir et blanc prêtes à être visualisées après leur transformation dans un fichier numérique visualisable, comme le format JPEG 8 bits ou un autre format, en traitant l'image brute monochrome selon les mêmes modalités de traitement qu'une image brute monochrome produite par un capteur monochrome dépourvu de filtre coloré.
Plus précisément, l’invention met en œuvre un procédé de génération d’un fichier de données numériques représentatives des informations reçues par un capteur d’image d’un appareil photographique couleur, comprenant les étapes suivantes :
- Réception d’une image lumineuse par ledit capteur d’image comprenant une multitude de photosites, au travers un dispositif optique comprenant un filtre couleur destiné à former une image en couleur ;
- calcul estimatif d’une intensité lumineuse monochrome reçue par tout ou partie des photosites ou groupes de photosites telle qu’elle serait reçue sans la présence du filtre couleur du dispositif optique ;
- mémorisation d’un fichier numérique représentatif de l’image monochrome perçue par le capteur d’image, comprenant pour tout ou partie des photosites du dispositif optique une donnée numérique représentative de ladite intensité lumineuse monochrome reçue, sans filtre couleur, issue dudit calcul estimatif.
L’étape de calcul estimatif d’une intensité lumineuse monochrome reçue par un photosite donné permet de générer une information directement au niveau du capteur d’image, en amont de tout traitement, compatible avec la construction d’un fichier numérique brut (RAW).
Du fait de la présence d’un filtre couleur dans le dispositif optique, chaque photosite du capteur d’image ne reçoit qu’une partie des photons incidents, filtrés selon une plage de fréquence correspondant à une couleur particulière, en général rouge, vert ou bleu, dans l’espace de couleur RGB (pour Red, Green, Blue an anglais). Le concept de l’invention consiste à estimer l’intensité lumineuse que chaque photosite aurait perçue en l’absence du filtre couleur, que nous appellerons intensité lumineuse monochrome.
Ce calcul estimatif prend en compte l’intensité lumineuse reçue par plusieurs photosites voisins. Pour cela, il est possible de considérer un rectangle de NxM photosites, centré sur le photosite considéré. Dans ce groupe de photosites voisins, certains perçoivent une intensité lumineuse rouge, d’autres une intensité lumineuse verte, d’autres une intensité lumineuse vertes.
Selon une première approche, l’intensité lumineuse monochrome du photosite considéré est estimée correspondre à l’intensité maximale reçue par les photosites voisins considérés, en général un photosite recevant l’intensité lumineuse dans la couleur verte.
Selon une deuxième approche, l’intensité lumineuse monochrome du photosite considéré est estimée par l’addition pondérée des intensités filtrées reçues pour différentes couleurs par les photosites voisins de couleur différente. Il est ainsi possible de reconstruire l’intensité lumineuse monochrome en ajoutant les intensités lumineuses des différentes couleurs qui auraient dû être toutes reçues. En complément, un facteur multiplicatif peut être utilisé, pour compenser la perte lumineuse induite par le filtre couleur, au-delà de son filtrage de couleur.
Plus précisément, ce traitement est réalisé par les sous-étapes suivantes :
- transfert à une unité de prétraitement d’un signal électrique représentatif de la quantité de photons reçus par au moins un photosite du capteur d’image ; et
La teneur en peptides peut être déterminée en mesurant la teneur en azote total selon la méthode de KJELDHAL (référence : Official method of analysis of the A.O.C., 12th ed. W Horwitz, E.D., New-York, 15-60, 1975). La répartition et la masse molaire des peptides peut être déterminée par chromatographie F.P.L.C. d’exclusion stérique (Fast Protein Liquid Chromatography), la quantité de chaque fraction protéique est déterminée par dosage spectrophotométrique selon la méthode de Lowry (Lowry et al., Protein measurement with the Folin reagent, J. Biol. Chem., 193, 265-275, 1951).
Préférentiellement, la composition en acides aminés du principe actif selon l’invention est la suivante : Acide aspartique, Acide glutamique, Alanine, Arginine, Cystéine, Glycine, Histidine, Isoleucine, Leucine, Lysine, Méthionine, Phénylalanine, Proline, Sérine, Thréonine, Tyrosine, Valine.
Selon un objet particulièrement préféré, l’extrait est caractérisé par la présence accrue de peptides soufrés. Aussi, l’extrait comprend préférentiellement des peptides soufrés, plus préférentiellement les peptides comprennent au moins 1,5% de cystéine en poids du poids total des peptides.
Préférentiellement, le principe actif selon l’invention est obtenu par une étape de bioguidage, plus préférentiellement une étape de bioguidage par ajout de cystéine de la culture de la levure de l’espèce Ogataea siamensis , permettant ainsi de stimuler le métabolisme d’ Ogataea siamensi s afin d’induire la production ciblée de molécules d’intérêt, préférentiellement la production des peptides soufrés.
Aussi, l’inventeur a mis en évidence un taux de cystéine environ 4 fois plus important dans les peptides présents dans le principe actif selon l’invention par rapport aux peptides d’un extrait d’ Ogataea siamensis en l’absence de bioguidage.
L’extrait selon l’invention peut également comprendre des sucres et des cendres minérales.
Lorsque l’extrait selon l’invention comprend également des sucres, ceux-ci représentent au moins 12% de l’extrait, en poids de matière sèche de l’extrait. Aussi, l’extrait selon l’invention comprend préférentiellement au moins 12% de sucres, en poids de matière sèche de l’extrait, plus préférentiellement au moins 15% de sucres, en poids de matière sèche de l’extrait.
La teneur en sucres totaux dans ledit principe actif peut être déterminée par la méthode de DUBOIS (Dubois M. et al., Analytical chemistry, 28, 3, 350-356, 1956). La teneur en sucres totaux dans le principe actif selon l’invention est exprimée en pourcentage par rapport à la matière sèche.
Les sucres présents dans l’extrait peuvent être sous forme de monosaccharides ou sous forme d’oligosaccharides. L’extrait est majoritairement constitué d’oligosaccharides de glucose.
Lorsque l’extrait selon l’invention comprend des cendres minérales, le taux de cendres est préférentiellement compris entre 25 et 40% en poids du poids total de l’extrait, encore plus préférentiellement compris entre 30 et 35%. La teneur en cendres brutes peut être déterminée par la pesée des résidus issus de l’incinération des échantillons de l’hydrolysat à 550°C dans un four à moufle. La nature des minéraux contenus dans les cendres peut être déterminée par spectrométrie d’émission optique (ICP / OES). Le dosage des ions chlorure contenus dans les cendres est réalisé par chromatographie ionique. Préférentiellement, les cendres minérales contenues dans l’extrait selon l’invention comprennent du chlore, du phosphore, du potassium, du calcium, du soufre, du sodium, et du magnésium.
L’extrait d’ Ogataea siamensis est préférentiellement un hydrolysat, avantageusement obtenu par une étape d’hydrolyse de la biomasse de la levure de l’espèce Ogataea siamensis . L’hydrolysat peut être obtenu par tous types d’hydrolyse, préférentiellement par une hydrolyse enzymatique. Aussi, l’extrait selon l’invention est préférentiellement un hydrolysat enzymatique.
Selon un mode de réalisation particulièrement préféré, l’extrait du principe actif cosmétique selon l’invention est susceptible d’être obtenu par un procédé d’extraction comprenant les étapes suivantes : Culture des levures de l’espèce Ogataea siamensis dans un milieu adapté à leur développement et bioguidage par induction à la cystéine, solubilisation d’au moins 50 g/L de la biomasse d’ Ogataea siamensis dans l’eau, hydrolyse enzymatique séparation de la phase soluble et insoluble et récupération de la phase soluble, inactivation enzymatique, et éventuellement concentration et filtration stérilisante.
Lorsqu’il se présente sous forme liquide, le principe actif selon l’invention est exclusivement constitué par l’extrait d’ Ogataea siamensis accompagné de stabilisant et/ou de conservateur.
L’extrait sous forme liquide se présente préférentiellement sous forme d’une solution aqueuse limpide, incolore et présentant une odeur caractéristique. Il peut toutefois être plus coloré et/ou être décoloré par tout procédé connu de l’homme du métier.
La teneur en matières sèches peut être déterminée par la pesée des résidus issus du séchage de l’extrait selon l’invention à 105°C dans une étude jusqu’à l’obtention d’un poids constant. Préférentiellement l’extrait selon l’invention sous forme liquide a une teneur en matières sèches comprise entre 10g/L et 45g/L, encore plus préférentiellement entre 18 g/L et 27 g/L.
Par ailleurs, le système permet d’accélérer la livraison des colis et, ainsi, d’augmenter la quantité de colis livrés par un même livreur.
En effet, le livreur n’a plus à vérifier l’identité de la personne à qui il remet le colis, mais seulement à déposer le colis, ce qui réduit considérablement le temps de livraison de chacun des colis.
Selon un aspect avantageux, le dispositif d’affichage numérique est monté sur la face interne du couvercle.
Cela permet une visibilité optimale du dispositif d’affichage numérique lorsque le destinataire souhaite récupérer le contenu du colis.
Par ailleurs le dispositif d’affichage se trouve facilement accessible, sans risque d’être masqué par le contenu du colis.
Selon un autre aspect avantageux, le dispositif d’affichage numérique prend la forme d’un écran rétroéclairé.
Les deuxièmes données sont ainsi facilement lisibles par le destinataire même en cas de faible luminosité.
Des moyens de régulation de la luminosité de l’écran rétroéclairé en fonction de la luminosité ambiante peuvent, pour cela, être prévus.
Selon un autre aspect avantageux, le capteur de position se présente sous la forme d’un capteur à effet Hall.
Un tel capteur permet une bonne précision de la détection de l’ouverture du colis.
Selon un autre aspect avantageux, le capteur de position se présente sous la forme d’un capteur de luminosité.
Un tel capteur permet de piloter l’affichage des deuxièmes données dès en fonction de la luminosité pour limiter l’affichage desdites deuxièmes données lorsque le couvercle n’est pas entièrement ouvert.
En d’autres termes, si le couvercle n’est que soulevé, par curiosité, le capteur de luminosité peut empêcher l’affichage des deuxièmes données.
Selon un autre aspect avantageux, le dispositif d’affichage numérique intègre une interface numérique permettant le branchement d’un périphérique d’extension de mémoire.
Cela permet d’étendre la mémoire du dispositif d’affichage numérique pour l’affichage de deuxièmes données particulièrement volumineuses, telles qu’une vidéo ou un message sonore.
Dans ce cas, les deuxièmes données transmises par la plateforme informatique seront des instructions de lecture, voire de décodage des données contenues dans le périphérique d’extension de mémoire.
Comme illustré par la , un colis 28 est glissé depuis l’intérieur du fourgon jusqu’à être positionné sur le volet 16 du hayon 2, afin de permettre un déchargement aisé du colis 28 directement sur le trottoir 22, comme illustré par la .
De préférence, afin de faciliter le déplacement du colis 28 sur le hayon 2, le colis 28 peut être équipé de roulettes pivotantes.
L’invention évite ainsi de déplacer la marchandise sur la chaussée jusqu’au prochain bateau de trottoir pour hisser la marchandise sur trottoir. Un hayon 2 selon l’invention permet donc une sécurité accrue lors du chargement ou du déchargement de marchandises, car ces manipulations sont réalisées depuis le trottoir. L’invention permet également un gain de sécurité pour les personnes en charge de la manutention des marchandises lors du chargement ou déchargement desdites marchandises depuis un trottoir.
SURVEILLANCE DU FONCTIONNEMENT D’UN CIRCUIT D’ÉCHANGE THERMIQUE ASSOCIÉ À L’ONDULEUR D’UNE MACHINE MOTRICE ÉLECTRIQUE D’UN VÉHICULE Domaine technique de l’invention L’invention concerne les véhicules comprenant une machine motrice électrique faisant partie d’un groupe motopropulseur, et plus précisément la surveillance au sein de tels véhicules du fonctionnement d’un circuit de régulation thermique associé à un onduleur faisant partie de la machine motrice électrique.