INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un premier mode de mise en œuvre, on surmoule les N paires d’ailes ensemble dans une seule pièce avec un matériau polymère pour réaliser la seule pièce formant le couvercle. Les ailes sont alors reliées entre elles par des portions de parois en matériau polymère relativement fines. Selon ce mode de mise en œuvre, les ailes sont maintenues contre les dents entre les sommets, tandis que les portions de parois du couvercle s'appliquent contre les sommets directement.
Selon un deuxième mode de mise en œuvre, on forme ensemble en un seul élément les deux ailes de chacune desdites N paires d’ailes et on vient porter en applique ledit seul élément contre le sommet de chacune desdites N dents. Ainsi, les deux ailes en un seul élément sont appliquées contre le sommet des dents et on vient surmouler les N seuls éléments directement sur la couronne pour former le couvercle. De la sorte, on améliore plus encore étanchéité des logements, tout en permettant d'assurer une parfaite continuité des lignes de champ.
Préférentiellement, on réalise les ailes desdites N paires d’ailes par frittage de poudre métallique. De la sorte, il est aisé de choisir et de réaliser le matériau adéquat pour le guidage des lignes de champ.
Selon un troisième mode de mise en œuvre, on réalise les ailes desdites N paires d’ailes dans un matériau composite à fibres de renfort métalliques. De la sorte, la seule pièce formant couvercle est relativement homogène et elle présente des zones formant les ailes, elles-mêmes constituées d'un même élément continu. Là également, la pièce formant couvercle est directement surmoulée sur la couronne, comme on l'expliquera plus en détail dans la suite la description.
D’autres particularités et avantages de l’invention ressortiront à la lecture de la description faite ci-après de modes de réalisation particuliers de l’invention, donnés à titre indicatif mais non limitatif, en référence aux dessins annexés sur lesquels : est une vue schématique en perspective de dessus d’un élément du stator conforme à l’invention selon un mode de mise en œuvre ; est une vue schématique partielle en coupe droite d’un élément de l’objet de la en combinaison avec un premier autre élément et selon un premier mode de réalisation ; est une vue schématique partielle en coupe droite d’un élément de l’objet de la en combinaison avec un deuxième autre élément et selon un deuxième mode de réalisation ; est une vue schématique partielle en coupe droite d’un élément de l’objet de la en combinaison avec un troisième autre élément et selon un troisième mode de réalisation dans une première étape de réalisation ; est une vue schématique de l’objet de la dans une seconde étape de réalisation ; - sont des vues schématiques de mise en œuvre de l’invention selon le troisième mode de réalisation objet des et ; est une vue schématique en perspective d’un élément du stator obtenu selon le troisième mode de réalisation ; et, est une vue schématique partielle en coupe radiale du stator objet de l’invention.
La montre une couronne support 10 présentant un centre C et un axe de symétrie A. La couronne 10 est constituée d’un empilage d’une pluralité de tôles d’acier « électrique ».
Aussi, dans l’exemple nullement limitatif présenté ici, la couronne 10 présente quinze rainures en U 12 de symétrie cylindrique à base carrée et orientées selon des droites perpendiculaires à l’axe de symétrie A qu’elles coupent. De surcroît, les rainures en U 12 sont régulièrement espacées les unes des autres,
Les quinze rainures en U 12 définissent ainsi quinze dents 14 de forme sensiblement prismatique, et s’étendant selon une composante axiale parallèle à l’axe de symétrie A. Aussi, les dents 14 s’étendent, par exemple, selon la direction axiale, sur une épaisseur comprise entre le tiers et le quart de l’épaisseur totale de la couronne 10.
Les dents 14 de forme prismatique sont également orientées radialement en direction du centre C de la couronne 10. Aussi, la longueur des dents 14 selon cette direction radiale est par exemple comprise entre le tiers et le quart du rayon extérieur de la couronne 10.
On observera que chacune des dents 14 présente, à l’intérieur de la couronne 10, une face intérieure 16, sensiblement concave, opposée à une face extérieure 18, sensiblement convexe et orientée vers l’extérieur de la couronne 10.
Chacune des dents 14 présente également deux faces latérales opposées 20, 22, défini par les deux rainures adjacentes 12, et une face supérieure libre 24.
Deuxième antenne 40
La deuxième antenne 40, dite « interne », comprend deux groupes 410 d’enroulements 411 disposés chacun autour de l’ensemble formé par le circuit imprimé de commande 10 et la couche de charge 20, entre les enroulements 311 de la première antenne 30 et symétriquement par rapport au plan orthogonal médian PM de la couche de charge 20.
Les groupes 410 d’enroulements 411 de la deuxième antenne 40 sont connectés en série et sont en opposition de phase et reliés électriquement au circuit imprimé de commande 10.
Dans l’exemple des figures, chaque groupe 410 d’enroulements 411 de la deuxième antenne 40 comprend trois enroulements 411. De préférence, le nombre d’enroulements 411 est supérieur ou égal à un. Plus il y a d’enroulements 411, plus l’inductance augmente, moins de courant circule dans les enroulements 411 et moins de champ magnétique est émis par la deuxième antenne 40. Le nombre de quatre enroulements 411 constitue donc une limite au-delà de laquelle la deuxième antenne 40 émet un champ magnétique trop faible pour les applications visées.
Chaque groupe 410 d’enroulements 411 de la deuxième antenne 40 est disposé en V et l’angle β des enroulements 411 par rapport au plan orthogonal médian PM de la couche de charge 20 supérieur à 0° et inférieur à 90°.
Les enroulements 411 d’un groupe 410 sont disposés contre la couche de charge au niveau de deux zones de liaison 412. La distance entre une zone de liaison 412 et le plan orthogonal médian PM de la couche de charge 20 est appelée deuxième distance d’agencement D2 ( ). La deuxième distance d’agencement D2 des groupes 410 d’enroulements 411 est de préférence supérieure à 5mm, par exemple comprise entre 5 et 15 mm.
On a représenté aux figures 8 à 13 et 20 à 25 différentes fonctions représentant la distribution cumulative de champ magnétique mesuré à la surface d’un support, c’est-à-dire où un smartphone est posé, de surface maximale (180 x 90) mm 2 , pour une épaisseur de support (tapis) de 6 mm, pour une hauteur de 17 mm entre le circuit imprimé de commande 10 et la couche de charge 20, pour toutes les positions d’un badge sur le support. Les abscisses indiquent la valeur du champ magnétique en Ampère par mètre (A/m). Les ordonnées indiquent la distribution cumulative en pourcentage.
Dans l’exemple de la , plusieurs valeurs de l’angle α des groupes 310 d’enroulements 311 de la première antenne 30 sont testés pour une valeur fixe de 0° de l’angle β des groupes 410 d’enroulements 411 de la deuxième antenne 40, pour tous les déplacements du badge parallèlement à l’axe longitudinal du dispositif communiquant 1. On constate que pour des valeurs α=0°, α=15°, α=30°, α=40°, de 8 % à 28 % des valeurs sont inférieures au seuil minimal de 1,5 A/m de la norme ISO 14443.
Dans l’exemple de la , les mêmes valeurs de l’angle α des groupes 310 d’enroulements 311 de la première antenne 30 sont testés pour la même valeur fixe de 0° de l’angle β des groupes 410 d’enroulements 411 de la deuxième antenne 40, pour tous les déplacements du badge perpendiculairement à l’axe longitudinal du dispositif communiquant 1. On constate que pour des valeurs α=0°, α=15°, α=30°, α=40°, de 4 % à 17 % des valeurs sont inférieures au seuil minimal de 1,5 A/m de la norme ISO 14443.
Il ressort toutefois des exemples des figures 8 et 9, que la valeur α=30° apparaît comme le meilleur compromis.
Dans l’exemple de la , la valeur fixe 30° de l’angle α des groupes 310 d’enroulements 311 de la première antenne 30 est utilisée pour plusieurs valeurs de l’angle β des groupes 410 d’enroulements 411 de la deuxième antenne 40, pour tous les déplacements du badge parallèlement à l’axe longitudinal du dispositif communiquant 1. On constate que pour des valeurs β =0°, 25 % des valeurs sont inférieures au seuil minimal de 1,5 A/m, pour β =15°, 14 % des valeurs sont inférieures au seuil minimal de 1,5 A/m et pour β=30°, 12 % des valeurs sont inférieures au seuil minimal de 1,5 A/m.
Dans l’exemple de la , la valeur fixe 30° de l’angle α des groupes 310 d’enroulements 311 de la première antenne 30 est utilisée pour plusieurs valeurs de l’angle β des groupes 410 d’enroulements 411 de la deuxième antenne 40, pour tous les déplacements du badge perpendiculairement à l’axe longitudinal du dispositif communiquant 1. On constate que pour des valeurs β =0°, 9 % des valeurs sont inférieures au seuil minimal de 1,5 A/m, pour β =15° et pour β=30°, toutes les valeurs sont supérieures au seuil minimal de 1,5 A/m.
Il ressort ainsi des exemples des figures 10 et 11, que les valeurs de β comprises entre 15° et 30° apparaissent comme le meilleur compromis.
Dans l’exemple de la , les valeurs fixes α=30° et β=30° sont utilisées pour tous les déplacements du badge parallèlement à l’axe longitudinal du dispositif communiquant 1. Dans un premier cas, la première distance d’agencement D1 est de 24 mm et la deuxième distance d’agencement D2 est de 5 mm. On constate alors que 12 % des valeurs sont inférieures au seuil minimal de 1,5 A/m. Dans un deuxième cas, la première distance d’agencement D1 est de 32 mm et la deuxième distance d’agencement D2 est de 9 mm. On constate alors que toutes les valeurs sont supérieures au seuil minimal de 1,5 A/m.
Dans l’exemple de la , les valeurs fixes α=30° et β=30° sont utilisées pour tous les déplacements du badge perpendiculairement à l’axe longitudinal du dispositif communiquant 1. Dans un premier cas, la première distance d’agencement D1 est de 24 mm et la deuxième distance d’agencement D2 est de 5 mm. On constate alors que toutes les valeurs sont supérieures au seuil minimal de 1,5 A/m. Dans un deuxième cas, la première distance d’agencement D1 est de 32 mm et la deuxième distance d’agencement D2 est de 9 mm. On constate alors que toutes les valeurs sont supérieures au seuil minimal de 1,5 A/m.
Les parois de la cuve de stockage s’étendent avantageusement en prenant une forme parallélépipèdique qui délimitent l’espace de stockage dans lequel le gaz à l’état liquide est destiné à être stocké. Le système anti-ballotement est quant à lui installé au moins partiellement dans l’espace de stockage de la cuve de stockage en étant configuré pour réduire le ballotement du gaz à l’état liquide stocké dans la cuve de stockage. Plus particulièrement, le panneau du système anti-ballotement s’étend dans l’espace de stockage de la cuve de stockage, le dispositif de fixation s’étendant avantageusement à la fois dans l’espace de stockage de la paroi de la cuve de stockage et au moins partiellement au travers des parois de la cuve de stockage, pour venir s’ancrer sur une coque interne du navire.
On note que les panneaux du système de ballotement s’étendent dans un plan principal d’extension, un bord de l’ensemble formé par les panneaux étant à une distance non-nulle d’une paroi de la cuve, selon ledit plan principal d’extension. En d’autres termes, les panneaux scindent le volume interne de la cuve mais il existe un passage ménagé entre l’arête d’un panneau d’extrémité et la paroi latérale de la cuve qui est perpendiculaire au plan principal d’extension de ce panneau.
On comprend par degré de liberté le fait qu’un objet est mobile le long d’un axe, selon deux sens le long de cet axe. Il existe ainsi trois degrés de liberté axiaux, le long de trois axes perpendiculaires les uns par rapport aux autres, et trois degrés de liberté en rotation autour desdits trois axes. Les degrés de liberté mentionnés ici ne concernent que les degrés de liberté axiaux, les degrés de liberté en rotation ne sont pas concernés par l’invention.
Ainsi, les degrés de liberté au sens de l’invention correspondent à la mobilité qu’offre au moins l’un des dispositifs de fixation le long d’un axe par rapport à la paroi de la cuve. Le panneau, ou l’ensemble de panneaux, peut ainsi bouger selon deux sens le long de deux degrés de liberté axiaux, avantageusement perpendiculaire l’un par rapport à l’autre. Ainsi, tel qu’il est mentionné ci-dessus, au moins l’un des dispositifs de fixation comprend deux degrés de liberté axiaux, c’est-à-dire que le panneau, ou l’ensemble de panneaux, est mobile par rapport à la paroi de la cuve de stockage au sein de laquelle il est monté le long d’un premier axe et le long d’un deuxième axe sensiblement perpendiculaire au premier axe.
On comprend par degré de liaison le fait qu’un objet soit immobilisé le long d’un axe, selon deux sens le long de cet axe. Il existe ainsi trois degrés de liaison axiaux, le long de trois axes perpendiculaires les uns aux autres, et trois degrés de liaison en rotation autour desdits trois axes. Les degrés de liaison mentionnés ici ne concernent que les degrés de liaison axiaux, les degrés de liaison en rotation ne sont pas concernés par l’invention.
Ainsi, les degrés de liaison au sens de l’invention correspondent à l’immobilisation qu’offre au moins l’un des dispositifs de fixation le long de trois axes par rapport à la paroi de la cuve. Le panneau, ou l’ensemble de panneaux, est ainsi immobile selon deux sens le long de trois degrés de liaison axiaux, avantageusement perpendiculaire l’un par rapport à l’autre.
Le gaz à l’état liquide est généralement stocké à des températures inférieures à 0°C, ces températures pouvant même aller jusqu’à -163°C. Les composants des parois de la cuve sont conçus pour tolérer une certaine déformation due au changement thermique entre le moment où du gaz à l’état liquide est stocké dans la cuve de stockage et le moment où la cuve de stockage est vide, les degrés de liberté axiaux participant dès lors, et de façon astucieuse, à réduire le risque de dégradation au niveau de la fixation entre le système anti-ballotement et les composants de la paroi de la cuve de stockage.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, le premier dispositif de fixation comprend au moins un premier point de fixation configuré pour autoriser trois degrés de liaison axiaux entre le panneau et la paroi de la cuve de stockage à laquelle est relié le premier dispositif de fixation, et au moins un deuxième point de fixation configuré pour autoriser un degré de liberté axial et deux degrés de liaison axiaux entre le panneau et la paroi de la cuve de stockage à laquelle est reliée le premier dispositif de fixation.
Selon une autre caractéristique de l’invention, le deuxième dispositif de fixation comprend au moins un premier point de fixation configuré pour autoriser un degré de liberté axial et deux degrés de liaison axiaux entre le panneau et la paroi de la cuve de stockage à laquelle est relié le deuxième dispositif de fixation, et au moins un deuxième point de fixation configuré pour autoriser deux degrés de liberté axiaux et un degré de liaison axial entre le panneau et la paroi de la cuve de stockage à laquelle est relié le deuxième dispositif de fixation.
Le premier dispositif de fixation et le deuxième dispositif de fixation sont distincts et séparés l’un de l’autre.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, au moins l’un des dispositifs de fixation comprend au moins un pied de fixation qui traverse l’une des parois de la cuve de stockage et un rail de liaison entre le panneau et le pied de fixation, le rail de liaison étant solidaire du panneau, le pied de fixation présentant au moins une portion de fixation s’étendant au moins en partie au travers de ladite paroi de la cuve de stockage et une portion de liaison s’étendant au moins en partie dans l’espace de stockage et coopérant avec le rail de liaison, le rail de liaison étant apte à être mobile le long de l’un des degrés de liberté axiaux.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, le degré de liberté axial du premier dispositif de fixation correspond à une direction d’allongement principal de la cuve de stockage.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, le dispositif de fixation comprend plusieurs pieds de fixation installés les uns à la suite des autres le long de la direction d’allongement principal de la cuve de stockage, le rail de liaison comprenant au moins un moyen de blocage longitudinal du déplacement dudit rail de liaison le long de l’un des degrés de liberté axiaux. On comprend que le moyen de de blocage longitudinal du rail de liaison est réalisé le long de la direction d’allongement principal de la cuve de stockage.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, l’un des pieds de fixation est un pied de fixation central disposé entre au moins deux pieds de fixation, le moyen de blocage longitudinal du déplacement coopérant avec le pied de fixation central.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, le pied de fixation central correspond au premier point de fixation du premier dispositif de fixation.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, le rail de liaison reçoit au moins un boulon et présente au moins une ouverture destinée à loger le boulon, le pied de fixation comprenant au moins un moyen de fixation au rail de liaison, le boulon coopérant avec le moyen de fixation pour rendre solidaire le rail de liaison du pied de fixation.
Les stators de ces machines électriques comportent une couronne support, ou culasse, réalisée dans un matériau magnétique, laquelle couronne présente une pluralité de dents, quinze par exemple, s'étendant selon une composante axiale. Les couronnes support sont réalisées à partir d'un empilage de tôles uniformes dites « électriques ». Ces tôles uniformes sont obtenues par poinçonnage et laminage simultané d’une même bande d’acier « électrique ».
Les dents sont régulièrement espacées les unes des autres en définissant des logements libres entre elles. Les logements sont de forme générale parallélépipédique rectangle, tandis que les dents sont de forme générale prismatique. Les dents s'étendent ainsi en pointe selon une composante radiale, vers le centre de la couronne.
Aussi, les dents comprennent chacune, un enroulement de fil conducteur formant un enroulement s'étendant dans les logements libres.
Au surplus, la couronne présente au sommet de chacune des dents, deux ailes opposées l'une de l'autre par rapport à la dent, pour venir s'étendre au droit des enroulements. Ces deux ailes opposées sont réalisées dans un matériau magnétique également de manière à pouvoir mieux guider les lignes de champ en dehors des enroulements de fil conducteur.
On pourra se référer au document FR 2 998 112 A1, lequel décrit un tel stator.
Ces stators permettent de réaliser des machines électriques performantes. Toutefois, leurs enroulements de fil conducteur génèrent beaucoup d'énergie thermique, ce qui grève les performances de la machine.
Aussi, un problème qui se pose et que vise à résoudre la présente invention est de fournir un stator qui soit non seulement aisé et peu couteux à fabriquer, mais aussi, qui ait un meilleur rendement.
Dans le but de résoudre ce problème, et selon un premier objet, il est proposé un stator de machine électrique rotative à flux axial comprenant : une couronne support réalisée dans un matériau magnétique, ladite couronne support présentant N dents s’étendant chacune selon une composante axiale jusqu’à un sommet, N étant un entier supérieur à 2, lesdites N dents étant séparées respectivement les unes des autres par N logements de façon que chacune desdites dents s’étende entre deux logements adjacents ; N enroulements de fils conducteurs respectivement enroulés autour desdites N dents, chacun desdits N enroulements s’étendant dans lesdits deux logements adjacents ; et, N paires d’ailes en matériau magnétique respectivement solidaires des sommets desdites N dents, les deux ailes de chacune desdites N paires s’étendant latéralement à l’opposé l’une de l’autre par rapport à chacune desdites N dents et respectivement au droit de chacun desdits N enroulements.
Aussi, lesdites N paires d’ailes sont noyées ensemble au moins partiellement dans une seule pièce formant couvercle et coiffant lesdites N dents, de manière à confiner lesdits N logements pour pouvoir mieux les réfrigérer.
Ainsi, une caractéristique de l'invention réside dans la mise en œuvre d'une pièce adaptée à former couvercle, et incluant les N paires d’ailes, pour confiner les logements de manière à les réfrigérer efficacement. En effet, l'énergie thermique dégagée par effet Joule dans les fils des enroulements peut être efficacement évacuée par l'intermédiaire d'un réfrigérant, pour autant que les logements dans lesquels ces enroulements viennent s'étendre sont confinés.
En évacuant cette énergie thermique, on améliore très nettement le rendement et les performances de la machine électrique.
En revanche, l'entrefer, soit l'espacement entre les éléments du stator et ceux du rotor, doit être minimal pour conserver une bonne performance de la machine.
Grâce à l'objet de l'invention, le sommet des dents et leurs ailes demeurent rapprochées du rotor malgré la mise en œuvre de la seule pièce formant couvercle, car elles sont parties intégrantes de ce couvercle, comme on l'expliquera plus en détail dans la suite de la description.
En outre, et comme on l'expliquera également ci-après, lesdites N paires d’ailes sont avantageusement noyées ensemble au moins partiellement dans un matériau polymère.
Selon un mode de mise en œuvre de l'invention particulièrement avantageux, lesdits N logements sont réfrigérés en injectant un fluide réfrigérant. Par exemple, on prévoit pour chacun des logements, une entrée de gaz froid et une sortie pour évacuer le gaz. Ainsi, l'énergie thermique dégagée par les enroulements est échangée avec le gaz froid qui peut être évacué, une fois réchauffée, par la sortie.
Préférentiellement, ledit fluide réfrigérant est guidé à l’intérieur desdits N logements à l’intérieur d’un conduit. Ainsi, on prévoit un conduit qui s'étend à l'intérieur de chacun des logements, autour des enroulements de fil. Le conduit est alors raccordé à l'extérieur des logements à un circuit de fluide réfrigérant.
Selon un quatrième aspect, l’invention vise une composition de polymère recyclé susceptible d’être obtenue par ledit procédé de recyclage.
Selon un cinquième aspect, l’invention vise une composition constituée de :
20 à 100 % en poids, avantageusement de 30 à 99% en poids, encore plus préférentiellement de 50 à 98% en poids de broyat de chaussures mono-matériau granulé, consistant de : 15 à 65%, en particulier 25 à 55% en poids d’un ou plusieurs polymères thermoplastiques choisis parmi les polyamides ou copolyamides ; 35 à 85%, en particulier 45 à 75% en poids d’un ou plusieurs élastomères thermoplastiques choisis parmi les PEBA ; et 0 à 15% d’additifs ; 0 à 80 % en poids, de préférence 1 à 70% en poids et en particulier 2 à 50% en poids de polymère vierge choisi parmi les polyamides, copolyamides et PEBA ; et 0 à 50% en poids d’additifs.
Selon un dernier aspect, l’invention vise l’utilisation de ladite composition issue du procédé de recyclage pour la fabrication de chaussures, notamment des chaussures mono-matériau.
Définition des termes On entend par le terme « mélange de polymère » désigner une composition de polymères homogène macroscopiquement. Le terme englobe également de telles compositions composées de phases non miscibles entre elles et dispersées à échelle micrométrique.