INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
État de la technique La qualité du biométhane liquéfié est directement liée à la qualité du biométhane gazeux. Concernant le CO 2 , plus la liquéfaction est opérée à basse pression, plus le taux de CO 2 du biométhane gazeux doit être faible, et donc plus le procédé d’épuration du biogaz en amont doit être performant. La solubilité du CO 2 dans le biométhane liquéfié diminue proportionnellement à la température et à la pression du biométhane liquéfié. La présence de CO 2 entraîne la formation de cristaux qui gênent les opérations de transfert et de mise en œuvre du biométhane liquéfié. Concernant la teneur en eau (H 2 O), le point de rosée doit être inférieur à - 70°C et les risques associés sont similaires à la présence de CO 2 .
L’épuration poussée du biométhane ou du gaz naturel (opération aussi appelée « polishing ») en vue de sa liquéfaction, donc concrètement dans un flux contenant très majoritairement du méthane (au moins 70%mol), vise à faire passer le CO 2 d’un taux compris entre 5 et 0,5%mol à un taux compris entre 2,5%mol, voire 1%mol, et 50 ppm.
On souhaite atteindre ce degré d’épuration en CO 2 car le flux principal de méthane, ne peut être liquéfié puis stocké à des pressions comprises entre 1 bara et 25 bara qu’à des températures très basses (entre -100°C et -160°C selon la pression de stockage). Ce qui signifie que, pour éviter tout risque de cristallisation du CO 2 (et donc bouchage, colmatage dans des équipements tels que les échangeurs cryogéniques ou les conduites reliées aux stockages liquides), il faut que le taux de CO 2 soit suffisamment faible.
Pour résoudre ce problème technique, trois types de techniques sont connus : - le lavage, à l’eau, aux amines ou avec un solvant spécifique, - l’utilisation d’un tamis moléculaire régénéré à la chaleur (TSA) ou à la pression (PSA/VPSA) et - l’épuration cryogénique.
Le lavage fonctionne avec les éléments suivants : - une colonne spécifique de lavage qui réalise effectivement l’épuration, - un système de pompe, - une colonne spécifique de régénération, - et éventuellement, un système de production de chaleur, notamment dans le cas du lavage aux amines.
Parmi les inconvénients d’un système de lavage, celui-ci requiert des équipements techniquement complexes et, notamment, une colonne d’adsorption d’un dimensionnement spécifique au gaz traité et dont la fabrication est complexe. De plus, des systèmes « actifs » consommant soit de l’énergie mécanique (pompes, par exemple) soit de l’énergie thermique (système de chauffe) à des températures souvent supérieures à 150°C sont requis et demandent une maintenance spécifique.
Concernant les solutions par adsorption, on rappelle que l’adsorption est un phénomène de surface par lequel des atomes, des ions ou des molécules (adsorbats) se fixent sur une surface solide (adsorbant) depuis une phase gazeuse, liquide ou une solution solide. Industriellement, l'adsorption s'effectue à l'intérieur de grains d'adsorbant ou « tamis moléculaire », sur la surface développée par les pores des grains, afin d'obtenir une grande quantité fixée dans un minimum de volume. L’adsorption de CO 2 se fait ainsi sur un tamis moléculaire dont le matériau possède la propriété de se lier préférentiellement au CO 2 . Une fois que le tamis est chargé de CO 2 , il doit être régénéré. Différents modes de régénération sont utilisés : - TSA (pour « Temperature Swing Adsorption » ou « adsorption à température modulée »), dans lequel un flux de température élevée (par rapport à la température d’adsorption) est utilisé pour régénérer les tamis, - PSA (pour « Pressure Swing Adsorption » ou « adsorption à pression modulée »), dans lequel un flux de basse pression (par rapport à la pression d’adsorption) est utilisé pour régénérer les tamis, et - VPSA (pour Void Pressure Adsorption ou adsorption de pression vide), dans lequel la pression est abaissée en-dessous de la pression atmosphérique à l’aide d’une pompe à vide pour régénérer les tamis.
Parmi les inconvénients des systèmes TSA, il y a principalement le recours à une source de chaleur importante (supérieure à 150°C). Les systèmes PSA et VPSA requièrent, dans leur phase de régénération, un système de machine tournante : pompe à vide, chaudière ou compresseur dédié, ce qui engendre des coûts importants énergétiques et des coûts importants de maintenance.
L’épuration cryogénique, pour laquelle un cycle complet de refroidissement dédié à l’épuration est utilisé pour séparer le CO 2 du méthane, a comme inconvénient que, pour atteindre un taux d’impureté très faible, il faut refroidir le gaz traité à des températures très basses (cryogéniques). L’épuration cryogénique requiert donc un système de refroidissement à basse température très coûteux.
À cet effet, selon un premier aspect, la présente invention vise un dispositif d’épuration de gaz par adsorption froide de dioxyde de carbone (CO 2 ), qui comporte : - au moins une colonne munie d’un tamis moléculaire configuré pour adsorber du dioxyde de carbone à une première température d’adsorption comprise entre -20°C et -80°C et à une première pression d’adsorption, et - un moyen d’épuration du gaz à épurer par injection, avec un premier débit, dans la colonne à la première température et à la première pression.
Ainsi, dans le dispositif objet de l’invention, la température d’adsorption est inférieure à ce qui était connu dans l’art antérieur.
On augmente ainsi la capacité d’adsorption en CO2 du tamis moléculaire et on peut donc réduire la taille de la colonne et la quantité de tamis moléculaire qu’elle contient. De plus, on facilite la régénération de ce tamis car le niveau de température de chaleur requis pour la régénération est abaissé.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition mise en œuvre dans le procédé selon la présente invention est issue du mélange : ▪ d’une composition (A) comprenant : - un ou plusieurs agents oxydants chimiques choisis parmi le peroxyde d’hydrogène, les systèmes générateurs de peroxyde d’hydrogène différents des sels peroxygénés et leurs mélanges tels que définis précédemment, de préférence du peroxyde d’hydrogène ; et - éventuellement une ou plusieurs amines organiques iv) telles que définies précédemment et/ou un ou plusieurs composés iv’) tels que définis précédemment ; et ▪ d’une composition (B) comprenant : - un ou plusieurs composés choisis parmi les carbonates, les systèmes générateurs de carbonates, les bicarbonates, les systèmes générateurs de bicarbonates et leurs mélanges tels que définis précédemment, de préférence choisis parmi les carbonates, les bicarbonates et leurs mélanges tels que définis précédemment ; et - un ou plusieurs silicates tels que définis précédemment ; et - éventuellement un ou plusieurs agents colorants, de préférence choisis parmi les colorants directs, les colorants d’oxydation et leurs mélanges ; et - éventuellement une ou plusieurs amines organiques iv) telles que définies précédemment et/ou un ou plusieurs composés iv’) tels que définis précédemment ; et ▪ éventuellement d’une composition (C) comprenant : - un ou plusieurs agents colorants, de préférence choisis parmi les colorants directs, les colorants d’oxydation et leurs mélanges ; et - éventuellement un ou plusieurs amines organiques iv) telles que définies précédemment et/ou un ou plusieurs composés iv’) tels que définis précédemment ; étant entendu que : - au moins une des compositions (A) ou (B) ou au moins une des compositions (A) ou (B) ou (C), si la composition (C) est présente, comprend une ou plusieurs amines organiques iv) telles que définis précédemment ; et - au moins une des compositions (A) ou (B) ou au moins une des compositions (A) ou (B) ou (C), si la composition (C) est présente, comprend un ou plusieurs composés iv’). tels que définis précédemment.
Les amines organiques iv) sont présentes de préférence dans la composition (B) ou dans au moins une des compositions (B) ou (C), si la composition (C) est présente.
Lorsqu’ils sont présents, les acides organiques d) sont présents de préférence dans la composition (A) ou dans au moins une des compositions (A) ou (C), de préférence dans la composition (C), si la composition (C) est présente.
En considérant à nouveau les figures 7 à 10, on voit que l’attache 4d comprend deux mâchoires 4n et 4p conformées pour enserrer une partie du second élément extérieur 5 ( ).
Selon une première application, on prévoit de fixer à demeure le dispositif d’attache tel qu’illustré sur le véhicule, en serrant l’attache 4d sur une partie du véhicule, par exemple sur la colonne de direction d’un vélo ou d’une trottinette, et en assurant un assemblage par sertissage ou par soudure pour qu’il ne soit pas possible à une personne dépourvue d’outillage de l’enlever. En situation de roulage du véhicule, le dispositif d’attache peut être configuré avec son bras de liaison comme illustré sur la , les crochets 6 et 7 étant de préférence en position d’attente illustrée sur la . Les moyens de blocage sélectif en rotation des liaisons rotatives axiales empêchent la déformation intempestive du dispositif d’attache lors du roulage du véhicule. Pour attacher à un élément extérieur son véhicule ainsi équipé, l’utilisateur avance son véhicule en direction de l’élément extérieur et présente les crochets 6 et 7 de part et d’autre de l’élément extérieur, au besoin en déformant et orientant le bras de liaison 4a jusqu’à ce que ce dernier repousse le poussoir 8 et provoque ainsi la fermeture des crochets 6 et 7, interdisant la libération du véhicule jusqu’à ce que l’utilisateur manœuvre la came 10d par une clé ou autre moyen sécuritaire d’entraînement en rotation.
Selon une seconde application, on peut fixer à demeure le dispositif d’attache tel qu’illustré sur un élément de mobilier urbain, en serrant l’attache 4d sur une partie du mobilier urbain, ou en fixant directement le boîtier 1 sur le mobilier urbain. Pour attacher son véhicule, l’utilisateur pousse son véhicule en direction du dispositif pour engager par exemple sa colonne de direction entre les crochets 6 et 7, puis pour repousser le poussoir 8 et provoquer ainsi la fermeture des crochets 6 et 7, interdisant la libération du véhicule jusqu’à ce que l’utilisateur manœuvre la came 10d par une clé ou autre moyen sécuritaire d’entraînement en rotation.
VÉLO À DEUX ROUES MOTRICES INDÉPENDANTES À ÉCARTEMENT VARIABLE Domaine technique de l’invention La présente invention vise un vélo à deux roues motrices indépendantes. Elle s’applique, notamment, au domaine des transports personnels avec ou sans assistance électrique.
État de la technique Les vélos actuellement connus sont soit de type bicyclette soit de type tricycles ou quadricycles. Les bicyclettes présentent de nombreux inconvénients, notamment en ville. En effet, elles glissent facilement sur les zones glissantes, par exemple les taches d’huile, les pavés mouillés ou les bandes de signalisation mouillées. Les tricycles ou quadricycles, plus stables, présentent un encombrement latéral trop important pour leur permettre de se faufiler entre les voies ou de se croiser sur les pistes cyclables, dont on rappelle que la largeur est de 1,3 mètres.
On connaît le document WO 2005/066015, dans lequel un train différentiel est prévu pour compenser les différences de vitesses angulaires entre les roues arrière, comme le montrent les figures 2, 3 et 4. Le vélo décrit dans ce document est donc, à la fois, complexe, lourd, fragile et de fabrication onéreuse.
À cet effet, la présente invention vise un vélo comportant un cadre muni d’une roue avant orientée par un guidon, d’une selle, d’un pédalier, et deux montants arrière pivotants qui portent, chacun, une roue arrière, ce montant arrière pivotant étant configuré pour que cette roue arrière s’incline avec le cadre du vélo, les montants arrière pivotants étant montés par des liaisons pivots indépendantes sur le cadre, le pédalier actionnant deux moyens d’entraînement indépendants des roues arrière, ce vélo comportant un moyen d’écartement des plans des roues arrières entre une position dans laquelle ces plans parallèles sont rapprochés et une position dans laquelle ces plans parallèles sont plus éloignés.
Grâce à ces dispositions, l’écartement des roues arrières, et donc le triangle d’appui au sol du vélo, peuvent être modulés, automatiquement ou non, pour augmenter la stabilité du vélo sur lequel se trouve l’utilisateur. Par exemple, la position dans laquelle les plans des roues sont plus éloignés peut augmenter la stabilité pour les cyclistes en surpoids important et/ou pour le transport de charges importantes, volumineuses ou intrinsèquement instables.
Par ailleurs, les roues arrière sont indépendantes l’une de l’autre, tant en ce qui concerne le décalage de leurs axes de rotation parallèlement au cadre du vélo qu’en ce qui concerne leur vitesse de rotation. Le vélo objet de l’invention peut ainsi s’incliner dans les virages et disposer d’une adhérence accrue de ses roues arrière. De plus, la présence de deux roues arrière augmente la sécurité du cycliste en réduisant le risque qu’un autre véhicule percute l’une de ses jambes ou l’un de ses pieds.
Enfin, le vélo objet de l’invention présente un poids très faible, une faible complexité, un coût de fabrication réduit et une fiabilité accrue puisqu’aucun train différentiel n’est nécessaire pour compenser les différences de vitesses de rotation des roues arrières dans les virages.
Dans des modes de réalisation, le vélo objet de l’invention comporte, de plus, un actionneur électrique d’écartement des roues arrières.
Grâce à ces dispositions, l’écartement des roues arrières peut être commandé par l’utilisateur et/ou par un système automatique.
Dans des modes de réalisation, le vélo objet de l’invention comporte, de plus, au guidon, un bouton de commande configuré pour actionner cet actionneur d’écartement.
Grâce à ces dispositions, l’écartement des roues arrières peut être commandé par l’utilisateur.
Une telle installation de fourniture de gaz 50 constitue un ensemble de fourniture d’oxygène mettant en œuvre une source « sur site » d’oxygène gazeux permettant de délivrer un flux d’alimentation riche en oxygène gazeux, tel de l’oxygène pur ou quasiment pur (i.e. 99.5% à 100%vol.), d’une part, et un système d’épuration des gaz expirés, d’autre part, pour récupérer l’oxygène, normalement perdu, qui est présent dans les gaz expirés par le patient (en mélange avec du CO 2 ), puis le recycler ensuite dans le flux d’alimentation riche en oxygène, et ainsi assurer une délivrance d’oxygène à haute concentration d’O 2 (>95 à 99%vol) à un utilisateur, typiquement un patient.
Ceci permet de limiter la consommation globale d’O 2 tout en garantissant la fourniture d’une haute concentration d’O 2 .
Autrement dit, grâce à l’installation de fourniture de gaz de l’invention, on peut assurer une FiO 2 supérieure à 90% chez le patient sans avoir recours à un débit élevé d’oxygène provenant de la source d’oxygène étant donné qu’une proportion non-négligeable du flux d’oxygène fourni au patient se compose d’oxygène ayant été purifié au sein du système de purification de gaz puis recyclé dans la ligne principale d’acheminement de gaz, via la ligne de recyclage de gaz.
Réutiliser une partie de l’oxygène normalement rejeté à l’atmosphère permet de réduire la consommation globale d’oxygène et donc de limiter fortement le stress sur les réserves d’O 2 disponibles sur le site considéré, i.e. hôpital ou autre, en limitant les pertes d’oxygène.
Par ailleurs, utiliser un (ou des) module de séparation électrochimique 316 à membrane céramique, de préférence dopée, présente l’avantage de fournir de l’oxygène très haute pureté, condition nécessaire pour permettre à l’installation de fourniture de gaz de la présente invention de recycler les gaz expirés par le patient.
Dispositif pour injection dans la peau par incision superficielle à pièces d’incision mobiles DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention concerne le domaine des dispositifs d’incision superficielle de la peau d’un corps humain ou animal, notamment pour la réalisation d’un diagnostic allergique. Les tests de diagnostics allergiques cutanés sont généralement dénommés « prick test ».
ETAT DE LA TECHNIQUE Les tests de diagnostics allergiques sont des examens médicaux consistant à faire pénétrer superficiellement quelques micro-gouttes d’un produit allergène dans la partie supérieure de l’épiderme d’un corps humain ou animal, par exemple au niveau d’un avant-bras, afin de tester la réactivité de l’humain ou de l’animal audit produit.
En pratique, après avoir déposé une goutte de produit sur la peau d’un corps humain ou animal, on pique la peau à travers la goutte avec un dispositif pointu, pour faire pénétrer du produit sous la peau, puis on attend quinze à vingt minutes avant d’interpréter la réaction cutanée.
Ces dispositifs de tests présentent un risque d’erreur de type faux négatif, c’est-à-dire le risque de déclarer à tort qu’un individu allergique n’est pas allergique, lorsque le produit test ne pénètre pas ou pas suffisamment dans la peau.
Il existe également sur le marché des dispositifs d’incision contenant eux une solution vaccinale, le dispositif d’incision étant capable d’inciser de la peau et simultanément de faire pénétrer le vaccin dans la peau.
Ces dispositifs vaccinaux présentent un risque de non vaccination lorsque la solution vaccinale ne pénètre pas ou pas suffisamment dans la peau.
Pour ces deux types de dispositifs le produit actif, c’est-à-dire le produit allergène ou la solution vaccinale, peut être retenu dans le dispositif par des tensions de surface entre le produit test et une paroi du dispositif.
Il existe donc un besoin de disposer de dispositif d’incision superficielle de la peau d’un corps humain ou animal qui permet une pénétration suffisante d’un produit actif dans la peau.
Un but de l’invention est de proposer un dispositif d’incision superficielle de la peau d’un corps humain ou animal qui permet une pénétration suffisante d’un produit actif dans la peau.
Le but est atteint dans le cadre de la présente invention grâce à un dispositif pour injection dans la peau par incision superficielle, le dispositif comprenant une pièce d’incision comprenant une pointe orientée vers l’extérieur du dispositif, la pointe définissant un canal d’éjection, la pièce définissant un canal de réservoir, le dispositif étant configuré pour déplacer la pièce lorsque la pointe est appliquée sur la peau d’un corps humain ou animal, de sorte qu’on augmente un volume du canal d’éjection et qu’on diminue un volume du canal de réservoir. Le dispositif comprend un canal de réservoir et un canal d’éjection défini par la pointe. Grâce au déplacement de la pièce, le dispositif peut évoluer de sorte que le volume du canal d’éjection augmente et que le volume du canal de réservoir diminue. Un produit actif initialement dans le canal de réservoir peut être ainsi transporté vers le canal d’éjection et in fine la peau incisée par les points. La quantité de produit actif qui pénètre dans la peau augmente.
Un tel dispositif est avantageusement et optionnellement complété par les différentes caractéristiques suivantes prises seules ou en combinaison :
- la table de correspondance est prédéterminée par calibration au banc d’essai et/ou en simulation,
- les paramètres du jet de fluide réducteur pulvérisé souhaités sont déterminés en fonction d’un débit et d’une température des gaz d’échappement.
Selon un deuxième aspect de l’invention, un mélangeur de fluide réducteur comprenant un tel pulvérisateur.
Selon un troisième aspect de l’invention, une ligne d’échappement comprenant un tel mélangeur.
montre, en vue schématique, un pulvérisateur, au cours des 4 phases d’un cycle de pulvérisation,
montre, un diagramme temporel, illustratif du cycle,
montre un diagramme rappelant les caractéristiques du jet.
En référence à la figue 1, illustrant un pulvérisateur 1 selon l’invention, dans quatre états E1-E4 successifs et récurrents d’un cycle de pulvérisation, l’invention concerne un pulvérisateur 1 de fluide réducteur R, tel de l’AUS32, pour un mélangeur 2, apte à mélanger le fluide réducteur R avec des gaz d‘échappement circulant dans le mélangeur 2.
Un tel pulvérisateur 1 a pour fonction de pulvériser du fluide réducteur R dans un mélangeur 2. Il comprend pour cela une buse apte à pulvériser le fluide réducteur R, dans une chambre de mélange du mélangeur 2. Le mélangeur 2 est intégré à une ligne d’échappement. Le mélangeur 2 est parcouru par les gaz d’échappement, issus d’un moteur à combustion interne, qui circulent dans la chambre de mélange, afin d’être mélangés avec le fluide réducteur R pulvérisé.
Le fluide réducteur R comprend de l’ammoniac sous forme gazeuse ou tout précurseur de l’ammoniac sous forme gazeuse ou liquide, tel que de l’urée. L’urée est préférentiellement sous forme d’une solution aqueuse d’urée, telle que de l’AUS32, encore dénommé DEF ou encore commercialement dénommé AdBlue.
Afin de transformer le fluide réducteur R en ammoniac, plus facilement mélangeable avec les gaz d’échappement lors de la pulvérisation, le fluide réducteur R est avantageusement chauffé, en amont de sa pulvérisation, afin d’obtenir une vaporisation immédiate lors de la pulvérisation.
Pour cela, le pulvérisateur 1 est équipé, de manière connue, d’une chambre de chauffe 3. Disposée en amont de la buse, la chambre de chauffe 3 permet de faire varier le taux de vapeur δ et la température θ du fluide réducteur R.
Le pulvérisateur 1 comprend encore, en entrée de la chambre de chauffe 3, une vanne d’entrée 4 permettant de piloter la quantité de fluide réducteur R entrant dans la chambre de chauffe 3. La canalisation d’alimentation en fluide réducteur R de la chambre de chauffe 3 est en surpression relativement à la chambre de chauffe 3. Aussi, une entrée de fluide réducteur R se produit dès que la vanne d’entrée 4 est ouverte.
Le pulvérisateur 1 comprend encore, en sortie de la chambre de chauffe 3, une vanne de sortie 5 permettant de piloter la quantité de fluide réducteur R sortant de la chambre de chauffe 3 et étant pulvérisée dans le mélangeur 2. La chambre de chauffe 3 est en surpression relativement au mélangeur 2. Aussi, une sortie de fluide réducteur R et sa pulvérisation se produit dès que la vanne de sortie 5 est ouverte. Le pulvérisateur 1 comprend encore un moyen thermique 6 apte à piloter la température de la chambre chauffe 3 et ainsi la température θ du fluide réducteur R contenu dans la chambre de chauffe 3.
Tel qu’illustré à la , le cycle de pulvérisation se déroule selon quatre phases. Au cours d’une première phase T1, la vanne d’entrée 4 est seule ouverte afin de remplir, au moins partiellement, la chambre de chauffe 3, de fluide réducteur R. Ceci correspond à l’état E1 de la . La durée de la phase T1 est le temps d’ouverture ΔTe de la vanne d’entrée 4. A l’issue de phase T2, la vanne d’entrée 4 est refermée. Ceci correspond à l’état E2 de la . Au cours de la phase T3, la chambre de chauffe 3 est chauffée, jusqu’à atteindre la température de consigne θ. Ceci correspond à l’état E3 de la . Au cours de la phase T3, la vanne de sortie 5 est seule ouverte, afin de vider, au moins partiellement, en pulvérisant le fluide réducteur R dans la chambre de mélange 2. La durée de la phase T3 est le temps d’ouverture ΔTs de la vanne de sortie 5. Ceci correspond à l’état E4 de la . La phase T4 correspond à une durée d’attente avant de redémarrer un nouveau cycle de pulvérisation, par une première phase T1.
Sytème d'encollage à réserve Domaine de l’invention La présente invention concerne une station d'encollage de bandes défilant en continu, dans une installation pour la fabrication d'éléments en carton par collage des bandes ou découpes les unes sur les autres.