INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De façon connue, chaque palier 26 peut comprendre un alésage interne 26b de circulation d’huile qui communique en général avec des conduits d’amenée d’huile jusqu’à la surface cylindrique externe 26c du palier en vue de la formation d’un film d’huile sur cette surface 26c.
Les satellites 8 sont ici du type à double étage d’engrènement et comprennent chacun un corps tubulaire 8a équipé d’une première denture 28 externe et relié par un voile 30 à une seconde denture 32 externe.
Les dentures 28, 32 sont disposées à côté l’une de l’autre et plus particulièrement sont situées respectivement dans deux plans perpendiculaires à l’axe X.
La première denture 28, située à gauche sur les dessins, est située du côté du premier flasque 14a et donc au niveau de la première partie 18a du logement. Comme cela est visible à la , cette denture 28 est engrenée avec la couronne 9.
La seconde denture 32, située à droite sur les dessins, est située du côté du second flasque 14b et donc au niveau de la seconde partie 18b du logement. Comme cela est visible à la , cette denture 32 est engrenée avec la denture 7b du solaire 7.
Comme on le voit à la , les ponts de matière 16 s’étendent radialement, entre les logements 18, depuis la paroi 20 et la périphérie interne des flasques 14a, 14b jusqu’à la périphérie externe des flasques.
Dans ce type de porte-satellites, il est important d’assurer une reprise des efforts en fonctionnement entre la turbine et le porte-satellites. Les efforts transitent d’abord par la portion d’arbre 15 puis parviennent jusqu’au flasque amont 14a. Ils passent alors par le flasque amont 14a pour transiter à travers les paliers 26 et les satellites 8. Cette transmission des efforts par l’intermédiaire d’un des flasques risque d’entraîner un basculement des satellites 8 et donc des désalignements entre leurs dentures 28, 32 et celles du solaire 7 et de la couronne 9.
L’invention propose de remédier à ce problème grâce à un porte-satellites dont un premier mode de réalisation est illustré à la et dont des variantes sont illustrées aux figures 7, 8a et 8b.
La description qui suit concerne les caractéristiques du porte-satellites selon l’invention. Ce porte-satellites est destiné à être monté dans un réducteur mécanique du type précité et qui ne sera pas décrit dans le détail dans ce qui suit. La description qui précède faite en relation avec les figures 1 à 4 peut ainsi être utilisée pour décrire un réducteur comportant un porte-satellites selon l’invention.
Le porte-satellites 110 de la est du type monobloc, c’est-à-dire formé d’une seule pièce.
Ce porte-satellites 110 comprend une cage 114 et une portion d’arbre 115.
La portion d’arbre 115 a une forme générale tubulaire et allongée le long de l’axe X et comprend une extrémité longitudinale libre, ici à gauche sur les dessins, et une extrémité longitudinale opposée de liaison à la cage 114.
La portion d’arbre 115 comprend une denture externe 115a d’engrènement, par exemple avec un arbre de soufflante.
Dans cet autre mode de réalisation préféré, la sous-étape b3) met en œuvre un solvant d’extraction comprenant majoritairement, de préférence au moins 80% poids, préférentiellement au moins 95% poids, de manière préférée 98% poids d’un composé hydrocarboné, de préférence aliphatique paraffinique (ou alcane), (100% étant le maximum, les pourcentages étant exprimés par rapport au poids total du solvant de dissolution), présentant une température critique de préférence comprise entre 130 et 285°C, de préférence entre 158 et 285°C, préférentiellement entre 185 et 245°C, très préférentiellement entre 185 et 230°C et de manière préférée entre 185 et 200°C. De manière très préférée, dans une telle sous-étape b3) d’extraction supercritique, le solvant d’extraction comprend majoritairement, de préférence au moins 80% poids, préférentiellement au moins 95% poids, de manière préférée 98% poids d’un composé hydrocarboné aliphatique paraffinique présentant une température d’ébullition comprise entre -15 et 100°C, de préférence entre 8 et 100°C, préférentiellement entre 25 et 69°C, très préférentiellement entre 25 et 61°C et de manière préférée entre 25 et 40°C, et contenant entre 4 et 7 atomes de carbone (c’est-à-dire en C4-C7), de préférence 5, 6 ou 7 atomes de carbone (respectivement en C5, C6 ou C7), préférentiellement contenant 5 ou 6 atomes de carbone (en C5 ou C6) et très préférentiellement contenant 5 atomes de carbone (en C5). De manière très particulière, le composé hydrocarboné aliphatique paraffinique majoritaire du solvant d’extraction présente une pression critique comprise entre 2,5 et 5,0 MPa, de préférence entre 2,7 et 4,6 MPa, préférentiellement entre 3,0 et 3,8 MPa, et de manière préférée entre 3,0 et 3,5 MPa.
Avantageusement, la sous-étape b3) d’extraction supercritique de ce mode de réalisation particulier est mise en œuvre à une température de préférence entre 160°C et 300°C, préférentiellement entre 190 et 250°C, de manière préférée entre 200°C et 230°C, et à une pression de préférence entre 2,7 et 10,0 MPa absolu, préférentiellement entre 3,0 et 6,0 MPa absolu, de manière préférée entre 3,0 et 5,0 MPa absolu et de manière très préférée entre 3,0 et 4,0 MPa absolu. Selon un mode très particulier de ce mode de réalisation de la sous-étape b3), la pression à laquelle l’extraction supercritique est opérée est très avantageusement comprise entre la pression critique (PC(solvant extraction)) du composé hydrocarboné aliphatique paraffinique majoritaire du solvant d’extraction (c’est-à-dire de manière préférée la pression critique du composé hydrocarboné aliphatique paraffinique majoritaire présentant une température d’ébullition comprise entre -15 et 100°C, de préférence entre 8 et 100°C, préférentiellement entre 25 et 69°C, très préférentiellement entre 25 et 61°C et de manière préférée entre 25 et 40°C, et contenant entre 4 et 7 atomes de carbone, de préférence 5, 6 ou 7 atomes de carbone, préférentiellement contenant 5 ou 6 atomes de carbone et très préférentiellement contenant 5 atomes de carbone, comme défini ci-dessus) et une pression égale à 3,0 MPa au-delà de la pression critique du composé hydrocarboné aliphatique paraffinique majoritaire du solvant d’extraction (c’est-à-dire : PC(solvant extraction) + 3,0 MPa), de préférence entre la pression critique du composé hydrocarboné aliphatique paraffinique majoritaire du solvant d’extraction (PC(solvant extraction)) et une pression égale à 1,5 MPa au-delà de la pression critique du composé hydrocarboné aliphatique paraffinique majoritaire du solvant d’extraction (c’est-à-dire : PC(solvant extraction) + 1,5 MPa), de manière préférée entre la pression critique du composé hydrocarboné aliphatique paraffinique majoritaire du solvant d’extraction (PC(solvant extraction)) et une pression égale à 0,5 MPa au-delà de la pression critique du composé hydrocarboné aliphatique paraffinique majoritaire du solvant d’extraction (c’est-à-dire : égale à PC(solvant extraction) + 0,5 MPa), les pressions étant des pressions absolues . Dans tous les cas, dans ce mode de réalisation, les conditions de température et pression sont ajustées, notamment dans une section d’ajustement mise en œuvre à la sous-étape b3) d’extraction en amont de la section d’extraction, de sorte que le solvant d’extraction soit au moins en partie à l’état supercritique dans la section d’extraction, l’ajustement de la température et pression du solvant d’extraction dans ladite section d’ajustement étant avantageusement réalisé par les moyens connus de l’homme du métier (en mettant en œuvre par exemple pompe et/ou vanne et/ou turbine et/ou échangeur et/ou four).
Dans un mode très préféré de réalisation de b3), la sous-étape b3) d’extraction met en œuvre une extraction supercritique et le solvant d’extraction est le même que le solvant de dissolution (ou comprend le même composé majoritaire que le solvant de dissolution et éventuellement des impuretés), hormis le fait que le solvant d’extraction est au moins en partie en phase supercritique.
Avantageusement à l’issue de la sous-étape b3) d’extraction, le solvant usagé obtenu est en particulier chargé en impuretés. Il peut être retraité dans une section de traitement organique permettant d’une part de séparer au moins une partie des impuretés et purifier le solvant pour obtenir un solvant d’extraction purifié, et d’autre part de recycler au moins une partie du solvant d’extraction purifié en entrée de b3) d’extraction, et/ou en entrée de l’étape a) de dissolution dans le cas où le solvant de dissolution et le solvant d’extraction sont identiques. Le solvant usagé peut être traité selon toute méthode connue de l’homme du métier, comme par exemple une ou plusieurs méthodes parmi distillation, évaporation, extraction, adsorption, cristallisation et précipitation des insolubles, ou par purge.
Sous-Etape b4) d’adsorption
L’étape b) du procédé de traitement selon l’invention peut comprendre une sous-étape b4) d’adsorption, pour obtenir au moins une solution polymère raffinée. La solution polymère raffinée obtenue à l’issue de la sous-étape b4) comprend avantageusement le polyéthylène que la présente invention cherche à récupérer purifié, dissout dans le solvant de dissolution.
Lorsqu’elle est intégrée au procédé selon l’invention, la sous-étape b4) d’adsorption est avantageusement mise en œuvre en aval de l’étape a) de dissolution et en amont de l’étape c) de séparation solvant-polymères. Elle peut être mise en œuvre en amont d’une sous-étape b1) de séparation des insolubles et/ou b2) de lavage et correspondre en particulier à l’éventuelle étape a’) d’adsorption intermédiaire. De préférence, elle est mise en œuvre en aval d’une sous-étape b1) de séparation des insolubles et éventuellement d’une sous-étape b2) de lavage elle-même de préférence en aval de la sous-étape b1). Elle peut encore être mise en œuvre, par exemple, en amont ou en aval d’une sous-étape b3) d’extraction. Ainsi, la sous-étape b4) d’adsorption est mise en œuvre par mise en contact de la solution polymère qui l’alimente, en particulier la solution polymère brute issue de l’étape a), la solution polymère clarifiée issue de b1) ou lavée issue b2) ou encore la solution polymère extraite issue de b3), avec un (ou des) adsorbant(s).
La sous-étape b4) d’adsorption met avantageusement en œuvre une section d’adsorption opérée en présence d’au moins un adsorbant, de préférence solide, et en particulier sous forme de lit fixe, de lit entrainé (ou slurry, c’est-à-dire sous forme de particules introduites dans le flux à purifier et entrainées avec ce flux) ou sous forme de lit bouillonnant, de préférence sous forme de lit fixe ou de lit entrainé. Chaque adsorbant mis en œuvre dans la sous-étape b4) est de préférence une alumine, une silice, une silice-alumine, un charbon actif, une terre décolorante, ou leurs mélanges, de manière préférée un charbon actif, une terre décolorante ou leurs mélanges, de préférence sous forme de lit fixe ou de lit entrainé, la circulation des flux pouvant être ascendante ou descendante.
Avantageusement, lorsqu’elle est intégrée au procédé, la sous-étape b4) d’adsorption est mise en œuvre à une température comprise de préférence entre 120 et 220°C, préférentiellement entre 130 et 200°C, très préférentiellement entre 150 et 200°C, et à une pression comprise entre 1,0 et 25,0 MPa absolu, de préférence entre 1,0 et 20,0 MPa absolu, préférentiellement entre 5,0 et 18,0 MPa absolu, de manière préférée entre 10,0 et 17,0 MPa absolu. Très avantageusement, la sous-étape b4) d’adsorption est mise en œuvre aux conditions de température et de pression de dissolution, c’est-à-dire à la température de dissolution et la pression de dissolution de l’étape a). De préférence, dans l’éventuelle sous-étape b4), la vitesse volumique horaire (ou VVH), qui correspond au ratio entre le débit volumique de la solution polymère qui alimente b4) et le volume d’adsorbant, avantageusement en opération dans b4), est comprise entre 0,05 et 10 h - 1 , préférentiellement entre 0,1 et 5,0 h -1 .
Selon un mode de réalisation particulier de la sous-étape b4), la section d’adsorption peut comprendre un ou plusieurs lit(s) fixe(s) d’adsorbant(s), par exemple sous forme de colonne(s) d’adsorption, de préférence au moins deux colonnes d’adsorption, préférentiellement entre deux et quatre colonnes d’adsorption, contenant ledit(ou lesdits) adsorbant(s). Lorsque la section d’adsorption comprend deux colonnes d’adsorption, un mode de fonctionnement peut être un fonctionnement appelé « swing », selon le terme anglo-saxon consacré, dans lequel l’une des colonnes est en ligne, c’est-à-dire en fonctionnement, tandis que l’autre colonne est en réserve. Lorsque l’adsorbant de la colonne en ligne est usé, cette colonne est isolée tandis que la colonne en réserve est mise en ligne, c’est-à-dire en fonctionnement. L’adsorbant usé peut être ensuite régénéré in situ et/ou remplacé par de l’adsorbant frais pour que la colonne le contenant puisse à nouveau être remise en ligne une fois que l’autre colonne aura été isolée.
Un autre mode de fonctionnement de ce mode de réalisation particulier de b4), comprenant un ou plusieurs lit(s) fixe(s) d’adsorbant(s), est d’avoir au moins deux colonnes fonctionnant en série. Lorsque l’adsorbant de la colonne placée en tête est usé, cette première colonne est isolée et l’adsorbant usé est soit régénéré in situ ou remplacé par de l’adsorbant frais. La colonne est ensuite remise en ligne en dernière position et ainsi de suite. Ce fonctionnement est appelé mode permutable, ou selon le terme anglais « PRS » pour Permutable Reactor System ou encore « lead and lag » selon le terme anglo-saxon consacré. L’association d’au moins deux colonnes d’adsorption permet de palier à l’empoisonnement et/ou au colmatage possible et éventuellement rapide de l’adsorbant sous l’action conjointe des impuretés, des contaminants et des insolubles éventuellement présents dans le flux à traiter. La présence d’au moins deux colonnes d’adsorption facilite en effet le remplacement et/ou la régénération de l’adsorbant, avantageusement sans arrêt du procédé, et permet aussi de maitriser les coûts et de limiter la consommation d’adsorbant.
Selon ce mode de réalisation particulier de la sous-étape b4) d’adsorption en lit fixe d’adsorbant(s), la sous-étape b4) est mise en œuvre de préférence en aval d’une sous-étape b1) de séparation des insolubles et/ou d’une sous-étape b2) de lavage, et éventuellement en amont ou aval d’une sous-étape b3) d’extraction. Avantageusement, la combinaison d’une sous-étape b1) de séparation des insolubles, et/ou d’une sous-étape b2) de lavage, et éventuellement d’une sous-étape b3) d’extraction, avec une sous-étape b4) d’adsorption permet une purification améliorée de la solution polymère, en utilisant à la fois l’affinité des impuretés résiduelles pour l’adsorbant et pour le solvant d’extraction et éventuellement une solution dense.
La section d’adsorption de b4) peut, selon un autre mode de réalisation, consister à un ajout de particules d’adsorbant dans la solution polymère, en particulier la solution polymère brute, lesdites particules pouvant être séparées de la solution polymère via une étape d’élimination des particules d’adsorbant située en aval de ladite section d’adsorption. L’élimination des particules d’adsorbant peut alors avantageusement correspondre à une sous-étape b1) de séparation des insolubles ou à une sous-étape b2) de lavage. Une telle mise en œuvre de la sous-étape b4) d’adsorption, par introduction des particules d’adsorbant puis séparation solide/liquide, correspond avantageusement à l’éventuelle étape a’) d’adsorption intermédiaire, décrite plus avant dans cette description.
Etape c) de séparation solvant-polymère
Selon l’invention, le procédé comprend une étape c) de séparation solvant-polymère, pour obtenir au moins une fraction de polyéthylène purifié et de préférence une fraction solvant.
L’étape c) de séparation solvant-polymère met avantageusement en œuvre au moins une section de séparation supercritique, suivie par au moins une section de récupération de solvant, de préférence entre une et cinq section(s) de récupération de solvant, en série. L’étape c) de séparation solvant-polymère, plus particulièrement la section de séparation supercritique, notamment la première section de séparation supercritique, est alimentée par la solution polymère purifiée issue de l’étape b) de purification.
I-2 Système Plastifiant Résine de haute Tg
- une valeur d'indice de polydispersité (IP = Mw/Mn) d'au plus 3.0, de préférence d'au plus 2.0, préférentiellement d'au plus 1,8.
Selon des modes de réalisation, la résine plastifiante hydrocarbonée de haute Tg selon l'invention est choisie dans le groupe constitué par les résines d'homopolymères ou copolymères de cyclopentadiène (en abrégé CPD) ou dicyclopentadiène (en abrégé DCPD), les résines d'homopolymères ou copolymères terpène, les résines d'homopolymères ou copolymères terpène phénol, les résines d'homopolymères ou copolymères de coupe C 5 , les résines d'homopolymères ou copolymères du styrène, les résines d'homopolymères ou copolymères de coupe C 9 (ou plus généralement d'une coupe C 8 à C 10 ), et les mélanges de ces résines. Le terme "terpène" regroupe ici de manière connue les monomères alpha-pinène, beta- pinène et limonène.
De préférence, la pince comporte le système de découpe et est déformable entre une position ouverte et une position fermée, la pince comprenant des moyens de maintien en position fermée configurés de sorte que, lorsque la pince est en position fermée, les bords opposés sont maintenus en contact l’un avec l’autre.
On comprend ici que la position ouverte de la pince correspond à l’écartement des bords du sac et de l’ouverture, et la position fermée à un maintien en contact des bords du sac et de l’ouverture.
La pince est par exemple dimensionnée pour se positionner au niveau d’une soudure inférieure du sac de conditionnement de produits en vrac, le système de découpe formant ainsi l’ouverture sur une extrémité inférieure du sac de conditionnement.
Dans une conception avantageuse, le deuxième rail du système de découpe est intégré à une première partie de la pince et le guide de lame est intégré à une deuxième partie de la pince. La formation de l’ouverture se fait donc de manière centrée par rapport à la pince, entre les deux parties de la pince respectivement associées aux deux bords du sac et donc de l’ouverture.
L’homme du métier comprend en outre que les moyens de maintien en position fermée permettent à la fois de garantir l’étanchéité du sac au niveau de l’ouverture, même après sa formation par le système de découpe, ainsi que d’assurer que la pince se ne déforme pas lors de l’utilisation du système de découpe, garantissant une formation régulière de l’ouverture lorsque le système de découpe est intégré à la pince.
De préférence, les moyens de maintien en position fermée correspondent à une pluralité d’aimants disposés selon au moins une face interne de la pince.
On comprend ici que la face interne de la pince correspond, en accord avec une pince en deux parties telle que décrite ci-avant, à une face d’une des parties de la pince, laquelle vient entre en contact avec une face de l’autre des deux parties de la pince, lorsque la pince se ferme.
Cette conception permet donc de garantir l’étanchéité du sac lorsque la pince est en position fermée, tout en permettant l’écartement des bords du sac par application d’une force suffisante pour ouvrir la pince.
Dans un mode de réalisation additionnel, la pince présente une forme de parallélogramme déformable articulé par deux charnières.
On comprend ici que la forme de parallélogramme déformable permet de réaliser un écartement des bords opposés du sac dans lequel la portion la plus écartée des bords opposés correspond à une position sensiblement centrale des bords opposés, plutôt qu’une position extrémale. Les deux charnières sont par exemple disposées sensiblement à mi-longueur de la pince. Le risque de déchirement du sac est donc réduit.
Dans un mode de réalisation supplémentaire, la pince comprend des moyens d’actionnement configurés pour entrer en butée lors de l’écartement des bords opposés du sac.
On comprend ici que les moyens d’actionnement, par exemple deux ailerons et/ou ergots disposés à une extrémité de la pince, permettent d’actionner la pince en ouverture, par exemple selon le mécanisme du parallélogramme déformable tel que décrit ci-avant. Lorsque la pince est en position ouverte, les moyens d’actionnement entrent en butée, empêchant d’ouvrir la pince au-delà de cette configuration. Cette conception permet en particulier d’éviter un déchirement du sac lié à un écartement excessif des bords du sac et/ou de l’ouverture, et permet également un dimensionnement précis de la pince en position ouverte, notamment par combinaison avec les déflecteurs décrits ci-avant de manière à éviter toute remontée de matière.
Cette conception, par combinaison ou non des variantes de réalisation décrites ci-avant, permet de préparer le conditionnement des produits en quatre temps :
- un premier temps pour l’installation de la pince comprenant le système de découpe sur le contenant amovible, c’est-à-dire le sac de conditionnement ;
- un second temps de découpe de l’extrémité du contenant amovible à l’aide de la lame, par exemple du cutter sur rail, intégrée sur le système de découpe tout en conservant une étanchéité entre l’extérieur et l’intérieur du contenant amovible grâce aux pinces aimantées ;
- un troisième temps de mise en place du contenant amovible : celui-ci est retourné puis inséré sur le système de distribution, dans le corps creux, sur le rail inférieur venant accueillir les déflecteurs de la pince pour accrocher le contenant amovible à l’opposé du système de découpe. La matière est toujours maintenue dans le contenant amovible par les pinces fermées ; et
illustre schématiquement l’architecture d’un système de recharge d’un véhicule électrique ;
représente un schéma bloc d’un premier exemple de réalisation d’un dispositif de détection d’une coupure d’une connexion entre une borne de recharge et un véhicule électrique ;
représente un schéma bloc d’un second exemple de réalisation d’un dispositif de détection d’une coupure d’une connexion entre une borne de recharge et un véhicule électrique ;
représente un exemple de réalisation d’un circuit de gestion de la présence ou non d’un lien de connexion PP permettant la signalisation d’une pré-insertion d’une prise ;
représente un exemple de réalisation d’un circuit de détection d’une coupure d’une connexion entre une borne de recharge et un véhicule électrique ;
représente un exemple de signaux électriques du circuit de détection d’une coupure d’une connexion entre une borne de recharge et un véhicule électrique.
La illustre schématiquement l’architecture d’un système de recharge d’un véhicule électrique.
Le véhicule VE est relié à la station ou borne de recharge 100, par exemple par l’intermédiaire d’une prise conforme à la norme CEI 62196 Type 2.
Dans la , le lien de connexion de proximité PP, le lien de contrôle CP et les connexions de l’alimentation PW sont représentées, le lien de mise à la terre n’est pas représenté par souci de simplification.
La borne de recharge 100 comporte un dispositif de détection d’une coupure d’une connexion entre une borne de recharge et un véhicule électrique selon la présente invention.
La borne de recharge est connectée à un réseau de fourniture en énergie électrique MPW.
Lorsque la prise femelle de la borne de recharge est fixée directement sur la borne, la liaison de connexion PP est présente, lorsque la prise femelle de la borne de recharge est au bout d'un câble flexible attaché de manière permanente à la borne par l'autre extrémité, la liaison de connexion PP n’est pas présente.
La représente un schéma bloc d’un premier exemple de réalisation d’un dispositif de détection d’une coupure d’une connexion entre une borne de recharge et un véhicule électrique.
La comporte un microcontrôleur CPU, deux résistances RP et RC, trois adaptateurs de niveau LA1, LA2 et LA3, deux comparateurs CMP1 et CMP2, un intégrateur INT, une fonction logique non ou NOR et trois interrupteurs SW1, SW2 et SW4.