INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans l’un et l’autre de ces modes de réalisation dédiés au séchage, les moyens pour diffuser de l’air chaud dans la partie basse de l’enceinte de chauffe et le ventiler en direction des produits peuvent comprendre un générateur d’air chaud et sec raccordé à la partie basse de l’enceinte de chauffe sous la grille de diffusion par l’intermédiaire de ventilateurs.
Quel que soit le mode de réalisation, de façon avantageuse, le dispositif comprend en outre des déflecteurs positionnés dans la partie haute de l’enceinte de chauffe pour guider les produits traités vers la sortie.
De plus, l’enceinte de chauffe se présente avantageusement sous la forme d’une cuve verticale munie de parois réalisées dans un matériau électriquement conducteur et à double peau.
La est une vue schématique d’un dispositif de chauffage pour l’extraction à simple décantation selon un mode de réalisation de l’invention.
La est une vue schématique montrant un dispositif de chauffage à double décantation pour l’extraction selon un autre mode de réalisation de l’invention.
- d’une détection d’une concentration d’un ou plusieurs polluants (par exemple O3, SO2, NOx) supérieure à un seuil, l’air de l’environnement étant détecté comme pollué lorsque la concentration d’un ou plusieurs des polluants est supérieure à un seuil déterminé ;
- d’un niveau de pollution dans un ensemble de niveaux comprenant par exemple 3, 5 ou 10 niveaux, le niveau 1 correspondant au niveau de pollution le plus faible et le niveau 3, 5 ou 10 au niveau de pollution le plus élevé, le niveau de pollution étant par exemple déterminé en fonction des niveaux de concentration de chacun des polluants pris en compte ; et
- d’une limite de vitesse applicable lorsqu’un niveau de pollution supérieur à un seuil est détecté, une telle limite de vitesse étant affichée sur un dispositif d’affichage ou écran de signalisation 122 prévu à cet effet et/ou reçue d’un dispositif distant tel que le dispositif 101 via une communication sans fil.
Selon un premier exemple, les deuxièmes données sont reçues d’un ou plusieurs capteurs embarqués dans le véhicule 10 et chacun configuré pour détecter et/ou mesurer un niveau de pollution de l’air à l’extérieur du véhicule 10. Chaque capteur est par exemple configuré pour mesurer la concentration dans l’air d’un ou plusieurs polluants déterminés.
Le calculateur recevant les données de ce ou ces capteurs les transmets par exemple au calculateur mettant en œuvre le processus.
Le calculateur recevant les données ou le calculateur mettant en œuvre le processus détermine un état courant de pollution de l’air ou un niveau de pollution parmi un ensemble de niveaux.
L’état courant de pollution prend par exemple deux valeurs, par exemple une première valeur (par exemple ‘0’) correspondant à un état dit normal ou non pollué lorsque la concentration en polluants est inférieure à un seuil (ou lorsque le niveau de pollution est inférieur à un niveau déterminé) et une deuxième valeur (par exemple ‘1’) correspondant à un état dit pollué lorsque la concentration en polluants est supérieure à un seuil (ou lorsque le niveau de pollution est supérieur au niveau déterminé).
Selon un deuxième exemple, les deuxièmes données sont reçues d’un dispositif distant tel que le dispositif distant 101 via une connexion sans fil. Un tel dispositif distant correspond par exemple à un serveur collectant ou recevant des indicateurs de pollution depuis un ensemble de capteurs mesurant la concentration en polluant(s) dans l’air et répartis sur le territoire, notamment dans l’environnement 1. Le dispositif distant 101 analyse les données reçues et génère par exemple des alertes de pollution lorsque des seuils d’alerte sont atteints ou dépassés.
Les deuxièmes données sont selon ce deuxième exemple transmises au véhicule 10 lorsqu’une alerte de pollution est générée, les deuxièmes données indiquant par exemple que l’air est pollué (état dit pollué) ou indiquant un niveau de pollution atteint sur une échelle de 1 à 3, 5 ou 10 par exemple.
Selon un troisième exemple, les deuxièmes données sont reçues du dispositif distant 101 et correspondent à ou représentent des données indiquant une deuxième limite de vitesse réduite par rapport à la première limite de vitesse, cette deuxième limite de vitesse correspondant à la vitesse maximale autorisée lorsqu’un niveau de pollution déterminé a été atteint. Le dispositif distant 101 détermine par exemple la valeur de la deuxième limite de vitesse en fonction des données collectées ou reçues depuis les capteurs mesurant la concentration en polluant(s) dans l’air.
Selon un quatrième exemple, les deuxièmes données sont reçues d’une caméra embarquée dans le véhicule 10. Cette caméra correspond par exemple à une caméra de type CMV associée au système SLI pour la détection et la reconnaissance des panneaux de signalisation.
Selon ce quatrième exemple, les deuxièmes données correspondent à ou représentent des données indiquant une deuxième limite de vitesse affichée par exemple sur un panneau d’affichage 122 arrangé dans l’environnement 1, un tel panneau étant configuré pour afficher des informations ou alertes à destination des usagers de la route. Le panneau d’affichage est par exemple contrôlé par un dispositif distant tel que le dispositif 101. Ainsi, lorsqu’un niveau de pollution requérant une diminution de la vitesse maximale autorisé est détecté, le dispositif distant 101 contrôle le panneau 122 pour afficher un message d’alerte de pollution accompagné d’une vitesse maximale autorisée inférieure à la première vitesse maximale autorisée normalement applicable sur la portion de route et indiquée par le panneau 121.
Cette nouvelle limite de vitesse est par exemple affichée sous la forme d’une icône de type panneau de signalisation de limite de vitesse et indique la nouvelle limite de vitesse (appelée deuxième limite de vitesse).
Selon un autre exemple, cette nouvelle limite de vitesse est affichée sous la forme d’un texte indiquant de réduire la vitesse d’une certaine valeur, par exemple sous la forme d’un message de type « Veuillez réduire votre vitesse de XX km/h », avec XX correspondant à une valeur déterminée, par exemple 10, 20 ou 30.
L’information de la nouvelle limite de vitesse applicable est déterminée par analyse des données obtenues de la caméra, en appliquant toute méthode de traitement d’image connue de l’homme du métier.
Selon un cinquième exemple, les deuxièmes données reçues correspondent à des données reçues de plusieurs sources selon toute combinaison des premier, deuxième, troisième et quatrième exemples ci-dessus.
Le module fonctionnel 90 diffère du module fonctionnel 28 décrit ci-dessus en ce qu’il comprend deux unités de contrôle-commande 30, au lieu de quatre unités de contrôle-commande. Parmi ces deux unités, on distingue une unité de contrôle-commande 30B de hauteur 2U, et une unité de contrôle-commande 30C de hauteur H30C égale à 4U.
En conséquence, le module fonctionnel 90 comprend deux modules d’entrée-sortie 82, associés chacun à l’une des deux unités de contrôle-commande, et deux modules de raccordement 86, associés chacun à l’une des deux unités de contrôle-commande.
Le dispositif de protection 60, la structure de support 70, le tronçon de bus informatique 80, les modules d’entrée-sortie 82 et les modules de raccordement 86 du module fonctionnel 90 fonctionnent de la même manière que les mêmes éléments du module fonctionnel 28.
Un autre module fonctionnel, noté 100, est représenté partiellement à la . Ce module fonctionnel 100 appartient également à la colonne de raccordement 10C. Il est, dans l’exemple, disposé entre les modules fonctionnels 28 et 90, c’est-à-dire dans la zone fonctionnelle intermédiaire de la colonne .
Le module fonctionnel 100 comprend plusieurs unités de contrôle-commande 130, dont une seule est représentée sur la . Cette unité est également représentée seule aux figures 9 et 10.
Comme les unités de contrôle-commande 30, l’unité de contrôle-commande 130 est ici un tiroir de contrôle-commande, qui est mobile dans le module fonctionnel 100 entre une position de fonctionnement, une position de test et une position déconnectée. À la , l’unité de contrôle-commande 10 est représentée en position de fonctionnement.
L’unité de contrôle-commande 130 a la même fonction que les unités de contrôle-commande 30 des modules fonctionnels 28 et 90, à savoir permettent le raccordement électrique d’une charge électrique 14 à l’armoire électrique 10, ainsi le contrôle et/ou la surveillance de cette charge électrique.
Ainsi, l’unité de contrôle-commande 130 comprend une partie frontale 132, une partie arrière 134, des parois latérales 136, un fond 138 et un capot non-représenté, de manière analogue aux unités de contrôle-commande 30.
En pratique, les parois latérales 136 sont identiques aux parois latérales 36 des unités de contrôle-commande 30. Notamment, l’unité de contrôle-commande 130 comprend un contact latéral mobile, un détecteur de position et un système de verrouillage, non-représentés sur les figures, identiques à ceux des unités de contrôle-commande 30.
L’unité de contrôle-commande 130 comprend également un interrupteur commandé 156 et un dispositif électronique d’analyse 158, qui fonctionnent comme l’interrupteur commandé 56 et le dispositif électronique d’analyse 58.
Dans l’exemple, la hauteur H130 de chaque unité de contrôle-commande 130 est égale à 1U, c’est-à-dire égale à la hauteur H30A des unités de contrôle-commande 30A. En pratique, la hauteur des unités de contrôle-commande 130 est adaptée aux dimensions de l’interrupteur commandé 156 et peut occuper une hauteur de 1U, 2U, 3U, 4U, 5U ou 6U.
Pour assurer la protection électrique de l’unité de contrôle-commande 130, notamment en cas de défaillance de la charge électrique 14 qui y est raccordée, comme par exemple un court-circuit, l’unité de contrôle-commande 130 embarque également un dispositif de protection 160.
Le dispositif de protection 160 est interne à, c’est-à-dire intégré dans, l’unité de contrôle-commande 130. Les unité de de contrôle-commande 130 sont identiques. Ainsi, au sein du module fonctionnel 100, toutes les unités de contrôle-commande 130 embarquent un dispositif de protection 160. En d’autres termes, à l’inverse du dispositif de protection 60 qui protège de manière mutualisée toutes les unités de contrôle-commande 30 d’un module fonctionnel 28 ou 90, dans le module fonctionnel 100, chaque unité de contrôle-commande 130 dispose de sa propre protection électrique dédiée, sous la forme d’un dispositif de protection 160. Ainsi, chaque unité de contrôle-commande 130 du module fonctionnel 100 est indépendante.
Le dispositif de protection 160 est prévu pour basculer entre un état ouvert, dans lequel l’interrupteur commandé 156 n’est pas alimenté en énergie électrique, et un état fermé, dans lequel l’interrupteur commandé est alimenté en énergie électrique. Ainsi, le dispositif de protection 160 est connecté à l’entrée de l’interrupteur commandé 156.
Le dispositif de protection 160 est de type magnétique, c’est-à-dire que le dispositif de protection 160 est un dispositif de protection magnétique comprenant des pièces mécaniques configurées pour couper l’alimentation de l’interrupteur commandé 156 de l’unité de contrôle-commande 130 en cas de court-circuit se produisant au niveau de la charge électrique raccordée à l’unité de contrôle-commande. Ces pièces mécaniques sont, par exemple, un dispositif de coupure électromécanique, tel qu’un relais électromécanique comprenant un électro-aimant muni d’une partie mobile liée mécaniquement avec un interrupteur permettant de couper l’alimentation de l’interrupteur commandé 156. En pratique, la coupure du courant par un dispositif de protection de type magnétique s’effectue dans un temps supérieur à 5 ms après détection du court-circuit, c’est-à-dire que le temps de coupure d’un dispositif de protection de type magnétique est, au mieux, dix fois plus long que le temps de coupure d’un dispositif de protection de type hybride.
On comprend alors que le module fonctionnel 100 ne comporte pas de dispositif de protection distinct des unités de contrôle-commande 130.
Selon un mode de réalisation, la partie centrale 72 comprend au moins un orifice 78 la traversant. Selon une configuration, la partie centrale 72 comprend plusieurs orifices 78 oblongs (chacun d’eux étant symétrique par rapport au plan médian vertical PMV) positionnés entre les deuxièmes tronçons 74.2, 76.2 des première et deuxième découpes 74, 76.
La première partie latérale 66 comprend une articulation 44 sous la forme d’une première ligne de pliage oblique 46 séparant des premières parties fixe et mobile latérales 40, 42, la première partie fixe latérale 40 étant reliée à un élément du carénage 32 par au moins des premier et deuxième éléments de liaison 48.1, 48.2 positionnés sur la première ligne de pliage oblique 46. Selon un agencement, le premier élément de liaison 48.1 est positionné à proximité d’un angle formé par les deuxième et troisième bords 38.2, 38.3 de la paroi 38. En complément, le deuxième élément de liaison 48.2 est positionné à proximité du premier bord 38.1 de la paroi 38, approximativement dans le prolongement du deuxième tronçon 74.2 de la première découpe 74.
La deuxième partie latérale 68 comprend une articulation 44’ sous la forme d’une deuxième ligne de pliage oblique 46’ séparant des deuxièmes parties fixe et mobile latérales 40’, 42’, la deuxième partie fixe latérale 40’ étant reliée à un élément du carénage 32 par au moins des troisième et quatrième éléments de liaison 48.3, 48.4 positionnés sur la deuxième ligne de pliage oblique 46’. Selon un agencement, le troisième élément de liaison 48.3 est positionné à proximité d’un angle formé par les deuxième et quatrième bords 38.2, 38.4 de la paroi 38. En complément, le quatrième élément de liaison 48.2 est positionné à proximité du premier bord 38.1 de la paroi 38, approximativement dans le prolongement du deuxième tronçon 76.2 de la deuxième découpe 76.
Selon un agencement, les première et deuxième lignes de pliage obliques 46, 46’ sont symétriques par rapport au plan médian vertical PMV et forment chacune avec ce dernier un angle compris entre 45 et 80°.
La partie centrale 72 comprend une articulation 44’’, sous la forme d’une ligne de pliage centrale 46’’, séparant des parties fixe et mobile centrales 40’’, 42’’, la partie fixe centrale 40’’ étant reliée à un élément du carénage 32 par au moins un cinquième élément de liaison 48.5 positionné sur la ligne de pliage centrale 46’’. Cette dernière est orientée perpendiculairement au plan médian vertical PMV et située entre les troisièmes tronçons 74.3, 76.3 et le premier côté 38.1.
Selon le mode de réalisation visible sur les figures 6 à 12, le dispositif de surpression 36 comprend au moins un premier système de maintien 54 comportant au moins un premier élément fusible 56 longiligne, positionné de part et d’autre de la découpe médiane 70 et orienté perpendiculairement à la découpe médiane 70. Le système de maintien 54 comprend également un premier support 62, solidaire de la première partie latérale 66 de la paroi 38, comportant une première face F58 orientée vers la deuxième partie latérale 68 de la paroi 38, positionnée approximativement dans le prolongement de la découpe médiane 70 et au niveau de laquelle débouche un premier logement 58 prévu pour loger partiellement le premier élément fusible 56 ainsi qu’un deuxième support 64, solidaire de la deuxième partie latérale 68 de la paroi 38, comportant une deuxième face F60 orientée vers la première partie latérale 66 de la paroi 38, positionnée approximativement dans le prolongement de la découpe médiane 70 et au niveau de laquelle débouche un deuxième logement 60 prévu pour loger partiellement le premier élément fusible 56.
Le dispositif de surpression 36 comprend au moins un deuxième système de maintien 54’ comportant au moins un deuxième élément fusible 56’ longiligne, positionné de part et d’autre du deuxième tronçon 74.2 de la première découpe 74 et orienté perpendiculairement au deuxième tronçon 74.2 de la première découpe 74. Ce deuxième système de maintien 54’ comprend également un premier support 62, solidaire de la première partie latérale 66 de la paroi 38, comportant une première face F58, orientée vers la partie centrale 72 de la paroi 38, positionnée approximativement dans le prolongement du deuxième tronçon 74.2 de la première découpe 74 et au niveau de laquelle débouche un premier logement 58 prévu pour loger partiellement le deuxième élément fusible 56’ ainsi qu’un deuxième support 64, solidaire de la partie centrale 72 de la paroi 38, comportant une deuxième face F60 orientée vers la première partie latérale 66 de la paroi 38, positionnée approximativement dans le prolongement du deuxième tronçon 74.2 de la première découpe 74 et au niveau de laquelle débouche un deuxième logement 60 prévu pour loger partiellement le deuxième élément fusible 56’.
Le dispositif de surpression 36 comprend au moins un troisième système de maintien 54’’ comportant au moins un troisième élément fusible 56’’ longiligne, positionné de part et d’autre du deuxième tronçon 76.2 de la deuxième découpe 76 et orienté perpendiculairement au deuxième tronçon 76.2 de la deuxième découpe 76. Ce troisième système de maintien 54’’ comprend également un premier support 62, solidaire de la deuxième partie latérale 68 de la paroi 38 comportant une première face F58, orientée vers la partie centrale 72 de la paroi 38, positionnée approximativement dans le prolongement du deuxième tronçon 76.2 de la deuxième découpe 76 et au niveau de laquelle débouche un premier logement 58 prévu pour loger partiellement le troisième élément fusible 56’’ ainsi qu’un deuxième support 64, solidaire de la partie centrale 72 de la paroi 38, comportant une deuxième face F60 orientée vers la deuxième partie latérale 68 de la paroi 38, positionnée approximativement dans le prolongement du deuxième tronçon 76.2 de la deuxième découpe 76 et au niveau de laquelle débouche un deuxième logement 60 prévu pour loger partiellement le troisième pion 56’’.
Selon le mode de réalisation visible sur les figures 6 à 12, en l’absence de pression dans la zone inférieure Zi ou tant que cette dernière reste inférieure à une valeur donnée, les première et deuxième parties latérales 66, 68 ainsi que la partie centrale 72 sont reliés par les premier, deuxième et troisième éléments fusibles 56, 56’, 56’’ et forment une paroi 38 sensiblement continue, comme illustré sur les figures 6 à 8.
Lorsque la pression dans la zone intérieure ZI est égale ou supérieure à la valeur donnée, cette dernière provoque des efforts de cisaillement au niveau des premier, deuxième et troisième éléments fusibles 56, 56’, 56’’ qui se rompent. La pression dans la zone intérieure ZI provoque une déformation plastique des première et deuxième parties latérales 66, 68 ainsi que de la partie centrale 72, provoquant un pivotement des parties mobiles latérales et centrale 42, 42’, 42’’ autour des lignes de pliage obliques et centrale 46, 46’, 46’’, comme illustré sur les figures 11 et 12.
Ensemble de production de poussée non caréné comprenant un redresseur chargé en pied d’aube La présente demande concerne de manière générale le domaine des turbomachines, et plus particulièrement le redresseur d’un ensemble de production de poussée non caréné pour une turbomachine. La demande s’applique plus particulièrement, mais non limitativement, aux turbomachines présentant un fort taux de dilution (typiquement supérieur à 12, de préférence supérieur à 18).
ETAT DE LA TECHNIQUE Une turbomachine du type USF (acronyme anglais de Unducted Single Fan, pour soufflante unique non carénée) comprend, d’amont en aval dans le sens d’écoulement des gaz à travers la turbomachine, une hélice tournante et un redresseur.
De manière générale, une hélice dite « classique » monoétage de type turbopropulseur ainsi que les doublets d’hélices contrarotatives sont chargées en partie haute des aubes, en maximisant le travail de cette partie de l’aube pour augmenter la déviation du flux. Cela permet en effet de mettre à profit la triangulation de vitesse en tête d’aube, qui est favorable à la poussée moteur. Par ailleurs, cela permet de minimiser les pertes induites de l’aube, c’est-à-dire les pertes générées par la répartition radiale de la charge de l’aube, qui peuvent être matérialisées par un tourbillon en tête d’aube et de façon générale par une modification de la triangulation du flux d’air, ce qui a tendance à réduire la poussée moteur.
La Demanderesse s’est aperçue du fait que le chargement de l’hélice en tête d’aube avait pour effet de charger également le redresseur en tête d’aube. L’augmentation de la charge signifie que la déviation augmente, que la giration résiduelle en sortie d’hélice augmente également et donc que le redresseur doit réaliser une forte déviation pour ré-axialiser le flux d’air. Cependant, la solidité d’un redresseur est plus faible dans cette zone de l’aube. Par solidité à un rayon donné du redresseur, on comprendra ici le rapport entre la corde de l’aube et la distance entre deux aubes adjacentes (la corde et la distance étant mesurées au niveau du rayon en question). Or, plus la solidité d’un redresseur est faible, moins le redresseur est capable de redresser le flux, ce qui implique une diminution des performances aérodynamiques, une augmentation du niveau de bruit d’un point de vue acoustique (en raison de l’interaction entre l’hélice et le redresseur en têtes d’aubes) et des contraintes mécaniques élevées dans le redresseur en tête d’aube.
Afin de supprimer le bruit en tête d’aubes non carénées, le document FR2938502 propose d’équiper les aubes de l’hélice d’ailettes de guidage. Toutefois, ce document porte sur une turbomachine comprenant des hélices contrarotatives, et non une hélice suivie d’un redresseur. De plus, la solution proposée a pour effet de dévier les tourbillons radialement à l’extérieur de l’aubage aval : par conséquent, l’application de cette solution à un ensemble de production de poussée comprenant un redresseur, statique, a pour effet de réduire la quantité de flux d’air redressée par le redresseur et donc les performances aérodynamiques de la turbomachine.
Un but de la présente demande est de remédier aux inconvénients précités, en proposant un redresseur capable d’améliorer les performances aérodynamiques de la turbomachine et de réduire le bruit généré par l’ensemble de production de poussée, sans pour autant augmenter les contraintes mécaniques en tête d’aube du redresseur.
Description détaillée de l’invention Glycolipide Comme mentionné précédemment, la composition selon l’invention comprend au moins un glycolipide.
On entend par « glycolipide », un composé formé d’un lipide sur lequel sont fixés un ou plusieurs composés glucidiques.
Glucolipides : Le ou les glycolipides peuvent être des glucolipides, qui comprennent une fraction glucose et peuvent être représentés par la formule générale (I) suivante : (I) dans laquelle : - R 1 représente un atome d’hydrogène ou un cation, - p désigne un nombre entier allant de 1 à 4, et - q désigne un nombre entier allant de 4 à 10, de préférence égal à 6.
Les méthodes de fermentation appropriées sont passées en revue par M. Schmidt dans son doctorat (thèse (1990), Université technique de Braunschweig, et par Schulz et al. (1991) Z. Naturforsch 46C 197-203.). Les glucolipides sont récupérés du bouillon de fermentation via une extraction par solvant en utilisant de l’éther éthylique ou un mélange de dichlorométhane: méthanol ou de chloroforme: méthanol.
Finalement, ce dispositif a été retiré de la vente en France le 18 septembre 2017 par décision de la ministre des solidarités et de la santé, puis au niveau mondial.
Différentes alternatives à la ligature chirurgicale des trompes ou au procédé ESSURE ® décrit ci-dessus existent et font notamment appel à un traitement localisé par radiofréquence pour provoquer des lésions thermiques des tissus à l’entrée des trompes afin de les obturer pour empêcher la fécondation des ovules par un spermatozoïde dans les trompes.