INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le système de conditionnement thermique 100 décrit, une unité électronique de contrôle 50 reçoit des informations de différents capteurs, non représentés, mesurant notamment les caractéristiques physiques du fluide réfrigérant en divers points du circuit. L’unité électronique de contrôle reçoit également des consignes émises par les occupants du véhicule, comme par exemple la température souhaitée à l’intérieur de l’habitacle. L’unité électronique de contrôle met en œuvre des lois de contrôle permettant le pilotage des différents actionneurs, afin d’assurer le contrôle du système de conditionnement thermique 100 de façon à assurer les consignes reçues. L’unité électronique de contrôle 50 met notamment en œuvre le procédé selon l’invention.
Le dispositif de compression 7 peut être un compresseur électrique, c'est-à-dire un compresseur dont les pièces mobiles sont entrainées par un moteur électrique 6. Le dispositif de compression 7 comporte un côté aspiration du fluide réfrigérant à basse pression, encore appelé entrée 7a du dispositif de compression, et un côté refoulement du fluide réfrigérant à haute pression, encore appelé sortie 7b du dispositif de compression 7. Les pièces mobiles internes du compresseur 7 font passer le fluide réfrigérant d’une basse pression, ou pression d’aspiration Pr_s, côté entrée 7a, à une haute pression, ou pression de refoulement Pr_d, côté sortie 7b. Après détente dans un ou plusieurs dispositifs de détente, le fluide réfrigérant revient à l’entrée 7a du compresseur 7 et recommence un nouveau cycle thermodynamique.
Le circuit de fluide réfrigérant 10 forme un circuit fermé dans lequel peut circuler le fluide réfrigérant. Le circuit de fluide réfrigérant 10 est étanche lorsque celui çi est dans un état nominal de fonctionnement, c’est-à-dire sans défaut ou fuite. Chaque point de raccordement du circuit 10 permet au fluide réfrigérant de passer dans l’une ou l’autre des portions de circuit se rejoignant à ce point de raccordement. La répartition du fluide réfrigérant entre les portions de circuit se rejoignant en un point de raccordement se fait en jouant sur l’ouverture ou la fermeture de vannes d’arrêt, clapets anti-retour ou dispositif de détente compris sur chacune des branches. Autrement dit, chaque point de raccordement est un moyen de redirection du fluide réfrigérant arrivant à ce point de raccordement. Des vannes d’arrêt et les clapets antiretour permettent ainsi de diriger sélectivement le fluide réfrigérant dans les différentes branches du circuit de réfrigérant, afin d’assurer différents modes de fonctionnement, comme il sera décrit ultérieurement.
Le fluide réfrigérant utilisé par le circuit de fluide réfrigérant 1 est ici un fluide chimique tel que le R1234yf. D’autres fluides réfrigérants peuvent aussi être employés, comme par exemple le R134a, le R290 ou le R744.
On entend par flux d’air intérieur Fi un flux d’air à destination de l’habitacle du véhicule automobile. Ce flux d’air intérieur peut circuler dans une installation de chauffage, ventilation et/ou climatisation, souvent désignée par le terme Anglais « HVAC » signifiant « Heating, Ventilating and Air Conditioning ». Cette installation n’a pas été représentée sur les différentes figures. Un groupe moto-ventilateur, non représenté, peut être activé afin d’augmenter si nécessaire le débit du flux d’air intérieur Fi.
On a représenté sur la un système de conditionnement thermique 100 comprenant: - un circuit 20 de liquide caloporteur configuré pour faire circuler un liquide caloporteur, - un circuit de fluide réfrigérant 10 comportant : -- une boucle principale A comprenant successivement selon un sens d’écoulement du fluide réfrigérant: --- un compresseur 7 configuré pour être entrainé par un moteur électrique 6, le compresseur 7 étant configuré pour faire passer le fluide réfrigérant d’une pression d’aspiration Pr_s à une pression de refoulement Pr_d, --- un premier échangeur 1 de chaleur configuré pour fournir une puissance thermique Pw1 à un fluide caloporteur F1, --- un premier détendeur 31, --- un deuxième échangeur de chaleur 2 agencé conjointement sur le circuit de fluide réfrigérant 10 et sur le circuit de liquide caloporteur 20 de façon à recevoir une puissance thermique Pw2 du liquide caloporteur, -- une première branche de dérivation B permettant au fluide réfrigérant en sortie du compresseur 7 de rejoindre le deuxième échangeur 2 en contournant le premier échangeur 1 et le premier détendeur 31, la première branche de dérivation B comprenant un deuxième détendeur 32, - Une unité électronique de contrôle 50 configurée pour mettre en œuvre le procédé de contrôle qui va être décrit en détail ci-dessous.
Le premier échangeur de chaleur 1 est configuré pour échanger de la chaleur avec le fluide caloporteur F1. Le premier échangeur de chaleur 1 peut fonctionner en condenseur. La chaleur de condensation du fluide réfrigérant est transférée au fluide caloporteur F1. Une puissance thermique Pw1 est ainsi fournie au fluide caloporteur F1.
Le deuxième échangeur 2 de chaleur est un échangeur bifluide. Autrement dit, le deuxième échangeur 2 de chaleur comprend un premier compartiment parcouru par le fluide réfrigérant et un deuxième compartiment parcouru par le liquide caloporteur. Les deux compartiments sont étanches et peuvent réaliser un échange thermique. L’échangeur bifluide comprend une entrée et une sortie de fluide réfrigérant, ainsi qu’une entrée et une sortie de liquide caloporteur. Au sein du deuxième échangeur 2, le fluide réfrigérant peut ainsi recevoir du liquide caloporteur une puissance thermique Pw2. Un élément chauffant 22, par exemple un élément chauffant électrique, peut être disposé sur le circuit de liquide caloporteur 20 afin de chauffer selon certaines conditions de fonctionnement le liquide caloporteur. Une puissance thermique Pw2 est ainsi transférée du liquide caloporteur vers le fluide réfrigérant au sein du deuxième échangeur 2. L’élément chauffant 22 est optionnel.
Chaque détendeur du système de conditionnement thermique 100 est un dispositif de détente du fluide réfrigérant. Chaque détendeur est configuré pour faire varier une section de passage du fluide réfrigérant. Chaque détendeur comprend une entrée de fluide réfrigérant et une sortie de fluide réfrigérant. La sortie et l’entrée sont reliées fluidiquement par un canal. Un obturateur mobile permet de contrôler la section de passage du canal, c’est-à-dire la surface de passage offerte au fluide réfrigérant. Le détendeur est par exemple un détendeur électronique, c’est-à-dire que l’obturateur mobile est actionné par un moteur électrique commandé par un module électronique de contrôle. La position de l’obturateur mobile peut être contrôlée en boucle fermée, c’est-à-dire que la position de l’obturateur mobile est mesurée et ajustée en temps réel de façon à atteindre une consigne de position. La section de passage du fluide réfrigérant peut être ajustée de manière continue entre une position de fermeture et une position d’ouverture maximale. Le module électronique de contrôle de chaque détendeur peut être intégré au détendeur correspondant. Selon une variante, l’unité électronique de contrôle 50 peut aussi assurer la commande et le contrôle de chaque détendeur.
Le premier détendeur 31 est configuré pour faire varier la section de passage de fluide réfrigérant dans la portion de circuit située en aval du premier échangeur 1 et en amont du deuxième point de raccordement 12. Le deuxième détendeur 32 est configuré pour faire varier une section de passage du fluide réfrigérant dans la première branche de dérivation B.
Selon un exemple de mise en œuvre, le système de conditionnement thermique 100 est un système de condition thermique pour véhicule automobile.
Le fluide caloporteur F1 est, dans le mode de réalisation de la , un flux d’air intérieur Fi à un habitacle d’un véhicule automobile. Le premier échangeur 1 de chaleur est disposé dans l’installation de chauffage, ventilation et/ou climatisation.
Le deuxième échangeur de chaleur 2 est ici couplé thermiquement avec un élément 25 d’une chaine de traction du véhicule. Le couplage thermique est réalisé par l’intermédiaire du liquide caloporteur du circuit de liquide caloporteur 20. Pour cela, le liquide caloporteur circulant dans le circuit 20 de liquide caloporteur réalise un échange thermique avec l’élément 25 de la chaine de traction du véhicule.
Le deuxième échangeur de chaleur 2 permet ainsi d’absorber de la chaleur de l’élément 25 de la chaine de traction du véhicule. La chaleur dissipée par le fonctionnement de l’élément 25 est transférée au liquide caloporteur du circuit 20. Suivant les conditions de fonctionnement, la température de l’élément 25 peut être maintenue dans une limite acceptable, ou la chaleur absorbée peut être transférée à un autre organe dans le but de chauffer cet autre organe.
De façon avantageuse, le filetage de la vis épaulée (VE) est différent de chaque côté avec un filetage à gauche et un filetage à droite pour limiter les risques de desserrements
De façon avantageuse, l’assise (ASS) et le cadre d’assise (CA) sont conçus de façon à pouvoir accéder par l’intérieur à l’articulation double rotative (AD) et à visser ou dévisser la vis épaulée (VE) de chaque côté.
De façon avantageuse, le premier élément (AA) de l’articulation double rotative (AD), le deuxième élément (AB) de l’articulation double rotative (AD) et le troisième élément (AC) de l’articulation double rotative (AD) comportent des secteurs (SA, SB, SC) représentant plusieurs dizaines de degrés d’angle.
L’intérêt est de pouvoir réaliser les trois éléments en injection plastique. Si les secteurs n’étaient que de quelques degrés ou sous forme de fines lames, il faudrait typiquement les réaliser en acier.
De façon avantageuse, l’articulation (AD) est hermaphrodite c’est-à-dire que les deux éléments de l’articulation en vis-à-vis comporte à la fois des secteurs angulaires (SA, SB, SC) et des logements angulaires en creux (CA, CB, CC), que le premier élément (AA) comporte des secteurs angulaires (SA) qui pénètrent dans le deuxième élément (AB), que le deuxième élément (AB) comporte des secteurs angulaires (SB) qui pénètrent dans le premier élément (AA) et dans le troisième élément (AC) et que le troisième élément (AC) comporte des secteurs angulaires (SC) qui pénètrent dans le deuxième élément (AB).
Ceci est illustrée dans les deux vues éclatées et .
Dans ce mode de réalisation, le premier ensemble (A) comporte deux premiers éléments (AA) de deux articulations doubles (AD), une de chaque côté et une paire de pieds arrière (PR) reliés par une barre transversale (BT), un deuxième ensemble comportant deux deuxièmes éléments (AB) de deux articulations doubles (AD), une de chaque côté, un cadre d’assise (CA) et une assise (AS) intégrée ou non au cadre d’assise (CA) et deux éléments (BB) de deux articulations simples (AS), une de chaque côté, un troisième ensemble (C) comportant deux troisièmes éléments (AC) de deux articulations doubles (AD), une de chaque côté, deux montants de dossier (MD) et un dossier (DO) intégré ou non aux montants de dossier (MD) et un quatrième ensemble (D) comportant deux éléments (BD) de deux articulations rotatives simples (AS) et une paire de pieds avant (PV) reliés par une barre transversale (BT).
Dans ce mode de réalisation les secteurs (SA, SB, SC) sont de 60° et viennent se positionner dans des logements creux (CA, CB, CC) en regard de 170°, ce qui autorise et limite la rotation à 110°.
De façon avantageuse, la valeur de la limitation d’angle entre le dossier (D) et les pieds arrière (PR) est égale à la somme de la valeur de la limitation d’angle entre le dossier (D) et l’assise (A) et de la valeur de la limitation d’angle entre l’assise (A) et les pieds arrière (PR).
Ainsi pendant le dépliage de la chaise (1) avec une limitation de l’angle entre le dossier (D) et les pieds arrière (PR), en ouvrant la chaise par rotation entre le dossier (D) et les pieds arrière (PR), l’assise (A) vient se mettre en position à la valeur d’angle attendue.
Cette valeur d’angle attendue est classiquement à la bissectrice de l’angle entre le dossier (D) et les pieds arrière (PR) avec des valeurs d’angles typiquement entre 180° et 240°, correspondant à des angles entre le dossier (D) et l’assise (A) de 90 à120°.
Cependant on peut choisir effectivement un angle entre l’assise (A) et les pieds arrière (PR) différent de l’angle entre l’assise (A) et les pieds arrière (PR).
Au moment du pliage de la chaise (1), l’assise (A) a un degré de liberté en rotation mais elle est de toute façon positionnée dans l’angle formé par le dossier (D) et les pieds arrière (PR) et en configuration finale le dossier (D) et les pieds arrière (PR) étant en position parallèle, l’assise (A) vient se positionner parallèlement entre le dossier (D) et les pieds arrière (PR) comme illustré sur la et la .
Dans ce cas le pliage-dépliage de chacun des éléments par rapport à l’ensemble (B) comportant l’assise (ASS) est indépendant.
De façon avantageuse, le pliage-dépliage du premier ensemble (A) avec le deuxième ensemble (B) et le pliage-dépliage du troisième ensemble (C) avec le deuxième ensemble (B) sont mécaniquement liés.
De façon avantageuse, la chaise (1) comporte un dispositif (d1) bissecteur, c’est-dire moyen quand trois ensembles (A, B, C) sont articulés sur un même axe pivot d’obliger un ensemble (B) d’être à la bissectrice des deux autres (A, C)
De manière particulièrement avantageuse, on peut prévoir que le premier générateur de micro-ondes et le premier guide d’ondes étant configurés de manière à produire une augmentation progressive de la température le long de la première partie du corps de chauffe et le deuxième générateur de micro-ondes et le deuxième guide d’ondes étant configurés de manière à maintenir une température cible constante le long de la deuxième partie du corps de chauffe, à l’étape b), les granulats et/ou les agrégats d’enrobé sont soumis à l’augmentation progressive de la température le long de la première partie du corps de chauffe puis sont maintenus à la température cible le long de la deuxième partie du corps de chauffe.
Ladite première partie constitue une zone amont de montée en température, tandis que la deuxième partie constitue une zone aval de maintien à une température cible. La zone amont de montée en température peut amener les granulats et/ou agrégats d’enrobé à ladite température cible.
En outre, on peut envisager d’utiliser deux ou plus de deux fours à micro-ondes disposés en série pour chauffer les granulats et/ou agrégats d’enrobé. Par exemple, un premier four peut être utilisé pour chauffer les granulats et/ou agrégats d’enrobé avec un premier profil de température, par exemple une montée en température, et le deuxième four peut être utilisé pour chauffer les granulats et/ou agrégats d’enrobé avec un deuxième profil de température, par exemple un maintien d’une température de chauffage. Le deuxième four est alimenté par les granulats et/ou agrégats d’enrobé chauffés dans le premier four et extraits de celui-ci.
En pratique, le procédé de production de l’enrobé à chaud comporte d’autres étapes intervenant avant ou après le chauffage des granulats et/ou des agrégats d’enrobé dans le four à micro-ondes 2.
- avant leur introduction dans le corps de chauffe 4 du four, les granulats et/ou les agrégats d’enrobé sont préchauffés dans un dispositif de préchauffage 180 ( ),
- après l’étape c), les granulats et/ou les agrégats d’enrobé chauffés sont stockés, par exemple dans des trémies ( ),
- les granulats et/ou les agrégats d’enrobé chauffés sont acheminés vers un malaxeur (figures 1 et 2),
- les granulats et/ou les agrégats d’enrobé chauffés sont malaxés avec du liant hydrocarboné (figures 1 et 2),
- les granulats et/ou les agrégats d’enrobé chauffés sont malaxés avec des fillers (figures 1 et 2),
- les granulats et/ou les agrégats d’enrobé chauffés sont malaxés avec des additifs (figures 1 et 2),
- les granulats et/ou les agrégats d’enrobé chauffés par le four 2 à micro-ondes sont malaxés avec d’autres granulats et/ou agrégats d’enrobé chauffés par un dispositif de traitement thermique à énergie fossile 185 ( ),
- on mesure la température des granulats et/ou les agrégats d’enrobé présents à l’intérieur du four à micro-ondes 2, par exemple à l’aide d’un pyromètre infrarouge.
De manière générale, on prévoit, lorsque les granulats et/ou agrégats d’enrobé sont préchauffés, que les gaz libérés lors du chauffage des granulats et/ou agrégats d’enrobé dans le four 2 sont recirculés vers le dispositif de préchauffage.
Dans la suite, deux modes de réalisation du procédé selon l’invention sont décrits en référence aux figures 1 et 2. Sur ces figures, les transferts de matériau avant et après chauffage sont représentés par des flèches en traits pleins. Les transferts de gaz chauds sont représentés par des traits en pointillés. Ils utilisent le premier exemple de réalisation du four à micro-ondes décrit ci-dessus.
On peut également citer les pigments de TiO 2 dopés par au moins un métal de transition tel que le fer, le zinc, le manganèse et plus particulièrement le manganèse. De préférence lesdits pigments dopés sont sous forme de dispersion huileuse. L’huile présente dans la dispersion huileuse est de préférence choisie parmi les triglycérides dont ceux des acides capriques/capryliques. La dispersion huileuse de particules d’oxyde de titane peut comporter en plus un ou plusieurs agents dispersants comme par exemple un ester de sorbitan comme l’isostéarate de sorbitan, un ester d’acide gras et de glycérol polyoxyalkyléné comme le TRI-PPG3 MYRISTYLETHER CITRATE et le POLYGLYCERYL-3 POLYRICINOLEATE. De préférence, la dispersion huileuse de particules d’oxyde de titane comporte au moins un agent dispersant choisi parmi les esters d’acide gras et de glycérol polyoxyalkyléné. On peut citer plus particulièrement la dispersion huileuse de particules de TiO2 dopées au manganèse dans le triglycéride d’acide caprique/caprylique en présence de TRI-PPG-3 MYRISTYLETHER CITRATE et le POLYGLYCERYL-3-POLYRICINOLEATE et SORBITAN ISOSTERATE de nom INCI : TITANIUM DIOXIDE (and) TRI-PPG-3 MYRISTYLETHER CITRATE (and) POLYGLYCERYL-3 RICINOLEATE (and) SORBITAN ISOSTEARATE comme le produit vendu sous le nom commercial OPTISOL TD50 ®par la société CRODA.
Les pigments d'oxyde de zinc enrobés sont par exemple - ceux commercialisés sous la dénomination "Nanogard Zinc Oxide FN®" par la société Nanophase Technologies (en dispersion à 40 % dans le Finsolv TN®, benzoate d’alcools en C 12 -C 15 ). - ceux commercialisés sous la dénomination "Nanox Gel TN®" par la société Elementis (ZnO dispersé à 55 % dans du benzoate d'alcools en C12-C15 avec polycondensat d'acide hydroxystéarique).
On peut également citer les mélanges d'oxydes métalliques, notamment de dioxyde de titane et de dioxyde de cérium, dont le mélange équipondéral de dioxyde de titane et de dioxyde de cérium enrobés de silice, vendu par la société IKEDA sous la dénomination "SUNVEIL A®" ou enrobé d'alumine, de silice et de glycérine tel que le produit "M 211®" vendu par la société SACHTLEBEN PIGMENTS.
Selon l'invention, les pigments d'oxyde de titane, enrobés ou non enrobés, sont particulièrement préférés, en particulier les pigments d'oxyde de titane, enrobés d'alumine et de stéarate d'aluminium tels que les produits "MICROTITANIUM DIOXIDE MT 100 T®, MICRO TITANIUM DIOXIDE MT-100 T V®, MT 100 TX®, MT 100 Z®, MT-01®" de la société TAYCA, les produits "Solaveil CT-10 W®" et "Solaveil CT 100®" de la société UNIQEMA et le produit " Eusolex T-AVO®" de la société MERCK.
Les filtres UV inorganiques peuvent être présents dans la composition selon l’invention à une teneur allant de 0,1 % à 60 % en poids, et en particulier de 5 % à 30 % en poids par rapport au poids total de la composition.
Charges [00136] Les compositions conformes à l’invention peuvent également comprendre au moins une charge permettant, notamment, de leur conférer des propriétés complémentaires de matité, de couvrance, de tenue et/ou de stabilité améliorée.
[00137] Par « charge », il faut comprendre les particules incolores ou blanches, solides de toutes formes, qui se présentent sous une forme insoluble et dispersée dans le milieu de la composition. Elles permettent de conférer du corps ou de la rigidité à la composition et/ou de la douceur, et de l’uniformité au maquillage.
Les charges peuvent être inorganiques ou organiques.
De préférence, elles peuvent seront choisies parmi les charges naturelles ou d’origine naturelle.
Par « composé d’origine naturelle », on entend un composé naturel ayant subi un ou des traitements chimiques ou industriels annexes, engendrant des modifications n’affectant pas les qualités essentielles de ce composé et/ou un composé comprenant majoritairement des constituants naturels ayant ou non subi des transformations. A titre d’exemple non limitatif de traitement chimique ou industriel annexe engendrant des modifications n’affectant pas les qualités essentielles d’un composé naturel, on peut mentionner ceux autorisés par les organismes de contrôle tels qu’Ecocert (Référentiel des produits cosmétiques biologiques et écologiques, janvier 2003) ou définis dans les manuels reconnus dans le domaine, tels que « Cosmetics and Toileries Magazine », 2005, vol. 120, 9: 10.
La première couche d’émail 11 est représentée sous forme hachurée pour la clarté de la figure, mais elle est généralement noire (après cuisson). Elle peut aussi présenter par endroits des dégradés de points à visée esthétique. Elle se présente ici sous la forme d’une bande périphérique.
Dans le mode de réalisation de la , la deuxième couche d’émail 12, représentée en noir, est déposée uniquement aux quatre coins de la première feuille de verre.
Comme représenté en , la deuxième couche d’émail 12 s’étend, depuis les bords de la première feuille de verre 1, jusqu’à une distance d, par exemple de l’ordre de 2 à 3 cm. La distance est à ajuster en fonction des zones où les transferts d’émail risquent de se produire.
Dans le mode de réalisation de la , la deuxième couche d’émail 12 est également déposée sur les bords de la première feuille de verre, formant ainsi un cadre périphérique, mais de plus petite taille que le cadre de la première couche d’émail. D’autres variantes sont bien évidemment possibles, dans lesquels par exemple seulement une partie des bords est revêtue de la deuxième couche d’émail.
Des feuilles de verre de 2,1 mm d’épaisseur ont été revêtues par sérigraphie d’une première couche d’émail (Ferro 14303) à base de silicate de bismuth et de sodium d’une épaisseur humide de 20 µm, selon la configuration présentée en .
Dans un essai comparatif, la feuille de verre ainsi revêtue a ensuite subi un séchage puis un traitement de pré-cuisson à 640°C pendant 180 secondes, puis enfin une étape de bombage (640°C, 600 secondes) par gravité avec une feuille de verre supplémentaire de 2,1 mm d’épaisseur posée sur la première feuille de verre, côté émail. Aucune poudre intercalaire n’a été interposée entre les deux feuilles de verre. Pendant le bombage, une force de 5 N a été appliquée sur les coins. Après bombage, un transfert d’émail vers la feuille de verre supplémentaires a été observé au niveau de coins, ainsi que des casses.
Dans un essai selon l’invention, une deuxième couche d’émail a été déposé par impression numérique sur la périphérie (comme représenté en ) de la première couche d’émail encore humide, jusqu’à une distance de 2 à 3 cm des bords. L’encre utilisée était à base de borosilicate de bismuth et de zinc. Après séchage, pré-cuisson et bombage, réalisés dans les mêmes conditions que pour l’essai comparatif, aucun transfert d’émail et aucune casse n’ont été observés.
Procédé de production industrielle d’anhydrite artificielle La présente invention concerne de manière générale le domaine de la production d’anhydrite artificielle.
Elle concerne plus particulièrement un procédé de production industrielle d’anhydrite artificielle utilisant un dispositif de traitement thermique à micro-ondes.