INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La composition selon l’invention a été obtenue selon l’exemple 1.
La composition testée a été conservée à 4°C (T4°C) et à température ambiante (Tambiante c’est-à-dire entre 18°C et 25°C, notamment environ 21°C). Au début de l’étude (T0) et à intervalle de temps régulier (T1mois, T2mois, T3mois, T6mois, T12mois et T16mois), la composition est prélevée et étalée sur une gélose MRS (Man Sharp Rugosa). Les géloses sont incubées dans des jarres anaérobies à 37°C pendant 3 jours, puis les colonies sont comptées. Les résultats sont exprimés en UFC (unités formant des colonies) par gramme de composition dans le tableau 1 ([Table 1]).
[ Table 1] Composition selon l’invention (UFC/g) T0 T 1mois T 2mois T 3mois T6mois T12mois T16mois T à 4°C 2.25 10 7 2,1.10 7 1,9.10 7 2,3.10 7 5,6.10 7 1,1.10 7 2.2 10 7 T ambiante 2.25 10 7 1,5.10 7 2,8.10 7 1,8.10 7 1,7.10 7 2,3.10 6 1.1 10 5
La composition testée selon l’invention présente un bon maintien de la viabilité de la souche de bactérie vivante grâce à la présence de molécules liposolubles et lipodispersées à chaine linéaire en quantité suffisante.
Exemple 3 : études comparatives avec ajout de deux molécules à chaine linéaire selon l’invention
(kk) L’épilepsie ;
(ll) Une fibrose, par exemple fibrose hépatique ou pulmonaire ;
(mm) Une maladie ou une affection fongique, par exemple le muguet ;
(nn) Une maladie ou affection métabolique, par exemple, l'obésité, l'anorexie, les diabètes, les diabètes de Type I ou de Type II ;
(oo) Un/Des ulcère(s), par exemple, ulcération gastrique ou ulcération cutanée ;
(pp) Une peau sèche ;
(rr) Un choc cytokinique ;
(ss) Une surdité, perte ou déficience auditive ;
(tt) Un métabolisme lent ou rapide (c-à-d plus lent ou plus rapide que la moyenne pour le poids, le sexe et l'âge du sujet) ;
(uu) Un trouble de la conception, par exemple infertilité ou faible fertilité ;
(vv) Un ictère ;
(ww) Une éruption cutanée ;
(xx) Une maladie de Kawasaki ;
(yy) Une maladie de Lyme ;
(zz) Une allergie, par exemple aux noix, à l'herbe, au pollen, aux acariens, à la fourrure de chat ou de chien ou aux squames ;
Grâce à l’agencement particulier de cet élément de verrouillage 16, lorsque l’élément de fixation 9 passe de l’état ouvert à l’état fermé, l’élément de verrouillage 16 passe simultanément de la position libre à la position de blocage.
Avantageusement, l’élément de verrouillage 16 et l’unité de filtration 4 sont superposés lorsque l’unité de filtration est placée dans le dispositif de maintien dans l’état fermé. Ainsi, lors de la filtration, l’unité de filtration souple tend à gonfler et exerce une pression sur la languette 18 de l’élément de verrouillage 16. Cette pression assure que l’ergot 19 reste engagé dans l’orifice 17 tout au long de la filtration.
En lien avec les figures 1 et 3, chacune des première et deuxième plaques 2,3 comprennent sur leur face interne des cavités 20,21,22,23 configurées pour recevoir des tubes d’entrée 24 et sortie 25 de l’unité de filtration 4.
Les termes « interne » et « externe » sont définis par rapport au dispositif de maintien dans l’état fermé. La face interne d’une plaque est tournée vers l’intérieur du dispositif de maintien. La face externe d’une plaque est la face visible de l’extérieur.
Plus particulièrement, la première plaque 2 comprend une première cavité 20 et une deuxième cavité 21 conçues pour recevoir le tube d’entrée 24 et le tube de sortie 25 de l’unité de filtration 4, respectivement. La deuxième plaque 3 comprend une troisième cavité 22 et une quatrième cavité 23 conçues pour recevoir le tube d’entrée 24 et le tube de sortie 25 de l’unité de filtration 4, respectivement. La troisième cavité 22 et la quatrième cavité 23 sont en vis-à-vis avec la première cavité 20 et de la deuxième cavité 21, respectivement, lorsque le dispositif de maintien est dans l’état fermé.
Les cavités 20,21,22,23 permettent de maintenir serrée l’unité de filtration 4 entre la première plaque 2 et la deuxième plaque 3 sans comprimer les tubes d’entrée 24 et de sortie 25. Ainsi, le fluide s’écoule dans l’unité de filtration 4 même lorsque l’unité de filtration est maintenue serrée dans le dispositif de maintien.
Afin de faciliter la mise en place et la tenue de l’unité de filtration dans le dispositif de maintien, l’une des première plaque 2 ou deuxième plaque 3 comprend au moins une saillie 26,27,28,29 coopérant avec au moins une encoche 30,31,32,33 prévue sur l’autre de la première plaque 2 ou deuxième plaque 3.
Selon la , une première paire de saillies 26,27 est agencée sur la première plaque 2 et encadre la première cavité 20 prévue pour recevoir le tube d’entrée 24 de l’unité de filtration 4. La première plaque 2 comprend en outre une deuxième paire de saillies 28,29 encadrant la deuxième cavité 21 prévue pour recevoir le tube de sortie 25 de l’unité de filtration 4.
Une première paire d’encoches 30,31 encadre la troisième cavité 22 et fait face à la première paire de saillies 26,27. De plus, une deuxième paire d’encoches 32,33 encadrent la quatrième cavité 23 et fait face à la deuxième paire de saillies 28,29.
Avantageusement, la face interne de la première plaque 2 ou la deuxième plaque 3 comprend une empreinte 34 de l’unité de filtration 4. Cette empreinte 34 marque l’emplacement de l’unité de filtration 4 dans le dispositif de maintien 1 et aide l’utilisateur à positionner correctement l’unité de filtration 4.
Sur la , la face interne de la première plaque 2 comprend une empreinte 34 de l’unité de filtration.
Avantageusement, le dispositif de maintien 1 est transparent afin de visualiser l’écoulement du fluide dans l’unité de filtration.
Le dispositif de maintien est réalisé dans un matériau thermoplastique rigide tel que le polycarbonate ou un copolymère d’acrylonitrile butadiène styrène.
Selon une réalisation, les éléments du dispositif de maintien 1, à savoir la première plaque 2, la deuxième plaque 3 et l’élément de fixation 9, est réalisé par moulage par injection puis assemblés entre eux. La broche 8 est avantageusement en métal.
Comme montré sur les figures 2 et 5, les faces externes de la première plaque 2 et de la deuxième plaque 3 comprennent chacune une pluralité d’évidements 35,36, respectivement. Ces évidements assurent une bonne rigidité et résistance à la pression en minimisant la quantité de matière du dispositif de maintien.
On décrit ci-dessous l’utilisation du dispositif de maintien des figures 1 à 5.
for each :
while & !p.stable do
InterpolationFermeture( )
if TestCollision then
p.parent.StabilizeRecursively()
p.stable true
end while dans lequel :
- InterpolationFermeture(valeur) est une fonction d’interpolation linéaire entre l’état initial (InterpolationFermeture(0)) et l’état de préhension (InterpolationFermeture(1)) comme décrit ci-avant,
- StabilizeRecursively détermine l’arrêt de toutes les phalanges antérieures dans un doigt donné,
- & est l’opérateur logique ET, et ! l’opérateur logique de négation.
5.3. Intention de saisie Il est maintenant fait référence aux figures 3 et 4, qui décrivent un exemple alternatif de mise en œuvre du procédé décrit à la . Dans cet exemple, le procédé représenté à la comprend une étape de détermination E2 d’une intention de l’utilisateur de saisir l’objet 120 avec la main virtuelle 100 qu’il commande.
Lorsque l’environnement virtuel dans lequel évolue la main virtuelle 100 comprend plusieurs objets, le procédé dans cet exemple permet de déterminer pour quel objet parmi la pluralité d’objets compris dans l’environnement virtuel construire le troisième jeu de paramètres 40 et le quatrième jeu de paramètres 60. Pour ce faire, le procédé met en œuvre, au préalable de l’étape de détermination E4 du troisième jeu de paramètres 40, une étape de détermination E2, pour un objet donné, d’un paramètre d’intention 20 représentatif de l’intention de l’utilisateur de saisir ledit objet. Cette étape, comme la transition de la main virtuelle 100 décrite ci-avant, est réalisée sans avoir besoin d’instruction spécifique de l’utilisateur. Cela améliore l’immersion de celui-ci dans l’environnement virtuel.
L’étape de détermination E2 comprend une étape E20 de détermination d’un paramètre d’intention 20 associée à l’objet 120 et une étape E22 de détermination de la satisfaction d’une condition d’intention 22 sur la base de ce paramètre d’intention 20.
L’étape E20 est réalisée en fonction du premier jeu de paramètres 10 et du deuxième jeu de paramètres 12. De fait, une valeur du paramètre d’intention 20 déterminée dans l’étape E20 est associée à l’objet 120 relatif au deuxième jeu de paramètres 12. La valeur du paramètre d’intention 20 est représentative d’une probabilité d’intention de l’utilisateur de saisir ledit objet 120 avec ladite main virtuelle 100. Différentes méthodes de détermination de cette valeur du paramètre d’intention 20 seront décrites ci-après.
L’étape E22 détermine la satisfaction, par les valeurs des paramètres d’intention 20 associées à l’objet 120 précédemment déterminées, d’une condition d’intention 22. Lorsque la condition d’intention 22 est satisfaite, cela déclenche l’étape E6 de détermination du troisième jeu de paramètres 20 décrite ci-avant en fonction de premier de paramètres 10 et du deuxième jeu de paramètres 12 dont les données d’intention 20 satisfont la condition d’intention 22.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’organe de guidage en creux délimite l’ouverture de passage prévue sur la partie de mélange, et l’organe de guidage saillant est configuré pour être introduit dans ladite ouverture de passage.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le dispositif de moussage de lait comporte en outre un dispositif de réglage de débit d’air configuré pour régler un débit d’air s’écoulant dans le conduit d’amenée d’air. Une telle configuration du dispositif de moussage de lait selon la présente invention, et plus particulièrement la présence du dispositif de réglage de débit d’air, permet à un utilisateur d’adapter la consistance de la mousse de lait obtenue en fonction de ses souhaits. L’utilisateur peut par exemple régler le débit d’air introduit dans la chambre de mélanger afin d’obtenir une mousse de lait plus ou moins ferme.
b) un groupe alkyle saturé linéaire en C 1 -C 4 ou en C 3 -C 4 ramifié facultativement substitué par un ou plusieurs groupes, qui peuvent être identiques ou différents, choisis parmi i) -OR 3, plus préférentiellement non substitué ;
b) un groupe hydrocarboné saturé linéaire en C 1 -C 10 ou ramifié en C 3 -C 10 ou cyclique en C 3 -C 8 comme en C5 -C6 , facultativement substitué par un ou plusieurs groupes, qui peuvent être identiques ou différents, choisis parmi :
iv) un groupe aryle en C 5 -C 12 , facultativement substitué par un ou plusieurs hydroxyles et/ou par un ou plusieurs radicaux alcoxy en C 1 -C 4 ;
b) un groupe alkyle saturé linéaire en C 1 -C 4 ou ramifié en C 3 -C 4 tel que méthyle ou éthyle.
R 1 est un atome d'hydrogène ; et
Le seuil de régénération dynamique I DCdynmin est choisi par l’utilisateur du procédé. Il correspond à une valeur minimale acceptable du courant continu d’alimentation I DCdyn de l’onduleur lorsque le moteur 12 est dans une situation virtuelle dynamique, c'est-à-dire une situation imaginaire dans laquelle seule une évolution du courant alternatif d’alimentation du moteur est prise en compte.
Avec P dyn : la puissance de magnétisation du stator du moteur, exprimée en Watt. La puissance de magnétisation P dyn est positive lorsque l’énergie magnétique du stator augmente, c'est-à-dire lors de la magnétisation, et négative lorsque l’énergie magnétique du stator diminue, c'est-à-dire lorsqu’il y a démagnétisation.
V DC : la tension d’alimentation de l’onduleur, exprimée en Volt.
I DCdyn : le courant continu d’alimentation de l’onduleur, exprimé en Ampère, en situation dynamique. Le courant continu d’alimentation I DCdyn est négatif lorsque la puissance de magnétisation P dyn est négative, et positive lorsque la puissance de magnétisation P dyn est positive.
Le seuil de régénération dynamique I DCdynmin est choisi négatif.
Le principe général du procédé est de déterminer, dans la première étape de détermination E1, le courant alternatif d’alimentation du moteur en situation virtuelle statique de sorte que le courant continu d'alimentation I DCstat de l'onduleur soit notamment supérieur ou égal au seuil de régénération statique I DCstamin , puis de modifier, uniquement et si nécessaire, la valeur intermédiaire du courant d'axe direct I dstat du courant alternatif d'alimentation du moteur 12 en situation virtuelle statique de sorte que le courant continu d'alimentation I DCdyn de l'onduleur en situation virtuelle dynamique soit inférieur ou égal au seuil de régénération dynamique I DCdynmin . Ainsi, la valeur intermédiaire du courant d’axe de quadrature I qstat devient la valeur cible du courant d'axe de quadrature I qcible . En effet, le couple moteur T12 étant principalement contrôlé par le courant d'axe de quadrature, il n’est pas possible de modifier la valeur de ce courant sans faire varier le couple moteur T12. Il est par contre possible de contrebalancer au moins partiellement le courant régénératif produit par une diminution du courant d'axe de quadrature par une augmentation simultanée du courant d'axe direct de manière à contenir la somme des deux. Finalement, il est ainsi possible de garantir que le courant continu d’alimentation I DC de l’onduleur en situation réelle est supérieur ou égal au seuil de régénération global I DCmin , c'est-à-dire :
6361 gttaaatctg atggggtcag tcaatcaaat attaatgcac agaaattaat tgcataccca
6421 ataactgttc ccccccttcc cgaacaagct gaaatcgttc gccgcgtcga gcaactcttc
6481 gcctacgccg acacaataga aaaacaggtc aacaacgcct tagcccgcgt caacaatctg
6541 acgcaatcca tcctggcaaa agcgttccgt ggtgaactca ccgcccagtg gcgggccgaa
6601 aacccggaat taatcagcgg tgaaaacagc gccgccgcgt tgctggagaa aatcaaagct
6661 gaacgcgcag ccagcggggg taaaaaagcc tcgcgtaaaa agtcctga
LOCUS M.EcoMII 2914 bp ds-DNA linear 09-NOV-2021 (SEQ ID NO: 10)
misc_feature 1..1620
CDS 1..1620
/label="Translation 1-1620"
misc_feature 1610..2914
Résumé Les modes de réalisation dans la présente demande proposent un ensemble télescopique et un mécanisme d’occlusion, permettant de réaliser l’automatisation de déploiements et retraits, afin d’améliorer l’efficacité des déploiements et retraits.
Premièrement, les modes de réalisation dans la présente demande proposent un ensemble télescopique, incluant :
Un arbre rotatif, à la circonférence duquel sont prévus des orbites s’étendent le long de l’axe, les dites orbites hélicoïdales comprennent la première orbite hélicoïdale et la deuxième orbite hélicoïdale dont le sens de la spirale est opposé à celui de la première orbite hélicoïdale, et la tête de ladite première orbite hélicoïdale est communiqué avec la queue de ladite deuxième orbite hélicoïdale, et la queue de ladite première orbite hélicoïdale est communiqué avec la tête de ladite deuxième orbite hélicoïdale ;
Une pièce télescopique, qui est située sur un côté dudit arbre rotatif et se déplace en va-et-vient linéaire le long dudit axe ;
Un connecteur, qui est situé entre ledit arbre rotatif et ladite pièce télescopique, ledit connecteur est assemblé de manière mobile à ladite pièce télescopique par une extrémité et bute contre les dites orbites hélicoïdales par l’autre extrémité.
Dans certains modes de réalisation, ladite pièce télescopique est pourvue d’une encoche d’extension dans laquelle ledit arbre rotatif est posé de façon mobile et l’axe de ladite encoche d’extension et l’axe dudit arbre rotatif sont colinéaires.
Dans certains modes de réalisation, ladite première orbite hélicoïdale et ladite deuxième orbite ont les mêmes longueurs d’extension, et ladite première orbite hélicoïdale et ladite deuxième orbite ont les mêmes nombres de spires.
Dans certains modes de réalisation, l’ensemble télescopique comporte également une pièce de montage auxiliaire, qui est assemblée de manière fixe à ladite pièce télescopique, et un trou de passage via lequel ladite pièce de montage auxiliaire pénètre dans la direction de l’axe, l’axe dudit trou de passage et l’axe de ladite encoche d’extension, ledit arbre rotatif s’enfile de manière mobile dans ledit trou de passage et ladite encoche d’extension, sur ladite pièce de montage auxiliaire est ouvert un orifice de montage qui s’étend dans la direction perpendiculaire à l’axe H pour être communiqué avec ledit trou de passage ;
Ledit ensemble télescopique comporte également une pièce de blocage, qui est enfichée dans ledit orifice de montage et est pourvue d’une encoche de positionnement sur le côté proche de ladite encoche d’extension, une extrémité dudit connecteur est montée de manière mobile dans ladite encoche de positionnement.
Dans certains modes de réalisation, ledit connecteur comporte un arbre d’accouplement dont l'une extrémité est monté de manière mobile dans l’encoche de positionnement et l’autre extrémité bute contre ladite orbite hélicoïdale; or, ledit connecteur comporte un arbre d’accouplement et une pièce de butée, ladite pièce de butée est configurée en arc au même angle de rotation que ladite orbite hélicoïdale, et bute contre le bas de ladite orbite hélicoïdale, alors une extrémité dudit arbre d'accouplement est montée de manière mobile dans l’encoche de positionnement et son autre extrémité est assemblée de manière fixe à ladite pièce de butée.
Dans certains modes de réalisation, ladite pièce de montage auxiliaire est pourvue d’un trou de positionnement, ledit trou de positionnement traverse ladite pièce de montage auxiliaire dans ladite direction de l’axe H et est communiqué avec ledit orifice de montage;
Sur ladite pièce de blocage est prévu un trou limiteur, ledit trou limiteur traverse ladite pièce de blocage dans ladite direction de l’axe H, et l’axe dudit trou de positionnement et l’axe dudit trou limiteur sont colinéaires ;
Ledit ensemble télescopique comporte également une goupille de fixation qui traverse successivement ledit trou de positionnement et ledit trou limiteur.
Dans certains modes de réalisation, ladite pièce de blocage est pourvue d’une saillie, au niveau de la partie correspondant à ladite saillie sur la paroi intérieure dudit trou de passage est percé un cran dans lequel ladite saillie est localisée; en variante, sur la paroi intérieure dudit trou de passage est prévue une saillie et au niveau de la partie correspondant à ladite saillie sur la pièce de blocage dudit trou de passage est percé un cran dans lequel ladite saillie est localisée.
Deuxièmement, les modes de réalisation dans la présente demande proposent un mécanisme d’occlusion, incluant :
Le premier levier oscillant, composé d'une première extrémité de connexion et d'une première extrémité d’occlusion ;
c) une étape de séparation solvant-polymère, mettant en œuvre au moins une section de séparation supercritique opérée à une température entre 160 et 300°C et à une pression (Psupercritique) comprise entre 2,7 et 10,0 MPa absolu, suivie par au moins une section de récupération de solvant, pour obtenir au moins une fraction de polymères thermoplastiques purifiés.
L’avantage du procédé de l’invention est de proposer un procédé de traitement efficace d’une charge comprenant des plastiques et en particulier des déchets plastiques notamment issus des filières de collecte et de tri, de manière à récupérer les polymères thermoplastiques, et notamment les polyoléfines, qu’elle contient pour pouvoir les recycler vers tout type d’applications. Le procédé selon l’invention permet en effet d’obtenir un flux de thermoplastiques purifiés, comprenant avantageusement des teneurs en impuretés, en particulier en additifs, et en solvant, en particulier en solvant de dissolution, négligeables ou au moins suffisamment faibles pour que le flux de polymères thermoplastiques purifiés puisse être introduit dans tout type de formulations de plastiques à la place de résine vierge. Par exemple, le flux de thermoplastiques purifiés, et notamment le flux de polyoléfines purifiées, obtenu à l’issue du procédé selon l’invention comprend avantageusement moins de 5% poids d’impuretés, très avantageusement moins de 1% poids d’impuretés et très avantageusement moins de 5% poids de solvant (en particulier de solvant de dissolution), de préférence moins de 1% poids de solvant, de manière préférée moins de 0,1% poids de solvant.
Le procédé selon l’invention propose ainsi un schéma simple correspondant à un enchainement d’opérations, qui permet de débarrasser les déchets plastiques d’au moins une partie de leurs impuretés, notamment d’au moins une partie des additifs, et de récupérer des polymères thermoplastiques purifiés, comprenant avantageusement peu voire pas de solvant, de manière à pouvoir valoriser les déchets plastiques par recyclage desdits thermoplastiques purifiés. Avantageusement, selon les conditions mises en œuvre dans les étapes du procédé, les additifs présents dans la charge plastique peuvent être solubles ou insolubles dans le solvant utilisé tout au long du procédé selon l’invention, permettant une purification et une séparation efficaces des polymères.
De plus, le procédé selon l’invention propose un enchainement d’opérations mises en œuvre dans des conditions opératoires notamment de températures et de pression optimales, pour séparer efficacement les impuretés et les solvants des polymères thermoplastiques, mais raisonnables, limitant ainsi la consommation énergétique du procédé et par conséquent rendant ledit procédé économiquement intéressant.
L’invention a encore comme avantage de participer au recyclage des plastiques et à la préservation des ressources fossiles, en permettant la valorisation des déchets plastiques. Elle permet, en effet, la purification des déchets plastiques en vue d’obtenir des fractions de polymères thermoplastiques purifiés, en particulier de polyoléfines purifiées, à teneur réduite en impuretés, notamment des fractions thermoplastiques décolorées et désodorisées, pouvant être réutilisées pour former des nouveaux objets plastiques. Les fractions de thermoplastiques purifiés obtenues pourront ainsi être utilisées directement dans des formulations en mélange avec des additifs, par exemple des colorants, des pigments, d’autres polymères, à la place ou en mélange avec des résines vierges, en vue d’obtenir des produits plastiques avec des propriétés d’usage, esthétiques, mécaniques ou rhéologiques facilitant leur réemploi et leur valorisation.
La présente invention permet en outre de séparer efficacement, et avantageusement à moindre coût, les polymères thermoplastiques visés du solvant utilisé (en particulier du solvant de dissolution), tout en limitant la dégradation thermique des polymères thermoplastiques visés. Ainsi, le solvant utilisé pour traiter la charge plastique, en particulier le solvant de dissolution, est récupéré au moins en partie, et peut être recyclé vers l’une des étapes du procédé, ce qui permet d’éviter une consommation excessive de solvant, d’où l’intérêt écologique et économique du procédé.
Ainsi, la présente invention vise à purifier une charge plastique, en particulier des déchets plastiques, pour obtenir des polymères thermoplastiques purifiés et plus particulièrement les polyoléfines purifiées, de manière à pouvoir les utiliser dans toute application notamment en remplacement de résines vierges.
Plus particulièrement, la présente invention vise à proposer un procédé comprenant une étape de dissolution suivie d’au moins une étape de purification puis d’une séparation solvant/polymère optimisée, pour obtenir un flux de polymères thermoplastiques purifiés.
Dans cette description, les termes « polymère thermoplastique » et « thermoplastique » sont utilisés indifféremment les uns des autres.
Les additifs correspondent à au moins une partie des impuretés de la charge plastique à traiter et que le procédé selon l’invention permet d’éliminer au moins en partie. D’autres types d’impuretés peuvent être des impuretés d’usage, comme par exemples des impuretés métalliques, des papiers/cartons, de la biomasse, des polymères autres que le(s) polymère(s) visé(s), etc.
Les compositions suivantes 1, 2 et 3 ont été préparées suivant le procédé ci-dessous.
Dans une cuve, les composants de la phase A sont chauffés à une température de 75°C jusqu’à l’obtention d’un milieu parfaitement homogène à l’aide d’un rotor/stator.