INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De manière préférentielle, le support décoratif 12 s’étend en saillie dudit fond 11 de la portion décorative 9 suivant une épaisseur maximale Emax (telle que définie précédemment) d’au moins 0,2 mm, de préférence encore d’au moins 0,3 mm, et de préférence d’au plus 3 mm. Ainsi, l’épaisseur du support décoratif 12 est bien perceptible à l’œil nu, même si elle peut être relativement faible. Selon une variante, l’épaisseur du support décoratif 12 est sensiblement constante, comme dans l’exemple illustré aux figures, et par exemple de 0,5 mm, en vue d’imiter avantageusement la mise en œuvre d’une étiquette décorative autocollante, par exemple en papier ou en carton. Dans ce cas, la portion de surface supérieure 13A peut ainsi être avantageusement sensiblement plane, comme envisagé ci-dessus. Selon une autre variante, l’épaisseur du support décoratif 12 n’est pas constante en tout point du support décoratif 12, et varie au donc au contraire. Dans ce cas, la portion de surface supérieure 13A peut alors ne pas être plane, mais présenter des points d’altitudes différentes par rapport à la surface de la face externe 11B du fond 11 de la portion décorative 9.
Avantageusement, comme déjà également évoqué précédemment en lien avec le procédé selon l’invention, le support décoratif 12 est relié au fond 11 de la portion décorative 9 par un congé, et non pas par une arête vive, présentant un rayon de courbure d’une valeur préférentiellement comprise entre 0,2 mm et 1,5 mm, plus préférentiellement encore comprise entre 0,5 mm et 1,2 mm, et par exemple égale à 0,5 mm.
De préférence, le revêtement décoratif 14 dont est pourvu le support décoratif 12 présente une épaisseur inférieure ou égale à 300 µm, de préférence encore comprise entre 1 µm et 300 µm, et plus préférentiellement encore comprise entre 20 µm et 200 µm. Le revêtement décoratif 14 est ainsi particulièrement fin, ce qui permet de limiter la quantité totale de matière mise en œuvre, et en particulier la quantité de matière autre que du verre, et contribue ainsi à améliorer encore la recyclabilité du récipient décoré 1’.
Le dispositif de distribution 30 comporte un corps 32, pouvant présenter comme illustré une partie centrale 32b, se raccordant supérieurement à une partie de fixation 32a, servant d’embout de raccordement au récipient 20.
Comme illustré, notamment à la , la partie de fixation 32a comporte une jupe rectangulaire présentant un rebord 33 de section transversale en forme générale de U dans lequel l’extrémité supérieure 37 de la partie centrale 32b est engagée. La partie de fixation 32a présente en outre un épaulement intérieur 35 sur lequel une extrémité 21 du récipient 20 vient en appui.
Cette partie de fixation peut être adaptée selon les modes de réalisation, à différentes formes de récipient 20.
Dans l’exemple illustré, la partie centrale 32b présente une section de passage de forme générale rectangulaire qui s’élargit en direction de son extrémité inférieure 39.
La hauteur H a de la partie de fixation 32a va par exemple de 5 à 30 mm, notamment de 5 à 20mm, de l’ordre de 10 mm dans l’exemple illustré.
La largeur L a de l’espace intérieur de la partie de fixation est comprise entre 80 et 250 mm, notamment entre 100 et 200 mm, par exemple de l’ordre de 135 mm.
La hauteur H b de la partie centrale 32b va par exemple de 50 à 250 mm, notamment de 100 à 200, par exemple de l’ordre de 150 mm dans l’exemple illustré.
La largeur l 1b maximale de l’espace intérieur de la partie centrale 32b, notamment au niveau de son extrémité supérieure, est comprise entre 50 à 250 mm, notamment entre 100 et 200 mm, par exemple de l’ordre de 130 mm.
La largeur minimale l 2b de l’espace intérieur de la partie centrale 32b, notamment au niveau de son extrémité inférieure, est comprise entre 50 à 350 mm, notamment entre 100 et 200 mm, par exemple de l’ordre de 140 mm.
Le dispositif 30 comporte en outre un bec verseur 40 qui définit un orifice de distribution 31 à son extrémité inférieure. L’orifice de distribution 31 présente une largeur l o comprise entre 10 à 150 mm, mieux entre 40 et 80 mm, de l’ordre de 60 mm dans cet exemple.
Comme illustré, le bec verseur 40 s’emboîte dans le corps 32 et est fixé à ce dernier par tout moyen, par exemple à l’aide de rivets non représentés. Le bec verseur 40 peut présenter à cet effet des trous 45 pour le passage des tiges des rivets. Après assemblage, l’axe longitudinal du bec verseur 40 est confondu avec l’axe X du corps.
Dans l’exemple considéré, le bec verseur 40 présente une section en forme générale de polygone. La section du bec verseur 40 diminue en se rapprochant de l’orifice de distribution 31.
Le bec verseur peut présenter une hauteur H v , mesurée le long de son axe longitudinal, comprise entre 50 et 300 mm, mieux entre 100 et 200 mm, de l’ordre de 135 mm dans l’exemple considéré.
Le bec verseur 40 peut présenter une largeur maximale mesurée le long de son axe transversal, comprise entre 50 et 350 mm, mieux entre 100 et 200 mm, de l’ordre de 135 mm dans l’exemple considéré.
La région du corps 32 située entre le bec verseur 40 et la partie de fixation 32a loge une roue à ailettes 50, qui est de préférence comme illustrée centrée dans le corps 32. Dans l’exemple illustré, la roue à ailettes 50 est couplée à une poignée d’actionnement 70, comme illustré à la . La poignée 70 est montée mobile sur la paroi extérieure du corps 32, sur sa face avant, ce qui facilite son accès pour l’utilisateur.
La roue à ailettes 50 comporte un moyeu 52 à partir duquel s’étendent radialement une pluralité d’ailettes 53. Dans l’exemple représenté, le moyeu 52 comporte une paroi cylindrique 54, un flasque avant 55a et un flasque arrière 55b. Les flasques comportent chacun une ouverture 56a ou 56b pour le passage d’un arbre 73 d’axe longitudinal Y perpendiculaire à l’axe longitudinal X du dispositif de distribution 30. Dans l’exemple représenté, l’arbre 73 est de section rectangulaire.
De manière avantageuse, les moyens de chargement sont conformés pour accrocher au moins un conteneur dans sa position "utilisation" par sa collerette, le déplacer verticalement de façon ascendante parallèlement à lui-même en verrouillant son accrochage, puis le faire pivoter autour d'un premier axe de rotation horizontal parallèle au bord arrière inférieur de l'enceinte de lavage à l'intérieur de l'enceinte de lavage jusqu'à sa position "lavage", et, une fois le lavage terminé, le faire pivoter autour dudit premier axe de rotation dans le sens inverse, puis le déplacer verticalement de façon descendante parallèlement à lui-même en déverrouillant son accrochage jusqu'à sa position "utilisation".
Selon un mode de réalisation avantageux, les moyens de chargement comportent au moins : - un actionneur rotatif solidaire d'une semelle fixée sur le plancher de l'enceinte de lavage et apte à faire pivoter, autour dudit premier axe de rotation, un premier arbre s'étendant de part et d'autre dudit actionneur rotatif, - deux premiers bras parallèles entre eux et fixés à l'une de leurs extrémités sur ledit premier arbre de part et d'autre dudit actionneur rotatif, - deux premières plaques supports montées pivotantes sur le premier arbre et disposées de part et d'autre desdits premiers bras, - un deuxième arbre étant fixé sur les extrémités libres des deux premiers bras et s'étendant parallèlement audit premier arbre et avantageusement au-delà desdits deux premiers bras, - deux deuxièmes bras parallèles entre eux et fixés à l'une de leurs extrémités sur ledit deuxième arbre, lesdits deuxièmes bras s'étendant dans la même direction et parallèlement auxdits premiers bras, - un troisième arbre monté pivotant sur les extrémités libres des deux deuxièmes bras autour d'un deuxième axe de rotation horizontal parallèle audit premier axe de rotation, - au moins une griffe fixée sur ledit troisième arbre et configurée pour coopérer avec l'un des bords de la collerette du bac du conteneur pour accrocher ce dernier sur les moyens de chargement, - un tablier fixé sur ledit troisième arbre et apte à recevoir la face de la paroi périmétrique du bac contiguë au bord de la collerette coopérant avec ladite griffe, lorsque le conteneur est accroché sur les moyens de chargement, - deux deuxièmes plaques supports fixées chacune sur ledit troisième arbre entre l'un des deuxièmes bras et le tablier et s'étendant dans une direction opposée à celle de ce dernier, - deux plaques de renvoi fixées chacune sur ledit troisième arbre entre les deuxièmes plaques supports et s'étendant dans une direction globalement opposée à celle dudit tablier, - un quatrième arbre monté pivotant sur les extrémités libres des deux plaques supports autour d'un troisième axe de rotation horizontal parallèle audit premier axe de rotation, ledit quatrième arbre recevant une pluralité de taquets de verrouillage aptes à venir en contact sur le bord de la collerette coopérant avec ladite griffe lorsque le conteneur est accroché sur les moyens de chargement, afin de maintenir le conteneur accroché, - deux organes de renvoi cinématique permettant d'associer cinématiquement les troisième et quatrième arbres entre eux, et - deux biellettes étant chacune montée pivotante, d'une part, à l'une de ses extrémités sur l'extrémité libre de l'une des plaques de renvoi autour d'un quatrième axe de rotation horizontal parallèle audit premier axe de rotation et, d'autre part, à l'autre de ses extrémités sur l'extrémité libre de l'une des premières plaques supports autour d'un cinquième axe de rotation horizontal parallèle audit premier axe de rotation.
Les moyens de chargement sont de préférence conformés pour que les projections des premier, deuxième, quatrième et cinquième axes de rotation sur le plan sagittal de symétrie desdits moyens de chargement déterminent les sommets d'un parallélogramme déformable.
Les moyens de chargement comportent de préférence deux griffes fixées sur et le long dudit troisième arbre.
De manière avantageuse, les deux biellettes sont réglables en longueur.
Selon un mode de réalisation avantageux, les actionneurs translatif et rotatif sont du type vérin hydraulique raccordé à un groupe hydraulique.
De manière avantageuse, ledit groupe hydraulique comprend un moteur électrique alimenté par la génératrice, une pompe couplée audit moteur électrique, un réservoir d’huile, un ensemble de distribution hydraulique pour alimenter lesdits actionneurs, au moins un filtre et un limiteur de pression.
est une vue extérieure en perspective d'un véhicule utilitaire léger dans lequel est embarqué un dispositif de nettoyage de conteneurs de déchets selon l'invention,
est une vue en perspective du dispositif de nettoyage de la selon un deuxième angle de vue,
est une vue en perspective du dispositif de nettoyage de la selon un troisième angle de vue,
est une vue en perspective de l'ensemble bac de récupération et dégrilleur du dispositif de nettoyage de la ,
est une vue en perspective des moyens de chargement du dispositif de nettoyage selon l'invention,
est une vue de côté des moyens de chargement de la lors de la première phase du chargement d'un conteneur de déchets,
est une vue de côté des moyens de chargement du dispositif de nettoyage selon l'invention lors de la dernière phase du chargement d'un conteneur de déchets.
Dans les exemples qui suivent, les compositions caoutchouteuses ont été réalisées comme décrit au point II-5 ci-dessus. En particulier, la phase « non-productive » a été réalisée dans un mélangeur de 0,4 litres pendant 3,5 minutes, pour une vitesse moyenne de palettes de 50 tours par minute jusqu’à atteindre une température maximale de tombée de 160°C. La phase « productive » a été réalisée dans un outil à cylindre à 23°C pendant 5 minutes. La réticulation de la composition a été conduite à une température de 150°C, sous pression, pendant une durée de 15 minutes.
III-3 Essais de compositions de caoutchouc Les exemples présentés ci-dessous ont pour objet de comparer les performances de déchirabilité et de rigidité d’une composition conforme à l’invention (C1) à une composition témoin (T1).
Le Tableau 4 présente les compositions testées (en pce), ainsi que les résultats obtenus.
T1 C1 NR (1) 60 60 Elastomère E1 (2) 40 40 Noir de carbone (3) 29 29 Plastifiant (4) 20 20 TMQ (5) 1 1 Cire Ozone (6) 1 1 6PPD (7) 3 3 ZnO (8) 1 1 Acide Stéarique (9) 2 2 Soufre 1,75 1,32 CBS (10) 0,88 0,66 Rigidité G'10% Retour 10Hz 23°C 100 96 Déchirabilité Energie rupture (FDR x DRD) 100 253
(1) Caoutchouc naturel (2) Elastomère E1 préparé selon le procédé décrit au point III-2 ci-dessus (3) Noir de carbone de grade N550 selon la norme ASTM D-1765 (4) Huile paraffinique « Tudalen 1968 » de la société Klaus Dahleke (5) 2,2,4-triméthyl-1,2-dihydroquinoline « Pilnox TMQ » de la société Nocil (6) Cire anti-ozone « VARAZON 4959 » de la société Sasol Wax (7) N-1,3-diméthylbutyl-N-phénylparaphénylènediamine « Santoflex 6-PPD » de la société Flexsys (8) Oxyde de zinc de grade industriel de la société Umicore (9) Acide stéarique « Pristerene 4931 » de la société Uniqema (10) N-cyclohexyl-2-benzothiazyle sulfénamide « Santocure CBS » de la société Flexsys
Les résultats présentés dans le Tableau 4 ci-dessus montrent que la réduction des taux de soufre et d’accélérateur de vulcanisation permet d’améliorer la résistance à la déchirabilité de composition de caoutchouc à base d’un élastomère diénique fortement saturé, et ce sans trop affecter l’endurance de la composition.
Composition de caoutchouc comprenant un élastomère diénique fortement saturé Le domaine de la présente invention est celui des compositions de caoutchouc comportant un élastomère diénique fortement saturé, en particulier des compositions destinées à être utilisées dans un pneumatique, plus particulièrement dans un flanc de pneumatique.
Les flancs d’un pneumatique sont exposés à la fois à l'action de l'ozone et à des cycles de déformation comme la flexion au cours du roulage du pneumatique. Les cycles de déformation conjugués à l'action de l'ozone peuvent faire apparaître des craquelures ou fissures dans le flanc, empêchant l'utilisation du pneumatique indépendamment de l'usure de la bande de roulement. Par conséquent, il est recherché des compositions de caoutchouc qui soient très cohésives pour constituer par exemple des flancs de pneumatique par leur capacité à subir de grandes déformations sans se rompre, même en la présence d’amorces de fissures.
Le deuxième étage 1702 comprend un étape de découpage comportant deux transistors M173 et M174. Les transistors M173 et M174 sont des transistors MOS de type N. La source du transistor M173 est reliée, de préférence connectée, à un noeud N174, et le drain du transistor M173 est relié, de préférence connecté, au noeud N172. La grille du transistor M173 reçoit un potentiel de commande VG173. La source du transistor M174 est reliée, de préférence connectée, au noeud GND, et le drain du transistor M174 est relié, de préférence connecté, au noeud N174. La grille du transistor M174 reçoit un potentiel de commande VG174. La tension intermédiaire VBUS17 fournie par l'étage 1701 est la différence de potentiel entre les noeuds N174 et GND.
La suite du deuxième étage 1702 est représentée par un bloc 1702' (to DC or AC).
Le circuit 1703 comprend un noeud d'entrée relié, de préférence connecté, au noeud N171 du convertisseur 1700 et fournit, sur un premier noeud de sortie OUTH1703, la tension d'alimentation VCC_CMDH, et, sur un deuxième noeud de sortie OUTL1703, la tension d'alimentation VCC_CMDL. Le circuit 1703 est, en outre, reliée, de préférence connectée, au noeud d'entrée N_AC du convertisseur 1700. La tension d'alimentation VCC_CMDL est utilisé pour alimenter les circuits de commandes de thyristors du premier étage 1701, et la tension VCC_CMDH est utilisée pour alimenter le circuit de commande d'un transistor du premier étage 1701. Selon une variante, représentée à la , le circuit 1703 pourrait ne fournir que la tension VCC_CMDL.
Le circuit 1703 comprend, entre le noeud N171 et le noeud N_AC, une diode Zener DZ171, un condensateur C171, une résistance R172, et une diode Zener DZ172. Plus particulièrement, l'anode de la diode Zener DZ171 est reliée, de préférence connectée, au noeud N171, et la cathode de la diode DZ171 est reliée, de préférence connectée, à un noeud N175. Une première électrode du condensateur C171 est reliée, de préférence connectée, au noeud N175, et une deuxième électrode du condensateur C171 est reliée, de préférence connectée, à une première borne de la résistance R172. Une deuxième borne de la résistance R172 est reliée, de préférence connectée, à un noeud N176. La cathode de la diode Zener DZ172 est reliée, de préférence connectée, au noeud N176, et l'anode de la diode DZ172 est reliée, de préférence connectée, au noeud N_AC.
Le circuit 1703 comprend, en outre, un condensateur C172 et une diode D173. Plus particulièrement, une première électrode du condensateur C172 est reliée, de préférence connectée, au noeud OUTH1703, et une deuxième électrode du condensateur C172 est reliée, de préférence connectée, au noeud N171. La cathode de la diode D173 est reliée, de préférence connectée, au noeud OUTH1703, et l'anode de la diode D173 est reliée, de préférence connectée, au noeud N175.
Le circuit 1703 comprend, en outre, un condensateur C173 et une diode D174. Plus particulièrement, une première électrode du condensateur C173 est reliée, de préférence connectée, au noeud OUTL1703, et une deuxième électrode du condensateur C173 est reliée, de préférence connectée, au noeud N_AC. La cathode de la diode D174 est reliée, de préférence connectée, au noeud OUTL1703, et l'anode de la diode D174 est reliée, de préférence connectée, au noeud N176.
Le circuit 1703 comprend, en outre, une résistance R173 et une diode D175. Une première borne de la résistance R173 est reliée, de préférence connectée, au noeud recevant le potentiel d'alimentation VCC, et une deuxième borne de la résistance R173 est reliée, de préférence connectée, au à l'anode de la diode D175. La cathode de la diode D175 est reliée, de préférence connectée au noeud N176.
Le fonctionnement du convertisseur 1700 est décrit en relation avec la .
La comprend des deux graphiques (A) et (B) permettant d'illustrer le fonctionnement d'un convertisseur 1700 décrit en relation avec la .
Les graphiques (A) et (B) comprennent des courbes illustrant l'évolution temporelle de tensions et courant du convertisseur 1700, parmi lesquelles : - une courbe 1801 représentant l'évolution temporelle de la tension entre les noeuds N172 et GND, appelée tension VBUS17, en la courbe fait partie du graphique (A) et est de couleur verte et est en pointillée ; - une courbe 1802 représentant l'évolution temporelle de la tension entre les noeuds N171 et N_AC, appelée tension VL17, en la courbe fait partie du graphique (A) et est de couleur bleue ; - une courbe 1803 représentant l'évolution temporelle du courant traversant l'inductance L171, en la courbe fait partie du graphique (A) et est de couleur rouge ; - une courbe 1804 représentant l'évolution temporelle de la tension d'alimentation VCC_CMDL fournie par le circuit 1703, c'est-à-dire la tension entre les noeuds OUTL1703 et N_AC, en la courbe fait partie du graphique (B) et est de couleur verte ; - une courbe 1805 représentant l'évolution temporelle de la tension d'alimentation VCC_CMDH fournie par le circuit 1703, c'est-à-dire la tension entre les noeuds OUTH1403 et N171, en la courbe fait partie du graphique (B) et est de couleur rouge ; - une courbe 1806 représentant l'évolution temporelle de la tension entre la grille du transistor M171 et le noeud N171, en la courbe fait partie du graphique (B) et est de couleur rouge ; et - une courbe 1807 représentant l'évolution temporelle de la tension de commande VT172 fournie au thyristor T172 par le circuit de commande CMD172, en la courbe fait partie du graphique (B) et est de couleur verte.
Avant un instant initial t180, le convertisseur 200 ne reçoit pas de tension alternative VAC à convertir. Les tensions et courant dont l'évolution est représentée par les courbes 1801 à 1807 sont à un état de repos. Plus particulièrement, les tensions des courbes 1801, 1802, 1804 à 1807 ont toute une amplitude proche de 0 V, voir inférieure à 0 V, et le courant de la courbe 1803 a une amplitude de l'ordre de 0 A.
A partir de l'instant initial t180, et jusqu'à un instant t181, postérieur à l'instant t180, le convertisseur 200 commence à recevoir la tension alternative VAC à convertir et démarre. Pendant cette phase, l'amplitude de la tension VCC_CMDL augmente grâce à la tension fournie par la résistance R173, les diodes D171 et D172 et la résistance R171. Le circuit correcteur de facteur de puissance est en cours de démarrage.
A l'instant t181, le circuit correcteur de facteur de puissance démarre et le courant traversant l'inductance L171 est sinusoïdal (courbe 1803). Lorsque le courant traversant l'inductance L171 est positif, la tension VL17 (courbe 1802) est positive, et lorsque le courant traversant l'inductance L171 est négatif, la tension VL17 est négative. Avant que le circuit correcteur de facteur de puissance ne soit démarré, la tension VCC_CMDL (courbe 1804) est assez élevée pour alimenter le circuit de commande CMD172 du thyristor T172.
La est un quatrième exemple de réalisation d'un convertisseur de tension 1900 du type du convertisseur de tension 100 décrit en relation avec la . Plus particulièrement, la est un schéma électrique, partiellement sous forme de blocs, du convertisseur de tension 1900.
Comme le convertisseur de tension 100 de la , le convertisseur 1900 comprend : - un premier étage de conversion 1901 ; - un deuxième étage de conversion 1902 (to DC or AC), représenté sous forme de bloc ; et - un circuit 1903 adapté à convertir une potentiel interne VINT19 du premier étage de conversion 1901 en une tension d'alimentation.
Comme décrit en relation avec la , le premier étage de conversion 1901 reçoit la tension d'entrée alternative VAC et fournit en sortie une tension intermédiaire VBUS19. Le deuxième étage de conversion 1902 reçoit la tension intermédiaire VBUS19 et le potentiel de référence du noeud GND, et fournit en sortie la tension de sortie VOUT19. Le circuit 1903 reçoit une autre potentiel interne VL19 de l'étage de conversion 1901 pour fournir en sortie une tension d'alimentation VCC_CMD.
La représente sous forme de logigramme des étapes mises en œuvre dans un autre mode de réalisation particulier du procédé objet de la présente invention.
La présente invention concerne les installations permettant un contrôle de l’humidité du gaz fonctionnant à des pressions supérieures à 10bar.
Les systèmes précédents permettent un contrôle précis du taux d’humidité dans le gaz, ils sont très onéreux et ne sont pas adapté au besoin des petites installations.
Il est possible d'utiliser un système de régulation d'humidité parfaitement adapté au fonctionnement dans ce type d’application et constitué d’éléments standards.
Pour atteindre une humidité relative du gaz entrant comprise entre 80 et 100% en entrée, l’humidificateur est maintenu à une température proche de la température du gaz entrant.
L’humidificateur doit donc être maintenu à une température inférieure de quelques degrés par rapport à la température du gaz entrant pour garder le taux d’humidité relative dans la fourchette requise (80% ≤ HR ≤ 99%).
Si la température de l’humidificateur est supérieure à la température du gaz entrant, il y a une apparition de condensation, ce qui peut nuire au fonctionnement global.
Pour se faire, le gaz entrant est régulé en température au moyen d’un thermorégulateur. La thermorégulation est effectuée au niveau de l’humidificateur à l’aide d’un tube à ailettes et d’un ventilateur.
La solution consiste à encapsuler l’ensemble humidificateur et gaz entrant dans le même circuit thermo régulé. Ceci permet d’éviter une consommation électrique pour le maintien en température (résistances et câbles chauffants). L’humidificateur et le tube coaxial contenant le gaz entrant participent à la dissipation de la chaleur dans le cas où le système produit une réaction exothermique nécessitant un refroidissement.
La présente invention a comme objectif de garantir la saturation du gaz en humidité quelle que soit la température de fonctionnement.