INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- Au-delà de cette profondeur la composition massique de l’acier 316 est retrouvée.
L’analyse EDX correspondante confirme la perte de Cr et Fe.
Immersion d’acier 316L et d’Inconel® 625 dans NaCl-MgCl 2 -CeCl 3 avec contrôle redox par le couple Ti 3+ /Ti 2+ pendant une semaine :
Les immersions de plaques d’acier 316L ou d’Inconel® 625 ont été réalisées dans NaCl-MgCl 2 -CeCl 3 contenant le couple Ti 3+ /Ti 2+ à 600°C pendant une semaine (168 heures) et un mois (720 heures). Le potentiel de la solution a été au préalable ajusté par immersion d’une plaque de titane métallique afin d’obtenir le titane en solution majoritairement sous la forme Ti 2+ (~80% de Ti 2+ et 20% de Ti 3+ ). Le potentiel obtenu d’environ -2 V vs Cl 2 /Cl - ) est suffisamment négatif pour empêcher la dissolution du chrome observée vers -1,75 V vs Cl 2 /Cl - .
Le cliché MEB de l’échantillon 316 L après immersion pendant 168h avec contrôle redox révèle que l’acier 316L a été protégé pendant cet essai ( ). La présence de dépôts est observée à la surface de l’échantillon.
L’analyse EDX indique une attaque du matériau sur 1 à 2 μm à l’interface sel fondu/métal ( ). Cette couche est riche en Ti. On retrouve également du molybdène, provenant certainement d’une contamination des électrodes de mesure.
Les observations de l’échantillon d’Inconel® 625 après immersion sont semblables à celles faites pour l’acier 316L. Le coupon n’est pas corrodé ou peu corrodé ( ).
L’analyse EDX ( ) montre également un dépôt de titane et d’aluminium (pollution provenant du creuset en alumine) alliés au nickel. L’épaisseur de la couche est légèrement supérieure (~3-4 μm) à celle observée sur l’acier 316 (~2 μm).
Dans les conditions réductrices imposées par le tampon redox Ti 3+ /Ti 2+ , le dépôt de métaux à la surface semble facilité avec l’Inconel®. En effet, ce matériau étant plus riche en nickel peut former de nombreux alliages dans ces gammes de température.
Immersion 316L et d’Inconel® 625 dans NaCl-MgCl 2 -CeCl 3 avec contrôle redox par le couple Ti 3+ /Ti 2+ pendant un mois (720 h) :
Une plaque d’acier 316L a été immergée à 600°C pendant un mois. L’échantillon est découpé afin de pouvoir caractériser une partie immergée et une partie positionnée au-dessus du sel. Comme précédemment, l’échantillon est peu attaqué. Une fine couche de Ti en extrême périphérie de l’échantillon peut être observée. La comparaison des parties immergée et non immergée de l’échantillon ne montre pas de corrosion plus accentuée dans la partie immergée et permet d’écarter une corrosion uniforme de l’échantillon dans la partie au contact de la solution.
L’analyse EDX de la périphérie de l’échantillon confirme que, comme précédemment, l’échantillon est attaqué sur ~2 µm avec une perte du chrome, du fer et du nickel et un enrichissement en titane. Cette épaisseur de corrosion, identique pour les immersions d’une semaine et d’un mois, semble montrer que la couche de corrosion ne croît pas dans le temps.
Après immersion de la plaque d’Inconel® 625 à 600°C pendant un mois, l’échantillon est peu corrodé et une couche de Ti allié au nickel dans les échantillons d’Inconel® 625 se forme en périphérie de l’échantillon. L’épaisseur de la couche de corrosion est d’environ 3 µm comme dans l’essai d’une semaine, ce qui tend à montrer que la corrosion progresse peu dans le temps, comme pour l’acier 316.
Mesure du potentiel de la solution : La maîtrise de la corrosion reposant sur l’utilisation d’un couple tampon adapté est efficace mais nécessite de disposer d’une méthode de mesure du potentiel chimique de la solution. Une technique électrochimique a été développée pour assurer le suivi du potentiel chimique de la solution. Elle est basée sur le principe d’une électrode de référence dite dynamique. La méthode consiste à créer par une impulsion de courant un dépôt métallique sur un conducteur électrique inerte (tungstène ou molybdène par exemple). Dans un sel contenant une large proportion de MgCl 2 comme NaCl-MgCl 2 , KCl-MgCl 2 , NaCl-KCl-MgCl 2 , le passage du courant conduit à la production de magnésium métallique sur la cathode. Lorsque le courant est stoppé, le potentiel de la cathode prend celui de la loi de Nernst pour le couple Mg 2+ /Mg 0 et constitue alors une électrode de référence générée in situ dans le milieu salin. La valeur du potentiel de cette électrode de référence est stable suffisamment longtemps pour servir d’électrode de référence, la valeur est également particulièrement reproductible en raison de la forte teneur en MgCl 2 .
La est une première vue en perspective d’un dispositif de filtrage.
La est une vue en perspective d’un montage d’un dispositif de filtrage.
La est une vue d’un dispositif de filtrage fixé sur une face avant technique de véhicule.
La est une vue en perspective d’un support de fixation équipé d’un accumulateur et d’un dispositif antivibratoire.
La est une vue en perspective d’un dispositif antivibratoire.
La est une vue en perspective d’un support de fixation équipé d’un un dispositif antivibratoire.
La est une première vue de profil d’un support de fixation équipé d’un un dispositif antivibratoire.
La est une vue de face d’un support de fixation équipé d’un un dispositif antivibratoire.
La est une deuxième vue de profil d’un support de fixation équipé d’un un dispositif antivibratoire.
La est une vue de dessus d’un support de fixation équipé d’un un dispositif antivibratoire.
La est une vue en perspective d’une patte de fixation d’un dispositif de fixation.
La est une première vue en perspective d’un support de fixation équipé d’un accumulateur, d’une électrovanne et des câbles et tuyaux nécessaires au raccordement de l’accumulateur et de l’électrovanne à un système de climatisation.
La est une deuxième vue en perspective d’un support de fixation équipé d’un accumulateur, d’une électrovanne et des câbles et tuyaux nécessaires au raccordement de l’accumulateur et de l’électrovanne à un système de climatisation.
La est un ordinogramme d’un procédé montage d’un dispositif de filtrage de vibration.
Un exemple d’un véhicule automobile 100 équipé d’un mode de réalisation d’un dispositif de filtrage de vibrations est décrit ci-après en référence à la . Le véhicule automobile 100 est un véhicule automobile de n’importe quel type, notamment un véhicule de tourisme ou un véhicule utilitaire. Le véhicule automobile 100 peut être équipé d’un moteur thermique et/ou électrique.
Dans la suite du document, les figures sont définies en référence à un repère orthonormé direct (X, Y, Z) représenté par la , l’axe X étant parallèle à l’axe longitudinal du véhicule automobile 100 et orienté vers l’arrière du véhicule automobile 100, et l’axe Z étant vertical et orienté vers le haut du véhicule.
Le vecteur magnétisation de chaque aimant de la sixième série a, dans une projection dans un plan comprenant les directions Z et X, une direction qui forme, avec la direction Z (comme pour la ) :
un angle de -θ S -180° pour la première poutre un angle de θ S -180° pour la deuxième poutre un angle de -θ S -180° pour la troisième poutre un angle de θ S -180° pour la quatrième poutre.
Les directions des vecteurs magnétisation des aimants des séries 1, 23, 3 et 4 ne changent pas par rapport à la structure 100.
Ainsi, pour au moins quatre séries successives d’aimants d’une période spatiale λ u , le vecteur magnétisation de chaque aimant de chaque poutre a une composante non nulle le long de chacune des directions X, S et Z
Les figures respectivement 16, 17, 18 et 19 pour N=6 de la structure 200 sont les figures équivalentes des figures respectivement 7, 8, 9 et 10 pour N=4 de la structure 100.
Les Tables 2 et 3 pour N=6 de la structure 200 sont les tables équivalentes des tables respectivement 1 et 2 pour N=4 de la structure 100.
- le taux d’estérification est compris entre 5 et 15 mmol d’ester/g de matériau cellulosique, en particulier entre 6 et 12 mmol d’ester/g de matériau cellulosique ; et/ou
- le taux de cristallinité est au moins 30% inférieur à celui du matériau cellulosique natif et/ou est compris entre 3 et 25%.
Dans des modes de réalisation, le procédé de formage comprend une étape de pressage, notamment réalisée à une température comprise entre 120 et 200°C, et/ou à une pression comprise entre 10 MPa et 15 MPa.
Selon un quatrième aspect, l’invention concerne un matériau cellulosique formé à chaud comprenant un matériau cellulosique thermoplastique selon l’invention.
Dans des modes de réalisation, le matériau cellulosique formé à chaud se caractérise par :
une première température de ramollissement comprise entre 40°C et 200°C, notamment entre 120°C et 200°C ; et/ou une densité comprise entre 1 et 1,5 g/cm 3 .
Brève description des figures montre l’évolution du gain de masse (GM) de la réaction d’estérification de la poudre de bois avec différents acides gras en fonction du temps réactionnel
montre l’évolution du gain de masse à l’issue de l’étape ii) en fonction de la quantité de TFAA mis en œuvre à l’étape i)
montre l’aspect des bois estérifiés avec différents acides gras pressés à chaud (A), de bois estérifiés avec différentes températures de presse (B), la flexibilité du bois greffé avec l’acide myristique (C), ainsi que l’aspect du bois non modifié (D) pressé à chaud, la lumière passe quand il n'y a rien devant (E), une partie de la lumière passe devant un film de bois estérifié, matériau translucide (F), la lumière ne passe pas devant le bois natif, matériau opaque (G).
présente une image du bois non modifié pressé à 200°C (A) et une image du bois greffé avec l’acide myristique pressé à 140°C avec un gain de masse 214,7% (B), ces images étant obtenues par microscopie électronique à balayage.
représente l’angle de contact du matériau cellulosique formé à chaud obtenu à partir de la poudre de bois non modifiée d’une part et estérifiée avec différents acides gras d’autre part.
: Courbes présentant les températures de ramollissement
de bois estérifiés par différents acides gras
: Analyse par diffraction des rayons x de la poudre de bois non modifiée et estérifiée par différents acides gras
: Recyclabilité de bois estérifiés formés à chaud
A l’endroit d’une découpe 4 il n’y a pas du tout de matière de joint profilé 3. A l’endroit de la (ou chaque) fente 5, la matière de joint profilé 3 est présente ; il s’agit seulement d’une incision, sans enlèvement de matière. A l’endroit de la fente 5, l’incision traverse la totalité de l’épaisseur de la base 30. En outre, la fente 5 est située plus proche du bord dudit élément vitré 2 que les découpes 4 transversales, c’est-à-dire plus loin dans une direction centrifuge que les découpes 4 et décalée par rapport aux découpes 4 : lorsqu’une découpe est observée et qu’une direction plus centrifuge que cette découpe est considérée, il n’y a pas de fente car une fente à cet endroit risque de trop fragiliser la structure du joint profilé 3.
x est ici un nombre pair, avec de préférence 4 ≤ x ≤ 10. Ici x = 10 pour le coin 27. y pourrait être égal à x/2 mais il risque alors de se poser un problème dans la réaction non symétrique du joint 6 à la courbure du coin. De préférence, y est différent de x/2 ; y peut être égal x/2 + 1. De préférence ici y = x/2 – 1 ; c’est la meilleure configuration pour obtenir une adaptation symétrique du joint profilé 3 à la courbure du coin. x et y sont de préférence identiques pour les deux coins 27, 27’.
Les découpes 4 transversales sont ici toutes identiques. Chaque découpe 4 présente ici une longueur L4 de 5,0 mm et une largeur l4 de 7,0 mm. Les découpes 4 présentent une longueur L4 comprise entre 50 % et 100 % de la largeur l30 de la base 30.
Les découpes 4 présentent, une largeur l4 comprise entre 50 % et 80 % de la largeur l30 de la base 30. Il n’y a pas de découpe dans le bourrelet 31.
Les découpes 4 sont ici positionnées par paire, avec une distance entre deux découpes d’une paire L44 qui est identique pour chaque paire de découpes et qui comprise entre 100 % et 300 % de la longueur L4 des découpes. En outre, une distance entre deux découpes de deux paires successives L45 est plus grande que la distance entre deux découpes à l’intérieur d’une paire L44 ; cette distance entre deux découpes de deux paires successives L45 est comprise entre 200 % et 500 % de la longueur L4.
Les fentes 5 sont situées dans un bossage 34 de la base 30, c’est-à-dire une surépaisseur de la base 30. Il n’y a pas de fente dans le bourrelet 31.
Les fentes 5 sont ici toutes identiques. Elles sont parallèles entre elles et se suivent selon la longueur du joint profilé lorsqu’il est considéré à plat, avant fixation à l’élément vitré, comme visible en . Chaque fente 5, orientée longitudinalement (selon la longueur du joint profilé) sur cette , présente ici une longueur L5 de 20,0 mm. La largeur de chaque fente 5, même si elle est visible en pour les besoins de l’explication, n’est pas mesurable car il ne s’agit pas ici d’un enlèvement de matière mais juste d’une incision, chaque incision étant réalisée à l’aide d’un outil qui sépare la matière de chaque côté de l’outil sans enlever de matière.
Lorsque le joint profilé est fixé à l’élément vitré il est possible qu’une (ou plusieurs) fente(s) 5 se voi(en)t, c’est-à-dire soit (ou soient) visible(s), c’est-à-dire apparaisse(nt) comme un trou vu de l’intérieur, en particulier lorsque le rayon de courbure est égal ou supérieur à 100 mm.
Lorsque le joint profilé est fixé à l’élément vitré, tout le long du coin 27, la (ou les) fente(s) 5 est (ou sont) incurvée(s) en suivant la courbure du coin.
Chaque fente 5 est située dans une portion du joint profilé 3 qui est située entre deux paires de découpes 4 (c’est-à-dire est située dans l’emplacement de la distance entre deux découpes de deux paires successives L45) et chaque fente 5 est ici centrée dans cette portion entre ces deux paires successives. Chaque fente 5 présente ainsi une longueur L5 comprise entre 75 % et 100 % de la distance entre deux découpes de deux paires successives L45.
Les découpes 4 présentent ici un plan de symétrie transversal S pour bien s’adapter à la courbure du coin. Elles sont de préférence, vues de face : - en forme de V, comme visible à plat en et adaptée à une courbure de coin en ; - ou de U, comme visible à plat en et adaptée à une courbure de coin en - ou de Y, comme visible à plat en et adaptée à une courbure de coin en .
Les [Fig. 6, 8 et 10] montrent que les découpes 4 permettent une déformation du joint profilé 3 pour qu’il s’adapte à la courbure de l’élément vitré.
La forme de V est la forme préférée, qui engendre le moins de perturbation du profil du reste du joint profilé dans le coin (et en particulier le moins de perturbation du profil du bourrelet) ; il y a ici un angle G entre deux ailes du V qui est compris entre 45° et 90°, de préférence ici un angle G de 60°.
Les découpes 4 et la (ou les) fente(s) 5 sont de préférence prévues dans chaque coin du vitrage. Il peut ne pas y avoir de découpes 4 ni de fente 5 le long des bords longitudinaux 23, 25, ni le long des bords latéraux 24, 26.
Pour fabriquer le vitrage selon l’invention, il est possible de fabriquer d’abord, c’est-à-dire pré-fabriquer, le joint profilé avec, dans ladite base 30, le nombre x ≥ 2, de découpes 4 et le nombre y de fente(s) 5, par coin, puis de fixer, par exemple par collage, le joint profilé 3 audit élément vitré 2, c’est-à-dire de fixer la base 30 à la face intérieure 22 avec les découpes et la (ou les) fente(s) situées dans l’environnement du coin 27 ; La (ou les) fente(s) 5 sont située(s) plus proche(s) du bord de l’élément vitré 2 que les découpes 4.
Lorsque le joint profilé 3 est préfabriqué, la base 30 du joint profilé 3, est de préférence fixée à la face intérieure 22, et de préférence uniquement à cette face intérieure (pas au chant, ni à la face extérieure), par exemple à l’aide d’un ruban adhésif double face 32 ou à l’aide d’un cordon de colle.
Dans la description qui suit, les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport au sens d’écoulement de l’air depuis l’entrée de l’air dans la turbine BP vers la sortie de l’air hors de la turbine BP. Autrement dit, l’amont et l’aval s’entendent selon un axe central X vis-à-vis de la direction générale des gaz en fonctionnement.
Dans la description, le terme « extérieur » désigne les surfaces ou parties de pièces les plus éloignées de l’axe central X de la veine d’air de la turbomachine (c'est-à-dire l’axe de rotation des aubes de la soufflante), par opposition au terme « intérieur » qui désigne les surface et parties de pièces les plus proches dudit axe central X.
Selon un premier aspect, l’invention concerne un dispositif de retenue axiale d’une aube mobile de turbine basse pression dans une alvéole d’un disque de rotor d’axe de ladite turbine, caractérisé en ce qu’il comporte, une pièce d’arrêt destinée à s’étendre entre une face amont d’un pied d’aube de l’aube mobile et une face aval dudit pied de l’aube mobile, ladite pièce d’arrêt comportant : une première paroi qui forme une butée d’arrêt de la face amont du pied d’aube, une seconde paroi qui forme une butée d’arrêt de la face aval du pied d’aube, et une surface de liaison destinée à s’étendre entre la première et la seconde parois, le long d’une face d’extrémité radialement interne du pied d’aube.
Ce dispositif permet un arrêt ou blocage axial des pieds d’aubes dans les alvéoles du disque sans nécessiter aucun crochet sur l’aube, ni aucune pièce spécifique sur la face aval de la roue d’aube. Il évite ainsi le besoin d’un jonc d’arrêt axial dont l’effort centrifuge devrait être repris par un crochet intégré à l’aube en CMC. Il a de plus l’avantage de présenter un encombrement réduit, permettant un gain de place en aval du pied d’aube de sorte à laisser de l’espace pour réaliser une étanchéité axiale.
Outre les caractéristiques qui viennent d’être évoquées dans le paragraphe précédent, le dispositif de retenue axiale selon un aspect de l’invention peut présenter une ou plusieurs caractéristiques complémentaires parmi les suivantes, considérées individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles : la pièce d’arrêt est une pièce métallique monobloc. la première paroi de la pièce d’arrêt comporte une dimension de largeur ou de hauteur, qui est supérieure à une autre dimension de largeur ou de hauteur de la seconde paroi, les dimensions étant prises dans un plan transversal à la surface de liaison. la première paroi est configurée pour s’étend en partie sur une face amont du disque de rotor. la première paroi de la pièce d’arrêt s’étend perpendiculairement de part et d’autre de la surface de liaison. la seconde paroi de la pièce d’arrêt s’étend perpendiculairement à la surface de liaison de sorte à pouvoir recouvrir une face aval d’un pied d’aube..
Un deuxième aspect de l’invention concerne un ensemble de rotor de turbomachine comportant un disque de rotor d’axe X qui présente des alvéoles creusées à sa périphérie et des aubes mobiles montées dans des alvéoles du disque, deux alvéoles circonférentiellement adjacentes autour du disque délimitant chacune une dent du disque, caractérisé en ce qu’il comporte : plusieurs pièces d’arrêt telles que définies ci-dessus, chaque pièce d’arrêt étant destinée à maintenir axialement une aube mobile dans une alvéole correspondante du disque, et, des moyens de blocage des pièces d’arrêt contre le disque, la première paroi de chaque pièce d’arrêt s’étendant circonférentiellement de sorte à être en contact avec au moins une face amont d’une dent du disque de rotor.
Avantageusement, cet ensemble peut comporter les caractéristiques suivantes, considérées individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles : le disque comprend une cavité creusée dans le disque et en ce que la première paroi comprend un crochet monté par emboitement dans la cavité. il comporte une pluralité de pièces d’arrêt disposées chacune dans une alvéole du disque et configurées pour que leurs premières parois soient circonférentiellement agencées bout à bout, autour de l’axe X. il comporte un anneau de retenue fixé au disque et monté sur toute la circonférence du disque de rotor, contre les premières parois des pièces d’arrêt de sorte à maintenir les pièces d’arrêt en position dans les alvéoles du disque. il comporte en outre un jonc d’arrêt logé dans une gorge du disque de rotor, à une extrémité interne de l’anneau de retenue, le jonc d’arrêt étant configuré pour solidariser l’anneau de retenue au disque après montage de l’anneau de retenue sur le disque.
Un troisième aspect de l’invention concerne un procédé de montage des aubes mobiles de turbine basse pression dans des alvéoles d’un disque de rotor de ladite turbine, caractérisé en ce qu’il comporte, pour chaque aube mobile, les étapes suivantes : installation d’une pièce d’arrêt telle que définie précédemment contre une face d’extrémité radialement interne d’un pied d’ aube, et installation de l’aube mobile équipée de la pièce d’arrêt dans une alvéole du disque de rotor.
Ce procédé présente l’avantage d’être relativement simple à mettre en œuvre.
Avantageusement, le procédé comporte les opérations suivantes : installation du jonc d’arrêt dans une gorge du disque de rotor, et installation d’un anneau de retenue sur le disque le long des premières parois de la pièce d’arrêt, l’anneau de retenue étant maintenu en position par un blocage réalisé par le jonc d’arrêt.
La , déjà décrite, représente une vue schématique en coupe longitudinale d’une partie d’une turbine BP avec plusieurs roues à aube selon l’état de la technique ;
La représente une vue en coupe longitudinale du dispositif de retenue axiale selon l’invention, avec une pièce d’arrêt montée entre un pied d’aube et une alvéole de disque ;
La représente une vue schématique de l’amont et une vue schématique de l’aval d’une pièce d’arrêt du dispositif de retenue axiale selon l’invention, montée entre un pied d’aube et une alvéole de disque ;
La représente plusieurs vues, en coupe, de l’amont ou l’aval, de divers modes de réalisation de la pièce d’arrêt selon l’invention ;
Les figures 5A, 5B et 5C représentent, respectivement, une vue en perspective coupée, une vue de l’amont et une vue de l’aval d’un mode de réalisation du dispositif de retenue axiale selon l’invention ;
Selon un autre mode réalisation, le bouton peut se situer sur une autre face du poignée 200 sans s’écarter ni de l’esprit ni du cadre de la présente invention.
Selon notre mode de réalisation, la poignée 200 comprend des éléments pivot 204 qui sous l’action du bouton 201 fait glisser la pluralité de tiges 310 le long du pied télescopique 300.
Selon un autre mode de réalisation, le bouton 201 peut directement actionner la pluralité de tiges 310 sans l’intermédiaire d’éléments pivot 204 sans s’écarter ni de l’esprit ni du cadre de la présente invention.
Selon un mode opératoire, l’action du bouton 201 actionne la rotation des éléments pivot 204 qui actionne la pluralité de tiges 310.
Selon notre mode de réalisation, un pied télescopique 300 comprend une pluralité de montants tubulaires, profilés ou tubes montés 301, 302, 303, 304 et 305.
Sur la , on illustre uniquement la partie haute du pied télescopique, où on aperçoit les montants tubulaires 301, 302 et 303. La vue en coupe des montants tubulaires 304 et 305 sont illustrés et la vue complète des pieds télescopiques est illustré .
Dans notre exemple, la poignée rotative 200 est fixée au pieds télescopique 300 à l’aide d'une pluralité de vises (non représentés), toutefois, d’autres techniques de fixation sont applicables sans s’écarter ni de l’esprit ni du cadre de la présente invention.
Selon notre mode de réalisation, un pied télescopique 300 est constitué d’une pluralité de montants tubulaires 301, 302, 303, 304 et 305 formant une paire de chaque et d’une pluralité de tiges 310.
Toutefois, selon un autre mode réalisation de la présente invention, un pied télescopique 300 peut être composer uniquement d’un seul montant tubulaire de chaque, en référence aux montants tubulaires 301, 302, 303, 304 et 305, et d’une seule tige 310 sans s’écarter ni de l’esprit ni du cadre de la présente invention.