INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On propose de plus un équipement de restitution audio tel que précédemment décrit, l’unité de traitement étant agencée pour comparer le paramètre lumineux avec un seuil prédéterminé bas et avec un seuil prédéterminé haut ; si ledit paramètre lumineux est inférieur au seuil prédéterminé bas, sélectionner et appliquer sur le signal audio primaire les premières valeurs des paramètres audio ; si ledit paramètre lumineux est supérieur au seuil prédéterminé haut, sélectionner et appliquer sur le signal audio primaire les deuxièmes valeurs des paramètres audio.
On propose de plus un équipement de restitution audio tel que précédemment décrit, dans lequel l’unité de traitement est agencée pour, si ledit paramètre lumineux est compris entre le seuil prédéterminé bas et le seuil prédéterminé haut, continuer à faire appliquer sur le signal audio primaire les valeurs courantes des paramètres audio préalablement sélectionnées.
On propose de plus un équipement de restitution audio tel que précédemment décrit, dans lequel l’unité de traitement est agencée pour, si ledit paramètre lumineux est compris entre le seuil prédéterminé bas et le seuil prédéterminé haut, faire produire le signal audio secondaire en utilisant un coefficient de pondération, les premières valeurs des paramètres audio et les deuxièmes valeurs des paramètres audio, le coefficient de pondération étant calculé à partir du seuil prédéterminé bas, du seuil prédéterminé haut et dudit paramètre lumineux.
On propose de plus un équipement de restitution audio tel que précédemment décrit, dans lequel le au moins un paramètre lumineux comprend une luminosité.
On propose de plus un équipement de restitution audio tel que précédemment décrit, dans lequel le au moins un paramètre lumineux comprend une température de couleur.
Comme on peut le remarquer sur la , la présence de cette avancée 86 permet de limiter l’écartement entre le bord supérieur arrière du nez de préhension 25 de l’actionneur 20 et la paroi supérieure de masquage 81 lorsque cet actionneur 20 est basculé vers l’avant par un appui du doigt D d’un usager sur la surface supérieure d’appui 26 du nez de préhension 25, de sorte à éviter tout risque de pincement de ce doigt D lorsque l’usager relâche la pression exercée sur cette surface supérieure d’appui 26 et que l’actionneur 20 rebascule vers l’arrière pour retrouver sa position initiale.
Afin que leur écartement demeure constant sur l’ensemble de la course de l’actionneur 20, l’avancée 86 et la concavité 29 présentent des profils concentriques en arc de cercle et centrés sur l’axe transversal d’articulation T 1 de l’actionneur 20.
Cet écartement constant sera avantageusement compris entre 0,05 et 1 millimètre.
On va maintenant décrire rapidement le processus final d’assemblage du dispositif de commande 1 selon l’invention à l’appui des figures 6 et 7.
Ce processus final d’assemblage consiste à assembler les uns aux autres le carter 80 et deux sous-ensembles 100, 200 préalablement constitués.
Le premier sous-ensemble 100 est formé par le boîtier 10, l’actionneur 20 et le levier intermédiaire d’actionnement 70 montés articulés sur ce boîtier 10 via les tiges 21 et 71.
Le second sous-ensemble 200 est quant à lui formé par l’embase 30, la carte à circuits imprimés 40, la membrane souple 50 et le palonnier 60 assemblés fixement les uns aux autres par vissage.
Tel qu’illustré par la , la première étape de ce processus final d’assemblage consiste à rapporter le carter 80 à l’aplomb du premier sous-ensemble 100 et à le faire coulisser verticalement vers le bas jusqu’à que ce carter 80 vienne reposer contre le dessus du corps principal 11 du boîtier 10.
Afin d’éviter que l’avancée 86 ne vienne buter contre la surface supérieure d’appui 26 du nez de préhension 25 lors de ce mouvement à coulissement vertical du carter 80, on remarquera que l’actionneur 20 est préalablement positionné dans sa position de bascule maximale vers l’avant, position dans laquelle il demeure naturellement par simple effet de la gravité en l’absence du palonnier 60.
Dans cette position de bascule maximale vers l’avant, on remarquera que la surface supérieure d’appui 26 du nez 25 est intégralement située au devant du plan vertical transversal P 1 passant par l’extrémité avant de l’avancée 86. On remarquera également que dans cette position de bascule maximale vers l’avant, le nez de préhension 25 demeure, grâce au profil biseauté de son coin supérieur, intégralement situé en arrière du plan vertical transversal P 2 passant par le bord avant 83A de la fenêtre de passage 83 de sorte à ne pas interférer avec ce bord avant 83A.
Rapporté en dessous du premier sous-ensemble 100 préalablement à, ou à la suite de la mise en place du carter 80, le sous-ensemble 200 est ensuite coulissé verticalement vers le haut jusqu’à venir s’emboîter sur le corps principal 11 du boîtier 10 ( ).
Ce processus final d’assemblage se termine par la fixation des sous-ensembles 100, 200 et du carter 80 à l’aide de quatre vis non représentées venant se visser successivement dans l’embase 30, le corps principal 11 du boîtier 10 et ce carter 80.
Selon des variantes de réalisation non représentées, le dispositif de commande peut comporte un seul contacteur avant et un seuil contacteur arrière.
Le mécanisme assurant l’actionnement des contacteurs lors du basculement de l’actionneur peut également être différent en étant par exemple dépourvu du levier intermédiaire d’actionnement et/ou de plongeurs.
L’invention peut par ailleurs être mise en œuvre sur d’autres types de dispositifs de commande implantés dans les véhicules automobiles, par exemple au niveau de la planche de bord ou de la console centrale. Elle peut également trouver application dans de nombreux autres domaines que celui de l’automobile.
ce qui revient à sélectionner comme valeurs courantes des paramètres audio les deuxièmes valeurs des paramètres audio (profil jour).
Par contre, si la luminosité est comprise entre le seuil prédéterminé bas et le seuil prédéterminé haut, c’est-à-dire si :
le coefficient de pondération est tel que :
Le coefficient de pondération est donc calculé à partir du seuil prédéterminé bas, du seuil prédéterminé haut et du paramètre lumineux (ici la luminosité).
L’unité de traitement 5 fait produire le signal audio secondaire Sas en utilisant le coefficient de pondération , les premières valeurs des paramètres audio et les deuxièmes valeurs des paramètres audio.
Le signal audio secondaire peut être produit dans ce cas selon la méthode illustrée à la .
Le signal d’entrée, c’est-à-dire le signal audio primaire, est dupliqué : étape E20.
Chaque copie est traitée indépendamment avec l’un des deux jeux de valeurs de paramètres.
Ainsi, les premières valeurs des paramètres audio sont appliquées sur une première copie Sap1 du signal pour obtenir un premier signal traité Sat1 : étape E21. Les deuxièmes valeurs des paramètres audio sont appliquées sur une deuxième copie Sap2 du signal pour obtenir un deuxième signal traité Sat2 : étape E22.
Ensuite les deux signaux traités Sat1, Sat2 sont combinés par une moyenne pondérée par le coefficient de pondération α : S o   =   (1-α)× Sat 1   +   α× Sat 2 : étape E23.
Il convient de noter que ce mode de réalisation peut être utilisé même dans le cas où les traitements réalisés à l’étape E21 et à l’étape E22 sont des traitements différents. En particulier, ce mode de réalisation peut être utilisé même si l’un des traitements réalisés à l’étape E21 et à l’étape E22 ne modifie pas le signal audio primaire, ce qui permet par exemple de réaliser une activation ou une désactivation douce d’un effet.
Ce mode de réalisation présente l’avantage d’être totalement générique : il peut s’appliquer à n’importe quelle paire de traitements E21, E22. En revanche ce mode de réalisation est relativement coûteux en calculs puisqu’il impose de traiter deux fois le signal audio primaire.
Selon un autre mode de réalisation, pour chaque paramètre audio, la première valeur de paramètre audio et la deuxième valeur de paramètre audio associées audit paramètre audio sont combinées indépendamment. On obtient de la sorte des valeurs de paramètres combinées, formant un profil audio qui est ensuite appliqué en une seule fois sur le signal audio primaire Sap.
Comme on l’a vu, les valeurs des paramètres de certains paramètres sont des valeurs numériques. Dans ce cas, ces valeurs de paramètres sont combinées par une moyenne pondérée, en utilisant le coefficient de pondération α , pour obtenir des valeurs combinées de paramètres.
Cependant, certains paramètres sont des paramètres d’activation de filtre, c’est-à-dire des signaux booléens qui définissent si un filtre doit être appliqué ou non.
Par ailleurs, les filtres sont eux-mêmes généralement associés à des paramètres de filtrage (qui définissent non pas l’activation ou la désactivation du filtre, mais la réponse du filtre).
if (((V[i]<V[j]) and (U[i]<V[j])) or ((V[i]<V[k]) and (U[k]<V[k]))) // if (((V[i]<V[j]+Y) and (U[i]<V[j]+Y)) or ((V[i]<V[k]+Y) and (U[k]<V[k]+Y)))
if (sum(abnormal[])=3)
// cas par défaut : perte du neutre uniquement (et manifestement déséquilibre signifiant des charges avales)
// contre-proposition 1 : perte du neutre et d'une phase également (ramenées entre les 2 autres phases)
if ((V[j]+V[k]=U[j]) and (U[i]+U[k]=U[j])) // if ((V[j]+V[k]=U[j]+/-(2.Y)) and (U[i]+U[k]=U[j]+/-(2.Y)))
On définit donc un « jeu de paramètres », associé à un filtre (ou à un autre module fonctionnel individuel), comme étant un ensemble comprenant un paramètre d’activation et des paramètres de filtrage. On parle de « jeu de valeurs de paramètres » pour désigner les valeurs que peuvent prendre les paramètres du jeu de paramètres.
Les valeurs de paramètres combinées sont définies de la manière suivante.
Pour le paramètre d’activation, si les deux valeurs de paramètre (valeurs du signal booléen) ont la même valeur, alors la valeur de paramètre combinée est égale à cette même valeur.
Par contre, si les deux valeurs de paramètre ont des valeurs différentes, cela signifie que l’une des valeurs de paramètre est la valeur « vrai » (activation du filtre), et que l’autre des valeurs de paramètre est la valeur « faux » (filtre inactif).
Dans ce cas, la valeur de paramètre combinée prend la valeur « vrai ».
On a donc deux jeux de valeurs de paramètres associés au jeu de paramètres : un « jeu de valeurs actives » qui comprend la valeur de paramètre « vrai » pour le paramètre d’activation, et un « jeu de valeurs inactives » qui comprend la valeur de paramètre « faux » pour le paramètre d’activation.
Selon un premier mode de réalisation, les valeurs de paramètres des paramètres de filtrage sont combinées (en utilisant le coefficient de pondération α ) comme si le jeu de valeurs inactives comprenait des valeurs de paramètres minimales pour les paramètres de filtrage.
Par exemple, si le paramètre d’activation (signal booléen) contrôle l’activation d’un filtre de réverbération, la valeur de paramètre combinée pour le paramètre de niveau est calculée comme si le jeu de valeurs inactives comportait une valeur de -60 dB pour ce paramètre, et la valeur de paramètre combinée pour le paramètre de durée est calculée comme si le jeu de valeurs inactives comportait une valeur de zéro pour ce paramètre.
Alternativement, le filtre contrôlé par ledit paramètre d’activation (signal booléen) comporte un paramètre de filtrage affectant l’importance de son effet. Dans ce cas, la valeur de paramètre combinée pour ledit paramètre est calculée comme si le jeu de valeurs inactives comportait une valeur minimale pour le paramètre affectant l’importance de l’effet, et les valeurs de paramètres combinées pour les autres paramètres dudit filtre prennent une valeur égale à la valeur du jeu de valeurs actives.
Par exemple, si le paramètre d’activation (signal booléen) contrôle l’activation d’un filtre de réverbération, la valeur de paramètre combinée pour le paramètre de niveau est calculée comme si le jeu de valeurs inactives comportait une valeur de -60 dB pour ce paramètre, et la valeur de paramètre combinée pour le paramètre de durée est égale à la valeur du paramètre de durée dans le jeu de valeurs actives.
Selon un troisième mode de réalisation, dit mode hybride, certaines valeurs de paramètres sont combinées indépendamment afin d’obtenir un jeu de valeurs combinées partiel pouvant être appliqué en une seule fois, et d’autres valeurs de paramètres sont combinées par traitements indépendants. Par exemple en référence à la , les valeurs des paramètres d’égalisation peuvent être combinées pour être appliquées sur le signal audio primaire Sap en une seule fois : étape E30. Puis, le signal audio traité Sat est dupliqué pour former une première copie Sat1 et une deuxième copie Sat2 : étape E31.
Les premières valeurs de paramètres audio et les deuxièmes valeurs de paramètres audio sont alors appliquées indépendamment (étapes E32, E33) et combinées a posteriori : étape E34.
On a indiqué précédemment que le paramètre lumineux utilisé est la luminosité.
Cependant, le paramètre lumineux utilisé peut être différent. Le capteur photosensible 10 utilisé peut être un capteur de température de couleur, et le paramètre lumineux utilisé peut alors être la température de couleur de la lumière éclairant l’environnement du boîtier décodeur 1.
Il est connu que l’éclairage artificiel a généralement une température de couleur comprise entre 1 800 K et 6 000 K, tandis que l’éclairage naturel a généralement une température de couleur comprise entre 5 500 K et 8 000 K.
Par conséquent, les valeurs courantes des paramètres audio peuvent être sélectionnées comme cela a été présenté précédemment, mais en utilisant la température de couleur mesurée au lieu de la luminosité.
La première gorge circonférentielle 265C s’étend parallèlement à un plan radial orthogonal à l’axe X.
Chaque premier conduit radial 265D a une extension radiale suivant une direction radiale orthogonale à l’axe X. Dans l’exemple représenté, chaque premier conduit radial 265D est en particulier rectiligne suivant une direction radiale. En variante (non représentée), au moins un premier conduit radial 265D est courbe et a également une extension axiale parallèlement à l’axe X et/ou une extension circonférentielle suivant une direction orthogonale à l’axe X et à la direction radiale.
Le premier canal d’alimentation 266 s’étend depuis une sortie des premiers conduits radiaux 265D jusqu’à une entrée de la première chambre fluidique 112. Dans l’exemple représenté, il est sensiblement rectiligne et s’étend sensiblement parallèlement à l’axe X.
Le deuxième circuit 261 comprend un deuxième conduit axial 267A ménagé dans le stator 258, une pluralité de deuxièmes orifices radiaux 267B (un seul d’entre eux étant représenté ici) ménagés dans le stator 258 et reliant le conduit axial 267A à la périphérie du stator 258, une deuxième gorge circonférentielle 267C ménagée entre le rotor 259 et le stator 258 et dans laquelle débouche chaque orifice radial 267B, et une pluralité de deuxièmes conduits radiaux 267D, ménagés dans le rotor 259, s’étendant radialement depuis la gorge 267C jusqu’à un deuxième canal 268 d’alimentation de la deuxième chambre fluidique 114 formé dans le bâti 72.
Le deuxième conduit axial 267A a une extension axiale parallèlement à l’axe X. Avantageusement, il est coaxial au premier conduit axial 265A. Dans l’exemple représenté, il est en particulier rectiligne et coaxial à l’axe X. En variante (non représentée), le deuxième conduit axial 267A est courbe et/ou a également une extension radiale suivant une direction orthogonale à l’axe X.
Par ailleurs, le deuxième conduit axial 267A a, l’exemple représenté, une section radiale annulaire, c’est-à-dire qu’il est plein en son centre. Ici, il s’étend autour du premier conduit axial 265A.
Chaque deuxième orifice radial 267B a une extension radiale suivant une direction radiale orthogonale à l’axe X. Dans l’exemple représenté, chaque deuxième orifice radial 267B est en particulier rectiligne suivant une direction radiale. En variante (non représentée), au moins un deuxième orifice radial 267B est courbe et/ou a également une extension axiale parallèlement à l’axe X.
Chaque deuxième orifice radial 267B est ici disposé axialement en aval des premiers orifices radiaux 265B.
La deuxième gorge circonférentielle 267C s’étend parallèlement à un plan radial orthogonal à l’axe X. Elle est ici disposée axialement en aval de la première gorge circonférentielle 265C.
Chaque deuxième conduit radial 267D a une extension radiale suivant une direction radiale orthogonale à l’axe X. Dans l’exemple représenté, chaque deuxième conduit radial 267D est en particulier rectiligne suivant une direction radiale. En variante (non représentée), au moins un deuxième conduit radial 267D est courbe et a également une extension axiale parallèlement à l’axe X et/ou une extension circonférentielle suivant une direction orthogonale à l’axe X et à la direction radiale.
Chaque deuxième conduit radial 267D est ici disposé axialement en aval des premiers conduits radiaux 265D.
Le deuxième canal d’alimentation 268 s’étend depuis une sortie des deuxièmes conduits radiaux 266D jusqu’à une entrée de la deuxième chambre fluidique 114. Dans l’exemple représenté, il est sensiblement rectiligne et s’étend sensiblement parallèlement à l’axe X.
Les premier et deuxième circuits 260, 261 sont des circuits indépendants, c’est-à-dire qu’ils ne sont pas en communication fluidique l’un avec l’autre.
Ici, le palier de transfert de fluide 257 est également configuré pour alimenter le vérin de contrebalancement 250 en fluide de commande provenant du système de pilotage 76. A cet effet, le palier de transfert de fluide 257 comprend un troisième circuit 269 indépendant des premier et deuxième circuits 260, 261.
Le troisième circuit 261 comprend un troisième conduit axial 270A ménagé dans le stator 258, une pluralité de troisièmes orifices radiaux 270B (un seul d’entre eux étant représenté ici) ménagés dans le stator 258 et reliant le conduit axial 270A à la périphérie du stator 258, une troisième gorge circonférentielle 270C ménagée entre le rotor 259 et le stator 258 et dans laquelle débouche chaque orifice radial 270B, et une pluralité de troisièmes conduits radiaux 270D, ménagés dans le rotor 259, s’étendant radialement depuis la gorge 270C jusqu’à un troisième canal 271 d’alimentation du vérin de contrebalancement 250, formé dans le bâti 72.
Le troisième conduit axial 270A a une extension axiale parallèlement à l’axe X. Avantageusement, il est coaxial au premier et au deuxième conduits axiaux 265A, 267A. Dans l’exemple représenté, il est en particulier rectiligne et coaxial à l’axe X. En variante (non représentée), le troisième conduit axial 270A est courbe et/ou a également une extension radiale suivant une direction orthogonale à l’axe X.
if ((V[i]<V[j]) and (V[i]<V[k])) // if ((V[i]<V[j]-Vmargin) and (V[i]<V[k]-Vmargin))
// phase i is the lower, thus a connected one
elseif ((V[i]>V[j]) and (V[i]>V[k])) // elseif ((V[i]>V[j]+Vmargin) and (V[i]>V[k]+Vmargin))
// phase i is the higher, thus a connected one
elseif ((V[i]=V[j]) or (V[i]=V[k])) // elseif ((V[i]=V[j]+/-Vmargin) or (V[i]=V[k]+/-Vmargin))
// eventually the third phase can finally be considered as connected, which would happen if phase i is connected to either phase j or k
Le gène CA_C3673 possède un XBS au niveau de son promoteur, suggérant une autorégulation de sa transcription. Le produit de ce gène est également le répresseur présentant le plus d’identité avec des homologues de XylR appartenant à des Clostridium solvantogènes proches, tels que C. beijerinckii NCIMB 8052.
Les gènes impliqués dans l’assimilation de l’arabinose sont pour la plupart situés au sein du locus CA_C1339-CA_C1349. Ce locus comprend les gènes codants les transporteurs présumés de l’arabinose AraE1 et XylT, les L-arabinose isomérases AraA1 (CA_C1342) et AraA2 (CA_C1346), la ribulokinase AraK (CA_C1344) et la L-ribulose-5-phosphate 4-epimerase AraD (CA_C1341).
Un second opéron contient les gènes CA_C1529 et CA_C1530 qui codent l’arabinofuranosidase Arb43 et le transporteur d’arabinoside AraT.
Tous ces gènes, ainsi que le gène codant la phosphocétolase Xfp sont placés sous contrôle du répresseur transcriptionnel AraR (CA_C1340), actif en l’absence d’arabinose (Zhang et al. 2012).
Une particularité récemment mise en évidence chez C. acetobutylicum est la différence phénotypique qui existe entre la croissance sur xylose et celle sur arabinose, bien que les voies métaboliques permettant l’assimilation de ces sucres possèdent de nombreux intermédiaires communs (Servinsky et al. 2010). En effet, alors que le temps de génération sur arabinose est de 78 min, celui-ci atteint 287 min sur xylose (Servinsky et al. 2012). Si les activités xylose-perméase et xylulokinase ont été mises en cause, cette différence s’explique également par l’action de facteurs de régulation transcriptionnels.
L’analyse transcriptomique de cultures de C. acetobutylicum ATCC 824 en présence de glucose, de xylose ou d’arabinose révèle que la voie des pentoses phosphate est induite de façon analogue par le xylose et l’arabinose (Servinsky et al. 2010). En revanche, l’expression de la phosphocétolase Xfp présente un profil d’expression différent. En effet, xfp est faiblement induit par le xylose (d’un facteur 3 comparé au glucose) mais fortement induit par l’arabinose (d’un facteur 185 comparé au glucose) (Servinsky et al. 2012). Le contraste marquant d’induction de l’expression du gène xfp en absence d’arabinose peut être expliqué par la présence d’un AraR-binding-site en amont de ce gène. Ainsi, l’une des conséquences les plus remarquables lors de l’analyse transcriptomique d’un mutant dont le gène araR a été inactivé est l’amélioration de la transcription du gène xfp d’un facteur supérieur à 1000 (Zhang et al. 2012). Cette régulation transcriptionnelle de la phosphocétolase contribue à entraver partiellement l’assimilation du xylose en absence d’arabinose.
Des travaux récents montrent en outre qu’en plus de subir une répression partielle en l’absence d’arabinose, l’assimilation du xylose est réduite en présence d’arabinose. En effet, des cultures réalisées en présence de xylose et d’arabinose montrent une consommation minime de xylose, alors que le taux d’assimilation de l’arabinose ne diffère pas du taux observable sur arabinose seul (Aristilde et al. 2014). Une analyse des flux métaboliques confirme l’assimilation préférentielle de l’arabinose par rapport au xylose de culture sur ces deux sucres (Aristilde et al. 2014). Servinsky et al. ont également montré que la préférence de l’arabinose sur le xylose ne peut pas s’expliquer entièrement par les taux de croissance inhérents à ces deux hydrates de carbone. Ils ont ainsi mis en évidence le fait que l’arabinose serait capable d’inhiber spécifiquement l’expression de gènes d’assimilation d’autres sucres, dont ceux du xylose.
Les inventeurs montrent pour la première fois que l’inactivation conjointe des gènes codant les répresseurs AraR et XylR permet d’obtenir une souche présentant des capacités de coassimilation étonnantes, puisque capable d’assimiler et/ou de métaboliser de manière simultanée deux sources carbonées distinctes telles que l’arabinose et le glucose, sans lever la répression catabolique sur l’assimilation du xylose.
Un objet décrit par les inventeurs vise ainsi une bactérie modifiée génétiquement appartenant au genre Clostridium , en particulier une espèce de Clostridium d’intérêt industriel, en particulier C. acetobutylicum , caractérisée en ce qu’elle n’exprime pas les produits des gènes xylR et/ou araR , ou exprime des versions non fonctionnelles de ceux-ci.
Dans le contexte de la présente invention, le terme « gène xylR » vise en particulier la séquence SEQ ID NO : 1 (CA_C2613) ou la séquence SEQ ID NO : 2 (CA_C3673). Le terme « gène xylR » vise aussi les variants desdites séquences SEQ ID NO : 1 et SEQ ID NO : 2, en particulier les variants présentant une homologie de séquence avec l’une desdites séquences SEQ ID NO : 1 ou SEQ ID NO : 2.
Dans le contexte de la présente invention, le terme « gène araR » vise en particulier la séquence SEQ ID NO : 3 (CA_C1340) ou un variant de ladite séquence, en particulier un variant présentant une homologie de séquence avec ladite séquence SEQ ID NO : 3.