INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, on comprend que c’est grâce à la combinaison des étapes du procédé selon l’invention, notamment grâce aux étapes de dégazage de l’arrangement de filaments de carbone par l’action du vide, dans la chambre à vide, et de polymérisation dans le tube d’irradiation parcouru par un courant de gaz inerte, à la vitesse V ir et pendant la durée d’irradiation D ir précitées, que l’on obtient des monobrins en CCR présentant un taux de porosité inférieur à 2% et une contrainte rupture supérieure à 2300 MPa.
Il a été constaté en outre qu’une vitesse d’irradiation V ir élevée (supérieure à 50 m/min, de préférence comprise entre 50 et 150 m/min) était favorable d’une part à un excellent taux d’alignement des filaments de carbone à l’intérieur du monobrin en CCR, d’autre part à un meilleur maintien du vide dans la chambre à vide avec un risque nettement réduit de voir remonter une certaine fraction de résine d’imprégnation de la chambre d’imprégnation vers la chambre à vide, et donc à une meilleure qualité d’imprégnation.
Un objet décrit dans la présente est un monobrin en CCR susceptible d’être obtenu par un procédé selon l’invention de préférence selon lequel : - la vitesse ( V ir ) de passage du monobrin dans la chambre d’irradiation est supérieure à 50 m/min ; - la durée ( D ir ) de passage du monobrin dans la chambre d’irradiation est égale ou supérieure à 1,5 s et égale ou inférieure à 10 s ; - la chambre d’irradiation comporte un tube transparent aux UV (tel qu’un tube en quartz ou de préférence en verre), dit tube d’irradiation, à travers lequel circule le monobrin en cours de formation, ce tube étant parcouru par un courant de gaz inerte, de préférence de l’azote, - le monobrin en CCR présentant une longueur allant de 5 à 85 mm, de préférence de 10 à 80 mm, de préférence de 15 à 60 mm, - le monobrin en CCR présentant un diamètre allant de 0,2 à 1,3 mm de préférence de 0,25 à 1,25 mm, de préférence de 0,3 à 1,2 mm.
Le monobrin en CCR susceptible d’être obtenu par un procédé selon l’invention comporte donc des filaments de carbone imprégnés dans une résine réticulée, présente une longueur allant de 5 à 85 mm, un diamètre allant de 0,2 à 1,3 mm, et un taux de porosité inférieur à 2%. Toutes les caractéristiques décrites précédemment pour le monobrin selon l’invention s’appliquent également au monobrin susceptible d’être obtenu par le procédé selon l’invention. En particulier, compte tenu des étapes spécifiques du procédé selon l’invention, le monobrin présente avantageusement un taux de porosité inférieur à 1%, de préférence inférieure à 0,5% et/ou une contrainte rupture supérieure à 2300 MPa, de préférence supérieure ou égale à 2500 MPa et/ou un module initial en extension noté E 23 du monobrin, mesuré à 23°C, est supérieur à 140 GPa, de préférence supérieur à 150 GPa.
L’invention a également pour objet un ballotin comprenant une pluralité de monobrins en CCR selon l’invention (ou susceptibles d’être obtenus par le procédé selon l’invention) et au moins un élément de maintien des monobrins découpés entre eux. De préférence, cet élément de maintien est un film sécable, par exemple déchirable, dispersible, hydrosoluble. De préférence, l’au moins un élément de maintien est un fil hydrosoluble.
Comme indiqué précédemment, les monobrins selon l’invention sont particulièrement utiles en tant qu’additif pour béton. Ainsi, l’invention a également pour objet l’utilisation d’au moins un monobrin en CCR selon l’invention (ou susceptible d’être obtenu par le procédé selon l’invention) ou d’un ballotin selon l’invention, pour renforcer du béton et/ou réduire le poids du béton et/ou réduire ou empêcher la fissuration du béton.
La présente invention a également pour objet un béton comprenant une pluralité de monobrins découpés en CCR selon l’invention (ou susceptibles d’être obtenus par le procédé selon l’invention). Le béton peut être préparé selon toute technique bien connue de l’homme du métier.
Etat de la technique On connaît déjà de nombreux dispositifs permettant le nettoyage de conteneurs de déchets. La grande majorité de ces dispositifs de nettoyage sont installés soit à demeure dans des entrepôts spécialisés dans le nettoyage de conteneurs, soit, le plus souvent, sur la remorque ou le châssis d'un véhicule de transport du type poids lourd, c'est-à-dire un véhicule routier de plus de 3,5 tonnes de poids total autorisé en charge. Dans ce dernier cas, les dispositifs de nettoyage connus comportent, de manière classique, au moins : - une enceinte de lavage munie d'une ouverture pour l'admission d'au moins un conteneur de déchets, - des moyens de chargement pour amener ledit conteneur de déchets dans une position de lavage à l'intérieur de ladite enceinte de lavage par ladite ouverture et le sortir après les opérations de lavage, et - des moyens de lavage et comprenant au moins une tête de lavage comportant au moins une buse de projection d'eau sous pression et des moyens de déplacement aptes à déplacer automatiquement ladite tête de lavage à l'intérieur du conteneur de déchets, et comportant une unité de commande automatique pour déplacer automatiquement la tête de lavage selon au moins un cycle de lavage prédéterminé.
Par ailleurs, les dispositifs de nettoyage comportent également un réservoir de liquide propre raccordé à ladite tête de lavage pour nettoyer l'intérieur dudit conteneur de déchets et un réservoir de liquides usés raccordé à ladite enceinte de lavage pour collecter le liquide sale et les résidus de déchets résultants de l'opération de lavage.
Pour fournir l'énergie électrique nécessaire à leur fonctionnement, ces dispositifs de nettoyage connus comprennent en outre un groupe électrogène associé à un réservoir de carburant.
Ces dispositifs de nettoyage connus permettent certes un nettoyage efficace des conteneurs de déchets, mais présentent tout de même un certain nombre d'inconvénients majeurs. Ainsi, on comprend bien que, compte tenu de leur conception, ces dispositifs de nettoyage connus sont très encombrants et qu'ils nécessitent par conséquent l'utilisation d'un véhicule de transport du type poids lourd. De même, on comprend bien que le gabarit de ce type de véhicule de transport peut rendre délicat voire impossible le déplacement en espace urbain, ce qui a pour conséquence de ne pas pouvoir intervenir sur les conteneurs de déchets disposés dans des zones hyper urbaines où les voies de circulation sont étroites.
En outre, on comprend bien qu'une fois le réservoir de liquides usés entièrement rempli, ces dispositifs de nettoyage ne peuvent plus fonctionner et le véhicule de transport associé doit retourner à un entrepôt afin de procéder à la vidange dudit réservoir de liquides usés dans le respect de l'environnement et le remplissage du réservoir de liquide propre. En effet, ces dispositifs de nettoyage connus fonctionnent à eau de lavage perdue, c'est -à-dire que le liquide du réservoir de liquide propre n'est utilisé qu'une fois et envoyé après lavage vers le réservoir de liquides usés. Pour réduire le nombre d'aller-retour vers l'entrepôt et limiter les pertes de temps et les baisses de productivité, cette configuration nécessite une grande capacité de stockage de liquide et deux réservoirs (un pour le liquide propre et un pour les liquides usés) de capacité identique, ce qui a pour conséquence un encombrement et une masse embarqués importants incompatibles avec l'utilisation d'un véhicule de transport autre qu'un poids lourd.
Enfin, ces dispositifs de nettoyage connus ne présentent pas un bilan écologique satisfaisant, car la consommation de liquide est élevée, le retraitement des liquides usés est de fait important, et la production de CO2 du moteur thermique du poids lourd est également élevée,
Le but de la présente invention est donc de pallier les inconvénients précédemment cités et de proposer un perfectionnement des dispositifs de nettoyage de conteneurs de déchets connus apte à être embarqué dans un véhicule utilitaire léger, ledit dispositif étant facile à mettre en œuvre sur un site d'intervention, fiable et d'entretien aisé, permettant une productivité élevée, ayant un poids, un encombrement et un niveau sonore compatibles avec le type de véhicule utilitaire léger et les normes et règlements en vigueur, et présentant un bilan énergétique et écologique satisfaisant.
Conformément à l’invention, il est donc proposé un dispositif de nettoyage d'au moins un conteneur de déchets composé d'un bac muni en partie supérieure une ouverture cerclée d'une collerette, ledit dispositif de nettoyage étant embarqué dans un compartiment arrière d'un véhicule utilitaire léger et remarquable en ce qu'il comprend au moins : - une enceinte de lavage disposée dans et à l'arrière du compartiment arrière et présentant une ouverture orientée vers l'arrière du véhicule et permettant l'introduction ou le retrait du conteneur de déchets dans ladite enceinte de lavage, - des moyens de chargement installés dans ladite enceinte de lavage et le long du bord inférieur de ladite ouverture, et permettant le chargement du conteneur au moins en partie à l'intérieur de ladite enceinte de lavage et depuis une position "utilisation" dans laquelle son bac est en position basse à l'extérieur de l'enceinte de lavage et son ouverture est horizontale et orientée vers le haut, jusqu'à une position "lavage" dans laquelle son bac est en position haute et en partie à l'intérieur de l'enceinte de lavage et son ouverture est inclinée et orientée vers le bas et l'avant du véhicule, et le déchargement du conteneur selon un mouvement réciproque, - des moyens de lavage installés au moins en partie dans l'enceinte de lavage pour diriger un liquide sous pression à l'intérieur du conteneur en position "lavage" contre les faces internes de son bac, et
- une source d'énergie électrique pour le fonctionnement du dispositif de nettoyage.
La source d'énergie électrique est avantageusement génératrice de courant électrique disposée au niveau du châssis dudit véhicule sous le plancher de son compartiment arrière et couplée au moteur du véhicule.
De manière avantageuse, l'enceinte de lavage comporte un plancher, un plafond, deux parois latérales globalement verticales et une paroi avant, lesdites parois latérales et avant reliant entre eux lesdits plancher et plafond, ladite ouverture étant délimitée par les bords arrière des plancher, plafond et parois latérales, le plafond et la paroi avant étant avantageusement inclinés respectivement vers le bas et l'avant du véhicule, et vers le bas et l'arrière du véhicule de sorte à guider le liquide résiduaire généré par le lavage du conteneur vers le plancher de l'enceinte de lavage.
Les moyens de filtration sont avantageusement combinés avec un dégrilleur disposé dans un bac de récupération du plancher et faisant office de préfiltre en retenant les déchets les plus volumineux contenu dans le liquide résiduaire.
Les moyens de lavage comprennent de préférence au moins une tête de lavage munie d'au moins une buse de projection d'un liquide de lavage sous pression montée à l'extrémité d'une lance traversant la paroi avant de l'enceinte de lavage et étant raccordée à un groupe motopompe haute pression permettant d'acheminer le liquide de lavage depuis un réservoir, jusqu'à la buse en le comprimant à une pression déterminée le liquide résiduaire généré par le lavage du conteneur étant alors acheminé depuis le plancher de l'enceinte de lavage jusqu'aux moyens de filtration dudit réservoir.
Selon un mode de réalisation avantageux, chaque buse est rotative et chaque lance est mobile en translation, grâce à un actionneur translatif, le long de son axe longitudinal par rapport à la paroi avant de l'enceinte de lavage de sorte à déplacer la buse associée plus ou moins à l'intérieur du conteneur, lorsque ce dernier est en position "lavage".
De manière avantageuse, les moyens de filtration sont disposés dans un orifice aménagé sur ledit réservoir, ces moyens de filtration comprennent un préfiltre composé d'un cylindre perforé dont l'extrémité supérieure est ouverte et munie d'une bride externe et l'extrémité inférieure est fermée, et d'une poche filtrante dont l'extrémité supérieure est ouverte et munie d'une bride externe, ladite poche filtrante étant disposée autour du préfiltre et l'ensemble poche filtrante - préfiltre étant inséré dans ledit orifice de sorte que la bride externe de la poche filtrante soit comprimée entre la face du réservoir et la bride externe du préfiltre.
Les moyens de lavage comportent avantageusement un organe manuel de nettoyage à haute pression raccordé au groupe motopompe haute pression pour permettre à un opérateur de nettoyer l'extérieur du conteneur, lorsque ce dernier est dans sa position "lavage".
L’invention a également pour objet un câble extrait d’une matrice polymérique, le câble extrait comprend une unique couche de X multi-torons enroulés en hélice autour d’un axe principal, chaque multi-torons comprenant K>1 torons, chaque toron étant à au moins deux couches comprenant : - une couche interne constituée de Q1 fil(s) métallique(s) interne(s) de diamètre d1, et - une couche externe constituée de Q3 fils métalliques externes de diamètre d3 enroulés autour de la couche interne, avec les torons étant enroulés en hélice autour d’un axe , dans lequel le câble présente un critère d’endurance V1 = / (M / D) - en MPa.mm est le maximum de contrainte de flexion par unité de courbure vue par les fils internes et externes des torons avec di étant le diamètre des fils métalliques et i allant de 1 à 3 et avec Macier = 200 000 MPa ; - M est la masse linéique en g/m du câble, M étant la somme des sections de métal de tous les fils métalliques du câble multipliée par la masse volumique de l’acier Ro avec Ro= 7,79 g/cm3; -D est le diamètre du câble en mm ; le câble extrait présente un allongement structural As’ tel que As’ ≥ 0,3%, l’allongement structural As’ étant déterminé selon la norme ASTM D2969-04 de 2014 au câble de façon à obtenir une courbe force-allongement, l’allongement structural As’ étant égal à l’allongement, en %, correspondant à l’intersection entre la tangente à la partie élastique de la courbe force-allongement en un point quelconque de sa partie élastique et l’axe des allongements de la courbe force-allongement.
Les valeurs des caractéristiques décrites dans la présente demande pour le câble extrait sont mesurées sur ou déterminées à partir de câbles extraits d’une matrice polymérique, notamment élastomérique, par exemple d’un pneumatique. Ainsi, par exemple sur un pneumatique, on retire la bande de matière radialement à l’extérieur du câble à extraire de façon à apercevoir le câble à extraire affleurer radialement de la matrice polymérique. Ce retrait peut se faire par décorticage aux moyens de pinces et de couteaux ou bien par rabotage. Puis, on dégage l’extrémité du câble à extraire au moyen d’un couteau. Puis, on tire sur le câble de façon à l’extraire de la matrice en appliquant un angle relativement faible de façon à ne pas plastifier le câble à extraire. Les câbles extraits sont alors nettoyés soigneusement, par exemple au moyen d’un couteau, de façon à détacher les restes de matrice polymérique accrochés localement au câble et en prenant soin de ne pas dégrader la surface des fils métalliques.
Pour déterminer la masse linéique du câble extrait, on effectue une coupe transverse du câble dans la matrice élastomérique, en déterminant la surface d’acier par traitement d’image et en multipliant par la masse volumique de l’acier.
Pour mesurer la masse linéique du câble extrait, on peut également, à la suite de l’opération décrite ci-dessus, peser un mètre de câble nettoyé pour déterminer sur 10 mesures la masse linéique moyenne de câble nettoyé.
Les caractéristiques avantageuses décrites ci-dessous s’appliquent indifféremment au câble nu et au câble extrait d’une matrice polymérique.
Avantageusement, le critère V1 est supérieur ou égal à 1000 N x m /g, de préférence supérieur ou égal à 1500 N x m /g.
Avantageusement, le critère V1 est inférieur ou égal à 3000 N x m /g.
Avantageusement, la masse linéique M va 15 à 75 g/m, de préférence de 25 à 65 g/m.
Si le capteur textile 100 ne subit aucun écrasement, alors les pistes de conduction 124 ne sont pas en contact l’une sur l’autre, et aucun courant électrique ne peut circuler entre les deux pistes de conduction 124. Dans ce cas, le courant est nul et son intensité I2 vaut 0.
À l’inverse, si le capteur textile 100 est écrasé, causant la mise en contact des pistes de conduction 124 l’une sur l’autre, alors un courant peut circuler entre les deux bornes 26 reliées aux deux pistes de conduction 124. La mesure d’un courant électrique d’intensité I2 non nulle aux bornes d’entrée du connecteur 20 témoigne donc d’un contact entre les deux pistes de conduction 124, autrement dit témoigne d’un écrasement du capteur textile 100.
Au cours d’une étape 90, l’unité électronique de contrôle 50 vérifie si l’intensité I2 du courant est non-nulle. Si cette intensité est nulle, alors l’unité de contrôle revient à l’étape 70. Dans le cas contraire, un écrasement est détecté et un signal d’alerte est transmis à l’utilisateur, à l’aide des moyens d’alerte 60, lors d’une étape 99. Dans l’exemple illustré, le message d’alerte envoyé à l’utilisateur inclut l’instant auquel l’écrasement du capteur textile 100 a été détecté.
La succession des étapes 70 à 90 constitue un cycle de mesure du dispositif de détection 10. Ce cycle de mesure est avantageusement répété plusieurs fois, de préférence à intervalles réguliers, et les valeurs mesurées sont enregistrées dans la mémoire 53B de l’unité logique 52 conjointement à une information sur l’instant de mesure. Dans l’exemple illustré, le cycle de mesure est répété à une fréquence de 10 kHz – kilo Hertz –. Il est ainsi possible de détecter les écrasements qui ne durent que quelques fractions de milliseconde. De tels écrasements correspondent à la chute d’objets, par exemple des chutes de cailloux, de grêle, etc., qui écrasent le capteur textile 100 pendant un temps très court.
On comprend qu’un grêlon, même gros, aura probablement sur le capteur textile 100 un impact plus faible qu’un gros caillou. Plus généralement, la raideur du capteur textile 100 est adaptée selon la nature de l’écrasement que l’on cherche à détecter. Comme mentionné précédemment, il est possible d’ajuster la nature des fils de liaison 140 pour adapter les propriétés de la structure d’amortissement 141. Il est aussi possible d’ajuster, dans le même but, le nombre total et/ou l’implantation des fils de liaison 140, qui relient entre eux les bandes latérales 118A et 118B des nappes textiles 110.
La représente, sur son insert a), une coupe du capteur textile 100 conforme au premier mode de réalisation, tandis que l’insert b) est une coupe d’un capteur textile 200 conforme à un deuxième mode de réalisation. Sur les deux inserts a) et b), les fils de chaine isolants ne sont pas représentés.
Dans le deuxième mode de réalisation, les éléments analogues à ceux du premier mode de réalisation portent les mêmes références et fonctionnent de la même façon. On décrit principalement les différences entre les premier et deuxième modes de réalisation.
Dans le premier mode de réalisation, les fils de liaison 140 sont tissés de manière continue, selon l’axe transversal Y100, au niveau de chaque bande latérale 118A ou 118B. Chaque brande latérale 118A ou 118B comprend ainsi un seul groupe de douze fils de liaison 140.
Dans le deuxième mode de réalisation, les fils de liaison 140 sont les mêmes que les fils de liaison du premier mode de réalisation, mais les fils de liaison 140 sont tissés de manière discontinue selon l’axe transversal Y100, au niveau de chaque bande latérale 118A ou 118B. Pour chaque bande latérale 118A ou 118B, les fils de liaison 140 sont ici répartis en deux groupes 142 et 144, qui comprennent quatre fils de liaison 140 chacun et qui sont séparés par une cavité C146.
On comprend que la raideur du capteur textile 200 du deuxième mode de réalisation est inférieure à la raideur du capteur textile 100 du capteur du premier mode de réalisation. Dans l’exemple illustré, la raideur du capteur textile 200 est égale à 0,5 kg/cm².
Dans les deux modes de réalisation, les fils de trame 114 des nappes 110 sont réalisés en un matériau électriquement isolant, en particulier un matériau synthétique, de préférence du polyester.
En variante non représentée, les fils de trame 114 incluent des fils réalisés en un matériau conducteur. Par exemple, les fils de trame 114 incluent des fils conducteurs analogues aux fils conducteurs 122. Les fils conducteurs 122, agencés parallèlement à l’axe longitudinal X100, sont ainsi reliés par chacun des fils de trame 114 conducteurs. Ainsi, chaque bande de conduction 124 devient une surface conductrice. Le capteur textile comprend ainsi deux surface conductrices situées en regard l’une de l’autre, formant un condensateur. Les fils de liaison 140 sont isolants. De préférence, tous les fils de chaine 112 des bandes centrales 120 sont des fils conducteurs, par exemple du type des fils conducteurs 122, de manière à augmenter à agrandir les deux surfaces conductrices. Alternativement, les fils de chaine 112 des bandes latérales 118A et 118B de chaque nappe 110 incluent aussi des fils conducteurs.
Un condensateur présente une capacité qui dépend de la géométrie des surfaces conductrices mises en regard, ainsi que de l’intervalle entre ces deux surfaces conductrices, sans qu’il y ait contact entre ces deux surfaces conductrices. Il est ainsi possible de déduire un rapprochement des pistes de conduction 124 en mesurant une variation de la capacité du condensateur formé par le capteur textile.
La méthode de détection décrite précédemment est adaptée sur ce principe.
La première grandeur électrique appliquée lors de l’étape 70 est un courant électrique variable, tandis que la deuxième grandeur électrique détectée lors de l’étape 80 est une tension électrique. On mesure ainsi la charge du condensateur formé par les deux pistes de conductions 124 en regard.
À l’étape 90, on déduit des valeurs appliquée et mesurées aux étapes 70 et 80 une valeur de capacité du capteur textile, la valeur calculée étant enregistrée dans la mémoire 53B de l’unité de contrôle 50.
Comme la salinité de l’eau de la source est inférieure à celle de l’eau de mer, le niveau de la section de débordement 9 du bassin de débordement est au-dessus du niveau de la mer 8, de manière que la pression de la colonne d’eau de la sortie S1 de la source au niveau de la section de débordement du bassin de débordement 9 soit égale ou sensiblement égale à la pression hydrostatique de l’eau de mer sur la hauteur Z s entre la sortie S1 de l’eau de source au niveau de la mer 8.
Le système de captage comprend également un conduit d’alimentation 15 équipé d’une pompe 16 pour acheminer l’eau du dispositif de récupération 4 vers le réservoir flottant mobile 20.
Lorsque le réservoir flottant mobile 20 est plein, il est tracté par un bateau jusqu’à la côte et un autre réservoir flottant mobile 20 est alors connecté au conduit d’alimentation 15.
Ainsi, les réservoirs flottants mobiles sont aptes à être connectés et déconnectés du conduit d’alimentation 15.
La illustre, de manière schématique et non limitative, un troisième mode de réalisation du système de captage selon l’invention.
Le système de captage comprend un moyen de séparation lesté pour être maintenu de manière étanche sur le sol 7 et de manière à entourer la sortie S1 de la source sous-marine.
Le système de captage comprend également une conduite 3, par exemple une conduite tubulaire, reliant le moyen de séparation à un bassin de débordement de section de débordement 9. La conduite 3 est reliée de manière étanche au moyen de séparation et au bassin de débordement pour éviter toute entrée d’eau de mer d’une part et pour éviter toute perte d’eau de source.