INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le rapport du séparateur de faisceaux 10 peut être par exemple de 50/50. Cette valeur du rapport réflexion/transmission optimise l’énergie diffusée arrivant au détecteur dans un montage où le faisceau est replié à l’aide du coin de cube.
La largeur du faisceau optique collimaté 34 issu de la source est élargie par un doublet de lentilles 43, 44, puis traverse le volume d’échantillonnage 6, représenté sur la par un environnement nuageux composé d’hydrométéores quelconques (ex. : gouttelettes d’eau liquide, cristaux de glace), représentés sous la forme d’étoiles. Le faisceau optique interagit avec les cristaux de glace, ce qui crée un phénomène de diffusion de la lumière vers l’avant, c’est-à-dire dans la direction de transmission du flux optique. Un hublot 42 permet d’effectuer l’interface entre l’intérieur du boitier et l’environnement extérieur.
Le flux optique est réfléchi par le séparateur de faisceaux 10, en direction d’un deuxième séparateur de faisceau 9, qui sépare le faisceau en deux parties. Le rapport du deuxième séparateur de faisceaux 10 peut être de 90/10 (90 % de la puissance du faisceau vers la voie de diffusion et seulement 10 % vers la voie de transmission). En effet, dans le cas où l’extinction est comprise entre 0,1 et 100 km -1 , la puissance transmise est bien plus grande que la puissance diffusée (plusieurs ordres de grandeur). Vu la puissance de la source, il y a plus d’énergie que nécessaire pour réaliser la mesure de transmission, donc le rapport du deuxième séparateur de faisceaux 10 permet d’envoyer le plus possible de puissance vers la voie de diffusion.
Un relais d’imagerie (non représenté sur les figures) peut être inséré entre les deux séparateurs de faisceau, afin d’imager le rétroréflecteur 11 sur les plans de détection (transmission et diffusion).
Une partie est transmise sur la voie de mesure de transmission 5. Dans cette voie, la quantité d’énergie transmise au travers du volume d’échantillonnage 6 d’épaisseur L et parvenant à un détecteur est comparée à l’énergie incidente . Le détecteur 38 est composant capable de capter un rayonnement du domaine optique et de le transformer en signal électrique, par exemple une photodiode. Dans la pratique, on pourra utiliser la même photodiode pour mesurer et .
L’énergie transmise est mesurée à l’aide d’un dispositif optique dont le principe est illustré par la figure 4. Le faisceau incident collimaté (avec une faible divergence, caractérisée par le demi-angle ) traverse le volume d’échantillonnage puis est collecté par une lentille objectif de transmission 21 après avoir traversé le volume d’échantillonnage et focalisé vers un détecteur, qui peut être une photodiode, au travers d’un dispositif de type sténopé 22 (ou trou d’aiguille) placé dans le plan focal de la lentille objectif de transmission 21.
Dans ce cas, le champ de vision du détecteur de transmission est un cône de demi-angle au sommet noté (en général légèrement supérieur à ) dont la valeur est déterminée par le rayon du sténopé 22 (petite ouverture circulaire, « pinhole » en anglais), noté , et par la focale de la lentille objectif de transmission 21, notée , par la relation
Ainsi, le détecteur 23 est capable de capter avec les objets diffusant du milieu échantillonné ainsi que les rayons diffusés dans un intervalle d’angles polaires compris entre 0° et , l’angle polaire étant défini rapport à l’axe optique 35 du faisceau optique collimaté 34, où 0° indique la direction de propagation, et correspond à l’angle de collection de la mesure de transmission (en général de l’ordre du milliradian).
Comme cela est visible sur les figures 3 et 4, une partie de la lumière diffusée vers l’avant par les particules constituant le volume d’échantillonnage 6 est collectée par le détecteur 23 de la voie de mesure de transmission 5, et vient directement polluer la mesure de transmission, avec un angle de diffusion compris entre 0° et par rapport à l’axe optique du faisceau optique.
Afin de surmonter le problème de pollution de la mesure de transmission qui collecte une partie de l’intensité diffusée par les particules constituant le volume d’échantillonnage 6 en plus de l’intensité transmise, le système selon l’invention comprend une voie de mesure de diffusion 7, configurée pour mesurer une cartographie de la section efficace volumique de diffusion sur une plage d’angle azimutaux compris entre 0 et 2π, et d’angles polaires par rapport à l’axe optique du faisceau optique collimaté 34 compris entre et , où correspond à un angle de détection maximal permettant de caractériser les propriétés du volume d’échantillonnage 6 dans un secteur angulaire proche avant (ou HFOV pour « Half Field Of View » ou demi-champ de vue du système de détection). Ainsi, est défini par la taille du capteur optoélectronique multiélément 13 et par la focale de la lentille objectif de diffusion 12 (cf. ).
- une deuxième couche adhésive supplémentaire supérieure 35 polymère, OCA ou thermoplastique (PVB etc) notamment teintée.
Et sont ajoutées entre la couche inférieure 32 et la troisième face dans cet ordre :
Par exemple on a la séquence suivante : revêtement ou film OCA (éventuellement teinté) 32/ film thermoplastique (barrière ou support LOCA etc) tq PET 34/ PVB 36.
On pourrait avoir une structure dissymétrique avec trois couches 31,33,35 et deux couches 32 34 ou l’inverse : trois couches 32, 34,36 et deux couches 31,33.
- l’une au moins des couches 31,33, 35 peuvent être teintés
- et/ou la première feuille 1 être teintée et/ou incolore avec un revêtement athermique (empilement à l’argent etc).
Pneumatique simplifié avec une armature de carcasse frettée Domaine de l’invention La présente invention concerne un pneumatique dont l’armature de sommet est simplifiée par rapport à des conceptions usuelles. Bien que non limitée à ce type d’application, l’invention est plus particulièrement décrite en référence à un pneumatique radial destiné à être monté sur véhicule tourisme ou camionnette.
De la même manière, la léchette aval constituée par les léchettes aval glisse le long d’un élément abradable non représenté pour assurer une étanchéité s’opposant au passage de flux radialement au-delà des plateformes. La léchette amont et la léchette aval sont espacées l’une de l’autre le long de l’axe de rotation du moteur par une distance inférieure à la longueur des plateformes le long de cet axe.
Comme visible sur les figures 3 et 4, les léchettes amont 27b et 27c ont des extrémités qui se recouvrent circonférentiellement tout en étant en appui selon la direction axiale correspondant à l’axe de rotation AX du moteur l’une contre l’autre.
La léchette 27b est une léchette droite qui s’étend circonférentiellement depuis une première extrémité circonférentielle 27b1 jusqu’à une seconde extrémité 27b2. Cette léchette 27b est droite, c’est-à-dire qu’elle s’étend sensiblement selon un même plan normal à l’axe de rotation AX.
La léchette 27c est une léchette à extrémités déportées qui s’étend circonférentiellement depuis une première extrémité 27c1 jusqu’à une seconde extrémité 27c2, mais sa première extrémité 27c1 est déportée axialement vers l’aval par rapport au corps de la léchette 27c, et elle dépasse circonférentiellement au-delà du bord longitudinal 29c de la plateforme. La seconde extrémité 27c2 est elle aussi déportée axialement vers l’aval par rapport au corps de la léchette 27c et elle dépasse au-delà du bord longitudinal 31c. Il est également possible de prévoir une configuration dans laquelle les extrémités sont déportées axialement vers l’amont au lieu d’être déportées vers l’aval.
Comme visible sur les figures 3 et 4, grâce au déport de la première extrémité 27c1 et à son dépassement du bord longitudinal, cette première extrémité 27c1 recouvre ou chevauche circonférentiellement la seconde extrémité 27b2, pour être en appui axial contre elle selon la direction AX.
D’une manière générale, les aubes à léchettes droites et à extrémités déportées sont montées circonférentiellement en alternance autour du disque qui les porte, de telle sorte que toutes les extrémités de léchettes amont se recouvrent.
Selon cette alternance qui apparaît plus clairement sur la , une seconde extrémité 27a2 d’une léchette 27a à extrémités déportées portée par une plateforme 26a d’une aube 21a circonférentiellement adjacente à l’aube 21b, chevauche axialement la première extrémité 27b1 de la léchette droite 27b portée par la plateforme 26b.
La seconde extrémité 27b2 de la léchette amont droite 27b est chevauchée axialement par la première extrémité 27c1 de la léchette 27c ayant des extrémités déportées. La seconde extrémité circonférentielle déportée 27c2 de la léchette 27c chevauche axialement une première extrémité 27d1 d’une léchette amont droite 27d portée par une plateforme 26d d’une autre aube 21d qui est circonférentiellement adjacente à l’aube 21c.
Complémentairement au chevauchement axial de toutes les extrémités de léchettes amont, les aubes 21b et 21d à léchettes droites et les aubes 21a et 21c à léchettes ayant des extrémités déportées sont précontraintes dans des sens opposés selon la direction axiale, comme l’indiquent les flèches sur la . Ces précontraintes permettent de maintenir les extrémités de léchettes qui se chevauchent axialement en appui les unes sur les autres selon la direction axiale AX. Dans le cas où les extrémités de léchettes seraient déportées vers l’amont au lieu d’être déportées vers l’aval, les sens des précontraintes sont à inverser pour assurer un appui de ces extrémités.
Plus particulièrement, les aubes 21b et 21d sont précontraintes pour tendre continuellement à décaler leurs plateformes vers l’aval, alors que les aubes 21a et 21c sont précontraintes pour tendre continuellement à décaler leurs plateformes vers l’amont.
La précontrainte d’une aube vers l’amont peut être assurée en décalant son pied vers l’amont le long de l’axe AX par rapport aux autres aubes, comme illustré schématiquement sur la . De façon analogue, la précontrainte d’une aube vers l’aval peut être obtenue en décalant sont pied vers l’aval par rapport aux autres aubes.
En pratique, le décalage d’une aube le long de l’axe AX peut correspondre à un décalage selon une direction légèrement inclinée par rapport à celle de l’axe AX, cette direction correspondant à l’axe d’engagement du pied d’aube dans le disque, appelé axe ou direction de brochage pouvant être légèrement oblique par rapport à l’axe AX.
Il est aussi possible de prévoir d’une part des aubes légèrement incurvées vers l’amont pour qu’elles soient précontraintes vers l’amont, comme illustré dans l’exemple de la , et d’autre part des aubes légèrement précontraintes vers l’aval pour qu’elles soient précontraintes vers l’aval.
Ainsi, différentes solutions relativement simples existent pour obtenir des précontraintes ou compensations différentes selon la direction axiale sur les aubes, celles-ci étant disposées de façon alternée autour du disque pour être précontraintes alternativement vers l’amont et vers l’aval.
L’alternance de précontrainte peut être obtenue en prévoyant une alternance d’aubes sans compensation et d’aubes ayant une compensation vers l’amont ou bien d’aubes ayant une compensation vers l’aval. Lorsque l’ensemble est monté, l’appui exercé par les aubes non compensées sur les aubes compensées engendre alors nécessairement une alternance de précontrainte vers l’amont et vers l’aval.
Dans ces conditions, les extrémités de léchettes en contact et en appui les unes sur les autres permettent d’amortir les modes vibratoires. Plus particulièrement, lorsque les plateformes de deux aubes circonférentiellement adjacentes se rapprochent et s’éloignent circonférentiellement l’une de l’autre sous l’effet d’un mode vibratoire, l’appui axial des extrémités de leurs léchettes engendrent des efforts de friction qui s’opposent à ces déplacements, pour amortir le mode vibratoire, par dissipation d’énergie.
Le corps comprend en outre une seconde caractéristique de mise en prise se composant de deux saillies discrètes, s’étendant à partir du corps dans une seconde direction qui est opposée à la première direction. Les deux saillies sont symétriques autour de l’axe longitudinal central. Chaque saillie se compose d’une surface interne plane et d’une surface externe non plane. Les deux surfaces internes planes sont opposées entre elles et séparées par une seconde distance qui est supérieure ou légèrement supérieure à la première distance. La première caractéristique de mise en prise de la tige de raccordement est emboîtée dans la seconde caractéristique de mise en prise de la bague de verrouillage afin de pouvoir coopérer pour empêcher le mouvement de rotation relatif entre la tige de raccordement et la bague de verrouillage autour de l’axe longitudinal central.
De plus, les bouts de doigt des doigts de faisceau interagissent mécaniquement avec l’interface d’encliquetage pour empêcher la rotation de l’écrou de poussée dans une seconde direction de rotation autour de l’axe longitudinal central opposée à la première direction de rotation pour fournir la caractéristique de verrouillage secondaire de l’ensemble d’extrémité de tige.
Dans d’autres aspects de la divulgation, les surfaces externes non planes des deux saillies sont chacune semi-cylindriques. En variante ou en plus, les extrémités distales des doigts de faisceau comprennent chacune une pluralité de surfaces biseautées.
D’autres secteurs d’applicabilité ressortiront plus clairement de la description proposée ici. La description et les exemples spécifiques dans ce résumé sont prévus à des fins d’illustration uniquement et ne sont pas prévus pour limiter la portée de la présente divulgation.
Les dessins décrits ici sont à des fins illustratives uniquement des modes de réalisation et ne représentent pas toutes les mises en œuvre possibles et ne sont pas prévus pour limiter la portée de la présente divulgation.
La représente une extrémité de tige classique de l’art antérieur ;
La est une vue isométrique haut-avant-droite d’une extrémité de tige réglable à verrouillage automatique selon les principes de la présente divulgation ;
La est une vue isométrique haut-avant-droite en éclaté de l’extrémité de tige réglable à verrouillage automatique de la ;
La est une vue détaillée agrandie en coupe prise sur la ligne 4-4 de la ;
La est une vue isométrique haut-avant-droite d’une bague de verrouillage de l’extrémité de tige réglable à verrouillage automatique de la ;
La est une vue isométrique haut-gauche-avant de la bague de verrouillage de la ;
La est une vue isométrique haut-avant-droite d’un écrou de poussée de l’extrémité de tige réglable à verrouillage automatique de la ; et
La est une vue isométrique haut-gauche-avant de l’écrou de poussée de la .
Les références correspondantes indiquent des pièces correspondantes sur les différentes vues des dessins.
DESCRIPTION DETAILLEE Les modes de réalisation exemplaires seront décrits maintenant de manière plus complète en référence aux dessins joints.
L’ensemble d’extrémité de tige réglable à verrouillage automatique 10 de la présente divulgation (par exemple les figures 2 à 6) propose une fixation ou connecteur destiné(e) à être utilisé(e) sur des machines, un équipement, des ensembles mécaniques et un appareil similaire qui permet le réglage de précision et comprend une caractéristique de verrouillage automatique qui supprime le besoin d’un dispositif de verrouillage secondaire comme un fil de verrouillage. L’ensemble d’extrémité de tige réglable à verrouillage automatique 10 s’étend dans le sens de la longueur le long d’un axe longitudinal central X.
– La est une vue en perspective d’une paire d’aubes contiguës solidarisées par leurs plateformes conformément à l’invention ;
– La est une vue en coupe transversale locale des talons de deux aubes solidarisées l’une à l’autre conformément à l’invention ;
– La est une vue en coupe transversale locale des talons de deux aubes solidarisées l’une à l’autre avec un câble pourvu d’un balourd ;
– La est une vue schématique représentant la flexion de deux aubes solidarisées l’une à l’autre sous l’effet des efforts centrifuges et de la dilatation thermique ;
– La est une vue en coupe transversale locale des talons de deux aubes solidarisées l’une à l’autre avec un premier type d’agrafe ;
– La est une vue en coupe transversale locale des talons de deux aubes solidarisées l’une à l’autre avec un deuxième type d’agrafe ;
– La est une vue en perspective d’une paire d’aubes contiguës solidarisées par leurs plateformes selon une première variante de l’invention ;
– La est une vue en perspective d’une paire d’aubes contiguës solidarisées par leurs plateformes selon une deuxième variante de l’invention ;
– La est une vue en coupe transversale locale des talons de deux aubes solidarisées l’une à l’autre par un élément de serrage traversant des trous ayant des formes de fentes divergentes ;
– La est une vue en perspective d’une paire d’aubes contiguës solidarisées par leurs plateformes selon une troisième variante de l’invention ;
– La est une vue en perspective d’une paire d’aubes contiguës ayant au niveau de leurs plateformes des surfaces de contact anguleuses ;
– La est une vue schématique représentant la flexion de deux aubes solidarisées à une même aube centrale sous l’effet des efforts centrifuges et de la dilatation thermique ;
Le mécanisme de transmission de puissance 33 est un réducteur 34 de vitesse, comme représenté sur la . Le réducteur de vitesse 34 permet de réduire la vitesse de rotation de l’arbre de soufflante 32 par rapport à la vitesse de l’arbre basse pression 9. D’autre part, le réducteur de vitesse 34 permet l’agencement d’une soufflante avec un diamètre important de manière à augmenter le taux de dilution.
Le réducteur 34 est de type à train d’engrenage planétaire. Le réducteur 34 de vitesse est relié à l’arbre de soufflante 32. Typiquement, le réducteur de vitesse 34 comprend un solaire 36, des satellites 37, un porte-satellites 38 et une couronne extérieure 39. Dans le présent exemple, le solaire 36 est centré sur l’axe longitudinal X et est couplé en rotation avec l’arbre de puissance (ici l’arbre basse pression 9) suivant l’axe longitudinal X. Les satellites 37 sont portés par le porte-satellites 38 et tournent chacun autour d’un axe sensiblement parallèle à l’axe longitudinal X. Chacun des satellites 37 engrène avec le solaire 36 et la couronne extérieure 39. Les satellites 37 sont disposés radialement entre le solaire 36 et la couronne extérieure 39. Chaque satellite 37 est monté libre en rotation à l’aide d’un palier de guidage 40, monté sur le porte-satellites 38. Il existe autant de paliers 40 qu’il y a de satellites 37.
La couronne extérieure 39 est couplée en rotation avec l’arbre de soufflante 32, notamment par l’intermédiaire d’un porte-couronne 41. La couronne 39 est centrée sur l’axe longitudinal X. De la sorte, le solaire 36 forme l’entrée du réducteur 34 de vitesse tandis que la couronne extérieure 39 forme la sortie de celui-ci. Le porte-satellites 38 supporte les satellites 37 et est en revanche fixe par rapport à la couronne 39. Le porte-satellites 38 est en particulier fixé à une structure fixe ou stator du module comme le carter d’entrée 18 ou le carter intermédiaire 13.
Les différents éléments du réducteur de vitesse 34 décrit précédemment, et en particulier leurs dentures, sont lubrifiés par de l’huile acheminée dans le réducteur de vitesse 34 par l’intermédiaire d’un distributeur 42. Les flèches de la décrivent en particulier l’acheminement de l’huile dans le réducteur 34.
En référence aux figures 1 et 3, le calage des aubes de soufflante 30 est réalisé grâce à un système 50 de changement de pas installé dans le rotor de soufflante 31. Le système 50 de changement de pas est agencé en particulier en amont du réducteur 34 de vitesse. Le système 50 de changement de pas comprend un actionneur 52 fluidique destiné à agir sur les aubes de la soufflante 30. Le système 50 de changement de pas comprend également un mécanisme de liaison 51 relié aux aubes de soufflante 30 et à l’actionneur 52 fluidique.
L’actionneur 52 fluidique est agencé en amont du réducteur de vitesse 34 et comprend un corps annulaire 53 et un corps mobile 54 qui se déplace par rapport au corps annulaire 53. Avantageusement, mais non limitativement, l’actionneur 52 est un actionneur linéaire (vérin linéaire) d’axe coaxial à l’axe longitudinal X. Alternativement, l’actionneur est de type rotatif (vérin rotatif) suivant l’axe longitudinal X. Dans le présent exemple, le corps annulaire 53 est solidaire en rotation de l’arbre de soufflante 32. Le corps mobile 54 se déplace majoritairement en translation le long de l’axe longitudinal X par rapport au corps annulaire 53. Le corps mobile 54 se déplace également suivant un léger mouvement de rotation par oscillation par rapport au corps annulaire 53. Le corps annulaire 53 est donc tournant mais non translatant. De manière alternative, le corps mobile 54 se déplace uniquement en translation.
Le corps mobile 54 de l’actionneur 52 fluidique comprend une paroi cylindrique 70, annulaire, qui s’étend suivant l’axe longitudinal X et qui est disposée de manière étanche radialement entre le premier carter 62 et le deuxième carter 63 grâce à des joints d’étanchéité et des segments de guidage. Le corps mobile 54 comprend en outre une paroi annulaire 71 qui s’étend radialement vers l’intérieur depuis la paroi cylindrique 70. La paroi annulaire 71 vient en contact étanche avec une surface externe de la portion tubulaire 62b du premier carter 62. En d’autres termes, la paroi annulaire 71 comprend également un trou traversant d’axe longitudinal X. La portion tubulaire 62b est installée à travers le trou de la paroi annulaire 71 de manière à définir deux chambres 72a, 72b à volume variable dans le corps annulaire 53. Les chambres 72a, 72b sont disposées entre le corps annulaire 53 et le corps mobile 54.
Le corps mobile 54 se déplace suivant l’axe longitudinal X. Des moyens d’étanchéité sont également disposés d’une part, de part et d’autre de la paroi cylindrique 70 de manière à éviter les fuites d’un fluide alimentant les chambres 72a, 72b, et d’autre part, radialement autour de la portion tubulaire 62b.
Toujours sur les figures 1 et 3, le corps mobile 54 se déplace axialement sous l’action d’une commande de l’actionneur 52 fluidique, et en particulier de la pression d’un fluide circulant dans chaque chambre 72a, 72b. Pour cela, le système 50 de changement de pas comprend des moyens d’alimentation assurant la commande de celui-ci et décrits plus loin dans la description. Le fluide reçu dans les chambres 72a, 72b est par exemple un fluide hydraulique sous pression, provenant d’un circuit 90 d’amenée de fluide, de sorte que le corps mobile 54 occupe au moins deux positions. Le déplacement du corps mobile 54 suivant l’axe longitudinal X entraîne le mouvement du mécanisme de liaison 51, de telle manière que celui-ci engendre le pivotement et le calage des aubes 30.
La turbomachine comprend un dispositif de transfert de fluide 94, entre un stator et un rotor. Ce dispositif 94 est agencé axialement en amont du réducteur 34 de vitesse et est configuré pour alimenter en fluide l’actionneur 52 fluidique. L’actionneur 52 étant situé dans un repère tournant, le dispositif de transfert de fluide 94 ou palier de transfert de fluide permet le transfert de fluide du repère fixe au repère tournant de la turbomachine 1. Ce dispositif de transfert 94 est connu sous le sigle anglais « OTB » pour « Oil T ransfert Bearing ». L’emplacement, en amont du réducteur 34, du dispositif de transfert de fluide 94 est avantageux car celui-ci permet de faciliter son démontage/montage sans intervenir sur le réducteur 34 de vitesse.