INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
RESUME La présente technologie concerne alors un procédé de détermination homomorphe du caractère positif ou négatif d’un message μ à partir d’un message chiffré c correspondant, sans déchiffrement du message chiffré c, le message chiffré c correspondant au message μ chiffré par une méthode de type apprentissage avec erreur, le message μ appartenant au tore discret ou à un espace en bijection avec T p , avec , les entiers p i étant premiers entre eux, le message chiffré c étant formé de q composantes c i , avec , v i étant le coefficient de Bézout associé à l’entier p i , défini par , le procédé comprenant : une étape de mise à l’échelle, comprenant une détermination d’un message chiffré dilaté c [1] conformément à la formule suivante , où est un nombre impair supérieur ou égal à 3, et une étape de fusion, comprenant un calcul de la somme F 0 (c) + F 1 (c [1] ) où F 0 et F 1 désignent respectivement une opération de calcul homomorphe d’une quantité att [0] .gε, et d’une quantité att [1] .gε, gε étant une fonction en escalier qui est nulle sur un intervalle central ]-ε/2, ε/2[ et qui a deux valeurs distinctes de part et d’autre de cet intervalle central, le coefficient att [1] étant inférieur au coefficient att [0] .
Les coefficients att [ 0] et att [1] sont par exemple tels que (att [0] + att [1] ).gε reste compris entre -1/2 et 1/2.
La décomposition du message chiffré c en ces q composantes indépendantes c i , et la recomposition du message c à parti de ces composantes c i est réalisée en appliquant le théorème des restes chinois.
Le message en clair correspondant, μ, peut d’ailleurs être décomposé en q composantes μ i (et recomposé à partir de celles-ci), de la même manière.
De nombreuses opérations sur le message chiffré c, par exemple une addition homomorphe ( ), une multiplication homomorphe ( ), ou une opération de bootstraping, peuvent être réalisées composante par composante, en traitant les q composantes c i du message c, indépendamment les uns des autres, sans avoir à propager aucune retenue entre eux .
On tire ainsi partie de la décomposition particulière du théorème chinois, pour traiter en parallèle, indépendamment, les différentes composantes c i du message chiffré c, ce qui permet un traitement accéléré, par rapport à une décomposition binaire avec propagation de retenues (chiffrées).
Il est noté que les différentes composantes c i correspondent à des « sous-messages » chiffrés, associés chacun (par chiffrement) à l’un des « sous-messages » μ i composant le message en clair total μ ( ).
Prévoir d’utiliser une telle décomposition, pour développer une technique de cryptographie homomorphe plus efficace, est très loin d’être immédiat. En effet, comme mentionné ci-dessus, la plupart des outils de cryptographie homomorphique actuellement disponibles sont adaptés spécifiquement aux messages binaires. Ainsi, pour mettre au point une telle technique, il a fallu aller à l'encontre des pratiques et préjugés habituels et développer des outils spécifiques (et élaborés) destinés à des messages plus longs que juste binaire (i.e. : pour traiter les sous-messages μ i , qui ne sont pas seulement binaire, à deux valeurs, puisqu’ils peuvent prendre p i valeurs, avec p i = 3, 7, 11 ou encore 17, par exemple), sans même savoir si un traitement homomorphique direct de « longs » messages était réellement possible ou non, ou s'il pouvait être exécuté efficacement ou non. En particulier, la mise en place d’un tel schéma de chiffrement a nécessité d’élaborer un nouveau schéma de multiplication homomorphe et une nouvelle méthode de boostrapping. Ce n'est qu'une fois ces nouveaux outils mis au point que les inventeurs ont pu être sûrs de la faisabilité et de l’intérêt d’un tel schéma, à décomposition via the théorème des restes chinois.
Ces nouveaux outils (nouveau boostrapping, et nouvelle multiplication homomorphe pour sous-messages « longs » non-binaires) sont décrits en détail dans la demande de brevet PCT/IB2020/001147, non encore publiée, et qui a été déposée par le même déposant.
Cette avancée, basée sur ces nouveaux outils de calcul homomorphe, et sur cette utilisation du théorème des restes chinois, permet de traiter des messages longs (pouvant prendre par exemple 7×11×13×17×19 = 323323 valeurs différentes).
Néanmoins, comme indiqué en préambule, une opération très utile dans le domaine du traitement de données (en particulier pour le traitement de bases de données à caractère personnel ou privé) est la comparaison de deux messages (de deux données) l’un avec l’autre, par exemple pour trier une base de données ou pour réaliser des extractions dans celle-ci.
Une manière de comparer deux messages (pour déterminer lequel est le plus grand) est de calculer leur différence, puis de déterminer le signe de la différence.
Le calcul homomorphe de la différence de deux messages, construits comme indiqué ci-dessus (à partir de sous-messages indépendants, via le théorème des restes chinois), ne pose pas de difficulté particulière, et peut être réalisée composante par composante. En revanche, la détermination homomorphe du signe d’un tel message présente des difficultés.
En effet, le signe du message « complet » μ n’a pas de lien avec les signes respectifs des différentes composantes μ i qui le compose. Le signe du message μ ne peut donc pas être déterminé composante par composante.
Cela est illustré par l’exemple numérique suivant, où . Les deux messages et ont tous deux un signe positif ; Leurs composantes respectives sont et . Les signes des composantes du message sont donc (-1,1) pour le message 2/15, et (1,1) pour le message 7/15 alors que ces messages sont tous les deux positifs, ce qui illustre bien que le signe du message complet ne peut pas être déduit du signe de ses composantes.
Il existe un besoin d’améliorer le clivage de plaques semi-conductrices.
Les inventeurs ont découverts qu’en réalisant des sillons orientés de manière adéquate sur une face d’une plaque de silicium ayant une orientation cristalline ‘(100)’, et des bords latéraux entre ladite face supérieure et ladite face inférieure et suivant une orientation cristalline ‘(110)’, un clivage ultérieur de la plaque plus précis de la fissure de clivage pouvait être obtenu dans la mesure où les sillons réalisés permettent de guider la fissure de clivage. Ces sillons sont typiquement réalisés le long d’un axe qui s’étend parallèlement aux bords latéraux de la plaque.
Un but de la présente invention est de pouvoir réaliser des sillons rapidement sur une plaque semi-conductrice.
Un autre but de la présente invention est de pouvoir réaliser ces sillons sans trop altérer la plaque que l’on peut souhaiter ensuite cliver.
Ainsi, selon un mode de réalisation, la présente invention concerne un dispositif de gravure pour la gravure mécanique d’une plaque semi-conductrice, en particulier une plaque en silicium dans laquelle une ou plusieurs portions de cellules solaires sont au moins partiellement réalisées, ledit dispositif de gravure étant doté d’un ensemble d’éléments abrasifs juxtaposé(e)s et mobiles par rapport à un support sur lequel la plaque est apte à être disposée, le dispositif de gravure étant configuré pour appliquer l’ensemble des éléments abrasifs concomitamment sur une première face principale de la plaque de sorte à réaliser en même temps une pluralité de sillons sur cette première face.
Selon un mode de réalisation particulier, les éléments abrasifs sont agencés selon une disposition matricielle en plusieurs rangées d’éléments abrasifs juxtaposés.
Avantageusement, un masquage peut être disposé sur ladite première face principale de la plaque, le masquage comportant une pluralité d’ouvertures pour permettre aux éléments abrasifs de réaliser des sillons dans le prolongement des ouvertures du masquage.
Selon un mode de réalisation particulier, le dispositif de gravure peut être configuré pour déplacer une ou plusieurs fois les éléments abrasifs selon un premier axe réalisant un angle non-nul avec la première face, le premier axe étant en particulier orthogonal ou sensiblement orthogonal à la première face afin de mettre en contact les éléments abrasifs avec la première face et appliquer une pression sur la plaque et creuser la plaque puis déplacer les éléments abrasifs selon un deuxième axe afin d’étendre les sillons, le deuxième axe étant en particulier parallèle ou sensiblement parallèle à la première face.
Par « sensiblement parallèle » on entend qui réalise un angle inférieur à 5°, de préférence compris entre 0 et 2,5°. Par « sensiblement orthogonal » on entend qui est compris entre à 85° et 90° et de préférence entre 87,5° et 90°.
Le dispositif de gravure peut comprendre un support d’accueil de la plaque tel qu’un plateau et sur lequel une deuxième face principale opposée à la première face principale est disposée.
Avantageusement, le dispositif de gravure est doté outre de moyens de maintien pour maintenir fixe la plaque sur ledit support d’accueil lorsque la plaque est gravée par les éléments abrasifs.
Avantageusement, le dispositif de gravure peut comprendre en outre des moyens de déplacement dudit support pour déplacer la plaque par rapport auxdits éléments abrasifs.
Selon un autre aspect, la présente invention concerne un dispositif de clivage de plaque, le dispositif de clivage étant doté d’une structure de mise en flexion de plaque configurée pour appliquer une force F sur une région de bord d’une plaque semi-conductrice telle qu’une plaque de silicium, en particulier une plaque gravée à l’aide du dispositif de gravure selon l’une des revendications précédentes, et mettre en flexion cette plaque de sorte à former une fissure de clivage pour permettre d’effectuer une séparation de la plaque en une première portion et une deuxième portion.
Selon un premier mode de réalisation de la structure de mise en flexion, cette dernière peut comprendre : un système de charnière formé d’un premier élément d’appui sur lequel une zone de ladite région de bord et appartenant à ladite première face principale de ladite plaque est destiné à s’appuyer et d’un deuxième élément d’appui monté en rotation par rapport au premier élément d’appui, et sur lequel au moins une autre zone de ladite première face principale est destinée à s’appuyer, la mise en flexion de la plaque étant effectuée par mise en rotation du premier élément d’appui par rapport au deuxième élément d’appui.
Selon un deuxième mode de réalisation, la structure de mise en flexion peut comprendre : un élément de préhension lié à un élément de soutien tel qu’un bras, et monté mobile en rotation par rapport à l’élément de soutien, l’élément de préhension étant configuré pour pincer ladite région de bord entre une zone de la première face et une zone d’une deuxième face principale de la plaque opposée à la première face principale, la mise en flexion de la plaque étant effectuée par mise en rotation de l’élément de préhension tandis que la plaque est maintenue fixe sur un support.
Le dispositif de clivage de plaque peut comprendre en outre un support de plaque. La mise en flexion de la plaque peut être alors effectuée tandis qu’une deuxième face principale opposée à la première face principale de la plaque est maintenue sur ce support.
LISTE DES FIGURES [Figure 1] La représente les formules chimiques des composés organiques azotés R qui peuvent être choisis comme structurant utilisé dans le procédé de synthèse selon l’invention, le dihydroxyde de 1,6-bis(méthylpiperidinium)hexane et le dihydroxyde de 1,5-bis(méthylpiperidinium)pentane.
[Figure 2] La représente le diagramme de diffraction de rayons X de la zéolithe de type structural AFX obtenue selon l’exemple 3.
D'autres caractéristiques et avantages du procédé de synthèse selon l'invention, du catalyseur selon l’invention et de l’utilisation selon l’invention, apparaîtront à la lecture de la description ci-après d'exemples non limitatifs de réalisations, en se référant aux figures annexées et décrites ci-après.
L’invention concerne un procédé de préparation d’un catalyseur à base d’une zéolithe de type structural AFX et de fer comme métal de transition comprenant au moins les étapes suivantes : i) le mélange en milieu aqueux, d'au moins une source d’au moins un oxyde de silicium SiO 2 , d’au moins une source d’au moins un oxyde d’aluminium Al 2 O 3 , et/ou d’au moins une zéolithe de type structural FAU ayant un ratio molaire SiO 2 /Al 2 O 3 compris entre 2,00 et 100, d’un composé organique azoté R, également appelé structurant spécifique choisie parmi le dihydroxyde de 1,6-bis(méthylpiperidinium)hexane et le dihydroxyde de 1,5-bis(méthylpiperidinium)pentane, d’au moins un métal alcalin et/ou un métal alcalino-terreux M de valence n, n étant un entier supérieur ou égal à 1 et une source de fer Fe, le mélange réactionnel présentant la composition molaire suivante : SiO 2 /Al 2 O 3 compris entre 2 et 100, de préférence entre 12 et 40 H 2 O/SiO 2 compris entre 5 et 60, de préférence entre 10 et 40 R/SiO 2 compris entre 0,05 à 0,50, de préférence entre 0,10 et 0,40 M 2/n O/SiO 2 compris entre 0,05 à 0,40, de préférence entre 0,15 et 0,30, Fe 2 O 3 /SiO 2 compris entre 0,01 à 0,10, de préférence entre 0,01 et 0,05, dans laquelle M est un ou plusieurs métal(aux) alcalin(s) et/ou alcalino-terreux choisi(s) parmi le lithium, le sodium, le potassium, le calcium, le magnésium et le mélange d'au moins deux de ces métaux, de manière très préférée M est le sodium, l’étape i) étant conduite pendant une durée supérieure ou égale à 10 minutes, permettant l’obtention d’un mélange homogène appelé gel précurseur comprenant l’ensemble des composants du mélange réactionnel; ii) le traitement hydrothermal dudit gel précurseur obtenu à l’issue de l’étape i) à une température comprise entre 120°C et 250°C, de préférence entre 150°C et 230°C, pendant une durée comprise entre 2 et 12 heures, de préférence entre 2 et 10 heures jusqu'à ce que ladite zéolithe de type structural AFX se forme. iii) éventuellement un échange ionique comprenant la mise en contact de ladite zéolithe AFX obtenue à l’issue de l’étape précédente, avec une solution comprenant du fer sous une forme apte à libérer du fer, en solution sous forme réactive sous agitation à une température comprise entre 40 et 95°C pendant une durée comprise entre 1 heure et 2 jours ; iv) traitement thermique comprenant avantageusement un séchage de la zéolithe AFX obtenue à l’issue de l’étape précédente à une température comprise entre 20 et 150°C, de préférence entre 60 et 100°C, pendant une durée comprise entre 2 et 24 heures, suivi d’au moins une calcination, sous air, éventuellement sec, à une température comprise entre 450 et 700°C, de préférence entre 500 et 600°C pendant une durée comprise entre 2 et 20 heures, de préférence entre 6 et 16 heures, de manière plus préférée entre 8 et 13 heures, le débit d’air éventuellement sec étant de manière préférée compris entre 0,5 et 1,5 L/h/g de solide à traiter, de manière plus préférée compris entre 0,7 et 1,2 L/h/g de solide à traiter.
Les étapes iii) et iv) peuvent être interverties, et éventuellement répétées.
Dans un mode de réalisation préféré de cette variante, la zéolithe AFX obtenue à l’étape ii) subit directement un traitement thermique selon l’étape iv), puis au moins un échange d'ions avec un acide, ou un composé tel que le chlorure, le sulfate ou le nitrate d'ammonium pour obtenir une zéolithe AFX calcinée sous forme protonée, avant l’étape iii) d’échange ionique avec le fer.
On peut ajouter des germes cristallins d’une zéolithe de type structural AFX au mélange réactionnel de l’étape i), de préférence en quantité comprise entre 0,01 et 10% de la masse totale des sources desdits éléments tétravalent (Si) et trivalent (Al) sous leur forme oxyde (SiO 2 et Al 2 O 3 ) utilisées dans le mélange réactionnel, lesdits germes cristallins n’étant pas pris en compte dans la masse totale des sources des éléments tétravalent et trivalent.
L’étape i) peut comprendre une étape de mûrissement du mélange réactionnel à une température comprise entre 20 et 80°C, avec ou sans agitation, pendant une durée comprise entre 30 minutes et 24 heures.
L’étape iii) d’échange ionique n’est pas forcément nécessaire si la quantité totale de source de fer a été introduite à la synthèse.
La teneur en fer introduit à l’étape de synthèse i) et éventuellement par l’étape d’échange ionique iii) est avantageusement comprise entre 0,5 à 6% massique, de préférence entre 0,5 et 5% massique, de manière plus préférée entre 1 et 4% massique, par rapport à la masse totale du catalyseur final anhydre.
L’invention concerne également le catalyseur à base d’une zéolithe AFX et de Fe susceptible d’être obtenu ou directement obtenu par le procédé de préparation.
La teneur en fer du catalyseur obtenu est avantageusement comprise entre 0,5 et 6% massique, de préférence entre 0,5 et 5% massique, de manière plus préférée entre 1 et 4% massique, par rapport à la masse totale du catalyseur final anhydre.
L’invention concerne également l’utilisation du catalyseur décrit précédemment ou l’utilisation du catalyseur susceptible d’être obtenu ou directement obtenu par le procédé de préparation pour la décomposition directe de N 2 O, la réduction de N 2 O ou la réduction simultanée des NOx et de N 2 O par un réducteur tel que NH 3 ou H 2 .
Le catalyseur peut être mis en forme directement par extrusion sous forme de pellet, bille, ou toute autre forme, ou par dépôt sous forme de revêtement, sur une structure nid d’abeilles ou une structure à plaques.
La quantité de catalyseur déposé sur ladite structure peut avantageusement être comprise entre 50 à 250 g/L pour les structures filtrantes et entre 80 et 300 g/L pour les structures avec canaux ouverts.
A noter que dans ce cas l’axe du pivot est réalisé sous la forme d’un axe en rotation, axe du pivot solidaire lui de la rotation du deuxième ensemble (B).
Cet arbre de transmission (AT) peut également par exemple transmettre la rotation un quatrième ensemble (D) distant disposant d’un renvoi d’angle simultanément aux trois ensembles (A, B, C) .
L’invention s’applique à un objet pliable qui intègre au moins un dispositif (d1) selon l’invention, typiquement un de chaque côté.
En particulier, l’objet pliable peut être un siège pliable (1) qui comporte au moins une assise (AS), un dossier (DO) et une paire de pieds arrière (PR), et le deuxième ensemble (B) comporte l’assise (A) et les deux autres ensembles (A,C) comportent pour l’un le dossier (DO) et pour l’autre la paire de pieds arrière (PR).
De façon avantageuse, le siège pliable (1) comporte un quatrième ensemble (D) comportant une paire de pieds avant (PV) et un dispositif plus simple que celui de l’arrière selon l’invention.
La montre le siège pliable en position pliée et la en position dépliée.
Dans ce mode de réalisation, le premier ensemble (A) comporte deux premiers éléments (AA) de deux dispositifs (d1), un de chaque côté et une paire de pieds arrière (PR) reliés par une barre transversale (BT), un deuxième ensemble comportant deux deuxièmes éléments (AB) de deux dispositifs (d1), un de chaque côté, un cadre d’assise (CA) et une assise (AS) intégrée ou non au cadre d’assise et deux éléments (BB) de deux dispositifs plus simples, un de chaque côté, un troisième ensemble (C) comportant deux troisièmes éléments (AC) de deux dispositifs (d1), un de chaque côté, deux montants de dossier (MD) et un dossier (DO) intégré ou non aux montants de dossier (MD) et un quatrième ensemble (D) comportant deux éléments (BD) de deux dispositifs plus simples et une paire de pieds avant (PV) reliés par une barre transversale (BT).
De façon avantageuse, ce dispositif plus simple est contenu dans le volume d’un cylindre compact de quelques centimètres de diamètre et est constitué de deux éléments (BB,BD) qui assemblés possèdent toujours un degré de liberté en rotation et qui sont liés respectivement à chacun des deux ensembles (B, D).
De façon avantageuse il est connecté mécaniquement par un arbre de transmission (AT) au dispositif (d1).
Par un renvoi d’angle, il est obtenu la synchronisation de la rotation du quatrième ensemble (D) avec les trois premiers (A, B, C).
La/les base(s) d’oxydation représente(nt) chacune avantageusement 0,001% à 10% en poids par rapport au poids total de la composition et de préférence 0,005% à 5% en poids par rapport au poids total de la composition les comprenant.
Le/les agent(s) de couplage, s’ils sont présents, représente(nt) chacun avantageusement 0,001% à 10% en poids par rapport au poids total de la composition et de préférence 0,005% à 5% en poids par rapport au poids total de la composition les comprenant.
Colorants directs La composition (B) ou (B2) et/ou la composition (A) et/ou (C) peut comprendre en outre un ou plusieurs colorants directs.
Les colorants directs de synthèse utilisables sont par exemple choisis parmi ceux classiquement utilisés en coloration directe, et parmi lesquels on peut citer tous les colorants aromatiques et/ou non aromatiques d'utilisation courante tels que les colorants directs nitré benzénique, azoïque, hydrazono, nitrés (hétéro)arylique, tri(hétéro)arylméthane, (poly)méthinique, carbonyl, azinique, porphyrinique, métalloporphyrinique, quinonique et en particulier anthraquinonique, indoaminique, phtalocyanique et leurs mélanges.
Les colorant directs naturels utilisables sont par exemple choisis parmi la lawsone, la juglone, l’indigo, le leuco indigo, l’indirubine, l’isatine, l’acide hennotannique, l’alizarine, la carthamine, la morine, la purpurine, l'acide carminique, l’acide kermésique, l’acide laccaïque la purpurogalline, le protocatéchaldéhyde, la curcumine, la spinulosine, l’apigénidine, les orcéines, les caroténoïdes, la bétanine, les chlorophylles, les chlorophyllines, le monascus, les polyphénols ou orthodiphénols.
représente une enveloppe en fibres avant mise en forme,
représente la mise en forme de l’enveloppe et son introduction dans un moule,
illustre la réalisation d’un élément de construction par expansion de mousse dans le moule,
illustre en perspective l’élément de construction réalisé,
illustre l’élément de construction en coupe selon la ligne repérée V-V à la , après mouillage de l’élément de construction, selon un premier mode de réalisation,
illustre la réalisation d’un panneau comprenant une pluralité d’éléments de construction, selon le premier mode de réalisation,
est une vue en coupe selon la ligne repérée VII-VII à la ,
illustre la réalisation d’une paroi comprenant deux panneaux,
est une vue de la paroi selon la flèche repérée IX à la ,
illustre la réalisation d’un panneau comprenant une pluralité d’éléments de construction, selon un deuxième mode de réalisation,
est une vue du panneau selon la flèche repérée XI à la .
Description détaillée de la divulgation La illustre une enveloppe 20 avant mise en forme. L’enveloppe 20 comprend au moins une feuille de fibres, de préférence une seule feuille, possiblement deux ou trois feuilles de fibres (selon la densité surfacique de la feuille de fibres). L’enveloppe 20 est sensiblement rectangulaire. Chaque feuille de fibres comprend une portion centrale 26, une première portion extrême 27 et une deuxième portion extrême 28. La première portion extrême 27 s’étend entre la portion centrale 26 et un premier bord 27a. La deuxième portion extrême 28 s’étend entre la portion centrale 26 et un deuxième bord 28a. Dans le mode de réalisation illustré, la première portion extrême 27 est plus large que la deuxième portion extrême 28. L’enveloppe présente des fentes 25 s’étendant transversalement dans la première portion extrême 27 du premier bord 27a jusqu’à la portion centrale 26, et dans la deuxième portion extrême 28 du deuxième bord 28a jusqu’à la portion centrale 26. La première portion extrême 27 et la deuxième portion extrême 28 apparaissent ainsi constituées chacune de six languettes. De préférence, la première portion extrême 27 et la deuxième portion extrême 28 sont obtenues en créant des découpes formant les fentes 25 (pour une question de lisibilité, il a été représenté un léger jour entre les bords de chaque fente, ce jour n’existant pas nécessairement), chaque feuille de fibres étant initialement rectangulaire.