INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les parois latérales principales 12a, c’est-à-dire les parois latérales de grande longueur, s’étendant donc dans la direction longitudinale, possèdent chacune deux lumières 15, en forme de fente, s’étendant dans la direction longitudinale, sensiblement à mi-hauteur du bac 10 : une première lumière 15 est située dans la moitié avant du bac 10 tandis que la deuxième lumière 15 est située dans sa moitié arrière, de manière symétrique l’une de l’autre. Les lumières 15 de chaque paroi latérale principale 12a sont situées aux mêmes endroits sur chacune de ces parois latérales principales 12a.
Dans le présent exemple, le bac 10 possède une longueur égale à 115 cm, une largeur égale à 33 cm et une hauteur égale à 12 cm ; l’angle formé entre les parois inclinées 13 et le fond 11 est égal à 45°. De plus, le bac 10 est ici réalisé en plastique, plus précisément en ABS.
La représente la garniture 20. La garniture 20 est réalisée dans un matériau élastique de type mousse. Elle possède une surface supérieure 21 plane et une surface inférieure 22 biseautée afin d’épouser la géométrie du volume intérieur 14 du bac 10. En revanche, la garniture 20 possède une longueur inférieure à celle du volume intérieur du bac 10, de manière à laisser dans le bac 10 un volume libre 16, tel que visible notamment sur les figures 5 et 6 qui représentent l’ensemble formé par la garniture 20 installée dans le bac 10.
Dans le présent exemple, la garniture 20 possède ainsi une longueur égale à 99 cm, ce qui laisse à son extrémité arrière un volume libre 16 possédant une longueur de 16 cm ; sa profondeur est égale à 8 cm. De plus, la garniture 20 est ici réalisée en mousse réticulée RCA P3 PRIME.
La garniture 20 possède plusieurs cavités débouchant sur sa surface supérieure 21, chaque cavité étant prévue pour recevoir un organe ou un d’accessoire d’un vélo 90, comme cela est représenté sur la .
La garniture 20 comprend tout d’abord une première cavité oblongue 31 et une deuxième cavité oblongue 32, identiques l’une par rapport à l’autre. Comme cela est visible sur la , ces cavités sont prévues pour recevoir la roue avant 91 et la roue arrière 92 du vélo 90, respectivement.
Ces cavités oblongues 31, 32, beaucoup plus longues que larges, sont généralement rectangulaires et orientées le long de la direction longitudinale de la garniture 20. Toutefois, leurs surfaces latérales principales 33, c’est-à-dire leurs surfaces latérales de grande longueur, sont ondulées : elles présentent en effet sur toute leur longueur une succession de saillies 34 en forme de demi-cylindre. Ces cavités oblongues 31, 32 possèdent une largeur minimale Lmin, mesurée entre les deux lignes passant par les sommets des saillies 34 de chaque paroi principale 33, et une largeur maximale Lmax, mesurée entre les deux lignes passant par le fond des creux entre les saillies 34 de chaque paroi principale 33.
De plus, ces cavités oblongues 31, 32 possèdent une portion centrale 35, possédant une première profondeur, et des portions d’extrémité 36, de part et d’autre de la portion centrale 35, possédant une deuxième profondeur, plus faible que la première.
Dans le présent exemple, la longueur des première et deuxième cavités oblongues 31, 32 est égale à 44 cm, leur largeur minimale Lmin est égale à 1,4 cm et leur largeur maximale Lmax est égale à 2,4 cm. La première profondeur est égale à celle de l’épaisseur de la garniture 20 : la portion centrale 35 débouche donc sur la surface inférieure 22 de la garniture ; la deuxième profondeur est environ égale à la moitié de l’épaisseur de la garniture 20, soit 4 cm.
La garniture 20 comprend de plus une troisième cavité oblongue 41, différente des première et deuxième cavités oblongues 31, 32. Cette troisième cavité oblongue 41 est rectangulaire et orientée également le long de la direction longitudinale de la garniture 20. Comme cela est visible sur la , cette cavité 41 est prévue pour recevoir le pédalier 93 du vélo 90, et plus précisément les plateaux de ce pédalier 93. La zone 49 située à gauche de la troisième cavité oblongue 41 est plane et notamment dépourvue de cavité afin de permettre l’appui de l’extrémité inférieure du cadre 95 du vélo 90.
Dans le présent exemple, la longueur de la troisième cavité oblongue 41 est égale à 29 cm et sa largeur est égale à 2,5 cm. Sa profondeur est égale à celle de l’épaisseur de la garniture 20, soit 8 cm : elle débouche donc sur sa surface inférieure 22.
La garniture 20 comprend de plus deux encoches 42a, 42b situées à proximité de l’extrémité avant de la garniture 20. Comme cela est visible sur la , ces encoches sont prévues pour recevoir les extrémités de chaque branche 94a de la fourche 94 du vélo 90.
Les deux encoches 42a, 42b, rectangulaires et longitudinales, sont identiques et disposées de manière adjacente, sur un même segment perpendiculaire à la direction longitudinale, avec un écart égal à 10 cm, ce qui l’écart standard des deux branches 94a d’une fourche 94 de vélo au niveau de leurs extrémités.
Dans le présent exemple, chaque encoche 42a, 42b possède une longueur égale à 5 cm et une largeur égale à 1,2 cm. Sa profondeur est inférieure à celle de l’épaisseur de la garniture 20.
-pour une pluralité de cycles de mesures successifs, mettre en mémoire la position articulaire du bras de robot et calculer l’effort extérieur exercé sur le dispositif de mesure d’effort extérieur, l’effort extérieur exercé étant égal à l’effort extérieur mesuré par le dispositif de mesure d’effort extérieur auquel est soustrait un coefficient de correction de dérive du dispositif de mesure d’effort extérieur appliqué au bras de robot et l’effet de masse du robot ;
-après un nombre prédéfini de cycles de mesures successifs et pour chaque cycle suivant, calculer un indicateur de variation d’effort extérieur exercé et un indicateur de mouvement, l’indicateur de variation d’effort extérieur exercé étant représentatif d’une variation de l’effort extérieur exercé pendant lesdits cycles de mesure, l’indicateur de mouvement étant représentatif d’une variation de position articulaire pendant lesdits cycles de mesure;
-calculer l’effort moyen des efforts extérieurs exercés pendant lesdits cycles de mesure ;
-mettre à jour le coefficient de correction en l’incrémentant avec une valeur proportionnelle à l’effort moyen des efforts extérieurs exercés si les conditions suivantes sont satisfaites :
l’indicateur de mouvement est inférieur à un vecteur de seuils prédéterminés de variation de position, et
l’indicateur de variation d’effort extérieur exercé est inférieur à un vecteur de seuils prédéterminés de variation d’effort, et
l’effort moyen des efforts extérieurs exercés est, en valeur absolue, inférieur à un vecteur de seuils prédéterminés sur l’effort moyen.
Dans certains modes de réalisation le dispositif de mesure d’effort est un capteur d’efforts multiaxes placé entre l’extrémité du bras de robot et un effecteur.
Dans certains modes de réalisation, le dispositif de mesure d’effort est un ensemble de capteurs d’efforts placés à chaque articulation du bras de robot.
Dans certains modes de réalisation, la position articulaire du bras de robot est donnée par mesure.
Dans certains modes de réalisation, lors de la mise à jour du coefficient de correction, le coefficient de proportionnalité est compris entre 0 et 1.
Dans certains modes de réalisation, le nombre de cycle de mesures successifs est supérieur à 100.
Dans certains modes de réalisation, la mise à jour du coefficient de correction est inhibée si une mise à jour du coefficient de correction a déjà eu lieu moins d’une période de stabilisation prédéterminée plus tôt.
Dans certains modes de réalisation, le vecteur de seuils prédéterminés sur l’effort moyen est calculé à partir d’une information de température.
Dans certains modes de réalisation, l’indicateur de variation d’effort extérieur exercé est égal à la différence entre le maximum de l’effort extérieur exercé et le minimum de l’effort extérieur exercé pendant lesdits cycles de mesure.
Dans certains modes de réalisation, l’indicateur de mouvement est égal à la différence entre le maximum et le minimum des positions articulaires pour chaque axe d’articulation du robot, pendant lesdits cycles de mesure.
I DCstatmin : le seuil de régénération, exprimé en Ampère.
De façon non limitative, un dispositif pyrotechnique peut être une fusée d’artillerie (charge primaire), un obus d’artillerie (charge secondaire), un missile (charge primaire, secondaire et propulsive), un kit de bombe type MK80/Paveway (charge primaire et secondaire), une roquette (charge propulsive), un fumigène (oxydoréduction lente), une fusée éclairante (oxydoréduction lente), une fusée de détresse (oxydoréduction lente), une bombe de feu d’artifice (composés éclairants et propulsifs), une mine antichar (charge d’éjection, charge primaire et secondaire), etc. Le ou les matériaux énergétiques sont indiqués entre parenthèses.
L’absence de granularité spatiale et temporelle dans les mesures interdit à ce jour de repérer efficacement des événements transitoires de courte durée et offre une vision imparfaite de l’évolution des grandeurs physiques à l’échelle d’un dispositif pyrotechnique. À ce titre, l’imprécision de la vision sur le vieillissement du parc des dispositifs pyrotechniques d’un exploitant le conduit à prendre des marges de sécurité importantes qui s’avèrent coûteuses.
La périphérie 58 des parois 18, 20 peuvent être thermocollées pour définir l’espace interne 16 de l’enveloppe souple 12 dans laquelle l’article peut être introduit. Le thermocollant 57 peut être appliqué (sous forme de bandes ou de liquide) continuellement tout autour de l’une parmi les parois frontales ou dorsales 18, 20. Les parois frontales et dorsales 18, 20 sont ensuite superposées et de la chaleur est appliquée sur la périphérie 58 des parois 18, 20.
Une deuxième étape 200 comprend la fixation de la fermeture 14 sur l’enveloppe souple 12. Dans l’exemple particulier de la fermeture à glissière 14, les glissières 34 peuvent être thermocollées à l’enveloppe souple 12 pour s’étendre depuis l’extrémité inférieure jusqu’à l’extrémité inférieure de l’enveloppe souple 12. Le thermocollant 57 peut être appliquée continuellement sur les glissières 34. Les glissières 34 sont ensuite placées sur l’enveloppe souple 12 (par exemple sur la surface intérieure de l’enveloppe souple 12) et de la chaleur est appliquée sur les glissières 34 Une tirette 32 peut être prévue pour coulisser le long des glissières 34 et permettre l’ouverture et la fermeture de la housse 10. Selon le mode de réalisation, une étape 300 peut consister à thermocoller les anses 22, 24 sur une surface externe de l’enveloppe souple 12, par exemple à deux extrémités opposées de la paroi dorsale 20 de l’enveloppe souple 12. Le thermocollant 57 peut être appliqué sur la portion plane 30 des anses 22, 24. Les anses 22, 24 peuvent ensuite être positionnée sur la paroi dorsale 20 et de la chaleur appliquée pour fixer les anses 22, 24.
Une étape 400 peut également consister à thermocoller le support 36 sur une surface interne de l’enveloppe souple 12, par exemple au voisinage de l’extrémité supérieure de la paroi dorsale 20 de l’enveloppe souple 12. Le thermocollant 57 peut être appliquée sur une portion du support 36. Le support 36 peut ensuite être positionné sur l’enveloppe souple 12 et de la chaleur peut être appliquée sur le support pour fixer le support 36 à l’enveloppe souple 12.
On note que l’ordre du thermocollage peut être quelconque. La fermeture 14 pourrait être thermocollée à la paroi frontale 18 avant ou après le thermocollage de la paroi frontale 18 à la paroi dorsale 20. Le support 36 et/ou les anses 22, 24 peuvent être thermocollées avant ou après le thermocollage de la paroi frontale 18 à la paroi dorsale 20.
Dispositif de moussage de lait pourvu d’un dispositif de réglage de débit d’air La présente invention concerne le domaine des machines à café automatiques, et plus particulièrement le domaine des dispositifs de moussage de lait destinés à coopérer avec des machines à café automatiques.
Etat de la technique Le document WO2012/151782 divulgue un dispositif de moussage de lait comportant une chambre de mélange munie d’un orifice de sortie, un orifice d’entrée de vapeur, un conduit d’écoulement principal reliant l’orifice d’entrée de vapeur à la chambre de mélange, un conduit d’amenée de lait relié au conduit d’écoulement principal, un conduit d’amenée d’air relié au conduit d’écoulement principal, et un dispositif de réglage de débit d’air configuré pour régler un débit d’air s’écoulant dans le conduit d’amenée d’air.
Le dispositif de réglage de débit d’air comporte une partie de support ; un organe de réglage de débit supporté par la partie de support et monté mobile par rapport à la partie de support selon une direction de déplacement, l’organe de réglage de débit étant configuré pour occuper une pluralité de positions de réglage décalées les unes des autres selon la direction de déplacement ; et un élément d’étanchéité délimitant en partie un passage d’écoulement d’air ayant une section de passage qui varie en fonction de la position occupée par l’organe de réglage de débit.
Une telle configuration du dispositif de réglage de débit d’air permet à un utilisateur d’adapter la consistance de la mousse de lait obtenue en fonction de ses souhaits. L’utilisateur peut par exemple régler le débit d’air introduit dans la chambre de mélanger afin d’obtenir une mousse de lait plus ou moins ferme ou aérée.
Toutefois, en cas de retrait de l’organe de réglage de débit ou d’un desserrage trop important de ce dernier, la quantité d’air admise dans la chambre de mélange peut s’avérer trop importante, et conduire à l’obtention d’une mousse de lait trop aérée et/ou pourvue de bulles de grands diamètres, et donc ayant une consistance inappropriée.
Le problème technique à la base de l’invention consiste notamment à fournir un dispositif de moussage de lait permettant l’obtention d’une mousse de lait ayant une consistance appropriée, tout en pouvant être aisément nettoyé.
- une chambre de mélange munie d’un orifice de sortie,
- un orifice d’entrée d’eau chaude/vapeur,
- un conduit d’écoulement principal reliant l’orifice d’entrée d’eau chaude/vapeur à la chambre de mélange,
Machine hydraulique à débit amélioré Le présent exposé concerne le domaine des pompes et moteurs hydrauliques à pistons radiaux et came multilobes.
Les machines hydrauliques à pistons radiaux sont fréquemment employées du fait de leur rendement intéressant. Toutefois, les circuits hydrauliques associés peuvent être complexes et nécessiter une multiplication des composants en fonction des organes associés.
La présente invention concerne ainsi une machine hydraulique comprenant un premier ensemble et un second ensemble mobiles en rotation l’un par rapport à l’autre selon un axe principal, le premier ensemble comprenant un arbre, un bloc cylindres et une pluralité de pistons montés coulissant dans des logements du bloc cylindres, et le second ensemble comprenant un carter et une came, la came définissant un profil de came multilobes, chaque piston comprenant un galet adapté pour être au contact de la came, le galet définissant une trajectoire de galet lors de son déplacement au contact de la came, la trajectoire du galet étant multilobes et parallèle au profil de came, ladite machine hydraulique étant configurée de manière à ce que, pour une vitesse de rotation constante entre le premier ensemble et le second ensemble, le débit de fluide déplacé par les pistons soit constant
Selon un exemple, tous les demi-lobes de came ont un secteur angulaire strictement supérieur à l’angle entre 2 pistons adjacents.
Selon un exemple, il existe au moins une position angulaire du moteur pour laquelle, un demi-lobe n’est parcouru que par un seul piston.
Selon un exemple, la came comprend un nombre NC de lobes, et dans laquelle le bloc cylindres comprend un nombre de pistons Np tel que Np>2 * NC.
Selon un exemple, la came comprend un nombre NC de lobes, et dans laquelle le bloc cylindres comprend un nombre de pistons Np tel que 2 * NC < Np < 4 * NC.
Selon un exemple, la came et les pistons sont configurées de manière à définir une trajectoire de galet qui présente une pluralité de creux et de sommets, et une pluralité de lobes, chaque lobe étant formé entre deux creux ou deux sommets consécutifs, chaque lobe étant composé de deux demi-lobes, les creux désignant les portions des lobes de la trajectoire de galet les plus éloignées de l’axe de rotation, et les sommets comme étant les portions des lobes de la trajectoire de galet les plus proches de l’axe de rotation, et le bloc cylindres, les pistons et la came sont configurés de manière à ce que pour chaque demi-lobe, le débit de fluide déplacé par les pistons au contact d’un demi-lobe considéré soit constant pour une vitesse de rotation constante entre le premier ensemble et le second ensemble.
Selon un exemple, chaque demi-lobe comprend, entre chaque creux et sommet de la trajectoire de galet, au moins, - une portion permettant à un piston la parcourant d’avoir une vitesse radiale croissante par rapport au bloc-cylindres pour une rotation de la machine hydraulique à vitesse angulaire constante, - une portion permettant à un piston la parcourant d’avoir une vitesse radiale constante par rapport au bloc-cylindres pour une rotation de la machine hydraulique à vitesse angulaire constante , - une portion permettant à un piston la parcourant d’avoir une vitesse radiale décroissante par rapport au bloc-cylindres pour une rotation de la machine hydraulique à vitesse angulaire constante.
Selon un exemple, pour chaque demi-lobe, le secteur angulaire de la portion permettant à un piston d’avoir une vitesse radiale croissante est égal au secteur angulaire de la portion permettant à un piston d’avoir une vitesse radiale décroissante.
Selon un exemple, chaque demi-lobe est configuré de manière à ce qu’un piston parcourant une portion permettant à un piston la parcourant d’avoir une vitesse radiale décroissante a une vitesse égale et opposée à la vitesse d’un piston parcourant une portion permettant à un piston la parcourant d’avoir une vitesse radiale croissante.
Selon un exemple, en considérant que : - un demi-lobe de la trajectoire de galet s’étend sur un secteur angulaire Adl, - le bloc cylindres comprend un nombre de pistons égal à NP, alors le secteur angulaire de la portion permettant à un piston la parcourant d’avoir une vitesse radiale croissante par rapport au bloc-cylindres pour une rotation de la machine hydraulique à vitesse angulaire constante (secteur angulaire que l’on nomme AP1) et celui de la portion permettant à un piston la parcourant d’avoir une vitesse radiale décroissante par rapport au bloc-cylindres pour une rotation de la machine hydraulique à vitesse angulaire constante (secteur angulaire que l’on nomme AP3) sont chacun égaux (en degré) à AP1 = AP3 = Adl – (360/NP) et le secteur angulaire de la portion permettant à un piston la parcourant d’avoir une vitesse radiale constante par rapport au bloc-cylindres pour une rotation de la machine hydraulique à vitesse angulaire constante (secteur angulaire que l’on nomme AP2) est égal (en degré) à AP2 = (2*360/NP) – Adl.,
Notation : Pour chaque sollicitation, noter le résultat selon le tableau ci-dessous :
,Table,Tables 3] Note Etat du dépôt Surface du tissu en contact avec le dépôt - - Elimination totale ou partielle du dépôt sur la zone frottée ; la surface du support apparait par endroits Coloration très intense – transfert très important à total de la couleur - Elimination partielle entrainant une coloration significativement et visiblement moins intense du dépôt. Coloration intense – transfert important de la couleur + Diminution de l’intensité de la couleur du dépôt perceptible mais qui ne laisse pas deviner le support Coloration moyenne – transfert moyen de la couleur ++ Pas de variation substantielle de la couleur du dépôt Légère coloration – peu de transfert de la couleur +++ Pas de variation de la couleur du dépôt Pas de coloration ou coloration à peine visible – pas à très peu de transfert de la couleur
Composition avec une matière colorante, un précipité obtenu à partir d’un polyphénol et d’un composé polyoxyalkyléné/polyglycérolé, préparation, procédé la mettant en œuvre et kit La présente invention a pour objet une composition comprenant une matière colorante et un précipité obtenu à partir d’au moins un polyphénol X comprenant au moins deux groupements phénols différents avec au moins un composé Y comprenant au moins un groupement (poly)oxyalkyléné et/ou (poly)glycérolé et apte à former des liaisons hydrogène avec lesdits groupements phénols du polyphénol X. Elle concerne également un procédé de préparation d’une telle composition, un procédé de maquillage la mettant en œuvre, et un ensemble ou kit la comprenant, ainsi que l’utilisation de cette composition pour la préparation de compositions cosmétiques de maquillage et/ou de soin de la peau et/ou des lèvres.
La correspond à la structure obtenue à l'issue d'une étape de découpe de la structure illustrée en afin de former des puces 603 individuelles. Lors de cette étape de découpe, similairement à ce qui a été décrit en relation avec la , des tranchées 119 sont formées dans le substrat 617 et, par exemple à travers le substrat 617. Les tranchées 119 sont formées de sorte que chaque puce 603 comprenne au moins un premier élément d'antenne 101a, au moins un troisième élément d'antenne 401c et une cavité 629.
A titre d'exemple, les tranchées 119 de la structure illustrée en sont similaires aux tranchées 119 de la structure illustrée en . Les tranchées 119 traversent, par exemple, les couches de protection 106 et 426 lorsqu'elles sont présentes.
A l'issue de cette étape, bien que cela ne soit pas représenté en figures 7A à 7E, similairement à ce qui a été décrit en relation avec la , le procédé comprend, une étape de report des puces 603 sur la face supérieure du substrat de report 107, une étape de formation de la deuxième piste conductrice 111b, une étape de de formation du deuxième élément d'antenne 301b et une étape de formation des joints de soudure 115, 323 et 427.
Un avantage du procédé décrit est qu'il permet de maximiser la taille de l'antenne vis à vis de la taille de la puce et de capter des ondes électromagnétiques dans toutes les directions. Ceci permet notamment d'augmenter les performances de l'antenne.
Un avantage du procédé décrit est qu'il peut aisément s'adapter à de nombreux types d'antenne, par exemple aux antennes Bluetooth, aux antennes 3G, 4G ou 5G.
Divers modes de réalisation et variantes ont été décrits. La personne du métier comprendra que certaines caractéristiques de ces divers modes de réalisation et variantes pourraient être combinées, et d’autres variantes apparaîtront à la personne du métier. En particulier, le mode de réalisation des figures 6A, 6B peut être combiné au mode de réalisation des figures 3A et 3B.
En outre, les modes de réalisation décrits ne se limitent pas aux exemples de matériaux et de dimensions mentionnées dans la présente description.
Connecteur électrique comportant un système de protection d’un utilisateur La présente invention concerne un connecteur électrique comportant un contact mâle et un contact femelle mobiles entre une configuration non insérée, dans laquelle le contact mâle est à l’écart du contact femelle, et une configuration insérée, dans laquelle une partie insérable électriquement conductrice du contact mâle est insérée selon un axe d’insertion dans un logement défini par le contact femelle, le contact femelle comportant :
- un système de protection pour protéger un utilisateur.
Le connecteur électrique est par exemple un connecteur de puissance, c’est-à-dire qu’il est adapté pour transmettre un courant d’une intensité supérieure ou égale à 10A. Un tel connecteur crée un risque pour un utilisateur qui viendrait à être en contact électrique avec le contact mâle ou le contact femelle.
Afin de réduire ou d’éliminer ce risque, il est connu de placer des capuchons sur les contacts. Toutefois, les capuchons doivent être enlevés avant de mettre le connecteur dans la configuration insérée. Ceci rend l’utilisation complexe, et expose l’utilisateur au risque lorsque que les capuchons sont enlevés et que la connexion n’est pas encore réalisée.