INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le taux de protéines oxydées est analysé par marquage fluorescent permettant de visualiser la modification structurale irréversible des protéines qui participe à la diminution de la transmission de la lumière du stratum corneum .
L’analyse du paramètre b*, en dehors d’une zone tachée, traduit la couleur jaune de la peau causée par la présence des produits de glycation (AGEs) de couleur brun-jaune.
Enfin, un scorage de l’éclat du teint est réalisé par des experts.
Les produits ont également été appliqués de façon biquotidienne, en hémi-visage pendant 56 jours.
Ce mécanisme de verrouillage comprend : un bâti destiné à être solidarisé au dormant ; un charriot destiné à être solidarisé à l’ouvrant et mobile par rapport au bâti, selon un mouvement de translation entre une première position correspondant à une position ouverte de l’ouvrant, et une deuxième position correspondant à une position de blocage de l’ouvrant ; un crochet mobile par rapport au bâti et agencé pour coopérer avec une partie de l’ouvrant afin de le plaquer contre le dormant ; un actionneur monté à rotation sur le bâti et agencé pour déplacer le crochet, un élément de rappel intercalé entre l’actionneur et le charriot.
La liaison entre le crochet et l’actionneur est notamment de type pivot, ce qui permet, par la présence de l’élément de rappel, d’exercer un effort de plaquage de l’ouvrant contre le dormant par l’intermédiaire du crochet qui est entraîné en rotation par l’actionneur.
Toutefois, un tel mécanisme reste perfectible.
En effet, l’utilisation de liaisons pivots peut provoquer un arc-boutement du mécanisme de verrouillage en cas d’effort trop important.
Par ailleurs, les liaisons pivot engendrent une fatigue mécanique importante obligeant à une maintenance préventive récurrente pour éviter tout problème de dysfonctionnement du mécanisme de verrouillage.
Or, pour des mallettes devant être utilisées quotidiennement par leurs utilisateurs, une telle maintenance s’avère préjudiciable.
Plus précisément, l’invention a pour objectif de proposer un mécanisme de verrouillage dont la fiabilité est accrue, notamment en ce qui concerne la résistance aux efforts importants exercés sur le couvercle.
L’invention a également pour objectif de fournir un tel mécanisme de verrouillage nécessitant peu de maintenance pour son fonctionnement.
L’invention a en outre pour objectif de fournir un tel mécanisme de verrouillage dont la sécurité est accrue, notamment en ce qui concerne la résistance aux chocs destinés à ouvrir de manière frauduleuse le mécanisme de verrouillage.
Ces objectifs, ainsi que d’autres qui apparaîtront par la suite, sont atteints grâce à l’invention qui a pour objet un mécanisme de verrouillage d’un ouvrant par plaquage contre un dormant, comprenant : - un bâti destiné à être solidarisé au dormant ; - un chariot destiné à être solidarisé à l’ouvrant, et mobile par rapport au bâti selon un mouvement de translation entre une première position correspondant à une position ouverte de l’ouvrant, et une deuxième position correspondant à une position de blocage de l’ouvrant ; - un crochet mobile par rapport au bâti et agencé pour coopérer avec une partie de l’ouvrant afin de le plaquer contre le dormant ; - un actionneur monté à rotation sur le bâti et agencé pour déplacer le crochet, - un élément de rappel intercalé entre l’actionneur et le chariot, caractérisé en ce que le crochet est mobile à rotation sur le bâti et présente un premier chemin de came et un deuxième chemin de came avec lesquels l’actionneur coopère, le premier chemin de came prolongeant le deuxième chemin de came, et en ce que l’élément de rappel est configuré pour se tendre lors du déplacement du chariot de sa première position vers sa deuxième position et déplacer le crochet en appui sur le chariot par coopération de l’actionneur avec le premier chemin de came, puis plaquer l’ouvrant contre le dormant par coopération de l’actionneur avec le deuxième chemin de came, pour provoquer le pivotement du crochet qui coopère alors avec ladite partie de l’ouvrant pour le plaquer contre le dormant.
Grâce au premier chemin de came et au deuxième chemin de came, le déplacement du crochet est réalisé par glissement de l’actionneur sur les chemins de came.
Dès lors, en cas d’effort important sur l’ouvrant, les risques d’arc-boutement sont supprimés, ce qui assure le fonctionnement du mécanisme une fois l’effort important relâché.
Enfin, l’usure du mécanisme est considérablement réduit par l’utilisation d’une liaison glissière, c’est-à-dire par le glissement de l’actionneur sur les chemins de came, comparativement à une liaison pivot.
Selon un aspect avantageux, le mécanisme de verrouillage comprend un deuxième élément de rappel intercalé entre l’actionneur et le crochet.
Le deuxième élément de rappel permet de maintenir en contact l’actionneur contre le premier chemin de came et le deuxième chemin de came.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition (B) est issue du mélange : ▪ d’une composition ( B1 ) comprenant : - un ou plusieurs agents oxydants chimiques choisis parmi le peroxyde d’hydrogène, les systèmes générateurs de peroxyde d’hydrogène différents des sels peroxygénés et leurs mélanges tels que définis précédemment, de préférence du peroxyde d’hydrogène ; et ▪ d’une composition (B 2 ) comprenant : - un ou plusieurs composés choisis parmi les carbonates, les systèmes générateurs de carbonates, les bicarbonates, les systèmes générateurs de bicarbonates et leurs mélanges tels que définis précédemment, de préférence choisis parmi les carbonates, les bicarbonates et leurs mélanges tels que définis précédemment ; et - un ou plusieurs silicates tels que définis précédemment ; et - éventuellement un ou plusieurs agents colorants de préférence choisis parmi les colorants directs, les colorants d’oxydation et leurs mélanges ; et ▪ éventuellement d’une composition ( B3 ) comprenant : - un ou plusieurs agents colorants, de préférence choisis parmi les colorants directs, les colorants d’oxydation et leurs mélanges.
Le ou les colorants directs sont de préférence choisis parmi les colorants directs cationiques, plus préférentiellement parmi les colorants directs triarylméthane de formules ( IIa 1 ) et ( IIa 2 ) tels que définis précédemment, les colorants directs de formule (II-1 ) et (IV-1) tels que définis précédemment, et leurs mélanges, encore plus préférentiellement parmi le HC Blue 15, le Basic Red 51, le Basic Yellow 87 et leurs mélanges.
Le dispositif de formage 1 comprend une source d’alimentation électrique 10 et un bloc ou partie de mise en forme 11 comprenant une matrice 12, un inducteur 14 et un support 16 configuré pour supporter l’inducteur 14. Dans des variantes, l’inducteur 14, le support 16 et la source d’alimentation associée 10 sont remplacés par un système à explosion.
La partie de mise en forme 11, par exemple fixe/rendue statique, permet de guider la déformation. Pour cela, la matrice 12 inclut une face d’impact 24. Le dispositif 1 peut être configuré pour déformer, ici par induction, une partie 17 d’extrémité ou de bordure de la pièce 2 suivant la direction de la flèche 18. Selon l’exemple de la , la partie de formage 11 est configurée pour rabattre par induction la partie 17 vers la matrice 12. Plus généralement, on peut prévoir tout organe (tel qu’un inducteur 14 ou autre assemblage) à décharge d’énergie apte à générer une force de poussée ou répulsion suivant une direction déterminée qui correspond à un déplacement rapide de la partie à déformer de la pièce 2.
En référence à la , 4 ou 8, il est compris que la direction générale initiale de propulsion peut correspondre à un direction déterminée A, qui peut être perpendiculaire au plan P, dit plan de référence, suivant lequel s’étend la pièce 2, ici sous forme de pièce en tôle ou plaque analogue. L’organe à décharge d’énergie est apte à générer une force F1 de poussée ou répulsion suivant la direction déterminée A. En pratique lorsque la matrice 12 présente un bord, coïncidant avec le plan P, pour délimiter un évidement de la matrice 12 ou un bord d’extrémité (formant une région de bordure RB au-delà de laquelle la pièce ne repose plus sur la matrice 12), la force F1 permet de déformer une partie 2a de la pièce 2 qui se plie suivant la géométrie des faces de matrice 12. Aussi, un pliage peut être réalisé pour la partie 17 ou 2a, à environ 90° ou avec tout angle adéquat pour épouser la surface externe S24 (voir la ) de la matrice 12, au niveau de la face d’impact 24. La flèche 18 associée à la partie 22a déformée peut correspondre à mouvement de rotation, par exemple lorsqu’une partie 2b de la tôle, complémentaire de la partie 2a, reste maintenue fixe. Seule la partie 2a initialement en regard de la surface de l’inducteur 14 (ici une surface supérieure 26 de la partie inductive) et décalé par rapport à la zone de siège/support définie par la matrice 12, peut être déplacée.
Dans des exemples de réalisation, comme visible sur les figures 1, 4 et 8, le pliage se fait, continûment suivant une ligne de pliage qui est sensiblement en recouvrement sur/le long de la zone de la bordure PB au-delà de laquelle la pièce 2 ne repose plus sur la matrice 12. Dans d’autres exemples et comme illustré sur la notamment, le pliage peut se faire continûment suivant une ligne de pliage qui est sensiblement en recouvrement d’une ligne ou zone d’intersection 7 entre deux sections de paroi, en pente pour converger vers la ligne ou zone d’intersection. Ces deux sections, appartenant à la matrice 12, sont situées du même côté par rapport au plan de référence P.
Selon un exemple, l’organe est un inducteur 14. Dans ce cas, le plan P de référence peut être est parallèle aux directions respectivement longitudinales L et transversale T de la partie inductive de l’inducteur 14. Ce dernier peut éventuellement être mis en place à l’intérieur d’un support d’enveloppement (non représenté) ajusté à la forme de l’inducteur 14. Cela permet d’éviter une quelconque déformation de l’inducteur 14 lors de son utilisation. Le principe de formage par induction ne sera pas rappelé ici (il est schématiquement représenté sur la deuxième figure (2) du document WO 2020/254551). L’inducteur 14 peut comporter, comme visible par exemple sur la : - une première borne d’alimentation 14a associé à une première ligne de conduction 20 ; - une deuxième borne d’alimentation 14b, par exemple associée à une deuxième ligne de conduction 22 ; et - au moins une partie inductive connectant électriquement la première borne d’alimentation 14a et la deuxième borne d’alimentation 14b en étant disposée parallèlement au plan de référence P. La partie inductive permet d’induire un courant induit dans la tôle ou pièce 2 électriquement conductrice, éventuellement en transportant un courant d’alimentation selon une direction longitudinale L.
Lors des changements de direction et d’intensité du courant d’alimentation de cet inducteur 14, un champ électromagnétique est généré. Le champ électromagnétique impose une force de Lorentz F sur la pièce électriquement conductrice 2. Le champ magnétique, généré dans l’inducteur 14 par les changements du courant d’alimentation, est susceptible d’induire un courant induit h dans la pièce électriquement conductrice 2, ce qui génère la force de Lorentz F1 susceptible de déformer la pièce électriquement conductrice 2 selon la direction de cette force de Lorentz F1, qui correspond ici à la direction déterminée A. La direction de la force de Lorentz F1 en un point défini est perpendiculaire à la direction du champ magnétique en ce point défini et perpendiculaire à la direction du courant induit en ce point défini. Sur les dessins, la direction A est parallèle à la direction verticale V. Bien entendu, une autre orientation est permise pour cette direction A, qui dépend notamment de l’orientation prise par la tôle/pièce 2 et la matrice 12 juste avant la génération de la force F1.
Bien entendu, la géométrie de l'inducteur 14 et celle de la matrice 12 peuvent être largement adaptées selon les besoins. En se référant à nouveau à la , la source d’alimentation électrique 10 est configurée pour générer le courant d’alimentation. Par exemple, la source d’alimentation électrique 10 est une source de courant configurée pour générer un courant variable au cours du temps. En particulier, l’alimentation électrique 10 est configurée pour générer un courant sinusoïdal, optionnellement un courant sinusoïdal avec un amortissement exponentiel.
Dans des options, la source d’alimentation électrique 10 peut être configurée pour générer des courants présentant un gradient fort, tel qu’une décharge de l’énergie d’un joule en 1 µs. La source d’alimentation 10 comprend par exemple une capacité (non représentée) destinée à être déchargée lors de l’induction du courant d’alimentation.
Région de réception délimitée par la matrice Dans le dispositif de formage 1, la partie de mise en forme 11 peut participer au maintien initial de la tôle ou pièce 2 suivant un plan, ici le plan de référence P. Plus généralement, le dispositif 1 dispose de premiers moyens de support pour le maintien de la tôle ou pièce 2 dans une disposition accolée contre une première face et/ou région de bordure (RB) de la matrice 12. Le support 16 constitue des deuxièmes moyens de support qui permettent de disposer l’inducteur 14 en regard d’une région de la tôle ou pièce qui est à l’écart des premiers moyens de support.
En référence à la , la partie de mise en forme 11 permet de délimiter une région de réception dans le cadre d’un premier mode de réalisation, en présentant : - une face d’impact 24 prévue sur la matrice ; - une zone périphérique ou ouverture d’accès, dans laquelle la tôle ou pièce 2 peut s’engager (en particulier la partie déformée 2a) pour suivre la trajectoire 18 jusqu’à une position rabattue le long de la face d’impact 24 qui sert de butée empêchant la partie déformée de poursuivre sa trajectoire au-delà de la surface S24 de la face d’impact 24. La matrice 12 peut présenter une arête ou région de transition 4 entre deux faces (ici des faces externes de la matrice 12) qui forment entre elles un angle d’intersection. L’une au moins des deux faces appartient à la face d’impact 24.
Dans ce premier mode de réalisation, il peut être simplement prévu de former un bord à une extrémité de la tôle où pièce 2, de sorte que la région de réception se situe latéralement/sur un côté dans la partie de mise en forme 11. Dans ce cas il suffit de rabattre la partie 2a sur un côté de la matrice 12, avec la face d'impact 24 qui forme toute partie d'une face latérale de cette matrice 12. La face d'impact 24 peut être ainsi adjacente à une face frontale de matrice servant à supporter la tôle où pièce 2 avant de commencer la phase de déformation. La partie 17 illustrée sur la correspond par exemple à une zone de marge de la tôle 2, le long de laquelle est sélectivement appliqué le champ magnétique. Sur la , on peut voir que la partie 17 a été entièrement déplacée dans la région de réception pour former la partie 2a rabattue, à la possible exception d’une base de liaison 17a formant la zone de pliure.
Comme bien visible sur la ou 4, la matrice 12 intègre au moins un organe magnétique 30, qui permet de générer un champ magnétique dont l’action s’étend au moins au niveau de la face d'impact 24 et dans la région de réception (dans une zone adjacente à la face d’impact 24), afin de procurer un effet de freinage magnétique.
En référence à la , le fait de placer une source de champ magnétique dans la matrice 12 ou en position adjacente à cette matrice pour générer un champ magnétique, permet d’exercer une action sur la tôle ou pièce 2, en particulier la partie mobile/déformée 2a qui est constituée d'un matériau électriquement conducteur M. Du fait de la mobilité de cette partie 2a conductrice, celle-ci est soumise à des courants de Foucault et donc à des forces de Lorentz (voir le vecteur F sur les parties (A) et (B) de la ) qui vont s'opposer aux mouvements (voir vitesse v de la partie 2a) de celle-ci à proximité de la face d'impact 24 de la matrice, comme illustré sur la .
Comme montré à gauche de la (phase (A) de projection rapide), lorsque la partie 2a en tôle s'approche de la région de matrice associée à l’agencement d’organe(s) magnétique(s) 30, elle est ralentie (la vitesse v diminue) dans la zone d'action du champ magnétique, de sorte que son mouvement est amorti. De la même façon, si par un effet de rebond le parti 2a s'éloigne de la matrice 12 avec une certaine vitesse comme dans la phase (B), il est obtenu également un effet de ralentissement. Le vecteur de force F illustré ici reflète la direction des forces de Lorentz, respectivement dans la phase (A) et dans la phase (B).
Ce type d’agencement 30 peut ainsi constituer un système 3 de freinage à courants de Foucault. L’extension de l’agencement 30, en largeur, peut être comparable à l’extension en largeur du rabat en tôle (ici suivant la direction L). L’agencement 30 peut être discontinu avec une distribution régulière de plusieurs organes magnétiques.
En référence à présent aux figures 2A à 3, il est illustré un deuxième mode de réalisation pour ce qui concerne la géométrie de la matrice 12. Une région d'impact est prévue dans la matrice sous la forme d’une cavité C ou forme concave en regard de la tôle et de l’organe 14 générateur de la force de poussée sur la tôle/pièce 2. Autour de la forme concave, où se situe la face/région d’impact, il est formé une région de bordure RB, par exemple plane pour faciliter une disposition initiale de la tôle ou pièce 2 perpendiculaire à la direction A de poussée.
Un tel mode de décélération à 100% électrique permet également de réaliser un freinage dit freinage « récupératif ». Par ailleurs, en couplant le moteur thermique aux roues, et le commandant sans injection de carburant, on peut freiner le véhicule en dissipant une partie de l’énergie. Un tel freinage est généralement dit « freinage moteur », et est couramment employé dans les véhicules thermiques.
Cependant, il arrive que dans certaines phases de roulage du véhicule, la batterie ne soit plus en capable de récupérer l’énergie cinétique du véhicule, du fait de son niveau de charge. En d’autres termes, le freinage récupératif n’est pas possible car la batterie est pleine. Le véhicule ne dispose alors plus que du freinage par le système de freinage dédié ce qui présente un désagrément de conduite non négligeable et donc non souhaité.
En d’autres termes, selon l’état de la technique sur de tels véhicules hybrides, en cas de décélération en mode tout électrique à un moment où la batterie est déjà pleine, il n’y a plus de frein moteur, et la seule façon de décélérer le véhicule est une action mécanique sur le système de freinage (appui volontaire du conducteur sur la pédale de frein).
Un tel problème peut également se produire lorsque la batterie est trop froide ou qu’un dysfonctionnement limite sa capacité de recharge.
Une solution pour résoudre ce problème, connue de l’état de la technique tel que décrit dans le document FR3022495A1, plus particulièrement fondée sur une architecture à deux machines électriques, consiste à sélectionner un autre état particulier de la chaine cinématique, communément appelé « hybride série » et défini comme étant un mode dans lequel :
• au moins une première machine électrique, dite « machine électrique de traction » est reliée aux roues et
• une deuxième machine électrique n’est pas reliée aux roues,
• le moteur thermique est allumé, commandé en coupure d’injection et relié à la deuxième machine électrique
• la machine électrique de traction régénère l’énergie cinétique du véhicule en énergie électrique, avec pour destination
- la batterie via une charge de celle-ci,
- les consommateurs électriques via une alimentation de ces derniers et
- la deuxième machine électrique reliée au moteur thermique
La deuxième machine électrique est alimentée afin d’entrainer en rotation le moteur thermique en coupure d’injection de sorte à dissiper de l’énergie électrique en énergie mécanique à travers les frottements du moteur thermique. On peut ainsi dissiper l’énergie non récupérable par la batterie ou les accessoires électriques afin de garantir la décélération du véhicule par l’intermédiaire du freinage récupératif.
Cette énergie à dépenser par la machine électrique pouvant être plus ou moins grande en fonction de la capacité de la batterie à récupérer de l’énergie et de la volonté du conducteur, il est alors nécessaire d’adapter le point de fonctionnement du moteur thermique et de la deuxième machine électrique afin de ne dépenser que l’énergie nécessaire. Ce point de fonctionnement étant limité à la vitesse de rotation, le moteur thermique ne pouvant réaliser que ses pertes, il est alors nécessaire de calculer la vitesse minimale de rotation pour répondre à la contrainte de décélération souhaitée du véhicule.
Il demeure ainsi un problème technique à résoudre lié au calcul de la vitesse de rotation du moteur thermique pour dépenser l’énergie électrique nécessaire à la réalisation de la décélération du véhicule par freinage récupératif tout en maitrisant la problématique sonore et vibratoire, dite NVH (acronyme anglophone pour « Noise and Vibration harshness ») associée.
Techniques antérieures De l’état de la technique antérieure, on connait le document EP 3 725 616 décrivant le calcul d’un régime cible et de sa trajectoire pour le cas d’un véhicule hybride dont le moteur thermique et la machine électrique sont connectées à la roue en fonction d’un niveau de recharge souhaitée.
Dispositif à plusieurs compartiments (kit) Selon un sixième aspect, la présente invention a pour objet un dispositif à plusieurs compartiments séparés (kit) comprenant : ▪ un premier compartiment renfermant une composition (A) comprenant : - un ou plusieurs agents oxydants chimiques choisis parmi le peroxyde d’hydrogène, les systèmes générateurs de peroxyde d’hydrogène différents des sels peroxygénés et leurs mélanges, de préférence du peroxyde d’hydrogène ; et - éventuellement un ou plusieurs acides organiques et/ou un ou plusieurs composés iv’) tels que définis précédemment ; et ▪ un deuxième compartiment renfermant une composition (B) comprenant : - un ou plusieurs composés choisis parmi les carbonates, les systèmes générateurs de carbonates, les bicarbonates, les systèmes générateurs de bicarbonates et leurs mélanges, de préférence choisis parmi les carbonates, les bicarbonates, et leurs mélanges ; et - un ou plusieurs silicates ; et - éventuellement un ou plusieurs agents colorants, de préférence choisis parmi les colorants directs, les colorants d’oxydation et leurs mélanges ; et - éventuellement un ou plusieurs composés iv) tels que définis précédemment et/ou un ou plusieurs composés iv’) tels que définis précédemment ; et ▪ éventuellement un troisième compartiment renfermant une composition (C) comprenant : - un ou plusieurs agents colorants, de préférence choisis parmi les colorants directs, les colorants d’oxydation et leurs mélanges ; et - éventuellement un ou plusieurs composés iv) tels que définis précédemment et/ou un ou plusieurs composés iv’) tels que définis précédemment ; étant entendu que : - au moins une des compositions (A) ou (B) ou au moins une des compositions (A) ou (B) ou (C), si la composition (C) est présente, comprend un ou plusieurs composés iv) tels que définis précédemment tels que définis précédemment ; et - au moins une des compositions (A) ou (B) ou au moins une des compositions (A) ou (B) ou (C), si la composition (C) est présente, comprend un ou plusieurs composés iv’) tels que définis précédemment.