INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une telle solidarisation de la deuxième extrémité 102 de la biellette 10 au bras de commande 5 ou au corps 31 du gicleur 3 est assurée par l’intermédiaire de moyens de solidarisation 11 de la biellette 10 au bras 5 ou au corps 31, lesdits moyens de solidarisation 11 constituant lesdits moyens de freinage permettant la mise en place de la résistance au déplacement du porte-clapet 4 à l’obturation du clapet 4.
Un exemple de tels moyens de solidarisation 11 de la biellette 10 est notamment illustré sur la vue partiellement éclatée de la des dessins ci-joints.
Dans l’exemple de réalisation préférentiel de la robinetterie automatique 1 de l’invention qui est illustré sur les figures jointes, la première extrémité 101 de la biellette 10 est montée articulée sur le bras de commande 5 au travers de la vis de solidarisation 6 du bras de commande 5 au porte-clapet 4, tandis que l’extrémité 102 de ladite biellette 10 opposée à ladite première extrémité 101 est montée mobile en déplacement longitudinal au niveau du corps 31 du gicleur 3.
Avantageusement, et tel qu’illustré, ladite biellette 10 comporte une ouverture oblongue 103 s’étendant suivant l’axe longitudinal de ladite biellette 10 traversée par une vis de serrage 111 coopérant avec des moyens de rappel élastique 112, se présentant notamment sous la forme d’un ressort 112.
Une telle coopération de la vis 111 et des moyens ressort 112 permet d’exercer une force de frottement de la biellette 10 sur le corps 31 du gicleur 3, ou bien sur le bras de commande 5 le cas échéant, afin de définir une résistance au déplacement de ladite biellette 10, une telle résistance pouvant par ailleurs être contrôlée par la compression du ressort 112.
En somme, le contrôle de la compression des moyens ressorts 112 permet une adaptation aisée à la pression du réseau d’eau à l’arrivée, afin de définir la résistance optimale à appliquer pour éviter le déclenchement des oscillations en cours de remplissage de la cuve 2.
A noter également que, en plus de permettre une adaptation à la pression du réseau d'eau, un tel contrôle permet également une adaptation du système à d'autres variables qui entrent en jeu dans le phénomène d'anti-oscillations, telles que la longueur des tuyaux de l’installation, leur diamètre, leur "souplesse"/fixation, etc.
Tout préférentiellement, et en référence au mode de réalisation illustré sur la , ladite vis de serrage 111 s’engage dans l’ouverture oblongue 103 s’étendant suivant l’axe longitudinal de ladite biellette 10 avant de traverser un trou 33 ménagé dans le corps 31 du gicleur 3. Ladite vis de serrage 111 traverse optionnellement une première rondelle 113 avant de s’engager dans l’ouverture oblongue 103 de la biellette 10.
Polymères associatifs La composition selon l’invention peut en outre comprendre un ou plusieurs polymères associatifs.
De préférence, la composition selon l’invention comprend un ou plusieurs polymères associatifs.
Le polymère associatif peut être anionique, cationique, amphotère ou non ionique.
Parmi les polymères associatifs de type anionique, on peut citer :
Parmi ces derniers, on préfère tout particulièrement les terpolymères réticulés d’acide méthacrylique, d’acrylate d’éthyle, de polyéthylèneglycol (10 OE) éther d’alcool stéarylique (Steareth 10), notamment ceux vendus par la société CIBA sous les dénominations SALCARE SC80® et SALCARE SC90® qui sont des émulsions aqueuses à 30% d’un terpolymère réticulé d’acide méthacrylique, d’acrylate d’éthyle et de steareth-10-allyl éther (40/50/10).
- (b) ceux comportant i) au moins un motif hydrophile de type acide carboxylique insaturé oléfinique, et ii) au moins un motif hydrophobe de type ester d’alkyl (C10-C30) d’acide carboxylique insaturé.
Des esters d’alkyles (C10-C30) d’acides carboxyliques insaturés utiles à l’invention comprennent par exemple, l’acrylate de lauryle, l’acrylate de stéaryle, l’acrylate de décyle, l’acrylate d’isodécyle, l’acrylate de dodécyle, et les méthacrylates correspondants, le méthacrylate de lauryle, le méthacrylate de stéaryle, le méthacrylate de décyle, le méthacrylate d’isodécyle, et le méthacrylate de dodécyle.
Parmi ce type de polymères associatifs anioniques, on utilisera plus particulièrement ceux constitués de 95 à 60% en poids d’acide acrylique (motif hydrophile), 4 à 40% en poids d’acrylate d’alkyles en C10-C30 (motif hydrophobe), et 0 à 6% en poids de monomère polymérisable réticulant, ou bien ceux constitués de 98 à 96% en poids d’acide acrylique (motif hydrophile), 1 à 4% en poids d’acrylate d’alkyles en C10-C30 (motif hydrophobe), et 0,1 à 0,6% en poids de monomère polymérisable réticulant tel que ceux décrits précédemment.
Parmi lesdits polymères ci-dessus, on préfère tout particulièrement selon la présente invention, les produits vendus par la société GOODRICH sous les dénominations commerciales PEMULEN TR1®, PEMULEN TR2®, CARBOPOL 1382®, le produit vendu par la société LUBRIZOL sous la dénomination commerciale CARBOPOL ETD 2020 POLYMER® (Nom INCI : ACRYLATES/C10-30 ALKYL ACRYLATE CROSSPOLYMER) le produit vendu par la société S.E.P.C. sous la dénomination COATEX SX®, et encore plus préférentiellement le CARBOPOL ETD 2020 POLYMER®.
Ces capteurs AMR ont aussi des champs de saturation très bas ( , des fils 46, 48 (ou une bobine de quelques tours (typiquement deux tours)) alimentés depuis un générateur de courant (illustré plus avant à la ) sont disposés sous le capteur afin de générer un champ magnétique de valeur connue au niveau du capteur et de déterminer la saturation du capteur si sa tension de sortie ne bouge pas ou évolue dans le mauvais sens.
Le principe de la chaine d’acquisition des mesures est illustré à la . On notera que cette chaine d’acquisition peut être réalisée entièrement avec des amplificateurs « full différentiel » comme avec de simples amplificateurs différentiels standards (single-ended).
Elle est organisée autour de plusieurs fonctions. La première réalisée par les composants logiques Z111 à Z115 ainsi que les interrupteurs Q101, Q102 et les condensateurs C102 et C103 permet de piloter les bobines de flip des capteurs magnétiques de sorte que la sortie de ces capteurs se retrouve modulée à la fréquence de flip. Les commandes de set/reset sont pilotées à une fréquence de quelques kHz avec une durée de quelques centaines de nano secondes à quelques micros secondes.
La deuxième réalisée par les amplificateurs Z102 à Z105 permet d’amplifier le signal des capteurs magnétiques AMR 32,34. Ces amplificateurs doivent être positionnés au plus proche des capteurs pour limiter la pollution du signal par le bruit électromagnétique environnant. Les deux signaux issus de ces premiers amplificateurs sont dirigés ensuite vers un amplificateur différentiel Z106 ayant une double fonction : il permet d’une part de faire la soustraction de ces signaux et ainsi éliminer la partie du signal provenant des champs magnétique extérieurs et, d’autre part, avec les condensateurs C100 et C101 de supprimer la composante continue du signal modulé des capteurs magnétiques qui est l’offset que l’on souhaite annuler.
Le signal peut ensuite être démodulé par les commutateurs Z107 et Z108 dont la sortie donne l’image du champ magnétique différentiel, ou « tournant », dans le circuit magnétique. Les commutateurs Z201 et Z202 étant en position fermée, ce signal amplifié par un amplificateur différentiel Z109 est alors transmis aux bobinages externes d’annulation de flux 40, 42 afin d’annuler (ou plutôt réduire car un flux minimum est nécessaire à son fonctionnement) l’induction dans les capteurs. Le nombre de spires de la bobine étant que quelques centaines de tours, Le courant fournis par l’amplificateur n’est que de quelques milliampères. L’image du courant de mesure est la somme des tensions aux bornes des résistances R120 et R121, la sortie de mesure étant constituée par le courant d'annulation de flux.
Les capteurs magnétiques 32, 34 sont quant à eux alimentés en courant par des amplificateurs Z300 et Z301 qui fournissent un courant régulé en mesurant le courant traversant les capteurs via respectivement des résistances shunt R309 et R310 reliées à ces capteurs magnétiques, et l’équilibrage se fait en réglant un potentiomètre R300 reliant les entrées de ces deux amplificateurs. Ce potentiomètre peut être remplacé avantageusement par un potentiomètre numérique pour réaliser une calibration entièrement automatique de manière à ce que la pince de mesure indique un courant de 0mA.
Les entrefers 28, 30 ne pouvant mécaniquement être parfaitement identiques, les champs parasites ne vont pas se répartir de manière égale dans chaque entrefer et comme il a été mentionné précédemment, la compensation ne peut être parfaite en recourant aux seules fonctions précitées et il est alors nécessaire d’y associer une fonction de réglage des gains des capteurs magnétiques afin d’équilibrer parfaitement la mesure des deux capteurs, ce réglage de gain devant en outre pouvoir aussi être fait tout au long de la vie de la pince de mesure car celle-ci se dégrade au niveau de son blindage suite à des chocs par exemple ou au niveau des matériaux (matage) constituant les entrefers.
L’invention propose de s’affranchir du réglage traditionnel externe par une bobine de Helmotz et de générer un champ magnétique parasite dans les bobinages externes 40, 42 formant la bobine d’annulation de flux, chaque bobinage externe générant un champ en opposition.
Pour ce faire, la boucle d’annulation de flux est ouverte en commutant les commutateurs Z201 et Z202 dans une position ouverte de réglage R. La résistance R200 permet d’imposer à une valeur nulle les courants différentiels circulant en opposition dans les bobinages externes. Les tensions de mode commun en sortie de l’amplificateur Z109 sont alors régulées à Vcc/2.
Ensuite, en pilotant de manière alternative à une fréquence de mode commun (FMC) les interrupteurs Q201 et Q202, un courant de mode commun peut être imposé dans les deux bobinages externes 40, 42 générant des champs magnétiques dans le même sens (et non tournant) au niveau des capteurs magnétiques.
Si les entrefers ne sont pas égaux, ou si les gains des capteurs sont différents, une tension apparait à la fréquence de mode commun aux bornes de la résistance R201 et il est alors nécessaire de modifier le réglage du potentiomètre R300 pour obtenir une tension nulle aux bornes de la résistance R201 et ainsi obtenir un équilibrage parfait.
A cette chaine d’acquisition et de mesure principale, il peut être ajouté une fonction supplémentaire de test permettant de vérifier la saturation des capteurs magnétiques, comme illustré à la qui reprend les éléments déjà décrits en regard de la précédente (les sorties des amplificateurs Z102 à Z105 étant toutefois connectées pour en additionner les signaux et non les soustraire comme dans la ) et y ajoute des composants supplémentaires permettant la réalisation de cette fonction de test.
Pour ce faire, deux tensions de référence sont fixées avec les amplificateurs Z403 et Z404, des condensateurs C402 et C403 placés en sortie de ces amplificateurs permettant de faire une réserve d’énergie. Lorsqu’on souhaite faire un test pour vérifier que les capteurs magnétiques ne sont pas saturés, on passe à 1 le signal TEST. Les interrupteurs Q400 et Q401 conduisent et font circuler un courant égal à la tension de référence divisée par la valeur des résistances R417 (ou R418) dans les fils ou bobines de test 46, 48. Les tensions de référence ont préalablement été réglées grâce au potentiomètre R419 de manière à obtenir une tension en sortie des capteurs identiques. De cette manière, la soustraction des deux signaux vaut donc zéro et cette fonction de test n’affecte pas la chaine de mesure principale qui réagit comme explicité précédemment.
Ainsi, si la tension relevée aux bornes de la résistance R201 est positive, alors les capteurs magnétiques ne sont pas saturés. Si elle est de faible amplitude ou négative, alors les capteurs magnétiques sont saturés.
Détection de perte de neutre ou de phase L’invention concerne le domaine des réseaux de distribution d’énergie électrique et des équipements qui sont connectés auxdits réseaux.
5.3.4 Combinaison de profils
Les profils décrits ci-dessus et les caractéristiques associées à ces différents profils, ainsi que d’autres profils non décrits, peuvent être combinés.
De façon plus générale, l’invention permet la définition d’autres profils de comportement liés aux actions, d’autres profils de comportement temporels, ou d’autres types de profils de comportement. Par exemple, de tels profils peuvent être définis et ajoutés dans une base de profils selon le type d’équipement, la localisation sur la Terre, les conditions climatiques, ou tout autre critère. Si l’équipement peut être alimenté ou rechargé par une source d’énergie ambiante, ce ou ces critères peuvent dépendre du type d’énergie ambiante (par exemple en tenant compte d’un mouvement ou d’un arrêt de l’équipement si l’on considère une énergie cinétique, d’une marée, variation d’un courant si l’on considère une énergie hydraulique, etc).
Selon certains modes de réalisation, l’invention permet ainsi de fournir une bibliothèque de profils de comportement, qui peut évoluer, pour permettre une adaptation de l’équipement à son propre environnement (environnement intérieur (en anglais « indoor ») ou extérieur (en anglais « outdoor »)).
Par ailleurs, comme déjà indiqué, il est possible de combiner différents profils, sur une même plage temporelle (par exemple en combinant un profil de comportement lié aux actions et un profil temporel) ou sur des plages temporelles successives.
On peut ainsi privilégier des profils de comportement différenciés entre le jour et la nuit, paramétrer un profil de préférence lorsqu’il fait beau, un autre lorsqu’il fait mauvais temps, etc. Les combinaisons possibles sont nombreuses.
A titre d’exemple, la illustre le niveau de charge de l’équipement en fonction du temps, en utilisant une combinaison de profils « jour / nuit », « prédiction de faible luminosité » et « Charge en prévision d’un événement extérieur ».
Par exemple, un profil de comportement de type « consommation (naturelle) intermittente » peut être mis en œuvre pendant une première partie 1111 d’une période d’ensoleillement 111. Si une période de mauvais temps 112 est prévue, l’équipement peut mettre en œuvre un profil temporel de « prédiction de faible luminosité » et anticiper cette période de mauvais temps en interrompant l’exécution des actions pour privilégier la charge de l’équipement. Par exemple, en tenant compte du niveau d’énergie courant, et des prévisions météorologiques, l’équipement peut déterminer à quel moment T3 il doit interrompre l’exécution des actions pour privilégier sa charge (notamment s’il souhaite atteindre une charge égale au seuil haut d’énergie selon l’exemple illustré). Ainsi, une période de charge peut être mise en œuvre pendant une deuxième partie 1112 de la période d’ensoleillement 111.
Lorsque le mauvais temps arrive (112), les actions peuvent être mises en attente, ou un profil de comportement asymptotique ou consommation amoindrie peut être mis en œuvre, par exemple. Il est ainsi possible de différer l’exécution des actions non essentielles par mauvais temps.
Lorsque le soleil revient (113), un profil de comportement de type asymptotique peut alors être mis en œuvre pendant une première partie 1131 de la nouvelle période d’ensoleillement 113.
Si l’équipement détecte que la nuit 114 approche, il peut mettre en œuvre un profil temporel de « charge en prévision d’un événement extérieur » et anticiper cette période nocturne en interrompant l’exécution des actions pour privilégier la charge de l’équipement. Par exemple, en tenant compte du niveau d’énergie courant, et de l’heure de coucher du soleil, l’équipement peut déterminer à quel moment T4 il doit interrompre l’exécution des actions pour privilégier sa charge (notamment s’il souhaite atteindre une charge maximale selon l’exemple illustré). Ainsi, une période de charge peut être mise en œuvre pendant une deuxième partie 1132 de la nouvelle période d’ensoleillement 113.
Lorsque la nuit arrive (114), les actions peuvent être mises en attente, ou un profil de comportement asymptotique ou consommation amoindrie peut être mis en œuvre, par exemple. Il est ainsi possible de réduire la consommation en énergie de l’équipement pendant la nuit.
Lorsque le jour se lève (115), un nouveau profil de comportement de type « consommation naturelle intermittente » par exemple peut être mis en œuvre, et ainsi de suite.
L’invention, selon certains modes de réalisation, permet ainsi de paramétrer automatiquement le comportement de l’équipement selon son niveau d’énergie, et éventuellement sa localisation, les modifications de son propre environnement, etc, en offrant la possibilité de choisir des profils privilégiant une consommation énergétique adaptée, rendant ainsi l’équipement plus autonome et en allongeant potentiellement sa durée de vie par rapport au paramétrage statique de l’art antérieur.
Ainsi, deux équipements placés dans deux endroits différents n’auront pas forcément le même comportement au même moment, puisque le comportement de l’équipement dépend de son niveau d’énergie, qui peut notamment dépendre de son environnement, de sa localisation, etc.
5.4 Équipement électronique
Plus préférentiellement, la composition selon la présente invention comprend au moins un persulfate.
Les persulfates, appelés également peroxysulfates, correspondent, au sens de l’invention, aux anions SO 5 2- (anion peroxomonosulfate) ou S 2 O 8 2- (anion peroxodisulfate) ou aux composés comprenant au moins un de ces anions.
De préférence, les persulfates selon l’invention sont choisis parmi les peroxodisulfates.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, la composition selon l’invention comprend au moins un sel peroxygéné choisi parmi les persulfates ; de préférence parmi les persulfates de métaux alcalins, les persulfates de métaux alcalinoterreux, les persulfates d’ammonium, et leurs mélanges ; plus préférentiellement parmi le persulfate de (bis)tétrabutylammonium, le persulfate de baryum, le persulfate de magnésium, le persulfate de calcium, le persulfate de sodium, le persulfate de potassium, le persulfate d’ammonium, et leurs mélanges ; plus préférentiellement encore parmi le persulfate de sodium, le persulfate de potassium, le persulfate d’ammonium, et leurs mélanges ; encore mieux parmi le persulfate de potassium, le persulfate d’ammonium et leurs mélanges.
De préférence, la teneur totale en sel(s) peroxygéné(s) présent(s) dans la composition selon l’invention va de 1 à 60% en poids, plus préférentiellement de 5 à 55% en poids, plus préférentiellement encore de 10 à 50% en poids, et encore mieux de 20 à 45%, voire de 30 à 40% en poids, par rapport au poids total de la composition.
De préférence, la teneur totale en persulfate(s) présent(s) dans la composition selon l’invention va de 1 à 60% en poids, plus préférentiellement de 5 à 55% en poids, plus préférentiellement encore de 10 à 50% en poids, encore mieux de 20 à 45%, voire de 30 à 40% en poids, par rapport au poids total de la composition.
Hydrocarbure(s) de point de fusion supérieur ou égal à 85°C
La composition selon l’invention comprend en outre un ou plusieurs hydrocarbures de point de fusion supérieur ou égal à 85°C.
On entend par « hydrocarbure ayant un point de fusion supérieur ou égal à 85°C » un hydrocarbure ayant un point de fusion supérieur ou égal à 85°C à pression atmosphérique (1,013.105 Pa).
Les hydrocarbures selon l’invention sont constitués d’atomes de carbone et d’atomes d’hydrogène, c’est-à-dire qu’ils ne contiennent que des atomes de carbone et des atomes d’hydrogène. Ils comprennent de préférence au moins 30 atomes de carbone préférentiellement au moins 35 atomes de carbone, mieux au moins 40 atomes de carbone.
Les hydrocarbures selon l’invention peuvent être linéaires ou ramifiés, de préférence linéaires.
De préférence, les hydrocarbures selon l’invention sont saturés.
De préférence, les hydrocarbures selon l’invention ont un point de fusion allant de 85 à 150°C, mieux de 90 à 120°C.
La masse molaire moyenne en nombre (Mn) des hydrocarbures selon l'invention est de préférence comprise entre environ 400 et 2000, et plus particulièrement entre environ 400 et 1000, plus préférentiellement entre 500 et 700.
Les masses moléculaires moyennes en nombre de ces hydrocarbures peuvent être mesurées par Chromatographie par Perméation de Gel (GPC) à température ambiante (25°C) en équivalent polystyrène. Les colonnes utilisées sont des colonnes µ styragel. L’éluant est le THF, le débit est de 1ml/mn. On injecte 200µl d’une solution à 0,5% en poids de silicone dans le THF. La détection se fait par réfractométrie et UVmétrie.
Le calcul de la revêt un double intérêt en ce qu’il permet de prendre en compte une limite de détection théorique LOD (pour « Limite Of Detection » en anglais) des appareils électroniques. En deçà de la limite de détection théorique, on peut considérer que l’objet magnétique ne sera pas détecté. Ainsi, on peut déterminer le moment magnétique minimum (en l’occurrence le nombre de billes minimum) pour permettre une bonne caractérisation de l’objet cible 2.
Le rapport R des amplitudes de la courbe de référence peut être calculé à partir de champ magnétique perçus au niveau des capteurs de calibration. Lorsque les sensibilités des capteurs top et bottom 32, 33 sont identiques, alors le rapport des amplitudes des signaux électriques synchronisés est égal au rapport R de la courbe de référence. En revanche, les capteurs (réels) top et bottom 32, 33 peuvent avoir des sensibilités différentes. Le rapport R prend alors préférentiellement la sensibilité des capteurs top et bottom 32, 33 en compte. Pour cela, le champ magnétique perçu au niveau de chaque capteur de calibration est multiplié par la sensibilité du capteur de calibration en question et préférentiellement par la sensibilité du capteur top ou bottom 32, 33 qu’il modélise.
Les facteurs de sensibilité des capteurs top et bottom 32, 33 sont préférentiellement linéaires et préférentiellement compris entre 1 /mT et 2 %/mT.
Lorsque l’objet magnétique est un objet biologique marqué, au moyen de billes magnétiques, il est alors avantageux que le procédé 1 comprenne une étape 14 de calcul du nombre de billes magnétiques associé audit objet biologique. Le calcul est réalisé à partir du moment magnétique µ précédemment obtenu et à partir du moment magnétique d’une seule bille magnétique. Par exemple, des billes magnétique de la marque Dynabeads(TM) présente un moment magnétique µ B = 1,56×10 -14 A·m 2 . Le moment magnétique d’une seule bille magnétique peut être déduit d’une mesure de moment magnétique d’une assemblée de billes, par exemple au moyen d’un magnétomètres à échantillons vibrants (dit « VSM » pour « Vibrating Sample Magnetometer » en anglais). Le nombre N de bille peut alors être obtenu par N = µ/µ B .
L’étape de réception 11 des signaux électriques issus des capteurs 32, 33 peut comprend une première sous-étape 11a de filtrage des signaux reçus. Le filtrage consiste en une moyenne glissante sur chaque signal. La moyenne glissante présente préférentiellement une fenêtre d’environ 0,1 ms.
L’étape de réception 11 peut également comprendre une sous-étape d’identification 11b des signatures caractéristiques de la mesure d’un objet magnétique. La montrent un exemple de signatures caractéristiques. Chaque signature comprend un pic positif immédiatement suivi d’un pic négatif. Une inversion de sensibilité d’un des capteurs 32, 33 peut inverser cette signature (qui devient un pic négatif suivi d’un pic positif), tel qu’illustré par la . Dans une telle éventualité, le signal est préférentiellement inversé de sorte que les signatures de la mesure d’un objet présentent un pic positif suivi d’un pic négatif.