INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour obtenir ce rayon de courbure minimum des éléments de renforcement métalliques R min , les inventeurs le définissent à partir des caractéristiques de fabrication selon la relation suivante : .
Concernant la variation de l’amplitude l S de la période T, les inventeurs proposent lors de la simulation de la fabrication du pneumatique d’initier la fabrication avec une amplitude maximum l S max correspondant à la largeur d’armature de sommet souhaitée. Cette largeur d’armature de sommet souhaitée est définie par le concepteur du pneumatique selon les règles usuelles pour obtenir le fonctionnement souhaité du pneumatique notamment en termes de rigidité de dérive. Les périodes T sont enroulées sur la surface de pose de rayon R dans le plan équatorial tant que le nombre d’éléments de renforcement métalliques de ladite au moins une bandelette radialement superposés demeure inférieur ou égal à 5. Dès que cette valeur est dépassée, l’amplitude l S est diminuée.
Les inventeurs proposent par exemple que dès lors que la simulation d’un enroulement en zigzag conduit à une superposition radiale d’un nombre d’éléments de renforcement métalliques supérieur ou égal à 6, il est décidé de renoncer à la dernière période T et de modifier celle-ci en diminuant l’amplitude l S . Si la nouvelle simulation de pose de cette période T modifiée permet de satisfaire la condition d’une superposition radiale d’un nombre d’éléments de renforcement métalliques inférieur ou égal à 5, la période T suivante est à nouveau simulée avec une amplitude maximum l S max . Dans le cas contraire, si la nouvelle simulation de pose de cette période T modifiée ne permet pas de satisfaire la condition d’une superposition radiale d’un nombre d’éléments de renforcement métalliques inférieur ou égal à 5, une nouvelle simulation de pose de la période T est opérée avec une diminution de l’amplitude plus importante. Cette opération est réitérée jusqu’à obtenir une superposition radiale d’un nombre d’éléments de renforcement métalliques de ladite au moins une bandelette inférieur ou égal à 5 pour enfin revenir ensuite à la période suivante à nouveau simulée avec une amplitude maximum l Smax .
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, la courbe périodique est une sinusoïde.
De préférence également, l’amplitude maximum l Smax de la courbe périodique est supérieure à 60% et de préférence encore inférieure à 90 % de la largeur de la bande de roulement. Une telle réalisation permet de former une armature de sommet proche de conceptions usuelles dont l’armature de sommet est constituée de plusieurs couches de travail.
b) un groupe alkyle saturé linéaire en C 1 -C 4 ou en C 3 -C 4 ramifié facultativement substitué par un ou plusieurs groupes, qui peuvent être identiques ou différents, choisis parmi i) -OR 3, de manière davantage préférée non substitué ;
Cette étude a été réalisée dans des conditions similaires à l’exemple 1.
Type d’étude Étude de diffusion sur formule unique Électrodes souples Mode statique Objectif Le but de cette étude est d'évaluer la compatibilité iontophorétique du gel D en combinaison avec l’acide férulique Concentration en acide férulique du gel D (% p/p) 0,5 % Liquide récepteur PBS (environ 20 mL) Type de peau Peau d’oreilles de cochon Durée de traitement 30 minutes Température Cellule de Franz : 37 °C Peau : 32 °C Agitation cellules 1000 rpm Quantité de formule appliquée Environ 0,77 g/cellule Nombre de cellules 3 cellules SD, 5 cellules AD et 1 blanc (peau) Électrodes Électrodes parallèles (Ag/AgCl) recouvertes de carbone (3 cm²), surmonté d’un non-tissé Courant 600 µA en continu Densité de courant 200 µA/cm²
Le gel D testé a la composition suivante.
Ingrédients Fournisseur % en poids Eau - Qs 100 Hydroxyde de sodium 10% - Qsp pH 5,5 Acide férulique Spec-Chem 0,5 Chlorphénésine BASF 0,3 Pentylène glycol Symrise 0,5 1,2 hexanediol & Caprylyl glycol Symrise 0,5 Glycérine Cooper 2 Propanediol Dupont Tate & Lyle bio 10 Sclerotium gum Alban muller 0,3 Caesalpinia spinosa gum JRS Rettenmaier 0,6
Résultats La présente la comparaison de la moyenne des aires des pics d’acide férulique mesurés à la cathode des cellules avec dispositifs (AD -) comparativement à la moyenne des aires des pics d’acide férulique mesurés dans les cellules témoins sans dispositif (SD).
La moyenne des aires AD – est 6,2 fois supérieure à la moyenne des aires SD (témoin). Par conséquent, l’iontophorèse permet d’améliorer très nettement la diffusion de l’acide férulique contenu dans le gel D par rapport à une diffusion passive.
Exemple 3 : étude comparative de l’impact de la formulation sur la diffusion par iontophorèse
Cette étude est réalisée avec des électrodes souples.
Son but est de comparer l’impact de la nature chimique du ou des gélifiants sur la diffusion de l’acide mandélique sur 3 formulations.
La conductivité des formules reste dans un ordre de grandeur similaire et ne présente pas d’impact à ce niveau sur les résultats obtenus.
Type d’étude Électrodes souples Mode statique Concentration en acide mandélique des compositions (% p/p) 0,5 % Liquide récepteur PBS (environ 20 mL) Type de peau Peau d’oreilles de cochon Durée de traitement 30 minutes Température Cellule de Franz : 37 °C Peau : 32 °C Agitation cellules 1000 rpm Quantité de formule appliquée Environ 0,700-0,800 g/cellule Nombre de cellules 9 cellules AD et 1 blanc (peau) Électrodes Électrodes parallèles (Ag/AgCl) recouvertes de carbone (3 cm²), surmonté d’un non-tissé Courant 600 µA en continu Densité de courant 200 µA/cm²
Les compositions suivantes ont été étudiées.
Ingrédients Fournisseur Gel A (comparatif) Gel B (comparatif) Gel C (invention) Eau - Qs 100 Qs 100 Qs 100 Hydroxyde de sodium 20% - Qs pH 5,5 Qs pH 5,5 Qs pH 5,5 Acide mandélique Spec-Chem 0,5 0,5 0,5 Chlorphénésine BASF 0,3 0,3 0,3 Pentylène glycol Symrise 0,5 0,5 0,5 1,2 hexanediol & Caprylyl glycol Symrise 0,5 0,5 0,5 Glycérine Cooper 2 2 2 Sclerotium gum Alban muller - - 0,3 Caesalpinia spinosa gum JRS Rettenmaier - - 0,6 Xanthan gum JRS Rettenmaier - 0,8 - Sodium polyacrylate starch Kobo Product Inc 0,8 - - Conductivité 3 211 mS/cm 2 743 mS/cm 2 247 mS/cm
Résultats La présente la comparaison de la moyenne des aires des pics d’acide mandélique mesurés à la cathode des cellules (AD -) comparativement à la moyenne des aires des pics d’acide mandélique mesurés à l’anode des cellules (AD +).
La diffusion cutanée de l’acide mandélique contenu dans la composition selon l’invention est très nettement améliorée comparativement aux deux autres compositions. En effet, cette diffusion est environ 1,5 fois supérieure comparativement au gel B et près de 1,9 fois supérieure par rapport au gel A.
Certains pneumatiques actuels, dits "routiers", sont destinés à rouler à grande vitesse et sur des trajets de plus en plus longs, du fait de l'amélioration du réseau routier et de la croissance du réseau autoroutier dans le monde. L'ensemble des conditions, sous lesquelles un tel pneumatique est appelé à rouler, permet sans aucun doute un accroissement du nombre de kilomètres parcourus, l'usure du pneumatique étant moindre ; par contre l'endurance de ce dernier et en particulier de l'armature de sommet est pénalisée.
Il existe en effet des contraintes au niveau de l'armature de sommet et plus particulièrement des contraintes de cisaillement entre les couches de sommet de travail, alliées à une élévation non négligeable de la température de fonctionnement au niveau des extrémités de la couche de sommet de travail axialement la plus courte, qui ont pour conséquence l'apparition et la propagation de fissures de la gomme au niveau desdites extrémités.
Afin d'améliorer l'endurance de l'armature de sommet du type de pneumatique étudié, des solutions relatives à la structure et qualité des couches et/ou profilés de mélanges caoutchouteux qui sont disposés entre et/ou autour des extrémités de nappes et plus particulièrement des extrémités de la nappe de travail axialement la plus courte ont déjà été apportées.
Il est notamment connu d’introduire une couche de mélange caoutchouteux entre les extrémités des couches de travail pour créer un découplage entre lesdites extrémités pour limiter les contraintes de cisaillement. De telles couches de découplage doivent toutefois présenter une très bonne cohésion. De telles couches de mélanges caoutchouteux sont par exemple décrites dans la demande de brevet WO 2004/076204.
Le brevet FR 1 389 428, pour améliorer la résistance à la dégradation des mélanges de caoutchouc situés au voisinage des bords d'armature de sommet, préconise l'utilisation, en combinaison avec une bande de roulement de faible hystérèse, d'un profilé de caoutchouc couvrant au moins les côtés et les bords marginaux de l'armature de sommet et constitué d'un mélange caoutchouteux à faible hystérèse.
Le brevet FR 2 222 232, pour éviter les séparations entre nappes d'armature de sommet, enseigne d'enrober les extrémités de l'armature dans un matelas de caoutchouc, dont la dureté Shore A est différente de celle de la bande de roulement surmontant ladite armature, et plus grande que la dureté Shore A du profilé de mélange caoutchouteux disposé entre les bords de nappes d'armature de sommet et armature de carcasse.
Par ailleurs, il est connu pour réaliser des pneumatiques à bande de roulement très large ou bien pour conférer à des pneumatiques d’une dimension donnée des capacités de charges plus importantes d’introduire une couche d’éléments de renforcement circonférentiels. La demande de brevet WO 99/24269 décrit par exemple la présence d’une telle couche d’éléments de renforcement circonférentiels.
Ce dispositif de chauffage se distingue du précédent en ce que les condensats en sortie du condenseur 26 sont récupérés dans un décanteur 50. Cette opération est particulièrement avantageuse pour les condensats facilement « décantables ».
Les extraits E’ présents dans le décanteur 50 sont évacués en continu par une conduite d’évacuation 52 et les liquides décantés L’ sont avantageusement réinjectés dans l’enceinte de chauffe sur les produits P par l’intermédiaire d’une conduite de recirculation 54 couplée à une pompe 56 et un système d’aspersion 58.
Les liquides décantés L sont ensuite récupérés par le conduit de vidange 18 s’ouvrant dans le fond de l’enceinte de chauffe 4.
En liaison avec les figures 3 et 4, on décrira deux exemples de dispositifs de chauffage par micro-ondes et à lit fluidisé selon l’invention qui sont utilisés pour réaliser un traitement thermique de séchage de produits végétaux ou organiques granulaires.
Le dispositif de chauffage 2-3 représenté sur la est du type à simple cheminée.
Ce dispositif de chauffage 2-3 présente les mêmes caractéristiques que celui décrit en liaison avec la , sauf pour celles décrites ci-après.
En particulier, les moyens pour diffuser de l’air chaud dans la partie basse de l’enceinte de chauffe 4 sous la grille de diffusion 10 et le ventiler en direction des produits P admis dans l’enceinte sont composés notamment d’un générateur d’air chaud et sec 60 qui est raccordé à la partie basse de l’enceinte de chauffe sous la grille de diffusion 10 par l’intermédiaire de ventilateurs 62.
De plus, le conduit d’évacuation 22 est ici composé d’une simple cheminée qui s’ouvre à une extrémité haute de l’enceinte de chauffe et débouche vers l’extérieur de celle-ci.
Dans ce procédé de séchage, les produits P à traiter sont des matières végétales ou organiques fraîches ou humides.
Les produits P sont introduits de façon continue dans l’enceinte de chauffe 4 par l’entrée 6. Suivant le dimensionnement du dispositif, le débit d’alimentation en produits peut être compris entre 1kg/h et plusieurs tonnes par heure.
Le générateur d’air chaud et sec 60 et les ventilateurs 62 permettent de créer un débit d’air chaud et sec qui engendre un lit fluidisé dans les produits P. L’action combinée de l’air sec et du champ de micro-ondes introduit dans l’enceinte de chauffe par le guide d’ondes 12 permet d’obtenir un séchage des produits P avec un très grand rendement. En effet, contrairement à un séchage s’effectuant sur un lit fixe, le séchage en lit fluidisé agit simultanément sur tout le volume des produits P et l’air chaud accentue l’efficacité de séchage.
Dans ce mode de réalisation, l’air chaud et humide provenant du séchage des produits P est directement évacué à l’extérieur de l’enceinte de chauffe par la cheminée 22.
Dans la variante de réalisation représentée sur la , l’air chaud et humide provenant du séchage des produits P débouche dans un condenseur 26 afin de récupérer l’eau évaporée.
Plus précisément, le condenseur 26 débouche dans un bac de récupération 64 comprenant en partie haute une conduite d’évacuation 66 de l’eau L’’ des produits sous forme liquide (cette eau pouvant avoir une valeur ajoutée).
Puce de détection PCR, appareil de test associé et système d’analyse de mise en œuvre L’invention concerne une puce échantillon micro fluidique pour l’analyse d’échantillons biologiques de type PCR et/ou de fluorescence à l’aide d’un appareil de test compatible. Elle se rapporte plus particulièrement au domaine des tests diagnostiques rapides au chevet du patient (ou « Point-of-Care » ou « Near Patient Test » en anglais) ou des auto-tests, la rapidité du test et la simplicité d’utilisation du dispositif devant être suffisantes pour qu’un utilisateur non formé à son usage, en particulier le grand public, puisse l’utiliser et obtenir un résultat rapide à la simple lecture de la notice d’utilisation.
Pour réaliser une réaction de PCR (« Polymerase Chain Reaction » en anglais) rapide et en temps réel, il est nécessaire de modifier le plus rapidement possible la température d'un mélange contenant l’échantillon avec son réactif tout en mesurant de préférence sa fluorescence. (ci-après le « cyclage » rapide de l’échantillon). Un procédé et un dispositif de ce type sont décrits par exemple dans la demande de brevet WO2011/138748.
L’agent basifiant organique peut être choisi parmi les amines organiques de type hétérocyclique. Outre l’histidine qui a déjà été citée dans les acides aminés, on peut citer en particulier pyridine, pipéridine, imidazole, triazole, tétrazole et benzimidazole.
L’agent basifiant organique peut également être choisi parmi les dipeptides d’acides aminés. Comme dipeptides d’acides aminés pouvant être utilisés dans la présente invention, on peut citer notamment la carnosine, l’ansérine et la baléine.
L’agent basifiant organique peut également être choisi parmi les composés comprenant une fonction guanidine. Comme amines de ce type pouvant être utilisées dans la présente invention, outre l’arginine, qui a déjà été mentionnée comme acide aminé, on peut citer notamment créatine, créatinine, 1,1-diméthylguanidine, 1,1-diéthyl-guanidine, glycocyamine, metformine, agmatine, N-amidinoalanine, acide 3-guanidino-propionique, acide 4-guanidinobutyrique et acide 2-([amino(imino)méthyl]amino)éthane-1-sulfonique.
Dans un mode de réalisation préféré de la présente invention, l’agent basifiant organique peut être choisi parmi les acides aminés, de préférence les acides aminés basiques, et de manière davantage préférée l’arginine, la lysine, l’histidine ou leurs mélanges. De manière encore davantage préférée, l’agent basifiant organique peut être l’arginine.
Les composés hybrides qui peuvent être mentionnés incluent les sels des amines mentionnées précédemment avec des acides tels que l’acide carbonique ou l’acide chlorhydrique. Le carbonate de guanidine ou le chlorhydrate de monoéthanolamine peuvent en particulier être utilisés.
L’agent de correction du pH (3) peut être présent en une quantité de 0,01 % en poids ou plus, de préférence de 0,05 % en poids ou plus, et de manière davantage préférée de 0,1 % en poids ou plus, par rapport au poids total de la composition.
L’agent de correction du pH (3) peut être présent en une quantité de 15 % en poids ou moins, de préférence de 10 % en poids ou moins, et de manière davantage préférée de 5 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition.
L’agent de correction du pH (3) peut être présent en une quantité allant de 0,01 % à 15 % en poids, de préférence de 0,05 % à 10 % en poids, et de manière davantage préférée de 0,1 % à 5 % en poids ou moins, par rapport au poids total de la composition.
Le système de fermeture temporaire pourra être différent de ce qui a été indiqué et par exemple comprendre au moins une attache de type crochets/boucles (telle que celle commercialisée sous la marque déposée Velcro), au moins une cordelette, au moins un cordon …
Table pliable avec mécanisme intégré d’ajustement de la hauteur du plateau et de son inclinaison La présente invention concerne une table pliable doté d’un mécanisme de réglage de la hauteur du plateau de travail et de son inclinaison.
La présente invention sera décrite en détail en utilisant les exemples suivants, qui peuvent décrire plus d'un mode de réalisation pertinent entrant dans le cadre de la présente invention.
Depuis longtemps, il est apparu la nécessité de concevoir des tables pliables, dans l’objectif à la fois de minimiser l’encombrement induit et de faciliter son transport. Cette nécessité est particulièrement évidente pour les personnes souhaitant réaliser des repas en plein air comme dans un parc ou lors de camping.
Depuis quelques temps, il est aussi apparu la nécessité de concevoir des tables avec systèmes de réglage en hauteur du plateau, permettant à une personne normalement constitué de varier sa posture de travail sur un écran d’ordinateur. Et cela permet notamment de choisir entre travailler assis ou debout au gré des besoins et de la journée.
Dans ce contexte, de nombreux systèmes de tables pliables / relevables / transformables ont été mis au point. Ces systèmes de tables pliables comprennent des moyens leur permettant d’évoluer d’une position basse à une position haute, et réciproquement.
Ainsi, l’état de la technique distingue trois principales catégories de tables pliables, relevables : les systèmes de table à piètement en « X », avec mouvement de relevage et d’abaissement continu ; les systèmes de table à piètement à base de pivot avec dépliement et repliement manuel ou automatique ; les systèmes de table à piètement vertical, avec ajustement de la hauteur à l’aide d’un vérin ou d’un système de vis.
Ainsi, à titre d’illustration de l’état de la technique, les tables pliables et relevables connues comprennent généralement un piètement en « X » ajustable. D’autres tables pliables et relevables connues ont des piétements montés sur pivots. Ces piètements montés sur pivots doivent être manipulés de façon séparée, ce qui entraîne une manipulation peu aisée pour passer d’une position basse de la table à une position haute de la table, et réciproquement, car la manipulation doit être réalisée en plusieurs temps. Et les tables pliables à piètement vertical dont l’ajustement de la hauteur se fait à l’aide de vérin ou système de vis, ne permet pas l’usage du plateau de travail en position debout.
De façon générale, un inconvénient des tables pliables / relevables / transformables connues réside dans la relative complexité attachée à leur transport, à l’ajustement limité de la hauteur du plateau à hauteur assise et à la manipulation en vue de passer d’une position haute - ou dépliée - à une position basse -ou repliée - de ces tables, et réciproquement. En effet, les tables pliables / relevables / transformables connues, pour passer de leur position haute à leur position basse, et réciproquement, nécessite généralement plusieurs opérations et / ou l’intervention de deux personnes.
La table décrite dans le document US 15901095 tente de pallier à ces inconvénient. Il décrit un système de plateau formé à partir de 2 éléments détachables formant le plateau et ayant une double fonction, l’une de plateau lorsque la table est en mode déplié, et l’autre de cache de fermeture lorsque la table est en mode replié. Elle dispose de 4 pieds télescopiques détachables et montables au plateau principale et dispose d’accessoires. Les dimensions compactent de cette table permet le rangement dans un sac à dos. L’inconvénient de cette table, réside comme pré-cités plus haut réside dans la difficulté pour mettre en place la table en mode déplié, la difficulté à ajuster la hauteur du plateau et maintenir une bonne stabilité du plateau.
Ainsi en résumé, il n’existe aucun système de table pliable connu comprenant un mécanisme de dépliement ou de repliement intégré, permettant à un utilisateur seul d’opérer, le passage d’une configuration table replié à table basse et de table basse à une configuration table haute, et réciproquement, d’ajuster la hauteur du plateau à différents niveaux et ajuster son inclinaison. En effet, dans les systèmes de tables pliables / relevables de l’état de l’art, soit elles ne sont pas conçu pour être transportable sans l’aide d’un véhicule, soit l’amplitude de réglage de la hauteur du plateau ne permet pas à une personne normalement constitué d’utiliser la table debout, soit pour effectuer le dépliement / repliement desdits systèmes de tables, il est nécessaire de mettre en oeuvre plusieurs étapes et / ou d’impliquer l’intervention de deux personnes.
Ainsi, dans le but de pallier ces inconvénients non résolus dans l’état de la technique, il existe un besoin pour un système de table pliable / relevable optimisé, avec mécanisme intégré des moyens de dépliement / repliement, d’ajustement de la hauteur et de l’inclinaison du plateau de travail.
A cet effet, plus précisément, la présente invention concerne une table comprenant une pluralité de plateaux reliés sur un axe pivotant, permettant de superposer et dé-superposer les plateaux. L’extrémité des plateaux comprend une poignée rotatif muni d’un bouton. Sur la poignée rotative est monté un pieds télescopique formé par un ou une pluralité de montants tubulaires et sur ce pieds télescopique est monté un piètement.
Selon un mode de réalisation : Les plateaux sont liés par une pluralité de charnière Un plateau dispose d’une encoche facilitant la rotation d’une poignée rotative Un mécanisme de blocage limite la rotation d’une poignée rotative à 90° Les pieds télescopique permettent de régler la hauteur du plateau à différents niveaux du sol de 25cm à 110cm. Les dimensions de la table replié permet d’être rangé dans une sacoche à ordinateur. Une poignée rotative dispose d’un élément permettant d’attacher une poignée l’une à l’autre, pour replier et fermer la table. Dans notre exemple, des aimants. Un piètement monté sur un pieds télescopique comprend un système de dépliement, élargissant la surface d’appuie de la table au sol. Le système de piètement permet de régler l’inclinaison du plan de travail de la table.
Ouvre-bouteille pour bouteille contenant un liquide effervescent L’invention concerne un ouvre-bouteille configuré pour retirer un bouchon d’une bouteille contenant un liquide effervescent tel que du vin pétillant, perlés ou mousseux, du champagne, de la bière ou du cidre, afin notamment de sécuriser l’ouverture de la bouteille.
Les bouteilles à liquide effervescent, comme les bouteilles de mousseux ou de champagne, sont fermées par des bouchons étant retenus sur la bouteille par un muselet ligaturé sous une bague d’un col de la bouteille. La ligature est réalisée en pratiquant une torsade sur un cerclage en fil de fer, de manière à rétrécir le cerclage et le serrer sur le col sous la bague. Le contenu est maintenu en pression dans la bouteille. Le bouchon comporte en général une partie formant pied introduite dans le goulot de la bouteille et une tête restant à l’extérieur du goulot. Classiquement une plaque métallique est insérée entre le muselet et la tête du bouchon.
La plupart des bouteilles sont ouvertes manuellement, en commençant par élargir le cerclage en défaisant la torsade de la ligature du muselet. Lorsque le muselet est libéré et éventuellement retiré, le bouchon est susceptible d’être propulsé par la pression du gaz contenu dans la bouteille, en en faisant un projectile pouvant occasionner des blessures. Il est souvent utile d’imposer une rotation du bouchon pour amorcer sa sortie. Même lorsque la personne qui ouvre la bouteille maintient le bouchon pendant l’extraction du bouchon, il peut arriver que le bouchon s’échappe et occasionne des dégâts ou des blessures, en particulier pour la personne qui ouvre la bouteille.