INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
US2018362864 divulgue un procédé d'hydrocraquage en deux étapes de charges DSV hydrocarbonées permettant la production améliorée de distillats moyens comprenant les étapes suivantes : a) une première étape d’hydrocraquage de charges en présence d’hydrogène et d’au moins un catalyseur d'hydrocraquage, b) séparation gaz/liquide de l’effluent issu de l’étape a) pour la production d'un effluent liquide et d’un effluent gazeux comprenant de l'hydrogène, c) l’envoi de l'effluent gazeux comprenant de l’hydrogène dans une étape de compression avant son recyclage vers la première étape d’hydrocraquage a), d) fractionnement de l'effluent liquide en au moins une première fraction comprenant des composés hydrocarbonés convertis ayant des points d'ébullition inférieurs à 340°C et une deuxième fraction non convertie comprenant des composés hydrocarbonés ayant un point d'ébullition supérieur à 340°C, e) une deuxième étape d'hydrocraquage de la deuxième fraction non convertie comprenant des composés hydrocarbonés ayant un point d'ébullition supérieur à 340°C issue de d), en présence d’hydrogène et d’un catalyseur d'hydrocraquage, f) hydrotraitement de l'effluent issu de e) en mélange avec une charge liquide de gazole hydrocarbonée ayant au moins 95% en poids de composés bouillant à un point d'ébullition compris entre 150 et 400°C, opérant sous hydrogène et avec au moins un catalyseur d'hydrotraitement.
FR3083243 divulgue un procédé intégré de production de distillats moyens incluant un hydrocraquage de DSV en deux étapes et un hydrotraitement de gazole au sein duquel la circulation de l'hydrogène est inversée. L'intégration des deux unités couplées à une circulation d'hydrogène inversée permet une réduction du nombre d'équipements et des coûts.
FR3091534 divulgue un procédé d’hydrocraquage en deux étapes pour la production de naphta, comprenant une étape d'hydrogénation placée en aval de la deuxième étape d'hydrocraquage, l'étape d'hydrogénation traitant l'effluent issu de la deuxième étape d'hydrocraquage en présence d'un catalyseur d'hydrogénation spécifique. De plus, les étapes d'hydrogénation et de deuxième étape d'hydrocraquage sont mises en œuvre dans des conditions opératoires spécifiques et en particulier dans des conditions de température bien spécifiques.
FR3076297 divulgue un procédé d'hydrocraquage deux étapes de charges hydrocarbonées de type DSV en mélange avec une charge de type gazole permettant la production améliorée de naphta comprenant : a) L'hydrotraitement de la charge DSV opérant en présence d'hydrogène et d'au moins un catalyseur d’hydrotraitement ; b) l'hydrocraquage de l'effluent issu de l’étape a) opérant, en présence d'hydrogène et d'au moins un catalyseur d'hydrocraquage, c) la séparation gaz/liquide de l'effluent issu de l'étape b) pour produire un effluent liquide et un effluent gazeux comprenant au moins de l'hydrogène ; d) l'envoi de l'effluent gazeux comprenant au moins de l'hydrogène dans une étape de compression avant son recyclage dans les étapes a) d'hydrotraitement et b) d'hydrocraquage ; e) le fractionnement de l'effluent liquide en au moins une première fraction comprenant des composés hydrocarbonés convertis ayant des points d'ébullition inférieurs à 180°C et une deuxième fraction non convertie comprenant des composés hydrocarbonés ayant un point d'ébullition supérieurs à 180°C, f) l'hydrocraquage de la deuxième fraction non convertie comprenant des composés hydrocarbonés ayant un point d'ébullition supérieurs à 180°C issue de l'étape e) opérant, en présence d'hydrogène et d'un catalyseur d'hydrocraquage, g) l'hydrotraitement de l'effluent issu de l'étape f) en mélange avec une charge liquide hydrocarbonée de type gazole comprenant au moins 60% poids de composés bouillants à une température d’ébullition comprise entre 120 et 400°C, ladite étape g) d'hydrotraitement opérant en présence d’hydrogène et d’au moins un catalyseur d’hydrotraitement.
US10472581 divulgue un procédé d’hydrocraquage et d’hydroisomérisation d’une charge hydrocarbonée. L’effluent hydrocraqué est désactivé avant d’entrer dans la zone d’hydroisomérisation avec des charges recyclées, ce qui a pour but de refroidir l’effluent hydrocraqué et de faire subir une deuxième étape d’hydroisomérisation aux charges recyclées. Les charges recyclées proviennent d’une section de fractionnement comportant des séparateurs gaz/liquide, des colonnes de stripage, une colonne de distillation atmosphérique et une colonne de distillation sous vide. Des effluents provenant des colonnes de stripage sont recyclés vers l’étape d’hydroisomérisation tandis que des effluents (charges lourdes) provenant des colonnes de la distillation atmosphérique et de la distillation sous vide sont recyclés vers l’étape d’hydrocraquage.
Aucuns des procédés de l’art antérieur ne permettent d’améliorer significativement la production sélective de coupes naphta.
De manière surprenante, la demanderesse a mis en évidence que l’ajout d’une étape de séparation des composés hydrocarbonés ayant une température d’ébullition supérieure à une température T 1 comprise entre 340 et 385°C en amont de l’étape de fractionnement d'un procédé classique d’hydrocraquage en deux étapes, permet de maximiser la sélectivité et les rendements en naphta, et plus particulièrement en naphta lourd. Dans un mode de réalisation avantageux, l’effluent obtenu comprenant les composés hydrocarbonés ayant une température d’ébullition supérieure à la température T 1 peut être recyclé vers la première étape d’hydrocraquage et/ou d’hydrotraitement permettant ainsi une gestion optimisée du recyclage des fractions lourdes non converties issues des unités d'hydrocraquage en deux étapes et ainsi de maximiser la production de naphta lourd.
Taux restant de composé thiopyridinone (%) =
Quantité de composé thiopyridinone à l’Instant (2)/Quantité de composé thiopyridinone à l’Instant (1)
Les résultats sont présentés à la ligne « Taux restant de composé thiopyridinone (%) » dans le tableau 2 ci-dessous.
Le taux restant de composé thiopyridinone a également été classé selon les critères suivants :
Très bon : 90 % ou plus
Bon : plus de 85 % à moins de 90 %
Mauvais : 85 % ou moins
Les résultats sont présentés à la ligne « Stabilité » dans le tableau 2 ci-dessous.
Ex. 1 Ex. 2 Ex. 3 Ex. 4 Ex. 5 Ex. comp. 1 pH 5,8 5,8 5,8 5,8 5,8 5,8 Taux restant de composé thiopyridinone (%) 96 96 96 89 93 85 Stabilité Très bonne Très bonne Très bonne Bonne Très bonne Mauvaise
Les compositions selon les exemples 1 à 5, dont chacun incluait un composé thiopyridinone et une variété d’agents chélateurs, étaient plus stables, même à température élevée, de telle manière qu’il restait une quantité plus importante du composé thiopyridinone, que la composition selon l’exemple comparatif 1 qui n’incluait pas d’agent chélateur.
Composition comprenant un complexe de polymère cationique et de polymère anionique, une dispersion aqueuse de cire et un tensioactif non ionique de HLB supérieure à 8 La présente invention concerne des compositions destinées au maquillage et/ou au soin des matières kératiniques humaines, comme la peau, les fibres kératiniques telles que les cils, les sourcils. Elle concerne de même un procédé de maquillage et/ou de soin desdites matières kératiniques humaines, consistant à appliquer la composition selon l’invention.
Dans l’environnement des produits de maquillage pour les yeux, les produits aqueux permettent d’obtenir de hautes performances de maquillage. Cependant, la tenue de ces produits n’est pas bien appréciée des consommatrices du fait que leur dépôt est sensible à l’eau. D’autre part, on connaît les compositions anhydres résistantes à l’eau (waterproof) et les compositions aqueuses riches en latex (smudgeproof) pour leur tenue élevée mais ces compositions ne sont pas pleinement satisfaisantes au niveau du démaquillage. En effet, ces compositions ont tendance à produire sur la paupière des grains noirs (flake) ou des traces noires qui diffusent sur la paupière (smudge) qui rendent difficiles le démaquillage
Pour résoudre ce problème technique, on a proposé dans les demandes WO2021122382 et WO2021122383 des compositions comprenant, notamment dans un milieu physiologiquement acceptable : a. de l’eau ; et b. au moins un polymère cationique (PC) du type polymère de méthyl diallyl amine ou de diallyl diméthyl ammonium ou du type cellulosique cationique; et c. au moins un polymère anionique (PA) choisi parmi les sels d’homopolymère d’acide méthacrylique ; et d. au moins un tensioactif anionique comprenant au moins un contre-ion cationique; et e. une phase grasse ; et f. au moins un pigment.
Dans la demande EP1832277, on connaît des compositions de mascara comprenant un polymère latex, au moins 15% en poids d’une cire auto-émulsionnante, de l’eau et pouvant contenir l’association d’un polymère anionique avec un polymère cationique. Les exemples 1 à 4 comprennent en plus 1% en poids de Sodium Polymethacrylate et 0,1% en poids d’un polymère cellulosique cationique Polyquaternium-10.
On connait dans la demande EP1674076 des compositions de mascara comprenant une phase huileuse continue et au moins un polyélectrolyte comme le polymère anionique Sodium Polymethylacrylate ; ladite composition comprenant une teneur en eau et/ou solvant hydrosoluble inférieure à 50% en poids par rapport au poids total de la composition.
Comme le montrent les figures 3, 4, 5, 6 et 7, la présente invention est mise en œuvre en incluant un agencement de deux sièges de support, à savoir le fait que les sièges de support comprennent le premier siège de support 21 et le deuxième siège de support 22. Le premier siège de support 21 est formé sur l'arbre à cames 3 de manière à faire partie intégrante de celui-ci dans la direction axiale de l'arbre à cames 3, ou est réalisé sous la forme d'une pièce séparée montée par ajustement serré sur l'arbre à cames 3 dans la direction axiale, et le premier siège de support 21 est adjacent à la came d'échappement 31. Étant donné que le premier siège de support 21 est fortement adjacent à la came d'échappement 31, le premier siège de support 21 peut être formé en prolongeant une paroi latérale de la came d'échappement 31 dans la direction axiale de l'arbre à cames 3. Dans la présente invention, un premier siège de support 21 formé comme s'étendant dans la direction axiale de l'arbre à cames 3 est pris comme exemple à des fins d'illustration, mais cela ne limite pas la mise en œuvre du premier siège de support 21 de la présente invention à une quelconque manière de faire spécifique. Le premier siège de support 21 monté à distance de la came d'admission 32 et situé à côté de la came d'échappement 31, ce qui signifie que la came d'admission 32, la came d'échappement 31 et le premier siège de support 21 sont agencés, dans cet ordre, sur l'arbre à cames 3. Le premier siège de support 21 est formé avec un premier trou d'axe 211. Le premier siège de support 21 est formé, dans un côté de celui-ci qui est opposé au premier trou d'axe 211, avec un premier trou de pénétration 212. Un côté de la came d'échappement 31 qui correspond au premier trou de pénétration 212 du premier siège de support 21 est évidé pour former un creux de montage 311 en forme d'ouverture.
Comme le montrent les figures 4, 6, 7, 8 et 9, le bras oscillant 23 est agencé entre la came d'échappement 31 et le deuxième siège de support 22, ou, en alternative, le bras oscillant 23 est agencé entre le premier roulement 33 et le premier siège de support 21. Le deuxième siège de support 22 peut bloquer le glissement du premier roulement 33 vers la came d'échappement 31. Dans la présente invention, le fait que le bras oscillant 23 soit agencé entre le premier siège de support 21 et le deuxième siège de support 22 est pris à titre d'exemple d'illustration. Le bras oscillant 23 comporte un corps arqué. Un côté du bras oscillant 23 est formé avec un trou de pivotement 231, et le trou de pivotement 231 correspond au premier trou d'axe 211 du premier siège de support 21 et au deuxième trou d'axe 221 du deuxième siège de support 22, de sorte qu'un axe 26 formant pivot peut pénétrer à travers le deuxième trou d'axe 221 du deuxième siège de support 22, le trou de pivotement 231 du bras oscillant 23 et le premier trou d'axe 211 du premier siège de support 21 pour permettre au bras oscillant 23 de tourner librement autour d'un centre d'oscillation défini par l'axe 26 formant pivot. L'axe 26 formant pivot pénètre à travers le deuxième trou d'axe 221 du deuxième siège de support 22 et le premier trou d'axe 211 du premier siège de support 21 de manière à être relié à au moins un parmi le deuxième trou d'axe 221 et le premier trou d'axe 211 par ajustement serré, tandis que le bras oscillant 23 est relié à l'axe 26 formant pivot par ajustement avec glissement. Le bras oscillant 23 est monté pivotant, au moyen de l'axe 26 formant pivot, sur le deuxième trou d'axe 221 du deuxième siège de support 22 et le premier trou d'axe 211 du premier siège de support 21, de sorte que deux extrémités opposées de l'axe 26 formant pivot sont tous deux supportés et ainsi, l'agencement de l'axe 26 formant pivot sous une forme en porte-à-faux pour monter de manière rotative le bras oscillant 23 est évité. De cette façon, l'axe 26 formant pivot peut maintenir une rigidité souhaitée. L'axe 26 formant pivot est agencé de manière à être parallèle à l'axe central 3a de l'arbre à cames 3.
Comme le montrent les figures 4, 5, 6, 7, 8 et 9, le bras oscillant 23 est prolongé vers l'extérieur depuis l'extrémité dans laquelle le trou de pivotement 231 est formé pour former une partie de support 232, et le bras oscillant 23 est formé, sur une extrémité opposée à la partie de support 232, avec une partie d'actionnement 233. La partie d'actionnement 233 comprend une encoche 2331 formée latéralement dans le bras oscillant 23. Le bras oscillant 23 est pourvu d'un bloc 234 de restriction de position s'étendant vers l'extérieur depuis un côté de celui-ci entre la partie de support 232 et la partie d'actionnement 233, et plus spécifiquement, lorsqu'il est vu dans la direction axiale de l'arbre à cames 3, le bloc 234 de restriction de position est situé sur un bord extérieur de la partie de premier diamètre 2231 de la partie de restriction 223 du deuxième siège de support 22. Le bloc 234 de restriction de position est agencé de manière à correspondre à la partie de restriction 223 du deuxième siège de support 22. Le bloc 234 de restriction de position s'étend sur un bord supérieur de la partie de restriction 223 du deuxième siège de support 22 et est conçu, en étant en engagement par contact, de manière à se déplacer sur le bord d'extrémité supérieur de la partie de restriction 223 et être restreint par rapport à la distance de déplacement. Plus précisément, lorsqu'il est vu dans la direction radiale de l'arbre à came3, le bloc 234 de restriction de position et la partie de restriction 223 sont agencés de manière que les saillies que forment ce bloc 234 et cette partie de butée 2233 soient en regard et soient en engagement par contact, afin d'imposer une restriction à une position d'oscillation du bras oscillant 23. Étant donné que la partie de restriction 223 est agencée sur le contour extérieur du deuxième siège de support 22 et que le bloc 234 de restriction de position, après le montage, est situé au-dessus de la partie de restriction 223 de manière à ce que ses projections se chevauchent et soient en engagement par contact, une zone de contact lors d'une opération de restriction effectuée par le bloc 234 de restriction de position et la partie de restriction 223 peut être réduite afin d'empêcher qu'une adhésion se produise entre le bloc 234 de restriction de position et la partie de restriction 223.
Comme le montrent les figures 4, 5 et 7, l'arbre à cames 3 est formé, entre le deuxième siège de support 22 et le premier siège de support 21, d'un compartiment de réception 35 agencé dans une direction radiale. L'unité 24 de rétablissement de position est reçue dans le compartiment de réception 35 de l'arbre à cames 3. L'unité 24 de rétablissement de position peut être constituée par un seul élément élastique ou par une combinaison d'un élément élastique et d'un organe de poussée. Dans la présente invention, le fait que l'unité 24 de rétablissement de position soit formée par un élément élastique et un organe de poussée est pris comme exemple d'illustration, et l'unité 24 de rétablissement de position comprend un organe de poussée 241 et un élément élastique 242 ajusté autour d'une circonférence extérieure de l'organe de poussée 241. L'organe de poussée 241 comprend une partie de poussée 2411 ayant un diamètre extérieur élargi et une partie 2412 formant tige s'étendant de la partie de poussée 2411 vers un côté. L'élément élastique 242 est disposé sous la partie de poussée 2411 et est situé autour d'une circonférence extérieure de la partie 2412 formant tige. La partie de poussée 2411 de l'organe de poussée 241 est en appui contre la partie de support 232 du bras oscillant 23 et pousse cette dernière.
Comme le montrent les figures 4, 5 et 7, l'ensemble 25 formant arbre à cames de dépressurisation comprend un arbre à cames de dépressurisation 251 et une tige d'actionnement 252 insérée et montée sur l'arbre à cames de dépressurisation 251. L'arbre à cames de dépressurisation 251 comprend une partie de pivotement 2511 et une partie 2512 formant came. La partie de pivotement 2511 s'étend dans le premier trou de pénétration 212 du premier siège de support 21 et le deuxième trou de pénétration 222 du deuxième siège de support 22, et pivote dans ceux-ci, et la partie de pivotement 2511 est formée, dans une direction radiale, avec un trou d'insertion 2513. Le trou d'insertion 2513 reçoit la tige d'actionnement 252, insérée en lui, tandis qu'une extrémité opposée de la tige d'actionnement 252 est insérée dans l'encoche 2331 de la partie d'actionnement 233 du bras oscillant 23, de sorte que l'opération d'oscillation du bras oscillant 23 entraîne la tige d'actionnement 252 à se déplacer avec lui, et que, par conséquent, le bras oscillant 23 entraîne la rotation de l'ensemble 25 formant arbre à cames de dépressurisation. La partie 2512 formant came est située à proximité de la came d'échappement 31, et un côté de la partie 2512 formant came est une surface arquée 2514, tandis que le côté opposé est une surface plate coupée 2515.
Comme le montrent les figures 10 et 11, la mise en œuvre faite sur un moteur à combustion interne A d'un véhicule à deux roues 4 est prise comme exemple de la présente invention à titre illustratif, mais cela ne restreint pas l'utilisation de l'invention à un moteur à combustion interne A. Le véhicule à deux roues 4 comprend au moins un châssis 41 de véhicule, un mécanisme de direction 42 monté sur une extrémité avant du châssis 41 de véhicule, et une unité 43 formant siège agencée sur une partie arrière du châssis 41 de véhicule pour recevoir un opérateur assis sur elle, et le moteur à combustion interne A est suspendu au châssis 41 de véhicule et est situé sous l'unité 43 formant siège. Le moteur à combustion interne A comprend une partie cylindre A1, un ensemble A2 formant piston s'étendant à l'intérieur de la partie cylindre A1, un vilebrequin A3 entraîné par l'ensemble A2 formant piston, un système A4 de transmission variable continue entraîné par le vilebrequin A3, une unité de transmission A5 entraînée par le système A4 de transmission variable continue, un dispositif A6 formant machine électrique et un ensemble A7 formant dissipateur de chaleur à refroidissement par liquide agencés sur un côté du vilebrequin A3 opposé au système A4 de transmission variable continue. Le système A4 de transmission variable continue comprend une courroie de changement de vitesse A41 et un axe de sortie A42. L'unité de transmission A5 comprend un axe de transmission A51, et l'axe de transmission A51 est muni d'une courroie de transmission A52 pour entraîner une roue arrière RW, et un bras oscillant arrière A8 est monté pivotant sur deux côtés d'extrémité opposés de l'axe de transmission A51, l'axe de transmission A51 étant agencé de manière à être coaxial avec l'axe de sortie A42. L'ensemble A7 formant dissipateur de chaleur à refroidissement par liquide comprend un réservoir d'eau A71 de dissipation de chaleur et un ventilateur A72 de dissipation de chaleur. Le moteur à combustion interne A est pourvu d'un dispositif A9 d'échappement des gaz du côté de lui-même associé au système A4 de transmission variable continue.
Comme le montrent les figures 3, 5, 6, 7, 8, et 9, dans la mise en œuvre du dispositif de dépressurisation 2 selon la présente invention, le dispositif de dépressurisation 2 est monté, dans la direction axiale de l'arbre à cames 3, sur l'arbre à cames 3 et est situé entre la came d'échappement 31 et le premier roulement 33. Lorsque le moteur à combustion interne A n'est pas actif, le dispositif de dépressurisation 2 utilise l'unité 24 de rétablissement de position pour pousser la partie de support 232 du bras oscillant 23, et le bloc 234 de restriction de position du bras oscillant 23 est restreint par la première partie de butée 2233 de la partie de restriction 223 du deuxième siège de support 22, de sorte que la partie d'actionnement 233 du bras oscillant 23 peut entrainer, au moyen de la tige d'actionnement 252, l'arbre à cames de dépressurisation 251 à tourner d'un angle prédéterminé pour avoir la surface d'arc 2514 de la partie 2512 formant came légèrement en saillie d'un cercle de base de la came d'échappement 31 pour pousser ainsi le balancier d'échappement 36 à placer une soupape d'échappement (non représentée sur les dessins) dans un état légèrement ouvert ; et lors de l'activation du moteur à combustion interne A, le bras oscillant 23 du dispositif de dépressurisation 2, à la suite de la force centrifuge générée par l'arbre à cames 3, oscille autour du centre d'oscillation défini par l'axe 26 formant pivot ; et après oscillation du bras oscillant 23, le bras oscillant 23 utilise la partie d'actionnement 233 pour entrainer en rotation l'axe de manœuvre 252 de l'arbre à cames de dépressurisation 25 de façon à faire tourner l'arbre à cames de dépressurisation 251 sur un angle élargi autour du centre de rotation défini par la partie de pivotement 2511, en faisant tourner la surface d'arc 2514 de l'arbre à cames de dépressurisation 25 à l'intérieur du creux 311, tandis que la surface coupée plate 2515 de la partie 2512 formant came de l'arbre à cames de dépressurisation 251 est tournée vers l'extérieur du creux 311, de sorte que la surface arquée 2514 de la partie 2512 formant came de l'arbre à cames de dépressurisation 25 ne dépasse plus du cercle de base de la came d'échappement 31, et que, par conséquent, l'arbre à cames de dépressurisation 251 de l'ensemble de cames de dépressurisation 25 ne pousse plus le culbuteur d'échappement 36. Du fait que le bloc 234 de restriction de position du bras oscillant 23 pénètre dans la partie de restriction 223 du deuxième siège de support 22 et est arrêté et restreint par la première partie de butée 2233, un effet de restriction mutuelle entre le bloc 234 de restriction de position du bras oscillant 23 et la partie de restriction 223 du deuxième siège de support 22 aide à restreindre une plage de rotation de l'ensemble 25 formant arbre de dépressurisation.