INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Toutefois, un problème rencontré avec ces bornes de recharge est la connexion des conducteurs de la prise de recharge à la carte électronique qui est réalisée par l’intermédiaire de câbles électriques flexibles. En effet, ces câbles électriques doivent être fixés aux conducteurs à l’aide de vis de serrage et à la carte électronique par l’intermédiaire d’un bornier lui-même fixé par brasage sur ladite carte, ce qui nécessite des temps de montage et de fixation élevés, ainsi que l’utilisation d’outils spécifiques, que ce soit pour le montage lors de la fabrication en usine ou sur le site du particulier ou du professionnel lors de l’installation, ou lors de la maintenance de la borne de recharge. D’autre part, le coût de matières premières, notamment du cuivre, dans les câbles électriques, entraîne des coûts de fabrication et des prix de revient élevés. En outre, pour un installateur privé ou professionnel, ces opérations sont contraignantes et peu aisées à réaliser et peuvent entraîner des risques d’échauffement, voire d’incendie, par exemple lorsque le couple de serrage des vis n’est pas correctement réalisé et/ou maitrisé par l’installateur. Enfin, la complexité de la fixation des câbles électriques limite la possibilité de réaliser en usine des grandes séries de bornes de recharge et dans des temps courts.
Le document WO 2020/167141 propose une solution visant à répondre à au moins une partie de ces problèmes créés par les prises de recharge actuelles d’où sortent les câbles pour la connexion des broches/conducteurs au « PCB » dans les bornes de recharges. Ce document concerne à cet effet un terminal de borne de recharge pour un chargeur de véhicule électrique, ledit terminal étant monté sur une carte électronique (carte de circuit imprimé (PCB)) pour former une seule pièce. Le terminal est conforme à une prise de recharge standard de type « 2 » et possède une pluralité de broches de sortie d’alimentation et de contrôle (portant des signaux de commande), une pluralité de conducteurs connectées chacun à l’une des broches de sortie et au PCB pour connecter les broches de sortie à ce dernier. Un support reçoit les conducteurs en les maintenant dans une position fixe les uns par rapport aux autres. Le terminal intègre également des fonctionnalités connues dans les prises de recharge actuelles tels que le moteur de verrouillage pour verrouiller le chargeur sur le câble de recharge du véhicule électrique lors de la charge.
Toutefois, si l’ensemble de terminal divulguée par le document WO 2020/167141 permet de supprimer la présence des câbles et le travail manuel de la connexion des câbles et d’éviter les opérations de vissages notamment, il n’offre pas une solution simple mais nécessite un ensemble de pièces complexe à réaliser et à assembler entre elles et sur le PCB pour reconstituer toutes les fonctionnalités d’une prise de recharge standard, notamment de type « 2 », c’est-à-dire y compris des fonctionnalités tels que le moteur de verrouillage de prise. En outre, les opérations de maintenance en cas de détérioration d’un élément, par exemple une broche, un conducteur ou le moteur de verrouillage, nécessitent de changer tout l’ensemble du terminal réalisé en une seule pièce/un seul bloc.
La présente invention a pour but de pallier ces inconvénients en proposant un dispositif de connexion rapide pour borne de recharge de véhicule électrique permettant d’obtenir des gains de temps de production, de réduire le coût de fabrication et de maintenance, de simplifier les opérations de montage en usine et sur site lors de l’installation ou de la maintenance de la borne de recharge, tout en réduisant les risques de mauvais câblage.
A cet effet, le dispositif de connexion rapide, selon la présente invention, pour borne de recharge de véhicules électriques, ladite borne de recharge comprenant un boîtier délimitant un espace interne, au moins une carte électronique fixée dans l’espace interne, au moins une prise de recharge dédiée au chargement de la batterie de stockage d’un véhicule électrique, la ou chaque prise de recharge étant soit fixe en étant fixée sur le boîtier, soit mobile en étant connectée à l’extrémité d’un câble de recharge sortant du boîtier, ladite prise de recharge fixe ou mobile comprenant des broches de sortie d’alimentation et/ou de communication et des conducteurs reliés chacun à l’une de ces dernières, l’autre extrémité du câble de recharge se terminant par des points de raccordement reliés chacun à l’un des conducteurs de la prise de recharge mobile, se caractérise essentiellement en ce qu’il comprend des interfaces de connexion aptes et destinées chacune à relier fonctionnellement la carte électronique à l’un desdits conducteurs ou points de raccordement et comportant chacune un premier connecteur muni d’un embout de fixation et de connexion apte et destiné à être connecté et assujetti au conducteur ou point de raccordement concerné et d’un embout de connexion mâle ou femelle et un second connecteur muni d’un embout de fixation et de connexion apte et destiné à être connecté et assujetti à la carte électronique et d’un embout de connexion mâle ou femelle apte et destiné à être connecté à l’embout de connexion du premier connecteur par emboitement mutuel desdits embout de connexion.
est une vue en perspective d’une éolienne selon l’invention,
est une vue en perspective en transparence de l’éolienne de la ,
est une vue d’un détail de l’éolienne et notamment la génératrice de la ,
est une vue en coupe de l’éolienne de la présentant un plan de coupe DD’,
est une vue de la coupe selon DD’,
est une vue en perspective d’un exemple de réalisation d’une pale mobile selon l’invention,
est une vue en perspective d’un exemple de réalisation d’une pale fixe selon l’invention,
est une vue schématique de la courbe permettant l’obtention des exemples de pales selon l’invention,
est une vue schématique partielle du fonctionnement d’une éolienne selon l’invention,
est une vue schématique d’un exemple de réalisation d’une éolienne comprenant une extension,
est une vue schématique d’un autre exemple de réalisation d’une éolienne comprenant une extension,
est une vue en perspective en transparence d’un exemple de réalisation d’une centrale selon l’invention,
est une vue en perspective d’un détail de la centrale de la , et
est une vue schématique de différentes disposition de génératrices pour une centrale selon l’invention.
Le métallocène utilisé pour préparer le système catalytique peut se trouver sous la forme de poudre cristallisée ou non, ou encore sous la forme de monocristaux. Le métallocène peut se présenter sous une forme monomère ou dimère, ces formes dépendant du mode de préparation du métallocène, comme par exemple cela est décrit dans la demande de brevet WO 2007054224 A2; ou WO 2007054223 A2. Le métallocène peut être préparé de façon traditionnelle par un procédé analogue à celui décrit dans la demande de brevet WO 2007054224 A2 ou WO 2007054223 A2, notamment par réaction dans des conditions inertes et anhydres du sel d’un métal alcalin du ligand avec un borohydrure de terre rare dans un solvant adapté, tel un éther, comme le diéthyléther ou le tétrahydrofuranne ou tout autre solvant connu de l’homme de l’art. Après réaction, le métallocène est séparé des sous-produits de réaction par les techniques connues de l’homme de l’art, telles que la filtration ou la précipitation dans un second solvant. Le métallocène est au final séché et isolé sous forme solide.
La polymérisation est conduite de préférence en solution, en continu ou discontinu, dans un réacteur avantageusement agité. Le solvant de polymérisation peut être un solvant hydrocarboné, aromatique ou aliphatique. A titre d’exemple de solvant de polymérisation, on peut citer le toluène et le méthylcyclohexane. Avantageusement, la polymérisation est conduite en solution dans un solvant hydrocarboné tel que le méthylcyclohexane.
La synthèse du premier bloc est réalisée par la polymérisation d’un mélange monomère contenant de l’éthylène et un 1,3-diène. L’éthylène présent dans le mélange monomère contenant de l’éthylène et un 1,3-diène représente préférentiellement plus de 50% en mole des monomères du mélange monomère qui contient de l’éthylène et un 1,3-diène. En fonction de la composition souhaitée du premier bloc, l’homme du métier ajuste la composition molaire du mélange monomère contenant de l’éthylène et un 1,3-diène. En particulier, il augmente la teneur en éthylène dans le mélange monomère pour préparer un premier bloc contenant plus de 50% en moles d’unité éthylène. Selon l’un quelconque des modes de réalisation de l’invention, le mélange monomère contenant de l’éthylène et un 1,3-diène est préférentiellement un mélange d’éthylène et d’un 1,3-diène. Lorsque le mélange monomère est un mélange d’éthylène et d’un 1,3-diène, les unités monomères constitutives du premier bloc sont celles résultant de la copolymérisation de l’éthylène et du 1,3-diène.
Selon l’invention, le 1,3-diène utile aux besoins de l’invention est un seul composé, c’est-à-dire un seul (en anglais « one ») 1,3-diène ou est un mélange de 1,3-diènes qui se différencient les uns des autres par la structure chimique. Conviennent comme 1,3-diène les 1,3-diènes ayant de 4 à 20 atomes de carbone. Le 1,3-diène est de préférence le 1,3-butadiène, l’isoprène, le myrcène, le β-farnésène, leurs mélanges ou un mélange de 1,3-diènes dont un est le 1,3-butadiène. Le 1,3-diène est de manière plus préférentielle le 1,3-butadiène, un mélange de 1,3-butadiène et de myrcène ou un mélange de 1,3-butadiène et de β-farnésène.
Les monomères du mélange contenant de l’éthylène et un 1,3-diène peuvent être introduits dans le réacteur contenant le solvant de polymérisation et le système catalytique ou inversement le système catalytique peut être introduit dans le réacteur contenant le solvant de polymérisation et les monomères.
Selon l’un quelconque des modes de réalisation de l’invention, la température de polymérisation varie généralement dans un domaine allant de 30 à 160°C, préférentiellement de 30 à 120°C. Pendant la synthèse du premier bloc, la température du milieu réactionnel est avantageusement maintenue constante au cours de la polymérisation et la pression totale dans le réacteur est aussi avantageusement maintenue constante. De préférence, la polymérisation du mélange monomère contenant de l’éthylène et un 1,3-diène est conduite à pression constante d’éthylène.
Au cours de la synthèse du premier bloc, un ajout continu des monomères constitutifs du mélange monomère contenant de l’éthylène et un 1,3-diène peut être réalisé dans le réacteur de polymérisation, auquel cas le réacteur de polymérisation est un réacteur alimenté. Ce mode de réalisation est tout particulièrement adapté pour la synthèse d’un premier bloc qui est un copolymère statistique.
La synthèse du premier bloc s’achève en coupant l’alimentation en monomères, notamment par une chute de la pression dans le réacteur, de préférence jusqu’à environ 3 bars. Le milieu réactionnel à l’issue de la synthèse du premier bloc est dégazé, de préférence en procédant à plusieurs reprises à un dégazage avec un gaz inerte, par exemple l’azote. La préparation du polymère à blocs se poursuit avec la synthèse du deuxième bloc par l’homopolymérisation subséquente de la vinylpyridine dans le milieu réactionnel dégazé.
Mode 10 : Polymère à blocs selon l’un quelconque des modes 1 à 9 dans lequel le taux molaire des unités de vinylpyridine dans le deuxième bloc est inférieur à 20% du nombre total des unités de répétition constitutives du premier bloc.
Mode 11 : Composition lubrifiante qui comprend une huile de base minérale et un polymère à blocs défini à l’un quelconque des modes 1 à 10.
Mode 12 : Composition lubrifiante selon le mode 11 dans laquelle le taux massique du polymère à blocs varie de 0.01 à 5% en poids de la composition lubrifiante.
Mode 13 : Composition lubrifiante selon le mode 11 ou 12 dans laquelle le taux massique du polymère à blocs varie de 0.05 à 2% en poids de la composition lubrifiante.
Mode 14 : Composition lubrifiante selon l’un quelconque des modes 11 à 13 dans laquelle l’huile de base minérale est une huile de base du groupe I.
L’attribution des signaux caractéristiques du premier bloc est définie dans la littérature, selon l’article de Llauro et al ., Macromolecules 2001 , 34, 6304-6311.
L’attribution des signaux caractéristiques du deuxième bloc est définie comme suit δ 1 H = 8.29ppm (=C H -N=C H -) ; δ 1 H = 6.34ppm (=C H -C(CH 2 )=C H -) ; δ 13 C = 150ppm (= C H-N= C H-) ; δ 13 C = 6.34ppm (= C H-C(CH 2 )= C H-)
Analyse RMN DOSY (diffusion ordered spectroscopy) des polymères à blocs : L’expérience DOSY, méthode RMN, permet d’analyser des mélanges complexes et la détection de traces. Le but de cette expérience est de démontrer que le polymère à blocs représente l’essentiel de l’échantillon et que la présence d’homopolymère est très faible ou absente.
L’analyse par RMN DOSY permet de séparer les espèces présentes, notamment des matrices polymères, par analyse de leur coefficient de diffusion en solution. Le principe de la technique est le suivant : L’expérience DOSY consiste à enregistrer des spectres protons en faisant varier la force G des gradients appliquée et ainsi, la force de diffusion. Une augmentation linéaire de l’intensité des gradients va entrainer une décroissance exponentielle de l’intensité du signal RMN. L’expérience DOSY va donner une carte bidimensionnelle. La 2ème dimension F2 de la DOSY correspond, après traitement par la transformée de Fourier, à la dimension 1H. La 1ère dimension F1 correspond à la décroissance du signal RMN en fonction de la force gradient appliquée. Apres traitement de la dimension F2, on extrait le coefficient de diffusion à partir de l’équation (1), et on obtient une carte DOSY. I=I0.exp(-Dγ² G² δ² (Δ-δ/3)) (1) où I est l’intensité observée, I0 l’intensité de référence, D le coefficient de diffusion, γ le ratio gyromagnétique du noyau observé, G la force du gradient, δ la longueur du gradient et Δ le temps de diffusion.
Si les deux matrices ont un coefficient de diffusion identique, cela signifie que les deux matrices ont le même rayon hydrodynamique, et sont donc greffées. En revanche, si les deux matrices présentes deux coefficients de diffusion différents, cela signifie qu’elles sont libres l’une de l’autre.
L’équation qui décrit le coefficient de diffusion est la suivante : dans laquelle k B est la constante de Boltzman, T la température, η la viscosité du liquide dans lequel est la molécule, rs le rayon hydrodynamique de la molécule (en l’espèce la matrice ou le polymère). L’expérience a été conduit sur des échantillons de poly(butadiène-b-poly(éthylène-co-butadiène) synthétisé selon le procédé conforme à l’invention.
L’enregistrement de deux spectres RMN 1D 1H avec un filtre de diffusion, l’un avec un gradient de champs magnétiques fixé à 90% de la puissance maximale de l’amplificateur gradient et l’autre à 1% de cette valeur, permet par comparaison avec le spectre RMN 1H d’observer la part de perte de signal due à de la diffusion spatiale des molécules et à la relaxation de l’aimantation. La perte de signal due à de la diffusion est alors attribuée à des « petites molécules » non greffées à la matrice polymère (réactifs, antioxydants, solvants, …).
Préparation du polymère : Il n’y a pas de traitement particulier de l’échantillon de polymère avant analyse. Celui-ci est simplement solubilisé, dans du 1,2,4-trichlorobenzène contenant 300 ppm de BHT (« butylated hydroxytoluene » ou hydroxytoluène butylé), à une concentration d’environ 1 g/L. La solution est agitée pendant 2h à 160°C avant injection, l’appareil chromatographe utilisé est équipé d’un système de filtration en ligne.
Selon un aspect particulièrement avantageux de l’invention, une bride de refroidissement est fixée à l’une des cavités afin de former un circuit de refroidissement. Cette bride peut être une bride rapportée ou bien une interface du véhicule sur laquelle est monté le corps de vanne.
Grâce à l’invention, il est possible de proposer un corps de vanne standard sur lequel est montée une bride de refroidissement spécialement adaptée à l’environnement dans lequel est installé l’actionneur dans le véhicule. De ce fait, la présente invention est particulièrement intéressante pour réduire les coûts et les temps de développement ainsi que les coûts de fabrication.
Selon un aspect de l’invention, le conduit de fluide se trouve dans une partie inférieure du corps de vanne et une partie supérieure du corps de vanne comprend un logement apte à recevoir un mécanisme d’engrenage et optionnellement une transformée de mouvement, les deux cavités sont situées axialement selon l’axe Y entre le conduit et le logement. Cet agencement a pour effet de refroidir les éléments à l’intérieur du fût (palier, roulement, douille, etc) qui servent au guidage de l’arbre rotatif ou linéaire mais aussi le(s) joint(s) positionnés sur cet arbre rotatif ou linéaire. Ces éléments et joint(s) sont situés à proximité des deux cavités, notamment entre ces deux cavités.
Cet agencement a également pour effet de découpler thermiquement la partie inférieure du corps de vanne qui peut voir circuler des gaz à très hautes températures et la partie haute du corps de vanne qui est sensible à la température du fait de la présence d’éléments électroniques, comme par exemple une carte électronique ou un capteur.
Selon une caractéristique de l’invention, les deux cavités entourent le fût et sont séparées par une paroi commune du corps de vanne. Cet agencement a pour effet de maximiser la surface d’échange thermique entre le corps de vanne et le fluide de refroidissement car le flux thermique ou la chaleur remonte depuis la partie inférieure vers la partie supérieure du corps de vanne par le fût.
Selon un aspect de l’invention, la bride de refroidissement comprend au moins une canule d’entrée de fluide de refroidissement et au moins une canule de sortie de fluide de refroidissement. En variante, la bride de refroidissement est une interface du véhicule automobile ayant au moins une entrée de fluide de refroidissement et au moins une sortie de fluide de refroidissement.
Selon une caractéristique de l’invention, la bride est fixée sur le corps de vanne par au moins une vis.
Selon l’invention, au moins un joint assure l’étanchéité entre le corps de vanne et la bride de refroidissement. Selon un mode de réalisation, le joint est situé dans le corps de vanne à la périphérie de l’une des cavités Selon une variante de réalisation, le joint est situé dans la bride de refroidissement.
Selon un aspect de l’invention, le corps de vanne est en plastique ou en métal. Le plastique est particulièrement avantageux pour des raisons de poids.
L’invention se rapporte également à un actionneur électromécanique comprenant un corps de vanne selon l’une des caractéristiques précitées, un arbre rotatif ou linéaire monté dans le fût, un volet mobile monté sur l’arbre rotatif ou linéaire, un moteur électrique, un mécanisme d’engrenage et optionnellement une transformée de mouvement montée cinématiquement entre le moteur et le volet.
L’invention sera mieux comprise, et d’autres buts, détails, caractéristiques et avantages de celle-ci apparaîtront plus clairement au cours de la description suivante de deux modes de réalisations particuliers de l’invention, donné uniquement à titre illustratif et non limitatif, en référence aux dessins annexés :
La montre un premier côté ou une première face de l’actionneur 10 avec un corps de vanne selon un aspect de la présente invention. Le corps de vanne 1 comprend un conduit de fluide 2 qui s’étend à travers le corps de vanne 1 suivant un axe X. Le fluide peut être de l’air, un gaz recyclé, un gaz d’échappement ou un gaz purifié. Le conduit de fluide 2 relie deux faces opposées du corps de vanne 1.
Le corps de vanne 1 est en métal, par exemple en aluminium mais peut également être en plastique, par exemple en PBT (polytéréphtalate de butylène).
Comme on le voit à la , le profil au rayon 840 est par exemple en forme de goutte dont le barycentre est centré sur l'axe xx'. La pale étant hélicoïdale, le profil a ici sa plus forte inclinaison, d'environ 30 degrés par rapport au plan xy. La "goutte" peut par ailleurs présenter une partie convexe sous le vent, et une partie concave dans le vent.
Entre les rayons 840 et 4000, le profil se rétrécit continûment, le bord d'attaque restant toujours plus proche de l'axe xx' que le bord de fuite. Comme le montre la , le profil de la pale se redresse progressivement pour devenir parallèle au plan xy au rayon 4000. A un rayon 2400, au centre de la pale, le profil est encore en forme de goutte, tandis qu'au rayon 4000, le profil est aplati, formant une aile dont le creux est tourné vers le vent.
Jusqu'au rayon 4000, le profil est classique. A partir du rayon 4000, selon un mode de réalisation, le profil s'élargit à nouveau de part et d'autre de l'axe xx' pour former une spatule 12 qui se termine à l'extrémité de la pale au rayon 4760. Comme cela est représenté à titre d'exemple, la spatule présente au niveau du bord de fuite de la pale une arête rectiligne sensiblement parallèle à l'axe xx'. Au niveau du bord d'attaque de la pale, la spatule présente une arête curviligne convexe. Ainsi, la spatule ressemble à une main avec le pouce caché sous la paume.
Comme le montre la , l'ensemble de la spatule a un profil aplati d'aile sensiblement parallèle au plan xy. La partie creuse du profil d'aile est tournée vers le vent.
Selon un mode de réalisation, l'extrémité de la spatule est munie d'un aileron 14 orienté dans le sens du vent. Comme le montre la , l'aileron peut être de forme générale triangulaire en projection sur un plan yz perpendiculaire à l'axe xx', et présenter un sommet plus éloigné de l'axe xx' que le bord de fuite de la spatule. Ainsi, la spatule ressemble à une main avec le pouce caché sous la paume et les extrémités des doigts relevés.
La , fournie pour compléter la définition de la pale, est une vue de côté de la pale, à savoir selon l'axe yy'. Dans cette vue on observe que le profil de la pale va en s'amincissant du rayon 840 au rayon 4000. A partir du rayon 4000, à savoir au niveau de la spatule, on observe que le profil présente une épaisseur sensiblement constante, traduisant la planéité de la spatule.
Des dimensions sont indiquées à titre d'exemple sur les figures pour une pale de rotor de 4,76 m de rayon. La longueur de la spatule est ici de 0,76 m sur une longueur utile de la pale de 4,76 - 0,84 = 3,92 m, à savoir que la spatule a une longueur égale à 19,4 % de la longueur utile de la pale. En pratique, la longueur de la spatule peut varier entre 10 et 25 % de la longueur utile de la pale pour bénéficier d'une amélioration sensible du rendement.
Des estimations effectuées avec les dimensions représentées ont révélé une augmentation de 10 % du rendement par rapport à une pale classique qui était en outre plus longue de 33 %.
Il est difficile de montrer avec les outils de simulation actuels les relations des divers éléments de la spatule avec le rendement. On suppose que ces éléments diminuent notamment la turbulence à l'extrémité de la pale. La turbulence diminuant, on diminue aussi le bruit.
Eolienne à axe vertical et Centrale d’énergie La présente invention concerne le domaine technique des éoliennes et plus particulièrement des éoliennes à axe vertical, ainsi que des centrales d’énergie.
Dans le domaine ci-dessus, il est connu de transformer le mouvement naturel des fluides tels que le vent ou encore l’eau en énergie domestique propre au moyen d’une éolienne. L'éolienne domestique transforme par exemple l'énergie du vent, disponible gratuitement, en électricité. Un onduleur transforme le courant continu produit en courant alternatif pour l'injecter sur le réseau ou le consommer sur place.
Il existe des éoliennes comprenant une génératrice qui est l’unité de transformation d’une énergie physique rotative en énergie électrique et une turbine qui utilise l’énergie produite par le déplacement du fluide pour entrainer la génératrice. L’association turbine génératrice transforme l’énergie produite par le mouvement du fluide domestiqué en énergie électrique utilisable.