INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’étape 68 comprend la recomposition de chaque segment audio masqué noté , dans le domaine temps-fréquence. Cette recomposition peut s’obtenir en multipliant dans le domaine temps-fréquence la composante de module par la composante de phase corrigée du segment audio masqué , de la manière suivante : (9)
La composante de phase corrigée du segment audio masqué est obtenue, dans l’exemple montré à la figure 6, à l’étape 66 à partir du terme de phase du segment audio considéré , lequel terme de phase a été généré à l’étape 62. L’étape 66 a pour fonction d’apporter une correction du terme de phase du segment audio en fonction des variations aléatoires et de qui ont été appliquée au terme de pitch . Ceci permet d’assurer la continuité temporelle de la phase , du segment audio masqué , c’est-à-dire la continuité de la phase de ce segment avec , où correspond à .
On notera qu’une telle correction de phase est connue en soi et est généralement mise en œuvre dans tout traitement de transformation de signal dès lors que la densité spectrale de puissance d’un signal est modifiée. Dans les modes de mise en œuvre proposés ici, elle n’est générée à l’étape 66 qu’en fonction uniquement des modifications apportées à la composante de pitch de la densité spectrale de fréquence du segment audio masqué par rapport à la composante de pitch de la densité spectrale de fréquence du segment audio original . En effet, pour l’essentiel, ce sont les modifications apportées au pitch qui appellent un recalage en phase des composantes fréquentielles du spectre. Néanmoins, l’Homme du métier appréciera que le recalage de phase de l’étape 66 pourrait aussi tenir compte des modifications apportées à la composante de timbre de la densité spectrale de fréquence du segment audio masqué par rapport à la composante de timbre de la densité spectrale de fréquence du segment audio original . Ceci n’est pas figuré sur l’organigramme de la afin de ne pas le surcharger, ce qui nuirait à sa lisibilité, mais l’Homme du métier comprend, sur la base de ses connaissances usuelles et au vu des indications ici fournies, la manière dont ceci peut être implémenté en pratique.
Une fois que le segment audio masqué a été obtenu par calculs dans le domaine temps-fréquence comme exposé dans ce qui précède, il ne reste qu’à le ramener dans le domaine temporel, ce qui est réalisé à l’étape 69. Cette étape consiste à générer le signal masqué dans le domaine temporel, à partir du signal dans le domaine temps-fréquence . Par exemple, ceci peut être obtenu par une méthode OLA (de l’anglais « OverLap -and- Add ») sur les Transformées de Fourier inverses successives de . La méthode OLA, aussi appelée méthode par superposition et addition, est basée sur la propriété de linéarité de la convolution linéaire, le principe de cette méthode consistant à décomposer le produit de convolution linéaire en une somme de produits de convolution linéaire. Bien entendu, d’autres méthodes peuvent être considérées par l’Homme du métier pour réaliser cette transformée de Fourier inverse, afin de générer dans le domaine temporel à partir de dans le domaine temps-fréquence.
Le procédé qui a été présenté dans la description qui précède peut être mis en œuvre par un programme d’ordinateur, par exemple en tant que plugin qui peut être intégré à un logiciel de traitement audio-phonique ou audio-visuel.
A la figure 6, la référence 60 désigne de manière collective les paramètres du masquage de la voix d’un locuteur, à savoir , , , , , et qui peuvent être ajustés par un utilisateur, via une interface homme-machine adaptée de l’appareil sur lequel le logiciel de masquage de la voix d’un locuteur est exécuté.
Procédé de synchronisation d'une horloge principale esclave avec une horloge principale maître La présente invention concerne un procédé de synchronisation temporelle d'une horloge principale esclave d'un équipement esclave avec une horloge principale maître d'un équipement maître à partir d'une base de temps commune.
Il est connu, notamment du document Devialet US 10134442 de synchroniser des systèmes audio à partir d'une base de temps engendrée par une horloge locale de chaque système audio. Ces horloges locales sont synchronisées à partir d'une base de temps commune à 50 ou 60 Hz provenant de la détection des instants de passage du secteur fourni par le réseau d’alimentation électrique par la valeur nulle.
Ce procédé de synchronisation souffre toutefois d'un inconvénient qui est qu’il est dépendant de la fréquence du secteur, laquelle varie fortement dans le temps. Cette fréquence varie de l’ordre de 50 à 200 mHz, voire plus, soit des variations de l’ordre de 1000 à 4000 ppm.
étape 4 : le système de traitement des données détermine une information sur l’orientation du premier support 20 par rapport au deuxième support 10, 10’ en fonction des données mesurées par le premier capteur 21 d’orientation et le deuxième capteur 11 d’orientation.
Lorsqu’il est par exemple mis en œuvre pour chaque dispositif de distribution d’un ensemble de dispositifs de distribution à tester lors « d’études utilisateur », un tel procédé aide à identifier le dispositif de distribution qui permet d’obtenir le positionnement requis pour une distribution de produit efficace dans la zone cible.
Avantageusement, préalablement à l’étape 1, le procédé comprend une étape d’initialisation des premier et deuxième capteurs 21, 11 d’orientation au cours de laquelle les premier et deuxième capteurs 21, 11 d’orientation et notamment les premier et deuxième supports 20, 10, 10’ sont positionnés parallèlement l’un à l’autre de sorte que les axes de références respectifs des capteurs sont parallèles pour définir une référence commune pour la mesure de l’orientation des capteurs par la suite. Ensuite le fonctionnement des premier et deuxième capteurs 21, 11 d’orientation est activé ou les capteurs sont réinitialisés pour mémoriser cette référence commune.
L'invention n'est pas limitée aux modes de réalisation présentés et d'autres modes de réalisation apparaîtront clairement à l'homme du métier. Il est notamment possible d’utiliser un premier moyen de signalisation pour émettre un premier signal lorsque le premier support 20 est positionné selon l’orientation prédéterminée souhaitée par rapport au deuxième support 10, 10’. Il est également possible d’utiliser un second moyen de signalisation pour émettre un second signal, continu ou intermittent, aussi longtemps que le premier support 20 n’est pas positionné selon l’orientation prédéterminée. Ainsi, après l’étape 4, le système de traitement est par exemple apte à transmettre en fonction de l’orientation du premier support 20 par rapport au deuxième support 10, 10’, des informations pour assister l’utilisateur dans le positionnement souhaité du dispositif de distribution 30, par exemple au cours d’une utilisation pendant une phase clinique, ou lors d’une utilisation à domicile.
Liste de références 1 : ensemble 10, 10’ : deuxième support 11 : deuxième capteur d’orientation 12 : moyens de centrage, patins 13 : branches 14 : éléments de réglage 15 : élément de plaquage, bandeau 16 : plaque 17 : embase 20 : premier support 21 : premier capteur d’orientation 22 : moyens de fixation 23 : moyens d’activation 30 : dispositif de distribution 31 : réservoir de produit 32 : tête de distribution 100 : système de distribution de produit A1 : axe du dispositif, axe de distribution A2 : axe de pivotement a : premier angle, angle sagittal b : second angle, angle frontal
Kit de déshabillage d’une tenue de protection humaine La présente invention concerne le domaine des tenues de protection humaine contre une contamination.
La contamination peut être d’origine radiologique, chimique ou autre.
La tenue peut notamment être de type scaphandre souple, en une pièce, ou de type surtenue utilisée en complément avec des extrémités de protection pouvant inclure des gants, des bottes, une capuche et/ou des protections de voies respiratoires, par exemple un masque panoramique.
L’invention concerne plus particulièrement un kit facilitant le déshabillage d’un opérateur vêtu d’une telle tenue de protection.
Les chantiers à risques de contamination, notamment d’origine radioactive, requièrent un habillage spécifique des opérateurs de chantier. Différentes tenues de protection peuvent être utilisées notamment en fonction de la nature des risques encourus.
Le déshabillage du personnel intervenant en milieu contaminé est réalisé de telle manière à éviter tout transfert de contamination vers l’individu ou vers l’environnement. Il se déroule dans des lieux à l’abri des intempéries, présentant un confinement adapté à la protection contre la contamination en jeu. Un sas est généralement mis en œuvre pour délimitation de cette zone tampon dédiée aux opérations de déshabillage.
Le retrait de la tenue se fait généralement par découpe de cette dernière selon un procédé particulier nécessitant une qualification du déshabilleur. Par ailleurs, certains de ces procédés ne peuvent pas garantir l’absence de transfert de contamination. Un contrôle approfondi, a posteriori, du déshabillage est alors nécessaire. Il rallonge d’autant la durée de l’opération.
Préalablement au déshabillage, un lavage de l’opérateur en tenue à l’eau est dans certains cas requis. Cette opération a pour objectif de retirer un maximum de contamination de la tenue. Cela génère des effluents contaminés et entraîne un besoin pour une installation dédiée dont il faut assurer la maintenance spécifique puisque cette installation est elle-même contaminée. En outre, la mise en œuvre de l’opération de lavage peut être délicate, notamment sur des chantiers en extérieur ou dans des locaux contraints. Elle amène aussi une difficulté supplémentaire lors du déshabillage, car la tenue de protection ne peut pas être séchée aisément. Si le séchage est opéré par l’intermédiaire de linges, de nouveaux déchets contaminés sont produits.
Dans la plupart des vêtements de protection de l’art antérieur, la fixation des protections des extrémités (gants, bottes, capuche), qui ne sont pas intégrées auxdits vêtements, se fait par bande adhésive. Or, le retrait des bandes adhésives lors des phases de déshabillage est difficile.
Des systèmes d’habillage des extrémités mains/pieds existent. Ils permettent la continuité de la protection entre une tenue et la protection des extrémités. Ils ne permettent toutefois pas le déshabillage sans risque de transfert de contamination puisqu’ils ne confinent pas la contamination éventuelle.
De plus, ces systèmes sont solidaires de la tenue ou spécifiques à une tenue et à une protection des extrémités (gants). Ils ne sont donc pas adaptables à différents types de protection (tenue, gants).
- du dioxyde d’azote (N 2 ) avec quasiment le même débit massique que l’air comburant,
- du dioxyde de carbone (CO 2 ) issu de la combustion,
- de l’eau issue de la combustion et le cas échéant de l’évaporation de l’eau pouvant être contenue dans le combustible (par exemple lorsque le combustible est constitué de déchets ou de charbon) et de l’eau issue de l’air comburant,
- du dioxygène (O 2 ) qui n’a pas participé à la combustion
- de polluants qui dépendent du combustible utilisé et qui peuvent par exemple comporter des particules fines, des acides, Nox, SOx, des métaux lourds, de la dioxine, …
Lorsque le système de combustion de l’invention fonctionne en « oxycombustion » tel que précédemment décrit [ajout du gaz riche en dioxygène contenant au moins 40% de O 2 ) avec rebouclage d’une partie des fumées de combustion], le débit des fumées de combustion en sortie du dispositif de combustion qui ne sont pas recyclées et qui sont rejetées directement dans l’atmosphère et/ou qui sont traitées (par exemple pour le captage de CO 2 ) avant rejet dans l’atmosphère est avantageusement plus faible que le débit X susvisé.
Plus la fraction en O 2 dans le gaz riche en dioxygène fourni par la source 30 est importante, et plus le débit des fumées de combustion qui ne sont pas recyclées et sont rejetées est faible
Par exemple, lorsque le gaz riche en dioxygène est du dioxygène pur, on peut en pratique recycler les fumées de combustion avec un débit de recyclage important pouvant atteindre 10/11 de X et rejeter le reste des fumées de combustion, avec un débit qui est avantageusement plus faible et qui peut être de l’ordre de 1/11 de X, soit directement dans l’atmosphère, soit en les traitant préalablement, par exemple afin de capter le CO 2 , avant rejet dans l’atmosphère et/ou en les dépolluant.
Dans une autre variante de réalisation de l’invention, le mélangeur 31 peut comporter une entrée d’air additionnelle et/ou le dispositif de combustion peut comporter une entrée d’air additionnelle permettant d’injecter de l’air additionnel dans la combustion en plus des fumées de combustion recyclées et en plus du gaz riche en dioxygène. Cela aura un effet simplement sur le coefficient susvisé valant 11 qui sera dans ce cas compris entre 1 et 11 en fonction du débit d’air additionnel injecté dans la combustion via ladite entrée d’air additionnelle.
Lorsque le gaz riche en dioxygène contient 90% de dioxygène, on peut en pratique recycler les fumées de combustion avec un débit de recyclage important pouvant atteindre 9/10 de X et rejeter le reste des fumées de combustion, avec un débit qui est avantageusement plus faible et qui peut être de l’ordre de 1/10 de X, soit directement dans l’atmosphère, soit en les traitant préalablement, par exemple afin de capter le CO 2 , avant rejet dans l’atmosphère et/ou en les dépolluant, etc.
Il convient de souligner que les contraintes sur la pollution du gaz comburant à l’entrée du dispositif de combustion sont moins importantes que les contraintes environnementales liées à la pollution des fumées de combustion non recyclées et qui sont de plus en plus drastiques. Selon le cas, on peut donc ne pas traiter les fumées de combustion recyclées ou éventuellement réaliser un traitement des fumés de combustion recyclées avant leur entrée dans le mélangeur qui est « léger » et nettement moins coûteux qu’un traitement des fumées non recyclées. Le coût total de traitement des fumées de combustion peut donc avantageusement être abaissé de manière importante.
En contrepartie de cette baisse importante du coût de traitement des fumées de combustion, la production du gaz riche en dioxygène induit un coût de fonctionnement additionnel, qui en pratique augmente avec la fraction de O 2 dans le gaz riche en dioxygène, mais qui reste en pratique nettement moins importante que le coût de traitement des fumées de combustion. Il revient donc à l’homme du métier d’adapter et de trouver un compromis au cas par cas entre le coût de production du gaz plus ou moins riche en dioxygène et le coût de traitement des fumées de combustion.
Dans le cadre de l’invention, le gaz riche en dioxygène contient au moins 40% de dioxygène (en dessous de ce seuil, la réduction du débit des fumées non recyclées est en pratique trop faible). De préférence, la fraction de dioxygène gazeux dans le gaz riche en dioxygène est d’au moins 80%, plus préférentiellement d’au moins 90%. Plus particulièrement le gaz riche en dioxygène est avantageusement du dioxygène gazeux pur ou quasi pur (au moins 99% de O 2 ).
Système de chauffage et/ou de climatisation Domaine technique. L’invention se rapporte au domaine technique des systèmes de chauffage et ou de climatisation.
Etat de la technique. Les couts liés à l’énergie et notamment au chauffage évoluent depuis plusieurs années et deviennent de plus en plus importants pour les foyers. Notamment avec la hausse des couts de l’électricité et du gaz. Les énergies renouvelables ont montré une progression constante de leur utilisation depuis plusieurs années, entrainant un besoin accru de proposer des solution alternatives à l’électricité et au gaz. Il est connu de mixer les sources consommées pour la production d ‘énergie électrique. Toutefois, l’utilisation d’énergies renouvelables entraine des problèmes de variabilité de la production d’énergie Il parait donc nécessaire de trouver des solutions pour stocker l’énergie produite par ces énergies renouvelables et donc permettant de rester indépendant.
L’invention se place donc dans ce contexte et cherche à résoudre l’ensemble des inconvénients précités. Ainsi, l’invention cherche à proposer un système permettant de maximiser l’utilisation des énergies renouvelables tout en minimisant voire en supprimant la consommation d’électricité issue du réseau et en permettant de limiter la perte d’énergie en cas de baisse de l’utilisation des énergies renouvelables.
22 : plaque interne de la paroi de fond
26 : plaque externe de la paroi de fond
28 : zone renfoncée
30 : zone de jonction plane
32 : face externe de la plaque interne
34 : bord droit
36 : cordon de soudure
38 : face interne de la paroi latérale
40 : face externe de la paroi latérale
42 : joint d’étanchéité
44 : organe de liaison
46 : orifice d’entrée
48 : orifice de sortie
50 : région creuse
Compartiment pour recevoir un composant susceptible de dégager de la chaleur La présente invention concerne un compartiment, agencé pour recevoir un composant susceptible de dégager de la chaleur lors de son fonctionnement. L’invention concerne également un procédé de fabrication d’un tel compartiment.
L’invention concerne notamment un compartiment de refroidissement d’au moins un module de stockage électrochimique, en particulier pour le domaine automobile.
Kit d’iontophorèse L'invention concerne également un kit d'iontophorèse comprenant : Composition cosmétique adaptée à un procédé iontophorétique comprenant de l’acide férulique et un ou plusieurs additifs cosmétiquement acceptables, le pH de ladite composition étant compris entre 5.0 et 6.5, de préférence entre 5,0 et 6,0, et de façon encore préférée entre 5,4 et 5,6, et Un dispositif iontophorétique pour mettre en œuvre le procédé tel que décrit ci-dessus.
Dispositif iontophorétique En référence à la , un dispositif d'iontophorèse 1 et un ensemble d'électrodes 41, 42, 43 sont illustrés de manière schématique. Dans ce mode de réalisation, le dispositif d'iontophorèse 1 comprend un bouchon électronique 4 avantageusement connecté à un tube 2, contenant une composition cosmétique, notamment telle que celle décrite précédemment. Le bouchon électronique 4 est préférentiellement assemblé sur le tube 2 de manière réversible, notamment par vissage. Cela permet à l’utilisateur de changer facilement le tube 2, et donc de changer de composition et de traitement cosmétique, tout en conservant un seul et même bouchon électronique 4. Par exemple, l’utilisateur pourra ainsi avoir en sa possession un seul bouchon électronique 4 et différents tubes 2, par exemple un premier tube avec la composition d’acide férulique définie précédemment, un deuxième tube avec une autre composition adaptée à une utilisation iontophorétique, etc. Il sera alors possible et aisé pour l’utilisateur d’alterner entre les différentes compositions cosmétiques afin de bénéficier de différents traitement cosmétiques sur la peau.
La représente une vue en coupe D-D du système de réacteur selon la illustrant une plaque de recouvrement en sortie du produit liquide.
La représente une vue développée de la surface d’un système de réacteur selon la .
Selon un exemple, la surface en coupe transversale d’un tube de réacteur comprend la surface en coupe transversale de la zone de circulation et la surface en coupe transversale de la zone de réaction.
Selon un exemple, la surface en coupe transversale de la zone de réaction représente au maximum 95% de la surface en coupe transversale d’un tube de réacteur, préférentiellement 90%.
Selon un exemple, la surface en coupe transversale de la zone de réaction représente au minimum 10% de la surface en coupe transversale d’un tube de réacteur, préférentiellement 20%, préférentiellement 50%.
Selon un exemple, le catalyseur du lit fixe est sous forme solide de granulés ou de poudre d’une granulométrie inférieure à un centimètre, préférentiellement comprise entre 200µm et 5mm.
Selon un exemple, le matériau poreux présente une taille de pores inférieure à la granulométrie du catalyseur.
Selon un exemple, le matériau poreux présente une taille de pores configurée pour permettre la circulation du produit gazeux. on entend par là la circulation du produit gazeux de la zone de réaction vers la zone de circulation.
Selon un exemple, l’entrée et la sortie ont agencées respectivement à une extrémité longitudinale du tube. Avantageusement, l’entrée et la sortie sont agencées suivant l’axe longitudinal du tube.
Selon un exemple, l’évacuation est agencée en partie supérieure du tube, avantageusement suivant une direction radiale au tube. Avantageusement, l’évacuation est agencée suivant un axe transversal à l’axe longitudinal du tube.
Selon un exemple, le réacteur catalytique comprend une plaque d’entrée agencée en entrée du tube comprenant une première ouverture agencée en regard de la zone de réaction de sorte que le réactif liquide pénètre dans tube par la zone de réaction.
Selon un exemple, la surface en coupe transversale de la première ouverture représente 100% de la surface en coupe transversale de la zone de réaction.
Selon un exemple, le réacteur catalytique comprend une plaque de sortie agencée en sortie du tube comprenant une deuxième ouverture agencée au regard de la zone de réaction de sorte que le produit liquide et éventuellement le réactif liquide n’ayant pas réagi sorte du tube par la zone de réaction.
Selon un exemple, la surface en coupe transversale de la deuxième ouverture représente 100% de la surface en coupe transversale de la zone de réaction.
Selon un exemple, le réacteur catalytique comprend un bouchon poreux, avantageusement non réactif c’est-à-dire ne contenant pas de catalyseur, agencé dans le tube de réacteur à la sortie destiné à maintenir le lit fixe de catalyseur dans la zone de réaction et à permettre la sortie du produit liquide et éventuellement le réactif liquide n’ayant pas réagi.
Selon un exemple, le réacteur catalytique comprend des éléments de rétention agencés en contact avec le matériau poreux dans la zone de circulation et présentant une inclinaison avec le matériau poreux de sorte à capter le réactif liquide ou le produit liquide traversant le matériau poreux pour le rediriger vers la zone de réaction.
Avantageusement, les éléments de rétention 14 forment un angle supérieur à 0° et inférieur à 180° avec le matériau poreux 7.
Avantageusement , les éléments de rétention 14 sont orientés vers l’entrée 2.
Avantageusement, le réacteur catalytique comprend une source d’énergie thermique configurée pour apporter de la chaleur à la zone de réaction 5.
Selon un exemple, le système comprend une source d’énergie thermique configurée pour apporter de la chaleur à la zone de réaction.
Pour la suite de la description, on entend par ‘haut’ et ‘bas’, ou leurs dérivés, une qualité de positionnement relatif d’un élément du réacteur ou du système de réacteur lorsque celui-ci est installé de façon fonctionnelle, le ‘haut’ étant orienté à l’opposé du sol et le ‘bas' étant orienté vers le sol. L’extrémité supérieure se situe en haut et l’extrémité inférieure se situe en bas.
On entend par transversale, une direction perpendiculaire à une direction longitudinale. Une coupe transversale est une coupe perpendiculaire à l’axe longitudinal.
Par porosité d’un matériau, on entend le volume non occupé par la matière solide du matériau, relativement au volume apparent du matériau. Cette proportion volumique peut être occupée par du vide, du gaz ou un liquide. Cette proportion est délimitée par une pluralité de cavités.
Par « cavité », on entend un volume non occupé par la matière et formé dans le matériau. Selon un exemple, la porosité du matériau est homogène, c’est-à-dire que la porosité par unité de volume est sensiblement identique en en toute portion d’une même taille déterminée du matériau.
Composition cosmétique adaptée à l’iontophorèse Un second objet de l’invention concerne une composition cosmétique adaptée à un procédé iontophorétique comprenant de l’acide férulique et un ou plusieurs additifs cosmétiquement acceptables, le pH de ladite composition étant compris entre 5,0 et 6,5, de préférence entre 5,0 et 6,0, et de façon encore préférée entre 5,4 et 5,6.