INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, en comparant les troisièmes signaux S 3 aux deuxièmes seuils, l’unité d’enregistrement et de traitement peut en déduire la présence d’un défaut dans le tronçon de canalisation T, notamment lorsque le sondage passif ne permet pas de détecter ce défaut.
Néanmoins, si le défaut altérant la propagation du champ magnétique B C dans le tronçon de canalisation T est tel que ledit champ magnétique B C se superpose au champ magnétique terrestre, le défaut ne peut être détecté à partir du sondage actif (mais vraisemblablement à partir du sondage passif).
Dès lors, le sondage actif permet la détection d’un défaut qui n’aurait pu être détecté par le sondage passif.
Le procédé d’inspection décrit ci-dessus est bien entendu mis en œuvre pour chaque tronçon du pipeline à contrôler en déplaçant le chariot le long du pipeline selon une direction sensiblement parallèle à l’axe Y.
Afin d’améliorer la détection d’un défaut dans le tronçon de canalisation T, le procédé d’inspection décrit ci-dessus peut être étendu en mettant en œuvre deux champs magnétiques additionnels.
Ainsi, le passage d’une position à une autre, et donc la mise en œuvre de la perforation par l’organe de perforation 3 est simple et rapide. Grâce à cette possibilité de maintien de la position relative du couvercle 2 et du berceau 1 dans chacune des trois positions définies ci-dessus, le connecteur C selon la présente invention est fiable.
Le connecteur C selon la présente invention présente en outre l’avantage d’être compact. A titre d’exemple, les dimensions du connecteur C à l’état connecté des câbles P, D, autrement dit lorsque le couvercle 2 est en position basse, pourraient être de 1,78 cm de long, 0,76 cm de large et 1,6 cm de hauteur. Par ailleurs, les logements 4, 5 sont dimensionnés en fonction du diamètre des câbles P, D destinés à être reçus dans ces logements 4, 5, de sorte que le connecteur C peut être utilisé aussi bien avec des câbles P, D de faible diamètre qu’avec des câbles de gros diamètre.
Si l’on se réfère désormais aux Figures 7 à 9, on peut voir que le procédé d’utilisation du connecteur C est aisé et rapide à mettre en œuvre.
De préférence, le connecteur C sera livré à l’utilisateur dans un état prêt à l’emploi, comme représenté sur la , c’est—à-dire avec le câble dérivé D déjà installé dans le logement dérivé 5 et le couvercle 2 placé à la position intermédiaire, et donc avec le câble dérivé D traversé par l’organe de perforation 3.
Le connecteur C pourrait également être livré simplement à l’état assemblé, avec le couvercle 2 placé à la position haute et sans câble préinstallé. Dans ce cas, il convient simplement à l’utilisateur de positionner le câble dérivé D dans le logement dérivé 5, de telle sorte qu’une extrémité du câble dérivé D soit au niveau de l’ouverture du logement dérivé 5 destinée à venir en regard de la face latérale 21d du couvercle 2 comportant la petite fente longitudinale 27. Puis, l’utilisateur n’a qu’un simple effort à appliquer sur le couvercle 2 et le berceau 1 pour déplacer le couvercle 2 en translation dans la direction de perforation sur la première course de perçage, jusqu’à ce que le couvercle 2 soit maintenu à la position intermédiaire.
Le procédé d’utilisation du connecteur C comprend ensuite une étape de positionnement du câble principal P dans le logement principal 4, comme représenté sur la . Lors de cette étape, le câble principal P est inséré latéralement à travers la fente d’insertion 15 jusqu’à ce qu’il soit reçu dans son logement 4, dans lequel il est maintenu en position par serrage en raison d’un faible jeu entre le câble P et son logement 4.
Enfin, le procédé d’utilisation du connecteur C comprend une étape de mise en liaison électrique entre les deux câbles P et D, comme représenté sur la . Lors de cette étape, l’utilisateur appuie sur le couvercle 2 et sur le berceau 1 afin de déplacer le couvercle 2 dans la position basse. Dans cette position finale d’utilisation, les deux câbles P, D sont traversés par l’organe de perforation 3 et l’information de signal du câble principal P peut être communiquée au câble dérivé D par l’intermédiaire de l’organe de perforation conducteur 3.
Grâce à un tel procédé d’utilisation simple et rapide à mettre en œuvre, un utilisateur n’ayant pas de compétences particulières en électricité peut installer lui-même le connecteur C dans un système S le comprenant, notamment dans le système S représenté schématiquement sur la .
Ce système S est un système déporté de reproduction synchrone de l’allumage d’au moins un feu d’un véhicule V à deux-roues, par exemple une moto. Un tel système S vise à permettre à un conducteur de véhicule V à deux-roues, notamment un motocycliste, d’être mieux vu par les automobilistes, notamment lors des changements de directions et des freinages.
Le système S déporté selon la présente invention comprend un dispositif d’éclairage auxiliaire S0 fixé à au moins un accessoire déporté A et au moins un connecteur C tel que défini ci-dessus assurant la communication entre un circuit d’éclairage V0 du véhicule V à deux-roues et le dispositif d’éclairage auxiliaire S0.
Le dispositif d’éclairage auxiliaire S0 comprend au moins un module d’éclairage auxiliaire M1 à Mn relié électriquement à un câble électrique dit câble dérivé D par l'intermédiaire d’un boîtier de communication B.
Dans le mode de réalisation représenté sur la , le dispositif d’éclairage auxiliaire S0 comprend quatre modules d’éclairage auxiliaire M1 à M4, à savoir un module d’éclairage de feu de position M1, un module d’éclairage de feu stop M2, un module d’éclairage de feu de clignotant gauche M3 et un module d’éclairage de feu de clignotant droit M4. Chaque module d’éclairage auxiliaire M1 à Mn est connecté à un câble électrique dit câble dérivé D par l'intermédiaire du boîtier de communication B. Le boîtier de communication B peut être relié de manière filaire ou de manière sans fil aux modules d’éclairage auxiliaires M1 à Mn. Ainsi, le dispositif d’éclairage auxiliaire S0 est raccordé à quatre câbles dérivés D pour la récupération du signal du feu correspondant. Afin de permettre la connexion de chacun de ces quatre câbles dérivés D avec un câble principal P correspondant du véhicule V, le système S comprend quatre connecteurs C selon le mode de réalisation préféré, c’est-à-dire quatre connecteurs C comportant chacun un logement principal 4 destiné à recevoir une partie d’un câble principal P du véhicule V et un logement dérivé 5 recevant une partie d’un câble dérivé D. Plus précisément, le système S comprend un premier connecteur C destiné à recevoir, dans son logement principal 4, le câble d’alimentation électrique du feu de position du véhicule V et recevant, dans son logement dérivé 5, le câble dérivé D relié au module d’éclairage de feu de position M1, un deuxième connecteur C destiné à recevoir, dans son logement principal 4, le câble d’alimentation électrique du feu stop du véhicule V et recevant, dans son logement dérivé 5, le câble dérivé D relié au module d’éclairage de feu stop M2, un troisième connecteur C destiné à recevoir, dans son logement principal 4, le câble d’alimentation électrique du feu de clignotant gauche du véhicule V et recevant, dans son logement dérivé 5, le câble dérivé D relié au module d’éclairage de feu de clignotant gauche M3, et un quatrième connecteur C destiné à recevoir, dans son logement principal 4, le câble d’alimentation électrique du feu de clignotant droit du véhicule V et recevant, dans son logement dérivé 5, le câble dérivé D relié au module d’éclairage de de clignotant droit M4. Le système S comprend en outre un cinquième connecteur C destiné à recevoir le câble de masse du véhicule V afin de récupérer le signal de masse.
Un émetteur, installé par exemple sous la selle, récupère les informations provenant des fils, cinq dans le présent mode de réalisation. Ces fils renvoient chacun une information de tension, cette tension pouvant varier généralement entre 0V et 14V dans le cadre d’utilisation du dispositif. Ces informations sont converties en signaux binaires pour comprendre si tel feu est enclenché ou non. Par exemple, un signal 5V pourra être interprété comme un signal binaire 0 car situé au-dessous d'un seuil minimal pour être considéré comme enclenché. A fortiori, un signal de 13V sera interprété comme un signal binaire à l’état 1 car il sera considéré comme enclenché étant donné qu’il dépassera un seuil de tension donné. Dans le cadre d’utilisation et dans un cadre parfait, l’état 0 correspondrait à 0V et l’état 1 correspondrait à 12V. Pour capter correctement les signaux, l’émetteur applique des seuils pour être sûr de ne retenir que les bonnes informations. Par exemple, un seuil minimal de 11V permet de retenir tous les signaux au-delà comme étant des ordres d’allumage des feux. A contrario, un seuil maximal de 5V permet par exemple de convertir tous les signaux de moins de 5V en un état binaire nul pour signifier qu’il n’y a pas d’ordre d’allumage mais seulement d’extinction d’un ou des feux.
Aucun autre traitement n’est ici réalisé sur les signaux récupérés. Une fois les signaux binaires lus, ces derniers sont directement et purement retransmis au récepteur au sein d’un octet les contenant.
L’émetteur possède également des protections électroniques lui empêchant :
- d’être lui-même détérioré ou détruit pas des tensions trop élevées,
Le récipient comprend un corps, un col de section transversale circulaire et une jonction ou épaule de section transversale non circulaire reliant radialement le corps au col et présentant une section transversale non circulaire.
L’organe de distribution comprend un corps de section transversale similaire ou de même forme que la section transversale de la jonction du récipient et une jupe intérieure d’encliquetage entourée radialement par le corps et destinée à coopérer avec le col du récipient.
La jonction présente une pente inclinée vers le col coopérant avec le corps de l’organe de distribution lors de la rotation relative l’organe de distribution par rapport au récipient.
La hauteur du profil incliné de la jonction du récipient est dimensionnée de sorte à garantir le désencliquetage de la jupe intérieure d’encliquetage à l’écart du col du récipient lors d’une rotation relative de l’organe de distribution par rapport au récipient, par exemple d’un angle voisin de 90°.
L’organe de distribution comprend en outre au moins une nervure de rigidification reliant radialement la jupe intérieure d’encliquetage au corps de l’organe de distribution.
Ainsi, lors de la rotation relative de l’organe de distribution par rapport au récipient, le corps de l’organe de distribution coopère avec le profil incliné de la jonction pour transmettre un effort axial à la jupe intérieure d’encliquetage et ainsi provoquer le désencliquetage axial de ladite jupe intérieure d’encliquetage par rapport au col du récipient.
En d’autres termes, la mise en œuvre de la nervure de rigidification reliant le corps à la jupe d’encliquetage de l’organe de distribution permet de favoriser la transmission de cet effort axial subi par le corps lors de la rotation relative de l’organe de distribution et du récipient dû à la coopération avec le profil incliné de la jonction du récipient, du corps à la jupe d’encliquetage. La fiabilité de l’opération de désencliquetage de l’organe de distribution par rapport au récipient par rotation relative de ces éléments est ainsi améliorée.
Grâce à la nervure de rigidification, la rigidité du corps est renforcée et toute déformation excessive, élastique et à fortiori plastique dudit corps, qui tendrait à rendre inopérant le désencliquetage de l’organe de distribution par rotation relative par rapport au récipient, voire à nécessiter la mise au rebus de l’organe de distribution, peut ainsi être évitée.
De plus, la transmission des efforts axiaux subis par le corps à la jupe intérieure d’encliquetage est améliorée et permet en outre un écartement radial de ladite jupe intérieure vers l’extérieur, ce qui facilite davantage le désencliquetage de ladite jupe intérieure du col du récipient.
En effet, lors de la rotation relative de l’organe de distribution par rapport au récipient, l’effort radial subi par le corps de l’organe de distribution est transmis à la jupe intérieure d’encliquetage de façon à faciliter son désencliquetage en l’écartant radialement vers l’extérieur.
Grâce à la nervure de rigidification, il est donc possible de réduire considérablement les dimensions et en particulier les épaisseurs de parois de l’organe de distribution et ainsi la quantité de matière plastique utilisée, tout en facilitant et en fiabilisant le désencliquetage dudit organe de distribution par rapport au récipient en vue, par exemple, de recharger le récipient, ou de séparer l’organe de distribution du récipient pour le recyclage de ces éléments en fin de vie de l’ensemble de conditionnement et de distribution.
Enfin, la mise en œuvre d’une telle nervure de rigidification permet également de renforcer le maintien de l’intégrité géométrique des organes de distribution lorsqu’ils sont conditionnés et transportés en vrac dans de grands contenants, tels que des grands sacs, avant leur encliquetage sur des cols de récipients correspondants, et ainsi éviter leur déformation individuelle sous le poids des autres organes de distribution, déformation susceptible d’entraver voire de rendre impossible l’encliquetage ultérieur sur un col de récipient.
Par exemple, la jupe intérieure d’encliquetage présente une section circulaire et entoure radialement le col du récipient.
Avantageusement, la jupe intérieure d’encliquetage comprend au moins deux portions de jupe espacées circonférentiellement par un jeu circonférentiel.
En d’autres termes, la jupe intérieure d’encliquetage est discontinue dans la direction circonférentielle.
Une telle configuration favorise l’écartement radial des portions de jupe d’encliquetage lors de la rotation relative de l’organe de distribution par rapport au récipient et permet de minimiser encore davantage la quantité de matière nécessaire à la fabrication de l’organe de distribution.
Ainsi, en sortie du système optique dispersif 10, l’impulsion lumineuse 110 comprimée temporellement à front d’onde incliné est formée en un point objet A. De plus, cette impulsion lumineuse 110 comprimée temporellement à front d’onde incliné est dispersée angulairement. Plus précisément, l’impulsion lumineuse 110 comprimée temporellement à front d’onde incliné est dispersée angulairement en amont et en aval du point objet A et est superposée au niveau du point objet A.
Autrement dit, les fonts d’onde 1101, 1102, 1103 associés respectivement aux différentes composantes spectrales de l’impulsion lumineuse 110 comprimée temporellement sont superposés spatialement et temporellement au point objet A. Plus précisément, les fronts d’onde 1101, 1102, 1103, se superposent dans un plan qui passe par le point objet A. De plus, ces fronts d’onde 1101, 1102, 1103 superposés spatialement et temporellement au point objet A, se propagent suivant des directions de propagation distinctes , , respectivement en amont et en aval du point A. Chaque front d’onde, respectivement 1001, 1102, 1103 est incliné par rapport à sa direction de propagation, respectivement , , . Autrement dit, en sortie du système optique dispersif 10, les directions de propagation , , sont dispersées angulairement en fonction de la dispersion spectrale de l’impulsion lumineuse incidente 100.
Dans le présent document, on entend par front d’onde incliné un front d’onde présentant un angle différent de 90 degrés par rapport à sa direction de propagation. De préférence, un front d’onde incliné présente un angle d’inclinaison compris entre 10 et 80 degrés par rapport à sa direction de propagation. L’angle d’inclinaison est déterminé en fonction de l’application et de la longueur d’onde d’utilisation. Par exemple, dans le cas d’un rayonnement d’impulsion térahertz, cet angle d’inclinaison est de préférence de l’ordre de 25 degrés.
Comme représenté sur les exemples illustrés en figures 2 à 5, en pratique, le système optique dispersif 10 comprend ici trois réseaux de diffraction : un premier réseau de diffraction 11, un deuxième réseau de diffraction 12 et un troisième réseau de diffraction 13. Ces trois réseaux de diffraction 11, 12, 13 sont disposés en série sur le trajet de l’impulsion lumineuse incidente 100, selon un arrangement défini par les distances entre ces réseaux et les angles d’incidence des faisceaux sur chacun de ces réseaux. Chaque réseau de diffraction parmi le premier réseau de diffraction 11, le deuxième réseau de diffraction 12 et le troisième réseau de diffraction 13 présente une première dispersion angulaire (identique pour chacun de ces réseaux de diffraction), qui résulte en une dispersion spectrale du fait des différences de chemin optique des différentes composantes spectrales. Le nombre de traits par millimètre détermine la dispersion angulaire du réseau de diffraction. De façon avantageuse, la dispersion globale du système optique dispersif est de signe opposé à la dispersion spectrale de l’impulsion incidente.
Plus particulièrement, comme représenté schématiquement sur les figures 2 à 5, l’impulsion lumineuse incidente 100 est tout d’abord modifiée par diffraction sur le premier réseau de diffraction 11 de manière à former une première impulsion lumineuse intermédiaire 101. Le premier réseau de diffraction 11 induit une dispersion angulaire de cette première impulsion lumineuse intermédiaire 101, plus précisément une dispersion angulaire de la direction de propagation des fronts d’onde 1011, 1012, 1013 en fonction de la dispersion spectrale de l’impulsion lumineuse incidente 100 et de la dispersion du premier réseau de diffraction 11. Chaque front d’onde 1011, 1012, 1013 de la première impulsion lumineuse intermédiaire 101 se propage suivant une direction de propagation distincte. Etant donné l’agencement mis en œuvre, chaque front d’onde 1011, 1012, 1013 de la première impulsion lumineuse intermédiaire 101 est alors ici incliné par rapport à sa direction de propagation entre le premier réseau de diffraction 11 et le deuxième réseau de diffraction 12.
Cette première impulsion lumineuse intermédiaire 101 est ensuite modifiée par diffraction sur le deuxième réseau de diffraction 12 de manière à former une deuxième impulsion lumineuse intermédiaire 102. Cette deuxième impulsion lumineuse intermédiaire 102 ne présente plus de dispersion angulaire, mais présente uniquement une dispersion spatiale, plus précisément une dispersion spatiale transverse de la direction de propagation des fronts d’onde 1021, 1022, 1023 en fonction de la dispersion spectrale de la première impulsion lumineuse intermédiaire 101 et de la dispersion du deuxième réseau de diffraction 12. Les fronts d’onde 1021, 1022, 1023 de la deuxième impulsion lumineuse intermédiaire 102 se propagent suivant des directions de propagation parallèles les unes aux autres. A titre d’exemple non limitatif, les directions de propagation des fronts d’onde 1021, 1022, 1023 sont par exemple écartés spatialement (ou transversalement) entre elles tout en étant parallèles entre elles. Chaque front d’onde 1021, 1022, 1023 est par exemple ici orthogonal par rapport à sa direction de propagation entre le deuxième réseau de diffraction 12 et le troisième réseau de diffraction 13.
Cette deuxième impulsion lumineuse intermédiaire 102 est ensuite à son tour modifiée par diffraction sur le troisième réseau de diffraction 13 de manière à former l’impulsion lumineuse 110 comprimée temporellement à front d’onde incliné. Plus précisément, le troisième réseau de diffraction 13 permet de former au point objet A l’impulsion lumineuse 110 comprimée temporellement à front d’onde incliné et dispersée angulairement. A cet effet, le troisième réseau de diffraction 13 diffracte la deuxième impulsion lumineuse intermédiaire 102 et forme une troisième impulsion lumineuse intermédiaire 103 entre le troisième réseau et le point objet A. La troisième impulsion lumineuse intermédiaire 103 présente des fronts d’onde 1031, 1032, 1033 qui se propagent suivant des directions de propagation distinctes notées respectivement , , qui présentent une dispersion angulaire en fonction de la dispersion spatiale (ou transverse) de la deuxième impulsion lumineuse intermédiaire 102 et de la dispersion du troisième réseau de diffraction 13. Les directions de propagation , , convergent au point objet A pour former l’impulsion lumineuse 110 comprimée temporellement à front d’onde incliné. De plus, les fronts d’onde respectifs 1101, 1102, 1103 de l’impulsion lumineuse 110 comprimée se superposent spatialement et temporellement au point objet A, tout en étant inclinées par rapport à leur direction de propagation respective. Plus précisément, les fronts d’onde 1101, 1102, 1103 de l’impulsion lumineuse comprimée 110 se superposent dans un même plan qui passe par le point objet A. En d’autres termes, au point A, les fronts d’onde 1101, 1102, 1103 sont en phase de manière à obtenir une durée d’impulsion la plus courte possible. Chaque front d’onde, respectivement 1101, 1102, 1103 est incliné par rapport à sa direction de propagation, respectivement , , . On souligne qu’au point objet A, les directions de propagation , , sont dispersées angulairement en fonction de l’étalement spatial transverse et des réseaux de diffraction utilisés.
Ainsi, de manière avantageuse selon l’invention, l’impulsion lumineuse 110 comprimée temporellement obtenue au point objet A en sortie du système optique dispersif 10 présente à la fois un front d’onde incliné et une dispersion angulaire en fonction de la largeur spectrale de l’impulsion lumineuse incidente et de la dispersion du premier réseau de diffraction 11, du deuxième réseau de diffraction 12 et du troisième réseau de diffraction 13. Autrement dit, au point objet A, les fronts d’onde des différentes composantes spectrales de l’impulsion lumineuse 110 se superposent spatialement et temporellement, ce qui permet d’obtenir au point objet A une impulsion comprimée temporellement et ayant un front d’onde incliné. La position et l’angle d’inclinaison du front d’onde de l’impulsion lumineuse 110 comprimée temporellement sont déterminés par la configuration et les caractéristiques des réseaux de diffraction 11, 12, 13. Toutefois, en dehors du point A, c’est-à-dire en amont et en aval du point A, l’impulsion lumineuse générée par le système dispersif 10 est dispersée spatialement en plus de de sa dispersion angulaire. Par exemple, l’angle d’inclinaison est compris entre 10 et 80 degrés par rapport à la direction de propagation respectivement , , .
De plus, la mise en œuvre du système optique dispersif 10 est meilleure que celle d’un compresseur de l’art antérieur car l’agencement décrit permet de minimiser, voire même de réduire en un point de l’espace la zone dans laquelle l’impulsion lumineuse est comprimée. En pratique, cela découle d’une mise en œuvre du système optique dispersif plus simple que celle d’un compresseur de l’art antérieur, car le système optique dispersif 10 nécessite au plus quatre réseaux de diffraction, et de préférence trois réseaux de diffraction. L’utilisation d’un nombre réduit de réseau(x) de diffraction permet une réduction des pertes par diffraction et améliore l’efficacité du système optique dispersif 10. L’utilisation d’un nombre réduit de réseau(x) de diffraction permet également une réduction des coûts mis en jeu pour la fabrication d’un tel système.
Selon une variante de la présente divulgation, les trois réseaux de diffraction 11, 12, 13 peuvent être remplacés par trois prismes ou par trois grisms ou encore par une combinaison de trois éléments choisis parmi un réseau de diffraction, un prisme et un grism pour former au plus trois dispersions spectrales ou diffractions de l’impulsion lumineuse incidente.