INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
dans laquelle, n est un entier variant de 1 à 5; X est un atome d'hydrogène ou un groupement -OH, de préférence un groupement -OH; R1, identiques ou différents, représentent des radicaux aliphatiques divalents, saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés, en C 1 – C 20 , préférentiellement les R1 sont identiques; R2, identiques ou différents, sont des radicaux aliphatiques divalents, saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés, en C 1 – C 20 , préférentiellement les R2 sont identiques; le nombre de carbone dans chaque unité d'acide gras étant compris dans un domaine allant de 8 à 34, de préférence de 12 à 22, préférentiellement encore de 16 à 20, en particulier 18; R3 représente H (atome d'hydrogène) ou un groupement aliphatique, saturé ou insaturé, linéaire ou ramifié, en C 8 - C 34 , de préférence un groupement aliphatique en C 8 à C 26 , notamment en C 12 à C 22 , en particulier en C 16 à C 20 et plus particulièrement en C 18 .
Selon des variantes de l'invention, l'au moins un estolide est un composé obtenu à partir d'un acide gras hydroxylé. Comme acide gras hydroxylé on peut citer l'acide ricinoléique ou encore les acides stéariques hydroxylés. Selon ces variantes de l'invention, l'estolide est de préférence un composé obtenu à partir d'acide ricinoléique.
Selon ces variantes, dans la Formule I, X représente un groupement -OH.
Selon ces variantes, dans la Formule I, de préférence le nombre de carbone dans chaque unité d'acide gras est compris dans un domaine allant de 16 à 20, en particulier 18. On entend par "unité d'acide gras", l'unité de formule II :
Selon des variantes de l'invention, l'estolide est un composé obtenu à partir d'un acide gras, hydroxylé ou non hydroxylé, ayant subi une estérification avec un alcool gras.
Selon ces variantes de l'invention, R3 est de préférence la chaîne carbonée issue d'un alcool gras et représente un radical aliphatique de préférence en C 12 à C 22 , en particulier en C 16 à C 20 et plus particulièrement en C 18 .
Très préférentiellement, l'au moins un estolide est un estolide d'acide ricinoléique estérifié par l'alcool isostéarylique.
Autres plastifiants Selon des variantes préférées de l'invention, le système plastifiant est essentiellement constitué d'au moins un estolide.
Ainsi, selon d'autres variantes de l'invention, le système plastifiant peut comprendre un ou plusieurs autres composés plastifiants parmi les résines plastifiantes et les plastifiants liquides à température ambiante (autour de 23°C) habituellement utilisés dans des compositions de caoutchouc pour le pneu.
Toute huile d'extension, qu'elle soit de nature aromatique ou non-aromatique, tout agent plastifiant liquide connu pour ses propriétés plastifiantes vis-à-vis d'élastomères diéniques peut être utilisé en complément de l'estolide comme plastifiant liquide. A titre d'exemples de plastifiants liquides utilisables dans le cadre de l'invention, on peut citer ceux choisis parmi les polymères diéniques liquides, les huiles polyoléfiniques, les huiles naphténiques, les huiles paraffiniques, les huiles DAE, les huiles MES (Medium Extracted Solvates), les huiles TDAE (Treated Distillate Aromatic Extracts), les huiles RAE (Residual Aromatic Extract oils), les huiles TRAE (Treated Residual Aromatic Extract) et les huiles SRAE (Safety Residual Aromatic Extract oils), les huiles minérales, les huiles végétales, les plastifiants éthers, les plastifiants esters, les plastifiants phosphates, les plastifiants sulfonates et les mélanges de ces composés.
Les palets sont, quant à eux, utilisés pour la mesure de la résistance à l’abrasion puisque cette couche sera en contact avec le sol.
Dans l’exemple inventif EI5, on prépare un mélange comprenant 40% en poids de PA11 Rilsan® FMNO, 50% en poids de poudre CW50 et 10% en poids d’un compatibilisant à base de styrène-butadiène-éthylène-styrène greffé avec de l’anhydride maléique (SEBS-g-MAH) au moyen d’un mélangeur BUSS PR-46. La température des fourreaux est fixée à 200°C, la vitesse de rotation du comalaxeur à 250 tours/min et celle de la vis de reprise à 60 tours/min. Le débit est fixé à 10 kg/h. Les joncs obtenus sont granulés puis les granulés sont séchés à 80°C sous pression réduite pendant une nuit afin d’obtenir une humidité résiduelle de 0,08%. Les granulés sont utilisés à la fois pour le surmoulage et pour l’injection de palets (16 mm de diamètre et de 6 mm d’épaisseur) qui serviront à la détermination de la résistance à l’abrasion. Les paramètres suivants sont appliqués lors de l’injection :
- Température du fourreau : 190-215°C.
- Température de la buse : 215°C.
- Température du moule : 60°C.
- Temps de cycle :
Fabrication de la couche A : Les plaques obtenues sont insérées dans un moule de 100 x 100 x 4 mm puis surmoulées de matière formant la couche A pour former le composite bicouche selon l’invention.
Dans le cas des exemples EI1 et EI4, le TPU Elastollan®1185A est injecté à l’aide d’une presse à injecter ENGEL 160T sur la plaque placée dans le moule en utilisant les paramètres d’injection suivant :
Dans le cas de l’exemple EI2, du Pebax® 40R53 est injecté sur les plaques de TPU chargé de particules de caoutchouc en utilisant une presse à injecter ENGEL 160T sur la plaque placée dans le moule en utilisant les paramètres d’injection suivant :
un régime limite d’accélération pour lequel le corps moteur 36, accélérant à la limite du décrochage à partir dudit régime limite d’accélération pendant que la machine tournante 22 génère la puissance électrique courante P c , atteint sans décrocher ledit régime cible R cible dans ledit temps imparti t i , et à un régime limite de surchauffe pour lequel, lorsque le corps moteur 36 tourne audit régime limite de surchauffe pendant que la machine tournante 22 génère la puissance électrique courante P c , la température des gaz en sortie du turbomoteur 20 est égale à la température maximale T° max prédéterminée.
En particulier, le système de gestion 78 est configuré pour déterminer le régime de ralenti R r de sorte qu’il soit égal au maximum du régime limite d’accélération et du régime limite de surchauffe.
A cet effet, le système de gestion 78 est par exemple configuré pour calculer, à partir de paramètres du turbomoteur 20 et de la puissance électrique courante P c , le régime limite d’accélération et le régime limite de surchauffe, et pour déterminer ensuite le régime de ralenti R r en fonction desdits régimes limites. En variante, un régime de ralenti R r respectant ces contraintes et fonction des conditions de vol a été déterminé en amont pour chaque puissance électrique générée possible, et le système de gestion 78 est paramétré avec une fonction associant à chaque puissance électrique générée possible, en fonction des conditions de vol, le régime de ralenti R r correspondant.
On comprend aisément que, lorsque le régime moteur est établi au régime de ralenti R r , la puissance électrique courante P c constitue la puissance maximale autorisée P max .
Le système de gestion 78 est encore configuré pour recevoir de l’aéronef 10 une information I f représentative d’un besoin futur de l’aéronef 10 en puissance électrique et pour déduire de cette information I f le besoin futur de l’aéronef 10 en puissance électrique. Le système de gestion 78 est également configuré pour modifier le régime de ralenti R r pour qu’il satisfasse à ce besoin futur et pour communiquer le régime de ralenti R r ainsi modifié au module de contrôle moteur 72.
En particulier, le système de gestion 78 est configuré pour ne modifier le régime de ralenti R r sur la base de l’information I f que lorsque le besoin futur est supérieur à la puissance électrique courante P c (étant entendu que le système de gestion 78 est par ailleurs configuré pour modifier le régime de ralenti R r , à la hausse ou à la baisse, en fonction de la puissance électrique courante P c ). Le système de gestion 78 est configuré pour que, dans un tel cas, le régime de ralenti R r soit augmenté de sorte que les deux contraintes suivantes soient respectées :
le corps moteur 36, accélérant à partir du régime de ralenti R r au taux d’accélération maximal T max pendant que la machine tournante 22 génère une puissance électrique égale au besoin futur, atteigne sans décrocher le régime cible R cible dans le temps imparti t i , et la température en sortie du turbomoteur 20, par exemple en sortie de la turbine basse pression 54, reste en-dessous de la température maximale T° max prédéterminée lorsque le corps moteur 36 tourne au régime de ralenti R r pendant que la machine tournante 22 génère une puissance électrique égale au besoin futur.
A cet effet, le système de gestion 78 est configuré pour modifier le régime de ralenti R r de sorte qu’il soit supérieur ou égal à :
un futur régime limite d’accélération pour lequel le corps moteur 36, accélérant à la limite du décrochage à partir dudit futur régime limite d’accélération pendant que la machine tournante 22 génère une puissance électrique égale au besoin futur, atteint sans décrocher ledit régime cible R cible dans ledit temps imparti t i , et à un futur régime limite de surchauffe pour lequel, lorsque le corps moteur 36 tourne audit futur régime limite de surchauffe pendant que la machine tournante 22 génère une puissance électrique égale au besoin futur, la température des gaz en sortie du turbomoteur 20 est égale à la température maximale T° max prédéterminée.
En particulier, le système de gestion 78 est configuré pour modifier le régime de ralenti R r de sorte qu’il soit égal au maximum du futur régime limite d’accélération et du futur régime limite de surchauffe.
A cet effet, le système de gestion 78 est par exemple configuré pour calculer, à partir de paramètres du turbomoteur 20 et du besoin futur, le futur régime limite d’accélération et le futur régime limite de surchauffe, et pour modifier ensuite le régime de ralenti R r en fonction desdits futurs régimes limites. En variante, un régime de ralenti R r respectant ces contraintes et fonction des conditions de vol a été déterminé en amont pour chaque puissance électrique générée possible, et le système de gestion 78 est paramétré avec une fonction associant à chaque puissance électrique générée possible le régime de ralenti R r correspondant en fonction des conditions de vol.
On comprend aisément que, lorsque le besoin futur est supérieur à la puissance maximale autorisée P max , le régime de ralenti R r ainsi modifié se retrouve porté à une valeur supérieure à celle du régime courant R c . Cela entraîne mécaniquement une accélération du corps moteur 36, puisque le module de contrôle moteur 72 est configuré pour établir le régime moteur au-dessus du régime de ralenti R r .
Le système de pilotage 24, dont notamment le module de contrôle moteur 72, le module de commande 74, le système de bridage 76 et le système de gestion 78, est typiquement réalisé sous la forme d'un programme d’ordinateur stocké dans une mémoire d’un système de traitement (non représenté) du système de propulsion 12 et apte à être exécuté par un processeur (non représenté) associé à ladite mémoire. En variante, le système de pilotage 24 est réalisé au moins partiellement sous la forme d'un composant logique programmable, ou encore sous la forme d'un circuit intégré dédié, inclus dans le système de propulsion 12.
Un procédé de pilotage 100 mis en œuvre par le système de propulsion 12 va maintenant être décrit, en référence à la .
Ce procédé 100 comprend une première étape 110 de détermination de la puissance électrique courante P c . Lors de cette étape 110, le module de commande 74 détermine la puissance électrique courante P c générée par la machine tournante 22, par exemple sur la base des consignes C 1 , C 2 qu’il communique à la machine tournante 22 ou sur la base d’une information communiquée au module de commande 74 par un capteur (non représenté) au niveau de la machine tournante 22 ou de l’organe de transmission 29 (fonctionnement en boucle fermée).
Cette étape 110 est suivie d’une étape 120 de définition du régime de ralenti R r . Au cours de cette étape, le système de gestion 78 définit le régime de ralenti R r en fonction de la puissance électrique courante P c .
L’invention n’est pas intrusive. Elle est incluse dans l’encombrement de la machine. Elle peut être standard sur une machine (il restera à effectuer un calibrage en fonction de la machine). Elle peut être dédiée facilement en ce que les jauges seraient placées en fonction du positionnement de la machine, par exemple la position angulaire du moteur sur le châssis de l’engin.
L’instrumentation utilisée ne pose pas de problème de dimensionnement, de compatibilité avec l’huile, de résistance à la pression ou d’étanchéité. La ou les jauges ne posent pas de problème de colmatage face à la pollution métallique, ni ne perturbe la chaine de transmission des efforts au sein de la machine.
On peut prévoir que la machine est hydraulique.
Mais il peut sinon s’agir d’une machine électrique.
Il peut s’agir d’un moteur ou d’une pompe.
On peut prévoir que la jauge ou au moins l’une des jauges :
- comprend un capteur piézoélectrique ;
- est une jauge résistive ;
- est une jauge multiaxiale ;
- se trouve dans un plan vertical occupé par un axe de rotation de la machine, et/ou
- se trouve dans un plan horizontal occupé par un axe de rotation de la machine.
Les mot « jauges de contrainte » et « jauge d’extensométrie » sont considérés ici comme synonymes. On accède à la contrainte si on a étalonné la jauge d’extensométrie. Par exemple, si on connait l’allongement le matériau, on connait la contrainte. Ensuite, en sous-catégorie, « jauge résistive » et « jauge piézo-électrique » sont deux moyens de faire la mesure d’extensométrie.
On peut prévoir que la machine comprend deux jauges situées dans un plan occupé par un axe de rotation de la machine, les jauges étant situées de part et d’autre de l’axe.
On peut prévoir que le plan est vertical ou horizontal.
On peut prévoir que la machine comprend :
- deux jauges situées dans un premier plan occupé par un axe de rotation de la machine, les jauges étant situées de part et d’autre de l’axe ; et
Grâce à la fabrication par moulage, le coût d’obtention de cette platine 232 est bien maîtrisé. Le procédé de moulage est particulièrement avantageux à cet égard, en comparaison à un procédé d’usinage.
En variante, la platine 232 peut être réalisée partiellement par moulage, avec une ou plusieurs reprises d’usinage, notamment pour réaliser le logement 232E ou le trou taraudé 232J.
Avantageusement, la platine 232 comprend, en outre, au moins un premier relief 232K, 232L, 232M. Le capot 234 comprenant au moins un deuxième relief 234A, 234B, 234C. En outre, le capot 234 est maintenu, autrement dit est configuré pour être maintenu, sur la platine 232 par coopération de formes du deuxième relief 234A, 234B, 234C avec le premier relief 232K, 232L, 232M, en particulier dans une configuration assemblée du dispositif de retenue 23.
Ici et comme illustré à la , le capot 234 comprend un élément en saillie 234A et deux languettes 234B, 234C, formant des deuxièmes reliefs du capot 234. La plaque de fond 232D de la platine 232 comprend une encoche 232K et deux glissières 232L, 232M, formant des premiers reliefs de la platine 232. L’encoche 232K et les glissières 232L, 232M sont configurées pour recevoir, autrement dit reçoivent, respectivement l’élément en saillie 234A et les deux languettes 234B, 234C, en configuration montée du capot 234 sur la platine 232.
Avantageusement, lorsque la platine 232 est fixée sur le pilier 6 et l’arbre de sortie 8 de l’actionneur électromécanique 4 est solidarisé à la platine 232, au moyen des premiers et deuxième éléments 35, 36, 238, le capot 234 est rapporté sur la platine 232 par une simple translation verticale dirigée vers le bas, représentée par la flèche F11 à la . Cette translation est effectuée parallèlement à la face du pilier 6 sur laquelle est fixée la platine 232.
Ainsi, les premiers reliefs 232K, 232L, 232M, d’une part, et les deuxièmes reliefs 234A, 234B, 234C, d’autre part, guident et retiennent le capot 234 sur la platine 232 par coopération de formes.
En outre, un tel montage du capot 234 sur la platine 232 permet de facilement accéder à un dispositif de déverrouillage 26, tel que décrit par la suite, en retirant le capot 234 par rapport à la platine 232, selon un mouvement opposé à celui représenté par la flèche 11, en particulier sans avoir recours à un outil.
Avantageusement, l’actionneur électromécanique 4 comprend, en outre, un réducteur non représenté.
Avantageusement, le réducteur comprend au moins un étage de réduction. Cet étage de réduction peut être un train d’engrenages de type épicycloïdal.
Le réducteur est configuré pour être monté, autrement dit est monté, entre le moteur électrique et l’arbre de sortie 8, en particulier dans une configuration assemblée de l’actionneur électromécanique 4.
Le moteur électrique est configuré pour entraîner en rotation de manière réversible l’arbre de sortie 8, au travers du réducteur, et, plus particulièrement, l’écran 5, c’est-à-dire dans un sens de rotation horaire et dans un sens de rotation antihoraire.
Avantageusement, le dispositif d’entraînement motorisé 3 comprend, en outre, le dispositif de déverrouillage 26.
Le dispositif de déverrouillage 26 est configuré pour être accessible, autrement dit est accessible, en particulier dans la configuration assemblée du portail battant 2, de sorte à permettre de déplacer manuellement l’écran 5 par rapport à la structure fixe, en particulier le pilier 6 de la clôture, notamment en cas de panne de l’actionneur électromécanique 4 ou de coupure de son alimentation électrique.
La fin de course établie par la coopération de la butée 264 et du pion d’arrêt 280 du dispositif de supportage 24, reste active y compris en cas de manœuvre manuelle de l’écran 5, après utilisation du dispositif de déverrouillage 26.
Avantageusement, l’actionneur électromécanique 4 comprend, en outre, un arbre de sortie 8. L’arbre de sortie 8 s’étend vers le haut, à partir de la première extrémité 22a du montant 22.
Avantageusement, l’arbre de sortie 8 de l’actionneur électromécanique 4 est aligné sur un axe longitudinal A8 confondu avec l’axe de rotation Z, en particulier du montant 22, dans la configuration assemblée du portail battant 2.
Ainsi, l’arbre de sortie 8 de l’actionneur électromécanique 4, c’est-à-dire l’arbre constituant un point fixe du dispositif d’entraînement motorisé 3, coïncide avec l’axe de rotation Z, en particulier du montant 22.
Ici, l’actionneur électromécanique 4 s’étend suivant la direction de l’axe de rotation Z.
Avantageusement, la première plaque d’interface 25a comprend une ouverture 34 de passage de l’arbre de sortie 8 de l’actionneur électromécanique 4.
Ainsi, l’arbre de sortie 8 est disposé au moins en partie à l’extérieur du montant 22, dans la configuration assemblée du portail battant 2.
Avantageusement, l’arbre de sortie 8 de l’actionneur électromécanique 4 est configuré pour être solidaire, autrement dit est solidaire, du dispositif de retenue 23, en particulier dans la configuration assemblée de l’installation 1.
On note A232 un axe longitudinal de la platine 232, qui est perpendiculaire à la plaque de fond 232D de la platine 232.
Avantageusement, la platine 232 comprend un logement 232E. Le logement 232E est un logement de réception d’une extrémité 8A de l’arbre de sortie 8 de l’actionneur électromécanique 4, s’étendant selon l’axe de rotation Z, à partir de la première extrémité 22a du montant 22.
Ainsi, l’extrémité 8A de l’arbre de sortie 8 de l’actionneur électromécanique 4 est engagée et retenue, autrement dit est configurée pour être engagée et retenue, à l’intérieur du logement 232E, en particulier dans la configuration assemblée du portail battant 2.
Avantageusement, l’extrémité 8A de l’arbre de sortie 8 de l’actionneur électromécanique 4 est fixée, autrement dit est configurée pour être fixée, au dispositif de retenue 23 au moyen d’au moins un élément 35, 36, en particulier d’un élément de fixation par vissage, dans la configuration assemblée du portail battant 2.
Ainsi, la platine 232 est équipée d’au moins un premier élément 35, 36, le premier élément 35, 36 étant un élément de fixation, autrement dit de retenue, de l’extrémité 8A de l’arbre de sortie 8 dans le logement 232E.
Avantageusement, l’extrémité 8A de l’arbre de sortie 8 est pourvue de deux méplats 8C, dont un est visible à la .
On note D 8 le diamètre de l’arbre de sortie 8, mesuré parallèlement aux méplats 8C, et l 8 la largeur de l’arbre de sortie 8, mesuré entre les méplats 8C.
On note l 232 la largeur du logement 232E mesurée perpendiculairement à l’axe longitudinal A232.
Ici, la largeur l 232 est strictement supérieure à la largeur l 8 et strictement inférieure au diamètre D 8 . Ceci impose l’orientation angulaire de l’arbre de sortie 8 autour de l’axe de rotation Z lorsque son extrémité 8A est reçue dans le logement 232E.
Ici, l’extrémité 8A de l’arbre de sortie 8 de l’actionneur électromécanique 4 est retenue dans le logement 232E au moyen d’une vis de fixation 35 et d’un écrou 36. La vis de fixation 35 est montée au travers d’une ouverture de passage 8B ménagée dans l’arbre de sortie 8 de l’actionneur électromécanique 4 et passe à travers deux trous de passage 232F ménagés dans la platine 232, avec interposition de deux rondelles 37, 38. Puis, l’écrou 36 est vissé sur la vis de fixation 35 jusqu’à venir en pression sur la platine 232.
A la , la vis 35, l’écrou 36 et les rondelles 37, 38 sont représentés dans la position qu’ils occupent lorsque l’arbre de sortie 8 est retenu dans le logement 232E, mais l’arbre de sortie 8 n’est pas représenté.
Avantageusement, la platine 232 est monobloc.
Avantageusement, la platine 232 comprend, en outre, une ouverture 232G, qui permet de l’alléger, sans diminuer sensiblement ses propriétés mécaniques.
Le long de l’axe longitudinal A232, l’ouverture 232G est disposée, de préférence, entre le logement 232E et la plaque de fond 232D.
Avantageusement, la platine 232 comprend, en outre, une nervure de rigidification 232H, qui entoure l’ouverture 232G et qui se raccorde sur la plaque de fond 232D.
Ici, les trous de passage 232F sont oblongs, avec leur plus grande direction parallèle à l’axe longitudinal A232. Ceci permet un ajustement de la position de l’arbre de sortie 8 dans le logement 232E, parallèlement à cet axe longitudinal A232. Une fois cet ajustement réalisé, le serrage de l’écrou 36 permet un maintien en position de la vis de fixation 35 par rapport à la platine 232.
Avantageusement, la platine 232 est équipée d’au moins un deuxième élément 238. Le deuxième élément 238 est un élément de réglage de l’aplomb de l’écran 5, en particulier en prenant appui sur l’extrémité 8A de l’arbre de sortie 8 disposée dans le logement 232E de la platine 232.
Ici, le deuxième élément 238 est une vis de pression. La vis de pression est vissée dans un trou taraudé 232J de la platine 232. Ceci permet d’immobiliser l’arbre de sortie 8 dans le logement 232E, en appui contre une paroi de la platine 232, en particulier qui sépare le logement 232E de l’ouverture 232G.
Avantageusement, la vis de pression formant le deuxième élément 238 permet de régler l’aplomb de l’écran 5, en particulier de manière rapide et précise, avant le blocage en position de l’arbre de sortie 8 dans le logement 232E de la platine 232, par le premier élément constitué de la vis de fixation 35 et de l’écrou 36.
Avantageusement, la platine 232 comprend, en outre, une surface S232, en particulier plane. La surface S232 est une surface d’appui d’un niveau, non représenté, en configuration montée de la platine 232 sur le pilier 6.
Ainsi, la surface S232 est destinée à recevoir en appui un niveau. Ceci permet d’ajuster le positionnement de la platine 232 sur le pilier 6 avant le serrage d’écrous sur les tiges filetées 236, en déplaçant si nécessaire la platine 232 jusqu’à ce que le niveau indique que la surface S232 est horizontale. Ceci assure un positionnement correct de la platine 232, en particulier le fait que le logement 232E est correctement orienté pour que l’arbre de sortie 8 y soit reçu avec son axe longitudinal A8, en particulier vertical.
Avantageusement, une rondelle 237 et une entretoise 239 sont intercalées, le long de l’axe de rotation Z, entre la première plaque d’interface 25a et la platine 232.