INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour minimiser de tels risques, certains systèmes d’exploitation (ou OS pour « Operating System » en anglais) activent une procédure de randomisation des adresses MAC, c’est-à-dire que ces systèmes d’exploitation ou les objets qui les embarquent (par exemple des terminaux mobiles) utilisent des adresses MAC générées de façon aléatoire pour communiquer avec d’autres objets connectés au même réseau local. Cette procédure n’est toutefois pas supportée par la plupart des technologies mises en œuvre par les objets communicants, et notamment par les objets IoT tels que des détecteurs de mouvement ou des capteurs de température.
Enfin, il convient de noter que les utilisateurs ne sont pas forcément informés de la capacité de différents objets communicants à divulguer des identifiants persistants, par exemple lorsqu’ils sont sollicités par un contrôleur pour exécuter une commande de collecte de données ou lorsqu’ils sont exploités pour relayer un trafic d’attaque.
On note que bien que décrits en référence à des identifiants persistants tels que des adresses MAC, les inconvénients précités restent valables pour d’autres types d’identifiants persistants, comme des adresses ou des préfixes IP, UUID, etc.
est compris entre 0,3 et 0,4.
Selon certains modes de réalisation de la présente demande, z dans la formule chimique
est compris entre 0,01 et 0,1.
Selon certains modes de réalisation de la présente demande, un procédé de préparation du matériau à base de manganèse est fourni, comprenant les étapes suivantes de :
mélange complet d’un précurseur de type hydroxyde à base de manganèse et d’un sel de lithium, pour obtenir un mélange ; et
réalisation d’une réaction d’échange d’ions sur le mélange pendant 8h à 20h à une température allant de 750°C à 1000°C et sous atmosphère d’oxygène.
Selon certains modes de réalisation de la présente demande, la couche de copolymère organique est au moins l’une parmi une couche de polyfluorure de vinylidène, une couche de copolymère de fluorure de vinylidène-trifluoroéthylène et une couche de copolymère de fluorure de vinylidène-tétrafluoroéthylène.
Le polymère de type copolymère organique ci-dessus a un meilleur effet de revêtement, qui peut inhiber la décomposition de l’électrolyte sous haute pression, et peut revêtir uniformément la surface du matériau à base de manganèse, et peut réguler l’épaisseur de la couche de revêtement, de sorte que la performance de cyclage du matériau de cathode à base de manganèse puisse être de préférence améliorée.
Dans le processus de préparation de suspension de cathode, la couche de copolymère organique ci-dessus sera partiellement dissoute dans la suspension ; le copolymère organique sera dissous dans le solvant huileux organique en raison d’une solubilité similaire, ce qui peut permettre au copolymère organique ci-dessus d’être uniformément dispersé autour du matériau de cathode (matériau à base de manganèse), améliorant ainsi l’effet d’inhibition de la décomposition de l’électrolyte et rendant la performance de cyclage du matériau de cathode encore améliorée.
Selon certains modes de réalisation de la présente demande, l’épaisseur de la couche de copolymère organique est de 6 nm à 10 nm.
Selon certains modes de réalisation de la présente demande, l’épaisseur de la couche de copolymère organique est de 6 nm à 7 nm.
Le deuxième aspect de la présente demande est de fournir un procédé de préparation du matériau de cathode ci-dessus, qui comprend les étapes suivantes : le mélange d’une dispersion du copolymère organique et du matériau à base de manganèse, le séchage, le broyage à boulets et ensuite le recuit.
Selon l’un des modes de réalisation du procédé de préparation de la présente demande, il présente au moins les effets avantageux suivants.
Selon le procédé de préparation de la présente demande, le matériau à base de manganèse et le copolymère organique sont complètement mélangés, de sorte que le copolymère organique soit uniformément appliqué en revêtement sur la surface du matériau à base de manganèse, ce qui améliore l’effet d’inhibition de la décomposition de l’électrolyte et rend la performance de cyclage du matériau de cathode encore améliorée.
Selon ce deuxième mode de réalisation, le dispositif d’isolement 2 peut non seulement être déclenché de manière naturelle (par une surintensité comme décrit pour le premier mode de réalisation), mais également de manière pilotée. Le pilotage du déclenchement du dispositif d’isolement peut être par exemple réalisé par l’électronique de contrôle du pack batterie (BMS pour « Battery Management System », en anglais) lorsqu’il identifie un défaut concernant l’accumulateur (température trop élevée ou autres paramètres contrôlés).
La branche de commande 16 comporte un interrupteur commandé tel qu’un relai ou, comme dans l’exemple illustré, un transistor de puissance 17. Le transistor 17 est par exemple un transistor MOSFET, qui présente une très faible résistance parasite et qui est apte à laisser passer des courants de plusieurs centaines d’ampères, compatibles avec la fusion du fusible 3.
La commande 18 du transistor 17 reçoit ainsi un signal correspondant à une instruction d’isolement et entraine la fermeture de la branche de commande 16, ce qui met l’accumulateur 1 en court-circuit et déclenche ainsi le dispositif d’isolement 2 comme décrit précédemment dans le cadre du premier mode de réalisation.
Après le déclenchement du dispositif d’isolement 2, si le transistor 17 est détruit par le courant de court-circuit, dans un premier temps, il est classiquement conducteur, mais n’est plus apte à interrompre le courant, il peut donc néanmoins continuer à laissez-passer ce courant pendant un certain temps. Quoi qu’il en soit, la situation résultant du déclenchement du dispositif d’isolement 2 suite à une commande 18 résulte dans un schéma équivalent correspondant à la .
Selon ce deuxième mode de réalisation, le dispositif d’isolement présente ainsi : – un premier mode de déclenchement suite à une surintensité, comme dans le premier mode de réalisation ; – un deuxième mode de déclenchement commandé par un signal sur la commande 18.
La illustre un troisième mode de réalisation qui est similaire au deuxième mode de réalisation, si ce n’est que la branche de commande 16 est ici une branche de commande en température θ.
La branche de commande 16 comporte ici un interrupteur thermique 19 qui est un interrupteur normalement ouvert se fermant lorsque la température θ dépasse un seuil prédéterminé. Selon ce troisième mode de réalisation, le dispositif d’isolement 2 présente ainsi deux modes de déclenchement : – un premier mode de déclenchement identique à celui du premier mode de réalisation ; – un deuxième mode de déclenchement intervenant lorsque la température de l’accumulateur 1 (ou d’un autre élément couplé thermiquement au dispositif d’isolement 2) dépasse un certain seuil.
La illustre un quatrième mode de réalisation de l’invention qui est similaire au troisième mode de réalisation, si ce n’est que la branche de commande 16 est relative à une commande en pression P.
La branche de commande 16 comporte ici un interrupteur de pression 22 qui est un interrupteur normalement ouvert se fermant lorsque la pression P dépasse un seuil prédéterminé. Selon ce quatrième mode de réalisation, le dispositif d’isolement 2 présente ainsi deux modes de déclenchement : – un premier mode de déclenchement identique à celui du premier mode de réalisation ; – un deuxième mode de déclenchement intervenant lorsque la pression interne de l’accumulateur 1 (ou d’un autre élément mécaniquement couplé, du point de vue de la pression, avec le dispositif d’isolement 2) dépasse un certain seuil.
La illustre un dispositif d’isolement 2 selon un cinquième mode de réalisation de l’invention, correspondant à une combinaison des modes de réalisation précédents.
Le dispositif d’isolement 2 comporte ici, montées en parallèle du dispositif de pontage 4 : – une première branche de commande 16A par un signal de commande 18 ; – une deuxième branche de commande 16B en température, avec un interrupteur 19 commandé en température θ ; – une troisième branche de commande 16C en pression, avec un interrupteur 22 commandé en pression P.
Selon ce cinquième mode de réalisation, le dispositif d’isolement 2 présente ainsi quatre modes de déclenchement : – un premier mode de déclenchement suite à une surintensité, comme dans le premier mode de réalisation ; – un deuxième mode de déclenchement commandé par un signal sur la commande 18, comme dans le deuxième mode de réalisation ; – un troisième mode de déclenchement intervenant lorsque la température de l’accumulateur 1 (ou d’un autre élément couplé thermiquement au dispositif d’isolement 2) dépasse un certain seuil, comme dans le troisième mode de réalisation ; – un quatrième mode de déclenchement intervenant lorsque la pression interne de l’accumulateur 1 (ou d’un autre élément mécaniquement couplé, du point de vue de la pression, avec le dispositif d’isolement 2) dépasse un certain seuil, comme dans le quatrième mode de réalisation.
Le dispositif d’isolement 2 peut par ailleurs être complété par toute autre branche de commande 16 comportant un interrupteur adapté à se fermer suivant un paramètre physique particulier qui serait pertinent dans la détection d’un défaut de l’accumulateur 1, pour une application particulière.
La illustre un dispositif d’isolement selon un sixième mode de réalisation de l’invention dans lequel la fonction du fusible 3 est réalisée par deux fusibles 3A, 3B en parallèle, ou plus.
Le premier fusible 3A et le deuxième fusible 3B comportent chacun de manière similaire un conducteur coupe-circuit. Par exemple, le conducteur coupe-circuit du premier fusible 3A présente une température de fusion qui est inférieure à la température de fusion du conducteur coupe-circuit du deuxième fusible 3B, ou le conducteur coupe-circuit du premier fusible 3A présente une longueur qui est inférieure à celle du conducteur coupe-circuit du deuxième fusible 3B. Les deux fusibles 3A, 3B sont couplés thermiquement avec l’isolant électrique thermoconducteur 11 et la réserve de matière conductrice fusible 12. Ils peuvent être simplement disposés ensemble dans la chambre de pontage 10, ou peuvent comporter des éléments spécifiquement prévus pour le couplage thermique.
Lors du déclenchement du dispositif d’isolement 2, suite à une surintensité, l’apport de chaleur pour la fusion de la réserve de matière conductrice fusible 12, le brasage des conducteurs de pontage 6, 7, et le comblement de l’interstice 8, est réalisé en deux temps. L’échauffement des deux fusibles 3A, 3B, suite à la surintensité, provoque tout d’abord la fusion du premier fusible 3A et la génération d’une quantité de chaleur, puis la génération de celle-ci se poursuit même au-delà de la rupture du conducteur coupe-circuit du fusible 3A, sous l’effet de l’échauffement concomitant du fusible 3B.
Li 1+x Ni y Co z Mn 1-y-z O 2 ,
dans laquelle 0
la couche de copolymère organique a une épaisseur allant de 1 nm à 10 nm.
Selon l’une des solutions techniques du matériau de cathode de la présente demande, il présente au moins les effets avantageux suivants.
En appliquant en revêtement la couche de copolymère organique sur la surface du matériau à base de manganèse, la présente demande utilise la couche de copolymère organique pour réaliser la protection du matériau à base de manganèse, ce qui rend le matériau à base de manganèse exempt de l’érosion de l’électrolyte, inhibant la décomposition de l’électrolyte, améliorant ainsi la stabilité structurelle et la stabilité interfaciale du matériau de cathode, et enfin améliorant la performance de cyclage du matériau de cathode.
Si l’épaisseur de la couche de copolymère organique est trop petite, elle ne peut pas résister à l’érosion de l’électrolyte ; si l’épaisseur de la couche de copolymère organique est trop grande, elle entravera le transport des ions lithium, ayant ainsi un impact négatif sur le matériau de cathode.
Selon certains modes de réalisation de la présente demande, le matériau à base de manganèse a une D50 allant de 1 µm à 15 µm.
Plus la taille de particule du matériau à base de manganèse est petite, plus la capacité spécifique de décharge du matériau lors du cyclage est élevée, et la performance de cyclage du matériau se dégrade ; plus la taille de particule est grande, plus la capacité spécifique de décharge est faible et la performance de cyclage sera optimisée. Par conséquent, la taille de particule du matériau à base de manganèse est régulée dans une certaine plage, pour que le matériau donne la meilleure performance électrochimique.
Selon certains modes de réalisation de la présente demande, le matériau à base de manganèse a une D50 allant de 3 µm à 5 µm.
Selon certains modes de réalisation de la présente demande, x dans la formule chimique
est compris entre 0,1 et 0,3.
Selon certains modes de réalisation de la présente demande, y dans la formule chimique
Après traitement de recuit, le polymère de type copolymère organique après cristallisation a une excellente stabilité structurelle et une piézoélectricité plus forte. De plus, le groupe fonctionnel (-C-F) du polymère de type copolymère organique peut attirer plus d’électrons, rendant le polymère de type copolymère organique hautement stable anodiquement, augmentant ainsi la teneur en ions lithium dans le matériau de cathode, ce qui peut accélérer le processus de diffusion et de transfert de charge des ions lithium au niveau de l’interface électrode/électrolyte et améliorer la conductivité du matériau de cathode.
Selon certains modes de réalisation de la présente demande, les matières premières pour préparer la dispersion de copolymère organique sont un copolymère organique et un solvant.
Selon certains modes de réalisation de la présente demande, le solvant est au moins l’un parmi la N-méthylpyrrolidone, le diméthylformamide et la butanone.
Selon certains modes de réalisation de la présente demande, le copolymère organique a une concentration massique de 1 g/L à 25 g/L dans la dispersion de copolymère organique.
Selon certains modes de réalisation de la présente demande, le mélange a une vitesse de dispersion allant de 50 tr/min à 2000 tr/min.
Selon certains modes de réalisation de la présente demande, le séchage est réalisé à une température allant de 60°C à 100°C.
Si la température de séchage est trop basse, il peut en résulter que la couche de revêtement ne puisse pas adhérer à temps à la surface du matériau et puisse précipiter au fond du matériau avec le solvant, ce qui a pour conséquence que la couche de revêtement n’est pas uniformément dispersée autour du matériau de cathode et l’effet d’inhibition de la décomposition de l’électrolyte ne peut être obtenu.
Si la température de séchage est trop élevée, cela peut entraîner la cristallisation de la couche de revêtement à l’avance avant que la couche de revêtement n’adhère à la surface de matériau, et l’adhérence entre la couche de revêtement cristallisée et le matériau de cathode diminue, et une séparation peut se produire, et la couche de revêtement séparée ne peut pas jouer un rôle protecteur sur le matériau de cathode.
Selon certains modes de réalisation de la présente demande, le séchage consiste en une première étape de séchage et une deuxième étape de séchage.
Selon certains modes de réalisation de la présente demande, la première étape de séchage est réalisée à une température allant de 60°C à 90°C.
L’objectif de la première étape de séchage est d’évaporer le solvant à sec, donc la première étape de séchage nécessite une agitation.
Selon certains modes de réalisation de la présente demande, la première étape de séchage a une vitesse d’agitation allant de 50 tr/min à 500 tr/min.
Selon certains modes de réalisation de la présente demande, la deuxième étape de séchage est réalisée à une température allant de 80°C à 100°C.
Selon certains modes de réalisation de la présente demande, la deuxième étape de séchage a une durée allant de 10h à 24h.
Selon certains modes de réalisation de la présente demande, une vitesse du broyage à boulets est de 200 tr/min à 300 tr/min.
Si la vitesse du broyage à boulets est trop élevée, cela peut entraîner la rupture de la couche de revêtement sur la surface du matériau par la force de cisaillement entre les billes de broyage à boulets, de sorte que la couche de revêtement sur la surface perde son rôle et ne puisse pas être uniformément dispersée autour du matériau de cathode, ne pouvant donc pas obtenir l’effet d’inhibition de la décomposition de l’électrolyte ; et si la vitesse du broyage à boulets est trop basse, cela peut entraîner l’incapacité du matériau aggloméré à être dispersé, de sorte que la couche de revêtement sur la surface ne puisse pas jouer de rôle, et lors du recuit ultérieur, l’agglomération s’intensifie, et l’agitation et l’homogénéisation ultérieures du matériau d’électrode ne puissent pas être réalisées en douceur.
Un troisième objet concerne un procédé de contrôle du dispositif ou de l’unité de stockage dans lequel la première tension de commande V 110 est appliquée à la première zone dopée et la deuxième tension de commande V 210 est appliquée à la première zone dopée, et dans lequel : La première tension de commande V 110 constitue une tension de source V S du dispositif et la deuxième tension de commande V 210 constitue une tension de drain V D du dispositif, ou La deuxième tension de commande V 210 constitue la tension de source V S du dispositif et la première tension de commande V 110 constitue la tension de drain V D du dispositif.
Les figures 1A à 1F représentent chacune un dispositif selon un mode de réalisation de l’invention.
Les figures 2A, 2C, 3A, 3C, 4A, 4C, 5A et 5C représentent des caractéristiques courant-tension du dispositif selon l’un des modes de réalisation de l’invention obtenues par simulation. Les courbes des figures 2A, 2C 3A et 3C sont représentées en échelle linéaire, l’échelle à considérer est donc l’échelle représentée à droite de chacun de ces graphiques.
Les figures 2B, 2D, 3B, 3D, 4B, 4D, 5B et 5D sont des tableaux récapitulant les paramètres appliqués lors des simulations des figures 2A, 2C, 3A, 3C, 4A, 4C, 5A et 5C.
La illustre la courbe caractéristique de la polarisation en fonction du champ appliqué d’un matériau ferroélectrique dans sa phase ferroélectrique.
Les figures 7A, 7C, 7E et 7G représentent des caractéristiques courant-tension du dispositif selon l’un des modes de réalisation de l’invention obtenues par simulation. Les courbes des figures 7A et 7C sont représentées en échelle logarithmique, l’échelle à considérer est donc l’échelle représentée à gauche sur chacun de ces graphiques. Les courbes des figures 7E et 7G sont représentées en échelle linéaire, l’échelle à considérer est donc l’échelle représentée à droite sur chacun de ces graphiques.
Les figures 7B, 7D, 7F et 7H sont des tableaux récapitulant les paramètres appliqués lors des simulations des figures 7A, 7C, 7E et 7G.
Les figures 8A et 8B illustrent une application pouvant être faite du dispositif selon l’un des modes de réalisation de l’invention.
La représente le mélange gaussien obtenu par combinaison linéaire de plusieurs composantes gaussiennes.
La représente un transistor FDSOI tel que connu de l’art antérieur.
Selon un mode de réalisation, la deuxième zone dopée et la quatrième zone dopée sont électriquement connectées par une couche électriquement conductrice, de préférence métallique.
Selon un exemple, la couche électriquement conductrice est à base de siliciure métallique.
Selon un exemple, la couche électriquement conductrice recouvre directement au moins une partie d’une face supérieure de la deuxième zone dopée et au moins une partie d’une face supérieure de la quatrième zone dopée.
On comprend de l’exemple qui vient d’être présenté que le procédé de mise à disposition selon l’invention peut être mis en œuvre à la volée, au fur et à mesure de la réception des signaux de mesure des capteurs au cours de la réunion (l’instant t courant est inférieur à un instant de fin de réunion) et/ou a postériori après la fin de la réunion. Bien sûr une combinaison des deux cas est envisagée, au sens où au moins les étapes de détermination d’événements, de regroupement et de génération peuvent être mises en œuvre à la volée, puis réitérées après la réunion pour raffiner la ou les séquence(s) d’événements produites en direct, afin de déterminer des événements de groupe et de procéder à d’éventuels regroupements de plus haut niveau d’événements déterminés pendant la réunion.
On considère désormais qu’une séquence temporelle d’événements TLR représentative d’une chronologie de la réunion R a été générée pour une période comprise entre 0 et t et on se place à un instant t’, postérieur à t. La réunion peut être toujours en cours ou terminée.
En 36, une requête d’accès à la séquence temporelle TLR est reçue par le dispositif 100 en provenance d’un équipement terminal UE d’un utilisateur UT. En 37, une vérification de paramètres d’accès aux événements de la séquence est mise en œuvre et un filtrage de la séquence d’événements TLR de la réunion est réalisé sur la base de ces paramètres d’accès. Selon un mode de réalisation de l’invention, un ou plusieurs de ces paramètres d’accès sont compris dans la requête. Par exemple, l’utilisateur UT indique dans cette requête qu’il ne souhaite consulter que les activités associées à l’individu U1. Selon un autre mode de réalisation, un ou plusieurs autres paramètres d’accès sont obtenus par l’équipement serveur ES, par exemple d’une table de données locale ou distante qui stocke des informations sur les droits d’accès dont disposent les utilisateurs de ce service de mise à disposition d’informations sur les réunions. Par exemple, dans un contexte professionnel, on peut facilement affecter des droits d’accès à un utilisateur en fonction du poste qu’il occupe dans l’organisation, notamment en fonction de son rang hiérarchique et de l’équipe à laquelle il appartient, mais aussi en fonction de sa participation ou non à la réunion R. En particulier, si l’utilisateur UT a été invité à la réunion, mais qu’il y assiste à distance en se connectant après le début de la réunion, on comprend qu’il est légitime à vouloir des renseignements sur ce qui s’est passé avant son arrivée tardive. Au contraire, si l’utilisateur UT en question n’a pas été invité à la réunion, mais qu’il demande à accéder à la séquence temporelle TLR, on peut lui refuser l’accès ou lui octroyer un accès partiel (seulement certains individus, ou seulement certains types d’événements) en fonction de sa place dans l’organisation et de ses liens avec le sujet de la réunion. Par exemple, si l’utilisateur est un employé du restaurant d’entreprise, ses droits d’accès peuvent être limités au minimum, de sorte qu’il puisse simplement voir si la réunion est sur le point de se terminer. Par exemple, la connaissance des noms des événements de groupe (à partir d’une étiquette de classe notamment) sans accès à des informations de description plus détaillées pourrait être suffisante. Autrement dit, la séquence temporelle d’événements serait filtrée pour ne laisser visibles que les noms d’événements, leurs dates de début et le cas échéant leurs dates de fin, et masquer par exemple l’identité des participants, à le lien vers l’enregistrement vidéo correspondant, le détail des actions formant chaque événement etc.
Par ailleurs, des aspects de confidentialité peuvent être pris en considération.
Dans l’exemple de la , une séquence temporelle filtrée TLRf(U1) est envoyée à l’utilisateur UT qui n’avait requis que les événements A1(U1), A2(U1, A3(U1), A4(U1) associés à l’utilisateur U1. Elle n’indique donc que les instants de début et de fin d’événement impliquant l’individu U1, que ce soit en individuel ou au sein d’un groupe (en l’espèce le groupe G(U1, U2)).
On note qu’un paramètre d’accès peut aussi indiquer un niveau de précision d’informations souhaité ou autorisé. Par exemple, un premier niveau d’accès permet d’accéder à une information de type « personne A », tandis qu’un deuxième niveau d’accès délivre l’identité de la personne A. Selon un autre exemple, le paramètre d’accès relatif à un niveau de précision souhaité indique que le niveau sonore n’est pas prise en compte.