INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Au sens de l’invention, lorsque qu’une bandelette est constituée d’au moins deux éléments de renforcement, lesdits éléments de renforcement sont séparés l’un de l’autre selon un pas mesuré selon la direction normale à la direction moyenne principale des éléments de renforcement au niveau du plan équatorial.
Au sens de l’invention, dans le cas d’une bandelette constituée d’un seul élément de renforcement, la largeur l b de ladite bandelette est le diamètre circonscrit dudit élément de renforcement.
Au sens de l’invention, dans le cas d’une bandelette constituée d’au moins deux éléments de renforcement, la largeur l b de ladite bandelette est la distance mesurée au niveau du plan équatorial, selon la direction normale à la direction moyenne principale des éléments de renforcement, entre les points les plus extérieurs des deux éléments de renforcement les plus extérieurs de la bandelette. Les points les plus extérieurs et les éléments de renforcement les plus extérieurs sont ceux les plus éloignés du centre de la bandelette selon la direction normale à la direction moyenne principale des éléments de renforcement.
Au sens de l’invention, l’amplitude l S de ladite courbe périodique est la distance axiale mesurée entre deux points d’un élément de renforcement axialement les plus extérieurs sur une même période. Lesdits deux points d’un élément de renforcement axialement les plus extérieurs sur une même période correspondent aux deux points pour lesquels le rayon de courbure de l’élément de renforcement est le plus petit. L’amplitude l S la plus grande de la courbe périodique selon l’invention correspond à la largeur axiale des couches de travail formée par la bandelette.
Au sens de l’invention, la densité moyenne apparente d’éléments de renforcement métalliques de ladite au moins une bandelette dans le plan équatorial est donnée par le rapport de la longueur de métal dans le plan équatorial, mesurée selon la direction circonférentielle sur un tour de roue, sur la circonférence dans le plan équatorial correspondant à 2πR.
Ces différentes mesures sont effectuées sur un pneumatique décortiqué, c’est-à-dire dont la bande de roulement a été au moins partiellement retirée pour laisser apparaitre ladite au moins une bandelette.
représente une étape de serrage du coquillage.
représente une étape de perçage du coquillage.
représente une étape d’ouverture du coquillage.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE DES FIGURES La illustre représente une table rotative selon l’invention.
La table rotative 1 est constituée de trois assemblages 2, 3, 4 de serrage du coquillage 0 pivotant autour d’une tour de contrôle 10 posée sur une base 11 munie de deux dispositifs 3a, 4a réalisant les opérations de perçage et d’ouverture du coquillage. Chaque assemblage est muni de chaque côté de bras reliés à la tour de contrôle 10 qui fournissent de l’air comprimé pour le fonctionnement de l’assemblage de serrage. L’assemblage de serrage sera décrit plus en détail en .
L’utilisateur 8 charge un coquillage 0 sur l’assemblage de serrage 2. Les bras 5a et 5b fournissent de l’air comprimé pour le fonctionnement de l’assemblage de serrage 2. Après le chargement du coquillage 0, l’assemblage de serrage 2 pivote et prend la place de l’assemblage de serrage 3 où le coquillage 0 est positionné en face du dispositif de perçage 3a. Les bras 6a et 6b fournissent de l’air comprimé pour le fonctionnement de l’assemblage de serrage 3. A cette étape, le coquillage 0 est percé par le dispositif de perçage 3a. Après le perçage du coquillage 0, l’assemblage de serrage 3 pivote et devient l’assemblage de serrage 4 où le coquillage est positionné en face du dispositif d’ouverture 4a. Les bras 7a et 7b fournissent de l’air comprimé pour le fonctionnement de l’assemblage de serrage 4. A cette étape, le coquillage 0 est ouvert par le dispositif 4a d’ouverture. Après l’ouverture du coquillage 0, l’assemblage de serrage 4 pivote et devient l’assemblage de serrage 2 où le coquillage est déchargé par l’utilisateur 8 qui peut alors charger un autre coquillage 0.
Le coquillage 0 peut être une huître.
La rotation des assemblages de serrage 2, 3, 4 peut être actionnée suite à l’appui sur un bouton de commande 9 par un utilisateur 8. L’utilisateur peut vérifier que les opérations de perçage et d’ouverture associées aux assemblages de serrage 3 et 4 se sont déroulées avec succès avant l’appui sur le bouton de commande 9. Trois coquillages peuvent être traités simultanément à l’aide de l’invention. Un premier coquillage est déchargé ou chargé sur l’assemblage de serrage 2 pendant qu’un deuxième coquillage est percé sur l’assemblage de serrage 3 pendant qu’un troisième coquillage est ouvert sur l’assemblage de serrage 4. La table rotative selon l’invention permet un gain de temps d’un facteur 3 par rapport à une ouverture manuelle du coquillage où l’utilisateur réalise trois opérations successivement. Il est estimé à six secondes le temps total de traitement d’un coquillage, du chargement jusqu’à l’ouverture.
L’angle de la rotation de l’assemblage de serrage 2, 3, 4 est de 120 degrés.
La table rotative 6 est constituée d’un dispositif 1 comprenant trois assemblages de serrage pivotant autour d’une tour de contrôle 2 qui fournit de la puissance et une conduite d’air contrôlable à chaque assemblage de serrage. La tour de contrôle est posée sur une base 3 munie de deux dispositifs réalisant les opérations de perçage et d’ouverture du coquillage. Le dispositif 1 de serrage, la tour de contrôle 2 et la base 3 reposent sur un logement principal 4 qui fait pivoter les ensembles de serrage. Une unité de compression 5 délivre de l’air comprimé au dispositif de serrage 1. La table rotative 6 est munie d’un bouton de commande 7 actionné par un utilisateur et qui assure la rotation des trois assemblages de serrage.
représente un assemblage de serrage de coquillage composant une table rotative selon l’invention et tel que mentionné dans la .
L’assemblage de serrage permet de maintenir le coquillage selon ses trois dimensions, longitudinalement, latéralement et verticalement à l’aide d’étaux respectivement placés face à face de part et d’autre des trois dimensions du coquillage. Le serrage longitudinal est réalisé à l’aide des étaux longitudinaux 1, 1b et 1d disposés de part et d’autre de faces du coquillage, notamment de ses faces longitudinales. Les étaux 1b et 1d laissent un espace 1e afin que les dispositifs de perçage et d’ouverture du coquillage puissent opérer un perçage et une ouverture dudit coquillage. Le serrage latéral est réalisé à l’aide des étaux latéraux 2 et 2b disposés de part et d’autre de faces du coquillage, notamment de ses faces latérales. L’étau 2 est maintenu en contact avec le coquillage grâce à un étau pneumatique 2f glissant sur un rail 2h et dont la compression est fournie par un vérin pneumatique 2g. En face de l’étau 2 de part et d’autre du coquillage, l’étau 2b est maintenu en contact avec le coquillage grâce à un étau pneumatique 2c glissant sur un rail 2e et dont la compression est fournie par un vérin pneumatique 2d. Le serrage vertical est réalisé à l’aide d’un étau 3 optionnel et d’un autre étau illustré en disposés de part et d’autre de faces du coquillage, notamment de ses faces verticales. L’étau 3 est maintenu en contact avec le coquillage grâce à un piston de pression 3c actionné par une poignée 3d. La butée coulissante 1c permet d’enclencher le serrage longitudinal et latéral de l'assemblage de serrage. Le serrage longitudinal et latéral de l'assemblage de serrage de l’invention permet le centrage du coquillage dans l'assemblage de serrage.
Les étaux pneumatiques 2c, 2f sont fabriqués en aluminium. Les rails 2e, 2h sont fabriqués en acier.
représente une vue de profil de l’emplacement du coquillage dans le dispositif de serrage de coquillage composant une table rotative selon l’invention. La illustre le serrage vertical de la .
Le serrage vertical est réalisé à l’aide des étaux 3 et 3b opposés de part et d’autre de la hauteur du coquillage. Les étaux 2 et 2b assurant le serrage longitudinal du coquillage sont décrits en .
Le relai vérifie la réponse au défi avec la valeur ….
Algorithme du relai -> (SAQ3)
Algorithme du client -> fin de l’initialisation de la communication
Procédé d’établissement d’une communication entre au moins deux équipements d’un réseau de communication. L’invention se situe dans le domaine des réseaux de communication. Plus particulièrement, l’invention se rapporte à l’administration et à la supervision des équipements utilisés pour la mise en œuvre de tels réseaux.
Art antérieur Un réseau de communication repose généralement sur une infrastructure comprenant de nombreux équipements d’origine et de nature variées, que l’opérateur du réseau doit être en mesure d’administrer et superviser, de manière par exemple à détecter rapidement d’éventuels dysfonctionnements ou des options d’optimisation et pouvoir intervenir en conséquence afin d’assurer un fonctionnement optimal du réseau. À cette fin, un opérateur peut notamment collecter et surveiller de nombreuses métriques remontées par ces équipements, par exemple sous la forme d’indicateurs de performance clés (également appelés KPI, de l’anglais « Key Performance Indicator ») prédéfinis. Si nécessaire, un opérateur peut également envoyer des instructions à destination d’un équipement afin d’en modifier de manière temporaire ou permanente la configuration.
Outre la présence d’équipements différents pour assurer des fonctions diverses, il est fréquent que des équipements de même nature mais provenant d’équipementiers différents soient mis en œuvre au sein d’un même réseau de communication, par exemple pour des raisons de coûts, de redondance matérielle destinée à rendre le réseau plus robuste, d’historique de déploiement du réseau, etc. Cette diversité matérielle n’est pas sans soulever certains problèmes pour l’opérateur : non seulement elle est susceptible de constituer un frein pour l’interopérabilité de ces différents équipements, mais elle complexifie également de manière importante la supervision, l’administration et la configuration du réseau de communication. En effet, chaque équipementier a tendance à implémenter son propre système de métriques et de commandes, lorsqu’il s’agit de mettre à disposition d’un utilisateur (typiquement un opérateur) les outils permettant de gérer les équipements qu’il commercialise. Ainsi, des métriques (i.e. des indicateurs) de même nature pour des équipements de même nature mais provenant d’équipementiers différents sont souvent nommées différemment (un même indicateur est par exemple nommé « VS.DLPRBUsedPerTypeService.VoIPGBR.Cum » pour un équipementier et « DLPRBUSEDPTYPESERV_VOIPGBR_CUM » pour un autre équipementier), voire associées à des formats de valeurs différents (un même indicateur est par exemple remonté sous la forme d’un nombre entier pour un équipementier, et d’un nombre relatif pour un autre équipementier). Il en va de même pour les commandes mises à disposition pour modifier la configuration de ces équipements, qui, d’un équipement à un autre, sont susceptibles de porter non seulement des noms différents pour des fonctions similaires, mais d’accepter en outre des paramètres de formats différents. À cette hétérogénéité déjà importante s’ajoute le fait que l’opérateur dispose généralement lui-même de son propre système de nomenclature et de format, différent de ceux de ses équipementiers, eu égard à ces indicateurs ou commandes, ce qui complique encore les opérations d’administration et de supervision du réseau.
Pour répondre à ces problématiques, des travaux de normalisation ont été entrepris, notamment au niveau de certains organismes tels que le 3GPP (« 3rd Generation Partnership Project ») et l’ETSI (« European Telecommunications Standards Institute », i.e. l’institut européen des normes de télécommunications) dans le domaine des réseaux de télécommunication. Malgré ces tentatives de normalisation, opérateurs et équipementiers ne sont toutefois pas parvenus à converger vers l’utilisation d’un standard en matière de nomenclature et de format des données liées à la configuration et à l’administration des réseaux. Par ailleurs, les propositions et les recommandations complémentaires formulées par ces organismes dans ce domaine restent peu adoptées et peu implémentées par les différents acteurs impliqués.
Il en résulte qu’un opérateur se voit généralement contraint de développer et maintenir des interfaces de médiation, reposant sur du code logiciel, afin d’être en mesure de consolider dans son propre système d’information les indicateurs remontés en provenance des différents équipements de son réseau de communication, ou d’adresser des messages de configuration à destination de ces équipements. Compte-tenu des évolutions fréquentes d’un réseau de communication (déploiement du réseau avec du matériel et/ou logiciel plus récent, remplacement d’équipements devenus obsolètes, montée de version de certains équipements, etc.), ce code logiciel doit être sans cesse revu et mis à jour, et sa complexité est croissante au fil du temps. Par exemple, l’intégration d’un nouvel équipement dans le réseau de l’opérateur oblige ce dernier à développer et intégrer le code logiciel nécessaire pour d’une part traduire les indicateurs remontés dans les messages de télémétrie émis par l’équipement d’un langage propriétaire propre à l’équipementier vers le langage propriétaire propre à l’opérateur, et d’autre part traduire les commandes transmises dans les messages de configuration émis par l’opérateur du langage propriétaire propre à l’opérateur vers le langage propriétaire propre à l’équipementier. De telles opérations ne se limitent généralement pas à un simple renommage des noms des indicateurs et des commandes, mais nécessitent souvent des manipulations complexes d’agrégation et d’adaptation (un indicateur côté opérateur pouvant par exemple correspondre à la somme d’une pluralité d’indicateurs côté équipementier, avec des formats de données différents).
Le développement et la maintenance du code logiciel mis en œuvre au niveau de ces interfaces de médiation se révèlent donc de plus en plus fastidieux et coûteux, avec un risque d’erreurs croissant, tant le nombre et la variété d’équipements intégrés dans les réseaux de communication actuels sont élevés.
Il existe donc un besoin pour une solution permettant de simplifier l’administration et la supervision des nombreux équipements hétérogènes d’un réseau de communication, et plus généralement de faciliter de manière globale l’interopérabilité entre ces différents équipements.
La présente technique permet de proposer une solution visant à remédier à certains inconvénients de l’art antérieur. Selon un aspect, la présente technique se rapporte en effet à un procédé d’établissement d’une communication entre deux équipements d’un réseau de communication. Un tel procédé comprend, au niveau d’un dispositif intermédiaire, au moins une itération des étapes suivantes pour la mise en œuvre de ladite communication :
- la réception, en provenance de l’un desdits deux équipements, dit premier équipement, d’un premier message formaté dans un premier langage associé audit premier équipement ;
- la génération, à partir dudit premier message, d’un deuxième message formaté dans un deuxième langage associé à l’autre desdits deux équipements, dit deuxième équipement, ledit deuxième message correspondant à une traduction dudit premier message dans ledit deuxième langage, ladite génération étant mise en œuvre au moyen d’au moins un réseau de neurones artificiels ;
- la transmission dudit deuxième message audit deuxième équipement.
De cette manière, il n’est plus nécessaire d’avoir recours aux opérations fastidieuses et complexes de développement et de maintien d’un code de conversion entre différents langages de communication au niveau d’interfaces de médiation pour permettre la mise en œuvre d’une communication entre des équipements associés à des langages de communication différents.
Exemple 1 : étude de la diffusion par iontophorèse d’une composition selon l’invention comprenant de l’acide mandélique (AM)
Type d’étude Étude de diffusion sur formule unique Électrodes souples Mode statique Objectif Le but de cette étude est d'évaluer la compatibilité iontophorétique du gel C en combinaison avec l’acide mandélique Concentration en acide mandélique du gel C (% p/p) 0,5 % Liquide récepteur PBS (environ 20 mL) Type de peau Peau d’oreilles de cochon Durée de traitement 30 minutes Température Cellule de Franz : 37 °C Peau : 32 °C Agitation cellules 1000 rpm Quantité de formule appliquée Environ 0,700-0,800 g/cellule Nombre de cellules 3 cellules SD, 4 cellules AD et 1 blanc (peau) Électrodes Électrodes parallèles (Ag/AgCl) recouvertes de carbone (3 cm²), surmonté d’un non-tissé Courant 600 µA en continu Densité de courant 200 µA/cm²
Le gel C testé a la composition suivante.
La moyenne des aires AD – est 16,1 fois supérieure à la moyenne des aires SD (témoin). Par conséquent, l’iontophorèse permet d’améliorer très nettement la diffusion de l’acide mandélique contenu dans le gel C par rapport à une diffusion passive.
Exemple 2 : étude de la diffusion par iontophorèse d’une composition selon l’invention comprenant de l’acide férulique
Au sens de l’invention, le nombre d’éléments de renforcement métalliques de ladite au moins une bandelette radialement superposés est déterminé sur une coupe méridienne du pneumatique. On détermine par observation la valeur maximale d’éléments de renforcement métalliques radialement superposés sur quatre coupes méridiennes réalisées tous les 90° sur le tour de roue du pneumatique. Chacune des coupes présente une longueur de 5 centimètres selon la direction circonférentielle et l’observation est réalisée sur chacune des faces de chaque coupe.
Les résultats obtenus avec des pneumatiques conformes à l’invention ont effectivement mis en évidence que les performances en termes d’endurance peuvent être améliorées. Ces résultats confirment notamment que l’absence d’extrémités libres des couches de travail améliore les performances en termes d’endurance lors des roulages des pneumatiques quelles que soient les conditions de roulage.
Le bicouche de sommet, constitué par un enroulement circonférentiel en zigzag d’au moins une bandelette d’éléments de renforcement métalliques insérés entre deux couches de calandrage de mélange élastomérique, constituant au moins pour partie l’armature de sommet du pneumatique se substitue aux usuelles couches de travail de pneumatiques plus usuelles telles que décrites précédemment.
La réalisation de ces couches par dépose d’une bandelette en zigzag permet effectivement d’éliminer les extrémités libres du fait du retournement de la bandelette au niveau de ce qui forme le bord de l’armature de sommet.
Ce bicouche formant au moins une partie de l’armature de sommet a ainsi la particularité d’être obtenu par le trancannage d’une bandelette comprenant des renforts métalliques, alors que le procédé de trancannage est habituellement utilisé pour des renforts textiles, beaucoup plus simples à trancanner du fait de leur plus grande déformabilité.
Les inventeurs ont par ailleurs mis en évidence que la combinaison d’une densité moyenne apparente d’éléments de renforcement métalliques de ladite au moins une bandelette dans le plan équatorial supérieure à 0.6, d’un nombre d’éléments de renforcement métalliques radialement superposés inférieur ou égal à 5, d’un rayon de courbure minimum des éléments de renforcement métalliques satisfaisant la relation ¼ * R²/ls min S de ladite courbe périodique variant dans une plage comprise entre 70 % et 100 % de la valeur maximum de l’amplitude l S , l’amplitude l S d’au moins une période T étant inférieure à 95 % de l’amplitude l Smax , permet de ne pas perturber de manière inacceptable les autres performances du pneumatique et notamment les performances en termes d’endurance en lien avec l’utilisation d’une bandelette constituée d’éléments de renforcement métalliques posée en zigzag.
En effet, la densité moyenne apparente d’éléments de renforcement métalliques de ladite au moins une bandelette dans le plan équatorial va traduire pour une densité d’éléments de renforcement dans la bandelette et la largeur de la bandelette fixées, un taux de recouvrement τ dans le plan équatorial lors de la fabrication du pneumatique sur une surface de pose de rayon R, dans le plan équatorial, sur laquelle est enroulée la bandelette en zigzag.
Le taux de recouvrement τ peut s’énoncer selon l’expression suivante : N*(l b /sinα)/ 2πR. L’expression N*(l b /sinα) représente la longueur circonférentielle développée par la bandelette, où l b /sinα est la largeur de la bandelette projetée sur la direction circonférentielle, N étant le nombre de périodes T formant le bicouche. Une densité moyenne apparente d’éléments de renforcement métalliques de ladite au moins une bandelette dans le plan équatorial supérieure à 0.6 sera obtenue pour une valeur du taux de recouvrement τ telle que à 0.6<τ<1. Cette plage de recouvrement traduit le fait que la longueur circonférentielle développée d’une couche de sommet est inférieure ou égale à la circonférence 2πR de la surface de pose de rayon R, dans le plan équatorial, c’est-à-dire que la juxtaposition de portions de bandelette n’est pas réalisée, sauf pour τ = 1. La plage choisie qui est en relation directe avec la densité moyenne apparente d’éléments de renforcement métalliques de ladite au moins une bandelette dans le plan équatorial traduit la quasi-absence de trou entre les portions de bandelette adjacentes.
Les inventeurs ont su mettre en évidence que cette valeur de densité moyenne apparente d’éléments de renforcement métalliques de ladite au moins une bandelette dans le plan équatorial contribue à obtenir des performances d’endurance notamment relatives à des chocs subis au niveau de la bande de roulement tout à fait satisfaisantes. Les inventeurs pensent interpréter ces résultats par un recouvrement satisfaisant comme le font deux couches d’éléments de renforcement croisés d’une couche à l’autre dans des conceptions plus usuelles de pneumatiques.
Pour obtenir ces valeurs de taux de recouvrement τ lors de la fabrication du pneumatique, les inventeurs ont su traduire la relation précédente de la façon suivante pour utiliser les paramètres de fabrication : ; l’angle α étant défini selon les paramètres de fabrication de la façon suivante : ; atan signifiant : arctangente.
Les inventeurs ont encore mis en évidence que le nombre d’éléments de renforcement métalliques de ladite au moins une bandelette radialement superposés inférieur ou égal à 5 contribue notamment à d’obtenir des performances en termes d’endurance satisfaisantes notamment du point de vue de la thermique au niveau de l’armature de sommet. Les inventeurs ont en effet encore su mettre en évidence que la pose en zigzag d’une bandelette conduit à des superpositions d’épaisseur de bandelettes, celles-ci étant les plus nombreuses au niveau des extrémités axiales de l’armature de sommet, c’est-à-dire dans les zones de retournement de la bandelette. Un nombre trop important de superpositions conduit à des épaisseurs locales qui génèrent des élévations de température qui impactent les performances d’endurance. L’association d’un rayon de courbure minimum des éléments de renforcement métalliques satisfaisant la relation ¼ * R²/ls min S de ladite courbe périodique variant dans une plage comprise entre 70 % et 100 % de la valeur maximum de l’amplitude l S max , l’amplitude l S d’au moins une période T étant inférieure à 95 % de l’amplitude l Smax , permet de diminuer le nombre de recouvrement de passages de la bandelette dans la zone axialement la plus extérieure. En contrepartie, la conception selon l’invention, en comparaison d’une conception non retenue avec une amplitude constante, conduit à des zones axialement les plus extérieures de largeurs axiales plus importantes comportant des chevauchements radiaux de passages de la bandelette proche de la valeur maximale de chevauchements définie. Ce constat ne conduit de manière surprenante à aucun effet négatif sur le fonctionnement attendu du pneumatique.