INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Du fait que le bourrelet 2 comprend le bourrage 7 de bourrelet constitué de la composition caoutchouteuse et situé radialement sur l'extérieur de la structure annulaire de renforcement 3 et au moins en partie entre la partie principale 61 et la partie enroulée 62 du renfort de carcasse 6, que le bourrage 7 de bourrelet s'étend radialement conjointement avec le renfort de carcasse 6 jusqu'à une extrémité radialement extérieure du bourrage 7 de bourrelet située à la distance radiale Hb du point radialement le plus à l'intérieur de la structure annulaire de renforcement 3 du bourrelet 2, que la distance radiale Hb est supérieure à la distance radiale Hr, et que la tangente delta (tan δ) à 60˚C de la composition caoutchouteuse dans la région axialement à l’extérieur de la partie enroulée 62 du renfort de carcasse 6 mesurée selon la norme ASTM D5992-96 est inférieure à celle de la composition caoutchouteuse constituant le bourrage 7 de bourrelet, le bourrage 7 de bourrelet peut être produit sous forme d'un seul et unique produit semi-fini profilé au moment de la fabrication. Il est par conséquent possible d'améliorer l'efficacité du processus de fabrication d'un tel pneu par réduction du nombre de produits semi-finis.
De préférence le rapport ou ratio pondéral en composés i)/ii) dans la composition selon l’invention est supérieur à 1, de préférence supérieur à 2, de préférence supérieur à 3, de préférence supérieur à 4, de préférence supérieur à 5. Avantageusement, le ratio pondéral en composés i)/ii) dans la composition selon l’invention est compris dans la gamme de 0,1 à 12, de préférence de 1 à 8, de préférence de 1 à 6, ce qui permet notamment d’optimiser l’efficacité démaquillante tout en garantissant une bonne conservation de la formule démaquillante.
La présente invention a également pour objet un procédé de conservation d'une composition comprenant un milieu physiologiquement acceptable, en particulier une composition cosmétique ou dermatologique, caractérisé en ce qu’il consiste à incorporer à ladite composition, une association de composés i) et ii) telle que définie ci-dessus. La présente invention a notamment pour objet l’utilisation d’une association de composés i) et ii) telle que définie ci-dessus, en tant qu’agent antimicrobien, notamment vis-à-vis des souches microbiennes de Candida albicans, Aspergillus niger, et/ou Enterococcus Faecalis.
La démonstration d’un effet de synergie d’activité antimicrobienne avec un mélange de dilauramidoglutamide lysine de sodium (appelé substance A) et d’acide phytique (appelé substance B) a été réalisée par le calcul de l’indice de synergie (ou FIC index), selon la formule suivante :
On peut par ailleurs définir que l’un des pieds de fixation 30 de l’ensemble de pieds de fixation est un pied de fixation 30 central disposé entre au moins deux autres pieds de fixation 30. Selon l’invention, le moyen de blocage longitudinal 64 du rail de liaison 32 coopère avec le pied de fixation 30 central.
On comprend de ce qui précède que, le pied de fixation 30 central du premier dispositif de fixation 26 représente alors un point de fixation autorisant trois degrés de liaison axiaux LL, TT, VV du panneau par rapport à la cuve de stockage 1, tandis que le pied de fixation 30 central du deuxième dispositif de fixation 28 représente un point de fixation autorisant deux degrés de liaison axiaux LL, TT et un degré de liberté axial VV.
De plus, les pieds de fixation 30 du premier dispositif de fixation 26, hormis le pied de fixation 30 central, autorise un degré de liberté axial LL le long de la direction longitudinale L. Les pieds de fixation 30 du deuxième dispositif de fixation 28, hormis le pied de fixation central, autorise quant à eux deux degrés de liberté axiaux LL, VV le long d’une part de la direction longitudinale L et le long de la direction verticale V.
On va maintenant décrire plus en détails le panneau 24 du système anti-ballotement 22, notamment en référence aux figures 2, 4 et 5.
Comme illustré sur les figures 2 et 4, le système anti-ballotement 22 comprend une paroi anti-ballotement 23 formée par au moins deux panneaux 24. Au moins l’un panneau 24 comprend un pan principal 68 s’inscrivant dans le plan principal d’extension du panneau 24 et au moins un pan d’extrémité 70 s’étendant perpendiculairement à la direction verticale V, le pan d’extrémité 70 étant solidaire du rail de liaison 32, notamment pas soudage. Le plan principal d’extension du panneau 24 dans lequel s’inscrit le pan principal 68 est un plan dans lequel s’inscrit la direction d’allongement principal de la cuve de stockage 1, c’est-à-dire la direction longitudinale L, et à la direction verticale V.
Avantageusement, le panneau 24 comprend un pan d’extrémité 70 à chacune de ses extrémités verticales, c’est-à-dire qu’un pan d’extrémité 70 supérieure est disposé à l’extrémité supérieure du panneau 24 tandis qu’un pan d’extrémité 70 inférieure est disposé à l’extrémité inférieure du panneau 24.
Le panneau 24 comprend également des moyens de rigidification 72 comportant au moins une paroi de rigidification 74 s’étendant perpendiculairement au pan principal 68 et au pan d’extrémité 70 en étant solidaire du pan principal 68 et du pan d’extrémité 70, la paroi de rigidification 74 étant particulièrement visible sur la . Ces moyens de rigidification 72 participent à réduire le risque de déformation du panneau 24, notamment lorsque le gaz 4 à l’état liquide est balloté dans la cuve de stockage 1.
Les moyens de rigidifications 72 comprennent également des parois intermédiaires 76 faisant saillie de part et d’autre du pan principal 68 en s’étendant dans des plans longitudinaux et transversaux, comme visible sur la . Ces parois intermédiaires sont réparties entre l’extrémité supérieure du panneau 24 et son extrémité inférieure.
De plus, le panneau 24 comprend de pans latéraux 78 s’étendant chacun dans un plan vertical et transversale, c’est-à-dire perpendiculairement aux plans dans lesquels s’inscrivent respectivement le pan principal 68 et le ou les pans d’extrémité 70. Avantageusement, les parois intermédiaires 76 s’étendent longitudinalement entre les pans latéraux 78.
Comme particulièrement visible sur la , le système anti-ballotement 22 comprend une pluralité de panneaux 24 alignés dans un même plan. Au moins l’un des pans latéraux 78 d’un des panneaux 24 est plaqué à l’un des pans latéraux 78 du panneau 24 voisin, lesdits pans latéraux 78 de ces deux panneaux 24 étant fixés l’un à l’autre, notamment par soudage. C’est ainsi qu’est formée la paroi anti-ballotement 23 du système anti-ballotement 22 selon l’invention.
Il est notamment visible que les pans principaux 68 des panneaux 24 s’inscrivent dans un même plan, de sorte à former un ensemble de panneaux 24 s’inscrivant globalement dans un plan longitudinal L et vertical V.
Pour rappel, la présente invention a pour principal objet un système anti-ballotement 22 installé dans une cuve de stockage 1 d’un gaz 4 à l’état liquide et comprend au moins un panneau 24 destiné à s’étendre dans un volume de la cuve de stockage 1 et un dispositif de fixation dudit panneau 24 à l’une des parois de la cuve de stockage 1, le dispositif de stockage autorisant au moins un degré de liberté axial LL, VV axiaux du panneau 24 par rapport à la cuve. On comprend que l’au moins un degré de liberté axial LL, VV permet au panneau 24 d’être à la fois maintenu en position malgré les contractions thermiques des parois de la cuve de stockage 1 lorsque celle-ci est chargée ou déchargée en gaz 4 à l’état liquide.
MODULE D’ÉCLAIRAGE AUTOMOBILE A COUPURE AVEC RÉFLECTEUR À SURFACE PARTIELLEMENT GRAINÉE L’invention a trait au domaine technique de l’éclairage, plus particulièrement de l’éclairage automobile.
Le document de brevet publié WO 2020/025171 A1 divulgue un module d’éclairage automobile comprenant, essentiellement, une source lumineuse du type diode à électroluminescence éclairant vers le haut, un collecteur avec une surface réfléchissante de profil elliptique configurée pour collecter et réfléchir les rayons lumineux émis par la source lumineuse vers une lentille de projection configurée pour imager la surface réfléchissante éclairée par la source lumineuse. A cet effet, la lentille de projection comprend un foyer situé sur ou à proximité de la surface réfléchissante, préférentiellement à proximité d’un bord arrière de la surface réfléchissante, de manière à imager avec netteté le bord arrière formant ainsi une coupure supérieure. Le faisceau d’éclairage ainsi produit permet de réaliser une fonction d’éclairage du type « code » ou « low-beam » en anglais.
Dans cet enseignement, l’image lumineuse projetée peut également présenter une coupure inférieure, en principe moins nette que la coupure supérieure, mais produisant une irrégularité potentiellement indésirable notamment lorsque plusieurs images lumineuses sont superposées dont au moins une est plus courte vers le bas.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, l’épaisseur de chaque feuillet de cuivre est supérieure à 30 micromètres, de préférence supérieure à 100 micromètres.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, le dispositif comprend une couche intermédiaire de renforcement.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, la couche intermédiaire comprend un PET transparent.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, les composants lumineux émettent dans un spectre rouge de longueur d’onde comprise entre 620 et 640 nm.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, la surface du réseau inverse de pistes d’isolation électrique représente moins de 10% de la surface de la couche de dissipation thermique et de préférence moins de 5%, et au mieux de préférence moins de 2%.
La est une vue en perspective d’un dispositif de photothérapie selon l’invention ;
La est une vue schématique de dessus d’une source lumineuse du dispositif selon l’invention ;
La est une vue schématique en coupe transversale du dispositif de photothérapie de la ;
La représente une vue de dessus (4A), de dessous (4B), de côté (4C), en perspective (4D) d’un composant lumineux de la source lumineuse du dispositif de la ;
La est une vue partielle à échelle agrandie du composant lumineux de la ;
La est une vue en perspective du dispositif de photothérapie dans une configuration déformée par un utilisateur ;
La représente un exemple d’application du dispositif de photothérapie.
Description détaillée de l’invention On a représenté de façon schématique sur la un dispositif de photothérapie selon l’invention. Le dispositif est désigné par la référence générale 10.
Dans l’exemple illustré, le dispositif 10 se présente sous la forme d’une tablette souple et déformable adaptée pour venir en contact sur une surface à traiter de la peau d’un utilisateur ( ).
La tablette 10 comprend une source lumineuse 20 comprenant une pluralité de composants 22 d’émission lumineuse et un réseau 24 d’interconnexion électrique des composants 22 entre eux pour leur alimentation électrique.
Le point A7a représente l’état du fluide réfrigérant en entrée du compresseur 7. La pression du fluide réfrigérant y est égale à la pression d’aspiration Pr_s. Le point A7b représente l’état du fluide réfrigérant en sortie du compresseur 7. La pression y est égale à la pression de refoulement Pr_d. Le point A1a représente l’état du fluide réfrigérant à l’entrée 1a du premier échangeur 1.
Le débit de fluide réfrigérant à haute pression en sortie du compresseur 7 est divisé entre un premier débit qui circule dans la boucle principale A et traverse le premier échangeur 1, et un deuxième débit qui circule dans la première branche de dérivation B, la division en deux débits étant réalisée au niveau du premier point de raccordement 11. Le fluide réfrigérant circulant dans la boucle principale A se condense dans le premier échangeur 1 en cédant de la chaleur au fluide caloporteur F1. Le signe Q1 indique la quantité de chaleur transférée, et le point A8 caractérise l’état du fluide réfrigérant en sortie du dispositif d’accumulation 8. Le fluide réfrigérant sortant par la sortie 1b du premier échangeur 1 est ensuite détendu au niveau du premier détendeur 31. Le point A31a caractérise l’état du fluide réfrigérant en entrée du premier détendeur 31 et le point A31b l’état en sortie du premier détendeur 31, c’est-à-dire après la détente. En ce point, le fluide réfrigérant est diphasique, en étant majoritairement sous forme liquide.
Le débit circulant dans la première branche de dérivation B subit une détente au niveau du deuxième détendeur 32. Le point A32b représente l’état thermodynamique du fluide réfrigérant en sortie du deuxième détendeur 32. En ce point du cycle, le fluide réfrigérant est à l’état de vapeur surchauffée. Ce débit de vapeur surchauffée circulant dans la première branche de dérivation B est mélangé au débit de fluide réfrigérant diphasique circulant dans la boucle principale A au niveau du deuxième point de raccordement 12, et rejoint le deuxième échangeur 2. La point A2a illustre l’état du point de mélange. Le débit de vapeur surchauffé est contrôlé de façon à ce que le mélange obtenu soit sous forme entièrement gazeuse, c’est-à-dire sous forme de vapeur surchauffée. La fiabilité du compresseur 7 est ainsi assurée, puisque le compresseur 7 ne risque pas de recevoir de réfrigérant à l’état liquide. Le point A2b représente l’état du fluide réfrigérant en sortie du deuxième échangeur 2. L’échange de chaleur est négligeable au niveau du deuxième échangeur 2. Sur la , la perte de charge générée par le deuxième échangeur 2 a été exagérée pour améliorer la lisibilité de la figure. Le fluide réfrigérant sortant du deuxième échangeur 2 rejoint l’entrée du compresseur 7, caractérisée par le point A7a. Le cycle thermodynamique est ainsi bouclé.
Le seuil minimal prédéterminé P_Pw_min de puissance thermique à fournir est par exemple 120 W. Autrement dit, lorsque la puissance thermique à fournir est supérieur à cette valeur seuil, le procédé proposé n’est pas appliqué.
La plage de régime prédéterminée N1, N2 dans laquelle le régime de rotation du compresseur 7 est maintenu correspond à une plage de régime proche du régime minimal de fonctionnement du compresseur 7.
La plage de régime prédéterminée dans laquelle le régime de rotation du compresseur 7 est maintenue est par exemple la plage de régime comprise entre 580 tr/min et 800 tr/min. Autrement dit, dans ce cas la borne basse N1 de la plage de régime dans lequel le régime est maintenu vaut 580 tr/min et la borne haute N2 vaut 800 tr/min. Ces deux bornes de régime peuvent dépendre du type de compresseur utilisé, et en particulier de sa cylindrée.
Selon un mode de mise en œuvre du procédé, à l’étape (iii), le régime de rotation du compresseur 7 est régulé à une valeur constante prédéterminée.
Autrement dit, le régime de rotation du compresseur 7 est maintenu dans une plage de régime étroite et centrée sur une valeur constante. Le fonctionnement du système thermique 100 est ainsi plus stable, ce qui améliore la précision du contrôle.
La valeur de régulation du régime de rotation du compresseur 7 est de préférence égale à au régime minimal de fonctionnement stable du compresseur 7. La valeur de régulation du régime de rotation du compresseur 7 est par exemple égale à 600 tr/min.
Plus précisément, à l’étape (iv), la consigne de température du fluide caloporteur F1 est ici déterminée à partir de la consigne de puissance thermique C_Pw reçue, à partir d’une consigne de débit C_Q_F1 de fluide caloporteur F1 et à partir d’une température T_F1_i du fluide caloporteur F1 en entrée du premier échangeur 1. La consigne de débit C_Q_F1 de fluide caloporteur F1 peut valoir par exemple 90 kg/h, lorsque le fluide caloporteur F1 est l’air à destination de l’habitacle.
En effet, la consigne de puissance thermique C_Pw à fournir au fluide caloporteur F1 est égale à la capacité calorifique CC du fluide caloporteur F1, multiplié par la consigne de débit C_Q_F1 de fluide caloporteur F1, et multiplié par la différence de température du fluide caloporteur F1 au sein du deuxième échangeur 2. Soit : Cette équation permet d’obtenir simplement la consigne de température du fluide caloporteur F1. La température T_F1_i du fluide caloporteur F1 en amont du premier échangeur 1 est par exemple mesuré par un capteur disposé dans le flux de fluide caloporteur.
L’étape (vi) comprend la sous-étape : (vi-1) Si la différence entre la consigne de température C_T_F1 déterminée du fluide caloporteur F1 et la température réelle déterminée du fluide caloporteur F1 est supérieure à 0, réduire la section de passage du deuxième détendeur 32. Autrement dit, lorsque la température réelle du fluide caloporteur F1 est supérieure à la consigne, il convient de réduire la puissance thermique qui est fournie au fluide caloporteur F1. Pour cela, la section de passage du deuxième détendeur 32 est diminuée de façon à faire baisser la pression d’aspiration du compresseur 7, et de là le débit de fluide réfrigérant mis en pression.
De même, l’étape (vi) comprend la sous-étape : (vi-2) Si l’écart calculé est inférieur à 0, augmenter la section de passage du deuxième détendeur 32. A l’inverse du cas précédent, lorsque la température réelle du fluide caloporteur F1 est inférieure à la consigne, il convient d’augmenter la puissance thermique fournie au fluide caloporteur F1. Pour cela, la section de passage du deuxième détendeur 32 est augmentée de façon à augmenter la pression d’aspiration du compresseur 7 et accroitre le débit de fluide réfrigérant mis en pression par le compresseur 7.
On a représenté sur la un système de conditionnement thermique 100 comprenant: - un circuit 20 de liquide caloporteur configuré pour faire circuler un liquide caloporteur, - un circuit de fluide réfrigérant 10 comportant : -- une boucle principale A comprenant successivement selon un sens d’écoulement du fluide réfrigérant: --- un compresseur 7, --- un premier échangeur 1 de chaleur configuré pour fournir une puissance thermique Pw1 à un fluide caloporteur F1, --- un premier détendeur 31, --- un deuxième échangeur 2 de chaleur agencé conjointement sur le circuit de fluide réfrigérant 10 et sur le circuit de liquide caloporteur 20 de façon à permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant et le liquide caloporteur, -- une première branche de dérivation B permettant au fluide réfrigérant en sortie du compresseur 7 de rejoindre le deuxième échangeur 2 en contournant le premier échangeur 1 et le premier détendeur 31, la première branche de dérivation B comprenant un deuxième détendeur 32, - Une unité électronique de contrôle 50 configurée pour mettre en œuvre le procédé de contrôle qui va être décrit en détail ci-dessous.
Le premier échangeur de chaleur 1 est configuré pour échanger de la chaleur avec le fluide caloporteur F1. Le premier échangeur de chaleur 1 peut fonctionner en condenseur. La chaleur de condensation du fluide réfrigérant est ainsi transférée au fluide caloporteur F1. Une puissance thermique Pw1 est ainsi fournie au fluide caloporteur F1.
Le deuxième échangeur 2 de chaleur est un échangeur bifluide. Autrement dit, le deuxième échangeur 2 de chaleur comprend un premier compartiment parcouru par le fluide réfrigérant et un deuxième compartiment parcouru par le liquide caloporteur. Les deux compartiments sont étanches et peuvent réaliser un échange thermique. L’échangeur bifluide 2 comprend ainsi une entrée 2a et une sortie 2b de fluide réfrigérant, ainsi qu’une entrée et une sortie de liquide caloporteur, non numérotées sur les figures
Chaque détendeur est un dispositif de détente du fluide réfrigérant. Chaque détendeur est configuré pour faire varier une section de passage du fluide réfrigérant. Chaque détendeur comprend une entrée de fluide réfrigérant et une sortie de fluide réfrigérant. La sortie et l’entrée sont reliées fluidiquement par un canal. Un obturateur mobile permet de contrôler la section de passage du canal, c’est-à-dire la surface de passage offerte au fluide réfrigérant. Le détendeur est par exemple un détendeur électronique, c’est-à-dire que l’obturateur mobile est actionné par un moteur électrique commandé par une unité électronique de contrôle. La position de l’obturateur mobile peut être contrôlée en boucle fermée, c’est-à-dire que la position de l’obturateur mobile est mesurée et ajustée en temps réel de façon à atteindre une consigne de position.
Le premier détendeur 31 est configuré pour faire varier une section de passage du fluide réfrigérant dans la portion de boucle principale A située en aval du premier échangeur 1 de chaleur. Le deuxième détendeur 32 est configuré pour faire varier une section de passage du fluide réfrigérant dans la première branche de dérivation B.
Selon l’exemple illustré, le système de conditionnement thermique 100 est un système de condition thermique pour véhicule automobile.
Le deuxième échangeur de chaleur 2 est couplé thermiquement avec un élément 25 d’une chaine de traction du véhicule. Le couplage thermique est, sur l’exemple illustré, réalisé par l’intermédiaire du liquide caloporteur du circuit de liquide caloporteur 20. Pour cela, le liquide caloporteur circulant dans le circuit 20 de liquide caloporteur réalise un échange thermique avec l’élément 25 de la chaine de traction du véhicule.
L’élément 25 de la chaine de traction électrique comprend par exemple un moteur électrique de traction du véhicule. En variante, ou de manière complémentaire, l’élément 25 de la chaine de traction électrique comprend un module électronique de pilotage d’un moteur électrique de traction du véhicule. En variante encore ou de manière complémentaire, l’élément 25 de la chaine de traction électrique comprend une batterie de stockage d’énergie électrique.
La présente divulgation propose un procédé de contrôle d’un système de conditionnement thermique 100, le système de conditionnement thermique 100 comprenant: - un circuit 20 de liquide caloporteur configuré pour faire circuler un liquide caloporteur, - un circuit de fluide réfrigérant 10 comportant : -- une boucle principale A comprenant successivement selon un sens d’écoulement du fluide réfrigérant: --- un compresseur 7, --- un premier échangeur 1 de chaleur configuré pour fournir une puissance thermique Pw1 à un fluide caloporteur F1, --- un premier détendeur 31, --- un deuxième échangeur 2 de chaleur agencé conjointement sur le circuit de fluide réfrigérant 10 et sur le circuit de liquide caloporteur 20 de façon à permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant et le liquide caloporteur, -- une première branche de dérivation B permettant au fluide réfrigérant en sortie du compresseur 7 de rejoindre le deuxième échangeur 2 en contournant le premier échangeur 1 et le premier détendeur 31, la première branche de dérivation B comprenant un deuxième détendeur 32, le procédé de contrôle comportant les étapes : (i) Recevoir une consigne de puissance thermique C_Pw à fournir au moins au fluide caloporteur F1, (ii) Si la consigne de puissance thermique C_Pw est inférieure à un seuil minimal prédéterminé P_Pw_min: (iii) Maintenir le régime de rotation du compresseur 7 dans une plage de régime prédéterminée N1, N2, (iv) Déterminer une température de consigne C_T_F1 du fluide caloporteur F1 en sortie du premier échangeur 1 à partir de la consigne de puissance thermique C_Pw reçue, (v) Déterminer une température réelle T_F1_o du fluide caloporteur F1 en sortie du premier échangeur 1, (vi) Contrôler une section de passage du deuxième détendeur 32 pour qu’une différence D entre la température de consigne C_T_F1 déterminée du fluide caloporteur F1 et la température réelle T_F1_o déterminée du fluide caloporteur F1 soit inférieure à un premier seuil prédéterminé, et (vii) Contrôler une section de passage du premier détendeur 31 pour que le fluide réfrigérant en entrée du compresseur 7 soit à l’état de vapeur surchauffée.