INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour réaliser l’élimination de l’hydrogène, un compresseur mécanique analogue à ceux utilisés pour traiter des rejets de dioxyde de carbone pourrait être utilisé. Cependant, ce type de compresseur ne peut pas être utilisé tel quel avec de l’hydrogène. L’étanchéité externe de ce type de matériel est souvent faible. De plus, la fiabilité de ce type de composant n’apparaît pas suffisante pour assurer un fonctionnement sûr. En outre, cette technologie n’apparaît pas appropriée du point de vue de la discrétion acoustique et vibratoire. Elle pourrait aussi poser un problème d’encombrement.
Il existe également des compresseurs à hydrures métalliques permettant d’éliminer l’hydrogène à l’échelle du laboratoire. Néanmoins, le niveau de maturité de cette technologie reste encore faible et ne permet pas d’envisager son déploiement sur une plateforme navale de façon fiable.
640 Boucle mâle
Titre de l’invention : Dispositif de collecte de données rapide et standardisées pour le suivi d’écosystèmes marin à grande profondeur
Ces relevés de données sont traditionnellement effectués indépendamment par plusieurs plongeurs que ce soit visuellement ou avec des instruments. Cela limite les capacités de réalisation de suivi dans la zone mésophotique (30-150m) et engendre généralement une sélection parmi les compartiments pouvant être suivi.
Les dispositifs de collecte de données des 3 compartiments biologiques sont multiples (comptage visuel, photo-quadrat, collecte video, mesure in situ, etc.) et largement utilisés dans les profondeurs 0-30m. Ces suivis sont généralement mis en œuvre par plusieurs plongeurs et sont relativement chronophage ce qui limite considérablement leur mise en œuvre à grande profondeur (30-150m) du fait du peu de temps disponible (palier de décompression).
Le dispositif selon l’invention permet de se déplacer rapidement a grande profondeur tout en collectant de manière standardisée les données de suivi des 3 compartiments biologiques. Il comporte un propulseur sous-marin sur lequel sont fixé trois dispositifs synchronisés : Un dispositif de prise de vue verticale à intervallomètre avec calibration laser, un dispositif de vidéo calibrée par laser, un dispositif de vidéo stéréoscopique et des dispositifs d’éclairage pour chacun des systèmes de prise de vues. Le système de prise de vue vidéo avec calibration laser est fixé sur un bras articulé afin de permettre un ajustement de la visée.
Le caractère synchrone des prises de vues et la rapidité de déplacement permettent à un plongeur unique de collecter les données le long de transect de longue distance à des grandes profondeurs (30-150m).
Selon des modes particuliers de réalisation : Les modèles de caméras peuvent évoluer selon les moyens disponibles. La puissance des éclairages utilisés peut variée en fonction des sites et profondeurs.
Les photos annexées du prototype illustrent l’invention :
représente la vue de profile du dispositif de l’invention
représente la vue de face du dispositif de l’invention
représente le système de prise de vue verticale à intervallomètre avec calibration laser
représente le système de prive de vue vidéo avec calibration laser
La illustre, de manière schématique et non limitative, une deuxième variante d’un système de blocage et de déblocage selon l’invention.
Le système de blocage et de déblocage comprend un premier élément de fixation 12, une enveloppe 11 et un deuxième élément de fixation. Un ressort 27 positionné entre le premier élément de fixation 12 et le deuxième élément de fixation sert de moyen d’écartement. Le ressort 27 entoure l’enveloppe 11.
Le deuxième élément de fixation comprend une pièce externe 17, un corps mâle 15 en une unique partie indépendante et un corps femelle 16. Le corps mâle 15 et le corps femelle 16 sont coaxiaux (leur axe commun correspondant à l’axe du deuxième élément de fixation, c’est-à-dire de l’enveloppe 11 dans le deuxième élément de fixation). L’enveloppe 11 est fixée sur la surface interne du corps mâle 15.
La surface externe du corps mâle 15 comprend une partie inclinée par rapport à l’axe, par exemple conique, apte à s’engager dans la surface interne du corps femelle 16 qui comprend également une partie conique. Pour se faire, l’angle de la partie inclinée de la surface externe du corps mâle 15 par rapport à l’axe et l’angle du cône de la partie conique de la surface interne du corps femelle 16 sont sensiblement égaux.
Le corps mâle 15 est en une unique partie indépendante. Pour que le corps mâle 15 puisse voir son diamètre interne réduit ou augmenté, sa structure et/ou son matériau sont configurés pour permettre une variation du diamètre interne du corps mâle (par exemple, par des rainures sur le corps mâle et/ou par l’utilisation d’un matériau élastomère ou plastique).
Un moyen d’entraînement pour entraîner le corps femelle 16 en direction du corps mâle (ou dans la direction opposée) comprend un levier 31 qui entraîne un arbre non représenté entraînant lui-même une came 30 qui agit de manière à écarter le corps femelle 16 du corps mâle 15, lorsque la came est engagée sur le corps femelle. Dans une position où la came n’écarte pas le corps femelle 16 du corps mâle 15, le ressort 27 qui agit comme un moyen d’écartement du deuxième élément de fixation du premier élément de fixation, sert également de moyen d’entraînement pour entraîner le corps femelle 16 vers le corps mâle 15.
Lors du déplacement (translation longitudinale le long de l’axe commun au corps mâle 15 et au corps femelle 16) du corps femelle 16 vers le corps mâle 15, le corps mâle 15 est entraîné radialement vers l’enveloppe 11 si bien que le diamètre interne du corps mâle 15 diminue. Par conséquent, le diamètre de l’enveloppe 11 est également réduit au niveau de sa deuxième extrémité (dans le deuxième élément de fixation), ce qui entraîne une constriction de l’enveloppe 11 sur l’élément longiligne, permettant de le bloquer au niveau de cette deuxième extrémité.
Le deuxième élément de fixation (la pièce externe 17 notamment) peut comprendre une extension en direction du premier élément de fixation 12, qui comprend également une extension en direction du deuxième élément de fixation. Ces deux extensions sont configurées pour permettre se déplacer en translation longitudinale l’une par rapport à l’autre et servir ainsi de guidage au déplacement en translation longitudinale du deuxième élément de fixation par rapport au premier élément de fixation 12.
La illustre, de manière schématique et non limitative, un exemple de corps mâle 15 en une seule et unique partie indépendante pour la deuxième variante du système de blocage et de déblocage selon l’invention, cette deuxième variante correspondant à celle de la décrite précédemment.
Le corps mâle 15 comprend une surface externe avec au moins une partie conique S1 et une surface interne S2 sur laquelle l’enveloppe est fixée.
La partie conique S1 de la surface externe du corps mâle est conçue pour s’engager dans la surface interne du corps femelle (non représenté).
Pour permettre la réduction du diamètre interne du corps mâle lorsqu’il est engagé dans la pièce femelle, le corps mâle 15 comprend plusieurs rainures R1 et R2 s’étendant longitudinalement le long de l’axe du corps mâle 15 (l’axe de la partie conique S1 de la surface externe du corps mâle 15 notamment), tout en ne traversant pas totalement le corps mâle 15 longitudinalement (les rainures sont non débouchantes longitudinalement).
Des premières rainures R1 s’étendent longitudinalement depuis une première extrémité longitudinale E1 du corps mâle 15 et ne débouchent pas à l’autre extrémité longitudinale E2. Ces premières rainures R1 traversent l’épaisseur du corps mâle 15 : elles s’étendent radialement de la surface externe à la surface interne S2.
Des deuxièmes rainures R2 s’étendent longitudinalement depuis une deuxième extrémité longitudinale E2 du corps mâle 15 et ne débouchent pas à l’autre extrémité longitudinale E1. Ces deuxièmes rainures R2 traversent l’épaisseur du corps mâle 15 : elles s’étendent radialement de la surface externe à la surface interne S2.
Cette traversée radiale des premières et deuxièmes rainures de l’épaisseur du corps mâle permet au corps mâle 15 de se déformer et notamment au diamètre interne de réduire.
De plus, utiliser des premières et deuxièmes rainures R1 et R2 non débouchantes longitudinalement (c’est-à-dire qui débouchent dans une seule des deux premières et deuxième extrémités E1 et E2) permet de conserver un corps mâle 15 en une unique partie indépendante.
Pour mesurer l’extinction dans un volume de façon directe, on utilise généralement un transmissiomètre, dispositif radiométrique grâce auquel l’atténuation d’un faisceau lumineux traversant un volume de nuage est mesurée. Le principe est illustré par la figure 1. Un faisceau lumineux FL d’intensité incidente est émis par une source d’émission SE, et collimaté par une lentille de collimation LC. Le faisceau traverse un volume d’échantillonnage VE caractérisé par une extinction volumique et une épaisseur . L’intensité transmise est collectée à l’aide d’une lentille de focalisation LF puis mesurée à l’aide d’un détecteur DE après un passage par un sténopé ST.
L’atténuation du faisceau est décrite par la loi de Beer–Bouguer–Lambert :
Où et correspondent respectivement à l’intensité incidente et à l’intensité transmise (en ), correspond au coefficient d’extinction volumique (en ), et correspond à la longueur géométrique au travers du milieu échantillonné (en ).
La détermination du coefficient d’extinction par application de la loi de Beer–Bouguer–Lambert suppose donc de pouvoir mesurer l’intensité transmise, c’est à dire les photons qui n’ont pas interagi par diffusion ou absorption avec les hydrométéores. Il est donc nécessaire de pourvoir différencier la lumière réellement transmise sans interaction avec les particules de celle qui a été diffusée vers l’avant, ce qui est très difficile à réaliser en pratique.
Plusieurs types d’arrangements optiques ont été proposés pour réaliser cette mesure de transmission, mais tous ont un champ de vision non nul, caractérisé par le rapport entre le diamètre du sténopé ST (non nul) et la distance focale de la lentille LF (non infiniment grande). Le détecteur de ce genre de dispositif intercepte donc une fraction du rayonnement diffusé par les particules dans un secteur angulaire proche avant, c’est-à-dire très proche de la direction de propagation de l’onde incidente.
Puisque le détecteur intercepte une fraction de l’énergie diffusée par les particules, celle-ci s’additionne à l’énergie transmise, et fausse la mesure de transmission. Le coefficient d’extinction déduit à partir de la mesure de transmission non corrigée est donc systématiquement sous-estimé. L’erreur commise, intrinsèque au principe de mesure des transmissiomètres, dépend des caractéristiques optiques du dispositif de mesure de transmission (son champ de vision), et des propriétés optiques de la population de particules observées (section efficace volumique ou coefficient de diffusion et fonction de phase). Elle est particulièrement importante dans le cas d’objet diffusant très fortement la lumière vers l’avant, tel que les cristaux constituant les nuages de glace.
Le document « An Instrument For The Measurement Of Spectral Attenuation Coefficient And Narrow Angle Volume Scattering Function Of Ocean Waters » (Austin, R. W. et T. J. Petzold, Proc. SPIE 0064, Ocean Optics IV, 10 novembre 1975) présente un instrument qui peut être immergé, afin d’étudier l’atténuation optique dans l’océan. L’instrument effectue une mesure de transmission dans le volume d’échantillonnage, puis trois mesures de la section efficace volumique selon trois angles polaires proches de l’axe optique (4, 8 et 16 mrad, 0 mrad indiquant la direction de propagation de la lumière)
L’article de Austin et Petzold décrit le dispositif permettant de réaliser successivement ces quatre mesures grâce à un mécanisme de roue comprenant une ouverture circulaire (sténopé de la mesure de transmission) et trois ouvertures annulaires de tailles différentes définissant les champs de vision des trois mesures de diffusion.
Cependant, l’instrument présenté dans cet article présente l’inconvénient d’effectuer les mesures de transmission et de diffusion de façon séquentielle. En appliquant cet instrument à de la caractérisation des hydrométéores présents dans un nuage en mouvement, le fait de procéder à des mesures séquentielles fausserait la mesure. En effet, le volume d’échantillonnage ne serait pas identique d’un instant de mesure à l’autre.
Un autre inconvénient du prototype présenté dans l’article est que les angles auxquels sont mesurés la diffusion sont limités en nombre (trois dans l’article) et fixes car déterminés mécaniquement par la taille des ouvertures annulaires. Ils ne peuvent donc pas être modifiés par l’utilisateur au cours de la mesure et/ou en post-traitement.
De plus, dans l’article de Austin et Petzold, la section efficace volumique n’est pas résolue selon l’angle azimutal : l’utilisation d’un masque annulaire et d’un détecteur monoélément produit une mesure de l’intensité diffusée intégrée entre 0 et .
Par ailleurs, l’instrument est particulièrement adapté au milieu aqueux ; l’atténuation y est beaucoup plus élevée que dans l’atmosphère, donc les mesures peuvent être probantes même avec une longueur du volume d’échantillonnage de l’ordre de un ou deux mètres entre la source d’émission et les voies de réception. Ainsi, dans l’article un entretoise est utilisé pour maintenir l’alignement entre la partie émission et la partie réception.
Dans le cas de milieux moins atténuant, dans la plupart des nuages de l’atmosphère terrestre par exemple, il serait nécessaire de fortement augmenter la longueur entre la source d’émission et les voies de réception. Une entretoise de plusieurs mètres, suffisamment rigide pour maintenir l’alignement optique sur une telle longueur, étant difficilement envisageable, il serait alors nécessaire de prévoir des mécanismes d’alignement précis, augmentant ainsi la complexité et le coût du système.
Pour des mesures d’extinction optique dans l’atmosphère, il serait nécessaire de fortement augmenter la longueur entre la source d’émission et les voies de réception. Une entretoise de plusieurs mètres étant difficilement envisageable, il serait alors nécessaire de prévoir des mécanismes d’alignement précis, augmentant ainsi la complexité et le coût du système.
Il existe ainsi un besoin pour des systèmes et des procédés de détermination de l’atténuation d’une onde lumineuse traversant un volume d’échantillonnage, qui permettent d’effectuer les mesures transmission et de diffusion proche de l’axe optique pour tous types de milieu, et de façon coïncidente et colocalisée., et de cartographier la section efficace volumique sur un large intervalle d’angles polaires et azimutaux avec une résolution angulaire suffisante dans les deux dimensions (polaire et azimutale).
Un objet de l’invention est donc un système de détermination de l’atténuation d’une onde lumineuse traversant un volume d’échantillonnage, comprenant :
est la représentation schématique des composants d’un dispositif de préchauffe nécessaire à la montée en température du dispositif de post traitement, selon un procédé de préchauffe conforme à l’invention ;
est un logigramme représentant le procédé de préchauffe d’un dispositif de post traitement selon un premier mode de réalisation de l’invention ;
illustre graphiquement l’évolution de la puissance de chauffe en fonction d’une volonté de démarrage du véhicule dans le procédé de préchauffe représenté par le logigramme de la ;
est un logigramme représentant le procédé de préchauffe d’un dispositif de post traitement selon un deuxième mode de réalisation de l’invention ;
illustre une variante de réalisation de moyens de détection de la volonté de démarrage du véhicule en schématisant l’intérieur d’un véhicule équipé d’un capteur hétérodyne configuré pour détecter une volonté de démarrage du véhicule et utilisé dans le procédé de préchauffe selon l’invention ;
illustre une variante de réalisation des moyens de détection de la volonté de démarrage du véhicule en schématisant l’intérieur d’un véhicule équipé de trois capteurs hétérodynes configuré pour détecter la position d’un objet dans l’espace.
L’invention concerne un dispositif de préchauffe d’un dispositif de post traitement d’un véhicule automobile. Afin de respecter les normes anti-pollution des véhicules motorisés au moins en partie par un moteur à combustion interne, qui sont de plus en plus strictes, il est nécessaire pour les constructeurs automobiles de trouver des moyens pour baisser la quantité de molécules polluantes (HC, CO, NOx…) que peuvent produire leurs véhicules. Pour ce faire, des dispositifs de post traitement tels que des catalyseurs sont présents sur les circuits d’échappement, permettant de réduire les rejets de ces polluants dans l’atmosphère extérieure, en filtrant les gaz de combustion émis par les moteurs des véhicules. D’autre part, les constructeurs cherchent à minimiser les rejets de CO 2 , produit normal de la combustion des moteurs, qui est un gaz à effet de serre.
Le dispositif de post traitement comprend par ailleurs un système thermique dont la fonction est de réaliser une augmentation de la température du dispositif de post traitement, le cas échéant sans démarrer le véhicule, et d’effectuer une opération de préchauffe pour que le dispositif de post traitement soit dès le démarrage du véhicule à une température optimale de fonctionnement, par exemple de l’ordre de 450°C. Le système thermique peut être un équipement électrique, alimenté par une batterie électrique du véhicule, tel qu’une grille chauffante.
La illustre un système de préchauffe d’un dispositif de post traitement selon l’invention, configuré pour mettre en œuvre le procédé de préchauffe qui va être décrit par la suite.
Le système de préchauffe d’un dispositif de post traitement 100 comporte notamment un système thermique 101 et une unité de contrôle 102, notamment configurée pour piloter le système thermique 101, et il comporte également un moyen de détection 104, apte à détecter une action clé AC représentative d’une volonté de démarrage et à communiquer avec l’unité de contrôle 102.
L’unité de contrôle 102 est configurée pour piloter le système thermique101. Plus particulièrement, selon l’invention, l’unité de contrôle 102 est configurée pour d’une part générer l’allumage du système thermique 101 et donc une étape de lancement du procédé de préchauffe du dispositif de post traitement 100, et pour d’autre part contrôler le niveau de puissance de chauffe généré par le système thermique 101.
Un avantage de l’invention est de moduler la montée en température du dispositif de post traitement 100 au cours de l’étape de préchauffe afin de s’assurer que le dispositif de post traitement 100 soit à la bonne température lors du démarrage du véhicule pour assurer son efficacité, tout en évitant des cas d’usage où le système thermique 101 est alimenté à pleine puissance pour qu’il délivre un maximum de chaleur au dispositif de post traitement 100 alors que le véhicule n'est finalement pas démarré.
L’unité de contrôle 102 peut être spécifique au système thermique 101 de l’invention et exclusivement dédiée au contrôle du système thermique 101 permettant la préchauffe du dispositif de post traitement 100. De manière alternative, l’unité de contrôle 102 peut être intégrée dans le calculateur central du véhicule.
Tout d’abord, les matériaux ont été chargés dans des cassettes, où des matériaux d’électrode positive non frittés ont été chargés dans des cassettes à longue rainure 200 (330 mm de longueur * 2 000 mm de largeur * 100 mm de hauteur), dont la quantité était de 108 % celle de six rangées de cassettes conventionnelles 200 (330 mm de longueur * 330 mm de largeur * 100 mm de hauteur) (le même espace de four), et une épaisseur de la couche de matériau après le chargement dans les cassettes était la même que celle de la cassette conventionnelle 200.
Ensuite, les matériaux ont été vibrés et coupés en blocs, et les matériaux contenus dans les cassettes 200 ont été homogénéisés, tuilés et divisés en blocs pour assurer l’uniformité et la suffisance du frittage.
Ensuite, les cassettes 200 des couches supérieure et inférieure ont été combinées et empilées, et les cassettes 200 qui ont été vibrées et coupées en blocs ont été empilées par un dispositif de levage.
Ensuite, la cassette 200 a été placée dans un four pour le frittage, et une rainure inférieure de la cassette 200 s’est trouvée engagée avec un anneau de limitation d’une barre rotative 112 du four à rouleaux. La température de la zone d’isolation thermique de frittage était comprise entre 700℃ et 1 000℃ (en fonction du processus de frittage des différents matériaux d’électrode positive), et le frittage a duré entre 20 heures et 36 heures (comprenant un temps de chauffage, un temps de conservation de la chaleur et un temps de refroidissement, lesquels ont été déterminés en fonction du processus de frittage des différents matériaux d’électrode positive). Dans ce mode de réalisation, une vitesse de chauffage était de 1℃/min à 2℃/min, la température a été augmentée à 800℃ à 850℃, puis augmentée à une température de 900℃ à 950℃ pendant 11 heures à 13 heures. Dans un second temps, après le déchargement de la cassette 200 du four, les cassettes supérieure et inférieure 200 ont été séparées par un dispositif de séparation et de déchargement de cassettes 700, et les cassettes séparées 200 ont été soulevées vers une station de déchargement pour le déchargement.
Ensuite, après que la cassette 200 a été déchargée du four, les cassettes 200 des couches supérieure et inférieure ont été séparées par un dispositif de séparation et de déchargement de cassettes 700, et les cassettes 200 séparées ont été soulevées jusqu’à une station de déchargement pour être déchargées.
Enfin, la cassette 200 vide après son déchargement a circulé sur une ligne de circulation externe, et des capteurs photoélectriques situés aux première et dernière extrémités d’un groupe de transport par courroie et le dispositif de serrage et de positionnement des cassettes 200 ont été utilisés pour démarrer et arrêter le transport par courroie et pour positionner la cassette 200.
Mode de réalisation 2 :
Tout d’abord, les matériaux ont été chargés dans une cassette, et un matériau d’électrode positive non fritté a été chargé dans un cassette 200 à longue rainure (660 mm de longueur * 2 000 mm de largeur * 100 mm de hauteur), dont la quantité était de 113 % celle de six rangées de cassettes conventionnelles 200 (330 mm de longueur * 330 mm de largeur * 100 mm de hauteur) (X était une quantité de remplissage de six cassettes conventionnelles 200), et une épaisseur de la couche de matériau après le chargement dans les cassettes était la même que celle de la cassette conventionnelle 200.
Ensuite, la cassette 200 vide après son déchargement a circulé sur une ligne de circulation externe, et des capteurs photoélectriques situés aux première et dernière extrémités d’un groupe de transport par courroie et le dispositif de serrage et de positionnement des cassettes 200 ont été utilisés pour démarrer et arrêter le transport par courroie et pour positionner la cassette 200.
Le tableau suivant présente les comparaisons entre le mode de réalisation 1, le mode de réalisation 2 et l’exemple comparatif avant et après la mise en œuvre :
Objet Capacité de production (%) Poids de la cassette 200 %. Nombre de cassettes/pièce Exemple comparatif (double couche et six rangées) 100 100 24 Mode de réalisation 1 108,3 90 2 Mode de réalisation 2 113,3 83 1
Par rapport à l’art antérieur, la présente invention présente les avantages suivants :
Les eaux usées à pH ajusté sont oxydées à travers une tour d’oxydation à l’air.
Après l’oxydation des eaux usées à travers la tour d’oxydation à l’air, les ions manganèse dans les eaux usées sont précipités en métahydroxyde de manganèse et en dioxyde de manganèse. Les eaux usées oxydées sont soumises à une séparation liquide-solide, les précipités étant pompés dans le système de récupération de métaux pour le recyclage.
Mn 2+ +2OH - = Mn(OH) 2 ↓
4Mn(OH) 2 +O 2 = 4MnO(OH)+2H 2 O