INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme indiqué plus haut, le rapport F1/F2 dans les extrémités 3a et 3b est inférieur au rapport F1/F2 dans la zone médiane ZM et plus proche de l’unité que ce dernier. Ainsi, la valeur absolue de la différence [(deuxième rapport volumique de premiers fils relativement aux deuxièmes fils) – 1] est inférieure à la différence [(premier rapport volumique de premiers fils relativement aux deuxièmes fils) – 1]. Selon un exemple, le rapport F1/F2 dans la zone médiane ZM peut être compris entre 1,2 et 9, et le rapport F1/F2 dans les extrémités 3a et 3b peut être compris entre 0,6 et 4. On notera que les extrémités 3a et 3b peuvent avoir un rapport F1/F2 identique ou différent. Les figures 3 et 4 représentent différentes manières de faire varier le rapport F1/F2. Dans l’exemple de la , l’espacement ESN entre colonnes consécutives CLN et CLN+1 de deuxièmes fils 22 est modifié de sorte à diminuer à une valeur ES2 dans une zone d’extrémité 3a, 3b inférieure à une valeur ES1 dans la zone médiane ZM. Comme illustré, cette évolution peut se faire de manière progressive en passant par une ou plusieurs valeurs intermédiaires ES3 inférieures à ES1 tout en étant supérieures à ES2. Selon un exemple, le rapport ES1/ES2 peut être compris entre 1 et 5. La représente le cas où le titre des deuxièmes fils est augmenté dans la zone d’extrémité 3a, 3b par rapport à la zone médiane ZM entre un premier titre t1 et un deuxième titre t2 (fils 221 avec titre t1 et fils 222 avec titre t2). Cette évolution peut être progressive en passant par des deuxièmes fils 223 ayant un ou plusieurs titres intermédiaires t3 supérieurs à t1 tout en étant inférieurs à t2.
On vient de décrire un exemple de préforme 1 selon l’invention. Cette préforme 1 n’est destinée qu’à former une partie seulement du renfort fibreux 50 de la pièce en matériau composite à obtenir. La suite s’attache à décrire la suite de la fabrication de la pièce laquelle comprend le positionnement autour de la préforme 1 d’une texture 40 tissée de ceinture, comme cela est illustré à la . La texture 40 peut avoir une forme de bande qui est enroulée autour de la préforme 1. Lors de son positionnement, la texture 40 vient en appui sur la surface 30 de positionnement. La texture 40 peut se présenter sous la forme d’une même bande de tissu mais on ne sort pas du cadre de l’invention si elle est sous la forme de plusieurs bandes mises bout à bout ou côte à côte. La texture 40 peut également être obtenue par tissage tridimensionnel, par exemple avec une armure « interlock ». La texture 40 définit une boucle fermée autour de la préforme 1 et définit des espaces libres 42 destinés à l’articulation avec les autres pièces. La texture 40 peut suivre la forme des bords de positionnement 12 de sorte à les recouvrir entièrement. On peut provisoirement utiliser des inserts (non représentés) au niveau des extrémités longitudinales 3 et enrouler la deuxième texture 40 autour de ces derniers de sorte à garantir la forme souhaitée pour les régions d’extrémité. On réalise alors une densification de l’ensemble de la préforme 1 et de la texture 40, par exemple par introduction d’une résine, comme une résine époxy, suivie d’une réticulation de celle-ci s’il s’agit d’une résine thermodurcissable ou d’un refroidissement s’il s’agit d’une résine thermoplastique. La formation de la matrice peut être réalisée par technique de moulage par transfert de résine (« Resin Transfer Molding ») qui correspond à une technique connue en soi. On obtient ainsi une pièce en matériau composite destiné à être articulée avec d’autres pièces à ses extrémités longitudinales. Le renfort fibreux 50 de la pièce peut être formé de fils de carbone et la pièce peut présenter une matrice organique comme il vient d’être décrit. La pièce peut ou non être destinée à une application aéronautique. La pièce peut par exemple être une bielle, une contre-fiche de train d’atterrissage ou un élément constitutif de celle-ci, ou encore une barre de frein. La pièce obtenue peut être montée à d’autres pièces en positionnant au travers des espaces libres 42 un axe d’articulation pour la liaison à d’autres pièces ainsi qu’un insert de contact avec cet axe.
Procédé de fabrication d’une pièce en matériau composite destinée à être articulée avec d’autres pièces L’invention a pour objet un procédé de fabrication d’une préforme de pièce composite destinée à être articulée avec d’autres pièces à ses extrémités, et un procédé de fabrication d’une telle pièce.
Selon un exemple, le dispositif comprend N points quantiques régulièrement séparés par une distance L selon la direction longitudinale, N grilles associées auxdits N points quantiques, et l’aimant comprend N domaines magnétiques de dimension sensiblement égale à L selon la direction longitudinale, présentant des aimantations opposées en alternance et séparés par N-1 parois de domaine, lesdits N points quantiques étant répartis le long de la direction longitudinale en regard et en correspondance des N domaines magnétiques, chaque point quantique occupant selon la direction longitudinale une position comprise entre L/2 et L vis-à-vis d’une extrémité du domaine magnétique correspondant, avantageusement une position située à 3/4L vis-à-vis d’une extrémité du domaine magnétique correspondant.
Selon un exemple, le dispositif comprend N points quantiques régulièrement séparés par une distance L selon la direction longitudinale, N grilles associées auxdits N points quantiques, et l’aimant comprend N domaines magnétiques de dimension sensiblement égale à L selon la direction longitudinale, présentant des aimantations opposées en alternance et séparés par N-1 parois de domaine, lesdits N points quantiques étant répartis le long de la direction longitudinale en regard et en correspondance des N domaines magnétiques, chaque point quantique occupant selon la direction longitudinale une position sensiblement située à 3/4L vis-à-vis d’une extrémité du domaine magnétique correspondant. Dans ce mode de réalisation, les points quantiques sont disposés en regard des domaines magnétiques, à 3/4L du bord de chaque domaine magnétique selon la direction longitudinale, c’est-à-dire à une abscisse Xn = 3/4L + (n-1)L, avec n=1…N . Dans ce mode de réalisation, les points quantiques sont soumis un gradient maximum de la somme des composantes Bx + Bz du champ magnétique généré par l’aimant.
Selon un exemple, le dispositif comprend N points quantiques régulièrement séparés par une distance L selon la direction longitudinale, N grilles associées auxdits N points quantiques, et dans lequel l’aimant comprend N domaines magnétiques de dimension sensiblement égale à L selon la direction longitudinale, présentant des aimantations opposées en alternance et séparés par N-1 parois de domaine, lesdits N points quantiques étant répartis le long de la direction longitudinale en regard et en correspondance des N domaines magnétiques, chaque point quantique occupant selon la direction longitudinale une position sensiblement située à L/2 vis-à-vis d’une extrémité du domaine magnétique correspondant. Dans ce mode de réalisation, les points quantiques sont disposés en regard des domaines magnétiques, à L/2 du bord de chaque domaine magnétique selon la direction longitudinale, c’est-à-dire à une abscisse Xn=L/2 + (n-1)L, avec n=1…N. Dans ce mode de réalisation, les points quantiques sont soumis un gradient maximum de la composante Bx du champ magnétique généré par l’aimant.
Selon un exemple, le dispositif comprend au moins une première ligne et une deuxième ligne parallèles entre elles et dirigées selon la direction longitudinale, chaque ligne comprenant au moins deux points quantiques et deux grilles de commandes associées chacune respectivement à un desdits points quantiques, le dispositif comprenant en outre au moins un premier aimant et un deuxième aimant associés respectivement aux première et deuxième lignes, chaque aimant comprenant au moins les premier et deuxième domaines magnétiques répartis le long de la direction longitudinale et séparés par une paroi de domaine, lesdits premier et deuxième domaines magnétiques présentant respectivement les première et deuxième aimantations de sens opposés selon la direction longitudinale, le premier aimant étant disposé parallèlement à la première ligne et le deuxième aimant étant disposé parallèlement à la deuxième ligne, de sorte à générer localement un premier gradient de champ magnétique entre les premier et deuxième points quantiques de la première ligne, et un deuxième gradient de champ magnétique entre les premier et deuxième points quantiques de la deuxième ligne. Dans ce mode de réalisation, les points quantiques sont distribués de façon matricielle, en lignes et colonnes. Des aimants, comprenant chacun une pluralité de domaines magnétiques répartis selon la direction longitudinale et présentant des aimantations opposées en alternance, sont associés à chacune des lignes de points quantiques. En présence du champ magnétique externe, chaque point quantique présente deux états de spin opposés, par effet Zeeman. Pour chaque ligne, l’aimant associé produit un champ magnétique variant localement au niveau des points quantiques de ladite ligne. Il est donc possible de configurer les aimants des différentes lignes de façon à ce que des points quantiques adjacents, pris dans les lignes et les colonnes, présentent des fréquences de résonnance différentes entre elles. L’état de spin de chaque point quantique peut ainsi être contrôlé individuellement par une grille de commande associée audit point quantique. Selon une possibilité, les grilles de commande sont disposées selon les colonnes de la matrice de points quantiques. Le dispositif permet ainsi de commander individuellement les points quantiques d’une matrice de points quantiques.
Selon un exemple, les première et deuxième aimantations des premier et deuxième domaines magnétiques du premier aimant présentent respectivement le même sens que les première et deuxième aimantations des premier et deuxième domaines magnétiques du deuxième aimant, aux mêmes positions selon la direction longitudinale le long des première et deuxième lignes. Les premier et deuxième aimants présentent ainsi côte-à-côte sensiblement la même distribution de champ magnétique. Cela permet d’éviter une potentielle compensation de champ issu du premier aimant par le deuxième aimant. Cela permet de maximiser les fluctuations de champ le long des première et deuxième lignes.
Selon un exemple, les première et deuxième aimantations des premier et deuxième domaines magnétiques du premier aimant présentent respectivement un sens opposé aux deuxième et première aimantations des deuxième et premier domaines magnétiques du deuxième aimant, aux mêmes positions selon la direction longitudinale le long des première et deuxième lignes. Les premier et deuxième aimants présentent ainsi côte-à-côte des champs magnétiques sensiblement en opposition de phase. Cela permet de bien différencier la fréquence de résonance d’un qubit donné vis-à-vis des fréquences de résonance des qubits plus proches voisins de ce qubit.
Selon un exemple, une même ligne peut comprendre un ou plusieurs rubans d’aimant parallèles entre eux et présentant les mêmes domaines d’aimantations. Cela permet de renforcer le champ magnétique local créé par l’aimant. Les points quantiques peuvent ainsi être plus éloignés de l’aimant. Cela permet d’augmenter le nombre de configurations possibles pour l’agencement et le placement des points quantiques vis-à-vis de l’aimant.
Selon un exemple, le procédé de réalisation du dispositif comprend en outre, avant le déplacement de la paroi de domaine, une génération d’au moins une paroi de domaine au sein du matériau ferromagnétique. Cette génération peut typiquement être effectuée par un générateur de parois de domaine situé à proximité de l’aimant. Cela permet de former au moins une paroi de domaine, dans le cas où l’aimant ne présenterait aucune paroi de domaine.
Selon un exemple, le procédé de réalisation du dispositif comprend en outre, après dépôt du matériau ferromagnétique sous forme d’un ruban, une formation par lithographie et gravure d’encoches sur des bords opposés du ruban, lesdites encoches étant destinées à fixer la paroi de domaine lors du déplacement de la paroi de domaine. La paroi se déplace typiquement selon la direction longitudinale. Elle s’étend transversalement. Les encoches formées de part et d’autre du ruban forment localement un rétrécissement de la section transverse de l’aimant. Cela permet de bloquer la progression longitudinale des parois. Les parois sont ainsi fixées ou ancrées au niveau des encoches. Selon un exemple, une simple variation discontinue de section transverse du ruban est formée par lithographie et gravure. Cela permet également la fixation d’une paroi de domaine transversalement au ruban, au niveau de cette variation discontinue.
La répartition des domaines magnétiques au sein de l’aimant peut être modifiée en déplaçant les parois de domaines. L’application d’un courant électrique dans l’aimant, dans un sens orienté selon la direction longitudinale, permet de déplacer longitudinalement les parois. L’aimant peut ainsi être réinitialisé ou reconfiguré. En fonction du courant électrique appliqué lors de l’initialisation ou de la reconfiguration de l’aimant, il est ainsi possible de modifier les paramètres de commande des qubits. Une programmation ou reprogrammation des lignes ou matrices de points quantiques est ainsi avantageusement rendue possible. Le déplacement de parois peut être réalisé par l’application d’un courant ou par la combinaison d’une application d’un courant et d’un champ magnétique. Cette dernière possibilité permet avantageusement de baisser le niveau de courant nécessaire aux déplacements de parois.
Selon un exemple, en choisissant de former des points d’ancrage (par encoche ou par variation de section) le long du ruban avec un pas de L/2, les parois peuvent être déplacées via des positions intermédiaires. Cela permet d’envisager de configurer deux points quantiques consécutifs sous un environnement magnétique similaire. Par ailleurs, en changeant le sens d’application du courant électrique dans l’aimant, il est également possible d’inverser le sens de déplacement des différentes parois.. Le dispositif et son procédé de réinitialisation ou de reconfiguration permettent ainsi avantageusement d’obtenir un grand nombre de configurations d’aimants. Cela permet avantageusement une programmation versatile des lignes ou matrices de points quantiques.
Selon un exemple, le procédé de réinitialisation ou de reconfiguration du dispositif comprend en outre une génération d’au moins une nouvelle paroi de domaine, et une deuxième application d’un courant électrique dans l’aimant, le long de la direction longitudinale, de façon à déplacer l’au moins une nouvelle paroi de domaine dans une nouvelle position vis-à-vis des premiers et deuxièmes points quantiques.
Par « huile non volatile », on entend une huile restant sur la peau ou la fibre kératinique capillaire à température ambiante et pression atmosphérique. Plus précisément, une huile non volatile présente une vitesse d’évaporation strictement inférieure à 0.01 mg/cm2/min (voir protocole pour mesurer la vitesse d’évaporation indiquée dans le texte ci-dessous).
La composition D peut comprendre une ou plusieurs huile(s) différente(s) des composés siliconés comprenant un groupement carboxylique présentes en une quantité totale comprise entre 30% et 99% en poids, de préférence entre 50% et 99% en poids, mieux entre 70% et 99% en poids par rapport au poids total de la composition D.
Composition pour retirer la couleur Comme indiqué précédemment, le procédé pour retirer la couleur des fibres kératiniques capillaires, en particulier des cheveux, comprend l’application sur lesdites fibres kératiniques capillaires ayant été préalablement colorées à l’aide d’au moins une composition de coloration des fibres kératiniques capillaires telle que définie ci-avant, d’au moins une composition pour retirer la couleur comprenant au moins un carbonate d’alkyle ou d’alkylène.
Toujours pour faciliter ce retrait (et ce repositionnement ultérieur), la pente c est prévue légèrement supérieure aux pentes a et b . La pente c peut ainsi être de l’ordre de 14 à 16°.
Selon une autre particularité, comme on peut le voir sur les figures annexées, la rainure de fragilisation 33 comprend une partie proximale de rainure 331 (située du côté de la face arrière 171 du panneau de matériau isolant 17 dans laquelle elle débouche), dont la hauteur (ou l’épaisseur) est prévue inférieure à la hauteur (ou l’épaisseur) de la partie distale de rainure 332, située dans la partie centrale du panneau de matériau isolant 17.
L’épaisseur plus importante de la partie distale de rainure 332 permet d’optimiser la réception de la lame de l’outil de découpe C. Et l’épaisseur plus faible de la partie proximale de rainure 331 évite une fragilisation trop importante du panneau de matériau isolant 17.
Dans des variantes de réalisation, plusieurs rainures de fragilisation peuvent être ménagées dans le panneau de matériau isolant 17.
La ou les rainures de fragilisation, ou au moins certaines d’entre elles, peuvent être réalisées dans la face avant 172 du panneau de matériau isolant 17.
La ou les rainures de fragilisation peuvent avoir une hauteur/épaisseur régulière sur toute leur longueur.
Une fois l’opération de maintenance réalisée, l’opérateur referme l’ouverture d’accès 15 du coffre de volet roulant 1 en repositionnant la trappe amovible 16, puis le panneau de matériau isolant 17 en deux parties 17a, 17b, et enfin la trappe de finition 18.
La remise en place du panneau de matériau isolant 17 est réalisée tout d’abord en repositionnant la partie inférieure 17b (avec la languette de panneau isolant 176 insérée dans le logement d’encastrement 27), puis la partie supérieure 17a en superposition.
Le panneau de matériau isolant 17 ainsi reconstitué conserve alors ses caractéristiques d’isolation.
Dans le domaine des moteurs électriques "sans balais", synchrones, le moteur synchrone à aimants permanents est de plus en plus plébiscité, en raison de ses performances notamment en termes de puissance massique et de bruit, comparativement aux autres moteurs tels que les moteurs asynchrones à cage. Le moteur synchrone à aimants permanents peut être alimenté par un signal sinusoïdal ou trapézoïdal. Il comprend également, le plus souvent, des capteurs à effet Hall pour la détection de la position du rotor par rapport au stator.
Cependant, en réduisant la taille des moteurs, il apparaît des phénomènes de résonnance entre les efforts électromagnétiques se produisant au sein du moteur et les éléments mécaniques de ce dernier. Ces phénomènes de résonance correspondent à un spectre de bruit pouvant comprendre des pics dans le domaine des fréquences audibles qui s’avèrent gênants pour les humains.
Dans ce type de moteur synchrone à aimants permanents, il est connu de former des rainures sur le stator pour limiter l’amplitude du « cogging » (variation du couple sur un tour). Il est également connu de former des rainures sur le rotor dans le but d’augmenter le couple du moteur en augmentant le couple de reluctance. L’ajout de rainures uniformément réparties sur le rotor et/ou sur le stator permet aussi d’ajouter des pas de résolution sur des moteurs pas à pas.
Il est donc souhaitable de proposer des améliorations aux moteurs de type synchrone à aimants permanents, afin de réduire leur coût, sans pénaliser leurs performances en termes de couple généré, de consommation électrique, de chaleur dégagée et de bruit généré.
Des modes de réalisation concernent un actionneur électromécanique pour l’actionnement d’un dispositif d’occultation tel qu’un volet roulant ou un store, comprenant un carter, une tête destinée à être fixée à une structure fixe, un moteur de type synchrone à aimants permanents, un réducteur de vitesse et une unité de commande du moteur, le moteur, le réducteur de vitesse et l’unité de commande étant insérés dans le carter de l’actionneur électromécanique, le moteur comprenant : un rotor de forme cylindrique, des aimants permanents associés au rotor et formant des pôles magnétiques, un stator de forme cylindrique, disposé de manière coaxiale autour du rotor et comportant une pluralité de dents s’étendant radialement vers le rotor, et un bobinage formant un enroulement autour de chacune des dents du stator. Selon un mode de réalisation, le stator présente un diamètre externe inférieur à 55 mm, le rotor comprend des évidements autour d’un axe longitudinal du rotor, et les aimants permanents sont insérés dans les évidements du rotor.
Ainsi, sur les figures 9 à 12, on a représenté quatre variantes de réalisation du puits 121 et de la partie élastiquement déformable 130 qui permet de surélever le puits par rapport à la pièce de châssis 21.
Dans la variante illustrée sur la , le puits 121 est dépourvu de collerette et ses trois bras 131A s’étendent directement à partir de la face extérieure du puits 121, radialement par rapport à l’axe principal A1. Ces bras 131A sont inclinés vers le bas, d’un même angle compris entre 5 et 45 degrés.
Ici, les bras 131A sont formés par une même partie conique qui est coupée en trois bras par deux fentes et par une découpe pour le passage de la patte de liaison élastiquement déformable 140. Chaque bras 131A présente donc une largeur croissante depuis son extrémité rattachée au puits 121 vers son extrémité libre.
Dans la variante illustrée sur la , le puits 121 porte bien une collerette 124 et les trois bras 131B s’étendent radialement à partir de cette collerette 124. Cette variante se distingue principalement de la précédente en ce que chaque bras 131B présente une largeur constante depuis son extrémité rattachée à la collerette 124 vers son extrémité libre. Ces trois bras s’étendent donc chacun dans un plan incliné vers le bas par rapport au plan de la collerette 124.
La variante illustrée sur la se distingue de la précédente en ce que le puits 121 est dépourvu de collerette et ce que chaque bras 131C présente une première partie qui se rattache directement au puits 121 et qui s’étend dans un plan orthogonal à l’axe principal A1, laquelle première partie se prolonge par une seconde partie inclinée vers le bas.
Dans la variante illustrée sur la , il est prévu plus de trois bras 131D. Il en est ici prévu huit, qui s’étendent sensiblement orthoradialement par rapport à l’axe principal A1. Ces bras sont identiques. Ils se raccrochent à la collerette 124 par une première extrémité courbée à angle droit. La majeure partie de chaque bras s’étend, au repos, dans un plan orthogonal à l’axe principal A1. Mais l’extrémité libre de chaque bras présente, sur sa face inférieure un ergot dont l’extrémité s’étend sous la face inférieure de la collerette.
D’autres variantes de l’invention non illustrées sur les figures seraient envisageables.
A titre d’exemple, le système de prémontage pourrait être utilisé pour fixer un équipement autre qu’un afficheur tête-haute, par exemple un bras de support de téléphone portable.
Accessoire de support pour véhicule de type cycle tel qu’une bicyclette DOMAINE DE L’INVENTION L'invention concerne les accessoires pour véhicule de type cycle, tels qu’une bicyclette.
ETAT DE LA TECHNIQUE Il est connu de fixer au cadre d’une bicyclette un accessoire afin de faciliter le transport d’une charge telle qu’un enfant ou un objet ainsi supportée directement par le cadre, en plus du conducteur de la bicyclette.
Toutefois, les accessoires connus présentent de nombreux inconvénients parmi lesquels on peut mentionner un encombrement élevé, une stabilité insuffisante, une compatibilité insuffisante pour leur adaptation à différentes formes de cadre de bicyclette, une utilisation compliquée, etc.
Un but de l’invention est de fournir un accessoire ne présentant pas tout ou partie de ces inconvénients.
A cet effet, on prévoit selon l’invention un accessoire pour véhicule de type cycle, tel qu’une bicyclette,
l’accessoire comprenant :
- un organe de fixation à un cadre du véhicule, et
Huiles La composition D peut comprendre une ou plusieurs huile(s) différente(s) des composés siliconés comprenant un groupement carboxylique précédemment décrits.
De manière particulièrement préférée, le polyol est le propylène glycol.