INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un aspect particulièrement intéressant de la présente invention, le deuxième élément externe comporte : - une première partie externe de type capuchon comportant un sommet en forme de disque et une paroi périphérique cylindrique dressée à partie de cette dernière, et - une seconde partie interne comportant un disque muni de la/des encoche(s) prolongé par un rebord périphérique axial fixé fermement contre une surface intérieure de la première partie de sorte que le sommet de la première partie et le disque de la seconde partie sont séparés d’un espace destiné à recevoir le premier moyen d’accrochage, - les première et seconde parties étant respectivement traversées par des ouvertures alignées destinées à recevoir le troisième élément radial.
Selon une caractéristique particulière de la présente invention, le premier élément interne comporte un fût axial creux muni à sa base d’une corolle périphérique retournée formant un rebord inversé.
On conçoit alors que ce type de structure présente un certain nombre d’avantages dans la mesure où il permet de faciliter les interventions sur des bouteilles.
Contenant comprenant des coins amortis Le domaine de l’invention est celui de la conception et de la fabrication de contenants.
L’invention concerne plus particulièrement des contenants particulièrement adaptés à être utilisés en tant que colis et à pouvoir être réemployés à de nombreuses reprises.
Dans le domaine de la conception et de la fabrication de contenants, et plus spécifiquement de contenants destinés à former des colis, il est connu des contenants de forme parallélépipédique rectangle.
De tels contenants sont souvent formés en carton et présentent une structure capable d’absorber de faibles chocs.
Ces cartons sont classiquement utilisés en même temps que des moyens de calage internes permettant d’éviter qu’un objet transporté ne soit dégradé.
Par exemple, ces moyens de calage peuvent consister en du papier cartonné chiffonné, ou bien en des alvéoles remplies d’air.
Grâce à ces moyens de calage, si le carton tombe et est abimé, il est évité que le contenu soit également dégradé.
Pour renforcer un carton de colis, il est également connu d’utiliser des coins rigides destinés à être rapportés sur les coins mêmes du carton, par exemple par collage.
De tels coins rigides, par exemple en carton oui en plastique, permettent de renforcer les angles du carton et d’éviter qu’ils ne se déforment sous l’effet de contraintes extérieures.
Il est également connu des coins souples en mousse qui permettent d’amortir des chocs lorsque par exemple, le carton chute.
De tels éléments ne procurent qu’une protection temporaire et ne sont pas destinés à permettre le réemploi du carton à de nombreuses reprises.
Dans le domaine plus spécifique des colis, des contenants destinés à être réutilisés de manière intensive sont connus.
Il est ainsi particulièrement important que ces contenants soient capables de présenter une durée de vie importante et qu’ils soient en conséquence susceptibles de résister à des chocs externes et à ne pas se déformer.
Plus précisément, l’invention a pour objectif de proposer un contenant présentant la capacité à résister de manière importante à des chutes, ou à des manutentions intensives.
MarginL = MarginLow
MarginH = MarginHigh
If ((Vref > (1-MarginL).MIN(MIN(Ulim1[]),MIN(Ulim2[]))) AND (Vref < (1+MarginH).MAX(MAX(Ulim1[]),MAX(Ulim2[]))))
NeutralConnectStatus = DISCONNECTED
PhaseConnectStatus[i] = CONNECTED
NeutralConnectStatus = CONNECTED
NeutralConnectStatus = UNKNOWN
Pour la conception, des essais préliminaires (expérimentaux) ou des simulations numériques assistées par ordinateur avec les combustibles pertinents et/ou dans la plage de fonctionnement pertinente peuvent être réalisés.
De telles couches liquides 40, 42 peuvent se former en particulier à des vitesses d'écoulement relativement faibles (par exemple inférieures à 100 m/s), grâce à quoi la perte de pression à travers le dispositif d'injection 10 peut avantageusement être maintenue relativement faible.
De plus, les canaux 26, 28 et/ou les sorties 27, 29 sont conçus de telle manière qu'un angle α entre les canaux (par rapport aux axes centraux des canaux) et/ou entre les couches liquides 40, 42 formées pendant le fonctionnement et la plaque d’impact 34 (où l'angle α est adjacent à l'angle d'inclinaison β) soit compris entre 90° et 180°, notamment entre 90° et 145°, ou entre 90° et un angle maximal de "180° - β" . En particulier, les canaux 26, 28 sont orientés également à un angle α par rapport à la plaque d'impact 34. Le choix de ces angles provoque, pendant le fonctionnement, une impulsion d'écoulement radialement vers l'extérieur après que les couches liquides 40, 42 ont frappé la plaque d’impact 34.
Dans un mode de réalisation préférée, le dispositif d'injection 10 comporte trois pièces fonctionnelles pour le guidage du fluide, notamment des pièces à symétrie de révolution, une première pièce 20, une deuxième pièce 22 et une troisième pièce 24. Les pièces peuvent être fabriquées par décolletage par exemple. Notamment pour des raisons de fabrication, il peut également y avoir plus de pièces et/ou au moins une des trois pièces fonctionnelles peut être composée de plusieurs pièces.
La première pièce 20, qui comprend la plaque d’impact 34, est disposée centralement et à symétrie de révolution, l'axe longitudinal L formant l'axe central ou axe de rotation. Au niveau axial des canaux 26, 28, la première pièce 20 comprend une section conique 200 dont la paroi interne s'étend parallèlement au canal interne 26.
Dans le mode de réalisation représenté , un tronçon cylindrique 210 jouxte le tronçon conique 200 (axialement en direction de l’espace de combustion 16) qui est disposé dans la zone axiale de l’espace 30 .
Une autre section conique 220 sur laquelle la plaque d’impact 34 est formée jouxte la section cylindrique 210 (axialement en direction de l’espace de combustion 16). La section conique 220 ou la plaque d’impact 34 s'étend du bord intérieur 49 au bord extérieur 50 de la plaque d’impact 34.
Dans le mode de réalisation représenté sur la , la section conique 200 est directement jouxtée par la section conique 220 ou par la plaque d’impact 34.
Une section cylindrique 230 par lequel la première pièce 20 se termine axialement par son côté en saillie dans l’espace 16 de combustion jouxte le tronçon conique 220.
La deuxième pièce 22 et la troisième pièce 24 comprennent chacune par exemple des parois coniques parallèles entre elles, la deuxième pièce 22 étant disposée tout autour de la section conique 220 et la troisième pièce 24 étant disposée tout autour de la deuxième pièce 22 .
Le canal intérieur 26 , ici la fente annulaire intérieure 260 , est formée entre la section conique 200 de la première pièce 20 et la deuxième pièce 22 . Le canal externe 28 , ici la fente annulaire externe 280, est formée entre la deuxième pièce 22 et la troisième pièce 24 .
De préférence, deux des trois pièces 20, 22, 24, par exemple la première pièce 20 et/ou la deuxième pièce 22, sont disposées des manière mobile axialement l’une par rapport à l’autre ou par rapport à une pièce fixe au moyen d'un mécanisme de réglage existant (non représenté ici).
Le mécanisme de réglage peut être conçu pour être autorégulateur, les hauteurs de fente des fentes annulaires 260, 280 étant ajustées pendant le fonctionnement au moyen de la pression du système à l'intérieur du dispositif d'injection 10 en tant que force motrice. A cet effet, le réglage peut par exemple inclure un dispositif à ressort conçu de manière appropriée (non illustré ici).
Dans ce contexte, les chambres de distribution respectives des composants combustibles 36, 38 (non représentées ici) peuvent être couplées au mécanisme de réglage, le volume dans chaque chambre de distribution étant réduit par rapport à la situation avec les canaux 26, 28 ouverts lorsque le dispositif d'injection 10 est fermé (réduction des sections de passage à zéro). Ainsi, lorsque le dispositif d'injection 10 est fermé, un volume résiduel de composants de carburant 36, 38 restant dans le dispositif d'injection 10 peut être réduit au minimum. Cela apporte des avantages significatifs en matière de sécurité, en particulier lors de l'utilisation d'une combinaison de carburants hypergoliques. D'autre part, lorsque le dispositif d'injection est ouvert, le volume dans chaque chambre de distribution respective peut être augmenté, à la suite de quoi les vitesses d'écoulement sont réduites et les pertes de charge restent limitées.
Pendant le fonctionnement, les deux composants de carburant 36, 38 sont introduits dans chacun dans l'un des canaux 26, 28 à partir de chambres de distribution séparées (non représentées ici) depuis un côté d'entrée 12, qui n'est pas représenté en détail ici.
Dans un mode de réalisation préféré, le composant de carburant qui, lorsqu'il s'écoule de la plaque d'impact 34 après l'avoir heurtée, a une impulsion d'écoulement plus élevée que l'autre composant de carburant, par exemple en raison d'un débit massique plus élevé, forme le composant de carburant interne 36, le composant de carburant interne 36 ayant de préférence une vitesse d'écoulement supérieure à celle du composant de carburant externe 38. De cette manière, des éclaboussures indéfinies (« splashing ») ou une pulvérisation vers le haut lorsque les deux composants de carburant se rencontrent (« up-wash-formation ») peuvent être évitées lors de l'impact. Une conception avec une impulsion d'écoulement au moins sensiblement identique des deux composants de carburant, tel que par exemple dans les injecteurs Pintle classiques, n'est pas nécessaire dans le cas présent. Au lieu de cela, dans le présent dispositif d'injection 10 selon l'invention, différentes impulsions d'écoulement peuvent être avantageuses pour un bon mélange du carburant. Des nombres de Weber appropriés (rapport de la force d'inertie à la force de surface) peuvent être utilisés pour la conception avec chacun des composants de combustible, les nombres de Weber avantageux pouvant par exemple d'abord être déterminés expérimentalement et/ou au moyen de calculs de conception numériques.
Pour chaque coin 2, le contenant 1 comprend un logement ménagé dans son épaisseur et débouchant sur l’extérieur du contenant 1.
Les coques 21 et les organes d’amortissement sont couplés sur le contenant 1 en étant partiellement logés dans les logements.
De cette manière, l’épaisseur de l’organe d’amortissement peut être particulièrement importante vis-à-vis de l’épaisseur des parois 4 du contenant 1, et les coques 21 ne font pas trop saillie par rapport aux faces externes 11 du contenant 1. Il est ainsi optimisé l’effet d’amortissement au niveau des coins 2 sans pour autant augmenter de manière trop importante l’encombrement du contenant 1.
Le contenant 1 selon l’invention présente une structure renforcée.
En effet, en cas de survenue d’un choc, par exemple si le contenant 1 tombe sur le sol, la forme favorise un contact entre le sol et une partie du contenant 1 qui présente une résistance structurelle importante.
Cette résistance structurelle importante résulte de sa forme spécifique et notamment du fait que les parties, dont le contact est favorisé avec une surface, sont par exemple voutées. La forme de voute permet aux parois 4 du contenant 1 de travailler en compression et non en flexion.
La structure et la forme du contenant 1 permettent également de diminuer la quantité totale de matière utilisée pour former les parois 4 et ainsi de diminuer son poids. En effet, la résistance naturelle du contenant 1 issue de sa forme permet d’amincir les parois 4.
Le contenant 1 est avantageusement un colis et sert à transporter des objets.
Banc de manutention et de basculement de bouteilles de gaz sous pression La présente invention concerne un banc de manutention et de basculement de bouteilles de gaz sous pression.
On sait que des bouteilles de gaz sous pression sont utilisées dans de très nombreux domaines d’application.
Mais la manutention de celles-ci pose un certain nombre de problèmes.
En effet, ces bouteilles peuvent présenter des dimensions importantes et surtout un poids tel qu’il est extrêmement difficile de les manipuler.
On conçoit alors que les interventions sur ce type de bouteilles sont extrêmement difficiles.
En particulier, la manutention de celles-ci et leur déplacement entre différentes positions d’intervention sont rendus extrêmement difficiles, voire dangereux pour les opérateurs.
Le but de l’invention est donc de résoudre ces problèmes en proposant un banc d’aide à la manutention de ces bouteilles.
A cet effet, l’invention a pour objet un banc de manutention et de basculement de bouteilles de gaz sous pression, caractérisé en ce qu’il comporte des moyens de réception des bouteilles, aptes à recevoir des bouteilles de diamètres différents à l’horizontale et basculables de leur position horizontale vers une position verticale facilitant les interventions sur ces bouteilles.
Suivant d’autres caractéristiques du banc selon l’invention, prises seules ou en combinaison : les moyens de réception des bouteilles comprennent au moins un plateau de réception de bouteilles articulé sur le reste du banc et associé à des moyens d’actionnement pour basculer ce plateau entre ses positions horizontale et verticale ; les moyens d’actionnement comprennent au moins un vérin hydraulique ; le vérin hydraulique est associé à des moyens de mise en œuvre manuels ; les moyens de réception comprennent au moins deux plateaux de réception de bouteilles en parallèle ; il comporte un premier niveau de travail et au moins un second niveau de travail permettant d’intervenir sur les bouteilles lorsque celles-ci sont à l’horizontale ou à la verticale ; au moins un escalier est prévu entre les niveaux du banc ; il comporte au moins une potence de manutention ; il est réalisé sous la forme d’un châssis mécano-soudé.
L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple et faite en se référant aux dessins annexés sur lesquels : La représente une vue en perspective schématique d’un exemple de réalisation tel qu’un banc de manutention et de basculement selon l’invention.
On a en effet illustré sur cette figure, un banc de manutention et de basculement de bouteilles de gaz sous pression.
Ce banc est désigné par la référence générale 1 sur ces figures.
Il comporte alors des moyens de réception des bouteilles de gaz, aptes à recevoir des bouteilles de dimensions différentes comme par exemple de diamètres différents, à l’horizontale et qui sont basculables de leur position horizontale vers une position verticale facilitant les interventions sur ces bouteilles.
Dans l’exemple de réalisation illustré sur cette figure, deux bouteilles de gaz sous pression désignées par les références générales 2 et 3, présentant des dimensions comme par exemple des diamètres différents, sont reçues et placées sur des plateaux de réception correspondants du banc, désignés par les références générales 4 et 5 sur cette figure.
Ces plateaux 4 et 5 sont articulés sur le reste du banc et sont associés à des moyens d’actionnement pour basculer ces plateaux entre les positions horizontale et verticale.
Ces plateaux basculables sont alors associés par exemple à des moyens d’actionnement comprenant au moins un vérin hydraulique.
Ce vérin peut alors être associé à des moyens de mise en œuvre manuelle par un opérateur, pour déplacer les plateaux et les bouteilles entre la position horizontale illustrée et une position verticale permettant d’intervenir sur ces bouteilles.
Dans l’exemple illustré, deux plateaux parallèles sont illustrés.
Il va de soi bien entendu qu’un nombre différent de plateaux peut être envisagé.
Dans l’exemple illustré, le banc comporte un premier niveau de travail désigné par la référence générale 6 sur cette figure et au moins un second niveau de travail 7, permettant d’intervenir sur les bouteilles lorsque celles-ci sont à l’horizontale ou à la verticale.
Un premier escalier d’accès désigné par la référence générale 8, peut par exemple permettre d’accéder au premier niveau, tandis qu’un second escalier désigné par la référence générale 9 est prévu entre les niveaux du banc.
Comme cela est également illustré sur ces figures, ce banc peut par exemple comporter au moins une potence de manutention de charge, désignée par la référence générale 10.
Ceci permet alors par exemple, de faciliter les interventions des opérateurs sur les bouteilles.
A titre d’exemple, le banc selon l’invention peut être réalisé sous la forme d’un châssis mécano-soudé.
La spatule peut présenter, au niveau du bord d'attaque de la pale, une arête curviligne convexe.
La pale peut être hélicoïdale le long de l'axe xx' jusqu'à la spatule et la spatule être généralement plane.
La distance donnée de l'extrémité peut être comprise entre 10 % et 25 % de la longueur utile de la pale.
L'aileron peut être de forme générale triangulaire en projection sur un plan yz perpendiculaire à l'axe xx', et présenter un sommet plus éloigné de l'axe xx' que le bord de fuite de la spatule.
La représente une vue de face d'un mode de réalisation de pale d'éolienne ;
La représente le profil de la pale à différentes positions le long d'un axe longitudinal xx' de la pale ; et
La représente une vue de côté de la pale.
Description détaillée Une pale d'éolienne selon les modes de réalisations décrits ci-après a été conçue dans le contexte d'éoliennes dans une gamme intermédiaire entre la faible puissance et la moyenne puissance, par exemple une éolienne ayant un diamètre de rotor allant de 8 à 32 m et une hauteur correspondante de 20 à 50 m. Dans cette gamme, les vitesses de rotation sont généralement variables de 0 à 150 tours par minute, et les rotors peuvent avoir cinq pales.
Dans ces conditions de vitesse de rotation variable, les profils de pale sont difficiles à optimiser et les pales fournissent dans le cas général un rendement plus faible qu'une pale tournant à une vitesse fixe pour laquelle elle a été optimisée. Cet état des faits est à peine amélioré par la capacité de régler le pas des pales.
Une pale d'éolienne classique, quelle que soit la gamme de puissances et la vitesse de rotation, a généralement un profil qui va en se rétrécissant le long de l'axe longitudinal de la pale en allant de sa base (près du centre du rotor) jusqu'à son extrémité. On appelle "profil" de la pale la forme de sa section transversale aux différents points de l'axe longitudinal. Ce profil est généralement allongé le long d'un axe qui est censé être aligné sur la direction du vent relatif. La forme hélicoïdale de la pale sert à compenser la variation de vitesse angulaire du vent relatif le long de l'axe longitudinal de la pale.
Les inventeurs ont constaté qu'en élargissant de nouveau le profil au niveau de l'extrémité des pales on pouvait améliorer le rendement de façon sensible sur toute la gamme de vitesses de rotation.
Les figures 1A à 1C représentent un mode de réalisation d'une pale selon différentes vues.
La représente une vue de face de la pale, à savoir dans un plan xy correspondant au plan du rotor, qui est en principe perpendiculaire à la direction zz' du vent. L'axe xx' est l'axe longitudinal de la pale. Dans les dessins, pour faciliter la compréhension, le pas de la pale est réglé pour la vitesse de rotation maximale, ce qui positionne le profil de l'extrémité de la pale parallèlement au plan xy.
La , à laquelle on fera référence en même temps, illustre des sections transversales, ou profils de la pale, en différents points de l'axe xx'. Des rayons indicatifs sont reportés en mm sur l'axe xx', et la base de la pale commence au rayon 500.
La pale est montée par sa base, à gauche, dans un moyeu, non représenté, à l'aide d'une partie cylindrique 10. Entre les rayons 500 et 840, le profil n'es pas fonctionnel. Le profil part du rayon 500 d'une section circulaire pour arriver sur sa plus grande largeur fonctionnelle au rayon 840. Le bord d'attaque de la pale (en bas) reste plus près de l'axe xx' que le bord de fuite (en haut). Ces bords sont sensiblement rectilignes.
Comme cela est visible sur les figures 3 et 4, lorsque la structure mobile 29 se déplace et qu’elle occupe sa position reculée d’inversion de poussée à la fin de ce déplacement, la membrane d’obturation 58 se trouve en partie en appui contre l’extrémité amont 52A de la paroi radialement interne 52 du capot d’inverseur, correspondant donc au panneau acoustique. Plus précisément, au cours du déplacement vers l’arrière de la structure mobile 29, la membrane 58 glisse sur cette l’extrémité amont 52A de la paroi radialement interne 52.
En position reculée d’inversion de poussée de la , la membrane 58 est donc en appui axial vers l’aval contre l’extrémité amont 52A. Il est à noter que selon l’étendue de la course axiale de l’inverseur, la membrane 58 peut ne plus être en contact avec le panneau interne acoustique 52 dans la position totalement déployée de l’inverseur, où le capot 33 est dans sa position la plus reculée. L’option avec contact correspond à une course minimisée de l’inverseur, tandis que l’option sans contact correspond en général à une forme de membrane plus lisse en jet inversé, donc plus performante d’un point de vue aérodynamique.
Ainsi, la partie de la membrane 58 qui se situe radialement vers l’extérieur par rapport à sa zone d’appui sur la paroi 52 obture une partie de l’ouverture axiale amont du logement 54, tandis que l’autre partie située radialement vers l’intérieur obture au moins une partie de la veine secondaire 21B, déviant de la sorte au moins une partie 20B’ du flux secondaire 20B vers l’ouverture 56 en direction de la membrane déployable de déviation 32, spécifique à la présente invention. Le matériau utilisé pour réaliser la membrane 32 est l’un quelconque parmi ceux déjà mentionnés ci-dessus pour la réalisation de la membrane d’obturation 58.
Dans ce premier mode de réalisation préféré, la membrane 32 correspond à une membrane de déviation aval qui est fixée sur un cadre de support 66, de préférence de forme générale carrée ou rectangulaire, et agencé axialement dans l’ouverture d’extraction radiale 56. A titre indicatif, il est noté que les deux coins arrière du cadre 66 sont préférentiellement arrondis.
Ce cadre 66 est le mieux visible sur la . Il comprend l’armature arrière précitée 60, une armature avant 70, et deux montants axiaux 72 reliant les deux armatures. Comme visible sur la , la longueur axiale du cadre de support 66 est identique ou sensiblement identique à la longueur axiale de l’ouverture 56.
Plus précisément, la membrane de déviation aval 32 comporte une portion principale de déviation 74, dont une surface active de déviation concave 74a présente un bord d’attaque 76 fixé sur l’armature arrière 60, ce bord d’attaque étant donc situé au niveau d’une extrémité axiale arrière de l’ouverture d’extraction radiale 56.
La montre que l’armature avant 70 du cadre de support 66 présente une fonction de prolongateur solide du bord de déviation 46B, puisqu’elle présente une forme profilée se situant dans la continuité aérodynamique de ce dernier. Cette zone de contournement à faible rayon de courbure, formée par l’armature avant 70, permet d’obtenir un jet de sortie de direction homogène sensiblement perpendiculaire à la section de sortie de fuite de la portion principale de déviation 74 de la membrane 32, située au niveau d’un bord de fuite 78 de celle-ci.
Par ailleurs, au niveau de ce bord de fuite 78, il est noté que la membrane 32 peut être équipée d’un renfort de tissu 106 montré sur la , notamment pour renforcer le parallélisme de ses flancs radiaux 80.
En fonctionnement, le flux secondaire 20B transite par la veine secondaire 21B, et vient buter au moins en partie sur la membrane d’obturation déployée 58, qui force une partie 20B’ de ce flux à traverser l’ouverture 56, donc à traverser l’ouverture définie intérieurement par le cadre de support 66. L’écoulement de la partie de flux 20B’ à travers l’ouverture d’extraction 56 a ainsi pour conséquence de mettre en pression la surface active de déviation concave 74a, et donc de déployer la membrane de déviation 32 jusqu’à sa configuration entièrement déployée montrée sur les figures 4 et 5 et 5A.