INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsqu’on fait référence à un panneau photovoltaïque, ou plus généralement à un capteur d’énergie sous forme de panneau, "ayant la forme d’une face latérale" d’un cône tronqué, il faut comprendre que le panneau suit la forme d’une face latérale, mais pas nécessairement toute la face latérale, par exemple cela peut correspondre à une portion de face latérale du cône tronqué. Selon un exemple, pour un cône de révolution tronqué, le panneau peut avoir la forme d’une portion de la face latérale. Selon un autre exemple, pour un cône pyramidal tronqué, le panneau peut avoir les dimensions d’une ou plusieurs faces latérales, ou d’une portion d’une ou plusieurs faces latérales.
Les figures 1A et 1B sont des vues schématiques en perspective d’un détecteur infrarouge 100 selon un premier mode de réalisation.
Le détecteur infrarouge 100 comprend un boîtier 110 en forme de cône de révolution tronqué. Dans la troncature du cône, formant une base secondaire 110B sensiblement plane (première face), sont montés deux capteurs infrarouge 102, ainsi qu’une antenne radio 112. Le cône comporte une base principale 110A sensiblement plane et une face latérale 110C reliant la base principale et la base secondaire.
Le boîtier conique est, par exemple, destiné à être installé sur un plafond d’une pièce, par l’intermédiaire de sa base principale 110A (fixations non représentées). Le cône est alors inversé (troncature avec les capteurs infrarouge en dessous, base principale au-dessus).
Sur au moins une portion de la face latérale 110C est monté un panneau photovoltaïque 120 (capteur d’énergie sous forme de panneau), par exemple un panneau photovoltaïque sous forme de film souple. Le panneau photovoltaïque peut être un panneau en un seul élément photovoltaïque (éléments capteurs d’énergie), comme représenté (panneau continu), assemblé sur toute la circonférence de la face latérale, mais pas nécessairement toute la hauteur.
Selon une variante de réalisation, le panneau peut comprendre plusieurs éléments photovoltaïques (éléments capteurs d’énergie) reliés l’un à l’autre en série et/ou en parallèle. Par exemple, un élément photovoltaïque peut être un élément souple, par exemple sous forme de film souple, ou être un élément rigide avec une forme non plane. Les éléments peuvent être assemblés sur la face latérale, de manière à couvrir tout ou partie de la circonférence et/ou de la hauteur de ladite face latérale. De préférence, les éléments photovoltaïques sont disposés de façon à minimiser l’influence des ombres ou différences d’éclairages sur les différentes faces du boîtier.
Le panneau photovoltaïque, qu’il soit en un élément ou en plusieurs éléments, peut être fixé au boîtier par l’intermédiaire de rainures formées dans ledit boîtier, et plus précisément dans les faces sur lesquelles le panneau est destiné à être assemblé, ou par l’intermédiaire d’autres moyens de fixation adaptés.
La forme du boîtier permet, en positionnant le panneau photovoltaïque sur la face latérale du boîtier, qui est oblique, d’optimiser l’angle d’incidence des rayons lumineux sur le panneau, et ainsi d’optimiser la production d’énergie par ledit panneau, tout en tenant compte des contraintes géométriques et fonctionnelles du boîtier. En particulier, le boîtier doit disposer d’une première face sensiblement plane dans laquelle est monté au moins un capteur infrarouge, et qui ne doit pas être couverte par un panneau photovoltaïque, entre autres pour ne pas fausser les mesures.
L’angle α de la face latérale 110C par rapport à la base secondaire 110B peut être optimisé afin que ladite face latérale corresponde à, ou s’approche de, la normale de l’angle d’incidence des rayons lumineux sur le panneau photovoltaïque en fonction de la configuration dans laquelle le détecteur infrarouge est destiné à être utilisé, par exemple en fonction de l’emplacement du détecteur dans une pièce et/ou de la configuration des sources lumineuses artificielles et/ou naturelles récupérables dans la pièce, par exemple via une fenêtre (en émission et/ou réflexion). De préférence, l’angle α est supérieur à 0° et inférieur à 180°. Par exemple, l’angle α est égal à 40° permettant en particulier d’optimiser la récupération de la lumière naturelle quand le détecteur infrarouge 100 est fixé au plafond d’une pièce et que les fenêtres de la pièce ne montent pas jusqu’au plafond.
Selon un autre exemple, le détecteur est positionné en fonction de la localisation de sources lumineuses artificielles et/ou naturelles dans une pièce, par exemple approximativement au milieu d’un ensemble de sources lumineuses qui l’entourent.
La forme du boîtier peut également être différente, telles que les formes décrites plus après dans les autres exemples, sans que celles-ci sont limitatives.
A l’intérieur du boîtier, sont montés, par exemple à l’aide de racks 114 fixés dans le boîtier : - une unité de traitement 104 reliée à chaque capteur infrarouge 102 ; - une unité de communication sans fil 106 reliée à l’antenne radio 112 d’une part, et d’autre part à l’unité de traitement 104 ; et/ou - une unité de stockage d’énergie 108 reliée d’une part au panneau photovoltaïque 120, d’autre part à chaque unité pour l’alimenter.
Pour des raisons évidentes, cette quantité est susceptible de varier significativement au regard de l’intensité de l’effet coloriel recherchée et de l’intensité colorielle procuré par les matières colorantes considérées et son ajustement relève clairement des compétences de l’homme de l’art.
[00133] Les matières colorantes additionnelles convenant à l’invention peuvent être hydrosolubles.
[00134] Par « matière colorante hydrosoluble », au sens de l’invention, on entend tout composé généralement organique, naturel ou synthétique, soluble dans une phase aqueuse ou les solvants miscibles à l’eau et apte à colorer.
Filtres UV inorganiques Selon une forme particulière de l’invention, la composition comprend en plus au moins un filtre UV inorganique.
Les pigments enrobés sont des pigments qui ont subi un ou plusieurs traitements de surface de nature chimique, électronique, mécanochimique et/ou mécanique avec des composés tels que des aminoacides, de la cire d'abeille, des acides gras, des alcools gras, des tensio-actifs anioniques, des lécithines, des sels de sodium, potassium, zinc, fer ou aluminium d'acides gras, des alcoxydes métalliques (de titane ou d'aluminium), du polyéthylène, des protéines (collagène, élastine), des alcanolamines, des oxydes de silicium, des oxydes métalliques ou de l'hexamétaphosphate de sodium.
Les pigments enrobés sont plus particulièrement des oxydes de titane enrobés : - de silice tels que le produit "SUNVEIL®" de la société IKEDA, - de silice et d'oxyde de fer tels que le produit "SUNVEIL F®" de la société IKEDA, - de silice et d'alumine tels que les produits "MICROTITANIUM DIOXIDE MT 500 SA®" et "MICROTITANIUM DIOXIDE MT 100 SA" de la société TAYCA, "TIOVEIL" de la société TIOXIDE, - d'alumine tels que les produits "TIPAQUE TTO-55 (B)®" et "TIPAQUE TTO-55 (A)®" de la société ISHIHARA, et "UVT 14/4" de la société SACHTLEBEN PIGMENTS , - d'alumine et de stéarate d'aluminium tels que les produits "MICROTITANIUM DIOXIDE MT 100 T®, MICRO TITANIUM DIOXIDE MT-100 T V®, MT 100 TX®, MT 100 Z®, MT-01®" de la société TAYCA, les produits "Solaveil CT-10 W®" et "Solaveil CT 100®" de la société UNIQEMA et le produit " Eusolex T-AVO®" de la société MERCK, - de silice, d'alumine et d’acide alginique tel que le produit " MT-100 AQ®" de la société TAYCA, - d'alumine et de laurate d'aluminium tel que le produit "MICROTITANIUM DIOXIDE MT 100 S®" de la société TAYCA, - d'oxyde de fer et de stéarate de fer tels que le produit "MICROTITANIUM DIOXIDE MT 100 F®" de la société TAYCA, - d'oxyde de zinc et de stéarate de zinc tels que le produit "BR 351®" de la société TAYCA, - de triéthanolamine tels que le produit "STT-65-S" de la société TITAN KOGYO, - d'acide stéarique tels que le produit "TIPAQUE TTO-55 (C)®" de la société ISHIHARA, - d'hexamétaphosphate de sodium tels que le produit "MICROTITANIUM DIOXIDE MT 150 W®" de la société TAYCA. - le TiO 2 traité par l'octyl triméthyl silane vendu sous la dénomination commerciale "T 805®" par la société DEGUSSA SILICES, - le TiO 2 enrobé de triethylhexanoine, de stéarate d’aluminium, d’alumine vendu sous la dénomination commerciale Solaveil CT-200-LQ-(WD) de CRODA, - le TiO 2 enrobé de stéarate d’aluminium, d’alumine et de silicone vendu sous la dénomination commerciale Solaveil CT-12W-LQ-(WD de CRODA), - le TiO 2 enrobé de lauroyl lysine vendu par Daito Kasei Kogyo sous la dénomination LL 5 Titanium Dioxyde CR 50, - le TiO 2 enrobé de C9-15 fluoroalcohol phosphate et d’hydroxyde d’aluminium vendu par Daito Kasei Kogyo sous la dénomination PFX-5 TiO2 CR-50.
L’étape 107 consiste en la détermination de l’épaisseur h de l’éprouvette 201, à partir des fréquences f 1e et f 1f de résonnance de l’éprouvette 201 déterminées à l’étape 105 et de coefficients K 1e et K 1f obtenus à partir d’une simulation numérique du comportement vibratoire d’une éprouvette virtuelle 113, dite éprouvette de référence, réalisée au préalable.
Dans l’exemple non-limitatif décrit ici, la simulation numérique du comportement vibratoire de l’éprouvette de référence 113 comprend notamment la détermination de deux fréquences de résonnance, notées f 1e_simu, f 1f_simu qui correspondent aux fréquences de résonnances qui sont mesurées pour l’éprouvette de test 201. La simulation numérique du comportement vibratoire peut être réalisée par exemple par la méthode des éléments finis.
Le mot « virtuelle » désigne ici le fait que l’éprouvette n’a pas nécessairement d’existence physique mais constitue plutôt un ensemble de paramètres utilisés comme données d’entrée de la simulation numérique pour pouvoir ensuite récupérer les informations recherchées sous la forme de données de sortie de ladite simulation numérique.
En particulier, les fréquences f 1e_simu et f 1f_simu de l’éprouvette de référence 113 sont déterminées à partir de paramètres prédéterminés de l’éprouvette de référence 113 qui comprennent une épaisseur h ref , une densité d ref et un module de rigidité axial de ladite éprouvette de référence 113 noté E 11_ref . Plus précisément, le module de rigidité axial E 11_ref dont il est question ici et dans ce qui suit est le module de rigidité axial selon l’axe longitudinal X de l’éprouvette de référence 113 tel que visible à la .
Plus précisément, dans l’exemple non-limitatif décrit, l’épaisseur h ref , la densité d ref et le module de rigidité axial E 11_ref de l’éprouvette de référence 113 sont sensiblement égaux à une épaisseur théorique h 0 , une densité théorique d 0 et un module de rigidité axial théorique E 11_0 de l’éprouvette de test 201. Par « théorique » on désigne ici les paramètres moyens attendus, issus d’un dossier de caractérisation du matériau (en l’espèce, le CMC).
En d’autres termes, les paramètres de l’éprouvette de référence h ref , d ref et E 11_ref qui sont utilisés pour la simulation numérique du comportement vibratoire de l’éprouvette de référence 113 sont pris égaux à des paramètres théoriques de l’éprouvette de test 201 (la représente donc les deux éprouvette). Pour rappel, l’épaisseur h ref utilisée pour l’éprouvette de référence correspond à une épaisseur moyenne. De sorte que le comportement vibratoire qui est simulé peut être assimilé (i.e. considéré comme équivalent) à celui de l’éprouvette de test 201.
En outre, s’agissant des dimensions de l’éprouvette 113 de référence qui sont prises en compte pour la simulation numérique de son comportement vibratoire, il s’agit des dimensions dans le plan P d’usinage qui est utilisé pour usiner la plaque CMC et générer ainsi l’éprouvette de test 201.
Comme dit plus haut, la détermination de l’épaisseur h de l’éprouvette de test 201 est réalisée à partir de coefficients K 1e et K 1f issus de la simulation numérique décrite plus haut. Dans l’exemple non-limitatif décrit, ces coefficients sont au nombre de deux toutefois l’homme du métier appréciera que leur nombre peut être supérieur dans un mode de mise en œuvre différent du procédé.
Dans tous les cas, la détermination de ces coefficients résulte d’une analyse de sensibilité des paramètres de la simulation numérique du comportement vibratoire. Une telle analyse de sensibilité consiste à étudier numériquement l’influence de chaque paramètre de la simulation numérique sur les fréquences de résonnance déterminées.
Pour cela, chaque paramètre de la simulation numérique du comportement vibratoire de l’éprouvette simulée peut être soumis à une variation (de 10 % ou 20 % par exemple) pour ensuite observer l’influence de cette variation sur les fréquences de résonnances obtenues in fine .
La montre un exemple de matrice de sensibilité 501 liant certains paramètres du matériau (modules de rigidité, épaisseur, densité, modules de cisaillement…) avec différentes fréquences de résonnance. Les types de hachures de chacune des cases correspondent à une amplitude (positive, nulle ou négative) de la sensibilité de chaque fréquence de résonnance à chaque propriété. Il est ainsi possible de voir que certaines amplitudes sont nulles, ce qui illustre le fait que certaines fréquences sont insensibles à la variation de certains paramètres.
Ainsi, l’analyse de sensibilité permet notamment d’établir une relation mathématique entre le paramètre « épaisseur » et les fréquences mesurées, indépendantes de la densité et des rigidités du matériau considéré.
Grâce à l’analyse de sensibilité réalisée au préalable, dans l’exemple décrit, le premier coefficient K 1e , obtenu à partir de la simulation numérique du comportement vibratoire de l’éprouvette de référence 113, est déterminé selon la formule :
où K 1e , E 11_ref , d ref et f 1e_simu correspondent respectivement au premier coefficient ainsi qu’au module de rigidité axial, à la densité et à la première fréquence de résonnance de l’éprouvette de référence 113,
En outre, le second coefficient K 1f , obtenu à partir de la simulation numérique du comportement vibratoire de l’éprouvette de référence 113, est déterminé selon la formule :
où K 1f, E 11_ref , d ref , h ref et f 1f_simu correspondent respectivement au second coefficient ainsi qu’au module de rigidité axial, à la densité, à l’épaisseur et à la seconde fréquence de résonnance de l’éprouvette de référence 113.
Ainsi, la pédale selon l’invention permet ainsi de limiter les risques de torsion et de glissement du pied du conducteur hors de la pédale, réduisant ainsi les risques de blessure, notamment en cas d’accident.
La pédale conforme au premier aspect de l’invention comprend avantageusement au moins un des perfectionnements ci-dessous, les caractéristiques techniques formant ces perfectionnements pouvant être prises seules ou en combinaison :
- la pédale conforme au premier aspect de l’invention est du type d’une pédale d’accélérateur, d’une pédale de frein, ou d’une pédale d’embrayage. Eventuellement, la pédale conforme au premier aspect de l’invention est une pédale unique permettant de contrôler à la fois l’accélération et le freinage du véhicule automobile ;
- la pédale conforme au premier aspect de l’invention est du type d’une pédale suspendue ou d’une pédale à palette. L’articulation d’une pédale à palette est du type d’un mouvement de pivot ;
- le patin anti-glissement est plus large que la platine de sorte à autoriser l’appui d’une pointe de pied. Dans le contexte de l’invention, la largeur du patin anti-glissement est considérée relativement à un axe perpendiculaire à l’axe d’extension propre de la platine, et notamment relativement à l’axe transversal, tel que défini précédemment. Cette configuration permet d’améliorer le confort d’utilisation et la stabilité du pied sur la pédale conforme au premier aspect de l’invention ;
- le patin anti-glissement comporte un rebord périphérique. Le rebord périphérique s’étend en saillie d’une surface d’appui du patin anti-glissement. Cette configuration avantageuse permet ainsi de mieux retenir le pied et d’éviter que celui-ci ne glisse hors de la pédale conforme au premier aspect de l’invention ;
- une épaisseur du rebord périphérique est comprise entre 3 mm et 5 mm ;
- selon une première variante de réalisation, le patin anti-glissement est rapporté sur la platine de la pédale conforme au premier aspect de l’invention. Dans cette première variante de réalisation, le patin anti-glissement est fixé sur la platine au travers d’une fixation définitive ou détachable. Dans cette première variante de fixation, le patin anti-glissement est préférentiellement rapporté et fixé à une face inférieure de la platine ;
- selon une deuxième variante de réalisation, le patin anti-glissement est issu de matière avec la platine de la pédale conforme au premier aspect de l’invention. on comprend par issu de matière que la platine et le patin-antidérapant sont obtenus lors d’un même procédé de fabrication et forment ensemble une pièce monolithique, de sorte qu’ils ne peuvent être détachés l’une de l’autre sans endommager ou casser le patin anti-glissement ou la platine de la pédale conforme au premier aspect de l’invention ;
- le patin anti-glissement est formé d’un matériau plastique afin d’autoriser à la fois une rigidité suffisante pour ne pas casser et une relative souplesse, c’est-à-dire une capacité à autoriser une flexion sous l’effet de l’appui du pied du conducteur sur la pédale et durant les utilisations normales et régulières de ladite pédale. A cet effet, une épaisseur du patin comprise entre 5 mm et 7 mm ;
- à titre d’exemple non limitatif, le patin anti-glissement est préférentiellement formé de polypropylène ;
- le patin anti-glissement est formé d’un revêtement anti-dérapant. A titre d’exemple non limitatif, un tel revêtement présente par exemple une rugosité en surface qui permet de réduire le glissement du pied en appui contre le patin anti-glissement ;
- le patin anti-glissement comporte des nervures anti-dérapantes permettant limiter glissement. De manière préférée, les nervures anti-dérapantes sont situées sur le dessus dudit patin anti-glissement, et préférentiellement sur sa face d’appui ;
- les nervures anti-dérapantes s’étendent relativement à l’axe transversal, et notamment perpendiculairement à l’axe d’extension propre de la pédale conforme au premier aspect de l’invention ;
- le patin anti-glissement comporte des nervures de rigidification. Les nervures de rigidification permettent d’augmenter la rigidité du patin anti-glissement, notamment au regard d’un effort de flexion autour d’un axe transversal dudit patin anti-glissement. Les nervures de rigidification sont préférentiellement situées sur le dessous du patin anti-glissement, préférentiellement sur une face opposée à la face d’appui du patin anti-glissement ;
- les nervures de rigidification s’étendent relativement à l’axe transversal, et notamment perpendiculairement à l’axe d’extension propre de la pédale conforme au premier aspect de l’invention ;
est une vue de côté, en coupe longitudinale, de l’arme de la ;
est une vue de dessus de l’arme illustrant l’étape de tir ; et
est une vue de côté, en coupe longitudinale, de l’arme illustrant l’étape de déverrouillage de la chambre après le tir de la munition.
Si l’on se réfère tout d’abord à la , on peut voir que l’arme de gros calibre selon la présente invention comprend, de manière connue en soi, un berceau 1 et une masse reculante 2.
Le berceau 1 est un élément non reculant de l’arme. Le berceau 1 a pour fonction de supporter et de guider la masse reculante 2.
La masse reculante 2 désigne tous les éléments de l’arme qui reculent lors du tir. De manière classique, la masse reculante 2 est reliée au berceau 1 par un ou plusieurs freins de tir (non représentés) ainsi que par un ou plusieurs récupérateurs (non représentés) qui permettent de ramener la masse reculante 2 en batterie après le tir. La masse reculante 2 comprend en particulier un tube d’arme 3 et un ensemble culasse 4.
Le tube d’arme 3 présente un axe longitudinal X0, une extrémité avant 3a et une extrémité arrière 3b. Par le terme « avant », on entend l’extrémité située vers l’avant de l’arme donc du côté de l’arme par lequel les munitions sont tirées, et par le terme « arrière » l’extrémité située dans la direction opposée.
Comme on peut le voir sur les Figures 1 et 2, l’ensemble culasse 4 comprend un bloc de culasse 5, un support de culasse 6, une tête de culasse 7, une pluralité de chambres de chargement 8, un mécanisme de déplacement des chambres 9 et un mécanisme de verrouillage 10.
Le bloc de culasse 5 est un bloc parallélépipédique ayant une face avant 5a côté tube d’arme 3 et une face arrière 5b opposée. Comme on peut le voir sur les Figures 5, 7 et 9, le bloc de culasse 5 comporte un alésage avant 50 complémentaire de la région d’extrémité arrière 3b du tube d’arme 3 et s’étendant depuis sa face avant 5a jusqu’à un alésage arrière 51. L’alésage arrière 51 s’étend depuis la face arrière 5b du bloc de culasse 5 jusqu’à l’alésage avant 50 et est coaxial à l’alésage avant 50. La région d’extrémité arrière 3b du tube d’arme 3 est reçue dans l’alésage avant 50, de sorte que l’alésage arrière 51 débouche dans le tube d’arme 3. L’alésage arrière 51 comporte un filetage interne et est apte à recevoir une région d’extrémité avant 8a d’une chambre de chargement 8.
Le support de culasse 6 est monté coulissant axialement par rapport au bloc de culasse 5. A cet effet, le support de culasse 6 comporte deux tiges axiales 60 reliées entre elles, au niveau de leur extrémité arrière, par une partie de support 61. Chaque tige axiale 60 est reçue dans un alésage traversant 52, 53 correspondant prévu dans le bloc de culasse 5. En particulier, le bloc de culasse 5 comporte un alésage traversant supérieur 52 et un alésage traversant inférieur 53 ménagés de part et d’autre des alésages avant 50 et arrière 51. Ainsi, les tiges axiales 60 du support de culasse 6 traversent le bloc de culasse 5, avec leurs extrémités avant libres côté tube d’arme 3.
La tête de culasse 7 est supportée par la partie de support 61 du support de culasse 6 et est montée rotative par rapport à celle-ci. La tête de culasse 7 a pour fonction d’obturer l’extrémité arrière 8b d’une chambre 8 prête au tir. Dans le mode de réalisation préféré de la présente invention, la tête de culasse 7 est une tête de culasse à vis. La tête de culasse 7 à vis se présente sous la forme d’un corps cylindrique 70 muni d’un filetage externe qui s’étend de l’extrémité avant à l’extrémité arrière du corps cylindrique 70. La tête de culasse 7 porte un verrou débrayable 71 se présentant sous la forme d’un doigt 71. Le doigt 71 est monté mobile entre une position embrayée, dans laquelle le doigt 71 fait saillie radialement vers l’extérieur de la tête de culasse 7, au-delà de la paroi latérale du corps cylindrique 70, et une position escamotée, dans laquelle le doigt 71 est logé entièrement dans un évidement correspondant, de forme complémentaire, formé dans la paroi latérale du corps cylindrique 70.