INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'utilisation de formats FP VP pour le stockage de valeurs de données dans la mémoire fournit certains avantages techniques. En effet, un nombre à virgule flottante standard a une précision limitée, égale par exemple à 53 bits de mantisse pour double ou FP64, ce qui est équivalent à des chiffres à 14-17 décimales et est suffisant pour mettre en œuvre de nombreux problèmes mathématiques, mais dans certains cas une précision supérieure peut être souhaitée. Pour la plupart des formats FP VP (non valable pour IEEE-like décrit ultérieurement), dans le cas de valeurs FP VP avec une partie d'exposant proche et centrée autour de 1, en d'autres termes un exposant centré autour de zéro, une précision supérieure peut être obtenue et l'effet de suppression est réduit.
En outre, des formats FP VP fournissent des avantages à la fois pour des applications à haute précision et pour des applications à basse précision : • des applications à haute précision sont influencées par de nombreuses erreurs connues qui affectent le résultat de calcul, telles qu'un arrondi, une absorption et une suppression. Ces erreurs peuvent être réduites en augmentant la largeur de bits à stocker dans la mémoire. • des applications à faible précision tendent à ne pas utiliser toute la précision offerte par le format adopté. Par conséquent, adopter un format plus compact accélérerait l'application dans la mesure où les lignes cache peuvent être remplies avec plus de données. Ce problème peut être réduit en diminuant la longueur de bits à stocker dans la mémoire. En effet, dans le cas d'applications à faible précision, soit toute la précision n'est pas utilisée, auquel cas la taille des données peut être réduite, soit toute la précision est utilisée, auquel cas la taille des données peut être réduite dans des cas dans lesquels l'application a des valeurs d'exposant centrées autour de zéro, ce qui permet à la précision de la mantisse d'être accrue autour de ces valeurs.
De plus, une partie de la contribution d'erreur provient de la flexibilité limitée que le matériel a pendant un échange de données avec la mémoire. En effet, il est inutile d'avoir une unité à virgule flottante, FPU, très précise qui puisse calculer des nombres avec de nombreux bits de précision, s'ils finissent par être tronqués lorsqu'ils sont envoyés à la mémoire principale.
136. Polyarthrite rhumatoïde
137. Sarcoïdose
138. Syndrome de Schmidt
139. Scleritis
140. Sclérodermie
141. Syndrome de Sjögren
142. Auto-immunité au sperme et testiculaire
143. Syndrome de la personne raide
144. Endocardite bactérienne subaiguë (en anglais : Subacute bacterial endocarditis ou SBE)
145. Syndrome de Susac
146. Ophtalmie sympathique
147. Artérite de Takayasu
148. Artérite temporale/Artérite à cellules géantes
149. Purpura thrombocytopénique (PTT)
150. Syndrome de Tolosa-Hunt
151. Myélite transverse
Conditions opératoires et catalyseurs Etape a) d’hydrotraitement Le procédé selon la présente invention comprend une étape a) d’hydrotraitement desdites charges opérant, en présence d'hydrogène et d’au moins un catalyseur d’hydrotraitement, à une température comprise entre 250 et 480°C, sous une pression comprise entre 2 et 25 MPa, à une vitesse spatiale comprise entre 0,1 et 6,0 h -1 et en utilisant une quantité d’hydrogène introduite telle que le rapport volumique litre d’hydrogène/litre d’hydrocarbure soit compris entre 100 et 2000 L/L.
Dans un mode de réalisation préféré, l’étape a) d’hydrotraitement est opérée entre 300 et 450°C, sous une pression comprise entre 5 et 20 MPa, à une vitesse spatiale comprise 0,5 et 4,0 h -1 , et en utilisant une quantité d’hydrogène introduite telle que le rapport volumique litre d’hydrogène/litre d’hydrocarbure soit compris entre 400 et 1800 L/L.
Dans un mode de réalisation très préféré, l’étape a) d’hydrotraitement est opérée entre 350 et 430°C, sous une pression comprise entre 10 et 18 MPa, à une vitesse spatiale comprise entre 0,8 et 3,0 h -1 , et en utilisant une quantité d’hydrogène introduite telle que le rapport volumique litre d’hydrogène/litre d’hydrocarbure soit compris 600 et 1600 L/L.
Les conditions opératoires utilisées dans l’étape a) du procédé selon l’invention permettent généralement de réaliser un hydrotraitement de la charge de manière à atteindre une teneur en azote organique dans l’effluent généralement inférieure à 100 ppm poids, de préférence inférieure à 50 ppm poids, de manière préférée inférieure à 20 ppm poids, et de manière très préférée inférieure à 10 ppm poids.
Les conditions opératoires utilisées dans l’étape a) du procédé selon l’invention permettent généralement de réaliser un hydrotraitement de la charge de manière à atteindre une teneur en soufre dans l’effluent généralement inférieure à 300 ppm poids, de préférence inférieure à 200 ppm poids, de manière préférée inférieure à 50 ppm poids, et de manière très préférée inférieure à 20 ppm poids.
Conformément à l’invention, l’étape a) d’hydrotraitement est opérée en présence d’au moins un catalyseur d’hydrotraitement, c’est-à-dire qu'il est possible d'utiliser des enchainements de 2 ou plusieurs catalyseurs d'hydrotraitement. Le catalyseur d’hydrotraitement est choisi parmi les catalyseurs classiques d’hydrotraitement connus de l‘Homme du métier.
De préférence, le catalyseur comprend une fonction hydrogénante composée d'au moins un métal du groupe VIB et au moins un métal du groupe VIII de la classification périodique, pris seuls ou en mélange, ledit catalyseur étant un catalyseur ayant une phase sulfure comme phase active.
Le ou les métaux du groupe VIB sont choisis parmi le chrome, le molybdène et le tungstène, seul ou en mélange et de préférence choisi parmi le molybdène et le tungstène. De préférence, la teneur en métal du groupe VIB dans le ou les catalyseurs d’hydrotraitement est avantageusement comprise entre 5 et 40% poids et de préférence entre 15 et 30% poids, de manière très préférée entre 18 et 28% poids, les pourcentages étant exprimés en pourcentage poids d’oxydes.
Le ou les métaux du groupe VIII sont choisis parmi le fer, le cobalt, le nickel, le ruthénium, le rhodium, le palladium et le platine, et de préférence parmi le cobalt ou le nickel. De préférence, la teneur en métal du groupe VIII dans le ou les catalyseurs d’hydrotraitement est avantageusement comprise entre 0,5 et 15% poids et de préférence entre 2 et 10% poids, les pourcentages étant exprimés en pourcentage poids d’oxydes.
Le ou les catalyseurs d’hydrotraitement peuvent également éventuellement comprendre au moins un élément promoteur déposé sur ledit catalyseur choisi dans le groupe formé par le phosphore, le bore et le silicium, éventuellement au moins un élément du groupe VIIA (chlore et fluor préférés), éventuellement au moins un élément du groupe VIIB (manganèse préféré), et éventuellement au moins un élément du groupe VB (niobium préféré).
De préférence, le ou les catalyseurs d’hydrotraitement sont supportés sur un support choisi parmi l’alumine, la silice alumine, et de préférence sur l’alumine.
Un catalyseur préféré comprend au moins un métal du groupe VIB et/ou au moins un métal du groupe VIII non noble, et un support de type alumine. Un catalyseur encore plus préféré est constitué du nickel, du molybdène et de l’alumine. Un autre catalyseur préféré est constitué de nickel, de tungstène et de l’alumine ou de la silice alumine.
Etape b) première étape d’hydrocraquage Le procédé selon la présente invention comprend une étape b) première étape d’hydrocraquage utilisant comme charge au moins une partie et de préférence la totalité de l’effluent sortant de l’étape a) et opéré, en présence d'hydrogène et d’au moins un premier catalyseur d’hydrocraquage, à une température comprise entre 250 et 480°C, sous une pression comprise entre 2 et 25 MPa, à une vitesse spatiale comprise entre 0,1 et 6,0 h -1 et en utilisant une quantité d’hydrogène introduite telle que le rapport volumique litre d’hydrogène/litre d’hydrocarbure soit compris entre 100 et 2000 L/L.
Dans un mode de réalisation préféré, l’étape b) est opérée à température comprise 300 et 450°C, sous une pression comprise entre 5 et 20 MPa, à une vitesse spatiale comprise entre 0,5 et 4,0 h -1 , et en utilisant une quantité d’hydrogène introduite telle que le rapport volumique litre d’hydrogène/litre d’hydrocarbure soit compris entre 400 et 1800 L/L.
Dans un mode de réalisation très préféré, l’étape b) est opérée à une température comprise entre 350 et 430°C, sous une pression comprise entre 10 et 18 MPa, à une vitesse spatiale comprise entre 0,8 et 3,0 h -1 , et en utilisant une quantité d’hydrogène introduite telle que le rapport volumique litre d’hydrogène/litre d’hydrocarbure soit compris entre 600 et 1600 L/L.
Les conditions opératoires utilisées dans l’étape b) du procédé selon l’invention permettent généralement d’atteindre des conversions par passe, en produits ayant des points d’ébullition inférieurs à 340°C, et mieux inférieurs à 370°C, et de manière alternative, inférieurs à 385°C supérieures à 15% poids et de manière encore plus préférée comprises entre 20 et 95% poids, de manière très préférée entre 30 et 80%. La conversion par passe est ici calculée par rapport à la charge entrant dans l’étape a).
De préférence, lorsque le dispositif de commande 20 en service dans l’installation domotique 2 et fixé au mur 6 alors son orientation par rapport au mur est fixe. Ainsi, un logo ou une inscription présent sur la face avant 26 est toujours orienté pour être correctement lisible par un utilisateur du dispositif de commande.
L’accessoire d’alimentation 21 comprend un boîtier 50, qui forme un logement 52. Comme visible sur les figures 2 et 3, le logement 52 est de forme complémentaire au boîtier 24 du dispositif de commande 20, de sorte que le dispositif de commande est adapté pour être reçu dans le logement 52 de l’accessoire d’alimentation. En d’autres termes, lorsque le point de commande 16 est assemblé, le dispositif de commande 20 est monté dans le logement 52 du boîtier 50 de l’accessoire d’alimentation 21.
En pratique, le boîtier 50 comprend une face avant 50A et une face arrière 50B, et le logement 52 est délimité par une tranche latérale interne 50C du boîtier. Ainsi, lorsque le point de commande 16 est assemblé, la tranche latérale 30 du boîtier 24 du dispositif de commande 20 est en regard de la tranche latérale interne 50C du boîtier 50 de l’accessoire d’alimentation 21.
L’accessoire d’alimentation 21 comprend un plastron arrière 60, interposé entre le dispositif de commande 20 et le support de fixation 22. Lorsque le point de commande 16 est assemblé, le plastron arrière 60 est fixé au boîtier 50 et est en appui d’une part contre le support de fixation 22 et d’autre part contre la face arrière 28 du dispositif de commande 20. Par « appui », on entend que le plastron arrière est mécaniquement en contact avec le support de fixation et le dispositif de commande
Le plastron arrière 60 ferme le logement 52 du boîtier 50 au niveau de la face arrière 50B du boîtier 50. En d’autres termes, le plastron arrière 60 prolonge la face arrière 50B du boîtier 50. Le logement 52 est donc délimité d’une part par le plastron arrière 60 et d’autre part par la tranche latérale 50C du boîtier 50.
La région 5’UTR de la molécule d’ARN messager peut comprendre des modifications au niveau de sa séquence de ladite molécule, comme des insertions, des délétions, des substitutions d’un ou plusieurs nucléotides de manière partielle ou totale. La région 3’UTR de la molécule d’ARN messager peut comprendre des modifications au niveau de sa séquence de ladite molécule, comme des insertions, des délétions, des substitutions d’un ou plusieurs nucléotides de manière partielle ou totale. La séquence coiffe de la molécule d’ARN messager peut comprendre des modifications au niveau de sa séquence de ladite molécule, comme des insertions, des délétions, des substitutions d’un ou plusieurs nucléotides de manière partielle ou totale. La séquence polyA de la molécule d’ARN messager peut comprendre des modifications au niveau de sa séquence de ladite molécule, comme des insertions, des délétions, des substitutions d’un ou plusieurs nucléotides de manière partielle ou totale. Elle peut aussi avoir une longueur variable. La séquence d’intérêt FV SEQ NO ID : 1 des molécules d’ARN messager correspondantes peuvent comprendre des modifications au niveau de sa séquence de ladite molécule, comme des insertions, des délétions, des substitutions d’un ou plusieurs nucléotides de manière partielle ou totale. Les lipides formant les LNP peuvent être de différentes catégories. Les LNP peuvent comprendre d’autres molécules ou autres modifications afin d’augmenter les bénéfices thérapeutiques. Les molécules d’ARN messager peuvent inclure d’autres séquences pouvant augmenter les bénéfices thérapeutiques. La composition pharmaceutique peut comprendre d’autre particules biologiques permettant d’augmenter les bénéfices thérapeutiques comme des peptides, des protéines, des séquences de nucléotides et autres. La composition pharmaceutique peut comprendre d’autres espèces chimiques permettant d’augmenter les bénéfices thérapeutiques comme des molécules organiques, des sels ou autres. Le patient concerné par le traitement peut présenter un déficit sévère, modéré ou léger en facteur V. Le patient concerné par le traitement peut présenter un déficit sévère, modéré ou léger en facteur de coagulation autre que le V.
Le dispositif est formé d’au moins un LNP, qui est une vésicule formée par des bicouches lipidiques de lipides concentriques possédant un centre hydrophile.
A la surface extérieure, des chaînes de polyéthylène glycol sont placées de telle façon qu’elles permettent de limiter la réaction immunitaire pouvant être potentiellement provoquée. De plus, sur cette même surface extérieure, des ligands sont présents des protéines d’asialofetuine ou encore des anticorps spécifiques à des récepteurs uniquement présents sur les hépatocytes.
A l’intérieur du LNP, hydrophile, au moins une molécule d’ARN messager est présente, encapsulée. Cette molécule s’intégrera aux hépatocytes lorsque le LNP entrera en contact avec ces dernières, et l’ARNm pourra donc utiliser la machinerie génétique afin d’initier le processus de traduction de l’ARN en protéine, permettant donc l’expression du facteur de coagulation V, manquant aux organismes affectés par ce déficit. Autour de chaque molécule d’ARNm se trouve des lipides cationiques ionisables de charge positive formant des agrégats et conférant aux molécules d’ARN messager une surface positive.
La molécule d’ARN messager est composée de plusieurs séquences. Premièrement, une séquence Cap1 codant la coiffe est présente, cruciale à la traduction de l’ARNm. Ensuite, une séquence 5’UTR spécifique au gène F5 suit, et précède la séquence d’intérêt codant la protéine du facteur V. Puis, une séquence 3’UTR s’ensuit, et la molécule d’ARN messager se finit par une séquence polyA.
Dans cette invention, le terme « complexe » est défini par l’association d’au moins un LNP qui encapsule au moins une molécule d’ARN messager. Ce complexe est destiné pour l’utilisation thérapeutique aux patients atteints de déficit congénital en facteur V, et permet la traduction de l’ARNm en protéine une fois la molécule d’ARNm introduite dans la cellule.
Dans cette invention, le terme « traitement » est défini par une stratégie thérapeutique visant à réduire les symptômes et effets de la maladie pouvant altérer la santé ou la qualité de vie du patient. Elle permet donc, dans cette stratégie, d’augmenter les taux de facteur V de manière notable.
Dans cette invention, le terme « vecteur » est défini par une structure chimique permettant de transporter dans un organisme du matériel génétique étranger ou autre, comme de l’ARN messager dans ce cas. Elles permettent de délivrer ces molécules ainsi que de les introduire dans les cellules de l’organisme le matériel génétique.
Dans cette invention, le terme « bénéfice thérapeutique » signifie les bienfaits amenés au patient grâce à la composition et méthode décrites dans ce document. Augmenter le bénéfice thérapeutique peut donc signifier augmenter son efficacité, sa demi-vie, ou encore sa sûreté, ou autre.
COMPOSITION DE CONDITIONNEMENT DES CHEVEUX La présente invention appartient au domaine des produits cosmétiques. En particulier, la présente invention porte sur une composition de conditionnement des cheveux. La présente invention porte également sur un procédé cosmétique de conditionnement des cheveux.
ART CONNEXE
L'aspect et/ou l'état des fibres kératiniques sont souvent affectés par des facteurs à la fois extrinsèques et intrinsèques tels que le vieillissement.
Les fibres kératiniques, notamment les cheveux, sont constamment exposées à des conditions extrinsèques rudes, telles que le soleil, les dommages chimiques, par exemple, provenant des détergents, des agents éclaircissants, des agents relaxants, des agents de teinture et des permanentes, la chaleur, par exemple, provenant des sèche-cheveux ou des bigoudis, et le stress ou l'usure mécanique, par exemple, provenant d'activités de brossage et de coiffage. De plus, tout type de cheveu peut diminuer en termes de qualité et/ou de quantité au cours du temps en raison de l'âge et/ou de facteurs tels que la tendance grasse naturelle, la sueur, les cellules cutanées provenant du cuir chevelu, la pollution, la saleté et les conditions d'humidité extrême.
Les facteurs décrits ci-dessus peuvent entraîner un amincissement des cheveux et/ou nuire à l'aspect visuel et à la sensation au toucher des cheveux, et conduire à un corps plat et à un volume réduit.
Par exemple, les cheveux peuvent se dessécher et perdre de leur brillant ou de leur couleur ou devenir frisotés et moins faciles à gérer dans des conditions de faible et de forte humidité. Dans les conditions de faible humidité, les cheveux peuvent se dessécher et les cheveux secs tendent à être moins brillants et plus fragiles. À l'inverse, dans les conditions de forte humidité, les cheveux tendent à absorber l'eau, entraînant une perte de forme des cheveux qui deviennent difficiles à gérer et peu attrayants.
Les Poloxamer Conviennent à la réalisation de l’invention les Poloxamer (nom INCI) qui correspondent en particulier à la formule suivante : HO-(CH 2 -CH 2 -O)n-(CHCH 3 -CH 2 -O) O- (CH 2 -CH 2 -O) p -H, et par exemple choisis parmi le Poloxamer 124, le Poloxamer 184, le Poloxamer 338, le Poloxamer 124, le Poloxamer 184, le Poloxamer 184, le Poloxamer 338, ainsi que leurs mélanges.
Les esters polyoxyéthylénés et/ou polyoxypropylénés et/ ou polyglycérolés
* Les esters de polyéthylène glycol et d’acide de type : R-CO-(O-CH 2 -CH 2 )n-OH ou R-CO-(O-CH 2 -CH 2 )q-O-CO-R ou R-CO-(O-CH 2 -CH 2 )q-O-R ou R-O-(CH(CH 3 )-(CH 2 ))p-(O-CH 2 -CH 2 )q-O-CO-R Dans lesquelles R représentent, identiques ou non, des groupements hydrocarbonés saturés ou non, en C2-C20 ; n, p, q, nombres entiers moyens, identiques ou non, variant de 2 à 150. Ils peuvent être en particulier choisis parmi le PEG-6 Isostearate, le PEG-6 Stearate, le PEG-8 Stearate, le PEG-8 Isostearate, le PEG-20 Stearate, le PEG-30 Stearate, le PEG-32 Stearate, le PEG-40 Stearate, le PEG-75 Stearate, le PEG-100 Stearate, le PEG-8 Distearate, le PEG-150 Distearate, le Mereth-3 Myristate, le PEG-4 Olivate, le Propyleneglycol Ceteth-3 Acetate, le PEG-30 Dipolyhydroxystearate, ainsi que leurs mélanges
la représente un format Modified Posit ;
la représente des exemples de conversion basés sur le format Modified Posit ;
la est un graphe représentant une longueur de bits d'exposant pour quatre formats différents FP ;
la est un graphe représentant une longueur de bits d'exposant pour six formats différents FP ;
la représente un format binaire à nombres g ;
La représente schématiquement le circuit de conversion de format de la plus en détail selon un exemple de mode de réalisation de la présente description ;
la représente un registre d'états conformément au format UNUM ;
la représente des registres d'états selon un autre exemple de mode de réalisation ;
la représente des registres d'états selon encore un autre exemple de mode de réalisation ;
la représente schématiquement une implantation matérielle d'un convertisseur de nombres G en un format VP selon un exemple de mode de réalisation de la présente description ;
la représente schématiquement une implantation matérielle d'un convertisseur d'un format VP en nombres G selon un exemple de mode de réalisation de la présente description ;
la représente schématiquement un convertisseur destiné à mettre en œuvre une conversion nombres G en IEEE-like selon un exemple de mode de réalisation de la présente description ;
la représente schématiquement un convertisseur destiné à mettre en œuvre une conversion de nombres G en IEEE-like similaire à celle de la , mais avec la prise en charge d'exposants sous-normaux et biaisés, selon un exemple de mode de réalisation de la présente description ;
la représente schématiquement un convertisseur destiné à mettre en œuvre une conversion de IEEE-like en nombres G selon un exemple de mode de réalisation de la présente description ;
la représente schématiquement un convertisseur destiné à mettre en œuvre une conversion de IEEE-like en nombres G similaire à celle de la , mais avec la prise en charge d'exposants sous-normaux et biaisés, selon un exemple de mode de réalisation de la présente description ;
la représente schématiquement un convertisseur destiné à mettre en œuvre une conversion de nombres G en Custom Posit selon un exemple de mode de réalisation de la présente description ;
Le ventilateur 10 (ou compresseur) de l’installation de combustion fonctionne en imposant à l’entrée de l’installation 1 un débit donné (θ GC ) de gaz comburant GC qui peut varier.
Ce mode de fonctionnement M2 comporte deux phases de fonctionnement :
une phase de fonctionnement dite « oxycombustion dégradée », qui est illustrée sur la . une phase de fonctionnement dite « oxycombustion améliorée » illustrée sur la
Phase de fonctionnement de la - « oxycombustion dégradée »
Une partie des fumées de combustion FC en sortie du dispositif de combustion 1 sont évacuées dans l’air ambiant (vanne d’évacuation V3 ouverte au moins partiellement) et une autre partie en sortie du dispositif de combustion 1 est recyclée dans la boucle de recyclage 40 (vanne de recyclage V2 ouverte) jusqu’à l’entrée du condenseur 8.
En passant dans le condenseur 8, les fumées de combustion FC qui sont recyclées sont refroidies et déshumidifiées par condensation de la vapeur d’eau présente dans ces fumées de combustion FC.
En sortie du condenseur 8, on obtient un gaz de combustion G déshumidifié contenant les produits de combustion en phase gazeuse produits par la combustion dans le dispositif de combustion 1, et ayant une humidité absolue inférieure à celle des fumées de combustion FC à l’entrée du condenseur 8.
Le mélangeur 31 est alimenté en dioxygène provenant de la source 30 (vanne V1 ouverte) avec un débit (θO 2 ) et est alimenté avec le gaz de combustion G déshumidifié avec un débit θ.
Le mélangeur 31 est également alimenté avec de l’air qui est aspiré dans l’air ambiant, via la deuxième dérivation 6, avec un débit d’air entrant θ AIR et qui est acheminé jusqu’au mélangeur 31, via la portion 40a de la boucle de recyclage 40 en aval de la dérivation 6, en même temps que le gaz de combustion G déshumidifié.
En fonctionnement : θ GC = θO 2 + θ + θ AIR
Cette phase de fonctionnement perdure tant que la vanne d’évacuation V3 n’est pas totalement fermée.
Dans cette phase de fonctionnement, le gaz comburant GC contient du dioxygène provenant de la source 30, le gaz de combustion G recyclé et de l’air.
Dans cette phase de fonctionnement, lorsque le débit θO 2 de dioxygène à l’entrée du mélangeur 31 augmente et/ou lorsque le débit θ du gaz de combustion G recyclé à l’entrée du mélangeur 31 augmente, le débit d’air θ AIR aspiré dans la deuxième dérivation 6 diminue automatiquement. Inversement lorsque le débit θO 2 de dioxygène à l’entrée du mélangeur 31 diminue et/ou lorsque le débit θ du gaz de combustion G recyclé à l’entrée du mélangeur 31 diminue le débit d’air θ AIR aspiré dans la deuxième dérivation 6 augmente automatiquement.
Phase de fonctionnement de la – « oxycombustion améliorée »