INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La paroi de séparation 234, 334 forme une barrière étanche entre les deux volumes 230a et 230b et peut prendre différentes formes dont un premier exemple est représenté sur la et un deuxième exemple est représenté sur la . Le boîtier 222 est ainsi divisé par la paroi de séparation 234, 334 en un premier volume 230a et un deuxième volume 230b.
Le système de boîtier 220, 320 comporte également une pompe à vide 250 fluidiquement connectée au premier volume 230a et qui, en fonctionnement, est arrangée pour faire le vide dans le premier volume 230a. Ainsi, les gaz sont extraits du premier volume 230a où le vide est fait et la pression y est diminuée.
Le deuxième volume 230b est rempli d’un gaz inerte au regard du dihydrogène, en particulier sous forme liquide, c'est-à-dire qu’il ne présente pas de danger en cas de mélange avec le dihydrogène. Le gaz inerte est par exemple du diazote.
Le système de boîtier 220, 320 comporte un échangeur thermique 232 qui est fixé à l’intérieur du boîtier 222 et qui assure le réchauffage du dihydrogène en particulier de 30K à 300K.
La formule suivante permet ensuite de déterminer par le calcul la déformation élastique critique notée Ec (où r correspond au rayon du monobrin, c’est-à-dire D/2) : Ec = r / (Rc + r)
La contrainte de rupture en compression sous flexion notée σ c est obtenue par le calcul par la formule suivante (où E est le module initial en extension) : σ c = Ec * E
Puisque, dans le cas du monobrin en CVR selon l’invention, la rupture de la boucle apparaît dans la partie en extension, on conclut que, en flexion, la contrainte de rupture en compression est supérieure à la contrainte de rupture en extension.
On peut également procéder à la rupture en flexion d’un barreau rectangulaire selon la méthode dite des trois points (ASTM D 790). Cette méthode permet également de vérifier, visuellement, que la nature de la rupture est bien en extension.
Avantageusement, la contrainte de rupture en compression pure est supérieure à 700 MPa, plus préférentiellement supérieure à 900 MPa, en particulier supérieure à 1 100 MPa. Pour éviter le flambage du monobrin en CVR sous compression, cette grandeur est mesurée selon la méthode décrite dans la publication « Critical compressive stress for continuous fiber unidirectional composites » de Thompson et al, Journal of Composite Materials, 46(26), 3231-3245.
Préférentiellement, dans le monobrin en CVR de l'invention, le taux d’alignement des filaments de verre est tel que plus de 85% (% en nombre) des filaments ont une inclinaison par rapport à l’axe du monobrin qui est inférieure à 2,0 degrés, plus préférentiellement inférieure à 1,5 degrés, cette inclinaison (ou défaut d’alignement) étant mesurée comme décrit dans la publication ci-dessus de Thompson et al. Préférentiellement également, le monobrin en CVR selon l’invention n’est pas déformé hélicoïdalement, c’est-à-dire qu’il n’est pas vrillé. En tout état de cause, le monobrin en CVR présente un nombre de spire par mètre inférieur à 5, de préférence inférieur à 2, de préférence inférieur à 0,5 de préférence de 0 à 0,5.
Préférentiellement, le taux pondéral de fibres (c’est-à-dire filaments) de verre dans le monobrin en CVR est compris dans un domaine allant de 65% à 85%, de préférence de 70% à 80%.
Le taux pondéral est calculé en faisant le rapport du titre de la fibre de verre initiale sur le titre du monobrin en CVR final. Le titre (ou densité linéique) est déterminé sur au moins trois échantillons, chacun correspondant à une longueur de 50 m, par pesée de cette longueur ; le titre est donné en tex (poids en grammes de 1000 m de produit – pour rappel, 0,111 tex équivaut à 1 denier).
Par ailleurs, la fraction volumique de fibre de verre, dans le monobrin en CVRest avantageusement comprise dans un domaine allant de 40% à 60%, de préférence de 45% à 55%.
La fraction volumique de fibre minérale dans le monobrin en CVR final correspond à la fraction surfacique de fibre de verre d’une coupe transversale du monobrin en CVR par rapport à la surface totale de sa section. La fraction surfacique de fibre de verre peut être déterminée de la même manière que décrit ci-après pour la mesure du taux de porosité.
Par ailleurs, la résine réticulée représente de 15% à 35%, de préférence de 20% à 30%, en poids, du monobrin en CVR de l’invention. Par ailleurs, la fraction volumique de résine dans le monobrin en CVR est avantageusement comprise dans un domaine allant de 40% à 60%, de préférence de 45% à 55%. Le pourcentage en poids et la fraction volumique de résine réticulée peuvent être obtenus selon une méthode similaire à la méthode d’obtention du taux pondéral et de la fraction volumique de la fibre de verre décrite ci-dessus.
De préférence, la densité (ou masse volumique en g/cm 3 ) du monobrin en CVR est comprise entre 1,8 et 2,1. Elle est mesurée (à 23°C) à l’aide d’une balance spécialisée de la société Mettler Toledo de type « PG503 DeltaRange » ; les échantillons, de quelques cm, sont successivement pesés dans l’air et plongés dans de l’éthanol ; le logiciel de l’appareil détermine ensuite la densité moyenne sur trois mesures.
Le diamètre D du monobrin en CVR de l'invention est de préférence compris dans un domaine allant de 0,2 à 1,3 mm, de préférence de 0,25 et 1,25 mm, plus préférentiellement entre 0,3 et 1,2 mm, en particulier entre 0,4 et 1,1 mm.
Cette définition couvre aussi bien des monobrins de forme essentiellement cylindrique (à section droite circulaire) que des monobrins de forme différente, par exemple des monobrins oblongs (de forme plus ou moins aplatie) ou de section droite rectangulaire. Dans le cas d’une section non circulaire et sauf indication spécifique différente, D est par convention le diamètre dit d’encombrement, c’est-à-dire le diamètre du cylindre de révolution imaginaire enveloppant le monobrin, en d’autres termes le diamètre du cercle circonscrit entourant sa section droite.
Par ailleurs, la longueur L du monobrin en CVR de l’invention est de préférence comprise dans un domaine allant de 10 à 80 mm, par exemple de 15 à 60 mm.
Avantageusement, le rapport longueur/diamètre L/D des monobrins en CVR de l’invention est compris dans un domaine allant de 10 à 110, de préférence de 20 à 90, de préférence encore de 25 à moins de 80.
Avantageusement, As ≥ 1,5% et de préférence As ≥ 2,0%.
L’invention a également pour objet un câble extrait d’une matrice polymérique dans lequel le câble extrait comprend : - une couche interne du câble constituée de X=1 multi-torons comprenant K>1 torons (T1) enroulés en hélice autour d’un axe principal, chaque toron étant à au moins deux couches comprenant : - une couche interne constituée de Q1 fil(s) métallique(s) interne(s), et - une couche externe constituée de Q3 fils métalliques externes enroulés autour de la couche interne, et - une couche externe du câble constituée de Y>1 multi-torons enroulés autour de la couche interne du câble, chaque multi-torons comprenant L>1 torons enroulés en hélice autour d’un axe, chaque toron étant à au moins à deux couches comprenant : - une couche interne constituée de Q1’ fil(s) métallique(s) interne(s), et - une couche externe constituée de Q3’ fils métalliques externes enroulés autour de la couche interne, avec les multi-torons étant enroulés en hélice autour de l’axe principal , et le câble présente un allongement structural As’ tel que As’ ≥ 0,3%, l’allongement structural As’ étant déterminé selon la norme ASTM D2969-04 de 2014 au câble de façon à obtenir une courbe force-allongement, l’allongement structural As’ étant égal à l’allongement, en %, correspondant à l’intersection entre la tangente à la partie élastique de la courbe force-allongement en un point quelconque de sa partie élastique et l’axe des allongements de la courbe force-allongement.
Par matrice élastomérique, on entend une matrice comprenant au moins un élastomère. La matrice élastomérique préférentielle est ainsi à base de la composition élastomérique.
Par composition polymérique, on entend que la composition comprend au moins un polymère. De préférence, un tel polymère peut être un thermoplastique, par exemple un polyester ou un polyamide, un polymère thermodurcissable, un élastomère, par exemple du caoutchouc naturel, un élastomère thermoplastique ou un mélange de ces polymères.
Par composition élastomérique, on entend que la composition comprend au moins un élastomère et au moins un autre composant. De préférence, la composition comprenant au moins un élastomère et au moins un autre composant comprend un élastomère, un système de réticulation et une charge. Les compositions utilisables pour ces nappes sont des compositions conventionnelles pour calandrage d’éléments filaires de renfort et comprennent un élastomère diénique, par exemple du caoutchouc naturel, une charge renforçante, par exemple du noir de carbone et/ou de la silice, un système de réticulation, par exemple un système de vulcanisation, de préférence comprenant du soufre, de l’acide stéarique et de l’oxyde de zinc, et éventuellement un accélérateur et/ou retardateur de vulcanisation et/ou divers additifs. L'adhésion entre les fils métalliques et la matrice dans laquelle ils sont noyés est assurée par exemple par un revêtement métallique, par exemple une couche de laiton.
Les valeurs des caractéristiques décrites dans la présente demande pour le câble extrait sont mesurées sur ou déterminées à partir de câbles extrait d’une matrice polymérique, notamment élastomérique, par exemple d’un pneumatique. Ainsi, par exemple sur un pneumatique, on retire la bande de matière radialement à l’extérieur du câble à extraire de façon à apercevoir le câble à extraire affleurer radialement de la matrice polymérique. Ce retrait peut se faire par décorticage aux moyens de pinces et de couteaux ou bien par rabotage. Puis, on dégage l’extrémité du câble à extraire au moyen d’un couteau. Puis, on tire sur le câble de façon à l’extraire de la matrice en appliquant un angle relativement faible de façon à ne pas plastifier le câble à extraire. Les câbles extraits sont alors nettoyés soigneusement, par exemple au moyen d’un couteau, de façon à détacher les restes de matrice polymérique accrochés localement au câble et en prenant soin de ne pas dégrader la surface des fils métalliques.
De façon préférée, le câble présente un diamètre du câble tel que le diamètre D du câble va de 3 mm à 9,5 mm, de préférence de 4 mm à 7,5 mm. Le diamètre D est mesuré sur le câble selon la norme ASTM D2969-04.
Enfin, selon un quatrième aspect, l’invention a pour objet un aéronef comprenant une telle turbomachine.
Brève description des Figures D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple et faite en se référant aux dessins annexés, dans lesquels :
la est une vue de dessus d’un aéronef selon un exemple de réalisation de l’invention, la est une vue en perspective, de trois-quarts avant, d’une turbomachine de l’aéronef de la , la est une vue de côté d’une aube de soufflante de la turbomachine de la , la est une vue simplifiée en coupe selon un plan marqué IV-IV sur la , la est une vue en perspective, de trois-quarts avant, d’une structure en matériau composite de l’aube de la , la est une vue en perspective, de trois-quarts arrière, de la structure en matériau composite de la , la est une vue simplifiée en coupe, selon un plan marqué VII-VII sur la , d’une partie de la structure en matériau composite, la est une vue d’un détail marqué VIII de la , et la est une vue d’un détail marqué IX de la .
Description détaillée L’aéronef 10 représenté sur la comprend des turbomachines 12 pour le propulser.
Dans l’exemple représenté, l’aéronef 10 est un avion. Celui-ci comprend, de manière classique, un fuselage 14, un empennage 16 et deux ailes 18. Les turbomachines 12 sont ici au nombre de deux et sont chacune logées sous une aile 18 respective. En variante (non représentée), les turbomachines 12 sont disposées le long du fuselage 14, par exemple à proximité de l’empennage 16. En variante encore (également non représentée), l’aéronef 10 comprend une seule turbomachine 12 ou au moins trois turbomachines 12.
L’une des turbomachines 12 est représentée sur la . Comme visible sur cette Figure, elle comprend une nacelle 20 destinée à être fixée à une aile 18 ou au fuselage 14 de l’aéronef 10, une soufflante 22 et un carénage 24 entourant la soufflante 22. Elle comprend également, de manière classique, un compresseur, une chambre de combustion et une turbine (non représentés), la turbine étant reliée mécaniquement à la soufflante 22 pour l’entraîner en rotation autour de son axe.
La turbomachine 12 est typiquement un turboréacteur à double flux, avantageusement à fort taux de dilution.
Le carénage 24 délimite la veine d'air. Il est monté fixe sur la nacelle 20. Dans l'exemple illustré, il est disposé à l'intérieur de la nacelle 20. En variante (non représentée), la turbomachine 12 est dépourvue de carénage.
La soufflante 22 comprend un rotor de soufflante 26 propre à être entrainé en rotation par rapport à la nacelle 20 autour d'un axe de rotation X qui coïncide ici avec l'axe principal de la turbomachine 12. Le rotor de soufflante 26 comprend un moyeu 28, communément appelé « disque de soufflante », et une pluralité d'aubes 30 fixées au moyeu 28 et s'étendant selon des directions sensiblement radiales à partir du moyeu 28. Dans l'exemple représenté, les aubes 30 sont toutes identiques, et agencées avec un écart angulaire constant entre deux aubes 30 successives.
La illustre de manière schématique l’une de ces aubes 30. Cette aube 30 comprend un pied 32, une pale 34 à profil aérodynamique et une échasse 36.
Le pied 32 est destiné à permettre la fixation de l’aube 30 au moyeu 28, par exemple par le biais d'une attache brochée (non représentée). A cet effet, le pied 32 est configuré pour être inséré dans une alvéole (non représentée) du moyeu 28.
Dans l’exemple représenté, le pied 32 est en forme de queue d’aronde. En variante (non représentée), le pied 32 présente toute forme adaptée pour permettre l’assemblage de l’aube 30 au moyeu 28.
La pale 34 est propre à être placée dans un flux d’air, lorsque la turbomachine 12 est en fonctionnement, afin de générer une portance. Elle définit, à son extrémité opposée au pied 32, une tête d’aube 38.
La pale 34 présente par ailleurs un intrados 40 ( ), un extrados 42, un bord d’attaque 44 et un bord de fuite 46.
La pale 34 présente encore un bord de tête d'aube 47, constitué par le bord libre de l'aube 30 le plus éloigné du pied 32. Le bord de tête d'aube 47 est propre à s'étendre le long d'une surface interne du carénage 24 entourant la soufflante.
L’échasse 36 correspond à la zone de l’aube 30 qui s’étend entre le pied 32 et la pale 34, c’est-à-dire entre la sortie des portées 48 et les plateformes inter-aubes (non représentées) qui délimitent intérieurement la veine d’écoulement secondaire. L’échasse 36 n’est donc pas configurée pour s’étendre dans un flux d’air.
Le second moteur 12 de chaque dispositif de sustentation 8a, 8b, 9a, 9b est par exemple un moteur électrique, par exemple agencé dans les nacelles 7a, 7b respectives. Les seconds moteur 12 entrainent les rotors de sustentation 10a, 10b, 11a, 11b respectifs. Par exemple, chaque dispositif de sustentation 8a, 8b, 9a, 9b comprend un arbre de transmission (non représenté) reliant le second moteur 12 au second moyeu 10a’, 10b’, 11a’, 11b’ respectif.
En référence à la , l’aéronef 1 comprend en outre des premier et second ensembles d’alimentation 13, 14 en énergie du premier moteur 6 et des second moteurs 12 de chaque dispositif de sustentation 8a, 8b, 9a, 9b de chaque nacelle 7a, 7b.
Les premier et second ensembles d’alimentation 13, 14 sont agencés dans le fuselage 2. Selon l’invention, les premier et second ensembles d’alimentation 13, 14 sont montés mobiles en translation dans le fuselage 2 selon une direction D parallèle à l’axe longitudinal ou à l’axe de roulis X. Les premier et second ensembles d’alimentation 13, 14 sont déplaçables entre une première position et une seconde position. La première position est avantageusement située au plus proche du centre des rotors de sustentation 8a, 8b, 9a, 9b, autrement dit au barycentre de l’aéronef 1. La seconde position est avantageusement située du côté du nez 2a. Par située du côté du nez 2a, il faut entendre une position située entre le barycentre de l’aéronef 1 et le nez 2a.
Avantageusement, les premier et second ensembles d’alimentation 13, 14 sont déplaçables manuellement.
Avantageusement, en référence à la , les premier et second ensembles d’alimentation 13, 14 sont montés sur une paire de rails 15 fixés au fuselage 2. Les rails 15 sont parallèles entre eux et à l’axe longitudinal X. Au moins un moyen de blocage en translation des premier et second ensembles d’alimentation 13, 14 peut être monté sur les rails pour bloquer les ensembles d’alimentation 13, 14 dans l’une ou l’autre position. Le moyen de blocage en rotation peut être par exemple une vis de fixation ou une bande de serrage fixant chaque ensemble d’alimentation 13, 14 au rail.
Les premier et second ensembles d’alimentation 13, 14 comprennent chacun au moins une batterie. Avantageusement, le second ensemble d’alimentation 14 alimente en énergie les seconds moteur 12. Le premier ensemble d’alimentation 13 est relié au premier moteur 6 par un premier circuit d’alimentation 13a et le second ensemble d’alimentation 14 est relié aux seconds moteurs 12 par un second circuit d’alimentation 14a. Les premier et second circuits d’alimentation 13a, 14a sont des circuits électriques. Un interrupteur 20 est monté entre les deux circuits d’alimentation 13a, 14a permettant la séparation des premier et second ensemble d’alimentation 13, 14 ou leur mise en parallèle.
Selon l’invention, l’aéronef 1 comprend en outre un module de gestion 16 de l’alimentation des premier et second moteurs 6, 12 par les premier et second ensembles d’alimentation 13, 14. Le module de gestion 16 est relié aux premier et second moteurs 6, 12 et/ou aux ensembles d’alimentation 13, 14 et/ou aux circuits d’alimentation 13a, 14a et/ou à l’interrupteur 20. Le module de gestion 16 est de type électronique.
Le module de gestion 16 est configuré pour, dans la première configuration, commander l’alimentation des second moteurs 12 de chaque nacelle 7a, 7b à partir des premier et second ensembles d’alimentation 13, 14 et dans la seconde configuration, commander l’alimentation des premier et second moteurs 6, 12 de chaque nacelle 7a, 7b à partir respectivement des premier et second ensembles d’alimentation 13, 14.
Dans la seconde configuration, l’alimentation des premier et second moteurs 6, 12 est séparée. Le module de gestion 16 commande la liaison du premier circuit d’alimentation 13a au premier moteur 6 et du second circuit d’alimentation 14a aux second moteurs 12. L’interrupteur 20 est en position ouverte. Dans la première configuration, le module de gestion 16 commande la liaison du premier circuit d’alimentation 13a au premier circuit d’alimentation 14a. Le second moteur 12 est alors alimenté en parallèle par les premier et second ensembles d’alimentation 13, 14. L’interrupteur 20 est en position fermée.
En outre, l’aéronef 1 comprend un contrôleur de vol 17 également connu sous l’acronyme FC pour « Flight Controller » en langue anglaise.
Le contrôleur de vol 17 assure par exemple les fonctions de guidage et de pilotage. Il est relié aux premier et second moteurs 6, 12 afin de gérer leur fonctionnement selon les différentes phases de vol et les configurations de l’aéronef 1.
Avantageusement, le contrôleur de vol 17 est également relié au module de gestion 16. Il est par exemple relié au module de gestion 16 par un circuit de commande 17a. Le contrôleur de vol 17 permet par exemple de commander le module de gestion 16. Le contrôleur de vol 17 envoie par exemple un signal électrique au module de gestion 16 qui définit l’alimentation des moteurs 6, 12 en commandant par exemple la position de l’interrupteur 20.
Le contrôleur de vol 17 peut être relié au premier ensemble d’alimentation 13 par un troisième circuit d’alimentation monté en parallèle du premier circuit d’alimentation 13a et/ou au second ensemble d’alimentation 14 par un quatrième circuit d’alimentation monté en parallèle du second circuit d’alimentation 14. Ceci permet l’alimentation du contrôleur de vol 17.
Selon un autre exemple non représenté, le module de gestion 16 est commandé mécaniquement par exemple par un bouton poussoir actionné par un opérateur.
Selon un autre exemple non représenté, le module de gestion 16 peut être commandé automatiquement.
Dans sa seconde configuration, en référence aux figures 2 et 3, l’aéronef 1 comprend en outre une première aile 30a fixée de manière amovible sur le premier bras 3a, une seconde aile 30b fixée de manière amovible sur le second bras 3b et un empennage arrière 18.
- l’ouverture d’introduction présente une forme évasée de largeur croissante du logement vers l’extérieur du logement selon la direction d’élévation .
Selon un autre aspect, l’invention concerne également un réceptacle de véhicule comprenant :
- une ouverture ;
- au moins un rail s’étendant le long d’un bord de l’ouverture, et
- un rideau de fermeture tel que décrit ci-dessus reçu dans ledit rail et mobile par rapport audit rail entre une position fermée, dans laquelle le rideau de fermeture ferme l’ouverture, et au moins une position ouverte, dans laquelle au moins une partie de l’ouverture est accessible.
Le réceptacle de véhicule peut en outre présenter la caractéristique selon laquelle le rail comprend un tronçon rectiligne et un tronçon incurvé, les éléments rigides se déplaçant en translation rectiligne dans le tronçon rectiligne du rail et en translation selon une trajectoire curviligne dans le tronçon incurvé, les éléments rigides pouvant se déplacer les uns par rapport aux autres autour des axes de rotation par l’intermédiaire des dispositifs d’articulation entre les éléments rigides adjacents dans le tronçon incurvé.
- la est une représentation schématique en perspective d’un réceptacle de véhicule selon l’invention, le rideau de fermeture étant en position fermée,
- la est une représentation schématique en coupe d’une partie d’un rideau de fermeture selon l’invention,
- la est une représentation schématique en perspective d’un dispositif d’articulation entre deux éléments rigides dans une configuration de montage d’un rideau de fermeture selon l’invention, et
- la est une représentation schématique en coupe des différentes étapes d’assemblage de deux éléments rigides d’un rideau de fermeture selon l’invention.
Dans la description qui suit, les termes « inférieur », « supérieur », « au-dessus » et « en dessous » sont définis par rapport à une direction d’élévation, correspondant par exemple à la hauteur d’un véhicule. On définit également une direction longitudinale sensiblement perpendiculaire à la direction d’élévation et correspondant par exemple la direction avant-arrière du véhicule et une direction transversale sensiblement perpendiculaire aux directions d’élévation et longitudinale.
En référence à la , on décrit un réceptacle de véhicule 1 comprenant un corps 2 et un rideau de fermeture 4. Un tel réceptacle forme par exemple une console centrale de véhicule ou fait partie d’une telle console disposée entre les sièges avant ou arrière du véhicule. En variante, le réceptacle est prévu dans un autre élément de garnissage de l’habitacle d’un véhicule, tel qu’un panneau de porte, une planche de bord ou autre.
Le corps 2 définit au moins un volume de rangement (non représenté) délimité par des parois latérales 6 et accessible par une ouverture (non représentée), par exemple une ouverture supérieure délimitée par une extrémité supérieure des parois latérales 6.