INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans une phase initiale, l’unité de contrôle 9 commande le fonctionnement du chariot 1 pour obtenir son rapprochement du rayonnage 13 et le soulèvement des bras de la fourche 4 portant la charge à déposer pour la positionner par rapport au rayonnage 13. Le chariot 1 est commandé par l’unité de contrôle 9 en fonction des données issues du dispositif de localisation 8. Lors de son déplacement, le chariot 1 est commandé pour garder une distance minimale de sécurité d par rapport au rayonnage 13. Lors de la phase initiale, le chariot 1 est commandé pour garder une distance horizontale minimale de sécurité entre l’extrémité en porte-à-faux des bras de la fourche 4 et le rayonnage 13 afin de permettre le passage en sécurité des bras de la fourche 4 au-dessus du rayonnage 13.
L’unité de contrôle 9 peut utiliser les informations transmises par le moyen de détermination 11 pour contrôler de manière précise le déplacement du chariot 1 en plus des données issues du dispositif de localisation 8.
Après cette phase initiale, le dispositif 10 de détection émet un faisceau lumineux 14 balayant au moins une zone 15a de détection prédéfinie plane située au-dessus des bras 4a, 4b de la fourche. La projection verticale de la zone 15 de détection recouvre les bras 4a, 4b de la fourche et l’espace transversal séparant ces bras.
Dans l’exemple de réalisation illustré, la zone 15a de détection est définie par quatre points distincts délimitant un rectangle, tels que les points B, C, D et E de la . Le point A représente schématiquement le point d’émission du faisceau lumineux 14 en sortie du dispositif 10. La zone 15a de détection est ici horizontale. Alternativement, il pourrait être possible de prévoir une zone 15a inclinée par rapport à l’horizontale.
Le grand côté du rectangle délimité par les points B, C, D et E présente une longueur y supérieure à l’encombrement transversal des bras 4a, 4b de la fourche, et la zone 15a de détection est centrée relativement à ces bras. Autrement dit, la zone de détection 15a plane s’étend latéralement au-delà de l’encombrement transversal des bras 4a, 4b de la fourche. A titre indicatif, la largeur w du petit côté du rectangle délimité par les points B, C, D et E, et donc la profondeur de la zone de détection 15a, peut être égale à 50 mm.
Le dispositif 10 de détection est configuré pour détecter si la charge 12 se trouve à l’intérieur de la zone 15a de détection. La charge 12 est détectée par le dispositif 10 comme étant présente lorsqu’elle intersecte le rayon lumineux 14 et qu’elle se trouve à l’intérieur de la première zone 15 de détection. Le dispositif 10 de détection est apte détecter que la charge se trouve à l’intérieur de la première zone 15 de détection par une mesure de distance.
Il va maintenant être décrit un procédé 20 de dépose de charge par le chariot 1 élévateur autonome. Le procédé 20 est illustré en .
La réaction est effectuée sous atmosphère inerte dans une boîte à gants. Une solution d’ester pinacolique d’acide phénylboronique (2 éq) dans le benzène (c = 0,5 M) est ajoutée au catalyseur P5 (10 mol%) et à EtNMeLi (1,2 éq). Une solution de chlorure de tert-butyle (1 éq) dans le benzène (c = 0,25 M) est ajoutée à la solution qui est ensuite complétée par l’ajout de benzène pour obtenir une concentration totale en chlorure de tert-butyle de 0,08 M. Le mélange réactionnel est agité à 25 °C pendant 24h puis une solution aqueuse saturée de NH 4 Cl est ajoutée. Après extraction avec de l’EtOAc, les phases organiques combinées sont séchées sur MgSO 4 , filtrées et évaporées sous pression réduite. Une analyse par 1 H RMN à l’aide du 1,3,5-triméthoxybenzène comme étalon interne donne le tert-butylbenzène avec 54% de rendement.
EXEMPLE 37 : Synthèse B du tert-butylbenzène
La réaction est effectuée sous atmosphère inerte dans une boîte à gants. Une solution d’ester pinacolique d’acide phénylboronique (2 éq) dans le benzène (c = 0,5 M) est ajoutée au catalyseur P6 (10 mol%) et à EtNMeLi (1,2 éq). Une solution de chlorure de tert-butyle (1 éq) dans le benzène (c = 0,25 M) est ajoutée à la solution qui est ensuite complétée par l’ajout de benzène pour obtenir une concentration totale en chlorure de tert-butyle de 0,08 M. Le mélange réactionnel est agité à 25 °C pendant 24h puis une solution aqueuse saturée de NH 4 Cl est ajoutée. Après extraction avec de l’EtOAc , les phases organiques combinées sont séchées sur MgSO 4 , filtrées et évaporées sous pression réduite. Une analyse par 1 H RMN à l’aide du 1,3,5-triméthoxybenzène comme étalon interne donne le tert-butylbenzène avec 32% de rendement.
EXEMPLE 38 : Synthèse du 2-cycloheptylthiophène
La réaction est effectuée sous atmosphère inerte dans une boîte à gants. Une solution d’ester pinacolique d’acide 2-thiénylboronique (2 éq) dans le benzène (c = 0,5 M) est ajoutée au catalyseur P5 (10 mol%) et àEtNMeLi (1,2 éq). Une solution de bromocycloheptane (1 éq) dans le benzène (c = 0,25 M) est ajoutée à la solution qui est ensuite complétée par l’ajout de benzène pour obtenir une concentration totale en bromocycloheptane de 0,08 M. Le mélange réactionnel est agité à 25 °C pendant 48h puis une solution aqueuse saturée de NH 4 Cl est ajoutée. Après extraction avec de l’EtOAc , les phases organiques combinées sont séchées sur MgSO 4 , filtrées et évaporées sous pression réduite. Une analyse par 1 H RMN à l’aide du 1,3,5-triméthoxybenzène comme étalon interne donne le 2-cycloheptylthiophène avec 86% de rendement. Une chromatographie sur colonne de gel de silice est effectuée et donne le 2-cycloheptylthiophène avec 78% de rendement. 1 H RMN (250 MHz, CDCl 3 , 25°C) δ ppm 7.10 (dd, J = 5.0 Hz, 1.0 Hz, 1H), 6.91 (dd, J = 5.0 Hz, 3.5 Hz, 1H), 6.80 (d, J = 3.1 Hz, 1H), 3.04 (septet, J = 4.1 Hz, 1H), 2.11-2.05 (m, 2H), 1.79-1.55 (m, 10H). 13 C RMN (63 MHz, CDCl 3 , 25°C) δ ppm 153.6, 126.3, 122.0, 121.7, 41.6, 37.5, 28.1, 26.3.
EXEMPLE 39 : Synthèse du tert- butyl 4-(5-cycloheptylpyridin-2-yl)piperazine-1-carboxylate
La réaction est effectuée sous atmosphère inerte dans une boîte à gants. Une solution d’ester pinacolique d’acide 1-tert-butyl-4-(pyridin-2-yl)pipérazineboronique (2 éq) dans le benzène (c = 0,5 M) est ajoutée au catalyseur P5 (10 mol%) et à EtNMeLi (1,2 éq). Une solution de bromocycloheptane (1 éq) dans le benzène (c = 0,25 M) est ajoutée à la solution qui est ensuite complétée par l’ajout de benzène pour obtenir une concentration totale en chlorocycloheptane de 0,08 M. Le mélange réactionnel est agité à 25 °C pendant 24h puis une solution aqueuse saturée de NH 4 Cl est ajoutée. Après extraction avec de l’EtOAc , les phases organiques combinées sont séchées sur MgSO 4 , filtrées et évaporées sous pression réduite. Une chromatographie sur colonne de gel de silice est effectuée et donne le tert- butyl 4-(5-cycloheptylpyridin-2-yl)piperazine-1-carboxylate avec 92% de rendement. 1 H RMN (360 MHz, CDCl 3 , 25 °C) δ ppm 7.96 (d, J= 2.3 Hz, 1H), 7.28 (dd, J= 2.4 Hz, 8.7 Hz, 1H), 6.53 (d, J= 8.7 Hz, 1H), 3.48-3.45 (m, 4H), 3.40-3.37 (m, 4H), 2.54-2.46 (m, 1H), 1.81-1.48 (m, 12H), 1.41 (s, 9H). 13 C RMN (90 MHz, CDCl 3 , 25 °C) δ ppm 157.8, 154.8, 145.9, 136.1, 134.9, 107.3, 79.8, 45.5, 43.4, 36.7, 28.4, 27.8, 26.9. MS-HR (ESI) m/z calculé pour C 21 H 34 N 3 O 2 [M+H] + 360.2646, trouvé: 360.2629.
EXEMPLE 40 : Synthèse du tert -butyldiméthyl(3-phénylpropoxy)silane
La réaction est effectuée sous atmosphère inerte dans une boîte à gants. Une solution d’ester pinacolique d’acide phénylboronique (2 éq) dans le benzène (c = 0,5 M) est ajoutée au catalyseur P5 (10 mol%) et à EtNMeLi (1,2 éq). Une solution de (4-bromobutoxy)(tert-butyl)diméthylsilane (1 éq) dans le benzène (c = 0,25 M) est ajoutée à la solution qui est ensuite complétée par l’ajout de benzène pour obtenir une concentration totale en (4-bromobutoxy)(tert-butyl)dimethylsilane de 0,08 M. Le mélange réactionnel est agité à 25 °C pendant 24h puis une solution aqueuse saturée de NH 4 Cl est ajoutée. Après extraction avec de l’EtOAc , les phases organiques combinées sont séchées sur MgSO 4 , filtrées et évaporées sous pression réduite. Une chromatographie sur colonne de gel de silice est effectuée et donne le tert -butyldiméthyl(3-phénylpropoxy)silane avec 78% de rendement. 1 H RMN (360 MHz, CDCl 3 , 25°C) δ ppm 7.33- 7.29 (m, 2H), 7.24- 7.19 (m, 3H), 3.67 (t, J= 6.3 Hz, 2H), 2.72 (t, J= 7.8 Hz, 2H), 1.92-1.84 (m, 2H), 0.95 (s, 9H), 0.09 (s, 6H). 13 C RMN (90 MHz, CDCl 3 , 25°C) δ ppm 142.3, 128.5, 128.31, 125.7, 62.4, 34.5, 32.2, 26.0, 18.4, -5.2.
EXEMPLE 41 : Synthèse A du cyclopentylbenzène
La réaction est effectuée sous atmosphère inerte dans une boîte à gants. Une solution d’ester pinacolique d’acide phénylboronique (2 éq) dans le benzène (c = 0,5 M) est ajoutée au catalyseur P5 (10 mol%) et à EtNMeLi (1,2 éq). Une solution de bromocyclopentane (1 éq) dans le benzène (c = 0,25 M) est ajoutée à la solution qui est ensuite complétée par l’ajout de benzène pour obtenir une concentration totale en bromocyclopentane de 0,08 M. Le mélange réactionnel est agité à 25 °C pendant 24h puis une solution aqueuse saturée de NH 4 Cl est ajoutée. Après extraction avec de l’EtOAc, les phases organiques combinées sont séchées sur MgSO 4 , filtrées et évaporées sous pression réduite. Une analyse par 1 H RMN à l’aide du 1,3,5-triméthoxybenzène comme étalon interne donne le cyclopentylbenzène avec 99% de rendement. Une chromatographie sur colonne de gel de silice est effectuée et donne le cyclopentylbenzène avec 70% de rendement. 1 H RMN (360 MHz, CDCl 3 , 25°C) δ ppm 7.21- 7.14 (m, 4H), 7.09- 7.05 (m, 1H), 2.94-2.85 (m, 1H), 2.01-1.94 (m, 2H), 1.77-1.66 (m, 2H), 1.64-1.45 (m, 4H). 13 C RMN (90 MHz, CDCl 3 , 25°C) δ ppm 146.5, 128.2, 127.1, 125.6, 45.9, 34.6, 25.5.
EXEMPLE 42 : Synthèse B du cyclopentylbenzène
La réaction est effectuée sous atmosphère inerte dans une boîte à gants. Une solution d’ester pinacolique d’acide phénylboronique (2 éq) dans le benzène (c = 0,5 M) est ajoutée au catalyseur P5 (10 mol%) et à EtNMeLi (1,2 éq). Une solution de bromoocyclopentane (1 éq) dans le benzène (c = 0,25 M) est ajoutée à la solution qui est ensuite complétée par l’ajout de benzène pour obtenir une concentration totale en bromocyclopentane de 0,08 M. Le mélange réactionnel est agité à 25°C pendant 24h puis une solution aqueuse saturée de NH 4 Cl est ajoutée. Après extraction avec de l’EtOAc , les phases organiques combinées sont séchées sur MgSO 4 , filtrées et évaporées sous pression réduite. Une analyse par 1 H RMN à l’aide du 1,3,5-triméthoxybenzène comme étalon interne donne le cyclopentylbenzène avec 99% de rendement. 1 H RMN (360 MHz, CDCl 3 , 25°C) δ ppm 7.21- 7.14 (m, 4H), 7.09- 7.05 (m, 1H), 2.94-2.85 (m, 1H), 2.01-1.94 (m, 2H), 1.77-1.66 (m, 2H), 1.64-1.45 (m, 4H). 13 C RMN (90 MHz, CDCl 3 , 25°C) δ ppm 146.5, 128.2, 127.1, 125.6, 45.9, 34.6, 25.5.
EXEMPLE 43 : Synthèse C du cyclopentylbenzène
La réaction est effectuée sous atmosphère inerte dans une boîte à gants. Une solution d’ester pinacolique d’acide phénylboronique (2 éq) dans le benzène (c = 0,5 M) est ajoutée au catalyseur P5 (10 mol%) et à EtNMeLi (1,2 éq). Une solution de iodoocyclopentane (1 éq) dans le benzène (c = 0,25 M) est ajoutée à la solution qui est ensuite complétée par l’ajout de benzène pour obtenir une concentration totale iodocyclopentane de 0,08 M. Le mélange réactionnel est agité à 25°C pendant 24h puis une solution aqueuse saturée de NH 4 Cl est ajoutée. Après extraction avec de l’EtOAc , les phases organiques combinées sont séchées sur MgSO 4 , filtrées et évaporées sous pression réduite. Une analyse par 1 H RMN à l’aide du 1,3,5-triméthoxybenzène comme étalon interne donne le cyclopentylbenzène avec 77% de rendement..
P5 peut catalyser la formation de liaison carbone-carbone avec des dérivés halogénés bromés, chlorés ou iodés Z-Hal définis précédemment.
Tel qu’on peut le voir sur la vue en coupe de la , le corps pivotant 24 comprend une surface extérieure 28 , parallèle à l’axe de pivotement Y .
En se référant aux figures 2 et 3 , on constate que la seconde portion 24b du corps pivotant 24 comprend une zone de réception 30 pour la tête de câble Ca . La zone de réception 30 s’étend entre un plan passant par la première aile et un plan passant par la deuxième aile.
Dans cet exemple non limitatif, la zone de réception 30 comprend une cavité 32 ménagée dans la surface extérieure 28 du corps pivotant, au niveau de la seconde portion 24b du corps pivotant. La cavité 32 est configurée pour recevoir la tête de câble Ca du câble de frein C . La cavité 32 présente une forme parallélépipédique. La cavité 32 présente notamment une surface de contact 32a sur laquelle prend appui ladite tête Ca du câble de frein. Ladite surface de contact 32a forme une paroi inférieure de la cavité.
Par ailleurs, une gorge 34 est ménagée dans ladite surface extérieure 28 du corps pivotant 24 , au niveau de la seconde portion 24b du corps pivotant. Ladite gorge 34 débouche dans la cavité 32 et est configurée pour recevoir une portion du câble de frein C . Ladite gorge 34 est courbe.
Tel qu’illustré en et 3 , le corps pivotant 24 comprend de plus une portion circulaire de support 36 configurée pour supporter le câble de frein C lorsque ledit corps pivotant 24 est amené en position actionnée. Dans cet exemple non limitatif, la portion circulaire de support 3 6 forme le fond de la gorge 34 .
Ladite portion circulaire de support 36 définit une portion de cercle C1 centrée sur l’axe de pivotement Y et dont le rayon correspond à la distance entre l’axe de pivotement Y et ladite portion circulaire de support 36 . Quelle que soit la position du corps pivotant, ledit cercle C1 passe par ladite portion circulaire de support 36 .
Tel qu’on le constate en , le support 18 comprend par ailleurs un organe de guidage 40 configuré pour guider l’entrée du câble de frein C dans le support 18 . L’organe de guidage présente un axe de guidage Z du câble de frein et s’étend selon ledit axe de guidage Z . Cet axe de guidage Z est perpendiculaire à l’axe longitudinal X du manchon de fixation 20 . L’organe de guidage 40 présente une forme sensiblement cylindrique et présente un trou traversant configuré pour recevoir le câble de frein C .
L’organe de guidage comprend une butée de gaine 42 , de forme oblongue.
L’organe de guidage 40 est disposé entre la première partie 18a et la seconde partie 18b du support. Le câble de frein entre dans le support 18 par l’intermédiaire de l’organe de guidage 40 . Ladite gorge 34 s’étend entre l’organe de guidage 40 et la zone de réception 30 . Une portion du câble de frein située entre la tête de câble 34 et l’organe de guidage 40 s’étend dans la gorge 34 .
Au sein du dispositif de freinage 10 , le câble de frein C s’étend dans un plan transversal à l’axe de pivotement Y , de préférence perpendiculaire à l’axe de pivotement, quelle que soit la position du corps pivotant.
L’axe de guidage Z de l’organe de guidage 40 est tangent audit cercle C1 et à la portion de cercle définie par la portion circulaire de support 3 6 . Un intérêt est de réduire les frottements entre le câble de frein C et le corps pivotant 24 lors du pivotement du corps pivotant.
Selon l’invention, et tel qu’on le constate en , l’axe de guidage de guidage Z de l’organe de guidage 40 est sensiblement perpendiculaire à l’axe de pivotement Y du corps pivotant 24 .
Toujours selon l’invention, on constate que la zone de réception 30 pour la tête de câble Ca , formant une partie de fixation, et l’organe de guidage 40 s’étendent de part et d’autre d’un premier plan P1 passant par l’axe de pivotement Y et par l’axe longitudinal X du manchon de fixation 20 . Autrement dit, l’organe de guidage 40 s’étend d’un premier côté dudit premier plan P1 tandis que la zone de réception 30 s’étend d’un second côté dudit premier plan P1 . L’organe de guidage 40 s’étend sous ledit premier plan P1 . Aussi, l’organe de guidage 40 ne fait pas saillie vers l’avant du support et du véhicule, améliorant ainsi la compacité du dispositif de freinage.
L’axe de guidage Z s’étend sensiblement verticalement, de sorte que le câble de frein C entre dans le support 18 selon ledit axe de guidage sensiblement vertical.
Le levier de freinage 26 et l’organe de guidage 40 s’étendent d’un même côté dudit premier plan P1 passant par l’axe de pivotement Y et par l’axe longitudinal X du manchon de fixation 20 .
Sur la , on constate que l’axe de guidage Z s’étend transversalement audit premier plan P1 passant par l’axe de pivotement Y et par l’axe longitudinal X du manchon de fixation 20 .
Cette structure correspond à l’absence d’encombrement stérique, ou à la présence d’un faible encombrement stérique autour de l’atome de fer dû aux groupements B, C, D, E, R 1 , R 2 , R 3 , R 4 , R 5 , R 6 , R 7 , R 8 , R 9 et R 10
Avantageusement, le composé de formule (Ib) est de formule suivante :
Pour faciliter la compréhension de ce qui suit, on considère de manière arbitraire 3 axes de symétrie (I) , (II) et (III) tels que représentés sur le schéma ci-après
L’axe (I) crée une symétrie entre C et D, et entre B et E. L’axe (II) comporte le carbone portant R 3 et le carbone portant l’azote du même groupement phényle, et crée une symétrie entre R 1 et R 5 , et entre R 2 et R 4 . L’axe (III) comporte le carbone portant R 8 et le carbone portant l’azote du même groupement phényle, et crée une symétrie entre R 6 et R 10 , et entre R 7 et R 9 .
Dans un mode de réalisation particulier, l’invention concerne l’utilisation, telle que définie précédemment, l’utilisation, de l’un au moins des composés de formule générale (Ic) suivante :
Préférentiellement, 1’enroulement circonférentiel en spirale autour de l’armature de carcasse commence à partir d’un premier point P1 de l’armature de travail, et se poursuit dans la direction axiale jusqu’à un deuxième point P2 de cette même armature de travail, de manière à ce que la distance axiale (P1, P2) soit comprise entre 75% et 90% de la largeur boudin du pneumatique.
La largeur boudin du pneumatique est la distance axiale entre les deux points du profil axialement les plus extérieurs. Cette caractéristique permet de paramétrer le frettage en fonction de la dimension du pneumatique. La distance axiale frettée est proche de 90% de la largeur boudin, notamment quand les renforts sont des câbles textiles pour apporter la solidité requise à l’armature de travail.
Avantageusement, les points (P1, P2) sont symétriques par rapport au plan équatorial, le plan équatorial étant le plan passant par le centre de la bande de roulement, tout en étant orthogonal à l’axe de rotation du pneumatique.
Ce mode de réalisation respecte les symétries du pneumatique pour éviter les problèmes d’uniformité en termes de balourds statique et dynamique, qui se manifestent quand la distribution de la masse de matière n’est pas uniforme autour de l’axe de rotation du pneumatique.
Le balourd dynamique ou balourd de couple est une gêne causée par une non-uniformité résultant d’une dissymétrie de répartition massique par rapport au centre de rotation du pneumatique sans déplacement du centre de gravité. Cette non-uniformité crée quand le pneumatique est en rotation des forces centrifuges qui forment un couple par rapport au centre l’enveloppe et est à l’origine d’une gêne causée par des vibrations latérales.
La non-uniformité de masse génère aussi un balourd statique résultant d’une dissymétrie de la répartition massique du pneumatique qui correspond à une excentricité du centre de gravité dans le plan de symétrie du pneumatique. Le balourd statique crée quand le pneu est en rotation une force centrifuge qui s’exerce sur le plan de symétrie du pneumatique. Il occasionne des vibrations verticales perçues dans le véhicule.
Pour limiter l’impact sur l’uniformité du pneumatique, les inventeurs ont généralisé le principe de création de zones et de lois de pose qui respectent les symétries du pneumatique. Une loi de pose dans une zone est un ensemble de NC couples, formé chacun d’un nombre de tours autour de l’armature de carcasse Ni, pour un pas de pose associé Pasi, ((Ni; Pasi), i allant de 1 à NC). Selon un mode de réalisation, l’enroulement circonférentiel en spirale autour de l’armature de carcasse est opéré selon des zones et des lois de pose symétriques par rapport au plan équatorial passant par le centre de la bande de roulement tout en étant orthogonal à l’axe de rotation du pneumatique.
Un cas particulier de définition de zones et de lois de pose symétriques par rapport au plan équatorial est par exemple défini tel que la loi de pose comprenne les couples (N1 ; Lband/2), (N2 ; Lband), et (N1, Lband/2), N1 et N2 étant déterminée selon la dimension du pneumatique.
Avec une telle loi, le frettage de l’armature de carcasse comprend trois zones. Dans une première zone située à une des extrémités axiales de l’armature de carcasse, on réalise un enroulement circonférentiel en spirale de N1 tours avec un pas de pose de valeur Lband/2. Dans cette première zone, la bande complexe se chevauche dans la direction axiale. A l’autre extrémité axiale de l’armature on retrouve une deuxième zone symétrique de la première. Entre les deux zones symétriques, on a un frettage central comprenant un enroulement circonférentiel en spirale de N2 tours autour de l’armature de carcasse. Dans ce mode de réalisation, les extrémités axiales de l’armature de travail sont plus serrées qu’au centre, pour que le pneumatique supporte mieux la prise de vitesse. Les nombres N1, N2 de tours autour de l’armature de carcasse, la distance (P1, P2) ainsi que les pas de pose sont reliés à la dimension du pneumatique.
Avantageusement, le module sécant du mélange élastomérique d’enrobage des renforts d’une couche d’une bande complexe est compris dans l’intervalle [3 MPa ; 18MPa], la mesure étant effectuée selon la selon la norme française NF T 40-101 (décembre 1979).
. Selon les inventeurs, en choisissant un mélange élastomérique d’enrobage des renforts avec un tel module sécant (MA10), le couplage mécanique dans chaque couche est facilité.
En cumulant, les épaisseurs des couches de mélange d’enrobage avec le diamètre des renforts, on en déduit que l’épaisseur radiale d’une bande complexe est comprise dans l’intervalle [0.5 mm ; 2 mm], et préférentiellement dans l’intervalle [0.5 mm ; 1.5 mm], et de façon corrélée l’épaisseur radiale d’une couche de la bande complexe est égale à la moitié de l’épaisseur d’une bande complexe.
D’autres modes de réalisation de l’invention sont accessibles grâce à la technologie de réalisation de la bande complexe qui peut présenter des dissymétries matérielles ou géométriques.
On peut avoir un mode de réalisation où l’épaisseur radiale du mélange d’enrobage des renforts d’une couche radialement la plus extérieure d’une bande complexe, est différente de celle de la couche radialement la plus intérieure, ou encore un mode de réalisation tel que le mélange d’enrobage des renforts d’une couche, radialement la plus extérieure, d’une bande complexe comprend une composition à base d’une matrice de polyisoprène de caoutchouc naturel ou de synthèse, d’un système de réticulation, et d’une charge renforçante à un taux global au plus égal à 50 pce, et comprenant majoritairement du noir de carbone à un taux au moins égal à 20 pce, et au plus égal à 50 pce. Dans ce dernier cas, le compromis de performance recherché peut conduire à un mélange d’enrobage principalement chargé en noir de carbone pour par exemple garantir une faible résistivité électrique.
Un autre mode de réalisation peut être motivé par la recherche d’une faible hystérèse et conduire à un mélange d’enrobage des renforts d’une couche, radialement la plus extérieure, d’une bande complexe comprend une composition à base d’une matrice de polyisoprène de caoutchouc naturel, ou de synthèse, d’un système de réticulation, et d’une charge renforçante à un taux global au plus égal à 50 pce, et comprenant majoritairement de la silice à un taux au moins égal à 30 pce, et au plus égal à 50 pce.
Pour des pneumatiques destinés à porter des charges particulièrement lourdes, les inventeurs proposent de fretter une armature de travail usuel, comprenant deux couches de travail posées radialement extérieurement sur l’armature de carcasse, par un enroulement circonférentiel en spirale d’une bande complexe autour desdites deux couches de travail.