INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme décrit ci-dessus, étant donné que l’opération de découpe telle que la pénétration du matériau de base 12 n’est pas effectuée, comme le montre la , la surface de fond de récipient 15 du récipient 13 n’est pas exposée dans le produit de soins personnels solide 10.
Cela permet de laisser le produit de base 12, qui est un cosmétique en poudre, sur toute la surface du récipient 13. En outre, comme la surface de fond de récipient 15 n’est pas découpée par l’outil de découpe 33, une situation dans laquelle un membre du récipient 13 est mélangé au produit cosmétique peut être évitée.
Lors du processus de découpe, il est préférable de former une partie échelonnée 43 comprenant une pluralité de marches stratifiées ayant chacun une largeur de marche Δs dans la direction de la hauteur (direction Z) de 0,001 mm ou plus et de 1 mm ou moins.
Dans la partie échelonnée 43, par exemple, les surfaces de couche 44 parallèles au plan XY sont disposées en couches tout en changeant de hauteur. En d’autres termes, la partie échelonnée 43 comprend une pluralité de surfaces de couches 44 orthogonales à la direction Z. Une différence de position Z entre les surfaces de couche 44 adjacentes (différence de hauteur) est la largeur de marche Δs. La largeur de marche Δs peut être constante ou peut être différente pour chaque couche. Le réglage de la largeur de marche Δs dans la plage décrite ci-dessus permet de réaliser avec précision différents motifs tridimensionnels 40.
Par exemple, comme le montre la , dans le motif tridimensionnel 40, une pente graduelle est formée par la partie échelonnée 43.
cds 7609..8181
/label="psu"
misc_feature 8246..8472
/label="Essential P4 packaging signal"
misc_feature 8920..9658
/label="CloDF13 ori"
1 tttgtttatt tttctaaata cattcaaata tgtatccgct catgagacaa taaccctgat
61 aaatgcttca ataatattga aaaaggaaga gtatgaggga agcggtgatc gccgaagtat
121 cgactcaact atcagaggta gttggcgtca tcgagcgcca tctcgaaccg acgttgctgg
181 ccgtacattt gtacggctcc gcagtggatg gcggcctgaa gccacacagt gatattgatt
241 tgctggttac ggtgaccgta aggcttgatg aaacaacgcg gcgagctttg atcaacgacc
301 ttttggaaac ttcggcttcc cctggagaga gcgagattct ccgcgctgta gaagtcacca
361 ttgttgtgca cgacgacatc attccgtggc gttatccagc taagcgcgaa ctgcaatttg
421 gagaatggca gcgcaatgac attcttgcag gtatcttcga gccagccacg atcgacattg
481 atctggctat cttgctgaca aaagcaagag aacatagcgt tgccttggta ggtccagcgg
Pour accommoder la présence du dispositif de protection 160, une largeur principale de l’unité de contrôle-commande 130, notée L130 et mesurée selon l’axe X entre les deux parois latérales 136, est strictement supérieure à la largeur principale L30 des unités de contrôle-commande 30. En effet, puisque l’unité de contrôle-commande 130 comprend les mêmes éléments que les unités de contrôle-commande 30, et intègre en outre le dispositif de protection 160, ses dimensions doivent être supérieures afin qu’une place suffisante pour l’installation du dispositif de protection 160 soit disponible à l’intérieur de l’unité de contrôle-commande 130. Ainsi, la partie frontale 132 est plus longue que la partie frontale 32 et la partie arrière 134 est également plus longue que la partie arrière 34. En pratique, les parties frontale 132 et arrière 134 peuvent être allongées, en comparaison avec les parties frontale 32 et arrière 34, car l’espace occupé par le dispositif de protection 60 dans les modules fonctionnels 28 et 90 est libéré dans le module fonctionnel 100, et donc disponible pour les unités de contrôle-commande 130, le dispositif de protection 160 étant intégré dans l’unité de contrôle-commande 130.
En pratique, l’unité de contrôle-commande 130 comprend, au niveau de sa partie arrière 134 une base arrière 142, qui est identique à la base arrière 42 des unités de contrôle-commande 30. Ainsi, la base arrière 142 porte des connecteurs électriques d’entrée 144, des connecteurs électrique de sortie 146 et, de préférence, un orifice de ventilation 148, qui fonctionnent comme les connecteurs électriques 44 et 46 et l’orifice de ventilation 48.
Dans l’unité de contrôle-commande 130, les connecteurs électriques d’entrée 144 sont connectés à l’entrée dispositif de protection 160 et les connecteurs électriques de sortie 146 sont connectés à la sortie de l’interrupteur commandé 156.
Avantageusement, l’unité de contrôle-commande 130 comprend également, au niveau de sa partie arrière 134, une pièce d’élargissement 102, qui est disposée sur un côté de la base arrière 134, selon l’axe longitudinal X. La pièce d’élargissement 102 est prévue pour que la somme d’une largeur L102 de cette pièce et d’une largeur L142 de la base arrière soit égale à la largeur L130 de l’unité de contrôle-commande.
En variante non-représentée de l’invention, l’unité de contrôle-commande 130 ne comprend pas de pièce d’élargissement 102 et la base arrière 142 n’est pas identique à la base arrière 42, sa largeur L142 étant augmentée par rapport à celle de la base arrière 42, de sorte à être égale à la largeur L130.
Au niveau de sa partie frontale 132, l’unité de contrôle-commande 130 comprend également un interrupteur mécanique 166, prévu pour être actionné par un utilisateur, et permettant de basculer le dispositif de protection 160 entre ses états ouvert et fermé.
Le module fonctionnel 100 comprend en outre une structure de support 170. Cette structure de support comprend un fond 172 et une première paroi latérale 174, qui sont identiques au fond 72 et à la paroi latérale 74 de la structure de support 70, et comprend en outre une seconde paroi latérale 104, qui s’étend parallèlement à la première paroi latérale 174. Notamment, une largeur L172 du fond 172 est égale à la largeur L72 du fond 72.
Le module fonctionnel 100 comprend également des premiers rails et des seconds rails, de préférence six premiers rails et six seconds rails, qui s’étendent selon l’axe transversal Y et qui ne sont pas représentés à la . Les premiers rails sont similaires aux rails 76A du module fonctionnel 28 et les seconds rails sont similaires aux rails 76B du module fonctionnel 28. Les premiers rails sont disposés sur la seconde paroi latérale 104 de la structure de support 170 et les seconds rails sont disposés sur la première paroi latérale 174 de la structure de support 170, de sorte qu’un second rail soit disposé en regard de chaque premier rail. Les premiers et seconds rails forment ainsi des paires de rails, dans l’exemple six paires de rails, et permettent le montage et le déplacement de l’unité de contrôle-commande 130 dans le module fonctionnel 100.
On comprend ainsi que, en comparaison avec les modules fonctionnels 28 et 90, le module fonctionnel 100 est adapté pour compenser l’absence du dispositif de protection 60, les unités de contrôle-commande 130 étant élargies et la structure de support 170 étant complétée avec la seconde paroi latérale 104 de sorte à pouvoir y disposer les premiers rails.
En outre, la structure de support 170 porte des connecteurs électriques 162, qui sont prévus pour être raccordés aux connecteurs électriques d’entrée 144 de l’unité de contrôle-commande 130. En pratique, la structure de support 170 porte plusieurs groupes de connecteurs électriques 162, dans l’exemple six groupes, de sorte que chaque groupe permet le raccordement aux connecteurs électrique d’entrée d’une unité de contrôle-commande. Les connecteurs électriques 162 sont en outre raccordés au jeu de barres 18 de l’armoire électrique 10, par des moyens non-représentés, comme par exemple par des câbles électriques, des barres conductrices ou des connecteurs adaptés.
Ainsi, le dispositif de protection 160 est alimenté en énergie électrique par le jeu de barres 18 par l’intermédiaire des connecteurs électriques 162.
Le module fonctionnel 100 comprend également un tronçon de bus informatique et autant de modules d’entrée-sortie et de modules de raccordement que d’unités de contrôle-commande 130, qui ne sont pas représentés à la et qui sont identiques au tronçon de bus informatique 80, aux modules d’entrée-sortie 82 et aux modules de raccordement 86 des modules fonctionnels 28 et 90.
Ainsi, entre un module fonctionnel 100, d’une part, et un module fonctionnel 28 ou 90, d’autre part, seules la présence ou l’absence d’un dispositif de protection 60, les unités de contrôle-commande et une partie de la structure de support du module fonctionnel diffèrent.
En pratique, les dimensions du module fonctionnel 100 sont similaires aux dimensions des modules fonctionnels 28 et 90, de sorte que chaque module peut être mis en place dans toutes les zones fonctionnelles 26 des colonnes de raccordement 10B et 10C, puisque toutes les zones fonctionnelles ont les mêmes dimensions. En d’autres termes, la hauteur du module fonctionnel 100 est égale à H26 et la profondeur du module fonctionnel 100 est égale à P26.
Il est donc possible de choisir, au sein de l’armoire électrique 10, combien de modules fonctionnels comprennent un dispositif de protection 60 mutualisé pour toutes les unités de contrôle-commande 30 de ces modules fonctionnels, et combien de modules fonctionnels comprennent des unités de contrôle-commande 130 embarquant chacune leur propre dispositif de protection 160.
Dans l’exemple représenté, une colonne de raccordement 10B, 10C comporte jusqu’à cinq zones fonctionnelles 26, donc jusqu’à cinq modules fonctionnels pouvant chacun accueillir entre une et six unités de contrôle-commande 30 ou 130, c’est-à-dire qu’une colonne de raccordement comporte jusqu’à trente unités de contrôle-commande 30 ou 130, et permet donc le raccordement au maximum de trente charges électriques 14. Une colonne de raccordement 10B, 10C est modulable, c’est-à-dire qu’il est possible d’y installer autant de modules fonctionnels et d’unités de contrôle-commande que souhaité.
Dans cette deuxième colonne d’épuisement 4, le liquide est encore enrichi en oxygène pour atteindre une pureté commerciale en cuve. De cette deuxième colonne 4 peut être extrait un débit d’un mélange d’oxygène et d’argon qui est alors distillé dans deux ou trois colonnes successives pour obtenir de l’argon à une pureté commerciale. Ces colonnes ne sont pas représentées sur le schéma.
Pour obtenir un reflux liquide dans la colonne à moyenne pression 3, l’azote est condensé dans un échangeur de chaleur. De manière analogue pour obtenir un gaz ascendant dans la colonne basse pression 4, l’oxygène est vaporisé également dans un échangeur de chaleur. En pratique, il s’agit d’un même échangeur de chaleur qui d’un côté condense l’azote liquide et de l’autre vaporise l’oxygène liquide. C’est pour que cela soit possible thermodynamiquement que la première colonne 3 est à moyenne pression où la température de liquéfaction de l’azote est légèrement supérieure à la température d’ébullition de l’oxygène à pression atmosphérique.
Pour augmenter le taux d’extraction d’azote, on ajoute parfois un reflux d’azote liquide depuis la tête de la colonne moyenne pression 3 dans la colonne basse pression 4, pour produire en tête un peu plus d’azote. On ajoute aussi généralement un ou deux reflux liquide à une hauteur intermédiaire pour optimiser les profils des débits dans les colonnes et augmenter l’efficacité globale du procédé.
Les conditions hydrauliques de la colonne basse pression 4 impliquent des reflux liquides relativement faibles, typiquement inférieur à 25 m 3 /h/m 2 en cuve et jusqu’à moins de 10 m 3 /h/m 2 en tête.
Les lamelles ondulées formant les blocs de garnissage sont en mousse métallique la surface spécifique du garnissage étant supérieure à 800 m 2 /m 3 . Les lamelles sont disposées les unes contre les autres avec leur sens d’ondulation alternés de manière à former des garnissages ondulés-croisés, de manière connue. Les blocs de garnissages sont de forme cylindrique. Les lamelles sont toutes de la même dimension dans le sens vertical mais sont de dimensions différentes dans le sens horizontal, les lamelles les plus grandes ayant une dimension horizontal égale au diamètre interne de la colonne. Le sens d’empilage des lamelles est perpendiculaire à l’axe principal de l’enceinte.
Par contre, à la différence des colonnes équipées de garnissages classiques, les blocs de garnissage sont formés par des lamelles dont les bords libres parallèles à l’axe principal forment une surface courbe virtuelle qui est plaquée contre la virole de la colonne, de sorte que la surface courbe est contiguë à la paroi interne de la colonne. Les bords libres parallèles à l’axe principal sont plaqués contre la paroi interne de la virole afin d’empêcher le passage de gaz ou de liquide le long de la paroi Ainsi les habituelles balayettes ne sont pas présentes. Le diamètre de la colonne et celui des blocs sont choisis de sorte que les blocs peuvent se glisser à l’intérieur de la colonne et s’y tiennent soit par friction soit en étant supporté par le dessous.
Comme la surface des lamelles est rugueuse, les lamelles peuvent tenir ensemble pour former un bloc, étant solidaires entre elles, sans utiliser les moyens habituels de cerclage, tels que des anneaux métalliques entourant le bloc, illustrés dans FR2688148A.
En cuve de colonne basse pression 4, on obtient une valeur de longueur parcourue par capillarité l cap de 135mm, pour un liquide, soit 15 fois la valeur du pas b de l’onde. Les tests expérimentaux montrent qu’à capacité de traitement inchangée, la réduction de hauteur des sections garnies, c'est-à-dire la hauteur d’une lamelle 1,2, peut excéder 15%.
Les colonnes argon ont également des reflux liquides faibles, de l’ordre de 15 m 3 /h/m 2 et en général des garnissages très denses, notamment d’une surface spécifique supérieure à 700 m 2 /m 3 . De la même manière que pour la colonne basse pression, on peut utiliser un garnissage en mousse métallique. On obtient une valeur pour l cap de 126mm, soit 20 fois la valeur de la base b de l’onde. Dans ces densités élevées, la réduction de hauteur peut excéder 25% sans altérer la capacité de traitement.
Les gains volumiques attendus en utilisant la présente invention sont d’autant plus importants que le garnissage aura une densité importante. L’effet d’étalement promu par la mousse métallique est d’autant plus significatif que la surface à irriguée est grande.
L’oxygène liquide a une tension de surface inférieure à 13,2 mN/m, l’argon liquide inférieure à 12,6 mN/m et l’azote liquide à 8.9 mN/m à pression atmosphérique. La tension décroît avec la pression : à 5 bar, les valeurs de tension pour les mêmes liquides sont 8,7, 8,1 et 5,3 mN/m.
Il sera compris que l’appareil pourrait comprendre une seule des colonnes de la , par exemple la colonne 3, avec un condenseur de tête.
Le diamètre de la colonne dans ce cas est de préférence d’au moins 200 mm, voire au moins 1000 mm.
L’appareil de séparation d’air peut comprendre une pluralité de colonnes correspondant à la colonne 3, chacune étant alimentée comme la colonne 3 en air et chacune produisant en tête de l’azote gazeux. Une conduite commune peut envoyer de l’air à chacune des colonnes et une conduite commune peut recueillir de l’azote de chacune de colonnes.
Le diamètre de l’enceinte est d’au moins 2m, voire d’au moins 4m ou la section de base rectangulaire de l’enceinte a une dimension maximale d’au moins 2 m, voire d’au moins 4 m.
Il est également possible de remplacer la colonne cylindrique de la par une colonne à section parallélépipédique. Dans ce cas, les blocs de garnissages seront également de forme parallélépipédique, les dimensions des quatre parois latérales de la colonne et celles des blocs étant choisies de sortes que les côtés des blocs sont contigus aux quatre parois latérales de la colonne.
Sauf indication contraire, tous les pourcentages concernant des quantités sont des pourcentages volumiques.
Procédé de fabrication d’un réservoir Selon un premier aspect, l’invention concerne un procédé de fabrication d’un réservoir, notamment pour le stockage d’un fluide sous pression, comprenant un élément textile allongé et consolidé, ledit procédé comprenant les étapes de :
(i) Fabrication d’une préforme allongée textile et non consolidée au moyen d’un dispositif (1) comprenant :
- des moyens d’alimentation (6) disposés sur la couronne (5) aptes à alimenter au moins un ruban (10) vers le guide (3) selon un angle d’enroulement compris entre -90° et 90° avec la direction X et selon une vitesse d’avancée V1, chaque ruban (10) étant apte à s’enrouler au moins autour du guide (3) ou sur la couche de ruban (10) supérieure, et
- des moyens d’entraînement (15) de la couronne (5) aptes à faire tourner la couronne (5) autour du guide (3) selon une vitesse de rotation V2,
Ladite préforme étant fabriquée selon un procédé comprenant les étapes de : Mise en œuvre des moyens d’alimentation (6) sur chacun des modules (4), lesdits moyens d’alimentation (6) comprenant des rubans (10) choisis, lesdits rubans (10) choisis comprenant des rubans composites thermoplastiques, Paramétrage de la vitesse d’avancée V1 et de la vitesse de rotation V2 de chacun des modules (4) et mise en route de chaque module (4), Découpe de l’élément allongé (11) et/ou épuisement des rubans (10), et Récupération de la préforme textile allongée non consolidée (11) obtenue ;
(ii) Consolidation de la préforme textile obtenue à l’étape précédente, par chauffage et refroidissement des rubans composite thermoplastiques, ce par quoi la préforme est consolidée et un élément textile allongé et consolidé est obtenu.
L’étape i) comprend la fabrication d’une préforme allongée textile et non consolidée, au moyen de rubans dits textiles, plus particulièrement de rubans composites thermoplastiques. L’étape i) est réalisée au moyen d’un dispositif spécifique décrit dans les figures 1 à 11.
Le moteur électrique 12 sera de préférence un moteur électrique, à double sens de fonctionnement, et préférentiellement un moteur électrique rotatif, de type brush ou brushless, de type synchrone.
L’invention s’applique par exemple à un moteur électrique 12 d’une direction assistée de type mécanique, c'est-à-dire dans lequel il existe un lien mécanique généralement réalisé par une colonne de direction 4 qui engrène, au moyen d’un pignon de direction 5, sur la crémaillère 6, qui est elle-même guidée en translation dans un carter 7 fixé au véhicule 2, ou un système de direction assistée électrique sans lien mécanique, dit « steer-by-wire » en anglais, dans lequel le volant de direction est mécaniquement détaché de la crémaillère, non illustré sur les figures.
Dans le cas d’une direction assistée de type mécanique, le moteur électrique 12 peut venir en prise par l’intermédiaire d’un réducteur de type réducteur à engrenage, soit sur la colonne de direction 4 elle-même, pour former un mécanisme dit « à simple pignon », soit directement sur la crémaillère de direction 6, au moyen par exemple d’un second pignon 13 distinct du pignon de direction 5 qui permet à la colonne de direction 4 d’engrener sur la crémaillère 6, de sorte à former un mécanisme dit « à double pignon », tel que cela est illustré sur la .
L’invention porte plus particulièrement sur un procédé de contrôle d’un moteur électrique 12 de type synchrone qui peut être un moteur électrique 12 du système de direction tel que représenté en ou d’une autre application.
Le moteur électrique 12 est alimenté par un courant alternatif d’alimentation venant d’un onduleur, l’onduleur étant piloté par le microcontrôleur 20 en utilisant une méthode de contrôle vectoriel.
L’onduleur est alimenté électriquement par un courant continu d'alimentation I DC de l'onduleur qui présente une tension d’alimentation V DC . L’onduleur alimente le moteur électrique 12 par un courant alternatif d'alimentation sur la base d’une valeur cible d’un courant d'axe direct I dcible et d’une valeur cible d’un courant d'axe de quadrature I qcible . Le couple moteur T12 est le couple réellement exercé par le moteur 12. Le couple moteur T12 dépend du courant alternatif d’alimentation du moteur 12. Un utilisateur du moteur 12 cherche à ce que le couple moteur T12 soit proche ou égal au couple consigne de référence C ref .
On appel par la suite système moteur, l’ensemble des éléments permettant de contrôler le moteur électrique 12. Le système moteur regroupe notamment l’ensemble moteur-onduleur, et le microcontrôleur 20.
Le procédé est représenté en et comprend une étape préalable de détermination E0 dans laquelle une valeur de référence du courant d'axe direct I dref et une valeur de référence du courant d'axe de quadrature I qref sont déterminées en fonction d’au moins :
le couple consigne de référence C ref , une vitesse de rotation Ω dudit moteur, la tension d’alimentation V DC de l’onduleur.
L’étape préalable de détermination E0 a pour objet de définir, sans a priori sur le courant régénératif, la valeur de référence du courant d'axe direct I dref et la valeur de référence du courant d'axe de quadrature I qref pour l’obtention du couple consigne de référence C ref . Par exemple, elle peut s’effectuer conformément à une loi dite ‘Maximum Torque Per Ampère’ MTPA offrant le meilleurs rendement à basse vitesse, et à partir de stratégie de démagnétisation (« flux weakning ») à haute vitesse lorsque la force électromotrice se rapproche de la tension d’alimentation du courant continu d’alimentation de l’onduleur.
Le microcontrôleur 20 réalise alors une première étape de détermination E1 dans laquelle une valeur intermédiaire du courant d’axe direct I dstat et une valeur intermédiaire du courant d’axe de quadrature I qstat du courant alternatif d’alimentation du moteur 12 sont déterminées en fonction :
du couple consigne de référence C ref ou de la valeur de référence du courant d’axe de quadrature I qref , de la vitesse de rotation Ω dudit moteur 12, de la tension d’alimentation V DC de l’onduleur, d’un seuil de régénération statique I DCstatmin et, de la valeur de référence du courant d'axe direct I dref .
La première étape de détermination E1 permet de définir une première valeur, dite valeur intermédiaire, pour chaque composante du courant alternatif d’alimentation du moteur, c'est-à-dire le courant d'axe direct I dstat et le courant d'axe de quadrature I qstat , lorsque l’ensemble moteur-onduleur est considéré dans la situation virtuelle statique. Autrement dit, le procédé détermine la valeur intermédiaire du courant alternatif d’alimentation du moteur dans la situation virtuelle statique de sorte à garantir que le moteur 12 exerce le couple consigne de référence C ref , et à garantir que :
Ainsi, la valeur intermédiaire du courant alternatif d’alimentation du moteur 12 déterminée en situation statique permet que le courant continu d'alimentation I DC de l'onduleur soit supérieure au seuil de régénération statique I DCstatmin . Autrement dit, cette valeur intermédiaire est déterminée en fonction de paramètres qui permettent d’assurer d’une part que le moteur 12 exerce le couple consigne de référence C ref , et d’autre part que le courant continu d'alimentation de l'onduleur I DCstat soit supérieur au seuil de régénération statique I DCstatmin .
On comprendra que de tels attributs représentatifs d’un niveau de confidentialité définissent généralement une hiérarchie de confidentialité. Ainsi un attribut représentatif d'un niveau de confidentialité NATO Secret est représentatif d’un niveau de confidentialité supérieur à un niveau de confidentialité NATO confidential au sens de l’OTAN, de sorte qu’un utilisateur habilité par l’OTAN à consulter une donnée dont la confidentialité est caractérisée par un attribut dont la valeur est NATO Secret, est aussi habilité à consulter une donnée dont la confidentialité est caractérisée par un attribut dont la valeur est NATO confidential.
Un attribut caractérisant le niveau de sensibilité peut par exemple être représentatif de restrictions propre à une nationalité et/ou un territoire. La valeur d’un tel attribut est par exemple un caveat de type « eyes-only », terme anglais pour yeux seulement , un tel attribut étant représentatif d’une information dont la divulgation est restreinte à une nationalité et/ou un territoire donné.
Les attributs se rapportent par exemple en outre à : la sensibilité médicale, une liste de pays où l’accès à la donnée est restreint, un groupe de personne, etc…