INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le module de contrôle comprend de préférence un processeur (non représenté) apte à mettre en œuvre un ensemble d’instructions permettant de réaliser ces fonctions.
Première sortie d’alimentation électrique 140
La première sortie d’alimentation électrique 140 est configurée pour recevoir la tension électrique alternative délivrée par le convertisseur continu-alternatif 130 et pour fournir ladite tension électrique alternative à l’aéronef 20. A cette fin, la première sortie d’alimentation électrique 140 peut comprendre un câble adapté pour être relié à l’aéronef 20 et/ou un connecteur de sortie permettant de brancher un câble d’alimentation adapté à l’aéronef 20.
Deuxième sorte d’alimentation 150
La deuxième sortie d’alimentation électrique 150 est reliée électriquement à la sortie du convertisseur alternatif-continu 110 afin de délivrer une tension continue au deuxième équipement électrique 30 lorsque ledit deuxième équipement électrique 30 est relié électriquement à ladite deuxième sortie d’alimentation électrique 150. A cette fin, la deuxième sortie d’alimentation électrique 150 peut comprendre un câble adapté pour être relié au deuxième équipement électrique 30 et/ou un connecteur de sortie permettant de brancher un câble d’alimentation adapté au deuxième équipement électrique 30.
Le biseautage facilite l’insertion du pion 14 dans l’orifice 6 une fois l’extrémité libre insérée dans l’orifice 6.
Typiquement l’extrémité libre d’au moins l’une des languettes 23 est biseautée en direction du téton 25 et en direction opposée du cache 15 et/ou la cale 24 comporte une partie courbe 27 prolongeant la partie plane 24 jusqu’au téton 25 (partie courbe s’étendant donc en direction du téton 25 et en direction opposée du cache).
La partie d’attache 16 est solidaire du cache 15 et est par exemple d’une seule pièce avec le cache 15.
Comme plus visible à la , lorsque le pion 14 est en place dans la paire de lunettes 1, il s’étend à travers l’orifice 6 de sorte que la première face principale 17 du cache 14 soit visible pour une personne regardant le porteur de la paire de lunettes 1, que la deuxième face principale 18 du cache 14 soit en appui contre la face avant du verre 2 et que la partie d’attache 16 s’étende à travers la portion d’introduction 7 depuis la face avant du verre 2 jusqu’à dépasser partiellement de la face arrière du verre 2.
Les languettes 23 sont agencées en vis-à-vis de la première extrémité latérale de la portion d’introduction 7. Plus précisément, la partie d’attache 16 s’étend à travers la portion d’introduction 7 de sorte que les languettes 23 se trouvent en butée contre la première extrémité latérale de la portion d’introduction 7.
Dans cette position, le méplat 19 est tourné vers la portion de positionnement 8 (et vers le méplat 13 du doigt 11) et est optionnellement accolé au méplat 13 du doigt 11.
Le reste de la portion d’attache 16 épouse alors la forme de la portion d’introduction 7.
Le téton 25 s’étend quant à lui le long de la jonction entre la portion d’introduction 7 et la portion de positionnement 8. Le téton s’étend ainsi le long du méplat 13 du doigt 11.
Par ailleurs, le cache 15 vient recouvrir le plateau 12. Une personne regardant de face le porteur de la paire de lunettes 1 ne voit donc pas le plateau 12 puisque le cache 15 le recouvre. Plus exactement ici, le plateau 12 est logé dans le méplat 19 du cache 15 de sorte à être recouvert au moins par la première face principale 17 pour une personne regardant de face le porteur de lunettes 1.
De préférence, les méplats 19 du cache 15 et du plateau 12 sont en vis-à-vis voire sont accolés.
Ceci facilite la mise en place du pion 16.
De préférence, le pion 14 s’étend dans l’orifice 6 de sorte que l’axe M soit parallèle au deuxième axe X. De préférence, le pion 14 s’étend dans l’orifice 6 de sorte que l’axe C et/ou l’axe T soit parallèle au premier axe Z. De préférence, le pion 14 s’étend dans l’orifice 6 de sorte que l’axe C et/ou l’axe T soit parallèle à l’axe D.
Le procédé de montage de l’extrémité libre 9 de la première partie 5 du tenon 4 va être à présent décrit.
En référence à la , au cours d’une première étape, on vient insérer l’extrémité libre 9 dans la portion d’introduction 7 de l’orifice 6 selon un mouvement sensiblement perpendiculaire au verre 2 depuis la face arrière du verre 2 vers la face avant du verre 2. Le doigt 11 s’étend ici parallèlement au premier axe Z.
L’extrémité libre 9 est alors agencée de sorte à s’étendre au travers de l’orifice 6 selon le premier axe Z, la zone d’attache 10 reposant contre la face arrière du verre 2.
On note que ceci facilite le positionnement pour l’utilisateur qui enfonce l’extrémité libre 9 dans l’orifice 6 jusqu’à ce que la zone d’attache 10 vienne en butée contre la face arrière du verre 2.
La est une vue en perspective éclatée du corps chauffant et de la semelle de la ;
La est une vue de dessus illustrant l’emplacement des résistances chauffante et des tubes de liaison, la fonderie du corps chauffant n’étant pas représentée sur cette figure ;
La est une vue en coupe longitudinale du corps chauffant de la ;
La est une vue en coupe selon la lignée VIII-VIII de la ;
La est une vue en perspective d’un corps chauffant selon un deuxième mode de réalisation de l’invention.
On notera que dans ce document, les termes "horizontal", "vertical", "inférieur", "supérieur", « haut », « bas », "avant", "arrière", « longitudinal », « transversal », employés pour décrire le fer à repasser font référence à ce dispositif lorsqu'il repose à plat sur sa semelle.
La représente un fer à repasser 1 comportant une semelle 2 plane munie de trous de sortie de vapeur 20, la semelle 2 présentant une extrémité avant pointue et une extrémité arrière arrondie. La semelle 2 est surmontée d'un boîtier 10 en matière plastique comprenant une poignée de préhension 11 dont l’extrémité arrière est reliée par un cordon 3 à une base (non illustrée sur la figure) renfermant un réservoir.
Conformément aux figures 2 à 4, le boîtier 10 du fer à repasser 1 renferme un corps chauffant 4 disposé au contact thermique de la semelle 2, le corps chauffant 4 comprenant une fonderie, avantageusement réalisée en aluminium. Le corps chauffant 4 comporte une surface supérieure où fait verticalement saillie une paroi périphérique 40 et est fermé dans sa partie supérieure par un couvercle 5, visible sur la , qui vient reposer sur la paroi périphérique 40 en étant lié de manière étanche à cette dernière.
De manière préférentielle, le corps chauffant 4 comporte une paroi de fond renfermant une première résistance électrique 7 et une deuxième résistance électrique 8, comprenant chacune deux extrémités de raccordement débouchant à proximité de l'extrémité arrière du corps chauffant 4, à l'extérieur du volume défini par la paroi périphérique 40.
Conformément à la , la première résistante électrique 7 présente une forme générale en V et comporte des branches s'étendant parallèlement à la semelle 2, le long de parties latérales 40A et d’une partie avant 40B de la paroi périphérique 40. Cette première résistance électrique 7 présente avantageusement une puissance de l'ordre de 925W.
La deuxième résistance électrique 8 présente une forme générale en U, de taille réduite par rapport à que celle de la première résistance électrique 7, la deuxième résistance électrique 8 s'étendant à l'intérieur des branches de la première résistance électrique 7 en étant disposée dans le même plan que cette dernière. La deuxième résistance électrique 8 présente avantageusement une puissance de l'ordre de 545 W.
La paroi de fond, la paroi périphérique 40 et le couvercle 5 délimitent un espace renfermant un dispositif de vaporisation comportant une première chambre de vaporisation 41 et une deuxième chambre de vaporisation 42 disposées en série et reliées entre elles par deux tubes de liaison 43.
La première chambre de vaporisation 41 est ménagée dans la partie centrale du corps chauffant. Elle est bordée dans sa partie arrière par la paroi périphérique 40 et est délimitée dans sa partie avant par une cloison de séparation 45 qui s’étend verticalement depuis la paroi de fond jusqu’au couvercle 5 et chemine latéralement entre les deux parties latérales 40A de la paroi périphérique 40 en suivant un parcours une forme en V épousant sensiblement la forme du contour du corps chauffant 4.
La première chambre de vaporisation 41 est alimentée en eau du réservoir par un orifice d’injection 50 ménagé dans le couvercle 5 de fermeture, en regard d’une surface d’évaporation disposée dans une zone centrale de la première chambre de vaporisation 41, située entre les branches de la première résistance électrique 7.
Cette zone centrale est bordée dans sa partie avant et latérale par une paroi interne 44 qui fait saillie verticalement depuis la paroi de fond et s’étend jusqu’au couvercle 5, la paroi interne 44 s’étendant parallèlement à la cloison de séparation 45 et délimitant avec elle un couloir 46 d’écoulement du flux de vapeur en forme V qui chemine sensiblement au-dessus de la première résistance électrique 7.
où V 1eff , V 2eff et V 3eff sont respectivement une valeur efficace de la première tension de phase, une valeur efficace de la deuxième tension de phase et une valeur efficace de la troisième tension de phase,
le critère de référence prédéterminé étant que : .
On propose de plus un procédé de détection tel que précédemment décrit, comprenant en outre les étapes de :
- détecter si :
où V nom une valeur efficace nominale de tension de phase du réseau électrique ;
- si cette condition est remplie, définir et de la manière suivante : et .
On propose de plus un procédé de détection tel que précédemment décrit, dans lequel, si ladite condition n’est pas remplie, et si : et et , où, a 1 , a 2 et a 3 sont des coefficients réels tels que , alors : et ,
On propose de plus un procédé de détection tel que précédemment décrit, dans lequel les au moins une deuxième grandeur comprennent une deuxième grandeur qui est fonction d’une aire d’un triangle effectif formé par les premières, deuxième et troisième tensions de phase dans la représentation de Fresnel.
Les réacteurs peuvent avoir un diamètre interne compris entre 1 et 6 m, de préférence entre 2 et 5 m. La hauteur utile du réacteur peut être comprise entre 1 et 10 m, de préférence entre 3 et 7 m. Ainsi, le volume réactionnel peut être compris entre 25 et 100 m 3 , de préférence entre 40 et 70 m 3 . Les réacteurs peuvent être de même volume ou bien de volume différent.
De préférence, les réacteurs peuvent être équipés de moyens d’agitation, par exemple de pales.
Les réacteurs selon l’invention ne sont pas des microréacteurs.
De préférence, le nombre de Froude dans le premier réacteur est strictement inférieur à 0.018 et le nombre de Froude dans le ou les réacteurs suivants est supérieur ou égal à 0.018. Plus préférentiellement, le nombre de Froude dans le premier réacteur est inférieur à 0.010 et le nombre de Froude dans le ou les réacteurs suivants est supérieur à 0.018.
L’introduction de la cétone peut se faire en fond du premier réacteur et l’introduction de la solution aqueuse de peroxyde d’hydrogène peut s’effectuer par une canne plongeant à l’intérieur de ce premier réacteur. L’ammoniac est introduit dans le premier réacteur sous forme dissoute dans la solution aqueuse contenant au moins un activateur.
Le procédé selon l’invention permet ainsi de diminuer la formation d’aminoperoxyde. Dans le premier réacteur, la production d’aminoperoxyde est faible, du fait d’une lente agitation. Dans les réacteurs suivants, la vitesse d’agitation élevée permet de consommer plus rapidement cet aminoperoxyde pour le transformer en azine. Ainsi, la quantité d’aminoperoxyde est moindre, tandis que la quantité d’azine produite est augmentée.
En fin de réaction selon l’invention, le mélange réactionnel comprend l’azine de la cétone, éventuellement la cétone n’ayant pas réagi, éventuellement le(s) activateur(s), et éventuellement d’autres sous-produits ou impuretés.
Préparation de la solution aqueuse Une solution aqueuse ammoniacale peut être préparée à l’aide d’une colonne d’absorption.
La colonne d’absorption peut être alimentée en ammoniac frais et en une solution aqueuse contenant au moins un activateur.
En sortie de colonne d’absorption, une solution aqueuse comprenant de l’ammoniac solubilisé en une proportion comprise entre 50% et 100% par rapport à la saturation de l’ammoniac dans de l’eau pure à la température de la colonne et comportant au moins un activateur est obtenue. Ainsi, lorsqu’une colonne d’absorption est utilisée au sein du procédé, alors c’est la température de la colonne, qui est pertinente pour le calcul de la saturation en ammoniac de la solution aqueuse.
L’ammoniac solubilisé Selon ce mode de réalisation, la colonne d’absorption vise à solubiliser l’ammoniac dans la solution aqueuse contenant de l’activateur à un pourcentage compris entre 50% et 100% par rapport à une eau pure saturée à la température de la colonne. Cette solubilité de l’ammoniac dans la phase aqueuse est exprimée par rapport à la quantité d’eau contenue dans la phase aqueuse comprenant au moins un activateur.
Dans cette position, le plateau 12 ressort de l’orifice 6 au niveau de la face avant du verre 2.
On note par ailleurs que le méplat 13 est agencé dans l’orifice 6 de sorte à être tourné vers la première extrémité latérale de la portion d’introduction 7.
En référence à la , on coulisse l’extrémité libre 9 dans l’orifice 6 jusqu’à ce que le doigt 11 vienne en butée contre la deuxième extrémité latérale de la portion de positionnement 8.
On comprend donc que l’orifice 6 fait office de rainure pour l’extrémité libre 9 et facilite ainsi son déplacement de la portion d’introduction 7 à la portion de positionnement 8.
Dans cette position le plateau 12 est en appui contre la face avant du verre 2 et/ou la zone d’attache 10 est en appui contre la face arrière du verre 2.
Ceci limite un déplacement relatif de l’extrémité libre 9 du tenon (et donc de la branche) vis-à-vis du verre 2 notamment selon le premier axe Z.
Comme indiqué précédemment, la section du doigt 11 présente une forme épousant au moins en partie celle de la portion de positionnement 8. Dans le cas présent, comme plus visible à la , la section du doigt 11 est de forme oblongue de sorte qu’elle présente deux méplats (A et B) en vis-à-vis respectivement de parties planes de l’orifice 6.
Ceci limite une rotation du tenon 4 dans l’orifice 6 selon le premier axe Z.
En outre, le doigt 11 est en appui contre les extrémités longitudinales et la deuxième extrémité latérale de la portion de positionnement 8.
Ceci limite un déplacement relatif de l’extrémité libre 9 (et donc de la branche) vis-à-vis du verre 2 notamment selon le deuxième axe X et un troisième axe Y (orthogonal au premier axe Z et au deuxième axe X). En référence à la , on vient alors positionner le pion 14 dans la portion d’introduction 7 selon un mouvement sensiblement perpendiculaire au verre 2 depuis la face avant du verre 2 vers la face arrière du verre 2.
Le pion 14 est alors agencé de sorte à s’étendre au travers de l’orifice 6 selon le premier axe Z, la deuxième face principale 18 du cache 15 reposant contre la face avant du verre 2.
On note que ceci facilite le positionnement pour l’utilisateur qui enfonce le pion 14 dans l’orifice 6 jusqu’à ce que la deuxième face principale 18 de son cache 15 vienne en butée contre la face avant du verre 2.
Cette coopération du pion 14 avec l’orifice 6 d’une part et l’extrémité libre 9 (et donc de la branche) d’autre part permet de limiter un déplacement de ladite extrémité libre 9 notamment selon le deuxième axe X.
En particulier, la coopération entre le méplat 13 et la partie plane 26 limite une rotation du pion 14 autour de son axe T dans l’orifice 6.
Le montage de l’extrémité libre 9 est ainsi simple et rapide.
En outre, ce montage est réversible puisqu’il suffit de retirer le pion 14 et de déplacer l’extrémité libre 9 de la portion de positionnement 8 à la portion d’introduction 7 pour la retirer de la paire de lunettes 1.
Dans les procédés n°1 et n°2 ci-dessus, lorsque la composition comprend au moins un agent gélifiant thermosensible, l’étape (i) / (a) peut nécessiter de chauffer ladite composition à une température supérieure au plus haut point de fusion des agents gélifiants thermosensibles présents dans ladite composition.
Utilisation Une composition selon l’invention est dédiée au nettoyage, par exemple au nettoyage des salissures, des taches de gras et/ou de graisses.
En particulier, une composition selon l’invention est un nettoyant multi usages.
Avantageusement, les impulsions de set/reset sont pilotées à une fréquence de quelques kHz avec une durée de quelques centaines de nano secondes à quelques micros secondes.
De préférence, les entrefers ont une largeur inférieure à 1mm et supérieure à la largeur du capteur AMR.
la montre la structure interne d’une pince de mesure mâchoires ouvertes conforme à l’invention,
la illustre les différents ensembles formant les deux mâchoires de la pince de mesure de la ,
la montre un détail d’une extrémité de la mâchoire portant le capteur magnétique,
la montre le positionnement des bobines de test permettant de connaitre l’état de saturation des capteurs magnétiques,
la illustre le circuit de mesure associé aux capteurs magnétiques de la pince de mesure, et
la illustre le circuit de mesure associé aux bobines de test.
Le principe de l’invention repose sur l’utilisation d’un capteur AMR (pour Anisotropic Magneto-Resistive) comme capteur de champ magnétique auquel sont adjoints des bobinages d’annulation de flux et une bobine de test de saturation du capteur.
La structure interne de la pince de mesure, mâchoires ouvertes, de la est destinée à mesurer des courants AC et DC, plus particulièrement des courants de fuite. Elle est illustrée dépourvue de son boitier externe avec son interface utilisateur comportant ses boutons de commande et son écran de visualisation disposés classiquement au niveau de sa poignée de maintien. La pince 10 est classiquement constituée d’une mâchoire fixe 12 et d’une mâchoire mobile 14 pouvant se désolidariser de la mâchoire fixe par pivotement autour d’un axe d’articulation 16 solidaire du corps de la poignée 18 et ainsi permettre l’insertion du conducteur (dénommé conducteur intérieur dans la suite de la description) ou des conducteurs enserrés dans les mâchoires de cette pince et dont on souhaite mesurer le courant.
Sur la , on peut observer que les deux mâchoires fixe 12 et mobile 14 sont constituées chacune d’un sous-ensemble constitué d’un demi-tore de mesure 20, 22 qui assure la concentration du champ magnétique, entouré par un demi-blindage en matériau magnétique 24, 26, de préférence en Mu-métal, qui s’emboîtent l’un sur l’autre à leurs deux extrémités pour assurer une protection des champs magnétiques extérieurs (cet emboitement n’est toutefois pas forcé mais glissant générant un très faible espace libre entre les deux demi-blindages pour permettre la rotation de la mâchoire mobile). Au niveau des deux jonctions diamétralement opposées 28, 30 entre les deux demi-tores 20, 22, dénommées « entrefers », sont disposés deux capteurs magnétiques 32, 34 soudés sur une même carte électronique 36 solidaire du seul demi-tore fixe 20 et recevant un câble de connexion 38 pour assurer la liaison avec l’interface utilisateur de la pince de mesure.
Pour éviter la saturation du circuit magnétique, deux bobinages externes d’annulation de flux 40, 42 indépendants l’un de l’autre sont placés autour d’un seul des deux demi-blindages, de préférence le demi-blindage 26 de la mâchoire mobile 14 (il reste cependant possible de mettre un bobinage sur chaque demi-tore fixe ou mobile). Cette configuration non symétrique et à l’extérieur des demi-blindages ne contribue pas à la mesure mais uniquement à l’annulation de flux et permet d’annuler aussi le flux magnétique dans ces demi-blindages qui restent donc toujours performants même lorsqu’un courant important circule dans les demi-tores 20, 22. La classique bobine d’annulation de flux n’a plus besoin d’être symétrique pour compenser les champs extérieurs parasites et peut donc être placée sur un seul demi-tore comme proposé. En outre, la réalisation de la bobine d’annulation de flux sous forme de deux bobinages (deux demi-bobines) permet de générer deux champs magnétiques en opposition afin de régler les capteurs magnétiques en présence d’un champ magnétique parasite extérieur, sans recourir à la technique antérieure, comme il sera explicité plus avant.
La montre plus en détail la jonction au niveau des entrefers 28, 30 dans laquelle, pour mesurer les courants continus, est inséré le capteur magnétique 32, 34. Avec l’utilisation de la technologie AMR, le capteur doit se placer parallèlement aux lignes de champs et être parfaitement centré au milieu de l’entrefer dont la largeur e est supérieure à celle du capteur qui est typiquement de l’ordre ou inférieure à 1mm (par exemple 0,7mm). La faible valeur de l’entrefer permet en outre de limiter au maximum la pénétration des champs parasites extérieurs. Toutefois, ces champs parasites ayant réussi à passer au travers des espaces s’étendant entre les extrémités des demi-blindages 24, 26 resteraient malgré tout trop importants et pourraient fausser de manière notable la mesure si un seul capteur magnétique était utilisé pour cette mesure. C’est pourquoi l’invention utilise deux capteurs magnétiques, un au niveau de chaque entrefer, et s’affranchit de ces champs parasites extérieurs en faisant une addition des mesures de ces deux capteurs. En effet, le champ tournant généré dans les deux demi-tores de mesure par un conducteur intérieur s’additionne, alors que le champ généré par un conducteur extérieur circulant dans le même sens dans les deux capteurs se soustrait.
Lorsque les capteurs magnétiques présentent une largeur supérieure aux entrefers, les deux extrémités du demi-tore de mesure 20 de la mâchoire fixe 12 comporte une fenêtre 44 afin de libérer de l’espace pour la mise en place du capteur magnétique. Pour les capteurs magnétiques de largeur inférieure à l’entrefer, cette fenêtre facilite les amenées de courant via la carte électronique 36. Fonctionnellement, seules les parties haute et basse de cette fenêtre sont utiles pour générer le champ magnétique pour le capteur magnétique mais les deux côtés 44a de cette fenêtre ont un effet blindant pour se prémunir du champ rayonné au travers des espaces s’étendant entre les deux demi-blindages.
La partie sensible au champ magnétique du capteur AMR se compose de quatre résistances ferromagnétiques à couche mince reliées à un pont de Wheatstone. En plus du circuit de pont, le capteur AMR comprend d’autres composants tels qu’une bobine de flip externe et un circuit associé qui permet d’inverser de manière périodique la polarité de la tension de sortie du pont en appliquant des impulsions de courant de réglage (set) et de réinitialisation (reset) à la bobine de flip. En effet, ces capteurs AMR ont un offset qui varie en fonction de la température et du temps de manière non négligeable. Le circuit de set/reset (dit aussi de flip) positionné au plus proche du composant a pour effet d’inverser de manière périodique la polarité du capteur et de faciliter une annulation de cet offset lors du traitement du signal de mesure, comme il sera indiqué ci-après.
On propose de plus un procédé de détection tel que précédemment décrit, dans lequel l’aire du triangle effectif est déterminée en utilisant la formule : , où A est la deuxième grandeur, V 1eff , V 2eff et V 3eff sont respectivement les valeurs efficaces des première, deuxième et troisième tensions de phase, et φ 12 est un premier déphasage entre la première tension de phase et la deuxième tension de phase, φ 23 est un deuxième déphasage entre la deuxième tension de phase et la troisième tension de phase et φ 31 est un troisième déphasage entre la troisième tension de phase et la première tension de phase, le critère de référence étant alors que la deuxième grandeur est telle que :
où A ref est une aire d’un triangle de référence et ε 1 est une première incertitude de mesure prédéterminée.