INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, de préférence, les boues introduites dans l’unité de pré-séchage thermique présentent un taux de siccité compris entre 15 et 30%, de préférence entre 18 et 25%, tandis que les boues introduites dans l’unité de séchage solaire présentent un taux de siccité compris entre 30 et 60%.
De manière avantageuse, les boues traitées présentent en sortie de l’unité de séchage solaire un taux de siccité compris entre 65 et 95%.
De préférence, une étape de digestion peut précéder les étapes de déshydratation et /séchage permettant d’une part de réduire la charge de boues à sécher, et de produire du biogaz pouvant être utilisé pour alimenter énergétiquement (au moins partiellement) l’étape de pré-séchage thermique.
Dans le cadre de l’invention, il est particulièrement avantageux que la composition soit composée, dans les proportions sus-décrites de cire naturelle et de latex naturel.
De manière avantageuse, les cires utilisées dans l’invention sont sous forme de dispersion de cires dans l’eau, notamment en présence d’un surfactant ou tensioactif. Cela permet de réaliser un mélange à froid de la cire dispersée et du latex naturel pour ensuite déposer ce mélange sur le substrat fibreux.
- l’Huile végétale hydrogénée : L’hydrogénation d’huile végétales permet d’obtenir des huiles presque totalement saturées dont le point de fusion est plus haut que celui de l’huile non hydrogénée dont elles dérivent. La réaction d’hydrogénation est le plus souvent réalisée entre 150 et 200°C, avec une pression comprise entre 0,1 et 0,5 MPa et en présence d’un catalyseur, souvent à base de nickel. L’huile végétale hydrogénée avantageuse est une huile, par exemple de colza, de palme ou de soja, ayant un point de goutte proche de 75°C. Elle a été utilisée sous forme dispersée. Le surfactant utilisé est anionique et le pourcentage massique en huile végétale hydrogénée est de 40%.
- La cire d’abeille (cire naturelle végétale) : la cire est une cire naturelle particulière sécrétée par les abeilles à miel ( Apis melifera ) qui est obtenue de manière classique en apiculture. Elle est composée entre autres d’hydrocarbures (10 à 20%) possédant entre 23 et 35 carbones. Souvent elle est traitée par du charbon ou des silicates d’aluminium ou de magnésium pour éliminer une partie de sa couleur et de son odeur ;
- la Cire de polyéthylène (cire complètement synthétique) : Les cires de polyéthylène peuvent être considérées comme du polyéthylène de très faible masse molaire. La masse molaire moyenne en poids ne dépasse pas 37000g.mol -1 et se situe généralement autour des 6000g.mol -1 . La viscosité cinématique ne doit pas dépasser 20000mm 2 .s -1 à 120°C. Généralement le point de fusion est compris entre 105°C et 115°C. Elles sont fabriquées de la même façon que le PE par polymérisation radicalaire de l’éthylène et les conditions opératoires (type de réacteur, pression et température du réacteur, type et quantité d’initiateur radicalaire et d’agent de régulation, type de catalyseur) déterminent la structure et la masse molaire de cires de PE synthétisées. Il est possible de fabriquer des cires de PE polaire par oxydation de cire de PE apolaire, ou par polymérisation radicalaire de l’éthylène en présence de co-monomères polaires. Ces cires de PE polaire peuvent ensuite être dispersée dans de l’eau en présence d’agents surfactant. Le point de goutte est compris entre 110°C et 120°C et 98% des particules dispersées ont une taille inférieure à 1μm. Le pourcentage massique en cire de PE est de 35%. Le surfactant utilisé est non ionique et le pH de la dispersion est compris entre 6 et 8.
- la Cire Fischer Tropsch (cire complètement synthétique) : Les cires Fischer-Tropsch sont fabriquées par le procédé du même nom qui consiste à la synthèse d’hydrocarbure à partir de gaz de synthèse ou syngas. Ce dernier étant un mélange de monoxyde de carbone (CO) et de dihydrogène (H2). La réaction se déroule entre 220-240°C à 2MPa en présence d’un catalyseur à base de fer généralement. Des alcanes et des alcènes sont formés donc environ 40% sont des composés qui formeront la cire. Ils sont séparés par distillation et condensation puis purifiés et la cire obtenue à la fin est pratiquement uniquement composés d’alcanes linéaires entre 20 et 50 carbones. La viscosité est généralement plus faible que la paraffine macrocristalline mais leur point de fusion est plus élevé. De la même façon que les cires de PE, il est possible de fabriquer des cires Fischer-Tropsch polaire. Ces cires peuvent ensuite être mise en dispersion dans de l’eau à l’aide d’un agent surfactant. Une cire avantageuse dans l’invention a un point de goutte est compris entre 110°C et 120°C et 98% de ses particules ont une taille inférieure à 1μm. Le pourcentage massique est de 35% et l’agent surfactant est non ionique.
L’huile végétale hydrogénée est particulièrement avantageuse dans le cadre de l’invention. Aussi avantageusement l’invention concerne-t-elle une composition comprenant du latex naturel et de l’huile hydrogénée, la proportion du latex naturel et de l’huile hydrogénée étant de 40 : 60 à 60 : 40 en masse par rapport à la masse totale de composés solides.
De manière encore plus avantageuse, l’invention concerne la composition susmentionnée, comprenant outre une charge, notamment du kaolin ou du carbonate de calcium, en particulier au plus 10% en masse par rapport à la masse totale de la composition.
Comme mentionné ci-dessus, le comité d’évaluation de la recyclabilité des emballages en papier-carton a émis un avis favorable sur la recyclabilité d’un emballage contenant 65% de papier, 15% de latex naturel et 20% de charges minérales. Enfin un dernier atout du latex naturel est que c’est une matière biodégradable.
Les charges minérales ont pour but de diminuer le caractère collant du latex naturel. Les pourcentages massiques de charges sont généralement de 5% à 10% en masse par rapport à la masse de la composition. On notera toutefois que des résultats intéressants sont obtenus avec l’utilisation de kaolin a 20% dans le latex naturel. Avec cette formulation, la force d’adhésion diminue de 45% par rapport au latex naturel et l’angle de contact augmente de 10% jusqu’à 108°C. Le film obtenu est donc moins collant et surtout il reste hydrophobe.
De manière encore plus avantageuse, l’invention concerne la composition susmentionnée, comprenant :
- au moins 90% en masse d’un mélange d’huile végétale hydrogénée et de latex naturel, la proportion du latex naturel et d’huile végétale hydrogénée étant de 40 : 60 à 60 :40 en masse, et
L’invention permet de conserver l’assemblage au moyen d’une soudure laser qui assure un chauffage localisé, ce qui a pour effet de moins solliciter les composants lors de l’étape de soudage.
Dans l’exemple représenté, le boîtier a une section transversale sensiblement circulaire. Il sera compris que l’invention s’applique à des boîtiers de toute section, par exemple de section elliptique, de section polygonale par exemple rectangulaire.
En outre dans la description ci-dessus, le couvercle comporte une extension radiale qui empêche de réaliser une soudure sur tout le contour des brides. Mais il sera compris qu’un couvercle ayant une autre forme ne sort pas du cadre de la présente demande.
La présente invention s’applique à tout type de boîtier en matériau plastique assemblé par une soudure laser, plus particulièrement aux boîtiers logeant des actionneurs électriques, et encore plus particulièrement des actionneurs de frein.
Dispositif de conditionnement et distributeur de pastilles carbures L’invention se rapporte au domaine technique des machines à braser ou à souder des pastilles carbures sur une lame de scie, ainsi que celui du conditionnement desdites pastilles à braser ou à souder, et de l’alimentation en pastilles desdites machines à braser ou à souder.
Art antérieur Il est bien connu de l’art antérieur de conditionner en vrac les pastilles carbures destinées à alimenter une machine à braser ou à souder.
Il est également bien connu d’alimenter en pastilles carbures des machines à braser ou à souder lesdites pastilles sur une lame de scie par l’intermédiaire d’un bol vibrant recevant le vrac de pastilles et destiné à convoyer en sortie les pastilles, une à une, en vue de l’alimentation en pastilles de la machine à braser ou à souder.
Une autre technique consiste à alimenter en pastilles carbures des machines à braser ou à souder par l’intermédiaire d’une installation comprenant un convoyeur de pastilles, un système de vision et un système de préhension automatique.
Les pastilles convoyées sont alors orientées, une à une, selon une direction prédéterminée pour être prête à braser ou à souder sur la machine.
De telles machines à braser ou à souder possèdent donc une entrée d’alimentation en pastilles orientées selon une direction prédéterminée, et des moyens de brasage ou de soudage de ladite pastille orientée sur la lame de scie.
Le conditionnement en vrac des pastilles carbures présente, outre l’inconvénient lié au stockage des pastilles, celui de devoir manipuler des petites pièces en vrac, ce qui est contraignant dans un contexte industriel, avec le risque constant de perdre des pièces.
L’utilisation d’un bol vibrant ou d’un système de vision et préhension pour dévraquer, convoyer et guider les pastilles selon une orientation précise est complexe et onéreuse, et en pratique 5 à 10 fois plus rapide que la cadence de brasage ou de soudage.
Les moyens de distribution de pastilles de l’art antérieur ne sont donc pas rationnels au sens de la capacité d’alimentation, il faudrait les mutualiser pour plusieurs machines à braser ou à souder afin de diminuer leurs impacts coûts sur le coût total de la machine à braser ou à souder.
Au surplus, le changement de dimensions de pastilles entraine un temps de réglage long sur les machines de brasage ou de soudage actuelles car il faut régler le bol vibrant, le système de vision, les éléments mécaniques du canal d'alimentation, etc.
L’un des buts de l’invention est donc de pallier les inconvénients de l’art antérieur en proposant un dispositif de conditionnement de pastilles carbures destinées à être brasées ou soudées sur une lame de scie qui diminuent, voire évitent le risque de perdre des pastilles, et qui facilitent et optimisent la cadence d’alimentation en pastilles d’une machine à braser ou à souder.
À cet effet, il a été mis au point un dispositif de conditionnement de pastilles carbures destinées à être brasées ou soudées sur une lame de scie remarquable en ce qu’il comprend un ruban adhésif enroulé en bobine sur lequel sont collées les pastilles, les unes à la suite des autres et selon des orientations identiques.
la figure n° 2 représente des photos obtenues par microscopie électronique de papier recouvert de compositions suivantes : A= CAR/Latex en proportion 40 :60 ; B= CANN/Latex en proportion 40 :60 ; C= PE/Latex en proportion 40 :60 et D= FISHER/Latex en proportion 40 :60. La colonne de droite a une échelle telle décrite par la barre blanche (50µm) et la colonne de droite correspond à un élargissement de 5 fois (barre = 10 µm).
la figure n° 3 représente des photos obtenues par microscopie électronique de papier recouvert d’une composition HVH/Latex dans une proportion 50 : 50 (A) ou d ‘une composition 95% en masse de HVH/Latex dans une proportion 50 : 50, en présence de 5% en masse de kaolin (B). La colonne de droite a une échelle telle décrite par la barre blanche (50µm) et la colonne de droite correspond à un élargissement de 5 fois (barre = 10 µm).
la figure n° 4 représente des photos obtenues par microscopie électronique de papier recouvert de latex naturel pur et séché à 20°C (A) ou à 90°C (B). La colonne de droite a une échelle telle décrite par la barre blanche (50µm) et la colonne de droite correspond à un élargissement de 5 fois (barre = 10 µm).
la figure n° 5 représente des photos obtenues par microscopie électronique de papier recouvert d’une composition HVH/ latex naturel en proportion 40 : 60 et séchée à 20°C (A) ou à 90°C (B). La colonne de droite a une échelle telle décrite par la barre blanche (50µm) et la colonne de droite correspond à un élargissement de 5 fois (barre = 10 µm).
la figure n° 6 représente un graphique montrant sur l’axe des ordonnées de gauche la quantité d’eau absorbée (en g.m -2 ) en fonction du temps (en h) d’immersion (A) et sur l’axe des ordonnées de droite la force nominale de rupture (en N) en fonction du temps d’immersion (en h) (B), d’un papier.
la figure n° 7 représente un graphique montrant la quantité d’eau absorbée (en g.m -2 ) en fonction du temps (en h) d’un papier recouvert de latex naturel pur (A) ou d’une composition HVH/Latex en proportion 40 : 60.
la figure n° 8 représente des photos montrant l’effet de la tentative de séparation de la couche de composition selon l’invention du papier sur lequel elles ont été déposées.
Exemples Exemple 1 : Tests réalisés.
Les inventeurs ont réalisé une série d’expérience d’étanchéisation d’un support de papier avec des compositions selon la définition dans l’invention. Les compositions testées sont les suivantes :
- Latex + cire de carnauba (CAR/latex),
- Latex + cire de canne à sucre (CANN/Latex)
- Latex + huile végétale hydrogénée (HVH/Latex),
- Latex + cire de polyéthylène (PE/Latex), et
- Latex + cire de Fischer Tropsch (FISCHER/Latex).
Le pourcentage massique de solide du mélange latex-cires est compris entre 40% et 60% préférentiellement 50% par rapport à la masse d’eau. Cela permet de déposer entre 100 et 170 g.m-2 du mélange sur le papier de référence des exemples : Pâte Kraft, 150g.m -2 , 0,8% colophane et 4% de talc +(amidon cationique et sels d’aluminium), Cobb 60s = 25.
Exemple 2 : Test de viscosité de la composition déposée sur papier.
On a mesuré la résistance au roulement sur un tambour d'un diamètre de 1,7 m à des charges nominales et pressions de gonflage maximales à environ 90 km/h. La résistance au roulement indiquée dans le Tableau 1 se rapporte à un intervalle de coefficients de résistance au roulement exprimés en valeurs de kg/t (kilogrammes de force de résistance / tonne de charge) par rapport à la Référence.
Essais de tenue de route :
On a mesuré une capacité de virage de pneus d'essai neufs montés sur une jante standard et gonflés à une pression interne de 185 kPa à l'aide d'un banc d'essai à courroie plate. On a appliqué une charge de 740 daN alors que les pneus étaient entraînés à une vitesse constante de 80 km/h, on a mesuré une force latérale à un angle de dérive de ±1˚, et on a calculé la moyenne des forces latérales mesurées à +1˚ et à -1˚.
Les résultats sont également présentés dans le tableau 1. Dans ce tableau 1, les résultats sont représentés par un indice de 100 pour la Référence, plus le nombre est élevé, plus la performance est bonne. Exemple 1 Exemple 2 Référence 1 Endurance O O O Résistance au roulement (kg/t) -0,3 +0,06 - Tenue de route (indice) 99 101 100
Comme le montre le tableau 1, l'Exemple met en évidence un maintien, voire une amélioration, de la performance en matière d'endurance, de résistance au roulement et de tenue de route avec une amélioration connexe de l'efficacité du processus de fabrication par réduction du nombre de produits semi-finis, résultat impossible à obtenir avec des pneus de l'état de la technique.
Liste de références 1, 21 pneu 2, 22 bourrelet 3, 23 structure annulaire de renforcement 4, 24 flanc 5, 25 sommet 51, 251 bande de roulement 52, 252 renfort de sommet 6, 26 renfort de carcasse 61, 261 partie principale du renfort de carcasse 62, 262 partie enroulée du renfort de carcasse 63, 263 extrémité de retournement 7, 27 bourrage de bourrelet 8 protecteur de jante
Pneumatique conducteur La présente invention concerne un pneumatique. L’invention se rapporte, en particulier, à un pneumatique offrant une conductivité améliorée tout en maintenant l’efficacité de fabrication.
Il est désormais courant pour les pneumatiques, en particulier pour les pneumatiques de voitures particulières, conçus pour rouler à de hautes vitesses d’inclure un pli supplémentaire de fils câblés orientés dans la direction circonférentielle. Ce pli peut être placé au-dessus des plis de renforcement du sommet à des angles également couramment utilisés. Dans une telle configuration, ce pli de fils câblés orientés dans la direction circonférentielle est le pli radialement extérieur extrême du sommet du pneumatique.
Ces dernières années, en raison de préoccupations économiques et environnementales, on exige des pneumatiques qu’ils présentent une certaine efficacité énergétique. Aux fins d’obtenir des pneumatiques répondant à cette exigence, on s’est intéressé à la réduction de la résistance au roulement. Comme procédé pour obtenir le pneumatique en réduisant de manière effective la résistance au roulement, il a été proposé de réduire la perte par hystérésis, celle-ci étant en grande partie responsable de la résistance au roulement. Étant donné que la fabrication d’un matériau présentant une perte par hystérésis réduite a un impact négatif sur l’efficacité de fabrication, les fabricants de pneumatiques cherchent à maintenir globalement l’efficacité de fabrication, et une façon de parvenir à une telle efficacité de fabrication est de réduire le nombre de matériaux semi-finis dans l’usine.
Le document EP0931676 divulgue un bandage pneumatique dans lequel, dans chaque région d’épaulement du pneumatique qui est située entre une région de flanc et une région de bande de roulement, une bande de support de pli s’étendant dans la direction circonférentielle est disposée radialement entre un pli de carcasse et un revêtement intérieur, la bande de support de pli comprenant un mélange de caoutchouc contenant des fibres aramides fibrillées courtes et discontinues en une quantité comprise entre 7 et 15 parties en poids pour 100 parties en poids de caoutchouc.
Le document EP2749434 divulgue un bandage pneumatique comprenant une paire de flancs dont les extrémités extérieures qui sont situées vers l’intérieur vis-à-vis d’extrémités d’une ceinture dans une direction axiale comprennent une couche de coussin dans le flanc.
Cependant, avec les solutions divulguées dans ces documents, la conductivité d’un pneumatique serait dégradée et il en résulterait un dépassement du seuil normatif de résistance électrique du fait de la coupure d’un chemin conducteur par le flanc. Cette situation prend de l’importance en particulier lorsque l’on combine l’utilisation d’une composition à faible perte par hystérésis avec un mélange de calandrage d’une ceinture. On souhaite donc améliorer la conductivité d’un pneumatique sans dégrader l’efficacité de fabrication d’un tel pneumatique en réduisant le nombre de produits semi-finis.
Par conséquent, un pneumatique offrant une amélioration du point de vue de la conductivité sans dégrader l’efficacité de fabrication en réduisant le nombre de produits semi-finis est nécessaire.
Une « direction/orientation radiale » est une direction/orientation perpendiculaire à un axe de rotation du pneumatique. Cette direction/orientation correspond à l’orientation d’épaisseur du pneumatique.
- au plus 10% en masse de kaolin par rapport à la masse totale de la composition.
Avantageusement, l’invention concerne la composition susmentionnée, comprenant :
- au plus 10% en masse d’une charge minérale par rapport à la masse totale de la composition.
Une telle composition est particulièrement avantageuse pour le couvrement de matériaux poreux tels que du papier ou du carton.
La charge, notamment le kaolin, ne doit pas dépasser 10% en masse par rapport à la masse totale de la composition
En outre, l’invention concerne un procédé de fabrication de la composition susmentionnée, comprenant une étape de mélange homogène de latex naturel et d’une cire naturelle ou artificielle, et éventuellement une charge, notamment à température ambiante, c’est à dire à une température de 17°C à 40°C.
Le procédé de préparation de la composition selon l’invention est particulièrement simple et consiste en un mélange homogène de latex naturel tel que défini ci-dessus, et de cire telle que définie ci-dessus.
Plus particulièrement le latex, qui est une dispersion dans l’eau de polymères 1,4 cis polyisoprène est mélangé avec une dispersion de cire dans l’eau. IL est possible que la dispersion de cire soit sous la forme d’une dispersion en présence d’un ou plusieurs tensioactifs. Il s’agit donc d’un mélange de deux dispersions de polymères dans l’eau.
Il est possible également d’ajouter à ce mélange des deux dispersions une charge minérale, comme du carbonate de calcium ou du kaolin, sous forme de poudre dans des proportions telle que définie ci-dessus.
Le mélange est réalisé de manière classique à l’aide de tout mélangeur approprié connu de l’homme du métier, de taille appropriée à la quantité de mélange souhaitée.
Ce mélange est réalisé à une température ambiante classique variant notamment de 17°C à 40°C, c’est-à-dire à une température de 17, 18, 19, 20, 21, 22, 23, 24, 25, 26, 27, 28, 29, 30, 31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38, 39 ou 40°C selon les conditions du lieu de préparation du mélange.
Il est en outre avantageux de ne pas laisser le mélange trop longtemps à l’air libre (> 1h) pour éviter un séchage en surface.
Il est également décrit ici une composition homogène telle qu’issue du procédé sus-décrit.
L’invention concerne en outre un procédé d’imperméabilisation d’un support laissant traverser des liquides aqueux ou organiques, par exemple des solutions aqueuses ayant un pH compris entre 4 et 12, et éventuellement les gaz, ledit procédé comprenant les étapes suivantes :
- le mélange de manière homogène de latex naturel et d’une cire naturelle ou artificielle, et éventuellement une charge, de sorte à éviter la formation de bulles, pour obtenir un mélange homogène lisse, dépourvu de bulles ;
Les compositions massiques en particules solides suivantes ont été testées :
- HVH/Latex dans une proportion 50 : 50, et
- 95% en masse de HVH/Latex dans une proportion 50 : 50, en présence de 5% en masse de kaolin.
Les observations en microscopie électronique sont présentées en Figure n° 3 . La microscopie électronique à balayage (MEB), réalisée sur un appareil JEOL JSM-7100F, permet la visualisation d’une surface à l’échelle micrométrique. Un faisceau d’électron balaye la surface et les interactions électron-matière produisent différents types d’émissions. Différents détecteurs permettent de recueillir les électrons émis pour reconstituer une image de la surface. Préalablement à l’analyse, les échantillons séchés au dessiccateur sont recouverts d’une fine pellicule d’or/palladium d’environ 2 à 3 nm. La MEB a été utilisée pour visualiser à l’échelle micrométrique la surface des papiers enduits de façon à mettre en évidence d’éventuels pores, défauts ou certains arrangements cristallins.
La figure n° 3 représente des images de MEB de la surface des revêtements 50%HVH_50%Latex et 50%HVH_50%Latex + 5%Kaolin. Dans les deux cas, il n’y a pas de de pores visibles. Le revêtement est homogène et relativement lisse. Pour le revêtement 50%HVH_50%Latex + 5%kaolin les grains de kaolin peuvent être distingués, dispersés à la surface du revêtement. La présence de Kaolin ne semble visuellement pas empêcher la bonne formation du film.
Exemple 5 : Influence de la température sur la formation d’une couche imperméable.
Dans cet exemple, les inventeurs se sont attachés à tester l’influence de la température de séchage lors de l‘application de la composition selon l’invention sur du papier.
Les compositions suivantes ont été testées :
- Latex naturel pur, et
- HVH/Latex dans une proportion 40 :60.
Les compositions, après mélange ont été déposées sur du papier et séchées à 20°C pendant 24h ou 90°C 90 min.
Les résultats obtenus pour le latex naturel sont présentés à la figure n° 4 et ceux avec la composition HVH/Latex à la figure n° 5 .
Sur la figure n° 4 , les images d’un revêtement composé uniquement de latex naturel montrent qu’avec un séchage à 20°C, la surface du revêtement est complétement poreuse. En revanche, la porosité du revêtement de latex diminue significativement lorsque le revêtement est séché à 90°C. Il n’y a plus que quelques zones où se trouvent encore des pores visibles.