INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le tableau suivant [Tab1] donne les différentes valeurs de pressions et températures correspondantes au chemin thermodynamique (c) de la ainsi que des caractéristiques du système de compression associé avec, 1 bar équivalent à 0,1 MPa. Etape a) de compression Pression P1 en sortie des étages de compression (bar) 8 8 15 15 15 40 40 Nombre de compresseurs 3 3 4 4 4 6 6 Nombre de troisièmes moyens de refroidissement séparant les compresseurs 2 2 3 3 3 5 5 Puissance consommée lors de l’étape a) de compression (MW) 19.9 19.9 28.7 28.7 28.7 40.9 40.9 Etapes b) et c) Température T2 (°C) en sortie du premier moyen de refroidissement -45.8 -45.8 -26.9 -26.9 -26.9 5.1 5.1 Fraction volumique de gaz en entrée de la pompe polyphasique (%) 92 88 85 82 78 63 52 Puissance consommée par le premier moyen de refroidissement (MW) 65.0 48.9 32.2 41.1 32.5 33.5 34.6 Pression P3 en sortie de compression polyphasique (bars) 70.6 70.6 69.8 69.5 71.0 70.1 69.3 Nombre d’étages de compression polyphasique 6 6 4 4 4 2 2 Nombres d’étages de refroidissement entre les étages de compression polyphasique 3 0 2 1 0 1 0 Puissance consommée par la pompe polyphasique (MW) 11.9 8.1 7.8 6.6 5.4 2.4 2.3 Etape e) Pression P5 en sortie de la pompe supercritique (bars) 153 153 153 153 153 153.3 153 Puissance consommée par la pompe supercritique (MW) 3.0 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 2.2 TOTAL Puissance totale consommée par le procédé de compression (MW) 99.8 79.1 70.9 78.6 68.8 79.0 80.0
Ces exemples montrent que le procédé et le système de l’invention permettent une compression d’un fluide comportant du dioxyde de carbone avec une puissance totale consommée faible (inférieure à 100 MW). Le chemin thermodynamique le plus avantageux, d’un point de vue consommation énergétique totale, est celui correspondant à la colonne en italique et en police plus grande du tableau [Tab1]. En effet, la puissance de consommation énergétique totale est de 68,8 MW alors que les autres chemins thermodynamiques consomment entre 70,9 MW et 99,8 MW. Ce mode de réalisation peut donc être considéré comme un des modes de réalisation préférés de l’invention.
Pour ce procédé de compression préféré (colonne en italique de [Tab1]), la pression en sortie de l’étape a) est de 15 bar (1,5 MPa), la pression en sortie de l’étape de compression polyphasique c) de 71 bar, soit 7,1 MPa (en dessous de la pression critique de 74 bar, soit 7,4 MPa, pour le dioxyde de carbone pur) et la fraction volumique de gaz du fluide en entrée de la pompe polyphasique est de 78%.
Système d’alimentation et de refroidissement pour ouvrage flottant La présente invention se rapporte au domaine des ouvrages flottants de stockage et/ou de transport de gaz à l’état liquide et concerne plus particulièrement un système d’alimentation en gaz et de refroidissement installé au sein de tels ouvrages flottants.
Au cours d’un trajet effectué par un ouvrage flottant comprenant une cuve de gaz à l’état liquide destiné à être livré vers un point de destination, ledit navire peut être apte à utiliser au moins une partie dudit gaz à l’état liquide afin d’alimenter au moins l’un de ses moteurs, et ce via un système d’alimentation en gaz. Parallèlement à cela, il est nécessaire de conserver la pression au sein de la cuve à un niveau acceptable, notamment en maintenant la cargaison de gaz à l’état liquide à une température adéquate. A ce titre, l’ouvrage flottant peut également inclure des moyens de refroidissement permettant de reliquéfier de manière directe ou indirecte le gaz à l’état vapeur se formant dans la cuve.
Il est ainsi connu d’utiliser un circuit d’alimentation permettant d’aspirer le gaz s’étant évaporé, puis de compresser celui-ci afin d’alimenter le ou les moteurs. D’une manière parallèle ou alternative, la pression au sein de la cuve peut être abaissée en combinant les moyens de refroidissement avec une boucle réfrigérante permettant de mettre en circulation un fluide réfrigérant afin de reliquéfier une fraction du gaz s’étant évaporé au sein de la cuve.
Une configuration de boucle réfrigérante telle qu’évoquée peut consister en un cycle dit TurboBrayton qui correspond à un cycle de Brayton comprenant un turbocompresseur. La boucle réfrigérante permet ainsi de faire circuler un fluide réfrigérant qui participe au refroidissement du gaz.
Utiliser un cycle TurboBrayton en tant que boucle réfrigérante au sein d’un système d’alimentation et de refroidissement du gaz contenu dans la cuve est efficace, mais il a été constaté qu’il n’était pas plus efficace que certaines autres installations.
La présente invention permet une mise en œuvre d’un tel cycle de manière à améliorer ses performances de refroidissement en proposant un système d’alimentation et de refroidissement de gaz pour ouvrage flottant comprenant au moins une cuve configurée pour contenir le gaz, le système d’alimentation et de refroidissement comprenant :
- au moins un circuit d’alimentation comprenant au moins un premier dispositif de compression, le circuit d’alimentation étant configuré pour relier la cuve à au moins un appareil consommateur de gaz qui équipe l’ouvrage flottant,
(d) Parmi les homopolymères d'acrylate d'ammonium, on peut citer le produit vendu sous le nom MICROSAP PAS 5193 par la société HOECHST.
Parmi les copolymères d'acrylate d'ammonium et d'acrylamide, on peut citer le produit vendu sous le nom BOZEPOL C NOUVEAU ou le produit PAS 5193 vendus par la société HOECHST.
(e) Les homo- ou copolymères d'acides (méth)acrylamido-alkyl(C1-C4)-sulfoniques sont de préférence réticulés. Plus particulièrement, ils sont partiellement ou totalement neutralisés. Ce sont des polymères hydrosolubles ou gonflables dans l'eau.
Parmi ces polymères, on peut citer notamment :
-l'acide polyacrylamido-méthane-sulfonique,
-l'acide polyacrylamido-éthane-sulfonique,
-l'acide polyacrylamido-propane-sulfonique,
-l'acide poly-2-acrylamido-2-méthylpropane-sulfonique,
-l'acide poly-2-méthacrylamido-2-méthylpropane-sulfonique,
-l'acide poly-2-acrylamido-n-butane-sulfonique.
Des polymères de ce type et notamment des acides poly-2-acrylamido-2-méthylpropane-sulfoniques réticulés et partiellement ou totalement neutralisés sont connus, décrits et préparés dans la demande de brevet DE-19625810.
Ils sont en général caractérisés par le fait qu’ils comprennent, distribués de façon aléatoire :
- de 90 à 99,9% en poids de motifs de formule (A) :
dans laquelle X+ désigne un cation ou un mélange de cations, dont H+, et
- de 0,01 à 10% en poids d'au moins un motif réticulant ayant au moins deux doubles-liaisons oléfiniques, les proportions en poids étant définies par rapport au poids total du polymère.
La seconde branche 102 comporte également un second transistor de pied à enrichissement M7 , dont la source est connectée à la masse.
Les seconds transistors de tête M4 et de pied M7 sont reliés entre eux par l’intermédiaire d’un troisième transistor à appauvrissement M5 .
Ainsi, le troisième transistor à appauvrissement M5 est connecté, par son drain, à la source du second transistor de tête M4 , et par sa source, au drain du second transistor de pied M7 .
Les première et seconde branches 101 , 102 sont interconnectées à deux endroits.
En effet, la source du premier transistor de tête M1 , de la première branche 101 est connectée à la grille du troisième transistor à appauvrissement M5 de la seconde branche 102 .
De même, les grilles des premier et second transistors de pied M3 et M7 sont connectées entre-elles, de sorte à former un miroir de courant. Ainsi, le courant traversant le premier transistor de pied M3 est recopié dans le second transistor de pied M7 .
La valeur de référence de tension Vref est mesurée au niveau de la source du second transistor de tête M4 et par rapport à la masse.
Les transistors peuvent appartenir à la catégorie des transistors N de type GaN ou MOS. Ces catégories de transistors peuvent présenter une valeur seuil négative, ce qui permet de compenser les variations de processus de fabrication, également appelés « corner » dans la littérature anglosaxonne.
La illustre un tableau comparatif des performances des circuits de référence de tension des figures 2 à 4 et du circuit de l’invention de la .
Ainsi, on remarque dans un premier temps que la surface occupée par les circuits de l’art antérieur est environ 20 fois supérieure à la surface occupée par le circuit de l’invention. Le circuit de l’invention est donc très compact, pour des performances comparables, voire améliorée sur certains points. En effet, le circuit de l’invention consomme un courant maximal plus faible que les circuits de l’art antérieur, typiquement égal à 1µA.
En outre, le circuit de l’invention présente une plus faible variation vis-à-vis de la température en comparaison des circuits de l’état de la technique. Des mesures ont été réalisées par le Demandeur afin de comparer les performances obtenues entre le circuit de l’invention et un circuit de l’état de la technique.
Tel qu’illustré sur la , entre 25 et 150°C, la tension de référence de l’invention 91 varie d’environ 1%, tandis que la tension de référence 92 du circuit de l’art antérieur de la varie d’environ 11,9%. La sensibilité à la température du circuit de l’invention est donc abaissée d’un facteur 12 et le circuit est plus robuste.
Le circuit de référence de tension obtenu est par ailleurs peu sensible aux fluctuations de la tension d'alimentation, de la température et des variations de procédé de fabrication des transistors.
La compare les variations de la tension de référence Vref pour des transistors théoriquement identiques, mais dont les paramètres intrinsèques diffèrent à cause des tolérances de fabrication.
Pour le circuit de l’état de la technique 93 - 95 illustré à la , on remarque que pour une tension d’alimentation supérieure à 4V, la tension de référence Vref mesurée pour les transistors varie de 12.4%, tandis que pour le circuit de l’invention 96-98 illustré à la , elle varie de 5.4%, plus de deux fois moins.
Pour conclure, l’invention permet d’obtenir un circuit de référence de tension stable, notamment vis-à-vis des variations de procédé de fabrication des transistors et de la température, tout en limitant la consommation du circuit, ainsi que la place qu’il occupe.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les première et deuxième ouvertures de sortie de vapeur sont situées dans une partie arrière de la chambre interne. Une telle disposition des première et deuxième ouvertures de sortie de vapeur limite les risques d’écoulement d’eau dans le couvercle (via les premier et deuxième orifices d’admission de vapeur et les premier et deuxième tubes d’écoulement de vapeur) lorsqu’un utilisateur verse de l’eau bouillante dans un récipient en inclinant vers l’avant et vers le bas la bouilloire.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les première et deuxième ouvertures de sortie de vapeur sont configurées pour être orientées à l’opposé du bec verseur, c’est-à-dire vers l’arrière de la bouilloire. Ces dispositions limitent encore les risques d’écoulement d’eau dans le couvercle (via les premier et deuxième orifices d’admission de vapeur et les premier et deuxième tubes d’écoulement de vapeur) lorsqu’un utilisateur verse de l’eau bouillante dans un récipient en inclinant vers l’avant et vers le bas la bouilloire.
Selon un mode de réalisation de l’invention, chacun des premier et deuxième tubes d’écoulement de vapeur présente une forme générale de L.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les premier et deuxième tubes d’écoulement de vapeur sont configurés pour s’étendre sensiblement horizontalement lorsque le contenant repose sur une surface horizontale.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, le premier tube d’écoulement de vapeur est configuré pour être incliné par rapport à l’horizontale lorsque le contenant repose sur une surface horizontale, de manière à guider de l’eau contenue dans le premier tube d’écoulement de vapeur vers le premier orifice d’admission de vapeur, et le deuxième tube d’écoulement de vapeur est configuré pour être incliné par rapport à l’horizontale lorsque le contenant repose sur une surface horizontale, de manière à guider de l’eau contenue dans le deuxième tube d’écoulement de vapeur vers le deuxième orifice d’admission de vapeur. Ces dispositions limitent les risques d’accumulation d’eau et de stagnation d’eau dans le couvercle.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le premier tube d’écoulement de vapeur comporte une première portion de tube primaire reliée fluidiquement au premier orifice d’admission de vapeur et une deuxième portion de tube primaire s’étendant depuis la première portion de tube primaire, la deuxième portion de tube primaire étant courbée vers l’arrière de la bouilloire, et le deuxième tube d’écoulement de vapeur comporte une première portion de tube secondaire reliée fluidiquement au deuxième orifice d’admission de vapeur et une deuxième portion de tube secondaire s’étendant depuis la première portion de tube secondaire, la deuxième portion de tube secondaire étant courbée vers l’arrière de la bouilloire. Ces dispositions limitent encore les risques d’écoulement d’eau dans le couvercle (via les premier et deuxième orifices d’admission de vapeur et les premier et deuxième tubes d’écoulement de vapeur) lorsqu’un utilisateur verse de l’eau bouillante dans un récipient en inclinant vers l’avant et vers le bas la bouilloire.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la première portion de tube primaire comporte une première extrémité reliée fluidiquement au premier orifice d’admission de vapeur et une deuxième extrémité opposée au premier orifice d’admission de vapeur, la deuxième extrémité de la première portion de tube primaire étant décalée angulairement du deuxième orifice d’admission de vapeur par rapport à l’axe central du contenant d’un premier angle de décalage inférieur ou égal à 20° et par exemple inférieur ou égal à 10°.
En d’autres termes, la première portion de tube primaire s’étend depuis le premier orifice d’admission de vapeur jusqu’à proximité du deuxième orifice d’admission de vapeur. Une telle configuration du premier tube d’écoulement de vapeur retarde le plus possible un éventuel passage de l’eau, par le principe des vases, dans la deuxième portion de tube primaire en cas de basculement de la bouilloire.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la première portion de tube secondaire comporte une première extrémité reliée fluidiquement au deuxième orifice d’admission de vapeur et une deuxième extrémité opposée au deuxième orifice d’admission de vapeur, la deuxième extrémité de la première portion de tube secondaire étant décalée angulairement du premier orifice d’admission de vapeur par rapport à l’axe central du contenant d’un deuxième angle de décalage inférieur ou égal à 20° et par exemple inférieur ou égal à 10°.Selon un mode de réalisation de l’invention, la première portion de tube primaire et la première portion de tube secondaire sont globalement rectilignes.
En d’autres termes, la première portion de tube secondaire s’étend depuis le deuxième orifice d’admission de vapeur jusqu’à proximité du premier orifice d’admission de vapeur. Une telle configuration du deuxième tube d’écoulement de vapeur retarde le plus possible un éventuel passage de l’eau, par le principe des vases, dans la deuxième portion de tube secondaire en cas de basculement de la bouilloire.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la première portion de tube primaire et la première portion de tube secondaire s’étendent respectivement dans un premier plan d’extension et un deuxième plan d’extension qui sont sensiblement perpendiculaires au plan vertical médian de la bouilloire.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les premier et deuxième plan d’extension sont sensiblement parallèles l’un par rapport.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le circuit d’évacuation de vapeur comporte au moins une ouverture d’évacuation de vapeur, et par exemple une ou plusieurs ouverture(s) d’évacuation de vapeur, prévue sur le couvercle et reliée fluidiquement à la chambre interne délimitée par le couvercle, l’au moins une ouverture d’évacuation de vapeur étant configurée pour permettre une évacuation de la vapeur contenue dans la chambre interne à l’extérieur du couvercle et par exemple vers l’extérieur de la bouilloire.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’au moins une ouverture d’évacuation de vapeur débouche dans une surface périphérique externe du couvercle.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’au moins une ouverture d’évacuation de vapeur est configurée pour être située à proximité du bec verseur, et par exemple en regard du bec verseur.
Lorsque la composition comprend un ou plusieurs séquestrants, la teneur totale du ou des séquestrant(s), va de préférence de 0,001 à 15% en poids, plus préférentiellement de 0,05 à 10 % en poids, mieux de 0,01 à 8% en poids, encore mieux de 0,05 à 5% en poids par rapport au poids total de la composition.
De préférence, la composition selon l’invention comprend un ou plusieurs agent(s) alcalin(s).
Lorsqu’elle en comprend, la composition comprend un ou plusieurs agents alcalins dans une teneur totale allant, de préférence, de 0,1 à 50% en poids, plus préférentiellement de 1 à 40 % en poids, mieux de 5 à 35% en poids, encore mieux de 10 à 30% en poids par rapport au poids total de la composition.
Les agents alcalins sont différents des composé(s) de type aminoacides précédemment décrits.
La est une vue schématique illustrant le déplacement de la rainure oblique par rapport au support du bloc métallique,
La est une vue schématique de dessus d’un bloc métallique autour du tuyau en cuivre en présence d’un serveur plaqué sur le bloc métallique selon l’invention,
La est une vue schématique du dessus d’une glissière sur un berceau,
La est une vue schématique illustrant l’arrangement entre la came et le ressort selon l’invention,
La est une vue schématique de côté d’une partie de la poignée à came 42 illustrant une dissymétrie de la came selon l’invention,
La est une vue en coupe schématique de la came en liaison avec un œillet de la glissière selon l’invention,
La est une vue schématique en coupe de caloducs intégrés dans un bloc modulaire selon l’invention,
La est une vue schématique du dessus de caloducs intégrés dans un bloc modulaire selon l’invention, et
La est une vue schématique du dessous de caloducs intégrés dans un bloc modulaire selon l’invention.
Bien que l’invention n’y soit pas limitée, on va maintenant décrire l’invention dans le cadre d’une chaudière numérique. On notera que l’invention peut également s’appliquer aux systèmes d’évacuation de la chaleur au sein des data center.
Lorsque la composition comprend un ou plusieurs tensioactif(s), la teneur totale en tensioactif(s) dans la composition va de préférence de 0,01 à 20% en poids, plus préférentiellement de 0,1 à 15 % en poids, mieux de 0,5 à 10% en poids, encore mieux de 1 à 8% en poids par rapport au poids total de la composition.
Optionnellement, l’appareil de prise de vue génère à intervalle régulier une nouvelle image du lieu donné, et la valeur d’angle de gisement optimal est recalculée pour chaque nouvelle image afin que les moyens de mixage répartissent le flux audio entre les différents équipements de restitution audio du groupe sur la base de cette nouvelle valeur d’angle de gisement optimal.
Ainsi l’invention s’adapte de manière dynamique aux différents utilisateurs. L’invention permet en particulier de prendre en compte non seulement la position réelle des utilisateurs, mais également la présence de plusieurs utilisateurs mais également le déplacement desdits utilisateurs.
Ceci permet d’améliorer encore davantage l’expérience acoustique des utilisateurs.
On obtient ainsi un rendu acoustique spatialisé adapté de manière dynamique à la position des utilisateurs présents dans le lieu donné.
Optionnellement, l’information caractéristique est au moins une abscisse dans l’image.
Optionnellement, l’information caractéristique est une information caractéristique de la position du visage de l’utilisateur dans l’image.
Optionnellement, l’angle de gisement optimal est lié à une position moyenne des différents utilisateurs apparaissant sur l’image.
Optionnellement, l’angle de gisement optimal est lié à une moyenne spatiale de la position des différents utilisateurs apparaissant sur l’image ou à une moyenne angulaire de la position des différents utilisateurs apparaissant sur l’image ou aux positions des deux utilisateurs les plus éloignés l’un de l’autre sur l’image.
Optionnellement, on estime également un angle de dispersion qui caractérise la dispersion des différents utilisateurs présents sur l’image et on fournit aux moyens de mixage une grandeur caractéristique de l’angle de dispersion afin que les moyens de mixage répartissent le flux au moins en fonction de ladite valeur.
Optionnellement, le flux audio est un flux audio multi-canal et le groupe d’équipements de restitution audio comporte au moins un équipement de restitution audio de moins que le nombre de canaux du flux audio multicanal.
Optionnellement on estime l’angle de gisement optimal également en tenant compte de l’attention des utilisateurs présents sur l’image.
Optionnellement on prend en compte l’orientation de la tête des utilisateurs présents sur l’image pour déterminer l’angle de gisement optimal β opt .
Optionnellement on prend en compte un endormissement potentiel des utilisateurs présents sur l’image pour déterminer l’angle de gisement optimal β opt .
Optionnellement on prend en compte la mobilité des utilisateurs présents sur l’image pour gérer le flux audio.
Optionnellement on fournit également aux moyens de mixage la distance des utilisateurs à l’installation.
Optionnellement les moyens de mixage répartissent le flux audio entre les différents équipements de restitution audio du groupe en se basant sur un ou des jeux d’au moins un paramètre audio précalculé.
Les moyens de commande 71’ sont alors configurés pour commander les différents moyens d’actionnement 2’, 2’’, 4’, 4’’. Comme illustré sur la , les moyens de commande 71’ peuvent recevoir des informations fournies par un ou plusieurs premiers capteurs, notamment en lien avec l’avant de l’engin 1’ afin de commander les moyens de ramassage 3’, 3’’, et des informations fournies par un ou plusieurs deuxièmes capteurs 75’, notamment en lien avec l’arrière de l’engin 1’ afin de commander les moyens d’étalage 7’, 7’’. Cependant, l’invention n’est pas limitée à un tel mode de réalisation, et les premiers capteurs 73’ et les deuxièmes capteurs 75’ peuvent être, en tout ou partie, communs.
Dans l’engin 1’, en plus du positionnement ajustable des deux moyens de ramassage 3’, 3’’, les moyens d’étalage 7’, 7’’ peuvent également être positionnés de manière individuelle afin d’obtenir, en sortie d’engin 1’, des andains correctement positionnés pour les traitements ultérieurs. Ainsi, les moyens de commande 71’ peuvent s’appuyer sur les positions des andains avant l’engin 1’, pendant l’acheminement des tiges végétales dans l’engin 1’ et sur les positions des andains précédemment étalés par l’engin 1’, pour déterminer la consigne des moyens d’actionnement arrière 4’, 4’’.
Ainsi, l’invention permet d’obtenir un engin avec un grand choix de commandes pour traiter les andains, sans pour autant obliger l’opérateur conduisant l’engin à gérer tous les paramètres en même temps et en continu. Grâce aux différents capteurs et à l’intelligence artificielle, il devient possible de commander automatiquement différents moyens de l’engin, notamment les moyens de ramassage et d’étalage, de manière optimisée et en continu, ce qui permet d’obtenir de meilleurs résultats de traitement tout en ayant un opérateur moins sollicité pendant la conduite de l’engin.
outil de cueillette de fruits en hauteur dans un arbre Le contexte technique de la présente invention est celui de la cueillette des fruits dans un arbre. Plus particulièrement, l’invention a trait à un outil de cueillette.