INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par conséquent, selon le présent mode de réalisation, si le transformateur 140 fonctionne normalement alors que le convertisseur d’énergie 110 délivre l’énergie électrique à courant continu de la première tension, une transmission de courant continu survient entre la première ligne de fourniture d’énergie 120 et la seconde ligne de fourniture d’énergie 130 par le biais du transformateur 140, et la tension de la seconde ligne de fourniture d’énergie 130 est maintenue à la seconde tension qui fait (b/a) fois la première tension ((seconde tension)=(b/a)*(première tension)), de sorte que l’énergie électrique à courant continu de la seconde tension est fournie à la seconde charge 400.
En d’autres mots, lorsque le convertisseur d’énergie 110 délivre l’énergie électrique à courant continu de la première tension et que le transformateur 140 fonctionne normalement, selon le présent mode de réalisation, la première charge 300 est alimentée en énergie électrique à courant continu de la première tension, et la seconde charge 400 est alimentée en énergie électrique à courant continu de la seconde tension.
Par contre, lorsqu’une anomalie survient dans le transformateur 140, et que le transformateur 140 ne fonctionne pas, il n’y a pas de transmission d’énergie électrique à courant continu à travers le transformateur 140. Par conséquent, selon le présent mode de réalisation, la batterie 150 est connectée à la seconde ligne de fourniture d’énergie 130. Lorsque l’énergie électrique à courant continu de la première tension est délivrée depuis le convertisseur d’énergie 110, mais que le transformateur 140 ne fonctionne pas, selon le présent mode de réalisation, l’énergie électrique est fournie depuis le convertisseur d’énergie 110 à la première charge 300, et la batterie 150 fournit de l’énergie électrique à la seconde charge 400.
En outre, selon le présent mode de réalisation, lorsque le convertisseur d’énergie 110 ne fonctionne pas à cause d’une raison telle qu’une apparition d’anomalie dans la source de fourniture d’énergie 200 ou le convertisseur d’énergie 110, c’est-à-dire, le convertisseur d’énergie 110 ne délivre pas l’énergie électrique à courant continu de la première tension, une transmission d’énergie électrique à courant continu de la seconde ligne de fourniture d’énergie 130 à la première ligne de fourniture d’énergie 120 survient dans le transformateur 140, de sorte que le rapport de la tension de la première ligne de fourniture d’énergie 120 sur la tension de la seconde ligne de fourniture d’énergie 130 est maintenu au rapport constant de a:b. Par conséquent, lorsque le convertisseur d’énergie 110 ne délivre plus l’énergie électrique à courant continu de la première tension, selon le présent mode de réalisation, la batterie 150 fournit l’énergie électrique à la première charge 300 et à la seconde charge 400.
Comme décrit ci-dessus, selon le présent mode de réalisation, l’énergie électrique peut être fournie à la première charge 300 et à la seconde charge 400 sans effectuer de commande du transformateur 140 en fonction de l’état de la source de fourniture d’énergie 200 et du convertisseur d’énergie 110 quel que soit l’état de la source de fourniture d’énergie 200 et du convertisseur d’énergie 110. Par conséquent, selon le présent mode de réalisation, il n’est pas nécessaire de fournir un dispositif de commande qui surveille l’état de la source de fourniture d’énergie 200 et du convertisseur d’énergie 110 et commande le transformateur 140 en fonction de l’état de la source de fourniture d’énergie 200 et du convertisseur d’énergie 110, et de l’énergie peut être fournie de façon redondante avec une configuration de système simple. Par conséquent, selon le présent mode de réalisation, un système de fourniture d’énergie dans lequel l’alimentation est rendue redondante peut être fourni avec une configuration simple.
En outre, selon le présent mode de réalisation, comme décrit ci-dessus, le transformateur 140 commute la direction de transmission du courant continu entre la première ligne de fourniture d’énergie 120 et la seconde ligne de fourniture d’énergie 130, si bien que le rapport de la tension de la première ligne de fourniture d’énergie 120 sur la tension de la seconde ligne de fourniture d’énergie 130 est maintenu au rapport constant de a:b. Par conséquent, selon le présent mode de réalisation, aucun retard ne survient en raison d’une commande de commutation.
En outre, selon le présent mode de réalisation, si une anomalie survient dans la batterie 150 et si la batterie 150 ne fournit plus d’énergie électrique tandis que le convertisseur d’énergie 110 délivre l’énergie électrique à courant continu de la première tension et que le transformateur 140 fonctionne normalement, une transmission de courant continu de la première ligne de fourniture d’énergie 120 à la seconde ligne de fourniture d’énergie 130 survient dans le transformateur 140, de sorte que le rapport de la tension de la première ligne de fourniture d’énergie 120 sur la tension de la seconde de fourniture d’énergie 130 est maintenu au rapport constant de a:b.
La première charge 300 peut être une charge qui, en plus de consommer de l’énergie électrique, fournit également de l’énergie électrique. La première charge 300 peut être, par exemple, un moteur électrique qui génère de l’énergie électrique régénérative. À cette occasion, la première charge 300 délivre l’énergie électrique régénérative générée à la première ligne de fourniture d’énergie 120.
Lorsque la première charge 300 génère de l’énergie électrique, selon le présent mode de réalisation, une transmission d’énergie électrique de la première ligne de fourniture d’énergie 120 à la seconde ligne de fourniture d’énergie 130 survient dans le transformateur 140, si bien que le rapport de la tension de la première ligne de fourniture d’énergie 120 sur la tension de la seconde ligne de fourniture d’énergie 130 est maintenu au rapport constant de a:b.
À cette occasion, comme l’illustre la , le système de fourniture d’énergie 100 peut en outre posséder un condensateur 160 connecté à la première ligne de fourniture d’énergie 120. Dans ce cas, il est possible d’atténuer l’augmentation de la quantité d’énergie électrique transmise depuis la première ligne de fourniture d’énergie 120 à la seconde ligne de fourniture d’énergie 130 en raison de l’énergie électrique délivrée depuis la première charge 300, et des fluctuations de tension dans la seconde ligne de fourniture d’énergie 130 peuvent être atténuées.
La présente invention a été décrite ci-dessus en référence aux modes de réalisation préférés de la présente invention. Bien que la présente invention ait été décrite en référence aux modes de réalisation particuliers, divers modifications et changements peuvent être apportés aux modes de réalisation sans s’éloigner de l’esprit et de la portée de l’invention tels que présentés dans les revendications.
Description des symboles
100 système de fourniture d’énergie 110 convertisseur d’énergie 120 première ligne de fourniture d’énergie 130 seconde ligne de fourniture d’énergie 140 transformateur 150 batterie 160 condensateur 200 source de fourniture d’énergie 300 première charge 400 seconde charge
CONNECTEUR D’ONDULEUR DE MACHINE ELECTRIQUE POUR VEHICULES ELECTRIQUES Domaine technique de l’invention L'invention concerne, de façon générale, le domaine technique des connecteurs d’onduleur pour ensemble électromoteur de véhicule mû au moins partiellement par de l’énergie électrique et plus particulièrement des connecteurs haute tension reliés à une batterie.
On entend par véhicule mû au moins partiellement par de l’énergie électrique un véhicule automobile à traction ou propulsion électrique ou hybride, comportant une machine électrique (de traction ou de propulsion) alimentée par un ou plusieurs modules de batterie reliés à un réseau de puissance.
État de la technique antérieure Les machines électriques sont généralement reliées à une boîte de vitesses, positionnées à l’avant d’un véhicule électrique et montées sur un berceau. La boîte de vitesses peut être un réducteur (avec un rapport de réduction unique), par exemple.
et sont des vues analogues à celles des figures 7 et 8, illustrant en vue de dessus un pinceau selon l’invention, respectivement à l’état non déformé et à l’état déformé de la touffe de poils sous l’effet d’efforts antagonistes décentrés appliqués sur la portion conformable du manche ;
et sont des vues analogues à celles des figures 7-8 et 9-10, illustrant en vue de dessus un pinceau selon l’invention, respectivement à l’état non déformé et à l’état déformé de la touffe de poils sous l’effet d’efforts concentriques, angulairement distants de 120°, appliqués sur la portion conformable du manche ;
La illustre en perspective un pinceau 1 d’application de produit cosmétique selon l’invention, comprenant un manche 2, destiné à être saisi et manipulé par un utilisateur, et une touffe de poils 3 s’étendant au moins en partie en saillie du manche 2.
Lorsque la touffe de poil 3 est solidarisée au manche 2, la touffe de poils 3 et le manche 2 s’étendent selon un axe longitudinal commun X, formant l’axe longitudinal X du pinceau 1.
Dans l’exemple de réalisation illustré sur les figures, le manche 2 et la touffe de poils présentent au repos, c’est-à-dire lorsqu’aucun de ces deux éléments n’est soumis à un quelconque effort extérieur, une section transversale de forme circulaire, en tout plan orthogonal à l’axe longitudinal X.
En variante, on pourrait prévoir que le manche 2 et/ou la touffe de poils 3présente(nt) au repos une autre forme de section transversale, telle qu’une forme ovale, une forme oblongue, une forme « carronde » ou carrée à angle arrondis, ou autre. On pourrait également prévoir que le manche 2 et la touffe de poils 3 présente(nt) au repos des sections transversales différentes l’une de l’autre, par exemple une section transversale de forme « carronde » 2 pour le manche et une section transversale de forme circulaire pour la touffe de poils 3.
Comme visible sur la , la portion de la touffe de poils 3 s’étendant en saillie du manche 2 selon l’axe longitudinal X, ou portion exposée de la touffe de poils 3, présente une forme générale tronconique et forme une surface d’application de produit bombée autour de cet axe longitudinal X.
La représente le pinceau 1 illustré sur la , en coupe longitudinale selon le plan P visible sur cette et détaille la structure interne du pinceau 1.
Comme visible sur cette , le manche 2 s’étend selon l’axe longitudinal X entre un fond 20 et une ouverture O et présente une paroi latérale 21. La parois latérale 21 s’étend entre le fond 20 et l’ouverture O du manche 2 et définit une cavité 22 en son sein, destinée à loger une partie de la touffe de poils 3, ou portion masquée de la touffe de poils 3.
Plus précisément, et comme cela apparaît en particulier sur cette , la touffe de poils 3 est fixée dans la cavité 22 du manche 2 en s’étendant le long de l’axe longitudinal X entre une extrémité de fixation 30 et une extrémité libre 31, formant la surface d’application de produit.
La touffe de poils 3 présente ainsi lorsqu’elle est fixée sur le manche 2 une portion axiale masquée 32 s’étendant à l’intérieur de la cavité 22 du manche 2 et une portion axiale exposée 33 s’étendant en saillie depuis l’ouverture O du manche 2.
Comme cela apparaît en particulier sur les figures 2 et 3, la cavité 22 du manche 2 présente un logement de fixation 23 de la touffe de poils 3, situé en regard du fond 20 du manche 2, et une chambre de conformation 24 de la section transversale de la touffe de poils 3 s’étendant axialement entre le logement de fixation 23 et l’ouverture O du manche 2.
Selon l’invention, la paroi latérale 21 du manche 2 comprend une portion de conformation 25 entourant et délimitant dans la direction circonférentielle la chambre de conformation 24 de la cavité 22 du manche 2. Cette portion de conformation 25 est avantageusement déformable élastiquement, de façon à ce qu’un utilisateur soit en mesure de faire varier en continu, sans interruption de la séquence d’application, la forme et les dimensions de la section transversale de la portion exposée 33 de la touffe de poils 3 par déformation élastique de la portion de conformation 25 du manche 2.
Dans le mode de réalisation illustré sur les figures 1 à 5, le logement de fixation 23 du manche 2 est sensiblement cylindrique, centré sur l’axe longitudinal X, et la chambre de conformation 24 du manche 2 présente une forme générale tronconique, centrée sur l’axe longitudinal X et s’évasant en direction de l’ouverture O du manche 2.
En alternative, et tel qu’illustré sur la montrant une variante de réalisation du pinceau selon l’invention, le logement de fixation 23 du manche 2 et la chambre de conformation 24 du manche 2 peuvent être tous deux réalisés de forme sensiblement cylindriques, centrés sur l’axe longitudinal X.
Dans les modes de réalisation illustrés sur les figures, le manche 2 du pinceau 1 est monobloc, c’est-à-dire réalisé d’un seul tenant, en un seul et même matériau élastiquement déformable, afin en particulier de conférer à la portion de conformation 25 une capacité de déformation élastique lorsqu’elle est soumise à des efforts extérieurs appliqués par l’utilisateur pour moduler la forme de la section transversale de la touffe de poils en fonction de ses besoins d’application.
Des microcapsules de l’invention ont été obtenues comme suit :
Un moule sacrificiel en PVA comportant une pluralité de cavités cylindriques de 800 µm de profondeur et de 800 µm de diamètre, lesquelles ont été formées dans une couche de PVA de 1,2 mm d’épaisseur par laser CO 2 ou moulage, a été fabriqué ; Deux solutions de PLA dans un solvant aromatique, l’une à 20 g/L et l’autre à 100 g/L ont été préparées en dissolvant le PLA dans le solvant à 50°C à l’aide d’ultrasons ; Le recouvrement des parois des cavités dudit moule a été effectué par dépôt à la tournette de la solution de PLA à 20 g/L, puis de la solution à 100 g/L, cette dernière étape étant répétée ; Un recuit du moule ainsi recouvert a été réalisé à 80°C pendant 30 minutes ; Le remplissage des cavités par une substance active sous forme de poudre a été fait mécaniquement ; Une couche de PLA de fermeture a été préparée par concentration d’une solution de PLA dans un solvant aromatique sous chauffage et agitation dans un bécher en Téflon ; ladite couche est un film obtenu à la surface du bécher ; La surface de cette couche est traitée avec la solution restant dans le bécher après prélèvement du film ; le scellement des cavités est effectué par plaquage sur le moule de la couche de PLA, le plaquage se faisant à l’aide d’une membrane (en caoutchouc) gonflée, pendant une nuit à température ambiante ; le moule en PVA est ensuite dissous par flux d’eau pendant 4 heures, l’eau étant à une température comprise de 20 à 25°C ; la perforation mécanique des microcapsules ainsi obtenues à l’aide d’une pointe, visionnée par une caméra XYZ montée sur microscope et pilotée par ordinateur ; l’isolement des microcapsules obtenues est effectué à l’aide d’un poinçon.
Des capsules en PUR (polyurethane) ont été obtenues de façon analogue.
Le prototocole expérimental pour le PUR peut cependant différer dans les temps de recuit et de séchage des couches sur le PVA. Par ailleurs la modification de surface du film de fermeture plaquage est généralement réalisée avec la solution de PUR initiale.
Exemple 2 : Etude de la libération d’un principe actif contenu dans les microcapsules de l’invention
La libération de bleu de méthylène encapsulé (polyuréthane, cf. exemple 1) a été étudiée en milieu aqueux. Cette étude a montré que la libération était stable et continue sur plusieurs heures jusqu’à plusieurs semaines selon les ouvertures et a été confirmée par des mesures en spectroscopie UV.
Ainsi, l’épaisseur des parois de la capsule et la taille de la perforation peuvent être choisies pour que la diffusion du principe actif soit présente sur la période choisie et que la métabolisation de la capsule ne survienne que par la suite.
Exemple 3 : Autre étude de la libération d’un principe actif contenu dans les microcapsules de l’invention
Afin de vérifier la diffusion dans des tissus tumoraux, des capsules de polyuréthane de 800 μm de diamètre, telles que décrites dans l’exemple 1, contenant de la fluorescéine, ont été implantées dans des tumeurs de souris afin de vérifier la diffusion de cette dernière dans la tumeur. La fluorescéine est un colorant fluorescent qui est facilement détectable par l’émission fluorescente dans le vert.
L’implantation a été effectuée à l’aide d’un trocart ou simplement en plaçant la capsule au bout d’une aiguille. L’implantation d’une micro-capsule par tumeur a été faite dans un modèle de tumeur sous-cutanée chez une souris immunocompétente (fibrosarcomes LPB implantés en sous-cutané dans des souris C57Bl/6).
Une fois implantée, la capsule a diffusé la fluorescéine au sein de la tumeur pendant 24 heures.
L’ablation et l’observation de la tumeur ont montré une diffusion importante et continue comme décrit en . Cependant, les microcapsules n’étaient pas vides au bout de 24 heures : il restait encore une quantité importante de fluorescéine montrant que la libération du contenu de la microcapsule peut se prolonger bien au-delà de 24 heures.
Exemple 4 : Microcapsules de l’invention pour leur utilisation en chimiothérapie
1. Evaluation de la toxicité des microcapsules : Une capsule de l’invention, obtenue selon l’exemple 1, et contenant de la doxorubicine, a été injectée, en sous-cutanée, dans le flanc droit de 4 souris (une capsule par souris).
Les souris ont alors été examinées lors de l’injection puis 2 fois par jour pendant deux jours, pour déceler le cas échéant d’éventuels symptômes et/ou une perte importante de poids.
Aucune perte de poids importante n’a été observée, ni aucun effet indésirable notable.
L’invention se caractérise par le dépôt d’une couche d’alumine amorphe sur une feuille de lithium ou d’un alliage de lithium par la technique de pulvérisation cathodique radiofréquence (« sputtering RF »). Cette technique conduit au dépôt d’une couche d’alumine amorphe. Le terme amorphe désigne un arrangement désordonné des atomes d’aluminium et d’oxygène de l’alumine, par opposition au terme cristallin qui désigne un arrangement ordonné de ces atomes. L’alumine sous forme cristalline ne convient pas à la présente invention car elle n’est pas conductrice des ions lithium. L’invention exclut donc que l’alumine soit présente sous l’une des formes cristallines alpha, bêta, gamma et delta.
La technique de diffraction des rayons X est la technique communément utilisée pour détecter si un matériau est cristallin ou amorphe. La présence de phases cristallines conduit à l’apparition de pics sur le spectre de diffraction des rayons X à des positions bien déterminées. Pour la variété cristalline alpha (corindon) de l’alumine qui est la variété cristalline la plus courante de l’alumine, on note la présence de pics sur le spectre de diffraction des rayons X aux angles 2θ de 25°, 35°, 38°, 43°, 52° et 57° à plus ou moins 1° près, où θ représente l’angle d’incidence du faisceau de rayons X par rapport à la surface de l’échantillon d’alumine. La longueur d’onde du faisceau incident de rayons X est la raie Kα1 du cuivre.
La montre en trait pointillé un spectre de diffraction des rayons X par de l’alumine alpha. On y voit les pics aux positions 2θ mentionnées ci-dessus. Le pic en trait plein à la position de 33° est le pic du silicium, ce matériau ayant servi comme substrat pour le dépôt de l’alumine alpha. Sur la , on a superposé à titre de comparaison le spectre de diffraction des rayons X d’un échantillon d’alumine amorphe (trait plein) obtenu par pulvérisation cathodique radiofréquence avec le spectre de diffraction des rayons X d’une alumine alpha (trait en pointillé). On note clairement que le spectre de diffraction des rayons X de l’alumine amorphe ne présente aucun pic aux positions 2θ mentionnées ci-dessus.
Un procédé par pulvérisation cathodique conventionnelle (« sputtering ») ne permet pas de déposer de l’alumine car l’alumine est un isolant électrique. L’invention utilise un procédé par pulvérisation cathodique amélioré par radiofréquence (« sputtering RF »). Dans un procédé par pulvérisation cathodique conventionnelle, le champ électrique résultant de l’application d’une différence de potentiel entre la cible et le substrat est continu. Dans le procédé de l’invention, il est remplacé par un champ électrique alternatif, par exemple de forme sinusoïdale, à haute fréquence, de l’ordre de 50 à 300 kHz, de préférence de 50 à 150 kHz. La tension appliquée entre la cible et le substrat est de l’ordre du millier de Volts crête à crête. La puissance peut aller de 50 à 100 W.
Le procédé selon l’invention comprend généralement les étapes suivantes : Dans une enceinte, on réalise un vide secondaire de l’ordre de 10 -6 Torr. On injecte un gaz inerte tel que de l’argon. La cible est constituée d’alumine amorphe sous forme d’un lingot ou de poudre frittée. Le substrat est une feuille de lithium ou d’alliage de lithium. Il peut s’agir de lithium allié avec un ou plusieurs des éléments choisis parmi Mg, Al, Zn, Si, B, Ge, Ga, In et Sn. De préférence, il s’agit des éléments Al, Zn et Mg. On applique une différence de potentiel alternative entre la cible et le substrat. Cette différence de potentiel crée un plasma composé d’électrons, d’ions, de photons et de neutrons. Les espèces chargées positivement du plasma sont attirées par la cible constituée d’alumine et entrent en collision avec celle-ci. Cette collision provoque la pulvérisation des atomes d’aluminium et d’oxygène de l’alumine qui se redéposent sur la feuille de lithium ou d’alliage de lithium. L’avantage de cette technique est que le signe de la polarisation entre la cible et le substrat est changé de manière très rapide en raison de la haute fréquence utilisée, ce qui permet d’éviter l’accumulation de charges positives à la surface de la cible. L’accumulation de charges positives à la surface de la cible n’est pas souhaitable car elle crée des forces de répulsion électrostatique qui repoussent les espèces positives du plasma, ce qui a pour effet de ralentir la collision des espèces chargées positivement du plasma avec l’alumine de la cible.
Le procédé selon l’invention permet de réaliser des couches très fines d’une épaisseur allant de 1 à 100 nm, contrairement au procédé décrit dans le document KR101556748 qui conduit à un dépôt d’une épaisseur allant de 10 à 300 µm, donc au moins 100 fois plus élevée. Les procédés de l’art antérieur impliquant la préparation d’une dispersion contenant de l’alumine, un liant et un solvant, puis l’évaporation du liant ne permettent pas d’obtenir un dépôt aussi fin que celui de l’invention en raison des dimensions élevées des particules de liant.
De préférence, la couche déposée sur la feuille de lithium ne contient pas d’autres composés que l’alumine amorphe. Le procédé décrit dans KR101556748 met en œuvre au moins deux composés choisis parmi une résine fluorée, une céramique pouvant être de l’alumine et un composé vitreux alors que seule l’alumine est nécessaire dans le procédé selon l’invention. Le procédé selon l’invention ne requiert pas l’emploi d’un liant pour favoriser l’adhésion de l’alumine à la feuille de lithium.
L’épaisseur de la couche d’alumine formée est proportionnelle à la durée d’application du champ électrique pour une puissance de 65 W. Le tableau 1 donne à titre indicatif des épaisseurs de couches d’alumine en fonction de la durée d’application du procédé. Epaisseur de la couche d’alumine (nm) Durée approximative d’application du procédé (min) 1 1-3 10 9-11 15 14-16 20 17-19 40 32-35 La illustre la proportionnalité entre l’épaisseur de la couche d’alumine déposée et la durée pendant laquelle le procédé est appliqué. L’épaisseur de la couche d’alumine obtenue peut être estimée à l’aide de la microscopie électronique en transmission.
La feuille de lithium ou d’alliage de lithium ainsi recouverte d’alumine amorphe sert d’électrode négative à un élément. Le format de l’élément peut être de tout type, par exemple cylindrique, prismatique, bouton ou de type pochette.