INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De plus, la propagation d’une impulsion lumineuse comprimée temporellement de durée ultracourte et/ou de forte puissance crête dans différents milieux (solide, liquide ou gazeux) entre le compresseur et la zone d’interaction souhaitée est associée à de nombreux effets indésirables ou dommageables pour l’application finale visée par l’utilisation de telles impulsions lumineuses. Cette propagation de l’impulsion lumineuse en sortie du compresseur induit généralement une dégradation de la qualité du faisceau lumineux donc de la qualité de focalisation temporelle et spatiale dans la zone d’interaction souhaitée.
Afin de compenser la dégradation du faisceau lumineux entre le compresseur et la zone d’interaction, il peut être nécessaire d’agrandir la taille du faisceau pour diminuer la densité d’énergie jusqu’au point d’utilisation. Cela nécessite d’utiliser en sortie du compresseur des composants optiques de grandes dimensions. Une autre solution consiste à effectuer sous vide la propagation des impulsions lumineuses comprimées temporellement, ce qui complique le système.
Dans une autre application de génération d’un rayonnement d’impulsion térahertz (THz) par interaction entre une impulsion lumineuse ultra-courte et un matériau non linéaire, le document « Velocity matching by pulse front tilting for large-area THz -pulse generation » de János Hebling, Gábor Almási, Ida Z. Kozma, and Jürgen Kuhl, Opt. Express Vol. 10, n° 21, 1161-1166 (2002) propose d’introduire une technique d’inclinaison du front d’onde (ou « pulse front tilt » selon l’appellation d’origine anglo-saxonne) de manière à optimiser le recouvrement spatial et temporel et à limiter sa dégradation et à ajuster le rayonnement THz en fonction de l’angle d’inclinaison du front d’onde de l’impulsion lumineuse dans le matériau non linéaire.
Cette publication utilise un dispositif d’inclinaison du front d’onde comprenant un réseau de diffraction et un dispositif de mise en forme du front d’onde incliné comprenant un système optique d’imagerie permettant d’adapter la dimension et l’inclinaison du front d’onde de l’impulsion à l’application visée. L’inclinaison du front d’onde permet d’obtenir une plus grande superposition spatiale et temporelle entre l’onde de pompe et l’onde signal dans le cristal non linéaire et ainsi de dépasser les limites en recouvrement spatial et temporel dans le cristal non linéaire.
Cependant, un tel dispositif d’inclinaison du front d’onde et de mise en forme présente des pertes pouvant être de l’ordre de 75 %. De plus, les dimensions du dispositif d’inclinaison par réseau de diffraction et du système optique d’imagerie doivent être adaptées à la taille du faisceau se propageant, ce qui augmente l’encombrement total du système.
Afin de remédier aux inconvénients précités de l’état de la technique, la présente invention propose d’améliorer les systèmes de compression d’impulsions lumineuses et en particulier de limiter les pertes globales induites par un tel système tout en réduisant la taille des composants optiques utilisés et l’encombrement du système global.
Plus particulièrement, on propose selon l’invention un système de compression d’impulsions lumineuses émises par une source lumineuse, comprenant un système optique dispersif adapté à recevoir une impulsion lumineuse incidente ayant un front d’onde incident droit à dispersion spectrale positive, ledit système optique dispersif étant conçu pour fournir en un point objet une impulsion lumineuse comprimée temporellement ayant un front d’onde incliné, ledit système optique dispersif étant conçu pour disperser angulairement une direction de propagation de l’impulsion lumineuse incidente par au plus quatre diffractions en fonction de la dispersion spectrale de l’impulsion lumineuse incidente, de manière à former au point objet l’impulsion lumineuse comprimée temporellement à front d’onde incliné et dispersée angulairement.
Ainsi, de manière avantageuse, l’impulsion lumineuse comprimée temporellement obtenue en sortie du système optique dispersif présente à la fois un front d’onde incliné et une dispersion angulaire.
De plus, la mise en œuvre du système optique dispersif est plus simple qu’un compresseur classique car il ne met en jeu qu’au plus quatre diffractions. Cela permet alors de minimiser la zone dans laquelle l’impulsion lumineuse est comprimée. De manière avantageuse, cette réduction, voir même la disparition, de la zone dans laquelle l’impulsion est comprimée permet de limiter les dégradations temporelle et spatiale du faisceau lumineux (donc de maintenir la qualité du faisceau lumineux et donc de limiter fortement les pertes du système de compression). Cela entraîne alors une plus grande liberté de mise en œuvre du système de compression, notamment en ce qui concerne son dimensionnement. Cela permet finalement de réduire les coûts mis en jeu pour la fabrication d’un tel système et d’améliorer l’efficacité du système optique dispersif.
D’autres caractéristiques non limitatives et avantageuses du système de compression conforme à l’invention, prises individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles, sont les suivantes :
- l’impulsion lumineuse comprimée temporellement à front d’onde incliné au point objet est dispersée angulairement et temporellement en amont et en aval du point objet ; - le système optique dispersif comprend trois réseaux de diffraction disposés en série sur le trajet de l’impulsion lumineuse incidente, chaque réseau de diffraction du système optique dispersif étant conçu pour disperser angulairement la direction de propagation de l’impulsion lumineuse incidente en fonction de la dispersion spectrale de l’impulsion lumineuse incidente ; - les trois réseaux de diffraction présentent, chacun, une première dispersion ; - le système optique dispersif comprend un seul réseau de diffraction et un élément optique configurés pour disperser angulairement une direction de propagation de l’impulsion lumineuse incidente par au plus trois diffractions successives sur ledit réseau de diffraction ; - ledit élément optique comprend un prisme rétro-réflecteur ou un système optique à miroir ; - il est prévu un miroir disposé au point objet ou en amont dudit point objet, ledit miroir étant positionné pour réfléchir l’impulsion lumineuse comprimée temporellement de front d’onde incliné ; - il est prévu un autre réseau de diffraction disposé au point objet ou en amont dudit point objet, ledit autre réseau de diffraction étant positionné pour ajuster l’angle d’inclinaison du front d’onde de l’impulsion lumineuse comprimée temporellement de front d’onde incliné ; - ledit autre réseau présente une deuxième dispersion ; - il est prévu un système optique d’imagerie configuré pour former une image de l’impulsion lumineuse comprimée temporellement à front d’onde incliné et dispersée angulairement en un point image et former en ce point image une impulsion lumineuse mise en forme spatialement, comprimée temporellement et à front d’onde incliné suivant une inclinaison déterminée ; et - le système optique d’imagerie comprend un dernier réseau de diffraction disposé au point image dans le plan du front d’onde incliné de l’impulsion lumineuse mise en forme spatialement, comprimée temporellement et à front d’onde redressé, ledit dernier réseau de diffraction présentant la première dispersion.
L’invention propose également un système amplificateur laser à dérive de fréquence comprenant une source d’impulsions lumineuses et un système de compression tel que défini précédemment, la source comprenant un système amplificateur optique disposé en amont du système de compression.
L’invention concerne également un système d’amplification paramétrique optique comprenant un amplificateur paramétrique optique et un système de compression tel que défini précédemment, l’amplificateur paramétrique optique étant disposé en amont du système de compression.
L’invention concerne également un procédé de compression d’impulsions lumineuses émises par une source lumineuse comprenant des étapes de : - réception d’une impulsion lumineuse incidente ayant un front d’onde incident droit à dispersion spectrale positive, et - génération, par un système optique dispersif, d’une impulsion lumineuse comprimée temporellement ayant un front d’onde incliné, ledit système optique dispersif étant conçu pour disperser angulairement une direction de propagation de l’impulsion lumineuse incidente par au plus quatre diffractions en fonction de la dispersion spectrale de l’impulsion lumineuse incidente, de manière à former en un point objet l’impulsion lumineuse comprimée temporellement à front d’onde incliné et dispersée angulairement.
est une représentation schématique d’un système de génération d’une impulsion comprimée à front d’onde incliné conforme à l’invention,
représente schématiquement un premier exemple de réalisation d’un système de génération d’une impulsion comprimée à front d’onde incliné conforme à l’invention,
représente schématiquement un deuxième exemple de réalisation d’un système de génération d’une impulsion comprimée à front d’onde incliné conforme à l’invention,
représente schématiquement un troisième exemple de réalisation d’un système de génération d’une impulsion comprimée à front d’onde incliné conforme à l’invention, et
représente schématiquement un exemple d’utilisation d’un système de génération d’une impulsion comprimée à front d’onde incliné conforme à l’invention.
Description détaillée La représente schématiquement un système 1 de génération d’une impulsion comprimée à front d’onde incliné conforme à l’invention.
Ce système 1 de génération d’une impulsion comprimée à front d’onde incliné comprend une source lumineuse 2 et un système de compression 5.
La source lumineuse 2 est conçue pour générer une impulsion lumineuse incidente 100.
Dans un mode de réalisation, la source lumineuse 2 comprend par exemple un oscillateur générant une impulsion source, un étireur et un système amplificateur optique. La source lumineuse 2 ne comporte généralement pas de compresseur. En variante, la source lumineuse 2 peut comprendre par exemple un amplificateur paramétrique optique, noté OPA (pour « Optical Parametric Amplifier ») qui génère un faisceau de longueur d’onde variable.
De manière générale, l’impulsion lumineuse incidente 100 présente ici un front d’onde incident droit à dispersion spectrale positive. Autrement dit, l’impulsion lumineuse incidente 100 est étirée temporellement. Dans la suite, on définit une direction de propagation, notée , associée à l’impulsion lumineuse incidente 100. Ici, les fronts d’onde 1001, 1002, 1003 de l’impulsion lumineuse incidente 100 sont décalés temporellement en fonction de la dispersion spectrale appliquée. La dispersion spectrale (quantifiée par exemple en femtoseconde au carré (fs 2 ) ou en picoseconde par nanomètre (ps/nm)) est ici déterminée en fonction de la durée d’impulsion. Ici, cette durée d’impulsion étirée est par exemple comprise entre 100 picosecondes (ps) et 1 nanoseconde (ns). Toutefois, les fronts d’onde 1001, 1002, 1003 de l’impulsion lumineuse incidente sont orthogonaux à la même direction de propagation .
A titre d’exemple non limitatif, on a représenté sur la , les fronts d’onde incidents 1001, 1002, 1003 associés respectivement à trois composantes spectrales distinctes d’une même impulsion lumineuse incidente 100. Il faut néanmoins noter ici que les fronts d’onde incidents sont constitués d’un continuum de composantes spectrales (la discrétisation des composantes spectrales est effectuée ici dans un souci de compréhension de l’invention).
Dans le présent document, on entend par composante spectrale d’une impulsion lumineuse, une partie d’une impulsion lumineuse située dans une bande étroite de longueur d’onde ou bande étroite de fréquence optique déterminée à l’intérieur de la bande spectrale, respectivement de la gamme de fréquence optique associée à l’impulsion lumineuse.
Par exemple, l’impulsion lumineuse incidente 100 s’étend sur gamme de longueur d’onde comprise entre 700 et 900 nanomètres (nm).
Comme le montre la , le système de compression 5 comprend un système optique dispersif 10 et, en option, un système optique d’imagerie 15. Les figures 2 à 4 représentent trois exemples de réalisation du système de compression 5 conforme à l’invention.
Le système optique dispersif 10 reçoit en entrée l’impulsion lumineuse incidente 100 émise par la source lumineuse 2. Le système optique dispersif 10 est conçu pour fournir en sortie, en un point objet A, une impulsion lumineuse 110 comprimée temporellement ayant un front d’onde émergent incliné. Pour cela, le système optique dispersif 10 est adapté à disperser angulairement la direction de propagation de l’impulsion lumineuse incidente 100 par au plus quatre diffractions successives.
L’invention est ingénieuse, très simple à mettre en œuvre, car ne nécessitant que très peu de matériel, uniquement du logiciel et assure une intervention rapide pour libérer l’enfant grâce à la mise en œuvre de trois niveaux d’alerte : l’utilisateur U1, le premier destinataire U2 et le deuxième destinataire U3.
Adaptateur pour balai d’essuie-glace et dispositif d’essuyage Domaine technique de l’invention La présente invention concerne un adaptateur pour balai d’essuie-glace configuré pour pouvoir assembler un balai d’essuie-glace à un bras d’essuie-glace destiné à être relié à un mécanisme motorisé d’essuyage d’un véhicule. L’invention a aussi pour objet un dispositif d’essuyage comprenant un bras d’essuie-glace et un balai d’essuie-glace relié audit bras au moyen dudit adaptateur.
Arrière-plan technique Les véhicules automobiles sont couramment équipés de systèmes d’essuyage destinés à nettoyer leurs surfaces vitrées, et notamment leur pare-brise. De tels systèmes d’essuyage comprennent un bras d’essuie-glace et un balai d’essuie-glace entrainé par ledit bras. Le bras d’essuie-glace est relié à un moteur électrique du véhicule et le balai d’essuie-glace comprend au moins une lame d’essuyage adaptée pour venir au contact de la surface vitrée à essuyer. Afin de pouvoir entrainer le balai d’essuie-glace, un adaptateur est agencé entre le bras d’essuie-glace et un connecteur du balai.
Il existe différentes sortes de bras, comme par exemple les bras crochets, les bras à axe de pivotement latéral, les bras à clipsage longitudinal, les bras tiges etc.
Un adaptateur est ainsi spécifiquement configuré pour coopérer avec un bras tige. Les bras tiges sont plats et présentent l'avantage d’avoir un faible encombrement du fait de leur faible épaisseur.
On connait un assemblage pour lequel le bras tige est inséré en coulissement dans un logement de l’adaptateur. En utilisation, le retrait du bras en déplacement longitudinal est empêché dans une zone de verrouillage de l’adaptateur du fait du relâchement d’un bouton poussoir venant s’engager dans une découpe latérale dédiée du bras.
Le montage est réalisé sans action de l’utilisateur sur le bouton poussoir qui s'escamote lors du passage de l'interface correspondante du bras. Le bouton poussoir prend ensuite automatiquement sa position verrouillée lorsque le plot de verrouillage qu’il comporte est libéré dans la découpe latérale du bras. Cependant, ce montage n'est possible que lorsque la structure du balai est pivotée en butée avant sous l'adaptateur, autrement dit avec un angle ouvert entre l'arrière du balai et le bras. A l'inverse, en phase de démontage, il faut appuyer sur le bouton poussoir pour le déverrouiller tout en basculant la structure du balai selon le même angle pour faire glisser l'adaptateur le long du bras et retirer librement le balai.
Toutefois dans certains dispositifs, le logement de l’adaptateur est traversant et ne présente pas cette butée avant. Il existe dès lors un risque que l’utilisateur pousse trop loin le bras dans l’adaptateur, et que la découpe latérale du bras dépasse la zone de verrouillage de l’adaptateur. Ce dépassement peut ne pas permettre le verrouillage correct successif du bras avec l’adaptateur, et peut même provoquer une détérioration, voire une casse du bouton.
Un des buts de la présente invention est de proposer un adaptateur résolvant au moins partiellement un inconvénient de l’art antérieur.
A cet effet, l’invention a pour objet un adaptateur pour balai d’essuie-glace configuré pour pouvoir assembler un balai d’essuie-glace à un bras d’essuie-glace, l’adaptateur comportant : un logement de bras traversant configuré pour recevoir une extrémité du bras d’essuie-glace en coulissement dans une direction longitudinale, et un bouton de verrouillage configuré pour bloquer le retrait du bras d’essuie-glace dans la direction longitudinale dans une position de repos, caractérisé en ce que l’adaptateur comporte en outre au moins une butée longitudinale agencée en saillie dans le logement du bras et configurée pour coopérer avec une surface complémentaire formée dans une tranche du bras d’essuie-glace pour bloquer l’insertion longitudinale du bras d’essuie-glace dans le logement du bras.
La butée longitudinale de l’adaptateur crée une limite pour la translation du bras d’essuie-glace via un appui lors de l’insertion du bras dans l’adaptateur afin de garantir l’intégrité de l’adaptateur. Une fois l’insertion du bras dans l’adaptateur calée par la coopération de la butée longitudinale de l’adaptateur avec la surface complémentaire du bras, l’utilisateur peut verrouiller le blocage du bras sans risque de détérioration due à l’organe de blocage. L’adaptateur offre ainsi un verrouillage efficace et fiable du bras par un moyen relativement simple.
La butée longitudinale est par exemple agencée dans un volume de blocage du logement du bras, interposé entre une cage d’entrée et une gouttière d’extrémité du logement du bras, le volume de blocage recevant un organe de blocage du bouton de verrouillage dans la position de repos.
La butée longitudinale est par exemple formée dans une protubérance de l’adaptateur, agencée au dos d’une paroi d’un logement de connecteur configuré pour relier l’adaptateur à un connecteur du balai d’essuie-glace.
Selon un premier exemple de réalisation, la butée longitudinale est formée par une paroi plane transversale.
La paroi plane transversale peut être ménagée dans un coin d’angle droit d’une protubérance de l’adaptateur.
Tel que cela ressort des dessins, l’applicateur chaud 3 et l’applicateur froid 4 sont montés dans le boitier, à la partie terminale de tête 2b, sensiblement au même niveau selon l’axe longitudinal X, en étant décalés angulairement selon la circonférence du boitier comme décrit ci-dessus. La surface de l’applicateur chaud 3 et de l’applicateur froid 4 est orientée pour s’étendre latéralement à partir de la partie terminale de tête 2b du boitier 2. Ainsi, les axes d’application 3a, 4a des applicateurs chaud 3 et froid 4 coupent l’axe longitudinal X.
Il est à noter que dans un plan contenant l’axe longitudinal X, les axes d’application 3a, 4a des applicateurs chaud 3 et froid 4 sont perpendiculaires à cet axe longitudinal X lorsque la surface des applicateurs chaud 3 et froid 4 s’étend sensiblement parallèlement à l’axe longitudinal X. Selon une caractéristique avantageuse de réalisation illustrée sur les dessins ( ), les axes d’application 3a, 4a des applicateurs chaud 3 et froid 4 s’étendent selon un angle d’élévation β compris entre 5° et 30° et par exemple de l’ordre de 10°. Comme cela ressort clairement de la , les axes d’orientation 3a, 4a des applicateurs chaud 3 et froid 4 s’étendent selon un angle d’élévation β, considéré dans le plan longitudinal passant par l’axe longitudinal X et pris par rapport à l’axe perpendiculaire à l’axe longitudinal X. La surface des applicateurs chaud 3 et froid 4 est dirigée ou ouverte vers l’extérieur, en direction de la partie terminale de tête 2b de sorte que les axes d’application 3a, 4a des applicateurs chaud 3 et froid 4 présentent par rapport à la section tubulaire 2t du boitier, une angulation de 90° augmentée de l’angle d’élévation β.
Selon une autre caractéristique avantageuse de réalisation, l’applicateur chaud 3 et l’applicateur froid 4 s’étendent latéralement en saillie à partir de la partie terminale de tête 2b du boitier 2. Ainsi, l’applicateur chaud 3 et l’applicateur froid 4 sont prolongés chacun respectivement par un collier tubulaire 3b, 4b venant se raccorder à la partie tubulaire 2t du boitier 2. Ainsi, le boitier 2 possède à sa partie terminale de tête 2b, deux proéminences 3c, 4c en saillie par rapport à la partie tubulaire 2t, orientées sensiblement à 90° l’une de l’autre en se terminant l’une 3c par l’applicateur chaud 3 et l’autre 4c par l’applicateur froid 4. Ainsi, le dispositif 1 présente une première proéminence dite tête chaude 3c et une deuxième proéminence dite tête froide 4c. Le décalage angulaire A préféré de l’ordre de 90° entre l’applicateur froid et l’applicateur chaud facilite les opérations de mise en contact sur une même surface de la peau par un simple mouvement de pivotement de la main.
Pour produire le chaud et le froid, le dispositif d’application 1 comporte un module ou une cellule Peltier 8 utilisant l’effet thermoélectrique. De manière classique, la cellule Peltier 8 a une forme de plaque apte à générer une différence de température entre ses deux faces, à savoir une surface chaude 9 configurée pour générer de la chaleur et une surface froide 10 configurée pour absorber la chaleur. Par exemple, la cellule Peltier 8 utilisée est une cellule Peltier 25x25 , ET-2708-15.
La surface froide 10 de la cellule Peltier 8 est reliée thermiquement à l’applicateur froid 4. Ainsi, l’applicateur froid 4 est relié à la surface froide 10 de la cellule Peltier 8 directement ou par l’intermédiaire d’un bloc de matériau thermiquement conducteur 10a.
La surface chaude 9 de la cellule Peltier 8 qui est située à l’opposé de la surface froide 10, se trouve positionnée à la partie proximale de la tête froide 4c. Dans la mesure où la tête froide 4c est décalée angulairement de 90° par rapport à la tête chaude 3c, la surface chaude 9 est située à distance de l’applicateur chaud 3 et délimite un espace de séparation 12 avec l’applicateur chaud 3.
Selon une autre caractéristique, la surface chaude 9 est destinée à être reliée thermiquement à l’applicateur chaud 3 par au moins un dissipateur thermique 14 assurant l’évacuation de la chaleur. Dans l’exemple illustré, le dissipateur thermique 14 se présente sous la forme d’un bloc allongé réalisé en un matériau thermiquement conducteur comprenant à partir d’une extrémité, une partie de contact 14a logée dans au moins une partie de l’espace de séparation 12. Cette partie de contact 14a présente une première section touchant la surface chaude 9 de la cellule Peltier 8 et une deuxième section décalée angulairement par rapport à la première section et en connexion thermique avec l’applicateur chaud 3. La première section de cette partie de contact 14a est décalée angulairement de la deuxième section selon un angle correspondant à l’angle A de décalage entre les axes d’application 3a, 4a des applicateurs chaud 3 et froid 4.
Le dissipateur thermique 14 est en contact avec la surface chaude 9 et avec l’applicateur chaud 3, directement ou indirectement. Dans l’exemple illustré, le dissipateur thermique 14 est en contact avec l’applicateur chaud 3 par l’intermédiaire d’un support massif 15 réalisé en un matériau thermiquement conducteur, et avec la surface chaude 9 de la cellule Peltier, par l’intermédiaire d’une pièce support 16 réalisée en un matériau thermiquement conducteur. Par exemple, le support massif 15 et la pièce support 16 sont décalés entre eux de 90° en formant une pièce unique fixée au boitier.