INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une configuration préférée de l’invention, le système de captage peut être configuré pour capter l’eau de plusieurs sources sous-marines. Le système de captage peut alors comprendre autant de moyens de séparation que de bassins de débordement que sources sous-marines, chaque moyen de séparation étant connecté à un bassin de débordement distinct. En effet, pour capter l’eau de chacune des sources sous-marines, il est avantageux, d’avoir un moyen de séparation et un bassin de débordement distincts pour chaque source, de manière à éviter les perturbations d’une source sur l’autre.
Dans cette configuration, le système de captage peut comprendre un unique dispositif de récupération d’eau pour récupérer l’eau de tous les bassins de débordement simultanément. Cela permet de simplifier le traitement de l’eau en aval et de limiter les infrastructures. Alternativement, le système de captage peut comprendre plusieurs dispositifs de récupération d’eau. Chaque dispositif de récupération peut être commun à plusieurs bassins de débordement pour par exemple récupérer les eaux qui ont des salinités ou des compositions proches les unes des autres de manière à optimiser les traitements. Chaque dispositif de récupération peut également être connecté à un unique bassin de débordement, de manière à ne pas mélanger les différentes eaux. Si la composition d’une eau d’une source diverge de sa composition initiale (par exemple, pollution bactérienne, taux de salinité ou composition chimique qui varie), l’utilisation d’un dispositif de récupération connecté à un seul bassin de débordement plutôt qu’à plusieurs bassins, permet d’identifier plus rapidement la source à l’origine du défaut, sans avoir à arrêter la production d’eau des autres sources.
L’invention concerne également un procédé de captage d’eau d’au moins une source sous-marine. Dans ce procédé, on réalise au moins les étapes suivantes à l’aide du système de captage tel que décrit précédemment :
On sépare l’eau de l’au moins une source (de préférence de chaque source) de l’eau de mer au niveau d’une sortie sous-marine, par l’au moins un moyen de séparation ; On achemine l’eau (produite et issue de la source sous-marine) séparée de l’eau de mer jusqu’à l’ouverture dans le (chaque) bassin de débordement, de préférence par une conduite (dont la longueur est éventuellement ajustable et de préférence réglable) reliant le moyen de séparation jusqu’au bassin de débordement ; On ralentit la vitesse de l’eau (de la source) dans le bassin de débordement grâce à une section de débordement du bassin de débordement strictement supérieure à la section de passage de l’eau dans l’ouverture : cela permet de réduire la hauteur du jet de l’eau sortant du bassin de débordement ; On fait déborder l’eau de la source contenue dans le bassin de débordement par la paroi de débordement (dont la section de sortie est au-dessus du niveau de la mer) et on récupère l’eau de la source, par gravité, dans le dispositif de récupération.
Ce procédé fonctionne sans pompe ce qui évite toute perturbation de la pression hydrostatique au niveau de la sortie de pompe, qui pourrait perturber le flux de la source et/ou laisser de l’eau de mer s’introduire dans le système de captage.
Pour ce choix de polynôme et du paramètre ε, la relation (2) ci-dessus est effectivement satisfaite, sans erreur.
Lors d’une opération de boostrapping, la valeur prise par μ dans la relation (2) est obtenue à partir de pour , en arrondissant les valeurs de et dans comme suit et en remplaçant par
On notera que d’autres variantes sont envisageables pour réaliser ces arrondis. Le processus d’arrondi en question introduit des erreurs, dont on tient compte via les termes δ [k] , dans la formule (1). On a ainsi, en tenant compte de la relation (2) et de la définition des δ [k] :
La fonction boostrappée complète, qui fournit une valeur chiffrée de est
On remarquera que la définition des δ [k] peut être changée comme suit de sorte que la relation (3) reste valable.
Boostrapping de la fonction signe
Dans un cas où 1/2 k+2 n’est pas trop petit (coefficients d’atténuation pas trop petits), le signe de μ peut être obtenu par exemple en calculant la quantité suivante (ce qui correspond à une fusion directe, et non progressive par paquets) :
E xemples d’ applications
Calcul homomorphe de la fonction de Heaviside
Pour appliquer de manière homomorphe la fonction de Heaviside H au message μ, on applique le procédé de détermination homomorphe du signe présenté ci-dessus, mais en choisissant, pour la fonction gε, les valeurs 0 sur [-1/2+ε/2, -ε/2], et +1 sur [ε/2,1/2-ε/2] (au lieu de -1 et +1).
Calcul homomorphe d’une f onction constante par morceaux quelconque
Pour appliquer une fonction f constante par morceaux quelconque au message μ, la fonction f ayant t morceaux distincts, le serveur 3 sera par exemple programmé de manière à exécuter les opérations suivantes : décomposition de la fonction f sous la forme d’une combinaison linéaire de fonctions de Heaviside translatées, soit , où les coefficients α j sont des entiers et où les abscisses β j des points de discontinuité appartiennent à l’intervalle [-1/4, 1/4], calcul de la quantité , chaque terme étant déterminé, de manière homomorphe, comme indiqué ci-dessus pour la fonction de Heaviside H.
Comparaison : détermination homomorphe du maximum et du minimum
Soit μ a et μ b deux messages, avec c a et c b les messages chiffrés correspondants, obtenus avec le schéma de chiffrement présenté plus haut.
On note h la version chiffrée de H(μ a - μ b ), déterminée comme expliqué ci-dessus (calcul de la fonction de Heaviside).
La température d’application de la composition (A) est classiquement comprise entre la température ambiante (entre 15 à 25°C) et 70°C.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition (A) est appliquée à température ambiante (entre 15 à 25°C).
La composition (A) peut être laissée poser sur les fibres sous un système occlusif. À titre d’exemple non limitatif de système occlusif, on peut citer un système occlusif de type papillote en aluminium ou film plastique ou charlotte avec ou sans trous.
Après application de la composition (A) , les fibres kératiniques sont éventuellement rincées à l’eau ou subissent éventuellement un lavage avec un shampooing suivi d’un rinçage à l’eau, avant d’être éventuellement séchées totalement ou partiellement avec un dispositif de chauffage ou un matériel absorbant comme une serviette ou un papier ou laissées à sécher à l’air libre.
Le séchage peut être réalisée au moyen d’un papier absorbant, d’une serviette, d’un sèche-cheveux ou d’un casque de coiffure.
De préférence, les fibres kératiniques ne sont ni rincées à l’eau, ni lavées avec un shampooing après application de la composition (A) .
De préférence, les fibres kératiniques sont séchées partiellement ou laissées sécher partiellement à l’air libre après application de la composition (A) .
Lors de la mise en œuvre du procédé selon la présente invention, l’application de la composition (A) peut être répétée plusieurs fois.
Composition (B) La composition (B) est appliquée sur les fibres kératiniques en une quantité de préférence allant de 0,1g à 20g de composition par gramme de fibres kératiniques.
La composition ( B ) est laissée poser sur les fibres kératiniques pour une durée de préférence allant de 1 minute à 1 heure, plus préférentiellement allant de 5 minutes à 60 minutes. À titre d’exemple, la composition ( B ) est laissée poser sur les fibres kératiniques pendant 50 minutes.
La température d’application de la composition (B) est classiquement comprise entre la température ambiante (entre 15 à 25°C) et 80°C, de préférence entre la température ambiante et 60°C.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition (B) est appliquée à 33°C.
La composition ( B ) peut être laissée poser sur les fibres sous un système occlusif. À titre d’exemple non limitatif de système occlusif, on peut citer un système occlusif de type papillote en aluminium ou film plastique ou charlotte avec ou sans trous.
Après application de la composition (B) , les fibres kératiniques sont éventuellement rincées à l’eau ou subissent éventuellement un lavage avec un shampooing suivi d’un rinçage à l’eau, avant d’être éventuellement séchées partiellement ou totalement ou laissées à sécher à l’air libre.
Le séchage peut être réalisée au moyen d’un papier absorbant, d’une serviette, d’un dispositif de chauffage tel qu’un sèche-cheveux, des lampes chauffantes ou un casque de coiffure.
La composition (B) mise en œuvre dans le procédé selon la présente invention est de préférence préparée par mélange d’au moins deux compositions. De préférence, le mélange desdites au moins deux compositions est réalisé extemporanément, avant l’application de la composition sur les fibres kératiniques.
Fig. 1a montre un mode de réalisation d’un système de verrouillage d’une glissière à réglage continu pour siège de véhicule selon la présente divulgation.
Fig. 1b est vue de coupe selon un plan YZ perpendiculaire à l’axe de la glissière, illustrant le profilé supérieur de la glissière mobile destiné à être fixé à une assise, le profilé inférieur de la glissière, fixe, destiné à être fixé au plancher du véhicule, ainsi que le rail reçu dans l’espace entre le profilé supérieur et le profilé inférieur, ci-après désigné inter-espace, le rail fixé au profilé inférieur par des languettes venant d’ouverture dans la paroi d’une aile montante du rail, les languettes saillantes dans ledit inter-espace typiquement obtenues par emboutissage.
Fig. 2a est une vue du système lorsque le profilé supérieur et le profilé inférieur sont cachés, illustrant le rail, le support fixé au profilé supérieur sur lequel sont articulés la première came et la deuxième came, au-dessus du rail, intercalées entre le premier organe de blocage et le deuxième organe de blocage, les deux organes de blocage décalés suivant l’axe du rail, ainsi qu’un équipage, solidaire du profilé supérieur, formant une première butée pour le premier organe de blocage et une deuxième butée pour le deuxième organe de blocage, en dessous du rail, assurant respectivement des références de positionnement pour le premier organe de blocage et le deuxième organe de blocage suivant l’axe de coulissement de la glissière maintenus contre les deux butées par des portions élastiques de l’équipage.
Fig. 2b est une vue du système de la , les profilés toujours cachés, vue du côté opposé à la .
Fig. 3 est une vue de coupe de la glissière de la selon un plan XZ, illustrant la première came et la deuxième came, saillantes d’une ouverture supérieur du profilé supérieur, en majeure partie en dehors de l’inter-espace entre les profilés supérieur et inférieur de la glissière, une première lame ressort formant des premiers moyens ressorts contraignant le premier organe de blocage contre la première came même lorsque le coulissement de la glissière est libéré par escamotage de la première came, une deuxième lame ressort formant des deuxième moyens ressorts contraignant le deuxième organe de blocage contre la deuxième came même le coulissement de la glissière est libéré par escamotage de la deuxième came.
Fig. 4a est une vue du système et en particulier d’un organe de commande d’un mécanisme de déverrouillage.
Fig. 4b est une vue de coupe de la dans la position de repos de l’organe de commande, dans sa position de repos haute, un appui sur l’organe de commande provoquant son déplacement vers la bas, avec mise en butée d’un premier plot de la première came et d’une deuxième plot de la deuxième came, provoquant les rotations des cames en des sens opposés, à l’encontre des premiers moyens élastiques et des deuxièmes moyens élastiques, autorisant le rapprochement des premier et deuxième organe de blocage jusqu’aux positions escamotées de cames libérant le coulissement de la glissière
Fig. 5a montre selon une vue éclatée, un mode réalisation de la première came et de la deuxième came qui partagent un même axe de rotation, la première came comprenant un corps cylindrique et une surface de came, convexe, excentrique, saillante radialement du corps cylindrique, destinée à venir en contact avec le premier organe de blocage, ainsi qu’un premier ergot (visible) et un deuxième ergot (non visible) centrés sur l’axe de rotation et sur l’axe du corps cylindrique, configurés pour coopérer avec une portée du support solidaire du deuxième élément de glissière mobile, la deuxième came comprenant une surface de came, convexe excentrique, destinée à venir en contact avec le deuxième organe de blocage, et une surface opposé, concave, de rayon de courbure corresponds au corps cylindrique de la première came, configurée pour glisser sur une surface cylindrique du corps pour autoriser le pivotement de la deuxième came, le première came et la deuxième came étant contraintes dans leur positions contraintes assurant le verrouillage de glissière par arcboutement des premier et deuxième organe de blocage sur le rail par un ressort de torsion à spires, comprenant une première extrémité liée en rotation avec la première came et une deuxième extrémité liée en rotation avec la deuxième came.
Fig. 5b est une vue de la , vue selon un côté opposé à celui de la , le corps cylindrique de la première came comportant un logement annulaire pour les spires du ressort de torsion, ainsi qu’une première cavité rectiligne s’étendant radialement du logement annulaire, et formant un logement pour la première extrémité du ressort de torsion, le corps de la deuxième came comportant une deuxième cavité rectiligne formant un logement pour la deuxième extrémité du ressort de torsion.
Fig. 6a illustre un mode de réalisation qui ne fait pas partie de la divulgation revendiquée, selon un plan de coupe lorsque la glissière n’est pas soumis à un effort longitudinale et dans position relative entre un premier organe de blocage et le deuxième organe blocage viennent s’arcbouter sur le rail dans les conditions suivantes, sous l’action d’un élément ressort rapprochant le premier organe de blocage et le deuxième organe de blocage, avec génération: - d’un premier effort généré par un premier appui de la deuxième partie de glissière sur le premier organe de blocage assurant un arc-boutement dudit premier organe de blocage sur le rail assurant un verrouillage du deuxième élément de glissière, supérieur par rapport au premier élément de glissière, inférieur dans un premier sens de coulissement, par deux réactions dudit rail sur ledit premier organe de blocage, avec d’une part, une première réaction entre une première surface supérieure de frottement du rail et une première paroi dudit premier organe de frottement et, d’autre part, une deuxième réaction entre une deuxième surface de frottement inférieure du rail et une deuxième paroi dudit premier organe de blocage, - d’un deuxième effort généré par le deuxième appui sur le deuxième organe de blocage assurant un arc-boutement dudit deuxième organe de blocage sur le rail assurant un verrouillage du deuxième élément de glissière par rapport au premier élément de glissière dans un deuxième sens de coulissement, par deux réactions dudit rail sur ledit deuxième organe de blocage, avec d’une part, une troisième réaction entre le première surface supérieure de frottement du rail et la troisième paroi dudit deuxième organe de blocage et, d’autre part, une quatrième réaction entre la deuxième surface de frottement inférieure du rail et la quatrième paroi dudit deuxième organe de frottement.
Fig. 6b est une vue consécutive lorsque le deuxième élément de glissière est soumis à une sollicitation unidirectionnelle appliquée sur la deuxième partie mobile de la glissière, cette sollicitation engendrant un très petit déplacement entre la deuxième partie mobile et la première partie fixe de la glissière qui a pour conséquence un renforcement de l’effort d’une des appuis, à savoir le premier appui et causer la perte de l’autre appui à savoir le deuxième appui en cassant les conditions d’arc-boutement pour l’organe de blocage ayant perdu l’appui, le deuxième organe de blocage, générant des problèmes de micro-déplacements en fonction des sollicitations longitudinales sur la glissière, en particulier des sollicitations de sens alternés
Fig.7a est vue illustrant les conditions d’arc-boutement assurant le verrouillage de la glissière selon la présente divulgation revendiquée comprenant : - une première came, solidaire du deuxième élément de glissière, et des premiers moyens élastiques configurés pour déplacer la première came pour générer un premier effort entre le premier organe de blocage et ladite première came assurant un arc-boutement dudit premier organe de blocage sur le rail assurant un verrouillage du deuxième élément de glissière par rapport au premier élément de glissière dans un premier sens de coulissement, par deux réactions dudit rail sur ledit premier organe de blocage, avec d’une part, une première réaction entre la première surface supérieure de frottement du rail et la première paroi dudit premier organe de frottement et, d’autre part, une deuxième réaction entre la deuxième surface de frottement inférieure du rail et la deuxième paroi dudit premier organe de frottement, - une deuxième came, solidaire du deuxième élément de glissière, et des deuxième moyens élastiques configurés pour générer un deuxième effort entre le deuxième organe de blocage et ladite première came assurant un arc-boutement dudit deuxième organe de blocage sur le rail assurant un verrouillage du deuxième élément de glissière par rapport au premier élément de glissière dans un deuxième sens de coulissement, par deux réactions dudit rail sur ledit deuxième organe de blocage, avec d’une part, une troisième réaction entre le première surface supérieure de frottement du rail et la troisième paroi dudit deuxième organe de frottement et, d’autre part, une quatrième réaction entre la deuxième surface de frottement inférieure du rail et la quatrième paroi dudit deuxième organe de frottement.
Fig.7b est une vue consécutive de la , lorsque le deuxième élément de glissière est soumis à une sollicitation longitudinale générant un petit déplacement entre le deuxième élément de glissière et le premier élément de glissière, le premier effort entre la première came et le premier organe de blocage s’amplifiant en confortant l’arc-boutement du premier organe de blocage sur le rail, en autorisant une compensation, par déplacement de la deuxième came sous l’action des deuxièmes moyens élastiques, en changeant le point de contact entre ladite deuxième came et le deuxième organe de sorte à garantir toujours un deuxième effort entre la deuxième came et le deuxième organe de blocage garantissant l’arc-boutement du deuxième organe de blocage sur le rail, répondant au problème d’instabilité et de de micro-déplacements pour la glissière de la .
Fig.7c est une vue consécutive illustrant les déverrouillage de la glissière par escamotage des premier et deuxième cames à l’encontre des forces de rappel des premiers et deuxièmes moyens élastiques, avec de manière notable des premiers moyens ressorts entre le deuxième élément de glissière et le premier organe de blocage contraignant ledit premier organe de blocage toujours en appui sur la surface de came de la première came, et des deuxièmes moyens ressorts entre le deuxième élément de glissière et le deuxième organe de blocage contraignant ledit deuxième organe de blocage toujours en appui sur la surface de came de la deuxième came.
Nous commençons par la qui illustre un système de verrouillage qui ne fait pas partie de la divulgation revendiquée, ni de l’état de la technique, mais qui en partage les défauts s’agissant du problème de micro-déplacements, le système comportant un premier élément de glissière 20, fixe et un deuxième élément de glissière 21, ainsi qu’un rail 3 solidaire du premier élément de glissière fixe, ainsi que deux organes de blocage qui peuvent basculer d’une première position relative (écartée) autorisant le libre coulissement de la glissière jusqu’à une deuxième position (rapprochée sous l’action d’un ressort) assurant le verrouillage de la glissière.
Le ou les colorants directs sont de préférence choisis parmi les colorants directs cationiques, plus préférentiellement parmi les colorants directs triarylméthane de formules (IIa 1 ) et (IIa 2 ) tels que définis précédemment, les colorants directs de formule (II-1) et (IV-1) tels que définis précédemment, et leurs mélanges, encore plus préférentiellement parmi le HC Blue 15, le Basic Red 51, le Basic Yellow 87 et leurs mélanges.
ROUE DE TURBINE A PALE EN CMC ET MAT STRUCTURAL MAINTENU PAR GOUPILLE La présente invention se rapporte au domaine des turbomachines d’aéronef, et plus précisément aux roues de turbine équipant de telles machines.
Elle concerne plus spécifiquement les roues d’étage de distributeur de compresseur à haute pression à pale en matériau composite à matrice céramique.
Il est connu, notamment des documents FR3080145 et FR3061928, de réaliser un étage de distributeur d’une turbine de turboréacteur sous la forme d’une roue aubagée comprenant des secteurs aubagés agencés circonférentiellement autour d’un axe pour former conjointement une virole interne et une virole externe concentriques avec des pales s’étendant radialement de la virole interne à la virole externe.
Il est maintenant recherché des solutions dans lesquelles chaque pale est réalisée sous la forme d’un carénage en matériau composite à matrice céramique qui définit un volume interne de la pale. Les matériaux composites à matrice céramique (CMC) supportent des températures allant de 600°C à 1400°C. De par leur meilleure résistance aux hautes températures, les CMC nécessitent moins de refroidissement. Ce refroidissement étant traditionnellement issu d’un prélèvement dans le compresseur qui impacte le rendement de la turbomachine, les matériaux CMC permettent donc d’améliorer le rendement moteur ce qui réduit la consommation de carburant. Par ailleurs, l’utilisation des matériaux composites à matrice céramique contribue à améliorer les performances des turbomachines notamment par la baisse de la masse globale de la turbomachine qui contribue encore à une diminution de la consommation carburant et donc à la réduction significative des émissions polluantes.
Un secteur aubagé comprend alors un secteur de virole interne et un secteur de virole externe entre lesquels s’étend une pale en CMC. La roue aubagée est obtenue par assemblage et solidarisation d’autant de secteurs de roue que la roue compte de pales.
Bien que le carénage en CMC dispose de caractéristiques particulièrement intéressantes en termes de résistance et d’endurance thermique, ce matériau possède des caractéristiques mécaniques qui sont généralement inférieures à celles des matériaux utilisés pour réaliser les viroles internes et externes. Enfin, le carénage en CMC possède un coefficient de dilatation différent de ceux des viroles internes et externes. Ainsi, l’intégration d’une pale en CMC dans le secteur aubagé et notamment son maintien en position entre les viroles interne et externe doit faire l’objet de soins particuliers pour éviter la ruine de la turbine en cas de dilatation thermique des éléments la constituant. La mise en œuvre de joints de dilatations entre d’une part la virole interne et la pale et d’autre part entre la pale et la virole externe amène à réduire la portion de la roue aubagée qui agit effectivement sur le flux et de laisser libre en vibration les joints ou la pale. Enfin il est nécessaire de mettre en œuvre des matériaux pour les joints dont le façonnage et l’installation impactent négativement les coûts de fabrication d’une roue aubagée.
A cet effet, l’invention vise, selon un premier aspect, un procédé de traitement d’une première interface d’utilisateur configurée pour communiquer avec un terminal de communication.