INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le patron numérique de fabrication (3) se présente sous la forme d’un patron numérique tel que précédemment décrit. Il peut comprendre plus, moins, ou le même nombre de points numériques, et par extension de lignes numériques, que le patron numérique de référence (1). En particulier lorsque le patron numérique de référence (1) comprend uniquement un ensemble de points numériques fixes, le patron numérique de fabrication (3) comporte plus de points numériques le patron numérique de référence (1). Lorsque le patron numérique de référence (1) comprend en plus de l’ensemble de points numériques fixes, des points numériques variables, le patron numérique de fabrication (3) peut comprendre plus, moins, ou le même nombre de points numériques que le patron numérique de référence (1). En effet, lorsque plusieurs points numériques sont déplacés au même endroit, ils peuvent être fusionnés. De même, lorsque deux points numériques initialement proches sont écartés, des points numériques additionnels peuvent être créés. En outre, des lignes numériques reliant aux moins deux points numériques fixes peuvent être générées, en plus de la modification la position d’au moins une partie des points numériques variables.
Dans l’exemple de réalisation de la figure , le patron numérique de fabrication (3) comprend 9 lignes numériques (31, 32, 33, 34, 35, 36, 37, 38, 39). Les lignes numériques (31 et 32) du patron numérique de fabrication (3) sont identiques aux lignes numériques (11 et 12) du patron numérique de référence (1) étant donné que les points formant les lignes numériques (11 et 12) sont des points fixes.
- t et u sont égaux à 0.
Selon un autre mode de réalisation, le copolyuréthane silylé ionique est de formule (I) dans laquelle :
- A représente un atome de carbone substitué par un atome d’hydrogène,
- R représente une liaison covalente,
- R’ représente le radical divalent –CH 2 –,
- R’’ représente le radical divalent –CH 2 –,
- R 7 et R 8 sont identiques et représentent un radical éthyle,
- t et u sont égaux à 1, et
- R 10 représente un radical dérivé d’un polypropylène glycol tel que décrit ci-dessus.
De préférence, le copolyuréthane silylé ionique est de formule (I) dans laquelle :
- A représente un atome d’azote,
- –O–R– répond à la formule : –O–CH(CH 3 )–CH 2 –[O–CH(CH 3 )–CH 2 ] x –, et –R’–O– répond à la formule : –[CH 2 –CH(CH 3 )–O] y –CH 2 –CH(CH 3 )–O–, dans lesquelles x et y sont de préférence égaux à 0,
- R’’ représente un radical divalent alkylène linéaire comprenant de 2 à 4 atomes de carbone, de préférence 3 atomes de carbone,
- R 7 et R 8 sont identiques et représentent un radical méthyle, éthyle, propyle ou butyle, de préférence méthyle ou éthyle, plus préférentiellement méthyle, et
Selon un mode de réalisation, le copolyuréthane silylé ionique est de formule (I) dans laquelle :
Les couches diélectriques sont classiquement choisies parmi les couches à base d’oxyde, à base de nitrure ou à base d’oxynitrure. Les couches à base d’oxyde d’un ou plusieurs éléments comprennent essentiellement de l’oxygène et très peu d’azote. Les couches à base d’oxyde comprennent notamment au moins 90 % en pourcentage atomique d’oxygène par rapport à l’oxygène et l’azote dans ladite couche. Les couches à base de nitrure comprennent essentiellement de l’azote et très peu d’oxygène. Les couches à base nitrure comprennent au moins 90 % en pourcentage atomique d’azote par rapport à l’oxygène et l’azote dans ladite. Les couches à base d’oxynitrure comprennent un mélange d’oxygène et d’azote. Les couches à base d’oxynitrure comprennent 10 à 90 % (bornes exclues) en pourcentage atomique d’azote par rapport à l’oxygène et l’azote dans ladite couche.
Les couches d’indice de réfraction intermédiaire peuvent être choisies parmi : - les couches à base d’oxyde de zinc (n550 = 2,0), - les couches à base d’oxyde d’étain (n550 = 2,0), - les couches à base d’oxyde de zinc et d’étain (n550 = 2,0), - les couches à base de nitrure de silicium et/ou d’aluminium (n550 = 2,1), - les couches à base d’oxynitrure de silicium et/ou d’aluminium.
Les couches à haut indice de réfraction peuvent présenter un indice de réfraction : - supérieur à 2,30, supérieur à 2,35 ou supérieur à 2,40. - inférieur à 2,60, inférieur à 2,50, inférieur à 2,40. Les couches à haut indice de réfraction peuvent être choisies parmi : - les couches à base d’oxyde de titane (n550=2,4), - les couches à base d’oxyde mixte de titane et d’un autre composant choisi dans le groupe constitué par Zn, Zr et Sn, - les couches à base une couche de nitrure de zirconium, - les couches à base de nitrure de silicium et de zirconium (n550 nm = 2,20 - 2,40), - les couches à base une couche d’oxyde de zirconium, - les couches à base d’oxyde de manganèse MnO (n550 = 2,16), - les couches à base une couche d’oxyde de tungstène (n550 = 2,15), - les couches à base une couche d’oxyde de niobium (n550 = 2,30), - les couches à base une couche d’oxyde de bismuth (n 550 = 2,60).
Les substrats peuvent être des substrats en verre minéral ou en matériau polymère transparent. Les substrats sont de préférence en verre minérale.
En référence aux figures 16 et 17, on remarque que les valeurs idéales de θ S et θ x pour lesquelles la valeur de B z =B x est maximum dépendent de G. Des exemples de ces valeurs idéales en fonction de G sont notées dans la table ci-dessous avec les hypothèses des figures 16 et 17 : G (mm) θ x (°) (valeurs optimales à +/-0.5°) θ s (°) (valeurs optimales à +/-0.5°) 1 64 34 4 62 34 7 56 36 10 54 36 16 46 38 21 42 40 26 38 40 36 34 42 50 28 42
[Table 3]
On remarque que θ s pour N=6 est quasi similaire à la structure à 4 aimants pour N=4.
Ainsi, en référence aux figures 18 et 19, on remarque que les valeurs idéales de θ x pour lesquelles la valeur de B z =B x est maximum dépendent de λ u . Des exemples de ces valeurs idéales en fonction de λ u sont notées dans la table ci-dessous avec les hypothèses des figures 18 et 19 : Période λ u (mm) θ x (°) (valeurs optimales à +/-0.5°) θ s (°) (valeurs optimales à +/-0.5°) 20 54 34 25 60 34 30 62 34 35 64 34 40 64 34 45 66 34 50 68 34 55 68 34 60 70 34 65 72 34 70 72 34
[Table 4]
Pour N=6, on remarque que θ s est constant quel que soit la valeur de la période λ u dans l’intervalle exploré.
On peut en outre régler la distance G x et/ou G z et/ou G.
La , qui illustre les champs B x et B z obtenus par la structure 100, est obtenue par simulation numérique au moyen d’un logiciel de calcul de champ magnétique (RADIA) qui calcule le champ magnétique généré par un aimant permanent ou un séquencement d’aimants permanents avec les hypothèses suivantes :
Ainsi, selon l’invention, la nouvelle structure proposée 100 ou 200produit un champ magnétique (avec une polarisation elliptique) aussi important que la structure de Halbach et permet de répondre à la problématique de tenue des aimants. En effet, tous les aimants sont magnétisés suivant 3 directions (verticale, horizontale et longitudinale). Le fait d’incliner le vecteur de magnétisation selon la direction longitudinale permet de maintenir collés deux aimants naturellement. Il est ainsi plus aisé de maintenir un bloc de deux aimants collés naturellement qu’un aimant seul moins épais soumis à des forces opposées ou deux aimants collés par d’autres moyens non naturels (soudure, colle, vis, ...).
La nouvelle structure 100 ou 200 proposée permet de répondre à cette problématique, tout en conservant le fait que les composantes B z , B x de champ dans les deux plans soient toujours équivalentes.
Pour ce faire, tous les aimants ont un vecteur magnétisation orienté suivants 3 directions (horizontale, verticale et longitudinale). L’inclinaison du vecteur magnétisation dans le plan longitudinal va permettre à certains aimants de se coller naturellement deux à deux, constituant ainsi un bloc de deux aimants solidaires. Ainsi, nul besoin de souder/coller les aimants entre eux.
En outre, on notera qu’il n’est pas évident de magnétiser un bloc d’aimant permanent dans trois directions car le bloc doit être compacté dans la direction de son vecteur magnétisation.
Ainsi, dans un procédé de fabrication selon l’invention d’une structure 100 ou 200 selon l’invention, on compacte des aimants permanents plus gros que la taille finale désirée selon une direction de compactage parallèle à le vecteur magnétisation de ces aimants, puis on usine chaque aimant (« en biais ») pour lui donner sa forme avec la direction désirée de son vecteur magnétisation (par rapport à l’orientation de certaines de ses faces planes finales).
Enfin, on notera que, au lieu de quatre séries 1, 2, 3, 4, tous les modes de réalisation de l’invention précédemment décrits sont généralisables à un nombre N de séries d’aimants permanents installés périodiquement le long de la direction S avec la période spatiale λ u .
N est un nombre entier positif.
N est de préférence un nombre pair.
N est de préférence supérieur ou égal à quatre.
N est de préférence inférieur ou égal à huit ou dix.
Selon l’invention, un revêtement diélectrique correspond à une séquence de couches diélectrique, située entre le substrat et la couche fonctionnelle, ou au-dessus de la couche fonctionnelle.
Le revêtement fonctionnel est déposé par pulvérisation cathodique assistée par un champ magnétique (procédé magnétron). Selon ce mode de réalisation avantageux, toutes les couches des revêtements sont déposées par pulvérisation cathodique assistée par un champ magnétique. A défaut de stipulation spécifique, les expressions « au-dessus » et « en-dessous » ne signifient pas nécessairement que deux couches et/ou revêtements sont disposés au contact l'un de l'autre. Lorsqu’il est précisé qu’une couche est déposée « au contact » d’une autre couche ou d’un revêtement, cela signifie qu’il ne peut y avoir une (ou plusieurs) couche(s) intercalée(s) entre ces deux couches (ou couche et revêtement).
Les caractéristiques lumineuses sont mesurées selon l’illuminant D65 à 2° perpendiculairement au matériau monté dans un simple vitrage (sauf indications contraires) : - TL correspond à la transmission lumineuse dans le visible en %,, - Rc correspond à la réflexion lumineuse extérieure dans le visible en %, observateur côté revêtement fonctionnel, , - Rs correspond à la réflexion lumineuse intérieure dans le visible en %, observateur côté opposé à celui comprenant le revêtement fonctionnel, , - a*T et b*T correspondent aux couleurs en transmission a* et b* dans le système L*a*b*, - a*Rc et b*c correspondent aux couleurs en réflexion a* et b* dans le système L*a*b*, observateur côté revêtement fonctionnel, , - a*Rs et b*Rs correspondent aux couleurs en réflexion a* et b* dans le système L*a*b*, observateur côté opposé à celui comprenant le revêtement fonctionnel.
Les paramètres a*60° et b*60° correspondent aux couleurs a* et b* dans le système L*a*b* à un angle de 60° par rapport à la normale au plan du vitrage mesurés selon l’illuminant D65 à 2° perpendiculairement au matériau monté en simple vitrage avec le revêtement fonctionnel positionné en face 1, observateur côté revêtement fonctionnel.
Les matériaux selon l’invention permettent d’obtenir sur un substrat de verre clair (simple vitrage) : , - une émissivité inférieure à 30%, voire inférieure à 20%, et/ou, - une réflexion Rs faible, notamment inférieure à 7%, et, - des couleurs neutres en réflexion et, , - des faibles couleurs en réflexion angulaire se traduisant par une réflexion à 60° inférieure à 17 % et des couleurs neutres.
De préférence, le matériau confère aux vitrages l’incorporant des couleurs en transmission et en réflexion extérieure ou en réflexion intérieure (simple vitrage) telles que définies ci-après : , - des valeurs de a*Rc comprises entre -8 et 4, entre -2 et 2, entre -2 et 1,5, et/ou, - des valeurs de b*Rc comprises entre -5 et +5, entre -2 et 2, et/ou, - des valeurs de a*Rc 60° comprises entre -8 et 6, entre -2 et 1,5, et/ou - des valeurs de b*Rc 60° comprises entre -8 et 8, entre -2 et 2.
Ces propriétés sont mesurées sur verre clair ordinaire. Un verre clair ordinaire de 4 à 6 mm d'épaisseur présente les caractéristiques lumineuses suivantes : - une transmission lumineuse comprise entre 87 et 91,5 %, - une réflexion lumineuse comprise entre 7 et 9,5 %, - une absorption lumineuse comprise entre 0,3 et 5 %.
Les paramètres Rgm, a*gm et b*gm correspondent au réflexion et aux couleurs a* et b* en réflexion en mode guidé à l’interface substrat/revêtement fonctionnel à un angle de 80° dans le substrat de verre.
Dans les configurations sous forme de vitrage feuilleté, les propriétés colorimétriques sont calculées avec :
- des matériaux comprenant un substrat revêtu d’un revêtement fonctionnel montés dans un vitrage feuilleté, , - le vitrage feuilleté comprend un matériau comprenant un substrat de type verre sodo-calcique ordinaire de 2mm et un autre substrat de verre de type verre sodo-calcique de 2 mm, les deux substrats sont séparés par un intercalaire de feuilletage en Polyvinyl Butyral (PVB) de 0,76 mm, , - le revêtement fonctionnel est de préférence positionné en face 4.
Le revêtement fonctionnel comprend de préférence une seule couche fonctionnelle.
De préférence, le revêtement fonctionnel est déposé sur un verre plan et l’ensemble est bombé trempé. Cela permet d’améliorer l’émissivité d’un TCO comme l’ITO notamment. On peut aussi chauffer le revêtement fonctionnel pendant le dépôt.
La Tg est mesurée selon la norme ASTM D3418 (1999). La macrostructure (Mw, Mn et IP) de la résine hydrocarbonée est déterminée par chromatographie d'exclusion stérique (SEC) : solvant tétrahydrofurane ; température 35°C ; concentration 1 g/l ; débit 1 ml/min ; solution filtrée sur filtre de porosité 0,45 μm avant injection ; étalonnage de Moore avec des étalons de polystyrène ; jeu de 3 colonnes "WATERS" en série ("STYRAGEL" HR4E, HR1 et HR0.5) ; détection par réfractomètre différentiel ("WATERS 2410") et son logiciel d'exploitation associé ("WATERS EMPOWER").
Les résines hydrocarbonées selon l'invention peuvent être aliphatiques ou encore du type mixte aliphatique/ aromatique, c'est-à-dire que les résines hydrocarbonées selon l'invention comprennent des unités constitutionnelles aliphatiques ou encore des unités constitutionnelles aliphatiques et des unités constitutionnelles aromatiques. Elles peuvent être naturelles ou synthétiques, à base ou non de pétrole.
Selon un mode de réalisation, la résine plastifiante hydrocarbonée de haute Tg selon l'invention est choisie dans le groupe constitué par les résines d'homopolymères ou copolymères de cyclopentadiène (en abrégé CPD) ou dicyclopentadiène (en abrégé DCPD), les résines d'homopolymères ou copolymères terpène, les résines d'homopolymères ou copolymères terpène phénol, les résines d'homopolymères ou copolymères de coupe C 5 , les résines d'homopolymères ou copolymères du styrène, les résines d'homopolymères ou copolymères de coupe C 9 (ou plus généralement d'une coupe C 8 à C 10 ), et les mélanges de ces résines. Le terme "terpène" regroupe ici de manière connue les monomères alpha-pinène, beta- pinène et limonène.
Selon un mode de réalisation de l'invention, la résine hydrocarbonée de haute Tg présente un taux de proton aliphatique d'au moins 97%. Selon un mode de réalisation particulier de l'invention, la résine hydrocarbonée de haute Tg présente un taux de proton aliphatique d'au moins 99%.
Selon l'un quelconque des modes de réalisation, la résine hydrocarbonée utile aux besoins de l’invention présente préférentiellement un taux de proton aromatique inférieur à 5%, de préférence compris dans un domaine allant de 0% à 4%, de préférence de 0% à 2% .
Selon l'un quelconque des modes de réalisation, la résine hydrocarbonée utile aux besoins de l’invention présente préférentiellement un taux de proton éthylénique inférieur à 5%, de préférence compris dans un domaine allant de 0% à 3% .
Le taux de proton aliphatique, le taux de proton aromatique (%HA) et le taux de proton éthylénique (%HE) sont mesurés par RMN 1 H. Cette détermination est réalisée par rapport à l'ensemble des signaux détectés. Ainsi, les résultats obtenus sont exprimés en % d'aire de pic.
Des résines utilisables dans le cadre de l'invention sont disponibles commercialement, par exemple vendues par la société Kolon Industries sous la dénomination " SU-640 " (Tg = 83°C, 100% aliphatique, Mn 398g/mol).
Selon l'un quelconque des modes de réalisation de l'invention, le taux de résine plastifiante hydrocarbonée de haute Tg est avantageusement supérieur ou égal à 10 pce, de préférence compris dans un domaine allant de 10 pce à 120 pce, préférentiellement de 20 à 120 pce, préférentiellement encore de 20 pce à 110 pce ou encore de 20 à 80 pce.
La résine plastifiante hydrocarbonée de haute Tg peut être un mélange de plusieurs résines plastifiantes hydrocarbonées de haute Tg telles que décrites plus haut.
Le système plastifiant selon l'invention peut comprendre outre la résine plastifiante hydrocarbonée de haute Tg, au moins une huile plastifiante ou au moins une résine hydrocarbonée de Tg inférieure à 50°C, ou encore au moins une huile plastifiante et une résine hydrocarbonée de Tg inférieure à 50°C . Ces plastifiants sont bien connus de l'homme du métier et disponibles commercialement.
Le taux total de plastifiants (résine plastifiante hydrocarbonée de haute Tg, huile plastifiante, résine hydrocarbonée de Tg inférieure à 50°C) constituant le système plastifiant est supérieur ou égal à 10 pce, de préférence compris dans un domaine allant de 10 à 120 pce. Selon certains modes le taux total de plastifiants constituant le système plastifiant est compris dans un domaine allant de 20 à 120 pce, de préférence compris dans un domaine allant de 20 à 110 pce.
Dans le cinquième mode de réalisation, le dispositif pour le transport d’un enfant 10 est une nacelle 80 destinée au transport d’enfants. La nacelle 80 comprend une structure 82 et une assise 84, qui forme une place permettant à un enfant d’être installé dans la nacelle en position allongée. La nacelle 80 est prévue pour être transportée manuellement à l’aide d’une poignée 83, ou pour être installée dans un véhicule automobile, notamment en étant fixée à un siège ou à une banquette d’un véhicule automobile, par l’intermédiaire de la structure 82.
La nacelle 80 comprend également des moyens de maintien 86 de l’enfant, qui permettent de maintenir l’enfant installé dans l’assise 84, de manière sécurisée. Dans l’exemple, les moyens de maintien 86 sont un harnais, qui fonctionne de manière analogue au harnais 20 des trois premiers modes de réalisation.
La nacelle 80 comprend également un organe de retenue 88 de la tête de l’enfant, qui permet d’empêcher un déplacement de la tête de l’enfant vers l’arrière. De préférence, l’organe de retenue 88 empêche également un déplacement trop important de la tête de l’enfant vers la gauche et vers la droite, en autorisant un déplacement de faible amplitude, par exemple lié aux mouvements spontanés de l’enfant. Dans l’exemple, l’organe de retenue 88 est un appui-tête, qui comprend une partie arrière 90 contre laquelle repose la tête de l’enfant, et deux parties latérales 92 qui s’étendent depuis la partie arrière de part et d’autre de la tête de l’enfant, et qui fonctionne de manière analogue à l’appui-tête 22 des trois premiers modes de réalisation. En variante, l’appui-tête 88 ne comprend que la partie arrière 90.
La nacelle 80 comprend trois patins amortissants 94, qui fonctionnent comme les patins amortissants 30 et 50 des trois premiers modes de réalisation. En pratique, les patins amortissants 94 sont disposés sur la partie arrière 90 et sur les parties latérales 92 de l’appui-tête 88. Les patins amortissants 94 permettent ainsi d’amortir un choc de la tête de l’enfant installé sur l’assise 84 contre l’appui-tête 88 en cas d’accélération brusque de la nacelle 80, comme par exemple en cas de choc de la nacelle contre une paroi, ou en cas d’accident d’un véhicule dans lequel la nacelle est installée. Dans l’exemple, les patins amortissants 94 sont visibles, comme dans le premier mode de réalisation. En variante, ils sont masqués, comme dans le deuxième mode de réalisation. En variante, la nacelle 80 comprend un seul patin amortissant, soit disposé uniquement sur la partie arrière 90 de l’appui-tête 88, soit s’étendant à la fois sur la partie arrière et sur les deux parties latérales 92 de l’appui-tête.
Siège de véhicule automobile L’invention concerne un siège de véhicule automobile pourvu d’un système d’extension vers l’avant d’une assise dudit siège, ledit système étant destiné à assurer une réception en position sensiblement horizontale des jambes d’un occupant dudit siège.
Il est connu de réaliser un siège de véhicule automobile pourvu d’un système d’extension vers l’avant d’une assise dudit siège, ledit système étant destiné à assurer une réception en position sensiblement horizontale des jambes d’un occupant dudit siège, ledit système comprenant :
une extension de réception desdites jambes, ladite extension comprenant une première et une deuxième tablette, sachant que : ladite première tablette est montée en rotation autour d’un axe transversal disposé à l’avant de ladite assise, ladite première tablette présentant une position escamotée, où elle est située à l’avant de ladite assise en position sensiblement verticale, et une position déployée atteinte par rotation vers le haut, où elle prolonge ladite assise vers l’avant pour disposer les faces d’aspect de ladite assise et de ladite première tablette de façon sensiblement coplanaire, ladite deuxième tablette est montée coulissante longitudinalement par rapport à ladite première tablette, ladite deuxième tablette présentant une position escamotée, où elle est disposée en recouvrement de ladite première tablette, et une position déployée atteinte par coulissement vers l’avant, où elle prolonge ladite première tablette vers l’avant pour disposer les faces d’aspect desdites tablettes de façon sensiblement coplanaire, un dispositif motorisé d’actionnement desdites tablettes d’une position à l’autre, de manière à faire passer réversiblement ladite extension d’une configuration escamotée à une configuration déployée.
Avec un tel agencement, se pose le problème de disposer, notamment pour une raison esthétique, d’un revêtement de l’extension formant une continuité, sans rupture, entre l’assise et la première tablette et entre les deux tablettes quand ladite extension est en configuration déployée.
L’invention a pour but de proposer un agencement permettant d’atteindre ce but.
A cet effet, l’invention propose un siège de véhicule automobile pourvu d’un système d’extension vers l’avant d’une assise dudit siège, ledit système étant destiné à assurer une réception en position sensiblement horizontale des jambes d’un occupant dudit siège, ledit système comprenant :
une extension de réception desdites jambes, ladite extension comprenant une première et une deuxième tablette, sachant que : ladite première tablette est montée en rotation autour d’un axe transversal disposé à l’avant de ladite assise, ladite première tablette présentant une position escamotée, où elle est située à l’avant de ladite assise en position sensiblement verticale, et une position déployée atteinte par rotation vers le haut, où elle prolonge ladite assise vers l’avant pour disposer les faces d’aspect de ladite assise et de ladite première tablette de façon sensiblement coplanaire, ladite deuxième tablette est montée coulissante longitudinalement par rapport à ladite première tablette, ladite deuxième tablette présentant une position escamotée, où elle est disposée en recouvrement de ladite première tablette, et une position déployée atteinte par coulissement vers l’avant, où elle prolonge ladite première tablette vers l’avant pour disposer les faces d’aspect desdites tablettes de façon sensiblement coplanaire, un dispositif motorisé d’actionnement desdites tablettes d’une position à l’autre, de manière à faire passer réversiblement ladite extension d’une configuration escamotée à une configuration déployée,
ledit siège comprenant en outre :