INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La est une vue de face de la tête d'applicateur selon le quatrième mode de réalisation de la présente invention.
La est une vue en coupe transversale longitudinale de la tête d'applicateur selon le quatrième mode de réalisation de la présente invention.
La est une vue en perspective externe représentant le côté surface supérieure de la tête d'applicateur selon le quatrième mode de réalisation de la présente invention.
La est une vue de l'arrière de la tête d'applicateur selon le quatrième mode de réalisation de la présente invention.
La est une vue de dessous de la tête d'applicateur selon le quatrième mode de réalisation de la présente invention.
La est un diagramme explicatif d'une étape d'application du procédé cosmétique selon un mode de réalisation de la présente invention.
La est un diagramme explicatif d'une étape supplémentaire d'application du procédé cosmétique selon un mode de réalisation de la présente invention.
(Dispositif applicateur) Un mode de réalisation préféré de la présente invention va être décrit ci-dessous en référence aux dessins.
Dans un deuxième mode de réalisation de l’invention représenté figures 7, 8 et 9, le système de connexion selon l’invention comporte de manière analogue au premier mode de réalisation, la plaque 10 externe métallique d’un échangeur de chaleur, sur laquelle sont connectées des tubulures d’entrée 44 et de sortie 46 de liquide de refroidissement, ces tubulures étant par exemple droites. Les éléments analogues à ceux du premier mode de réalisation de l’invention portent les mêmes références. Ainsi, dans ce deuxième mode de réalisation de l’invention, des inserts 16 sont rapportés par brasage ou soudage directement sur la plaque 10 externe métallique, au niveau des orifices d’entrée et sortie de liquide de refroidissement ménagés dans cette plaque 10 externe métallique. Les inserts 16 sont réalisées en métal, ici en aluminium.
Comme dans le premier mode de réalisation de l’invention, les tubulures 44 et 46 ainsi que leurs inserts 16 étant similaires, seule la tubulure 44 en relation avec son insert 16 sera détaillée.
A la différence du premier mode de réalisation de l’invention, l’insert 16 sur lequel est vissé la tubulure 44 n’est pas emboîté dans une plaque métallique complémentaire 36 avant son brasage ou soudage sur la plaque 10 externe métallique. Il comporte un anneau 42 à sa base, qui est brasé ou soudé sur la surface externe 34 de la plaque 10 externe métallique, ou bien sur la surface interne 48 de la plaque 10 externe métallique comme illustré sur les figures 7 et 8, de manière à ce que la liaison entre la plaque 10 externe métallique et l’insert 16 soit étanche.
Dans ce deuxième mode de réalisation de l’invention, la tubulure 44 représentée est en matériau composite rigide, notamment en matière plastique, et comporte également un collet 24 comprimant un dispositif d’étanchéité 32, ici un joint annulaire, entre l’insert 16 sur lequel la tubulure 44 est vissée, et la plaque 10 externe métallique. Le joint annulaire est comprimé entre le collet 24 et l’insert 16 lorsque l’anneau 42 de l’insert 16 est fixé sur la surface externe 34 de la plaque 10 externe métallique et lorsque l’anneau 42 de l’insert 16 est assez large pour être mis en contact avec la partie centrale 30 du collet 24 de la tubulure 12 lorsque celle-ci est vissée sur l’insert 16.
Dans ce deuxième mode de réalisation de l’invention, le système de connexion comporte également un dispositif de blocage 56 en rotation comportant un ergot 22 sur la tubulure 44 et une cavité 20 ménagée sur la surface externe 34 de la plaque 10 externe métallique elle-même.
La tubulure 44 comporte en effet sur une portion angulaire 26 qui s’étend radialement par rapport au collet 24, l’ergot 22. La cavité 20 est un bossage non traversant qui fait saillie de la surface interne 48 de la plaque 10 externe métallique. Le blocage de l’ergot 22 dans la cavité 20 lors du vissage de la tubulure 44 sur l’insert 16 maintient une compression du joint annulaire suffisante pour assurer l’étanchéité du système de connexion. Une fente 28 facilite le vissage de la tubulure 44 autour de l’insert 16 jusqu’au blocage de l’ergot 22 dans la cavité 20, comme dans le premier mode de réalisation de l’invention. Bien sûr en variante l’ergot 22 est réalisé sur la surface externe 34 de la plaque 10 externe métallique et la cavité 20 est réalisée sur la tubulure 44. Dans une autre variante l’ergot 22 est un insert distinct des inserts 16 et rapporté sur la plaque 10 externe métallique.
Une compression suffisante du joint annulaire entre la tubulure 44 et la plaque 10 externe métallique est obtenue par un montage de l’insert 16 tel que son filetage 18 amène la tubulure 44 au plus près de la plaque 10 externe métallique lorsque l’ergot 22 de la tubulure 44 entre dans la cavité 20 correspondante. Pour cela, la position angulaire du filetage 18 de l’insert 16 est déterminée lors du positionnement de l’insert 16 sur la plaque 10 externe métallique par un dispositif d’indexation angulaire 54 analogue à celui du premier mode de réalisation de l’invention.
Pour rappel, il s’agit d’une contreforme 40 réalisée dans l’anneau 42 et qui reçoit, lors du positionnement de l’insert 16 correspondant sur la plaque 10 externe métallique avant brasage ou soudage, une dent 50 ménagée au niveau de l’orifice correspondant dans la plaque 10 externe métallique. Bien sûr en variante la contreforme 40 est réalisée sur la plaque 10 externe métallique et la dent 50 sur l’anneau 42 de l’insert 16.
Chaque insert 16 brasé ou soudé sur la plaque externe métallique 10 respecte ainsi une position angulaire prédéterminée de son filetage 18 sur la plaque 10 externe métallique et donc par rapport à la cavité 20 dans laquelle vient se loger l’ergot 22 de la tubulure 44 correspondante.
Le procédé d’assemblage du système de connexion dans ce deuxième mode de réalisation de l’invention est maintenant décrit, en ne considérant qu’un seul insert 16 pour simplifier :
- positionnement angulaire de l’insert 16 dans la plaque 10 externe métallique en utilisant la contreforme 40 de l’anneau 42 et la dent 50 de la plaque 10 externe métallique,
- brasage de l’ensemble échangeur de chaleur, plaque 10 externe métallique et insert 16, qui est directement en contact avec la plaque 10 externe métallique,
L’étape suivante du procédé d’assemblage est le vissage de la tubulure 12 sur l’insert 16.
L’étape suivante du procédé d’assemblage est le blocage en rotation de la tubulure 12 par rapport à l’insert 16 via le dispositif de blocage 56 en rotation.
A. un insert d’ICD récupérable, l’insert d’ICD récupérable comportant : 1) un boîtier externe comportant un alésage central s’étendant axialement à travers le boîtier externe, une ou plusieurs ouvertures de boîtier externe s’étendant à travers une épaisseur de paroi latérale de boîtier externe ; 2) un actionneur de gestion d’écoulement d’alésage disposé dans l’alésage central, l’actionneur de gestion d’écoulement d’alésage ayant une ou plusieurs ouvertures de gestion d’écoulement d’alésage s’étendant à travers une épaisseur de paroi latérale d’actionneur de gestion d’écoulement d’alésage, l’actionneur de gestion d’écoulement d’alésage pouvant fonctionner pour transporter des fluides de production souterrains à travers lesdites ouvertures ; et 3) un ou plusieurs aimants d’insert d’ICD couplés à l’actionneur de gestion d’écoulement d’alésage, les un ou plusieurs aimants d’insert d’ICD étant configurés pour se coupler magnétiquement avec un ou plusieurs aimants de raccord à portée intérieure d’un raccord à portée intérieure d’ICD pour faire coulisser l’actionneur de gestion d’écoulement d’alésage et déplacer les une ou plusieurs ouvertures de gestion d’écoulement d’alésage par rapport aux une ou plusieurs ouvertures de boîtier externe pour commander une quantité de fluide de production de fond entrant dans l’actionneur de gestion d’écoulement d’alésage à partir d’une formation souterraine.
B. un raccord à portée intérieure d’ICD, le raccord à portée intérieure d’ICD comportant : 1) un boîtier ayant un passage s’étendant d’une première extrémité à une seconde extrémité dudit boîtier, une ou plusieurs ouvertures de boîtier s’étendant à travers une épaisseur de paroi latérale de boîtier pour accéder à une formation souterraine ; 2) une chambre isolée située dans le boîtier ; 3) un actionneur positionné à l’intérieur de la chambre isolée ; et 4) un ou plusieurs aimants de raccord à portée intérieure couplés à l’actionneur à l’intérieur de la chambre isolée, les un ou plusieurs aimants de raccord à portée intérieure étant configurés pour passer d’un premier état d’aimant de raccord à portée intérieure à un second état de raccord à portée intérieure lorsque l’actionneur passe d’un premier état d’actionneur à un second état d’actionneur, les un ou plusieurs aimants de raccord à portée intérieure étant configurés pour être couplés magnétiquement à un ou plusieurs aimants d’insert d’ICD situés dans le passage.
C. un système de puits, le système de puits comportant : 1) un puits de forage s’étendant à travers une ou plusieurs formations souterraines ; 2) des tubes de production disposés dans le puits de forage ; 3) un ICD de fond disposé en ligne avec les tubes de production, l’ICD de fond comportant : a) un raccord à portée intérieure d’ICD, le raccord à portée intérieure d’ICD comportant : i) un boîtier ayant un passage s’étendant d’une première extrémité à une seconde extrémité dudit boîtier, une ou plusieurs ouvertures de boîtier s’étendant à travers une épaisseur de paroi latérale de boîtier pour accéder à une formation souterraine ; ii) une chambre isolée située dans le boîtier ; iii) un actionneur positionné à l’intérieur de la chambre isolée ; et iv) un ou plusieurs aimants de raccord à portée intérieure couplés à l’actionneur à l’intérieur de la chambre isolée, les un ou plusieurs aimants de raccord à portée intérieure étant configurés pour passer d’un premier état d’aimant de raccord à portée intérieure à un second état de raccord à portée intérieure lorsque l’actionneur passe d’un premier état d’actionneur à un second état d’actionneur ; et b) un insert d’ICD récupérable situé dans le raccord à portée intérieure d’ICD, l’insert d’ICD récupérable comportant : i) un boîtier externe comportant un alésage central s’étendant axialement à travers le boîtier externe, une ou plusieurs ouvertures de boîtier externe s’étendant à travers une épaisseur de paroi latérale de boîtier externe ; ii) un actionneur de gestion d’écoulement d’alésage disposé dans l’alésage central, l’actionneur de gestion d’écoulement d’alésage ayant une ou plusieurs ouvertures de gestion d’écoulement d’alésage s’étendant à travers une épaisseur de paroi latérale d’actionneur de gestion d’écoulement d’alésage, l’actionneur de gestion d’écoulement d’alésage pouvant fonctionner pour transporter des fluides de production de fond à travers lesdites ouvertures ; et iii) un ou plusieurs aimants d’insert d’ICD couplés à l’actionneur de gestion d’écoulement d’alésage, les un ou plusieurs aimants d’insert d’ICD étant configurés pour se coupler magnétiquement à un ou plusieurs aimants de raccord à portée intérieure d’un raccord à portée intérieure d’ICD pour faire coulisser l’actionneur de gestion d’écoulement d’alésage et déplacer les une ou plusieurs ouvertures de gestion d’écoulement d’alésage par rapport aux une ou plusieurs ouvertures de boîtier externe pour commander une quantité de fluide de production de fond entrant dans l’actionneur de gestion d’écoulement d’alésage à partir d’une formation souterraine.
D. Procédé d’assemblage et de fonctionnement d’un ICD de fond, le procédé comportant : 1) le positionnement d’un raccord à portée intérieure d’ICD disposé en ligne avec des tubes de production dans un puits de forage, le raccord à portée intérieure d’ICD comportant : a) un boîtier ayant un passage s’étendant d’une première extrémité à une seconde extrémité dudit boîtier, une ou plusieurs ouvertures de boîtier s’étendant à travers une épaisseur de paroi latérale du boîtier pour accéder à une formation souterraine ; b) une chambre isolée située dans le boîtier ; c) un actionneur positionné à l’intérieur de la chambre isolée ; et d) un ou plusieurs aimants de raccord à portée intérieure couplés à l’actionneur à l’intérieur de la chambre isolée, les un ou plusieurs aimants de raccord à portée intérieure étant configurés pour passer d’un premier état d’aimant de raccord à portée intérieure à un second état de raccord à portée intérieure lorsque l’actionneur passe d’un premier état d’actionneur à un second état d’actionneur ; et 2) l’insertion d’un insert d’ICD récupérable dans le raccord à portée intérieure d’ICD situé dans le puits de forage, l’insert d’ICD récupérable comportant : a) un boîtier externe comportant un alésage central s’étendant axialement à travers le boîtier externe, une ou plusieurs ouvertures de boîtier externe s’étendant à travers une épaisseur de paroi latérale de boîtier externe ; b) un actionneur de gestion d’écoulement d’alésage disposé dans l’alésage central, l’actionneur de gestion d’écoulement d’alésage ayant une ou plusieurs ouvertures de gestion d’écoulement d’alésage s’étendant à travers une épaisseur de paroi latérale d’actionneur de gestion d’écoulement d’alésage, l’actionneur de gestion d’écoulement d’alésage pouvant fonctionner pour transporter des fluides de production de fond à travers lesdites ouvertures ; et c) un ou plusieurs aimants d’insert d’ICD couplés à l’actionneur de gestion d’écoulement d’alésage, les un ou plusieurs aimants d’insert d’ICD étant configurés pour se coupler magnétiquement avec un ou plusieurs aimants de raccord à portée intérieure d’un raccord à portée intérieure d’ICD pour faire coulisser l’actionneur de gestion d’écoulement d’alésage et déplacer les une ou plusieurs ouvertures de gestion d’écoulement d’alésage par rapport aux une ou plusieurs ouvertures de boîtier externe pour commander une quantité de fluide de production de fond entrant dans l’actionneur de gestion d’écoulement d’alésage à partir d’une formation souterraine.
Elément abradable pour une turbine de turbomachine, comprenant des alvéoles présentant différentes inclinaisons La présente demande concerne le domaine des turbomachines d’aéronef, plus particulièrement concerne un élément abradable pour une turbine de turbomachine ainsi qu’une turbine, une turbomachine et un aéronef comprenant un tel élément abradable.
ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE Un aéronef comprend classiquement au moins une turbomachine pour en assurer la propulsion. La turbomachine peut être un turboréacteur ou un turbopropulseur. La turbomachine s’étend sensiblement autour d’un axe longitudinal. La turbomachine comprend, d’amont en aval dans le sens d’écoulement du flux des gaz à travers la turbomachine, une soufflante, au moins un compresseur, une chambre de combustion, au moins une turbine, et une tuyère d’échappement des gaz.
La turbine comprend un ou plusieurs étages, chaque étage comprenant un distributeur fixe et une roue mobile, les distributeurs et les roues mobiles de la turbine étant agencés en alternance selon l’axe longitudinal. La turbine comprend en outre un carter fixe s’étendant autour du distributeur et de la roue mobile. Un exemple de conception d’une turbine est connu du document FR 3 034 129 A1.
Le distributeur comprend des aubes fixes réparties circonférentiellement autour de l’axe longitudinal de la turbomachine et reliées par leurs extrémités radialement externes au carter fixe. La roue mobile comprend un disque interne et des aubes mobiles circonférentiellement réparties autour du disque et reliées par leurs extrémités radialement internes au disque. Les aubes de la roue mobile sont disposées au niveau de leur extrémité externe en regard du carter fixe. Le disque de la roue mobile comprend une virole en regard de laquelle sont situées les extrémités internes des aubes fixes du distributeur.
Dans un tel agencement, il existe un premier jeu radial entre les extrémités externes des aubes de la roue mobile et le carter fixe. En outre, il existe un deuxième jeu radial entre les extrémités internes des aubes du distributeur et la virole. Compte tenu notamment des dilatations différentielles intervenant lorsque la turbomachine est en service, et qui conditionnent en partie les jeux radiaux, ceux-ci ne peuvent pas être annulés. Par conséquent, une partie du flux primaire s’écoulant au niveau de la turbine, appelé flux de fuite, passe entre la roue mobile et le carter fixe, ou entre le distributeur et la virole, dans les espaces formés par les jeux radiaux.
En particulier, ainsi qu’illustré en , un flux de fuite Ff’ se sépare du reste du flux primaire Fp’ entre les extrémités externes des aubes 20’ de la roue mobile et le carter 100’ au niveau du premier jeu radial. Le premier flux de fuite Ff’ est ensuite réinjecté dans le reste du flux primaire Fp’ en aval de la rue mobile 20’. Un deuxième flux de fuite peut passer entre les extrémités internes des aubes 10’ du distributeur et la virole de la roue mobile au niveau du deuxième jeu radial. Le deuxième flux de fuite est ensuite réinjecté dans le reste du flux primaire Fp’ en aval du distributeur. Les flux de fuites présentent chacun un débit de fuite qui dépend de la valeur du jeu radial respectif. Les jeux radiaux présentent donc une incidence significative sur le rendement de la turbomachine, car les flux de fuite contournent les aubes de la turbine, et entraînent donc une diminution du rendement de la turbomachine.
Des léchettes d’étanchéité peuvent être disposées sur l’extrémités interne ou externe des aubes de la roue mobile et/ou sur la virole du disque de la roue mobile. Un élément abradable est disposé en regard de la léchette d’étanchéité respective, sur une face interne du carter fixe et/ou sur une extrémité interne de l’aube du distributeur. L’élément abradable permet de diminuer la valeur du jeu radial entre un élément de la turbine qui porte l’élément abradable et un élément de la turbine qui porte la léchette d’étanchéité, et ainsi de limiter le débit du flux de fuite. L’élément abradable peut présenter une structure alvéolaire, par exemple en nid d’abeilles. Le document WO 2020/208224 A1 et le document FR 3 073 890 A1 décrivent chacun un élément abradable présentant une structure alvéolaire avec une densité variable d’alvéoles. En fonctionnement, la léchette d’étanchéité mobile peut frotter contre l’élément abradable fixe, l’élément abradable s’usant avant la léchette d’étanchéité. Les jeux radiaux augmentent ainsi avec le temps.
En outre, la réinjection des flux de fuite dans le reste du flux primaire en aval de l’élément abradable perturbe le flux primaire, du fait d’une différence d’orientation, notamment tangentielle, entre le flux de fuite réinjecté et le reste du flux primaire, ce qui entraîne également une diminution du rendement de la turbomachine. La perturbation est accentuée du fait qu’une vitesse tangentielle du flux de fuite au niveau de la zone de réinjection est maintenue faible par rapport à une vitesse tangentielle du flux de fuite au niveau de la zone de prélèvement, de sorte à réduire la pression statique dans la zone de prélèvement et à augmenter la pression statique dans la zone de réinjection pour réduire en conséquence le débit du flux de fuite. Ainsi, le flux de fuite présente dans la zone de réinjection un écart important de vitesse tangentielle, ou giration, avec le reste du flux primaire, ce qui conduit à des pertes de mélange importantes.
EXPOSE GENERAL Un but de la présente demande est de proposer un élément abradable pour une turbine de turbomachine permettant d’améliorer le rendement de la turbomachine, notamment en limitant l'impact du flux de fuite.
Des règles de périodicité vont être présentées ci-dessous en référence à la . On considère ici une machine selon la comprenant des aimants 413, 414 dans la partie d’interaction 41, et un module électrique 7 transmettant une alimentation alternative triphasée dont les trois phases sont notées respectivement A 1 , A 2 et A 3 , chaque paire 312 de dents 312a, 312b étant alimentée à partir de l’une des phases A 1 , A 2 et A 3 .
Comme indiqué plus haut, les bobines 312f de chaque paire 312 de dents 312a, 312b sont configurées pour générer une polarité à l’extrémité de base 312e, respectivement à l’extrémité de tête 312d, de la première dent 312a et pour générer une polarité opposée à l’extrémité de base 312e, respectivement à l’extrémité de tête 312d, de la seconde dent 312b.
De préférence, la bobine 312f de la seconde dents 312b est bobinée dans le sens opposé au sens de bobinage de la bobine 312f de la première dent 312a. Cependant, en variante, on comprendra que le courant pourrait être amené à circuler dans un sens opposé dans la bobine 312 de la seconde dent 312b, par rapport à la bobine 312f de la première dent 312a, ou que la bobine 312f de la seconde dent 312b pourrait être alimentée par un courant opposé à celui qui alimente la bobine de la première dent 312a. On comprendra donc que pour chaque paire 312 de dents 312a, 312b, la bobine 312f de la première dent 312a et la bobine 312f de la seconde dent 312b sont alimentées dans des sens opposés, sont alimentées avec des courants opposés ou sont bobinées dans des sens opposés.
On comprendra aussi que pour une dent 312a, 312b la notation A i + représente une alimentation de la bobine 312f qui l’entoure à partir de la phase A i et un sens de bobinage opposé, ou un sens opposé de circulation du courant, ou un courant opposé, par rapport à la notation A i -. On comprendra également que pour chaque paire 312, l’une de la première dent 312a et de la seconde dent 312b est notée A i +, et l’autre de la première dent 312a et de la seconde dent 312b est notée A i -.
Si l’on note E a l’épaisseur d’un aimant nord-sud 413, ou sud-nord 414 selon la direction de déplacement, et E m l’épaisseur d’une sous-partie d’interaction 411 selon la direction de déplacement, et que l’on définit le pas polaire p comme la distance, selon la direction de déplacement, entre le centre de deux sous-parties d’interaction 411 de même polarité consécutives, alors on a p = 2 x (E a + E m ).
Par ailleurs, comme indiqué plus haut, pour chaque paire 312 de dents 312a, 312b, lorsque la première dent 312a se trouve directement en regard d’une sous-partie d’interaction 411, la seconde dent 312b se trouve directement en regard d’une autre sous-partie d’interaction 411 de polarité opposée, de telle sorte que pour une paire 312 donnée, la dent A i + est décalée de ε p x (p/2) selon la direction de déplacement par rapport à la dent A i -, avec ε p = ±1 en fonction de la paire 312 de dents 312a, 312b donnée.
De préférence, pour chaque ensemble stator 31, les dents 312a, 312b sont disposées le long de la culasse 311 de telle sorte que pour chaque couple c donné, composé d’une dent A 1 + et d’une dent A 2 +, d’une autre paire 312 de dents 312a, 312b, il existe un entier relatif k c , et que la dent A 1 + est décalée de k c x p + (1/3) x p selon la direction de déplacement par rapport à la dent A 2 + ; et que pour chaque couple c’ donné, composé d’une dent A 1 - et d’une dent A 2 -, d’une autre paire 312 de dents 312a, 312b, il existe un entier relatif k c ’, et que la dent A 1 - est décalée de k c ’ x p + (1/3) x p selon la direction de déplacement par rapport à la dent A 2 -.
De préférence encore, pour chaque ensemble stator 31, les dents 312a, 312b sont disposées le long de la culasse 311 de telle sorte que pour chaque couple d donné, composé d’une dent A 1 + et d’une dent A 3 +, d’une autre paire 312 de dents 312a, 312b, il existe un entier relatif n d , et que la dent A 1 + est décalée de n d x p + (2/3) x p selon la direction de déplacement par rapport à la dent A 3 + ; et que pour chaque couple d’ donné, composé d’une dent A 1 - et d’une dent A 3 -, d’une autre paire 312 de dents 312a, 312b, il existe un entier relatif n d ’, et que la dent A 1 - est décalée de n d ’ x p + (2/3) x p selon la direction de déplacement par rapport à la dent A 3 -.