INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
sur les figures et , en direction des jambes d’un passager ; sur les figures et , en direction du ventre d’un passager ; sur les figures et , en direction de le visage d’un passager ; sur les figures et , en direction du thorax d’un passager ; sur les figures et , en diffusion vers le torse d’un passager ; sur les figures et , selon d’autres directions.
Au prix d’une démarche innovante et d’adaptations non évidentes de dispositifs de ventilation, les inventeurs de la présente technique ont déterminé que, contrairement aux a priori de l’homme du métier, il est possible de garantir un contrôle efficace et précis de l’orientation de l’air vers un habitacle, notamment de véhicule automobile, en s’affranchissant de moyens mobiles d’orientation disposés au niveau de la sortie d’air de la bouche de diffusion.
De la même manière, la trajectoire de galet présente donc également une pluralité de lobes définissant une pluralité de creux et de sommets. On désigne les creux de la trajectoire de galet comme étant les portions des lobes de la trajectoire de galet les plus éloignées de l’axe de rotation Z-Z, et les sommets de la trajectoire de galet comme étant les portions des lobes de la trajectoire de galet les plus proches de l’axe de rotation Z-Z. Plus généralement, les lobes de la trajectoire de galet définissent des ondulations dans la distance entre la trajectoire de galet et l’axe de rotation Z-Z, ces ondulations définissant une pluralité de maximum et de minimums locaux en termes de distance par rapport à l’axe de rotation Z-Z, qui définissent respectivement les creux et les sommets.
On représente de manière schématique sur la un exemple de courbe Cg illustrant en pointillés la trajectoire de galet, c’est à dire la trajectoire des pistons sur un demi-lobe de la came 150, et en trait plein une courbe Cc le profil parallèle à cette trajectoire qui est le profil de la came que suit le galet. Sur cette figure le rayon est en ordonnée, et l’abscisse indique la position angulaire considérée autour de l’axe de rotation Z-Z à partir d’un point de la came 150 désigné comme référence.
On représente schématiquement sur cette figure un piston 140 venant au contact de la came. On désigne par C le creux entre deux lobes et par S le sommet d’un lobe, les creux et les sommets correspondant à des inversions de courbure de la surface du lobe considéré. Un lobe de la came 150 est défini comme étant la portion de la came 150 entre deux creux ou deux sommets successifs. Un demi-lobe de la came 150 est ainsi une portion de la came entre un creux et un sommet, ou entre un sommet et un creux. De la même manière, on définit pour la trajectoire de galet des creux et des sommets correspondant à des inversions de courbure de la trajectoire de galet. Un lobe de la trajectoire de galet est défini comme étant la portion de la trajectoire de galet entre deux creux ou deux sommets successifs. Un demi-lobe de la trajectoire de galet est ainsi une portion de la trajectoire de galet entre un creux et un sommet, ou entre un sommet et un creux.
Dans les exemples illustrés, les creux et les sommets sont des points. En variante, il peut s’agir de secteurs angulaires définissant une zone dans laquelle le piston reste, malgré sa rotation par rapport au carter 10, à une à une vitesse radiale nulle.
Le sommet S correspond au point du profil considéré le plus proche de l’axe de rotation Z-Z. Cela correspond donc au point pour lequel un piston 140 au contact de la came est rétracté dans son logement 132. A l’inverse, le creux correspond au point du profil considéré le plus éloigné de l’axe de rotation Z-Z. Cela correspond donc au point pour lequel un piston 140 au contact de la came est sorti au maximum de son logement 132. La course maximale des pistons 140 pour un lobe considéré est ainsi définie par la dimension radiale entre le sommet et le creux.
Entre un sommet et un creux de la trajectoire de galet, on distingue trois portions successives : une portion P1 permettant à un piston la parcourant d’avoir une vitesse radiale croissante par rapport au bloc-cylindres (pour une rotation de la machine hydraulique à vitesse angulaire constante), une portion P2 permettant à un piston la parcourant d’avoir une vitesse radiale constante par rapport au bloc-cylindres (pour une rotation de la machine hydraulique à vitesse angulaire constante), une portion P3 permettant à un piston la parcourant d’avoir une vitesse radiale décroissante par rapport au bloc-cylindres (pour une rotation de la machine hydraulique à vitesse angulaire constante).
De la même manière, entre un creux et un sommet de la trajectoire de galet, on distingue successivement une portion P1 permettant à un piston la parcourant d’avoir une vitesse radiale croissante par rapport au bloc-cylindres (pour une rotation de la machine hydraulique à vitesse angulaire constante), une portion P2 permettant à un piston la parcourant d’avoir une vitesse radiale constante par rapport au bloc-cylindres (pour une rotation de la machine hydraulique à vitesse angulaire constante), une portion P3 permettant à un piston la parcourant d’avoir une vitesse radiale décroissante par rapport au bloc-cylindres (pour une rotation de la machine hydraulique à vitesse angulaire constante). Les pistons circulant radialement en un sens différent entre un creux et un sommet par rapport à lorsqu’ils circulent entre un sommet et un creux.
Les vitesses mentionnées dans le présent exposé sont considérées en valeur absolue, donc sans tenir compte du sens de déplacement du piston considéré.
En considérant un déplacement de piston depuis le sommet vers le creux, la portion P1 permettant à un piston la parcourant d’avoir une vitesse radiale croissante par rapport au bloc-cylindres fait suite au sommet ; la portion P2 permettant à un piston la parcourant d’avoir une vitesse radiale constante par rapport au bloc-cylindres fait suite à la portion P1 permettant à un piston la parcourant d’avoir une vitesse radiale croissante par rapport au bloc-cylindres, la portion P3 permettant à un piston la parcourant d’avoir une vitesse radiale décroissante par rapport au bloc-cylindres fait suite à la portion P2 permettant à un piston la parcourant d’avoir une vitesse radiale constante par rapport au bloc-cylindres, et le creux fait suite à la portion P3 permettant à un piston la parcourant d’avoir une vitesse radiale décroissante par rapport au bloc-cylindres.
La portion P1 permettant à un piston la parcourant d’avoir une vitesse radiale croissante par rapport au bloc-cylindres est une portion de la trajectoire de galet dans laquelle la vitesse de déplacement du piston 140 par rapport au bloc-cylindres 130 au contact de la came 150 augmente en considérant une vitesse de rotation constante pour la machine hydraulique 1.
La portion P2 permettant à un piston la parcourant d’avoir une vitesse radiale constante par rapport au bloc-cylindres est une portion de la trajectoire de galet dans laquelle la vitesse de déplacement du piston 140 par rapport au bloc-cylindres au contact de la came 150 est constante en considérant une vitesse de rotation constante pour la machine hydraulique.
La portion P3 permettant à un piston la parcourant d’avoir une vitesse radiale décroissante par rapport au bloc-cylindres est une portion de la trajectoire de galet dans laquelle la vitesse de déplacement du piston 140 par rapport au bloc-cylindres au contact de la came 50 est décroissante en considérant une vitesse de rotation constante pour la machine hydraulique 1.
Chaque demi-lobe de la trajectoire de galet comprend ainsi ces différentes portions entre un sommet et un creux ou entre un creux et un sommet.
Pour chaque demi-lobe de la trajectoire de galet, la portion permettant à un piston le parcourant d’avoir une vitesse radiale croissante par rapport au bloc-cylindres s’étend sur un secteur angulaire égal au secteur angulaire de la portion permettant à un piston le parcourant d’avoir une vitesse radiale décroissante par rapport au bloc-cylindres et chacun de ces secteurs angulaires est typiquement supérieur ou égale au quart du secteur angulaire sur lequel s’étend le demi-lobe.
Pour chaque demi-lobe de la trajectoire de galet, la portion permettant à un piston la parcourant d’avoir une vitesse radiale croissante par rapport au bloc-cylindres s’étend sur un secteur angulaire égal au secteur angulaire la portion permettant à un piston la parcourant d’avoir une vitesse radiale décroissante par rapport au bloc-cylindres et chacun de ce secteur angulaire est typiquement supérieur ou égale au tiers du secteur angulaire sur lequel s’étend le demi-lobe.
Plus les portions d’accélération et de décélération sont étendues angulairement et moins les accélérations/décélérations sont fortes. Cela permet de limiter les efforts sur la came et les composants des pistons et d’augmenter leur durée de vie.
Les natures chimiques des groupes R 4 et R 5 peuvent être différentes. En particulier, le groupe R 4 peut être plus hydrophobe que le groupe R 5 .
Les groupes R 4 et R 5 peuvent être des groupes de formule •-[(CR a R b ) n -O] m -Y ayant des masses moléculaires différentes, Y, R a , R b , n et m étant tels que définis précédemment. Alternativement, le groupe R 4 peut être un alkyle linéaire ou ramifié en C1-C30 et le groupe R 5 peut être un groupe de formule •-[(CR a R b ) n -O] m -Y dans laquelle Y, R a , R b , n et m sont tels que définis précédemment.
La quantité molaire totale de groupe R 5 , en particulier du groupe le moins hydrophobe et/ou du groupe ayant la masse moléculaire la plus élevée, peut notamment représenter plus de 20%, en particulier de 25 à 95%, 30 à 90%, 35 à 85%, ou 40 à 80%, de la quantité molaire totale des groupes R 4 et R 5 de l’ensemble des produits ayant une ou plusieurs fonctions choisies parmi urée, uréthane, et leurs mélanges dans le composant b) (hors solvant aprotique éventuel).
Le composant b) peut notamment comprendre un mélange de composés de formule (I), ledit mélange contenant au moins deux composés de formule (I) différents dans lesquels les groupes R’ sont différents. Le mélange peut contenir au moins deux composés de formule (I) différents dans lesquels les groupes R’ ont une masse moléculaire différente. Le mélange peut contenir au moins deux composés de formule (I) différents dans lesquels les groupes R’ ont une nature chimique, notamment une hydrophilie, différente.
Un additif thixotropique comprenant au moins deux composés de formule (I) dans lesquels les groupes R’ sont différents peut notamment être obtenue en utilisant un mélange d’au moins 3 alcools R’-OH différents, correspondant notamment à R 4 -OH, R 5 -OH et R 6 -OH, pour former le(s) composé(s) diurée-diuréthane de formule (I).
Le mélange de composés de formule (I) peut contenir : - au moins un composé de formule (I) dans lequel les groupes R’ sont différents, un des groupes R’ correspondant à R 4 , l’autre groupe R’ correspondant à R 5 ; et - au moins un composé de formule (I) dans lequel les groupes R’ sont différents, un des groupes R’ correspondant à R 4 , l’autre groupe R’ correspondant à R 6 ; -éventuellement un composé de formule (I) dans lequel les groupes R’ sont différents, un des groupes R’ correspondant à R 5 , l’autre groupe R’ correspondant à R 6 ; - éventuellement un composé de formule (I) dans lequel les groupes R’ sont identiques et correspondent à R 4 ; - éventuellement un composé de formule (I) dans lequel les groupes R’ sont identiques et correspondent à R 5 ; - éventuellement un composé de formule (I) dans lequel les groupes R’ sont identiques et correspondent à R 6 ; R 4 , R 5 et R 6 étant tels que définis précédemment pour R’.
Le mélange de composés de formule (I) peut notamment comprendre un composé de formule (Ia), un composé de formule (Id) et éventuellement un ou plusieurs composés de formule (Ib) (Ic) (Ie) ou (If) représentés ci-dessous :
Le groupe R 4 peut être plus hydrophobe que le groupe R 5 et/ou que le groupe R 6 ; et/ou le groupe R 4 peut avoir une masse moléculaire plus faible que celle du groupe R 5 et/ou que celle du groupe R 6 .
Les masses moléculaires des groupes R 4 , R 5 et R 6 peuvent être différentes. En particulier, le groupe R 4 peut avoir une masse moléculaire plus faible que celle du groupe R 5 ; et/ou le groupe R 4 peut avoir une masse moléculaire plus faible que celle du groupe R 6 ; et/ou le groupe R 5 peut avoir une masse moléculaire plus faible que celle du groupe R 6 . Plus particulièrement, le groupe R 4 a une masse moléculaire plus faible que celles des groupes R 5 et R 6 . Plus particulièrement encore, la différence entre la masse moléculaire du groupe R 4 et celle du groupe R 5 ; et/ou la différence entre la masse moléculaire du groupe R 4 et celle du groupe R 6 ; et/ou la différence entre la masse moléculaire du groupe R 5 et celle du groupe R 6 peut être d’au moins 50, au moins 100, au moins 150, au moins 200, au moins 300 ou au moins 350 g/mol.
Les groupes R 4 , R 5 et R 6 peuvent avoir des natures chimiques différentes. En particulier, le groupe R 4 peut être plus hydrophobe que le groupe R 5 ; et/ou le groupe R 4 peut être plus hydrophobe que le groupe R 6 ; et/ou le groupe R 5 peut être plus hydrophobe que le groupe R 6 . Plus particulièrement, le groupe R 4 est plus hydrophobe que les groupes R 5 et R 6 .
Le groupe R 4 peut être un alkyle linéaire ou ramifié en C1-C30 et les groupes R 5 et R 6 peuvent être des groupes de formule •-[(CR a R b ) n -O] m -Y ayant des masses moléculaires différentes, Y, R a , R b , n et m étant tels que définis précédemment.
La quantité molaire totale des groupes R 5 et R 6 , en particulier la quantité molaire totale des groupes les moins hydrophobes et/ou des groupes ayant les masses moléculaires les plus élevées, peut notamment représenter plus de 20%, en particulier de 25 à 95%, 30 à 90%, 35 à 85%, ou 40 à 80%, de la quantité molaire totale des groupes R 4 , R 5 et R 6 dans l’ensemble des produits ayant une ou plusieurs fonctions choisies parmi urée, uréthane, et leurs mélanges dans le composant b) (hors solvant aprotique éventuel).
Selon un mode de réalisation préféré, plus de 20 mol%, en particulier de 25 à 95 mol%, 30 à 90 mol%, 35 à 85 mol%, ou 40 à 80 mol%, de l’ensemble des groupes R’ contenus dans le(s) composé(s) de formule (I) sont des groupes hydrophiles, en particulier des groupes •-[(CR a R b ) n -O] m -Y.
Les groupes R’ peuvent notamment être les résidus d’un ou plusieurs alcools de formule R’-OH sans le groupe OH. Un alcool R’-OH peut notamment être choisi parmi un alcane en C1 à C30 substitué par un groupe OH, un alcène en C2 à C30 substitué par un groupe OH, un cycloalcane en C5 à C12 substitué par un groupe OH, un arène en C6 à C12 substitué par un groupe OH, un alkylarène en C7 à C12 substitué par un groupe OH, HO-[(CR a R b ) n -O] m -Y et HO-[(CR c R d ) p -C(=O)O] q -Z Y et Z sont indépendamment choisis parmi alkyle en C1 à C30, alcényle en C2 à C30, cycloalkyle en C5 à C12, aryle en C6 à C12 et alkylaryle en C7 à C12 ; R a , R b , R c et R d sont indépendamment choisis parmi H et méthyle, en particulier H ; chaque n est indépendamment égal à 2, 3 ou 4, en particulier n est 2 ; m va de 1 à 30, en particulier m va de 2 à 25 ; p va 3 à 5, en particulier p est 5 ; q va de 1 à 20, en particulier q va de 2 à 10
Un alcane en C1 à C30 substitué par un groupe OH peut notamment être choisi parmi octan-1-ol, octan-2-ol, X 1-6 -méthylheptan-1-ol, 2-éthylhexan-1-ol, nonan-1-ol, X 1-7 -méthyloctan-1-ol, décan-1-ol, X 1-8 -methylnonan-1-ol, undécan-1-ol, X 1-9 -methyldécan-1-ol, dodécan-1-ol, X 1-10 -méthylundécan-1-ol, tridécan-1-ol, X 1-11 -methyldodécan-1-ol, 2,5,9-triméthyldécan-1-ol, tétradécan-1-ol, X 1-12 -méthyltridécan-1-ol, pentadécan-1-ol, X 1-13 -méthyltétradécan-1-ol, hexadécan-1-ol, X 1-14 -méthylpentadécan-1-ol, heptadécan-1-ol, X 1-15 -méthylhexadécan-1-ol, octadécan-1-ol, X 1- 1 6 -méthylheptadécano-1-ol, nonadécan-1-ol, X 1-17 -méthyloctadécan-1-ol, icosan-1-ol, X 1-18 -méthylnonadécan-1-ol, hénicosan-1-ol, X 1-19 -méthylicosan-1-ol, docosan-1-ol, X 1-20 -méthylhénicosan-1-ol, 2-propylheptan-1-ol, 2-propylnonan-1-ol, 2-pentylnonan-1-ol, 2-butyloctan-1-ol, 2-butyldécan-1-ol, 2-hexyloctan-1-ol, 2-hexyldécan-1-ol, 2-octyldécan-1-ol, 2-hexyldodécan-1-ol, 2-octyldodécan-1-ol, 2-décyltétradécan-1-ol, 6-méthyldodécan-1-ol et leurs isomères, dans lesquels X a -b représente un nombre entier pouvant prendre toutes les valeurs allant de a à b, X a -b indiquant la position d’un substituant alkyle sur l’alcane. Le X 1-11 -méthyldodécan-1-ol est un dodécane substitué par un groupe OH en position 1 et un groupe méthyle en position 1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10 ou 11, par exemple le 2-méthyldodécan-1-ol ou le 11-méthyldodécan-1-ol. Par isomères on entend les alcanes comportant le même nombre d’atomes de carbone mais ayant un schéma de substitution différent, par exemple un substituant éthyle au lieu d’un substituant méthyle ou un nombre plus importants de substituants méthyle. Ainsi, le 2,5,9-triméthyldécan-1-ol est un isomère du 2-méthyldodécan-1-ol et du 11-méthyldodécan-1-ol. De préférence, l’alcane en C1 à C30 substitué par un groupe OH est choisi parmi 11-methyldodécan-1-ol et 2,5,9-triméthyldécano-1-ol.
Le redresseur 5 a pour fonction de redresser axialement le flux d’air F qui est mis en rotation par l’hélice 4. En effet, l’hélice 4 génère une giration de l’écoulement en son aval, où la giration est la composante de vitesse tangentielle de l’écoulement (dans un repère cylindrique dont l’axe X principal correspond à l’axe X moteur). Cette composante est nulle en amont de l’hélice 4 et apparaît en raison de l’entrainement en rotation de l’écoulement par l’hélice 4. Le redresseur 5 (statique) a alors pour fonction d’annuler cette composante et de la rediriger dans la direction axiale, puisque toute composante de vitesse tangentielle non nulle a pour effet de réduire la poussée générée par le moteur et à augmenter ses pertes.
L’hélice 4 peut comprendre entre dix et seize aubes 6. Le redresseur 5 peut comprendre entre huit et quatorze aubes 7. Les aubes 7 du redresseur 5 et de l’hélice 4 peuvent être réalisées dans tout matériau adapté, par exemple en métal ou dans un matériau composite comprenant un renfort fibreux densifié par une matrice, typiquement une résine polymère.
Dans la présente demande, la direction axiale correspond à la direction de l'axe X et une direction radiale est une direction perpendiculaire à cet axe X et passant par lui. Par ailleurs, la direction circonférentielle correspond à une direction perpendiculaire à l'axe X et ne passant pas par lui. Sauf précision contraire, interne (respectivement, intérieur) et externe (respectivement, extérieur), respectivement, sont utilisés en référence à une direction radiale de sorte que la partie ou la face interne d'un élément est plus proche de l'axe X que la partie ou la face externe du même élément.
Le redresseur 5 comprend des aubes 7 de redresseur 5, montées fixes sur un carter externe 8 de la turbomachine 1, typiquement le carter qui entoure le générateur. Dans le cas d’un ensemble propulsif 3 non caréné, le carter externe 8 correspond à la nacelle qui entoure le générateur. Chaque aube 7 présente à cet effet un pied monté dans le carter externe 8 et une pale 9 à profil aérodynamique propre à être placée dans un flux d’air F lorsque la turbomachine 1 est en fonctionnement afin de redresser le flux d’air F en sortie d’hélice 4.
L’aube 7 présente une limite radialement interne 10, qui correspond à l’intersection entre la nacelle 8 et l’aube 7, et un sommet 11 au niveau de son extrémité libre et qui correspond à une limite radialement externe de l’aube 7. La limite radialement externe de l’aube 7 délimite donc radialement l’écoulement traversant le redresseur 5.
L’aube 7 présente en outre un intrados 12, un extrados 13, un bord d’attaque 14 et un bord de fuite 15. De manière connue en soi, le bord d’attaque 14 est configuré pour s’étendre en regard de l'écoulement des gaz entrant dans le redresseur 5. Il correspond, en fonctionnement normal hors du mode inversion de poussée, à la partie antérieure d'un profil aérodynamique qui fait face au flux d'air F et qui divise l'écoulement d'air en un écoulement d'intrados 12 et en un écoulement extrados 13. Le bord de fuite 15 quant à lui correspond à la partie postérieure du profil aérodynamique, où se rejoignent les écoulements intrados et extrados.
Afin d’améliorer les performances aérodynamiques de la turbomachine 1 et de réduire le bruit généré par l’ensemble de production de poussée 3, chaque aube 7 du redresseur 5 est conformée de sorte qu’une déviation δ du profil de l’aube 7, correspondant à une valeur absolue d’une différence entre une tangente au squelette 16 au bord d’attaque 14 et une tangente 16 au squelette au bord de fuite 15 de l’aube 7, comprise entre 20 et 45° au niveau de la limite radialement interne 10 de l’aube 7 et entre 10° et 25° au niveau du sommet 11 de l’aube 7. Par squelette 16, on comprendra ici la ligne fictive s’étendant du bord d’attaque 14 au bord de fuite 15 de l’aube 7, à équidistance entre un intrados 12 et un extrados 13 de l’aube 7.
Cette configuration des aubes 7 permet de maximiser la déviation du flux d’air F traversant le redresseur 5 en bas de pale (c’est-à-dire dans la zone s’étendant à proximité de la limite radialement interne 10 des aubes 7), plutôt qu’au niveau du sommet 11, ce qui décharge le sommet 11 de l’aube 7 et maximise la reprise des efforts dans la zone où le redresseur 5 a une solidité plus élevée, au niveau de la limite radialement interne 10 de l’aube 7. Le sommet 11 des aubes 7 étant moins chargé, cela permet en outre de réduire le bruit généré par les tourbillons en tête d’aube 7, le bruit d’interaction de sillage hélice 4-redresseur 5, ainsi que le bruit propre de l’hélice 4 et du redresseur 5 en tête d’aube 7. Les performances aéro-acoustiques du redresseur 5 sont donc augmentées tout en améliorant la répartition des contraintes mécaniques dans les aubes 7 en réduisant les efforts aérodynamiques en tête d’aube.
Le cas échéant, la déviation étant plus faible en tête permet d’obtenir un redresseur 5 dont les aubes 7 présentent une corde en tête (c’est-à-dire au niveau du sommet 11 d’aube) plus petite que la corde en pied (c’est à dire au niveau de la limite radialement interne 10), ce qui permet encore de réduire les pertes. Par ailleurs, une longueur de la corde en tête de chaque aube 7 est de préférence inférieure à 75% d’une corde maximale de l’aube 7 sur la hauteur de l’aube 7.
De préférence, la déviation δ du profil de chaque aube 7 au niveau de la limite radialement interne 10 de l’aube 7 est strictement supérieure à la déviation δ du profil au niveau du sommet 11 de l’aube 7 afin de maximiser la déviation du flux d’air F en bas de pale 9.
Dans une forme de réalisation, la déviation maximale δ max du profil de chaque aube 7 se situe à une distance (% h sur la ) de la limite radialement interne 10 de l’aube 7 comprise entre 0 % et 40 % de la hauteur h de l’aube 7. Par hauteur h de l’aube 7, on comprendra ici la distance (mesurée suivant un axe radial de l’aube 7 passant par le sommet 11) entre la limite radialement interne 10 et le sommet 11 de l’aube 7. Par exemple, la déviation maximale δ max du profil peut se situer au niveau de la limite radialement interne 10.
Par ailleurs, leur déviation minimale δ min se situe à une distance de la limite radialement interne 10 de l’aube 7 comprise entre 40 % et 100 % de la hauteur h de l’aube 7, soit dans la partie de l’aube 7 qui est adjacente au sommet 11. Par exemple, la déviation minimale δ min du profil peut se situer à une distance égale à environ 80 % (à 5 % près) de la hauteur h de l’aube 7.
En d’autres termes, la déviation maximale δ max du profil se situe dans le premier tiers de la hauteur h de l’aube 7 et la déviation minimale δ min dans le dernier tiers.