INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme illustré sur les et 6, le système de communication 23 comprend au moins une couche s’étendant le long d'une direction circonférentielle du pneumatique 21. L’au moins une couche est une couche de film faite d’une composition élastomère. Dans ce second mode de réalisation, le système de communication 23 comprend une seule couche de film et une épaisseur t de cette couche de film est de 1500 μm.
Comme illustré sur la , le système de communication 23 comporte une pluralité de composants de système comprenant au moins une pluralité d’unités de traitement de données 25, une pluralité d’unités de communication 26 et une pluralité d’unités d’énergie 24. La pluralité d’unités d’énergie 24 comprend au moins une pluralité de parties de récupération d’énergie 241, également employées comme une pluralité d’unités de capture capturant un état physique du pneumatique 21, et une pluralité de parties de stockage 242. Au moins un composant de la pluralité de composants de système est incorporé dans la couche de film. L’au moins une couche de film comprend au moins deux composants de système différents, et les composants de système dans une couche de film sont placés axialement à distance l’un de l’autre. Dans ce second mode de réalisation, les unités d’énergie 24 comprennent également une pluralité de parties de gestion de l’énergie 243 et une pluralité de parties de redressement 244.
Comme illustré sur la , au moins un composant de la pluralité de composants de système est éloigné dans la direction circonférentielle de la distance prédéterminée « P », cette distance prédéterminée « P » étant au plus égale à 1/4 d’une longueur circonférentielle de l’objet rotatif 21. Dans ce second mode de réalisation, cette distance prédéterminée « P » est égale à 1/10 d’une longueur circonférentielle du pneumatique 21.
Comme illustré sur la , le système de communication 23 comprend, en outre, une pluralité d’unités de capture 7 qui ne sont pas constituées par la pluralité de parties de récupération d’énergie de la pluralité d’unités d’énergie 24. Dans ce second mode de réalisation, la pluralité d’unités de capture 7 qui ne sont pas constituées par la pluralité de parties de récupération d’énergie de la pluralité d’unités d’énergie 24 est un capteur de température.
Étant donné qu’au moins une couche de film comprend au moins deux composants de système différents, et les composants de système dans une couche de film sont placés axialement à distance l’un de l’autre, il est possible d’augmenter la flexibilité d’installation des composants de système dans le système de communication 23.
Étant donné que le système de communication 23 comprend, en outre, une pluralité d’unités de capture 7 qui ne sont pas constituées par la pluralité de parties de récupération d’énergie de la pluralité d’unités d’énergie 24, il est possible d’augmenter la précision de capture des divers états physiques du pneumatique 21, et/ou de capturer un état physique du pneumatique 21 difficile à capturer uniquement à partir de la succession d’impulsions provenant de la pluralité de parties de récupération d’énergie 241 de la pluralité d’unités d’énergie 24.
Un seul pneumatique 21 peut être pourvu d’une pluralité de systèmes de communication 23 espacés axialement les uns des autres.
SYSTÈME DE COMMUNICATION La présente invention concerne un système de communication. L’invention se rapporte, en particulier, à un système de communication convertissant de l’énergie générée par un moyen exposé à l’énergie mécanique d’un objet rotatif ou d’un objet à utiliser avec un objet rotatif.
L’incorporation de dispositifs électroniques dans un objet rotatif ou un objet à utiliser avec un objet rotatif offre de nombreux avantages pratiques. Les dispositifs électroniques peuvent comprendre des capteurs et d’autres composants destinés à obtenir des informations concernant divers paramètres physiques d'un objet rotatif ou d’un objet à utiliser avec un objet rotatif, tels que la température, la pression, le nombre de tours, la vitesse, le nombre de rotations en fonction de la vitesse, la température en fonction de la vitesse et d’autres paramètres physiques et fonctionnels ainsi que des informations de fabrication telles que le nom du fabricant, le lieu de fabrication, la date de fabrication, etc. De telles informations de performances peuvent devenir utiles dans des systèmes de surveillance et d’avertissement, et peuvent même être potentiellement utilisées avec des systèmes de rétroaction afin de réguler des niveaux de manière appropriée.
Selon un autre mode de mise en œuvre du procédé, la simulation numérique du comportement vibratoire de l’éprouvette de référence, réalisée préalablement à l’étape b), comprend la détermination de fréquences de résonnance de l’éprouvette de référence, correspondant à la première et à la seconde fréquence de résonnance mesurées de l’éprouvette de test, de préférence réalisée par la méthode des éléments finis.
Selon un autre mode de mise en œuvre du procédé, les fréquences de résonnance de l’éprouvette de référence sont déterminées à partir de paramètres prédéterminés de ladite éprouvette de référence comprenant une épaisseur, une densité et un module de rigidité axial.
Selon un autre mode de mise en œuvre du procédé, l’épaisseur, la densité et le module de rigidité axial de l’éprouvette de référence sont sensiblement égaux à une épaisseur théorique, une densité théorique et un module de rigidité axial théorique de l’éprouvette de test. Par ailleurs, la forme et les dimensions de l’éprouvette de référence sont de préférence identiques à la forme et aux dimensions respectives de l’éprouvette de test.
Selon un autre mode de mise en œuvre du procédé, un premier coefficient, obtenu à partir de la simulation numérique du comportement vibratoire de l’éprouvette de référence, réalisée préalablement à l’étape b), est déterminé selon la formule :
où K 1e , E 11_ref , d ref et f 1e_simu correspondent respectivement audit premier coefficient ainsi qu’au module de rigidité axial, à la densité et à une première fréquence de résonnance de l’éprouvette de référence,
et un second coefficient, obtenu à partir de la simulation numérique du comportement vibratoire de l’éprouvette de référence, est déterminé selon la formule :
où K 1f, E 11_ref , d ref , h ref et f 1f_simu correspondent respectivement audit second coefficient ainsi qu’au module de rigidité axial, à la densité, à l’épaisseur et à une seconde fréquence de résonnance de l’éprouvette de référence.
Selon un autre mode de mise en œuvre du procédé, l’épaisseur de l’éprouvette de test est déterminée selon la formule :
où h, K 1e, K 1f , f 1e et f 1f correspondent respectivement à ladite épaisseur ainsi qu’au premier coefficient, au second coefficient, à la première et à la seconde fréquence de résonnance mesurées de l’éprouvette de test.
Selon un deuxième aspect, l’invention a pour objet un procédé de mesure d’une densité d’une éprouvette, dite éprouvette de test, issue de l’usinage selon un plan d’une plaque en matériau composite à matrice céramique, le procédé comprenant :
a) la mesure d’une masse sèche de l’éprouvette de test ;
b) la mesure d’une épaisseur de l’éprouvette de test conformément au procédé selon le premier aspect ; et,
c) la détermination de la densité de l’éprouvette de test, à partir de la masse sèche mesurée, d’une surface de l’éprouvette de test selon le plan d’usinage, et de l’épaisseur mesurée.
Selon un mode de mise en œuvre du procédé, la densité de l’éprouvette de test est déterminée selon la formule :
où d, m, S et h correspondent respectivement à ladite densité ainsi qu’à la masse sèche, à la surface dans le plan d’usinage et à l’épaisseur mesurée de l’éprouvette de test.
Le convertisseur 1500 comprend, en outre, un condensateur C153 et une diode D152. Plus particulièrement, une première électrode du condensateur C153 est reliée, de préférence connectée, au noeud OUTL1503, et une deuxième électrode du condensateur C153 est reliée, de préférence connectée, au noeud N_AC. La cathode de la diode D152 est reliée, de préférence connectée, au noeud OUTL1503, et l'anode de la diode D152 est reliée, de préférence connectée, au noeud N_AC.
Deux modes de fonctionnement du convertisseur 1500 sont décrits en relation avec les figures 16 et 17.
La comprend des deux graphiques (A) et (B) permettant d'illustrer un premier mode de fonctionnement du convertisseur 1500 décrit en relation avec la .
Les graphiques (A) et (B) comprennent des courbes illustrant l'évolution temporelle de tensions et courant du convertisseur 1500, parmi lesquelles : - une courbe 1601 représentant l'évolution temporelle de la tension entre les noeuds N152 et GND, appelée tension VBUS15, en la courbe fait partie du graphique (A) et est de couleur verte ; - une courbe 1602 représentant l'évolution temporelle de la tension entre les noeuds N152 et N_AC, en la courbe fait partie du graphique (A) et est de couleur bleue ; - une courbe 1603 représentant l'évolution temporelle de la tension alternative d'entrée VAC appliquée entre les noeuds IN_AC et N_AC, en la courbe fait partie du graphique (A) et est de couleur jaune ; - une courbe 1604 représentant l'évolution temporelle du courant traversant l'inductance L151, en la courbe fait partie du graphique (A) et est de couleur rouge ; - une courbe 1605 représentant l'évolution temporelle de la tension d'alimentation VCC_CMDL fournie par le circuit 1503, c'est-à-dire la tension entre les noeuds OUTL1403 et N_AC, en la courbe fait partie du graphique (B) et est de couleur verte ; - une courbe 1606 représentant l'évolution temporelle de la tension d'alimentation VCC_CMDH fournie par le circuit 1503, c'est-à-dire la tension entre les noeuds OUTH1403 et N152, en la courbe fait partie du graphique (B) et est de couleur rouge ; - une courbe 1607 représentant l'évolution temporelle de la tension de commande VT151 fournie au thyristor T151 par le circuit de commande CMD151, en la courbe fait partie du graphique (B) et est de couleur rouge ; - une courbe 1608 représentant l'évolution temporelle de la tension de commande VT152 fournie au thyristor T152 par le circuit de commande CMD152, en la courbe fait partie du graphique (B) et est de couleur verte ; et - une courbe 1609 représentant l'évolution temporelle de la tension entre la grille et la source du transistor M151, c'est-à-dire la tension entre les noeuds VG151 et N151, en la courbe fait partie du graphique (B) et est de couleur bleue.
Avant un instant initial t160, le convertisseur 200 ne reçoit pas de tension alternative VAC à convertir. Les tensions et courant dont l'évolution est représentée par les courbes 1601 et 1602 et 1604 à 1609 sont à un état de repos. Plus particulièrement, les tensions des courbes 1601, 1602, 1606 à 1608 ont toute une amplitude proche de 0 V, voir inférieure à 0 V, et le courant de la courbe 1604 a une amplitude de l'ordre de 0 A.
A partir de l'instant initial t160, et jusqu'à un instant t161, postérieur à l'instant t160, le convertisseur 1500 commence à recevoir la tension alternative VAC à convertir et démarre. Pendant cette phase, et selon un exemple, l'amplitude de la tension AC est positive et présente un front montant, le condensateur C153 est chargé en utilisant la tension entre les noeuds N152 et N_AC (courbe 1602) qui croit en même temps que la tension alternative VAC. De plus, à l’instant t161, le transistor M151 est rendu volontairement passant un court instant (alors que le circuit de correction de facteur de puissance ne démarrera proprement dit qu’à un instant t163 ultérieur), par le signal VG151, et le circuit correcteur de facteur de puissance est démarré. La tension entre les potentiels VBUS15 et N_AC (courbe 1602) présente un front descendant et oscille légèrement. A l'instant t161, la tension VBUS15 de la courbe 1601 a augmenté.
De plus, et selon une variante, le convertisseur 1500 peut comprendre, en outre, un circuit de précharge, comme celui décrit en relation avec la (avec les composants R171, D171 et D172), qui permet à partir de cet instant initial t160 de charger le condensateur C_BUS.
Ainsi, à l'instant t161, la tension VBUS15 de la courbe 1601 a augmenté et le condensateur C153 est chargé. L'amplitude de la tension VCC_CMDL (courbe 1605) est à un premier palier.
A partir d'un instant t162, postérieur à l'instant t161, l'amplitude de la tension alternative VAC est négative et présente, à nouveau, un front montant, le condensateur C153 est alors en cours de charge (même si cette charge est très faible et se note que très légèrement sur la courbe 1605).
A un instant t163, postérieur à l'instant t162, la tension de la courbe 1602 présente un front montant franc qui charge significativement C153. L'amplitude de la tension VCC_CMDL (courbe 1605) augmente alors pour arriver à un nouveau palier plus élevé que le premier atteint à l’instant t161.
De manière équivalente, aux instants t161 et t163, les fronts descendants de la tension entre les noeuds VBUS15 et N_AC appliquent un courant circulant depuis la diode DZ152, le condensateur C151, la résistance R151 et la diode D151 vers le condensateur C152 qui est se charge. L'amplitude de la tension VCC_CMDH augmente pour atteindre un deuxième palier à l’instant t163, plus élevé que le premier palier, par exemple du même ordre que le deuxième palier de la tension VCC_CMDL.
Il est à noter que dans le fonctionnement décrit précédemment, le front descendant de la tension entre les nœuds N152 et N_AC à l’instant t161 est provoqué volontairement afin de charger le condensateur C152.
Ainsi, à l'un instant t164 ou même dès l’instant t163, les tensions VCC_CMDH et VCC_CMDL sont assez élevées pour alimenter les circuits de commande des thyristors T1 et T2.
La comprend des deux graphiques (A) et (B) permettant d'illustrer un deuxième mode fonctionnement du convertisseur 1500 décrit en relation avec la .
Les graphiques (A) et (B) comprennent des courbes illustrant l'évolution temporelle de tensions et courant du convertisseur 1500, parmi lesquelles : - une courbe 1651 représentant l'évolution temporelle de la tension entre les noeuds N152 et GND, appelée tension VBUS15, en la courbe fait partie du graphique (A) et est de couleur verte ; - une courbe 1652 représentant l'évolution temporelle de la tension entre les noeuds N152 et N_AC, en la courbe fait partie du graphique (A) et est de couleur bleue ; - une courbe 1653 représentant l'évolution temporelle de la tension alternative d'entrée VAC appliquée entre les noeuds IN_AC et N_AC, en la courbe fait partie du graphique (A) et est de couleur jaune ; - une courbe 1654 représentant l'évolution temporelle du courant traversant l'inductance L151, en la courbe fait partie du graphique (A) et est de couleur rouge ; - une courbe 1655 représentant l'évolution temporelle de la tension d'alimentation VCC_CMDL fournie par le circuit 1503, c'est-à-dire la tension entre les noeuds OUTL1403 et N_AC, en la courbe fait partie du graphique (B) et est de couleur verte ; - une courbe 1656 représentant l'évolution temporelle de la tension d'alimentation VCC_CMDH fournie par le circuit 1503, c'est-à-dire la tension entre les noeuds OUTH1403 et N152, en la courbe fait partie du graphique (B) et est de couleur rouge ; - une courbe 1657 représentant l'évolution temporelle de la tension de commande VT151 fournie au thyristor T151 par le circuit de commande CMD151, en la courbe fait partie du graphique (B) et est de couleur rouge ; - une courbe 1658 représentant l'évolution temporelle de la tension de commande VT152 fournie au thyristor T152 par le circuit de commande CMD152, en la courbe fait partie du graphique (B) et est de couleur verte ; et - une courbe 1659 représentant l'évolution temporelle de la tension entre la grille et la source du transistor M151, c'est-à-dire la tension entre les noeuds N152 et N151, en la courbe fait partie du graphique (B) et est de couleur bleue.
Avant un instant initial t165, le convertisseur 200 ne reçoit pas de tension alternative VAC à convertir. Les tensions et courant dont l'évolution est représentée par les courbes 1651 et 1652 et 1654 à 1659 sont à un état de repos. Plus particulièrement, les tensions des courbes 1651, 1652, 1656 à 1659 ont toute une amplitude proche de 0 V et le courant de la courbe 1654 a une amplitude de l'ordre de 0 A.
Les compositions C0, C1 à C7 ainsi obtenues sont ensuite calandrées soit sous la forme de plaques (épaisseur de 2 à 3 mm) ou de feuilles fines de caoutchouc pour la mesure de leurs propriétés physiques ou mécaniques, soit sous la forme de profilés utilisables directement, après découpage et/ou assemblage aux dimensions souhaitées, par exemple comme produits semi-finis pour pneumatiques. Les éprouvettes sont ensuite placées sous presse à une température entre 170 et 180°C pendant 30 min pour les compositions C1 à C6 à base de polynitrones ou à une température comprise entre 150 et 160°C pour la composition C0 comprenant un système de vulcanisation.
Les formulations des compositions de caoutchouc C0, C1 à C7 sont décrites dans le tableau 1, les proportions des ingrédients des compositions de caoutchouc sont exprimées en pce. La teneur en polynitrone introduite dans les compositions C1 à C7 correspond à un taux molaire de 0.42% par rapport au motif constitutif de SBR.
La composition de caoutchouc C0 est une composition de caoutchouc qui a pour système de réticulation un système de vulcanisation traditionnellement utilisé dans les compositions de caoutchouc pour pneumatique.
Les compositions de caoutchouc C1 à C7 sont toutes des compositions de caoutchouc dans lesquelles l’agent de réticulation est une polynitrone. Les compositions de caoutchouc C1 à C5 sont des compositions de caoutchouc non conformes à l’invention, puisqu’elles contiennent une polynitrone, respectivement la polynitrone 1 à 5, répondant ni à la formule (I), ni à la formule (II). Les compositions de caoutchouc C6 et C7 sont des compositions de caoutchouc conformes à l’invention, puisqu’elles contiennent respectivement une polynitrone de formule (I) et une polynitrone de formule (II).
Parmi les compositions de caoutchouc qui contiennent une polynitrone, les compositions C6 et C7 sont les compositions de caoutchouc qui ont les plus faibles valeurs de tanδ max et présentent les modules sécants à 100% et à 300% les plus élevés. L’utilisation de la composition C6 et de la composition C7 s’accompagne d’une amélioration des propriétés d’hystérèse et de traction vues respectivement au travers de tanδ max et des modules sécants à 100% et à 300% à 23°C par rapport aux autres polynitrones.
Par ailleurs, il est observé que comparativement à l’utilisation de la polynitrone 5, l’utilisation de la polynitrone 6 et de la polynitrone 7 confère à une composition de caoutchouc à la fois une hystérèse plus faible et une non-linéarité plus faible alors même que la polynitrone 6 se différencie de la polynitrone 5 seulement par la nature du cycle aromatique, un cycle furane dans la polynitrone 5, un cycle thiophène dans la polynitrone 6 et que la polynitrone 7 contient deux cycles furanes au lieu d’un.
Il est constaté que c’est aussi la composition C6 qui présente les propriétés à la rupture les plus proches de celles de la composition C0, tant à 23°C qu’à 100°C. Le remplacement du système de vulcanisation de la composition C0 par le système de réticulation de la composition C6, en l’espèce la polynitrone 6, ne modifie quasiment pas les propriétés de traction de la composition de caoutchouc, contrairement aux autres polynitrones.
La réticulation à l’aide d’une polynitrone qui a pour caractéristique de contenir au moins deux dipôles nitrone attachés directement à un cycle aromatique furane a l’avantage de conférer à une composition de caoutchouc la plus faible hystérèse comparativement à une réticulation à l’aide de nitrone ne présentant pas cette caractéristique. Par ailleurs, ce résultat est obtenu sans modifier substantiellement les propriétés d’hystérèse et de traction d’une composition de caoutchouc vulcanisée dans le cas de l’utilisation d’une polynitrone de formule (I).
Le remplacement du système de vulcanisation traditionnellement utilisé dans les compositions de caoutchouc diénique par un seul composé, une polynitrone utile aux besoins de l’invention, permet bien de simplifier la formulation des compositions de caoutchouc diénique.
composition C0 C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 SBR (1) 100 100 100 100 100 100 100 100 N234 (2) 54 54 54 54 54 54 54 54 Antioxydant (3) 2 2 2 2 2 2 2 2 ZnO (4) 2 Acide Stéarique (5) 2.70 Accélérateur (6) 1.50 Soufre 1.50 Polynitrone 1 1.22 Polynitrone 2 2.00 Polynitrone 3 1.22 Polynitrone 4 2.00 Polynitrone 5 2.04 Polynitrone 6 1.92 Polynitrone 7 2.46 (1) Copolymère de 1,3-butadiène et de styrène (SBR) contenant 26% en masse d’unité styrène et 24% en masse d’unité butadiène-1,2 par rapport à la partie butadiénique, de température de transition vitreuse, Tg, de -48°C mesurée par DSC (Differential Scanning Calorimetry) selon la norme ASTM D3418 (1999) ; (2) Noir de carbone N234 ; (3) N-(1,3-diméthylbutyl)-N’-phényl-p-phenylènediamine « Santoflex 6PPD » de la société Flexys ; (4) Oxyde de zinc (grade industriel - société Umicore) ; (5) Stéarine ("Pristerene 4931" - société Uniqema) ; (6) CBS : N-cyclohexyl-2-benzothiazyl-sulfénamide (« Santocure CBS » de la société Flexsys)
Tableau 2 : Composition C0 C1 C2 C3 C4 C5 C6 C7 Extensométrie à 23°C Allongement rupture (%) 93 88 147 140 130 141 100 117 Contrainte rupture (MPa) 100 15 36 32 74 48 100 69 MSA100 94 47 47 50 62 62 100 75 MSA300 106 21 27 27 55 38 100 57 MSA300/MSA100 113 43 56 52 89 61 100 76 Extensométrie à 100°C Allongement rupture (%) 105 85 163 161 153 163 100 120 Contrainte rupture (MPa) 106 14 43 38 91 58 100 67 Propriétés dynamiques à 60°C tanδ max 96 120 127 126 117 135 100 108 ∆G* 143 59 97 91 81 120 100 92
Utilisation d'un copolymère époxy-silicone, composition fluide réticulable le contenant et billet de banque revêtu de cette composition DOMAINE DE L'INVENTION La présente invention se situe dans le domaine des documents de sécurité. Elle a principalement pour objet l'utilisation d'un copolymère époxy-silicone, une composition fluide réticulable le contenant et un billet de banque revêtu de cette composition.
ETAT DE LA TECHNIQUE Dans le domaine des documents de sécurité et plus particulièrement des billets de banque, une des causes du retrait par les banques centrales de certains d'entre eux est la présence d'inscriptions parasites, en général manuscrites, apportées à la surface de ces billets par des utilisateurs, à l'aide de stylos, de crayons à papier, de feutres ou d'autres instruments d'écriture.
Plus qu’une simple cause esthétique de retrait, le fait d’écrire ou de réaliser des dessins sur un billet sur lequel est présent le portrait d'une personne vivante ou décédée (telle qu'un roi, une reine, un émir etc.), la représentation d’un symbole national ou d’une entité sacrée, peut être perçue dans certains pays comme une véritable offense.
Les vernis de protection actuels qui sont appliqués en surface des billets apportent des propriétés barrières, à savoir qu'ils s'opposent à l’adhérence de particules de salissure sèches (évaluée par le test Fritsch), à la pénétration des substances aqueuses (résistance à l’eau ou hydrophobie – évaluée par le test Cobb) ou grasses (résistance aux corps gras, aux graisses ou oléophobie – évaluée par le Kit Test) à la surface et à l'intérieur du billet.
Du fait de l’utilisation de bonbonnes de section circulaire, le volume de stockage n’est pas optimisé. Il apparait un ratio volume de stockage / volume parallélépipédique occupé correspondant au ratio d’un cercle sur un carré de côté égal au diamètre dudit cercle, soit un ratio de π/4≈78%, encore diminué des épaisseurs des parois des bonbonnes.
L’invention se propose d’améliorer ce ratio.
Pour cela, l’invention utilise les espaces laissés libres entre les bonbonnes.
L’invention a pour objet un réservoir modulaire de stockage de gaz sous pression, tel de l’hydrogène, comprenant au moins deux bonbonnes, sensiblement cylindriques, disposées parallèlement côte à côte, fluidiquement connectées entre elles par au moins un tube, comprenant encore au moins un tube, où ledit au moins un tube est disposé dans un espace entre lesdites au moins deux bonbonnes.