INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Sur la base des modes de réalisation ci-dessus, lorsque le module électroluminescent 3 émet la source de lumière et que le module de guide de lumière 4 guide la source de lumière vers la partie transmettant la lumière 111 par la partie de focalisation de source de lumière 41, avec la protection fournie par la première partie de protection contre la lumière 112 et la deuxième partie de protection contre la lumière 121, la source de lumière peut être guidée de manière fiable vers la partie transmettant la lumière 111 par la partie de focalisation de source de lumière 41 du module de guide de lumière 4, de sorte que la source de lumière destinée à l’affichage soit émise à un centre du corps de carte 1, notifiant ainsi à l’utilisateur que l’échange de données est en cours, obtenant un effet d’invite tout en fournissant un effet visuel esthétique. De plus, le module de guide de lumière 4 peut être fait en un matériau transparent choisi parmi le PVC, le PET, le PC et le PMMA, de sorte que le module de guide de lumière 4 puisse s’adapter à différentes exigences d’utilisation.
La représente un exemple connu d'un schéma-blocs d'un pixel d'affichage 12 i,j de l'écran d'affichage 10. En , au-dessus de chaque bloc, la tension d'alimentation utilisée pour alimenter les composants électroniques des blocs a été indiquée.
Le pixel d'affichage 12 i,j comprend le circuit de commande 70 pour commander la source de courant commandable 82. Le circuit de commande 70 peut en particulier comprendre des composants électroniques tels que des transistors MOS. Il peut être souhaitable d'utiliser une tension d'alimentation réduite, inférieure à 4 V, par exemple de l'ordre de 1 V ou de 1,8 V, pour alimenter les composants électroniques du circuit de commande 70, cette tension d'alimentation réduite correspondant par exemple à la tension susceptible d'être appliquée entre les bornes de puissance des transistors MOS. Pour ce faire, le pixel d'affichage 12 i,j comprend un circuit 42 (Vdd Generation) pour fournir, à partir de la tension d'alimentation Vcc, une tension d'alimentation réduite Vdd utilisée en particulier pour alimenter le circuit de commande 40. Le circuit 42 comprend par exemple un diviseur de tension.
Selon un mode de réalisation, le signal de détection et de synchronisation Com i , reçu au niveau des plots conducteurs P_Row de chaque pixel d'affichage 12 i,j , est un signal binaire alternant entre un état bas "0" et un état haut "1", l'état bas correspondant au potentiel de référence bas Gnd et l'état haut "1" correspondant à une tension basse, par exemple d'approximativement 1 V, inférieure à la tension d'alimentation réduite Vdd. Le signal de données Data j , reçu au niveau des plots conducteurs P_Col de chaque pixel d'affichage 12 i,j , est un signal binaire alternant entre un état bas "0" et un état haut "1", l'état bas correspondant au potentiel de référence bas Gnd et l'état haut "1" correspondant à une tension basse, par exemple d'approximativement 1 V, inférieure à la tension d'alimentation réduite Vdd.
Le pixel d'affichage 12 i,j comprend un circuit 44 (Clk & data separation) relié au plot conducteur P_Col recevant le signal de données Data j et fournissant, à partir du signal de données Data j , un signal d'horloge Clk et les données. Le pixel d'affichage 12 i,j comprend un circuit 46 (Mode selection) recevant les signaux Clk et Data, relié au plot conducteur P_Row recevant le signal de sélection et de synchronisation Com i , et configuré pour fournir les signaux Clk_wr et Data ou pour fournir un signal PWM au circuit de commande 70 pour commander la source de courant commandable 82 associée à chaque diode électroluminescente LED.
Comme cela sera décrit dans la suite, pour limiter le nombre de plots conducteurs Gnd, P_Vcc, P_Col, P_Row par pixel d'affichage 12 i,j , les signaux de données Data j valident à la fois la détermination, par chaque pixel d'affichage 12 i,j , d'un signal d'horloge et des signaux de couleur R, G, B représentatifs des intensités lumineuses souhaitées pour les rayonnements aux première, deuxième et troisième longueurs d'onde. A titre de variante, les signaux de données Data j peuvent être utilisés seulement pour la détermination, par chaque pixel d'affichage 12 i,j , des signaux de couleur R, G, B et le signal d'horloge est reçu par chaque pixel 12 i,j , sur un plot conducteur séparé.
La représente un schéma-blocs d'un mode de réalisation d'un pixel d'affichage 12 i,j . Le pixel d'affichage 12 i,j de la a la même structure que le pixel d'affichage 12 i,j de la , si ce n'est que le circuit 42 pour fournir la tension d'alimentation réduite Vdd est remplacé par un circuit 60 pour fournir la tension d'alimentation réduite Vdd recevant le signal de communication et de synchronisation Com i et le signal de données Data j . Dans ce mode de réalisation, la tension d'alimentation réduite Vdd est fournie à partir du signal de communication et de synchronisation Com i et du signal de données Data j .
Dans un mode de réalisation, pour chaque pixel d'affichage 12 i,j , le circuit 44 détermine le signal d'horloge Clk et les données Data sur la base des impulsions du signal de données Data j . A titre d'exemple, chaque impulsion du signal de données Data j peut avoir une première durée ou une deuxième durée, plus longue que la première durée. Le signal Clk peut correspondre à une séquence d'impulsions de mêmes durées ayant leurs fronts montants qui coïncident, à un décalage stable possible près, aux fronts montants des impulsions du signal de données Data j . Les données Data peuvent correspondre à un signal binaire à un état "0" lorsque l'impulsion du signal de données Data j a la première durée et à l'état "1" lorsque l'impulsion du signal Data j a la deuxième durée. Le circuit 46, sélectionné par le signal Com i à l'état "1", fournit, à la fréquence du signal d'horloge Clk, les données Data qui sont stockées dans le circuit 70 sous la forme de signaux de couleur numériques R, G, B ayant leurs bits fournis par les valeurs successives du signal Data.
Divers modes de réalisation et variantes ont été décrits. La personne du métier comprendra que certaines caractéristiques de ces divers modes de réalisation et variantes pourraient être combinées, et d’autres variantes apparaîtront à la personne du métier. En particulier, dans les modes de réalisation décrits précédemment, les diodes électroluminescentes ont une anode commune, c'est-à-dire que les anodes des diodes électroluminescentes reçoivent la tension de référence haute et que les cathodes des diodes électroluminescentes sont connectées à la source de courant commandable. Toutefois, ces modes de réalisation s'appliquent également aux pixels d'affichage dans lesquels les diodes électroluminescentes ont une cathode commune, c'est-à-dire que les cathodes des diodes électroluminescentes reçoivent la tension de référence basse et les anodes des diodes électroluminescentes sont connectées à la source de courant commandable.
Compression audio à très bas débit Domaine de l'invention L'invention se rapporte de manière générale aux télécommunications, et plus précisément aux communications impliquant une transmission de flux audio comportant des informations vocales. Elle s’applique plus particulièrement à des terminaux équipés de ressources physiques et logicielles incluant un microprocesseur et un module de reconnaissance et synthèse de parole.
Art Antérieur La compression de voix utilise généralement des techniques classiques de compression audio, par exemple MPEG3, AAC, etc. Ces techniques sont aptes à compresser les signaux audio, y compris de parole, avec efficacité. Cependant, elles tiennent peu compte du contenu du signal, notamment de la présence d’informations de parole et des émotions associées à une telle parole, qui permettent une reconstitution fidèle du signal de paroles.
Récemment dans ce domaine sont apparues de nouvelles techniques pour associer des émotions à un signal de parole. Elles sont connues sous le nom de « synthèse de voix émotionnelle » (en anglais, Emotional Speech Synthesis , abrégé par la suite en « ESS »). Par exemple, la demande de brevet US 2022/0122580 A1 décrit un système apte à associer une émotion à une voix humaine et à la synthétiser de manière à refléter cette émotion.
Cependant, aucune de ces techniques ne s’intéresse au codage de telles informations de voix et d’émotion, et à la transmission de telles informations de manière très compacte afin de les transmettre sur un réseau à très bas débit entre un émetteur et un récepteur.
Une difficulté supplémentaire apparaît lorsqu’un tel signal de parole est accompagné de signaux sonores comme de la musique, des bruits de fond, etc.
Il existe donc des besoins pour coder et transmettre un signal audio contenant de la parole à très bas débit.
L'invention vient améliorer l'état de la technique.
- la représente l’histogramme des doses inhibant à 50 % la croissance du champignon Plasmopara viticola (CI50), ainsi que la concentration minimale inhibitrice (CMI) pour chacune des formulations 1 à 5 testées.
EXEMPLES Réactifs et matériels utilisés dans les exemples :
- Chlorure d’aluminium hexa hydraté (AlCl 3 .6(H 2 O)), pur à 99 %, Sigma-Aldrich,
- Perchlorate d’aluminium nona hydraté (Al(ClO 4 ) 3 .9(H 2 O)), pur à 99 %, Sigma-Aldrich,
- Hydroxyde de sodium (NaOH), pur à 98%, Sigma-Aldrich,
- Tetraéthoxysilane (Si(OCH 2 CH 3 ) 4 ), pur à 99%, Sigma-Aldrich,
- Eau déionisée,
- Membrane d’ultrafiltration tangentielle (seuil de rétention de 300 kDa) en polysulfone, vendue sous la dénomination commerciale UF20M3, par la société Polymem,
- Membrane de dialyse ayant un seuil de rétention de 6 – 8 kDa, vendue sous la dénomination commerciale Spectra/Por™ 1 6 – 8 kD par la société Spectrum™ Labs,
- Peroxyde d’hydrogène à 110 volumes (H 2 O 2 30 % en masse), Thermo Scientific,
- Sporanges de Plasmopara viticola (Souche Pv2543_1, Hongrie prélevée en 2013).
EXEMPLE 1 : Synthèse d’un polymère d’aluminosilicate majoritairement ( > 9 0 % en masse ) de type imogolite (Argile 1)
À une solution d’eau déionisée contenant 2 mM d’Al(ClO 4 ) 3 ∙9(H 2 O) a été ajouté, sous agitation, du tétraéthoxysilane jusqu’à atteindre un ratio molaire Si/Al égal à 0,55. Après 30 minutes d’agitation, une solution de NaOH à 0,1 M a été ajoutée jusqu’à atteindre un ratio molaire NaOH/Al égal à 2, toujours sous agitation. La solution a ensuite été laissée sous agitation pendant 4 heures puis mise à chauffer à 90°C pendant 7 jours. Une fois refroidie, la solution a ensuite été concentrée par ultrafiltration tangentielle avec une membrane en polysulfone 300 kDa jusqu’à atteindre un facteur de concentration de 100. La solution concentrée ainsi obtenue a ensuite été dialysée en boudin de dialyse constitué d’une membrane Spectra/Por™ ayant un seuil de rétention de 6 – 8 kDa contre de l’eau déionisée, jusqu’à ce que la conductivité de l’eau de dialyse soit inférieure à 2 µS/cm. La annexée est une photographie de cryo-microscopie électronique à transmission (cryo-MET) de l’Argile 1 ainsi obtenue.
EXEMPLE 2 : Synthèse d’un polymère d’aluminosilicate majoritairement (> 9 0 % en masse) de type allophane (Argile 2)
À une solution d’eau déionisée contenant 200 mM d’AlCl 3 ∙6(H 2 O) a été ajouté, sous agitation, du tétraéthoxysilane jusqu’à atteindre un ratio molaire Si/Al égal à 0,55. Après 30 minutes d’agitation, une solution de NaOH à 0,1 M a été ajoutée jusqu’à atteindre un ratio molaire NaOH/Al égal à 2, toujours sous agitation. La solution a ensuite été laissée sous agitation pendant 4 heures puis mise à chauffer à 90°C pendant 7 jours. Une fois refroidie, la solution a ensuite été dialysée en boudin de dialyse constitué d’une membrane Spectra/Por™ ayant un seuil de rétention de 6 – 8 kDa contre de l’eau déionisée jusqu’à ce que la conductivité de l’eau de dialyse soit inférieure à 2 µS/cm. La annexée est une photographie de cryo-microscopie électronique à transmission (cryo-MET) de l’Argile 2 ainsi obtenue.
EXEMPLE 3 : Synthèse d’un mélange de polymères d’aluminosilicate de type imogolite, allophane et proto-imogolite (Argile 3)
illustre, en coupe et en perspective (et plus en détail), l’intérieur du support de connexion (10), en mettant en évidence le déclencheur (9) et le cylindre à simple effet (3) ;
illustre en détail la vanne à boisseau sphérique cryogénique (1) ;
illustre, en perspective et en détail, l’actionneur de retour à ressort (2) ;
illustre, en détail et en perspective, le cylindre à simple effet et le déclencheur (9) ;
illustre, en détail et en perspective, la valve pilotée (4) ;
illustre, en détail et en perspective, la soupape de sécurité (5) ;
illustre, en détail et en perspective, la vanne à pointeau (6) ;
illustre, sous forme de diagramme de flux, le positionnement (A) du système de protection de l’invention dans une situation de remplissage, en mettant en évidence la vanne à boisseau sphérique cryogénique (1) et la soupape de sécurité (5), la citerne (14) et le réservoir cryogénique (15) ;
illustre, sous forme de diagramme de flux, le système de protection de l’invention, en mettant en évidence le positionnement de la vanne à boisseau sphérique cryogénique (1), de l’actionneur de retour à ressort (2) et de la vanne pilotée (4), les deux vannes à pointeau (6) et les deux manomètres (7), l’un placé avant et l’autre après la vanne pilotée (4) ;
Description de l’invention Le système est composé des éléments suivants, tels qu’ils sont définis dans le diagramme d’instrumentation et de tuyauterie : La vanne à boisseau sphérique cryogénique (1), qui est utilisée pour remplir le réservoir et contrôler le processus d’ouverture et de fermeture de la conduite ( ) ; L’actionneur de retour à ressort (2), qui est utilisé dans la fonction de retour par ressort, stockant l’énergie pour fermer mécaniquement la vanne, en position de sécurité lorsque le déclencheur (9) est actionné. Le réarmement du système est effectué au moyen d’une clef, permettant uniquement aux personnes autorisées d’effectuer cette tâche ; Le cylindre à simple effet (3), qui est utilisé pour la fonction de déclenchement (9) et qui est relié à la vanne pilotée (4) et au déclencheur (9). Lorsque le cylindre se rétracte, le mécanisme de déclenchement (9), qui est sous tension, est actionné, ce qui active l’actionneur de retour à ressort (2) ; La vanne pilotée (4), qui est utilisée pour activer le cylindre à simple effet (3) lorsque la pression de sécurité est atteinte. Cette vanne est connectée entre la conduite de remplissage et la chambre du cylindre à simple effet (3) ; La soupape de sécurité (5), qui est utilisée pour libérer tout fluide retenu entre la vanne et le réservoir cryogénique (15), après une fermeture d’urgence, afin d’éviter toute rupture due au changement de phase du fluide, ce qui peut augmenter la pression. Cette vanne est reliée au corps de la vanne ; Deux vannes à pointeau (6), qui sont utilisées pour contrôler l’ouverture et la fermeture de deux conduites différentes. L’une est placée entre la vanne pilotée (4) et le cylindre à simple effet (3) et est normalement fermée. Lorsque la vanne pilotée (4) s’ouvre, la chambre du cylindre à simple effet (3) est mise sous pression. Pour réactiver le système, ledit cylindre doit être dépressurisé au moyen de la vanne à pointeau (6), ce qui remet en place le cylindre à simple effet (3). L’autre vanne à pointeau (3), normalement fermée, ouvre une conduite secondaire pour effectuer des tests de fonctionnement. La vanne à boisseau sphérique cryogénique (1) relie le système d’alimentation de la citerne (14) au réservoir cryogénique (15) qu’il faut remplir ; L’actionneur de retour à ressort (2) est armé avec le déclencheur (9) et provoque l’actionnement de la vanne à boisseau sphérique cryogénique (1) lorsque le déclencheur est actionné ; Le cylindre à simple effet (3), relié au déclencheur (9), reçoit le signal de pression de la vanne pilotée (4) ; La vanne pilotée est connectée en aval pour recevoir le signal de pression provenant du réservoir cryogénique (15) et communique avec le cylindre à simple effet (3) ; La soupape de sécurité est connectée en aval, au corps de la vanne à boisseau sphérique cryogénique (1) ; La vanne à pointeau (6) de la conduite de mesure est reliée à un orifice de mesure et à la vanne pilotée (4). Une autre vanne à pointeau (6) est reliée à la vanne pilotée (4) et au cylindre à simple effet.
Le système est armé manuellement via un levier à clé qui pré-charge les ressorts de l’actionneur de retour à ressort (2) – force potentielle. En fin de course, le déclencheur (9) passe à travers l’embout du cylindre à simple effet (3) qui revient par l’action d’un ressort pour permettre le passage dudit déclencheur. Le déclencheur (9) bloque l’actionneur de retour à ressort (2) dans cette position.
Le système s’ouvre lorsque le cylindre à simple effet (3) recule sous l’action de la pression prédéfinie (2 bar, indicatif) dans sa cavité.
Le dispositif de protection objet de l’invention est complètement autonome, ne dépendant d’aucun système électrique, pneumatique ou hydraulique externe. Il maximise ainsi la sécurité contre une éventuelle auto-inflammation ou d’autres formes de danger.
Description de la fonction de sécurité Le système de protection contre la surpression doit être installé en position ouverte, entre la citerne (14) et le réservoir cryogénique (15) à remplir.
Le système de sécurité n’agit qu’en cas de sur-remplissage, en forçant la vanne à boisseau sphérique cryogénique (1) à fermer le circuit ;
La citerne (14) alimente le réservoir cryogénique (15) et la vanne pilotée (4) ainsi que la soupape de sécurité (5) sont mises sous pression.
Dans les paragraphes qui suivent, l’axe longitudinal X, l’axe latéral et l’axe vertical Z sont définis relativement au véhicule automobile 10 sur lequel le renfort 1 de longeronnet 2 conforme au premier aspect de l’invention est destiné à être monté. Plus particulièrement, l’axe transversal Y s’entend comme une direction prise entre un côté latéral du véhicule automobile 10 et un côté latéral opposé dudit véhicule automobile 10. En d’autres termes, l’axe transversal Y s’entend selon une direction qui s’étend depuis un côté passager du véhicule automobile 10 vers un côté conducteur dudit véhicule automobile 10, ou réciproquement. Les adjectifs latéraux, intérieur et extérieur font référence à un tel axe transversal Y. En outre, l’axe longitudinal X s’étend comme étant pris le long d’une direction qui s’étend d’avant en arrière ou d’arrière en avant du véhicule automobile 10. L’axe longitudinal X est perpendiculaire à l’axe transversal Y. Les adjectifs frontaux, avant et arrière font référence à cet axe longitudinal X. Enfin, l’axe vertical Z s’entend comme étant pris le long d’un axe qui s’étend depuis les roues du véhicule automobile 10 et vers le toit dudit véhicule automobile 10, ou inversement, l’axe vertical Z étant simultanément perpendiculaire à l’axe transversal Y et à l’axe longitudinal X. Les adjectifs dessus et dessous, ou inférieur et supérieur font référence à cet axe vertical Z.
Complémentairement, on définit aussi un axe d’extension propre dans le référentiel du renfort 1 de longeronnet 2, l’axe d’extension propre étant défini par la direction principale d’élongation du renfort 1 de longeronnet 2, défini notamment par la direction d’élongation d’une embase 11 dudit renfort 1. Dans le contexte de l’intégration du renfort 1 de longeronnet 2 dans le véhicule automobile 10, l’axe d’extension propre du renfort 1 de longeronnet 2 est confondu ou sensiblement confondu avec l’axe longitudinal X.
En référence à la , le renfort 1 pour longeronnet 2 tel que défini dans le contexte de l’invention comporte :
- une embase 11 qui s’étend selon un axe d’extension propre du renfort 1 ;
- deux feuillures 12 latérales qui s’étendent de part et d’autre de l’embase 11, relativement à l’axe d’extension propre, de sorte que l’embase 11 et les deux feuillures 12 latérales forment ensemble un profilé creux ;
- une zone d’amorce 13 de pliure configurée pour localiser des contraintes mécaniques agissant sur l’embase 11 en cas de sollicitation du renfort 1 supérieure à une valeur seuil.
L’embase 11 prend la forme d’une tôle plate et allongée qui s’étend le long de l’axe d’extension propre. L’embase 11 est encadrée, de part et d’autre relativement à un axe transverse O2 perpendiculaire à l’axe d’extension propre, par les deux feuillures 12, chaque feuillure 12 formant un angle non nul avec l’embase 11. Préférentiellement, chaque feuillure 12 forme avec l’embase 11 un angle compris entre 40° et 90°, de sorte que le renfort 1 présente ainsi une section transverse en U ou en V, prise perpendiculairement à l’axe d’extension propre.
L’embase 11 et les feuillures 12 sont issues de matière, le renfort 1 étant obtenu préférentiellement par emboutissage.
Le renfort 1 de longeronnet 2 conforme au premier aspect de l’invention est préférentiellement métallique, par exemple en acier.
Le renfort 1 prend ainsi la forme d’un profilé qui s’étend selon son axe d’extension propre. L’embase 11 et les deux feuillures 12 forment ensemble un corps creux.
La zone d’amorce 13 de pliure du renfort 1 permet d’autoriser une déformation programmée du renfort 1 en cas de sollicitation mécanique – du renfort 1 et/ou du longeronnet 2 avec lequel ledit renfort 1 est destiné à collaborer – supérieure à la valeur seuil. Ainsi, la zone d’amorce 13 est configurée pour y localiser des contraintes mécaniques de sorte que, sous l’effet de ces contraintes mécaniques localisées, le renfort 1 puisse se déformer au niveau de la zone d’amorce 13.
A cet effet, la zone d’amorce 13 s’étend entre les deux feuillures 12 latérales et selon l’axe transverse O2, perpendiculaire à l’axe d’extension propre du renfort 1. La zone d’amorce 13 s’étend de manière rectiligne entre les deux feuillures 12.
Comme visible sur la , la zone d’amorce 13 comporte une gouttière 15 formée au moins sur l’embase 11. La gouttière 15 prend la forme d’une déformation locale de l’embase 11 et, d’une manière plus générale, du renfort 1. La gouttière 15 est préférentiellement formée par emboutissage du renfort 1 et/ou de son embase 11.
Comme visible sur la , la gouttière 15 s’étend entre les deux feuillures 12 latérales, de sorte que les feuillures 12 latérales présentent, au niveau de la zone d’amorce 13, un col 14. En d’autres termes, au niveau de la zone d’amorce 13, les feuillures 12 présentent une moindre dimension, prise selon une direction simultanément perpendiculaire à l’axe d’extension propre du renfort 1 et à son axe transverse O2, comparativement à la dimension desdites feuillures 12, prise selon la même direction et en dehors de la zone d’amorce 13.
Considérations sur le bruit
Une démonstration détaillée permet de prouver que le procédé présenté ci-dessus permet effectivement une détermination homomorphe du signe d’un message μ, directement à partir du message chiffré c correspondant, avec une probabilité d’erreur très faible.
A titre d’exemple, dans un cas où : le message μ appartient à T p , avec (soit p=5 019 589 575 > 2 32 ), en choisissant les valeurs suivantes pour les paramètres du procédé de détermination du signe : , K=21 et , on montre que la probabilité d’erreur dans la détermination homomorphe du signe de μ est inférieure à 1,03 .10 - 9 (ce qui est très faible), les paramètres du schéma de chiffrement étant quant à eux : n=412 (n est le nombre de composantes de la clef secrète s, qui appartient à B n , où B={0,1}, un paramètre de collapsing l valant quant à lui l=4), N=1024, et un écart-type σ(e i ) de la composante de bruit affectant chaque composante c i qui vaut (ce qui correspond à un niveau de bruit permettant 200 additions homomorphes sans boostrapping entre elles).
La figure 12 est un tableau qui, pour cet exemple, regroupe les valeurs des coefficients de Bézout v j , les valeurs des coefficients de Bézout « dilatés » (ce qui illustre d’ailleurs que ces valeurs restent avantageusement petites, bien que permettant une dilatation du message), et des valeurs de la quantité , qui intervient dans le calcul du bruit affectant les messages chiffrés dilatés.
Détails concernant la fonction g ε , et son émulation par boostrapping