INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La gorge 60 est dite « commune », ou « double » au niveau des moyens de fixation situés dans les zones A-E pour l’écran 30 et la glace 20 du fait de la communication entre la gorge de collage 60 et les cavités des bossages. Cette gorge de collage « commune », dont le contour est représenté en trait fort sur les figures 13 et 14, permet de réaliser le collage de l’écran 30 en même temps que la glace 20 sur le boitier 10. L’assemblage de la glace 20 finalise l’assemblage du dispositif 1 puis la solidarisation définitive et l’étanchéité de l’ensemble sont réalisées une fois la colle durcie. Le principe de gorge de collage « commune » permet de réduire les jeux de positionnement de l’écran 30 vis-à-vis de la glace 20.
MODULE STRUCTUREL A REGIONS FUSIBLES POUR VEHICULE AUTOMOBILE, ET VEHICULE AUTOMOBILE LE COMPORTANT La présente invention se rapporte de manière générale à une structure frontale de véhicule automobile. Plus précisément, l’invention porte sur une structure de renfort d’armature avant de véhicule automobile.
Afin de limiter leurs coûts de réparation, certains véhicules peuvent être soumis à un test de collision, notamment un test de collision dit de réparabilité, centré sur la partie médiane du véhicule. Après le choc, un expert vérifie que le système de refroidissement, disposé derrière le pare-chocs, n’est pas endommagé. Si celui-ci est effectivement endommagé, l’essai a échoué. En effet, le coût de réparation du véhicule lorsque ce composant est endommagé s’en trouve significativement augmenté.
L’armature d’un pare-chocs a une certaine rigidité intrinsèque. Quand la longueur d’un véhicule augmente, la masse disposée en porte-à faux à l’avant du véhicule augmente en conséquence. Il peut alors s’avérer nécessaire d’ajouter un pied central sur le pare-chocs en partie médiane du véhicule, par exemple entre une poutre inférieure de pare-chocs et une traverse supérieure de la façade du véhicule, afin de garantir la rigidité du pare-chocs. Néanmoins, pour qu’un véhicule reste compatible avec le test de réparabilité mentionné ci-dessus, il peut être utile de limiter l’épaisseur de ce pied dans la direction longitudinale du véhicule. Il s’agit ainsi de développer un compromis entre une rigidité suffisante pour disposer d’une bonne tenue mécanique, et de petites dimensions.
Par ailleurs, avec la multiplication des équipements dans les véhicules, tel que des caméras, capteurs de proximité, radar, etc., en plus d’un certain nombre de cloisons, tel que les cloisons anti-recyclage empêchant le retour d’air chaud depuis l’arrière du compartiment frontal du véhicule, la zone derrière la peau de pare-chocs est de plus en plus encombrée. Le besoin de rigidité dans cette zone augmente alors encore. En partie médiane de l’avant du véhicule, l’ajout de ces équipements augmente la raideur et un aspect incompressible, dans l’axe longitudinal du véhicule, c’est-à-dire dans l’alignement d’un impacteur du test de collision, et du système de refroidissement du véhicule.
L’invention vise à proposer un module structurel avant permettant d’offrir une rigidité suffisante à la partie frontale du véhicule, tout en assurant, en cas de choc frontal, la sauvegarde du système de refroidissement disposé à l’arrière du pare-chocs.
Pour atteindre cet objectif, l’invention propose un module structurel pour partie frontale de véhicule automobile, comportant un renfort sensiblement vertical prévu en une partie médiane selon une direction transversale du véhicule, le renfort comportant un pied de renfort. Dans le module structurel :
- le pied de renfort comporte une première partie formant caisson et une deuxième partie, la première partie et la deuxième partie étant solidaires l’une de l’autre, et,
- la deuxième partie est disposée en saillie sur une face arrière de la première partie et est destinée à être orientée sensiblement vers un arrière du véhicule selon une direction avant-arrière du véhicule dans une configuration du véhicule adaptée à la circulation, et
- une zone de jonction formant zone fusible est prévue entre la première partie et la deuxième partie, sur une périphérie de la deuxième partie, la zone de jonction comportant :
-- au moins une première région d’épaisseur inférieure à 1 mm, de préférence inférieure à 0,5 mm, de préférence encore inférieure à 0,3 mm ; et,
-- au moins une deuxième région d’épaisseur comprise entre 0,50 mm et 2 mm, de préférence entre 0,75 mm et 1,75 mm, de préférence encore d’épaisseur comprise entre 1 et 1,5 mm,
l’épaisseur de l’au moins une première région étant inférieure à l’épaisseur de l’au moins une deuxième région.
De préférence, le précurseur sol-gel comprenant un groupement fonctionnel non hydrolysable, par exemple le MTMOS, est présent dans la dispersion dans une proportion molaire inférieure ou égale à celle du précurseur sol-gel dont tous les groupements sont hydrolysables, par exemple le TMOS.
Avantageusement, le rapport molaire entre le ou lesdits précurseurs sol-gel de type alcoxysilane dont tous les groupements sont hydrolysables, et le ou lesdits précurseurs sol-gel de type alcoxysilane dont au moins un groupement n’est pas hydrolysable, en particulier le rapport molaire TMOS :MTOS, est strictement supérieur à 1, en particulier compris entre 6 :4 et 9 :1, de préférence de 7,5 :3,5.
En particulier, le ou lesdits précurseurs de type organosilane, en particulier alcoxysilane, sont présents dans la formulation de sol selon l’invention en une teneur comprise entre 0,12 mol/L et 9 mol/L, en particulier entre 1 mol/L et 5 mol/L, dans la formulation de sol.
Bien entendu, l’invention n’est pas limitée aux précurseurs sol-gel décrits précédemment, et d’autres précurseurs peuvent être considérés pour autant qu’ils conduisent à la formation d’une matrice sol-gel à base de silice.
En particulier, dans le cas de la formation d’une matrice sol-gel mixte silice/oxyde de titane ou silice/oxyde de zirconium, la formulation de sol selon l’invention peut comprendre un mélange d’un ou plusieurs précurseurs sol-gel de type organosilane, en particulier alcoxysilane, tels que décrits précédemment, et d’un ou plusieurs alcoxydes de titane ou zirconium.
De préférence, la quantité molaire du ou desdits précurseurs de type alcoxyde de titane (respectivement alcoxyde de zirconium) peut être compris entre 0 et 100 % de la quantité de silane, en particulier entre 0 et 30 %.
Également, la formulation de sol selon l’invention peut mettre en œuvre un ou plusieurs précurseurs sol-gel comprenant au moins un groupement fonctionnel non hydrolysable apte à apporter au niveau de la matrice sol-gel formée des propriétés spécifiques, par exemple une coloration, un caractère hydrophobe, oléophobe, anti-salissure, anti-givrage, etc.
De même, la formulation de sol, et donc le revêtement formé selon l’invention, à base de la matrice sol-gel à base de silice peut comporter éventuellement, outre lesdits nanocristaux selon l’invention, d’autres particules, par exemple pigments et/ou des systèmes photocatalytiques.
Le milieu solvant protique de la formulation de sol mise en œuvre pour former un revêtement de contrôle solaire selon l’invention peut être formé d’un unique solvant protique ou un mélange de solvants protiques.
Le ou lesdits solvants peuvent être plus particulièrement choisis parmi l’eau, les alcools comportant de 1 à 5 atomes de carbone, tels que le méthanol, l’éthanol, le propan-1-ol, et leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation particulier, la formulation de sol selon l’invention comporte un mélange d’eau et d’un ou plusieurs alcools en C 1 à C 5 . De préférence, le milieu solvant protique est un mélange d’eau et de méthanol.
Le milieu solvant protique représente avantageusement de 40 à 99 % en volume de la formulation de sol selon l’invention, en particulier de 60 à 99 % en volume.
Les nanocristaux peuvent être mis en œuvre à raison de 1 à 50 mg/mL dans la formulation de sol, en particulier de 1 à 15 mg/mL.
La formulation de sol selon l’invention peut être formée en mélangeant les différents ingrédients à température ambiante. Avantageusement, le mélange est soumis à une agitation, par exemple une agitation par ultrasons, pour permettre une bonne homogénéisation et dispersion.
De préférence, la formulation de sol est placée sous sonication, avant son application, pendant une durée allant de 10 à 90 minutes, par exemple pendant 30 minutes.
Formation du revêtement
Préférentiellement, la compression polyphasique est réalisée par plusieurs étages de compression polyphasique et de préférence, on refroidit le fluide par des refroidisseurs, de préférence, des refroidisseurs à eau, entre au moins deux étages de compression polyphasique.
Selon une mise en œuvre de l’invention, le fluide est du dioxyde de carbone comprenant entre 0 et 20% d’impuretés.
Selon une variante de l’invention, après l’étape d) de refroidissement du fluide sortant de la compression polyphasique, lorsque les impuretés comprennent des gaz non condensables, on réalise un traitement du fluide pour réduire la fraction volumique en gaz à une valeur inférieure à 5%, de préférence, par une séparation gaz/liquide.
L’invention concerne aussi un procédé de transport et de stockage d’un fluide comprenant au moins 80% de dioxyde de carbone, dans lequel on comprime le fluide selon le procédé de compression tel que décrit précédemment, puis on transporte le fluide jusqu’à un site de stockage et on stocke le fluide dans un réservoir de stockage du site de stockage.
L’invention concerne également un système de compression d’un fluide comprenant au moins 80% de dioxyde de carbone, le système de compression comprenant successivement au moins un moyen de compression, un premier moyen de refroidissement pour liquéfier partiellement le fluide, une pompe polyphasique, un deuxième moyen de refroidissement pour liquéfier totalement le fluide et une pompe supercritique, les moyens de compression étant formés de préférence par un unique compresseur à engrenage intégré, le système étant adapté à la mise en œuvre du procédé tel que décrit précédemment.
Avantageusement, le système comprend plusieurs moyens de compression, et de préférence des troisièmes moyens de refroidissement suivis éventuellement par des séparateurs gaz/liquide sont agencés entre les moyens de compressions.
De préférence, le système comprend au moins un moyen de séparation gaz/liquide positionné de préférence entre le deuxième moyen de refroidissement et la pompe supercritique.
Liste des figures D'autres caractéristiques et avantages du procédé et/ou du système selon l'invention, apparaîtront à la lecture de la description ci-après d'exemples non limitatifs de réalisations, en se référant aux figures annexées et décrites ci-après.
[Fig 1] La représente un système de compression d’un fluide selon l’invention.
[Fig 2] La illustre un procédé de compression d’un fluide selon l’invention.
[Fig 3] La compare le chemin thermodynamique du procédé de compression selon l’invention (chemin (c)) aux chemins thermodynamiques des procédés de compression de l’art antérieur (chemins (a) et (b)).
[Fig 4] La illustre différentes courbes de saturation gaz/liquide pour différents fluides comprenant du dioxyde de carbone.
La présente invention constitue un maillon de la chaîne de capture et du stockage du CO 2 appelé « conditionnement » ou « compression ». L’objectif est de porter le CO 2 capturé de ses conditions de capture (par exemple pression comprise entre 1 et 3 bar (entre 0,1 et 0,3 MPa), et de préférence entre 1 et 1,5 bars (0,1 à 0,15 MPa), et température comprise entre 10 et 50°C, et de préférence entre 10 et 35°C, le dioxyde de carbone pouvant comprendre différents types et taux d’impuretés selon l’endroit de sa capture) à des conditions supercritiques (pression supérieure à la pression supercritique, par exemple 74 bar, soit 7,4 MPa, pour le dioxyde de carbone pur ou presque pur, et température comprise entre 0°C et 60°C) en vue de son transport et de sa séquestration.
Pour atteindre cet objectif, l’invention concerne un procédé et un système innovants de compression du CO 2 comportant notamment une pompe polyphasique. Il permet de comprimer du CO 2 malgré un fort taux d’impuretés (supérieure à 5% en volume) en son sein. Ce procédé est également optimisé du point de vue énergétique en fonction du flux issu de la capture.
Par impuretés, on entend toute molécule distincte d’une molécule de CO 2 . Les impuretés peuvent être des particules solides, liquides ou gazeuses : elles peuvent notamment concerner des gaz incondensables, par l’exemple le diazote ou le dihydrogène.
Par « dioxyde de carbone pur ou presque pur », on entend moins d’1% d’impuretés dans le dioxyde de carbone.
Nous avons bien démontré par études des cas limites que la somme des restait bornée de façon très précises entre V nom et 1.056V nom lors d’une rupture de connexion du neutre :
La formule proposée peut ensuite être généralisée, par le même procédé de calcul, pour tenir compte de conditions initiales pour lesquelles le réseau de distribution ne présentent pas de tensions de phase parfaitement équilibrées, cela en posant :
et et , où, a 1 , a 2 et a 3 sont des coefficients réels tels que .
Le fait est qu’en considérant l’effet des déséquilibres initiaux entre les tensions de phases provenant du réseau de distribution, les cas d’études asymptotiques à considérer (qui nous permettent d’obtenir une limite bornée du résultat attendu en cas de rupture de connexion du neutre) passent de 2 à 6, par perte de symétrie
Les 6 bornes sont données par :
Annexe 2 : Algorithme proposé pour le premier mode de réalisation
Dans ce mode de réalisation particulier, il y a présence d’une symétrie par rapport à l’axe (I), l’axe (II) et l’axe (III).
L’invention a pour objet particulier, le composé, de formule générale (Ic) suivante :
L’invention a pour objet particulier, le composé tel que défini précédemment, de formule générale (Ic) suivante :
B, C, D et E sont choisis parmi : un atome d’hydrogène, un atome d’hydrogène, un halogène, en particulier F ou Cl, un groupement trifluorométhyle CF 3 , un groupement alkyle linéaire ou ramifié de 1 à 10 atome(s) de carbone, en particulier un groupement alkyle linéaire ou ramifié de 2 à 4 atomes de carbone, un groupement alcoxyle linéaire ou ramifié de 1 à 10 atome(s) de carbone ou un groupement dialkylamino linéaire ou ramifié de 2 à 20 atomes de carbone, sous que réserve B soit identique à E et que D soit identique à C R 1 , R 2 , R 3 , R 4 , R 5 , R 6 , R 7 , R 8 , R 9 et R 10 , identiques ou différents, sont choisis parmi : un atome d’hydrogène, un halogène, en particulier F ou Cl, un groupement trifluorométhyle CF 3 , un groupement alkyle linéaire ou ramifié de 1 à 10 atome(s) de carbone, en particulier un groupement alkyle linéaire ou ramifié de 2 à 4 atomes de carbone, un groupement alcoxyle linéaire ou ramifié de 1 à 10 atome(s) de carbone ou un groupement dialkylamino linéaire ou ramifié de 2 à 20 atomes de carbone, à la condition que :
Dans ce mode de réalisation particulier, il y a présence d’une symétrie par rapport à l’axe (I) , l’axe (II) et l’axe (III).
MarginAdd = 5%
Loop every second
cnt_unknwn = 0
If (V[i] < Vmin)
PhaseConnectStatus[i] = UNKNOWN
cnt_unknwn ++
If V[i] < (1-Tol).Un
Vtmp = U[i]
Elsif V[i] > (1+Tol).Un
La quantité de polymère ajoutée est exprimée en kg de polymère actif par tonne de fibre sèche. Des essais à 1,5 kg/t ont été réalisés et résumés dans le tableau 3.
Il est intéressant de remarquer que les polymères de l’invention (1-A à 3-B), présentent des performances en drainage (DDA) et des caractéristiques mécaniques (Burst : éclatement ; DBL : rupture à l’état sec) améliorées par rapport à un polymère préparé selon un procédé conventionnel (polymères 4-A et 4-B), ou un polymère de l’art antérieur (polymères 5-A, 5B, 6-A et 6-B).
Polymère hydrosoluble cationique et son procédé de préparation Domaine technique de l’invention La présente invention concerne un nouveau polymère hydrosoluble cationique, son procédé de préparation et son utilisation, notamment pour des applications dans le domaine du papier.
Les polyacrylamides hydrosolubles issus de la dégradation d’Hofmann sont connus et largement utilisés dans les procédés de fabrication du papier, notamment pour améliorer le drainage lors de la formation des feuilles de papier et leur résistance à sec. Ces polymères donnent de meilleures performances applicatives, mais ils permettent également d’augmenter la vitesse de la machine à papier et ainsi augmenter la productivité.
La dégradation d’Hofmann est une réaction découverte par Hofmann à la fin du dix-neuvième siècle, et qui permet de convertir une fonction (par exemple une amide) en fonction amine primaire possédant un atome de carbone en moins. Le mécanisme réactionnel est détaillé ci-dessous.
En présence d’une base (soude), un proton est arraché à l’amide.
Avantageusement, la compression polyphasique de l’étape c) peut être réalisée par une pompe polyphasique de type hélico-axiale. Ce type de pompe permet un bon rendement de compression avec de fortes variations possibles de fraction de gaz du fluide.
Selon une mise en œuvre de l’invention, lors de la compression polyphasique de l’étape c), on peut refroidir le fluide par des refroidisseurs, de préférence, des refroidisseurs à eau, entre au moins deux étages de compression polyphasique. De ce fait, on limite l’augmentation de température, ce qui permet d’éviter des températures trop élevées, et des pertes thermiques associées. Cela permet également d’augmenter le taux de liquide en entrée des étages suivants de compression polyphasique.
De manière avantageuse, le fluide peut être du dioxyde de carbone comprenant entre 0 et 20% d’impuretés, de préférence comprenant entre 5% et 20% d’impuretés. De ce fait, il est possible d’utiliser le procédé de compression directement après le captage sans avoir à prétraiter le fluide pour limiter le taux d’impuretés à une fraction très faible (inférieure à 5%).
De manière préférée, après l’étape d) de refroidissement du fluide sortant de la compression polyphasique, lorsque les impuretés comprennent des gaz non condensables (notamment avec une fraction volumique des gaz non condensables supérieure à 5%), on peut réaliser un traitement du fluide pour réduire la fraction volumique en gaz à une valeur inférieure à 5%, de préférence, par une séparation gaz/liquide.
Par exemple, pour réaliser ce traitement destiné à réduite la fraction volumique en gaz à une valeur inférieure à 5%, on peut séparer le fluide à l’état gazeux du fluide à l’état liquide après l’étape de refroidissement de l’étape d) : on peut séparer le gaz contenu dans le fluide, notamment les gaz incondensables, de manière à limiter le taux de gaz dans le fluide et ainsi à optimiser le fonctionnement de la pompe supercritique.
L’invention concerne également un procédé de transport et de stockage d’un fluide comprenant au moins 80% de dioxyde de carbone (de préférence, le fluide est du dioxyde de carbone avec 5% à 20% d’impuretés), dans lequel on comprime le fluide selon le procédé de compression tel que décrit précédemment, puis on transporte le fluide jusqu’à un site de stockage et on stocke le fluide dans un réservoir de stockage du site de stockage. Le réservoir de stockage peut être un réservoir artificiel ou un réservoir naturel tel qu’un réservoir géologique, par exemple un réservoir qui contenait du pétrole ou du gaz naturel.
Grâce au procédé de compression de l’invention, le fluide ne peut être prétraité que par des séparateurs gaz/liquide ce qui simplifie le pré-traitement, qui permet d’abaisser les coûts de transport et de stockage et limiter la consommation énergétique.
L’invention concerne aussi un système de compression d’un fluide comprenant au moins 80% de dioxyde de carbone (de préférence, le fluide est du dioxyde de carbone avec 5 à 20% d’impuretés). Ce système de compression comprend successivement au moins un moyen de compression (un compresseur notamment) pour comprimer le fluide selon l’étape a), un premier moyen de refroidissement tel qu’un échangeur de chaleur pour liquéfier partiellement le fluide selon l’étape b), une pompe polyphasique pour l’étape c), un deuxième moyen de refroidissement tel qu’un deuxième échangeur de chaleur pour liquéfier totalement le fluide afin de mettre en œuvre l’étape d) et une pompe supercritique pour la réalisation de l’étape e).
Ainsi, le système est adapté à la mise en œuvre du procédé de compression et à celle du procédé de transport et de stockage selon l’une quelconque des variantes ou des combinaisons de variantes telles que décrites précédemment.
De préférence, les différentes phases de de compression de l’étape a) peuvent être réalisées à l’aide d’un unique compresseur à engrenage intégré. En d’autres termes, le système peut comprendre un unique compresseur à engrenage intégré pour comprimer le fluide selon l’étape a), qu’elle comprenne une ou plusieurs phases de compression.
Avantageusement, le système peut comprendre plusieurs moyens de compression pour optimiser le rendement énergétique de compression et ainsi réaliser plusieurs étages de compression à l’étape a).
De préférence, des troisièmes moyens de refroidissement peuvent être agencés entre les moyens de compression (dans le sens de circulation du fluide) afin de refroidir le fluide à une température adéquate (de 10 à 100°C par exemple) avant le moyen de compression suivant de manière à améliorer le rendement de chaque moyen de compression.
De manière encore préférée, au moins un des troisièmes moyens de refroidissement et de préférence chaque troisième moyen de refroidissement, peut être suivi par un séparateur gaz/liquide pour éliminer le liquide contenu dans le fluide (dans le sens de circulation du fluide). Ainsi, le séparateur gaz/liquide est positionné entre un troisième moyen de refroidissement et un moyen de compression de manière à éliminer le liquide qui a pu se condenser dans le troisième moyen de refroidissement avant que le fluide atteigne le prochain moyen de compression. En éliminant le liquide, on évite ainsi d’endommager le moyen de compression qui suit et on améliore ainsi sa durée de vie.
Selon une variante de l’invention, le système peut comprendre au moins un moyen de séparation gaz/liquide (un deuxième séparateur gaz/liquide) pour éliminer le gaz contenu dans le fluide, le moyen de séparation gaz/liquide étant positionné de préférence entre les deuxièmes moyens de refroidissement et la pompe supercritique (dans le sens de circulation du fluide). En éliminant le gaz contenu dans le fluide qui peut venir d’autres gaz que le dioxyde de carbone, et notamment de gaz incondensables, le fonctionnement de la pompe supercritique est amélioré. Le moyen de séparation gaz/liquide est de préférence conçu de manière qu’en sortie du moyen de séparation gaz/liquide, la fraction volumique des gaz du fluide soit inférieure à 5%, ce qui permet d’améliorer les performances de la pompe supercritique.
La illustre de manière schématique et non limitative un système de compression selon un mode de réalisation de l’invention.
Le système comprend plusieurs compresseurs C1, C2, C3 et C4 en série (ici on a quatre compresseurs mais le système pourrait avoir un nombre différent de compresseurs).
// init
Un = 230
U[]=[230;230;230]
PhaseConnectStatus[] = [UNKNOWN; UNKNOWN; UNKNOWN]
NeutraConnectStatus = UNKNOWN
// param
Vmin = 60
Tol = 10%
N = 2
AlphaThreshold = 20%
DevThresholdLow = 10%
DevThresholdHigh = 20%
MarginLow = 0.5%
MarginHigh = 0.5%
MarginLow_bis = 2%
MarginHigh_bis = 2%
L’ion amidate formé réagit alors avec le chlore actif (Cl 2 ) de l’hypochlorite (e.g. : NaClO qui est en équilibre : 2 NaOH + Cl 2 ⇔ NaClO + NaCl + H 2 O) pour donner un N-chloramide. La base (NaOH) arrache un proton du chloramide pour former un anion. L’anion perd un ion chlorure pour former un nitrène qui subit une transposition en isocyanate.
Après décarboxylation (élimination de CO 2 ) à partir du carbamate, on obtient une amine primaire