INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L'étage 1401 comprend, en outre, un circuit correcteur de facteur de puissance comportant une inductance L141 et deux transistors MOS de type N M141 et M142. Une première borne de l'inductance L141, ou borne d'entrée de l'inductance L141, est reliée, de préférence connectée, au noeud IN_AC, et une deuxième borne de l'inductance L141, ou borne de sortie de l'inductance L141, est reliée, de préférence connectée, à un noeud N141. La source du transistor M141 est reliée, de préférence connectée, à un noeud N141, et le drain du transistor M141 est reliée, de préférence connectée, à un noeud N142. La grille du transistor M2 reçoit un potentiel de commande VG141. La source du transistor M142 est reliée, de préférence connectée, à un noeud N141, et le drain du transistor M142 est reliée, de préférence connectée, à un noeud GND recevant un potentiel de référence, par exemple la masse. La grille du transistor M142 reçoit un potentiel de commande VG142.
L'étage 1401 comprend, en outre, deux thyristors T141 et T142 et leurs circuits de commande respectifs CMD141 (CMD) et CMD142 (CMD). Le thyristor T141 a sa cathode reliée, de préférence connectée, à un noeud N142, et son anode reliée, de préférence connectée, au noeud N_AC. La gâchette du thyristor T141 est reliée, de préférence connectée, à une sortie du circuit de commande CMD141. Le circuit de commande CMD141 est alimenté par la tension VCC_CMDH fournie par un circuit non représenté en . Le thyristor T142 a sa cathode reliée, de préférence connectée, à un noeud N_AC, et son anode reliée, de préférence connectée, au noeud GND. La gâchette du thyristor T142 est reliée, de préférence connectée, à une sortie du circuit de commande CMD142. Le circuit de commande CMD142 est alimenté par la tension VCC_CMD fournie par le circuit 1403. Des exemples plus détaillés des circuits de commande CMD141 et CMD142 sont décrits en relation avec les figures 3 et 4.
Le premier étage de conversion 201 comprend, en outre, un condensateur C_BUS placé entre les noeuds N142 et GND, mais comprend aussi, de façon optionnelle, un ou plusieurs condensateurs de filtrage parmi lesquels : - un condensateur Cf141 placé entre les noeuds IN_AC et N_AC ; et - un condensateur Cf2 placé entre le noeud GND et un noeud recevant un potentiel d'alimentation continue VCC du convertisseur 1400.
La tension aux bornes du condensateur C_BUS est noté VBUS14 et correspond à la tension intermédiaire VINT décrite en relation avec la .
Le deuxième étage de conversion 1402 est du type du deuxième étage de conversion 202 du convertisseur 200 décrit en relation avec la .
Le deuxième étage 1402 comprend un circuit de découpage comportant deux transistors M143 et M144. Les transistors M143 et M144 sont des transistors MOS de type N. La source du transistor M143 est reliée, de préférence connectée, à un noeud N143, et le drain du transistor M143 est reliée, de préférence connectée, au noeud N142. La grille du transistor M143 reçoit un potentiel de commande VG143. La source du transistor M144 est reliée, de préférence connectée, au noeud GND, et le drain du transistor M144 est reliée, de préférence connectée, au noeud N143. La grille du transistor M144 reçoit un potentiel de commande VG144.
La suite du deuxième étage 1402 est représenté sous forme d'un bloc 1402' (to AC or DC).
Le circuit 1403 reçoit, sur un noeud d'entrée IN1403, la tension interne VINT142, et fournit, sur un noeud de sortie OUT1403, la tension VCC_CMD. Le circuit 1403 est, en outre, reliée, de préférence connectée, au noeud d'entrée N_AC du convertisseur 1400.
Le circuit 1403 comprend, entre le noeud d'entrée IN1403 et le noeud N_AC, un condensateur C141, une résistance R141, et une diode Zener DZ141. Plus particulièrement, une première électrode du condensateur C141 est reliée, de préférence connectée, au noeud IN1403, et une deuxième électrode du condensateur C141 est reliée, de préférence connectée, à une première borne de la résistance R141. La deuxième borne de la résistance R141 est reliée, de préférence connectée, à un noeud N144. L'anode de la diode DZ141 est reliée, de préférence connectée, au noeud N_AC, et la cathode de la diode DZ141 est reliée, de préférence connectée, au noeud N144.
Le circuit 1403 comprend, en outre, une diode D141 entre le noeud OUT1403 et le noeud N144. Plus particulièrement, l'anode de la diode D141 est reliée, de préférence connectée, au noeud N144, et la cathode de la diode D141 est reliée, de préférence connectée, au noeud de sortie OUT1403.
Lorsque la composition est une composition prête à l’emploi, elle comprend de préférence de l’eau et :
de 1 à 30% en poids, de préférence de 5 à 25% en poids, de polyalkylène glycol, de 0,1 à 10% en poids, de préférence de 0,5 à 5% en poids, d’alcool(s) gras éthoxylé et/ou propoxylé, de 0,1 à 15% en poids, de préférence de 0,5 à 10% en poids, du système anti-corrosion,
Lorsque la composition est une composition à diluer (concentrée), elle comprend de préférence de l’eau et :
de 30 à 60% en poids, de préférence de 35 à 55% en poids, de polyalkylène glycol, de 1 à 15% en poids, de préférence de 1,5 à 10% en poids, d’alcool(s) gras éthoxylé et/ou propoxylé, de 10 à 30% en poids, de préférence de 15 à 25% en poids, du système anti-corrosion,
Polyalkylène glycol (PAG) La composition lubrifiante selon l’invention comprend au moins un PAG. Le PAG peut être un polymère ou un copolymère. Lorsqu’il s’agit d’un copolymère, il peut s’agir d’un copolymère statistique ou d’un copolymère bloc.
Selon un mode de réalisation, le ou les PAG de la composition lubrifiante selon l’invention sont choisis parmi les PAG comprenant des motifs oxyde d’alkylène comportant de 2 à 12 atomes de carbone, de préférence de 2 à 8 atomes de carbone, de préférence encore de 2 à 4 atomes de carbone.
Typiquement, dans le cadre de la présente invention, si le PAG comporte un groupement terminal de type hydroxyle (-OH) et un groupement terminal de type alkyle, alors ledit groupement terminal de type alkyle comporte de 1 à 5 atomes de carbone.
R-(OA) z OR’ (I)
R et R’ représentent indépendamment l’un de l’autre, un atome d’hydrogène ou groupe alkyle, linéaire ou ramifié, comprenant de 1 à 5 atomes de carbone ;
A, tous identiques ou différents, représente un groupe alkyle, linéaire ou ramifié, comprenant de 2 à 8 atomes de carbone ;
Selon un mode de réalisation, le ou les PAG de la composition lubrifiante selon l’invention sont choisis parmi les poly(éthylène glycol) (PEG), les poly(propylène glycol) (PPG), les copolymères blocs comprenant des motifs oxyde d’éthylène et des motifs oxyde de propylène, et leurs mélanges, de préférence parmi les copolymères blocs comprenant des motifs oxyde d’éthylène et des motifs oxyde de propylène et leurs mélanges, de préférence encore parmi les copolymères dibloc oxyde d’éthylène-oxyde de propylène, les copolymères tribloc oxyde de propylène-oxyde d’éthylène-oxyde de propylène, les copolymères tribloc oxyde d’éthylène-oxyde de propylène-oxyde d’éthylène, et leurs mélanges.
L’argile peut être introduite pure ou mélangée à d’autres éléments. A l’étape a), on introduit dans le corps de chauffe un matériau comportant ladite argile, ledit matériau comprenant entre 25 et 75 % en poids d’un ou plusieurs desdits composants. Les autres éléments formant ledit matériau comprennent par exemple du quartz.
Le matériau est introduit dans le corps de chauffe 4 du four 2 de préférence sous une forme divisée, par exemple sous la forme d’une poudre. Les particules de ce matériau présentent de préférence une taille inférieure à 80 microns. Cette forme divisée peut être naturelle ou obtenue par broyage.
On introduit de préférence dans le four du kaolin primaire ou de l’argile kaolinique de manière à obtenir après calcination du métakaolin présentant des propriétés pouzzolaniques. Les autres argiles (illites, palygosrkytes, smectites, halloysites ou mélanges de ces dernières) peuvent être utilisées. Elles sont généralement calcinées à températures plus élevées et ne présentent pas toujours le même niveau de réactivité que les kaolinites calcinées.
La matériau introduit dans le four est par exemple de l’argile brute ou de l’argile lavée contenant une proportion de kaolin ou d’autres argiles pouvant varier entre 25% et 75%.
Des teneurs en argiles inférieures à 25% ou supérieures à 75 % demeurent néanmoins acceptables pour le procédé selon l’invention.
En pratique, à l’étape a), on introduit l’argile dans le corps de chauffe du four 2, à une première desdites deux extrémités longitudinales de celui-ci. Cela est réalisé grâce à un système d’alimentation 34 débouchant dans le corps de chauffe 4 à la première extrémité longitudinale de celui-ci. Un exemple d’un tel système d’alimentation sera décrit ultérieurement.
Le matériau introduit dans le corps de chauffe 4 du four 2 est chauffé par les micro-ondes. Ce chauffage permet différents traitements thermiques simultanés du matériau, notamment son séchage, sa montée en température et sa calcination, c’est-à-dire sa déshydroxylation sous haute température.
Le séchage correspond ici à une déshydratation superficielle du matériau.
On chauffe de préférence l’argile à une température comprise entre 550 et 850 degrés Celsius pour réaliser la déshydroxylation de cette argile. En variante, on chauffe l’argile à une température comprise entre 600 et 800°C, entre 650 et 800°C, entre 700 et 800°C, entre 750 et 850°C, entre 600 et 750°C, entre 650 et 750°C, entre 600 et 700°C ou entre 650 et 700°C. On chauffe de préférence l’argile pendant un temps compris entre 5 et 240 minutes, de préférence entre 10 et 240 minutes, dépendant du matériau et de la température.
Ces traitements thermiques peuvent occasionner la libération de gaz, notamment de vapeur d’eau.
Pendant le chauffage de l’argile, on évacue les gaz libérés par un dispositif d’évacuation 42 des gaz (figures 1 et 13) assurant une mise en dépression du corps de chauffe 4 du four 2.
L’argile est ainsi traitée thermiquement dans le four 2 sous une atmosphère « fermée ».
A l’étape c), l’argile calcinée produite par le chauffage et la calcination de l’argile à l’étape b) est sortie hors du corps de chauffe 4 du four 2.
Selon un autre exemple, la surveillance 28, 28’ des indices de santé moteur peut comporter une identification d’une discontinuité d’une courbe décrite par les indices de santé moteur d’une même classe d’intérêt Ci1, Ci2 en fonction du temps, la génération 129 du signal d’information étant effectuée lorsque la discontinuité est identifiée.
Selon un autre exemple, la surveillance 28, 28’ des indices de santé moteur peut comporter une comparaison entre les valeurs des indices de santé moteur avec une autre valeur de seuil prédéterminée, la génération 229 du signal d’information étant effectuée lorsqu’une valeur des indices de santé moteur franchit cette autre valeur de seuil prédéterminée.
Telle que représentée à la , la prédétermination 120 du ou des paramètres d’état prédéterminés peut comporter une acquisition périodique préliminaire 121 durant au moins un vol préliminaire d’une pluralité de données préliminaires de vol avec des senseurs 7. Comme précédemment décrit pour la pluralité de données de vol, la pluralité de données préliminaires de vol est représentative d’une pluralité de paramètres physico-chimiques mesurés en vol.
En outre, une pluralité de vols préliminaires peut être réalisée avec un ou plusieurs aéronefs 1, 101 lors de cette acquisition périodique préliminaire 121.
Un contrôleur de prédétermination 105, 115 peut être par exemple confondu ou distinct du contrôleur 5, 15. De plus, le contrôleur de prédétermination 105 peut être embarqué dans un ou plusieurs aéronefs 1, 101. Le contrôleur de prédétermination 115 peut quant à lui être agencé dans une ou plusieurs stations sol 10.
Dés lors, la prédétermination 120 comporte un calcul 124 avec le contrôleur de prédétermination 105, 115 d’une pluralité d’indices préliminaires de santé moteur en fonction d’une pluralité de valeurs du ou des paramètres de contrôle du ou des moteurs 2 parmi la pluralité de paramètres physico-chimiques.
La prédétermination 120 comporte alors une génération 125 avec le contrôleur de prédétermination 105, 115 d’une base de donnée comportant la pluralité de valeurs du ou des paramètres de contrôle associée à la pluralité d’indices préliminaires de santé moteur correspondante.
Une fois la base de données générée lors de la génération 125, la prédétermination 120 peut mettre en œuvre des opérations de calcul statistique visant à définir une corrélation entre la pluralité de valeurs du ou des paramètres de contrôle et la pluralité d’indices préliminaires de santé moteur.
La prédétermination 120 comporte ensuite une génération 126 avec le contrôleur de prédétermination 105, 115, à partir de cette corrélation entre la pluralité d’indices préliminaires de santé moteur et la pluralité de valeurs du ou des paramètres de contrôle du ou des moteurs 2 contenues dans la base de donnée, d’une pluralité de modèles de régression linéaire, chaque modèle de régression linéaire étant associé à un paramètre de contrôle préliminaire ou à une combinaison de plusieurs paramètres de contrôle préliminaire.
Enfin, la prédétermination 120 comporte une identification 128 avec le contrôleur de prédétermination 105, 115 du ou des paramètres d’état prédéterminés parmi le paramètre de contrôle préliminaire ou la combinaison de plusieurs paramètres de contrôle préliminaire correspondant à chaque modèle de régression linéaire, l’identification 128 étant fonction d’une part d’une qualité de prédiction de la pluralité de modèles de régression linéaire et d’autre part d’un nombre de paramètres de contrôle.
Une telle basse de données peut notamment se présenter sous la forme d’une table, d’un tableau ou d’une matrice comportant en colonnes chaque valeur d’un paramètre de contrôle préliminaire et chaque indice préliminaire de santé moteur et chaque ligne correspondant à un instant de mesure de ces paramètres de contrôle préliminaire.
A partir de toutes ces lignes de la base de donnée, on peut alors effectuer une corrélation et on calcule un coefficient de détermination appelé score R². Un tel score R² permet alors d’estimer la qualité de prédiction de chacune des régressions linaires correspondantes.
On peut notamment classer les scores R² calculés et choisir le plus grand score R² ou, si deux scores R² maximum sont proches l’un de l’autre, choisir le score R² correspondant à la combinaison de paramètres de contrôle comportant le plus petit nombre de paramètres de contrôle.
Par exemple, si une combinaison de deux paramètres de contrôle A et C obtient un score de 95% et une combinaison de trois paramètres de contrôle A, B et C obtient un score R² de 96%, on peut privilégier la combinaison des deux paramètres de contrôle A et C car plus simple et nécessitant moins de calculs pour suivre un état de santé du ou des moteurs 2 équipant un aéronef 1, 101.
la représente schématiquement, dans son environnement, un mode particulier de réalisation d’une ligne de fabrication d’un matelas continu de fibres minérales selon l’invention ;
la représente schématiquement un mode particulier de réalisation d’un système de réticulation selon l’invention appartenant à la ligne de fabrication de la .
La représente schématiquement, dans son environnement, un mode particulier de réalisation d’une ligne de fabrication L_FAB selon l’invention.
La ligne de fabrication L_FAB est configurée pour la fabrication d’un matelas continu de fibres minérales, plus particulièrement à base de laine de verre, étant entendu que la ligne L_FAB est de tout type adapté pour la production de produits à base de fibres minérales et éventuellement végétales. Les premières étapes de fabrication dudit matelas sont également décrites en référence à la .
De manière conventionnelle, la ligne de fabrication L_FAB comporte une unité de fibrage 1 configuré pour mettre en œuvre un procédé de fibrage par centrifugation interne connu en soi. L’unité de fibrage 1 comporte une hotte (non représentée sur la ) surmontée d’au moins un centrifugeur 2. Chaque centrifugeur 2 comprend un panier (non représenté sur la ) pour la récupération d’un filet de verre de fibrage préalablement fondu et une pièce 3 en forme d'assiette dont la paroi périphérique est munie d'un grand nombre d'orifices.
En fonctionnement, le verre fondu, amené en un filet 4 depuis un four de fusion (non représenté) et d’abord récupéré dans le panier du centrifugeur 2, s'échappe par les orifices de l’assiette 3 sous la forme d'une multitude de filaments entraînés en rotation. Le centrifugeur 2 est par ailleurs entouré par un brûleur annulaire 5 qui crée à la périphérie de la paroi du centrifugeur 2 un courant gazeux à grande vitesse et à température suffisamment élevée pour étirer les filaments de verre en fibres sous la forme d’un voile 6.
Des moyens de chauffage 7, par exemple du type inducteur(s), servent à maintenir le verre et le centrifugeur 2 à la bonne température. Le voile 6 est refermé par un courant gazeux d’air introduit sous pression, schématisé par les flèches 8 sur la . Le tore 6 ainsi créé est entouré par un dispositif de pulvérisation de l'encollage contenant un liant thermodurcissable en solution aqueuse, dont seuls deux éléments 9 sont représentés sur la .
Il s’agit par exemple d’un liant phénolique ou un liant alternatif à faible teneur en formaldéhyde, de préférence même sans formaldéhyde, liant parfois qualifié de « liant vert », notamment lorsqu’il est au moins partiellement issu d’une base de matière première renouvelable, en particulier végétale, notamment du type à base de sucres hydrogénés ou non.
Le fond de la hotte de fibrage est constitué par un dispositif de réception des fibres comprenant un convoyeur incorporant une bande sans fin 10 perméable aux gaz et à l'eau, sous laquelle sont disposés des caissons d'aspiration 11 des gaz tels que l’air, les fumées et les compositions aqueuses excédentaires issues du processus de fibrage précédemment décrit. Il se forme ainsi sur la bande 10 du convoyeur un matelas 12 de fibres de laine de verre mélangées intimement avec la composition d’encollage. Le matelas 12 est conduit par le convoyeur 10 jusqu'à un système de réticulation SYS_R selon l’invention.
La représente schématiquement un mode particulier de réalisation du système de réticulation SYS_R appartenant à la ligne de fabrication L_FAB de la .
Tel qu’illustré par la , le système de réticulation SYS_R comporte une étuve 14 de réticulation du liant thermodurcissable. L’étuve de réticulation 14 comprend une série de caissons de chauffage séparés les uns des autres par des parois isolantes.
Plus particulièrement, dans le mode de réalisation décrit ici, les caissons de chauffage 21-25 sont au nombre de cinq.
L’utilisation d’une pluralité de caissons permet la montée en température progressive du matelas de fibres 12 jusqu’à une température supérieure à la température de durcissement du liant présent sur les fibres du matelas 12. Du parfait contrôle de la température dans les différents caissons dépendent les propriétés mécaniques du produit final, notamment si un liant vert est utilisé, comme indiqué précédemment.
Le fait de considérer cinq caissons ne constitue cependant pas une limitation de l’invention. D’une manière générale, aucune limitation n’est attachée à cet aspect.
Chaque caisson 21-25 comprend un compartiment central 21_CC-25_CC formant une enceinte dudit caisson et entouré par un matériau d’isolation.
Ces câbles sont des câbles rigides, ils ont l’avantage de soulager en tension les nappes de travail mais d’accroître très substantiellement la rigidité circonférentielle de la structure, amenant une sensibilité accrue du bloc sommet aux agressions au centre de la bande de roulement lorsqu’ils sont placés au niveau de l’armature additionnelle.
Aujourd’hui, un besoin se dessine pour le développement de nouveaux câbles pour des applications en nappes sommets, en particulier des nappes avec des angles de pose inférieurs à 10° telles que l’armature additionnelle. Cette armature a pour but de soulager en tension les nappes de travail, d’accroître la performance d’endurance du pneumatique, tout spécialement la résistance au clivage.
L’invention a pour but un câble ayant un bon compromis de rigidité : assez souple pour diminuer la rigidité du bloc sommet avec une force à rupture suffisante pour tenir les sollicitations en extension.
A cet effet l’invention a pour objet un multi-torons à deux couches de multi-torons, dans lequel le câble comprend : - une couche interne du câble constituée de X=1 multi-torons comprenant K>1 torons (T1) enroulés en hélice autour d’un axe principal, chaque toron étant à au moins deux couches comprenant : - une couche interne constituée de Q1 fil(s) métallique(s) interne(s), et - une couche externe constituée de Q3 fils métalliques externes enroulés autour de la couche interne ,et - une couche externe du câble constituée de Y>1 multi-torons enroulés autour de la couche interne du câble, chaque multi-torons comprenant L>1 torons enroulés en hélice autour d’un axe, chaque toron étant à au moins à deux couches comprenant : - une couche interne constituée de Q1’ fil(s) métallique(s) interne(s), et - une couche externe constituée de Q3’ fils métalliques externes enroulés autour de la couche interne, avec les multi-torons étant enroulés en hélice autour de l’axe principal , et le câble présente un allongement structural As tel que As ≥ 1,0%, l’allongement structural As étant déterminé selon la norme ASTM D2969-04 de 2014 au câble de façon à obtenir une courbe force-allongement, l’allongement structural As étant égal à l’allongement, en %, correspondant à l’intersection entre la tangente à la partie élastique de la courbe force-allongement en un point quelconque de sa partie élastique et l’axe des allongements de la courbe force-allongement.
Grâce à cette configuration de câble multi-torons à deux couches de multi-torons, le câble selon l’invention permet d’obtenir un câble avec suffisamment d’allongement structural apportant une souplesse en extension et suffisamment de masse métal, tout en gardant des fils fins pour la souplesse en flexion, pour améliorer le compromis entre les cisaillements dans la matrice polymérique, la souplesse et la résistance du bloc sommet et ainsi améliorer le compromis de performance agression et clivage.
Dans l’invention, le câble comprend deux couches de multi-torons, c’est-à-dire qu’il comprend un assemblage constitué d’une couche de Y>1 multi-torons enroulé autour d’une seule couche de multi-torons, ni plus ni moins, c’est-à-dire que l’assemblage possède deux couches de multi-torons, pas une, pas trois, mais uniquement deux.
Dans l’invention, le multi-torons est à une couche de torons, c’est-à-dire qu’il comprend un assemblage constitué d’une couche de toron, ni plus ni moins, c’est-à-dire que l’assemblage a une couche de toron, pas zéro, pas deux, mais uniquement une.
Dans un mode de réalisation, le multi-torons interne du câble est entouré d’une composition polymérique puis de la couche externe.
Avantageusement, chaque toron est à couches cylindriques.
De façon très avantageuse, chaque toron de la couche interne et chaque toron de la couche externe sont à couches cylindriques. On rappelle que de telles couches cylindriques sont obtenues lorsque les différentes couches de torons sont enroulées à des pas différents et/ou lorsque les sens d’enroulement de ces couches sont distincts d’une couche à l’autre. Un toron à couches cylindriques est très fortement pénétrable contrairement à un toron à couches compactes dans lequel les pas de toutes les couches sont égaux et les sens d’enroulement de toutes les couches sont identiques qui présente une pénétrabilité bien plus faible.
Avantageusement, chaque toron de la couche interne et chaque toron de la couche externe sont désaturés, c’est-à-dire qu’il existe un espace entre les fils de couche externe, permettant à la composition élastomérique d’imprégner chaque toron.