INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
b) la détermination du module de rigidité axial de l’éprouvette de test, à partir de la fréquence de résonnance de l’éprouvette de test, d’un coefficient obtenu à partir d’une simulation numérique du comportement vibratoire d’une éprouvette virtuelle, dite éprouvette de référence, et d’une densité de l’éprouvette de test.
Selon un mode de mise en œuvre du procédé, la fréquence de résonnance de l’éprouvette de test est mesurée à l’étape a) par vibrométrie laser.
Selon un autre mode de mise en œuvre du procédé, l’éprouvette de test est une éprouvette haltère dont l’épaisseur est comprise entre 2 et 10 millimètres. L’épaisseur peut notamment être comprise entre 2 et 4 millimètres ou entre 6 et 7 millimètres.
Selon un autre mode de mise en œuvre du procédé, la fréquence de résonnance mesurée est une fréquence de résonnance d’un mode de flexion dans le plan d’usinage en conditions libre-libre, de préférence un premier mode de flexion dans le plan. En outre, la fréquence de ce premier mode de flexion dans le plan est indépendante de l’épaisseur de l’éprouvette. Ainsi, l’identification du module de rigidité axial à partir de cette fréquence ne dépend pas d’une mesure supplémentaire de l’épaisseur qui est une source importante d’incertitudes compte-tenu de l’embuvage des plaques.
Selon un autre mode de mise en œuvre du procédé, la simulation numérique du comportement vibratoire de l’éprouvette de référence, réalisée préalablement à l’étape b), comprend la détermination d’une fréquence de résonnance de l’éprouvette de référence, de préférence réalisée par la méthode des éléments finis.
Selon un autre mode de mise en œuvre du procédé, la fréquence de résonnance de l’éprouvette de référence est déterminée à partir de paramètres prédéterminés de ladite éprouvette de référence comprenant une épaisseur, une densité et un module de rigidité axial de référence.
Selon un autre mode de mise en œuvre du procédé, l’épaisseur, la densité et le module de rigidité axial de l’éprouvette de référence sont sensiblement égaux à une épaisseur théorique, une densité théorique et un module de rigidité axial théorique de l’éprouvette de test. Par ailleurs, la forme et les dimensions de l’éprouvette de référence (dans le plan d’usinage) sont de préférence identiques à la forme et aux dimensions de l’éprouvette de test.
Selon un autre mode de mise en œuvre du procédé, le coefficient K 1e , obtenu à partir de la simulation numérique du comportement vibratoire de l’éprouvette de référence, réalisée préalablement à l’étape b), est déterminé selon la formule :
où K 1e , E 11_ref , d ref et f 1e_simu correspondent respectivement audit coefficient ainsi qu’au module de rigidité axial, à la densité et à une première fréquence de résonnance de l’éprouvette de référence.
Selon un autre mode de mise en œuvre du procédé, le module de rigidité axial de l’éprouvette de test est déterminé selon la formule :
où E 11 , K 1e, f 1e et d correspondent respectivement audit module de rigidité axial ainsi qu’au coefficient obtenu à partir de la simulation numérique du comportement vibratoire de l’éprouvette de référence, à la fréquence de résonnance mesurée et à la densité de l’éprouvette de test.
Selon un autre mode de mise en œuvre du procédé, la densité de l’éprouvette de test a été déterminée au préalable par une mesure de type hydro ou est issue d’un dossier de caractérisation du matériau composite à matrice céramique.
la est un diagramme d’étape d’un mode de mise en œuvre du procédé de mesure selon l’invention ;
Matières premières utilisées :
Le méthacrylate de méthyle (MMA) en provenance de Aldrich est utilisé comme modèle de monomère de faible masse moléculaire et donc de faible viscosité. Il est utilisé comme monomère dans les exemples montrant la viscosité et la contrainte au seuil utilisant des compositions de l’invention ou sans les compositions de l’invention.
L’acrylate d’isobornyle (IBOA) est utilisé dans les exemples plus représentatifs des compositions de l’invention, de façon combinée au Sarbio ® 7107 qui est un monomère de la société Sartomer et présentant deux fonctionnalités acrylate et issu d’huile végétale (di acrylate d’huile de soja époxydée).
L’huile de ricin hydrogénée (HCO) utilisée est de provenance Aldrich.
Un diamide utilisable dans le cadre de l’invention est préparé de la façon suivante:
Dans un ballon de 1 litre équipé d’un thermomètre, d’un Dean Stark, d’un condensateur et d’un agitateur, on introduit sous un courant d’azote, 25,8 grammes d’éthylène diamine (soit 0,43 mole, 0,86 équivalent amine), 135,52 grammes d’acide hydroxy-12 stéarique (soit 0,43 mole, 0,43 équivalent acide), provenance Aldrich, 49,94 grammes d’acide hexanoïque (soit 0,43 mole, 0,43 équivalent acide) provenance Aldrich. Le mélange est chauffé à 200°C toujours sous courant d’azote. L’eau éliminée s’accumule dans le Dean Stark dès 150°C. La réaction est contrôlée par l’indice d’acide et d’amine. Lorsque les valeurs d’acide et d’amine sont respectivement de 5 et 3,5 mg KOH/g, le mélange réactionnel est refroidi à 150°C et 0,65 g d’acide sulfurique est ajouté. L’indice d’amine contrôlé 30 minutes plus tard est inférieur à 0,01 mg KOH/g. Le mélange réactionnel est alors déchargé dans un moule siliconé. Une fois refroidi à la température ambiante, le produit est micronisé dans un broyeur par jet d’air.
Ce diamide est utilisé dans les exemples 1 à 4.
Les copolymères à blocs utilisé sont de deux types :
-pMMA-pBuA-pMMA noté BCP 1.
-p(MMA co IPA)-pBuA- p(MMA co IPA) noté BCP 2.
Les copolymères à blocs sont préparés selon un protocole décrit par exemple dans EP1526138.
Les charges utilisées sont des billes de verre. TechBeads ® 90-150 disponible chez Weissker GmbH.
Le photo-amorceur utilisé est l’irgacure ® 819 disponible chez Aldrich.
Méthodes de mesure :
Mesure de la température de transition vitreuse par DMA :
La DMA est déterminée au moyen d’un rhéomètre Rheometric Scientific ARES dans les conditions suivantes :
En position de travail, le hayon facilite ainsi le glissement de charge lourde ou volumineuse, entre le hayon et l’intérieur du fourgon.
Afin de faciliter le chargement ou le déchargement de marchandises sur le hayon, le système d’articulation permet également de translater le hayon lorsque celui-ci est en position de travail, entre la chaussée et le niveau du plancher du fourgon. Ainsi, les efforts nécessaires pour charger ou décharger le fourgon sont réduits de façon significative.
En milieu urbain, les places de livraison sont réservées le long de trottoirs, de sorte qu’une fois le fourgon garé sur une place de livraison, le hayon se déplace au-dessus de la chaussée. Le chargement et le déchargement de marchandises s’effectuent donc depuis la chaussée, en dessous du niveau du trottoir. En d’autres termes, les hayons actuels ne permettent pas le chargement ou le déchargement de marchandises depuis un trottoir. Les marchandises doivent donc être déplacées sur la chaussée pour réaliser ces opérations de chargement ou déchargement, ce qui implique des risques d’accident avec les autres utilisateurs de la route ainsi qu’un allongement significatif du délai de livraison des marchandises.
L’invention vise à remédier à ces problèmes en proposant un hayon pour véhicule automobile, facilitant le déchargement ou le chargement de marchandises depuis un trottoir, lorsque le véhicule automobile équipé du hayon se gare le long du trottoir.
Objet de l’invention Pour cela, l’invention propose un hayon pour véhicule automobile, comprenant une plateforme de chargement de forme rectangulaire. La plateforme de chargement est délimitée par un côté proximal, opposé à un côté distal, et deux côtés latéraux en vis-à-vis.
L’invention est remarquable en ce que le hayon comporte un premier volet maintenu le long d’un premier côté latéral de la plateforme de chargement, le premier volet est maintenu à la plateforme de chargement par l’intermédiaire d’au moins une charnière, de sorte à permettre au premier volet de pivoter entre une position de repos, dans laquelle le premier volet se superpose à la plateforme de chargement, et une position de travail, dans laquelle le premier volet prolonge un premier côté latéral de la plateforme de chargement.
En d’autres termes, la charnière permet le basculement du premier volet autour d’un axe de pivotement qui est parallèle ou sensiblement parallèle à un côté latéral de la plateforme de chargement.
De préférence, en position de travail, le premier volet est parallèle ou sensiblement parallèle à la plateforme de chargement.
De façon avantageuse, lorsqu’un côté proximal de la plateforme de chargement est maintenu à un véhicule automobile par l’intermédiaire d’un système d’articulation tel que décrit ci-dessus, et que la plateforme de chargement est parallèle ou sensiblement parallèle à la chaussée, le premier volet peut être déployé en position de travail de manière à recouvrir, au moins partiellement, le trottoir le long duquel le véhicule automobile est stationné. De préférence, au moins une partie du volet repose sur le trottoir. Ainsi, le volet permet à une marchandise présente sur la plateforme du hayon d’être glissée directement sur le trottoir et inversement.
L’invention évite ainsi de déplacer la marchandise sur la chaussée, jusqu’au prochain bateau de trottoir pour hisser la marchandise sur ledit trottoir. Un hayon selon l’invention offre donc une sécurité d’utilisation accrue, lors du chargement ou du déchargement de marchandises, car ces manipulations sont réalisées depuis le trottoir.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, le premier volet s’étend tout le long d’un premier côté latéral du hayon.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, la largeur du premier volet, définie selon une direction normale à l’axe de pivotement d’au moins une charnière, est comprise entre 20 cm et 150 cm, de préférence entre 50 cm et 100 cm.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, en position de repos, le premier volet se superpose à une face inférieure de la plateforme de chargement, la face inférieure de la plateforme de chargement étant destinée à être en vis-à-vis de la chaussée, lorsque le hayon est déployé en position de travail.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, le premier volet se superpose à une face supérieure, face opposée à une face inférieure du hayon destinée à être en vis-à-vis de la chaussée lorsque le hayon est déployé en position de travail.
Selon un autre mode de réalisation, le hayon comporte un deuxième volet maintenu le long d’un deuxième côté latéral de la plateforme de chargement, le deuxième volet est maintenu à la plateforme de chargement par l’intermédiaire d’au moins une charnière, de sorte à permettre au deuxième volet de pivoter entre une position de repos, dans laquelle le deuxième volet se superpose à la plateforme de chargement, et une position de travail, dans laquelle le deuxième volet prolonge un deuxième côté latéral de la plateforme de chargement.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, le deuxième volet s’étend tout le long du deuxième côté latéral du hayon.
Pendant la 2 nde phase, la destination ordonnance tour à tour les sources non encore correctement décodées pour un nombre donné de transmissions successives afin de maximiser le débit somme reçu. Une transmission, pendant un intervalle de retransmission, pour aider une source correspond à la transmission d’une même version de redondance de son message par tous les nœuds ayant correctement décodé cette source. Les transmissions pour aider une source commencent à l’intervalle de retransmission et finissent quand la source est décodée.
L’événement de défaut individuelle de la source , pour laquelle les intervalles de retransmission commencent à , à la fin de l’intervalle de retransmission , , peut s’exprimer sous la forme :
Cette expression traduit le fait que la source n’est pas décodée correctement à l’intervalle de retransmission si le débit de la source est supérieur à la somme des capacités de transmission. Cette capacité de transmission comprend la capacité du canal entre cette source et la destination qui intervient pendant la 1 ère phase et une somme pondérée par des capacités des canaux équivalents qui interviennent pendant la seconde phase à partir de jusqu’à l’intervalle de retransmission . A l’intervalle de retransmission de la seconde phase, un canal équivalent est considéré pour la source . Le canal équivalent considéré à un intervalle de retransmission regroupe les canaux entre chacun des nœuds aidant la source pendant cet intervalle et la destination. La capacité du canal entre cette source et la destination se déduit de la qualité du canal i.e. l’information mutuelle entre la source et la destination . La capacité du canal équivalent considéré lorsque la source est aidée pendant l’intervalle est évaluée par l’information mutuelle entre l’ensemble des nœuds qui aident la source à l’intervalle de retransmission et la destination. Cette capacité dépend du temps puisqu’un nœud peut bénéficier des transmissions pour aider une source pendant la 2 nde phase et décoder correctement cette source à partir d’un intervalle de retransmission de la 2 nde phase alors qu’il ne l’avait pas décodée à la fin de la 1 ère phase.
est défini comme le nombre d’intervalles de retransmission écoulés jusqu’à l’intervalle courant (non inclus) pendant la seconde phase depuis le dernier échange de contrôle de décodage entre la destination et les nœuds.
définit la valeur de qui déclenche un nouvel échange de jeux de sources décodées. Par exemple déclenche un échange de jeux de sources décodées pour avec .
Par convention, déclenche un échange de jeux de sources décodées au début de la 2 nde phase de transmission.
Il est supposé qu’une source i est aidée sur un ou plusieurs intervalles de retransmission consécutifs en commençant par l’intervalle de retransmission . A chaque intervalle de retransmission (time slot) , et pour la source sélectionnée non encore décodée correctement par la destination, , la variable est définie selon l’invention. Cette variable est définie comme étant le nombre maximum (i.e. nombre suffisant) d’intervalles de retransmission pour que la destination décode cette source (à partir et en comptant l’intervalle de retransmission ), c’est à dire, la source est décodée au plus tard à la fin de l’intervalle de retransmission . Cette variable est estimée par la destination en fonction de sa connaissance de . Soit l’ensemble déterminé par des intervalles de retransmission commençant par un échange de jeux de sources décodées. Soit l’ensemble des intervalles de retransmission commençant par un échange de jeux de sources décodées coïncidant avec les transmissions pour aider la source , c’est-à-dire, .
Dans le cas où un échange de jeux de sources décodées a eu lieu avant , c’est-à-dire avant le début de la sélection de la source à aider pendant la 2 nde phase, la destination connait . Il est à souligner qu’un échange de jeux de sources décodées au début de la 2 nde phase de transmission permet à la destination de connaitre pour toutes les sources. En effet, les transmissions précédant étant liées à une autre source elles n’impactent pas le nombre de nœuds ayant décodés la source ni pour tout .
Dans le cas contraire, la destination ne connait que pour estimer pour . Par souci de simplicité des notations, l’indice de source de est omis quand il est évident.
Pour les intervalles de retransmission l’invention considère :
et (3)
le nombre d’intervalles de retransmission suffisant estimé par la destination à partir de l’intervalle de retransmission est :
où représente la fonction partie entière supérieure (ceiling function) qui prend la valeur entière juste supérieure ou égale à e.g., .
On peut ainsi citer les copolymères tri-blocs ,di-blocs et triblocs étoilés suivants de manière non limitative utilisables dans le cadre de l’invention, seuls ou en mélange :
pMMA-pBuA-pMMA, p(MMAcoMAA)-pBuA-p(MMAcoMAA), p(MMAcoAA)-pBuA-p(MMAcoAA), pMMA-p(BuAcoSty)-pMMA , p(MMAcoMAA)-p(BuAcoSty)-p(MMAcoMAA ), pMMA-p(BuAcoAA)-pMMA, p(MMAco DMA)-pBuA- p(MMAco DMA), p(MMAco IPA)-pBuA- p(MMAco IPA) et de façon préférée p(MMAco DMA)-pBuA- p(MMAco DMA), p(MMAco IPA)-pBuA- p(MMAco IPA), pMMA-pBuA-pMMA.
pMMA-pBuA, p(MMAcoMAA)-pBuA, p(MMAcoAA)-pBuA, pMMA-p(BuAcoSty) , p(MMAcoMAA)-p(BuAcoSty), pMMA-p(BuAcoAA), p(MMAco DMA)-pBuA-, p(MMAco IPA)-pBuA- et de façon préférée p(MMAco DMA)-pBuA, p(MMAco IPA)-pBuA.
pBuA-(pMMA) 3 , pBuA-(p(MMAcoMAA)) 3 , pBuA-(p(MMAcoAA)) 3 , p(BuAcoSty)-(pMMA) 3 , p(BuAcoSty)-(p(MMAcoMAA )) 3 , p(BuAcoAA)-(pMMA) 3 , pBuA- (p(MMAco DMA)) 3 , pBuA- (p(MMAco IPA)) 3 et de façon préférée pBuA-(p(MMAco DMA)) 3 , pBuA- (p(MMAco IPA)) 3 , p(BuAcoSty)-(p(MMAcoMAA)) 3 .
Dans tous ces copolymères à blocs, MMA peut être substitué en tout ou partie par IBOA et/ou IBOMA..
Avec MMA : méthacrylate de méthyle, MAA : acide méthacrylique, AA : acide acrylique, BuA : acrylate de butyle, Sty : styrène, DMA : diméthylacrylamide, IPA :isopropylacrylamide, IBOA : acrylate d’isobornyle, IBOMA : méthacrylate d’isobornyle
Les copolymères à blocs utiles dans le cadre de la présente invention présentent typiquement une masse moléculaire en poids mesurée par SEC avec un étalonnage polystyrène comprise entre 10000 et 200000 g/mole et de préférence entre 80000 et 180000 g/mole, avec un rapport massique bloc dur/bloc mou compris entre 75/25 et 40/60.
Les copolymères à blocs utiles dans le cadre de la présente invention sont de préférence préparés par polymérisation radicalaire contrôlée, sans exclure d’autres modes de préparation. Les polymérisations radicalaires contrôlées permettent d’obtenir en étapes séquentielles au sein d’une même opération de procédé les copolymères à blocs. Par exemple, les copolymères à bloc peuvent être préparés par polymérisation « RAFT » (Radical Addition Fragmentation Transfert en Anglais) ou par polymérisation contrôlée par les nitroxydes, encore appelée « NMP » (Nitroxide Mediated Polymerization). De préférence, les copolymères à bloc sont préparés par NMP, en particulier par NMP mettant en œuvre le contre radical N-tert-Butyl-1-diethylphosphono-2,2- dimethylpropyl nitroxide. La synthèse de copolymères à blocs à l’aide de ce contre radical est en particulier décrite dans EP1526138.
Les copolymères à blocs sont présents au sein du mélange C dans des proportions massiques comprises entre 50 et 99%, de préférence entre 60 et 95 % et de façon encore préférée entre 70 et 95 %, bornes comprises.
L’huile de ricin hydrogénée est un composé que l’on trouve commercialement sous le N° CAS 8001-78-3. L’huile de ricin hydrogénée est constituée de 85 à 90% massique de triglycéride de l’acide ricinolique dont une grande partie de la double liaison est hydrogénée. On y trouve également en quantité moins importante les triglycérides de l’acide linoléniques hydrogéné, les triglycérides de l’acide oléique hydrogéné, les triglycérides de l’acide stéarique hydrogéné, pour les principaux.
L’huile de ricin hydrogénée est présente au sein du mélange C dans des proportions massiques comprises entre 0,5 et 25%, de préférence entre 2,5 et 20 % et de façon préférée entre 2,5 et 15 %, bornes comprises.
Les compositions de l’invention comprennent au moins un polyamide, c’est-à-dire des composés comportant au moins deux fonctions amide. De préférence il s’agit d’au moins un diamide d’acide gras et/ou d’ au moins un triamide d’acide gras.
Les diamides des compositions de l’invention peuvent être des diamides issus de la condensation d’ au moins une diamine sur au moins un acide ou d’ au moins un diacide sur au moins une amine.
Les triamides des compositions de l’invention peuvent être des triamides issus de la condensation d’au moins une triamine sur au moins un acide ou d’au moins un triacide sur au moins une amine.
Selon une première préférence, il s’agit de diamides issus de la condensation d’au moins une diamine sur au moins un acide gras.
Selon une deuxième préférence, il s’agit de triamides issus de la condensation d’au moins une triamine sur au moins un acide gras.
La gaine 14 peut translater dans la base 18. La gaine 14 peut se loger dans la base 18.
Le fonctionnement du dispositif 10 est simple.
Les figures 4 et 6 montrent que le mécanisme tournant 16 peut comprendre un moyen de blocage 24 configuré pour bloquer la rotation du mécanisme tournant 16. Le moyen de blocage 24 peut être configuré pour bloquer la rotation du mécanisme tournant 16 par coopération entre les deux éléments 20, 22 du mécanisme tournant 16. Le moyen de blocage 24 peut être configuré pour bloquer la rotation du mécanisme tournant 16 par coopération entre le premier élément 20 et le deuxième élément 22 du mécanisme tournant 16. Le moyen de blocage 24 peut être configuré pour bloquer la rotation du mécanisme tournant 16 par coopération entre le premier élément 20 du mécanisme tournant 16 et le réceptacle 12.
Le moyen de blocage 24 peut comprendre un moyen de liaison entre les deux éléments 20, 22 du mécanisme tournant 16, de sorte à bloquer le mouvement relatif entre les deux éléments 20, 22. Le moyen de blocage 24 peut comprendre un moyen de liaison entre le premier élément 20 et le deuxième élément 22 du mécanisme tournant 16, de sorte à bloquer le mouvement relatif entre le premier élément 20 et le deuxième élément 22.
Le moyen de blocage 24 peut comprendre un moyen de liaison entre le premier élément 20 du mécanisme tournant 16 et le réceptacle 12, de sorte à bloquer le mouvement relatif entre le premier élément 20 et le deuxième élément 22 en position rétractée.
Le moyen de blocage 24 peut comprendre un cran anti-rotation.
Le moyen de blocage peut comprendre un élément male 240 configuré pour s’engager dans un élément femelle 242. L’élément male 240 et l’élément femelle 242 peuvent être disposés respectivement sur le premier élément 20 et le deuxième élément 22. L’élément male 240 et l’élément femelle 242 peuvent être disposés respectivement sur le premier élément 20 et le réceptacle 12.
Dispositif bissecteur à engrenages coniques DOMAINE DE L'INVENTION AUQUEL SE RAPPORTE L'INVENTION
L’invention concerne dans le domaine des objets pliables, un dispositif bissecteur.
ART ANTERIEUR Un dispositif bissecteur est un moyen quand trois ensembles sont articulés sur un même axe pivot d’obliger un ensemble d’être à la bissectrice des deux autres.
A titre d’application, il peut s’agir de l’arrière d’une chaise pliante dans laquelle trois ensembles, un premier ensemble est les montants de dossier et le dossier, le deuxième ensemble est le cadre d’assise et l’assise elle-même intégrée ou non et enfin le troisième ensemble est une paire de pieds arrière.
Dans la cinématique retenue, on souhaite qu’au cours du plage et du dépliage, l’ensemble concernant l’assise soit sensiblement à la bissectrice de l’angle formé par le premier ensemble et le troisième ensemble des pieds arrière.
Pour cela, il est déjà plusieurs principes de dispositif bissecteur.
La illustre un premier principe uniquement à base de barres de liaison.
Il s’agit d’une solution inventée par à base d’antiparallélogrammes. Du fait des propriétés mathématiques des antiparallélogrammes, ceux-ci ont des angles égaux sur un même côté et de ce fait le petit antiparallélogramme et le grand antiparallélogramme partageant un angle identique conduisent à ce que l’élément du milieu soit à la bissectrice des deux autres.
La illustre un premier principe uniquement de deux barres de liaison et d’un coulissement proche de la construction géométrique de la bissectrice.
Mode 1 : Composition de caoutchouc comprenant un élastomère diénique, une charge renforçante et un composé qui est de formule (I) ou (II) dans lesquelles n est un nombre entier allant de 2 à 4, n’ est un nombre entier allant de 1 à 3, m est un nombre entier supérieur ou égal à 2, R 1 est un groupe de valence m reliant les cycles aromatiques furanes du composé de formule (II), R 2 est un groupe hydrocarboné pouvant être interrompu par un ou plusieurs hétéroatomes.
Mode 2 : Composition de caoutchouc selon le mode 1 dans laquelle R 1 est un groupe hydrocarboné pouvant être interrompu par un ou plusieurs hétéroatomes.
Mode 3 : Composition de caoutchouc selon le mode 1 ou 2 dans laquelle R 1 est un groupe aliphatique saturé.