INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
une bande de revêtement souple de ladite assise, ladite bande s’étendant à l’avant de ladite assise, un premier rouleau rotatif s’étendant transversalement, ledit rouleau étant monté fou à l’avant de ladite deuxième tablette, ladite bande prenant appui sur ledit rouleau pour permettre son renvoi sous ladite deuxième tablette, un dispositif de rappel élastique vers l’arrière de la bordure transversale libre de ladite bande, de manière à assurer un recouvrement desdites tablettes par ladite bande à l’état tendu dans toutes les configurations de ladite extension.
Dans cette description, les termes de positionnement dans l’espace (haut, longitudinal, transversal, latéral, avant, arrière, vertical, horizontal, dessous, …) sont pris en référence au siège en place dans le véhicule.
Avec l’agencement proposé, le revêtement de l’extension forme une continuité, sans rupture, entre l’assise et la première tablette et entre les deux tablettes quand ladite extension est en configuration déployée.
32 chambre d'écoulement
32a gradin annulaire
32b gradin annulaire
33 enveloppe
33a extrémité fermée de l’enveloppe
33b extrémité ouverte de l’enveloppe
34 insert
35 paroi tubulaire de l'insert
35a lobe cylindriques central de la paroi tubulaire
35a lobe cylindriques extérieur de la paroi tubulaire
36 languettes anti-rotation
37 languettes anti-rotation
38 bride circulaire
39a disque de montage
39b disque de montage
Les soupapes d’échappement peuvent être actionnées par des arbres à cames reliés à l’arbre moteur via un dispositif déphaseur commun et la soupape d’admission peut être actionnée par un arbre à cames relié mécaniquement à l’arbre moteur via un deuxième dispositif déphaseur pilotable en fonction du régime de rotation du moteur.
Le plénum d’admission peut être alimenté en air comburant par un turbocompresseur haute pression HP via un réfrigérant d’air HP et le plénum d’échappement peut alimenter en gaz brûlés une turbine HP du turbocompresseur HP dont la section débitante du distributeur est pilotée par l’ordinateur de contrôle moteur pour régler la richesse du mélange carburé dans le plénum d’admission mesurée par une sonde à oxygène immergée dans les gaz d’échappement, conformément à une cartographie du champ couple/vitesse de fonctionnement du moteur stockée dans la mémoire de l’ordinateur.
Le moteur peut comporter une turbine de travail située entre le plénum d’échappement et la turbine HP afin de compléter le bas taux de détente des gaz par le piston.
Le moteur peut comporter un turbocompresseur basse pression BP dont le compresseur alimente le compresseur HP en air comburant via un réfrigérant d’air BP et dont la turbine BP est alimentée par les gaz brûlés issus de la turbine HP afin d’augmenter le taux de suralimentation du moteur.
L’ordinateur de contrôle moteur peut piloter simultanément un déphaseur d’arbre à cames d’échappement et la section débitante du distributeur de la turbine HP pour positionner la combustion et fixer la richesse dans le plénum d’admission conformément à une cartographie stockée dans sa mémoire.
La course des pistons peut être voisine du diamètre des cylindres pour avoir des sections d’orifices compatibles avec la cylindrée, le gaz combustible de la masse MA étant l’ammoniac NH3 pour ne pas émettre du CO2, le rapport MB/MA étant supérieur à 0,70 pour atteindre la température d’auto-allumage avec un taux de compression volumétrique effectif des pistons compris entre 3 et 5 et un taux de détente volumétrique compris entre 7 et 9.
est une vue schématique de la boucle d’air d’un moteur turbo-compound fortement suralimenté
est une vue du cycle thermodynamique décrit par le moteur turbo-compound de la
est une vue schématique de l’aérodynamique interne d’un cylindre du moteur turbo-compound de le
est une coupe transversale d’un cylindre du moteur turbo-compound de la
Description détaillée de la divulgation Bien entendu la divulgation n'est nullement limitée au(x) mode(s) de réalisation décrit(s) à titre illustratif, non limitatif.
Ainsi, la clé de l’invention est l’élimination de la détonation d’une charge carburée homogène qui a ruiné les espoirs suscités par la combustion HCCI à la fin du siècle dernier. Elle ouvre la voie de l’auto-allumage rapide par compression à des combustibles difficilement inflammables en élevant le niveau thermique du milieu réactif par d’autres moyens que la compression pure. Elle permet en prime de réduire la production d’oxydes d’azote en diluant le milieu réactif sans réduire la température de début de combustion.
L’invention atteint ses trois objectifs en construisant, dans un cylindre de moteur à 2 temps sous-balayé, un milieu réactif intégralement stratifié en température par mélange d’une masse fraîche carburée isotherme MA avec une masse chaude MB de gaz brûlés retenue dans le cylindre. L’invention s’appuie sur les lois de la cinétique chimique qui régissent l’oxydation d’un mélange combustible en phase gazeuse stipulant que la vitesse des réactions croit exponentiellement avec la température locale. L’effet exponentiel de la température fait que l’échauffement volumique par compression d’un milieu réactif stratifié en température déclenche un front d’auto-allumage qui circule contre le gradient des températures entre sa strate isotherme la plus chaude et sa strate isotherme la plus froide jusqu’à l’épuisement du combustible.
La vitesse de déplacement du front d’auto-allumage dépend du gradient de température et de la richesse de la strate active. La vitesse du front est toujours subsonique compte tenu de la température élevée du milieu réactif et ne produit donc pas d’onde de choc.
L’objet de l’invention est donc un moteur alternatif à combustion interne fonctionnant sur le cycle à 2 temps dont chaque cylindre reçoit à chaque cycle une masse fraîche isotherme MA d’un mélange d’air comburant et d’un gaz combustible qui remplace la masse des gaz brûlés au cycle précédent caractérisé en ce qu’une masse chaude MB de gaz brûlés retenue dans le cylindre diffuse dans la totalité de la masse fraîche MA, pendant la phase d’échange des gaz et la phase de compression, pour former un mélange réactif totalement stratifié en températures dont la strate isotherme la plus chaude atteint sa température d’auto-allumage sous l’effet de sa compression par le piston avant son point mort haut PMH et dont les strates isothermes moins chaudes atteignent successivement leur température d’auto-allumage sous l’effet de leur compression consécutive à la dilatation thermique des strates isothermes déjà brûlées.
Le terme « solvant aprotique » signifie un solvant qui n'a pas d'atome d'hydrogène acide. En particulier, un solvant aprotique ne comprend pas d’atome d’hydrogène lié à un hétéroatome (O, N ou S).
Le terme « sel » signifie un composé ionique. Un sel peut être inorganique ou organique, de préférence inorganique. Au sens de la présente invention, le terme « sel » n’inclut pas les tensioactifs ioniques.
Le terme « tensioactif » signifie un composé capable de modifier la tension superficielle entre deux surfaces. Un tensioactif peut notamment être un composé amphiphile, c'est-à-dire qu'il présente deux parties de polarité différente, l'une lipophile (qui retient les matières grasses) est apolaire, l'autre hydrophile (miscible dans l'eau) est polaire.
Le terme « alkyle » signifie un groupe acyclique saturé monovalent de formule –C n H 2n+1 . Un alkyle peut être linéaire ou ramifié. Un alkyle en C1-C30 signifie un alkyle ayant 1 à 30 atomes de carbone.
Le terme « alcényle » signifie un groupe hydrocarboné acyclique monovalent ayant une ou plusieurs doubles liaisons C=C. Un alcényle peut être linéaire ou ramifié. Un alcényle en C2-C30 signifie un alcényle ayant 2 à 30 atomes de carbone.
Le terme « cycloalkyle » signifie un groupe hydrocarboné cyclique monovalent. Un cycloalkyle peut être saturé ou insaturé. Un cycloalkyle est non-aromatique. Un cycloalkyle en C5-C12 signifie un cycloalkyle ayant 5 à 12 atomes de carbone
Le terme « aryle » un groupe hydrocarboné aromatique monovalent. Un aryle en C6-C12 signifie un aryle ayant 6 à 12 atomes de carbone.
Le terme « alkylaryle » signifie un groupe alkyle substitué par un groupe aryle.
Le terme « aliphatique » signifie un composé ou un groupe acyclique non-aromatique. Il peut être linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé, substitué ou non substitué. Il peut comprendre une ou plusieurs liaisons/fonctions, par exemples choisies parmi éther, ester, amine et leurs mélanges.
Le terme « cycloaliphatique » signifie un composé ou un groupe non-aromatique comprenant un cycle ayant uniquement des atomes de carbone comme atomes de cycle. Il peut être substitué ou non substitué.
Le terme « aromatique » signifie un composé ou un groupe comprenant un cycle aromatique, c’est-à-dire respectant la règle d’aromaticité de Hückel, notamment un composé comprenant un groupe phényle. Il peut être substitué ou non substitué. Il peut comprendre une ou plusieurs liaisons/fonctions telles que définies pour le terme « aliphatique ».
Le terme « araliphatique » signifie un composé ou un groupe comprenant une partie aliphatique et une partie aromatique.
Le terme « hétérocyclique » signifie un composé ou un groupe comprenant un cycle ayant au moins un hétéroatome choisi parmi N, O et/ou S comme atome de cycle. Il peut être substitué ou non substitué. Il peut être aromatique ou non-aromatique.
Composant a) - Composé fonctionnalisé par (méth)acrylate
La composition selon l’invention comprend un composant polymérisable, également appelé composant a). Le composant a) peut notamment comprendre l’ensemble des composés polymérisables de la composition selon l’invention. En particulier, le composant a) peut notamment comprendre l’ensemble des composés éthyléniquement insaturés de la composition selon l’invention. Ces composés peuvent notamment être destiné(s) à être polymérisé(s), notamment par réaction de polymérisation radicalaire.
Dans le cadre de la présente invention, les Inventeurs ont mis au point des microbulles innovantes, notamment des microbulles lipidiques innovantes, capables de transporter des drogues, notamment des acides nucléiques, de façon stable dans la circulation sanguine ; de traverser la barrière hémato encéphalique (BHE) de façon active ; et de délivrer des drogues de manière ciblées, notamment envers des antigènes d’intérêt.
Les Inventeurs ont notamment montré que, de manière surprenante, les microbulles lipidiques ainsi mises au point possèdent une stabilité significativement améliorée, à la différence des microbulles décrites dans l’art antérieur. De façon remarquable, les données révèlent également que ces microbulles optimisées sont capables de délivrer des agents d’intérêt, notamment des acides nucléiques, de manière plus efficace que les microbulles décrites dans l’art antérieur. Ces microbulles sont notamment capables de traverser les vaisseaux, ainsi que la BHE, ou encore le microenvironnement tumoral, de façon active. Les Inventeurs ont également démontré que l’application localisée d’ultrasons permet de cibler ces microbulles optimisées de manière très précise vers la zone à traiter, y compris des zones très difficiles d’accès telles que le système nerveux central, les vaisseaux, et le microenvironnement tumoral. Ces données révèlent ainsi le potentiel thérapeutique de ces microbulles lipidiques pour traiter de nombreuses pathologies de manière ciblée, y compris des pathologies du système nerveux central.
Les données montrent également que ces microbulles optimisées sont des outils de détection et d’imagerie.
La présente invention fournit donc à la fois des méthodes de traitement puissant et à spectre large de pathologies, ainsi que des méthodes de diagnostic efficace et fiable.
La présente invention concerne notamment des microbulles lipidiques, pouvant être utilisées à la fois dans la prévention et le traitement de pathologies, et dans la détection et l’imagerie, notamment médicales.
La présente invention concerne en particulier une microbulle lipidique, comprenant au moins un composé cationique choisi parmi les lipophosphoramidates, les polyéthylénimines histidylées, et tout mélange de ceux-ci.
La présente invention concerne également une composition pharmaceutique comprenant au moins une microbulle telle que définie ci-dessus, et, optionnellement, un excipient pharmaceutiquement acceptable, la concentration en microbulles dans la composition allant de préférence de 10 6 à 10 14 microbulles/ml, de préférence encore de 10 7 à 10 13 microbulles/ml, de préférence encore de 10 8 à 10 12 microbulles/ml, de préférence encore de 10 9 à 10 11 microbulles/ml, de préférence encore la concentration en microbulles dans la composition étant d’environ 10 10 microbulles/ml.
La présente invention concerne aussi un kit, comprenant :
a) au moins une microbulle telle que définie ci-dessus, dans un premier récipient ;
b) au moins un agent thérapeutique, dans un second récipient ;
c) optionnellement, au moins un agent de ciblage dans un troisième récipient ;
d) optionnellement, au moins un agent de marquage dans un quatrième récipient ;
e) optionnellement, des instructions de préparation et/ou d’utilisation ;
l’agent thérapeutique et/ou l’agent de ciblage et/ou l’agent de marquage étant de préférence choisi(s) parmi :
un acide nucléique ; un actif liposoluble ; un agent chimio-thérapeutique, tel qu’un agent cytotoxique et/ou un agent cytostatique ; un anticorps ; une protéine ; un antigène ; une toxine ; un récepteur une enzyme ; une hormone ; un ligand ; un vecteur viral ; une nanoparticule, comprenant de préférence au moins un agent choisi parmi un agent thérapeutique, un agent de ciblage, un agent de marquage, et toute combinaison de ceux-ci ; tout dérivé de 1) à 13), de préférence tout dérivé fonctionnel de ceux-ci ; tout fragment de 1) à 14), de préférence tout fragment fonctionnel de ceux-ci ; et toute combinaison de 1) à 15) ;
Bien entendu, l’invention n’est pas limitée à ces modes de réalisation pour l’articulation 44. Ainsi, comme illustré sur la , l’articulation 44 peut être une charnière ou au moins un col de cygne sensiblement identiques à ceux de l’art antérieur. Toutefois, le fait de prévoir une articulation sous la forme d’au moins une ligne de pliage 46 permet de réduire les coûts, l’encombrement et la masse embarquée de l’articulation 46.
Quel que soit le mode de réalisation, lors du passage de la position fermée vers la position ouverte, chaque partie mobile 42 est animée d’un mouvement d’ouverture Mo autour d’un axe de pivotement. Selon une configuration, le mouvement d’ouverture Mo correspond approximativement à un mouvement de pivotement autour de la ligne de pliage 46.
Le dispositif de surpression 36 comprend également au moins un système de maintien 54 configuré pour maintenir la paroi 38 dans la position fermée. Ce système de maintien 54 comprend au moins un élément fusible 56 logé à cheval dans un premier logement 58 solidaire d’une première partie mobile 42 et dans un deuxième logement 60 solidaire d’une deuxième partie mobile 42’ ou d’un élément fixe.
Selon une configuration, l’élément fusible 56 est un pion cylindrique qui présente un axe A56 sensiblement perpendiculaire au mouvement d’ouverture Mo, parallèle à la paroi 38 (plus particulièrement à sa face intérieure F38). Ce pion présente un diamètre sensiblement constant sur toute sa longueur (dimension prise parallèlement à son axe A56). En complément, les premier et deuxième logements 58, 60 sont également cylindriques et présentent un diamètre sensiblement identique à celui du pion fusible 56.
Selon un agencement, les premier et deuxième logements 58, 60 débouchent au niveau des première et deuxième faces F58, F60 parallèles entre elles, en contact l’une avec l’autre ou très faiblement espacées, sensiblement parallèles au mouvement d’ouverture Mo. Cet agencement permet d’obtenir une rupture de l’élément fusible 56 par cisaillement lorsque la paroi 38 tend à s’ouvrir en raison par exemple d’une pression dépassant une valeur donnée dans la zone intérieure ZI.
L’élément fusible 56 présente au moins une caractéristique choisie notamment parmi sa section ou son matériau par exemple, configurée de manière à rester intègre et ne pas se rompre lorsque la pression dans la zone intérieure ZI est inférieure à une valeur donnée et à se rompre lorsque la pression dans la zone intérieure ZI est supérieure ou égale à la valeur donnée.
Selon des modes de réalisation visibles sur les figures 13 à 15, la paroi 38 présente un premier bord 38.1 ainsi qu’un deuxième bord 38.2 opposé au premier bord 38.1, les premier et deuxième bords 38.1, 38.2 étant sensiblement parallèles entre eux. Selon ces modes de réalisation, l’articulation 44 est positionnée au niveau du premier bord 38.1 et au moins un élément fusible 56 est positionné au niveau du deuxième bord 38.2. Dans le cas d’un pion, son axe A56 est orienté perpendiculairement au deuxième bord 38.2.
Comme illustré sur les figures 9 et 10, le système de maintien 54 comprend un premier support 62 en L solidaire de la paroi 38 présentant une première aile 62.1 plaquée contre la face intérieure F38 de la paroi 38 et reliée à cette dernière ainsi qu’une deuxième aile 62.2 qui comporte un orifice la traversant (qui forme le premier logement 58 prévu pour loger partiellement l’élément fusible 56), ledit orifice débouchant sur une première face F58 orientée vers le carénage 32, positionnée approximativement dans le prolongement du deuxième bord 38.2. Le système de maintien 54 comporte également un deuxième support 64 en L, solidaire du carénage 32, présentant une première aile 64.1 plaquée contre une face intérieure du carénage 32 et reliée à cette dernière ainsi qu’une deuxième aile 64.2 qui comporte un orifice la traversant (qui forme le deuxième logement 60 prévu pour loger partiellement l’élément fusible 56) et débouchant sur une deuxième face F60 orientée vers la paroi 38, positionnée approximativement dans le prolongement du deuxième bord 38.2.
Selon un mode de réalisation visible sur les figures 6 à 12, la paroi 38 présente des premier et deuxième bords 38.1, 38.2 sensiblement perpendiculaires à un plan médian vertical PMV, le premier bord 38.1 étant orienté vers l’avant de l’aéronef, ainsi que des bords latéraux 38.3, 38.4 reliant les premier et deuxième bords 38.1, 38.2, symétriques par rapport au plan médian vertical PMV.
Selon une application, un aéronef comprend au moins un dispositif de surpression 36 positionné sur la partie sommitale de la structure secondaire d’un mât, le plan médian vertical PMV de la paroi 38 étant confondu avec le plan médian vertical du mât d’aéronef.
Selon une configuration, la paroi 38 comprend au moins des première et deuxième parties latérales 66, 68 séparées par une découpe médiane 70 positionnée au niveau du plan médian vertical PMV. Selon cette configuration, chacune des première et deuxième parties latérales 66, 68 comprend une articulation 44 positionnée au niveau du troisième ou quatrième bord 38.3, 38.4 de la paroi 38. Le dispositif de surpression comprend au moins un système de maintien 54 comportant au moins un élément fusible 56 longiligne, positionné de part et d’autre de la découpe médiane 70 et orienté perpendiculairement à la découpe médiane 70. Le système de maintien 54 comprend : un premier support 62, solidaire de la première partie latérale 66 de la paroi 38, comportant une première face F58 orientée vers la deuxième partie latérale 68 de la paroi 38, positionnée approximativement dans le prolongement de la découpe médiane 70 et au niveau de laquelle débouche un premier logement 58 prévu pour loger partiellement l’élément fusible 56 un deuxième support 64, solidaire de la deuxième partie latérale 68 de la paroi 38, comportant une deuxième face F60 orientée vers la première partie latérale 66 de la paroi 38, positionnée approximativement dans le prolongement de la découpe médiane 70 et au niveau de laquelle débouche un deuxième logement 60 prévu pour loger partiellement l’élément fusible 56.
Selon une configuration visible sur les figures 6 à 12, la paroi 38 comprend des première et deuxième parties latérales 66, 68 positionnées de part et d’autre du plan médian vertical PMV séparées par une découpe médiane 70 ainsi qu’une partie centrale 72 séparée de la première partie latérale 66 par une première découpe 74 et de la deuxième partie latérale 68 par une deuxième découpe 76.
Le fait de découper la paroi 38 en plusieurs parties mobiles permet de réduire les dimensions des parties mobiles en porte-à-faux par rapport au carénage 32 et de supprimer le système pour maintenir les parties mobiles en position entrebâillée.
La première découpe 74 comprend un premier tronçon 74.1, sensiblement perpendiculaire au plan médian vertical PMV et espacé du deuxième bord 38.2 de la paroi 38, qui s’étend à partir de la découpe médiane 70 en direction du troisième bord 38.3 de la paroi 38 ; un deuxième tronçon 74.2, sensiblement parallèle au plan médian vertical PMV et espacé du troisième bord 38.3 de la paroi 38, qui s’étend à partir du premier tronçon 74.1 en direction du premier bord 38.1 de la paroi 38 ; un troisième tronçon 74.3 sensiblement perpendiculaire au plan médian vertical PMV, qui s’étend à partir du deuxième tronçon 74.2 en direction du plan médian vertical PMV ainsi qu’un quatrième tronçon 74.4, sensiblement parallèle au plan médian vertical PMV et plus proche de ce dernier que le deuxième tronçon 74.2, reliant le troisième tronçon 74.3 et le premier bord 38.1 de la paroi 38.
La deuxième découpe 76 comprend un premier tronçon 76.1, sensiblement perpendiculaire au plan médian vertical PMV et espacé du deuxième bord 38.2 de la paroi 38, qui s’étend à partir de la découpe médiane 70 en direction du quatrième bord 38.4 de la paroi 38 ; un deuxième tronçon 74.2, sensiblement parallèle au plan médian vertical PMV et espacé du quatrième bord 38.4 de la paroi 38, qui s’étend à partir du premier tronçon 76.1 en direction du premier bord 38.1 de la paroi 38 ; un troisième tronçon 76.3, sensiblement perpendiculaire au plan médian vertical PMV, qui s’étend à partir du deuxième tronçon 76.2 en direction du plan médian vertical PMV ainsi qu’un quatrième tronçon 76.4, sensiblement parallèle au plan médian vertical PMV et plus proche de ce dernier que le deuxième tronçon 76.2, reliant le troisième tronçon 76.3 et le premier bord 38.1 de la paroi 38.
Selon un agencement, les première et deuxième parties latérales 66, 68 ainsi que les première et deuxième découpes 74, 76 sont symétriques par rapport au plan médian vertical PMV. Les deuxièmes tronçons 74.2, 76.2 des première et deuxième découpes 74, 76 ont des longueurs sensiblement égales. Les quatrièmes tronçons 74.4, 76.4 ont des longueurs sensiblement égales, inférieures au tiers de la longueur des deuxièmes tronçons 74.2, 76.2.
une partie échelonnée qui est formée en tant que motif tridimensionnel sur le matériau de base et qui comprend une pluralité de marches stratifiées ayant chacun une largeur de marche dans une direction de la hauteur de 0,001 mm ou plus et de 1 mm ou moins.
Le produit de soins personnels solide ayant un motif tridimensionnel selon , dans lequel
une différence de hauteur entre une partie la plus haute et une partie la plus basse d’une surface du matériau de base est de 1 mm ou plus.
Le produit solide de soins personnels ayant un motif tridimensionnel selon ou , dans lequel
le matériau de base a une dureté de 0,1 N ou plus et de 100 N ou moins.
le matériau de base a une dureté de 1 N ou plus, et de préférence de 3 N ou plus.
Le produit de soins personnels solide ayant un motif tridimensionnel selon ou , dans lequel
le matériau de base a une dureté de 50 N ou moins, et de préférence de 30 N ou moins.
Le produit de soins personnels solide ayant un motif tridimensionnel selon l’un quelconque de à , dans lequel
le matériau de base comprend de la poudre, et
la poudre a une taille de particule moyenne de 0,01 μm ou plus et de 1 mm ou moins.
Un produit de soin personnel solide ayant un motif tridimensionnel, comprenant :
un matériau de base solide sur lequel le motif tridimensionnel est formé, dans lequel
- L’embase 16c permet la fonction d’ancrage par la pression entre la voie de roulement et le toit intérieur du rail 19.