INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention concerne également un assemblage de pièces pour la mise en œuvre du procédé tel que décrit précédemment, cet assemblage comportant une première pièce réalisée dans un premier matériau et comportant une première surface aérodynamique et une deuxième pièce adjacente à la première pièce et réalisée dans un second matériau, ce second matériau étant composite, cette deuxième pièce comportant une seconde surface aérodynamique dont au moins un bord doit s’étendre dans le prolongement de la première surface aérodynamique, la seconde surface aérodynamique de la deuxième pièce comprenant, au niveau dudit au moins un bord, une surépaisseur sacrificielle.
L’assemblage, selon l’invention, peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous, prises isolément les unes avec les autres ou en combinaison les unes avec les autres : la première pièce est une lèvre d’entrée d’air de nacelle et la deuxième pièce est un conduit interne d’entrée d’air de nacelle ; la première pièce est un corps intérieur et la deuxième pièce est un capot d’inverseur de poussée.
La représente une vue schématique, en coupe longitudinale, d’un exemple d’ensemble propulsif d’aéronef selon l’art antérieur,
La représente une vue schématique d’un assemblage de pièces pour un ensemble propulsif d’aéronef selon l’art antérieur,
La représente une vue schématique en perspective d’une entrée d’air d’une nacelle de la ,
La représente une vue schématique en coupe et partielle de la selon l’axe de coupe A-A,
La représente une vue schématique d’un détail de la ,
La représente une vue schématique en perspective d’un inverseur de poussée de la nacelle de la ,
La représente une vue schématique de la deuxième pièce d’un assemblage de pièces pour un ensemble propulsif d’aéronef selon l’invention,
La représente un schéma-bloc du procédé de réalisation d’un assemblage de pièces pour un ensemble propulsif d’aéronef selon l’invention,
La représente une vue schématique d’une étape du procédé de réalisation de l’assemblage selon l’invention,
La représente une vue schématique d’une étape du procédé de réalisation de l’assemblage selon l’invention, en particulier après l’étape de la ,
La représente une vue schématique d’une autre étape du procédé de réalisation de l’assemblage selon l’invention en particulier après l’étape de la .
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, la partie de support 44 comporte un trou d’insertion 55, qui peut par exemple présenter un diamètre supérieur à un millimètre et de préférence supérieur à 1,5 millimètres, orienté sensiblement parallèlement à la direction de déplacement D2, et le dispositif de réglage de débit d’air 43 comporte un organe de restriction de passage 56, tel qu’une goupille ou un pointeau de forme globalement cylindrique, ayant une portion d’extrémité inférieure qui logée dans le trou d’insertion 55. L’organe de restriction de passage 56 est solidaire en mouvement de l’organe de réglage de débit 45, et est donc monté mobile dans le trou d’insertion 55 selon la direction de déplacement D2. L’organe de restriction de passage 56 est allongé et s’étend selon une direction d’extension qui est parallèle à la direction de déplacement D2. Le trou d’insertion 55 et l’organe de restriction de passage 56 délimitent plus particulièrement le passage d’air calibré 54, de telle sorte que le passage d’air calibré 54 est annulaire.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, la partie de support 44 comporte une cavité 57 qui débouche dans la face d’extrémité supérieure de la partie de support 44 et dans laquelle débouche le trou d’insertion 55. La cavité 57 et l’organe de réglage de débit 45 délimitent une chambre interne 58 configurée pour relier fluidiquement le passage d’écoulement d’air 51 au trou d’insertion 55.
Dispositif de stockage et de convoyage de greffons capillaires La présente invention concerne un dispositif de stockage et de convoyage de greffons capillaires, et son procédé d’utilisation associé. Elle concerne également un ensemble mobile portant un tel dispositif. L’invention trouve une application particulièrement importante, bien que non exclusive, dans le domaine du traitement chirurgical de la calvitie par greffes de cheveux.
Une technique connue de greffe de cheveux consiste à prélever des fragments cutanés, généralement de forme cylindrique et de très faible diamètre, appelés greffons ou micro-greffons, comprenant généralement une à trois racines de cheveux nommées unités folliculaires, à l’arrière du cuir chevelu et à les réimplanter au niveau des zones chauves.
Pour le prélèvement de greffons, on connaît des appareils de découpe de greffons comprenant, un moyen de découpe cutanée comprenant un emporte-pièce de type à aiguille creuse à extrémité libre circulaire et tranchante monté sur un manche. Ce type d’emporte-pièce est nommé micro punch. Il peut soit être manuel, soit comporter un moteur électrique rotatif actionné par un opérateur.
Le procédé de prélèvement de greffons à l’aide de ce type d’appareil de découpe consiste à positionner le micro punch en regard du greffon à prélever, où les cheveux ont été préalablement coupés à environ un millimètre de longueur, puis à enfoncer le micro punch dans le cuir chevelu par un mouvement de rotation, sur quelques millimètres de profondeur en suivant l’axe d’émergence du ou des cheveux du greffon. Le micro punch est ensuite retiré du cuir chevelu pour découper le greffon suivant et ainsi de suite jusqu’à l’obtention de plus de mille à deux mille greffons environ. Les greffons prédécoupés de forme cylindrique, dont les dimensions approximatives sont de 1 mm de diamètre et 5 mm à 6 mm de longueur, sont alors extraits un par un du cuir chevelu par traction à l’aide de pinces très fines, puis stockés provisoirement librement dans un récipient rempli de sérum physiologique en attendant d’être réimplantés au niveau des zones chauves.
L’implantation des greffons au niveau des zones chauves se fait habituellement de deux manières différentes : l’implantation indirecte et l’implantation directe. Ces deux méthodes vont conditionner la façon dont les greffons vont être préalablement stockés, disposés ou orientés juste avant d’être implantés dans la peau.
Dans l’implantation indirecte, les greffons sont insérés un par un dans des micro-incisions cutanées préalablement réalisées au niveau de la peau chauve. L’insertion des greffons se fait habituellement manuellement à l’aide d’une micro-pince venant cueillir les greffons stockés sur le dos de la main libre de l’opérateur. Les greffons sont alors insérés un par un à l’aide de la même pince dans les incisions cutanées. Cette méthode présente l’inconvénient de devoir placer à de nombreuses reprises des paquets d’environ vingt à trente greffons disposés en vrac sur le dos de la main avec le risque d’en perdre ainsi que le risque d’entraîner leur déshydratation sur le gant en latex.
Afin d’éviter la déshydratation des greffons, une deuxième méthode connue consiste à disposer les greffons en vrac ou alignés sur une petite compresse humide fixée par un ruban adhésif sur le dos de la main. Lorsque la compresse est vidée de ses greffons (environ une trentaine), il est alors nécessaire de la recharger en y plaçant dessus des greffons en vrac ou de la remplacer par une nouvelle compresse remplie de greffons alignés et ainsi de suite. On comprend aisément que le remplacement des compresses disposées sur le dos de la main de l’opérateur est une perte de temps et de surcroit, la liberté de mouvement de la main sur laquelle les greffons sont positionnés est restreinte par crainte de faire tomber des greffons par gravité.
Une troisième méthode connue et moins employée consiste à cueillir chaque greffon à la pince directement dans un plateau disposé à proximité du champ opératoire. Cependant, la disposition et l’alignement en plusieurs rangées fixes et statiques des greffons dans le plateau, nécessite un mouvement de plus en plus ample et moins précis de la main de l’opérateur venant cueillir chaque greffon davantage éloigné sur le plateau à l’aide d’une pince en vue de son implantation. On comprend que cette méthode soit source de fatigue et d’imprécision pour l’opérateur.
Dans l’implantation directe, les greffons sont directement injectés un par un dans la peau chauve, à l’aide d’un instrument d’implantation comportant une aiguille biseautée dans laquelle a été chargée préalablement un greffon soit manuellement soit par aspiration.
Certains dispositifs d’implantation par aspiration, tels que décrits par exemple dans la demande US 7,144,706 dans lesquels les greffons sont chargés par aspiration, nécessitent de positionner l’extrémité de l’aiguille d’implantation alignée dans l’axe du greffon au contact de sa partie épidermique afin de le charger à l’intérieur de l’aiguille. Le mode de stockage et d’alignement préalable des greffons, non précisé, suppose que ces derniers soient stockés par exemple sur le dos de la main ou sur une compresse comme décrit précédemment avec les mêmes inconvénients.
Les demandes WO 2020/065144 et US 10,813,667 décrivent un dispositif de stockage de greffons à type de plateau de forme rectangulaire contenant de nombreux logements individuels alignés et ordonnés dans lesquels les greffons sont positionnés afin d’être aspirés dans un dispositif d’implantation. Ce type de plateau de stockage de greffons fonctionnant à l’aide d’un robot est éloigné du champ opératoire et n’est malheureusement pas adapté pour aspirer aisément directement un greffon dans l’aiguille d’un instrument d’implantation.
La demande WO 2015/186146 décrit un dispositif de stockage à type de boîtier dans lequel les greffons sont positionnés sur une seule rangée et orientés parallèlement entre eux en vue d’être aspirés dans l’aiguille d’un instrument d’implantation. Un tel dispositif de stockage contenant un nombre limité de greffons nécessite malheureusement d’être rechargé à de nombreuses reprises en cours d’intervention augmentant ainsi les manipulations.
La présente invention permet de remédier aux inconvénients énumérés ci-dessus en proposant un dispositif de stockage et de convoyage de greffons capillaires, permettant de prélever aisément sans fatigue avec plus de précision et plus rapidement des greffons capillaires situés au plus près de l’instrument d’implantation en vue de leur insertion dans le cuir chevelu.
1442- Evidement central
15- Arbre pivot
16- Moyen de rappel
2- Interface
20- Moyen d’indexation complémentaire
21- Corps principal
211- Face supérieure
212- Partie centrale
2121- Logement
213- Aile latérale
22- Insert
221- Face supérieure
222- Cran
3- Planche de glisse
31- Surface de glisse
32- Surface supérieure
Capacité anti-oxydante
La personne du métier connait bien les méthodes pour déterminer la capacité anti-oxydante d’une solution, notamment d’un milieu de culture, et la comparer à la capacité anti-oxydante d’une solution de Trolox. Une méthode pouvant être utilisée est par exemple décrite dans l’article Marc et al . (2004) Med Sci (Paris) 20 :458-463. Par ailleurs, des tests commerciaux sont disponibles, par exemple OxiSelect™ (Cell Biolabs, Inc).
A titre d’exemple, la capacité anti-oxydante d’une solution peut être déduite de sa capacité à inhiber le radical ABTS•+, obtenu à partir de l’ABTS (sel d’ammonium de l’acide 2,2’-azinobis-(3-éthylbenzothiazoline-6-sulfonique)) comparativement à une solution d’un antioxydant de référence : le Trolox (acide 6- hydroxy-2,5,7,8-tétraméthylchroman-2-carboxylique). L’obtention du radical cation résulte du contact de l’ABTS avec une enzyme de peroxydation, tel que la peroxydase de raifort, en présence de H 2 O 2 ou d’un oxydant, tel que le dioxyde de manganèse ou persulfate de potassium. Le radical ABTS•+, en contact avec un donneur de H• conduit à l’ABTS+ et à la décoloration à 734 nm de la solution. D’autres auteurs utilisent l’acide 2,2’-azinobis-(3-éthylbenzothiazoline-6-sulfonique), ou ABTS•-, à la place de son sel d’ammonium et analysent l’inhibition du radical ABTS•-, produit par un initiateur de radicaux thermolabiles, l’ABAP (2,2’-azobis-(2-amidinopropane)HCl). La cinétique de réaction de la solution anti-oxydante étudiée doit être examinée préalablement pour déterminer la fin de réaction.
Comme la personne du métier le comprendra bien on compare la capacité anti-oxydante d’un volume du milieu de culture à la capacité anti-oxydante d’un même volume de la solution de Trolox.
De préférence, la capacité anti-oxydante du milieu de culture est supérieure ou égale à la capacité anti-oxydante d’une solution de Trolox à 10 µM, 20 µM, 30 µM, 40 µM, 50 µM, 75 µM, 100 µM, 150 µM, 200 µM ou 250 µM.
De préférence, la capacité anti-oxydante du milieu de culture est inférieure ou égale à la capacité anti-oxydante d’une solution de Trolox à 1000 µM, 750 µM, 500 µM, 400 µM, 300 µM, 250 µM, 200 µM, 150 µM ou 100 µM.
De préférence, la capacité anti-oxydante du milieu de culture est égale à la capacité anti-oxydante d’une solution de Trolox de 10 µM à 500 µM, de 10 µM à 250 µM, ou de 75 µM à 150 µM.
Agent anti-oxydant
L’agent anti-oxydant est de préférence hydrosoluble.
De préférence, l’agent antioxydant est sélectionné dans le groupe constitué d’un analogue ou dérivé hydrosoluble de la vitamine E, d’un caroténoïde, notamment le béta-carotène ou le lycopène, de l’acide ascorbique, du sélénium, du glutathion (GSH), du β-mercaptoéthanol, de l’acide urique, de l’uracile, de la N-actéyl-cystéine, du tempol, du NADPH, du NADH, de l’astaxanthine, de la lutéine, de la zéaxanthine, du rétinol, du rétinal, de l’acide rétinoïque, de l’allicine, de l’alliine, de l’allyl cystéine, de l’allyl disulfide, de la mélatonine, de la nuphlutine, de l’hermidine, du resvératrol, de la catéchine, du béta-hydroxy acide (BHA), de l’acide caféique, de la curcumine, de l’acide férulique, de la 8-hydroxyl quinoléine, de l’acide isoférulique, de la maclurine, du magnolol, du MEAS (extrait méthanolique de feuilles d’ Aquilaria sinensis ), du MEGM (extrait méthanolique de Gynura bicolor Roxb . DC.), de la proanthocyanidine, de l’acide protocatéchique, de la puérarine, la pyridoxine, de la quercétine, de la rutine, et d’une protéine anti-oxydante.
De préférence, la protéine anti-oxydante est sélectionnée dans le groupe constitué d’une protéine à thiol, de l’haptoglobine, de l’hémoplexine, d’une catalase, d’une peroxydase, notamment une ascorbate peroxydase, une guaiacol peroxydase, ou une glutathion peroxydase, d’un superoxyde dismutase, d’une peroxyrédoxine, d’une glutarédoxine, d’une thiorédoxine et d’une glutathion réductase.
De préférence, l’agent antioxydant est l’acide ascorbique ou un analogue ou dérivé hydrosoluble de la vitamine E.
Comme on l’entend ici, l’analogue ou dérivé hydrosoluble de la vitamine E est notamment un analogue ou dérivé hydrosoluble du tocophérol, notamment de l’alpha-tocophérol. De préférence, l’analogue ou dérivé hydrosoluble de la vitamine E est le Trolox, le Tocofersolan, ou le MDL 73404, plus préférablement le Trolox.
Par ailleurs, la figure 3B montre que lorsque le pressage de la sciure de bois d’épicéa, estérifiée par de l’acide myristique est réalisé à une température inférieure à 200°C, notamment entre 120°C et 200°C, des feuilles d’aspect plastique toujours translucides, mais de teinte plus claire, sont obtenues.
Par ailleurs, la Figure 3C montre que les feuilles obtenues sont flexibles lorsqu'elles sont repliées sur elles-mêmes, et donc présentent des propriétés thermoplastiques.
La structure fibreuse de la sciure d'épicéa non modifiée pressée à chaud a été observée par microscopie électronique à balayage ( ). Après estérification, cette structure fibreuse disparait suite à la fusion apparente des fibres de bois. Le bois estérifié apparaît plus compact et moins fibrillaire, indiquant la fusion thermique du bois.
Exemple 5 : Caractérisation des propriétés de surface des bois estérifiés
La mesure de l'angle de contact du bois d'épicéa en feuille pressée avant et après estérification a été observée pour comprendre les propriétés de surface des bois estérifiés.
La montre qu'avant estérification du bois, les gouttelettes d'eau forment un angle de contact faible juste après le début de la mesure. Après estérification du bois avec différentes longueurs de chaînes d’acides gras, l'angle de contact varie de 69,3 à 96,8 ° au début de la mesure et de 65,1 à 92,7 ° après 60 secondes de mesure. Ces résultats montrent que l'estérification du bois avec différents acides gras rend hydrophobe la surface du matériau.
Exemple 6 : Analyse thermomécanique des bois estérifiés
Les propriétés de ramollissement thermique du bois estérifié ont été observées à l'aide d'un analyseur thermomécanique (TMA).
Un échantillon de bois estérifié pressé a été comprimé sous une charge constante de 0,1 N dans une chambre chauffée allant de 30 à 280°C à une vitesse de chauffage de 10°C/min. Au fur et à mesure que la température augmentait, la charge se déplaçait et enregistrait la déformation. La valeur maximale de déformation est alors considérée comme la température de ramollissement.
La et le Tableau 1 ont montré les phénomènes de ramollissement thermique du bois estérifié avec différentes chaînes grasses par rapport à la sciure d’épicéa non modifié. La sciure d’épicéa non modifié ne présente qu'une seule température de ramollissement à 221,47°C. Lorsque la sciure d’épicéa a été estérifié avec des acides gras, la première déformation s'est manifestée tôt. Ce phénomène a été appelé T1. Il y a une tendance que plus l'acide gras greffé est long, plus le T1 obtenu est bas. La deuxième température de ramollissement (T2) a été observée dans tous les bois estérifiés, tandis que la troisième température de ramollissement (T3) a été observée de l'acide gras à 5 atomes de carbone jusqu’à 18 atomes de carbone. Traitement température de ramollissement (°C) T1 T2 T3 Sciure Non Modifiée 221.47 Sciure C3 196.8 266.42 Sciure C4 125 199.03 Sciure C5 113.18 141.49 283.88 Sciure C8 58.52 178.72 280.98 Sciure C10 72.54 187.46 257.94 Sciure C12 61.9 181.42 250.21 Sciure C14 62.57 173.88 250.12 Sciure C16 56.47 171.61 245.43 Sciure C18 55.88 164.87 266.81
Tableau 1 : Températures de ramollissement de bois estérifiés
Exemple 7 : Analyse de bois estérifié par diffraction des rayons X
Les diagrammes de diffraction ont été réalisés directement sur la poudre de bois modifiée et non modifiée. Le montage utilisé comprend un générateur de type SEIFERT XRD-3000, travaillant à 40KV, 30mA et selon une géométrie Bragg - Brentano (θ/θ). Le rayonnement CuKα1 est sélectionné à partir d'une source de cuivre à l'aide d'un monochromateur en graphite, à la longueur d'onde h = 0,1540598 nm. Les diagrammes de diffraction sont enregistrés pour des angles θ compris entre 1 et 30°.
Avant l'estérification des acides gras de longueurs de chaînes différentes, la sciure d’épicéa native présentait un diagramme de diffraction des rayons X qui possédait deux plans de diffraction pour 2 θ = 22,5° et 15,8° avant traitement.
Après estérification de la sciure d’épicéa avec les acides gras de longueurs de chaînes différentes, le premier rayon cristallin à 22,5° dû au plan 002 a été décalé vers l'amorphe (19.6°-21.8°) et élargie.
Ces résultats montrent que l’estérification induit une décristallisation de la cellulose (voir ).
En variante, ils peuvent être décalés angulairement successivement dans un sens puis dans l’autre, étant disposés en V. Ils peuvent être disposés en V, étant décalés symétriquement par rapport à un plan de symétrie perpendiculaire à l’axe de rotation du rotor. Un avantage de la configuration en V est de permettre de minimiser la force axiale.
Tous les paquets du rotor peuvent avoir chacun la même longueur ou des longueurs différentes.
Rotor Le rotor peut comporter des aimants permanents insérés dans la masse rotorique. La masse rotorique peut comporter des tôles rotoriques. Le rotor peut comporter des aimants permanents, avec notamment des aimants surfaciques ou enterrés. Le rotor peut être à concentration de flux. Il peut comporter une ou plusieurs couches d’aimants disposées en I, en U ou en V. Les logements des aimants permanents peuvent être réalisés entièrement par découpage dans les tôles. Chaque tôle de l’empilement de tôles peut être monobloc.
Le nombre de paires de pôles p au rotor est par exemple compris entre 1 et 24, étant par exemple de 1, 2, 3, 4, 5 ou 6. Le rotor peut comporter 6 ou 8 pôles.
Le rotor peut comporter un arbre sur lequel est placé la masse rotorique. L’arbre peut être lisse ou non.
L’invention vise plus particulièrement à fournir une solution technique dont les opérations de maintenance sont simplifiées.
L’invention peut aussi avoir pour objectif de réduire la masse du système de stérilisation.
L’invention a également pour objectif de fournir une solution plus compacte afin de l’intégrer plus facilement dans une chaine de production industrielle.
En outre, l’invention cherche également à réduire les coûts de fabrication d’un système de stérilisation.
A cet effet, l’invention concerne un système de stérilisation d’un objet par faisceaux d’électrons comprenant un tunnel de stérilisation qui s’étend longitudinalement entre une entrée et une sortie qui sont ouvertes, le tunnel de stérilisation comportant : une zone d’irradiation où l’objet est exposé aux faisceaux d’électrons, au moins deux accélérateurs de particules orientés vers la zone d’irradiation afin de stériliser l’objet par leurs faisceaux d’électrons, un premier convoyeur interne qui s’étend longitudinalement selon un premier plan de convoyage, le premier convoyeur interne étant disposé en amont de la zone d’irradiation et configuré pour acheminer un objet depuis l’entrée du tunnel de stérilisation vers la zone d’irradiation, un second convoyeur interne qui s’étend longitudinalement selon un second plan de convoyage parallèle du premier plan de convoyage, le second convoyeur interne étant disposé en aval de la zone d’irradiation et configuré pour acheminer un objet stérilisé depuis la zone d’irradiation vers la sortie du tunnel de stérilisation.
Le système de stérilisation se caractérise en ce qu’il comporte un premier carrousel disposé à l’entrée du tunnel de stérilisation et un second carrousel disposé en sortie du tunnel de stérilisation, chaque carrousel est équipé de deux compartiments blindés disposés dos à dos qui comprennent respectivement un convoyeur de transfert et sont ouverts radialement afin de transférer un objet depuis un convoyeur externe au tunnel de stérilisation vers un convoyeur interne ou depuis un convoyeur interne vers un convoyeur externe au tunnel de stérilisation, d’une part, chaque carrousel est monté rotatif autour d’un axe de rotation A-A à l’intérieur d’un habitacle blindé, l’axe de rotation A-A étant perpendiculaire aux plans de convoyage internes, et d’autre part, chaque carrousel est mobile entre deux positions et configuré pour être animé d’un mouvement en aller et retour entre ces deux positions.
Les deux carrousels montés rotatifs selon un mouvement en aller et retour permettent, d’une part, de respecter la cadence industrielle de 4 à 6 boites stérilisées par minute, et d’autre part, de piéger les rayons X issus des faisceaux d’électrons dans leur compartiment blindé qui collabore avec l’habitacle du carrousel afin de générer une cage de radioprotection.
En outre, ce système présente également l’avantage d’être robuste mécaniquement qui permet de réduire le nombre d’opérations de maintenance annuelle au cours desquelles le système de stérilisation est stoppé.
D’une part, les carrousels sont montés en rotation selon un mouvement alternatif en aller et retour, et d’autre part, les deux compartiments qu’ils comportent, permettent aussi de réduire la masse de l’ensemble du système mais également de gagner en compacité.
Dans des modes de réalisation de l’invention, chaque carrousel peut être configuré pour être animé d’un mouvement en aller et retour selon un débattement angulaire de 180°. Ce débattement angulaire permet de concevoir un système de stérilisation compact qui s’étend selon un axe longitudinal. Le débattement de 180° coopère notamment avec la disposition dos à dos des deux compartiments de chaque carrousel, tant pour assurer la compacité que la radioprotection du système.