INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un quatrième niveau de fonctionnement correspond au cas où la tension de sortie V out devient supérieure à la deuxième valeur seuil V out_limit2 (par exemple si le module de régulation 40 n’est pas fonctionnel). Dans ce cas, le module de protection 50 doit entrer en jeu, en tant que protection transitoire ultime, pour empêcher la tension V DS d’atteindre une valeur qui détruirait le transistor de puissance 10.
On peut noter que si les conditions du système sont telles que l’on se trouve tout le temps dans le deuxième niveau de fonctionnement, alors le transistor de puissance 10, l’élévateur de tension 20 et le module d’asservissement 30 sont suffisants pour réaliser le dispositif 100 d’alimentation.
En revanche, si les conditions du système sont telles que l’on peut parfois se retrouver dans le troisième ou dans le quatrième niveau de fonctionnement, alors il est souhaitable que le dispositif 100 d’alimentation comporte en outre le module de régulation 40 et/ou le module de protection 50.
La représente schématiquement un exemple de réalisation d’un dispositif 100 d'alimentation tel que décrit précédemment en référence à la .
Dans l’exemple considéré, et tel qu’illustré sur la , l’élévateur de tension 20 est similaire à un système d’alimentation à découpage. Dans l’exemple considéré et illustré à la , un élévateur de tension 20 de type Boost est présenté. L’élévateur de tension 20 comporte une inductance 21, une diode 22, un transistor de commutation formant un interrupteur 23, et une capacité 24. Le principe de fonctionnement est le suivant. Pendant une phase d’accumulation d’énergie, lorsque l’interrupteur 23 est fermé, de l’énergie est stockée sous forme magnétique dans l’inductance 21. La diode 22 est alors bloquée. Pendant une phase de transfert d’énergie, lorsque l’interrupteur 23 est ouvert, la diode 22 devient passante et l’énergie accumulée dans l’inductance 21 est transférée vers la capacité de sortie 71 avec un effet survolteur. L’interrupteur 23 est périodiquement commuté de la position fermée à la position ouverte en suivant un rapport cyclique α. Le rapport cyclique α correspond au rapport entre le temps pendant lequel l’interrupteur est fermé et le temps d’une période complète de commutation (une période complète de commutation correspond à la somme du temps pendant lequel l’interrupteur est fermé et du temps pendant lequel l’interrupteur est ouvert). Il en résulte un gain de tension : la tension V out en sortie de l’élévateur de tension 20 est supérieure à la tension V DS à son entrée. La valeur du gain de tension produit par l’élévateur de tension 20 dépend de la valeur du rapport cyclique α.
La capacité 24 permet de filtrer la tension d’entrée au regard de la fréquence de découpage du montage élévateur. En effet, en assimilant le courtant i L à une source de courant, et si le transistor de puissance 10 est ouvert (deuxième niveau de fonctionnement), alors, sans la capacité 24, chaque ouverture de l’interrupteur 23 entrainerait une augmentation significative de la tension V DS . En choisissant une capacité 24 avec une impédance faible devant l’impédance de l’inductance 21 (par exemple cinq fois plus faible, voire vingt fois plus faible), on limite l’ondulation de la tension V DS à la fréquence de découpage.
L’élévateur de tension 20 peut fonctionner en mode de conduction continue (dans ce cas le courant qui traverse l’inductance 21 ne s’annule jamais) ou en mode de conduction discontinue (dans ce cas le courant qui traverse l’inductance 21 s’annule pendant une partie de la période de commutation).
Plus le rapport cyclique α est grand (c’est-à-dire plus le temps de conduction de l’interrupteur 21 est grand par rapport à la période de commutation), et plus le gain de l’élévateur de tension 20 est important. Dans l’exemple considéré, l’élévateur de tension 20 est configuré pour qu’un rapport cyclique maximal α max fournisse un gain de l’ordre de 100 à 1000. Ainsi, pour une tension de référence V out_set souhaitée autour de 10V, le transistor de puissance 10 subira seulement une chute de tension V DS min de l’ordre de 10mV à 100mV. Par conséquent, la puissance dissipée dans le transistor de puissance 10 est d’autant plus faible lorsque le courant i L est supérieur à P U / V DSmin . Le rapport cyclique maximal α max est par exemple compris entre 98% et 99,9%.
Les aimants 315 disposés dans les ensembles stator 31 peuvent par exemple être des aimants permanents, des électroaimants ou des bobines supraconductrices.
De préférence, la machine 1 est configurée pour maximiser les zones d’interaction magnétique entre l’ensemble primaire 3 et l’ensemble secondaire 4. En particulier, chaque dent 312a, 312b est, de préférence, configurée pour qu’une surface projetée de l’extrémité de base 312e sur la partie d’interaction 41 soit supérieure à une surface projetée de la section de corps 312g sur la partie d’interaction 41. Selon le mode de réalisation représenté sur la , les tôles 312c de chaque dent 312a, 312b sont configurées de telle sorte que l’extrémité de base 312e de la dent 312a, 312b présente un épanouissement dans la direction perpendiculaire à la direction d’empilement des tôles 311a de la culasse 311 et perpendiculaire à la direction de déplacement, de manière à augmenter la surface à travers laquelle passe le flux magnétique parcourant la dent 312a, 312b et les sous-parties d’interaction 411 en regard. On comprendra que, dans le cas de dents 312a, 312b se présentant sous forme monolithique, par exemple à base de poudre magnétique comme évoqué plus haut, l’épanouissement peut en outre s’étendre dans la direction de déplacement. Un épanouissement dans la direction de déplacement permet par exemple d’augmenter encore d’avantage la surface à travers laquelle passe le flux magnétique parcourant la dent 312a, 312b et les sous-parties d’interaction 411, ou bien d’avoir une section de corps 312g encore plus petite par rapport à l’extrémité de base 312e, de manière à augmenter le volume disponible autour de la dent 312a, 312b pour recevoir la bobine 312f entourant la dent, sans réduire la zone d’échange avec les sous-parties d’interaction 411.
On comprendra que, lorsqu’une surface projetée de l’extrémité de base 312e sur la partie d’interaction 41 est supérieure à une surface projetée de la section de corps 312g sur la partie d’interaction 41, le bobinage d’une bobine 312f autour des sections de corps 312g des dents 312a, 312b est beaucoup plus complexe.
On peut préciser ici que les moyens de solidarisation 313 selon l’invention, rendent possible la formation des bobines 312f autour des dents 312a, 312b de manière facile lorsque les dents 312a, 312b sont indépendantes des culasses 311, c’est-à-dire avant montage, puis la solidarisation des dents 312a, 312b entourées de leur bobine 312f sur les culasses 311.
En se référant aux Figures 4 et 7, on va maintenant décrire les moyens de fixation 314 d’un ensemble stator 31, qui sont configurés pour fixer ledit ensemble stator 31 au bâti 2. De préférence, les moyens de fixation 314 sont réalisés en un matériau non magnétisable, par exemple un alliage d’aluminium, un alliage de titane, un alliage d’acier inoxydable ou du plastique.
Selon le mode de réalisation représenté sur les Figures 4 et 7, les moyens de fixation 314 comprennent, pour chaque ensemble stator 31, deux plateformes 314a.
Comme illustré sur la , chaque plateforme 314a est disposée à une extrémité respective de l’ensemble stator 31, selon la direction de déplacement, et est, de préférence, fixée aux deux mâchoires 313a, 313b des moyens de solidarisation 313, par exemple par vissage, par collage ou par soudage. De préférence encore, les plateformes 314a sont disposées entre les mâchoires 313a, 313b et la partie d’interaction 41, de telle sorte que les plateformes 314a permettent un montage et un démontage facile des mâchoires 313a, 313b encapsulant la culasse 311 et les dents 312a, 312b tout en garantissant une conservation de leur bon positionnement. On comprendra cependant que les plateformes 314a pourraient être disposées de telle sorte que les mâchoires 313a, 313b soient disposées entre la partie d’interaction 41 et les plateformes 314a. On comprendra aussi que, selon des variantes moins préférées les moyens de fixation 314 pourraient comprendre une seule plateforme 314a pour chaque ensemble stator 31, ou bien que chaque plateforme 314a pourrait être fixée à seulement une mâchoire 313a, 313b.
Selon le mode de réalisation représenté sur la , les plateformes 314a s’étendent de part en part de l’ensemble stator 31 selon la direction perpendiculaire à la direction d’empilement des tôles 311a de la culasse 311 et perpendiculaire à la direction de déplacement. On comprendra cependant que chaque plateforme 314a pourrait en variante comprendre deux parties, chacune fixée d’un côté respectif de l’ensemble stator 31.
Par ailleurs, lorsque les moyens de solidarisation 313 ne comprennent pas de mâchoire 313a, 313b, on comprendra que les moyens de fixation 314 sont configurés pour être fixés à l’ensemble stator 31, par exemple directement à la culasse 311, par exemple par vissage, par collage ou par soudage.
Selon le mode de réalisation de la , le bâti 2 comprend des trous de fixation 2b, et des trous de fixation allongés 2c s’étendant selon la direction de déplacement. De préférence, les trous de fixation 2b et les trous de fixation allongés 2c sont formés dans le carter 2a. On comprendra cependant que, lorsque le bâti 2 ne comprend pas de carter 2a, les trous de fixation 2b et les trous de fixation allongés 2c peuvent être formés dans d’autres éléments du bâti, par exemple des barres ou des tubes, ou le bâti peut comprendre des éléments, par exemple des pattes de fixation, spécialement configurés pour définir les tous de fixation 2b et les trous de fixation allongés 2c.
Des extrémités 314e des plateformes 314a, selon la direction perpendiculaire à la direction d’empilement des tôles 311a de la culasse 311 et perpendiculaire à la direction de déplacement, sont configurées pour être fixées au bâti 2. En particulier, lesdites extrémités 314e sont configurées pour être introduites dans les trous de fixation 2b et les trous de fixation allongés 2c. On comprendra que les trous de fixation allongés 2c présentent pour avantage, par rapport au trou de fixation 2b, de permettre un réglage de la position de l’ensemble stator 31 selon la direction de déplacement. On comprendra donc que selon une variante non préférée, le bâti 2 peut comprendre uniquement des trous de fixation 2b, et aucun trou de fixation allongé 2c.
Un réglage de la position des ensembles stator 31 selon la direction de déplacement, grâce aux trous de fixation allongés 2c, permet notamment de réduire les forces de détente de la machine 1. Dans le cas de l’utilisation de deux ensembles stator 31, le réglage de la position de l’un des ensembles stator 31 est suffisant pour réduire les forces de détente de la machine.
Selon le mode de réalisation représenté sur la , les moyens de fixation 314 comprennent en outre des vis de réglage d’entrefer 314b et des cales d’entrefer 314c.
Les vis de réglage d’entrefer 314b sont reçues dans des perçages formés dans les mâchoires 313a, 313b et sont configurées pour permettre un réglage d’un espacement entre les mâchoires 313a, 313b et les plateformes 314a. On comprendra qu’un vissage des vis de réglage d’entrefer 314b permet d’augmenter l’espacement entre les mâchoires 313a, 313b et les plateforme 314a, et qu’un dévissage des vis de réglage d’entrefer 314b permet de réduire l’espacement entre les mâchoires 313a, 313b et les plateformes 314a. On comprendra ainsi que les vis de réglage d’entrefer 314b permettent de régler l’entrefer 6 entre les dents 312a, 312b des ensembles stator 31 et les sous-parties d’interaction 411 de la partie d’interaction 41.
Les cales d’entrefer 314c sont configurées pour être disposées dans des évidements 314d formés dans les plateformes 314a sur une face en regard des mâchoires 313a, 313b, de telle sorte que les mâchoires 313a, 313b sont en contact avec les cales d’entrefer 314c.
On comprendra que, grâce à une combinaison d’un changement du nombre de cales d’entrefer 314c disposées dans chaque évidement 314d et d’un changement de l’épaisseur des cales d’entrefer 314c, il est possible de modifier l’espacement entre les mâchoires 313a, 313b et les plateformes 314a.
La composition selon l’invention peut comprendre au moins un polymère polysaccharide distinct des hétéropolysaccharides non-amylacés.
Selon un mode de réalisation particulier, la composition selon l’invention comprend le ou les polymères polysaccharides distincts des hétéropolysaccharides non-amylacés en une teneur allant de 0,1 % à 2 % en poids, de préférence allant de 0,2 % à 2 % en poids, plus préférentiellement allant de 0,2 % à 1,5 %, et encore plus préférentiellement allant de 0,3 % à 1 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
De préférence, le polymère polysaccharide est choisi parmi les polysaccharides non-amylacés, en particulier parmi les hétéropolysaccharides non-amylacés et/ou parmi les homopolysaccharides non-amylacés, et de préférence parmi la gomme de xanthane, la gomme de scléroglucane, et leurs mélanges.
Huiles La composition selon l’invention peut comprendre au moins une huile, notamment une huile cosmétique.
Selon un autre aspect, il est proposé un programme d’ordinateur comprenant des instructions de code de programme pour l’exécution du procédé selon la présente divulgation lorsque ledit programme est exécuté sur une unité de contrôle.
Fig. 1 illustre un ensemble comprenant une machine à frire et un système de relevage dans un ou plusieurs modes de réalisation.
Fig. 2a est une vue en perspective agrandie du système de guidage.
Fig. 2b est une vue en coupe suivant un axe A-A’ d’une vue de dessus de l’ensemble 100 et agrandi au niveau du système de guidage.
Fig. 2c une vue en coupe suivant un axe B-B’ d’une vue de dessus de l’ensemble 100 et agrandi au niveau du système de guidage.
Fig. 2d est une vue arrière de l’ensemble agrandi au niveau du système de guidage.
Fig. 3 illustre schématiquement le procédé de cuisson et d’égouttage d’une panière d’une machine à frire dans un ou plusieurs modes de réalisation.
Fig. 4 présente un dispositif de pilotage d’une cuisson par une machine à frire pour mettre en œuvre le procédé de la présente divulgation selon un ou plusieurs modes de réalisation.
Fig. 5 illustre un ensemble comprenant une machine (ou dispositif) à frire, un système de relevage et deux panières à frire dans un ou plusieurs modes de réalisations.
La illustre un ensemble comprenant une machine (ou dispositif) à frire et un système de relevage dans un ou plusieurs modes de réalisation.
Par exemple, la machine à frire de l’ensemble 100 peut être utilisée dans le domaine de la restauration tel que les fast-foods et permettre la cuisson de toutes sortes d’aliments, par exemple frites, poulet, beignet, etc.
La machine à frire peut comprendre une cuve 105 configurée pour recevoir l’huile de friture et typiquement des moyens de chauffage pour chauffer une huile de friture à une température prédéterminée, par exemple à une température comprise entre 100 et 200 degrés Celsius. Les moyens de chauffage peuvent comprendre typiquement une résistance chauffante immergée dans la cuve, voire d’un thermostat comprenant une sonde de température, par exemple thermocouple.
Le thermostat peut comprendre un circuit de pilotage de la résistance chauffante qui alimente la résistance chauffante à partir de l’électricité du réseau afin de monter l’huile en température tant que le signal de la sonde est en dessous d’un seuil déterminé. Ce seuil correspondant à une température de consigne, et est configuré pour couper l’alimentation électrique de la résistance chauffante dès que le signal de la sonde de température dépasse le seuil déterminé. Une interface utilisateur comprenant par exemple un bouton rotatif au tout autre moyen, peut permettre de régler la température de consigne, et donc le seuil.
Afin de permettre l’entrée et la sortie les aliments dans le bain d’huile chauffé, la machine à frire peut comprendre un système de relevage 110 configuré pour déplacer une panière 113, par exemple une panière à frire, comprenant les aliments depuis une position immergée dans la cuve jusqu’à une position relevée hors de la cuve, ou inversement.
Dans ce but, le système de relevage 110 peut comprendre un châssis fixe configuré pour être monté sur au moins un rebord de la cuve. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le châssis fixe peut être monté sur au moins deux rebords de la cuve, et par exemple deux rebords opposés. Le système de relevage peut être typiquement amovible de la friteuse. Le système de relevage peut être notamment compatible avec des friteuses préexistantes.
Plus précisément, le transducteur 20 peut être un système d’imagerie par résonance de plasmons de surface, c’est-à-dire un système d’imagerie de type SPR (de l’anglais « Surface Plasmonic Resonance ») configuré pour mesurer tout changement d’un indice de réfraction dû à une interaction du fluide étudié avec au moins l’un quelconque des capteurs olfactifs grâce à un effet plasmonique. Un tel transducteur comporte : une couche métallique dont une première face à sites réactifs sert de support aux capteurs olfactifs 18 ; un prisme optique disposé contre une deuxième face, opposée à la première, de la couche métallique ; un dispositif d’éclairage à lumière collimatée et polarisée de cette deuxième face de la couche métallique via une face d’entrée de lumière du prisme optique ; et une caméra disposée en sortie de lumière du prisme optique pour la fourniture de la séquence S de signaux de mesure sous la forme d’une séquence d’images en niveaux de gris des sites réactifs sur lesquels sont disposés les capteurs olfactifs 18. Les sites réactifs de la première face de la couche métallique sont par exemple organisés en une grille matricielle de positionnement.
En variante, le transducteur 20 peut être un système d’amplification de variation d’indice optique par interférométrie de Mach-Zehnder, par exemple selon une technologie à matrice d’interféromètres de Mach-Zehnder, dite technologie MZI (de l’anglais « Mach-Zehnder Interferometer »), voire plus précisément une technologie MZI à interférences multimodales, dite technologie MZI/MMI (de l’anglais « Multi Mode Interference »). Un tel système est configuré pour mesurer tout changement d’un indice de réfraction dû à une interaction du fluide étudié avec au moins l’un quelconque des capteurs olfactifs grâce à un décalage de phases détectable entre un bras de référence de l’interféromètre et un bras de détection sur lequel ce site réactif quelconque est disposé. Le transducteur résultant fournit la séquence S de signaux de mesure qui se présente sous la forme d’une séquence d’images de décalages de phases, exprimés en Radian, des capteurs olfactifs 18.
Selon une autre variante, le transducteur 20 pourrait être un système d’amplification nano- ou micro-électromécanique NEMS (de l’anglais « Nano Electro-Mechanical System ») ou MEMS (de l’anglais « Micro Electro-Mechanical System »). Un tel système est configuré pour mesurer tout changement de fréquence de résonance d’une membrane vibrante sur laquelle est disposé l’un quelconque des capteurs olfactifs. Les sites réactifs sur lesquels sont placés les capteurs olfactifs 18 sont par exemple arrangés en une matrice de membranes vibrantes NEMS ou MEMS pour la fourniture de la séquence S de signaux de mesure qui se présente sous la forme d’une séquence de signaux de décalages de fréquences de résonance des capteurs olfactifs 18.
D’autres variantes sont envisageables par implémentation de tout autre dispositif de transduction physique (i.e. optique, mécanique, etc.) équivalent, en opérant une adaptation simple du dispositif électronique de caractérisation olfactive 10 qui ne sera pas décrite parce qu’à la portée de l’homme du métier. Quel que soit le choix du transducteur 20, l’idée générale reste de fonctionnaliser des sites réactifs à l’aide de capteurs olfactifs 18 (i.e. biocapteurs, polymères, nanotubes de carbones, etc.) de telle sorte qu’ils adsorbent et désorbent de manière différenciée les composés organiques volatils, de former une réponse d’interaction moléculaire différenciée des capteurs olfactifs, et d’amplifier la réponse sous la forme d’une séquence S de signaux électriques de mesure à l’aide d’un dispositif de transduction physique.
Le dispositif électronique de caractérisation olfactive 10 comporte en outre plusieurs modules fonctionnels qui vont être décrits ci-dessous. Dans l’exemple décrit, ces modules sont de nature logicielle. Ainsi, le dispositif 10 comporte un élément de type ordinateur 22 comportant une unité de traitement 24 et une zone de mémoire associée 26 dans laquelle plusieurs programmes d’ordinateurs ou plusieurs fonctions d’un même programme d’ordinateur sont enregistrés. Ces programmes d’ordinateurs comportent des instructions conçues pour être exécutées par l’unité de traitement 24 afin de réaliser les fonctions des modules logiciels. Ils sont présentés comme distincts, mais cette distinction est purement fonctionnelle. Ils pourraient tout aussi bien être regroupés selon toutes les combinaisons possibles en un ou plusieurs logiciels. Leurs fonctions pourraient aussi être au moins en partie micro programmées ou micro câblées dans des circuits intégrés dédiés, tels que des circuits numériques. Ainsi, en variante, l’ordinateur 22 pourrait être remplacé par un dispositif électronique composé uniquement de circuits numériques (sans programme d’ordinateur) pour la réalisation des mêmes fonctions.
Le dispositif électronique de caractérisation olfactive 10 comporte ainsi tout d’abord un module logiciel 28, destiné à être exécuté par l’unité de traitement 24, de commande du dispositif d’aspiration 14 (s’il est prévu dans de dispositif 10), de l’entrée d’air 16 (si elle est également prévue dans de dispositif 10) et du transducteur 20.
Il comporte en outre de façon optionnelle mais avantageuse un module logiciel 30, destiné à être exécuté par l’unité de traitement 24, de sélection, parmi les capteurs olfactifs 18 du dispositif électronique de caractérisation olfactive 10, d’un sous-ensemble de capteurs sensibles à des composants volatils caractéristiques d’une empreinte olfactive recherchée. Ces composants volatils caractéristiques peuvent varier d’une application ou d’un fluide étudié à l’autre de sorte que la sélection de capteurs olfactifs réalisée par le module logiciel 30 peut varier elle aussi et être paramétrée. Le sous-ensemble sélectionné comporte par exemple M ≥ 1 capteur(s) olfactif(s), notamment avantageusement plusieurs capteurs olfactifs (M ≥ 2).
Le dispositif électronique de caractérisation olfactive 10 comporte en outre un module logiciel 32, destiné à être exécuté par l’unité de traitement 24, pour extraire M sensorgrammes respectivement représentatifs des interactions des M capteurs olfactifs sélectionnés avec les composés organiques volatils concernés à partir des valeurs propres à ces M capteurs olfactifs dans la séquence S de signaux de mesure fournie par le transducteur 20. Ces sensorgrammes sont par exemple des signaux de réflectance exprimés en pourcentage selon un ratio de valeurs de luminance obtenues avec une lumière polarisée transversale sur des valeurs de luminance obtenues avec une même lumière polarisée à 90 degrés pour chacun des M capteurs olfactifs sélectionnés lorsque le transducteur 20 est un système d’imagerie de type SPR. Ils prennent la forme de signaux de décalages de phases et sont exprimés en Radian lorsque le transducteur est un système d’amplification MZI ou MZI/MMI. Ils prennent la forme de signaux de décalages de fréquences et sont exprimés en Hertz lorsque le transducteur est un système d’amplification NEMS ou MEMS.