INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En plus de l'élément détecteur 200, le capteur linéaire 500 comprend un élément de communication qui inclut d'une part deux conducteurs de communication 416 et deux conducteurs d'alimentation 424 courant sur toute la longueur du capteur linéaire 500. Les deux conducteurs de communication ont une communication à double sens. A l'extrémité proximale du capteur linéaire 500, un connecteur 430 renferme le module de gestion 210. Le connecteur 430 comprend également un module de communication 410 et un module d'alimentation 420, qui sont connectés aux conducteurs de communication 416 et d'alimentation 424 et forment avec eux un bus de communication différentiel alimenté.
Chaque capteur linéaire 500 porte à son extrémité distale un connecteur 440. Le connecteur 440 comprend des ports de connexion 444 et 446 qui permettent de connecter l'extrémité distale de ses conducteurs d'alimentation 424 et respectivement de communication 416 à l'extrémité proximale d'un autre capteur linaire du même type.
Les positions des connecteurs 430 et 440 ne sont pas limitatives. Dans certains modes de réalisation, le connecteur 440 est positionné sur l’extrémité proximale du capteur linéaire 500 et le connecteur 430 sur l’extrémité distale du capteur linéaire 500 par exemple.
Au moins deux signaux d’information sont codés par la centrale 8 de manière simultanée sur les deux conducteurs de communication comme suit :
- au moins un signal d’information est codé par la centrale par augmentation de tension T sur le premier conducteur de communication,
- au moins un signal d’information étant codé par la centrale 8 par diminution de tension T sur le deuxième conducteur de communication.
Par exemple, un des signaux d’information est codé en plus cinq volt sur un premier conducteur d’information tandis qu’un autre signal d’information est codé en moins cinq volt sur un deuxième conducteur d’information et ce, de manière simultanée. Les valeurs de tensions ici ne sont en rien limitatives. Elles sont données à titre d’exemple. Les différents signaux d’information sont transmis à travers l’ensemble des capteurs linéaires composant le réseau via les conducteurs de communication de chaque capteur linéaire. Une lecture d’une tension est ensuite réalisée par la centrale en mesurant la différence de tension entre les deux conducteurs de communication.
Les signaux d’information sont transmis sous forme de bits d’information.
En référence à la , nous allons maintenant décrire un exemple de mode de réalisation.
Le système ou réseau présenté se compose d’une centrale 8 et de quatre capteurs linéaires 5001 à 5004 branchés en série et connectés à la centrale 8 par une des extrémités du capteur linéaire 5001. Le nombre de capteurs linéaires est donné à titre indicatif et n’est par conséquent pas limitatif. La série de capteurs linéaires forme une ligne de détection non bouclée et fermée. Elle est fermée par un bouchon. Chaque capteur linéaire comprend deux conducteurs de communication 416. Les deux conducteurs de communication de chaque capteur linéaire sont agencés pour transmettre différentes requêtes envoyées par la centrale 8. Les deux conducteurs de communication sont également agencés pour transmettre les réponses aux différentes requêtes reçues vers la centrale 8.
Lorsque le système démarre, chaque élément du réseau, c’est-à-dire les capteurs linéaires et le bouchon dans cet exemple, vont automatiquement envoyer une requête locale RL aux éléments se situant en amont et/ou en aval. L’envoi des requêtes locales RL se fait de manière autonome au démarrage. On entend par « autonome », le fait que les requêtes locales soient envoyées sans requête générale de la centrale au préalable. Les différents éléments peuvent envoyées les requêtes locales les uns après les autres ou par tronçon de réseau ou alors tous en même temps par exemple.
(c) déplacer en translation le long de l’axe longitudinal les premier et second ensembles d’alimentation depuis la première position jusqu’à la seconde position.
Le procédé peut comprendre les caractéristiques suivantes :
- l’étape (b) comprend une sous étape (b0) de transmission d’un signal au module de gestion,
- le signal est un signal mécanique ou électrique transmis par un contrôleur de vol relié de manière opérationnelle au module de gestion,
- il comprend après les étapes (b) et (c), une étape (d) de paramétrage du contrôleur de vol conforme à la seconde configuration de l’aéronef, par exemple via une station sol.
la est une vue schématique d’un aéronef selon l’invention, dans la première configuration ;
la est une vue schématique de l’aéronef de la , des ailes et de l’empennage arrière pouvant être reliés à l’aéronef ;
la est une vue schématique d’un aéronef selon l’invention, dans la seconde configuration ;
la est une vue schématique de détail du premier dispositif de raccordement de l’invention équipant les aéronefs des figures 1 à 3 ;
la est une vue schématique de détail du second dispositif de raccordement de l’invention équipant les aéronefs des figures 1 à 3 ;
la est une vue schématique des dispositifs d’alimentation selon un mode de réalisation de l’invention ;
la est une représentation schématique des ensembles d’alimentation et du module de gestion ;
la est une vue schématique d’un procédé selon l’invention.
Description détaillée de l'invention Les figures 1 à 3 illustrent un aéronef 1 selon l’invention. Dans la , l’ aéronef 1 est dans une première configuration et dans la l’aéronef 1 est dans une seconde configuration.
L’aéronef 1 selon l’invention est à décollage et atterrissage verticaux, également connu sous l’acronyme VTOL pour « Vertical Take-Off and Landing » en langue anglaise. Un tel aéronef 1 présente une capacité de vol vertical lui permettant de décoller et d’atterrir dans des zones ne bénéficiant pas de pistes de décollage et d’atterrissage.
Le traitement des NOx a déjà fait l’objet de nombreux travaux, que ce soit dans l’industrie ou les transports. Pour le traitement du N 2 O, plusieurs types de catalyseurs ont été étudiés en fonction de la température à laquelle ils sont efficaces. Les métaux précieux présentent de bonnes efficacités vers 250°C, mais sont coûteux et très souvent désactivés en présence d'inhibiteurs (CO, H 2 O, NOx, O 2 , etc.) ce qui n’est pas compatible avec les contraintes de production d'acide nitrique ou adipique. Les zéolithes quant à elles ont un coût relativement faible et une très grande surface développée qui permet d’obtenir un bon système catalytique en incorporant un métal de transition en particulier le fer. Sádovská et al. (Sádovská, G., Bernauer, M., Bernauer, B., Tabor, E., Vondrová, A., & Sobalík, Z. (2018). On the mechanism of high-temperature N2O decomposition over Fe-FER in the presence of NO. Catalysis Communications, 112, 58-62) ont montré que les zéolithes de type FER au fer présentaient des performances très importantes en décomposition du N 2 O et qu’il existait un effet positif du NO pour la décomposition même à 600–900°C. La structure FER qui présente des paires d’Al résiste à des conditions de DeN 2 O haute température 900°C (Tabor, E., Mlekodaj, K., Sádovská, G., Bernauer, M., Klein, P., Sazama, P., ... & Sobalík, Z. (2019). Structural stability of metal containing ferrierite under the conditions of HT-N2O decomposition. Microporous and Mesoporous Materials, 281, 15-22.).
La présence de cation, en particulier le fer, favorise la décomposition mais l’augmentation de la teneur au-delà de 1% ne semble pas favoriser l’activité pour une zéolithe Fe-BEA. (Chen, B., Liu, N., Liu, X., Zhang, R., Li, Y., Li, Y., & Sun, X. (2011). Study on the direct decomposition of nitrous oxide over Fe-beta zeolites: From experiment to theory. Catalysis today, 175(1), 245-255). Le comportement redox des espèces Fe dans les catalyseurs Fe-ZSM-5 pour la décomposition du N 2 O et NH 3 -SCR des NOx a été analysé par Sazama et al.( Sazama, P., Wichterlová, B., Tábor, E., Šťastný, P., Sathu, N. K., Sobalík, Z., ... & Vondrová, A. (2014). Tailoring of the structure of Fe-cationic species in Fe-ZSM-5 by distribution of Al atoms in the framework for N 2 O decomposition and NH3-SCR-NOx. Journal of catalysis, 312, 123-138.).
Il est possible de combiner la réduction de NOx et de N 2 O dans un seul réacteur. Dans le cas d’une usine d’acide nitrique, Groves et al. (Michael C.E. Groves & Alexander Sasonow (2010) Uhde EnviNOx® technology for NOX and N2O abatement: a contribution to reducing emissions from nitric acid plants, Journal of Integrative Environmental Sciences, 7:S1, 211-222) ont testé différentes configurations: un étage de décomposition de N 2 O, associé à un étage NH 3 -SCR ; un étage DeNOx suivi d’une réduction de N 2 O à l’ammoniac ou avec des hydrocarbures (méthane ou propane).
L’utilisation des zéolithes de type Nu-86 pour les applications NH 3 -SCR est connue (US6126912), mais aucun travail n’a évalué l’efficacité de catalyseurs en DeN 2 O ou fonctionnement simultané DeNOx/DeN 2 O.
La demanderesse a découvert qu’un catalyseur à base d’une zéolithe de type Nu-86 préparé selon un mode de synthèse particulier et de fer comme métal de transition, présentait des performances intéressantes de conversion simultanées des NOx et de N 2 O. Les performances de conversion des NOx et de N 2 O avec un réducteur, en particulier sur la gamme de température allant de 300 à 500°C, sont notamment supérieures à celles obtenues avec des catalyseurs de l’art antérieur, tels que les catalyseurs à base de zéolithe de type structural FER échangée au fer. Les propriétés de décomposition directe de N 2 O en utilisant ce catalyseur sont aussi particulièrement intéressantes dès 450°C.
L’invention concerne un procédé de préparation d’un catalyseur à base d’une zéolithe de type structural Nu-86 et de fer comprenant au moins les étapes suivantes : i) mélange en milieu aqueux, d'au moins une source de silicium (Si) sous forme oxyde SiO 2 , d’au moins une source d’aluminium (Al) sous forme oxyde Al 2 O 3 , d’un composé organique azoté R, R étant le bromure d’octaméthonium (OctBr 2 ), d’au moins deux sources de sodium, l’une d’elle étant le bromure de sodium (NaBr), le mélange réactionnel présentant la composition molaire suivante : SiO 2 /Al 2 O 3 compris entre 8 et 20 H 2 O/SiO 2 compris entre 15 et 60 R/SiO 2 compris entre 0,05 et 0,35 Na 2 O/SiO 2 compris entre 0,05 et 0,3, NaBr/SiO 2 compris entre 0,01 et 0,1, bornes incluses, l’étape i) étant conduite pendant une durée comprise entre 5 et 15 minutes jusqu’à l’obtention d’un mélange homogène appelé gel précurseur ; ii) le mûrissement du gel précurseur de ladite étape i) à une température comprise entre 20 et 100°C avec ou sans agitation, pendant une durée comprise entre 10 minutes et 48 heures, de préférence entre 18 et 24 heures ; iii) le traitement hydrothermal dudit gel précurseur obtenu à l’issue de l’étape ii) à une température comprise entre 120°C et 220°C, de préférence entre 140 et 195°C, pendant une durée comprise entre 12 heures et 35 jours, de préférence entre 12 heures et 33 jours, jusqu’à ce que ladite zéolithe Nu-86 se forme ; iv) au moins un échange ionique comprenant la mise en contact de ladite zéolithe séchée obtenue à l’issue de l’étape précédente, avec une solution comprenant au moins une espèce apte à libérer du fer, en solution sous forme réactive sous agitation à température entre 20 et 95°C de préférence entre 40 et 90°C pendant une durée comprise entre 1 heure et 2 jours ; v) traitement thermique par séchage de la zéolithe Nu-86 obtenue à l’issue de l’étape précédente à une température comprise entre 20 et 150°C pendant une durée comprise entre 2 et 24 heures suivi d’au moins une calcination sous flux d’air à une température comprise entre 400 et 700°C pendant une durée comprise entre 2 et 20 heures.
Dans ce cas, la zéolithe Nu-86 obtenue à l’étape iii) peut subir directement une étape v) de traitement thermique, puis au moins un échange d'ions avec un acide, ou un composé tel que le chlorure, le sulfate ou le nitrate d'ammonium pour obtenir une zéolithe Nu-86 calcinée sous forme protonée, avant l’étape iv) d’échange ionique avec le fer.
On peut ajouter des germes cristallins d’une zéolithe de type structural Nu-86 au mélange réactionnel de l’étape i), en quantité comprise entre 0,01 et 10% de la masse totale des sources des éléments tétravalent (Si) et trivalent (Al) sous leur forme oxyde (SiO 2 et Al 2 O 3 ) sous forme anhydre utilisées dans le mélange réactionnel, lesdits germes cristallins n’étant pas pris en compte dans la masse totale des sources des éléments tétravalent et trivalent.
La teneur en fer introduite par l’étape d’échange ionique iv) est comprise entre 0,5 à 6% massique, de préférence entre 0,5 et 5% massique, de manière plus préférée entre 1 et 4% massique par rapport à la masse totale du catalyseur final anhydre.
L’invention concerne également un catalyseur à base d’une zéolithe Nu-86 et de fer pour la décomposition du N 2 O ou la réduction du N 2 O ou la réduction simultanée des NOx et de N 2 O par un réducteur tel que NH 3 ou H2 susceptible d’être obtenu ou directement obtenu par le procédé de préparation selon l’une quelconque de ses variantes.
La teneur en fer du catalyseur peut être comprise entre 0,5 à 6% massique, de préférence entre 0,5 et 5% massique, de manière plus préférée entre 1 et 4% massique par rapport à la masse totale du catalyseur final anhydre.
L’invention concerne également un procédé de décomposition du N 2 O ou réduction du N 2 O ou de réduction simultanée des NOx et de N 2 O par un réducteur tel que NH 3 ou H2 dans lequel on met en contact le gaz à traiter avec un catalyseur selon l’une quelconque des variantes décrites.
Le catalyseur peut être mis en forme par dépôt sous forme de revêtement, sur une structure nid d’abeilles ou une structure à plaques ou ledit catalyseur peut être sous forme d’extrudé ou de bille, contenant jusqu’à 100% dudit catalyseur.
Ladite structure nid d’abeilles peut être formée de canaux parallèles ouverts aux deux extrémités ou peut comporter des parois poreuses filtrantes pour lesquelles les canaux parallèles adjacents sont alternativement bouchés de part et d’autre des canaux.
La quantité de catalyseur déposé sur ladite structure peut être comprise entre 50 à 250 g/L pour les structures filtrantes et entre 80 et 300 g/L pour les structures avec canaux ouverts.
Selon un autre aspect de l'invention, la deuxième glissière de défilement présente un coude présentant un angle qui permet à son extrémité aval de déboucher tangentiellement à la roue d'alimentation, l'angle dudit coude étant différent de l'angle du coude de la deuxième glissière de défilement.
Selon un autre aspect de l'invention, que chaque glissière de défilement comporte des moyens de fixation rapide par accrochage sur le bâti du dispositif d'alimentation.
Selon un autre aspect de l'invention, chaque source de préformes est munie d'un dispositif de blocage associé qui est commandé entre un état fermé qui permet de bloquer les préformes en amont d'une sortie de ladite source de préformes et un état ouvert qui permet aux préformes de glisser vers la glissière de défilement associée en position montée.
Selon un autre aspect de l'invention, le dispositif de blocage est formé par un obstacle commandé entre une position rétractée correspondant à son état ouvert et une position étendue en travers du trajet des préformes correspondant à son état fermé.
Selon un autre aspect de l'invention, la première source de préformes, respectivement la deuxième source de préformes, est susceptible de distribuer des préformes de différents modèles, la première source de préformes, respectivement la deuxième source de préformes, pouvant être adaptée avec plusieurs premières glissières de défilement, respectivement plusieurs deuxièmes glissières de défilement, associées présentant un écartement différent et un coude de même angle.
Selon un autre aspect de l'invention, le dispositif d'alimentation comporte un dispositif de cadencement de la distribution des préformes à la roue d'alimentation au niveau du point de tangence, le dispositif de cadencement étant commun à la première glissière de défilement et à la deuxième glissière de défilement.
Selon un autre aspect de l'invention, les glissières de défilement sont inclinées de manière que les préformes se déplacent vers leur extrémité aval respective sous l'effet de la gravité.
Selon un autre aspect de l'invention, les préformes se déplacent vers l'extrémité aval de chaque glissière de défilement sous l'effet de moyens de poussée des préformes.
L'invention concerne aussi un procédé de changement d'une glissière de défilement d'un dispositif d'alimentation selon l'invention, dans lequel l'une ou l'autre des glissières de défilement est montée sur le dispositif d'alimentation, caractérisé en ce qu'il comporte : - une première étape de blocage lors de laquelle le dispositif de blocage associé à ladite glissière de défilement montée est commandé dans sa position fermée pour arrêter l'arrivée des préformes de défilement montée a été purgée des préformes qu'elle contient, elle est démontée lors d'une deuxième étape de démontage, - l'autre glissière de défilement est ensuite montée lors d'une étape de remplacement, - puis, lors d'une étape de déblocage, le dispositif de blocage associé à la glissière de défilement désormais montée est alors commandé dans sa position ouverte pour permettre aux préformes de glisser vers son extrémité aval.
Brève description des figures D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaitront au cours de la lecture de la description détaillée qui va suivre pour la compréhension de laquelle on se reportera aux dessins annexés brièvement décrite ci-dessous.
La est une vue de côté qui représente schématiquement un dispositif d'alimentation réalisé selon les enseignements de l'invention qui est raccordé à une installation de fabrication de récipients.
La est une vue en coupe verticale selon le plan de coupe 2-2 de la qui représente une préforme reçue dans une première glissière de défilement du dispositif d'alimentation de la .
La est une vue en perspective de la première glissière de défilement du dispositif d'alimentation de la lorsqu'elle est démontée.
La est une vue de dessus qui représente le dispositif d'alimentation de la lorsqu'il est équipé de sa première glissière de défilement.
La est une vue en perspective qui représente le dispositif d'alimentation dans sa configuration représentée à la .
La est une vue en perspective d'une deuxième glissière de défilement du dispositif d'alimentation de la lorsqu'elle est démontée.
La fraction volumique de fibre minérale dans le monobrin en CMR final correspond à la fraction surfacique de fibre minérale d’une coupe transversale du monobrin en CMR par rapport à la surface totale de sa section. La fraction surfacique de fibre minérale peut être déterminée de la même manière que décrit ci-après pour la mesure du taux de porosité.
Par ailleurs, la résine réticulée représente de 15% à 35%, de préférence de 20% à 30%, en poids, du monobrin en CMR, de préférence du CBR, de l’invention. Par ailleurs, la fraction volumique de résine dans le monobrin en CMR est avantageusement comprise dans un domaine allant de 40% à 60%, de préférence de 45% à 55%. Le pourcentage en poids et la fraction volumique de résine réticulée peuvent être obtenus selon une méthode similaire à la méthode d’obtention du taux pondéral et de la fraction volumique de la fibre minérale décrite ci-dessus.
Avantageusement, la résine réticulée est à base d’au moins : - une résine réticulable choisie dans le groupe constitué par les résines vinylester (de préférence les résines vinylester uréthane), époxy, polyester et leurs mélanges, - un système de réticulation comprenant de préférence un agent photoinitiateur réactif aux UV supérieurs à 300 nm.
Le diamètre D du monobrin en CMR de l'invention est de préférence compris dans un domaine allant de 0,2 à 1,3 mm, de préférence de 0,25 et 1,25 mm, plus préférentiellement entre 0,3 et 1,2 mm, en particulier entre 0,4 et 1,1 mm.
Comme évoqué plus haut, l’invention propose notamment un procédé de surveillance destiné à permettre la surveillance du fonctionnement du circuit de régulation thermique CRT associé à l’onduleur OM.
Comme illustré non limitativement sur la , le procédé (de surveillance), selon l’invention, comprend une étape 10-60 qui est mise en œuvre lorsque le GMP du véhicule V est en fonctionnement, et en particulier lorsque la machine motrice électrique MME est en fonctionnement, et lorsqu’un premier fonctionnement du circuit de régulation thermique CRT a été déclenché (par exemple par le calculateur de supervision CS) pour refroidir l’onduleur OM.
L’étape 10-60 du procédé comprend une sous-étape 40 dans laquelle, lorsque la première mesure de température mt1 est supérieure à un premier seuil s1 choisi et qu’une valeur d’écart ve, représentative d’un écart entre les première mt1 et seconde mt2 mesures de température, est supérieure à un deuxième seuil s2 choisi, on (le dispositif de surveillance DS) déclenche un second fonctionnement du circuit de régulation thermique CRT qui est propre à augmenter la capacité de refroidissement qu’il présente dans le premier fonctionnement. Ce déclenchement résulte de préférence d’une alerte qui est transmise au calculateur de supervision CS par le calculateur de machine CM (ou l’éventuel calculateur dédié du dispositif de surveillance DS).
On considère en effet qu’il est impossible qu’une valeur d’écart ve supérieure au premier seuil s1 puisse être obtenue lorsque le circuit de régulation thermique CRT fonctionne correctement. Par conséquent, si la valeur d’écart ve est supérieure au premier seuil s1, cela signifie qu’il y a un problème dans le circuit de régulation thermique CRT ou que son premier fonctionnement en cours n’offre pas une capacité de refroidissement suffisante, et donc on agit en conséquence, au moins en déclenchant un second fonctionnement du circuit de régulation thermique CRT « plus puissant » que le premier fonctionnement. On comprendra qu’en augmentant la capacité de refroidissement du circuit de régulation thermique CRT on espère que cela va chasser d’éventuelles bulles d’air bloquées (si la pompe PF fonctionne correctement) et/ou permettre un refroidissement plus important de l’onduleur OM (et donc de nature à faire descendre sa première mesure de température mt1 sous le sixième seuil s6 choisi). Il est en effet rappelé que si le premier fonctionnement du circuit de régulation thermique CRT a été déclenché c’est que la première mesure de température mt1 est supérieure au sixième seuil s6, de préférence depuis une durée qui est supérieure au septième seuil s7 choisi.
Grâce à cette surveillance de la valeur d’écart ve, on peut désormais détecter un problème de fonctionnement ou une capacité de refroidissement insuffisante du circuit de régulation thermique CRT, et donc on agit en conséquence en augmentant sa capacité de refroidissement afin d’espérer résoudre ce problème ou provoquer un refroidissement suffisant. On évite ainsi de dégrader l’onduleur OM (et possiblement toute la machine motrice électrique MME), voire de déclencher un incendie dans le véhicule V, ce qui permet d’éviter de faire courir un risque à ce dernier (V) et à ses passagers, mais aussi aux personnes et objets situés dans l’environnement du véhicule V.
De plus, cela permet au calculateur de supervision CS de différencier un problème de fonctionnement du circuit de régulation thermique CRT d’un problème de fonctionnement de la machine motrice électrique MME.
On notera que lorsque l’onduleur OM est associé à plusieurs (au moins deux) premiers détecteurs de température DO délivrant chacun périodiquement une première mesure de température mt1, le calculateur de machine CM utilise par exemple la valeur moyenne des premières mesures de température mt1 ou la première mesure de température mt1 la plus élevée pour effectuer la comparaison avec le premier seuil s1 et la détermination de la valeur d’écart ve.