INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A l’instant t4, l’alterno démarreur n’est plus en surchauffe mais comme le couple de consigne (Bf_BSG) reste faible, l’alterno-démarreur 15 reste en mode neutre.
A l’instant t5, l’alterno-démarreur 15 voit son couple de consigne Bf_BSG augmenter et passer au-dessus du couple seuil de l’ordre de 3N.m, de sorte que l’alterno-démarreur 15 sort du mode neutre .
Selon un mode de réalisation, la composition lubrifiante selon l’invention est une composition prête à l’emploi comprenant de l’eau et :
de 1 à 30% en poids de polyalkylène glycol, de 0,1 à 10% en poids d’alcool(s) gras éthoxylé et/ou propoxylé, de 0,1 à 15% en poids du système anti-corrosion,
Selon un mode de réalisation, la composition lubrifiante selon l’invention est une composition concentrée comprenant de l’eau et :
de 30 à 60% en poids de polyalkylène glycol, de 1 à 15% en poids d’alcool(s) gras éthoxylé et/ou propoxylé, de 10 à 30% en poids du système anti-corrosion,
De préférence, ladite au moins une base est choisie parmi les alkanolamines, de préférence parmi la monoéthanolamine, la diéthanolamine, la triéthanolamine, la diglycolamine, la mono-isopropanolamine, la diisopropanolamine, la triisopropanolamine, la méthyldiéthanol amine, le 2-amino-2-éthyle-1,3-propanediol, le 2-amino-2-méthyle-1-propanol et leurs mélanges.
De préférence, le ou les polyalkylène glycol sont choisis parmi les poly(éthylène glycol), les poly(propylène glycol), les copolymères blocks comprenant des motifs oxyde d’éthylène et des motifs oxyde de propylène, et leurs mélanges, de préférence parmi les copolymères blocks comprenant des motifs oxyde d’éthylène et des motifs oxyde de propylène et leurs mélanges, de préférence encore parmi les copolymères dibloc oxyde d’éthylène-oxyde de propylène et les copolymères tribloc oxyde de propylène-oxyde d’éthylène-oxyde de propylène et leurs mélanges.
De préférence, chaque polyalkylène glycol présente une masse moléculaire allant de 500 à 10000 g/mol, de préférence de 800 à 5000 g/mol, de préférence encore de 1000 à 3000 g/mol.
De préférence, chaque polyalkylène glycol présente une viscosité à 40°C allant de 10 à 1000 mm²/s, de préférence de 15 à 500 mm²/s, de préférence encore de 20 à 400 mm²/s.
De préférence, le ou les alcool gras alkoxylés sont choisis parmi les alcools gras éthoxylés, les alcools gras éthoxylés et proproxylés, et leur mélange.
De préférence, chaque alcool gras alkoxylé comprend de 1 à 20 motifs alkoxylés et/ou une chaine hydrocarbonée comportant de 6 à 24 atomes de carbone.
de 5 à 30% en poids de PAG choisis parmi les copolymères dibloc oxyde d’éthylène-oxyde de propylène et les copolymères tribloc oxyde de propylène-oxyde d’éthylène-oxyde de propylène et leurs mélanges, les PAG présentant une masse moléculaire allant de 1000 à 3000 g/mol, de 0,1 à 10% en poids d’alcools gras alkoxylés choisis parmi les alcools gras éthoxylés, les alcools gras éthoxylés et proproxylés et leur mélange, lesdits alcools gras alkoxylés ayant une masse molaire allant de 100 à 900 g/mol, de 0,05 à 10% en poids d’acide(s) aliphatique(s) monocarboxylique(s) comportant de 4 à 15 atomes de carbone, et de 0,05 à 10% en poids en poids d’alcanolamine(s) choisie(s) parmi la monoéthanolamine, la diéthanolamine, la triéthanolamine, la diglycolamine, la mono-isopropanolamine, la diisopropanolamine, la triisopropanolamine, la méthyldiéthanol amine, le 2-amino-2-éthyle-1,3-propanediol, le 2-amino-2-méthyle-1-propanol et leurs mélanges,
En outre, grâce au fait que la même pompe volumétrique gère, via la chambre principale et la chambre auxiliaire, l’alimentation en lubrifiant du poste de lubrification dans toutes les conditions de fonctionnement de la turbomachine, il est possible de mieux contrôler le débit de lubrifiant vers le poste de lubrification.
Dans certains modes de réalisation, en configuration active, le piston est configuré pour pomper le fluide à travers la chambre auxiliaire. Le mouvement de pompage peut donc être un mouvement d’aller-retour du piston dans la chambre auxiliaire.
Dans certains modes de réalisation, la configuration active correspond à une phase d’autorotation d’une soufflante de la turbomachine ou à une phase de rotation au ralenti de la turbomachine. Lorsque la turbomachine est à l’arrêt ou que la turbomachine est au ralenti (en anglais « idle » ou « ground idle »), l’arbre haute pression est à l’arrêt ou tourne à vitesse trop faible pour permettre au circuit principal de fournir le débit de lubrifiant requis.
Dans certains modes de réalisation, le module de lubrification comprend un réservoir intermédiaire disposé sur le circuit auxiliaire de lubrification, entre le poste de lubrification et la pompe volumétrique dans le sens de circulation du fluide de lubrification. En d’autres termes, le réservoir intermédiaire est en aval du poste de lubrification et en amont de la pompe volumétrique, les termes « amont » et « aval » étant définis par rapport au sens de circulation normal du fluide. Le réservoir intermédiaire permet donc d’assurer une alimentation plus régulière de la chambre auxiliaire de la pompe volumétrique.
Dans certains modes de réalisation, le réservoir intermédiaire est disposé entre le poste de lubrification et une pompe du circuit principal de lubrification dans le sens de circulation du fluide de lubrification. En d’autres termes, le réservoir intermédiaire est en aval du poste de lubrification et en amont de la pompe du circuit principal de lubrification. Le réservoir intermédiaire permet donc d’assurer une alimentation plus régulière de la chambre principale de la pompe volumétrique.
Plus généralement, le réservoir intermédiaire peut être commun au circuit principal de lubrification et au circuit auxiliaire de lubrification.
Dans certains modes de réalisation, le piston est configuré pour, en configuration inactive, empêcher la circulation de fluide à travers la chambre auxiliaire. Par exemple, le piston peut, en configuration inactive, obturer l’entrée et/ou la sortie de la chambre auxiliaire, ou s’interposer entre l’entrée et la sortie de la chambre auxiliaire. Ainsi, en configuration inactive, le circuit auxiliaire de lubrification est interrompu. Dans ces modes de réalisation, en fonctionnement normal de la turbomachine, seul le circuit principal de lubrification alimente le poste de lubrification, ce qui assure la maîtrise du débit de lubrification.
Dans certains modes de réalisation, le piston est configuré pour, en configuration active, empêcher la circulation de fluide à travers la chambre principale. Par exemple, le piston peut, en configuration active, obturer l’entrée et/ou la sortie de la chambre principale, ou s’interposer entre l’entrée et la sortie de la chambre principale. Ainsi, en configuration inactive, le circuit principal de lubrification est interrompu. Par exemple, l’entrée et la sortie de la chambre principale peuvent être disposées de sorte que le piston reste entre l’entrée et la sortie durant toute sa course entre le point mort haut et le point mort bas. Dans ces modes de réalisation, en mode non-opérationnel de la turbomachine, seul le circuit auxiliaire de lubrification alimente le poste de lubrification, ce qui assure la maîtrise du débit de lubrification.
Dans certains modes de réalisation, la chambre auxiliaire présente un volume inférieur au volume de la chambre principale. Le volume désigne le volume interne de la chambre, accessible au fluide de lubrification. Cela permet une meilleure précision sur le dimensionnement du seuil prédéterminé dans la chambre principale. Par ailleurs, en mode non-opérationnel de la turbomachine, un débit de lubrifiant moindre qu’en fonctionnement normal est fourni, afin de mieux correspondre aux besoins effectifs en lubrification.
Dans certains modes de réalisation, en configuration inactive, le piston est escamoté au-delà du point mort haut et du point mort bas de façon à être à distance de la came. Ainsi, la position du piston dans la configuration inactive peut être située dans le prolongement du mouvement de pompage, mais au-delà des points morts haut et bas de sorte que le piston ne coopère plus avec la came, typiquement en étant à distance de la came. La construction de la pompe volumétrique permettant les configurations active et inactive du piston est donc particulièrement simple.
Le présent exposé concerne également un ensemble de lubrification comprenant un module de lubrification tel que précédemment décrit et une came configurée pour être montée sur un arbre de turbomachine et pour coopérer avec le piston du module de lubrification.
Dans certains modes de réalisation, la came comprend au moins trois points haut et trois points bas. Par exemple, chaque point haut correspond au point mort haut du piston et chaque point bas correspond au point mort bas du piston. La came comprend donc une alternance de points morts hauts et bas dont le nombre peut être dimensionné en fonction de la fréquence d’aller-retour souhaitée pour le piston, donc en fonction du débit de pompage souhaité en configuration active.
Le présent exposé concerne également une turbomachine d’aéronef comprenant au moins un arbre et au moins un ensemble de lubrification tel que précédemment décrit, dont la came est solidaire en rotation de l’au moins un arbre. Ainsi, l’arbre et la came tournent ensemble. La came peut être prévue comme une pièce distincte de l’arbre et assemblée à l’arbre, ou bien formée par un usinage de l’arbre.
Dans certains modes de réalisation, la turbomachine comprend au moins trois pompes volumétriques, les trois pompes volumétriques étant disposées en décalage de phase autour de l’arbre. Chaque pompe volumétrique peut avoir les caractéristiques précitées. Le décalage de phase signifie que les pistons des pompes volumétriques sont, à un instant donné, à des positions différentes. Le décalage de phase peut être obtenu de plusieurs façons alternatives les unes aux autres ou complémentaires les unes des autres, par exemple : agencement des pompes volumétriques autour d’une même came, à des positions angulaires qui ne correspondent pas à une période de la came; agencement des pompes volumétriques autour de cames différentes, ces cames étant en décalage de phase les unes par rapport aux autres. Le fait de prévoir au moins trois pompes volumétriques en décalage de phase et qui alimentent le même circuit auxiliaire permet de lisser le débit de lubrifiant dans ce circuit auxiliaire, afin de le rendre plus régulier.
Dans certains modes de réalisation, l’arbre est un arbre d’un réducteur de la turbomachine.
La illustre un deuxième mode de réalisation du système de conditionnement thermique 100, dans lequel le procédé de contrôle est mis en œuvre. Dans ce deuxième mode de réalisation, la boucle principale A du système de conditionnement thermique 100 comprend, en aval du premier échangeur 1 de chaleur et en amont du premier dispositif de détente 31, un troisième échangeur de chaleur 3 agencé conjointement sur le circuit de fluide réfrigérant 10 et sur le circuit 20 de liquide caloporteur de façon à permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant et le liquide caloporteur. Le troisième échangeur 3 de chaleur est configuré pour fournir une puissance thermique Pw3 au liquide caloporteur. A l’étape (i) du procédé de contrôle, la consigne de puissance thermique Pw à fournir est une puissance thermique totale Pw_tot, somme de la puissance thermique Pw1 à fournir au fluide caloporteur F1 au niveau du premier échangeur 1 et de la puissance thermique Pw3 à fournir au liquide caloporteur au niveau du troisième échangeur 3.
Alors que dans le premier mode de réalisation, le fluide réfrigérant fournit une puissance thermique seulement au premier fluide caloporteur F1 au niveau du premier échangeur 1, dans le deuxième mode de réalisation le fluide réfrigérant fournit une puissance thermique également au liquide caloporteur du circuit 20, au niveau du troisième échangeur 3. La consigne de puissance thermique à fournir Pw correspond à la puissance totale à fournir, c’est-à-dire la puissance thermique fournie par le premier échangeur 1 à laquelle s’ajoute la puissance thermique fournie par le troisième échangeur 3.
Le troisième échangeur 3 de chaleur est un échangeur bifluide. Sa construction peut être analogue à celle du deuxième échangeur 2. Ces échangeurs sont par exemple des échangeurs à plaques.
Autrement dit, dans ce deuxième mode de réalisation, la boucle principale A comprend, en série et dans cet ordre, le compresseur 7, le premier point de raccordement 11, le troisième détendeur 33, le premier échangeur 1, le troisième échangeur 3, le dispositif d’accumulation 8, le premier détenteur 31, le deuxième point de raccordement 12, le deuxième échangeur 2, et la portion de circuit s’étendant entre la sortie 2b du deuxième échangeur 2 et l’entrée 7a du compresseur 7. La condensation du fluide réfrigérant à haute pression a lieu en partie dans le premier échangeur 1 et en partie dans le deuxième échangeur 2. Le premier fluide caloporteur F1 peut ainsi être chauffé au niveau du premier échangeur 1 et le liquide caloporteur du circuit 20 peut être chauffé au niveau du troisième échangeur 3. La puissance thermique totale à fournir Pw, est répartie entre la puissance thermique Pw1 fournie par le premier échangeur 1 au premier fluide caloporteur F1 et la puissance thermique Pw3 fournie par le troisième échangeur 3 au liquide caloporteur circulant dans le circuit 20 de liquide caloporteur. La répartition entre la puissance thermique Pw1 et la puissance thermique Pw3 peut être réalisée en jouant sur des paramètres de contrôle qui ne seront pas détaillés..
Dans ce mode de réalisation, la première branche de dérivation B permet au fluide réfrigérant en sortie du compresseur 7 de rejoindre le deuxième échangeur 2 en contournant le premier échangeur 1, le troisième échangeur 3 et le premier détendeur 31. En effet, la première branche de dérivation B relie un point disposé en amont du troisième détendeur 33 à un point disposé en aval du premier détendeur 31.
Dans ce mode de réalisation, la boucle principale A de fluide réfrigérant comprend un dispositif d’accumulation 8 de fluide réfrigérant disposé en aval du troisième échangeur 3 et en amont du premier détendeur 31. Autrement dit, la bouteille déshydratante 8 est disposée entre le troisième échangeur 3 et le premier détendeur 31.
Le troisième échangeur de chaleur 3 est couplé thermiquement à l’élément 25 d’une chaine de traction du véhicule, par l’intermédiaire du liquide caloporteur du circuit de liquide caloporteur 20.
Le troisième échangeur de chaleur 3 permet ainsi de fournir une puissance thermique à l’élément 25 de la chaine de traction du véhicule, c’est-à-dire de chauffer cet élément 25. Le deuxième échangeur 2 permet lui de recevoir une puissance thermique de l’élément 25, afin de le refroidir ou d’effectuer une récupération d’énergie. Le circuit de liquide caloporteur 20 n’a pas été détaillé, et est représenté par des traits interrompus au niveau du troisième échangeur 3 et au niveau du deuxième échangeur 2. Pour simplifier la représentation et éviter des croisements entre les lignes des différents circuits, le circuit 20 est représenté en deux parties distinctes.
La illustre une variante du mode de réalisation de la . Dans cette variante, le fluide caloporteur F1 est un liquide caloporteur configuré pour circuler dans un cinquième échangeur de chaleur 5 configuré pour échanger de la chaleur avec un flux d’air intérieur Fi à l’habitacle du véhicule.
Le cinquième échangeur de chaleur 5 est disposé sur un deuxième circuit de liquide caloporteur 21. Le chauffage de l’habitacle est réalisé de manière indirecte, puisque la chaleur de condensation du fluide réfrigérant est d’abord transférée au liquide caloporteur du circuit 21, puis la chaleur du liquide caloporteur est transférée au flux d’air intérieur Fi au niveau du cinquième échangeur 5. Une pompe, non représentée, peut faire circuler le liquide caloporteur dans le circuit 21. Le rôle des autres échangeurs est le même que dans le premier mode de réalisation de la . Le circuit de liquide caloporteur 21 pour le chauffage habitacle et le circuit de liquide caloporteur 20 pour le couplage thermique avec l’élément 25 de la chaine de transmission sont disjoints, c’est-à-dire qu’ils ne communiquent pas.
Sur le deuxième mode de réalisation ainsi que sur ses variantes, le circuit 10 de fluide réfrigérant comprend une deuxième branche de dérivation C disposée en parallèle du premier détendeur 31 et du deuxième échangeur de chaleur 2, la deuxième branche de dérivation C comprenant un quatrième détendeur 34 et un quatrième échangeur de chaleur 4.
La deuxième branche de dérivation C relie fluidiquement un troisième point de raccordement 13 disposé sur la boucle principale A en aval du troisième échangeur 3 et en amont du premier détendeur 31 à un quatrième point de raccordement 14 disposé sur la boucle principale A en aval du deuxième échangeur 2 et en amont du compresseur 7. La deuxième branche de dérivation C comporte un quatrième dispositif de détente 34 disposé en amont du quatrième échangeur 4 de chaleur.
Le quatrième échangeur 4 de chaleur est configuré pour échanger de la chaleur avec un flux d’air Fi intérieur à l’habitacle du véhicule. Le quatrième échangeur 4 de chaleur est disposé dans l’installation de chauffage, ventilation et/ou climatisation.
Dans le mode de réalisation de ainsi que dans le mode de réalisation des figures 2 et 4, où le premier échangeur 1 est disposé dans l’installation de chauffage, ventilation et/ou climatisation, le premier échangeur 1 est disposé en aval du quatrième échangeur 4 selon un sens d’écoulement du flux d’air intérieur Fi. Dans la variante illustrée à la , le cinquième échangeur 5 est disposé en aval du quatrième échangeur 4 dans l’installation de chauffage, ventilation et/ou climatisation. Le quatrième échangeur 4 permet d’assurer le refroidissement de l’habitacle afin de maintenir le confort thermique des occupants du véhicule par ambiance chaude.
La représente une autre variante du mode de réalisation du système de conditionnement thermique 100 de la . La boucle principale A de fluide réfrigérant comprend un échangeur interne 9 configuré pour permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant à haute pression en aval du troisième échangeur de chaleur 3 et en amont du premier détendeur 31, et le fluide réfrigérant à basse pression en aval du deuxième échangeur 2 et en amont du compresseur 7.
L’échangeur de chaleur interne 9 comportant une première section d’échange thermique 9a disposée en aval du dispositif d’accumulation 8 de fluide réfrigérant et amont du premier dispositif de détente 31, et une deuxième section d’échange thermique 9b disposée en aval du deuxième échangeur de chaleur 2. Un échange de chaleur est réalisé entre le fluide réfrigérant dans la première section d’échange thermique 9a et le fluide réfrigérant dans la deuxième section d’échange thermique 9b. L’échangeur interne 9 permet d’améliorer les performances du système de conditionnement thermique 100.
(a) fixer de manière amovible la première aile 30a au premier bras 3a, la seconde aile 30b au second bras 3b, et l’empennage arrière 18 aux nacelles 7a, 7b,
(b) commander l’alimentation du premier moteur 6 par le premier ensemble d’alimentation 13, et les seconds moteurs 12 des première et seconde nacelles 7a, 7b par le second ensemble d’alimentation 14,
(c) déplacer en translation le long de l’axe longitudinal les premier et second ensembles d’alimentation 13, 14 depuis la première position jusqu’à la seconde position,
(d) optionnellement, paramétrer le contrôleur de vol 17 conformément à la seconde configuration de l’aéronef 1, par exemple via une station sol 19.
Les étapes (a), (b), (c), (d) peuvent être réalisées dans n’importe quel ordre voire dans l’ordre chronologique selon l’ordre d’énonciation des étapes. La chronologie des étapes est au choix de l’opérateur.
Avantageusement, l’étape (b) comprend une sous étape (b0) de transmission d’un signal au module de gestion 16.
Selon un exemple, le signal est mécanique. Par exemple, un opérateur actionne manuellement un bouton poussoir qui transmet le signal mécanique au module de gestion 16 pour commander l’alimentation des premier et second moteurs 6, 12.
Selon un autre exemple, le signal est électrique. Par exemple, pendant l’étape (d) un opérateur paramètre le contrôleur de vol 17 qui via un bus numérique relié au contrôleur de vol 17, transmet le signal électrique au module de gestion 16 pour commander l’alimentation des premier et second moteurs 6, 12.
Selon encore un autre exemple, le module de gestion 16 est commandé automatiquement. Par exemple, les dispositifs de détection transmettent un signal électrique au module de gestion 16. Une étape de validation du signal peut être réalisée par l’opérateur via la station sol 19.
Grâce à ces mécanismes automatisés de gestion de l’alimentation des premier et second moteurs 6, 12, l’étape (b) peut être exécutée simplement et rapidement.
L’étape (d) permet de mettre à jour le contrôleur de vol 16 sur les fonctions de guidage et de pilotage qui dépendent de la masse de l’aéronef 1, son centrage, son inertie et des phases de vol.
Lorsque l’aéronef 1 est dans la seconde configuration, le procédé de reconfiguration de l’aéronef 1 peut comprendre les étapes opposées suivantes :
- retirer la première aile 30a au premier bras 3a, la seconde aile 30b au second bras 3b, et l’empennage arrière 18 des nacelles 7a, 7b,
- commander l’alimentation des seconds moteurs 12 des première et seconde nacelles 7a, 7b par les premier et second ensembles d’alimentation 13, 14,
- déplacer en translation le long de l’axe longitudinal les premier et second ensembles d’alimentation 13, 14 depuis la seconde position jusqu’à la première position,
- optionnellement, paramétrer le contrôleur de vol 17 conformément à la première configuration de l’aéronef 1, par exemple via la station sol 19.
Par « copolymères tribloc oxyde d’éthylène-oxyde de propylène-oxyde d’éthylène » au sens de la présente invention, on entend des copolymères constitués de trois blocs, séquencés, un bloc issu de la polymérisation d’éthylène glycol, un bloc issu de la polymérisation de propylène glycol et un bloc issu de la polymérisation d’éthylène glycol (dans cet ordre). Ils peuvent alors être dénommés PEG-PPG-PEG.
Le ou les PAG mis en œuvre dans l’invention peuvent éventuellement comprendre des groupes terminaux alkyle, par exemple choisi parmi les alkyle linéaire ou ramifié comportant de 1 à 8 atomes de carbone, de préférence de 1 à 5 atomes de carbone.
De préférence, la composition lubrifiante selon l’invention comprend au moins un PAG présentant un groupe terminal alkyle comportant de 1 à 5 atomes de carbone.
R-(OCH 2 CH 2 ) x (OCH 2 CH(CH 3 )) y OR’ (II) ;
R-(OCH 2 CH(CH 3 )) y (OCH 2 CH 2 ) x OR’ (III) ;
R-(OCH 2 CH(CH 3 )) y (OCH 2 CH 2 ) x (OCH 2 CH(CH 3 )) y’ OR’ (IV) ;
R-(OCH 2 CH 2 ) x (OCH 2 CH(CH 3 )) y (OCH 2 CH 2 ) x’ OR’ (V) ;
R et R’ représentent, indépendamment l’un de l’autre, un atome d’hydrogène ou un groupe alkyle saturé, linéaire ou ramifié, comprenant de 1 à 5 atomes de carbone ;
x et x’, identique ou différent, représentent un entier supérieur ou égal à 2, de préférence supérieur ou égal à 4,
y et y’, identique ou différent, représentent un entier supérieur ou égal à 2.
Le dispositif comporte également un support (9) de boîtier comportant à son extrémité un moyen de fixation, comme par exemple une vis destinée à fixer le dispositif au tronc d’un arbre, comme illustré sur la ou un poteau en bois.
Dans certains modes de réalisation, le support (9) de boîtier peut comprendre à son extrémité un moyen de fixation pour être fixé à un poteau fabriqué à base d’un matériau différent du bois.
Dans certains modes de réalisation, le contrôleur comprend : -un compteur pour déterminer le nombre d’émission d’une quantité prédéfinie du produit attractant liquide -un processeur pour calculer la quantité de produit attractant liquide restante dans le réservoir en fonction de la quantité prédéfinie, le nombre d’émission déterminée de ladite quantité -un moyen de communication pour transmettre à un serveur distant des données relatives au dispositifs de distribution et au moins renseigner la quantité de produit attractant liquide restante calculée.