INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A cet effet, l’invention a pour objet, selon un premier aspect, une aube pour soufflante de turbomachine du type précité, dans laquelle au moins une ligne de sortie de couche comprend une portion terminale qui s’étend depuis la tête d’aube jusqu’à 90% de hauteur d’aube, avantageusement jusqu’à 60% de hauteur d’aube, la ou chaque portion terminale s’étendant globalement suivant une direction d’extension formant un angle compris entre 5° et 85°avec la tangente locale aux torons de chaîne.
Les colorants directs de formule (IV’’a) peuvent être issus du curcumine, déméthoxycurcumine, et bis-déméthoxycurcumine.
De préférence, les colorants directs sont choisis parmi les colorants directs de formule (IV’’a), (IV’’’a) et leurs mélanges tels que définis précédemment.
Selon un mode de réalisation particulièrement préféré, les colorants directs sont des colorants directs neutres choisis parmi les composés (A) à (G) suivants et leurs mélanges : de préférence, parmi les composés (E), (F), (G) et leurs mélanges, plus préférentiellement parmi les composés (E), (G) et leurs mélanges.
Colorants directs cationiques Les colorants directs peuvent être choisis parmi les colorants directs cationiques ou communément appelés « colorants basiques » ou « basic dyes » pour leur affinité avec les substances acides comportant notamment dans leur structure au moins un groupe cationique ou cationisable endo ou exocyclique.
On peut citer les colorants directs cationiques hydrazono de formules (IIb) et (IIIIb) et les azoïques de formules (IVb), et (Vb) suivantes : Hét + -C(R a )=N-N(R b )-Ar, Q (IIb) - ; Hét + -N(R a )-N=C(R b )-Ar, Q - (IIIb); Hét + -N=N-Ar, Q (IVb); Ar + -N=N-Ar’’, Q - (Vb) ; formules (IIb) à (Vb) dans lesquelles : ▪ Hét + représente un groupe hétéroaryle cationique, préférentiellement à charge cationique endocyclique tel que imidazolium, indolium, ou pyridinium, éventuellement substitué préférentiellement par au moins un groupe (C 1 -C 8 )alkyle tel que méthyle ; ▪ Ar + représente un groupe aryle, tel que phényle ou naphtyle, à charge cationique exocyclique préférentiellement ammonium particulièrement tri(C 1 -C 8 )alkyl-ammonium tel que triméthylammonium ; ▪ Ar représente un groupe aryle, notamment phényle, éventuellement substitué, préférentiellement par un ou plusieurs groupement électrodonneurs tels que i) (C 1 -C 8 )alkyle éventuellement substitué, ii) (C 1 -C 8 )alcoxyle éventuellement substitué, iii) (di)(C 1 -C 8 )(alkyl)amino éventuellement substitué sur le ou les groupements alkyle par un groupement hydroxyle, iv) aryl(C 1 -C 8 )alkylamino, v) N-(C 1 -C 8 )alkyl-N-aryl(C 1 -C 8 )alkylamino éventuellement substitué ou alors Ar représente un groupement julolidine ; ▪ Ar’’ représente un groupe (hétéro)aryle éventuellement substitué tel que phényle ou pyrazolyle éventuellement substitués, préférentiellement par un ou plusieurs groupes (C 1 -C 8 )alkyle, hydroxyle, (di)(C 1 -C 8 )(alkyl)amino, (C 1 -C 8 )alcoxyle ou phényle ; ▪ R a et R b , identiques ou différents, représentant un atome d’hydrogène ou un groupe (C 1 -C 8 )alkyle éventuellement substitué, préférentiellement par un groupe hydroxyle ; ▪ ou alors le substituant R a avec un substituant de Het + et/ou R b avec un substituant de Ar et/ou R a avec R b forment, ensemble avec les atomes qui les portent un (hétéro)cycloalkyle; particulièrement R a et R b , représentant un atome d’hydrogène ou un groupe (C 1 -C 4 )alkyle éventuellement substitué par un groupe hydroxyle ; ▪ Q - représente un contre-ion anionique tel qu’un halogénure, un alkylsulfate ou alkylsulfonate.
Particulièrement, on peut citer les colorants directs à charge cationiques endocycliques azoïques et hydrazono de formule (IIb) à (Vb) tels que définis précédemment. Plus particulièrement on peut citer les colorants directs cationiques de formule (IIb) à (Vb) à charge cationiques endocycliques décrits dans les demandes de brevets WO 95/15144, WO 95/01772 et EP-714954.
Particulièrement les colorants de formule (II-1) et (IV-1) sont choisis parmi le Basic Red 51, Basic Yellow 87 et Basic Orange 31 ou leurs dérivés : avec Q’ un contre ion anionique tel que défini précédemment, particulièrement halogénure tel que chlorure ou un alkylsulfate tel que méthylsulfate ou mésytyle.
Grâce à l'invention, le chauffage du mastic bitumineux est plus efficace avec un meilleur rendement, du fait notamment du chauffage direct du compartiment de réception du mastic bitumineux par le panneau radiant. Le fondoir suivant l’invention permet d’éviter d’utiliser de l’huile de chauffage dans un tube sous le compartiment de chauffage, permettant ainsi de gagner en poids et en encombrement et d’avoir une chauffe plus rapide et sans déchets.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le panneau radiant de chauffage du compartiment est radiant par flammes de combustion d’un gaz.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le panneau radiant de chauffage du compartiment comporte un côté plan, qui s’étend de bas en haut, qui est tourné vers la paroi intérieure intermédiaire d’échange thermique et qui est muni d’ouvertures de passage de rayonnement infrarouge de chauffage du compartiment orientées vers la paroi intérieure intermédiaire d’échange thermique.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, la paroi intérieure intermédiaire d’échange thermique a un côté intérieur, qui est tourné vers le compartiment et qui comporte au moins une rainure s’étendant de bas en haut.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le fondoir comporte au moins une chambre de sortie du mastic bitumineux à l’état liquide et une paroi intérieure de fond, qui délimite au moins partiellement vers le bas le compartiment et qui est inclinée vers la chambre de sortie.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, la paroi intérieure arrière et la paroi intérieure intermédiaire d’échange thermique délimitent partiellement une chambre de chauffage comportant au moins une ouverture d’entrée d’air depuis l’extérieur et au moins une ouverture de sortie d’air vers l’extérieur, située plus en haut que l’ouverture d’entrée d’air, une paroi supérieure étant située au-dessus de la chambre de chauffage.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, la paroi intérieure arrière et la paroi intérieure intermédiaire d’échange thermique délimitent partiellement une chambre de chauffage, le fondoir comportant au moins une première sonde de mesure de la température de la chambre de chauffage et/ou au moins une deuxième sonde de mesure de la température du compartiment de réception et un boîtier de régulation, qui est configuré pour réguler la température de la chambre de chauffage dans une première plage prescrite de température et/ou pour réguler la température du compartiment de réception dans une deuxième plage prescrite de température correspondant à l’état fondu du mastic bitumineux.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le fondoir comporte au moins une bombonne de gaz de combustion, au moins une entrée d’air ambiant, au moins une canalisation d’envoi d’un mélange d’air et du gaz de combustion au panneau radiant de chauffage.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le fondoir comporte des électrodes d’allumage de la combustion du gaz dans le panneau radiant de chauffage, les électrodes étant reliées par des conducteurs électriques au boîtier de régulation.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, la paroi intérieure intermédiaire d’échange thermique et la paroi intérieure arrière délimitent en haut une ouverture supérieure d’introduction du mastic bitumineux, le fondoir comportant en outre un couvercle supérieur ayant une première position, dans laquelle le couvercle supérieur obture l’ouverture supérieure d’introduction du mastic bitumineux, et une deuxième position, dans laquelle le couvercle supérieur laisse libre l’ouverture supérieure d’introduction du mastic bitumineux.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, la paroi intérieure arrière et la paroi intérieure intermédiaire d’échange thermique délimitent partiellement une chambre de chauffage, une paroi supérieure étant située au-dessus de la chambre de chauffage, le couvercle supérieur ayant au moins une articulation en rotation située contre la paroi supérieure entre l’une et l’autre de la première position de fermeture et de la deuxième position d’ouverture.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le châssis est dans une disposition redressée, dans laquelle l’ouverture supérieure d’introduction du mastic bitumineux est à l’horizontale et est tournée vers le haut.
Suivant un autre mode de réalisation de l’invention, la paroi intérieure arrière et la paroi intérieure intermédiaire d’échange thermique délimitent partiellement une chambre de chauffage, une paroi supérieure étant située au-dessus de la chambre de chauffage, le couvercle supérieur ayant au moins une articulation en rotation éloignée de la paroi supérieure entre l’une et l’autre de la première position de fermeture et de la deuxième position d’ouverture.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le châssis est dans une disposition inclinée, dans laquelle l’ouverture supérieure d’introduction du mastic bitumineux est inclinée d’un angle non nul vers le haut par rapport à la verticale et est tournée vers le haut.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, le fondoir comporte au moins une chambre de sortie du mastic bitumineux à l’état liquide raccordée au compartiment, au moins un conduit de sortie de mastic bitumineux liquide relié à la chambre de sortie et situé à l’extérieur du châssis, et une pompe d’envoi du mastic bitumineux liquide vers le conduit de sortie étant prévue dans la chambre de sortie du mastic bitumineux.
Suivant un mode de réalisation de l’invention, sur le conduit de sortie de mastic bitumineux liquide et à l’extérieur du châssis est disposé une vanne d’ouverture et de fermeture ou de commande de débit du mastic bitumineux liquide dans le conduit.
Une distance résultant de simples mesures mesurant la différence de configurations du modèle de dent entre le modèle initial et le modèle final, par exemple la somme des distances euclidiennes entre des points du modèle de dent dans le modèle initial et les points correspondant du modèle de dent dans le modèle final, limite avantageusement les calculs pour rechercher la dent limitante. Dans un mode de réalisation, aucun scénario de déformation n’est déterminé avant le premier scénario de déformation lissé.
Après avoir superposé les modèles initial et final de manière que les parties immobiles de l’arcade se confondent, on peut par exemple mesurer la distance parcourue par un ou plusieurs points, de préférence remarquables, suivant un scénario de déformation de base entre le modèle et le modèle final, de préférence tel que défini suivant le premier aspect principal de l’invention.
La distance parcourue pour un ensemble de points du modèle de dent suivant un scénario de déformation de base, comme pour l’étape d), est plus complexe puisqu’elle nécessite de définir ledit scénario de déformation de base, de préférence suivant une étape b). Cependant, elle est plus précise et permet avantageusement de limiter le risque d’erreur lors de la détermination de la dent limitante.
La mesure de la distance est de préférence réalisée par un ordinateur, en autonomie.
La durée de parcours de la distance pour un modèle de dent peut être évaluée grossièrement, par exemple en divisant la distance mesurée pour un modèle de dent par une vitesse constante fixée pour ledit modèle de dent. La vitesse affectée à un modèle de dent est de préférence déterminée en fonction du numéro de la dent modélisée et/ou en fonction des possibilités physiologiques de déplacement de la dent modélisée.
Dans un mode de réalisation avantageux, la vitesse affectée à un modèle de dent est variable en fonction de l’instant considéré. En particulier, elle peut croitre à partir de l’instant initial, par exemple pendant plus de 5 jours à partir de l’instant initial, et/ou elle peut décroitre à l’approche d’une estimation de l’instant final, par exemple au moins pendant les 5 jours précédant l’estimation de l’instant final. De préférence, elle est plus faible pour des instants proches de l’instant initial et de l’estimation de l’instant final.
Ladite vitesse constante peut être une vitesse représentative d’une ou plusieurs vitesses de déplacement d’un ou plusieurs points du modèle de dent. Elle peut être par exemple le module du vecteur de la vitesse en translation du barycentre du modèle de dent.
La durée de parcours de la distance pour un modèle de dent peut être évaluée plus finement. Par exemple, la vitesse d’un modèle de dent peut être variable, et en particulier dépendre de la nature du déplacement considéré, et donc dépendre du déplacement considéré pendant un cheminement du modèle de dent entre ses configurations dans les modèles initial et final. Le cheminement d’un modèle de dent peut être déterminé en établissant un scénario de déformation de base suivant une étape b).
La durée élémentaire entre deux configurations successives du modèle de dent peut être par exemple déterminée en divisant la distance élémentaire parcourue par ce modèle de dent entre ces deux configurations par une vitesse déterminée pour cette distance élémentaire. La durée de parcours de la distance mesurant la différence entre les configurations du modèle de dent dans le modèle initial (configuration initiale) et dans le modèle final (configuration finale) peut être alors la somme des durées élémentaires déterminées entre les différentes configurations successives depuis la configuration initiale jusqu’à la configuration finale.
La durée de parcours de la distance est de préférence réalisée par un ordinateur, en autonomie, c’est-à-dire sans intervention humaine, de préférence par l’ordinateur ayant mis en œuvre l’étape précédente.
A l’étape C), on compare ensuite les durées déterminées pour chaque modèle de dent, puis on retient le modèle de dent limitant, associé à la plus longue durée. Le déplacement de la dent limitante qu’il modélise fixe la plus petite durée possible pour le traitement orthodontique.
La durée associée au modèle de dent limitant définit la durée du traitement orthodontique. Elle peut être ajoutée à l’instant initial afin de définir l’instant final.
La comparaison des durées est de préférence réalisée par un ordinateur, en autonomie, de préférence par l’ordinateur ayant mis en œuvre les étapes précédentes.
Dans un mode de réalisation préféré, on calcule, pour chaque modèle de dent et pour chaque type de mouvement (ingression/égression, mésialisation/distalisation, lingualisation/vestibularisation, tip, torque et rotation) une distance à parcourir entre la configuration initiale et la configuration finale, et on divise cette distance par la vitesse maximale. La durée la plus longue détermine le modèle de dent limitant.
A l’étape D), l’ordinateur détermine le premier scénario de déformation lissé, de préférence de manière à réduire, de préférence minimiser un dit paramètre de vitesse.
De préférence, l’ordinateur détermine le premier scénario de déformation lissé de manière à réduire, de préférence minimiser, entre l’instant initial et l’instant final, la plus grande valeur d’au moins une vitesse de déplacement atteinte pour au moins un modèle de dent autre que le modèle de dent limitant, ou « premier modèle de dent ralenti ».
La présente invention a pour objet de proposer une nouvelle pédale pour véhicule automobile afin de répondre au moins en grande partie aux problèmes précédents et de conduire en outre à d’autres avantages.
Selon un premier aspect de l’invention, on atteint au moins l’un des objectifs précités avec une pédale pour véhicule automobile, la pédale comportant (i) un support, (ii) une platine qui s’étend longitudinalement par rapport à un axe d’extension propre, (iii) un système d’articulation de la platine relativement au support. Selon l’invention, la pédale comporte en outre un patin anti-glissement situé au niveau d’une extrémité terminale supérieure de la platine, relativement à l’axe d’extension propre.
Dans le contexte de l’invention, l’extrémité terminale supérieure de la platine de la pédale est celle destinée à être située au niveau des doigts de pied du pied du conducteur, en opposition à une extrémité inférieure destinée à être située du côté d’un talon dudit pied du conducteur.
Dans le contexte de l’invention, le patin anti-glissement prend la forme d’une extension de la platine, au niveau de son extrémité terminale supérieure, permettant ainsi une meilleure stabilité du pied du conducteur. Le patin anti-glissement est situé dans le prolongement directe de la platine, de sorte à permettre un appui du pied sur toute sa longueur sur la platine et le patin anti-glissement de la pédale conforme au premier aspect de l’invention.
Mode 20 : Composition de caoutchouc selon l’un quelconque des modes 1 à 19 dans laquelle la somme de T1 et de T2 est inférieure à 140 pce.
Mode 21 : Composition de caoutchouc selon l’un quelconque des modes 1 à 20 dans laquelle la somme de T1 et de T2 est supérieure à 90 pce et inférieure à 140 pce.
Mode 22 : Composition de caoutchouc selon l’un quelconque des modes 1 à 21 dans laquelle T1 et T2 satisfont à la relation (1) suivante T2 ≥ 1.73 x (T1 + T2) – 125 (1)
Mode 23 : Composition de caoutchouc selon l’un quelconque des modes 1 à 22 dans laquelle le système de réticulation est un système de vulcanisation.
Mode 24 : Pneumatique qui comprend une composition de caoutchouc selon l’un quelconque des modes 1 à 23.
Mode 25 : Pneumatique qui comporte une bande de roulement comprenant une composition de caoutchouc selon l’un quelconque des modes 1 à 24.
Exemples Microstructure des élastomères par analyse de résonance magnétique nucléaire (RMN) : La microstructure des élastomères est déterminée par analyse RMN 1 H, suppléée par l’analyse RMN 13 C lorsque la résolution des spectres RMN du 1 H ne permet pas l’attribution et la quantification de toutes les espèces. Les mesures sont réalisées à l’aide d’un spectromètre RMN BRUKER 500MHz à des fréquences de 500.43 MHz pour l’observation du proton et 125.83MHz pour l’observation du carbone. Pour les élastomères non solubles mais ayant la capacité de gonfler dans un solvant, est utilisée une sonde HRMAS 4mm z-grad permettant d'observer le proton et le carbone en mode découplé du proton. Les spectres sont acquis à des vitesses de rotation de 4000Hz à 5000Hz. Pour les mesures sur des élastomères solubles, est utilisée une sonde RMN liquide permettant d'observer le proton et le carbone en mode découplé du proton. La préparation des échantillons non solubles est faite dans des rotors remplis avec le matériau analysé et un solvant deutéré permettant le gonflement, en général du chloroforme deutéré (CDCl3). Le solvant utilisé doit toujours être deutéré et sa nature chimique peut être adaptée par l’homme du métier. Les quantités de matériau utilisées sont ajustées de façon à obtenir des spectres avec une sensibilité et une résolution suffisante. Les échantillons solubles sont mis en solution dans un solvant deutéré (environ 25mg d'élastomère dans 1mL), en général du chloroforme deutéré (CDCl3). Le solvant ou coupage de solvant utilisé doit toujours être deutéré et sa nature chimique peut être adaptée par l’homme du métier. Dans les deux cas (échantillon soluble ou échantillon gonflé) : Pour la RMN du proton est utilisée une séquence simple impulsion de 30°. La fenêtre spectrale est réglée pour observer l’ensemble des raies de résonances appartenant aux molécules analysées. Le nombre d’accumulation est réglé afin d’obtenir un rapport signal sur bruit suffisant pour la quantification de chaque motif. Le délai de recyclage entre chaque impulsion est adapté pour obtenir une mesure quantitative. Pour la RMN du carbone est utilisée une séquence simple impulsion 30° avec un découplage du proton uniquement pendant l’acquisition pour éviter les effets « Overhauser Nucléaire » (NOE) et rester quantitatif. La fenêtre spectrale est réglée pour observer l’ensemble des raies de résonances appartenant aux molécules analysées. Le nombre d’accumulation est réglé afin d’obtenir un rapport signal sur bruit suffisant pour la quantification de chaque motif. Le délai de recyclage entre chaque impulsion est adapté pour obtenir une mesure quantitative. Les mesures de RMN sont réalisées à 25°C.
Propriétés dynamiques : Les propriétés dynamiques sont mesurées sur un viscoanalyseur (Metravib VA4000), selon la norme ASTM D 5992-96. On enregistre la réponse d’un échantillon de composition vulcanisée (éprouvette cylindrique de 4 mm d’épaisseur et de 400 mm² de section), soumis à une sollicitation sinusoïdale en cisaillement simple alterné, à la fréquence de 10Hz, lors d'un balayage en température, sous une contrainte fixe de 0,7 MPa, on enregistre la valeur de tanδ observée à 0°C (tanδ à 0°C). Pour la mesure de tan delta max à 23°C, on effectue à 23°C un balayage en amplitude de déformation de 0 à 50% (cycle aller), puis de 50% à 0% (cycle retour). Pour le cycle retour, on mesure la valeur maximale de tanδ observée, tanδ(max). Les résultats sont exprimés en base 100 par rapport à un témoin. Une valeur supérieure à celle du témoin, arbitrairement fixée à 100, indique une grandeur mesurée supérieure à celle du témoin. Pour tanδ à 0°C, une valeur supérieure à 100 indique un potentiel hystérétique supérieur à celui du témoin dans la zone de la performance de l’adhérence sur sol mouillé, soit une performance améliorée de l’adhérence sur sol mouillé. Pour tanδ(max) à 23°C, une valeur inférieure à 100 indique des propriétés d’hystérèse plus faibles que celles du témoin dans la zone de la performance de la résistance au roulement, soit une performance améliorée de la résistance au roulement.
Préparation des compositions de caoutchouc : Quatre compositions de caoutchouc C1 à C4 sont préparées. On procède pour la fabrication de ces compositions de la manière suivante : On introduit dans un mélangeur interne (taux de remplissage final : environ 70% en volume), dont la température initiale de cuve est d’environ 80°C, l’élastomère, puis la silice de précipitation, le cas échéant la microsilice, l’agent de couplage silane, ainsi que les divers autres ingrédients à l’exception du système de vulcanisation. On conduit alors un travail thermomécanique (phase non-productive) en une étape, qui dure environ 5 min à 6 minutes, jusqu’à atteindre une température maximale de « tombée » de 160°C. On récupère le mélange ainsi obtenu, on le refroidit puis on incorpore du soufre et un accélérateur type sulfénamide sur un mélangeur (homo-finisseur) à environ 60°C, en mélangeant le tout (phase productive) pendant un temps approprié (par exemple entre 5 et 12 min).
Le détail des formulations des compositions figure dans le tableau 1. Le taux de silane et le taux de DPG sont indexés sur la surface totale développée par les silices. Le taux total de soufre qui provient du soufre moléculaire (S 8 ) et du silane polysulfure est identique dans toutes les compositions. Les compositions C2, C3 et C4 sont des compositions conformes à l’invention. Elles se distinguent de la composition C1 par la présence d’une microsilice. Dans les compositions selon l’invention, la microsilice est utilisée à un taux plus élevé que la silice de précipitation pour la remplacer partiellement comparativement à la composition C1. Les compositions ainsi obtenues sont ensuite calandrées, soit sous forme de plaques (d’une épaisseur allant de 2 à 3 mm) ou fines feuilles de caoutchouc, pour la mesure de leurs propriétés physiques ou mécaniques après vulcanisation à 150°C (état cuit), soit sous la forme de profilés directement utilisables, après découpage et/ou assemblage aux dimensions souhaitées, par exemple comme produits semi-finis pour pneumatiques.