INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A cette fin, des revêtements fonctionnels présentant des propriétés de réflexion des rayonnements infrarouges (IR) sont utilisés. Dans la suite de la description, le terme « fonctionnel » qualifiant un revêtement ou une couche signifie « pouvant agir sur le rayonnement solaire et/ou le rayonnement infrarouge ». On peut citer par exemple les revêtements fonctionnels comprenant une couche d’oxyde conductrice disposée entre deux revêtements diélectriques. On connait notamment la demande de brevet WO2018/206236. Cette demande divulgue en partant du substrat des revêtements fonctionnels comprenant : - un revêtement diélectrique comprenant des couches diélectriques telles que des couches de nitrure de silicium et/ou d’oxyde de silicium, - une couche fonctionnelle à base à base d’un oxyde conducteur transparent (TCO) telle qu’une couche à base d’oxyde d’indium et d’étain (ITO), - un revêtement diélectrique comprenant des couches diélectriques telles que des couches de nitrure de silicium et d’oxyde de silicium.
L’absorption de la lumière visible par les couches fonctionnelles à base d’oxyde conducteur de ces revêtements fonctionnels est non négligeable notamment dans le rouge. Toutefois, l’absorption de la lumière visible à incidence normale demeure faible car la lumière traverse perpendiculairement la couche fonctionnelle à base d’oxyde conducteur. L’interaction entre le rayonnement et la couche fonctionnelle se fait uniquement sur l’épaisseur de la couche fonctionnelle (ef).
La situation est différente pour la lumière du mode guidé. Lorsque les revêtements fonctionnels sont placés à proximité du substrat dans lequel se propage la lumière en mode guidé, la lumière se propageant dans le substrat est susceptible d’interagir avec la couche fonctionnelle. Les angles d’interaction entre la lumière du mode guidé et le substrat sont définis directement dans le substrat dans lequel on injecte de la lumière. Les rayons du mode guidé sont donc en grande partie « rasants » (θ supérieur à 80°) par rapport à la normal au substrat dans lequel il se propage.
Un rayon du mode guidé traverse donc la couche fonctionnelle sur une distance correspondant à : Epaisseur de la couche fonctionnelle (ef) / cos (θ). Plus l’angle est rasant, plus cos (θ) est faible, plus les rayons du mode guidé interagissent avec la couche fonctionnelle sur une grande distance et donc plus les proportions de rayons absorbés sont aussi importantes.
En conclusion, lorsque le substrat dans lequel se propage la lumière comprend ou est au contact d’un revêtement fonctionnel, une partie importante de la lumière rentre en contact avec ce revêtement fonctionnel avec un angle rasant et est donc susceptible d’être absorbée lorsque le revêtement fonctionnel comprend des couches absorbantes.
C’est pourquoi on observe, en fonction de la lumière injectée, une altération, un changement chromatique, une diminution voire un effacement du motif au fur et à mesure que l’on s’éloigne du point d’injection de lumière due à l’absorption élevée en mode guidé aux angles rasants de la couche fonctionnelle.
Ce problème est particulièrement marqué aux grandes longueurs d’onde dans le visible car l’absorption des couches d’oxyde conductrices et en particulier de l’ITO va croissant avec la longueur d’onde. Dans le cas des vitrages lumineux, les propriétés optiques en mode guidé du revêtement fonctionnel sont donc déterminantes.
Lorsque l’on utilise des sources de lumière émettant de la lumière rouge (LED rouge), l’absorption en mode guidé des longueurs d’ondes correspondant au rouge se traduit par une couleur (ou luminosité) qui s’atténue le long du motif (lorsque l’on s’éloigne de la source lumineuse). Lorsque l’on utilise des sources de lumière émettant de la lumière blanche, l’absorption en mode guidé des longueurs d’ondes correspondant au rouge se traduit par une couleur qui s’altère et une intensité lumineuse qui s’atténue le long du motif.
Le demandeur, conscient de ce phénomène, s’est intéressé à contrôler par effet interférentiel la répartition de l’énergie électromagnétique dans l’empilement. L’objectif est de minimiser la densité d’énergie au niveau la couche fonctionnelle et ainsi minimiser l’absorption notamment dans le rouge.
En effet, l’absorption d’énergie lumineuse dans un revêtement attribuable à la présence d’une couche dite absorbante, dépend à la fois de l’épaisseur et du matériau la constituant, mais également de la position où cette couche est située dans le revêtement. En particulier, l'amplitude locale du champ électrique au niveau d’une couche du revêtement dépend de sa position dans le revêtement qui fonctionne comme un filtre interférentiel. L'absorption d'énergie lumineuse varie proportionnellement par rapport au carré de l’amplitude de ce champ électrique. Si la couche dite absorbante est placée à un endroit du revêtement où l'amplitude du champ électrique pour une longueur d’onde donnée est faible, l’absorption de cette longueur d’onde sera plus faible par rapport à un revêtement comprenant la même couche absorbante placée à un endroit où l'amplitude du champ électrique est plus élevée.
Il est possible d’augmenter ou de réduire sélectivement les propriétés d’absorption d’un revêtement pour certaines longueurs d’ondes. Pour cela, il est possible de sélectionner avantageusement la « position » de la couche absorbante en la plaçant à un endroit du revêtement où l'amplitude du champ électrique pour cette longueur d’onde est grande ou faible. Pour sélectionner la « position » la plus avantageuse du point de vue de l’absorption, il est possible de jouer sur l’épaisseur et la nature des couches diélectriques des revêtements diélectriques encadrant la couche fonctionnelle.
Le demandeur a donc mis en évidence qu’en sélectionnant la nature et les épaisseurs des couches diélectriques constituant les revêtements diélectriques des revêtements fonctionnels, il est possible de sélectivement diminuer l’absorption dans le rouge en mode guidé sans nuire aux autres propriétés et fonction notamment bas émissivité et esthétiques.
Selon l’un des aspects de l’invention, le support est agencé pour recevoir le fluide réfrigérant à une pression comprise entre 3 et 20 bars.
Selon l’un des aspects de l’invention, le support est dépourvu de pompe et de vanne 3 voies ou 4 voies.
Selon l’un des aspects de l’invention, le support, notamment formé par les première et deuxième plaques, comprend un passage pour recevoir un organe de connexion fluidique, notamment une tubulure, pour le fluide caloporteur.
Selon l’un des aspects de l’invention, ce passage est un trou qui traverse les deux plaques assemblées.
Selon l’un des aspects de l’invention, les échangeurs principaux comportent chacun une tubulure d’entrée de fluide caloporteur et une tubulure de sortie de fluide caloporteur.
Selon l’un des aspects de l’invention, pour l’un des échangeurs principaux, l’une des tubulures passe dans le trou traversant du support et l’autre des tubulures s’étend à l’extérieur du support, sans traverser celui-ci.
Selon l’un des aspects de l’invention, le module comprend un compresseur pour le fluide réfrigérant.
Selon l’un des aspects de l’invention, le module comprend une bouteille, notamment bouteille dessicante, configurée pour contenir le fluide réfrigérant à haute pression et capter l’humidité du fluide réfrigérant qui le traverse.
Selon un autre aspect de l’invention, le module comprend un accumulateur, configuré pour contenir du fluide réfrigérant à basse pression.
Selon l’un des aspects de l’invention, la ou les brides de connexion fluidique sont fixée sur le support par brasage ou soudage ou collage.
Selon l’un des aspects de l’invention, le fluide caloporteur est choisi parmi : un fluide diélectrique et un fluide de refroidissement tel que de l’eau, ou un mélange d’eau et d’éthylène glycol.
Selon l’un des aspects de l’invention, le fluide réfrigérant est choisi parmi les fluides R134a, R1234yf ou R744.
L’invention a encore pour objet un circuit bifluide d’une pompe à chaleur, comportant un module tel que précité.
L’invention a encore pour objet un procédé de fabrication d’un module tel que décrit plus haut, avec une étape consistant à braser, notamment dans un four, la première plaque avec l’échangeur de chaleur puis une étape consistant à souder la deuxième plaque avec la première plaque.
Le capuchon antifoudre 1 selon le deuxième mode de réalisation est caractérisé en ce que la coquille intérieure 10 comprend les deuxièmes moyens de fixation 23, 23a, lesdits deuxièmes moyens de fixation 23, 23a comportant au moins un ergot 23, et en ce que la coquille extérieure 20 comprend les premiers moyens de fixation 14, 15, 16, parmi lesquels la rampe 14 et la protubérance 15 séparée de la rampe 14 de sorte à former le logement 16 entre la rampe 14 et la protubérance 15, ladite rampe 14 étant configurée pour permettre le glissement de l’ergot 23 jusqu’au logement 16 lorsque la coquille extérieure 20 est mise en rotation par rapport à la coquille intérieure 10, de sorte à verrouiller angulairement la coquille extérieure 20 par rapport à la coquille intérieure 10.
L’invention concerne également un dispositif de fixation destiné à être attaché à une structure d’un aéronef comprenant un élément de fixation et un capuchon anti-foudre tel que décrit précédemment. L’élément de fixation peut être une tête de boulon, de vis, etc. Le capuchon antifoudre 1 est monté sur l’élément de fixation de sorte à recouvrir ledit élément de fixation.
Boîte destinée à la conservation sous vide de matière organique La présente invention concerne une boîte destinée à la conservation sous vide de matière organique, notamment un ou des aliments.
Il est connu de WO-A-2020/192984 d’utiliser, pour une telle technique, une boîte formée d’un récipient, d’un couvercle et d’un clapet, le couvercle comprenant une ouverture de passage d’air dans laquelle est disposée le clapet. Le clapet comprend un pied, disposé dans la boîte, et une tête, disposée en dehors de la boîte. Le clapet est mobile entre une position d’ouverture dans laquelle une circulation d’air est autorisée autour du clapet, entre le pied et la tête, au travers de l’ouverture de passage d’air, et une position de fermeture dans laquelle la tête du clapet est en appui contre le couvercle et bloque la circulation d’air. La boîte est prévue pour être utilisée avec un dispositif d’aspiration permettant la mise sous vide du volume intérieur de la boîte. L’aspiration engendrée par le dispositif d’aspiration entraîne le mouvement du clapet en position d’ouverture, ce qui permet la mise sous vide de la boîte.
Lors de la mise sous vide de la boîte, le clapet est empêché de remonter au-delà de sa position d’ouverture grâce à une butée, qui est prévue pour entrer en appui contre le dispositif d’aspiration. Sans cette butée, l’aspiration conduirait le clapet à remonter au-delà de sa position d’ouverture, ce qui provoquerait le bouchage de l’ouverture de passage d’air par le pied du clapet et empêcherait la mise sous vide de la boîte. Une telle boîte doit donc être utilisée avec un dispositif d’aspiration spécifique, configuré spécifiquement pour coopérer avec la butée du clapet. Ainsi, une telle boîte n’est pas utilisable avec n’importe quel dispositif d’aspiration, ce qui est contraignant pour un utilisateur qui doit se procurer un modèle particulier de dispositif d’aspiration pour pouvoir utiliser la boîte.
C’est à ces inconvénients qu’entend plus particulièrement remédier l’invention en proposant une nouvelle boîte destinée à la conservation sous vide de matière organique, notamment un ou des aliments, qui est utilisable avec n’importe quel type de dispositif de mise sous vide.
À cet effet, l’invention concerne une boîte destinée à la conservation sous vide de matière organique, notamment un ou des aliments, comprenant un récipient, formant un volume intérieur de la boîte, un couvercle de fermeture du récipient, présentant une ouverture de passage d’air, et un clapet anti-retour disposé dans l’ouverture de passage d’air du couvercle, mobile entre une position d’ouverture, dans laquelle le clapet anti-retour autorise une circulation d’air au travers de l’ouverture de passage d’air, et une position de fermeture, dans laquelle le clapet anti-retour bloque la circulation d’air au travers de l’ouverture de passage d’air, le clapet anti-retour comprenant un pied disposé dans le volume intérieur, une tête disposée à l’extérieur de la boîte et un tronc qui relie le pied et la tête en s’étendant dans l’ouverture de passage d’air. Conformément à l’invention, le clapet anti-retour comprend un trou borgne, débouchant dans le volume intérieur en s’étendant depuis le pied au moins jusque dans le tronc, et en ce que le clapet anti-retour comprend au moins un perçage de passage d’air reliant le trou borgne à un espace situé entre le tronc et une surface périphérique de l’ouverture de passage d’air.
Grâce à l’invention, lorsque la boîte est mise sous vide par un dispositif d’aspiration quelconque, le clapet anti-retour est maintenu en butée contre le couvercle par son pied, et le passage d’air pour la mise sous vide est assuré au travers du trou borgne et des perçages de passage d’air.
Selon des aspects avantageux mais non obligatoires de l’invention, une telle boîte peut incorporer une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises selon toute combinaison techniquement admissible :
- Le clapet anti-retour comprend une collerette, configurée pour être en appui avec le couvercle lorsque le clapet anti-retour est en position de fermeture.
- La collerette porte une lèvre, configurée pour être en appui avec le couvercle lorsque le clapet anti-retour est en position de fermeture.
- La tête a une forme allongée, vue dans un plan perpendiculaire à un axe longitudinal du clapet anti-retour.
- Le clapet anti-retour comprend plusieurs perçages de passage d’air, ménagés dans le tronc et, de préférence, régulièrement répartis autour d’un axe longitudinal du clapet anti-retour.
- Le trou borgne s’étend sur une hauteur comprise entre 60% et 95% d’une hauteur du clapet anti-retour, mesurée selon un axe longitudinal du clapet anti-retour.
- Un diamètre du trou borgne est compris entre 70% et 95% d’un diamètre du tronc et, de préférence, un diamètre de chaque perçage de passage d’air est compris entre 1 mm et 5 mm.
Une interpolation donne :
S =42,4-10,8.exp(-0,059.G)
θ x =18,4+34,4.exp(-0,035.G)
Avec θ S et θ x exprimés en degré (°) et G exprimé en mm.
En référence aux figures 6, 7 et 8, on remarque que les valeurs idéales de θ S et θ x pour lesquelles la valeur de B z =B x est maximum dépendent de G. Des exemples de ces valeurs idéales en fonction de G sont notées dans la table ci-dessous avec les hypothèses des figures 6 à 8 : G (mm) θ x (°) (valeurs optimales à +/-0.5°) θ s (°) (valeurs optimales à +/-0.5°) 1 52 32 4 48 34 7 45 35 10 42 37 16 38 38 21 35 39 26 32 40 36 28 41 50 24 42
[Table1]
En outre, on remarque que un couple optimal (B x =B z et maximum) de valeurs de θ S et θ x à un entrefer G conduit à B z = B x (mais pas nécessairement maximum) pour tous les autres entrefers G testés.
- λ u variable de 20 à 70 mm
- G z = G x = G = 1 mm
9. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle la résine hydrocarbonée de haute Tg présente une Tg comprise dans un domaine allant de 55°C à 110°C, plus préférentiellement de 60°C à 100°C.
10. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle la résine hydrocarbonée de haute Tg présente une Tg comprise dans un domaine allant de 60°C à 90°C.
11. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle la résine hydrocarbonée de haute Tg présente une masse molaire moyenne en nombre supérieure ou égale à 250 g/mol et inférieure ou égale à 600 g/mol, de préférence inférieure ou égale à 500 g/mol.
12. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle la résine hydrocarbonée de haute Tg présente une valeur d'indice de polydispersité (IP = Mw/Mn) d'au plus 2,0, de préférence d'au plus 1,8.
13. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle la résine hydrocarbonée de haute Tg présente un taux de proton aliphatique mesuré par RMN (méthode normalisée) d'au moins 97%.
14. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle la résine hydrocarbonée de haute Tg présente un taux de proton aliphatique mesuré par RMN (méthode normalisée) d'au moins 99%.
15. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle la résine hydrocarbonée de haute Tg présente un taux de proton aromatique mesuré par RMN (méthode normalisée) inférieur à 5%.
16. Composition de caoutchouc selon la réalisation précédente dans laquelle la résine présente un taux de proton aromatique mesuré par RMN (méthode normalisée) allant de 0% à 4%, de préférence de 0% à 2%.
17. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle la résine de haute Tg présente un taux de proton éthylénique mesuré par RMN (méthode normalisée) inférieur à 5%.
18. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle la résine présente un taux de proton éthylénique mesuré par RMN (méthode normalisée) inférieur ou égal à 3%.
19. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle le système plastifiant comprend en outre au moins une huile plastifiante ou au moins une résine hydrocarbonée de Tg inférieure à 50°C, ou encore au moins une huile plastifiante et une résine hydrocarbonée de Tg inférieure à 50°C.
20. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle le taux total de plastifiants constituant le système plastifiant est supérieur ou égal à 10 pce, de préférence compris dans un domaine allant de 10 à 120 pce.
21. Composition de caoutchouc selon la réalisation précédente dans laquelle le taux total de plastifiants constituant le système plastifiant est compris dans un domaine allant de 20 à 120 pce, de préférence de 20 à 110 pce.
22. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle la charge renforçante comprend au moins une silice, un noir de carbone ou un mélange de silice et de noir de carbone.
23. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle la charge renforçante comprend une silice à titre de charge renforçante majoritaire.
24. Composition de caoutchouc selon l’une quelconque des réalisations précédentes dans laquelle le taux de charge renforçante est compris dans un domaine allant de 5 à 200 pce, de préférence de 40 à 160 pce.
La est une représentation schématique de principe d’une installation d’application de produit de revêtement conforme à l’invention ; La est un schéma fluide et électrique de l’installation de la ; La est un schéma analogue à la , pour une installation conforme à un deuxième mode de réalisation de l’invention ; et La est un schéma analogue à la , pour une installation conforme à un troisième mode de réalisation de l’invention.
Sur les figures 2 et 3, des traits continus épais sont utilisés pour représenter des conduites de circulation de produit de revêtement, des traits pointillés épais sont utilisés pour représenter des conduites de circulation de solvant ou de produit de nettoyage, des traits continus fins sont utilisés pour représenter des conduites de circulation d’air et des traits d’axe épais sont utilisés pour représenter des conducteurs électriques de circulation de signaux électriques.
L’installation I représentée aux figures 1 et 2 est prévue pour l’application de peinture sur des objets O qui, dans l’exemple des figures, sont des carrosseries de véhicule automobile. Plus précisément, dans cet exemple, l’installation I vise à permettre la création d’une bande B de couleur contrastée, par exemple noire, sur le toit d’une carrosserie.
En variante, les objets à revêtir peuvent être des parties de carrosserie de véhicule automobile, par exemple des parechocs ou, plus généralement, tout objet pouvant être revêtu, par exemple une partie de carlingue d’aéronef ou une caisse d’appareil électroménager, ces exemples n’étant pas limitatifs.
En outre, le produit de revêtement appliqué avec l’installation I de l’invention ne constitue pas forcément une bande de couleur contrastée.
Ce produit de revêtement peut être une peinture, un apprêt ou un vernis ou une base hydrosoluble ou solvantée, un revêtement bi-composant. En particulier, sa viscosité dynamique peut être comprise entre 50 et 300 mPa.s.
L’installation I comprend un convoyeur 2 prévu pour déplacer les objets O le long d’un axe de convoyage X2 perpendiculaire au plan de la .
L’installation I comprend également une tête d’impression 10 montée à l’extrémité du bras 22 d’un robot multiaxe 20 disposé au voisinage du convoyeur 2. La tête d’impression 10 est alimentée en produit de revêtement à appliquer à partir d’un module d’alimentation 30 qui comprend une source de produit de revêtement à appliquer formée ici par un réservoir sous pression 32.
Le module 30 est relié à la tête d’impression 10 par une conduite d’alimentation 40 qui circule à l’intérieur du robot multiaxe 20, en particulier à l’intérieur de son bras 22.
Le module 30 comprend une électrovanne pilotée 34 raccordée, côté amont, à une source d’air sous pression qui délivre de l’air avec une pression égale à 6 bars. Côté aval, l’électrovanne 34 est raccordée au volume intérieur V32 du réservoir sous pression 32. Un manomètre 38 permet de connaitre la pression de l’air délivrée par l’électrovanne 34 .
Une extrémité amont 42 de la conduite d’alimentation 40 plonge dans le réservoir sous pression. Une première vanne de coupure 43 et un premier filtre 44 sont disposés sur la conduite 40, dans sa partie amont, à l’intérieur du module d’alimentation 30.
Une extrémité aval de la conduite d’alimentation 40 est raccordée sur la tête d’impression 10 qui est donc alimentée en produit de revêtement à partir de la source de produit de revêtement, à travers la conduite 40. La pression du produit de revêtement en entrée de la tête d’impression dépend de la pression du produit de revêtement fourni par le réservoir sous pression et des pertes de charge dans la conduite d’alimentation, qui peuvent varier en fonction de la position du bras 22.
Un module de pilotage 50 est disposé à proximité de la tête d’impression 10, par exemple dans le bras 22 du robot multiaxe 20 . Par « à proximité de », on entend que le module d’alimentation est situé à moins d’un mètre, de préférence à moins de 50 cm, de préférence encore à moins de 20 cm, de la tête d’impression. La conduite d’alimentation 40 traverse le module de pilotage 50. Au niveau de ce module 50, la conduite 40 est équipée d’une deuxième vanne de coupure 45 et d’un deuxième filtre 47.
Par exemple, le premier filtre 44 peut être configuré pour retenir des éléments dont la dimension maximale est supérieure à 40 µm, alors que le deuxième filtre 47 est configuré pour retenir des éléments dont la dimension maximale est supérieure à 20 µm.
Une deuxième conduite 60, d’alimentation de la tête d’impression 10 en solvant ou en produit de nettoyage, est raccordée sur la conduite 40, en aval de la deuxième vanne de coupure 45. Cette conduite 60 est elle-même équipée d’une troisième vanne de coupure 62 et raccordée à une source de solvant non représentée, qui peut être un réservoir ou un circuit de circulation en boucle fermée, parfois dénommé « circulating ».
La tête d’impression 10 est équipée de plusieurs buses 12 dont chacune est configurée pour délivrer un jet J12 de produit de revêtement à appliquer sur un objet O.