INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Classiquement un véhicule comporte un moyen d’IHM d’habitacle, de type d’un écran de visualisation. Le moyen de surveillance 14 est apte à signaler à l’utilisateur à travers l’IHM d’habitacle un message d’alerte lorsqu’on détecte la présence de tension simultanément au niveau des interfaces de recharge 4 et 5.
Plus précisément, le signalement d’une alerte depuis le système de charge 2 vers une IHM d’habitacle est opérée au moyen de l’unité de commande du véhicule 1 jouant le rôle de superviseur des calculateurs du véhicule, désigné par l’acronyme EVCU pour « Electronic Vehicule Control Unit ». Ce superviseur a pour fonction de centraliser les données collectées du véhicule et de les retransmettre à d’autres calculateurs du véhicule à travers un bus de communication de données, par exemple de type CAN, notamment à un Boîtier de Servitude Intelligent qui communique avec l’IHM d’habitacle.
En , on a représenté des exemples de moyens d’IHM permettant de signaler le branchement simultané des deux interfaces de recharge 4 et 5.
Un premier moyen d’IHM 40 est intégré au boîtier de prise de recharge de l’interface de recharge 4 et à l’interface de recharge 5 du câble déployable. Le moyen d’IHM 40 comporte une diode électroluminescente (LED) 41, dont l’état visuel est pilotable par le moyen de surveillance du système de charge. Alternativement, la diode est un écran intégré. Plus précisément, dans un premier état allumé en blanc, l’état visuel de la LED indique que l’interface de recharge associée communique avec une borne externe. Il s’agit d’une première phase suivant le branchement. Dans un deuxième état vert, l’état visuel de la LED indique que l’interface de recharge associée est activée. La recharge est soit déclenchée immédiatement, soit programmée en fonction de conditions spécifiques (par exemple en mode différée), soit en cours de recharge, ou bien encore la recharge est terminée. Dans un troisième état rouge, une anomalie est signalée. Cet état est piloté lorsque le moyen de surveillance détecte le branchement des deux interfaces 4 et 5.
Le deuxième moyen d’IHM est l’écran 20 d’habitacle. L’écran informe des paramètres relatifs à la recharge électrique. Une première zone 21 signale la durée de la recharge, une deuxième zone 22 signale l’état de charge de la batterie et l’autonomie restant et une troisième zone 23 affiche un message d’alerte. Un message d’alerte est affiché lorsque le moyen de surveillance détecte le branchement simultané des deux interfaces 4 et 5. Par exemple, le contenu affiché du message sur l’écran 20 peut être une instruction de débranchement de la dernière interface branchée à une source électrique externe. Ce contenu peut être « Alerte ! Deux prises de recharge détectées. Veuillez débrancher une des deux prises ».
On décrit maintenant en un cas d’usage habituel d’un véhicule électrifié durant l’opération d’une charge électrique de la batterie de traction. Dans cette situation, le conducteur branche une des deux interfaces de recharge du véhicule à une source externe, par une prise domestique, un chargeur mural ou un chargeur rapide. Le bloc 30 représente l’utilisateur du véhicule, le bloc 31 représente l’interface de recharge, le bloc 32 représente la source externe. Les lignes en pointillées montrent les actions en interaction avec chacun de ces blocs.
Lors des actions 301 et 302, l’utilisateur branche le câble de recharge au véhicule et à la source extérieure. Le branchement du câble est détecté par le chargeur du véhicule et la source externe. Le branchement du câble active l’interface. L’activation déclenche le réveil 303 du véhicule et l’allumage de l’écran habitacle pour informer l’utilisateur. Lors de cette étape 303, la tension du signal de contrôle de l’interface de recharge est détectée. En référence à la , il s’agit de la tension du signal CP1 pour l’interface de recharge 4 ou la tension du signal CP2 pour l’interface de recharge 5.
En parallèle, une phase d’initialisation 304 entre la source externe et le chargeur embarqué du véhicule est déclenchée.
Ensuite, le chargeur du véhicule pilote les interfaces IHM du système de recharge. Le chargeur commande, en action 305, la LED du boîtier de recharge de l’interface de recharge qui est branchée. La LED s’allume en couleur blanche indiquant la phase d’initialisation et dialogue entre le chargeur et la source externe.
En parallèle, le chargeur, en action 306, communique à l’écran d’habitacle des informations d’état de la batterie du véhicule et le statut de la recharge, l’état de charge de la batterie en points de charge (%) et en autonomie de roulage (km), la durée de charge prévue et des messages contextuels de l’opération de recharge éventuellement.
Finalement, le chargeur, en action 307, active la recharge si les conditions l’autorisent. Il peut s’agir d’une recharge différée, ou d’une recharge conditionnée au niveau d’état de charge instantané. La LED du boîtier de recharge de l’interface de recharge qui est branchée s’allume, en couleur verte. Elle reste verte jusqu’à la fin de l’opération de recharge. L’écran d’habitacle signale également l’exécution de l’opération d’une recharge.
La membrane 36b forme un rétrécissement, et donc un obstacle, pour le passage de l’air de la ligne de distribution 10 vers l’extérieur du corps 31 au travers des perforations 33. La pression de l’air dans la ligne de distribution 10 exerce une force sur la membrane 36b qui tend à la déformer en rapprochant son bord circonférentiel intérieur du fond 31b du corps.
La membrane 36b est positionnée et dimensionné de telle sorte que dans sa position de repos, la plus petite distance entre son bord circonférentiel intérieur et le fond 31b du corps est inférieure à la distance maximale d à laquelle la membrane 36b peut s’allonger à partir de sa position de repos.
En cas nominal, lorsque la ligne de distribution 10 est remplie d’air ambiant (configuration normale où il n’y a pas d’ouverture de l’un des réservoirs), la valeur de la force exercée par la pression sur la membrane 36b est négligeable. Dans ce cas, la membrane 36b prend sa position de repos, dans laquelle elle n’est pas déformée et son bord circonférentiel inférieur est situé à distance du fond 31b du corps, au moins à 1 millimètre du fond 31b. Le passage de fluide P est ouvert puisque un liquide peut s’écouler de la ligne de distribution vers l’extérieur en passant par l’orifice traversant 42 de la membrane 36b et les perforations 33 du corps 31.
Lorsqu’un réservoir R1, R2 est ouvert, la force exercée par l’onde de pression qui se déplace dans la ligne de distribution 10, provenant de la détente brutale des gaz libérés hors du réservoir percuté, exerce une force sur la membrane 36b. Du fait de cette force, la membrane 36b se gonfle, ce qui a pour conséquence de la déformer. Dans sa position de contrainte, la déformation de la membrane 36 est telle que la partie de la membrane 36b comprenant l’orifice traversant 42, est plaquée contre le fond 31b du corps, venant de ce fait obturer les perforations 33. Le passage de fluide P est par conséquent fermé.
Lorsque la pression dans la ligne de distribution 10 décroit (c’est-à-dire lorsque la totalité de l’agent extincteur d’un réservoir ouvert a été libéré dans les zones feu Z1, Z2), la force exercée sur la membrane 36b diminue et cette dernière revient vers sa position de repos. Le passage de fluide P est à nouveau ouvert pour l’évacuation des fluides autres que l’agent extincteur.
La valve de drainage 21 selon ce second mode de réalisation est simple à installer et à désinstaller. En particulier, après désolidarisation du corps de la ligne de distribution, la membrane 36b peut être retirée ou remplacée facilement, sans nécessité d’opérations complexes.
En référence avec les figures 6 et 7, et dans un troisième mode de réalisation de l’invention, le fond 31b du corps comprend un orifice traversant 43, dit orifice central, arrangé en son centre.
Le corps creux 31 comprend une pluralité de trous de drainage 33 sous la forme de perforations arrangées sur le fond 31b et disposées en cercle autour de l’orifice central 43, pour permettre l’évacuation des fluides vers l’extérieur. Chacune des perforations prend, par exemple, la forme d’un orifice avec un diamètre minimum de 1 millimètre.
L’élément déformable élastiquement 36 est ici une vanne ombrelle 36c qui comprend un voile 36c1 supporté par une tige 36c2. Le voile 36c1 et la tige 36c2 sont réalisée d’une seule pièce, avec une forme d’ombrelle.
La tige 36c2 est emmanchée en force dans l’orifice central 43 du fond 31b du corps afin de solidariser la vanne ombrelle 36c au fond 31b du corps.
Le voile 36c1 est pré-chargé de sorte à avoir, en position de repos, une forme de disque courbe. Le fond 31b du corps se trouve du côté concave du voile 36c. Les dimensions de la vanne ombrelle 36c sont telles que :
- en position de repos, le bord circonférentiel extérieur 45 du voile est situé à distance du fond 31b du corps, au moins de plusieurs millimètres, et à distance de la paroi latérale 31c du corps, afin de permettre le passage de fluide ; et
- en position contrainte, le voile 36c est situé à l’aplomb des perforations 33 du fond 31b du corps et le bord circonférentiel extérieur 45 du voile 36c est intégralement au contact avec le fond 31b du corps, fermant de ce fait le passage de fluide P.
Le voile 36c forme un obstacle pour le passage de l’air de la ligne de distribution 10 vers l’extérieur du corps 31 au travers des perforations 33. La pression de l’air dans la ligne de distribution 10 exerce une force sur le voile 36c qui tend à le déformer en le comprimant vers le fond 31b du corps. Lors de cette déformation, le bord circonférentiel extérieur 45 se rapproche du fond du corps.
En cas nominal, lorsque la ligne de distribution 10 est remplie d’air ambiant (configuration normale où il n’y a pas d’ouverture d’un des réservoirs R1, R2), la valeur de la force exercée par la pression de l’air sur le voile 36c est négligeable. Dans ce cas, le voile 36c prend sa position de repos, dans laquelle il n’est pas déformé. Le passage de fluide P est ouvert.
Lorsqu’un réservoir R1, R2 est ouvert, la force exercée par l’onde de pression qui se déplace dans la ligne de distribution 10, provenant de la détente brutale des gaz libérés hors du réservoir ouvert, exerce une force sur le voile 36c qui prend sa position contrainte et vient le plaquer, au niveau de son bord circonférentiel extérieur 45 contre le fond 31b du corps, venant de ce fait fermer le passage d’air P.
Par ailleurs, le dispositif permet de mettre en œuvre le circuit fermé de circulation du premier fluide réfrigérant correspondant à un cycle d’apport de froid intégré. Un tel circuit de circulation fermé permet une participation du premier fluide réfrigérant aux différents échanges thermiques tout au long du circuit.
L’implémentation d’un tel cycle permet notamment d’intensifier les échanges thermiques, d’adapter et de contrôler les paliers de températures rencontrés au cours des étapes de pré-refroidissement et d’anti-sublimation du CO 2 à coûts énergétiques et économiques améliorés. Plus particulièrement, cette implémentation permet d’optimiser les échanges thermiques, et, par exemple, la puissance et donc le coût du compresseur. Ces optimisations permettent une simplification du dispositif.
Ainsi, un tel dispositif permet une amélioration du cycle d’apport de froid intégré et une optimisation de la capture du CO 2 par anti-sublimation. Une solution technique économique et flexible réduisant l’émission de gaz à effet de serre, par capture du CO 2 contenu dans un fluide cible, est donc fournie.
Enfin, la distinction des deux circuits de fluides réfrigérants dans le dispositif permet d’assurer l’inter-indépendance des circuits. Ainsi, le fonctionnement du procédé est assuré par le circuit fermé de circulation et/ou le circuit d’acheminement. Par exemple, lorsqu’un circuit de fluide réfrigérant puise ses frigories dans une source froide à disponibilité variable, l’autre circuit de fluide réfrigérant n’est pas impacté par la variabilité de disponibilité de cette source froide.
Dans des modes de réalisation optionnels, le circuit fermé de circulation du premier fluide réfrigérant est configuré pour réaliser, en amont du passage successif respectivement à travers l’ensemble d’anti-sublimation, le deuxième échangeur thermique et le premier échangeur thermique, un autre passage successif respectivement à travers le premier échangeur thermique, le deuxième échangeur thermique et l’ensemble d’anti-sublimation.
Grâce à ces dispositions, le dispositif permet une intégration totale des branches aller et retour de la boucle du circuit fermé de circulation du premier fluide réfrigérant dans les différents échanges thermiques mis en œuvre au sein des échangeurs. Ainsi, les différents échanges thermiques entre les différents fluides sont optimisés sans nécessiter de sources de frigories supplémentaires.
Dans des modes de réalisation optionnels, le circuit fermé de circulation du premier fluide réfrigérant comporte, de plus, au moins un moyen de détente du fluide réfrigérant.
Dans des modes de réalisation optionnels, le circuit de transport du fluide cible est configuré pour réaliser un deuxième passage dans au moins un échangeur thermique parmi le premier échangeur thermique, le deuxième échangeur thermique et l’ensemble d’anti-sublimation.
Grâce à ces dispositions, le dispositif permet au fluide cible ayant subi l’anti-sublimation, tel qu’un flux de fumées incondensables, de recirculer dans au moins un échangeur thermique afin de céder ses frigories lors des échanges thermiques. Notamment, lorsqu’une recirculation du fluide cible est réalisée successivement dans l’ensemble d’anti-sublimation, le deuxième échangeur thermique et le premier échangeur thermique, un tel premier circuit de transport du fluide cible permet une participation du fluide cible aux différents échanges thermiques tout au long du circuit. Les différents échanges thermiques sont ainsi optimisés.
Dans des modes de réalisation optionnels, le circuit d’acheminement du deuxième fluide réfrigérant est configuré pour réaliser un passage successif respectivement dans l’ensemble d’anti-sublimation, le deuxième échangeur thermique et le premier échangeur thermique.
Grâce à ces dispositions, le dispositif permet une participation du deuxième fluide réfrigérant à l’apport des frigories nécessaires dans les trois échangeurs thermiques.
Dans des modes de réalisation optionnels, le dispositif comporte, de plus : - un circuit de passage d’un troisième fluide réfrigérant, et - un quatrième échangeur thermique entre le deuxième fluide réfrigérant et le troisième fluide réfrigérant, le deuxième fluide réfrigérant issu du quatrième échangeur thermique étant configuré pour être fourni à l’ensemble d’anti-sublimation.
Grâce à ces dispositions, le dispositif permet au deuxième fluide réfrigérant de récupérer des frigories provenant d’une source froide de nature variable correspondant au troisième fluide réfrigérant.
Dans des modes de réalisation optionnels, le troisième fluide réfrigérant du circuit de passage comporte majoritairement du gaz naturel liquéfié.
Grâce à ces dispositions, le dispositif permet l’apport efficace des frigories nécessaires au fonctionnement des échangeurs thermiques par notamment l’utilisation du GNL. De plus, l’utilisation des frigories provenant du GNL permet de réduire le débit du premier fluide réfrigérant. Ainsi, les coûts économiques et énergétiques sont réduits lors de l’anti-sublimation du CO 2 réalisée par le dispositif.
Dans des modes de réalisation optionnels, le dispositif comporte, de plus, au moins : - un moyen de détermination d’une capacité frigorifique d’au moins un fluide réfrigérant parmi le premier fluide réfrigérant et le deuxième fluide réfrigérant, et - un moyen de régulation du débit du premier fluide réfrigérant et/ou du deuxième fluide réfrigérant en fonction de la capacité frigorifique déterminée.
La première électrode 22a et la deuxième électrode 22b sont espacées l’une de l’autre d’une distance d’électrode L prise à l’intérieur du canal microfluidique 120.
La deuxième face 12 du boîtier 2 loge une puce microélectronique 23 en relation avec les électrodes 22a, 22b logées à l’intérieur des zones de mesure 201a, 201b. La puce microélectronique 23 comprend des moyens de calcul aptes à réaliser les étapes de détermination et de calcul du procédé décrit ci-dessous. La puce microélectronique 23 est par exemple en relation avec au moins une puce NFC/RFID ou des connecteurs physiques (plots ou socket de connection permettant à la puce microfluidique à la puce du brassard), une micropile rechargeable et un module Bluetooth™ qui équipent le support 60.
Selon une forme de réalisation, le dispositif 1 comprend des moyens de mémoire desdites données.
Ces dispositions sont telles que le dispositif 1 est apte à mettre en œuvre un procédé d’analyse de la présente invention.
Plus particulièrement, le procédé d’analyse de la présente invention comprend : une première étape de collecte de la sueur présente sur la peau de l’utilisateur par l’intermédiaire du moyen de collecte 100, une deuxième étape d’amenée de la sueur collectée vers le moyen d’analyse 200, une troisième étape de mesure d’une première conductance C 1 , C 2 ,…. C n par la première électrode 22a logée à l’intérieur du canal microfluidique 120, une quatrième étape de mesure d’une deuxième conductance C 1 ’, C 2 ’,…. C n ’ par la deuxième électrode 22b logée à l’intérieur du canal microfluidique 120 et placée à une distance d’électrode L de la première électrode 22a, une cinquième étape de détermination d’un intervalle de temps Δt 1 , Δt 2 ,…. Δt n écoulé pour que la deuxième conductance C 1 ’, C 2 ’,…. C n ’ soit égale à la première conductance C 1 , C 2 ,…. C n , une sixième étape de calcul d’un débit de sueur produit par la peau de l’utilisateur.
Dispositif de détermination d’une longueur de cycle d’activation cardiaque L’invention concerne le domaine de l’analyse des signaux d’électrogrammes cardiaques (ci-après "EGM").
Les électrogrammes cardiaques sont obtenus par l’introduction de cathéters dans le cœur d’une personne et par la mesure des signaux cardiaques grâce à ceux-ci.
La longueur du cycle (ou "CL" pour "Cycle Length" en anglais) est une mesure utilisée pour la caractérisation de l'activité électrique dans les oreillettes. Cette caractérisation sert notamment à guider les praticiens lors d'opérations d'ablation par cathéter. Elle est mesurée en millisecondes et reflète d'une manière générale le temps pendant lequel un cycle complet de relaxation et de contraction des oreillettes (ou des ventricules, ou des deux) se produit.
Pour les médecins, il est important de suivre deux valeurs : une CL globale des oreillettes – enregistrée à partir du cathéter de référence stable – et une CL locale (ou "LCL" pour "Local Cycle Length" en anglais) – caractéristique de l'activité électrique sous le cathéter de cartographie qui se différencie de la CL globale dans le substrat pathologique. Dans la suite, on utilisera l'expression CL pour qualifier la CL globale, et l'expression LCL pour qualifier la CL du cathéter de cartographie.
Pendant une fibrillation atriale (ou "FA"), il n'y a pas de front d'onde commun provenant du nœud sinusal, mais plusieurs fronts d'onde reflétant la propagation du potentiel dans différentes parties des oreillettes en fonction du remodelage électrique du tissu cardiaque. Par exemple, des recherches récentes ont montré que les zones où l'ablation par cathéter a permis de mettre fin à une FA persistante présentent une activité rapide et organisée. Pour ces raisons, l'estimation de la LCL est très important pour aider à trouver ces zones rapidement. La différence relative entre les valeurs de LCL et de longueur de CL permet de juger de la zone cartographiée. Idéalement, le clinicien doit avoir accès à une estimation fiable de la LCL, à un taux de rafraîchissement suffisant pour un flux de travail clinique optimal.
Cette estimation est extrêmement difficile à réaliser. En effet, l'activité électrique locale est souvent générée par plusieurs sources voisines ayant des caractéristiques différentes, ce qui donne des EGM caractérisés par une grande variabilité à la fois en termes d'amplitude et de formes d'onde, ce qui rend l'analyse des LCL plus difficile. En outre, le cathéter de cartographie n'est pas fixe et se déplace beaucoup pendant l'ablation par cathéter, ce qui fait que les signaux sont fortement influencés par le bruit ajouté par les différentes sources et l'activité du champ lointain pendant les phases sans contact.
Les solutions actuelles appartiennent généralement à deux familles. La première famille est basée sur des méthodes de traitement du signal conventionnelles, par exemple basées sur la transformée de Fourier rapide ou sur l'étude de l'autocorrélation qui est une méthode classique utilisée pour évaluer la longueur du cycle pour les signaux périodiques de toute nature. La deuxième famille comprend différentes méthodes de seuillage adaptatif basées sur la détection des activations auriculaires par l'amplitude. Ces méthodes forment la tendance récente dans le domaine de la recherche en cardiologie computationnelle.
Certaines de ces méthodes seront maintenant décrites. Toutes proposent un propre prétraitement spécifique, mais ce dernier est quasi systématiquement basé sur le prétraitement introduit dans l'article de Botteron et Smith " A technique for measurement of the extent of spatial organization of atrial activation during atrial fibrillation in the intact human heart ", IEEE Transactions on Biomedical Engineering, vol. 42, no. 6, pp. 579–586, 1995. Ce prétraitement commence par l'application d'un filtre passe-bande de 40-250 Hz pour accentuer le signal correspondant à la dépolarisation locale, suivi d'une rectification du signal résultant pour prendre en compte la nature biphasique des enregistrements bipolaires, et se termine par l'application d'un filtre passe-bas avec une coupure à 20 Hz pour limiter le spectre aux fréquences comprises dans une gamme physiologique raisonnable de taux d'activation, le taux de fréquence de la FA étant normalement compris entre 4 et 10 Hz. Cette technique permet d'obtenir un signal dont les formes d'onde sont proportionnelles à l'amplitude des composantes initiales de l'EGM avec des fréquences comprises dans l'intervalle des coupures du filtre passe-bande.
La méthode décrite dans l'article de Everett et al. " Frequency domain algorithm for quantifying atrial fibrillation organization to increase defibrillation efficacy " IEEE Transactions on Biomedical Engineering, vol. 48, no. 9, pp. 969–978, 2001 appartient à la première famille et propose de transformer l'enveloppe d'un EGM d'entrée en utilisant la transformation de Fourier rapide (FFT). Avant de l'appliquer, un prétraitement de Botteron est d'abord effectué. Ensuite, afin d'atténuer les discontinuités au début et à la fin d'un segment, un fenêtrage avec une forme d'onde arrondie comme celle de Hanning ou de Kaiser est généralement appliqué. Le signal résultant fait l'objet d'une transformée de Fourier. Le spectre de puissance obtenu présente généralement un pic maximal dans la gamme de fréquences de 3 Hz à 20 Hz, appelé fréquence dominante. La valeur de fréquence dominante correspond approximativement à la longueur du cycle d'activation auriculaire.