INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La bague de verrouillage 23 est plus particulièrement configurée pour être déplacée entre la première position de bague et la deuxième position de bague par les éléments de verrouillage 18 prévus sur le couvercle 11 lorsque le couvercle 11 repose sur le corps de support 15 et est pivoté autour de l’axe central du corps de support 15. A cet effet, la bague de verrouillage 23 peut par exemple comporter des surfaces de butée contre lesquelles sont destinés à venir en butée les éléments de verrouillage 18 lorsque le couvercle 11 est pivoté autour de l’axe central du corps de support 15.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures 1 à 11, le couvercle 11 comporte un conduit de versage 24 configuré pour convoyer vers le bec verseur 9 de l’eau contenue dans le volume interne 5. Le conduit de versage 24 comporte plus particulièrement une ouverture d’entrée d’eau 25 débouchant dans la face inférieure 12 du couvercle 11, et une ouverture de sortie d’eau 26 débouchant dans une surface périphérique externe du couvercle 11 et destinée à être située sensiblement en regard du bec verseur 9 lorsque le couvercle 11 est fixé au contenant 4.
La bouilloire 2 comprend en outre un obturateur 27 (voir les figures 4 à 6) monté mobile sur le couvercle 11 entre une position de fermeture dans laquelle l’obturateur 27 obture le conduit de versage 24 et empêche un écoulement d’eau à travers le conduit de versage 24, et une position d’ouverture dans laquelle l’obturateur 27 libère le conduit de versage 24 et autorise un écoulement d’eau à travers le conduit de versage 24.
La bouilloire 2 comporte de plus un système d’actionnement prévu sur le couvercle 11 et configuré pour déplacer l’obturateur 27 entre la position d’ouverture et la position de fermeture. Selon le mode de réalisation représenté sur les figures 1 à 11, le système d’actionnement comporte un bouton d’actionnement 28 actionnable par un utilisateur et mobile entre une première position de bouton et une deuxième position de bouton, le système d’actionnement étant configuré de telle sorte qu’un déplacement, par un utilisateur, du bouton d’actionnement 28 de la première position de bouton à la deuxième position de bouton entraîne un déplacement de l’obturateur 27 de la position de fermeture à la position d’ouverture.
Le système d’actionnement comporte également un levier d’actionnement 29 (voir la ) monté pivotant sur le couvercle 11 autour d’un axe de pivotement et entre une première position d’actionnement et une deuxième position d’actionnement. Le levier d’actionnement 29 peut par exemple être logé dans une chambre interne 31 délimitée par le couvercle 11. Le système d’actionnement et l’obturateur 27 sont configurés de telle sorte qu’un déplacement du bouton d’actionnement 28 de la première position de bouton à la deuxième position de bouton entraîne un déplacement de l’obturateur 27 de la position de fermeture à la position d’ouverture, et autorise donc un écoulement d’eau hors de la bouilloire 2 via le conduit de versage 24 et le bec verseur 9.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures 1 à 11, le levier d’actionnement 29 est monostable, et le système d’actionnement comporte un élément de sollicitation 32, tel qu’un ressort de sollicitation logé dans la chambre interne 31 et prenant appui d’une part sur le couvercle 11 et d’autre part sur l’obturateur 27, configuré pour solliciter l’obturateur 27 vers la position de fermeture. Une telle configuration du système d’actionnement permet de maintenir le conduit de versage 24 obturé lorsqu’aucune pression n’est exercée par un utilisateur sur le bouton d’actionnement 28.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures 1 à 11, l’obturateur 27, le levier d’actionnement 29 et le bouton d’actionnement 28 sont réalisés en une seule pièce. Cependant, l’obturateur 27, le levier d’actionnement et le bouton d’actionnement 28 pourraient être distincts et être reliés mécaniquement entre eux.
La bouilloire 2 pourrait également comporter un panier à thé (non représenté sur les figures) configuré pour reposer sur l’épaulement annulaire 22 prévu sur le corps de support 15 et pour être disposé dans le volume interne 5 du contenant 4. Lorsque le panier à thé est utilisé, l’élément d’étanchéité 21 fixé à la face inférieure 12 du couvercle 11 est alors configuré pour coopérer de manière étanche avec un rebord périphérique supérieur du panier à thé.
Le circuit d’évacuation de vapeur comprend notamment un premier orifice d’admission de vapeur 33 et un deuxième orifice d’admission de vapeur 34 qui sont prévus sur le couvercle 11 et qui débouchent dans la face inférieure 12 du couvercle 11 et à proximité d’un bord périphérique de la face inférieure 12 du couvercle 11. Lorsque le couvercle 11 est fixé au contenant 4 et que ce dernier repose sur une surface horizontale, les premier et deuxième orifices d’admission de vapeur 33, 34 débouchent dans le volume interne 5 délimité par le contenant 4 et au-dessus d'un niveau de remplissage maximal du contenant 4.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures 1 à 11, les premier et deuxième orifices d’admission de vapeur 33, 34 sont disposés de part et d’autre d’un plan vertical médian P de la bouilloire 2 qui passe par le bec verseur 9 et la poignée de préhension 8, et sont avantageusement disposés de manière symétrique par rapport au plan vertical médian P de la bouilloire 2.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures 1 à 11, les premier et deuxième orifices d’admission de vapeur 33, 34 sont situés dans une moitié avant de la face inférieure 12 du couvercle 11.
Selon un mode de réalisation, l'invention prévoit de verrouiller les moyens 8 de préhension sur ladite base 7, en position repliée de maintien en fixation du panneau 1 sur le montant 2. Pour ce faire, les moyens 8 de préhension comprennent latéralement des boutons 82 de déverrouillage par pression et traction desdits moyens 8 de préhension par rapport à ladite base 7. De plus, lesdits boutons 82 comprennent des ergots 820 coopérant en encliquetage avec des réceptacles 71 ménagés au sein de ladite base 7 de façon complémentaire.
Selon le mode de réalisation préféré, représenté sur les figures 4 à 6, les moyens 8 de préhension comprennent deux boutons 82, situés symétriquement, de part et d'autre, sur chaque face latérale.
Ainsi, par simple pression, les boutons 82 permettent de désenclencher l'encliquetage des ergots 820 par rapport aux réceptacles 71, autorisant alors le libre coulissement des moyens 8 de préhension par rapport à la base 7, jusqu'à venir être bloqués dans leur course par les moyens 81 d'arrêt. Ce désenclenchement permet de passer de la position de verrouillage des crochets 5 rapprochés (ou réciproquement écartés) en position repliée des moyens 8 de préhension, vers la position écartée (ou réciproquement rapprochée) en position déployée desdits moyens 8 de préhension.
En sens inverse, les ergots 820 des boutons 82 viennent s'encliqueter après le passage des parois avant des réceptacles 71, de préférence autorisé par déformation du fait de la résilience et l'élasticité des matériaux employés.
Selon un mode de réalisation, ladite au moins une languette 60 est amovible, rapportée en insertion au travers de ladite base 7. De plus, ladite languette 60 est maintenue en insertion, par tout type de moyens.
Selon un mode de réalisation, ladite languette 60 est introduite par l'avant au travers de ladite base 7, puis maintenue en insertion par lesdits moyens 8 de préhension une fois montés sur ladite base 7, à savoir coulissés au moins en position déployée.
Selon un mode préféré de réalisation, ladite languette 60 est solidarisé par vissage sur ladite base 7, notamment depuis l'arrière en traversant ladite patte 10 du panneau 1.
Selon un mode de réalisation complémentaire, la base 7 comprend intérieurement des moyens adaptés pour autoriser l'insertion de la languette 60 et son maintien une fois insérée, notamment par clipsage ou encliquetage.
Selon un mode de réalisation, ladite au moins une languette 60 est solidaire desdits crochets 5, à savoir que les crochets 5 peuvent être rapportés en fixation sur la languette 60, ou bien préférentiellement en faire partie intégrante au travers d'une seule et même pièce, comme visible notamment sur la .
A ce titre, ladite pièce pourvue de deux languettes 60 parallèles entre elles, avec lesdits crochets 5, peut être en tout type de matériau, préférentiellement en métal. En outre, l'épaisseur du matériau assure la résilience de l'une ou l'autre des parties de cette pièce.
Selon un mode de réalisation, ladite base 7 est rapportée en fixation sur la patte 10 du panneau 1, notamment par vissage, de préférence par vissage avec ladite languette 60. La base 7 sert alors de socle à l'intérieur duquel vont être introduits lesdits moyens 6 de retenue, à savoir ladite au moins une languette 60, puis ladite base 7 est refermée par lesdits moyens 8 de préhension, coulissant jusqu'à clipsage des moyens 81 d'arrêt.
Une fois ce montage préalable effectué sur chacune des deux pattes 10 du panneau 1, il est monté sur les montants 2 de la baie de brassage. En premier lieu, de chaque côté, ladite au moins une languette 60 est enfichée dans un orifice 20 médian correspondant, puis coulisse jusqu'à ce que les crochets 5 viennent pénétrer les orifices 20 situés au-dessus et en dessous dudit orifice intermédiaire, puis assurer le maintien par poussée des moyens 8 de préhension et appui des moyens 80 de verrouillage contre lesdits crochets 5.
L'invention concerne aussi un panneau 1 pour baie de brassage, comprenant en façade, à chaque extrémité, une patte 10 de fixation.
De plus, ladite patte 10 de fixation comprend des évidements, à savoir : k) deux trous 11 traversants espacés verticalement ; kk) au moins une ouverture 12 située entre lesdits deux trous 11.
Plus avant, ledit panneau 1 est équipé, à chaque extrémité, d'un dispositif 3 de fixation amovible, tel que précédemment décrit.
Ainsi, lesdits crochets 5 des moyens de fixation traversants lesdits trous 11, tandis que ladite au moins une languette 60 des moyens 5 de retenue traverse ladite au moins une ouverture 12.
La illustre l’un de ces modes de réalisation, dans lequel le circuit de référence de tension comporte une première branche incluant un transistor à appauvrissement QD1 dont le drain est connecté à une source de tension VDD, dont la source est connectée à une première borne d’une résistance R1 et dont la grille est connectée à la seconde borne de la résistance R1.
La seconde borne de la résistance R1 est également connectée au drain d’un transistor à enrichissement QE2 , dont la source est connectée à la masse.
Le circuit de référence de tension de la comporte également une seconde branche incluant un premier transistor à enrichissement QE4 dont le drain est connecté à la source de tension VDD et dont la source est connectée à une première borne d’une résistance R2.
La seconde borne de la résistance R2 est connectée au drain d’un second transistor à enrichissement QE3 , dont la grille est connectée à son drain et dont la source est connectée à la masse.
Les première et seconde branches sont interconnectées de sorte que la grille du transistor à appauvrissement QD1 de la première branche est connecté à la grille du premier transistor à enrichissement QE4 de la seconde branche. De plus, la grille du transistor à enrichissement QE2 de la première branche et connecter à la grille du transitoire à enrichissement QE3 de la seconde branche, de sorte à former un miroir de courant.
La tension de référence Vref est prise au niveau de la source du transistor à enrichissement QE4 .
La illustre un deuxième mode de réalisation décrit dans la publication de Cheng-Hsing Liao et al. citée plus haut. Le circuit présente la même architecture que celle décrite à la . Le circuit comporte cependant des composants supplémentaires. La première branche comporte un transistor à enrichissement supplémentaire QE5 , dont le drain est connecté à la source du transistor à enrichissement QE2 et dont la source est connectée à la masse.
La seconde branche comporte une résistance supplémentaire R2 connectée entre la résistance R2 et le drain du transistor à enrichissement QE2 et un transistor à enrichissement supplémentaire QE6 , dont le drain est connecté à la source du transistor à enrichissement QE3 et dont la source est connectée à la masse.
La grille du transistor QE6 est connectée d’une part à la grille du transistor QE5 et d’autre part au drain du transistor QE3 .
La illustre un autre circuit de référence de tension décrit dans la publication de Cheng-Hsing Liao et al. citée plus haut, dans lequel le circuit de référence de tension comportant une première branche incluant un premier transistor à appauvrissement QSG,D1 dont le drain est connecté à une source de tension VDD, dont la source est connectée à une première borne d’une première résistance RSG1 et dont la grille est connectée à la seconde borne de la première résistance RSG1. La première branche inclut également un second transistor à appauvrissement QSG,D3, dont le drain est connecté à la seconde borne de la première résistance RSG1, dont la source est connectée à une première borne d’une seconde résistance RSG2 et dont la grille est connectée à la seconde borne de la résistance RSG2.
Le drain du second transistor à appauvrissement QSG,D3 est également connecté au drain d’un transistor à enrichissement QSG,E1 , dont la source est connectée à la masse.
Le circuit de la inclut également une seconde branche comportant un premier transistor à appauvrissement QSG,D2 dont le drain est connecté à la source de tension VDD. Le premier transistor à appauvrissement QSG,D2 est connecté, par sa source, au drain d’un second transistor à appauvrissement QSG,D4. La source du second transistor à appauvrissement QSG,D4 est connectée à une première borne d’une troisième résistance RREF, dont la seconde borne est connectée au drain d’un transistor à enrichissement QSG,E2. La source du transistor à enrichissement QSG,E2 est connectée à la masse, tandis que la grille du transistor à enrichissement QSG,E2 est connectée à son drain.
Les première et seconde branches sont connectées entre-elles au niveau des transistors à appauvrissement QSG,D1 et QSG,D2 , dont les grilles sont reliées. De même, les transistors à appauvrissement QSG,D3 et QSG,D4 ont leurs grilles connectées. Enfin, les grilles des transistors à enrichissement QSG,E1 et QSG,E2 sont également connectées entre-elles.
La tension de référence Vref est prise au niveau de la source du transistor à appauvrissement QSG,D4 .
Bien qu’étant plus stables que le circuit de la , les circuits décrits aux figures 2 à 4 comportent des résistances R1, RSG1, RSG2 utilisées pour fixer le courant. Cette méthode est usuellement très efficace du fait du comportement linéaire de la résistance. Cependant, pour limiter la consommation énergétique, ces résistances doivent être suffisamment grandes, ce qui signifie qu’elles occupent également une grande surface de semiconducteur. Ainsi, il est difficile d’incorporer de telles résistances dans des circuits intégrés, d’autant plus lorsqu’il est recherché d’en limiter au maximum la surface.
Le problème que se propose de résoudre l’invention est d’obtenir un circuit de référence de tension stable, notamment vis-à-vis des variations de procédé de fabrication des transistors, tout en limitant la consommation du circuit, ainsi que la place qu’il occupe.
Détection de perte de neutre L’invention concerne le domaine des réseaux de distribution d’énergie électrique et des équipements qui sont connectés auxdits réseaux.
Un réseau de distribution électrique permet de transporter une énergie électrique d’une unité de production électrique vers une ou plusieurs installations électriques abonnées. Le transport de l’énergie électrique est généralement effectué en triphasé, le réseau électrique se composant alors de trois conducteurs de phase et d’un conducteur de neutre. Un réseau électrique est également typiquement équipé d’une pluralité de compteurs électrique qui permettent de mesurer la consommation d’énergie électrique des installations électriques abonnées.
Dans un réseau électrique triphasé, il est possible qu’une rupture de la connexion du neutre se produise en amont d’un ou plusieurs compteurs. Une telle rupture est à la responsabilité du fournisseur d’énergie en charge du réseau et peut notamment engendrer des problèmes importants au niveau des installation électriques abonnés. En effet, en fonction des impédances de charge des installations électriques abonnés (en aval du point de rupture du neutre), un déséquilibrage significatif des tensions de phase portées par les trois conducteurs de phase peut se produire. Il est donc possible que des tensions importantes apparaissent au niveau des installations électriques abonnées, qui peuvent éventuellement détruire lesdites installations.
Il est donc important de pouvoir détecter de manière fiable, simple et rapide une rupture soudaine de la connexion du neutre dans un réseau de distribution électrique triphasé. Cela permet de prendre rapidement des mesures préventives et/ou de protection pour les installations électriques abonnées.
Classiquement, la détection d’une rupture de connexion d’un neutre est basée sur la détection d’un déséquilibre anormal entre les tensions de phases du réseau de distribution et/ou d’une absence de courant circulant sur le conducteur de neutre. Néanmoins, cette méthode s’avère généralement peu fiable car elle ne permet pas de correctement identifier si le déséquilibre observé est lié à une rupture du neutre ou bien à une rupture d’une ou plusieurs phases. De plus, la détection de l’absence de courant à travers le conducteur de neutre nécessite d’utiliser des capteurs de courant positionné sur ledit conducteur de neutre ce qui a pour conséquences d’augmenter les coûts et de poser des problèmes d’implémentation physique et électrique.
Il est également connu, pour détecter une rupture de connexion d’un neutre, de mesurer les impédances de charge avales (des installations électriques abonnées) afin de déterminer le déséquilibre des tensions de phase attendu en cas de rupture de la connexion du neutre (et donc de le détecter lorsque ledit déséquilibre se produit effectivement). Cependant, l’efficacité et la fiabilité de cette méthode sont directement liées à la fiabilité des mesures des impédances de charge avales. Cela constitue un facteur limitant car la détermination du déséquilibre attendu entre les tensions de phase utilise typiquement une analyse théorique pour laquelle les impédances de charge avales sont considérées comme linéaires et constantes dans le temps (ce qui n’est pas nécessairement le cas dans la réalité). En outre, dans le cas où la rupture de neutre affecte plusieurs compteurs électriques ayant chacun des impédances de charge avales distinctes (non corrélées) et déséquilibrées, alors la méthode décrite précédemment ne permet plus de détecter la rupture de la connexion du neutre. En effet, pour un compteur donné l’impédance de charge avale mesurée ne considère que les installations électriques en aval dudit compteur. Or, le déséquilibre entre les tensions de phase est lui lié à l’impédance de charge avale équivalente issue de la combinaison de l’ensemble des impédances de charges avales de tous les compteurs affectés par la rupture de la connexion du neutre. L’impédance de charge équivalente n'étant pas mesurable, la méthode décrite précédemment n’est plus applicable dans ce cas de figure.
L’invention a pour objet de permettre de détecter, dans un réseau de distribution électrique, une rupture de connexion d’un neutre en amont d’un ou plusieurs compteurs électriques de manière rapide, simple et fiable.
En vue de la réalisation de cet objet, on propose un procédé de détection d’une rupture de connexion d’un neutre d’un réseau électrique triphasé, le procédé de détection étant mis en œuvre au moins partiellement dans une unité de traitement d’un équipement électrique connecté au réseau électrique, et comprenant les étapes, répétées régulièrement, de : acquérir, à un temps T, une première tension de phase mesurée entre une première phase du réseau électrique triphasé et le neutre, une deuxième tension de phase mesurée entre une deuxième phase et le neutre, et une troisième tension de phase mesurée entre une troisième phase et le neutre, les première, deuxième et troisième tensions de phase étant mesurées par des capteurs de tension de l’équipement électrique ; évaluer une première grandeur représentative d’un rapport entre une tension de phase maximum et une tension de phase minimum parmi les première, deuxième et troisième tensions de phase ; si la première grandeur est supérieure à un seuil prédéterminé, alors : évaluer, à partir des première, deuxième et troisième tensions de phase, au moins une deuxième grandeur représentative d’un équilibrage courant desdites première, deuxième et troisième tensions de phase entre elles ; détecter une rupture de connexion du neutre au temps T lorsque la au moins une deuxième grandeur vérifie un critère de référence prédéterminé.
Le procédé de détection selon l’invention est donc particulièrement avantageux car il permet de détecter une rupture de la connexion d’un neutre dans un réseau de distribution (en amont d'un compteur électrique) à partir de la simple mesure des tensions de phases portées par les conducteurs de phase dudit réseau. Le procédé de détection est donc simple à mettre en œuvre (car il ne requiert que des capteurs de tension) et peu couteux.
En outre, le procédé de détection selon l’invention est également hautement fiable car, lorsqu’une suspicion de la rupture du neutre est établie (c’est-à-dire lorsque la première grandeur est supérieure au seuil prédéterminé) alors la deuxième grandeur est évaluée et permet de confirmer sans doute possible qu’une rupture de la connexion du neutre s’est bien produite.
Sachant que la deuxième grandeur est directement évaluée sur la base des tensions de phase (et ne nécessite donc pas l’acquisition de mesures supplémentaires), le procédé de détection selon l’invention peut détecter rapidement une rupture de la connexion du neutre.
On propose de plus un procédé de détection tel que précédemment décrit, dans lequel la au moins une deuxième grandeur comprend une deuxième grandeur qui est fonction d’une somme de produits deux à deux de valeurs efficaces des première, deuxième et troisième tensions de phase.
On propose de plus un procédé de détection tel que précédemment décrit, dans lequel ladite deuxième grandeur est égale à : ,
Comme montré plus particulièrement sur la , le circuit d’évacuation de vapeur comprend également un premier tube d’écoulement de vapeur 35 comprenant une première ouverture d’entrée de vapeur reliée fluidiquement au premier orifice d’admission de vapeur 33 et une première ouverture de sortie de vapeur 350 débouchant dans la chambre interne 31 délimitée par le couvercle 11, et un deuxième tube d’écoulement de vapeur 36 comprenant une deuxième ouverture d’entrée de vapeur reliée fluidiquement au deuxième orifice d’admission de vapeur 34 et une deuxième ouverture de sortie de vapeur 360 débouchant dans la chambre interne 31. De façon avantageuse, les premier et deuxième tubes d’écoulement de vapeur 35, 36 sont logés dans la chambre interne 31, et présentent chacun une section transversale qui est circulaire. De façon avantageuse, chacun des premier et deuxième tubes d’écoulement de vapeur 35, 36 présente une section de passage qui est sensiblement constante le long de sa longueur.
Les première et deuxième ouvertures de sortie de vapeur 350, 360 sont plus particulièrement configurées pour être disposées de part et d’autre du plan vertical médian P de la bouilloire 2, et avantageusement pour être disposées de manière symétrique par rapport au plan vertical médian P de la bouilloire 2. Selon le mode de réalisation représenté sur les figures 1 à 11, les première et deuxième ouvertures de sortie de vapeur 350, 360 sont situées dans une partie arrière de la chambre interne 31, et sont configurées pour être orientées à l’opposé du bec verseur 9, c’est-à-dire vers l’arrière de la bouilloire 2 et donc vers la poignée de préhension 8.