INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De façon similaire, la partie fixe 116 présente un profil aérodynamique représenté par une coupe à la figure 4b, au niveau de l’axe H1. La partie fixe 116 présente un bord d’attaque 128 et deux faces aérodynamiques 130-1 et 130-2 s’étendant de part et d’autre du bord d’attaque 128-1.
La partie de jonction 106 est reliée à l’aval à une partie aval 122 du mât d’assemblage et présente deux faces aérodynamiques 106-1 et 106-2.
De préférence, les faces aérodynamiques 130-1 et 130-2 de la partie fixe 116 et les faces aérodynamiques 106-1 et 106-2 de la partie de jonction 106 sont configurées pour assurer une continuité aérodynamique entre la partie fixe 116 et la partie de jonction 106.
L’arbre 118 est monté dans un mécanisme de contrôle 120 du calage des aubes de stator. Le mécanisme de contrôle 120 est configuré pour piloter l’incidence des aubes de stator en particulier de l’aube de liaison 104-1. Le calage de toutes les aubes de stator et/ou de toutes les aubes de rotor peut être variable.
La partie aval 122 du mât d’assemblage présente une épaisseur radiale supérieure à celle de la partie de jonction 106.
La partie fixe 116 peut être fixée au second carter 108 par tout moyen de fixation approprié, par exemple par soudage, vissage, etc.
Selon le mode de réalisation représenté aux figures 5 et 6, l’aube de liaison 104-2 est aussi agencée rotative autour de l’axe radial Y, de sorte que le calage de l’aube de liaison 104-2 est variable. A cet effet, l’aube de liaison 104-2 comprend une partie mobile 214 portant un arbre 218 lequel s’étend radialement vers l’intérieur du second carter 108.
Le présent document propose un ensemble propulsif pour aéronef comprenant une turbomachine d’axe longitudinal comprenant une rangée annulaire d’aubes de rotor et une rangée annulaire d'aubes de stator non carénées montée autour d’un carter de ladite turbomachine, l’ensemble comprenant en outre un pylône de fixation de ladite turbomachine à l’aéronef, ledit pylône s'étendant en aval de ladite rangée annulaire d'aubes de stator, ledit pylône étant aligné avec une aube, dite aube de liaison, desdites aubes de stator, de façon à former un même élément aérodynamique, et
dans lequel le pylône comprend une partie de jonction avec l’aube de liaison, et dans lequel la différence entre le rayon externe de ladite partie de jonction et le rayon du carter au niveau de l’aube de liaison est comprise entre 75% et 100% de la différence entre le rayon externe des aubes de rotor et le rayon du carter au niveau de l’aube de liaison.
Le dimensionnement de la partie de jonction permet de limiter les perturbations acoustiques et aérodynamique dûes à l’absence de carénage autour des aubes de stator et des aubes de rotor.
Le rayon externe de la partie de jonction peut correspondre à la distance radiale entre l’axe longitudinal et la surface radialement externe de la partie de jonction.
Le rayon externe des aubes de rotor peut être supérieur au rayon externe des aubes de stator.
Le rayon externe de l’aube de liaison peut correspondre à la distance radiale entre l’axe longitudinal et la surface radialement externe de l’aube de liaison.
Le rayon externe des aubes de rotor peut correspondre à la distance radiale entre l’axe longitudinal et la surface radialement externe des aubes de rotor. En particulier, les aubes de rotor peuvent présenter les mêmes dimensions, en particulier une même dimension radiale.
Le rayon du carter peut correspondre au rayon de la surface intérieure d’une veine aérodynamique délimitée radialement à l’intérieur par ledit carter, au niveau des aubes de stator. En particulier, ce rayon du carter peut être la distance radiale entre l’axe longitudinal et une surface radialement externe dudit carter au niveau des aubes de stator.
La rangée annulaire d’aubes de rotor peut être agencée en amont de la rangée annulaire d’aubes de stator.
En particulier, la différence entre le rayon externe de ladite partie de jonction et le rayon du carter au niveau de l’aube de liaison peut être comprise entre 85% et 100%, plus particulièrement entre 90% et 100%, et encore plus particulièrement 95% et 100%, de la différence entre le rayon externe des aubes de rotor et le rayon du carter au niveau de l’aube de liaison.
La rangée annulaire d’aubes de stator peut être configurée pour redresser au moins une partie d'un flux de gaz.
La partie de jonction peut être un tronçon longitudinal du pylône arrangé immédiatement en aval de l’aube de liaison.
L’aube de liaison peut être structurellement intégrée, en totalité ou en partie, au pylône. Alternativement, l’aube de liaison peut être structurellement séparée, en totalité, dudit pylône.
Chaque aube de stator, en particulier l’aube de liaison, peut être au moins partiellement agencée rotative autour d’un axe radial. Cet axe radial peut être perpendiculaire à l’axe longitudinal. Par exemple, chaque aube de stator peut présenter une variation d’angle de calage supérieure à 3°.
L’aube de liaison peut comprendre une partie fixe fixée d’une part au carter de la turbomachine et d’autre part à la partie de jonction du pylône. L’aube de liaison peut comprendre aussi une partie mobile agencée radialement à l’extérieur de ladite partie fixe et rotative autour de l’axe radial. La partie mobile peut comprendre en outre une pale et un arbre traversant ladite partie fixe.
L’aube de liaison peut comprendre une pale reliée à un arbre agencé du côté du carter. Ledit arbre peut présenter une surface aval longitudinalement espacée du pylône de fixation. Ladite surface aval peut présenter une forme complémentaire à une surface amont de la partie de jonction du pylône de fixation.
Selon un autre mode de réalisation, le siège de manchon est en bout du manchon et le siège de support est porté par un épaulement du support de bobine. Les sièges sont donc en regard l’un de l’autre et pincent le joint dans une direction axiale. La réalisation de ces sièges est simple. Les forces de compression du joint sont fournies lors de l’insertion de la bague en force dans le manchon.
Selon un perfectionnement, la valve comporte une butée axiale pour limiter la course du support de bobine dans la direction d’actionnement. Ainsi, lors de l’insertion en force du support, la butée détermine la position à laquelle l’insertion est arrêtée. La compression du joint est déterminée par la géométrie des pièces, et notamment par les positions axiales des sièges relativement à la butée.
Selon un perfectionnement, le siège de manchon est dans une feuillure intérieure à la première extrémité du manchon. Ainsi, la feuillure laisse subsister une collerette à la première extrémité du manchon, laquelle entoure le joint et le protège contre des agressions physiques.
Selon un perfectionnement, le support de bobine comporte une retombée chapeautant la première extrémité du manchon. On réalise ainsi une chicane entre la retombée et la première extrémité du manchon qui met le premier joint à l’abri, notamment à l’encontre d’agressions physiques.
Selon une disposition constructive, le premier joint est torique. Ce type de joint est largement disponible et permet de réaliser une excellente étanchéité en utilisation statique comme ici.
Selon une disposition constructive, le support de bobine présente une face d’appui à l’opposé de la bobine et sensiblement perpendiculaire à l’axe d’actionnement.
L’invention a aussi pour objet une pompe à carburant comportant une valve telle que décrite précédemment et dans laquelle le manchon est fixé sur un corps de pompe et le corps tubulaire se loge partiellement dans un alésage du corps de pompe.
Selon un perfectionnement, la pompe est caractérisée en ce qu’elle comporte des deuxièmes moyens d’étanchéité comportant un deuxième joint logé dans une gorge autour du corps tubulaire et en appui à la fois contre le corps de pompe à un débouché de l’alésage et contre le manchon. On prévient ainsi un deuxième passage potentiel d’eau vers le corps tubulaire à la jonction du manchon sur le corps de la pompe. Le deuxième joint fait la jonction entre le manchon et le corps de la pompe et réalise une barrière.
Selon une disposition constructive, le deuxième joint a une section quadrilobe. On multiplie ainsi les lignes de contact entre le joint et les pièces, ce qui multiplie les barrières contre le passage d’eau.
Selon une disposition constructive, la gorge est pratiquée à une deuxième extrémité du manchon opposée à la première extrémité.
Selon un perfectionnement, le manchon est fixé sur le corps de pompe par soudure. L’ajout du joint ne remet pas en cause la technique d’assemblage entre le corps de pompe et le manchon. Brève description des figures
L’invention sera mieux comprise et d’autres particularités et avantages apparaîtront à la lecture de la description qui va suivre, la description faisant référence aux dessins annexés parmi lesquels : la est une vue partielle en coupe d’une pompe conforme à un premier mode de réalisation de l’invention ; la est une vue en perspective d’un support de bobine pour la pompe selon le premier mode de réalisation ; la est une vue similaire à la d’une pompe selon un deuxième mode de réalisation ; la est une vue similaire à la d’une pompe selon un troisème mode de réalisation. Description détaillée
Une pompe à carburant selon un premier mode de réalisation de l’invention est représenté partiellement sur les figures 1 et 2. La pompe comporte une valve 1 fixée sur un corps de pompe 2. La partie active de la valve n’a pas été représentée et est destinée à être insérée dans un corps tubulaire 10 représenté partiellement. Le corps tubulaire 10 s’étend selon un axe d’actionnement A dans un alésage 20 du corps de pompe 2 et fait saillie du corps de pompe 2. Il comporte une extrémité fermée 101 à l’extérieur du corps de pompe 2.
La valve 1 comporte un manchon 11 de forme sensiblement tubulaire et s’étendant selon l’axe d’actionnement A de manière à définir un logement de bobine. Le manchon 11 comporte un anneau 110 intérieur dont le diamètre intérieur est ajusté au diamètre extérieur de la partie en saillie du corps tubulaire 10.
La valve 1 comporte en outre une bobine 12 électromagnétique de forme annulaire logée dans le manchon 11 et centrée sur l’axe d’actionnement A autour du corps tubulaire 10, et un support de bobine 13 portant la bobine 12 et inséré à une première extrémité 111 du manchon 11 en butée contre l’anneau 110. Le support de bobine 13 est représenté seul sur la . Le support de bobine 13 comporte une bague 14 métallique accolée à la bobine 12 et servant à canaliser le flux magnétique généré par la bobine 12. La bague 14 est en outre prévue pour être emmanchée à force à l’intérieur du manchon 11 dans le logement de bobine et maintenir ainsi le support de bobine 13 en place. Le manchon comporte un chanfrein 112 d’entrée dans le logement de bobine au niveau de la première extrémité 111. Le support de bobine 13 comporte en outre un connecteur 130 électrique avec au moins deux fiches 131 reliées électriquement à la bobine 12 par des conducteurs, non représentés. Le support de bobine 13 est réalisé par un moulage d’une matière thermoplastique dans un moule avec la bague 14, les fiches 131, les conducteurs et la bobine 12 en place. Ceux-ci sont alors au moins partiellement noyés dans la matière thermoplastique durcie après refroidissement dans le moule.
Le support de bobine 13 présente une face d’appui 132 à l’opposé de la bobine 12 et sensiblement perpendiculaire à l’axe d’actionnement A. La face d’appui 132 présente, dans ce mode de réalisation, des nervures radiales 133 permettant de limiter la quantité de matière pour réaliser la face d’appui 132.
Tel que visible à la , le dispositif de nettoyage par projection de liquide 26 comprend au moins une buse de projection 62 permettant la projection de liquide de nettoyage en direction d’une ou plusieurs zones de la surface optique 8. Chaque buse de projection est configurée pour diriger un flux de liquide de nettoyage à l’opposé de la paroi interne 40 du conduit d’air 30 en regard de laquelle le dispositif de nettoyage par projection de liquide 26 est disposé. L’au moins une buse de projection 62 est reliée fluidiquement à la rampe d’alimentation 48, de telle sorte que cette dernière alimente en liquide ladite buse de projection 62.
On définit une première face 64, ou face de couverture, de la rampe d’alimentation 48 comme la face de la rampe d’alimentation en saillie de laquelle est disposée l’au moins une buse de projection 62. La première face 64 de la rampe d’alimentation est au moins partiellement recouverte par l’au moins un conduit d’air 30 du fait de la courbure du conduit d’air et notamment de la courbure de l’extrémité du conduit d’air portant la surface de sortie 38. L’orientation de la buse de projection est telle que la première face 64 de la rampe d’alimentation 48 ne bloque pas l’éjection du flux de liquide par la buse de projection 62 en direction de la surface optique.
Selon un exemple de l’invention, le dispositif de nettoyage par projection de liquide 26 comprend au moins deux buses de projection 62 alimentées en fluide par la rampe d’alimentation 48. Plus particulièrement, chacune de la première portion 56 et de la deuxième portion 58 de la rampe d’alimentation 48 comprend au moins une des deux buses de projection 62. Les buses de projection 62 sont alors agencées le long de la rampe d’alimentation 48 de telle sorte qu’elles dirigent chacune un flux de liquide sur une zone 22 distincte de la surface optique 8 du capteur 2. On permet ainsi d’optimiser le nettoyage de la surface optique 8 du capteur 2.
Le dispositif de nettoyage par projection de liquide 26 est ici solidaire de la paroi interne 40 du conduit d’air 30, et plus particulièrement, dans l’exemple illustré, le dispositif de nettoyage par projection de liquide 26 est solidaire de la paroi interne 40 de plusieurs conduits d’air 30. A cette fin, le système de nettoyage 4 comprend au moins un moyen de support 66 apte à fixer la rampe d’alimentation 48 en regard de la paroi interne 40 du au moins un conduit d’air 30. Selon une caractéristique de l’invention, le moyen de support 66 est venu de matière avec la paroi interne 40 de l’au moins un conduit d’air 30. De manière plus précise, ici, la rampe d’alimentation 48 est fixée en regard de la paroi interne 40 du conduit d’air 30 au moins à son extrémité d’entrée 50 et à son extrémité libre 52 par un moyen de support 66 venu de matière avec ladite paroi interne 40.
Selon l’exemple de l’invention visible aux figures 2 et 3, un premier moyen de support 66a est disposé en regard de l’extrémité libre 52 de la rampe d’alimentation 48 et un deuxième moyen de support 66b est disposé en regard au moins de l’extrémité d’entrée 50 de la rampe d’alimentation 48. Chacun de ces moyens de support 66a, 66b est issu de matière avec la paroi interne 40 d’un des conduits d’air 30. Plus particulièrement le premier moyen de support 66a est issu de matière avec la paroi interne d’un des conduits d’air de la deuxième partie 44 de l’ensemble de conduits d’air 30 et le deuxième moyen de support 66b, est issu de matière avec la paroi interne 40 d’un des conduits d’air de la première partie 42 de l’ensemble de conduits d’air 30.
Le deuxième moyen de support 66b est également issu de matière avec le support de volute 34 évoqué précédemment. En d’autres termes, le deuxième moyen de support 66b forme un ensemble monobloc avec le support de volute 34 et au moins l’un des conduits d’air de la première partie 42 de l’ensemble de conduits d’air 30, de sorte que l’on on assure une rigidité du deuxième moyen de support permettant un maintien optimal de l’extrémité d’entrée 50 de la rampe d’alimentation 48, et plus particulièrement de la première portion 56 de ladite rampe d’alimentation 48.
Selon une caractéristique de l’invention visible à la , au moins un des moyens de support 66 comprend au moins un moyen de fixation 68 de la rampe d’alimentation 48. De manière plus précise, et selon l’exemple de l’invention illustré, le deuxième moyen de support 66b comprend un premier moyen de fixation 68a et un deuxième moyen de fixation 68b de la rampe d’alimentation 48. Les deux moyens de fixation 68a, 68b comprennent chacun au moins deux bras 70 qui définissent une forme en U avec le deuxième moyen de support 66b et dans lequel est logée la première portion 56 de la rampe d’alimentation 48. Selon un exemple de l’invention, l’au moins un moyen de fixation 68 est une fixation par encliquetage. Ici, les deux moyens de fixation 68a, 68b de la première portion 56 de la rampe d’alimentation 48 sont des fixations par encliquetage.
Les moyens de support tels qu’ils viennent d’être décrits permettent la mise en œuvre de la rampe d’alimentation 48 selon une première configuration dans laquelle celle-ci est réalisée d’un seul tenant, par exemple par fabrication additive, avec la section de passage du liquide de nettoyage qui est définie par une unique pièce de section sensiblement rectangulaire, mais également selon une deuxième configuration selon laquelle la rampe d’alimentation est formée par une base et un couvercle délimitant entre eux le conduit de circulation de liquide de nettoyage.
Dans cette deuxième configuration de la rampe d’alimentation, qui est la configuration illustrée ici sur les figures, cette dernière le couvercle est la portion de la rampe d’alimentation qui porte l’au moins une buse de projection et la base est la portion de la rampe d’alimentation qui est en contact avec l’au moins un moyen de support.
Le couvercle de la rampe d’alimentation est disposé en recouvrement de la portion de base puis fixé par collage, soudage ou tout autre process de fixation permettant d’assurer une étanchéité de ladite rampe d’alimentation à la jonction entre la base et le couvercle.
Alternativement, dans le contexte de cette deuxième configuration de la rampe d’alimentation, la base de la rampe d’alimentation peut être formée d’un seul tenant avec la paroi interne du conduit d’air de sorte que les moyens de support et les moyens de fixation sont formés par la base.
Quelle que soit la configuration précédemment évoquée de la rampe d’alimentation, on définit une section de passage de la rampe d’alimentation 48 comme étant la section dans un plan perpendiculaire à la direction d’allongement principal de ladite rampe d’alimentation 48. Selon un premier exemple de l’invention, la section de passage de la rampe d’alimentation 48 est constante entre son extrémité d’entrée 50 et son extrémité libre 52. Selon un deuxième exemple de l’invention, la section de passage de la rampe d’alimentation 48 est évolutive. Le premier exemple de l’invention peut notamment être mis en œuvre dans les cas tels qu’illustrés sur les figures où le système de nettoyage comporte deux rampes d’alimentation, puisque la distance entre l’entrée de fluide et l’extrémité libre n’implique pas de perte de charge trop importantes, tandis que le deuxième exemple de l’invention peut notamment être mis en œuvre lorsqu’une seule rampe est prévue, en regard de chacune des zones de la surface optique à nettoyer. De manière plus précise, dans ce deuxième exemple de l’invention, la section de passage décroit de manière continue depuis l’extrémité d’entrée 50 de ladite rampe d’alimentation 48 jusqu’à son extrémité libre 52. Une telle caractéristique permet notamment d’augmenter un débit du liquide dans la rampe d’alimentation 48 afin de conserver une pression de sortie du liquide constante entre l’au moins une buse de projection 62 formée dans la première portion 56 de la rampe d’alimentation 48 et l’au moins une buse de projection 62 formée dans la deuxième portion 58.
Selon un autre exemple de l’invention, la rampe d’alimentation 48 peut avoir des sections de passage réduites à certains endroits uniquement. Par exemple les sections de passage réduites peuvent être localisées en amont des buses de projection 62 les plus éloignées de l’extrémité d’entrée 50 de la rampe d’alimentation 48 selon sa direction d’allongement principal, de telle sorte là encore à conserver un débit homogène du liquide en sortie de chacune des buses de projection 62 de la rampe d’alimentation 48.
L’invention telle qu’elle vient d’être décrite atteint bien les buts qu’elle s’est fixés en proposant un système de nettoyage d’une surface optique de capteur qui permet de combiner, dans un encombrement réduit, une fonction de nettoyage par projection de liquide et une fonction de nettoyage par soufflage de flux d’air, en proposant un agencement des moyens mettant en œuvre chacune de ces deux fonctions qui permette d’assurer la bonne réalisation de chacune des fonctions.
Bien sûr, l’invention n’est pas limitée aux exemples qui viennent d’être décrits et de nombreux aménagements peuvent être apportés à ces exemples sans sortir du cadre de l’invention, dès lors qu’ils mettent en œuvre un système de nettoyage configuré pour qu’un dispositif de nettoyage par projection de liquide soit disposé entre le capteur dont il faut nettoyer la surface optique et un dispositif de nettoyage par soufflage d’un flux d’air.
Dispositif de nettoyage d’une surface optique La présente invention se rapporte au domaine des capteurs et des systèmes de détection associés pour les véhicules automobiles, et plus particulièrement au domaine des systèmes de nettoyage de tels capteurs.
L’aube de liaison peut comprendre un bord d’attaque, une face aval et deux faces aérodynamiques s’étendant de part et d’autre dudit bord d’attaque et de ladite face aval. La partie de jonction peut comprendre une face amont en regard de la face aval de l’aube de liaison et deux faces aérodynamiques s’étendant de part et d’autre de ladite face amont.
Ledit ensemble peut comprendre au moins une membrane flexible fixée d’une part à une des faces aérodynamiques de la partie de jonction et d’autre part à une des faces aérodynamiques de l’aube de liaison de sorte à recouvrir latéralement l’espace longitudinal entre la partie de jonction et l’aube de liaison. Ladite membrane permet une continuité aérodynamique entre l’aube de liaison et le pylône.
Le pylône peut comprendre une partie agencée en aval de la partie de jonction présentant une dimension radiale supérieure à la dimension radiale des aubes de stator.
L’ensemble peut comprendre un mécanisme de contrôle du calage des aubes de stator agencé à l’intérieur du carter.
La turbomachine peut comprendre une entrée annulaire d’air vers une chambre de combustion de ladite turbomachine, ladite entrée annulaire d’air étant agencée axialement entre la rangée annulaire d’aubes de rotor et la rangée annulaire d'aubes de stator. En particulier, ladite entrée annulaire peut être formée entre le carter et un capot portant la rangée annulaire d’aubes de rotor.
Le nombre d’aubes de rotor peut être différent du nombre d’aubes de stator. Cet agencement permet de réduire le bruit de la turbomachine. En effet, lorsque le nombre des aubes de rotor est égal à celui des aubes de stator, l’ensemble de sillage des aubes de rotor interagit avec les aubes de stator simultanément, ce qui augmente les niveaux sonores.
La rangée annulaire d’aubes de rotor et/ou la rangée annulaire d'aubes de stator comprend entre 3 et 25 aubes de rotor, respectivement de stator.
Selon un mode de réalisation, un paramètre de solidité peut être défini comme le rapport entre d’une part la corde des aubes de stator, c’est-à-dire la dimension axiale des aubes de stator au niveau de leur surface radialement externe, et d’autre part l’espacement entre deux aubes de stator consécutives dans la direction azimutale. Le paramètre de solidité peut être inférieur à 3 sur l’ensemble de l’envergure, en particulier inférieur à 1 du côté amont des aubes de stator.
La partie de jonction peut être fixée au second carter par tout moyen de fixation approprié, par exemple par soudage, vissage, etc.
Le présent document concerne encore un aéronef comprenant un ensemble tel que précité.
Brève description des figures déjà décrite représente un exemple de moteur d’aéronef selon l’art antérieur,
représente un premier exemple de réalisation d’un assemblage d’une turbomachine sans carénage,
représente un deuxième exemple de réalisation d’un assemblage d’une turbomachine sans carénage,