INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour cette raison il est préférable que seul le corps de la préforme soit chauffé au-delà de la température de transition vitreuse, le col demeurant à une température inférieure à ladite température de transition vitreuse pour éviter sa déformation pendant la fabrication du récipient.
La fabrication de récipients en grande série est réalisée dans une installation de production qui comporte une station de chauffage qui permet, lors d'une étape de chauffage, de rendre malléable le corps de la préforme par chauffage au-delà de la température de transition vitreuse. Lors de l'étape de chauffage, chaque préforme est transportée le long d'une zone de chauffage exposé à un rayonnement chauffant.
Les stations de chauffage sont généralement équipées d'au moins un tunnel de chauffage muni de lampes à incandescence de type halogène, qui rayonnent suivant la loi de Planck sur un spectre continu.
Avant de lancer toute production, il convient de préchauffer le tunnel de chauffage pour l’amener, à l’aide des lampes, à une température convenable susceptible de conférer aux préformes un profil thermique permettant de mener ensuite à bien le formage.
Ce préchauffage est lent et nécessite des réglages délicats.
Comme le montre la , en prenant GB15146.0 comme exemple de norme, on calcule les nombres de fissions correspondant à des concentrations juste critiques différentes dans les circonstances prescrites dans GB15146.9. Sur cette base, on peut calculer que le nombre de fissions minimal est de 6,97E+13 fissions/s (cf. le point en bas à droite sur la ). Comme le montre la , on calcule également, dans le cas où les circonstances prescrites dans GB15146.9 sont réunies, les nombres moyens de neutrons de fission correspondant à des concentrations juste critiques différentes. Sur cette base, on peut calculer que le nombre moyen de neutrons de fission minimal est de 2,52 neutrons par fission.
À l’étape S4, on calcule des spectres d’énergie des neutrons ou des photons correspondant aux conditions juste critiques respectives sur la base de la série de valeurs de concentration juste critique obtenue à l’étape S2 ; on calcule ensuite la dose occasionnée par un seul neutron ou photon en vertu du spectre d’énergie correspondant, et on prend comme spectre d’énergie du terme source d’accident de criticité minimal un spectre d’énergie des neutrons ou des photons correspondant qui occasionne la dose minimale.
On calcule, sur la base de la série de valeurs de concentration juste critique obtenue à l’étape S2, des spectres d’énergie des neutrons ou des photons correspondant aux conditions juste critiques respectives pour ainsi obtenir un spectre d’énergie des neutrons de l’accident de criticité minimal, comme présenté au Tableau 1, et on calcule simultanément la dose minimale occasionnée par un seul neutron.
Spectre d’Énergie des Neutrons de l’Accident de Criticité Minimal Limite Inférieure d‘Énergie (MeV) Limite Supérieure d’Énergie (MeV) Comptage Normalisé 1,00E-11 1,00E-08 1,50E-02 1,00E-08 3,00E-08 7,75E-02 3,00E-08 5,00E-08 7,73E-02 5,00E-08 1,00E-07 1,10E-01 1,00E-07 2,25E-07 5,35E-02 2,25E-07 3,25E-07 1,04E-02 3,25E-07 4,00E-07 5,27E-03 4,00E-07 8,00E-07 1,70E-02 8,00E-07 1,00E-06 5,16E-03 1,00E-06 1,13E-06 2,79E-03 1,13E-06 1,30E-06 3,13E-03 1,30E-06 1,77E-06 6,84E-03 1,77E-06 3,05E-06 1,18E-02 3,05E-06 1,00E-05 2,39E-02 1,00E-05 3,00E-05 2,36E-02 3,00E-05 1,00E-04 2,70E-02 1,00E-04 5,50E-04 3,99E-02 5,50E-04 3,00E-03 4,10E-02 3,00E-03 1,70E-02 4,41E-02 1,70E-02 1,00E-01 5,57E-02 1,00E-01 5,50E-01 9,73E-02 5,50E-01 9,00E-01 5,30E-02 9,00E-01 1,40E+00 4,54E-02 1,40E+00 1,85E+00 3,48E-02 1,85E+00 3,00E+00 6,39E-02 3,00E+00 6,43E+00 4,97E-02 6,43E+00 2,00E+01 5,33E-03
À l’étape S5, on analyse les taux de fuite des neutrons ou des photons des dispositifs respectifs dans l’installation, et on détermine le taux de fuite minimal D min .
Dans ce mode de réalisation, on suppose que le taux de fuite minimal des huit dispositifs est de 25 %.
À l’étape S6, on multiplie le nombre de fissions minimal obtenu par le nombre moyen de neutrons de fission minimal et par le taux de fuite afin d’obtenir le nombre de neutrons ou de photons de fuite correspondant au titre de l’accident de criticité minimal, autrement dit le nombre de neutrons ou de photons de fuite DN = V min x N min x D min . On obtient par ailleurs, conjointement avec le spectre d’énergie obtenu à l’étape S4, le terme source de fuite correspondant à l’accident de criticité minimal.
Selon les étapes S3 et S5, le nombre de neutrons de fuite dans l’accident de criticité minimal obtenu est de 6,97E+13 fissions/s × 2,52 neutrons/fission × 25 % = 4,39E+13 neutrons/s, ce qui permet d’obtenir ensuite, en se reportant au Tableau 1, le terme source de fuite de l’accident de criticité minimal.
Il convient de préciser que certains accidents de criticité à faible réactivité d’introduction et lente montée en puissance sont exclus de la définition ci-dessus de l’accident de criticité minimal dans la norme GB/T15146.9. Or, l’irradiation à long terme est tout aussi nocive pour le corps humain. En termes pratiques, il conviendra donc d’appliquer une définition plus stricte de l’accident de criticité minimal, autrement dit d’abaisser la dose d’absorption dans GB/T15146.9, et cette dose d’absorption abaissée formera la base d’un "accident de criticité minimal tel que stipulé dans la norme".
Toute modification du critère de dose d’absorption pour l’évaluation de l’accident de criticité minimal influera sur le résultat du calcul du nombre de fissions de l’accident de criticité minimal, sans pour autant avoir d’incidence sur le reste de l’analyse. Les modifications de ce type sont réputées entrer dans la portée de la présente invention et ne sauraient être considérées comme sortant du cadre de la présente invention.
Il ressort des modes de réalisation ci-dessus qu’il est possible d’utiliser le procédé de détermination d’un terme source d’accident de criticité minimal selon la présente invention pour déterminer un terme source d’accident de criticité minimal à enveloppe relative ; le procédé est susceptible de couvrir des termes sources d’accident de criticité dans des conditions de travail diverses, de réduire le taux de signalements manqués d’identification de criticité, ce qui constitue une condition préalable nécessaire à l’identification précise et à la notification de l’accident de criticité et garantit avantageusement la protection des membres du personnel en matière de santé et de sécurité. Le procédé offre les avantages suivants : un large éventail d’applications, la couverture d’accidents de criticité dans des conditions de travail diverses, la diminution du taux de signalements manqués d’accidents de criticité et une capacité robuste à identifier des accidents de criticité.
Par ailleurs, un mode de réalisation de la présente invention concerne en outre un support de stockage d’ordinateur stockant un programme d’ordinateur, lequel est configuré pour exécuter le procédé de détermination du terme source d’accident de criticité minimal proposé dans les modes de réalisation ci-dessus.
Le procédé décrit dans la présente invention ne se limite pas aux exemples décrits dans les modes de réalisation particuliers. L’homme du métier pourra tirer du schéma technique de la présente invention d’autres modes de réalisation qui s’inscrivent également dans la portée d’innovation technique de la présente invention.
En guise d’exemple, si, dans les modes de réalisation décrits ci-dessus, le dispositif contenant la charge est décrit de façon représentative, la présente invention ne s’y limite toutefois pas, et la présente invention pourra également être appliquée à un dispositif contenant des matières fissibles sous forme solide (le solide pouvant être considéré comme un exemple particulier de solution). Par ailleurs, si le critère d’un accident de criticité minimal stipulé dans GB15146.9 est pris comme exemple dans les modes de réalisation ci-dessus, le procédé de la présente invention peut toutefois également être appliqué à des normes de sûreté-criticité nucléaire en vigueur dans d’autres pays, organismes ou entreprises.
CABLE ELECTRIQUE ANTI-INCENDIE. L’invention concerne des câbles électriques, notamment des câbles électriques de recharge pour des véhicules automobiles comprenant une machine motrice électrique et une batterie de stockage d’énergie électrique propre à alimenter cette machine motrice électrique.
Compositions et méthodes pour le traitement de néoplasies vasculaires La présente demande concerne des composés et leur utilisation en santé, en particulier dans le traitement préventif ou curatif de pathologies prolifératives, inflammatoires ou ophtalmiques.
L’invention décrit des peptides doués de propriétés de Cell Penetrating Peptide (CPP) et capables de s’opposer aux pathologies associées à ou résultant de l’activation de cascades d’inflammation, l’altération de barrières épithéliales, l’angiogenèse ou le développement de métastases, comme par exemple les cancers, les inflammatory bowel diseases (IBD), la maladie de Crohn, la rectocolite hémorragique, ainsi que des pathologies ophtalmiques.
L’invention concerne notamment l’utilisation de peptides particuliers, combinant des propriétés biologiques d’intérêt et de pénétration cellulaire, comme agents thérapeutiques.
La présente invention découle de l’identification et la caractérisation de peptides aux propriétés de pénétration cellulaire (« CPP »), qui sont particulièrement utiles et adaptés pour le traitement de ces pathologies. Ces peptides ont été identifiés et générés initialement à partir de la séquence de la protéine MD2 humaine et du récepteur TLR4. Ces peptides et leurs propriétés étaient inconnus de l’art antérieur. La présente demande montre que ces peptides présentent des propriétés CPP remarquables, et peuvent être utilisés comme vecteurs d’agents actifs. L’invention montre par ailleurs que ces peptides possèdent des propriétés biologiques intrinsèques d’intérêt pour des applications dans le traitement des désordres prolifératifs, inflammatoires et ophtalmiques.
Un objet de l’invention réside dans un peptide de l’invention.
Un autre objet de l’invention réside dans une composition comprenant un peptide de l’invention.
Un autre objet de l’invention réside dans un procédé de synthèse d’un peptide de l’invention.
Un autre objet de l’invention réside dans un acide nucléique codant un peptide de l’invention.
Un objet de la présente demande réside dans un peptide, acide nucléique ou composition de l’invention pour son utilisation dans le traitement d’une pathologie néoplasique, proliférative, inflammatoire, ou ophtalmique, notamment un cancer.
Un autre objet de l’invention réside dans une méthode de traitement d’une pathologie néoplasique, proliférative, inflammatoire, ou ophtalmique, comprenant l’administration à un sujet d’un peptide, acide nucléique ou composition de l’invention.
Un autre objet de l’invention réside dans l’utilisation d’un peptide, acide nucléique, ou composition de l’invention pour la fabrication d’un médicament destiné au traitement d’une pathologie néoplasique, proliférative, inflammatoire, ou ophtalmique.
Procédé et dispositif pour calculer avec une précision variable La présente description concerne de façon générale le domaine du calcul et, en particulier, un procédé et un dispositif pour calculer à l'aide d'une représentation à virgule flottante ayant une précision variable.
La norme IEEE 754-2008 définit un format à virgule flottante (FP) selon lequel des nombres sont représentés en utilisant un nombre fixe de bits, le plus couramment 16, 32, 64 ou 128 bits, bien que des nombres non binaires et des nombres plus grands que 128 bits soient également pris en charge.
Un inconvénient de la représentation FP de IEEE 754-2008 est que, à cause de la nature discrète des longueurs de bits, des calculs basés sur des nombres FP peuvent être affectés par des erreurs de calcul telles que des erreurs d'arrondis, des erreurs de suppression et des erreurs d'absorption.
Des erreurs de suppression se produisent lorsqu'un nombre FP ayant une très grande valeur est soustrait d'un autre nombre FP ayant une très grande valeur, les deux nombres FP étant relativement proches l'un de l'autre en termes de valeur, mais pas égaux. Étant donnée la précision associée à ces grands nombres FP, la soustraction fournit comme résultat zéro.
Des erreurs d'absorption se produisent lorsqu'un nombre FP ayant une très petite valeur est ajouté ou soustrait à/d'un nombre FP ayant une très grande valeur, et, étant donnée la précision associée au très grand nombre FP, l'addition ou la soustraction ne fournit comme résultat aucune modification du grand nombre FP.
L'accumulation d'erreurs d'arrondi, de suppression et d'absorption peut rapidement conduire à des imprécisions très significatives dans le calcul.
Le test du plasmide rapporteur de la GFP avec le régulateur transcriptionnel pleine longueur (pSNP1902) a été répété dans un bouillon moyen minimal en utilisant la souche E. coli MG1655 (bSNP230) qui a donné des résultats similaires (comme montré en ). Il est à noter que les concentrations appliquées de xylitol étaient plus faibles pour ces tests car il a été démontré que des concentrations croissantes de xylitol ralentissaient le taux de croissance des bactéries lorsqu'elles étaient cultivées sur un milieu minimal additionné de glycérol. En outre, lorsque toutes les autres sources de carbone que le xylitol ont été omises du milieu minimal, les souches d' E. coli n’ont pas crû du tout (comme illustré à partir des profils de croissance montrés en ). Ceci est probablement dû au fait que les souches d' E. coli manquent généralement de la xylose réductase et de la xylitol déshydrogénase typiquement nécessaires au métabolisme du xylitol (Ge et al., 2018). Cela peut être utile pour un contrôle plus précis ou durable par le xylitol lorsque la souche ne peut pas métaboliser le xylitol. L'utilisation de doses plus faibles de xylitol peut être possible lorsque la souche ne peut pas métaboliser le xylitol.
Tester si la présence du transporteur ABC du xylitol augmente la sensibilité du promoteur inductible par le xylitol
L'activité d'un promoteur inductible négativement dépendra de l'import de la molécule inductrice jusque dans la cellule. Dans ce contexte, il a été émis l'hypothèse que l'expression de l'opéron transporteur ABC du xylitol prévu (mentionné en section 4.1) permettrait à plus de xylitol de pénétrer dans la cellule et ainsi d'augmenter la sensibilité du promoteur. Pour tester cela, le plasmide pSNP1939 a été transformé dans la construction bSNP230 contenant déjà le plasmide rapporteur de la GFP pSNP1902 et testé par le même test de 24 heures que celui utilisé précédemment. Pour ces expériences, les milieux minimaux M9 bien définis ont été utilisés soit avec du glycérol soit avec du glucose comme source de carbone pour la croissance. Le glucose a été choisi car c'est le sucre préféré pour la croissance bactérienne, mais il pourrait également avoir un effet inhibiteur sur les promoteurs qui régulent des voies métaboliques alternatives telles que celles relatives au xylitol. Le glycérol a été choisi car il avait été précédemment démontré par nous-même (données non présentées) comme n’influençant pas l'expression du promoteur inductible par le xylitol. Les résultats sont résumés en .
Nous avons utilisé des souches bSNP230 contenant le plasmide rapporteur de la GFP (pSNP1902) avec ou sans un plasmide corésident contenant le transporteur ABC du xylitol (pSNP1939) ont été cultivées pendant 24 heures dans un milieu minimal additionné de 0,4 % (v/v) de glycérol (A) ou 0,4 % (p/v) de glucose (B) en présence ou en l'absence de xylitol. L'émission de fluorescence ajustée de la densité cellulaire après 24 heures d'incubation est montrée ci-dessus. Les barres d'erreur indiquent des écarts types basés sur deux (A) et trois (B) répétitions biologiques, respectivement. Les courbes de croissance correspondantes sont montrées en .
A ces faibles concentrations de xylitol, la souche bSNP230/pSNP1902 n'a présenté aucun changement d’intensité de fluorescence (mais des concentrations plus élevées de xylitol dans une expérience différente peuvent conduire à une fluorescence accrue). Pour la souche bSNP230/pSNP1902p+pSNP1939, cependant, il a été observé que l'intensité de la fluorescence augmentait à mesure que du xylitol était ajouté - un effet qui était plus prononcé lorsque le milieu minimal était additionné de glycérol (Figure 13A) plutôt que de glucose (Figure 13B). Ces données suggèrent que la présence du transporteur ABC du xylitol augmente la sensibilité des souches porteuses de plasmide rapporteur vis-à-vis du xylitol dans le milieu de croissance.
Le promoteur inductible par le xylitol provenant de Morganella morganii est réprimé par la protéine régulatrice transcriptionnelle IZ184_04885 lorsqu'il est testé dans diverses souches d' E. coli . Cette répression a été levée progressivement en ajoutant du xylitol au milieu de croissance ou totalement en mutant IZ184_04885. La sensibilité du promoteur vis-à-vis du xylitol dans le milieu de croissance a été encore améliorée en incluant le système transporteur ABC du xylitol.
PROCEDE DE CULTURE DE CELLULES NECESSITANT UN APPORT EN FER Domaine de l’invention La présente invention concerne un procédé de culture de cellules nécessitant un apport en fer, ainsi qu’un milieu de culture destiné à la culture de cellules de culture nécessitant un apport en fer.
Arrière-plan technique Il est connu que, lors de leur conservation, les globules rouges destinés à la transfusion sanguine subissent une hémolyse.
Parmi les solutions pour résoudre ce problème, Sparrow et al . (2014) Transfusion 54 :560-568 ont proposé de remplacer la solution de conservation SAGM (NaCl 150 mM, Adénine 1,25 mM, Glucose 45 mM et Mannitol 30 mM) par la solution de conservation AS-1 (NaCl 154 mM, Adénine mM, Glucose 111 mM et Mannitol 41 mM). En effet, les globules rouges conservés dans la solution AS-1 présentent une hémolyse significativement inférieure à partir du 14 ème jour de conservation par rapport aux globules rouges conservés dans la solution SAGM.
Toutefois, une hémolyse se produit encore en solution AS-1 qu’il est important de pouvoir réduire.
La présente invention découle de la mise en évidence inattendue, par les inventeurs, que dans le cadre d’un procédé de culture de globules rouges de culture, l’ajout, au milieu de culture, de l’agent anti-oxydant Trolox, à la concentration de 100 µM, permettait d’améliorer le rendement de conservation des globules rouges après culture ainsi que de diminuer les pertes cellulaires en fin de culture.
La présente invention concerne un procédé de culture de cellules de culture nécessitant un apport en fer, comprenant une étape de culture de cellules à cultiver dans un milieu de culture dont la capacité anti-oxydante est supérieure ou égale à la capacité anti-oxydante d’une solution de Trolox à 10 µM, en particulier à 50 µM.
La présente invention concerne également un milieu de culture destiné à la culture de cellule nécessitant un apport en fer, dont la capacité anti-oxydante est supérieure ou égale à la capacité anti-oxydante d’une solution de Trolox à 10 µM, en particulier à 50 µM, et est notamment inférieure à la capacité anti-oxydante d’une solution de Trolox à 250 µM.
Dans un mode de réalisation préféré du procédé de culture et du milieu de culture selon l’invention, le milieu de culture comprend au moins un agent anti-oxydant.
Avantageusement, le milieu de culture selon l’invention permet de réduire les pertes cellulaires des cellules de culture, notamment des globules rouges de culture, en fin de culture, et/ou d’améliorer le rendement de conservation des cellules de culture, notamment des globules rouges de culture.
La solution polymère purifiée issue de la section d’adsorption est ensuite chauffée à 210°C, la pression étant légèrement inférieure à 12 MPa (pression de dissolution moins les pertes de charges induites dans les sections de l’étape b) de purification). La solution polymère est ensuite détendue à 4 MPa absolu puis injectée dans un décanteur maintenu à 4 MPa abs et 210°C et pendant un temps de séjour de 5 minutes. Deux phases se forment : une phase supérieure comprenant majoritairement le solvant à l’état supercritique et une phase inférieure liquide comprenant les polyoléfines dissoutes dans du solvant. La phase supérieure est soutirée de la partie supérieure du décanteur.
En sortie de procédé, à température et pression atmosphérique, un solide A composé de polyoléfines (polypropylène et polyéthylène 50/50) purifiées est obtenu. Le solide A est analysé.
La solution polymère purifiée issue de la section d’adsorption est maintenue à 180°C et détendue à 2 MPa absolu puis injectée dans un décanteur maintenu à 2 MPa abs et 180°C, pendant un temps de séjour de 5 minutes. Deux phases se forment : une phase supérieure gazeuse comprenant majoritairement le solvant et une phase inférieure liquide comprenant les polyoléfines dissoutes dans du solvant. La phase gazeuse est soutirée de la partie supérieure du décanteur.
En sortie de procédé, à température et pression atmosphérique, un solide B composé de polyoléfines (polypropylène et polyéthylène 50/50) purifiées est obtenu. Le solide B est analysé.
PROCEDE DE RECYCLAGE DE PLASTIQUES USAGES A BASE DE POLYETHYLENE UTILISANT UN SOLVANT HYDROCARBONE LEGER La présente invention concerne un procédé de recyclage de plastiques usagés, comprenant majoritairement du polyéthylène (ou PE) afin d’obtenir un flux de polyéthylène purifié qui peut être valorisé par exemple dans la fabrication de nouveaux objets plastiques. Plus particulièrement, la présente invention concerne un procédé de purification d’une charge plastique, notamment issue des déchets plastiques, comprenant des polymères et en particulier du polyéthylène, ledit procédé comprenant la dissolution des polymères dans un solvant hydrocarboné léger, en particulier à base d’alcane(s), ayant un point d’ébullition entre -15°C et 100°C, au moins une étape de purification de la solution polymère obtenue, afin d’éliminer au moins en partie les impuretés, notamment les additifs classiquement utilisés dans les matériaux à base de matière plastique, et une étape optimisée de séparation du polyéthylène purifié et du solvant, de manière à pouvoir réutiliser le polyéthylène purifié récupéré et ainsi valoriser la charge plastique.
De manière particulièrement avantageuse, le procédé de communication 1 conforme au premier aspect de l’invention permet de basculer entre les deux écrans 26 pouvant former le support d’affichage sélectionné, c’est-à-dire l’écran 26 du tableau de bord et l’écran 26 du dispositif mobile de communication 25. Ainsi, en début de processus, si l’utilisateur est détecté comme étant présent dans le véhicule automobile 23, alors l’écran 26 formant le support d’affichage sélectionné est celui du tableau de bord.
Par la suite, tant que l’utilisateur est détecté comme étant présent dans l’habitacle du véhicule automobile 23, alors l’étape d’affichage 14 du procédé de communication 1 demeure la même et l’information relative au lavage du véhicule automobile 23 demeure présente sur l’écran 26 du tableau de bord. A contrario, si l’ensemble 2 conforme au deuxième aspect de l’invention, et plus particulièrement son capteur de présence, détecte une sortie de l’utilisateur hors du véhicule automobile 23, alors le procédé de communication 1 met en œuvre une étape de basculement 16 de l’affichage, au cours de laquelle l’étape d’affichage 14 initial est interrompue et le support d’affichage sélectionné bascule vers l’écran 26 du dispositif mobile de communication 25 afin qu’il affiche l’information relative au lavage du véhicule automobile 23. En d’autres termes, l’affichage de l’information relative au lavage en cours suit l’utilisateur afin d’afficher ladite information sur l’écran 26 à disposition dudit utilisateur.
De manière avantageuse, cette étape de basculement 16 comporte une étape d’extinction de l’écran 26 du tableau de bord afin d’éviter une dépense énergétique inutile qui consommerait des ressources d’une batterie électrique dudit véhicule automobile 23.