INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans une variante, le support de bobine 13' comporte une retombée 136 chapeautant la première extrémité 111’ du manchon 11’, comme représenté en pointillés sur la . Aucun contact n’est prévu entre la retombée 136 et le manchon 11’.
Dans un troisième mode de réalisation, tel que montré sur la , la valve 1" se distingue de celle du premier mode de réalisation en ce que le siège de manchon 32" est dans une feuillure intérieure 34 à la première extrémité 111" du manchon 11". Le contact entre le premier joint 31" et les sièges 32", 33" est sensiblement axial. L’ordre de montage est sensiblement le même que dans le premier mode de réalisation, hormis que le premier joint 31" est placé initialement contre l’épaulement du support de bobine 13". La mise en compression du premier joint 31" est déterminée par la position atteinte par le support de bobine 13" en butée contre l’anneau 110 du manchon 11". Dans une variante, le support de bobine 13" comporte une retombée 136" chapeautant la première extrémité 111" du manchon 11", comme représenté en pointillés sur la . Aucun contact n’est prévu entre la retombée 136" et le manchon 11".
Machine hydraulique comprenant une came et des pistons DOMAINE DE L’INVENTION L'invention concerne les machines hydrauliques.
ETAT DE LA TECHNIQUE On connait du document CN203822539 une machine hydraulique équipée d’une came, de pistons et d’un capteur de mesure d’un couple s’exerçant sur la came.
Un but de l’invention est d’améliorer le pilotage des machines hydrauliques.
On prévoit selon l’invention une machine hydraulique comprenant :
- une came présentant une face externe cylindrique et un axe principal, et
- au moins une jauge rigidement fixée à la face et agencée pour détecter une sollicitation de la face et/ou une variation d’une forme de la face.
Ainsi, la détection de la sollicitation ou de la variation de forme a lieu directement au niveau de la face externe de la came, donc au plus près de la came elle-même et en temps réel. Cette détection se fait donc avec une bonne fiabilité. On s’affranchit ainsi des pertes de charge et des frottements. Elle permet d’améliorer le pilotage de la machine en disposant d’informations particulièrement précises sur son fonctionnement et son état. L’invention permet d’accéder à des informations dont certaines étaient jusque-là difficiles à obtenir avec précision. Selon les modes de réalisation, la détection permet en effet d’obtenir sa vitesse de rotation, son sens de rotation, le couple généré et son rendement. De plus, la détection sur la face externe de la came a donc lieu en dehors de la cage de Faraday que constituent certaines machines hydrauliques. Cela autorise une transmission sans fil hors de la machine des informations de détection.
La partie mobile 114 présente un profil aérodynamique, représenté par une coupe à la figure 6a, au niveau de l’axe H2. La partie mobile 214 présente un bord d’attaque 226-1, une face aval 226-2 et deux faces aérodynamiques 224-1 et 224-2 s’étendant de part et d’autre du bord d’attaque 226-1 et de la face aval 226-2. La face aval 226-2 peut être configurée pour former un bord de fuite.
De façon similaire, l’arbre 218 présente aussi un profil aérodynamique représenté par une coupe à la figure 6b, au niveau de l’axe H1. L’arbre 216 présente un bord d’attaque 228-1, une face aval 228-2 et deux faces aérodynamiques 230-1 et 230-2 s’étendant de part et d’autre du bord d’attaque 228-1.
La partie de jonction 106 est reliée à l’aval à une partie aval 122 du mât d’assemblage et présente deux faces aérodynamiques 106-1 et 106-2. La partie de jonction 106 présente aussi une face amont 106-3 agencée à distance de la face aval 228-2, de sorte à maintenir un espace 202 entre ces deux surfaces 106-3 et 228-2. En particulier, la face amont 106-3 de la partie de jonction 106 présente une forme complémentaire à la surface aval 228-2 de l’arbre 216, de sorte à permettre la rotation de l’arbre 216 lors de la variation du calage de l’aube de liaison 104-2.
De préférence, les faces aérodynamiques 230-1 et 230-2 de la partie fixe 116 et les faces aérodynamiques 106-1 et 106-2 de la partie de jonction 106 sont configurées pour assurer une continuité aérodynamique entre l’arbre 218 et la partie de jonction 106.
Un mécanisme de contrôle 120 du calage des aubes de stator est relié à l’arbre 216 et est configuré pour piloter l’incidence des aubes de stator en particulier de l’aube de liaison 104-2.
Pour limiter la perturbation aérodynamique créée par l’espace 202, des membranes flexibles 204-1 et 204-2 sont prévues pour couvrir ledit espace 202 dans le troisième exemple de réalisation de la . Chaque membrane flexible 204-1 et 204-2 est agencée pour relier la surface aérodynamique 230-1 et 230-2 de l’arbre 216 à la surface aérodynamique 106-1 et 106-2 de la partie de jonction 106, respectivement.
Les membranes flexibles 204-1 et 204-2 s’étendent radialement depuis le second carter 108 jusqu’à la hauteur de l’arbre 218 au niveau du commencement de la partie mobile 214.
Le nombre d’aubes de rotor 102 est différent du nombre d’aubes de stator 103. En particulier, la rangée annulaire d’aubes de rotor 102 et/ou la rangée annulaire d'aubes de stator 103 comprend entre 3 et 25 aubes de rotor, respectivement de stator.
En outre, le rayon externe des aubes de rotor 102 est supérieur au rayon des aubes de stator 103.
La partie de jonction 106 peut être fixée au second carter 108 par tout moyen de fixation approprié, par exemple par soudage, vissage, etc.
ENSEMBLE DE MOTORISATION D’AÉRONEF COMPORTANT DES CAPOTS DE SOUFFLANTE AMOVIBLES La présente invention concerne un ensemble de motorisation d’aéronef qui comporte une structure sur laquelle sont fixés un capot de nez et des capots inverseurs de poussée et autour de laquelle, entre le capot de nez et les capots inverseurs de poussée, sont montés de manière amovible des capots de soufflante. L’invention concerne également un aéronef comportant au moins un tel ensemble de motorisation.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Un aéronef comporte un fuselage de chaque côté duquel est fixée une aile. Sous chaque aile est suspendu au moins un mât, et pour chaque mât, un ensemble de motorisation qui comporte une structure. Le mât est fixé entre la structure de l’aile et la structure de l’ensemble de motorisation.
L’ensemble de motorisation comporte autour de la structure et à l’avant, un capot de nez qui est solidaire de la structure et délimite une entrée d’air. L’ensemble de motorisation comporte également deux capots de soufflante qui sont de part et d’autre d’un plan médian vertical de l’ensemble de motorisation, à l’arrière du capot de nez, et délimitent un canal de soufflante à l’arrière de l’entrée d’air.
L’ensemble de motorisation comporte également un moteur, tel qu’un turboréacteur double flux qui est solidaire de la structure et dont le noyau est alimenté en air par un flux primaire issu du canal de soufflante et où un flux secondaire, issu également du canal de soufflante, s’écoule autour dudit noyau.
L’ensemble de motorisation comporte également des capots inverseurs de poussée disposés de part et d’autre du plan médian vertical et prévus pour générer une poussée vers l’avant de l’aéronef lorsque ce dernier freine. Les capots inverseurs de poussée sont disposés à l’arrière des capots de soufflante.
Les capots de soufflante et les capots inverseurs de poussée sont montés articulés sur le mât par l’intermédiaire de charnières et le mât s’étend ainsi au-dessus des capots de soufflante et des capots inverseurs de poussée.
[Table 1]: Composants Nature Tg (°C) Mw (g.mol) Huile TDAE (10) Parafinique -52 650 Huile HTO (11) Huile de tournesol oléique -87 1481 Huile n°1 (12) Mono Ester d’acide érucique -51 1186 Huile n°2 (13) Di Ester d’acide érucique -63 2160 Huile n°3 (14) Di Ester d’acide ricinoléique -70 2107
A noter que les compositions C1, C2 et C3, conformes à la présente invention, sont formulées de sorte à être à même dilution volumique en huile (%v) que les compositions témoins T1 et T2.
Composant T1 T2 C1 C2 C3 SBR (1) 100 100 100 100 100 Noir (2) 3 3 3 3 3 Silice (3) 104 104 104 104 104 Résine (4) 23 23 23 23 23 Silane (5) 8.4 8.4 8.4 8.4 8.4 DPG (6) 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 6PPD (7) 3.4 3.4 3.4 3.4 3.4 TMQ (8) 1.4 1.4 1.4 1.4 1.4 Cire (9) 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 Huile TDAE (10) 27.5 Huile HTO (11) 27.5 Huile n°1 (12) 27.5 Huile n°2 (13) 27.5 Huile n°3 (14) 27.5 ZnO (15) 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 Acide stéarique (16) 3 3 3 3 3 Acc (17) 2.3 2.3 2.3 2.3 2.3 SOUFRE 1 1 1 1 1
SBR fonctionnel silanol en extrémité de chaîne, 16% en poids de styrène et 24% molaire/BR de vinyl, Tg de -48°C; Noir ASTM « N234 » de la société CABOT Silice « Zeosil1165MP » de la société SOLVAY Résine « ESCOREZ 5600 » de la société EXXON MOBIL Silane « SI69 » de la société EVONIK Diphényl guanidine « DPG » de la société AKROCHEM Antioxydant « Santoflex 6PPD » de la société FLEXSYS Antioxydant TMQ « Naugard Q » de la société CHEMTURA Cire « Redezon PWM 43 » de la société REPSOL Huile « Vivatec 500 » de la société BRITISH PETROLEUM Huile de tournesol oléique de la société CARGILL Huile n°1 : Monoester d’acide érucique et d'alcool isostéarylique Huile n°2 : Diester d’acide érucique et d'un dimère diol alicyclique en C 36 Huile n°3 : Diester d’acide ricinoléique et d'un dimère diol alicyclique en C 36 Oxyde de zinc de grade industriel - société UMICORE Stéarine « Pristerene 4931 » de la société UNIQUEMA Accélérateur cylohexyl-benzothiazyle sulfénamide CBS de la société AKROCHEM
Résultats Propriété Descripteur T1 T2 C1 C2 C3 Hystérèse Tan δ max retour à 23°C 100 95 93 89 87
A la lecture des résultats obtenus on peut dire que les compositions conformes à l’invention permettent de manière inattendue d'améliorer les propriétés hystérétiques par rapport à la composition témoin T1 comprenant une huile d'origine fossile habituellement utilisée dans les compositions de caoutchouc pour le pneu. En effet, on observe une baisse significative de la valeur relative de Tan δ max retour à 23°C pour les compositions C1, C2 et C3, ce qui indique une baisse de l'hystérèse par rapport à la composition T1.
Par ailleurs et de manière surprenante, les trois compositions conformes à l’invention C1, C2 et C3 comprenant un plastifiant biosourcé, permettent également d’améliorer les propriétés hystérétiques par rapport à la composition témoin T2 comprenant une huile biosourcée connue comme plastifiant de compositions de caoutchouc pour le pneu. En effet, on observe une baisse, voire une baisse significative, de la valeur relative de Tan δ max retour à 23°C pour les compositions C1, C2 et C3, ce qui indique une baisse de l'hystérèse par rapport à la composition T2.
Composition de caoutchouc comprenant un plastifiant biosourcé La présente invention concerne une composition de caoutchouc pour le pneu, notamment utilisable en flanc, comprenant un système plastifiant entièrement ou partiellement biosourcé.
Selon une autre variante, non représentée, plusieurs crémaillères circulaires 260 peuvent être prévues sur l’embase 242. Dans ce cas, elles peuvent être avantageusement de même diamètre et dans la continuité les unes des autres, de sorte à former des portions de cercle, ou encore concentriques.
En variante, non représentée, le nombre d’ouvertures 256 de l’embase 242 est strictement supérieur à trois.
Selon une autre variante, non représentée, les ouvertures 256 de l’embase 242 sont remplacées par des ouvertures qui ne débouchent pas vers l’extérieur en s’éloignant de l’axe central A24.
Vitrage présentant des performances améliorées d’isolation acoustique et d’absorption d’humidité La présente invention appartient au domaine général de la fabrication de vitrages. Elle concerne plus particulièrement un dispositif configuré pour améliorer les performances d’isolation acoustique d’un vitrage ainsi que pour limiter la présence d’humidité entre des parois vitrées dudit vitrage. Elle concerne également un vitrage comportant au moins un tel dispositif. L’invention trouve une application particulièrement avantageuse, bien que nullement limitative, dans le cas d’un vitrage de bâtiment.
Les doubles vitrages constitués de deux vitres séparées par une cavité remplie de gaz, typiquement de l’air, sont classiquement utilisés dans les fenêtres et façades de bâtiments pour leurs performances d’isolation thermiques et acoustiques.
Cependant, la perte de transmission du son entrainée par de tels doubles vitrages décroit pour des fréquences entourant la fréquence dite de « masse/ressort/masse » correspondant à la fréquence de résonance du double vitrage et située dans les basses fréquences. Ce phénomène, appelé effet masse/ressort/masse, est dû à des variations importantes de pression dans la cavité d’air à la fréquence de masse/ressort/masse.
Aussi, afin d’améliorer les performances d’isolation acoustique des vitrages, différentes solutions ont été développées. Par exemple, le document US 2010/0300800 décrit des vitrages acoustiques, en particulier des vitrages de cockpit d’avion, comprenant une première plaque de verre séparée d’une deuxième plaque de verre intermédiaire par une couche de PVB (polybutyral de vinyle) acoustique, la deuxième plaque de verre étant séparée d’une troisième plaque de verre par une couche de PVB standard ou de polyuréthane.
Toutefois, cette solution ne permet pas d’améliorer l’isolation acoustique aux basses fréquences. Pour améliorer l’isolation acoustique aux basses fréquences, une solution passive existante est d’augmenter l’épaisseur des plaques de verre ou l’épaisseur de la cavité du vitrage. Cependant, cela conduit à des structures encombrantes, très lourdes et avec une empreinte carbone embarquée défavorable.
Au-delà de l’amélioration acoustique des vitrages dans le respect de contraintes d’encombrement et de poids, les solutions envisagées sont également soumises à des problèmes de gestion de la présence d’humidité entre les vitres formant un vitrage. Plus particulièrement, il s’agit d’être en mesure d’absorber la vapeur d’eau résiduelle dans la cavité entre les vitres lors de la fabrication du vitrage, et au cours de son utilisation.
Il existe donc un réel besoin de fournir un système permettant d’améliorer les propriétés d’isolation acoustique d’un vitrage, notamment dans les basses fréquences, ainsi que les performances en termes d’absorption d’humidité de ce dernier, tout en permettant que ce vitrage soit relativement léger et compact.
La présente invention a pour objectif de remédier à tout ou partie des inconvénients de l’art antérieur, notamment ceux exposés ci-avant, en proposant une solution qui permette d’obtenir un vitrage beaucoup plus efficace que ceux des solutions de l’art antérieur en termes d’isolation acoustique mais également d’absorption d’humidité entre des parois vitrées dudit vitrage.
Ainsi, et selon un premier aspect, l’invention concerne un vitrage comprenant au moins deux parois vitrées formant entre elles une cavité. La cavité comprend au moins un dispositif comprenant au moins une plaque, ladite plaque comprenant une pluralité de perforations disposées de manière périodique et délimitant une chambre disposée dans la cavité, le dispositif comportant en outre des moyens dessicatifs configurés pour absorber de l’humidité présente dans ladite au moins une chambre.
Dans des modes particuliers de réalisation, les moyens dessicatifs comportent des moyens dessicatifs agencés à l’intérieur de ladite au moins une chambre, dits « moyens dessicatifs internes ».
Dans des modes particuliers de réalisation, un matériau absorbant poreux est présent à l’intérieur de ladite au moins une chambre, de préférence choisi dans le groupe constitué des laines minérales, des fibreux textiles, des mousses polymères et des combinaisons de ceux-ci, lesdits moyens dessicatifs internes agencés fixement comportant des granules intégrés dans ledit matériau absorbant poreux et/ou une barre agencée dans une cavité dudit matériau absorbant poreux.
Séparateur de sels comprenant une structure poreuse déformable formant un support de précipitation et d’évacuation de sels, Installation de gazéification de biomasse associée. La présente invention concerne de manière générale les séparateurs de sels et plus particulièrement ceux destinés à être mis en œuvre dans une installation de conversion thermochimique d’une charge de matière carbonée, notamment sous fluide supercritique, pour la production d'un mélange gazeux.
30 Autre réservoir de liquide de nettoyage
31 Unité de réglage
32 Système d’essuyage/autre réservoir de liquide de nettoyage
34 Procédé de gestion du dispositif d’essuyage
36 Etape d’application
38 Etape d’essuyage
40 Unité de bras d’essuie-glace
42 Zone partielle prédéfinie de la surface à nettoyer
44 Autre zone partielle
50 Etape de post-nettoyage
52 Balai d'essuie-glace
Enfin, le troisième tronçon 76, jointif au deuxième tronçon 74, est d’un diamètre intérieur d 74 égal au diamètre intérieur d 42 de la virole extérieure 42, et d’un diamètre extérieur D 76 déterminé égal au diamètre extérieur D 42 de la virole extérieure 42.
Il sera donc compris que les deuxièmes et troisièmes tronçons 74, 76 forment ainsi un décrochement qui s’étend axialement à l’extérieur de la languette tubulaire 54 au-delà de la demi-longueur axiale l de cette languette tubulaire 54. Les dimensions axiales des premiers à troisième tronçons 72, 74, 76 déterminent donc la couverture de l’extension tubulaire 56 autour de la languette tubulaire 54 au-delà de la demi-longueur axiale l.
Il sera aussi compris que la gorge annulaire 60 de section rectangulaire est délimitée par une paroi externe 74a d’axe X du deuxième tronçon 74 prise entre des parois transversales respectives 72a et 76a des premier et troisième tronçons 72, 76 à leur jonction avec le deuxième tronçon 74.
Les dimensions de la gorge 60 sont déterminantes en ce qui concerne sa capacité à s’opposer à la formation d’un pont de lubrifiant au travers de celle-ci. La paroi externe 74a d’axe X du deuxième tronçon 74 détermine une largeur L caractéristique de la gorge 60, et la paroi transversale 76a du troisième tronçon 76 détermine une hauteur H caractéristique de la gorge 60.
Conformément à l’invention, la gorge 60 est configurée telle que sa hauteur H est une fonction affine par intervalles de sa largeur L, selon une relation de type H = m x L + p dont des coefficients m et p sont associés à des caractéristiques déterminées de l’huile de lubrification.
Dans le cadre de l’invention, les caractéristiques de l’huile de lubrification utilisée pour la lubrification du palier 20 comportent une température d’utilisation inférieure à 120°c, une viscosité comprise entre 20 et 30 centistokes à 40°C et 4,9 à 5 centistokes à 100°C avec une masse volumique comprise entre 0,9 et 1,05 Kg/L.
Pour une telle huile de lubrification, conformément à l’invention, les coefficients m et p de la fonction affine déterminant la hauteur H de la gorge 60 en fonction de sa largeur L varient en fonction de trois intervalles :
- pour un intervalle de largeur L supérieure ou égale à 4 mm et inférieure à 6mm, m = -0, 6 et p = 7,
- pour un intervalle de largeur L de 6 à 7mm, m = -0,2 et p =4,6,
- et enfin, pour une largeur L supérieure à 7mm, m = 0 et p= 3,2, ce qui correspond à une hauteur H de la gorge 60 qui est constante.
Un autre paramètre important de la gorge 60 est le rayon de courbure des tronçons 72 à 76. Pour briser le film d’huile, il est nécessaire que le rayon de courbure permettant le raccordement de ces tronçons soit aussi petit que possible afin de proposer une gorge 60 de section aussi proche que possible d’un rectangle parfait. Ainsi, les premier et deuxième tronçons 72, 74 d’une part, et les deuxième et troisième tronçons 74, 76 d’autre part, sont raccordés en fond de gorge par un rayon de courbure R inférieur ou égal à 0,6 mm.
Il est aussi essentiel que le troisième tronçon 76 ait une épaisseur minimale E 76 , afin d’éviter que l’huile ne franchisse son extrémité libre 78. A cet effet, le troisième tronçon 76 a une épaisseur E 76 qui est supérieure à 1,2 mm.
Avantageusement, l’extension 56 peut-être agencée radialement par rapport à la languette tubulaire 54 avec un jeu réduit, un jeu réduit permettant de limiter la vitesse de l’écoulement de l’huile.
L'invention permet avantageusement d'éviter, pour un angle déterminé d'inclinaison de la turbomachine pouvant aller jusqu'à 4° que, à l'arrêt, l’huile ne traverse la zone d’interface 46, que celle-ci soit destinée à recevoir un système pour chasser l’huile comme les vrilles 67, 68 et lunules 69, 70 ou un autre système. Elle permet donc d'éviter que de l’huile ne s’épande sur le tarmac via le conduit de drainage 41 ou ne s’infiltre dans d’autres enceintes plus chaudes de la turbomachine telle qu’une enceinte 80, avec les risques de dégagement de fumée que cela impliquerait, qui seraient préjudiciables à la perception que des utilisateurs pourraient avoir de la qualité de la turbomachine.
Ensemble drainé d’une turbomachine d’aéronef DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION Le domaine technique de l’invention est celui des turbomachines d’aéronef.
La présente invention concerne un ensemble pour turbomachine comprenant un dispositif de drainage. Elle concerne également une turbomachine et un procédé de drainage de fluides associés.
Dans une variante de l’invention, le système catalytique de l’invention est activé par un plasma DBD en fournissant une puissance électrique inférieure à 20-30 W/g de système catalytique (à savoir le système catalytique présent dans le réacteur, c’est-à-dire dans le lit catalytique).
La réaction de conversion est avantageusement réalisée à une pression proche ou égale à la pression atmosphérique (10 5 Pa), par exemple à une pression inférieure à 3.10 5 Pa. La réaction de conversion peut être réalisée dans des conditions pseudo-adiabatiques, c’est-à-dire sans isolation thermique et sans chauffage externe, ou dans des conditions isothermes, c’est-à-dire avec isolation thermique. Le plasma DBD est généré par application d’une tension entre les deux électrodes comprises entre 1 et 25kV, préférablement entre 2 et 20 kV, notamment avec une fréquence de comprise entre 1 kHz et 100 kHz. La vitesse spatiale horaire du gaz (GHSV) est notamment comprise entre 1000 h -1 et 150000 h -1 , préférablement elle est inférieure à 100000 h -1 .
Un système de refroidissement pourra être présent entre le contenant destiné à recevoir les produits générés par la réaction de conversion et la sortie du réacteur de sorte à condenser et éliminer le liquide susceptible de se former pendant la réaction de conversion.
La présente invention concerne également l’utilisation du système catalytique selon l’invention pour convertir un gaz (ou un mélange de gaz) comprenant du NH 3 .
La présente invention concerne en particulier l’utilisation du système catalytique de la présente invention, ainsi que d’un plasma froid, de préférence un plasma généré par décharge à barrière diélectrique (DBD), pour convertir un gaz (ou un mélange de gaz) comprenant du NH 3 .
Les inventeurs se sont, en effet, rendu compte que la combination d’un système catalytique selon la présente invention, et d’un plasma froid, de préférence un plasma généré par décharge à barrière diélectrique (DBD), montrait une efficacité accrue pour convertir un gaz (ou un mélange de gaz) comprenant du NH 3 et/ou pour la production d’hydrogène, par exemple pour la production de dihydrogène et de diazote gazeux.
La présente invention concerne également l’utilisation du système catalytique selon l’invention pour la production de dihydrogène et de diazote, à partir d’un gaz (ou d’un mélange de gaz) comprenant du NH 3 .
La présente invention concerne en particulier l’utilisation du système catalytique de la présente invention, ainsi que d’un plasma froid, de préférence un plasma généré par décharge à barrière diélectrique (DBD), pour la production de dihydrogène et de diazote, à partir d’un gaz (ou d’un mélange de gaz) comprenant du NH 3 .