INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le calcul de la hauteur de passage, moyennant l’utilisation d’une courbe de référence calibrée à partir d’un objet magnétique de calibration permet de déterminer de manière fiable la hauteur de passage de l’objet magnétique et donc le calcul de son moment magnétique. Dès lors, la discrimination des objets magnétiques à détecter est améliorée et permet de discriminer les objets biologiques marqués par un grand nombre de billes magnétiques par rapport à des agrégats constitués uniquement majoritairement de billes magnétiques (et ne comprenant pas d’objet magnétique). On peut ainsi discriminer les faux positifs liés aux agrégats des vrais positifs liés aux objets biologiques marqués. La présente un exemple de courbe de référence reliant le rapport R des amplitudes de signaux électriques de calibration en fonction de la hauteur de passage z b d’un objet magnétique de calibration de rayon Ro, dans le canal microfluidique de hauteur hcan. La hauteur de passage z b ne peut donc varier qu’entre Ro et hcan – Ro. Le rapport est représenté par la courbe continue et noté « R ». Ledit rapport R prend une valeur minimale lorsque la hauteur de passage z b de l’objet de calibration est minimale (lorsque z b = Ro). Le rapport R augmente de manière non-linéaire à mesure que la hauteur de passage z b de l’objet magnétique de calibration augmente jusqu’à atteindre une valeur maximale (lorsque z b = hcan - Ro). La montre également un rapport R AA , en trait discontinu, calculé selon l’art antérieur et notamment selon les enseignements du document WO 2019/238857 A, le calcul étant adapté aux présentes valeurs des paramètres. Le rapport R AA est linéaire avec la hauteur de passage z b et passe par 1 lorsque l’objet magnétique considéré est équidistant des capteurs de champ magnétique. On observe donc que les deux rapports R et R AA ne sont égaux que pour deux points ; z b = 0 et z b = z bm . La figure montre également un écart en valeur absolue E (courbe en points-tirets) entre les deux rapports R et R AA , qui peut être assimilé à une erreur absolue. L’écart E varie en fonction de la hauteur de passage z b et peut prendre des valeurs conséquentes dans certains cas (notamment autour de z bm /2 ou lorsque z b est supérieur à z bm , où R tend vers l’infini).
La courbe de référence permet donc d’améliorer l’estimation de la hauteur de passage de l’objet magnétique et améliorer ainsi la détermination de son moment magnétique.
Une variante de procédé de forage est illustrée sur la . Dans un tel procédé une architecture de forage destinée à l’exploitation de fluide géothermique contenu dans un aquifère 70 est initialement forée. Cette architecture comporte plusieurs puits latéraux forés 71, 72 destinés normalement à récupérer et/ou exploiter le fluide géothermique.
Dans le cas où la production de fluide géothermique n’est pas possible ou n’est pas suffisante pour que l’exploitation de l’aquifère 70 soit rentable, au moins un puits central 26 est foré dans le plan de chaque puits latéral 71, 72, puis des drains 30 sont forés à travers l’aquifère 70. Le fluide géothermique exploité est alors remplacé par un fluide caloporteur 16 après avoir mis en place un ensemble de surface 58 adapté.
Ce procédé de forage permet d’amortir les coûts de forage de puits latéraux 71, 72, alors que l’exploitation de l’aquifère 70 n’est plus souhaitée ou réalisable.
Système de refroidissement amélioré pour un ensemble mobile de turbomachine La présente invention concerne un système de refroidissement amélioré pour distributeur de turbomachine.
Différents éléments de turbomachine comprennent une pluralité d’aubes fixes entre lesquelles sont interposées des aubes mobiles en rotation autour d’un axe principal de la turbomachine. On peut notamment citer la turbine et le distributeur basse pression, et la turbine et le distributeur haute pression.
Afin d’optimiser les performances, on cherche à minimiser les fuites d’air au sein de la veine d’air. On positionne ainsi typiquement des cartouches de matériau abradable en regard de léchettes des aubes mobiles, de sorte qu’en fonctionnement, les léchettes viennent au contact du matériau abradable et forment ainsi une étanchéité entre la partie tournante et la partie fixe de la turbomachine.
Cependant, les exigences croissantes conduisent à minimiser le jeu axial, et donc à entrainer des risques de contact entre les éléments du rotor et du stator du fait de déformations axiales au cours du fonctionnement et donc une usure prématurée des composants voire des risques de rupture.
La présente invention vise ainsi à remédier au moins partiellement à ces problématiques.
A cet effet, la présente invention concerne un ensemble comprenant un rotor de turbomachine mobile en rotation selon un axe principal, un aubage stator entourant le rotor, et un dispositif de refroidissement, le rotor comprenant une pluralité d’aubes mobiles s’étendant autour de l’axe principale, les aubes mobiles étant mobiles en rotation autour de l’axe principal, l’aubage stator comprenant un carter entourant le rotor, et une pluralité d’aubes fixe assemblées dans un volume interne du carter, chaque aube fixe étant assemblée au carter via un support amont et un support aval du carter, les aubes fixes étant disposées de part et d’autre des aubes mobiles selon l’axe principal, caractérisé en ce que le dispositif de refroidissement comprend une pluralité de tubes de refroidissement adaptés pour réaliser une circulation de fluide de refroidissement de manière à refroidir le carter, les tubes de refroidissement définissant une pluralité de circuits de refroidissement, chaque circuit de refroidissement étant adapté de manière à réaliser un refroidissement dans une portion de carter et étant configuré de manière à permettre un refroidissement différentié des supports amont et des supports aval du carter au sein de ladite zone de carter.
Selon un exemple, le circuit de refroidissement définit un circuit amont et un circuit aval, le circuit amont étant configuré de manière à permettre un refroidissement des supports amont du carter, et le circuit aval étant configuré de manière à permettre un refroidissement des supports aval du carter.
Selon un exemple, le circuit amont et le circuit aval sont pilotés de manière indépendante.
Selon un exemple, chaque tube de refroidissement est muni d’une vanne de pilotage, de manière à permettre un pilotage du débit de fluide de refroidissement circulant dans chacun desdits tubes.
Selon un exemple, ledit ensemble comprend en outre un contrôleur, adapté pour piloter les vannes de pilotage en fonction de paramètres liés au régime de fonctionnement dudit ensemble.
Selon un exemple, l’aubage stator et le rotor sont chacun munis de secteurs d’étanchéité et de léchettes adaptées pour venir au contact des secteurs d’étanchéité et définir un contact étanche entre l’aubage stator et le rotor.
Selon un exemple, les secteurs d’étanchéité sont formés par des couches de matériau abradable.
Selon un exemple, le rotor est une turbine basse pression et l’aubage stator est un distributeur basse pression de turbomachine. Le présent exposé concerne également une turbomachine comprenant un tel ensemble.
Selon un exemple de mise en œuvre, le microcontrôleur 33 est programmé de sorte que : *pendant l’application du chaud par l’applicateur chaud 3, le régulateur 31 adapte le courant d’alimentation de la cellule Peltier 8 pour maintenir la température mesurée par le capteur de température 25 de l’applicateur chaud 3, inférieure à une température de consigne chaude, *avant le terme de l’application du chaud par l’applicateur chaud 3, le ventilateur 21 est mis en fonctionnement, par exemple 30 secondes avant la fin du cycle chaud, *au terme de l’application du chaud par l’applicateur chaud 3, le régulateur 31 adapte le courant d’alimentation de la cellule Peltier 8 pour maintenir la température mesurée par le capteur de température 26 de l’applicateur froid 4, supérieure à une température de consigne froide pour appliquer du froid par l’applicateur froid.
Typiquement, le microcontrôleur 33 pilote le régulateur 31 de manière que grâce à la cellule Peltier 8, l’applicateur chaud 3 assure l’application d’un cycle de chaleur pendant 5 minutes à une température chaude de consigne de 44°C suivi d’un cycle de froid appliqué par l’applicateur froid 4 pendant 5 minutes à une température froide de consigne de 9°C.
Système et procédé de compression de dioxyde de carbone avec compression polyphasique et pompe supercritique L’invention concerne le domaine de la compression de dioxyde de carbone en vue de son transport et de sa séquestration (stockage).
Dans le cadre de la lutte contre le réchauffement climatique, des efforts importants sont nécessaires en vue de réduire la quantité de dioxyde de carbone (CO 2 ) relâchée dans l’atmosphère. Le développement d’installations de capture et de stockage de CO 2 fait partie des voies les plus prometteuses pour diminuer drastiquement les émissions des industries les plus polluantes et permettre une transition énergétique douce. Ces systèmes ont pour objectifs de capturer, traiter le CO 2 émis par ces industries et de le séquestrer dans le sous-sol, dans des couches géologiques adéquates ou dans des réservoirs artificiels.
Les techniques connues pour stocker le dioxyde de carbone capturé consistent à comprimer le dioxyde de carbone sous forme gazeuse puis à le refroidir pour le transformer en phase liquide ou en phase supercritique en vue de son transport et de son stockage.
La demande de brevet WO2011/101296 concerne un procédé de compression du dioxyde de carbone en le maintenant en phase gazeuse. La pression du gaz est augmentée par des étages de compression successifs jusqu’à dépasser la pression critique. L’écoulement est ensuite refroidi à la température souhaitée pour le transport.
La demande de brevet JP2010/266154 concerne un procédé de compression du dioxyde de carbone à l’état gazeux jusqu’à une pression strictement inférieure à la pression critique. Le dioxyde de carbone est ensuite refroidi jusqu’à un état totalement liquide. Il est alors comprimé à l’état liquide jusqu’à atteindre la pression critique.
Pour ces procédés, le dioxyde de carbone nécessite un niveau de pureté très élevé, les impuretés pouvant d’une part générer une perte de rendement et/ou une détérioration des systèmes de compression monophasiques (liquide ou gaz), et d’autre part modifier les caractéristiques de changement de phase du fluide (notamment le point critique de passage à l’état supercritique).
On connait également la demande de brevet FR 2 891 609 (US2009075219) de la demanderesse qui comprend un procédé de captage de dioxyde de carbone et de sa compression à l’aide d’une pompe polyphasique.
Toutefois, dans ce procédé, le passage à l’état supercritique se fait au sein même de la pompe polyphasique, ce qui n’est pas optimal pour le fonctionnement de la pompe et du procédé.
L’objectif de l’invention consiste à proposer un procédé et un système de compression d’un fluide comprenant du dioxyde de carbone et pouvant comporter un fort taux d’impuretés (préférentiellement au moins 5% d’impuretés), y compris des gaz incondensables, avec un rendement énergétique amélioré.
Pour y répondre, l’invention concerne un procédé de compression d’un fluide comprenant au moins 80% de dioxyde de carbone, le procédé comprenant au moins les étapes suivantes : a) on comprime le fluide par un ou plusieurs étages de compression jusqu’à une pression supérieure à 8 bar et strictement inférieure à 50 bar ; b) on refroidit le fluide comprimé à une température comprise entre -50°C et 15°C, la pression du fluide étant maintenue supérieure à 8 bar et strictement inférieure à 50 bar de manière à liquéfier partiellement le dioxyde de carbone du fluide, la fraction volumique en gaz du fluide étant comprise entre 1% et 99% ; c) on réalise une compression polyphasique du fluide comprimé et refroidi à une pression strictement inférieure à la pression critique du fluide, la compression polyphasique étant réalisée en un ou plusieurs étages de compression polyphasique ; d) on refroidit le fluide sortant de la compression polyphasique pour liquéfier totalement au moins le dioxyde de carbone du fluide ; e) on comprime le fluide de manière à ce que la pression du fluide dépasse le point critique du fluide et de préférence à une température inférieure à 60 °C.
Avantageusement, on comprime le fluide à l’étape a) à l’aide d’un unique compresseur à engrenages intégrés.
De préférence, entre au moins deux étages de compression de l’étape a), on refroidit le fluide pour le maintenir à une température entre 10°C et 100°C.
De manière avantageuse, après avoir refroidi le fluide après au moins un étage de compression de l’étape a), on sépare le fluide à l’état liquide du fluide à l’état gazeux.
Selon une configuration de l’invention, la compression polyphasique est réalisée par une pompe polyphasique de type hélico-axiale.
Embrayage électromécanique utilisant un boitier de coupleur de sortie magnétisé pour outils de fond de trou CONTEXTE Les vannes de sécurité de fond (SSSV) sont bien connues dans l’industrie du pétrole et du gaz et fournissent l’un parmi de nombreux mécanismes à sécurité intégrée pour empêcher la libération incontrôlée de fluides de production de fond, si un système de puits de forage devait subir une perte de confinement. Typiquement, les SSSV comprennent une partie d’une colonne de production, l’intégralité des SSSV étant mise en place lors de la complétion d’un puits de forage. Bien qu’un certain nombre de variantes de conception soient possibles pour les SSSV, la grande majorité sont des vannes à clapet qui s’ouvrent et se ferment en réponse au mouvement longitudinal d’un actionneur de gestion d’écoulement d’alésage.
et illustrent un mode de réalisation d’un ensemble embrayage, qui pourrait faire partie d’une SSSV (par exemple, la SSSV de la ou la SSSV des figures 2 à 4), conçue et fabriquée selon la présente divulgation ;
, , et illustrent un mode de réalisation d’un ensemble embrayage, qui pourrait faire partie d’une SSSV (par exemple, la SSSV de la ou la SSSV des figures 2 à 4), conçue et fabriquée selon encore un autre mode de réalisation alternatif de la présente divulgation.
Le procédé est également compatible avec une biopuce de l’art antérieur (telle que celle divulguée par le document WO 2019-238857 A).
Le procédé permet également de caractériser des agrégats de billes magnétiques (ne comprenant pas d’objet biologique) développés pour différentes applications. En effet, les techniques de mesure d’aimantation macroscopiques, tel que les magnétomètres à échantillons vibrants ou un magnétomètre à « SQUID » ne permettent pas la mesure du moment magnétique d’échantillons micrométriques uniques.
Par disposés de part et d’autre du canal microfluidique, on entend disposés de part et d’autre de la hauteur du canal microfluidique.
Avantageusement, les capteurs de champ magnétique sont disposés en vis-à-vis l’un de l’autre et alignés selon la direction normale.
Avantageusement, la courbe de référence est déterminée à partir de l’objet magnétique de calibration présentant un moment magnétique de calibration indépendant du moment magnétique de l’objet magnétique. Ainsi, la courbe de référence peut être établie quel que soit les objets magnétiques finaux à caractériser.
Avantageusement, les signaux électriques issus des capteurs de champ magnétique sont proportionnels aux champs dipolaires émis par l’objet magnétique et perçus par les capteurs de champ magnétique. Autrement dit, le rapport des amplitudes des signaux électriques de caractérisation est égal au rapport des amplitudes du champ dipolaire émis par l’objet magnétique de calibration sur chacun des capteurs de champ magnétique.
Avantageusement, le signal électrique issu de chaque capteur de champ magnétique est égal au champ dipolaire émis par l’objet magnétique multiplié par un facteur de sensibilité du capteur de champ magnétique, le facteur de sensibilité du capteur de champ magnétique étant avantageusement linéaire et préférentiellement égal à 2 %/mT, voire à 1 %/mT. Avantageusement, les facteurs de sensibilité des deux capteurs de champ magnétique sont identiques.
De manière encore plus avantageusement, chaque signal électrique de calibration est égal au champ dipolaire émis par l’objet magnétique de calibration au niveau d’un capteur de champ magnétique de calibration multiplié par un facteur de sensibilité de calibration, les facteurs de sensibilité de calibration étant égaux aux facteurs de sensibilité des deux capteurs de champ magnétique.
Avantageusement, le procédé comprend une étape de détermination de la courbe de référence comprenant les sous-étapes suivantes : pour différentes hauteurs de passage de l’objet magnétique de calibration entre deux capteurs de champ magnétique de calibration : déterminer le champ magnétique dipolaire émis par l’objet magnétique de calibration et perçu par l’un des capteurs de champ magnétique de calibration ; déterminer le champ magnétique dipolaire émis par l’objet magnétique de calibration et perçu par l’autre des capteurs de champ magnétique de calibration ; calculer le rapport des amplitudes des champs magnétiques dipolaires perçus par les capteurs de champ magnétique de calibration en fonction des différentes hauteur de passage de l’objet magnétique de calibration.
Avantageusement, l’étape de réception comprend également une sous-étape d’identification des signaux électriques synchronisés comprenant la mesure d’un écart temporel entre les signatures caractéristiques des deux signaux électriques, la synchronisation étant identifiée lorsque l’écart temporel est compris dans une gamme temporelle prédéterminée, la gamme temporelle prédéterminée étant préférentiellement déterminée à partir d’une vitesse de déplacement de l’objet magnétique. Chaque signature caractéristique correspondant à la mesure de l’objet magnétique par l’un des capteurs de champ magnétique.
Avantageusement, les amplitudes des signaux électriques sont préférentiellement estimées au niveau des signatures caractéristiques de chaque signal électrique.
Avantageusement, l’étape de réception comprend une sous-étape d’identification des signatures caractéristiques dans chacun des signaux électriques à partir de critères de forme des signaux électriques.
Avantageusement, l’objet magnétique est un objet biologique marqué au moyen de billes magnétiques.
Avantageusement, le procédé comprend également une étape de calcul du nombre de billes magnétiques associé à l’objet biologique marqué à partir du moment magnétique calculé et du moment magnétique d’une seule bille magnétique. Le moment magnétique d’une seule bille magnétique peut être déduit d’une mesure de moment magnétique d’une assemblée de billes magnétiques, la mesure de moment magnétique étant par exemple réalisée au moyen d’un magnétomètre à échantillons vibrants.
Avantageusement, les capteurs de champ magnétique sont des capteurs magnétorésistifs et préférentiellement basés sur l’effet de magnétorésistance géante (dite « GMR » pour « Giant MagnetoResistance » en anglais) ou sur l’effet de magnétorésistance tunnel (dite « TMR » pour « Tunnel MagnetoResistance » en anglais).
L’invention concerne également un dispositif de détermination du moment magnétique d’un objet magnétique, comprenant une biopuce et des moyens adaptés pour mettre en œuvre le procédé de détermination du moment magnétique d’un objet magnétique selon l’invention.
Les substances les plus utilisées sont pour la plupart des inhibiteurs de l'activité tyrosinase. On pourra citer les dérivés phénoliques. Ces dérivés ont une structure chimique comparable à celle de la tyrosine ou de la dopa et servent de substrat à la tyrosinase (inhibition compétitive). On trouve dans cette famille l'hydroquinone et ses dérivés. Toutefois ces produits présentent une cytotoxicité importante susceptible de provoquer des dépigmentations irréversibles et l'utilisation de l'hydroquinone dans les produits cosmétiques a été interdite par une réglementation européenne (Dir. 2000/6BC).
Diverses autres substances sont proposées comme dépigmentant. Certaines présentent une bonne tolérance locale mais aussi une efficacité réduite : la vitamine C, l'arbutine (hydroquinone β-D-gluconopyranoside), le niacinamide, qui agit sur le transfert des mélanosomes des mélanocytes vers les kératinocytes (Hakozaki T. et al ., British Journal of Dermatology, 147 : 20-31, 2002), des extraits de soja (Paine C. et al. , Journal of Investigative Dermatology, 116, 4 : 587-595 2001,) qui inhibent l'activité du récepteur PAR-2 (protease-activated receptor 2) exprimé par les kératinocytes.
Il existe donc un réel besoin de mettre au point des compositions non-toxiques, capables de prévenir et/ou traiter l'apparition d'une hyperpigmentation de la peau et/ou des phanères, qu'il s'agisse d'une hyperpigmentation d'origine endogène ou d'origine exogène (UV, irritation cutanée, hormonale), et dont l'action est réversible.
En outre, les compositions doivent montrer une bonne efficacité en vue de prévenir ou traiter les hyperpigmentations régionales dues à une hyperactivité mélanocytaire, telles que : - les mélasmas idiopathiques, survenant lors de la grossesse, également appelés masque de grossesse ou chloasma, ou ceux qui sont la conséquence d'une contraception oestro-progestative ; - les hyperpigmentations localisées par hyperactivité et prolifération mélanocytaire bénigne, telles que les taches de rousseur, les taches solaires ou les taches pigmentaires séniles, dites lentigo actiniques ; - les hyperpigmentations ou dépigmentations accidentelles, éventuellement dues à la photosensibilisation ou à la cicatrisation post-lésionnelle, comme par exemple dans les zones soumises à une irritation (piqûre d'insecte, plaie à cicatrisation lente, eczéma, ...), ainsi que certaines leucodermies telles que le vitiligo.
Enfin, il est également d’intérêt que les compositions soient capables de blanchir la peau et/ou d'éclaircir le teint, et/ou d'uniformiser le teint.
Ces buts sont atteints avec la présente invention qui a notamment pour objet une composition, de préférence cosmétique et/ou dermatologique, comprenant : au moins un premier actif choisi parmi le niacinamide, l’isoniacinamide, le chlorure de méthyl-niacinamide, les sels de niacinamide, les sels d’isoniacinamide, et leurs mélanges ; et au moins un second actif choisi parmi les extraits d’algue de genre Cystoseira , dont la teneur totale est comprise dans la gamme allant de 0,001 à 2% en poids, par rapport au poids total de la composition.
Il a été constaté de façon surprenante que la composition selon l’invention permet de prévenir et traiter efficacement l'apparition d'une hyperpigmentation de la peau et/ou des phanères, qu'il s'agisse d'une hyperpigmentation d'origine endogène ou d'origine exogène (UV, irritation cutanée, hormonale).
La composition selon l’invention est particulièrement efficace pour la prévention et/ou le traitement des hyperpigmentations régionales dues à une hyperactivité mélanocytaire.
Il a été observé que l’efficacité de la composition selon l’invention persiste plusieurs jours après l’arrêt de l’application sur la peau, en particulier même après 14 jours d’arrêt.
En outre, la composition selon l’invention ne présente pas de toxicité et son action est réversible.
Il a également été constaté que la composition selon l’invention est capable de blanchir la peau, d'éclaircir le teint, et d'uniformiser le teint, de façon significative.
De façon particulièrement surprenante, la Demanderesse a découvert que la combinaison du niacinamide avec un extrait de Cystoseira Tamariscifolia , permet d’obtenir des résultats significativement améliorés en termes de prévention et de traitement de l'apparition d'hyperpigmentation de la peau et/ou des phanères, ainsi que de blanchiment de la peau, d'éclaircissement du teint, et d'uniformisation du teint.
L’invention a également pour objet l’utilisation de la composition selon l’invention, pour prévenir et/ou traiter l'apparition d'une hyperpigmentation de la peau et/ou des phanères.
L’invention a également pour objet l’utilisation de la composition selon l’invention, pour blanchir la peau et/ou éclaircir le teint, et/ou uniformiser le teint.