INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On a représenté à la de manière très schématique un dispositif 10 d'alimentation de préformes 18 destiné par exemple à alimenter en préformes 18 une installation 12 de fabrication de récipients par soufflage ou étirage-soufflage des préformes 18. Le dispositif 10 d'alimentation comporte une première source 14A de préformes 18 qui permet de délivrer à la file des préformes 18 orientées col en haut par une sortie 15A. Les préformes 18 sont orientées col en haut et sont alignées en une file de manière à être ensuite délivrées à une première glissière 16A de défilement qui transporte les préformes 18 directement jusqu'à une roue 17 d'alimentation de l'installation 12 de fabrication.
La première source 14A de préformes 18 est approvisionnée en préformes 18 en vrac et elle comporte des moyens pour aligner les préformes et pour les redresser. La première source 14A de préformes 18 comporte par exemple une trémie (non représentée), dans laquelle les préformes18 sont versées en vrac, et un dispositif (non représenté) pour redresser les préformes 18 en une file, tels que des rouleaux orienteurs. Un exemple de tels rouleaux orienteurs est décrit en détails dans le document EP-A1-1.335.870. Des préformes 18 sont ainsi reçues dans la première glissière 16A de défilement.
Selon une variante de réalisation, les préformes sont alignées et redressées par centrifugation. Un tel dispositif pour aligner et redresser les préformes est par exemple décrit en détail dans le document WO-A1-2016/166459.
La première source 14A peut aussi présenter une glissière similaire à la première glissière 16A de défilement par l'intermédiaire de laquelle les préformes 18 sont acheminées depuis la sortie du dispositif de redressement des préformes 18 jusqu'à la sortie 15A qui débouche dans la première glissière 16A de défilement.
En tous les cas, la première glissière 16A de défilement relie directement la sortie 15A de la première source 14A à la roue 17 d'alimentation.
Comme cela est représenté à la , chaque préforme 18 alimentant l'installation 12 de fabrication présente un corps 20 tubulaire d'axe "A" qui est fermé à son extrémité inférieure. Le corps 20 est ouvert axialement vers le haut par l'intermédiaire d'un col 22 cylindrique qui prolonge le corps 20 vers le haut. Le col 22 présente, à sa jonction avec le corps 20, une collerette 24 qui s'étend radialement en saillie par rapport au tronçon cylindrique du col 22 et par rapport au corps 20.
Comme cela est visible aux figures 2 et 3, la première glissière 16A de défilement comporte une fente 26A longitudinale qui s'étend depuis une extrémité 28A amont jusqu'à une extrémité 30A aval de la première glissière 16A de défilement. L'extrémité 28A amont est destinée à être raccordée à la sortie 15A de la première source 14A de préformes 18 lorsque la première glissière 16A de défilement est montée sur le dispositif 10 d'alimentation.
Dans l'exemple non limitatif représenté aux figures l'extrémité 30A aval étant située en contrebas de l'extrémité 28A amont pour permettre aux préformes 18 de glisser vers l'extrémité 30A aval sous l'effet de la gravité. La première glissière 16A de défilement présente une pente "γ" d'inclinaison, par exemple de 15° par rapport à un plan horizontal, comme représenté à la . Ceci permet aux préformes 18 de glisser sous l'effet de la gravité vers l'extrémité 30A aval inférieure de la première glissière 16A de défilement. Les préformes 18 sont alors mues par la conversion de l'énergie potentielle de la gravité en énergie cinétique.
En variante non représentée de l'invention, la première glissière de défilement est agencée dans un plan horizontal. Les préformes se déplacent alors sous l'effet de moyens de mise en mouvement tels que des dispositifs pneumatiques qui soufflent des jets d'air sur les préformes pour les pousser, ou encore au moyens de brosses rotatives dont les poils poussent les préformes. Dans ce cas, les préformes sont mues par poussée.
La fente 26A est délimitée transversalement par deux rails 32A parallèles destinés à supporter de manière glissante la préforme 18 debout par sa collerette 24. A cet effet, les deux rails 32A présentent un écartement transversal qui est supérieur au diamètre externe du corps 20 des préformes 18, mais qui est inférieur au diamètre externe de la collerette 24.
On comprend ainsi qu’il est possible de définir une loi de commande du volet 10 par l’intermédiaire de la forme de la came 22.
La rotation de la came 22 étant liée à celle de l’atterrisseur 1 (et donc de la porte fixe 7) on peut ainsi définir (en adaptant la forme de la came 22) quand le volet 10 est dans sa position de service et quand il est dans sa position de repos mais également avec quelle rapidité il passe d’une position à une autre.
En particulier, on peut ainsi définir (en adaptant la forme de la came 22) que le volet 10 est dans sa position de service pour une valeur prédéfinie de l’angle d’ouverture maximal de la porte fixe 7 et dans sa position de repos pour une valeur prédéfinie de l’angle d’ouverture minimal de la porte fixe 7.
Quel que soit le système d’actionnement 14 de l’atterrisseur 1, le système d’actionnement 14 est de préférence configuré pour actionner le volet 10 selon au moins une loi prédéfinie. Cette loi peut être mise en œuvre de manière électronique (par exemple pour commander le contrôleur d’un organe d’actionnement) ou de manière mécanique (par exemple via une came 22).
Le système d’actionnement 14 est ainsi conformé pour que, lors de la rétraction de l’atterrisseur 1, le volet sorte progressivement pour atteindre sa position de sortie maximale (i.e. sa position de service) puis recommence progressivement à revenir à sa position de repos.
Il se trouve que les inventeurs ont constaté que les efforts aérodynamiques appliqués à la porte fixe 7 atteignaient un maximum pour un angle d’ouverture de la porte fixe 7 compris entre 50 et 60 degrés.
Le système d’actionnement 14 est donc de préférence configuré pour placer le volet 10 dans sa position de service lorsque la porte fixe 7 est à un angle d’ouverture compris entre 50 et 60 degrés et par exemple lorsque la porte fixe 7 est à un angle d’ouverture de 55 degrés. Le volet 10 est donc ici à son déploiement maximal vis-à-vis de la porte fixe 7 pour un angle d’ouverture de la porte fixe 7 de 55 degrés.
Le système d’actionnement 14 est ainsi conformé pour que, lors de la rétraction de l’atterrisseur 1, le volet sorte progressivement pour atteindre sa position de sortie maximale (i.e. sa position de service) pour un angle d’ouverture de la porte donné qui est compris entre 50 et 60 degrés puis recommence progressivement à revenir à sa position de repos.
Sur un autre aspect, le système d’actionnement 14 est de préférence configuré pour placer le volet 10 dans sa position de repos lorsque : l’atterrisseur 1 est dans la soute dans son état rétracté, la porte fixe 7 étant alors fermée - par exemple lors d’une phase de vol de l’aéronef ;
et/ou l’atterrisseur 1 est dans son état déployé avec la porte fixe 7 ouverte - par exemple lors d’une phase d’atterrissage ou de décollage ;
et/ou l’atterrisseur 1 est en train de passer de son état rétracté à son état déployé - par exemple avant l’atterrissage lors du déploiement de l’atterrisseur 1. En effet, dans ce cas, il s’avère que la portance générée par la porte fixe 7 facilite le déploiement de l’atterrisseur 1, le volet 10 peut donc ne pas être utilisé.
Optionnellement, le volet 10 quitte sa position de repos uniquement lorsque l’atterrisseur 1 passe de son état déployé à son état rétracté (et ce quel que soit le système d’actionnement 14 de l’atterrisseur 1).
La porte fixe et/ou le volet pourront être agencés différemment de ce qui a été indiqué. Par exemple bien qu’ici le volet soit porté par la porte fixe, le volet pourra être porté par le caisson. La porte fixe pourra être portée par un élément de l’atterrisseur que le caisson. La porte fixe et/ou le volet pourront être agencés derrière le caisson et/ou la jambe et non sur le côté du caisson et/ou de la jambe comme ce qui vient d’être indiqué.
Le volet pourra être mobile entre sa position de service et sa position de repos par un unique mouvement de translation et/ou par un unique mouvement de rotation. Par exemple, le volet pourra être monté mobile entre sa position de repos et sa position de service selon un mouvement de rotation autour d’un axe de rotation P. Le volet pourra pivoter ainsi autour (ou dans) la porte fixe. Le volet pourra être agencé dans l’atterrisseur de sorte que l’axe de rotation P soit parallèle au premier axe Y ou bien au deuxième axe X. Le volet pourra être mobile entre sa position de service et sa position de repos par une combinaison de plusieurs mouvements par exemple par une combinaison d’au moins une translation avec au moins une rotation et/ou une autre translation ou bien par une combinaison d’au moins une rotation avec au moins une autre rotation et/ou une translation. Les systèmes d’actionnement décrits seront tous applicables quelle que soit la manière dont le volet passe de sa position de repos à sa position de service.
La position de service du volet pourra être différente de ce qui a été indiquée et par exemple être telle que le volet s’étende à l’oblique (i.e. ni parallèlement ni perpendiculaire) mais non à la perpendiculaire de la porte fixe.
Par ailleurs, des compositions de caoutchouc diénique comprenant des copolymères d'éthylène et de 1,3-butadiène , une fois réticulées, peuvent présenter une rigidité bien plus élevée que les compositions de caoutchouc diénique traditionnellement utilisées comme cela ressort du document WO 2014/114607 A1. Toutefois, cette rigidité accrue, bien que favorable à une résistance à l'usure améliorée pour une utilisation en bande de roulement, peut parfois s'avérer inappropriées pour certaines applications.
Il a donc été recherché de diminuer la rigidité à cuit de telles compositions comprenant un caoutchouc diénique à base d'éthylène. Pour cela, il est connu de diminuer la densité pontale de la composition de caoutchouc. Toutefois, cette solution s'accompagne d'une augmentation de l'hystérèse de la composition de caoutchouc ce qui est préjudiciable pour la résistance au roulement. Le document WO 2021/053296 A1 a fourni une solution permettant de diminuer la rigidité à cuit de compositions comprenant un caoutchouc diénique à base d’éthylène sans pénaliser l’hystérèse en utilisant des compositions de caoutchouc qui comprennent un copolymère d'éthylène et d'un 1,3-diène de formule CH 2 =CR-CH=CH 2 , le symbole R représentant une chaîne hydrocarbonée ayant 3 à 20 atomes de carbone.
Il serait donc intéressant pour les manufacturiers de pneumatiques de disposer de compositions de caoutchouc, utilisables notamment dans les flancs, améliorant à la fois la résistance améliorée à la propagation de fissures et l’hystérèse, tout en diminuant la rigidité de la composition.
Poursuivant ses recherches, la Demanderesse a découvert de manière inattendue que l’utilisation d’un plastifiant liquide spécifique dans une composition à base de copolymère spécifique contenant des unités éthylène et d'un 1,3-diène permet de résoudre le problème technique précité.
Ainsi l’invention a pour objet une composition de caoutchouc à base d’au moins : - 20 à 50 pce de copolymère contenant des unités éthylène et des unités d’un 1,3-diène de formule (I), les unités éthylène dans le copolymère représentant entre 50% et 95% en mole des unités monomères du copolymère, CH 2 =CR-CH=CH 2 (I) le symbole R représentant une chaîne hydrocarbonée ayant 3 à 20 atomes de carbone ; - 50 à 80 pce de polyisoprène comportant un taux massique de liaisons 1,4-cis d'au moins 90% de la masse du polyisoprène ; - une charge renforçante comprenant plus de 50% en masse de noir de carbone par rapport à la masse totale de charge renforçante ; - un plastifiant liquide phosphate présentant une température de transition vitreuse, notée Tg, inférieure à -70°C ; et - un système de vulcanisation.
L’invention a également pour objet un article en caoutchouc comprenant une composition selon l’invention, en particulier un bandage pneumatique dont au moins un flanc comprend une composition selon l’invention.
II- DESCRIPTION DE L’INVENTION II-1 Matrice élastomère La composition selon l’invention est à base d’au moins : - 20 à 50 pce d’au moins un copolymère contenant des unités éthylène et des unités d’un 1,3-diène de formule (I), les unités éthylène dans le copolymère représentant entre 50% et 95% en mole des unités monomères du copolymère, CH 2 =CR-CH=CH 2 (I) le symbole R représentant une chaîne hydrocarbonée ayant 3 à 20 atomes de carbone ; - 50 à 80 pce de polyisoprène comportant un taux massique de liaisons 1,4-cis d'au moins 90% de la masse du polyisoprène .
- la illustre le dispositif de la dans une configuration en vue de côté ;
- la illustre le dispositif de la dans une autre configuration en vue de côté ;
- la illustre un casier d’un dispositif selon l’invention en perspective ;
- la illustre des casiers d’un dispositif selon l’invention posés sur un véhicule poids lourd ;
- la illustre le dispositif selon un mode de réalisation de l’invention dans une configuration fermée et rangé dans un compartiment du véhicule poids lourd ; et
- les figures 12 à 14 illustrent une variante du dispositif.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION Dispositif On a illustré aux figures 1 à 11 un dispositif 10 de déchargement d’articles 5 par gravité selon un mode de réalisation de l’invention. Il comprend une rampe de déchargement 2 qui comprend
- une goulotte 20,
- deux tubes de renfort 21,
- deux tubes de guidage 22, et
- des raidisseurs 23.
Ces éléments sont rigidement fixés les uns aux autres.
La goulotte 20 présente ici une forme profilée à section en « U ». Elle est ici formée par une plaque, par exemple une pièce de tôlerie, notamment en acier galvanisé. Elle est fixée, par exemple par des rivets 210, aux tubes et aux raidisseurs. En l’espèce, la goulotte 20 permet de limiter l’usure de la rampe 2 causée par les frottements des articles 5 qui chutent le long de la rampe. La plaque 20 comporte deux plis 28, 29 parallèles l’un à l’autre et parallèles à la direction longitudinale de la rampe, formant trois surfaces 24, 25, 26. La surface médiane 25 est située entre les deux autres et forme la base du « U ». La surface médiane 25 est utile pour la descente des articles 5 et les deux autres 24, 26, se trouvant en vis-à-vis afin de contenir l’article 5 dans un chemin matérialisé par les tubes de guidage 22.
Les tubes de guidage 22 sont ici au nombre deux. Ils sont disposés aux bords des surfaces latérales 24 et 26 opposés à la surface médiane 25.
La structure de la rampe 2 est formée par les tubes de guidage 22 et des tubes de renfort 21 parallèles à ces derniers. Les raidisseurs 23 sont prévus afin d’éviter tout risque d’écartement des tubes de guidage 22. Ils s’étendent dans des plans respectifs perpendiculaires aux tubes, comme illustré aux figures 3 et 4.
La rampe 2 est ainsi configurée pour convoyer des articles 5 jusqu’à une position basse adaptée pour leur manipulation par un opérateur 8.
Cette activité antioxydante lui procure les activités cosmétiques suivantes : Photoprotectrice : son action antioxydante est renforcée par l’exposition aux UV, l’actif constitue donc une protection contre le photoveillissement. Antiradicalaire : lutte contre le stress oxydatif notamment contre les « superoxydes », « radicaux hydroxyles » et « oxyde de nitrile ». Réduit le stress oxydatif lié à l’alimentation, soleil, tabac, pollution… Anti-inflammatoire et Apaisante : apaise les irradiations causées par les UV en inhibant la phosphorylation de la caséine Kinase 2. Anti-tyrosinase/Éclaircissante : réduit la production de mélanine dans les cellules B16. Anti-âge : augmente la fermeté de la peau et la relipide, pour réduire les rides.
EXEMPLES Exemple 1 : étude de solubilité de l’acide férulique (AF) dans le propanediol
La solubilité de l’acide férulique est vérifiée à deux concentrations (0,5 % et 1 % en poids) dans le propanediol (Zemea®) selon le mode opératoire suivant.
On pèse le pourcentage d’acide férulique à évaluer dans 10 % de propanediol. Le mélange est placé sous agitation magnétique à 500 rpm pendant 2 heures à température ambiante (TA). Dans le cas où la solubilité n’est pas atteinte, on laisse agiter de nouveau pendant 2 heures.
Solubilité dans Zemea à 0,5 % mas à 2 h à TA Soluble Solubilité dans Zemea à 1 % mas à 4 h à TA Non Soluble
L’acide férulique sera utilisé à 0,5 % mas pour la suite de l’étude.
Exemple 2 : étude physico-chimique de l’acide férulique
Le pH influe sur plusieurs paramètres physico-chimiques de l’acide férulique : l’ionisation, la solubilité et la stabilité. ( )
Les pH 5,5 et 6,5 ont été retenus pour évaluation en solubilité/stabilité car ils sont compatibles avec l’utilisation de produit cosmétique pour la peau et couvrent une bonne partie de la plage d’ionisation de l’acide férulique.
Exemple 3 : étude de solubilité de l’acide férulique dans une formulation
Afin d’évaluer la solubilité de l’acide férulique dans la formule, le mélange d’acide férulique à 0,5 % en poids de l’exemple 1 est ajouté dans la formule décrite à l’exemple 5 qui sera ensuite ajustée aux pH définis précédemment.
Les formules sont ensuite stockées à 4 °C et à température ambiante. Une lecture visuelle est effectuée à T = 24 h.
Solubilité AF dans sérum à 0,5 % (p/p) pH 3,5 pH 4,5 pH 5,5 pH 6,5 Non soluble Non soluble Soluble Soluble
Lors de la lecture à T = 24 h, une recristallisation de l’acide férulique est observée pour les formules aux pH 3,5 et 4,5. À ces pH, la solubilité de l’acide férulique ne permet pas son utilisation en formule.
- le support est monté mobile vis-à-vis du bâti entre deux positions,
en ce que la première position du support correspond à la première configuration de travail du poste de travail et en ce que la deuxième position du support correspond à la deuxième configuration du poste de travail.
Dans un mode de réalisation, lorsque le poste de travail polyvalent est disposé en première configuration de travail pour un opérateur assis, le support est en appui sur le bâti. Ainsi, de manière préférée, lorsque l’opérateur est en position assis, les pieds de celui-ci ne touchent pas le sol.
Dans un mode de réalisation, lorsque le poste de travail polyvalent est disposé en seconde configuration de travail pour un opérateur debout, le support est configuré pour être en appui au sol. En effet, lorsque l’opérateur est debout, il a simplement à venir placer son pied sur la ou les pédales qui sont à proximité ou au contact du sol. Ainsi, une telle position augmente le confort de l’opérateur dans l’actionnement de la ou des pédales.
Ainsi, de manière préférée, le support dans la première position est en appui sur le bâti et s’étend dans la deuxième position de manière déportée par rapport au bâti pour être en appui au sol.
Dans un mode de réalisation, ledit support est, pour son passage de la première position à la deuxième position et vice-et-versa, couplé au bâti par un montage au moins à coulissement ou à pivotement.
Par « montage à coulissement », on entend selon la présente invention un montage permettant un déplacement du support impliquant au moins le glissement de deux éléments l’un par rapport à l’autre, par exemple par une action de glissement sur rail(s) (e.g. plats ou tubulaires) ou via un élément télescopique.
Par « montage à pivotement », on entend selon la présente invention un montage permettant un mouvement impliquant la rotation d’au moins un élément.
En outre, dans un mode réalisation, le support comprend une base portant la ou les pédales. De manière préférée, le support comprend une base portant la ou les pédales et au moins un bras de liaison de la base au bâti.
Dans un mode réalisation, ledit au moins un bras est, par exemple à l’une de ses extrémités, couplé à pivotement au bâti.
De manière préférée, ledit au moins un bras est, par exemple à l’une de ses extrémités, couplé à pivotement et en appui au bâti, en particulier lorsque le support est dans sa première position.
De manière préférée, ledit au moins un bras est, par exemple à l’une de ses extrémités, couplé à pivotement et en appui au bâti, lorsque le support est en transition vers sa deuxième position.
Dans un mode de réalisation, ledit au moins un bras est, par exemple à l’une de ses extrémités, couplé à pivotement à la base.
Ainsi de manière préférée, le support comprend une base portant la ou les pédales et au moins un bras de liaison de la base au bâti, le bras de liaison est, à l’une de ses extrémités, couplé à pivotement au bâti et à une autre extrémité, couplé à la base par une liaison configurée pour permettre en parallèle du déplacement à pivotement du bras de liaison, un déplacement de la base parallèle à elle-même. L’avantage est une simple translation du dispositif de commande sans avoir à apporter d’ajustements supplémentaires aux pédales.
De manière préférée, la liaison entre le bras et la base est une liaison à pivotement à engrènement.
De manière préférée, la liaison entre le bras et le bâti est une liaison à pivotement à engrènement.
On vient de voir que le système d’actionnement 14 peut ainsi être de nature hydraulique et/ou électrique. Le système d’actionnement 14 peut alternativement être de nature strictement mécanique i.e. dépourvu d’organe d’actionnement mécanique ou hydraulique. De préférence, le système d’actionnement 14 s’appuie alors sur le dispositif d’actionnement de l’atterrisseur 1 pour provoquer la rétraction ou le déploiement du volet 10.
Ceci permet d’avoir un système d’actionnement 14 simplifié notamment au niveau de la synchronisation entre le mouvement du volet 10 entre ses deux positions et celui de l’atterrisseur 1 entre ses deux états.
En référence aux figures 6a et 6b, selon un troisième exemple, le système d’actionnement 14 est de nature purement mécanique et comporte ainsi une tige 21 liée à une première extrémité au volet 10 et liée à une deuxième extrémité à une came 22 du système d’actionnement 14.
La came 22 est elle-même liée en rotation à l’axe de rotation A. Par exemple le système d’actionnement 14 comporte une bielle 23 liée à une première extrémité à la came 22 et à une deuxième extrémité à l’axe de rotation A.
En service, la rotation de l’atterrisseur 1 dans un premier sens de rotation (et donc de la porte fixe 7) autour de l’axe de rotation A entraine la rotation de la came 22 et donc un coulissement de la tige 21 qui provoque elle-même un déplacement du volet 10 dans un premier sens de déplacement. Par ailleurs, la rotation de l’atterrisseur 1 dans un deuxième sens de rotation (et donc de la porte fixe 7) autour de l’axe de rotation A entraine la rotation de la came 22 et donc un coulissement de la tige 21 qui provoque elle-même un déplacement du volet 10 dans un deuxième sens de déplacement.
La rotation de la came 22 étant liée à celle d’atterrisseur 1 (et donc de la porte fixe 7) on peut ainsi définir (en adaptant la forme de la came 22) quand le volet 10 est dans sa position de service et quand il est dans sa position de repos mais également avec quelle vitesse il passe d’une position à une autre.
Bien entendu des variantes de ce troisième exemple sont envisageables.
Optionnellement, le système d’actionnement 14 comporte ainsi au moins un ressort 25 permettant de maintenir la tige 21 (et donc le volet 10) dans une position donnée lorsque la tige 21 n’est soumise à aucun autre effort. Le ressort 25 est par exemple agencé de sorte que la tige 21 maintienne le volet 10 en position de repos lorsque la tige 21 n’est soumise à aucun autre effort.
Optionnellement, le système d’actionnement 14 comporte une bielle additionnelle agencée entre la tige 21 et le volet 10 et/ou entre la tige 21 et la came 22.
Ainsi, selon un quatrième exemple, en référence aux figures 7a et 7b, le système d’actionnement 14 est de nature purement mécanique et comporte une tige 21 liée à une première extrémité au volet 10 et à une deuxième extrémité à une première extrémité d’une première bielle 26 du système d’actionnement 14.
La première bielle 26 est elle-même liée à sa deuxième extrémité à une came 22 du système d’actionnement 14.