INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cependant, un problème non-pris en compte par les systèmes connus de contact économiseur est celui lié à la présence potentielle de poussières au niveau du contact économiseur, malgré ledit capot.
En effet, l’orifice de passage de la butée dans la carte électrique est bien plus grand que la circonférence de ladite butée, pour accepter d’importantes tolérances de positionnement de la butée de contact économiseur.
Les dimensions nécessaires pour cet orifice permettent l’entrée de poussières dans l’espace fermé dans le capot autour du contact économiseur, qui peuvent rendre impossible le passage du courant. Ainsi, à la commande de fermeture du contact économiseur, le courant passant de fait dans les deux bobines, d’appel et de maintien, empêche le contact économiseur de se fermer.
Présentation de l’invention L’invention vise à remédier à ces inconvénients. A cet effet, l’invention a pour objet un contact économiseur comprenant une partie fixe et une partie mobile en translation par rapport à la partie fixe selon une direction principale, entre une position de contact et une position de coupure, le contact économiseur comprenant une lame élastique fixée à la partie fixe par une première extrémité et dont une deuxième extrémité forme un contact électrique, ainsi qu’une butée montée sur la partie mobile et agencée pour être à l’écart de la lame élastique lorsque la partie mobile est dans sa position de coupure, le contact économiseur étant alors fermé, et venir en appui sur la lame élastique lorsque la partie mobile est en position de contact, le contact économiseur étant alors ouvert,
caractérisé en ce que la partie fixe définit un orifice de passage de la butée en regard de la lame élastique selon la direction principale, l’orifice présentant une section interne transversalement à la direction principale sensiblement identique à une section externe de la butée, la butée étant montée sur la partie mobile de manière mobile en translation dans un plan perpendiculaire à la direction principale.
Un tel contact électrique permet de prévenir la pollution du contact économiseur par des poussières tout en évitant les contraintes liées à des tolérances de dimensions à la fabrication très faibles.
Le contact économiseur est adapté pour basculer le courant d’actionnement du contacteur sur une bobine de maintien lorsque la partie mobile est en fin de course et que le contact économiseur est fermé.
Par sensiblement identique, on entend qu’un contour de la section de l’orifice suit un contour de la section de la butée avec un écart formant un jeu réduit entre la butée et les bords de l’orifice, le jeu étant choisi suffisamment faible pour empêcher le passage de poussières.
Le jeu est par exemple inférieur ou égal à 0,5 mm, notamment inférieur ou égal à 0,3 mm.
La partie fixe peut comprendre une carte électrique sur laquelle sont montés la lame, par une première extrémité de la lame, et un contact fixe disposé au niveau d’une deuxième extrémité de la lame, l’orifice étant défini dans la carte électrique, en regard de la lame.
L’expression « totalement compatible » signifie que lorsque par exemple, deux polyamides notés PAa et PAb présentant respectivement une Tga et une Tgb, sont présents respectivement dans deux couches adjacentes, et que Tga est inférieure à Tgb, alors le mélange des deux polyamides ne présente qu’une seule Tgab, dont la valeur est comprise entre Tga et une Tgb.
Cette valeur Tgab est alors supérieure à Tga d’au moins 5°C, en particulier d’au moins 10°C et inférieure à Tgb d’au moins 5°C, en particulier d’au moins 10°C.
L’expression « partiellement compatible » signifie que lorsque par exemple, deux polyamides PAa et PAb présentant respectivement une Tga et une Tgb, sont présents respectivement dans deux couches d’étanchéité ou deux couches de renfort adjacentes, alors le mélange des deux polyamides présente deux Tg : Tg’a et Tg’b, avec Tga < Tg’a < Tg’b < Tgb.
Ces valeurs Tg’a et Tg’b sont alors supérieures à Tga d’au moins 5°C, en particulier d’au moins 10°C et inférieure à Tgb d’au moins 5°C, en particulier d’au moins 10°C.
Une incompatibilité de deux polyamides se traduit par la présence de deux Tg, Tga et Tgb, dans le mélange des deux polyamides qui correspondent aux Tg respectives Tga et Tgb des polymères purs pris séparément.
On ne sortirait pas de l’invention si les températures de transition vitreuse dans le mélange des deux polyamides étaient identiques ou différentes aux températures avant mélange, mais que ces deux polyamides étaient réactifs entre eux.
Selon d’autres modes de réalisation, la préforme pourra comprendre plusieurs couches de rubans composite thermoplastiques, le polymère thermoplastique pouvant être de nature identique ou différente au polymère thermoplastique de la couche adjacente.
La préforme peut comprendre jusqu’à 50 couches, notamment 47 couches. Elle peut notamment comprendre 10 couches de rubans thermoplastiques non composite, et 37 couches de rubans composite thermoplastiques. Dans des modes de réalisation, la préforme comprend 10 couches internes de rubans thermoplastiques non composite, formant une couche d’étanchéité après consolidation et de 10 à 50 couches de rubans composite thermoplastiques, notamment 37 couches de ruban composite thermoplastique, en particulier imprégnés à cœur formant une couche de renfort.
Dans des variantes des modes de réalisation, la préforme textile fabriquée à l’étape i) comprend une variation de section, notamment un rétrécissement de section, en particulier séquentielle selon la direction X.
Dans certains modes de réalisation, la découpe de l’élément allongé peut être réalisée au niveau de ces rétrécissements de section, et un insert peut y être éventuellement positionné.
Selon une caractéristique de l’invention, chaque module du dispositif de fabrication de la préforme comprend des moyens d’alimentation indépendants. Ainsi, chaque module peut distribuer des rubans de nature différente. La nature et les dimensions des rubans peuvent être différents d’une couche à l’autre.
Selon une possibilité de la face avant, l’armature présente une lame d’amorce de rupture disposée en regard d’au moins une partie longitudinale d’un pied afin d’être impactée par une partie longitudinale d’un pied lors du mouvement de translation pour rompre la zone de rupture programmée correspondante.
la , représente une vue en perspective d’un renfort support de pare-chocs selon l’invention ;
la , représente une vue en perspective du renfort support de la monté sur une armature d’une face avant selon l’invention ;
la , représente une vue de dessus du renfort et de l’armature de la ;
la , représente une vue de détail du pied central du renfort montrant sa zone de rupture programmée.
Un renfort 1 support de pare-chocs, selon l’invention et illustré sur la , est conçu pour supporter une peau de pare-chocs, non illustrée, d’une face avant 2 d’un véhicule automobile. Le renfort 1 est également conçu pour supporter plusieurs équipements tels que des capteurs et des radars disposés derrière la peau de pare-chocs, non illustrés sur les figures.
Le renfort 1 comporte au moins un pied 3a, 3b, en l’occurrence deux pieds 3b latéraux disposés chacun sur un bord latéral 4 du renfort 1 et un pied 3b central. Chaque pied 3a, 3b présente au moins une partie longitudinale 5a, 5b respective s’étendant suivant un axe privilégié A, correspondant à un axe longitudinal du véhicule lorsque le renfort 1 est monté sur la face avant 2 du véhicule.
Le renfort 1 est, par exemple, réalisé en matière plastique. Chaque pied 3a, 3b vient de matière avec une partie principale du renfort 1 conçue pour soutenir la peau de pare-chocs.
Chaque partie longitudinale 5a, 5b est conçue pour être disposée en appui sur une armature 6 de pare-chocs équipant la face avant 2, illustrée sur les figures 2 et 3.
Chaque partie longitudinale 5a, 5b comporte une zone de rupture programmée 7a, 7b conçue pour rompre lors d’un choc réparabilité subi par le véhicule automobile selon l’invention afin de réduire l’impact du renfort 1, en particulier l’impact des parties longitudinales 5a, 5b sur des pièces 8 du véhicule situées derrière le renfort 1 en regard de la partie longitudinale 5a, 5b correspondante, comme illustrées sur la . Parmi les pièces 8 fragiles qu’il convient de protéger contre l’impact d’un pied 3a, 3b, en particulier contre le pied 3b central figurent les éléments de tringlerie 9 d’une entrée d’air pilotée.
Dans la face avant 2 selon l’invention, chaque pied 3a, 3b est positionné en appui de l’armature 6 de pare-chocs, en l’occurrence dans des logements 10a, 10b conformés à cet effet et illustrés sur la . En cas de choc réparabilité subi par la face avant 2, le renfort 1 subit un recul en direction de l’armature 6 de sorte que chaque partie longitudinale 5a, 5b subit un mouvement de translation par rapport à l’armature 6 suivant l’axe privilégié A. Afin de provoquer la rupture d’une zone de rupture programmée 7a, 7b, l’armature 6 comporte avantageusement au moins une lame d’amorce 11 de rupture disposée en regard de la partie longitudinale 5a, 5b correspondante afin que la lame d’amorce 11 impactée par la partie longitudinale 5a, 5b provoque la rupture de la zone de rupture programmée 5a, 5b lors du mouvement de translation du pied 3a, 3b par rapport à l’armature 6.
Chaque zone de rupture programmée 7a, 7b est obtenue par restriction de matière, par exemple. Ainsi, au moins une rainure 12 réduisant l’épaisseur de matière formant la partie longitudinale 5a, 5b correspondante est ménagée dans la zone de rupture programmée 7a, 7b.
Comme illustré sur la , la zone de rupture programmée 7b du pied 3b central est conformée pour provoquer la désolidarisation d’au moins une partie du pied 3b central lors de sa rupture. A cet effet, une pluralité de rainures 12 sont réalisées sur le pourtour de la partie longitudinale 5b du pied 3b central, à la jonction entre le support 1 et la partie longitudinale 5b du pied 3b central. Enfin, l’extrémité libre 13 du pied 3b central est conformée pour permettre le glissement de l’extrémité libre 13 sur les pièces 8 pour faciliter la rupture du pied 3b central, en cas de choc réparabilité. A cet effet, l’extrémité libre 13 présente une forme en biseau, comme illustrée sur la .
Quant au pieds 3a latéraux, chaque zone de rupture programmée 7a est conformée pour provoquer l’écrasement du pied latéral 3a suivant l’axe privilégié A lors du mouvement de translation. Avantageusement, la largeur des pieds 3a latéraux est choisie pour que le mouvement de translation lors d’un choc réparabilité permette aux pieds 3a latéraux d’éviter d’impacter des appuis façade, non illustrés, permettant la fixation du support 1 sur la face avant 2 du véhicule, en particulier en partie haute de la face avant 2.
Selon un mode particulier de réalisation, le procédé comprend en outre : - analyse d’un déplacement du véhicule cible au niveau de la sortie de la voie de circulation pour déterminer si ledit véhicule cible poursuit son déplacement sur la voie de circulation ou s’il quitte la voie de circulation via ladite sortie ; et - si l’itinéraire du véhicule cible n’est pas conforme à l’itinéraire souhaité du premier véhicule au niveau de ladite sortie, le contrôle de la régulation de vitesse comprend une désélection du deuxième véhicule pour ne plus utiliser ledit deuxième véhicule en tant que véhicule cible pour la régulation de la vitesse du premier véhicule. Selon un mode particulier de réalisation, le procédé est tel que : - si l’itinéraire du véhicule cible n’est pas conforme à l’itinéraire souhaité du premier véhicule au niveau de ladite sortie, le contrôle de la régulation de vitesse comprend en outre une recherche ou une sélection d’un autre véhicule à utiliser en tant que véhicule cible pour la régulation de la vitesse du premier véhicule.
Selon un mode particulier de réalisation, le procédé est tel que : si l’itinéraire du véhicule cible est conforme à l’itinéraire souhaité du premier véhicule au niveau de ladite sortie, le contrôle de la régulation de vitesse comprend une poursuite de ladite régulation en continuant à utiliser le deuxième véhicule en tant que véhicule cible.
Selon un mode particulier de réalisation, le procédé comprend en outre une détection que l’itinéraire du véhicule cible est non conforme à l’itinéraire souhaité du premier véhicule au niveau de ladite sortie si l’une quelconque des ces conditions est remplies : - le deuxième véhicule poursuit sur la voie de circulation alors que l’itinéraire souhaité prévoit de quitter la voie de circulation selon la sortie ; et - le deuxième véhicule quitte la voie de circulation via la sortie alors que l’itinéraire souhaité prévoit de poursuivre sur la voie de circulation.
Selon un deuxième aspect, la présente invention concerne un dispositif de contrôle d’un système de régulation adaptative de vitesse (dit système ACC) d’un véhicule, le dispositif comprenant une mémoire associée à un processeur configuré pour la mise en œuvre des étapes du procédé selon le premier aspect de la présente invention.
A noter que les différents modes de réalisation mentionnés ci-avant en relation avec le procédé selon le premier aspect de l’invention ainsi que les avantages associés s’appliquent de façon analogue au dispositif selon le deuxième aspect de l’invention.
Selon un quatrième aspect, la présente invention concerne un programme d’ordinateur qui comporte des instructions adaptées pour l’exécution des étapes du procédé selon le premier aspect de la présente invention, ceci notamment lorsque le programme d’ordinateur est exécuté par au moins un processeur. Autrement dit, les différentes étapes du procédé de contrôle sont déterminées par des instructions de programmes d’ordinateurs. Ce programme d’ordinateur est configuré pour être mis en œuvre dans un dispositif de contrôle du deuxième aspect de l’invention, ou plus généralement dans un ordinateur.
Selon un cinquième aspect, la présente invention concerne un support d’enregistrement (ou support d’informations), lisible par un ordinateur, sur lequel est enregistré un programme d’ordinateur comprenant des instructions pour l’exécution des étapes du procédé selon le premier aspect de la présente invention.
illustre schématiquement un environnement dans lequel un premier véhicule, comprenant un dispositif de contrôle d’un système de régulation adaptative de vitesse (système ACC), suit un deuxième véhicule, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention ;
illustre schématiquement le premier véhicule de la embarquant un dispositif de contrôle, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention ;
illustre schématiquement un dispositif de contrôle configuré pour contrôler le système ACC du premier véhicule de la , selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention ; et
Modèle in vitro de dystrophie de Fuchs : Le chlorure de cobalt (CoCl2) (C8661, Sigma®, Saint-Louis, Etats-Unis) est utilisé comme inducteur d’un trouble de la protéostase. Une solution stock à 25µM est préparée en diluant 12mg de chlorure de cobalt sous forme de poudre dans 2ml d’eau distillée stérile et conservée à 4°C pendant une semaine. Le chlorure de cobalt est ensuite dilué directement dans le milieu de culture endothélial (Human Endothelial SFM + FGF2) pour obtenir les concentrations voulues : 2,5µM, 5µM ou 10µM. Les milieux sont changés toutes les 48 heures en présence ou non du chlorure de cobalt avec un temps de culture total de 8 jours.
Test de sénescence cellulaire : L’activité béta-galactosidase des cellules est détectée grâce au kit de coloration histochimique des cellules sénescentes (CS0030, Sigma®, Saint-Louis, Etats-Unis) selon les recommandations du fournisseur. Les cellules HCEC B4G12 sont cultivées pendant une semaine avec ou sans chlorure de cobalt (concentration allant de 2,5 à 30µM) dans une plaque 24 puits puis fixées à l’aide du tampon de fixation du kit pendant 7 minutes à température ambiante. Après rinçage au PBS, les cellules sont incubées avec la solution de coloration contenant le X-gal toute la nuit à 37°C sans CO2. Après incubation, les cellules sont observées sous microscope, le cytoplasme des cellules sénescentes apparaît bleu.
Modèle d’hypoxie : Un incubateur à hypoxie (PHCBI®, Bernolsheim, France) a été utilisé. Dans un premier temps, les cellules sont cultivées jusqu’à confluence en normoxie, soit environ 7 jours après ensemencement, puis transférée en milieu hypoxique à 1% O2, 5% CO2, 94% NO à 37°C pendant 12 heures. Un cycle d’hypoxie/réoxygénation (H/R) est ensuite réalisé en incubant les cellules de nouveau en normoxie 21% d’O2, 5 % de CO2 à 37 °C après changement du milieu. Pour une analyse de l’expression génique en RT-qPCR le temps de réoxygénation est de 1h, pour analyse l’expression protéique en immunofluorescence le temps de réoxygénation est de 3h.
Utilisation de M101 dans le modèle in vitro : L’hémoglobine d’ Arenicola marina (M101) selon l’invention est délivrée par la société Hemarina, Morlaix, France. Une solution stock à 50g/l est conservée à -80°C. La solution est décongelée à température ambiante avant utilisation et est directement diluée dans le milieu de culture avant l’épreuve d’hypoxie/réoxygénation à une concentration allant de 1g/L à 0,1g/L. Tous les contrôles sont effectués en présence de la solution de conservation aux mêmes volumes que les conditions traitées.
RT-qPCR : L’ARN est extrait avec le kit ‘RNAeasy Mini Plus’ 74136 (Qiagen®, Hilden, Allemagne) selon les instructions du constructeur. L’ARN ainsi isolé était quantifié à l’aide de la plateforme de détection Tecan® (Mannedorf, Suisse) en réalisant un dosage spectrophotométrique. On obtient ensuite l’ADNc de chaque échantillon par transcription inverse en utilisant la SuperScript III (ThermoFischer®, Waltham, Etats-Unis) selon les instructions du fabricant. Chaque puits contient 20µL de solution avec 1µg d’ARN, 10µL de RT Reaction Mix, 2µL d’enzyme et un complément variable d’eau. La PCR quantitative est ensuite réalisée pour chaque échantillon d’ADNc amplifié à l’aide de l’appareil à qPCR QuantStudio5 (ThermoFischer®, Waltham, Etats-Unis) en utilisant la méthode de détection SYBR-Green. Les courbes sont analysées par le logiciel QuantStudio5 software. Les amorces utilisées pour les différents gènes d’intérêt sont décrites dans le tableau 1. Le gène de ménage, Béta-2 Microglobuline, utilisé a été sélectionné conformément aux données de la littérature concernant la lignée. En parallèle, différents gènes de ménage connus de la littérature ( B2M, GAPDH, PPIA ) ont été testés sur différents échantillons de la lignée. B2M s’est avéré être le gène le moins susceptible aux variations de conditions expérimentales avec un seuil de détection constant sur les différents échantillons.
Gènes d’intérêt Amorce Forward Amorce Reverse BAG3 GGAGATCAAGATCGACCCGC (SEQ ID NO :1) AGAGGATGGAGTCTCCTTGGG (SEQ ID NO :2) B2M ACTGAATTCACCCCCACTGA (SEQ ID NO :3) CCTCCATGATGCTGCTTACA (SEQ ID NO :4) CD166 CCCCAGAGGAATTTTTGTTTTAC (SEQ ID NO :5) AGCCTGATGTTATCTTTCATCCA (SEQ ID NO :6) COL8A1 CCAACTCACCCTTGAAGTCAT (SEQ ID NO :7) GGCTGGTTTCTGTCTCTTCAG (SEQ ID NO :8) DDIT3 ATGGCAGCTGAGTCATTGCCTTTC (SEQ ID NO :9) AGAAGCAGGGTCAAGAGTGGTGAA (SEQ ID NO :10) HSPA5 CGAGGAGGAGACAAGAAGG (SEQ ID NO :11) CACCTTGAACGGCAAGAACT (SEQ ID NO :12) MMP2 GTGAAGTATGGGAACGCCGA (SEQ ID NO :13) AGAAGCCGTACTTGCCATCC (SEQ ID NO :14) MMP14 TCCAGCAACTTTATGGGGGT (SEQ ID NO :15) TTCCCGTCACAGATGTTGGG (SEQ ID NO :16) SNAI2 TGGTTGCTTCAAGGACACAT (SEQ ID NO :17) GCAAATGCTCTGTTGCAGTG (SEQ ID NO :18) sXBP1 CTGAGTCCGAATCAGGTGCA (SEQ ID NO :19) ATCCATGGGGAGATGTTCTGG (SEQ ID NO :20) ZO1 GGTCAGAGCCTTCTGATCATTC (SEQ ID NO :21) CATCTCTACTCCGGAGACTGC (SEQ ID NO :22)
Immunofluorescence sur lignée cellulaire HCEC B4G12 :
Les cellules sur lamelles sont fixées avec du PFA (1040051000 Merck®, Darmstadt, Allemagne) dilué à 4% pendant 15min. Les lamelles sont incubées avec le tampon de perméabilisation et de saturation : 0,5% de Tween 20 (85113 ThermoScientific®, Waltham, Etats-Unis), 1% de Triton (437002A VWR® Radnor, Etats-Unis), 5% d’albumine Fraction V (1.12018.0100 Merck®, Darmstadt, Allemagne) pendant 1h à température ambiante puis incubées avec les anticorps primaires pendant 3h dans le tampon de saturation. La dilution des anticorps primaires dans le tampon de saturation est la suivante : BAG3 (Rabbit 10599-1-AP Proteintech®) (1/100), MMP2 Rabbit (37150 Abcam®) (1/200), MMP2 Mouse (436000 Invitrogen®) (1/100), alpha-tubuline (MAB1864, Merck®, Darmstadt, Allemagne) (1/400).
Les lamelles sont ensuite rincées avec du PBS 5min (x3), puis incubées avec le mélange d’anticorps secondaires et de DAPI pendant une heure à température ambiante à l’abri de la lumière dans le tampon de perméabilisation et saturation. La dilution des anticorps secondaires est la suivante : Alexa Fluor 555 goat anti-rabbit (A21428 ThermoScientific®, Waltham, Etats-Unis) (1/500) et Alexa Fluor 488 goat anti-mouse (A11001 Thermo ThermoScientific®, Waltham, Etats-Unis) (1/500) avec du DAPI (62248 ThermoScientific®, Waltham, Etats-Unis) (1/2000) dilués dans le tampon de saturation. Les lamelles sont rincées au PBS 5min (x3), puis montées sur lames avec un milieu de montage Permafluor (TA-030-FM TermoScientifc®, Waltham, Etats-Unis). Tous les contrôles négatifs sont effectués en l’absence d’anticorps primaire mais en présence d’anticorps secondaires. L’acquisition des images est réalisée à l’aide du microscope confocal LSM 800 (Zeiss®, Oberkochen, Allemagne). Les images sont ensuite analysées avec le logiciel Fiji®. Chaque anticorps primaire est testé au moins trois fois dans les différentes conditions expérimentales.
Résultats Données préliminaires sur des échantillons de patients (Images non montrées)
En immunofluorescence, une augmentation du signal du marqueur du stress du réticulum endoplasmique BIP (ou GRP78) a été retrouvée sur des échantillons de patients, ce qui correspond aux données actuelles de la littérature plaçant le stress du réticulum au centre de la physiopathologie de la dystrophie de Fuchs.
Sur des reconstitutions en projection orthogonale, les inventeurs ont pu mettre en évidence une perte de la distribution linéaire de MMP2 au sein de la membrane de Descemet en comparaison à des sujets sains. Sur des endothélio-Descemet pathologiques, MMP2 forme des aggrégats intracellulaires au niveau du domaine périnucléaire.
On met en évidence également une modification de l’expression concernant BAG3. Son expression est cytoplasmique et diffuse en immunofluorescence chez un sujet sain. Chez un sujet atteint de dystrophie de Fuchs, on observe des modifications régionales de l’expression de BAG3. On retrouve BAG3 dans le domaine périnucléaire au niveau des cellules situées en périphérie d’une endothélio-Descemet pathologique (dans les zones sans goutte), alors que dans la zone centrale de l’endothélio-Descemet riche en gouttes, le signal de BAG3 est nucléaire et forme des aggrégats cytoplasmiques périnucléaires co-localisant avec MMP2.
Un co-marquage MMP2 et LCIII, marqueurs d’aggresomes, sur des échantillons de patients indique la présence d’aggrésomes contenant MMP2.
Les données préliminaires des analyses d’échantillons de patients suggèrent que BAG3 est impliqué dans la formation d’aggresomes sur des endothélio-Descemet pathologiques dans lesquelles se trouve MMP2.
Le chlorure de cobalt induit une perte du phénotype endothélial avec transition endothélio-mésenchymateuse sur la lignée endothéliale HCEC B4G12
La deuxième branche 56 est par exemple rectiligne.
En référence à la , un deuxième exemple de réalisation d’un ensemble de fabrication 60 est décrit.
L’ensemble de fabrication 60 selon la variante de la est décrit uniquement par différence à l’ensemble de fabrication 10 décrit en référence aux figures 1 à 3.
L’ensemble de fabrication 60 selon le deuxième exemple de réalisation comprend plusieurs unités de mesures 32.
En outre, par rapport à l’ensemble de détermination 20 du premier exemple de réalisation, l’ensemble de détermination 70 selon le deuxième exemple de réalisation comprend trois capteurs de détection, noté 30 1 , 30 2 , 30 3 .
Le procédé de fabrication est décrit uniquement par différence au procédé de fabrication décrit en référence aux figures 1 à 3.