INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par contre, lors de la deuxième phase d’un atterrissage dite phase de retour élastique, le train d’atterrissage tend à retourner dans sa forme d’équilibre en restituant l’énergie accumulée lors de la déformation précédente du train d’atterrissage. Les roues libres tendent à empêcher de fait les roulettes de tourner sur elles-mêmes. Dès lors, les roulettes, grâce au coefficient de frottement entre les bandages des roulettes et le sol, tendent à freiner le retour élastique des patins ce qui tend à diminuer un rebond voire à empêcher l’apparition d’un rebond. Le retour vers la position d’équilibre du train d’atterrissage peut se faire progressivement, ou un opérateur peut intervenir pour débloquer au moins une roulette par patin, par un débrayage des roues libres ou à l’aide d’un outillage extérieur qui va soulager l’effort vertical exercé sur le train d’atterrissage.
Par ailleurs, selon la réalisation et tel que décrit par la suite, ces roulettes peuvent éventuellement faciliter la manœuvre du train d’atterrissage au sol et/ou peuvent participer au maintien en position du train d’atterrissage sur un sol glissant et par exemple sur le pont d’un navire.
Selon une possibilité, le train d’atterrissage peut comprendre une traverse avant munie d’une première branche descendante avant connectée au premier patin et d’une deuxième branche descendante avant connectée au deuxième patin, ledit train d’atterrissage comprenant une traverse arrière munie d’une première branche descendante arrière connectée au premier patin et d’une deuxième branche descendante arrière connectée au deuxième patin. Les traverses peuvent être continues ou discontinues.
Dès lors, lesdites deux premières roulettes peuvent être positionnées respectivement dans l’alignement de la première branche descendante avant et de la première branche descendante arrière, lesdites deux deuxièmes roulettes étant positionnées respectivement dans l’alignement de la deuxième branche descendante avant et de la deuxième branche descendante arrière.
Cet agencement permet de positionner les roulettes au plus près de l’introduction d’efforts dans les traverses qui se déforment lors d’une phase d’atterrissage. Cet agencement permet d’éviter d’introduire des moments de flexion parasites dans les patins. Dans le cas d’un train d’atterrissage du type du brevet FR 2749561, les distributions de moments entre les traverses et les patins ne sont pas modifiées.
Selon une possibilité compatible avec la précédente, lesdites au moins deux premières roulettes peuvent être logées au moins partiellement dans des premiers logements respectifs du premier patin ouverts vers le sol lorsque le train d’atterrissage repose sur le sol, lesdites au moins deux deuxièmes roulettes étant logées au moins partiellement dans des deuxièmes logements respectifs du deuxième patin ouverts vers le sol lorsque le train d’atterrissage repose sur le sol.
Les roulettes sont ainsi en contact avec le sol tout en étant protégées par les patins correspondants.
Selon une possibilité compatible avec les précédentes, chaque roue libre desdites au moins deux premières roues libres et au moins deux deuxièmes roues libres peut comporter une bague intérieure disposée dans une bague extérieure ainsi qu’au moins un organe mobile disposé entre la bague intérieure et la bague extérieure, la bague intérieure ou la bague extérieure d’une roue libre d’un patin correspondant comprenant un bloqueur par organe mobile pour solidariser la bague intérieure et la bague extérieure lorsque le patin correspondant tend à se déplacer vers l’autre patin, une des bague intérieure et bague extérieure étant solidaire de la roulette correspondante et l’autre bague intérieure ou extérieure non solidaire de la roulette étant connectée à une partie longitudinale d’appui du patin correspondant.
Par exemple, la bague extérieure est solidaire de la roulette correspondante et la bague intérieure est connectée à une partie longitudinale d’appui du patin correspondant.
Par exemple, un bloqueur prend la forme d’une face de la bague extérieure apte à coincer l’organe mobile entre la bague extérieure et la bague intérieure pour immobiliser la roulette lorsque le patin correspondant tend à se déplacer vers l’autre patin.
Un organe mobile peut prendre la forme d’une bille, d’un rouleau, d’un cliquet par exemple.
Un but de la présente invention est de proposer une pompe à vide résolvant au moins un des inconvénients décrits ci-dessus.
A cet effet, l’invention a pour objet une pompe à vide sèche comportant : - un stator comportant au moins une première et une deuxième demi-coquilles complémentaires s’assemblant entre elles pour former au moins deux étages de pompage montés en série et séparés axialement entre eux par une paroi transversale inter-étage respective des demi-coquilles, - deux arbres de rotors s’étendant dans la direction axiale, configurés pour tourner dans les étages de pompage, caractérisée en ce qu’elle comporte au moins un conduit de purge comportant : - deux canaux ménagés dans l’épaisseur d’une demi-paroi transversale inter-étage d’une demi-coquille, chaque canal débouchant d’une face frontale de la demi-paroi transversale inter-étage par un orifice respectif dans l’espace intérieur d’un étage de pompage, et - une rainure transversale ménagée dans la demi-paroi transversale inter-étage au niveau d’une surface d’assemblage des demi-coquilles, les canaux étant réalisés par des conduits tubulaires formés entre un plan incliné de la rainure transversale et la face frontale.
Les conduits de purge débouchant dans les étages de pompage depuis la face frontale faisant face aux rotors permet ainsi de nettoyer les profils des rotors au moyen d’une injection séquencée par la rotation des rotors, notamment dans les zones critiques entre rotors. L’injection peut en effet être localisée au niveau de la zone d’engrènement entre les profils de rotors où le volume est réduit.
La rainure transversale ménagée dans la demi paroi transversale inter-étage permet l’accès à un outil pour la réalisation des canaux par perçage. Le perçage en biais de la demi-paroi transversale inter-étage est possible du fait que la rainure transversale présente un plan incliné, ce qui autorise la réalisation d’orifices débouchant dans la face frontale, en dessous de la surface d’assemblage, malgré la faible épaisseur des parois transversales inter-étages.
La rainure transversale présente par exemple une section longitudinale en forme de « V ».
La surface de la demi-paroi transversale inter-étage de l’autre demi-coquille au niveau de la surface d’assemblage peut être plane.
Le conduit de purge comporte par exemple un conduit commun ménagé dans la demi-paroi transversale inter-étage débouchant au centre de la rainure transversale.
Les orifices peuvent être ménagés sur un cercle défini par le balayage de l’extrémité radiale d’un rotor respectif.
Les orifices peuvent être ménagés à une distance comprise entre 5mm et 15mm de la surface d’assemblage dans la direction perpendiculaire aux directions longitudinales et transversales.
La longueur des canaux est par exemple comprise entre 6mm et 14mm, tel que 10mm.
Le diamètre des canaux tubulaires est par exemple compris entre 1mm et 3mm, tel que 2mm.
Les canaux débouchent par exemple de la face frontale de la demi-paroi transversale inter-étage de la demi-coquille portant les sorties des étages de pompage.
Cette pompe à vide peut comporter plus de deux étages de pompage. Dans ce cas, les demi-coquilles peuvent présenter plusieurs demi-parois transversales inter-étage. Un conduit de purge peut être ménagé dans chaque demi-paroi transversale inter-étage.
La surface d’assemblage passe par exemple par les axes de rotation des arbres de rotors.
Dans certains modes de réalisation, le dispositif 300 est inclus dans un émetteur 110tx, e.g. un émetteur 110tx d’un AP 110.
On présente désormais, en relation avec la les étapes d’un procédé de réduction du facteur de crête d’un signal de type OFDM selon un mode de réalisation de l’invention.
Plus particulièrement, lors d’une étape E400 , le dispositif 300 exécute une obtention de M symboles OFDM écrêtés ,…, destinés chacun à être une portion temporelle d’une composante spatiale transmise par une antenne 250 respective de l’émetteur 110tx.
Plus particulièrement, l’étape E400 comprend une étape E400a de précodage spatial de N vecteurs ,…, de symboles de modulation pour délivrer M vecteurs ,…, de N symboles précodés. Chaque composante d’un vecteur donné de N symboles précodés étant destinée à être véhiculée par une sous-porteuse correspondante d’une composante spatiale du signal de type OFDM. Plus particulièrement, l’étape E400a met en œuvre les fonctionnalités du module 200 décrites ci-dessus en relation avec la . Notamment, le précodage spatial des M composantes spatiales est basé sur le canal de propagation estimé entre les récepteurs 100w, 100s et l’émetteur 110tx pour compenser le canal de propagation lors de la propagation du signal de type OFDM à destination des récepteurs 100w, 100s. Par exemple, le précodage spatial met en œuvre un opérateur traitant chaque vecteur , un entier variant de 1 à N, de symboles et délivre un vecteur de M éléments. L’opérateur en question est par exemple l’opérateur défini par l’équation [Math.2]. Cependant, dans d’autres modes de réalisation, d’autres techniques d’égalisation que la technique de forçage à zéro sont considérées afin d’obtenir l’opérateur de codage spatial.
De retour à la , l’étape E400 comprend, pour au moins une antenne 250 indicée de l’émetteur 110tx, un entier variant de 1 à M :
- une étape E400b de génération d’un symbole OFDM par mise en œuvre d’une transformation de Fourier inverse appliquée au vecteur d’entrée fonction du vecteur de N symboles précodés. Chaque composante du vecteur d’entrée est destinée à être véhiculée par une sous-porteuse correspondante d’une composante spatiale du signal de type OFDM ; et
- une étape E400c d’écrêtage du symbole OFDM délivrant un symbole OFDM écrêté destiné à être une portion temporelle de la composante spatiale transmise par ladite antenne 250 indicée ;
L’étape E400b et l’étape E400c répétées pour chaque antenne 250 de l’émetteur 110tx délivrent M symboles OFDM écrêtés ,…, .
Plus particulièrement, l’étape E400b met en œuvre les fonctionnalités du module 220 décrites ci-dessus en relation avec la et l’étape E400c met en œuvre les fonctionnalités du module 230 décrites ci-dessus en relation avec la .
Notamment, comme décrit ci-dessus en relation avec la , le vecteur d’entrée associé à l’antenne 250 indicée résulte de la somme entre, d’une part, le vecteur de N éléments et, d’autre part, un vecteur de N éléments comprenant des signaux de réduction s’appliquant chacun à une sous-porteuse correspondante de la composante spatiale transmise par ladite antenne indicée de l’émetteur 110tx. Un tel vecteur d’entrée est obtenu pour chacune des M antennes 250 de l’émetteur 110tx. L’obtention des vecteurs ,…, est détaillée plus avant ci-dessous en relation avec les étapes E410, E420 et E430.
Comme décrit ci-dessus en relation avec la , l’ajout des signaux de réduction aux éléments en entrée de la transformée de Fourier inverse implémentée lors de l’étape E400b permet la transmission du signal de distorsion lié à la différence entre les symboles OFDM écrêtés et les symboles OFDM dans au moins une direction d’un récepteur 100w faible.
Par ailleurs, dans certains modes de réalisation, l’étape E400a de précodage spatial n’est pas mise en œuvre. En effet, l’émission du signal de distorsion lié à l’écrêtage du signal OFDM transmis par l’AP 110 dans une (ou plusieurs) direction d’un terminal 100w faible est obtenue indépendamment d’un tel précodage spatial des données utiles. Seul l’ajout des signaux de réduction aux éléments en entrée de la transformée de Fourier inverse implémentée lors de l’étape E400b pour générer les symboles OFDM est nécessaire à obtenir cet effet. Dans de tels modes de réalisation, ladite transformation de Fourier inverse implémentée lors de l’étape E400b est appliquée à un vecteur d’entrée fonction directement de vecteurs de N symboles de modulation et non pas fonction des vecteurs de N symboles précodés.
De retour à la , afin d’obtenir les vecteurs ,…, comprenant les signaux de réduction, le dispositif 300 exécute, pour au moins une antenne 250 indicée de l’émetteur 110tx, un entier variant de 1 à M, une étape E410 de transformation de Fourier d’un vecteur d’erreur fonction d’une différence entre le symbole OFDM écrêté et le symbole OFDM associés à l’antenne 250 indicée , délivrant un vecteur d’erreur transformé de N signaux d’erreur. La transformation de Fourier est répétée pour chaque antenne de l’émetteur délivrant M vecteurs d’erreurs transformés ,…, de N signaux d’erreurs.
Plus particulièrement, l’étape E410 met en œuvre les fonctionnalités du module 260a décrites ci-dessus en relation avec la .
De retour à la , le dispositif 300 exécute, pour au moins une sous-porteuse d’indice , un entier variant de 1 à N :
- une étape E420 de concaténation des signaux d’erreurs associés à la sous-porteuse donnée dans chacun des M vecteurs d’erreurs transformés ,…, délivrant le vecteur d’erreur sous-porteuse , de M signaux d’erreur. Chaque signal d’erreur dans le vecteur d’erreur sous-porteuse étant associé à une antenne respective ; et
Tel qu’illustré sur la et afin de faciliter son pivotement autour de ce pivot 131 tout en assurant son verrouillage transversal en configuration montée dans une position prédéfinie et sans jeu, la face inférieure de la portion d’extrémité gauche 310 de cette barrette 300 présente un renfoncement 311 de forme rectangulaire recevant une portion de l’extrémité libre évasée de ce pivot de guidage 131.
Le dispositif de montage de la barrette 300 comporte également une languette élastiquement déformable 132, réalisée par découpe dans la paroi avant 122, et portant à son extrémité libre une dent d’encliquetage 133 formée par une rampe inclinée 133A s’étendant jusqu’à un redent de retenue 133B (voir ).
Agencée à proximité de la paroi latérale droite 128, cette languette 132 est prévue pour coopérer par encliquetage avec la portion d’extrémité droite 320 de la barrette 300 lors de son redressement à l’horizontale, de sorte que le redent de retenue 133B vienne reposer contre la face inférieure de cette portion d’extrémité droite 320 de la barrette 300 dans sa configuration montée afin d’assurer son verrouillage vertical (la barrette 300 étant prise en sandwich entre d’une part le nez 129 et d’autre part le pivot 131 et le redent 133B comme illustré par les figures 4 et 6).
Tel qu’illustré par la et pour assurer un verrouillage vertical sans jeu de la barrette 300 en configuration montée, le redent 133B de la languette 132 présente avantageusement un profil s’inclinant vers le bas d’avant en arrière de sorte à exercer une contrainte orientée vers le haut sur la portion d’extrémité droite 320 de la barrette 300.
Le dispositif de montage de la barrette 300 comporte enfin deux nervures de calage verticales 134 saillant depuis la face arrière de la paroi avant 122 et présentant chacune une face de contact 134A (voir ) prévue pour coopérer par glissement avec la face avant de la barrette 300 lors de son redressement à l’horizontale de sorte assurer avec les montants 124, 125 son verrouillage longitudinal en configuration montée (la barrette 300 étant prise en sandwich entre d’une part les extrémités libres des montants 124, 125 et d’autre part ces nervures 134 comme illustré par la ).
Tel qu’illustré par cette et pour assurer un verrouillage longitudinal sans jeu de la barrette 300 en configuration montée, les faces de contact 134A des nervures 134 présentent avantageusement un profil s’inclinant vers l’arrière de bas en haut de sorte à exercer une contrainte orientée vers l’arrière sur la face avant de la barrette 300.
Les opérations de démontage/remontage de la carte 200 peuvent être effectuées aisément sans se préoccuper des positions relatives de cette carte 200 et de la barrette 300 et sans risquer d’endommager le ou les faisceaux de câbles internes du bloc optique.
L’accès au bâti 100, et donc à la carte électronique 200 et à la barrette 300, peut être obtenu en découpant la paroi du boîtier dans la zone située en regard du bâti 100. En fin d’opération de maintenance, il sera alors possible de fixer un capot et un joint d’étanchéité sur le boîtier afin d’obturer la zone préalablement découpée.
Une autre solution consiste à prévoir une ouverture dans le boîtier dès sa fabrication et à l’obturer par un volet étanche et amovible.
Système et procédé de compression d’impulsions lumineuses La présente invention concerne de manière générale le domaine des systèmes laser et en particulier les systèmes de compression d’impulsions lumineuses.
Elle concerne plus particulièrement un système de compression d’impulsions lumineuses émises par une source lumineuse.
L’amplification à dérive de fréquence (ou CPA pour « Chirped Pulse Amplification » selon l’appellation d’origine anglo-saxonne) est une technique régulièrement utilisée dans les systèmes laser impliquant des impulsions laser ultracourtes. Dans de tels systèmes, une impulsion lumineuse est étirée temporellement avant amplification afin d’entraîner un allongement de la durée de l’impulsion lumineuse. L’impulsion étirée est ensuite amplifiée dans un dispositif amplificateur optique. En sortie du dispositif amplificateur optique, un compresseur comprime l’impulsion amplifiée afin d’obtenir une impulsion lumineuse ayant la même durée d’impulsion que la durée initiale.
Une impulsion lumineuse étirée temporellement peut être représentée de manière très schématique par une série de fronts d’onde décalés temporellement (ou longitudinalement selon la convention usuellement utilisée). En d’autres termes, les fronts d’onde présentent un retard les uns par rapport aux autres. Une telle représentation schématique est utilisée ici uniquement aux fins d’explication et d’illustration sur les figures annexées. Toutefois, de manière connue, le spectre d’une impulsion lumineuse étant généralement continu, une impulsion lumineuse étirée présente généralement un continuum de fronts d’onde.
La compression d’une impulsion lumineuse peut aussi être représentée schématiquement par une superposition spatiale et temporelle (aussi appelé recouvrement spatial et temporel) des fronts d’onde associés au spectre de l’impulsion lumineuse.
Une impulsion lumineuse comprimée peut être utilisée dans des applications d’interaction lumière-matière, par exemple par interaction avec un cristal optique non linéaire dans des conditions bien précises, notamment d’acceptance spectrale, d’accord de phase, de qualité de faisceau et de qualité de focalisation. De plus, il est souhaitable que l’onde d’excitation (ou onde de pompe) et l’onde signal générée se superposent spatialement (ou de manière transverse) et temporellement (ou de manière longitudinale) pendant leur propagation dans la zone d’interaction. Cependant, le processus d’interaction lumière-matière est limité par une détérioration (ou « walk off » en terminologie anglo-saxonne) du recouvrement spatial et temporel entre l’onde du faisceau lumineux d’excitation et une autre onde, par exemple du signal généré à mesure que le faisceau lumineux se propage dans la matière.
Dans le cas où le vitrage selon l’invention est utilisé comme porte d’un dispositif de congélation, c'est-à-dire pour lequel la température intérieure est inférieure à -15°, voire inférieure à -20°C, la configuration en triple vitrage présentée dans la ci-jointe est appropriée, bien qu’une configuration en double vitrage telle que décrite précédemment pourrait également être utilisée sans sortir du cadre de l’invention. Le triple vitrage semble cependant énergétiquement moins consommateur et reste dans ce cas une solution plus économique.
Dans un tel triple vitrage, une troisième feuille de verre 15 est utilisée, qui est reliée aux deux autres au moyen d’un second espaceur 16 pour délimiter entre les deux feuilles de verre une deuxième cavité 17 comprenant un gaz qui peut être classiquement de l’air mais aussi un gaz rare comme l’argon ou le krypton pour une meilleure isolation. Ce troisième substrat de verre est muni d’un autre empilement bas émissif 18 du type décrit précédemment, voire identique à celui-ci, et comprenant de préférence au moins une couche d’argent entourée par des couches diélectriques, cet empilement étant disposé en face 5 du triple vitrage.
On ne sortirait cependant pas de la présente invention si le revêtement chauffant était disposé en face 5 du triple vitrage, notamment pour éviter la condensation cette fois sur le verre intérieur du triple vitrage.
Dans une telle configuration, le revêtement bas-émissif 18 est avantageusement déposé en face 2, ou face 4 ou en faces 2 et en face 4 pour limiter la consommation énergétique de l’élément réfrigérant.
Selon l’invention, pour les deux modes de réalisation précédemment décrits (double ou triple vitrage), en fonction de la température intérieure du compartiment froid et des conditions extérieures (en particulier la température extérieure et le taux d’humidité extérieur), il est possible de programmer la mise en fonctionnement du revêtement chauffant pour toujours se trouver au-dessus du point de rosée au niveau de la surface de verre extérieure du vitrage (face 1 du double vitrage ou du triple vitrage) et éviter ainsi la formation de condensation sur la face extérieure de celui-ci.
Les exemples qui suivent, purement illustratifs et non limitatifs de la présente invention, permettent de mieux comprendre ses avantages. Configuration en double vitrage
Dans un premier temps deux séries d’articles verriers sont synthétisés par les techniques classiques et bien connus de dépôt magnétron sous vide.
Selon une première série d’articles de référence, on dépose, par pulvérisation cathodique assistée par magnétron, sur un substrat verrier de verre clair commercialisé par la société déposante sous la référence Planilux d’épaisseur 3,15 mm de dimensions L 684 mm x H 822 mm, un empilement comprenant successivement à partir de la surface de verre : une couche à base de nitrure de silicium d’épaisseur 5 nanomètres une couche transparente conductrice d’ITO d’épaisseur 10 nanomètres une couche à base de nitrure de silicium d’épaisseur 10 nanomètres.
Selon une seconde série d’articles selon l’invention, on dépose, sur un même substrat verrier, un empilement selon l’invention et comprenant successivement à partir de la surface de verre: une couche à base de nitrure de silicium d’épaisseur 5 nanomètres une couche transparente conductrice d’ITO d’épaisseur 10 nanomètres une couche à base de nitrure de silicium d’épaisseur 10 nanomètres une couche en oxyde de titane et de zirconium d’épaisseur 2 nanomètres.
Ladite couche en oxyde de titane et de zirconium est obtenue par pulvérisation d’une cible céramique comprenant entre 70% et 80% massique de TiO2 et entre 20% et 30% massique de ZrO2, sous atmosphère d’argon/oxygène, selon les techniques habituelles de pulvérisation cathodique assisté par magnétron, parfaitement connues de l’homme du métier.
Dans les deux configurations de revêtement, la résistance par carré mesurée est de l’ordre de 250 Ohms par carré.
Pour tous les articles ainsi obtenus, les verres sont émargés, bordés et lavés et des bandes d’amenée du courant sont sérigraphiées manuellement par dépôt d’une pâte d’Ag dans une fritte de verre (88% poids d’argent) commercialisée par la société Ferro, selon le schéma illustré par la . Les dimensions des barres 3 sont les suivantes : largeur des barres : 654 mm distance entre les barres : 734 mm
L’article est ensuite chauffé à 715°C puis trempé selon les techniques en cours. Des connecteurs sont ensuite soudés à chacune des bandes 3 et reliés électriquement via des câbles électriques à un multimètre pour mesurer leur résistance totale.
Les articles verriers ainsi obtenus sont ensuite assemblés en double vitrage avec un autre substrat de verre comprenant un empilement bas-émissif intégrant 1 couche en argent tel que décrit dans l’exemple 1 de la publication FR2940272A1, selon les principes donnés précédemment et conformément à la ci-jointe. Le revêtement chauffant est disposé en face 2 et l’empilement bas émissif est disposé en face 3 du vitrage double.