INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un exemple de réalisation, la présente invention s’intègre dans un procédé de régulation de l’humidité d’un gaz
Le procédé de régulation de l’humidité d’un gaz comporte les étapes suivantes : - une première étape de régulation de l’humidité d’un gaz entrant dans un humidificateur à un débit compris entre 500 NL/h et 50000NL/h, ledit humidificateur comprend les éléments suivants : - un réservoir humidificateur comportant une entrée et une sortie, - un réservoir de thermorégulation qui entoure ledit réservoir humidificateur, - un volume d’eau de thermorégulation contenu dans ledit réservoir de thermorégulation, - une pompe de circulation d’eau de thermorégulation ; - ledit réservoir humidificateur comporte une première matrice poreuse située au niveau du fond du réservoir humidificateur à proximité de l’entrée ; le gaz entrant dans l’humidificateur par l’entrée du réservoir humidificateur passe au travers de la première matrice poreuse, celle-ci crée des microbulles de gaz lui permettant une meilleure absorption de l’humidité. Cette matrice est positionnée dans un volume d’eau contenu dans le réservoir humidificateur, le gaz humidifié sort par la sortie du réservoir humidificateur et circule vers un compresseur ; le volume d’eau de thermorégulation circule dans un circuit fermé passant par le réservoir de thermorégulation, la pompe de circulation et le compresseur ; - une deuxième étape de séchage du gaz issu de la première étape, le gaz sortant du compresseur passe par un tube en forme de T comportant une entrée et deux sorties, l’une des sorties est à la verticale et par effet de gravité laisse s’écouler la phase liquide du gaz créant un condensat, l’autre sortie est reliée au niveau du fond d’un réservoir de dessicant ; en sortie du réservoir de dessicant le gaz séché est stocké vers un réservoir et comporte une humidité inférieure à un seuil prédéterminé.
Grâce à ces dispositions, le gaz entrant dans le compresseur est saturé en humidité, soit 80%≤HR≤99% et optimise son fonctionnement ; et après l’étape du sécheur, le gaz sortant est porteur d’une concentration en eau inférieure à 5ppm qui permet d’utiliser l’hydrogène dans des applications diverses.
la est une vue en coupe axiale d’un ensemble auquel peut s’appliquer l’invention ;
la est une vue en coupe axiale d’une pièce selon l’invention équipant l’ensemble de la ;
la est une vue en coupe axiale d’une pièce selon un mode particulier de réalisation de l’invention et coopérant avec un joint de l’ensemble de la ;
la est une image au microscope d’un échantillon d’une pièce selon l’invention ;
la est un schéma synoptique d’un procédé de fabrication de la pièce selon l’invention.
Description détaillée de l'invention Les sous-marins sont typiquement équipés d’une installation périscopique pour l’observation d’objets à distance.
L’installation périscopique (non représentée) est donc destinée à être immergée dans une étendue d’eau. L’installation périscopique est destinée à résider dans un environnement fortement corrosif.
Une telle installation périscopique comprend typiquement un tube métallique comprenant à chacune de ses extrémités au moins un miroir permettant l’observation d’objets à distance.
La représente par exemple un ensemble E comprenant une pièce 1 équipant une telle installation périscopique. La pièce 1 présente par exemple un axe de révolution X.
La pièce 1 comprend un corps 2. Le corps 2 est métallique. Avantageusement, le matériau métallique du corps 2 est choisi parmi les aciers inoxydables. L’acier inoxydable est par exemple un acier inoxydable martensitique tel que le grade d’acier APX4. Un tel matériau métallique permet d’améliorer la résistance à la corrosion marine de la pièce 1.
Le corps 2 présente par ailleurs une surface 2a. La surface 2a présente une rugosité moyenne arithmétique Ra inférieure ou égale à 0.1 µm. Préférentiellement, la rugosité moyenne arithmétique Ra est inférieure ou égale à 0.09 µm, et encore plus préférentiellement inférieure ou égale à 0.05 µm.
La rugosité moyenne arithmétique Ra est définie dans la norme ISO4287 :1997. Elle est entendue comme la moyenne arithmétique des valeurs absolues des ordonnées du profil de rugosité de la surface à l’intérieur d’une longueur de base du profil.
Avantageusement, la surface 2a présente une rugosité totale Rt inférieure ou égale à 1.6 µm, préférentiellement inférieure ou égale à 1.4 µm.
La rugosité totale Rt est définie dans la norme ISO4287 :1997. Elle est entendue comme la somme de la plus grande des hauteurs de saillie du profil et de la plus grande des profondeurs de creux du profil, à l'intérieur d’une longueur d’évaluation. La longueur d’évaluation est de 4 mm telle que déterminée dans la norme ISO 4288 : 1996.
Avantageusement, la surface 2a présente une rugosité moyenne Rz inférieure ou égale à 1 µm, préférentiellement inférieure ou égale à 0.9 µm.
La rugosité moyenne Rz est définie dans la norme ISO4287 :1997. Elle est entendue comme la somme de la plus grande des hauteurs de saillie du profil et de la plus grande des profondeurs de creux du profil à l'intérieur de la longueur de base.
Un renfort métallique élastique, dans son état gommé issu du pneumatique, est caractérisé par un allongement structural As au moins égal à 0.3% et un allongement total à rupture At au moins égal à 2.5%. En outre, un renfort métallique élastique a un module élastique en extension au plus égal à 150 GPa, et compris usuellement entre 40 GPa et 130 GPa.
Un renfort métallique inextensible est caractérisé par un allongement total At, sous une force de traction égale à 10% de la force à rupture Fm, au plus égal à 0.3%. Par ailleurs, un renfort métallique non extensible a un module élastique en extension compris usuellement entre 150 GPa et 200 GPa.
Parmi les couches de sommet, on distingue usuellement les couches de protection, constitutives de l’armature de protection et radialement les plus à l’extérieur, comprenant des éléments de renforcement (ou renforts) élastiques et les couches de travail comprenant des éléments de renforcement inextensibles, constitutives de l’armature de travail et radialement comprises entre l’armature de protection et l’armature de carcasse.
L’armature de protection comprend pour un pneumatique de type génie civil souvent deux couches de protection, radialement superposées, formées de renforts métalliques élastiques, parallèles entre eux dans chaque couche et croisés d’une couche à la suivante, en formant, avec la direction circonférentielle, des angles au moins égaux à 15° et souvent une seule pour un pneumatique de type poids-lourd.
Dans les applications de type poids-lourd, l’armature de frettage comprend souvent une couche de frettage constitué par l’enroulement d’un élément de renforcement.
Dans les applications de type génie Civil, l’armature de frettage peut comprendre deux couches de frettage, radialement superposées, formées de renforts métalliques, parallèles entre eux dans chaque couche et croisés d’une couche à la suivante, en formant, avec la direction circonférentielle, des angles au plus égaux à 10°. Pour réaliser les couches de frettage, sur des pneumatiques de génie civil de grand diamètre, l’enroulement d’une couche d’éléments de renforcement discontinus dont les extrémités vont d’un bord axial de la couche à l’autre formant avec la direction circonférentielle un angle compris entre 7 et 9° est souvent préféré à l’enroulement d’une bande étroite de quelques éléments de renforcement continus formant avec la direction circonférentielle un angle compris entre 0° et 5° pour des raisons de productivité. Dans les deux cas, les couches de frettage sont de plus petite largeur axiale que la couche de travail de plus petite largeur axiale. En effet les sollicitations dues au roulage en extrémité des couches de travail sont très élevées en traction et compression et amènent à la rupture des renforts métalliques inextensibles disposés autour des extrémités dont les angles formés avec la direction circonférentielle sont inférieurs à 15°. Le document WO2019/202239, divulgue une architecture usuelle des pneumatiques de génie civil comprenant deux couches de frettage d’éléments de renforcement rigides, radialement intérieures à deux couches de travail d’éléments de renforcement rigides radialement intérieures à des couches de protection élastiques, les deux couches de frettage étant de largeur axiale sensiblement inférieure à la largeur axiale des couches de travail. Ce document présente une optimisation des couches de protection afin d’améliorer la résistance aux agressions sommet que subissent les pneumatiques de génie civil. En effet les pneumatiques de génie civil et particulièrement ceux utilisés en mine de surface, sont soumis à des agressions généralement au voisinage des fronts de taille où le minerai est plus saillant. Au fur et à mesure que la bande de roulement s’use, l’impact de la rigidité d’enfoncement du bloc sommet sur les coupures de la bande de roulement se fait sentir. Si l’optimisation proposée dans l’état de l’art a son intérêt, sa rigidité circonférentielle importante amenée principalement par les couches de frettage et majoritairement au centre su sommet favorise les coupures de la bande de roulement et son usure irrégulière au centre et parfois la perforation totale du bloc sommet. Il est bien connu de l’homme du métier qu’augmenter l’angle moyen des couches de frettage au-delà de 15° permet de baisser la rigidité du sommet mais cela réduit d’autant l’endurance en favorisant les fissurations aux extrémités des couches de travail, mais aussi en extrémité des couches de frettage elles-mêmes.
Ces problèmes de l’agression sommet se retrouvent mais à des niveaux moindres pour les pneumatiques poids-lourd, l’agression sommet générant davantage de l’arrachement de la bande de roulement que de l’usure.
Les inventeurs se sont donnés pour objectif pour un pneumatique de génie civil ou poids-lourd, de conserver une bonne endurance notamment aux extrémités des couches de sommet, d’améliorer la résistance aux perforations en diminuant la rigidité circonférentielle au centre tout en conservant une action de frettage efficace et pour les pneumatiques de génie civil d’améliorer l’usure due aux agressions.
Cet objectif a été atteint, selon l’invention, par un pneumatique radial pour véhicule lourd de type poids lourd ou génie civil comprenant une armature de sommet, radialement Pneumatique radial pour véhicule lourd de type poids lourd ou génie civil comprenant une armature de sommet, radialement intérieure à une bande de roulement et radialement extérieure à une armature de carcasse, Un plan médian perpendiculaire à l’axe de rotation du pneumatique et passant par le milieu de la bande de roulement, l’armature de sommet comprenant, une armature de travail, l’armature de travail comprenant au moins deux couches de travail comprenant chacune des éléments de renforcement métalliques enrobés dans un matériau élastomérique, parallèles entre eux, formant, avec la direction circonférentielle (XX’), un angle au moins égal à 15° et au plus égal à 45°, lesdits éléments de renforcement métalliques étant croisés d’une couche de travail à la suivante, l’armature de sommet comprenant une armature de frettage comprenant au moins une couche de frettage, chaque couche de frettage comprenant des éléments de renforcement métalliques enrobés dans un matériau élastomérique, parallèles entre eux, formant, avec la direction circonférentielle (XX’), et comprenant deux extrémités axiales de part et d’autre du plan médian, les éléments de renforcement de chaque couche de frettage formant avec la direction circonférentielle, à ses deux extrémités axiales des angles, de même orientation, et de valeurs absolues au plus égales à 10°, l’angle formé par les éléments de renforcement métalliques d’une couche de frettage avec la direction circonférentielle (XX’), étant variable d’une extrémité axiale de ladite couche de frettage à l’autre extrémité axiale, et a une valeur absolue maximale à une distance axiale du plan médian au plus égale à 15% de la largeur axiale de ladite couche de frettage, la valeur absolue maximale dudit angle étant au moins égale à la moyenne des valeurs absolues des angles formés par les éléments de renforcement métalliques de ladite couche de frettage avec la direction circonférentielle (XX’) aux deux extrémités axiales de ladite couche de frettage, plus 10°.
La solution mise en œuvre permet de mieux équilibrer axialement les rigidités circonférentielles en maintenant la rigidité à proximité des extrémités axiales des couches de travail et en la diminuant au centre. Les inventeurs sont partis du constat que les rigidités circonférentielles sont trop élevées au centre en raison des couches de frettage. Sur certains pneumatiques les couches de frettage sont à l’origine de 5 septièmes de la rigidité circonférentielle au centre. De manière contre-intuitive compte tenu de la rigidité des éléments de renforcement des couches de frettage, l’invention consiste à modifier la rigidité d’au moins une couche de frettage au centre et de conserver leur fonctionnement à l’identique sur leurs extrémités axiales, en modifiant l’angle au centre formé par les éléments de renforcement avec la direction circonférentielle d’au moins une couche de frettage.
Les pneumatiques de génie civil de référence considérés ont usuellement deux couches de frettage radialement intérieures à deux couches de travail, elles-mêmes radialement intérieures à deux couches de protection. Les couches de frettage des pneumatiques de génie civil de référence considérés sont constituées d’éléments de renforcement métalliques parallèles entre eux, enrobés d’une composition de caoutchouc, allant de manière continue d’une extrémité axiale de la couche de frettage à l’autre. et faisant un angle sensiblement constant avec la direction circonférentielle, au plus égal à 10° pour permettre un frettage efficace. L’invention consiste à modifier l’angle des éléments de renforcement d’au moins une couche de frettage, autour du centre du pneumatique, de telle sorte que : les éléments de renforcement métalliques d’au moins une couche de frettage, forment avec la direction circonférentielle (XX’), un angle variant d’une extrémité axiale de ladite couche de frettage à l’autre extrémité axiale, l’angle formé par les éléments de renforcement métalliques de ladite couche de frettage avec la direction circonférentielle (XX’), ayant une valeur absolue maximale (Am) à une distance axiale du plan médian au plus égale à 15% de la largeur axiale de ladite couche de frettage, le maximum coïncidant approximativement avec le centre de la couche de frettage afin de diminuer la rigidité précisément là où cela est souhaité, la valeur absolue maximale dudit angle étant au moins égal à la moyenne des valeurs absolues des angles formés par les éléments de renforcement métalliques de ladite couche de frettage avec la direction circonférentielle (XX’) aux deux extrémités axiales de ladite couche de frettage plus 10°. Ces conditions permettent sur une couche de frettage à angle variable de baisser la rigidité circonférentielle de l’armature de sommet au centre autour de 20%. La même modification sur deux couches de frettage permet une baisse de la rigidité de 40%.
Ainsi une solution préférée, pour un pneumatique dont l’armature de sommet comprend au moins deux couches de frettage, est que les angles formés par les éléments de renforcement métalliques desdites au moins deux couches de frettage avec la direction circonférentielle (XX’), soient variables d’une extrémité axiale à l’autre de chaque couche de frettage, aient une valeur absolue maximale à une distance axiale du plan médian au plus égale à 15% de la largeur axiale de ladite couche de frettage considérée, et que les valeurs absolues maximales desdits angles soient au moins égales à la moyenne des valeurs absolues des angles formés par les éléments de renforcement métalliques de la couche de frettage considérée avec la direction circonférentielle (XX’) aux deux extrémités axiales de ladite couche de frettage, plus 10°. Pour un pneumatique ayant deux couches de frettage, dont les angles sont variables, si chaque valeur absolue maximale desdits angles est au moins égale à la moyenne des valeurs absolues des angles formés par les éléments de renforcement métalliques de la couche de frettage considérée avec la direction circonférentielle (XX’) aux deux extrémités axiales de la couche de frettage considérée plus 16°, la baisse de la rigidité totale de l’armature de sommet au centre est au moins égale à 50%, et pour plus 25° respectivement la baisse de la rigidité totale de l’armature de sommet au centre est au moins égale à 65%.
Selon un mode de réalisation, l’équipement ONU regroupe les deux unités ONU PtP et ONU PON. Un tel regroupement peut être avantageux pour réduire le coût et la consommation d’énergie de la solution de secours selon l’invention. Les blocs fonctionnels de cet équipement ONU intervenant pour les deux liens point à point PtP et point multipoints PtMP sont représentés sur la . Parmi ces blocs, les blocs PMD PtP et PMD PtMP PON comprennent les composants optoélectroniques dont les émetteurs et récepteurs optiques pour l’interconnexion avec chacune des deux fibres optiques.
L’équipement ONU comprend en outre un espace de stockage ou mémoire MEM et un sélecteur d’acheminement SEL_CLI.
L’équipement ONU comprend en outre un organe de calcul tel un microprocesseur µP ou équivalent tel un composant électronique microprogrammé dont le fonctionnement est commandé par l'exécution d’un programme Pg dont les instructions permettent la mise en œuvre d’un procédé d’acheminement selon l’invention. Le programme Pg est par exemple stocké dans la mémoire MEM.
La première fibre optique i.e. du lien point à point PtP raccorde l’équipement ONU à un port PtP de l’OLT. La deuxième fibre optique i.e. du lien point multipoints PtMP raccorde l’équipement ONU à un port PtMP de l’OLT via un éclateur/combineur S/C.
Chaque interface mise en œuvre correspondant à une des unités ONU PtP et ONU PON doit comprendre plusieurs couches protocolaires :
une couche physique (PHY layer) avec, pour un lien point à point PtP ou pour un lien point multipoints conforme à un standard IEEE, les trois sous-couches :
PMD Physical Medium Dependent PMA Physical Medium Attachement PCS Physical Coding Sublayer
et avec, pour un lien point multipoints conforme à un standard ITU, les deux sous-couches :
PMD Physical Medium Dependent TC Tranmission Convergence
une couche liaison (data link) pour l’adressage physique avec les sous-couches MAC (Medium Access Control) et LLC (Logical Link Control) une couche réseau qui détermine le routage et l’adressage logique.
Les fonctions correspondant à ces couches protocolaires peuvent être mémorisées dans la mémoire MEM sous la forme d’instructions spécifiques du programme et de données et/ou de paramètres. Ainsi, l’exécution par le microprocesseur µP de ces instructions spécifiques permet d’activer les couches protocolaires nécessaires à la mise en œuvre du lien point à point PtP et/ou du lien point multipoints PtMP.
En exécutant des instructions spécifiques du programme Pg, le microprocesseur µP bascule le sélecteur d’acheminement SEL_CLI en fonction de la valeur de l’indicateur de fonctionnement IndicPtP local ou distant transmis par l’OLT. Ainsi, lorsque cet indicateur, en fonction de sa nature, change d’état ou passe un seuil, les données (descendantes) destinées au client et acheminées selon la connectivité point à point dite primaire sont acheminées (routées) après basculement selon la connectivité point multipoints dit secondaire. Les données (montantes) venant du client sont acheminées selon la même connectivité que pour les données descendantes. Lorsque l’indicateur de fonctionnement du lien point à point secouru indique que ce lien a retrouvé un fonctionnement acceptable, l’acheminement des données est de nouveau effectué via ce lien.
Selon un mode de réalisation, le microprocesseur µP tient en outre compte d’un indicateur de fonctionnement IndicPtMP du lien point multipoints pour décider du basculement de l’acheminement. Selon ce mode, le basculement ne peut intervenir tant que l’indicateur de fonctionnement IndicPtMP n’indique pas un fonctionnement satisfaisant du lien point multipoints.
Le basculement s’accompagne de l’activation des couches protocolaires nécessaires au lien d’acheminement sélectionné.
Selon un mode de réalisation de l’équipement ONU, le sélecteur SEL_CLI est essentiellement mis en œuvre de manière fonctionnelle, en exploitant l’adresse de destination ou de provenance des données i.e. si cette adresse correspond à celle du client dont le lien point à point doit être secouru ces données sont acheminées via le lien point multipoints.
Selon un mode de réalisation, le processus de mise en œuvre côté équipement ONU est le suivant.
Egalement par exemple, dans l’étape 10-50 le dixième seuil s10 peut être compris entre 150 ms et 250 ms. A titre d’exemple illustratif, le dixième seuil s10 peut être égal à environ 200 ms. Mais d’autres valeurs de dixième seuil s10 peuvent être utilisées (notamment lorsque la tension du réseau de bord RB est différente de 12 V).
On notera également, comme illustré non limitativement sur la , que le calculateur de machine CM (ou le calculateur dédié du dispositif de surveillance DS) peut aussi comprendre une mémoire de masse MM1, notamment pour le stockage temporaire des tensions uc successives, et d’éventuelles données intermédiaires intervenant dans tous ses calculs et traitements. Par ailleurs, ce calculateur de machine CM (ou le calculateur dédié du dispositif de surveillance DS) peut aussi comprendre une interface d’entrée IE pour la réception d’au moins les tensions uc successives, pour les utiliser dans des calculs ou traitements, éventuellement après les avoir mises en forme et/ou démodulées et/ou amplifiées, de façon connue en soi, au moyen d’un processeur de signal numérique PR2. De plus, ce calculateur de machine CM (ou le calculateur dédié du dispositif de surveillance DS) peut aussi comprendre une interface de sortie IS, notamment pour délivrer des ordres de génération d’une première ou seconde alarme, des ordres d’arrêt de génération d’une première ou seconde alarme, des ordres d’interdiction de fonctionnement de la machine motrice électrique MME, des ordres d’autorisation de fonctionnement de la machine motrice électrique MME, et des messages contenant un code défaut.
On notera également que l’invention propose aussi un produit programme d’ordinateur (ou programme informatique) comprenant un jeu d’instructions qui, lorsqu’il est exécuté par des moyens de traitement de type circuits électroniques (ou hardware), comme par exemple le processeur PR1, est propre à mettre en œuvre le procédé de surveillance décrit ci-avant pour surveiller la tension uc aux bornes du calculateur de machine CM contrôlant le fonctionnement de la machine motrice électrique MME équipant le véhicule V, pour détecter des sous-tensions.
INTERFACE HOMME-MACHINE POUR LE PILOTAGE D’UN CONTENEUR MOTORISÉ L'invention concerne, de façon générale, le domaine de la logistique de transport et s’intéresse, plus particulièrement, aux conteneurs motorisés de petit gabarit destiné à la livraison d’articles sur une courte distance.
Actuellement la livraison d’articles sur une courte distance dite du « dernier kilomètre » est effectuée de manière traditionnelle en utilisant, par exemple, des petits véhicules utilitaires dans lesquels les colis sont entreposés en vrac ou alignés dans un espace dédié au chargement, ou au moyen d’un vélo cargo ayant un faible rayon d’action et un espace de chargement plus réduit.
Il existe aussi des moyens alternatifs et innovants de livraison utilisant des conteneurs motorisés. Ces conteneurs sont équipés, notamment, d’au moins deux roues motrices, d’un circuit de freinage et d’un organe de direction. De tels conteneurs se déplacent de manière autonome en étant asservis à un système de suivi ou, de façon plus classique, en étant pilotés par un opérateur.