INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La structure nid d’abeilles peut être formée de canaux parallèles ouverts aux deux extrémités ou peut comporter des parois poreuses filtrantes pour lesquelles les canaux parallèles adjacents sont alternativement bouchés de part et d’autre des canaux.
La quantité de catalyseur déposé sur ladite structure peut avantageusement être comprise entre 50 à 200 g/L pour les structures filtrantes et entre 80 et 300 g/L pour les structures avec canaux ouverts.
Le catalyseur peut être associé à un liant tel que la cérine, l’oxyde de zirconium, l’alumine, la silice-alumine non zéolithique, l’oxyde de titane, un oxyde mixte de type cerine-zircone, un oxyde de tungstène et/ou une spinelle pour être mis en forme par dépôt sous forme de revêtement.
Ledit revêtement peut être associé à un autre revêtement présentant des capacités d’adsorption de polluants en particulier des oxydes d’azote, de réduction de polluants en particulier des NOx ou favorisant l’oxydation de polluants, tels que le CO ou les hydrocarbures.
Ledit catalyseur peut être sous forme d’extrudé ou bille ou toute autre forme connue de l’homme du métier, contenant jusqu’à 100% dudit catalyseur.
LUBRIFIANT AQUEUX POUR LE TRAVAIL DES METAUX DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION L’invention concerne un lubrifiant aqueux destiné à être utilisé pour le travail des métaux, en particulier pour la déformation de pièces métalliques, ou encore le formage, la découpe, l’estampage ou le laminage de pièces métalliques, notamment en aluminium ou en acier.
ETAT DE LA TECHNIQUE Pour le travail des métaux, et notamment pour les opérations de déformation, en particulier sur l'aluminium, il existe des produits à base de formules comprenant un solvant et un corps gras. Le solvant sert généralement de vecteur permettant de déposer le corps gras utile pour la lubrification à la surface du métal, le solvant s'évaporant au cours de l'opération.
Cependant, ces produits comprenant des solvants non aqueux peuvent s'avérer toxiques et donc présenter un risque potentiel pour la santé. La présence de ces solvants non aqueux peut également amener à la commercialisation de produits étiquetés et à la nécessité, pour les personnes utilisant ces produits, à porter des équipements de protection, notamment équipements de protection individuels, lors de la manipulation du produit.
De plus, ces produits à base de solvants non aqueux peuvent être difficiles à nettoyer et donc nécessiter l'utilisation de produits de nettoyage spécifiques et complexes à manipuler. Il existe donc un intérêt à fournir une composition lubrifiante, notamment pour le travail des métaux, permettant de répondre aux inconvénients de l'art antérieur et notamment limitant l'utilisation de solvant, notamment de solvant toxique ou potentiellement toxique.
Un objectif de la présente invention est de fournir une composition lubrifiante, notamment une composition lubrifiante pour le travail des métaux, limitant l'utilisation de solvant non aqueux, notamment de solvant toxique ou potentiellement toxique.
Les formulations base aqueuse ont été proposées pour limiter l’utilisation de solvant organique.
Les formulations base aqueuse actuellement sur le marché ne répondent pas toujours aux attentes des acteurs pour la déformation de pièces métalliques, notamment en aluminium, d’un point de vue qualité des pièces puisqu’elles sont susceptibles de générer des problèmes de tachage lors d’un traitement thermique, un traitement thermique étant généralement mis en œuvre après la déformation d’une pièce métallique, en particulier d’une pièce en aluminium.
Les essais réalisés avec les produits destinés principalement à l’acier peuvent présenter des limites sur l’aluminium, matériau plus mou nécessitant l’apport d’additifs spécifiques.
Le document WO 2017/114827 décrit une formulation aqueuse comprenant un alcool gras alcoxylé et un agent anti-corrosion.
La présente invention propose une composition lubrifiante présentant des propriétés de lubrification améliorées pour la déformation de pièces métalliques, notamment l’aluminium et l’acier, composition générant peu voire pas de composés organiques volatils (COV) lorsqu’elle est chauffée notamment jusqu’à 80°C.
L’invention concerne une composition lubrifiante comprenant de l’eau et :
de 1 à 60% en poids de polyalkylène glycol, de 0,1 à 30% en poids d’alcool(s) gras alkoxylé(s), de 0,1 à 30% en poids d’un système anti-corrosion comprenant au moins un acide et au moins une base,
de 1 à 60% en poids de polyalkylène glycol comprenant des motifs oxyde d’alkylène comportant de 2 à 8 atomes de carbone, de 0,1 à 20% en poids d’alcool(s) gras éthoxylé et/ou propoxylé, de 0,1 à 30% en poids d’un système anti-corrosion comprenant au moins un monoacide carboxylique et au moins une amine,
Comme représenté sur les figures 13 et 14, le four 2 comprend le guide d’ondes à fentes 22 qui est monté à l’intérieur du corps de chauffe 4 en s’étendant longitudinalement entre chaque extrémité de celui-ci.
Le guide d’ondes 22 est raccordé à une extrémité à un générateur de micro-ondes 24a, 24b (ou à plusieurs générateurs de micro-ondes) et traverse longitudinalement le corps de chauffe entre ses deux extrémités longitudinales. Il est conçu pour distribuer de façon régulée les micro-ondes tout le long du corps de chauffe directement sur l’argile 26 à traiter.
Typiquement, le générateur de micro-ondes 24a, 24b comprend un magnétron ayant une puissance unitaire pouvant varier entre 1kW et 10MW, couplé à un générateur de fréquences pouvant varier de 200MHz à 4000MHz.
Le guide d’ondes 22 peut être réalisé en un tronçon unique ou en plusieurs tronçons reliés l’un à l’autre, chaque tronçon étant raccordé à une extrémité à un générateur de micro-ondes. Ainsi, dans l’exemple de réalisation de la , le guide d’ondes 22 comprend deux tronçons 22a, 22b qui sont reliés l’un à l’autre et raccordés chacun à l’un des deux générateurs de micro-ondes 24a, 24b.
Le guide d’ondes 22 peut également être isolé des poussières par des fenêtres de protection 30 (voir la ) qui sont transparentes aux micro-ondes générées par le générateur d’ondes et résistantes aux hautes-températures. Ces fenêtres de protection sont par exemple réalisées en quartz ou en céramique et présentent une épaisseur comprise entre 5 et 20 mm. Elles peuvent être fixées sur le guide d’ondes par l’intermédiaire de pattes ou tout autre système de fixation.
De plus, comme représenté sur la , chaque guide d’ondes 22 comprend une pluralité de fentes 32 qui sont positionnées en regard de l’argile 26 introduite dans le corps de chauffe.
Dans l’exemple de réalisation de la , les fentes 32 du guide d’ondes ont une forme sensiblement de rectangle dont la longueur est alignée avec l’axe longitudinal Δ du guide d’ondes. De plus, les fentes 32 de cet exemple de réalisation sont disposées de part et d’autre de l’axe longitudinal Δ du guide d’ondes.
De manière générale, la disposition et la géométrie des fentes 32 du guide d’ondes sont conçues d’une part pour être compatibles avec la fréquence de micro-ondes utilisées, et d’autre part pour que la chauffe de l’argile soit réalisée de façon optimale avec une ou plusieurs zones spécifiques de chauffe en fonction du profil de température souhaité.
iii) Broyage en présence de solvant (LAG – Liquid Assisted Grinding) – Amine
1 ml de la solution DETA-CO 2 obtenue selon l’exemple 1.1 est introduite dans un réacteur de mécanochimie de volume 20 ml en carbure de tungstène (WC) avec 60 billes de 5 mm de diamètre.
L’oxyde de métal alcalino-terreux est introduit en quantité stœchiométrique par rapport au CO 2 .
Le broyage est effectué à 500 rpm pendant 30 minutes.
Les solides résultants sont collectés à l’aide de 5 ml d’eau distillée, centrifugés et lavés 3 fois.
Les phases liquides et solides sont séparées et séchées via lyophilisateur.
b/ Résultats Taux de régénération de l’acide aminé/amine
Le taux de régénération de l’acide aminé ou de l’amine est quant à lui déterminé par analyse élémentaire de la quantité d'azote N dans le solide selon le mode opératoire suivant, celui-ci correspondant à : (nombres de moles introduites - nombres de moles retenue) / nombres de moles introduite x 100.
La phase solide est analysée par CHNS afin d’obtenir le pourcentage massique des divers éléments présents. Le pourcentage peut être converti en moles de chaque élément selon les équations suivantes :
Après avoir obtenu le nombre de moles de N dans l’échantillon, le nombre de mole d’acide aminé/d’amine est obtenu en divisant le nombre de moles d’azote par le nombre d’azote présents sur l’amine (e.g. 3 pour la DETA et 2 pour la lysine) : A partir du nombre de moles d’amine dans l’échantillon solide on peut calculer le taux de régénération de l’acide aminé/amine (TR) selon l’équation suivante :
Taux de carbonatation de l’oxyde de métal alcalino-terreux
Le taux de carbonatation de l’oxyde de métal alcalino-terreux (rapport mole de CO 2 fixé dans la phase solide par mole d’oxyde de métal alcalino-terreux) est déterminé :
par titration volumétrique du CO 2 expulsé lors de la digestion acide du solide obtenu (dosage du carbonate dit « inorganique ») sur un appareillage Chittick avec une burette de 3 ml : une aliquote de solide sec d’environ 10 mg est titré avec 1 ml d’acide H 2 SO 4 1M. La calibration de l’appareil est faite auparavant avec NaHCO 3 titrée avec H 2 SO 4 1M, obtenant ainsi une courbe de calibration de y=13.225 avec R 2 =0.9943 ; et par analyse élémentaire de la teneur en carbone (dit total) déduction faite de l’éventuelle contribution de l’amine piégée : la teneur en azote du solide permet de remonter à la quantité d'amine et donc de carbone provenant de l'amine dans le solide. Retranché à la quantité de carbone total dans le solide, on déduit la quantité de carbone provenant du CO 2 fixé
Ces deux mesures sont confirmées par la RMN q13C sur les phases liquides pour confirmer la quantité d’amine : une aliquote de la phase liquide est analysée par RMN en présence d’une référence interne pour permettre la quantification de l’amine en solution.
Le taux de carbonatation est calculé en suivant le même principe que pour le calcul du taux de régénération de l’amine/acide aminé.
Les équations (1), (2) et (3) ci-dessus sont adaptées en divisant par la masse atomique du carbone.
En outre, on peut envisager d’utiliser deux ou plus de deux fours à micro-ondes disposés en série pour calciner l’argile. Par exemple, un premier four peut être utilisé pour chauffer l’argile avec un premier profil de température, par exemple une montée en température, et le deuxième four peut être utilisé pour chauffer l’argile avec un deuxième profil de température, par exemple un maintien d’une température de calcination. Le deuxième four est alimenté par l’argile chauffée dans le premier four et extraite de celui-ci.
En pratique, le procédé de production de l’argile calcinée comporte d’autres étapes intervenant avant ou après la calcination de l’argile dans le four à micro-ondes 2.
De manière générale, le procédé selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des étapes additionnelles suivantes :
- on sèche l’argile à l’aide d’un dispositif de séchage 120 avant son introduction dans le corps de chauffe 4 (figures 1 à 4) ;
- on broie l’argile avant son introduction dans le corps de chauffe 4, par exemple à l’aide d’un broyeur 130 (figures 1 et 3) ;
- après broyage, on filtre l’argile, par exemple à l’aide d’un sélecteur dynamique 140 et/ou d’un filtre à manches 150 et/ou on la stocke dans un dispositif de stockage 170 avant d’effectuer l’étape a) (figures 1 et 3) ;
- avant son introduction dans le corps de chauffe 4, l’argile est préchauffée dans un dispositif de préchauffage 180 ; 185 (figures 1, 3 et 4), le dispositif de préchauffage pouvant comprendre un dispositif de traitement thermique à énergie fossile 185 ;
- après l’étape c), l’argile calcinée est calcinée à nouveau à l’aide d’un calcinateur flash 230 à énergie fossile ( ) ;
- après l’étape c), l’argile est acheminée à travers un système de refroidissement 210 pour être refroidie (figures 1 et 3) ;
- on broie l’argile calcinée après son extraction hors du corps de chauffe 4, par exemple à l’aide d’un broyeur 240 (figures 2 et 4) ;
- on filtre l’argile calcinée broyée, par exemple à travers un sélecteur dynamique 250 et/ou un filtre à manches 260 (figures 2 et 4) ;
- on stocke l’argile calcinée broyée et filtrée, par exemple dans une trémie de stockage 220 (figures 1 à 4) ;
- on mesure la température de l’argile calcinée et non calcinée présente à l’intérieur du four à micro-ondes 2, par exemple à l’aide d’un pyromètre infrarouge.
Le séchage de l’argile par le dispositif de séchage est réalisé à des températures inférieures à celles utilisées lors du chauffage pour la calcination de l’argile.
De manière générale, on prévoit en outre que les gaz chauffés dans le dispositif de préchauffage lorsque celui-ci est utilisé et/ou les gaz libérés lors du chauffage de l’argile dans le four sont recirculés vers le dispositif de séchage 120.
On peut également prévoir, lorsque l’argile est préchauffée, que les gaz libérés lors du chauffage de l’argile dans le four sont recirculés vers le dispositif de préchauffage 180 ; 185.
Avantageusement, le capteur élastomère tubulaire selon l’invention peut comprendre un méplat s’étendant sur toute sa longueur le long de l’une des parties conductrices. Ainsi, selon la configuration du capteur, l’élément tubulaire ou la gaine peut présenter ce méplat. Ceci permet d’éviter un mauvais positionnement du capteur par rapport à un support. Le capteur selon l’invention permet en effet de détecter une pression exercée sur lui lorsque ses parties conductrices sont mises en contact par écrasement de la cavité, c’est-à-dire quand on exerce une pression suivant une direction qui permet de rapprocher les deux parties conductrices. A cet effet, le capteur doit donc être positionné sur un support avec l’une de ses parties conductrices en contact direct (ou indirect via la gaine) avec le support de sorte qu’une force exercée perpendiculairement ou sensiblement perpendiculairement au support permette de rapprocher les parties conductrices. Le méplat peut être réalisé sur toute la largeur de la partie conductrice (mesurée perpendiculairement à la direction longitudinale de l’élément tubulaire et perpendiculairement à la direction de rapprochement des parties conductrices) ou sur une partie de sa largeur (de préférence alors centrée sur le milieu de la partie conductrice dans le sens de sa largeur).
L’invention concerne également un agencement de capteur élastomère tubulaire comprenant un support en matériau polymère électriquement isolant et un capteur élastomère tubulaire selon l’invention. Selon l’invention, le support présente une face de support, généralement plane, et le capteur élastomère tubulaire est disposé sur la face de support en spirale et/ou en serpentin, l’une de ses parties conductrices s’étendant en regard de la face de support (dirigée vers celle-ci). Notamment, l’espace entre des portions adjacentes du capteur élastomère tubulaire peut être de 5mm à 1 mètre. Généralement, plus les dimensions externes de l’élément tubulaire du capteur seront grandes, plus cet espace sera grand. On comprend ainsi que l’on peut couvrir une grande partie de la surface du support avec le capteur élastomère tubulaire. Ainsi, la partie conductrice peut reposer directement sur la face de support en absence de gaine ou la gaine peut être interposée entre cette face de support et la partie conductrice lorsqu’elle est présente. En raison de la configuration particulière du capteur élastomère tubulaire (possibilité de réaliser un capteur de grande longueur), l’agencement selon l’invention peut comprendre un unique capteur élastomère tubulaire pour recouvrir la face de support.
Le capteur élastomère tubulaire peut avantageusement être assemblé au support par un ou plusieurs des moyens suivants : (i) des agrafes, (ii) des brides, (iii) de la colle, (iv) une bande adhésive, notamment une bande adhésive double face et/ou une bande adhésive repositionnable, (v) une bande de type Velcro®, (vi) emboîtement de l’élément tubulaire dans une rainure du support, (vii) couture et (viii) fusion.
Avantageusement, lorsque le capteur élastomère tubulaire comprend un méplat s’étendant sur toute sa longueur le long de l’une des parties conductrices, c’est le méplat du capteur élastomère tubulaire qui repose sur la face de support. Ceci peut permettre de faciliter la fixation du capteur au support tout en assurant un bon positionnement du capteur par rapport au support.
Notamment, le support en matériau polymère peut être une plaque flexible ou rigide en matériau polymère électriquement isolant. Le matériau polymère pourra être choisi parmi les matériaux polymères électriquement isolants listés plus haut, et aussi parmi l’acrylonitrile butadiène styrène (ABS), le polyéthylène téréphtalate glycol (PETG), ou tout autre polymère pouvant servir de support selon l’utilisation souhaitée.
L’agencement de capteur élastomère tubulaire peut en outre comprendre une couche de recouvrement en matériau polymère élastique recouvrant le capteur élastomère tubulaire et au moins la face de support, voire la totalité du support. Le matériau polymère élastique utilisé est alors de préférence isolant électrique, par exemple choisi parmi ceux précédemment listés. Cette couche de recouvrement permet de protéger le capteur élastomère tubulaire. L’agencement de capteur élastomère tubulaire peut alors former un tapis de détection ou autre.
L’invention concerne également un système de capteur de déformation comprenant : - un capteur élastomère tubulaire ou un agencement de capteur élastomère tubulaire selon l’invention, - un circuit électrique connecté électriquement aux parties conductrices de l’élément tubulaire du capteur élastomère tubulaire, ce circuit électrique étant fermé lorsque les parties conductrices sont en contact au travers de la cavité et ouvert lorsque les parties conductrices ne sont pas en contact, - un module de détection optionnel relié au circuit électrique et configuré pour générer un signal représentatif de la valeur d’une tension mesurée entre les parties conductrices, - un module de traitement relié au circuit électrique et configuré pour : (a1) générer un signal lorsqu’une tension du circuit électrique est supérieure à une valeur seuil, - ou un module de traitement relié au module de détection (5) et configuré pour : (a2) recevoir le signal généré par le module de détection et déterminer une valeur mesurée (i) de tension ou (ii) de résistance, et (b1) déterminer, à partir de la valeur mesurée (i) de tension ou (ii) de résistance, si une pression est exercée sur le capteur élastomère tubulaire, puis générer un signal de détection d’une pression lorsqu’une pression est exercée, ou (b2) déterminer, à partir à partir de la valeur mesurée (i) de tension ou (ii) de résistance, au moins une information de position d’une pression exercée sur le capteur élastomère tubulaire, et optionnellement une information proportionnelle à une amplitude de la pression exercée sur le capteur élastomère tubulaire, puis générer un signal représentatif d’une information de position, et optionnellement un signal représentatif d’une information d’amplitude de pression.
Le module de traitement peut être relié directement au circuit électrique, sans module de détection.
Alternativement, le module de traitement peut être relié au module de détection.
Lorsque le module de traitement est configuré pour mettre en œuvre l’étape (a1) ou les étapes (a2) et (b1), il fonctionne alors de manière similaire à un interrupteur. Lorsqu’il est configuré pour mettre en œuvre les étapes (a2) et (b2), il fonctionne alors de manière similaire à un détecteur de position et optionnellement à un détecteur de la pression exercée en un point donné du capteur.
Le système de capteur de déformation de l’invention peut être mis en œuvre avec un unique capteur élastomère tubulaire ou avec un agencement de capteur élastomère tubulaire comprenant un unique capteur élastomère tubulaire, et ne nécessite alors qu’un seul circuit électrique, le cas échéant un seul module de détection, et un seul module de traitement.
Dans un mode de réalisation, le module de traitement relié au module de détection peut être configuré pour : (b1) comparer la valeur mesurée (i) de tension ou (ii) de résistance avec une valeur seuil et déterminer qu’une pression est exercée sur le capteur élastomère tubulaire lorsque la valeur mesurée est supérieure à la valeur seuil.
Dans un mode de réalisation, le module de traitement relié au module de détection peut être configuré pour : (b2) comparer la valeur mesurée (i) de tension ou (ii) de résistance avec une pluralité de valeurs de référence, chaque valeur de référence correspondant à une tension mesurée, ou à une résistance mesurée, en une position spécifique de la longueur du capteur élastomère tubulaire, optionnellement pour une pression exercée d’une amplitude prédéterminée, puis déterminer l’information de position de la pression exercée sur le capteur élastomère tubulaire, optionnellement l’information d’amplitude de la pression exercée.
Le circuit électrique peut comporter trois fils conducteurs électriques : deux fils conducteurs reliés chacun à l’une des parties conductrices et à une alimentation électrique, et un troisième fil conducteur de mesure reliant l’une des parties conductrices au module de détection ou au module de traitement. Le module de détection ou le module de traitement est également relié au pôle négatif de l’alimentation électrique : la tension est ainsi mesurée par rapport à ce pôle négatif.
Le module de détection peut être un module de mesure de la tension, tel qu’un voltmètre numérique, par exemple un convertisseur analogique numérique (« CAN » ou « ADC » en anglais pour « analog to digital converter »).
Le module de détection peut notamment être intégré au module de traitement.
L’assise 13 est en outre dépourvue de sous-coiffe telle que décrite en regard du dossier.
Ainsi, la portion amovible 66 est en contact direct avec le corps principal 60 sur l’ensemble de la surface de la portion amovible, c’est-à-dire de la surface donnée.
Dans un mode de réalisation non représentée, l’assise comprend un module de coussin gonflable, l’assise étant adaptée et comprenant une sous-coiffe, comme cela est décrit en regard du dossier.
Un mode de réalisation alternatif du dossier de la est représenté sur la .
Les éléments communs avec le premier mode de réalisation sont référencés similairement incrémentés de 100.
Ce mode de réalisation diffère du mode de réalisation précédent en ce que la coiffe 116 comprend deux portions amovibles 142, 143.
Une première portion amovible 142 s’étend sur la face avant du dossier et est similaire et est agencé similairement à ce qui a été décrit en regard de la portion amovible 42 du premier mode de réalisation.
Le dossier comprend une première sous-coiffe 118 correspondant à la sous-coiffe 18 décrite en regard du premier mode de réalisation.
L’ensemble des caractéristiques décrites en regard du premier mode de réalisation s’applique ici, en dehors des différences mentionnées.
La deuxième portion amovible 143 s’étend, par exemple, ici sur la face arrière du dossier.
La portion fixe 144 s’étend, dans cet exemple, uniquement sur les côtés transversaux, une surface supérieure et une surface inférieure du dossier.
La deuxième portion amovible 143 est fixée à la portion fixe 144 par un deuxième moyen de fixation réversible 147, par exemple une fermeture à glissière, sur l’ensemble de son pourtour.
Le dossier comprend en outre une deuxième sous-coiffe 119, solidaire du corps principal 114.
La deuxième sous-coiffe 119 présente un premier bord 153 et un deuxième bord 155 opposé au premier bord 153.
Le premier bord 153 de la deuxième sous-coiffe 119 est fixé à la portion fixe 144 de la coiffe, plus particulièrement à l’extrémité de la portion fixe 144 pourvue du deuxième moyen de fixation réversible 147.
Le deuxième bord 155 de la deuxième sous-coiffe 119 est fixé au corps principal, plus particulièrement à l’armature 120, plus particulièrement à la branche 122 à l’extérieur de laquelle est agencé le logement 128.