INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode d’exécution particulier selon la présente invention, la mousse solide sera une mousse en polymère, par exemple un polymère sélectionné parmi les thermodurcissables tels que les polyuréthanes, époxydes,… ou, de préférence, parmi les thermoplastiques tels que les polystyrène, chlorure de polyvinyle, polypropylène, polyéthylène, polyéthylène téréphtalate (PET) et/ou un mélange d’un ou plusieurs de ces polymères cités. Une mousse comprenant plus de 80% en poids, par exemple plus de 90% en poids, de polystyrène extrudé, de polyéthylène (PE) ou de polyéthylène téréphtalate (PET) sera avantageusement sélectionnée dans le cadre de la présente invention.
La morphologie des mousses, en particulier la taille des bulles et la densité de bulles, pourra être déterminée par toute méthode appropriée. A titre illustratif, la mousse (par exemple la mousse de polymère) est fracturée sous azote liquide afin de se positionner en-dessous de la température de transition vitreuse du polymère ; comme la surface de fracture est nette, les bulles ne sont pas déformées et peuvent être observées par exemple par microscopie. On utilisera de préférence un microscope électronique couplé à un logiciel d’analyse d’image capable de compter le nombre de bulles ; et aussi de calculer l'aire moyenne des bulles pour chaque image, ce qui permet de déterminer le diamètre moyen des bulles, et le diamètre moyen équivalent lorsque les bulles ne sont pas sphériques - la densité de bulles (le nombre de bulles par cm 3 ) est déterminée par la formule (n/A) (3/2) avec n étant le nombre de bulles dans l'image et A l'aire de l'image.
La mousse de polymère peut être préparée par toute méthode appropriée. Nous citerons à titre illustratif le moussage physique avec injection de gaz (par exemple du CO 2 ou du diazote (N 2 )) ou le moussage chimique avec ajout et décomposition d’un agent gonflant (par exemple le 5-Phenyltetrazole, le p-Toluene sulfonyl semicarbazide, le Dinitrospoenta-methylenetetramine, le p-Toluene sulfonyl hydrazide, le p.p-Oxybis(benzene)sulfonyl hydrazide et/ou l’Azodicabonamide qui est préférentiellement utilisé).
Un procédé d’extrusion soufflage est particulièrement adapté à la préparation d’un film de mousse de polymère pouvant être utilisé dans le cadre de la présente invention, en particulier un film de mousse de polystyrène sous forme de rouleaux avec adhésif ou sans.
Des agents de nucléation peuvent avantageusement être ajoutés au polymère ce qui permet d’obtenir des bulles de petites tailles. On citera à titre illustratif des charges inorganiques (par exemple les acides stéariques, le stéarate de calcium, le stéarate de zinc, le carbonate de calcium, le silicate de magnésium, le talc, le benzoate de sodium, des phases organiques telles que des élastomères et/ou des particules de caoutchouc, du noir de carbone, et/ou des nanoparticules telles que par exemple des nano argiles ou des nanoparticules de carbone (par exemple des nanotubes).
Dans un mode d’exécution particulier selon la présente invention, la mousse solide sera sélectionnée parmi les cartons mousse, également appelés cartons plume ; ce type de matériau se compose en général de deux ou trois couches dont une couche (interne si trois couches) principale de mousse de polymère (par exemple du polystyrène, du polyuréthane, du polyéthylène et/ou du polyéthylène téréphtalate (PET)) revêtue à l'extérieur d’une fine pellicule, par exemple du papier ou du plastique. Le type de papier ou de plastique représentant la couche supérieure optionnelle du substrat diélectrique n’est pas critique car elle représente une épaisseur infime par rapport à celle de la mousse solide comme expliqué en détail ci-dessous. Par contre, cet empilement de couches diélectriques rend l’invention encore plus pertinente car elle exacerbe les problèmes liés à la rigidité de cet empilement (ou sandwich en fonction du nombre de couches).
De manière générale, et dans un mode d’exécution particulier selon la présente invention, le substrat diélectrique (par exemple la mousse solide, le carton mousse, le carton ondulé, le carton alvéolaire et/ou le tissu, de préférence la mousse solide) avec ses caractéristiques telles qu’ici décrites représente au moins 95% en volume et/ou 95% en épaisseur et/ou 95% en poids de l’entièreté du substrat diélectrique de la bande objet de la présente invention, de préférence au moins 99% en volume et/ou 99% en épaisseur et/ou 99% en poids de l’entièreté du substrat diélectrique. La présente invention concerne donc également une bande d’étiquettes RFID sans puce comprenant (voir consistant en) un substrat diélectrique qui est lui-même constitué d’un substrat diélectrique avec ses caractéristiques telles qu’ici décrites ci-dessus et d’une ou plusieurs fines couches diélectriques, par exemple une fine couche diélectrique sur laquelle est(sont) apposé(s) le(s) motif(s) constitué(s) d’une couche de matière conductrice ; cette(ces) fine(s) couche(s) diélectrique(s) (par exemple une pellicule de papier ou de carton ou de matière plastique (par exemple : une pellicule de polyéthylène (PE), de polypropylène (PP) ou de préférence de polyéthylène téréphtalate (PET)) représente donc avantageusement moins de 5%, voire moins de 1% de l’épaisseur de l’entièreté du substrat diélectrique.
Bien qu’à priori optionnelle et non critique, la Demanderesse a constaté que cette fine couche diélectrique ou pellicule diélectrique apportait de nombreux avantages additionnels à l’étiquette RFID objet de la présente invention moyennant quelques exigences préférées.
Tout d’abord, il est important de mentionner que les valeurs de permittivité relative et de tangente d’angle de perte « relatives » de l’empilement diélectrique correspondant de la bande d’étiquettes objet de la présente invention auront toujours des valeurs répondant aux valeurs caractéristiques déjà citées ci-dessus ; l’influence de la pellicule diélectrique additionnelle (ou des pellicules additionnelles) sur l’ensemble diélectrique sera donc insignifiante par rapport à ces critères.
Ensuite, et ceci représente un avantage considérable d’un mode de réalisation selon la présente invention, la Demanderesse a constaté que la planéité et/ou l’état de surface de la surface diélectrique sur laquelle était apposé le motif conducteur pouvaient aussi représenter une problématique additionnelle dans la réalisation de l’étiquette ; en effet, comme il arrive fréquemment que la couche supérieure du diélectrique principal (par exemple la mousse solide, le carton mousse, le carton ondulé, le carton alvéolaire et/ou le tissu, de préférence la mousse solide) de l’étiquette ne présente pas une bonne planéité et/ou un bon état de surface, l’utilisation d’une pellicule diélectrique additionnelle a permis d’obtenir de meilleurs résultats/performances car, entre autres, elle apportait cette planéité et/ou état de surface recherchés. Ainsi, en ayant des motif(s) constitué(s) d’une couche de matière conductrice apposés sur cette pellicule diélectrique, de meilleures performances ont pu être obtenues. Toute méthode appropriée pourra être utilisée pour caractériser cette planéité et/ou état de surface de la pellicule conductrice. A titre illustratif, et afin d’éviter de devoir entrer dans des considérations de mesures difficiles à mettre en œuvre, les bandes d’étiquettes objets de la présente invention seront avantageusement caractérisées par une épaisseur totale en tout point des résonateurs de l’étiquette (voir en tout point de l’étiquette) qui varie de moins de cent (100) microns, de préférence de moins de cinquante (50) microns, par exemple de moins de quarante (40) microns, de moins de vingt (20) microns, de moins de dix (10) microns, voire par exemple de moins de deux (2) microns. L’apposition des motif(s) constitué(s) d’une couche de matière conductrice directement sur cette pellicule diélectrique pourra être effectuée par toute méthode appropriée comme expliqué ci-après dans la description, par exemple par impression, par exemple par impression jet d’encre. Ensuite, la pellicule diélectrique recouverte des motif(s) constitué(s) d’une couche de matière conductrice pourra être ajoutée au substrat diélectrique principal (la mousse solide, le carton mousse, le carton ondulé, le carton alvéolaire et/ou le tissu, de préférence la mousse solide) dans n’importe quel sens/ordre ; la Demanderesse a même trouvé un avantage à effectuer l’empilement successif (1) substrat diélectrique principal – (2) motif conducteur – (3) pellicule diélectrique - car cet empilement permettait de protéger avantageusement les motifs conducteurs lors de la manipulation et/ou utilisation de l’étiquette puisque ces motifs étaient protégés à la fois d’un côté par le substrat diélectrique principal et de l’autre côté par la pellicule diélectrique.
Dans un mode d’exécution particulier, la pellicule diélectrique est caractérisée par l’une, deux ou plusieurs des caractéristiques suivantes :
- une permittivité relative mesurée à toute fréquence comprise entre 3 et 10 GHz supérieure à celle du substrat diélectrique principal (la mousse solide, le carton mousse, le carton ondulé, le carton alvéolaire et/ou le tissu, de préférence la mousse solide) ; de préférence une permittivité relative supérieure à 1,25 , par exemple supérieure à 2 ; de préférence une permittivité relative inférieure à 3,5 ; et/ou
On détermine les couples qui résolvent ce système d'équation. On a :
Par substitution, on a :
, , et,
↔
Par substitution avec , on a :
On pose donc
Si , il y a deux solutions :
Les solutions sont donc , qui sont les coordonnées de B1, et et , qui sont les coordonnées de B2.
Si , il y a une solution :
La solution est donc le point (unique) B1 de coordonnées .
Ainsi, pour déterminer la position de l’ancre B, l’unité de traitement 7 de l’ancre A calcule , puis, si , l’unité de traitement calcule , , .
Les solutions sont donc le point B1 de coordonnées et le point B2 de coordonnées : c’est la situation de la .
On voit donc que si , il n'est pas possible pour l’unité de traitement 7 de déterminer quelle intersection correspond à la position de l’ancre B – puisque deux positions B1 et B2 sont possibles.
En référence à la figure 6, l’unité de traitement 7 utilise donc un troisième cercle imaginaire , qui est défini suite à un changement de position du smartphone 2 (toujours dans la zone de couverture UWB de l’ancre A).
De façon classique, le capotage coulissant comprend une virole amont contre laquelle les volets de blocage sont rabattus en position de jet direct, et cette virole amont comporte des cavités de réception des volets de blocage, chacun desdits volets de blocage venant se loger, en position de jet direct, dans l’une desdites cavités.
Selon une caractéristique possible additionnelle de l’invention, la virole amont comprend, côté veine :
- un caillebottis qui s’étend sur toute la circonférence de la virole, lequel caillebotis forme des alvéoles venant dans le prolongement radial des alvéoles de l’âme alvéolaire des volets de blocage en position de jet direct,
- des panneaux inter-volets, qui recouvrent le caillebotis côté veine entre les volets de blocage en position de jet direct et délimitent les cavités de réception des volets de blocage ; de préférence, ces panneaux inter-volets sont des panneaux acoustiques ayant une face côté veine acoustiquement poreuse qui s’étend dans le prolongement aérodynamique de la peau résistive des volets de blocage en position de jet direct.
Le caillebotis forme alors le fond de chacune des cavités de réception des volets de blocage.
Il est possible de prévoir des cloisons macro-perforées ou micro-perforées, dites septa, au niveau des cavités de réception des volets de blocage, entre les alvéoles du caillebotis et celles de l’âme alvéolaire des volets de blocage en position de jet direct, afin que les volets de blocage et la virole amont du capotage coulissant forment ensemble, lorsque les volets sont en position de jet direct, un complexe acoustique à deux étages permettant d’atténuer efficacement deux bandes de fréquences sonores différentes. Ces septa peuvent être fixés :
- soit sur les volets de blocage (chaque septum est alors formé par une peau arrière macro-perforée ou micro-perforée du volet de blocage recouvrant l’âme alvéolaire) auquel cas le caillebotis est ouvert côté veine (c’est-à-dire côté volet de blocage) au moins au niveau des cavités de réception des volets,
- soit sur le caillebotis (le caillebotis étant dans ce cas « fermé » côté veine par le septum).
est une section longitudinale (schématique) d’une moitié d’une portion aval d’une nacelle d’aéronef intégrant un inverseur de poussée selon l’invention, avec un volet de blocage en position de jet direct ;
représente la section longitudinale de la avec le volet de blocage en position de jet inverse ;
est une vue schématique en perspective d’un premier mode de réalisation d’un volet de blocage selon l’invention, lequel volet est vu depuis sa face arrière ;
est une vue schématique en perspective du cadre structural du volet de blocage de la , vu depuis la face arrière du volet ;
est une vue schématique en perspective du cadre structural du volet de blocage de la , vu depuis la face côté veine du volet ;
est une vue schématique en perspective du caisson aéro-acoustique du volet de blocage de la , vu depuis la face côté veine du volet ;
est une vue schématique en perspective du caisson aéro-acoustique du volet de blocage de la , vu depuis la face arrière du volet ;
montre l’effet du NEH sur le délai d’allumage du méthanol pour une richesse (air/carburant) de 0,5 à une pression de compression Pc de 30 bars : courbe de gauche = carburant constitué de 100% de méthanol ; courbe de droite = carburant constitué de 99,8% de méthanol et 0,2% de NEH.
montre l’effet du NEH sur le délai d’allumage du méthanol pour une richesse (air/carburant) de 1 à une pression de compression Pc de 30 bars : courbe de gauche = carburant constitué de 100% de méthanol ; courbe de droite = carburant constitué de 99,8% de méthanol et 0,2% de NEH.
montre l’effet du NEH sur le délai d’allumage du méthanol pour une richesse (air/carburant) de 1,5 à une pression de compression Pc de 30 bars : courbe de gauche = carburant constitué de 100% de méthanol ; courbe de droite = carburant constitué de 99,8% de méthanol et 0,2% de NEH.
montre le délai d’allumage d’un carburant à base de méthanol contenant différentes quantités de NEH en fonction de la température, pour une richesse (air/carburant) de 1 à une pression de compression Pc de 30 bars : courbes de gauche à droite = carburant constitué de 100% de méthanol ; carburant constitué de 99,8% de méthanol et 0,2% de NEH ; carburant constitué de 99,5% de méthanol et 0,5% de NEH ; carburant constitué de 99,0% de méthanol et 1,0% de NEH.
montre le délai d’allumage d’un carburant à base de méthanol contenant différentes quantités de NEH, pour une richesse (air/carburant) de 1, à une pression de compression Pc de 30 bars, sur une plage de température allant de 850K à 1000K.
est une vue élargie de la sur la plage de température allant de 900K à 1000K.
Description de l’invention La présente divulgation concerne un carburant pour moteur à inflammation par compression ou par étincelle qui comprend environ 98,0% à environ 99,9 % en masse de méthanol et environ 0,01% à environ 2,0% en masse d’un composé consistant en un nitrate d’alkyle ou en un mélange de nitrates d’alkyle. Dans un mode de réalisation, le carburant comprend environ 0,05% à environ 1,5 % en masse dudit composé. Dans un autre mode de réalisation, le carburant comprend environ 0,1 % à environ 1,0 % en masse dudit composé.
Dans un mode de réalisation, le carburant de l’invention est constitué de méthanol et dudit composé (et dans ce cas, la quantité de composé dans le carburant est d’au moins 0,1% en masse).
Dans un autre mode de réalisation, lorsque la somme de la quantité de méthanol et de la quantité de composé n’est pas égale à 100% en masse, le carburant peut contenir un ou plusieurs autres additifs pour compléter le carburant à 100%, comme par exemple des additifs avec des fonctions de conservation, anticorrosion ou de détergence.
Ledit composé additionné au méthanol est choisi parmi un ou plusieurs nitrates d’alkyles linéaires, ramifiés ou cycliques.
Ledit composé est plus particulièrement choisi parmi les nitrates d’alkyle linéaire comportant 4 à 36, avantageusement 4 à 24 atomes de carbone, les nitrates d’alkyle ramifié comportant 4 à 36, avantageusement 4 à 24 atomes de carbone, les nitrates d’alkyle cyclique (ou nitrate de cycloalkyle) comportant 5 à 18 atomes de carbone, et leurs mélanges. Dans un mode de réalisation, ledit composé est choisi parmi le nitrate de 2-éthylhexyle, le nitrate de cyclohexyle, le nitrate de dodécyle, le nitrate de n-nonyle, le nitrate de 2-tétradecyl-1-octadécyle, le nitrate d’iso-nonyle à iso-tridécyle, le nitrate d’hexyle, le nitrate de 2-octyle, le nitrate d’isononyle, le nitrate de 2-propylheptyle et leurs mélanges. Dans un mode de réalisation, le nitrate d’alkyle est le nitrate de 2 éthylhexyle seul ou en mélange avec un ou plusieurs autres nitrates d’alkyle tels que définis ci-dessus, avantageusement le nitrate d’alkyle est le nitrate de 2 éthylhexyle.
Selon un mode de réalisation, le composé pour l’amélioration de l’allumage du méthanol, constitué d’un nitrate d’alkyle ou d’un mélange de nitrates d’alkyle, est mélangé avec le méthanol dans le réservoir qui alimente le moteur, pour obtenir le carburant selon l’invention.
Selon un mode de réalisation, ledit composé et le méthanol sont stockés séparément, et mis en présence l’un de l’autre dans un injecteur, formant ainsi le carburant selon l’invention avant que celui-ci ne soit acheminé dans la chambre de combustion du moteur.
Selon un mode de réalisation, ledit composé est stocké séparément du méthanol et est co-injecté avec le méthanol pour former le carburant selon l’invention dans une chambre de prémélange du moteur.
La présente divulgation concerne aussi l’utilisation d’un nitrate d’alkyle ou d’un mélange de nitrates d’alkyle, dans les proportions définies ci-dessus, comme agent d’amélioration de l’allumage d’un carburant à base (constitué) de méthanol.
L’invention est illustrée par les exemples ci-après, donnés à titre indicatif.
Le capteur thermique de contact peut être disposé au contact d’une face extérieure de la paroi périphérique, celle-ci étant réalisée en un matériau conducteur thermique de sorte que la température de la face extérieure est égale à la température T heq du liquide.
Le canal peut présenter un diamètre intérieur d int compris entre 10µm et 1mm.
Le dispositif de mesure thermique peut être adapté à acquérir une image thermique du liquide d’intérêt, et l’unité de traitement peut être adaptée à déterminer une image de pression à partir de l’image thermique acquise et de la fonction de calibration f.
Un autre objet de l’invention est un procédé de détermination d’une pression P heq d’un liquide d’intérêt en mouvement dans le canal du système de mesure selon l’une quelconque des caractéristiques précédentes, le procédé comportant une phase de mesure comportant les étapes suivantes : choix d’un liquide d’intérêt de compressibilité k m et du canal de rayon intérieur r int , de sorte qu’un produit k m ×r int est inférieur ou égal à 12.5×10 -11 mm/Pa ; mise en écoulement du liquide d’intérêt dans le canal à un débit prédéfini par l’actionneur d’écoulement, de sorte qu’il présente un rapport V m /c inférieur ou égal à 0.3, où V m est une vitesse maximale du liquide dans le canal et où c est une vitesse du son dans le liquide d’intérêt ; mesure d’une température T heq du liquide d’intérêt en écoulement dans le canal par le dispositif de mesure thermique, et détermination d’un écart en température ΔT alors non nul entre la température mesurée T heq et une température de référence T eq prédéfinie du liquide d’intérêt au repos ; détermination de la pression P heq du liquide d’intérêt par l’unité de traitement, à partir de l’écart en température ΔT déterminé, et d’une fonction de calibration prédéterminée f, exprimant une variation d’un écart en pression ΔP entre la pression P heq du liquide d’intérêt en écoulement dans le canal et une pression de référence P eq prédéfinie du liquide d’intérêt au repos, en fonction de l’écart en température ΔT.
Le procédé peut comporter une phase de calibration, effectuée avant la phase de mesure, comportant les étapes suivantes : choix d’un liquide de compressibilité k c et d’un canal de rayon intérieur r int d’un système de calibration, de sorte qu’un produit k c ×r int est inférieur ou égal à 12.5×10 -11 mm/Pa ; mise en écoulement du liquide dans le canal par un actionneur d’écoulement du système de calibration à un débit prédéfini, de sorte qu’il présente un rapport V m /c inférieur ou égal à 0.3, où V m est une vitesse maximale du liquide dans le canal et où c est une vitesse du son dans le liquide ; mesure d’une température T heq du liquide en écoulement dans le canal par un dispositif de mesure thermique du système de calibration, et détermination d’un écart en température ΔT alors non nul entre la température mesurée T heq et une température de référence T eq prédéfinie du liquide au repos ; mesure d’une pression P heq du liquide en écoulement dans le canal par un capteur de pression du système de calibration, et détermination d’un écart en pression ΔP alors non nul entre la pression mesurée P heq et une pression de référence P eq prédéfinie du liquide au repos ; réitération des étapes de mesures de la température T heq et de la pression P heq pour différents débits du liquide dans le canal ; détermination de la fonction de calibration f, par une unité de traitement du système de calibration à partir des différentes valeurs de l’écart en température ΔT et des valeurs correspondantes de l’écart en pression ΔP.
Le liquide d’intérêt peut être choisi parmi l’eau, un alcool et le glycérol.
Le liquide d’intérêt peut être identique au liquide utilisé lors de la phase de calibration
La mise en écoulement du liquide d’intérêt peut être effectuée par aspiration, de sorte que la température mesurée T heq est alors inférieure à la température de référence T eq et correspond à un refroidissement du liquide d’intérêt ; ou peut être effectuée par refoulement, de sorte que la température mesurée T heq est alors supérieure à la température de référence T eq et correspond à un réchauffement du liquide d’intérêt.
Le canal peut être réalisé en un matériau thermiquement conducteur, et au contact thermique d’un dispositif externe, de sorte que le refroidissement ou le réchauffement du liquide d’intérêt entraîne respectivement un refroidissement ou un réchauffement du dispositif externe.
D'autres aspects, buts, avantages et caractéristiques de l’invention apparaîtront mieux à la lecture de la description détaillée suivante de formes de réalisation préférées de celle-ci, donnée à titre d'exemple non limitatif, et faite en référence aux dessins annexés sur lesquels : la est une vue schématique et partielle d’un système de mesure selon un mode de réalisation, adapté à déterminer la pression d’un liquide en écoulement dans un canal ; la est une vue schématique et partielle, en coupe longitudinale, du canal du système de mesure ; la est une vue schématique et partielle, en coupe transversale, du canal et du dispositif de mesure thermique du système de mesure ; la illustre un exemple d’une fonction de calibration f exprimant une variation d’un écart en pression ΔP en fonction d’un écart en température ΔT ; la est une vue schématique et partielle d’un système de calibration selon un mode de réalisation, adapté à déterminer la fonction de calibration f ; la est un organigramme d’un procédé de détermination de la pression du liquide en écoulement dans le canal, comportant ici une phase préalable de détermination de la fonction de calibration f. EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS