INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Des solutions au problème d’emballement thermique de batterie ont été divulguées dans l’art antérieur, l’une proposée pour les véhicules de marque Tesla TM , basée sur une protection au niveau des cellules de batterie, à l’intérieur du pack batterie.
Malheureusement, cette solution n’est pas réalisable pour les véhicules en production en masse car elle serait trop fastidieuse et consommatrice de temps. En outre, elle n’est pas déclinable pour les types de cellules ou modules développés par le demandeur.
D’autres solutions actuelles sont basées sur la mise en place de couches de protection thermique en tissus TS à l’intérieur d’un bac de batterie LB par un opérateur OP. Ce type de solution peut être illustrée par la .
Ces solutions ne sont pas optimales en termes de volume disponible pour les modules batterie et en termes de hauteur de caisse que l’on souhaite avoir la plus faible possible, pour une silhouette donnée.
Par ailleurs, la sévérisation des normes nécessite une augmentation des performances de l’isolation thermique, impliquant une perte de volume du compartiment de la batterie (ainsi qu’une perte d’autonomie), avec un impact sur la hauteur du véhicule.
De plus la solution à base de tissus implique des problèmes de mise en place, car elle est peu ergonomique avec des difficultés d’accès et difficultés sur la répartition des poids pour le collage des tissus.
Ainsi, un objectif de l’invention est de palier les défauts de l’art antérieur, et notamment de remédier aux problèmes suivants : - perte de volume de l’architecture de la batterie pour satisfaire aux exigences réglementaires ; - mise en place complexe et opérations fastidieuses ; - allongement de ligne de production et/ou besoin d’équipements supplémentaires pour la mise en œuvre des solutions de l’art antérieur.
Pour atteindre cet objectif, l’invention propose un système d’application d’une protection thermique pour des modules de batterie d’une batterie de traction d’un véhicule automobile s’étendant suivant un axe X horizontal longitudinal, un axe Y transversal orthogonal à l’axe X, et un axe Z vertical orthogonal aux axes X et Y, les modules de batterie étant configurés pour être montés sous une caisse du véhicule automobile suivant l’axe Z, dans un couvercle de batterie comportant un logement recevant les modules de batterie et étant configuré pour coopérer avec un support de fermeture pour fermer le logement par le dessous suivant l’axe Z, le système d’application comprenant un moyen de levage pour surélever la caisse suivant l’axe Z, caractérisé en ce que le système d’application comprend en outre au moins un bras robotisé comprenant : - un moyen de pulvérisation d’un revêtement de protection thermique (RP) recouvrant le dessus du couvercle de batterie suivant l’axe Z avant son montage dans la caisse du véhicule ; et/ou - un moyen de pulvérisation d’un revêtement de protection thermique recouvrant ledit logement avant le montage des modules de batterie dans ledit logement.
En particulier, l’invention propose de pulvériser un produit visqueux de protection thermique qui répond aux exigences thermiques, acoustiques et vibratoires sur le couvercle du bloc batterie par une opération robotisée existante dans les unités terminales des ateliers de peinture du demandeur. Les étapes de pulvérisation de protection thermique et d’étanchéité pourraient être réalisées au même endroit dans l’unité de production, à la suite l’une de l’autre, grâce à un seul bras robotisé qui combinerait les deux fonctions.
L’invention permet d’avoir les avantages suivants : - la mise en place de la protection thermique projetée sur le couvercle permet de mieux garantir l’épaisseur et d’optimiser l’architecture batterie par rapport à une solution à tissus ; - l’épaisseur de produit déposé est adaptable en fonction des exigences locales à l’intérieur du bac de batterie ; - la mise en œuvre est plus facile et ergonomique d’autant plus que celle-ci est automatisée à l’aide de robots ; - la protection thermique peut participer ainsi au traitement acoustique du véhicule de plus en plus prégnant dans un véhicule électrique ; - la mise en œuvre et l’industrialisation sont adaptables aux différents modèles de véhicules produits.
L’invention peut utiliser des installations existantes et connues sans utiliser des équipements supplémentaires allongeant la ligne de production.
En outre, le process est automatisable et maîtrisé, et le contrôle qualité à neuf est mieux assuré.
De plus la qualité à l’usage est mieux assurée par rapport à la solution en série quelles que soient les conditions d’usage ; l’invention implique moins de pertes de matière, une recyclabilité potentiellement meilleure (pas besoin de créer une nouvelle filière liée aux isolants thermiques), de meilleures performances vibratoires et de masse.
La direction donnée précitée peut avantageusement être choisie pour correspondre à la direction d’un mode de vibration de l’aube au sein de l’ensemble aubagé en fonctionnement, préférentiellement un mode de vibration présentant la plus basse fréquence parmi les modes de vibrations de l’aube, un tel mode de vibration étant généralement le plus néfaste.
Par ailleurs, l’élément roulant 70 peut être un pion et présenter ainsi une forme cylindrique, d’axe par exemple parallèle à la direction axiale X ou à la direction circonférentielle C. Chacun des creux 56 et 60 présente dans ce cas avantageusement une forme de rainure allongée selon la direction de l’axe de l’élément roulant 70 et à section concave orthogonalement audit axe.
Enfin, l’assemblage de l’ensemble aubagé peut être opéré de différentes manières.
Une première manière peut consister à introduire les pieds 43B des aubes 42 petit-à-petit de proche en proche dans des alvéoles correspondantes du disque 41, chaque organe roulant 70 étant positionné dès le début du processus entre les premier et second creux 56 et 60 correspondants.
Une autre manière consiste à mettre à profit la souplesse des parties d’engagement 52 et des pales 44 des aubes pour écarter les surfaces 54 et 58 et insérer les éléments roulants 70 après que les aubes 42 ont été mises en place sur le disque 41.
Une autre manière encore consiste à construire l’ensemble aubagé 40 comprenant toutes les aubes 42 et les éléments roulants 70 correspondants sur un support provisoire prévu à cet effet, sans le disque 41, puis à mettre en place le disque en insérant simultanément les pieds 43B de l’ensemble des aubes dans les alvéoles du disque.
Il est à noter que l’invention est bien entendu également applicable aux ensembles aubagés dans lesquels les extrémités libres des aubes sont les extrémités radialement internes de ces dernières, par exemple pour des turbines contra-rotatives. Dans ce cas, la configuration des plateformes est préférentiellement inversée vis-à-vis de la direction radiale. Ainsi, le premier creux est dans ce cas préférentiellement formé dans une surface interne de chaque plateforme, et la partie d’engagement de chaque plateforme est préférentiellement décalée radialement vers l'intérieur par rapport à ladite surface interne de la plateforme et présente préférentiellement une surface externe dans laquelle est formé le second creux.
Ensemble aubagé à liaison inter-plateformes par organe de friction La présente invention se rapporte au domaine général des ensembles aubagés au sein des turbomachines, notamment les turbomachines destinées à la propulsion d’aéronefs.
Une solution connue pour limiter les contraintes vibratoires sur de telles aubes consiste à doter chacun de ces bords latéraux avec un profil complexe comprenant des portions non-axiales, c'est-à-dire non parallèles à l’axe de rotation de l’ensemble aubagé, et comprenant par exemple des excroissances et empreintes complémentaires. En effet, afin d'amortir les vibrations auxquelles les aubes sont soumises lors du fonctionnement de la turbine, il est connu de monter les aubes sur le disque avec une contrainte de torsion autour de leur axe principal. Au niveau de la plateforme d'une aube particulière, cette contrainte de torsion se traduit par une mise en contact de portions non-axiales de la plateforme de l'aube avec des portions non-axiales des plateformes des aubes voisines. Les vibrations des aubes en fonctionnement induisent des glissements relatifs au niveau de ces zones de contact, qui, couplées aux pressions de contact, créent de l’amortissement par friction. Ce type de configuration est parfois dénommé « interlock ».
Le convertisseur alternatif-continu 110 délivre alors dans une étape F10 la tension électrique continue reçue sur la deuxième sortie d’alimentation électrique 150 afin de de charger électriquement l’unité de stockage d’énergie électrique du deuxième équipement électrique 30 dans une étape F11.
Simultanément (ou non) à la charge de l’unité de stockage d’énergie électrique du deuxième équipement électrique 30, l’unité de puissance au sol 10 peut avantageusement fournir une tension électrique alternative, délivrée en sortie du convertisseur continu-alternatif 130, sur la première sortie d’alimentation 140 (étape G8) afin d’alimenter électriquement l’aéronef 20 à partir de ladite tension électrique alternative (étape G11). La connexion électrique entre l’unité de puissance au sol 10 et l’aéronef 20 et l’alimentation électrique de l’aéronef 20 peuvent être réalisées avant, pendant ou après la charge du deuxième équipement électrique 30.
Dans une deuxième mode de réalisation, toujours en référence à la , la charge du deuxième équipement électrique 30, relié électriquement à l’unité de puissance au sol 10, est réalisée directement à partir d’énergie électrique fournie par la source d’alimentation électrique externe 40.
A cette fin, la source d’alimentation électrique externe 40 est reliée électriquement à l’entrée d’alimentation électrique 101 (étape E1) pour fournir une tension électrique alternative d’entrée reçue par le convertisseur alternatif-continu 110.
Le convertisseur alternatif-continu 110 convertit la tension électrique alternative d’entrée en une tension électrique continue (étape E2) et fournit ladite tension électrique continue sur la deuxième sortie d’alimentation électrique 150 dans une étape H3.
L’unité de puissance au sol 10 charge alors électriquement l’unité de stockage d’énergie électrique du deuxième équipement électrique 30 à partir de la tension électrique continue fournie sur la deuxième sortie d’alimentation électrique dans une étape H4.
Simultanément à la charge du deuxième équipement électrique 30, l’unité de puissance au sol 10 peut avantageusement alimenter électriquement un aéronef 20 à partir d’une tension électrique alternative délivrée en sortie du convertisseur continu-alternatif 130 via la première sortie d’alimentation électrique 140 (étape G11), ladite tension électrique alternative étant obtenue par conversion (étape F7), par le convertisseur continu-alternatif 130, d’une tension électrique continue fournir par le module de stockage 120 (étape F6). La connexion électrique entre l’unité de puissance au sol 10 et l’aéronef 20 et l’alimentation électrique de l’aéronef 20 peuvent être réalisées avant, pendant ou après l’alimentation de l’équipement électrique 30.
Le système décrit ci-avant à titre d’exemple comprend un transformateur 137 permettant de modifier la tension électrique alternative fournie par le convertisseur continu-alternatif 130 au-delà de ce que permet de manière efficace la loi de commande des semi-conducteurs des convertisseurs DC-AC et AC-DC. Ce transformateur 137 peut modifier la tension électrique alternative en une tension électrique alternative de valeur différente. De préférence, la tension de sortie du transformateur peut être multiple, c’est-à-dire comprise dans une plage de valeurs de tension prédéterminée, par exemple entre 70 et 900 V.
Dans les différents modes de réalisation, un module de contrôle (non représenté) peut être utilisé pour contrôler le transformateur 137 afin de sélectionner la valeur de tension de sortie dudit transformateur 137 dans la plage de valeurs de tension prédéterminée. Le module de contrôle peut être commandé par un opérateur, par exemple à distance via un lien de communication sans fil.
Le module d’alimentation électrique selon l’invention permet donc avantageusement d’alimenter à la fois un premier équipement électrique à partir d’une tension électrique alternative, par exemple un aéronef 20, et un deuxième équipement électrique 30 à partir d’une tension électrique continu, notamment simultanément, en particulier en rebouclant la sortie du convertisseur continu-alternatif 130 sur l’entrée du convertisseur alternatif-continu 130.
Contenant présentant une structure renforcée Le domaine de l’invention est celui de la conception et de la fabrication de contenants.
- CMI de B : concentration minimale inhibitrice du produit B seul.
Cette formule a été décrite pour la première fois dans l’article de F.C. Kull, P.C. Eisman, H.D. Sylwestrowka, and R.L. Mayer, Applied Microbiology 9:538-541, 1961.
Pour chaque composé testé seul, la CMI est considérée comme la première concentration permettant l’obtention d’un pourcentage de croissance microbienne inférieur ou égal à 25 %.
Concernant les associations testées, CMI de A avec B et CMI de B avec A sont les concentrations respectives de A et de B dans les associations permettant l’obtention d’un pourcentage de croissance microbienne inférieur ou égal à 25%.
Interprétation du FIC Index :
Lorsque la valeur du FIC I ndex est inférieure ou égale à 1, on considère que l’association des composés testés présente un effet synergique.
Souches microbiennes utilisées : Candida albicans ATCC 10231 et Aspergillus niger ATCC 6275.
Les souches proviennent de l'American Type Collection (ATCC) et sont entretenues au laboratoire selon les exigences de la norme NF EN 12353.
Milieu de culture liquide utilisé : bouillon Sabouraud additionné de monopalmitate de sorbitane polyoxyéthyléné (20 OE) (Tween 40 de chez Croda) et de Phytagel© BioReagent, à double concentration (soit un mélange de 5 g de Phytagel +0,6 g tween 40 + 60 g bouillon Sabouraud).
On utilise une microplaque 96 puits à une température d’incubation de 30°C +/- 1°C en aérobiose (C. albicans el A. niger.
Durée d'incubation de la microplaque : 18 à 48 h en aérobiose.
Essais Pour chaque composé :
A = (i) dilauramidoglutamide lysine de sodium (29%) + eau (71%)
A’ = (i) dilauramidoglutamide lysine de sodium (27,3%) + eau (66,7%) + butylène glycol (6%)
B = (ii) vanilline (100 % ) (Nom comercial : EUROVANILLIN SUPREME FC; Fabricant : BORREGAARD)
On a préparé une solution mère à 10 % (poids/volume) en mélangeant 1 g de composé dans 9 ml de solution aqueuse d’agar à 1 ‰. Des dilutions successives ont été effectuées avec la solution d’agar à 1 ‰.
De préférence, la composition selon l’invention comprend l’acide anisique ou l’acide salicylique, en combinaison avec les composés i) et ii) tels que définis ci-dessus.
De préférence, l’acide de la composition selon l’invention est présent à une concentration massique inférieure à 0,5%, de préférence inférieure à 0,25% en masse par rapport à la masse totale de la composition.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, la composition est dénuée de tensioactif autre qu’un composé (i) de formule (I), telle que définie précédemment.
Selon un mode de réalisation alternatif, la composition comprend au moins un tensioactif autre qu’un composé (i) de formule (I), telle que définie précédemment, notamment un ou plusieurs tensioactifs non ioniques, anioniques, cationiques, zwitterioniques ou amphotères, particulièrement choisis parmi les tensioactifs non ioniques.
Ledit tensioactif peut être hydrocarboné ou siliconé, et peut posséder à 25°C une balance HLB (hydrophile-lipophile balance) au sens de GRIFFIN, de préférence supérieure ou égale à 8.
De préférence, la composition selon l’invention comprend un mélange d’au moins un tensioactif amphotère, tel que ceux cités précédemment (groupe b) et au moins un tensioactif non-ionique, tels que ceux cités précédemment (groupe c). De préférence, le mélange comprend le cocoamphodiacetate disodique et un poloxamère, de préférence le condensat d'oxyde d'éthylène, oxyde de propylène et oxyde d'éthylène (13 OE/30 OP/13 OE) (MW : 2900), notamment tel que commercialisé sous la dénomination Synperonic PE/L 64 NAA LQ par la société Croda (nom INCI : Poloxamer 184).
Selon un mode de réalisation préféré, le composé (poly)carbodiimide est un composé de formule (XII) suivante : (XII),
Avantageusement, la quantité totale du ou des composé(s) (poly)carbodiimide (i) va de 0,01 à 20% en poids, de préférence de 0,1 à 15% en poids, plus préférentiellement de 0,2 à 10% en poids, encore plus préférentiellement de 0,5 à 8%, mieux de 1 à 6% en poids par rapport au poids total de la composition C.
La composition C selon l’invention employée dans le cadre du procédé de coloration selon l’invention comprend (ii) au moins un composé ayant au moins un groupement acide carboxylique.
De préférence, le ou les composés ayant au moins un groupement acide carboxylique sont choisis parmi les polyuréthanes, les polymères acryliques et leurs mélanges.
Polyuréthanes et polymères acryliques : Selon un mode de réalisation préféré, la composition C comprend au moins un composé ayant au moins un groupement acide carboxylique choisi parmi les polyuréthanes, les polymères acryliques et leurs mélanges.
De préférence, le ou les composés ayant au moins un groupement acide carboxylique sont sous forme de dispersions aqueuses de particules de polymère(s) choisi(s) parmi les polyuréthanes, les polymères acryliques, et leurs mélanges.
De préférence, la composition C comprend au moins un composé ayant au moins un groupement acide carboxylique sous forme de dispersions aqueuses de particules de polyuréthanes, de polymères acryliques, et leurs mélanges.
Le préparateur 6, le filtre 8, le détecteur 10 et le calculateur 12 accèdent directement ou indirectement à la mémoire 4. Ils peuvent être réalisés sous la forme d’un code informatique approprié exécuté sur un ou plusieurs processeurs. Par processeurs, il doit être compris tout processeur adapté aux calculs décrits plus bas. Un tel processeur peut être réalisé de toute manière connue, sous la forme d’un microprocesseur pour ordinateur personnel, portable, tablette ou smartphone, d’une puce dédiée de type FPGA ou SoC, d’une ressource de calcul sur une grille ou dans le cloud, d’une grappe de processeurs graphiques (GPUs), d’un microcontrôleur, ou de toute autre forme propre à fournir la puissance de calcul nécessaire à la réalisation décrite plus bas. Un ou plusieurs de ces éléments peuvent également être réalisés sous la forme de circuits électroniques spécialisés tel un ASIC. Une combinaison de processeur et de circuits électroniques peut également être envisagée. Dans le cas de l’unité d’apprentissage automatique basé sur renforcement du gradient, des processeurs dédiés à l’apprentissage automatique pourront aussi être envisagés.
Le préparateur 6, le filtre 8, le détecteur 10 et le calculateur 12 sont présentés ici séparément car ils réalisent des fonctions distinctes. Cette description modulaire vise à mieux faire comprendre les blocs fonctionnels mis en œuvre par le dispositif 2. Il va de soi que deux ou plus de ces éléments pourraient néanmoins être regroupés dès lors que les relations fonctionnelles restent comparables.
La représente un exemple de boucle de fonctionnement du dispositif de la permettant de mieux comprendre les fonctions respectives du préparateur 6, du filtre 8, du détecteur 10 et du calculateur 12.
Dans ce qui suit, les données d'électrogrammes sont traitées par fenêtre temporelle de 1,5 seconde. En variante, cette fenêtre temporelle pourrait être plus importante. Ainsi, dans ce qui suit, l'expression "un signal" ou "une piste" désignera les données d'électrogrammes associées à une fenêtre temporelle de 1,5 seconde et à un identifiant d'électrode donné. De plus, la description qui suit est donnée pour une piste. Néanmoins, plusieurs pistes synchronisées peuvent être traitées en parallèle, ce qui permet comme on le verra plus bas de déterminer une valeur LCL agglomérée.
Dans une première opération 200, le dispositif 2 appelle une fonction PreProc() qui est exécutée par le préparateur 6. La fonction PreProc() reçoit comme argument une piste et retour un signal prétraité qui sera référencé PPS dans la suite. Dans l'exemple décrit ici, les opérations de prétraitement comprennent d'une part la suppression du bruit de ligne de base (" baseband wander removal " en anglais) au moyen d'un filtre de Butterworth dont la fréquence critique est 10 Hz, et d'autre part la suppression du bruit haute-fréquence en utilisant la méthode de seuillage par transformée en ondelette discrète décrite dans l'article de Donoho et al." De-nois ing by soft- thresholding ", IEEE Transactions on Information Theory, vol. 41, no. 3, pp. 613-627, May 1995, doi: 10.1109/18.382009. Bien que ces opérations soient préférées par la Demanderesse, d'autres opérations de prétraitement pourront les compléter ou les remplacer, comme celles de l'article de Botteron cité précédemment.
Ensuite, dans une opération 210 optionnelle, le filtre 8 exécute une fonction Nois() qui analyse le signal PPS pour déterminer s'il est exploitable ou s'il est trop bruité. Dans l'exemple décrit ici, la fonction Nois() applique trois filtres successifs : un filtre d'analyse de kurtosis du signal PPS, un filtre de détection de mouvement et un filtre d'amplitude.
Le signal cardiaque est essentiellement une ligne isoélectrique bruitée avec plusieurs ondes monophasiques ou multiphasiques plus ou moins nettes qui représentent des passages d'ondes électriques sous l'électrode. On s'attend donc à ce que la distribution des valeurs soit centrée autour de zéro, mais avec une queue (" tail " en anglais) importante (les valeurs dans la queue représentent le potentiel lié aux activations, lorsque le signal correspond à une activité cardiaque périodique). Pour décrire cette forme de distribution de probabilité, une mesure statistique du kurtosis est classiquement utilisée. Le kurtosis identifie si les queues d'une distribution donnée contiennent des valeurs extrêmes. Si le kurtosis est inférieur à 2,5, ou négatif, alors le signal est considéré comme du bruit et est écarté. En variante, ce filtre peut être ignoré, un seuil différent peut être choisi ou une autre méthode que le kurtosis peut être utilisée.
Le filtre de détection de mouvement vise à détecter un changement d'activité lié au mouvement, aux phases de contact/non-contact ou à l'insertion du cathéter. Pour cela, le signal est divisé en trois parties de 0,5 seconde, la variance de chaque partie est calculée et le rapport de la plus grande variance sur la plus faible est comparé avec une valeur seuil de l'ordre de 10^6. Ce seuil a été identifié comme particulièrement avantageux par la Demanderesse lors de ses travaux. En variante, ce filtre peut être ignoré, un autre seuil peut être retenu ou une autre méthode peut être retenue.
Le filtre d'amplitude vise à refléter le fait que les signaux de tension extrêmement basse – invisibles pendant la procédure – représentent principalement du bruit. Pour cela, la piste est seuillée à 0,03 mV, c’est-à-dire que toutes les amplitudes inférieures à ce seuil sont ramenées à 0. De manière similaire, les signaux avec une amplitude élevée sont caractéristiques d'un bruit élevé pendant l'insertion du cathéter ou les schémas de stimulation saturés. Pour cette raison, la piste est également seuillée à 3,6 mV, c’est-à-dire que toutes les amplitudes supérieures à ce seuil sont ramenées à 3,6 mV. En variante, ce filtre peut être ignoré ou les seuils modifiés.
Ensuite, le signal PPS (débruité ou pas) est traité dans une opération 220 par le détecteur 10 pour l'opération principale du dispositif 2 : la détection de segments d'activation. Le but est d'identifier dans la piste quelle portion correspond à une activité cardiaque. Pour cela, le détecteur 10 exécute une fonction DetAct() dont un exemple de mise en œuvre sera décrit au moyen des figures 3 et 4.