INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On désigne par f une fonction qui détermine à partir des événements « individuels » associés à des individus distincts au moins un événement de groupe qui comprend ces événements individuels. .
Dans l’exemple de la , le dispositif 100 créé un événement de groupe G(U1, U2) intitulé « Lancement de la présentation » impliquant individus U1 et U2. Pour le groupe (U2, U3) l’événement déterminé est par exemple une prise de parole groupée.
Toujours en relation avec la , on désigne par séquence de la réunion TLR, une séquence temporelle d’événements qui comprend l’ensemble des instants temporels de début et de fin associées à des événements des séquences individuelles TL(U1), TL(U2) et TL(U3) et de groupe de la réunion TL(G1(U1,U2)) et TL(G2(U2,U3). On comprend que cette séquence TLR résume la chronologie des activités ou événements détectés pendant la période [t0, t] considérée. Selon une première option, la séquence temporelle TLR globale comprend toutes les informations de description des événements de l’ensemble des séquences individuelles et de groupe. Selon une deuxième option, elle comprend seulement les instants de début et fin et un pointeur sur les événements correspondants des séquences individuelles et de groupe.
Optionnellement, en 34, on scinde un groupe précédemment détecté en L sous-groupes, avec L entier non nul supérieur ou égal à 2. Il s’agit par exemple, au sein de l’espace de réunion, par exemple une salle de classe, de deux groupes d’élèves qui se constituent à deux endroits distincts de la classe pour travailler. Les activités des deux groupes d’élèves sont d’abord détectées. Puis, dans un des groupes se distinguent deux sous-groupes, un premier sous-groupe comprenant des élèves debout en train d’exposer des idées au tableau et un deuxième sous-groupe comprenant des élèves assis en train de les écouter. On comprend qu’il faut parfois attendre un certain temps (t supérieur ou égal à tmin) pour pouvoir détecter des sous-groupes à l’intérieur d’un groupe dont les activités ont été détectées dès les premières minutes de réunion. La valeur de tmin dépend bien sûr du type de réunion considéré et des types d’événements de groupe associés. Par exemple pour une réunion professionnelle, tmin peut être choisi égal à 30 min.
Le cas échéant, on génère en 35 la séquence des sous-groupes A1, A2 détectés à l’intérieur d’un groupe A comme illustré par la .
Avantageusement, le procédé met en œuvre, en 36, la détection d’activités ou événements de sur-groupes constitués d’au moins deux groupes précédemment constitués. Cette étape est mise en œuvre au bout d’un certain temps (c’est-à-dire d’un instant courant t suffisamment grand, par exemple supérieur ou égal à tmin) Une séquence temporelle des événements de sur-groupe (ou groupe de plus haut niveau) ainsi détectés est ajoutée à l’ensemble des séquences temporelle d’événements de la réunion. On considère à titre illustratif l’exemple d’une classe avec 4 groupes d’élèves installés aux 4 coins de la salle de classe pour réaliser des travaux en équipe. Sur la base d’une analyse des actions/événements détectés dans chacun des groupes et par exemple, en considérant un cumul de ces activités, on peut déduire à l’issue d’une durée d’observation donnée, dépendante du type de réunion, deux groupes très actifs et 2 groupes moins actifs. Au niveau de la séquence temporelle d’événements TLR de la réunion, on ajoute une information de description de d’un sur-groupe très actif et d’un sur-groupe moins actif et on leur associe à chacun les événements précédemment détectée pour les groupes qu’ils comprennent respectivement. Par exemple, dans une classe, les actions/événements déterminés pour des élèves d’un groupe initialement déterminé par le dispositif 100, qui se lèvent sans arrêt, qui bougent, parlent, seront regroupés au bout de 5 à 10 minutes dans un sous-groupe d'élèves « actifs ». En revanche, les autres élèves de ce groupe initial qui ne parlent pas du tout, restent à leur place, ne lèvent pas la main seront affectés à un sous-groupe « passif ».
Ce regroupement de plus haut niveau peut aussi être réalisé a posteriori, de façon rétroactive, une fois que la réunion est finie ou bien lorsqu’un nouvel événement a été détecté (par exemple, les élèves retournent à leurs places respectives à la fin d’une activité de groupe). Par exemple ici, lorsque tous les élèves retournent à leur place le système peut analyser finement toutes les activités détectées dans chacun de groupes et en déduire la présence de ces sur-groupes ou sous-groupes
Ainsi, dans l’exemple qui vient d’être décrit, on a généré plusieurs séquences temporelles d’événements individuels ou de groupe et une séquence temporelle globale de la réunion TLR qui comprend (ou pointe sur) tous les événements inclus dans les séquences individuelles et de groupe.
Au-delà des événements individuel et de groupes, la séquence temporelle d’événements peut être enrichie d’informations captées du contexte général du lieu tout entier comme la chaleur, l’humidité, la lumière, l’ambiance, etc. De telles informations permettent d'enrichir la description des événements de la réunion, afin qu’un utilisateur qui accède à la séquence TLR se représente plus aisément dans quelles conditions et quel contexte ces événements en question ont eu lieu. Par exemple, l’indication d’un niveau sonore peut aider l'utilisateur à percevoir l'ambiance lors d’un débat entre plusieurs participants. Avantageusement, ces signaux de mesure particuliers peuvent aussi être analysés par le module d’intelligence artificielle AI et contribuer ainsi à la détermination d’un événement donnée. Par exemple, un événement de "présentation" d'une durée d'une heure peut ainsi apparaitre sur la séquence TLR comme un enchaînement d’événements de type "présentation calme" ou "présentation bruyante ».
Le serveur de noms de domaines 13 vérifie alors, au cours d’une étape S11, la validité du jeton de certification CNT et revoie, au cours d’une étape S12 un message indiquant que le jeton de certification CNT n’est plus valide. Le message renvoyé comprend également le code indiquant les raisons de cette suspension.
Le serveur d’un fournisseur de services 14 émet enfin, dans une étape S13, un message Server Hello à destination de l’équipement 10 indiquant que le certificat associé à l’équipement 10 n’est pas valide et qu’une connexion ne peut pas être établie avec l’équipement 10 en indiquant les raisons de cette suspension.
Dans une étape S14, le serveur de configuration 11 reçoit une demande de levée de suspension du jeton de certification CNT associé à l’équipement 10 par exemple suite à une décision de l’opérateur gestionnaire du réseau.
Dans une étape S15, le serveur de configuration 11 transmet une demande de levée de suspension du jeton de certification CNT au module de création de certificats 12. Une telle demande de levée de suspension comprend le jeton de certification CNT.
A réception de la demande de levée de suspension du jeton de certification CNT, le module de création de certificats 12 procède de manière optionnelle, dans une étape S16, à la vérification de l’authenticité du jeton de certification CNT au moyen du certificat CertDHCP associé au serveur de configuration 11.
Une fois cette vérification effectuée, le module de création de certificats 12 transmet, dans une étape S17, une demande de levée de suspension DRéac de l’association du certificat CERT_CPE associé à l’équipement 10 avec le nom de domaine « CNT.example.com » avec lequel le certificat CERT_CPE a été associé au cours de l’étape E8 à destination du serveur de noms de domaines 13.
Une telle demande de levée de suspension DRéac comprend le jeton de certification CNT correspondant, le certificat CERT_CPE et la clé publique PUB_KEY_CM du module de création de certificats 12.
Parallèlement, le module de création 12 mémorise dans une base de données que la suspension du certificat CERT_CPE et du jeton de certification CNT correspondant est levée.
Dans une étape S18, le serveur de noms de domaines 13 extrait l’ensemble des informations comprises dans la demande de levée de suspension DRéac et rétablit l’association entre d’une part le certificat CERT_CPE et le jeton de certification CNT correspondant et d’autre part le nom de domaine « CNT.example.com ».
Une fois l’association entre d’une part le certificat CERT_CPE et le jeton de certification CNT correspondant et d’autre part le nom de domaine rétablie, le serveur de noms de domaines 12 en informe le module de création de certificats 12 dans une étape S19.
A son tour, le module de création de certificats 12 informe le serveur de configuration 11 de la levée de suspension de l’association entre le certificat CERT_CPE et le jeton de certification CNT correspondant et le nom de domaine dans une étape S20.
A l’issue de l’étape S20, l’équipement 10 souhaitant établir une connexion avec le serveur d’un fournisseur de services 14 transmet à ce dernier un message client Hello comprenant le jeton de certification CNT dans une étape S21.
A réception de ce message client Hello TLS, le serveur d’un fournisseur de services 14 transmet un message de type DNS Query comprenant le jeton de certification CNT à destination du serveur de noms de domaines 13 dans une étape S22.
Le serveur de noms de domaines 13 vérifie alors la validité du jeton de certification CNT et revoie, au cours d’une étape S23 un message indiquant que le jeton de certification CNT est valide.
Le serveur d’un fournisseur de services 14 émet enfin, dans une étape S24, un message Server Hello à destination de l’équipement 10 établissant ainsi une connexion avec l’équipement 10.
La représente les différentes étapes mises en œuvre par les différents équipements constituant le système décrit en référence à la dans un troisième mode de réalisation du procédé de suspension d’un jeton de certification CNT associé à l’équipement 10.
Dans le premier exemple de réalisation des figures 3A à 3F, la butée longitudinale 26 est formée par un premier plan incliné par rapport à un plan transversal (V, T). Le premier plan incliné est autrement dit, un plan transversal ayant pivoté autour d’un angle de rotation vertical (figures 3E et 3F). La surface complémentaire 27 portée la tranche de la tige 5 est également formée par un plan incliné ( ).
En outre dans le premier exemple de réalisation, le plan incliné est ménagé dans un coin d’angle obtus de la protubérance 28 de l’adaptateur 4.
Selon un exemple de réalisation, le coin est formé d’une part par la butée longitudinale 26 et d’autre part, par un second plan incliné 29 par rapport à un plan vertical (V, L). Le deuxième plan incliné 29 est autrement dit, un plan vertical ayant pivoté autour d’un angle de rotation longitudinal. Ce deuxième plan incliné 29 permet le guidage de la tige 5 en position inclinée par rapport à la verticale.
L’angle obtus est par exemple compris entre 110° et 160°, tel que compris entre 125° et 145°.
La butée longitudinale 26 de l’adaptateur 4 crée une limite pour la translation de la tige 5 du bras d’essuie-glace 2 via un appui lors de l’insertion du bras 2 dans l’adaptateur 4 afin de garantir l’intégrité de l’adaptateur 4. Une fois l’insertion du bras 2 dans l’adaptateur 4 calée par la coopération de la butée longitudinale 26 de l’adaptateur 4 avec la surface complémentaire 27 du bras 2, l’utilisateur peut verrouiller le blocage du bras 2 sans risque de détérioration due à l’organe de blocage 22. L’adaptateur 4 offre ainsi un verrouillage efficace et fiable du bras 2 par un moyen relativement simple.
Les figures 4A, 4B et 4C montrent un deuxième exemple de réalisation.
Cet exemple se différencie du précédent par le fait que dans cet exemple, le premier plan incliné est ménagé dans un coin d’angle aigu de la protubérance 28 de l’adaptateur 4.
Le coin peut également être formé d’une part par la butée longitudinale 26 et d’autre part, par un second plan incliné 29 par rapport à un plan vertical (V, L), c’est-à-dire un plan vertical ayant pivoté autour d’un angle de rotation longitudinal.
L’angle aigu est par exemple compris entre 20° et 70°, tel que compris entre 35° et 55°.
Les autres éléments du dispositif d’essuyage de ce deuxième exemple de réalisation sont les mêmes que pour le premier exemple de réalisation.
Dans le troisième exemple de réalisation des figures 5A, 5B et 5C, la butée longitudinale 26 est formée par une paroi plane transversale (T, V), (figures 5A et 5C). La surface complémentaire 27 porté la tranche de la tige 5 est également formée par une paroi plane transversale (T, V), ( ).
La paroi plane transversale (T, V) peut être ménagée dans un coin d’angle droit de la protubérance 28 de l’adaptateur 4. Le coin peut être formé d’une part par la butée longitudinale 26 et d’autre part, par un second plan incliné 29 par rapport à un plan vertical (V, L).
Les autres éléments du dispositif d’essuyage de ce deuxième exemple de réalisation sont les mêmes que pour les précédents exemples de réalisation.
Procédé de détection d’une défaillance d’un contacteur de pédale de frein La présente invention concerne le domaine de l’automobile et se rapporte plus particulièrement à un procédé de détection d’une défaillance d’un contacteur de pédale de frein d’un véhicule automobile et à une unité de contrôle électronique permettant de mettre en œuvre ledit procédé.
De manière connue, une pédale de frein de véhicule automobile peut être couplée à un capteur de freinage comportant deux contacteurs mécaniques qui s'activent l’un après l’autre lorsque la pédale commence à s'enfoncer. L’utilisation de deux contacteurs permet de garantir une redondance en cas de défaillance de l'un d'entre eux. Ainsi, lorsque le conducteur presse la pédale de frein, le premier contacteur devient actif puis le second devient actif en fonction de la course de l’enfoncement de la pédale.
La illustre un exemple de schéma électrique d’un tel capteur 10 de véhicule 1A automobile. En fonctionnement normal, c’est-à-dire en l’absence de défaillance d’un contacteur, le premier contacteur, désigné BNC (pour « Brake-switch Normally Closed » en langue anglaise), est de type « normalement fermé », c’est-à-dire qu’il est à l’état fermé en l’absence de pression sur la pédale de frein PF (premier contacteur BNC inactif) et le deuxième contacteur, désigné BNO (pour « Brake-switch Normally Open » en langue anglaise), est de type « normalement ouvert », c’est-à-dire qu’il est à l’état ouvert en l’absence de pression sur la pédale de frein PF (deuxième contacteur BNO inactif). Toujours en fonctionnement normal, lorsque la pédale de frein PF est pressée, le premier contacteur BNC passe à l’état ouvert (premier contacteur BNC actif) puis le deuxième contacteur BNO passe à l’état fermé (deuxième contacteur BNO actif).
- au moins deux drains forés disjoints raccordant le puits central et le tronçon latéral incliné du puits latéral ;
Une telle architecture est destinée à être utilisée notamment en tant qu’échangeur thermique en boucle fermée au sein d’une installation géothermique non-intrusive.
Une telle architecture ne nécessite pas de disposer d’un site souterrain produisant un fluide géothermique chaud, provenant par exemple d’un aquifère. Elle présente l’avantage de pouvoir être installée dans des sites variés et ne repose que sur le gradient thermique et non sur l’extraction d’un fluide du sous-sol.
Une telle architecture est configurée pour la circulation d’un fluide caloporteur dans une boucle définie à travers l’un du puits incliné ou du puits vertical, puis à travers des drains forés en profondeur dans le sol, et enfin en retour dans l’autre d’un du puits incliné ou du puits vertical. Lors de sa circulation, notamment dans les drains, le fluide caloporteur emmagasine de l’énergie thermique du sous-sol provenant principalement de la radioactivité de la croute terrestre. Le fluide caloporteur réchauffé ramené à la surface alimente une installation de récupération pour la distribution d’énergie thermique, et/ou la conversion d’énergie thermique récupérée notamment en énergie électrique.
On connait de WO 2020/197511, une architecture du type précité comprenant plusieurs drains avec un puits incliné et un puits vertical. Les drains sont convergents en un point unique (appelés diviseur ou collecteur tels que décrits dans EP 3 762663) et permettent de limiter le nombre de trous à forer, d’équilibrer les pertes de charge dans les drains, tout en ayant une grande surface d’échange thermique souterraine. Dans leur zone non convergente, les drains sont répartis avec un certain espacement spatial entre chaque drain pour maximiser la captation de chaleur par chaque drain en s’assurant qu’ils ne se gênent pas les uns les autres.
Toutefois une telle architecture ne donne pas entière satisfaction. La réalisation d’un forage selon les angles et dispositions précitées est difficile et très coûteuse. Par exemple, les raccordements entre le puits incliné et les drains nécessitent de réaliser des coudes qui risquent de détériorer, voire de rendre inopérant les outils de forage. La présence d’un point de convergence unique entre les drains et le puits vertical nécessite d’obtenir une précision de forage très grande, qui peut conduire à ralentir le forage, et/ou à éliminer des drains non convergents.
Un but de l’invention et donc d’obtenir une architecture de forage propre à permettre un échange thermique performant entre un fluide caloporteur et le sous-sol dans laquelle elle est ménagée, qui offre néanmoins des trajectoires de forage simplifiées et économiques à réaliser comme à maintenir.
A cet effet l’invention a pour objet une architecture de forage du type précité, pour la ou chaque unité d’échange thermique, le puits central, le puits latéral et chaque drain sont disposés dans un même plan vertical, les intersections des drains avec le puits central et avec le tronçon latéral incliné étant séparées les unes des autres et les drains débouchant inclinés d’un angle inférieur à 45° par rapport au tronçon latéral incliné.
L’architecture de forage selon l’invention peut comporter l’une ou plusieurs des caractéristique(s) suivantes, prises isolément ou suivant toute combinaison techniquement possible :
- le puits central est vertical ;
- le puits central présente au moins un tronçon vertical supérieur situé au-dessus des drains, le tronçon vertical supérieur présentant un diamètre supérieur au diamètre de chaque drain ;
- les drains sont forés dans une roche plutonique, notamment dans du granite ou dans une roche métamorphique, notamment dans du gneiss ;
- l’unité d’échange thermique comprend au moins une jambe de sédimentation terminant au moins l’un parmi le puits central et le tronçon latéral incliné ;
- l’angle formé par l’axe local du puits central orienté vers le bas au niveau de l’intersection centrale et l’axe local du drain, pris au niveau de l’intersection latérale, orienté à l’écart du puits central, est strictement inférieur à 90° et est notamment compris entre 45° et 70° ;
- l’unité d’échange thermique comporte des drains comprenant chacun un tronçon linéaire espacés verticalement au maximum de 200 mètres, les tronçons linéaires étant avantageusement parallèles l’un à l’autre ; et
- la distance en surface entre le puits central et le puits latéral, au sein d’une même unité d’échange thermique est comprise entre 20 m et 100 m.
En regard de la , le procédé d’inspection du tronçon de canalisation T va maintenant être détaillé.
Le chariot est amené au-dessus du tronçon de canalisation T de manière à ce que la direction d’avancement du chariot soit sensiblement parallèle à l’axe Y du tronçon de canalisation T et que le magnétomètre central M 1 et ledit axe Y définissent un plan YZ sensiblement perpendiculaire à la surface S sol du sol. Les magnétomètres M 1 , M 2, M 3, M 4 s’étendent alors selon un axe sensiblement orthogonal à l’axe Y du tronçon de canalisation T et parallèle à la surface S sol du sol.
La bobine C est orientée de façon à ce que son axe W d’enroulement ait une direction différente de celle de la polarisation P t du champ magnétique F t induit dans le tronçon de canalisation par le champ magnétique terrestre . De préférence, l’axe W de la bobine C est perpendiculaire à l’axe Y. De préférence encore, l’axe W de la bobine C est perpendiculaire à l’axe Y et à la direction de la polarisation P t du champ magnétique F t induit dans le tronçon de canalisation T par le champ magnétique terrestre.
Dans un premier temps, la bobine C n’est pas reliée au générateur de courant G et ne génère donc pas le champ magnétique F c additionnel ( ). On réalise alors un sondage dit « passif » du tronçon de canalisation T qui consiste à enregistrer, à l’aide des magnétomètres M 1 , M 2 , M 3 , M 4 , des premiers signaux S 1 représentatifs d’un champ magnétique B E combinant :
le champ magnétique terrestre, le champ magnétique F t induit par le champ magnétique terrestre dans le tronçon de canalisation T, le champ magnétique rémanent dans le tronçon de canalisation T (le cas échéant), le champ magnétique induit par le courant appliqué dans le tronçon de canalisation T en vue de sa protection cathodique (le cas échéant).
Lorsque le tronçon de canalisation T ne comprend aucun défaut (fissure, corrosion, déformation…), le champ magnétique B E présente des caractéristiques de propagation prévisibles en fonction des propriétés physiques du matériau dans lequel est réalisé ledit tronçon de canalisation T. Chacun des premiers signaux S 1 a alors, dans le plan XZ perpendiculaire à l’axe Y, une composante sensiblement proche d’un premier seuil prédéterminé en fonction des caractéristiques prévisibles.
Cependant, la présence d’un défaut dans le tronçon de canalisation T provoque une altération de la propagation du champ magnétique B E sous la forme d’anomalies appelées « fuites de flux magnétique ». Les caractéristiques de propagation sont alors différentes des caractéristiques de propagation attendues et la composante d’au moins un des premiers signaux S 1 est éloignée du premier seuil associé.
Ainsi, en comparant les premiers signaux S 1 aux premiers seuils, l’unité d’enregistrement et de traitement peut en déduire la présence d’un défaut dans le tronçon de canalisation T.
Néanmoins, si le défaut altérant la propagation du champ magnétique B E dans le tronçon de canalisation T est tel que ledit champ magnétique B E se superpose au champ magnétique terrestre, il ne peut être détecté à partir du sondage passif.
Dans un deuxième temps, la bobine C est alimentée par le générateur de courant G alternatif et génère alors le champ magnétique F c additionnel ( ). Le champ magnétique F c induit, dans le tronçon de canalisation T, un champ magnétique F i ayant une direction de polarisation D i sensiblement identique à celle de la polarisation D c du champ magnétique F c généré par la bobine C. L'intensité du champ magnétique F i est inversement proportionnelle à la distance entre la bobine C et ledit tronçon de canalisation T, et est directement proportionnelle à l’intensité du courant I traversant la bobine C.
Dès lors, l’alimentation de la bobine C génère un champ magnétique B C combinant le champ magnétique F c et le champ magnétique F i induit par ledit champ magnétique F c dans le tronçon de canalisation T. Le champ magnétique B C est ainsi proportionnel à l’intensité du courant I délivré par le générateur de courant G :
On réalise alors un sondage dit « actif » du tronçon de canalisation T qui consiste à enregistrer, à l’aide des magnétomètres M 1, M 2, M 3, M 4 , des deuxièmes signaux S 2 représentatifs d’un champ magnétique B combinant le champ magnétique B E et le champ magnétique B C :
Pour détecter, à partir des deuxièmes signaux S 2 , la présence d’un défaut dans le tronçon de canalisation T, il est nécessaire de découpler le champ magnétique B C du champ magnétique B E .
Une première méthode connue consiste à configurer l’onduleur pour que le courant I traversant la bobine C soit de forme rectangulaire avec une valeur moyenne nulle, de sorte que :
Un tel courant I engendre alors deux états du champ magnétique B, à savoir :
En soustrayant ces deux états, on obtient :