INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On connaît aussi une méthode de l’art antérieur, qui utilise un critère de détection basé sur le courant dans le neutre. Cette méthode nécessite donc d’avoir un élément de mesure de courant sur le neutre, ce qui constitue un surcoût et implique des contraintes fortes d’implémentations physiques et électriques.
On connaît en outre une méthode de l’art antérieur, dont la mise en œuvre implique notamment une mesure des charges avales, afin d’être en mesure de prévoir le déséquilibre des tensions attendu, et de détecter ce déséquilibre lorsque ce cas de figure se produit effectivement.
Cependant, l’effectivité de cette solution est directement liée à la pertinence des impédances avales mesurées, ce qui constitue un point limitant puisque l’analyse théorique proposée considère des charges linéaires et constantes dans le temps, ce qui n’est pas nécessairement le cas dans la réalité pratique du terrain.
De plus, cette méthode repose sur une étude théorique ne concernant qu’un seul compteur. Mais si la coupure de neutre concerne plusieurs compteurs, ayant chacun des charges avales différentes (non corrélées) et déséquilibrées, alors on voit que les compteurs partagent le même neutre flottant, dont le potentiel est fixé par la combinaison de différentes charges avales derrière tous ces compteurs.
Ce cas de figure est illustré sur la . On voit que deux compteurs 1a et 1b, reliés à un même réseau électrique 2 comprenant trois phases P1, P2, P3 et un neutre N, sont impactés par la coupure du neutre au point de rupture 4.
La méthode en question ne permet pas de détecter une perte de neutre dans cette configuration. En effet, dans le cas où la coupure de neutre concerne un groupe de compteurs, pour un compteur donné, l’impédance avale estimée ne considère que les charges en aval dudit compteur. Or, la charge effective amenant au déséquilibrage pratique provient de la combinaison de l’ensemble des charges avales de l’ensemble de compteurs de la grappe. Cette approche rend donc impossible la détection de la perte du neutre dans ce cas de figure, puisque la combinaison de l’ensemble des charges avales est inaccessible et donc impossible à estimer pour un compteur donné.
La détection de perte d’une phase est généralement déclarée lorsque la tension simple mesurée pour la phase concernée (entre la phase et le neutre) est en deçà d’un certain seuil prédéterminé. En effet, il est communément admis qu’en cas de perte de phase, la charge en aval du point de rupture « ramène » la tension de phase au neutre, amenant à une mesure de la tension simple à priori proche de 0V.
Mais cette approche simplifiée ne couvre pas tous les cas de figure pratiques susceptibles d’être rencontrés sur le terrain.
En effet, il peut également y avoir des charges entre phases en aval du point de rupture, tant et si bien que la phase devenue flottante s’établit naturellement selon l’équilibre des charges avales (par rapport au neutre, mais aussi par rapport aux phases toujours présentes), l’amenant possiblement à présenter une valeur de tension simple potentiellement élevée (dans l’absolu, elle peut varier entre 0V et Vn, qui est la tension simple nominale du réseau), et donc la détectabilité de la perte d’une phase ne peut pas être établie de manière certaine sur la seule base de la mesure de sa tension simple.
En outre, il peut y avoir conjointement une perte du neutre et une perte d’une phase, et la détection de cette dernière dans ce cas de figure devient plus hasardeuse encore si elle est établie sur la seule base de la mesure de sa tension simple.
En pratique, le miroir 16 est positionné au niveau du point objet A où se forme l’impulsion lumineuse 110 comprimée temporellement à front d’onde incliné. En variante, le miroir 16 peut être positionné en amont ou en aval du point objet A. Le miroir 16 dévie les directions de propagation , , de l’impulsion 110 comprimée. Pour des commodités de mise en œuvre du système de compression 5, le miroir 16 est plan. Toutefois, le miroir 16 de renvoi est optionnel.
De manière avantageuse selon ce mode de réalisation, la dispersion angulaire de l’impulsion lumineuse 110 comprimée localement au point A permet de limiter, pour la suite de la propagation de l’impulsion lumineuse, les distorsions spatiales et temporelles de l’impulsion lumineuse susceptibles d’être induites par des effets optiques non linéaires dans le milieu de propagation. En dehors du point A, la dispersion spatiale transverse ou la dispersion angulaire de l’impulsion lumineuse permettent de limiter les effets optiques non-linéaires et dégradations dues à la propagation dans le milieu ambiant ou sur les composants optiques. En particulier, l’intensité du faisceau lumineux est réduite en tout point de l’espace afin de limiter, voire éviter, les effets optiques non-linéaires. En effet, en présence d’une dispersion spatiale transverse ou d’une dispersion angulaire des fronts d’onde, ceux-ci ne peuvent pas se superposer. En sortie du miroir 16 est alors obtenue une impulsion lumineuse réfléchie 160 qui est dispersée angulairement par réflexion des directions de propagation , , sur le miroir 16. L’impulsion lumineuse réfléchie 160 est donc dispersée angulairement. Autrement dit, les fronts d’onde 1601, 1602, 1603 des différentes composantes spectrales de l’impulsion lumineuse réfléchie 160 se propagent suivant des directions de propagation correspondant respectivement à la réflexion des directions de propagation , , sur le miroir 16.
En variante, le miroir 16 peut être remplacé par un quatrième réseau de diffraction (non représenté). Ce quatrième réseau de diffraction permet d’ajuster l’angle d’inclinaison du front d’onde ou même de redresser le front d’onde (qui n’est donc plus incliné). Ce quatrième réseau de diffraction présente une dispersion différente de celle du premier réseau de diffraction 11, du deuxième réseau de diffraction 12 et du troisième réseau de diffraction 13 précédemment introduits.
Le quatrième réseau de diffraction est positionné en amont ou au niveau du point objet A où se forme l’impulsion lumineuse 110 comprimée temporellement à front d’onde incliné. En variante, il peut être positionné en amont du point objet A.
Ce quatrième réseau de diffraction dévie les directions de propagation , , des composantes spectrales de l’impulsion 110 comprimée. En pratique, les caractéristiques du quatrième réseau de diffraction (en particulier, le nombre de traits par millimètre) sont adaptées à l’application visée en sortie du système de compression 5.
Comme le montrent les figures 4 et 5, le système de compression 5 comprend en option le système optique d’imagerie 15 positionné en sortie du système optique dispersif 10. Le système optique d’imagerie 15 forme l’image de l’impulsion lumineuse 110 comprimée et permet d’ajuster l’angle d’inclinaison du front d’onde pour obtenir la superposition spatiale et temporelle souhaitée en un point image B distant du point objet A. Autrement dit, le système optique d’imagerie 15 permet de mettre en forme spatialement l’impulsion lumineuse comprimée à front d’onde incliné en fonction de l’application visée.
Le système d’imagerie peut par exemple être un système de grandissement, dont le grandissement a une influence sur l’angle d’inclinaison du front d’onde.
L’impulsion lumineuse réfléchie 160 se propage alors en aval du miroir 16 (ou le quatrième réseau de diffraction en variante) vers le système optique d’imagerie 15. Plus précisément, l’impulsion lumineuse réfléchie 160 se propage jusqu’à un système optique 17 compris dans le système optique d’imagerie 15 (figures 4 et 5). Ce système optique 17 est conçu pour mettre en forme l’impulsion lumineuse réfléchie 160 de manière à ce que celle-ci soit exploitable pour les applications visées en sortie du système de compression 5.
Le système optique 17 comporte par exemple un système optique à lentille(s) ou à miroir(s). Les composants optiques compris dans le système optique 17 sont par exemple des composants optiques sphériques pour focaliser en un point ou des composants optiques cylindriques pour focaliser sur une ligne. Les composants optiques cylindriques sont particulièrement avantageux car ils permettent une mise en œuvre à l’air libre (alors que les composants optiques sphériques nécessitent de travailler dans une atmosphère sous vide).
Le système optique 17 comprend par exemple deux composants optiques, chaque composant optique étant positionné dans un plan différent, les deux plans étant orthogonaux entre eux.
Plus précisément, le grandissement optique du système optique 17 permet d’ajuster l’angle d’inclinaison du front d’onde au point image B. Autrement dit, le système optique 17 déplace l’impulsion comprimée temporellement du point objet A au point image B et fait tourner le plan du front d’onde incliné de l’impulsion comprimée temporellement pour le disposer et le superposer à l’endroit voulu en fonction de l’application. Entre le point objet A et le point image B, l’impulsion lumineuse reste dispersée spatialement, ce qui permet d’éviter la génération d’effets indésirables lors de la propagation de l’impulsion lumineuse entre ces deux points.
De manière avantageuse, le miroir 16 (ou le quatrième réseau de diffraction en variante) et le système optique 17 du système optique d’imagerie 15 permettent de superposer spatialement et temporellement les composantes de l’impulsion lumineuse réfléchie 160 en un point image B. En particulier, au point image B, l’impulsion lumineuse mise en forme 150 est comprimée, spatialement et temporellement recombinée et présente un front d’onde émergent incliné. Plus précisément, les fronts d’onde 1501, 1502, 1503 se superposent dans un plan qui passe par le point image B. En absence d’autre composant optique (notamment un réseau de diffraction 18, comme décrit ci-dessous), en dehors du point image B, ces fronts d’onde 1501, 1502, 1503 se propagent suivant des directions de propagation distinctes en fonction respectivement des directions de propagation , , en entrée du système optique d’imagerie 15. Chaque front d’onde, respectivement 1501, 1502, 1503 est incliné par rapport à sa direction de propagation. Autrement dit, en sortie du système optique d’imagerie 15, l’impulsion lumineuse mise en forme 150 et comprimée temporellement présente aussi un front d’onde incliné et une dispersion angulaire de sa direction de propagation en fonction de la dispersion spectrale de l’impulsion lumineuse incidente.
L’impulsion lumineuse mise en forme 150 et comprimée, à front d’onde incliné, peut être utilisée pour l’application visée au point image B. Autrement dit, l’impulsion lumineuse mise en forme 150 et comprimée, à front d’onde incliné, peut être utilisée au point image B à distance du point objet A, sans générer d’effets optiques non-linéaires indésirables entre le point objet A et le point image B.
La représente un deuxième exemple d’un système de compression 5 conforme à l’invention. Dans cet exemple, le système optique d’imagerie comprend en outre un dernier réseau de diffraction 18. Ce dernier réseau de diffraction 18 est positionné dans le système optique d’imagerie 15 en sortie du système optique 17. Ce dernier réseau de diffraction 18 présente la même dispersion que le premier réseau de diffraction 11, le deuxième réseau de diffraction 12 et le troisième réseau de diffraction 13 précédemment introduits. Le dernier réseau de diffraction 18 reçoit donc une impulsion lumineuse mise en forme 150 obtenue en sortie de l’autre élément optique 17.
Plus précisément, le dernier réseau de diffraction 18 est positionné au niveau du point image B décrit précédemment, c’est-à-dire à l’endroit où l’impulsion lumineuse mise en forme 150 est comprimée, spatialement et temporellement recombinée et présente un front d’onde émergent incliné. De façon avantageuse, le dernier réseau de diffraction 18 est plan. Le dernier réseau de diffraction 18 est incliné de manière à ce que le plan du dernier réseau de diffraction soit confondu avec le plan du front d’onde incliné de l’impulsion lumineuse mise en forme 150 et comprimée.
Ce dernier réseau de diffraction 18 permet de redresser les différentes composantes spectrales de l’impulsion lumineuse mise en forme 150 pour qu’elles se propagent suivant une même direction de propagation . Ainsi, les fonts d’onde 1501, 1502, 1503 superposés spatialement et temporellement au point image B, se propagent suivant la même direction de propagation en sortie du dernier réseau de diffraction 18. Chaque front d’onde, respectivement 1501, 1502, 1503 est incliné d’un même angle non nul par rapport à la direction de propagation . Autrement dit, en sortie du système optique d’imagerie 15, la direction de propagation de l’impulsion lumineuse mise en forme 180 et comprimée temporellement ne présente aucune dispersion angulaire. De plus le front d’onde de l’impulsion 180 est redressé.
if (A[]=[-Aref;-Aref;-Aref]) // if A[]=[-Aref+/-Amargin;-Aref+/-Amargin;-Aref+/-Amargin]
// Study case : inversion of neutral line and a phase line on terminal connexions
if ((Alow/2<=-A[i]<=Ahigh/2) and (Alow<=A[j]<=Ahigh) and (Alow/2<=-A[k]<=Ahigh/2)) // if (((Alow/2-Amargin)<=-A[i]<=(Ahigh/2+Amargin)) and ((Alow-Amargin)<=A[j]<=(Ahigh+Amargin)) and ((Alow/2-Amargin)<=-A[k]<=(Ahigh/2+Amargin)))
L’invention concerne également une turbine pour turbomachine, comprenant au moins un ensemble aubagé du type décrit ci-dessus.
L’invention concerne également une turbomachine, comprenant au moins une turbine du type décrit ci-dessus.
est une vue schématique en coupe axiale d’une turbomachine ;
est une vue schématique partielle en perspective d’un ensemble aubagé pour turbomachine selon un mode de réalisation préféré de l'invention, vu radialement depuis l’extérieur, montrant notamment des plateformes respectives d’aubes de l’ensemble aubagé ;
est une vue schématique partielle en perspective d’une aube de l’ensemble aubagé de la , vue radialement depuis l’intérieur ;
est une vue schématique partielle en perspective de l’aube de la , vue radialement depuis l’extérieur ;
est une vue schématique partielle en perspective et en coupe transversale de l’ensemble aubagé de la , montrant deux aubes circonférentiellement adjacentes de cet ensemble aubagé ;
est une vue schématique partielle en section transversale de l’ensemble aubagé de la , montrant la région de jonction entre deux aubes et un disque dudit ensemble aubagé.
Exposé détaillé de modes de réalisation préférés La illustre une turbomachine 10, par exemple un turboréacteur à double flux et à double corps pour aéronef, comportant de manière générale une soufflante 12 destinée à l’aspiration d’un flux d’air F1 se divisant en aval de la soufflante en un flux primaire F2 circulant dans un canal d’écoulement de flux primaire, ci-après dénommé veine primaire PV, et un flux secondaire F3 circulant dans un canal d’écoulement de flux secondaire, ci-après dénommé veine secondaire SV, disposé autour de la veine primaire PV.
La turbomachine comporte, de manière générale, un compresseur basse pression 14, un compresseur haute pression 16, une chambre de combustion 18, une turbine haute pression 20 et une turbine basse pression 22 qui définissent conjointement la veine primaire PV.
Les rotors respectifs du compresseur haute pression et de la turbine haute pression sont reliés par un arbre dit « arbre haute pression », tandis que les rotors respectifs du compresseur basse pression et de la turbine basse pression sont reliés par un arbre dit « arbre basse pression », d’une manière bien connue. Ces rotors sont montés rotatifs autour d’un axe 28 de la turbomachine.
Dans l’ensemble de cette description, la direction axiale X est la direction de l’axe 28. La direction radiale R est en tout point une direction orthogonale à l’axe 28 et passant par ce dernier, et la direction orthoradiale ou circonférentielle C est en tout point une direction orthogonale à la direction radiale R et à l’axe 28. Un plan transversal est un plan orthogonal à l’axe 28. Les termes « interne » et « externe » font respectivement référence à une relative proximité, et un relatif éloignement, d’un élément par rapport à l’axe 28. Enfin, les directions « amont » et « aval » sont définies par référence à la direction générale de l’écoulement des gaz dans les veines primaire PV et secondaire SV de la turbomachine, selon la direction axiale X.
Les figures 2-4 illustrent un ensemble aubagé 40 pour rotor de turbomachine, par exemple destiné à être utilisé au sein de la turbine basse pression 22 de la turbomachine 10 de la ou d’un autre composant de turbomachine.
Un tel ensemble aubagé comporte une rangée annulaire d’aubes 42 réparties autour d’un axe de l’ensemble aubagé qui se confond avec l’axe 28 lorsque l’ensemble aubagé est monté au sein d’une turbomachine, et par exemple montées sur un disque de rotor correspondant.
L’isolant électrique 11 est dit « thermoconducteur » lorsque sa conductivité thermique est supérieure à 0,1 watt par mètre-kelvin.
Le conducteur coupe-circuit 23 est constitué d’un matériau présentant un point de fusion choisi pour être atteint lors d’une surintensité dépassant une valeur prédéterminée, de manière à assurer une fonction de fusible classique. Ainsi, en cas par exemple de court-circuit affectant l’accumulateur 1, la fusion du conducteur coupe-circuit 23 dans le fusible 3 ouvre le circuit.
Cependant, le fusible 3 est ici agencé de sorte que la chaleur produite et le niveau de température atteint lors de sa fusion soit transmise par l’isolant électrique thermoconducteur 11 à la réserve de matière conductrice fusible 12 et provoque la fusion de cette dernière. Le volume de matériau constituant la réserve de matière conductrice fusible 12 vient combler au moins partiellement l’interstice 8, lors de la fusion de la réserve de matière conductrice fusible 12.
La réserve de matière conductrice fusible 12 est de préférence réalisée par un matériau à bas point de fusion (par exemple inférieur à 400° C), ce qui est le cas par exemple d’un alliage plomb-étain ou des alliages sans plomb qui les remplacent pour les brasures.
Le matériau constituant le conducteur coupe-circuit 23 est un matériau dont le point de fusion est supérieur à celui du matériau de la réserve de matière conductrice fusible 12 pour permettre la fusion de la réserve de matière conductrice fusible 12 par la chaleur transmise à travers l’isolant électrique thermoconducteur 11. Ce matériau constituant le conducteur coupe-circuit 23 peut être par exemple du cuivre, de l’aluminium ou un alliage d’étain de température de fusion supérieure à celle de la réserve de matière conductrice fusible 12.
La illustre le dispositif d’isolement 2 de la , après son déclenchement, c’est-à-dire dans une configuration d’isolement de l’accumulateur 1. Le dispositif d’isolement 2 est déclenché par le franchissement d’un seuil d’intensité qui est calibré de manière classique par le dimensionnement de la section et le choix du matériau du fusible 3. Dans le cadre d’une application automobile électrique, par exemple, ce seuil d’intensité est de l’ordre de plusieurs centaines d’ampères.
Le courant en surintensité traversant le fusible 3 provoque l’échauffement du conducteur coupe-circuit 23 jusqu’à la fusion du matériau fusible le constituant. La chaleur générée par le conducteur coupe-circuit 23 traverse auparavant l’isolant électrique thermoconducteur 11 et provoque la fusion de la réserve de matière conductrice fusible 12 qui, à l’état liquide, vient se déposer au niveau de l’interstice 8 et vient constituer une brasure 21 sur les conducteurs de pontage 6, 7.
Dans le présent exemple, le transfert de la réserve de matière conductrice fusible 12 sur les conducteurs de pontage 6, 7 est réalisée par gravité, les conducteurs de pontage 6, 7 étant physiquement situés sous la réserve de matière conductrice fusible 12. D’autres exemples de moyens et d’agencements permettant le transfert de la réserve de matière conductrice fusible 12 sur les conducteurs de pontage 6, 7 sont donnés par la suite en références aux autres modes de réalisation.
De préférence, l’état de surface des conducteurs de pontage 6, 7 est préparé (par un traitement de surface, un étamage, ou toute autre mesure adaptée) pour faciliter l’adhésion du matériau de la réserve de matière conductrice fusible 12 à l’état liquide.
La fusion du fusible 3 a donc pour conséquences indissociables : – la coupure du circuit électrique entre les bornes B1 et B3 ; – l’établissement d’une connexion électrique de pontage, à très faible résistance, entre les bornes B2 et B3.
Le boitier 5 qui délimite la chambre de pontage 10 est réalisé dans un matériau résistant aux températures du matériau du conducteur coupe-circuit 23 lors de sa fusion et à celle de la réserve de matière conductrice fusible 12 lorsqu’elle est à l’état liquide. Le boitier 5 peut être réalisé par exemple à partir d’une céramique réfractaire résistant à de très hauts niveaux de température si nécessaire. Dans le présent exemple, le matériau de la réserve de matière conductrice fusible 12 étant à bas point de fusion, et le matériau du conducteur coupe-circuit 23 du fusible 3 pouvant l’être de même, par exemple en utilisant de l’aluminium, ou un alliage d’étain, le boitier 5 est de préférence réalisé dans un polymère adapté, par exemple en polyimide. L’isolant électrique thermoconducteur 11 peut être également réalisé en polyimide.
Le circuit équivalent (en reprenant l’exemple de la ) dans lequel s’inscrit le dispositif d’isolement 2 une fois déclenché, est illustré à la . Dans cette configuration d’isolement, l’accumulateur 1 est maintenant isolé du circuit par la déconnexion de sa borne positive, tandis que le circuit électrique 14 est refermé par la brasure 21, de sorte que les autres accumulateurs électriques 15, précédemment présents sur la même branche en série avec l’accumulateur 1, restent connectés en série et restent connectés avec la charge 9.
Le dispositif d’isolement 2 agit ici sur l’accumulateur 1. Tous les accumulateurs, ou groupes d’accumulateurs, d’une branche série ou parallèle, peuvent être associés à leur propre dispositif d’isolement. La illustre un exemple où l’accumulateur 1 est associé à son dispositif d’isolement 2A, et où un groupe constitué des autres accumulateurs 15 est associé à son propre dispositif d’isolement 2B.
Les accumulateurs ou groupes d’accumulateurs peuvent être ainsi montés en série dans un pack batterie, avec autant de dispositifs d’isolement 2 que nécessaire, en vue d’alimenter la charge 9. La défaillance de l’un des accumulateurs va déclencher son dispositif d’isolement 2 et entrainer l’isolement de cet accumulateur comme décrit précédemment.
La illustre un dispositif d’isolement 2 d’accumulateur électrique selon un deuxième mode de réalisation de l’invention. Dans les différents modes de réalisation, les éléments similaires portent les mêmes numéros de renvoi aux figures.
Selon ce deuxième mode de réalisation, le dispositif d’isolement 2 est constitué de manière similaire au dispositif d’isolement du premier mode de réalisation, si ce n’est qu’à l’intérieur du boitier 5, le dispositif d’isolement 2 comporte une branche de commande 16 connectée en parallèle du dispositif de pontage 4, entre les bornes B2 et B3.
On ajoute enfin que certaines méthodes de l’art antérieur, visant à détecter une perte de neutre et/ou de phase(s), ont pour critère la comparaison par rapport à une (ou plusieurs) valeur(s) de référence établie(s) sur la base de mesures réalisées avant l’apparition des ruptures physiques sur les conducteurs.