INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Au cours de la vie de la pile à combustible 10, l’empilement 12 de cellules électrochimiques tend à se dilater et/ou à se contracter, parallèlement à la direction d’empilement X. Cette variation de longueur de l’empilement 12 est par exemple causée par le vieillissement des cellules électrochimiques, par la montée en pression des fluides dans les canaux des cellules électrochimiques de l'empilement 12, ou par des effets thermiques. En pratique, la variation de dimension de l’empilement 12 est de faible amplitude par rapport à la longueur de l’empilement, notée L12. La variation maximum de dimension de l’empilement 12 est ainsi par exemple égale à un pourcentage compris dans la gamme allant de 0,5 % à 2% de la longueur de l’empilement L12. Par exemple, pour une longueur L12 de l’empilement 12 de l’ordre de 400 mm, mesurée selon la direction d’empilement X, la variation maximale de dimension de l’empilement au cours de sa vie est de l’ordre de quelques millimètres, par exemple 4 mm.
La plaque terminale 14 étant fixe par rapport au carter 18, la variation de longueur de l’empilement 12 entraîne un déplacement de la plaque terminale mobile 16, parallèlement à la direction d’empilement X.
En pratique, les ressorts de compression 28 sont par exemple dimensionnés de manière à absorber la variation maximale de dimension de l’empilement 12 en conservant un effort de serrage dont la variation est suffisamment faible pour rester dans une plage de tolérance d'effort de serrage de l'empilement, quelle que soit la dilatation ou la contraction de l’empilement.
Pour permettre le déplacement de la plaque terminale mobile 16 parallèlement à la direction d’empilement X tout en limitant un déplacement de la plaque terminale mobile perpendiculairement à la direction d’empilement, la pile à combustible 10 comprend un système de guidage 30.
On définit une direction transversale Y de la pile à combustible 10 comme une direction perpendiculaire à la direction d’empilement X et une direction de centrage Z de la pile à combustible comme une direction perpendiculaire à la direction d’empilement X et à la direction transversale Y. De préférence, lorsque la pile à combustible 10 est en fonctionnement, par exemple dans un véhicule, avec la direction d’empilement X horizontale, la direction transversale Y est verticale, et avantageusement orientée vers le bas, et la direction de centrage Z est horizontale. Ici, la direction de centrage Z est arbitrairement définie comme orientée, du point de vue de la , de la gauche vers la droite et les direction X, Y et Z sont celles des axes d’un repère orthogonal.
Le système de guidage 30 comprend au moins un organe de compression 32, qui exerce un effort de compression E32 sur la plaque terminale mobile 16, par rapport au carter 18, dans la direction transversale Y. La direction transversale est donc une direction de compression de la plaque terminale mobile 16, perpendiculaire à la direction X de compression de l’empilement 12. En d’autres termes, l’effort de compression E32 est transversal par rapport à l’empilement 12.
Dans l’exemple, le système de guidage 30 comprend deux organes de compression 32 exerçant chacun un effort de compression E32 sur la plaque terminale mobile 16. En variante, le système de guidage 30 comprend un nombre différent d’organes de compression 32, par exemple un unique organe de compression ou trois organes de compression.
Un organe de compression 32 est par exemple réalisé sous la forme d’une lame élastiquement déformable dont une portion, par exemple une extrémité, est fixée à l’un parmi le carter 18 et la plaque terminale mobile 16, et dont une portion est en appui sur l’autre parmi le carter et la plaque terminale mobile. Ici, les organes de compression 32 sont des lames élastiquement déformables. Dans l’exemple, chaque lame élastiquement déformable 32 présente une première extrémité 32A, une deuxième extrémité 32B et une partie centrale 32C. Chaque lame élastiquement déformable 32 s’étend selon une direction A32 globalement parallèle à la direction d’empilement X et présente un profil bombé selon la direction de compression Y, c’est-à-dire que, selon la direction de compression Y de la plaque terminale mobile 16, la première extrémité 32A est alignée avec la deuxième extrémité 32B mais que la partie centrale 32C n’est pas alignée avec les première et deuxième extrémités 32A, 32B. La direction A32 n’est montrée qu’à la , pour l’une des deux lames élastiquement déformables 32.
Dans l’exemple, les lames élastiquement déformables 32 sont des lames métalliques déformables. En variante, les lames élastiquement déformables sont réalisées dans un autre matériau, par exemple en matériau polymère ou en matériau composite.
Dans l’exemple, les première et deuxième extrémités 32A, 32B sont reliées au carter 18, en pratique à l’une des parois latérales 22 du carter, et la partie centrale 32C est en appui contre la plaque terminale mobile 16.
En pratique, le système de guidage 30 comprend, pour chaque lame métallique 32, deux organes de fixation 34. De préférence, chaque organe de fixation 34 relie l’une des deux extrémités 32A, 32B d’une lame métallique 32 au carter 18, de sorte à permettre un déplacement de cette extrémité parallèlement à la direction d’empilement X tout en empêchant un déplacement de cette extrémité perpendiculairement à la direction d’empilement X.
Exemples 1 et 1a : mascaras On a préparé l’exemple 1 de l’invention comprenant la dispersion aqueuse de polyuréthane (4% en poids de matière active) et l’exemple 1a hors invention comprenant à la place de ladite dispersion, le pullulane à 4% en poids dans la composition, associé à un mélange de polyols comprenant la glycérine et le 1,3-propanediol .
Phases Ingrédients 1 (invention) 1a (hors invention) A BEHENYL BHENATE (Kester Wax K-72® de Koster Keunen) 8,5 8,5 CETEARYL ALCOHOL (Lanette O OR/MB® de BASF) 4,5 4,5 GLYCERYL STEARATE 6,8 6,8 STEARIC ACID 6,0 6,0 B ALCOHOL 3,0 SODIUM HYDROXYDE 0,4 PULLULAN - 4,0 GLYCERIN - 3,0 1,3-PROPANEDIOL (ACTIVONOL-3® de ACTIVON) - 4,5 POLYURETHANE-99 Dispersion aqueuse à 40% en poids polyuréthane (Baycusan® eco E 1001 de Covestro/Bayer) 10% (4,0% en matière actve) - CAPRYLYL GLYCOL 0,3 0,3 SODIUM DEHYDRO ACETATE 0,3 0,3 IRON OXIDES (CI 77499) (SUNPURO C33-7001® de SUN) 8,0 8,0 WATER qsp 100 qsp 100
Protocole de préparation des exemples 1 et 1a Préparation de la phase A Les matières premières ont été soigneusement pesées au préalable en utilisant une balance (précision = 0,01 g). Les ingrédients de la phase huileuse A ont été fondus dans un poêlon double enveloppe dans lequel circule une huile dont la température est contrôlée à l’aide d’un bain d’huile thermostaté. La température de consigne a été fixée à 90 °C. Après la fonte totale, le pigment a été introduit sous agitation par un mélangeur Rayneri®. L’agitation a été maintenue jusqu’à obtention d’une préparation homogène.
Préparation de la phase B L’eau a été préalablement chauffée à l’aide d’une bouilloire électrique à 95°C. le polymère cationique, anionique ont mélangé à l’eau chaude puis les conservateurs et la base ont été introduits dans l’eau dans un bécher à une température de 80 °C sous agitation à l’aide d’un mélangeur Rayneri®.
* Emulsification des phases A et B La phase aqueuse B a été versée dans la phase huileuse A sous agitation pendant 5 minutes à 90 °C à l’aide d’un mélangeur Rayneri. La phase A+B a alors été refroidie jusqu’à température ambiante sous agitation.
Propriétés mécaniques du dépôt de la formulation sur les cils
Afin d’évaluer la tenue du dépôt de mascara au frottement, chaque formule a été conditionnée dans une bouillote de mascara et le produit final a été appliqué sur une éprouvette de faux-cils et on a laissé sécher durant 4 heures. La résistance du dépôt de mascara sur l’éprouvette de faux-cils a été ensuite mise à l’épreuve à l’aide d’une brosse nue de mascara. Pour cela, la brosse nue a été utilisée pour frotter le dépôt (3 x 10 passages) et la quantité de dépôt noir perdu par effritement du dépôt a été récoltée sur un support blanc puis évaluée. On a qualifié la tenue à sec de chaque produit par le taux de débris enlevés par la brosse sur une échelle allant de 0 (pas de débris) à 7 (beaucoup de débris). - Dans les mêmes conditions que précédemment, on a également évalué la tenue du dépôt de mascara des faux cils à l’eau, en appliquant de l’eau sur une éprouvette de faux-cils maquillés par chacun des produits 1 ou 1a. On a qualifié la tenue à sec de chaque produit par le taux de débris enlevés par la brosse sur une échelle allant de 0 (pas de débris) à 7 (beaucoup de débris).
- Dans les mêmes conditions que précédemment, on a également évalué la tenue du dépôt de mascara des faux au gras, notamment au sébum en appliquant du squalane (simulant le sébum) sur une éprouvette de faux-cils maquillés par chacun des produits 1 ou 1a. On a qualifié la tenue à sec de chaque produit par le taux de débris enlevés par la brosse sur une échelle allant de 0 (pas de débris) à 7 (beaucoup de débris). Les résultats qui ont été obtenus sont résumés dans le tableau suivant.
Ingrédients 1 (invention) 1a (hors invention) Tenue du dépôt à sec 2,5 4,5 Tenue du dépôt à l’eau 2 3 Tenue du dépôt au squalane 2 1
Les résultats ont montré que l’exemple 1 de l’invention comprenant une dispersion aqueuse de polyuréthane présente une meilleure tenue du dépôt à sec et à l’eau que celle de l’exemple 1a hors invention comprenant à la place de ladite dispersion un pullulane dans la même teneur en matière active.
Exemples 2 et 3 (invention) et 2a (hors invention)
On a préparé l’exemple 2 de l’invention comprenant la dispersion aqueuse de polyuréthane (4% en poids de matière active) associée du butylène glycol, l’exemple 3 comprenant le tensioactif non ionique Polyglycerol-10 Laurate et l’exemple 2a hors invention comprenant à la place de ladite dispersion de polyuréthane, le pullulane à 4% en poids dans la composition, associé à un mélange de polyols comprenant la glycérine et le 1,3-propanediol .
On a préparé les exemples 2 et 3 (invention) et 2a (hors invention) dans les mêmes conditions que les exemples 1 et 1a.
Phases Ingrédients 2 2a 3 A BEHENYL BHENATE (Kester Wax K-72® de Koster Keunen) 8,5 8,5 8,5 CETEARYL ALCOHOL (Lanette O OR/MB® de BASF) 4,5 4,5 4,5 GLYCERYL STEARATE 6,8 6,8 6,8 STEARIC ACID 6,0 6,0 6,0 POLYGLYCERYL -10 LAURATE 1,0 B ALCOHOL 3,0 3,0 3,0 SODIUM HYDROXYDE 0,4 0,4 0,4 PULLULAN - 4,0 - GLYCERIN - 3,0 - BUTYLENE GLYCOL 3 - - 1,3-PROPANEDIOL (ACTIVONOL-3® de ACTIVON) - 4,5 - POLYURETHANE-99 Dispersion aqueuse à 40% en poids polyuréthane (Baycusan® eco E 1001 de Covestro/Bayer) 12% (4,8% en matière actve) - 12,0 4,8% em matière active) CAPRYLYL GLYCOL 0,3 0,3 0,3 SODIUM DEHYDRO ACETATE 0,3 0,3 0,3 IRON OXIDES (CI 77499) (SUNPURO C33-7001® de SUN) 8,0 8,0 8,0 WATER qsp 100 qsp 100 Qsp 100
Ingrédients 2 (invention) 2a (hors invention) 3 (invention) Tenue du dépôt à sec 2 4,5 1 Tenue du dépôt à l’eau 2 3 2 Tenue du dépôt au squalane 2 1 1,5
Les résultats ont montré que les exemples 2 et 3 de l’invention comprenant une dispersion aqueuse de polyuréthane présentent une meilleure tenue du dépôt à sec et à l’eau que celle de l’exemple 2a hors invention comprenant à la place de ladite dispersion un pullulane dans la même teneur en matière active.
Chaque cellule témoin de la pluralité de cellules témoins subit un procédé de traitement pouvant s’apparenter aux étapes de chauffe 11, de traitement 12 et de refroidissement 13 telles que décrites précédemment. Toutefois, le procédé de traitement diffère du procédé selon l’invention en ce que l’exposition au rayonnement électromagnétique est stoppée de manière arbitraire, lors du refroidissement, pour différentes températures, dites températures d’arrêt. Le rendement de conversion de chaque cellule témoin est ensuite déterminé, par exemple, en mesurant la tension de circuit ouvert de chaque cellule témoin. Les rendements de conversion obtenus avant et après le traitement sont comparés en fonction des températures d’arrêt. Une première partie des cellules témoins peut montrer une amélioration du rendement de conversion sensiblement égal (par exemple à 20 % près) et maximale. En revanche, une autre partie des cellules témoins peut montrer une amélioration du rendement plus faible, voire nulle, voire même négative. Les cellules témoins dont l’exposition au rayonnement électromagnétique a été stoppée alors que leurs températures étaient encore supérieures à la température seuil T S (qui est à déterminer) sont celles montrant les moins bons gains de rendement de conversion. Les cellules témoins dont l’exposition au rayonnement électromagnétique a été stoppée alors que leurs températures étaient inférieures à la température seuil T S (qui est à déterminer) sont celles montrant les meilleurs gains de rendement de conversion. Une température d’arrêt associée à un gain de rendement élevé peut être considéré comme la température seuil T S estimée pour bonifier la cellule 2. La température seuil T S peut également être estimée par une interpolation entre les gains de rendement de conversion mesurés et les températures d’arrêt associées.
Selon une autre manière de procéder, chaque cellule témoin de la pluralité de cellules témoins subit une exposition à une forte irradiance, par exemple 10 kW/m 2 , pendant environ une minute, tout en maintenant la température de chaque cellule à 200 °C. Lorsque l’exposition au rayonnement est coupée, les cellules témoins sont stockées à des températures constantes différentes, par exemple comprise entre 100 °C et 300 °C. Cela peut par exemple être réalisé en déposant les cellules sur des supports chauffés aux températures souhaitées pendant au moins 30 s. Une mesure du rendement de conversion de chaque cellule permet de déterminer la ou les cellules pour lesquelles le gain de rendement est acceptable ainsi que les températures de stockage souhaitée. La température seuil est alors la température de stockage la plus basse.
Le dispositif 34 de refroidissement actif peut également être mis en œuvre lors de l’étape de traitement 12 (dès lors que le flux de chaleur net soit faible voire nul). Ledit dispositif 34 permet ainsi de contribuer à la régulation de la température de la cellule 2 lors de son exposition au rayonnement électromagnétique E. De la sorte, la température T de la cellule 2 peut être maintenue de manière plus robuste dans la gamme de températures de traitement. L’intérêt est de pouvoir utiliser une irradiance de traitement I T plus élevée qu’en l’absence de régulation thermique, permettant accélérer ou augmenter l’amélioration du rendement de conversion.
En l’absence du dispositif 34 de refroidissement actif lors de l’étape de traitement 12, l’irradiance de traitement I T est avantageusement choisie de sorte que la température T de la cellule 2 reste dans la gamme de températures de traitement [T m ; T M ]. L’irradiance de traitement I T est avantageusement inférieure à 100 kW/m 2 et encore plus avantageusement inférieure à 50 kW/m 2 . L’irradiance de traitement I T peut dépendre fortement du type de cellule 2 à bonifier.
Par exemple, lorsque cette dernière est une cellule photovoltaïque à hétérojonction de silicium, telle que présentée dans la , alors l’irradiance de traitement I T est préférentiellement comprise dans [7 kW/m 2 ; 10 kW/m 2 ]. En effet, une cellule 2 à hétérojonction de silicium doit préférentiellement conserver une température inférieure à 300 °C voire inférieure à 250 °C.
Selon un autre exemple, lorsque la cellule 2 est une cellule photovoltaïque tandem, l’irradiance de traitement I T est préférentiellement comprise dans [3 kW/m 2 ; 5 kW/m 2 ].
La gamme de températures de traitement pour une cellule TOPCon doit être inférieure à 600 °C. L’irradiance de traitement I T peut donc, dans ce cas, être inférieure à 100 kW/m 2 et par exemple voisine de 50 kW/m 2 .
Le rayonnement électromagnétique E peut également présenter, lors de l’étape de traitement 12, au moins une composante comprise dans la gamme [300 nm ; 1200 nm] et avantageusement au moins une composante dans la gamme bleue et au moins une composante dans la gamme IR. Ça peut également être le cas lors de l’étape de chauffe 11.
Afin de réduire la durée totale du procédé 1, il est avantageux que l’étape de chauffe soit réalisée rapidement. Il est donc avantageux de chauffer rapidement la cellule 2 de sorte que sa température T atteigne rapidement la gamme de températures de traitement. La illustre, par exemple, une mesure de la température T d’une cellule 2 à hétérojonction de silicium en fonction du temps t, lors de deux réalisations de l’étape de chauffe 11. Les deux réalisations diffèrent l’une de l’autre par l’irradiance de chauffe I C utilisée. Dans un premier cas (carrés dans la ), l’irradiance de chauffe I C est de 48 kW/m 2 . Dans un deuxième cas (cercles dans la ), l’irradiance de chauffe I C est réduite de moitié et égale à 24 kW/m 2 .
Dans le premier cas, la montée en température de la cellule 2 jusqu’à une température finale T f de 180 °C est réalisée en = 2 s. L’étape de chauffe 11 prend alors avantageusement fin au bout de cette durée . Dans le deuxième cas, la montée en température de la cellule 2 jusqu’à la température finale T f de 180 °C est réalisée en 7 s.
Réduire la durée de l’étape de chauffe 11 revient à minimiser l’aire entre l’ordonnée sur la et la courbe de température T. Autrement dit, la réduction de la durée revient à minimiser la quantité suivante où est la température finale de la cellule 2 à la fin de l’étape de chauffe 11, est la température initiale de la cellule 2 et est la durée de l’étape de chauffe 11 (dans la , est illustré pour une irradiance associée égale à 48 kW/m 2 ). Minimiser cette quantité revient, de manière approchée à minimiser l’aire du triangle formé par l’ordonnée de la et le front montant de la courbe de température. En d’autres termes, la quantité à minimiser peut être approchée par où est la vitesse de chauffe en °C/s. L’aire du triangle associée à la première chauffe (I C = 48 kW/m 2 ) est doublement hachuré. L’aire du triangle associée à la deuxième chauffe (I C = 24 kW/m 2 ) est égale à l’aire du triangle doublement hachurée et l’aire du triangle simplement hachuré. Afin de réduire la durée de l’étape de chauffe 11, l’irradiance de chauffe I C est alors avantageusement supérieure à 10 kW/m 2 . Une irradiance de chauffe I C supérieure à 30 kW/m 2 permet de réaliser la montée en température d’une cellule à hétérojonction de silicium en moins de 4 s. Une irradiance de chauffe I C supérieure à 50 kW/m 2 permet de réaliser la montée en température d’une même cellule en moins de 2 s.
L’irradiance de chauffe I C est avantageusement sensiblement constante afin de fournir le maximum d’énergie en un minimum de temps.
L’invention concerne également un procédé 4 d’amélioration du rendement de conversion d’un groupe de cellules 2. Le groupe est particulier en ce que les cellules 2 sont interconnectées deux à deux. Il s’agit par exemple de cellules 2 au sein d’une guirlande photovoltaïque (dite « string » en anglais) ou au sein d’un module photovoltaïque. Dans ce dernier cas, les cellules 2 peuvent être encapsulées dans une matrice transparente, destinée à protéger les cellules de l’environnement extérieur (tel que l’air ou l’humidité) et/ou disposées entre deux plaques de protection, par exemple en verre, destinée à assurer une tenue mécanique de l’ensemble. Le groupe de cellules 2 peuvent également comprendre une feuille de fond, dite « backsheet ».
La matrice transparente et/ou les plaques de protection peuvent augmenter l’inertie thermique des cellules 2, car elles peuvent également contribuer à l’isolation thermique de ces dernières. Il peut en résulter une réduction du rendement de conversion lorsque ces cellules sont traitées selon un procédé de l’art antérieur. En effet, les cellules sont susceptibles de rester plus longtemps à une température élevée sans être exposées à un rayonnement électromagnétique (ou pas suffisamment exposées) en fin d’illumination.
Le procédé 4 offre une solution à ce problème en ce qu’il comprend une étape d’amélioration 40 du rendement de conversion de chaque cellule 1 du groupe de cellules. Pour cela, l’étape d’amélioration comprend la réalisation du procédé 1 d’amélioration du rendement de conversion d’une cellule 2 tel que décrit précédemment sur chaque cellule 2 du groupe de cellules. Grâce au dispositif 34 de refroidissement actif, l’exposition au rayonnement électromagnétique peut être maintenue jusqu’à ce que les cellules 2 atteignent la température seuil T S . Ce mode de mise en œuvre fait écho au refroidissement lent discuté précédemment.
Le procédé d’amélioration 1 s’applique avantageusement simultanément à toutes les cellules 2 du groupe. De la sorte, même si le refroidissement est lent (par exemple à cause de l’inertie thermique causée par la matrice transparente et/ou les plaques de protection et/ou la feuille de fond), le nombre de cellules traité en parallèle rend compatible le procédé 4 avec une cadence industrielle.
Plus préférentiellement, le ou les tensioactifs amphotères ou zwittérioniques sont choisis parmi les alkyl(C 8 -C 20 )bétaïnes, les alkyl(C 8 -C 20 )amidoalkyl(C 3 -C 8 )bétaïnes et leurs mélanges ; plus préférentiellement encore parmi la cocobétaïne, la cocamidopropylbétaïne, et leurs mélanges.
Encore mieux, le ou les tensioactifs amphotères ou zwittérioniques sont choisis parmi les alkyl(C 8 -C 20 )amidoalkyl(C 3 -C 8 )bétaïnes, et tout particulièrement la cocamidopropylbétaïne.
De préférence, la teneur totale en tensioactif(s) amphotère(s) ou zwittérionique(s) présent(s) dans la composition va de 0,1 à 15% en poids, plus préférentiellement de 0,5 à 10% en poids, plus préférentiellement encore de 1 à 5% en poids, par rapport au poids total de la composition.
De préférence, la teneur totale en alkyl(C 8 -C 20 )bétaïne(s) et alkyl(C 8 -C 20 )amidoalkyl(C 3 -C 8 )bétaïne(s) présent(s) dans la composition va de 0,1 à 15% en poids, plus préférentiellement de 0,5 à 10% en poids, plus préférentiellement encore de 1 à 5% en poids, par rapport au poids total de la composition.
De préférence, la teneur totale en alkyl(C 8 -C 20 )amidoalkyl(C 3 -C 8 )bétaïne(s), telle que la cocamidopropylbétaïne, présent(s) dans la composition va de 0,1 à 15% en poids, plus préférentiellement de 0,5 à 10% en poids, plus préférentiellement encore de 1 à 5% en poids, par rapport au poids total de la composition.
Avantageusement, la teneur totale en tensioactif(s) anionique(s) et tensioactif(s) amphotère(s) et zwittérionique(s) présent(s) dans la composition est supérieure ou égale à 2% en poids, plus préférentiellement supérieure ou égale à 4% en poids, par rapport au poids total de la composition.
De préférence, la teneur totale en tensioactif(s) anionique(s) et tensioactif(s) amphotère(s) et zwittérionique(s) présent(s) dans la composition va de 4 à 40% en poids, plus préférentiellement de 5 à 25% en poids, plus préférentiellement encore de 6 à 20% en poids, mieux de 7 à 15% en poids, mieux encore de 7,5 à 12% en poids, par rapport au poids total de la composition.
De préférence, la teneur totale en tensioactif(s) anionique(s) sulfate(s) et tensioactif(s) amphotère(s) et zwittérionique(s) présent(s) dans la composition va de 4 à 40% en poids, plus préférentiellement de 5 à 25% en poids, plus préférentiellement encore de 6 à 20% en poids, mieux de 7 à 15% en poids, mieux encore de 7,5 à 12% en poids, par rapport au poids total de la composition.
De préférence, la teneur totale en alkylsulfates en C 6 -C 30 et alkyl(C 8 -C 20 )bétaïne(s) et alkyl(C 8 -C 20 )amidoalkyl(C 3 -C 8 )bétaïne(s) présent(s) dans la composition va de 4 à 40% en poids, plus préférentiellement de 5 à 25% en poids, plus préférentiellement encore de 6 à 20% en poids, mieux de 7 à 15% en poids, mieux encore de 7,5 à 12% en poids, par rapport au poids total de la composition.
De préférence, le rapport pondéral de la teneur totale en tensioactif(s) anionique(s) (i), sur la teneur totale en tensioactif(s) amphotère(s) et zwittérionique(s) (ii) est inférieur ou égal à 4,5 ; préférentiellement compris entre 1 et 4,5 ; plus préférentiellement encore entre 1,5 et 4,3 ; mieux entre 2 et 4 ; encore mieux entre 2,1 et 3,9.