INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un exemple : La première tension de commande V 110 constitue une tension de source V S du dispositif et la deuxième tension de commande V 210 constitue une tension de drain V D du dispositif, ou La deuxième tension de commande V 210 constitue la tension de source V S du dispositif et la première tension de commande V 110 constitue la tension de drain V D du dispositif.
Selon un exemple, le dispositif comprend en outre une première électrode de grille et une deuxième électrode de grille, la première grille est au contact de la première électrode de grille qui est configurée pour recevoir l’application d’une première tension de grille V G1 et la deuxième grille est au contact de la deuxième électrode de grille qui est configurée pour recevoir l’application d’une deuxième tension de grille V G2 .
Selon un exemple, le dispositif comprend une électrode de grille arrière et la grille arrière est au contact de l’électrode de grille arrière qui est configurée pour recevoir l’application d’une tension de grille arrière V BG .
Selon un exemple, le circuit de contrôle est configuré pour pouvoir faire passer le dispositif d’une configuration passante, dans laquelle la jonction PN se trouve dans un état passant, à une configuration bloquée dans laquelle la jonction PN se trouve dans un état bloqué, ou inversement, ce en faisant varier la tension de grille arrière V BG entre une tension de grille arrière ouverte V BG,ON et une tension de grille arrière bloquée V BG,OFF distincte de la tension de grille arrière ouverte V BG,ON .
Selon un exemple, V G1 = V G2 +ΔV G avec ΔV G compris entre -1V et +1V.
Selon un exemple, V G1 <0.
Selon un exemple, V G2 <0.
Selon un exemple, V G1 >0 et V G2 >0.
Selon un exemple, V G1 = V G2 .
Selon un exemple, la jonction PN présente une tension de diffusion V bi , et dans lequel la tension drain-source, définie par V D -V S , est supérieure à la tension de diffusion V bi .
De préférence, le ou les composé(s) (poly)carbodiimide est (sont) choisi(s) parmi les composés de formule (II) suivante : (II),
Pour le procédé 100 de navigation optique, différentes méthodes ont été présentées pour identifier au moins un marqueur optique 14 visible parmi l’ensemble des marqueurs optiques 14 du dispositif 10 de suivi. D’autres méthodes pourraient toutefois être utilisées dans ce procédé 100, et le choix d’une méthode particulière n’est qu’une variante de l’invention.
Procédé d’analyse d’une sueur présente sur une peau d’un utilisateur et dispositif d’analyse pour mettre en œuvre un tel procédé Le domaine de la présente invention est celui des procédés d’analyse d’une sueur présente sur une peau d’un utilisateur. Elle a pour objet un tel procédé d’analyse d’une sueur présente sur une peau d’un utilisateur ainsi qu’un dispositif d’analyse pour mettre en œuvre un tel procédé.
Le document WO 2018/017619 décrit un dispositif d’analyse d’une sueur d’un utilisateur. Le dispositif est configuré pour mesurer une conductivité de la sueur, une conductance cutanée de la peau et un taux de transpiration volumétrique. A cet effet, le dispositif est prévu pour être placé sur une peau de l’utilisateur et le dispositif comprend un capteur de conductivité de la sueur, un capteur de conductance cutanée et un capteur de taux de transpiration volumétrique.
Le dispositif comprend une zone de collecte de sueur qui est concave et qui conduit la sueur de la peau vers une entrée. L’entrée est en communication fluidique avec un canal microfluidique qui se termine dans une sortie ou un réservoir de collecte de sueur.
Le capteur de conductivité de la sueur comprend une pluralité d’électrodes de conductivité qui sont placées sur un substrat, tel qu'une carte de circuit imprimé, et qui sont disposées dans le canal microfluidique, de préférence près de l'entrée.
Le capteur de conductance cutanée comprend une pluralité d’électrodes de conductance qui sont agencées sur le dispositif de sorte que les électrodes de conductance entrent en contact avec la peau de l’utilisateur à l'extérieur de la zone de collecte.
Le capteur de taux de transpiration volumétrique comprend une pluralité d’électrodes de taux de sudation volumétrique qui sont également portées sur le substrat et disposées dans le canal microfluidique.
Pendant le fonctionnement du dispositif, lorsque l’utilisateur commence à transpirer, un échantillon de sueur pénètre dans le dispositif au niveau de l'entrée et se déplace à l’intérieur du canal microfluidique. Lorsque la sueur s'écoule et entre en contact avec l'électrode de conductivité, le dispositif mesure la conductivité de l'échantillon de sueur. De même, à mesure que la sueur se déplace dans le canal microfluidique, la sueur entre en contact avec les électrodes successives de taux de sudation volumétrique, ce que le dispositif interprète comme de la sueur présente au niveau de l'électrode contactée. Le dispositif utilise la présence de sueur à chaque électrode, ainsi qu’un volume rempli du canal microfluidique et un temps de contact pour déterminer le taux de transpiration volumétrique. Il en résulte que le canal microfluidique est suffisamment long pour loger successivement les électrodes entre l’entrée et la sortie.
Dans certains modes de réalisation du dispositif, chaque électrode de taux de sudation volumétrique est également configurée pour mesurer la conductivité de la sueur lorsque la sueur entre en contact avec elle.
Certains modes de réalisation du dispositif peuvent comprendre un capteur de débit massique microthermique, un capteur de pression ou d'autres moyens appropriés pour déterminer indépendamment le taux de sudation.
D'autres modes de réalisation du dispositif peuvent comprendre un capteur de température, ou bien un capteur de température peut être incorporé dans l'une des électrodes de conductance.
Certains modes de réalisation sont configurés avec un canal microfluidique jetable, alors que d'autres modes de réalisation incluent un canal microfluidique réutilisable qui est nettoyé entre les utilisations, par exemple en retirant le canal microfluidique du dispositif et en le rinçant avec de l'air, de l'eau déminéralisée ou une solution de nettoyage.
On comprend qu’un tel dispositif réalise une mesure volumétrique qui implique un stockage de la sueur dans le canal microfluidique. Ainsi, la mesure de débit se fait en continu, à mesure que le canal microfluidique se remplit. Cependant, une fois celui-ci plein, il n’est plus possible de continuer les mesures sans vider le canal microfluidique ce qui présente plusieurs inconvénients : soit il est nécessaire que la zone de collecte soit de petites dimensions afin de réduire une vitesse de remplissage, soit il est nécessaire que le canal microfluidique soit long pour prolonger la mesure, soit il est nécessaire de faire une combinaison des deux.
Un premier problème est que l’utilisation d’une petite zone de collecte combinée à un long canal microfluidique de mesure peut entraîner des problèmes découlant de la friction exercée par des parois délimitant le canal microfluidique sur la sueur collectée obligeant les glandes eccrines à forcer de plus en plus pour émettre la sueur. En outre, la réduction de la zone de collecte, à quelques millimètres de diamètre en général, entraîne une perte de précision très importante. De plus, en réduisant la zone de collecte, on augmente de façon exponentielle une erreur d’inférence. Ensuite, des infiltrations inévitables de sueur venant d’autres zones que la zone de collecte sont la cause d’erreurs qui influent lourdement sur la mesure finale. Ce problème d’infiltration apparait dès lors que l’utilisateur réalise un effort intense. Si, de plus, le dispositif est fixé avec des adhésifs, on observe des problèmes de décollage, des problèmes d’allergie, des problèmes de poches de sueur se déplaçant sous l’adhésif, potentiellement jusqu’à la zone de collecte.
Un autre problème lié aux dispositifs utilisant une entrée posée sur la peau et mesurant le débit de sueur de façon volumétrique, en stockant la sueur dans un canal microfluidique le plus long possible, réside dans des pertes de sueur qui s’échappent de la zone de collecte. En effet, la sueur remplissant le long canal microfluidique de mesure du débit est soumise à une pression croissante. Cette pression est directement supportée par les glandes eccrines qui alimentent le canal microfluidique, c’est-à-dire les glandes eccrines se trouvant dans une zone particulière proche de l’entrée. Cette zone particulière est généralement petite, de quelques millimètres carrés, et comprend donc peu de glandes eccrines. En effet, une entrée trop grande est incompatible avec ce type de mesure par stockage de la sueur, car il y aurait trop de glandes eccrines et le canal microfluidique pourrait se remplir beaucoup trop vite selon les personnes et leur taux de sudation respectif. Ainsi, lorsque la pression augmente lors du remplissage du canal microfluidique, il en résulte des problèmes de fuite au niveau de l’entrée. On observe que l’utilisation d’une mesure volumétrique avec stockage de la sueur présuppose l’utilisation de petites entrées et nécessite des dimensionnements du canal microfluidique dépendants du débit sudoral de l’utilisateur, car un même canal peut se remplir lentement chez une personne et très rapidement chez une autre. A dimension donnée, il est donc impossible de fournir une durée d’utilisation fixe, celle-ci variant de façon très sensible d’un utilisateur à un autre. La seule solution est de prévoir des dimensionnements différents et de proposer une gamme de dispositifs couvrant les petits, moyens et grands débits, ce qui complexifie grandement une exploitation industrielle d’un tel dispositif.
Il résulte des dispositifs connus de l’art antérieur une somme de problèmes qu’il convient de résoudre.
Avantageusement, le ou les polymères associatifs, différents des composés ayant au moins un groupement acide carboxylique précédemment décrits, sont choisis parmi les polymères associatifs acryliques, plus préférentiellement les polymères associatifs acryliques carboxyliques.
De manière particulièrement préférée, le ou les polymères associatifs, différents des composés ayant au moins un groupement acide carboxylique précédemment décrits, sont choisis parmi les copolymères comportant parmi leurs monomères un acide carboxylique à insaturation α,β-monoéthylénique et un ester d’acide carboxylique à insaturation α,β-monoéthylénique et d'un alcool gras oxyalkyléné.
Avantageusement, la quantité totale du ou des polymères associatifs différent(s) du ou des composés ayant au moins un groupement acide carboxylique tels que définis précédemment va de 0,05 à 15% en poids, de préférence de 0,05 à 10% en poids, plus préférentiellement de 0,1 à 5% en poids, et encore plus préférentiellement de 0,1 à 1% en poids par rapport au poids total de la composition C.
Solvants organiques La composition C selon l’invention peut comprendre un ou plusieurs solvants organiques.
A titre de solvant organique, on peut par exemple citer les alcanols inférieurs en C 1 -C 4 , tels que l'éthanol et l'isopropanol ; les polyols et éthers de polyols comme le 2-butoxyéthanol, le 1,2-hexanediol le propylèneglycol, le pentylène glycol, le monométhyléther de propylèneglycol, le monoéthyléther et le monométhyléther du diéthylèneglycol, ainsi que les alcools aromatiques, notamment les monoalcools aromatiques comme l'alcool benzylique, le phénoxyéthanol ou et leurs mélanges.
Les solvants organiques peuvent être présents en une quantité totale comprise entre 0,01 et 60 % en poids, de préférence entre 0,05 et 50 % en poids et plus préférentiellement compris inclusivement entre 0,1 et 45 % en poids par rapport au poids total de la composition C.
La composition C employée dans le cadre du procédé selon l’invention peut être aqueuse. La teneur en eau peut aller de 1 à 80% en poids, de préférence de 10 à 75 % en poids, plus préférentiellement de 20 à 70% en poids par rapport au poids total de la composition C.
Parmi les additifs susceptibles d’être contenus dans la composition, on peut citer les agents réducteurs, les adoucissants, les agents anti-mousse, les agents hydratants, les filtres UV, les peptisants, des parfums, les tensio-actifs anioniques, cationiques, non ioniques ou amphotères, les protéines, les vitamines, les polymères différents des polymères précédemment décrits, les conservateurs, les silicones, les huiles, les cires différentes des silicones sous forme de cire, et leurs mélanges.
Avantageusement, ledit agent propulseur est choisi parmi les hydrocarbures volatiles, éventuellement halogénés, en particulier les alcanes, éventuellement halogénés, tels que le n-butane, le propane, l’isobutane, le pentane et leurs dérivés halogénés ; le dioxyde de carbone, l’oxyde nitreux, le diméthyléther, l’azote, l’air comprimé, seuls ou en mélanges.
De préférence ledit agent propulseur est choisi parmi les alcanes, encore plus préférentiellement parmi le n-butane, le propane, l’isobutane et leurs mélanges.
Cependant, les compositions de coloration temporaires du cheveu peuvent conduire à des propriétés cosmétiques qui ne donnent pas entière satisfaction, plus particulièrement des propriétés de conditionnement des cheveux, notamment en termes de démêlage, de souplesse et de toucher lisse des cheveux.
Il subsiste donc un besoin de disposer d’un procédé de coloration des cheveux qui présente l’avantage d’obtenir un gainage coloré homogène sur les cheveux, et qui permet d’obtenir des propriétés améliorées de conditionnement des cheveux, notamment en termes de démêlage, de souplesse et de toucher lisse des cheveux.
Ainsi, le but de la présente invention est de mettre au point un procédé de coloration des cheveux qui présente l’avantage d’obtenir un gainage coloré homogène et permettant d’obtenir des propriétés améliorées de conditionnement des cheveux, notamment en termes de démêlage, de souplesse et de toucher lisse des cheveux.
Grâce au procédé de coloration des cheveux selon l’invention, on obtient sur les cheveux des gainages colorés permettant d’obtenir une coloration visible sur tous types de cheveux et d’obtenir d’excellentes propriétés de conditionnement des cheveux, notamment en termes de démêlage, de souplesse et de toucher lisse des cheveux. Il permet en particulier d’obtenir un dépôt homogène. En outre, le gainage coloré sur les cheveux est obtenu de manière rapide et facile.
Seringue Matériau Solution de sufentanil Stérilisation terminale PP-A1 PP S6 Non PP-A2 PP S6 Oui PP-B1 PP S7 Non PP-B2 PP S7 Oui PP-C1 PP S8 Non PP-C2 PP S8 Oui
Tableau 5 – Seringues en polypropylène préremplies
2.3 – Evaluation de la stabilité 2.3.1 – Protocole Une fois remplies de la solution de sufentanil (et après avoir éventuellement subi une stérilisation terminale), les seringues préremplies sont placées dans une enceinte climatique.
Les solutions contenues dans les seringues préparées ci-dessus sont évaluées visuellement (couleur, turbidité et présence de particules) à t 0 (i.e. après préparation et éventuelle stérilisation terminale) t 0 +1 mois et t 0 +3 mois après conservation à l’abri de la lumière à 25°C et 40°C.
Le pH de la solution est mesuré et la concentration de la solution en sufentanil est également évaluée par HPLC.
2.3.2 - Résultats Les résultats de ces analyses sont rapportés dans les Tableaux 6 et 7 suivants.
Seringue Durée de stockage Concentration en sufentanil (en µg/ml) Perte de sufentanil par rapport à la concentration originale (en %) Observations visuelles PP-A1 t 0 4.96 0.0 Incolore Limpide Aucune particule visible PP-A2 t 0 4.84 3.2 t 0 + 1 mois 4.81 3.8 t 0 + 3 mois 4.80 4.0 PP-B1 t 0 5.04 - PP-B2 t 0 4.91 1.8 t 0 + 1 mois 4.92 1.6 t 0 + 3 mois 4.89 2.2 PP-C1 t 0 5.00 - PP-C2 t 0 4.92 1.6 t 0 + 1 mois 4.92 1.6 t 0 + 3 mois 4.95 1.0
Tableau 6 – Stabilité des solutions de sufentanil contenues dans des seringues en polypropylène à 25°C
Seringue Durée de stockage Concentration en sufentanil (en µg/ml) Perte de sufentanil par rapport à la concentration originale (en %) Observations visuelles PP-A1 t 0 4.96 0.0 Incolore Limpide Aucune particule visible PP-A2 t 0 4.84 3.2 t 0 +1 mois 4.75 5.0 t 0 + 3 mois 4.63 7.4 PP-B1 t 0 5.04 - PP-B2 t 0 4.92 1.6 t 0 + 1 mois 4.89 2.2 t 0 + 3 mois 4.7 6.0 PP-C1 t 0 5.00 - PP-C2 t 0 4.92 1.6 t 0 + 1 mois 4.87 2.6 t 0 + 3 mois 4.79 4.2
Tableau 7 – Stabilité des solutions de sufentanil contenues dans des seringues en polypropylène à 40°C
2.3.3 – Conclusions Ces résultats mettent en avant que la présence d’un agent tampon permet d’améliorer encore la stabilité à court, moyen et long terme d’une solution de sufentanil dont le pH est inférieur à 4,5 contenue dans un contenant en plastique, que celui-ci ait subi ou non une stérilisation terminale.
CONTENANT EN PLASTIQUE COMPRENANT UNE SOLUTION INJECTABLE DE FENTANYL La présente invention a pour objet un contenant en plastique contenant une solution injectable de fentanyl.
Le fentanyl, ou N N-(1-(2-phényléthyl)-4-pipéridinyl)-N-phényl-propanamide, est un analgésique opioïde liposoluble synthétisé pour la première fois à la fin des années 50. Il est environ 100 fois plus puissant que la morphine.
Le fentanyl est notamment commercialisé sous la forme d’une solution injectable pour administration par voie intraveineuse (IV) ou péridurale. Il est utilisé dans les protocoles de neuroleptanalgésie, d'anesthésie générale balancée, d'anesthésie analgésique à doses élevées. Le fentanyl peut également être utilisé:
en analgésie post-opératoire exclusivement chez les patients soumis à une surveillance médicale intensive (unité de soins intensifs, salle de réveil), par voie péridurale, soit de façon isolée, soit en association aux anesthésiques locaux.
Les solutions injectables de fentanyl sont actuellement commercialisées à une concentration de 50µg/ml. Ces solutions contiennent, outre le fentanyl, un agent osmotique (chlorure de sodium) et un ajusteur de pH (hydroxyde de sodium). Par ailleurs, selon la pharmacopée (voir par exemple USP Monograph Fentanyl citrate injection), le pH de ces solutions peut varier de 4 à 7,5.
Le guide 10 est ainsi autant permissif au niveau de sa face proximale 15 qu’au niveau de sa face distale 16.
En référence aux figures 4a et 4b, selon une troisième option, la colonne 13 comporte un unique orifice 14. Ledit orifice 14 s’étend rectilignement parallèlement à l’axe Z.
L’orifice 14 est conformé en une première fente 17. La première fente 17 est par exemple de section oblongue. La première fente est agencée de sorte à former une ouverture étirée parallèlement à l’axe X.
Afin d’assurer un guidage de l’instrument médical la première fente 17 présente une largeur (selon l’axe de débattement Y) sensiblement égale à celle de l’instrument médical.
L’orifice 14 débouche au niveau de son extrémité proximale sur la face proximale 15 du support 12 et au niveau de son extrémité distale 16 dans une deuxième fente 18. L’orifice 14 présente une même section sur toute sa longueur (considérée selon l’axe Z). La deuxième fente 18 présente une même section sur toute sa longueur (considérée selon l’axe Z).
La deuxième fente 18 est elle-même ménagée dans le support 12 de sorte à déboucher au niveau de la face distale 16 du support 12.
La deuxième fente 18 est par exemple de section oblongue.
La deuxième fente 18 est agencée de sorte à former une ouverture étirée parallèlement à l’axe X.
La première fente 17 et la deuxième fente 18 s’étendent dans le prolongement l’une de l’autre et coaxialement l’une de l’autre (et ici parallèlement à l’axe Z).
Optionnellement, la deuxième fente 18 présente une longueur (considérée selon l’axe Z) plus importante que celle de la première fente 17. En variante, les deux fentes ont la même longueur ou la première fente 17 a une plus grande longueur que la deuxième fente 18.
La première fente 17 présente une section de plus grande dimension que la deuxième fente 18.
Le guide 10 est ainsi plus permissif au niveau de sa face proximale 15 qu’au niveau de sa face distale 16.
Une variante de cette troisième option consiste à ce que la deuxième fente 18 présente une section de plus grande dimension que la première fente 17. Le guide 10 sera alors moins permissif au niveau de sa face proximale 15 qu’au niveau de sa face distale 16.
En référence aux figures 5a et 5b, selon une quatrième option, la colonne 13 comporte une pluralité d’orifices 14 (un seul étant référencé ici). Les différents orifices 14 s’étendent tous rectilignement parallèlement les uns aux autres et à l’axe Z.
Les différents orifices 14 débouchent tous au niveau de leur extrémité proximale sur la face proximale 15 du support 12 et au niveau de leur extrémité distale dans une fente 17 commune à au moins deux orifices 14, et ici à tous les orifices 14. Les orifices 14 présentent une même section sur toute leur longueur (considérée selon l’axe Z). La fente 17 présente une même section sur toute sa longueur (considérée selon l’axe Z).
Ladite fente 17 est elle-même ménagée dans le support 12 de sorte à déboucher au niveau de la face distale 16 du support 12.
Le guide 10 comporte par ailleurs une rainure 7 ménagée dans la base 11 et/ou le support 12. Cette rainure 7 permet en service de pouvoir faire passer un instrument additionnel à travers le guide 10 (instrument de plus grande dimensions que l’instrument médical passé à travers l’un des orifices 14) tel que par exemple un tuyau pour gonfler un ballon endocavitaire. La rainure 7 peut être centrée dans le guide 10 relativement à la colonne 13 ou peut être décalé dans le guide 10 relativement à la colonne 13. La rainure 7 présente une section plus importante que la section des orifices 14 au niveau de la face proximale 15 du support 12. La rainure 7 présente par exemple une section au moins partiellement circulaire. Le guide 10 pourra également ne pas comprendre une telle rainure 7.
Selon l’invention, le guide 10 autorise un débattement d’au moins une partie de l’instrument médical relativement à la face distale 16 du support 12 selon au moins un axe de débattement qui est incliné ou orthogonal à l’axe X et/ou à l’axe Z. Par exemple le guide 10 autorise un débattement d’au moins une partie de l’instrument médical relativement à la face distale 16 du support 12 selon au moins un axe de débattement Y qui est orthogonal à l’axe X et à l’axe Z.
De préférence, le guide 10 autorise un débattement d’au moins une partie de l’instrument médical autour d’un axe Y qui est orthogonal au plan d’acquisition en deux dimensions de la sonde 5. De la sorte, l’instrument médical reste visible sur l’image échographique fournie à l’opérateur tout en pouvant être déplacé relativement à la face distale 16 du support 12. Le plan échographique comprend ici l’axe Z et l’axe X.
Différentes options du guide 10 sont ainsi envisagées (étant entendu que ce qui a été dit ci-dessus est applicables aux différentes options indiquées ci-dessous).
En référence aux figures 2a et 2b, selon une première option, la colonne 13 comporte une pluralité d’orifices 14. Les différents orifices 14 (un seul étant référencé ici) s’étendent tous rectilignement parallèlement les uns aux autres et à l’axe Z.
Les différents orifices 14 débouchent tous au niveau de leur extrémité proximale sur la face proximale 15 du support 12 et au niveau de leur extrémité distale 16 dans une fente 17 commune à au moins deux orifices 14, et ici à tous les orifices 14. Les orifices 14 présentent une même section sur toute leur longueur (considérée selon l’axe Z). La fente 17 présente une même section sur toute sa longueur (considérée selon l’axe Z).
La fente 17 est par exemple de section oblongue.
La fente 17 est agencée de sorte à former une ouverture étirée parallèlement à l’axe X.
Le guide 10 est conformé de sorte à autoriser un débattement d’un instrument médical inséré dans l’un de ses orifices 14 vis-à-vis de la face distale 16 du support 12 autour de l’axe Y de débattement précité.
Ce débattement est de préférence compris entre 5 et 15 degrés, et de préférence entre 8 et 12 degrés et de préférence entre 9 et 11 degrés et est de préférence de 10 degrés.
Le guide 10 est ainsi moins permissif au niveau de sa face proximale 15 qu’au niveau de sa face distale 16.
En référence aux figures 3a et 3b, selon une deuxième option, la colonne 13 comporte un unique orifice 14. Ledit orifice 14 s’étend rectilignement parallèlement à l’axe Z.