INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les gains thermiques obtenus permettent de également de concevoir un corps de rouet moins lourd, ce qui s’inscrit dans les démarches actives de la Demanderesse visant à améliorer de manière très significative les performances des aéronefs et alléger les appareils, et, en ce sens, de contribuer à la réduction de l’impact environnemental des aéronefs.
Dans certains modes de réalisation, le déflecteur définit un passage configuré pour rejeter le fluide arrivant par l’entrée de fluide radialement plus à l’extérieur que l’entrée de fluide. Dans la mesure où le fluide de ventilation est rejeté radialement plus à l’extérieur que l’entrée de fluide, la partie radialement intérieure de la face arrière du corps est particulièrement préservée de l’impact de ce fluide. Cette partie, qui est généralement sensible car fortement sollicitée mécaniquement, notamment en raison de l’association de contraintes circonférentielles et radiales, est donc mieux protégée.
La représente, de manière schématique, un procédé d’infiltration d’une barbotine dans une préforme textile selon un mode de réalisation de l’invention.
La représente, de manière schématique et partielle, un outillage d’infiltration selon un mode de réalisation dans le cas d’une préforme textile d’épaisseur variable.
La représente, de manière schématique et partielle, l’outillage d’infiltration de la et l’infiltration de barbotine dans la préforme au cours du temps.
La représente, de manière schématique et partielle, un outillage d’infiltration 100 selon un mode de réalisation de l’invention.
L’outillage 100 comprend un moule 102 et un contre-moule 101 qui délimitent une chambre d’imprégnation 103 dans laquelle est placée une préforme textile 110 qui est imprégnée par une barbotine 120. Le contre-moule 101 peut être formé par une pièce rigide ou par une membrane souple. La chambre d’imprégnation 103 comporte dans sa partie inférieure un élément de filtration 130 qui filtre une phase liquide 131 de la barbotine 120. La barbotine 120 est destinée à permettre la formation d’une matrice de la pièce à fabriquer. La barbotine 120 comprend ainsi des particules solides mises en suspension dans une phase liquide.
Au moins un évent de sortie 132 est présent sur le moule 102 et permet d’éliminer le filtrat 131 de l’élément de filtration 130. L’élément de filtration 130 et l’évent de sortie 132 permettent de filtrer la phase liquide 131 de barbotine 120 après son imprégnation dans la préforme textile 110. L’évent de sortie 132 est à une pression d’élimination P2.
Plus précisément, l’élément de filtration 130 et l’évent de sortie 132 sont situés en regard d’une première face principale 113 de la préforme textile 110.
L’outillage 100 comprend également un système de circulation de la barbotine 120 comprenant un réservoir de barbotine 1200, un port d’entrée 141, un port de sortie 142 et une pièce en matériau poreux 160, par exemple un grillage. La pièce en matériau poreux 160 est placée sur une deuxième face principale 114 de la préforme 110, opposée à la première face principale 113 de la préforme 110, en regard de l’élément de filtration 130. La préforme 110 se trouve ainsi disposée entre l’élément de filtration 130 et la pièce en matériau poreux 160. Le système de circulation permet de faire circuler la barbotine 120 dans la chambre d’imprégnation 103 du port d’entrée 141, alimenté par le réservoir 1200, vers le port de sortie 142 à une pression de circulation P1. La pression P1 est supérieure à P2. On considère que la différence de pression entre le port d’entrée 141 et le port de sortie 142 est quasi nulle, en effet, elle sera au maximum de l’ordre de 0,5 bar (0,5.10 5 Pa).
Les ports d’entrée 141 et de sortie 142 sont placés sur le contre-moule 101 en regard d’une face latérale 161, 162 de la pièce en matériau poreux 160, en particulier le port d’entrée 141 est en regard de la face latérale 161 et le port de sortie 142 en regard de la face latérale 162. Les deux ports 141, 142 sont en vis-à-vis afin de permettre à la barbotine 120 de circuler dans la chambre d’imprégnation 103. Ainsi, quand la barbotine 120 pénètre dans la chambre d’imprégnation 103, une partie de la barbotine imprègne la préforme textile 110 et l’autre partie sort de la chambre 103 par le port de sortie 142. En imprégnant la préforme 110, elle dépose des charges (ou particules ou poudre) dans la préforme 110, ce qui permet de faire croître une matrice 111 dans la porosité de la préforme 110 ; tandis que la phase liquide de la barbotine 131 est éliminée via l’évent de sortie 132.
La représente, de manière schématique et partielle, un outillage d’infiltration 200 selon un autre mode de réalisation de l’invention.
L’outillage 200 comprend un moule 202 et un contre-moule 201 qui délimitent une chambre d’imprégnation 203 dans laquelle est placée une préforme textile 210 qui est imprégnée par une barbotine 220. La chambre d’imprégnation 203 comporte dans sa partie inférieure un élément de filtration 230 qui filtre une phase liquide 231 de la barbotine 220. Comme précédemment, la barbotine 220 est destinée à permettre la formation d’une matrice et comprend ainsi des particules solides mises en suspension dans une phase liquide.
Au moins un évent de sortie 232 est présent sur le moule 202 et permet d’éliminer le filtrat 231 de l’élément de filtration 230. L’élément de filtration 230 et l’évent de sortie 232 permettent de filtrer la phase liquide 231 de barbotine 220 après son imprégnation dans la préforme textile 210 à la pression d’élimination P2.
L’outillage 200 comprend également un système de circulation de la barbotine 220 comprenant un réservoir 2200 de barbotine 220, un port d’entrée 241, un port de sortie 242, une pièce en matériau poreux 260 et un circuit de recirculation 240 équipé d’une pompe 243 de recirculation. Le système de circulation permet de faire circuler la barbotine 220 dans la chambre d’imprégnation 203 du port d’entrée 241 vers le port de sortie 242 à une pression de circulation P1. La pression P1 est supérieure à P2. Le circuit de recirculation 240 s’étend entre le port de sortie 242 et le port d’entrée 241 de manière à pouvoir renvoyer la barbotine 220 évacuée par le port de sortie 242 vers le port d’entrée 241. Le système de circulation de barbotine 220 forme ainsi un circuit en boucle fermée. Comme pour la , on considère que la différence de pression entre le port d’entrée 241 et le port de sortie 242 est quasi nulle, car elle est au maximum de l’ordre de 0,5 bar (0,5.10 5 Pa).
Le volet 25 est alors maintenu en appui direct (via l’élément de frottement 54a intégré au volet 25) sur le bord de déviation 30 de la structure fixe par son bord amont 25a via la bielle 26 reliée à la structure interne fixe 19. Le volet est également maintenu en appui via l’élément de frottement 54b sur le capot 20 de la structure mobile. La pression du volet 25 sur le bord de déviation 30, et également sur le capot 20, est maintenue par les premier et deuxième moyens de rappel 37 et 56 via les premier et deuxième leviers 36 et 55. Le deuxième levier 55 permet une reprise des efforts transverses tandis que le premier levier 36 autorise un déplacement circonférentiel afin de s’adapter aux tolérances de fabrication et aux déplacements circonférentiels.
En variante, l’ensemble formé par le premier levier 36 et le premier moyen de rappel 37 peut être avantageusement remplacé par une lame ressort. De même, l’ensemble formé par le deuxième levier 55 et le deuxième moyen de rappel 56 peut également être avantageusement remplacé par une lame ressort.
La illustre le cas de la « position overstow » de l’inverseur de poussée, c’est-à-dire une position située en amont de la position nominale illustrée sur la permettant le verrouillage de l’inverseur de poussée en position de jet direct. Dans cette position, le capot 20 de la structure mobile avance vers l’amont par rapport à la position nominale de la (illustré par la flèche F4), le volet 25 est entrainé par le capot 20 et se déplace également vers l’amont tout en maintenant le contact avec le bord de déviation 30 grâce à l’action conjointe des premier et deuxième moyens de rappel 37 et 56 via les premier et deuxième leviers 36 et 55. Bien que lors de cette phase, la ligne aérodynamique entre le bord de déviation et le bord amont 25a du volet n’est pas respectée, la phase est transitoire et de très courte durée.
Ainsi, en cas de déplacements radiaux involontaires des capots par rapport à la structure fixe lorsque l’inverseur de poussée est en position de jet direct, tel qu’illustrés sur les figures 7 (déplacement radial du capot 20 vers l’extérieur selon la flèche F5) et 8 (déplacement radial du capot 20 vers l’intérieur selon la flèche F6), le volet 25 vient adapter la ligne aérodynamique, notamment entre son bord circonférentiel amont 25a et le bord de déviation 30 de la structure fixe afin de ne pas créer de marche entre la structure fixe 18 et le capot 20 de la structure mobile.
Par exemple, au cours d’un déplacement radial du capot 20 vers l’extérieur selon la flèche F5 ( ), le premier moyen de rappel 37 est comprimé (par rapport à son état au repos) et exerce sur le volet 25 une force orientée vers l’extérieur via le premier levier 36 tandis que le deuxième moyen de rappel 56 est étiré (par rapport à son état au repos) et exerce sur le volet 25, notamment sur son bord amont 25a, également une force orientée vers l’extérieur via le deuxième levier 55. Ces deux forces permettent de maintenir le contact entre le volet 25 et les structures fixe 18 et mobile 20, notamment entre le bord amont 25a du volet et le bord de déviation 30 de la structure fixe 18 permettant d’adapter la ligne aérodynamique de la paroi externe de la veine annulaire 15 dans lequel s'écoule le flux secondaire F2.
Lorsque l’inverseur de poussée 40 est en position de jet inversé, le deuxième levier 55 vient en appui contre une butée 57 du système de basculement. Le deuxième levier 55 est maintenu en pression contre la butée 57 à l’aide du deuxième moyen de rappel 56 au cours de cette phase d’inversion de poussée.
La illustre une vue tridimensionnelle d’un exemple de réalisation d’un inverseur de poussée 40 selon l’invention comportant un tel système de basculement 50. Dans cet exemple, le système de basculement 50 est formé avantageusement par un pivot articulé (davantage visible sur la vue agrandie de la ) et permettant de positionner latéralement le système. En outre, dans cet exemple, l’ensemble formé par le premier levier 36 et le premier moyen de rappel 37 est remplacé par une lame ressort 58.
La illustre une variante du système de basculement 50, celui-ci est formé avantageusement par un pivot articulé flottant permettant l’hyperstatisme avec le levier 55 puisqu’il confère au levier un degré de liberté latéral de la liaison par rapport au système de la .
Selon une autre variante (non illustrée), l’ensemble formé du deuxième levier 55 et du deuxième moyen de rappel 56 du système de basculement 50 peut être remplacé par une lame ressort ou par un levier sur « Silentbloc® » ou par une bielle à amortissement à palier souple.
Selon un deuxième mode de réalisation, représenté aux figures 12 à 18, le système de liaison 45 est configuré de sorte qu’un déplacement de la structure mobile 20 selon l’axe longitudinal A entraîne une translation selon l’axe longitudinal A de la première extrémité circonférentielle 25a de chaque volet par rapport à la structure fixe 18 tout en maintenant la force exercée sur la première extrémité 25a du volet vers le bord de déviation 30 de la structure fixe 18 lorsque le volet 25 est dans la première position.
De préférence, le système de liaison 45 est configuré de sorte qu’un déplacement de la structure mobile 20 selon l’axe longitudinal A entraîne une translation selon l’axe longitudinal A de la première extrémité circonférentielle 25a de chaque volet par rapport à la structure fixe 18 tout en maintenant en contact la première extrémité 25a du volet et le bord de déviation 30 de la structure fixe 18 lorsque le volet est dans la première position.
Le système de liaison 45 comporte, pour chaque volet 25, au moins un système de translation 60 d’axe C parallèle à l’axe longitudinal A et solidaire de la première extrémité circonférentielle 25a du volet. Notamment, le système de translation 60 comprend un moyen de guidage ou cylindre 62 d’axe C et solidaire de la première extrémité circonférentielle 25a du volet et une tige 64 mobile dans le cylindre. La tige 64 comporte une extrémité amont 64a reliée à la structure mobile via un capot 20 par une sixième liaison pivot P6 d’axe B6 transversal à l’axe longitudinal A. L’axe B6 de la sixième liaison pivot P6 est parallèle aux axes B1, B2 et B3 des premier, deuxième et troisième pivots P1, P2, P3 du moyen d’articulation du volet 25. La tige 64 comporte en outre une extrémité aval 64b opposée à l’extrémité amont 64a. L’ensemble cylindre 62 et tige 64 forme un coulisseau 65.
Le système de translation 60 comporte en outre un troisième moyen de rappel 66, de préférence un ressort, agencé entre une extrémité aval 62b du cylindre 62 et l’extrémité aval 64b de la tige. Le troisième moyen de rappel 66 est configuré pour exercer une force de rappel sur la première extrémité circonférentielle 25a du volet de manière à maintenir en contact la première extrémité 25a du volet et le bord de déviation 30 de la structure fixe 18 lorsque le volet 25 est dans la première position.
Le système de translation 60 (cylindre 62, tige 64 et troisième moyen de rappel 66) est agencé en amont du moyen d’articulation et notamment du premier levier 36 et du premier ressort 37.
La illustre la position nominale du volet par rapport à la structure fixe et la structure mobile lorsque l’inverseur de poussée est en position de jet direct selon le deuxième mode de réalisation.
Le volet 25 est alors maintenu en appui direct (via l’élément de frottement 54a intégré au volet 25) sur le bord de déviation 30 de la structure fixe par son bord amont 25a via la bielle 26 reliée à la structure interne fixe 19. Le volet est également maintenu en appui via l’élément de frottement 54b sur le capot 20 de la structure mobile. La bielle 26 maintient le volet 25 au contact de la structure fixe et de la structure mobile. En effet, la pression du volet 25 sur le bord de déviation 30, et également sur le capot 20, est maintenue par le premier moyen de rappel 37 via le premier levier 36 et par le coulisseau 65 et le troisième moyen de rappel 66. Le coulisseau 65 permet aux volets d’avoir un mouvement de déplacement purement axial.
La est une vue en perspective éclatée d'un système de verrouillage d'aube selon la présente invention;
La est une vue en coupe longitudinale d'un système de verrouillage d'aube selon la présente invention;
La est une vue en coupe du système de verrouillage d'aube selon le plan A-A de la .
La montre un module redresseur 10 pour un banc d’essai de turbomachine d’aéronef comportant un moyeu annulaire 11 ayant un axe X1 et une pluralité d'aubes 12.
Le moyeu annulaire 11 comporte une pluralité de logements 13 de réception de pieds d'aube 12. Avantageusement, le moyeu annulaire 11 est un moyeu 11 monobloc. En variante, le moyeu annulaire 11 pourrait être formé par deux éléments annulaires coaxiaux fixés l'un à l'autre et définissant entre eux les logements de pieds d'aubes 13.
Le moyeu 11 comporte un rebord annulaire 15 muni d'interfaces de fixation 16 avec un élément externe. Le rebord annulaire 15 est issu de la face radiale du moyeu 11 dans laquelle sont réalisées les fenêtres traversantes décrites plus en détails ci-après.
Par ailleurs, les aubes 12 s'étendent radialement vers l'extérieur du moyeu 11 suivant leur axe Y. Les aubes 12 sont réparties angulairement de façon régulière suivant une circonférence du moyeu 11. Chaque aube 12 est munie d'un pied d'aube 19 destiné à être disposé à l'intérieur du logement de pied d'aube 13. Comme on peut le voir sur les figures 3 et 4, le pied d'aube 19 comporte une portion cylindrique 20 venant en appui radial par rapport à l'axe X1 du moyeu 11 contre un épaulement 21 situé à l'intérieur d'un logement 13. Une face externe du pied d'aube 19 affleure avec une face radialement externe du moyeu 11. On garantit ainsi un profil de veine optimum du fait de la continuité de la surface entre le pied d'aube 19 et le moyeu 11. Cela évite toute interférence avec le flux aérodynamique de la veine.
Comme on peut le voir sur les figures 3, 4, et 5, un système de verrouillage 24 en position d'une aube 12 permet, dans un état déverrouillé, d'autoriser une rotation du pied d'aube 19 à l'intérieur d'un logement 13 correspondant autour de l'axe Y de façon à sélectionner une position angulaire souhaitée de l'aube 12 pour un essai et dans un état verrouillé d'immobiliser l'aube 12 à l'intérieur du logement 13 dans la position angulaire souhaitée.
A cet effet, le système de verrouillage 24 comporte un doigt de verrouillage 25 inséré à l'intérieur d'une fenêtre traversante 26 associée à un logement de pied d'aube 13. Des organes de serrage 27 assurent un serrage d'une portion d'extrémité 28 du doigt de verrouillage 25 contre le pied d'aube 19 de façon à immobiliser l'aube 12 dans une position angulaire souhaitée.
Plus précisément, la fenêtre traversante 26 réalisée dans le moyeu 11 débouche axialement par rapport à l'axe X1 du moyeu 11 d'une part dans une face externe 29 du moyeu 11 et d'autre part à l'intérieur du logement de pied d'aube 13. La face externe 29 du moyeu 11 s'étend radialement par rapport à l'axe X1 du moyeu 11.
Le doigt de verrouillage 25 comporte un corps 31 muni de la portion d'extrémité 28 destinée à venir en appui contre le pied d'aube 19. Le corps 31 s'étend dans un plan défini par l'intersection entre une direction axiale et une direction ortho-radiale définies par rapport à l'axe X1 du moyeu 11. Le doigt de verrouillage 25 comporte en outre un rebord 32 s'étendant transversalement de part et d'autre du corps 31.
Quand les premières et secondes parties de moule 13, 25 sont dans la position de fermeture et que la feuille 11 est pincée par le cadre 15 contre la première partie de moule 13, la feuille de support 11 est engagée dans la cavité 31 en vis-à-vis de la première surface 27. La couche de décor 5 s’étend à l’opposé de la première surface 27, c’est-à-dire en vis-à-vis de la seconde surface 29.
L’ensemble 59 comprend de préférence un dispositif 65 pour plaquer la feuille 11 contre la première surface 27, par exemple en tirant au vide le volume délimité entre la feuille 11 et la première surface 27.
L’ensemble 59 comprend encore un dispositif 67 d’injection de la couche de support 3 dans la cavité 31, entre la couche de décor 5 et la seconde surface 29.
Ce dispositif d’injection 67 est de type classique. Il est prévu pour injecter la matière plastique constituant la couche de support 3 dans la cavité 31, à l’état liquide.
Il est à noter que la couche de décor 5 est transférée sur la couche de support 3 lors de l’injection. Ceci est obtenu du fait de la nature du matériau constituant la couche de décor 5, du fait de la nature du matériau constituant la feuille de support 11 et du fait de la nature du matériau constituant la couche de support 3. Ceci est bien connu dans le cadre d’un procédé de type IMD.
L’ensemble 59 comporte également au moins un organe de blocage mobile 33 monté sur le cadre 15.
L’au moins un organe de blocage 33 est déplaçable par rapport au cadre 15 entre une position de blocage adaptée pour fixer la couche de support 3 à la première partie de moule 13, et une position de libération adaptée pour que la couche de support 3 ne soit pas fixée à la première partie de moule 13 par l’organe de blocage 33.
L’organe de blocage 33 est du type décrit ci-dessus.
Typiquement, l’ensemble 59 comprend une pluralité d’organes de blocage mobiles 33, répartis sur la périphérie du cadre 15, et coopérant avec des points de la couche de support 3 répartis sur le pourtour de cette couche.
Comme décrit plus haut, le ou chaque organe de blocage 33 est mobile en translation par rapport au cadre 15 entre la position de blocage et la position de libération.
Le cadre 15 comprend également un organe de rappel 41 sollicitant le ou chaque organe de blocage 33 vers la position de blocage.
L’organe de rappel 41 est de préférence à actionnement mécanique. Par exemple, l’organe de rappel 41 est un organe élastique tel qu’un ressort.
La position de blocage et la position de libération sont comme décrit plus haut.
Ainsi, l’au moins un organe de blocage mobile 33 permet, quand le moule 9 est ouvert après injection de la couche de support 3, de retenir la couche de support 3 contre la première partie de moule 13, celle-ci n’étant pas entrainée par la seconde partie de moule 25 lors de l’ouverture du moule.
L’ensemble 59 comporte également une autre seconde partie de moule 37, présentant une autre seconde surface 35, l’actionneur 61 étant configuré pour déplacer la première partie de moule 13 et l’autre seconde partie de moule 37 l’une par rapport à l’autre entre une autre position d’ouverture du moule 9 et une autre position de fermeture du moule 9.
Dans l’autre position de fermeture, la première surface 27 et l’autre seconde surface 35 délimitent ensemble une autre cavité 39.
La couche de support 3 fixée à la première partie de moule 13 par au moins un organe de blocage 33 est engagée dans l’autre cavité 39 en vis-à-vis de l’autre seconde surface 35.
L’autre cavité 39 présente la forme de la partie structurelle 7.
Il est à noter que, lorsque la seconde cavité 39 est formée, la couche de support 3 n’est pas forcément fixée à la première partie de moule 13 par l’organe de blocage 33. En variante, elle est fixée à la première partie de moule 13 par l’autre seconde partie de moule 37.
L’ensemble 59 présente également un dispositif 69 d’injection de la partie structurelle 7, représenté schématiquement sur les figures 7 et 8.
Le dispositif d’injection 69 est configuré pour injecter une matière plastique dans l’autre cavité 39, à l’état liquide, cette matière plastique constituant la partie structurelle 7. L’injection est réalisée entre la couche de support 3 et l’autre seconde surface 35.
Ce dispositif d’injection 67 est de type classique.
L’ensemble 59 comprend encore un dispositif 71 de déplacement de l’au moins un organe de blocage 33 par rapport au cadre 15 jusqu’à la position de libération.
Le dispositif de déplacement 71 comporte pour le ou chaque organe de blocage 33 un organe de came 43 monté sur l’autre seconde partie de moule 37.
Cet organe de came 43 est comme décrit plus haut.
Il est configuré pour faire passer l’organe de blocage 33 de sa position de blocage à sa position de libération quand la première partie de moule 13 et l’autre seconde partie de moule 37 se rapprochent l’une de l’autre, lors de la fermeture du moule 9.
Il est également configuré pour maintenir l’organe de blocage 33 dans sa position de libération au début de la course d’ouverture du moule 9, c’est-à-dire quand l’autre seconde partie de moule 37 et la première partie de moule 13, après injection de la partie structurelle 7, s’écartent l’une de l’autre.
Le dispositif de déplacement 71 maintient l’organe de blocage 33 dans sa position de libération sur une course suffisante pour que la pièce 1 soit évacuée avec l’autre seconde partie de moule 37 lors de l’ouverture du moule, sans interférence avec le ou chaque organe de blocage 33 revenant vers sa position de blocage.
L’organe de came 43 coopère avec une forme formant suiveur de came 45, formée sur le ou chaque organe de blocage 33.
L’organe de came 43 et la forme formant suiveur de came 45 sont comme décrit plus haut.
Le procédé et l’ensemble de fabrication présentent de multiples avantages.
Le fait de réaliser l’étape d’introduction en déplaçant par rapport à la première partie de moule un film continu comportant un grand nombre de feuilles portant chacune une couche de décor, permet d’effectuer l’étape d’introduction de manière très efficace.
Selon un deuxième mode de réalisation, les moyens de drainage comprennent des canaux placés ou formés sur une surface interne du contre-moule et destinés à être en regard de la deuxième face de la préforme textile.