INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En position déverrouillée ( ), lorsque la tringle 17 est en position basse (correspondant à la ), les anneaux élastiques 35 maintiennent les coins 34 proches de la tringle 17, et la tige de selle 1 est libre de coulisser à l’intérieur du tube de selle 20.
De manière générale, dans le présent texte, on entend par « bloc rigide » un bloc qui présente un point de fusion ou une température de transition vitreuse supérieure à 60 °C. La présence d’un point de fusion peut être déterminée par calorimétrie différentielle à balayage, selon la norme ISO 11357-3 Plastics - Differential scanning calorimetry (DSC) Part 3. Par « bloc souple », on entend un bloc possédant une température de transition vitreuse (Tg) inférieure ou égale à 0°C. La température de transition vitreuse peut être déterminée par calorimétrie différentielle à balayage, selon la norme ISO 11357-2 Plastics - Differential scanning calorimetry (DSC) Part 2.
Les polyuréthanes thermoplastiques résultent de la réaction d’au moins un polyisocyanate avec au moins un composé réactif avec l’isocyanate, de préférence ayant deux groupes fonctionnels réactifs avec l’isocyanate, plus préférentiellement un polyol, et avec optionnellement un allongeur de chaine, optionnellement en présence d’un catalyseur. Les blocs rigides du TPU sont des blocs constitués de motifs issus de polyisocyanates et d’allongeurs de chaine tandis que les blocs souples comprennent majoritairement des motifs issus des composés réactifs avec l’isocyanate ayant une masse molaire comprise entre 0,5 et 100 kg/mol, préférablement des polyols.
De préférence, le composé réactif avec l’isocyanate (de préférence un polyol) a une masse molaire moyenne en nombre de 500 à 100000 g/mol. Le composé réactif avec l’isocyanate peut avoir une masse molaire moyenne en nombre de 500 à 8000 g/mol, de préférence encore de 700 à 6000 g/mol, plus particulièrement de 800 à 4000 g/mol. La masse molaire moyenne en nombre peut être déterminée par GPC, de préférence selon la norme ISO 16014-1 :2012.
L’allongeur de chaine est de préférence bifonctionnel. Des exemples d’allongeurs de chaines sont les diamines et les alcanediols ayant de 2 à 10 atomes de carbone. En particulier, l’allongeur de chaine peut être choisi dans le groupe constitué du 1,2-éthylène glycol, du 1,2-propanediol, du 1,3-propanediol, du 1,4-butanediol, du 2,3-butanediol, du 1,5-pentanediol, du 1,6-hexanediol, du diéthylène glycol, du dipropylène glycol, du 1,4-cyclohexanediol, du 1,4-diméthanol cyclohexane, du néopentylglycol, de l’hydroquinone bis (beta-hydroxyéthyl) éther (HQEE), des di-, tri-, tétra-, penta‑, hexa-, hepta-, octa-, nona- and/or déca-alkylène glycol, de leur oligomères respectifs, du polypropylène glycol et des mélanges de ceux-ci. Plus préférentiellement, l’allongeur de chaine est choisi dans le groupe constitué du 1,2-éthylène glycol, du 1,3-propanediol, du 1,4-butanediol, du 1,5 pentanediol, du 1,6-hexanediol, et des mélanges de ceux-ci, et de manière plus préférée il est choisi parmi le 1,3-propanediol, le 1,4-butanediol et/ou le 1,6-hexanediol. Encore plus préférentiellement, l’allongeur de chaine est un mélange de 1,4-butanediol et de 1,6-hexanediol, plus préférentiellement dans un ratio molaire de 6:1 à 10:1.
a) de 41 à 100% d’au moins un polyamide, en particulier aliphatique ayant un ratio C/N supérieur à 7 préférentiellement supérieur à 8,
b) de 0 à 10% d’au moins un polyamide, en particulier aliphatique différent du précédent ayant un ratio C/N inférieur à 10 préférentiellement inférieur à 8,
(IV) comprenant majoritairement au moins un polyamide de type aliphatique ou constitué de plus de 75% de motifs aliphatiques, le dit polyamide aliphatique étant choisi parmi :
la couche (IV) étant adjacente à la couche (II) si la couche (III) est également présente et la couche (III) est alors la plus intérieure ou la couche (IV) est la plus intérieure si la couche (III) est absente.
Les inventeurs ont donc trouvé de manière inattendue que l’utilisation d’une couche barrière hydrosoluble à une température inférieure ou égale à 150°C, en particulier inférieure ou égale à 120°C, dans une structure multicouche pour le transport, la distribution ou le stockage de fluides permettait non seulement de disposer de structures avec des propriétés barrières proches de celles proposées dans l’art antérieur en EVOH, mais également de pouvoir recycler ladite structure sans perte de performance en terme de propriétés mécaniques par rapport aux spécifications attendues, notamment après un broyage, ce que n’offre pas les structures avec des barrières en EVOH.
Dans un mode de réalisation, le dit polyamide aliphatique est choisi parmi :
Dans une telle configuration de la rampe d’alimentation, celle-ci comprend également une portion supérieure qui recouvre la portion de base de telle sorte à délimiter un volume de ladite rampe d’alimentation.
Selon une caractéristique de l’invention, la rampe d’alimentation comprend une face de couverture en saillie de laquelle sont disposées la ou les buses de projection, ladite face de couverture étant au moins partiellement recouverte par le conduit d’air.
Plus particulièrement, la courbure du dispositif de soufflage telle qu’elle est définie par la forme de la paroi interne du au moins un conduit d’air est telle que l’extrémité libre du conduit d’air, présentant la bouche de sortie du flux d’air tournée vers la surface optique, recouvre en partie la rampe d’alimentation du dispositif de nettoyage par liquide. Ce recouvrement permet de former un logement de protection, notamment par rapport aux perturbations aérodynamiques, sans pour autant gêner la projection de liquide de nettoyage en direction de la surface optique.
Selon une caractéristique de l’invention, la rampe d’alimentation forme un ensemble monobloc fixé en regard de la paroi interne du conduit d’air par au moins un moyen de support venu de matière avec ladite paroi interne.
Selon une caractéristique de l’invention, la rampe d’alimentation comprend au moins une extrémité libre opposée à l’extrémité d’entrée selon une direction d’allongement principal de la rampe d’alimentation, ladite rampe d’alimentation étant fixée en regard de la paroi interne du conduit d’air au moins à son extrémité d’entrée et à son extrémité libre par un moyen de support venu de matière avec ladite paroi interne.
Selon une caractéristique de l’invention, au moins un des moyens de support comprend au moins un moyen de fixation de la rampe d’alimentation.
Selon une caractéristique de l’invention, le moyen de fixation est une fixation par encliquetage.
Selon une caractéristique de l’invention, le dispositif de soufflage présente au moins une courbure configurée pour orienter une bouche de sortie du flux d’air en direction de la surface optique du capteur. De la sorte, la courbure participe à délimiter un volume interne du dispositif de nettoyage par soufflage, le dispositif de nettoyage par projection de liquide étant disposé dans le volume interne dudit dispositif de nettoyage par soufflage. Dans cette configuration, la bouche de sortie est en recouvrement au moins partiel de la rampe d’alimentation de la buse de projection du dispositif de nettoyage par projection de liquide et/ou en recouvrement partiel de la buse de projection. On tire notamment avantage de la disposition du dispositif de nettoyage par projection de liquide dans un tel volume interne délimité par le dispositif de soufflage en ce que cela permet de limiter l’encombrement du système de nettoyage.
L’invention porte également sur un ensemble optique comprenant un capteur et un système de nettoyage selon l’une quelconque des caractéristiques précédentes, le capteur comprenant au moins une base et une surface optique, l’au moins une buse de projection du dispositif de nettoyage par projection de liquide étant disposé entre la base du capteur et le dispositif de soufflage d’un flux d’air.
Le dispositif de nettoyage par soufflage et le dispositif de nettoyage par projection de liquide sont configurés pour projeter respectivement un flux d’air et un flux de liquide en direction de la surface optique. La disposition particulière du dispositif de nettoyage par projection de liquide, à savoir entre le dispositif de soufflage et la surface optique à nettoyer, permet, lorsque les deux flux sont projetés en même temps, de générer une barrière protectrice, à effet nettoyant ou non selon l’orientation du flux d’air, configurée pour protéger ce flux de liquide contre des perturbations aérodynamiques. Ces perturbations aérodynamiques peuvent notamment apparaître lorsque les opérations de nettoyage sont effectuées pendant que le véhicule sur lequel est appliqué l’ensemble optique est en mouvement.
Les dispositifs de nettoyage par projection de liquide et par soufflage peuvent être respectivement configurés et positionnés de manière à pouvoir projeter un flux de liquide ou d’air vers la surface optique avec un angle d’impact sur la surface qui permette un nettoyage efficace et de manière à ne pas se trouver dans le champ de détection du capteur en regard de la surface optique.
Les dispositifs de nettoyage par projection de liquide et de soufflage peuvent notamment être disposés chacun en regard de la base du capteur et être orientés pour projeter le flux correspondant sur la surface optique du capteur.
Selon une caractéristique de l’invention, le dispositif de nettoyage par projection de liquide est configuré pour projeter un jet de liquide de nettoyage selon un angle compris entre 40 et 60° par rapport à un plan perpendiculaire à l’axe principal de la surface optique.
Selon une caractéristique de l’invention, le dispositif de soufflage est configuré pour projeter un flux d’air selon un angle compris entre 30 et 50° par rapport à un plan perpendiculaire à l’axe principal de la surface optique.
Selon une caractéristique de l’invention, l’inclinaison du jet de liquide de nettoyage est plus marquée par rapport au même plan perpendiculaire à l’axe principal de la surface optique que l’inclinaison du flux d’air, pour compenser le fait que le dispositif de nettoyage par projection de liquide est plus proche de la surface à nettoyer que ne l’est le dispositif de nettoyage par soufflage.
Selon une caractéristique de l’invention, la base du capteur présente une forme cylindrique comprenant au moins trois flancs droits qui s’étendent chacun dans un plan et au moins un flanc bombé qui s’inscrit dans un cercle dont le centre est sur un axe principal de la surface optique, le système de nettoyage présentant une complémentarité de formes avec la base du capteur.
Dans un mode de réalisation préféré, la composition comprend un élastomère de copolyester thermoplastique ayant des segments rigides et souples, dans lequel le segment rigide est choisi parmi le PBT ou le PET, de préférence le PBT, et le segment souple est choisi dans le groupe constitué de l'adipate de polybutylène (PBA), de l'oxyde de polyéthylène (PEG), de l'oxyde de polypropylène (PPG), de l'oxyde de polytétraméthylène (PTMG), du PEG-PPG-PEG et de leurs combinaisons, de préférence le PTMG, car cela fournit un article présentant de faibles densités. Dans un autre mode de réalisation préféré, la composition comprend un élastomère thermoplastique copolyéther-ester composé de PBT et de PTMG.
De manière avantageuse, le TPE-E a une dureté Shore D comprise entre 10D et 70D, de préférence entre 25D et 45D.
Polyamides Les compositions des couches A et/ou la couche B peuvent aussi comprendre un polymère thermoplastique non élastomère, notamment un polyamide.
Il peut s’agir d’un polyamide aliphatique ou semi-aromatique. De préférence, il s’agit d’un polyamide aliphatique. Selon un mode de réalisation particulier, il s’agit d’un polyamide aliphatique choisi parmi le PA 11, PA 12, PA 1012, PA 612, PA1010, PA 610, PA 1212 et PA6.
Selon un mode de réalisation particulier, la couche A et/ou la couche B se trouve sous forme moussée. Un tel moussage est particulièrement intéressant pour la couche A.
Dans cas, le polymère thermoplastique présente une densité réduite. Selon un mode de réalisation, le polymère thermoplastique possède une densité inférieure à 1, préférentiellement inférieure à 0,6 et encore préféré inférieure à 0,3.
Selon un mode de réalisation particulier, le polymère thermoplastique présent dans la couche A est de la même famille que le polymère thermoplastique présent dans la couche B. Un tel composite bicouche présente des propriétés particulièrement intéressantes après recyclage. Selon un mode de réalisation préféré, il s’agit d’un polymère thermoplastique de la même famille mais de structure différente. La différence de structure peut provenir notamment d’une différence dans la formule chimique du ou des monomères, ou d’une différence de longueur de chaîne ou bloc.
Par exemple, les polymères thermoplastiques dans la couche A et B peuvent être un ou plusieurs polyuréthanes thermoplastiques. En alternative, il peut s’agir d’un ou plusieurs polyamides, copolyamides ou polyétheramide (PEBA).
Selon une alternative préférée, les polymères thermoplastiques dans la couche A et B peuvent être plus spécifiquement choisis parmi les polyétheramides (PEBA). Ce mode de réalisation permet l’obtention de composites bicouches présentant un très bon retour élastique, une faible densité et un module plus stable entre -20 et +40 °C.
Selon un mode de réalisation particulièrement préféré, le polymère thermoplastique dans les couches A et B est un polymère de même structure, par exemple tout deux comprennent un polyamide, ou un polyuréthane thermoplastique, ou un polyétheramide (PEBA). Selon un mode de réalisation encore plus préféré, le polymère thermoplastique dans les couches A et B est un polyétheramide (PEBA).
La teneur en polymère thermoplastique dans la couche A est avantageusement de 30 – 100% en poids, plus préférentiellement de 40 à 90% en poids, encore plus préférentiellement de 50 à 80% en poids. Dans des modes de réalisations, la teneur en polymère thermoplastique de la couche A vaut de 30 à 35%, ou de 35 à 40%, ou de 40 à 45%, ou 45 à 50%, ou 50 à 55%, ou de 55 à 60%, ou de 60 à 65%, ou de 65 à 70 %, ou de 70 à 75%, ou de 75 à 80%, ou de 80 à 85%, ou de 85 à 90%, ou de 90 à 95% ou encore de 95 à 100% en poids, par rapport au poids de la couche A.
La teneur en polymère thermoplastique dans la couche B est d’au moins 25% en poids par rapport au poids de la couche B. Avantageusement, la couche B comprend de 25 – 75% en poids, plus préférentiellement de 30 à 70% en poids, encore plus préférentiellement de 40 à 65% en poids, par rapport au poids total de la couche B d’un polymère thermoplastique tel que décrit ci-dessus. Dans des modes de réalisations, la teneur en polymère thermoplastique de la couche B vaut de 25 à 30 %, ou de 30 à 35%, ou de 35 à 40%, ou de 40 à 45%, ou de 45 à 50%, ou de 50 à 55% ou de 55 à 60%, ou de 60 à 65%, ou de 65 à 70%, ou encore de 70 à 75% en poids par rapport au poids de la couche B.
Particules de caoutchouc réticulé La couche B comporte, outre un polymère thermoplastique des particules de caoutchouc réticulé.
Les particules de caoutchouc réticulé mises en œuvre dans les composites de l’invention se caractérisent par une surface spécifique particulière, comprise entre 0,01 m 2 /g et 0,5 m 2 /g, avantageusement entre 0,05 m/g et 0,3 m/g, très avantageusement entre 0,08 et 0,2 m²/g. Cette surface spécifique est mesurée par la méthode BET telle que décrite dans Shen et al. Constr. Build. Mater. 2009, 23 (1), 304-310.
L’invention concerne également une pièce de renfort conformée pour épouser au moins en partie la forme d’une pièce d’indexation selon l’invention, la pièce de renfort étant conçue pour être fixée sur la pièce d’indexation pour former un support d’aile et pour permettre au support de résister à la déformation en cas de choc réparabilité subi par le véhicule.
L’invention concerne encore un support d’aile comportant au moins une pièce d’indexation selon l’invention sur laquelle est fixée une pièce de renfort selon l’invention.
L’invention concerne enfin un véhicule automobile comportant au moins un support d’aile selon l’invention, sur lequel au moins une aile est indexée sur la deuxième interface d’indexation.
Ainsi, la pièce d’indexation permet de former, avec la pièce de renfort, un support d’aile en deux parties présentant une tenue de géométrie en cas de choc réparabilité et une faible dispersion des jeux et affleurements. La pièce d’indexation permet d’indexer ainsi la caisse et au moins l’aile grâce aux première et deuxième interfaces d’indexation. De cette façon, la pièce d’indexation offre ainsi une dispersion acceptable des jeux et affleurements. La rigidité du support d’aile selon l’invention est alors assurée par la fixation sur la pièce d’indexation de la pièce de renfort. Le support d’aile selon l’invention permet ainsi d’éviter une augmentation de l’épaisseur du support. Enfin, la pièce d’indexation présente les mêmes avantages, pour le montage et la mise au point, qu’un support d’aile monobloc.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la pièce d’indexation comporte en outre une troisième interface d’indexation permettant d’indexer un pare-chocs du véhicule sur la pièce d’indexation.
Selon une possibilité, au moins une des première, deuxième et/ou troisième interfaces d’indexation comporte au moins un orifice d’indexation et/ou au moins un écrou de vissage fixé sur la pièce d’indexation.
Selon un mode de réalisation, la pièce d’indexation est formée par une tôle emboutie.
Avantageusement, la pièce de renfort relie au moins deux des première, deuxième et troisième interfaces d’indexation.
Avantageusement encore, la pièce de renfort est fixée par soudure sur la pièce d’indexation.
Selon une possibilité du véhicule, le support comporte une pièce d’indexation qui comporte en outre une troisième interface d’indexation permettant d’indexer un pare-chocs du véhicule sur la pièce d’indexation, un pare-chocs étant indexé sur la troisième interface d’indexation.
la , représente une vue en perspective d’une pièce d’indexation selon l’invention fixée sur une caisse d’un véhicule selon l’invention ;
la , représente une vue en perspective d’un support d’aile selon l’invention formé de la pièce d’indexation de la et d’une pièce de renfort selon l’invention.
Une pièce d’indexation 1 selon l’invention, illustrée sur les figures 1 et 2, permet de former, avec une pièce de renfort 2 illustrée sur la , un support 3 d’aile pour véhicule automobile, illustré sur la .
La pièce d’indexation 1 permet d’indexer au moins une aile du véhicule, non illustrée, sur une caisse 4 du véhicule, illustrée sur la . La pièce d’indexation 1 est, par exemple, réalisée à l’aide d’une tôle 5 emboutie.
Le filtre de la peut être réalisé sur fibre optique avec une photodiode présentant une surface de détection suffisamment large pour un fonctionnement dans le cas optimal de la . Une réalisation en photonique intégrée (sur silicium par exemple) est également possible, pour améliorer la stabilité et la précision du dispositif.
Un tel filtre FIR tout optique permet de réaliser des fonctions de traitement du signal et d’égalisation tout optique, sans avoir recours à une conversion du signal optique vers le monde électrique. Il permet notamment d’implémenter de l’égalisation tout optique pour compenser les distorsions et les différents problèmes de transmission dans les systèmes de télécommunications optiques. Il peut avantageusement être intégré dans tout équipement d’un réseau optique dans lequel une égalisation du signal est utile, tel qu’un équipement de terminaison de ligne de type OLT ou une unité de réseau optique de type ONU.
La présente l’architecture plus générale d’un dispositif de filtrage optique à réponse impulsionnelle finie d’ordre N-1 dans un mode de réalisation à N voies optiques et P photodiodes.
Le signal optique incident x[n] 10 est séparé en N par un coupleur optique. Sur chacun des N bras, le signal rencontre un élément de type VOA ou amplificateur optique permettant d’atténuer ou d’amplifier le signal, et un retard (éventuellement nul sur la voie i=0) par rapport au trajet optique du bras. L’élément de retard de la voie optique, ou bras, d’indice i permet d’appliquer un retard t i au signal optique. Dans un mode de réalisation, les retards des différentes voies se suivent. Par exemple, en désignant par T le temps symbole (i.e. l’inverse du débit), on peut construire un dispositif dans lequel les taps sont espacés de T : le retard appliqué sur la voie 1 est alors de T, le retard appliqué sur la voie 2, de 2T, le retard appliqué sur la voie 3, de 3T, et le retard appliqué sur la voie i est donc de i*T, etc. L’élément d’atténuation/amplification de la voie optique, ou bras, d’indice i, permet d’appliquer un coefficient multiplicatif b i au signal optique circulant sur la voie i.
Dans cet exemple, on choisit à titre illustratif de grouper les voies optiques par trois : ainsi, les faisceaux optiques circulant dans les guides optiques d’indice 0, 1 et 2 sont projetés, en sortie du filtre, à la surface d’une photodiode 14 1 ; les faisceaux optiques circulant dans les guides optiques d’indice 3, 4 et 5 (non représentés) sont projetés, en sortie du filtre, à la surface d’une photodiode 14 2, et ainsi de suite, jusqu’aux faisceaux optiques circulant dans les guides optiques d’indice N-3, N-2 et N-1, qui sont projetés, en sortie du filtre, à la surface d’une photodiode 14 P . Les signaux de sortie des photodiodes 14 1 à 14 P sont additionnés pour reconstituer le signal électrique résultant y[n].
Le choix du nombre N d’étages du filtre et du nombre P de photodiodes dépend de différents critères, de la précision recherchée pour le filtre optique FIR et de l’application envisagée.
En effet, la vitesse des porteurs de charge, et donc la bande passante d’une photodiode, est reliée directement à sa surface active. Typiquement, pour une bande passante de 20 GHz, le diamètre D
de la surface active d’une photodiode est de l’ordre de D ≥ 10 µm. Cet ordre de grandeur est tiré des spécifications des fabricants de composants. Plus la surface active de la photodiode est grande, et plus la photodiode est lente. Il est donc nécessaire de viser des surfaces de photodiode suffisamment petites pour des applications à haut débit. En revanche, on comprend que plus la surface de la photodiode est grande, et plus grand sera le nombre de faisceaux optiques qui pourront être projetés sur cette surface sans recouvrement ( ), ou avec un recouvrement acceptable ( ).
Dans le cas d’une implémentation du dispositif de filtrage optique FIR sous forme de composant fibré, il convient également de prendre en compte les caractéristiques des câbles et fibres optiques monomodes, telles que décrites par exemple dans la norme G. 652 (11/16 approuvée le 13 novembre 2016) de l’UIT (Union Internationale des Télécommunications). Notamment, la norme prévoit que le diamètre du cœur de la fibre monomode SSMF 28 (utilisée dans les réseaux) est D = 9 µm ; l’espacement minimal entre deux cœurs de fibre est e ≥ 30 µm. Cet espacement minimum conditionne la proximité des différents bras optiques de sortie du filtre FIR optique, et donc, en conséquence, le nombre de faisceaux optiques distincts qui peuvent être projetés, depuis ces différents bras optiques, sur la surface active d’une même photodiode.
Dans le cas d’une implémentation du dispositif de filtrage optique FIR sous forme de composant photonique intégré, il faut également tenir compte des contraintes de conception des guides optiques. Les travaux de Y. Huang, Q. Zhao, L. Kamyab, A. Rostami, F. Capolino, et O. Boyraz dans l’article “Sub-micron silicon nitride waveguide fabrication using conventional optical lithography,” Opt. Express, vol. 23, no. 5, p. 6780, Mar. 2015, rapportent par exemple un ordre de grandeur à l’état de l’art de la taille typique d’un guide optique d ≤ 1 µm. On notera que cette valeur est indicative, car très fortement dépendante des technologies, longueurs d’onde, guidage souhaité… De même, l’espacement minimal entre deux guides est de l’ordre de e ≥ 3-4 µm.