INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un deuxième aspect, l’invention concerne un dispositif de gestion du fonctionnement d’un véhicule automobile selon le comportement de conduite éco-responsable du conducteur, le dispositif comprenant au moins une unité de traitement d’informations, comprenant au moins un processeur, et un support de stockage de données configurés pour mettre en œuvre un procédé tel que décrit ci-dessus.
L’ensemble aubagé 40 présente la particularité d’offrir un nouveau mode de limitation d’amplitude des vibrations des aubes 42, consistant à relier les plateformes 46 deux-à-deux d’une manière induisant une non-linéarité qui permet de maintenir l’ensemble des aubes 42 dans un régime de vibrations non établi.
À cet effet, la plateforme 46 de chaque aube comprend un premier creux 56 et un second creux 60, agencés de sorte que le premier creux 56 de la plateforme 46 de chaque aube soit disposé radialement en vis-à-vis du second creux 60 de la plateforme d’une aube circonférentiellement adjacente. De plus, un élément roulant 70 est partiellement logé dans le premier creux 56 de la plateforme de chaque aube et dans le second creux 60 de la plateforme de l’aube adjacente. Il faut comprendre par-là que l’élément roulant 70 est logé dans un volume virtuel délimité, d’un côté radial, par le premier creux 56, et délimité, d’un côté radial opposé, par le second creux 60, moyennant quoi l’élément roulant est piégé dans ledit volume dans des conditions de fonctionnement normales, c'est-à-dire en l’absence de déformations des plateformes 46 au-delà d’un seuil de déformations maximal admissible en fonctionnement.
Plus précisément, dans le mode de réalisation illustré, la plateforme 46 de chaque aube 42 comprend une partie d’engagement 52 s’étendant circonférentiellement en saillie à partir de l’une des extrémités circonférentielles 55A de la plateforme.
La surface externe 54 de la plateforme 46 comporte le premier creux 56 ( ).
La partie d’engagement 52 est décalée radialement vers l'extérieur par rapport à la surface externe 54 et présente une surface interne 58 comportant le second creux 60 ( ). La surface interne 58 se trouve ainsi en regard radialement de la surface externe 54 de la plateforme 46 de l’aube adjacente.
La partie d’engagement 52 est ainsi située à l’extérieur de la veine primaire PV, ce qui est préférable pour ne pas perturber l’écoulement gazeux au sein de la veine.
La plateforme 46 de chaque aube 42 est conformée de sorte que le premier creux 56 de celle-ci soit disposé radialement en vis-à-vis du second creux 60 de la plateforme d’une aube circonférentiellement adjacente ( ). À cet effet, la plateforme 46 de chaque aube comprend par exemple, à l’extrémité circonférentielle 55A, un rebord 64 s’étendant en saillie radialement vers l'extérieur par rapport à la surface externe 54 et à partir duquel la partie d’engagement 52, en forme de patte ou de lame, se projette circonférentiellement au-delà de l’extrémité circonférentielle 55A.
Le terme « roulant » n’implique pas que l’élément roulant 70 roule effectivement le long des surfaces 54 et 58 en fonctionnement mais que la forme dudit élément lui permette de rouler dans au moins une direction le long des surfaces 54 et 58. Autrement dit, l’élément roulant 70 présente une section convexe dans au moins un plan de coupe incluant la direction radiale R, par exemple dans un plan de coupe transversal P1 (c'est-à-dire orthogonal à l’axe 28 et incluant donc la direction circonférentielle C, cf. la ) et/ou dans un plan de coupe axial P2 (c'est-à-dire incluant l’axe 28).
De manière analogue, au moins l’un, et de préférence chacun, parmi le premier creux 56 et le second creux 60, présente une forme concave dans au moins un plan de coupe incluant la direction radiale R. Ainsi, l’un au moins parmi le premier creux 56 de chaque aube 42 et le second creux 60 de l’aube adjacente est concave en direction de l’autre creux en vis-à-vis duquel il est agencé.
Dans le mode de réalisation illustré, l’élément roulant 70 est une bille et présente donc une forme sphérique. De manière analogue, chacun des creux 56 et 60 présente une forme concave axisymétrique, d’axe orienté sensiblement selon la direction radiale R. Autrement dit, chacun des creux 56 et 60 est en forme de dôme inversé et est donc en particulier concave à la fois dans le plan de coupe transversal P1 et dans le plan de coupe axial P2.
En fonctionnement, sous l’effet de la force centrifuge, l’élément roulant 70 est en général plaqué contre le second creux 60. Selon le type et l’amplitude des vibrations des plateformes 46 des deux aubes considérées, un contact entre l’élément roulant 70 et le premier creux 56 peut également intervenir, et les points de contact entre l’élément roulant 70 et chacun des creux 56 et 60 peuvent se déplacer sur la surface de l’élément roulant 70. Compte tenu de la convexité de cette surface, de tels déplacements induisent une non-linéarité dans le comportement dynamique des plateformes 46, de nature à limiter l’amplitude des vibrations de ces dernières. En effet, la géométrie de la liaison entre aubes circonférentiellement adjacentes est ainsi rendue dépendante de l’amplitude et de la forme des vibrations des aubes, ce qui permet d’éviter ou au moins de limiter l’établissement de résonances vibratoires.
À la différence des solutions connues dans lesquelles l’amortissement des vibrations est obtenu au moyen de frottements entre aubes adjacentes, l’amortissement des vibrations est ici obtenu du fait de la non-linéarité du comportement dynamique de l’ensemble aubagé.
Par ailleurs, au moins l’un des creux 56 et 60, par exemple le premier creux 56, peut être délimité par un rebord 72 formé en saillie sur la surface correspondante, en l’occurrence la surface externe 54. Un tel rebord permet que l’élément roulant 70 demeure piégé dans son logement correspondant au volume virtuel défini entre les creux 56 et 60, même en cas de vibrations de forte amplitude, ce qui permet d’éviter la perte de l’élément roulant 70.
En variante, la forme concave de l’un des creux 56 et 60 ou de chacun de ces creux peut ne pas être axisymétrique. Ainsi, l’un des creux 56 et 60 ou chacun de ces creux peut par exemple être en forme de dôme inversé allongé dans une direction donnée orthogonale à la direction radiale R ou en forme de rainure de section constante dans ladite direction donnée.
Plus généralement, ladite forme concave peut être concave dans un plan de coupe incluant la direction radiale R et une direction donnée orthogonale à la direction radiale R, par exemple le plan transversal P1 ou le plan axial P2, et ne pas être concave dans un autre plan de coupe orthogonal à ladite direction donnée, ou encore présenter une étendue plus importante dans cet autre plan de coupe que dans le plan de coupe incluant ladite direction donnée.
De préférence, la composition de coloration comprend au moins une silicone aminée de dénomination INCI amodimethicone en émulsion ou microémulsion avec des tensioactifs de dénomination INCI trideceth-5 et trideceth-10.
La ou (les) silicone(s) peuvent être présente(s) en une quantité totale variant de 0,01% à 20% en poids, de préférence de 0,05 à 15% en poids, plus préférentiellement de 0,1 à 10% en poids, plus préférentiellement encore de 0,5 à 5% en poids par rapport au poids total de la composition de coloration.
La ou (les) silicone(s) aminées(s) peuvent être présente(s) en une quantité totale variant de 0,01% à 20%, de préférence de 0,05 à 15%, plus préférentiellement de 0,1 à 10%, plus préférentiellement encore de 0,5 à 5 % en poids par rapport au poids total de la composition de coloration.
Polymères associatifs La composition de coloration des fibres kératiniques capillaires peut comprendre en outre au moins un polymère associatif différent des agents épaississants anioniques non carboxyliques précédemment décrits.
Les polymères associatifs peuvent être de nature non-ionique, anionique, cationique ou amphotère.
La composition aqueuse traitée est acheminée à flux continu à travers la deuxième sortie de botte 29 et véhiculée vers l’unité de traitement d’eau précitée.
Avantageusement, le mélange aqueux de la première botte 26, le mélange aqueux de la deuxième botte 27, la composition aqueuse issue de la première sortie de botte de ballon 50 et la composition aqueuse issue de la deuxième sortie de botte de ballon 70, sont récupérés ensemble pour être acheminés vers une unité de traitement des eaux.
L’acheminement d’un tel mélange à travers les conduits d’acheminement ne soulève aucune difficulté. Car en effet, le formaldéhyde contenu dans le mélange est en grande partie neutralisé par le bisulfite avec lequel il forme un complexe organique, et il ne réagit que très partiellement avec le sulfure d’hydrogène.
Le mélange est alors traité dans l’unité de traitement constituée d’une colonne de distillation d’eau, laquelle permet d’extraire le sulfure d’hydrogène et aussi l’ammoniac. Le formaldéhyde contenu dans le mélange est récupéré avec les gaz résiduaires, où il polymérise avec le sulfure d’hydrogène. L’eau traitée est en partie recyclée dans l’installation de distillation et, pour une autre partie, acheminée dans une installation de traitement des eaux avant rejet.
Gaz de synthèse obtenu à partir de cellulose La présente invention se rapporte au domaine technique des gaz de synthèse renouvelables. L’invention a en particulier pour objet un gaz de synthèse, son procédé de préparation ainsi que ses utilisations.
Etat de l’art Au cours des dernières années, notre monde a connu une augmentation constante de la concentration en CO2 dans l’atmosphère. Bien connu des experts du climat, le CO2 atmosphérique est considéré comme un des principaux gaz à effet de serre responsable du réchauffement climatique.
L’augmentation nette de la concentration en CO2 atmosphérique est principalement d’origine anthropique via l’augmentation de la production et de la consommation des sources fossiles (pétrole, charbon, gaz naturel). Face aux changements climatiques, la population prend conscience des enjeux majeurs des problématiques énergétiques associées aux pollutions environnementales. A titre d’exemple, l’accord de Paris tenu en 2015 exige de la part des 196 parties une transformation économique et sociale permettant d’établir une stratégie de développent à long terme à faibles émissions de gaz à effet de serre, tel que le CO2 d’origine fossile. Ainsi, la population et les industriels sont à la recherche de nouvelles sources énergétiques viables permettant de diminuer les émissions du dit CO2.
La biomasse, à travers ses vastes réserves et son origine naturelle, est considérée comme une des sources d’énergies renouvelables avec le plus grand potentiel à ce jour. En effet, la biomasse peut servir de matière première pour la production de gaz renouvelables (biogaz, Hydrogène).
La gazéification de la biomasse permet de convertir la biomasse en produit de haute valeur ajouté, un gaz de synthèse vert n’impactant pas la teneur en gaz carbonique de l’atmosphère donc neutre en carbone fossile.
Ce gaz de synthèse ainsi généré comprend un mélange de gaz tels que le dihydrogène (H2), le monoxyde de carbone (CO), le méthane (CH4) et le dioxyde de carbone (CO2). En plus de ce mélange de gaz, la gazéification produit des polluants solides, liquides et gazeux tels que les goudrons, les composés azotés (ammoniac, oxydes d’azote), les composés soufrés (oxydes de soufre, sulfure d’hydrogène), les composés chlorés (acide chlorhydrique), des métaux alcalino-terreux (potassium, sodium, magnesium, calcium, etc…) et métaux lourd (plomb, nickel, cuivre, mercure, zinc etc…) et des particules fines (cendres minérales, particules de carbone, etc…).
La présence de goudrons dans le gaz de synthèse engendre des problèmes majeurs tels que la libération d’éléments cancérigènes et toxiques. Les goudrons ainsi formés à partir de biomasse ne peuvent donc pas être valorisés pendant la gazéification.
Ces polluants et impuretés de toutes formes imposent des limitations d’utilisation notamment du fait de l’encrassement du procédé, l’usure des équipements et le coût de maintenance.
Ces éléments cumulés sont les verrous essentiels du développement industriel de la technologie de gazéification directe de la biomasse depuis près d’un siècle.
Pour faire face à ces problématiques et diminuer ou éliminer goudrons et polluants de manière à produire un gaz de synthèse de qualité, il existe différentes stratégies.
Parmi les techniques utilisées, on retrouve : - des techniques de réductions in situ telles que l’utilisation de catalyseur ou la modification des paramètres du gazéifieurs ; - des techniques de purifications post gazéification telles que l’utilisation de dispositifs de séparation ou de craquage thermique des goudrons à haute température.
L’utilisation de catalyseur est la technique la plus prometteuse pour résoudre le problème de formation des polluants telles que les goudrons. Cependant bien qu’efficace sur la diminution de la formation des polluants, cette technique présente également des inconvénients non résolus.
En particulier, un objet de la présente invention est de proposer un dispositif à qubits de spin permettant la commande individuelle de qubits de façon améliorée. Un autre objet de la présente invention est de proposer un dispositif à qubits de spin permettant une densité d’intégration élevée. Un autre objet de la présente invention est de proposer un dispositif à qubits de spin pouvant être réinitialisé ou reconfiguré.
Un autre objet de la présente invention est de proposer un procédé de réalisation de ces dispositifs quantiques.
RESUME Pour atteindre cet objectif, selon un mode de réalisation on prévoit un dispositif électronique comprenant au moins : un premier point quantique et un deuxième point quantique disposés le long d’une direction longitudinale, configurés pour présenter chacun deux états de spin opposés en présence d’un champ magnétique externe, une première grille de commande associée au premier point quantique, une deuxième grille de commande associée au deuxième point quantique, un aimant configuré pour générer localement un gradient de champ magnétique entre les premier et deuxième points quantiques, de sorte que les premier et deuxième points quantiques présentent respectivement des première et deuxième fréquences de résonnance différentes entre elles.
Avantageusement, l’aimant comprend au moins un premier domaine magnétique et un deuxième domaine magnétique répartis le long de la direction longitudinale et séparés par au moins une paroi de domaine.
Ces premier et deuxième domaines magnétiques présentent respectivement une première aimantation et une deuxième aimantation de sens opposés selon la direction longitudinale, de façon à générer localement ledit gradient de champ magnétique entre les premier et deuxième points quantiques. Les premier et deuxième points quantiques (également appelés Qdots de l’anglais « quantum dots ») perçoivent un champ magnétique résultant du champ magnétique externe et du champ magnétique de l’aimant, et présentent ainsi des première et deuxième fréquences de résonnance différentes entre elles, du fait du gradient de champ magnétique généré par l’aimant.
Le champ magnétique externe est sensiblement uniforme, en amplitude et en direction. Son intensité est typiquement de l’ordre du Tesla (T). Celui-ci correspond à la composante « macroscopique » du champ magnétique perçu par les points quantiques. Le champ magnétique généré par l’aimant présente des variations locales d’intensité et ou de directions , grâce aux différents domaines magnétiques de l’aimant. Celui-ci correspond à la composante « microscopique » du champ magnétique perçu par les points quantiques. Son intensité est typiquement de l’ordre de la dizaine ou de quelques dizaines de milliTesla (mT). Chaque point quantique perçoit donc la superposition des composantes macroscopique et microscopique du champ magnétique résultant. La modulation selon la direction longitudinale du champ magnétique produit par l’aimant, génère une composante microscopique qui prend alternativement des valeurs d’amplitude différentes pour chacun des premier et deuxième points quantiques. Il en résulte avantageusement que les premier et deuxième points quantiques présentent des première et deuxième fréquences de résonnance différentes entre elles.
Les aimantations opposées des deux domaines magnétiques permettent d’augmenter le gradient de champ magnétique entre les points quantiques. Ainsi, les fréquences de résonnance permettant aux premier et deuxième points quantiques de passer d’un état de spin à l’autre sont significativement différentes. Les premier et deuxième points quantiques peuvent donc être commandés individuellement. Cette augmentation de gradient de champ magnétique permet avantageusement d’augmenter la densité d’intégration des points quantiques, tout en conservant un bon contrôle de l’état de spin de chacun des points quantiques.
Selon une possibilité, la ou les parois séparant les domaines magnétiques de l’aimant peuvent être déplacées, notamment en appliquant un courant électrique au sein de l’aimant selon la direction longitudinale. Cela permet avantageusement de reconfigurer le dispositif et de modifier les paramètres de commande du dispositif à qubits de spin. Le dispositif est donc reprogrammable.
Selon un aspect, on prévoit un système comprenant au moins un dispositif électronique tel que décrit, le système étant pris parmi : un calculateur ou un accélérateur quantique, ou un routeur quantique.
Selon un aspect de l’invention, on prévoit un procédé de réalisation d’un tel dispositif électronique comprenant au moins les étapes suivantes : Former les premier et deuxième points quantiques, Former les première et deuxième grilles de commande associées auxdits premier et deuxième points quantiques, Former l’aimant en effectuant au moins les étapes suivantes : Déposer un matériau ferromagnétique, Déplacer la paroi de domaine au sein du matériau ferromagnétique de façon à former les premier et deuxième domaines magnétiques, en appliquant un courant électrique le long de la direction longitudinale.
La illustre les fluctuations des composantes Bx et Bz du champ magnétique induit par les domaines magnétiques de l’aimant selon un mode de réalisation de la présente invention.
La illustre schématiquement en coupe transverse un dispositif électronique selon un premier mode de réalisation de la présente invention.
La illustre schématiquement en vue de dessus le dispositif électronique illustré à la .
La illustre schématiquement en coupe transverse un dispositif électronique, selon un deuxième mode de réalisation de la présente invention.
On peut observer que la surface réfléchissante 16.2 ou 24.2 comprend un bord avant 16.2.1 ou 24.2.1 et une zone avant grainée 16.2.2 ou 24.2.2 comprenant le bord avant en question. La zone avant grainée permet de provoquer une diffusion lumineuse des rayons qu’elle réfléchit et, partant, de créer une zone inférieure diffuse dans le faisceau lumineux projeté. Cette zone inférieure diffuse évite la coupure inférieure mentionnée précédemment et indésirable, notamment lorsque celle-ci est située à l’intérieur d’un faisceau lumineux projeté plus étendu au moins verticalement, comme c’est le cas avec le faisceau lumineux projeté principal. La zone avant grainée 16.2.2 ou 24.2.2 s’étend avantageusement le long de la totalité du bord avant 16.2.1 ou 24.2.1. Elle s’étend vers l’arrière depuis le bord avant 16.2.1 ou 24.2.1 sur une partie de la surface réfléchissante 16.2 ou 24.2, préférentiellement sur au moins 20%, plus préférentiellement au moins 30% du profil de ladite surface réfléchissante 16.2 ou 24.2. La zone avant grainée 16.2.2 ou 24.2.2 s’étend préférentiellement sur au moins 50% de la surface réfléchissante 16.2 ou 24.2. La zone avant grainée 16.2.2 ou 24.2.2 présente une rugosité R a qui est préférentiellement supérieure ou égale à 0.3µm et/ou inférieure à 1µm. La zone avant grainée peut être réalisée par sablage avant dépôt d’un revêtement métallisé formant la surface réfléchissante 16.2 ou 24.2.
Le bord avant 16.2.1 ou 24.2.1 de la surface réfléchissante 16.2 ou 24.2 est avantageusement positionné de manière à limiter l’étendue vers le bas du faisceau lumineux projeté complémentaire correspondant. Un objectif du ou des faisceaux lumineux projetés complémentaires est en effet d’apporter de l’intensité lumineuse à une partie centrale du faisceau lumineux projeté global. Aussi, le règlement ONU (Organisation des Nations Unies) ou UNECE (acronyme de « United Nations Economic Commission for Europe ») n°149, relatif aux prescriptions uniformes relatives à l’homologation des dispositifs (feux) et systèmes d’éclairage de la route pour les véhicules à moteur, prévoit des valeurs d’intensités lumineuses maximales notamment à un segment 10 s’étendant entre les coordonnées suivantes (-4.5°, -4°) et (2°, -4°) suivant les axes V et H passant par l’axe optique à 25m du faisceau lumineux projeté global. Pour les véhicules de classe C, V et E, l’intensité lumineuse maximale au segment 10 est de 12 300 cd. Ce segment est représenté au graphique H-V à droite de la . Il apparaît alors clairement que raccourcir la surface réfléchissante 16.2 ou 24.2 en déplaçant le bord avant 16.2.1 ou 24.2.1 vers l’arrière a pour effet de raccourcir l’étendue vers le bas du faisceau lumineux projeté correspondant.
A la , on peut observer que le collecteur 16 ou 24 comprend une portion avant formant un cache 16.1.1 ou 24.1.1. Ce cache est lié à la paroi 16.1 ou 24.1 et est avantageusement intégralement formé avec la paroi en question. Le cache 16.1.1 ou 24.1.1 est ainsi directement adjacent au bord avant 16.2.1 ou 24.2.1 de la surface réfléchissante et est configuré pour intercepter par absorption et/ou réflexion les rayons lumineux réfléchis par la surface réfléchissante 16.2 ou 24.2 à proximité du bord avant 16.2.1 ou 24.2.1 qui, en l’absence de leur interception, étendraient vers le bas le faisceau lumineux projeté correspondant. Il est à noter que la face interne du cache 16.1.1 ou 24.1.1 peut être réfléchissante ou non, elle ne fait toutefois pas partie de la surface réfléchissante 16.2 ou 24.2 présentant un profil géométrique unitaire, notamment parabolique ou elliptique.
Les trois mesures décrites ci-avant, à savoir consistant (i) à prévoir une zone avant grainée pour la surface réfléchissante, (ii) à limiter l’étendue vers l’avant de la surface réfléchissante et (iii) à prévoir un cache adjacent au bord avant de la surface réfléchissante, ont chacune pour effet d’éviter de dépasser la valeur d’intensité lumineuse maximale autorisée au segment 10 du règlement UNECE n°149. Elles sont avantageusement utilisées en combinaison mais peuvent également être utilisées chacune de manière isolée ou suivant différentes combinaisons, à savoir (i)+(ii), (i)+(iii) ou encore (ii)+(iii).
La est une représentation schématique de l’image lumineuse sur écran à 25m du faisceau lumineux projeté global du dispositif d’éclairage de la , à savoir une combinaison du faisceau lumineux principal, dit « flat », et des deux faisceaux projetés complémentaires, dits « kink 1 » et « kink 2 ». Le segment 10 du règlement UNECE n°149 y est représenté. On observe que les images lumineuses spécifiques des faisceaux lumineux projetés complémentaires sont limitées vers le bas au segment 10, de manière à ce que l’intensité lumineuse totale, résultant de la combinaison de tous les faisceaux lumineux projetés, ne dépasse pas la valeur maximale autorisée au segment 10, et aussi à ce qu’une coupure inférieure horizontale trop nette soit absente.
Procédé d’adaptation de la fonction d’éclairage active d’un véhicule automobile en fonction du contexte de conduite La présente invention concerne d’une manière le domaine de l’éclairage des véhicules automobiles. Elle vise en particulier un procédé d’adaptation de la fonction d’éclairage active d’un véhicule automobile en fonction du contexte de conduite.