INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Etat de la technique Il est connu différentes techniques pour réaliser une telle paroi, à base de bois, de brique, de parpaings et d’élément d’isolation. La présente divulgation vise à simplifier la réalisation, réduire le coût de réalisation et améliorer le confort des occupants dans le cas d’une maison d’habitation.
Par ces dispositions, il est permis de réaliser un amortissement magnétique s’opposant à un effet de rebond de la première partie (par exemple une partie de bord) contre la face d’impact/ face de formage, grâce aux forces de Lorentz qui s’appliquent dans le matériau électriquement conducteur de la première partie de bord. La pression d’impact est atténuée et limite les problèmes de vibrations indésirables.
La partie de bord ainsi déplacée peut ainsi être ralentie dans la phase d’approche de la face d’impact/ de formage et atteindre sa position finale avec le minimum de torsion, ce qui peut permettre d’épouser au mieux le profil de la face de formage. La partie de bord, mobile dans le champ magnétique ainsi généré, est soumise à des courants de Foucault et donc à des forces de Lorentz qui vont s'opposer au mouvement de celle-ci à proximité de la face de formage de la matrice. Ces forces peuvent agir dans les deux sens en cas de rebond sur la face d’impact : avant l’impact pour un effet de répulsion et immédiatement après l’impact pour un effet d’attraction/collage magnétique.
Les caractéristiques exposées dans les paragraphes suivants peuvent, optionnellement, être mises en œuvre, indépendamment les unes des autres ou en combinaison les unes avec les autres : - l’organe à décharge d’énergie peut être un inducteur, dans lequel un courant est déchargé ; - l’organe de décharge d’énergie est conçu et agencé pour générer une poussée sous l’effet d’une action électromagnétique, en formant un inducteur dont la partie inductive est de préférence réalisée d’un seul bloc, la partie inductive permettant d’induire un courant induit dans la tôle ou pièce électriquement conductrice ; - l’organe de décharge d’énergie comporte une première borne d’alimentation et une deuxième borne d’alimentation ; - au moins une partie inductive connecte électriquement la première borne d’alimentation et la deuxième borne d’alimentation. - l’au moins une partie inductive s’étend/est disposée, au moins pour partie, parallèlement au plan de référence, la partie inductive étant destinée à induire un courant induit dans la tôle ou pièce électriquement conductrice. - la matrice comporte une arête ou région de transition entre deux faces qui forment entre elles un angle d’intersection, l’une au moins des deux faces appartenant à la face d’impact. - la matrice inclut et/ou permet de délimiter un espace interne creux, afin de loger un organe magnétique. - plusieurs espace internes creux sont prévus, chacun pour loger un organe magnétique correspondant. - au moins un espace interne creux débouche extérieurement par une face de la matrice qui est distincte de la face d’impact. - un au moins des espaces internes creux débouche extérieurement au niveau de la face d’impact. - l’organe magnétique logé dans la matrice appartient à ou constitue l’agencement générateur de champ(s) magnétique(s). - la matrice consiste en un bloc rigide, de préférence à base d’un acier, en particulier un acier doux.
Dans des options, l’agencement peut présenter une ou plusieurs des particularités suivantes : - l’agencement générateur de champ magnétique est distribué le long de la face d’impact, par exemple en présentant un côté dit proximal (proche de la face d’impact/région de réception de la première partie déformée) qui fait face à la première partie de la tôle ou pièce lorsque la première partie est projetée contre la face d’impact, sachant qu’un ou plusieurs organes magnétiques qui font partie de l’agencement sont placés de façon à former ledit côté proximal à moins de 4 mm d’une surface extérieure, préférentiellement plane, de la face d’impact. - la face d’impact s’étend transversalement par rapport au plan de référence. - la face d’impact est sensiblement lisse. - la face d’impact inclut ou se décompose en une première face, transversale (face principale) par rapport au plan de référence, et une deuxième face additionnelle (face secondaire) qui prolonge et forme un angle non plat par rapport à la première face. - le côté proximal correspond à une ou plusieurs faces sensiblement planes dont l’une au moins s’étend parallèlement à la face d’impact. - au moins un organe magnétique présente, parallèlement à la face d’impact, une surface ou extrémité active correspondant à un côté ou extrémité d’un bobinage, la surface active étant allongée suivant une direction d’extension parallèle au plan de référence. - au moins un organe magnétique présente un côté ou extrémité d’un bobinage définissant une direction d’un champ magnétique, selon une direction sensiblement parallèle au plan de référence. - la surface ou extrémité active d’un des organes définit optionnellement une extrémité allongée, éventuellement rectangulaire, qui présente une hauteur, mesurée perpendiculairement au plan de référence, qui est au moins deux fois plus petite qu’une longueur de l’extrémité allongée (ce type d’allongement peut permettre d’appliquer l’effet de freinage sur la longueur du bord à plier ou partie allongée à déformer). - une pluralité d’organe magnétiques est prévue avec des organes magnétiques décalés les uns des autres suivant une direction d’écartement qui est une direction parallèle au plan de référence.
Selon une forme de réalisation, la matrice présente une forme concave où se situe la face d’impact. Eventuellement, la forme concave est délimitée par une première section de paroi de la matrice et une deuxième section de paroi de la matrice, en débouchant au travers d’une région de bordure permettant à la matrice de supporter la tôle ou pièce parallèlement au plan de référence. La première section de paroi et la deuxième section de paroi peuvent être séparées l’une de l’autre par une ligne ou zone de fond de la forme concave, de préférence en formant entre elles un angle inférieur à 180°.
Au moins dans des exemples utilisant un conduit ou utilisant une forme concave avec deux parties/sections de paroi se rejoignant dans une zone de fond, l’agencement générateur de champ magnétique peut comprendre : - un premier organe magnétique agencé sur ou dans la première section de paroi ; et - un deuxième organe magnétique agencé sur ou dans la deuxième section de paroi. Ceci peut permettre de réaliser le freinage dans deux zones distinctes, non alignées/correspondant à des sections de la matrice qui diffèrent dans leur profil.
Optionnellement, la première section de paroi et la deuxième section définissent des portions respectives, chacune sensiblement plane, de la face d’impact, qui forment un angle d’intersection, lequel se situe dans une plage d’angles entre 15° et 120°, de préférence dans une plage d’angles entre 60° et 110° (angle mesuré intérieurement dans la cavité/forme concave).
Selon une particularité, la matrice peut délimiter une cavité ou conduit apte à recevoir au moins la première partie afin de permettre de former un rebord annulaire dans la tôle ou pièce, la face d’impact étant tubulaire. Typiquement, l’agencement générateur de champ magnétique présente des organes magnétiques distribués de façon annulaire autour de la cavité ou conduit pour constituer le système de freinage à courants de Foucault.
La ou les parties magnétiques de l’agencement peuvent inclure une ou plusieurs des particularités suivantes : - l’agencement générateur de champ magnétique comprend au moins un organe magnétique, de préférence un aimant permanent, fonctionnellement associé à une portion cible, par exemple plane, de la face d’impact et générant des lignes de champ qui sont dirigées vers l’extérieur depuis la face d’impact, en étant orientées vers la la tôle ou pièce, par exemple perpendiculairement à la portion plane de la face d’impact. - l’agencement générateur de champ magnétique comprend un électro-aimant, fonctionnellement associé à une portion cible, par exemple plane, de la face d’impact et générant des lignes de champ ; celles-ci peuvent être dirigées parallèlement à la portion plane de la face d’impact.
Il est également proposé un procédé de formage dynamique d’une tôle ou pièce électriquement conductrice, permettant de limiter le risque de déformation indésirable. Ce procédé, qui prévoit la déformation d’une partie de la tôle ou pièce, est mis en œuvre par un dispositif de formage tel que présenté plus haut, le procédé comprenant les étapes consistant essentiellement à : - générer la force de poussée ou répulsion suivant la direction déterminée, en utilisant l’organe de décharge d’énergie, de façon à mettre en mouvement et projeter au moins la première partie de la tôle ou pièce en direction de la face d’impact prévue dans la matrice du dispositif ; - utiliser l’agencement générateur de champ magnétique, par exemple disposé le long de la face d’impact en étant fonctionnellement associée à la matrice, pour ralentir la première partie au fur et à mesure qu’elle s’approche de la face d’impact, par l’agencement générateur de champ magnétique qui constitue un système de freinage à courants de Foucault.
Lors du procédé, une configuration pliée de la tôle ou pièce est ainsi obtenue par un pliage de la première partie par rapport à la deuxième partie, avec une déformation qui peut être maîtrisée malgré la très grande vitesse de déplacement initiale, par exemple supérieur à 10 ou 20 mètres par seconde. Il est par exemple prévu une configuration non parallèle de la face d’impact par rapport au plan de référence suivant lequel s’étend la tôle ou pièce avant déformation. Dans des options, la vitesse de projection/ poussée peut être comprise entre 5 et 100 m/s.
Selon une particularité, la première partie est une partie de bord, qui est sélectivement déplacée sans déplacement de la première partie (maintenue en contact avec une face de support frontale de la matrice, distincte de la face d’impact). Par ailleurs, l’épaisseur de la tôle peut être inférieure ou égale à 4 mm. Une épaisseur de tôle inférieure ou égale à 2 ou 3 mm peut être prévue dans chacune des parties (première et deuxième partie), ou éventuellement seulement dans la partie déplacée.
L’agencement peut inclure un ou plusieurs aimants permanents, avec éventuellement une distribution discontinue. En variante ou en complément, il peut aussi être prévu au moins un électro-aimant. Un électro-aimant est par exemple situé contre ou dans la matrice, en étant alimenté par une ligne d’alimentation situé à distance, éventuellement à l’opposé, de la face d’impact. L’électro-aimant peut être actif/activé pendant la génération de la force ou avant de démarrer le déplacement de la première partie de la pièce.
D’autres caractéristiques, détails et avantages apparaîtront à la lecture de la description détaillée ci-après, et à l’analyse des dessins annexés, sur lesquels : La est une représentation schématique d'un système de formage comprenant un dispositif de formage pourvu d’une source de champ magnétique dans la matrice. Les figures 2A et 2B sont des vues en coupe longitudinale, illustrant schématiquement un exemple de formage, respectivement avant et après déformation de la tôle, sans moyens de prévenir les déformations élastiques dues à un effet de rebond. La est une vue similaire à la , illustrant le pliage de tôle obtenu avec un effet de freinage magnétique permis par des organes magnétiques prévue du côté de faces d'impact de la matrice. La montre, schématiquement, l’obtention d’une force de répulsion (partie (A)) et respectivement d’une force d’attraction (partie (B), plus à droite) induite par le mouvement de la partie pliée dans le champ magnétique. La illustre un exemple, non limitatif, d’implantation d’aimants permanents dans une matrice ainsi que l’allure des courants induits dans la partie déformée/projetée vers la matrice en se déplaçant à une vitesse v. La montre un exemple, non limitatif, d’implantation d’électro-aimants dans une matrice ainsi que l’allure des courants induits dans la partie déformée/projetée vers la matrice en se déplaçant à une vitesse v. La est une vue en coupe illustrant schématiquement une déformation d’une plaque ou tôle sous l’action combinée de la force de poussée d’un organe générateur de poussée, tel qu’un inducteur par exemple, et des forces Lorentz induites par le champ magnétique associé à l’agencement d’organes magnétiques prévu sur l’arrière de la face d’impact, ici annulaire.
En référence à la , il est présenté un dispositif de formage 1 destiné à déformer une pièce électriquement conductrice 2, par exemple sous forme de tôle ou plaque. La pièce ou tôle 2 à déformer est par exemple initialement plane ou déjà pourvue d’une structure en trois dimensions. La partie 2a à déformer est typiquement peu épaisse, avec une épaisseur maximale inférieure ou égale à 4 mm par exemple, éventuellement d’environ 2 mm ou moins.
A partir de la comparaison des compositions C2 à C4 avec la composition C1, il est observé de façon surprenante que l’ajout dans une composition de caoutchouc comprenant une silice de précipitation d’une microsilice à un taux plus élevé que la silice de précipitation pour la remplacer partiellement permet d’augmenter le potentiel hystérétique de la composition de caoutchouc dans la zone de performance de l’adhérence sur mouillé.
Les compositions C2 et C4 dans lesquelles les taux de silice satisfont à la relation (1) sont les compositions qui présentent aussi le meilleur compromis de performance entre l’adhérence sur sol mouillé et la résistance au roulement, puisqu’elles présentent aussi chacune une valeur de tandelta max à 23°C qui s’avère parmi les plus faibles.
Composition C1 C2 C3 C4 Elastomère E1 100 100 100 100 Noir de carbone (1) 3 3 3 3 Silice de precipitation (2) 76 37.5 37.5 19 Microsilice (3) 0 76 123 114 Agent de couplage silane (4) 6.1 3.9 4.5 2.9 DPG (5) 1.5 1.0 1.1 0.7 Agent plastifiant liquide (6) 22 22 22 22 Résine plastifiante (7) 50 50 50 50 Cire antiozonante (8) 1.6 1.6 1.6 1.6 Antioxydant (9) 2 2 2 2 ZnO (10) 0.9 0.9 0.9 0.9 Acide stéarique (11) 2 2 2 2 Soufre 1.0 1.2 1.2 1.3 CBS (12) 2 2 2 Tanδ 0°C 100 106 112 110 Tanδ max 23°C 100 100 117 88 (1) N234 (2) "Zeosil 1165 MP" de Solvay-Rhodia sous forme de microperles, BET de 160 m2/g (3) « Microfume Concrete Premium » (92 à 96% de SiO 2 ) de Ferropem-Montricher, BET de 24 m2/g (4) TESPT ("Si69" de Evonik) (5) Diphénylguanidine (6) MES/HPD (Catenex SNR de Shell) (7) Résine hydrocarbonée C9/Dicyclopentadiène «Escorez 5600» de la société EXXON (Tg = 55°C) (8) Cire anti-ozone « Redezon 500 » de la société Repsol (9) N-1,3-diméthylbutyl-N-phényl-para-phenyldiamine (« Santoflex 6-PPD » de Flexsys) (10) Oxyde de Zinc de grade industriel de Umicore (11) Stéarine « Pristerene 4931 » de Uniquema (12) N-cyclohexyl-2-benzothiazol-sulfénamide (« Santocure CBS » de Flexsys)
Synthèse du système catalytique Concentration métallocène (mmol/L) 6.5 Concentration agent alkylant (mmol/L) 14 Ratio molaire butadiène/ métal Nd 90
Elastomère E1 Tg (°C) -40°C Mn (g/mol) 142000 Mooney (ML (1+4)) à 100°C 85 ± 8
Compositions d’additifs de contrôle de la rhéologie La présente invention concerne des compositions d’additifs de contrôle de la rhéologie et de propriétés mécaniques, pouvant être utilisées dans des compositions polymérisables, des mastics, des peintures ou encore des adhésifs. Ces compositions apportent une amélioration du contrôle de la rhéologie, elles présentent en particulier une viscosité et une contrainte au seuil qui peuvent être ajustées. Elles apportent en outre un renforcement des propriétés mécaniques des formulations les contenant.
Elles sont utiles dans des formulations de monomères polymérisables, les adhésifs, mastics, ou encore les peintures et d’une façon plus générale dans toutes les formulations lorsqu’une augmentation de la viscosité et de la contrainte au seuil sont recherchées.
La formulation des compositions de l’invention apporte des solutions pour fabriquer des objets par un procédé d’impression tridimensionnel (3D), et plus particulièrement des objets de grande taille pouvant prendre des dimensions de plusieurs mètres et des épaisseurs de plusieurs centimètres. En outre, les compositions de l’invention permettent une bonne dissipation des exothermes générés lors de la polymérisation de formulations polymérisables les contenant. De par la nature des compositions de l’invention, les propriétés mécaniques des formulations comprenant ces compositions polymérisées sont améliorées et les produits obtenus de formulations polymérisées comprenant les compositions de l’invention présentent un faible retrait. Les compositions de l’invention permettent également un bon contrôle de la rhéologie des formulations de mastics, peinture ou encore des adhésifs, avec de faibles quantités de ces compositions.
CONTEXTE : Avec la nécessité de contrôler la rhéologie des formulations de monomères polymérisables, des mastics, peintures ou encore des adhésifs, il est apparu la nécessité de toujours améliorer le comportement de ces formulations. L’emploi d’additifs de rhéologie ou de mélanges d’additifs de rhéologie est donc commun dans ces domaines techniques. Il est en particulier souvent recherché des comportements visqueux pour ces formulations et parfois l’absence d’écoulement lors de l’application.
Par exemple les monomères qui sont utilisés en polymérisation dans différents domaines applicatifs présentent le plus souvent une très faible viscosité car ce sont le plus souvent des composés de bas poids moléculaire. Leur contrainte au seuil est voisine de zéro. L’utilisation d’oligomères fonctionnels ou l’addition de polymères permet d’augmenter la viscosité mais peut être source d’autres inconvénients et la contrainte au seuil reste insuffisante.
Dans les formulations telles que les mastics et adhésifs, les peintures, ou en impression 3D, il est souvent nécessaire d’augmenter la viscosité et la contrainte au seuil de ces formulations avec ou sans monomère pour des raisons applicatives et en particulier éviter les écoulements de matière avant que le processus de polymérisation soit achevé ou lors de l’application de formulations non polymérisables. Généralement il est recherché des compositions dont l’écoulement est limité, voire inexistant, ou encore contrôlé selon les domaines d’utilisation. L’exothermie générée lors de la polymérisation des monomères doit également être maîtrisée pour éviter les défauts potentiellement générés. Enfin les compositions de monomères polymérisés présentent généralement des propriétés mécaniques insuffisantes.
L’impression 3D est un domaine technique largement utilisé dans l’industrie et le loisir. Cette technologie permet la préparation d’objet à l’unité à partir d’une définition de l’objet sous la forme d’un fichier informatique donnant les paramètres dimensionnels de l’objet à imprimer.
Elle permet donc de fabriquer de manière additive (en anglais : « additive manufacturing » ou AM) un objet réel à partir d’un objet virtuel. Elle est basée sur la découpe de l'objet virtuel 3D en lamelles 2D de fines épaisseur. Ces fines lamelles sont déposées une à une en les fixant sur les précédentes, ce qui permet de fabriquer l'objet réel. Dans le cas de l’impression 3D utilisant les procédés de polymérisation, la fixation des lamelles les unes sur les autres est possible lorsque par exemple le matériau constitutif de l’objet est une composition de monomères extrudée au travers d’une buse guidée pour la fabrication de l’objet qui est polymérisée une fois déposée sur la couche précédente.
Jusqu’à présent cette approche pour fabriquer des objets étaient réservée à la fabrication d’objets de faibles dimensions, la plupart du temps pouvant s’affranchir dans une certaine mesure d’une parfaite maîtrise de la viscosité et de la contrainte au seuil.
Lorsqu’il s’agit de fabriquer des objets de dimension importante, de nouveaux problèmes apparaissent qui sont négligeables pour des objets de faible dimension.
Composés iv) La composition selon l’invention comprend en outre iv) un ou plusieurs composés choisis parmi les composés constitués d’une chaîne hydrocarbonée linéaire ou ramifiée, saturée ou insaturée, comprenant de 1 à 30 atomes de carbone, la chaîne hydrocarbonée étant éventuellement substituée par un ou plusieurs groupes cycliques et/ou éventuellement interrompue par un ou plusieurs atomes d’oxygène non adjacents; les composés carbocycliques, mono ou polycycliques, condensés ou non, saturés ou insaturé, éventuellement aromatiques, comprenant de 3 à 22 atomes de carbone, éventuellement substitués par un ou plusieurs groupes identiques ou différents choisis parmi : (C 1 -C 6 )alkyle ou (C 1 -C 6 )alcényle ou (C 1 -C 6 )alcoxy et/ou éventuellement interrompus par un ou plusieurs groupes carbonyle (CO) ; les composés hétérocycliques, mono ou polycycliques, condensés ou non, saturés ou insaturés, notamment aromatiques, comprenant de 5 à 22 chaînons et renfermant de 1 à 3 atomes d’oxygène, éventuellement substitués par un ou plusieurs groupes identiques ou différents choisis parmi : (C 1 -C 6 )alkyle ou (C 1 -C 6 )alcoxy et/ou éventuellement interrompus par un ou plusieurs groupes carbonyle (CO) et leurs mélanges.
De préférence, le ou les composés iv) sont choisis parmi les composés 1 e à 18 e suivants, leurs isomères optiques, leurs isomères géométriques, leurs tautomères, leurs solvates et leurs mélanges :
Plus préférentiellement, le ou les composés iv) sont choisis parmi les composés 1 e , 2 e , 4 e et 18 e , leurs isomères optiques, leurs isomères géométriques, leurs tautomères, leurs solvates et leurs mélanges.
Encore plus préférentiellement, le ou les composés iv) sont choisis parmi les composés 1e et 2e , leurs solvates et leurs mélanges
De préférence, le ou les composés iv) ne comportent pas de fonction amine, ester, amide, alcool, imine ou acide.
Le ou les composés iv) sont choisis de préférence parmi les alcanes en C 7 -C 40 linéaires ou ramifiés tels que les composés 1e , 14e , 15e et 18e , les éthers de formule ( E ) ci après : R e1 -O-R e2 ( E ) dans laquelle : - R e1 et R e2 représentent indépendamment un groupe alkyle en C 1 -C 20 , linéaire ou ramifié éventuellement interrompu par un ou plusieurs atomes d’oxygène ou un carbocycle de 5 ou 6 chainons tel que cyclohexyl ou cyclopentyl; R e1 et R e2 peuvent former avec l’atome d’oxygène qui les porte un groupe hétérocyclique aromatique ou non, de préférence de 5 ou 6 chainons, ledit groupe hétérocyclique étant éventuellement substitué notamment par un ou plusieurs groupes choisis parmi (C 1 -C 4 )alkyle.
La est une vue face avant d’une installation mettant en œuvre deux modules de réemboutissage de la .
La est une vue en perspective de l’installation de la .
La est une représentation partielle du convoyeur de transfert positionné entre les plateaux sélecteurs des barillets de reprise et de finition dans l’installation de la .
Un module d’emboutissage selon un mode de réalisation est illustré aux figures 1 et 2, et comprend un bâti 1 fixe formé une partie haute 11 et d’une partie basse sous la forme d’une table 12 horizontale présentant une surface principale 120 portant un axe central de référence Z perpendiculaire à ladite surface principale 120 . Un plateau inducteur 2 circulaire couplé à un moteur, tel qu’un motoréducteur à couple constant et vitesse variable, est positionné au niveau de la partie haute 11 du bâti 1 . Le moteur est configuré pour entraîner le plateau inducteur 2 en rotation autour d’un axe de rotation central A , l’axe de rotation A et l’axe central Z concourant au centre du plateau inducteur 2 . La partie haute 11 du bâti 1 peut comprendre deux parois en col de cygne entre lesquelles se trouve le plateau inducteur 2 .
Selon un mode de réalisation, le plateau inducteur 2 est monté mobile par rapport au bâti 1 via des moyens de réglage de l’inclinaison du plateau inducteur 2 . En particulier, ces moyens de réglage sont configurés pour permettre le réglage de l’angle α formé entre l’axe de rotation A et l’axe centrale Z .