INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
30,31 g de Dynasylan® 1189 sont ensuite introduits, correspondant à un rapport molaire –NH/–NCO égal à 1. L’ensemble est chauffé à 40°C et mélangé jusqu’à ce que la bande caractéristique des fonctions –NCO ne soit plus détectable par spectroscopie infra-rouge.
La séquence 13 est issue du domaine kinase intracellulaire du VEGFR1.
La séquence 14 dérive du domaine kinase intracellulaire du VEGFR2.
Ces peptides 13 et 14 doivent interférer avec l’activation de ces kinases, notamment en interférant avec les phénomènes d’ homo- et d’hétéro-dimérisations essentiels à l’activité de VEGFR1 et de VEGFR2.
L’invention recouvre non seulement les séquences listées ci-dessus mais également leurs variants.
Le terme « variant » désigne tout peptide comportant une ou plusieurs modifications structurales par rapport à un peptide de référence, comme par exemple (i) une substitution, un ajout ou une suppression d’un ou plusieurs acides aminés, de préférence de 1 à 3 maximum, (ii) une modification chimique sur un ou plusieurs acides aminés, de préférence sur 1 à 3 maximum, (iii) une ou les extrémités protégées, (iv) une ou des liaisons non-peptidiques, ou (iv) une combinaison de ces modifications. Des exemples particuliers de variants sont des peptides comportant un acide aminé modifié.
A titre d’exemple, l’acide aminé leucine (Leu, L) ou acide 2-amino-4-méthylpentanoïque, peut être remplacé par un analogue tel que la norleucine (Nle) ou acide 2-aminohexanoïque, la 3-hydroxyleucine, la 6-hydroxynorleucine, la tert-leucine (Tle) ou acide 2-amino-3,3-diméthylbutanoïque, l’homoleucine ou acide 3-amino-5-méthylhexanoïque, la 2,3-déshydroleucine, le leucinol ou 2-amino-4-méthylpentanol.
De même, l’arginine (Arg, R) ou acide 2-amino-5-guanidinopentanoïque ou acide 2-amino-5-(diaminométhylidène amino)pentanoïque, peut être remplacée par l’homoarginine ou acide 2-amino-6-guanidinohexanoïque, la N-hydroxyarginine, la citrulline (Cit) ou acide 2-amino-5-(carbamoylamino)pentanoïque, l’acide 2-amino-5-(4-carbamimidoylphényl)pentanoïque, l’acide 2-amino-5-(1 H -imidazol-2-ylamino)pentanoïque, la canavanine ou acide 2-amino-4-(guanidinooxy)butanoïque, l’argininol.
L’asparagine (Asn, N) ou acide 2-amino-3-carbamoylpropanoïque ou acide 2-aminosuccinamique peut être remplacée par ses dérivés N-substitués, la N-éthylasparagine (EtAsn), l’asparaginol.
L’histidine (His, H) ou acide 2-amino-3-(1H-imidazol-4-yl)propanoïque peut être remplacée par l’histidinol.
La sérine (Ser, S) ou acide 2-amino-3-hydroxypropanoïque peut être remplacée par ses dérivés O-substitués (éthers, etc.), l’acide 2-amino-4-hydroxybutanoïque ou homosérine (Hse) et ses dérivés O-substitués (éthers, etc.), le sérinol ou 2-amino-propan-1,3-diol.
Les peptides de l’invention peuvent par ailleurs être modifiés à des fins d’expérimentation, d’utilisation pharmacologique ou cosmétique de façon à les protéger de l’action des protéases, notamment des exo protéases, en modifiant leurs extrémités N- et C-terminales selon les techniques bien connues et décrites dans la littérature.
Comme indiqué précédemment, les peptides de l’invention peuvent comprendre des liaisons peptidiques, non-peptidiques et/ou peptidiques modifiées. Dans un mode préféré, les peptides comprennent au moins une liaison peptidomimétique, choisie de préférence parmi l’intercalation d’un groupe méthylène (-CH 2 -) ou phosphate (-PO 2 -), amine secondaire (-NH-) ou oxygène (-O-), des alpha-azapeptides, alpha-alkylpeptides, N-alkylpeptides, phosphonamidates, depsipeptides, hydroxyméthylènes, hydroxyéthylènes, dihydroxyéthylènes, hydroxyéthylamines, retro-inverso, méthylèneoxy, cétométhylène, esters, phosphinates, phosphiniques, phosphonamides, analogues carba.
Par ailleurs, dans un mode particulier de mise en œuvre, les peptides de l’invention comprennent une fonction N-term et/ou C-term respectivement protégée, par exemple, par une acylation, ou par une amidation ou une estérification.
Des exemples particuliers de peptides selon l’invention sont des peptides comprenant ou consistant en l’une des séquences SEQ ID NOs : 1-14.
Comme illustré dans les exemples, les peptides ont, de préférence, des propriétés CPP, c’est-à-dire sont capables de pénétrer dans une cellule. Dans un mode particulier, les peptides de l’invention ont une conformation en hélice alpha.
Les peptides de l’invention peuvent être synthétisés par toute technique connue en soi de l’homme du métier (synthèse chimique, biologique, génétique, etc.). Ils peuvent être conservés tels quels, ou formulés en présence d’une substance d’intérêt ou de tout excipient acceptable.
Un système de verrouillage 17 en position de l'aube 11 permet, dans un état déverrouillé, d'autoriser une rotation du pied d'aube 13 à l'intérieur d'un logement 12 correspondant autour de l'axe Y de façon à sélectionner une position angulaire souhaitée de l'aube 11 pour un essai et dans un état verrouillé d'immobiliser l'aube 11 à l'intérieur du logement 12 dans la position angulaire souhaitée.
A cet effet, comme cela est illustré par les figures 3, 4, et 6, le système de verrouillage 17 comporte une bride de pivot 18 montée sur le pied d'aube 13. La bride de pivot 18 présente une forme allongée s'étendant perpendiculairement par rapport à un axe Y de l'aube 11. La bride de pivot 18 comporte une ouverture centrale 21 destinée à être montée de façon coaxiale avec une portion cylindrique 22 du pied d'aube 13 (cf. ). Cela permet d'assurer un guidage et un centrage de la bride de pivot 18 par rapport au pied d'aube 13.
Une fenêtre d'introduction de bride 23 est réalisée dans la paroi de retenue 15. La fenêtre d'introduction de bride 23 présente une forme correspondante à celle de la bride de pivot 18. La fenêtre d'introduction de bride 23 est une ouverture traversante réalisée dans la paroi de retenue 15.
On décrit ci-après le fonctionnement du système de verrouillage 17 selon l'invention. La bride de pivot 18 est montée sur le pied d'aube 13 à l’aide de deux vis de fixation 24. A cet effet, chaque vis de fixation 24 est insérée à l'intérieur d'une ouverture de passage de vis 26 réalisée dans le pied d'aube 13, et une ouverture traversante 27 réalisée dans une extrémité de la bride de pivot 18 de façon à coopérer avec un écrou 28 correspondant (cf. ).
La bride de pivot 18 est insérée radialement à l'intérieur de la fenêtre d'introduction de bride 23 de façon à disposer l'ensemble "pied d'aube 13-bride de pivot 18" à l'intérieur d'un logement 12 correspondant.
Il suffit ensuite de faire tourner l’aube 11 avec sa bride de pivot 18 d’une fraction de tour, de préférence un quart de tour, pour l’empêcher de ressortir de son logement 12. En effet, suite à la rotation, la bride de pivot 18 vient en regard de la paroi de retenue 15 qui assure une retenue radiale de l'aube 11. La bride de pivot 18 présente alors deux extrémités venant chacune en appui contre une portion de la paroi de retenue 15. La paroi de retenue 15 pourra présenter une encoche 30 de réception de la bride de pivot 18 en position de verrouillage, tel que montré sur la .
On choisit ensuite le calage angulaire de l'aube 11 puis on finit de serrer les deux vis de fixation 24 qui assurent un serrage de la bride de pivot 18 contre la paroi de retenue 15 de façon à immobiliser l'aube 11 dans une position angulaire souhaitée. La paroi de retenue 15 est alors serrée entre une portion cylindrique du pied d'aube 13 situé dans une partie supérieure du logement 12 et la bride de pivot 18 située dans une partie inférieure du logement 12.
Les vis de fixation 24 ont donc une fonction d'organes de serrage 24. Alternativement, ces organes de serrage 24 pourront prendre la forme d'éléments autres que des vis comme par exemple des goujons, des rivets, ou tout autre organe de serrage adapté à l'application.
Afin d'effectuer une modification de la position angulaire d'une aube 11, on effectue un léger desserrage de la bride de pivot 18 afin de pouvoir modifier l’inclinaison des aubes 11 suivant l'angle souhaité.
Dans le cas où l'on souhaite démonter une aube 11, il suffit de desserrer la bride de pivot 18 puis de la faire tourner d'une fraction de tour de façon à aligner la bride de pivot 18 avec la fenêtre d'introduction de bride 23. Il est alors possible de désolidariser l'aube 11 par rapport au moyeu 10 en déplaçant l'aube 11 suivant un mouvement radial vers l'extérieur du logement 12.
Les opérations de manipulation de l'aube 11 et de serrage ou de desserrage des vis de fixation 24 pourront être effectuées par un opérateur humain ou un robot.
L'invention permet ainsi d'effectuer une modification rapide du calage des aubes 11 entre deux essais. En outre, en cas de casse d’une aube 11, le démontage peut être effectué in situ, ce qui constitue un gain de temps important.
Avantageusement, chaque vis de fixation 24 forme un angle non nul par rapport à l'axe Y de l'aube 11 de façon à ne pas interférer avec la paroi de retenue 15.
Les vis de fixation 24 sont munies chacune d'une tête de vis 31 disposée à l'intérieur d'une creusure 32 de forme correspondante réalisée dans le pied d'aube 13 de façon à présenter une face externe affleurant avec une face externe du pied d'aube 13. On garantit ainsi un profil de veine optimum du fait de la continuité de la surface entre les tête de vis 31 et le pied d'aube 13. L'invention permet d'éviter toute interférence avec le flux aérodynamique de la veine.
En variante, le module pourra être un module rotor.
Si le contrôle du potentiel chimique de la solution de sel fondu est un moyen efficace pour limiter la corrosion, sa valeur peut être affectée par les réactions de fission et de transmutation et par l’introduction d’impuretés dans le système (H 2 O, O 2 …). Ceci est particulièrement probable dans le cas d’un réacteur nucléaire, la présence d’EuCl 3 par exemple a, en raison du potentiel élevé du couple Eu 3+ /Eu 2+ , un effet oxydant vis-à-vis du chrome, du fer mais également du nickel.
L’utilisation d’un tampon redox a été utilisée historiquement dans les réacteurs à sels fondus pour contrôler le potentiel chimique du sel fluorure et limiter la corrosion. Par exemple, il a été montré que le couple U 3+ /U 4+ dans les fluorures fondus permet de mitiger la corrosion en contrôlant les proportions d’U 3+ et U 4+ dissous dans le sel (Journal of Nuclear Materials 440 (2013) 243–249). Un rapport de concentration dans le sel U 4+ /U 3+ < 100 est recommandé pour limiter la corrosion des aciers et la corrosion intergranulaire par le tellure jusqu’à 750°C. L’ajustement des degrés d’oxydation de l’uranium peut être obtenu en utilisant un métal réducteur, comme l’uranium ou le béryllium.
Le document US 2017/0294241 A1 propose également d’ajouter de l’uranium pour contrôler le potentiel redox et mitiger la corrosion dans un réacteur à sels fondus. De nombreux éléments pouvant jouer le rôle de couple tampon sont cités sans donner de conditions expérimentales précises.
Ce concept a aussi été appliqué pour les sels du solaire à concentration de type NaCl-KCl-MgCl 2 comme décrit dans le document WO 2019/075177 A1. Pour limiter la corrosion, il est possible d’ajouter du magnésium métal à des sels de chlorures d’alcalins et alcalino-terreux contenant MgCl 2 . L’ajout de Mg métal permet de disposer du couple électrochimique Mg 2+ /Mg 0 en solution qui d’un point de vue thermodynamique est favorable pour inhiber la dissolution du chrome, du fer et du nickel. L’utilisation de Mg métal en excès permet de maintenir le potentiel de la solution à un potentiel inférieur à celui de dissolution des constituants majeurs des aciers.
Cependant, la présence de Mg dissous en excès dans le sel peut conduire à la formation d’alliages Mg-Ni à la surface de matériaux comme par exemple sur l’acier 316H (Corrosion Science 194 (2022) 109914). De plus, le magnésium métal est un réducteur fort capable de réduire les chlorures d’actinides en actinide métallique. Cette solution semble donc peu adaptée pour un réacteur nucléaire à sels fondus, puisqu’elle conduirait à la formation d’actinides métalliques qui rendraient potentiellement le sel combustible non homogène. De plus, les actinides métalliques pourraient s’allier avec les matériaux métalliques au contact du sel fondu. Par exemple, le plutonium conduit à la formation de composés définis avec le fer (Fe 2 Pu et Fe 6 Pu) liquides à basse température selon la composition.
Dans le document WO2017/060741 A1, pour réduire la corrosion des aciers en contact avec des sels d’halogènes fondus (fluorures ou chlorures), il est indiqué que des métaux sacrificiels plus réactifs, comme le zirconium, le vanadium ou le titane, peuvent être utilisés. Ce document se focalise essentiellement sur l’échelle de Pauling des métaux. Ce document mentionne les couples d’espèces suivants : ZrF 2 et ZrF 4 , TiF 2 et TiF 4 , VF 2 et VF 3 . Cependant, l’existence de ZrF 2 dans les sels fondus n’a jamais été démontrée, ni même celle de TiF 2 .
De plus, ce document ne précise pas les conditions expérimentales à mettre en œuvre. En particulier, ce document ne donne pas d’indication précise sur les concentrations ou sur le potentiel redox à cibler, sur la façon de trouver le couple tampon adéquat en fonction des sels fondus et du matériau à protéger, ni même sur la méthode pour contrôler et maintenir la stabilité des espèces dans la solution de sels fondus.
Un but de la présente invention est de proposer un dispositif permettant de limiter les phénomènes de corrosion des alliages métalliques en contact avec les chlorures fondus.
Pour cela, la présente invention propose un dispositif comprenant :
- un élément configuré pour contenir ou faire circuler une solution, l’élément ayant une paroi en acier ou en un alliage à base nickel comprenant du chrome,
- une solution, en contact avec la paroi, comprenant un mélange de sels de chlorures fondus, la solution comprenant en outre des ions Ti 2+ et des ions Ti 3+ , le rapport de concentration Ti 3+ /Ti 2+ étant compris entre 20/80 et 70/30.
L’invention se distingue fondamentalement de l’art antérieur par l’utilisation de titane pour réduire la corrosion de pièces métalliques en contact avec des sels de chlorure fondus.
Le titane est beaucoup moins réducteur que le magnésium et donc plus adapté à une application pour un réacteur à sels fondus (RSF) tout en étant assez négatif pour empêcher la corrosion des alliages métalliques, par exemple de type acier. De plus, le titane est assez transparent aux neutrons pour limiter sa transmutation en réacteur.
De plus, le contrôle de la concentration en ions Ti 2+ et en ions Ti 3+ est essentielle pour se placer le domaine de potentiel où un contrôle redox efficace est opéré et donc pour limiter voire empêcher la dissolution des alliages métalliques. En dehors de ce domaine d’immunité, les éléments tels que le chrome et le fer sont dissous dans la solution de sels fondus.
Un tel dispositif peut servir pour des applications de type solaire à concentration et pour des applications de réacteur nucléaire à sels fondus (RSF, ou encore MSR pour « molten salt reactor »).
Selon une variante de réalisation, le dispositif est un dispositif nucléaire et l’élément est un circuit primaire de réacteur de fission nucléaire ou un circuit secondaire d’un réacteur de fission nucléaire. Le circuit primaire de réacteur de fission nucléaire et le circuit secondaire de réacteur de fission nucléaire permettent de faire circuler le mélange de sels de chlorures.
Ainsi, dans la position fermée P1, la structure d’éjection 9 est amenée dans le logement 18 de la nacelle 1. Elle n’est donc pas positionnée au niveau de l’ouverture d’éjection 12, ce qui permet de libérer de la place au niveau de l’ouverture d’éjection 12, et de réduire l’encombrement de l’inverseur de poussée 7 ainsi que sa masse. Le gain de place ainsi obtenu peut, notamment, être utilisé pour y agencer différents équipements ou systèmes, et en particulier un ou plusieurs panneaux d’atténuation acoustique 31.
Dans un mode de réalisation préféré comprenant des déflecteurs orbitaux 15A, 15B particuliers décrits ci-dessous, le nombre de déflecteurs orbitaux 15 de la structure d’éjection 9, par exemple entre 1 et 6 déflecteurs orbitaux 15, est très réduit par rapport au nombre de déflecteurs orbitaux usuels de grilles d’éjection classiques à cascades, ce qui permet notamment de réduire l’encombrement et la masse de la structure d’éjection 9, ainsi que de prévoir un logement 18 de taille réduite pour accueillir la structure d’éjection 9.
Dans ce mode de réalisation préféré avec un nombre réduit de déflecteurs orbitaux 15, par exemple avec deux déflecteurs orbitaux comme sur l’exemple des figures 2 à 6C, au moins l’un ou plusieurs des déflecteurs orbitaux 15 peuvent correspondre au déflecteur représenté schématiquement dans un premier mode de réalisation 15A sur la ou au déflecteur représenté schématiquement dans un second mode de réalisation 15B sur la .
Plus généralement, le déflecteur représenté schématiquement dans le premier mode de réalisation 15A, 16A sur la et dans le second mode de réalisation 15B, 16B sur la peut correspondre à un déflecteur orbital 15 ou à un déflecteur latéral 16 de la structure d’éjection 9.
Quel que soit le mode de réalisation considéré, comme représenté sur les figures 7 et 8, le déflecteur 15A, 16A ou 15B, 16B comprend une plaque déflectrice 33A, 33B. La plaque déflectrice 33A, 33B présente une face dite face amont F1A, F1B qui est concave et une face dite aval F2A, F2B qui est convexe. La face amont F1A, F1B est située vers l’amont et la face aval F2A, F2B est située vers l’aval, par rapport au sens d’écoulement du flux G1. La plaque déflectrice 33A, 33B présente également une extrémité dite d’entrée E1A, E1B par laquelle le flux H arrive sur la plaque déflectrice 33A, 33B et une extrémité dite de sortie E2A, E2B au niveau de laquelle le flux H quitte le déflecteur et sort de la structure d’éjection 9.
Dans le premier mode de réalisation représenté sur la , le déflecteur 15A, 16A est pourvu d’un becquet 34 . Le becquet 34 correspond à une plaquette qui est, par exemple, agencée sensiblement orthogonalement à une direction dite verticale (correspondant à la direction Z de la , orthogonale aux directions X et Y) passant par le point 35 (de l’extrémité d’entrée E1A) le plus en amont et le point 36 (de l’extrémité de sortie E2A) le plus en amont de la plaque déflectrice 33A.
Plus généralement, le becquet 34 du déflecteur 15A, 16A correspond à une plaquette agencée de manière à présenter, par rapport à une direction 37 (correspondant à la direction X ou à la direction Y de la ) orthogonale à la direction verticale Z, un angle compris dans un domaine de valeurs (d’angles) 38. Ce domaine de valeurs 38 est défini entre des valeurs +φ1 et -φ2 (« + » étant défini dans le sens de la flèche Z et « - » étant défini en sens opposé à celui de la flèche Z) par rapport à la direction 37. φ1 et φ2 sont des valeurs angulaires qui sont égales dans l’exemple de la . Elles peuvent également être différentes. φ1 et φ2 sont des valeurs angulaires non nulles, inférieures ou égales à 60° et de préférence inférieures ou égales à 45°.
De plus, de préférence, le becquet 34 présente une largeur qui est inférieure ou égale à la moitié de la hauteur HA de la plaque déflectrice 33A. La hauteur HA correspond à la longueur selon la direction verticale Z de la plaque déflectrice 33A.
Dans l’exemple représenté sur la , la plaque déflectrice 33A présente une épaisseur constante. Dans une variante (non représentée) de ce premier mode de réalisation, la plaque déflectrice 33A peut présenter une épaisseur variable, comme dans le second mode de réalisation 15B, 16B représenté sur la .
Dans ce second mode de réalisation 15B, 16B de la , la plaque déflectrice 33B du déflecteur 15B, 16B présente une forme géométrique générale sensiblement de lunule (en section transversale), pour laquelle la face amont F1B et la face aval F2B de la plaque déflectrice 33B présentent des profils courbes différents
De préférence, l’épaisseur maximale de la plaque déflectrice 33B est inférieure à 40 % de la hauteur HB de ladite plaque déflectrice 33B. La hauteur HB correspond à la longueur selon la direction verticale Z de la plaque déflectrice 33B. De plus, les directions de la face amont F1B et de la face aval F2B, à la fois à l’extrémité d’entrée E1B et à l’extrémité de sortie E2B, sont des paramètres variables. Ainsi, en adaptant ces paramètres, on est en mesure d’optimiser le profil de chacune des faces amont et aval et ainsi d’optimiser le profil global du déflecteur 15B, 16B, pour obtenir les effets recherchés sur l’écoulement.
Dans une réalisation préférée, la plaque déflectrice 33B est pourvue, dans son corps, d’un espace interne 41 représenté en tirets sur la . Cet espace interne 41 est fermé et creux. En section transversale, l’espace interne 41 peut, par exemple, présenter une forme (de taille réduite) qui est similaire à celle du contour externe de la plaque déflectrice 33B. Cette réalisation préférée permet de réduire la masse du déflecteur 15B, 16B.
Les différentes caractéristiques des déflecteurs orbitaux 15 utilisés dans la structure d’éjection 9, en particulier leur nombre, leur mode de réalisation, leur taille et leur agencement, peuvent être choisis en fonction des propriétés et caractéristiques envisagées pour la structure d’éjection 9 et donc pour l’inverseur de poussée 7.
Dans le mode de réalisation, représenté sur la , la structure d’éjection 9 comprend deux déflecteurs orbitaux 15. Ces deux déflecteurs orbitaux 15 sont agencés l’un derrière l’autre, de l’avant vers l’arrière, de manière à créer des voies d’éjection V1, V2 et V3 dans l’ouverture d’éjection 12. Ces voies d’éjection V1, V2 et V3 présentent des distances D1, D2 et D3 longitudinales à l’extrémité de sortie de la structure d’éjection 9, à savoir : - la distance D1 entre une extrémité avant 12A de l’ouverture d’éjection 12 et le déflecteur orbital 15 le plus en avant ; - la distance D2 entre les deux déflecteurs orbitaux 15 ; et - la distance D3 entre le déflecteur orbital 15 le plus en arrière et une extrémité arrière 12B de l’ouverture d’éjection 12.
Dans l’exemple de la , les distances D1, D2 et D3 sont différentes et choisies de manière à optimiser l’éjection du flux à travers les voies d’éjection V1, V2 et V3 et à obtenir les propriétés recherchées de l’inverseur de poussée 7 concernant notamment l’éjection. Dans une variante de réalisation (non représentée), il est également envisageable que certaines des distances D1, D2 et D3 ou toutes les distances D1, D2 et D3 soient égales. Le réglage des distances D1 à D3 est un paramètre important pour modifier la performance de la structure d’éjection 9 et ainsi de l’inverseur de poussée 7. En particulier, comme l’écoulement G1 ( ) arrivant vers l’inverseur de poussée 7 n’est pas uniforme, on peut adapter l’écartement des déflecteurs orbitaux 15 et donc les distances D1 à D3 pour optimiser l’écoulement H traversant la structure d’éjection 9.
De plus, dans l’exemple de la , les deux déflecteurs orbitaux 15 sont alignés radialement. Dans une variante de réalisation (non représentée), il est également envisageable que les déflecteurs orbitaux de la structure d’éjection soient décalés radialement l’un par rapport à l’autre. Ce décalage radial permet, notamment, de participer à l’obtention de caractéristiques d’écoulement particulières recherchées pour la structure d’éjection 9.
Selon un mode de réalisation, la première étape de détermination et/ou la deuxième étape de détermination reçoit en entrée au moins un paramètre système choisi parmi :
Une résistance équivalente totale côté courant alternatif, Une inductance d’axe direct et/ou d’axe de quadrature du moteur électrique, Un flux magnétique du moteur électrique, Un nombre de pair de pôles du moteur électrique, Un courant alternatif d'alimentation du moteur maximum admissible.
Selon un mode de réalisation, le microcontrôleur, pour réaliser la première étape de détermination, met en œuvre en temps réel un algorithme spécifique, et/ou utilise une table de solution des valeurs intermédiaires stockée dans une mémoire.