INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Résumé La présente description a notamment pour but de proposer un support antivibratoire permettant un filtrage efficace des fréquences vibratoires élevées, notamment pour le support de moteurs électriques de véhicules ou de blocs moteurs mixtes de véhicules comportant un moteur à combustion interne et un moteur électrique.
A cet effet, la présente description propose un support antivibratoire adapté pour filtrer et amortir des vibrations entre un premier élément et un deuxième élément, ledit support antivibratoire comportant : - une première armature adaptée pour être fixée au premier élément, - une deuxième armature adaptée pour être fixée au deuxième élément, - une suspension reliant la première armature à la deuxième armature, ladite suspension étant un ensemble composite comportant un matériau élastique associé avec un matériau amortissant, ladite suspension permettant des mouvements vibratoires relatifs de la première armature par rapport à la deuxième armature au moins selon une première direction de vibration, dans lequel ledit matériau élastique est un matériau non amortissant ou faiblement amortissant et détermine une raideur statique de la suspension, ledit matériau élastique étant adapté pour supporter le poids du deuxième élément, et dans lequel le matériau amortissant est adapté pour amortir des modes propres potentiellement excités par lesdits mouvements vibratoires.
Grâce à ces dispositions, on assure un filtrage efficace des vibrations de haute fréquence.
En particulier, on évite l’apparition de modes propres du support antivibratoire dans la plage 200 – 3000 Hz, ou tout au moins on les atténue fortement, contrairement aux supports antivibratoires dont l’élasticité et l’amortissement sont assurés tous deux par un corps en élastomère. Cet effet est atteint sans avoir besoin d’ajouter des masses battantes comme c’est le cas avec les corps en élastomère, d’où un gain de poids important.
Dans divers modes de réalisation du support antivibratoire, on peut éventuellement avoir recours en outre à l'une et/ou à l'autre des dispositions suivantes (seules ou dans toutes leurs combinaisons mutuelles) :
- ledit matériau amortissant présente un facteur d’amortissement supérieur à 10 % dans une plage de température de -30 °C à 90 °C et dans une plage de fréquences desdits mouvements vibratoires de 200 Hz à 3000 Hz ;
- ledit matériau élastique présente un facteur d’amortissement inférieur à 7 % dans ladite plage de température de -30 °C à 90 °C et dans ladite plage de fréquences desdits mouvements vibratoires de 200 Hz à 3000 Hz ;
Etape 15. Si les intervalles n’ont pas été consommés et que l’ensemble ne contenait pas toutes les sources non décodées correctement par la destination (lors de la détermination de la somme des dépassait le temps restant) alors le procédé déroule les étapes 16-17.
Selon l’exemple, pour la source , donc la condition n’est pas remplie bien que la condition soit remplie, le procédé passe à l’étape 19, i.e. le procédé reprend les étapes 10-18 pour la source .
Pour la source elle est correctement décodée selon l’exemple au bout de deux intervalles de retransmission . Comme et alors le procédé met à jour l’ensemble selon l’étape 16.
Etape 16. Le procédé détermine l’ensemble selon l’algorithme de l’Annexe A avec le jeu à jour des sources non décodées correctement par la destination.
Selon l’exemple, après le décodage correct de la source il est fait appel à l’algorithme de l’annexe A avec (5, pour mettre à jour .
Selon l’algorithme de l’annexe A puisque et que et que alors .
Etape 20. Le procédé reboucle à l’étape 8 avec mis à jour.
Selon l’exemple, i.e. aucune autre source ne peut être décodée dans le temps restant. La transmission de la trame est interrompue, il y a un défaut de décodage (outage event) des sources 1 et 4. Le procédé passe à la transmission de la trame suivante.
Selon un autre mode de réalisation, la sélection d’une source à l’étape 9 peut se faire de manière aléatoire parmi les sources de l’ensemble .
Annexe A
Détermination de l’ensemble des sources pouvant être aidées :
Calcul de 1. si ( alors 2. S’il n’y a plus de source à décoder est le jeu vide 3. sinon si 4. S’il y a assez d’intervalles (rounds) restants de retransmission alors comprend tout le jeu de sources non décodées par la destination 5. sinon 6. ) Si non comprend le jeu avec la somme des débits la plus élevée et satisfaisant la condition du nombre d’intervalles restants de retransmission 7. Fin si
Annexe B
Algorithme de stratégie de sélection :
1. ; Fin de la 1ère phase de transmission i.e. est initialisé à 0, initialisation du nombre restant d’intervalles de retransmission à 2. Calcule pour tout est estimé sur la base des liens directs source-destination à la fin de la 1ère phase. Début de la 2 nde phase de transmission i.e. est initialisé à 1 3. Si alors Si pas assez d’intervalles (rounds) de retransmission pour décoder toutes les sources alors 4. Les nœuds relais envoient leur jeu de sources correctement décodées, La destination requiert un échange de contrôle 5. mise à jour de pour tout est estimé sur la base du canal équivalent nœuds-destination 6. Fin de si 7. Calcule Détermination de l’ensemble au début de la 2 nde phase selon l’annexe A 8. Tant que ( ) faire Le décodage de la trame est arrêté à ou quand est le jeu vide 9. Sélection de la source La destination sélectionne dans le jeu la source avec le plus petit 10. Tant que ( ) faire La destination décode la source tant qu’elle ne l’a pas décodée correctement 11. La destination requiert que les nœuds relais aident la source Les nœuds relais ayant correctement décodé la source transmettent en parallèle la même redondance 12. Incrémentation du round courant ; décrémentation du nombre de rounds restant ; décrémentation de puisque a été aidée une fois 13. si ( ) alors si est décodée à la fin du round alors 14. supprime de 15. si ( et ) alors Si a été décodé avant l’expiration de et que l’ensemble est différent des sources non encore décodées par la destination alors 16. Calcule recalcule de avec un jeu à jour 17. Fin de si 18. Fin de si 19. Fin de tant que 20. Fin de tant que
Procédé de fourniture d’informations, procédé de sélection, et entités configurées pour mettre en œuvre ces procédés L’invention appartient au domaine général des télécommunications.
Comme illustré sur la , chaque languette 56 est venue de matière, à chacune de ses extrémités, avec le reste de la douille 46 , notamment avec l’enveloppe cylindrique de la portion cylindrique 48 de la douille 46 . Chaque languette 56 est séparée du reste de la douille 46 , le long des côtés latéraux de la languette 56 , s’étendant parallèlement à l’axe A1 5 de la base 15 du boîtier 12 , par les fentes 58 qui s’étendent chacune le long d’un côté latéral de la languette 56 .
Chaque languette 56 peut s’étendre, à l’exception du relief 60 saillant, le cas échéant, dans le prolongement de l’enveloppe cylindrique de la portion cylindrique 4 8 de la douille 46 . Dans ce cas, seul le relief 60 saillant n’est pas compris dans le prolongement de l’enveloppe cylindrique de la portion cylindrique 48 de la douille 46 . Alternativement, cependant, chaque languette 56 ne s’étend pas dans le prolongement de l’enveloppe cylindrique de la portion cylindrique 48 de la douille 46 .
Chaque languette 56 – et donc chaque fente 58 – peut avoir une longueur, mesurée ici selon la direction de l’axe A1 5 de la base 15 du boîtier 12 , supérieure ou égale à 1 mm, de préférence supérieure ou égale à 2 mm, et/ou inférieure ou égale à 10 mm, de préférence inférieure ou égale à 5 mm.
Chaque relief 60 saillant s’étend longitudinalement selon une direction perpendiculaire à l’axe A1 5 de la base 15 du boîtier 12 , ici selon une direction orthoradiale par rapport à l’axe A1 5 de la base 15 du boîtier 1 2 . Chaque relief 60 saillant peut être sur toute la largeur de la languette 56 correspondante. Alternativement, cependant, chaque relief 60 saillant est sur une partie seulement de la largeur de la languette 56 , entre deux fentes 58 . Notamment, chaque relief 60 saillant peut être sur au moins la moitié de la largeur de la languette 56 , de préférence sur au moins les trois-quarts de la largeur de la languette 56 .
Chaque relief 60 saillant peut être formé sensiblement entre le tiers et les deux tiers de la hauteur de la languette 56 correspondante, notamment au milieu de la hauteur de la languette 56 correspondante. La déformation de la languette 56 est en effet plus importante sensiblement vers le milieu de sa hauteur, qu’à ses extrémités longitudinales, notamment.
Le relief 60 saillant présente une hauteur, mesurée selon la direction de l’axe A1 5 de la base 15 du boîtier 12 , qui est inférieure à la hauteur des fentes 58 , mesurée selon la même direction de l’axe A1 5 de la base 15 du boîtier 12 . Par exemple, la hauteur du relief 60 saillant est supérieur ou égale à 0,1 mm, de préférence supérieure ou égal à 0,5 mm, et/ou inférieure ou égale à 3 mm, de préférence inférieur ou égale à 2 mm. La hauteur du relief 60 saillant est de préférence limitée par rapport à la hauteur de languette de clipsage 56 . Par exemple, la hauteur du relief 60 saillant représente moins de 20%, de préférence moins de 10%, de la hauteur de la languette de clipsage 56 . La largeur du relief 60 saillant, mesurée selon une direction circonférentielle ou orthoradiale, peut être supérieure ou égale à 1 mm, de préférence supérieure ou égale à 2 mm, et/ou inférieure ou égale à 10 mm, de préférence inférieure ou égale à 5 mm. La distance entre le sommet du relief 60 saillant et l’enveloppe cylindrique de la portion cylindrique 48 de la douille 46 , mesurée selon une direction radiale par rapport à l’axe A1 5 de la base 15 du boîtier 12 , peut être inférieure à 2 mm, de préférence inférieure à 1 mm. La languette 56 présente ainsi une bonne flexibilité, tout en conservant une résistance mécanique satisfaisante.
Chaque languette 56 munie d’un relief 60 saillant, s’étendant entre deux fentes 58 , forme ainsi un relief d’emboîtage élastique 54 , sur la portion cylindrique 48 de la douille 46 . De préférence, chaque relief d’emboîtage élastique 54 consiste en une telle languette 56 s’étendant entre deux fentes 58 et munie d’un relief 60 saillant. De manière remarquable également, un tel relief d’emboitage élastique 54 est formé par une pièce métallique, en l’espèce par la douille 46 . En d’autres termes, il est ainsi possible de réaliser un relief d’emboîtage élastique 54 présentant l’élasticité suffisante pour se déformer, même si ce relief d’emboîtage élastique 54 est formé par une pièce métallique, en l’occurrence la douille 4 6 . La réalisation d’un relief d’emboîtage élastique 54 métallique est intéressant à plus d’un titre. Tout d’abord, du métal est plus facilement recyclable que du plastique. Par ailleurs, le métal est plus résistant que du plastique, de sorte que le risque de matage du relief d’emboîtage élastique 54 , en métal, est réduit.
La douille 46 présente une épaisseur qui peut par exemple être supérieure ou égale à 0,1 mm et/ou inférieure ou égale à 1 mm. Ainsi, la douille 46 est également rigide, de sorte que la douille 46 est difficilement déformable à main nue, voire il est impossible de déformer la douille 46 à main nue, si ce n’est au niveau des languettes 56 .
La représente schématiquement en coupe, une recharge 14 destinée à être reçue dans le boîtier 12 décrit précédemment, notamment dans la base 15 du boîtier 12 .
La recharge 14 comprend, ici consiste en, un mécanisme de rouge à lèvre 6 2 , représenté schématiquement sur la . La recharge 14 est de forme générale cylindrique, s’étendant principalement selon la direction d’un axe A14 , qui coïncide avec l’axe A10 du dispositif de conditionnement et d’application 10 quand ce dernier est assemblé.
De manière connue en soi, un mécanisme 62 reçoit un bâton de produit cosmétique B . Le mécanisme 62 comporte par exemple une embase 64 , une cupule 66 et une cheminée 68 . Le mécanisme 62 est adapté à déplacer la cupule 66 à laquelle est fixé le bâton de produit cosmétique B par rapport à la cheminée 68 , entre une position rentrée, illustrée à la , permettant la fermeture du dispositif de conditionnement et d’application 10 au moyen du capot 16 , et une position déployée, d’application du produit cosmétique, dans laquelle le bâton de produit cosmétique B fait saillie de la cheminée 68 . Dans ce type de mécanisme de rouge à lèvres, on déplace généralement le bâton de produit cosmétique B entre ses deux positions, en faisant pivoter la cheminée 68 par rapport à l’embase 64 du mécanisme 14 . L’embase 64 peut présenter une rainure hélicoïdale (non représentée) de guidage d’au moins une saillie solidaire de la cupule 66 mise en rotation relative par rapport à l’embase 14 , via la cheminée 68 .
On peut noter ici que l’embase 64 est dépourvue de nervures longitudinales, parallèle à l’axe A14 de la recharge 14 , sur sa surface externe. L’embase 64 forme cependant une empreinte 70 complémentaire à la section transversale du relief d’engrènement 40 . Ainsi, l’embase 64 est solidaire en rotation du boîtier 12 autour de l’axe A14 de la recharge 14 , par réception du relief d’engrènement 40 dans l’empreinte 70 complémentaire. Il est ainsi possible de commander le mécanisme de rouge à lèvres 62 en faisant tourner la cheminée 68 par rapport à la base 15 du boîtier 12 . D’autres moyens de rendre solidaires en rotation l’embase 64 et la base 15 du boîtier 12 sont accessibles à l’Homme de l’art. Par exemple, l’embase 64 peut présenter des rainures sur sa surface extérieure, s’étendant par exemple parallèlement à l’axe A14 de la recharge 14 , et recevant des nervures complémentaires formées sur la surface radialement interne de l’insert 32 , solidaire en rotation de la coque d’habillage 18 de la base 12 .
L’embase 64 présente par ailleurs une rainure 72 ici circulaire, sur son contour extérieur.
Le boîtier 12 du dispositif de conditionnement et de distribution de produit cosmétique 10 comporte encore un capot 16 , ici sous la forme d’un capuchon 16 .
Le capuchon 16 présente une forme générale cylindrique, s’étendant principalement selon la direction d’un axe A16 , qui coïncide avec l’axe A10 du dispositif de conditionnement et d’application 10 , quand celui-ci est assemblé.
Le capuchon 16 comporte tout d’abord une coque d’habillage 74 . La coque d’habillage 74 est ici cylindrique, d’axe l’axe A16 du capuchon 16 . La coque d’habillage 74 est ici de section transversale elliptique, sensiblement identique à la section transversale de la coque d’habillage 18 du boîtier 12 .
Le modèle initial est alors de préférence réalisé moins d’un mois avant l’instant initial, de préférence moins de 2 semaines, de préférence moins d’une semaine avant l’instant initial, afin qu’il corresponde bien à l’agencement des dents au début du traitement orthodontique.
Le modèle initial est de préférence créé au moyen d’un appareil professionnel, par exemple au moyen d’un scanner 3D, de préférence mis en œuvre par un praticien dentaire, par exemple par un orthodontiste ou un laboratoire d’orthodontie. Dans un cabinet d’orthodontie, l’utilisateur ou le modèle physique de ses dents peuvent être avantageusement disposés dans une position précise et l’appareil professionnel peut être perfectionné. Il en résulte un modèle initial très précis. Le modèle initial fournit de préférence une information sur le positionnement des dents avec une erreur inférieure à 5/10 mm, de préférence inférieure à 3/10 mm, de préférence inférieure à 1/10 mm.
Dans un mode de réalisation, l’agencement des dents a pu évoluer entre l’instant de la génération de modèle initial et l’instant initial. Le modèle initial peut par exemple avoir été généré plus d’un mois ou plus de deux mois avant l’instant initial. Le modèle initial est alors mis à jour, de préférence déformé, de préférence d’un déplacement d’un ou plusieurs modèles de dent, pour correspondre à l’agencement des dents à l’instant initial. En particulier, le modèle initial peut être déformé pour correspondre à une ou plusieurs photos de l’arcade dentaires prises moins d’une semaine avant l’instant initial.
Le nombre de points du modèle initial est de préférence supérieur à 5 000, 10 000 ou 15 000 et/ou inférieur à 100 000. Il représente alors avec précision les dents. La manipulation informatique d’un modèle initial peut être cependant ralentie si le nombre de points est élevé.
Dans un mode de réalisation, le modèle initial comporte moins de 5 000 points, voire moins de 1000 points, ce qui permet d’accélérer la mise en œuvre du procédé. Notamment, la durée nécessaire à la génération d’un scénario de déformation, en particulier suivant le premier algorithme d’optimisation décrit ci-dessous, dépend du nombre de points du modèle initial utilisés pour déterminer la première distance.
Un modèle initial comportant moins de 5000 points, ou « modèle grossier », peut en particulier résulter d’une simplification d’un modèle initial fin, de préférence acquis avec un scanner 3D, par exemple comportant plus de 10 000 ou 20 000 points. Le nombre de points du modèle initial est de préférence supérieur à 1 000 et/ou inférieur à 500 000.
Dans un mode de réalisation, la simplification d’un modèle initial résulte d’une sélection aléatoire de points à la surface du modèle initial. Dans un mode de réalisation, le modèle initial comporte tous les points qui sont en correspondance avec un point du modèle final. De préférence, le modèle initial ne comporte que des points qui sont en correspondance avec un point respectif du modèle final. Dans un mode de réalisation, le modèle initial ne comporte pas de points dont la position ne peut être affectée par le traitement orthodontique. Dans un mode de réalisation, le modèle initial ne comporte qu’un ensemble de points strictement suffisant pour définir la position et l’orientation dans l’espace de chaque modèle de dent. Par exemple, il ne comporte, pour chaque modèle de dent, que trois points remarquables non alignés. De préférence, ledit ensemble de points comporte encore les points susceptibles d’entrer en collision avec les modèles de dent adjacents, par exemple des points d’un modèle de dent qui, dans le modèle initial, sont proches d’un modèle de dent adjacent.
Une concordance peut être établie entre les modèles de dent dans le modèle fin et dans le modèle grossier, ce qui permet, si un scénario de déformation a été généré avec un modèle initial grossier et comporte ainsi des modèles de transition grossiers, de reconstituer des modèles de transition fins, de haute précision, par exemple exploitable pour fabriquer une gouttière orthodontique.
Pour déformer un modèle initial, ce dernier est découpé de manière à générer un modèle tridimensionnel numérique pour chaque dent, ou « modèle de dent ». Puis les modèles de dent sont déplacés.
De préférence, le modèle initial est également découpé de manière à générer un modèle tridimensionnel numérique pour la gencive, ou « modèle de gencive initial ».
Modèle final Le modèle final est un modèle tridimensionnel numérique représentant les dents de l’utilisateur dans leur agencement sur l’arcade dentaire tel que souhaité à la fin du traitement orthodontique, c’est-à-dire à l’instant final, futur. Il s’agit donc d’un modèle théorique.
L’objectif du modèle final est de fournir l’information nécessaire pour définir l’orientation et la position du chaque dent de l’arcade à l’instant final. Le modèle final peut être moins précis que le modèle initial. La position d’un modèle de dent peut être en effet définie par la position d’un point remarquable de ce modèle de dent, par exemple par la position de son barycentre. L’orientation d’un modèle de dent peut être définie par deux vecteurs non parallèles, dont l’origine commune est par exemple le barycentre du modèle de dent. Trois points remarquables, par exemple le barycentre et deux points non alignés avec le barycentre d’un modèle de dent peuvent donc suffire à définir la configuration d’une dent. Le modèle final peut être ainsi constitué d’un ensemble comportant, pour chaque modèle de dent, des coordonnées de trois points remarquables de ce modèle de dent.
La détermination du positionnement d’une dent est par exemple décrite dans l’article « Dense Representative Tooth Landmark/axis Detection Network on 3D », par Guangshun Wei, Zhiming Cui, Jie Zhu, Lei Yang, Yuanfeng Zhou, Pradeep Singh, Min Gu, Wenping Wang, https://arxiv.org/pdf/2111.04212v2.pdf.
Le modèle final peut résulter d’une déformation du modèle initial par déplacement de modèles de dent.
Il peut être déterminé classiquement par un praticien dentaire, par déplacement de modèles de dent, par exemple avec le programme Treat, décrit sur la page https ://en.wikipedia.org/wiki/Clear_aligners#cite_note-invisalignsystem-10.
Dans un mode de réalisation préféré, à l’étape a), l’ordinateur analyse le modèle initial et en déduit un modèle final. Aucune manipulation de modèle de dent n’est alors nécessaire pour définir le modèle final. Dans un mode de réalisation, le praticien dentaire impose cependant des contraintes, par exemple en fonction du traitement orthodontique envisagé.
Préférentiellement, dans le monobrin en CPR de l'invention, les filaments du monobrin sont essentiellement parallèles les uns aux autres. En particulier, le taux d’alignement des filaments de polyester est de préférence tel que plus de 85% (% en nombre) des filaments ont une inclinaison par rapport à l’axe du monobrin qui est inférieure à 2,0 degrés, plus préférentiellement inférieure à 1,5 degrés, cette inclinaison (ou défaut d’alignement) étant mesurée comme décrit dans la publication ci-dessus de Thompson et al. Préférentiellement également, le monobrin en CPR selon l’invention n’est pas déformé hélicoïdalement, c’est-à-dire qu’il n’est pas vrillé. En tout état de cause, le monobrin en CPR présente un nombre de spire par mètre inférieur à 5, de préférence inférieur à 2, de préférence inférieur à 0,5 de préférence de 0 à 0,5.
Préférentiellement, le taux pondéral de fibres (c’est-à-dire filaments) de polyester dans le monobrin en CPR est compris dans un domaine allant de 20% à 60%, de préférence de 25% à 40%.
Le taux pondéral de la fibre de polyester est calculé en faisant le rapport du titre de la fibre de polyester initiale sur le titre du monobrin en CPR final. Le titre (ou densité linéique) est déterminé sur au moins trois échantillons, chacun correspondant à une longueur de 50 m, par pesée de cette longueur ; le titre est donné en tex (poids en grammes de 1000 m de produit – pour rappel, 0,111 tex équivaut à 1 denier).
Par ailleurs, la fraction volumique de fibre de polyester dans le monobrin en CPR est avantageusement comprise dans un domaine allant de 20% à 50%, de préférence de 20% à 30%.
La fraction volumique de fibre de polyester dans le monobrin en CPR final correspond à la fraction surfacique de fibre de polyester d’une coupe transversale du monobrin en CPR par rapport à la surface totale de sa section. La fraction surfacique de fibre de polyester peut être déterminée de la même manière que décrit ci-après pour la mesure du taux de porosité.
Par ailleurs, la résine réticulée représente de 40% à 80%, de préférence de 60% à 75%, en poids, du monobrin en CPR de l’invention. Par ailleurs, la fraction volumique de résine dans le monobrin en CPR est avantageusement comprise dans un domaine allant de 50% à 80%, de préférence de 70% à 80%. Le pourcentage en poids et la fraction volumique de résine réticulée peuvent être obtenus selon une méthode similaire à la méthode d’obtention du taux pondéral et de la fraction volumique de la fibre de polyester décrite ci-dessus.
La composition de caoutchouc a encore pour autre caractéristique essentielle de contenir une polynitrone, un composé de formule (I) ou (II), de préférence de formule (I). dans lesquelles n est un nombre entier allant de 2 à 4, n’ est un nombre entier allant de 1 à 3, m est un nombre entier supérieur ou égal à 2, R 1 est un groupe de valence m reliant les cycles aromatiques furanes du composé de formule (II), R 2 est un groupe hydrocarboné pouvant être interrompu par un ou plusieurs hétéroatomes.
De préférence, R 1 est un groupe hydrocarboné pouvant être interrompu par un ou plusieurs hétéroatomes tels que oxygène, soufre, silicium, azote.