INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ils peuvent cependant se résumer de la façon suivante. La cage est introduite entre deux vertèbres, avec la ou les lames orientées de façon que leurs portions 21, 22 soient dans la première position Pr. Cette technique est largement connue des Praticiens. Puis la ou les lames sont pivotées, à l’aide d’un ancillaire adapté connu en lui-même. Comme les portions de lame sont déphasées dans leur rotation, c’est en premier lieu l’une des deux, par exemple la première portion de lame 22, qui pénètre dans l’os cortical de l’une des vertèbres puis, toujours avec la même commande de rotation de l’arbre (ou des arbres) qui supporte(nt) la (ou les) lame(s), c’est en second lieu l’autre seconde portion de lame 23 qui pénètre dans l’os cortical de l’autre vertèbre.
Du fait du déphasage entre les pénétrations des deux portions de lame(s) dans les vertèbres, l’effort (ou selon les techniciens : le « couple de forces ») que le Praticien est obligé de fournir est nettement inférieur à celui qu’il aurait dû appliquer si les deux portions de lames avaient pénétré simultanément dans l’os cortical. Cet avantage contribue incontestablement à faciliter l’implantation d’une telle cage intersomatique, et donc le travail du Praticien, et ce pour le bien du patient.
Le disque 10 peut être réalisé par exemple en Titane, en Peek (i.e. polyétheréthercétone) ou analogue, et quant aux lames et arbres ils sont réalisés par exemple en Titane ou acier inoxydable ou analogue.
Il est aussi bien stipulé qu’une telle cage peut comporter une ou plusieurs lames, même si elle n’en comporte habituellement que deux ( ).
Par « portion de lame » au sens de la présente description, il doit être compris une des extrémités d’une telle lame. Mais il est possible qu’une telle portion soit constituée par exemple par au moins une dent ou analogue située latéralement sur la tranche de la lame, ou même par une combinaison de l’extrémité de la lame et d’une dent.
Instrument de manipulation et d’impaction d’une cupule d’une prothèse de hanche La présente invention concerne, de manière générale, les instruments chirurgicaux, en particulier ceux destinés à implanter une cupule ou « cotyle prothétique » dans une cavité cotyloïdienne du bassin d’un patient.
Malgré la diversité des mécanismes physiques à l’origine de ces effets, il est remarquable de noter que les développements récents des traitements de bonification permettent aujourd’hui d’envisager des traitements de l’ordre de la dizaine de secondes, permettant d’atteindre une cadence de traitement industrielle. Néanmoins, le gain de bonification offert par ces traitements de bonification courts est généralement incomplet, c’est-à-dire en deçà d’un gain maximum atteignable avec des traitements de bonification plus longs.
Dans ce contexte, il existe un besoin d’améliorer le gain de bonification tout en maintenant une cadence industrielle.
Une des raisons de cette réduction de gain de bonification est la création de défauts dans le substrat et/ou les couches d’une cellule lorsque celle-ci est maintenue à haute température « dans le noir », c’est à dire sans illumination de traitement. C’est notamment le cas à la fin du traitement de bonification, lorsque l’illumination est arrêtée mais que la cellule traitée reste chaude.
Parmi les solutions offertes, il est connu de réduire le temps nécessaire au refroidissement de la cellule en l’absence d’illumination. Le document WO 2020/082131 divulgue par exemple un procédé de bonification d’un substrat de silicium dans lequel le refroidissement est réalisé de manière active à une vitesse comprise entre 10 °C/s et 20 °C/s, tout en réduisant l’illumination du substrat. Le refroidissement est conservé jusqu’à ce que le substrat atteigne une température inférieure à 150 °C.
Toutefois, cette solution n’offre pas les résultats escomptés. En effet, même un bref temps de séjour à une température élevée (comprise entre 150 °C et 200 °C), sans illumination ou avec une illumination trop faible, peut impacter le gain acquis.
Il existe donc un besoin de figer efficacement l’effet de la bonification en fin de procédé.
Pour cela, l’invention concerne un procédé d’amélioration du rendement de conversion d’une cellule photovoltaïque, ledit procédé comprenant les étapes suivantes : chauffer la cellule photovoltaïque de sorte que sa température atteigne une gamme de températures [T m , T M ] dite « gamme de températures de traitement », ladite gamme de températures de traitement s’étendant entre une température minimale de traitement T m et une température maximale de traitement T M , la différence entre la température maximale de traitement T M et la température minimale de traitement T m étant inférieure à 30 °C ; traiter la cellule photovoltaïque de manière à augmenter son rendement de conversion en l’exposant à un rayonnement électromagnétique, la température de la cellule photovoltaïque étant maintenue dans une la gamme de températures de traitement [T m , T M ], l’irradiance du rayonnement électromagnétique présentant une première valeur sensiblement constante, dite « irradiance de traitement » ; refroidir la cellule photovoltaïque au moyen d’un dispositif de refroidissement actif jusqu’à ce que la température de la cellule photovoltaïque atteigne une température, dite « température seuil », à laquelle l’absence d’exposition n’a plus d’effet sur le rendement de conversion de la cellule photovoltaïque ; le procédé étant remarquable en ce que l’exposition de la cellule photovoltaïque au rayonnement électromagnétique est maintenue jusqu’à ce qu’à la fin de l’étape de refroidissement et en ce que l’irradiance du rayonnement électromagnétique lors de l’étape de refroidissement présente une deuxième valeur dite « irradiance de refroidissement » et en ce que l’irradiance de refroidissement est supérieure ou égale à l’irradiance de traitement.
Par rendement de conversion, on entend le rapport entre la puissance électrique délivrée par la cellule photovoltaïque soumise à un rayonnement et la puissance dudit rayonnement. Le rayonnement est par exemple le rayonnement solaire, présentant une certaine irradiance.
Par irradiance, on entend la densité surfacique de puissance lumineuse. Elle représente la puissance du rayonnement électromagnétique reçue par une unité de surface. Le rayonnement électromagnétique est de préférence dirigé perpendiculairement à la surface de la cellule photovoltaïque.
Par irradiance, on entend d’ailleurs l’irradiance totale du rayonnement. Il s’agit par exemple de l’intégrale de l’irradiance spectrale du rayonnement électromagnétique sur une gamme spectrale, s’étendant par exemple entre 300 nm et 1200 nm.
Par valeur d’irradiance sensiblement constante, on entend que l’irradiance en question varie de moins de 10 % en fonction du temps et avantageusement de moins de 5 % en fonction du temps.
Par augmentation ou amélioration du rendement de conversion, on entend augmenter la puissance électrique délivrée par la cellule photovoltaïque pour une irradiance reçue et une température donnée (l’irradiance reçue dépend d’une l’irradiance spectrale). L’augmentation ou l’amélioration du rendement de conversion revient à augmenter les paramètres de sorties de la cellule photovoltaïque tels que la tension en circuit ouvert et/ou le courant de court-circuit de la cellule photovoltaïque et/ou le facteur de forme de la cellule photovoltaïque.
Par effet sur le rendement de conversion, on entend l’exposition ou non de la cellule photovoltaïque à un rayonnement électromagnétique n’influence pas le rendement de conversion de la cellule photovoltaïque, que ce soit positivement ou négativement. En d’autres termes, l’arrêt de l’exposition de la cellule photovoltaïque à un rayonnement électromagnétique ne modifie pas les paramètres de sorties de la cellule photovoltaïque telle que sa tension en circuit ouvert et/ou son courant de court-circuit.
Par température de la cellule photovoltaïque, on entend sa température moyenne.
Le maintien de l’exposition à un rayonnement électromagnétique lors du refroidissement, avec une irradiance au moins égale à l’irradiance de traitement, permet de conserver l’augmentation du rendement de conversion, dit « gain de bonification », offert par le traitement de la cellule. Dès lors que la cellule photovoltaïque atteint la température seuil, l’exposition au rayonnement électromagnétique peut être arrêtée, permettant de conserver le gain de bonification. En effet, pour une température inférieure à la température seuil, le gain de bonification est figé. Le dispositif de refroidissement actif permet de réduire la température de la cellule photovoltaïque malgré l’augmentation de l’irradiance du rayonnement électromagnétique.
Ingrédients A1 A2 A3 Sodium lauryl sulfate 6,7 6,5 6,7 Cocamidopropyl bétaïne 2,7 2,8 1,7 Coco-bétaïne 0,1 0,1 0,1 Capryloyl/caproyl methyl glucamide 1,0 1,4 1,0 Glyceryl oleate 0,4 0,4 0,4 Coco-glucoside 0,26 0,26 0,26 Chlorure d’hydroxypropyl guar hydroxypropyltrimonium 0,38 0,38 0,38 Chlorure de sodium 0,5 0,5 1,2 Distéarate de glycol 0,5 0,5 0,5 Carbomer 0,1 0,1 0,1 Conservateurs qs qs qs Propylène glycol 0,1 0,2 0,1 Agent de pH Qsp pH = 4,8 Qsp pH = 4,8 Qsp pH = 5,3 Eau Qsp 100 Qsp 100 Qsp 100 Rapport pondéral de la teneur totale en tensioactif(s) anionique(s) (i), sur la teneur totale en tensioactif(s) amphotère(s) ou zwittérionique(s) (ii) 2,4 2,2 3,7
Ingrédients B Comparative Sodium lauryl sulfate 5,90 Coco-bétaïne 1,61 Glyceryl oleate 0,53 Coco-glucoside 3,51 Chlorure d’hydroxypropyl guar hydroxypropyltrimonium 0,40 Chlorure de sodium 1,35 Distéarate de glycol 0,50 Conservateurs Qs Agent de pH Qsp pH = 5,3 Eau Qsp 100 Rapport pondéral de la teneur totale en tensioactif(s) anionique(s) (i), sur la teneur totale en tensioactif(s) amphotère(s) ou zwittérionique(s) (ii) 3,7
Une procédure MUSC peut notamment être mise en œuvre entre le premier équipement 11 et le deuxième équipement, pour associer une nouvelle adresse MAC à l’interface utilisée par le premier équipement pour communiquer avec ou via le deuxième équipement. On considère par exemple que le deuxième équipement est le premier routeur d’accès 1211.
Pour ce faire, une connexion sécurisée QUIC Connect. #2 (52) est établie entre le premier équipement 11 et le premier routeur d’accès 1211. Par exemple, une telle connexion sécurisée utilise le protocole QUIC, le protocole CoAP sur DTLS, etc.
Le premier équipement 11 peut alors transmettre un message au premier routeur d’accès 1211, en utilisant la connexion sécurisée QUIC Connect. #2. Un tel message comporte au moins une adresse MAC chiffrée, associée ou apte à être associée à l’interface considérée du premier équipement, et utilisée pour communiquer avec ou via le premier routeur d’accès 1211 ou un équipement intermédiaire localisé sur un chemin de communication entre le premier équipement et le premier routeur d’accès 1211.
Dans l’exemple de la , le premier équipement 11 peut générer au moins une nouvelle adresse MAC @MAC 2 et transmettre cette nouvelle adresse @MAC 2 chiffrée dans un message en utilisant la connexion sécurisée QUIC Connect. #2. Le premier routeur d’accès 1211 peut alors valider la nouvelle adresse @MAC 2 et le cas échéant procéder à la mise à jour de règles de filtrage qu’il maintient.
Par exemple, une fois que la nouvelle adresse @MAC 2 est associée à l’interface considérée du premier équipement, la nouvelle adresse @MAC 2 devient l’adresse MAC courante associée à l’interface considérée. Un message correspondant à au moins une trame QUIC qui décrit l’adresse MAC courante que le premier équipement utilise pour communiquer avec ou via le premier routeur d’accès 1211, appelée par exemple ici « CURRENT_MAC_ADDRESS », peut alors être transmis du premier équipement 11 au premier routeur d’accès 1211.
L’insertion de l’adresse MAC courante dans la nouvelle trame, et donc son chiffrement lié à l’utilisation de la connexion sécurisée QUIC, permet au premier routeur d’accès 1211 de comparer des informations transportées dans la partie chiffrée du message (par exemple l’adresse MAC courante) avec des informations véhiculées en clair dans la connexion QUIC (par exemple l’adresse MAC source) et de détecter la manipulation éventuelle des informations véhiculées en clair.
L’insertion de l’adresse MAC courante dans la nouvelle trame permet aussi de communiquer l’adresse MAC courante au premier routeur d’accès 1211 même s’il n’est pas directement connecté au premier équipement (cas d’un équipement intermédiaire de type routeur par exemple).
Le premier équipement 11 peut alors utiliser l’adresse @MAC2 pour communiquer avec le serveur 13 en utilisant la première connexion sécurisée QUIC Connect. #1 (53), via le premier routeur d’accès 1211.
On note que préalablement à la transmission du message chiffré sur la connexion sécurisée QUIC Connect #2, des paramètres de transport QUIC « mac-update » peuvent être échangés entre le premier équipement 11 et le premier routeur d’accès 1211 pour vérifier qu’ils supportent la procédure MUSC selon un mode de réalisation de l’invention.
Par exemple, le premier équipement utilise le nouveau paramètre de transport QUIC « mac-update », pour signaler au premier routeur d’accès 1211 qu’il supporte la procédure MUSC. Si le premier routeur d’accès 1211 supporte également la procédure MUSC, il peut répondre en utilisant le nouveau paramètre de transport QUIC « mac-update ».
Ces premier et deuxième paramètres sont par exemple valorisés à « 1 » (mac-update = 0x1) pour indiquer le support de la procédure MUSC.
On présente désormais, en relation avec les figures 6 et 7, un autre exemple de mise en œuvre de l’invention, selon lequel la procédure MUSC peut être mise en œuvre avant la procédure ADET. En effet, aucune hypothèse n’est faite quant à l’ordre d’invocation de ces différentes étapes de l’invention.
La illustre un exemple d’architecture réseau, selon laquelle le premier équipement 11 peut communiquer avec le serveur distant 13 par l’intermédiaire du premier routeur d’accès R1 1211 du premier réseau d’accès NET. #1 121 et/ou par l’intermédiaire du deuxième routeur d’accès R2 1221 du deuxième réseau d’accès NET. #2 122.
La illustre des exemples de messages échangés entre le premier équipement 11, le premier routeur d’accès 1211 et le serveur 13, et entre le premier équipement 11, le deuxième routeur d’accès 1221 et le serveur 13, lorsque la procédure MUSC est mise en œuvre pour chacun des chemins de communication entre le premier équipement et le serveur distant disponibles suite à la réception d’une instruction de gestion en provenance du serveur distant.
Selon l’exemple, à l’intervalle courant , , , , , , , Sortie=0. . La destination remonte le numéro 3. Les nœuds ayant décodé la source 3 transmettent en parallèle une même redondance. Le procédé passe à l’étape 13.
Selon l’exemple, à l’intervalle courant , , , , , , , , , . Sortie=0. La destination remonte le numéro 1. Les nœuds ayant décodé la source 1 transmettent en parallèle une même redondance. Le procédé passe à l’étape 13.
Etape 13 . Le procédé incrémente la valeur de l’intervalle de retransmission courant, , décrémente le temps restant, et décrémente la valeur de puisque a été aidée une fois par les nœuds et incrémente le compteur des transmissions ayant aidées la source Le procédé passe à l’étape 14 ou sort de la boucle si et passe à l’étape 20.
Selon l’exemple, pour , , , et . Sont inchangés : , Sortie=0. , i.e., la source 2 est correctement décodée par la destination. Le procédé passe à l’étape 14.
Selon l’exemple, pour , , , , , , Sortie=0.
, , le procédé passe à l’étape 20.
, , le procédé passe à l’étape 14.
Selon l’exemple, pour , , , , , , , , Sortie=0.
Selon l’exemple, pour , , , , , , , , . Sortie=0.
Néanmoins, la complexité accrue des réseaux a entraîné une non-homogénéité démontrée par des combinaisons de lignes de câbles de différents types et caractéristiques accompagnés de différentes combinaisons de fils dans le même câble. Cela conduit intrinsèquement à diverses vitesses de propagation des ondes le long de différentes sections du réseau, l’apparition de discontinuités d'impédance et donc de réponses de réflectométrie complexes avec une ambiguïté notable dans l'analyse. Par exemple, une erreur assez minime dans l'estimation de la vitesse de propagation peut facilement conduire à une erreur de quelques centaines de mètres pour des réseaux de plusieurs Kms
Un problème général visé par l’invention consiste donc à pouvoir détecter, à partir d’une mesure de réflectométrie, la présence d’un défaut franc et de le localiser lorsque le câble est constitué de plusieurs tronçons inhomogènes.
En effet, dans une telle situation, la vitesse de propagation du signal n’est pas constante sur toute la longueur du câble puisqu’elle dépend des caractéristiques physiques ou de l’environnement relatif à chaque tronçon.
Lorsqu’une connexion entre deux tronçons du câble est défectueuse par exemple dans le cas d’une coupure d’un des câbles, cela entraine une perte de propagation du signal jusqu’à son extrémité. Un problème spécifique à résoudre consiste à pouvoir détecter et localiser un défaut franc, un tel défaut empêchant le signal de se propager jusqu’à l’extrémité du câble.
En particulier, un problème à résoudre consiste à différencier, sur un réflectogramme, la signature spectrale, d’un défaut de celle de l’extrémité d’un câble ou plus généralement d’un défaut franc.
La réflectométrie est une technique proposée en 1931 dans la référence [1], et utilisée depuis les années 1940 pour détecter et localiser des défauts dans les câbles via des méthodes décrites notamment dans les références [2-4]. Cette technique est aujourd'hui utilisée pour un certain nombre d'applications dans des domaines très différents.
Différents types de signaux peuvent être utilisés et, par conséquent, différents types de méthodes de réflectométrie sont disponibles. Des comparaisons entre différentes méthodes peuvent être trouvées dans les références [5-6]. Les méthodes de réflectométrie les plus utilisées sont les suivantes : La réflectométrie dans le domaine temporel (TDR) : c'est probablement la plus courante, et elle utilise des impulsions étroites ou des pas de temps de montée courts ; La réflectométrie dans le domaine fréquentiel (FDR) : elle utilise des sinusoïdes à fréquence échelonnée et constitue en fait une famille de techniques comprenant notamment la détection de phase FDR (PD-FDR), la réflectométrie à onde stationnaire (SWR) et la réflectométrie à onde continue modulée en fréquence ( FMCW-FDR), La réflectométrie dans le domaine temps-fréquence qui utilise des signaux de type chirp gaussiens.
Les techniques de réflectométrie permettent des configurations de test relativement simples pour l'analyse d'un réseau sous test; généralement, un seul port de test est utilisé pour injecter un signal de test dans le réseau. Ce signal se propage ensuite le long d'une ligne de transmission sans revenir au point de départ à moins qu'il ne rencontre une discontinuité d'impédance, par exemple une jonction de branche, une charge, ou une modification locale indésirable de la ligne, c'est-à-dire un défaut. Lorsque ces modifications impliquent des défauts matériels, par exemple un court-circuit ou un circuit ouvert, les signaux de test sont complètement réfléchis vers le port de test ; le fort taux de réflexion aide à distinguer les réflexions naturelles (branches et charges et défauts durs). La réponse de la réflectométrie est généralement tracée sous la forme de ce que l'on appelle un « réflectogramme ». Un technicien qualifié interprète ensuite le « réflectogramme » pour déterminer la santé du câble.
Une limitation des méthodes de l’état de l’art est qu’elles s’appliquent généralement à des câbles homogènes, c’est-à-dire pour lesquels les conditions de propagation des signaux sont identiques en tout point du câble. Cette propriété permet de caractériser précisément la vitesse de propagation des ondes le long du câble testé. La détermination de l'emplacement d’un défaut sur un câble homogène peut être effectuée soit par un technicien expérimenté qui inspecte de près le réflectogramme, soit par un algorithme assisté par ordinateur qui effectue automatiquement la détection.
Les méthodes de l’art antérieur n’adressent donc pas suffisamment la détection de défauts francs pour des réseaux point à point inhomogènes composés de plusieurs tronçons de câbles ayant des propriétés différentes et sur lequel un défaut franc peut apparaitre. Dans un tel scénario, les méthodes traditionnelles ne permettent pas de distinguer la signature d’un défaut franc de celle de réflexions secondaires du signal.
L’invention propose une nouvelle méthode de détection de défaut franc ou de fin de réseau point à point pour un câble composé de plusieurs tronçons de câbles inhomogènes ou non.
La méthode prend en compte les variations de vitesse de propagation de l’onde selon les différents tronçons et permet de détecter et localiser un défaut franc.
L’invention a pour objet une méthode de détection et localisation de défauts ou de la terminaison d’un câble composé de plusieurs tronçons de câbles inhomogènes connectés entre eux, la méthode comprenant les étapes de : Réaliser une mesure, appelée réflectogramme, de la réponse impulsionnelle temporelle d’un signal de référence propagé dans le câble à partir d’un point d’injection puis rétro-propagé en un point de mesure, la mesure temporelle comprenant une pluralité de pics d’amplitude correspondant chacun à une discontinuité d’impédance, Sélectionner, dans le réflectogramme, les pics dont l’amplitude dépasse, en valeur absolue, un seuil de détection prédéterminé, Identifier, parmi les pics sélectionnés, celui ayant la largeur la plus élevée, Déterminer la position de la terminaison du câble ou d’un défaut franc par rapport au point d’injection à partir de l’abscisse, sur le réflectogramme, du pic identifié.
Dans une variante de réalisation, la méthode comprend en outre une étape de détermination de la nature de la terminaison du câble ou du défaut franc en évaluant le signe de l’amplitude du pic identifié : Si le signe est négatif, le pic est associé à un court-circuit, Si le signe est positif, le pic est associé à un circuit ouvert.
Selon un aspect particulier de l’invention, le seuil de détection prédéterminé dépend de l’écart type du réflectogramme.
Selon un aspect particulier de l’invention, la largeur d’un pic est déterminée pour une amplitude correspondant à la valeur du seuil de détection.
Un tel agencement permet d’éviter que les piques 6 non utilisées présentes dans le réservoir 10 ne s’échappent de celui-ci par les fentes 102, sous l’effet de la gravité, ou que des piques 6 non utilisées bloquent la descente de la lame d’extraction 61 au sein du réservoir 10.
Doigts de maintien des piques
Les figures 6, 7B, 8A, 8B, 9A, 9B et 9C notamment présentent, selon différentes vues, un exemple de moyens de maintien 12 d’une pique sur une lame d’extraction correspondante. Dans l’exemple illustré sur ces figures, les moyens de maintien 12 comprennent deux leviers 120 montés chacun pivotant dans une paroi latérale 103 du réservoir 10 à piques, et plus précisément dans la paroi externe de chaque compartiment 100 du réservoir. Chaque levier 120, de forme globalement triangulaire dans cet exemple (mais pouvant prendre une autre forme), est mobile entre une position escamotée où il est disposé au sein d’une des parois latérales 103 du réservoir 10 et une position déployée où il s’étend en partie en dehors d’une des parois latérales 103 du réservoir 10 ( et 9B notamment). Un ressort 122 est monté autour de l’axe de pivotement du levier 120 de sorte à pousser le levier 12 vers sa position déployée (c’est-à-dire vers le haut) lorsqu’aucune contrainte n’est exercée sur le levier 120 par le plateau inférieur du chariot mobile. Un doigt de maintien 121 situé à l’extrémité supérieure du levier 120 s’étend perpendiculairement à la surface plane du levier 120 en direction du réservoir 10 à piques.