INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ce dispositif de surveillance se caractérise par le fait qu’il comprend au moins un processeur et au moins une mémoire agencés pour effectuer les opérations consistant, lorsqu’une tension aux bornes du calculateur de machine est comprise entre des premier et deuxième seuils, pendant une durée supérieure à un troisième seuil, à déclencher une génération d’une alerte d’un usager du véhicule d’un besoin d’arrêter ce dernier.
- une machine motrice électrique dont le fonctionnement est contrôlé par un calculateur de machine,
- un réseau de bord fournissant une tension d’alimentation aux bornes de ce calculateur de machine, et
illustre schématiquement et fonctionnellement un exemple de réalisation d’un véhicule comprenant un GMP, à machine motrice électrique alimentée par une batterie principale rechargeable et associée à un calculateur de machine alimenté par un réseau de bord, et un dispositif de surveillance selon l’invention,
illustre schématiquement et fonctionnellement un exemple de réalisation d’un calculateur de machine comprenant un exemple de réalisation d’un dispositif de surveillance selon l’invention, et
Description détaillée de l’invention L’invention a notamment pour but de proposer un procédé de surveillance, et un dispositif de surveillance DS associé, destinés à permettre la surveillance de la tension uc aux bornes (d’alimentation) d’un calculateur de machine CM associé à une machine motrice électrique MME d’un véhicule V et alimenté en énergie électrique par un réseau de bord RB de ce dernier (V), afin de détecter d’éventuelles sous-tension.
Dans ce qui suit, on considère, à titre d’exemple non limitatif, que le véhicule V est de type automobile. Il s’agit par exemple d’une voiture, comme illustré sur la . Mais l’invention n’est pas limitée à ce type de véhicule. Elle concerne en effet tout type de véhicule comprenant une machine motrice électrique chargée de fournir du couple à partir de l’énergie électrique stockée dans une batterie principale (ou de traction) ou fournie par une pile à combustible, et dont le fonctionnement est contrôlé par un calculateur de machine auquel un réseau de bord fournit une tension d’alimentation (sur ses bornes (d’alimentation)). Ainsi, elle concerne, par exemple, les véhicules terrestres (véhicules utilitaires, camping-cars, minibus, cars, camions, motocyclettes, engins de voirie, engins de chantier, engins agricoles, engins de loisir (motoneige, kart), et engins à chenille(s), par exemple), les bateaux et les aéronefs.
De plus, on considère dans ce qui suit, à titre d’exemple non limitatif, que la machine motrice électrique MME est alimentée en énergie électrique provenant d’une batterie principale (ou de traction) rechargeable pendant des phases de recharge. Mais la machine motrice électrique MME pourrait être alimentée en énergie électrique provenant d’une pile à combustible.
Le contact serrant exercé par les paliers 17,18 sur les branches 2 permet de limiter les bruits de vibrations, et aussi le risque d’arc-boutement pouvant nuire au bon coulissement du boitier 3 sur lesdites branches lorsque l’on opère son réglage en hauteur.
On décrit enfin un procédé de montage d’une branche 2 dans un conduit 4 de boitier 3 d’un tel appui-tête 1, ledit procédé comprenant les étapes suivantes :
disposer ladite branche en position d’introduction dans ledit conduit, la première saillie 6 se logeant dans la partie inférieure 10 de la première fente 7 ( ), faire coulisser ladite branche dans ledit conduit de manière à positionner ladite saillie en regard de la partie de liaison 12 de ladite fente ( ), actionner en rotation axiale ladite branche de manière à amener ladite saillie en regard de la partie supérieure 8 de ladite fente ( ), actionner éventuellement ladite branche en coulissement de manière à écarter ladite saillie de ladite partie de liaison ( ), insérer une butée 13 dans ladite fente – ici par le montage de la traverse 16 d’actionnement – au niveau de ladite partie de liaison, de manière à empêcher un retour de ladite saillie dans ladite partie de liaison.
Tapis d’habillage d’un sol de véhicule automobile L’invention concerne un tapis d’habillage d’un sol de véhicule automobile et un procédé de réalisation d’un tel tapis.
Il est connu de réaliser un tapis d’habillage d’un sol de véhicule automobile, ledit tapis comprenant une couche textile, par exemple sous forme d’aiguilleté, pourvue d’une face d’aspect.
Avec un tel agencement, on dispose d’un tapis dont il est difficile d’agrémenter l’aspect et qui présente par ailleurs des difficultés de lavage.
A cet effet, et selon un premier aspect, l’invention propose un tapis d’habillage d’un sol de véhicule automobile, ledit tapis comprenant une couche textile pourvue d’une face d’aspect, ladite face d’aspect étant recouverte par une feuille de protection à base de matériau thermoplastique transparent ou translucide au travers de laquelle ladite couche textile est visible, ladite feuille ayant été fixée par compression à ladite couche à température de ramollissement ou de fusion dudit matériau.
Avec l’agencement proposé, on dispose d’un tapis aisément lavable et pour lequel il est possible, comme on le verra plus loin, d’agrémenter facilement l’aspect.
Selon un deuxième aspect, l’invention propose un procédé de réalisation d’un tel tapis.
D’autres particularités et avantages de l’invention apparaîtront dans la description qui suit, faite en référence aux figures jointes, dans lesquelles : est une vue schématique partielle de la face d’aspect d’un tapis selon une réalisation, est une vue schématique en coupe du tapis de la .
En référence aux figures, on décrit un tapis 1 d’habillage d’un sol de véhicule automobile, ledit tapis comprenant une couche textile 2 pourvue d’une face d’aspect 3, ladite face d’aspect étant recouverte par une feuille de protection 4 à base de matériau thermoplastique transparent ou translucide au travers de laquelle ladite couche textile est visible, ladite feuille ayant été fixée par compression à ladite couche à température de ramollissement ou de fusion dudit matériau.
Selon une réalisation, le matériau thermoplastique transparent contient un colorant, ceci de manière à élargir les possibilités d’aspect visuel du tapis 1.
Selon une réalisation, la feuille de protection 4 est à base d’un alliage de matériau thermoplastique et de matériau élastomère.
Selon une réalisation, l’alliage est complété par l’ajout d’additifs tels que de l’huile ou une charge minérale.
Le matériau thermoplastique est notamment du polypropylène (PP) et le matériau élastomère de l’éthylène propylène diène monomère (EPDM).
Les propriétés mécaniques en extension du monobrin en CVR (module E 23 , contrainte rupture Cr et allongement à la rupture Ar ) peuvent être mesurées de manière connue selon le protocole décrit au paragraphe IV-1 ci-après.
Par ailleurs, le monobrin CVR conforme à l’invention présente avantageusement les propriétés suivantes : - la température de transition vitreuse (notée Tg ) de la résine réticulée est égale ou supérieure à 190°C ; - l’allongement à la rupture (noté Ar ) du monobrin, mesuré à 23°C, est égal ou supérieur à 3,0%, de préférence supérieur à 4,0% ; - le module initial en extension (noté E 23 ) du monobrin, mesuré à 23°C, est supérieur à 35 GPa, de préférence supérieur à 40 GPa ; et la partie réelle du module complexe (noté E’ 190 ) du monobrin, mesurée à 190°C par la méthode DTMA, est supérieure à 30 GPa.
La température de transition vitreuse notée Tg de la résine réticulée est de préférence supérieure à 195°C, en particulier supérieure à 200°C. Elle est mesurée de manière connue par DSC ( Differential Scanning Calorimetry ), au second passage, par exemple et sauf indications différentes spécifiées dans la présente demande, selon la norme ASTM D3418 de 1999 (appareil DSC "822-2" de Mettler Toledo ; atmosphère azote ; échantillons préalablement portés de la température ambiante (23°C) à 250°C (10°C/min), puis refroidis rapidement jusqu'à 23°C, avant enregistrement final de la courbe de DSC de 23°C à 250°C, selon une rampe de 10°C/min).
L’allongement à la rupture noté Ar du monobrin en CVR, mesuré à 23°C, est de préférence supérieur à 4,0%, plus préférentiellement supérieur à 4,2%, en particulier supérieur à 4,4%.
Le module E’ 190 est de préférence supérieur à 33 GPa, plus préférentiellement supérieur à 36 GPa.
Pour un compromis optimisé de propriétés thermiques et mécaniques du monobrin en CVR de l'invention, le rapport E’ (Tg’ – 25) / E’ 23 est avantageusement supérieur à 0,85, de préférence supérieur à 0,90, E’ 23 et E’ (Tg’ – 25) étant la partie réelle du module complexe du monobrin mesurée par DMTA, respectivement à 23°C et à une température exprimée en °C égale à (Tg’ - 25), expression dans laquelle Tg’ représente la température de transition vitreuse mesurée cette fois par DMTA .
Avantageusement encore, le rapport E’ (Tg’ – 10) / E’ 23 est supérieur à 0,80, de préférence supérieur à 0,85, E’ (Tg’ – 10) étant la partie réelle du module complexe du monobrin mesuré par DMTA à une température exprimée en °C égale à (Tg’ - 10).
Les mesures de E’ et Tg’ sont effectuées de manière connue par DMTA (« Dynamical Mechanical Thermal Analysis » ), avec un viscoanalyseur « DMA + 450 » de ACOEM (France), utilisant le logiciel « Dynatest 6.83 / 2010 » pilotant des essais de flexion, traction ou torsion.
Selon ce dispositif, le test de flexion trois points ne permettant pas de manière connue de rentrer les données géométriques initiales pour un monobrin de section circulaire, on peut seulement introduire la géométrie d’une section rectangulaire (ou carrée). Afin d’obtenir une mesure précise du module E’ pour un monobrin de diamètre D , on introduit donc par convention dans le logiciel une section carrée de côté « a » ayant le même moment d’inertie de surface, ceci afin de travailler à même raideur R des éprouvettes.
Les relations bien connues qui suivent doivent s’appliquer (E étant le module du matériau, I s le moment d’inertie de surface du corps considéré, et * le symbole de multiplication) : R = E composite * I section circulaire = E composite * I section carrée avec : I section circulaire = π * D 4 / 64 et I section carrée = a 4 /12
On en déduit aisément la valeur du côté « a » du carré équivalent de même inertie de surface que celle de la section (circulaire) du monobrin de diamètre D , selon l’équation : a = D * (π/6) 0,25
Dans le cas où la section droite de l’échantillon testé n’est pas circulaire (ni rectangulaire), quelle que soit sa forme particulière, le même mode de calcul s’appliquera en déterminant préalablement le moment d’inertie de surface I s sur une coupe droite de l’échantillon testé.
L’éprouvette à tester, généralement de section circulaire et de diamètre D , a une longueur de 35 mm. Elle est disposée horizontalement sur deux appuis distants de 24 mm. Une sollicitation répétée en flexion est appliquée perpendiculairement au centre de l’éprouvette, à mi-distance des deux appuis, sous la forme d’un déplacement vertical d’amplitude égale à 0,1 mm (déformation donc asymétrique, l’intérieur de l’éprouvette étant uniquement sollicité en compression et pas en extension), à une fréquence de 10 Hz.
Le programme suivant est ensuite appliqué : sous cette sollicitation dynamique, l’éprouvette est progressivement chauffée de 25°C à 260°C avec une rampe de 2°C/min. A la fin du test on obtient les mesures du module élastique E’, du module visqueux E’’ et de l’angle de perte (δ) en fonction de la température (où E’ est la partie réelle et E’’ la partie imaginaire du module complexe) ; Tg’ est la température de transition vitreuse correspondant au maximum (pic) de tan(δ).
Avantageusement, la déformation élastique en compression sous flexion est supérieure à 3,0%, plus préférentiellement supérieure à 3,5%, en particulier supérieure à 4,0%. Selon un autre mode de réalisation préférentiel, la contrainte de rupture en compression sous flexion est supérieure à 1 050 MPa, plus préférentiellement supérieure à 1 200 MPa, en particulier supérieure à 1 400 MPa.
Les propriétés ci-dessus en compression sous flexion sont mesurées sur le monobrin en CVR comme décrit dans la demande EP 1 167 080, par la méthode dite du test de boucle (D. Inclair, J. App. Phys. 21, 380, 1950). Dans le cas présent, on réalise une boucle que l’on amène progressivement au point de rupture. La nature de la rupture, facilement observable en raison de la grande taille de la section, permet immédiatement de se rendre compte que le monobrin en CVR de l’invention, sollicité en flexion jusqu’à rupture, se rompt du côté où la matière est en extension, ce que l’on identifie par simple observation. Etant donné que dans ce cas les dimensions de la boucle sont importantes, il est possible à tout instant de lire le rayon du cercle inscrit dans la boucle. Le rayon du cercle inscrit juste avant le point de rupture correspond au rayon de courbure critique, désigné par Rc.
Autrement dit, les renforts peuvent former un prolongement continu de matière avec l’enveloppe, en particulier avec les parois qu’ils relient.
De manière générale, chacun des renforts peut présenter une direction de liaison le long de laquelle il s’étend.
La direction de liaison de chacun des renforts peut être perpendiculaire ou oblique par rapport à l’une et/ou l’autre des premières parois qui sont reliées l’une à l’autre par ce renfort.
A titre d’exemple non limitatif, dans le cas d’un renfort reliant l’une à l’autre deux parois parallèles l’une à l’autre, la direction de liaison de ce renfort peut être perpendiculaire par rapport à chacun de ces parois. Dans le cas d’un renfort reliant l’une à l’autre deux parois obliques l’une par rapport à l’autre, la direction de liaison de ce renfort peut être perpendiculaire par rapport à l’une de ces parois et oblique par rapport à l’autre de ces parois.
Dans un mode de réalisation, chacun des renforts, ou l’un au moins parmi eux, forme une surface externe circonférentiellement fermée autour de la direction de liaison.
De préférence, l’intégralité de cette surface externe, ou au moins une partie d’entre elle, délimite la cavité.
Dans un mode de réalisation, chacun des renforts, ou l’un au moins parmi eux, forme une surface interne délimitant un espace creux.
De préférence, cet espace creux définit une ouverture qui traverse le réservoir selon la direction de liaison.
Autrement dit, un renfort donné peut être formé par une paroi qui forme un solide de révolution ou plus généralement par un solide fermé autour de la direction de liaison qu’il constitue.
A titre d’exemple non limitatif, un tel renfort peut présenter une géométrie globalement annulaire ou tronconique, qui peut être différente sur différents tronçons du renfort le long de la direction de liaison.
Un réservoir comprenant des renforts formant de tels espaces creux peut ainsi former une structure alvéolaire, l’enveloppe délimitant un volume comprenant la cavité de stockage de fluide traversée par des alvéoles formées par les espaces creux des renforts.
Un renfort pourvu d’un tel espace creux permet à la fois de remplir sa fonction de tenue mécanique, de réduire la masse du réservoir et, lorsque l’espace creux forme une ouverture traversant le réservoir, de constituer des espaces vides dans lesquels peuvent être logés des éléments annexes tels que des éléments de fixation du réservoir.
Dans un mode de réalisation, la direction de liaison d’un ou plusieurs desdits renforts est perpendiculaire ou oblique par rapport à la direction de liaison d’un ou plusieurs autres desdits renforts.
Notamment, de manière non limitative, certains renforts peuvent relier entre elles deux parois du réservoir qui s’étendent par exemple parallèlement à une première direction de référence tandis que d’autres renforts peuvent relier entre elles deux parois du réservoir qui s’étendent dans cet exemple parallèlement à une deuxième direction de référence oblique ou perpendiculaire par rapport à la première direction de référence.
Dans un mode de réalisation, chacun des renforts, ou l’un au moins parmi eux, comprend une première partie d’extrémité solidaire de l’une desdites parois qu’il relie, une deuxième partie d’extrémité solidaire de l’autre desdites parois qu’il relie et une partie centrale s’étendant entre la première partie d’extrémité et la deuxième partie d’extrémité.
A titre d’exemple non limitatif, la partie centrale peut avoir une géométrie tubulaire.
L’invention a également pour objet un ballotin comprenant une pluralité de monobrins en CMR, de préférence en CBR, selon l’invention (ou susceptibles d’être obtenus par le procédé selon l’invention) et au moins un élément de maintien des monobrins découpés entre eux. De préférence, cet élément de maintien est un film sécable, par exemple déchirable, dispersible, hydrosoluble. De préférence, l’au moins un élément de maintien est un fil hydrosoluble.
Le ballotin selon l’invention comprend avantageusement un nombre de monobrins découpés compris dans un domaine allant de 300 à 20 000.
Comme indiqué précédemment, les monobrins selon l’invention sont particulièrement utiles en tant qu’additif pour béton. Ainsi, l’invention a également pour objet l’utilisation d’au moins un monobrin en CMR, de préférence en CBR, selon l’invention (ou susceptible d’être obtenu par le procédé selon l’invention) ou d’un ballotin selon l’invention, pour renforcer du béton et/ou réduire le poids du béton et/ou réduire ou empêcher la fissuration du béton.
La présente invention a également pour objet un béton comprenant une pluralité de monobrins découpés en CMR, de préférence en CBR, selon l’invention (ou susceptibles d’être obtenus par le procédé selon l’invention). Le béton peut être préparé selon toute technique bien connue de l’homme du métier.
On décrit ci-après des exemples de fabrication de monobrins en CMR selon l'invention et leur utilisation pour renforcer un béton.
La annexée schématise très simplement un exemple d'un dispositif 10 permettant la production de monobrins en CMR, en particulier en CBR, conformes à l'invention.
On y voit une bobine 11a contenant, dans l’exemple illustré, des fibres de basalte 11b (sous forme de multifilaments). La bobine est déroulée en continu par entraînement, de manière à réaliser un arrangement rectiligne 12 de ces fibres 11b. En général, les fibres de renforcement sont livrées en "rovings", c’est-à-dire déjà en groupes de fibres enroulées en parallèle sur une bobine ; par exemple, on utilise des fibres de basalte commercialisées par la société BASALTEX sous la désignation « KVT250TEX17I-KV41 », de titre égal à 250 tex (pour rappel, 1 tex = 1 g/1000 m de fibre). C'est par exemple la traction exercée par la réception tournante 26 qui va permettre l'avancement des fibres en parallèle et du monobrin en CBR tout le long de l'installation 1.
Par « sensiblement parallèle », on comprend ici et dans la suite que les directions concernées forment entre elles un angle inférieur ou égal à 5°.
Une portion transversale 90 de chaque ligne de sortie de couche continue 80, 82 est constituée par une portion de sommet 92 incluant le sommet de ladite ligne de sortie de couche 80, 82. Chaque portion de sommet 92 située entre le pied 32 et 70% de hauteur d’aube s’étend sur au plus 10% de la distance entre le bord d’attaque 44 et le bord de fuite 46 mesurée parallèlement à la direction transversale T.
De manière générale, chaque portion transversale 90 située entre le pied 32 et 70% de hauteur d’aube s’étend sur au plus 10% de la distance entre le bord d’attaque 44 et le bord de fuite 46 mesurée parallèlement à la direction transversale T respective de ladite portion transversale 90.
Cette gestion des emplacements de sortie des torons 71, 72 permet d’en optimiser la robustesse. Ainsi, la résistance de l’aube 30 aux impacts de type « large bird » est renforcée.
Chaque ligne de sortie de couche discontinue 81, 83 comprend au moins une portion terminale 96 qui s’étend depuis la tête d’aube 38, en particulier depuis le bord de tête 47, jusqu’à 90% de hauteur d’aube, avantageusement 60% de hauteur d’aube.
Cette portion terminale 96 s’étend globalement suivant une direction d’extension E formant un angle compris entre 5° et 85°avec la tangente locale aux torons de chaîne 71. En d’autres termes, pour chacun des torons de chaîne incomplets 75 débouchant sur la portion terminale 96, la direction d’extension E forme un angle compris entre 5° et 85°avec le plan localement tangent à la colonne de chaîne 73 à laquelle appartient ledit toron de chaîne incomplet 75, c’est-à-dire avec le plan tangent à ladite colonne de chaîne 73 au niveau de l’extrémité terminale 78 du toron de chaîne incomplet 75.
La direction d’extension E forme également un angle compris entre 5° et 85°avec la tangente locale aux torons de trame 72. En d’autres termes, pour chacun des torons de trame incomplets 76 débouchant sur la portion terminale 96, la direction d’extension E forme un angle compris entre 5° et 85°avec le plan localement tangent à la colonne de trame 74 à laquelle appartient ledit toron de trame incomplet 76, c’est-à-dire avec le plan tangent à ladite colonne de trame 74 au niveau de l’extrémité terminale 78 du toron de trame incomplet 76.
Chaque portion terminale 96 côté intrados 40 remplit également au moins l’un des critères suivants en chacun de ses points :
la portion terminale 96 est espacée du bord aval à l’intrados 57 du bouclier 52 d’une distance supérieure ou égale au triple de la largeur de maille du renfort fibreux 62, et la tangente à la portion terminale 96 forme un angle supérieur ou égal à 5°, avantageusement supérieur ou égal à 15°, avec la tangente audit bord aval à l’intrados 57 à hauteur dudit point.
En d’autres termes, pour toute section d’une portion terminale 96 côté intrados 40 distante du bord aval à l’intrados 57 du bouclier 52 d’une distance inférieure au triple de la largeur de maille du renfort fibreux 62, la tangente à la portion terminale 96 en chaque point de ladite section forme un angle supérieur ou égal à 5°, avantageusement supérieur ou égal à 15°, avec la tangente audit bord aval à l’intrados 57 à hauteur dudit point.
Chaque portion terminale 96 côté extrados 42 remplit également au moins l’un des critères suivants en chacun de ses points :
la portion terminale 96 est espacée du bord aval à l’extrados 58 du bouclier 52 d’une distance supérieure ou égale au triple de la largeur de maille du renfort fibreux 62, et la tangente à la portion terminale 96 forme un angle supérieur ou égal à 5°, avantageusement supérieur ou égal à 15°, avec la tangente audit bord aval à l’extrados 58 à hauteur dudit point.
En d’autres termes, pour toute section d’une portion terminale 96 côté extrados 42 distante du bord aval à l’extrados 58 du bouclier 52 d’une distance inférieure au triple de la largeur de maille du renfort fibreux 62, la tangente à la portion terminale 96 en chaque point de ladite section forme un angle supérieur ou égal à 5°, avantageusement supérieur ou égal à 15°, avec la tangente audit bord aval à l’extrados 58 à hauteur dudit point.
Une majorité desdites portions terminales 96, ici toutes les portions terminales 96, sont constituée par des portions terminales inclinées 98 dont la direction d’extension E forme un angle compris entre 10° et 65°, avantageusement compris entre 15° et 45°, avec la tangente locale aux torons de chaîne 71. En d’autres termes, pour chacun des torons de chaîne incomplets 75 débouchant sur une portion terminale inclinée 98, la direction d’extension E de ladite portion terminale inclinée 98 forme un angle compris entre 10° et 65°, avantageusement compris entre 15° et 45°, avec le plan localement tangent à la colonne de chaîne 73 à laquelle appartient ledit toron de chaîne incomplet 75, c’est-à-dire avec le plan tangent à ladite colonne de chaîne 73 au niveau de l’extrémité terminale 78 du toron de chaîne incomplet 75.