INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En variante, le système optique dispersif 10 peut comprendre un unique réseau de diffraction et un élément optique associé. L’élément optique associé à un unique réseau de diffraction est par exemple un prisme ou un rétro-prisme. En variante, l’élément optique peut être formé par au moins un miroir. La combinaison de cet unique réseau de diffraction et de l’élément optique est également conçue pour disperser angulairement la direction de propagation de l’impulsion lumineuse incidente par au plus trois diffractions successives sur le même réseau de diffraction, après rétro-réflexion sur l’élément optique, de manière à former l’impulsion lumineuse comprimée à front d’onde émergent incliné en un point objet A, cette impulsion comprimée présentant une dispersion angulaire de sa direction de propagation qui est une fonction de la dispersion spectrale de l’impulsion lumineuse incidente et de la dispersion de l’unique réseau de diffraction.
En pratique, selon cette variante, l’impulsion lumineuse incidente est modifiée par diffraction par l’unique réseau de diffraction de manière à former la première impulsion lumineuse intermédiaire. Cette dernière est ensuite à nouveau dirigée vers l’unique réseau de diffraction grâce à l’élément optique. La première impulsion lumineuse intermédiaire est à nouveau modifiée par diffraction par l’unique réseau de diffraction de manière à former la deuxième impulsion lumineuse intermédiaire. L’élément optique renvoie également la deuxième impulsion lumineuse intermédiaire vers l’unique réseau de diffraction afin que celle-ci soit également modifiée par diffraction afin de former l’impulsion lumineuse 110 comprimée temporellement à front d’onde incliné.
En variante encore, le système optique dispersif peut être formé par deux réseaux de diffraction et l’élément optique précédemment introduit de manière à former l’impulsion lumineuse comprimée à front d’onde incliné, par au plus quatre diffractions successives.
En sortie du système optique dispersif 10, la dispersion angulaire obtenue entraîne l’étalement spatial de l’impulsion lumineuse 110 comprimée lors de sa propagation après le point objet A.
De manière avantageuse, l’utilisation d’un nombre réduit de composants optiques permet de minimiser, voir même de réduire à un point de l’espace la zone dans laquelle l’impulsion lumineuse est comprimée, et donc de réduire les pertes induites par composants optiques. Cela permet donc d’améliorer la compacité du système 1 de compression et de mise en forme spatiale.
Comme le montrent les figures 3 à 5, le système de compression 5 comprend par exemple un miroir 16. Ce miroir 16 est conçu pour réfléchir l’impulsion lumineuse 110 comprimée temporellement.
Annexe 3 Le deuxième algorithme exploratoire est le suivant :
Vn = 230 //in Vrms ; tension nominale
Vdanger = 276 //in Vrms ; seuil de tension considérée comme dangereuse pour les équipements en aval
Vlow = 184 //in Vrms ; tension consdérée comme anormalement basse
Voff = 30 //in Vrms ; tension si basse qu'on l'assimile comme une absence de phase
Vmargin = 1 //in V; in order to take into account the measurement uncertainty
Aref = 120 //in °; angle de déphasage nominal entre phases
Atolgrd = 1 //in °; in order to take into account the initial tolérance from the power grid
Atolmeas = 3 //in °; in order to take into account the measurement uncertainty
Amargin = Atolgrd + Atolmeas
Alow = 2.acos((((1+Tol_high).Vn)²-((1-Tol_low).Vn).((1+Tol_high).Vn).cos(Aref))/(((1+Tol_high).Vn).SQRT(((1-Tol_low).Vn)²+((1+Tol_high).Vn)²-2.((1-Tol_low).Vn).((1+Tol_high).Vn).cos(Aref))))
Chaque volet de blocage est monté pivotant sur le capotage coulissant et est actionné par une bielle qui est articulée d’une part au volet de blocage et d’autre part à un élément fixe de la nacelle, généralement à un élément de la structure interne fixe de la nacelle.
Lorsque le capotage est en position avant fermée de fonctionnement en jet direct, le volet de blocage est dans une position rabattue dans laquelle il s’insère dans une cavité du capotage et présente une face côté veine qui s’étend dans le prolongement aérodynamique de la face interne du capotage.
Lorsque le capotage est en position aval ouverte de fonctionnement en jet inverse, le volet de blocage est dans une position déployée dans laquelle il obture au moins partiellement la veine afin de forcer le flux d’air à sortir de la veine par les grilles de déviation.
Dans toute la description, la face d’un volet de blocage qui s’étend dans la veine (et est léchée par le flux d’air lorsque le volet est en position de jet direct) est dite face côté veine, et la face du volet de blocage qui est opposée à la face côté veine est dite face arrière.
Une nacelle doit remplir plusieurs fonctions fondamentales, parmi lesquelles la protection du moteur, l’optimisation des flux d'air de l'ensemble propulsif, la gestion des écarts de températures internes/externes, une reprise des efforts entre le moteur et le mât de moteur, ainsi que l’atténuation des bruits du moteur.
Pour remplir cette dernière fonction, certains éléments de la nacelle sont traités de façon acoustique afin de pouvoir absorber les ondes sonores émises par le moteur. C’est le cas des volets de blocage et d’au moins une partie du capotage de l’inverseur de poussée.
Concernant les volets de blocage, il est connu de prévoir des volets de blocage en panneaux acoustiques ayant une structure sandwich comprenant une âme centrale alvéolaire, généralement constituée d'un nid d'abeille, et deux peaux qui couvrent les deux faces frontales opposées de l’âme centrale, lesquelles peaux sont usuellement en tissu de carbone imprégné de résine époxy durcie. La peau située du côté de la veine, qualifiée de peau résistive ou de peau acoustique, est acoustiquement poreuse : elle est pourvue d'un réseau de perforations qui mettent en communication la veine avec les alvéoles de l’âme centrale pour absorber une partie des bruits produits par le moteur. La peau opposée, dite peau arrière est généralement pleine. L’âme centrale et la peau arrière assurent la tenue mécanique du volet, tandis que la peau résistive (peau veine) peut ne remplir essentiellement qu’une fonction acoustique.
Pour alléger le poids des volets de blocage, FR3089567 propose de supprimer la peau arrière pleine desdits volets. La tenue mécanique du volet est alors essentiellement assurée par la peau veine et la structure alvéolaire.
Par ailleurs, afin de simplifier la fabrication de tels volets de blocage et d’augmenter le taux de surface ouverte de la peau résistive (c’est-à-dire le pourcentage de la surface de la peau veine qui correspond aux perforations), FR3058672 propose de réaliser ensemble l’âme alvéolaire et la peau résistive par moulage d’un polymère thermoplastique. En d’autres termes, FR3058672 divulgue un volet de blocage essentiellement constitué d’un panneau monobloc qui remplit à la fois les fonctions aéro-acoustique et structurale (tenue mécanique).
Les inconvénients d’un tel panneau monobloc sont sa faible tolérance aux dommages, en particulier aux chocs, ainsi qu’un compromis masse/tenue mécanique et un compromis masse/coûts qui ne sont pas optimisés.
EP 3 128 163 propose un volet dans lequel tous les composants du sandwich sont assemblés autour d’un cadre structural. Le cadre structural comprend des nervures s’étendant longitudinalement et transversalement et intègre les ferrures nécessaires à l’articulation et à la commande du volet, ainsi que des pattes de fixation. La peau veine est en composite renforcé de fibres (elle est donc structurale). Elle est plaquée contre le cadre structural et est fixé à celui-ci par des rivets au niveau des pattes de fixation. Un cœur alvéolaire est logé entre les nervures du cadre structural. La peau arrière (optionnelle) est solidaire du cœur alvéolaire, par exemple parce qu’elle est obtenue par moulage simultané avec ledit cœur ou parce qu’elle est collée à celui-ci par une résine époxy. L’ensemble cœur alvéolaire/peau arrière est fixé au cadre structural par des rivets.
Le volet de blocage divulgué par EP 3 128 163 présente divers inconvénients :
- l’ensemble des éléments structuraux du panneau, en particulier le cadre structural, est soumis à l’impact ;
- les zones de fixations sont aussi soumises à l’impact ;
- les performances aérodynamiques sont dégradées par la présence des fixations dans la veine qui génèrent de la trainée ;
- le procédé de fabrication, qui comporte l’assemblage de nombreuses pièces, est particulièrement coûteux.
Selon l’exemple, à l’intervalle courant , , , , , , , , . Sortie=0. et alors le procédé reboucle à l’étape 8.
Selon l’exemple, à l’intervalle courant , l a boucle 8-30 est terminée. La transmission de la trame est interrompue, il y a un défaut de décodage (outage event) de la source 4. Le procédé passe à la transmission de la trame suivante.
Ainsi, selon l’invention, l’absence de décodage correct de la source 1 bien que soit atteint (étape 20) déclenche un échange de contrôle de décodage (étape 21) pour mettre à jour la détermination des et vérifier si est devenu plus petit ou plus grand que le temps restant.
Selon un 1 er cas de figure pris en compte dans l’exemple ci-dessus, à l’étape 22 est considéré égal à , le temps restant. Par suite, la source 1 n’est pas ajoutée à la liste F et le jeu reste inchangé. La destination sélectionne alors la source jusqu’à ce qu’elle soit décodée ou que soit atteint.
Selon un autre cas de figure, à l’étape 22 est considéré égal à , le temps restant. Par suite, la source 1 est ajoutée à la liste F donc et le jeu est mis à jour : et la variable . En sortie de l’étape 30, le procédé reboucle à l’étape 8. La destination sélectionne . La boucle 11-29 est interrompue soit lorsque la source 4 est décodée correctement, soit lorsque (puisque ). Dans ce cas :
la source 4 est aidée pendant le 7 e intervalle (si le décodage est correct, la transmission de la trame est interrompue), la source 4 est aidée pendant le 8 e intervalle (si le décodage est correct ou pas, la transmission de la trame est interrompue à la fin de l’intervalle).
Détermination de l’ensemble des sources à aider :
Calcul de 1. si ( alors 2. S’il n’y a plus de source à décoder est le jeu vide 3. sinon si 4. S’il y a assez d’intervalles restant de retransmission (rounds) alors comprend tout le jeu de sources non décodées par la destination. est un jeu « décodable » alors : 5. sinon 6. ) Si alors Fin si comprend le jeu avec la somme des débits la plus élevée et satisfaisant la condition du nombre d’intervalles restants de retransmission. est un jeu « décodable » alors : Si aucun sous-jeu de source n’a une somme de inférieure au temps restant, la fonction retourne le jeu complet de sources non correctement décodées. est un jeu non « décodable » i.e. aucune source peut être décodée correctement avant avec les connus => 7. Fin si
Annexe B, Algorithme de stratégie de sélection :
0. ; ; ; ; Fin de la 1 ère phase i.e. initial=0, nbre restant d’intervalles initialisé à , est paramétré, la liste des sources que la destination ne peut aider est initialisée à l’ensemble vide, compteur initialisé à 0 1. Calcule pour tout est estimé sur la base des liens directs source-destination à l’issue de la 1 ère phase 2. est initialisé à 1, début de la 2 nde phase 3. Si alors Si pas assez d’intervalles de retransmission (rounds) pour décoder toutes les sources alors faire les étapes 4-6 4. Les nœuds envoient leur jeu de sources correctement décodées, La destination requiert un échange de contrôle de décodage 5. mise à jour de pour tout Pour toute source non encore correctement décodée par la destination, est estimé sur la base du canal équivalent nœuds-destination 6. Fin de si 7. Calcul Détermination de l’ensemble au début de la 2 nde phase selon l’annexe A 8. Tant que ( ) faire Le décodage de la trame est arrêté à ou quand est le jeu vide 9. Sélection de la source La destination sélectionne dans l’ensemble la source avec le plus petit 10. Sortie=0 Initialisation de la condition de sortie pour la 2 e boucle « Tant que » 11. Tant que ( ) faire La destination décode la source tant qu’elle ne l’a pas décodée correctement et que le temps max n’est pas atteint et que la condition de sortie n’est pas atteinte 12. La destination requiert que les nœuds aident la source Les nœuds ayant correctement décodé la source transmettent en parallèle la même redondance 13. ; Incrémentation du round courant , décrémentation du nombre de rounds restant, décrémentation de puisque a été aidée une fois, incrémentation du compteur . 14. si ( ) alors si est décodée alors faire étapes 15-19 15. supprime de 16. si ( et et ) alors Si a été décodé avant l’expiration de et que est différent des sources non encore décodées par la destination et que est un jeu décodable (drapeau égal 1) alors étape 17. 17. Calcul Une nouvelle détermination de avec un jeu à jour est nécessaire quand est un jeu décodable, selon l’annexe A 18. Fin de si 19. Fin de si 20. si ( et et alors Alors que excède , la source reste non correctement décodée bien qu’elle ait déjà été aidée fois 21. Les nœuds envoient leur jeu de sources correctement décodées, La destination requiert un échange de contrôle de décodage 22. mise à jour de Mise à jour de sur la base du canal équivalent nœuds-destination 23. si ( ) alors si est toujours supérieur au temps restant alors : 24. ajouter la source à la liste des sources que la destination n’aidera plus 25. L’ensemble des sources à aider identifié par le comme un jeu “non décodable” est mis à jour avec les sources non encore correctement décodées moins celles de 26. sortie=1 Sortir de la 2 nde boucle “tant que” avec ce jeu mis à jour 27. Fin de si 28. Fin de si 29. Fin de tant que 30. Fin de tant que
Procédé de transmission et système OMAMRC avec une stratégie de sélection lors de retransmissions tenant compte du débit des sources et d’un unique échange de contrôle Domaine de l’invention La présente invention se rapporte au domaine des communications numériques. Au sein de ce domaine, l'invention se rapporte plus particulièrement à la transmission de données codées entre au moins deux sources et une destination avec relayage par au moins un nœud pouvant être un relais ou une source.
L’enregistrement des premiers signaux permet de réaliser un sondage passif du tronçon de canalisation, et donc de détecter la présence éventuelle d’un défaut dans le tronçon de canalisation. Toutefois, comme on a pu le voir en introduction, un tel sondage peut comprendre des angles morts. La génération d’un champ magnétique additionnel permet de réaliser un sondage actif du tronçon de canalisation dans des conditions différentes de celles du sondage passif, ce qui permet la détection d’un défaut qui n’aurait pas été détecté lors du sondage passif.
De manière particulière, la direction de polarisation du premier champ magnétique additionnel est sensiblement perpendiculaire à l’axe longitudinal du tronçon de canalisation.
De préférence, la direction de polarisation du premier champ magnétique additionnel est sensiblement perpendiculaire à celle du champ magnétique induit par le champ magnétique terrestre dans le tronçon de canalisation.
De manière particulière, le premier courant parcourant la première bobine est rectangulaire ou sinusoïdal.
De manière particulière, le procédé comprend en outre les étapes suivantes :
h) désactiver la première bobine et générer, à l’aide d’une deuxième bobine parcourue par un deuxième courant alternatif, un deuxième champ magnétique additionnel ayant une direction de polarisation différente de celle du premier champ magnétique additionnel et de celle du champ magnétique induit par le champ magnétique terrestre dans le tronçon de canalisation ; i) enregistrer, à l’aide des magnétomètres, des quatrièmes signaux représentatifs d’un troisième champ magnétique combinant le premier champ magnétique, le deuxième champ magnétique additionnel et un champ magnétique induit par ledit deuxième champ magnétique additionnel dans le tronçon de canalisation ; j) déterminer, à partir des quatrièmes signaux, des cinquièmes signaux représentatifs de la combinaison du deuxième champ magnétique additionnel et du champ magnétique induit par ledit deuxième champ magnétique additionnel dans le tronçon de canalisation ; k) comparer les cinquièmes signaux à des troisièmes seuils prédéterminés ; l) déduire des comparaisons réalisées aux étapes e), f) et k) l’existence du défaut dans le tronçon de canalisation.
De manière particulière, la direction de polarisation du deuxième champ magnétique additionnel est sensiblement perpendiculaire à l’axe longitudinal du tronçon de canalisation.
De préférence, la direction de polarisation du deuxième champ magnétique additionnel est sensiblement perpendiculaire à la direction de polarisation du premier champ magnétique additionnel.
L’invention concerne également un dispositif pour la mise en œuvre d’un tel procédé. Le dispositif comprend un châssis sur lequel sont montés les magnétomètres et la première bobine, les magnétomètres étant reliés à une unité d’enregistrement et de traitement agencée pour réaliser les étapes a), c), d), e), f) et g), un générateur de courant alternatif relié à la première bobine pour générer le premier courant, et des moyens d’orientation d’un axe d’enroulement de la première bobine.
L’invention concerne aussi un dispositif pour la mise en œuvre d’un tel procédé, comprenant un châssis sur lequel sont montés les magnétomètres, la première bobine et la deuxième bobine, les magnétomètres étant reliés à une unité d’enregistrement et de traitement agencée pour réaliser les étapes a), c), d), e), f), g), i), j), k) et l), un générateur de courant alternatif relié à la première bobine et à la deuxième bobine pour générer le premier courant et le deuxième courant, et des moyens d’orientation d’un axe d’enroulement de la première bobine et d’un axe d’enroulement de la deuxième bobine.
Selon une caractéristique particulière, les magnétomètres sont des magnétomètres triaxiaux à vannes de flux.
la est une vue schématique d’un dispositif d’inspection d’un tronçon de canalisation selon un premier mode de réalisation de l’invention, dans un premier état de fonctionnement ;
la est une vue de face de la bobine du dispositif d’inspection illustré à la ;
la est une vue de côté de la bobine illustrée à la ;
Étape 9 : le produit obtenu à l’étape 8 a été calciné à 65°C dans une atmosphère d’oxygène pendant 4 heures pour obtenir un oxyde de cobalt revêtu.
Exemple Comparatif 3 Dans cet exemple, un oxyde de cobalt a été préparé, qui diffère de l’Exemple 3 en ce que le 2-éthylhexanoate de zirconium n’a pas été ajouté. Le procédé spécifique est :
Étape 2 : une solution d’hydroxyde de sodium à une concentration de 4,0 mol/L a été préparée comme agent précipitant :
Étape 4 : de l’eau pure a été ajoutée à une cuve de réaction pour déborder de la palette d’agitation inférieure, puis une certaine quantité de solution d’hydroxyde de sodium préparée à l’étape 2 et de l’ammoniaque préparée à l’étape 3 ont été ajoutés à la cuve pour former une solution de base pour démarrer la réaction, où la valeur de pH de la solution de base était de 11 et la concentration d’ammoniaque était de 10,0 g/L ;
Étape 8 : selon le rapport solide-liquide de 1 g:1 mL, le matériau séché a été ajouté à une solution éthanolique, puis de l’hydroxyde de zirconium à une quantité de 3,5% du poids du matériau séché a été ajouté au mélange. Le mélange obtenu a été mélangé uniformément et chauffé (la température était de 70 à 80°C) sous agitation constante pour évaporer le solvant organique, et le solvant organique a été récupéré. Lorsque le taux de récupération de solvant organique a atteint plus de 90%, le chauffage sur le mélange a été renforcé, et lorsque la température a atteint 180°C, la température a été maintenue pendant 30 min ;
Exemple de Test Les oxydes de cobalt obtenus dans les Exemples 1 à 3 et les Exemples Comparatifs 1 à 3 ont été respectivement mélangés avec du carbonate de lithium, où le rapport molaire de Li:Co a été régulé à 1,06, et le mélange a été soumis à un frittage en phase solide à haute température dans un four à plaque de poussée à une température de frittage de 100°C pendant 12h pour obtenir un matériau d’électrode positive d’oxyde de lithium-cobalt respectivement ;
Les matériaux d’oxyde de lithium-cobalt obtenus par les exemples et les exemples comparatifs ont servi de matériau actif, le noir d’acétylène a servi d’agent conducteur et le polyfluorure de vinylidène (PVDF) a servi d’agent liant. Le matériau actif, l’agent conducteur et l’agent liant ont été pesés selon le rapport de 92:4:4 et mélangés, une certaine quantité de solvant organique N -méthyl-2-pyrrolidone ( NMP) a été ajoutée au mélange, puis le mélange obtenu a été agité et déposé sur une feuille d’aluminium pour former une feuille d’électrode positive, l’électrode négative était constituée d’une feuille de lithium métallique et une pile bouton CR2430 a été fabriquée dans une boîte à gants remplie d’argon. La batterie a été soumise au test de performance électrique dans un système de test de batterie bleue CT2001A. Les conditions de test : 3,0 à 4,48 V, température de test 25±1°C. Les résultats des tests sont présentés dans le Tableau 1. Capacité de décharge à 0,1C/4,48V mAh/g Taux de rétention de capacité pour 600 cycles à 0,1C/4,48V Exemple 1 211,2 84,1% Exemple 2 213,7 83,7% Exemple 3 210,6 84,2% Exemple Comparatif 1 206,8 75,9% Exemple Comparatif 2 203,9 75,6% Exemple Comparatif 3 205,1 76,7%
On peut voir d’après le Tableau 1 que le taux de rétention de cycle des exemples comparatifs était significativement plus faible que celui des exemples, car les oxydes de cobalt obtenus dans les exemples comparatifs n’avaient qu’un revêtement commun, et leur couche de revêtement (zircone/alumine) ne peut pas former une liaison étanche avec le matériau de base d’hydroxyde de cobalt, de sorte que dans le procédé de cyclage à long terme, le phénomène de pulvérisation et d’enlèvement se produit, pour lequel l’oxyde de lithium-cobalt est réexposé à l’électrolyte à corroder, affectant ainsi la performance de cycle du matériau.
Les exemples de la présente invention ont été décrits de manière détaillée ci-dessus en conjonction avec les dessins, mais la présente invention n’est pas limitée aux exemples mentionnés ci-dessus, et divers changements peuvent également être apportés dans le cadre des connaissances possédées par l’homme du métier sans s’écarter de l’esprit de la présente invention .De plus, les exemples de la présente invention et les caractéristiques dans les exemples peuvent être combinés les uns avec les autres sans conflit.
PROCÉDÉ DE TRAITEMENT DES EAUX USÉES CONTENANT DU MANGANÈSE DOMAINE La présente divulgation appartient au domaine du traitement des eaux usées, et se rapporte spécifiquement à un procédé de traitement des eaux usées contenant du manganèse.
Ainsi, une séquence temporelle individuelle associée à un individu Ui, avec i entier compris entre 1 et N, peut s’écrire comme la somme des activités ou événements associés à cet individu Ui dans la période temporelle considérée, par exemple entre un instant t0 de début de réunion et un instant t courant :
TL (Ui) = ∑ (A j (Ajdeb_Ui, Ajfin_Ui)
Où Ajdeb_Ui est l’instant de début d’activité et Ajfin_Ui l’instant de fin d’activité de l’activité Aj pour l’utilisateur Ui.
L’égalité telle qu'écrite ici signifie seulement qu'une séquence temporelle d’événements pour un individu Ui est constituée de la somme des événements auxquels il a été associé. Par simplicité, on ne précise pas ici quelles autres informations de description sont associées à chacun de ces événements, comme précédemment écrit.
Par exemple, en relation avec la , la séquence d’événements associée à l’individu U1 comprend dans l’ordre chronologique, une activité ponctuelle A1(U1) (il se lève), deux activités persistantes A2(U1) (il parle), A3(U1) (après une pause, il parle de nouveau) et une activité ponctuelle A4(U1) (« il allume le projecteur »). Immédiatement après, l’individu U2 « prend le micro », ce qui correspond à l’action/événement A4(U2).
Pour une séquence d’événements concernant un groupe G d’individus, on a :
TL(Gk) = f (∑ TL(Ui))