INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif microfluidique 100 comporte un canal commun 4. Le canal commun 4 est relié aux différentes entrées source 5,6, 7 par différents canaux d’entrée 1, 2 et 3. En particulier, un canal d’entrée 1, respectivement 2, relie l’entrée source 6, respectivement 7, de fluide de gaine au canal commun 4. Un canal d’entrée 3 relie fluidiquement l’entrée source 5 de fluide échantillon au canal commun 4. Sur la , le canal d’entrée 3 du fluide échantillon 20 est disposé dans l’axe longitudinal 14 du canal commun 4 et les canaux d’entrée 1, 2 de fluide de gaine sont disposés respectivement sur des faces latérales opposées du canal commun 4. Par convention, comme illustré sur la , on note ici face interne inférieure 18, ou face inférieure, la surface interne du canal commun 4 du côté de l’entrée 5. On note face interne supérieure 19, ou face supérieure, la surface interne du côté opposé à l’entrée 5. On note faces internes latérales 17 ou faces latérales, les surfaces internes du canal commun 4 transverses à la face inférieure 18 et à la face supérieure 19. Sur les figures on a représenté un repère cartésien orthonormé XYZ. Le canal commun 4 s’étend généralement dans le plan XY, l’axe longitudinal 14 du canal commun étant parallèle à l’axe X. Le canal commun 4 a généralement une forme cylindrique de génératrice parallèle à l’axe longitudinal 14. Selon d’autres variantes (non représentées), le dispositif comporte d’autres canaux d’entrée supplémentaires.
A l’autre extrémité du canal commun 4 se trouve une jonction, par exemple de type jonction Y comprenant au moins un premier canal de sortie 11 et un deuxième canal de sortie 12. Les sorties 8 et respectivement 9 sont reliées au canal commun 4 du dispositif microfluidique via le premier canal de sortie 11 et, respectivement le deuxième canal de sortie 12. Dans l’exemple illustré sur la , le premier canal de sortie 11 et le deuxième canal de sortie 12 sont de mêmes dimensions et sont disposés symétriquement par rapport à l’axe longitudinal 14 du canal commun 4. En variante, le premier canal de sortie 11 et le deuxième canal de sortie 12 sont de dimensions différentes et/ou sont disposés de façon dissymétrique par rapport à l’axe longitudinal 14 du canal commun 4. Par exemple, le premier canal de sortie 11 présente une section transverse inférieure de 20% à la section transverse du deuxième canal de sortie 12 de façon à ce que le premier canal de sortie 11 présente une résistance fluidique supérieure à celle du deuxième canal de sortie 12. Cette dissymétrie structurelle permet d’orienter le fluide échantillon 20 vers le deuxième canal de sortie 12 en régime permanent.
Selon encore une autre variante illustrée sur la , le dispositif microfluidique 100 comporte un troisième canal de sortie 13. Dans cet exemple, le troisième canal de sortie 13 est disposé dans l’axe longitudinal 14 du canal commun 4. Cette configuration permet de trier des particules selon deux critères de tri. Selon d’autres variantes (non représentées), le dispositif comporte plus de trois canaux de sortie pour permettre un tri basé sur plusieurs critères.
Selon encore une autre variante illustrée sur la , le dispositif microfluidique 100 présente, dans sa partie centrale, une symétrie de révolution autour de l’axe longitudinal 14. Dans cette configuration, le dispositif microfluidique 100 comporte un seul canal d’entrée 1 de fluide de gaine. Le canal d’entrée 3 du fluide échantillon 20 est disposé dans l’axe longitudinal 14. Le canal d’entrée est relié à une partie tronconique disposée concentriquement autour du canal d’entrée 3. Le canal d’entrée 1 permet d’injecter l’unique fluide de gaine 21 de manière concentrique autour du fluide échantillon 20. Cette configuration permet une focalisation du fluide échantillon 20 à l’intérieur d’une gaine cylindrique de fluide de gaine 21 dans le canal commun 4. Dans l’exemple de la , le premier canal de sortie 11 est disposé dans l’axe longitudinal 14. Le deuxième canal de sortie 12 est relié à une partie tronconique disposée concentriquement autour du premier canal de sortie 11. Les transducteurs 31, 32 sont disposés dans le canal commun 4, par exemple sur une paroi latérale. Ainsi, le fluide échantillon 20 qui n’est pas dévié par les moyens de chauffage est collecté via le premier canal de sortie 11. Au contraire, lorsque les moyens de chauffage dévient le fluide échantillon 20, celui-ci est collecté par le deuxième canal de sortie 12. Dans l’exemple illustré sur la , le canal d’entrée 3 du fluide échantillon 20, le canal commun 4, le premier canal de sortie 11 et les parties tronconiques reliées au canal d’entrée 1 de fluide de gaine et au deuxième canal de sortie 12 sont de révolution autour de l’axe longitudinal 14. En variante, il est possible de combiner des canaux d’entrée à symétrie de révolution avec un canal commun et des canaux de sortie de géométrie planaire. Selon une autre variante, il est possible de combiner des canaux d’entrée et un canal commun de géométrie planaire avec des canaux de sortie à symétrie de révolution.
Avantageusement, le dispositif microfluidique 100 comporte une unité de détection 50. L’unité de détection 50 est par exemple basée sur un système de détection d’un signal de fluorescence émis par des particules marquées par un marqueur fluorescent et passant dans le canal commun 4.
Selon la présente divulgation, le dispositif microfluidique 100 comporte en outre au moins une source d’énergie (optique ou électrique) et au moins un transducteur 31, 32 situé dans une zone de chauffage localisée dans le canal commun 4, en amont des canaux de sortie 11, 12. Dans le cas où une unité de détection 50 est présente, le(s) transducteur(s) 31, 32 sont situés en aval de l’unité de détection 50. Le transducteur 31, 32 transforme l’énergie reçue de la source d’énergie en quantité de chaleur. Le transducteur est ainsi une source de chaleur très localisée et qui peut être commutée rapidement. Le transducteur 31, 32 transmet la quantité de chaleur au fluide de gaine de façon à ce que la température du fluide de gaine augmente localement.
Le fluide de gaine est choisi pour présenter une viscosité présentant une dépendance en température adaptée, en fonction de la quantité de chaleur reçue, pour modifier l’écoulement du fluide dans la puce microfluidique, tout en évitant la génération de bulle par cavitation ou par ébullition.
Dans le présent document, on entend par viscosité la viscosité dynamique d’un fluide, lorsque le fluide est constitué d’un seul composant homogène. Dans le cas d’un fluide composé d’un mélange inhomogène, on entend par viscosité la viscosité réelle ou effective du fluide considéré.
La source d’énergie et le transducteur sont configurés pour induire une augmentation locale de température dans la zone de chauffage où le fluide de gaine forme une gaine hydrodynamique, de façon à modifier localement le champ de vitesse d’écoulement en norme et en direction, et par conséquent modifier le débit du fluide de gaine. Toutefois, l’intensité de l’énergie apportée est inférieure au seuil de génération de bulle par cavitation dans le fluide de gaine. De plus, la température du fluide de gaine reste inférieure au seuil de génération de bulle par ébullition dans le fluide de gaine. Autrement dit, le fluide de gaine reste dans le même état physique, avant et après avoir reçu la quantité de chaleur adaptée pour modifier la vitesse d’écoulement du fluide.
Comme décrit de façon détaillée ci-dessous, cet arrangement permet de dévier une portion du fluide échantillon sélectivement vers un canal de sortie déterminé parmi au moins deux canaux de sortie jusqu’à une très haute cadence. En fonction du signal détecté en amont de la zone de chauffage, ces moyens de chauffage localisés et appliqués sur une durée brève permettent d’extraire un très petit volume de fluide échantillon pour trier individuellement une particule détectée vers l’un ou l’autre des différents canaux de sortie. Le volume de fluide échantillon extrait est par exemple compris entre 0.1 à 500 femtolitre (fl), par exemple de 0,1 à 10 fl ou encore de 10 fl à 100 fl, ou encore de 100 fl à 500 fl.
Nous allons décrire plusieurs modes de réalisation, selon la source d’énergie, le type de transducteur calorique et le fluide de gaine utilisés.
On peut aussi noter que si l’opérateur oublie de visser complètement une vis 6, le couvercle 15 ne peut être fermé. Ceci offre non-seulement une protection contre une éventuelle électrocution (car le circuit interlock est ouvert), mais ceci permet également de fournir un témoin visuel à un défaut de montage.
Un exemple de procédé de connexion et/ou de déconnexion d’un ensemble de connexion 1 est décrit ci-dessous.
Ce procédé comprend notamment les étapes ou opérations suivantes.
Un opérateur place le couvercle 15 en position ouverte et les vis 6 dans le porte-vis 10 (voir ). Comme les languettes 20 ne sont pas bloquées par les murets 21, les protubérances hautes 17 peuvent s’escamoter pour que les vis 6 puissent être placées en position haute, avec la couronne 24 du capuchon 9 située entre les protubérances hautes 17 et basses 18. L’opérateur pousse davantage les vis 6 vers leur position basse. Comme les languettes 20 ne sont pas bloquées par les murets 21, les protubérances basses 18 peuvent s’escamoter pour que les vis 6 puissent être déplacées vers leur position basse. Les vis 6 sont donc ainsi pré-assemblées en position basse dans le connecteur 2 pour la livraison. Le couvercle 15 est rabattu en position fermée. Les murets 21 bloquent aussi les languettes 20 et les protubérances basses 18 ne peuvent pas s’escamoter, ce qui évite que les vis 6 ne soient déplacées vers leur position haute.
Pour le montage, un opérateur ouvre le couvercle 15. Tandis que le connecteur est positionné en face de l’interface du contre-connecteur 3, avec le filetage de la tige 8 reposant sur le premier filet du filetage correspondant, sur le contre-connecteur 3, les vis 6 sont repoussées vers leur position haute. L’opérateur peut alors visser les vis 6. Après vissage, les vis sont à nouveau en position basse.
Lorsqu’elles sont vissées (voir figures 8 et 9), les vis 6 sont protégées par les boîtiers respectifs des connecteur 2 et contre-connecteur 3. En particulier, elles sont protégées notamment par leur puits 19 et leur capuchon 9 respectifs. Elles ne sont plus accessibles. Le circuit interlock peut alors être fermé, en même temps que le couvercle 15 (voir figures 14 et 15), pour mettre le connecteur 2 sous tension en toute sécurité.
Si une opération de maintenance est nécessaire, le couvercle 15 est ouvert (voir par exemple) ; le circuit interlock est ouvert lorsque le couvercle 15 est placé dans une position située notamment entre la position semi-fermée et la position complètement ouverte ; le connecteur 2 n’est plus sous tension ; les vis 6 peuvent être dévissées en toute sécurité ; lors de l’opération de dévissage, elles remontent en position haute (voir figures 10, 12 et 13). Dans cette position, elles bloquent le couvercle 15 en position semi-fermée si celui-ci vient à être refermé. Le circuit interlock ne peut que rester ouvert.
Grâce au capuchon 9 et aux languettes 20, une protection IPXXB est maintenue même si le couvercle 15 est en position semi-fermée ou en position ouverte (voir par exemple).
Le couvercle 15 peut aussi être rabattu en position semi-fermée, pour maintenir les vis 6 en position haute grâce à l’interaction des murets 21 avec les languettes 20.
Le connecteur 2 comporte éventuellement une matrice de données 26. Comme représenté sur les figures 13 et 14, la matrice de données 26 comporte une partie ou portion qui est disposée sur une surface externe du couvercle 15 et une partie ou portion qui est disposée sur une surface externe du boîtier 4 (cette surface externe ne correspondant pas au couvercle 15, c’est-à-dire n’étant pas disposés sur celui-ci). Ainsi, si le couvercle 15 est en position ouverte ou semi-fermée, la matrice de données 26 ne peut être lue dans son intégralité ( ). Par contre, si le couvercle 15 est en position fermée, la matrice de données peut être lue dans son intégralité ( ).
Connecteur électrique à lames La présente invention se rapporte au domaine des connecteurs électriques et plus particulièrement au domaine des connecteurs électriques industriels aptes à une circulation de courants de haute-intensité.
De façon connue, la réalisation d’une jonction électrique réversible entre deux circuits s’opère par l’intermédiaire de connecteurs faisant coopérer une pièce mâle avec une pièce homologue femelle de forme complémentaire. La jonction entre ces deux pièces et la connexion électrique s’effectue ainsi par insertion de la pièce mâle dans la pièce femelle.
Lorsque cet assemblage de connecteurs, mâle et femelle, est effectué dans un environnement industriel, c’est-à-dire soumis à des répétitions importantes d’opérations de connexion et déconnexion, il est indispensable que la qualité de la jonction entre les pièces mâle et femelle ne se dégrade pas au cours du temps. Cette jonction, tant physique qu’électrique, se doit de conserver un niveau optimal de fiabilité en dépit des contraintes imposées par l’environnement de cet assemblage de connecteurs. Ainsi, le couple de connecteurs assemblés se doit de présenter une résistance aux phénomènes vibratoires susceptibles d’être rencontrés en écartant tout risque de désolidarisation accidentelle. Pour se faire, différents mécanismes de connexions élastiques complexes ont ainsi été développées pour optimiser le maintien assemblé des connecteurs entre eux.
Selon une solution connue, le connecteur femelle intègre une interface de contact réalisée par un ensemble de lamelles parallèles disposées axialement autour de l’axe d’insertion de la broche mâle et présentant une courbure avec une convexité orienté vers cet axe d’insertion. Cette solution se retrouve par exemple dans les contacts à lamelles du type Stäubli. Dans un tel mécanisme de connexion, la courbure des lamelles apporte une élasticité dans la réunion des connecteurs tout en conservant une rigidité axiale au connecteur femelle. Toutefois, cette solution ne réalise un contact physique et électrique entre les deux pièces qu’au niveau d’un point unique des courbures de ces différentes lamelles, de sorte que cette surface de contact réduite forme un goulot d’étranglement qui conduit à des densités de courant particulièrement élevées au niveau de chacun des points de contact. Dans ces conditions, pour des raisons de sécurité, l’intensité du courant en circulation entre les deux connecteurs est contrainte à être limitée. Par ailleurs, dans ces contacts à lamelles, l’amplitude de déformation qu’autorisent ces lamelles est particulièrement restreint. L’insertion de la broche mâle dans le connecteur femelle impose alors l’exercice d’un effort susceptible d’être important.
De façon alternative, des connecteurs intégrant, sur la pièce femelle, un ressort à spires inclinées ont également fait l’objet de développement. La broche mâle se trouve alors insérée en contact contre le bord intérieur d’une structure annulaire formée par le ressort circularisé. Cependant, cette solution, outre le fait d’être de conception coûteuse, présente aussi cet inconvénient structurel de fournir une surface de contact réduite entre la broche mâle et le ressort en arrangement annulaire. L’intensité du courant en circulation entre les deux connecteurs se voit tout autant contrainte à une limitation.
Une autre construction consiste à opérer une coopération de la broche mâle avec un arrangement de fils de contact linéaire ou de type hyperboloïde intégré au connecteur femelle. L’arrangement de fils de contact linéaires porté par le connecteur femelle réalise ainsi un maillage formant une cage flexible sensiblement cylindrique qui présente une cambrure convexe vers l’intérieur du cylindre et dans lequel la broche mâle vient s’insérer. Si cette solution autorise au connecteur femelle une certaine souplesse axiale, elle nécessite toutefois une conception de grande précision pour que la cambrure soit en mesure d’imposer une longueur de contact optimale des fils du maillage contre la surface de la broche mâle. Par ailleurs, cette solution qui repose sur une souplesse de l’arrangement en maillage pour restreindre la force d’insertion nécessaire, impose la réalisation d’une cage flexible avec des fils de faible section. La surface de contact entre les deux connecteurs, si elle est plus importante que dans le cadre des constructions précédemment détaillées, n’en reste pas moins particulièrement réduite de sorte que l’intensité du courant en circulation s’en trouve plafonnée.
On obtient ainsi deux connexions simultanées en parallèle, le trafic transitant soit via la bande de fréquence 5 GHz, soit via la bande de fréquence 6 GHz.
De préférence, la décision de faire transiter le trafic vers l’une ou l’autre bande est prise lors de la connexion du répéteur au point d’accès, et/ou lors de l’établissement d’un nouveau service et/ou à des moments prédéterminés périodiques ou non.
Ce mode de fonctionnement est contraire au fonctionnement standard dans lequel une seule voie de communication est requise.
Avec le procédé selon l’invention, à un instant donné, le trafic est aiguillé vers uniquement l’une des deux bandes de fréquence en fonction de critères prédéterminés.
La bande de fréquence 5 GHz permet d’opérer jusqu’à 30 dBm en zone ETSI (« European Telecommunications Standards Institute » en anglais) et FCC ( « Federal Communications Commission » en anglais). Cette bande de fréquence correspond à la norme 802.11n et est utilisée couramment. Il arrive donc fréquemment qu’elle soit saturée de transmission. Par ailleurs cette bande de fréquence est également impactée par des interférences venant d’autres équipements radios : téléphone DECT, système radio TV, communication mobile …
La bande 6 GHz permet d’opérer jusqu’à 23 dBm en zone ETSI et jusqu’à 30 dBm en zone FCC. Elle est plus récente et moins utilisée que la bande de fréquence 5 GHz. Par ailleurs, seuls les équipements 802.11ax pourront se connecter à cette bande de fréquence.
Le procédé selon l’invention permet de tirer profit de la présence des modules Wi-Fi 6 GHz pour mettre en place une stratégie d’optimisation de la communication Wi-Fi ou de priorisation des trafics.
Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, lorsqu’une bande de fréquence entre le point d’accès et le répéteur est choisie pour une connexion donnée, le répéteur et le point d’accès sont configurés tous les deux pour interdire tout trafic sur la bande de fréquence non choisie.
Ce mode de réalisation permet d’éviter toute boucle néfaste qui serait créée par la mise en place des deux connexions simultanées.
En effet, de telles connexions simultanées peuvent engendrer des boucles et/ou autres désagréments qui viendraient saturer inutilement le réseau et empêcher tout autre usage.
Pour la mise en œuvre de ce mode de réalisation pour éviter des boucles, on peut par exemple prévoir que la connexion avec la bande de fréquence de plus grande qualité (le 5 GHz dans le cas le plus courant) soit considérée comme une connexion primaire et la connexion par défaut. Des règles de routage (niveau 2) peuvent être définies dans le point d’accès et dans le répéteur afin d’interdire tout trafic via la connexion secondaire.
Lorsque le choix d’utiliser la connexion secondaire est prise, une règle spécifique dans le point d’accès et/ou dans le répéteur autorise l’utilisation de la connexion secondaire et interdit l’utilisation de la connexion primaire.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les critères peuvent comprendre le type de service utilisé par l’équipement d’un utilisateur, ledit service étant à l’origine du trafic entre le point d’accès et le répéteur.
Ainsi, un premier critère de sélection peut être le type de service utilisé par l’équipement qui cherche à se connecter au point d’accès.
A titre d’exemple, le point d’accès et le répéteur peuvent être configurés pour aiguiller chaque service vers le 5GHz ou le 6GHz en fonction de la sensibilité du service à la latence, à la perte de paquet et à la bande passante.
Par exemple, pour un service pour lequel le niveau de latence et la perte de paquet sont des paramètres importants, c’est-à-dire ne devant pas dépasser un seuil donné, le choix se portera sur la bande de fréquence 6 GHz. Un tel type de service peut être une vidéo-conférence.
Plus précisément, un objet de l’invention est un procédé de détection d'un risque de défaillance par déséquilibre qui puisse être mis en œuvre lors de charges et/ou de décharges partielles du dispositif de stockage d'énergie et permettant de détecter un tel risque de manière précoce.
L'invention se rapporte à un procédé de détection d'un risque de défaillance par déséquilibre d'un dispositif de stockage d'énergie comprenant un ensemble d’étages reliés électriquement entre eux en série et constitués de cellules électrochimiques reliés électriquement entre elles en parallèle, le procédé de détection comprenant : - une étape de détermination d'une première fonction caractérisant un fonctionnement correct d'au moins un étage, la première fonction définissant une relation entre d'une part une grandeur relative à une quantité de charges circulant dans l'au moins un étage et d'autre part une tension aux bornes de l'au moins un étage, la première fonction étant définie sur une plage de tension donnée, - une étape de détermination d'une deuxième fonction caractérisant le fonctionnement d'un étage présentant la plus faible tension à ses bornes parmi l'ensemble des étages du dispositif de stockage d'énergie, la deuxième fonction définissant une relation entre d'une part ladite grandeur relative à une quantité de charges circulant dans l’étage présentant la plus faible tension à ses bornes parmi l'ensemble des étages du dispositif de stockage d'énergie et d'autre part une tension aux bornes de cet étage, la deuxième fonction étant définie sur ladite plage de tension, puis - une étape de calcul d'une différence de valeur d'amplitude ou d'une différence de valeur intégrale entre ladite première fonction et ladite deuxième fonction, puis - une étape de comparaison de ladite différence à un seuil.
La première fonction peut définir une relation entre d'une part une moyenne sur l'ensemble des étages du dispositif de stockage d'énergie de ladite grandeur relative à une quantité de charges circulant dans chaque étage et d'autre part une tension moyenne aux bornes de chaque étage du dispositif de stockage d'énergie.
Ladite grandeur relative à une quantité de charges circulant dans un étage peut être une capacité incrémentale de cet étage.
Ladite plage de tension peut comprendre une limite inférieure et une limite supérieure, la limite inférieure correspondant à un premier point d'inflexion de la première fonction et/ou la limite supérieure correspondant à un deuxième point d'inflexion de la première fonction, le premier point d'inflexion et le deuxième point d'inflexion étant positionnés de part et d'autre d'une valeur maximale atteinte par la première fonction.
La première fonction peut atteindre une valeur maximale pour une valeur de tension donnée, et ladite plage de tension peut comprendre une limite inférieure et une limite supérieure, la limite inférieure étant strictement supérieure à la valeur de tension pour laquelle la première fonction atteint la valeur maximale ou la limite supérieure étant strictement inférieure à la valeur de tension pour laquelle la première fonction atteint la valeur maximale.
Le procédé de détection peut comprendre une étape de définition de ladite plage de tension comprenant : - une sous-étape de calcul d'un décalage de la première fonction comparativement à une précédente itération du procédé de détection, puis, - une sous-étape de calcul d'une limite inférieure et d'une limite supérieure de la plage de tension en fonction du décalage précédemment calculé.