INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avec cette invention, le compresseur de climatisation n’est plus entrainé par le moteur à explosion, ce qui augmente considérablement sa consommation, mais fonctionne directement avec l’énergie électrique issue de l’énergie fatale, d’où une consommation très affaiblie du moteur à explosion, et une gestion possible de la climatisation par l’API, et de ce fait le compresseur n’est plus soumis aux aléas de la vitesse du moteur à explosion.
La charge des batteries pendant le trajet n’est plus assurée par le moteur à explosion, mais par la moto-génératrice, ce qui réduit très considérablement la puissance et la consommation du moteur à explosion.
Cette invention réduisant d’une façon très importante la consommation et la pollution des véhicules, donc son coût au kilomètre, est une réponse aux enjeux actuels, coût des carburants et pollution, elle va s’imposer rapidement aux constructeurs.
La décris précisément les divers éléments constitutifs et leur fonction.
En (1) la moto génératrice, en (2) le distributeur de GHP (gaz haute pression) , en (3) le bornier électrique, en (4) la culasse de la moto génératrice, en (5) l’alimentation en gaz GHP du distributeur, en (6) le retour des gaz GBP (gaz basse pression) , en (7) le moteur à explosion, en (8) la pompe de circulation de l’eau de refroidissement du moteur, en (9) le retour de l’eau refroidie au moteur, en (10) l’échangeur GHP/ GBP gaz eau chaude moteur, en (11) l’échangeur GBP air ambiant, en (12) les batteries d’accumulateurs d’électricité, en (13) le moteur électrique du véhicule, en (14) le moto-compresseur de climatisation.
L’article (Sadjadi et al., 2017) montre que le temps de rétention des composés à séparer peut être augmenté en ajoutant un agent d’appariement d’ion directement dans la colonne de chromatographie, plutôt que dans la phase mobile. Différents IPRs ont été testés, dont le n-heptyl-1-sulfonate, ajouté dans des concentrations comprises entre 5 et 75 mM. Cette technique est particulièrement adaptée pour une analyse des composés en spectrométrie de masse, l’IPR étant élué de la colonne pendant l’étape de lavage et n’interférant donc pas avec l’étape d’analyse des composés par spectrométrie de masse.
Enfin, l’article de (Gussakovsky et al., 2020) montre l’influence de l’ajout de 0.005% d’acide heptafluorobutyrique (HFBA) dans la phase mobile en RPLC-MS/MS aux phases mobiles usuelles eau acétonitrile acidifiées avec 0.1% d’acide formique. Les résultats obtenus montrent une augmentation de la rétention d’en moyenne 4.4% d’acétonitrile, allant jusqu’à 10% pour les peptides de courte séquence hydrophiles. Toutefois, la suppression ionique dans la source electrospray entraîne une perte de sensibilité d’environ 3.75 du signal des peptides.
Etape (a) du procédé de l’invention : lyse des bactéries et hydrolyse des protéines bactériennes
Les bactéries présentes dans l’échantillon biologique peuvent être isolées par centrifugation. Il est entendu que cet échantillon soumis au procédé de l’invention est un échantillon identifié comme « positif » lors d’une étape préalable, c’est-à-dire comportant en son sein des bactéries dont une éventuelle résistance à des antibiotiques est inconnue.
Selon une mise en œuvre préférée du procédé, l’hydrolyse des protéines bactériennes est une hydrolyse enzymatique.
La digestion enzymatique est réalisée par des enzymes nommées peptidases (ou protéases) qui vont hydrolyser les liaisons peptidiques des protéines. Deux classes de peptidases existent et sont définies en fonction de la localisation de la coupure dans la chaîne peptidique : les exopeptidases et les endopeptidases.
Les exopeptidases permettent de cliver la chaîne peptidique entre l’acide aminé terminal de la chaîne peptidique et le reste de la chaîne. Ces enzymes sont divisées en deux sous-classes nommées aminopeptidases et carboxypeptidases en fonction de si l’hydrolyse permet la libération de l'acide aminé N-terminal ou C-terminal.
Les endopeptidases peuvent hydrolyser les liaisons peptidiques à l’intérieur de la chaîne. Selon leur spécificité, ces enzymes peuvent cliver les liaisons formées avec certains acides aminés. Parmi les endopeptidases les plus connues, la trypsine permet l’hydrolyse des liaisons peptidiques au niveau d’un groupe carboxyle engagé avec une lysine ou une arginine.
Cette étape (a) comprend également une étape de centrifugation permettant de séparer le mélange de peptides des débris cellulaires ; cette étape est bien connue de l’Homme de l’art et ne nécessite pas d’être commentée plus avant.
Cette étape (a) peut également comprendre une étape d’ajout d’un acide dans le milieu, destinée à neutraliser l’enzyme effectuant l’hydrolyse des protéines après un temps d’incubation suffisant ; ceci est également bien connu de l’Homme de l’art.
Etape (b): Analyse du mélange de peptides par spectrométrie de masse ciblée couplée à une chromatographie en phase inverse, réalisée en présence d’un agent d’appariement d’ion
Purification de composés de formule (I) lavés Exemple 10 : Purification du brut réactionnel obtenu à l’issu de l’exemple 8
9g de brut réactionnel obtenu à l’issu de l’exemple 8 et 91g de Cetiol® C5C sont mélangés. Le mélange est centrifugé à 5000tr/mn, à 15°C, pendant 15 minutes puis placé à 4°C pour la nuit. Le mélange est alors recentrifugé à 5000tr/mn, à 4°C, pendant 15 à 20 minutes. Le culot, contenant majoritairement des trimères (46%) et oligomères de degré supérieur (55%), est éliminé. Le pourcentage évalué par gravimétrie de composé(s) de formule (I) en solution dans l’huile est d’environ 7,5% et sa composition estimée par calcul est de 81% de trimères et 19% de pentamères. L’indice d’amine « composés de formule (I)/Cetiol® C5C » mesuré par titration est de 0,125eq/kg.
Exemple 11 : Purification du brut réactionnel obtenu à l’issu de l’exemple 9b
10g de brut réactionnel obtenu à l’issu de l’exemple 9b (Priamine®:Pripol® 4:1 et MeOH:Brut réactionnel 3:1) et 90g de Cetiol® C5C sont mélangés. Le mélange est centrifugé à 5000tr/mn, à 15°C, pendant 15 minutes puis placé à 4°C pour la nuit. Le mélange est alors recentrifugé à 5000tr/mn, à 4°C, pendant 15 à 20 minutes. Le culot contenant exclusivement des trimères (29%), des pentamères (28%) et oligomères de degré supérieur (43%) est éliminé. Le pourcentage évalué par gravimétrie de composé(s) de formule (I) en solution dans l’huile est d’environ 5% et sa composition estimée par calcul est de 17% de « Priamine », 42% de trimères, 18% de pentamères et 23% d’oligomères de degré supérieur. L’indice d’amine « composés de formule (I)/Cetiol® C5C » mesuré par titration est de 0,115eq/kg.
Exemple 12 : Purification du brut réactionnel obtenu à l’issu de l’exemple 9c
10g de brut réactionnel obtenu à l’issu de l’exemple 9c et 90g de Cetiol® C5C sont mélangés. Le mélange est centrifugé à 5000tr/mn, à 15°C, pendant 15 minutes puis placé à 4°C pour la nuit. Le mélange est alors recentrifugé à 5000tr/mn, à 4°C, pendant 15 à 20 minutes. Le culot contenant exclusivement des trimères (32%), des pentamères (29%) et oligomères de degré supérieur (40%) est éliminé. Le pourcentage évalué par gravimétrie de composé(s) de formule (I) en solution dans l’huile est d’environ 6% et sa composition estimée par calcul est de 41% de trimères, 43% de pentamères et 16% d’oligomères de degré supérieur. L’indice d’amine « composés de formule (I) /Cetiol® C5C » mesuré par titration est de 0,087eq/kg.
Purification de composé(s) de formule (I) directement, à savoir non préalablement lavés
Exemple 13 : Purification du brut réactionnel de l’exemple 4
10g de brut réactionnel obtenu à l’issu de l’exemple 4 et 90g de Cetiol® C5C sont mélangés. Le mélange est centrifugé à 5000tr/mn, à 15°C, pendant 15 minutes puis placé à 4°C pour la nuit. Le mélange est alors recentrifugé à 5000tr/mn, à 4°C, pendant 15 à 20 minutes. Le culot contenant la « Priamine » (30%), des trimères (37%), des pentamères (20%) et oligomères de degré supérieur (13%) est éliminé. Le pourcentage évalué par gravimétrie de composé(s) de formule (I) en solution dans l’huile est d’environ 8,2% et sa composition estimée par calcul est de 38% de « Priamine », 42% de trimères, 14% de pentamères et 6% d’oligomères de degré supérieur. L’indice d’amine « composés de formule (I) /Cetiol® C5C » mesuré par titration est de 0,205eq/kg.
Exemple 14 : Purification du brut réactionnel de l’exemple 5
10g de brut réactionnel de l’exemple 5 et 90g de Cetiol® C5C sont mélangés. Le mélange est centrifugé à 5000tr/mn, à 15°C, pendant 15 minutes puis placé à 4°C pour la nuit. Le mélange est alors recentrifugé à 5000tr/mn, à 4°C, pendant 15 à 20 minutes. Le culot contenant la « Priamine » (4%), des trimères (19%), des pentamères (24%) et oligomères de degré supérieur (52%) est éliminé. Le pourcentage évalué par gravimétrie de composé(s) de formule (I) en solution dans l’huile est d’environ 9,2% et sa composition estimée par calcul est de 38% de « Priamine », 33% de trimères, 18% de pentamères et 11% d’oligomères de degré supérieur. L’indice d’amine « composés de formule (I) /Cetiol® C5C » mesuré par titration est de 0,175eq/kg.
Exemple 15 : Purification du brut réactionnel de l’exemple 6
10g de brut réactionnel de l’exemple 6 et 90g de Cetiol® C5C sont mélangés. Le mélange est centrifugé à 5000tr/mn, à 15°C, pendant 15 minutes puis placé à 4°C pour la nuit. Le mélange est alors recentrifugé à 5000tr/mn, à 4°C, pendant 15 à 20 minutes. Le culot contenant la « Priamine » (2%), des trimères (18%), des pentamères (25%) et oligomères de degré supérieur (55%) est éliminé. Le pourcentage évalué par gravimétrie de composé(s) de formule (I) en solution dans l’huile est d’environ 5% et sa composition estimée par calcul est de 44% de « Priamine », 40% de trimères et 16% de pentamères. L’indice d’amine « composés de formule (I) /Cetiol® C5C » mesuré par titration est de 0,140eq/kg.
Le tableau 7 rassemble les données principales de composition des bruts réactionnels purifiés, voire pour certains préalablement lavés/Cetiol® C5C.
Exemple Ratio molaire %PA Composition massique (g/g%) après lavage Indice Amine (mEq/kg) Pripol ® :Priamine ® Priamine ® Trimère Pentamère Heptamère + 10 1:10 7,5 0 81 19 0 125 11 1:4 5,0 17 42 18 23 115 12 1:3 6,0 0 41 43 16 87 13 1:4 8,2 38 42 14 6 205 14 1:3 9,2 38 33 18 11 175 15 1:2,5 5,0 44 40 16 0 140
Les résultats montrent que les bruts réactionnels, le cas échéant préalablement lavés, solubilisés dans une huile biosourcé de type coco-caprylate/caprate (= purification) sont constituées entre 5% et 9,2% de composé(s) de formule (I) et se caractérisent par des indices d’amine compris entre 87mEq/kg et 205mEq/Kg.
La température de distillation en fond de colonne est avantageusement comprise entre 80 et 200°C, de préférence comprise entre 100 et 195°C, et de manière très préférée comprise entre 110 et 190°C.
La pression de distillation en haut de colonne est avantageusement comprise entre 0,0001 et 0,1 MPa (entre 1 mbara et 1 bara), de préférence comprise entre 0,001 et 0,08 MPa (entre 10 mbara et 800 mbara), et de manière très préférée comprise entre 0,002 et 0,05 MPa (entre 20 mbara et 500 mbara).
Selon une autre variante, et lorsque l’étape de séparation thermique de l’acide lévulinique en présence ou non du fluxant est effectuée par distillation, on peut également utiliser une colonne de distillation à garnissage qui fonctionne dans les mêmes gammes de températures et de pressions.
Selon une autre variante, et lorsque l’étape de séparation thermique en présence du fluxant est effectuée par évaporation, on peut utiliser un ou plusieurs évaporateurs en série ou en parallèle, le ou les évaporateurs peuvent être choisis par exemple parmi les évaporateurs à circulation naturelle ou forcée, les évaporateurs à film tombant ou montant, les évaporateurs à couche mince agités, les évaporateurs à plaques ou les évaporateurs à effet multiples.
Le ou les évaporateurs fonctionne(nt) dans les mêmes gammes de températures et de pressions telles que décrites pour la distillation préliminaire.
Avantageusement, lorsque l’étape de séparation thermique en présence du fluxant est effectuée par évaporation, on peut utiliser un évaporateur à couche mince.
Contrairement à un évaporateur à film tombant ou ascendant, l'évaporateur à couche mince comprend un tube unique à l'intérieur duquel le liquide à traiter s'écoule le long de la paroi interne du tube lui-même. Le film de liquide est réparti uniformément sur la paroi grâce à l'action d'un rotor à pales inséré à l'intérieur du tube qui, lorsqu'il est mis en rotation, en plus de répartir le liquide sur la paroi, crée un écoulement turbulent dans le film lui-même qui améliore sensiblement l'échange de chaleur. Ce type d'évaporateur permet de séparer rapidement la partie la plus volatile de la partie la moins volatile, grâce à l'agitation du liquide sous forme de film dans des conditions contrôlées. L'évaporateur fonctionne de préférence à pression réduite pour abaisser la température de séparation de la phase vapeur de la phase liquide. Le chauffage de la paroi du tube s'effectue par exemple par des serpentins externes à l'intérieur desquels circule un fluide chauffant, par ex. vapeur d'eau.
Ce type d’équipement permet de limiter très significativement le temps de séjour des produits/résidus en comparaison avec une colonne de distillation ou des évaporateurs à film tombant ou ascendant. En effet, on observe une augmentation de la viscosité du résidu en fonction du temps à haute température (150-200°C) ce qui contribue à un encrassement significatif des équipements de séparation. L’utilisation d’un évaporateur à couche mince permet de limiter le temps de séjour de ladite composition comprenant l’acide lévulinique et les humines et donc de limiter significativement l’augmentation de viscosité et donc d’améliorer l’opérabilité de cette étape de séparation.
Le taux de récupération d’acide lévulinique, correspondant à la masse d’acide lévulinique vaporisé par rapport à la masse d’acide lévulinique contenu dans la composition engagée dans l’étape de séparation en présence d’un fluxant est généralement compris entre 80 et 99%, de préférence compris entre 82 et 99%.
La pureté obtenue en acide lévulinique est comprise entre 90,0% et 99,0% pds, de préférence entre 90,1 et 98,0% pds, de manière très préférée entre 90,2 et 97,9% pds. Si besoin, et afin d’augmenter la pureté, l’acide lévulinique peut être soumis à une ou plusieurs étapes de purification, telle qu’une étape de cristallisation, d’estérification.
La fraction légère comprenant l’acide lévulinique peut ensuite être refroidie et condensée. Le refroidissement et la condensation de cette fraction peuvent être éventuellement intégrés à une production de vapeur à basse pression par échange de chaleur permettant ainsi une économie d'énergie. La vapeur à basse pression peut être utilisée comme chauffage dans le ou les évaporateurs.
La fraction lourde contenant les humines et le fluxant est liquide et donc facilement évacuable de l’unité de séparation. Elle peut être envoyée vers un traitement de déchets extérieurs. Elle peut aussi être brulée afin de produire de l’énergie thermique, par exemple pour la ou les unités de séparation.
Selon une variante préférée, l’effluent réactionnel issu de la synthèse selon l’invention et comprenant de l'acide lévulinique et des humines et des composés ayant un point d’ébullition inférieur à celui de l’acide lévulinique est soumis à un procédé de séparation comprenant les étapes suivantes :
on soumet ledit effluent à une étape de séparation thermique préliminaire de manière à séparer les composés ayant un point d’ébullition inférieur à celui de l’acide lévulinique, puis on soumet ledit effluent comprenant de l'acide lévulinique et des humines à une étape de séparation thermique en présence d’un fluxant ayant un point d’ébullition supérieur à celui de l’acide lévulinique de manière à obtenir une fraction légère contenant l’acide lévulinique et une fraction lourde contenant les humines et ledit fluxant.
LISTE DES FIGURES La mention des éléments référencés dans la permet une meilleure compréhension de l’invention, sans que celle-ci ne se limite aux modes de réalisation particuliers illustrés dans la . Les différents modes de réalisation présentés peuvent être utilisés seul ou en combinaison les uns avec les autres, sans limitation de combinaison.
[Fig 1] La représente le schéma d’un mode de réalisation préférée du procédé de la présente invention, comprenant : - la synthèse de l’acide lévulinique par hydratation d’alcool furfurylique en présence d’un catalyseur homogène acide dans un réacteur A fonctionnant en continu ou non dans lequel on introduit de l’alcool furfurylique 1 , de l’eau 2 , de l’acide chlorhydrique 3 et le solvant 1,4-dioxane 4 et on chauffe afin de synthétiser l’acide lévulinique.
Dans le cas d’un mode batch, tous les composés (alcool furfurylique, eau, solvant, catalyseur acide) sont mis dans un réacteur, puis on effectue la réaction en chauffant. A la fin de la réaction, l’effluent réactionnel contenant l’acide lévulinique formé est envoyé dans une section de séparation telle que décrite ci-dessous.
Dans le cas d’un fonctionnement en continu, le ratio molaire composé (c’est-à-dire eau ou acide ou solvant) sur alcool furfurylique correspond au débit molaire dudit composé entrant dans le réacteur sur le débit molaire de l’alcool furfurylique entrant dans le réacteur.
Dans le cas d’un fonctionnement en fed-batch, le ratio molaire composé (c’est-à-dire eau ou acide ou solvant) sur alcool furfurylique correspond à la quantité totale dudit composé introduit dans le réacteur pendant l’ensemble de la réaction sur la quantité totale de l’alcool furfurylique introduit dans le réacteur pendant l’ensemble de la réaction.
Indépendamment des quantités de matière engagée pour la synthèse, la durée d’ajout correspond à la durée pendant laquelle l’alcool furfurylique est introduit dans la section réactionnelle. Cet ajout peut être réalisé de manière continue ou discontinue. La durée d’ajout est généralement comprise entre 5 minutes et 4 jours, de préférence entre 1 heure et 2 jours, de manière très préférée entre 2 heures et 1 jour.
A la fin de la réaction, l’effluent réactionnel peut être agité dans les conditions de température et de pression de la réaction pendant une phase de maturation. La phase de maturation est généralement comprise entre 1 seconde et 4 jours, de préférence entre 1 minute et 2 jours, de manière très préférée entre 5 minutes et 1 jour. A la fin de cette phase de maturation, l’effluent réactionnel contenant l’acide lévulinique formé peut être envoyé dans une section de séparation telle que décrite ci-dessous.
L’alcool furfurylique peut être biosourcé ou non. Il peut par exemple être obtenu à partir de sucres en C5 (comprenant 5 atomes de carbone) ou en C6 (comprenant 6 atomes de carbone).
L’eau est habituellement présente dans une quantité telle que le ratio molaire eau/alcool furfurylique est compris entre 0,9 et 10,0 mol/mol, de préférence entre 1,0 et 5,0 mol/mol, de manière très préférée entre 1,1 et 3,0 mol/mol.
Selon l’invention, le procédé est mis en œuvre en présence d’au moins un catalyseur choisi parmi les acides de Brønsted, homogènes ou hétérogènes, organiques ou inorganiques.
Dans un mode de réalisation, au moins un catalyseur est choisi parmi les acides organiques de Brønsted homogènes ou hétérogènes.
De préférence, les catalyseurs acides organiques de Brønsted homogènes sont choisis parmi les acides organiques de formules générales R’COOH, R’SO 2 H, R’SO 3 H, (R’SO 2 )NH, (R’O) 2 PO 2 H, R’OH, dans lesquels R’ est choisi parmi les groupements
alkyles, de préférence comprenant entre 1 et 15 atomes de carbone de préférence entre 1 et 10, et de préférence entre 1 et 6, substitués ou non par au moins un substituant choisi parmi un hydroxyle, une amine, un nitro, un halogène, de préférence le fluor et un halogénure d’alkyle, alkényles, substitués ou non par au moins un groupement choisi parmi un hydroxyle, une amine, un nitro, un oxo, un halogène, de préférence le fluor, et un halogénure d’alkyle, aryles comprenant entre 5 et 15 atomes de carbones et de préférence entre 6 et 12 atomes de carbones, substitués ou non par un substituant choisi parmi un hydroxyle, une amine, un nitro, un oxo, un halogène, de préférence le fluor et un halogénure d’alkyle, hétéroaryles comprenant entre 4 et 15 atomes de carbones et de préférence entre 4 et 12 atomes de carbones, substitués ou non par un substituant choisi parmi un hydroxyle, un acide, une amine, un nitro, un oxo, un halogène, de préférence le fluor et un halogénure d’alkyle.
Lorsque les catalyseurs de type acides organiques de Brønsted sont choisis parmi les acides organiques de formules générales R’-COOH, R’ peut également être un hydrogène.
De manière préférée, les acides organiques de Brønsted sont choisis parmi l'acide formique, l'acide acétique, l'acide trifluoroacétique, l'acide lactique, l'acide lévulinique, l’acide 2,5-furane dicarboxylique, l'acide méthanesulfinique, l'acide méthanesulfonique, l'acide trifluorométhanesulfonique, la bis(trifluorométhanesulfonyl)amine, l'acide benzoïque, l'acide paratoluènesulfonique, l'acide 4-biphénylsulfonique, le diphénylphosphate, et le 1,1′-binaphtyl-2,2′-diyl hydrogénophosphate. De manière très préférée, le catalyseur acide organique de Brønsted homogène est choisi parmi l'acide méthanesulfonique (CH 3 SO 3 H), l'acide paratoluènesulfonique et l’acide trifluorométhanesulfonique (CF 3 SO 3 H).
Les catalyseurs acides organiques de Brønsted hétérogènes sont choisis parmi les résines échangeuses d’ions, en particulier parmi les résines acides sulfoniques à base d’un copolymère de préférence de styrène-divinylbenzène sulfoné ou d’un copolymère tetrafluoroethylène sulfoné (tels que par exemple les résines commerciales suivantes : Amberlyst ® 15, 16, 35 ou 36; Dowex® 50 WX2, WX4 ou WX8, Nafion ® PFSA NR-40 ou NR-50, Aquivion ® PFSA PW 66, 87 ou 98), les charbons fonctionnalisés par des groupements sulfoniques et/ou carboxyliques, les silices fonctionnalisées par des groupements sulfoniques et/ou carboxyliques. De préférence, le catalyseur acide organique de Brønsted hétérogène est choisi parmi les résines acides sulfoniques.
Dans un mode de réalisation, au moins un catalyseur est choisi parmi les acides inorganiques de Brønsted homogènes ou hétérogènes.
De préférence, les catalyseurs inorganiques de Brønsted homogènes sont choisis parmi HF, HCl, HBr, HI, H 2 SO 3 , H 2 SO 4 , H 3 PO 2 , H 3 PO 4 , HNO 2 , HNO 3 , H 2 WO 4 , H 4 SiW 12 O 40 , H 3 PW 12 O 40 , (NH 4 ) 6 (W 12 O 40 ).xH 2 O, H 4 SiMo 12 O 40 , H 3 PMo 12 O 40 , (NH 4 ) 6 Mo 7 O 24 .xH 2 O, H 2 MoO 4 , HReO 4 , H 2 CrO 4 , H 2 SnO 3 , H 4 SiO 4 , H 3 BO 3 , HClO 4 , HBF 4 , HSbF 5 , HPF 6 , H 2 FO 3 P, ClSO 3 H, FSO 3 H, HN(SO 2 F) 2 et HIO 3 . De manière préférée, les acides inorganiques de Brønsted sont choisis parmi HCl, HBr, HI, H 2 SO 4 , H 3 PO 4 , HNO 3 . De manière très préférée, l’acide inorganique de Brønsted est HCl.
Selon une variante, la composition comprenant de l'acide lévulinique et des humines est issue de la synthèse d’acide lévulinique par l’hydratation d’alcool furfurylique en présence d’un catalyseur acide et d’un solvant.
Selon une variante, le catalyseur acide est l’acide chlorhydrique et le solvant est la méthyléthylcétone et/ou du 1,4-dioxane et/ou du 1,2-diméthoxyéthane.
Selon une variante, la composition comprenant de l'acide lévulinique et des humines est issue de la synthèse d’acide lévulinique par l’hydrolyse acide de sucre et/ou de biomasse.
Dans la présente invention, la température d'ébullition est mesurée dans des conditions standard, à savoir à 1 atmosphère, soit 760,00 mm Hg. A cette pression, la température d'ébullition de l'eau pure est de 100°C et le point d'ébullition de l'acide lévulinique est de 245°C.
DESCRIPTION DETAILLEE Synthèse de l’acide lévulinique L’acide lévulinique peut être synthétisé à partir de n’importe quelle méthode connue par l’homme du métier. Il est généralement produit de deux manières.
Selon une première variante, l’acide lévulinique peut être synthétisé par hydratation d’alcool furfurylique en présence d’un catalyseur acide homogène ou hétérogène selon la formule suivante :