INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans ce contexte, la présente invention a pour principal objet un échangeur de chaleur comprenant un faisceau d’échange destiné à être parcouru par un liquide caloporteur et par un flux de gaz, le faisceau d’échange comprenant une pluralité de plaques empilées les unes sur les autres le long d’une direction d’empilement et délimitant entre au moins deux plaques adjacentes au moins un conduit de circulation du liquide caloporteur, chaque conduit de circulation communiquant par une première extrémité avec un premier canal du faisceau d’échange et par une deuxième extrémité avec un deuxième canal du faisceau d’échange, l’échangeur de chaleur comprenant un boîtier entourant le faisceau d’échange et comportant au moins une joue supérieure, une joue inférieure et au moins une joue latérale principale, la joue latérale principale étant agencée dans la continuité de la joue supérieure et/ou de la joue inférieure, caractérisé en ce que le boîtier comprend au moins une joue latérale intermédiaire interposé entre le faisceau d’échange et la joue latérale principale.
Le boîtier de l’échangeur de chaleur entoure partiellement le faisceau d’échange. Ce boîtier est un parallélépipède ouvert sur deux faces opposées permettant au flux de gaz de circuler à travers le faisceau d’échange. Les quatre autres faces, formant les différentes joues dudit parallélépipède, sont formées par les joues latérales principales, la joue supérieure et la joue inférieure. Le conduit de circulation par lequel un fluide caloporteur circule au sein du faisceau d’échange est délimité par un couple de plaques, entre chaque couple de plaques le faisceau d’échange comprend un espace de circulation dans lequel des moyens de dissipation thermique sont ménagés. Ces moyens de dissipation thermique sont formés par des ailettes permettant d’augmenter la surface d’échange entre l’échangeur de chaleur et le flux de gaz.
La joue latérale principale est disposée dans la continuité de la joue supérieure et de la joue inférieure de sorte que le boîtier est hermétique au niveau de la jonction entre ces joues. Plus précisément, la joue latérale principale est disposée dans la continuité de la joue supérieure et de la joue inférieure par un alignement de la surface interne de chacune de ces joues, cette surface interne étant la surface desdites joues destinée à être en regard du faisceau d’échange.
Selon une caractéristique de l’invention, le premier canal et le deuxième canal sont formés par l’empilement des plaques selon une direction d’empilement. Ces canaux sont formés par l’empilement des plaques, plus précisément, au niveau de chacune des plaques est ménagé un collet permettant de former un canal. On comprend que chacune des plaques comprend deux collets permettant, lorsque les plaques sont empilées les unes sur les autres, de former le premier canal et le deuxième canal.
Selon une caractéristique de l’invention, la joue latérale intermédiaire présente une dimension supérieure à une dimension de la joue latérale principale contre laquelle ladite joue latérale intermédiaire prend appui, ces dimensions étant mesurées parallèlement à la direction d’empilement. On comprend que la joue latérale intermédiaire s’étend au-delà de la joue latérale principale selon une direction parallèle à la direction d’empilement des plaques. Il convient de noter que la joue latérale intermédiaire est en appui contre la joue latérale principale de sorte que ces joues latérales sont plaquées l’une contre l’autre.
Selon une caractéristique de l’invention, le boîtier présente au moins une zone de jonction entre au moins une joue latérale principale et la joue supérieure et/ou la joue inférieure, la joue latérale intermédiaire s’étendant le long de la joue latérale principale, la joue inférieure et/ou la joue supérieure et ladite zone de jonction. On comprend que la joue latérale intermédiaire recouvre intégralement la jonction entre la joue latérale principale et la joue inférieure et/ou la joue supérieure. Ce recouvrement de la jonction entre ces joues forme une barrière physique protégeant la jonction entre la joue latérale principale et la joue supérieure et/ou la joue inférieure.
Selon une caractéristique de l’invention, la zone de jonction comprend au moins un premier brasage entre la joue latérale intermédiaire et la joue supérieure et/ou la joue inférieure, la zone de jonction comprenant un deuxième brasage entre la joue latérale intermédiaire et la joue latérale principale, la zone de jonction comprenant un troisième brasage entre la joue latérale principale et la joue supérieure et/ou la joue inférieure. À la différence du premier brasage et du deuxième brasage, le troisième brasage est un brasage bord à bord entre la joue latérale principale et la joue inférieure et/ou la joue supérieure. Ce brasage bord à bord permet de pouvoir aligner la joue latérale principale dans la continuité de la joue supérieure et/ou de la joue inférieure.
Selon une caractéristique de l’invention, le boîtier comprend un moyen de préassemblage entre la joue latérale intermédiaire et la joue latérale principale contre laquelle ladite joue latérale intermédiaire prend appui. Un tel moyen de préassemblage permet avantageusement, lors de l’assemblage de l’échangeur de chaleur, d’assembler la joue latérale principale et la joue latérale intermédiaire en même temps. On comprend de surcroît que le moyen de préassemblage permet s’assurer que chacune desdites joues est positionnée avec précision par rapport à l'autre.
Selon encore un quatrième exemple de réalisation représenté sur les figures 6a et 6b, le réservoir 20 diffère des exemples précédents, en ce qu’il présente une forme globale qui est cylindrique autour de l’axe de rotation A1, A2, avec une paroi de fond 20a s’étendant radialement sans présenter de courbe ou ondulation. La paroi de fond 20a présente une surface interne plane ou sensiblement plane. La surface interne de la paroi de fond 20a est la surface en regard du palier 15 supérieur. Elle est également en regard de la partie saillante de l’axe 21 de support, telle que l’extrémité 21a libre du corps cylindrique dans l’exemple illustré.
De plus, selon ce quatrième exemple, le réservoir 20 comporte au moins une structure telle qu’une ailette 31 sur la paroi périphérique 20b. Plus précisément, une telle ailette 31 s’étend depuis la paroi périphérique 20b, par exemple depuis une partie basse de la paroi périphérique 20b, vers l’intérieur du réservoir 21 notamment vers le centre du réservoir 20, et également en direction de l’axe 21 de support. Une telle ailette 21 est orientée vers le haut.
L’ailette 31 peut présenter une forme s’affinant entre une base 31a située sur la paroi périphérique 20b du réservoir 20 et une extrémité 31b libre. La forme d’une telle ailette 31 peut par exemple être triangulaire ou sensiblement triangulaire.
L’ailette peut présenter, entre sa base 31a et son extrémité 31b, une longueur inférieure au rayon de la paroi de fond 20a, lorsque celle-ci est de forme circulaire ou de disque ou présente un contour de forme circulaire.
Le réservoir 20 peut comprendre plusieurs ailettes 31. Dans l’exemple de la , quatre ailettes 31 sont représentées. Ces ailettes 31 peuvent être espacées entre elles d’un angle régulier. Dans l’exemple illustré, les quatre ailettes 31 sont régulièrement réparties sur la circonférence de la paroi périphérique 20b du réservoir 20.
Les ailettes 31 peuvent être agencées à un même niveau selon l’axe de rotation A1, A2.
De plus, les ailettes 31 peuvent être agencées de façon symétrique par rapport à l’axe de rotation A1, A2.
La montre un cinquième exemple de réalisation qui diffère de l’exemple des figures 6a et 6b, en ce que le réservoir 20 ne comporte plus d’ailettes mais présente une nervure hélicoïdale 33 sur la surface interne de la paroi périphérique 20b. L’axe de la nervure hélicoïdale 33 est l’axe de rotation A1, A2.
Selon une alternative (non représentée), le réservoir 20 peut présenter une rainure, par exemple hélicoïdale, au lieu d’une nervure hélicoïdale 33. L’axe de la rainure hélicoïdale peut être l’axe de rotation A1, A2. Cette rainure s’étend sur la surface interne de la paroi périphérique 20b. La rainure peut être formée par exemple par extrusion.
Un sixième exemple de réalisation du réservoir 20 est représenté sur la et diffère des exemples de réalisation des figures 6a à 7, en ce que le réservoir 20 comporte une surélévation 35 selon l’axe de rotation A1, A2, par rapport à la paroi de fond 20a qui est plane ou sensiblement plane. Elle est par exemple de forme parallélépipédique. Cette surélévation 35 peut être ménagée de façon centrale sur la paroi de fond 20a.
Le réservoir 20 ou plus précisément la paroi périphérique 20b peut s’étendre axialement sur une première hauteur H1 et la surélévation 35 peut s’étendre axialement sur une deuxième hauteur h2 qui est inférieure à la première hauteur H1.
Également, cette surélévation 35 peut présenter une dimension radiale par exemple inférieure ou égale au diamètre du corps cylindrique de l’axe 21 de support.
Dans l’exemple illustré, la surface interne de la paroi périphérique 20b ne présente plus de structure telle que des ailettes ou une nervure.
Ainsi, le réservoir 20 selon l’un ou l’autre des exemples de réalisation, est directement intégré dans le rotor 6 monté verticalement, sans augmenter l’encombrement de la pompe à vide 1. Le réservoir 20 est de préférence agencé au niveau de l’extrémité supérieure 11 du rotor 6 du côté de l’aspiration. Un réservoir 20 peut être prévu pour chaque rotor 6 et les différents réservoirs 20 sont indépendants l’un de l’autre.
Lors de la rotation des rotors 6, le lubrifiant liquide dans chaque réservoir 20 est entraîné par la force centrifuge et remonte jusqu’aux paliers 15 notamment supérieurs puis retombe dans le réservoir 20 correspondant. Les paliers 15 supérieurs peuvent être lubrifiés avec un débit permanent, sans nécessiter d’élément externe telle qu’une pompe à huile pour faire circuler le lubrifiant liquide. Les réservoirs 20 peuvent présenter des formes spécifiques selon les pompes à vide pour centrifuger le lubrifiant liquide de manière adaptée au débit nécessaire à la lubrification du palier 15 supérieur.
L’axe 21 de support tel qu’un tenon peut permettre, notamment grâce à un trou traversant, le remplissage du réservoir 20 et/ou le passage d’une sonde de niveau de lubrifiant liquide. L’axe 21 de support peut également intégrer une fenêtre 29 pour la visualisation du niveau de lubrifiant liquide ou une sonde de niveau de lubrifiant liquide.
En cas de rupture de de la broche d’arrêt 13 en deux parties, le premier bras 103 et le deuxième bras 104 s’opposent au déplacement axial de chacune des parties de la broche d’arrêt 13, de sorte qu’au moins l’une desdites parties continue de traverser l’axe charnière 11 et donc d’assurer le blocage en translation, suivant l’axe Y 3 , de l’axe charnière 11 et d’empêcher ledit axe charnière 11 de sortir de la chape 3a. Le dispositif de blocage 100 permet ainsi d’assurer l’articulation (à minima la liaison) entre le caisson 3 et la structure d’aéronef en cas de rupture de la broche d’arrêt 13, et cela quel que soit l’emplacement de la rupture le long de ladite broche d’arrêt 13.
Selon une variante (non illustrée) du premier mode de réalisation de l’invention, le corps 101 et le premier bras 103 ne forment qu’une seule et même pièce globalement en forme de L, le premier bras 103 comportant en lieu et place du trou 103.1 une rainure débouchante qui s’étend selon un axe perpendiculaire à l’axe X 13 de la broche d’arrêt 13. La rainure reçoit le téton 13.4 s’étendant en saillie de la tête de la broche d’arrêt 13, la rainure ayant une largeur légèrement supérieure au diamètre dudit téton pour former un obstacle au déplacement axial de la broche d’arrêt 13. L’installation de l’ensemble formé par le corps 101 et le premier bras 103 est alors réalisée par une rotation dudit ensemble autour de l’axe Y 3 de manière à insérer le téton 13.4 dans la rainure.
Les figures 5A et 5B illustrent un dispositif de blocage 100’ selon un deuxième mode de réalisation. Le dispositif de blocage 100’ comprend un corps 101’ globalement en forme de L. Le corps 101’ comporte une première branche 101.1’ s’étendant globalement parallèlement à l’axe charnière 11, et une deuxième branche 101.2’ s’étendant globalement parallèlement à l’axe de la broche d’arrêt 13, la première branche 101.1’ et la deuxième branche 101.2’ ne formant qu’une seule et même pièce.
La première branche 101.1’ comprend une extrémité comportant un trou traversé par la deuxième portion d’extrémité 13.2 filetée de la broche d’arrêt 13, le trou ayant un diamètre légèrement supérieur à celui du ladite deuxième portion d’extrémité 13.2 filetée et inférieur à celui des alésages de la chapes 3a recevant la broche d’arrêt 13. L’écrou 14 reçu à l’extrémité de la broche d’arrêt 13 permet de fixer la première branche 101.1’, et donc le corps 101’, à la chape 3a.
La deuxième branche 101.2’ comprend une face coopérant avec un méplat 12.1 de la rampe de graissage 12 et comportant un trou traversé par une première vis 105 permettant de fixer la deuxième branche 101.2’, et donc le corps 101’, audit méplat 12.1 de la rampe de graissage 12.
Le dispositif de blocage 100’ comprend également un bras 103’ ayant une première extrémité fixée à une extrémité de la deuxième branche 101.2’ par une deuxième vis 106, et une deuxième extrémité comportant un trou recevant le téton 13.4 s’étendant en saillie de la tête de la broche d’arrêt 13, le trou ayant un diamètre légèrement supérieur à celui dudit téton 13.4.
La première branche 101.1’ du corps 101’ et le bras 103’ s’étendent de part et d’autre de la deuxième branche 101.2’ du corps 101’ suivant un axe sensiblement perpendiculaire à l’axe X 13 de la broche d’arrêt 13, de sorte que le dispositif de blocage 101’ est globalement en forme de U. La première branche 101.1’ du corps 101’ et le bras 103’ enserrent la broche d’arrêt 13 et forment des obstacles à un déplacement axial de ladite broche d’arrêt 13.
En cas de rupture de de la broche d’arrêt 13 en deux parties, La première branche 101.1’ du corps 101’ et le bras 103’ s’opposent au déplacement axial de chacune des parties de la broche d’arrêt 13, de sorte qu’au moins l’une desdites parties continue de traverser l’axe charnière 11 et donc d’assurer le blocage en translation, suivant l’axe Y 3 , de l’axe charnière 11 et d’empêcher ledit axe charnière 11 de sortir de la chape 3a. Le dispositif de blocage 100’ permet ainsi d’assurer l’articulation entre le caisson 3 et la structure d’aéronef en cas de rupture de de la broche d’arrêt 13, et cela quel que soit l’emplacement de la rupture le long de ladite broche d’arrêt 13.
Bien que l’invention s’applique ici aux axes d’articulation assurant le pivotement du caisson vis-à-vis de la structure d’aéronef, elle peut également s’appliquer à tout axe d’articulation de l’atterrisseur (axes d’articulation des bielles 9a, 9b de la contrefiche briseuse 9, des biellettes 10a, 10b de l’organe de stabilisation 10, des branches 7a, 7b du compas 7…).
Système de freinage à robustesse et résistance mécanique améliorée Domaine technique de l’invention L’invention se rapporte au domaine des systèmes de freinage pour véhicule, plus particulièrement des systèmes de freinage du type électromécanique.
Dans le cas des systèmes de freinage du type électromécanique, les dispositifs mécaniques de serrage comportent au moins un actionneur électrique tel qu’un moteur muni d’un arbre de sortie rotatif. Par conséquent, ces dispositifs mécaniques de serrage du type électromécanique doivent comporter un mécanisme de conversion du mouvement de rotation de l’arbre de sortie de l’actionneur électrique en mouvement de translation nécessaire au rapprochement des éléments de friction ce qui les rend plus compliqués que ceux du type hydraulique.
L'invention a notamment pour but de proposer un dispositif de serrage pour système de freinage garantissant des mouvements réversibles de serrage et de desserrage du disque par les éléments de friction qui soient fiables, c'est-à-dire notamment dont la contrainte axiale exercée par l’extrémité du mécanisme de conversion soit orientée de manière reproductible dans les deux sens de mouvement, mais également qui soient robustes, c'est-à-dire dont la durée de vie est compatible à celle du véhicule sans disfonctionnement.
De même, lorsque la pompe à vide comporte des boitiers de roulement fixe et des paliers mobiles classiques, les roulements des boitiers de roulement fixe et les paliers mobiles peuvent être montés en « X ».
Également, lorsque la pompe à vide comporte des boitiers de roulement mobile et des paliers fixes classiques, les paliers fixes et les roulements des boitiers de roulement mobile peuvent être montés en « X ».
Selon un exemple de réalisation, les boitiers de roulement fixe comportent un dispositif anti-rotation respectif configuré pour bloquer la rotation des premiers boitiers dans le stator et/ou les boitiers de roulement mobile comportent un dispositif anti-rotation respectif configuré pour bloquer la rotation des seconds boitiers dans le stator.
Les dispositifs anti-rotation sont par exemple formés par au moins une cavité ménagée dans les premiers boitiers et/ou les seconds boitiers, coopérant avec une languette de verrouillage respective fixée au stator dans une position radiale de blocage.
Les premiers boitiers et/ou les seconds boitiers présentent par exemple respectivement plusieurs cavités régulièrement réparties, les languettes de verrouillage pouvant prendre différentes positions radiales de blocage.
Les dispositifs anti-rotation comportent par exemple au moins une vis de fixation respective traversant une ouverture, par exemple oblongue, d’une languette de verrouillage respective pour fixer la languette de verrouillage dans un taraudage du stator. Le stator peut présenter plusieurs taraudages en arc de cercle autour des premiers et/ou seconds boitiers.
Selon un autre exemple de réalisation, les dispositifs anti-rotation configurés pour bloquer la rotation des premiers et/ou seconds boitiers dans le stator sont réalisés par collage des filets des boitiers dans les logements respectifs du stator ou par insertion d’éléments pour raccords filetés entre les filets des boitiers et ceux des logements du stator, tel qu’un ruban d’étanchéité en matériau polytétrafluoroéthylène.
Les boitiers de roulement fixe peuvent respectivement comporter un premier joint torique agencé entre le premier boitier et le logement du stator dans lequel est reçu le premier boitier.
Les boitiers de roulement fixe peuvent respectivement comporter un deuxième joint torique agencé entre le premier boitier et le roulement.
Les boitiers de roulement mobile peuvent respectivement comporter un premier joint torique agencé entre le second boitier et le logement du stator dans lequel est reçu le second boitier.
Les boitiers de roulement mobile peuvent respectivement comporter un deuxième joint torique agencé entre le second boitier et le roulement.
L’invention a aussi pour objet un procédé de montage d’une pompe à vide telle que décrite précédemment dans lequel on visse les boitiers de roulement fixe et/ou mobile sur les arbres par des moyens robotisés.
Par exemple, pour le réglage de la force de précharge des roulements d’un montage en « O », les moyens robotisés peuvent appuyer axialement sur l’arbre du côté des boitiers de roulement mobile en mesurant la force exercée. Dès que l’arbre se déplace, c’est que la force exercée annule la force de précharge et donc, que la force mesurée correspond à la force de précharge.
Cette méthode de réglage est simple à réaliser et permet de régler aisément une même force de précharge des roulements sur toutes les pompes à vide produites.
Selon le mode de réalisation représenté, le dispositif 220 de déminage comprend au moins un coupe câbles 226.
Le coupe câbles 226 comprend au moins une lame qui est par exemple fixée à une des griffes 222a pour soulever de la fourche 222. La lame présente une forme en creux orientée à l’opposé du bâti 221 et conçue pour recevoir un câble ou un fil à sectionner.
Selon le mode de réalisation illustré, le dispositif 220 de déminage comprend deux coupes câbles 226. L’un des coupes câbles 226 comprend une lame dont le creux est grand comparativement au creux de la lame de l’autre coupe câbles 226. Le coupe câbles 226 comprenant la lame présentant le plus grand creux est disposé entre le bâti 221 et l’autre coupe câbles 226.
Ainsi, lorsqu’un câble ou un fil est manutentionné par la fourche 222, il vient d’abord en contact avec le coupe câbles 226 comprenant la lame présentant le plus petit creux et, si le diamètre du câble ou du fil est suffisamment petit, le câble ou le fil rentre dans ce creux pour être coupé, comme illustré sur la .
Si le diamètre du câble ou du fil est trop grand pour rentrer dans le coupe câbles 226 comprenant la lame présentant le plus petit creux, le câble ou le fil passe par-dessus ce coupe câbles 226 par rapport aux griffes 222a pour soulever et rentre dans le creux du coupe câbles 226 comprenant la lame présentant le plus grand creux pour être coupé, comme représenté sur la .
Le dispositif 220 de déminage comprend également, selon le mode de réalisation illustré, une soufflette. La soufflette permet de pulser du gaz pour mouvoir des objets légers ou des particules légères comme, par exemple, de la terre, du sable ou des feuilles mortes.
Selon le mode de réalisation illustré, la soufflette comprend un conduit 227 de sortie du gaz intégré dans la griffe 223a pour saignées de la mâchoire 223 supérieure, comme on peut le voir plus particulièrement sur la .
Selon le mode de réalisation représenté, le dispositif 220 de déminage comprend un dispositif 228 de vision à distance. Le dispositif 228 de vision à distance comprend par exemple une caméra thermique, une caméra avec vision diurne et nocturne, un télémètre et/ou un dispositif de détection et d’estimation de la distance par la lumière plus connu par l’acronyme lidar.
Le dispositif 228 de vision à distance permet à un opérateur manœuvrant le dispositif 220 de déminage d’améliorer sa précision tout en étant en sécurité par son éloignement avec la zone de travail du dispositif 220 de déminage.
Pour des raisons d’allégement des figures, le dispositif 228 de vision à distance n’est pas représenté sur les figures 3 à 7.
Un tel dispositif 220 de déminage et de levée de doute permet ainsi de déminer une zone comportant de multiples types d’engins explosifs tout en optimisant la sécurité de l’opérateur et la rapidité de déminage.
UNITE DE MESURE DE PRESSION COMPRENANT UNE PLURALITE DE CAPTEURS DE PRESSION Domaine de l’invention L’invention concerne une unité de mesure de pression destinée à être intégrée dans un pavé tactile de détection de pression, par exemple un pavé tactile pour générer une consigne sonore.
État de la technique On connaît des pavés tactiles comprenant une matrice de capteurs de pression agencés en lignes et en colonnes et reliés individuellement à des convertisseurs analogiques. La tension aux bornes d’un capteur de pression dépend de la pression exercée sur ce capteur. Chaque capteur de pression est relié à un convertisseur analogique numérique afin de permettre à un calculateur d’acquérir une mesure numérique de la tension aux bornes de ce capteur représentative de la pression exercée sur ce dernier et de localiser la zone de la matrice sur laquelle est exercée cette pression. Afin d’améliorer la précision de localisation, on cherche à augmenter la densité de capteurs dans la matrice. Toutefois, le fait de multiplier le nombre capteurs augmente le nombre d’acquisitions à réaliser et limite la vitesse de fonctionnement du pavé tactile.
Un but de l’invention est de limiter l’inconvénient précité.
A cet effet, l’invention a pour objet une unité de mesure de pression comprenant :