INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par ailleurs, cette sur-longueur est prévue pour permettre une phase finale de soudure avec une réduction progressive de la puissance de soudure. En effet, dans l’exemple , la soudure est initiée par la partie supérieure gauche, et suit le profil de soudure W2, dans le sens inverse de rotation des aiguilles d’une montre. Une fois arrivé en haut à droite, il est prévu de faire demi tour, ou simplement de reculer, pour repasser sur la partie de droite du profil (déjà soudé), tout en réduisant progressivement la puissance de soudure. Cette mise en œuvre permet de procurer une zone soudée sans défauts tels que des gratons, des porosités, des criques, des fissures ou retassures. De plus, la surface soudée est plus lisse et présente moins d’aspérités, ce qui limite les contraintes lors de la mise en pression de la chambre.
Le premier opercule 14 peut être en matière métallique, par exemple en acier inoxydable, ou en inconel, le fond de chambre 12 peut être en acier bas carbone, et on peut utiliser une machine de soudure laser YAG ou CO 2 .
En résumé, le profil de soudure comprenant une ligne brisée et/ou des segments reliés entre eux peut présenter : - un sommet principal S1 positionné du côté de l’extrémité libre de la première languette 15, pour amorcer la rupture du premier opercule 14 toujours au même endroit et le plus tôt possible lors de l’effondrement de la première languette 15, - deux segments principaux s’intersectant sur le sommet principal S1 et qui font un angle d’environ 65°, pour forcer la propagation de la rupture du premier opercule 14 de manière rapide et répétable en particulier aux basses températures, - deux sommets secondaires S2 qui forcent une rupture en pétale toujours au même endroit pour éviter des pertes ou détachements de morceaux du premier opercule 14, - une zone du profil où le faisceau fait un aller à pleine puissance de soudure, et un retour avec une décroissance de la puissance pour limiter les défauts d’aspects et de structure de la soudure, - un profil ouvert, ce qui supprime l’emprisonnement de gaz entre le premier opercule 14 et la première languette 15, ainsi que les risques associés à une mise en pression d’un tel espace clos (porosités, contraintes exercées sur la soudure encore liquide ou pâteuse, fissures,…).
Ainsi, lors de l’accouplement du dispositif pyrotechnique de percussion 3 sur le dispositif d’accouplement 5, l’élément de butée oblong 43 est aligné avec l’orifice de verrouillage complémentaire 50 (comme illustré sur les Figures 3, 8, 9, 11 et 12) pour pouvoir passer au travers, puis le dispositif pyrotechnique de percussion 3 est tourné d’un quart de tour (90 degrés) afin de le bloquer (comme illustré sur les Figures 4 et 13).
Un bossage 59 peut être placé derrière le plateau 55 et présenter une surface d’appui concave, ayant une forme arquée complémentaire à celle des côtés latéraux arqués de l’élément de butée oblong 43, de sorte qu’une fois verrouillé par quart de tour, l’un de ces côtés latéraux arqués se loge et se coince sur cette surface d’appui concave du bossage 59 (comme visible sur la ), fiabilisant ainsi le maintien en position et le verrouillage du dispositif pyrotechnique de percussion 3.
Dans des variantes non illustrées, l’élément de verrouillage réversible et l’orifice de verrouillage complémentaire sont conformés pour former ensemble un moyen de verrouillage à baïonnette, un moyen de verrouillage par vissage, ou un moyen de verrouillage à encliquetage.
En référence aux Figures 14 et 15, un tel système de protection gonflable peut être intégré à une ceinture 6 apte à être portée autour de la taille du porteur, formant ainsi un appareil de sécurité individuelle 7 pour une protection du bassin ou des hanches du porteur lors d’un gonflage du coussin gonflable 1. Le coussin gonflable 1 peut être plié ou enroulé pour occuper un espace restreint au sein de la ceinture 6.
Dans cette application de protection du bassin ou des hanches, il est envisageable, comme dans l’exemple illustré, d’avoir deux tels systèmes de protection gonflable 1, à droite et à gauche.
Il est évident d’adapter la longueur de la semelle à la longueur du pied. Il est également connu de former des chaussures plus ou moins larges de manière à mieux s’adapter à des largeurs différentes de pieds. Enfin, il est connu de modifier les performances mécaniques des semelles de manière à distinguer les chaussures d’entrainement et les chaussures de compétition, les chaussures pour les faibles distances et les chaussures pour des distances plus importantes. Il est également apparu des chaussures adaptées à des personnes plus ou moins lourdes. Enfin, les fabricants fournissent des chaussures avec des drops différents, c’est-à-dire avec des inclinaisons différentes entre le talon et les orteils. Selon le type de chaussure recherché, la semelle est modifiée dans ses dimensions, dans sa forme ou dans ses performances mécaniques notamment pour fournir l’amorti le plus adapté.
Malgré une offre importante, il n’est pas toujours possible de trouver la paire de chaussure la plus adaptée car les revendeurs ne peuvent pas avoir tous les modèles en stock. Il y a donc un compromis à réaliser entre les différents paramètres lors du choix d’une chaussure de sport. Si la chaussure n’est pas bien adaptée, cela augmente les risques de blessure et/ou cela entraine une usure prématurée d’au moins une des chaussures.
Pour mieux adapter une chaussure aux besoins de son utilisateur, il est connu de remplacer la semelle interne par une semelle dont les performances mécaniques sont différentes. Il est notamment connu des semelles dont le volume se distingue des semelles fournies avec les chaussures de manière à mieux s’adapter à la forme de la voute plantaire.
Objet de l'invention Un objet de l’invention consiste à prévoir une semelle intermédiaire de chaussure de sport dont les performances mécaniques dans le sens de l’épaisseur peuvent être plus facilement modifiées afin de mieux s’adapter aux besoins de l’utilisateur et notamment en autorisant une meilleure adaptation de la chaussure aux caractéristiques de la marche/foulée de l’utilisateur.
Selon un aspect de l’invention, il est proposé une semelle intermédiaire de chaussure de sport comportant : - un corps en matériau polymère avec une face supérieure et une face inférieure, le corps définissant au moins un trou traversant avec une paroi latérale reliant la face supérieure et la face inférieure, le trou traversant présentant une section variable entre la face inférieure et la face supérieure, la section étant mesurée selon un plan de coupe parallèle à la face supérieure, le trou traversant présentant sur au moins une première partie de l’épaisseur du corps une réduction de la valeur de la section selon une direction perpendiculaire au plan de coupe et dirigée depuis la face inférieure vers la face supérieure, l’épaisseur étant mesurée selon ladite direction perpendiculaire au plan de coupe ; - un élément amortisseur monté amovible par rapport au corps, l’élément amortisseur remplissant le trou traversant et prenant appui continument sur la paroi latérale du trou au moins sur la première partie de l’épaisseur du corps, l’élément amortisseur étant disposé dans une zone de talon ou dans une zone métatarsienne.
Préférentiellement, le trou traversant et l’élément amortisseur forment ensemble un dispositif anti-rotation. L’élément amortisseur possède une raideur différente entre une première portion latérale et une deuxième portion latérale, la raideur étant mesurée selon une première direction qui relie la face inférieure et la face supérieure, une deuxième direction reliant la première portion latérale et la deuxième portion latérale, la deuxième direction étant perpendiculaire à la première direction et perpendiculaire à l’axe longitudinal du corps.
Pour le protocole B : 1mM Ca2+, 1% KOSR, B27 sans insuline, supplémenté avec 20ng/ml de BMP-4 et 5ng/ml de bFGF.Du jour 11 au jour 15, le milieu était composé de milieu RPMI, contenant 1mM Ca2+, 2% KOSR, B27 avec insuline, supplémenté avec 20ng/ml HGF, 3µM CHIR-99021, 5ng/ml bFGF et 20ng/ml BMP-4.
Au jour 16, le milieu a été changé en milieu HCM sans EGF (Lonza), supplémenté avec 20ng/ml HGF, 3µM CHIR-99021, 5ng/ml bFGF, 20ng/ml BMP-4, 20ng/ml Oncostatine M, 10µM Dexamethasone et 1% KOSR.
A partir du jour 20 et pendant les 5 jours suivants, le milieu était composé du milieu HCM plus EGF, supplémenté avec 20ng/ml Oncostatine M, 10µM Dexamethasone et 1% KOSR.
Les résultats sont présentés à la , 1b et 1c. Ces résultats montrent que le microtissu hépatique selon l’invention peut être obtenu avec tout procédé de différenciation adapté.
Exemple 2 : Différenciation en hépatocytes au sein du microcompartiment selon l’invention vs en deux dimensions.
L'encapsulation des iPSCs a été effectuée dans des microcapsules d'alginate présentant les caractéristiques ci-dessous : Diamètre minimal sur l’axe long = 450µm Diamètre maximal sur l’axe long = 685µm Diamètre moyen sur l’axe long = 575µm Diamètre minimal sur l’axe court = 313µm Diamètre maximal sur l’axe court = 546µm Diamètre moyen sur l’axe court = 423µm
Pour l'encapsulation des iPSCs dans des microcapsules d'alginate d’environ 575µm de diamètre moyen et en absence de matrice, les iPSCs ont d'abord été détachées avec de l'accutase en petits groupes de 3 à 5 cellules et remises en suspension à une concentration de 10E6 cellules/ml dans un milieu mTESR1 contenant 10µM d'inhibiteur de Rhock (Y-27632) et encapsulées en adaptant la méthode et le dispositif microfluidique décrits dans Alessandri et al. , 2016 (« A 3D printed microfluidic device for production of functionalized hydrogel microcapsules for culture and differentiation of human Neuronal Stem Cells (hNSC) », Lab on a Chip, 2016, vol. 16, no. 9, p. 1593-1604). Les cellules encapsulées ont été remises en suspension dans un milieu mTESR1 contenant 10µM d'inhibiteur Rhock à 0,5E6 cellules/ml, la proportion de capsules par rapport au milieu ne dépassant pas 20%. On a laissé les cellules former des agglutinats dans les capsules pendant 24h dans des conditions d'agitation, en utilisant un bioréacteur ABLE de 30ml (Reprocell), à 37°C et 5% de CO2.
La différenciation a été initiée 24h après l'encapsulation en passant au milieu RPMI, contenant 1mM Ca2+, 1% de sérum de remplacement KnockOut (KOSR), B27 sans insuline, 100ng/ml Activin A et 3µM CHIR-99021 pendant 2 jours.
Ensuite, pendant les 5 jours suivants, le milieu a été remplacé par un milieu RPMI, contenant 1mM Ca2+, 1% KOSR, B27 sans insuline, supplémenté avec 20ng/ml de BMP-4 et 5ng/ml de bFGF.Du jour 11 au jour 15, le milieu était composé de milieu RPMI, contenant 1mM Ca2+, 2% KOSR, B27 avec insuline, supplémenté avec 20ng/ml HGF, 3µM CHIR-99021, 5ng/ml bFGF et 20ng/ml BMP-4.
On comprend ici que l’anneau élastique vient bloquer le déplacement longitudinal de la douille selon le premier axe, le caractère élastique de l’anneau permettant d’écarter l’anneau pour le disposer autour du corps, l’anneau se resserrant automatiquement autour du corps une fois relâché et s’opposant à toute translation selon le premier axe. On prévoit par exemple une paire d’anneaux élastiques disposés de part et d’autre de la douille de manière à bloquer tout mouvement de la douille le long du premier axe.
Dans un mode de réalisation particulier, l’élément conducteur correspond à un connecteur femelle.
On comprend ici que l’élément conducteur forme au moins partiellement un port permettant le branchement d’une fiche ou prise mâle, de manière à établir une connexion électrique du fil vers la prise mâle via l’outil de liaison.
Dans encore un mode de réalisation, le deuxième axe est orienté selon un angle compris entre 10° et 80° par rapport au premier axe.
De préférence, le deuxième axe est orienté selon un angle compris entre 30° et 60° par rapport au premier axe.
On comprend ici que le choix de l’angle est effectué en fonction des contraintes de conception, en particulier de l’appareillage électrique auquel l’outil de liaison est associé et à la configuration recherchée du câblage interne ou externe de l’appareillage. On comprend en outre qu’un angle plus faible permet de limiter l’encombrement en profondeur, tandis qu’un angle plus élevé permet de positionner deux outils plus proches les uns des autres sans collision.
Dans un autre mode de réalisation, l’outil est dimensionné pour assurer le passage d’un courant d’au moins 300A.
On comprend ici que l’outil est adapté au passage de courants forts, en particulier que l’outil est dimensionné de manière conjointe à la demande en termes de circulation de courant à travers un appareillage industriel, laquelle correspond à date de l’invention à un courant avoisinant 300A. L’outil est par exemple capacitaire pour une valeur allant jusqu’à 500A. On comprend en outre que le dimensionnement de l’outil comprend en particulier le dimensionnement du premier logement, un ampérage élevé étant associé à un fil de diamètre supérieur. Le premier logement est par exemple dimensionné de manière à permettre l’insertion d’une âme d’au moins 70mm² de diamètre, associée à un courant d’au moins 300A, sans causer d’écrasement de l’âme.
Un deuxième aspect de la présente invention concerne une interface de connexion électrique, l’interface comprenant une première face et une deuxième face, l’interface comprenant au moins un outil de liaison électrique selon le premier aspect de l’invention, le premier logement de l’outil étant disposé selon la première face et l’élément conducteur étant disposé selon la deuxième face.
On comprend ici que l’interface de connexion correspond à une pièce permettant de disposer un ou plusieurs connecteurs, généralement un ensemble de connecteurs, de manière à ce que chaque connecteur soit accessible et permette la réception d’une fiche ou prise dédiée pour l’établissement d’une connexion électrique, l’interface étant associée à un dispositif, l’ensemble de connecteurs permettant l’alimentation du dispositif ou l’alimentation par le dispositif ou encore la transmission de données avec le dispositif. L’outil de liaison est ainsi disposé de manière à traverser l’interface de connexion, de sorte que le premier logement et l’élément conducteur soient disposés selon des faces opposées de l’interface de connexion.
L’interface de connexion est par exemple disposée selon une façade d’un dispositif et permet d’effectuer une liaison entre une portion interne du dispositif et une portion externe du dispositif. Dans cette conception, le premier logement de l’outil est par exemple disposé selon une première face en portion interne du dispositif, le premier logement recevant un fil du câblage interne du dispositif. L’orientation du premier logement selon le deuxième axe permet ainsi d’adapter le dispositif du câblage interne à la géométrie du dispositif, et en particulier de réduire ses contraintes dimensionnelles.
Dans un mode de mise en œuvre, le premier logement de l’outil est libre en rotation vis-à-vis du premier axe.
L’homme du métier comprend que cette conception permet d’adapter l’orientation du premier logement selon un cône défini par la rotation du deuxième axe selon le premier axe. Cette conception permet d’adapter rapidement la position du premier logement, et donc l’orientation du fil, selon la géométrie recherchée pour l’installation de l’interface. La rotation du premier logement correspond par exemple à une rotation du premier logement vis-à-vis du corps, ou encore à une rotation de l’outil de liaison par rapport à l’interface.
On comprend en outre que le rayon de courbure minimum du fil définit un cône de positions atteignables par un fil de longueur et de diamètre donnés en fonction de l’orientation du deuxième axe selon lequel le fil est inséré dans le premier logement. L’angle entre le premier axe et le deuxième axe permet ainsi d’une part de décaler le cône de positions, tandis qu’une rotation du premier logement autour du premier axe, avant ou après l’assemblage de l’outil à l’interface, permet de définir une pluralité de cônes de positions, augmentant grandement, en accord avec l’invention, les possibilités de géométrie compatibles avec un fil serré par l’outil de liaison électrique.
Un troisième aspect de la présente invention concerne un tableau électrique comprenant au moins une interface de connexion électrique selon le deuxième aspect de la présente invention.
On comprend ici que le tableau électrique comprend une ou plusieurs interfaces de connexion intégrant au moins un outil de liaison électrique. Le tableau électrique comprend par exemple une pluralité de borniers comprenant chacun au moins un outil de liaison électrique, et est par exemple intégré à l’intérieur d’une armoire électrique.
Selon un mode de réalisation, une solution aqueuse de protéines pour la préparation d’un hydrogel de fibres amyloïdes, par exemple d’α-lactalbumine, peut présenter un pH d’environ 2,0.
Le pH acide de la solution aqueuse est ajusté avant addition et solubilisation de la protéine.
La préparation d’une solution aqueuse de protéines pour la préparation d’un hydrogel de fibres amyloïdes peut comprendre une étape d’agitation. Une telle étape d’agitation peut se faire par agitation, au moyen de tout dispositif connu dans le domaine.
La préparation d’une solution aqueuse de protéines pour la préparation d’un hydrogel de fibres amyloïdes peut comprendre une étape de chauffage, par exemple à une température variant d’environ 35°C à environ 55°C.
L’étape de chauffage et l’étape d’agitation peuvent être effectuées simultanément.
La préparation d’une solution aqueuse de protéines pour la préparation d’un hydrogel de fibres amyloïdes peut comprendre une étape de filtration. L’étape de filtration peut être effectuée avant l’étape de chauffage.
Une solution aqueuse de protéines pour la préparation d’un hydrogel de fibres amyloïdes, de pH acide, par exemple inférieur à 2,5, et de force ionique inférieure à 60 mM, peut être soumise à une étape de chauffage, sous agitation.
Avant l’étape de chauffage, la solution aqueuse de protéines pour la préparation d’un hydrogel de fibres amyloïdes peut être filtrée. La filtration peut être par exemple réalisée avec un filtre 0.5 µm ou 0.22 µm pour purifier la solution, et éliminer d’éventuels contaminants.
L’étape de chauffage est réalisée à une température permettant la structuration en feuillets β des protéines en solution aqueuse acide. L’étape de chauffage est réalisée à une température inférieure à 60°C. Par exemple la température de chauffage peut être comprise dans une plage variant d’environ 35°C à environ 55°C, et être par exemple d’environ 45°C. L’étape de chauffage peut être réalisée à une température d’environ 35, 36, 37, 38, 39, 40, 41, 42, ,43, 44, 45, 46, 47, 48, 49, 50, 55, ou 60°C.
L’étape de chauffage peut durer au moins 10 heures, voire une semaine (ou 168 heures). Par exemple, l’étape de chauffage peur durer de 48h à 96h. L’étape de chauffage peut durer d’environ au moins 10 à environ au moins 168h, d’environ au moins 15h à au moins 150h, d’environ au moins 20h à au moins 125h, d’environ au moins 25h à au moins 115h, d’environ au moins 30h à au moins 105h, d’environ au moins 40h à au moins 100h, ou encore d’environ au moins 48h à au moins 96h.
L’étape de chauffage est effectuée sous agitation. Une agitation convenant à la présente divulgation peut présenter une intensité définie par un nombre de Reynolds compris dans une plage variant de 37 à environ 1000, par exemple d’environ 40 à environ 950, d’environ 60 à environ 900, d’environ 80 à environ 850, d’environ 100 à environ 800, d’environ 200 à environ 600, ou encore d’environ 300 à environ 500.
Selon un mode de réalisation, un procédé de préparation d’un hydrogel de fibres amyloïdes peut comprendre au moins les étapes consistant à : solubiliser des protéines aptes à s’autoassembler en fibres amyloïdes, en une teneur variant d’au moins 5 g/L à la limite de solubilité, dans une solution saline acide de pH variant d’environ 1,5 à 2,5, puis chauffer la solution obtenue à une température variant d’environ 35 à 55°C, pendant une durée d’au moins 10 heures.
Par exemple, un procédé de préparation d’un hydrogel comprenant des fibres de protéines peut comprendre au moins les étapes consistant à :
- solubiliser dans une solution acide une protéine apte à s’autoassembler en fibres amyloïdes en une concentration variant d’environ 5 g/L à environ la limite de solubilité, la solution acide présentant un pH inférieur à environ 2,5 et une force ionique inférieure à 60 mM,
- éventuellement ajuster le pH de la solution aqueuse de protéines à un pH compris dans une plage variant d’environ 1,5 à environ 2,5,
- chauffer, sous agitation, la solution obtenue à une température comprise dans une plage variant d’environ 35°C à environ 55°C, pendant une durée d’au moins 10 heures.
Le polyélectrolyte cationique et le polyélectrolyte anionique sont utilisés en des quantités respectives telles que le rapport du nombre de charges positives présentes sur le polyélectrolyte cationique au nombre de charges négatives sur le polyélectrolyte anionique est compris entre 0,5 et 2, de préférence entre 0,6 et 1,8, en particulier entre 0,7 et 1,6, plus préférentiellement entre 0,8 et 1,4, et idéalement entre 0,9 et 1,2.
La masse moyenne en poids (déterminée par diffusion de la lumière) des polyélectrolytes anionique et cationique est avantageusement comprise entre 50 000 et 700000 Da, de préférence entre 100 000 et 400 000 Da. Lorsque leur masse est significativement inférieure à environ 50000 il est difficile d’obtenir une couche adhésive sèche non collante, le revêtement mural ne peut pas être commercialisé sous forme de rouleaux et l’adhésion du revêtement mural au mur est généralement insuffisante. Lorsque la masse moyenne en poids des polyélectrolytes est trop importante, c’est-à-dire significativement supérieure à environ 700 000, la force ionique et la quantité d’eau nécessaire à la formation d’un gel de consistance satisfaisante sont trop élevées.
La Demanderesse a également constaté qu’il était important de veiller à ce que le polyélectrolyte anionique et le polyélectrolyte cationique aient des masses moléculaires similaires. Le rapport de la masse moyenne en poids du polyélectrolyte anionique à la masse moyenne en poids du polyélectrolyte cationique est compris entre 0,4 et 1,6, de préférence entre 0,7 et 1,3, en particulier entre 0,8 et 1,2.
Lorsque la masse moyenne en poids d’un polyélectrolyte n’est pas fournie par le fournisseur ou ne peut pas être déterminée par diffusion de la lumière, il est possible de mesurer la viscosité Brookfield d’une solution saline de chacun des polyélectrolytes à une concentration donnée et à un pH donné. Le rapport des viscosités Brookfield peut alors être assimilé, par approximation, au rapport des masses moyennes en poids des polyélectrolytes.
Le sel hydrosoluble destiné à masquer les charges opposées des polyélectrolytes et à réduire les interactions ioniques entre les polyanions et les polycations est de préférence, mais pas nécessairement, un sel minéral. Les sels minéraux préférés sont choisis dans le groupe constitué des halogénures de métaux alcalins ou alcalino-terreux, de préférence des halogénures de métaux alcalins. On peut citer à titre de sels organiques les carboxylates ou organosulfonates de métaux alcalins ou alcalino-terreux.
Les sels hydrosolubles sont de préférence des sels de métaux monovalents. Lorsque des cations divalents (Mg 2+ ou Ca 2+ ) sont présents, ils ne représentent généralement pas plus de 20 % en moles de l’ensemble des cations du sel.
La teneur en sel hydrosoluble de la couche adhésive sèche doit être suffisante pour créer dans le milieu aqueux de la couche adhésive hydratée une force ionique capable d’atténuer efficacement l’interaction entre les charges de polarité opposée des polyélectrolytes. En absence de sel ou en présence d’une concentration insuffisante de sel, les polyélectrolytes resteraient en effet associés fortement les uns aux autres. La formation d’un gel aqueux, indispensable à l’adhésion du revêtement mural au substrat, serait alors impossible.
La teneur appropriée en sel de la couche adhésive dépend, entre autres, de la masse moléculaire des polyélectrolytes. Plus la masse moyenne des polyélectrolytes est élevée, plus la quantité de sel doit être importante.