INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le système selon l’invention est un système sans biellette et son unique point d’ancrage sur un support du véhicule ferroviaire se fait au niveau du dispositif de connexion.
Dans le système selon l’invention, les efforts dits de friction qui sont générés au freinage sont transmis par les deux piliers principaux et par le pilier additionnel au dispositif de connexion et en particulier à sa partie supérieure puis au support du véhicule par l’intermédiaire de la portion d’attache du dispositif de connexion.
En d’autres termes, les piliers principaux ne sont pas simplement des axes autour desquels les leviers sont mobiles en rotation mais aussi et surtout des organes de transmission des efforts.
En outre, les piliers principaux sont épaulés par l’au moins un pilier additionnel qui, du fait de son agencement à proximité de la portion d’attache, assure une rigidité suffisante au dispositif de connexion et une transmission optimale des efforts notamment vers la portion d’attache.
En effet, les piliers principaux sont situés globalement dans un même premier plan vertical et l’au moins un pilier additionnel est situé dans un second plan vertical décalé par rapport au premier plan vertical et plus proche de la portion d’attache.
Des caractéristiques préférées, simples, commodes et économiques du système selon l’invention sont présentées ci-après.
La partie supérieure du dispositif de connexion s’étend globalement longitudinalement entre une première extrémité et une deuxième extrémité opposée à la première extrémité, les piliers principaux sont assujettis mécaniquement respectivement sur un premier côté et sur un deuxième côté opposé au premier côté, au niveau de la deuxième extrémité de la partie supérieure, et la portion d’attache s’étend longitudinalement sur une zone centrale du dispositif de connexion située entre le premier côté et le deuxième côté, depuis la première extrémité vers la deuxième extrémité.
Un organe de sécurité, par exemple du type goupille radiale, peut être monté sur au moins une extrémité d’au moins un pilier pour sécuriser le montage.
La partie supérieure du dispositif de connexion est pourvue d’un premier bras s’étendant depuis une zone supérieure principale de fixation d’un des deux piliers principaux, d’un deuxième bras s’étendant depuis une autre zone supérieure principale de fixation de l’autre des piliers principaux, avec le premier bras et le deuxième bras qui rejoignent chacun la portion d’attache.
En particulier, le premier bras peut s’étendre depuis la deuxième extrémité sur le premier côté vers la zone centrale, le deuxième bras peut s’étendre depuis la deuxième extrémité sur le deuxième côté vers la zone centrale où se situent la portion d’attache et une zone supérieure additionnelle de fixation du pilier additionnel au niveau de la deuxième extrémité.
En d’autres termes, la partie supérieure du dispositif de connexion est massive, avec le premier bras et le deuxième bras qui se rejoignent au niveau de la portion d’attache, à proximité immédiate de la zone supérieure additionnelle de fixation du pilier additionnel, sans vide entre ces différents éléments.
La partie inférieure du dispositif de connexion présente globalement une forme en C et est pourvue d’une zone inférieure principale de fixation ménagée à chaque extrémité libre du C et d’une zone inférieure additionnelle de fixation ménagée au centre du C.
Les piliers principaux et l’au moins un pilier additionnel sont assujettis mécaniquement par vissage et/ou par emboîtement, optionnellement par frettage, et/ou par soudage et/ou par collage à la partie supérieure et/ou à la partie inférieure du dispositif de connexion.
Le système de freinage ferroviaire comporte au moins un organe de repositionnement sensiblement élastique et présentant une première extrémité assujettie à la partie supérieure et une deuxième extrémité assujettie à un porte-garniture sur lequel est monté au moins une dite garniture.
La portion d’attache du dispositif de connexion présente au moins une paroi cylindrique et le système de freinage ferroviaire comporte un organe d’ancrage formé d’au moins une embase montée en regard de la paroi cylindrique, d’une tige de montage introduite au moins partiellement dans l’embase et dans la paroi cylindrique, et d’au moins une bague cylindrique montée entre la tige de montage et l’embase et/ou entre la tige de montage et la paroi cylindrique, avec l’au moins une embase qui est montée pivotante par rapport à la portion d’attache.
Dans ce cas, la forme du corps de distributeur 50 est adaptée en conséquence pour que celui-ci puisse être introduit dans la cavité 20 du corps 2. Le corps 50 comprend toujours les branches 52 percées d’orifices 58 munis de rebords 59, comme décrit ci-dessus, mais ces branches ne sont pas radiales.
Enfin, les caractéristiques décrites précédemment au sujet du positionnement relatif des orifices 21 et 58 et des dimensions seraient les mêmes.
Dans le cas particulier, où le corps de brûleur 2 et le distributeur de gaz 5 sont cylindriques, le brûleur à gaz 1 comprend alors en outre un dispositif 8 de pré-répartition du gaz et de préférence un dispositif 9 de mise en mouvement du gaz entrant dans le dispositif 8.
Dispositif de pré-répartition du gaz 8 : Dans le mode de réalisation représenté notamment sur les figures 1 et 4, le dispositif de pré-répartition du gaz 8 comprend une série de rondelles annulaires 80, assemblées les unes contre les autres, ainsi qu’une rondelle avant 81 (voir figures 1 et 4).
Chaque rondelle annulaire 80 présente une ouverture centrale cylindrique 800, une face avant plane 801, une face arrière plane opposée 802 et une face latérale cylindrique 803.
Sur chaque rondelle annulaire 80, par exemple ici sur la face avant 801, sont prévues une série de gorges rectilignes 804, creusées dans l’épaisseur de la rondelle et qui s’étendent chacune radialement depuis l’ouverture centrale 800 jusqu’à déboucher sur la face 803. Sur chaque rondelle 80, il y a autant de gorges 804 qu’il y a de branches 52 dans le distributeur 5.
Lorsque les différentes rondelles 80 sont plaquées les unes contre les autres, la face arrière 802 de l’une vient au contact de la face avant 801 de la rondelle voisine et cette face arrière 802 forme avec les différentes gorges 804, des canaux 805 (voir figures 1, 5 et 7). Ces canaux 805 présentent des embouchures 806 qui débouchent sur la face latérale 803. On obtient ainsi plusieurs étages successifs 807 de canaux radiaux 805.
La rondelle avant 81 comprend une ouverture centrale cylindrique 810, une face avant plane 811, une face arrière plane opposée 812.
Les ouvertures 800 et 810 sont coaxiales et de même diamètre.
Comme cela apparaît mieux sur la coupe de la , un épaulement annulaire 814 est formé à l’intérieur de l’ouverture centrale 810, de sorte que cette ouverture 810 présente une portion arrière 815 dont le diamètre intérieur est le même que celui du diamètre des ouvertures 800 et une portion avant 816 dont le diamètre intérieur est supérieur à celui de la portion arrière 815, de façon à ménager au niveau de cette portion avant 816, un logement de réception 817 du dispositif 9 (qui est de préférence une hélice).
L’épaulement annulaire 814 permet ainsi de bloquer axialement l’hélice 9 vers l’arrière.
Lorsque la rondelle avant 81 est plaquée contre la rondelle 80 immédiatement voisine, sa face arrière 812 vient au contact de la face avant 801 de cette rondelle et délimite également avec les gorges 804, des canaux radiaux 805. Il serait également possible de prévoir les gorges 804 sur la face arrière 802.
Les différentes rondelles 80 et la rondelle avant 81 sont assemblées les unes contre les autres et le dispositif de pré-répartition du gaz 8 ainsi formé est inséré axialement et logé à l’intérieur du logement 53 du distributeur 5, de sorte que la face arrière 802 de la dernière rondelle 80 vienne au contact du fond 6 et que la face avant 811 de la rondelle avant 81 soit au contact du disque 70. A cet effet, le diamètre extérieur des différentes rondelles 80 et 81 est égal au jeu près d’introduction au diamètre intérieur du cylindre 51.
Dans cette position d’assemblage qui apparaît mieux sur la , on peut voir que le disque 70 coopère avec le logement 817 pour bloquer axialement l’hélice fixe 9 vers l’avant. Celle-ci est donc maintenue entre la bride avant 7 et la rondelle 81.
Les différentes rondelles 80 et 81 sont positionnées angulairement par rapport à l’axe longitudinal X-X’, de façon que leurs gorges respectives 804 soient superposées et que les embouchures extérieures 806 des canaux 805 forment des alignements axiaux 82, comme on peut le voir sur la . À cet effet, des détrompeurs peuvent être prévus sur les différentes rondelles 80 et 81 pour les assembler correctement. Un alignement 82 est représenté schématiquement par un pointillé sur la .
En outre, les rondelles 80 et 81 sont insérées dans le logement 53, de façon que chaque embouchure extérieure 806 d’un canal radial 805 débouche en regard d’un espace lamellaire 55. En d’autres termes, chaque alignement 82 est situé en face d’une branche 52.
L’invention vise également à vérifier qu’une attaque informatique réalisée sur le réseau tiers 40 ne puisse entraîner une vulnérabilité du réseau d’intérêt 20 par l’intermédiaire des flux réseau existants 11a entre le réseau tiers 40 et le réseau d’intérêt 20 .
Tel qu’illustré sur la , les pare-feu 32 , 42 , et 52 des réseaux tiers 30 , 40 , 50 sont en outre configurés pour transmettre leurs fichiers de contrôle 33 , 43 , 53 . Ces fichiers de contrôle 33 , 43 , 53 peuvent être transmis à un administrateur du réseau d’intérêt 20 ou à un tiers de confiance. Pour ce faire, un message sécurisé direct 12a peut être transmis entre les pare-feu 32 , 42 et un organe d’analyse 61 d’un réseau 60 du tiers de confiance.
Plus précisément, cet organe d’analyse 61 parcourt les fichiers de contrôle 33 , 43 , 53 , détecte des flux toxiques parmi l’ensemble des flux réseau présents dans ces fichiers de contrôle 33 , 43 , 53 et recherche la nature des échanges associés à ces flux toxiques afin de détecter les flux toxiques potentiellement préjudiciables pour le réseau d’intérêt 20 .
Lorsqu’au moins un flux toxique potentiellement préjudiciable pour le réseau d’intérêt 20 est détecté, l’organe d’analyse 61 génère une alerte 13 à destination d’un administrateur du réseau d’intérêt 20 . Cette alerte 13 peut contenir des informations contextualisées en fonction des besoins de l’administrateur du réseau d’intérêt 20 .
Dans le cadre de la présente invention, la notion de « type » ou de « nature » de risque peut renvoyer aux types de risques utilisés dans les indicateurs de compromission ou « IOC » tels que formalisés par exemple dans le langage STIX © , ou encore aux types de risques listés dans le dictionnaire CVE maintenu par l’organisme MITRE.
Il est également possible d’utiliser des informations connues sur l’adresse IP toxique détectée, éventuellement présentes dans la base de données d’adresses toxiques 64 , telles que le type d’attaque généralement associé à cette adresse IP toxique détectée. Ces informations, aussi appelées indicateurs de compromission, ou « IOC », peuvent être intégrées dans la base de données d’adresses IP toxiques ou accessibles sur un serveur externe. Les informations connues peuvent aussi comprendre les entrées du dictionnaire « CVE », qui peuvent être intégrées à la base de données d’adresses toxiques 64 . Par exemple, s’il est connu que l’adresse IP toxique détectée est basée sur un complexe militaire, il est possible de caractériser le type d’attaque informatique comme une attaque de type « militaire ».
- permet de moduler le message que l’on souhaite passer. Chaque « branche » de la croix pourra fonctionner indépendamment les unes des autres, ou toutes ensembles, ou deux, ou trois branches, avec des couleurs qui pourront également être identiques ou modulées (une couleur par branches), avec également des intensités lumineuses différentes.
Il est tout à fait envisageable de moduler cette forme en supprimant une, deux, ou trois « branches » ou au contraire d’en ajouter d’autres. La seule contrainte est que le dispositif (1) de type élément de signalisation lumineux puisse se positionner entre les picots (11) de la dalle podotactile (10).
Ces dalles podotactiles se retrouvent très souvent aux abords de passages piétons.
Par « message », on entend ici tout type de signal lumineux permettant d’indiquer à un piéton ou un automobiliste (selon l’environnement dans lequel se trouve le dispositif selon la présente invention) : une voie à suivre, un danger, un arrêt à observer (ou au contraire une possibilité d’avancer).
La présente invention permet donc de créer un dispositif (1) de type élément de signalisation lumineux qui sera fin, lumineux (même de jour), et solide, et qui pourra être encastré dans n’importe quel type de structure, de part sa conception.
Le message sera clair, lumineux (homogène) et esthétique puisque s’encastrera totalement (sans saillie) dans la dalle podotactile. Il sera impossible qu’un piéton ne trébuche, ne cogne le dispositif (1) de type élément de signalisation lumineux selon la présente invention.
La est une vue de la présente invention en « éclaté ».
La représente un mode de réalisation préféré de la présente invention, en forme de croix.
La représente le dispositif (1) encastré dans une dalle podotactile (10).
La représente la partie lumineuse du dispositif selon la présente invention, encastré dans une dalle (10), sans aucune saillie.
La représente le dispositif (1) assemblé.
La représente un autre dispositif (1) configuré dans une forme différente.
La présente invention concerne donc un dispositif (1) de type élément de signalisation lumineux de préférence totalement encastré au sol, dans une dalle podotactile (10), étudié pour transmettre un « message ». Ledit dispositif (1) comprend donc un corps principal (2) destiné à recevoir le dispositif lumineux (3) et sur lequel vient se fixer un élément de sécurité (4) solide laissant passer la lumière du dispositif lumineux (3).
Un « point électrique » (6) est déporté par rapport au dispositif (1). Ledit « point électrique » (6) est composé d’au moins un point d’alimentation électrique qui peut être un élément d’alimentation électrique déjà existant (feu tricolore, armoires techniques, etc.) dans un environnement proche du dispositif (1), ou un élément d’alimentation électrique spécialement créé pour le dispositif (1) comme par exemple une batterie (connectée ou non à des panneaux photovoltaïques). Ledit « point électrique » est déporté afin de gagner en compacité dudit dispositif.
Par exemple, si à proximité d’un feu tricolore, on souhaite placer le dispositif (1) au sol pour indiquer à un piéton s’il peut traverser ou non, le « point électrique » (6) pourra être placé dans le feu tricolore. Le raccordement est filaire dans le sol via des fourreaux.
L’invention se situe de façon générale dans le domaine des dispositifs électriques, et plus particulièrement des convertisseurs d’énergie électrique du type convertisseur de puissance.
L’invention s’applique plus particulièrement aux convertisseurs de puissance adaptés à fonctionner à de hautes (2Mhz à 30 MHz) et très hautes fréquences (30MHz à 300MHz).
On connaît notamment des convertisseurs d’énergie électrique dits « continu vers alternatif », ou DC–AC (de l’anglais « Direct Current -Alternative Current »), également appelés onduleurs, adaptés à fonctionner à de hautes et très hautes fréquences (30MHz à 300MHz).
On connaît également des convertisseurs d’énergie électrique dits « continu-continu », ou DC-DC, par exemple intégrant un onduleur du type décrit ci-dessus et un convertisseur alternatif-continu, ou AC-DC, également connu sous le nom de redresseur.
En particulier, il existe plusieurs classes de convertisseurs d’énergie électrique comportant un commutateur, typiquement un transistor, comportant des première et deuxième bornes de conduction destinées à recevoir une tension alternative.
Un tel convertisseur d’énergie électrique est destiné à alimenter une charge d’impédance réelle ou complexe. Pour un bon fonctionnement du convertisseur, il est nécessaire de réaliser la commutation en fermeture du transistor à zéro de tension (en anglais « Zero voltage switch »), i.e. lorsque la tension alternative aux bornes du transistor est sensiblement égale à zéro. Par sensiblement égal on entend ici à 10% près, de préférence à 5% près.
De manière classique, les composants du convertisseur et le rapport cyclique de commande du transistor sont réglés pour réaliser la fermeture du transistor à zéro de tension, pour une impédance de charge donnée. Dans ce cas, toute modification de l’impédance de la charge, postérieure au réglage, risque d’induire un rendement de conversion d’énergie électrique dégradé.
La demande de brevet FR 2106069 déposée le 9 juin 2021 propose un convertisseur de puissance comportant un bloc de régulation de la commutation permettant de réguler automatiquement le rapport cyclique de pilotage du transistor, et donc de s’adapter automatiquement à une modification de l’impédance de charge tout en assurant une commutation à zéro de tension.
Cependant, le convertisseur de puissance décrit dans la demande de brevet FR 2106069 est adapté à fonctionner pour une puissance et une amplitude de tension de sortie sensiblement fixes.
Plus généralement, les convertisseurs de puissance connus sont configurés pour fonctionner à tension ou puissance de sortie fixées, pour une charge à alimenter d’impédance variable ou fixe.
La présente invention a pour objet de pallier cet inconvénient en proposant un convertisseur d’énergie électrique dont un paramètre électrique de sortie, et notamment l’amplitude de tension de sortie, peut être régulé dans une plage de régulation.
A cet effet, l’invention propose, selon un aspect, un convertisseur d’énergie électrique comportant un onduleur permettant d’obtenir une énergie électrique alternative à partir d’une source d’énergie électrique continue, ledit onduleur comportant un commutateur comprenant des première et deuxième bornes de conduction destinées à recevoir une tension alternative, ledit convertisseur d’énergie électrique étant adapté à fournir une énergie électrique de sortie, à une charge ayant une impédance de charge. Ce convertisseur comporte un circuit capacitif de capacité variable et pilotable, connecté entre l’onduleur et la charge, la commande d’une modification de ladite capacité permettant d’obtenir une modification d’un paramètre électrique de sortie du convertisseur.
Avantageusement, le convertisseur d’énergie électrique selon l’invention comporte un circuit capacitif de capacité variable et commandable/pilotable, ce qui permet de réaliser, sur commande, la régulation d’un paramètre électrique de sortie du convertisseur.
Le convertisseur d’énergie électrique selon l’invention peut également présenter une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous, prises indépendamment ou selon toutes les combinaisons techniquement envisageables.
Le paramètre de sortie est une tension ou un courant ou une puissance de sortie du convertisseur.
Le convertisseur comporte un bloc d’adaptation d’impédance configuré pour adapter une impédance de sortie dudit onduleur à l’impédance de charge, ledit circuit capacitif de capacité variable étant connecté entre le bloc d’adaptation d’impédance et la charge à alimenter.
Le nombre de tentatives pour résoudre ce problème est révélateur de sa gravité et reste une préoccupation majeure des industriels, et ce, depuis de nombreuses années.
Il existe encore des besoins pour des additifs plus efficaces pour rendre un ciment étanche aux gaz pendant sa prise, et restant utilisable quelles que soit les conditions de température et ne nécessitant pas d’additif complémentaire.
La Demanderesse a découvert, de manière surprenante, que l’utilisation de micro-gels spécifiques permettait aux ciments d’avoir des propriétés anti-gaz migration supérieures par rapport aux produits classiquement utilisés. Les micro-gels de l’invention présentent de bonnes performances quelles que soient les conditions de température, et nécessitent un dosage bien plus faible que les solutions de l’art antérieur.
L’utilisation de la composition cimentaire selon l’invention s’inscrit dans un principe général d’amélioration des performances de produits et plus particulièrement des propriétés agent anti-migration de gaz. Les meilleures performances des micro-gels polymériques selon l’invention permettent de réduire la quantité de produit nécessaire à l’application, ce qui implique donc une réduction des rejets de gaz à effets de serre, tels que le CO 2 , associés à la fabrication et à l’utilisation de polymères synthétiques.
La présente invention concerne une composition cimentaire comprenant : - Un ciment ; - Optionnellement au moins un additif de cimentation ; - Un micro-gel polymérique ; - De l’eau.
La composition cimentaire peut être constituée de ces composés.
Dans cette composition cimentaire, le micro-gel polymérique comprend au moins un polymère structuré par au moins un agent de réticulation. Le polymère structuré est obtenu par polymérisation d’au moins un monomère en émulsion inverse (émulsion eau dans huile).
La présente invention concerne également un procédé de cimentation comprenant l’injection souterraine d’une composition cimentaire contenant un micro-gel polymérique comprenant au moins un polymère structuré, ledit polymère structuré étant obtenu par émulsion inverse.
Description de l’invention Selon l’invention, le terme « agent anti-migration de gaz » désigne un additif capable de limiter la migration de gaz lors de la prise du ciment.
De manière générale, un agent de contrôle de filtrat (« Fluid Loss control agent » en anglais) permet de limiter la perte de fluide liquide lors de la mise en place du ciment (« Fluid Loss » en anglais), par exemple la perte d’eau au contact d’une zone poreuse comme une formation souterrain argileuse.
Dans la littérature, l’efficacité d’un agent anti-migration de gaz a été mesurée de la même manière que celle d’un agent de contrôle du filtrat. Ainsi, il peut être considéré, à tort, qu’un agent de contrôle de filtrat possède des propriétés anti-migration de gaz. Or, même s’il est vrai qu’un agent anti-migration de gaz aura pour effet de limiter la perte de fluide, un agent de contrôle du filtrat, lui, n’aura pas nécessairement d’effet sur la migration de gaz. Ainsi, mesurer l’efficacité d’un agent anti-migration de gaz par la mesure de la perte de fluide ne permet pas d’apprécier l’efficacité d’un agent anti-migration de gaz.
Afin de déterminer l’efficacité d’un agent anti-migration de gaz, on utilise un analyseur de la force du gel statique (« Static Gel Strength Analyzer » en anglais (SGSA)). Cet appareil mesure la force du gel en milieu statique (« Static Gel Strength » en anglais (SGS)) du ciment dans des conditions de haute température et de haute pression. L’instrument est équipé d’une carte processeur interne qui envoie et reçoit une impulsion ultrasonique à travers le coulis, puis effectue un post-traitement des données pour déterminer la force du gel en milieu statique en fonction du temps.