INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Procédé pour traiter en surface un matériau à l’aide d’un jet dense d’azote supercritique à haute vitesse (jet HSNJ) dans lequel sont introduites des particules, le jet HSNJ chargé de particules étant appliqué à l’aide d’un canon de projection, caractérisé en ce que - le matériau est un matériau textile constitué de fils multifilamentaires entrelacés, - les particules ont une géométrie anguleuse. Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que les particules sont des particules de corindon d’une granulométrie comprise entre 5 et 500 µm, de préférence d’une granulométrie comprise entre 106 et 150 µm (F100 selon la norme FEPA) ou entre 212 et 300 µm (F60 selon la norme FEPA). Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les particules sont introduites dans le jet HSNJ par effet Venturi, au moyen d’un système d’injection, ou au moyen d’un système combinant l’effet Venturi et l’injection. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les particules sont projetées sur le matériau textile avec une vitesse comprise entre 200 m/s et 500 m/s, de préférence entre 250 m/s et 400 m/s. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que les particules sont projetées sur le matériau avec un débit massique compris entre 0,1 et 10 g/s, de préférence supérieur à 0,5 g/s, de façon privilégiée supérieur à 0,6 g/s. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la distance entre l’ouverture de sortie du canon de projection et le matériau textile est réglée entre 0 et 800 mm, de préférence entre 300 et 500 mm, de façon privilégiée à 400 mm. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la pression statique de consigne du générateur d’azote supercritique, transmise au jet est comprise entre 200 et 3 500 bars, de préférence entre 700 et 1 300 bars, de façon privilégiée vaut 1 100 bars. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le matériau textile est réalisé à partir de fils compatibles avec une application médicale, notamment comme implant ou greffon synthétique, les fils étant de préférence en polyester, de préférence en poly(téréphtalate d’éthylène) (PET). Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le matériau textile utilisé a un nombre de fils de trame compris entre 20 et 50 fils/cm, de préférence entre 28 et 34 fils/cm, avec de préférence 88 fils de chaîne, les fils étant de préférence obtenus à partir de filaments de diamètre compris entre 5 et 15 microns. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que la vitesse relative entre le jet HSNJ et le matériau textile est comprise entre 0 et 50 m/min, de préférence vaut 0,105 m/min. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que le temps d’exposition aux particules est compris entre 1 et 15 secondes, de préférence entre 5 et 10 secondes, de façon privilégiée de 7 secondes.
Système de barrage anti-inondation comprenant - un sac ( 10 ) de barrage anti-inondation intégrant une paroi ( 1 ) de fond ayant une face extérieure destinée à être au moins partiellement en contact avec le sol; une ouverture ( 2 ) de remplissage en regard de la paroi ( 1 ) de fond, cette ouverture ( 2 ) de remplissage étant de surface inférieure à la surface de la paroi ( 1 ) de fond ; une première paroi ( 3 ) latérale reliant la paroi ( 1 ) de fond et l'ouverture ( 2 ) de remplissage, cette première paroi ( 3 ) latérale étant destinée à être tournée vers une zone susceptible d'être inondée, la première paroi ( 3 ) latérale formant, lorsque le sac ( 10 ) est déployé, un angle aigu avec la paroi ( 1 ) de fond; - une bande ( 7 ) d'adhérence et d'étanchéité destinée à être disposée entre le sol et la face extérieure de la paroi ( 1 ) de fond. Système selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la bande ( 7 ) d'adhérence et d'étanchéité est en caoutchouc ou en élastomère. Système selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce que la bande ( 7 ) d'adhérence et d'étanchéité comprend une première face ( 71 ) destinée à être dirigée vers le sol, cette première face ( 71 ) intégrant au moins une première nervure ( 72 ) longitudinale. Système selon la revendication précédente, caractérisé en ce que la bande ( 7 ) d'adhérence et d'étanchéité comprend une deuxième face ( 73 ) opposée à la première face ( 71 ), cette deuxième face ( 73 ) intégrant au moins une deuxième nervure ( 7 4 ) longitudinale. Système selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la largeur de la paroi ( 1 ) de fond, mesurée suivant un axe sensiblement perpendiculaire à la première paroi ( 3 ) latérale, est sensiblement égale à une fois et demi la hauteur du sac ( 10 ) mesurée suivant un axe sensiblement perpendiculaire à la paroi ( 1 ) de fond. Système selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu e le sac ( 10 ) est pourvu d'un raidisseur ( 11 ) comprenant une pluralité de tiges assemblées entre eux correspondants à des arêtes du sac ( 10 ). Système selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu 'au moins ladite première paroi ( 3 ) latérale est réalisée en tissu étanche imputrescible enduit de polyuréthane ou de PVC. Système selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la première paroi ( 3 ) latérale est courbe. Système selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la première paroi ( 3 ) latérale est courbe à concavité tournée vers l'extérieur du sac ( 10 ) à sa partie ( 31 ) centrale reliant la paroi ( 1 ) de fond et l'ouverture ( 2 ) de remplissage, et à concavité tournée vers l'intérieur du sac ( 10 ) à ses bords ( 32 , 33 ) de part et d'autre de ladite partie ( 31 ) centrale de la première paroi ( 3 ) latérale. Système selon l'une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit angle aigu est compris entre 45 et 75 degrés, entre 50 et 70 degrés, ou entre 55 et 65 degrés.
Générateur de nombres aléatoires (100) comportant au moins un oscillateur en anneau (104) comprenant au moins un inverseur (112.1 – 112.n) formé par au moins deux transistors (116.1, 117.1) FDSOI LVT, l’un étant de type NMOS et l’autre étant de type PMOS, caractérisé en ce qu’il comporte en outre un circuit (128) d’application de tensions sur des grilles arrière (124.1, 125.1) des transistors (116.1, 117.1) configuré pour polariser les transistors (116.1, 117.1) en mode FBB. Générateur de nombres aléatoires (100) selon la revendication 1, comportant en outre un circuit (130) de détection du maximum du bruit thermique présent dans une gigue d’un signal de sortie de l’oscillateur en anneau (104) par rapport au bruit de scintillation et au bruit de quantification présents dans la gigue du signal de sortie de l’oscillateur en anneau (104), configuré pour mettre en œuvre les étapes suivantes : - calcul d’une variance d’Allan V des temps de la montée ou de la descente du signal de sortie de l’oscillateur en anneau (104) en fonction de la taille d’un échantillon mesuré correspondant à un nombre d’oscillations N du signal de sortie de l’oscillateur en anneau (104) ; - calcul d’une approximation quadratique V app de la variance d’Allan V précédemment calculée, sous la forme d’une équation de type V app = a 0 + a 1 .N + a 2 .N² ; - calcul d’un nombre d’oscillations N th_max du signal de sortie de l’oscillateur en anneau (104) pour lequel le bruit thermique de la gigue dudit signal de sortie est maximisé par rapport au bruit de scintillation et au bruit de quantification de la gigue dudit signal de sortie, tel que N th_max = ; - commande de l’oscillateur en anneau (104) tel que le nombre d’oscillations du signal de sortie de l’oscillateur en anneau (104) soit égal à N th_max . Générateur de nombres aléatoires (100) selon l’une des revendications précédentes, dans lequel le circuit (128) d’application de tensions sur les grilles arrière (124.1, 125.1) des transistors (116.1, 117.1) est configuré pour appliquer, sur la grille arrière (125.1) du transistor PMOS (117.1), une tension de polarisation de valeur opposée à celle appliquée sur la grille arrière (124.1) du transistor NMOS (116.1). Générateur de nombres aléatoires (100) selon la revendication 4, dans lequel le circuit (128) d’application de tensions sur les grilles arrière (124.1, 125.1) des transistors (116.1, 117.1) est configuré pour appliquer, sur la grille arrière (124.1) du transistor NMOS (116.1), une tension de polarisation de valeur égale à une valeur limite maximale supportée par le transistor NMOS (116.1), et sur la grille arrière (125.1) du transistor PMOS (117.1), une tension de polarisation de valeur égale à une valeur limite minimale supportée par le transistor PMOS (117.1).
Allumeur électro-pyrotechnique (1) comprenant : - un dispositif électrique de génération de chaleur (19), agencé pour recevoir un signal électrique et pour produire de la chaleur en réponse au signal électrique, - une substance pyrotechnique primaire (20), agencée pour initier une réaction pyrotechnique sous l’effet de la chaleur produite par le dispositif électrique de génération de chaleur (19), - un étui (11), définissant un volume fermé contenant la substance pyrotechnique primaire (20), caractérisé en ce que l’allumeur (1) comprend au moins un insert thermique (30), formé en fil métallique et logé dans le volume fermé. Allumeur électro-pyrotechnique (1) selon la revendication 1, dans lequel l’insert thermique (30) est formé avec un fil métallique présentant un diamètre compris entre 0.04 mm et 1.2 mm. Allumeur électro-pyrotechnique (1) selon l’une des revendications 1 à 2, dans lequel l’insert thermique (30) est agencé entre la substance pyrotechnique primaire (20) et une zone de faiblesse (11f) ménagée sur une paroi de l’étui (11). Allumeur électro-pyrotechnique (1) selon l’une des revendications 1 à 3, comprenant une entretoise de chargement (12) recevant la substance pyrotechnique primaire (20), dans lequel l’insert thermique (30) est agencé dans l’entretoise de chargement (12). Allumeur électro-pyrotechnique (1) selon l’une des revendications 1 à 4, dans lequel l’insert thermique (30) présente une forme de pastille ou une forme cylindrique. Allumeur électro-pyrotechnique (1) selon l’une des revendications 1 à 5, dans lequel l’insert thermique (30) est formé uniquement par un fil métallique. Allumeur électro-pyrotechnique (1) selon l’une des revendications 1 à 6, dans lequel la substance pyrotechnique primaire (20) comprend du zirconium et/ou du perchlorate de potassium. Interrupteur pyrotechnique, comprenant : - un boîtier, - deux bornes de connexion électrique, - un piston, mobile entre une position de repos et une position activée, et agencé pour établir ou couper un contact électrique entre les deux bornes de connexion lors du passage de la position de repos à la position activée, - un allumeur électro-pyrotechnique (1) selon l’une des revendications 1 à 7. Interrupteur pyrotechnique selon la revendication 8, dans lequel au moins une partie du boîtier et/ou du piston comprend une matière plastique. Interrupteur pyrotechnique selon la revendication 9, dans lequel la matière plastique comprend : - un polymère, par exemple du polyamide, et - de préférence un matériau de renfort, par exemple des fibres, comme des fibres de verre, et dans lequel le boitier est exempt de renfort métallique.
Initiateur (10) de fusée de bombe muni d'un capot (11) configuré pour s'ouvrir après un largage de bombe, un dispositif (12) de détection de largage de bombe, un dispositif (13) de détermination de la vitesse de bombe, d'un proximètre intégré et d'un connecteur (15) de fusée destiné à connecter l'initiateur (10) de fusée à une fusée de bombe, le proximètre intégré comprenant : un dispositif d'émission/réception (16) d'ondes électromagnétiques ; et un lien de transmission (17) configuré pour transmettre le signal délivré par le dispositif d'émission/réception (16) d'ondes électromagnétiques. Initiateur (10) de fusée de bombe selon la revendication 1, comprenant un circuit électronique (18) de traitement du signal délivré par le dispositif d'émission/réception (16) d'ondes électromagnétiques, configuré pour déterminer la distance entre la bombe et le sol à partir dudit signal, et pour transmettre ladite distance à destination de la fusée de bombe par l'intermédiaire du connecteur (15). Initiateur (10) de fusée de bombe selon la revendication 1 ou 2, dans lequel le dispositif d'émission/réception (16) d'ondes électromagnétiques comprend une antenne HF (19) et un circuit HF (20). Initiateur (10) de fusée de bombe selon la revendication 1 ou 2, dans lequel le dispositif d'émission/réception (16) d'ondes électromagnétiques comprend une source d'émission IR (21) et un photodétecteur (22). Initiateur (10) de fusée de bombe selon l'une des revendications précédentes, dans lequel le dispositif (12) de détection de largage est configuré pour détecter le largage de la bombe et garantir le maintien en position fermée du capot (11) en l’absence d’une force de traction conforme à un largage et configuré pour informer la fusée de bombe d'une détection de largage. Initiateur (10) de fusée de bombe selon l'une des revendications précédentes, dans lequel le dispositif (13) de détermination de vitesse de largage est configuré pour déterminer la vitesse de largage de la bombe et configuré pour en informer la fusée de bombe. Bombe (1) munie d'une fusée (3) de bombe disposée dans un puits de culot (2), et d'un initiateur (10) de fusée selon l'une des revendications précédentes, disposé dans un puits d'accessoire (4), le connecteur (15) de l'initiateur (10) de fusée étant connecté à la fusée (3) de bombe. Bombe (1) selon la revendication 7 en combinaison avec la revendication 2, dans laquelle la fusée (3) de bombe est configurée pour commander la mise à feu de la bombe (1) lorsque la distance entre la bombe (1) et le sol déterminée par le circuit électronique (18) de traitement est inférieure à un seuil de commande d'initiation. Bombe (1) selon la revendication 8 dans laquelle le seuil est compris entre 3 m et 16 m.
Procédé (500) de détection électro-acoustique d’une fuite dans une canalisation acheminant un fluide, comprenant : une étape (510) d’acquisition d’un signal sonore (S) émis par la canalisation au moyen d’un microphone (10) ; et une étape (520) de traitement du signal (S) en temps réel ; caractérisé en ce que l’étape (520) de traitement du signal comprend : une étape (521) d’analyse fréquentielle du signal (S) au moyen d’un périodogramme ; et une étape (522) d’extraction de caractéristiques du signal (S), dont l’entropie, une caractéristique sensible aux défauts dite DSF et une fréquence centrée correspondant au barycentre du périodogramme ; en ce qu’il comprend, après les étapes ci-dessus : une étape (530) d’application d’un filtre de Kalman pour estimer des résidus correspondant à des signaux révélateurs de fuite ; une étape (540) d’analyse en composantes principales permettant de modéliser un signal normal de la canalisation et de détecter une éventuelle fuite en comparant le signal (S) observé au signal normal ; et une étape (560) de présentation des résultats et d’alerte et/ou de notification en cas de détection d’une fuite ; et en ce qu’il est entièrement mis en œuvre par un dispositif portable (100, 100’) comprenant le microphone (10). Procédé selon la revendication 1, dans lequel l’entropie du signal (S) est calculée avec un modèle d’entropie approximative. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel la caractéristique DSF est calculée à partir d’un modèle autorégressif du signal (S). Procédé selon la revendication 3, dans lequel le modèle autorégressif du signal (S) est un modèle intégré à moyenne ajustée présentant des coefficients dits ARIMA, et la caractéristique DSF est égale au rapport entre le premier coefficient ARIMA et la racine carrée de la somme des carrés des trois premiers coefficients ARIMA. Procédé selon l’une quelconque des revendications précédentes, dans lequel l’étape (540) d’analyse en composantes principales du signal (S) met en œuvre des algorithmes d’intelligence artificielle pour améliorer la détection de fuite en donnant un poids à chaque caractéristique calculée à l’étape (522) d’extraction des caractéristiques. Procédé selon les revendications 4 et 5, dans lequel les poids et les coefficients utilisés dans les calculs sont optimisés par un algorithme génétique pour chaque mise en œuvre après une période d'apprentissage. Dispositif portable (100, 100’) comprenant un microphone (10) et des moyens de calcul sous forme de microprocesseur, pour la mise en œuvre d’un procédé (500) de détection de fuite dans une canalisation selon l’une des revendications 1 à 5. Dispositif portable (100’) selon la revendication 7, comprenant un terminal mobile du type smartphone (20) connecté au microphone (10), le procédé (500) étant exécuté dans une application mobile dédiée.
Procédé pour la caractérisation et la quantification en continu des hydrocarbures en C1-C120 présents dans un échantillon unique prélevé dans un bassin sédimentaire, ledit procédé comprenant la pyrolyse sous atmosphère non oxydante de l’échantillon, l’entraînement des effluents gazeux de pyrolyse au moyen d’un courant de gaz inerte puis l’analyse desdits effluents en vue d’obtenir leurs profils en fonction de la température de pyrolyse, caractérisé en ce qu'on effectue la déconvolution desdits profils en sous aires correspondant à chaque classe d’isomère via un abaque de référence établi via l’équation (F) ci-après pour chacune desdites classes et obtenu en utilisant l’équation empirique d’Antoine issue de l’intégration de la loi physique de Clausius Clapeyron pour une enthalpie de vaporisation supposée constante ; m i = (D v ×M i ×t)/(R×T)×10 A-B/(T+C) avec : m i (kg) : la masse de l’hydrocarbure considéré D v (m 3 .s -1 ): le débit volumique du gaz vecteur M i (kg.mol -1 ) : la masse molaire de l’hydrocarbure considéré T (K): la température t (s) : le temps R (J.mol - 1 .K -1 ): la constante des gaz parfaits A (Pa), B (-) et C (K) : les paramètres de l’équation d’Antoine P i (Pa): la pression partielle Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'on effectue la pyrolyse avec une vitesse de chauffe constante comprise entre 0,5°C/mn et 50°C/mn pour atteindre une température finale comprise entre 30°C et 900°C. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’on effectue la pyrolyse sous atmosphère non oxydante au moyen d'un balayage de gaz inerte. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’on effectue l’analyse des effluents au moyen d'un détecteur à ionisation de flamme. Procédé selon l’une des revendications précédentes, caractérisé en ce que ledit échantillon est choisi dans le groupe comprenant les roches mères, les kérogènes, les charbons, les roches réservoir, les pétroles bruts et les fractions pétrolières lourdes, les résines, les asphaltènes, les catalyseurs et les prélèvements de sols.
Procédé de sélection de lymphocytes reconnaissant un épitope conformationnel d’un antigène protéique à partir d’une population de cellules, comprenant une étape d’identification d’au moins un lymphocyte se liant à au moins deux peptides distincts comprenant des séquences issues de l’antigène protéique, notamment au moins trois peptides distincts comprenant des séquences issues de l’antigène protéique. Procédé de sélection selon la revendication 1, comprenant une étape antérieure de sélection de lymphocytes parmi la population de cellules. Procédé selon la revendication 1 ou 2, dans lequel les lymphocytes sont des lymphocytes B ou des lymphocytes T. Procédé selon l’une des revendications 1 à 3, dans lequel les lymphocytes sont des lymphocytes B. Procédé de sélection selon l’une des revendications 1 à 4, dans lequel la population de cellules est une population de cellules mononuclées du sang périphérique (PBMC). Procédé de sélection selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel les au moins deux peptides distincts comprennent respectivement de 6 à 30 résidus d’acides aminés. Procédé de sélection selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel les au moins deux peptides distincts comprennent des séquences non chevauchantes issues de l’antigène protéique. Procédé de sélection selon l’une quelconque des revendications 1 à 7, dans lequel les au moins deux peptides distincts sont à une distance entre eux de 3.10 -9 m ou moins dans la structure tridimensionnelle de l’antigène protéique. Procédé de sélection selon l’une quelconque des revendications 1 à 8, comprenant une étape supplémentaire d’isolement d’au moins un lymphocyte se liant aux au moins deux peptides distincts. Procédé de sélection selon l’une quelconque des revendications 1 à 9, dans lequel l’étape d’identification, et éventuellement d’isolement, est mise en œuvre par cytométrie en flux, avec éventuellement triage de cellules. Procédé de sélection selon l’une quelconque des revendications 1 à 10, dans lequel l’antigène protéique est issu d’un agent infectieux ou d’une protéine humaine ou animale. Procédé de préparation d’au moins un anticorps, ou fragment d’anticorps, dirigé contre un antigène protéique, dans lequel l’anticorps, ou le fragment d’anticorps, est préparé à partir d’au moins un lymphocyte B obtenu par la mise en œuvre du procédé de sélection de lymphocytes tel que défini dans l’une des revendications 1 à 11.
Joint coupe-feu (1), caractérisé en ce qu’il est réalisé/obtenu à partir d’un bloc de matière par un procédé choisi dans le groupe comprenant notamment un carottage, une découpe, un usinage ou un détourage, du bloc de matière. Joint coupe-feu la revendication 1, caractérisé en ce que la découpe est réalisée par un moyen choisi dans le groupe comprenant notamment : un fil, une scie, une lame, un faisceau laser, de l’eau. Joint coupe-feu selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que la matière est choisie dans le groupe comprenant notamment : des fibres minérales, des fibres synthétiques, des fibres d’origine animale, des fibres d’origine végétale, des fibres chimiques. Joint coupe-feu selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce qu’un traitement de surface est appliqué sur toute ou partie de la surface extérieure du joint. Joint selon la revendication 4, caractérisé en ce que le traitement de surface est choisi dans le groupe comprenant notamment : une enduction, une peinture, une projection, une pulvérisation, un habillage, un recouvrement. Joint coupe-feu selon la revendication 5, caractérisé en ce que le traitement de surface est réalisé avec un produit choisi dans le groupe comprenant notamment : une peinture, un mastic, un enduit. Une poudre. Joint coupe-feu selon la revendication 4, 5 ou 6, caractérisé en ce que le traitement de surface présente une caractéristique permettant l’identification de la performance, de la dimension du produit, et/ou du sens de mise en œuvre. Joint coupe-feu selon l’une quelconque des revendications précédentes, caractérisé en ce que ses extrémités comportent des moyens de jonctionnement.