INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un condensateur de capacité 470 µF et tension 16 V a été chargé selon les trois configurations décrites précédemment (Fig. 3B). Entre chaque test, le condensateur est déchargé sur une résistance jusqu’à obtenir une tension nulle. On peut constater que les pentes de charge du condensateur varient en fonction du circuit. Ces pentes sont directement liées à la résistance interne des fils car τ = RC (constante de temps du circuit). Ainsi, lorsque nous avons 3 fils en série, la charge est plus lente puisque les résistances internes s’ajoutent. Ainsi la meilleure configuration possible est obtenue pour les fils disposés en parallèle puisque, dans ce cas, la résistance interne diminue. Le condensateur a donc été chargé avec les trois fils en parallèle afin d’en déterminer son temps de charge (Fig. 3C). Ainsi le condensateur atteint une tension limite de 490 mV au bout de 5,5 h. Cette valeur est inférieure à la valeur théorique (550 mV) de l’E oc des 3 fils en parallèle. Cela peut être dû à la perte de stabilité de l’E oc des fils dans le temps. Lorsque l’on détermine la constante de temps τ de la charge du condensateur, on obtient une valeur de 1,41 h. Si l’on considère qu’un condensateur est chargé au bout de 4 τ, on retrouve bien une valeur de 5,5 h.
On peut aussi déterminer la résistance interne des fils disposés en parallèle qui est de 11,6 MΩ. Le condensateur a par la suite été chargé pendant 50 h (Fig. 3D). On peut noter des fluctuations au niveau du potentiel du condensateur. Ces fluctuations peuvent être dues aux fils d’α-lactalbumine dont le potentiel peut varier au cours du temps. En fin d’expérience, on peut observer une E oc de 420 mV. L’E oc des trois fils en parallèle a été mesurée en fin d’expérience : celle-ci est de 420 mV. Ceci confirme donc que les fluctuations de la charge sont liées à l’E oc des fils. Exemple 4 : Influence de l’humidité relative sur l’Eoc
L’influence de l’humidité relative sur l’E oc de deux fils a également été testée ( ). Les deux fils ont dans un premier temps été testés à 95 % et ensuite l’humidité relative (RH) de la Climacell a été descendue à 60 %. On peut constater que lorsque l’on diminue l’humidité relative, l’E oc diminue d’un facteur 4 mais reste stable dans le temps (15 min). On peut aussi noter que lorsque l’on inverse les connexions aux bornes des fils de platine, la différence de potentiel devient négative, ce qui indique que les fils d’α-lactalbumine sont naturellement polarisés en présence de vapeur d’eau.
Les résultats obtenus aux exemples 2 à 4 démontrent la preuve de concept que des fils de fibres amyloïdes sont capables de recharger un condensateur seulement avec l’humidité ambiante.
GÉNÉRATEUR DE TENSION À BASE DE MATÉRIAU COMPRENANT DES PROTÉINES GLYCOSYLÉES ET DES FIBRES D’AMYLOÏDES La présente invention concerne un générateur de tension. Plus précisément, il est décrit un matériau, activé par procédé électrochimique, comprenant des protéines glycosylées et des fibres amyloïdes, et permettant de produire de l’énergie électrique à partir de l’humidité ambiante ou de toute atmosphère contenant de la vapeur d’eau. Il est également décrit l’utilisation d’un tel matériau pour produire de l’énergie électrique et son procédé de préparation.
L’effluent hydrotraité quittant la section HDT2 peut être utilisé tel quel ou fractionné selon des plages de température de distillation, pour alimenter un vapocraqueur, optionnellement après avoir subi un craquage dans un FCC, un hydrocraqueur, ou un reformeur catalytique, de préférence un hydrocraqueur.
Cet hydrocraquage comprend par exemple la mise en contact de l’effluent hydrotraité avec un catalyseur d’hydrotraitement, en particulier un catalyseur d’hydrocraquage, en présence de H 2 pour produire un effluent respectant les spécifications d’un vapocraqueur en termes de point d’ébullition final (<370°C), de teneur en chlore (<5ppm en masse) et en oléfines (<1%m).
Cet hydrocraquage peut être mis en œuvre à une température de 250 à 480°C, une pression partielle d’hydrogène de 1,5 à 25MPa abs., et une vitesse volumique horaire de 0,1 à 10h -1 .
Un catalyseur d’hydrocraquage utilisable comprend par exemple un support choisi parmi les alumines halogénées, les combinaisons d’oxydes de bore et d’aluminium, les silice-alumines amorphes et les zéolithes et une fonction hydro-déshydrogénante comprenant au moins un métal du groupe VIB choisi parmi le chrome, le molybdène et le tungstène, seul ou en mélange, et/ou au moins un métal du groupe VIII choisi parmi le fer, le cobalt, le nickel, le ruthénium, le rhodium, le palladium et le platine.
PROCEDE DE PRODUCTION DE PARAFFINES PAR HYDROTRAITEMENT DE CHARGES PROVENANT DE DECHETS PLASTIQUES La présente invention concerne un procédé de production de paraffines par hydrotraitement, en particulier à partir de charges provenant de déchets plastiques.
Contexte de l'invention Les paraffines, notamment les cires, sont le plus souvent obtenus par raffinage d’hydrocarbures d’origine fossile.
Les cires sont notamment des mélanges de paraffines linéaires ou branchées (n- et iso-alcanes) dont la chaîne carbonée contient généralement plus de 18 atomes de carbone, et potentiellement jusqu’à plus de 100 atomes de carbone. Les points de fusion des paraffines augmentent avec le nombre de carbone. Pour les paraffines en C18+, ce point de fusion (mesuré selon la norme ASTM D87 :2009) est généralement supérieur à 25°C, et est typiquement supérieur à 70°C pour les paraffines utilisées en tant que cires.
Les cires sont principalement utilisées, pures ou en mélanges avec des additifs, pour l’enduction de papiers, carton, récipients, métaux, …(imperméabilisation ou protection), pour l’isolation thermique, pour la fabrication des bougies (point d’éclair entre 200°C et 250°C), en mélanges avec des produits chimiques, pour la fabrication de paraffines chlorées, pour l’imperméabilisation des tissus, pour l’imperméabilisation de panneaux de particules, ….
Avec la raréfaction des ressources fossiles et les contraintes environnementales grandissantes, les industriels sont à la recherche d’autres charges d’hydrocarbures permettant de produire des paraffines et notamment des cires.
Il existe ainsi de nombreux procédés de prétraitement axés sur l'élimination des composés chlorés. Toutefois, d'autres impuretés présentes dans l'huile de liquéfaction de plastique interdisent tout simplement leur utilisation directe dans d'autres procédés de raffinage. Les composés oxygénés présents dans l'huile de liquéfaction de plastique peuvent notamment être convertis en peroxydes et favoriser ainsi la formation de polymères et de gommes à partir des oléfines présentes dans l’huile de liquéfaction de plastique. En particulier, la présence d'oléfines et de composés oxygénés peut entraîner une polymérisation indésirable pendant le stockage, le transport du lieu de production au lieu de traitement ultérieur ainsi que pendant les traitements de purification et de traitement ultérieur. Les opérations de purification étant souvent effectuées à des températures élevées, une augmentation du taux de polymérisation indésirable peut ainsi être observée.
Le document WO2021/115982 décrit un procédé de récupération par déparaffinage des hydrocarbures aliphatiques d’une charge d’hydrocarbures comprenant des hydrocarbures aliphatiques et des composés polaires contenant un hétéroatome. Cette charge inclut les produits liquides issus de la pyrolyse de déchets plastiques. Le procédé décrit consiste à mélanger la charge à traiter à un solvant, à refroidir le mélange dans une gamme de température de 5°C à -30°C pour obtenir des cristaux de cire et à les séparer afin de produire des hydrocarbures aliphatiques comprenant de la cire et un liquide déparaffiné comprenant le solvant, les composés polaires et éventuellement des aromatiques. Ce document prévoit un vapocraquage des hydrocarbures aliphatiques comprenant de la cire directement, sans hydrotraitement intermédiaire. Ces hydrocarbures aliphatiques sont définis comme des composés aliphatiques non oléfiniques (paraffiniques) et des composés aliphatiques oléfiniques. La production de paraffines n’est pas décrite.
L’invention vise à fournir un procédé de production de paraffines par hydrotraitement à partir d’une composition comprenant une huile de liquéfaction de plastique, ladite composition comprenant des paraffines, des oléfines, des aromatiques et des hétéroatomes, le procédé comprenant :
Autrement dit, cette solution impose d'abaisser le plancher de la soute à bagages en direction de la route pour augmenter la capacité de la soute à bagages, ce qui peut poser problème pendant le roulage du véhicule de loisirs, notamment pour le franchissement d'obstacles, tels qu'un dos d'âne.
Le document DE-202006005639-U1 décrit un autre exemple d’un véhicule de loisirs comprenant une soute à bagages réglable en volume.
Dans ce véhicule, la soute à bagages de l'espace intérieur arrière est séparée de la zone d'habitacle par un lit horizontal réglable en hauteur par rapport à la paroi arrière du véhicule de loisirs.
Cette solution impose nécessairement que la zone d'habitacle située au-dessus de la soute à bagages soit une zone de couchage pour des utilisateurs du véhicule de loisirs. Cette solution n'offre donc que peu de possibilités pour aménager l'espace intérieur arrière du véhicule de loisirs.
Le document EP-3517361-A1 propose un espace intérieur comprenant une soute à bagages et une zone d'habitacle agencée au-dessus de la soute à bagages, la soute à bagages et la zone d'habitacle étant séparées verticalement l'une de l'autre par un coffre de rangement, et comprenant des moyens d'entraînement du coffre de rangement en translation verticale entre une position extrême haute et une position extrême basse, de sorte à faire varier un volume disponible à l'intérieur de la soute à bagages.
La présente invention vise à proposer une conception d’un véhicule de loisirs comprenant un espace intérieur arrière pourvu d'une soute à bagages et d'une zone d'habitacle séparés verticalement l’une de l’autre offrant une nouvelle possibilité d’aménagement de l’espace intérieur arrière du véhicule de loisirs.
L’invention propose un véhicule de loisirs s'étendant d'arrière en avant suivant une direction longitudinale et de bas en haut suivant une direction verticale, comprenant : - une paroi transversale arrière verticale, - et un espace intérieur arrière : -- qui est délimité longitudinalement vers l’arrière par la paroi transversale arrière, vers l’avant par une cloison intérieure parallèle à la paroi transversale arrière et vers la bas par une paroi horizontale inférieure ; -- et qui comprend une soute à bagages inférieure et une zone d'habitacle supérieure agencée au-dessus de la soute à bagages qui sont séparées verticalement l'une de l'autre par un bloc fonctionnel mobile dont une zone est accessible depuis l’intérieur du véhicule, à travers une ouverture de la cloison intérieure, et qui est entraîné en translation verticale, par des moyens d'entraînement entre : * une position extrême haute dans laquelle la hauteur disponible de la soute à bagages est maximale ; * et une position extrême basse dans laquelle dans laquelle un plancher du bloc fonctionnel mobile est adjacent à la paroi horizontale inférieure de l’espace intérieur arrière, grâce à quoi un utilisateur peut accéder à l’intérieur du bloc fonctionnel mobile pour pénétrer à l’intérieur de la zone d’habitacle supérieure.
Grâce à un tel aménagement, en position extrême basse du bloc fonctionnel mobile, un utilisateur peut se situer à l’intérieur de ladite zone d’habitacle qui peut par exemple être aménagée en un dressing, et notamment s’y tenir debout.
- le bloc fonctionnel mobile comporte une zone principale qui est agencée transversalement en vis-à-vis de ladite ouverture de la cloison intérieure et dans laquelle, en position extrême basse, un utilisateur peut stationner à l’intérieur de la zone d’habitacle supérieure, sur le plancher du bloc fonctionnel mobile ; - le bloc fonctionnel mobile comporte au moins une zone latérale de rangement qui est adjacente à ladite zone principale et qui est accessible depuis la zone principale ; - le bloc fonctionnel mobile comporte une paroi supérieure horizontale qui, dans ladite zone principale, comporte une découpe permettant à un utilisateur de stationner debout à l’intérieur de la zone d’habitacle supérieure sur le plancher du bloc fonctionnel mobile ; - le bloc fonctionnel mobile comporte une paroi verticale transversale avant qui, dans ladite zone principale , comporte une découpe permettant à un utilisateur de pénétrer à l’intérieur de la zone d’habitacle supérieure ; - le bloc fonctionnel mobile comporte deux parois latérales verticales opposées et une paroi verticale transversale arrière de fond ; - le véhicule comporte une porte d’accès à ladite ouverture de la cloison intérieure, notamment une porte verticale coulissante transversalement et adjacente à ladite cloison intérieure ; - le véhicule comporte un store vertical déroulant qui est lié en translation verticale avec le bloc fonctionnel mobile et qui obture une portion inférieure de ladite ouverture de la cloison intérieure lorsque le bloc fonctionnel mobile est dans une position décalée vers le haut par rapport à sa position extrême basse ; - l’espace intérieur arrière est équipé d’un miroir agencé sur la face intérieure de ladite paroi transversale arrière verticale en regard de ladite ouverture et/ou d’une barre transversale de penderie agencée au-dessus de ladite zone accessible du bloc fonctionnel mobile ; - l'espace intérieur arrière comprend des moyens de guidage en translation verticale du bloc fonctionnel mobile entre ses positions extrêmes haute et basse ; - le véhicule comporte en outre un espace intérieur de vie séparé de l'espace intérieur arrière par ladite cloison intérieure.
– la est une vue schématique en perspective de trois-quarts arrière droit d'un véhicule de loisirs dont la partie arrière est aménagée selon un exemple de réalisation de l'invention ;
– la est une vue en perspective de trois-quarts avant qui représente l’aménagement selon l’invention de l’espace intérieur arrière du véhicule de loisirs de la , et sur laquelle le bloc fonctionnel mobile occupe sa position extrême haute et la porte coulissante d’accès à l’intérieur de la zone centrale du bloc fonctionnel mobile est fermée ;
– la est une vue analogue à celle de la sur laquelle la porte coulissante d’accès est ouverte ;
– la est une vue analogue à celle de la sur laquelle le bloc fonctionnel mobile occupe sa position extrême basse ;
– la est une vue de derrière de l’ensemble représenté à la ;
Au cours de la différenciation de l’étape (b) les cellules s’organisent dans une organisation similaire à celle d’un bourgeon hépatique. Cette organisation est typiquement marquée par la structuration sous forme de deux sous populations cellulaires présentant deux organisations différentes, l’une de type épithéliale (c’est-à-dire sous forme d’assise cellulaire polarisée apico-basalement et présentant des jonctions serrées et l’autre de type mésenchymateux c’est-à-dire sans organisation apicobasale et présentant des jonctions focales.
La mousse à cellules ouvertes est particulièrement avantageuse quand le fluide caloporteur est un fluide diélectrique, qui est donc en contact directement avec les contacts électriques des cellules de stockage d’électricité. Le fluide caloporteur remplit tous les espaces libres à l’intérieur de l’enveloppe de la batterie de stockage d’électricité. Notamment, il imbibe le matériau compressible.
La structure de séparation constitue alors un pare-feu particulièrement efficace.
En effet, si l’une des cellules de stockage d’électricité 7 commence à bruler, il y a un risque que ce feu se propage vers les cellules voisines. Le fluide caloporteur circulant dans les canaux de circulation et imbibant la couche de matériau compressible contribue à allonger la durée avant que le feu ne se propage aux cellules voisines. Le feu doit d’abord chauffer et détruire le fluide interposé entre les deux cellules. La plaque métallique et l’autre plaque métallique contribuent également à retarder la propagation du feu. Elles forment un écran empêchant la chaleur de se diffuser. Elles sont typiquement en acier, qui est un métal particulièrement résistant au feu.
Comme indiqué plus haut, quand la plaque métallique et l’autre plaque métallique comportent des reliefs en vis-à-vis et en saillie l’un vers l’autre, la batterie comprenant une mesure d’une résistance électrique entre la plaque métallique et l‘autre plaque métallique, la structure de séparation peut être utilisée pour suivre le vieillissement des cellules de stockage d’électricité.
Le procédé de fabrication de la batterie décrit ci-dessus est particulièrement commode, et permet d’obtenir facilement les structures de séparation compressibles.
L’invention a été décrite ci-dessus pour une batterie dans laquelle les ensembles de cellules de stockage d’électricité sont fixés par une résine adhésive aux renforts latéraux. En variante, les ensembles de cellules de stockage d’électricité ne sont pas fixés par une résine adhésive aux renforts latéraux. Ils sont bloqués par exemple en position par des couches de matériau élastique surmoulées sur les renforts latéraux et les renforts d’extrémités.
Procédé de contrôle de batterie Domaine technique de l’invention L’invention concerne un procédé de contrôle d’au moins une batterie électrique pour aéronef.
Etat de la technique antérieure L’utilisation de batteries embarquées dans un aéronef permet l’alimentation en énergie électrique de systèmes secondaires tels que l’informatique de bord, l’éclairage et la ventilation de l’habitacle, etc. Ces fonctions sont très importantes pour la sécurité en vol et il est souhaitable que l’alimentation électrique soit maintenue même en cas de dysfonctionnement d’une partie des batteries.
De plus, le développement d’aéronefs à propulsion électrique met un accent sur la gestion desdites batteries, qui sont dans ce cas responsables de l’alimentation des systèmes propulsifs. Le maintien du bon fonctionnement de ces systèmes propulsifs est alors particulièrement critique.
Les systèmes de batteries embarqués sont généralement composés d’une pluralité de blocs batterie contenus dans des enceintes séparées de protection et d’isolation. Une telle batterie comprend plusieurs cellules électrochimiques, notamment des cellules Li-ion, montées électriquement en parallèle et permettant de stocker l’énergie électrique.
Ces cellules peuvent être l’objet d’un emballement thermique, au cours duquel la température interne de la cellule augmente fortement, ce qui entraine des émissions de gaz chauffés et une fusion de certains constituants de la cellule entrainant sa destruction et l’éjection de débris. Cet emballement thermique présente un risque de propagation aux cellules voisines, puis à l’ensemble du bloc batterie, et peut même se propager dans certains cas aux batteries voisines.
Ce phénomène d’emballement peut être déclenché par trois types d’initiation : thermique (par exemple par suite d’une augmentation de température dans l’enceinte due à une cause externe), électrique (par exemple à cause d’une surcharge due à un mauvais fonctionnement du système électrique de l’aéronef), mécanique (par exemple suite à un impact ou une déformation de l’enceinte) ou encore suite à un défaut interne de la cellule Li-ion.
Une fois l’emballement de la première cellule initié, une production significative de chaleur et de gaz chaud est induite pouvant entraîner des phénomènes plus abrupts comme la combustion et l’explosion de la cellule initiée. Tout ceci entraine la propagation de l’emballement thermique aux cellules voisines.
L’emballement thermique repose sur plusieurs mécanismes de dégradation au niveau de la cellule tels que la dégradation de l’interface à l’anode de la cellule, puis la dégradation de l’électrolyte aux électrodes et la fonte du séparateur induisant un nouveau court-circuit interne. D’autres mécanismes, par exemple le transfert d’oxygène ( oxygen crossover en anglais) peuvent s’ajouter à ceux-ci, par exemple dans le cas des cellules lithium métal.
Ces mécanismes induisent la forte production de chaleur, de liquides chauds et de gaz. Ces gaz peuvent être dégradés par combustion, ou entraîner des explosions en cas de combustion non contrôlée.
Actuellement lors de l’emballement thermique d’une batterie Li-ion des procédures de refroidissement de la batterie sont mise en place afin de limiter l’emballement thermique. Ces méthodes tendent à ralentir la plupart du temps la propagation de l’emballement thermique afin de réduire son intensité voir dans certains cas permettent de la stopper (notamment dans le cas où des cellules Li-ion à chimie peu réactive sont utilisées car leur température critique de déclenchement de l’emballement thermique est élevée).
– les esters tels que les esters d’acides gras linéaires ayant un nombre total de carbone supérieur à 30, les esters aromatiques, les esters d’alcool gras ou d’acides gras ramifiés ayant de 20 à 30 atomes de carbone.
– les copolymères d’esters tels que : les dimer dilinoleyl dimer dilinoleate (LUSPLAN DD—DA5 ® et LUSPLAN DD-DA7 ® ), des dilinoleic acid/ butanediol copolymer (VISCOPLAST 14436H ® ), des dilinoleic acid/ propanediol copolymer et leurs mélanges.
De préférence, le procédé de préparation d’une composition cosmétique selon l’invention est caractérisé en ce que l’huile brillante est d’origine végétale.
Dans un mode de réalisation, le procédé de préparation d’une composition cosmétique selon l’invention est caractérisé en ce que le pourcentage massique de l’huile brillante est d’au moins 2% par rapport à la masse totale de la composition cosmétique.
Dans un mode de réalisation, le procédé de préparation d’une composition cosmétique selon l’invention est caractérisé en ce que le pourcentage massique de l’huile brillante est d’au moins 5% par rapport à la masse totale de la composition cosmétique.
Dans un mode de réalisation, le procédé de préparation d’une composition cosmétique selon l’invention est caractérisé en ce que le pourcentage massique de l’huile brillante est compris entre 2% et 20% par rapport à la masse totale de la composition cosmétique.
Dans un mode de réalisation, le procédé de préparation d’une composition cosmétique selon l’invention est caractérisé en ce que le pourcentage massique de l’huile brillante est compris entre 5% et 15% par rapport à la masse totale de la composition cosmétique.
Dans un mode de réalisation, le procédé de préparation d’une composition cosmétique selon l’invention est caractérisé en ce que le pourcentage massique de l’huile brillante est compris entre 10% et 20% par rapport à la masse totale de la composition cosmétique.
Dans un mode de réalisation, le procédé de préparation d’une composition cosmétique selon l’invention est caractérisé en ce que le pourcentage massique de l’huile brillante est compris entre 2% et 10% par rapport à la masse totale de la composition cosmétique.
Dans un mode de réalisation, le procédé de préparation d’une composition cosmétique selon l’invention est caractérisé en ce que le pourcentage massique de l’huile brillante est compris entre 5% et 10% par rapport à la masse totale de la composition cosmétique.
Dans un mode de réalisation, le procédé de préparation d’une composition cosmétique selon l’invention est caractérisé en ce qu’il comprend en outre une étape de mélange d’un mélange volatil d’alcanes obtenu par le procédé selon l’invention avec au moins un corps gras pâteux.
Dans un mode de réalisation, le procédé de préparation d’une composition cosmétique selon l’invention est caractérisé en ce que le corps gras pâteux est choisi dans le groupe comprenant les corps gras pâteux synthétiques, les corps gras pâteux animaux, les corps gras pâteux végétaux et leurs mélanges.
Dans un mode de réalisation, le procédé de préparation d’une composition cosmétique selon l’invention est caractérisé en ce que le corps gras pâteux est un corps gras pâteux synthétique choisi dans le groupe comprenant : les éthers de polyol, la vaseline, les polymères vinyliques, les esters de pentaérythritol, les polyesters et leurs mélanges.