INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’assemblage est solidaire lorsque chaque protubérance F2 participant au couplage est logée étroitement dans un creux F1 correspondant, par exemple par clippage.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur les figures 1 et 2 chaque protubérance F2 peut avoir une forme générale trapézoïdale. Mais d’autres formes peuvent être envisagées pour les protubérances F2, comme pour les creux F1 qui ont des formes complémentaires (ou homologues) à celles des protubérances F2. Ainsi, la forme générale peut être rectangulaire, ou semi-circulaire, par exemple. On notera aussi qu’au lieu d’effectuer un couplage par clippage des protubérances F2 et creux F1, ce couplage peut se faire grâce à des formes en queue d’aronde (ou analogue), par exemple.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement et au moins partiellement sur les figures 1 et 2, chaque pièce PD peut comprendre une partie centrale PC comportant un premier élément de clippage EC. Ce dernier (EC) est propre à coopérer avec un second élément de clippage (non illustré) qui est solidarisé fixement à la face FP de la paroi PV où est située la zone à protéger ZP, pour solidariser fixement par clippage la pièce PD concernée à cette face FP.
A titre d’exemple, et comme illustré non limitativement et au moins partiellement sur les figures 1 et 2, chaque premier élément de clippage EC peut être un trou de clippage qui est propre à être traversé par une partie d’une patte de clippage constituant un second élément de clippage. En variante, chaque premier élément de clippage EC peut être une patte de clippage qui comprend une partie propre à traverser un trou de clippage constituant un second élément de clippage que comprend la paroi PV.
PEAU DE PARE-CHOCS À DÉFORMATIONS LATÉRALES CONTRÔLÉES, POUR UN VÉHICULE TERRESTRE Domaine technique de l’invention L’invention concerne les véhicules terrestres, et plus précisément les pare-chocs (ou boucliers) de tels véhicules.
Le procédé peut en outre comprendre la fourniture d’une couche adhésive sur l’inductance ou sur la tranche cible avant le transfert. L’étape de transfert peut comprendre l’impression par micro-transfert, µTP.
Cellules solaires multi-jonctions à porteurs chauds La présente invention concerne un nouveau type de cellule solaire, également appelée cellule photovoltaïque. Plus précisément, la présente invention concerne une cellule solaire multi-jonctions comportant par ailleurs une jonction supérieure de type cellule solaire à porteurs chauds. La présente invention concerne également un procédé de fabrication d’une telle cellule solaire. La présente invention concerne aussi l’utilisation d’une telle cellule solaire pour des applications photovoltaïques.
Etat de la technique antérieure A ce jour, les cellules solaires approchent leur efficacité théorique maximale qui est 33 % de l'efficacité de conversion de puissance sous rayonnement 1-soleil (1000 W/m 2 et température de la cellule standard à 25ºC), également appelée limite de Shockley-Queisser (SQ). Une approche décrite dans la littérature pour augmenter l’efficacité des cellules solaires consiste à empiler plusieurs jonctions, également appelées sous-cellules, chaque jonction étant constituée d'un empilement de différentes couches semi-conductrices formant une jonction PN. Les jonctions PN de chaque sous-cellule sont formées de façon à présenter chacune une énergie de bande interdite différente. Chaque sous-cellule absorbe ainsi une portion réduite du spectre solaire mais avec un rendement élevé. Il en résulte un rendement global accru d'une telle cellule solaire par rapport à une cellule solaire à jonction unique, par exemple en silicium. De telles cellules solaires sont appelées cellules solaires multi-jonctions (MJSC) ou structure en tandem, où une jonction supérieure (ou sous-cellule supérieure) est ajoutée à une jonction inférieure (ou sous-cellule inférieure), permettant une meilleure récolte de photons à haute énergie. Tel que cela est décrit dans les articles de Green et al. (Prog. Photovoltaics, 2021) et Geisz et al. (Nat. Energy, 2020), de telles cellules solaires multi-jonctions permettent d’augmenter considérablement l’efficacité jusqu’à 47,1% (lumière concentrée, cellules comportant 6 jonctions). Il s’agit actuellement du record absolu de rendement de conversion obtenu pour une cellule photovoltaïque, toutes technologies confondues.
Atteindre de tels rendements nécessite une parfaite adaptation de courant entre les jonctions lorsqu’elles sont en série, c'est-à-dire une combinaison de bandes interdites pour chaque sous-cellule. Cette combinaison de cellules en séries (intégration monolithique) est le choix majoritaire pour les applications industrielles, pour des questions de coût et de simplicité de mise en œuvre. Identifier des matériaux avec la bonne combinaison de bandes interdites qui peuvent être empilés ensemble reste un défi technologique. De plus, le gain d'efficacité devient de plus en plus petit à mesure que le nombre de jonctions augmente, tandis que le dispositif devient plus coûteux et plus sensible aux variations spectrales. Dans ce contexte, des technologies alternatives sont explorées avec pour objectif d’atteindre de meilleures efficacités.
Une caractéristique commune à toutes les cellules solaires actuelles est que les photons solaires (des longueurs d'onde UV à IR) qui ont une énergie supérieure à la bande interdite du semi-conducteur génèrent des paires électron-trou, ou excitons, avec une énergie supérieure à celle de la bande interdite. A la suite d’interactions porteur-porteur très rapides, ces porteurs s’équilibrent suivant une distribution de Fermi-Dirac dont la température est supérieure à la température de réseau du matériau, d’où leur nom de "porteurs chauds". Dans des cellules solaires conventionnelles, cette énergie, qui est sous forme cinétique, est rapidement (sur des échelles de temps inférieures à la picoseconde) dissipée sous la forme de chaleur dans le cristal. Bien que Shockley et Queisser aient calculé l'efficacité thermodynamique maximale théorique à environ 31-33% avec une bande interdite optimale entre environ 1,1 eV et 1,4 eV (Shockley et al. , J. Appl. Phys. 1961), il a ensuite été démontré que des rendements de conversion supérieurs pouvaient être atteints si l'énergie excédentaire des porteurs chauds était exploitée avant leur refroidissement à la température du réseau. Une approche consiste à extraire ces porteurs chauds avant qu’ils ne refroidissent. Ces cellules sont appelées cellules solaires à porteurs chauds (HCSC).
Les cellules solaires à porteurs chauds sont décrites dans la littérature. Notamment, le document brevet WO2018/021966 (Nanyang University) décrit une cellule solaire à porteurs chauds ayant pour objectif de ralentir le refroidissement des porteurs chauds. Une telle cellule comprend une couche comprenant un ou plusieurs nanocristaux, chacun desdits un ou plusieurs nanocristaux comprenant un matériau pérovskite halogénure ; une première électrode en contact avec un premier côté de la couche contenant des nanocristaux ; et une seconde électrode en contact avec un second côté de la couche contenant des nanocristaux opposé au premier côté ; dans lequel la couche contenant des nanocristaux a une épaisseur inférieure à 100 nm.
Le développement de telles cellules solaires à porteurs chauds est néanmoins limité du fait que le taux de thermalisation dans les matériaux utilisés est trop rapide pour atteindre des populations de porteurs chauds, même sous un rayonnement solaire concentré. L’utilisation d’absorbeurs ultrafins pourrait constituer une solution, dans la mesure où ces absorbeurs ultrafins ont un taux de thermalisation significativement inférieur. Néanmoins, de tels absorbeurs ne peuvent pas absorber efficacement les photons de basse énergie proches de la bande interdite, ce qui limite leur efficacité.
Un objet de la présente invention est de proposer une cellule présentant un haut rendement de conversion, y compris avec des taux de thermalisation relativement élevés par rapport aux cellules HCSC classiques, notamment à forte concentration. Un autre objet est de la présente invention est de proposer une cellule solaire apte à absorber une large gamme du spectre solaire.
- l’expression “compris entre … et …” (par exemple, une plage de valeurs) doit être entendue comme incluant les limites (par exemple, les valeurs limites de cette plage de valeurs) ;
- toute description en lien avec un mode de réalisation est applicable et interchangeable avec l’ensemble des autres modes de réalisation de l’invention ; et
- lorsqu'un élément ou un composant est inclus dans et/ou sélectionné dans une liste d'éléments ou de composants, il doit être compris que cet élément ou composant individuel peut être sélectionné et combiné avec d’autres éléments individuels, ou peut être sélectionné pour constituer un sous-groupe de deux ou plusieurs éléments ou composants explicitement énumérés ; également, tout élément ou composant cité dans une liste d'éléments ou de composants peut être omis de cette liste.
Un premier objet de la présente invention concerne une cellule solaire multi-jonctions à porteurs chauds (HCMJSC), comprenant : au moins une jonction inférieure ; et au moins une jonction supérieure de type cellule solaire à porteurs chauds (HCSC), comprenant : - un absorbeur (également appelé parfois « absorbeur porteur chaud »);
- au moins une couche contact choisie parmi :
La est une vue en coupe longitudinale partielle d’un palier intégrant un amortisseur à film d’huile selon l’invention lorsque sa cavité interne a une longueur minimale ;
La est une vue de face du segment mobile de l’amortisseur à film d’huile selon l’invention lorsqu’il est en position de fermeture ;
La est une vue en coupe longitudinale partielle d’un palier intégrant un amortisseur à film d’huile selon une variante de l’invention lorsque sa cavité interne a une longueur maximale ;
La est une vue en coupe longitudinale partielle d’un palier intégrant un amortisseur à film d’huile selon une variante de l’invention lorsque sa cavité interne a une longueur minimale.
L’idée à la base de l’invention est de modifier la géométrie de la cavité de révolution du palier qui est pressurisée pour disposer de deux longueurs possibles de de film d’huile en fonctionnement, grâce à un segment d’étanchéité à deux positions.
Ces deux longueurs permettent d’avoir deux valeurs d’amortissement distinctes en utilisant une pression d’alimentation fixe. Ces deux valeurs permettent de modifier l’amortissement assuré par la cavité sur deux plages données de fréquences, c’est-à-dire sur deux plages de régimes du moteur.
Sur la , un palier 21 comporte un manchon interne 22 recevant une bague externe d’un roulement portant un tourillon basse pression ou un corps haute pression. Ce palier 21 comporte un manchon externe 23 qui entoure coaxialement le manchon 22 en en étant radialement espacé pour délimiter avec celui-ci une cavité interne de révolution 27. Cette cavité est fermée par deux segments 24 et 26 situés à ses extrémités qui sont portés par le manchon interne 22.
Le manchon interne 22 est solidarisé au reste du palier par une liaison flexible 20 représentée schématiquement sur la , qui lui confère une mobilité limitée selon la direction radiale par rapport à l’axe AX de rotation de l’élément rotatif.
Le manchon externe 23 comporte des trous radiaux reliés à un circuit hydraulique non représenté pour pressuriser la cavité interne 27 avec de l’huile, l’un de ces trous étant repéré par 28 sur les figures. Un balourd de l’élément rotatif tend à excentrer le manchon interne 22 de l’axe AX dans la direction du balourd sous l’effet des efforts centrifuge que ce balourd engendre, attendu qu’en fonctionnement cette excentration tourne avec l’élément rotatif. La pressurisation hydraulique de la cavité 27 permet d’amortir le mouvement rotatif d’excentration du manchon interne 22 pour limiter les vibrations engendrées dans l’ensemble du moteur par le balourd.
Selon l’invention, la cavité 27 est équipée d’un segment 29 qui est mobile radialement entre une position d’ouverture correspondant aux figures 3 et 4, et une position de fermeture correspondant aux figures 5 et 6.
Lorsqu’il occupe sa position de fermeture, le segment 29 sépare la cavité 27 en une première portion 31 qui est hydrauliquement pressurisée et une deuxième portion 32 qui n’est pas pressurisée, de sorte que la cavité 27 a alors une longueur réduite à celle de sa première portion. Le segment 29 constitue alors une barrière d’étanchéité contrôlée entre les deux portions, attendu qu’il limite le transfert d’huile d’une portion à l’autre à une valeur de débit la plus faible possible et idéalement nulle.
Lorsqu’il occupe sa position d’ouverture, le segment 29 met en communication les première et deuxième portions 31 et 32 de la cavité 27 pour que cette cavité 27 ait une longueur étendue, c’est-à-dire maximale.
Ce segment mobile 29 est logé dans une gorge 33 dans la face interne du manchon externe 23, de telle manière que lorsqu’il occupe sa position d’ouverture, ce segment 29 est entièrement escamoté dans la gorge. Lorsqu’il occupe sa position de fermeture, ce segment 29 sort de la gorge vers l’axe AX de manière à enserrer la face externe du manchon interne 22 pour constituer une séparation étanche circonférentielle interposée entre la première portion 31 et la deuxième portion 32. Le segment mobile radialement 29 a ainsi un diamètre plus important lorsqu’il est en position d’ouverture que lorsqu’il est en position de fermeture.
A cet effet, le segment mobile 29 peut être formé de trois secteurs 29a, 29b et 29c de 120 degrés chacun, comme visible sur les figures 4 et 6. Le secteur 29a a une forme de portion de couronne plane pourvue dans sa région centrale d’un plot radial 34a s’étendant à l’opposé de l’axe AX. Les deux autres secteurs 29b et 29c sont identiques au secteur 29a et comportent chacun un plot radial 34b, 34c.
Le manchon externe 23 comporte quant à lui trois trous traversants radiaux espacés de 120 degrés autour de l’axe AX, qui débouchent chacun dans le fond de la gorge 33 et ont chacun un diamètre correspondant sensiblement à l’épaisseur des secteurs du segment, c’est-à-dire au diamètre des plots. Un de ces trous, repéré par 36, est visible sur les figures 3 et 5.
L’ajout d’alcool en C2 à C6 en plus du méthanol facilite la réaction de conversion du flux d’alcool 14 en la rendant plus isotherme (la conversion du méthanol étant très exothermique et la conversion des alcools en C2 à C6 étant endothermique) et donc plus facile à contrôler.
L’installation 110 décrite sur la est analogue à celle de la . Elle diffère de l’installation 10 visible sur la en ce qu’un courant contenant du dioxyde de carbone 182 est ajouté à l’étage de conversion 12.
Le courant de dioxyde de carbone 182 comporte plus de 5 % en masse de dioxyde de carbone comme défini plus haut..
Avant l'essai catalytique, tous les catalyseurs ont été activés dans un courant de N2 (5 NI/h) jusqu'à la température de réaction. L'analyse des produits a été effectuée en ligne par un chromatographe en phase gazeuse équipé d'une colonne capillaire. Les performances catalytiques du catalyseur dans le tableau 1 sont données sur le carbone, sur une base sèche et sur une base sans coke. Les résultats sont donnés pour la performance moyenne du catalyseur pendant les 4 premières heures de fonctionnement
Généralement dans le cas d’utilisation d’un lit fluidisé comme réacteur, la taille des particules de catalyseur peut varier d'environ 20 µm à 500 μm, plus préférablement de 30 µm à 100 μm. La taille des cristaux du tamis moléculaire contenu dans le catalyseur composite, est de préférence inférieure à environ 10 μm, plus préférablement inférieure à environ 5 μm et de manière préférée entre toutes inférieure à environ 2 μm.
Par ailleurs, pour assurer le suivi de trajectoire des pièces à découper dans la matière, il est nécessaire que l’outil de coupe exerce un mouvement de rotation de la lame autour de son axe longitudinal. Ce mouvement de rotation est généralement assuré par l’intermédiaire du guide de lame et du pied de biche de l’outil de coupe.
Typiquement, afin de permettre ces mouvements de translation et de rotation, la lame est maintenue en position à son extrémité supérieure dans le porte-lame au moyen d’une ou plusieurs vis d’assemblage. Le montage et le démontage de la lame pour remplacement sont assurés à l’aide d’un outil, par exemple de type clé 6 pans.
En particulier, avec ce type d’assemblage, pour remplacer une lame usée, il est nécessaire d’accéder manuellement à la ou les vis d’assemblage et de disposer d’une clé adéquate. Or, le porte-lame de la tête de coupe d’une machine de coupe présente généralement un accès restreint qui peut nécessiter le démontage préalable d’éléments de la tête de coupe. De plus, l’outil adéquat doit être disponible et la force de serrage à appliquer sur la vis lors du montage de la nouvelle lame est difficile à calibrer. L’ensemble de ces opérations impliquent donc une perte de temps considérable pour les utilisateurs de la machine de coupe.
La présente invention a donc pour but principal de proposer un dispositif de maintien d’une lame vibrante sur un porte-lame d’une machine de coupe qui ne présente pas les inconvénients précités.
Conformément à l’invention, ce but est atteint grâce à un dispositif de maintien d’une lame vibrante en acier sur un porte-lame d’une machine de coupe, comprenant : un porte-lame ayant une encoche apte à recevoir une extrémité supérieure d’une lame, des moyens de maintien par magnétisme de l’extrémité supérieure de la lame dans l’encoche du porte-lame selon une direction perpendiculaire à un axe longitudinal de la lame, et au moins un ergot formé dans l’encoche et apte à venir se loger dans une découpe pratiquée dans l’extrémité supérieure de la lame afin d’assurer une reprise des efforts de coupe.
Le dispositif selon l’invention est remarquable en ce qu’il prévoit des moyens de maintien par magnétisme de l’extrémité supérieure de la lame dans l’encoche du porte-lame selon une direction perpendiculaire à un axe longitudinal de la lame (le maintien de la lame dans l’encoche du porte-lame est dépourvu d’attache mécanique). Ce maintien par magnétisme permet d’assurer une transmission du mouvement de coupe sans jeu. En outre, les efforts de coupe liés au mouvement de translation en va-et-vient de la lame sont repris par des obstacles résultants de la forme de l’interface entre la lame et l’encoche du porte-lame, et non par des forces de frottement.
De plus, le dispositif selon l’invention permet un montage et un démontage de la lame sur le porte-lame sans avoir besoin de recourir à un outil spécifique (clé, tournevis, etc.). En effet, le montage et démontage de la lame peut s’effectuer manuellement. Cette grande facilité de montage et démontage permet un gain de temps considérable pour les utilisateurs de la machine de coupe.
Selon un mode de réalisation, le porte-lame comprend au moins un aimant assemblé à l’intérieur de l’encoche et apte à établir un appui plan avec une surface plane de l’extrémité supérieure de la lame de façon à assurer un maintien par magnétisme de l’extrémité supérieure de la lame dans l’encoche du porte-lame. Ce mode de réalisation présente l’avantage d’être simple de mise en œuvre. Par ailleurs, l’appui plan entre le ou les aimants et la lame permet d’assurer un meilleur maintien de la lame.
Selon un autre mode de réalisation, l’encoche du porte-lame est magnétisée de façon à assurer un maintien par magnétisme de l’extrémité supérieure de la lame dans l’encoche du porte-lame.
Selon encore un autre mode de réalisation, l’encoche du porte-lame comprend un métal ferromagnétique et l’extrémité supérieure de la lame comprend un aimant de façon à assurer un maintien par magnétisme de l’extrémité supérieure de la lame dans l’encoche du porte-lame.
Quel que soit le mode de réalisation, l’encoche peut comprendre un fond ayant une surface plane et est délimitée latéralement par deux rebords en saillie par rapport au fond.
Dans ce cas, l’ergot peut s’étendre depuis une extrémité inférieure de l’un des rebords de l’encoche en direction de l’autre rebord selon une direction sensiblement perpendiculaire à l’axe longitudinal de la lame. Un tel ergot présente l’avantage d’assurer une bonne reprise des efforts de coupe tout en jouant un rôle de détrompeur pour la lame.
Alternativement, l’ergot peut être réalisé par un pion s’étendant depuis le fond de l’encoche selon une direction sensiblement perpendiculaire à l’axe longitudinal de la lame. Un tel ergot présente l’avantage de conférer une grande facilité de montage de la lame.
L’invention a également pour objet une lame vibrante en acier pour machine de coupe destinée à coopérer avec le dispositif de maintien tel que défini précédemment, la lame comprenant une extrémité supérieure apte à venir se loger dans l’encoche du porte-lame et à être maintenue dans celle-ci par les moyens de maintien par magnétisme, l’extrémité supérieure de la lame comprenant au moins une découpe apte à recevoir l’ergot formé dans l’encoche.
De préférence, la lame est réalisée dans un acier rapide.
L’invention a encore pour objet un assemblage d’une lame vibrante en acier telle que définie ci-dessus sur un porte-lame d’une machine de coupe par l’intermédiaire d’un dispositif de maintien tel que défini précédemment.
Une concentration en hépatocytes matures et/ou immatures inférieure à 50% limiterait l’efficacité du greffon et imposerait un volume de greffe d’autant plus important que la concentration (en nombre) en hépatocytes est faible. En effet il est estimé qu’au moins 5% de la masse du foie en hépatocytes fonctionnels est nécessaire pour le traitement de l’insuffisance hépatique aigüe par exemple et les insuffisances métaboliques du foie telles que les maladies liées à une sécrétion de facteur VIII et facteur IX et VWF, la maladie de Wilson et l’hémochromatose héréditaire nécessitent le même ordre de grandeur.
Les hépatocytes matures expriment l’albumine mais n’expriment pas l’alphafoetoprotéine. Ces marqueurs sont facilement identifiables et quantifiables par des méthodes de détection bien connues de l’homme du métier telle que la cytométrie en flux.
une valeur de 100% après un cycle de maintenance se terminant par une charge complète, la deuxième valeur calculée lorsque l’élément électrochimique 12 n’est pas en train de subir un épisode de consigne de courant trop dynamique. Il peut être considéré que le courant ne présente plus de caractère dynamique à partir du moment que la tension de l'élément électrochimique 12 a atteint un régime établi. Une telle valeur est généralement fournie par le constructeur de l’élément électrochimique 12, la valeur donnée par la tension à condition d’une consigne de courant faible et d’un certain temps de repos de l’élément électrochimique 12, ces données de courant faible et de temps de repos étant également fournies par le constructeur de l’élément électrochimique 12, et une valeur de 50% sinon.
Même si la valeur estimée initiale de l’état de charge est mauvaise, il est possible de corriger rapidement la valeur estimée en augmentant la valeur du coefficient C, pour qu’elle ait une valeur bien supérieure à 2, par exemple 5. La valeur du coefficient C sera ensuite ramenée dans l’intervalle privilégié (entre 1 et 2 ici) pour garantir une bonne précision de l’estimation de l’état de charge SOC.
Il est maintenant illustré en référence aux figures 4 à 7 des exemples de mise en œuvre expérimentale du procédé qui vient d’être décrit par la demanderesse.
Les figures 4 présentent les données d’entrée, à savoir le courant dynamique sur 440 000 secondes (5,1 jours), la tension de l’élément électrochimique 12 et la température de l’élément électrochimique 12.
Dans chacun des cas, la courbe totale est présentée et un agrandissement d’une partie de cette courbe totale.
En outre, la capacité est la capacité mesurée Q, à savoir 196 Ah dans cet exemple.
La présente les résultats obtenus par mise en œuvre d’une technique coulométrique.
Dans cas, il est injecté artificiellement un biais de courant de 300 mA. Cette injection se fait par l’ajout de ce biais à la valeur expérimentale mesurée. La valeur de 300 mA a été choisie car elle correspond à un biais classique pour les capteurs de courant