INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Mais il permet aussi, dans le cadre de l’acylation chromatogénique d’un matériau solide hydroxylé de grande épaisseur et/ou de grande porosité et/ou de grande surface spécifique, tel qu’un matériau papier de haut grammage, un carton ondulé ou un matériau solide revêtu d’alcool polyvinylique, de procéder à une pluralité de dépôts chauds successifs permettant une acylation sensiblement stœchiométrique du matériau solide hydroxylé de grande épaisseur et/ou de grande porosité et/ou de grande surface spécifique.
Selon certains modes de réalisation d’un procédé selon l’invention, au moins une partie de surface applicatrice du dispositif applicateur étant en contact avec une partie de surface du matériau solide hydroxylé, au moins cette partie de surface du matériau solide hydroxylé est à ladite température d’acylation lors de l’application de ladite composition réactive sur le matériau solide hydroxylé. Selon ces modes de réalisation d’un procédé selon l’invention, il est procédé à un chauffage du matériau solide préalablement à l’application de ladite composition réactive. Dans ces modes de réalisation, le matériau solide est chauffé en l’absence de ladite composition réactive. Avantageusement, le chauffage du matériau solide préalable à l’application de ladite composition réactive permet une déshydratation -au moins partielle- du matériau solide.
Selon certains modes de réalisation d’un procédé selon l’invention, les éléments filiformes formant la surface applicatrice sont à ladite température d’acylation lors de l’application de ladite composition réactive sur le matériau solide hydroxylé.
Selon certains modes de réalisation d’un procédé selon l’invention, ladite composition réactive est appliquée au moins en surface dudit matériau solide hydroxylé, dans une enceinte thermorégulée adaptée pour maintenir ladite composition réactive libérée par le dispositif applicateur à ladite température d’acylation.
Selon certains modes de réalisation, le procédé selon l’invention comprend au moins une étape de redistribution de chlorure(s) d’acide(s) gras déposé(s) sur le matériau solide hydroxylé, sans nouvel apport de ladite composition réactive, l’étape de redistribution étant réalisée au moyen d’au moins un dispositif répartiteur présentant une surface applicatrice formée d'éléments filiformes non réactifs avec les chlorures d’acide gras de ladite composition réactive et aptes à pouvoir se charger de chlorure d’acide gras déposé sur le matériau solide hydroxylé, par contact des éléments filiformes du dispositif répartiteur et du matériau solide hydroxylé et pour libérer au moins une partie des acides gras chargés, au contact dudit matériau solide hydroxylé par contact des éléments filiformes et du matériau solide hydroxylé, le dispositif répartiteur étant à une température comprise entre 160°C et 250°C. Une telle étape de redistribution à haute température favorise l’état gazeux du(des) chlorure(s) d’acide(s) gras préalablement apportés et leur réactivité.
Avantageusement, les éléments filiformes du dispositif applicateur et/ou du dispositif répartiteur sont souples et déformables au contact du matériau solide hydroxylé et adaptés pour pouvoir, du fait de cette souplesse, de cette déformation et du déplacement du dispositif applicateur et/ou du dispositif répartiteur par rapport au matériau solide hydroxylé, libérer du chlorure d’acide gras en surface et en profondeur sur au moins une partie d’épaisseur du matériau solide hydroxylé ou prélever du chlorure d’acide gras à partir de cette surface.
Selon certains modes de réalisation d’un procédé selon l’invention, la surface applicatrice du dispositif applicateur et/ou du dispositif répartiteur est formée d’un velours pourvu des éléments filiformes. Le matériau formant les éléments filiformes est en outre choisi pour résister à ladite température d’acylation, sans perte de ses propriétés adsorbantes et/ou applicatrices.
Selon certains modes de réalisation d’un procédé selon l’invention, ladite température d’acylation est comprise entre 160°C et 250°C. notamment comprise entre 165°C et 240°C, particulièrement comprise entre 170°C et 230C, plus particulièrement comprise entre 180°C et 220°C, de préférence comprise entre 190°C et 220°C, plus préférentiellement comprise entre 200°C et 220°C. Ladite température d’acylation est adaptée selon le matériau solide à acyler. En particulier, ladite température d’acylation est choisie pour être inférieure à la température de brunissement du matériau solide. Cela étant, selon l’invention, compte tenu de la vitesse d’acylation du fait du dépôt à chaud de ladite composition réactive et de la durée réduite d’exposition du matériau solide à haute température, les risques de brunissement du matériau solide du fait de la haute température sont réduits.
Selon certains modes de réalisation d’un procédé selon l’invention, au moins une -notamment chaque- composition réactive comprend au moins un chlorure d’acide gras choisi dans le groupe formé du chlorure de l’acide palmitique (C 16 ), du chlorure de l’acide stéarique (C 18 ), du chlorure de l’acide arachidique (C 20 ) et du chlorure d’acide béhénique (C 22 ). Rien n’empêche de prévoir que ladite composition réactive comprenne une proportion faible de chlorure d’acétyle (CH 3 -CO-Cℓ). L’inventeur a découvert que le chlorure d’acétyle, qui n’est pas un chlorure d’acide gras au sens de l’invention, est susceptible de réagir spontanément et rapidement avec des molécules d’eau libres présentes dans le matériau solide en préservant d’une possible hydrolyse, les chlorures d’acide gras destinés à l’acylation. L’inventeur a aussi observé que, de façon surprenante, le chlorure d’acétyle ne réagit ni avec les groupements hydroxyles libres et accessibles du matériau solide, ni avec lesdits hydroxyles réactogènes d’autres polymères hydroxylés comme l’alcool polyvinylique. En outre, avantageusement, l’acide acétique produit par hydrolyse du chlorure d’acétyle est suffisamment volatil pour être éliminé du matériau solide. Avantageusement, on utilise le chlorure d’acétyle à titre de protecteur du(des) chlorure(s) d’acide(s) gras de ladite composition réactive. Avantageusement, on utilise le chlorure d’acétyle à titre de réactif de trans-chloration permettant de restaurer des chlorures d’acides gras à partir d’acides gras libres hydrolysés.
Selon certains modes de réalisation d’un procédé selon l’invention, le matériau solide hydroxylé est un matériau papier. Il peut s’agir d’un matériau solide -c’est-à-dire d’un matériau ni liquide, ni gazeux- hydroxylé constitué pour l’essentiel de cellulose et présentant des groupements hydroxyles libres, accessibles et réactifs vis-à-vis de chlorures d’acides gras à l’état gazeux. Le matériau solide hydroxylé peut aussi être un matériau solide hydroxylé -notamment un papier ou un carton, par exemple un carton ondulé- présentant une couche de surface extérieure formée d’alcool polyvinylique.
La(les)dite(s) composition(s) réactive(s) peu(ven)t être appliquée(s) sur le matériau solide hydroxylé avec une quantité totale choisie de façon que le matériau solide hydroxylé présente une quantité surfacique de chlorure(s) d’acide(s) gras déposée comprise entre 1 mg et 500 mg par mètre carré (mg/m 2 ) de surface géométrique dudit matériau solide hydroxylé. La quantité de chlorure(s) d’acide(s) gras appliqué(s) sur le matériau solide hydroxylé est comprise entre 1 mg/m 2 et 500 mg//m 2 de matériau solide hydroxylé. Avantageusement, on réalise une pluralité de dépôts successifs à ladite température d’acylation de façon à atteindre une acylation sensiblement stœchiométrique du matériau solide hydroxylé.
Dans certains modes de réalisation, le dispositif applicateur est un pinceau applicateur dont les éléments filiformes sont choisis pour supporter ladite température d’acylation. Dans ces modes de réalisation, le procédé selon l’invention peut être mis en œuvre manuellement de façon artisanale.
Selon certains modes de mise en œuvre à l’échelle industrielle d’un procédé selon l’invention, le matériau solide hydroxylé est formé d’une bande de papier entrainé en défilement selon une direction de défilement parallèle à la plus grande dimension de la bande, entre un dévidoir amont de ladite bande de papier et un enrouleur aval d’une bande de papier acylé. La réactivité augmentée du(des) chlorure(s) d’acide(s) déposés à haute température permet la mise en œuvre du procédé selon ces modes de réalisation. Dans ces modes de mise en œuvre, le papier de la bande de papier peut être entrainé en défilement à grande vitesse de défilement, notamment supérieure à 50 m/min, de préférence supérieure à 100 m/min. Dans ces modes de mise en œuvre, au moins une -notamment chaque- composition réactive est appliquée à poste(s) fixe(s) au moins sur une face principale du papier entrainé en défilement. Selon ces modes de mise en œuvre à l’échelle industrielle d’un procédé selon l’invention, la(les) composition(s) réactive(s) est(sont) appliquée(s) à la volée au moyen d’un dispositif applicateur fixe et immobile par rapport au papier entrainé en défilement. Selon ces modes de mise en œuvre à l’échelle industrielle d’un procédé selon l’invention, au moins un -notamment chaque- dispositif applicateur est un rouleau d’axe de rotation parallèle au plan de la bande de papier et non parallèle -notamment orthogonal- à la direction de défilement. Selon certains de ces modes de mise en œuvre, la bande de papier étant une bande de papier de bas grammage, la(les)dite(s) composition(s) réactive(s) est(sont) appliquée(s) sur la bande de papier avec une quantité totale choisie de façon que la bande de papier présente une quantité surfacique moyenne de chlorure(s) d’acide(s) gras comprise entre 1 mg et 50 mg par mètre carré (mg/m 2 ) de surface plane (géométrique) de la bande de papier. Cela étant, selon certains autres modes de mise en œuvre, la bande de papier étant une bande de carton -notamment de carton ondulé- ou une bande de papier enduit d’alcool polyvinylique, la(les)dite(s) composition(s) réactive(s) est(sont) appliquée(s) sur la bande de papier avec une quantité totale choisie de façon que la bande de papier présente une quantité surfacique moyenne de chlorure(s) d’acide(s) gras supérieure à 50 mg par mètre carré (mg/m 2 ) de surface plane de la bande de papier -notamment pouvant atteindre 500 mg/m 2 , et adaptée pour permettre une acylation (stœchiométrique) de la quasi-totalité des hydroxyles réactogènes.
Dans certains modes de réalisation, le procédé selon l’invention comprend au moins deux applications de composition(s) réactive(s) à postes fixes sur la bande de papier entrainé en défilement, chaque composition(s) réactive(s) étant à ladite température d’acylation lors de son application. Selon ce mode de réalisation d’un procédé selon l’invention, on applique une faible quantité de chlorure(s) d’acide(s) gras à ladite température d’acylation de façon à permettre une acylation rapide et sensiblement quantitative et on reproduit plusieurs fois cette application pour atteindre une acylation sensiblement stœchiométrique du papier de la bande de papier.
A cet effet on met en œuvre une régulation de l’énergie maximale qui doit être garantie par la batterie.
Le système de contrôle 5 transmet au régulateur 12, à chaque instant pendant le vol, une estimation EnBatMax(t) de l’énergie maximale à garantir. Cette estimation est fonction de la décharge désirée au cours du vol pour la batterie 2a. Elle est par exemple contrôlée par des actions du pilote ou par l’avionique de l’aéronef. Connaissant la mission à réaliser, le pilote ou l’avionique hélicoptère contrôle le profil d’utilisation de l’énergie électrique en agissant sur cette énergie maximale EnBatMax(t) transmise ensuite au régulateur 12 par le calculateur externe.
En fonction de cette estimation et de l’estimation de l’énergie disponible de la batterie 2a, le régulateur 12 met en œuvre un algorithme de régulation (statique ou dynamique, linéaire ou non linéaire) et calcule une commande TqEnBatMax(t).
Un exemple de calcul de consigne est par exemple : TqEnBatMax(t) = K*(EnBatMax (t) - EnBat(t)),
Là aussi, la régulation peut être faite de façon équivalente sur d’autres paramètres, notamment le niveau de charge « SOC » de la batterie 2a ou la tension électrique en sortie de la batterie 2a. Endommagement du moteur thermique 1- PEndoMax(t)
La consigne calculée par cette sous-routine permet de limiter l’endommagement du moteur thermique 1 en faisant contribuer le moteur électrique 2 à la fourniture de puissance lors de phases critiques susceptibles d’endommager fortement le moteur thermique 1.
Cet objectif est traité par une régulation (en valeur min/max) d’un paramètre représentatif de l’endommagement moteur thermique 1 (e.g. : T45Max, N1Max,TqMax voire N1Min pour le cyclage du moteur thermique).
Le système de contrôle 5 détermine à chaque instant un paramètre synthétique à ne pas dépasser PEndoMax(t).
Dans le cas d’un turbomoteur, un exemple de régulation possible est une limitation sur la température en entrée de la turbine :
PEndoMax(t) = T45pmc(t).
Cependant, par temps froid, il est possible que le paramètre prépondérant sur l’endommagement moteur soit plutôt le couple Cm transmis au rotor ou une vitesse de rotation N1 du moteur thermique.
On peut alors prévoir, en cas de température extérieure en dessous d’un seuil donné, qu’une sous-routine mise en œuvre par le régulateur 12 peut choisir pour le paramètre synthétique à ne pas dépasser, une limitation basée sur le couple Cm ou la vitesse N1 du moteur thermique. Un exemple de régulation possible est alors une limitation sur la vitesse du moteur thermique 1 à puissance maximale continue N1pmc(t) :
PEndomax(t) = N1pmc(t).
Par ailleurs, le régulateur 12 dispose, à chaque instant, d’une estimation de l’endommagement courant du moteur thermique 1. Cet endommagement courant du moteur thermique 1 au cours de la mission sera noté PEndo(t) et est transmise par le régulateur 11 du moteur thermique 1 ou par le système de contrôle 5.
A partir des informations PEndo(t) et PEndoMax(t), le régulateur 12 détermine, au moyen d’un algorithme de régulation (statique ou dynamique, linéaire ou non linéaire), une commande TqPEndoMax(t).
Ce résultat est amélioré application après application.
Analyse du calcium par Fluorescence X selon la méthode RC-ANA-MET-1414.
Dans les exemples illustrés, le dispositif 12 est par ailleurs muni d’une contre-pointe 26 qui est agencée sur l’axe principal A1 en regard de l’entraîneur principal 24. La contre-pointe 26 est prévue pour venir en contact avec le fruit ou légume pour stabiliser la rotation du fruit ou légume autour de l’axe principal A1. La contre-pointe 26 présente soit une pointe unique agencée selon l’axe principal A1 (comme illustré notamment à la ), soit plusieurs pointes agencées sur un barillet rotatif autour de l’axe principal A1 (comme illustré notamment à la ). La contre-pointe 26 pourrait être munie de moyens d’entraînement en rotation pour, elle aussi, entraîner en rotation le fruit ou légume à travailler. Cependant, dans les exemples illustrés, la contre-pointe 26 est libre en rotation autour de l’axe principal A1.
Dans la description qui va suivre, on considérera que la contre-pointe 26 est agencée au-dessus de l’entraîneur principal 24. Ainsi, on considérera que l’entraîneur principal 24 reçoit une extrémité inférieure du fruit ou légume à travailler, et que la contre-pointe 26 vient en contact avec une extrémité supérieure du fruit ou légume.
La contre-pointe 26 est de préférence réglable en position selon l’axe principal A1 pour pouvoir adapter l’écart entre l’entraîneur principal 24 et la contre-pointe 26 à la dimension du fruit ou légume à travailler. Dans un tel cas, la contre-pointe 26 est donc mobile axialement par rapport au support 22 entre au moins reculée et une position de maintien du fruit ou légume.
Dans les deux exemples illustrés, le dispositif 12 comporte une colonne 28 qui s’étend verticalement depuis le support 22, en parallèle de l’axe principal A1 mais en étant décalée transversalement par rapport à cet axe principal A1 de manière à laisser libre, au-dessus de l’entraîneur principal 24 un volume de travail dans lequel il est possible de placer le fruit ou légume à travailler. Dans un tel cas, la contre-pointe 26 peut être solidaire d’un bras transversal 30 qui est monté sur la colonne 28 de manière à pouvoir être guidé en translation sur la colonne 28 le long d’un axe parallèle à l’axe principal A1. Le bras transversal 30 de support de la contre-pointe 26 peut ainsi présenter une portion de guidage 29 qui entoure la colonne 28 de manière à assurer le guidage en translation du bras transversal 30.
Eventuellement, on pourra prévoir une contre-pointe 26 amovible, le dispositif 12 pouvant alors être par exemple utilisé avec différents types de contre-pointes, dont la géométrie pourra varier d’un type à l’autre, par exemple pour être optimisée en fonction d’une catégorie particulière de fruit ou légume. Dans un tel cas, la contre-pointe 26 pourra être fixée de manière démontable sur le support, dans l’exemple sur le bras transversal 30, par exemple par une fixation magnétique.
Dans certains modes de réalisation, la position de la contre-pointe 26 le long de l’axe principal A1 est réglable manuellement par l’utilisateur. Dans certains modes de réalisation, notamment celui des figures 1 à 12, la contre-pointe 26 est simplement guidée avec frottement sur la colonne 28 de telle manière que les seuls frottements assurent le maintien en position de la contre-pointe 26 le long de l’axe principal A1. Dans d’autres modes de réalisation, comme on peut le voir sur la illustrant le deuxième mode de réalisation, on peut prévoir un mécanisme de serrage manuel 31 que l’utilisateur est amené à desserrer pour permettre le déplacement, en translation selon la direction de l’axe principal A1, de la contre-pointe 26 vers une position désirée, et, une fois cette position désirait atteinte, à serrer pour figer la position de la contre-pointe 26.
Le dispositif 12 comporte un outil de découpe 34, qui assure la découpe hélicoïdale, et qui est porté par un chariot 36, lequel est entraîné en translation par rapport au support 22, suivant un mouvement alternatif de sens aller et de sens retour selon une direction de translation de chariot qui est parallèle à l’axe principal A1. L’outil de découpe 34 est donc déplacé par rapport au support 22 par le chariot 36, et décrit lui aussi un mouvement alternatif de sens aller et de sens retour selon la direction de translation de chariot. C’est ce mouvement de translation, associé à la rotation simultanée du fruit ou légume entraîné par l’entraineur principal 24 qui génère une trajectoire relative, entre l’outil de découpe 34 et le fruit ou légume, qui est hélicoïdale. L’outil de découpe 34 présente une géométrie qui est adaptée au type de découpe hélicoïdale souhaitée. On peut prévoir que le dispositif 12 puisse fonctionner avec différents types d’outils de découpe 34, chaque outil de découpe 34 étant adapté par exemple au type de découpe hélicoïdale à effectuer, et/ou au type de fruit ou légume à travailler. L’outil de découpe 34 peut par exemple être monté de manière amovible à une extrémité libre d’un porte-outil 32 qui est lui-même porté par le chariot 36, l’outil de découpe 34 restant donc dans ce cas monté sur le chariot 36, ici de manière, indirecte, de manière à en suivre le mouvement alternatif de sens aller et de sens retour selon la direction de translation de chariot.
Comme on peut le voir plus particulièrement sur les figures 2 et 3, mais aussi sur la , ou encore sur les figures 13 à 18 concernant le deuxième mode de réalisation, l’entraînement en translation du chariot 36 est assuré par une vis d’entraînement 38 à double hélice qui présente un axe de vis A2 parallèle à l’axe principal A1.
La vis d’entraînement 38 est rotative par rapport au support 22, autour de son axe de vis A2. Le dispositif 12 et l’appareil motorisé 10 sont conçus pour que le moteur d’entraînement de l’appareil motorisé 10 assure l’entraînement en rotation de la vis d’entraînement 38 par rapport au support 22, autour de son axe de vis A2. Comme on peut le voir plus particulièrement à la , la vis d’entraînement 38 est entraînée en rotation par exemple par un système d’engrenages 40 qui comporte un engrenage d’entrée 42 entraîné en rotation par le moteur électrique de l’appareil 10. Cet entraînement de l’engrenage d’entrée 42 est par exemple assuré, dans le cadre d’un dispositif 12 amovible, grâce au coupleur du dispositif 12, ce coupleur pouvant par exemple être directement lié à un pignon d’entraînement (non représenté) qui engrène avec l’engrenage d’entrée 42 pour entraîner en rotation le système d’engrenages 40. L’engrenage d’entrée 42 entraîne, par une première cascade de roues d’engrenages, un pignon 44 d’entraînement de la vis d’entraînement 38. Dans l’exemple illustré, le même engrenage d’entrée 42 entraîne, par une deuxième cascade de roues d’engrenages, un pignon 46 d’entraînement en rotation de l’entraîneur principal 24. Avec un tel système, à la fois l’entraîneur principal 24 et la vis d’entraînement 38 sont donc entraînés simultanément en rotation par le biais du même moteur électrique. De préférence, la première cascade de roues d’engrenages et la deuxième cascade de roues d’engrenages du système d’engrenages 40 ne présentent pas la même démultiplication. Par exemple, pour une vitesse donnée du moteur d’entraînement, la vis d’entraînement 38 pourrait présenter une vitesse de rotation, autour de son axe de vis A2, supérieure à la vitesse de rotation de l’entraîneur principal 24 autour de l’axe principal A1. Bien entendu, d’autres systèmes d’entraînement sont possibles.
Ainsi, dans le cadre d’un dispositif 12 amovible par rapport à la base motorisée 14, le coupleur du dispositif 12 est avantageusement lié en rotation, directement ou indirectement, d’une part avec l’entraîneur principal 24 et d’autre part avec la vis d’entraînement 38.
Dans les exemples illustrés, le chariot 36 est guidé en translation selon la direction de l’axe de vis A2 par la colonne 28. La colonne 28 s’étend parallèlement à l’axe de vis A2. Dans les exemples illustrés, la vis d’entraînement 38 est agencée à l’intérieur de la colonne 28, qui est donc dans ces exemples une colonne creuse qui est cylindrique et tubulaire autour de l’axe de vis A2. La colonne 28 présente un profil transversal fermé, à l’exception de la présence d’une fente axiale 50 qui s’étend parallèlement à l’axe de vis A2 selon une dimension axiale au moins égale à la course maximale du chariot 36. On note que le profil transversal de la colonne 28 n’est pas nécessairement circulaire, mais il peut l’être, et que l’axe de vis A2 n’est pas nécessairement un axe de symétrie de la colonne 28, mais il peut en être un. Dans l’exemple, la colonne 28 présente ainsi un corps de colonne 48 qui est tubulaire selon l’axe de vis A2. Le corps de colonne 48 présente une paroi latérale, qui est donc généralement parallèle à l’axe de vis A2, et qui présente une fente axiale 50 qui s’étend sur toute la hauteur du corps de colonne 48. Dans le premier exemple de réalisation, on peut voir plus particulièrement sur les figures 1 à 3 que la fente axiale 50 est agencée sur un côté de la colonne 28 qui sera arbitrairement appelé côté avant et qui est agencé entre l’axe de vis A2 et l’axe principal A1. Toutefois, la fente axiale 50 pourrait être, comme on peut le voir plus particulièrement sur la concernant le deuxième mode de réalisation, sur un côté arrière de la colonne 28, opposé à l’axe principal A1 par rapport à l’axe de vis A2, ou encore sur un côté latéral de la colonne 28.