INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’analyseur 40 est adapté pour, en temps réel, déterminer la concentration du mercure dans les fumées à la fois en amont du point d’introduction dans ces dernières du réactif de démercurisation depuis le silo 11 et en amont du point d’introduction dans ces fumées du flux sortant du dispositif de traitement 22, ainsi que transmettre un signal d’information iCa représentatif de la valeur de cette concentration, cette valeur de concentration amont étant appelée Ca par la suite. Il n’est pas nécessaire que le signal d’information iCa émis par l’analyseur 40 soit strictement continu, dans le sens où les valeurs de concentration amont Ca déterminées par l’analyseur 40 sont à fournir, via le signal d’information iCa, à chaque instant, c’est-à-dire à chaque répétition d’une fréquence temporelle prédéterminée, valant par exemple entre trente secondes et trois minutes environ.
La cuve 1 est une cuve à membranes permettant de stocker du gaz liquéfié. La paroi de la cuve présente une structure multicouche comportant, depuis la structure porteuse 1 vers l’intérieur de la cuve, une barrière thermiquement isolante secondaire 5 comportant des éléments isolants, non représentés, reposant contre une structure porteuse 1, une membrane étanche secondaire 6 reposant contre la barrière thermiquement isolante secondaire 5, une barrière thermiquement isolante primaire 7 comportant des éléments isolants, non représentés, reposant contre la membrane étanche secondaire 6 et une membrane étanche primaire 8 destinée à être en contact avec le gaz liquéfié contenu dans la cuve 1. La membrane étanche primaire 8 définit un espace interne 10 destiné à recevoir le gaz liquéfié.
Le gaz liquéfié destiné à être stocké dans la cuve peut notamment être un gaz naturel liquéfié (GNL), c’est-à-dire un mélange gazeux comportant majoritairement du méthane ainsi qu’un ou plusieurs autres hydrocarbures. Le gaz liquéfié peut également être de l’éthane ou un gaz de pétrole liquéfié (GPL), c’est-à-dire un mélange d’hydrocarbures issu du raffinage du pétrole comportant essentiellement du propane et du butane.
En référence aux figures 2 et 3, on va maintenant décrire une zone d’angle de la cuve le long d’une arête longitudinale 3 joignant deux parois porteuses longitudinales 2 adjacentes formant un angle entre elles. Etant donné que la zone d’angle de la cuve est essentiellement symétrique par rapport à un plan bissecteur P de l’angle, il sera suffisant de décrire une seule paroi de cuve dans la zone d’angle.
Sur la majeure partie de la paroi de cuve, la barrière thermiquement isolante secondaire 5 est formée de blocs isolants secondaires de point courant 11 juxtaposés sur la paroi porteuse 2 et ancrés à celle-ci par des organes de retenue de point courant 12 et la barrière thermiquement isolante primaire 7 est formée de blocs isolants primaires de point courant 13 superposés aux blocs isolants secondaires de point courant 11 et également ancrés par les organes de retenue de point courant 12.
Les blocs isolants secondaires de point courant 11 et les blocs isolants primaires de point courant 13 présentent une forme de parallélépipède rectangle avec préférentiellement la même longueur et la même largeur. Le bloc isolant secondaire de point courant 11 peut être plus épais que le bloc isolant primaire de point courant 13.
Le long de l’arête longitudinale 3, la barrière thermiquement isolante secondaire 5 comporte une rangée de blocs isolants secondaires de bordure 111 juxtaposés sur la paroi porteuse 2 et la barrière thermiquement isolante primaire 7 comporte une rangée de blocs isolants primaires de bordure 113 superposés aux blocs isolants secondaires de bordure 111. Les blocs isolants secondaires de bordure 111 et les blocs isolants primaires de bordure 113 présentent aussi une forme de parallélépipède rectangle avec préférentiellement la même longueur et des largeurs différentes, à savoir une moindre largeur pour le bloc isolant primaire de bordure 113.
La fabrication d’une paroi porteuse 2 de grande dimension comme la coque d’un navire ne permet pas d’obtenir des surfaces parfaitement planes. Il est donc généralement nécessaire de prévoir des cales d’épaisseur 16 et des supports de mastic polymérisable (non représentés) sous les blocs isolants secondaires de point courant 11 pour pouvoir rattraper les défauts de planéité de la paroi porteuse 2 et aligner ainsi les blocs isolants secondaires de point courant 11 avec une faible tolérance, de manière à obtenir une surface de support très uniforme pour la membrane étanche secondaire 6. Ces supports de mastic polymérisable peuvent prendre différentes configurations, selon la technique connue.
Une feuille anti-adhésive non représentée, par exemple en papier kraft, peut être posée sur la surface interne de la paroi porteuse 2 pour empêcher l’adhésion du mastic à la paroi porteuse 2.
Pour optimiser la réalisation d’une paroi de cuve de grandes dimensions, il est souhaitable d’utiliser des blocs isolants standardisés avec un inventaire aussi limité que possible de dimensions différentes. Il y a lieu de tenir compte cependant des tolérances de fabrication de la paroi porteuse 2, qui atteignent typiquement quelques centimètres à dizaines de centimètres dans une coque de navire.
Une possibilité pour cela est de créer une maillage rectangulaire régulier avec les organes de retenue de point courant 12, en plaçant une première rangée longitudinale à la mi-largeur de la paroi porteuse 2 et en ajoutant des rangées parallèles successives équidistantes des organes de retenue de point courant 12, en se rapprochant de l’arête 3. La distance entre deux rangées est la largeur des blocs isolant de point courant. La ne montre que la dernière rangée des organes de retenue de point courant 12 et la dernière rangée des blocs isolants de point courant.
Lorsqu’on connaît la dimension théorique de la paroi porteuse 2, il est possible de concevoir à l’avance, le nombre et le positionnement de ces rangées d’organes de retenue de point courant 12, et donc le nombre correspondant des rangées de blocs isolants de point courant. En raison des tolérances de fabrication de la paroi porteuse 2, il subsiste cependant une marge d’incertitude sur la distance restante D entre la dernière rangée des blocs isolants de point courant et l’arête 3 (voir ).
Pour tenir compte de cette incertitude, la paroi de cuve comporte une cheminée de réglage 16, susceptible de présenter une largeur variable en fonction de la dimension réelle de la paroi porteuse 2, par exemple dans une plage de variation allant de 20 mm à 70 mm. La cheminée de réglage 16 est disposée entre la dernière rangée des blocs isolants de point courant et la rangée des blocs isolants de bordure.
Une rangée d’organes de retenue d’angle 25 est disposée dans la cheminée de réglage 16.
On décrit maintenant le bloc isolant secondaire de point courant 11, qui présente un panneau de fond 17, un panneau de couvercle 18 parallèle au panneau de fond 17, et un bloc de mousse thermiquement isolante 19. Le panneau de fond 17 et le panneau de couvercle 18 présentent une forme générale globalement rectangulaire et sont espacés dans une direction d’épaisseur par le bloc de mousse thermiquement isolante 19.
Le panneau de couvercle 18 présente deux rainures 20 parallèles entre elles et s’étendant dans une direction parallèle à l’arête 3. Les rainures 20 présentent une forme sensiblement de T inversé pour recevoir des supports de soudure selon la technique connue. Les supports de soudure sont omis des dessins par mesure de simplicité.
Le panneau de fond 17 et/ou le panneau de couvercle 18 peuvent être réalisés en contreplaqué.
La lentille 12, 14 peut être percée par tous moyens connus, par exemple par carottage optique, typiquement par usinage diamant, ou encore par trépanage.
Le spectrographe 8 comporte un capteur optique configuré pour mesurer une énergie totale (en J) du faisceau lumineux 3 réfléchi par la surface 6 de l’échantillon à travers l’objectif 5 de projection pendant un intervalle d’intégration (en s). Les moyens de traitement du signal 9 comprennent une unité de traitement 15, par exemple un ordinateur ou un serveur disposant de moyens de traitement, adaptée pour exécuter le procédé de mesure confocale chromatique. L’unité de traitement 15 peut par exemple comprendre une mémoire dans laquelle sont stockées les instructions de code pour l’exécution du procédé de mesure confocale chromatique et un calculateur de type processeur, microprocesseur, microcontrôleur, etc. configuré pour exécuter ces instructions. L’équipement comprend également des moyens de commande (écran tactile, clavier, souris, boutons, etc.).
La caméra 7 peut être connectée, par exemple par voie filaire, aux moyens de traitement 9 ou à des moyens de traitement 9 dédiés. Les moyens de traitement 9 comprennent en particulier un système d’acquisition 16 configuré pour recevoir les images capturées par la caméra 7 et les affiche sur un dispositif d’affichage 17 tel qu’un écran afin de permettre à un utilisateur de visualiser en temps réel la position du point de mesure sur la surface 6.
Dans la mesure où la caméra 7 obture une partie du faisceau lumineux 3, le dispositif de mesure 1 peut en outre comprendre une lumière 18 fixée sur le crayon optique 4 et configurée pour éclairer la surface 6 de l’échantillon. L’éclairage de la surface 6 de l’échantillon permet en effet d’améliorer la qualité de l’image, en particulier lorsque l’éclairage ambiant n’est pas suffisant ou que le dispositif de mesure 1 masque l’éclairage ambiant.
La lumière 18 peut être intégrée à la caméra 7. Par exemple, la caméra 7 peut embarquer une bague de diodes électroluminescente montée autour de son optique.
En variante, la lumière 18 peut être rapportée et fixée sur le crayon optique 4 à proximité de l’extrémité de sortie 11 (voir ). Par exemple, le dispositif de mesure 1 peut comprendre une bague annulaire comprenant des diodes électroluminescentes qui est rapportée et fixée autour de son extrémité de sortie 11.
On notera que le principe optique de la microscopie confocale chromatique est par nature insensible à la lumière ambiante. En particulier, la précision de mesure et la sensibilité du dispositif de mesure 1 ne sont généralement pas affectées par la présence de l’éclairage de la lumière 18. Le dispositif de mesure 1 peut donc être utilisé normalement sans être perturbé par l’éclairage.
Le cas échéant, lorsque la surface 6 à mesurer est très réfléchissante, la présence de la lumière 18 peut éventuellement perturber la mesure. Dans ce cas, L’unité de traitement peut être configurée de sorte à moduler l’éclairage de la lumière 18 (en particulier lorsqu’elle comprend des diodes électroluminescentes qui sont adressables) afin de synchroniser la mesure et l’éclairage en les décalant temporellement.
Capteur de biocolonisation La divulgation se rapporte à la mesure de biocolonisation. La divulgation se rapporte plus particulièrement à la mesure de la biocolonisation en environnement marin. La divulgation se rapporte encore plus spécifiquement à un dispositif de mesure de biocolonisation en milieu marin.
Art Antérieur Les projets d’éoliennes flottantes se développent à l’échelle mondiale de manière prometteuse. Un de leurs composants clés est le câble dynamique de puissance permettant le raccordement des éoliennes à leur sous station électrique et au réseau énergétique sous-marin. Ce câble de transmission de la puissance électrique obtenu à partir de l’éolienne est un composant clé du système électrique. Son fonctionnement doit donc être soigneusement monitoré. Il est intellectuellement facile de penser que ce câble ne présente pas de difficulté de fonctionnement car il repose sur le fond marin et ne subit finalement peu de contraintes par rapport à l’éolienne elle-même. Or cette idée doit être battue en brèche : ce câble subit lui aussi les effets du temps, notamment du fait d’un effet peu connu mais plus impactant qu’est la biocolonisation. On entend par biocolonisation le développement de concrétions marines (algues, moules, huîtres) qui peuvent atteindre plusieurs dizaines de centimètres d’épaisseur. Cette biocolonisation se déroule paradoxalement sous l’effet du fonctionnement du câble : le passage d’une quantité importante d’électricité dans le câble entraine un échauffement de celui-ci. Cet échauffement du câble provoque un échauffement local de l’eau de mer se trouvant au contact du câble. Cet échauffement favorise lui-même la biocolonisation en rendant le milieu proche du câble plus favorable à la formation de concrétions. Or, de manière traditionnelle, les paramètres de fabrication du câble de puissance incluent la capacité du câble à se refroidir grâce au milieu (i.e. grâce à l’eau de mer qui l’entoure). La biocolonisation entraîne donc une variation, in situ, des paramètres initiaux pris en compte lors de la fabrication du câble de puissance. En d’autres termes, le transport d’électricité peut augmenter la température de l’eau aux alentours du câble ce qui entraîne une biocolonisation plus importante du câble.
De plus, par l’effet d’écran thermique, de masse additionnelle et de modification de la rugosité, la biocolonisation va impacter le comportement du câble dynamique. Parmi les effets majeurs découlant de la biocolonisation, on note notamment les sollicitations hydrodynamiques modifiant la tenue en situation de tempête ou de fatigue ; mais également les effets thermiques autour du câble. Compte tenu de la variété des éléments du câble (modules de flottabilité, raidisseurs) et de la variété des environnements biologiques, la modélisation de ce phénomène reste un challenge. Il est donc nécessaire de comprendre le rôle de la biocolonisation, dans sa variabilité, pour concentrer des études sur des composants particuliers.
Il est ainsi nécessaire non seulement d’adresser l’effet de la biocolonisation des ombilicaux dynamiques sur les échanges thermiques, mais également de disposer de moyens de mesurer, en temps réel ou en temps différé, l’étendue de la biocolonisation elle-même. Il est également nécessaire de mesurer cette biocolonisation afin notamment d’évaluer le besoin de maintenance ou de remplacement des câbles.
Résumé La divulgation a été conçu en conservant ces inconvénients de l’art antérieur à l’esprit. La divulgation se rapporte plus particulièrement à un dispositif pour la mesure indirecte de la biocolonisation. Plus particulièrement, la divulgation se rapporte à un dispositif de mesure de température configuré pour être apposé sur un composant immergé. Un tel dispositif de mesure de température comprend :
un élément chauffant piloté par un circuit de chauffe ; au moins un module de captation de température, piloté par un module de mesure de température, le module de captation étant destiné à capter la température à proximité du module de chauffage, durant une période prédéterminée ; au moins un module de mémorisation des températures obtenues par le module de mesure de température ; un module de transmission des données mémorisées dans le module de mémorisation.
Ainsi, il est possible de recueillir des températures à proximité de l’élément chauffant intégré au dispositif, pendant une période de temps prédéterminée, pendant et après une durée pendant laquelle l’élément chauffant est actif et chauffé. Le dispositif peut comprend une source d’alimentation autonome, comme par exemple un ensemble de batteries ou accumulateurs pour alimenter le chauffage et les modules électroniques destinés au pilotage et à la mesure de température en fonction du temps, le maintien en mode veilleuse du dispositif.
Selon une caractéristique particulière, le dispositif comprend une partie dite de chauffe et de mesure, de forme globalement hémicylindrique, comportant une pluralité de couches comprenant :
Selon une caractéristique possible de l’invention, le volet de mixage comprend une paroi intérieure incurvée dont le diamètre est inférieur à celui de la paroi intermédiaire, la paroi intérieure et la paroi intermédiaire étant destinées à venir enserrer le filtre à air. Pour cette configuration, le volet de mixage comprend trois parois concentriques : la paroi intérieure, la paroi intermédiaire et la paroi extérieure, la paroi extérieure et la paroi intermédiaire étant destinées à enserrer l’évaporateur et/ou l’aérotherme, la paroi intermédiaire et la paroi intérieure étant destinées à venir enserrer le filtre à air. Le volet de mixage s’interpose entre le dispositif de pulsion d’air et au moins l’un des deux éléments constitués par l’aérotherme et l’évaporateur.
Selon une caractéristique possible de l’invention, le volet de mixage comporte un couvercle circulaire duquel prennent naissance la paroi intermédiaire, la paroi intérieure et la paroi extérieure, ledit couvercle s’étendant parallèlement à la plaque support inférieure. Grâce à la présence de ce couvercle représentant l’élément de liaison entre les trois parois concentriques du volet de mixage, lesdites trois parois tournent en même temps lorsque le volet de mixage est mis en rotation.
Selon une caractéristique possible de l’invention, la plaque support inférieure comprend un rail circulaire extérieur et un rail circulaire intérieur, la paroi intérieure incurvée du volet de mixage étant montée coulissante dans le rail circulaire intérieur et la paroi extérieure incurvée du volet de mixage étant montée coulissante dans le rail circulaire extérieur. Le rail circulaire intérieur et le rail circulaire extérieur sont concentriques et s’étendent chacun sur au moins 50% des 360° de leur circonférence totale.
Selon une caractéristique possible de l’invention, l’évaporateur et l’aérotherme sont séparés par un isolateur thermique et se terminent chacun par un isolateur thermique. Ces isolateurs thermiques sont des pièces creuses, destinées à créer une épaisseur d’air destinées à isoler thermiquement l’évaporateur et l’aérotherme.
Selon une caractéristique possible de l’invention, chaque paroi du volet de mixage comprend des éléments d’étanchéité circulaires et linéaires. Autrement dit, les bords délimitant les différentes paroi du volet de mixage, qu’ils soient rectilignes ou incurvés, présentent des éléments d’étanchéité destinés à empêcher des fuites intempestives d’air. Ces éléments d’étanchéité peuvent par exemple être représentés par des joints s’étendant le long desdits bords.
Selon une caractéristique possible de l’invention, le HVAC comprend une paroi cylindrique prenant naissance sur un bord périphérique de la plaque support inférieure, ladite paroi cylindrique possédant un renflement doté de trois ouvertures superposées, dont une ouverture supérieure est prévue pour la ventilation, dont une ouverture intermédiaire est prévue pour le dégivrage et dont une ouverture inférieure est prévue pour le chauffage des pieds, ledit HVAC possédant un volet de distribution monté en rotation dans le renflement et apte à occuper une multiplicité de positions pour ouvrir ou fermer totalement ou partiellement au moins l’une desdites ouvertures superposées.
Selon une caractéristique possible de l’invention, le volet de distribution comprend deux tronçons fixes et séparés, ledit volet de distribution étant apte à occuper une multiplicité de positions caractérisées chacune par les positions des deux tronçons séparés, pouvant chacun ouvrir ou fermer totalement ou partiellement au moins l’une des ouvertures superposées. Le volet de distribution comprend deux composantes fixes et séparés, aptes à venir occulter au moins partiellement non, au moins l’une des trois ouvertures superposées du renflement. Le fait que le volet de distribution possède deux composantes séparées, permet de rendre possible certaines configurations de sortie d’air du HVAC. Ainsi, à titre d’exemple, l’une des deux composantes peut occulter au moins partiellement l’une des trois ouvertures, tandis que l’autre composante peut occulter ou non une autre ouverture. Avantageusement, les deux composantes du volet de distribution s’inscrivent autour d’un même cercle. De façon préférentielle, les deux composantes du volet de distribution sont encadrées par des éléments d’étanchéité, comme des joints d’étanchéité.
L’invention a pour autre objet un dispositif de ventilation, de dégivrage et climatisation pour la réalisation d’un véhicule selon l’invention.
Selon l’invention, dispositif comprend un dispositif de pulsion d’air, un évaporateur, un aérotherme et un volet de mixage apte à se déplacer pour masquer ledit évaporateur ou ledit ventilateur, ledit dispositif comprenant une plaque support inférieure de forme circulaire sur laquelle sont montés l’aérotherme, l’évaporateur et le volet de mixage, l’aérotherme et le ventilateur étant de forme incurvée et dans la continuité l’un de l’autre autour d’un cercle, le dispositif de pulsion d’air étant placé dans un espace délimité par l’aérotherme et le ventilateur et le volet de mixage présentant une paroi intermédiaire incurvée apte à se déplacer le long d’un élément incurvé de la plaque support inférieure pour venir se placer entre le dispositif de pulsion d’air et au moins l’un des deux éléments constitués par l’aérotherme et l’évaporateur.
Un véhicule selon l’invention présente l’avantage de posséder un HVAC de forme compacte, dans lequel les différents éléments sont agencés de façon judicieuse pour pouvoir offrir efficacement toutes les fonctions attendues d’un HVAC. Un tel HVAC peut ainsi être facilement et rapidement monté dans un espace restreint d’un véhicule, sans nécessité la présence d’un espace de dégagement important. Un véhicule selon l’invention a de plus l’avantage d’engendrer de faibles coûts de fabrication et de contrôle en raison du nombre réduit des pièces impliquées dans le HVAC. Il présente enfin l’avantage de posséder un HVAC souple d’utilisation, en raison d’une géométrie astucieuse du volet de distribution.
On donne ci-après, une description détaillée d’un mode de réalisation préféré d’un véhicule et d’un HVAC selon l’invention, en se référant aux figures suivantes, dans lesquelles :
La est une vue en perspective d’un HVAC selon l’invention,
La est une vue partielle en perspective d’un volet de mixage d’un HVAC selon l’invention,
La est une vue en perspective du volet de mixage de la montrant un mécanisme d’entrainement de ce volet de mixage,
La est une vue en perspective partielle d’un HVAC selon l’invention, montrant un évaporateur, un aérotherme et des isolateurs thermiques,
La est la vue de la montrant en plus un filtre à air,
Par exemple, le séparateur de polarisation comprend un prisme de Wollaston, un prisme de Rochon ou un prisme de Nomarski.
Selon un aspect particulier et avantageux, le compensateur comprend une lame demi onde orientée de façon à ce que ledit premier état de polarisation soit linéaire incliné à -45 degrés des traits du réseau de diffraction et le deuxième état de polarisation linéaire incliné à +45 degrés des traits du réseau de diffraction, ou le compensateur comprend une lame quart d’onde orientée de façon à ce que ledit premier état de polarisation soit circulaire droit et le deuxième état de polarisation circulaire gauche ou le compensateur comprend un rhomboèdre de Fresnel.
Avantageusement, le compensateur présente une retardance achromatique sur le spectre de la première partie du faisceau lumineux émis, et respectivement sur le spectre de la deuxième partie du faisceau lumineux émis.
Selon différents modes de réalisation, le dispositif optique séparateur et modificateur de polarisation est disposé dans le spectromètre entre l’entrée du spectromètre et le au moins un réseau de diffraction, ou le dispositif optique séparateur et modificateur de polarisation est disposé dans une partie convergente du faisceau lumineux émis en amont de l’entrée du spectromètre ou le séparateur de polarisation est disposé dans une partie collimatée du faisceau lumineux émis en amont de l’entrée du spectromètre.
Avantageusement, le dispositif optique séparateur et modificateur de polarisation est escamotable en dehors du faisceau lumineux émis et l’appareil comprend un composant optique apte à être inséré sur le trajet du faisceau lumineux émis pour compenser une défocalisation du faisceau lumineux émis à l’entrée du spectromètre ou sur le système de détection du spectromètre, lorsque le dispositif optique séparateur et modificateur de polarisation est escamoté.