INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Tel qu’illustré à la , la base orthogonale du boîtier 3 est particulièrement configurée de sorte que des angles opposés de l’enveloppe du boîtier, ici opposés relativement au premier plan 1001 ou au deuxième plan 1002, sont égaux ou sensiblement égaux. Autrement dit, les angles d’une première paire d’angles α1, opposés relativement au premier plan 1001, sont égaux entre eux tandis que les angles d’une deuxième paire d’angles α2, opposés relativement au deuxième plan 1002, sont également égaux entre eux. Une telle caractéristique participe à permettre le pivotement du boîtier 3 dans une pluralité de configurations « pivoté » différentes dans le cas d’une base octogonale. En outre, de sorte à permettre une plus grande capacité de pivotement et une plus grande variété de rangements 4, les angles de la première paire d’angles α1 et de la deuxième paire d’angles α2 sont, de manière optionnelle mais préférentielle, égaux entre eux. Il en résulte que les largeurs des différentes parois latérales 31b, mesurées entre deux arrêtes adjacentes dans la base du cylindre sont égales entre elles.
Le support 2 est adapté de sorte à présenter une forme au moins en partie complémentaire du boîtier 3 de stockage. Le support 2 comprend ainsi, parmi la pluralité de flancs 21, deux flancs 21 opposés symétriques au moins en partie inclinés de sorte à présenter une pente d’inclinaison β, relativement au plan principal 1000. En l’espèce, les flancs 21 internes opposés présentent une telle pente, lesdits flancs 21 étant symétriques l’un à l’autre relativement au plan principal 1000. En outre, lesdits flancs 21 opposés inclinés sont configurés pour coopérer avec deux parois 31, notamment au moins deux parois latérales 31b, du boîtier 3. Au moins une partie desdites deux parois 31 du boîtier 3 est ainsi configurée pour s’étendre au contact des flancs 21 présentant ladite pente de sorte à maintenir le boîtier 3 en position au sein du support 2.
De manière optionnelle mais préférentielle, tel qu’illustré, chacun des flancs 21 opposés symétriques comprend deux pentes d’inclinaison distinctes. Une première pente d’inclinaison β1, telle qu’exposée précédemment, est configurée pour coopérer avec des parois 31 du boîtier 3 de sorte à permettre son maintien. Une telle première pente est notamment disposée aux abords de l’embase 22 du support 2, par exemple, le long de la direction verticale Z, dans une moitié, voire un tiers du support 2 le plus proche de ladite embase 22. A l’inverse, une deuxième pente, d’inclinaison β2, peut être intégrées à chacun des flancs 21 opposés de sorte à faciliter et/ou permettre la réalisation du support 2. Par exemple, lorsque le support 2 est moulé ou injecté, la deuxième pente est configurée de sorte à présenter, relativement au plan principal 1000, une inclinaison strictement inférieure à l’inclinaison de la première pente. En outre, un tel arrangement 4 permet, de manière avantageuse, de faciliter l’accès au boîtier 3 lorsque celui-ci est disposé dans le support 2, notamment en permettant le passage d’une main ou de doigts d’un utilisateur entre au moins une partie de l’un des flancs 21 internes du support 2 et au moins l’une des parois 31 du boîtier 3.
A noter que, dans le cas d’un exemple de réalisation tel qu’exposé plus haut, dans lequel le boîtier 3 présente une forme cylindrique autre, par exemple à base carrée ou rectangulaire, les flancs 21 opposés du support 2, particulièrement les flancs 21 internes, peuvent également comprendre une pente configurée de sorte à faciliter et/ou permettre la réalisation du support 2, notamment lorsque celui-ci est obtenu par moulage. La description précédente s’applique alors mutatis mutandis .
Indépendamment de la forme de la base du boîtier 3 de stockage, celui-ci peut, de manière optionnelle mais préférentielle, être pliable. Tel qu’illustré aux figures 6 à 8, un tel boîtier 3 comprend une pluralité d’arêtes déformables 6, notamment élastiquement déformables. Notamment, de telles arêtes sont des charnières films. De manière particulière, tout ou partie des arêtes du boîtier 3 de stockage sont déformables. Un tel principe permet, de manière avantageuse, de pouvoir plier ou déplier le boîtier 3 selon que celui-ci doit être utilisé pour stocker des objets d’un utilisateur dans le support ou à l’extérieur du véhicule ou selon qu’il doit simplement être rangé, par exemple dans le véhicule. Le boîtier 3 de stockage pliable peut ainsi présenter deux configurations distinctes : une configuration « d’utilisation » et une configuration « rangé ».
La représente schématiquement un dispositif permettant l’infiltration d’une préforme via un procédé selon l’invention.
La est une photographie d’une pièce obtenue par un procédé selon l’invention.
La est une photographie d’une pièce comparative obtenue par un procédé hors invention.
L’invention est à présent décrite au moyen de figures, présentes à but descriptif pour illustrer certains modes de réalisation de l’invention et qui ne doivent pas être interprétées comme limitant l’invention.
La montre une vue en coupe d’un four 1 pouvant être utilisé dans l’étape d’infiltration d’un procédé de fabrication d’une pièce en CMC selon l’invention. Le four 1 comprend une enceinte 2 hermétique à l’intérieur de laquelle sont présents un creuset 4 ayant un volume interne contenant une composition d’infiltration 6, et un outillage de support 100 comprenant une pluralité de supports individuels 300 chacun chargé d’une structure fibreuse, ici une préforme poreuse 400 d’aube de turbomachine représentée très schématiquement, la pluralité de supports individuels 300 étant maintenus en une grappe unique 100, la grappe 100 comprenant en outre un bras de maintien 240.
Le creuset 4 peut être en un matériau céramique. La composition d’infiltration 6 peut par exemple être du silicium ou un alliage de silicium. Le four 1 est ici muni d’un système de chauffage résistif 10 par exemple comprenant des barreaux de graphite. Le système de chauffage 10 est disposé autour du creuset 4 et de la préforme 400 dans l’enceinte 2 du four 1. Le système de chauffage comprend en outre, de façon connue, un générateur 16 de façon à alimenter le système de chauffage. Le four 1 peut en outre être muni d’une pompe à vide 18 en communication fluidique avec l’intérieur de l’enceinte 2, de façon à réaliser le procédé d’infiltration sous vide. On notera qu’un autre type de four que celui illustré peut être utilisé, en particulier le four peut comprendre un système de chauffage inductif au lieu d’un système résistif.
Le four 1 comprend un dispositif de mesure de la masse des préformes 400 correspondant ici à une balance 20 du type peson. Dans cet exemple, la balance 20 est située à l’extérieur de l’enceinte 2 du four 1, au-dessus de l’enceinte 2. Bien entendu, d’autres dispositifs de mesure de masse peuvent être utilisés sans sortir du cadre de la présente invention.
Le four 1 comprend en outre un dispositif de déplacement comprenant ici un vérin 24 ayant une tige 26 sur laquelle est monté le creuset 4. Dans cet exemple, le vérin 24 est situé à l’extérieur de l’enceinte 2 du four 1, au-dessous de l’enceinte 2. De la sorte, le vérin 20 permet de déplacer le creuset 4 avec un mouvement de translation verticale à l’intérieur de l’enceinte 2 du four 1, notamment en direction des préformes poreuses 400. Ainsi, le creuset 4 est mobile en translation verticale dans l’enceinte 2. Dans une variante non illustrée, le creuset peut être monté fixe dans le four, et la préforme peut être mobile en translation verticale.
Dans l’exemple illustré, le four 1 comprend également un système de contrôle 28 de la position relative entre les préformes et le creuset, qui est configuré pour commander le vérin 24 en fonction de l’évolution de la masse des préformes 400 telle que mesurée par la balance 20 supportant l’ensemble des préformes 400 via le bras de maintien 240. Ce système de contrôle 28 peut être par exemple un automate ou un ordinateur équipé d’une carte d’acquisition à entrées/sorties. Le système de contrôle 28 peut recevoir en entrée des signaux électriques provenant de la balance 20, et envoyer des signaux de commande en sortie au vérin 24.
L’infiltration des préformes poreuses 400 est réalisée par mise en contact desdites préformes 400 avec la surface 6a de la composition d’infiltration 6 qui peut par exemple être du silicium ou un alliage de silicium, la composition d’infiltration 6 infiltrant la porosité des préformes par capillarité. Lors de la mise en contact, la partie inférieure des préformes 400 est directement trempée dans le bain de composition d’infiltration 6, laquelle composition est alors acheminée dans les préformes 400 par capillarité. La mise en contact ou non des préformes avec la composition d’infiltration 6 et, par conséquent, le contrôle de l’infiltration des préformes par la composition d’infiltration 6 est réalisé par la commande du vérin 24. L’infiltration des préformes 400 par la composition d’infiltration 6 se termine lorsque la balance 20 mesure une prise de masse prédéterminée correspondant au niveau de densification souhaité pour les préformes 400. On obtient alors des pièces, en matériau CMC comprenant un renfort fibreux densifié par une matrice.
Pour la réalisation d’un procédé selon l’invention, la partie inférieure des préformes 400 sont recouvertes d’une composition anti-mouillante, avant l’infiltration qui vient d’être décrite.
Pour la caractérisation des effets de l’étape de préparation d’un procédé selon l’invention deux préformes d’aubes de turbomachine ont été infiltrées par du silicium fondu. L’une l’a été selon un procédé de l’invention et l’autre selon un procédé hors invention en tous points identique au procédé de l’invention à ceci près que la deuxième préforme n’a pas subi d’étape de préparation, c’est-à-dire qu’elle n’a pas été recouverte de composition anti-mouillante.
Pour cet exemple, la composition anti-mouillante est une composition comprenant 30 % en masse de poudre de nitrure de bore dont la granulométrie médiane est de 10 µm, le reste de la composition étant un mélange d’acétone, de butane, de propane et de butanonejouant le rôle de solvant.
La composition anti-mouillante est déposée sur la zone de pied d’une aube, laquelle zone de pied est ensuite plongée dans un bain de silicium fondu.
Les deux pièces ont ensuite été comparées visuellement.
Les figures 2 et 3 sont des photographies des deux pièces imprégnées selon un procédé de l’invention ( ) et selon un procédé hors invention ( ).
En outre, un dispositif de mise en forme selon l’invention n’est pas limité en taille. Par exemple, un dispositif de mise en forme peut avoir une longueur, une épaisseur, un diamètre, une largeur, une pente variable. De préférence, cela permet d’adapter le dispositif de mise en forme au composite thermoplastique avec la première section pour obtenir un composite thermoplastique avec une deuxième section.
Avantageusement, les sections du dispositif de mise en forme peuvent aussi être réglables, et/ou adaptables.
Selon un mode de réalisation préféré, le dispositif de mise en forme selon l’invention peut être configuré pour être adaptable à une dimension du composite thermoplastique. De préférence, le dispositif de mise en forme selon l’invention peut être configuré pour être adaptable au composite thermoplastique chauffé. Mieux encore, le dispositif de mise en forme selon l’invention peut être configuré pour être adaptable au retrait de la résine dans le composite thermoplastique chauffé. Le retrait peut se situer entre 3 % et 15 %.
Avantageusement, l’entrée du dispositif de mise en forme correspond parfaitement en dimension au dernier dispositif de la filière de pultrusion. Par exemple, si le dernier dispositif de pultrusion dans la filière de pultrusion est un dispositif de chauffage, alors l’entrée du dispositif de mise en forme a les mêmes caractéristiques dimensionnelles que le dispositif de chauffage.
De préférence, le dispositif de mise en forme est amovible. Le dispositif de mise en forme peut être fixé de manière non définitive à la filière de pultrusion et de préférence au moule précédant l’entrée du dispositif de mise en forme, de sorte que le composite thermoplastique chauffé ayant une première section pénètre dans l’entrée du dispositif de mise en forme. La fixation amovible correspond à la capacité à être facilement détachée, retirée ou démontée sans avoir à détruire les moyens de fixation, soit parce qu’il n’y a pas de moyens de fixation, soit parce que les moyens de fixation peuvent être facilement et rapidement retirés (par ex., encoche, vis, languette, ergot, clips). Par exemple, par amovible, on comprendra que l’objet n’est pas fixé par soudage, ni par tout autre moyen non destiné à permettre de détacher l’objet. Cela permet également de faire varier les sections et d’être adaptable à tout type de section du composite thermoplastique.
Par exemple, le dispositif de mise en forme peut être fixé mécaniquement, par vissage au moule précédant l’entrée du dispositif de mise en forme dans la filière de pultrusion.
En variante, le dispositif de mise en forme peut être fixé de façon inamovible à la filière de pultrusion, par exemple par soudage de l’entrée du dispositif de mise en forme au moule précédent de la filière de pultrusion.
Selon une autre variante, le dispositif de mise en forme peut être placé à une certaine distance de la filière de pultrusion afin de laisser un interstice entre la filière de pultrusion et la filière de rétrécissement (c.-à-d. le dispositif de mise en forme). L’interstice peut être configuré pour créer un espace vide autorisant un dégazage avant le dispositif de mise en forme et/ou un vide et/ou un espace d’air.
Le dispositif de mise en forme permet de réduire la section du composite thermoplastique, et mieux encore du composite thermoplastique chauffé.
Le dispositif de mise en forme peut correspondre à une zone de resserrement.
Le dispositif de mise en forme permet d’une manière particulièrement avantageuse, grâce à sa section adaptée à chaque type de composite thermoplastique, d’appliquer une pression sur le composite thermoplastique afin de réduire la porosité du composite thermoplastique.
Avantageusement, le dispositif de mise en forme peut être commandé et/ou déplacé numériquement/automatiquement ou commandé manuellement.
Selon un autre aspect, l’invention concerne un système 200 de production d’un composite thermoplastique mis en forme . Un exemple du système est illustré sur la .
Un système 200 de production d’un composite thermoplastique mis en forme 10 peut comprendre :
- un dispositif d'alimentation en fibres 11, configuré pour fournir des fibres 12 dans une direction d'un chemin de pultrusion A,
- un dispositif d’imprégnation 13, configuré pour mouiller les fibres 12 à travers une composition thermoplastique 14, ladite composition thermoplastique 14 étant une résine thermoplastique ou un précurseur de résine thermoplastique et comprenant au moins 50 % en poids de monomères,
L’invention concerne également un aéronef comprenant un tel atterrisseur, l’élément étant un caisson d’un atterrisseur relié via l’arbre à une structure d’aéronef sur laquelle est articulé le caisson.
la est une vue en perspective d’un atterrisseur d’aéronef ;
la est une vue en perspective d’une articulation de l’atterrisseur illustré à la , équipée d’un dispositif de blocage selon un premier mode de réalisation de l’invention ;
la est une autre vue en perspective de l’articulation illustrée à la ;
la est une vue en coupe de l’articulation illustrée aux figures 2A et 2B ;
la est une vue en perspective du dispositif de blocage illustré aux figures 2A et 2B ;
la est une autre vue en perspective du dispositif de blocage illustré aux figures 2A et 2B ;
la est une vue en perspective d’une articulation de l’atterrisseur illustré à la , équipée d’un dispositif de blocage selon un deuxième mode de réalisation de l’invention ;
la est une autre vue en perspective de l’articulation illustrée à la .
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En référence à la , un atterrisseur 1 d’aéronef comprend, de façon connue en soi, une jambe 2 comportant un caisson 3 dans lequel coulisse de façon amortie une tige 4 selon un axe Z de coulissement.
La tige 4 porte à une extrémité inférieure un essieu 5 recevant à pivotement des roues 6. L’essieu 5 est solidaire de la tige 4 de sorte que ledit essieu 5 est immobile vis-à-vis de ladite tige 4.
Un compas 7 autorise le coulissement de la tige 4 dans le caisson 3, tout en empêchant le pivotement de la tige 4 autour de l’axe Z, relativement au caisson 3. Le compas comporte deux branches 7a, 7b articulées entre elles au niveau d'un genou 7c selon un axe Y 7c d’articulation. La branche 7a est articulée sur le caisson 3 selon un axe d’articulation Y 7a , et la branche 7b est articulée sur la tige 4 selon un axe Y 7b d’articulation.
Le caisson 3 est articulé en partie supérieure à une structure (non représentée) de l’aéronef selon un axe Y 3 d'articulation pour que la jambe 2 soit mobile entre une position déployée (illustrée à la ) et une position rétractée (non représentée) sous l’action d’un vérin hydraulique 8 formant un actionneur de manœuvre.
Un organe de contreventement permet de maintenir la jambe 2 dans la position déployée. L’organe de contreventement comprend une contrefiche briseuse 9 articulée, d’une part, sur le caisson 3 et, d’autre part, sur la structure de l'aéronef. La contrefiche 9 comprend deux bielles 9a, 9b articulées entre elles au niveau d'un genou 9c selon un axe Y 9c d'articulation. La bielle 9a (également appelée couramment panneau de contreventement) est par ailleurs articulée sur la structure de l'aéronef selon un axe Y 9a d’articulation, tandis que la bielle 9b est articulée sur la jambe 2 selon un axe Y 9b d’articulation.
La contrefiche briseuse 9 est stabilisée en position sensiblement alignée au moyen d’un organe de stabilisation 10 comportant deux biellettes 10a, 10b, également articulées entre elles au niveau d'un genou 10c selon un axe Y 10c d’articulation. La biellette 10a est articulée sur le caisson 3 selon un axe d’articulation Y 10a , et la biellette 10b est articulée sur la contrefiche briseuse 9 selon l’axe Y 10b .
Les propriétés interfaciales de mélanges et les conditions pour la formation de complexes tensioactif-polymère (PSC) ont été étudiées par plusieurs chercheurs (Khan, Mohammad Yunus, Abhijit Samanta, Keka Ojha et Ajay Mandal. 2008. « Interaction between Aqueous Solutions of Polymer and Surfactant and Its Effect on Physicochemical Properties . » Asia-Pacific Journal of Chemical Engineering 3(5):579–85. doi : 10.1002/apj.212. ; Khan, Nasreen et Blair Brettmann. 2018. « Intermolecular Interactions in Polyelectrolyte and Surfactant Complexes in Solution. » Polymers 11(1). doi : 10.3390/polym11010051. ; Nambam, J.S. et John Philip. 2011. « Competitive Adsorption of Polymer and Surfactant at a Liquid Droplet Interface and Its Effect on Flocculation of Emulsion. » Journal of Colloid and Interface Science 366(1):88–95. doi : 10.1016/j.jcis.2011.07.100.). Certains chercheurs ont déjà évalué l’élimination d’autres contaminants organiques et inorganiques par la technique de formation de PSC, à savoir l’élimination de solides en suspension — le kaolin (Besra, L., D.K. Sengupta, S.K. Roy et P. Ay. 2004. « Influence of Polymer Adsorption and Conformation on Flocculation and Dewatering of Kaolin Suspension. » Separation and Purification Technology 37(3):231–46. doi : 10.1016/j.seppur.2003.10.001.) et l’alumine (Matusiak, Jakub et Elżbieta Grządka. 2020. « Cationic Starch as the Effective Flocculant of Silica in the Presence of Different Surfactants. » Separation and Purification Technology 234 (Mai 2019). doi : 10.1016/j.seppur.2019.116132.) ; et des ions métalliques (Shen, Li Cheng, Xuan Tung Nguyen et Nicholas P. Hankins. 2015. « Removal of Heavy Metal Ions from Dilute Aqueous Solutions by Polymer-Surfactant Aggregates: A Novel Effluent Treatment Process. » Separation and Purification Technology 152:101–7. doi : 10.1016/j.seppur.2015.07.065) de solutions aqueuses. Néanmoins, des applications dans la floculation d’eau produite ou d’émulsions huileuses n’ont pas encore été explorées par la communauté scientifique ou par le secteur de production. Ces complexes se forment dans des conditions physicochimiques spécifiques, généralement dans des mélanges salins, en raison de l’effet de relargage, qui réduit considérablement la solubilité des réactifs et les performances des forces électrostatiques dans le milieu aqueux. Des paramètres des réactifs (poids moléculaire, nature et densité de charge, caractère hydrophobe) et du mélange (rapport molaire, pH) interfèrent dans la formation de PSC, qui se comportent comme une phase dispersée.
En ce qui concerne de possibles conflits avec la revendication de cette invention, le document de ROCHA, Breno da Silva se démarque. « Avaliação de metodologia combinada com uso de tensoativos e polieletrólitos para tratamento de água produzida » (« Évaluation d’une méthodologie combinée avec l’utilisation de tensioactifs et de polyélectrolytes pour le traitement d’eau produite »), Thèse (Master en Génie chimique) - Centre de Technologie, Université fédérale de Rio Grande do Norte, Natal, 2018, qui vise à évaluer l’hypothèse de synergie entre deux coagulants par comparaison avec la contribution individuelle de chacun d’eux. Néanmoins, il n’y a pas d’intention de l’auteur de proposer une modification du processus de coagulation/floculation telle que l’objet de la présente invention.
L’auteur utilise un mélange de tensioactifs anioniques carboxylés (base de savon saponifiée, constituée d’un mélange d’huile de noix de coco et de suif de bovin) et d’un polyélectrolyte en tant que « coagulant » supplémentaire du tanin du commerce TANFLOC SS (un coagulant cationique) dans l’agrégation et la séparation d’émulsion huileuse synthétique, ainsi qu’il apparaît à la page 15, quatrième paragraphe : « Ce travail vise à évaluer l’effet de l’utilisation simultanée de tensioactifs et de polyélectrolytes pour le traitement d’eau produite pour s’adapter aux paramètres qui satisfont à la législation nationale », c’est-à-dire, que les deux produits sont ajoutés en même temps pour favoriser le processus de coagulation/floculation, le tensioactif jouant le rôle de coagulant, comme le tanin du commerce TANFLOC SS. Les phases initiales du processus de coagulation/floculation ne sont pas modifiées et restent inchangées tout au long des tests effectués par l’auteur.
Cette intention est également confirmée dans les documents utilisés en tant que référence par l’auteur, dans lesquels l’utilisation de tensioactifs est motivée soit par l’action de neutralisation de la charge des gouttelettes d’huile, soit par la réduction de la tension interfaciale eau-huile, promouvant le processus de coalescence de gouttelettes d’huile dans des effluents synthétiques ou réels. Et, en plus, selon les propres mots de l’auteur, ainsi qu’il apparaît à la page 81, troisième paragraphe : « Les produits chimiques ont été initialement mis en contact dans le bécher (c’est-à-dire, simultanément) puis l’eau produite a été ajoutée ».
Bien que l’auteur utilise un mélange de tensioactifs carboxylates, compte tenu de la caractéristique de l’eau produite, ces ions sont convertis soit en un sel insoluble avec des ions calcium [(RCOO) 2 Ca] (s) soit en un complexe soluble [RCOOCa] + , de sorte que le composé actif est un coagulant cationique, comme le tanin du commerce TANFLOC SS. L’auteur formule également l’hypothèse à la page 79, deuxième paragraphe, ainsi qu’il apparaît : « Dès le début de l’agitation lente, une formation importante de flocs longs et irréguliers a déjà été observée dans toute la solution. Les flocs sont de couleur claire et sont visibles sur la figure 28. Selon Melo (2015), les tensioactifs anioniques, en présence de métaux multivalents, tels que l’ion calcium (Ca 2+ ), présent dans l’eau produite synthétique, favorisent la formation d’un floc insoluble (carboxylate de calcium), qui maintiendra l’interaction entre le tensioactif et les gouttes huileuses. »