INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsque le calculateur 22 est en présence du deuxième cas, le calculateur 22 détermine la valeur estimée de l’état de charge comme étant la somme de la première valeur calculée de l’état de charge et d’un facteur de correction proportionnel au seuil S.
En l’espèce, le facteur de correction est égal au produit d’un coefficient, d’une valeur de direction et du seuil, à savoir :
désigne le facteur de correction, désigne la valeur de direction, cette valeur étant égale au rapport entre la différence de la deuxième valeur calculée et la première valeur calculée et la valeur absolue de la différence de la deuxième valeur calculée et la première valeur calculée , ce qui s’écrit mathématiquement comme :
la valeur de direction prenant ainsi deux valeurs +1 ou -1, et
désigne un coefficient, qui est avantageusement compris entre 1 et 2 et est adapté en fonction des conditions d’utilisation du procédé (voir l’exemple de l’initialisation décrit ci-après).
Compte-tenu de ces définitions, le facteur de correction vérifie la relation mathématique suivante :
Pour les valeurs avantageuses du coefficient , à savoir que le coefficient est compris entre 1 et 2, cela signifie que :
Le fonctionnement qui vient d’être décrit implique une rétroaction avec un instant antérieur qui sera généralement l’instant précédent.
Il se pose alors la question de comment fixer les valeurs au premier instant puisqu’aucune valeur n’a été estimée à l’instant précédent.
Pour cela, le présent procédé propose une étape d’initialisation.
Lors de l’étape d’initialisation, le calculateur 22 fixe la capacité initiale de l’élément électrochimique 12 et la valeur estimée initiale de l’état de charge de l’élément électrochimique 12.
Dans ce qui suit, la capacité initiale de l’élément électrochimique 12 est notée ou et similairement, la valeur estimée initiale de l’état de charge de l’élément électrochimique 12 est notée ou .
La capacité initiale est obtenue par le calculateur 22 par une estimation provenant par exemple d’un modèle connu ou par une donnée prédéfinie.
En ce qui concerne la valeur estimée initiale de l’état de charge , le calculateur 22 choisit soit des valeurs prédéfinies soit la deuxième valeur calculée (ce qui implique que la première technique sera mise en œuvre après la deuxième technique dans ce cas).
Plus précisément, dans l’exemple décrit, le calculateur 22 choisit :
Déshydratation du mélange d’alcools 1-dodécanol/2-butyloctan-1-ol
La réaction de déshydratation du mélange d’alcools 1-dodécanol/2-butyloctan-ol de l’étape 2 est effectuée par un procédé similaire à celui décrit dans l’étape 3 de l’exemple 1.
Par un procédé similaire à celui décrit pour l’étape 3 de l’exemple 1, le mélange d’alcènes (100 g) obtenu par déshydratation est hydrogéné en presence d’un catalyseur nickel de Raney de type Nysosel (BASF) (0,5 g).
Un mélange volatil d’alcanes constitué de 5-méthylundécane et de n-dodécane est obtenu. La composition du mélange volatil d’alcanes est de 50% en masse de 5-méthylundécane et de 50% en masse de n-dodécane.
Le mélange volatil d’alcanes a une pureté de 99,7 % (analyse CPG), est sans odeur et l’indice d’iode du mélange volatil d’alcanes est inférieur à 1 g d’iode pour 100 g de mélange.
Exemple 3 : procédé de préparation d’un mélange volatil de 2,3,6-triméthylheptane, de 5 méthylundecane et de n-dodécane selon l’invention
Etape 1 :
L’alcool de Guerbet 2-isopropyl-5-méthylhexan-1-ol est obtenu par le procédé décrit dans l’exemple 1 à partir de l’alcool isoamylique.
L’alcool de Guerbet 2-butyloctan-1-ol est obtenu par le procédé décrit dans l’exemple 2 à partir du 1-hexanol.
40 g de 1-dodécanol biosourcé (pureté 99%, BASF) sont ajoutés à 30 g de 2-butyloctan-1-ol et à 30 g de 2-isopropyl-5-méthylhexan-1-ol pour former un mélange d’alcools biosourcés.
Déshydratation du mélange d’alcools 1-dodécanol/2-butyloctan-1-ol/2-isopropyl-5-méthylhexan-1-ol
La réaction de déshydratation du mélange d’alcools 1-dodécanol/2-butyloctan-1-ol/2-isopropyl-5-méthylhexan-1-ol de l’étape 2 est effectuée par un procédé similaire à celui décrit dans l’étape 3 de l’exemple 1.
maillon de chenille pour un chariot de support d’une machine de pose ou de rénovation d’une voie ferrée et assemblage articulé de tels maillons Domaine technique de l’invention L'invention concerne, de façon générale, le domaine technique des machines de pose ou de rénovation d’une voie ferrée.
L’invention se rapporte plus spécifiquement à un maillon de chenille pour un chariot de support d’une machine de pose ou de rénovation d’une voie ferrée, à un assemblage articulé d’au moins deux tels maillons, à un train de roulage à chenille pour un chariot de support d’une machine de pose ou de rénovation d’une voie ferrée, comportant une chenille constituée d’un tel assemblage articulé et à un chariot de support d’une machine de pose ou de rénovation d’une voie ferrée muni d’au moins un tel train de roulage à chenille.
État de la technique antÉrieure Les constructeurs ou gestionnaires de réseaux de transport par chemin de fer ont régulièrement besoin de construire de nouvelles voies ferrées ou de refaire des voies ferrées existantes, c'est-à-dire de remplacer certains des éléments qui les composent tels que les rails et les traverses supportant les rails, ainsi que les moyens de fixation et autres accessoires. Une grande part de ce besoin de renouvellement est due à l'usure des voies, mais il peut aussi s'agir de remplacer des modèles anciens par des modèles plus récents pour permettre de meilleures performances. De telles opérations de pose ou de rénovation de voies ferrées sont réalisées en utilisant un convoi ferroviaire comprenant de multiples machines spécialisées pour réaliser les différentes opérations bien spécifiques.
Toutefois, pour des raisons de coûts et de durées de vies différentes le renouvellement des rails se fait de plus en plus déphasé du renouvellement des traverses. La problématique de la protection des traverses sur lesquelles circule un chariot à chenilles pendant ces opérations prend donc une place grandissante.
Pour ce faire est proposé, selon un premier aspect de l'invention, un maillon de chenille pour un chariot de support d’une machine de pose ou de rénovation d’une voie ferrée, comportant une pièce métallique monobloc définissant deux axes d’articulation parallèles et distants l’un de l’autre, la pièce métallique monobloc présentant une portion centrale située entre les deux axes d’articulation et deux portions d’extrémité opposées de part et d’autre de la portion centrale, chacune des portions d’extrémité étant associée à l’un des deux axes d’articulation, et comportant plusieurs doigts parallèles séparés deux à deux par des espaces sans doigt et traversés par des trous alignés suivant l’axe d’articulation associé, la pièce métallique monobloc comportant une face de roulement située d’un côté d’un plan géométrique de référence contenant les deux axes d’articulation et une face opposée à la face de roulement située d’un autre côté du plan géométrique de référence, la face opposée étant recouverte d’une couche de matériau élastomère recouvrant la portion centrale et une partie au moins de chacun des doigts des deux portions d’extrémité.
Grâce à une telle combinaison de caractéristiques, on obtient un maillon protégé sur sa face opposée à sa face de roulement par la couche de matériau élastomère qui permet de supporter des efforts en étant directement au contact des traverses. Une fois assemblé à une pluralité d’autres maillons similaires pour former une chenille, on peut obtenir une pluralité de couches de matériaux élastomères positionnés de manières discontinues, car lesdits couches de matériaux élastomères sont propres à chaque maillon, mais dont le recouvrement sur la face opposée, de la portion centrale et d’une partie au moins de chacun des doigts des deux portions d’extrémité, permet d’assurer un appui des maillons d’une telle chenille sur une portion de voie sans rails durant lequel une couche de matériau élastomère est toujours présente.
Selon un mode de réalisation, la couche de matériau élastomère couvre intégralement une portion principale de la face opposée délimitée par les deux axes d’articulation, et couvre une partie au moins des doigts des deux portions d’extrémité au-delà de la portion principale. De tels maillons assemblés ensemble pour former une chenille permettent de garantir une continuité de la matière élastomère en maximisant la surface de contact.
Selon un mode de réalisation, la portion principale de la face opposée est plane. On favorise ainsi une surface de contact optimisée.
Selon un mode de réalisation, la couche de matériau élastomère présente une épaisseur supérieure ou égale à 6 mm, de préférence supérieure ou égale à 10 mm, et/ou inférieure ou égale à 15 mm, de préférence inférieure ou égale à 12 mm.
Selon un mode de réalisation, l’extrémité de chacun des doigts est arrondie, l’arrondi de chacun desdits doigts étant de préférence délimité par une surface de raccordement arrondie réalisant la jonction entre une surface de la face de roulement et une surface de la face opposée.
Selon un mode de réalisation, la couche de matériau élastomère présente des portions incurvées recouvrant chacune une portion arrondie de l’extrémité de chacun des doigts du côté de la face opposée à la face de roulement.
Un échantillon identique a été soumis au procédé de l’invention, avec une étape de traitement thermique de 800°C pendant 5 minutes (301LN 800°C/5mins). Sa durée de vie est de 2000000 cycles sans détection de fissure (soit minimum 1,05 fois plus importante que celle de l’échantillon de référence).
Un autre essai a été réalisé sur un niveau de chargement plus important (« niveau de charge haut » avec une élongation cyclique (Ec) de 0,7 mm) avec un essai par condition. Il en ressort une durée de vie moyenne à iso-sollicitation (en nombre de cycles) comme suit : 301LN sans traitement thermique (« Brut 301LN ») : 367 200 cycles ; 301LN avec un traitement thermique de 750°C pendant 10 minutes (dans la plage de durée correspondant au procédé de l’invention) : 2 000 000 cycles sans rupture observée (arrêt des essais à 2 000 000 de cycles).
L’échantillon 301LN brut constitue un autre échantillon de référence, comprenant les zones cibles 14. Sa durée de vie au niveau de charge haut est de 367 200 cycles.
Un échantillon identique a été soumis au procédé de l’invention, avec une étape de traitement thermique de 750°C pendant 10 minutes (301LN 750°C/10mins). Sa durée de vie au niveau de charge haut est de 2000000 cycles sans détection de fissure (soit minimum 5,44 fois plus importante que celle de l’échantillon de référence). Les essais réalisés sur différents échantillons avec et sans le procédé de fabrication selon l’invention montrent clairement l’amélioration de la résistance à la fatigue des échantillons testés grâce au procédé de l’invention. Les observations microscopiques mettent en évidence les effets du traitement thermique sur la formation des microstructures, et donc sur les performances de limite élastique qui en résultent.
L’invention concerne aussi une tôle corruguée en acier inoxydable laminée à froid ayant une composition comprenant, les teneurs étant exprimées en masse : 0,005 % ≤ C ≤ 0,05 %, et préférentiellement C ≤ 0,03% ; 0,1 % ≤ Si ≤1 % ; 0,5% ≤ Mn ≤ 2 % ; 4 % ≤ Ni ≤ 10,5 % ; 16 % ≤ Cr ≤ 20 % ; 0 % 0 % 0 % ladite tôle corruguée comprenant des corrugations définissant au moins une zone cible 14 présentant un taux de déformation géométrique compris entre 15% et 45%, préférentiellement inférieur à 35%, ou un taux de réduction de section dans les zones cibles inférieur à 25%, et dans laquelle la au moins une zone cible est recristallisée.
Avantageusement, la tôle corruguée présente une première corrugation 15 selon une première direction et une deuxième corrugation 16 selon une deuxième direction, sensiblement perpendiculaire à la première direction 15, à l’intersection de laquelle se trouve un nœud 13 comprenant la au moins une zone cible 14.
Accessoire pour fer à repasser et appareil équipé d’un tel accessoire. La présente invention se rapporte au domaine des accessoires pour appareil de repassage comportant une semelle équipée de trous de sortie de vapeur et se rapporte plus particulièrement à un accessoire comportant un corps comprenant une face supérieure configurée pour épouser la forme du contour de la semelle et comportant une paroi périphérique délimitant latéralement une chambre de diffusion de vapeur permettant le passage de la vapeur depuis la face supérieure jusqu’à travers un élément perméable à la vapeur porté par l’accessoire.
Etat de la technique Il est connu, du document CN205420870U, un accessoire pour un appareil de défroissage comportant une semelle équipée de trous de sortie de vapeur dans lequel l’accessoire comporte un corps comprenant une face supérieure configurée pour épouser la forme du contour de la semelle et comporte une paroi périphérique délimitant latéralement une chambre de diffusion de vapeur permettant le passage de la vapeur depuis la face supérieure jusqu’à travers un élément perméable à la vapeur porté par l’accessoire.
Un tel accessoire comporte un élément perméable à la vapeur qui permet de parfumer le vêtement traité à l’aide de l’appareil de défroissage.
Cependant, un tel accessoire n’est pas adapté pour retirer des poussières, particules ou cheveux pouvant être accrochés à la surface d’un article tel un vêtement, un rideau ou un canapé.
La présente invention vise à remédier à cet inconvénient. A cet effet, l'invention a pour un objet un accessoire pour appareil de repassage et/ou défroissage comportant une semelle équipée de trous de sortie de vapeur, l’accessoire comportant un corps comprenant une face supérieure configurée pour épouser la forme du contour de la semelle et comportant une paroi périphérique délimitant latéralement une chambre de diffusion de vapeur permettant le passage de la vapeur depuis la face supérieure jusqu’à travers un élément perméable à la vapeur porté par l’accessoire, caractérisé en ce que l’élément est un textile perméable à la vapeur, avantageusement de type microfibres, destiné à venir au contact du vêtement à traiter et en ce que la paroi périphérique comporte des ouvertures d’échappement permettant au flux de vapeur de s’échapper latéralement à l’accessoire.
Un tel accessoire permet d’assainir un article en balayant ce dernier à l’aide de la semelle équipée de l’accessoire, le frottement du textile au contact de l’article permettant d’éliminer les poussières, particules, cheveux etc… pouvant être déposées à la surface de ce dernier et la diffusion de la vapeur vers le textile permettant de maintenir ce dernier humide pour une meilleure efficacité dans la captation des poussières ou particules.
De plus, la présence des ouvertures d’échappement sur un tel accessoire permet de limiter le risque de formation de condensats à l’intérieur de la chambre de diffusion de vapeur, la vapeur pouvant s’échapper librement à l’extérieur de l’accessoire après avoir lécher la surface interne du textile
On a représenté schématiquement sur la une vue en coupe transversale du mode de réalisation du rotor 2 illustré sur la .
Les aimants permanents 8 se présentent sous la forme de segments annulaires.
Dans l’exemple de réalisation illustré, le rotor 2 comprend des espaceurs de préférence amagnétiques 22 supportés par le moyeu d’assemblage 6 et positionnés entre les aimants permanents 8, les aimants permanents 8 et les espaceurs amagnétiques 22 étant situés à la même distance de l’axe de rotation A du rotor 2. Chaque espaceur amagnétique 22 est interposé circonférentiellement entre deux aimants permanents 8 de polarité différente.
On a représenté schématiquement sur la une vue en coupe longitudinale d’un second mode de réalisation d’un rotor 2 selon l’invention monté sur un arbre 4.
Ce second mode de réalisation diffère du mode de réalisation précédent principalement par l’emplacement du fourreau métallique 20 qui diffère du mode de réalisation précédent. Dans ce mode de réalisation, le fourreau métallique 20 est interposé radialement entre le moyeu d’assemblage 6 et la pluralité d’aimants permanents 8. Les aimants permanents 8 sont fixés au fourreau métallique 20 et supportés par le moyeu d’assemblage 6 par l’intermédiaire dudit fourreau métallique 20.
Dans ce second mode de réalisation, le rotor 2 ne comprend pas de flasques de fermeture. Cependant, il est possible d’inclure des flasques de fermeture équivalente aux flasques de fermeture du premier mode de réalisation. Les flasques de fermeture du second mode de réalisation comprennent le cas échéant une épaisseur supplémentaire égale à l’épaisseur du fourreau métallique 20.
On a représenté schématiquement sur la les différentes étapes d’un procédé de fabrication d’un rotor 2 selon l’invention et dans le premier mode de réalisation illustré aux figures 1 et 2.
Pour le premier mode de réalisation, dans une première étape 32, on fixe la pluralité d’aimants permanents 8 à la portion centrale 14 du moyeu d’assemblage 6. Cette étape 32 de fixation s’effectue par exemple par collage, vissage ou glissement des aimants permanents 8 dans des rainures du moyeu d’assemblage 6 usinées à cet effet.
Dans une seconde étape 34, on glisse le fourreau métallique 20 autour du moyeu d’assemblage 6 et de la pluralité d’aimants permanents 8. En variante, cette étape 34 est effectuée par frettage.
Pour la fabrication du rotor 2 selon le second mode de réalisation, les étapes 32 et 34 sont effectuées dans l’ordre inverse et la pluralité d’aimants permanents 8 est fixée au fourreau métallique 20 de sorte que le moyeu d’assemblage 6 supporte les aimants permanents 8 dans les deux modes de réalisation.
On effectue ensuite une étape 36 de mise en place de la frette de maintien 10 autour de la pluralité d’aimants permanents 8. Cette étape 36 est effectuée par tissage direct de la frette de maintien 10 sur le rotor 2 ou par glissement d’une frette de maintien 10 préalablement pré-tissée sur un mandrin externe.
De la même manière, on effectue une étape 38 de mise en place du manchon de retenue 12 par enroulement d’une fibre de renfort autour de la frette de maintien 10.
Optionnellement, une deuxième frette de maintien (non représentée) est positionnée autour du manchon de retenue 12.
Dans un mode particulier de mise en œuvre, on effectue une étape (non représentée) d’imprégnation des fibres de renfort dans un bain de résine préalablement à l’étape de mise en place de la frette de maintien 10 et/ou du manchon de retenue 12.
MACHINE ELECTRIQUE DE VEHICULE AUTOMOBILE AVEC COURONNE D’ETANCHEITE DU REFROIDISSEMENT La présente invention concerne une machine électrique de traction de véhicule électrique ou hybride comportant un refroidissement par circulation de fluide, ainsi qu’un véhicule électrique ou hybride équipé d’une telle machine électrique.
Un type de machine électrique connu, présenté notamment par le document EP-A2-2595288, comporte un carter disposant d’un creux intérieur circulaire recevant un stator présentant un contour extérieur cylindrique. Le creux intérieur du carter comporte des nervures parallèles réparties sur le contour, formant entre elles des canaux axiaux qui s’étendent sur la longueur de ce creux.
L’angle intérieur 66 est formé sur un nez axialement allongé vers l’arrière 70, de manière à réaliser un décalage axial vers l’arrière DL de l’angle intérieur 66 ce qui permet de centrer et de serrer axialement un stator 30 présentant une longueur réduite suivant cette même valeur.
En prévoyant des longueurs différentes pour le dispositif de serrage, avec un ajustement de la longueur du nez axial 70 de la couronne 28, on réalise une petite pièce présentant un coût réduit malgré ces variantes. On utilise un carter 6 qui est standard, identique pour différentes longueurs de stator 30, ce qui permet d’optimiser sa production et de prévoir un montage unique de ce carter dans les véhicules avec différentes puissances de machine.
MACHINE ELECTRIQUE DE VEHICULE AUTOMOBILE COMPORTANT UN REFROIDISSEMENT PAR CIRCULATION DE FLUIDE La présente invention concerne une machine électrique de traction de véhicule électrique ou hybride comportant un refroidissement par circulation de fluide, ainsi qu’un véhicule électrique ou hybride équipé d’une telle machine électrique.
En particulier les véhicules automobiles électriques ou hybrides utilisent des machines électriques de traction délivrant une puissance beaucoup plus élevée que pour les combinés démarreur et alternateur, devant présenter un refroidissement optimisé pour obtenir un rapport de la performance sur le volume et la masse le meilleur, et un encombrement le plus réduit possible afin d’optimiser son implantation sur le groupe motopropulseur.
Par ailleurs il est connu de réaliser des rainures directement sur le contour extérieur du stator qui est serré dans une surface cylindrique lisse du carter, pour former avec ces rainures les passages du fluide de refroidissement.
Toutefois ces rainures sur le stator nécessitent des usinages supplémentaires entraînant des coûts, et réduisent le volume conducteur du champ magnétique des tôles de ce stator, et donc les performances de la machine.
Elle propose à cet effet une machine électrique de traction de véhicule automobile électrique ou hybride, comportant un stator fixé radialement dans un creux intérieur d’un carter de la machine globalement cylindrique réalisé par fonderie, présentant une face transversale d’extrémité arrière, cette machine étant remarquable en ce que le contour cylindrique du creux du carter présente des nervures axiales délimitant entre elles des canaux parallèles de circulation de fluide de refroidissement, le contour extérieur du stator formant une surface cylindrique continue prenant appui sur ces nervures, et en ce qu’elle comporte une couronne arrière serrée axialement entre la face d’extrémité arrière du carter et la face arrière du stator, comprenant des évidements assurant un passage de fluide arrière entre les canaux des deux côtés de nervures de passage arrière.
Un avantage de cette machine électrique est que le carter, formé sans passage de fluide arrière entre les canaux des deux côtés d’une même nervure, peut être réalisé facilement par une fonderie avec un noyau simple dans le moule qui coulisse axialement lors du démoulage, en évitant des formes en contre-dépouille qui rendraient les moules plus compliqués, ou des usinages complémentaires de creux complexes à réaliser.
Les passages arrière dans la couronne de serrage arrière permettant de former avec les canaux parallèles un serpentin couvrant l’ensemble du stator, sont réalisés facilement par les évidements dans l’anneau de serrage arrière, avec des formes adaptées permettant d’optimiser la circulation du fluide d’un canal à l’autre. Le carter et la couronne arrière sont réalisés de manière simple et économique.
L’évolution de la morphologie du microcompartiment a été réalisé pendant 30 jours au cours de la différenciation. Ces résultats sont représentés aux à 10e. On peut observer la présence de structures particulières, telles que la formation d’une structure proche d’un bourgeon hépatique au jours 7 et une organisation cellulaire caractéristique du microtissu hépatique selon l’invention. En effet, on distingue au moins un lumen, au moins une cellule en contact à la fois avec un lumen et avec le milieu extérieur au microtissu, et au moins une cellule entourée uniquement de cellules. En plus de l’étude de la morphologie, les inventeurs ont pu caractériser la présence d’au moins 3 phénotypes différents de cellules hépatique au sein du microcompartiment, 30 jours après le début de la différenciation ( ).
Verres métalliques en alliage Zr-Cu-Al L’invention concerne de nouveaux verres métalliques en alliage zirconium- cuivre-aluminium (Zr-Cu-Al), plus particulièrement de tels verres métalliques en alliage Zr-Cu-Al comprenant du niobium, Nb, et présentant des propriétés améliorées, adaptées notamment aux applications médicales.