INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Suivant d’autres aspects avantageux de l’invention, l’anneau accroche-flammes présente une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou suivant toutes les combinaisons techniquement possibles : - l’anneau comprend en outre une écope s’étendant radialement vers l'intérieur à partir de la branche radialement interne au niveau dudit segment angulaire de l’enveloppe annulaire de manière à dévier vers l’entrée du conduit de circulation de gaz un flux de gaz circulant du premier côté axial vers le second côté axial ; - l’écope comporte un muret déflecteur s’étendant radialement vers l'intérieur à partir de la branche radialement interne au niveau dudit segment angulaire de l’enveloppe annulaire, en regard de l’entrée du conduit de circulation de gaz de manière à dévier vers l’entrée du conduit de circulation de gaz ledit flux de gaz ; - l’écope est conformée pour délimiter un espace d’admission de gaz, fermé dudit second côté axial par ledit muret déflecteur, fermé dudit premier côté axial par un muret de canalisation jouxtant ledit conduit de circulation de gaz, et fermé de deux côtés circonférentiels opposés par des portions de l’écope reliant ledit muret déflecteur audit muret de canalisation ; - ledit muret de canalisation est raccordé à la branche radialement interne de l’enveloppe annulaire et est pourvu d’un moins un orifice traversant définissant l’entrée du conduit de circulation de gaz ; - la branche radialement interne et la portion de raccordement de l’enveloppe annulaire sont pleines dans ledit segment angulaire de l’enveloppe annulaire ; - le conduit de circulation de gaz comporte au moins un trou de calibration débouchant en regard de ladite portion de raccordement de l’enveloppe annulaire dans ledit segment angulaire de l’enveloppe annulaire ; - le conduit de circulation de gaz est délimité du premier côté axial par un capot qui se prolonge le long de la branche radialement externe de l’enveloppe annulaire au-delà de l’orifice de passage de bougie d’allumage et comporte une ouverture de passage de bougie d’allumage traversée par une douille de centrage de bougie d’allumage comportant une bride de montage engagée avec jeu dans une gorge définie entre la branche radialement externe et un cadre de rétention agencé entre la branche radialement externe et ledit capot ; - le conduit de circulation de gaz est délimité du premier côté axial par un capot qui se prolonge le long de la branche radialement externe de l’enveloppe annulaire au-delà de l’orifice de passage de bougie d’allumage et comporte une ouverture de passage de bougie d’allumage traversée par une douille de centrage de bougie d’allumage comportant une gorge annulaire dans laquelle est engagé avec jeu un bord de ladite ouverture de passage de bougie d’allumage.
L’invention concerne également une partie arrière de turboréacteur, comprenant : - une virole de confluence présentant un bord aval séparant l’extrémité aval d’une veine primaire de turboréacteur de l’extrémité aval d’une veine secondaire de turboréacteur, - un anneau accroche-flammes du type décrit ci-dessus, agencé de sorte que ledit premier côté axial corresponde à un côté amont de la partie arrière de turboréacteur, de sorte que la branche radialement interne s’étende autour du bord aval de la virole de confluence, et dans lequel le conduit de circulation de gaz est configuré pour que ladite entrée de ce dernier prélève du gaz à partir de la veine primaire, - une bougie d’allumage traversant l’orifice de passage de bougie d’allumage de sorte que la bougie d’allumage présente une tête au sein de l’espace annulaire, et - un injecteur de carburant logé dans l’espace annulaire délimité par l’enveloppe annulaire de l’anneau accroche-flammes pour injecter du carburant au moins dans une portion de l’espace annulaire délimitée par ledit segment angulaire de l’enveloppe annulaire.
L’invention concerne également un turboréacteur comprenant une partie arrière du type décrit ci-dessus.
est une demi-vue schématique en section axiale d’un turboréacteur selon un mode de réalisation préféré de l'invention ;
est une demi-vue schématique en section axiale d’une partie arrière du turboréacteur de la , sur laquelle les particularités de l’invention ne sont pas visibles ;
est une vue schématique en perspective d’une portion angulaire d’un anneau accroche-flammes de la partie arrière du turboréacteur de la , permettant d’apercevoir des particularités de la présente invention ;
est une demi-vue schématique partielle en coupe axiale de la partie arrière du turboréacteur de la , permettant d’apercevoir l’anneau accroche-flammes de la et une virole de confluence ;
est une vue semblable à la , illustrant une variante de réalisation de l’anneau accroche-flammes ;
est une vue semblable à la , illustrant une autre variante de réalisation de l’anneau accroche-flammes.
EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE RÉALISATION PRÉFÉRÉS La illustre un turboréacteur 10, par exemple à double corps et à double flux, destiné par exemple à la propulsion d’un aéronef apte au vol supersonique.
Dans l’ensemble de cette description, la direction axiale X est la direction de l’axe longitudinal 11 du turboréacteur. Sauf lorsqu’il en est stipulé autrement, la direction radiale R est en tout point une direction orthogonale à l’axe longitudinal 11 et passant par ce dernier, et la direction circonférentielle C (parfois dénommée direction tangentielle, azimutale ou ortho-radiale) est en tout point une direction orthogonale à la direction radiale R et à l’axe longitudinal 11. Les qualificatifs « amont » et « aval » sont définis par référence à une direction générale D de l’écoulement des gaz dans le turboréacteur 10.
A cet effet l’invention a pour objet un système de gestion et de traitement de données issues de différents systèmes notamment embarqués à bord d’une plateforme telle qu’un navire, et destiné à fournir des services sécurisés sur ces données en mettant en œuvre une solution de gestion et de traitement notamment à base de mégadonnées, caractérisé en ce qu’il comporte en outre :
- des moyens d’ingestion de ces données;
- des moyens d’indexation de ces données;
- des moyens de traitement de ces données;
- des moyens d’archivage de données;
- des moyens de stockage de données;
- des moyens de visualisation de données; et/ou
- des moyens de présentation de données.
les moyens d’ingestion des données comprennent des moyens de collecte de données et des moyens de décodage de celles-ci ; les moyens de collecte de données comprennent en outre des moyens de requête et/ou de téléchargement de données vers et depuis des systèmes externes ; les moyens de collecte de données sont raccordés en outre à des systèmes opérationnels de la plateforme ; les systèmes opérationnels de la plateforme comprennent des moyens choisis dans le groupe comprenant en outre:
un système de management de combat de la plateforme; un système de management de la conduite de la plateforme; des équipements embarqués sur la plateforme ; et/ou un système de maintenance de la plateforme ;
- les moyens de traitement comprennent des moyens de traitement et d’analyse en temps réel et différé par blocs de données ;
- les moyens de traitement comprennent des moyens logiciels à base notamment d’intelligence artificielle et de mégadonnées ;
- les moyens de visualisation comprennent des moyens de présentation d’informations à base d’interface homme-machine et de serveur, en outre de rapport, de tableau, de carte et/ou d’image ;
- les moyens de présentation comprennent des moyens de requête à base de moteur de recherche ;
- les données comprennent notamment des données choisies dans le groupe comprenant des données de renseignement, des données géographiques, des données tactiques et/ou des données d’évènement et de fonctionnement de la plateforme et/ou de ses équipements ;
Ainsi, le module 50 de distribution 50 de fluide réfrigérant comporte : - un premier bloc 50a de distribution de fluide réfrigérant, - un deuxième bloc 50b de distribution de fluide réfrigérant. Le septième canal C7 de circulation comprend : - une portion primaire C7-1 s’étendant entre le cinquième point de raccordement R5 et une treizième entrée/sortie E13 du module, - une portion secondaire C7-2 s’étendant entre une quatorzième entrée/sortie E14 du module et le sixième point de raccordement R6. Le premier bloc 50a de distribution de fluide réfrigérant comprend le premier canal C1, le deuxième canal C2, le troisième canal C3, le cinquième canal C5, le sixième canal C6, la portion primaire C7-1 du septième canal C7 de circulation et le premier dispositif de contrôle 9. Le deuxième bloc 50b de distribution de fluide réfrigérant comprend le quatrième canal C4 et la portion secondaire C7-2 du septième canal C7 de circulation. La treizième entrée/sortie E13 et la quatorzième entrée/sortie E14 sont reliées par un deuxième canal de liaison C7-3.
Le module est ainsi divisé en deux blocs distincts, autrement dit en deux sous-modules de taille réduite qui sont reliés fluidiquement entre eux. Le positionnement peut être facilité notamment lorsque le volume disponible pour installer le module 50 est de forme irrégulière. Les fonctionnalités offertes sont les mêmes qu’avec un module formé d’un bloc unique.
Le premier bloc 50a de distribution de fluide réfrigérant a par exemple une forme générale de parallélépipède rectangle. De même, le deuxième bloc 50b de distribution de fluide réfrigérant peut avoir une forme générale de parallélépipède rectangle.
Le premier bloc 50a de distribution de fluide réfrigérant et le deuxième bloc 50b de distribution de fluide réfrigérant peuvent être superposés. La surface de base occupée par le module 50 peut ainsi être réduite, ce qui permet de loger plus facilement le module 50 de distribution de fluide réfrigérant lorsque le volume disponible pour l’installation est limité.
Le premier bloc 50a de distribution de fluide réfrigérant comprend le deuxième dispositif de contrôle 10, et le deuxième bloc 50b de distribution de fluide réfrigérant comprend la portion secondaire C8-2 du huitième canal C8.
Le premier bloc 50a et le deuxième bloc 50b sont reliés par deux canaux de liaison C7-3 et C8-3. Chaque canal de liaison C7-3, C8-3 peut être formé par un tube fixé à une extrémité au premier bloc 50a et à l’autre extrémité au deuxième bloc 50b. Les tubes peuvent par exemple être identiques.
La illustre une variante du troisième mode de réalisation.
Selon cette variante, le système de conditionnement thermique 100 comprend un circuit 60 de liquide caloporteur, et le fluide caloporteur est un liquide caloporteur circulant dans le circuit 60 de liquide caloporteur. Le premier échangeur de chaleur 1 est un échangeur de chaleur bifluide agencé conjointement sur la première portion B1 de la boucle principale B de circulation de fluide réfrigérant et sur le circuit 60 de liquide caloporteur de façon à permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant et le liquide caloporteur. Le circuit 60 de liquide caloporteur comprend un sixième échangeur de chaleur 6 configuré pour échanger de la chaleur avec un premier flux d’air intérieur Fi-1 à l’habitacle du véhicule.
Le sixième échangeur de chaleur 6, encore appelé radiateur de chauffage, est disposé dans la première installation de chauffage en aval du troisième échangeur de chaleur 3. Le circuit de liquide caloporteur 60 comporte une pompe 61 configurée pour faire circuler le liquide caloporteur dans le circuit 60. Le liquide caloporteur peut par exemple être un mélange d’eau glycolée. Le chauffage de l’habitacle est assuré dans ce mode de réalisation de manière dite indirecte, puisque le fluide réfrigérant cède de la chaleur au liquide caloporteur, et le liquide caloporteur cède à son tour de la chaleur au premier flux d’air intérieur Fi-1.
D’autres variantes de réalisation sont bien sur possible. En effet, le type de réalisation choisi pour le premier moyen de contrôle 9, pour le deuxième moyen de contrôle 10 est indépendant de la réalisation du huitième canal C8. De plus, le type du premier échangeur de chaleur 1 est aussi indépendant, de même que le choix d’un dispositif d’accumulation interne ou externe.
Les figures 8 à 13 illustrent différents modes de fonctionnement du système de conditionnement thermique 100. Les modes de fonctionnement des figures 8 à 11 ont été représentés sur la base d’un système de conditionnement thermique selon le deuxième mode de réalisation, et les modes de fonctionnement des figures 12 et 13 ont été représentés sur la base d’un système de conditionnement thermique selon le troisième mode de réalisation. Les modes de réalisation listés peuvent cependant être mis en œuvre indifféremment avec un système de conditionnement thermique selon le deuxième mode de réalisation ou selon le troisième mode de réalisation. Sur ces figures, les flèches indiquent le sens de circulation du fluide réfrigérant en diverses portions du circuit.
La schématise un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit précédemment, dans un mode de fonctionnement dit premier mode de refroidissement, dans lequel : - un débit Qr de fluide réfrigérant circule dans le dispositif de compression 7 où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur de chaleur 1, dans le premier canal C1 de circulation du module 50, dans le deuxième échangeur de chaleur 2 où il cède de la chaleur au flux d’air extérieur Fe, dans le deuxième canal C2 du module 50, dans la première section d’échange thermique 8a de l’échangeur interne 8, dans le troisième canal C3 du module 50, dans la quatrième portion de circulation B4, dans le troisième dispositif de détente 33 où il passe à basse pression, dans le troisième échangeur de chaleur 3 où il reçoit de la chaleur du premier flux d’air intérieur Fi-1, dans le quatrième canal C4 du module 50, dans la deuxième section d’échange thermique 8b de l’échangeur interne 8, et rejoint l’entrée 7a du dispositif de compression 7.
Dans ce mode de fonctionnement, le premier flux d’air intérieur Fi-1 est refroidi au niveau du troisième échangeur 3 par l’évaporation du fluide réfrigérant détendu lors de son passage dans le troisième détendeur 3. La chaleur de condensation du fluide réfrigérant est dissipée dans le flux d’air extérieur Fe au niveau du deuxième échangeur de chaleur 2. Au niveau du premier échangeur 1, le fluide caloporteur est le premier flux d’air intérieur Fi-1. Un volet, non représenté, évite au premier flux d’air intérieur Fi-1 d’être réchauffé au niveau du premier échangeur 1.
La schématise un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit précédemment, dans un mode de fonctionnement dit premier mode de déshumidification, dans lequel : - un débit Qr de fluide réfrigérant circule dans le dispositif de compression 7 où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur de chaleur 1 où il cède de la chaleur au fluide caloporteur, dans le premier canal C1 de circulation du module 50, dans le sixième canal C6 du module 50, dans le troisième canal C3 du module 50, dans la quatrième portion de circulation B4, dans le troisième dispositif de détente 33 où il passe à basse pression, dans le troisième échangeur de chaleur 3 où il reçoit de la chaleur du premier flux d’air intérieur Fi-1, dans le quatrième canal C4 du module 50, dans la deuxième section d’échange thermique 8b de l’échangeur interne 8, et rejoint l’entrée 7a du dispositif de compression 7.
Dans ce mode de fonctionnement, le premier flux d’air intérieur Fi-1 est refroidi au niveau du troisième échangeur 3 par la vaporisation du fluide réfrigérant à basse pression, et est réchauffé au niveau du premier échangeur 1 par la condensation du fluide réfrigérant à haute pression. Le deuxième échangeur de chaleur 2 n’est pas parcouru par le fluide réfrigérant et ne participe pas aux échanges de chaleur. La première section d’échange thermique 8a de l’échangeur interne 8 n’est pas non plus parcourue par le fluide réfrigérant, l’échangeur de chaleur interne 8 est ainsi inactif.
Le module de détection 108 est configuré pour détecter une chute lorsqu’un compteur aggloméré excède un seuil d’alerte prédéterminé. Ce seuil d’alerte prédéterminé est une fraction de la valeur maximale du compteur aggloméré. Ainsi, il est fonction du nombre d’images analysées successives. De plus, il est avantageusement fonction du nombre de critères.
En particulier, le seuil d’alerte prédéterminé est de préférence compris entre 40% et 70%, par exemple entre 50% et 60%, avantageusement entre 53% et 57%, de la valeur maximale du compteur aggloméré.
Dans l’exemple représenté, le système de détection 10 est adapté pour alerter une personne en cas de détection de chute. A cet effet, le module d’exploitation 20 comprend également un module d’alerte 110, et le système de détection 10 comprend un système d’alerte 120.
Le système d’alerte 120 est propre à alerter une personne lorsqu’il est activé. A cet effet, le système d’alerte 120 est par exemple propre à produire une alerte sonore ou visuelle.
Le module d’alerte 110 est quant à lui propre à activer le système d’alerte 120 lorsqu’une chute est détectée par le module de détection 108.
Un procédé 200 mis en œuvre par le système de détection 10 va maintenant être décrit en référence à la .
Ce procédé 200 comprend une première étape 202 de capture d’un flux vidéo, lors de laquelle la caméra 12 capture le flux vidéo 16 de la scène.
A cette première étape 202 succède une étape 204 de sélection d’une image du flux, lors de laquelle une image 18 du flux 16 est sélectionnée par le module 19 pour analyse. Cette image 18 sélectionnée est par exemple constituée par la première image du flux 16 séparée de la dernière image analysée d’un intervalle prédéterminé, cet intervalle pouvant être nul.
Ensuite, l’image 18 est analysée par le module d’analyse 19 lors d’une étape d’analyse 210.
En référence à la , cette étape d’analyse 210 comprend une première sous-étape 212 de zonage de l’image, au cours de laquelle le module de zonage 21 reconnaît la ou les zone(s) 24, 25 de l’image analysée 18.
La sous-étape 212 est suivie d’une sous-étape 214 de repérage de la surface de sol, lors de laquelle le module de repérage de sol 22 produit la donnée 27 représentative de l’orientation de cette surface de sol 26 dans l’image 18.
A la sous-étape 214 succède une sous-étape 216 d’identification d’une posture de personne, lors de laquelle le module d’identification 23 identifie une posture de personne dans l’image 18.
Cette sous-étape d’identification 216 comprend elle-même plusieurs sous-étapes 216A, 216B, 216C, 216D, 216E.
La première sous-étape 216A est une étape de détection de points posturaux. Lors de cette première sous-étape 216A, le module de détection de points posturaux 90 détecte des points posturaux 30 dans l’image 18 et les associe à une même posture 28.
La deuxième sous-étape 216B est une étape de prédiction de points posturaux. Lors de cette deuxième sous-étape 216B, le module de prédiction de points posturaux 92 détermine si au moins une partie des points posturaux 30 de la posture 28 n’a pas été détectée. Le cas échéant, il prédit, pour le ou chaque point postural 30 non détecté, un point postural 30 prédit correspondant.
La troisième sous-étape 216C est une étape de validation de la posture 28. Lors de cette troisième sous-étape 216C, le module de post-traitement 94 valide la posture 28 en s’assurant que la note de fiabilité de ladite posture 28 est supérieure au seuil de validation. Si cette condition n’est pas respectée, il écarte la posture 28.
Dans certains modes de réalisation, les plaques et/ou les ailettes font saillie depuis la paroi interne d'échange thermique.
Dans certains modes de réalisation, la partie sécable de jonction a une section transverse minimale comprise entre 10 % et 70 % de la section transverse maximale de la partie sécable de jonction, de préférence entre 20 % et 50 %.
Sauf mention contraire, les dimensions indiquées ci-après correspondent aux dimensions mesurées dans l’échangeur de chaleur à température ambiante en l’absence de circulation des fluides de turbomachine dans l’échangeur.
La section transverse de la partie sécable de jonction est mesurée dans un plan transverse, c’est-à-dire un plan normal à la direction d’espacement. La direction d’espacement est la direction selon laquelle la partie sécable de jonction s’étend entre la paroi interne d'échange thermique et la paroi externe.
Le terme « direction » désigne une droite non orientée. Le terme « sens » désigne une orientation sur une droite.
Par direction transverse est compris une direction perpendiculaire à la direction d’espacement.
De telles dimensions de la partie sécable de jonction permettent d’assurer une concentration de contraintes au niveau du rétrécissement associé à la section transverse minimale, et ainsi d’assurer la localisation de la rupture dans la partie sécable de jonction, en particulier au niveau du rétrécissement.
Dans certains modes de réalisation, la partie sécable de jonction a une section transverse minimale comprise entre 0,01 mm² et 5 mm², de préférence comprise entre 0,05 mm² et 0,1 mm².
Une telle valeur de section transverse minimale permet de réduire une influence aérodynamique de la partie sécable de jonction sur un écoulement de fluide entre la paroi interne d'échange thermique et la paroi externe.
Dans certains modes de réalisation, une longueur minimale de la partie sécable de jonction selon une direction d’écoulement de fluide est comprise entre 0,1 mm et 5 mm, de préférence entre 0,3 mm et 3 mm.
Dans le cas d’un échangeur en contre-courant, la direction d’écoulement de fluide est commune au premier flux de fluide et au deuxième flux de fluide. Dans un échangeur en contre-courant, le premier flux de fluide et le deuxième flux de fluide s’écoulent dans des sens différents.
Dans certains modes de réalisation, l’épaisseur de la partie sécable de jonction est comprise entre 0,05 mm et 4 mm, de préférence entre 0,1 mm et 2 mm.
L’épaisseur de la partie sécable de jonction est mesurée selon la direction d’espacement. L’épaisseur de la partie sécable de jonction correspond à la distance entre la paroi interne de jonction et la paroi externe.
Une telle distance entre la paroi interne d’échange thermique et la paroi externe est suffisamment faible pour permettre de limiter le flux de fluide circulant en périphérie de l’échangeur de chaleur, c’est-à-dire le flux de fluide contournant la paroi interne d’échange thermique, et ainsi assurer que la plus grande partie du flux de fluide peut contribuer à un échange thermique avec l’autre flux de fluide parmi le premier flux de fluide et le deuxième flux de fluide au moyen de la paroi interne d’échange thermique. Ainsi, la réduction de l’efficacité thermique de l’échangeur de chaleur peut être limitée.
Une telle distance entre la paroi interne d’échange thermique et la paroi externe est suffisamment élevée pour empêcher un contact entre la paroi interne d’échange thermique et la paroi externe, ce qui formerait un pont thermique vers l’extérieur de l’échangeur de chaleur et réduirait l’efficacité thermique de l’échangeur de chaleur.
Dans certains modes de réalisation, l’échangeur de chaleur comprend une pluralité de parties sécables de jonction sensiblement alignées selon une direction d’écoulement de fluide au sein de l’échangeur de chaleur.
Lors de la fabrication de l’échangeur de chaleur en une seule pièce, typiquement par fabrication additive, l’absence de continuité de matière entre une paroi externe et une paroi interne peut entraîner des déformations qui résultent en l’apparition de fissures au sein de l’échangeur, ou encore un non respect de tolérances de fabrications. Ces défauts de fabrication peuvent entraîner un mauvais écoulement de fluide dans l’échangeur voire une fuite de fluide, entraînant une mauvaise efficacité thermique de l’échangeur. Ces problématiques associées à la fabrication de l’échangeur sont d’autant plus présentes dans le cas d’une fabrication par des méthodes additives.