INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans l’exemple de la , la source laser La est un laser accordable. Par « laser accordable », on désigne un laser produisant un rayonnement lumineux dont la fréquence (« la fréquence d’émission ») peut être ajustée par l’intermédiaire d’un dispositif d’ajustement H de la fréquence d’émission. Ce dispositif d’ajustement H peut être configuré pour modifier le courant d’alimentation de la source, sa température de fonctionnement, son indice optique et/ou la concentration en porteurs libres. Un laser accordable peut être muni d’une pluralité de dispositifs d’ajustement de sa fréquence d’émission, par exemple une source de courant ajustable et un réchauffeur permettant de modifier sa température de fonctionnement.
Selon un mode de réalisation, la configuration du réseau de neurones CNN comprend en entrée(s) des images acquises ou reçues ou stockées dans une mémoire.
Les couches de convolutions peuvent comprendre un balayage d’une matrice d’entrée produisant une série de calculs matriciels. Les autres couches du réseau de neurones comprennent, elles, généralement des calculs matriciels sur la taille de la matrice d’entrée.
Dans un mode de réalisation, lesdits labels comportent des coordonnées spatiales relatives de position de la sonde par rapport à une position cible et/ou des informations d’orientations relatives de la sonde par rapport à des orientations cibles dans un repère orthonormé.
Dans un mode de réalisation, la position cible de sonde prédéfinie est préenregistrée, préférentiellement dans la seconde mémoire. Dans un mode de réalisation, la position cible est associée à une classe d’images prédéfinie.
Dans un mode de réalisation, l’indicateur de position affiché comprend un premier élément visuel et un repère cible ; la position dudit premier élément affiché sur l’afficheur par rapport au repère cible étant fonction de la position relative de la sonde déterminée.
Dans un mode de réalisation, la position relative déterminée comprend au moins une information d’orientation relative de la sonde par rapport à une orientation cible par rapport à un axe prédéterminé d’un repère orthonormé ; et dans lequel l’orientation dudit premier élément visuel par rapport à l’orientation du repère cible est fonction de ladite information d’orientation relative.
Un avantage est de permettre à l’utilisateur de visualiser sur un unique élément visuel l’écart de placement de la sonde et un écart d’orientation de la sonde pour acquérir une image échographique souhaitée. L’utilisateur peut ainsi plus vite et plus facilement acquérir l’image échographique souhaitée.
Dans un mode de réalisation, la position relative déterminée atteint une valeur seuil prédéfinie, le premier élément visuel est confondu avec le repère cible.
Dans un mode de réalisation, lorsque l’image acquise est classée dans la classe d’image prédéfinie, le premier élément visuel est confondu avec le repère cible. Dans un mode de réalisation,
Dans un mode de réalisation, le repère cible est agencé sur l’image échographique affichée en temps réel.
Un avantage est de permettre à l’utilisateur de visualiser à la fois l’image échographique acquise et l’indicateur de position au même endroit.
Sur la , un appareil acoustique 10 comprend un premier microphone 12, également appelé microphone aérien, apte à recevoir des ondes sonores acoustiques et à les transformer en un premier signal électrique, tel qu’un premier signal analogique, et un deuxième microphone 14, également appelé microphone ostéophonique ou encore microphone solidien, apte à recevoir par conduction osseuse des oscillations vibratoires et à les transformer en un deuxième signal électrique, tel qu’un deuxième signal analogique.
L'appareil acoustique 10 comprend un boîtier de protection 18 et un dispositif de traitement 20 disposé à l’intérieur du boîtier de protection 18, le dispositif de traitement 20 étant connecté au premier microphone 12 et au deuxième microphone 14, et configuré pour recevoir en entrée les premier et deuxième signaux analogiques et délivrer en sortie un signal corrigé dans lequel le bruit a été réduit.
En complément, l’appareil acoustique 10 comprend également deux modules acoustiques 22 latéraux, un arceau supérieur 24, un arceau arrière 26 de liaison des modules acoustiques et un câble de connexion 27, le câble de connexion 27 étant équipé à son extrémité d'un connecteur, non représenté. Les modules acoustiques latéraux 22, l’arceau supérieur 24, l’arceau arrière 26 et le câble de connexion 27 sont connus en soi, par exemple du document FR 3 019 422 B1.
Le premier microphone 12 est connu, par exemple du document FR 3 019 422 B1, et comporte un transducteur électroacoustique, non représenté, apte à recevoir des ondes sonores acoustiques d'un signal sonore issu des cordes vocales et à transformer lesdites ondes acoustiques en le premier signal électrique. Le premier microphone 12 est connecté en entrée du dispositif de traitement 20.
Le deuxième microphone 14 est également connu, par exemple du document FR 3 019 422 B1, et comporte un transducteur à excitation mécanique osseuse, non représenté, apte à recevoir par conduction osseuse, notamment à travers un os correspondant du crâne, les ondes vibratoires du signal sonore issu des cordes vocales de l'utilisateur et à le transformer en le deuxième signal électrique. Le transducteur à excitation mécanique osseuse est également appelé transducteur ostéophonique, ou encore transducteur solidien. Le deuxième microphone 14 est aussi connecté en entrée du dispositif de traitement 20.
Dans l’exemple de la , le premier microphone 12 et le deuxième microphone 14 ne sont pas disposés dans le boîtier de protection 18, mais sont disposés dans un boîtier additionnel 28, le boîtier additionnel 28 étant relié à l’un des deux modules acoustique 22 par deux bras de liaison 29. Le transducteur électroacoustique et le transducteur à excitation mécanique osseuse sont alors chacun disposés dans le boîtier additionnel 28. Ce boîtier additionnel 28 est de préférence destiné à être appliqué au contact du côté droit du crâne de l’utilisateur, et est alors de préférence relié au module acoustique 22 droit.
En variante, comme illustré dans l’exemple de la figure 13 du document FR 3 019 422 B1, le deuxième microphone 14 n’est pas disposé dans le boîtier de protection 18, mais est disposé dans un autre boîtier additionnel, l’autre boîtier additionnel étant relié à l’un des deux modules acoustique 22 par deux bras de liaison. Le transducteur à excitation mécanique osseuse du deuxième microphone est alors disposé dans l’autre boîtier additionnel. Cet autre boîtier additionnel est de préférence destiné à être appliqué au contact du côté droit du crâne de l’utilisateur, et est alors de préférence relié au module acoustique 22 droit.
En variante encore, comme illustré dans l’exemple de la du document FR 3 019 422 B1, le premier microphone 12 comporte une protubérance, par exemple venue de matière avec le boîtier de protection 18. Selon cette variante, le deuxième microphone 14, en particulier son transducteur à excitation mécanique osseuse, est disposé à l’intérieur du boîtier de protection 18.
Le dispositif électronique de traitement 20 comprend un module d’hybridation 30 connecté au premier microphone 12 et au deuxième microphone 14 ; un module d’estimation 32 connecté au module d’hybridation 30 ; et un module de réduction de bruit 34 connecté au module d’hybridation 30 et au module d’estimation 32, comme représenté sur la .
En complément facultatif, le dispositif électronique de traitement 20 comprend en outre un module de détection d’activité vocale 36 connecté au module d’hybridation 30.
Dans l’exemple de la , le module d’hybridation 30, le module d’estimation 32, le module de réduction de bruit 34, ainsi qu’en complément facultatif le module de détection d’activité vocale 36, sont réalisés chacun sous forme d’un logiciel, ou d’une brique logicielle, exécutable par le processeur 44. La mémoire 42 du dispositif de traitement 20 est alors apte à stocker un logiciel d’hybridation des premier et deuxième signaux analogiques en un signal hybride, un logiciel d’estimation du bruit dans le signal hybride, et un logiciel de réduction du bruit dans le signal hybride, ainsi qu’en complément facultatif un logiciel de détection d’activité vocale dans le signal hybride. Le processeur 44 est alors apte à exécuter chacun des logiciels parmi le logiciel d’hybridation, le logiciel d’estimation et le logiciel de réduction de bruit, ainsi qu’en complément facultatif le logiciel de détection d’activité vocale.
En variante non représentée, le module d’hybridation 30, le module d’estimation 32, le module de réduction de bruit 34, ainsi qu’en complément facultatif le module de détection d’activité vocale 36, sont réalisés chacun sous forme d’un composant logique programmable, tel qu’un FPGA (de l’anglais Field Programmable Gate Array ), ou encore d’un circuit intégré, tel qu’un ASIC (de l’anglais Application Specific Integrated Circuit ).
Lorsque le dispositif électronique de traitement 20 est réalisé sous forme d’un ou plusieurs logiciels, c’est-à-dire sous forme d’un programme d’ordinateur, également appelé produit programme d’ordinateur, il est en outre apte à être enregistré sur un support, non représenté, lisible par ordinateur. Le support lisible par ordinateur est par exemple un medium apte à mémoriser des instructions électroniques et à être couplé à un bus d’un système informatique. A titre d’exemple, le support lisible est un disque optique, un disque magnéto-optique, une mémoire ROM, une mémoire RAM, tout type de mémoire non-volatile (par exemple EPROM, EEPROM, FLASH, NVRAM), une carte magnétique ou une carte optique. Sur le support lisible est alors mémorisé un programme d’ordinateur comprenant des instructions logicielles.
Le module d’hybridation 30 est configuré pour calculer le signal hybride à partir des premier et deuxième signaux analogiques.
Le module d’hybridation 30 est par exemple configuré pour obtenir un premier signal filtré en appliquant au premier signal un premier filtre associé à une première plage de fréquences ; pour obtenir un deuxième signal filtré en appliquant au deuxième signal un deuxième filtre associé à une deuxième plage de fréquences ; puis pour calculer le signal hybride en sommant le premier signal filtré et le deuxième signal filtré, la deuxième plage de fréquences étant distincte de la première plage de fréquences.
La composition bicomposante peut comprendre en outre au moins une charge organique et/ou minérale.
La charge minérale utilisable est avantageusement choisie de manière à améliorer les performances mécaniques de la composition à l’état réticulée.
A titre d’exemple de charge minérale utilisable, on peut utiliser n’importe quelle charge minérale habituellement utilisée dans le domaine des compositions adhésives. Ces charges se présentent typiquement sous la forme de particules de géométrie diverse. Elles peuvent être par exemples sphériques, fibreuses, ou présenter une forme irrégulière.
De préférence, la charge est choisie dans le groupe constitué de l’argile, du quartz, des charges carbonatées, du kaolin, du gypse, des argiles, et de leurs mélanges, préférentiellement la charge est choisie parmi les charges carbonatées, telles que les carbonates de métaux alcalin ou alcalino-terreux, et plus préférentiellement le carbonate de calcium ou la craie.
La charge peut être une charge électriquement et/ou thermiquement conductrices.
Parmi les charges électriquement conductrices, on peut par exemple citer le noir de carbone, le graphite, les fibres de carbones, un métal M’ éventuellement enrobé par une couche de métal M’’, une charge minérale ou organique enrobée par une couche de métal, et leurs mélanges.
Parmi les métaux enrobés par une couche de métal, on peut par exemple citer le cuivre enrobé avec une couche d’argent.
Les charges organiques peuvent être enrobées par une couche de métal tel que l’argent ou le cuivre. On peut par exemple citer le polyméthacrylate de méthyle (PPMA) enrobé avec une couche d’argent.
Parmi les charges thermiquement conductrices, on peut par exemple citer les poudres de noir de carbone, le graphite, les fibres de carbones (NTC), les oxydes métalliques, les hydroxydes métalliques, les silicates métalliques, les sulfures métalliques, le nitrure de bore et le nitrure d’aluminium. Les métaux des composés métalliques sont par exemple choisis parmi l’étain, l’indium, l’antimoine, l’aluminium, le titane, le fer, le magnésium, le zinc, … Les charges électriquement et/ou thermiquement conductrices peuvent se trouver sous la forme de particules sphériques, de tubes, de paillettes ou de fibres ayant en particulier une surface spécifique allant de 0.01 m 2 /g à 100 m 2 /g.
De préférence, la composition comprend des charges électriquement conductrices.
La composition selon l’invention peut comprendre de 0% à 95% en poids, de préférence de 40% à 95 % en poids d’une ou plusieurs charge(s) électriquement et/ou thermiquement conductrice(s) par rapport au poids total de ladite composition.
De préférence, les charges électriquement et/ou thermiquement conductrices sont dans le composant B de ladite composition.
Un modulateur M, relié au dispositif d’ajustement de la fréquence d’émission du laser, est configuré pour moduler la fréquence d’émission Fla du rayonnement lumineux émis par le laser accordable La, d’une fréquence de modulation Fd. Cette fréquence de modulation Fd, par exemple de 5 kHz, est relativement faible comparée à la fréquence d’émission du laser, par exemple de 200 térahertz. L’amplitude de cette modulation est également faible, de l’ordre du gigahertz. A titre d’exemple, 1 mA d’amplitude de modulation du courant d’alimentation de la source laser La peut conduire à une variation de la fréquence d’émission FLa de l’ordre de plus ou moins 1 GHz. La fréquence du rayonnement lumineux émis par le laser accordable La varie donc à très faible fréquence Fd et avec une faible amplitude A (1GHz) autour de sa fréquence fondamentale FLa. La fréquence laser varie donc comme Fla + A.cos (2pi.Fd.t).
Sur la , on a représenté dans le domaine fréquentiel la fonction de transmission T du filtre MR dont le spectre TF présente une fréquence de résonance F0, et le signal V fourni par ce photodétecteur PD dans le cas où la fréquence d’émission FLa du laser accordable La n’est pas verrouillée sur une fréquence de résonance F0 du résonateur MR, mais présente une fréquence d’émission Fla supérieure à la cette fréquence de résonance F0. La fréquence d’émission du laser accordable La étant disposée dans une section relativement linéaire de la fonction de transmission du résonateur MR, le signal de contrôle V fourni par le photodétecteur PD présente, dans le domaine fréquentiel, une composante principale Fd (correspondant à la fréquence de modulation) relativement importante vis-à-vis de ses harmoniques et notamment vis-à-vis de sa deuxième harmonique 2*Fd. Par ailleurs, la phase Phi de la composante principale Fd du signal de contrôle V est réduite, c’est-à-dire que cette composante principale est en phase avec le signal de modulation fourni par le modulateur M.
Sur la , on a représenté, similairement à la , la fonction de transmission T du filtre MR dont le spectre TF présente une fréquence de résonance F0 et le signal de contrôle V fourni par ce photodétecteur PD dans le cas où la fréquence d’émission FLa’ du laser accordable La est verrouillée sur la fréquence de résonance F0 du résonateur MR. Dans ce cas, la fréquence d’émission FLa’ du laser accordable La est disposé dans une section relativement non linéaire de la fonction de transmission du résonateur MR. En conséquence le signal de contrôle V fourni par le photodétecteur PD présente, dans le domaine fréquentiel, une composante de deuxième harmonique 2*Fd relativement importante vis-à-vis de de la fréquence de modulation Fd.
Enfin, sur la , on a représenté dans le domaine fréquentiel la fonction de transmission T du filtre MR dont le spectre TF présente une fréquence de résonance F0, et le signal de contrôle V fourni par ce photodétecteur PD dans le cas où la fréquence d’émission FLa du laser accordable La n’est pas verrouillée sur une fréquence de résonance F0 du résonateur MR, mais présente une fréquence d’émission Fla’’ inférieure à la cette fréquence de résonance F0. La fréquence d’émission du laser accordable La étant disposée dans une section relativement linéaire de la fonction de transmission du résonateur MR, le signal de contrôle V fourni par le photodétecteur PD présente, dans le domaine fréquentiel, une composante principale Fd relativement importante vis-à-vis de ses harmoniques, et notamment vis-à-vis de sa deuxième harmonique 2*Fd. Par ailleurs, la phase Phi+Pi de la composante principale Fd du signal de contrôle V est importante, c’est-à-dire que cette composante principale est en opposition de phase avec le signal de modulation fourni par le modulateur M.
Revenant à la description du schéma de principe de la , un dispositif de verrouillage R reçoit le signal de contrôle V fourni par le photodétecteur PD et le traite pour élaborer une commande CLa du laser accordable La visant à accorder sa fréquence d’émission pour la verrouiller sur la fréquence de résonance F0 du résonateur MR.
La représente un dispositif de verrouillage R pouvant être mis en œuvre dans le cadre de la présente invention. Ce dispositif comprend tout d’abord une première section de conditionnement du signal de contrôle V fourni par le photodétecteur PD, comprenant un amplificateur Am, un filtre BP et un convertisseur numérique ADC et fourni un signal numérique de contrôle Vn. Dans cette section, le signal de contrôle V fourni par le photodétecteur PD est reçu par l’amplificateur Am, par exemple un amplificateur de transimpédance ou un amplificateur logarithmique. Le signal de contrôle V amplifié est appliqué au filtre BP, par exemple un filtre passe-bande s’étendant sur une gamme de fréquences de travail définie par une fréquence de coupure minimale et une fréquence de coupure maximale. La gamme de fréquence de travail est choisie pour incorporer la fréquence de modulation et son harmonique de second ordre, c’est-à-dire que la fréquence de coupure maximale est choisie pour être au moins égale à deux fois la fréquence de modulation Fd. Le signal produit par le filtre est échantillonné par un convertisseur analogique digital ADC, pour fournir un signal de contrôle numérique Vn, la fréquence d’échantillonnage étant choisie supérieure (par exemple 2 à 10 fois supérieur) à deux fois la fréquence de coupure maximale du filtre BP, donc bien supérieure à quatre fois supérieure à la fréquence de modulation Fd. A titre d’illustration, lorsque la fréquence de modulation (ou la fréquence de modulation maximale, lorsque plusieurs fréquences sont exploitées comme cela sera exposé dans une section ultérieure de cette description) est de 30kHz, on pourra choisir une fréquence d’échantillonnage de 128kHz, ou supérieure.
Le signal numérique de contrôle Vn est traité par un dispositif de calcul MP qui peut correspondre à un microcontrôleur, un microprocesseur de traitement de signal, un FPGA ou tout autre dispositif de calcul. Le dispositif de calcul produit au moins un signal numérique, dit « signal de verrouillage », destiné à former la commande d’ajustement CLa du dispositif d’ajustement de fréquence. Dans l’exemple représenté sur la , cette commande d’ajustement CLa est formée par une seconde section de conditionnement d’une commande d’ajustement numérique CLan, la seconde section de conditionnement consistant ici en un convertisseur numérique analogique DAC.
Bien entendu, la première et la seconde section de conditionnement pourraient comprendre d’autres éléments, en complément ou en remplacement, que ceux représentés à titre d’exemple sur la . On peut notamment prévoir que les convertisseurs ADC, DAC soient intégrés dans le dispositif de calcul MP et non dans les sections de conditionnements des signaux.
D’une manière très générale, le dispositif de calcul MP met en œuvre des traitements exploitant les résultats présentés dans les figures 1b,1c,1d pour déterminer une commande CLa à appliquer au moyen d’ajustement H de la fréquence d’émission du laser visant à maximiser la part du signal présente dans la seconde harmonique 2*Fd du signal de contrôle fourni par le photodétecteur PD. Comme on l’a exposé en relation avec la description de ces figures 1b,1c,1d, lorsque cette part de signal présente dans la seconde harmonique 2*Fd est maximale, le système est bien verrouillé, c’est-à-dire que la fréquence d’émission Fla et la fréquence de résonnance F0 se correspondent.
Plus généralement encore, la détermination de la commande CLa est réalisée par optimisation d’une fonction prenant en argument la part du signal présente dans la seconde harmonique 2*Fd du signal de contrôle V. Le critère d’optimisation peut correspondre à ce que la fonction atteigne une valeur cible, soit inférieur à une valeur plafond prédéterminée ou soit supérieur à une valeur seuil prédéterminée.
A titre d’exemple, on peut ainsi chercher à fixer le rapport entre la part de signal dans la seconde harmonique et la part du signal présent dans la fréquence fondamentale pour qu’il soit égal à une valeur cible ou pour le maximiser.
Revenant à la description de la , les traitements mis en œuvre par le dispositif de calcul MP comprennent :
Une première opération OP1 de traitement du signal numérique de contrôle pour produire au moins un signal numérique Vr1, dit « premier signal de verrouillage », représentatif de la puissance d’une deuxième harmonique de la fréquence de modulation présente dans le signal numérique de contrôle Vn ; Une deuxième opération OP2 de traitement du premier signal de verrouillage Vr1 pour produire une commande numérique d’ajustement CLan, la deuxième opération OP2 de traitement visant à optimiser une fonction d’optimisation prenant en argument le premier signal de verrouillage Vr1.
Par exemple, la deuxième opération OP2 de traitement peut viser à maximiser l’amplitude du premier signal de verrouillage Vr1.