INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, au moins un terminal parmi la pluralité de terminaux T 2 …T x est configuré pour mettre en œuvre l’étape de calcul d’une puissance de signal reçu R SSI et l’étape de comparaison COMP de la puissance calculée avec une valeur seuil.
Selon un mode de réalisation, le premier terminal T 1 est configuré pour mettre en œuvre l’étape de calcul d’une puissance de signal reçu R SSI et l’étape de comparaison COMP de la puissance calculée avec une valeur seuil.
Appairage des terminaux : V1 et V2 THREAD Selon un mode de réalisation, le procédé comprend une étape d’appairage APP entre le premier terminal T 1 et la pluralité de terminaux T 2 …T x . Cette étape est préalable à l’étape d’émission EM du procédé. Cette étape d’appairage permet l’établissement d’une connexion radio permettant un échange de données entre le premier terminal T 1 et la pluralité de terminaux T 2 …T x .
Le composant A et le composant B (de chacun des exemples 1 à 3) sont mélangés dans un ratio volumique 1/1 à l’aide d’un mélangeur Sulzer mixpac à température ambiante (23°C) typiquement pendant 50 secondes ; Le mélange obtenu est déposé sur le substrat en verre à raison de 0,3 grs pour une surface de collage de 3,75 cm 2 soit un grammage de 0,8 g/cm 2 en 10 secondes typiquement ; Le mélange enduit est irradié pendant le temps ti avec une lampe UV LED de longueur d’onde 405 nm d’intensité Ii pour fournir une dose d’UV Di responsable de la modulation du temps de pic ; On positionne la deuxième lame du substrat pour réaliser le collage final.
Le temps de pic mesuré est le temps nécessaire pour atteindre la température de pic (maximum de l’exotherme constaté lors de la polymérisation) contrairement au temps de gel (ou temps de latence) qui est le temps qu’il faut à l’échantillon pour commencer à polymériser.
Les résultats sont fournis dans le tableau suivant :
Composition I i en mW/cm2 t i en s D i en J/cm2 Temps de pic (s) Pic de température (en °C) Remarque Composition n°1 (exemple 1) 0 0 0 360 130 pas de tack 172 5 0.9 335 130 pas de tack 172 10 1.7 320 120 pas de tack 172 20 3.4 240 130 pas de tack 172 30 5.2 240 140 pas de tack 172 60 10.3 120 130 pas de tack 287 5 1.4 300 130 pas de tack 287 10 2.9 270 140 pas de tack 287 20 5.75 180 120 pas de tack 287 30 8.6 145 130 pas de tack 287 60 17.2 120 120 pas de tack 356 5 1.8 330 140 pas de tack 356 10 3.6 270 140 pas de tack 356 15 5.3 215 135 pas de tack 356 20 7.1 180 135 pas de tack 356 30 10.7 130 130 pas de tack Composition n°2 (exemple 2) 0 0 0 360 70 pas de tack 172 5 0.9 335 120 pas de tack 172 10 1.7 310 115 pas de tack 172 20 3.4 280 120 pas de tack 172 30 5.2 290 120 pas de tack 172 60 10.3 165 120 pas de tack 287 5 1.4 300 105 pas de tack 287 10 2.9 260 120 pas de tack 287 20 5.75 190 105 pas de tack 287 30 8.6 160 120 pas de tack 287 60 17.2 120 100 pas de tack 356 5 1.8 340 110 pas de tack 356 10 3.6 300 110 pas de tack 356 15 5.3 265 120 pas de tack 356 20 7.1 224 105 pas de tack 356 30 10.7 196 105 pas de tack Composition n°3 (exemple 3) 0 0 0 360 130 pas de tack 28 5 0.15 350 150 pas de tack 28 10 0.3 315 140 pas de tack 28 20 0.55 275 150 pas de tack 28 30 0.8 225 140 pas de tack 28 60 1.7 158 130 pas de tack
Les résultats montrent que pour une même composition, il est possible d’ajuster le temps de pic selon l’intensité et la dose d’UV envoyée. Par exemple, pour la composition n°1 de l’exemple 1, on voit que pour I = 287 mW/cm2, plus la dose Di augmente (1,4 à 17,2 J/cm2), plus le temps de pic diminue (de 300s à 120 s). On remarque que quel que soit le temps de pic, la montée en cohésion est rapide (voir température de pic).
En outre, aucun tack n’est avantageusement observé avec toutes les compositions mises en œuvre dans le procédé d’assemblage.
Par ailleurs, on voit qu’en ajoutant un photo-amorceur P1 (composition n°3) par rapport à la composition n°1 (sans photo-amorceur), il est possible de réduire l’intensité (plus basse) ainsi que la dose d’UV (Di), tout en maintenant une montée en cohésion élevée.
PROCEDE DE FABRICATION DE FLUIDES HYDROCARBONES A PARTIR DE CHARGES D’ORIGINE RENOUVELABLE La présente invention concerne la fabrication de fluides hydrocarbonés à partir de mélanges complexes d’hydrocarbures d’origine renouvelable. En particulier, la présente invention concerne un procédé de conversion d'une matière première biologique comprenant des esters d'acides gras (FAE), des acides gras libres (FFA) en composés paraffiniques dépourvus d’oxygène, pouvant servir de carburants.
Contexte de l'invention Du fait de la raréfaction des ressources fossiles et de préoccupations environnementales de plus en plus importantes, l'utilisation de molécules issues de la biomasse est de plus en plus recherchée pour remplacer les molécules d'origine fossile. En particulier, certains pays comme la France mettent en place des taxes sur les carburants d’aviation. Ainsi, dès 2022, 1 % du jet utilisé en France devra être d’origine renouvelable. Ainsi, la préparation de jet fuel, ou d’autres carburants ou fluides hydrocarbonés, à partir de molécules issues de la biomasse constitue un véritable enjeu économique, environnemental et stratégique.
Art antérieur Il existe aujourd’hui de nombreux procédés permettant de fabriquer un carburant renouvelable, ou comprenant une composante d’origine biologique.
Un procédé bien connu consiste à réaliser une transestérification des triglycérides contenus dans les graisses ou huiles végétales ou animales avec un alcool, généralement du méthanol ou de l’éthanol, en présence d’un catalyseur. Le carburant renouvelable obtenu est appelé biodiesel ou ester méthylique d’acide gras et est incorporé actuellement dans le pool diesel. Les alcools utilisés pour réaliser cette réaction de transestérification sont toutefois produits par des procédés de synthèse utilisant des produits nocifs pour l’environnement et des matières premières (oléfines) d’origine fossile. Ainsi, l’éthanol de synthèse est souvent fabriqué par le procédé sulfurique basé sur l’absorption de l’éthylène dans l’acide sulfurique, suivie de l’hydrolyse des sulfates d’éthyles formés. L’emploi d’acide sulfurique nécessite des matériaux spécifiques pour les appareillages utilisés. Un autre procédé couramment employé consiste à hydrater directement l’éthylène en utilisant de la vapeur d’eau en présence d’un catalyseur. Bien que plus simple, ce procédé nécessite des températures et pressions élevées et utilise en outre également de l’éthylène d’origine fossile. Ainsi, bien que considérés comme des composants d’origine renouvelable, les esters éthyliques ou méthyliques d’acides gras sont obtenus par des procédés qui sont couteux en énergie et/ou qui emploient des composés nocifs pour l’environnement, et utilisent le plus souvent des matières premières qui ne sont pas d’origine renouvelable.
Un autre procédé bien connu de fabrication d’un carburant renouvelable et d’autres fluides hydrocarbonés, consiste à soumettre une graisse ou huile végétale ou animale à une désoxygénation en présence de dihydrogène et d’un catalyseur, généralement suivie d’une isomérisation afin d’obtenir les propriétés à froid requises. Dans cas, on ne parle pas de biodiesel, terme réservé aux carburants issus de la transestérification, mais plutôt de carburant d’origine renouvelable. La charge utilisée est entièrement d’origine renouvelable, cette dernière comprenant typiquement les graisses et huiles animales et diverses huiles à base de graines, soja, colza, palme, les huiles de graines qui ont été collectées après avoir été utilisées pour préparer des aliments, communément appelées huiles de cuisson usées (UCO), ou encore les huiles algales. Les cultures utilisées pour produire des huiles destinées à la fabrication de carburant peuvent toutefois faire concurrence aux cultures alimentaires et avoir un impact négatif sur l’environnement. Parmi les charges d’origine renouvelables disponibles aujourd’hui, les charges ayant le statut de déchet, telles que les graisses animales ou les huiles usées (aussi désignées par l’acronyme UCO pour « Used Cooking Oil » en anglais), sont intéressantes afin de limiter l’impact environnemental du carburant produit. Ces charges sont toutefois soumises à des réglementations sanitaires contraignantes. L’utilisation de ces charges entraine des contraintes de traçabilité et des contrôles sanitaires associés notamment à la gestion des effluents aqueux. Plus encore, l’utilisation de ces charges ayant le statut de déchets nécessite de respecter les conditions de temps/températures et de pression telles que préconisées dans le règlement européen 1069/2009.
L’invention vise à proposer un procéder de fabrication de fluides hydrocarbonés, et notamment de carburants renouvelables, dont l’impact sur l’environnement est le plus faible possible.
Description de l’invention L’invention propose un procédé de fabrication de fluides hydrocarbonés renouvelables comprenant au moins les étapes consistant à :
La représente un dispositif de verrouillage R pouvant être mis en œuvre dans le cadre de la présente invention. Ce dispositif comprend une première partie R1 apte à mettre en œuvre le système photonique 1 selon un premier mode de fonctionnement au cours de laquelle le modulateur M est activé. Dans ce premier mode de fonctionnement, le signal de sélection Sel est donc activé par le dispositif de verrouillage R. Dans ce premier mode également, le dispositif de verrouillage R produit une commande d’ajustement à partir d’un premier signal de verrouillage Vr1 représentatif de la puissance d’une seconde harmonique de la fréquence de modulation présente dans le signal de contrôle V. Ce premier mode de fonctionnement fait l’objet d’une description détaillée dans une section ultérieur de ce document, mais d’une manière générale et comme on l’a exposé en relation avec la description de ces figures 1b,1c,1d, ce mode de fonctionnement exploite le résultat selon lequel, lorsque le signal de contrôle présente une seconde harmonique 2*Fd maximale, la fréquence d’émission Fla et la fréquence de résonnance F0 se correspondent.
Bien que ce mode de fonctionnement soit particulièrement efficace, le modulateur peut conduire à perturber les canaux de transmission des données utiles.
Aussi, pour éviter un fonctionnement continu du dispositif de régulation dans le premier mode de fonctionnement, le dispositif de verrouillage R comprend également une seconde partie R2 apte à mettre en œuvre le système photonique 1 selon un second mode de fonctionnement dans lequel le modulateur M est désactivé. Dans ce second mode de fonctionnement, le signal de sélection Sel est donc désactivé par le dispositif de verrouillage R. Dans ce second mode également, le dispositif de verrouillage R produit une commande d’ajustement CLa à partir d’un troisième signal de verrouillage représentatif de la puissance présente dans le signal de contrôle V. Cette seconde partie peut mettre en œuvre une méthode de gradient, c’est à dire produire une commande d’ajustement CLa visant à maximiser le signal de contrôle V. Lorsque le dispositif de verrouillage R présente une entrée additionnelle V’ permettant de recueillir une grandeur représentative de la puissance émise par le laser, la méthode de gradient peut s’appliquer à une fonction prenant en argument le signal de contrôle V et l’entrée additionnelle V’ : il peut s’agir de la différence V’-V, ou du rapport V/V’ de ces deux grandeurs que l’on peut chercher à maximiser ou à minimiser.
La seconde partie R2 apte à mettre en œuvre le second mode de fonctionnement peux correspondre à un microcontrôleur, un microprocesseur de traitement de signal, un FPGA ou tout autre dispositif de calcul. Ce dispositif de calcul peut être le même que celui exploité dans la première partie R1 du dispositif de verrouillage, comme cela sera détaillé dans une section prochaine de cette divulgation. Les étapes de gradient mises en œuvre par le dispositif de calcul dans le second mode de fonctionnement sont bien connues en soi et ne mérite pas plus d’explication.
Le dispositif de verrouillage R comprend également une machine d’état produisant le signal de sélection Sel permettant de basculer entre les deux modes de fonctionnements. A titre d’exemple, la machine d’état peut être configurée pour opérer le dispositif de verrouillage dans le premier mode de fonctionnement au démarrage du système et pendant une durée prédéterminée, puis de basculer dans le second mode de fonctionnement.
Cette bascule peut être opérée sur un autre critère que le temps écoulé : il peut par exemple s’agir d’un critère de performance du verrouillage, par exemple lorsque le signal de contrôle atteint une valeur cible où lorsque des mesures extraites de ce signal de contrôle atteint une valeur cible.
Il peut être prévu que la bascule dans le second mode de mise en œuvre soit permanant. En alternative, il peut être prévu que la machine d’état du dispositif de verrouillage alterne entre le premier mode de fonctionnement et le second mode de fonctionnement, de manière régulière ou selon l’évolution d’un critère de performance.
Un système photonique muni d’un tel dispositif de verrouillage bénéficie à la fois de la performance du premier mode de fonctionnement permettant de verrouiller le système 1 pour qu’il fonctionne de manière nominale, sans toutefois subir de manière permanente les perturbations de transmission provoquées par le fonctionnent du modulateur M.
Première partie R1 du dispositif de verrouillage Cette première partie R1 du dispositif de verrouillage est représenté sur la et comprend tout d’abord une première section de conditionnement du signal de contrôle V fourni par le photodétecteur PD. Cette première section comprend un amplificateur Am, un filtre BP et un convertisseur numérique ADC et fourni un signal numérique de contrôle Vn. Dans cette section, le signal de contrôle V fourni par le photodétecteur PD est reçu par l’amplificateur Am, par exemple un amplificateur de transimpédance ou un amplificateur logarithmique. Le signal de contrôle V amplifié est appliqué au filtre BP, par exemple un filtre passe-bande s’étendant sur une gamme de fréquences de travail définie par une fréquence de coupure minimale et une fréquence de coupure maximale. La gamme de fréquence de travail est choisie pour incorporer la fréquence de modulation et son harmonique de second ordre, c’est-à-dire que la fréquence de coupure maximale est choisie pour être au moins égale à deux fois la fréquence de modulation Fd. Le signal produit par le filtre est échantillonné par un convertisseur analogique digital ADC, pour fournir un signal de contrôle numérique Vn, la fréquence d’échantillonnage étant choisie supérieure (par exemple 2 à 10 fois supérieur) à deux fois la fréquence de coupure maximale du filtre BP, donc bien supérieure à quatre fois supérieure à la fréquence de modulation Fd. A titre d’illustration, lorsque la fréquence de modulation (ou la fréquence de modulation maximale, lorsque plusieurs fréquences sont exploitées comme cela sera exposé dans une section ultérieure de cette description) est de 30kHz, on pourra choisir une fréquence d’échantillonnage de 128kHz, ou supérieure.
L’invention concerne également un système de contrôle et de régulation d’un groupe de propulsion et/ou de sustentation hybride d’aéronef comprenant une première motorisation comportant au moins un moteur thermique et une deuxième motorisation comportant au moins un moteur électrique, ledit système comportant un système de régulation du moteur thermique et un système de régulation du moteur électrique, dans lequel le système de régulation du moteur électrique et/ou le système de régulation du moteur thermique est(sont) adaptés pour la mise en œuvre du procédé tel que défini précédemment.
Elle concerne en outre un groupe de propulsion et/ou de sustentation hybride d’aéronef comprenant une première motorisation comportant au moins un moteur thermique et une deuxième motorisation comportant au moins un moteur électrique, dans lequel ledit groupe comporte un tel système de contrôle.
L’invention concerne par ailleurs un aéronef à voilure tournante, comportant un groupe de propulsion et/ou de sustentation hybride tel que défini précédemment.
– la illustre de façon générale un groupe de propulsion et/ou de sustentation à architecture hybride parallèle ;
– la illustre un exemple d’agrégation et de chaine d’opérateurs conforme à un mode de mise en œuvre possible pour l’invention ;
– la illustre un exemple d’agrégation et de chaine d’opérateurs conforme à un autre mode de mise en œuvre possible ;
– la illustre un autre exemple encore d’agrégation et de chaine d’opérateurs.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Exemple d’architecture - Généralités On se place dans ce qui suit dans le cas d’un groupe de propulsion et/ou de sustentation à architecture hybride parallèle pour hélicoptère, avec une première motorisation comportant au moins un moteur thermique 1 (turbomoteur) et une deuxième motorisation comportant au moins un moteur électrique 2 alimenté par une batterie d’accumulateurs 2a ( ).
Des mises en œuvre pour des groupes propulsifs contenant plusieurs moteurs thermiques et/ou plusieurs chaines électriques sont bien entendu également envisageables.
Les arbres de sortie, respectivement 21, 22, des deux moteurs 1, 2 sont montés en parallèle sur des engrenages d’une boite de transmission principale BTP. La sortie de ladite boîte BTP entraine elle-même l’arbre 3 d’un élément propulseur 4 tel qu’une hélice, un rotor ou une soufflante de turbofan.
Le moteur thermique 1 et le moteur électrique 2 sont chacun gérés par un système de régulation (respectivement 11, 12) qui leur transmet une consigne pour un paramètre de contrôle donné, par exemple une consigne de puissance P M1 * pour le moteur thermique 1 et de couple T M2 * pour le moteur électrique 2. Ces systèmes de régulation 11, 12 reçoivent eux-mêmes en entrée une consigne de vitesse du propulseur N R *, ainsi que des paramètres du moteur thermique 1 ou du moteur électrique 22 qu’il régule. La consigne de vitesse N R * est transmise à ces régulateurs 11, 12 par un système de contrôle 5 de l’aéronef.
Les systèmes de régulation 11 et 12 et le système de contrôle 5 définissent ensemble le système de contrôle d’un groupe de propulsion et/ou de sustentation.
Systèmes de régulation 11, 12 Le système de régulation 11 du moteur thermique 1 met en œuvre un traitement de régulation standard destiné à assurer un bon fonctionnement définissant ensemble le moteur thermique 1 et sa sécurité (contrôle de différents paramètres de fonctionnement tels que la vitesse N1, la température T45 des gaz au niveau des turbines, la plage de couple de sortie de l’arbre du moteur, la maitrise du pompage, de l’extinction, de l’accélération du dispositif de propulsion …). Ce traitement, classiquement connu en lui-même, est éventuellement modifié, à la marge, pour tenir compte de la contribution du moteur électrique 2.
Le système de régulation 12 peut utiliser le système de régulation natif d’un groupe de propulsion et/ou de sustentation à moteur électrique. Un tel système natif met en œuvre un traitement de contrôle qui assure classiquement la protection du moteur 2 et son bon fonctionnement en termes notamment de plages de courant ou de couples de sorties ou encore en termes de température de fonctionnement (Courant Max/Min, Couple Min/Max, Température Max …).
Le système de régulation 12 détermine en outre, notamment en régime nominal, une consigne de fonctionnement envoyée en entrée du logiciel de régulation natif du moteur électrique 2 pour un paramètre de contrôle tel que le couple délivré par le moteur électrique 2 ou encore la puissance délivrée par celui-ci ou son courant d’alimentation.
Selon un mode particulier, la fraction bioactive isolée de roses, de préférence de pétales de roses, utilisée selon l’invention comprend de l’eau en une teneur allant de 90 à 94%, une teneur en extrait sec allant de 6 à 10%. Cette fraction bioactive isolée de roses utilisée selon l’invention est dénommée en nom INCI Rosa Hybrid Flower Extract.
Selon un autre mode particulier, la fraction bioactive isolée de roses, de préférence de pétales de roses, obtenu selon l’invention comprend de l’eau en une teneur allant de 89 à 93%, une teneur en extrait sec allant de 6 à 10% et des conservateurs et/ou stabilisants en une teneur allant de 0,3 à 1% en poids par rapport au poids total de l’extrait.
La fraction bioactive isolée de roses pourra être présente dans la composition de l’invention en une teneur allant de 0,1 à 1% en poids, en particulier de 0,2 à 0,5% en poids par rapport au poids total de la composition.
Ainsi, dans un mode de réalisation particulier, la composition cosmétique selon l’invention comprend :
un extrait aqueux de bois de rose de la variété Evanrat en une teneur allant de 0,1 à 1%, en particulier de 0,2 à 0,5% en poids par rapport au poids total de la composition, un hexapeptide de nom INCI : Acetyl Hexapeptide-8 en une teneur allant de 0,05% à 0,25% en poids (de peptide) par rapport au poids total de la composition, un tétrapeptide Pal-GQPR-NH2 ou Pal-GQPR-OH, en particulier le tétrapeptide de nom INCI : Palmitoyl Tetrapeptide-7 en une teneur allant de 0,1% à 0,25% en poids (de peptide) par rapport au poids total de la composition, et une fraction bioactive isolée de roses fraiches de la variété Evanrat, en une teneur allant de 0,1 à 1%, en particulier de 0,2 à 0,5% en poids par rapport au poids total de la composition.
Composition cosmétique et galénique Par « composition cosmétique » on entend toute composition à visée cosmétique, c’est à dire esthétique, pouvant être mise en contact avec les parties superficielles du corps humain et plus particulièrement avec les matières kératiniques, en particulier la peau et/ou les lèvres, en particulier la peau du visage et/ou du cou.
Par « utilisation topique » ou « application topique », on entend une composition destinée à une application sur les matières kératiniques. De fait, une composition orale n’est pas destinée à une application topique sur la peau.
Selon un mode de réalisation particulier, la composition cosmétique selon l’invention est caractérisée en ce qu’il s’agit d’une composition de soin et/ou de maquillage de la peau et/ou des lèvres, en particulier d’une composition de soin de la peau.
Une composition pour l’application topique selon l’invention pourra être par exemple sous forme d’une crème, émulsion huile-dans-eau, ou eau-dans-huile ou émulsion multiple, solution, suspension, gel, lait, lotion, sérum, de baume, de stick, ou encore de poudre.
La phase aqueuse de la composition selon l'invention comprend de l'eau et éventuellement un solvant hydrosoluble.
Dans certains modes de réalisation, le commutateur mécanique est basculé de son état retour à son état aller par une deuxième surface de commande de basculement du dispositif. La position de la deuxième surface de commande de basculement, selon la direction de translation de chariot, et par rapport au support, peut alors être fixe lors du fonctionnement mais être réglable.