INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par « cellule souche embryonnaire » au sens de l’invention on entend une cellule souche pluripotente de cellule dérivée de la masse cellulaire interne du blastocyste. La pluripotence des cellules souches embryonnaires peut être évaluée par la présence de marqueurs tels que les facteurs de transcription OCT4, NANOG et SOX2 et des marqueurs de surface comme SSEA3/4, Tra-1-60 et Tra-1-81. Les cellules souches embryonnaires utilisées dans le cadre de l’invention sont obtenues sans destruction de l’embryon dont elles sont issues, par exemple à l’aide de la technique décrite dans Chang et al. (Cell Stem Cell, 2008, 2(2)) : 113-117). Selon une variante les cellules souches embryonnaires d’êtres humains peuvent être exclues.
Par « une cellule entourée uniquement de cellules » dans un microtissu au sens de l’invention, on entend une cellule qui n’est ni en contact avec un lumen ni en contact l’extérieur du microtissu.
Par « cellule progénitrice » au sens de l’invention, on entend une cellule souche déjà engagée dans la différenciation en cellules hépatiques mais pas encore différenciée.
Par « diamètre de Feret » d’un microcompartiment (ou d’une partie d’un microcompartiment) ou d’un microtissus selon l’invention, on entend la distance « d » comprise entre deux tangentes audit microcompartiment (ou à ladite partie) ou du microtissu, ces deux tangentes étant parallèles, de telle sorte que l’ensemble de la projection dudit microcompartiment (ou de ladite partie) ou du microtissu soit compris entre ces deux tangentes parallèles. Un diamètre de Ferret de la partie interne du microcompartiment est mesuré entre deux interfaces de la partie interne et de la couche externe du microcompartiment, c’est-à-dire la distance « d » comprise entre deux tangentes à ladite partie interne, ces deux tangentes étant parallèles, de telle sorte que l’ensemble de la projection de ladite partie interne soit compris entre ces deux tangentes parallèles.
Par « épaisseur variable » d’une couche, on entend au sens de l’invention le fait que la couche pour un même microcompartiment ou un même microtissu, n’a pas la même épaisseur partout.
Par « microtissu » ou « microtissu hépatique » au sens de l’invention on entend un tissu humain en trois dimensions comprenant au moins des cellules hépatiques et dont la plus grande dimension est inférieure à 1mm.
Par « milieu » au sens de l’invention on entend une solution aqueuse englobant des cellules ou des microtissus, compatible avec la survie, le développement et/ou le métabolisme des cellules. Il peut s’agir d’un milieu de culture.
De préférence, l’équipement de communication 1 comprend un module d’amplification de puissance post-microphone 221, 321 pour chaque dispositif 2, 3, configuré pour ajuster, respectivement, une amplification de puissance du signal de prise de son ps 1 du premier dispositif 2 et du signal de prise de son ps 2 du second dispositif 3, afin de générer des signaux de pré-sortie s 1 , s 2 correspondant, respectivement, au premier dispositif 2 et au second dispositif 3.
On comprendra que si l’équipement de communication 1 ne comprend pas de module d’amplification de puissance post-microphone 221, 321, alors le signal de pré-sortie s 1 , s 2 est égal au signal de prise de son ps 1 , ps 2 .
De préférence, les premiers microphones 22, 32 des deux dispositifs 2, 3 sont identiques. De préférence encore, les amplifications de puissance des modules d’amplification de puissance post-microphone 221, 321 sont identiques pour les deux signaux de prise de son ps 1 , ps 2 . On comprendra que si les premiers microphones 22, 32 des deux dispositifs 2, 3 sont différents, les amplifications de puissance sont, de préférence, ajustées pour qu’un même son génère un même signal de pré-sortie s 1 , s 2 correspondant, respectivement, au premier dispositif 2 et au second dispositif 3.
Par ailleurs, dans la pratique il peut arriver que la première oreille O1 de l’utilisateur et la seconde oreille O2 de l’utilisateur aient des caractéristiques différentes. Dans ce cas on comprendra que, de préférence, les amplifications de puissance des circuits électroniques d’amplification de puissance de haut-parleur 23, 33 et des modules d’amplification de puissance post-microphone 221, 321 sont ajustées de manière à ce que l’équipement de communication 1 soit configuré de telle sorte que, pour chaque dispositif 2, 3, un même « premier signal » entrant dans le haut-parleur 21, 31 génère un même signal de pré-sortie s 1 , s 2 .
En particulier, si on note h 1 , respectivement h 2 , la fonction de transfert du haut-parleur 21 du premier dispositif 2, respectivement la fonction de transfert du haut-parleur 31 du second dispositif 3, a 1 , respectivement a 2 , l’amplification de puissance d’un éventuel circuit électronique d’amplification de puissance de haut-parleur 23 du haut-parleur 21 du premier dispositif 2, respectivement l’amplification de puissance d’un éventuel circuit électronique d’amplification de puissance de haut-parleur 33 du haut-parleur 31 du second dispositif 3, H 1 , respectivement H 2 , la fonction de transfert acoustique dans la première oreille O1 entre le premier microphone 22 et le haut-parleur 21, respectivement la fonction de transfert acoustique dans la seconde oreille O2 entre le premier microphone 32 et le haut-parleur 31, et A m1 , respectivement A m2 , l’amplification de puissance d’un éventuel module d’amplification de puissance 221 associé au premier dispositif 2, respectivement l’amplification de puissance d’un éventuel module d’amplification de puissance 321 associé au second dispositif 3, alors, de préférence a 1 , A m1 , a 2 et A m2 sont ajustés pour que h 1 x a 1 x H 1 x A m1 = h 2 x a 2 x H 2 x A m2 = h x a x H x A m .
L’équipement de communication 1 est configuré pour générer un signal de sortie x 1 correspondant au premier dispositif 2, et un signal de sortie x 2 correspondant au second dispositif 3. Par ailleurs, le premier sommateur 4 est configuré pour sommer le signal de sortie x 1 correspondant au premier dispositif 2 et le signal de sortie x 2 correspondant au second dispositif 3 afin d’obtenir un signal de sortie total x.
On peut préciser que sans restitution de l’environnement sonore, le signal de sortie x 1 correspondant au premier dispositif 2 est égal au signal de pré-sortie s 1 correspondant au premier dispositif 2, et le signal de sortie x 2 correspondant au second dispositif 3 est égal au signal de pré-sortie s 2 correspondant au second dispositif 3. Ceci est différent dans le cas d’une restitution de l’environnement sonore et cette configuration sera décrite en détail plus tard.
Si l’on se réfère à la , on peut illustrer mathématiquement le principe de fonctionnement de l’invention, sans restitution de l’environnement sonore, en notant c 1 la fonction de transfert de la conduction osseuse parleur pour la première oreille O1 de l’utilisateur, c 2 la fonction de transfert de la conduction osseuse parleur pour la seconde oreille O2 de l’utilisateur, on a alors :
soit,
Dans un cas théorique, on peut supposer que la conduction osseuse parleur et que la fonction de transfert acoustique sont identiques pour la première et la seconde oreille O1, O2, c’est-à-dire que c 1 =c 2 =c et que H 1 =H 2 =H, puisque la tête de l’utilisateur est symétrique, que les fonctions de transfert des haut-parleurs 21, 31 sont identiques, c’est-à-dire que h 1 =h 2 =h, puisque les haut-parleurs 21, 31 sont identiques, et que les amplifications de puissance sont identiques, c’est-à-dire que a 1 =a 2 =a et A m1 =A m2 =A m .
On obtient alors .
Dans la pratique, il peut arriver que les haut-parleurs 21, 31 ou les premiers microphones 22, 32 ne soient pas strictement identiques ou bien que les caractéristiques des oreilles droite et gauche de l’utilisateur soient légèrement différentes. Dans ce cas, l’équipement de communication 1 est, de préférence, configuré pour compenser ces différences, par exemple par un léger ajustement des amplifications de puissance des circuits électroniques d’amplification de puissance de haut-parleur 23, 33 et des modules d’amplification de puissance post-microphone 221, 321, de telle sorte que h 1 x a 1 x H 1 x A m1 = h 2 x a 2 x H 2 x A m2 = h x a x H x A m .
En reprenant l’équation ci-dessus on obtient donc :
ou .
Avantageusement, les deuxièmes structures de microlentille LS2 sont formées de façon à être espacées avant une déformation 17 les unes des autres d’une distance D2 supérieure à 300nm, par exemple une distance D2 comprise entre 300nm et 400nm. La distance D2 peut être égale à la distance D1 correspondant à l’espacement entre les premières structures de microlentille LS1.
Avantageusement, l’épaisseur des deuxièmes structures de microlentille est supérieure à 0,1 µm. Les deuxièmes structures de microlentille LS2 possèdent alors une épaisseur E2 suffisante pour être mieux réparties dans les régions d’espacement GP entre les premières structures de microlentille LS1 suite à une déformation 17, décrite ci-après, des deuxièmes structures de microlentille LS2 et pour permettre de réduire, voire d’annuler l’espacement entre les microlentilles.
En outre, l’épaisseur E2 des deuxièmes structures de microlentille LS2 est comprise entre 400nm et 4µm. Le procédé permet également, après la déformation 17 des deuxièmes structures de microlentille LS2, d’utiliser des deuxièmes structures de microlentille LS2 pour lisser la surface des premières structures de microlentille LS2 qui peut être relativement rugueuse. Ainsi, on peut améliorer la finition de la surface des microlentilles.
Le procédé comprend la déformation 17 des deuxièmes structures de microlentille LS2 de sorte que les deuxièmes structures de microlentille LS2 présentent une forme bombée épousant la forme bombée des premières structures de microlentille LS1 et s’étendent en partie dans les régions d’espacement GAP entre les premières structures de microlentille LS1.
La déformation 17 peut être une déformation des deuxièmes structures de microlentille LS2 par fluage, c’est-à-dire sous l’action de la chaleur. Le procédé permet donc d’adapter la technique de fluage décrite précédemment afin de permettre aux deuxièmes structures de microlentilles LS2 de prendre naturellement une forme bombée en surface des premières structures de microlentille LS1. La illustre une vue en coupe d’un résultat pouvant être obtenu suite à cette déformation 17.
Avantageusement, la déformation 17 des deuxièmes structures de microlentille LS2 comprend un traitement par plasma de diffusion à une température adaptée. La température du traitement par plasma de diffusion peut être déterminée en fonction de la nature du matériau des deuxièmes structures de microlentille LS2 pour permettre de mieux contrôler la déformation 17 des deuxièmes structures de microlentille LS2 et d’obtenir la forme de microlentille désirée. La température du traitement plasma de diffusion est typiquement comprise entre 150°C et 180°C.
En particulier, le plasma à diffusion est un plasma de tétrafluorure de carbone et de dioxygène de formule chimique CF 4 O 2 . Contrairement à d’autres types de plasma, le plasma de tétrafluorure de carbone et de dioxygène présente l’avantage de permettre une déformation des structures de microlentilles sans risquer d’endommager les zones photosensibles du capteur optique DISP et sans affecter la rugosité des microlentilles.
Après déformation 17, chaque deuxième structure de microlentille LS2 présente une courbure supérieure ou égale à une courbure de chaque première structure de microlentille LS1. A titre d’exemple, le rayon de courbure R1 des premières microlentilles LS1 peut être compris entre 20° et 40° et le rayon de courbure R2 des deuxièmes structures de microlentille LS2 peut être compris entre 40° et 60°.
La courbure de chaque deuxième structure de microlentille LS2 peut donc être ajustée indépendamment de la courbure de chaque première structure de microlentille LS1. Une courbure de microlentille plus élevée permet de réduire la distance focale de la microlentille de façon à faire converger la lumière sur la zone photosensible lorsque cette dernière est proche de la microlentille.
Ensuite, le procédé comprend une réticulation 18 des deuxièmes structures de microlentille LS2 par traitement thermique suite à la déformation 17 des deuxièmes structures de microlentille LS2. Une réticulation 18 permet de solidifier les deuxièmes structures de microlentille LS2 afin de maintenir leur position fixe et de les stabiliser sur le substrat support SUB.
La formation en deux temps des microlentilles en formant dans un premier temps des premières structures de microlentille puis des deuxièmes structures de microlentilles sur les premières structures de microlentille permet de former des microlentilles sans former de ponts qui peuvent provoquer une perte lumineuse et des interférences optiques entre les zones photosensibles du capteur optique DISP. Par conséquent, le capteur optique DISP bénéficie d’une efficacité quantique améliorée et de performances accrues. La illustre une vue de dessus d’un résultat pouvant être obtenu suite à cette déformation 17.
La illustre une vue en coupe d’un capteur optique DISP réalisé à partir du procédé décrit précédemment et qui comprend des zones photosensibles Z_PHT situées sous chaque deuxième structure de microlentille LS2.
Les microlentilles formées à partir des premières structures de microlentille LS1 et des deuxièmes structures de microlentille LS2 d’un capteur optique DISP ne présentent pas d’espacement entre elles, ou un espacement très réduit et permettent ainsi de focaliser la lumière LUM incidente sur la zone photosensible Z_PHT recouverte par chaque microlentille. De préférence, les deuxièmes structures de microlentille LS2 sont espacées les unes des autres, après la déformation 17, d’une distance au moins sensiblement nulle. Par conséquent, un tel capteur optique DISP présente l’avantage d’augmenter la quantité de photons collectés par les zones photosensibles Z_PHT ainsi que l’efficacité quantique globale sans perte lumineuse, ni d’interférences optiques entre les zones photosensibles.
Bien entendu, la présente invention est susceptible de diverses variantes et modifications qui apparaîtront à l’homme de l’art. Par exemple, les premières structures de microlentille LS1 et les deuxièmes structures de microlentille LS2 peuvent être formées par des matériaux différents. Préférablement, les deuxièmes structures de microlentille LS2 sont formées à partir d’un matériau configuré pour limiter la réflexion de la lumière LUM sur la surface extérieure des deuxièmes structures de microlentille LS2. Ce matériau peut être par exemple de type siloxane (cyclique ou bicyclique) ou de PET (polyester) ou de type acrylique faisant office de revêtement antireflet en fonction du milieu extérieur à la lentille . En particulier, le matériau formant les deuxièmes structures de microlentille LS2 présente un indice de réfraction compris entre 1,5 et 1,7. En limitant la réflexion de la lumière LUM sur la surface extérieure des deuxièmes structures de microlentille LS2, on évite alors une perte de photons. L’efficacité quantique des zones photosensibles est alors augmentée.
PROCÉDÉ DE RÉALISATION EN EXTRÉMITÉ D’UNE STRUCTURE D’UN MICRO OU NANO-COMPOSANT EN MATÉRIAU VITREUX RÉALISÉ PAR PHOTOPOLYMÉRISATION À PLUSIEURS PHOTONS La présente demande concerne le domaine de la photonique et des dispositifs optiques et en particulier la réalisation d’un dispositif formé d’un composant optique et/ou photonique, réalisé par fabrication additive et ayant des motifs de faible dimension, en particulier micrométriques voire nanométriques, que l’on dispose en extrémité ou sur une région latérale d’une structure de type guide d’onde, en particulier une fibre optique ou bien d’une carte électronique ou d’un circuit photonique.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Dans le domaine de la photonique et des dispositifs optiques, de nouveaux procédés d’impression 3D, ou de fabrication additive sont apparus afin de réaliser des composants optiques avec des motifs de faibles dimensions.
Ainsi, dans un mode de réalisation non limitatif, l’épaisseur e2 augmente lorsqu’on s’éloigne d’une aile du véhicule automobile 2, autrement dit elle diminue lorsqu’on se rapproche d’une aile du véhicule automobile 2.
L’écran intermédiaire 13 est illustré sur la du point de vue d’un observateur extérieur sans la glace de sortie 11. Ainsi, l’écran intermédiaire 13 est illustré de face sans la structure de reliefs de découplage 12, ledit écran étant disposé devant les modules lumineux 10. Un premier module lumineux 10 (celui de droite) est disposé du côté du centre de la face avant du véhicule automobile 2 et un deuxième module lumineux 10 (celui de gauche) est disposé du côté de l’aile du véhicule automobile 2.
Dans l’exemple de réalisation non limitatif illustré sur la , l’épaisseur e2 comprend : - une valeur v2.a égale à 3.15mm pour une partie 13.a de l’écran intermédiaire 13 qui se trouve en regard d’une extrémité 10.a du premier module lumineux 10, ladite extrémité 10.a se trouvant du côté du milieu de la face avant du véhicule automobile 2, - une valeur v2.b égale à 2.89mm pour une partie 13.b de l’écran intermédiaire 13 adjacente à la partie 13.a et qui se trouve sensiblement en regard du centre premier module lumineux 10 et de l’autre extrémité 10.b dudit premier module lumineux 10, - une valeur v2.c égale à 2.53mm pour une partie 13.c de l’écran intermédiaire 13 adjacente à la partie 13.b et qui se trouve sensiblement en regard de l’extrémité 10.a dudit deuxième module lumineux 10 et de son centre, - une valeur v2.d égale à 2.38mm pour une partie 13.d de l’écran intermédiaire 13 adjacente à la partie 13.c et qui se trouve en regard d’un côté du deuxième module lumineux 10, ledit côté se trouvant du côté de l’extrémité de la face avant du véhicule automobile 2, - une valeur v2.e égale à 2.12mm pour une partie 13.e de l’écran intermédiaire 13 adjacente à la partie 13.d et qui se trouve en regard de l’autre extrémité 10.b du deuxième module lumineux 10, ladite extrémité 10.b se trouvant du côté de l’aile du véhicule automobile 2.
La illustre la répartition photométrique du faisceau lumineux global du dispositif lumineux 1 comprenant l’écran intermédiaire 13 décrit ci-dessus et une glace de sortie 11 neutre décrite précédemment. Le faisceau lumineux global est composé des deux faisceaux lumineux Lx des deux modules lumineux 10 dans l’exemple non limitatif pris. Ainsi, il est composé du faisceau de route et du faisceau de croisement dans l’exemple non limitatif pris. Le point P0 représente la coupure du faisceau de croisement.
Sur la sont illustrées des courbes photométriques C. Chaque courbe photométrique C possède une valeur d’intensité lumineuse illustrée entre parenthèses. Plus on s’éloigne du point D illustré sur la , qui est le point d’intensité lumineuse la plus élevée, plus l’intensité lumineuse diminue. Ainsi, on peut observer : - au moins une courbe C1 d’intensité lumineuse 250 Lux, - au moins une courbe C2 d’intensité lumineuse 438 Lux, - au moins une courbe C3 d’intensité lumineuse 1000 Lux, - au moins une courbe C4 d’intensité lumineuse 2000 Lux, - au moins une courbe C5 d’intensité lumineuse 3750 Lux, - au moins une courbe C6 d’intensité lumineuse 7500 Lux, - au moins une courbe C7 d’intensité lumineuse 10000 Lux, - au moins une courbe C8 d’intensité lumineuse 12500 Lux, - au moins une courbe C9 d’intensité lumineuse 15000 Lux.
Comme on peut le voir, la photométrie est moins perturbée que : - lorsqu’il existe uniquement une glace de sortie 11 neutre et un écran intermédiaire 13 non neutre qui comprend une structure de reliefs de découplage 12 ( ), - lorsqu’il existe un écran intermédiaire 13 non neutre qui comprend une structure de reliefs de découplage 12 et une glace de sortie non neutre ( ).
On peut voir sur la , autour et au dessus du point P0 (représentant la coupure du faisceau de croisement) qu’il existe une cheminée (entourée en traits discontinus) mais sans intensité lumineuse forte, ici de 250 Lux ; tandis que sur les figures 8 et 9, autour et au dessus du point P0il existe une cheminée plus étalée (entourée en traits discontinus) avec des intensités lumineuses fortes, ici allant jusqu’à 12500 Lux. Sur les figures 8 et 9, cette cheminée avec ces intensités lumineuses fortes entraîne que le faisceau lumineux réalisant le feu de croisement du dispositif lumineux 1 n’est plus réglementaire car trop éblouissant, tandis que sur la , le faisceau lumineux réalisant le feu de croisement du dispositif lumineux 1 reste réglementaire.
Bien entendu la description de l’invention n’est pas limitée aux modes de réalisation décrits ci-dessus et au domaine décrit ci-dessus. Ainsi, dans un autre mode de réalisation non limitatif, les reliefs 120 ont des parois au moins partiellement réfléchissante. Cela permet de créer des foyers réfléchissants. Dans ce cas, l’état de surface des reliefs 120 sera plutôt poli. Ainsi, dans un autre mode de réalisation non limitatif, les reliefs 120 ont des parois localement réfléchissantes et localement diffusantes. Cela permet d’avoir des foyers « hybrides » réfléchissants et diffusants. Ainsi, dans un mode de réalisation non limitatif, le dispositif lumineux 1 comprend plusieurs écrans intermédiaires 13, chaque écran intermédiaire 13 pouvant avoir sa propre répartition et/ou type de reliefs 120. Ainsi, dans un autre mode de réalisation non limitatif, les minidisques de la structure de reliefs de découplage 12 sont remplacés par des miniprismes. Ainsi, dans un autre mode de réalisation, au lieu de faire partie de la première face 13.1 de l’écran intermédiaire 13, la structure de reliefs de découplage 12 fait partie de la deuxième face 13.2 de l’écran intermédiaire 13, à savoir elle est disposée sur la face externe 13.2. Dans ce cas, dans une variante de réalisation non limitative, la structure de relief de découplage 12 possède un grainage pour réaliser une fonction optique secondaire f2 qui est une fonction de signature.
Ainsi, l’invention décrite présente notamment les avantages suivants : - elle évite de modifier la première face 13.1 de l’écran intermédiaire 13 sur laquelle est construite la structure de reliefs de découplage 12. Elle évite ainsi de redésigner la répartition et/ou le type de reliefs 120 qui devrait être faits à chaque fois que la première face 13.1 est modifiée, - elle évite de modifier la face externe 11.2 de la glace de sortie 11 et permet ainsi de garder le style du véhicule automobile 2, - le fait de disposer la structure de reliefs de découplage 12 sur l’écran intermédiaire 13 et non pas sur la glace de sortie 11 permet de neutraliser l’écran intermédiaire 13 puisque ce dernier n’est pas lié par un style particulier. On peut ainsi jouer sur l’orientation d’une de ses faces, ici la deuxième face 13.2 qui ne porte pas la structure de reliefs de découplage 12 ; ainsi, ni la forme galbée de l’écran intermédiaire 13, ni la structure de reliefs de découplage 12 n’influent sur la direction des rayons lumineux primaires R1 générés par le ou les module lumineux 10, - le fait de disposer la structure de reliefs de découplage 12 sur l’écran intermédiaire 13 et non pas sur la glace de sortie 11 permet également de neutraliser facilement la glace de sortie 11 sans modifier le style de ladite glace de sortie 11 ; ainsi la forme galbée de la glace de sortie 11 n’influe pas sur la direction des rayons lumineux générés par le ou les modules lumineux 10, - elle permet d’avoir une ou plusieurs fonctions optiques primaires f1 efficaces qui ne sont pas perturbées par la structure à reliefs de découplage 12.
Dispositif de type élément de signalisation lumineux encastré dans le sol. La présente invention concerne le secteur du balisage lumineux de sécurité et/ou indicatif.
Il existe de nombreux produits qui contiennent des balisages ou signaux lumineux de sécurité et/ou indicatif transmettre un « message » à un automobiliste ou à un piéton.
Nous pouvons citer, à titre d’exemples, les feux tricolores, les panneaux indiquant les voies ouvertes (ou fermées) des péages, des bornes lumineuses (ou poteaux lumineux) qui permettent de borner un passage, etc.