INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ce type de revêtement doit répondre aux moins à quatre exigences : -il doit pouvoir être monté facilement et rapidement sur la paroi visée, -il doit être réellement efficace pour atténuer le bruit, -il doit être plus mince que les solutions actuelles, -il doit avoir une tenue robuste sur cette paroi, sans risque d’une dérive de positionnement ou de dégradation au cours du temps.
Un revêtement selon l’invention répond aux exigences susmentionnées.
L’invention a pour objet un revêtement insonorisant, destiné à être apposé contre une surface intérieure d’au moins une paroi d’un local.
Selon l’invention, le revêtement comprend au moins deux panneaux d’insonorisation en contact latéral l’un avec l’autre, et chaque panneau comprend : -une couche externe qui est destinée à être visible depuis l’intérieur du local et qui est constituée d’une couche de forte densité, comprise entre 450kg/m 3 et 950 kg/m 3 , -une couche interne qui est destinée à être en contact avec la surface intérieure de la paroi et qui est constituée d’une couche de forte densité, comprise entre 450kg/m 3 et 950 kg/m 3 , -une couche intermédiaire qui est insérée entre la couche externe et la couche interne et qui est constituée d’un matériau absorbant phonique. Le revêtement insonorisant selon l’invention est constitué de plusieurs panneaux individuels comprenant chacun deux couches de forte densité encadrant une couche d’un matériau insonorisant. Ces panneaux sont destinés à être apposés contre la surface intérieure de la paroi du local. Le terme « apposé » sous-entend une mise en contact du panneau contre la surface intérieure de la paroi, avec un plan d’interface étendu, et également une fixation dudit panneau à ladite surface intérieure. En effet, chaque panneau peut être fixé à ladite surface intérieure par tout moyen, notamment par collage. Comme la couche interne de forte densité d’un panneau est amené à être au contact de la surface intérieure de la paroi du local, il faut qu’elle présente une certaine solidité pour assurer une bonne tenue mécanique du panneau contre ladite surface intérieure. Cette couche externe matérialise la partie du panneau qui sera visible depuis l’intérieur du local, et est donc susceptible d’être recouverte par une peinture, un papier peint ou tout autre revêtement de finition. Le local peut par exemple représenter un appartement, une maison, une installation industrielle, un établissement public, etc. La paroi peut par exemple être un mur vertical, un plafond, une face inclinée, un plancher, etc. Pour lever toute ambiguïté, le revêtement insonorisant est destiné à se retrouver à l’intérieur du local. Le revêtement insonorisant crée une surépaisseur qui va permettre à des personnes présentes dans le local d’être isolée des bruits extérieurs. Le matériau insonorisant se trouvant entre les deux couches de forte densité peut par exemple être constitué d’une laine minérale, de verre ou de roche, de liège, de laine biosourcée, etc. Lorsqu’il s’agit de laine minérale, celle-ci peut être neuve ou recyclée. Les panneaux d’insonorisation peuvent être accolés les uns aux autres par tout moyen, pour former un revêtement insonorisant monocouche et continu.
À cet effet, l’invention a pour objet un dispositif de serrage pour système de freinage destiné à exercer un déplacement relatif entre des éléments de friction et comportant un bâti supportant un actionneur électrique destiné à fournir la force de serrage et un mécanisme de conversion du mouvement de rotation d’un arbre de sortie de l’actionneur électrique en mouvement de translation qui est couplé à l’actionneur électrique afin de permettre le mouvement de déplacement relatif entre les éléments de friction selon une direction rectiligne axiale, caractérisé en ce que le mécanisme de conversion est du type vis à billes comportant un écrou couplé à une vis par des billes et en ce que le dispositif de serrage comporte un mécanisme de découplage radial et/ou tangentiel d’une butée destinée à recevoir un élément de friction par rapport à une extrémité libre de la vis du mécanisme de conversion afin d’améliorer la résistance mécanique de ce dernier.
Avantageusement selon l'invention, le mécanisme de conversion permet, par l’utilisation de liaisons ponctuelles à l’aide des billes, de diminuer la friction entre la vis et l’écrou. On comprend donc que la transmission de force de l’actionneur électrique aura un rendement peu impacté, c'est-à-dire que peu de force sera absorbée par le mécanisme de conversion. En outre, la vis est déplacée selon des mouvements de grande précision et selon une usure des surfaces négligeable. Enfin, le mouvement de rotation de l’arbre de sortie de l’actionneur électrique converti en mouvement de translation est totalement réversible entre une position rapprochée des éléments de friction, dite de contact avec le disque, et une position éloignée des éléments de friction, dite de repos dans laquelle les éléments de friction ne touchent pas le disque, permettant de garantir une très grande fiabilité.
En outre, le mécanisme de découplage permet d’autoriser un débattement prédéterminé de la butée par rapport à l’extrémité de la vis permettant de limiter les contraintes aptes à mater le filet de vis et/ou la surface externe d’au moins une bille et/ou le taraudage de l’écrou. En effet, dans la position de contact des éléments de friction dans laquelle la vis du mécanisme de conversion saillit au maximum par rapport au bâti, toute contrainte dirigée en dehors de la direction axiale du mouvement de serrage – desserrage génère un moment excentrique selon la longueur totale de vis augmentant ladite contrainte, par le phénomène de bras de levier, de l’extrémité de la vis la plus proche de l’actionneur électrique contre les billes et l’écrou. C’est encore plus vrai dans le cas où les éléments de friction sont très usés.
Avantageusement selon l'invention, le mécanisme de découplage radial et/ou tangentiel diminue voire supprime tout phénomène de bras de levier et compense tout moment excentrique par déplacement de la butée par rapport à la vis pour ne transmettre qu’une proportion négligeable de contraintes non axiales aux billes et à l’écrou du mécanisme de conversion. On comprend donc que le matage et plus généralement la déformation des organes du mécanisme de conversion sont évités afin de garantir une grande robustesse, c'est-à-dire notamment ne pas avoir à changer le dispositif de serrage pendant au moins la durée d’utilisation du véhicule.
L’invention comporte en variante l’une ou plusieurs des caractéristiques optionnelles suivantes, prises seules ou en combinaison.
Le mécanisme de découplage radial et/ou tangentiel comporte un élément de liaison à pivot glissant entre la butée et l’extrémité libre de la vis afin de limiter la transmission aux billes du mécanisme de conversion, des contraintes radiales et/ou tangentielles reçues par la butée. On comprend donc qu’il est souhaité un premier degré de liberté en translation selon une direction tangentielle (perpendiculairement à la direction axiale et sensiblement parallèle aux surfaces de contact du disque de freinage) et un degré de liberté en rotation autour de la même direction tangentielle pour permettre dans une certaine mesure à la butée de « suivre » la direction tangentielle de contrainte de contact entre le disque et l’élément de friction en limitant la transmission non axiale de contraintes au mécanisme de conversion.
L’élément de liaison à pivot glissant comporte un corps dont une première extrémité coopère avec un siège de la butée et dont une deuxième extrémité est emboîtée avec jeu dans l’extrémité libre de la vis. C’est donc cette pièce couplée à la butée qui supportera principalement les contraintes non axiales entre le disque et l’élément de friction.
La première extrémité de l’élément de liaison à pivot glissant présente une surface de contact partiellement sphérique destinée à s’appuyer contre le fond du siège de la butée, ce dernier présentant une surface concave partiellement cylindrique à section circulaire orientée pour autoriser une translation tangentielle de la butée par rapport à l’élément de liaison à pivot glissant.
La première extrémité de l’élément de liaison à pivot glissant est bloquée dans le siège de la butée à l’aide d’une bride de manière à limiter le débattement de la translation tangentielle de la butée par rapport à l’élément de liaison à pivot glissant et à n’autoriser qu’une rotation autour de l’axe de translation tangentielle de la butée par rapport à l’élément de liaison à pivot glissant.
Le mécanisme de découplage est agencé pour autoriser une translation tangentielle jusqu’à deux millimètres de la butée par rapport à l’élément de liaison à pivot glissant et une rotation autour de l’axe de translation tangentielle jusqu’à deux degrés de la butée par rapport à l’élément de liaison à pivot glissant. De manière similaire, le mécanisme de découplage est agencé pour que l’emboîtement avec jeu de la deuxième extrémité dans l’extrémité libre de la vis autorise une rotation autour d’une direction tangentielle jusqu’à deux degrés de l’élément de liaison à pivot glissant par rapport à l’extrémité libre de la vis.
La paroi interne du siège de la butée est asymétrique et de forme complémentaire avec la paroi périphérique de la première extrémité de l’élément de liaison à pivot glissant afin d’empêcher la rotation relative entre la butée et l’élément de liaison à pivot glissant autour de la direction axiale. On peut notamment imaginer au moins un méplat de direction tangentielle présent sur la paroi interne du siège couplé à au moins un autre méplat de direction tangentielle présent sur la paroi périphérique de la première extrémité afin d’empêcher toute rotation autour de la direction axiale de serrage/desserrage. Bien entendu, une section polygonale de la paroi interne du siège de forme correspondante à celle de la paroi périphérique de la première extrémité permet d’obtenir un même effet.
L’emboîtement entre la deuxième extrémité de l’élément de liaison à pivot glissant et l’extrémité libre de la vis est de forme asymétrique afin d’empêcher la rotation relative entre l’extrémité libre de la vis et l’élément de liaison à pivot glissant autour de la direction axiale. On peut notamment imaginer une paroi interne de l’extrémité libre de la vis présentant une section polygonale couplée à la paroi périphérique de la deuxième extrémité avec une section polygonale de forme complémentaire afin d’empêcher toute rotation autour de la direction axiale de serrage/desserrage. Bien entendu, une section elliptique de la paroi interne de l’extrémité libre de la vis de forme complémentaire à celle de la paroi périphérique de la deuxième extrémité permet d’obtenir un même effet.
L’invention a également pour objet un système de freinage pour véhicule comportant une paire d’éléments de friction destinée à coopérer par friction avec un disque, caractérisé en ce qu’ il comporte un dispositif de serrage tel que présenté plus haut agencé pour rapprocher la paire d’éléments de friction en direction de deux faces opposées du disque afin de l’enserrer. Le système de freinage est préférentiellement du type frein à disque à étrier flottant.
Enfin, l’invention a pour objet un véhicule caractérisé en ce qu’ il comprend un système de freinage tel que présenté plus haut.
est une vue schématique de dessus d’un véhicule dans lequel un système de freinage selon l'invention est monté ;
Avantageusement, la composition bicomposante thermoconductrice selon l’invention comprend jusqu'à 1 % en poids d’un ou plusieurs stabilisants UV (ou antioxydants) par rapport au poids total de ladite composition, de préférence jusqu’à 0,5 % en poids. Les stabilisant UV sont typiquement introduits pour protéger la composition d’une dégradation résultant d’une réaction avec de l’oxygène qui est susceptible de se former par action de la chaleur ou de la lumière. Ces composés peuvent inclure des antioxydants capables de piéger les radicaux libres.
Avantageusement, le ou les stabilisants UV (ou antioxydants) sont choisis parmi les benzotriazoles, les benzophénones, les amines dites encombrées telles que le bis(1-octyloxy-2,2,6,6-tétraméthyl-4-pipéridyl)sébacate, le bis(2,2,6,6-tétraméthyl-4-pipéridyl)sébacate, le bis(1,2,2,6,6-pentaméthyl-4-pipéridyl)sébacate (N° CAS : 41556-26-7), le méthyl 1,2,2,6,6-pentaméthyl-4-pipéridyl sébacate (N° CAS : 82919-37-7), le 3-(3,5-di- tert -butyl-4-hydroxyphényl)propionate d'octadécyle, le 4,4'-bis(α,α-diméthylbenzyl)diphénylamine, et leurs mélanges. On peut par exemple citer les produits IRGANOX 1076, TINUVIN® 292, TINUVIN® 765 ou TINUVIN® 770 DF commercialisés par BASF, RIASORB UV-123 commercialisé par RIANLON et OKABEST CLX 50 commercialisé par OKA.
Avantageusement, la composition bicomposante thermoconductrice selon l’invention ne comprend pas d’absorbeur d’humidité, notamment choisi parmi le vinyltriméthoxysilane, le vinyltriéthoxysilane, les alkoxyarylsilanes et l’isocyanate de p-toluènesulfonyle.
Autres caractéristiques de la composition bicomposante thermoconductrice selon l’invention
Avantageusement, le ratio en volume de la composition (A) par rapport à la composition (B) est compris entre 0,25 et 4, de préférence entre 0,5 et 2, plus préférentiellement entre 0,8 et 1,2, par exemple égal à 1,0.
Avantageusement, la composition (B) ne comprend pas d’eau.
Par « ne comprend pas d'eau », on entend une composition dans laquelle la présence d'eau est uniquement due à la présence d’humidité dans les ingrédients de la composition (pas d'eau ajoutée).
Avantageusement, la composition (B) a une teneur en humidité inférieure à 1 % en poids par rapport au poids total de la composition (B), de préférence inférieure à 0,8 % en poids, plus préférentiellement inférieure à 0,5 % en poids, encore plus préférentiellement inférieure ou égale à 0,2 % en poids.
La teneur en humidité de la composition (B) peut être déterminée en sommant les teneurs en humidité apportées par chacun des ingrédients la constituant. De préférence, seule la charge (C) a une teneur en humidité significative, c’est-à-dire d’au moins 0,05 % en poids par rapport au poids total de la charge (C). Ainsi, la teneur en humidité de la composition (B) correspond préférentiellement à la teneur en humidité apportée par la charge (C).
Selon un mode de réalisation, la composition bicomposante thermoconductrice selon l’invention comprend :
de 3% à 40% en poids de polymère silylé dans la composition (A), par rapport au poids total de la composition (A), de 0,2 % à 15 % en poids d’agent de rhéologie (r1) et/ou (r2) dans la composition (A), de préférence (r2), par rapport au poids total de la composition (A), de 1 % à 25 % en poids de charge (C) dans la composition (B), par rapport au poids total de la composition (B), la charge (C) apportant entre 0,0025 % et 1 % en poids d’humidité par rapport au poids total de la composition (B), de 50 % à 90 % en poids de charge(s) thermoconductrice(s) dans chacune des compositions (A) et (B), par rapport au poids total de chacune des compositions (A) et (B), de 0,1 % à 3 % en poids de promoteur d’adhésion dans la composition (A) et/ou dans la composition (B), de préférence dans la composition (A), par rapport au poids total de ladite composition (A) ou (B), de 0,01 % à 1,5 % en poids de catalyseur de réticulation dans la composition (B), par rapport au poids total de la composition (B), de 1 % à 20 % en poids de retardateur de flamme dans la composition (A) et/ou dans la composition (B), de préférence dans la composition (B), par rapport au poids total de ladite composition (A) ou (B), et de 0,1 % à 10 % en poids d’un ou plusieurs additifs choisis parmi les plastifiants, les solvants, les stabilisants UV et leurs mélanges, par rapport au poids total de la composition bicomposante thermoconductrice,
le ratio en volume de la composition (A) par rapport à la composition (B) étant compris entre 0,25 et 4.
De préférence, la composition bicomposante thermoconductrice selon l’invention est constituée essentiellement des ingrédients mentionnés ci-avant. Par « constituée essentiellement », on entend que la composition bicomposante thermoconductrice selon l’invention comprend moins de 5 % en poids d’ingrédients autres que les ingrédients susmentionnés, par rapport au poids total de ladite composition, de préférence moins de 2 % en poids, encore plus préférentiellement moins de 1 % en poids.
L’invention vise à pallier ces inconvénients. L’invention vise en particulier à fournir une solution pour, dans un projecteur d’un véhicule automobile, minimiser le risque qu’une carte de circuit imprimé qui portent des diodes soit mal positionnée vis-à-vis du ou des réflecteurs utilisés pour réfléchir les rayons lumineux générés par les diodes vers la face avant de sortie du projecteur. En outre, l’invention a aussi pour but de fournir une manière aisée d’assembler un ensemble d’éclairage à diodes d’un projecteur de véhicule automobile qui permet de minimiser les risques de scintillement des diodes. Par ce biais, l’invention a pour dessein d’améliorer la fiabilité des projecteurs de véhicules automobiles ainsi que la sécurité de conduite.
Ces buts sont atteints, selon un premier objet de l’invention, au moyen d’un ensemble d’éclairage pour projecteur de véhicule automobile, ledit ensemble comprenant un module lumineux, ledit module lumineux comportant un support et une carte de circuit imprimé fixée sur la face inférieure du support sur laquelle au moins une diode électroluminescente est connectée, et un réflecteur pour réfléchir les rayons lumineux générés par la diode vers une face avant de sortie du projecteur, le module lumineux étant fixé de manière amovible au réflecteur au moyen d’un premier et d’un deuxième crochets formés à l’avant du support qui interagissent avec un premier et un deuxième arrêtoirs formés en vis-à-vis sur la paroi du réflecteur de chaque côté d’un passage dans lequel s’insère le module lumineux de sorte que la carte de circuit imprimé est en appui sur le réflecteur en plusieurs endroits.
Selon une variante, chaque arrêtoir peut comporter une butée supérieure qui s’étend verticalement perpendiculairement à un crochet et au moins un arrêtoir peut comporter une butée inférieure de sorte à interdire le pivotement des crochets.
Selon une autre variante, la carte de circuit imprimé peut être prise en sandwich entre le réflecteur et les crochets qui sont en appui contre les butées supérieures.
Selon une autre variante, chaque crochet peut être formé par un décrochement en créneaux d’un côté du support.
Selon une autre variante, au moins une portion du support au niveau des crochets peut avoir une largeur inférieure à celle du passage tandis que la largeur du support au niveau de ses extrémités avant et arrière peut être supérieure à celle du passage.
De plus, l’invention a également pour objet un projecteur de véhicule automobile comprenant un ensemble d’éclairage tel que décrit ci-dessus.
En outre, l’invention a également pour objet un véhicule automobile équipé d’un projecteur tel que décrit ci-dessus.
Par ailleurs, l’invention a également pour objet un procédé d’assemblage d’un ensemble d’éclairage tel que décrit ci-dessus, le procédé comprenant les étapes de :
approcher le module lumineux de manière oblique vis-à-vis du réflecteur ; pivoter le module lumineux pour engager les crochets du support dans les arrêtoirs du réflecteur ; déplacer le module lumineux en translation horizontale vers l’arrière jusqu’à ce que les crochets butent contre le réflecteur ; et insérer une vis dans un trou traversant du support.
est une vue en perspective d’un ensemble d’éclairage selon l’invention ;
est une vue en perspective d’un module lumineux d’un ensemble d’éclairage selon l’invention ;
est une vue en perspective d’une partie d’un support d’un ensemble d’éclairage selon l’invention ;
est une vue en perspective d’une partie d’un réflecteur d’un ensemble d’éclairage selon l’invention ;
est une vue en perspective d’une partie d’un ensemble d’éclairage selon l’invention ;
De préférence, les acides gras enrobant le carbonate de calcium comprennent ou sont constitués à plus de 50 % en poids de l’acide stéarique par rapport au poids total d’acides gras.
A titre d’exemple de carbonate de calcium précipité enrobé d’acides gras, on peut citer le HAKUENKA® CCR-S10 (commercialisé par OMYA) ou le CALOFORT® SV14 (commercialisé par Specialty Minerals).
Avantageusement, les zéolites sont choisies parmi les zéolithes synthétiques de type A, X et/ou Y, de préférence de type A, et ont un diamètre de pore compris entre 3 Å et 5 Å, de préférence de 3 Å.
Selon un mode de réalisation préféré, la charge (C) est du carbonate de calcium précipité enrobé d’acides gras et/ou une zéolite synthétique de type A ayant un diamètre de pore de 3 Å.
Avantageusement, la teneur en charge (C) va de 1 % à 25 % en poids par rapport au poids total de la composition (B), de préférence de 2 % à 20 % en poids, plus préférentiellement de 4 % à 15 % en poids, encore plus préférentiellement de 6 % à 11 % en poids.
Charge thermoconductrice La charge thermoconductrice permet de diffuser la chaleur grâce à sa valeur de conductivité thermique. En particulier, la charge thermoconductrice a une conductivité thermique supérieure ou égale à 3 W/mK, de préférence supérieure ou égale à 5 W/mK, plus préférentiellement supérieure ou égale à 10 W/mK.
La conductivité thermique de la charge conductrice peut être déterminée par toute méthode connue de l’homme du métier. Avantageusement, la conductivité thermique est déterminée selon la norme ASTM D5740.
Avantageusement, la charge thermoconductrice est électriquement isolante. Par « électriquement isolante », on entend en particulier une conductivité électrique inférieure ou égale à 0,1 S/m à 23°C, de préférence inférieure ou égale à 0,01 S/m à 23°C.
La charge thermoconductrice permet de conférer une bonne conductivité thermique à la composition bicomposante thermoconductrice selon l’invention.
Ainsi, la conductivité thermique de la composition (A) et/ou de la composition (B) est avantageusement comprise entre 0,5 et 3 W/mK, de préférence entre 1,0 et 2,0 W/mK, plus préférentiellement égale à environ 1,5 W/mK.
La conductivité thermique des compositions (A) et (B) est de préférence déterminée en suivant la méthode ASTM D5470.
Avantageusement, la au moins une charge thermoconductrice est choisie parmi les aluminosilicates, l’alumine, l’hydroxyde d’aluminium, le nitrure de bore, l’oxyde de zinc, l’oxyde de magnésium et leurs mélanges, de préférence parmi les aluminosilicates, l’alumine, l’hydroxyde d’aluminium et leurs mélanges, plus préférentiellement parmi les aluminosilicates et leurs mélanges
De préférence, la composition (A) et/ou la composition (B) comprend au moins deux charges thermoconductrices.
Avantageusement, la teneur totale en charge(s) thermoconductrice(s) dans la composition (A) va de 50 % à 90 % en poids par rapport au poids total de la composition (A), de préférence de 60 % à 87 % en poids, plus préférentiellement de 65 % à 85 % en poids, encore plus préférentiellement de 70 % à 80 % en poids.
Avantageusement, la teneur totale en charge(s) thermoconductrice(s) dans la composition (B) va de 50 % à 90 % en poids par rapport au poids total de la composition (B), de préférence de 60 % à 87 % en poids, plus préférentiellement de 65 % à 85 % en poids, encore plus préférentiellement de 70 % à 80 % en poids.
Selon un mode de réalisation préféré, chacune des compositions (A) et (B) comprend au moins une charge thermoconductrice. De préférence, chacune des compositions (A) et (B) comprend au moins deux charges thermoconductrices.
En outre, il existe aussi un besoin pour réaliser des récipients présentant rigoureusement la même qualité, indépendamment de la cadence de production appliquée.
L'invention se rapporte à un procédé de conditionnement thermique de préformes avant leur formage, notamment par étirage-soufflage, dans une installation de production de récipients, le procédé comportant :
- au moins une première étape de chauffage de chaque préforme par transport le long d'un trajet de chauffage exposé à un rayonnement chauffant, les préformes sortant du trajet de chauffage avec une cadence de production déterminée ;