INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’interface 30 comporte également un chemin additionnel de conduction électrique présentant une borne additionnelle située sur une région d’interférence 54A, 54B. Le chemin additionnel est par exemple raccordé à une source de puissance électrique.
Dans la position de mise en place de l’objet 12, la borne et la borne additionnelle sont situées à l’écart l’une de l’autre. Le chemin de conduction est déconnecté électriquement du chemin de conduction additionnel et l’équipement consommant une puissance électrique n’est pas alimenté électriquement par la source de puissance.
Lors du passage de l’objet 12 dans sa position de fixation, la borne entre en contact avec la borne additionnelle, connectant électriquement le chemin de conduction au chemin de conduction additionnel. L’équipement consommant une puissance électrique est alors alimenté électriquement par la source de puissance via les chemins de conduction.
Dans une variante, la borne est située sur la surface inférieure 66 de l’objet 12 et la borne complémentaire est située sur le fond 40 de l’interface 30.
Dans encore une autre variante, la région d’interférence 54A, 54B reçoit un interrupteur qui est ouvert dans la position de mise en place de l’objet 12 et qui se ferme lors du passage de l’objet 12 dans sa position de fixation pour déclencher l’alimentation électrique d’un équipement, notamment d’un chargeur de batterie.
la composition a une concentration totale en tensioactif(s) égale à 1,2% +/- 0,1% , et la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,020 et 0,060 s et le rapport cyclique est compris entre 61 et 67%, ou la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,020 et 0,046 s et le rapport cyclique est compris entre 58,5 et 67%.
Bulles de gaz. Des bulles peuvent être générées lors des baisses de pression dans la composition et l’abaissement de la tension de vapeur qui génère la libération des gaz. De préférence, les bulles sont générées par les ondes acoustiques, mais en variante, elles sont générées de façon additionnelle par un générateur spécifique.
Les bulles de gaz peuvent être des bulles d’air, de CO 2 , d’oxygène, d’hydrogène, d’azote, entre autres possibilités, ainsi qu’un mélange de ces gaz.
Toutes les bulles peuvent être des bulles d’un même gaz ou en variante la composition peut comporter des bulles d’un premier gaz et des bulles d’un deuxième gaz, différent du premier.
Le gaz peut venir d’une décomposition de la composition, par exemple par fermentation, ou être extrait de celle-ci, ou en variante être introduit dans la composition.
Le diamètre des bulles peut aller de 50 nm à 700µm , mieux de 500nm à 50µm . La taille désigne ici la taille moyenne D 50 en nombre à la moitié de la population.
Le facteur adimensionnel est égal au ratio d/R max , où d est la distance du centre géométrique de la bulle à la surface à nettoyer lorsque l’expansion de la bulle est maximale, et R max est le diamètre maximal d’expansion de la bulle, est de préférence inférieur à 3,5, mieux inférieur à 1,1 de façon à avoir une efficacité maximale, comme détaillé dans la publication « Mechanisms of single bubble cleaning », F. Reuter, Ultrasonics Sonochemistry 29(2016) 550-562.
La densité du milieu formé par la composition cosmétique avec les bulles de gaz, exposé aux ondes acoustiques, peut être comprise entre 0.1 et 1 g/cm 3 , mieux entre 0.5g et 1g/cm 3 (à 20°C et à pression atmosphérique).
Une faible taille de bulles peut faciliter leur pénétration dans des reliefs et/ou follicules de la peau, tels que des follicules pileux, les crevasses, rides, cicatrices, interstices ou plis, et ainsi exercer une action nettoyante efficace en leur sein. On peut ainsi avoir intérêt à ce que les bulles présentent une tailles inférieure ou égale à 300 microns, mieux à 200 microns, par exemple une taille de 100 microns ou moins. Les bulles peuvent alors pénétrer dans les follicules avant d’être activées par les ondes acoustiques.
Génération additionnelle de bulles De préférence, les bulles ne sont générées que par les ondes acoustiques lors du phénomène de cavitation, obtenu notamment grâce à un niveau minimum du Isata et aux autres paramètres précités, comme décrit ci-dessus.
En variante, des bulles additionnelles peuvent être générées au sein de la composition. Ces bulles additionnelles peuvent être générées par tout moyen adapté, par exemple par un moyen mécanique, physique, chimique ou électrochimique. Les bulles peuvent notamment être générées par une dépression dans le liquide qui permet d’abaisser la tension de vapeur et de générer la formation de gaz sous forme de bulles.
La génération de bulles additionnelles peut être préalable, simultanée ou cyclique par rapport à l’émission des ondes acoustiques.
A titre d’exemple de techniques pouvant être mises en œuvre pour générer les bulles dans l’invention, figurent entre autres les techniques :
- de décompression de liquides à l’aide de buses par exemple, la décompression pouvant être précédée d’une pressurisation,
- de création d’un flux turbulent, notamment à l’aide de pales rotatives, d’une turbine, d’un éjecteur, d’un Venturi, d’un écoulement de gaz ou de liquide tourbillonnaire, d’un corps poreux statique ou rotatif, notamment d’un disque rotatif, d’un générateur tel que décrit dans la publication Performance of a new micro-bubble generator with a spherical body in a flowing water tube de M.Sadatomi Experimental Thermal and Fluid Science 29 (2005) 615-623, d’un tube Venturi et d’un vortex, d’un Venturi tel que mis en œuvre par la société MEC Co. (Iona Shower), ou de forces de cisaillement,
- de création d’un écoulement laminaire à travers de petites ouvertures, avec focalisation ou co-focalisation du flux, d’une membrane poreuse, à l’aide d’un oscillateur fluidique à membrane poreuse tel que décrit par exemple dans l’article Fluidic oscillator-mediated microbubble generation to provide cost effective mass transfer and mixing efficiency to the wastewater treatment plants Environ Res. 2015 Feb ;137 :32-9, d’un micro-canal d’émulsification tel que décrit dans l’article Monodispersed microbubble formation using microchannel technique ; AIChE Journal, 50 (2004), pp. 3227-3233, ces techniques de création de bulles par écoulement laminaire à travers de petites ouvertures étant préférées aux précédentes en raison de la stabilité des bulles produites.
Un procédé de contrôle de l’ensemble d’aération 22 est décrit par la suite.
Initialement, le passager 14 est à l’extérieur du véhicule 10 et le dispositif d’aération 24 est initialement contrôlé de sorte que les premier et deuxième flux d’air sortants F1, F2 présentent, respectivement, un premier paramètre courant, par exemple une première température courante, et un deuxième paramètre courant, par exemple une deuxième température courante.
Ensuite, le passager 14 entre dans le véhicule 10 et s’assoit sur la zone d’assise 18.
Le procédé comprend alors une étape de détermination de l’au moins une donnée représentative de la température moyenne de l’au moins un ensemble de fibres kératiniques du passager 14.
La donnée représentative de la température moyenne de l’au moins un ensemble de fibres kératiniques correspond par exemple sensiblement à la température extérieure où était le passager 14 avant d’entrer dans l’habitacle 12.
L’étape de détermination de l’au moins une donnée représentative de la température moyenne de l’au moins un ensemble de fibres kératiniques du passager 14 est par exemple mise en œuvre par le système de détermination 26.
Par exemple, l’étape de détermination de l’au moins une donnée représentative de la température moyenne de l’au moins un ensemble de fibres kératiniques du passager 14 est mise en œuvre une fois que la caméra thermique 34 du système de détermination 26 a détecté que le passager 14 est présent sur la zone d’assise 18.
Dans le cas d’espèce, la donnée représentative de la température moyenne de l’au moins un ensemble de fibres kératiniques du passager 14 correspond à la donnée représentative de la température moyenne de l’ensemble de cheveux 16 du passager 14.
Dans le cas d’espèce, cette donnée représentative de la température moyenne de l’ensemble de cheveux 16 déterminée donne une information quant à l’état thermique du passager 14 avant son entrée dans le véhicule 10.
Ensuite, le procédé comprend une étape de détermination du premier paramètre cible du premier flux d’air sortant F1 et du deuxième paramètre cible du deuxième flux d’air sortant F2 en fonction de la donnée représentative de la température moyenne déterminée.
L’étape de détermination des premier et deuxième paramètres cibles est mise en œuvre par le système de contrôle 28.
Ainsi, au cours de l’étape de détermination, la loi de paramétrage détermine les premier et deuxième paramètres cibles en fonction de la donnée représentative de la température moyenne déterminée.
Le premier paramètre cible et le deuxième paramètre cible déterminés sont par exemple identiques pour les premier et deuxième flux d’air sortants F1, F2 émis dans la même zone prédéfinie ZP1.
En variante le premier paramètre cible et le deuxième paramètre cible sont différents.
Par exemple, au cours de l’étape de détermination des premier et deuxième paramètres cibles, le système de contrôle 28 compare la donnée représentative de la température moyenne déterminée à la donnée prédéfinie pour obtenir la donnée représentative d’une différence de température (nommée « différence de température » dans la suite).
Par exemple, la détermination du premier paramètre cible du premier flux d’air sortant F1 et du deuxième paramètre cible du deuxième flux d’air sortant F2 dépend de cette différence de température obtenue.
Le champ magnétique principal, généralement compris entre 1,5 Tesla et 3 Tesla, permet d’atteindre des rapports de signal sur bruit relativement raisonnables et par voie de conséquence de former des images du corps humain d’une qualité suffisante et sur des durées de l’ordre de la minute ou plus.
Cette limitation en termes d’intensité de champ magnétique principal affecte directement les performances du dispositif IRM, et les images obtenues sont empreintes d’un bruit. Ce dernier comprend notamment deux composantes dites, respectivement, composante corrélée et composante non-corrélée.
La composant non-corrélée est, à cet égard, représentative d’un bruit qui dépend essentiellement de l’environnement dans lequel se trouve le dispositif IRM. La contribution de cette composante dans une image IRM peut être minimisée par des techniques connues de l’homme du métier.
La composante corrélée, pour sa part, présente une signature qui est susceptible de masquer certains détails des images obtenues au moyen du dispositif IRM considéré. Le brevet US9797971B2 traite de cet aspect, et propose ainsi un dispositif IRM configuré pour supprimer la composante corrélée. Notamment, le dispositif proposé dans le brevet US9797971B2 comprend, en plus d’une bobine RF dévolue à la mesure IRM, une bobine secondaire destinée à l’évaluation du bruit corrélé susceptible d’être émis et subit par le dispositif IRM. La bobine secondaire, telle que décrite dans le brevet US9797971B2, fait l’objet d’un compromis en termes de positionnement au regard de la bobine RF. Plus particulièrement, la bobine secondaire est disposée à distance du corps en cours de mesure afin de rester insensible au signal émis par ledit corps, mais suffisamment proche de la bobine RF afin de détecter un bruit de même nature à cette dernière.
Toutefois, le dispositif IRM proposé dans le brevet US9797971B2 n'est pas satisfaisant.
En effet, ce dispositif ne permet une réduction du bruit corrélé sans la considération d’approximations qui affectent d’autant la qualité des images obtenues. En effet, ce document propose de négliger la composante non-corrélée, pourtant détectée par la bobine secondaire, afin d’établir une fonction de transfert entre la bobine RF et la bobine secondaire.
Par ailleurs, dans la mesure où la bobine secondaire est positionnée pour détecter un bruit de même nature à celui auquel est soumis la bobine RF, ladite bobine secondaire est également, et nécessairement, sensible au signal émis par le corps. Ce dernier aspect, non discuté dans le brevet US9797971B2, peut être source d’erreur sur l’image IRM du corps.
Un but de la présente invention est de proposer un procédé de formation d’une image d’un corps au moyen d’un dispositif d’imagerie par résonnance magnétique permettant de réduire, voire supprimer, toute signature d’un bruit corrélé.
BREVE DESCRIPTION DE L’INVENTION La présente invention concerne un procédé d’imagerie d’un corps au moyen d’un dispositif IRM, le procédé mettant en œuvre une séquence élémentaire d’une durée de répétition TR qui comprend :
- la génération d’au moins un signal d’écho, sur une plage temporelle d’écho PE, en soumettant le corps positionné dans un volume d’examen du dispositif IRM à une séquence d’impulsions RF produites par une bobine RF, ainsi qu’à des gradients de champ magnétique produits par des bobines à gradient ;
- une mesure de fond, par la bobine RF, sur une plage temporelle dite de fond PF distincte de la plage d’écho PE, et représentative d’un signal de fond ;
De préférence, le volet pivotant 106.3 est en vis-à-vis de la nacelle 12, et s’étend transversalement sur au moins 80% d’une étendue totale de la paroi inférieure 18.
Dans cette première position, le volet pivotant 106.3 est incliné d’un angle α par rapport à l’axe de la soufflante 14.1 (qui est sensiblement parallèle à l’axe longitudinal X de la ). L’angle α est préférentiellement inférieur à 60° et supérieur à 10°. L’angle α est ici égal à 50°, mais peut alternativement valoir 30° ou 20°.
Préférentiellement, le volet pivotant 106.3 s’étend sur au moins 10% et sur au plus 40% de la dimension axiale (direction horizontale sur la ) de l’aile 6.
Avantageusement, l’inclinaison du volet pivotant 106.3 de l’angle α permet d’introduire dans la nacelle 12 le flux d’air F pouvant être retenu au droit de l’intrados 106.2 de l’aile. De plus, le flux d’air F entrant est guidé vers une position radialement centrale de la soufflante 14, ce qui favorise la prise d’air et permet d’éviter la création des décollements 22 illustrés dans la .
En référence à la , l’agencement de l’aile 106 et de la nacelle 12 est selon une position intermédiaire dans laquelle l’aéronef est en accélération (qui peut se faire au sol) avant l’ascension de l’aéronef, notamment avant d’atteindre la vitesse de décision « V1 ».
Dans cette configuration, l’angle α a une plus petite valeur que celle de la première position illustrée dans la . En effet, l’angle α diminue en fonction de l’augmentation de la vitesse lors de la phase d’accélération de l’aéronef.
A cet égard, plus la vitesse augmente avant d’atteindre la vitesse de décision, et plus l’angle α diminue. Ceci permet de guider l’air progressivement vers la nacelle et de conserver la ligne de courant inférieure qui soit la plus homogène possible sans présenter de risque de décollements.
La diminution de l’angle α peut être gérée par un système d’asservissement de l’aéronef.
En référence à la , l’agencement de l’aile 106 et de la nacelle 12 est selon une position dans laquelle l’aéronef est en plein vol postérieurement à la phase d’accélération. Ici, l’aéronef a atteint ou a dépassé la vitesse de décision.
Dans cette configuration, le volet pivotant 106.3 est en vis-à-vis du bord d’attaque de la paroi inférieure 18 de la nacelle 12, et l’angle α d’inclinaison est nul, i.e. le volet pivotant 106.3 présente une direction parallèle à l’axe 14.1 de la soufflante 14.
Dans cette configuration, la vitesse de l’aéronef est suffisante pour que le flux ne présente pas de risque de décollement (ceux illustrés sur la ).
Avantageusement, le flux d’air F entrant dans la nacelle est guidé parallèlement à l’axe 14.1 tout au long du prolongement longitudinal de l’aile 106, permettant une portance accrue de l’aéronef et les décollements d’air sont inexistants.
La première position diffère de la seconde position d’un angle compris entre 10° et 50°. Cette différence peut correspondre à un débattement angulaire du volet pivotant 106.3. Le volet pivotant 106.3 peut alternativement être apte à pivoter vers le bas, au-delà d’une position neutre.
Les figures 8 et 9 illustrent une vue en coupe de l’aile 6 et d’une nacelle 112 selon un deuxième mode de réalisation de l’invention.
Les éléments identiques entre les différents modes de réalisations auront les mêmes signes de références, tandis que les éléments similaires mais comprenant des différences selon le mode de réalisation relatif, seront incrémentés de 100.
Les figures 8 et 9 reprennent les mêmes positions et phases de vol de l’aéronef indiquées suivant les figures 5 et 7.
L’unité de contrôle 31 est configurée pour mettre en œuvre : - l’étape (i1) à partir des mesures reçues de l’au moins un dispositif de détermination 29, - l’étape (i2) à partir des quantités déterminées à l’étape (i1) et en commandant l’au moins un dispositif de déplacement 30 de fluide, - l’étape (i3) à partir des quantités déterminées à l’étape (i1) et en commandant l’au moins un dispositif de déplacement 30 de fluide.
L’au moins un dispositif de détermination 29 peut être un ou plusieurs capteurs de teneur en azote des effluents. L’au moins un dispositif 29 peut être installé au niveau de la conduite d’évacuation 5 du troisième effluent ou de la conduite d’évacuation 24 du quatrième effluent et au niveau d’au moins une conduite choisie parmi la première conduite d’évacuation 2 du premier effluent présentant une teneur en matière carbonée réduite, la conduite d’évacuation 17 de l’effluent sortant de l’étape d’électro-oxydation partielle et optionnellement de la conduite d’évacuation 22 d’une partie de l’effluent produit par l’étape Anammox b3).
Les quantités mesurées par l’au moins un dispositif de détermination 29 sont envoyées à l’unité de contrôle 31 qui va calculer la quantité de fluide à extraire par les conduites de contournement et commander le déplacement de cette quantité. L’unité de contrôle 31 peut comprendre un ordinateur, ou plus généralement au moins un processeur ou tout autre type de calculateur numérique. L’unité de contrôle 31 peut également comprendre une pluralité de processeurs ou calculateurs numériques distincts, formant différents moyens du dispositif, coopérant les uns avec les autres.
L’au moins un dispositif de déplacement 30 du fluide peut comprendre une ou plusieurs vannes, par exemple une vanne trois ou quatre voies dont la troisième voie mène à la conduite de contournement 13 et optionnellement à la conduite de contournement 19. L’au moins un dispositif 30 peut également comprendre une ou plusieurs pompes volumétriques (ou une pompe quelconque associée à un variateur de fréquence et à un débitmètre pour en ajuster le débit) aptes à prélever une quantité calculée de fluide à extraire. Les conduites de contournement reliées aux vannes forment également des dispositifs de déplacement au sens de l’invention.
En référence aux figures 4 et 5, pour le contrôle du recyclage de l’effluent issu de la première unité de traitement par électro-oxydation, le système de contrôle comprend un dispositif de détermination 29 d’une teneur en ions ammoniums et/ou nitrates et/ou nitrites, un dispositif de déplacement 32 de fluide et l’unité de contrôle 31.
Le dispositif de détermination 29 peut être un capteur de teneur en azote des effluents. Il est ici installé au niveau de la conduite d’évacuation 17 de l’effluent sortant de l’unité de traitement d’électro-oxydation partielle 121.
La quantité mesurée est envoyée à l’unité de contrôle 31 qui va calculer la quantité de fluide à recycler correspondant à une teneur en nitrates et/ou nitrites nécessaire à un traitement biologique anoxique d’élimination de la matière carbonée. L’unité de contrôle 31 commande également le déplacement de la quantité de fluide à recycler.
Le dispositif de déplacement 32 du fluide peut être une vanne trois voies ou quatre voies dont l’une des voies mène à la conduite de recirculation 20. Le dispositif 32 peut également être une pompe volumétrique (ou une pompe quelconque associée à un variateur de fréquence et à un débitmètre) apte à prélever la quantité calculée à recycler.
Les différents modes de réalisation présentés en référence aux figures 1 à 6 sont combinables suivant l’objectif de traitement décidé.
Dépolymérisation de silicone en organochlorosilane La présente invention concerne de manière générale la réutilisation de polymères silicones. Plus précisément, le procédé de la présente invention concerne la dépolymérisation des polymères silicones pour obtenir des organochlorosilanes. Ce procédé permet avantageusement un recyclage de polymères silicones usagés ou pas pour la préparation d‘organochlorosilanes pouvant être ensuite utilisés dans des réactions de polymérisation.
Le recyclage des produits industriels et des produits silicones usagés est une question qui se pose actuellement. Le recyclage de silicone pourrait réduire de 75% les émissions de gaz (CO, CO 2 ) relatives à l’industrie silicone et de 65% les déchets silicones.
La dépolymérisation des organopolysiloxanes en fluorosilane est déjà connue et décrite. Ses réactions sont favorables d’un point de vue thermodynamique puisque les liaisons Si-F sont très fortes (environ 135 kcal/mol) par rapport aux liaisons Si-O des organopolysiloxanes (environ 110 kcal/mol). Cependant, ces méthodes ont certains inconvénients notamment la libération de produits volatils ou le prix des sources de fluor.
Les liaisons Si-Cl sont par contre plus faibles (notamment 90 Kcal/mol), la dépolymérisation des organopolysiloxanes en organochlorosilane n’est donc pas favorable.
Il est connu de Enthaler et al (J.Appl.Polym.Sci.2015) la dépolymérisation de polydiméthylsiloxanes pour produire des chlorosilanes. Le catalyseur mis en œuvre est un sel de fer. Ce procédé nécessite cependant une quantité importante de catalyseur (7,5% en poids de catalyseur par rapport au poids d’organopolysiloxane), une source de chlore corrosive de type chlorure d’acyle et une température élevée de l’ordre de 170-190°C.
Il y a donc un intérêt à fournir un procédé alternatif de dépolymérisation de silicones en organochlorosilane. Il y a notamment un intérêt à fournir un système catalytique permettant de mettre en œuvre cette dépolymérisation à des températures plus faibles, permettant de limiter la quantité de catalyseur utilisée et permettant de mettre en œuvre d’autres sources de chlorure.
Un objectif de la présente demande est donc de proposer un procédé de dépolymérisation de silicones de manière efficace et permettant d’obtenir un bon rendement en organochlorosilane.
La prédiction de l’évolution de l’état de santé implique plus de difficultés que l’estimation actuelle de l’état de santé. Le vieillissement de la batterie se décompose en deux types : - le vieillissement de calandre (ou « calender aging » en langue anglaise), c’est–à–dire le vieillissement pendant le stockage de la batterie, et - le vieillissement de cycle (ou « cycle aging » en langue anglaise), c’est-à-dire le vieillissement pendant le fonctionnement de la batterie, à savoir les cycles de décharges et recharges.
Les mesures de l’évolution de l’état de santé sont normalement faites dans un laboratoire avec des cycles définis. Cependant l’utilisation réelle se compose des cycles irréguliers et de diverses combinaisons de stockages et utilisations. Les mesures en laboratoire ne sont pas représentatives des utilisations réelles.
Il y a deux solutions existantes pour la prédiction d’évolution de l’état de santé, ou de la durée de vie restante (ou « remaining useful life » en langue anglaise).
La première solution est basée sur la modélisation physique de la batterie, qui est très limitée en performances, et demande d’énormes ressources de calcul. Cette solution n’est pas industrialisable. L’autre solution est basée sur l’apprentissage automatique, qui est essentiellement un modèle de données. Cette solution est courante dans la recherche scientifique, mais les données utilisées sont très limitées, généralement uniquement aux données en laboratoire.
La solution actuelle basée sur modélisation physique n’est pas industrialisable, alors que la solution basée sur les données n’a pas assez de données d’utilisation réelle pour développer le modèle.