INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans tous les cas décrits précédemment, la fraction carburéacteur 34 produite par les procédés précités peut être utilisée en tant que telle, de manière pure, comme un carburéacteur d’aéronef destiné à propulser un moteur d’aéronef, ou en mélange avec un carburéacteur issu de la distillation du pétrole. La fraction carburéacteur ou son mélange est avantageusement un carburant d’aviation renouvelable (« Sustainable Aviation Fuel ») dont la composition est similaire aux SAF décrits selon la Norme ASTM D7566.
Le mélange comprend au moins 5 % en masse, notamment au moins 10 % en masse de la fraction carburéacteur 34.
Grâce à l’invention qui vient d’être décrite, il est possible de disposer de procédés simples et efficaces pour fabriquer un carburéacteur à partir d’un flux d’alcool en C1 à C6 qui est de préférence de source renouvelable, notamment issus de la fermentation, ou/et généré par conversion d’oxyde de carbone ou de dioxyde de carbone capturé dans l’atmosphère en présence d’hydrogène.
Les bus de phase 130P sont agencés d’un même côté par rapport à la zone de connexion Z100, ce qui contribue à la compacité du dispositif de distribution 100. Plus précisément, les portions principales 132 présentent une section aplatie et sont empilées à plat les unes sur les autres, tout en restant électriquement isolées les unes des autres, de manière à former un empilement 133 des portions principales 132.
Dans l’exemple illustré, chaque portion principale 132 présente, dans un plan orthogonal à l’axe longitudinal X20, une section rectangulaire, avec deux grands côtés opposés et deux petits côté opposés, les grands côtés étant agencés parallèlement à l’axe de profondeur Y20. Les portions principales 132 sont agencées d’un même côté par rapport à la zone de connexion Z100 et sont superposées les unes par rapport aux autres selon l’axe de hauteur Z20, formant l’empilement 133. Dans l’exemple illustré, chaque portion principale 132 a une section de 12 mm 2 , les petits côtés mesurant ici 2 mm et les grands côtés mesurant 6 mm.
Le boitier 102 comprend une portion centrale 114, qui loge les terminaux de connexion 120, une portion supérieure 116, qui loge les portions principales 132, et une portion inférieure 118, qui comprend le côté bas 108. La portion supérieure 116 présente ici une forme de parallélépipède allongé selon l’axe longitudinal X20, tandis que la portion principale 114 comprend les passages de connexion 112 ménagés sur la face avant 104, et que la portion inférieure 118 comprend l’organe d’alignement 109.
De préférence, la portion supérieure 116 est agencée, par rapport à la portion centrale 114, du côté opposé de la portion inférieure 118. Autrement dit, l’empilement 133 est de préférence situé du côté opposé de l’organe d’alignement 109 par rapport à la zone de connexion Z100, c’est-à-dire au-dessus de la zone de connexion Z100. La zone de connexion Z100 du dispositif de distribution 100 est ainsi placée au même endroit qu’une zone de connexion d’un dispositif de distribution monophasé de l’art antérieur, tel que décrit dans EP1424756. Le dispositif de distribution 100 est ainsi compatible avec des appareils électriques configurés pour être connectés sur ce dispositif de distribution monophasé de l’art antérieur.
Selon un autre mode de réalisation particulier, une composition selon l’invention peut contenir, à titre de liant polymérique, au moins une polyoléfine.
Composé biocide à base d’ammonium quaternaire Des sels d’ammonium quaternaire sont connus comme étant des agents antimicrobiens et/ou microbicides, et plus particulièrement comme agents bactériostatiques (ou antibactériens) et/ou bactéricides et/ou fongistatiques (ou antifongiques) et/ou fongicides.
Comme précisé ci-dessus, la composition selon l’invention comprend au moins un sel d’ammonium quaternaire non polymérique.
Ces sels d’ammonium quaternaire comprennent d’une manière générale au moins un cation ammonium quaternaire avec un anion, X - , approprié.
Le cation est plus particulièrement de formule suivante :
avec R 1 , R 2 , R 3 et R 4 pouvant être de nature diverse. Par exemple, R 1 , R 2 , R 3 et R 4 peuvent être choisis, indépendamment les uns des autres, parmi des groupes alkyle, aryle, alkylaryle, arylalkyle, cycloalkyle, hétérocyclique aromatique ou non aromatique, ou alcényle, lesdits groupes pouvant être substitués ou non, linéaires ou ramifiés, et éventuellement interrompu par un ou plusieurs hétéroatomes, par exemple, par un ou plusieurs atomes d’oxygène, ou par un ou plusieurs groupements phosphinates.
Alternativement, deux ou plus des groupes R 1 , R 2 , R 3 et R 4 peuvent former ensemble, avec l’atome d’azote qui les supporte, un cycle hétérocyclique substitué ou non substitué.
Selon un mode de réalisation particulier, les groupes R 1 , R 2 , R 3 et R 4 sont des groupes alkyles, notamment saturés, de préférence linéaires, en particulier en C 1 à C 20 .
Les groupes R 1 , R 2 , R 3 et R 4 comprennent ensemble au moins quatre atomes de carbone. En particulier, le nombre total d’atomes de carbone des groupes R 1 , R 2 , R 3 et R 4 peut être d’au moins 10. De préférence, au moins l’un des groupes R 1 , R 2 , R 3 et R 4 , en particulier deux des R 1 , R 2 , R 3 et R 4 , comprennent de 6 à 20 atomes de carbone, en particulier de 8 à 18 atomes de carbone.
L’anion, X - , du sel d’ammonium quaternaire peut être notamment choisi parmi des anions d’halogénure, par exemple chlorure, fluorure, bromure ou iodure et des anions sulfonates, en particulier parmi des anions d’halogénure. De préférence, l’anion du sel d’ammonium quaternaire peut être un chlorure.
Les sels d’ammonium quaternaire non polymériques peuvent être plus particulièrement de formule suivante
dans laquelle A a pour définition celle proposée précédemment pour R 1 , R 2 , R 3 et R 4 ; X - est un anion tel que défini précédemment, n est un entier compris entre 1 et 3, de préférence 2 ou 3 ; m est un entier compris entre 1 et 3, de préférence 1 ou 2, sous réserve que la somme n+m vaut 4. Lorsque m vaut 2 ou 3, les groupes A peuvent être identiques ou différents, en particulier identiques.
De préférence, le sel d’ammonium quaternaire mis en œuvre comme agent anti-microbien selon l’invention peut être de formule (CH 3 ) n (A) m N + X - , dans laquelle n vaut 2 et m vaut 2 et A, identiques ou différents, sont tels que définis ci-dessus pour R 1 , R 2 , R 3 et R 4 .
En particulier, A, identiques ou différents, en particulier identiques, peuvent représenter des groupes alkyles linéaires, notamment saturés, en C 6 à C 20 , en particulier en C 8 à C 18 , plus particulièrement en C 8 à C 12 .
A titre d’exemples, on peut citer le chlorure de didécyl diméthyl ammonium (DDAC), le chlorure de dioctyl diméthyl ammonium, le chlorure d’octyl décyl diméthyl ammonium.
Selon un mode de réalisation particulier, le sel d’ammonium quaternaire non polymérique est au moins du chlorure de didécyl diméthyl ammonium (DDAC).
Pour résoudre ce problème technique, l’invention propose de détecter les flux toxiques générés sur chaque réseau tiers connecté au réseau d’intérêt et d’analyser la nature des flux toxiques détectés afin de transmettre uniquement une alerte à un administrateur du réseau d’intérêt lorsque des flux toxiques détectés sont potentiellement préjudiciables pour le réseau d’intérêt.
Par exemple, si un réseau tiers subit une attaque par déni de service de son site Internet, ce type d'attaque informatique est préjudiciable pour les activités commerciales du réseau tier, mais ne remet pas en cause la sécurité informatique du réseau d’intérêt.
Au contraire, si le réseau tiers subit une attaque par prise de contrôle à distance d'un poste et que ce poste est couramment utilisé pour échanger des informations avec le réseau d’intérêt, ce type d'attaque peut présenter un risque informatique préjudiciable pour le réseau d’intérêt.
Pour limiter un tel risque informatique, un administrateur du réseau d’intérêt peut imposer aux administrateurs des réseaux tiers de lui transmettre, ou de transmettre à un tiers de confiance comme SERENICITY, les flux réseau captés par leurs pare-feu. Ces pare-feu sont classiquement appelés « firewall » dans la littérature anglo-saxonne.
L’invention propose d’analyser les flux réseau captés par les pare-feu des réseaux tiers, de détecter les flux toxiques parmi l’ensemble de ces flux réseau et la nature des échanges associés à ces flux toxiques afin de détecter les flux toxiques potentiellement préjudiciables pour le réseau d’intérêt.
Ainsi, l’invention permet d’alerter un administrateur du réseau d’intérêt dans le cas où une attaque informatique détectée sur un réseau tiers peut atteindre à la sécurité du réseau d’intérêt.
Au sens de l’invention, un flux toxique correspond à un flux provenant ou à destination d'une adresse IP toxique, c'est-à-dire d'une adresse IP référencée dans une base de données et associée à un pirate informatique ou présentant un risque de vulnérabilité fort. Cette base de données est classiquement constituée et mise à jour régulièrement par des acteurs de la sécurité informatique. Elle peut être téléchargée périodiquement et stockée en interne ou consultée sur une plateforme externe. Cette base de données est préférentiellement obtenue par des serveurs leurres permettant de capter des adresses IP toxiques, tel que décrit dans le brevet FR 1852752.
La illustre un exemple d’architecture réseau dans lequel l’invention peut être implémentée. Dans cet exemple, plusieurs réseaux 20 , 30 , 40 et 50 communiquent entre eux. Plus précisément, le réseau 20 échange des flux réseau 11a avec les réseaux 30 et 40 alors que le réseau 50 échange des flux réseau 11b avec le réseau 40 . Le réseau 20 peut correspondre au réseau d’une grande société, alors que les réseaux 30 et 40 sont les réseaux de sous-traitants directs de cette grande société, et que le réseau 50 est un réseau d’un sous-traitant indirect. Au sens de l’invention, le réseau 20 correspond au réseau d’intérêt alors que les réseaux 30 , 40 et 50 sont des réseaux tiers, directs ou indirects.
Pour ce faire, le prestataire utilise un serveur 41 du réseau tiers 40 pour se connecter aux postes téléphoniques 2 5 du réseau d’intérêt 20 . L’invention vise également à vérifier qu’une attaque informatique réalisée sur le réseau tiers 40 ne puisse entraîner une vulnérabilité du réseau d’intérêt 20 par l’intermédiaire des flux réseau existants 11a entre le réseau tiers 40 et le réseau d’intérêt 20 .
Le réseau tiers 50 peut correspondre au réseau d’un prestataire en charge de la gestion de systèmes de climatisation 44 connectés du réseau tiers 40 . Pour ce faire, des flux réseau 11b sont générés entre un serveur 51 du réseau tiers 50 et les systèmes de climatisation 44 du réseau tiers 40 . En ce qui concerne les réseaux tiers indirects, l’invention peut également être implémentée pour vérifier qu’une attaque informatique réalisée sur le réseau tiers 50 ne puisse entraîner une vulnérabilité du réseau tiers 40 et propager la vulnérabilité sur le réseau d’intérêt 20 , par l’intermédiaire des flux réseau 11 a et 11 b .
Par ailleurs, chaque réseau tiers 30 , 40 et 50 est protégé par un pare-feu dédié 32 , 42 et 52 , géré classiquement par plusieurs administrateurs réseau distincts. Ces pare-feu 32 , 42 et 52 intègrent des fichiers de contrôle 33 , 43 , 53 permettant de retracer un historique des flux réseau 11a , 11b traversant le pare-feu. Ces fichiers de contrôle 33 , 43 , 53 sont également appelés « logs » dans la littérature anglo-saxonne.
Tel qu’illustré sur la , les pare-feu 32 , 42 , et 52 des réseaux tiers 30 , 40 , 50 sont en outre configurés pour transmettre les fichiers de contrôle 33 , 43 , 53 . Ces fichiers de contrôle 33 , 43 , 53 peuvent être transmis à un administrateur du réseau d’intérêt 20 ou à un tiers de confiance. Pour ce faire, un message sécurisé directe 12a peut être transmis entre les pare-feu 32 , 42 et un organe d’analyse 61 d’un réseau 60 du tiers de confiance.
Pour le réseau tiers indirect 50 , le pare-feu 52 peut être configuré pour transmettre le fichier de contrôle 53 directement au tiers de confiance 60 , ou indirectement en passant par un administrateur du réseau tiers 40 auquel il est connecté.
Etape (f) d’ hydrogénation
Le courant d’hydrocarbures à hydrogéner subit une hydrogénation pour former un courant d’hydrocarbures hydrogénés. Ceci sature les composés oléfiniques et hydrogène partiellement les composés aromatiques.
L’hydrogénation est par exemple réalisée dans un ou plusieurs réacteurs en lit fixe (descendant ou ascendant) et en phase mixte, la fraction à hydrogéner étant principalement en phase liquide.
L’hydrogénation est par exemple effectuée à une température comprise entre 50°C et 350°C, notamment entre 100°C et 300°C. Elle est réalisée sous une pression de préférence supérieure à 10 bara et notamment comprise entre 20 bara et 80 bara.
Un flux d’hydrogène est alimenté dans le ou chaque réacteur en mélange avec le courant d’hydrocarbures à traiter. Le rapport du débit volumique du flux d’hydrogène au débit volumique du courant d’hydrocarbures (sans compter le flux recyclé) à hydrogéner est compris avantageusement entre 50 NL/L et 3000NL/L, notamment entre 100 NL/L et 500 NL/L. L’hydrogène peut être ajouté au courant d’hydrocarbures en plusieurs étages le long du lit catalytique. La vitesse spatiale horaire est comprise avantageusement entre 0.5 et 3 et notamment entre 1 et 2 h -1 . L’excès d’hydrogène peut être recyclé dans la zone réactionnelle après séparation et compression.
La réaction est mise en œuvre en présence d’au moins un catalyseur comprenant un ou plusieurs métaux du groupe VIII (typiquement Pt, Pd, Ni) supporté sur un support tel que la silice, l’alumine ou tout mélange de ces deux composés ou du carbone. La réaction peut également être mise en œuvre en présence d’un catalyseur de type sulfure contenant un élément du groupe VIB (Cr, Mo, W) et un élément du groupe VIIIB (Fe, Ru, Co, Os, Co, Rh, Ir, Pd, Ni, Pt) ou des mélanges de ces deux groupes de métaux.
Le courant d’hydrocarbures hydrogéné contient avantageusement moins de 10% en masse d’oléfines et de préférence moins de 3% d’oléfines.
Il contient de préférence plus de 50% en masse de paraffines, en particulier plus de 50% en masse de paraffines en C7 à C17, en particulier plus de 60% en masse de paraffines en C7 à C17, notamment entre 70 % en masse et 95% en masse de de paraffines en C7 à C17.
Selon une variante entre 10% et 90% en masse des aromatiques contenus dans le courant d’hydrocarbures à hydrogéner, de préférence entre 30% en masse et 80% en masse des aromatiques contenus dans le courant d’hydrocarbures à hydrogéner sont hydrogénés en cycloparaffines.
Le courant d’hydrocarbures hydrogéné comprend par exemple :
- plus de 20% en masse d’hydrocarbures en C9, par exemple entre 20% et 40% en masse d’hydrocarbures en C9,
- plus de 20% en masse, par exemple entre 20% en masse et 40% en masse d’hydrocarbures en C12,
- plus de 6% en masse d’aromatiques en C6+, notamment plus de 6% en masse d’hydrocarbure en C8+.
Etape (g) récupération de la fraction carburéacteur
Pour récupérer la fraction carburéacteur, le courant d’hydrocarbures hydrogénés subit avantageusement un fractionnement. Ce fractionnement peut être effectué par passage dans au moins une colonne de séparation, par exemple une colonne de distillation
De préférence au moins une première colonne de séparation est utilisée pour séparer, en tête, une fraction de gaz de pétrole liquéfiés du reste du courant d’hydrocarbures hydrogénés qui est obtenu en pied.
Le dispositif de distribution 100 comprend un boitier 102, qui est réalisé en un matériau isolant, par exemple en un matériau polymère synthétique tel que du polyamide, notamment du polyamide PA6. Le boitier 102 présente une forme à la fois allongée, qui s’étend selon l’axe longitudinal X20, et aplatie, s’étendant selon un plan moyen P100 qui est parallèle à l’axe longitudinal X20, parallèle à l’axe de hauteur Z20 et orthogonal à l’axe de profondeur Y20. Le dispositif de distribution 100 comprend ainsi une face avant 104 et une face arrière 106, qui sont opposées l’une à l’autre et qui sont parallèles au plan moyen P100, un côté bas 108, qui ménage un organe d’alignement 109, configuré pour être monté sur le contre-rail 34 du rail de fixation 30 correspondant, et un côté haut 110, qui est opposé au côté bas 108 et qui est relié au côté bas 108 par la face avant 104 et par la face arrière 106. L’organe d’alignement 109 est par exemple une gorge, ménagée en creux parallèlement à l’axe longitudinal X20 et configurée pour coopérer, notamment par complémentarité de forme, avec le contre rail 34 correspondant.
En configuration d’utilisation, la face avant 104 est orientée vers un utilisateur se tenant face au tableau électrique 20, tandis que le côté bas 108, par lequel le dispositif de distribution 100 est monté sur le rail de fixation 30 correspondant, est orthogonal à l’axe de hauteur Z20 et orienté vers le bas.
Le dispositif de distribution 100 comprend des terminaux de connexion 120, qui sont reçus dans le boitier 102 et qui sont chacun configurés pour être électriquement connectés à un terminal complémentaire 44 respectif de l’appareil électrique 40 correspondant. Chaque terminal de connexion 120 comprend deux lames-ressort 122, qui sont reliées entre elles par un fond 123 et qui sont agencées en regard l’une de l’autre et qui ménagent entre elles un volume de connexion, configuré pour recevoir le terminal complémentaire 44 associé selon un axe de branchement A120. Chaque volume de connexion V120 débouche ainsi de la face avant 104 par passage de connexion 112 respectif ménagé au travers de la face avant 104. Les passages de connexion 112 sont ici des fentes, configurées pour guider les terminaux complémentaires 44 lors du montage d’un appareil électrique 40 sur le dispositif de distribution.
Les lames-ressorts 122 sont déformable élastiquement et sont configurées pour pincer le terminal complémentaire 44 correspondant. Les terminaux complémentaires 44 ont ici une forme de lame, aussi chaque volume de connexion V120 est sensiblement plan. et s’étend selon un plan de connexion P120, tandis que l’axe de branchement A120 est parallèle au volume de connexion V120 et orthogonal au fond 123. Les terminaux de connexion 120 sont de préférence identiques les uns aux autres, de manière à rationaliser leur fabrication.
Chaque terminal de connexion 120 comprend aussi une patte de connexion 124, qui est reliée aux lames-ressorts 122. Dans l’exemple illustré, la patte de connexion 124 prolonge le fond 123 et est configurée pour être pliée, de manière à être connectée à d’autres éléments conducteurs du dispositif de distribution 100.
Les terminaux de connexion 120 sont agencés de manière que chaque plan de connexion P120 est orthogonal à l’axe longitudinal X20, tandis que tous les axes de connexion A120 sont parallèles entre eux orthogonalement à la face avant 104, autrement dit parallèles à l’axe de profondeur Y20. Les terminaux de connexion 120 sont arrangés le long du dispositif de distribution 100, c’est-à-dire selon l’axe longitudinal X20, et forment ensemble une zone de connexion Z100 du dispositif de distribution 100. La zone de connexion Z100 est représentée par un cadre en pointillés sur les figures. La zone de connexion Z100 est ici une portion de la face avant 104, où sont ménagés les passages de connexion 112.
Le dispositif de distribution comprend plusieurs bus conducteurs 130. Les bus conducteurs 130 sont réalisés en un matériau métallique, de préférence en un alliage de cuivre, aussi les bus conducteurs 130 sont parfois appelés « des cuivres ». Les bus conducteurs 130 s’étendent le long du dispositif de distribution 100 parallèlement à l’axe longitudinal X20 et sont reçus dans le boitier 102 en étant électriquement isolés les uns des autres. Chaque bus conducteur 130 est configuré pour être connecté, respectivement, à une phase L1, L2 ou L3 de la source de puissance et au neutre N de la source de puissance, tandis que chaque terminal de connexion 120 est connecté à un des bus conducteurs 130.
Les bus conducteurs 130 incluent trois premiers bus conducteurs, dits bus de phase 130P, chacun configurés pour être connecté à une phase respective de la source de puissance, et un quatrième bus conducteur, dit bus neutre 130N, configuré pour être connecté au neutre de la source de puissance.
Chaque bus de phase 130P comprend une portion principale 132, qui s’étend parallèlement à l’axe longitudinal X20, et des bus transverses 134, qui relie chaque portion principale 132 aux terminaux de connexion 120 associés. Chaque portion principale 132 est donc associée à plusieurs bus transverses 134, avec le même nombre de bus transverses 134 pour chaque portion principale 132. Comme le dispositif de distribution 100 comprend trois bus de phase 130P, le nombre total de bus transverse 134 est un multiple de trois. Dans l’exemple illustré, le dispositif de distribution 100 comprend dix-huit bus transverse 134, six bus transverses 134 étant connectés à chaque portion principale 132.
Dans l’exemple illustré, les bus transverses 134 sont des pièces distinctes des portions principales, qui sont fabriquées par pliage et/ou découpage d’une plaque métallique et qui sont soudées aux portions principales 132, chaque bus transverses 134 s’étendant parallèlement au plan moyen P100.
Régime turbulent : Uk ≤ U < Utr
Jusqu'à la vitesse de transport (Utr), le lit est en régime turbulent. Les bulles ou les vides sont toujours présents, bien qu'ils soient moins distinguables dans la suspension dense. Dans ce régime, les interactions entre les vides de gaz et la phase dense/émulsion sont vigoureuses et assurent un contact gaz-solide efficace.
Régime de fluidisation rapide : U > Utr
Au-delà de la vitesse de transport (Utr), les particules commencent à être entraînées et le fonctionnement continu n'est plus possible sans le remplacement ou le recyclage des particules entraînées et transportées. Les lits fluidisés rapides sont typiquement caractérisés par une région de phase dense en bas, proche du distributeur, coexistant avec une région de phase diluée en haut. La vitesse des particules augmente avec l'élévation dans le lit et donc la densité du lit diminue.
Transport pneumatique : U >> Utr
Toutes les particules introduites au fond du lit fluidisé sont transportées en phase diluée avec une concentration variant le long de la hauteur du lit.
Un exemple typique de zone de réaction est le lit fluidisé à colonne montante utilisé dans les applications de craquage catalytique fluidique (FCC en anglais). Les colonnes montantes (ou « riser ») sont des tuyaux verticaux avec un rapport hauteur/diamètre élevé (>10) et la colonne montante idéale se rapproche des conditions d'écoulement en bouchon, de telle sorte que le catalyseur et la phase fluide traversent le riser avec un minimum de remélange.
Dans un réacteur à lit fluidisé de transport (à fluidisation rapide ou à transport pneumatique), il peut se produire un écoulement noyau-annulaire dans lequel un noyau dilué à grande vitesse est entouré d'un anneau plus dense et plus lent. Lorsque les flux de masse en circulation sont faibles, les solides dans l'anneau s'écoulent vers le bas au niveau de la paroi. Lorsque les flux de masse circulants sont élevés, les solides dans l'anneau s'écoulent vers le haut le long de la paroi. Ce phénomène d'écoulement non uniforme entraîne un contact gaz-solide inefficace et une performance non optimale du catalyseur, et un important remélangeage du gaz et des solides se produira, en particulier lorsqu'il y a un écoulement descendant dans la région de la paroi. Pour une fluidisation rapide, les internes sont utilisés pour redistribuer la structure de l'écoulement gaz-solide axial et radial, c'est-à-dire pour améliorer l'uniformité de la structure de l'écoulement gaz-solide dans l'espace et donc favoriser l'échange gaz-solide radial. Les réacteurs fluidisés de transport nécessitent la recirculation des particules de catalyseur vers le fond du réacteur. Ceci offre la possibilité de contrôler la densité du catalyseur dans le lit fluidisé en faisant recirculer plus ou moins de catalyseur.