INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
PROCEDE DE FABRICATION D’UN CARTER ANNULAIRE DE TURBOMACHINE AVEC BOSSAGES Domaine technique de l'invention L’invention concerne un procédé de fabrication d’un carter annulaire de turbomachine, notamment un carter annulaire formant une virole extérieure d’un carter intermédiaire de turbomachine, ce carter annulaire comportant au moins un bossage apte à recevoir un interface d’un organe de la turbomachine.
Arrière-plan technique Un turboréacteur à double flux pour la propulsion d'un aéronef comporte généralement une soufflante amont délivrant un flux d'air annulaire. La soufflante est contenue dans un carter de soufflante. En aval de la soufflante se trouve un carter intermédiaire comportant un moyeu interne et un carter annulaire ou virole annulaire externe réunis par des bras structurels et des aubes directrices de sortie, connues sous l’acronyme anglo-saxon de « outlet guide vanes » ou OGV.
Le flux d'air annulaire est divisé, en aval de la soufflante, par le moyeu intermédiaire annulaire en un flux primaire, qui alimente un moteur entraînant la soufflante, et en un flux secondaire qui circule autour du moteur puis qui est éjecté dans l'atmosphère tout en fournissant une fraction importante de la poussée du turboréacteur.
Le carter annulaire comporte conventionnellement, sur sa surface externe des bossages configurés pour former des interfaces de fixation d’équipements ou de supports de suspension du carter.
Le carter annulaire, conventionnellement, est réalisé par un assemblage par soudage de secteurs angulaires de carter issus de fonderie. Ces secteurs angulaires sont usinés sur leurs bords pour permettre un ajustement aussi précis que possible des secteurs les uns aux autres et certains de ceux-ci comportent des bossages réalisés lors du moulage, qui doivent également être usinés, pour y former des surfaces et des orifices permettant la fixation d’équipements ou de supports de suspension du carter.
L’invention parvient à ce but en proposant une nouvelle conception d’un carter réalisé par laminage et tournage sur lequel les bossages sont rapportés par un procédé de fabrication additive.
Sur la , le pion anti-escamotage 42 est en position libre, c’est-à-dire faisant saillie de la collerette annulaire 6, dans une direction parallèle à l’axe A. Ainsi, en l’absence du filtre monobloc 21, le premier ressort 43 maintient le pion anti-escamotage 42 en position libre.
Le doigt de verrouillage 41 présente une ouverture 412 traversant une paroi du doigt de verrouillage. L’ouverture 412 est une lumière pour la translation du doigt de verrouillage 41 selon l’axe D2, comprenant une première partie 412a et une deuxième partie 412b de section inferieure à la première partie 412a. L’extrémité de la lumière retient la translation du pion anti-escamotage 42 selon l’axe D1 entre la première protrusion de blocage 421 et les deuxièmes protrusions de blocage 422a et 422b. Dans cet exemple la première partie 412a est circulaire, comprenant un premier diamètre représentant une section. La deuxième partie 412b a une deuxième section inférieure à la première section de la première partie 412a qui, en l’occurrence la largeur, appelée dans la suite deuxième diamètre, de la deuxième partie 412b est plus étroite que le premier diamètre. La première partie 412a est traversée par le pion anti-escamotage 42, qui translate dans la première partie 412a depuis la position libre vers la position occupée et vice versa, comme il sera vu par la suite.
La première protrusion de blocage 421 comprend une section entre la section de la première partie 412a et celle de la deuxième partie 412b. Le rebord de la paroi du doigt de verrouillage 41 formé autour de la deuxième partie 412b est en butée contre la première protrusion de blocage 421. La première protrusion de blocage 421 est en l’occurrence circulaire, autrement dit la première protrusion de blocage 421 est un collet s’étendant radialement du corps de forme cylindrique du pion anti-escamotage 42. Le corps cylindrique du pion anti-escamotage 42 a un diamètre inférieur au deuxième diamètre.
Ainsi, dans la position dépourvue de filtre du dispositif de présence de filtre anti-forçage 4, la première protrusion de blocage 421 empêche le doigt de verrouillage 41 d’être poussé vers la position finale du fait de la différence entre le deuxième diamètre et le premier diamètre. Bien entendu la première protrusion de blocage 421 pourrait avoir une autre forme que cylindrique, par exemple avoir une saillie ou avoir une forme carrée et la première partie 412a peut avoir une forme correspondante ou être diffèrent tant que sa section permet la translation du pion anti-escamotage 42 avec sa première protrusion de blocage 421. De manière identique le pion anti-escamotage 42 peut avoir un corps ayant une autre forme que cylindrique, par exemple carré tant que sa section permet de translater dans la deuxième partie 412b.
En pratique, le dispositif de présence de filtre anti-forçage 4 est monté sur le couvercle 31 du support 3. Puis, le capot 45 est installé sur le doigt de verrouillage 41, traversé par le pion anti-escamotage 42. Le capot 45 est par exemple vissé sur le couvercle 31 du support 3, comme illustré sur la . Enfin, la collerette annulaire 6 est déposée sur le capot 45. La collerette annulaire 6 comprend une ouverture en vis-à-vis de l’ouverture 412 du doigt de verrouillage 41 pour laisser passer le pion anti-escamotage 42, comme illustré sur la .
La montre le dispositif de support de filtre sécurisé 1 dans une position d’installation d’un filtre supporté par le support 3. La position d’installation est subséquente à la position dépourvue de filtre lors du montage du filtre monobloc 21 sur le support 3 du dispositif de support de filtre sécurisé 1.
Dans la position d’installation, le filtre 21 monobloc de l’élément filtrant 2 est installé (non représenté sur la ) et vient en appui sur le pion anti-escamotage 42, qui a en conséquence déplacé en position occupée. Ainsi, la première protrusion de blocage 421 n’est plus dans le plan contenant l’ouverture 412 du doigt de verrouillage 41 et n’empêche plus la translation de ce dernier. La deuxième partie 412b de l’ouverture 412 est en vis-à-vis du corps du pion anti-escamotage 42, le doigt de verrouillage 41 peut coulisser dans le couvercle 31, déplaçant la deuxième partie 412b de l’ouverture 412 autour du corps du pion anti-escamotage 42. Le doigt de verrouillage 41 est alors déplaçable manuellement vers la position finale, de manière à permettre le verrouillage de l’ensemble formé par le dispositif de support de filtre sécurisé 1 et le filtre monobloc 21.
Dans ce mode de réalisation, si le filtre monobloc 21 est retiré, le premier ressort 43 repousse le pion anti-escamotage 42 en position libre. En conséquence, en cas de changement de filtre, la première protrusion de blocage 421 remonte dans le plan P et rebloque la translation du doigt de verrouillage 41. Les figures 8 et 9 illustrent, respectivement, le capot 45, monté sur le couvercle 31 et la collerette annulaire 6 monté sur le couvercle 31 dans cette position. La est une vue en coupe du dispositif de support de filtre sécurisé 1 avec le filtre monobloc 21 installé.
La illustre une position de verrouillage du dispositif de support de filtre sécurisé 1. Cette position de verrouillage est subséquente à la position d’installation lors du montage du filtre monobloc 21 sur le support 3 du dispositif de support de filtre sécurisé 1. Dans la position de verrouillage, le pion anti-escamotage 42 est en position occupée, et le doigt de verrouillage 41 est dans la position verrouillée après avoir été poussé manuellement vers la position finale.
En effet, dans cet exemple, le doigt de verrouillage 41 comporte deux pattes élastiques 413a et 413b de part et d’autre de l’ouverture 412, alignées dans une direction à la fois perpendiculaire à l’axe D2 et à l’axe A. Bien entendu, le doigt de verrouillage 41 pourrait comporter qu’une seule patte élastique. Chacune des pattes élastiques 413a et 413b comprend une rampe. Ainsi, lors de l’opération de poussée du doigt de verrouillage 41 depuis la position sortie vers la position finale pour verrouiller le doigt de verrouillage 41, les deux pattes élastiques 413a et 413b viennent en contact avec les deux deuxièmes protrusions de blocage 422a et 422b. Les deux pattes fléchissent lors de ce contact, du fait de leur rampe, vers une position comprimée, puis, une fois les deux deuxièmes protrusions de blocage 422a et 422b dépassant l’extrémité des pattes élastiques 413a, 413b, les pattes élastiques reviennent dans une position étendue pendant que la poussée du doigt de verrouillage 41 vers la position finale continue. Ce faisant, lors de cette opération de poussée du doigt de verrouillage 41 vers la position finale, une fois le filtre monobloc 21 installé, le dispositif de support de filtre sécurisé 1 passe par une position de butée avant d’atteindre la position de verrouillage.
Dans la position de butée du le dispositif de support de filtre sécurisé 1, le pion anti-escamotage 42 est en position occupée et le doigt de verrouillage 41 est en position finale.
Les figures 12 et 13 illustrent le dispositif de support de filtre sécurisé 1 respectivement, dépourvue et avec la collerette annulaire 6 dans la position de verrouillage. La est une vue schématique en coupe du dispositif de support de filtre sécurisé 1 avec le filtre monobloc 21 installé, dans la position de verrouillage.
Sous l’effet de la force du deuxième ressort 44 sur le doigt de verrouillage 41, ce dernier, une fois en position finale, recoulisse en sens inverse, depuis la position finale vers la position verrouillée. Les pattes élastiques 413a et 413b viennent en butée contre les deuxièmes protrusions de blocage 422a et 422b, bloquant ainsi le doigt de verrouillage 41 dans la position verrouillée.
Dans la position de verrouillage du dispositif de support de filtre sécurisé 1, le doigt de verrouillage 41 ne fait pas saillie du couvercle 31 et est aligné avec un bord de centrage 310 du couvercle 31 pour être centré dans une culasse.
Avantageusement, le dispositif de support de filtre sécurisé 1 comprend une pluralité d’autres dispositifs de présence de filtre anti-forçage montés sur le support 3 et identiques au dispositif de présence de filtre anti-forçage 4. La pluralité d’autres dispositifs de présence de filtre anti-forçage vise à dissuader les tentatives de forçage du fait du grand nombre de dispositifs de présence de filtre anti-forçage. Par exemple, la pluralité d’autres dispositifs de présence de filtre anti-forçage et le dispositif de présence de filtre anti-forçage 4 sont disposés régulièrement sur le support.
Dans un deuxième mode de réalisation, l’élément filtrant 2 est formé d’un filtre 21b amovible et d’une coupelle 22, comme illustré sur la .
Dans ce mode de réalisation, lors du montage de l’élément filtrant 2 sur le dispositif de support de filtre sécurisé 1, ce dernier comprend les quatre positions successives du premier mode de réalisation.
Lorsque le dispositif de support de filtre sécurisé 1 et l’élément filtrant 2 sont montés ensemble, la tige cylindrique 5 est insérée dans une partie creuse 19b et cylindrique du filtre 21b. Une fois le filtre 21b installé, après que le dispositif de support de filtre sécurisé 1 est passé dans la position d’installation de filtre, l’ensemble formé par ce dernier et le filtre 21b est verrouillé en poussant manuellement le doigt de verrouillage 41 vers la position finale. La coupelle 22 de forme cylindrique est insérée dans la partie creuse 19b du filtre 21b. Une extrémité de la tige cylindrique 5 est en contact cylindre-cylindre (centrage) avec la coupelle 22. Par exemple, la coupelle 22 est vissée sur l’extrémité de la tige cylindrique 5. Le filtre 21b est ainsi pris en sandwich entre la coupelle 22 et la collerette annulaire 6 pour maintenir le filtre en position.
Selon un troisième mode de réalisation, l’ensemble est identique au deuxième mode de réalisation sauf en ce qu’il comporte en outre une cuve 23. La cuve 23 est de forme cylindrique autour du filtre 21b, recouvre la coupelle 22 et coopère avec le couvercle 31 du support 3. Plus spécifiquement, lorsque le dispositif de support de filtre sécurisé 1 et l’élément filtrant 2 sont montés ensemble, une surface plane 28 du support 3 vient en appui sur la cuve 23. La cuve 23 a un diamètre interne correspondant au bord de centrage 310. Ainsi, si le doigt de verrouillage 41 n’est pas en position verrouillée, mais en position sortie, autrement dit, si le filtre 21b n’est pas installé, le dispositif de filtrage et la cuve 23 ne peuvent pas être montés ensemble.
Ainsi, le support 3 peut être monté sur la cuve 23 avec l’assurance que le filtre 21b est monté sur le support 3, comme illustré sur la .
En variante, la cuve 23 peut comprendre un orifice destiné à laisser passer le doigt de verrouillage 41.
Dans une variante du deuxième mode de réalisation, la coupelle 22 a une forme de cuve telle que la cuve 23 du troisième mode de réalisation.
Un autre aspect de l’invention porte sur un dispositif de filtrage comprenant un dispositif de support de filtre sécurisé 1 et un élément filtrant 2 selon le premier ou le deuxième ou le troisième mode de réalisation.
Un autre aspect de l’invention porte sur un ensemble pour turbomachine, illustré sur la , comportant un carter 7 et un dispositif de filtrage comportant un dispositif de support de filtre sécurisé 1 et un élément filtrant 2 selon le premier, le deuxième, ou le troisième mode de réalisation. Cet ensemble présente une forme dite « anti-violation ».
Plus particulièrement, le carter 7 comprend un logement dans lequel le dispositif de filtrage est monté. Le logement 71 présente une saillie 72 qui empêche de monter le dispositif de filtrage lorsque le dispositif de support de filtre sécurisé 1 est dans la première position dépourvue de filtre.
Le carter 7 comprend une première paroi cylindrique 72b entourant une partie du logement 71 (et le doigt de verrouillage en position sortie) la saillie du carter comprend une deuxième paroi cylindrique 72a de section inferieure à la première paroi cylindrique 72b, laquelle correspond au diamètre du bord de centrage 310 du couvercle 31, dans lequel en position sortie le doigt de verrouillage 41 fait saillie du bord de centrage 310. Le doigt de verrouillage 41 en position sortie vient en butée contre la saillie du carter.
En effet, la saillie 72 définit une marche entre la première paroi cylindrique 72b et la deuxième paroi cylindrique 72a de la saillie 72 du logement 71. Si le dispositif de support de filtre sécurisé 1 est dans la position dépourvue de filtre, le doigt de verrouillage 41, en position sortie, vient en butée contre la marche et ne peut être poussé afin d’atteindre la deuxième paroi cylindrique 72a. Par conséquent, dans cette position dépourvue de filtre, le dispositif de filtrage est bloqué par le doigt de verrouillage 41 et ne peut être monté dans le carter 7.
Avantageusement, le support 3 comprend une protrusion 32 s’étendant au-dessus du doit de verrouillage 41 en position sortie, au-delà du logement 71 du carter 7, recouvrant une paroi radiale du carter 7. Un jeu axial entre la protrusion 32 et la paroi radiale du carter 7 est inférieur à 0.8 cm. En position dépourvue de filtre la distance entre l’extrémité libre de la protrusion 32 et le doigt de verrouillage 41 est supérieure à 1 cm.
Cette protrusion 32 empêche l’accès, par exemple par un opérateur, au doigt de verrouillage et donc le forçage d’un mouvement de poussée du doigt de verrouillage vers la position finale, en l’absence de filtre.
On décrit ci-après un procédé de montage de l’ensemble pour turbomachine comprenant un élément filtrant 2 selon le premier ou deuxième ou troisième mode de réalisation.
Dans une étape de montage de filtre, le filtre monobloc 21 amovible est monté contre le support 3 du dispositif de support de filtre sécurisé 1, de sorte à déplacer le pion anti-escamotage 42 en position occupée.
Dans une étape de poussage, le doigt de verrouillage 41 est poussé manuellement vers la position finale, de sorte à verrouiller le dispositif de support de filtre sécurisé 1 muni de l’élément filtrant 2 en position de verrouillage.
Par conséquent, grâce au procédé et au dispositif selon l’invention décrits ci-dessus, une solution est fournie pour informer de manière pertinente et efficace le conducteur d’un véhicule automobile au sujet de témoins d’alerte qui sont affichés sur le combiné d’instruments du véhicule, notamment pour renseigner le conducteur au sujet de tous les témoins d’alerte qui ont été et/ou qui sont affichés sur le combiné d’instruments. Par ces moyens, l’invention maximise donc l’ergonomie des véhicules automobiles.
METHODE de calcul d’une opération MAC dans une mémoire RRAM de type 1S1R La présente invention concerne de manière générale le domaine des mémoire résistives non volatiles ou RRAM ( Resistive Random Access Memory ) et plus particulièrement celles dites de type 1S1R, dont les cellules mémoire comprennent un sélecteur et une résistance programmable. Elle trouve notamment application dans les accélérateurs hardware pour l’apprentissage profond ( Deep Learning ), plus particulièrement dans l’implémentation d’opérations MAC ( Multiply ACcumulate ).
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Les réseaux de neurones artificiels sont utilisés dans de très nombreuses applications d’intelligence artificielle. Les calculs requis par ces réseaux de neurones sont généralement effectués par un logiciel exécuté par un processeur, les résultats intermédiaires étant stockés dans une mémoire. Le traitement par le processeur et les échanges importants de données entre le processeur et la mémoire conduisent à une consommation élevée d’énergie notamment pour les réseaux de grandes tailles. Or, les ressources en énergie sont parfois très limitées comme au sein des nœuds de réseaux connectés. Il en résulte que les calculs doivent être déportés dans le Cloud ou en périphérie de réseau.
L’intégration de réseaux de neurones artificiels dans les objets connectés est cependant quelquefois souhaitable pour des raisons de sécurité, de disponibilité hors connexion ou de temps de latence.
Il a été récemment proposé des mémoires résistives ou RRAM comme accélérateurs hardware à faible consommation d’énergie pour effectuer certains calculs neuromorphiques, comme les opérations MAC ( Multiply ACcumulate ) intervenant dans les produits entre matrices de poids synaptiques et vecteurs d’activation.
On pourra trouver une description de l’utilisation de mémoires résistives pour les calculs neuromorphiques dans l’article de H. Li et al. intitulé « Memristive crossbar arrays for storage and computing applications » publié dans Adv. Intell. Syst., 3, 2100017, pp. 1-26.
Les mémoires résistives sont composées de cellules comprenant chacune un élément résistif de résistance variable codant un coefficient synaptique. Dans sa forme la plus simple, une mémoire résistive implémente un réseau de neurones binaire ou BNN ( Binary Neural Network ). Chaque élément résistif d’une cellule est réalisé dans un matériau pouvant basculer de manière réversible entre un état de haute résistivité ou HRS ( High Resistance State ) et un état de faible résistivité ou LRS ( Low Resistance State ). Différentes technologies permettent de réaliser un tel basculement entre deux états de résistivité. On distingue ainsi les mémoires à changement de phase ou PCRAM ( Phase Change Random Access Memory ), les mémoires dites à pont conducteur ou CBRAM ( Conductive Bridge Random Access Memory ), les mémoires ferroélectriques ou FERAM ( FErroelectric Random Access Memory ), les mémoires à base d’oxyde ou OxRAM ( Oxide based Random Access Memory ). Dans ces mémoires, chaque cellule ne peut stocker qu’un bit de donnée, représenté par l’état de l’élément résistif.
Une méthode pour effectuer un calcul neuromorphique, plus précisément le produit d’une matrice de coefficients synaptiques d’un réseau BNN avec un vecteur dont les éléments sont les valeurs d’activation des neurones d’une couche a été décrit dans l’article de S.N. Truong intitulé « Single crossbar array of memristors with bipolar inputs for neuromorphic image recognition » publié dans IEEE Access, vol. 8, pp. 69327-69332.
Si l’on note le vecteur d’activation de la couche , le vecteur d’activation de la couche , et la matrice des coefficients synaptiques entre les deux couches, on a :
où est l’opération qui donne le signe des différents éléments du vecteur . La valeur d’activation du neurone de la couche s’obtient ainsi à partir du signe du produit scalaire :
où est le vecteur ligne correspondant à la ième ligne de la matrice . Le produit scalaire intervenant dans l’expression (2) mesure simplement la similarité entre le vecteur stocké dans la RRAM et le vecteur d’entrée
où l’opération XNOR s’entend sur chacun des bits des deux vecteurs et est la somme (positive ou négative) des bits du vecteur résultant.
L’article précité propose de calculer le produit scalaire en appliquant en entrée de la mémoire RRAM le mot binaire en représentation polaire ( )et en effectuant une lecture de courant sur la ligne de sortie correspondante, la sommation résultant simplement de la loi de Kirchhoff.
Des recettes de même type ont été réalisées avec des protéines de pois commerciales : NUTRALYS® S85F (ROQUETTE® Frères) et PURIS® Pea Protein P870 (PURIS®).
Texture et couleur
Les alternatives végétales au lait de l’invention ont une excellente texture et une couleur satisfaisante.
Analyse sensorielle
L’alternative végétale au lait de l’invention présente moins de notes aromatiques pois, moins d’astringence et d’amertume que les alternatives végétales réalisées avec les protéines de pois commerciales.
Par ailleurs, l’alternative végétale au lait de l’invention est la seule qui présente la note lactée comme note aromatique principale de son univers aromatique, ce qui s’explique par l’univers aromatique lacté de la protéine de l’invention.
Ajout d’agents masquants dans l’alternative végétale au lait
Un ajout d’une quantité de 0,08% d’agents masquant a été réalisé dans l’alternative végétale au lait de référence pour en améliorer l’aromatique (soit environ 1,3% par rapport au poids de la protéine de pois NUTRALYS® S85F). Toutefois, même avec cet ajout, les notes pois et amères de l’alternative végétale au lait de l’invention sont bien plus faibles que celles de l’alternative végétale de référence comprenant cet agent masquant. De plus, l’alternative végétale au lait de l’invention reste la seule à présenter une note aromatique lactée.
Mélange en poudre (« Powder mix »)
Les mélanges en poudre (« powder mixes ») ont été fabriqués en utilisant la recette ci-dessous :
Ingrédient % masse Protéine de pois de l’Exemple 1 88,5% Maltodextrine GLUCIDEX® IT 19 10,6% Lécithine de tournesol 0,7% Gomme de Xanthane 0,1% Edulcorants intenses 0,1%
La protéine de pois de l’invention est évaluée ainsi que la protéine de pois commerciale NUTRALYS® S85F (ROQUETTE® Frères) également dans la recette de mélange en poudre.
40g de mélange en poudre sont placés dans 325 mL d’eau de la marque Evian®.
Après agitation dans le shaker, on remarque que dans les deux cas au bout de 15-25 minutes : qu’aucune sédimentation n’est observée que la quantité de mousse est faible et très acceptable qu’aucun grumeau n’est observé la viscosité reste stable au cours du temps
Concentration en soude des solutions SM (en % de soude) 0,5 2,5 5 10
Les résultats obtenus sont illustrés en .
Cet exemple montre que le procédé selon l’invention est suffisamment robuste pour fabriquer des émulsions doubles sur une large plage de concentrations en SM.
Cet exemple montre qu’une variation de la concentration en SM permet de moduler les caractéristiques physiques de l’émulsion double. En particulier, plus la concentration en SM est importante, plus l’inversion de phase s’opère facilement.
Exemple 4 : fabrication d’une émulsion double E/H/E stable en continu – impact des débits en solution d’activation (SM)
La SM considérée ici est une solution de soude à 5%.
Dans cet exemple, le débit d’injection de l’émulsion EI est constant (ie 14 ml/min), le débit d’injection de la SM varie comme indiqué dans le tableau ci-dessous.
Débit EI (en ml/min) Débits SM (en ml/min) % SM dans Emulsion double 14 0,04 0,28 14 0,08 0,56 14 2,87 17