INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme pour les fonctionnements de type A et B, le passage d’un fonctionnement C à un fonctionnement B et inversement se fait en évaluant la différence de température entre les deux niveaux de la bouteille donc, finalement, l’hétérogénéité de température générée par le refroidissement. En limitant cette différence de température, on évite d’abîmer le liquide. L’alternance de ce fonctionnement crée une homogénéité de température dans la bouteille.
Comme précédemment, cette alternance se répète jusqu’à ce que la différence de température Δ(T1-T2) entre la première T1 et la deuxième T2 température de la bouteille atteigne une valeur de différence de fin Δ(T1-T2)fin, et que la première température T1 de la bouteille, la deuxième température T2 de la bouteille ou une combinaison de la première et de la deuxième température de la bouteille soit égale à la température de consigne Tc.
Dans un mode de réalisation avantageux, l’unité centrale 13 vérifie le niveau de charge de la batterie 8. L’unité centrale 13 peut alors être programmée pour commander uniquement un fonctionnement de type B, qui est moins consommateur d’énergie, jusqu’à ce que la différence de température Δ(T1-T2) entre la première T1 et la deuxième T2 température de la bouteille atteigne une valeur de différence de fin Δ(T1-T2)fin et que la première température T1 de la bouteille, la deuxième température T2 de la bouteille ou une combinaison de la première et de la deuxième température de la bouteille soit égale à la température de consigne Tc.
L’invention permet donc une mise à température homogène d’une bouteille, tout en consommant peu d’énergie et en préservant les caractéristiques organoleptiques du liquide, en particulier du vin.
L’invention tire parti d’une caractéristique a priori négative d’un module Peltier qui est un système non linéaire dont le fonctionnement varie selon de multiples paramètres (tension appliquée, différence de température (ΔT) appliquée ou recherchée entre la face froide et la face chaude du Peltier, la température de la face froide, la température de la face chaude).
Ce faisant, le système comprenant le module Peltier a tendance à être, par nature, instable (ou non linéaire). Le dispositif et le procédé selon l’invention permettent de profiter du fonctionnement « instable » du Peltier pour pouvoir réguler de manière intelligente et homogène la température de la bouteille que l’on cherche à modifier.
Les dimensions du dispositif selon l’invention peuvent être adaptées par exemple pour permettre la mise et le maintien en température d’une bouteille de 0,75 litre ou d’une bouteille de 1,5 litre. Dans ce cas, on adaptera la puissance du module Peltier selon la relation : Qc max de la première face 5a supérieure ou égale à X * 100 watts, pour une différence de température entre l’air ambiant et la première face 5a de 20°C pour une bouteille de volume égale à X*0,75 litre, où X est un nombre réel supérieur ou égal à 0,5.
Selon des modes de réalisation non illustrés :
Le dispositif peut comprendre, en outre, un appareil de pesée apte à peser la bouteille et le liquide qu’elle contient, l’unité centrale 13 étant programmée pour adapter le fonctionnement du module Peltier et du ventilateur en fonction du poids de liquide restant dans la bouteille.
Alternativement ou en combinaison, le dispositif peut comprendre, en outre, un émetteur-récepteur radio de type Wifi/Bluetooth relié à l’unité centrale 13. Cette dernière est alors programmée pour échanger avec un appareil mobile distant de l’utilisateur afin de permettre : un pilotage du dispositif à distance, émettre des avertissements vers l’appareil mobile, par exemple lorsque la bouteille est prête, c’est-à-dire lorsqu’elle est à la température de consigne, lorsque la batterie faiblit, en cas de dysfonctionnement, en cas de bouteille vide ou pratiquement vide, mise à jour du système, etc.
Système de génération de froid et de fourniture d’énergie électrique à partir de l’eau de mer et du soleil La présente invention se rapporte à un système de de génération de froid et de fourniture d’énergie électrique à partir de l’eau de mer et du soleil. Plus particulièrement, l’invention utilise une combinaison de la conversion de l’énergie marine et de l’énergie solaire pour alimenter un système de climatisation et produire de l’énergie électrique.
Selon la présente invention, un ensemble est fourni ayant : un tube d'entrée ; un tube de sortie ; et un ensemble solénoïde ayant un piston mobile entre une position ouverte dans laquelle le fluide est autorisé à s'écouler du tube d'entrée vers le tube de sortie et une position fermée dans laquelle le fluide est empêché de s'écouler du tube d'entrée vers le tube de sortie, l'ensemble solénoïde ayant une bobine d'induction entourant le piston ; un capteur à effet Hall qui détecte un champ magnétique de l'ensemble solénoïde ; et un ordinateur en communication avec le capteur à effet Hall, l'ordinateur ayant un processeur et une mémoire qui stocke des instructions exécutables par le processeur pour identifier une résistance de la bobine d'induction sur la base de données du capteur à effet Hall, et pour déterminer si le piston est en position fermée sur la base de la résistance identifiée de la bobine d'induction.
Selon un mode de réalisation, les instructions comprennent des instructions pour identifier la résistance de la bobine d'induction sur la base d'un courant détecté par le capteur à effet Hall.
Selon un mode de réalisation, le piston peut être mobile le long d'un axe, et le piston se trouve entre le capteur à effet Hall et le tube de sortie le long de l'axe.
Selon un mode de réalisation, l'ensemble solénoïde comprend un ressort poussant le piston vers la position fermée.
Selon un mode de réalisation, le piston est plus proche du capteur à effet Hall en position ouverte qu'en position fermée.
Selon la présente invention, un ensemble est fourni ayant : un ensemble solénoïde ayant un piston mobile le long d'un axe entre une première position et une seconde position, l'ensemble solénoïde ayant une bobine d'induction entourant le piston ; un capteur à effet Hall qui détecte un champ magnétique de l'ensemble solénoïde ; et un ordinateur en communication avec le capteur à effet Hall et ayant un processeur et une mémoire qui stocke des instructions exécutables par le processeur pour identifier une résistance de la bobine d'induction sur la base de données du capteur à effet Hall, et pour déterminer si le piston est dans la seconde position sur la base du champ magnétique détecté par le capteur à effet Hall et de la résistance identifiée de la bobine d'induction.
Selon un mode de réalisation, les instructions comprennent des instructions pour stocker un code de diagnostic en mémoire en réponse à la détermination que le piston n'est pas dans la seconde position.
Dans un mode de réalisation particulier, lorsque les dépassements évalués sont inférieurs en magnitude à un seuil TH_os et supérieurs en magnitude à un seuil TH_mos, avec TH_mos < TH_os, le système prend la décision tactique de décaler la position cible pour éloigner l’aéronef suiveur du tourbillon de sillage d’une distance égale à une marge prédéfinie.
Dans un mode de réalisation particulier, si les dépassements évalués deviennent supérieurs ou égaux en magnitude au seuil TH_os, le système prend la décision tactique d’éloigner l’aéronef suiveur du tourbillon de sillage de sorte à placer l’aéronef suiveur à une distance minimale du tourbillon de sillage à laquelle l’impact du tourbillon de sillage sur l’aéronef suiveur est nul.
Dans un mode de réalisation particulier, si malgré la décision tactique d’éloigner l’aéronef suiveur du tourbillon de sillage de sorte à placer l’aéronef suiveur à une distance minimale du tourbillon de sillage à laquelle l’impact du tourbillon de sillage sur l’aéronef suiveur est nul, le système détecte que l’aéronef suiveur se rapproche de la fenêtre d’inconfort potentiel en dessous d’un seuil de distance TH_cr, le système prend la décision tactique d’effectuer une manœuvre échappatoire.
Dans un mode de réalisation particulier, la manœuvre échappatoire consiste à plonger pour rejoindre un niveau de vol inférieur.
Dans un mode de réalisation particulier, chaque trajectoire est déterminée par les étapes suivantes : discrétisation temporelle de la trajectoire selon un pas de temps prédéfini, en évaluant un temps total de prédiction disponible correspondant à un temps qui est supposé s’écouler pour que l’aéronef suiveur parcoure en substance la distance correspondant au tourbillon de sillage déjà formé entre l’aéronef meneur et une position courante de l’aéronef suiveur à considérer, de sorte à définir des microcycles itératifs ; et pour chaque microcycle itératif : prédiction d’un état futur de l’aéronef suiveur, à partir d’un état courant de l’aéronef et d’une modélisation de l’aéronef suiveur ; prédiction de la position de l’aéronef suiveur relativement à un référentiel géodésique ; prédiction des positions de l’aéronef suiveur relativement au tourbillon de sillage et de retours de loi.
Dans un mode de réalisation particulier, la position estimée du tourbillon de sillage et l’incertitude d’estimation sur la position estimée du tourbillon de sillage sont déterminées à l’aide d’un filtre bayésien récursif.
Il est aussi proposé un système d’aide au vol en formation d’aéronefs, le système comportant de la circuiterie électronique destinée à être embarquée dans un aéronef agissant comme aéronef suiveur, la circuiterie électronique étant configurée pour implémenter les étapes suivantes : obtention d’informations relatives à un aéronef meneur générant un tourbillon de sillage induisant un flux d’air ascendant dont le système vise à faire bénéficier l’aéronef suiveur ; détermination d’un effet du tourbillon de sillage subi par l’aéronef suiveur comme une différence entre mesures, effectuées par des capteurs de l’aéronef suiveur, et une modélisation de l’aéronef suiveur en environnement libre de tourbillon de sillage ; détermination d’une position estimée du tourbillon de sillage à partir des informations relatives à l’aéronef meneur obtenues et d’un modèle de tourbillon de sillage, et détermination d’une incertitude d’estimation autour de la position estimée du tourbillon de sillage à partir de l’effet déterminé du tourbillon de sillage subi par l’aéronef suiveur. La circuiterie électronique est en outre configurée pour implémenter une étape de détermination de trajectoires comprenant : une première trajectoire, destinée à être suivie par l’aéronef suiveur, en tant que trajectoire d’approche et de suivi du tourbillon de sillage, de sorte à chercher à bénéficier du flux ascendant induit par le tourbillon de sillage tout en restant en dehors d’une fenêtre d’inconfort potentiel définie par une incertitude d’estimation autour de la position estimée du tourbillon de sillage ; une deuxième trajectoire correspondant à un aéronef fantôme comme si l’aéronef suiveur est en permanence à une position optimale par rapport au tourbillon de sillage, à savoir un placement de l’aéronef suiveur à une distance prédéfinie de la position estimée du tourbillon de sillage lorsque la fenêtre d’inconfort potentiel a des dimensions qui le permettent, et à une marge prédéfinie de la fenêtre d’inconfort potentiel sinon. La circuiterie électronique est aussi configurée pour implémenter les étapes suivantes : évaluation de dépassements à venir de l’aéronef fantôme par rapport à des capacités de manœuvre de l’aéronef suiveur et de règles de confort de passagers, vis-à-vis de la deuxième trajectoire ; modification éventuelle de la première trajectoire, à suivre par l’aéronef suiveur, en fonction des dépassements évalués.
illustre schématiquement, en vue de dessus, un aéronef équipé d’un système d’aide au suivi de tourbillon de sillage ;
illustre schématiquement un exemple d’architecture matérielle sur laquelle peut reposer le système d’aide au suivi de tourbillon de sillage ;
illustre schématiquement une architecture modulaire du système d’aide au suivi de tourbillon de sillage, particulièrement adaptée au vol en formation ;
illustre schématiquement un algorithme de détermination d’une probabilité de présence d’un tourbillon de sillage à une position donnée, dans un mode de réalisation particulier ;
illustre schématiquement un exemple de fenêtre d’inconfort potentiel déterminé pour l’aéronef suiveur, dans un mode de réalisation particulier ; et
Les données sont sauvegardées dans un tableau reproduit ci-dessous :
De ce tableau, il ressort l’identification de deux joints toriques, avec par ailleurs leurs coordonnées (x_origin ; y_origin) dans l’image et leurs dimensions respectives (« width » pour largeur et « height » pour hauteur, en pixels).
Dispositif d’acquisition d’empreintes digitales et procédé de commande d’un tel dispositif La présente description concerne de façon générale le domaine des dispositifs électroniques, et vise plus particulièrement un dispositif électronique configuré pour acquérir des empreintes digitales, ou capteur d’empreintes digitales. La présente description vise en outre un procédé de commande d’un tel dispositif.
Diverses applications sont susceptibles de tirer profit d’un capteur d’empreintes digitales. Un tel capteur peut par exemple être intégré dans un téléphone mobile, une tablette tactile, une montre ou un bracelet connecté, etc.
Un objet d’un mode de réalisation est de pallier tout ou partie des inconvénients des capteurs d’empreintes digitales connus et de leurs procédés de commande. Un mode de réalisation vise plus particulièrement à réduire une durée d’identification ou d’authentification d’un utilisateur au moyen d’un capteur d’empreintes digitales.
Pour cela, un mode de réalisation prévoit un dispositif d’acquisition d’empreintes digitales comprenant un capteur d’images, comportant une matrice de photodétecteurs organiques, et un circuit de traitement, le dispositif étant configuré pour mettre en œuvre les étapes suivantes : a) capturer, au moyen du capteur d’images, une première image d’au moins un doigt d’un utilisateur avec des premiers paramètres d’acquisition ; b) déterminer, au moyen du circuit de traitement, un indicateur relatif à la première image ; et c) après l’étape a) et avant la fin de l’étape b), initier la capture, au moyen du capteur d’images, d’une deuxième image dudit au moins un doigt de l’utilisateur avec des deuxièmes paramètres d’acquisition.
Selon un mode de réalisation, l’indicateur relatif à la première image est un indicateur de qualité de la première image.
Selon un mode de réalisation, le dispositif est configuré en outre pour poursuivre et terminer la capture de la deuxième image si l’indicateur de qualité de la première image est hors d’une plage de valeurs pour lesquelles la première image est considérée comme exploitable par le circuit de traitement.
Selon un mode de réalisation, le dispositif est configuré en outre pour, après la fin de la capture de la deuxième image, extraire, au moyen du circuit de traitement des données caractéristiques de la deuxième image.
Selon un mode de réalisation, le dispositif est configuré en outre pour interrompre la capture de la deuxième image si l’indicateur de qualité de la première image est compris dans la plage de valeurs pour lesquelles la première image est considérée comme exploitable par le circuit de traitement.
Selon un mode de réalisation, le dispositif est configuré en outre pour, après la fin de la capture de la première image, extraire, au moyen du circuit de traitement des données caractéristiques de la première image.
Selon un mode de réalisation, l’indicateur de qualité est fonction d’une évaluation de contraste de la première image.
Selon un mode de réalisation, l’indicateur relatif à la première image est un score de correspondance de la première image à une ou plusieurs images de référence.
Selon un mode de réalisation, le dispositif est configuré en outre pour poursuivre et terminer la capture de la deuxième image si le score de correspondance de la première image est hors d’une plage de valeurs pour lesquelles la première image est considérée comme correspondant à l’une des images de référence.
Selon un mode de réalisation, les première et deuxième images présentent respectivement des première et deuxième durées d’exposition, la deuxième durée d’exposition étant supérieure à la première durée d’exposition.
Selon un mode de réalisation, les première et deuxième images présentent en outre respectivement des premier et deuxième gains d’intégration, le deuxième gain d’intégration étant supérieur au premier gain d’intégration.
Comme expliqué de manière détaillée ci-après, le dihydrogène non consommé par l’unité de pile à combustible 30 est récupéré puis réinjecté en amont de l’unité de pile à combustible 30 sous la forme du flux anodique appauvri en diazote 36 afin d’y être recyclé.
Le ratio dans lequel le flux gazeux d’ammoniac 14 et le flux anodique appauvri en diazote 36 sont mélangés dépend du taux de conversion de l’unité de pile à combustible 30, qui est typiquement de 60%.
De préférence, le flux gazeux d’ammoniac 14 et le flux anodique appauvri en diazote 36 sont mélangés selon un ratio volumique allant de 1:10 à 10:1, plus préférentiellement de 5:10 à1:1, avantageusement de 1:2 à 4:5, typiquement de 7:10.
De préférence, le flux d’alimentation 38 riche en ammoniac présente une teneur en ammoniac NH 3 de 15 % à 75 % en volume, plus préférentiellement de 30 % à 60 % en volume, avantageusement de 40 % à 50 % en volume, typiquement de 45% en volume.
De préférence, le flux d’alimentation 38 riche en ammoniac présente une teneur en dihydrogène H 2 de 15 % à 75 % en volume, plus préférentiellement de 30 % à 60 % en volume, avantageusement de 40 % à 50 % en volume, typiquement de 45% en volume.
De préférence, le flux d’alimentation 38 riche en ammoniac présente une teneur en diazote N 2 de 0 % à 50 % en volume, plus préférentiellement de 5 % à 30 % en volume, avantageusement de 10 % à 20 % en volume, typiquement de 10% en volume.
Le flux d’alimentation 38 riche en ammoniac est ensuite introduit dans le premier système d’échangeur thermique 46 afin d’y être chauffé pour former en sortie un flux combustible chauffé 52.
De préférence, en amont du premier système d’échangeur thermique 46, le flux d’alimentation 38 riche en ammoniac présente une température de 5°C à 80°C, plus préférentiellement de 20°C à 50°C, avantageusement de 30°C à 40 °C, typiquement égale à 35°C.
De préférence, le flux d’alimentation 38 riche en ammoniac est chauffé au niveau du premier système d’échange thermique 46 à une température inférieure à la température de l’unité de pile à combustible 30, plus préférentiellement à une température inférieure de 10°C à 300°C par rapport à celle de l’unité de pile à combustible 30, plus préférentiellement inférieure de 50°C à 200°C, typiquement inférieure de 100°C à 150°C.
Le flux combustible chauffé 52 est ensuite introduit dans l’unité de pile à combustible 30.
De manière simultanée, le flux gazeux riche en dioxygène 16 est introduit dans l’unité 54 de prétraitement de manière à y être d’une part comprimé et/ou séché et/ou filtré, de préférence comprimé, séché et filtré, et d’autre part chauffé avant son introduction dans l’unité de pile à combustible 30.
Plus particulièrement, le flux riche en dioxygène 16 est tout d’abord introduit dans module 55 afin d’y être comprimé et/ou séché et/ou filtré, de préférence comprimé, séché et filtré, pour former en sortie un flux gazeux pressurisé riche en dioxygène 56.
Le flux gazeux pressurisé riche en dioxygène 56 est ensuite introduit dans le second système d’échangeur thermique 60 afin d’y être chauffé pour former en sortie 64 le flux riche en dioxygène chauffé 66.
De préférence, en amont du second système d’échangeur thermique 60, le flux gazeux pressurisé riche en dioxygène 56 présente une température de 10°C à 200°C, plus préférentiellement de 50 °C à 150 °C, typiquement de 75°C à 120 °C, typiquement de 90°C à 95°C.
De préférence, le flux gazeux pressurisé riche en dioxygène 56 est chauffé au niveau du second système d’échange thermique 60 à une température inférieure à celle de l’unité de pile à combustible 30, plus préférentiellement à une température inférieure de 10°C à 300°C par rapport à la température de l’unité de pile à combustible 30, plus préférentiellement inférieure de 50°C à 200°C, typiquement inférieure de 100°C à 150°C.
Le flux riche en dioxygène chauffé 66 est ensuite introduit dans l’unité de pile à combustible 30.
Il présente des pales 42A à 42D présentant une forme originale, qui produisent un brassage efficace du champ électromagnétique, en évitant les coupures ou blessures des opérateurs.
La présence d’une couche métallique sur les pales 42A à 42E et sur le mat 40 assure une réflexion efficace des ondes électromagnétiques dans tout le domaine radio et micro-onde.
Il n’est en outre pas nécessaire d’assurer une continuité électrique entre le mat 40 et chaque pale 42A à 42E du brasseur électromagnétique 26 pour garantir son bon fonctionnement.
Le brasseur électromagnétique 26 est évolutif, la forme des pales 42A à 42E pouvant être changée aisément en fabriquant des pales de formes différentes, par exemples elliptiques ou circulaires, à l’aide d’autres vessies, puis en assemblant ces pales au mat gonflable 40.
Un tel brasseur électromagnétique 26 peut donc aisément être utilisé pour certifier ou/et recertifier des aéronefs dans des localisations variées. Le brasseur électromagnétique 26 est utilisable pour des aéronefs militaires ou civils, ou encore pour des tests électromagnétiques à réaliser sur d’autres équipements 12, éventuellement présents dans d’autres plateformes, notamment des satellites, des plateformes navales ou des plateformes terrestres telles que des automobiles.
BRASSEUR DE CHAMP ELECTROMAGNETIQUE POUR ENCEINTE DE TEST CEM La présente invention se rapporte au domaine des enceintes de test de la compatibilité électromagnétique des équipements électroniques des appareils ou des équipements de l’aérospatial, de l’aéronautique de l’automobile ou du civil. Ces enceintes de test sont également connues sous le nom d’enceintes faradisées. L’invention concerne plus particulièrement un dispositif de brassage mécanique des ondes électromagnétiques dans une telle enceinte de test.
Une enceinte de test de la compatibilité électromagnétique (CEM ou ECM de « ElectroMagnetic Compatibility » en anglais) doit mesurer la compatibilité électromagnétique d’un appareil ou de ses composants électroniques. Il s’agit d’une enceinte de test faradisée (ou tente de Faraday) qui est un espace clos délimité par des parois à haute conductivité électrique, ou qui sont recouverts d’une enveloppe métallique ou métallisée ayant une haute conductivité électrique.
Les différents équipements électroniques d’une automobile, d’un avion ou d’un satellite interagissent de façon électromagnétique entre eux et avec leur environnement, car ils sont perturbés par l’environnement et à leur tour ils peuvent aussi le perturber. De ce fait, il est nécessaire de vérifier leur compatibilité électromagnétique afin de garantir leur bon fonctionnement entre eux et dans un environnement électromagnétique donné, qui est souvent hostile. On réalise ainsi des essais d’immunité et d’émission en réponse à des exigences réglementaires et normatives en vigueur du domaine concerné dans une enceinte de test CEM.
Plus particulièrement, lors de ces tests, les équipements électroniques testés sont soumis à des champs électromagnétiques forts et impulsionnels sur des bandes de fréquences très larges. Ces essais peuvent être réalisés dans une enceinte de tests CEM munie de moyens de brassage mécanique et qui forme ainsi une chambre réverbérante. En effet, les champs électromagnétiques forts (de centaines ou milliers de volts) sont produits dans l’enceinte et les ondes incidentes sont soumises à des multiples réflexions réalisées par un brasseur mécanique rotatif contre les parois de l’enceinte. Le brasseur mécanique comporte des pâles métalliques fixées sur un axe entraîné en rotation. L’environnement électromagnétique ainsi créé par rotation du brasseur est statistiquement isotrope et homogène.