INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Aujourd’hui, il n’existe aucune méthode permettant une aseptisation complète et en profondeur des récipients vinaires utilisés pour la vinification et/ou l’élevage du vin.
Par conséquent, il apparaît nécessaire de disposer de nouvelles poudres et compositions sous forme liquide capables de préserver complétement et en profondeur les récipients vinaires utilisés pour la vinification et/ou l’élevage du vin, tout en étant peu couteuses, non toxiques pour l’utilisateur et respectueuses de l’environnement, afin de permettre un stockage optimal du récipient vinaire entre deux utilisations.
34 manchon de guidage
35 plaque de collier
361 paroi latérale supérieure
362 paroi latérale inférieure
37 fente
38 encoche
41 premier tube de déclenchement
411 premier canal
412 première sortie
42 second tube de déclenchement
421 second canal
422 seconde sortie
43 barre de guidage
44 paroi supérieure de la buse
45 ailette de guidage
51 plaque de pression
Description détaillée Sur la , l’appareil de spectrométrie 100 comprend une source de lumière 1, un système optique comprenant des miroirs 2, 3 et un objectif de microscope 4, un filtre 6, un système optique de focalisation 7 et un spectromètre 9. Le spectromètre 9 comprend une entrée 8 (par exemple de type fente ou trou), au moins un réseau de diffraction 12 et un système de détection 13. Dans l’exemple représenté sur la , le spectromètre 9 comprend aussi un miroir 11. L’appareil de spectrométrie 100 comprend un calculateur 30. Selon la présente divulgation, l’appareil de spectrométrie 100 comporte un dispositif optique 16 séparateur et modificateur de polarisation. De façon optionnelle, l’appareil de spectrométrie 100 comporte un retardateur optique 28. Selon une variante, l’appareil 100 comprend une ouverture confocale disposée dans un plan image de l’échantillon entre l’objectif de microscope 4 et l’entrée 8 du spectromètre pour filtrer spatialement le signal détecté.
Nous allons maintenant décrire le fonctionnement de l’appareil de spectrométrie 100. On a représenté un repère orthonormé XYZ. Dans l’exemple de la , un échantillon 5 est placé dans un plan XY horizontal, la normale à la surface de l’échantillon 5 étant verticale. La source de lumière 1 comprend par exemple un laser qui émet un faisceau lumineux d’excitation 10. Le faisceau lumineux d’excitation 10 a une longueur d’onde, notée lambda, bien déterminée, par exemple de 532 nm. Avantageusement, le faisceau lumineux d’excitation 10 est polarisé suivant un état de polarisation linéaire parallèle ou perpendiculaire au plan de la . Dans certains cas, la source de lumière 1 émet un faisceau polarisé, généralement linéairement. En option, l’appareil comprend un polariseur 26 disposé sur le trajet du faisceau lumineux d’excitation 10 pour polariser linéairement le faisceau lumineux d’excitation 10 ou pour orienter l’état de polarisation du faisceau lumineux d’excitation 10, de préférence parallèlement ou perpendiculairement au plan de la .
Le système optique à miroirs 2, 3 et le filtre 6 sont disposés pour diriger le faisceau lumineux d’excitation 10 vers l’objectif de microscope 4. Le système optique à miroirs 2, 3, le filtre 6 et l’objectif de microscope 4 sont disposés de façon à maintenir l’état de polarisation du faisceau lumineux d’excitation 10 entre la source de lumière 1, éventuellement associée au polariseur 26, et l’échantillon 5. A cet effet, la normale aux miroirs 2, 3 et au filtre 6 et l’axe optique de l’objectif de microscope 4 sont dans le plan d’incidence. Ainsi, l’état de polarisation du faisceau lumineux d’excitation 10 n’est pas affecté par le transport du faisceau lumineux d’excitation 10 via le système optique à miroirs 2, 3, le filtre 6 et l’objectif de microscope 4. L’objectif de microscope 4 focalise le faisceau lumineux d’excitation 10 en un point de l’échantillon 5. De façon avantageuse, l’axe optique 27 de l’objectif de microscope 4 est parallèle la normale à la surface de l’échantillon 5 au point éclairé. De cette manière, le faisceau lumineux d’excitation 10 incident sur l’échantillon 5 est polarisé avec une polarisation linéaire déterminée.
De façon optionnelle, l’appareil de spectrométrie 100 comporte un retardateur optique 28 disposé entre le dernier miroir 3 et l’objectif de microscope 4. Le fonctionnement de ce retardateur optique 28 optionnel est décrit en détail plus bas dans la présente description. Nous allons tout d’abord décrire le fonctionnement de l’appareil de spectrométrie Raman ou de fluorescence en absence du retardateur optique 28.
En réponse au faisceau lumineux d’excitation 10, l’échantillon 5 émet un faisceau lumineux émis 20 par effet Raman ou de photoluminescence (PL) ou de fluorescence dans un domaine spectral différent de la longueur d’onde du faisceau lumineux d’excitation.
L’appareil de spectrométrie 100 représenté sur la est dans une configuration de rétro-diffusion. L’axe optique du faisceau lumineux d’excitation 10 incident sur l’échantillon 5 est parallèle à la normale à la surface de l’échantillon 5 au point éclairé. Le faisceau lumineux émis 20 rétrodiffusé se propage en sens inverse du faisceau lumineux d’excitation 10. Autrement dit, le faisceau lumineux d’excitation 10 et le faisceau lumineux émis 20 ont une partie de trajet optique commun entre l’échantillon 5 et le filtre 6. Le faisceau lumineux d’excitation 10 et le faisceau lumineux émis 20 présentent en général le même état de polarisation, par exemple linéaire parallèle ou perpendiculaire au plan de la .
Le filtre 6 permet de séparer le faisceau lumineux émis 20 par effet Raman ou de PL ou de fluorescence, d’un faisceau Rayleigh formé par réflexion sur l’échantillon à la longueur d’onde lambda du laser. Le filtre 6 est par exemple un filtre d’injection-réjection ou filtre injecteur-réjecteur. Le filtre 6 comprend par exemple un filtre éliminateur de bande étroite à flancs raides (ou « notch filter » en anglais) qui transmet le faisceau lumineux émis 20 Raman ou de PL ou de fluorescence tout en réfléchissant le faisceau Rayleigh dans une bande spectrale étroite autour de la longueur d’onde du laser.
Le système optique de focalisation 7 reçoit le faisceau lumineux émis 20 et focalise ce faisceau sur l’entrée 8 du spectromètre 9. De façon avantageuse, l’objectif de microscope 4, le miroir 3, le filtre 6 et le système optique de focalisation 7 sont disposés et configurés pour conserver l’état de polarisation du faisceau lumineux émis 20 Raman ou de PL ou de fluorescence lorsque cet état de polarisation est linéaire vertical (selon X ou Z) ou horizontal (selon Y).
Comme indiqué, le spectromètre 9 considéré est de type à réseau de diffraction. Le spectromètre comprend par exemple un réseau de diffraction 12 plan. En variante, de façon connue, le spectromètre comporte plusieurs réseaux de diffraction, par exemple deux ou trois réseaux de diffraction montés sur une tourelle pour être utilisés un par un. Chaque réseau de diffraction est adapté pour un domaine spectral particulier, de façon à pouvoir sélectionner un réseau de diffraction pour l’analyse dans le domaine spectral particulier correspondant. Le spectromètre comporte par exemple un miroir 11 qui renvoie le faisceau lumineux émis 20 vers le réseau de diffraction 12. Le réseau de diffraction 12 diffracte le faisceau lumineux émis 20 en fonction de la longueur d’onde de façon à former un spectre sur le système de détection 13. Le miroir 11 et le réseau de diffraction 12 sont configurés pour former une image spectrale de l’entrée 8 du spectromètre 9 sur le système de détection 13. Le système de détection 13 comprend un détecteur imageur résolu spatialement suivant deux directions, tel que par exemple un détecteur à matrice de pixels de type CCD.
Le réseau de diffraction 12 du spectromètre 9 est configuré de façon à ce que les traits du réseau soient sensiblement alignés suivant une direction 25 qui est ici perpendiculaire au plan de la .
Selon la présente divulgation, l’appareil de spectrométrie 100 comporte un dispositif optique 16 séparateur et modificateur de polarisation disposé sur le trajet du faisceau lumineux émis 20 (Raman, de PL ou de fluorescence) en dehors du trajet du faisceau lumineux d’excitation 10. De manière générale, le dispositif optique 16 séparateur et modificateur de polarisation comprend un séparateur de polarisation 18 et un compensateur 17 disposés en série sur le trajet du faisceau lumineux émis 20. Selon les différents exemples de réalisation, le séparateur de polarisation 18 est placé en amont ou en aval du compensateur 17. La illustre différents emplacements possibles du dispositif optique 16 séparateur et modificateur de polarisation, ces emplacements état repérés par les lettres C, D ou E, respectivement. Toutefois, on utilise un seul dispositif optique 16 séparateur et modificateur de polarisation.
Selon un premier mode de réalisation, le dispositif optique 16 séparateur et modificateur de polarisation est disposé à l’intérieur du spectromètre 9, entre l’entrée du spectromètre et le réseau de diffraction 12 (emplacement repéré par la lettre E sur la ). Dans ce cas, le dispositif optique 16 est inséré sur une partie du trajet du faisceau lumineux émis 20 où ce faisceau est divergent. Nous décrivons ci-dessous différentes variantes de ce premier mode de réalisation en lien avec les figures 2 à 4.
La illustre un premier exemple de réalisation où le dispositif optique 16 séparateur et modificateur de polarisation est placé à l’intérieur du spectromètre 9. Les éléments de l’appareil 100 autres que le spectromètre sont analogues à ceux décrits en lien avec la . De ce fait, seule la partie relative au spectromètre est représentée sur la . Dans cet exemple, le compensateur 17 comprend une lame d’onde et le séparateur de polarisation 18 comprend une lame de Savart. Le compensateur 17 est ici placé en amont du séparateur de polarisation 18. Plus précisément, le compensateur 17 est ici une lame demi-onde. Avantageusement, la lame demi-onde 17 est achromatique, c’est-à-dire qu’elle présente un retardance optique demi-onde sur un domaine spectral contenant l’intervalle de longueur d’onde Raman ou de PL ou de fluorescence étudié. De façon connue, la lame de Savart est formée d’une première lame 18-1 accolée à une deuxième lame 18-2.
Le système optique de focalisation 7 focalise le faisceau lumineux émis 20 (Raman ou de PL ou de fluorescence), en un spot 19 à l’entrée 8 du spectromètre 9. L’axe 25 des traits du réseau de diffraction 12 est par exemple disposé verticalement. De façon générale, le faisceau lumineux émis 20 comprend une composante de polarisation linéaire parallèle à l’axe 25 des traits du réseau de diffraction 12 et une composante de polarisation linéaire perpendiculaire à l’axe 25 des traits du réseau de diffraction 12. Ces deux composantes de polarisation sont représentées par des flèches au niveau du spot 19 sur la . L’appareil 100 est configuré de façon à ce que ces deux composantes de polarisation soient transportées sans être modifiées par les composants optiques entre le dernier miroir 3 et l’entrée du spectromètre 9. Dans ce premier exemple, la lame demi-onde 17 est orientée avec un angle de 22,5 degrés par rapport à l’axe 25 des traits du réseau de diffraction 12 ou par rapport à un axe perpendiculaire à l’axe 25 des traits du réseau de diffraction 12. La lame demi-onde 17 reçoit le faisceau lumineux émis 20 et fait tourner ses composantes de polarisation de 2x22,5 degrés soit 45 degrés. Ainsi, la composante de polarisation linéaire parallèle à l’axe 25 reste de polarisation linéaire mais orientée à +45 degrés de l’axe 25 des traits du réseau de diffraction 12. De même, la composante de polarisation linéaire perpendiculaire à l’axe 25 reste de polarisation linéaire mais orientée à -45 degrés de l’axe 25 des traits du réseau de diffraction 12. De manière connue, la lame de Savart permet de séparer latéralement la composante de polarisation linéaire orientée à +45 degrés de la composante de polarisation linéaires orientées -45 degrés. La lame de Savart 18 transforme le spot 19 situé à l’entrée du spectromètre, en deux spots 23 et 24 virtuels, chacun associé à une composante de polarisation différente. De plus, la lame de Savart est orientée de sorte que les deux spots 23 et 24 virtuels soient séparés selon la direction parallèle à l’axe 25 des traits du réseau 12. En sortie de la lame de Savart, on obtient ainsi une première partie 21 du faisceau lumineux émis polarisée linéairement à -45 degrés et une deuxième partie 22 du faisceau lumineux émis polarisée linéairement à +45 degrés. La première partie 21 du faisceau lumineux émis et la deuxième partie 22 du faisceau lumineux émis se propagent parallèlement vers le réseau de diffraction 12. La distance S entre la première partie 21 du faisceau lumineux émis et la deuxième partie 22 du faisceau lumineux émis est déterminée par construction par la lame de Savart. La distance S est égale à la distance entre les deux spots 23 et 24 virtuels.
Le réseau de diffraction 12 reçoit simultanément la première partie 21 du faisceau lumineux émis polarisée linéairement à -45 degrés et la deuxième partie 22 du faisceau lumineux émis polarisée linéairement à +45 degrés. Le réseau de diffraction 12 diffracte, en fonction de la longueur d’onde, la première partie 21 du faisceau lumineux émis polarisée linéairement à -45 degrés et la deuxième partie 22 du faisceau lumineux émis polarisée linéairement à +45 degrés, tout en conservant la séparation latérale entre ces deux faisceaux. L’avantage d’utiliser des composantes de polarisation linéaires à -45 deg. et + 45deg. est que ces états de polarisation sont insensibles à l’anisotropie du réseau de diffraction 12. Par conséquent, ces deux composantes de polarisation sont diffractées sur le réseau de diffraction 12 avec une égale efficacité de diffraction, même si elles ne sont pas incidentes sur les mêmes zones du réseau de diffraction 12. De cette manière, le spectromètre 9 ne modifie pas le ratio entre les composantes de polarisation linéaires à -45 deg. et + 45deg.
Le spectromètre 9 forme une image spectrale (ou spectre) de la première partie 21 du faisceau lumineux émis polarisée linéairement à -45 degrés sur une première zone 14 du système de détection 13. Simultanément, le spectromètre 9 forme une image spectrale (ou spectre) de la deuxième partie 22 du faisceau lumineux émis polarisée linéairement à +45 degrés sur une deuxième zone 15 du système de détection 13. Ces deux spectres sont séparés sur le système de détection d’une distance W dans une direction parallèle à l’axe 25 des traits du réseau de diffraction 12. On note H1, respectivement H2, la largeur à mi-hauteur en intensité du spectre de la première partie 21, respectivement de la deuxième partie 22, du faisceau lumineux émis dans une direction transverse à la direction de diffraction des spectres. De façon avantageuse, la lame de Savart est configurée de façon à ce que la distance W entre les deux spectres soit supérieure à la largeur à mi-hauteur H1, respectivement H2. La distance W est ici égale à S. De cette manière, le système de détection 13 acquiert simultanément un spectre de la première partie 21 du faisceau lumineux émis polarisée linéairement à -45 degrés et un spectre de la deuxième partie 22 du faisceau lumineux émis polarisée linéairement à +45 degrés. Ainsi, les deux spectres peuvent être acquis sur un même système de détection 13, par exemple de type détecteur imageur comme illustré sur la . En variante, on utilise deux barrettes de détecteurs disposées parallèlement, une barrette étant apte à détecter la première partie 21 du faisceau lumineux émis et l’autre barrette étant apte à détecter la deuxième partie 22 du faisceau lumineux émis.
On décrit maintenant, en relation avec la , les différentes étapes réalisées au niveau de ladite au moins une sous-entité S_ENT i 4 véhicule électrique qui est associée à ladite au moins une entité ENT i , lorsque le procédé d’échange d’énergie est mis en œuvre dans l’intervalle de temps courant IT c et quand une telle sous-entité est présente.
En S1 i4 , la sous-entité S_ENT i4 reçoit en provenance de l’entité ENT i , via un module de réception identique ou similaire à celui de la , la valeur du prix Pr c,grid que coûte l’énergie disponible, dans ledit intervalle de temps courant, auprès du fournisseur d’énergie FE et/ou la valeur du prix Pr c,Xplace que coûte l’énergie disponible sur la place d’échange, dans ledit intervalle de temps courant.
En S2 i4 , à partir de la valeur de Pr c,grid et/ou Pr c,Xplace , QS i4 ,c , QS i3 ,c , QP i1,c , QC i2,c dans ledit intervalle de temps courant, de l’énergie E i4,c consommée par la sous-entité S_ENT i 4 , dans ledit intervalle de temps courant, et éventuellement de l’empreinte carbone Carb i4,c de l’énergie stockée par la sous-entité S_ENT i 4 dans l’intervalle de temps courant, est alors sélectionné un type d’action à mettre en œuvre dans l’intervalle de temps courant par la sous-entité S_ENT i 4 véhicule électrique.
Ladite sélection peut être aussi mise en œuvre en combinant les valeurs précitées, avec respectivement des valeurs de même type obtenues par apprentissage dans des intervalles de temps précédents, par exemple à l’aide d’un algorithme d’apprentissage supervisé.
Une telle sélection S2 i4 est mise en œuvre conformément à un critère R i4,c de performance de l’utilisation de l’énergie stockée par ladite sous-entité S_ENT i 4 , dans l’intervalle de temps courant.
Dans un exemple de réalisation, le critère R i4 ,c maximise le profit de la fourniture de l’énergie stockée à l’autre entité ENT j ou au fournisseur d’énergie externe FE dans ledit intervalle de temps courant.
Le critère R i4,c s’exprime sous la forme = . (15) ou = . (16), où représente la quantité stockée qui est vendue.
Dans un exemple de réalisation plus complexe, le critère R i4,c minimise le coût de l’achat d’énergie, auprès du fournisseur d’énergie ou d’une autre entité de la place d’échange, qu’il convient de stocker dans la sous-entité ENT i4 dans l’intervalle de temps suivant.
Le critère R i4,c s’exprime alors sous la forme = - . (17) ou = - . (18), où représente la quantité d’énergie achetée à stocker.
En variante, le critère R i4,c utilisé est un compromis entre maximisation du profit de la fourniture de l’énergie stockée à l’autre entité ENT j ou au fournisseur d’énergie externe FE dans ledit intervalle de temps courant et minimisation de l’insatisfaction de l’utilisateur de la sous-entité S_ENT i 4 véhicule électrique dans ledit intervalle de temps courant. Une telle insatisfaction est basée sur la crainte de l’utilisateur que la sous-entité S_ENT i 4 véhicule électrique n’ait pas assez d’énergie pour fonctionner dans l’intervalle de temps courant.
Le critère R i4,c s’exprime sous la forme = . - . (19) ou = . - . (20), où : α i4 et β i4 sont des coefficients de pondération entre le profit lié à la vente d’énergie et l’insatisfaction de l’utilisateur, . est un facteur déterminant l’anxiété de l’utilisateur de la sous-entité S_ENT i4 véhicule électrique de ne pas avoir suffisamment d’énergie pour utiliser son véhicule électrique, dans lequel est la consommation d’énergie maximale de cette sous-entité S_ENT i4 et E i4,c est sa consommation d’énergie pendant l’intervalle de temps courant.
Dans un autre exemple de réalisation, le critère R i4,c utilisé minimise l’insatisfaction de l’utilisateur de la sous-entité S_ENT i 4 véhicule électrique dans ledit intervalle de temps courant. Il s’exprime alors sous la forme . (21).
A l’issue de ladite sélection S2 i4 , la sous-entité S_ENT i4 véhicule électrique prend une décision parmi trois décisions D1, D2, D3. La décision D1 est relative au choix de la source d’énergie pour recharger la sous-entité S_ENT i4 . La décision D2 est relative au choix de la destination de l’énergie déchargée de la sous-entité S_ENT i4 . La décision D3 est de ne mettre en œuvre aucune action particulière dans l’intervalle de temps suivant, et dans ce cas, le procédé d’échange est itéré à partir de l’étape S1 i4 pour l’intervalle de temps suivant IT c+1 .
Si la décision D1 a été sélectionnée comme action à réaliser, la sous-entité S_ENT i4 :
- soit sélectionne en S3a i4 , comme source du rechargement de la sous-entité S_ENT i4 , l’autre entité ENT j et/ou le fournisseur d’énergie FE,
- soit sélectionne en S3b i4 , comme source du rechargement de la sous-entité S_ENT i4 , la sous-entité de production d’énergie S_ENT i1 .
Lors de l’étape d’obtention 160, l’élément de trajectoire T est obtenu en fonction du résultat de comparaison R et en fonction d’au moins une parmi la première donnée de trajectoire D1 et la seconde donnée de trajectoire D2. De préférence, l’élément de trajectoire T est obtenu uniquement à partir du résultat de comparaison R, et au moins l’une parmi la première donnée de trajectoire D1 et la seconde donnée de trajectoire D2, c’est-à-dire en particulier en absence d’autres données.
Selon l’exemple de la , le module d’émission 16 obtient l’élément de trajectoire T en fonction du résultat R et de la donnée D1. Par exemple, le module d’émission 16 émet l’élément de trajectoire T comprenant la première donnée de trajectoire D1, lorsque le résultat de comparaison R comprend la validation de la première donnée de trajectoire D1 et de la seconde donnée de trajectoire D2. De préférence, dans ce cas, l’élément de trajectoire T consiste de la première donnée de trajectoire D1.
Le module d’émission 16 émet l’élément de trajectoire T par exemple au système de contrôle pour le contrôle de l’aéronef 1 selon cet élément de trajectoire T.
Ainsi, par exemple, l’élément de trajectoire T est égal à la première donnée de trajectoire D1, validée lors de l’étape de comparaison 150. Grâce à cette validation par la comparaison lors de l’étape de comparaison 150, l’élément de trajectoire T présente le niveau d’intégrité cible, bien que la première donnée de trajectoire D1 et la seconde donnée de trajectoire D2 considérées isolément, c’est-à-dire sans comparaison entre elles, présentent uniquement le niveau d’intégrité initial.
Lorsque le résultat de comparaison R comprend la détection d’une incohérence, le module d’émission 16 émet par exemple une alerte au lieu de l’élément de trajectoire T.
Selon le premier mode de réalisation, le module de comparaison 14 et le module d’émission 16 présentent le niveau d’intégrité cible.
Lors de l’étape de validation 170, l’élément de trajectoire T est par exemple affiché à un pilote, afin d’obtenir une validation manuelle. Lorsque l’élément de trajectoire T affiché correspond à une trajectoire attendue, l’étape de validation 170 comprend en outre la réception d’une validation de l’élément de trajectoire T par le pilote comme suite à l’affichage.
L’étape de validation 170 est de préférence mise en œuvre lorsque la première donnée initiale est d’une même source que la seconde donnée initiale. Dans ce cas, la dissimilarité de la première et seconde base de données 6, 8 s’applique par exemple aux équipements intégrant les bases de données 6, 8, mais non à la première et seconde donnée initiale. L’étape de validation 170 permet alors d’obtenir une validation additionnelle pour augmenter le niveau d’intégrité de l’élément de trajectoire T.
Un premier exemple d’implémentation du premier mode de réalisation est maintenant décrit.
La première donnée initiale comprend une position d’un seuil de piste d’atterrissage pour l’approche et par exemple d’autres données généralement utilisées pour la génération d’un bloc de données d’un segment d’approche finale.
La seconde donnée initiale comprend le même type de données, enregistrées dans la seconde base de données 8 au lieu de la première base de données 6.
Lors de la première étape de détermination 120, le premier module de détermination 10 détermine un premier bloc de données du segment d'approche finale, dit FASDB1, formant la première donnée de trajectoire D1, en appliquant la première fonction de transfert à la première donnée initiale.
Lors de la seconde étape de détermination 140, le second module de détermination 12 détermine un second bloc de données du segment d'approche finale, dit FASDB2, en appliquant la seconde fonction de transfert à la seconde donnée initiale.