INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le positionnement parallèle de l’actionneur par rapport à la surface de la pièce permet en outre d’éviter que des efforts importants dommageables ne soient supportés par la pièce lorsque celle-ci subit des accélérations importantes, ce qui peut être le cas dans le domaine de l’aéronautique.
D’autres caractéristiques avantageuses de l’appareil objet de l’invention sont listées ci-dessous. Chacune de ces caractéristiques peut être considérée seule ou en combinaison avec les caractéristiques remarquables définies ci-dessus. Chacune de ces caractéristiques contribue, le cas échéant, à la résolution de problèmes techniques spécifiques définis plus avant dans la description et auxquels ne participent pas nécessairement les caractéristiques remarquables définies ci-dessus. Ces dernières peuvent faire l’objet, le cas échéant, d’une ou plusieurs demandes de brevet divisionnaires : Selon un mode de réalisation, la fixation de l’actionneur au moyen des éléments de fixation est telle que la distance entre ledit actionneur et la surface est comprise entre 0 et 10 mm, préférentiellement entre 3 mm et 8 mm. Selon un mode de réalisation, la distance est réglable. Selon un mode de réalisation, l’unité de commande est configurée pour activer l’actionneur selon une fréquence comprise entre 1 KHz et 200 KHz et selon une tension comprise entre 100 V et 400 V. Selon un mode de réalisation, l’unité de commande est configurée pour activer l’actionneur à une fréquence inférieure ou égale à sa fréquence de résonance. Selon un mode de réalisation, un contrepoids est positionné à chacune des deux extrémités de l’actionneur, lesdits contrepoids étant identiques et disposés symétriquement par rapport au milieu dudit actionneur. Selon un mode de réalisation, la masse des contrepoids est telle que la fréquence de résonance de l’actionneur correspond à la fréquence de résonance d’un mode de vibration de la pièce à dégivrer. Selon un mode de réalisation, l’actionneur est connecté à un deuxième circuit configuré pour faire fonctionner ledit actionneur selon un mode de détection de givre. Selon un mode de réalisation, le deuxième circuit comprend un générateur de tension utilisé pour activer l’actionneur selon une tension comprise entre 1 mV et 10 V et un moyen d’analyse d’impédance dudit actionneur. Selon un mode de réalisation, les données d’analyse d’impédance de l’actionneur sont utilisées par l’unité de commande pour mesurer et/ou évaluer l’épaisseur du givre sur la pièce. Selon un mode de réalisation, l’unité de commande est couplée à un commutateur présentant au moins deux positions : une première position dans laquelle l’actionneur est connecté à un premier circuit configuré pour faire fonctionner ledit actionneur selon un mode de dégivrage, et une deuxième position dans laquelle ledit actionneur est connecté au deuxième circuit configuré pour faire fonctionner ledit actionneur selon le mode de détection de givre. Selon un mode de réalisation, le commutateur est commuté dans la première position qu'à la condition que l’épaisseur du givre mesurée et/ou évaluée est égale ou supérieure à une valeur seuil prédéterminée.
L’invention concerne également un procédé de dégivrage d’une pièce mécanique, comprenant les étapes suivantes : - transmission d’une excitation à la pièce mécanique par un ou plusieurs actionneurs piézoélectriques d’un système de dégivrage ; - propagation de l’excitation dans la pièce mécanique, de manière à permettre le dégivrage de ladite pièce.
Ce procédé est remarquable en ce que le système est conforme à l’une des caractéristiques précitées. En outre, le procédé comprend une étape d’activation du ou des actionneurs piézoélectriques par l’unité de commande, à condition que l’épaisseur de givre sur la pièce soit égale ou supérieure à une valeur seuil, l’étape d’activation étant antérieure à l’étape de transmission de l’excitation.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend, en outre, une étape de détection de givre sur la pièce antérieure à l’étape d’activation.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend une étape de mesure et/ou d’évaluation de l’épaisseur du givre, située entre l’étape de détection et l’étape d’activation.
L’invention concerne encore une pièce mécanique comprenant au moins un système de dégivrage conforme à l’une des caractéristiques précitées, lequel système est positionné sur une surface interne ou externe de la pièce.
Selon un mode de réalisation, la pièce est une pale d’éolienne ou d’aéronef, ou une aube de turbomachine d’aéronef.
est une coupe transversale d’une pièce équipée d’un système de dégivrage selon l’invention ;
schématise un premier mode de réalisation d’un système de dégivrage selon l’invention ;
schématise un deuxième mode de réalisation d’un système de dégivrage selon l’invention ;
Schématise une courbe de variation d’impédance (Z) d’un actionneur piézoélectrique en fonction de la fréquence d’activation (f) ;
En marche avant, en référence à la , le fluide sous pression arrive par le conduit L qui correspond à l’alimentation. La haute pression s’établit alors dans la gorge 2D et aussi dans la gorge interne 16iD par la communication fluidique réalisée par le conduit 66. Le tiroir de sélection de cylindrée 35 est disposé dans cette configuration de manière à isoler la gorge interne 16iD des autres gorges internes. La haute pression s’établit aussi dans le conduit 22 par la gorge 2D et comme décrit précédemment elle s’établit aussi dans le conduit 27 mettant ainsi la chambre 28 sous haute pression de manière à placer le tiroir de changement de sens 26 dans la configuration de la , à gauche. Ce tiroir dans cette configuration ne permet pas de relation fluidique de la haute pression du conduit 22 vers une autre enceinte (notamment pas de relation fluidique avec le conduit 23). Il n’y a donc qu’une enceinte soumise à une haute pression. Celle-ci correspond à l’alimentation d’un seul sous-moteur.
Le refoulement qui se fait par le conduit R est à la basse pression. La gorge 2B est donc à la basse pression et la gorge interne 16iB aussi de par l’existence du conduit 63. Compte-tenu de la configuration du tiroir de sélection de cylindrée 35, la gorge interne 16iB semble isolée des autres enceintes. Néanmoins par la gorge 2B, le conduit 24 est lui aussi en lien avec la basse pression et compte tenu de la position du tiroir de changement de sens 26, les conduits 24 et 25 sont en relation par la gorge 54. Le conduit 25 est quant à lui en relation avec le conduit 64 qui permet de mettre à la basse pression la gorge interne 16iA. Or celle-ci est mise en relation avec la gorge interne 16iC par la position du tiroir de sélection de cylindrée 35.
En résumé, dans la configuration de la , l’enceinte reliée à la gorge 2D est à la haute pression et toutes les autres enceintes reliées aux gorges 2B, 2A et 2C sont à la basse pression. Un des sous-moteurs est en dérivation ou by-passé : il n’est pas mis en pression. Son admission et son refoulement sont à la basse pression.
En marche arrière En marche arrière, le fluide sous pression arrive par le conduit R qui correspond à l’alimentation. La haute pression s’établit alors dans la gorge 2B. Elle s’établit aussi dans la gorge interne 16iB par la communication fluidique réalisée par le conduit 63. Le tiroir de sélection de cylindrée 35 est disposé dans cette configuration de manière à isoler la gorge interne 16iB des autres. La haute pression s’établit aussi dans le conduit 24 par la gorge 2B. Comme décrit précédemment, cette haute pression s’établit aussi dans le conduit 29 du tiroir 26, mettant ainsi la chambre gauche 31 sous haute pression de manière à placer ce tiroir à droite, au plus près du bouchon 46. Ce tiroir dans cette configuration ne permet pas de relation fluidique de la haute pression du conduit 24 vers une autre enceinte (notamment pas de relation avec le conduit 25). A nouveau, il n’y a donc qu’une enceinte soumise à une haute pression. Celle-ci correspond à l’alimentation d’un seul sous-moteur.
Le refoulement qui se fait par le conduit L est à la basse pression. La gorge 2D est donc à la basse pression et la gorge interne 16iD aussi de par l’existence du conduit 66. Compte-tenu de la configuration du tiroir 35, la gorge interne 16iD semble isolée des autres enceintes. Néanmoins, par la gorge 2D, le conduit 22 est lui aussi en lien avec la basse pression et compte tenu de la position du tiroir de changement de sens 26, les conduits 22 et 23 sont en relation par la gorge 50. Le conduit 23 est quant à lui en relation avec le conduit 65 qui permet de mettre à la basse pression la gorge interne 16iC. Or cette dernière est mise en relation avec la gorge interne 16iA par la position du tiroir de sélection de cylindrée 35.
En résumé, l’enceinte reliée à la gorge 2B est à la haute pression et toutes les autres enceintes reliées aux gorges 2D, 2C et 2A sont à la basse pression. Là aussi, un des sous-moteurs est en dérivation ou by-passé : il n’est pas mis en pression. Son admission et son refoulement sont à la basse pression.
Le sous-moteur qui est parfois désactivé correspond aux enceintes reliées aux gorges 2A et 2C. Le sous-moteur qui n’est jamais désactivé correspond aux enceintes reliées aux gorges 2B et 2D.
Lorsqu’un moteur est by-passé, les pistons 14 qui lui sont associés continuent de suivre le profil de la came 4 (sauf dans le cas où les pistons sont rétractés par des ressorts de roue-libre ou free-wheeling). Cela continue de générer une recirculation de fluide dans le sous-moteur by-passé. Cette recirculation se fait dans notre cas par le biais du tiroir de sélection de cylindrée 35 entre les enceintes des gorges 2A et 2C.
Deuxième mode de réalisation Nous allons maintenant décrire un deuxième mode de réalisation en référence aux figures 6 à 11. Certaines caractéristiques communes au premier mode ne seront pas à nouveau présentées.
La principale différence entre cette machine 200 et celle du premier mode est que cette fois le tiroir de changement de sens 26 et son logement 39 s’étendent dans une paroi du distributeur 16. Cela apparait sur les figures 6 et 10, cette dernière représentant le distributeur seul. Cependant, comme dans le premier mode, ce logement et le tiroir 26 sont intégralement hors du tiroir de sélection de cylindrée 35 et à distance de celui-ci.
La structure de la machine est dans l’ensemble la même, ainsi que son fonctionnement, la configuration de certains conduits étant modifiée pour tenir compte de la position du tiroir 26 dans le distributeur 16.
La correspond à la marche avant pour ce moteur. Cela signifie que le conduit L correspond à l’alimentation et reçoit une haute pression, qui est communiquée à la gorge 2D. La gorge 2D étant de révolution, la haute pression s’établit aussi dans le conduit 222 qui communique avec celle-ci. Quelle que soit la position initiale du tiroir de changement de sens 26, le fluide sous pression arrive dans la chambre 28 grâce au tronçon d’extrémité du tiroir 26 qui présente en regard de ce conduit 222 un diamètre réduit par rapport au tronçon adjacent. Le fluide exerce une poussée axiale sur ce tronçon et place ce tiroir dans la configuration de la , à gauche, au plus près du bloc-cylindres, qui est aussi la position que prend le tiroir dans la configuration de marche avant de la .
La correspond à la marche arrière pour ce moteur. Cela signifie que le conduit R correspond à l’alimentation et reçoit une haute pression communiquée à la gorge 2B. Celle-ci étant de révolution, la haute pression s’établit aussi dans le conduit 224 qui communique avec la gorge 2B. Là encore quelle que soit la position initiale du tiroir de changement de sens 26, le fluide sous pression arrive dans la chambre 37 via le conduit 225 en regard du tronçon d’extrémité axiale gauche du tiroir 26 qui présente un diamètre réduit par rapport au tronçon adjacent. Le fluide exerce une poussée axiale sur ce tronçon et place ce tiroir dans la configuration de la , qui est aussi la configuration de la , à droite donc.
En référence à la , il est bon de noter que :
- la gorge 2A est en permanence en communication (par le conduit 64) avec la gorge intérieure 16iA,
- la gorge 2B est en permanence en communication (par le conduit 63) avec la gorge 16iB,
Il peut être introduit en totalité en une fois, ou de manière fractionnée.
Avantageusement, l’agent limiteur de chaîne est introduit dans sa totalité avant d’atteindre la température T*. Préférentiellement encore, l’agent limiteur de chaîne est introduit dans sa totalité avant la mise en œuvre de l’étape progressive de chauffage.
Selon certains modes de réalisation, l’agent limiteur de chaîne peut être introduit dans sa totalité au cours de la mise en contact des réactifs.
Notamment, dans les deux modes de réalisation de mise en contact des réactifs décrits de manière détaillée plus haut, l’agent limiteur de chaîne peut avantageusement être introduit avant l’introduction du dernier réactif.
Selon des modes de réalisation avantageux, le chlorure d’hydrogène produit au cours de la réaction de polymérisation est extrait du réacteur pendant la polymérisation de sorte à favoriser la réaction de polymérisation. A cette fin, tout ou partie de la polymérisation peut être mise en œuvre sous pression réduite, à une pression absolue inférieure ou égale à 900 mbar, ou inférieure ou égale à 800 mbar, ou inférieure ou égale à 700 mbar, ou inférieure ou égale à 600 mbar, ou inférieure ou égale à 500 mbar, ou inférieure ou égale à 400 mbar, ou inférieure ou égale à 300 mbar,ou inférieure ou égale à 200 mbar, ou inférieure ou égale à 100 mbar. Alternativement, ou en complément, un bullage d’un gaz inerte, par exemple de l’hélium, de l’argon de du diazote, est mis en œuvre dans le mélange réactionnel. Cette méthode n’est néanmoins pas préférée puisqu’elle crée des turbulences additionnelles dans le mélange réactionnel et rend le contrôle de la température au sein du réacteur plus difficile à contrôler.
Le procédé peut être opéré dans un réacteur ou une succession de plusieurs réacteurs.
Selon certains modes de réalisation, la mise en contact, l’étape progressive de chauffage et la polymérisation sont mises en œuvre dans un seul réacteur.
Selon certains modes de réalisation, la mise en contact est mise en œuvre dans un premier réacteur et l’étape progressive de chauffage ainsi que la polymérisation sont mises en œuvre dans un deuxième réacteur.
Des réacteurs utilisables pour mettre en œuvre la présente invention peuvent par exemple être des réacteurs en verre, des réacteurs émaillés ou des réacteurs ayant une métallurgie résistante à la corrosion.
Les réacteurs disposent préférentiellement de moyens de contrôle de la température et de moyens de mesure de la température en leur intérieur. Les réacteurs peuvent notamment comprendre un ou plusieurs capteurs de températures en leur sein et être configurés pour refroidir et/ou chauffer le milieu réactionnel.
Les réacteurs utilisables pour mettre en œuvre la présente invention sont de préférence pourvus d'un dispositif d'agitation tel qu'un agitateur mécanique (qui peut, par exemple, comprendre un ou plusieurs mobiles d’agitation) ou une boucle de recirculation avec une pompe. Le mélange réactionnel est préférentiellement mis sous agitation au cours de la mise en contact des réactifs, de l’étape progressive de chauffage et de la polymérisation pour permettre une bonne homogénéisation des composés chimiques ainsi qu’un transfert thermique homogène au sein du mélange réactionnel.
Le réacteur utilisable pour mettre en œuvre l’étape progressive de chauffage et la polymérisation comprend avantageusement un système d’agitation à double flux permettant de maintenir le mélange réactionnel en mouvement, notamment au niveau des parois latérales du réacteur, ainsi qu’une turbine de fond de cuve permettant de maintenir le mélange réactionnel en mouvement, notamment au niveau de la paroi de fin de cuve, et évitant ainsi un encrassement accéléré du réacteur.
Après que la réaction de polymérisation a été achevée au degré de polymérisation souhaité, le procédé de l'invention peut comprendre une purification du polyéthercétonecétone à partir du mélange de produits, d’une manière connue en soi. Ceci a par exemple déjà été décrit dans le document EP3655458.
Cette purification permet en particulier de séparer le solvant, le catalyseur, les réactifs n'ayant pas réagi, ainsi que d’éventuels sous-produits de réaction du polymère en tant que tel.
En particulier, la purification comprend généralement une étape de mise en contact du mélange de produits avec un solvant protique, de manière à récupérer une première phase comprenant l'acide de Lewis et une seconde phase comprenant le polyéthercétonecétone.
Le solvant protique peut être une solution aqueuse. La solution aqueuse peut être simplement de l'eau. Alternativement, la solution aqueuse peut être une solution acide, telle qu'une solution d'acide chlorhydrique. De préférence, le pH de la solution aqueuse n'est pas supérieur à 3, ou pas supérieur à 2. La dissociation du complexe polyéthercétonecétone-acide de Lewis est plus efficace lorsqu'une solution acide est utilisée.
Un hydrogel comprenant des fibres amyloïdes et des protéines glycosylées, par exemple un hydrogel obtenu d’un poisson de la famille des Myxinidae , par exemple une Myxine glutinosa , peut être déshydraté par toute méthode connue dans le domaine comme décrit ci-dessus.
Selon un mode de réalisation, un film d’un matériau déshydraté convenant à un procédé de l’invention peut être préparé à partir d’un hydrogel comprenant des fibres amyloïdes et des protéines glycosylées, par exemple un hydrogel obtenu d’un poisson de la famille des Myxinidae , par exemple une Myxine glutinosa , étalé en fine couche sur un support approprié et exposé à une température et pendant une durée suffisante pour réduire la teneur en eau de l’hydrogel. Une couche d’hydrogel peut présenter une épaisseur variant d’environ 10 à environ 900 µm, par exemple d’environ 50 à environ 600 µm, ou encore par exemple d’environ 100 à environ 500 µm.
Un support convenant à l’étalement d’un hydrogel en film doit éviter l’adhérence de l’hydrogel sur le support. Un tel support peut être hydrophobe.
Un support pour étaler un hydrogel en film peut être par exemple du papier sulfurisé ou composé de TEFLON®.
Une température de déshydratation peut être d’environ 40°C à environ 70°C, ou d’environ 45°C à environs 60°, ou être d’environ 50°C.
Par exemple, la déshydratation d’un hydrogel peut être réalisée dans une étuve ou par exposition à l’air ou à un flux d’air sec.
Un matériau activé tel que décrit ici peut comprendre au moins matériau additionnel électriquement conducteur.
Un matériau additionnel matériau additionnel électriquement conducteur peut être un fil ou une fibre de carbone ou de graphite, un fil ou une fibre métallique, des polymères conjugués, ou des nanoparticules. Le métal d’un fil ou d’une fibre métallique peut être le cuivre, l’argent, l’or, l’aluminium, le zinc, le fer.
Un matériau électriquement conducteur additionnel peut être combiné à un matériau décrit ici avant ou après son activation par un procédé d’activation électro-chimique décrit ici.
Par exemple, un matériau électriquement conducteur additionnel peut être ajouté à un hydrogel obtenu d’une myxine avant déshydratation de l’hydrogel. Alternativement, l’hydrogel de myxine peut être déshydraté et préparé en film, fibres ou fils, et le matériau électriquement conducteur additionnel est ajouté au film, fibres ou fibres.
Un matériau convenant à l’invention peut être mis en forme de films, de fibres ou de fils.
La mise en forme de film d’un matériau peut être obtenu par déshydratation d’un hydrogel obtenu d’un poisson de la famille des Myxinidae .
Un matériau peut être mis en forme de fils ou de fibres par tous procédés de productions de fibres ou fils textiles connus, par exemple par cardage et filage. Les fibres et fils ainsi obtenus peuvent ensuite être utilisés dans tous procédés de productions de tissus, tissés ou non-tissés. Les opérations de tissages peuvent permettre la production de dispositifs générateur d’électricité à partir de la vapeur d’eau sur de grandes surfaces. Les opérations de tissages peuvent permettre la production de films de matériau activé selon l’invention.
La mise en forme d’un matériau en film, en fil ou en fibre peut être réalisée avant ou après activation par un procédé tel que décrit ici.
La mise en forme d’un matériau en film, en fil ou en fibre peut être réalisée avant ou après déshydratation du matériau obtenu sous forme d’un hydrogel.
Un matériau activé décrit ici peut être manufacturé sous forme d’un tissu tissé ou non-tissé. Un matériau activé peut être préparé sous forme de fils ou de fibres. Les fils ou fibres obtenus peuvent être assemblés par exemple en textile tissé ou en non-tissé.
Le circuit d’accès direct en mémoire comporte au moins un premier contrôleur d’accès direct en mémoire ayant le premier niveau de droit d’accès et au moins un deuxième contrôleur d’accès direct en mémoire ayant le deuxième niveau de droit d’accès.
Le système sur puce comporte un circuit de routage configuré pour coupler matériellement ledit au moins un premier périphérique avec ledit au moins un premier contrôleur et pour coupler matériellement ledit au moins un deuxième périphérique avec ledit au moins un deuxième contrôleur.
En d’autres termes, cet aspect permet d’utiliser un circuit d’accès direct en mémoire simple et supporte le partitionnement de sécurité par canal à la place d’un contrôleur classique nécessitant une programmation des droits d’accès pour chaque utilisation des canaux, complexe de conception et d’utilisation. En effet, il n'est pas nécessaire de relier, par l’intermédiaire du programme sécurisé, l'état de sécurité des périphériques au contrôleur d’accès direct en mémoire, puisque cela est fait matériellement par le circuit de routage. Ainsi, il n'est pas nécessaire de programmer l'état de sécurité du contrôleur d’accès direct en mémoire en plus de l'état de sécurité des périphériques. En outre, les fonctions non-sécurisées n'ont pas besoin de demander un service sécurisé au programme sécurisé pour allouer des canaux d’entrée au contrôleur d’accès direct en mémoire.
Ainsi, il n’est pas nécessaire de reconfigurer chaque contrôleur pour générer un nouvel accès direct en mémoire à un périphérique selon le niveau de droit d’accès du périphérique, ce qui permet de concevoir un circuit d’accès direct en mémoire plus simple et plus fiable.
En particulier, l’état de chaque contrôleur n’est pas reprogrammé par le programme sécurisé du système selon le niveau de droit d’accès de chaque périphérique, ce qui permet par exemple d’éviter une programmation erronée de l’état du contrôleur lors d’un accès direct en mémoire d’une région mémoire par un périphérique non-autorisé.
Selon un mode de réalisation, le système sur puce comprend en outre au moins un troisième périphérique apte à avoir un niveau de droit d’accès dynamiquement attribué entre le premier niveau de droit d’accès et le deuxième niveau de droit d’accès, et un moyen de gestion de niveau de droit d’accès configuré pour attribuer le niveau de droit d’accès audit au moins un troisième périphérique, dans lequel ledit circuit de routage comprend des moyens de commutation configurés pour coupler matériellement ledit au moins un troisième périphérique avec ledit au moins un premier contrôleur lorsque le premier niveau de droit d’accès est attribué au troisième périphérique, et pour coupler matériellement ledit au moins un troisième périphérique avec ledit au moins un deuxième contrôleur lorsque le deuxième niveau de droit d’accès est attribué au troisième périphérique.
Le circuit de routage permet ainsi de rediriger matériellement et automatiquement la requête générée par un périphérique selon son niveau de droit d’accès, soit vers le premier contrôleur, soit vers le deuxième contrôleur.