INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En outre, la composition de révélateur peut inclure un ou plusieurs tensioactifs non ioniques qui sont des tensioactifs à copolymère séquencé (polycondensat) d'oxyde d'éthylène et d'oxyde de propylène. Le tensioactif à copolymère séquencé (polycondensat) d'oxyde d'éthylène et d'oxyde de propylène peut avoir un poids moléculaire moyen en poids allant de 1000 à 20000, mieux de 1500 à 19000, de 2000 à 18000, ou de 4000 à 17000.
On peut citer, comme tensioactif à copolymère séquencé (polycondensat) d'oxyde d'éthylène et d'oxyde de propylène utilisable, les polycondensats triséquencés polyéthylène glycol/polypropylène glycol/polyéthylène glycol vendus sous les noms " Synperonic ", tel que " Synperonic PE/F32 " (nom INCI : Poloxamer 108), "Synperoni. PE/F108" (nom INCI : Poloxamer 338), "Synperonic PE/L44" (nom INCI : Poloxamer 124), "SynperoniC PE/L42" (nom INCI : Poloxamer 122), "Synperonic PE/F127" (nom INCI : Poloxamer 407), "Synperonic PE/F88" (nom INCI : Poloxamer 238) ou "Synperonic PE/L64" (nom INCI : Poloxamer 184), par Croda ou également "Lutrol F68" (nom INCI : Poloxamer 188), vendu par BASF. Dans certains cas, le Poloxamer 338 peut être particulièrement utile.
Une liste plus exhaustive mais non limitative de tensioactifs non ioniques est fournie plus loin, sous le titre "Tensioactifs non ioniques".
La quantité totale des un ou plusieurs tensioactifs non ioniques dans la composition du révélateur variera. Néanmoins, dans divers modes de réalisation, la quantité totale des un ou plusieurs tensioactifs non ioniques dans la composition de révélateur est d'environ 0,1 à environ 10 % en poids, par rapport au poids total de la composition de révélateur. Dans d'autres modes de réalisation, la quantité totale des un ou plusieurs tensioactifs non ioniques dans les compositions de révélateur est comprise entre environ 0,1 et environ 8 % en poids, environ 0,1 et environ 6 % en poids, environ 0,1 et environ 5 % en poids, environ 0,1 et environ 3 % en poids, environ 0,5 et environ 10 % en poids, environ 0,5 et environ 8 % en poids, environ 0,5 et environ 6 % en poids, environ 0,5 et environ 5 % en poids, environ 0,5 et environ 3 % en poids, environ 1 et environ 10 % en poids, environ 1 et environ 8 % en poids, environ 1 et environ 6 % en poids, environ 1 et environ 5 % en poids, ou environ 1 et environ 3 % en poids, par rapport au poids total de la composition de révélateur.
Dans divers modes de réalisation, la composition de révélateur inclut un ou plusieurs solvants organiques solubles dans l'eau (ou simplement "solvants solubles dans l'eau"). Le terme "solvant organique soluble dans l'eau" (et "solvant soluble dans l'eau") est interchangeable avec le terme "solvant miscible dans l'eau" et signifie un composé organique qui est liquide à 25 o C et à pression atmosphérique (760 mmHg), et qui a une solubilité d'au moins 50% dans l'eau dans ces conditions. Dans certains modes de réalisation, les un ou plusieurs solvants organiques solubles dans l'eau ont une solubilité d'au moins 60 %, 70 %, 80 % ou 90 % dans l'eau à 25 o C et à pression atmosphérique (760 mmHg). Des exemples non limitatifs de solvants organiques solubles dans l'eau incluent la glycérine, les alcools (par exemple, les alcools en C 1-30 , en C 1-15 , en C 1-10 ou en C 1-4 ), les polyols, les glycols et un mélange de ceux-ci. Dans certains modes de réalisation, les un ou plusieurs solvants organiques solubles dans l'eau, s'ils sont présents, sont choisis parmi les alcools tels que l'alcool éthylique, l'alcool isopropylique, l'alcool propylique, l'alcool benzylique et l'alcool phényléthylique, ou les glycols ou les éthers de glycol tels que les éthers monométhyliques, monoéthyliques et monobutyliques d'éthylèneglycol, propylène glycol ou leurs éthers tels que, par exemple, l'éther monométhylique de propylène glycol, butylène glycol, hexylène glycol, dipropylène glycol ainsi que les éthers alkyliques de diéthylène glycol, par exemple l'éther monoéthylique ou l'éther monobutylique de diéthylène glycol.
D'autres exemples non limitatifs mais utiles de solvants organiques solubles dans l'eau incluent les alcanediols (alcools polyhydriques) tels que glycérine, 1,2,6-hexanetriol, triméthylolpropane, éthylène glycol, propylène glycol, diéthylène glycol, triéthylène glycol, tétraéthylène glycol, pentaéthylène glycol, dipropylène glycol, 2-butène-1,4-diol, 2-éthyl-1,3-hexanediol, 2-méthyl-2,4-pentanediol, (caprylyl glycol), 1,2-hexanediol, 1,2-pentanediol, et 4-méthyl-1,2-pentanediol ; les alcools alkyliques ayant de 1 à 4 atomes de carbone tels que éthanol, méthanol, butanol, propanol et isopropanol ; les éthers de glycol tels que éther monométhylique d'éthylène glycol, éther monoéthylique d'éthylène glycol, éther monobutylique d'éthylène glycol, acétate d'éther monométhylique d'éthylène glycol, éther monométhylique de diéthylène glycol, éther monoéthylique de diéthylène glycol, éther mono-n-propylique de diéthylène glycol, éther mono-iso-propylique d'éthylène glycol, éther mono-iso-propylique de diéthylène glycol, éther mono-n-butylique d'éthylène glycol, éther mono-t-butylique d'éthylène glycol, éther mono-t-butylique du diéthylèneglycol, 1-méthyl-1-méthoxybutanol, éther monométhylique de propylèneglycol, éther monoéthylique de propylèneglycol, éther mono-t-butylique de propylèneglycol, éther mono-n-propylique de propylèneglycol, éther mono-iso-propylique de propylène glycol, éther monométhylique de dipropylène glycol, éther monoéthylique de dipropylène glycol, éther mono-n-propylique de dipropylène glycol et éther mono-iso-propylique de dipropylène glycol ; 2-pyrrolidone, N-méthyl-2-pyrrolidone, 1,3-diméthyl-2-imidazolidinone, formamide, acétamide, diméthylsulfoxyde, sorbit, sorbitan, acétine, diacétine, triacétine, sulfolane, et un mélange de ceux-ci.
La caisse de véhicule électrique selon l’invention peut comporter de plus une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, qui peuvent être combinées entre elles.
Avantageusement, la tôle de plancher comporte une partie descendante disposée avant chaque bord de tôle de plancher, qui est accolée à une partie sensiblement verticale du côté intérieur du longeron.
Avantageusement, les bords de tôle de plancher sont soudés sous les faces inférieures de longeron.
Avantageusement, les faces inférieures de longeron comportent vers l’extérieur du véhicule un repli vers le bas, l’étanchéité de caisse de véhicule étant appliquée entre l’extrémité du bord de tôle de plancher et le creux formé par ce repli vers le bas.
Avantageusement, la face plate des côtés de couvercle est encadrée sur le contour de ce couvercle par des plis de rigidification descendant.
Avantageusement, la face plate des côtés de couvercle est fixée aux longerons par une série de vis traversant successivement cette face plate, le bord de tôle de plancher et la face inférieure de longeron.
Avantageusement, la tôle de plancher comporte des traverses de rigidification directement soudées sous cette tôle.
Dans ce cas, avantageusement les traverses de rigidification comportent des entretoises fixées en-dessous, recevant l’appui du couvercle.
Avantageusement, le couvercle comporte sur sa face supérieure des traverses de renfort alignées sur les entretoises.
L’invention a aussi pour objet un véhicule électrique automobile équipé d’une batterie de traction, remarquable en ce qu’il comporte une caisse de véhicule comprenant l’une quelconque des caractéristiques précédentes, disposant d’éléments de batterie fixés sur le couvercle.
est une vue de dessous d’une caisse de véhicule selon l’invention avec son couvercle inférieur du caisson de batterie ;
est une vue en coupe transversale d’un côté latéral du caisson de batterie au niveau d’une traverse de renfort ; et
est une vue en perspective de ce côté latéral de caisson de batterie.
Dans l’ensemble du document le côté supérieur ou dessus est relatif à un véhicule automobile posé sur un sol plat horizontal, les côtés intérieur ou extérieur sont suivant la direction transversale du véhicule, respectivement tournés vers l’axe central ou vers l’extérieur.
Les figures 1, 2 et 3 présentent la base d’une caisse de véhicule automobile comportant de chaque côté une tôle intérieure de longeron 2, prolongé vers l’avant par un longeron avant 4 et vers l’arrière par un longeron arrière 6. Les tôles de longeron 2 sont reliées vers l’avant par une traverse avant 8 et vers l’arrière par une traverse arrière 10, en formant entre ces quatre éléments un caisson de batterie recouvert par une tôle de plancher 12 sensiblement plate.
De manière avantageuse, la comparaison de fonctions définissant une relation entre une grandeur relative à une quantité de charges circulant dans l’étage et une tension aux bornes de l’étage permet de détecter de manière très anticipée une dérive annonciatrice d’un risque d’emballement thermique. Il a été ainsi observé des dispositifs de stockage d'énergie 1 dont la simple observation de la tension aux bornes des différents étages ne permettait pas d'identifier une quelconque anomalie plusieurs mois avant qu'une défaillance se produise. En revanche, la mise en œuvre du procédé selon l'invention sur ce dispositif de stockage d'énergie permet d'identifier un risque de défaillance par déséquilibre plusieurs mois avant que celui-ci ne se produise. De plus, le procédé de détection permet en général d'identifier l’étage du dispositif de stockage d’énergie responsable de cette anomalie. L’étage en question peut alors facilement être retiré ou remplacé lors d'une opération de maintenance.
La est un graphique comprenant une première courbe C1 illustrant l'évolution temporelle de la différence entre la valeur maximale de la fonction moyenne f1_moy et la valeur maximale de la deuxième fonction f2 sur une période de temps de deux ans avec un dispositif de stockage d'énergie 1 comprenant un étage présentant une défaillance par déséquilibre (le repère T0 indique le début de la période de deux ans, le repère T1 indique une durée de un an à compter de T0 et le repère T2 indique une durée de deux ans à compter de T0). Durant un peu moins d'un an (c’est-à-dire sur les six premiers points de C1), la courbe C1 atteint des valeurs très importantes, ce qui montre qu'il existe une différence importante entre la fonction moyenne f1_moy et la fonction f2. Ensuite, lors d'une intervention survenue peu avant un an et représentée par une ligne R en pointillés, l’étage défaillant a été remplacé. On constate alors que la courbe C1 oscille autour d'une valeur proche de zéro, ce qui signifie que l’étage présentant la plus faible tension à ses bornes parmi l'ensemble des étages présente un fonctionnement proche du fonctionnement moyen de l'ensemble des étages. Le graphique de la comprend une deuxième courbe C2 illustrant l'évolution temporelle de la différence entre la valeur maximale de la fonction moyenne f1_moy et la valeur maximale d'une fonction f_max sur la même période de temps de deux ans avec ce même dispositif de stockage d'énergie 1. La fonction f_max est définie comme la fonction définissant la relation entre d'une part la capacité incrémentale du module dont la tension à ses bornes est la plus élevée parmi l'ensemble des modules 2 du dispositif de stockage d'énergie 1, et d'autre part la tension U_max. La courbe C2 présente une amplitude nettement moins importante que la courbe C1 jusqu'à la date d'intervention.
De même, la est un graphique comprenant une troisième courbe C3 illustrant l'évolution temporelle de la différence entre l'intégrale de la fonction moyenne f1_moy sur la plage P et l'intégrale de la fonction f2 sur la plage P, sur une période de temps de deux ans avec un dispositif de stockage d'énergie 1 comprenant un étage présentant une défaillance par déséquilibre. De même que précédemment, la courbe C3 atteint des valeurs très importantes, jusqu'à la date d'intervention survenue peu avant un an lors de laquelle l’étage défaillant a été remplacé. Suite à cette intervention, on constate que la courbe C3 oscille autour d'une valeur proche de zéro. Le graphique de la comprend une quatrième courbe C4 illustrant l'évolution temporelle de la différence entre l'intégrale de la fonction moyenne f1_moy sur la plage P et l'intégrale de la fonction f_max sur la plage P, sur une période de temps de deux ans, avec ce même dispositif de stockage d'énergie 1. La courbe C4 présente une amplitude nettement moins importante que la courbe C3 jusqu'à la date d'intervention.
La est un graphique comprenant une cinquième courbe C5 illustrant l'évolution temporelle de la différence entre la valeur minimale de la fonction F1 et la valeur minimale de la fonction F2 sur une période de temps de deux ans avec un dispositif de stockage d'énergie 1 comprenant un étage présentant une défaillance par déséquilibre. Autrement dit la cinquième courbe C5 exprime l'évolution temporelle de l'écart de tension dU représenté sur la . Jusqu'à la date d'intervention (représentée par la ligne R), la courbe C5 atteint des valeurs importantes, notamment comprises entre 100mV et 300mV. Après l'intervention, la courbe C5 oscille autour d'une valeur proche de zéro. Le graphique de la comprend également une sixième courbe C6 illustrant l'évolution temporelle de la différence entre la valeur minimale de la fonction F1 et la valeur minimale d'une fonction F_max sur une période de temps de deux ans avec le même dispositif de stockage d'énergie 1. La fonction F_max est définie comme la fonction définissant une relation entre une quantité de charges circulant dans le module présentant la plus haute tension à ses bornes et la tension U_max. . La courbe C9 présente une amplitude nettement moins importante que la courbe C5 jusqu'à la date d'intervention.
Avantageusement, le seuil auquel la différence est comparée est non nul. En effet, en raison de différents facteurs générant une certaine dispersion dans le fonctionnement des étages, la différence calculée lors de la quatrième étape E4 peut être non nulle bien qu'aucun étage ne soit défaillant. Cette différence est notamment observée sur les courbes C2 et C4 présentée ci-dessus.
Selon un perfectionnement de l'invention, la cinquième étape E5 peut comprendre - une étape E51 de comparaison de ladite différence à un premier seuil et à un deuxième seuil, le deuxième seuil étant strictement supérieur au premier seuil, puis - une étape E52 de mémorisation d'un premier témoin d'alerte indiquant un risque modéré, si ladite différence est supérieure ou égale au premier seuil et strictement inférieure au deuxième seuil, et - une étape E53 de mémorisation d'un deuxième témoin d'alerte indiquant un risque élevé, si ladite différence est supérieure ou égale au deuxième seuil. Le premier témoin et le deuxième témoin sont destinés à être enregistrés dans la mémoire 6 de l'équipement de surveillance 5. Ces témoins peuvent ensuite être consultés par l'interface homme-machine 9 afin de produire un message d'alerte adapté à la situation.
Avantageusement, le premier seuil est déterminé en fonction d'une dispersion normale de ladite grandeur relative à une quantité de charges circulant dans un étage. On peut par exemple déterminer ce premier seuil de manière expérimentale en observant des étages fonctionnant correctement dans un dispositif de stockage d'énergie. Le premier seuil peut être ainsi défini comme égal ou légèrement supérieur à la plus grande différence (telle que calculée lors de l'étape E4) observée sur une période suffisamment longue, avec un dispositif de stockage d'énergie dont tous les étages fonctionnent correctement.
Le deuxième seuil peut être déterminé en fonction d'une surcharge admissible par les cellules électrochimiques utilisées. La surcharge admissible désigne le pourcentage de charges qu'est capable de supporter une cellule avant une dégradation irréversible, grandeur ensuite retranscrite si besoin à la quantité de charge admissible pour un étage. En effet, il est constaté que la différence entre l'intégrale de la fonction moyenne f1_moy ou f_max et l'intégrale de la deuxième fonction correspond sensiblement à une quantité de charges excessives pour l’étage. Autrement dit, si cette différence dépasse la surcharge admissible, alors un emballement thermique se produira de manière certaine. On peut donc avantageusement définir le deuxième seuil comme une fraction de la surcharge admissible, par exemple 50 % de la surcharge admissible.
Finalement, grâce à l'invention, on dispose d'un procédé de détection d'un risque de défaillance par déséquilibre d'un étage d'un dispositif de stockage d'énergie qui peut être mis en œuvre lors de charges et/ou de décharges partielles. Comparativement aux procédés connus, ce procédé permet de détecter un déséquilibre de manière précoce, ce qui permet une meilleure maintenance du dispositif de stockage d'énergie. En particulier, le procédé permet de détecter des déséquilibres jusqu'alors difficiles à détecter, notamment des déséquilibres causés par un écart d'état de charge (SOC) sur des chimies ne présentant pas de relation notable entre tension et état de charge (SOC) tel qu'une chimie Li-ion LFP, ou encore causé par un écart d'état de santé (SOH) des différents étages du dispositif de stockage d'énergie.
Dispositif de protection contre la propagation d’un emballement thermique dans une batterie Domaine technique de l’invention L’invention se rapporte au domaine technique des dispositifs de protection contre la propagation d’un emballement thermique dans une batterie d’éléments électrochimiques.
Contexte de l'invention Une batterie d’éléments électrochimiques comprend une pluralité d’éléments électrochimiques, encore désignés dans ce qui suit par le terme « élément(s) », qui sont assemblés côte à côte dans un coffre de groupement commun. Ce coffre est destiné à maintenir en position fixe les éléments lors du transport ou de l’utilisation de la batterie.
On observe au cours de la charge d’un élément hermétique de type lithium-ion un gonflement du conteneur de l’élément. Dans le cas d’un élément de format parallélépipédique (synonyme de format prismatique), le gonflement se produit essentiellement sur les deux faces planes latérales opposées les plus grandes du conteneur. Ce gonflement s’amplifie au fur et à mesure que l’état de charge de l’élément se rapproche de l’état complètement chargé. Comme les éléments sont accolés les uns derrière les autres dans le coffre de groupement et que chaque élément subit une augmentation de son épaisseur, on observe une augmentation notable de la longueur totale de la batterie qui résulte de la somme des augmentations des épaisseurs des éléments. Or, comme le coffre de groupement est généralement constitué d’un matériau rigide et que l’espace libre entre les éléments et les parois du coffre est limité, le gonflement des éléments soumet les parois du coffre à des forces de pression qui peuvent conduire à sa déformation irréversible, voire à son endommagement. Par conséquent, on a souvent recours à un dispositif qui empêche le coffre de se déformer sous l’effet du gonflement des éléments au cours de leur charge.
Par ailleurs, une anomalie dans le fonctionnement de la batterie peut être causée par le dysfonctionnement de l'un des éléments (court-circuit, surcharge,…) ou par une perturbation extérieure (choc, élévation de la température, etc.) ou encore par une défaillance du système électronique gérant l’état de charge ou d’autres paramètres des éléments de la batterie.
Par exemple, lorsqu’un élément au lithium est soumis à une surcharge, sa température augmente. L’augmentation de température entraîne une augmentation du courant de charge qui favorise encore l’augmentation de température. Si l’élément ne dispose pas d’un système de refroidissement suffisant pour évacuer la chaleur émise, celui-ci se retrouve en situation d’emballement thermique : l’augmentation de température est alimentée par l’élément lui-même. L’augmentation incontrôlée de la température de l’élément entraîne la génération de gaz qui peut entraîner une augmentation de la pression interne de l’élément, qui va ouvrir un système de sécurité d’évacuation des gaz. En cas de libération de gaz chauds, dont la température peut atteindre 650°C, ces gaz viennent au contact des autres éléments de la batterie. Il existe alors un risque que le phénomène d’emballement thermique se propage à l’ensemble des éléments de la batterie, ce qui conduit à la destruction totale de la batterie.
On cherche donc un dispositif qui empêche le coffre de se déformer sous l’effet du gonflement des éléments au cours de leur charge et qui de plus empêche la propagation d’un emballement thermique entre les éléments de la batterie.
Le document EP-A-3 208 866 décrit un système de compensation du gonflement d’éléments dans une batterie. Ce système comprend une cale rigide et une cale souple intercalées entre deux éléments voisins. La cale rigide peut être disposée à la périphérie de la face la plus grande des éléments. Elle a pour fonction de maintenir constante la distance entre les deux éléments voisins. La cale souple peut être disposée au voisinage du centre de la face la plus grande des éléments. Elle a pour fonction d’absorber l’augmentation des épaisseurs des deux éléments au cours de la charge de ceux-ci. Comme le montre la figure 2b de ce document, ce système permet de conserver une longueur constante de la batterie en cas de gonflement des éléments. Dans un mode de réalisation préféré, la cale souple est constituée d’un matériau présentant une faible conductivité thermique. Ceci a pour avantage d’éviter que la chaleur générée par cet élément ne se propage aux éléments voisins. Pour améliorer la sécurité, il existe un besoin pour que la cale inter-éléments résiste à de très fortes températures.
Composés additionnels La composition utilisée dans le procédé selon l’invention comprend avantageusement de l’eau, notamment à une concentration allant de préférence de 50 à 95% en poids, par exemple de 55 à 90% en poids, notamment de 60 à 85% en poids, mieux de 65 à 85% en poids, par rapport au poids total de la composition.
La composition utilisée dans le procédé selon l'invention peut éventuellement comprendre un ou plusieurs solvants organiques, liquides à 25°C, 1 atm., de préférence hydrophiles (solubles ou miscibles à l'eau) qui peuvent être choisis parmi les monoalcools aliphatiques en C1-C6 ou aromatiques, les polyols en C2-C8, et les éthers de polyols en C3-C7. Avantageusement, le solvant organique est choisi parmi les mono-, di ou tri-diols en C2-C4. Il peut avantageusement être choisi parmi l'éthanol, l'isopropanol, l'alcool benzylique, le glycérol, le propane 1,2-diol (propylène glycol) et leurs mélanges.
La composition utilisée dans le procédé selon l'invention peut en outre comprendre au moins un ou plusieurs ingrédients cosmétiques usuels notamment choisis parmi les épaississants, les gélifiants, tous deux différents des polymères décrits ci-dessus ; les filtres solaires; les agents antipelliculaires; les agents antioxydants; les agents chélatants; les agents réducteurs; les bases d'oxydation, les coupleurs, les agents oxydants, les colorants directs; les agents défrisants; les agents nacrants et opacifiants; les micas, les nacres, les paillettes; les agents plastifiants ou de coalescence; les pigments; les charges; les parfums; les agents d’alcalinisation ou d’acidification; les silanes. L'homme de métier veillera à choisir les ingrédients entrant dans la composition, ainsi que leurs quantités, de manière à ce qu'ils ne nuisent pas aux propriétés des compositions de la présente invention.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, la composition cosmétique utilisée dans le procédé selon l’invention peut comprendre :
de préférence présents en une teneur totale de 0,5 à 10% en poids, notamment de 0,7 à 8% en poids, mieux de 0,8 à 7% en poids, par rapport au poids total de la composition ;
Description détaillée On a représenté à la un dispositif 1 de traitement par émission d’impulsions lumineuses, comportant un poste de base 2, muni d’une interface utilisateur 3, et une tête de traitement 4 (encore appelée pièce à main) reliée par un flexible 5 au poste de base.