INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La figure 5D représente un quatrième modèle de comportement suspect. Il correspond à plusieurs séquences alternant respectivement une ou plusieurs requêtes vers du contenu adolescent pendant une durée suffisamment longue, supérieure à plusieurs secondes puis une ou plusieurs requêtes à des contenus adulte pendant quelques secondes mais de durée supérieure à une durée d’une ou deux secondes qui pourraient laisser penser à une requête faite par inadvertance. Le comportement de la figure 5d peut donc laisser penser qu’un utilisateur potentiel du terminal partagé qui aurait un tel comportement est un adolescent ayant consulté du contenu pour adulte. Ainsi, dans certains modes de réalisation, un comportement suspect peut être détecté en fonction au moins d’une fréquence de changement de catégorie des contenus associés à au moins deux requêtes. Comme le montre l’exemple de la figure 5d, une fréquence de changement de catégorie de contenu importante peut permettre de détecter un comportement suspect et de générer une alerte. Par fréquence de changement importante, il est par exemple entendu, un changement de catégorie toutes les 5 minutes au moins pour une fenêtre temporelle de 15 minutes, un changement toutes les 10 minutes au moins pour une fenêtre temporelle de 60 minutes.
Les figures 5E et 5F représentent deux modèles d’exemples de comportement suspect dans un autre environnement que celui du contrôle parental, à savoir celui de l’enseignement. A cet effet, les catégories définies par le module MOD_SEQ sont « enseignant » et « étudiant ».
La figure 5E représente un premier modèle de comportement suspect dans l’environnement enseignement. Il correspond à une séquence alternant respectivement : - une ou plusieurs requêtes à du contenu étudiant pendant une durée non transitoire, - une ou plusieurs requêtes à du contenu enseignant pendant une durée non transitoire de quelques secondes, inférieure à la durée précédente de consultation de contenu étudiant, , - une ou plusieurs requêtes à du contenu étudiant pendant une non transitoire, - une ou plusieurs requêtes à du contenu enseignant pendant une durée non transitoire, inférieure à la durée précédente de consultation de contenu étudiant, - une ou plusieurs requêtes à du contenu étudiant pendant une non transitoire.
Le comportement représentatif de la figure 5E peut donc laisser penser à un étudiant qui accède à du contenu pour enseignant. Ici, il peut par exemple s’agir d’accès à des applications lorsque l’on parle de requêtes.
La figure 5F représente un second modèle de comportement suspect dans l’environnement enseignement. Il correspond à une séquence alternant respectivement : - une ou plusieurs requêtes à du contenu enseignant pendant une durée non transitoire, -une ou plusieurs requêtes à du contenu étudiant pendant une durée non transitoire, supérieure à la durée précédente de la séquence, - une ou plusieurs requêtes à du contenu enseignant, pendant une durée non transitoire, de quelques secondes, inférieure à la durée précédente de consultation de contenu étudiant, - - une ou plusieurs requêtes à du contenu étudiant pendant une durée non transitoire.
Le comportement représentatif de la figure 5F peut donc laisser penser à un étudiant qui accède à du contenu pour enseignant.
Un ensemble de conditions peuvent permettre des caractériser un comportement suspect : - Soit N le nombre de changements de catégories avec retour à la catégorie initiale, sur une fenêtre temporelle donnée de durée limitée T (ex. passage de la catégorie « enfant » à la catégorie « adulte » puis retour à la catégorie « enfant »).
Selon une première condition, N peut avoir une valeur minimale (N ≥ N min ), c’est-à-dire qu’il faut observer un nombre minimum de changements de catégories avec retour à la catégorie initiale pendant la fenêtre d’observation , N min. est un entier tel que N min ≥ 1, par exemple N min. = 3.
Selon une deuxième condition, les changements de catégories peuvent avoir une durée minimum (D m ) pour être pris en considération dans le calcul de N : dans l’exemple ci-dessus, le plateau « état adulte » a une durée minimum, par exemple D m = 5 secondes.
Selon une troisième condition, les N changements de catégories peuvent se produire sur une fenêtre d’observation glissante, de durée limitée T (par exemple T = 30 minutes).
Ainsi, il peut exister un lien entre T (durée de la fenêtre d’observation glissante) et N (nombre de changements de catégories) : [MATH. 1] T= + [MATH. 2] N=ARRONDI.INF( ù ARRONDI.INF est l’arrondi à l’entier inférieur ; αi et βi étant respectivement la durée des requêtes d’un premier contenu et les requêtes d’un second contenu, entre chaque changement de catégorie de contenu, n représentant le nombre de périodes de requêtes de contenu de la première catégorie, entrecoupées de m périodes de requêtes de contenu de la seconde catégorie.
La représente un mode de réalisation d’un procédé selon la présente divulgation. Ce procédé est de préférence mis en œuvre par un ou plusieurs terminaux 1 ou la passerelle d’accès 2.
La fenêtre temporelle peut comprendre par exemple des requêtes successives à du contenu, c’est-à-dire que la fenêtre temporelle ne comprend pas de période d’inactivité du dispositif émettant les requêtes.
La turbomachine de chauffage est remarquable en ce qu’elle comporte au moins un collecteur, monté entre le compresseur et la chambre de combustion, configuré pour mélanger le premier flux d’air ambiant issu du compresseur et le deuxième flux d’air issu du moteur d’aéronef afin de former le flux d’air d’alimentation configuré pour alimenter la chambre de combustion.
Le mélange entre un flux d’air ambiant et un flux d’air issu du moteur d’aéronef permet un flux d’air d’alimentation présentant un débit plus important, tout en limitant à la fois le débit du deuxième flux d’air issu du moteur d’aéronef et le débit du premier flux d’air ce qui permet l’utilisation d’un compresseur présentant des caractéristiques réduites par rapport au compresseur de l’art antérieur. La turbomachine de chauffage nécessite ainsi un compresseur moins cher, moins lourd et moins encombrant, permettant une turbomachine de chauffage dont l’encombrement et la masse sont également limités.
De plus, grâce à l’invention, l’énergie thermique de la turbomachine est captée directement en sortie de la chambre de combustion avant qu’elle soit convertie en énergie mécanique par la turbine. Le rendement thermique de la turbomachine de chauffage est alors amélioré, ce qui est avantageux pour prélever des calories destinées au chauffage d’un flux de carburant issu d’un réservoir cryogénique.
Dans une forme de réalisation, le fluide caloporteur est le flux de carburant issu du réservoir cryogénique. Autrement dit, le flux de carburant est utilisé directement comme fluide caloporteur dans la turbomachine de chauffage.
Dans une forme de réalisation, la turbomachine de chauffage comprend au moins un échangeur thermique d’échappement, monté sur le circuit de fluide, configuré pour réchauffer le fluide caloporteur à partir de calories prélevées dans le flux d’air d’échappement en sortie de la turbine, l’échangeur thermique post-combustion étant monté en aval de l’échangeur thermique d’échappement dans le circuit de fluide. Le fluide caloporteur est ainsi chauffé progressivement avec des sources de plus en plus chaudes
De manière préférée, le premier flux d’air présente en entrée du compresseur une température comprise entre -70 °C et 45 °C et une pression comprise entre 0,015 et 0,1 MPa (0,15 et 1 bar). Le premier flux d’air peut ainsi aisément être prélevé au niveau de toute entrée d’air ambiant de l’aéronef.
Dans une forme de réalisation, le premier flux d’air présente en sortie du compresseur une température comprise entre 50 et 400 °C et une pression comprise entre 0,1 et 0,8 MPa (1 et 8 bar). Le compresseur peut ainsi présenter des performances limitées, ce qui limite sa masse et son encombrement dans la turbomachine de chauffage.
De manière préférée, le deuxième flux d’air issu du moteur d’aéronef présente en entrée du collecteur une température comprise entre 50 et 400°C et une pression comprise entre 0,1 et 0,8 MPa (1 et 8 bar). Le deuxième flux d’air prélevé dans le moteur d’aéronef peut ainsi être mélangé au premier flux d’air pour former un flux d’air d’alimentation suffisamment chaud et présentant une pression suffisamment élevée pour brûler le carburant dans la chambre de combustion de la turbomachine de chauffage.
Dans une forme de réalisation, le flux d’air d’alimentation présente en entrée de la chambre de combustion une température comprise entre 50 et 400 °C et une pression comprise entre 0,1 et 0,8 MPa (1 et 8 bar).
Dans une forme de réalisation, le flux d’air d’échappement présente en sortie de la chambre de combustion une température comprise entre 300°C et 500°C et une pression comprise entre 0,1 et 0,8 MPa (1 et 8 bar).
Dans une première forme de réalisation, le deuxième flux d’air est issu d’un compresseur basse pression du moteur d’aéronef, permettant de limiter la pression dans la turbomachine de chauffage et de limiter le coût énergétique du prélèvement.
Dans une forme de réalisation, pour un moteur triple corps, le deuxième flux d’air est issu d’un compresseur intermédiaire du moteur d’aéronef.
Dans une deuxième forme de réalisation, le deuxième flux d’air est issu d’un étage intermédiaire d’un compresseur haute pression du moteur d’aéronef. Ce mode de réalisation permet d’assurer un niveau de pression important dans la chambre de combustion de la turbomachine de chauffage et donc une meilleure combustion. Dans une forme de réalisation, dans laquelle le flux d’air d’échappement est acheminé à l’ambiant, la taille de la turbine est réduite car son rapport de pression est plus élevé. Alternativement, grâce au flux d’air issu d’un compresseur haute pression du moteur d’aéronef, le flux d’air d’échappement peut avantageusement être acheminé dans un flux secondaire du moteur d’aéronef puisque sa pression reste importante après sa détente dans la turbine.
Dans une deuxième forme de réalisation, le deuxième flux d’air est issu d’un circuit d’alimentation de l’aéronef en air provenant du moteur d’aéronef. Dans ce cas, le circuit d’alimentation existant, il est alors simple de former une dérivation pour y prélever directement le deuxième flux d’air.
De préférence, le moteur comprend un système d’air configuré pour mélanger un flux d’air issu d’un étage intermédiaire d’un compresseur haute pression du moteur d’aéronef et un flux d’air issu d’un compresseur basse pression du moteur d’aéronef.
Dans une forme de réalisation, la turbomachine de chauffage comprend un échangeur de chaleur, monté entre le moteur d’aéronef et le collecteur, configuré pour réchauffer le deuxième flux d’air avec une source de chaleur issue du moteur d’aéronef, avant qu’il soit mélangé avec le premier flux d’air.
Afin fournir un composant tubulaire 1 présentant une bonne résistance mécanique, il est important de ne pas regrouper axialement ces zones faibles du composant tubulaire 1. Ainsi, avantageusement, la jonction interne 13 et la jonction 23 entre le corps principal 2 et l’élément de connexion fileté 3 sont axialement décalés. De même, la jonction interne 13 et la jonction externe 10 sont également axialement décalés.
Afin de garantir cette séparation axiale entre la jonction externe 10, la jonction interne 13 et la jonction 23 entre le corps principal 2 et l’élément de connexion fileté 3, une longueur axiale 24 de la portion métallique 8 est supérieure à une longueur axiale 25 de l’élément de connexion fileté 3. Plus particulièrement, la longueur axiale 24 de la portion métallique 8 est supérieure ou égale à 150% de la longueur axiale 25 de l’élément de connexion fileté 3. De préférence, ladite longueur axiale 24 de la portion métallique 8 est inférieure à deux fois la longueur axiale 25 de l’élément de connexion fileté 3, afin de ne pas avoir une portion métallique 8 trop longue qui augmenterait en conséquence le poids du composant tubulaire 1.
Sur les figures, un seul élément de connexion fileté 3 est illustré, l’extrémité libre du composant tubulaire 1 opposée à l’élément de connexion fileté 3 comportant un autre élément de connexion fileté, cet autre élément de connexion fileté présentant des caractéristiques analogues ou différentes des caractéristiques de l’élément de connexion fileté 3.
Autrement dit, le composant tubulaire 1 comporte deux éléments de connexion filetés réalisés de part et d’autre du corps principal 2. Ces éléments de connexion filetés peuvent être soit un élément de connexion fileté mâle comportant un filetage hélicoïdal réalisé sur la face externe 5 du composant tubulaire 1, comme illustré par l’élément de connexion fileté 3 sur la , soit un élément de connexion fileté femelle comportant un filetage hélicoïdal réalisé sur la face interne 9 du composant tubulaire 1. L’élément de connexion fileté 3 mâle est ainsi destiné à être inséré pour vissage dans l’élément de connexion fileté femelle par l’intermédiaire de leurs filetages respectifs, comme illustré sur les figures 2 ou 3.
Ainsi, un composant tubulaire 1 peut être un tube mâle/femelle de longue dimension, à savoir de l’ordre d’une dizaine de mètres, comportant à une première extrémité un élément de connexion 3 de type mâle et à une deuxième extrémité un élément de connexion fileté de type femelle. Les tubes mâle/femelle sont donc liés les uns aux autres de sorte à former un assemblage dit « intégral », par exemple tel qu’illustré sur la , c’est-à-dire sans l’utilisation d’une pièce rapportée liant les tubes entre eux.
Selon un autre mode de réalisation, et comme illustré sur la , le composant tubulaire 1 peut également être un tube mâle/mâle de longue dimension, à savoir de l’ordre d’une dizaine de mètres, comportant à une première extrémité un élément de connexion fileté 3 de type mâle et à une deuxième extrémité un autre élément de connexion fileté de type mâle. Les tubes mâle/mâle sont assemblés à l’aide d’un autre composant tubulaire, à savoir un manchon d’accouplement femelle 26 de sorte à former une connexion filetée dite « manchonné ». Un manchon d’accouplement femelle 26 est un tube de petite dimension, à savoir de l’ordre de plusieurs dizaines de centimètres, comportant à une première extrémité un élément de connexion fileté de type femelle et à une deuxième extrémité un autre élément de connexion fileté de type femelle.
Sur cette , le compostant tubulaire 1 comporte en outre un revêtement interne 27. Un tel revêtement interne 27 est de préférence réalisé en un matériau anti-corrosion. Un tel revêtement interne 27 forme la face interne 9 du composant tubulaire sur toute sa longueur à l’exception des portions de ladite face interne 9 formées par la portions métallique 8 (ou les portions métalliques dans le cas où les deux extrémités du composant tubulaire 1 comporteraient une portion métallique respective). Ce revêtement interne 27 permet une meilleure résistance à l’usure du composant tubulaire, en particulier au regard de la corrosion.
L’assemblage d’une pluralité de composants tubulaires 1 les uns aux autres permet par exemple de former une garniture de forage, une colonne de tube de cuvelage ou de tubage ou encore une colonne de tube de production pour un puits de gaz ou de pétrole.
Ainsi, l’élément de connexion fileté peut comporter un filetage réalisé en plusieurs parties successives, par exemple en deux parties séparées par une butée centrale, par une portée d’étanchéité ou encore par un espace vide servant de réservoir de graisse. Dans un tel cas, la jonction externe peut être située axialement dans l’une des parties du filetage comme décrit ci-dessus ou bien au contraire dans la zone centrale séparant les deux parties du filetage. Dans un tel cas, le filetage comporte néanmoins une première portion filetée réalisée dans la portion métallique et une deuxième portion filetée réalisée dans la portion en matériau composite. Ainsi, la zone de jonction entre la portion métallique et la portion en matériau composite reste intercalée radialement entre le filetage et la portion métallique de manière à permettre la coopération d’un autre composant tubulaire afin de préserver cette zone de jonction.
De même, le revêtement anti-corrosion illustré sur la peut être utilisé de façon analogue dans les autres modes de réalisations illustrés par exemple sur les figures 1 et 2.
De même, les première surface de liaison et deuxième surface de liaison peuvent être planes comme illustré ci-dessus ou de forme complexe, par exemple en étant au moins en partie crénelées, en comportant des gorges/dents ou autre. De telles surfaces de liaison présentant des formes complexes peuvent offrir une plus grande surface de coopération et donc une meilleure liaison entre la portion métallique et la portion en matériau composite.
Dispositif de raccordement de conduites tubulaires à un circuit de fluide. La présente invention se rapporte principalement à un dispositif de raccordement de deux éléments entre eux par l’intermédiaire d’une platine et d’un embout, notamment pour le raccordement de conduites tubulaires à un circuit de fluide. Plus particulièrement mais non exclusivement, l’invention s’applique au raccordement de conduites tubulaires pour un circuit de refroidissement d’un « pack batterie » pour un véhicule automobile électrique comprenant un moteur électrique alimenté par le « pack batterie ».
De préférence, les polymères cationiques susceptibles d’être employés dans le cadre de l’invention sont choisis parmi, seuls ou en mélange, les polymères de la famille (1) et les polysaccharides cationiques, notamment les celluloses cationiques telles que le POLYQUATERNIUM-10 ; les gommes de galactomannanes cationiques, notamment les gommes de guar cationiques ; ainsi que leurs mélanges.
La couronne 12 peut être mobile en rotation autour de l’axe X selon un sens de rotation horaire ou antihoraire, en fonction notamment du sens de rotation de l’arbre de turbine 9.
Par convention dans la présente demande, les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport au sens de circulation des gaz dans la turbomachine 1.
En outre, par convention dans la présente demande, on entend par « axial » ou « axialement » toute direction parallèle à l’axe X de la turbomachine 1 ou de la gouttière 18, par « radial » ou « radialement » toute direction perpendiculaire à l’axe X de la turbomachine 1 ou de la gouttière 18, et par « circonférence » ou « circonférentiellement » toute direction relative à la circonférence de la turbomachine 1 ou de la gouttière 18 (par opposition aux directions radiale et axiale explicitées ci-dessus).
Enfin, par convention dans la présente demande, les termes « interne », « externe », « intérieur » et « extérieur » sont définis radialement par rapport à l’axe X de la turbomachine 1 ou de la gouttière 18.
Tel qu’illustré sur la , le réducteur 10 est logé et lubrifié dans une enceinte 15 annulaire autour de l’axe X, l’enceinte 15 étant pressurisée et disposée axialement entre la soufflante 2 et le compresseur.
Plus précisément, pour lubrifier le réducteur 10, la turbomachine 1 comprend un circuit 16 de lubrification qui comporte une ou plusieurs buses d’injection d’huile à l’intérieur du réducteur 10. L’huile injectée est centrifugée vers l’extérieur pour lubrifier les différents éléments mobiles (notamment les paliers et les roues dentées) du réducteur 10, puis éjectée du réducteur 10 via des moyens d’éjection d’huile 17 formés dans la couronne 12. Les moyens d’éjection d’huile 17 se présentent par exemple sous la forme d’orifices formés dans la couronne 12. Le circuit 16 de lubrification comprend en outre une gouttière 18 de canalisation d’huile qui est fixe et qui est disposée autour des moyens d’éjection d’huile 17, cette gouttière 18 permettant de canaliser ou guider l’huile en direction d’une ou plusieurs bouches d’aspiration 19 disposées de préférence à 6h par analogie au cadran d’une horloge. La ou les bouches d’aspiration 19 ne sont pas obligatoirement à 6h par analogie au cadran d’une horloge.
La gouttière 18 est d’axe X et autrement dit également définie suivant l’axe X.
Selon l’invention, la gouttière 18 est sectorisée et comprend une première série 20 (ou rangée) de secteurs primaires 21 courbes disposés autour de l’axe X. Chaque secteur primaire 21 est délimité circonférentiellement par un bord avant 22 et un bord arrière 23 définis selon une direction circonférentielle D autour de l’axe X. Les bords avant et arrière 22, 23 circonférentiellement adjacents de deux secteurs primaires 21 successifs sont décalés radialement l’un par rapport à l’autre, de sorte que le bord avant 22 soit décalé radialement vers l’intérieur par rapport au bord arrière 23, de manière à former entre eux une ouverture primaire 24 d’évacuation d’huile à l’extérieur de la gouttière 18.
Autrement dit, le bord avant 22 d’un secteur primaire 21 est décalé radialement vers l’intérieur par rapport au bord arrière 23 d’un secteur primaire 21 qui le précède suivant la direction circonférentielle D de la gouttière 18, de manière à former entre eux une ouverture primaire 24 d’évacuation d’huile à l’extérieur de la gouttière 18.
Une telle gouttière 18 permet d’évacuer progressivement l’huile éjectée tout en canalisant (ou guidant) l’huile vers la ou les bouches d’aspiration 19. L’évacuation progressive de l’huile permet de désengorger la gouttière et de minimiser la quantité d’huile circulant dans celle-ci, de façon à réduire significativement l’intensité des projections résultant des différents impacts de l’huile éjectée avec l’huile circulant dans la gouttière, et éviter que l’huile qui circule dans la gouttière ne retombe par gravité sur le réducteur. L’évacuation progressive de l’huile permet ainsi de ne pas dégrader le comportement dynamique du réducteur, et par conséquent d’améliorer son rendement.
La sectorisation de la gouttière 18 permet également de faciliter son montage.
La direction circonférentielle D de la gouttière 18 autour de l’axe X peut présenter un sens horaire ou un sens antihoraire autour de l’axe X.
Le nombre de secteurs primaires 21 est variable et dépend notamment de la taille de la turbomachine 1 et des exigences du cahier des charges concernant le comportement dynamique du réducteur 10. L’évacuation d’huile est d’autant plus efficace que le nombre d’ouvertures 24 sur une plage angulaire donnée est important.
La première série 20 de secteurs primaires 21 peut s’étendre tout autour de la couronne 12. Un tel mode de réalisation est privilégié lorsque la vitesse de rotation de la couronne 12 est importante, et autrement dit lorsque l’huile s’écoule sur les secteurs primaires 21 principalement sous l’action de sa vélocité.
La première série 20 de secteurs primaires 21 peut également s’étendre seulement dans une première plage angulaire donnée, par exemple une plage de 180°. Un tel mode de réalisation est privilégié lorsque la vitesse de rotation de la couronne 12 est moindre, et autrement dit lorsque l’huile s’écoule principalement sur les secteurs primaires 21 sous l’action de la gravité G. Les secteurs primaires 21 permettent alors d’évacuer et de guider l’huile sous l’action de la gravité G.
Avantageusement, la première plage angulaire correspond à une plage angulaire dans laquelle la direction de l’huile éjectée et la direction de la gravité G vont dans un même sens. A titre d’exemple, lorsque la couronne 12 est mobile selon un sens de rotation horaire et la direction circonférentielle D de la gouttière 18 présente un sens horaire, la première plage angulaire peut être comprise entre 12h et 6h par analogie au cadran d’une horloge. Inversement, lorsque la couronne 12 est mobile selon un sens de rotation antihoraire et la direction circonférentielle D de la gouttière 18 présente un sens antihoraire, la première plage angulaire peut être comprise entre 6h et 12h par analogie au cadran d’une horloge.
Résumé Une idée à la base de l’invention est de proposer une structure de dôme dans laquelle la mise en place de l’isolation contre le couvercle de la structure de dôme est facilitée.