INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les composés amines sont une autre classe d’additifs antioxydants qui peuvent être utilises, optionnellement en combinaison avec des additifs antioxydants phénoliques. Des exemples de composes amines sont les amines aromatiques, par exemple les amines aromatiques de formule NRaRbRc dans laquelle Ra représente un groupe aliphatique ou un groupe aromatique, optionnellement substitué, Rb représente un groupe aromatique, optionnellement substitué, Rc représente un atome d’hydrogène, un groupe alkyle, un groupe aryle group ou un groupe de groupe de formule RdS(O)zRe dans lequel Rd représente un groupe alkylène ou alkenylène, Re représente un groupe alkyle, un groupe alkényle ou un groupe aryle et z représente 0, 1 ou 2.
Le polycarbonate peut être un polycarbonate aliphatique ou un polycarbonate aromatique. A titre d’exemple, le polycarbonate peut être un polycarbonate aromatique typiquement tels que ceux décrits dans le brevet EP 3 443 033 B1. Le polycarbonate aromatique est de préférence un polycarbonate aromatique contenant des unités monomères de formule -[CO-O- p R1-R2- p R1-O] n , dans laquelle R1 représente un phényle éventuellement substitué par un alkyle en C1-C4 ; R2 représente un groupe R3(R4R5), avec R3 un atome de carbone ou un cycle à 6 atomes de carbone et R4 et R5, qui peuvent être identiques ou différents l’un de l’autre, représentent chacun un atome d’hydrogène ou bien un groupe (R6)n, dans lequel R6 représente un alkyle en C1-C4, n représentant 1, 2 ou 3.
EXEMPLES Méthodes analytiques Mesure des quantités massiques en esters et acides gras
Les proportions relatives en chaque ester est mesurée par chromatographie phase gazeuse sur un appareillage de type Varian 3400 avec détection FID et injecteur split/splitless type 1077. La colonne utilisée est une DB1 de marque J & W Scientific de longueur 30 mètres, de diamètre interne 0,32 mm, d’épaisseur de film 0.25 mm. Les conditions de température sont : injecteur et détecteur : 300°C ; colonne : programmation de 100°C jusque 320°C à raison de 7°C/mn, maintien 15 mn à 320°C. L’injection se fait en split à 80 ml/mn, la pression en tête de colonne étant de 14 psi et le gaz vecteur utilisé est de l’hélium.
La quantité relative en diester est donnée par le ratio de la somme des aires des composés correspondant aux diesters d’isosorbide par rapport à un étalon externe, l’acide heptadécanoïque.
Mesure de la coloration APHA
L’indice de coloration APHA est mesurée selon le mode opératoire de la norme ASTM D8005-18 de Mars 2018.
Exemple 1 : S ynthèse de distéarate d’isosorbide suivie d’une estérification des acides gras résiduels par ajout d’éthylène glycol (SELON L’INVENTION)
Dans un réacteur double enveloppe de 2L, il a été introduit 150g d’isosorbide (1eq) ainsi que 876g d’acide stéarique (C18:0, 3eq). Sous balayage d’azote, le réacteur a été porté à 90°C afin de faire fondre le milieu. Lorsque le milieu a été fondu, une coloration a été prise (APHA =17). Ont ensuite été introduit, toujours sous azote : 3% massique d’acide méthanesulfonique (par rapport à l’isosorbide), 5 % massique d’acide hypophosphoreux (par rapport à l’isosorbide) ainsi que 1% massique de charbon actif sous forme de poudre (par rapport à la masse totale d’intrant). Le milieu a été chauffé à 160°C et une rampe de vide a alors été appliquée, de 100 mbar a 5 mbar en 1 heure.
Après 2 heures, le milieu a été refroidi sous flux d’azote jusqu’au 100°C. Un échantillon est pris pour analyse et montre la présence de 34% d’acide gras, 2% de monoester d’isosorbide et 64% de diester d’isosorbide.
On ajoute alors 0,5eq d’éthylène glycol (par rapport à l’isosorbide) dans le milieu. La température a été ramenée à 180°C et le milieu a été laissé en agitation pour 2 heures supplémentaires sous un vide de 5mbars.
Le milieu est alors refroidi à 100°C et ramené sous azote et une quantité stœchiométrique de soude a été ajoutée pour neutraliser l’AMS et l’acide hypophosphoreux. Le milieu de réaction est filtré à chaud (100°C) sur filtre Beko KD3. Les résultats sont les suivants (% relatif dans la composition par rapport au poids total de la composition) : Diester isosorbide(%) Diester EG (%) Monoester isosorbide(%) Monoester EG (%) Acide gras résiduel (%) Coloration APHA 57 34 5.9 0.1 3 19 Exemple 2 : S ynthèse de distéarate d’isosorbide et purification via distillation (COMPARATIF)
Dans un réacteur double enveloppe de 2L, il a été introduit 150g d’isosorbide (1eq) ainsi que 876g d’acide stéarique (C18, 3eq). Sous balayage d’azote, le réacteur a été porté à 90°C afin de faire fondre le milieu. Une fois le milieu fondu, une coloration est prise (APHA =19). Ont été introduit ensuite, toujours sous azote : 3% massique d’acide méthanesulfonique (par rapport à l’isosorbide), 5 % massique d’acide hypophosphoreux (par rapport à l’isosorbide) ainsi que 1% massique de charbon actif sous forme de poudre. (par rapport à la masse totale d’intrant) Le milieu a été chauffé à 160°C et une rampe de vide a alors appliquée, de 100 mbar à 5 mbar en 2 heures pour distiller l’eau de réaction. Le milieu a ensuite été refroidi à 100°C et une quantité stœchiométrique de soude ajoutée pour neutraliser l’AMS et l’acide hypophosphoreux. Le milieu de réaction a été filtré à chaud (100°C) sur filtre Beko KD3. Toujours à 100°C, on a ajouté 3000ppm d’Irganox 1010.
Le brut de réaction a été distillé sur évaporateur a film raclé (surface de distillation : 0.0045m²) à 190°C sous vide à 0,1mbars et à un débit d’introduction de 1Kg/h afin de distiller l’excès d’acide gras. La composition de diester dans le résidu est la suivante (% relatif dans la composition par rapport au poids total de la composition) : Diester isosorbide (%) Monoester isosorbide (%) Acide gras résiduel (%) Coloration APHA 93 3 4 85 Exemple 3 : V ariation de l’excès d’acide gras de l’ E xemple 1 (SELON L’INVENTION)
Dans un réacteur double enveloppe de 2L, 150g d’isosorbide (1eq) ont été introduit ainsi que 671g d’acide stéarique (C18, 2.3eq). Sous balayage d’azote, le réacteur a été porté à 90°C afin de faire fondre le milieu. Une fois le milieu fondu, une coloration est prise (APHA =19). Ont été introduit ensuite, toujours sous azote : 3% massique d’acide méthanesulfonique (par rapport à l’isosorbide), 5 % massique d’acide hypophosphoreux (par rapport à l’isosorbide) ainsi que 1% massique de charbon actif sous forme de poudre (par rapport à la masse totale d’intrant). Le milieu a été chauffé à 160°C et une rampe de vide a été alors appliquée, de 100mbar a 65mbar en 2 heures.
Après 2heures, le milieu a été refroidi sous flux d’azote jusqu’au 100°C. On a alors ajouté 0,15eq d’éthylène glycol (par rapport à l’isosorbide) dans le milieu. La température a été ramenée à 180°C et le milieu est laissé en agitation pour 2 heures supplémentaires.
Le milieu est alors refroidi à 100°C et une quantité stœchiométrique de soude est ajoutée pour neutraliser l’AMS et l’acide hypophosphoreux. Le milieu de réaction est filtré à chaud (100°C) sur filtre Beko KD3. Les résultats sont les suivants (% relatif dans la composition par rapport au poids total de la composition) : Diester isosorbide (%) Diester Ethylène Glycol (%) Monoester isosorbide (%) Monoester Ethylene glycol (%) Acide gras résiduel (%) Coloration APHA 83 13 1.9 0.1 1 21 Exemple 4 : I ncorporation directe du deuxième diol, estérification non séquencée (COMPARATIF) :
Les groupes cycloalkyle et les groupes cycloalcényle peuvent comprendre de 3 à 24 atomes de carbone.
Au sens de la présente invention, les groupes cycloalkyle et les groupes cycloalcényle peuvent être choisis, de façon non limitative, dans le groupe constitué par le cyclopentyle, le cyclohexyle, le cycloheptyle, le méthylcyclopentyle, le méthylcyclohexyle, le méthylcycloheptyle, le cyclopentényle, le cyclohexényle, le cycloheptényle, le méthylcyclopentenyle, le méthylcyclohexenyle.
Dans un mode de réalisation préféré de l’invention, R 3 , R 4 , R 5 et R 6 , identiques ou différents, représentent indépendamment un groupement alkyle comprenant de 1 à 24 atomes de carbone, de préférence de 4 à 18 atomes de carbone ou un groupement alcényle comprenant de 2 à 24 atomes de carbone.
Dans un mode de réalisation de l’invention, X 3 , X 4 , X 5 et X 6 peuvent être identiques et peuvent représenter un atome de soufre.
Dans un autre mode de réalisation de l’invention, X 3 , X 4 , X 5 et X 6 peuvent être identiques et peuvent être un atome d’oxygène.
Dans un autre mode de réalisation de l’invention, X 3 et X 4 peuvent représenter un atome de soufre et X 5 et X 6 peuvent représenter un atome d’oxygène.
Dans un autre mode de réalisation de l’invention, X 3 et X 4 peuvent représenter un atome d’oxygène et X 5 et X 6 peuvent représenter un atome de soufre.
Dans un autre mode de réalisation de l’invention, le ratio en nombre d’atomes de soufre par rapport au nombre d’atomes d’oxygène (S/O) du composé Mo-DTC peut varier de (1/3) à (3/1).
Dans un autre mode de réalisation de l’invention, le composé Mo-DTC de formule (III) peut être choisi parmi un composé Mo-DTC symétrique, un composé Mo-DTC asymétrique et leur combinaison.
Par composé Mo-DTC symétrique selon l’invention, on entend un composé Mo-DTC de formule (V) dans laquelle les groupements R 3 , R 4 , R 5 et R 6 sont identiques.
Par composé Mo-DTC asymétrique selon l’invention, on entend un composé Mo-DTC de formule (V) dans laquelle les groupements R 3 et R 4 sont identiques, les groupements R 5 et R 6 sont identiques et les groupements R 3 et R 4 sont différents des groupements R 5 et R 6 .
Dans un mode de réalisation préféré de l’invention, le composé Mo-DTC est un mélange d’au moins un composé Mo-DTC symétrique et d’au moins un composé Mo-DTC asymétrique.
Dans un mode de réalisation de l’invention, R 3 et R 4 , identiques, représentent un groupement alkyle comprenant de 5 à 15 atomes de carbone, de préférence de 8 à 13 atomes de carbone, et R 5 et R 6 , identiques, représentent un groupement alkyle comprenant de 5 à 15 atomes de carbone, de préférence de 8 à 13 atomes de carbone, et les groupements R 3 et R 4 sont identiques ou différents des groupements R 5 et R 6 .
Dans un autre mode de réalisation préféré de l’invention, R 3 et R 4 , identiques, représentent un groupement alkyle comprenant de 6 à 10 atomes de carbone et R 5 et R 6 , identiques, représentent un groupement alkyle comprenant de 10 à 15 atomes de carbone, et les groupements R 3 et R 4 sont différents des groupements R 5 et R 6 .
Dans un autre mode de réalisation préféré de l’invention, R 3 et R 4 , identiques, représentent un groupement alkyle comprenant de 10 à 15 atomes de carbone et R 5 et R 6 , identiques, représentent un groupement alkyle comprenant de 6 à 10 atomes de carbone, et les groupements R 3 et R 4 sont différents des groupements R 5 et R 6 .
Dans un autre mode de réalisation préféré de l’invention, R 3 , R 4 , R 5 et R 6 , identiques, représentent un groupement alkyle comprenant de 5 à 15 atomes de carbone, de préférence de 8 à 13 atomes de carbone.
est une vue en perspective de l’arrière du mât réacteur destiné à être assemblé avec une aile de l’aéronef représenté en , selon un mode de réalisation de l’invention ;
est une vue en perspective de l’avant de l’aile avec laquelle est destiné à venir s’assembler le mât réacteur représenté à la ;
est une vue en perspective de dessus de l’assemblage du mât réacteur représenté à la avec l’avant de l’aile représenté à la ;
est une vue en perspective de dessus de l’assemblage d’un mât réacteur avec une aile selon un autre mode de réalisation de l’invention.
En référence avec la , un aéronef 100 comprend un système de propulsion 101 avec un turboréacteur à soufflante non-carénée 102 fixé sous une aile 103 de l’aéronef au moyen d’un mât réacteur 104 assemblé avec l’aile 103 et fixé à cette dernière au moyen d’un système de fixation du mât réacteur à l’aile 105.
Dans la description qui suit, et par convention, on appelle X l’axe horizontal, on appelle Y l’axe transverse, et Z l’axe vertical, ces trois axes X, Y et Z étant orthogonaux entre eux.
Les termes relatifs à une position sont pris par rapport à la direction d’avancement F de l’aéronef lorsque le turboréacteur 102 produit une poussée.
L’aile 103 comprend une structure 106 comportant une pluralité d’éléments structurels, dont en particulier, un longeron avant 106a en avant de l’aile, un longeron arrière 106b en arrière de l’aile, ainsi qu’une pluralité de nervures N, s’étendant toutes parallèlement entre elles joignant les deux longerons 106a-b auxquels elles sont fixées. Chacun des longerons avant et arrière 106a-b à une forme de poutre et s’étend globalement dans un plan parallèle au plan YZ. Les nervures N ont toutes une forme profilée et s’étendent globalement dans des plans parallèles au plan XZ. Dit autrement, les nervures N s’étendent transversalement aux deux longerons 106a-b.
De manière connue, la structure de l’aile 106 est recouverte d’un panneau d’extrados 107e qui forme la peau externe supérieure de l’aile, et d’un panneau d’intrados 107i qui forme la peau externe inférieure de l’aile 103 et qui fait face au sol. Les panneaux d’extrados et d’intrados 107e,107i sont fixés à la structure de l’aile 106, notamment fixées au longeron avant 106a. Les panneaux d’intrados et d’extrados sont représentés uniquement à la et seule une partie de ces derniers, située entre deux nervures N consécutives, est visible. La partie des panneaux d’intrados et d’extrados située en avant du longeron avant 106a n’est pas représentée pour ne pas surcharger les figures.
Le mât réacteur 104 s’étend classiquement longitudinalement selon un axe longitudinal L, orienté globalement parallèle à l’axe horizontal X. On appelle plan médian longitudinal V, le plan parallèle à l’axe longitudinal L, orthogonal au sol (c’est-à-dire à l’horizontale) et qui divise le mât réacteur 104 en deux parties.
En référence avec la , le mât réacteur 104 se présente sous la forme d’un caisson allongé comprenant une structure interne recouverte de panneaux, dont un premier panneau latéral plan 104a situé d’un premier côté du plan médian longitudinal V, un second panneau latéral plan 104b situé d’un second côté du plan médian longitudinal V, un panneau supérieur plan 104s qui forme la face supérieure du caisson, et un panneau inférieur plan 104i qui forme la face inférieure du caisson et qui fait face au sol. Dans un plan XZ, le panneau supérieur 104s est orienté avec un angle compris entre 0 et 20° par rapport à l’axe longitudinal L.
La structure interne du mât comprend une nervure arrière 104n située à l’extrémité arrière du caisson, et qui s’étend perpendiculairement au plan médian longitudinal V et ferme le caisson pour former la face arrière R de ce dernier.
Le mât réacteur 104 soutient le turboréacteur 102 (visible uniquement à la ) par l’intermédiaire d’attaches moteur 110a-c fixées au panneau inférieur 104i et qui peuvent être de conception conventionnelle. Ces attaches moteur ne seront pas décrites plus puisque elles ne font pas partie de l’invention.
En référence avec les figures 4 et 5, le système de fixation du mât réacteur à l’aile 105 lie, d’une part, la face arrière R du caisson au longeron avant 106a de l’aile et d’autre part, la face arrière R du caisson à la structure de l’aile 106, en arrière du longeron avant 106a.
Selon l’invention, chaque liaison entre la face arrière R du caisson et le longeron avant 106a s’effectue:
- d’une part aux travers de deux éléments de renfort S1, S2 fixés au longeron avant 106a et situés de part et d’autre du plan médian longitudinal V, où chaque élément de renfort S1, S2 est respectivement relié par une articulation A1, A2 à un raccord mâle 122,132 solidaire du mât réacteur 104 où chaque articulation A1, A2 est arrangée dans le prolongement du panneau supérieur 104s du mât réacteur 104 et entre le panneau d’intrados 107i et le panneau d’extrados 107e.
La illustre schématiquement un algorithme de détermination de trajectoires pour l’aéronef suiveur 302, dans un mode de réalisation particulier. L’algorithme est effectué par le système 120, et plus particulièrement par le module VTrajCmp 519, pour chaque trajectoire à déterminer. L’algorithme prend en entrée une géométrie géoréférencée du tourbillon de sillage 303, telle que calculée par le module VPosCmp 516. L’algorithme est donc effectué au moins deux fois, pour déterminer (1) la première trajectoire susmentionnée, et (2) la deuxième trajectoire susmentionnée.
L’algorithme prend notamment en entrée une position courante de l’aéronef suiveur 302 à considérer (position réelle pour la première trajectoire, position virtuelle pour la deuxième trajectoire). L’algorithme utilise une modélisation de l’aéronef suiveur 302, comme par exemple celui utilisé par le module AModMgr 513, de sorte à connaître les capacités de manœuvre de l’aéronef suiveur 302 en situation et les retours de lois applicables (connaissance des lois de contrôle de l’aéronef suiveur 302 suivant les différents points de vol).
Dans une étape 901, le système 120 initialise la trajectoire relativement au tourbillon de sillage 303, par exemple avec des paramètres aéronef suivants : nombre de Mach, vitesse sol, roulis (phi) réel, roulis commandé, facteur de charge (Nz) réel, facteur de charge commandé, latitude, longitude, azimut… Selon la modélisation utilisée, la trajectoire peut aussi être initialisée avec des paramètres de déflections de gouvernes, de régime moteur, etc. En d’autres termes, la trajectoire est initialisée avec tout paramètre aéronef utile à la modélisation utilisée. La trajectoire est en outre initialisée avec la position cible (en X, Y, Z).
Dans une étape 902, le système 120 effectue une discrétisation temporelle de la trajectoire à déterminer. Un pas de temps, fixe ou variable, prédéfini est utilisé. Le système 120 évalue un temps total de prédiction disponible, c’est-à-dire le temps qui est supposé s’écouler pour que l’aéronef suiveur 302 parcoure en substance la distance couvrant le tourbillon de sillage 303 déjà formé entre l’aéronef meneur 301 et la position de l’aéronef suiveur 302 à considérer. Ce temps total de prédiction disponible dépend de la vitesse de l’aéronef suiveur 302, et de la distance qui sépare l’aéronef suiveur 302 de l’aéronef meneur 301. Par exemple, pour un pas de temps fixe dt = 0.04 secondes, si l’aéronef suiveur 302 est situé 10 secondes derrière l’aéronef meneur 301, et si en outre l’aéronef suiveur 302 et l’aéronef meneur 301 volent à la même vitesse, le système 120 réalise pendant le temps total de prédiction disponible, que l’on peut appeler « cycle calculateur », 10 / 0.04 = 250 microcycles itératifs pour réaliser la détermination de trajectoire.
A chaque microcycle itératif de la discrétisation temporelle de la trajectoire à déterminer, le système 120 effectue des étapes 903 à 906 décrites ci-après. C’est une fois que les étapes 903 à 906 auront été effectuées pour ce microcycle itératif « courant » que le système passe au microcycle itératif suivant. C’est ainsi que la trajectoire est construite point par point, au fur et à mesure des microcycles itératifs.
Dans l’étape 903, le système 120 effectue une prédiction de l’état futur de l’aéronef suiveur 302, pour le microcycle itératif « courant », à partir de l’état courant de l’aéronef suiveur302 (incluant les commandes appliquées à l’aéronef suiveur 302) et de la modélisation susmentionnée. Un modèle simplifié sur chaque axe durant le temps total de prédiction disponible peut être utilisé pour ce faire.
Dans l’étape 904, le système 120 effectue une prédiction, pour le microcycle itératif d « courant », de la position de l’aéronef suiveur 302 relativement au référentiel géodésique [X, Y, Z]. Le système 120 calcule, pour chaque microcycle itératif de la discrétisation temporelle de la trajectoire à déterminer, les latitudes, longitudes et altitudes prédites de l’aéronef suiveur 302 à partir des vitesses sol, vitesse verticale (Vz) et azimut de l’aéronef suiveur 302.
Dans l’étape 905, le système 120 effectue une prédiction des positions relatives au tourbillon de sillage 303 et des retours de loi. Le système 120 connait les positions actuelles du tourbillon de sillage 303 grâce à l’étape 601. Le système 120 peut donc prédire les positions futures du tourbillon de sillage 303 qui continue de se déplacer sous l’effet du vent et de sa dynamique propre. Le système 120 connait aussi les positions futures de l’avion suiveur, grâce à l’étape 904. Le système 120 peut donc en déduire les positions relatives futures de l’avion suiveur 302 vis-à-vis du tourbillon de sillage 303. On peut donc aussi en déduire les retours avionique futurs de l’aéronef suiveur 302. Ces retours avionique futurs sont utilisés à l’étape 604 pour calculer les commandes de loi pour suivre la position cible avec les gains de loi et saturations du point de vol.
Dans l’étape 906, le système 120 effectue une prédiction des commandes aéronef à appliquer pour suivre les positions déterminées à l’étape 904. Les retours avioniques prédits à l’étape 905 permettent de calculer les commandes avion. Dans l’hypothèse des modèles simplifiés utilisés par le système 120, une commande de roulis (phi) et une commande de facteur de charge (Nz) sont déterminées en utilisant les gains de loi et saturations du point de vol considéré. En d’autres termes, le système 120 utilise un domaine de vol connu et acceptable qui permet d’évaluer comment l’aéronef suiveur 302 va réagir à des perturbations. Le domaine de vol s’entend ici non pas uniquement en termes d’aérodynamique (seuil de rupture de l’avion, seuil de décrochage), mais également en prenant en compte le confort passager (pas trop de roulis, facteur de charge limité…).
Ensuite l’algorithme reboucle à l’étape 903 pour la prise en compte d’un nouveau cycle itératif.
Ainsi, grâce à la connaissance des positions futures du tourbillon de sillage 303 et les positions futures de l’aéronef suiveur 302 ou de l’aéronef fantôme, la première trajectoire ou la deuxième trajectoire est prédite sur un certain temps (ou distance). Dans le cadre de la deuxième trajectoire, l’évaluation des dépassements en fonction des capacités de manœuvre de l’aéronef suiveur 302 par rapport aux règles de confort de passagers donne une mesure de qualité du suivi de trajectoire. Alors, si la première trajectoire à venir rentre dans la fenêtre d’inconfort, son maintien va devenir inconfortable pour les passagers de l’aéronef suiveur 302 ; et si la qualité de la tenue de trajectoire est mauvaise au regard de la deuxième trajectoire (dépassements importants), le risque pour l’aéronef suiveur 302 d’entrer dans la fenêtre d’inconfort potentiel est élevé à court terme, même s’il n’est pas immédiatement prédit.
La seconde résistance de mesure présente une valeur bien moindre. Pour autant, elle présente une valeur non nulle, qui permet de réaliser une mesure de courant. On détaille dans la suite différentes solutions pour maximiser la valeur de la seconde résistance de mesure, et optimiser ainsi la précision de la mesure de courant correspondante.
L’invention n’utilise pas d’autre composant sensible que celui d’un capteur de type « busbar shunt ». Les mesures de courant se font toutes deux via une mesure de tension. On utilise donc une seule et même électronique de mesure, équipée simplement de deux voies de mesure. L’invention offre ainsi à la fois une grande fiabilité de la mesure de courant et un coût de fabrication réduit, sensiblement égal au coût de fabrication d’un capteur de type « busbar shunt » selon l’art antérieur. Pour les mêmes, raisons, l’invention offre également une grande compacité, sensiblement égale à la compacité d’un capteur de type « busbar shunt » selon l’art antérieur.
En plus d’une mesure de courant redondante, l’invention offre la possibilité de détecter, voire même corriger l’effet d’un vieillissement du composant sensible.