INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une variante de réalisation, seul le coefficient C 0 est calculé, ce coefficient étant selon cette variante représentatif de la représentation polynomiale associée à la ligne de référence ou à chaque ligne.
Dans une quatrième opération, une deuxième information représentative de détection d’un changement de la ligne de référence au cours du déplacement du véhicule 10 sur la route est déterminée en fonction d’un coefficient de la représentation polynomiale associé au monôme de degré 0 de la représentation polynomiale de la ligne de référence, c’est-à-dire le coefficient C 0 .
Cette deuxième information est par exemple obtenue en analysant les variations du coefficient C 0 en fonction du temps. Cette deuxième information correspond par exemple à un bit prenant une première valeur (par exemple ‘0’) lorsqu’aucun changement de ligne de référence n’est détecté et une deuxième valeur (par exemple ‘1’) lorsqu’un changement de ligne de référence est détecté.
Détecter un changement de ligne de référence revient à détecter un changement de repère caméra (c’est-à-dire de la première caméra) pour le véhicule 10, ce qui revient également à détecter un changement de voie courante pour le véhicule 10.
La deuxième information est ainsi représentative d’une variation du coefficient C 0 , le cas échéant.
La deuxième information est par exemple obtenue en dérivant une fonction représentative de la variation du coefficient C 0 en fonction du temps.
Un changement de ligne de référence pour le véhicule 10 est détecté ou observé lorsque la variation du coefficient C 0 est supérieure à un seuil déterminé, c’est-à-dire lorsque la dérivée de la fonction représentant l’évolution du coefficient C 0 en fonction du temps est supérieure à un seuil (par exemple supérieure à 0.9 ou supérieure ou égale à 1).
étape (d) alkylation d’aromatiques provenant du mélange appauvri en eau
Dans un premier mode de réalisation l’étape (c) d’oligomérisation d’oléfines provenant du mélange appauvri en eau et l’étape (d) d’alkylation d’aromatiques provenant du mélange appauvri en eau sont réalisées conjointement dans le même réacteur ou les mêmes réacteurs d’un même étage de réaction.
Avantageusement, la charge hydrocarbonée formée de la fraction d’hydrocarbures en C3+ ou de la fraction d’hydrocarbures en C4+ décrites plus haut est oligomérisée pour ses oléfines et alkylée pour ses aromatiques par mise en contact avec un catalyseur acide
Par exemple, une installation à plusieurs réacteurs peut être utilisée dans laquelle l'exothermicité de la réaction peut être contrôlée de manière à éviter des températures excessives. De préférence, la différence maximale de températures au sein d'un même réacteur ne dépassera pas 100°C et de préférence 75°C.
Le ou les réacteurs peuvent être du type isothermique ou adiabatique à lit fixe ou mobile. La réaction d'oligomérisation des oléfines et d’alkylation des aromatiques peut être réalisée en continu dans une configuration comprenant une série de lits fixe montés en série, dans au moins un réacteur en fonctionnement dans lesquelles la matière première passe d’un lit à l’autre avec un refroidissement entre eux et au moins un réacteur analogue monté en parallèle, qui subit une opération de régénération du catalyseur. La réaction d'oligomérisation des oléfines et d’alkylation des aromatiques peut être réalisée en continu dans une configuration comprenant une série de lits mobile montés en série, dans lesquelles la matière première passe d’un lit à l’autre avec un refroidissement entre eux et dans lesquelles le catalyseur est mobile et circule entre le réacteur et la zone de régénération du catalyseur.
De préférence, les étapes précitées sont mises en œuvre conjointement au moyen d’au moins deux réacteurs successifs. Dans le cas des réacteurs en lit fixe, alternativement un seul réacteur peut contenir plusieurs lits catalytiques avec des systèmes de refroidissement entre les lits ou bien être muni d’une injection d’un flux de trempe afin de baisser la température entre les lits.
Les conditions réactionnelles du premier réacteur sont choisies de manière à convertir une partie des composés oléfiniques à faible nombre de carbone (C3-C8) en oléfines intermédiaires (C8+) et l’alkylation des aromatiques par des oléfines légères.
Avantageusement, le premier réacteur comprend une première zone catalytique et fonctionne à température élevée, par exemple supérieure ou égale à 200°C, et de préférence inférieure à 350°C, et une pression comprise entre 25 bar et 60 bar
Le second réacteur fonctionne de préférence à des températures et pressions choisies de manière à favoriser la conversion d’une partie des composés oléfiniques à faible nombre de carbone (C3-C8) en oléfines intermédiaires (C8+) et l’alkylation des aromatiques par des oléfines légères. L'effluent du premier réacteur, comprenant les oléfines n'ayant pas réagi, les oléfines intermédiaires, des aromatiques, de l'eau et éventuellement d'autres composés tels que des paraffines et éventuellement un gaz réducteur, subit alors une oligomérisation et/ou alkylation dans ce second réacteur comprenant une deuxième zone catalytique, ce qui permet d'obtenir un effluent d'hydrocarbures plus lourds, riche en distillat.
Une section de refroidissement est avantageusement prévue entre deux réacteurs successifs et éventuellement un ballon de flash.
Le débit massique au travers du ou des réacteurs d'oligomérisation est avantageusement suffisant pour permettre une conversion relativement élevée, sans être trop faible afin d'éviter les réactions parallèles indésirables.
La vitesse spatiale horaire (weight hourly space velocity, WHSV) de la charge est par exemple de 0,1 h -1 à 20 h -1 , de préférence de 0,5 h - 1 à 10 h -1 , de manière encore préférée de 0,8 h -1 à 5 h -1 .
La température à l'entrée du ou des réacteurs est avantageusement suffisante pour permettre une conversion relativement élevée, sans être très élevée afin d'éviter des réactions parallèles indésirables.
La température à l'entrée du ou de chaque réacteur est par exemple de 150°C à 400°C, de préférence de 180°C à 350°C, de manière encore préférée de 200°C à 290°C.
La pression au travers du ou des réacteurs d'oligomérisation des oléfines et d’alkylation des aromatiques est avantageusement suffisante pour permettre une conversion relativement élevée, sans être trop faible afin d'éviter des réactions parallèles indésirables.
La pression au travers du ou de chaque réacteur est par exemple de 8 bara à 100 bara, de préférence de 10 bara-85 bara, de manière encore préférée de 25 bara à 75 bara (bars, pression absolue).
La présente technologie concerne un mélange de polyols, caractérisée en ce que le polyol allongeur de chaine est un dérivé de type glycol, préférentiellement du dipropylène glycol.
La présente technologie concerne un mélange de polyols, caractérisée en ce que le mélange a une viscosité comprise entre 400 et 800 mPa.s à 25 °C.
La présente technologie concerne un mélange de polyols, caractérisé en qu’il comprend :
- de 28 pp à 100 pp de polyols polyéthers, et de 18 pp à 67 pp d’un premier polyol polyéther et de 10 pp à 25 pp d’un deuxième polyol polyéther,
- de 5 pp à 40 pp d’un polyol polyester, et
- de 15 pp à 30 pp d’un polyol allongeur de chaine.
La présente technologie concerne donc aussi la composition de la mousse, qui peut en outre comprendre des agents d’expansion et des additifs.
La présente technologie concerne donc aussi la composition d’une mousse PUR/PIR, caractérisée en ce que la composition comprend :
- le mélange de polyols comprenant trois (3) polyols différents et un polyol allongeur de chaine, tel que défini dans la présente technologie,
- au moins un composé polyisocyanate, et
- un catalyseur.
La présente technologie concerne donc aussi la composition d’une mousse PUR/PIR, caractérisée en que la composition comprend entre 90 pp et 120 pp de polysiocyanate pour 100 pp de polyols.
La présente technologie concerne donc aussi la composition d’une mousse PUR/PIR, caractérisé en ce que le polyisocyanate est choisi parmi les diisocyanates aromatiques, de préférence, le composé isocyanate est du diisocyanate de méthylène diphényle (MDI).
La présente technologie concerne donc aussi la composition d’une mousse PUR/PIR, caractérisée en ce que le catalyseur est choisi parmi les catalyseurs stanniques et les carboxylates de potassium, ou un mélange de ceux-ci.
La présente technologie concerne donc aussi la composition d’une mousse PUR/PIR, caractérisée en ce que la composition comprend en outre un agent d’expansion choisi parmi l’eau, le CO 2 et les agents d’expansion fluorés, ou un mélange de ceux-ci.
La présente technologie concerne donc aussi la composition d’une mousse PUR/PIR, caractérisée en ce qu’elle comprend en outre un ou plusieurs additifs.
Selon un autre mode de réalisation particulier, une composition selon l’invention consiste en :
- de 0,05 à 5 % en poids sec de chlorure de didécyl diméthyl ammonium (DDAC) par rapport à son poids total,
- de 1 à 60 % en poids sec, en particulier de 5 à 55 % en poids sec, voire de 10 à 50 % en poids sec d’agent(s) liant(s) polymérique(s), de préférence acrylique(s) ou méthacrylique(s), par rapport à son poids total,
- de l’eau, et
- moins de 0,5%, notamment moins de 0,1%, voire moins de 0,01%, voire encore moins de 0,001% en poids sec de composés annexes par rapport à son poids total.
Comme il ressort des exemples ci-après, un support ou objet traité avec une composition selon l’invention possède avantageusement, les propriétés biocides attendues, en particulier antibactériennes et antivirales.
Après un temps de contact de 24 heures avec les souches E.coli et S.aureus selon la norme ISO 20743, une activité antibactérienne bonne à excellente est mesurée, avec des activités supérieures à 95 % de réduction du titre bactérien.
Après un temps de contact de 5 heures avec les souches Coronavirus à infection humaine HcoV-229E et HcoV-OC43 selon la norme ISO 21702:2019 ou ASTME 1093, une activité antivirale bonne à excellente est mesurée, selon les critères de la norme ISO 18184:2019-06 annexe 5 et tout particulièrement une activité antivirale très forte contre les virus de la famille des virus enveloppés avec des activités de 3,3 et 4,4 log de réduction du titre viral.
La composition selon la présente invention est particulièrement dédiée à tuer et/ou à inhiber un virus pathogène à l’égard des mammifères et plus particulièrement de l’Homme.
De tels virus peuvent être des virus nus ou des virus enveloppés.
A titre représentatif des virus pathogènes pour l’homme susceptibles d’être considérés selon l’invention, on peut plus particulièrement citer les rétrovirus, les cytomégalovirus, les rotavirus, les paramyxovirus, les poliovirus, les hantavirus, les virus coxsackie, le virus de l'encéphalomyocardite, les picornavirus dont les rhinovirus, les virus à ADN ou à ARN notamment les flaviviridae, le virus du SIDA, les virus de la grippe et notamment le H1N1, les coronavirus et notamment les coronavirus à infection humaine Hcov-229E, Hcov-0C43, SARS-COV-2, le virus de la variole, le virus de la fièvre jaune, le virus de l’hépatite C, les virus Ebola, les virus de l’herpès, le virus d’Epstein-Barr, le virus varicelle-zona, le virus de la rubéole, ou encore le virus simien 40 ou SV40.
En outre et contre toute attente, la présence d’une quantité efficace en termes d’efficacité antimicrobienne, de sel(s) d’ammonium quaternaire biocide(s), dans une composition conforme à l’invention, n’altère pas la manifestation de propriétés annexes par son dépôt séché obtenu sur support ou objet, comme par exemple la brillance ou sa pérennité sur le support, et notamment l’absence de décollement suite à une exposition de frottement sec ou humide.
Il n’est également pas constaté la manifestation de pégosité qui se traduirait par une diminution de l’aptitude de la composition à former un dépôt et affecterait donc la processabilité de la composition lors de son application, notamment son impression.
Outre les composés essentiels, une composition selon l’invention peut bien entendu comprendre d’autres composés classiquement considérés pour les revêtements de surface, notamment au regard de l’activité biocide recherchée selon l’invention.
Ainsi, une composition selon l’invention peut comprendre en outre un ou plusieurs agents biocides, notamment bactériostatiques, bactéricides, fongistatiques, fongicides, levuricides, virucides, algicides, distincts d’un sel d’ammonium quaternaire non polymérique, dits agents biocides annexes.
Bien entendu, ces agents peuvent par ailleurs être sélectionnés pour leur innocuité pour l’homme dans les conditions de mise en œuvre selon l’invention.
Avantageusement, chaque boitier de connexion 230 comprend des organes de guidage 238, configurés pour coopérer, notamment par complémentarité de forme, avec des organes de guidage complémentaires 168 ménagés sur le bornier 160 correspondant, de manière à aligner la direction basse du dispositif d’interconnexion 200 sur l’axe de hauteur Z20 du dispositif de distribution 100 et à guider en translation le boitier de connexion 230 par rapport au bornier 160 correspondant parallèlement à l’axe de hauteur Z20. Dans l’exemple illustré, les organes de guidage 238 sont des gorges, ménagées en creux dans la portion avant 232, tandis que les organes de guidage complémentaires 168 sont des languettes, ménagées en saillie sur le boitier 102.
Lors de l’assemblage du boitier de connexion 230, la gaine 214 de chaque câble 202 est pincée entre la portion avant 232 et la portion arrière 234, de manière à empêcher les mouvements la gaine 214 par rapport au boitier de connexion 230. À cet effet, la portion avant 232 et la portion arrière 234 ménagent respectivement des zones d’appui 240 et 242, prévues pour recevoir chaque portion isolée 218. Les mouvements de translation de chaque couteau de connexion 220 par rapport au boitier de connexion 230 parallèlement aux câbles 202 sont donc empêchés.
La gaine 214 étant élastiquement déformable, chaque boitier de connexion 230 est ainsi fixé à la gaine 214 de la portion isolée 218, de manière à autoriser les mouvements de la portion dénudée 216 par rapport au boitier de connexion 230 correspondant, par déformation élastique de la gaine 214 de la portion isolée 218. Avantageusement, la gaine 214 est réalisée en polysiloxane, dit aussi silicone, qui est plus souple que d’autres matériaux traditionnellement utilisés pour les gaines de câbles électriques, par exemple le PVC.
Le volume interne V230 de chaque boitier de connexion 230 inclut des logements 244, chaque logement 244 recevant un couteau de connexion 220 respectif. Autrement dit, chaque boitier de connexion 230 comprend quatre logements 244, qui forment ensemble le volume interne V230 du boitier de connexion. Chaque logement 244 débouche ainsi vers l’extérieur au travers de la paroi basse 236 par une lumière 237 respective.
Chaque couteau de connexion 220 est reçu dans le logement 244 correspondant avec un jeu dimensionnel ménagé autour de chaque couteau de connexion 220, de manière à autoriser les mouvements, avec une amplitude limitée selon l’axe transverse, de la portion de connexion 224 correspondante par rapport à ce boitier de connexion 230. Dans l’exemple de la , chaque portion de connexion 224 présente une épaisseur E224, mesurée parallèlement à l’axe transverse X210, égale à 1 mm, tandis que le logement 244 ménage, autour de la portion de connexion 224, un espace présentant une largeur L244, mesurée parallèlement à l’axe transverse X210, égale à 1,8 mm. Il y donc un jeu total de 0,8 mm, qui autorise les mouvements, avec une amplitude limitée selon l’axe transverse X210, de la portion de connexion 224. En pratique, le jeu total est compris entre 0,3 mm et 1 mm, de préférence égal à 0,8 mm.
Le boitier de connexion 230 comprend une paroi arrière 250, qui appartient ici à la portion arrière 234. La paroi arrière 250 délimite le logement 244 et ménage une gorge 252, qui est orientée vers le logement 244 et qui s’étend parallèlement à la portion terminale haute 206A ou basse 206B du câble 202 correspondant. La gorge 252 est configurée pour recevoir le doigt de guidage 226 du couteau de connexion 220 reçu dans ce logement 244, de manière qu’une liaison cinématique de couteau de connexion 220 par rapport au boitier de connexion est une liaison pivot glissant le long d’un axe porté par un fond de la gorge 252.
Selon une alternative non représentée, la paroi arrière 250 ménage un creux, qui est configurée pour recevoir le doigt de guidage 226, de manière qu’une liaison cinématique du couteau de connexion 220 par rapport au boitier de connexion 230 est une liaison rotule centrée sur un fond du creux.
Les mouvements de translation de chaque couteau de connexion 220 par rapport au boitier de connexion 230 parallèlement aux câbles 202 étant en outre empêchés, de manière schématique le mouvement résultant de chaque couteau de connexion 220 par rapport au boitier de connexion 230 est une combinaison de deux mouvements de rotation, autours de deux axes de rotation passant par le doigt de guidage, le premier axe de rotation étant parallèle aux câbles et le deuxième axe étant orthogonal au plan terminal P210.
Ainsi, lors de la connexion du dispositif d’interconnexion 200 sur le bornier 160, chaque portion de connexion 224 est inséré dans le terminal d’entrée 164 correspondant, chaque couteau de connexion 220 étant mobile, avec une amplitude limitée, pour accommoder les écarts d’alignement entre les terminaux d’entrée 164 et les couteaux de connexion 220.
Comme illustré à la b, chaque lumière 237 est prolongée, vers l’arrière du boitier de connexion 230, par un canal 254 qui est configuré pour laisser passer la portion de connexion 224 lors de l’assemblage du dispositif d’interconnexion 200.
Chaque canal 254 comprend des ergots, qui sont ménagés en saillie vers l’intérieur du canal 254 et qui ménagent une portion resserrée 256 du canal 254. Ces ergots, et par extension la portion resserrée 256, sont déformables élastiquement de manière à accommoder le passage de la portion de connexion 224 au travers du canal 254 vers la lumière 237, selon un mouvement de translation orienté vers l’avant de la portion avant 232, et à empêcher les mouvements de la portion de connexion vers l’arrière, au travers du canal 254, lorsque la portion de connexion 224 traverse la lumière 237. Chaque portion resserrée 237 forme ainsi un organe anti-retour, qui maintient la portion de connexion 224 dans la lumière 237 correspondante.
On décrit à présent la paroi mobile 280, notamment à l’aide des figures 8 à 10.
Chaque boitier de connexion 230 comprend donc une paroi mobile 280 respective. Dans l’exemple illustré, la paroi mobile 280 comprend une portion principale 282 de forme rectangulaire aplatie, qui s’étend dans un plan parallèle au plan de connexion P210. La portion principale 282 – et par extension la paroi mobile 280 – est situé du même côté du plan de connexion P210 que les portions de connexion 224. La paroi mobile 280 est donc orientée vers un utilisateur lorsque le boitier de connexion 230 est en configuration de branchement sur le bornier 160 correspondant, autrement dit la paroi mobile 280 est orientée vers l’avant du boitier de connexion 230. Par extension, la paroi mobile 280 forme une paroi avant du boitier de connexion 230.
La portion principale 282 est ici une pièce distincte de la portion avant 232, qui est assemblée à la portion avant 232. À cet effet, la paroi mobile 280 comprend ici deux pattes de fixation 284, dans lesquelles sont ménagés des orifices coopérant avec des protubérances 286 ménagées sur la portion avant 282, de manière que la paroi mobile 280 est montée basculante par rapport au reste du boitier de connexion 230, autour d’un axe de bascule A280 qui est parallèle à l’axe transverse X210. Les pattes de fixation 284 et les protubérances 286 sont un exemple d’organes d’assemblage formant une charnière entre la paroi mobile 280 et le reste du boitier de connexion 230.
La paroi mobile 280 est déplaçable par un utilisateur, à la main et sans outil, par rapport au reste du boitier de connexion 230 entre une position verrouillée, comme illustré à l’insert a) de la , et une position déverrouillée, comme illustré à l’insert b) de la .
La paroi mobile 280 comprend une fenêtre 288, qui est ménagée en creux sur la paroi mobile 280, tandis que le bornier 160 comprend un ergot 290, qui est ménagé en saillie sur une paroi périphérique du bornier 160 correspondant.
Chaque paroi verticale P1, P2, de préférence en métal, est percée, dans cet exemple, de quatre orifices de passage O1, O2 (dont deux sont représentés sur la et qui sont représentés plus précisément sur les figures 10 à 12) s'étendant perpendiculairement au plan défini par la face intérieure F1i, F2i. Chaque orifice de passage avant O1 et arrière O2 est apte à recevoir une tige d’entretoise 1 permettant d'ajuster le parallélisme des faces intérieures F1i, F2i des banches de coffrage B1, B2 positionnées en vis-à-vis afin de s'assurer de l'épaisseur constante du coffrage de construction entre les deux banches de coffrage B1, B2.
De manière préférée, les banches de coffrage B1, B2 sont analogues à l’art antérieur dans lesquelles les orifices de passage O1, O2 possèdent un diamètre de passage Do traditionnel de l’ordre de 29mm.
Il va dorénavant être présenté une tige d’entretoise 1, selon une forme de réalisation de l’invention, destinée à être introduite dans l’un des orifices de passage avant O1 de la banche de coffrage avant B1 et l’orifice de passage arrière O2 de la banche de coffrage arrière B2 en vis-à-vis.
En référence à la et à la , la tige d’entretoise 1 comporte un corps 2, s’étendant longitudinalement selon l’axe horizontal X en position d’utilisation, un organe d’étanchéité 3, monté sur le corps 2, et un organe d’obturation 4, également monté sur le corps 2.
Le corps 2 comprend une extrémité avant 21 et un extrémité arrière 22 et s’étend d’amont en aval depuis l’extrémité arrière 22 vers l’extrémité avant 21, c’est-à-dire suivant l’axe X.
Dans une forme de réalisation, le corps 2 se présente sous la forme d’une tige filetée pour pouvoir coopérer avec des écrous de serrage, de manière à verrouiller la tige d’entretoise 1 entre les banches de coffrage B1, B2, comme cela sera décrit plus en détails par la suite.
Dans cet exemple, le corps 2 présente une longueur L2 (représentée sur la ) selon l’axe X comprise entre 400 et 1250 mm et un diamètre D2 (représenté sur la ) compris entre 17 et 30 mm, de préférence de l’ordre de 20 mm.
Selon l’invention, toujours en référence aux figures 4 et 5, l’organe d’étanchéité 3 comprend une partie principale 31 s’étendant longitudinalement selon l’axe X et une collerette d’étanchéité 34. De manière préférée, la collerette d’étanchéité 34 et la partie principale 31 sont formés d’un seul tenant, autrement dit l’organe d’étanchéité 3 est monobloc.
L’organe d’étanchéité 3 est réalisé dans un matériau flexible, de manière à pouvoir être déformé pour traverser l’orifice de passage avant O1, comme cela sera décrit plus en détails par la suite. De préférence, l’organe d’étanchéité 3 est fabriqué dans un matériau plastique, par exemple du caoutchouc.
La partie principale 31 s’étend longitudinalement autour du corps 2 et comprend une extrémité avant 32 et un extrémité arrière 33, représentées sur la . Dans une forme de réalisation, la partie principale 31 est surmoulée sur le corps 2. Autrement dit, la partie principale 31 est solidaire du corps 2 et fixe sur le corps 2.
Dans une forme de réalisation préférée, toujours en référence à la , la partie principale 31 présente une longueur L3 suivant l’axe X comprise entre 160 et 230 mm. Une telle longueur L3 permet à la tige d’entretoise 1 de pouvoir être utilisée pour le coffrage de différentes épaisseurs de mur.