INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Suivant des modes particuliers de réalisation, le véhicule comprend également l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou selon toute combinaison techniquement envisageable :
- la partie annulaire est déplaçable par rapport à la partie cylindrique centrale entre une position de repos dans laquelle l’entretoise est dans une position de repos et une position de contrainte dans laquelle l’entretoise subit une contrainte mécanique, la partie annulaire étant déplacée de la position de repos vers la position de contrainte lorsqu’une force de freinage est appliquée sur la partie annulaire, l’entretoise étant déformable élastiquement et étant contrainte vers sa position de repos ;
- l’entretoise présente une section radiale en forme de S, la section radiale de l’entretoise présentant des première, deuxième et troisième branches, la première branche s’étendant selon une première direction à partir de la partie annulaire vers la partie cylindrique centrale jusqu’à une première extrémité, la deuxième branche s’étendant selon une deuxième direction depuis la première extrémité jusqu’à une deuxième extrémité et la troisième branche s’étendant selon une troisième direction depuis la deuxième extrémité jusqu’à la partie cylindrique centrale ;
- la section radiale de l’entretoise comprend un coude entre la première branche et la deuxième branche, présentant un premier profil interne tourné vers la partie annulaire et un premier profil externe opposé au premier profil interne, le premier profile interne présentant un premier rayon de courbure interne compris entre 10 mm et 18 mm et le premier profile externe présentant un premier rayon de courbure externe compris entre 18 mm et 26 mm ;
- la section radiale de l’entretoise comprend un coude entre la deuxième branche et la troisième branche, présentant un deuxième profil interne tourné vers la partie cylindrique centrale et un deuxième profile externe opposé au deuxième profil interne, le deuxième profil externe présentant un deuxième rayon de courbure externe compris entre 6 mm et 18 mm et le deuxième profil interne présentant un deuxième rayon de courbure interne compris entre 2 mm et 10 mm ;
- la deuxième direction est sensiblement parallèle à l’axe de rotation, la deuxième branche présentant avantageusement une longueur mesurée selon l’axe de rotation comprise entre 25 mm et 50 mm ;
- les branches présentent chacune une épaisseur mesurée perpendiculairement à leur direction respective comprise entre 4 mm et 12 mm ;
- la partie cylindrique centrale s’étend axialement entre deux extrémités axiales, la partie cylindrique centrale présentant une longueur mesurée axialement entre les deux extrémités axiales, la troisième branche s’étendant jusqu’à une des deux extrémités axiales de la partie cylindrique centrale, la partie annulaire s’étendant dans un plan d’extension sensiblement orthogonal à l’axe de rotation, le plan d’extension traversant la partie cylindrique centrale sensiblement en le milieu de sa longueur.
L’invention concerne également un frein à disque d’un véhicule, notamment un véhicule ferroviaire, comprenant un disque de freinage tel que décrit précédemment et un élément de freinage, l’élément de freinage étant déplaçable axialement par rapport à l’axe de rotation entre une position inactive dans laquelle l’élément de freinage est à l’écart de la partie annulaire et une position active dans laquelle l’élément de freinage est en contact avec la partie annulaire et applique une force de freinage sur la partie annulaire.
L’invention concerne en outre un essieu d’un véhicule, notamment d’un véhicule ferroviaire, comprenant un arbre rotatif et un disque de freinage tel que décrit précédemment, l’arbre rotatif s’étendant selon l’axe de rotation, la partie cylindrique centrale étant solidaire en rotation de l’arbre rotatif du véhicule.
la est une représentation schématique en coupe selon une section radiale d’une portion d’un essieu d’un véhicule comprenant un frein à disque comportant un disque de freinage selon l’invention ; et
la est une vue agrandie de l’encadré II de la .
En référence aux et 2, on décrit une portion d’un essieu 10 d’un véhicule.
Un autre aspect concerne un procédé d’utilisation du drone selon l’un des aspects précédents comprenant : une phase de navigation en surface, durant laquelle la portion proximale et la portion distale de l’antenne sont émergées, de préférence une partie du corps est en outre émergée, une phase de navigation sous-marine, dite peu profonde ou subsurface, durant laquelle le corps et au moins une partie de la portion proximale sont immergés, et la portion distale flotte pour induire son coulissement avec la portion proximale et maintenir émergée au moins une partie de la portion distale au-dessus la ligne de flottaison.
Ce procédé présente les effets et avantages relatif au drone et précédemment décrits. Le drone marin permet de maintenir un lien de communication par son antenne lors d’une navigation en proximité de la surface dite navigation peu profonde.
Lors de la navigation peu profonde, ce procédé permet une continuité de la mission d’acquisition et/ou transmission de données par la partie distale de son antenne, et notamment de surveillance d’un plan d’eau (par exemple par une caméra), de diffusion en temps réel ou différé de données acquises par le drone sous l’eau (par exemple images sous-marines, signaux acoustiques, paramètres relatifs à l’eau ; T°C, composition, etc.) ou hors de l’eau (par exemple images, signaux acoustiques).
Selon un exemple, le passage entre la phase de navigation en surface et la phase de navigation sous-marine peu profonde s’effectue, en réponse à une information relative à l’état de mer, et notamment une dégradation des conditions de mer (une formation de houle par exemple).
Les figures 1 et 2 représentent chacune une vue en perspective et du dessus du drone selon un exemple de réalisation.
La représente une vue en perspective et du dessous du drone selon l’exemple de réalisation illustré dans les figures 1 et 2.
La représente une vue de côté du drone selon l’exemple de réalisation illustré dans les figures 1 et 2.
La représente une vue en perspective de l’antenne selon un exemple de réalisation.
Les figures 6A et 6B représentent une vue en coupe de l’antenne selon l’exemple de réalisation illustré en , la étant une vue de détail d’une partie de la .
Les figures 7 et 8 représentent une vue en perspective respectivement du dessus et du dessous du drone une fois le revêtement ôté, selon un exemple de réalisation.
La représente une vue en perspective et du dessus, du bord de fuite du drone selon un exemple de réalisation.
Selon un exemple, lorsque la portion distale est dans une position de déploiement maximal par rapport à la portion proximale, l’antenne présente une longueur sensiblement supérieure ou égale à 1,5 m, et de préférence supérieure ou égale à 2 m, selon la direction d’extension principale de l’antenne. Ainsi, l’antenne présente une capacité d’extension permettant une navigation à au moins 1,5 m de la surface tout en tout en maintenant l’antenne émergée, afin de pouvoir transmettre des données de façon prolongée.
Selon un exemple, lorsque la portion distale est dans la position rétractée par rapport à la portion proximale, l’antenne présente une longueur sensiblement supérieure ou égale à 1,0 m, et de préférence supérieure ou égale à 1,5 m, selon la direction d’extension principale de l’antenne. Selon un exemple, la portion distale de l’antenne comprend un flotteur configuré pour actionner le coulissement de la deuxième portion selon le niveau d’une ligne de flottaison sur l’antenne. Le coulissement de la portion distale est ainsi induit de façon passive par le flotteur selon le niveau d’immersion du drone et de son antenne. Le maintien de l’antenne au moins en partie émergée est ainsi simplifié.
L’analyseur peut notamment déduire la teneur en première composante ou en deuxième composante à partir de la teneur mesurée de l’autre composante. Les débits du gaz de charge 30, de la première fraction 31 et de la deuxième fraction 32 peuvent être pris en compte dans la détermination des valeurs de rendements. Un logiciel de réconciliation des données, par exemple intégré à l’unité de commande 13, permet de trouver les valeurs les plus probables des rendements ainsi que l’incertitude sur ces valeurs en cas de données redondantes. Un tel logiciel prend en compte les incertitudes de toutes les mesures entrant dans la détermination du ou des paramètres dont on cherche la valeur ainsi que le bouclage nécessaire des bilans, ici des bilans matière pour maximiser la probabilité du résultat.
Les étapes 301 et 302 peuvent être exécutées simultanément. L’étape 301 peut aussi être exécutée avant l’étape 302 ou l’étape 302 avant l’étape 301.
L’unité de commande reçoit, par exemple d’un opérateur, une première valeur consigne C1 pour le rendement d’extraction produit et une deuxième valeur consigne C2 pour le taux de purge. En cas d’évolution des spécifications dans la composition de la première fraction 31 produite et/ou de la deuxième fraction 32 produite, la valeur de rendement produit Ri et le taux de purge Pi sont amenés à changer. Cela peut également se produire en cas de variation du débit d’alimentation en gaz de charge 30. La première valeur consigne est typiquement comprise entre 25 et 90% et la deuxième valeur consigne est comprise entre 20 et 90%. Il s’agit ici de pourcentages de rendements avec lesquels fonctionne l’unité de séparation. Contrairement à ce qui était établi dans l’art antérieur lorsque des rendements d’extraction et niveaux de pureté élevés devaient être atteints, il s’avère que la mise en œuvre d’une étape de rinçage est compétitive dès lors que des rendements d’extraction recherchés sont de l’ordre de grandeur de ceux correspondant à des unités de séparation standards, mais avec une flexibilité accrue entre rendement d’extraction produit et taux de purge.
A l’étape 303 un premier écart entre la valeur de rendement produit Ri déterminée à l’étape 301 et la première valeur consigne C1 relative au rendement d’extraction en première composante est calculé. De même, un deuxième écart entre le taux de purge Pi déterminé à l’étape 302 et la deuxième valeur consigne C2 relative au rendement d’extraction en deuxième composante est calculé.
Un premier seuil S1 et un deuxième seuil S2 sont prédéterminés et enregistrés dans l’unité de commande. Les seuils correspondent à un écart admissible entre les rendements d’extraction (rendement produit et taux de purge) déterminés et les valeurs consignes C1 ; C2 relatives à ces rendements d’extraction. Les seuils retenus peuvent être fonction des incertitudes sur les rendements d’extraction admises. C’est-à-dire qu’il peut dans ce cas subsister un écart résiduel convenu entre les rendements d’extraction déterminés (rendement produit et taux de purge) et les valeurs consigne C1 ; C2, tant que ces écarts résiduels restent inférieurs en valeur absolu au seuil S1 ; S2 correspondant.
Le premier écart est comparé au premier seuil S1 et le deuxième écart est comparé au deuxième seul S2. Si le premier écart est inférieur ou égal au premier seuil S1 et que le deuxième écart inférieur ou égal au deuxième seuil S2, il est mis fin au procédé.
Si au moins l’un des premier et deuxième écart est supérieur en valeur absolue au seuil S1 ou S2 correspondant, le procédé passe à l’étape 304 qui consiste à modifier la première durée de temps de phase Tpi en une deuxième durée de temps de phase Tpi+1 différente de la première et à modifier la première valeur de débit de rinçage Qri en une deuxième en une deuxième valeur de débit de rinçage Qri+1 différente de la première, de manière à réduire le premier écart et/ou à réduire le deuxième écart. Autrement dit, à la fois le temps de phase et le débit de rinçage avec lesquels fonctionne l’unité à l’étape 300 sont modifiés. La durée temps de phase peut être allongée ou raccourcie et la valeur du débit de rinçage augmentée ou diminuée. Il peut donc arriver que soit le premier écart, soit le deuxième écart, mais également les deux qui excèdent le seuil S1 ou S2 correspondant, ce qui est suffisant pour passer à l’étape 304 du procédé.
Le temps de phase peut être modifié dans un premier temps, puis le débit de rinçage est modifié. A l’inverse, c’est le débit de rinçage qui peut être modifié en premier puis le temps de phase en second. Afin de converger plus rapidement vers les valeurs de rendement souhaitées, le débit de rinçage et le temps de phase peuvent être modifiées conjointement. En particulier, le débit de rinçage et le temps de phase sont modifiés simultanément. Le contrôle du procédé de séparation est alors plus rapide. En effet, avant d’effectuer un nouveau changement, il convient que le fonctionnement de l’unité de séparation se stabilise, c’est-à-dire ici que les rendements mesurés tendent vers leur nouvelle valeur de façon suffisamment asymptotique afin de pouvoir juger des écarts résiduels entre mesures et consignes. Une telle stabilisation va prendre plusieurs cycles et une modification simultanée des deux paramètres temps de phase et débit de rinçage sera plus rapidement stabilisée que si cette modification est effectuée en deux étapes successives, la seconde modification n’étant faite qu’après une première stabilisation de l’unité de séparation 10.
Le débit de rinçage et la durée de temps de phase sont notamment modifiés indépendamment l’un de l’autre. Autrement dit, des actionneurs 6 ; 7 ; 8 ; 9 ; 12 ; 17 ; 18 agissent sur les deux paramètres temps de phase et débit de rinçage pour changer la valeur de chacun de ces deux paramètres indépendamment de la modification de la valeur de l’autre paramètre, notamment pour modifier chacun de ces paramètres au-delà d’une éventuelle modification induite par la modification de l’autre paramètre. En particulier, le système de contrôle de débit agit sur le paramètre temps de phase, donc notamment sur la durée de la phase de rinçage et le dispositif de réglage de débit sur le paramètre débit de rinçage. Dans une mise en œuvre du procédé particulière, le débit de rinçage est modifié indépendamment du débit du gaz de charge.
On comprend que le système de contrôle de débit comprend tous les actionneurs permettant de modifier le temps de phase (et de changer ainsi le temps de cycle de l’unité de séparation 10) par une ou plusieurs des méthodes décrites ci-dessous.
L’unité de séparation 10 fonctionne alors selon un nouveau rendement produit et un nouveau taux de purge. Par exemple, la valeur du débit de rinçage 34 est augmentée et la durée du temps de phase est raccourcie de manière à augmenter le rendement d’extraction en première composante déterminé et maintenir le rendement d’extraction en deuxième composante déterminé.
Les seuils retenus pour les écarts mentionnés plus haut étant fonction des incertitudes sur le rendement produit R et le taux de purge P, une modification n’aura lieu que si l’écart mesuré entre le rendement mesuré et le rendement consigne est supérieur ou égal à l’incertitude sur le rendement. De même cela peut permettre d’arrêter le procédé dès lors que l’écart mesure - consigne est égal ou inférieur à l’incertitude calculée. En l’absence de données redondantes et de logiciel de réconciliation, la démarche pour déclencher et/ou arrêter la modification des paramètres de fonctionnement peut être équivalente sachant que les incertitudes seront plus élevées et en toute logique les seuils des écarts également.
Pour modifier le temps de phase, notamment le temps de la phase d’adsorption, l’unité de commande 10 peut par exemple envoyer un signal de commande à la vanne d’alimentation 6 pour commander son ouverture totale ou sa fermeture totale. Une action possible est par exemple de décaler dans le temps un début d’alimentation en gaz de charge 30 de l’adsorbeur en étape d’adsorption 101 ; 201, en début de phase. De manière équivalente, il est également possible de décaler dans le temps une fin d’alimentation en gaz de charge 30 dudit adsorbeur.
De manière complémentaire ou alternative, l’unité de commande 10 peut par exemple envoyer un signal de commande à la vanne de production 7 pour commander son ouverture totale ou sa fermeture totale. Une action possible est par exemple de décaler dans le temps un début de production de la deuxième fraction 32 par l’adsorbeur en étape d’adsorption 101 ; 201, en début de phase. De manière équivalente, il est également possible de décaler dans le temps une fin de production de la deuxième fraction 32 par ledit adsorbeur.
Décaler de la sorte l’alimentation en flux gazeux de l’adsorbeur à l’étape d’adsorption 101 ; 201 et/ou la production d’un flux gazeux par cet adsorbeur revient à allonger ou raccourcir ladite étape d’adsorption 101 ; 201 dans les modes de réalisation des figures 3 et 4.
Une autre solution complémentaire ou alternative pour allonger ou raccourcir la durée du cycle de pression, en jouant sur la durée d’une étape du cycle, est de modifier la ou les phases comportant l’étape de pressurisation ou re-pressurisation 104 ; 208, les étapes d’équilibrage en pression descendante 203 et d’équilibrage en pression montante 207 et les étapes de fourniture de gaz d’élution 204 et d’élution 206. Dans ce cas, l’unité de commande 13 envoie un signal de commande à une des vannes de transfert 8 ; 17 ; 18 afin de réguler un débit dit de transfert 33 ; 36 ; 37 entre un des adsorbeurs fournissant un flux gazeux aux étapes 101 ; 201 ; 203 ; 204 et un des adsorbeurs recevant ledit flux gazeux correspondant aux étapes 104 ; 206 ; 207 ; 208. Il est alors possible, en régulant le débit de transfert, d’augmenter ou diminuer la vitesse de pressurisation, re-pressurisation, équilibrage ou élution des adsorbeurs aux étapes 104 ; 206 ; 207 et 208. Dans le cas de l’adsorbeur à l’étape de re-pressurisation ou pressurisation 208, le débit de transfert est un débit de pressurisation 33 et une vanne de transfert permettant la régulation est la vanne de pressurisation 8. Dans le cas des adsorbeurs aux étapes d’équilibrage 203 ; 207, le débit de transfert est un débit d’équilibrage 36 et une vanne de transfert permettant la régulation est la vanne d’équilibrage 17. Dans le cas des adsorbeurs aux étapes de fourniture de gaz d’élution et élution 204 ; 206, le débit de transfert est un débit de fourniture de gaz d’élution 37 et une vanne de transfert permettant la régulation est la vanne de fourniture de gaz d’élution 18. Dans les modes de réalisation des figures 3 et 4, cela revient à allonger ou raccourcir l’étape de pressurisation ou re-pressurisation 104 ; 208, les étapes d’équilibrage en pression descendante 203 et d’équilibrage en pression montante 207 et/ou les étapes de fourniture de gaz d’élution 204 et d’élution 206.
De préférence, le polyglycéryl-10-myristate est d’origine naturelle.
A titre d’exemples non limitatifs de polyglycéryl-10-myristate, on peut citer les produits commercialisés sous les dénominations S FACE M-1001 (de la société ROSSOW COSMETIQUES) ou SUNSOFT Q-14S-C(MB) (fabriqué par la société TAIYO KAGAKU Co., Ltd.).
La teneur massique en polyglycéryl-10-myristate dans la composition selon la présente invention est d’au moins 8% par rapport à la masse totale de la composition. De préférence, la teneur massique en polyglycéryl-10-myristate est d’au moins 10%, de préférence d’au moins 12%, plus préférentiellement d’au moins 15% par rapport à la masse totale de la composition. Ceci permet de combiner une meilleure stabilité et une meilleure rinçabilité de la composition selon l’invention.
De préférence, la teneur massique en polyglycéryl-10-myristate dans la composition selon la présente invention est inférieure à 25%, de préférence inférieure à 20%, par rapport à la masse totale de la composition.
La composition selon l’invention peut comprendre en outre au moins un tensioactif additionnel. On entend par “tensioactif additionnel”, un tensioactif différent du polyglycéryl-10-myristate défini précédemment. Il peut s’agir par exemple de tensioactifs non ioniques, anioniques, cationiques ou amphotères. De préférence, le au moins un tensioactif additionnel est non ionique.
Avantageusement, le polyglycéryl-10-myristate est le tensioactif majoritaire. En d’autres termes, si d’autres tensioactifs additionnels sont présents dans la composition selon l’invention, la teneur massique en polyglycéryl-10-myristate est supérieure à la teneur totale en masse de tensioactif(s) additionnel(s) dans la composition. C’est-à-dire que la teneur massique en polyglycéryl-10-myristate représente plus de 50% en masse, par rapport à la masse totale de tensioactifs dans la composition. Par exemple, dans le cas d’une composition ayant une teneur massique de 10% de polyglycéryl-10-myristate, la somme des teneurs massiques des autres tensioactifs présents est inférieure à 10%, par rapport à la masse totale de la composition.
Selon un mode de réalisation avantageux, la composition selon l’invention est exempte de tensioactif polyoxyalkyléné.
Selon un mode de réalisation particulier, la composition selon l’invention peut être exempte d’autre tensioactif non ionique. En d’autres termes, le polyglycéryl-10-myristate est le seul tensioactif non ionique de la composition selon l’invention.
Selon un mode de réalisation plus particulier, la composition selon l’invention peut être exempte d’autre tensioactif. En d’autres termes, le polyglycéryl-10-myristate est le seul tensioactif de la composition selon l’invention, c’est-à-dire que la composition ne comprend pas d’autre tensioactif non ionique, ni de tensioactif ionique (tels que anioniques, cationiques ou amphotères). Corps gras :
La composition selon l’invention comprend différents corps gras (liquides et solides).
Par “corps gras”, on entend au sens de l’invention un composé organique non miscible dans l’eau à température ambiante (25°C) et à pression atmosphérique (1,013 . 10 5 Pa ; 760 mm de Hg). Plus particulièrement, la solubilité dans l’eau de ce type de composé est inférieure à 5%, de préférence à 1% et plus préférentiellement inférieure à 0,1% en masse. Ce type de composé présente généralement dans sa structure une chaine hydrocarbonée comportant au moins 6 atomes de carbone ou un enchaînement d’au moins deux groupements siloxane. De façon générale, les corps gras peuvent être hydrocarbonés, siliconés ou fluorés.
Dans le cadre de la présente invention, les corps gras sont de préférence hydrocarbonés, en particulier d’origine naturelle. De préférence, la composition selon l’invention est exempte de corps gras siliconés et de corps gras fluorés.
Les corps gras peuvent être liquides ou solides à température ambiante (25°C) et à pression atmosphérique (1,013 . 10 5 Pa ; 760 mm de Hg). Les corps gras solides (ou corps gras non liquides) sont généralement utilisés dans les compositions cosmétiques comme agents structurants, par exemple pour apporter de la consistance à la composition ou augmenter la viscosité de phases grasses.
Pour réduire la complexité d’implémentation matérielle du décodeur LDPC, il est possible d’utiliser des structures particulières de la matrice de parité H qui confèrent à la matrice une organisation en couches horizontales ou verticales. Par exemple, une couche horizontale de la matrice de parité H peut être définie comme un ensemble de lignes consécutives définies de telle sorte que, pour une variable donnée (c’est-à-dire pour une colonne donnée de la matrice de parité H), la couche ne présente qu’un seul élément non nul.
Cette structure en couche permet de paralléliser les calculs des messages de contrôle de parité au sein d’une couche car les équations de parité d’une couche ne font pas intervenir plus d’une fois une variable du mot de code. En effet, si une couche ne présente qu’un seul élément non nul pour une variable donnée, cela signifie que les nœuds de variable VN n connectés à un nœud de contrôle de parité CN m d’une couche ne sont pas connectés à un autre nœud de contrôle de parité de ladite couche.