INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il apparaîtra plus généralement à l'Homme du métier que diverses modifications peuvent être apportées aux modes de réalisation décrits ci-dessus, à la lumière de l'enseignement qui lui est ici divulgué. L’invention est définie par des plages de durée de traitement thermique selon une température de traitement thermique, par exemple 750°C ou 800°C. Toutefois, l’invention s’applique de manière analogue pour des températures de traitement thermique comprises entre les bornes indiquées. A titre d’exemple, pour une température de traitement thermique de 775°C (c’est-à-dire comprise entre les températures indiquées de 750 et 800°C), l’Homme du métier sait sur la base de la description de l’invention que la durée du traitement thermique devra être adaptée entre 4 et 8 minutes.
Lors de l’étape 120 de traitement thermique, les lamelles de martensite présentes dans la tôle corruguée se divisent pour se transformer en grains d’austénite de taille inférieure à la taille des lamelles de martensite (et donc bien inférieure à la taille initiale des grains d’austénite dans l’acier de la tôle avant déformation). Autrement dit, grâce au traitement thermique, la martensite dans les zones cibles est majoritairement transformée en austénite à grains fins. Typiquement, le taux de martensite résiduelle après traitement thermique est inférieur ou égal à 4%. On parle alors de zones cibles recristallisées. En d’autres termes, une zone cible est recristallisé dès lors que sa microstructure de type martensite est transformée en microstructure d’austénite à grains fins, dite secondaire. La production de ces nano-grains d’austénite, ou plus généralement le raffinement d’une microstructure en grains d’austénite plus petits, permet d’obtenir de meilleures performances en termes de limite élastique du matériau. L’amélioration de cette limite élastique a un effet bénéfique sur la tenue en fatigue des zones cibles concernées.
Enfin, le procédé de fabrication selon l’invention comprend une étape 130 de refroidissement de la tôle corruguée à zones cibles recristallisées. L’étape 130 de refroidissement de la tôle corruguée à zones cibles recristallisées stoppe la croissance des grains dans toute la tôle et a pour objectif de figer la microstructure sous forme de nano-grains d’austénite obtenue par le traitement thermique 120.
Par « conjugué amphiphile » au sens de l’invention on entend un conjugué formé par une molécule X hydrophobe et un polymère Y hydrophile, le conjugué présentant ainsi une caractéristique amphiphile.
Par « molécule X conjuguée à un polymère Y» au sens de l'invention, on entend une molécule X lié par une liaison covalente à un polymère Y, ladite liaison pouvant être préférentiellement une liaison amide, urée ou carbamate en fonction de la nature chimique de la molécule X et du polymère Y.
Par « composition de nutrition médicale » ou « produit de nutrition médicale » ou « medical food » ou denrées alimentaires destinées à des fins médicales spéciales (DADFMS) ou Aliments diététiques destinés à des fins médicales spéciales (ADDFMS), au sens de l’invention, on entend un aliment à vocation thérapeutique de prévention et/ou de traitement, utilisé seul ou associé à d’autres thérapies. Il s’agit d’un composé nutritionnel, répondant à une situation clinique particulière, susceptible de constituer l’alimentation exclusive ou partielle des patients auxquelles elle est destinée.
Par « dysbiose pathologique » au sens de l’invention on entend un état pathologique caractérisé par un déséquilibre dans la répartition des bactéries du microbiote intestinal au niveau des phyla, classes, ordres, familles, genres ou espèces, conduisant à un risque d’autres maladies dont l’origine est d’ordre métabolique.
Par « médicament » au sens de l’invention on entend un produit ayant obtenu une autorisation de mise sur le marché comme produit de prévention et/ou de traitement d’une maladie.
Par « microbiote » au sens de l’invention on entend le microbiote intestinal.
Par « bactéries productrices de butyrate » au sens de l’invention, on entend les bactéries capables de produire du butyrate par la fermentation anaérobie de fibres alimentaires non-digestibles. Les bactéries productrices de butyrate appartiennent majoritairement au phylum des Firmicutes.
Par « bactéries productrice de sulfure » au sens de l’invention, on entend les bactéries capables de réduire les sulfates en sulfures.
Par « alpha diversité » au sens de l’invention, on entend la mesure du nombre d’espèces présentes dans un échantillon donné.
Par « béta diversité » au sens de l’invention, on entend la mesure de la diversité des espèces d’un échantillon donné.
Par « excès de bactéries productrices de sulfure » au sens de l’invention, on entend une proportion de bactéries productrices de sulfure supérieure à la normale, préférentiellement supérieure à la proportion de bactéries productrices de sulfure chez un individu ne présentant pas de dysbiose pathologique.
Par « déficit en bactéries productrices de butyrate » au sens de l’invention, on entend une proportion de bactéries productrices de butyrate inférieure à la normale, préférentiellement inférieure à la proportion de bactéries productrices de butyrate chez un individu ne présentant pas de dysbiose pathologique.
Composition pour son utilisation
L’invention a donc pour objet une composition comprenant au moins : - l’acide lactique, et/ou un sel et/ou un ester et/ou un anhydride de l’acide lactique, - l’acide butyrique, et/ou un sel et/ou un ester et/ou un anhydride de l’acide butyrique, et - l’acide propionique, et/ou un sel et/ou un ester et/ou un anhydride de l’acide propionique, pour son utilisation chez l’Homme ou l’Animal pour la prévention et/ou le traitement d’une dysbiose pathologique du microbiote intestinal.
Préférentiellement, la composition est particulièrement adaptée à son utilisation chez l’Homme pour la prévention et/ou le traitement d’une dysbiose pathologique du microbiote intestinal.
Avantageusement, la combinaison de ces trois molécules permet de garantir un effet préventif et/ou curatif significatif sur une dysbiose pathologique du microbiote intestinal. Le lactate, le butyrate et le propionate sont les principaux acides gras à courte chaine issus de la dégradation des fibres par les bactéries du microbiote intestinale. Ces trois acides gras sont impliqués dans de nombreuses fonctions cellulaires et sont la principale source énergétique de l’épithélium intestinal, plus particulièrement des cellules épithéliales de l’intestin et du côlon. Une teneur en acides gras à courte chaine trop faible peut induire une dysbiose pathologique.
Où : C est un coefficient, K la raideur modale de la pièce et m la masse modale de ladite pièce.
En se rapportant à la , la courbe (en trait plein) d’impédance Z de l’actionneur 9 au voisinage de cette fréquence de résonnance Fe présente un creux (Fm) et un pic (Fn) caractéristiques. L’impédance Z correspond au rapport entre la tension U et l’intensité I du courant électrique appliqué au pilier piézoélectrique 9 (Z=U/I). Les valeurs de cette courbe d’impédance de référence sont enregistrées dans une zone mémoire du système qui peut être la zone mémoire de l’unité 7 ou une autre zone mémoire dédiée.
En cas de givre, la fréquence de résonnance Fe’ de la pièce 1 devient :
Où : k’>k (le givre s’incrustant à la surface 3B, la pièce 1 devient plus raide) et m’>m (m’=m+m G , avec m G la masse de givre).
Selon un mode de réalisation particulièrement avantageux, la détection de givre est réalisée en activant le pilier piézoélectrique 9 avec une valeur de tension qui est basse, c’est-à-dire comprise entre 1 mV et 10 V. Le pilier 9 est activé sur une plage de fréquences autour de la fréquence de résonnance Fe, par exemple sur la plage [X.Fe ; Y.Fe], avec 0,1≤X≤0,9 et 1,1≤Y≤2. L’impédance du pilier 9 est alors mesurée à chaque fréquence balayée de la plage de fréquence.
Les valeurs mesurées sont ensuite comparées par l’unité 7 avec celles de la courbe d’impédance de référence. Si la courbe d’impédance mesurée coïncide avec la courbe d’impédance de référence, alors c’est qu’il n’y a pas de givre sur la pièce 1. À l’inverse, une déviation ∆F de la courbe d’impédance mesurée (en pointillés sur la ) de la courbe d’impédance de référence (décalage en fréquence), indique la présence de givre sur la pièce 1.
La valeur de cette déviation ∆F permet de mesurer/évaluer l’épaisseur du givre. En effet, des séries de mesures d’impédance peuvent préalablement être réalisées avec différentes épaisseurs de givre et stockées dans une zone mémoire du système. Aussi, une comparaison des valeurs mesurées avec ces valeurs connues permet à l’unité 7 de déduire l’épaisseur du givre, ainsi que la fréquence de résonnance de la pièce 1 à dégivrer.
La montre un exemple d’architecture du système combinant la fonction dégivrage à la fonction détection de givre. L’actionneur 9 est connecté à l’unité de commande 7. Un commutateur 17 a pour fonction de faire basculer le système entre le « mode dégivrage » et le mode « détection de givre ». Le commutateur 17 peut être activé manuellement ou automatiquement par l’unité 7. Dans une première position, ce commutateur 17 permet de connecter l’actionneur 9 à un premier circuit 19 comprenant un générateur haute tension 21 (ex : 20 V à 400 V) utilisé pour activer ledit actionneur en mode dégivrage. Dans une deuxième position, le commutateur 17 est connecté à un deuxième circuit 23 comprenant un générateur basse tension 24 (ex : 1 mV à 10 V) utilisé pour activer l’actionneur 9 en mode détection de givre. Le deuxième circuit 23 comporte également un moyen d’analyse d’impédance 25 qui peut par exemple simplement consister en un ampèremètre adapté pour mesurer l’intensité traversant l’actionneur 9. Les données d’analyse d’impédance sont utilisées par l’unité 7 pour déclencher la commutation du commutateur 17. Les circuits 19 et 23 peuvent se présenter sous la forme de cartes électroniques connectées à l’unité 7.
La reprend les différentes étapes du procédé de dégivrage selon l’invention. Les étapes 201 et 203 sont facultatives.
Ce procédé comprend une première étape 201 de détection de givre G sur la pièce 1. Le commutateur 17 sélectionne le deuxième circuit 23. Le pilier 9 est activé en basse tension sur une plage de fréquences prédéfinie de manière à faire des mesures d’impédance comme expliquées précédemment. L’analyse d’impédance permet de détecter ou pas la présence de givre.
Une seconde étape 203 permet de mesurer/évaluer l’épaisseur e du givre G, à partir des mesures d’impédance. Si la valeur e d’épaisseur de givre mesurée/évaluée est inférieure à une valeur seuil V seuil prédéterminée (par exemple 0.3 mm), le commutateur 17 n’est pas commuté et le dégivrage de la pièce 1 n’est pas activé. En revanche, si la valeur e d’épaisseur de givre mesurée/évaluée est égale ou supérieure à la valeur seuil V seuil , alors le commutateur 17 est commuté le dégivrage est activé. Dans ce cas, le commutateur 17 est basculé pour sélectionner le premier circuit 19.
Une troisième étape 205 consiste à activer le ou les actionneurs 9. Les actionneurs 9 peuvent être activés localement, si l’analyse de l’épaisseur de givre est localisée, ou sur l’ensemble de la pièce 1. La fréquence d’activation pourra être pré-paramétrée ou préférentiellement réglée selon l’épaisseur de givre mesurée/évaluée de sorte que la fréquence d’activation coïncide avec la fréquence de résonnance de la pièce 1 présentant du givre.
Une quatrième étape 207 correspond à la transmission de l’excitation, produite par le ou les actionneurs piézoélectriques 9 à la pièce 1 par l’intermédiaire des éléments de fixation 11A, 11B.
Une cinquième étape 209 correspond à la propagation de l’excitation dans la pièce 1. Dans le cadre de l’invention, l’excitation transmise par le ou les actionneurs 9 est en flexion et/ou en extension. Cette propagation peut être localisée dans une zone précise de la pièce 1 ou être transmise à l’ensemble de la pièce 1.
L’étape 209 conduit à la sixième et dernière étape 211 de dégivrage. L’excitation de la pièce 1 permet une fracturation et une délamination du givre par vibration selon un ou plusieurs de ses modes de vibration.
On va maintenant décrire des exemples d’un équipement spatial 10 thermorégulé comprenant une ou plusieurs structures de soutien mécanique 1. L’équipement spatial thermorégulé 10 peut être par exemple un instrument d’observation, par exemple un télescope, comprenant un composant thermorégulé tel qu’un détecteur optique ou un plan focal. Alternativement, l’équipement spatial peut être tout équipement faisant l’objet d’une régulation thermique, par exemple un cryostat.
Cet équipement spatial thermorégulé 10 est embarqué dans un engin spatial comprenant une plateforme de support 20, en étant monté sur la plate-forme de support par l’intermédiaire d’au moins une structure de soutien mécanique 1. L’engin spatial peut par exemple être un satellite, une sonde, un vaisseau, une station spatiale, etc.
La structure de soutien mécanique 1 de l’équipement spatial comprend au moins une première portion d’interface 2 avec l’équipement 10, et au moins une deuxième portion d’interface 3 avec la plate-forme spatiale 20. Les deux portions d’interface 2, 3 sont réalisées en métal ou en alliage métallique, par exemple du titane ou un alliage à base de titane, comme par exemple un alliage à base de titane, aluminium et vanadium, ou encore un alliage de fer et nickel, par exemple un alliage constitué à 64% de fer et 36% de nickel connu sous la dénomination commerciale Invar. Dans un mode de réalisation, les première et deuxième portions d’interface 2,3 sont formées du même métal ou alliage métallique.
Dans un exemple de réalisation, une portion d’interface 2,3 avec l’équipement ou la plate-forme spatiale peut comprendre une platine comprenant des orifices traversants permettant une fixation par vis.
Dans un exemple de réalisation, une portion d’interface peut être une partie d’une cloison de l’équipement spatial ou d’une cloison de l’engin spatial embarquant l’équipement, ladite cloison étant alors prolongée par la portion d’interface correspondante.
La structure 1 de soutien mécanique comprend en outre un maillage métallique 4 établissant une liaison mécanique entre d’une part la ou les portions d’interface 2 avec l’équipement spatial et d’autre part la ou les portions d’interface 3 avec la plateforme. Le maillage métallique 4 peut être réalisé dans le même métal ou alliage métallique que les portions d’interface 2,3, et forme une liaison mécanique entre la première portion d’interface 2 et la deuxième portion d’interface 3. Le maillage 4 est avantageusement réalisé d’une seule pièce avec les portions d’interface 2,3, en étant dépourvu de charnière. Ainsi, dans un exemple de réalisation, l’ensemble monobloc 9 est réalisé d’une seule pièce avec une cloison de l’équipement spatial.
Le maillage 4 comprend un agencement en trois dimensions d’un ensemble de tiges 40 reliées entre elles de façon à définir entre elles des interstices 41 également tridimensionnels. Ces interstices 41 peuvent présenter une forme géométrique, par exemple être cubiques, tétraédriques ou hexaédriques selon la disposition des tiges du maillage, ou encore présenter une forme non géométrique et irrégulière. La dimension des interstices du maillage et le diamètre des tiges peut être variable en fonction de la taille de la structure de support, et des propriétés mécaniques recherchées pour cette structure. Par exemple la longueur d’une arête d’une maille du maillage peut être comprise entre quelques millimètres et quelques centimètres.
La forme du maillage 4 peut être variable en fonction du nombre de portions d’interface 2,3 et de la géométrie générale souhaitée pour la structure de soutien métallique. Dans un exemple illustré schématiquement sur la , la structure de soutien mécanique peut comprendre une portion d’interface 2 avec l’équipement 10 et une portion d’interface 3 avec la plate-forme spatiale 20. Dans ce cas, le maillage 4 peut s’étendre de façon sensiblement rectiligne entre les deux portions d’interface. En variante représentée sur la , la structure de soutien mécanique 1 peut comprendre une unique portion d’interface 2 avec l’équipement et deux ou trois portions d’interface 3 avec la plate-forme spatiale. Le maillage peut alors présenter une forme générale en V ou en trépied comprenant deux – respectivement trois - portions rectilignes 4a, 4b, formant un angle entre elles, chaque portion rectiligne reliant entre elles la portion d’interface 2 avec l’équipement et une portion d’interface 3a, 3b respective avec la plate-forme. La configuration inverse où la structure de soutien mécanique comprend une portion d’interface 3 avec la plate-forme et deux interfaces 2 ou plus avec l’équipement peut également être envisagée. Selon encore d’autres variantes, la structure peut comporter plusieurs portions d’interface 2 avec l’équipement et plusieurs portions d’interface 3 avec la plate-forme et le maillage peut présenter une forme de croix.
La structure de soutien mécanique 1 de l’équipement spatial comprend également un bloc 5 de matériau mécaniquement rigide et thermiquement isolant en appui mécanique contre les portions d’interface 2, 3 et comblant les interstices du maillage 4.
Le matériau constitutif du bloc est choisi pour pouvoir être inséré dans le maillage métallique 4 à l’état de poudre ou à l’état liquide pour pouvoir être fritté ou moulé, comme décrit plus en détails ci-après. Dans des modes de réalisation, le matériau constitutif du bloc est une céramique, par exemple de la zircone ou du verre, ce dernier pouvant par exemple être à composition aluminate ou silicate.
De plus, le matériau est avantageusement choisi pour présenter un coefficient de dilatation thermique proche de celui du métal ou de l’alliage métallique formant l’ensemble monobloc. Par exemple, mais non limitativement, les coefficients de dilatation thermique du matériau coulé et du matériau formant l’ensemble monobloc peuvent être choisis égaux à au plus 20%, par exemple à au plus 15% près, ou par exemple à au plus 11% près.
La ou les structures de soutien mécanique 1 peut ainsi former les pieds d’un équipement spatial. Les pieds peuvent être intégrés à l’équipement spatial ou rapportés. Les pieds intégrés à l’équipement spatial sont par exemple réalisés dans le prolongement d’une paroi de support ou dans le prolongement d’une paroi délimitant un espace fermé recevant un fluide de régulation thermique.
Deux exemples d’une telle structure de soutien mécanique 1 sont représentés sur la et la .
L’exemple représenté sur la est celui d’une structure comprenant une portion d’interface avec l’équipement 10 et une portion d’interface avec la plateforme 20, reliées entre elles par un maillage 4 linéaire.
L’exemple représenté sur la est celui où la structure est un bipode comprenant une portion 2 d’interface avec l’équipement 10 et deux portions 3a, 3b d’interface avec la plateforme. Le maillage 4 relie la portion 2 avec chaque portion 3a, 3b et présente à cet effet une forme en V comprenant deux branches 4a, 4b rectilignes unies à une extrémité où elles sont solidaires de la portion 2, chaque branche étant solidaire à son extrémité opposée d’une portion 3a, 3b respective. Le bloc de matériau comblant le maillage présente la même forme.
En référence à la , un équipement spatial thermorégulé 10 peut comprendre une ou plusieurs structures de soutien mécanique 1 obtenues par le procédé décrit ci-avant, pour le relier à la plateforme 20. Par exemple, l’équipement peut être supporté par deux structures de soutien mécanique sous forme de bipode, comme décrit ci-avant en référence à la . Selon un autre exemple, un équipement spatial thermorégulé 10 peut comprendre une unique structure de soutien mécanique 1 sous la forme de tripode comprenant trois pieds reliés entre eux par une extrémité formée par la portion 2 d’interface avec l’équipement, les extrémités opposées des trois pieds étant formées par trois portions respectives d’interface avec la plate-forme.
Vanne cryogénique et ensemble comprenant une telle vanne La présente invention concerne en général les vannes cryogéniques.
Une telle vanne cryogénique est typiquement implantée sur le conduit de sortie d’une unité de stockage de fluide cryogénique.
Cette unité de stockage peut être un réservoir d’hydrogène liquide, destiné à alimenter une pile à combustible. La vanne cryogénique est interposée entre l’unité de stockage et un échangeur de chaleur. L’hydrogène liquide est réchauffé dans l’échangeur de chaleur jusqu’à une température compatible avec le fonctionnement de la pile à combustible.
L’unité de stockage comprend généralement un réservoir interne, et un réservoir externe dans lequel est logé le réservoir interne. L’hydrogène liquide est stocké à l’intérieur du réservoir interne. L’espace intermédiaire délimité entre le réservoir interne et le réservoir externe est maintenu sous un vide poussé, de manière à procurer une isolation thermique très efficace.
Il est possible de concevoir la vanne cryogénique avec un organe d’obturation agencé sur une portion intermédiaire du conduit de sortie d’hydrogène, logée dans l’espace intermédiaire entre le réservoir interne et le réservoir externe. L’actionneur dans ce cas est situé à l’extérieur du réservoir externe.
Une telle vanne cryogénique est techniquement complexe, et coûteuse à produire.
Dans ce contexte, l’invention vise à proposer une vanne cryogénique qui soit moins coûteuse et surtout plus facile à intégrer.
À cette fin, l’invention porte sur une vanne cryogénique, comprenant : - un corps de vanne délimitant une entrée de fluide cryogénique, une sortie de fluide cryogénique et un passage de fluide cryogénique raccordant fluidiquement l’entrée de fluide cryogénique à la sortie de fluide cryogénique;
- un obturateur;
- un actionneur;
- une chaîne cinématique par l’intermédiaire de laquelle l’actionneur déplace l’obturateur entre une position d’obturation du passage de fluide cryogénique et une position de dégagement du passage de fluide cryogénique;
le corps de vanne délimitant en outre une entrée de fluide caloporteur, une sortie de fluide caloporteur et un passage de fluide caloporteur raccordant fluidiquement l’entrée de fluide caloporteur à la sortie de fluide caloporteur, le passage de fluide caloporteur s’étendant autour du passage de fluide cryogénique.
Une telle vanne cryogénique peut être placée à l’extérieur du réservoir externe. En effet, du fait que le passage de fluide caloporteur s’étend autour du passage de fluide cryogénique, les surfaces du corps de vanne en contact avec le fluide cryogénique ne sont pas directement exposées à l’atmosphère entourant le corps de vanne.
Le risque que l’air entourant le corps de vanne soit liquéfié est donc supprimé.
Dans le cas où le fluide cryogénique est de l’hydrogène, celui-ci est liquide, à pression ambiante, à une température proche de 20 K.
L’air se liquéfie à partir de -196° C, c’est-à-dire environ 77 K. L’air liquide peut contenir sous certaines conditions jusqu’à 50 % d’oxygène en masse, et est ainsi extrêmement oxydant. Il est impératif que les surfaces du corps de vanne en contact avec l’hydrogène liquide ne soient pas directement en contact avec l’air ambiant.
Dans le cas d’un usage de détection et d’évaluation de la position d’un obstacle, on pourra prévoir que la séquence de données soit un signal binaire présentant différentes caractéristiques prédéterminées, comme notamment un pic d’autocorrélation pour un décalage temporel nul et/ou des valeurs d’autocorrélation faibles pour un décalage temporel non nul et/ou une longueur importante, ces caractéristiques permettant d’améliorer le rapport signal à bruit du système, et/ou un poids de Hamming tel que le niveau d’intensité lumineuse moyen du faisceau lumineux émis reste sensiblement inchangé lors de sa modulation avec la séquence de données. Une telle séquence pourra par exemple être générée au moyen d’un algorithme de génération de code aléatoire ou de code pseudo aléatoire.