INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un développement avantageux, on détermine la plage d’angle de vue de l’observateur sur l’afficheur en fonction de la distance de l’observateur à l’afficheur ou de la position de l’observateur. En outre, on peut déterminer la fonction de correction selon la distance de l’observateur à l’afficheur ou la position de l’observateur ou déterminer plusieurs fonctions de correction selon les différentes distances entre l’observateur et l’afficheur ou les positions différentes de l’observateur. Si l’observateur se déplace devant l’afficheur dans la direction X, le gradient de luminosité se déplace également sur l’afficheur selon la position de l’observateur. En d’autres termes, le mouvement de l’observateur devant l’afficheur se traduit par un gradient dynamique de la luminosité. Si l’observateur change sa distance par rapport à l’afficheur, par exemple, en modifiant la distance du siège dans le véhicule, cela modifie l’impression de luminosité de l’afficheur en fonction de la distance de l’observateur. L’adaptation de la fonction de correction à la distance de l’observateur par la position de l’observateur par rapport à l’afficheur, améliore la qualité des informations présentées. Cela permet notamment de réduire la probabilité d’effets physiologiques tels que la fatigue des yeux, les maux de tête ou jusqu’au malaise des yeux. De manière avantageuse, on réduit le risque de mal de mer, même s’il s’agit d’informations d’images affichées qui sont notamment fixes comme, par exemple, un moteur de recherche avec texte à lire pour lequel l’observateur souhaite notamment une présentation de l’image fixe dans le temps et dans l’espace. Cela permet d’augmenter notamment le confort de l’observateur, en particulier, d’un passager du véhicule.
Suivant une autre caractéristique, l’invention a pour objet un procédé de détermination d’un signal corrigé pour l’affichage d’une image sur un afficheur, pour un observateur ce procédé comprenant les étapes consistant à :
- fournir un signal d’entrée de données d’image pour afficher une image sur l’afficheur à destination de l’observateur,
- fournir une fonction de correction,
- un signal quantique interférométrique transcodé noté , et
- un signal de contrôle interférométrique modulé en phase noté S cB .
L’homme du métier comprendra que le module interférométrique de transcodage 300 du récepteur Bob est configuré pour :
- projeter le signal quantique interférométrique encodé sur un état quantique interférométrique transcodé noté sur un « premier port de sortie » de l’interféromètre du module 300, et sur l’état quantique interférométrique transcodé noté sur un « second port de sortie » de l’interféromètre du module 300, et
- pour générer un signal de contrôle interférométrique modulé en phase noté S cB .
En particulier, le module interférométrique de transcodage 300 du récepteur Bob peut comprendre une unité de séparation fréquentielle positionnée sur le deuxième bras interférométrique du module interférométrique de transcodage 300. Une composante du signal quantique interférométrique encodée et une composante du signal de contrôle interférométrique S cA traversant le deuxième bras interférométrique du module interférométrique de transcodage 300. L’unité de séparation fréquentielle du module interférométrique de transcodage et alors configurée pour séparer (i.e. sélectionner fréquentiellement) la composante du signal quantique interférométrique encodée de la composante du signal de contrôle interférométrique S cA . Le module interférométrique de transcodage 300 est alors configuré pour appliquer une modulation de phase eff , permettant de transcoder la clé de cryptage quantique, et une modulation de phase , respectivement, à la composante de signal quantique interférométrique encodé et à la composante de signal de contrôle interférométrique S cA traversant le deuxième bras interférométrique du module interférométrique de transcodage 300.
Le module de traitement 400 du récepteur Bob est configuré pour :
– mesurer le signal de contrôle modulé en phase S cB issu du module interférométrique de transcodage 300,
– déterminer une correction différentielle des fluctuations de phase entre les décalages de phase et (ou signal d’erreur discret ) à partir de la mesure du signal de contrôle modulé en phase S cB et de la modulation de phase ,
– déterminer la ou les valeurs de la modulation de phase eff à partir de la correction différentielle et d’une modulation de phase , et transmettre la ou les valeurs de la modulation de phase eff au module interférométrique de transcodage 300, et
– estimer le signal quantique interférométrique transcodé , (c’est-à-dire, estimer la projection du signal quantique interférométrique encodé sur les états quantiques interférométriques transcodés et ).
Il est à noter que, dans ces modes de réalisation, le signal de contrôle interférométrique S cA n’est pas modulé par le module interférométrique d’encodage 200 de l’émetteur Alice alors qu’une composante du signal de contrôle interférométrique S cB est modulée en phase dans le module interférométrique de transcodage 300 du récepteur Bob. Cette configuration permet au module de traitement 400 de déterminer la correction différentielle les fluctuations de phase entre les décalages de phase et des modules interférométriques de l’émetteur Alice et du récepteur Bob, sans compromettre la sécurité de la clé secrète établie (c’est-à-dire sans modifier la modulation de phase ), et ainsi de déduire la modulation de phase eff par une rétroaction électronique rapide.
Similairement, une composante de chacun des signaux quantiques interférométrique et , est modulée en phase respectivement dans l’un des deux bras interférométriques du module interférométrique d’encodage 200, ainsi que dans l’un des deux bras interférométrique du module interférométrique de transcodage 300. Cette double modulation et permet à l’émetteur Alice et au récepteur Bob de produire la ou les informations nécessaires à l’établissement d’une clé de cryptage sécurisée.
La représente schématiquement le module de génération de signal 100 de l’émetteur Alice, selon des modes de réalisation de l’invention.
Le module de génération de signal 100 comprend une unité laser 120, une unité de séparation de faisceau 140, et une unité de recombinaison de faisceau 160.
Dans des modes de réalisation, l’unité laser 120 peut comprendre un laser de transmission émettant un faisceau laser ayant une fréquence (équivalent à une longueur d’onde ) et caractérisé par une longueur de cohérence noté .
Le document [2] cité à la fin de la description divulgue également la mise en œuvre d’un substrat POI exploitant une couche de LiTaO 3 pour la fabrication d’un filtre à ondes élastiques de surface. Le filtre à ondes élastiques de surface décrit dans ce document comprend une couche miroir formée d’une alternance de couches à impédance acoustique faible et des couches à impédance acoustique élevée sur un substrat de silicium.
Il a également été considéré d’intercaler une couche dite de piégeage, par exemple faite de silicium poly cristallin, entre le substrat support et la couche de matériau diélectrique, destinée à limiter le libre parcours moyen des charges aux interfaces de l’empilement et les diaphonies susceptibles d’intervenir au sein d’un filtre formé à partir du substrat POI considéré.
Les avantages du procédé SmartCut™ pour la formation d’un substrat POI sont bien connus. Notamment, le procédé SmartCut™ permet le prélèvement d’une couche de matériau piézoélectrique, d’une épaisseur contrôlée, à partir d’un substrat massif de matériau piézoélectrique dit substrat donneur. Par ailleurs, après son recyclage, le substrat donneur peut à nouveau être utilisé pour la formation d’autres substrats POI. Ce dernier aspect permet de rendre le procédé SmartCut™ compétitif.
Les substrats POI, ainsi susceptibles d’être formés selon le procédé SmartCut™, sont généralement mis en œuvre pour la conception de filtres à ondes élastiques de surface fonctionnant à des fréquences de résonnance/anti-résonnance supérieures à 1 GHz.
Il existe aujourd’hui un intérêt pour la formation des filtres à ondes élastiques de surface formés sur des substrats POI et fonctionnant à des fréquences de résonnance/anti-résonnance inférieures à 1 GHz. Toutefois, afin de contenir le coefficient de température de la fréquence d’un mode élastique de surface se propageant sur un substrat POI à des valeurs raisonnables (par exemple inférieures à 10 ppm.K -1 ), il peut être nécessaire d’adapter les épaisseurs de la couche de matériau piézoélectrique et/ou de la couche de matériau diélectrique. Plus particulièrement, il peut être requis de réduire l’épaisseur de la couche de matériaux diélectrique et/ou d’augmenter l’épaisseur de la couche de matériau piézoélectrique.
A cet égard, le procédé SmartCut™ présente la versatilité nécessaire pour adapter les épaisseurs de ces couches.
Néanmoins, une couche de matériau diélectrique fine, et notamment d’une épaisseur inférieure à 300 nm voire inférieure à 200 nm, n’est plus une barrière efficace contre la diffusion de certaines espèces susceptibles de former la couche de matériau piézoélectrique. Par exemple, une couche de matériau diélectrique d’une épaisseur inférieure à 300 nm laissera diffuser le lithium d’une couche de matériau piézoélectrique comprenant du LNO. Notamment, le lithium ayant ainsi diffusé dans la couche de matériau diélectrique (par exemple du SiO 2 ) est source de pertes radiofréquences.
Également, il n’est pas souhaitable de considérer une couche de matériau diélectrique d’une épaisseur trop importante, et notamment supérieure à 500 nm voire 1000 nm. En effet, ces épaisseurs nécessitent, lors de la mise en œuvre du procédé SmartCut™ pour la formation du substrat POI, de considérer des énergies d’implantation dans le substrat massif de matériau piézoélectrique (le substrat donneur) relativement importantes, qui, par voie de conséquence génèrent des endommagement souvent rédhibitoires pour la formation de filtre à ondes élastiques de surface.
Un but de la présente invention est donc de proposer un dispositif à ondes élastiques de surface formé à partir d’un substrat POI, le substrat POI permettant la propagation d’ondes élastiques de surface présentant un coefficient de température de la fréquence à la résonnance et à l’anti-résonnance contrôlé, avantageusement inférieur à 10 ppm.K -1 , pour des fréquences de fonctionnement inférieures à 1 GHz.
Un autre but de la présente invention est de proposer un dispositif à ondes élastiques de surface formé à partir d’un substrat POI, le substrat POI permettant la propagation d’ondes élastiques de surface présentant un coefficient de température de la fréquence équilibrés pour des fréquences de fonctionnement inférieures à 1 GHz.
Un autre but de la présente invention est de proposer un dispositif à ondes élastiques de surface formé à partir d’un substrat POI, le substrat POI permettant la propagation d’ondes élastiques de surface présentant un coefficient de température de la fréquence à la résonnance et à l’anti-résonnance sensiblement égaux pour des fréquences de fonctionnement inférieures à 1 GHz.
BREVE DESCRIPTION DE L’INVENTION La présente invention concerne de façon générale un dispositif et plus spécifiquement un filtre à ondes élastiques de surface qui comprend :
- un substrat POI qui comprend, d’une face avant vers une face arrière, une couche de matériau piézoélectrique, une couche de matériau diélectrique et un substrat support ;
- au moins un transducteur électroacoustique formé sur ou dans la couche de matériau piézoélectrique ;
le dispositif à ondes élastiques de surface étant remarquable en ce que le substrat POI comprend en outre une couche additionnelle intercalée entre la couche de matériau piézoélectrique et la couche de matériau diélectrique, la couche additionnelle étant associée un coefficient de température de la fréquence de signe opposé à celui auquel est associée la couche de matériau diélectrique.
De manière avantageuse, l’au moins un transducteur électroacoustique peut comprendre au moins un transducteur électroacoustique d’entrée et au moins un transducteur électroacoustique de sortie.
La , déjà décrite, est une représentation schématique de l'assemblage d'un connecteur électrique mâle et d'un connecteur électrique femelle selon l'état de la technique;
La , déjà décrite, montre un schéma équivalent d'une chaîne diélectrique entre deux équipotentielles d'un connecteur électrique selon l'état de la technique;
La est une représentation schématique de l'assemblage d'un connecteur électrique mâle et d'un connecteur électrique femelle selon l'invention;
Les figures 4a et 4b montrent des vues de dessus d'une couche de matériau électriquement conducteur déposée sur un insert isolant présentant respectivement une configuration pleine et une configuration maillée;
La est une représentation schématique de la répartition d'un gradient de tension à l'intérieur d'un joint élastique d'un connecteur électrique selon l'invention;
La est une représentation schématique d'un connecteur électrique de type hermaphrodite selon l'invention;
La est une représentation schématique de l'assemblage de deux connecteurs électriques hermaphrodites selon l'invention.
La montre un connecteur électrique mâle 10 établissant un contact électrique avec un connecteur électrique femelle 11. Les connecteurs électriques 10 et 11 pourront par exemple être utilisés sur un réseau électrique haute tension d'un aéronef.
Le connecteur électrique mâle 10 comporte un corps 12 réalisé dans un matériau électriquement conducteur et muni d'au moins une ouverture 14 de passage de conducteur. Le corps 12 du connecteur électrique mâle 10 présente une forme complémentaire d'un corps 21 du connecteur électrique femelle 11. Au moins un conducteur électrique 13 est inséré à l'intérieur de l'ouverture 14 de passage de conducteur. Le conducteur électrique 13 pourra être réalisé dans un matériau électriquement conducteur, tel que le cuivre, l'aluminium, ou tout autre matériau électriquement conducteur adapté à l'application. Le conducteur électrique 13 pourra le cas échéant être recouvert d'une fine couche de finition améliorant sa conductivité électrique, comme par exemple une couche de palladium, d'or, d'argent, d'étain, de nickel ou tout autre matériau électriquement conducteur adapté à l'application.
Le conducteur électrique 13 pourra être constitué par un fil unique ayant une section ronde, en forme de méplat, ou tout autre forme adaptée à l'application. Alternativement, le conducteur électrique 13 pourra être de type multibrins, c’est-à-dire qu'il pourra être constitué par une pluralité de fils disposés côte à côte. Le conducteur électrique 13 est recouvert par une couche de matériau électriquement isolant 15. Le matériau électriquement isolant de la couche 15 pourra être constitué par une gaine diélectrique recouvrant le conducteur électrique 13 ou éventuellement une couche d'émail.
Le conducteur électrique 13 et la couche de matériau électriquement isolant 15 sont recouverts par un blindage 19. Le blindage 19 est réalisé dans un matériau électriquement conducteur. Le blindage 19 est relié électriquement au corps 12 du connecteur électrique mâle 10.
Au moins une borne électrique mâle 16 est raccordée électriquement à une extrémité du conducteur électrique 13. La liaison entre la borne électrique mâle 16 et le conducteur électrique 13 pourra être effectuée par sertissage, soudage (avec ou sans apport de matière), ou toute autre technique de liaison électrique adaptée à l'application. La borne électrique mâle 16 présente une forme complémentaire de la borne électrique femelle 26.
Un insert isolant 18 est destiné à isoler électriquement la borne électrique mâle 16 par rapport au corps 12 du connecteur électrique 10. L'insert isolant 18 a également une fonction de maintien électrique de la borne électrique mâle 16. L'insert isolant 18 est disposé à l’intérieur d’un logement 20 prévu dans le corps 12. L’insert isolant 18 s'étend au moins en partie autour de la borne électrique mâle 16. L’insert isolant 18 présente une forme destinée à coopérer avec une forme complémentaire de l'insert isolant 28 du connecteur électrique femelle 11. L'insert isolant 18 pourra être réalisé dans tout matériau diélectrique rigide, tel qu'un matériau thermoplastique ou un matériau thermodurcissable.
L'insert isolant 18 comporte une première zone de continuité électrique 31.1 recouverte d'une couche de matériau électriquement conducteur 32 assurant une continuité électrique avec le corps 12 du connecteur électrique, et une deuxième zone de continuité électrique 31.2 recouverte d'une couche de matériau électriquement conducteur 33 assurant une continuité électrique avec la borne électrique mâle 16.
La première zone de continuité électrique 31.1 et la deuxième zone de continuité électrique 31.2 sont distinctes l'une par rapport à l'autre, c’est-à-dire qu'il n'y a pas de continuité de matière entre la couche 32 de matériau électriquement conducteur de la première zone de continuité électrique 31.1 et la couche de matériau électriquement conducteur 33 de la deuxième zone de continuité électrique 31.2.
La longueur d’onde d’émission du laser peut se situer dans le visible ou l’infrarouge. Par exemple et de façon non limitative, l’unité laser 120 peut comprendre une diode laser DFB (acronyme pour l’expression anglo-saxonne correspondante ‘Distributed Feedback’, signifiant à rétroaction distribuée) utilisant un réseau de Bragg permettant de choisir la longueur d'onde d'émission . La longueur d'onde d’émission choisie de la diode laser peut être égale à 1550 nm. Une telle diode laser émet notamment un faisceau laser continue. Alternativement, l’unité laser 120 peut comprendre une source laser impulsionnel.
Ainsi, dans des modes de réalisation, l’unité laser 120 peut comprendre en outre une unité de modulation d’intensité (non représenté sur les figures) permettant de générer, à partir d’un faisceau laser continu (ou impulsionnel), des impulsions laser définies selon une cadence d’impulsions et une intensité d’impulsions , et une largeur temporelle d’impulsion allant jusqu’à quelques nanosecondes. La cadence du train d’impulsions peut être de l’ordre de quelques kilohertz jusqu’à quelques dizaines de gigahertz.
Le faisceau laser peut être polarisé selon toute polarisation adaptée. Par exemple, le faisceau laser peut être polarisé linéairement.
Par conséquent, l’unité laser 120 peut être configurée pour générer un signal initial S 0 pouvant être défini selon l’équation (02) suivante :
, tel que (02)
L’unité de séparation de faisceau 140 est configurée pour séparer le faisceau laser transmis par l’unité laser 120 en deux composantes du signal initial (notées par exemple S 0 – 1 et S 0 – 2 ) parcourant deux voies optiques distinctes 140-1 et 140-2.
Dans des modes de réalisation, l’unité de séparation de faisceau 140 peut être un coupleur optique (par exemple en Y fibré) à maintien de polarisation, typiquement disposé en sortie de l’unité laser 120. L’unité de séparation de faisceau 140 peut en outre être asymétrique, de manière à fournir une composante du signal initial (par exemple S 0 – 1 ) composée d’impulsions à faible intensité parcourant la voie optique 140-1 et une composante du signal initial (par exemple S 0 – 2 ) composée d’impulsions de forte intensité parcourant la voie optique 140-2. Avantageusement, le coupleur est du type 90/10, c’est-à-dire délivrant 90% de la puissance optique pour la composante S 0 – 2 du signal initial parcourant la voie optique 140-2 et 10% de la puissance optique pour la composante S 0 – 1 du signal initial parcourant la voie optique 140-1. L’unité de séparation de faisceau 140 peut ainsi générer les deux composantes de signal S 0 – 1 et S 0 – 2 . Les composantes de signal S 0 – 1 et S 0 – 2 peuvent être définies selon les équations (03) et (04) suivantes :
, tel que par exemple et (03)
(04)
Le module de génération de signal 100 comprend en outre une unité 142 configurée pour générer un ‘signal quantique’ à partir de la composante S 0 – 1 du signal initial parcourant la voie optique 140-1.
Dans les modes de réalisation de l’invention, l’unité de génération de signal quantique 142 peut être un atténuateur optique permettant de former le signal quantique ayant une amplitude équivalent en moyenne à moins d’un photon par impulsion. L’unité de génération de signal quantique 142 est ainsi configurée pour générer le signal quantique appelé signal quantique intermédiaire et désigné également selon la notation d’état quantique .
Par ailleurs, l’unité de génération de signal quantique 142 peut comprendre une autre unité de modulation d’intensité (non représentée sur les figures) configurée pour effectuer une modulation additionnelle d’impulsion du signal quantique et/ou de la composante S 0 – 1 du signal initial parcourant la voie optique 140-1. Par exemple, une telle unité peut être utilisée pour implémenter un protocole appliquant des états leurres quantiques.
Dans certains modes de réalisation, en particulier si l’unité laser 120 comprend une source laser continue, l’unité de génération de signal quantique 142 peut également comprendre une unité de modification de phase (non représentée sur les figures) configurée pour modifier la phase de chacune des impulsions quantiques parcourant la voie optique 140-1. Avantageusement, l’unité de modification de phase peut être configurée pour rendre aléatoire (i.e. randomiser) la phase de chacune de ces impulsions quantiques, de manière à ce que les phases de deux impulsions quantiques consécutives soient indépendantes l’une par rapport à l’autre. Il est à noter que la randomisation de phase peut permettre de se prémunir de certaines attaques de la clé quantique, pouvant être effectuées par un dispositif espion, appelé ‘Eve’, disposé sur le canal de transmission 50 interceptant le signal de contrôle transmis par l’émetteur Alice et prenant en compte la cohérence de phase entre impulsions. Une telle unité de modification de phase peut être par exemple un modulateur de phase.
Le module de génération de signal 100 comprend en outre une unité 144 configurée pour générer un ‘signal de contrôle’ à partir de la composante S 0 – 2 du signal initial parcourant la voie optique 140-2.
Dans des modes de réalisation de l’invention, l’unité de génération de signal de contrôle 144 peut être une unité de décalage en fréquence configurée pour former le signal de contrôle ayant une fréquence décalée par rapport à la fréquence du signal initial et de la composante S 0 – 2 du signal initial parcourant la voie optique 140-2, selon un décalage . L’unité de génération de signal de contrôle 141 génère alors un signal , appelé signal de contrôle intermédiaire et pouvant être défini selon l’équation (05) suivante :
, tel que (05)
représentation schématique d’une fonction de distribution de luminosité,
représentation schématique d’une distribution de luminosité,
représentation schématique d’un procédé selon un exemple de réalisation de l’invention,
représentation schématique d’une fonction de distribution de luminosité selon un exemple de réalisation de l’invention,
représentation schématique d’une fonction de distribution de luminosité selon un exemple de réalisation de la présente invention,
représentation schématique d’une mesure d’une distribution de luminosité selon un exemple de réalisation de l’invention.
La est une représentation schématique en vue de dessus d’un véhicule 20 tel qu’un véhicule automobile ; il s’agit, par exemple, d’un véhicule avec un dispositif d’affichage 22. Le dispositif d’affichage 22 est, réalisé comme afficheur 22 ou comporte un afficheur 22. L’afficheur 22 est réalisé pour afficher au moins une représentation d’image et/ou des représentations vidéo. L’afficheur 22 permet d’afficher, par exemple, des informations concernant le véhicule 20, des informations d’état du véhicule ou des informations concernant le mode de fonctionnement du véhicule, des informations de navigation, des représentations d’un système de loisir du véhicule et/ou d’autres informations.