INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La densité pour chaque feuille découpée déterminée selon la norme ASTM D1622-08 (2008) a été mesurée pour la feuille entière, une masse totale de la feuille découpée divisée par un volume total de la feuille découpée. Le volume de la feuille a été déterminé en mesurant le diamètre et l'épaisseur. Les données de densité rapportées étaient comme suit : la montre dans l'ordre les données de densité pour les feuilles en commençant par le bord supérieur de chaque bloc, les feuilles prises à partir du milieu du bloc et du bord inférieur de chaque bloc pour le mélange de prépolymère L325 avec une variété d’agents de durcissement. (Chaque point est une densité pour une feuille et les feuilles sont dans l'ordre du bord supérieur au bord inférieur, correspondant aux points de gauche à droite). La montre les données de densité pour les feuilles en partant du bord supérieur de chaque bloc jusqu'au bord inférieur de chaque bloc pour un mélange de prépolymères de LFG740D et LF750D dans un rapport massique (masse/masse) de 4:1 avec une variété d’agents de durcissement. Comme on peut le voir, les feuilles prélevées sur les bords supérieur et inférieur ont une densité plus élevée que celles du milieu et les feuilles fabriquées avec un mélange d’agents de durcissement ont une densité inférieure au milieu à celle des feuilles fabriquées avec un seul agent de durcissement tel que MOCA ou Ethacure TM 300.
Les microsphères polymères pré-expansées sont remplies d'un fluide, qui peut être un gaz, un liquide ou une combinaison de gaz et de liquide. Si le fluide est un liquide, alors le fluide préféré est l'eau, telle que l'eau distillée qui ne contient que des impuretés accidentelles. Aux fins de la présente demande, le terme microsphère comprend des coques (ou enveloppes) ayant une forme qui n’est pas toujours une forme sphérique parfaite ; par exemple, ces coques ont ce qui semble être une forme semi-hémisphérique lorsqu'elles sont ouvertes et vues avec un microscope électronique à balayage (SEM). Si le fluide est un gaz, alors l'air, l'azote, l'argon, le dioxyde de carbone ou une combinaison de ceux-ci est préféré. Pour certaines microsphères, le gaz peut être un gaz organique, tel que l'isobutane. De préférence, le fluide est de l'isobutane, de l'isopentane ou une combinaison d'isobutane et d'isopentane. L'isobutane piégé dans la microsphère polymère est un gaz à température ambiante (25°C) et plus, en fonction de la pression interne dans l'enveloppe (ou coque) polymère. L'isopentane piégé dans la microsphère polymère est une combinaison de liquide et de gaz à température ambiante. A des températures d'environ 30°C et plus, l'isopentane devient gazeux en fonction de la pression interne dans la coque polymère. Une coque polymère retient le fluide ; et typiquement la coque polymère maintient le gaz sous pression. Des exemples spécifiques de coque polymère incluent les enveloppes de polyacrylonitrile/méthacrylonitrile et les coques de poly(dichlorure de vinylidène)/polyacrylonitrile, telles que les coques de poly(acrylonitrile-co-chlorure de vinylidène-co-méthacrylate de méthyle). De plus, ces coques peuvent incorporer des particules inorganiques, telles que des silicates, des particules contenant du calcium ou du magnésium. Ces particules facilitent la séparation des microsphères polymères. Les microsphères polymères pré-expansées ont été expansées à un diamètre nominal avant combinaison avec le pré-polymère. Les diamètres nominaux typiques se situent dans la plage de 10 à 60, de 15 à 50 ou de 17 à 45 microns. Par exemple le diamètre nominal peut être de 20 microns ou de 40 microns. Les microsphères polymères pré-expansées peuvent croître de 10 à 60 % jusqu'à un diamètre moyen final de 20 à 150 microns. Cependant, les inventeurs ont découvert que l'expansion réelle dans la matrice polymère formée par la réaction d'un prépolymère avec un agent de durcissement peut être limitée par le durcissement de la matrice polymère. Par exemple, en utilisant un seul agent de durcissement (soit un agent de durcissement amine monoaromatique, soit un agent de durcissement amine polyaromatique), l'expansion supplémentaire est limitée ou une contraction partielle des pores peut se produire. Cependant, les inventeurs ont découvert qu'en utilisant un mélange d’un agent de durcissement phényldiamine avec un agent de durcissement diamine poly-aromatique, la matrice limite moins l'expansion tout en évitant l'affaissement ou l'éclatement des pores, permettant ainsi d'atteindre des densités plus faibles.
De façon optimisée mais optionnelle, la bande de roulement comprend au moins des découpures transversales ménagées dans chaque première et deuxième portion axialement latérale, chaque première et deuxième portion axialement latérale comprenant une portion axiale présentant une largeur axiale égale à 50% de la largeur axiale respectivement de chaque première et deuxième portion axialement latérale et s’étendant axialement vers l’extérieur depuis chaque bord axialement intérieur respectivement de chaque première et deuxième découpure circonférentielle principale axialement extérieure depuis lequel s’étend respectivement chaque première et deuxième portion axialement latérale, chaque découpure transversale comprenant une portion axialement intérieure s’étendant dans la portion axiale de ladite de ladite première ou deuxième portion axialement latérale, les découpures transversales ménagées dans la première portion axialement latérale comprenant au moins un premier couple de dispersion sonore comprenant une première et une deuxième découpures transversales, les découpures transversales ménagées dans la deuxième portion axialement latérale comprenant au moins un deuxième couple de dispersion sonore comprenant une première et une deuxième découpures transversales, chaque portion axialement intérieure de chaque première et deuxième découpure transversale de chaque premier et deuxième couple de dispersion sonore présentant respectivement une largeur La1, La2 telles que: - 1 ≤ La1/La2 ≤ 2,5 dans le cas où La1 > 1,5 mm et La2 > 1,5 mm, - 1 ≤ La1/La2 ≤ 3,0 dans le cas où La1 > 1,5 mm et La2 ≤ 1,5 mm, - 1 ≤ La1/La2 ≤ 4,0 dans le cas où La1 ≤ 1,5 mm, chaque portion axialement intérieure de chaque première et deuxième découpure transversale de chaque premier et deuxième couple de dispersion sonore s’étend selon une direction moyenne formant respectivement un premier et un deuxième angle moyen non nul avec la direction axiale, le premier angle moyen de la portion axialement intérieure de la première découpure transversale de chaque premier et deuxième couple de dispersion sonore est différent du deuxième angle moyen de la portion axialement intérieure de la deuxième découpure transversale respectivement de chaque premier et deuxième couple de dispersion sonore.
Dans des modes de réalisation préférés, chaque portion axialement intérieure de chaque première et deuxième découpure transversale du couple de dispersion sonore présente respectivement une largeur La1, La2 telle que : - 1 ≤ La1/La2 ≤ 2,1 dans le cas où La1 > 1,5 mm et La2 > 1,5 mm, - 1 ≤ La1/La2 ≤ 2,4 dans le cas où La1 > 1,5 mm et La2 ≤ 1,5 mm, - 1 ≤ La1/La2 ≤ 3,2 dans le cas où La1 ≤ 1,5 mm.
Dans des modes de réalisation avantageux, la portion axialement intérieure de chaque première et deuxième découpure transversale du ou de chaque couple de dispersion sonore présente une largeur va de 0,2 mm à 2,2 mm, de préférence de 0,2 mm à 1,0 mm, plus préférentiellement de 0,2 mm à 0,6 mm et encore plus préférentiellement de 0,2 mm à 0,5 mm. En limitant la largeur de la portion axiale, on limite le bruit généré par la découpure de dispersion sonore.
Dans des modes de réalisation avantageux, la portion axialement intérieure de chaque première et deuxième découpure transversale du ou de chaque couple de dispersion sonore présente une profondeur allant de 2,0 mm à 5,5 mm, de préférence allant de 3,0 mm à 5,0 mm.
Dans des modes de réalisation dans lesquels les découpures circonférentielles principales sont relativement profondes, chaque découpure circonférentielle principale présente une profondeur allant de 4,0 mm à la hauteur de sculpture, de préférence allant de 5,0 mm à la hauteur de sculpture et plus préférentiellement allant de 5,5 mm à la hauteur de sculpture.
Dans des modes de réalisation dans lesquels les découpures circonférentielles principales sont des rainures circonférentielles principales relativement larges, chaque découpure circonférentielle principale présente une largeur axiale supérieure ou égale à 1,0 mm, de préférence supérieure ou égale à 5,0 mm et plus préférentiellement allant de 5,0 mm à 20,0 mm.
De façon optionnelle mais avantageuse, chaque premier et deuxième angle moyen non nul de la portion axialement intérieure de chaque première et deuxième découpure transversale du ou de chaque couple de dispersion sonore est inférieur ou égal à 50°, de préférence à 40° et plus préférentiellement va de 5° à 40°.
Si l’angle moyen est trop petit, on augmente le risque de faire coïncider les arêtes des découpures transversales de dispersion sonore et le bord de l’aire de contact du pneumatique dans la plupart de conditions d’usage et donc d’augmenter le bruit généré par le pneumatique. A l’inverse, si l’angle moyen est trop élevé, on augmente le risque de tirage du pneumatique, c’est-à-dire le risque de générer une force selon la direction axiale du pneumatique.
Dans certains modes de réalisation, la différence en valeur absolue entre le premier angle moyen et le deuxième angle moyen du ou de chaque couple de dispersion sonore est inférieure ou égale à 40°, de préférence à 30°. Même si les conditions d’usage du pneumatique peuvent être significativement différentes, il reste exceptionnel que ces conditions d’usage soient si différentes qu’il soit nécessaire de prévoir un écart excessivement important entre les valeurs des angles.
Dans encore d’autres modes de réalisation, la différence en valeur absolue entre le premier angle moyen et le deuxième angle moyen du ou de chaque couple de dispersion sonore est supérieure ou égale à 5°, de préférence à 10°. Inversement, plus on augmente la valeur de l’écart entre les angles, plus les conditions dans lesquelles on permet la réduction du bruit peuvent être différentes.
Dans des modes de réalisation dans lesquels on applique l’invention à un nombre significatif de découpures transversales de la ou chaque première et deuxième portion axialement latérale, les premier et deuxième angles moyens étant égaux à des valeurs prises dans une liste d’au moins des première et deuxième valeurs différentes : l’angle moyen de la portion axialement intérieure d’au moins 25%, de préférence d’au moins 50% et plus préférentiellement d’au moins 75% des découpures transversales de ladite au moins une des première et deuxième portions axialement latérales est égal à une des au moins première et deuxième valeurs différentes, chaque portion axialement intérieure de chaque découpure transversale dont l’angle moyen est égal à une des au moins première et deuxième valeurs différentes présente une largeur La telle que: - 1 ≤ Lamax/La ≤ 2,5, de préférence 1 ≤ Lamax/La ≤ 2,1 dans le cas où Lamax > 1,5 mm et La > 1,5 mm, - 1 ≤ Lamax/La ≤ 3,0, de préférence 1 ≤ Lamax/La ≤ 2,4 dans le cas où Lamax > 1,5 mm et La ≤ 1,5 mm, - 1 ≤ Lamax/La ≤ 4,0, de préférence 1 ≤ Lamax/La ≤ 3,2 dans le cas où Lamax ≤ 1,5 mm, avec Lamax étant la valeur maximale des largeurs des portions axialement intérieures des au moins 25%, de préférence au moins 50% et plus préférentiellement au moins 75% des découpures transversales dont l’angle moyen est égal à une des au moins première et deuxième valeurs différentes.
Ainsi, en augmentant le nombre de couples de découpures transversales présentant des angles moyens différents, on favorise la dispersion du bruit dans des conditions d’usage différentes.
Dans ces modes de réalisation, il est avantageux que : - chaque angle moyen de la portion axialement intérieure d’au moins 15%, de préférence d’au moins 25% des découpures transversales de ladite au moins une des première et deuxième portions axialement latérales est égal à la première valeur, et - chaque angle moyen de la portion axialement intérieure d’au moins 15%, de préférence d’au moins 25% des découpures transversales de ladite au moins une des première et deuxième portions axialement latérales est égal à la deuxième valeur.
Ainsi, on s’assure à la fois qu’un nombre significatif de découpures transversales présente une valeur d’angle moyen égale à l’une des première et deuxième valeurs et à la fois que chaque première et deuxième valeur est atteinte par un nombre significatif de découpures transversales par rapport aux nombres total des découpures transversales de la ou chaque première et deuxième portion axialement latérale.
De façon avantageuse la coque inférieure (CI) et la coque supérieure (CS) sont solidarisées à titre d’exemples par un vissage, un clipsage, un collage ou une soudure ultrasons.
De façon avantageuse, le dispositif comporte une pluralité de logements (LI) pour accueillir des instruments d’écriture (I) tels que des crayons et des stylos.
A noter que dans ce cas, le dispositif (D) est au contact d’une surface plane qui le supporte tel qu’un bureau, sur une très faible surface de contact et l’utilisateur peux le tourner et l’orienter à sa convenance en fonction de son choix d’un instrument d’écriture (I), ceci à la fois au moment de s’en saisir et au moment de le remettre en place pour le ranger.
De façon avantageuse, au moins un logement (LI) d’instrument d’écriture (I) vient en appui sur le lest (L) comme représenté en coupe , au niveau de son fond (F).
Il est possible que le ou les logements (LI) viennent amputer la forme du lest (L) mais il est avantageux que le ou les logements (LI) adaptés pour accueillir des instruments d’écriture (I) soient strictement positionnés au-dessus du lest (L) afin de ne pas amputer le lest (L) d’une partie de sa masse et ainsi de procurer une excellente stabilité.
De façon avantageuse quand le dispositif (D) comporte une pluralité de logements (LI), il comporte un logement central (LC) plus grand que les autres logements.
En effet selon un mode de réalisation du logement (LI), pour un instrument d’écriture relativement volumineux et potentiellement lourd, il est privilégié un logement central (LC) à l’axe de rotation du dispositif ce qui va limiter le balourd ainsi créé.
De façon avantageuse le trou du logement central (LC) est adapté pour accueillir également des feutres surligneurs et son diamètre est l’ordre de 25 millimètres.
De façon avantageuse quand le dispositif (D) comporte une pluralité de logements (LI), il comporte des logements latéraux (LL) disposés en position verticale.
En effet selon un mode de réalisation du logement (LI), pour des instruments d’écriture tels que des crayons ou des stylos peu volumineux et peu lourds de l’ordre d’un gramme à quelques dizaines de grammes, il est créé des logements latéraux (LL).
Les tampons de polissage de la présente invention ont une couche de polissage formée en faisant réagir un prépolymère à terminaison isocyanate avec un mélange d’agents de durcissement en présence de microsphères polymères pré-expansées. Le mélange d’agents de durcissement comprend une ou plusieurs polyamines mono-aromatiques et une ou plusieurs polyamines ayant deux ou plusieurs noyaux aromatiques. Le tampon de polissage peut être caractérisé par un ou plusieurs des éléments suivants : une distribution unimodale des tailles et où la couche de polissage a une densité inférieure à 0,70 g/cm 3 ; un rapport du module de perte en cisaillement (G") à 104°C au module de perte en cisaillement (G") à 150°C d'au moins 5; une densité de la couche de polissage est inférieure ou égale à 95 % d'une densité calculée pour l'oligomère ou le polymère à terminaison isocyanate, le mélange durcisseur (d’agents de durcissement) et les microsphères polymères pré-expansées remplies de fluide.
De même, cette vanne d’alimentation est équipée d’un joint tournant afin d’assurer la rotation de la vanne avec la roue, tandis que le conduit d’alimentation fluidique est fixe. Cette solution prototype reste à adapter à chaque véhicule, ce qui est fastidieux et onéreux.
L’un des buts de l’invention est de pallier les inconvénients de l’art antérieur, en proposant un équipement additionnel sur le véhicule permettant la mise en place et le fonctionnement d’un système de gonflage/dégonflage des pneumatiques, interopérable sur tout type de véhicule et résolvant les problèmes de fiabilité et d’esthétisme engendrés par l’adaptation directe sur la roue.
À cet effet, il a été mis au point un élargisseur de voie comprenant : - une partie mobile apte à être fixée entre un premier composant et au moins un second composant mobiles en rotation autour d’un axe de rotation d’un ensemble monté d’un véhicule, la partie mobile présentant un axe de rotation destiné à être coaxial avec l’axe de rotation de l’ensemble monté, - une partie statique apte à être liée à au moins un élément fixe du véhicule, - un système de guidage du mouvement de rotation entre la partie mobile et la partie statique.
Selon l’invention, l’élargisseur de voie comprend : - un système d’étanchéité à l’air définissant une chambre entre la partie mobile et la partie statique, - au moins un conduit fluidique principal ménagé dans la partie statique et débouchant, d’une part, dans la chambre et, d’autre part, à l’extérieur de l’élargisseur de voie, - au moins un conduit fluidique secondaire ménagé dans la partie mobile et débouchant, d’une part, dans la chambre et, d’autre part, à l’extérieur de l’élargisseur de voie.
De ce qui précède, l’équipement additionnel permettant la mise en place et le fonctionnement d’un système de gonflage des pneumatiques se présente sous la forme d’un élargisseur de voie.
Par conséquent, l’élargisseur est positionné intérieurement à la roue du véhicule de sorte qu’il est protégé des agressions provenant de l’extérieur et n’est pas visible ce qui n’entrave pas l’esthétique générale du véhicule.
Par ailleurs, étant donné que l’élargisseur de voie est monté entre deux composants tournants du véhicule, cela assure un meilleur équilibrage dynamique par rapport aux solutions existantes montées à l’extrémité axiale des composants tournants. Cette caractéristique permet également de mieux contrôler la coaxialité des diverses pièces rotatives.
L’élargisseur de voie selon l’invention est monté entre des composants existants du véhicule et ne nécessite aucune modification majeure de ces composants, de sorte qu’il est simple à mettre en œuvre.
L’extrémité du au moins un conduit fluidique principal débouchant à l’extérieur de l’élargisseur permet de connecter une vanne d’alimentation reliée à un circuit de fourniture d’air comprimé du véhicule de sorte que l’invention est adaptable à tous types de véhicules.
Etant donné que l’extrémité du au moins un conduit fluidique secondaire débouchant à l’extérieur de l’élargisseur tourne avec la roue, il est possible de relier cette extrémité à la cavité fluidique constituée par la jante et le pneumatique.
Ainsi, l’ensemble des composants, la roue, et le pneumatique, sont animés du même mouvement de rotation de sorte que des embouts, positionnés l’un au niveau de ladite extrémité du conduit fluidique secondaire débouchant vers l’extérieur de l’élargisseur, et l’autre au niveau de l’entrée de la cavité fluidique, ne sont pas équipés de systèmes rotatifs. Ceci permet alors de réduire les coûts et d’améliorer l’endurance.
De préférence, le système de guidage est positionné radialement à l’axe de rotation de la partie mobile, intérieurement ou extérieurement, par rapport au système d’étanchéité, ce qui permet d’améliorer la qualité de la rotation de la partie mobile par rapport à la partie statique, en offrant une meilleure coaxialité. Ceci permet aussi de réduire les contraintes mécaniques sur le système d’étanchéité et le risque de fuite d’air.
Par ailleurs, dans la configuration où le système de guidage est radialement plus éloigné de l’axe de rotation que le système d’étanchéité, cela permet d’assurer une géométrie compacte de l’élargisseur de voie.
Le système de guidage mis en œuvre est de tout type approprié, par exemple sous la forme d’un roulement à billes à une ou plusieurs rangées de billes, d’un roulement à aiguilles, d’un roulement à rouleaux, d’un palier autolubrifiant, d’un coussinet, ou tout autre système de guidage approprié.
Le système d’étanchéité est de tout type approprié, et se présente par exemple sous la forme de bagues à lèvres, de joints en forme de V, de joints toriques, de joint à quatre lobes, de joints cassettes, ou tout autre système d’étanchéité approprié.
Selon une forme de réalisation particulière, la section minimale du conduit fluidique principal, lorsqu’il n’y en a qu’un seul, ou bien la sommes des sections minimales des conduits fluidiques principaux, lorsqu’il y en a plusieurs, est comprise entre 10 et 200 mm², préférentiellement entre 20 et 150 mm², et très préférentiellement entre 25 et 90 mm².
L’ensemble poutre/piliers supporte la charge des mobiles en fonctionnement, dans toutes les phases de marche et arrêt.
La poutre est définie dans sa forme et sa composition pour apporter le maximum de rigidité permettant le bon supportage des mobiles et un écartement optimum des piliers.
Solution de base : Profil de poutre en partie supérieure, en T inversé simple, (1 sens de fonctionnement) ou double (2 sens de fonctionnement) en ce cas, 2 profils T inversés implantés symétriques, à l’axe des piliers.
Les bras support (4) assurent le maintien en suspension du mobile, ils comportent les éléments de motorisation et de centrage qui permettent d’assurer le transfert des mobiles en fonctionnement, lors des phases de translation et d’arrêt, en toute sécurité, suivant le tracé de la poutre.
La forme de la poutre conditionne la disposition des éléments de centrage et de motorisation du mobile en fonctionnement.
Fonctionnement : représente l e mobile repose sur la poutre en béton, de part les roues motrices (6) qui supportent le poids de la charge et assurent le transfert sur des chemins de roulement situés de part et d’autre de l’axe central de la poutre.
Les roues (7) assurent le centrage supérieur et sont libres en rotation.
Les galets inférieurs (8) assurent le guidage en partie basse.
Les roues ou galets de centrage (7) et (8) sont montés sur vérins, ou dispositif équivalent, permettant d’assurer une pression suffisante sur les surfaces en contact garantissant ainsi le centrage de l’ensemble en translation, maitrisant l’effet balancier et assurant une bonne linéarité de fonctionnement.
L’accrochage du mobile (9) peut être fixe ou rotulant pour compenser les variations du tracé tenu compte des courbes, monte et baisse et assurer une meilleure linéarité en fonctionnement.
Vue longitudinale : représente l e mobile (1) est supporté par les 2 bras de liaison (4), comprenant les éléments de motorisation et de centrage :
Les roues porteuses motorisées (6) Les roues de centrage (ou galets) supérieurs, (7) Les roues (ou galets) inférieurs (8) Les galets de sécurité intercalés entre les roues de centrage (10) Le bras de liaison supérieur (5) servant à maintenir constant l’écartement en partie haute, cette liaison flexible permet un débattement angulaire dû à la configuration du tracé.
Nb : les galets de sécurité (10) sont requis sur les 2 niveaux de roues de centrage, (partie haute et basse) ou un dispositif équivalent.
Variante 1 et représentent l’adaptationd’un système de centrage sous poutre, principe :
Un rail métallique est fixé sous la poutre, 2 x 2 roues ou galets de centrage (14), sont en appui sur le rail et assurent le guidage du mobile en translation.
Les bras support (15) comportent les roues porteuses motorisées (12) et les roues de centrage supérieures (13)
Dans une première réalisation, il est saisi par la caméra et les données d’image ainsi acquises sont remontées au serveur qui met en œuvre une intelligence artificielle pour reconnaitre les différents types d’objets et leurs positions respectives dans l’image acquise et/ou dans la séquence d’images acquises.