INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le tube 6 est ici réalisé d’une seule pièce et peut s’étendre sensiblement sur la totalité de la longueur du filtre 5, définissant ainsi la plus grande dimension du deuxième élément filtrant. Un connecteur 7 est prévu pour une connexion au premier élément filtrant EF, ici une connexion sans contact avec le média 2. Le tube 6 peut former, à lui seul, le connecteur 7 qui présente : - une partie 15a d’appui axial, par exemple formée adjacente à la région de sortie de liquide 11 et pouvant s’appuyer sur une extrémité du premier élément filtrant EF, par exemple sur l’ossature 1c, sensiblement au même niveau qu’une portion radiale du flasque 1 ; - une partie d’ancrage 15b pourvue d’ergots R qui sont distribuées latéralement sur le connecteur 7, par exemple en faisant saillie (radialement vers l’extérieur) depuis l’une des parties périphériques en forme d'anneau ou depuis une extrémité basse formée au-delà de la toile ou moyen similaire (grille) formant la paroi perméable T, l’extrémité basse étant axialement opposée à la région de sortie de liquide 11.
La partie d’appui axial 15a peut présenter une ou plusieurs parties de contact, de préférence des parties de contact espacées les unes des autres. Ainsi les parties de contact sont formées en alternance avec des encoches ou zones évidées permettant un passage de liquide entre une bordure du flasque 1a délimitant l’orifice axial 30 et une portion latérale tubulaire de la paroi perméable T. Dans des variantes, la partie d’appui axial peut inclure des sous-parties souples, mobiles au niveau d’une région périphérique de l’orifice axiale 30 pour libérer un ou des passage(s) de liquide en fonction des conditions de pression dans l’espace interne creux 9. Dans tous les cas, le deuxième élément filtrant peut présenter, au moins pour sa partie insérée dans l’espace interne creux 9, un périmètre réduit par rapport à un périmètre intérieur circonférentiel du média 2, mesuré au niveau de la face interne 2a. Ceci permet de créer un espace annulaire circonférentiel autour de la paroi perméable T pour autoriser la circulation, selon une trajectoire longitudinale, d’une deuxième fraction de liquide complémentaire de la première fraction de liquide, principale, passant par le deuxième élément filtrant avant de rejoindre la sortie O du boîtier 3 via la région de sortie 11.
Plus généralement, l’espacement latéral autour du deuxième élément filtrant peut permettre de disposer d’un accès 52 en dérivation du passage principal passant la première région de sortie 11, avec un débouché hors de la cartouche 1 par une deuxième région de sortie 12. Cette deuxième région de sortie 12 est décalée latéralement vers l’extérieur par rapport à la première région de sortie 11, tout en étant compatible avec un flux globalement orienté axialement vers l’extérieur pour sortir de l’espace interne 9, via l’orifice axial 30.
On comprend que le connecteur 7 peut être fixé au flasque 1a et/ou à l’ossature 1c, pour le maintien du deuxième élément filtrant dans une position axiale déterminée, par utilisation des parties 15a et 15b distribuées à différents niveaux de hauteur du tube 19 pouvant constituer tout ou partie de l’ossature 1c. En référence à la , le tube 19 forme une partie femelle de connexion pour un couplage avec le connecteur 7 mâle formé sur le filtre de dessication 5.
Dans l’exemple de la , le tube 19 présente latéralement des ouvertures 19o, ici plus larges que hautes, permettant au liquide sortant de la face 2b de rejoindre une zone plus centrale/proche de l’axe Z, avant de suivre une trajectoire axiale vers l’orifice axial 30. Tandis que les ouvertures 19o s’étendent toutes dans l’espace interne creux 9, le filtre 5 dispose d’une structure tubulaire (ici sous la forme d’une seule pièce constituant le tube 6 plus mince) ayant également des ouvertures de passage, par exemple délimitées entre les segments rigides longitudinaux 5c. Suivant la direction longitudinale, ces ouvertures se répartissent : - dans un tronçon 14 inséré dans l’espace interne creux 9 ; et - dans une partie en saillie 16, en projection axiale depuis l’orifice axiale 30. Ces ouvertures forment chacune un accès direct à la portion tubulaire de la paroi perméable T qui s’appuie par l’intérieur contre la structure tubulaire du filtre 5. Dans cet exemple, la portion tubulaire de la paroi perméable T s’interrompt avant l’extrémité du filtre 5 où sont prévues au moins une ouverture axiale 50 et des ouvertures latérales 51. Une portion de fond en tamis ou à obturation hermétique, constituée par le bouchon 25, s’étend transversalement à l’intérieur/entre les segments rigides longitudinaux 5c. Ce type de bouchon 25, distinct de la membrane et optionnellement plus rigide, peut aussi permettre de filtrer un flux de liquide entrant dans le filtre 5 via les ouvertures 50 et 51, afin de compléter la portion tubulaire de la paroi perméable T.
Des ergots R de la partie d’ancrage 15b peuvent s’insérer dans des ouvertures latérales 19o du tube 19 par clipsage, de sorte que le connecteur 7 sur lequel est fixée de façon typiquement permanente la paroi perméable T, peut s’emboîter et s’enfoncer dans l’espace interne creux 9 jusqu’à ce qu’à l’obtention d’un état engagé final du connecteur 7. Dans cet état final d’engagement du connecteur 7, la partie d’appui axial 15a s’oppose à un enfoncement supplémentaire. Les ergots R peuvent être optionnellement formés, suivant une circonférence de la portion d’ancrage 15b, en alternance avec les ouvertures latérales 51, comme montré sur la . Plus généralement les ergots R sont distribués dans une partie basse, ici la plus enfoncée dans l’espace interne creux 9, avec une partie biseautée facilitant l’insertion et une partie opposée formant une butée ou rebord de prise B.
Lorsque la hauteur de l’ouverture latérale 19o est sensiblement égale à l’extension longitudinale d’un ergot R correspondant, cela permet de conserver une position axiale déterminée du deuxième élément filtrant par rapport au premier élément filtrant EF. Optionnellement, une rotation du deuxième élément filtrant peut être tolérée, dans les limites dimensionnelles des ouvertures latérales 19o. Par ailleurs, l’ossature 1c peut disposer de reliefs 19r, par exemple prévus directement sur le tube 19, qui sont radialement saillants vers l’intérieur et distribués dans plusieurs secteurs angulaires. Ces reliefs 19r peuvent permettre de maintenir tout ou partie dudit espacement radial, par exemple même en cas de gonflement radial vers l’extérieur d’une partie latérale en vis-à-vis de la paroi perméable T.
La structure de la cartouche filtrante 1 peut être simple avec une partie d’ancrage 15a sans partie mobile, ici avec un ou plusieurs rebords de prise B (formant chacun une butée axiale) qui coopère avec une portion annulaire rigide de l’ossature 1c, dans l’espace interne creux 9. Eventuellement la partie d’ancrage 1b permet de s’opposer à une extraction axiale du deuxième élément filtrant suivant une première direction axiale, sachant que la partie en saillie 16 formant l’extrémité axiale E2 présente des moyens d’appui (partie 15a) pour permettre un appui axial sur le flasque 1a ou sur l’ossature 1c, en sens opposé à la première direction, ce grâce à quoi que le connecteur 7 (intégré dans la structure du filtre 5) permet une fixation indémontable du deuxième élément filtrant dans le premier élément filtrant EF.
Le véhicule comprend un berceau 29. Le premier carter 4 est relié à une suspension ou amortisseur fixé au berceau 29. Sur la et la , seule une portion d’amortisseur 30 est représentée par simplification.
Le réducteur de vitesse 24 est relié à un premier arbre de transmission 10 positionné à droite du véhicule et à un deuxième arbre de transmission 31 positionné à gauche du véhicule. L’onduleur 3 est positionné au-dessus du premier arbre de transmission 10.
Une portion de liaison 9 du premier carter 4 forme une excroissance s’étendant vers le tablier 11 et l’habitacle 27 suivant une direction sensiblement perpendiculaire à l’axe principal A. La portion de liaison 9 est positionnée à une partie inférieure du véhicule.
La portion de liaison 9 du premier carter 4 comprend une protubérance 14 reliée à un élément de fixation d’amortisseur 32 de la portion de liaison 9. La protubérance 14 et l’élément de fixation d’amortisseur 32 s’étendent donc vers le tablier 11 (ou l’habitacle 27) suivant une direction sensiblement perpendiculaire à l’axe principal A et s’étendent également vers le berceau 29.
L’élément de fixation d’amortisseur 32 est fixé à la suspension du véhicule et comprend un orifice 34 pour le passage du premier arbre de transmission 10. L’élément de fixation d’amortisseur 32 présente une forme générale triangulaire.
L’élément de fixation d’amortisseur 32 forme une excroissance comprenant un orifice 38 pour sa fixation à la suspension.
Selon l’invention, le connecteur d’onduleur 6 est positionné dans la portion de liaison 9 du premier carter 4.
Le connecteur d’onduleur 6 est de préférence un connecteur mâle. Le connecteur d’onduleur 6 comprend une embase 7 logée à l’intérieur du premier carter 4 et des broches de connexion 8 s’étendant depuis l’embase 7 vers l’extérieur du premier carter 4 et suivant une direction sensiblement parallèle à l’axe principal A de la machine électrique 2, vers le réducteur de vitesse 24, c’est-à-dire vers une direction opposée au deuxième carter 5.
La portion de liaison 9 du premier carter 4 comprend une protubérance 14 s’étendant perpendiculairement par rapport à l’axe principal A et qui est dirigée vers le tablier 11 et le berceau 29.
L’embase 7 est logée dans une cavité secondaire 15 formée dans la protubérance 14, qui est adjacente à la cavité principale 13.
Les deux broches de connexion 8 forment des bornes de connexion sur lesquelles sont connectées deux autres bornes de connexion du connecteur de batterie.
L’embase 7 comprend deux bornes de connexion internes 39 (ou barre omnibus) connectées aux composants électriques de puissances logés à l’intérieur de l’onduleur 3 tel le filtre de compatibilité électromagnétique.
Le premier carter 4 ou plus précisément la protubérance 14 comprend un orifice 37 traversé par les deux broches de connexion 8.
Le premier carter 4 comprend une paroi principale 18 s’étendant perpendiculairement par rapport à l’axe principal A, c’est-à-dire suivant la direction d’avancement B, depuis la première extrémité 12 de la machine électrique 2 jusqu’à une paroi périphérique 23. L’embase 7 du connecteur d’onduleur 6 est fixée sur une face interne 19 de la paroi principale 18.
Les deux broches de connexion 8 font saillies par rapport à une face externe 33 la paroi principale 18.
La portion de liaison 9 comprend un premier passage 16 délimité par la protubérance 14 et traversé par le premier arbre de transmission 10 parallèlement à l’axe principal A. Le connecteur d’onduleur 6 est également adjacent au premier passage 16. Il est positionné au-dessus du premier passage 16.
La est une représentation schématique des zones de fonctionnement de la batterie de puissance correspondant chacune à une stratégie de mise en œuvre du procédé selon l'invention;
La est une représentation graphique de l'évolution, en fonction du temps, de la position d'un levier de commande du véhicule automobile, du rapport de vitesse engagé, d'un couple et d'un régime de la machine électrique tournante, et de la vitesse du véhicule automobile lors de la mise en œuvre du procédé selon l'invention suivant deux stratégies différentes;
Les figures 4a et 4b illustrent des chemins de puissance à l'intérieur de la chaîne de traction lors de la mise en œuvre du procédé selon l'invention suivant deux stratégies différentes.
La machine électrique tournante 12 est montée entre l'embrayage K0 et les embrayages K1, K2 de changement de rapport de la boîte de vitesses 13. La machine électrique tournante 12 pourra être connectée sur l'arbre d'entrée 13.1 de la boîte de vitesses 13 par l'intermédiaire d'un ensemble réducteur 16. L'ensemble réducteur 16 pourra être à engrenages ou à courroie.
Le moteur thermique 11 pourra être associé à un alterno-démarreur 17. L'alterno-démarreur 17 pourra être accouplé avec le moteur thermique 11 en façade accessoires par l’intermédiaire d'un dispositif de transmission à poulie et courroie.
La machine électrique tournante 12 ainsi qu'un compresseur électrique 18 de climatisation sont connectés électriquement à une batterie de puissance 19 sur un réseau électrique haute tension 20. Le réseau électrique haute tension 20 présente une tension de fonctionnement de 24 Volts ou de 48 Volts, voire une tension supérieure.
Un convertisseur continu-continu 21 permet de transformer la tension du réseau électrique haute tension en une basse tension notamment une tension de 12 Volts compatible avec un réseau électrique de bord 22 du véhicule. Ce réseau électrique de bord 22 comporte une batterie basse tension 23. La batterie basse tension 23 présente une tension par exemple de l'ordre de 12 Volts.
On décrit ci-après, en référence avec les figures 2, 3, 4a, et 4b, la mise en œuvre du procédé selon l'invention permettant de piloter la chaîne de traction 10 lors d'une demande de changement de direction du véhicule automobile. Le procédé est mis en œuvre lorsqu'une vitesse du véhicule automobile est comprise entre -50km/h et +50km/h. Un calculateur 25 comporte une mémoire stockant des instructions logicielles pour la mise en œuvre de ce procédé.
Comme on peut le voir sur la , le conducteur commande dans un premier temps un changement de direction du véhicule automobile en modifiant la position Pos_L d'un levier de commande par exemple de la position D(Drive) correspondant à un déplacement vers l'avant du véhicule à la position R(Reverse) correspondant à un déplacement vers l'arrière du véhicule automobile.
Dans le cas où un niveau de charge SOC (pour "State Of Charge" en anglais) de la batterie de puissance 19 est supérieur ou égal à un seuil de charge S1 et un niveau de puissance de décharge (P_dech) est supérieur ou égal à un seuil de puissance S2, on se trouve dans une la zone de fonctionnement A1 de la batterie de puissance 19 (cf. ). Le seuil S1 est par exemple de l'ordre de 100W.h et le seuil S2 est par exemple de l'ordre de 10 kW. Par "de l'ordre de", on entend une variation de plus ou moins 10% autour de la valeur indiquée.
Plus généralement, il convient de distinguer l’emploi de microorganismes libres ou sous forme planctonique par opposition à l’emploi de microorganismes sous forme non-libres, à savoir fixés ou immobilisés.
En effet, il est connu que les formes non-libres de microorganismes peuvent être plus résistantes et plus persistantes au fil du temps pour une même espèce. Parfois, cette agrégation est susceptible de poser problème lorsqu’elle relève de microorganismes pathogènes, mais elle peut toutefois s’avérer être bénéfique avec des microorganismes non pathogènes que l’on décrit comme bénéfiques ou effecteurs.
Ce bénéfice prend alors tout son sens dans le cadre de l’agriculture ainsi que dans la mise au point de nouvelles techniques phytosanitaires ou encore dans celle du biocontrôle chez la plante ou chez l’animal dans un contexte de premier plan qu’est celui de l’écologie et du respect de l’environnement.
Il y a une nécessité de repenser à une agriculture raisonnée et à des traitements utlisant moins de pesticides et d’engrais de nature chimiques, en limitant les intrants du sol, mais il faut également se repositionner sur le biocontrôle pour limiter l’emploi d’antiparasitaire chimique chez les plantes ou les animaux. On connaît à ce titre, des microorganismes ayants des effets avérés sur des parasites ou qui agissent en tant que véritable agent de croissance ou de protection chez les plantes.
Dans le domaine phytosanitaire, on trouve des produits de types bioinoculants ou biofertilisants sous forme de poudre ou de liquides destinés à l’épandage agricole. Ces produits nécessitent toutefois la répétition dans le temps des applications, ce qui entraîne une augmentation des coûts et la mobilisation plus fréquente de resssources. De plus, ces emplois ne donnent pas entièrement satisfaction car la viabilité des microorganismes pose problème et constitue un obstacle majeur avant et après utilisation.
En effet, la population de microorganismes a tendance à chuter de manière drastique après emploi, plusieurs hypothèses peuvent expliquer ceci.
Concernant les formes liquides, il existe une certaine compétition entre le microbiote indigène du sol et les microorganismes exogènes, apportés lors du traitement. On peut ajouter à cela le stress subi par ces derniers, qui doivent s’adapter à un nouvel environnement pour survivre sous différentes contraintes telles que l’hygrométrie, les rayons ultraviolets (UV), le pH ou la pollution, on parle alors de la nécessité d’acclimatation.
Concernant les formes en poudre des bioinoculants, les microorganismes sont mélangés à des poudres minérales ou inorganiques par exemple à base de talc, argiles ou alumino-silicate. Après avoir été cultivés en mileu humide ou liquide, ces derniers sont souvent soumis à une dessication ou une lyophilisation avant le mélange avec des poudres minérales puis épandage. Là encore, la viabilité cellulaire est contestée, les techniques actuelles étant trop agressives pour pouvoir prétendre à un produit biologique économique et stable dans la durée.
Le développement de meilleures formulations pour assurer la survie et l'activité sur le terrain d’une part, et la compatibilité avec les traitements chimiques et biologiques d’autre part suscite une attention croissante. Les approches comprennent l'optimisation des conditions de croissance avant la formulation et le développement d'une technologie améliorée de support et d'application. A ce titre, maintenir la stabilité, l’efficacité et la viabilité des souches effectrices est un véritable défi qui doit se faire dans le respect des normes associées aux bioinoculants.
Les techniques d’immobilisation sur support des microorganismes peuvent être une réponse dans diverses applications. Ainsi, il est entendu au sens de la présente demande que le procédé selon l’invention n’a pas de caractère limitatif concernant son champ d’application.
Le développement de formulations ou produits doit prendre en compte le changement d’échelle, la durée de vie ainsi que la compatibilité avec les pratiques actuelles.
Parmi les moyens connus utilisant des microorganismes sur support, on connaît des procédés d’encapsulation ou d’inclusion de microorganismes avec des poudres minérales contenant du milieu nutritif pour le développement des microorganismes après l’épandage. Mais la stabilité dans le temps reste inférieure à 5 mois, ce qui n’est pas satisfaisant.
On retrouve également, en agriculture, des moyens visant la préservation des microorganismes de la rhizosphère, avec notamment l’emploi d’alginate sous forme de micro-billes. La matrice d'alginate recouvrant la graine doit assurer la protection et la libération des microbes sur le terrain, à proximité de la graine ou de la rhizosphère de la plante.
Les formulations encapsulées fournissent une protection physique contre les environnements difficiles ainsi qu'une structure tridimensionnelle sur laquelle les cellules peuvent adhérer mais celles-ci ne durent pas dans le temps. Toutes ces méthodes et procédés sont destinés à l’enrobage des semences. Malheureusement, il subsiste de nombreux inconvénients à cela.
En effet, lors de l’application directe sur la graine ou sur les semences, la contrainte phytosanitaire impose un strict respect de certaines normes sanitaires à propos des microorganismes. La manipulation de microorganismes sur des graines concernant les denrées alimentaires doit pouvoir se faire en présence d’un antifongique, ce dernier ne rend pas propice le dévelopement de tous les microorganismes, ce qui peut constituer un frein dans certaines applications.
On peut également rajouter que le travail sur graine n’est pas sans risque pour le dévelopement de la plante elle-même, des problèmes de germination sont fréquemment rencontrés parmi les grains enrobés ou traités. Il existe ainsi un besoin d’un moyen de préparation d’un produit à base de microorganisme, capable de répondre aux inconvénients cités, respectueux de l’environnement, qui puisse répondre à une problématique de viabilité et de stabilité dans le temps desdits microorganismes.
Le cycle de soudage diffusion par Compression Isostatique à Chaud (CIC) peut être réalisé avec les conditions opératoires suivantes : - porter l'ensemble formé du noyau de raccordement et de la gaine de raccordement à une température comprise entre 600°C et 1060°C, de préférence entre 800°C et 1000°C, notamment une température de 920°C, - appliquer sur la gaine de raccordement une pression comprise entre 500 bars et 1500 bars, de préférence entre 800 bars et 1200 bars, notamment une pression de 1020 bars, - appliquer un palier de pression et température d'une durée de 30 minutes à plusieurs heures, de préférence 1 heure à 3 heures, notamment 2 heures, - laisser refroidir l'ensemble et dépressuriser.
En outre, afin de garantir une bonne conductivité électrique, l’âme conductrice et le noyau de raccordement de la première patte de raccordement et/ou de la deuxième patte de raccordement peuvent être raccordés ensemble par un procédé de soudo-brasage ou de brasage à haute température.
En outre, l’invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, l’utilisation d’au moins un conducteur électrique tel que défini précédemment, comme conducteur électrique d'un système électrochimique comportant : - une enceinte pour la circulation d'air dans le volume délimité par celle-ci, - un dispositif électrochimique logé dans l'enceinte, comprenant : - un empilement, à oxydes solides de type SOEC/SOFC fonctionnant à haute température, de cellules électrochimiques élémentaires comprenant chacune un électrolyte intercalé entre une cathode et une anode et connectées en série entre deux bornes électriques, et - ledit au moins un conducteur électrique connecté à au moins une des deux bornes électriques.
De plus, l’invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, un système électrochimique comportant : - une enceinte pour la circulation d'air dans le volume délimité par celle-ci, - un dispositif électrochimique logé dans l'enceinte, comprenant : - un empilement, à oxydes solides de type SOEC/SOFC fonctionnant à haute température, de cellules électrochimiques élémentaires comprenant chacune un électrolyte intercalé entre une cathode et une anode et connectées en série entre deux bornes électriques, et - au moins un conducteur électrique tel que défini précédemment, connecté à au moins une des deux bornes électriques.
est une vue schématique d'une cellule électrochimique élémentaire d'un électrolyseur EVHT,
est une vue schématique d'un empilement de cellules selon ,
est une vue schématique d'un système incorporant un empilement selon ,
est une vue schématique d'une cellule électrochimique d'une pile SOFC,
est une vue schématique d'un conducteur électrique souple conforme à l'invention ,
est une vue schématique en coupe selon le plan VI-VI de ,
est une vue schématique d’un autre conducteur électrique souple conforme à l’invention,
est une vue schématique en coupe selon le plan VIII-VIII de ,
est une vue agrandie selon A de ,
est une vue en perspective et éclatée d’une patte de raccordement du conducteur électrique de ,
est une vue en perspective assemblée d’une patte de raccordement du conducteur électrique de .