INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le circuit de refroidissement ne pouvant pas présenter de flux ondulé au niveau de la portion plane, celui-ci reste linéaire au niveau de ladite portion plane. Bien que la forme du flux de la portion plane ne favorise pas le refroidissement du demi-boitier, la portion ondulée, bien que partielle, assure cette optimisation. La portion plane est toutefois configurée pour qu’une section de passage de la portion plane du circuit de refroidissement soit égale à une section de passage de la portion ondulée du circuit de refroidissement, et ce afin de conserver un écoulement constant du fluide de refroidissement au sein de la totalité du circuit de refroidissement.
Selon une caractéristique de l’invention, le circuit de refroidissement est scindé en deux branches par une paroi de séparation issue de la deuxième paroi et/ou du couvercle, la paroi de séparation s’étendant au moins partiellement de manière annulaire autour de l’axe. La circulation de fluide de refroidissement se fait de manière circulaire au sein du circuit de refroidissement. En fonction du débit de fluide, il est possible que, suite à la force centrifuge résultant de la trajectoire circulaire, le fluide de refroidissement se concentre au niveau d’une périphérie du circuit de refroidissement et génère un refroidissement moins homogène. La paroi de séparation suit la trajectoire du circuit de refroidissement au sein de celui-ci et le sépare préférentiellement en son centre en deux branches. La circulation du fluide de refroidissement est alors moins impactée par la force centrifuge étant donné que la paroi de séparation permet de maintenir chaque fraction de fluide de refroidissement au sein de sa propre branche. Le fluide de refroidissement est alors plus équitablement réparti au sein du circuit de refroidissement et assure un refroidissement plus homogène et efficace.
L’invention couvre également un moteur électrique destiné à mettre en mouvement un véhicule automobile, comprenant un boitier formé par un premier demi-boitier et un deuxième demi-boitier, le premier demi-boitier et/ou le deuxième demi-boitier étant conformé à ce qui a été décrit précédemment, le moteur électrique comprenant un ensemble rotor/stator à flux axial installé dans un volume interne défini par les demi-boitiers.
Les deux demi-boitiers sont agencés entre eux de sorte à ce que leurs zones de réception respectives forment un unique volume interne destiné à contenir au moins partiellement l’ensemble rotor/stator. Le boitier présente ainsi une dimension radiale apte à contenir l’extension radiale du rotor et les bobines du stator, ainsi qu’une dimension axiale suffisante pour contenir l’extension radiale du rotor intercalée entre deux bobinages du stator. Une ouverture est prévue au sein d’au moins l’un des demi-boitiers afin qu’un arbre entraîné par le rotor puisse s’étendre hors du boitier.
D’une manière avantageuse, les deux demi-boitiers comprennent un circuit de refroidissement et un moyen de renforcement, chaque demi-boitier étant agencé en périphérie d’un bobinage dégageant de la chaleur. L’ensemble du boitier est alors refroidi et renforcé en termes de raideur.
Selon une caractéristique de l’invention, au moins l’un des demi-boitiers comprend une entrée de fluide et une sortie de fluide, l’entrée de fluide et la sortie de fluide étant fluidiquement connectées à l’au moins un circuit de refroidissement constitutif du boitier. L’entrée et la sortie de fluide de refroidissement permettent respectivement de faire entrer du fluide à basse température dans au moins l’un des demi-boitiers du boitier, et de faire sortir ledit fluide du boitier après avoir capté les calories dégagées par le stator du moteur électrique. Le circuit de refroidissement peut ainsi être connecté fluidiquement à un dispositif externe au moteur électrique, pouvant par exemple comprendre une pompe mettant en circulation le fluide de refroidissement et/ou un échangeur thermique captant les calories du fluide de refroidissement elles-mêmes captées au sein du boitier du moteur électrique.
En fonction de la configuration du boitier, il peut y avoir une unique entrée de fluide de refroidissement et une unique sortie de fluide de refroidissement qui alimente un ou deux circuits de refroidissement, ou bien chaque demi-boitier peut comprendre une entrée de fluide de refroidissement et une sortie de fluide de refroidissement reliées fluidiquement au circuit de refroidissement qui est propre à chacun desdits demi-boitiers.
est une vue générale d’un boitier d’un moteur électrique, le boitier étant conforme à l’invention,
est un schéma en coupe d’un ensemble rotor/stator intégré au sein du boitier,
est un éclaté d’un demi-boitier selon l’invention et de son couvercle,
Avantageusement, la composition selon la présente invention peut comprendre la ou les silicones en une teneur totale allant de préférence de 0,3 à 5% en poids, mieux de 0,4 à 4% en poids, préférentiellement de 0,6 à 3% en poids, et plus préférentiellement de 0,7 à 2,5% en poids, par rapport au poids total de la composition.
Avantageusement, la composition selon la présente invention peut comprendre la ou les silicones aminées en une teneur totale allant de préférence de 0,3 à 5% en poids, mieux de 0,4 à 4% en poids, préférentiellement de 0,6 à 3% en poids, et encore mieux de 0,7 à 2,5% en poids, par rapport au poids total de la composition.
Tensioactifs cationiques La composition utilisée selon l’invention peut optionnellement comprendre un ou plusieurs tensioactifs cationiques.
La présente invention a donc pour objet un procédé de traitement cosmétique pour limiter la perte de brillance des cheveux, notamment sensibilisés, fragilisés et/ou abîmés, comprenant l’application sur lesdits cheveux d’une composition cosmétique comprenant :
Le procédé selon l’invention est en particulier un procédé de lavage et/ou de conditionnement des cheveux, notamment des cheveux sensibilisés, fragilisés et/ou abîmés.
Le procédé selon l’invention est également particulièrement adapté pour les cheveux chargés en ions métalliques, notamment à des teneurs d’au moins 100 ppm, mieux d’au moins 200 ppm ; en particulier chargés en calcium notamment à des teneurs d’au moins 5 000 ppm, mieux d’au moins 10 000 ppm ; et/ou chargés en cuivre, notamment à des teneurs d’au moins 100 ppm, mieux d’au moins 200 ppm.
On a constaté que l’utilisation de la composition selon l’invention permet de diminuer, de freiner, voire d’arrêter, de manière significative, la perte de brillance des cheveux, effet indésirable susceptible d’être provoqué par la présence d’ions métalliques, notamment de cuivre et/ou de calcium, au sein des fibres kératiniques.
On a également constaté que l’utilisation de la composition selon l’invention permet d’améliorer la résistance à la casse des cheveux, et donc de les renforcer.
En outre, le procédé selon l’invention permet d’apporter des propriétés de conditionnement aux cheveux, notamment un toucher lisse, de la douceur, et un démêlage facilité, et ceci tout en apportant de la force, du corps et un effet de masse à la chevelure.
- les alkyléthersulfates, notamment en C6-C24, voire en C12-C20, comprenant de préférence de 1 à 20 motifs oxyde d'éthylène ;
- les alkyléthersulfates en C6-C24, notamment en C12-C20; comprenant de préférence de 1 à 20 motifs oxyde d'éthylène;
- les alkylsulfosuccinates en C6-C24, notamment en C12-C20 ;
- les acylsarcosinates en C6-C24, notamment en C12-C20;
Lors du fonctionnement d’une pompe à cavités progressives dans un puits, le rotor hélicoïdal se déforme en raison de la pression contenue dans les cavités des premier, deuxième stator et troisième stator. Le cumul des pressions vu par les sections du rotor les plus éloignées de la tête du rotor 36 se traduisent par une déformation inégale du rotor et tend à rallonger le pas du rotor en fonctionnement à mesure que l’on se rapproche de la tête du rotor.
Ainsi, la pression est plus importante dans les cavités du troisième stator 14 que dans les cavités du deuxième stator 12. Cette pression est aussi plus élevée dans les cavités du deuxième stator que dans les cavités du premier stator. Cette pression engendre un allongement du pas du rotor hélicoïdal 18 en cours de son fonctionnement en fond de puits. La représente schématiquement la déformation subit par le rotor en cours de son fonctionnement. Comme visible sur cette figure, le troisième pas P3 du rotor est modifié sur une partie du rotor la plus proche de la tête du rotor. En particulier, au cours de son fonctionnement, sous l’action de la pression, le pas du rotor augmente progressivement jusqu’à la tête du rotor. Avantageusement, le fait que les tubes hélicoïdaux possèdent chacun des pas différents qui augmentent progressivement lorsqu’ils sont situés plus proche du dispositif d’entrainement 6 permet de compenser l’augmentation du pas du rotor hélicoïdal au cours de son fonctionnement. Grâce à cette architecture particulière, le deuxième stator 12 et le troisième stator 14 sont moins déformés. Le rendement hydraulique de la pompe à cavités progressives se détériore moins au cours de la vie de la pompe. La durée de vie de la pompe à cavités progressives est augmentée.
La présente invention concerne également un procédé de fabrication d’une pompe à cavités progressives destinée à une installation de pompage pour puits.
Le procédé débute par une étape 40 d’estimation de la pression du puits à la profondeur à laquelle le premier stator 10 sera agencé dans le puits. Une étude sur la trajectoire de puits (données provenant du forage du puits), les indices de productivité ainsi que les propriétés statiques et dynamiques du puits permettent d’estimer l’énergie que devra fournir le premier stator 10 suivant sa position dans le puits.
Puis, au cours d’une étape 42, le premier pas P1 est déterminé en fonction d’un modèle mathématique connu, de la profondeur du premier stator 10, des propriétés du fluide pompé et de la pression du puits déterminé à l’étape 40.
Au cours d’une étape 44, la pression du puits est estimée à la profondeur à laquelle le deuxième stator 12 sera agencé dans le puits. Cette estimation peut par exemple être réalisée par mesure du niveau liquide à l’aide de chomètre. Dans la présente demande de brevet, la pression du puits à la profondeur à laquelle le deuxième stator 12 sera agencé, est appelée première pression.
Au cours d’une étape 46, le deuxième pas P2 est déterminé en fonction du premier pas P1 et de la première pression estimée au cours de l’étape 44.
A cet effet, le deuxième pas P2 est choisi de manière à être compris entre le premier pas P1 et un pas définit par une fonction affine de la pression estimée. L’ordonnée à l’origine étant égale au premier pas P1, la pente étant un coefficient A supérieur à 0.
dans laquelle est la pression du puits à la profondeur du deuxième stator 12.
Au cours d’une étape 48, la pression à une deuxième profondeur est estimée.
Au cours d’une étape 50, le quatrième pas P4 est déterminé de la même façon. Le quatrième pas P4 supérieur au deuxième pas P2. Le quatrième pas P4 est déterminé par ladite fonction affine et par la pression estimée à la deuxième profondeur.
La représente schématiquement les pas des stators d’une pompe à cavités progressives ayant quatre stators 10, 12,14, 51.
Au cours d’une étape 52, le premier stator 10 est fabriqué par fixation d’une extrémité d’un tube creux à une extrémité de la première armature 24.
Au cours d’une étape 54, le tube est vrillé jusqu’à ce que le tube présente une forme hélicoïdale ayant un premier pas P1.
Au cours d’une étape 56, l’autre extrémité du tube est soudée à l’autre extrémité de la première armature.
Au cours d’une étape 58, les deuxième 12 et troisième 14 stators sont fabriqués en répétant les étapes 52 à 56 et en vrillant les tubes de manière à obtenir un deuxième pas P2 et respectivement un quatrième pas P4.
6.1 Calcul de consigne
La consigne de couple calculée par cette sous-routine permet de maintenir instantanément (à l’échelle de la seconde) la vitesse de l’élément propulseur 4 (rotor dans ce qui suit) dans une plage acceptable autour de sa consigne, malgré un manque (ou un excès) de puissance du moteur thermique 1 (détecté ou non ; causé par une panne ou simplement par une limitation nominale de dynamique ou de puissance stabilisée).
Le système électrique fournira de la puissance au rotor pour le maintenir sa vitesse sur la consigne dans les cas suivants :
- En cas d’extinction ou de perte de puissance du moteur thermique en vol (cas de panne du moteur) ;
- En cas de demande de puissance trop rapide, au-delà des capacités d’accélération du moteur thermique. La vitesse rotor chutant transitoirement le temps que le moteur thermique accélère suffisamment pour délivrer la puissance tirée par le rotor. Pendant cette période transitoire, le moteur électrique fournira un complément de puissance aidant à maintenir la vitesse rotor sur la consigne. Cela permet d’améliorer l’opérabilité de l’aéronef, ce qui peut être un facteur de sécurité supplémentaire en conditions de vol sévères ;
- En cas de sollicitation du moteur thermique au-delà de son domaine opérationnel de puissance, le moteur électrique contribuera aussi à maintenir la vitesse rotor jusqu’à ce que le pilote revienne dans le domaine admissible par le moteur thermique. Cela permet aussi de pouvoir offrir un complément de puissance additionnel à l’aéronef qui peut permettre au pilote de se sortir d’une situation de vol inconfortable. Cet objectif est traité par une régulation de vitesse Max et Min du Rotor.
A cet effet, le système de contrôle 5 transmet à chaque instant au régulateur 12 : une vitesse rotor minimal NRotorMin(t) au-dessus de laquelle la sécurité de l’aéronef est garantie ;
une mesure (ou estimation) de la vitesse rotor NRotor(t), ladite mesure Nrotor pouvant être fournie par le système de contrôle 5 ou directement réalisée par le régulateur 12 en utilisant, par exemple, la vitesse mesurée de la machine électrique 2. A partir des informations NRotor(t) et NRotorMin(t), le régulateur 12 calcule au moyen d’un algorithme de régulation (statique ou dynamique, linéaire ou non linéaire) une commande TqNRotorMin(t).
Un exemple de calcul de consigne est : TqNRotorMin(t)= K*(NRotorMin(t) - NRotor(t)), K>0
D’autres mises en œuvre peuvent bien entendu être envisagées, notamment avec intégrateur et/ou anticipation de puissance, de manière à éviter une erreur statique trop importante. De même, il est à prévoir un filtre dynamique passe haut à appliquer sur la mesure de vitesse NRotor(t) ou la commande TqNRotorMin(t) de manière à ne pas exciter (voire déstabiliser) des modes vibratoires de la chaine cinématique.
Par ailleurs, pour permettre de couvrir une panne (non détectée) du moteur thermique 1 entrainant une surpuissance, le régulateur 12 détermine, de manière similaire à la logique ci-dessus, une consigne de couple maximum visant à garantir que la vitesse du rotor ne dépasse pas une valeur NRotormax(t).
Cette consigne est telle que : TqNRotorMax (t)= K*(NRotorMax(t) - NRotor(t)), K>0
6.2 Interactions possibles entre les régulations des moteurs
Lorsque la régulation de vitesse du moteur thermique 1 est active en même temps que la régulation de vitesse du moteur électrique 2, il peut se produire une interaction (ou un couplage) entre ces deux boucles d’asservissement dont les effets peuvent être préjudiciables (si cette interaction n’a pas été prise en compte lors de la conception des 2 boucles de régulation): Oscillations (stables mais dégradant le comportement) Instabilités Mauvaise répartition de puissance entre la contribution du moteur thermique 1 et celle du moteur électrique 2
On propose différentes options pour éviter ces interactions.
Une première option consiste, à l’instar de ce qui est appliqué sur les hélicoptères bimoteurs, à contrôler les régulations du moteur thermique 1 et du moteur électrique 2 de telle manière que leur interaction/couplage entraine un comportement dynamique satisfaisant en termes de bande passante, stabilité,
Tensioactifs cationiques La composition selon l’invention comprend également un ou plusieurs tensioactifs cationiques.
Selon un autre exemple, la fenêtre temporelle peut comprendre des requêtes étalées sur des périodes d’activité et d’inactivité du dispositif émettant les requêtes. Les périodes d’inactivité pouvant éventuellement correspondre à un changement d’utilisateur du dispositif, le procédé peut comprendre optionnellement, dans certains modes de réalisation, un filtrage de ces périodes d’inactivité et/ou une réinitialisation de la fenêtre temporelle après une certaine durée d’inactivité. Ce filtrage est/ou cette réinitialisation peut être optionnel, dans certains modes de réalisation.
Le procédé comprend une étape E1 de souscription à un service de détection de comportement suspect. Cette étape peut être optionnelle dans certains modes de réalisation, par exemple lorsque l’utilisateur télécharge un tel service en ligne, telle une application et n’a donc pas besoin de souscrire à un service payant par exemple. Préférentiellement, cette étape est mise en œuvre par le module MOD_SOUSC décrit précédemment.
Lors d’une étape E2, une ou plusieurs requêtes d’accès à des contenus sont reçues sur au moins une fenêtre temporelle. Ces requêtes d’accès sont des requêtes d’accès à du contenu associé à une catégorie. Comme mentionné précédemment par requête à des contenus il peut aussi être compris l’utilisation d’applications. Ces requêtes sont transmises au réseau extérieur par la passerelle 2. Elles sont également collectées par le module MOD_COL décrit précédemment. Optionnellement, les requêtes collectées peuvent en outre être filtrées par un module de filtrage, tel le module MOD_FILT décrit en , pour ne sélectionner, pour la suite des étapes du procédé, que les requêtes venant de certains dispositifs, par exemple des dispositifs partagés ou une sélection des dispositifs partagés ou les requêtes vers des contenus de certaines catégories, par exemple ne pas conserver la catégorie « tous utilisateurs » (pour un contenu de type météorologie ou cuisine par exemple).
Les étapes suivantes E3, E4 et E5 permettent la génération d’une alerte fonction au moins d’une fréquence de changement de catégorie des contenus associés à au moins deux requêtes et/ou du temps écoulé entre deux requêtes. De tels alertes peuvent par exemple être générées dans les différents modes de réalisation cités ci-après à titre d’exemple en lien avec l’étape de détermination E3.
Selon au moins un mode de réalisation, lors de l’étape E3, suite à la réception d’une séquence de requêtes successives pendant une période temporelle lors de l’étape E2, le procédé peut comprendre la détermination sur la fenêtre temporelle d’informations de séquencement déterminées à partir de la fréquence de changement de catégories de contenu associé à au moins deux requêtes et/ou du temps écoulé entre deux requêtes.
Selon au moins un mode de réalisation, des modèles de comportement suspects sont préalablement déterminés, par exemple par le module de séquencement MOD_MODELE précédemment décrit. Ces modèles sont déterminés en fonction des catégories, des fréquences de changement d’une catégorie à une autre pour les requêtes reçues, et/ou du temps écoulé entre deux requêtes reçues. Les informations de séquencement sont obtenues en mémorisant les requêtes, les catégories associées et la fréquence de changement et/ou du temps écoulé entre deux requêtes reçues. La fenêtre temporelle d’observation peut être notamment une fenêtre glissante dans le temps, et par exemple être une fenêtre d’observation activée en permanence. Les requêtes issues du terminal sont observées et comparées en permanence avec les modèles enregistrés.
Lorsqu’une comparaison est positive, étape E4, un comportement suspect est détecté. Une alerte est générée, fonction du au moins un modèle et des requêtes reçues pendant la période temporelle. On passe ensuite à l’étape E5. Par ailleurs, même si la comparaison est positive, la fenêtre peut rester active et le procédé de détection de comportement suspect peut rester actif. Lorsque la comparaison est négative, alors la fenêtre temporelle reste ouverte.
La comparaison faite lors de l’étape E4 peut par exemple mesurer une distance entre le modèle le plus proche et le séquencement des requêtes et lorsque cette distance est inférieure à un seuil, déterminer un comportement suspect. Les modèles constituent des gabarits de comportement. Les périodes indiquées dans les modèles des figures 5 et les périodes indiquées dans les comportements des figures 1 sont différentes. Ainsi, cette comparaison peut prendre en compte chaque période de temps passée pour chaque catégorie des requêtes utilisateur et ainsi comparer un comportement à un ou plusieurs modèles en comparant le temps de chaque période au temps d’un modèle correspondant. Le modèle de comparaison peut prendre en compte la forme globale des modèles et la comparer à la forme constituée par les requêtes de l’utilisateur.
Prenons, à titre d’exemple, un comportement utilisateur pour lequel la comparaison avec informations de séquencement associées montre que le modèle le plus proche est celui de la figure 1C.
Dans un premier temps, un comportement enfant pendant une durée (γ1), suivi immédiatement d’un comportement adulte pendant une durée (γ2) est détecté.
On se place dans le cas où γ1 et γ2 sont des durées (par exemple supérieures à 3 secondes.), qui ne sont pas considérés comme des périodes transitoires, permettant d’écarter le cas de l’accès à un contenu par erreur ou inadvertance (le cas d’un enfant qui clique par inadvertance sur un contenu adulte, s’en rend compte immédiatement et ferme immédiatement l’application).
Immédiatement après γ2, une possibilité de comportement suspect est détectée car un comportement enfant suivi immédiatement d’un comportement adulte est observé et le cas de l’accès à un contenu par erreur a été exclu. Il s’agit d’une possibilité de comportement suspect, mais il peut aussi s’agir d’un simple changement d’utilisateur du terminal, par exemple le passage d’un utilisateur enfant à un utilisateur adulte. Il y a donc un risque de détection erronée (aussi appelée « faux positif »). Dans un tel mode de réalisation, le système peut générer alors uniquement une alerte locale et transmettre une notification sur le terminal de l’utilisateur, par exemple par l’affichage d’un message à l’écran et ne pas transmettre une alerte à un terminal distant (celui de l’utilisateur administrateur ou du parent). Dans certains modes de réalisation, la génération d’une alerte peut donner lieu à un enregistrement de l’alerte dans un fichier de traces. Selon les modes de réalisation, cet enregistrement peut être systématique, même lorsque l’alerte est uniquement locale (pour un suivi fin des requêtes effectuées depuis le terminal), ou ne pas être effectué pour une alerte locale (pour ne pas « surcharger » le fichier de traces avec des « faux positifs »).
Les périodes suivantes d’observation γ3, γ4, γ5 viennent renforcer une détection de comportement suspect car le séquencement d’une seconde transition enfant pendant la période γ3, puis adulte pendant la période γ4 puis enfant pendant une période γ5, est considéré comme caractéristique d’un enfant qui accède à des contenus adultes.
Dans cet exemple, γ3, γ4 et γ5 sont bien tous les trois supérieurs à une durée transitoire, ce qui permet d’écarter le cas de l’accès à un contenu par erreur.
Puisque la détection de comportement suspect est ainsi renforcée pendant les périodes γ3, γ4 et γ5, une notification est transmise à l’issue de la période γ5 à un terminal distant. La forme de cette notification peut varier selon les modes de réalisation.