INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de réalisation, l’au moins un composé hydrocarboné biosourcé présent dans le mélange selon l’invention est choisi dans le groupe constitué par les alcanes linéaires insaturés.
Dans un mode de réalisation, l’au moins un composé hydrocarboné biosourcé présent dans le mélange selon l’invention est choisi dans le groupe constitué par les alcanes ramifiés insaturés.
Dans un mode de réalisation, l’au moins un composé hydrocarboné biosourcé présent dans le mélange selon l’invention est un composé non-volatile.
Dans un mode de réalisation, l’au moins un composé hydrocarboné biosourcé présent dans le mélange selon l’invention a un point éclair supérieur à 110°C mesuré selon la norme ATSM D93.
Dans un mode de réalisation, l’au moins un composé hydrocarboné biosourcé présent dans le mélange selon l’invention est choisi dans le groupe constitué par le squalane et le squalène.
La conduite collectrice de vapeur 18 formant le premier étage 40 s’étend principalement axialement, autour de l’axe X de révolution du dôme gaz 14, depuis une première extrémité axiale 50 de la conduite collectrice de vapeur 18 disposée au niveau de la paroi supérieure 4 de la cuve 2 à une deuxième extrémité axiale 52 de la conduite collectrice de vapeur disposée à l’extérieur de la cuve, la conduite collectrice de vapeur permettant de définir une voie de circulation de vapeur entre l'espace intérieur de la cuve et le collecteur de vapeur 20, via ici le deuxième étage du dôme gaz précédemment évoqué.
La conduite collectrice de vapeur 18 est notamment configurée pour optimiser l’échange thermique et la séparation de phases gaz/liquide au sein du dôme gaz entre le gaz d’évaporation récupéré en partie supérieure de la cuve et du gaz naturel liquéfié liquide récupéré en partie inférieure de la cuve et pulvérisé sur le gaz d’évaporation. Il est notamment recherché de pouvoir s’assurer que le gaz naturel liquéfié liquide et le gaz naturel liquéfié sous forme de vapeur se mélangent alors qu’ils sont à co-courants, c’est à dire en ayant un même sens de circulation.
A cet effet, tel qu’illustré sur la , la conduite collectrice de vapeur 18 comporte trois conduits coaxiaux en communication successive parmi lesquels un conduit d’alimentation de vapeur 54, un conduit intermédiaire 56 et un conduit d’évacuation 58. Ces trois conduits sont dits en communication successive dans la mesure où ils sont en communication fluidique deux à deux, le conduit intermédiaire 56 étant interposé entre le conduit d’alimentation de vapeur 54 et le conduit d’évacuation 58.
Plus particulièrement, le conduit d’alimentation de vapeur 54 consiste en un conduit par lequel le gaz d’évaporation émanant de l’intérieur de la cuve est susceptible de pénétrer dans le dôme gaz et dans lequel le gaz d’évaporation est amené à circuler dans un premier sens S1, à savoir un sens allant de la première extrémité axiale 50 de la conduite collectrice de vapeur à la deuxième extrémité axiale 52 de la conduite collectrice de vapeur. Le conduit intermédiaire 56, en communication fluidique avec le conduit d’alimentation, consiste en un conduit dans lequel le gaz d’évaporation est amené à circuler dans un deuxième sens S2, parallèle et opposé au premier sens, c’est-à-dire un sens allant de la deuxième extrémité axiale 52 à la première extrémité axiale 50 de la conduite collectrice de vapeur. Le conduit d’évacuation 58 est alimenté par le gaz d’évaporation présent dans le conduit intermédiaire et il dirige ce gaz d’évaporation, à nouveau dans un sens similaire au premier sens, c’est-à-dire un sens allant de la première extrémité axiale vers la deuxième extrémité axiale de la conduite collectrice de vapeur.
Tel que cela va être décrit en détails ci-après, une telle configuration permet d’assurer, en au moins une partie du dôme gaz 14, un sens de circulation du gaz d’évaporation allant de la deuxième extrémité axiale de la conduite collectrice de vapeur à la première extrémité axiale. Ceci permet notamment de faciliter le transfert de masse et de chaleur entre du gaz naturel liquéfié gazeux et du gaz naturel liquéfié liquide, en prévoyant ce transfert à co-courant, et plus particulièrement dans le sens de la gravité, c’est-à-dire ici dans un sens allant de la deuxième extrémité axiale 52 de la conduite collectrice de vapeur à la première extrémité axiale 50 de la conduite collectrice de vapeur.
Dans l’exemple illustré, les trois conduits se succèdent dans l’ordre précédemment évoqué, de l’extérieur du dôme gaz vers le centre du dôme gaz en considérant une direction radiale perpendiculaire à l’axe de révolution X du dôme gaz. En d’autres termes, le conduit d’alimentation 54 entoure le conduit intermédiaire 56 et ces deux conduits entourent le conduit d’évacuation 58 qui forme de ce fait un conduit central.
Le conduit d’alimentation de vapeur 54 présente une entrée de vapeur 60 qui est agencée à une extrémité du conduit d’alimentation de vapeur, au niveau de la première extrémité axiale 50 de la conduite collectrice de vapeur. La position extérieure du conduit d’alimentation de vapeur 54 par rapport aux autres conduits 56, 58 implique que l’entrée de vapeur 60 est décalée radialement par rapport à l’axe X de révolution de la conduite collectrice de vapeur 18.
L’entrée de vapeur 60 forme une ouverture de forme annulaire, qui entoure un bac de récupération 61 venant fermer le dôme gaz 14 au niveau de la première extrémité axiale 50.
De la sorte, l’intérieur du dôme gaz 14 ne peut communiquer avec la cuve 2 que par l’entrée de vapeur 60, de sorte que l’on s’assure que tout le gaz d’évaporation pénétrant dans le dôme gaz 14 est tenu à la circulation dans les différents sens S1, S2 imposés par l’agencement des trois conduits coaxiaux 54, 56, 58.
Le conduit d’alimentation de vapeur 54 est délimité radialement sur l’extérieur par la paroi du fût 28 et sur l’intérieur par une paroi cylindrique 62 commune avec le conduit intermédiaire 56.
Au niveau de la deuxième extrémité axiale 52, à proximité d’une paroi transversale 64 participant à délimiter les deux étages 40, 42 du dôme gaz 14, la paroi cylindrique 62 présente une ouverture 66 pour laisser passage au gaz d’évaporation. L’ouverture 66 peut notamment être réalisée, sans que cela soit limitatif pour l’invention, par une fenêtre s’étendant sur tout le pourtour de la paroi cylindrique. Le gaz d’évaporation peut ainsi passer, à travers l’ouverture 66, du conduit d’alimentation 54 au conduit intermédiaire 56 et se mettre à circuler dans le conduit intermédiaire 56 dans le deuxième sens S2 précédemment évoqué.
L’ouverture permettant le passage de vapeur du conduit d’alimentation 54 au conduit intermédiaire 56 est formée au voisinage de la deuxième extrémité axiale 52 de la conduite collectrice de vapeur 18, à l’opposé de la première extrémité axiale 50 à proximité de laquelle est disposée l’entrée de vapeur 60. Cet agencement participe au changement de sens de circulation du gaz d’évaporation, qui circule dès lors dans le conduit intermédiaire 56 selon le deuxième sens S2, et cela permet d’optimiser la longueur de déplacement du gaz d’évaporation au sein d’un conduit, que ce soit dans le premier sens dans le conduit d’alimentation ou dans le deuxième sens S2 dans le conduit intermédiaire. Tel que cela sera évoqué ci-après, cela permet d’assurer une zone d’échange thermique, ou le cas échéant une zone de transfert de matière et de chaleur, suffisamment grande pour que le taux de recondensation du gaz d’évaporation soit dans des proportions optimales.
Une zone de dégazage 67 est aménagée au niveau de la deuxième extrémité axiale, avec une bouche d’évacuation 68 tournée vers l’extérieur du fût 28, débouchant en regard du passage de vapeur entre le conduit d’alimentation 54 et le conduit intermédiaire 56. La bouche d’évacuation 68 consiste en une soupape qui, par défaut, est fermée et qui s'ouvre lorsque la pression à l'intérieur de la cuve, et donc du dôme gaz 14 dépasse un seuil prédéterminé. En d’autres termes, le conduit d’alimentation comporte des moyens aptes à gérer les surpressions susceptibles de se manifester dans la cuve, et donc dans le dôme gaz.
Le conduit d’évacuation 58 est formé par un cylindre formant cheminée qui est centré sur l’axe de révolution X du dôme gaz. Le conduit d’évacuation 58 présente une première extrémité 70 tournée vers la première extrémité axiale 50 de la conduite collectrice de vapeur et une deuxième extrémité 72 tournée à l’opposé, en direction du deuxième étage 42. La première extrémité 70 du conduit d’évacuation 58 s’étend à distance du bac de récupération 61 précédemment évoqué pour laisser un passage au gaz d’évaporation présent dans le conduit intermédiaire pour qu’il puisse pénétrer dans le conduit d’évacuation 58.
Le conduit d’évacuation 58 débouche, au niveau de sa deuxième extrémité 72 dans le deuxième étage 42 du dôme gaz pour communiquer fluidiquement avec l’embout radial de raccordement 44 au collecteur de vapeur.
Le conduit intermédiaire 56 forme un lien entre le conduit d’alimentation 54 et le conduit d’évacuation 58 et différents composants du dôme gaz selon l’invention sont logés dans ce conduit intermédiaire pour optimiser la recondensation du gaz d’évaporation. Notamment, le dôme gaz comporte des moyens de pulvérisation 74 de gaz naturel liquéfié liquide configurés pour le gaz naturel liquéfié liquide soit pulvérisé dans le conduit intermédiaire 56, et il peut comporter par ailleurs un organe d’échange thermique 76 destiné à améliorer les transferts de masse et de chaleur entre les phases liquide et gazeuse notamment en augmentant la surface d’échange.
Selon une première variante de réalisation avantageuse, la température de transition vitreuse de l’adhésif thermoplastique est inférieure à 250°C, et de préférence inférieure à 200°C.
Avantageusement, selon cette première variante de réalisation, le deuxième substrat temporaire est en polytétrafluoroéthylène ou en polyimide. Alternativement, le deuxième substrat peut être recouvert d’une couche polymère de polytétrafluoroéthylène ou de polyimide. La couche de polymère est positionnée entre le deuxième substrat temporaire et le substrat d’intérêt.
Avantageusement, selon cette première variante de réalisation, l’étape d) est réalisée par une action mécanique, et le cas échéant la couche de polymère recouvrant le deuxième substrat temporaire est retirée par pelage.
Avantageusement, selon cette première variante de réalisation, lors de l’étape c), on applique une thermocompression.
Selon une deuxième variante de réalisation avantageuse, la température de transition vitreuse de l’adhésif thermoplastique est supérieure à 200°C, de préférence supérieure à 250°C et l’étape b), est, de préférence, réalisée par collage direct.
Avantageusement, selon cette deuxième variante de réalisation, l’étape d) est réalisée par rodage mécanique et attaque chimique.
Avantageusement, selon cette deuxième variante de réalisation, lors de l’étape c), on applique une thermocompression.
Selon une troisième variante de réalisation avantageuse, on peut envisager un démontage du second substrat par laser. Dans ce cas, le deuxième substrat temporaire est, de préférence, en verre ou en silicium et il est recouvert par une couche de démontage sensible au laser, par exemple au rayonnement UV ou infra-rouge. La couche de démontage sensible au laser est positionnée entre le deuxième substrat temporaire et le substrat d’intérêt.
Avantageusement, selon cette troisième variante de réalisation, lors de l’étape c), on applique une thermocompression.
Avantageusement, selon cette troisième variante de réalisation, l’étape d) est réalisée par démontage assisté par laser.
Avantageusement, le substrat d’intérêt a une surface dont la plus grande dimension est inférieure d’au moins 200µm, de préférence d’au moins 500 µm, et encore plus préférentiellement d’au moins 1cm, à la plus grande dimension de la surface du premier substrat temporaire et/ou à la plus grande dimension de la surface du deuxième substrat temporaire.
Il est possible de réduire les dimensions du substrat d’intérêt au cours du procédé (par exemple après l’étape a).
Avantageusement, une couche de démontage est positionnée entre l’adhésif thermoplastique et le premier substrat temporaire et/ou entre le substrat d’intérêt et le deuxième substrat temporaire.
La couche de démontage est, de préférence, en un polymère fluoré, par exemple, un fluoroacrylate, ou en un composé organosilicié tel que l’octadécyltrichlorosilane ou le perfluorodécyltrichlorosilane.
Parmi les dispositifs de verrouillage de porte de ce type, un dispositif de verrouillage de porte comprenant un corps de levier et une partie de levier d’inertie pour constituer une biellette d’ouverture a déjà été fourni. Dans le présent dispositif de verrouillage de porte, la partie de levier d’inertie est agencée au niveau d’une position d’actionnement par des moyens de sollicitation, pour une utilisation normale. Lorsque la partie de levier d’inertie est agencée au niveau de la position d’actionnement et que le corps de levier est agencé en position de déverrouillage, l’opération d’ouverture de la poignée de porte amène la partie de levier d’inertie à buter sur un levier à cliquet, le levier à cliquet est actionné pour être libéré, et l’état de mise en prise d’un cliquet sur un loquet est libéré. Pendant ce temps, lorsqu’une force d’impact est appliquée à un véhicule, la partie de levier d’inertie tourne par rapport au corps de levier contre une force de sollicitation des moyens de sollicitation, et est agencée dans une position de non actionnement. Dans un état où la partie de levier d’inertie est agencée dans la position de non actionnement, la partie de levier d’inertie n’entre pas en contact avec le levier à cliquet, même lorsque le corps de levier est agencé dans la position de déverrouillage. Par conséquent, le cliquet reste en prise avec le loquet, ce qui permet d’éviter que la porte ne s’ouvre inopinément (voir, par exemple, JP 2021-59923 A).
Par ailleurs, le dispositif de verrouillage de porte configuré pour être agencé à l’intérieur d’une porte d’automobile est très limité en termes de dimensions extérieures, et il est également nécessaire de réduire la taille des composants individuels logés à l’intérieur d’un boîtier. Par conséquent, la fabrication du dispositif de verrouillage de porte nécessite l’assemblage d’un grand nombre de composants de taille réduite, ce qui complique le travail d’assemblage. En particulier, dans le dispositif de verrouillage de porte à biellette d’ouverture comprenant le corps de levier et la partie de levier d’inertie, il est nécessaire d’insérer une partie d’arbre de support du corps du levier à travers un trou d’insertion de vis prévu dans la partie de levier d’inertie, puis d’engager par filetage une vis de retenue à une extrémité de la partie d’arbre de support, et il est à craindre que l’opération de fabrication ne soit encore plus compliquée.
Compte tenu des circonstances ci-dessus, la présente invention a pour objet de fournir un dispositif de verrouillage de porte configuré pour supprimer la complication de l’opération de fabrication.
La présente invention a pour objet de résoudre au moins partiellement les problèmes posés par la technologie conventionnelle. Selon un mode de réalisation, un dispositif de verrouillage de porte comprend : un biellette d’ouverture configurée pour passer à un état déverrouillé et à un état verrouillé et fonctionner lors d’une opération d’ouverture d’une poignée de porte ; et un levier à cliquet configuré pour libérer un état de mise en prise d’un cliquet avec un loquet lorsqu’une force d’actionnement est appliquée via la biellette d’ouverture, la biellette d’ouverture comprenant : un corps de levier configuré pour se déplacer jusqu’à une position de déverrouillage correspondant à l’état déverrouillé et une position de verrouillage correspondant à l’état verrouillé et se déplacer en fonction d’une opération d’ouverture de la poignée de porte ; une partie de levier d’inertie configurée pour tourner par rapport au corps de levier autour d’un axe prédéterminé pour se déplacer jusqu’à une position d’actionnement et une position de non actionnement ; et un élément de sollicitation configuré pour solliciter la partie de levier d’inertie par rapport au corps de levier dans un sens de rotation de sorte que la partie de levier d’inertie soit maintenue en position d’actionnement, dans lequel la force d’actionnement est transmise au levier à cliquet uniquement lorsque l’opération d’ouverture de la poignée de porte est effectuée alors que le corps de levier est agencé en position de déverrouillage et que la partie de levier d’inertie est agencée en position d’actionnement, dans lequel une partie d’arbre de support est fournie au niveau de l’un du corps de levier et de la partie de levier d’inertie, et une partie d’insertion ayant un trou d’insertion est fournie dans l’autre du corps de levier et de la partie de levier d’inertie, la partie d’insertion étant ajustée extérieurement autour de la partie d’arbre de support à travers le trou d’insertion pour agencer le corps de levier et la partie de levier d’inertie de façon qu’ils puissent tourner l’un par rapport à l’autre, et dans lequel un mécanisme de mise en prise est prévu entre la partie d’arbre de support et la partie d’insertion, le mécanisme de mise en prise étant configuré pour permettre l’insertion/le retrait de la partie d’arbre de support dans/du trou d’insertion lorsque la partie de levier d’inertie est située dans une position de fixation/détachement prédéterminée par rapport au corps de levier, et pour empêcher l’insertion/le retrait de la partie d’arbre de support dans/du trou d’insertion lorsque la partie de levier d’inertie est agencée en position d’actionnement et en position de non-utilisation.
En outre, selon un mode de réalisation, dans le dispositif de verrouillage de porte ci-dessus, la partie d’arbre de support et la partie d’insertion sont configurées pour se déplacer l’une par rapport à l’autre dans une direction axiale afin d’insérer/de retirer la partie d’arbre de support dans/du trou d’insertion, et la position de fixation/détachement est fournie à une position à laquelle la partie de levier d’inertie est davantage tournée au-delà de la position de non actionnement à partir de la position d’actionnement, par rapport au corps de levier.
En outre, selon un mode de réalisation, dans le dispositif de verrouillage de porte ci-dessus, le mécanisme de mise en prise comprend : au moins une partie saillante de mise en prise qui est prévue pour faire saillie radialement à partir d’une extrémité de la partie d’arbre de support ; et au moins une découpe d’insertion formée dans la partie d’insertion dans une direction radiale, à partir d’une surface périphérique intérieure du trou d’insertion, dans laquelle la partie saillante de mise en prise correspond à la découpe d’insertion uniquement lorsque la partie de levier d’inertie est positionnée dans la position de fixation/détachement par rapport au corps de levier, et la partie saillante de mise en prise passe à travers la découpe d’insertion par un mouvement relatif du corps de levier et de la partie de levier d’inertie dans une direction axiale de la partie d’arbre de support.
En outre, selon un mode de réalisation, dans le dispositif de verrouillage de porte ci-dessus, les parties saillantes de mise en prise et les découpes d’insertion sont fournies à des positions décalées les unes des autres de 180° dans une direction circonférentielle de la partie d’arbre de support, et l’une des parties saillantes de mise en prise est formée de manière à être insérée dans l’une des découpes d’insertion et de manière à ne pas être insérée dans l’autre des découpes d’insertion.
En outre, selon un mode de réalisation, dans le dispositif de verrouillage de porte ci-dessous, le corps de levier est doté de la partie d’arbre de support.
En outre, selon un mode de réalisation, dans le dispositif de verrouillage de porte ci-dessus, un boîtier configuré pour loger la partie de levier d’inertie est pourvu d’une partie d’arrêt qui permet la rotation de la partie de levier d’inertie jusqu’à la position de non actionnement par rapport au corps de levier, mais qui vient en butée sur la partie de levier d’inertie tournant au-delà de la position de non actionnement pour empêcher la rotation de la partie de levier d’inertie jusqu’à la position de fixation/détachement.
En outre, selon un mode de réalisation, dans le dispositif de verrouillage de porte ci-dessus, un boîtier configuré pour loger la partie de levier d’inertie est pourvu d’une partie de rappel qui vient en butée sur la partie de levier d’inertie lorsque l’opération d’ouverture de la poignée de porte est effectuée avec une course de rappel prédéterminée dans un état où la partie de levier d’inertie est agencée en position de non actionnement, et qui ramène la partie de levier d’inertie à la position d’actionnement.
Les objets, les caractéristiques, les avantages et l’importance technique et industrielle de la présente invention, ainsi que d’autres, seront mieux compris à la lecture de la description détaillée suivante des modes de réalisation actuellement préférés de l’invention, lorsqu’ils sont considérés en relation avec les dessins joints.
La est une vue illustrant l’aspect d’un dispositif de verrouillage de porte selon un mode de réalisation de la présente invention, vu du côté arrière d’un véhicule ;
La est une vue du dispositif de verrouillage de porte de la avec un boîtier partiellement omis ;
La est une vue d’une structure interne du dispositif de verrouillage de porte illustré sur la vu de l’intérieur du véhicule ;
La est une vue d’une partie principale de la structure interne du dispositif de verrouillage de porte illustré sur la vu de l’intérieur du véhicule, le dispositif de verrouillage de porte se trouvant dans un état déverrouillé ;
La solution minimaliste du système comprend trois parties : une partie dénommée "module mobile" (2) (cela correspond a la partie nommée "chariot" dans le brevet FR3080087) qui épouse en partie la section du tube de wishbone (1) ( habituellement cylindrique, mais dans certaines configuration plus ergonomiques, la section du tube (1) peut prendre une forme octogonale ou plus oblongue aplatie , un peu comme goutte d eau) sur une longueur de 7cm pour le développement du prototype ( mais cette longueur peut être augmentée ou diminuée en fonction de la volonté de l utilisateur d avoir un écartement entre les deux éléments d'ancrage(3-4) de la boucle de harnais (6) de plus ou moins 6 cm, en prenant l hypothèse que les élément d'ancrages (3-4) se trouvent à 0,5 cm des extrémités ) et ce module mobile (2) ne sera que partiellement enveloppant par rapport au wishbone (1) pour lui permettre d être clipsable sur le wishbone (1) par une pression manuelle du module mobile (2) en direction de l'axe du tube de wishbone (1). une corde ou boucle de harnais (6) qui vient se fixer sur des logements prévus à cet effet : les élément d'ancrages (3-4) cités précédemment aux deux extrémités du module mobile (2) un système de blocage (5) qui a 2 positions : bloqué (comme sur ) OU non bloqué (comme sur ) qui peut laisser coulisser longitudinalement ou bloquer le module mobile (2) sur l'axe du tube de wishbone (1). Le système de blocage (5) bénéficie d'un ancrage dans le module mobile. Cet ancrage longitudinal peut se matérialiser par un logement(10) taillé dans le module mobile avec une largeur identique à celle du système de blocage, c'est ce qu'on peut voir dans le détail . Mais d'autres mécanismes répondant à la même exigence fonctionnelle peuvent aussi être considérés.
A noter qu'on pourrait aussi réunir le module mobile (2) avec le système de blocage (5), pour regrouper les deux pièces en une seule, ou avoir un assemblage des deux pièces pour intégrer des deux fonctions (coulissement transversal et blocage) sur un bloc de pièces. Mais un tel assemblage ne doit pas néanmoins nuire a la facilité d'installation du module mobile (2) sur le tube (1) par clipsage , si bien que dans la suite des explications, on a pris le parti de considérer que les deux fonctions sont portées par deux pièces indépendantes