INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de réalisation, le polyester selon l’invention est issu d’une réaction entre un dimère acide dicarboxylique saturé issu de l’acide oléique, de l’acide linoléique et/ou de l’acide linolénique et le 1,4-propanediol.
Dans un mode de réalisation, le polyester selon l’invention est issu d’une réaction entre un dimère acide dicarboxylique saturé issu de l’acide oléique, de l’acide linoléique et/ou de l’acide linolénique et le 1,5-pentanediol.
Dans un mode de réalisation, le polyester selon l’invention est issu d’une réaction entre un dimère acide dicarboxylique saturé issu de l’acide oléique, de l’acide linoléique et/ou de l’acide linolénique et au moins un alcool portant 3 à 8 fonctions hydroxyles.
Dans un mode de réalisation, le polyester selon l’invention est issu d’une réaction entre un dimère acide dicarboxylique saturé issu de l’acide oléique, de l’acide linoléique et/ou de l’acide linolénique et un alcool portant 3 à 8 fonctions hydroxyles.
Dans un mode de réalisation, le polyester selon l’invention est issu d’une réaction entre un dimère acide dicarboxylique saturé issu de l’acide oléique, de l’acide linoléique et/ou de l’acide linolénique et au moins deux alcools portant au moins deux fonctions hydroxyles.
Dans un mode de réalisation, le polyester selon l’invention est issu d’une réaction entre un dimère acide dicarboxylique saturé issu de l’acide oléique, de l’acide linoléique et/ou de l’acide linolénique et au moins deux alcools portant deux fonctions hydroxyles.
Dans un mode de réalisation, le polyester selon l’invention est issu d’une réaction entre un dimère acide dicarboxylique saturé issu de l’acide oléique, de l’acide linoléique et/ou de l’acide linolénique et deux alcools portant au moins deux fonctions hydroxyles.
Dans un mode de réalisation, le polyester selon l’invention est issu d’une réaction entre un dimère acide dicarboxylique saturé issu de l’acide oléique, de l’acide linoléique et/ou de l’acide linolénique et deux alcools portant deux fonctions hydroxyles.
Dans un mode de réalisation, le polyester selon l’invention est issu d’une réaction entre un dimère acide dicarboxylique saturé issu de l’acide oléique, de l’acide linoléique et/ou de l’acide linolénique et le 1,4-butanediol et le (9 Z ,12 Z )-18-[(6 Z ,9 Z )-18-hydroxyoctadéca-6,9-dienoxy]octadéca-9,12-dièn-1-ol (CAS 147853-32-5).
Procédé de traitement d’eaux usées avec maximisation de la production de biogaz comprenant une étape d’électro-oxydation Domaine de l’invention L’invention se rapporte à un procédé de traitement des eaux usées et des boues associées, notamment un traitement d’élimination du carbone et de l’azote avec maximisation de la production de biogaz.
Etat de la technique En général, le traitement des eaux usées est un procédé en trois étapes : une étape de traitement primaire, une étape de traitement secondaire et une étape de traitement tertiaire.
La première étape de traitement primaire permet généralement de réduire la teneur des eaux usées à traiter en solides et/ou en matières organiques. Il s’agit typiquement d’une étape de décantation, possiblement assistée par une adjonction préalable de coagulant et floculant, au cours de laquelle les eaux usées sont placées dans une cuve de retenue ou un bassin de décantation. Les solides contenus dans les eaux usées se déposent ainsi au fond de la cuve où ils sont collectés et les substances plus légères comme les graisses et les huiles sont récupérées sur le dessus des eaux usées présentes dans la cuve. Cette étape produit ainsi des boues dites primaires et un effluent présentant une teneur réduite en solides. Ces boues primaires sont généralement traitées par digestion anaérobie pour produire du biogaz, gaz énergétique composé essentiellement de méthane et de dioxyde de carbone.
L’étape de traitement secondaire permet de réduire la teneur en carbone et/ou en azote et/ou en phosphore de l’effluent présentant une teneur réduite en solides sortant de la première étape de traitement. Au cours cette étape, les matières organiques, les composés azotés et/ou les composés phosphorés, sont assimilés ou décomposés par des bactéries aérobies et/ou anaérobies et/ou anoxies. Il s’agit donc d’une étape de traitement biologique, le plus souvent mise en œuvre dans des réacteurs à cultures libres (procédé dit « à boues activées »).
La troisième étape de traitement tertiaire est conçue pour nettoyer davantage l'eau lorsqu'elle est déversée dans un écosystème sensible ou pour la réutiliser. Cette étape peut impliquer l'élimination du phosphore et/ou des micropolluants et/ou une désinfection et/ou une filtration.
Le processus biologique le plus courant utilisé lors de l’étape de traitement secondaire pour éliminer les composés azotés des eaux usées fait généralement appel aux procédés de nitrification puis dénitrification (N/DN), c'est-à-dire la conversion de l'ammoniac en diazote.
La nitrification est une réaction d'oxydation aérobie, nécessitant une aération active, dans lequel un groupe spécialisé de bactéries autotrophes, oxyde l'azote ammoniacal ou ammonium, noté comme NH 4 ou NH 4 + , en : • azote nitreux, aussi connu comme nitrite, NO 2 ou NO 2 – , • puis azote nitrique, aussi connu comme nitrate, NO 3 ou NO 3 - .
La dénitrification, consiste en une réduction anoxique, au cours de laquelle un groupe spécialisé de bactéries hétérotrophes (qui peuvent être anaérobies) couplent l'oxydation des substrats organiques à la réduction des nitrates soit en protoxyde d’azote (N 2 O) soit en azote gazeux (diazote, N 2 ).
En sortie de l’étape de nitrification/dénitrification, la teneur azote doit respecter des limites dépendant de la réglementation, ce qui peut impacter notablement le design du traitement à réaliser. Typiquement, plus la teneur limite en azote est faible, plus l’étape de nitrification doit être longue et demande une forte aération (demande en oxygène élevée). De faibles teneurs en azote sont par ailleurs difficilement atteignables par un traitement de dénitrification biologique, lequel nécessite en outre de grandes quantités de carbone biodégradable provenant souvent d’un apport externe lorsque le carbone biodégradable n’est pas disponible en quantité suffisante dans l’effluent à traiter par rapport à la quantité d’azote oxydé à dénitrifier.
Le temps de rétention des boues (ou SRT pour « sludge retention time ») est l’un des paramètres clés pour la conception de la chaine de traitement car les bactéries autotrophes nitrifiantes ont un taux de croissance inférieur au taux de croissance des microorganismes hétérotrophes de dénitrification, et doivent être maintenues dans le système afin d’obtenir une nitrification efficace. Ce taux de croissance diminue en outre avec la température de fonctionnement. Ainsi, des températures faibles et/ou des limites faibles de rejet d’azote nécessitent une aération prolongée ainsi que l’augmentation de l’âge des boues produites, du temps de rétention des boues et du temps de rétention hydraulique, ce qui conditionne le dimensionnement des unités. Si un temps de rétention long des boues permet un bon développement des bactéries autotrophes nitrifiantes, la quantité de biomasse formée dans ces conditions est réduite : on dit que le système fonctionne en faible charge. A contrario, un temps de rétention court des boues limite, voire empêche, le développement des bactéries nitrifiantes, et par conséquent la dénitrification, mais permet d’augmenter la quantité de biomasse formée : on dit que le système fonctionne en forte charge.
Cependant, le potentiel méthanogène des boues d'aération issues du traitement de nitrification en aération prolongée (fonctionnement « en faible charge ») est plus faible que celui des boues en fonctionnement « forte charge », ce qui se traduit par des performances moindres en matière de digestion anaérobie lors de leur traitement ultérieur et donc par une production moindre de biogaz. Ainsi, il faut travailler avec des boues « jeunes » pour avoir un potentiel méthanogène plus élevé et augmenter la production de biogaz, mais, dans ces conditions, le traitement de l’azote est faible, voire inexistant.
Des limites strictes de rejet d’azote se traduisent non seulement par des coûts de construction élevés dus à des temps de rétention des boues et des temps de rétention hydraulique élevés, mais également par des coûts de fonctionnement élevés dus notamment à l’ajout de réactif (ajout de carbonates pour augmenter l’alcalinité lors de la nitrification autotrophique, ajout de méthanol comme source de carbone externe lors de la dénitrification hétérotrophique, ajout d’une source de phosphate en cas de déficience en nutriments), à une demande en oxygène élevée (forte aération) et à des flux à pomper élevés (recirculation interne et externe).
Alors que l'industrie des eaux usées s'oriente vers la récupération des ressources et la réorientation de l’utilisation du carbone, la maximisation de la récupération d'énergie en biogaz devient essentielle pour améliorer le bilan énergétique des installations de traitement des eaux usées. Cependant, le paradigme actuel de conception de l'étape de nitrification/dénitrification de la chaîne de traitement des eaux usées semble incompatible avec les réglementations de plus en plus strictes en matière de limite de rejet d'azote et avec l’objectif de maximiser la récupération d’énergie par production de biogaz. En effet, pour atteindre les limites faibles de rejet d'azote, il faut laisser suffisamment de carbone en sortie du traitement primaire afin d'obtenir une dénitrification suffisante lors du traitement secondaire, ce qui limite la possibilité de capturer du carbone dans les boues issues du traitement primaire pour la production de biogaz.
En particulier, pour une étape de traitement primaire présentant des performances de capture de carbone déterminées, un traitement secondaire en aval produisant des boues activées en faible charge présente un potentiel méthanogène moindre qu’un traitement secondaire aval produisant des boues activées en forte charge (appelé aussi « High Rate Activated Sludge » soit « HRAS »), dans lequel le carbone n’est pas traité par un réacteur réalisant une nitrification biologique. En effet, en faible charge, pour un âge de boues long, les bactéries hétérotrophes n’ont pas assez de nourriture, elles consomment donc dans leur réserve (respiration endogène), ce qui réduit le potentiel méthanogène. Alors qu’en forte charge, il n’y a pas de nitrification, et donc pas de nécessité de travailler à un âge de boue long, les boues produites sont donc plus jeunes et la production de boues est plus importante tout comme leur potentiel méthanogène.
La limitation de la récupération du carbone en sortie du traitement primaire et le potentiel méthanogène plus faible des boues issues de la nitrification du traitement secondaire ne permettent donc pas de maximiser la récupération d’énergie par production de biogaz tout en réduisant la teneur en azote en sortie du traitement secondaire.
La illustre le procédé 1 selon un exemple de réalisation. Les étapes optionnelles sont indiquées en pointillés. Le procédé 4 comprend tout d’abord une fourniture 40 d’un substrat 2 présentant une surface exposée 20. Ce substrat 2 est fourni dans un réacteur plasma 1 comprenant une chambre de réaction 10. Le réacteur 1 est configuré de façon à générer un plasma par couplage capacitif entre un plateau 110 et une paroi latérale 100 de la chambre de réaction 10 du réacteur 1. Des exemples de réacteur plasma 1 seront décrits plus en détail ultérieurement.
Suite à la fourniture 40 du substrat 2, le procédé 4 comprend une pluralité de cycles 41 de dépôt de couches atomiques sur la surface exposée 20 du substrat 2. Un cycle 41 de dépôt comprend une injection dans la chambre de réaction 10 d’un précurseur à base d’une première espèce 410. Le cycle 41 comprend en outre un traitement plasma 412 de la surface exposée 20 du substrat 2 par le plasma généré par couplage capacitif entre le plateau 110 et la paroi latérale 100 de la chambre de réaction 10. Comme nous le verrons dans la suite, tout ordre relatif entre la ou les injections de précurseur et le traitement plasma sont envisageables, y compris un traitement plasma suivi de la ou les injections de précurseur.
Le plasma est généré par application d’une puissance radiofréquence au plateau 110. Le plasma est ainsi généré de façon localisée au voisinage 3 du substrat 2 avec un flux ionique beaucoup plus faible que pour un réacteur CCP conventionnel. Ce réacteur 1 permet de tirer bénéfice du bombardement ionique de faible énergie pour améliorer les propriétés du matériau (densité, pureté, structure cristalline, contrainte interne). De plus, il ouvre de nouvelles voies de développement de procédés concernant les métaux, les oxydes, les nitrures et les sulfures sur des substrats 2D et 3D, ainsi que des procédés de dépôts sélectifs de surface et topographiques.
Comme l’illustre la , le cycle 41 peut comprendre en outre une injection d’un précurseur à base d’une deuxième espèce 413. Le cycle 41 peut être répété un nombre de fois n de façon à atteindre l’épaisseur de couche voulue. Selon l’ordre relatif entre les injections de précurseur 410, 413 et le traitement plasma 412, ainsi que selon les paramètres du traitement plasma 412, les réactions de surface et donc les propriétés de la couche en croissance peuvent être modifiées. Plusieurs exemples de cycle 41 de dépôt sont décrits ci-dessous à titre non limitatif. Il est entendu que ces caractéristiques peuvent être combinées pour aboutir à d’autres exemples de réalisation, sauf mention explicite du contraire.
Selon exemple, le traitement plasma 412 est effectué simultanément à au moins une injection 410, 413 ou suite à au moins une de ces injections 410, 413 dans la chambre de réaction 10. Par simultanément on entend que le traitement plasma 412 est réalisé au moins en partie en même temps que la ou les injection(s) 410, 413 en question. On peut prévoir un décalage entre le traitement plasma 412 et la ou les injection(s) 410, 413.
Lors du développement de l’invention, plusieurs régimes de traitement plasma ont été mis en évidence, selon le dépôt visé. Selon un premier exemple, la puissance de la polarisation peut être inférieure ou égale à 80 W, la pression à la chambre de réaction 10 peut être inférieure ou égale à 80 mTorr, et la durée du traitement plasma 412 au cours d’un cycle 41 peut être inférieure ou égale à une minute. Ces paramètres permettent d’activer et/ou de modifier la réactivité de surface entre les injections de précurseur, d’un même cycle 41 ou entre des cycles de succédant. Notamment, ces paramètres permettent de jouer sur la réactivité des ligands des précurseurs pour influer sur la couche en croissance. Selon un deuxième exemple, en alternative, la puissance de la polarisation radiofréquence peut être supérieure ou égale à 50 W, la pression à chambre de réaction 10 peut être inférieure ou égale à 20 mTorr, et la durée du traitement plasma 412 au cours d’un cycle 41 peut être supérieure ou égale à une minute. Ces paramètres permettent de retirer le précurseur chimisorbé à la surface. Le matériau déposé peut ainsi croître sur des portions de couches localisées. Ces conditions permettent donc un dépôt sélectif, par exemple sur du substrat 3D.
Chaque injection 410, 413 et/ou chaque traitement plasma 412 peut être suivi d’une phase de purge 414. Cette purge 414 permet d’éliminer les espèces qui ne se sont pas déposées sur la surface exposée 20 du substrat 2, ainsi que d’éliminer les produits de réaction.
Lors de la génération du plasma, le traitement plasma 412 peut comprendre l’injection d’un gaz rare, aussi désigné gaz inerte, tel que de l’hélium ou de l’argon, dans la chambre de réaction 10. Ce gaz peut-être en outre en mélange avec du dihydrogène H 2 . Un plasma à base d’argon est en effet faible en énergie par rapport à d’autres espèces. Les réactions de surface peuvent être plus finement modulées encore, en synergie avec le plasma capacitif de faible densité généré, tout en limitant le risque d’abîmer la surface exposée 20.
Le traitement plasma 412 mettant en œuvre un plasma capacitif généré entre le plateau 110 et la paroi latérale 100, et donc un plasma de faible densité, le procédé 4 permet des dépôts de couches de nature variée et notamment de couches dont le dépôt par les procédés conventionnels de dépôt assisté par plasma reste limité.
Par exemple, le procédé 4 permet de déposer une couche métallique sur la surface exposée 20 du substrat 2. Des exemples de dépôt de couches métalliques sont maintenant décrits.
Le cycle 41 peut comprendre l’injection d’un précurseur à base d’un métal 410. Un cycle 41 peut comprendre uniquement une injection d’un précurseur à base d’un premier métal. Le cycle 41 peut en alternative comprendre une injection d’un deuxième précurseur à base d’un métal 413a et notamment d’un précurseur à base d’un métal distinct du premier métal. Lorsque plusieurs précurseurs à base de différents métaux sont utilisés, le procédé permet le dépôt d’une couche d’alliage métallique.
Pour déposer une couche métallique, les précurseurs injectés lors d’un cycle sont de préférence tous à base d’un métal. On distingue un précurseur d’un gaz injecté dans la chambre 10 lors du traitement plasma 412, destiné à former l’atmosphère réactive du plasma tel qu’un gaz neutre ou du d’hydrogène H 2 , ce gaz pouvant ne pas comprendre de métal selon cet exemple.
Pour déposer une couche métallique, le traitement plasma 412 peut être effectué simultanément à et/ou après l’injection du premier précurseur à base d’un métal 410. En alternative ou en complément, le traitement plasma 412 peut être effectué simultanément à et/ou après l’injection du deuxième précurseur 413a. Ainsi le traitement plasma 412 permet d’éliminer le ligand du précurseur métallique. Cela favorise l’absorption métal sur métal lors de la croissance de la couche par création de liaisons pendantes.
Comme par exemple illustré par la , le cycle 41 peut comprendre une injection 410 d’un précurseur à base d’un métal. Simultanément à cette injection, le traitement plasma 412 peut avoir lieu.
Selon un exemple, l’injection et/ou le traitement plasma peuvent être continus. Selon un exemple, l’injection 410 et/ou le traitement plasma 412 peuvent être intermittents dans un cycle 41. L’utilisation d’impulsions, et notamment de pulses de précurseurs, peut permettre de moduler les mécanismes de croissance. Ces impulsions sont particulièrement avantageuses pour le dépôt de couche métallique, et notamment pour la création de liaisons pendantes, par plasma H 2 /Ar ou Ar seul. Il est en effet plus difficile de former ce type de couche par rapport à des oxydes/nitrures/sulfures qui sont beaucoup plus faciles à former par réactivation des ligands (substitution chimique).
Comme illustré par la , le traitement plasma 412 peut comprendre plusieurs impulsions plasma. Dans un cycle 41, l’application de la puissance radiofréquence au plateau 110 peut être intermittente de façon à ne générer le plasma que par intermittence, c’est-à-dire que le traitement plasma 412 peut comprendre des phases d’application de la puissance RF séparées par des phases de non-application de la puissance RF au plateau 110. De façon similaire, l’injection 410 peut être intermittente, c’est-à-dire que l’injection 410 peut comprendre des phases d’injection du précurseur à base d’un métal dans la chambre 10 séparées par des phases de non-injection du précurseur dans la chambre 10. Les phases respectivement d’application de la puissance RF et d’injection forment les impulsions. Comme l’illustre la , ces impulsions peuvent être simultanées entre l’injection 410 et le traitement plasma 412. De façon alternative comme illustré en pointillé en , ces impulsions peuvent être décalées dans le temps.
Chaque image représente des chemins reçus pendant un laps de temps. Pour la génération de chacune des images, des données relatives à des chemins annoncés sont accumulées et agrégé dans une image. L’image de selon la correspond aux chemins annoncés pendant un laps de 5 minutes, et la représentent les chemins annoncés pendant un autre laps de 5 minutes.
L’axe horizontal de chaque image représente les systèmes autonomes de départ d’un tronçon de chemin, et l’axe vertical représente les systèmes autonomes d’arrivé.
Les axes peuvent être bien évidemment inversés. Toutefois, il est crucial de garder la même convention pour toutes les images d’une séquence d’image.
Chaque pixel d’une image peut avoir deux valeurs, représentées comme « noir » et « blanc ». Un pixel « noir » représente un tronçon de chemin qui fait partie de l’ensemble de chemins. Un pixel « blanc » montre un tronçon de chemin qui ne fait pas partie de l’ensemble de chemins.
Différentes images représentatives chacune d’un état normal peuvent présenter des différences entre elles. Cependant, les images classifiées comme « normal » ont des caractéristiques de base en commun. Les pixels de chaque image « normale » constituent un canevas récurrent.
L’image selon la comprend plusieurs pixels (encerclés) éloignés de la plupart des autres pixels, et qui ne sont pas présents dans l’image selon la . L’auto-encodeur peut donc détecter une anomalie sur la base de ces pixels éloignés de la plupart des autres pixels.
Dans une variante (non montrée sur les figures 3a et 3b), l’image peut être à au moins trois dimensions. Par exemple, chaque pixel de l’image peut avoir une couleur propre à un type de système autonome d’arrivée, l'attribut couleur représentant alors la troisième dimension.
Chaque pixel peut encoder, outre la présence ou l’absence d’une paire de systèmes autonomes sur un chemin, d’autres caractéristiques telles que le pays d’origine des systèmes autonomes.
Par exemple, lorsque les couleurs « noir » et « blanc » sont utilisées pour indiquer la présence ou l’absence d’un système autonome, des nuances de « gris » ou d’autres couleurs peuvent être utilisées afin d’encoder un pays d’origine d’un système autonome d’arrivé sur un tronçon de chemin, ou des attributs qui caractérisent ce tronçon de chemin, indiquant par exemple la nature des systèmes autonomes (client, fournisseur, peer) connecté par un tronçon de chemin donné.
L’Internet est composé de dizaines de milliers de systèmes autonomes, approximativement 65.000 systèmes autonomes.
Typiquement, aucune dimension d’une image n'est supérieure à 1/500 du nombre total de systèmes autonomes existants, correspondant actuellement à 130 systèmes autonomes, car le nombre de systèmes autonomes présents sur les chemins annoncés à un système autonome local pour rejoindre un préfixe est limité. Cependant, un nombre supérieur à 130 peut être utilisé si nécessaire.
La montre un mode de réalisation d’un auto-encodeur 200 convolutionnel LSTM (pour « Long short-term memory »).
Ce type d’auto-encodeur 200 est spécialement adapté pour reconnaître des structures dans des séquences d’images en explorant simultanément des structures spatiales et des structures temporelles, i.e. des structures spatio-temporelles, et pour détecter ainsi des anomalies dans des séquences d’images telles que montrées dans la .
Un auto-encodeur 200 comprend une couche d’entrée 201, une couche de sortie 203, et une ou plusieurs couches cachées 202 disposées l’une après l’autre en série et situées en aval de la couche d’entrée 201 et en amont de la couche de sortie 203.
Chacune de ces couches 201, 202, 203 comprend des nœuds. Les nœuds de la couche d’entrée 201 peuvent être configurés pour recevoir l’image à analyser, et pour transmettre les données reçues à aux couches cachées 202 situées en aval de la couche d’entrée 201. Typiquement, les couches d’entrée 201 et de sortie 203 comprennent chacune autant de nœuds que de pixels compris dans l’image d’entrée.
L’auto-encodeur 200 comprend une composante appelée « encodeur » configuré pour générer, à partir de l’image d’entrée, une représentation compressée de l’image d’entrée, et une composante appelée « décodeur », configuré pour reconstruire l’image d’entrée à partir de la représentation compressée compensant le mieux possible la perte d’information provoquée par la compression de l’image.
Dans un mode de réalisation, l’au moins un alcool est le 1,5-pentanediol.