INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- un coffrage de semelle intermédiaire comprenant une composition selon l’invention ;
- un amorti de semelle intermédiaire comprenant une composition selon l’invention ; et
- une semelle d’usure comprenant une composition selon l’invention ;
lesdites compositions étant différentes les unes des autres.
Dans un mode de réalisation, ledit assemblage de semelles est un assemblage de semelles de chaussure de sport.
Dans un mode de réalisation, ledit sport est choisi dans le groupe constitué du basketball, du squash, de la course à pied, du tennis, du football, du handball et du skateboard.
Dans un mode de réalisation, ledit sport est le skateboard. Dans le cadre de cette application particulière, il est obtenu une semelle d’usure ainsi qu’un coffrage de semelle intermédiaire ayant une abrasion suffisante pour « accrocher », tout en restant suffisamment dure pour durer dans le temps.
Dans un mode de réalisation, ledit sport est la course à pied.
L’invention concerne également l’utilisation d’un déchet d’origine organique comprenant du calcium dans le cadre de la fabrication d’une semelle.
Selon un autre aspect de l’invention, un ressort de torsion peut être relié, par l’une de ses extrémités, au noyau 4 (par exemple une fente est réalisée au sommet de celui-ci, pour y introduire ladite extrémité du ressort) et, par son autre extrémité, à une partie qui reste fixe lorsque le noyau est entraîné en rotation, par exemple le capot ou pièce d’extrémité 10 (par exemple une fente est réalisée dans ce capot ou cette pièce d’extrémité, pour y introduire cette autre extrémité du ressort). Ainsi, l’actionneur 33 peut entraîner le noyau en rotation depuis une 1 re position vers une 2 e position, l’arrêt de l’actionnement de l’actionneur entraînant automatiquement un rappel du noyau vers sa 1 ère position, ou position initiale. Par exemple, le dispositif peut être dans une position de repos dans laquelle le fluide s’écoule vers la sortie 12, l’actionneur entraînant le noyau 4 vers une position dans laquelle le fluide s’écoule vers la sortie 20, l’arrêt de l’actionnement de l’actionneur entraînant automatiquement un rappel du noyau vers sa position initiale, c’est-à-dire vers la position dans laquelle le fluide s’écoule vers la sortie 12. Cet aspect de l’invention est illustré en , sur laquelle on voit un ressort de torsion 60, dont une extrémité 61 est reliée à la partie supérieure 30 du noyau 4 et dont l’autre extrémité 63 est reliée à une partie intérieure du couvercle d’entrée 10.
Les moyens d’accouplement 36, et leur logement dans un compartiment inférieur du noyau 4, et/ou les moyens de rappel qui ont été décrits ci-dessus en lien avec les figures 6-8 peuvent être appliqués non seulement au distributeur décrit ci-dessus en lien avec les figures 1 - 3 mais également à tout autre distributeur mettant en œuvre un élément rotatif dans un corps de distribution, en particulier à tout distributeur : - comportant une injection du fluide, non pas de manière axiale (selon l’axe XX’) comme décrit ci-dessus, mais de manière latérale au corps 2 ; dans ce cas, le boitier et le noyau ont chacun une entrée de fluide dans la paroi latérale 8 et dans la surface latérale 32; - et/ou pour laquelle le noyau comporte un canal de distribution de section uniforme et dont l’extrémité 34 située en regard du ou des orifices de sortie peut avoir une forme allongée comme décrit ci-dessus ou avoir une forme circulaire qui correspond aux sections des ouvertures 12, 20.
De préférence, le boîtier 2 et le noyau 4 sont réalisés en matière plastique réduisant la masse du distributeur, ce qui est particulièrement favorable dans le domaine automobile. En outre, la matière plastique est avantageusement chargée en un matériau réduisant les frottements. Par exemple, le boîtier et/ou le noyau sont réalisés en polyphthalamide, par exemple de type PA6T/6I-GF30, très avantageusement chargé en PTFE.
En outre, ils sont de préférence réalisés par moulage par injection ce qui simplifie leur fabrication. En ce qui concerne le noyau, il est possible de réaliser une forme du conduit intérieur 38, par exemple en 2 parties 38-1 et 38-2 comme illustré sur les figures 10A et 10B, puis de mouler le noyau par injection autour de cette forme ; sur ces figures, la forme en 2 parties 38-1 et 38-2 a bien elle aussi une section qui va en augmentant, mais moins progressivement que dans le cas de la .
Néanmoins le boîtier et le noyau peuvent être réalisés en matériau métallique, par exemple en acier inox ou en aluminium. Les contraintes sur états de surface de la surface intérieure du boîtier et de la surface du noyau sont sensiblement réduites car elles n’assurent pas l’étanchéité.
La représente une réalisation de l’ensemble du distributeur de la , après assemblage. Les références sont celles déjà décrites ci-dessus en liaison avec la . Le fluide de refroidissement pénètre dans ce dispositif par l’ouverture 11, selon la direction de l’axe autour duquel la rotation du noyau est effectuée par l’actionneur 33. L’actionneur est par exemple un motoréducteur MR dont l’arbre de sortie est accouplé au noyau 4, par exemple comme déjà décrit ci-dessus. Le motoréducteur est par exemple celui décrit dans la demande WO2019/129984 .
Le fonctionnement d’un distributeur incorporant un mécanisme d’actionnement selon l’invention va maintenant être décrit.
L’entrée d’alimentation 11 est connectée à une source de liquide sous pression, par exemple une pompe reliée à un réservoir de liquide, et les deux orifices de sortie 12, 20 sont connectés par exemple à un moteur thermique ou électrique à refroidir.
Lorsque l’on souhaite alimenter l’orifice de sortie 20 avec un débit maximal, le noyau 4 est mis en rotation par l’actionneur 33 autour de l’axe X de sorte à positionner la sortie 34 du noyau regard de l’orifice de sortie 20. Le liquide sous pression circule de l’orifice d’alimentation 18 vers l’orifice de sortie 20 à travers le conduit 38 comme cela est représenté sur la .
Lorsque l’on souhaite alimenter l’orifice de sortie 12 avec un débit maximal, le noyau 4 est mis en rotation par l’actionneur 33 autour de l’axe XX’, de sorte à aligner la sortie 34 avec l’orifice de sortie 20, le conduit 38 connectant alors l’orifice d’alimentation 11 et l’orifice de sortie 20, comme cela est représenté sur la .
Comme déjà expliqué ci-dessus, le noyau 4 peut prendre toute position angulaire intermédiaire pour assurer une alimentation proportionnelle des orifices de sortie 12 et 20.
D’autres orientations angulaires relatives des sorties 12 et 20 sont envisageables.
L’invention permet d’offrir un distributeur à fonctionnement fiable tout en relâchant sensiblement les contraintes sur les dimensions, les états de surface, les matériaux requis et les procédés de fabrication.
L’exemple décrit comporte un orifice d’alimentation et deux orifices de sortie, mais comme cela a été mentionné ci-dessus la présente invention s’applique également à des distributeurs comportant un orifice d’entrée et un orifice de sortie, ou un orifice d’alimentation et plus de deux orifices de sortie, et à des distributeurs comportant deux orifices d’alimentation ; un distributeur selon l’invention peut comporter deux entrées axiales de fluide, l’actionneur pouvant être déporté pour autoriser le passage de fluide dans le deuxième extrémité ou plus et un ou plusieurs orifices de sortie. Les configurations à plusieurs orifices d’alimentation et plusieurs orifices de sortie peuvent mettre en œuvre des noyaux à plusieurs cavités ou évidements 43 pour permettre plusieurs écoulements simultanément ou non dans le distributeur.
Le distributeur, notamment associé au motoréducteur, est particulièrement adapté à des applications dans le domaine automobile (moteur thermique ou moteur électrique) du fait de sa masse réduite.
Un mécanisme d’actionnement selon la présente invention peut être appliqué à un distributeur équipant un véhicule à moteur thermique, hybride ou électrique, mettant en œuvre par exemple un(des) système(s) de régulation de température et/ou un(des) système(s) d’orientation de flux d’air.
Deux plaques rectangulaires en aluminium de dimensions : 100 mm x 25 mm x 2 mm sont utilisées. Après nettoyage des deux plaques à l’acétone, une zone de collage rectangulaire de dimensions 12,5 mm x 25 mm est définie, au moyen d'un ruban adhésif, à l'extrémité de chaque plaque.
Sur la zone de collage d'une 1 ère plaque de substrat ainsi matérialisée, la composition de polymère silylé est appliquée, dans une quantité correspondant à une épaisseur de 2 mm. Puis on superpose sur la zone ainsi enduite la zone de collage de la 2 ème plaque de substrat, de manière à obtenir un assemblage dans lequel les extrémités libres des 2 plaques de substrats sont alignées de part et d'autre des deux zones jointes par le mastic.
Le spécimen d'assemblage obtenu est maintenu par clips durant 14 jours dans une pièce à atmosphère contrôlée à 23°C et 50 % d'humidité relative, pour réticulation de la composition.
Les deux extrémités libres du spécimen sont tirées au moyen d'une machine de traction à une vitesse constante égale à 50 mm/minute, jusqu'à la rupture de l'assemblage, pour laquelle la contrainte appliquée est enregistrée.
La mesure est répétée pour 3 spécimens d'assemblage, et la moyenne des contraintes de cisaillement à la rupture (dénommée résistance au cisaillement) obtenues est calculée.
Il est également noté si la rupture est de type cohésive (rupture au sein de la composition) ou adhésive (rupture à l’interface composition/plaque).
Exemple 2 : effet de l’incorporation de noir de carbone en fonction de son OAN
Dans un réacteur maintenu sous agitation, la composition 1a comparative est préparée en mélangeant les ingrédients dans les proportions indiquées dans le Tableau 1 ci-dessous, en plusieurs étapes selon le procédé décrit ci-après.
Les ingrédients de l’étape 1 sont mélangés à température ambiante (environ 23°C), à pression atmosphérique et à vitesse d’agitation basse (suffisamment pour homogénéiser).
Ensuite, les ingrédients de l’étape 2 sont ajoutés dans le réacteur utilisé pour l’étape 1, et mélangés tout d’abord à pression atmosphérique et à vitesse d’agitation haute (afin de cisailler et mélanger les solides), puis le réacteur est mis sous vide (16 kPa), la température est augmentée jusqu’à 75-80°C et le mélange s’effectue pendant 10 à 30 min.
Enfin, les ingrédients de l’étape 3 sont ajoutés sous vide et le mélange s’effectue à vitesse d’agitation basse (suffisamment pour homogénéiser).
Etape Ingrédient % en poids sur le poids total de la composition 1 MS POLYMER S303H 37 DYNASYLAN® VTMO 2,7 RIASORB123 0,4 2 TINUVIN 770 DF 0,2 CRAYVALLAC® SLX 3,5 CALOFORT SV14 45,5 OMYACARB 2T-AV 9,4 3 DYNASYLAN® AMMO 1 NEOSTANN S-1 0,3
Les compositions 1b à 1e sont préparées selon le même procédé que la composition 1a comparative et ont la même composition, excepté que :
2 % en poids de CALOFORT SV14 sont remplacés par 2 % en poids de PRINTEX 25, par rapport au poids total de la composition, pour la composition 1b comparative ; 5 % en poids de CALOFORT SV14 sont remplacés par 5 % en poids de PRINTEX 25, par rapport au poids total de la composition, pour la composition 1c comparative ; 2 % en poids de CALOFORT SV14 sont remplacés par 2 % en poids de ELFTEX S5100, par rapport au poids total de la composition, pour la composition 1d selon l’invention ; 5 % en poids de CALOFORT SV14 sont remplacés par 5 % en poids de ELFTEX S5100, par rapport au poids total de la composition, pour la composition 1e selon l’invention.
Par exemple, la composition 1b comparative a la même composition que 1a, excepté qu’elle comprend 43,5 % en poids de CALOFORT SV14 et 2 % en poids de PRINTEX 25.
Le noir de carbone (PRINTEX 25 ou ELFTEX S5100) est également ajouté lors de l’étape 2 du procédé.
Objet de l'invention Un objet de l’invention consiste à prévoir une semelle intermédiaire de chaussure de sport dont les performances mécaniques dans le sens de l’épaisseur sont compatibles avec des phases de marche et/ou de course tout en ayant un impact écologique plus limité.
On tend à résoudre ce problème au moyen d’une Semelle intermédiaire de chaussure de sport comportant : - un corps en matériau polymère avec une face supérieure et une face inférieure, le corps définissant au moins un trou traversant avec une paroi latérale reliant la face supérieure et la face inférieure, le trou traversant présentant une section variable entre la face inférieure et la face supérieure, la section étant mesurée selon un plan de coupe parallèle à la face supérieure, le trou traversant présentant sur au moins une première partie de l’épaisseur du corps une réduction de la valeur de la section selon une direction perpendiculaire au plan de coupe et dirigée depuis la face inférieure vers la face supérieure, l’épaisseur étant mesurée selon ladite direction perpendiculaire au plan de coupe ; - un élément amortisseur fixé au corps, l’élément amortisseur remplissant le trou traversant et prenant appui continument sur la paroi latérale du trou au moins sur la première partie de l’épaisseur du corps, l’élément amortisseur étant disposé dans une zone de talon ou dans une zone métatarsienne, l’élément amortisseur présentant un amortissement supérieur au matériau formant le corps.
L’élément amortisseur est en EVA, en polyuréthane thermoplastique expansé ou se présente sous la forme d’un treillis déformable et le corps est réalisé dans un matériau exempt d’EVA.
De manière avantageuse, l’élément amortisseur possède une forme complémentaire du trou traversant entre la face supérieure et la face inférieure.
Dans une configuration particulière, l’élément amortisseur possède une raideur différente de la raideur du corps, la raideur étant mesurée selon une première direction qui relie la face inférieure et la face supérieure.
Préférentiellement, le trou traversant et l’élément amortisseur forment ensemble un dispositif anti-rotation. L’élément amortisseur possède une raideur différente entre une première portion latérale et une deuxième portion latérale. La raideur est mesurée selon une première direction qui relie la face inférieure et la face supérieure. Une deuxième direction relie la première portion latérale et la deuxième portion latérale. La deuxième direction est perpendiculaire à la première direction et perpendiculaire à l’axe longitudinal du corps.
Selon un mode de réalisation, l’élément amortisseur peut être disposé dans le trou traversant selon une première position de sorte que la première portion latérale soit disposée dans une portion interne du corps et que la deuxième portion latérale soit disposée dans une portion externe du corps ou selon une deuxième position de sorte que la deuxième portion latérale soit disposée dans une portion interne du corps et que la première portion latérale soit disposée dans une portion externe du corps.
Il est avantageux de prévoir que l’élément amortisseur soit indémontable du corps.
De manière préférentielle, l’élément amortisseur est monté amovible par rapport au corps.
Dans un mode de réalisation particulier, le corps définit au moins un trou traversant additionnel avec une paroi latérale reliant la face supérieure et la face inférieure, le trou traversant additionnel présentant une section variable entre la face inférieure et la face supérieure, la section étant mesurée selon un plan de coupe parallèle à la face supérieure, le trou traversant additionnel présentant sur au moins une première partie de l’épaisseur du corps une réduction de la valeur de la section selon une direction perpendiculaire au plan de coupe et dirigée depuis la face inférieure vers la face supérieure et dans laquelle un élément amortisseur additionnel est monté amovible par rapport au corps, l’élément amortisseur additionnel remplissant le trou traversant additionnel et prenant appui continument sur la paroi latérale du trou au moins sur la première partie de l’épaisseur du corps dans trou traversant additionnel, l’élément amortisseur additionnel étant disposé dans la zone métatarsienne et l’élément amortisseur étant disposé dans la zone de talon.
L’invention a également pour objet une chaussure de sport dont l’empreinte écologique est réduite.
On tend à atteindre ce résultat au moyen d’une chaussure de sport comportant une semelle intermédiaire selon l’une quelconque des configurations précédentes et une semelle extérieure, la semelle extérieure étant fixée de manière indémontable à la semelle intermédiaire et la semelle extérieure fermant le trou traversant pour empêcher le retrait de l’élément amortisseur par le dessous de la chaussure.
L’invention a également pour objet un procédé de fabrication d’une telle chaussure de sport qui reste facile à mettre en œuvre.
On tend à résoudre ce problème au moyen d’un procédé de fabrication d’une chaussure comportant les étapes suivantes : - fournir un élément amortisseur en EVA, en polyuréthane thermoplastique expansé ou sous la forme d’un treillis déformable ou un plot représentatif de l’élément amortisseur ; - installer l’élément amortisseur dans un moule destiné à former un corps de semelle intermédiaire ; - former le corps de la semelle intermédiaire en matériau polymère autour de l’élément amortisseur, le corps possédant une face supérieure et une face inférieure, l’élément amortisseur traversant le corps et s’étendant de la face supérieure à la face inférieure, la section de l’élément amortisseur dans la face inférieure étant plus grande que la section de l’élément amortisseur dans la face supérieure, le corps étant réalisé dans un matériau exempt d’EVA et différent du matériau formant le corps ; - fixer de manière indémontable une semelle extérieure sur la face inférieure de la semelle intermédiaire et fixer une fige sur la face supérieure de la semelle intermédiaire ; - le cas échéant remplacer le plot par l’élément amortisseur en EVA, en polyuréthane thermoplastique expansé ou sous la forme d’un treillis déformable.
La teneur massique en corps gras additionnels, de préférence liquides, peut être d’au plus 20%, de préférence d’au plus 15%, plus préférentiellement d’au plus 10%, par rapport à la masse totale de la composition.
Grâce à ses connaissances en matière de cosmétique, l’homme du métier est à même de choisir les agents de formulation à ajouter aux compositions de l’invention et leurs quantités en fonction des propriétés recherchées sans altérer substantiellement les effets liés à la composition selon l’invention et notamment l’efficacité, la stabilité et la sensorialité de la composition. Utilisation :
L’invention a également pour objet l’utilisation d’une composition selon l’invention pour le nettoyage et/ou le démaquillage des matières kératiniques, de préférence la peau, les lèvres, le contour des yeux et les cils.
L’invention a également pour objet l’utilisation d’une composition selon l’invention pour le nettoyage et/ou le démaquillage du visage, incluant les lèvres, les yeux et les cils.
La présente invention a également pour objet un procédé cosmétique, non thérapeutique, de nettoyage des matières kératiniques comprenant une étape d’application sur les matières kératiniques, en particulier sur le visage, d’une composition selon l’invention et une étape de rinçage des matières kératiniques, en particulier du visage, à l’eau.
Exemples L’invention est illustrée plus en détail par les exemples non limitatifs présentés ci-après. Les composés ou matières premières utilisés sont nommés par leur nom INCI. En l’absence d’indication contraire, les pourcentages indiqués sont des pourcentages massiques. La mention “n.d.” signifie “non déterminé”.
Les compositions selon les exemples 1 à 16 sont préparées selon le mode opératoire décrit ci-après avec les proportions en % indiquées dans les tableaux 1 à 4 ci-dessous. Les différentes compositions sont également évaluées au niveau de leurs propriétés organoleptiques (aspect, couleur, odeur), de leur stabilité dans le temps, de leurs propriétés d’application et de leur performance (efficacité).
Les compositions comparatives 1 et 2 diffèrent de la composition 3 selon l’invention en ce qu’elles ne comprennent pas le même émulsionnant. Les tests de stabilité effectués selon le mode opératoire décrit ci-après montrent que ces compositions comparatives ne sont pas stables. Notamment, la composition 2, qui est très proche de la composition 3 selon l’invention (l’émulsionnant polyglyceryl 10-laurate est utilisé à la place du polyglyceryl 10-myristate), est instable (relargage d’huile en surface). De plus, elle forme des agglomérats lors du rinçage. Au contraire, et de façon surprenante, la composition 3 selon l’invention (comprenant 15% de polyglyceryl-10-myristate) et la composition 4 selon l’invention (comprenant 10% de polyglyceryl-10-myristate), sont stables à 50°C pendant 1 mois et en cycles de température. Comp Comp Comp Comp P NOMS INCI (%) 5 6 7 8 A Polyglyceryl-10-myristate (1) tensio. 15 15 15 15 Caprylic/capric triglyceride (4) h. pol. 6,94 5,74 5,74 15 Cocos nucifera (coconut) oil (5) S1 22 15 15 25 Hydrogenated coconut oil (6) S2 24 22 22 16,7 Butyrospermum parkii (shea) butter (20) actif 5 3 3 5 Hydrogenated vegetable oil (10) S3 - 5,9 5,9 - Helianthus annuus (sunflower) seed wax (and) ascorbyl palmitate (and) tocopherol (and) helianthus annuus (sunflower) seed oil (11) S3 - 1,9 1,9 3 Hydrogenated castor oil (12) S3a - 4,4 4,4 - Caprylyl glycol (23) cons. 0,3 0,3 0,3 - Panthenol (and) aqua/water/eau (32) cons. - - - 0,3 Tocopheryl acetate (24) cons. 0,2 0,2 0,2 - Tocopherol (25) 0,06 0,06 0,06 - B Coco-caprylate/caprate (and) Tocopherol (16) Lnp 25 - - - Dimethicone (17) h. pol. - 25 - - Helianthus annuus (sunflower) seed oil (18) h. pol. - - 25 - Simmondsia Chinensis (jojoba) seed oil h. pol. 20 C Ricinus communis (castor) seed oil (21) actif 1 1 1 - Parfum/fragrance 0,5 0,5 0,5 - Total : 100 100 100 100 Teneur en ingrédients d’origine naturelle (%) 99 89,75 99 99.77 Profondeur de pénétration (mm) n.d. 14,43 18,34 n.d. Stabilité à 50°C pendant 1 mois Non n.d. Oui Non (tableau 2)
La composition comparative 5, qui ne comprend pas de corps gras solide de point de fusion d’au moins 60°C (S3), n’est pas stable. Les compositions comparatives 6 à 8 diffèrent de la composition selon l’invention en ce que l’huile non polaire est substituée par des huiles relativement polaires (huile siliconée pour la composition 6, huile de tournesol pour la composition 7 et huile de jojoba pour la composition 8). La composition 6 est stable pendant 24h mais sa stabilité dans le temps n’a pas été étudiée car elle forme des agglomérats lors du rinçage à l’eau et s’élimine difficilement lors du rinçage (comme décrit plus loin) ce qui la rend inappropriée. La composition 7 contenant l’huile de tournesol est stable mais les tests d’efficacité détaillés ci-après montrent que cette composition n’est pas performante pour le démaquillage. En outre, elle laisse une sensation de film gras sur la peau. Enfin, les tests de stabilité montrent que la composition 8 n’est pas stable (relargage d’huile en surface). Inv Inv Inv Inv P NOMS INCI (%) 9 10 11 12 A Polyglyceryl-10-myristate (1) tensio. 15 15 15 8 Caprylic/capric triglyceride (4) h. pol. 5,74 5,74 6 6,1 Cocos nucifera (coconut) oil (5) S1 15 15 15 17,55 Hydrogenated coconut oil (6) S2 22 20,8 22 22,55 Butyrospermum parkii (shea) butter (20) actif 3 3 3 2,8 Hydrogenated vegetable oil (10) S3 5,9 5,9 6 6 Helianthus annuus (sunflower) seed wax (and) ascorbyl palmitate (and) tocopherol (and) helianthus annuus (sunflower) seed oil (11) S3 1,9 1,9 2 2 Hydrogenated castor oil (12) S3a 4,4 4,4 4,4 4,5 Caprylyl glycol (23) cons. 0,3 0,5 0,3 0,3 Tocopheryl acetate (24) cons. 0,2 0,2 - 0,2 Tocopherol (25) 0,06 0,06 - - B Dicaprylyl ether (and) tocopherol (19) Lnp 25 - - - Dicaprylyl carbonate (and) tocopherol (14) Lnp - 25 - - C9-12 Alkane (15) Lnp - - 25 26 C Ricinus communis (castor) seed oil (21) actif 1 1 1 1 Sorbitan Caprylate (26) tensio. - 1 - - Parfum/fragrance 0,5 0,5 0,3 0,5 D Glycolipids (and) aqua/water/eau (and) sodium benzoate (30) tensio. - - - 2,5 Total : 100 100 100 100 Teneur en ingrédients d’origine naturelle (%) 99 97,3 94,9 94,3 Profondeur de pénétration (mm) 12,49 12,68 12,24 12,14 Stabilité à 50°C pendant 1 mois Oui Oui Oui Oui (tableau 3)