INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention permet avantageusement de construire une place d’échange d’énergie entre différentes entités d’un même ensemble qui tient compte de tous les profils d’utilisation d’énergie possibles d’une entité donnée, à savoir produire de l’énergie et/ou consommer de l’énergie et/ou stocker de l’énergie, ce qui en fait une place d’échange d’énergie particulièrement complète. Un tel ensemble d’entités est par exemple un groupe d’immeubles situés dans un même quartier, un ensemble de bâtiments situés dans une zone industrielle, une flotte de bateaux dans un port, une pluralité de stations de base desservant respectivement une pluralité de cellules d’un réseau de communication, etc. L’ensemble d’entités n’est pas limité à une entité d’un même type, par exemple immeuble, bâtiment, bateau, station de base, etc…Ainsi, l’ensemble d’entités peut comprendre par exemple un ou plusieurs immeubles d’un même quartier et une ou plusieurs stations de base, un ou plusieurs bateaux d’un port et une ou plusieurs stations de base, etc…
Un tel procédé d’échange d’énergie est non seulement performant et précis, au niveau de l’action qui est sélectionnée dans l’intervalle de temps courant, mais il est également adaptable au fil du temps, car il repose sur une structure hiérarchique composée d’entités à un niveau supérieur qui interagissent avec des sous-entités à un niveau inférieur. Une telle interaction est avantageuse dans le sens où elle permet à l’entité de niveau supérieur de sélectionner, à partir des informations reçues en provenance d’une ou de plusieurs sous-entités associées à cette entité, la stratégie optimale d’utilisation de l’énergie dans l’intervalle de temps courant, conformément à un critère de performance énergétique.
Selon un mode de réalisation particulier, le critère de performance énergétique utilisé minimise le coût de l’énergie requise par ladite au moins une entité dans l’intervalle de temps courant et maximise le profit de la fourniture d’énergie à l’autre entité ou au fournisseur d’énergie externe dans l’intervalle de temps courant.
Selon ce mode de réalisation, la stratégie optimale d’utilisation de l’énergie, dans l’intervalle de temps courant, est basée avantageusement sur un compromis de réduction des dépenses pour l’énergie requise par l’entité et de maximisation des profits pour l’énergie fournie par l’entité.
Dans un mode de réalisation, le dimère acide dicarboxylique est un composé en C 44.
Dans un mode de réalisation, le dimère acide dicarboxylique est un composé insaturé en C 44 issu de l’acide euricique.
Dans un mode de réalisation, le dimère acide dicarboxylique est un composé saturé en C 44 issu de l’acide euricique.
Dans un mode de réalisation, le dimère acide dicarboxylique est un composé en C 44 choisi dans le groupe constitué par les produits commercialisés sous les marques Pripol 1004 et Radiacid 0994.
Il est bien connu que les produits commerciaux de dimère acide dicarboxylique en C 44 peuvent aussi comprendre du C 22 (« monomère ») et du C 66 (« trimère ») en faible quantité.
L’au moins un alcool utilisé dans la réaction permettant l’obtention du polyester selon l’invention est un composé hydrocarboné en C 2 -C 44 , linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé, pouvant comporter un ou plusieurs cycles et portant au moins 2 fonctions hydroxyles.
Dans un mode de réalisation, l’au moins un alcool est un alcool linéaire saturé.
Dans un mode de réalisation, l’au moins un alcool est un alcool linéaire insaturé.
Dans un mode de réalisation, l’au moins un alcool est un alcool ramifié saturé.
Dans un mode de réalisation, l’au moins un alcool est un alcool ramifié insaturé.
Dans un mode de réalisation, l’au moins un alcool est un alcool d’origine végétale.
Dans un mode de réalisation, l’au moins un alcool est un alcool portant deux fonctions hydroxyles.
Dans un mode de réalisation, l’au moins un alcool est un alcool portant deux fonctions hydroxyles choisi dans le groupe constitué par le 1,3-propanediol, le 1,2-butanediol, le 1,3-butanediol, le 1,4-butanediol, le 1,5-pentanediol, le 1,6-hexanediol et le (9 Z ,12 Z )-18-[(6 Z ,9 Z )-18-hydroxyoctadéca-6,9-dienoxy]octadéca-9,12-dièn-1-ol (CAS 147853-32-5), seuls ou en mélange.
Dans un mode de réalisation, l’au moins un alcool est un alcool portant deux fonctions hydroxyles choisi dans le groupe constitué par le 1,3-propanediol, le 1,4-butanediol, le 1,5-pentanediol et le (9 Z ,12 Z )-18-[(6 Z ,9 Z )-18-hydroxyoctadéca-6,9-dienoxy]octadéca-9,12-dièn-1-ol (CAS 147853-32-5).
Dans un mode de réalisation, l’au moins un alcool est le 1,3-propanediol.
Dans un mode de réalisation, l’au moins un alcool est le 1,4-butanediol.
Dans le cadre de la présente invention, le polyester selon l’invention n’est pas liquide : il ne peut pas s’écouler sous son propre poids à 25°C.
Le polyester selon l’invention a une viscosité d’au moins 1 000 000 cSt à 40°C et un indice hydroxyle inférieur à 15 mg KOH/g.
Dans un mode de réalisation, le polyester selon l’invention a une viscosité d’au moins 1 000 000 cSt à 40°C et un indice hydroxyle inférieur à 10 mg KOH/g.
Dans un mode de réalisation, le polyester selon l’invention a une viscosité d’au moins 1 000 000 cSt à 40°C et un indice hydroxyle inférieur à 5 mg KOH/g.
Dans un mode de réalisation, le polyester selon l’invention a une viscosité supérieure ou égale à 2 000 000 cSt à 40°C et un indice hydroxyle inférieur à 15 mg KOH/g.
Dans un mode de réalisation, le polyester selon l’invention a une viscosité supérieure ou égale à 2 000 000 cSt à 40°C et un indice hydroxyle inférieur à 10 mg KOH/g.
Dans un mode de réalisation, le polyester selon l’invention a une viscosité supérieure ou égale à 2 000 000 cSt à 40°C et un indice hydroxyle inférieur à 5 mg KOH/g.
Dans un mode de réalisation, le polyester selon l’invention a une viscosité supérieure ou égale à 4 000 000 cSt à 40°C et un indice hydroxyle inférieur à 15 mg KOH/g.
Dans un mode de réalisation, le polyester selon l’invention a une viscosité supérieure ou égale à 4 000 000 cSt à 40°C et un indice hydroxyle inférieur à 10 mg KOH/g.
Dans un mode de réalisation, le polyester selon l’invention a une viscosité supérieure ou égale à 4 000 000 cSt à 40°C et un indice hydroxyle inférieur à 5 mg KOH/g.
Le polyester selon l’invention est issu d’une réaction entre au moins un dimère acide dicarboxylique et au moins un alcool portant au moins deux fonctions hydroxyles.
Au sens de la présente invention, on entend par « réaction » une réaction de condensation.
Dans un mode de réalisation, le polyester selon l’invention est issu d’une réaction entre au moins un dimère acide dicarboxylique d’origine végétale et au moins un alcool portant au moins deux fonctions hydroxyles d’origine végétale.
Dans un mode de réalisation, le polyester selon l’invention est issu d’une réaction entre un dimère acide dicarboxylique d’origine végétale et un alcool portant deux fonctions hydroxyles d’origine végétale.
Dans un mode de réalisation, le polyester selon l’invention est issu d’une réaction entre un dimère acide dicarboxylique d’origine végétale et deux alcools portant deux fonctions hydroxyles d’origine végétale.
Dans un mode de réalisation, le polyester selon l’invention est issu d’une réaction entre au moins un dimère acide dicarboxylique et au moins un alcool portant deux fonctions hydroxyles.
Lesdits moyens peuvent par exemple comprendre des éléments formant butée disposés sur les parois internes d’au moins certaines des faces du cadre extérieur.
Lesdits moyens peuvent également comprendre des orifices pratiqués dans au moins certaines des faces du cadre extérieur, lesdits orifices étant disposés de manière à coopérer avec des éléments formant saillie disposés sur la paroi externe d’au moins certaines des faces du cadre intérieur.
Grâce à ses différents éléments, le cadre intérieur ne peut pas se désolidariser du cadre extérieur, la course de son coulissement restant limitée.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de mise en position comprend en outre des moyens de dégagement destinés à permettre le dégagement du dispositif de mise en position à l’extérieur du logement du dispositif d’éclairage.
En particulier, les moyens de dégagement sont destinés à faciliter l’extraction et/ou le retrait du dispositif de mise en position une fois la carte électronique de pilotage connectée à la carte DEL.
Selon une possibilité, lesdits moyens de dégagement comprennent un piston agencé dans un logement prévu à cet effet. Par exemple, le logement est pratiqué au sein desdits moyens de support et/ou de maintien solidaires du cadre intérieur.
Ledit piston est apte à coulisser, au sein de son logement, selon une direction orthogonale au plan défini par la carte électronique de pilotage lorsqu’elle se trouve positionnée dans le dispositif de mise en position, entre au moins une première position haute et au moins une deuxième position dite basse.
Le piston et/ou son logement comprennent en outre des moyens permettant de limiter en translation le mouvement de coulissement du piston dans son logement. Ainsi, le piston ne peut pas se désolidariser du dispositif de mise en position.
Lorsque le dispositif de mise en position est positionné au sein du logement du dispositif d’éclairage et que la carte électronique de pilotage est connectée à la carte DEL, le passage du piston de sa position haute à sa position basse permet de dégager progressivement le dispositif de mise en position du logement du dispositif d’éclairage.
Selon une possibilité, les moyens de dégagement comprennent en outre au moins une oreille destinée à faciliter le dégagement du dispositif de mise en position une fois la carte électronique de pilotage connectée. Par exemple, les oreilles sont au nombre de deux et sont disposées sur ou dans les moyens de support et/ou de maintien, par exemple à proximité du piston, de manière à ce qu’elles facilitent le dégagement du dispositif de mise en position.
Selon une possibilité, le dispositif de mise en position comprend des moyens permettant le passage d’au moins un câble, par exemple un câble d’alimentation, lorsque le dispositif de mise en position est positionné au sein du logement du dispositif d’éclairage.
Par exemple, les moyens permettant le passage d’au moins un câble comprennent au moins une portion arrondie pratiquée dans l’arête inférieure d’au moins une des faces du cadre extérieur.
La est une vue éclatée d’un dispositif d’éclairage selon un mode de réalisation de l’invention.
La est une vue du dispositif d’éclairage de la en situation de fonctionnement.
Les à illustrent de manière schématique la déconnexion et le retrait d’une première carte de pilotage du dispositif d’éclairage de la .
caractérisé en ce qu’un catalyseur est ajouté lors de l’étape d).
c) on dispose de squalane,
e) on abaisse la pression du mélange à une pression de 10 mbar,
f) on chauffe progressivement le mélange à une température de 220°C,
h) on obtient un mélange comprenant un polyester et le squalane.
a) on dispose d’un dimère acide dicarboxylique saturé issu de l’acide oléique, l’acide linoléique et/ou l’acide linolénique
c) on dispose de squalène,
Des tiges fraîches de Dendrobium officinale ont été extraites par macération dans l’eau comme unique solvant via un procédé de centrifugation (2 cycles de 3 minutes à 3000 tours/min), décolorées au charbon actif, filtrées pour obtenir un liquide clair. Cet extrait est ensuite mélangé avec de l’eau, 2% de pentylene glycol et 0,5% de caprylyl glycol pour obtenir un produit contenant 1% de matière sèche (poids/poids %), une teneur en azote total Exemple 1 d : Préparation de l’extrait de Dendrobium officinale selon l’invention mélangé à la glycérine (liquide)
Des tiges fraîches de Dendrobium officinale ont été extraites par macération dans l’eau comme unique solvant via un procédé de centrifugation (2 cycles de 3 minutes à 3000 tours/min), décolorées au charbon actif, filtrées pour obtenir un liquide clair et diluée pour obtenir un liquide avec 80% de glycérine (poids/poids %). Le produit obtenu se caractérise par une teneur totale en azote ≤ 0,05 % (poids/poids %) et une teneur une teneur en hydrates de carbone (polysaccharides) ≥ 0,8% (poids/poids %). Exemple 2 a : Augmentation de l’épaisseur des couches vivantes de l’épiderme
Les épidermes humains reconstruits (RHE) ont été préparés comme suit.
Pour chaque condition, trois RHE ont été préparés (3 RHE en conditions témoin non-traité et 3 RHE traités avec l’extrait selon exemple 1b). Au jour 0, 30 000 cellules/cm² de fibroblastes dermiques humains normaux ont été ensemencées dans un insert de culture cellulaire (0,47 cm², Nunc Carrier Platform Cell Culture). Au jour 2, 250 000 cellules/cm² de kératinocytes épidermiques humains normaux ont été ensemencés de l’autre côté de la membrane Nunc. Un milieu DMEM-Ham avec 10% de sérum de veau foetal est utilisé et est renouvelé quotidiennement jusqu’au jour 6 (pendant 4 jours). Chaque culture est ensuite mise à l’interface air-liquide et cultivée jusqu’au jour 16 (pendant 10 jours) avec un changement du milieu composé de DMEM-Ham avec 5% de sérum de veau fœtal (SVF). L’extrait selon l’exemple 1b est ensuite ajouté à une dose de 100 μg/ml (modèle traité) dans le milieu de culture, au jour 16 et au jour 18. L’épiderme témoin (non traité) ne reçoit aucun traitement. Au jour 20, les cultures de RHE sont stoppées et les épidermes reconstruits sont colorés avec du bleu de toluidine pour analyser l’épaisseur des couches vivantes de l’épiderme, soit la couche basale, la couche épineuse et la couche granuleuse.
Chaque épiderme est cryo-découpé pour obtenir 3 sections histologiques (au total n = 9, pour chaque condition) de 10 micromètres. Pour chaque image analysée, 10 mesures ont été effectuées pour déterminer une épaisseur moyenne des couches vivantes (couche basale, couche granuleuse et couche épineuse) de l’épiderme.
Les résultats sont exprimés en épaisseur moyenne en μm, avec écart type (ET) et rassemblés dans le tableau 1 ci-après. La comparaison statistique de la variation de l’épaisseur entre des épidermes traités et non traités a été effectuée à l’aide du test-t de Student, suivant les recommandations logicielles Sigmaplot® (Systat Software Inv. USA). Le seuil de significativité a été fixé à 5 % (p<0,05).
Epaisseur moyenne SD Statistiques, valeur p Epiderme témoin non-traité 45,8 µm 11,4 µm / Epiderme traité avec l’extrait selon l’exemple 1b 89,8 µm 21,8 µm p
Les résultats du tableau 1 montrent que le produit selon l’exemple 1b a augmenté l’épaisseur de la couche basale, de la couche épineuse et de la couche granuleuse de l’épiderme humain reconstruit d’un facteur 2,0 (p<0,001) en comparaison avec l’épiderme témoin non-traité.
Exemple 2b : Augmentation de la prolifération des kératinocytes dans la couche basale
Trois RHE ont été préparés pour chaque condition (n = 3 pour l’épiderme témoin non-traité et n = 3 pour l’épiderme traité avec l’extrait selon exemple 1b). Au jour 0, 30 000 cellules/cm² de fibroblastes dermiques humains normaux ont été ensemencées dans un insert de culture cellulaire (0,47 cm², Nunc Carrier Platform Cell Culture). Au jour 2, 250 000 cellules/cm² de kératinocytes épidermiques humains normaux ont été ensemencés de l’autre côté de la membrane Nunc. Un milieu DMEM-Ham avec 10% de sérum de veau foetal est utilisé et est renouvelé quotidiennement jusqu’au jour 6 (pendant 4 jours). Chaque culture est ensuite mise à l’interface air-liquide et cultivée jusqu’au jour 16 (pendant 10 jours) avec un changement du milieu composé de DMEM-Ham avec 5% de sérum de veau fœtal (SVF). L’extrait selon l’exemple 1b est ensuite ajouté à une dose de 100 μg/ml (modèle traité) dans le milieu de culture, au jour 16 et au jour 18. L’épiderme témoin (non traité) ne reçoit aucun traitement. Au jour 20, les cultures de RHE sont stoppées par fixation.
Chaque épiderme est cryo-découpé pour obtenir 3 sections de 10 micromètres. Chaque section est ensuite incubée avec des anticorps anti-Ki67 (KI67 est un marqueur de prolifération) puis avec des anticorps anti anti-Ki67, marqué avec une substance fluorescente (verte).
Enfin, chaque section histologique (au total n = 9 pour chaque condition) est analysée par immunofluorescence. Pour chaque image analysée, 12 mesures ont été effectuées pour mesurer le nombre de cellule positives à Ki67 par unité de longueur de l’épiderme. Pour chaque analyse, les deux mesures les plus extrêmes (le maximum et le minimum) ont été retirées.
Les résultats sont exprimés en quantité de cellules positives à KI67 par unité de longueur de l’épiderme, avec écart type (ET) et rassemblés dans le tableau 2 ci-après. La comparaison statistique du nombre de cellules positives à Ki67 des épidermes traités et non traités a été effectuée à l’aide du test-t de Student, suivant les recommandations logicielles Sigmaplot® (Systat Software Inv. USA). Le seuil de significativité a été fixé à 5 % (p<0,05).
Nombre de cellules positives à Ki67 par unité de longueur de l’épiderme SD Statistiques, valeur p Epiderme témoin non-traité 6,5 2,3 / Epiderme traité avec l’extrait selon l’exemple 1b 11 3,2 p
Les résultats du tableau 2 montrent que le produit selon l’exemple 1b a augmenté le nombre de cellules positives à Ki67 par unité de longueur de l’épiderme, de l’épiderme humain reconstruit d’un facteur 1,7 (p Exemple 3 : Exemple de composition cosmétique comprenant un extrait de Dendrobium officinale selon l'invention
On prélève un volume prédéterminé comprenant des particules solides de l’enceinte fermée par la tête de prélèvement ; On achemine le volume prédéterminé prélevé dans la capacité de la première vanne capacitive en position de prélèvement ; On actionne la première vanne capacitive pour évacuer le volume prédéterminé vers le sas ou directement vers la deuxième vanne capacitive en position de prélèvement, et une fois le volume prédéterminé évacué, on repositionne la première vanne capacitive en position de prélèvement ; Lorsque le volume déterminé est évacué vers le sas, on évacue de préférence un fluide compris dans le volume déterminé par la troisième vanne que l’on ouvre et que l’on referme une fois le fluide évacué ; On actionne la deuxième vanne capacitive pour évacuer les particules solides contenues dans le volume prédéterminé vers un récipient, et une fois les particules solides évacuées, on repositionne la deuxième vanne capacitive en position de prélèvement.
L’invention concerne en outre un procédé de mise à niveau d’un dispositif de prélèvement de particules solides à partir d’une enceinte fermée, le dispositif de prélèvement comprenant un corps tubulaire portant une tête de prélèvement, la tête de prélèvement étant configurée pour prélever par gravité un volume prédéterminé de particules solides de ladite enceinte fermée, le dispositif de prélèvement comprenant une conduite tubulaire fixée au corps et formant un angle non nul avec le corps, le corps comprenant un déflecteur pour dévier les particules solides dans la conduite tubulaire, le dispositif de prélèvement comprenant au moins une vanne en aval de la conduite tubulaire, le procédé comprenant une étape dans laquelle on remplace l’au moins une vanne en aval de la conduite tubulaire par une vanne capacitive pour obtenir un dispositif de prélèvement tel que décrit précédemment.
Liste des figures D'autres caractéristiques et avantages du dispositif, du système et des procédés selon l'invention, apparaîtront à la lecture de la description ci-après d'exemples non limitatifs de réalisations, en se référant aux figures annexées et décrites ci-après.
[Fig 1] La représente une vue en coupe partielle du dispositif de prélèvement selon un mode de réalisation de l’invention.
[Fig 2] La représente une vue de l’extrémité du dispositif de prélèvement de l’invention, selon la direction de la flèche A de la .
[Fig 3] La représente une vue en perspective d’un moyen d’obturation du dispositif de prélèvement selon un mode de réalisation de l’invention.
[Fig 4] La représente un premier type de vanne capacitive du dispositif de prélèvement selon l’invention.
[Fig 5] La représente un deuxième type de vanne capacitive du dispositif de prélèvement selon l’invention.
[Fig 6] La représente un premier mode de réalisation de l’ensemble de vannes du dispositif de prélèvement, selon l’invention.
[Fig 7] La représente un deuxième mode de réalisation de l’ensemble de vannes du dispositif de prélèvement, selon l’invention.
[Fig 8] La représente un troisième mode de réalisation de l’ensemble de vannes du dispositif de prélèvement, selon l’invention.
[Fig 9] La représente un quatrième mode de réalisation de l’ensemble de vannes du dispositif de prélèvement, selon l’invention.
[Fig 10] La représente un cinquième mode de réalisation de l’ensemble de vannes du dispositif de prélèvement, selon l’invention.
Les termes « haut », « bas », « supérieur », « inférieur », « vertical », « horizontal » s’entendent du dispositif ou du système en position de fonctionnement, monté sur l’enceinte fermée.
Les termes « amont » et « aval » s’entendent dans le sens de circulation des particules solides dans le dispositif de prélèvement, en position de fonctionnement, lorsque le dispositif de prélèvement est monté sur l’enceinte fermée.
Dans la présente description, une vanne capacitive est une vanne comprenant un boisseau, le boisseau comprenant une capacité (un volume creux, aussi appelé cavité) apte à recevoir une quantité correspondante à son volume d’un produit (de particules solides avec ou sans fluide par exemple), le boisseau étant apte à se déplacer entre au moins deux positions, une première position dite « position de prélèvement » où le produit peut être introduit dans la capacité et une deuxième position dite « position d’évacuation » où le produit peut être évacué de la capacité, par exemple sous l’effet de la gravité.