INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le mode de réalisation illustré à la , une plaque 23, telle qu’un ski, peut s’étendre sous le véhicule automobile, entre les roues avant 22a, 22b, notamment à des fins esthétique et/ou de protection du véhicule automobile. Une telle plaque 23, disposée en regard de l’ouverture du logement de réception 10 de la pompe à huile 11, forme une protection supplémentaire de la pompe à huile 11.
Dans l’exemple illustré, le logement de réception 10 ne comporte pas de fond et l’ouverture correspondante forme un accès facilité à la pompe à huile 11. La présence de la plaque 23 disposée en regard de l’ouverture du logement de réception 10 permet avantageusement de protéger la pompe à huile 11, tout en garantissant un accès facilité à la pompe à huile 11.
Dans un mode de réalisation, on pourra également prévoir que le logement de réception 10 soit conçu pour recevoir, en outre de la pompe à huile 11, un échangeur huile du circuit de refroidissement. L’échangeur huile reçu dans le logement de réception 10 peut également être un échangeur huile/eau.
Convertisseur d’énergie électrique et système de conversion d’énergie électrique associé La présente invention concerne un convertisseur d’énergie électrique et un système de conversion d’énergie électrique associé.
Un laser peut être ici également utilisé pour effectuer cette étape. Typiquement, le rayonnement laser vient insoler radialement le support 10, autrement dit est dirigé dans une direction radiale par rapport à un axe z dans lequel support 10 s’étend.
Dans l’exemple de réalisation illustré sur la , un seul guide d’onde 15 est réalisé mais on peut en variante, comme cela est illustré sur la , prévoir la réalisation de plusieurs guides d’onde 15A, 15B, 15C. Ce peut être le cas notamment lorsqu’on forme plusieurs composants micro- ou nano-structurées 21A, 21B, 21C en extrémité du support 10. Le laser utilisé pour former le ou les guide(s) d’ondes peut être un laser femto seconde ou pico seconde tel que décrit précédemment.
Le guide d’onde réalisé ne suit pas nécessairement une direction rectiligne et parallèle à l’axe longitudinal de la fibre optique.
Des guides d’onde créés avec des courbures peuvent être mis en œuvre.
Ainsi, on peut réaliser au moins un guide d’onde 15’ ayant une forme courbe et débouchant comme dans l’exemple illustré sur la , de façon décentrée en extrémité 10A du support 10 piédestal.
Dans un autre exemple de réalisation illustré sur la , le guide d’onde 15’’ est doté d’une extrémité débouchant sur une surface latérale 10C du support 10.
On effectue ensuite une ou plusieurs étapes de recuit(s) thermique(s) afin d’éliminer une partie organique du ou des matériaux 12, 22 constitutif du support 10 et du composant 21 et transformer ce support 10 et ce composant respectivement en un support et en un composant en matériaux vitreux. La ou les températures de recuit est ou sont typiquement comprise(s) entre 300°C et 1700°C, et dépend(ent) du matériau photosensible utilisé et en particulier de si il s’agit d’un polymère chargé ou d’un matériau sol-gel.
Dans le cas d’un matériau photosensible polymère chargé en particules, un ou plusieurs recuits sont effectués de sorte à réaliser une décomposition du ou des polymères ainsi qu’un frittage. Le recuit de frittage est dans ce cas réalisé à une température typiquement comprise entre 1000°C et 1500°C, typiquement entre 1100°C et 1400°C.
Le recuit peut être également opéré par séchage supercritique ce qui permet de réduire le temps de traitement ainsi que la température de recuit. Un tel type de recuit peut être employé par exemple dans le cas d’un matériau sol-gel.
Pour un séchage supercritique, la pression et la température du solvant dépassent les coordonnées d’un point critique C à une température critique Tc et une pression critique Pc. Des paramètres critiques Tc, Pc de solvant pour un séchage critique à basse température sont donnés à titre d’exemple dans le tableau ci-dessous. [Table 1]
Dans l’article « Two-photon polymerization of nanocomposites for the fabrication of transparent fused silica glass microstructures » précité, une température frittage de l’ordre de 1300°C est appliquée pendant 2h sous un vide de 0.05 mbar (5 Pa) pour le précurseur en question.
De manière générale la gamme de température du recuit dépend du matériau polymère utilisé. Lorsque ce polymère est chargé en particules de silice, on utilise de préférence des températures comprises entre 800°C et allant jusqu’à 1300-1500°C. D’autres verres nécessitent des températures de frittage plus basses et à partir de 300°C-400°C.
Comme indiqué précédemment, le ou les recuits thermiques et en particulier le recuit de frittage peuvent entrainer un rétrécissement encore appelé « rétreint thermique» de la structure comme illustré sur les figures 5A-5B, où l’on voit une réduction des dimensions respectives du support 10 et du composant 21 fixé sur ce support.
Une fois la composition du support 10 et du composant 21 modifiées, on peut réaliser ensuite un assemblage et une solidarisation de la structure formée par ce support 10 et ce composant 21 sur une fibre optique 30. La fibre optique 30, ou au moins son cœur 32, ou au moins une zone sur laquelle on souhaite fixer le support 10, est ici prévu(e) en un matériau vitreux, par exemple un verre de silice.
Dans l’exemple de réalisation illustré sur la , le support 10 est disposé sur une extrémité 30A de la fibre 30 et en particulier de sorte que le guide d’onde 15 créé dans le support 10 soit agencé dans le prolongement du cœur 32 de la fibre 30. Le cœur 32 et le guide 15 sont ainsi amenés à être agencés l’un contre l’autre sur un même axe A’A parallèle aux axes longitudinaux respectifs de la fibre 30 et du support 10. Préalablement à une solidarisation de la fibre 30 et du support 10, on aligne cette fibre optique 30 et le guide d’onde 15. On solidarise ensuite une région d’une extrémité 10B du support 10 opposée à celle 10A sur laquelle le composant 21 est formé à une zone d’extrémité 30A de la fibre optique 30. Pour effectuer cette solidarisation, on réalise une fusion localisée de cette région et de cette zone. Par exemple, un procédé de soudage tel qu’utilisé couramment afin de souder l’une à l’autre des fibres optiques en silice et mettant en œuvre un arc électrique 55 peut être employé.
L’assemblage entre le support 10 et la fibre 30 permet de lier solidement le composant 21 sur la fibre 30 tout en préservant ce composant 21 et en évitant de détériorer ses motifs qui peuvent être fragiles. En effet, ce n’est pas ici directement le composant 31 qui est mis en fusion et accolé à la fibre 30 mais le support 10 intermédiaire. L’assemblage entre le support 10 en matériau vitreux et la fibre 30 est ainsi plus solide que si l’on venait assembler sur cette fibre 30 un élément en matériau polymère. Par ailleurs, le fait de réaliser l’assemblage entre fibre 30 et support 10 alors que le ou les recuits thermiques ayant conduit à un rétreint thermique ont déjà été effectués et que ces deux éléments sont en matériau vitreux, permet d’obtenir un positionnement plus précis que si l’on venait réaliser le recuit de rétreint après assemblage avec la fibre. En effet, le support 10 et le composant 21 peuvent avoir subi un rétreint tandis que la fibre optique 30 n’en a quant à elle pas subi.
L’allumeur 1 comprend en outre une substance pyrotechnique primaire 20, agencée pour initier une réaction pyrotechnique sous l’effet de la chaleur produite par le dispositif électrique de génération de chaleur 19. La substance pyrotechnique primaire 20 (ou masse pyrotechnique primaire) peut comprendre de préférence du zirconium et/ou du perchlorate de potassium.
La substance pyrotechnique primaire 20 forme un corps solide, par exemple une couche, directement posé sur le dispositif électrique de génération de chaleur 19. Le corps solide peut être obtenu par exemple par assèchement d’un mélange déposé sous forme liquide (base aqueuse par exemple) directement sur le dispositif électrique de génération de chaleur 19. Cela permet une intimité plus grande entre la substance pyrotechnique primaire 20 et le dispositif électrique de génération de chaleur 19 tout en permettant une manipulation sécurisée de la substance pyrotechnique primaire 20. En alternative la substance pyrotechnique primaire 20 peut aussi être chargée sous forme de poudre, moins agressive lors de sa combustion mais plus dangereuse à manipuler.
Dans un mode de réalisation, la substance pyrotechnique primaire 20 présente une masse comprise dans une plage de valeurs allant de 15 mg à 70 mg, par exemple de 40 mg à 60 mg, de préférence de 45 mg à 55 mg.
L’allumeur 1 comprend en outre un étui 11, définissant un volume fermé contenant la substance pyrotechnique primaire 20 et une masse pyrotechnique secondaire le cas échéant. L’étui 11 est de préférence réalisé en métal.
L’allumeur 1 comprend en outre au moins un insert thermique 30, formé en fil métallique et logé dans le volume fermé. Le fil métallique peut être par exemple un fil en acier, et/ou en cuivre, et/ou en tungstène. Le fil métallique peut être compacté et ou tricoté.
L’insert thermique 30 est formé avec un fil métallique présentant un diamètre compris entre 0.04 mm et 1.2 mm.
En outre, il est possible de prévoir l’insert thermique 30 formé uniquement par le fil métallique.
L’insert thermique 30 présente de préférence une forme de pastille ou cylindrique.
L’allumeur 1 peut comprendre une traversée de verre 22 et/ou un surmoulage plastique 18 et/ou un capuchon plastique 10. Dans ce cas, l’étui 11 peut être fixé, de préférence, par soudure, sur un œillet métallique 23 isolé de la broche 3 par une traversée de verre 22
L’allumeur 1 peut comprendre en outre une masse pyrotechnique secondaire (ou substance pyrotechnique secondaire) disposée dans l’espace entre la substance pyrotechnique primaire 20 et l’insert thermique 30. La masse pyrotechnique secondaire peut comprendre par exemple du perchlorate de potassium et/ou du titane et/ou de l’hydrure de titane.
L’allumeur 1 peut comprendre une entretoise de chargement 12 (également appelée bague de chargement) recevant la substance pyrotechnique primaire 20 (et tout ou partie de la masse pyrotechnique secondaire le cas échéant).
Dans un mode de réalisation, l’insert thermique 30 présente une masse comprise dans une plage de valeurs allant de 80 mg à 900 mg, par exemple dans une plage de valeurs allant de 100 mg à 400 mg, de préférence dans une plage allant de 200 mg à 300 mg.
Dans un mode de réalisation, l’insert thermique 30 est logé dans un volume compris dans une plage de valeurs allant de 10 mm3 à 200 mm3, par exemple dans un volume allant de 20 mm3 à 150 mm3, et de préférence dans un volume allant de 35 mm3 à 120 mm3.
Dans un mode de réalisation, l’insert thermique 30 peut être agencé entre la substance pyrotechnique primaire et une zone de faiblesse (11f) ménagée sur une paroi de l’étui 11.
La représente l’allumeur électro-pyrotechnique 1 selon un deuxième mode de réalisation.
Les numéros de références sont repris autant que possible entre les différentes figures et les différents modes de réalisation.
Selon une variante, la paroi interne 41 du corps 22 pourrait ne pas comprendre d’encoche ou de nervure 43. La paroi interne 41 du corps 22 pourrait être lisse. Dans ce cas, la paroi interne 41 du corps 22 pourrait être fixée par collage à la paroi externe 47 d’un absorbeur 8, notamment dépourvu d’excroissance ou nervure 43. La paroi interne 41 du corps 22 pourrait être fixée à la paroi externe 47 d’un absorbeur 8 au moyen d’un adhésif. La paroi externe 47 d’un absorbeur 8 pourrait être lisse.
L’invention concerne également un système 30 comprenant : - une bague 20 telle que décrite précédemment, et - un absorbeur 8 destiné à être fixé, notamment de façon amovible, à l’intérieur de la bague 20 pour qu’un mouvement de rotation du corps 22 entraîne un mouvement de rotation de l’absorbeur 8, notamment d’un angle de l’ordre de 90°, l’absorbeur 8 étant notamment en au moins un élastomère, par exemple en caoutchouc.
Un mode de réalisation d’un support 5 pour un connecteur 3 tel que celui décrit ci-dessus est décrit ci-après en référence à la . Un tel support 5 est destiné à servir de logement pour une bague 20 telle que celle décrite en relation avec les figures 6 et 7.
Avantageusement, le support 5 définit au moins une première et une deuxième positions pour la bague 20, notamment espacées angulairement d’un angle de l’ordre de 90°.
Le support 5 est par exemple en au moins un plastique thermodurcissable et/ou formé par surmoulage.
Le support 5 peut comprendre une portion support 51 délimitant un orifice 52 configuré pour recevoir le corps 22 d’une bague 20.
La portion support 51 comprend par exemple une première portion 51a et une deuxième portion 51b. La première portion 51a est par exemple en forme de trapèze ou sensiblement en forme de trapèze. D’autres formes pourront être choisies pour la première portion 51a.
Avantageusement, la deuxième portion 51b est en forme d’anneau délimitant un orifice 52.
On appelle Δ1 un axe de révolution de la deuxième portion 51b.
La forme et/ou les dimensions de la deuxième portion 51b sont notamment configurées pour permettre le positionnement d’une bague 20 à l’intérieur de la deuxième portion 51b.
La forme et/ou les dimensions de la deuxième portion 51b sont notamment configurées pour permettre le verrouillage du positionnement d’une bague 20 à l’intérieur de la deuxième portion 51b dans une première position et une deuxième position.
Avantageusement, la forme et/ou les dimensions de la deuxième portion 51b définissent au moins une première et une deuxième position pour une bague 20.
L’orifice 52 est délimité par la paroi interne 54 de la deuxième portion 51b.
Avantageusement, la paroi interne 54 peut présenter une forme annulaire creusée.
La forme creusée de la paroi interne 54 de la deuxième portion 51b, ainsi qu’un matériau rigide choisi pour la portion support 51 du support 5, sont destinés à permettre un positionnement d’une bague 20 à l’intérieur du support 5 d’un connecteur 3 selon au moins deux positions distinctes prédéfinies, notamment selon une première position et une deuxième position.
Par section transversale de la paroi interne 54, on entend une section perpendiculaire à l’axe de révolution Δ1. Lorsque le corps 22 de la bague 20 est positionné à l’intérieur du support 5, l’axe Δ1 du support 5 est notamment aligné ou sensiblement aligné avec l’axe de révolution Δ de la bague 20.
Pour des structures de petite taille, notamment de taille inférieure à la résolution spatiale du procédé de détection, il est connu d’agencer la fibre selon une géométrie formant des courbes de façon à équiper la structure avec une longueur de fibre supérieure à la dimension du site surveillé. Ainsi on renforce la sensibilité de la détection sans dégrader la qualité de localisation. Dans cet esprit, le document US 2005/02 05 718 A1 décrit des détecteurs individuels équipant des sites localisés le long d’une voie ferrée.
Le brevet US 7,274,441 B2 préconise de limiter la détection à des sites localisés, espacés entre eux. En ces sites, la fibre est disposée de manière spatialement concentrée, notamment enroulée en spires hélicoïdales jointives autour d’un mandrin creux. Là encore, la limitation de la surveillance à des sites de faibles dimensions équipés d’une grande longueur de fibre accroît la sensibilité. Entre les sites surveillés la fibre ne sert que de raccordement optique essentiellement passif, tout en générant entre les signaux provenant des différents sites surveillés, des intervalles de temps qui éliminent toute problématique relative à la résolution spatiale.
Le brevet EP 1 360 672 B1 concerne la surveillance du trafic routier en divers points d’un itinéraire. Là encore, une fibre optique comprend des zones actives exposées au phénomène à détecter, à savoir le passage de véhicule, et au moins une zone de liaison essentiellement passive. Toutefois il s’agit ici de limiter la sensibilité des zones actives, pour filtrer les phénomènes parasites. A cet effet, la fibre est rectiligne dans les zones actives. Il s’agit aussi d’accroître la longueur développée de la fibre dans la zone de liaison entre zones actives. Pour cela, dans ses zones de liaison, la fibre est agencée hélicoïdalement à l’intérieur d’un mandrin support, ou autour d’un noyau cylindrique, ou encore en spires oblongues autour d’un noyau plat ou autour de deux plots d’extrémité.
Pour des structures comportant des zones à surveiller relativement petites et peu espacées entre elles, il est connu d’après le document US 2008/01 66 120 A1 d’agencer la fibre alternativement dans les zones à surveiller, où la fibre est associée à la structure, et dans des zones de liaison où la fibre est désolidarisée de la structure. Là encore, les signaux de sortie issus des zones de liaison ne signalent aucune déformation. Pour faciliter l’identification d’un site surveillé qui subit une déformation, il est proposé d’accroître la longueur de fibre dans les zones de liaison, ou entre le point d’injection et le premier site surveillé, par comparaison avec la distance entre ces sites. Dans le cadre d’un procédé OTDR, on sépare ainsi plus distinctement les domaines temporels correspondant à chacun des sites, respectivement.
Il a été trouvé selon l’invention que certaines structures, notamment hétérogènes, soulèvent un problème particulier pour une détection performante. Certaines zones de la structure sont exposées à certains types de déformation et d’autres zones à d’autres types de déformation. Notamment, il peut y avoir des premières zones susceptibles d’une déformation concentrée, d’autres zones le long desquelles on attend plutôt une déformation répartie. Il peut y avoir une zone requérant une attention particulière, par exemple la zone de passage à travers une enceinte. Il peut aussi y avoir un désir de collecter des mesures quasi-ponctuelles sans renoncer aux mesures réparties.
Par exemple, un pont est susceptible de déformations localisées dans la zone des piliers porteurs -ou piles-, et de déformation répartie entre les piles. Dans tous ces cas, et d’autres du même genre, le risque est de sous-estimer une déformation localisée qui aura été trop fortement moyennée du fait de la résolution spatiale insuffisante du procédé mis en œuvre, même en technologie OTDR.
Par ailleurs, lorsque la dimension de la structure à surveiller est grande, par exemple plusieurs kilomètres ou dizaines de kilomètres, il faut augmenter la durée des impulsions du signal entrant d’un procédé OTDR. Il en résulte une dégradation de la résolution spatiale.
Le but de l’invention est ainsi de proposer un procédé qui permette de prendre en compte de façon spécifiquement différente les déformations selon leur typologie probable et/ou leur origine et/ou conséquence probable en fonction de leur site de survenance, et/ou la nature et/ou précision souhaitée pour le ou les paramètres d’intérêt en différents sites.
Suivant l’invention, le procédé pour surveiller relativement à au moins un paramètre d’intérêt une structure naturelle ou construite par l’homme, ce procédé comprenant les étapes suivantes : – agencer en lien mécanique avec la structure au moins une fibre optique sensible en un site de détection ayant une étendue longitudinale passant par i) au moins une première zone susceptible de variation dimensionnelle selon au moins une direction de variation dimensionnelle, en agençant dans l’au moins une première zone une longueur développée de fibre qui est multiple d’une dimension de la zone selon la direction de déformation, et par ii) au moins une deuxième zone le long de laquelle la fibre optique assure la continuité entre un point d’injection de signal optique dans la fibre et l’au moins une première zone ; – injecter dans la fibre optique, à travers le point d’injection, un signal optique entrant ; capter un signal optique de sortie, qui est fourni au moins indirectement par la fibre optique après avoir parcouru au moins une partie de la longueur de la fibre optique ; – obtenir des informations sur la déformation de la structure par traitement du signal optique de sortie ; est caractérisé en ce que dans au moins une partie de l’au moins une deuxième zone, la fibre est en lien mécanique avec la structure de façon à y être active pour la détection.
Ainsi, suivant l’invention, une même fibre optique assure une détection différenciée selon la zone concernée de la structure. Dans une première zone de relativement faible dimension, on agence une relativement grande longueur développée de fibre optique. La sensibilité de la fibre optique à une déformation dans cette première zone est donc amplifiée. Le procédé permet ainsi de détecter efficacement des déformations locales significatives, si ce n’est dangereuses, alors que de telles déformations pourraient passer inaperçues, ou être mal interprétées, si elles n’étaient détectées que comme élément non surpondéré d’une moyenne, qu’il s’agisse de la moyenne d’un procédé fonctionnant par détection d’amplitude ou de la moyenne sur une distance correspondant à la résolution spatiale d’un procédé OTDR.
En même temps, dans le cadre de ladite détection différenciée, la fibre est couplée à la structure dans une partie au moins de l’au moins une deuxième zone, fournissant dans celle-ci une précision de détection qui est typiquement, par exemple, celle d’une fibre disposée longitudinalement par rapport à l’étendue de détection.
Dans le cadre d’un procédé fonctionnant par détection d’amplitude, le signal indicatif de la déformation globale bénéficie d’une surpondération des réponses aux déformations des premières zones. Dans le cadre d’un procédé OTDR, les déformations détectées peuvent être affectées aux premières zones et respectivement aux deuxièmes zones puisque celles-ci correspondent à des domaines temporels respectifs du signal de sortie.
Typiquement, l’au moins une première zone est une zone essentiellement susceptible de déformation, ou variation dimensionnelle, concentrée et l’au moins une deuxième zone est une zone essentiellement susceptible de déformation, ou variation dimensionnelle, répartie. Chaque zone bénéficie alors de la sensibilité de détection la plus efficace au regard de sa typologie.
Dans certaines applications, la longueur de fibre installée dans au moins une partie de l’au moins une deuxième zone est sensiblement égale à 1m par mètre d’étendue longitudinale. Cette disposition permet notamment de détecter les déformations sur des sites de très grande étendue longitudinale, par exemple plusieurs dizaines de km, tout en minimisant, par rapport à cette étendue, la puissance requise pour la source fournissant le signal entrant.
De préférence, dans l’au moins une première zone, la fibre optique est agencée selon plusieurs aller-retours parallèles à une direction de variation dimensionnelle locale attendue. Ainsi la variation dimensionnelle est appliquée à la fibre de façon multipliée par la somme des nombres d’allers et des nombres de retours. Par exemple la fibre optique peut être agencée sous forme de spires oblongues.
Selon une version avantageuse, dans l’au moins une première zone, la fibre est agencée en spirale, notamment avec des spires oblongues comme exposé ci-dessus.
Le convertisseur comporte en outre un bloc redresseur permettant d’obtenir une énergie électrique continue à partir d’une source d’énergie électrique alternative, ledit bloc redresseur étant connecté entre le circuit capacitif de capacité variable et la charge à alimenter.
Le convertisseur comporte en outre un bloc de régulation configuré pour assurer une commutation du commutateur lorsque la tension entre lesdites première et deuxième bornes de conduction dudit commutateur est sensiblement nulle.
Le circuit capacitif comporte une pluralité de condensateurs disposés en parallèle, chaque condensateur étant connecté en série à un interrupteur associé, ledit condensateur étant connecté dans le circuit capacitif lorsque l’interrupteur associé est en position fermée, ledit condensateur étant déconnecté du circuit capacitif lorsque l’interrupteur associé est en position ouverte, la capacité variable dudit circuit capacitif, étant égale, à un instant donné, à la somme des capacités des condensateurs connectés dans le circuit capacitif audit instant donné.