INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le polymère P2 peut être linéaire ou structuré par au moins un agent de structure, pouvant être choisi dans le groupe comprenant des monomères à insaturation polyéthylénique (ayant au minimum deux fonctions insaturées), comme par exemple les fonctions vinylique, allylique, acrylique et époxy et l’on peut citer par exemple l’allyl sulfonate de sodium, le méthallyl sulfonate de sodium, le méthallyl disulfonate de sodium, le méthylènebisacrylamide, la diallylamine, la triallylamine, le chlorure de triallylammonium, le chlorure de tétraallylammonium ou encore par des macroamorceurs tels que les polypéroxydes, les polyazoïques et les polyagents de transfert tels que les polymères polymercaptants ou encore les hydroxyalkylacrylates, et les époxyvinyliques.
Le polymère P2 peut aussi être structuré en utilisant les techniques de polymérisation CRP ou, et plus particulièrement, de type RAFT.
De manière avantageuse le polymère P2 est structuré sous forme d’étoile, ayant une partie centrale (le noyau) et des bras à base de polymères s’étendant radialement à partir de ladite partie centrale.
Le polymère hydrosoluble P2 est avantageusement un copolymère d’au moins un monomère non ionique (avantageusement l’acrylamide) et d’au moins un monomère anionique (avantageusement l’acide acrylique et/ou ses sels).
Le polymère P2 contient préférentiellement entre 5 et moins de 100 mol% (100% exclu) de monomères anioniques, plus préférentiellement entre 10 et 80 mol% et encore plus préférentiellement entre 20 et 60 mol%. En particulier, le polymère P2 contient préférentiellement entre 5 et moins de 100 mol% (100% exclu), plus préférentiellement entre 10 et 80 mol% et encore plus préférentiellement entre 20 et 60 mol% d’acrylate de sodium ; et entre plus de 0 et 95 mol% (0% exclu), plus préférentiellement entre 20 et 90 mol% et encore plus préférentiellement entre 40 et 80 mol% d’acrylamide.
De préférence, l’acide lévulinique est synthétisé par hydratation de l’alcool furfurylique en présence d’un catalyseur acide homogène, de préférence l’acide chlorhydrique, et d’un solvant à base d’éther, de préférence choisi parmi le 1,4-dioxane et/ou le 1,2-diméthoxyéthane.
Le rendement en acide lévulinique est défini comme le rapport de la concentration molaire d’acide lévulinique obtenue et de la concentration molaire d’alcool furfurylique engagée dans l’effluent réactionnel, exprimé en %. Le rendement en acide lévulinique est généralement supérieur à 65%, de préférence supérieur à 71%, de manière très préférée supérieur à 79%.
Lors de la synthèse, le solvant peut subir des dégradations en sous-produits non désirés. Le taux de dégradation du solvant X sol est défini comme le rapport de la masse de solvant consommée et de la masse de solvant initialement engagée dans l’effluent réactionnel, exprimé en %. On définit la masse de solvant consommée comme la différence entre la masse de solvant mesurée et la masse de solvant initialement engagée. Le taux de dégradation du solvant est généralement inférieur à 11%, de préférence inférieur à 8%, de manière très préférée inférieur à 5%.
A la fin de la synthèse par hydratation de l’alcool furfurylique on obtient un effluent réactionnel contenant de l’acide lévulinique, de l’eau, du catalyseur homogène acide (de préférence de l’acide chlorhydrique HCl), du solvant (de préférence le 1,4-dioxane et/ou le 1,2-diméthoxyéthane), et éventuellement des traces d’alcool furfurylique non transformé, ainsi que les inévitables humines formées qui sont des produits de haut poids moléculaire issus des réactions de condensation, notamment par condensation de l’alcool furfurylique sur lui-même. Les humines sont solubles dans le milieu réactionnel.
Etape de séparation (optionnelle) Afin d’obtenir l’acide lévulinique à haut rendement et à haute pureté, l’effluent réactionnel peut être soumis à une ou plusieurs étapes de séparation. L’acide lévulinique peut être séparé de l’effluent réactionnel par n’importe quelle méthode connue par l’homme du métier.
Les méthodes de séparation et de purification couramment utilisées pour séparer l’acide lévulinique du milieu réactionnel comprennent l'extraction par solvant, la distillation sous vide, la cristallisation, l'échange d'ions, la séparation par membrane, etc. De telles méthodes de séparation sont par exemple décrites dans WO2012/065115, WO2012/162028, WO2015/007602 ou encore CN107867996.
Avantageusement, l’effluent réactionnel issu de la synthèse selon l’invention est soumis à au moins une étape de séparation.
Avantageusement, l’effluent réactionnel issu de la synthèse selon l’invention est soumis à au moins une étape de séparation thermique.
Avantageusement, l’effluent réactionnel issu de la synthèse selon l’invention est soumis à au moins une étape de séparation thermique en présence d’un fluxant ayant un point d’ébullition supérieur à celui de l’acide lévulinique.
Le fait d’utiliser un fluxant ayant un point d’ébullition supérieur à celui de l’acide lévulinique lors d’une étape de séparation thermique permet de séparer l’acide lévulinique des humines formées notamment lors de la synthèse de l’acide lévulinique. L’utilisation d’un fluxant permet d’améliorer significativement le taux de récupération (rendement) de l’acide lévulinique par rapport à des conditions où le fluxant n’est pas utilisé.
Les monomères anioniques du polymère hydrosoluble P1 sont préférentiellement choisis dans le groupe comprenant les monomères possédant une fonction acide carboxylique et leurs sels, dont l’acide acrylique, l’acide méthacrylique, l’acide itaconique, l’acide maléique ; les monomères possédant une fonction acide sulfonique et leurs sels, dont l’acide acrylamido-tertio butyl sulfonique (ATBS), l’acide allyl sulfonique, l’acide méthallyl sulfonique, et leurs sels ; et les monomères ayant une fonction acide phosphonique et leurs sels.
Les sels peuvent être des sels de métaux alcalins ou alcalino-terreux. Par « alcalin », on désigne un métal alcalin, avantageusement le lithium, le sodium ou le potassium. Par « alcalino-terreux », on désigne un métal alcalino-terreux, avantageusement le calcium ou le magnésium.
Préférentiellement, le polymère P1 est un polymère d’au moins un monomère anionique contenant au moins une fonction carboxylate -C(=O)-O - X + où X est un métal alcalin et au moins une fonction carboxylate -C(=O=)-O - X’ + où X’ est un métal alcalino-terreux.
Ainsi, cela n’exclut pas la présence, dans le polymère P1 , de monomères anioniques contenant des fonctions acides carboxyliques (non neutralisées). En d’autres termes, la présence simultanée de monomères anioniques avec des fonctions acide carboxylique et des mêmes monomères avec des fonctions carboxylate est possible.
Avantageusement, lorsqu’un monomère anionique du polymère P1 est présent à la fois sous sa forme acide carboxylique et sa forme carboxylate, la proportion en forme carboxylate est entre 10 et 100 mol%, plus avantageusement entre 20 et 100 mol%, par rapport aux formes carboxylate et acide carboxylique.
Avantageusement, entre 40 et 60 mol% des fonctions carboxylates du polymère P1 sont neutralisées par des sels alcalins et entre 40 et 60 mol% des fonctions carboxylates sont neutralisées par des sels alcalino-terreux.
Encore plus préférentiellement, au moins un des monomères anioniques du polymère P1 contenant des fonctions carboxylate est un sel de l’acide acrylique.
Le polymère P1 est avantageusement un polymère d’au moins un mélange de sels de métal alcalin (avantageusement le sodium) et de métal alcalino-terreux (avantageusement le calcium) de l’acide acrylique CH 2 =CH-C(=O)OH.
Selon un mode de réalisation préféré, les fonctions carboxylate du polymère P1 sont neutralisées par du sodium et du calcium.
Avantageusement, le polymère P1 contient au moins de l’acrylate de sodium et de l’acrylate de calcium.
Le polymère P1 peut être linéaire ou structuré par au moins un agent de structure, pouvant être avantageusement choisi dans le groupe comprenant des monomères à insaturation polyéthylénique (ayant au minimum deux fonctions insaturées), comme par exemple les fonctions vinylique, allylique, acrylique et époxy et l’on peut citer par exemple l’allyl sulfonate de sodium, le méthallyl sulfonate de sodium, le méthallyl disulfonate de sodium, le méthylènebisacrylamide, la diallylamine, la triallylamine, le chlorure de triallylammonium, le chlorure de tétraallylammonium ou encore par des macroamorceurs tels que les polypéroxydes, les polyazoïques et les polyagents de transfert tels que les polymères polymercaptans ou encore les hydroxyalkylacrylates et les époxyvinyliques.
Le polymère P1 peut aussi être structuré en utilisant les techniques de polymérisation radicalaire contrôlée (CRP acronyme de « Controlled Radical Polymerization » en anglais)) ou plus particulièrement, de type RAFT (acronyme de « Reversible Addition Fragmentation Chain Transfer » en anglais ).
Les particules solides de polymère P1 sont sous forme de poudres. Ces formes particulaires sont obtenues par des techniques connues de la personne du métier.
La forme poudre du polymère P1 peut être obtenue par polymérisation en solution aqueuse suivie d’un séchage au tambour ou d’un séchage par pulvérisation ou séchage par rayonnement tel que le micro-séchage par ondes ou un séchage dans un lit fluidisé.
Préférentiellement, le polymère P1 est sous la forme d’une poudre résultant d’une polymérisation en solution aqueuse suivie d’un séchage au tambour.
La polymérisation pour l’obtention du polymère P1 de l’invention est généralement effectuée par voie radicalaire. Cela inclut la polymérisation par radicaux libres au moyen d’initiateurs UV, azoïques, redox ou thermiques ainsi que les techniques de polymérisation CRP ou plus particulièrement de type RAFT.
Etape de séparation thermique préliminaire (optionnelle)
L’effluent réactionnel peut être soumis à une étape de séparation thermique préliminaire visant à séparer les composés ayant un point d'ébullition inférieur à celui de l’acide lévulinique.
L’étape de séparation thermique préliminaire permet de séparer une fraction légère comprenant l’eau, le catalyseur homogène acide (notamment l’acide chlorhydrique) et le solvant. Ces composés sont de préférence par la suite condensés et recyclés dans l’unité de synthèse ce qui permet d’une part de limiter les rejets et l’impact environnemental de la synthèse et d’autre part de limiter la consommation de ressources et in fine le coût de production de l’acide lévulinique. Le fait d’utiliser un solvant à base d’éther et/ou acétal ayant un taux de dégradation limité lors de la synthèse permet ainsi d’augmenter son taux de recyclage possible.
L’étape de séparation thermique préliminaire peut être effectuée selon n’importe quelle méthode connue par l’homme du métier. Elle peut par exemple être effectuée par distillation et/ou par évaporation.
Selon une variante, et lorsqu’elle est effectuée par distillation, on peut utiliser une colonne de distillation à plateaux. Le nombre de plateaux théoriques est généralement compris entre 1 et 50, de préférence compris entre 1 et 10.
La température de distillation en fond de colonne est avantageusement comprise entre 25 et 200°C, de préférence comprise entre 50 et 180°C, et de manière très préférée comprise entre 100 et 160°C.
La pression de distillation en haut de colonne est avantageusement comprise entre 0,0001 et 0,2 MPa (entre 1 mbara et 2 bara), de préférence comprise entre 0,001 et 0,1 MPa (entre 10 mbara et 1 bara), et de manière très préférée comprise entre 0,004 et 0,05 MPa (entre 40 mbara et 500 mbara).
Selon une autre variante, et lorsque l’étape de séparation thermique préliminaire est effectuée par distillation, on peut également utiliser une colonne de distillation à garnissage qui fonctionne dans les mêmes gammes de températures et de pression.
Selon une autre variante, et lorsque l’étape de séparation thermique préliminaire est effectuée par évaporation, on peut utiliser un ou plusieurs évaporateurs en série ou en parallèle, le ou les évaporateurs peuvent être choisis par exemple parmi les évaporateurs à circulation naturelle ou forcée, les évaporateurs à film tombant ou montant, les évaporateurs à couche mince agités, les évaporateurs à plaques ou les évaporateurs à effet multiples. De préférence, on utilise au moins deux évaporateurs en série. Les évaporateurs à film tombant ou à film montant sont des dispositifs connus, dans lesquels le chauffage et la transformation du liquide en vapeur s'effectuent à l'intérieur d'une pluralité de tubes, eux-mêmes chauffés par un fluide (par exemple de la vapeur à basse pression), à l'intérieur desquels le liquide s'écoule sous forme de film le long de la paroi interne des tubes. La chaleur appliquée à travers les parois de chaque tube provoque l’évaporation de la fraction légère du mélange liquide. Dans le cas d'un évaporateur à film tombant, le film de liquide s'écoule dans le sens descendant, grâce à l'action de la force de gravité, tandis que dans le cas d'un évaporateur à film ascendant, le film de liquide est poussé vers le haut par la vapeur développée à partir l’ébullition. De cette façon, le liquide est chauffé rapidement, avec des temps de séjour à haute température plutôt réduits par rapport à la distillation, et par conséquent un risque moindre de dégradation des produits organiques présents dans le liquide lui-même.
Le ou les évaporateurs fonctionne(nt) dans les mêmes gammes de températures et de pression telles que décrites pour la distillation.
L’étape de séparation thermique préliminaire vise notamment à séparer les composés ayant un point d'ébullition inférieur à celui de l’acide lévulinique de l’effluent réactionnel permettant d’obtenir une composition comprenant l’acide lévulinique et les humines débarrassée des composés légers qui est de préférence au moins en partie, en continu ou en discontinu, introduite dans une autre étape de séparation en présence d’un fluxant ayant un point d’ébullition supérieur à celui de l’acide lévulinique.
L’étape de séparation thermique préliminaire peut être effectuée en absence ou en présence d’un fluxant tel que définit ci-dessous, de préférence elle est effectuée en absence d’un fluxant.
L’étape de séparation thermique préliminaire est généralement effectuée de telle manière que la teneur en eau dans la composition comprenant l’acide lévulinique et les humines qui est envoyée dans l’étape de séparation thermique en aval est inférieure à 1% poids par rapport au poids total de la composition, de préférence inférieure à 0,9 % poids et de manière particulièrement préférée inférieure à 0,8 % poids.
Etape de séparation thermique de l’acide lévulinique (optionelle)
L’effluent réactionnel comprenant de l'acide lévulinique et des humines éventuellement débarrassée des composés ayant un point d’ébullition inférieur à celui de l’acide lévulinique par l’étape de séparation thermique préliminaire, peut ensuite être soumise à une étape de séparation thermique supplémentaire.
De préférence, cette étape de séparation thermique supplémentaire peut être réalisée en présence d’un fluxant ayant un point d’ébullition supérieur à celui de l’acide lévulinique de manière à obtenir une fraction légère contenant l’acide lévulinique et une fraction lourde contenant les humines et ledit fluxant.
Selon une variante, le niveau d’intégrité cible correspond à une probabilité de survenue d’une défaillance différente de , par exemple égale à . Dans ce cas, le niveau d’intégrité initial correspond à une probabilité de survenue d’une défaillance égale à .
Le premier et second module de détermination 10, 12 sont des modules optionnels. Selon une variante non représentée, le module de comparaison 14 compare des données directement issues de la première et seconde base de données 6, 8, sans transformation par les modules de détermination 10, 12. Dans ce cas, la première donnée de trajectoire D1 est identique à la première donnée initiale, et la seconde donnée de trajectoire D2 est identique à la seconde donnée initiale.
En variante, l’élément de trajectoire T ne comprend pas de bloc de données du segment d'approche finale d’une trajectoire d’approche, mais par exemple des données de terrain ou d’obstacle, présentant le niveau d’intégrité cible du fait de la comparaison lors de l’étape de comparaison 150.
L’étape préliminaire 105 et/ou l’étape de validation 170 est/sont une/des étape(s) optionnelle(s).
Procédé et dispositif de contrôle d’un dispositif passerelle pour le diagnostic d’un véhicule La présente invention concerne les procédés et dispositifs de contrôle d’un dispositif passerelle d’un véhicule, par exemple d’un véhicule automobile. L’invention vise notamment un dispositif passerelle permettant l’échange de signaux Ethernet avec un dispositif de diagnostic en vue de réaliser le diagnostic d’un véhicule. L’invention prévoit notamment l’échange de telles données de diagnostic via une interface de type diagnostic embarquée (OBD).
Arrière-plan technologique Les outils de diagnostic des véhicules, notamment des véhicules automobiles, ont connu un essor important ces dernières années. La norme ISO 13400, dénommée ci-après DoIP (pour « Diagnostic Over IP » en anglais), est une norme visant la communication de diagnostic au travers du protocole internet (DoIP). Cette norme définit en particulier la communication de données entre un véhicule et un dispositif de diagnostic (dit également outil de diagnostic) en vue de réaliser un diagnostic du véhicule considéré.
Pour permettre le diagnostic d’un véhicule, il est connu de coupler un dispositif de diagnostic à un véhicule via un port (ou interface) de type diagnostic embarqué, dit OBD pour « On-Board Diagnostics » en anglais. De manière générale, les éléments OBD d’un véhicule sont des composants embarqués dans le véhicule pour permettre un diagnostic de divers aspects du véhicule. Un équipement du véhicule peut ainsi fournir des données via un port OBD au dispositif de diagnostic qui est alors chargé de réaliser le diagnostic (détection panne, etc.). Une autre application consiste à transmettre du code informatique (programme) à un ou plusieurs équipements du véhicule en vue de sa/ses mise(s) à jour. L’échange de données entre le véhicule et l’outil de diagnostic se fait typiquement selon le protocole Ethernet.
Le standard DoIP autorise deux options différentes, dénommées « Option 1 » et « Option 2 », pour l’intégration de la technologie Ethernet au port OBD. Comme représenté en , ces deux options se traduisent par des affectations de broche différentes de certains signaux sur le port OBD. Autrement dit, les options 1 et 2 définissent des configurations différentes d’affectation de broche d’une interface de diagnostic OBD.
Chaque outil de diagnostic utilisé aujourd’hui emploie exclusivement l’une des configurations définies par la norme DoIP, c’est-à-dire soit l’option 1 soit l’option 2. Un outil de diagnostic configuré pour communiquer avec un véhicule selon l’option 1 n’est pas capable de communiquer selon l’option 2 (et inversement). Autrement dit, un outil de diagnostic ne peut communiquer avec un véhicule qu’en respectant l’affectation de broche imposée par le port ODB du véhicule en question. A titre d’exemple, chez certains constructeurs, le choix d’une partie des outils de diagnostic après-vente s’est porté pour des raisons historiques sur l’option 1, tandis que l’autre partie a adopté l’option 2. Cette contrainte pose donc un problème technique lorsque l’on ne dispose pas d’un outil de diagnostic implémentant l’option adéquate pour réaliser le diagnostic d’un véhicule.
Les figures 2 et 3 représentent les exemples d’un dispositif passerelle 2 embarqué dans un véhicule 4, le dispositif passerelle 2 étant configuré pour communiquer avec un dispositif de diagnostic 6 via une interface OBD 10 (ou port OBD) conforme à l’option 1 et l’option 2, respectivement. Un câble Ethernet 14 connecte le dispositif de diagnostic 6 à l’interface OBD 10. En outre, un câblage 15, comprenant des câbles 16, 18, et 20, connecte le dispositif passerelle 2 à l’interface OBD 10. Le câblage 15 est ainsi connecté au port OBD 10 selon des affectations de broche différentes dans les figures 2 et 3, à savoir des configurations conformes aux options 1 et 2 précitées, respectivement.
Plus précisément, comme indiqué en figures 1-3, les broches n°12 et 13 (dénommés « Ethernet_DIAG Tx+ » et « Ethernet-DIAG Tx- ») au sens de la norme DoIP sont affectés à la transmission de signaux Ethernet depuis le véhicule vers l’outil de diagnostic, et ce quelle que soit l’option (1 ou 2) implémentée. Autrement dit, les broches Tx+ (n°12) et Tx- (n°13) sont communes aux deux options. De même, la broche n° 8 correspondant à la ligne d’activation DoIP (pour « DoIP activation line » en anglais) est configurée pour transmettre un signal d’activation depuis l’outil de diagnostic au véhicule, et ce quelle que soit l’option (1 ou 2) implémentée. La broche n° 8 (ligne d’activation) est donc également commune aux options 1 et 2.
Par ailleurs, toujours selon la norme DoIP, les broches dénommées « Ethernet_DIAG Rx+ » et « Ethernet_DIAG Rx- » du connecteur OBD sont destinées à la réception de signaux Ethernet par le dispositif passerelle en provenance de l’outil de diagnostic. A cet effet, ces broches sont reliées à une paire torsadée Rx+, Rx- sollicitée pour l’envoi des données vers le dispositif passerelle. Les signaux Rx+ et Rx- sont affectés à des broches différentes selon les options 1 et 2 de la norme DoIP. Autrement dit, l’affectation des broches « Ethernet_DIAG Rx+ » et « Ethernet_DIAG Rx- » du connecteur OBD varie selon l’option implémentée. Selon l’option 1, ce sont les broches n° 3 et 11 qui sont configurées en tant que Rx+ et Rx- tandis que, selon l’option 2, ce sont respectivement les broches 1 et 9.
Aujourd’hui, les outils de diagnostic sont donc configurés pour s’adresser aux véhicules en respectant l’affectation de broche choisie pour le port OBD du véhicule considéré, ce qui impose des contraintes importantes. Ces contraintes complexifient la mise en œuvre d’un diagnostic, voir empêche qu’un tel diagnostic soit réalisé si l’outil de diagnostic à disposition n’est pas conforme au type du port OBD. Si par un exemple un véhicule disposant d’un port OBD conforme à l’option 1 se trouve dans une région dans laquelle l’option 2 est majoritairement mise en œuvre, il y a un risque important que seul des dispositifs de diagnostic conformes à l’option 2 soit disponibles, rendant de ce fait tout diagnostic impossible.
De manière générale, il existe un besoin pour une solution permettant une communication flexible et efficace entre un dispositif passerelle d’un véhicule et un dispositif de diagnostic, notamment pour réaliser un diagnostic du véhicule.
Un autre objet de la présente invention est d’offrir une technique permettant la communication entre un dispositif passerelle d’un véhicule et un dispositif de diagnostic via une interface OBD en vue de réaliser un diagnostic du véhicule, et ce quel que soit le type de l’interface OBD (c’est-à-dire quelle que soit l’affectation de broche implémentée par l’interface OBD).
Ainsi, il est rendu possible de réaliser des modules lumineux de grandes tailles, avec des motifs complexes.
Selon des modes de réalisation, une dimension des nappes de guidage flexibles peut être comprise entre 3 et 25 cm.
Ainsi, il est rendu possible de réaliser des modules lumineux de grandes tailles.
Selon des modes de réalisation, chaque nappe de guidage flexible de l’ensemble peut avoir une épaisseur comprise entre 0,2 et 1 mm.
Ainsi, les nappes de guidage présentent une flexibilité importante, ce qui facilite leur intégration.
Selon des modes de réalisation, chaque nappe de guidage flexible peut comprendre un film comprenant des microstructures, chaque motif parmi les premier et deuxième motifs peuvent être gravés par impression ultra-violet des microstructures du film.
De telles microstructures permettent de conserver un niveau de transparence élevé de la nappe de guidage flexible tout en projetant de la lumière dans la zone lumineuse lorsque la source lumineuse est activée.
illustre une partie d’un module lumineux selon l’invention;
illustre un module lumineux selon l’invention;
illustre un module lumineux selon un premier mode de réalisation de l’invention;