INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation de l’invention, le détecteur de présence comporte un faisceau de détection s’étendant sensiblement à 180° autour d’une partie avant du détecteur de présence.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la portée de détection du détecteur de présence est comprise entre 2 mètres et 6 mètres, et avantageusement entre 3 et 5 mètres.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le détecteur de présence est configuré pour faire saillie avec une face avant du système de comptage.
Avantageusement, la mise en saillie du détecteur de présence permet de maximiser le faisceau de détection du détecteur de présence.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le système de comptage est transportable par l’utilisateur, c’est-à-dire qu’il peut être déplacé par un utilisateur.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le système de comptage comporte en outre un dispositif de récolte d’information qui est commandé par l’unité de commande et qui est configuré pour attirer l’attention d’un individu passant à proximité du système de comptage.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le système de comptage comporte un dispositif d’interaction configuré pour interagir avec un individu.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le dispositif d’interaction peut être une interface de sondage par exemple.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le système de comptage comporte en outre un dispositif d’alimentation électrique, telle qu’une batterie par exemple, le dispositif d’alimentation électrique étant prévue dans la partie de socle par exemple.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le dispositif d’alimentation électrique est configuré pour alimenter électriquement le système de comptage.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le système de comptage comporte un dispositif de communication configuré pour exporter les données générées par le procédé de comptage.
Selon une caractéristique avantageuse, le réceptacle comprend une plaque de cuisson en acier ou un couvercle amovible permettant de fermer ledit réceptacle de manière étanche ou non.
Cette caractéristique a deux avantages: Permettre à l'opérateur d'étouffer le foyer en fin d'utilisation afin d'économiser le combustible solide s’il le désire. Continuer la cuisson en maintenant la chaleur dans le réceptacle, la température pouvant être gérée par le flux d'air ambiant envoyé par la soufflerie à débit variable dans ledit réceptacle.
Selon une caractéristique avantageuse, la soufflerie, à débit variable d’air ambiant ou chaud, placée sur le réceptacle de manière radiale et horizontale, voir légèrement en oblique vers le haut du foyer, permet grâce à sa buse longue, perforée radialement et axialement, traversant totalement ou partiellement ledit réceptacle, tout en conduisant le flux d'air ambiant ou chaud sur le point d’inflammation du combustible solide provoqué par ledit rayon laser ou par auto-inflammation par air chaud, au choix, d'étendre rapidement la combustion à la totalité du combustible solide contenu dans le réceptacle.
Cette caractéristique a trois avantages: Elle permet à l'utilisateur d'allumer très rapidement et en toute sécurité son barbecue, plancha, four ou son appareil mobile d’allumage, cheminée ou pelle. Elle permet à l'opérateur de propager rapidement la combustion grâce au flux d'air ambiant ou chaud, au choix. L'utilisation de l'air ambiant apportant de l'oxygène pour propager la combustion et régler la température est une solution avantageusement simple et très économique.
D'autres caractéristiques apparaîtront à la lecture qui suit de l'exemple de mode de réalisation d'un procédé et d'un appareil selon l'invention, accompagnée d'un dessin annexé, exemple donné à titre illustratif non limitatif.
La représente une vue en coupe d'un exemple de mode de réalisation d'un appareil de cuisson de type barbecue selon l'invention.
L'appareil représenté sur la comprend: Un réceptacle (1) comportant une grille de foyer (4) et une grille de cuisson (5) surmonté d'un couvercle amovible (3) fermant hermétiquement ou non ledit réceptacle (1). Un cendrier (6) placé sous le réceptacle (1) et communicant avec ledit réceptacle (1). Un pointeur laser (11) alimenté par sa pile ou la batterie (7). Un générateur (2) de flux d’air ambiant ou chaud suivant le mode d’allumage choisi, placé radialement hors du réceptacle (1) et soufflant directement sur le combustible solide préalablement déposé sur la grille de foyer (4), par le tube perforé (13) interchangeable, conduisant l’air ambiant ou chaud pour activer la combustion au point de rencontre (9) du rayon laser (10) avec le combustible, enflammant ledit combustible dans le cas du mode d’allumage par air froid, ou, dans le cas d’allumage par air chaud permettant l’auto-inflammation dudit combustible, puis, activant ladite combustion par air ambiant ou chaud Une cloison (15) de sécurité isolant le rayon laser (10) de tous contacts extérieurs jusqu’au point d’inflammation (9). Des pieds (14) de soutient du réceptacle (1).
Le flux d'air ambiant, propulsé dans la buse longue (13) perforée (12) et adaptée à la réception du rayon laser (10) émis par le pointeur laser (11), ladite buse étant ouverte sur le point de rencontre du rayon laser (10) avec le combustible, provocant l’inflammation (9), est dirigé directement sur ledit point d’inflammation (9) et sur au moins une partie du combustible solide par les sorties (12) , la soufflerie (2) à air ambiant, chauffé ou refroidi, étant alimentée par la batterie (7) ou le réseau, la commande se faisant par interrupteur, télécommande ou tout autre dispositif équivalent de commande comme une application sur téléphone portable, permettant avantageusement de procéder au démarrage par rayon laser (10) de l’inflammation du combustible solide ou de l’auto-inflammation par air chaud, au choix, la rapidité de la propagation de l'inflammation étant obtenue: Par la forme de la buse (13), buse à réduction ou non conduisant le flux d'air ambiant, chauffé ou refroidi, sur le point d’inflammation (9) produit par le rayon laser (10) ou par auto-inflammation dans le cas de l’allumage par air chaud, et sur au moins une partie du combustible par les ouvertures (12), ladite buse (13) traversant totalement ou en partie le foyer. Par la vitesse de passage du flux d'air ambiant, et donc par son impact sur un point du combustible solide. Par le débit de la soufflerie d’air ambiant une fois l'allumage obtenu, le rayon laser étant automatiquement déconnecté, la propagation de la combustion se faisant rapidement par l'air ambiant pulsé dans la buse (13).
La présente invention permet d'allumer directement et rapidement un barbecue, un appareil de chauffage ou une pelle mobile d’allumage avec un pointeur laser de puissance adaptée et de l'air pulsé à plus ou moins 500 litres/minute fourni par une soufflerie puisant son énergie dans le réseau électrique ou dans une batterie, la tension pouvant être adaptée à ladite soufflerie par un transformateur, le pointeur laser fonctionnant sur ses propres piles. La propagation de la combustion peut être accélérée en alimentant le réceptacle en air ambiant froid ou refroidi apportant de l'oxygène, l'air froid étant plus lourd donc plus chargé en oxygène que l'air chaud, permettant un début de cuisson très rapide, en moins de deux minutes. La température de cuisson peut être contrôlée en alimentant plus ou moins le réceptacle en air ambiant, froid ou chaud. La plaque de cuisson, tout comme le couvercle ou le capot de fermeture en position étanche, permet d'éteindre rapidement le foyer en l'étouffant dans le but d'économiser le combustible au maximum. En remplaçant ledit couvercle ou capot de fermeture par une plaque de fonte ou d’acier, ladite plaque, en plus de permettre l'extinction du foyer, autorise la cuisson des aliments sous réserve d'attiser la combustion en utilisant la soufflerie d'air ambiant. L'air peut être pulsé indépendamment du système d’allumage par un ventilateur électrique ou manuel.
La pelle ou cheminée d’allumage est un réceptacle mobile très léger permettant de créer de la braise et de transférer manuellement ladite braise dans un poêle, un barbecue ou tout autre appareil de cuisson ou de chauffage non équipé du système d’allumage par rayon laser ou par air chaud, la braise transférée allumant lesdits poêle, barbecues et tout autres appareils de cuisson au bois charbon, charbon de bois…
Le système d'allumage par rayon laser et soufflerie d’air ambiant permettant d'économiser l’énergie et le combustible est applicable à tous les appareils de cuisson ou de chauffage utilisant un combustible solide.
SYSTEME D’ARME ET DE MUNITION La présente invention concerne un système de munition et d’arme.
Selon un premier mode de réalisation des moyens de filtrage 10, ceux-ci comprennent, par exemple, un filtre d’éclairage 11, un filtre de source lumineuse d’excitation 12, un filtre passe-haut 13 et un filtre passe-bas 14 avantageusement amovible. Les moyens de filtrage 10, comprennent éventuellement en outre, une matrice de filtres de couleurs 15 (par exemple une mosaïque de filtre de Bayer) placée devant le détecteur 3.
Le filtre d’éclairage 11 est placé entre la zone d’intérêt I qui comprend les tissus fluorescents ou autofluorescents et le capteur 5. Le filtre d’éclairage 11 sert à filtrer une lumière blanche produite par des diodes électroluminescentes équipant le détecteur 3 et/ou l’éclairage opératoire (par exemple celui produit par un scialytique).
Le filtre de source lumineuse d’excitation 12 est placé en aval de la source lumineuse d’excitation 2, entre celle-ci et la zone d’intérêt I. Par exemple, le filtre de source lumineuse d’excitation 12 est un filtre passe bande qui laisse passer le rayonnement d’excitation émis par la source lumineuse d’excitation 2. Le filtre de source lumineuse d’excitation 12 laisse essentiellement passer le rayonnement d’excitation par exemple sur plus ou moins 10 nm autour de la longueur d’onde d’excitation et bloque le rayonnement en dehors de cette plage.
Le filtre passe-haut 13 est placé entre une zone qui comprend les tissus fluorescents ou autofluorescents de la zone d’intérêt I et le détecteur 3. Par exemple, le filtre passe-haut 13 est placé devant l’objectif 4. Le filtre passe-haut 13 a une longueur d’onde de coupure située au-dessus de la longueur d’onde d’excitation. Par exemple, ce filtre passe-haut 13 a une réponse spectrale telle que celle représentée sur la , avec une longueur d’onde de coupure comprise entre 700 et 750 nm. Dans cet exemple, le filtre passe-haut transmet plus de 80% de la lumière au moins jusqu’à 900 nm.
Le filtre passe-bas 14 est amovible et peut être placé entre la zone qui comprend les tissus fluorescents ou autofluorescents et le détecteur. Par exemple, le filtre passe-bas 14 est placé devant l’objectif 4. Le filtre passe-bas 14 a une longueur d’onde de coupure située au-dessus de la longueur d’onde d’excitation (et au-dessus de la longueur d’onde de coupure du filtre passe-haut 13). Par exemple, ce filtre passe-bas 14 a une longueur d’onde de coupure comprise entre 750 et 800 nm. Par exemple, ce filtre passe-bas 14 a une longueur d’onde de coupure vers 775 nm.
Le filtre passe-bas 14 peut être placé dans différentes configurations qui dépendent de la solution adoptée. Par exemple, selon une solution de type « escamotable » ou « shutter », le filtre passe-bas 14 est placé sur une roue à filtre ou un obturateur (avantageusement cet obturateur est intégré à la caméra) de manière à pouvoir être escamoté ou retiré, ou au contraire placé sur le chemin optique. Une autre solution peut être fournie par un filtre « ajustable », par exemple un filtre à cristaux liquides activable ou encore avec une longueur d’onde de coupure ajustable ou accordable comme c’est le cas par exemple des filtres VersaChrome Edge TM , commercialisés par la société Semrock, qui permettent de déplacer la longueur d’onde de coupure entre 770 nm et 900 nm par exemple.
Selon une autre solution, le filtre passe-bas 14 est placé sur ou dans une house stérile destinée à protéger la caméra et son objectif 4. Par exemple, il est possible d’utiliser des filtres très simples avec un pouvoir de coupure de 1.OD à 2.OD. De tels filtres peuvent aisément être ajoutés à un dispositif de détection de la fluorescence déjà existant. Ils servent juste à significativement réduire une partie du signal. Ils peuvent être réalisés à partir de filtres très bas coûts ou de films plastiques vendus en grande largeur pour protéger du soleil.
Par exemple, la housse stérile destinée à protéger la caméra et son objectif 4 est fournie avec un ou des filtres stériles de ce type qui peuvent être disposés sur la face avant de la housse. La fixation d’un filtre sur la house peut se faire à l’aide d’une encoche, d’une bande autocollante, d’une bande de type Velcro®, d’une attache magnétique intégrée dans la housse, etc. Ainsi, pendant la chirurgie et suivant la phase d’avancement de celle-ci, le chirurgien peut mettre ou enlever un filtre avant d’utiliser la caméra.
La illustre de manière schématique un exemple de filtrage en fonction de la longueur d’onde, par les différents filtres des moyens de filtrage 10 décrits précédemment.
Les moyens de filtrage 10 sont adaptés pour pouvoir occuper au moins deux configurations différentes. Selon une première configuration, le filtre passe-bas 14 est placé entre la zone d’intérêt I et le détecteur 3. Selon une deuxième configuration, le filtre passe-bas 14 est escamoté.
La montre les spectres d’émission correspondant respectivement à l’autofluorescence des glandes parathyroïdes et à la fluorescence du vert d’indocyanine lorsque la source lumineuse d’excitation a une longueur d’onde d’excitation à 680 nm.
Lorsqu’un filtre passe-bas 14 est utilisé dans sa première configuration, avec une longueur d’onde de coupure inférieure à 800 nm (par exemple à 775 nm), le détecteur 3 peut détecter 60% du signal d’autofluorescence et 10% du signal du vert d’indocyanine. Donc avec un filtre passe-bas 14 de ce type, le rayonnement détecté correspond essentiellement au signal d’autofluorescence des glandes parathyroïdes. Comme illustré par la , l’image alors générée afin d’être affichée sur les moyens d’affichage 16 montre essentiellement l’autofluorescence d’une ou plusieurs glandes parathyroïdes.
Pour diminuer encore la contribution du vert d’indocyanine, il faudrait utiliser une longueur d’onde de coupure plus basse pour le filtre passe-bas 14, mais ceci serait au détriment de la qualité du signal d’autofluorescence mesuré. En effet, le détecteur 3 détecterait moins de signal de la fluorescence du vert d’indocyanine, mais aussi moins de signal d’autofluorescence car la détection se fera sur une largeur de bande plus étroite dans laquelle l’intensité mesurée du signal d’autofluorescence est faible, voire très faible.
Par contre, si le filtre passe-bas 14 est dans sa deuxième configuration (escamoté), et que le vert d’indocyanine n’a pas encore été injecté, les glandes parathyroïdes sont très visibles. En effet, les glandes parathyroïdes sont alors détectées sur une très grande partie de leur spectre d’émission, de 700 nm à 900 nm. En outre, avec une longueur d’onde d’excitation vers 650-680 nm, l’intensité de l’autofluorescence est plus importante qu’avec une longueur d’onde d’excitation située entre 700 et 800 nm, les glandes parathyroïdes sont donc encore plus visibles qu’avec un dispositif de l’art antérieur utilisant une longueur d’onde d’excitation entre 750 nm et 800 nm par exemple.
Le signal d’autofluorescence des glandes parathyroïdes peut encore être observé pendant que le vert d’indocyanine a peu diffusé. Mais, lorsque la perfusion du vert d’indocyanine est complète, le détecteur 3 détecte à la fois le signal d’autofluorescence et le signal de fluorescence du vert d’indocyanine, mais comme ce dernier est plus intense, le signal des glandes parathyroïdes est masqué (voir ).
En outre, en positionnant, entre la zone d’intérêt I et le détecteur 3 (première configuration), un filtre passe-bas 14 qui a une longueur d’onde de coupure entre 700 et 900 nm, il est possible d’ajuster le rapport des signaux respectifs de l’autofluorescence et de la fluorescence du vert d’indocyanine pour produire une image hybride (éventuellement avec un niveau de fluorescence similaire ou identique pour chacun des signaux).
Il est également possible que les armatures soient positionnées de manière à ce qu’elles soient orthogonales à l’axe longitudinal 32 de la bobine 3. Par exemple, l’une des armatures est solidaire de l’une des faces latérales 22 du boitier 15 ( ).
Selon un mode de réalisation, la membrane 6 du dispositif de génération d’électricité par transduction électromagnétique 1 est solidaire de la première armature 20 et de la deuxième armature 21 d’un des supercondensateurs 19. Avantageusement, la membrane 6 est solidaire de la première armature 20 et de la deuxième armature 21 ceci afin que ladite membrane 6 joigne la première armature 20 à la deuxième armature 21 d’un des supercondensateurs 19 ( ).
Dans cette configuration, le troisième aimant 5 est fixé à l’une des faces latérales du boitier 15 par l’une de ses extrémités, pôle Sud ou pôle Nord, selon la configuration de l’ensemble. Cette configuration permet de limiter la perte de place afin d’exploiter un maximum le flux d’air 14 sortant. Ainsi, la configuration globale du dispositif de génération d’électricité par transduction électromagnétique 1 permet lors du mouvement de la membrane 6, qui est fixée à une extrémité de la bobine 3 qui est elle-même fixée au deuxième aimant 4, de mettre également en mouvement la bobine 3 et le deuxième aimant 4 alors que le troisième aimant 5 est fixé au boitier 15 et est donc statique par rapport au mouvement de l’ensemble membrane 6, bobine 3 et deuxième aimant 4. La fixation du troisième aimant 5 sur le boitier 15 peut être réalisée par collage ou par attache par des fils. La fixation est réalisée entre la surface du troisième aimant 5 au contact du boitier 15 et la partie du boitier 15 au contact du troisième aimant 5. Dans le cas où les supercondensateurs 19 sont positionnés orthogonalement à l’alignement des aimants, la membrane 6 est uniquement reliée à la bobine 3 et au deuxième aimant 4. Il est également possible que la base de la membrane 6 ait un diamètre égal au diamètre de la bobine 3. De cette manière, la membrane 6 couvrira une surface réduite.
Selon un mode de réalisation préférentiel, dans le boitier 15, la troisième borne 8 est connectée à la première armature 20 et la quatrième borne 23 est connectée à la deuxième armature 21 d’un des supercondensateurs 19 ( ), ceci afin de pouvoir réceptionner une première tension 10 en partie générée par le dispositif de génération d’électricité par triboélectricité 18.
Selon un mode de réalisation préféré, le dispositif de génération d’électricité par transduction électromagnétique 1 et le dispositif de génération d’électricité par triboélectricité 18 peuvent être sous forme de systèmes gainables modulables de façon à être associés individuellement. Les raccords entre les différents dispositifs peuvent être réalisés en série ou en parallèle.
Selon un mode de réalisation, afin de réceptionner l’énergie produite, un chargeur et une batterie de stockage formant un module de stockage peuvent être positionnés en sortie des dispositifs de génération d’électricité par transduction électromagnétique 1 et des dispositifs de génération d’électricité par triboélectricité 18 ou en sortie de climatiseur. Un convertisseur hybride formant un module de conversion peut être positionné à la suite du chargeur et de la batterie de stockage pour convertir l’énergie obtenue en un courant alternatif.
Par ailleurs, selon un mode de réalisation, le système de production d’électricité selon l’invention comprend avantageusement un module de commande et/ou un module de conversion et/ou un module de puissance et/ou un module de stockage.
Le module de commande est configuré pour commander et gérer les charges/décharges des supercondensateurs 19 et éventuellement des batteries de stockage. Le module de commande peut être raccordé à un automate programmable pour la gestion des contacts relais permettant la charge ou la décharge des supercondensateurs dans les batteries ou la réinjection de l’énergie emmagasinée dans le réseau.
Le module de conversion comprend un convertisseur hybride pour l’alimentation du climatiseur ou de la pompe à chaleur et pour la réinjection de l’énergie produite dans le réseau. Il permet aussi la recharge classique des batteries de stockage d’énergie.
À titre d’exemple, la bobine 3 possède une résistance de 5 Ω et un diamètre intérieur de 20 mm, un diamètre extérieur de 20,2 mm et un nombre de spires de 250. La section du fil conducteur la constituant peut être de 0,2 mm 2 .
À titre d’exemple, le premier aimant 2, le deuxième aimant 4 et le troisième aimant 5 peuvent être des aimants en néodyme, ayant ainsi une capacité à générer des inductions magnétiques importantes. Le premier aimant 2, le deuxième aimant 4 et le troisième aimant 5 peuvent être également en ferrite. Le premier aimant 2, le deuxième aimant 4 et le troisième aimant 5 ne sont pas forcément tous les trois dans le même matériau. Ainsi, deux de ces trois aimants peuvent être en ferrite et l’autre en néodyme ou inversement.
À titre d’exemple, le premier aimant 2, le deuxième aimant 4 et le troisième aimant 5 ont un diamètre de 16 mm et une longueur de 25 mm. Dans une autre configuration, le premier aimant 2 peut avoir un diamètre de 16 mm et une longueur de 25 mm alors que le deuxième aimant 4 et le troisième aimant 5 peuvent avoir respectivement un diamètre de 16 mm, une longueur de 1 mm, un diamètre de 16 mm et une longueur de 2 mm. Ainsi, dans cette configuration, le premier aimant 2 est plus puissant que les deux autres aimants. Ces dimensions sont sélectionnées de manière à ce que les pressions exercées par les ondes acoustiques soient capables de mettre les aimants en oscillation.
Théoriquement par la loi de Faraday, le dispositif de génération d’électricité par transduction électromagnétique 1 peut produire une puissance approximative de 492 mW et donc cent dispositifs peuvent en produire 49,2 W.
À titre d’exemple, les membranes 6 utilisées peuvent avoir un diamètre de 20 mm et peuvent être capables de produire une tension de 16 mV et une intensité de 10 mA chacune dans les conditions de l’expérience, soit une puissance approximative de 160 mW chacune. Le diamètre de la membrane 6 par rapport au diamètre de la bobine 3 est déterminé de façon à ce que la membrane 6 puisse assurer un déplacement suffisant de la bobine 3.
À titre d’exemple, le condensateur du pont redresseur 11 peut avoir une capacité électrique de 200 µF pour une tension de 1 V.
À titre d’exemple, la membrane 6 est positionnée obliquement de manière à ce que l’orientation de la cellule 27 par rapport à l’alignement des aimants forme un angle compris entre 40° et 90° en considérant le sens trigonométrique.
Dans la chambre de filtration formée par le volume intérieur V, l'élément filtrant 6 sépare une zone d’amont Z1 communiquant avec l’entrée 7 d’une zone d’aval Z2 communiquant avec la sortie 8, comme illustré dans l’exemple non limitatif de la . On comprend que la totalité de l'air ayant pénétré dans le volume intérieur V circule d'abord dans la zone Z1. Ce flux F d’air à filtrer (air brut) arrivant par l’entrée 7 ne peut rejoindre la zone d’aval Z2 (qui communique avec la sortie 8) qu'en ayant traversé au moins une couche de filtration définie par le média filtrant de l’élément filtrant 6.
Dans le cas d’un véhicule automobile, le filtre 1 peut servir de dernier filtre avant un collecteur d’admission d’un moteur ou entrée similaire de réception d’air purifié d’un moteur. Alternativement il peut former un préfiltre installé en amont, suivant le sens de circulation d’air dans le circuit d’admission d’air, d’un autre filtre formant un dernier filtre du circuit d’admission d’air. Le filtre 1 a une sortie 8 du boîtier 4 intégrée dans le premier connecteur 40 et pouvant ainsi être directement associée à l’élément de connexion 2 qui porte le capteur 15.