INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- un troisième groupe optique 133 configuré pour conjuguer la rétine du patient, à savoir la position cible O avec la deuxième fissure 143 ;
- un quatrième groupe optique 134 configuré pour condenser sur la première fissure 142 la lumière produite par le dispositif d'éclairage 11 ;
- un cinquième groupe optique 135 configuré pour conjuguer la rétine du patient, à savoir la position objectif O avec la première fissure 142 ;
- un sixième groupe optique 136 comprenant une lentille de balayage 136a et un groupe cible 136b configurés pour créer un point combiné de pupille et rétine.
L'appareil 10 selon la présente invention peut inclure un organe optique 16 apte à séparer le parcours d'image B du parcours d'éclairage A et qui, par exemple, peut comprendre un miroir perforé de sorte que le parcours d'éclairage A intercepte une surface spéculative de ce miroir perforé qui est annulaire à une ouverture qui est traversée par le parcours d'image B, il est ainsi possible d'assurer un nettoyage élevé de l'image du fond d'œil.
Par exemple, un miroir perforé comme décrit ci-dessus est particulièrement utile pour obtenir un appareil à large champ ou en jargon, en « wide field ».
Le miroir perforé peut, sous d'autres formes de mise en œuvre de la présente invention, prévoir une pluralité de trous, éventuellement répartis de manière diffuse.
L'organe optique 16 peut être en position optiquement associée à la pupille de l'œil à scanner où la position de la rétine est dans la position cible O.
On comprend, par conséquent, qu'un appareil de balayage du fond d'œil confocal selon la présente invention atteint la tâche et les objectifs mandatés en mettant à disposition une solution structurée, plus fiable et plus solide que les solutions connues aujourd'hui.
En particulier, un appareil de balayage du fond d'œil confocal permet d'acquérir une image du fond d'œil par un balayage de celui-ci en obtenant une synchronisation totale entre la lame de lumière d'éclairage et la lame de lumière qui constitue le reflet du fond d'œil, notamment en permettant d'obtenir une image très propre par la lumière réfléchie par les surfaces des verres des groupes optiques ainsi que de la cornée.
De plus, un appareil de balayage du fond d'œil confocal nécessite des interventions de maintenance plus rares et plus simples, au bénéfice de la productivité de celui-ci, puisqu'il ne nécessite pas de remise en état de l'alignement des fissures car elles sont réalisées en un seul corps ou de manière monolithique.
L'appareil de balayage du fond d'œil confocal selon la présente invention est d'ailleurs facilement réalisable avec des technologies de production connues.
L'invention ainsi conçue est susceptible de nombreuses modifications et variantes, toutes relevant de la protection des revendications jointes.
Exemple 2: Comparaison avec des composition s de protéines végétales de l’art antérieur :
Le tableau 1 ci-dessous résumé différentes protéines végétales texturées de l’art antérieur. On réalise également un test d’évaluation de la résistance de la protéine végétale texturée lors d’une consommation orale. La résistance à la mâche est évaluée du moins résistant au plus résistant par les notations suivantes : ---, --, -, +, ++, +++.
Ex. Matière sèche (en %/poids) Densité (g/l) Resistance à la mâche Exemple 1 Selon invention 9,9 270 + Nutralys T70S (Roquette, pois) 8,2 120 --- Shuangtua TPP 80% (Yantai Shuangtua, pois) 10 170 --- Bona Vita (Sojovi Granulat, soja) 10 300 ++ Trutex (MGP, soja) 9 260 +++
On s’aperçoit donc que le produit selon l’Exemple 1 permet d’obtenir une composition comprenant des protéines de pois texturées, composition dont : La densité est nettement supérieure à celles des compositions des protéines de pois de l’art antérieur, de l’ordre de 100 à 150 g/l plus élevée par rapport aux compositions de protéines de pois texturées de l’art antérieur. Cette augmentation permet un stockage plus aisé de ces produits car le même poids occupe moins de place. Une composition de protéines végétales texturées produite à partir de protéine de soja présente une densité comparable. Toutefois, sa résistance à la mache, i.e. sa compression est plus difficile, ce qui peut être mal perçu par le consommateur lorsqu’il la consomme sous forme d’inclusions sur des barres protéinées. La protéine de pois texturée selon l’invention permet donc un stockage optimisé tout en conservant une palatabilité optimale pour le consommateur.
Méthode de traitement d'une gousse de vanille Le présent exposé concerne une méthode de traitement d'une gousse de vanille.
La vanille est une épice coûteuse qui est souvent utilisée dans les desserts, les boissons, et les plats principaux des repas. L'arôme unique de la vanille peut optimiser la présentation globale du plat, en réalisant ainsi la touche finale. La vanille est coûteuse parce que les étapes de son traitement sont longues et fastidieuses.
Les méthodes conventionnelles de traitement de la vanille comprennent les étapes de cueillette de la vanille indigène, d'échaudage, d'étuvage, de séchage, et de conditionnement. Ces étapes de traitement prennent plusieurs mois, et s'il y a des négligences concernant la température, l'humidité, et les conditions de l'air ambiant durant le traitement, les molécules aromatiques attendues ne seront pas produites, et ceci peut même engendrer des problèmes tels qu'une détérioration, une formation de moisissures, etc.
En dépit de ce qui précède, on a toujours besoin de développer une méthode de traitement d'une gousse de vanille qui puisse réduire les coûts de fabrication et les pertes.
Par conséquent, un premier aspect de l’invention concerne une méthode de traitement d'une gousse de vanille, qui peut réduire au moins l'un des inconvénients de la technique antérieure. La méthode comprend les étapes suivantes :
Selon un deuxième aspect, la présente invention concerne une méthode de traitement d'une gousse de vanille, qui peut réduire au moins l'un des inconvénients de la technique antérieure. La méthode comprend les étapes suivantes :
(a) soumettre la gousse de vanille à un traitement d'échaudage, destiné à détruire les tissus cellulaires de la gousse de vanille et à libérer des enzymes à partir des tissus cellulaires ;
(b) placer la gousse de vanille échaudée obtenue dans l'étape (a) dans un récipient, qui est ensuite scellé pour qu'elle soit tenue à l’abri de l'air ; et
La dimension du dispositif de stockage d’énergie électrique 4 peut ainsi facilement être augmentée sans que cela implique une multiplication des opérations d’assemblage.
Il peut toutefois être constaté à ce stade de la description, en fonction des illustrations des figures 1 et 2, que deux manchons de raccordement 18 s’étendent de part et d’autre d’une boîte de collecte 10 pour former une paire 19, et que les deux manchons de raccordement 18 de cette paire présentent de préférence tel qu’illustré une forme différente l’un de l’autre, de manière à permettre au manchon d’un premier type 18a associé à une première boîte de collecte 10 d’être raccordé directement à un manchon du deuxième type 18b associé à une deuxième boîte de collecte 10, sans qu’il soit nécessaire de prévoir des moyens de raccordement additionnels.
Une zone d’appui de la partie droite 445B de la partie intermédiaire 445 de la lame ressort 440 située à proximité de la fenêtre, vers l’arrière de la fenêtre, constitue la partie d’actionnement 462 de l’élément de retenue 460. Cette zone d’appui de la partie droite 445B de la partie intermédiaire 445 s’étend en travers du conduit d’insertion 411 du conducteur électrique. Elle présente une surface d’interaction 462A sur laquelle l’extrémité dénudée du conducteur électrique 1 vient appuyer lorsqu’il est inséré dans le conduit d’insertion 411.
La partie de retenue 461 et la partie d’actionnement 462 de l’élément de retenue 460 appartiennent ainsi à la partie droite 445B de la partie intermédiaire 445 de la lame ressort 440. Elles forment alors un ensemble rigide indéformable.
L’élément de retenue 460, comprenant la fenêtre et la zone d’appui de la partie droite 445B de la partie intermédiaire 445 de la lame ressort 440, est mobile en pivotement autour d’un axe de pivotement qui s’étend transversalement par rapport à la lame ressort 440. Cette mobilité en pivotement est donnée par la partie de liaison 443 courbée. Par cette mobilité en pivotement de l’élément de retenue 460, la partie d’actionnement 462 de l’élément de retenue 460 est mobile sensiblement le long de la direction d’insertion D4 du conducteur électrique 1.
La direction d’insertion D4 du conducteur électrique est sensiblement perpendiculaire à la partie droite 445B de la partie intermédiaire 445 de la lame ressort 440. La direction de translation P4 du poussoir 430 est sensiblement parallèle à cette partie droite 445B.
Ledit poussoir 430 est ainsi mobile en translation selon une direction de translation P4 sensiblement perpendiculaire à la direction d’insertion D4 du conducteur électrique.
A présent, nous allons décrire le fonctionnement du quatrième mode de réalisation de l’appareil électrique 400.
Les figures 19 et 23 montrent la configuration des éléments de l’appareil électrique 400 avant introduction d’un conducteur électrique 1 dans l’une des bornes des connexion.
Chaque borne de connexion de l’appareil électrique 400 est ici armée et prête à recevoir un conducteur électrique pour sa connexion (figures 19, 23). Il s’agit de la configuration préférée pour la livraison de l’appareil électrique 400 à son opérateur.
De préférence, chaque borne de connexion de l’appareil électrique 400 est ainsi armée en usine afin d’être livrée prête à l’emploi pour l’opérateur.
Dans cette configuration « armée », chaque poussoir 430 est dans sa position enfoncée. Il est intégralement logé dans le boîtier 410. Sa tête d’actionnement 431 affleure ou se situe en retrait de la face avant 414 du boîtier 410.
Dans cette position enfoncée, chaque poussoir 430 est retenu par sa coopération avec la partie de retenue 461 de la partie intermédiaire 445 de la lame ressort 440. Plus particulièrement, comme représenté sur la , la dent d’accrochage 439 du pied 433 du poussoir 430 est engagée à travers la fenêtre ménagée dans la partie droite 445B de la partie intermédiaire 445 de la lame ressort 440. La surface d’interaction 435 de de la dent d’accrochage 439 prend appui sur le bord interne 465 de la fenêtre de cette partie intermédiaire 445 de la lame ressort 440 pour maintenir le poussoir 430.
Dans la position enfoncée du poussoir 430, le bord libre 438B des jambes 438 du poussoir 430 appuient sur l’extrémité libre 443 de la partie d’interaction 442 de la lame ressort 440 et repoussent cette partie d’interaction 442 à distance de la partie de contact 452 de la plaquette conductrice 450 ( ). Le conduit d’insertion 411 est ainsi dégagé, accessible ( ) et sa section est libre de manière à permettre l’insertion du conducteur électrique 1 dans la borne de connexion correspondante sans effort.
Par ailleurs, dans cette position le ressort de compression 480 logé à l’intérieur du corps 432 du poussoir 430 est comprimé ( ) entre la tête du poussoir 430 et la partie de contact 452 de la plaquette conductrice 450.
Avantageusement, le fait que le poussoir 430 ne dépasse pas du boîtier 410 dans sa position enfoncée indique visuellement à l’opérateur que la borne de connexion correspondante est armée.
La première étape de la mise en œuvre de l’appareil électrique 400 consiste à introduire le conducteur électrique 1 dans le conduit d’insertion 411 du boîtier 410 de l’appareil électrique 400 (figures 20 et 24), par un mouvement selon la flèche F3 des figures 19 et 23. Il s’agit d’un conducteur électrique du type câble souple avec un embout serti. D’autres types de conducteurs électriques peuvent cependant être utilisés.
L’extrémité dénudée du conducteur électrique 1 passe à travers l’ouverture d’accès 411A, dans le puits 411B délimitant partiellement le conduit d’insertion 411, et à travers l’ouverture traversante 454 de la plaquette conductrice 450 ( ). L’extrémité dénudée du conducteur électrique 1 est introduite entre la branche d’interaction 442 de la lame ressort 440 et la partie de contact 452 de la plaquette conductrice 450 ( ).
représente de manière schématique, la caractéristique tension-courant d’une cellule mémoire résistive 1S1R selon le bit stocké dans la cellule ;
représentent deux tables de vérité permettant de réaliser de manière séquentielle une opération XNOR dans une mémoire RRAM de type 1S1R ;
représente de manière schématique deux phases de lecture successives d’une mémoire RRAM 1S1R multi-niveau pour le calcul d’une opération MAC selon un exemple de réalisation de la présente invention ;
représente, de manière schématique, la caractéristique tension-courant d’une cellule mémoire résistive 1S1R multi-niveau utilisée dans la ;
représentent de manière schématique, deux tables de vérité permettant de réaliser de manière séquentielle une opération produit dans une mémoire RRAM de type 1S1R multi-niveau ;
représentent respectivement une première phase de lecture et une seconde phase de lecture dans une mémoire RRAM MLC, mises en œuvre dans une méthode de calcul d’une opération MAC selon un mode général de réalisation de l’invention ;
représente une phase de combinaison des valeurs lues dans les première et seconde phases de lecture, mise en œuvre dans une méthode de calcul d’une opération MAC selon un mode général de réalisation de l’invention.
Nous considérerons dans la suite une mémoire RRAM MLC c’est-à-dire dont les cellules mémoire sont capables de stocker une information sur niveaux (ou états), autrement une information de plus d’un bit. En outre, on supposera que cette mémoire est une matrice crossbar de type 1S1R, c’est-à-dire dont les cellules mémoires comprennent chacune un sélecteur et un élément résistif programmable. L’élément sélecteur est typiquement un sélecteur à seuil ovonique ou OTS. Toutefois, l’homme du métier comprendra que tout sélecteur susceptible de pouvoir se déclencher à une ou plusieurs valeurs de seuil pourra être utilisé par l’homme du métier sans sortir du cadre de la présente invention.
Dans un but de simplification de l’exposé, nous considérerons toutefois au préalable une cellule mémoire 1S1R à seulement niveaux. Dans un tel cas, la cellule peut être programmée dans un état de résistivité élevée (HRS) et donc de faible conductance, notée , ou bien dans un état de faible résistivité (LRS) et donc de conductance élevée, notée .
Une idée à l’origine de la présente invention est d’appliquer séquentiellement une première tension et une seconde tension de lecture, et de déduire des courants correspondants, lus en sortie, le résultat de l’opération où est une valeur d’activation binaire polaire ( )et est la valeur du poids synaptique binaire stocké dans la cellule ( ). La valeur est stockée en programmant la cellule avec la conductance et la valeur est stockée avec la conductance .La première tension de lecture est choisie nulle si la valeur d’activation est égale à -1 et égale à avec où est une plage de tension dans laquelle la conductance prend la valeur si et la valeur si .
La Fig. 3A illustre schématiquement les deux phases de lecture d’une mémoire 1S1R permettant d’effectuer le calcul d’une opération MAC. On a supposé dans cet exemple que le vecteur d’activation était égal à . Dans une première phase, on applique en entrée de la mémoire la tension de lecture aux lignes de mot correspondant aux valeurs d’activation positives et on lit le courant de sortie pour chaque ligne de bit. Celui-ci est égal à la somme des courants dans les différentes cellules mémoire de la colonne. De manière similaire, dans une seconde phase, on applique en entrée de la mémoire la tension de lecture aux lignes de mot correspondant aux valeurs d’activation négatives et on lit à nouveau le courant de sortie pour chaque ligne de bit.
On considère maintenant le comportement d’une telle cellule mémoire lors de ces deux phases de lecture.
La caractéristique tension-courant d’une cellule mémoire de type à deux niveaux est représenté en Fig. 3B. On voit que la tension de lecture a été choisie telle que , ici sensiblement au milieu de la plage .
La Fig. 3C représente schématiquement la table de vérité d’une cellule mémoire à deux niveaux lors de la première phase de lecture. Etant donné que seules les lignes correspondant à des valeurs d’activation positives sont lues, seule la partie entourée en bas du tableau est pertinente. Lorsque la cellule n’est pas lue, c’est-à-dire lorsque son entrée est à la masse, seul un courant de fuite (provenant des cellules lues voisines), , de valeur négligeable, traverse la cellule en question. En revanche, lorsque la cellule est lue, le courant de sortie dépend de son état. Si son état est HRS (haute résistivité, conductance ), correspondant à un coefficient synaptique stocké égal à -1, le courant de sortie est égal à . A l’inverse, si son état est LRS (faible résistivité, conductance ), correspondant à un coefficient synaptique stocké égal à +1, le courant de sortie est égal à . Dans le premier cas, on assigne conventionnellement -1 à un courant lu égal à et +1 à un courant lu égal à .
La Fig. 3D représente schématiquement la table de vérité de la même cellule lors de la seconde phase de lecture. Etant donné que seules les lignes correspondant à des valeurs d’activation négatives, seule la partie entourée en haut du tableau est pertinente. Ici encore, lorsque la cellule n’est pas lue, seul un courant de fuite, , traverse la cellule en question. En revanche, lorsque la cellule est lue, le courant de sortie dépend de son état. Si son état est HRS (haute résistivité, conductance ), correspondant à un coefficient synaptique stocké égal à -1, le courant de sortie est égal à . A l’inverse, si son état est LRS (faible résistivité, conductance ), correspondant à un coefficient synaptique stocké égal à +1, le courant de sortie est égal à . Dans le premier cas, on assigne conventionnellement +1 à un courant lu égal à et -1 à un courant lu égal à . On remarque que si l’on regroupe les deux parties entourées de la table de vérité, on obtient celle de , c’est-à-dire celle d’une comparaison de la valeur d’activation avec la valeur du coefficient synaptique.
De manière connue, le circuit de refroidissement est piloté en fonction d’un état de fonctionnement du véhicule automobile. A cet effet, une pluralité d’états fonctionnels du véhicule automobile sont prédéterminés, et à chaque état fonctionnel du véhicule automobile correspond un mode de fonctionnement du circuit de refroidissement qui conduit, in fine, à dissiper les calories produites par les équipements électriques fonctionnant dans une configuration correspondante à l’état de fonctionnement du véhicule automobile.
Un inconvénient connu de ces circuits de refroidissement et de leur mode de pilotage réside dans le fait que ce pilotage est défini en fonction de l’état de fonctionnement du véhicule automobile, et non pas en fonction d’un état de fonctionnement des équipements électriques. Ainsi, il résulte de ce mode de pilotage connu un problème de métrique et de précision, puisque le pilotage du circuit de refroidissement n’est finalement pas directement relié à un état de fonctionnement électrique des équipements électriques, c’est-à-dire à une puissance électrique dissipée ou consommée. En d’autres termes, le mode de pilotage connu du circuit de refroidissement présente souvent un défaut de précision et de réactivité par rapport aux besoins de dissipations thermiques réels des équipements électriques.
Plus particulièrement, un besoin thermique de la batterie électrique haute tension est jusqu’à présent basé sur des seuils de température qui dépendent de l’état de charge de ladite batterie électrique haute tension, de sa sollicitation électrique par les différents équipements du véhicule automobile, et de l’usage dudit véhicule automobile. Un inconvénient connu de cette simple interprétation du besoin thermique de la batterie électrique haute tension est qu’elle n’est basée que sur un seuil qui ne dépend pas du niveau de sollicitation des équipements électriques et de l’état de fonctionnement du véhicule automobile.
La présente invention a pour objet de proposer un nouveau procédé de refroidissement afin de répondre au moins en grande partie aux problèmes précédents et de conduire en outre à d’autres avantages.
Un autre but de l’invention est d’améliorer la durabilité des équipements électriques d’un véhicule automobile électrique ou hybride, et notamment de sa batterie électrique.
Un autre but de l’invention est d’optimiser le refroidissement des équipements électriques d’un véhicule automobile électrique ou hybride, et notamment de sa batterie électrique.
Selon un premier aspect de l’invention, on atteint au moins l’un des objectifs précités avec un procédé de refroidissement d’équipements électriques d’un véhicule automobile électrifié, les équipements électriques comportant une batterie électrique haute tension reliée électriquement à une machine électrique configurée pour générer un couple moteur sur une chaine de traction du véhicule automobile, au moins un onduleur et un chargeur embarqué reliés électriquement à la batterie électrique haute tension, un aérotherme configuré pour chauffer un habitacle du véhicule automobile, et au moins une résistance thermique à l’eau, le véhicule automobile étant pourvu d’un ensemble de thermalisation comportant des organes thermiques suivants :
- un premier circuit de refroidissement configuré pour refroidir la batterie électrique haute tension, le premier circuit de refroidissement comportant des premiers conduits configurés pour permettre une circulation d’un fluide caloriporteur, une première pompe configurée pour mettre en mouvement le fluide caloriporteur dans les premiers conduits et un premier échangeur thermique couplé thermiquement avec la batterie électrique haute tension ;
- d’un deuxième circuit de refroidissement configuré pour refroidir chaque au moins un onduleur, la machine électrique et le chargeur embarqué, le deuxième circuit de refroidissement comportant des deuxièmes conduits configurés pour permettre une circulation d’un fluide caloriporteur entre chaque au moins un onduleur, la machine électrique et le chargeur embarqué, une deuxième pompe configurée pour mettre en mouvement le fluide caloriporteur dans les deuxièmes conduits et un deuxième échangeur thermique couplé thermiquement les deuxièmes conduits ;
- un circuit de réchauffement de l’habitacle du véhicule automobile et comportant des troisièmes conduits configurés pour permettre une circulation d’un fluide caloriporteur, une troisième pompe configurée pour mettre en mouvement le fluide caloriporteur dans les troisièmes conduits, les troisièmes conduits étant couplés thermiquement avec l’au moins une résistance thermique à l’eau et l’aérotherme ;
- une unité de commande configurée pour piloter le premier circuit de refroidissement, le deuxième circuit de refroidissement et le circuit de réchauffement.
Selon l’invention, le procédé de refroidissement comporte une étape de priorisation du pilotage du premier circuit de refroidissement, du deuxième circuit de refroidissement et du circuit de réchauffement en fonction d’un état de fonctionnement du véhicule automobile, l’étape de priorisation garantissant une thermalisation des équipement électriques thermalisés par des organes thermiques associés à des priorité supérieure au détriment éventuel des équipement électriques thermalisés par des organes thermiques associés à des priorités inférieures, le procédé de refroidissement comportant en outre une étape de définition de seuils de régulation thermique de la batterie électrique haute tension.
Dans le contexte de l’invention, le procédé de refroidissement conforme au premier aspect de l’invention permet de contrôler un écoulement du fluide caloriporteur dans le premier circuit de refroidissement, dans le deuxième circuit de refroidissement et dans le circuit de réchauffement afin de contrôler un transfert thermique entre les équipements électriques respectivement thermalisés par le premier circuit de refroidissement, le deuxième circuit de refroidissement et le circuit de réchauffement et ledit fluide caloriporteur.