INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Soit encore en modifiant le niveau d’intensité de la stimulation masquante aérienne produite dans l’oreille controlatérale, de façon à empêcher la détection du signal cible osseux par l’oreille controlatérale. Pour rappel, l’intensité du masquage controlatéral doit être comprise entre le critère d’efficacité (intensité de masquage minimale nécessaire pour empêcher la détection du son cible par l’oreille controlatérale) et le critère de retentissement (intensité de masquage maximale au-delà de laquelle le son masquant présenté dans l’oreille controlatérale commence à retentir sur la détection du son cible, présenté dans l’oreille testée). Dans la présente invention, le niveau d’intensité de la stimulation masquante peut être modifié en fixant le niveau du bruit masquant au seuil de retentissement (pourvu que le critère de retentissement soit supérieur au critère d’efficacité, auquel on soustrait le coefficient de pondération global. Par exemple, si le seuil de retentissement fixe le niveau d’intensité du bruit masquant à 60dB HL, et que la pondération globale est de -16dB à la fréquence testée (ce qui signifie que le seuil de détection de la conduction osseuse dans les conditions de tests s’améliore de 16dB comparativement à la norme), le bruit de masquage sera alors de 60 – ( -16) = 76dB HL. En retentissant, le niveau de bruit masquant généré contraindra la détectabilité du son cible présenté dans l’oreille testée et modifiera alors le seuil obtenu d’une valeur égale à la pondération globale.
Soit enfin en modifiant la valeur affichée une fois le résultat de la mesure effectuée en présentant un niveau d’intensité de stimulation pour le son cible et pour le son masquant en accord avec la norme ISO 389-3:2016. La réponse du patient est simplement enregistrée en prenant la valeur du son cible et en lui ajoutant la pondération globale. Par exemple, si le patient répond à 40dB HL et que la pondération globale pour la condition expérimentale testée à la fréquence testée est de -16dB, alors la réponse du patient sera enregistrée à 40-16 = 24 dB HL.
Il est possible d’utiliser toutes combinaisons d’au moins deux des trois types d’application pour arriver au même résultat. Par exemple, si le facteur de pondération est de -16 dB, il est possible d’appliquer -8 dB au niveau d’intensité du son cible et +8 dB au niveau d’intensité du son masquant.
Pour mémoire, on rappelle que :
Dans le cas d’une turbomachine à réducteur, l’arbre de soufflante est entrainé par un arbre de turbine via un réducteur à train épicycloïdal. Le réducteur permet de réduire la vitesse de rotation de l’arbre de soufflante par rapport à celle de l’arbre de turbine. Le réducteur est classiquement placé dans une enceinte (communément appelée « enceinte huile ») disposée axialement entre la soufflante et le compresseur.
Comme son nom l’indique, un réducteur à train épicycloïdal comprend un train épicycloïdal comportant au moins un solaire, une couronne, des satellites et un porte-satellite. En fonction des besoins, un tel réducteur à train épicycloïdal peut être configuré de différentes manières.
On s’intéressera plus particulièrement dans la suite de la demande à la configuration communément appelée « planétaire ». Plus précisément, dans une telle configuration, le réducteur présente un solaire solidaire de l’arbre de turbine, une couronne solidaire de l’arbre de soufflante et un porte-satellite fixe.
Les paliers et roues dentées du réducteur à train épicycloïdal sont abondamment lubrifiés avec de l’huile, pour notamment minimiser l’usure des surfaces de contact de ces différentes pièces, et ainsi maximiser le rendement et la durée de vie du réducteur.
L’huile est généralement injectée dans le réducteur via diverses buses, puis éjectée en périphérie de la couronne sous l’effet de la force centrifuge.
Il est connu des documents FR3084407A1 et FR3081513A1 au nom de la demanderesse d’implanter une gouttière de canalisation d’huile autour de la couronne, de façon notamment à guider l’huile éjectée et ainsi faciliter son évacuation de l’enceinte pour la réutiliser après un traitement adéquat. Les gouttières proposées dans les documents précités sont monoblocs et s’étendent de façon continue autour de la couronne.
Toutefois, les motoristes constatent que de telles gouttières nécessitent d’être améliorées. En effet, l’huile éjectée à haute vélocité vient impacter le film d’huile circulant dans la gouttière, les différents impacts générant des projections d’huile qui viennent éclabousser les différentes pièces du réducteur, et notamment les pièces mobiles. De telles projections d’huile perturbent le comportement dynamique du réducteur, au détriment de son rendement.
L’invention propose ainsi une gouttière de canalisation d’huile pour un réducteur de turbomachine, la gouttière étant d’axe X et le réducteur comprenant une couronne mobile en rotation autour de l’axe X et solidaire d’un arbre de soufflante de la turbomachine, la gouttière étant destinée à être disposée autour de moyens d’éjection d’huile formés dans la couronne ; caractérisée en ce que la gouttière est sectorisée et comprend une première série de secteurs primaires courbes disposés autour de l’axe X, chaque secteur primaire étant délimité circonférentiellement par un bord avant et un bord arrière définis selon une direction circonférentielle D autour de l’axe X, les bords avant et arrière circonférentiellement adjacents de deux secteurs primaires successifs étant décalés radialement l’un par rapport à l’autre, de sorte que le bord avant soit décalé radialement vers l’intérieur par rapport au bord arrière, de manière à former entre eux une ouverture primaire d’évacuation d’huile à l’extérieur de la gouttière.
Une telle gouttière permet d’évacuer progressivement l’huile éjectée tout en canalisant (ou guidant) l’huile vers la ou les bouches d’aspiration. L’évacuation progressive de l’huile permet de désengorger la gouttière et de minimiser la quantité d’huile circulant dans celle-ci, de façon à réduire significativement l’intensité des projections résultant des différents impacts de l’huile éjectée avec l’huile circulant dans la gouttière, et éviter que l’huile qui circule dans la gouttière ne retombe par gravité sur le réducteur. L’évacuation progressive de l’huile permet ainsi de ne pas dégrader le comportement dynamique du réducteur, et par conséquent d’améliorer son rendement.
La sectorisation de la gouttière permet également de faciliter son montage.
La gouttière selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément les unes des autres ou en combinaison les unes avec les autres : - la première série s’étend autour de l’axe X dans une première plage angulaire de 180° ; - le décalage radial entre le bord avant et le bord arrière est compris entre 2 et 30 mm ; - les bords avant et arrière circonférentiellement adjacents de deux secteurs primaires successifs se chevauchent ; - la gouttière comprend une seconde série de secteurs secondaires courbes disposés autour de l’axe X, chaque secteur secondaire étant délimité circonférentiellement par un bord avant et un bord arrière définis selon la direction circonférentielle D autour de l’axe X, les bords avant et arrière circonférentiellement adjacents de deux secteurs secondaires circonférentiellement successifs étant décalés radialement l’un par rapport à l’autre, de sorte que le bord avant soit décalé radialement vers l’extérieur par rapport au bord arrière, de manière à former entre eux une ouverture secondaire d’évacuation d’huile à l’extérieur de la gouttière; - la seconde série s’étend dans une seconde plage angulaire de 180° autour de l’axe X ; - chaque secteur primaire comprend une voie d’écoulement d’huile dont l’ouverture est orientée radialement vers l’axe X, la voie d’écoulement d’huile étant délimitée par une paroi de fond et deux parois latérales; - les parois latérales se rapprochent l’une de l’autre de sorte à former un rétrécissement ; - chaque secteur primaire comprend une bride de fixation à un carter de turbomachine, la bride s’étendant vers l’extérieur depuis la paroi de fond.
La présente invention concerne également une turbomachine d’axe X comprenant un réducteur à train épicycloïdal et un circuit de lubrification du réducteur qui comprend une gouttière de canalisation d’huile telle que décrite précédemment, le réducteur comprenant une couronne mobile en rotation autour de l’axe X, la couronne étant solidaire d’un arbre de soufflante centré sur l’axe X, la gouttière étant disposée autour de moyens d’éjection d’huile formés dans la couronne.
Dans un mode de réalisation particulier, le circuit de lubrification du réducteur peut comprendre une bouche d’aspiration d’huile disposée à 6h par analogie au cadran d’une horloge.
la est une vue schématique en demi-coupe axiale d’une turbomachine comprenant une gouttière selon l’invention ;
Selon la seconde variante, chaque contenu numérique multimédia est affiché avec au moins deux indicateurs d’évolution de compteur qui lui sont associés.
Selon un troisième exemple, l’invention permet de générer et d’afficher une pluralité de contenus multimédias sur une page ayant des dates de mise en ligne proche.
Selon un quatrième exemple, l’invention permet de générer et d’afficher une pluralité de contenus multimédias sur une page ayant servis été associés à des transactions depuis une date donnée.
Cas d’applications Selon un premier mode d’application de l’invention, le procédé et le système permettent de générer et afficher, selon des fréquences de calcul variables ou selon la seconde variante, un ou des indicateur(s) d’évolution de compteur représentant l’évolution du nombre de lecture d’un contenu multimédia. Selon ce premier mode de réalisation, l’indicateur d’évolution de compteur permet de donner un utilisateur une indication de l’évolution d’une charge réseau tout en s’adaptant aux variations des variations du nombre de vues. Un avantage est de détecter les variations importantes et d’alerter une grande charge réseau afin d’activer des ressources nécessaires ou dépendantes de cette donnée tout en gardant un indicateur lissé lorsque les variations des variations du nombre de lectures sont faibles.
Selon un second mode d’application de l’invention, le procédé et le système permettent de générer et afficher selon des fréquences de calcul variables ou selon la seconde variante, un ou des indicateur(s) d’évolution de compteur définissant un jeton d’échange lors d’une transaction entre un utilisateur et un système de données ou avec un autre utilisateur. Un intérêt est de définir un jeton d’échange indexé sur la variation d’un nombre lectures d’un contenu multimédia sur une unité de temps. Cet avantage permet de définir des transactions basées sur une courbe restituant un intérêt d’une communauté pour un média.
Système L’invention concerne également un système comportant au moins un serveur de données SERV1 comportant une mémoire dans laquelle est stockée, par exemple sous la forme d’une base de données, des données relatives des contenus multimédia et des données de calcul permettant de définir une fréquence de calculs, c’est-à-dire une manière d’exploiter les données enregistrées ou de calculer plusieurs indicateurs d’évolution de compteur pour différentes durées de référence.
Les données stockées la base de données comprennent à la fois des données caractérisant les données propres aux contenus multimédias et à la fois des données d’exploitation desdites données, telles que les fréquences de calcul. Ainsi, une telle base de données permet d’organiser, traiter et optimiser les données stockées en enregistrant un minimum de données utilisées pour générer et afficher des indicateurs d’évolution de compteur.
Les données définissant les fréquences de calculs associées aux contenus multimédia sont donc spécialement formatées pour être enregistrées dans une mémoire physique lorsqu’une telle base de données est utilisée. La mémoire est, par exemple, une base de données dont l’architecture permet une exploitation des données caractérisant les données traitées et les fréquences calculées. Cette architecture permet notamment d’extraire des données automatiquement afin de générer données permettant de restituer des indicateurs d’évolutions propres à la mesure d’une charge réseau.
Ainsi, les données enregistrées du fait de la nature des opérations réalisées par le procédé de l’invention reflètent l’architecture de la base de données utilisée de sorte que ces données puissent être extraites et utilisées lors de calculs par l’une des étapes du procédé de l’invention.
Selon un mode de réalisation, le système de l’invention comprend également un serveur de gestion de droits d’utilisateur permettant d’authentifier ces derniers et de stocker des données propres à leur environnement notamment des jetons acquis lorsque ce cas d’application est réalisé.
Le système de l’invention peut comprendre de manière étendue des moyens pour exécuter une application sur un terminal électronique de type Smartphone, téléphone intelligent ou tablette numérique. Une application permet par exemple de lire les indicateurs d’évolution de compteur de chaque contenu multimédia, de sélectionner via une interface utilisateurs certains contenus et de déterminer une valeur d’un jeton numérique selon la dernière valeur de l’indicateur d’évolution de compteur. Ce jeton numérique peut ensuite être utilisé pour réaliser une transaction numérique sur une plateforme d’échanges de données afin d’obtenir d’autres jetons par exemple.
Procédé d’évaluation d’un intrant agricole DOMAINE TECHNIQUE GENERAL
La présente invention concerne le domaine de l’agriculture assistée par ordinateur.
Plus précisément elle concerne un procédé d’évaluation d’un intrant agricole.
On connait des systèmes d’étiquetage permettant de « noter » des produits en particulier alimentaires de sorte à offrir au consommateur une information simple, fiable et intuitive pour le guider dans son choix.
● la présence ou non d’un masquage controlatéral ;
- la sélection du type de transducteur utilisé et de leur positionnement ;
- la modification de la calibration des transducteurs selon le transducteur et les paramètres sélectionnés, par application d’une pondération fréquentielle globale des signaux ;
- la génération par les transducteurs des signaux fréquentiels, constituant les stimuli de la stimulation vibratoire et/ou aérienne.
Le principe d’une pondération fréquentielle, c’est que l’on applique sur une valeur donnée une modification de la valeur de l’intensité du son qui dépend de la fréquence. Le bruit se mesure en dB, 0 dB représentant le seuil d’audibilité. Par exemple, si la mesure donne une valeur non pondérée de dB pour différentes fréquences (e.g. 1000, 2000, 4000Hz…), avec une pondération fréquentielle de 10dB à 1000Hz, 20dB à 2000Hz, et 30dB à 4000Hz, le niveau d’intensité APRES pondération sera donc de 10+10=20dB à 1000Hz ; 10+20 = 30dB à 2000Hz et 10+30 = 40dB à 4000Hz.
L’objectif de la pondération est d’adapter le niveau d’intensité du signal sonore en fonction de la condition dans laquelle l’examen est réellement réalisé, qui diffère de la norme (par exemple du fait de la création d’un effet d’occlusion, ou autre : voir les exemples ci-après). La pondération globale dépend donc du type de transducteurs, de leur positionnement, de leur couplage, etc.
Il est par ailleurs précisé qu’on entend par pondération globale un cumul de différentes pondérations qui peuvent s’appliquer selon le contexte du test : pour une situation donnée, il est parfois nécessaire de sommer les coefficients de pondération de façon à prendre en compte la situation testée (voir les explications détaillées ci-après). La somme des différentes pondérations est appliquée sur la valeur de référence, fournie par la norme qui ne prévoit qu’une condition expérimentale de mesure (0dB de référence, dépendant du type de transducteur utilisé pour un positionnement donné, oreille testée non occluse).
Le côté de la tête à tester en premier pour un test en stimulation vibratoire résulte de la réalisation d’un test de Weber incluant une stimulation en conduction osseuse bilatérale ou frontale à une intensité supraliminaire à différentes fréquences audiométriques, par exemple 0,5kHz, 1kHz, 2kHz, 4kHz, permettant de déterminer un premier côté de test selon le côté de perception par l’utilisateur de la stimulation. Il s’agit d’une détermination connue en soi.
En général, le transducteur vibratoire est placé sur au moins un emplacement de la tête sélectionné parmi les suivants :
- le front ;
- la mastoïde ;
- une zone couvrant une portion cartilagineuse de la tête.
Ainsi, plus précisément :
- lorsque la stimulation par transducteur vibratoire a lieu sur le front, la pondération fréquentielle appliquée est comprise entre [-10 et +20] dB ;
- lorsque la stimulation par transducteur vibratoire a lieu sur un mastoïde, la pondération fréquentielle appliquée est comprise entre [-20 et +10] dB ;
- lorsque la stimulation par transducteur vibratoire a lieu sur une zone couvrant une portion cartilagineuse de la tête, la pondération fréquentielle appliquée est comprise entre [-40 ; 0] dB.
représente un graphique représentant un courant d’inductance en fonction du temps et un courant en sortie de phase.
La montre une représentation d’un schéma de principe électrique d’un dispositif d’alimentation d’un moteur synchrone comprenant un convertisseur onduleur 1 à Sinus de Tension de type Buck-boost, relié aux bobinages d’un stator formant dans cet exemple trois phases P1, P2, P3. Le convertisseur onduleur 1 comprend dans donc cet exemple trois lignes de phases décrites en détail dans la suite et une unité de commande U1 pilotant des transistors de chaque ligne de phase. Bien entendu, le convertisseur onduleur 1 peut avoir d’autres lignes de phase, pour la commande d’un moteur synchrone à plus de trois phases.
La est une illustration générale d’une ligne de phase dans un dispositif d’alimentation d’un moteur synchrone tel que représenté à la . La lettre i dans les références de cette figure identifie la ligne de phase reliée à la phase Pi du moteur. Dans cet exemple toutes les lignes de phase sont identiques.
Le convertisseur onduleur 1 à Sinus de Tension de type buck-boost permet dans un mode élévateur dit « boost » d’élever la tension, lorsque la valeur de la tension sortante est supérieure à la valeur de la tension entrante, ou bien dans un mode abaisseur dit « buck » d’abaisser la tension, lorsque la valeur de la tension sortante est inférieure à la valeur de la tension entrante. Lors d’une phase de démarrage moteur, le convertisseur onduleur 1 est en mode abaisseur.
Le convertisseur onduleur 1 à Sinus de Tension comprend une sortie de phase 1Pi par phase Pi du moteur et donc par ligne de phase, soit en l’occurrence une première, une deuxième, une troisième, sortie de phase 1P1, 1P2, 1P3, chacune respectivement reliée à la première, deuxième, troisième phase P1, P2, P3 correspondante du moteur synchrone ( ). Plus généralement, dans un exemple d’un moteur comprenant n phases, le convertisseur comprendra autant de sorties de phase.
Le convertisseur onduleur 1 à Sinus de Tension comprend deux entrées de tension continue (une entrée positive et une entrée négative) reliées à une source d’alimentation continue 2.
Le dispositif d’alimentation comprend une unité de commande U1 du convertisseur onduleur 1 pour piloter l’alimentation électrique de chaque phase Pi, P1, P2, P3 du moteur synchrone. Comme expliqué plus en détails dans la suite, l’unité de commande fournit les signaux de commande de commutation des transistors du convertisseur onduleur 1.
Le dispositif de démarrage comprend pour chaque phase, une boucle fermée de régulation de courant comprenant un capteur de courant de phase 1i de type transformateur de courant TI par sortie de phase 1Pi, pour mesurer le courant dans chaque sortie de phase du convertisseur onduleur 1; ce capteur de courant de phase 1i étant relié à l’unité de commande U1 pour lui transmettre, dans un mode fonctionnement normal, un signal représentatif du courant RMS de phase IPi de la sortie de phase correspondante. On a ainsi dans l’ exemple illustré sur la , un premier, un deuxième, et un troisième capteur de courant de phase de type transformateur de courant TI 11, 12, 13; chacun de ces capteurs de courant de phase 11, 12, 13 étant relié à l’unité de commande U1 pour lui transmettre, dans un mode fonctionnement normal, un signal représentatif du courant RMS de phase respectif , IP1, IP2, IP3 de la sortie de phase correspondante, respectivement 1P1, 1P2, 1P3. La liaison entre chaque capteur de courant de phase 11, 12, 13, et l’unité de commande U1 n’est pas représenté sur la mais est représentée sur la entre le capteur de courant de phase 1i, et l’unité de commande U1.
Le courant en sortie de phase IPi, circulant dans la phase Pi pendant la phase de démarrage, représenté par une flèche sur la , est un courant constant non mesurable par le capteur de courant de phase 1i.
Le convertisseur onduleur 1 comprend un bloc abaisseur i9 par ligne de phase, comprenant des transistors Ri+, Ri- connectés en série, aux bornes de la source de tension d’alimentation continue 2 et commandés par l’unité de commande U1. pour découper la tension. Le convertisseur 1 comprend donc un bloc abaisseur i9 par sortie de phase soit un premier, un deuxième, un troisième, bloc abaisseur respectivement référencé 19, 29, 39 sur la .
Ainsi dans l’exemple de la , chaque bloc abaisseur 19, respectivement 29 et 39 comprend deux transistors R1+ et R1-, respectivement R2+ et R2- et R3+ et R3-, connectés en série entre l’entrée positive 1+ et l’entrée négative 1N de la source 2 de tension d’alimentation continue.
Le convertisseur onduleur 1 comprend en outre un bloc élévateur i0 par sortie de phase 1Pi et donc par ligne de phase, comprenant chacun des transistors Si, Si’ commandés par l’unité de commande U1, reliés chacun à une sortie de phase 1Pi. Plus précisément, le transistor Si est reliée à la sortie de phase 1Pi et le transistor Si’ est relié à l’entrée négative de la source d’alimentation 2. Ainsi et en référence à l’exemple illustré en , le convertisseur onduleur 1 comprend un premier, un deuxième, un troisième, bloc élévateur 10, 20, 30 chacun respectivement relié à la première, deuxième et troisième, sortie de phase 1P1, 1P2, 1P3.
Chaque bloc élévateur i0 10, 20, 30 comprend dans cet exemple deux transistors respectivement Si et Si’, connectés en série entre l’entrée négative et la sortie de phase correspondante. Sur la , le bloc élévateur 10, respectivement 20 et 30, correspondant à la sortie de phase 1P1, respectivement 1P2 et 1P3, comprend ainsi les deux transistors S1, S1’, respectivement S2, S2’ et S3 et S3’.
Les deux transistors Si, Si’ en série de chaque bloc élévateur i0 forment un demi-pont appelé bras élévateur, et un premier nœud (de connexion série) entre eux. Les deux transistors Ri en série de chaque bloc abaisseur forment un demi-pont appelé bras abaisseur, et un deuxième nœud (de connexion série) entre eux.
Sur la , la liaison de commande entre chaque transistor Ri+, Ri- ou Si, Si+, et l’unité de commande U1 n’est pas représentée. Sur la , pour le bloc élévateur i0, est représenté un driver Di0 de commande des transistors Si, Si’, qui est piloté par l’unité de commande U1 ; pour le bloc abaisseur i9 est représenté un driver Di9 de commande des transistors Ri-, Ri+, également piloté par l’unité de commande U1.
Dans certains modes de réalisation, les un ou plusieurs polymères de conditionnement cationiques incluent des polymères de polysaccharide cationique, tels que la cellulose cationique, l'amidon cationique et la gomme de guar cationique. Dans le contexte de la présente divulgation, les polymères de polysaccharide cationique incluent les polysaccharides cationiques et les dérivés de polysaccharide (par exemple, dérivatisés pour être cationiques), par exemple, conduisant à la cellulose cationique (cellulose dérivatisée pour être cationique), l'amidon cationique (dérivatisé pour être cationique), le guar cationique (guar dérivatisé pour être cationique).