INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cependant, selon les manipulations effectuées, il est fréquent de créer des différentiels de pression dans le circuit fluidique, susceptibles d'inverser le sens d'écoulement dans le circuit fluidique. Cela peut se présenter lorsque l'opérateur est amené à changer les milieux à injecter dans le circuit fluidique ou tout simplement lorsque les pressions entre les différents accès fluidiques sont déséquilibrées. Dans cette situation, l'objet biologique peut être amené à s'échapper de son piège hydrodynamique, perturbant ainsi l'analyse.
Le but de l'invention est de proposer une solution permettant d'assurer un maintien d'un objet biologique dans le circuit fluidique, même en cas d'inversion du sens d'écoulement dans le circuit fluidique.
Ce but est atteint par un dispositif de capture d'un objet biologique, comprenant un premier circuit fluidique, ledit premier circuit fluidique comportant :
Un premier accès fluidique et un deuxième accès fluidique, Un canal principal s'étendant entre le premier accès fluidique et le deuxième accès fluidique, comprenant une première branche dans laquelle débouche le premier accès fluidique, une branche centrale prolongeant ladite première branche, via une première branche de jonction, et une deuxième branche (B5) prolongeant ladite branche centrale via une deuxième branche de jonction (B4) et débouchant sur le deuxième accès fluidique, Un premier piège hydrodynamique et un deuxième piège hydrodynamique, Chaque piège hydrodynamique étant réalisé sous la forme d'une branche de dérivation par rapport au canal principal et comportant un logement dimensionné pour accueillir ledit objet biologique et une restriction prolongeant ledit logement, Le premier piège hydrodynamique étant agencé de sorte que son logement communique d'un côté avec la branche centrale du canal principal et que sa restriction débouche de l'autre côté dans la première branche du canal principal, Le deuxième piège hydrodynamique étant agencé de sorte que son logement communique d'un côté avec la branche centrale du canal principal et que sa restriction débouche de l'autre côté dans la deuxième branche du canal principal.
L'invention vise également un système d'analyse utilisant ledit dispositif de capture, le dispositif de capture garantissant le maintien de l'objet biologique dans le circuit fluidique pendant toute la durée de l'analyse, même en cas d'inversion du sens d'écoulement dans le circuit fluidique.
Le système d'analyse d'un objet biologique comporte un dispositif de capture dudit objet biologique et un dispositif de mesure :
Le dispositif de capture étant tel que ci-dessus, Le dispositif de mesure comportant : Une branche fluidique de mesure connectée à une première extrémité à la branche centrale du dispositif de capture, entre ses deux pièges hydrodynamiques, et à une deuxième extrémité à un deuxième circuit fluidique, distinct du premier circuit fluidique, Un capteur coopérant avec la branche fluidique de mesure.
Selon une particularité, le deuxième circuit fluidique comporte une branche fluidique de récupération s'étendant entre un troisième accès fluidique et un quatrième accès fluidique du deuxième circuit fluidique, ladite deuxième extrémité de la branche fluidique de mesure étant connectée sur la branche fluidique de récupération, entre le troisième accès fluidique et le quatrième accès fluidique.
Selon une autre particularité, le capteur est de type résonateur, de type photonique ou est configuré pour mesurer une grandeur électrique à travers la branche fluidique de mesure.
Selon une autre particularité, le premier circuit fluidique et le deuxième circuit fluidique sont réalisés dans un composant fabriqué par micro-fabrication.
L'invention vise enfin un procédé d'analyse mis en œuvre à l'aide dudit système d'analyse.
Le procédé d'analyse d'un objet biologique est mis en œuvre à l'aide du système d'analyse tel que défini ci-dessus, le procédé comportant :
Une première étape d'injection de l'objet biologique par le premier accès fluidique par application d'une première valeur de pression sur le premier accès fluidique, supérieure à une deuxième valeur de pression présente sur le deuxième accès fluidique, Piégeage hydrodynamique de l'objet biologique dans le deuxième piège hydrodynamique, Application d'une troisième valeur de pression sur le premier accès fluidique et le deuxième accès fluidique, et application d'une quatrième valeur de pression sur le troisième accès fluidique supérieure à une cinquième valeur de pression présente sur le quatrième accès fluidique et inférieure à ladite troisième valeur de pression, Récupération des sécrétions générés par ledit objet biologique au niveau du quatrième accès fluidique, après passage à travers la branche fluidique de mesure.
La représente un dispositif de capture d'un objet biologique conforme à l'invention ; Les figures 2A à 2E illustrent le principe de fonctionnement du dispositif de capture de la ; La représente un système d'analyse d'un objet biologique conforme à l'invention, intégrant ledit dispositif de capture de la ; Les figures 4A à 4C illustrent les différentes étapes de mise en œuvre d'un procédé d'analyse d'un objet biologique, selon l'invention ;
Fermentation anaérobie
De l’éthanol peut aussi être produit par fermentation anaérobie d’un gaz comprenant du CO. Le substrat est alors un substrat gazeux (un gaz) contenant du CO. Ce substrat gazeux peut être un sous-produit d'un procédé industriel ou des gaz d’échappement d’automobiles. Dans certains modes de réalisation, le procédé industriel est choisi dans le groupe constitué par la fabrication de produits en métal ferreux, notamment les aciéries, la fabrication de produits non ferreux, les procédés de raffinage du pétrole, la gazéification du charbon, la production d'énergie électrique, la production de noir de carbone, la production d'ammoniac, la production de méthanol, la fabrication de coke et le reformage du méthane. Dans ces modes de réalisation, le substrat gazeux peut être capturé à partir du processus industriel avant qu'il ne soit émis dans l'atmosphère, en utilisant toute méthode appropriée. Selon la composition du gaz ainsi capturé, il peut également être souhaitable de le traiter pour éliminer toute impureté indésirable, telle que des particules de poussière, avant de l'introduire dans la fermentation. Par exemple, le gaz peut être filtré ou épuré par des méthodes connues.
Typiquement, le monoxyde de carbone sera ajouté à la réaction de fermentation à l'état gazeux, ou encore à l’état liquide. Par exemple, le monoxyde de carbone peut être fourni dans un liquide. Par exemple, un liquide peut être saturé avec un gaz contenant du monoxyde de carbone, puis ce liquide peut être ajouté à un bioréacteur. Ceci peut être réalisé en utilisant une méthodologie standard. A titre d'exemple, un générateur de dispersion de microbulles (Hensirisak et. al. Scale-up of microbubble dispersion generator for aerobic fermentation; Applied Biochemistry and Biotechnolo RV Volume 101, Number 3 / October, 2002) pourrait être utilisé.
Dans un mode de réalisation, une huile d’origine naturelle peut contenir des esters d'acides gras (mono-, di- ou triglycérides) et/ou des acides gras libres, contenant un à trois groupes acyle en C8-C24, saturés ou insaturés. Lorsque plusieurs groupes acyles sont présents, ils peuvent être identiques ou différents.
L’huile d’origine naturelle peut être choisie parmi une huile végétale, une huile ou une graisse animale, une huile usagée, une huile produite par des microorganismes, les graisses animales et les huiles usagées de cuisson qui sont des sous-produits animaux, ainsi que leurs mélanges.
L’huile végétale peut être choisie parmi l'huile de pin, l'huile de colza, l'huile de tournesol, l'huile de ricin, l'huile d'arachide, l'huile de lin, l’huile de babasu, l’huile de chanvre, l’huile de linola, l’huile de jatropha, l’huile d’arachide, l’huile de son de riz, l’huile de moutarde, l’huile de carinata l’huile de noix de coco, l'huile de coprah, l'huile d'olive, l'huile de palme, l'huile de coton, l'huile de maïs, l'huile de palmiste, l'huile de soja, l'huile de courge, l'huile de pépin de raisin, l'huile d'argan, l'huile de jojoba, l'huile de sésame, l'huile de noix, l'huile de noisette, l'huile de bois de Chine, l'huile de riz, l’huile de carthame, et toute combinaison de celles-ci.
L’huile usagée comprend les huiles de cuisson usagées ou huiles alimentaires usagées et les huiles récupérées à partir des eaux résiduelles, telles que les graisses/huiles de piège et de vidange, les huiles de gouttière, les huiles d'égout, par exemple des stations d'épuration des eaux, et les graisses usagées de l'industrie alimentaire.
La graisse animale peut être choisie parmi le suif, le saindoux, la graisse (graisse jaune et brune), l’huile/graisse de poisson, la matière grasse du lait, les graisses animales qui sont des sous-produits animaux.
Notamment, les graisses animales et huiles usagées de cuisson qui sont des sous-produits animaux ont le statut de sous-produits animaux au sens du règlement (CE) n°1069/2009 du Parlement européen et du Conseil du 21 octobre 2009 et du règlement (UE) n°142/2011 de la Commission (règlement d’application du règlement CE n°1069/2009).
Les huiles susmentionnées, riches en triglycérides, contiennent en outre des quantités variables de composants non triglycérides tels que des acides gras libres, des mono et diglycérides, et de nombreux autres composants organiques et inorganiques, notamment des phosphatides, des stérols, des tocophérols, des tocotriénols, des hydrocarbures, des pigments (gossypol, chlorophylle), des vitamines (caroténoïdes), des stérols glucosides, des glycolipides, des fragments de protéines, des traces de pesticides et des traces de métaux, ainsi que des matières résineuses et mucilagineuses.
De telles huiles sont obtenues par des traitements chimiques et physiques bien connus de l’homme du métier, similaires à ceux mis en œuvre pour le traitement des huiles alimentaires, tels que dégommage (« degumming » en anglais), neutralisation avec une solution alcaline (généralement NaOH), blanchiment (« bleaching » en anglais), finition ou polissage (« polishing » en anglais), traitement à la vapeur, cavitation, etc.
Les esters éthyliques d’acides gras produits à l’étape b) sont issus de la réaction des triglycérides contenus dans la première huile d’origine naturelle avec de l’éthanol d’origine renouvelable dans un réacteur de transestérification.
Notamment, cette étape a) peut ainsi comporter une étape de transestérification d’huile d’origine naturelle avec de l’éthanol pour obtenir des esters éthyliques des acides gras initialement contenus dans l’huile d’origine naturelle et de la glycérine, suivie d’une étape de séparation par distillation des esters éthyliques produits.
La réaction de transestérification est bien connue de l’homme du métier. Elle est habituellement réalisée en présence d’un catalyseur, par un procédé de catalyse acide ou basique, homogène ou hétérogène, typiquement à une température de 25°C à 110°C ou de 35°C à 90°C et une durée de réaction de 30 minutes à 50 heures. On pourra par exemple utiliser un rapport massique catalyseur/huile de 0,25 à 8% et un rapport molaire éthanol/huile de 3 :1 à 15 :1.
Cette réaction est par exemple réalisée est réalisée en présence de catalyseurs acides (acide chlorhydrique, acide sulfurique, acide sulfonique, triflorure de bore, chlorure de zinc, échangeurs d'ions acides, trioxyde d'aluminium, trioxyde de fer, etc.) ou en présence de catalyseurs basiques tels que les alcoolates et hydroxydes de métaux alcalins ainsi que les carbonates de sodium ou de potassium (hydroxyde de sodium, hydroxyde de potassium, éthanolate de sodium, éthanolate de potassium, etc.).
La réaction de transestérification peut aussi être réalisée dans des conditions supercritiques peuvent également être utilisées, la réaction étant mise en œuvre à des pressions élevées de 15-35MPa, et, dans certains cas, à des températures élevées de 250 à 280°C, voire plus élevées. Dans ces conditions supercritiques, la réaction peut être réalisée en absence ou en présence de catalyseur. Des exemples de conditions et catalyseurs utilisables sont décrits dans « Transesterification in Supercritical Conditions » Somkiat Ngamprasertsith et al, Biodiesel - Feedstocks and Processing Technologies, November 2011, chapitre 12, pages 247-268. En absence de catalyseur, on pourra par exemple opérer à des températures de 280-350°C, des pression de 19 à 35MPa, un rapport molaire alcool/huile de 24 :1 à 42-1 et un temps de réaction de 5 à 30 min.
Les esters éthyliques d’acides gras utilisés dans la présente invention sont avantageusement dépourvus d’impuretés de type composés insaponifiables, savons, ou autres composés provenant des graisses animales ou huiles usagées utilisées comme matière première. En particulier, leur teneur en insaponifiables est inférieure ou égale à 1%m/m (mesurée selon la norme ISO 3596 :2001).
L’huile d’origine naturelle peut être telle que précédemment décrit. Dans un mode de réalisation préféré, cette huile d’origine naturelle est choisie parmi une graisse animale et/ou une huile usagée, et en particulier parmi une graisse animale et/ou une huile usagée ayant le statut de déchet, ce qui permet de réduire davantage l’impact environnemental des fluides produits par le procédé selon l’invention. Avantageusement, cette huile d’origine naturelle présente une teneur en composés autres que glycérides et acides gras libres, et notamment autre que triglycérides et acides gras libres, inférieure ou égale à 1% en masse.
Lorsque ces esters sont produits à partir de sous-produits animaux qui sont des graisses animales, les esters éthyliques d’acides gras fournis à l’étape a) peuvent comprendre au moins une des caractéristiques suivantes :
L’étape b) de fourniture d’esters éthyliques d’acides gras peut en outre comprendre (i) l’obtention d’éthanol d’origine renouvelable, (ii) suivie de la réaction de la première huile d’origine naturelle avec l’éthanol obtenu à l’étape (i) dans un réacteur de transestérification.
Dans un mode de réalisation, au cours de l’étape (i), on soumet un substrat à une fermentation éthanolique dans un bioréacteur contenant une culture d’un ou plusieurs microorganismes et on récupère l’éthanol d’origine renouvelable produit.
Fermentation aérobie
De l’éthanol peut ainsi être produit par fermentation aérobie d’un substrat riche en sucres et/ou amidon issu de biomasse.
Dans le présent mode de réalisation, la section transverse de la partie sécable de jonction 30 est de forme rectangulaire.
On comprend toutefois que d’autres formes de sections transverse peuvent être prévues pour augmenter ou réduire la résistance à des contraintes thermomécaniques ou pour réduire les pertes de charges de l’écoulement de fluide autour de la partie sécable de jonction, notamment des formes ellipsoïdales, ovoïdes ou profilées.
La section transverse minimale de la partie sécable de jonction 30 est comprise entre 0,01 mm² et 5 mm², de préférence entre 0,05 mm² et 0,1 mm².
Dans le présent mode de réalisation, la section transverse minimale est mesurée dans un plan formé par la première direction X et la deuxième direction Y.
La section transverse minimale de la partie sécable de jonction 30 est comprise entre 10 % et 70 % de la section transverse maximale de la partie sécable de jonction 30, de préférence entre 20 % et 50 %.
La section transverse maximale est la section transverse maximale mesurée dans un plan parallèle au plan de la section transverse minimale.
Un tel rapport de section permet d’assurer un maintien correct des parois internes d’échange thermique 21 et les parois externes 22 lors de la fabrication de l’échangeur 1, et de concentrer une contrainte afin d’augmenter les chances que la rupture ait lieu dans la partie sécable de jonction 30.
Dans le présent mode de réalisation, la première partie 31 et la deuxième partie 32 sont symétriques. Cela permet d’augmenter davantage les chances que la rupture soit contenue au centre de la partie sécable de jonction 30 et en particulier ne se propage pas aux parois internes d’échange thermique 21 et aux parois externes 22.
La partie sécable de jonction 30 a une longueur minimale lmin selon la première direction X comprise entre 0,1 mm et 5 mm, voire entre 0,1 mm et 4 mm, voire entre 0,3 mm et 3 mm, de préférence entre 0,3 mm et 2,5 mm.
La partie sécable de jonction 30 a une hauteur minimale tmin selon la deuxième direction Y comprise entre 0,05 mm et 1,5 mm, de préférence comprise entre 0,1 mm et 0,3 mm.
Le rapport entre la longueur minimale lmin et la hauteur minimale tmin est supérieur à 3, de préférence supérieur à 5.
De cette façon, la perturbation de l’écoulement selon la première direction X par la partie sécable de jonction 30 est davantage réduite.
La partie sécable de jonction 30 a une hauteur maximale tmax selon la deuxième direction Y comprise entre 0,1 mm et 4 mm, de préférence comprise entre 0,2 mm et 1 mm.
Le rapport entre la longueur maximale lmax et la hauteur maximale tmax est supérieur à 2, de préférence supérieur à 5.
De telles dimensions selon la première direction X selon la deuxième direction Y permettent à la partie sécable de jonction 30 de s’étendre principalement selon la première direction X, ou direction d’écoulement de fluide, de façon à réduire les perturbations de l’écoulement de fluide selon la première direction X, qui pourraient affecter une partie de l’écoulement dudit fluide et réduire l’efficacité thermique de l’échangeur 1.
La section transverse maximale est la section transverse à la position à laquelle la longueur selon la première direction X est égale à la longueur maximale lmax et la hauteur selon la deuxième direction Y est égale à la hauteur maximale lmax.
Par position de transport, on entend la configuration dans laquelle les balais sont relevés et ne sont pas en contact avec le sol.
Les figures 13 à 15 montrent le réglage de l’inclinaison du balai (7).
La est une vue en coupe de la structure de balayage depuis la cabine avec détail du réglage d’inclinaison latéral des balais, avec les éléments décrits ci-dessous.
La est une vue en perspective des moyens de réglage de l’inclinaison du balai sans les habillages du balai gauche.
La est une vue de détail des moyens de réglage de l’inclinaison vue depuis la cabine.
Le réglage de l’inclinaison latérale des balais (7) est commandé par un vérin d’inclinaison (21) et le piquage par une vis de réglage (17) et l’axe du piquage (18).
Ces réglages déterminent directement le point de rotation des balais, de telle sorte que l’angle au sol du balai et la hauteur du balai restent constants dans toutes les positions de réglage de la largeur de balayage si celles-ci doivent être adaptées en fonctionnement en raison de l’usure du balai, le piquage étant fonctionnellement dissocié de l’usure desdits balais.
La cinématique du système permet de garder constant l’angle du balai au sol indépendamment de son usure, ce qui n'est pas le cas avec les systèmes connus.
Grâce au double parallélogramme les angles des balais par rapport au sol sont toujours identiques indépendamment de la hauteur de chaque balai.
Les figures 9 à 12 montrent le réglage de la pression au sol des balais.
Lorsque le vérin (14) est à sa longueur maximum, le balai (7) est en pression minimale, et lorsque le vérin (14) est en position rentrée, le balai (7) est en pression maximale et la pression au sol est la plus élevée.
La montre un balai et ses moyens de régulation de la pression au sol, celle-ci étant au minimum.
La est une vue de détail des moyens de régulation de la pression au sol illustrés à la figure (9).
La montre un balai et ses moyens de régulation de la pression au sol, celle-ci étant au maximum.
La est une vue de détail des moyens de régulation de la pression au sol illustrés à la figure (11).
Sur une balayeuse électrique la régulation de la pression au sol des balais est difficile à réaliser depuis la cabine.
Parmi les composés M1 de formule (V), on peut par exemple citer l’hydroxyéthyl(méth)acrylate, l’hydroxypropyl(meth)acrylate.
La teneur totale en composé(s) (méth)acrylate M1 dans le composant A peut être supérieure ou égale à 5 % en poids, de préférence supérieure ou égale à 20% en poids, encore plus préférentiellement supérieure ou égale à 50% en poids, et encore plus avantageusement supérieure ou égale à 70% en poids par rapport au poids total dudit composant A.
La teneur en composé(s) (méth)acrylate M1 dans la composition bicomposante réticulable selon l’invention peut aller de 5 % à 99 % en poids, de préférence de 20% à 99%, encore plus préférentiellement de 50 % à 99 % en poids, et encore plus avantageusement de 75 % à 99% en poids par rapport au poids total de ladite composition bicomposante réticulable.
Le monomère (méth)acrylate M1 peut être un monomère recyclé ou non.
Photo-amorceur P1 (optionnel) Le composant A peut comprendre en outre un photo-amorceur P1.
- la famille des metallocènes, tels que par exemple le ferrocène, le bis(eta 5-2,4-cyclopentadiène-1-yle)-bis(2,6-difluoro)-3-(1H-pyrrole-1-yle)-phényle) de titane et l'hexafluorophosphate de (cumène)cyclopentadiènyle de fer.
La teneur totale en photo-amorceur P1 peut aller de à 0 % à 5 % en poids, de préférence de 0 % à 2 % en poids, et encore plus préférentiellement de 0 % à 1 % en poids par rapport au poids total de la composition bicomposante réticulable.
S’il est présent dans la composition bicomposante, la teneur en photo-amorceur peut être supérieure ou égale à 0,01%, par exemple supérieure ou égale à 0,1% en poids par rapport au poids total de ladite composition.
Composant B Le composant B comprend au moins un composé ayant la formule (VI) suivante :
- R a représente un radical aryle ou hétéroaryle, lesdits hétéroaryle et aryle étant éventuellement substitués par au moins l’un des radicaux suivants : F, OH, C(O)OMe, NHC(O)Me, méthyle (Me), CF 3, OH ou SO 2 - ;
Toujours dans une autre variante de ce mode de réalisation, les instructions, lors de leur exécution, amènent en outre la machine à au moins : en réponse à la seconde période prenant fin au moins partiellement hors de la période prédéterminée, retarder une exposition du premier capteur d’imagerie jusqu’à ce que le second capteur d’imagerie ne soit pas exposé.
Dans encore une autre variante de ce mode de réalisation, les instructions, lors de leur exécution, amènent en outre la machine à au moins : amener le second capteur d’imagerie à capturer des données d’image ultérieures représentatives de l’environnement apparaissant au sein du FOV du second capteur d’imagerie au cours d’une période ultérieure qui est différente de la seconde période, le second capteur d’imagerie fonctionnant comme un capteur d’imagerie à obturateur global au cours de la période ultérieure.
Toujours dans une autre variante de ce mode de réalisation, les instructions, lors de leur exécution, amènent en outre la machine à au moins : exposer le second capteur d’imagerie au moins partiellement au cours de la première période, de sorte que la seconde période chevauche au moins partiellement la première période.
Dans encore une autre variante de ce mode de réalisation, les instructions, lors de leur exécution, amènent en outre la machine à au moins : exposer le second capteur d’imagerie de sorte que la seconde période corresponde à une période centrale de la période prédéterminée qui n’inclut pas la première période.
Toujours dans une autre variante de ce mode de réalisation, les instructions, lors de leur exécution, amènent en outre la machine à au moins : amener la première période à débuter dans les 2 millisecondes (ms) de la seconde période ; et rejeter des données d’image capturées par un ensemble de rangées de capteur initialement exposées du second capteur d’imagerie au cours d’une seconde période de lecture de capteur au sein de la période prédéterminée.
Les Figures annexées, où des mêmes numéros de référence se réfèrent à des éléments identiques ou fonctionnellement similaires dans toutes les vues séparées, conjointement avec la description détaillée ci-dessous, sont incorporées dans le fascicule et font partie de celui-ci, et servent à illustrer davantage les modes de réalisation de concepts qui incluent l’invention revendiquée, et expliquent divers principes et avantages de ces modes de réalisation.