INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le biais de courant de 300 mA est injecté pendant les 440 000 secondes de l’expérience et il est supposé que l’état de charge initial est juste.
En haut, sur la , il est représenté la variation temporelle de la valeur réelle de l’état de charge et de la valeur obtenue par mise en œuvre de la technique coulométrique. Comme précédemment, cette variation est représentée sur la totalité du graphe mais aussi sur une partie agrandie.
En bas de la , c’est l’erreur d’estimation sur l’état de charge qui est représentée. Cette erreur augmente linéairement avec le temps et vaut 18,7% au bout de 440000 secondes (5,1 jours).
La présente les résultats obtenus par mise en œuvre du procédé de la . Les hypothèses sont les mêmes que pour le cas de la .
En haut, sur la , il est représenté la variation temporelle de la valeur réelle de l’état de charge et de la valeur obtenue par mise en œuvre du procédé de la . Comme précédemment, cette variation est représentée sur la totalité du graphe mais aussi sur une partie agrandie.
En bas de la , c’est l’erreur d’estimation sur l’état de charge qui est représentée. Cette erreur reste toujours contenue et vaut au maximum 1,7%. Le gain est manifeste par rapport au cas illustré sur la .
La présente les résultats obtenus par mise en œuvre du procédé de la . Les hypothèses sont les mêmes que pour le cas de la sauf qu’il est supposé qu’une erreur dans la valeur initiale de l’état de charge est présente (ici 20% d’erreur).
Les courbes représentées sont les mêmes courbes que pour la . Il peut être observé que l’erreur est peu à peu compensée et atteint à la fin des 440 000 secondes la valeur de 1,7%.
Fourche élévatrice 5
Partie centrale de la fourche 51
Flasques parallèles 52
Moyens de guidage 6
Profilé 61
Manche 7
Fourreau 71
Moyens de blocage 8
Manivelle 9
Equerre 10
VITRAGE REFLECHISSANT COMPRENANT UNE COUCHE DE CHROME. La présente invention concerne un vitrage comportant un empilement de couches d’aspect métallique réfléchissant la lumière visible et apte à supporter des traitements thermiques du type recuit, bombage, trempe thermique.
Un tel vitrage comporte sur un substrat verrier un revêtement comprenant une couche essentiellement métallique réfléchissant une majeure partie de la lumière visible, le plus souvent en argent ou alternativement en un autre métal tel que le chrome. Le plus souvent cette couche réfléchissante est encapsulée dans l’empilement par des matériaux diélectriques pour la protéger de la corrosion.
Les vitrages revêtus par un tel empilement de couches possédant cette structure fondamentale sont connus dans différentes formes de réalisation. Dans d’autres cas d’utilisation, par exemple pour le revêtement de murs ou de façades, pour des raisons d’esthétique, l'accent est mis ici davantage sur les propriétés réfléchissantes de l’empilement de couches. Dans de nombreux cas, on souhaite une réflexion d’aspect métallique, mais on préfère cependant souvent une réflexion atténuée avec une transmission de lumière très réduite.
Des vitrages ayant une réflexion métallique élevée et une transmission lumineuse relativement faible sont ainsi très décoratifs. Dans l'architecture, ils sont souvent utilisés pour l'habillement de parois, de façades (comme vitrages ou pavements de façade) en tant qu'éléments de miroir, en tant que miroirs semi-transparents ou en tant que plaques décoratives en verre. Ils peuvent également être pourvus d'une impression de décoration supplémentaire et sous le plus souvent utilisés sous forme trempée et/ou courbée (bombée). S’ils sont utilisés en tant que vitres en verre monolithiques, la couche superficielle est exposée sans protection quelconque à l'atmosphère, de sorte qu'elle doit présenter une capacité de résistance particulièrement élevée vis-à-vis des influences atmosphériques mais également une résistance suffisante à la rayure, indispensable notamment pour les opérations de nettoyage. Pour des raisons de sécurité et/ou en vue de l'augmentation de leur résistance à la flexion et aux impacts, les substrats en verre revêtus destinés à ces cas d'application sont classiquement précontraints par trempe thermique, c'est-à-dire chauffées à une température supérieure à 500°C, 550°C ou même 600°C et ensuite très rapidement refroidis. L’empilement de couches minces réfléchissant décrit précédemment doit pouvoir surmonter sans dommages cette sollicitation thermique. En particulier ses propriétés esthétiques, optiques voire thermiques ou énergétiques, des vitrages en verre revêtus ne doivent pas être perturbées de ce fait. En particulier, il est important que ces vitrages conservent après une telle trempe des couleurs relativement neutres, du côté du côté de la face de verre non revêtue (appelée face côté verre) mais aussi du côté de l’empilement de couches (appelée face côté empilement), que la résistance chimique et physique soit suffisante pour résister aux agressions extérieures. De façon primordiale, il est également indispensable que les opérations de trempe n’aboutissent pas à l’apparition de points de corrosion (souvent appelés pinholes dans le domaine.)
Il a déjà été décrit par la société déposante, dans la publication EP 0 962 429 A1, un vitrage semi-transparent de transmission lumineuses comprise entre 2 et 4% présentant une résistance thermique élevée. Dans le cas de cet empilement de couches connu, la couche de base diélectrique se compose d’un matériau à base de SiO 2 , de Al 2 O 3, de SiON, de Si 3 N 4 ou de AlN ou bien d'un mélange d'au moins deux de ces matériaux. Parmi tous ces matériaux, il est indiqué en paragraphe [0028] que l’utilisation d’une couche de base en nitrure de silicium est à privilégier car elle protège mieux la couche de chrome qu’une autre couche tel que l’oxyde de silicium.
La couche supérieure selon cette publication peut être à base de silicium, de nitrure de silicium ou de nitrure d’aluminium. Il est indiqué dans cette publication que l’épaisseur de cette couche est comprise entre 2 et 20 nm, de manière à limiter la couleur en réflexion du vitrage, notamment côté revêtement.
Le ou les réacteurs peuvent être du type isothermique ou adiabatique à lit fluidisé.
Le système de dégivrage 12 comporte un ensemble 13 d’éléments de conduction de chaleur 14. De préférence, comme illustré sur les figures 2 et 6 à 8, le système de dégivrage 12 comporte également un film plastique 15. Chaque élément de conduction de chaleur 14 est constitué d’un matériau thermiquement conducteur, tel que par exemple du cuivre, de l’argent ou encore du graphite. Chaque élément de conduction de chaleur 14 est en contact avec le composant électronique émetteur de chaleur 11, pour amener de la chaleur depuis le composant électronique émetteur de chaleur 11 vers la face 10 de la pièce 2, par conduction thermique. Chaque élément de conduction de chaleur 14 forme ainsi une sorte de conduit de chaleur, amenant de la chaleur (issue du composant électronique 11) sur la face 10 de la pièce et dissipant la chaleur sur cette face 10 pour permettre le dégivrage de cette dernière. De préférence, comme illustré sur les figures 1, 2, 4, et 6 à 8, les éléments de conduction de chaleur 14 sont des éléments longilignes. De préférence encore, chacun des éléments de conduction de chaleur 14 présente une conductivité thermique supérieure à 50 W/(m·K), de préférence comprise entre 50 W/(m·K) et 500 W/(m·K). Les éléments de conduction de chaleur 14 sont par exemple imprimés sur le film plastique 15, notamment par sérigraphie (sous la forme d’un dépôt d’encre). Chaque élément de conduction de chaleur 14 forme alors une piste conductrice de chaleur sur le film plastique 15. Une interface thermique (telle que par exemple un adhésif ou une pâte thermique) peut être ajoutée entre le film plastique 15 et le composant électronique émetteur de chaleur 11 afin de garantir un bon échange thermique. Ceci permet de réduire les coûts par la simplification de l'assemblage en réduisant le nombre d'opérations.
Tout ou partie des éléments de conduction de chaleur 14 est situé(e) dans le cône d’émission 7 du capteur radar 4, comme cela sera décrit plus en détail par la suite. Lorsque les éléments de conduction de chaleur 14 sont des éléments longilignes, chaque élément de conduction de chaleur 14 situé dans le cône d’émission 7 du capteur radar 4 est disposé sur la pièce 2 de manière à s’étendre selon une direction sensiblement perpendiculaire à la direction d’intérêt P1 du champ électrique de l’onde électromagnétique 6 émise par le capteur radar 4. Dans l’exemple de réalisation illustré, cette direction d’extension des éléments longilignes de conduction de chaleur 14 est la direction transversale, correspondant à l’axe longitudinal Y sur les figures. De cette manière, la composante d’intérêt E1 de l’onde électromagnétique 6, qui s’étend perpendiculairement à la direction d’extension des éléments longilignes de conduction de chaleur 14, n’est quasiment pas réfléchie par ces éléments 14 et est quasi intégralement transmise de l’autre côté du système de dégivrage 12. Outre sa composante d’intérêt E1, le champ électrique de l’onde électromagnétique 6 émise par le capteur radar 4 de la comporte d’autres composantes 9a, 9b, 9c qui s’étendent chacune respectivement, en projection dans le plan S défini par la surface d’émission du capteur radar 4, le long d’une direction respective autre que la direction d’intérêt P1. Comme illustré sur la , ces autres composantes 9a, 9b, 9c de l’onde électromagnétique 6 sont réfléchies par les éléments longilignes de conduction de chaleur 14 et ne sont pas transmises de l’autre côté du système de dégivrage 12. En variante non représentée, lorsque le capteur radar est polarisé linéairement, le champ électrique de l’onde électromagnétique 6 émise par le capteur radar 4 est constitué de la composante E1.
Comme illustré sur les figures 1 à 4 et 6 à 8, les éléments longilignes de conduction de chaleur 14 s’étendent dans un même plan T. Ce plan T s’étend perpendiculairement à la direction de propagation principale D1 de l’onde électromagnétique 6 émise par le capteur radar 4. Autrement dit, le plan T dans lequel sont disposés les éléments longilignes de conduction de chaleur 14 s’étend sensiblement parallèlement au plan S défini par la surface d’émission du capteur radar 4, à l’avant de ce plan S. Dans l’exemple de réalisation particulier représenté sur les figures 1 à 4 et 6 à 8, les éléments longilignes de conduction de chaleur 14 s’étendent parallèlement entre eux dans le plan T. L’ensemble 13 des éléments longilignes de conduction de chaleur 14 forme alors un polariseur d’ondes à grille.
Dans les exemples de réalisation particuliers illustrés sur les figures 2 et 6 à 8, le composant électronique 11 apte à émettre de la chaleur lorsqu’il est traversé par un courant électrique est par exemple une carte de circuit imprimé (ou PCB – de l’anglais « Printed Circuit Board »), sur laquelle est montée au moins une source lumineuse de type diode électroluminescente (non visible sur les figures). Dans le mode de réalisation représenté sur la , le composant électronique émetteur de chaleur est présent également dans la pièce 2, bien que non représenté. La carte de circuit imprimé 11 est par exemple fixée à l’arrière de la face 10 de la pièce 2. La pièce 2 pour véhicule est alors dotée d’une fonction d’illumination, en particulier lorsque cette pièce 2 est une pièce de style de type logo. En variante non représentée, le composant électronique émetteur de chaleur 11 peut être un dispositif électronique de pilotage d’au moins une source lumineuse de type diode électroluminescente, ou tout autre circuit électronique apte à émettre de la chaleur lorsqu’il est traversé par un courant électrique.
Selon un premier mode de réalisation de l’invention, représenté sur les figures 1 à 3, l’ensemble 13 des éléments longilignes de conduction de chaleur 14 est situé dans le cône d’émission 7 du capteur radar 4. Les éléments longilignes de conduction de chaleur 14 sont agencés de manière que la distance d2 séparant deux éléments longilignes de conduction de chaleur adjacents 14 est constante (une telle distance d2 étant visible sur la et étant ici mesurée selon la direction verticale de l’axe Z).
De préférence, la distance d2 séparant deux éléments longilignes de conduction de chaleur adjacents 14 est inférieure à la longueur d’onde de l’onde électromagnétique 6 émise par le capteur radar 4. La distance d2 séparant deux éléments longilignes de conduction de chaleur adjacents 14 est typiquement inférieure à 4 mm, de préférence comprise entre 2 mm et 4 mm.
De préférence encore, le rapport entre la largeur de chaque élément longiligne de conduction de chaleur 14 et la longueur d’onde de l’onde électromagnétique 6 émise par le capteur radar 4 est inférieur à 1/10, de préférence sensiblement égal à 1/10 (la largeur étant ici mesurée selon la direction verticale de l’axe Z). La largeur de chaque élément longiligne de conduction de chaleur 14 est typiquement inférieure à 0,5 mm, de préférence sensiblement égale à 0,4 mm. Il est à noter que sur la , la distance d2 et la largeur des éléments 14 ne sont pas représentées à l’échelle.
Selon un deuxième mode de réalisation de l’invention, représenté sur la , un premier sous-ensemble 16 d’éléments longilignes de conduction de chaleur 14 est situé dans le cône d’émission 7 du capteur radar 4, et un second sous-ensemble 18 d’éléments longilignes de conduction de chaleur 14 est situé à l’extérieur du cône d’émission 7 du capteur radar 4. Les éléments longilignes de conduction de chaleur 14 du second sous-ensemble 18 s’étendent alors à la périphérie du cône d’émission 7 du capteur radar 4. Les éléments longilignes de conduction de chaleur 14 des premier et second sous-ensembles 16, 18 sont disposés de sorte que, en considérant un sens de parcours allant du second sous-ensemble 18 vers le premier sous-ensemble 16 perpendiculairement à la direction de propagation principale D1 de l’onde électromagnétique 6 émise par le capteur radar 4 (donc à l’intérieur du plan YZ), et de l’extérieur du cône d’émission 7 du capteur radar 4 vers le centre du cône d’émission 7, la distance séparant deux éléments longilignes de conduction de chaleur adjacents 14 est non constante et suit une fonction croissante de profil de distances. Cette fonction croissante de profil de distances est par exemple une fonction linéaire, ou une fonction linéaire par morceaux, par exemple une fonction en paliers. Selon une première variante de ce deuxième mode de réalisation de l’invention, à l’intérieur du cône d’émission 7 du capteur radar 4, les éléments longilignes de conduction de chaleur 14 du premier sous-ensemble 16 sont disposés de sorte que plus on se rapproche transversalement du centre du cône, plus la distance entre deux éléments longilignes de conduction de chaleur adjacents 14 augmente. Selon une autre variante de ce deuxième mode de réalisation, qui est illustrée sur la , la distance séparant deux éléments longilignes de conduction de chaleur adjacents 14 du premier sous-ensemble 16 est constante à l’intérieur du cône d’émission 7 du capteur radar 4.
De préférence, la distance minimale séparant deux éléments longilignes de conduction de chaleur adjacents 14 du premier sous-ensemble 16 est supérieure à 2 mm, de préférence supérieure à 3 mm (la distance étant ici mesurée selon la direction verticale de l’axe Z).
De préférence encore, la distance maximale séparant deux éléments longilignes de conduction de chaleur adjacents 14 du premier sous-ensemble 16 est inférieure à la longueur d’onde de l’onde électromagnétique 6 émise par le capteur radar 4.
De préférence encore, la largeur de chaque élément longiligne de conduction de chaleur 14 du premier sous-ensemble 16 est inférieure à 0,5 mm (la largeur étant ici mesurée selon la direction verticale de l’axe Z). Cette largeur peut être variable pour chacun des éléments longilignes de conduction de chaleur adjacents du premier sous-ensemble 16. Il est à noter que sur la , la distance séparant deux éléments longilignes de conduction de chaleur adjacents 14 et la largeur de chaque élément longiligne de conduction de chaleur 14 ne sont pas représentées à l’échelle.
Dans les deux modes de réalisation de la pièce 2 décrits ci-dessus, la distance entre deux éléments longilignes de conduction de chaleur adjacents et la largeur de chaque élément longiligne de conduction de chaleur sont calculées de manière à minimiser la réflexion de l’onde 6 sur les éléments, et donc à maximiser la transmission de cette onde 6 de l’autre côté des éléments. Le calcul de ces deux paramètres est fonction du type de polarisation et de la longueur d’onde du capteur radar 4, et de l’angle d’incidence de l’onde 6, comme cela sera détaillé par la suite.
Plus précisément, la configuration de la pièce 2 illustrée sur la est schématisée sur la par un circuit électrique équivalent. Dans ce circuit électrique équivalent, dans lequel le capteur radar 4 est polarisé verticalement selon la direction P1 qui est perpendiculaire à la direction d’extension des éléments longilignes de conduction de chaleur 14, les paramètres Y 0 et B sont donnés par l’équation (1) suivante : (1) ; avec ; d la distance entre deux éléments longilignes de conduction de chaleur adjacents 14 ; a la somme de la largeur d’un élément longiligne de conduction de chaleur 14 et de la distance d ; λ la longueur d’onde du capteur radar 4 ; θ l’angle d’incidence de l’onde électromagnétique 6 émise par le capteur radar 4.
La distance d entre deux éléments longilignes de conduction de chaleur adjacents 14 et la largeur a-d de chaque élément longiligne de conduction de chaleur 14 sont alors calculées de manière à minimiser le module de ce coefficient de réflexion R v .
Une deuxième contribution au biais de courant provient d’un phénomène physique, c’est l’autodécharge de l’élément électrochimique 12. Cette deuxième contribution est notée .
Une troisième contribution au biais de courant provient des erreurs sur l’estimation de la capacité de l’élément électrochimique 12. Cette troisième contribution est notée .
La troisième contribution provient de l'erreur d'estimation de la capacité lors de l'obtention de cette dernière (par exemple lors d'un cycle de maintenance en faisant une décharge complète et en comptant les Ampère heure), le résultat obtenu est précis à une quantité d'Ampère heure près (la quantité pouvant entre négative ou positive). Cette quantité en Ampère heures peut être ramenée à un courant comme si l’élément électrochimique 12 se déchargeait à un courant supérieur ou inférieur de ce qui est mesuré par le capteur de courant 18.
Par exemple, en partant d’un état de charge de 100%, une décharge complète à un courant donné va conduire à atteindre l’état de charge de 0% plus tôt si la capacité est sous-estimée ou plus tard si la capacité est surestimée, ce qui peut être ramené à un différentiel de courant (biais) qui correspond à .
Lorsque les trois contributions sont prises en compte, il vient la relation suivante :
Chacune des trois contributions sont, par exemple, connues par des données provenant du constructeur.
Dans l’exemple décrit, le calculateur 22 détermine le seuil S comme le rapport entre la valeur de quantité de charge susceptible d’être accumulée depuis l’instant antérieur du fait du biais de courant maximal et la valeur de la capacité de l’élément électrochimique 12.
Il vient ainsi que le seuil S est ici un équivalent en état de charge de la valeur du biais de courant maximal, c’est-à-dire que :
Dans cette expression, désigne le différentiel en Ampère heure, cette quantité pouvant se calculer à partir du biais de courant maximal et du temps écoulé depuis la précédente estimation (exprimé en seconde) comme suit :
De ce fait, le seuil S peut s’exprimer comme :
Lors de l’étape de comparaison, le calculateur 22 compare deux grandeurs, à savoir d’une part la différence en valeur absolue entre la deuxième valeur calculée et la première valeur calculée et d’autre part la valeur absolue du seuil S calculé à l’étape précédente.
La comparaison permettra ainsi de déterminer deux cas :
un premier cas selon lequel la différence en valeur absolue entre la deuxième valeur calculée et la première valeur calculée est inférieure ou égale au seuil S, c’est-à-dire :
un deuxième cas selon lequel la différence en valeur absolue entre la deuxième valeur calculée et la première valeur calculée est strictement supérieure au seuil S, c’est-à-dire :
Lors de l’étape de détermination, le calculateur 22 détermine la valeur estimée de l’état de charge différemment selon le cas obtenu à l’étape de comparaison.
Lorsque le calculateur 22 est en présence du premier cas, le calculateur 22 détermine la valeur estimée de l’état de charge comme étant la deuxième valeur calculée , ce qui s’écrit mathématiquement comme :
Comme on peut le voir notamment à la , le bloc fonctionnel mobile 20 est reçu, avec capacité de s’y déplacer verticalement, dans la partie principale de l’espace intérieur arrière 17 qui est délimitée par les parois verticales13, 14 et par les cloisons 82D, 82C, 82G et 115.
Cette partie de forme générale parallélépipédique rectangle s’étend sensiblement sur toute la hauteur disponible qui est délimitée verticalement vers le haut par le plafond ou pavillon 16, et vers le bas par un plancher intermédiaire 112.
Le plancher intermédiaire 112 repose sur le plancher arrière horizontal 12 du véhicule 10 par l’intermédiaire d’une série de cales 212 (Voir ).
Il constitue une estrade, fermée à l’avant par une plinthe 131, ‘sur laquelle, en position extrême basse, le bloc fonctionnel mobile 20 (Voir ) repose verticalement par une série de pieds 121 qui sont fixés sous la face inférieure de la paroi inférieure horizontale 21 constituant le plancher du bloc fonctionnel mobile 20.
Dans cette position, en-dessous du plancher 21, la hauteur de la soute à bagages 18 -séparant la face supérieure du plancher intermédiaire 112 de la face inférieure du plancher 21 du bloc fonctionnel mobile 20 – est réduite à sa valeur minimale et son volume réduit de chargement n’est utilisable que pour stocker des objets « longs » tels que par exemple des skis ou un parasol, qui peuvent y être introduits latéralement . L’accès à cette soute de hauteur réduite se fait par le portillon extérieur agencé dans la paroi latérale droite 14 en vis-à-vis de la soute à bagages 18.
Les dimensions transversale de la zone centrale ZP et des deux zones latérales gauche ZLG et droite ZLD du bloc fonctionnel mobile sont telles que la zone centrale ZP est agencée transversalement en regard de l’ouverture centrale « O » (Voir ) entre les deux parties latérales 82D et 82G de la cloison intérieure de séparation qui est une ouverture d’accès à l’intérieur de l’espace intérieur arrière 17.
La zone latérale de gauche ZLG du bloc fonctionnel mobile 20 est agencée transversalement derrière la partie latérale 82G, tandis que la zone latérale de droite ZLD est agencée transversalement derrière la partie latérale de droite de la cloison intérieure de séparation.
L'espace intérieur arrière 17 comprend par exemple des moyens de guidage 75G, 75D, 76 conçus pour guider en translation verticale le bloc fonctionnel mobile 20 entre ses positions extrêmes haute et basse.
Les moyens de guidage 75G, 75D, 76 permettent aussi de positionner et de maintenir le bloc fonctionnel mobile suivant les directions longitudinale X et transversale Y, voire autour de la direction verticale Z.
Les moyens de guidage 75G-75D, 76 comprennent au moins un ensemble de guidage comportant ici deux rails de guidage 75G, 75D parallèles et espacés transversalement qui sont ici montés sur la face intérieure de la paroi arrière 13 du véhicule de loisirs 10, ainsi que deux paires de patins de guidage 76 espacées transversalement, dont chacune est fixée sur la face extérieure de la paroi de fond 26 du bloc fonctionnel 20.
Chaque paire de patins 76, espacés verticalement l’un de l’autre, est conçue pour coopérer avec un rail de guidage associé 75G, 75D, notamment pour glisser ou encore rouler le long du rail de guidage 75G, 75D.