INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un autre exemple, les secteurs entretoises des deux premiers demi-secteurs de stator peuvent présenter un épaulement annulaire côté intérieur, le diamètre du dispositif élastique annulaire étant dimensionné pour être centré sur l’épaulement annulaire.
La première bordure annulaire est par exemple formée par une entretoise.
Le rotor peut comporter une jupe en aval des étages rotors à ailettes, configurée pour tourner en regard de rainures hélicoïdales du stator.
La présente invention a aussi pour objet un procédé d’assemblage d’une pompe à vide turbomoléculaire telle que décrite précédemment, dans lequel : - on insère un dispositif élastique annulaire dans le logement contre une deuxième bordure annulaire située du côté de l’orifice d’aspiration de la pompe à vide, - on insère des empilements de demi-secteurs de stators angulairement alignés dans le logement de manière que le dispositif élastique annulaire soit interposé entre la deuxième bordure annulaire et les secteurs entretoises des empilements, et - on serre axialement le carter à la douille haute pression du stator pour maintenir les empilements de demi-secteurs de stator dans le logement en comprimant le dispositif élastique annulaire.
Présentation des dessins D'autres avantages et caractéristiques apparaîtront à la lecture de la description suivante d'un mode de réalisation particulier de l’invention, mais nullement limitatif, ainsi que des dessins annexés sur lesquels :
La montre des éléments de la pompe à vide de la à l’état désassemblé.
La montre une vue agrandie d’un demi-secteur de stator de la pompe à vide.
La est une vue en coupe schématique partielle d’un détail d’une variante de réalisation de la pompe à vide.
La montre une vue en coupe axiale d’une pompe à vide turbomoléculaire selon un autre exemple de réalisation.
On entend par « en amont », un élément qui est placé avant un autre par rapport au sens de circulation des gaz pompés. A contrario, on entend par « en aval », un élément placé après un autre par rapport au sens de circulation des gaz pompés.
On appelle Δ2 la direction principale d’élongation d’une tige 7 du connecteur 3. L’axe Δ2 est par exemple un axe de symétrie pour la première portion 51a.
On appelle Δ3 un axe perpendiculaire à l’axe de révolution Δ1 et à l’axe Δ2.
La section transversale de la paroi interne 54 peut comprendre au moins deux secteurs angulaires 54a, 54b, 54c, 54d de rayon de courbure inférieur à un rayon de courbure d’un cercle de référence de la paroi interne 54. Le cercle de référence de la paroi interne 54 présente avantageusement un rayon égal ou sensiblement égal au rayon d’un cercle de référence 32 d’une bague 20.
La section transversale de la paroi interne 54 comprend par exemple au moins un premier et un deuxième secteurs angulaires 54a, 54b, 54c, 54d s’étendant angulairement notamment respectivement à partir d’un premier et d’un deuxième points 56 d’un cercle de référence de la paroi interne 54 espacés d’une distance angulaire de l’ordre de 90°.
La section transversale de la paroi interne 54 peut comprendre quatre secteurs angulaires 54a, 54b, 54c, 54d de rayon de courbure inférieur à un rayon de courbure de référence, notamment angulairement équidistants les uns des autres.
Avantageusement, la forme et/ou les dimensions de la paroi interne 54 du support 5 sont configurées pour définir au moins une première et une deuxième positions pour une bague 20, notamment espacées angulairement d’un angle de l’ordre de 90°.
L’au moins un matériau du support 5 est choisi pour permettre le verrouillage du positionnement du corps 22 d’une bague 20 dans l’orifice 52 selon lesdites au moins une première et deuxième positions.
Le support 5, en particulier la deuxième portion 51b, est notamment en au moins un matériau rigide, par exemple en au moins un plastique thermodurcissable.
Un mode de réalisation d’un outil 70 configuré pour actionner un mouvement de rotation ou sensiblement de rotation d’une bague 20 telle que décrite précédemment est décrit ci-après en référence à la .
L’outil 70 peut comprendre une portion de préhension 71 et/ou au moins un pion 73, 74.
Avantageusement, l’outil 70 peut comprendre un premier pion 73 et un deuxième pion 74.
L’outil 70 peut comprendre une portion en forme de U liée mécaniquement à une portion de préhension 71. Le premier pion 73 et le deuxième pion 74 peuvent être agencés à deux emplacements opposés de la portion 75 en forme de U, notamment respectivement à une première extrémité 76 et une deuxième extrémité 76 de deux branches opposées 77.
Un mode d’exécution d’un procédé de configuration d’un connecteur 3 est décrit ci-après en référence aux figures 10 à 12.
Avant la mise en service d’un véhicule 100 ( ) ou lors d’une maintenance d’un véhicule 100, ou dans une configuration initiale, une bague 20 peut être agencée dans un support 5. Un absorbeur 8 peut être fixé à l’intérieur de la bague 20. Un premier élément d’entraînement 26 et un deuxième élément d’entraînement 28 sont par exemple alignés selon l’axe Δ3. Le bord 23 de la bague 20 affleure ou affleure sensiblement à la surface de la première portion 51 du support 5. Les premier et deuxième éléments d’entraînement 26, 28 peuvent se trouver au-dessus du support 5.
Dans une configuration illustrée en , la bague 20 est dans une première position et l’absorbeur 8 est à l’état neuf ou non usé. L’absorbeur 8 est dans une première position et l’ensemble 30 comprenant la bague 20 et l’absorbeur 8 est dans une première position. Dans cet état neuf ou non usé, dit état initial, de l’absorbeur 8, l’épaisseur e de l’absorbeur 8 est notamment constante ou sensiblement constante. Par épaisseur e de l’absorbeur 8 dans un état neuf, dite épaisseur initiale, on entend la distance entre la paroi interne 48 et la paroi externe 47 de l’absorbeur 8.
La direction d’application des efforts, notamment mécaniques, lors de l’utilisation du véhicule 100, est représentée par une flèche 80. Cette direction d’application des efforts est notamment alignée avec la direction principale d’élongation Δ2 d’une tige 7.
- le catalyseur pour la mise en œuvre de l’étape (a) de conversion a été modifié par ajout d’un ou plusieurs métaux sélectionnés parmi les métaux du groupe IIB, notamment Zn, du groupe IIIB, notamment Ga, les métaux de transition du groupe VIIIB notamment Fe et/ou Ni et/ou Pt, du groupe VIB, notamment Mo, du groupe IB notamment Cu et/ou Ag ou encore du groupe des lanthanides notamment La ;
- le catalyseur pour la mise en œuvre de l’étape (a) de conversion comprend une zéolite avec des pores à 10 atomes d’oxygène (10-MR) ou plus, modifiée par ajout de B avant, après ou simultanément à l'étape de formulation du catalyseur final ;
- le catalyseur pour la mise en œuvre de l’étape (a) de conversion présente un rapport atomique Si/AI, mesuré par analyse chimique notamment par RMN, tenant compte uniquement des Al qui font partie de la structure de réseau du tamis moléculaire compris entre 4 et 500, préférentiellement entre 5 et 200, ou plus préférentiellement entre 12 et 150 ;
- le procédé comporte un stripage d’au moins une partie de l’eau séparée à l’étape (b) de séparation pour produire un courant d’hydrocarbures extraits, avantageusement recyclé à l’étape (b) de séparation, et un courant d’eau traitée.
L’invention a aussi pour objet une utilisation de la fraction carburéacteur produite par la mise en œuvre du procédé de fabrication tel que défini plus haut,
(i) pure, ou
(ii) en mélange avec un carburéacteur résultant d’une distillation d’un pétrole et/ou d’une autre source renouvelable,
pour alimenter au moins un moteur d’aéronef.
Avantageusement, la fraction carburéacteur produite comprend entre 2 % en masse et 30 % en masse d’aromatiques, en particulier entre 6 % en masse et 20 % en masse d’aromatiques.
Notamment, la fraction carburéacteur comprend entre 2 % en masse et 30 % en masse d’aromatiques ayant au moins 8 atomes de carbone, en particulier entre 6 % en masse et 20 % en masse d’aromatiques ayant au moins 8 atomes de carbone.
De préférence, plus de 50% en masse des aromatiques contenus dans la fraction carburéacteur sont des monoaromatiques ayant 8 à 14 atomes de carbone.
Elle comprend avantageusement entre 5 % en masse et 20 % en masse de cycloparaffines et au moins 50 % en masse d’isoparaffines.
Le procédé selon l’invention permet ainsi d'obtenir un carburant d’aviation renouvelable totalement substituable (« drop-in ») ou compatible avec les systèmes carburants et moteurs des aéronefs actuels.
L’invention a également pour objet une installation de fabrication d’un carburéacteur comportant :
- un étage de conversion d’un flux d’alcool en C1 à C6 pour former un mélange contenant des paraffines, des oléfines, des aromatiques, et de l’eau ;
- un étage de séparation d’eau du mélange pour former un mélange appauvri en eau ;
- une formulation aqueuse d’acrylique à 48 % en poids sec commercialisée sous la dénomination Texicryl 13-400 par la société Scott Bader SAS, et
- une formulation aqueuse de copolymères styrène-acrylate à 36,6 % en poids sec.
La masse moléculaire moyenne du liant polymérique acrylique ou méthacrylique en poids (Mw) est avantageusement supérieure à 80 g/mol et de préférence supérieure à 86 g/mol.
En particulier, une composition selon l’invention peut comprendre de 20 % à 60 % en poids sec, notamment de 30 % à 55 % en poids sec, voire de 34 % à 51 % en poids sec de liant(s) polymérique(s) acrylique(s) ou méthacrylique(s) par rapport à son poids total.
Par ailleurs, une composition selon l’invention peut comprendre de 93 % à 99,5 % en poids sec, de préférence de 94 % à 99 % en poids sec d’agent(s) liant(s) polymérique(s) acrylique(s) ou méthacrylique(s) par rapport au poids sec de la composition.
En particulier, ledit agent liant polymérique de ladite composition consiste en un ou plusieurs agent(s) liant(s) polymérique(s) acrylique(s) et/ou méthacrylique(s), de préférence en copolymère(s) acrylique(s). En particulier, la composition correspondante est dénuée d’agent(s) liant(s) polymérique(s) annexe(s).
Selon un mode de réalisation particulier, une composition selon l’invention peut contenir, à titre de liant polymérique, au moins un polymère, homo- ou co-polymère, de polyuréthane dit encore homo- ou co-polyuréthane désigné encore sous le terme simplifié « liant polyuréthane ».
En particulier, l’agent liant polymérique comprend, voire consiste en au moins un liant polyuréthane choisi parmi :
- les polyuréthanes, aliphatiques ou aromatiques
- les polyester-polyuréthane, aliphatiques ou aromatiques,
- les polyéther-polyuréthane, aliphatiques ou aromatiques, et
- les polycarbonate-polyuréthane, aliphatiques ou aromatiques,
de préférence comprend, voire consiste en au moins un copolymère polyester-polyuréthane.
Selon une variante de réalisation, une composition selon l’invention peut comprendre de 10 % à 50 % en poids sec, notamment de 20 % à 40 % en poids sec, voire de 26 % à 31 % en poids sec de liant(s) polyuréthane(s) par rapport à son poids total.
En particulier, une composition selon l’invention peut comprendre de 93 % à 99,5 % en poids sec, de préférence de 94 % à 99 % en poids sec de liant(s) polyuréthane(s) par rapport au poids sec de la composition.
Selon une variante de réalisation, ledit agent liant polymérique consiste en un ou plusieurs agent(s) liant(s) polymérique(s) polyuréthane(s), en particulier en copolymère(s) polyester-polyuréthane. En d’autres termes, la composition correspondante est alors dénuée d’agent liant polymérique annexe.
A cet effet, un premier aspect de l’invention concerne un ensemble de connexion comprenant :
un circuit imprimé comprenant un transducteur orthomode intégré dans le circuit imprimé, le transducteur orthomode étant apte à être connecté à une première piste via un premier accès et connecté à une deuxième piste via un deuxième accès, le transducteur orthomode ayant un port commun et une lame métallique de type septum apte à polariser orthogonalement entre eux des premier et deuxième signaux respectivement issus des première et deuxième pistes vers le port commun; un connecteur apte à recevoir le circuit imprimé d’un côté du connecteur et à recevoir un guide d’ondes électromagnétiques en plastique d’un autre côté du connecteur, et apte à maintenir le guide en plastique dans une position donnée par rapport au circuit imprimé ; un élément de transition apte à transmettre des ondes électromagnétiques entre le guide en plastique et le port commun du transducteur, lorsque le guide en plastique est dans ladite position donnée.
L’invention permet ainsi un raccordement mécanique entre un transducteur orthomode de type SIW et un guide d’ondes en plastique, ainsi qu’une bonne adaptation d’impédance par la présence d’un élément de transition. Il est ainsi rendu possible d’utiliser un guide d’ondes en plastique pour transporter des signaux polarisés orthogonalement, ce qui rend possible une communication bidirectionnelle via un seul guide d’ondes, ou de doubler le débit de communications unidirectionnelles.
Selon un mode de réalisation, le connecteur peut comprendre une partie mâle et une partie femelle, une première partie parmi les parties mâle et femelle étant apte à recevoir le circuit imprimé, et une deuxième partie parmi les parties mâle et femelle étant apte à recevoir le guide en plastique, une portion de la partie mâle ayant une forme complémentaire d’une portion de la partie femelle, les parties mâle et femelle étant aptes à être reliées par emboîtement desdites portions.
Une telle séparation en deux parties simplifie la mise en place de la connexion entre le guide en plastique et le circuit imprimé et évite de commettre des erreurs de manipulation.
En complément, l’élément de transition peut comprendre un élément de transition mâle apte à être intégré dans la partie mâle du connecteur, et un élément de transition femelle apte à être intégré dans la partie femelle du connecteur.
Ainsi, l’adaptation d’impédance est réalisée en même temps que la connexion mécanique ce qui facilite le raccordement du guide en plastique au circuit imprimé.
Encore en complément, l’élément de transition mâle peut comprendre une première portion centrale et l’élément de transition femelle peut comprendre une deuxième portion centrale, la deuxième portion centrale entourant partiellement la première portion centrale, ou la première portion centrale de l’élément entourant partiellement la deuxième portion centrale de l’élément de transition mâle, lorsque les parties mâle et femelle du connecteur sont reliées.
Le transport des ondes électromagnétiques entre le circuit imprimé et le guide d’ondes en plastique est ainsi amélioré, ce qui assure un couplage avec une bonne adaptation d’impédance entre ces deux éléments.
Selon un mode de réalisation, le circuit imprimé peut être multi-couches et peut comprendre au moins trois couches, incluant une première couche comprenant la première piste, une deuxième couche comprenant la deuxième piste, et une troisième couche comprenant un plan de masse dans lequel est intégrée la lame métallique de type septum du transducteur orthomode.
La compacité du circuit imprimé est ainsi améliorée, tout en facilitant l’intégration du transducteur orthomode dans le substrat.
Selon un mode de réalisation, l’élément de transition peut comprendre une portion arrière orientée vers le côté apte à recevoir le guide en plastique et la portion arrière peut comprendre une surface interne en forme de cône tronqué.
Il est ainsi rendu possible de raccorder des éléments ayant des dimensions différentes. Par exemple, l’épaisseur du circuit imprimé peut ainsi différer d’une dimension transversale du guide en plastique, tel que le diamètre du guide en plastique.
Selon un mode de réalisation, l’ensemble peut comprendre un premier élément de transition apte à guider une première onde électromagnétique associée à un premier signal électrique issu de la première piste vers le premier accès du transducteur orthomode, et peut comprendre un deuxième élément de transition apte à guider une deuxième onde électromagnétique associée à un deuxième signal électrique issu de la deuxième piste vers le deuxième accès du transducteur orthomode, l’élément de transition apte à transmettre des ondes électromagnétiques entre le guide en plastique et le port commun du transducteur étant un troisième élément de transition.
De telles transitions entre les pistes et le transducteur orthomode permettent d’assurer l’intégrité des signaux transportés entre ces éléments, notamment la conversion d’un signal électrique dans les pistes en une onde électromagnétique dans le transducteur orthomode.
Dans la présente description, le terme « signal » désigne à la fois le signal électrique transporté sur les pistes, et l’onde électromagnétique qui lui est associée, et qui est transmise du transducteur orthomode vers le guide d’onde en plastique. En effet, le signal électrique et l’onde électromagnétique portent la même information, qui est donc désignée de manière générique par le terme « signal ».
Plus généralement, l’au moins une première zone est typiquement adjacente à un site de fragilité de la structure.
Suivant un second aspect de l’invention, le système pour la mise en œuvre du procédé selon le premier aspect complété le cas échéant par tout ou partie de ses perfectionnements, ce système comprenant : – au moins une fibre optique sensible monomode qui en service est en lien mécanique avec une structure à surveiller ; un laser à haute cohérence ; – des moyens pour injecter des impulsions optiques cohérentes dans la fibre optique de détection à partir du laser ; – un circuit de traitement pour capter et hétérodyner un signal de rétrodiffusion fourni au moins indirectement par la fibre optique sensible en réponse à chaque impulsion ; – des moyens pour détecter la phase du signal hétérodyne ; est caractérisé en ce que la fibre optique sensible est mise en lien mécanique avec la structure dans des premières zones et dans des deuxièmes zones, la longueur développée de fibre étant plus grande dans les premières zones que dans les deuxièmes zones par rapport à une dimension respective de chaque zone selon une direction de variation dimensionnelle à laquelle la fibre optique est sensible.
De préférence la longueur développée de fibre optique agencée dans chaque première zone est au moins sensiblement égale à une résolution spatiale du traitement en réflectométrie optique.
Dans l’au moins une première zone, la fibre optique est de préférence agencée conformément à l’une des dispositions exposées plus haut concernant le procédé.
Suivant un troisième aspect de l’invention, le capteur pour la mise en œuvre du procédé selon le premier aspect de l’invention complété le cas échéant par tout ou partie de ses perfectionnements, ou faire partie du système selon le deuxième aspect de l’invention complété le cas échéant par tout ou partie de ses perfectionnements, est caractérisé en ce qu’il comprend un support sur lequel est agencée une fibre optique, le support comportant des moyens de positionnement définissant pour la fibre optique une géométrie ayant une direction d’allongement selon laquelle la fibre optique effectue plusieurs allers et retours, le support et la fibre optique étant solidarisés de façon qu’une variation dimensionnelle du support selon la direction d’allongement est transmise à la fibre optique avec un coefficient multiplicateur correspondant sensiblement à la somme du nombre d’allers et du nombre de retours, le support comportant des moyens de solidarisation pour être rendu solidaire d’une structure à surveiller au moins à l’égard des variations dimensionnelles selon la direction d’allongement.
Dans une réalisation, le support est intégré dans une boîte qui renferme la fibre optique dans la première zone. De préférence l’intérieur de la boîte renferme une masse de remplissage, dans laquelle est noyée la fibre optique sensible.
Notamment lorsque le capteur est destiné à être noyé dans une masse constitutive de la structure à surveiller, les moyens de solidarisation peuvent comprendre des conformations d’ancrage dans la masse de la structure, telle que béton, polymère, fibres de carbone etc.
Dans certaines réalisations les moyens de positionnement définissent pour la fibre optique une géométrie en spirale oblongue.
Dans d’autres réalisations les moyens de positionnement comprennent un noyau oblong définissant pour la fibre optique une géométrie en bobine aplatie pour définir la direction d’allongement.
Dans certaines applications la fibre optique sensible est montée dans une gaine, de préférence sans possibilité de glissement. Cette gaine protège la fibre optique, notamment si le capteur doit être noyé dans une masse constitutive de la structure sans comporter un boîtier ou autre protection globale pour la fibre.
Dans une version le capteur comprend un coupleur optique, ou connecteur optique, à chaque extrémité du tronçon de la fibre optique appartenant au capteur, pour permettre l’insertion du capteur dans un circuit optique, notamment le raccordement à des deuxièmes zones telles que définies dans le cadre du procédé. Un tel capteur forme un composant prêt à l’emploi qui facilite grandement l’installation d’un système tel que celui du deuxième aspect de l’invention.
est un schéma d’un système pour la mise en œuvre du procédé selon l’invention selon la technique OTDR à hétérodynage et détection de phase ;
est une vue en plan d’un capteur à bobine de fibre en spirale pour la mise en œuvre du procédé selon l’invention avant pose d’une masse noyant la fibre optique et pose d’un couvercle du capteur ;
est une vue d’un détail, à échelle agrandie, du capteur de la ;
Alternativement, la température T* peut être évaluée par le fait que l’accélération de la polymérisation est marquée par une augmentation soudaine du flux de chaleur émis par le mélange réactionnel.
Pour illustrer ce dernier point, la représente la température de la double enveloppe (ligne en pointillés) pour un réacteur double enveloppe, tel celui utilisé pour la mise en œuvre des exemples, ainsi que la température du mélange réactionnel au sein du réacteur (courbe pleine), en fonction du temps.
Une rampe de température est imposée en consigne de sorte à obtenir une rampe de températures au sein du réacteur allant d’une température Ti à une température Tf.
La température T* correspond à la température à laquelle la température du mélange réactionnel augmente plus rapidement que la température imposée par les moyens de contrôle de la température du réacteur, obligeant le réacteur à refroidir temporairement le mélange réactionnel.
Une conséquence de l’accélération de la polymérisation est l’augmentation très rapide de la viscosité du mélange réactionnel peu après avoir atteint la température T*.
Il est estimé que la température T* généralement observable pour les procédés selon l’invention est entre 20°C et 80°C. La température T* peut notamment être de 20°C à 25°C, ou de 25°C à 35°C, ou de 35°C à 45°C ou de 45°C à 55°C, ou de 55°C à 65°C, ou de 65°C à 75°C, ou de 75°C à 80°C.
Selon certains modes de réalisation, T i ≤ T*-10°C, préférentiellement Ti ≤ T*-20°C, et de manière extrêmement préférée T i ≤ T*-25°C.
Selon certains modes de réalisation, T*+5°C ≤ Tp, préférentiellement T*+10°C ≤ Tp, et de manière extrêmement préférée T*+15°C ≤ Tp.
Selon certains modes de réalisation, l’étape progressive de chauffage peut être mise en œuvre grâce à une succession de paliers de températures, la différence de température entre chaque palier n’excédant pas 15°C, et préférentiellement n’excédant pas 10°C, et très préférentiellement n’excédant pas 5°C. Des paliers successifs peuvent être obtenu par ajout successifs d’une faible fraction en solvant de réaction préchauffé.
Selon certains modes de réalisation, l’étape progressive de chauffage est mise en œuvre avec une ou plusieurs rampes de températures à une vitesse de chauffe allant de 0,65°C/minute à 2,5°C/minute, préférentiellement avec une vitesse de chauffe allant de 0,70°C/minute à 2,2°C/minute, préférentiellement avec une vitesse de chauffe allant de 0,75°C/minute à 2,0°C/minute, et de manière davantage préférée avec une vitesse de chauffe allant de 0,8°C/min à 1,8°C/min.