INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une cale 30 est intercalée entre chaque pied d'aube 23 et le fond de l’empreinte 29 correspondant (voir par exemple ) à des fins de maintien et de prévention d'une usure prématurée du pied d’aube 23. Des exemples de montage/démontage d'aubes sur un disque de soufflante sont par exemple décrits dans le document FR3034130 au nom de la Demanderesse. La face radialement externe de la cale est configurée pour venir en contact avec le pied d'aube 23 tandis que sa face radialement interne est configurée pour venir en contact avec le fond de l’empreinte 29 correspondante. Chaque cale 30 présente une épaisseur d, qui correspond à sa dimension suivant l’axe de calage Y.
Carter de soufflante 9
Comme indiqué ci-avant, le carter de soufflante comprend une première partie 91 et une deuxième partie 92, la deuxième partie 92 s’étendant axialement de la première partie 91 jusqu’à l’axe de calage Y et présentant un deuxième rayon maximal R 3 supérieur au premier rayon R 2 , une distance L 1 le long de l’axe X entre la première partie 91 et une projection X BA sur l’axe X d’un bord d’attaque 27 en tête d’aube 25 d’une aube 22 de la soufflante 2 étant au plus égale à 110% de la longueur de la corde C. On notera ici que, les aubes 22 étant identiques et réparties de manière symétrique autour de l’axe, la distance L 1 peut être mesurée à partir de n’importe quelle aube 22 de la soufflante 2.
De préférence, la corde est prise ici en pied d’aube 23 et mesure une longueur C 1 . La face interne de la deuxième partie 92 comprend donc un renfoncement. Dans une forme de réalisation, le renfoncement est incurvé de sorte à former une surface sphérique tronquée. Cette configuration du carter de soufflante 9 permet de définir quand arrêter le renfoncement en amont de la soufflante 2 afin de permettre un montage/démontage de l’aube 22 et de faciliter la maintenance de la turbomachine 1 avec une soufflante 2 comprenant des aubes 22 à calage variable.
Par exemple, sur la , l’arrêt du renfoncement est repéré par le point D 1 dont la projection sur l’axe X est repérée par le point X 1.
Dans une forme de réalisation, le premier rayon R 2 de la première partie 91 du carter de soufflante 2 est strictement supérieur à la somme de la hauteur h de l’aube 22 et du rayon R 1 . De préférence, le premier rayon R 2 est strictement supérieur à cette somme en tout point de la première partie 91 du carter de soufflante 9.
De plus, la différence entre le deuxième rayon R 3 et le premier rayon R 2 est supérieure à l’épaisseur d de la cale 30. De préférence, la corde C est mesurée en pied d’aube 23.
Dans cette équation, pour tenir compte de la saturation des forces de frottement des pneus, on a introduit des fonctions de saturation σ, que l’on peut écrire sous la forme du vecteur suivant :
FR 3000907 décrit un média réactif comprenant un support poreux sur lequel est déposé sous forme solide un composé organique capable de former des clathrates de gaz, tel que le support poreux comprend des pores de taille comprise entre 10 nm et 150 nm, de préférence entre 30 nm et 120 nm. Après une imprégnation réalisée en voie liquide, le composé organique sous forme solide est déposé en surface et/ou au sein des pores du support. Le gaz peut être capturé par le composé organique sous forme de clathrates.
Cette technique présente l’inconvénient d’utiliser des solvants, nécessitant des étapes de dissolution, de filtration et de séchage.
Il reste donc à mettre à disposition une technique de stockage de dihydrogène avec des capacités de stockage intéressantes et permettant un stockage et une libération du gaz dans des conditions aisées.
Ces buts sont notamment atteints par la présente invention.
Ainsi, la présente invention concerne un composite poreux pour le stockage de gaz comprenant :
une matrice poreuse comprenant des pores dont le diamètre est inférieur à 10 nm, et un composé organique,
ledit composite poreux étant caractérisé en ce que ledit composé organique est présent au sein desdits pores de diamètre inférieur à 10 nm.
Au sens de la présente invention, on désigne par le terme « composite » le système constitué d’au moins deux matériaux, à savoir une matrice poreuse et un composé organique.
On entend par le terme « matrice poreuse » un matériau solide comprenant des pores au sein desquels peut être déposé un composé organique.
Les matrices poreuses appropriées dans le cadre de l’invention sont notamment utilisables dans des procédés industriels, notamment pour le stockage et l’utilisation des gaz stockés, et en particulier, ne se dégradent pas dans les conditions de température et/ou de pression mises en œuvre au sein de ces procédés.
Avantageusement, la matrice poreuse est choisie parmi les supports micro- et/ou mésoporeux organiques ou minéraux, tels que la silice, le carbone, l’alumine, les aluminosilicates, les charbons actifs, les tamis moléculaires, les zéolites, les matériaux de structure organo-métallique ( Metal Organic Frameworks, MOFs), les clathrates d’Hofmann et les polymères.
De préférence, la matrice poreuse peut être choisie parmi les silices mésoporeuses MCM-41 et SBA-15, les aluminosilicates, les xérogels de carbone, les charbons actifs et les polymères poreux.
Selon la nomenclature IUPAC, « mésoporeux » fait référence à des pores de diamètre compris entre 2 et 50 nm et « microporeux » fait référence à des pores de diamètre inférieur à 2 nm.
La taille des pores peut être mesurée par porosimétrie gaz avec comme molécule sonde l’azote ou l’argon. Cette technique consiste à mesurer l’isotherme d’adsorption de la molécule sonde à des températures cryogéniques (77K pour l’azote et 87K pour l’argon généralement) pour des pressions allant de 10 -7 bar à 1 bar. On utilise ensuite des modèles thermodynamiques, de préférence des Théories Fonctionnelles de Densité ( Density Functional Theory : DFT) pour déduire de ces isothermes le volume poreux et la distribution en tailles de pore des matrices poreuses.
Selon un mode de réalisation, la matrice comprend un volume micro- ou méso-poreux, c’est-à-dire un volume défini par des micropores et des mésopores.
Ainsi, selon un mode de réalisation, les pores de la matrice poreuse de diamètre inférieur à 10 nm représentent au moins 30 %, de préférence au moins 50%, du volume micro-/mésoporeux de la matrice poreuse. Ce pourcentage étant déterminé expérimentalement par une combinaison d’analyses réalisées par porosimétrie gaz (qui permet de caractériser les pores de diamètre inférieur à 30 nm), par porosimétrie mercure (qui permet de caractériser les pores de diamètre compris entre 30 nm et plusieurs centaines de micromètres), et par pycnométrie (qui permet d’évaluer le volume poreux total).
Le dispositif de retenue permet de maintenir le capteur 15 au contact de la surface donc la température est mesurée et empêche le capteur de température 16 de sortir spontanément du logement 15 lorsque le guide de connecteurs 1 est manipulé.
Ainsi, une fois le capteur de température 16 en position d’utilisation, comme représenté à la , la thermistance 22 est au contact d’une plaque de refroidissement 20, qui sert à évacuer de l’énergie thermique des modules de puissance de l’onduleur équipé.
Afin de garantir ce contact, il est possible de prévoir que le dispositif de retenue exerce une force de pression sur le capteur de température 16 qui garantit son contact sur la plaque de refroidissement 20. En alternative ou en complément (dans ce mode de réalisation comme dans tout autre mode de réalisation), un produit assurant une forte conduction thermique, par exemple un mastic thermoconducteur (souvent désigné par l’expression anglophone « gap filler ») ou une interface thermoconductrice (souvent désignée par l’expression anglophone « gap pad ») peut être utilisé pour assurer la conduction thermique entre la plaque de refroidissement et le capteur de température.
Comme cela est visible en particulier à la , le guide de connecteurs 1 peut comporter des murets 27 orthogonaux audit plan général d’extension P du corps du guide de connecteurs 2. La fonction de ces murets 27 est expliquée plus en détail en référence à la .
La représente, selon une vue partielle, un module de puissance 28 installé sous le guide de connecteurs 1 de la et de la . Le module de puissance comporte des bornes 29, ou « connexions extérieures » (également désignées par l’expression anglophone « lead frame ») qui permettent la connexion du module de puissance à une source électrique en courant continu d’une part et à une phase d’une machine électrique d’autre part.
Du fait des tensions élevées dans ces bornes 29, il est important d’assurer une bonne isolation électrique (en particulier entre la borne positive en courant continu et la borne négative en courant continu). Pour garantir cette isolation, et éviter le risque de formation d’arcs électriques, une distance minimale doit être prévue entre les bornes 29. Le risque de formation d’arcs électriques peut également être évité en interposant un matériau isolant entre les bornes. Les murets 27 sont ainsi interposés entre les bornes 29 des modules de puissance, lorsque le guide de connecteurs est assemblé sur les modules de puissance.
Un système assemblé comportant le guide de connecteurs de la et de la , des modules de puissance 28, et une plaque de refroidissement 20, est représenté à la et à la .
Sur la , la face supérieure 3 du guide de connecteurs est orientée vers le haut et visible au premier plan. Sur la , la face inférieure 4 du guide de connecteurs 1 est orienté vers le haut, de sorte que la plaque de refroidissement 20 est visible en partie supérieure du système, au premier plan.
La et la permettent de visualiser que les modules de puissance 28 sont interposés entre le guide de connecteurs 1 et la plaque de refroidissement 20. La plaque de refroidissement 20 est au contact des modules de puissance et permet une dissipation de l’énergie thermique issue des modules de puissance 28 dans l’air ou dans un liquide de refroidissement, via un système de dissipation 30 pouvant par exemple comporter de nombreuses ailettes.
Lors de la mise en appui du guide de connecteurs 1 sur les modules de puissance 28, tandis que lesdits modules de puissance sont au contact (direct ou via une interface thermoconductrice) avec la plaque de refroidissement 20, le (ou les) capteur thermique 16 est amené au contact de la plaque de refroidissement, en s’étendant entre deux modules de puissance 28.
Le guide de connecteurs 1 étant installé sur les modules de puissance 28, un premier module de puissance est recouvert partiellement par la première portion de recouvrement 10 du guide de connecteurs 1. Un deuxième module de puissance est recouvert partiellement par la deuxième portion de recouvrement 11 du guide de connecteurs 1. Un troisième module de puissance est recouvert partiellement par la troisième portion de recouvrement 12 du guide de connecteurs 1.
Les broches de commande de chaque module de puissance 18 traversent le guide de connecteurs 1 par les orifices 5 qu’il comporte, de sorte que leur positionnement et leur orientation relative sont corrigés puis maintenus. Il est alors possible de coiffer le système avec une carte électronique de contrôle (ou une carte électronique unique), en étant certain que les broches de commande vont s’insérer précisément et simultanément dans des connecteurs femelles de la carte électronique. Les connecteurs femelles sont par exemple des trous permettant aux broches 8 de traverser la carte électronique et de les y souder.
Un écran, par exemple en acier ou en aluminium, peut, optionnellement, être interposé entre le guide de connecteurs 1 et la carte électronique, tout en étant maintenu à distance de la carte électronique (par exemple à l’aide d’entretoises isolantes).
Comme cela est visible notamment à la et à la , le guide de connecteurs peut également comporter des moyens permettant son indexation en position et sa fixation dans le carter d’un onduleur. L’indexation peut être réalisée à l’aide d’orifices calibrés 32 pour le passage de goupilles ou de doigts d’indexage. Le guide de connecteurs peut en particulier comporter deux orifices calibrés, réalisés avec de faibles tolérances de position et de dimensions.
La fixation peut être prévue par exemple par vis, au travers de trous de fixation 31 dotés, le cas échéant d’inserts par exemple métalliques.
La représente, à titre d’exemple, un guide de connecteurs 1 selon un autre mode de réalisation de l’invention. Le guide de connecteurs de la , bien que présentant une configuration générale très différente, est fonctionnellement similaire au guide de connecteurs des figures 1 à 10. On peut donc généralement se référer à la description des figures 1 à 10 pour le connecteur de la . Comparativement aux figures 1 à 10, les mêmes signes de référence sont utilisés sur la , pour désigner les mêmes éléments.
Une solution de déverrouillage automatique existe pour répondre à cette problématique, elle est détaillée dans le brevet WO 2018/070884 A1. Cette solution emploie un élément de commande, qui est activé par un élément mobile sur la machine, en l’occurrence la plate-forme. Le but étant que, lorsque la plate-forme arrive à sa position basse, l’élément de commande soit positionné de telle sorte que, lorsque l’éperon est accouplé à la machine, la plate-forme active l’élément mobile quand elle arrive dans la position basse. Le mouvement de l’élément mobile a pour effet d’actionner les crochets afin de les déverrouiller. Cependant, le mécanisme étant complexe, il n’est pas adaptable sur une machine qui pourrait être utilisée pour la distribution aussi bien à droite qu’à gauche, la machine devant être attelée à droite pour une distribution à droite et à gauche pour une distribution à gauche.
La présente invention pallie ces inconvénients par un éperon d’attelage à une machine agricole comprenant au moins un verrou de verrouillage-déverrouillage de l’éperon à une machine agricole, caractérisé en ce qu’il comprend au moins un premier vérin double effet pour actionner le au moins un verrou, un deuxième vérin double effet de montée-descente d’une plateforme d’une machine agricole, un circuit d’alimentation, notamment hydraulique, électrique ou pneumatique, comportant une première branche ayant en parallèle une première ligne d’alimentation du au moins un premier vérin dans un sens de verrouillage et une deuxième ligne d’alimentation du deuxième vérin dans le sens de la montée, une deuxième branche ayant en parallèle une première ligne d’alimentation du deuxième vérin dans le sens de la descente et une deuxième ligne d’alimentation du au moins un premier vérin dans le sens du déverrouillage, des premiers moyens formant valve de séquence étant montés sur la deuxième ligne de la deuxième branche.
Un moyen de commande de l’alimentation pour alimenter sélectivement la première branche ou la deuxième branche peut être disponible sur un tracteur, un chargeur frontal ou un chariot télescopique sur lequel l’éperon sera monté.
Lors de l’attelage de l’éperon sur la machine, la séquence des opérations se fait naturellement par le différentiel de pression nécessaire à l’action de chaque vérin. Le poids de la plate-forme engendre une pression côté fût du vérin de levage. L’huile aura donc tendance à aller plus facilement dans le vérin de verrouillage qui sera activé en premier. Puis, lorsque le vérin sera rentré à fond, l’huile se dirigera naturellement vers le deuxième vérin pour lever la plateforme. Lors du dételage de l’éperon sur la machine, l’alimentation hydraulique est effectuée en priorité vers le vérin servant à baisser la plateforme. Lorsque la plateforme est en position basse, la première valve de séquence oriente automatiquement le flux hydraulique vers le vérin qui actionne le déverrouillage entre la machine et l’éperon.
Grâce à l’activation du ou des verrous par un vérin séquencé avec le vérin de montée / descente de la plate-forme, il est possible de décrocher la machine sans intervention manuelle de l’utilisateur, ce qui permet son utilisation sur un chargeur ou un chariot télescopique.
De préférence, des deuxièmes moyens formant valve de séquence sont montés sur la deuxième ligne de la première branche.
Lors de l’attelage de l’éperon sur la machine, le vérin activant le verrou est alimenté en premier. Une fois le verrou de l’éperon en place sur le crochet de la machine, une valve de séquence dirige automatiquement le flux hydraulique vers le deuxième vérin afin de lever la plate-forme. Pour désaccoupler la machine de l’éperon, l’alimentation hydraulique est effectuée en priorité vers le vérin servant à baisser la plate-forme. Lorsque la plate-forme est en position basse, une valve de séquence oriente automatiquement le flux hydraulique vers le vérin qui actionne le déverrouillage entre la machine et l’éperon. Le circuit est amélioré et fonctionne d’une manière sure indépendamment du poids de la plate-forme ou de son chargement.
De préférence, l’éperon comporte deux verrous de verrouillage-déverrouillage. Ils sont actionnés chacun par un des deux premiers vérins alimentés simultanément par le circuit d’alimentation ou ils sont solidaires en rotation d’un arbre actionné par le premier vérin. Les deux verrous sont disposés de part et d’autre de l’éperon par rapport au plan central transversal de l’éperon. L’attelage peut ainsi s’effectuer de chaque côté de la machine, par la gauche ou la droite.
Le verrou peut être un dispositif à crochets. Le crochet de l’éperon se lève pour se déverrouiller ou se rabat sur un crochet faisant saillie d’une machine agricole pour se verrouiller.
L’éperon est utilisé en général sur une machine agricole comportant une plateforme et au moins un crochet, notamment sur une machine de distribution de fourrage. On peut ainsi la transporter en sécurité une fois l’accouplement verrouillé.
la est une vue en perspective de l’éperon suivant le mode de réalisation préféré de l’invention,
la est une vue en perspective de l’éperon de la lors de son attelage à une machine agricole,
la est une vue en perspective de l’éperon de la attelé à un côté d’une machine agricole,
la est une vue en perspective de l’éperon de la attelé à l’autre côté de la machine agricole de la ,
la est un schéma hydraulique du circuit d’alimentation de l’éperon de la ,
Avantageusement, la poudre pour préserver un récipient vinaire selon l’invention, notamment utilisé pour la vinification et/ou l’élevage du vin, contient comme substances actives : - entre 10,0% et 50,0% en poids de tanins hydrolysables, et - entre 15,0% et 90,0% en poids de tanins condensés, chaque pourcentage étant exprimé en poids par rapport au poids total de la poudre.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, la poudre peut en outre comprendre une ou plusieurs substances actives additionnelles telles que du dioxyde de soufre.
Selon un autre mode de réalisation, la poudre pour préserver un récipient vinaire selon l’invention, notamment utilisé pour la vinification et/ou l’élevage du vin, comprend comme uniques substances actives : - entre 10,0% et 50,0% en poids de tanins hydrolysables, et - entre 15,0% et 90,0% en poids de tanins condensés, chaque pourcentage étant exprimé en poids par rapport au poids total de la poudre.
Selon un autre mode de réalisation, la poudre pour préserver un récipient vinaire selon l’invention, notamment utilisé pour la vinification et/ou l’élevage du vin, est constituée essentiellement des substances actives suivantes : - entre 10,0% et 50,0% en poids de tanins hydrolysables, et - entre 15,0% et 90,0% en poids de tanins condensés, chaque pourcentage étant exprimé en poids par rapport au poids total de la poudre.
Selon un autre mode de réalisation, la poudre pour préserver un récipient vinaire selon l’invention, notamment utilisé pour la vinification et/ou l’élevage du vin, contient comme uniques substances actives : - entre 10,0% et 50,0% en poids de tanins hydrolysables, et - entre 15,0% et 90,0% en poids de tanins condensés, chaque pourcentage étant exprimé en poids par rapport au poids total de la poudre.
Un autre objet de l’invention concerne une composition sous forme liquide pour préserver un récipient vinaire, notamment utilisé pour la vinification et/ou l’élevage du vin, comprenant comme substances actives : - entre 5,0 % et 20,0 % en poids de tanins hydrolysables, - entre 10,0 % et 40,0 % en poids de tanins condensés, chaque pourcentage étant exprimé en poids par rapport au poids total de la composition sous forme liquide.
Au sens de la présente invention, on entend par « composition » aussi bien une composition sous forme liquide, en particulier sous la forme d’une solution ou de suspension, qu’une composition sous forme semi-solide, avantageusement sous forme de gel ou composition sous forme solide, avantageusement sous forme de poudre, qu’une composition liquide sous forme de brouillard de particules Dans un mode de réalisation particulier de l’invention, la composition est sous forme solide, avantageusement sous la forme de poudre. Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, la composition selon l’invention peut être dissoute dans de l’eau, avantageusement de l’eau osmosée, formant ainsi une composition aqueuse.
La composition sous forme liquide selon l’invention présente l’avantage d’être très peu coûteuse. De plus, la composition selon l’invention est respectueuse de l’environnement, car son application sur le récipient vinaire ne nécessite pas une utilisation abondante d’eau, est constituée exclusivement d’ingrédients d’origine naturelle, et est dépourvue de soufre. De plus, la composition sous forme liquide selon l’invention est non toxique pour l’utilisateur, dans la mesure où aucun relargage d’éthanal n’est observé. Grâce à la composition sous forme liquide selon l’invention, le récipient vinaire est protégé contre la prolifération de bactéries acétiques pendant au moins 4 mois. Avantageusement, la composition selon l’invention permet de protéger le récipient vinaire contre la prolifération de bactéries acétiques pendant au moins 7 mois.
Avantageusement, la composition sous forme liquide selon l’invention présente l’avantage de comprendre uniquement des ingrédients 100% naturels, extraits à partir de matières premières végétales renouvelables entrant dans la catégorie des tanins, respectant le CODEX œnologique international (résolution Oeno 12/2002, Oeno 5/2008 et Oeno 6/2008, ainsi que la résolution OIV Oeno 352-2009, conformément à l'article 120quater, paragraphe 2 du règlement n° 1234/2007 du Conseil Européen). Ainsi, la composition selon invention présente également l’avantage d’être conforme au CODEX œnologique international. Ainsi, la composition selon l’invention ne présente aucun risque toxique pour l’utilisateur, même en cas d’ingestion et permettant un ré-entonnage du vin dans la barrique sans lavage préalable.
Avantageusement, la composition sous forme liquide selon l’invention comprend au moins 5,0%, avantageusement au moins 5,5%, avantageusement au moins 6,0%, avantageusement au moins 6,5%, avantageusement au moins 7,0%, avantageusement au moins 7,5%, avantageusement au moins 8,0%, avantageusement au moins 8,5%, avantageusement au moins 9,0%, avantageusement au moins 9,5%, avantageusement au moins 10,0%, avantageusement au moins 10,5%, avantageusement au moins 11,0%, avantageusement au moins 11,5%, avantageusement au moins 12,0%, avantageusement au moins 12,5%, avantageusement au moins 13,0%, avantageusement au moins 13,5%, avantageusement au moins 14,0%, avantageusement au moins 14,5%, avantageusement au moins 15,0%, avantageusement au moins 15,5%, avantageusement au moins 16,0%, avantageusement au moins 16,5%, avantageusement au moins 17,0%, avantageusement au moins 17,5%, avantageusement au moins 18,0%, avantageusement au moins 18,5%, avantageusement au moins 19,0%, avantageusement au moins 19,5%, avantageusement au moins 20,0% en poids de tanins hydrolysables, le pourcentage étant exprimé en poids par rapport au poids total de la composition sous forme liquide.