INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Énoncé 14. Le procédé selon l’énoncé 13, dans lequel les fils expansibles sont initialement enroulés circonférentiellement autour du mandrin d’outil et le déplacement du collier le long du mandrin d’outil comprend la rotation du collier pour dérouler au moins partiellement les fils expansibles.
Énoncé 15. Le procédé selon l’énoncé 13 ou 14, dans lequel le déplacement du collier le long du mandrin d’outil comprend le déplacement axial du collier pour pousser une extrémité des fils expansibles vers une extrémité opposée des fils expansibles.
Énoncé 16. Le procédé selon l’un quelconque des énoncés 13 à 15, comprenant en outre : la sollicitation du collier vers la seconde position tout en retenant initialement le collier dans la première position ; et la libération du collier en réponse au fait que le collier atteint la position sélectionnée dans le puits de forage de sorte que la sollicitation déplace le collier vers la seconde position.
Énoncé 17. Le procédé selon l’énoncé 16, comprenant en outre : l’utilisation d’un élément soluble pour retenir initialement le collier dans la première position ; et la libération du collier comprend la dissolution de l’élément soluble.
Énoncé 18. Le procédé selon l’énoncé 16 ou 17, comprenant en outre : la contrainte initiale des fils expansibles avec une enveloppe soluble autour des fils expansibles ; et la libération du collier comprend la dissolution de l’enveloppe soluble.
Énoncé 19. Le procédé selon l’un quelconque des énoncés 12 à 18, comprenant en outre : le couplage mobile d’un collier aux fils expansibles ; le blocage initial d’un trajet d’écoulement entre une première et une seconde chambres de fluide pour maintenir un déséquilibre de pression entre la première et la seconde chambres de fluide ; le déblocage du trajet d’écoulement lorsque le mandrin d’outil est à la position sélectionnée dans le puits de forage pour égaliser la pression le long du trajet d’écoulement afin de déplacer le collier le long du mandrin d’outil.
Énoncé 20. Le procédé selon l’énoncé 19, dans lequel la première chambre de fluide est exposée à une pression externe et la seconde chambre de fluide comprend un piège atmosphérique qui est étanche à la pression externe de sorte qu’un différentiel de pression entre les première et seconde chambres de fluide augmente à mesure que le mandrin d’outil est descendu dans le puits de forage.
Pour faciliter une meilleure compréhension de la présente invention, les exemples suivants de certains aspects de certains modes de réalisation sont donnés. Les exemples suivants ne doivent en aucun cas être lus pour limiter, ou définir, toute la portée de la divulgation.
Par souci de brièveté, seules certaines plages sont explicitement divulguées ici. Cependant, des plages allant de toute limite inférieure peuvent être combinées à une quelconque limite supérieure pour citer une plage non explicitement citée, de même, des plages allant de toute limite inférieure peuvent être combinées à toute autre limite inférieure afin de citer une plage non explicitement citée, de la même manière, des plages de toute limite supérieure peuvent être combinées à toute autre limite supérieure pour citer une plage non explicitement citée. En outre, chaque fois qu’une plage numérique avec une limite inférieure et une limite supérieure est divulguée, tout nombre et toute plage incluse compris dans la plage sont spécifiquement divulgués. En particulier, chaque plage de valeurs (de la forme, « d’environ a à environ b », ou, de manière équivalente, « approximativement de a à b » ou, de manière équivalente, « approximativement d’a-b ») divulguée ici doit être comprise comme énonçant chaque nombre et chaque plage compris dans la plage de valeurs plus large, même si elles ne sont pas explicitement citées. Ainsi, chaque point ou valeur individuelle peut constituer sa propre limite inférieure ou supérieure combinée à tout autre point ou valeur individuelle ou à toute autre limite inférieure ou supérieure, pour citer une plage non explicitement citée.
Par conséquent, les présents modes de réalisation sont bien adaptés pour atteindre les objectifs et les avantages mentionnés, ainsi que ceux qui y sont inhérents. Les modes de réalisation particuliers divulgués ci-dessus ne sont qu’illustratifs, car les présents modes de réalisation peuvent être modifiés et mis en pratique de manières différentes mais équivalentes qui apparaîtront de manière évidente à l’homme du métier bénéficiant des enseignements contenus ici. Bien que des modes de réalisation individuels soient discutés, toutes les combinaisons de chaque mode de réalisation sont envisagées et couvertes par la divulgation. En outre, aucune limitation n’est prévue pour les détails d’élaboration ou de conception fournis ici, autres que ceux décrits dans les revendications ci-dessous. De plus, les termes des revendications ont un sens simple et ordinaire, sauf indication contraire explicite et claire définie par le titulaire du brevet. Il est par conséquent évident que les modes de réalisation illustratifs particuliers divulgués ci-dessus peuvent être changés ou modifiés et que toutes ces variations sont considérées dans la portée et dans l’esprit de la présente divulgation.
SYSTÈMES DE DÉTECTION DE POSITION DE VANNE DE FOND DE TROU, VANNES DE FOND DE TROU ET PROCÉDÉS POUR DÉTERMINER UNE POSITION D’UNE VANNE DE FOND DE TROU Contexte La présente divulgation concerne généralement des systèmes de détection de position de vanne de fond de trou, des vannes de fond de trou et des procédés pour déterminer une position d’une vanne de fond de trou.
Selon un autre de ses aspects, la présente invention concerne un coupe circuit électrique réactif à l’humidité comprenant au moins un dispositif, tel que décrit ici.
représente un schéma de réalisation de fils amyloïdes d’α-lactalbumine configurés pour la récupération d’énergie à partir de l’humidité ambiante. Des fils amyloïdes d’α-lactalbumine ( 6 ) sont disposés entre, et connectés à, deux fils de platine ( 1a,b ). Les fils de platine sont reliés à des vis ( 5 ) permettant la connexion à un circuit électrique et sont disposés dans des capillaires en verre ( 2 ). L’extrémité de chacun des capillaires de verre ( 2 ) tournée vers les fils d’α-lactalbumine ( 6 ) est obturée par de la cire d’abeille ( 4 ). Les fils amyloïdes d’α-lactalbumine ( 6 ) sont obtenus à partir d’une goutte de gel de fibres amyloïdes d’α-lactalbumine ( 3 ) disposée entre les fils de platine ( 1a,b ) et laissée séchée pendant 1 à 3 heures ( A ).
représente des schémas de montage des circuits en parallèles (Fig. 2A ) et en séries ( Fig. 2B ) dans lesquels chacun des Gi-Zi représente un dispositif comprenant des fils amyloïdes reliés à des électrodes de platines, comme décrit ici.
représente la caractérisation électronique des fils amyloïdes d’α-lactalbumine. Fig. 3A représente les différences de potentiels en circuit ouvert (Eoc (V)) obtenues en fonction de la configuration des fils : fil seul (noir plein), 3 fils en séries (noir traits) et 3 fils en parallèles (noir pointillés). Fig. 3B : Charge d’un condensateur 470 µF 16 V en fonction de la configuration des fils : fil seul (noir plein), 3 fils en séries (noir traits) et 3 fils en parallèles (noir pointillés). Fig. 3C : Charge d’un condensateur 470 µF 16 V avec 3 fils en parallèles et détermination de la constante de temps. Fig. 3D : Stabilité de la charge d’un condensateur sur une période de 50 h.
représente l’évolution du potentiel en circuit ouvert (E(V)) sur deux fils amyloïdes d’α-lactalbumine en fonction de l’humidité : à 95 % et 60 % et l’influence du sens de branchement sur les électrodes démontrant une polarisation des fils amyloïdes de protéines d’α-lactalbumine.
représente ( 5 A ) un schéma de montage d’une plaque sur laquelle des électrodes ( 5 B ) (7a, 7b) ont été imprimées. Les électrodes portent à leur extrémité de la cire (8). Une goutte d’un hydrogel de fibres amyloïdes est déposée et laissée sécher ( E ).
Description détaillée Fibres et fils amyloïdes de protéines La présente divulgation concerne l’utilisation d’au moins une fibre amyloïde, ou d’au moins un fil comprenant une pluralité de fibres amyloïdes, pour générer une énergie électrique à partir d’une atmosphère environnante humide.
La présente divulgation concerne l’utilisation d’au moins une fibre amyloïde conductrice d’ions hydroniums, ou d’au moins un fil comprenant une pluralité de fibres amyloïdes conductrices d’ions hydroniums, pour générer une énergie électrique à partir d’une atmosphère environnante humide.
De nombreuses protéines sont capables de s’autoassembler en fibres amyloïdes. Certaines protéines assemblées en fibres amyloïdes sont toxiques et sont impliquées dans des processus pathologiques chez l’homme, tel que le peptide β-amyloïde impliqué dans la maladie d’Alzheimer ou l’α-synucléine impliquée dans la maladie de Parkinson.
Par exemple, les protéines aptes à s’autoassembler en fibres amyloïdes et mises en œuvre dans l’invention sont des protéines non-toxiques. Une « protéine non-toxique » est une protéine non impliquée dans un processus pathologique chez l’homme ou l’animal. Des protéines non-toxiques aptes à s’autoassembler en fibres amyloïdes sont connues dans le domaine (Jackson et al. , Biomolecules . 2017;7(4):71 ; Lee et al. , Sci Rep 10 , 5120 (2020) ; Roberts (2016) PLoS Biol 14(1)).
Les protéines convenant à l’invention sont des protéines aptes à former des, ou s’autoassembler en, fibres amyloïdes conductrices d’ions hydronium.
À titre d’exemple de protéines susceptibles d’être mises en œuvre dans la présente description, on peut citer l’α-lactalbumine, la β-lactoglobuline, le lysozyme, ou la protéine HET-s issue du champignon filamenteux Podospora anserina , et notamment le domaine HET-s(218-289).
Le système de maintien 2 comprend aussi un écrou 24, de manière à ce que le trou taraudé de l’écrou 24 soit aligné avec le premier passage 10, traversant l’équerre, et le deuxième passage 14, traversant la platine. Selon le présent exemple, l’écrou 24 est positionné contre la platine 12.
Une entretoise 26 creuse est interposée entre l’équerre 4 et la platine 12, de sorte à guider le passage d’une vis entre le premier passage 10 et le deuxième passage 14.
Selon une autre caractéristique de l’invention, l’équerre 4 et la platine 12 sont réalisées à partir d’un même matériau, de préférence un matériau métallique.
Comme illustré par la , le système de maintien 2 est destiné à être inséré dans un longeron 28 d’un châssis 30 pour véhicule automobile. Le système de maintien 2 est positionné dans le longeron 28, de manière à ce que la paroi inférieure 6 de l’équerre soit en vis-à-vis d’une paroi inférieure 32 du longeron. Plus précisément, le système de maintien 2 est positionné de sorte que le premier passage 10 de l’équerre soit aligné avec un passage 34 ménagé à travers la paroi inférieure 32 du longeron.
Ainsi, de façon avantageuse, l’extrémité d’un bras arrière d’un train arrière peut être maintenue contre la paroi inférieure 32 du longeron 28, par l’intermédiaire d’une vis insérée dans le passage 34 du longeron. L’extrémité libre de la vis est alors maintenue de façon réversible par le système de maintien 2 selon l’invention.
Le système de maintien permet donc un maintien accru d’une vis dans le longeron 28, en répartissant les forces exercées par la vis, maintenue par l’écrou 24, sur la paroi inférieure 32 du longeron par l’intermédiaire de la paroi inférieure 6 de l’équerre 4, ainsi que sur les autres parois du longeron par l’intermédiaire des deuxièmes pattes 22 de la platine.
Le système de maintien 2 selon l’invention offre ainsi une solution alternative pour maintenir un train arrière à un châssis d’un véhicule automobile, de façon plus sure et plus pérenne.
Module de refroidissement, notamment pour un véhicule La présente invention concerne un module de refroidissement, notamment pour un véhicule. Le véhicule peut être de type terrestre, maritime ou aérien. Le module de refroidissement est notamment destiné à être utilisé dans un système de refroidissement, ou plus généralement de gestion thermique, comprenant notamment une pompe à chaleur.
L’invention propose d’atteindre l’objectif de réduire l’encombrement d’un système de gestion thermique.
L’invention propose ainsi un module de refroidissement, notamment pour un véhicule, ce module comportant un support comprenant au moins un canal pour l’écoulement d’un fluide caloporteur, ce support portant au moins un composant à fonction fluidique tel qu’une vanne ou une pompe, ce module comprenant en outre une boîte de distribution du fluide caloporteur et cette boîte étant apte à loger au moins un composant d’échange de chaleur distinct du composant à fonction fluidique et agencé pour une circulation d’un fluide réfrigérant, la boîte étant agencée de manière à permettre, en son sein, un échange de chaleur entre le fluide caloporteur et le fluide réfrigérant, cette boîte étant formée au moins partiellement par le support.
Le composant d’échange de chaleur est par exemple un refroidisseur à fluide réfrigérant, encore appelé « chiller » en anglais.
On entend par « fonction fluidique » une fonction participant au fonctionnement du module, par exemple choisie pour agir sur l’écoulement du fluide caloporteur ou pour mesurer un paramètre lié au fluide ou à son écoulement dans les canaux.
L’invention permet d’obtenir de nombreux avantages.
Tout d’abord, le support remplit plusieurs rôles, à savoir au moins un rôle structurel car il porte des composants et un rôle fonctionnel, ce qui permet d’avoir un module compact avec un nombre de pièces pouvant être limité.
L’invention permet notamment d’avoir un regroupement de plusieurs composants d’un circuit hydraulique de fluide caloporteur, d’une façon optimale avec notamment un support qui intègre le circuit hydraulique.
Le compresseur haute pression (ou HP) 112 et la turbine haute pression 114 sont reliés par un arbre de rotation haute pression 122 et forment ensemble un corps haute pression. L’arbre de rotation haute pression 122 a un régime haute pression N2.
La soufflante 110, qui est entraînée par l'arbre basse pression 121, comprime l'air ingéré. Cet air se divise en aval de la soufflante 110 entre un flux d'air secondaire qui est dirigé directement vers une tuyère secondaire (non représentée) par laquelle il est éjecté pour participer à la poussée fournie par la turbomachine 100, et un flux dit primaire qui pénètre dans le générateur de gaz, constitué par le corps basse pression et le corps haute pression, puis qui est éjecté dans la tuyère primaire 116. De manière connue, pour modifier le régime de la turbomachine 100, le pilote de l’aéronef modifie la position d’une manette de commande qui permet de modifier la consigne de débit de carburant Qcons dans la chambre de combustion 113.
En référence à la , la turbomachine 100 comporte en outre un moteur électrique ME configuré pour fournir un couple supplémentaire à l’arbre de rotation haute pression 122. Le fonctionnement de la turbomachine 100 comporte un système de commande 300 configuré pour obtenir des signaux représentant des paramètres de fonctionnement PAR de la turbomachine 100 pour déterminer une consigne de débit de carburant Qcons et une consigne de couple Tcons au moteur électrique ME. Les paramètres de fonctionnement PAR de la turbomachine 100 peuvent comprendre notamment les mesures courantes du régime basse pression N1, du régime haute pression N2, de la température de sortie de tuyère, de la puissance électrique Pe consommée par le moteur électrique ME, de la puissance générée par l’arbre de rotation haute pression P2, des mesures de pression, etc.
En référence à la , le système de commande 300 est configuré pour mettre en œuvre un procédé de commande comportant les étapes consistants à : Déterminer E1 un taux d’hybridation TH correspondant à une puissance générée Pe par le moteur électrique ME rapportée à une puissance générée par l’arbre de rotation haute pression P2, Déterminer E2 un seuil de couple Tseuil à partir du taux d’hybridation TH, Limiter E3 la consigne de couple Tcons au seuil de couple Tseuil si la consigne de couple Tcons est supérieure au seuil de couple Tseuil.
Ainsi, grâce à l’invention, on tient compte du taux d’hybridation TH pour utiliser avec parcimonie les ressources électriques de l’aéronef. L’utilisation du moteur électrique ME est avantageusement réduite lorsque le taux d’hybridation TH est faible.
Comme illustré à la (qui complète la précédemment présentée), le taux d’hybridation TH chute de manière importante, notamment de manière exponentielle, lors d’une accélération de la turbomachine 100. Une limitation de la consigne de couple Tcons en fonction du taux d’hybridation TH permet de réduire automatiquement la consommation électrique. Cette réduction est automatique et transposable à différentes turbomachines, sans tenir compte d’un régime de rotation particulier.
La détermination du taux d’hybridation TH est réalisée à partir de paramètres de fonctionnement PAR de la turbomachine 100, en particulier, de la puissance consommée Pe par le moteur électrique ME et de la puissance générée P2 par l’arbre de rotation haute pression 122. La détermination du taux d’hybridation TH est simple et rapide à réaliser.
De manière préférée, le seuil de couple Tseuil est déterminé selon la loi suivante : Tseuil=Tmax*A dans laquelle : A est un coefficient d’utilisation déterminée à partir du taux d’hybridation TH et Tmax est une consigne maximale de couple pour ledit moteur électrique ME.
Comme illustré à la , le coefficient d’utilisation A est déterminé à partir du taux d’hybridation TH selon une loi croissante L1, L2. Ainsi, plus le taux d’hybridation TH est important, plus le coefficient d’utilisation A est élevé. La puissance électrique Pe est ainsi consommée en priorité quand elle est significative dans l’entrainement en rotation de l’arbre d’entrainement haute pression 122. Cela permet d’optimiser la consommation des batteries électriques.
L’invention va être présentée pour une première loi linéaire L1 et une deuxième loi exponentielle L2 mais il va de soi que l’invention s’applique à d’autres lois croissantes.
Comme cela va être présenté par la suite, le coefficient utilisation A est égal à 1 au-dessus d’un seuil d’hybridation prédéterminé STH afin d’utiliser au maximum le moteur électrique ME lorsque le taux d’hybridation TH est élevé. Un tel seuil d’hybridation prédéterminé STH permet de privilégier le moteur électrique ME. De manière préférée, le seuil d’hybridation prédéterminé STH est supérieur à 50% pour que l’apport électrique demeure significatif. Il est de préférence inférieur à 70% pour conserver une utilisation maximale du moteur électrique ME pour des forts taux d’hybridation TH. Par la suite, il est utilisé à titre d’exemple un seuil d’hybridation prédéterminé STH de 60%.
Dans un premier exemple, en référence à la , la première loi L1 est linéaire jusqu’à un seuil d’hybridation prédéterminé STH, ici de 60%, puis constante.
Le coefficient d’utilisation A croit entre 0 et 1 pour un taux d’hybridation TH compris entre 0% et 60% puis stagne à 1. Cela permet de déterminer un seuil de couple Tseuil qui est également croissant pour le moteur électrique ME.
En référence à la , il est représenté de manière schématique l’évolution du régime basse pression N1, du régime haute pression N2, de la consigne de carburant Qcons et de la consommation électrique du moteur électrique Pe lors d’une accélération de la turbomachine sur une plage temporelle de 9 secondes. Il est représenté en trait continu le régime basse pression N1, le régime haute pression N2, la consigne de carburant Qcons et la consommation électrique du moteur électrique Pe selon l’art antérieur (voir ). Sur la , il est représenté par un trait discontinu la consommation électrique du moteur électrique Pe (L1) qui est limitée par le seuil de couple Tseuil fonction de la première loi linéaire L1.
Il apparait que la consommation électrique Pe est plus linéaire, ce qui limite l’usure de la machine électrique ME. En outre, il n’existe pas de surconsommation électrique comme dans l’art antérieur, ce qui préserve les ressources électriques embarquées dans l’aéronef, par exemple, des batteries. Des batteries électriques de capacité moindre peuvent ainsi être utilisées.
En référence à la , il est représenté de manière schématique l’évolution du régime basse pression N1, du régime haute pression N2, de la consigne de carburant Qcons et de la consommation électrique du moteur électrique Pe lors d’une accélération de la turbomachine sur une plage temporelle de 4,5 secondes. Pour une accélération sur une plage de temps réduite, les paramètres de la turbomachine 100 sont plus impactés.
Il a par conséquent été proposé dans les documents FR3095371 et FR 3095372 des solutions d’authentification d’un document d’identité d’un individu utilisant des concaténations astucieuses qui évitent de devoir transmettre une image du document d’identité et donc sont totalement respectueuses de la vie privée, tout en restant fiables et sécurisées.
Il serait également souhaitable de pouvoir authentifier l’individu porteur du document d’identité. On note que la solution proposée dans FR3095371 permet de vérifier séparément qu’une donnée biométrique candidate acquise sur l’individu coïncide avec une donnée biométrique de référence telle que la photographie du document d’identité, mais cela fait l’objet d’une procédure secondaire et complexe car elle nécessite soit que le serveur compare la donnée biométrique candidate avec la donnée biométrique de référence, ce qui est problématique en terme de respect de la vie privée, soit que ce soit le client qui effectue cette comparaison mais il doit générer une preuve à divulgation nulle de connaissance du fait qu’il a bien effectué cette comparaison.
L’invention vient simplifier la situation.
PRESENTATION DE L’INVENTION Selon un premier aspect, l’invention concerne un procédé d’enrôlement de données d’un document d’identité d’un individu, le procédé étant caractérisé en ce qu’il comprend la mise en œuvre par des moyens de traitement de données d’un serveur d’enrôlement d’étapes de :
Obtention d’une photographie dudit individu visible sur ledit document d’identité et d’une donnée de lecture optique du document d’identité ; Extraction par analyse de ladite photographie : d’une information de référence représentative de l’apparence de ladite photographie ; d’une donnée biométrique de référence ; Génération d’une première et d’une deuxième donnée d’aléa, calcul : d’une première donnée encodée par application d’une procédure d’encodage à ladite information de référence représentative de l’apparence de ladite photographie et à ladite première donnée d’aléa ; d’une deuxième donnée encodée par application d’une procédure d’encodage à ladite donnée biométrique de référence et à ladite deuxième donnée d’aléa Stockage sur des moyens de stockage de données d’un serveur d’authentification de : Ladite première donnée encodée ; Ladite deuxième donnée encodée ; Une empreinte cryptographique d’une concaténation de ladite information de référence représentative de l’apparence de ladite photographie, de la première donnée d’aléa, et de la donnée de lecture optique du document d’identité ; Une empreinte cryptographique d’une concaténation de ladite donnée biométrique de référence, de la deuxième donnée d’aléa, et de la donnée de lecture optique du document d’identité.
Selon des caractéristiques et non limitatives :
La procédure d’encodage est une procédure d’esquisse d’un algorithme de type « secure sketch » ou une procédure de type obfuscation floue à distance de Hamming.
La donnée de lecture optique du document d’identité est une donnée de type MRZ, QR code ou PDF417.
L’étape (D) comprend en outre le stockage sur les moyens de stockage de données du serveur d’authentification d’un chiffré d’au moins une donnée personnelle dudit individu avec l’empreinte cryptographique d’une concaténation de la donnée de lecture optique du document d’identité 1 et de la première et/ou la deuxième donnée d’aléa.
Ladite donnée personnelle dudit individu est une donnée alphanumérique associé audit individu, ladite photographie de l’individu, ladite donnée de lecture optique, et ladite au moins une donnée alphanumérique sont imprimées sur le document d’identité.