INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La bandelette de maintien 2 peut donc s’adapter à plusieurs diamètres de la partie de membre 4, en étant fixée sur elle-même, et éventuellement sur le bandage, lorsque la circonférence de la partie de membre 4 est inférieur à la longueur de la bandelette de maintien 2, en étant fixée uniquement sur la bande de compression 1 lorsque la circonférence de la partie de membre 4 est sensiblement égal à la longueur de la bandelette de maintien 2 ou en étant fixée à une autre bandelette de maintien 2 lorsque la circonférence de la partie de membre 4 est supérieure à la longueur d’une bandelette de maintien 2. Il est entendu que plus de deux bandelettes de maintien 2 peuvent être prévues si nécessaire.
Selon le mode de réalisation représenté sur la , le dispositif de fixation 18 est formé par des crochets 22 s’étendant en saillie de la face interne 12 de la bandelette de maintien 2 et le dispositif de fixation complémentaire 20 est formé par des boucles 24 s’étendant en saillie de la face externe 14 de la bandelette de maintien 2 et/ou de la face externe 6 de la bande de compression 1. Comme indiqué précédemment, les boucles prévues sur la face externe 14 de la bandelette de maintien 2 ne présentent pas nécessairement les mêmes dimensions que les boucles formées sur la face externe 6 de la bande de compression 1. Les crochets 22 sont aptes à s’accrocher dans les boucles 24 pour assurer une fixation réversible entre le dispositif de fixation 18 et le dispositif de fixation complémentaire 20. De façon avantageuse, les crochets 22 s’étendent sur l’ensemble de la face interne 12 de la bandelette de maintien 2 et les boucles 24 s’étendent sur l’ensemble de la face externe 14 de la bandelette de maintien 2 et/ou de la face externe 6 de la bande de compression 1. Ainsi, toute partie de la face interne 12 de la bandelette de maintien 2 peut être fixée à toute partie de la face externe 14 de la bandelette de maintien 2 et/ou d’une autre bandelette de maintien 2 et/ou toute partie de la face externe 6 de la bande de compression 1. Il est entendu que le dispositif de fixation 18 pourrait être d’une autre nature, telle qu’un adhésif adapté pour adhérer de façon réversible avec la face externe 14 de la bandelette de maintien 2 et/ou d’une autre bandelette de maintien et/ou avec la face externe 6 de la bande de compression 1.
Le cerclage d’une spire du bandage par le dispositif de maintien est tel que la face interne 12 de la ou des bandelettes de maintien 2 s’étend entièrement en regard du bandage, c’est-à-dire que la ou les bandelettes de maintien 2 ne sont appliquées que sur la face externe 6 de la bande de compression 1 et/ou sur la bandelette de maintien 2 et non sur la peau du patient. Ainsi, le cerclage ne dégrade pas le confort du port du bandage.
En outre, le cerclage est ajusté autour de la spire du bandage, c’est-à-dire que le dispositif de maintien est enroulé autour du bandage sans pour autant modifier la pression exercée par la bande de compression 1 sur la partie de membre 4. Un tel ajustement permet d’augmenter légèrement la pression d’interface entre les spires et donc d’augmenter le coefficient de friction de la spire couverte par le cerclage sur la spire précédente couverte en partie par cette spire. L’augmentation du coefficient de friction permet de réduire, voire de supprimer, le glissement de la spire couverte sur la spire précédente, et par conséquent le glissement de la spire précédente sur la spire qu’elle recouvre, etc. Le cerclage a également pour effet de figer dimensionnellement la longueur de la bande de compression 1 sur la dernière spire, qui ne peut alors se détendre, perdre de la force de compression et glisser.
Le dispositif de maintien est avantageusement positionné sur le bandage au voisinage de l’une des spires d’extrémité du bandage, plus particulièrement de la spire d’extrémité supérieure 10 dans le cas d’un bandage appliqué sur la partie inférieure d’une jambe, comme représenté sur les Figs. 3 et 4. Selon un mode de réalisation, le dispositif de maintien est appliqué sur et entoure la spire d’extrémité supérieure 10 du bandage. En effet, dans le cas d’un bandage appliqué sur la partie inférieure d’une jambe, il a été constaté que le phénomène de glissement des spires est plus prononcé vers la fin du bandage alors que le début du bandage n’est pratiquement pas sujet à un tel glissement. Il a également été constaté qu’un unique cerclage au voisinage de la spire d’extrémité supérieure 10 permettait de supprimer ce phénomène pendant une grande période de temps, notamment plus de 24h. Comme représenté sur la , le cerclage est par exemple prévu autour d’une spire s’étendant autour d’une partie supérieure du mollet au voisinage du genou de la jambe. Plus particulièrement, le cerclage est par exemple prévu juste au-dessus de la partie du mollet présentant le plus grand diamètre, c’est-à-dire au-dessus du galbe du mollet, ce qui empêche le cerclage de passer le galbe du mollet par glissement par gravité selon la longueur de la jambe. Plus particulièrement, le cerclage est par exemple placé entre la circonférence du mollet la plus importante et la circonférence du mollet où s’arrête le bandage.
La ou les bandelettes de maintien 2 sont par exemple appliquées sensiblement selon l’axe de la partie de membre 4 sur laquelle le bandage est appliqué. Ainsi, lorsque le bandage est appliqué en faisant un angle inférieur à 45° avec une direction perpendiculaire à la longueur de la partie de membre 4, le cerclage peut être appliqué sur deux spires consécutives comme représenté sur la ., tout en étant appliqué principalement sur la spire supérieure de ces deux spires. En d’autres termes, selon le mode de réalisation de la , le cerclage s’étend principalement sur la spire d’extrémité supérieure 10 et marginalement sur la spire précédente.
Il est entendu que le bandage peut comprendre plus d’une bande de compression 1, par exemple deux bandes de compression. Dans ce cas, le cerclage est appliqué sur la bande de compression 1 extérieure, qui couvre une autre bande de compression. Les deux bandes de compression sont par exemple appliquées selon des sens d’enroulement opposés, ce qui réduit le glissement de la bande de compression extérieure sur la bande de compression intérieure, ce glissement étant encore réduit par la présence du cerclage formé par le dispositif de maintien. En variante, le cerclage peut être appliqué entre la bande de compression intérieure et la bande de compression extérieure, c’est-à-dire que le cerclage est appliqué sur la bande de compression intérieure. Dans ce cas, la face intérieure de la ou des bandelettes de maintien 2 formant ce cerclage comprend un dispositif de fixation agencé pour coopérer avec la face extérieure de la bande de compression intérieure et la face extérieure de la ou des bandelettes de maintien 2 formant le cerclage comprend un dispositif de fixation agencé pour coopérer avec la face intérieure de la bande de compression extérieure.
Il peut également être envisagé de prévoir plus d’un dispositif de maintien afin de former des cerclages autour de plusieurs zones du bandage ou un ou plusieurs dispositifs de maintien comprenant plusieurs bandelettes de maintien 2 autour de circonférences de membres supérieures à la longueur de la bandelette, comme décrit précédemment.
La ou les bandelettes de maintien 2 étant formées par une ou des pièces distinctes de la bande de compression 1, celles-ci peuvent être utilisées avec différents modèles de bande de compression. En d’autres termes, il n’est pas nécessaire de réaliser une bandelette de maintien 2 spécifique à un modèle de bande de compression 1. En outre, la ou les bandelettes de maintien 2 peuvent facilement être retirées lorsque le bandage doit être refait puis repositionnées lorsque le bandage a été refait. Si, à cette occasion, la bande de compression doit être changée, il n’est pas nécessaire de changer également la ou les bandelettes de maintien 2.
Le dispositif de compression a été décrit pour l’application sur une jambe d’un patient. Il est cependant entendu que le dispositif de compression peut être appliqué à une autre partie de membre, telle qu’un avant-bras, la spire inférieure du bandage étant par exemple enroulée autour d’une main ou d’un poignet et la spire supérieure du bandage étant par exemple enroulée au voisinage du coude.
PROCÉDÉ SIMPLIFIÉ DE PRÉPARATION D’UNE ÉMULSION DOUBLE La présente invention a pour objet un procédé de préparation d’émulsions doubles eau-dans-huile-dans-eau stables. Elle a également pour objet des compositions, notamment cosmétiques, les contenant.
La réalisation d’émulsions doubles est un processus en cascade qui nécessite de générer d’abord une émulsion simple qui est ensuite elle-même émulsifiée dans une nouvelle phase continue. La fabrication d’émulsion double repose donc généralement sur un procédé en deux étapes, à savoir :
- une première étape de formation d’une émulsion simple, et
- une deuxième étape de dispersion de l’émulsion simple dans une nouvelle phase continue, ce par quoi on obtient l’émulsion double recherchée.
Or, on sait que la montée en échelle de cette série d’étapes est souvent laborieuse et peu robuste.
Dans les véhicules thermiques, la pression au sol du balai est réglée en faisant varier la pression hydraulique dans le vérin de levage.
Dans le cas d’une balayeuse électrique, toutes les fonctions d’entraînement sont réalisées électriquement et la gestion de la pression par variation de pression hydraulique dans le vérin est chère et consomme trop d’énergie.
Selon la structure de l’invention, la régulation de la pression des balais au sol est réalisée de la manière suivante.
Le vérin (14), qui peut être réglé selon plusieurs longueurs prédéfinie, actionne un levier (15) qui tend plus ou moins le ressort (16).
La course du parallélogramme (11) sera plus ou moins importante, en fonction du degré d’usure du balai (7), le poids du balai diminuant au fur et à mesure qu’il s’use.
Le vérin (14) permet de tendre plus ou moins le ressort (16) en prenant en compte la résistance du balai (7) qui peut être mesurée électriquement.
Ainsi, la pression au sol du balai (7) reste constante et la performance de balayage est constante indépendamment de l’usure du balai et de son positionnement, ladite pression au sol étant fonctionnellement dissociée de l’usure desdits balais.
Une fois le réglage réalisé par l’opérateur selon les données extérieures au système (rugosité de la route, degré de saleté), la puissance absorbée est mémorisée, et, en cas de variation, l’ajustement pourra être fait par le biais du vérin (14), automatiquement ou manuellement.
Liste des repères numériques 1. Structure de balayage 2. Châssis 3. Cuve 4. Cabine 5. Conduit 6. Buse 7. Balai 8. Axe vertical du balai 9. Etrier 10. Support 11. Parallélogramme 11’. Bras 11’’. Bras 12. Raccordement au châssis 13. Articulation du parallélogramme 14. Vérin de pression au sol des balais 15. Levier 16. Ressort 17. Vis de réglage 18. Axe de piquage 19. Axe de rotation du balai 20. Vérin de levage 21. Vérin d’inclinaison
Réservoir de WC nouvelle génération Réservoir de WC recyclant l’eau utilisée et vidangée par un lave linge. ( )
D’une capacité de 60 litres.
Le réservoir est relié au lave linge par un tube d’évacuation en PVC standard. ( )
Adaptable sur les cuvettes de WC standard, l’entraxe et le diamètre de pose répondent aux normes NF.
Unité de pied pour un dispositif de montage sanitaire La présente invention concerne une unité de pied pour un dispositif de montage sanitaire ainsi qu'un dispositif de montage sanitaire et un procédé de montage d'un dispositif de montage.
État de la technique Des dispositifs de montage pour la fixation d'articles sanitaires sont connus de l'état de la technique. De tels dispositifs de montage sont généralement installés de manière fixe derrière une paroi et servent à fixer des articles sanitaires tels que des réservoirs de chasse, des cuvettes de WC, des urinoirs, des robinets, des lavabos, des éléments de commande, des éléments électriques, etc. Par exemple, le document EP 2 662 502 divulgue un tel dispositif de montage.
Pour l'alignement de ce type de dispositif de montage, la tendance en pratique est d'utiliser des cales d'écartement ou des billots de distance. Toutefois, cette méthode est très laborieuse et comporte le risque que le dispositif de montage ne soit pas bien aligné en cas de déplacement des cales d'écartement ou des billots de distance.
Td (°C) SD Mèche naturelle (avant traitement de décoloration) 153,31 1,36 Mèche décolorée non traitée 138,73 0,75 Mèche décolorée traitée 5 fois avec la composition C 155,80 0,17 Mèche décolorée traitée 5 fois avec la composition C’ 142,12 0,41
Composition cosmétique comprenant des aminoacides, des (poly)acides carboxyliques hydroxylés et des silicones, et procédé de traitement cosmétique La présente invention concerne une composition cosmétique, notamment capillaire, comprenant un ou plusieurs composés de type aminoacides, un ou plusieurs hydroxyacides carboxyliques, et une ou plusieurs silicones. L’invention concerne également un procédé de traitement cosmétique mettant en œuvre ladite composition.
Il est observé que l’application du réactif par le pinceau applicateur maintenu à température ambiante produit une tache hydrophobe limitée et correspondant à la zone de dépôt du chlorure d’acide gras. Lorsque la température du pinceau applicateur augmente, les taches observées augmentent en taille et en intensité d’hydrophobie jusqu’à une valeur limite de température au-delà de laquelle l’hydrophobie diminue. Cette valeur limite est de l’ordre de 200°C pour le chlorure d’acide palmitique (C 16 ) et de l’ordre de 220°C pour le chlorure d’acide stéarique (C 18 ).
Ces résultats indiquent que l’efficacité de l’acylation et la qualité du greffage obtenu dépendent de la température du pinceau applicateur et de ses éléments filiformes, et de la température de la composition réactive comprenant le chlorure d’acide gras retenue par les éléments filiformes. De façon inattendue, le chauffage du chlorure d’acide gras retenu par le pinceau applicateur, qui favorise nécessairement un déplacement de l’équilibre liquide/vapeur du chlorure d’acide gras vers l’état vapeur, ne conduit pas, en réalité à une perte du chlorure d’acide gras à l’état gazeux par diffusion dans l’atmosphère, mais permet un greffage du chlorure d’acide gras à l’état gazeux sur le matériau papier sans laisser sensiblement subsister du chlorure d’acide gras liquide sur le matériau papier.
L’invention va donc à l’encontre d’un préjugé de l’état de la technique selon lequel du chlorure d’acide gras doit nécessairement être déposé à l’état essentiellement liquide par impression sur une bande de papier en défilement pour permettre l’acylation de cette bande de papier par chauffage du chlorure d’acide gras déposé sur la bande de papier.
EXEMPLE 3 – Conditions d’application – Pinceau applicateur chaud – Matériau papier à température variable
On applique un chlorure d’acide gras (acide palmitique C 16 ou acide stéarique C 18 ) sur un matériau papier chauffé à une température supérieure à la température ambiante au moyen d’un pinceau applicateur chaud et imprégné du chlorure d’acide correspondant. Le pinceau applicateur imprégné de chlorure d’acide palmitique (C 16 ) est maintenu à une température de 200°C et le pinceau applicateur imprégné de chlorure d’acide stérique (C 18 ) est maintenu à une température de 220°C comme décrit à l’exemple 1. On applique du chlorure d’acide gras (palmitique ou stéarique) sur une pièce de papier buvard (Canson, 125 g/m 2 ) placée dans une étuve à la température d’acylation. Immédiatement après l’application du chlorure d’acide gras, la pièce de papier buvard ayant fait l’objet de cette application est recouverte d’une deuxième pièce de papier buvard à titre de pièce de papier révélatrice. La superposition des deux pièces « émettrices/révélatrice » est maintenue dans l’étuve pendant quelques minutes à la température d’acylation. L’hydrophobie conférée à la pièce révélatrice est indicatrice d’un excès de chlorure d’acide gras sur la pièce de papier émettrice, n’ayant pas réagi avec cette pièce de papier émettrice à la température d’acylation.
La combinaison d’un dépôt à chaud de chlorure d’acide palmitique (C 16 ) au moyen d’un pinceau applicateur chauffé à une température de 200°C sur une pièce de papier buvard émettrice portée à une température de 140°C, 170°C ou 200°C permet de démontrer que l’acylation est favorisée par un papier buvard à plus haute température, notamment à une température proche de (ou égale à) la température du pinceau applicateur et du chlorure d’acide gras associé au pinceau. La pièce révélatrice superposée sur la pièce émettrice elle-même portée à 140°C présente une hydrophobie importante. L’hydrophobie de la pièce révélatrice diminue lorsque la pièce émettrice a été portée à la température de 170°C, pour être quasiment indétectable lorsque la pièce émettrice a été portée à la température de 200°C.
La combinaison d’un dépôt à chaud de chlorure d’acide stéarique (C 18 ) au moyen d’un pinceau applicateur chauffé à une température de 220°C sur une pièce de papier buvard émettrice portée elle-même à une température de 160°C, 190°C ou 220°C permet de démontrer que l’acylation est favorisée par un papier buvard à plus haute température, notamment à une température égale à la température du pinceau applicateur et du chlorure d’acide gras associé au pinceau. La pièce révélatrice superposée sur la pièce émettrice elle-même portée à 160°C présente une hydrophobie importante. L’hydrophobie de la pièce révélatrice diminue lorsque la pièce émettrice a été portée à la température de 190°C, pour être quasiment indétectable lorsque la pièce émettrice a été portée à la température de 220°C.
La présence et la quantité de chlorure d’acide libre résiduel sur la pièce de papier émettrice dépend fortement de la température du pinceau applicateur et de la température du chlorure d’acide gras associé au pinceau et de la température de la pièce de papier sur laquelle le chlorure d’acide gras est déposé.
La combinaison d’un dépôt à chaud de chlorure d’acide gras au moyen d’un pinceau applicateur chauffé à la température d’acylation comprise entre 160°C et 220°C sur une pièce de matériau papier portée elle-même à la température d’acylation permet d’obtenir une acylation optimale du matériau papier pour une durée de traitement réduite -notamment quasiment complète en 1/10 de seconde- et compatible avec un traitement à la volée d’une bande de papier entrainé en défilement. Une telle acylation optimale ne peut bien entendu être obtenue que par une maitrise et un ajustement de la quantité de chlorure d’acide gras déposé sur le matériau papier, dès lors qu’un dépôt d’une quantité de chlorure d’acide gras supérieure à la quantité stœchiométrique d’hydroxyles accessibles sur le matériau papier laissera subsister un reste de chlorure d’acide gras en surface du matériau papier.
EXEMPLE 4 – Conditions d’application – Pinceau applicateur chaud – Matériau papier chaud – Dépôts successifs
On procède à une succession de dépôts à chaud d’un chlorure d’acide gras sur une même zone d’une pièce de papier buvard, dite pièce émettrice, chaque dépôt de la succession de dépôts étant réalisé comme décrit à l’exemple 3 au moyen d’un pinceau applicateur chaud et chargé en chlorure d’acide gras. Après chaque dépôt à chaud de la succession de dépôts, une pièce de papier révélatrice est superposée à la pièce émettrice, la superposition des deux pièces « émettrices/révélatrice » étant maintenue dans une étuve pendant quelques minutes à la température d’acylation. L’hydrophobie conférée à la pièce révélatrice est indicatrice d’un excès de chlorure d’acide gras sur la pièce de papier émettrice, n’ayant pas réagi avec cette pièce de papier émettrice à la température d’acylation. L’hydrophobie de la pièce émettrice augmente avec le nombre de dépôt. L’hydrophobie de la pièce révélatrice correspondant aux deux premiers dépôts reste faible mais augmente avec le troisième dépôt. Il ressort de cet exemple que l’acylation se déroule lors des deux premiers dépôts sans libération significative de chlorure d’acide gras à partir de la pièce émettrice, seul le troisième dépôt s’accompagnant d’une libération de chlorure d’acide gras significative conduisant à une acylation de la troisième feuille révélatrice. Pour une plus grande efficacité de la réaction d’acylation chromatogénique, il est souhaitable de procéder à une acylation à une température élevée et compatible avec la résistance thermique du matériau papier et de procéder à plusieurs dépôts successifs de quantités réduites de chlorure d’acide gras. Il en est d’autant plus ainsi que le greffable du chlorure d’acide gras sur le matériau papier et son immobilisation a pour effet de déplacer par effet de masse, l’équilibre liquide/vapeur du chlorure d’acide gras vers la formation de chlorure d’acide gras vapeur et son greffage sur le matériau papier. Le matériau papier et les groupements hydroxyles de surface se comportent comme une « pompe » spécifique du chlorure d’acide gras à l’état vapeur qui va tendre à faire baisser la concentration du chlorure d’acide gras à l’état vapeur au niveau du substrat et favoriser la diffusion du réactif du pinceau applicateur vers le matériau papier.
On définit l’efficacité de la réaction d’acylation chromatogénique en évaluant l’hydrophobie du matériau solide acylé par la mesure de l’angle de contact formé entre le plan principal du matériau solide acylé et une goutte d’eau pure déposée en surface du matériau solide acylé. Typiquement, une valeur d’angle de contact d’un matériau solide acylé est comprise entre 90° et 150°, la valeur d’angle de contact de 150° correspondant à un matériau particulièrement hydrophobe et déperlant. On définit également la qualité de l’acylation par la mesure de la durée pendant laquelle la valeur d’angle de contact comprise entre 90° et 150° est maintenue à température ambiante et par le test de la poche d’eau. Le test de la poche d’eau n’est réalisable qu’avec un matériau solide sous forme d’une feuille souple sensiblement carrée permettant d’en rassembler les coins pour former une poche d’eau. On analyse l’étanchéité de cette poche d’eau par un suivi de la perte d’eau (compte tenu de l’évaporation).
L’hydrophobie peut aussi être évaluée par l’observation de la déperlance. On dépose 1 mL d’eau distillée en surface du matériau solide et on observe si la goutte d’eau formée roule sur la surface, en s’accrochant ou non à la surface du matériau solide. Une déperlance satisfaisante correspond à un angle de contact d’environ 150°.
DISPERSIONS DE GOUTTES CONTENANT UN POLYMÈRE ANIONIQUE ET UN POLYMÈRE CATIONIQUE AMINÉ La présente invention a pour objet des dispersions de gouttes contenant un polymère anionique et un polymère cationique aminé. Elle a également pour objet des compositions, notamment cosmétiques, contenant lesdites dispersions, ainsi que les procédés de préparation desdites dispersions.
Selon une autre variante, une surface de la structure porteuse en contact avec le container et une surface de l’organe de blocage en contact avec le container comprennent chacune au moins en partie un revêtement élastique déformable.
Selon un deuxième aspect, la présente invention concerne un véhicule routier de transport en commun, par exemple de type autocar, comprenant un système tel que décrit ci-dessus selon le premier aspect de la présente invention.
Selon une variante, le système de support est fixé à l’arrière du véhicule routier de transport en commun.
Selon une autre variante, le véhicule routier de transport en commun comprend en outre le container dans le système de support, le container ayant une section transversale de dimensions 600 x 800 mm et une hauteur égale à 1200 mm.
illustre schématiquement un véhicule routier de transport en commun équipé d’un système de support de container, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention ;
illustre schématiquement le système de support monté sur le véhicule routier de transport en commun équipé de la , selon une vue de côté, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention ;