INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D’autres caractéristiques avantageuses et non limitatives du dispositif de couplage conforme à l’invention, prises individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles, sont les suivantes : - chaque pignon fou comporte au moins un crabot tourné vers l’autre pignon fou ; - le baladeur de sélection et le baladeur de verrouillage comportent des doigts adaptés à craboter les crabots des pignons fous de manière que, lorsque le baladeur de sélection et le baladeur de verrouillage sont en position couplée à un même desdits pignons fous, leurs doigts prennent chaque crabot dudit pignon fou en sandwich ; - les doigts du baladeur de sélection et du baladeur de verrouillage présentant une première extrémité tournée vers l’un des pignons fous et une seconde extrémité tournée vers l’autre des pignons fous, la distance mesurée selon l’axe principal séparant les deux extrémités de chaque doigt est strictement inférieure à la distance séparant les crabots de l’un des pignons fous des crabots de l’autre des pignons fous ; - il est prévu un calculateur qui est programmé pour piloter ledit organe dans trois positions stables, dont une première position dans laquelle le baladeur de sélection est en position couplé à l’un des pignons fous, une seconde position dans laquelle le baladeur de sélection est couplé à l’autre des pignons fous, et une troisième position intermédiaire dans laquelle le baladeur de sélection n’est couplé à aucun des pignons fous ; - chaque pignon fou comporte un nombre de crabots régulièrement répartis autour de l’axe principal qui est supérieur ou égal à deux ; - le baladeur de sélection et le baladeur de verrouillage comportent un nombre identique de doigts régulièrement répartis autour de l’axe principal ; - l’espace angulaire autour de l’axe principal délimité entre deux crabots est strictement supérieur à deux fois l’espace angulaire autour de l’axe principal occupé par un doigt du baladeur de sélection ; - le moyeu présente plusieurs encoches en creux dans sa face externe et réparties autour de l’axe principal, adaptées à guider le coulissement des doigts du baladeur de sélection et du baladeur de verrouillage ; - le baladeur de verrouillage est situé à l’intérieur du baladeur de sélection, entre deux butées du baladeur de sélection, et les moyens de rappel élastique comportent des éléments interposés entre chaque butée et le baladeur de sélection ; - lesdits éléments sont des ressorts, de préférence au nombre de trois paires ou plus, chaque paire de ressorts comportant un ressort comprimé entre l’une des butées et le baladeur de sélection et un ressort comprimé entre l’autre des butées et le baladeur de sélection ; - chaque pignon fou présente une rampe et le baladeur de verrouillage comporte au moins deux rampes respectivement adaptées à venir glisser contre les rampes de l’un premier des pignons fous après que le baladeur de sélection a été déplacé jusqu’à la position couplée à ce premier pignon fou.
L’invention propose également un réducteur de vitesse comportant un arbre primaire qui porte des pignons fixes et un dispositif de couplage tel que précité dont les pignons fous engrènent lesdits pignons fixes.
L’invention propose aussi un véhicule automobile comportant une machine électrique, un différentiel, des roues motrices couplées au différentiel et, entre la machine électrique et le différentiel, un réducteur de vitesse tel que précité, dont l’un des arbres primaire et principal est couplé à la machine électrique et dont l’autre des arbres primaire et principal est couplé au différentiel.
Selon un aspect du module de distribution de fluide réfrigérant : - dans la première configuration, le premier dispositif de contrôle est configuré pour sélectivement détendre le fluide réfrigérant circulant dans le premier canal du troisième point de raccordement vers le cinquième point de raccordement, et - dans la deuxième configuration, le premier dispositif de contrôle est configuré pour autoriser une circulation de fluide réfrigérant du troisième point de raccordement vers le quatrième point de raccordement.
Le premier dispositif de contrôle est configuré pour passer sélectivement de la première configuration à la deuxième configuration, et pour passer sélectivement de la deuxième configuration à la première configuration.
Selon un mode de réalisation du module de distribution de fluide réfrigérant, le premier dispositif de contrôle est une première vanne trois-voies disposée conjointement sur le premier canal et sur le sixième canal.
La première vanne trois-voies comprend une première voie disposée sur le premier canal, une deuxième voie disposée sur le premier canal et une troisième voie disposée sur le sixième canal.
La première vanne trois-voies comprend un obturateur mobile configuré pour contrôler une surface de passage du fluide réfrigérant dans la deuxième voie lorsque la première vanne trois voies est dans la première configuration.
La surface de passage de la deuxième voie varie entre une ouverture minimale et une ouverture maximale.
La surface de passage de la deuxième voie varie de manière continue entre une ouverture minimale et une ouverture maximale.
Selon un autre mode de réalisation du module de distribution de fluide réfrigérant, le premier dispositif de contrôle comprend : - un premier dispositif de détente disposé sur le premier canal entre le troisième point de raccordement et le cinquième point de raccordement.
Dans ce mode de réalisation, le premier dispositif de contrôle comprend : - une première vanne d’arrêt disposée sur le sixième canal.
L’usage d’un dispositif de détente et d’une vanne d’arrêt distincte permet d’utiliser des composants courants et peu onéreux.
Selon un mode de réalisation, le module de distribution de fluide réfrigérant comporte un huitième canal de circulation reliant un septième point de raccordement agencé sur le cinquième canal à un huitième point de raccordement agencé sur le quatrième canal entre la quatrième entrée/sortie et le sixième point de raccordement.
Le huitième canal de circulation permet d’obtenir un mode de fonctionnement supplémentaire. Ce canal est ici interne au module, et sa présence ne modifie pas l’encombrement du module.
Selon un mode de réalisation, le module de distribution de fluide réfrigérant comporte un huitième canal de circulation comprenant : - une portion primaire s’étendant entre le septième point de raccordement et une neuvième entrée/sortie du module, - une portion secondaire s’étendant entre une dixième entrée/sortie du module et un huitième point de raccordement agencé sur le quatrième canal entre la quatrième entrée/sortie et le sixième point de raccordement.
Dans ce mode de réalisation du module de distribution de fluide réfrigérant, la neuvième entrée/sortie et la dixième entrée/sortie sont reliées par un canal de liaison.
Le canal de liaison s’étend à l’extérieur du module de distribution de fluide.
L'hydrolyse acide de la biomasse et/ou de sucre entraîne non seulement la formation d'acide lévulinique, mais généralement également la formation de composés ayant un point d'ébullition inférieur à celui de l’acide lévulinique, comme l’acide formique, l'acide acétique, le furfural et l'acide propionique. De plus, des humines sont formées. A la fin de la synthèse par hydrolyse acide de la biomasse et/ou de sucre on obtient ainsi un effluent réactionnel contenant de l’acide lévulinique, de l’eau, de l’acide, et de composés ayant un point d'ébullition inférieur à celui de l’acide lévulinique, ainsi que les inévitables humines.
Cet effluent réactionnel peut être soumis directement à une étape de séparation thermique ou peut subir une ou plusieurs étapes supplémentaires. Des exemples de telles étapes comprennent la séparation solide/liquide et/ou l’extraction liquide-liquide à l’aide d’un solvant non-miscible dans l’eau. Une combinaison de deux ou plusieurs de ces étapes est également possible.
Les techniques de séparation solide-liquide appropriées comprennent la filtration et la centrifugation.
L'extraction liquide-liquide est effectuée en mélangeant la solution aqueuse comprenant l'acide lévulinique issue de l’hydrolyse acide de sucre et/ou de biomasse avec un solvant non miscible à l'eau afin de donner une phase organique comprenant de l'acide lévulinique récupéré (et les humines solubles) et une phase aqueuse dans laquelle une partie des résidus subsiste. Des exemples de solvants non miscibles à l'eau appropriés comme solvants d'extraction sont les cétones, éthers ou acétates de bas poids moléculaire, tels que ceux contenant plus de cinq atomes de carbone, par exemple les solvants dérivés du furane. Le solvant non miscible à l'eau à un point d’ébullition inférieur à l’acide lévulinique. Le solvant non miscible à l'eau peut par exemple être choisi parmi le furfural, l'hydroxyméthylfurfural, la gamma-valérolactone (GVL), la méthylisobutylcétone (MIBK), le méthyltétrahydrofurane (MTHF) et leurs combinaisons. L’extraction liquide-liquide est généralement réalisée à une température comprise entre 20 et 100°C, de préférence à température ambiante. Le rapport solvant non miscible à l'eau/hydrolysat acide est généralement compris entre 0,25 : 1 et 5 : 1, plus préférentiellement entre 1 : 1 et 4 : 1. L'extraction liquide-liquide est effectuée à l'aide de moyens aptes à l'extraction, de préférence des colonnes d'extraction, des extracteurs centrifuges, ou un dispositif mélangeur-décanteur.
Afin d’obtenir l’acide lévulinique à haut rendement et à haute pureté l’effluent réactionnel, qu’il soit issu de l’hydratation de l’alcool furfurylique ou issu directement de l’hydrolyse acide de la biomasse et/ou de sucre, ou encore issu de l’extraction liquide /liquide de l’hydrolysat acide issu de la biomasse et/ou de sucre et contenant un solvant non miscible à l'eau doit être soumis à un procédé de séparation.
Avant d’effectuer l’étape de séparation thermique en présence d’un fluxant selon la présente invention, l’effluent réactionnel peut être soumis à une étape de séparation thermique préliminaire visant à séparer les composés ayant un point d'ébullition inférieur à celui de l’acide lévulinique.
L’étape de séparation thermique préliminaire vise notamment à séparer les composés ayant un point d'ébullition inférieur à celui de l’acide lévulinique de l’effluent réactionnel permettant d’obtenir ladite composition comprenant l’acide lévulinique et les humines débarrassées des composés légers qui est au moins en partie, en continu ou en discontinu, introduite dans le procédé de séparation selon l’invention incluant l’étape de séparation en présence du fluxant.
Dans un second mode de réalisation préféré, dans le cadre de cette méthode de caractérisation, le niveau d’expression d’un des gènes de l’invention est comparé au sein de la peau d’un individu de type asiatique.
De préférence, ledit individu est âgé d’au moins quarante ans, de préférence d’au moins cinquante ans, voire de soixante ans. L’individu considéré, dans le cadre de la présente invention, est de préférence de sexe féminin.
Comme précédemment détaillé, le niveau d’expression d’un ou de plusieurs gènes de l’invention peut être comparé au sein d’échantillon de peau dudit individu.
La méthode décrite est également une méthode de test pour la prédiction de la formation de taches cutanées chez un sujet. Selon cette mise en œuvre, le niveau d’expression d’au moins un, et de préférence plusieurs, gène de l’invention est comparé dans un échantillon de peau, à son niveau d’expression dans la peau normale. Une modulation significative du niveau d’expression dudit ou desdits gène(s) par rapport au niveau d’expression dudit ou desdits gène(s) dans une peau normale permet de conclure que la peau du sujet testé est encline à la formation de taches cutanées.
Par « niveau d’expression dans la peau normale», on entend soit le niveau d’expression dudit ou desdits gène(s) de la peau du même sujet, dans une zone corporelle notoirement dépourvue de taches, par exemple des zones non exposées au rayonnement solaire, ou bien des zones peu enclines à la formation de taches pigmentaires soit le niveau d’expression moyen dudit ou desdits gène(s), dans la peau de personnes dépourvues de taches et ayant de préférence le même type de peau que le sujet testé.
Méthode d’évaluation de l’efficacité d’un traitement des taches pigmentaires cutanées
La présente invention concerne également, une méthode d’évaluation de l’efficacité d’un traitement des taches pigmentaires cutanées, comprenant la comparaison des niveaux d’expression dans un échantillon de peau issue d’une telle tâche, avant et après traitement, d’au moins un gène impliqué dans la gestion des vésicules, de préférence des mélanosomes, choisi parmi la liste constituée des gènes JAKMIP2, ARC, KIF21A, SLITRK6, NRN1, SCIN, SYNPO2, TNNT1, SNTB1, ARHGAP29, RAB3IP, RHOBTB3, RASIP1, ASGR1, CHMP4C, SVIP, LRMP, NAV3 et PCLO, et éventuellement des gènes MREG.
Le traitement évalué peut être un traitement visant l’atténuation de tache pigmentaire ou toute autre modulation de la pigmentation, pour notamment uniformiser le teint, homogénéiser la couleur de la peau ou lutter contre les dyschromies.
Selon cette méthode d’évaluation, la comparaison des niveaux d’expression du ou des gènes choisis est réalisée au sein de la peau issue d’une tache pigmentaire, ou bien au sein d’un échantillon correspondant, avant et après traitement. Il n’y a donc pas de comparaison à un niveau d’expression au sein de peau saine non lésée.
Par la méthode d’évaluation telle que décrite, un traitement donné est considéré comme efficace pour le traitement d’une tache hyperpigmentaire si le niveau d’expression est : - inférieur après traitement par rapport au niveau d’expression avant traitement, si le gène est choisi parmi ARC, NRN1, SYNPO2, RASIP1, et LRMP, et/ou - supérieur après traitement par rapport au niveau d’expression avant traitement, si le gène est choisi parmi JAKMIP2, KIF21A, SLITRK6, SCIN, TNNT1, SNTB1, ARHGAP29, RAB3IP, RHOBTB3, ASGR1, CHMP4C, SVIP, NAV3 et PCLO, et éventuellement MREG.
Un traitement sera considéré comme sans effet si les niveaux d’expression du gène choisi, avant et après traitement, sont sensiblement identiques, ou bien si les différences observées ne sont pas significatives.
Quand il est comparé les niveaux d’expression de plus d’un gène, le traitement est considéré comme efficace pour le traitement d’une tache ou d’une irrégularité pigmentaire si, pour la majorité des gènes testés, et de préférence pour l’ensemble des gènes testés, pris individuellement, le traitement est considéré comme efficace. Pour les autres gènes choisis, le traitement doit de préférence être sans effet, mais non avoir l’effet inverse.
Selon une autre mise en œuvre, la méthode d’évaluation de l’efficacité d’un traitement des taches pigmentaires cutanées comprend la caractérisation d’une tache ou irrégularité pigmentaire selon la méthode de l’invention, avant et après traitement, et la comparaison des différences de niveaux d’expression observées entre la peau lésée de la tache ou irrégularité pigmentaire et la peau saine.
Selon cette mise en œuvre de l’évaluation de l’efficacité d’un traitement, le traitement est considéré comme efficace si la différence entre les niveaux d’expression du ou des gènes choisis dans la peau lésée issue de la tache par rapport à la peau saine, de préférence adjacente, est moindre après traitement par rapport à ce qu’elle était avant le traitement.
Quand il est comparé les niveaux d’expression de plus d’un gène, il est de préférence conclu à l’efficacité du traitement quand pour la majorité des gènes choisis, et de préférence pour l’ensemble des gènes choisis, pris individuellement, on peut conclure à un traitement efficace.
De préférence, la comparaison des niveaux d’expression du ou des gènes choisis est réalisée sur des échantillons de peau prélevés à partir de la tache pigmentaire.
Fig. 2 est une vue en coupe transversale de la pompe péristaltique de la montrant l’agencement des galets et du rouleau central ;
Fig. 3 est une vue éclatée d’une pompe péristaltique selon un deuxième mode de réalisation de la présente invention, ladite pompe comprenant un dispositif à entrainement direct du rotor ;
Fig. 4 est une vue en coupe transversale de la pompe péristaltique de la montrant l’agencement des galets et du rouleau central ;
Fig. 5 est une représentation schématique du séparateur de la pompe péristaltique illustrée à la ;
Fig. 6 est une vue de la face arrière, destinée à être dirigée vers la motorisation de la pompe, du séparateur illustré à la ;
Fig. 7 est une représentation schématique et éclatée d’une pompe péristaltique selon un troisième mode de réalisation de la présente invention, ladite pompe étant dite à entrainement hybride ;
Fig. 8 est une représentation schématique du rouleau central, de la roue percée et de la bague de la pompe péristaltique illustrée à la ;
Les Figures 1 et 2 illustrent de manière schématique une pompe péristaltique 10 selon un premier mode de réalisation de la présente invention.
Cette pompe péristaltique 10 qui comporte un dispositif d’entrainement du rotor à engrenage est dite à mono-séparateur, c’est-à-dire qu’elle comporte un seul séparateur.
Elle comprend un boitier 11 qui est formée par deux parties de corps de boîtier identiques et assemblées entre elles en déterminant un espace pour y recevoir une portée 12. Ces parties de corps de boitier 11 sont ici obtenues par moulage d’une matière plastique.
Elle comprend également un tube corps de pompe (non représenté) pour le transport d’un liquide. Ce tube corps de pompe est réalisé dans un matériau élastomèrique.
La pompe péristaltique 10 comporte un rotor portant trois galets 13 libres en rotation, le rotor étant entraîné en rotation par le dispositif d’entraînement à engrenage comprenant ici un moteur à réducteur épicycloïdal 18. Les galets 13 portés par des picots 14 du séparateur 15, sont régulièrement répartis à la périphérie du rotor, chaque galet 13 étant ainsi espacé angulairement de son voisin d’un angle de 120°.
La face intérieure de la portée 12 forme un support contre lequel le tube corps de pompe est écrasé par les galets pour garantir l’étanchéité de ce tube et assurer le déplacement du liquide reçu dans celui-ci.
Cette pompe péristaltique 10 comporte de plus un rouleau 16 central, positionné entre les galets 13 et en contact avec ces derniers, ce rouleau central formant un point d’appui central pour le renvoi des efforts s’appliquant sur ledit au moins un galet 13 comprimant ledit tube déformable contre ladite face intérieure à chaque instant.
En particulier, les deux paliers de la motorisation doivent précisément être alignés avec le palier formé par le rotor de la pompe.
Or, on constate qu’un tel alignement est généralement difficile à obtenir.
Pour surmonter cette difficulté, il est connu d’ajouter des pièces ou de réaliser un montage de la pompe permettant de compenser d’éventuels écarts d'alignement.
Ces pompes péristaltiques sont néanmoins plus longues et coûteuses à fabriquer.
Il existe donc un besoin pressant pour une pompe péristaltique, dont la conception originale permette de surmonter les inconvénients de l’art antérieur exposés ci-dessus.
Objet de l’invention La présente invention vise à pallier les inconvénients de l’art antérieur en proposant une pompe péristaltique, simple dans sa conception et dans son mode opératoire, dont la conception permet de s’affranchir d’un alignement précis entre la motorisation et le rotor.
Un autre objet de la présente invention est une telle pompe péristaltique autorisant un assemblage direct de la motorisation sur le corps de pompe.
Encore un objet de la présente invention est un sous-ensemble pré-assemblé comportant une telle pompe péristaltique et un tube déformable.
A cet effet, l’invention concerne une pompe péristaltique destinée à fonctionner avec un tube déformable, cette pompe péristaltique comprenant une portée comportant une face intérieure, un dispositif d’entrainement pour entrainer des galets en rotation de manière à comprimer ledit tube en au moins un point de la face intérieure de ladite portée. Selon l’invention, - ledit dispositif d’entrainement est un dispositif d’entrainement à engrenage ou un dispositif à entraînement direct, - ladite pompe péristaltique comporte un rouleau central, positionné entre lesdits galets et en contact avec ces derniers, ledit rouleau central formant un point d’appui central pour le renvoi des efforts s’appliquant sur ledit au moins un galet comprimant ledit tube déformable contre ladite face intérieure.
De manière avantageuse, la conception originale du rotor de cette pompe péristaltique et la liberté mise en place au niveau de celui-ci, notamment au niveau des moyeux des galets, permet de s’affranchir d’un alignement précis entre l’axe moteur et le rotor.
De préférence, ce rouleau central est coincé entre lesdits galets.
Selon un mode de réalisation de cette pompe péristaltique, elle comporte au moins un séparateur percé en son centre et comprenant au moins six picots. Ces picots peuvent être placés sur une même face du séparateur ou répartis entre des faces opposées de ce séparateur. A titre d’exemple purement illustratif, cette pompe péristaltique comprenant n galets, ledit ou au moins un de ses séparateurs comprenant deux faces opposées, chaque face reçoit au moins un ensemble de n picots, les picots d’un premier ensemble étant répartis sur un cercle de diamètre D et les picots d’un autre ensemble étant répartis sur un cercle de diamètre G pour assurer la variation du rapport de réduction de ladite pompe péristaltique. Bien entendu, ces deux ensembles de picots pourraient être prévus sur une même face de ce séparateur. Ce séparateur peut être un disque percé en son centre mais il pourrait prendre toute autre forme adaptée telle que carrée, rectangulaire, triangulaire, ...
Selon un autre mode de réalisation de cette pompe péristaltique, le rotor de cette pompe comporte entre trois (3) et cinq (5) galets.
Selon encore un autre mode de réalisation de cette pompe péristaltique, elle comporte deux trains d’engrenage définissant une cage recevant au moins lesdits galets et ledit rouleau central. Bien entendu, dans cette configuration, la pompe péristaltique comporte deux séparateurs placés en regard en étant espacés l’un de l’autre pour loger les galets.
De manière alternative, cette pompe péristaltique comprend un seul séparateur, ladite pompe étant dite à mono séparateur. Un tel mode de réalisation autorise avantageusement une simplification du montage de la pompe péristaltique tout en diminuant son coût.
De manière avantageuse, ledit rouleau central est configuré pour assurer un maintien en position de ce dernier entre lesdits galets, de préférence au droit de ces galets. La pompe péristaltique comportant un seul séparateur, et le rouleau central n’étant ainsi pas pris dans une cage, il est donc libre de se déplacer le long de l’axe principal autour duquel lesdits galets sont entrainés en rotation par ledit dispositif d’entraînement. Il est possible de donner au rouleau central une géométrie assurant son maintien en position entre les galets.
Par exemple, ledit rouleau central ayant une dimension longitudinale supérieure à celle des galets, chacune de ses extrémités présente une forme évasée, ou formant saillie du reste de la surface externe du rouleau, pour maintenir ce dernier en position entre les galets. Les galets viennent alors bloquer le déplacement du rouleau central.
Selon encore un autre mode de réalisation de cette pompe péristaltique, et selon un mode d’entrainement dit hybride de ladite pompe péristaltique, ce rouleau central est relié à l’arbre moteur pour assurer son entraînement en rotation, et donc celui desdits galets avec lesquels il est en contact, cet entraînement secondaire venant s’ajouter à l’entraînement en rotation par engrenage ou direct desdits galets. Un tel mode de réalisation permet également avantageusement d’empêcher un éventuel phénomène de torsion des galets, lorsqu’ils sont entrainés en rotation par le rotor et qu’au moins un de ces galets comprime le tube contre la face intérieure de la portée de la pompe péristaltique.