INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un exemple se rapportant à une variante de construction spécifique de la variante de l’invention précédemment détaillée, le bord intérieur 42 du profil de chacune des lames conductrices 4 du connecteur femelle 1 est disposé entre, d’une part, l’axe central du cylindre du logement 31 du cadre support 3 et, d’autre part, la surface concave d’une lame conductrice 4 juxtaposée à l’intérieur du cadre support 3. Selon cet exemple relatif à un arrangement particulier, les lames conductrices 4 sont disposées à l’intérieur du connecteur femelle 1 de façon à présenter un chevauchement entre elles selon une distribution circulaire. Ainsi, le long d’un segment correspondant à un rayon du logement 31 du cadre support 3, une lame conductrice 4 est positionnée entre, d’une part, du côté d’une première face de la lame conductrice 4, la portion intérieure d’une première lame juxtaposée et, d’autre part, du côté d’une seconde face de la lame conductrice 4, la portion extérieure d’une seconde lame juxtaposée. Cet arrangement particulier des lames conductrices 4 autour de l’axe central du logement 31 du cadre support 3 permet une disposition de sorte que, selon une section dans un plan perpendiculaire à l’axe du cylindre du cadre support 3, le profil de chacune des lames conductrices 4 est sensiblement orienté selon une disposition inclinée par rapport aux rayons du cylindre dans l’espace respectif du logement 31 où se positionne chacune des lames conductrices 4. Cette disposition inclinée des lames conductrices 4 par rapport aux rayons du cylindre permet le positionnement de ces différentes lames conductrices 4 selon une configuration qui, d’une part, permet de profiter de leurs propriétés élastiques et, d’autre part, facilite leur déformation en flexion tout en optimisant l’encombrement de ces lames conductrices 4 dans le cadre de la déformation réversible de leur structure.
Selon un exemple se rapportant une autre variante de construction particulière de l’invention susceptible d’être combinée avec les différentes variantes précédemment détaillées, la distance entre le bord intérieur 42 d’au moins une lame conductrice 4 et l’axe central du logement 31 du cadre support 3 est inférieure au rayon de la broche 2 mâle apte à coopérer avec le connecteur femelle 1. Selon cet arrangement, le bord intérieur 42 de la lame conductrice 4, c’est-à-dire l’extrémité du profilé de la lame conductrice 4 la plus proche de l’axe du logement 31 du cadre support 3, à savoir l’axe d’insertion de la broche 2 mâle, selon une section dans un plan perpendiculaire à l’axe du cylindre du cadre support 3, occupe un espace du logement 31 destiné à recevoir la broche 2 mâle en absence de celle-ci. Aussi, lors de l’insertion de la broche 2 mâle dans le logement 31 du cadre support 3, l’extrémité de la broche 2 mâle repousse la lame conductrice 4 vers la périphérie, c’est-à-dire vers la surface intérieure du cadre support 3, de sorte que la broche 2 mâle occupe le volume central du logement 31 du cadre support 3. Cet écartement de la partie de la lame conductrice 4 qui se trouve à proximité de l’axe central du cylindre du logement 31 du cadre support 3, est susceptible d’être facilité par un arrangement en pointe de l’extrémité de la broche 2 mâle.
Selon un exemple se rapportant à une variante de construction spécifique de la variante de l’invention précédemment détaillée, l’orifice traversant 63 de la structure périphérique de la cage 6 entre le volume intérieur 61 de la cage 6 et le logement 31 du cadre support 3 présente un arrangement rectiligne orienté selon un axe parallèle à l’axe de la cage 6, cet orifice traversant 63 comprenant au moins une largeur supérieure à l’épaisseur de la lame conductrice 4. Selon cet exemple de construction, chacun des orifices traversants 63 présente la forme d’une rainure dans l’épaisseur de la structure périphérique de la cage 6 qui est alors disposée dans la longueur de la cage 6.
Selon un autre exemple se rapportant également à une variante de construction spécifique de la variante de l’invention intégrant une cage 6, au moins la face convexe du segment courbé 41 de la lame conductrice 4 positionné à l’intérieur de la cage 6 est en appui contre la surface intérieure de la cage 6 au niveau de l’arrête du bord intérieur de l’orifice traversant 63 et/ou au moins la face de la portion de la lame conductrice 4 positionnée à l’extérieur de la cage 6 et orientée face à la surface extérieure de la cage 6 est en appui contre la surface extérieure de la cage 6 au niveau de l’arrête du bord extérieur de l’orifice traversant 63. Cette variante de construction est notamment susceptible d’être mise en œuvre dans le cadre d’un blocage de la lame conductrice 4 sur la cage 6 par une ou plusieurs pliures réalisant un arrangement coudé du profil de la lame conductrice 4 comme expliqué précédemment.
Selon cette variante de construction, le contact entre, d’une part, la partie de la lame conductrice 4 positionnée dans le volume intérieur 61 de la cage 6 et, d’autre part, la surface intérieure de la cage 6 est restreint au contact de la lame 6 avec le bord intérieur de l’orifice traversant 63. Le reste de la portion de la lame conductrice 4 positionnée dans le volume intérieur 61 entre le bord intérieur de l’orifice traversant 63 et le bord intérieur 42 de la lame conductrice 4 est écarté de la surface intérieure de la cage 6. De cette façon, les propriétés élastiques de la lame conductrice 4 sont utilisées sur une longueur optimisée du profil de la lame 4 pour interagir en compression avec la broche 2 mâle. Cette longueur correspond ainsi à l’ensemble de la portion de la lame conductrice 4 positionnée à l’intérieur de la cage 6 entre le point de contact contre la broche 2 mâle et l’arrête du bord intérieur de l’orifice traversant 63. Aussi, lors de la déformation de la lame conductrice 4 sous l’effort de compression exercée par la broche 2 mâle insérée dans le cadre support 3 et la cage 6, la portion de la lame conductrice 4 positionnée dans le volume intérieur 61 de la cage 6 est maintenue écartée de la face intérieure de la cage 6 de sorte que la lame conductrice 4 ne prend pas appui contre la face intérieure de la cage 6 le long d’une longueur de son profil selon une section dans un plan perpendiculaire à l’axe du cylindre de la cage 6. L’arrangement incurvée de la lame conductrice 4 dans le volume intérieur 61 de la cage 6, avec une concavité est orientée vers l’axe central du cylindre du connecteur 1 participe également au maintien écarté de la portion de la lame conductrice 4 par rapport à la face intérieure de la cage 6. Il convient de relever que, de façon préférée, dans un plan en section perpendiculaire à l’axe du cylindre de la cage 6, lors de la déformation de la lame conductrice 4 repoussée vers l’extérieur par la broche 2 mâle, le bord intérieur 42 de la lame 41 conserve un écartement par rapport à la surface intérieure de la cage 6, c’est-à-dire que le bord intérieur 42 de la lame 4 n’entre pas en contact avec la surface intérieure de la cage 6. De façon similaire, selon ce fonctionnement préféré du bord intérieur 41 de la lame conductrice 4, ce bord intérieur 41 conserve un écartement par rapport à la surface d’une lame conductrice juxtaposée dont une portion serait susceptible d’être positionnée entre le bord intérieur 42 et la surface intérieure de la cage 6, le long d’un rayon du volume intérieur 61 de la cage 6.
De même, selon cette variante de construction, le contact entre, d’une part, la partie de la lame conductrice 4 positionnée à l’extérieur de la cage 6 et, d’autre part, la surface extérieure de la cage 6 est restreint au contact de la lame 4 avec l’arrête du bord extérieur de l’orifice traversant 63. Le reste de la portion 43 de la lame conductrice 4 positionnée à l’extérieur de la cage 6 entre le bord extérieur de l’orifice traversant 63 et le bord extérieur 44 de la lame conductrice 4 est écarté de la surface intérieure du cadre support 3. Cet écartement permet ici également de profiter des propriétés élastiques de la lame conductrice 4 sur une longueur optimisée du profil de la lame 4 pour interagir en compression avec la surface intérieure du logement 31 du cadre support 3. Toutefois, lorsque la broche 2 mâle insérée dans la cage 6 présente une inclinaison de son axe par rapport à l’axe du logement 31 du cadre support 3, la broche 2 mâle est susceptible de modifier la position coaxiale de la cage 6 à l’intérieure du logement 31 du cadre support 3 de sorte que l’ensemble de la portion 43 de l’une des lames conductrices 4 du connecteur 1 qui est extérieure à la cage 6 soit positionnée contre la surface intérieure du cadre support 3 selon une longueur du profil de la lame 4 en section dans un plan perpendiculaire à l’axe du cylindre du cadre support 3.
Selon un autre exemple se rapportant également à une variante de construction spécifique susceptible d’être combinée avec les variantes de l’invention intégrant une cage 6, au moins une lame conductrice 4 comprend au moins un segment 43 positionné en tension entre la surface extérieure de la cage 6 et la surface intérieure du cadre support 3. La portion 43 de la lame conductrice 4 positionnée à l’extérieur de la cage 6 opère un effet ressort qui écarte la surface extérieure de la cage 6 de la surface intérieure du logement 31 du cadre support 3. La combinaison des effets ressort respectifs de chacune des lames conductrices 4 intégrées au connecteur femelle 1 permet d’opérer un centrage et un maintien de la cage 6 selon un arrangement sensiblement coaxial avec le logement 31 du cadre support 3. Cette tension de la portion de la lame conductrice 4 extérieure à la cage 6 participe à ce maintien de la cage 6 en position sensiblement coaxiale avec le cadre support 3. La cage 6 est ainsi positionnée flottante à l’intérieur du logement 31 du cadre support 3.
Selon un autre exemple se rapportant à une variante de construction spécifique des variantes de l’invention intégrant une cage 6, le segment 43 de la lame conductrice 4 positionné à l’extérieur de la cage 6 présente, dans un plan perpendiculaire à l’axe du logement 31 du cadre support 3, un profil avec au moins un segment courbé dont la concavité est orientée vers la surface extérieure de la cage 6. Un tel arrangement incurvé de la lame conductrice 4 à l’extérieur de la cage 6 participe également au maintien écarté de la cage 6 par rapport à la surface intérieure du logement du cadre support 3, ainsi que de la lame conductrice 4 par rapport à cette même face intérieure de la cage 6. L’orientation de la concavité de la courbure de cette portion 43 de la lame conductrice 4 extérieure à la cage 6 vers l’axe central du cylindre du connecteur 1 permet également d’orienter la concavité de la lame conductrice 4 vers la surface convexe de la surface périphérique de la cage 6. Aussi, sous l’effet d’une compression, la lame conductrice 4 demeure incurvée et supporte uniquement une modification de son rayon de courbure sur au moins une partie de la longueur du segment courbé du profil 43 de la lame 4 en section dans un plan perpendiculaire à l’axe du cylindre du cadre support 3.
Modèle expérimental de coculture : Système expérimental vitro 2D de kératinocytes chargés en mélanine
Les kératinocytes et mélanocytes humains normaux sont obtenus à partir de prélèvements de déchets opératoires, respectivement pour les kératinocytes de plastie mammaire issue d’un sujet féminin de 18ans de peau faiblement pigmentée, et pour les mélanocytes du prépuce d’un donneur de 2ans masculin de peau moyennement pigmentée. Les kératinocytes sont cultivés en milieu prolifératif MEM-7F : MEM (Gibco), contenant 10% de Serum bovin foetal (Sigma), 1% de Sodium Pyruvate (Gibco), 1% d’acides aminés non essentiels (Gibco), 1% de L-Glutamine (Gibco), et additionné d’antibiotiques/antimycotiques et de 7 facteurs de croissance (EGF 10 ng/ml, choléra toxine 10-10 M, hydrocortisone 0.4 μg/ml, adénine 180 μM, transferrine 5 μg/ml, Triiodothyonine 2 nM , insuline 5μg/ml). Ils sont décongelés à une densité de 3000 cellules/cm2, et amplifiés pendant 7 jours à 37°C, 5% de CO2 en présence de cellules nourricières (fibroblastes murins 3T3 traités à la mitomycine C). Les mélanocytes sont cultivés en milieu M2 : DMEM/F12 (1 :1), additionné de « Melanocyte Growth Medium Supplement Mix » (PromoCell), de 1% de L-Glutamine (Gibco), et d’antibiotiques/antimycotiques. Ils sont décongelés à une densité de 10 000 cellules/cm2, et amplifiés pendant 7 jours à 37°C, 5% de CO2.
Le modèle in vitro de co-culture kératinocytes/mélanocytes permet un contact entre les kératinocytes et mélanocytes, afin que les mélanocytes transfèrent les mélanosomes aux kératinocytes comme dans la peau normale. Le modèle de co-culture consiste à ensemencer les deux types cellulaires de part et d’autre d’une membrane poreuse, dans des nacelles/inserts immergées dans le milieu de culture. . Les kératinocytes sont ensemencés dans le milieu de culture DMEM-7F ou KGM-Gold lors de la transfection pendant 48h. Les mélanocytes sont ensuite ensemencés 48 heures après les kératinocytes, en milieu DMEM-7F-M2 (culture (MEM-7F additionné de «Melanocyte Growth Medium Supplement Mix » à raison de 0,833 μl de Mix par ml de milieu). Après 3 jours de co-culture, les mélanocytes sont détachés de la membrane. Les kératinocytes sont ensuite analysés directement.
Ce modèle permet le suivi des mélanosomes et de la mélanine au cours du temps au sein des kératinocytes.
Silencing du gène cible MREG - Mise en contact de l’échantillon avec les siRNA : La transfection des siRNA pour éteindre l’expression de la protéine MREG (NM_018000.2) est réalisée à partir d’un pool de 3 séquences de siRNA (Invitrogen Stealth RNAi siMREG 04 HSS124804, siMREG 97 HSS183197, siMREG 98 HSS183198). La séquence contrôle correspondante est notée LowGC (Stealth RNAi Negative control Low GC Invitrogen 12935-200). Les kératinocytes en suspension sont transfectés avec 20 nM de siRNA en utilisant la lipofectamine RNAiMax (Invitrogen), puis ensemencés en milieu KGM-Gold (Lonza) sur la nacelle poreuse. Les kératinocytes sont de nouveau transfectés avec 20 nM de siRNA en utilisant la lipofectamine RNAiMax (Invitrogen) en milieu KGM-Gold pendant 24h après adhésion sur la nacelle. Le lendemain le milieu est changé en DMEM-7F, et les mélanocytes sont ensemencés le jour suivant en DMEM-7F-M2. - Analyse Western Blot et qPCR de l’extinction de MREG Afin de valider l’extinction de l’expression de MREG, les niveaux d’expression de l’ARNm et de la protéine sont mesurés par qPCR et par Western-Blot, respectivement. Après 5 jours de transfection, une diminution moyenne de 99% du niveau d’expression de l’ARNm, et de 97% du niveau d’expression de la protéine est observée.
Résultats : Démonstration de l'effet de MREG sur l’organisation des mélanosomes
L’organisation des vésicules de mélanine est analysée par immunofluorescence avec le marquage PMEL17 pour des kératinocytes après 3 jours de contact et de chargement en mélanine sur le modèle de co-culture en nacelle avec les mélanocytes normaux. L’organisation des vésicules est comparée pour des kératinocytes normaux non traités notés NT, des kératinocytes silencés avec 20nM de la séquence contrôle appelés LowGC, et silencés avec 20nM pour la protéine mélanoréguline MREG notés siMREG.
Afin de quantifier l’effet de la modulation via le silencing de MREG sur la distribution de mélanine autour du noyau dans les kératinocytes, le pourcentage de vésicules marquées PMEL17 présentes dans la zone périnucléaire est mesuré dans les kératinocytes siMREG et dans le cas contrôle LowGC. En silencing MREG seulement 42,8% des vésicules atteignent la région proche du noyau comparé à 55,4% dans le cas contrôle. Cela montre que la diminution d’expression de MREG conduit à une dispersion significative des vésicules de mélanine dans les kératinocytes, qui se retrouvent moins proches du noyau.
Exemple 3 : Modulateurs d’intérêt sur la signature
Plusieurs modulateurs chimiques sont connus pour moduler certains des gènes de la signature moléculaire du lentigo actinique associée à la gestion des vésicules/mélanosomes. Afin de rétablir l’activité, l’intérêt pour le traitement du lentigo actinique est d’avoir des inhibiteurs du niveau d’expression d’au moins un gène choisi parmi ARC, NRN1, SYNPO2, RASIP1, et LRMP, ou des activateurs du niveau d’expression d’au moins un gène choisi parmi JAKMIP2, KIF21A, SLITRK6, SCIN, TNNT1, SNTB1, ARHGAP29, RAB3IP, RHOBTB3, ASGR1, CHMP4C, SVIP, PCLO, NAV3 et MREG. Dans le tableau ci-dessous sont regroupées plusieurs molécules d’intérêt.
Molécules Modulateurs gènes/protéines Genes sens modulation du modulateur sens par rapport à la signature Cafeine RAB3IP augmenté opposé Calcitriol NAV3 augmenté opposé TNNT1 augmenté opposé SNTB1 augmenté opposé CHMP4C augmenté opposé MREG augmenté opposé Acide Folique NRN1 diminué opposé CHMP4C augmenté opposé Acid Hyaluronique ARHGAP29 augmenté opposé Huile de palme KIF21A augmenté opposé TNNT1 augmenté opposé Huile de sésame NAV3 augmenté opposé NRN1 diminué opposé Curcumine LRMP diminué opposé
COMPOSITION LIANTE POUR L’AGGLOMERATION DE MINERAIS DE FER DOMAINE DE l’INVENTION La présente invention concerne une composition liante pour la fabrication de granulés de minerai de fer. Plus précisément, la composition liante contient au moins deux agents de liaison organiques et au moins un agent de liaison inorganique, ces liants étant de nature spécifique.
ETAT ANTÉRIEUR DE LA TECHNIQUE Le minerai de fer doit être sous forme de granulés de taille importante lorsqu’il est chargé dans un haut fourneau. Si le minerai se présente sous la forme de particules trop petites pour être introduites directement dans le haut fourneau, il est nécessaire de les transformer en granulés. Avec l’utilisation croissante de minerais de qualité inférieure, il est devenu nécessaire de broyer le minerai plus finement et, pour ces particules fines, la pelletisation (ou granulation) est la seule méthode satisfaisante de production de la charge d’alimentation des fours.
Les granulés sont fabriqués en ajoutant un liant au minerai à fines particules et en l’agitant en présence d’une petite quantité d’eau (généralement l’humidité du minerai) pour former un mélange humide, puis en pelletant le mélange, par exemple dans un tambour de bouletage ou un granulateur à disque. Les granulés verts (ou granulés crus, appelés ainsi avant leur frittage par cuisson) sont ensuite cuits dans un four dans une plage de température allant d’une température d’entrée généralement comprise entre 200 et 400 degrés Celsius à une température finale élevée, par exemple de 1200 degrés Celsius.
Les propriétés importantes des granulés sont la résistance initiale ou humide, la résistance sèche (après séchage des granulés verts dans un four à 105 °C) et la tendance des granulés à s’effriter (ou à éclater ou à s’écailler) lorsqu’ils sont exposés aux températures de cuisson des fours. La tendance à l’écaillage peut être définie en déterminant la température minimale à laquelle l’écaillage se produit ou en observant le pourcentage de fines formées pendant un cycle de cuisson particulier. La teneur en eau du mélange et la porosité des granulés doivent être choisies avec soin. Un "indice de chute" élevé pour les granulés verts est souhaitable. Pour des raisons de coût, la quantité de liant doit être aussi faible que possible et, pour garantir des propriétés uniformes, ses propriétés d’écoulement doivent être telles qu’il peut facilement être ajouté uniformément en cette faible quantité.
la montre un spectre fréquentiel d’un signal en présence de multitrajet de type rural,
la montre un spectre fréquentiel d’un signal en présence d’un signal bruité par un bruit blanc,
La est un ordinogramme représentant les principales étapes d’un procédé de synchronisation selon une réalisation particulière,
la montre un spectre fréquentiel affecté par une perturbation multipath à atténuation longue sur lequel on a représenté une division en 4 sous-bandes,
la représente de manière simplifiée une architecture d’un dispositif adapté pour mettre en œuvre le procédé selon une réalisation particulière.
Description détaillée Une réalisation particulière du procédé de synchronisation va maintenant être décrite en référence à la .
Le procédé est par exemple mis en œuvre par un récepteur radio numérique, par exemple un récepteur DAB. On note que le procédé en question présente un avantage particulier lorsqu’il est mis en œuvre par un récepteur radio d’un véhicule, car le déplacement du récepteur complique la phase de synchronisation.
Le procédé comprend une première étape d’acquisition S400 au cours de laquelle un signal radio est reçu par un tuner. L’étape S400 comprend la détection d’un symbole nul (ou « symbole zéro », ou encore « null symbol » en anglais). Un symbole nul est transmis avant une trame pour permettre la détection du début de la trame. Sa détection peut être réalisée de manière classique, par exemple en vérifiant que la puissance du signal lors de la transmission du symbole nul est faible relativement à la puissance du signal transmis dans la trame associée.
A l’étape S401, le récepteur détermine le spectre fréquentiel du symbole de référence reçu après le symbole nul. Pour cela, le récepteur met en œuvre par exemple une transformée de Fourrier rapide (FFT pour Fast Fourrier Transform). L’étape S401 peut en outre comprendre une sous-étape de lissage du spectre par application d’un filtre passe-bas, par exemple un filtre dont la fréquence de coupure est déterminée selon la bande de cohérence du signal.
Lors d’une étape S402, il est proposé de déterminer un indicateur Mp représentatif d’une caractéristique multitrajet du signal. Un tel indicateur est calculé à partir de l’analyse spectrale réalisée à l’étape S401 sur l’ensemble des porteuses, c’est-à-dire dans le cas d’une diffusion radio numérique DAB, sur les 1536 porteuses. Plus précisément, le calcul de l’indicateur comprend le calcul d’un rapport entre une somme de l’énergie des porteuses dont l’énergie est supérieure l’énergie moyenne des porteuses sur ladite bande de fréquence, et le nombre de porteuses dans la bande de fréquence :
Avec nbCarrier le nombre de porteuses, par exemple soit 1536 porteuses dans le cas d’une diffusion DAB. L’indicateur peut être ajusté de la façon suivante pour obtenir une valeur en pourcentage :
L’énergie du signal transmis dans une porteuse est par exemple déterminée à partir d’un périodogramme.
A l’étape S403, l’indicateur est comparé à un premier seuil SMp afin de déterminer une caractéristique multipath du signal. Selon un mode de réalisation particulier, un phénomène multipath de type urbain est déterminé lorsque la valeur de l’indicateur est supérieure à 35%. Dans un tel cas, il est proposé de mettre en œuvre une première stratégie particulière lors d’une étape S405.
Selon une réalisation particulière, la stratégie mise en œuvre à l’étape S405 comprend une configuration particulière d’un seuil pour la détection, dans le domaine temporel, du début d’un symbole. Le seuil est configuré pour augmenter la tolérance lors de la détection. Ainsi, le seuil peut être diminué de 50% par rapport à une valeur configurée classiquement en l’absence de multipath.
Selon un mode de réalisation particulier, la stratégie mise en œuvre à l’étape S405 comprend une configuration particulière d’un ou plusieurs seuils particuliers lors de la recherche d’une corrélation, dans le domaine fréquentiel, entre le signal reçu et un signal de référence connu. Plus précisément, les seuils permettant d’établir qu’il existe une corrélation entre le signal reçu et le signal de référence sont abaissés de 15% de sorte qu’un écart plus important par rapport au signal de référence est toléré pour valider la détection d’un signal DAB.
De nombreuses personnes, surtout âgées, soufrent d’affections diverses des ongles, notamment d’onychomycoses.
Les traitements classiques qui reposent sur l’utilisation de vernis antifongiques, sont relativement contraignants car devant s’effectuer sur une longue durée, et présentent en outre les inconvénients inhérents à l’utilisation de composés présentant une certaine toxicité.