INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour cela, il est connu de fabriquer l’actionneur électrique de manière à ce que son boitier soit fermé hermétiquement une fois monté sur le frein, avec notamment un indice de protection d’enveloppe IP67 ou IP68 selon la norme internationale CEI 60529. Toutefois, lors de la fabrication, l’air emprisonné dans le boitier présente un taux d’humidité qui n’est pas nul. En conséquence, lorsqu’un choc thermique se produit, par exemple à cause d’une augmentation de la température à l’intérieur du boitier due à la chaleur émise lors de freinages, la vapeur d’eau présente dans le boitier se condense et peut entrainer la corrosion des composants électriques et électroniques présents dans le boitier. Une telle corrosion n’est pas souhaitable car elle est susceptible de provoquer des dysfonctionnements du système de freinage et donc de générer un risque d’accident.
Pour lutter contre cette condensation, il est connu d’ajouter sur le boitier de l’actionneur électrique un ou plusieurs dispositifs de filtration permettant la circulation de vapeur d’eau et empêchant la circulation d’eau liquide entre l’intérieur et l’extérieur du boitier. Ces dispositifs de filtration comprennent, par exemple, une membrane de filtration qui est perméable à la vapeur d’eau et imperméable à l’eau liquide. Ainsi, en permettant l’aération de l’espace interne du boitier on réduit le risque que la vapeur d’eau présente s’y condense et donc qu’un phénomène de corrosion se produise. Toutefois, cette solution présente des inconvénients.
En effet, au cours de la vie du frein, le dispositif de filtration devient de moins en moins performant car des résidus, tel que de la poussière ou des particules de freinage, se déposent sur la membrane de filtration et l’obturent au moins en partie. Au fur et à mesure que la surface de la membrane de filtration qui est obturée augmente, la capacité de la membrane à permettre la circulation de vapeur d’eau entre l’intérieur et l’extérieur du boitier diminue. En conséquence, le risque que la vapeur d’eau présente à l’intérieur du boitier se condense et entraine la corrosion des composants électriques et électroniques augmente.
La hauteur du premier moyen de guidage 3 et du deuxième moyen de guidage 4 sont choisis de sorte que les premier et deuxième moyens de guidage 3 et 4 sont en appui contre la paroi de support 9 lorsque le réservoir 1 est en position d’insertion, comme illustré en , le moyen de fixation 2 passant au travers de l’ouverture 90, au niveau de la première zone 901. Lors du coulissement du réservoir 1 suivant l’axe de coulissement X, vers la position verrouillée, le moyen de fixation 2 se déplace dans la deuxième zone 902 de l’ouverture 90, les bords de l’ouverture 90 de la paroi 9 de la deuxième zone 902 s’insérant sous la deuxième partie 22 du moyen de fixation 2. Dans cette position, le mouvement du réservoir 1 suivant l’axe des saillies Z est bloqué d’un côté par la deuxième partie 22 du moyen de fixation 2 et de l’autre par la première surface de guidage 30.
Lors du coulissement vers la position verrouillée du réservoir 1, la patte de verrouillage 8 est déformée par son contact contre la paroi du support 9, puis une partie de ladite patte s’insère dans une ouverture de verrouillage 91 située dans la paroi de support 9, une fois la position verrouillée du réservoir 1 atteinte. La position verrouillée est illustrée en et 5.
Comme illustré en , lorsque le réservoir 1 est en position d’insertion, le deuxième moyen de guidage 4 s’appuie contre la paroi de support 9 située à proximité de l’ouverture 90, en arrière de l’ouverture 90. Dans cette position, la patte de verrouillage 8 est située dans l’ouverture 90. Lors du déplacement du réservoir 1 de cette position d’insertion vers la position verrouillée, la deuxième surface de guidage 40 glisse contre la paroi de support 9. La forme de la deuxième surface de guidage 40 permet d’écarter légèrement le réservoir 1 de la paroi de support 9, tout en étant au contact de ladite paroi 9, de sorte à réduire les frottements entre la patte de verrouillage 8 et le bord de l’ouverture 90, lors du déplacement du réservoir 1 de la position d’insertion vers la position verrouillée. Par exemple, la hauteur de la deuxième surface de guidage 40 est plus grande à distance du premier moyen de fixation 2 qu’à proximité de celui-ci.
La longueur du deuxième moyen de guidage 4; c’est-à-dire sa dimension suivant la direction de coulissement X, est choisi de sorte que juste avant d’arriver en position verrouillée, ledit deuxième moyen de guidage 4 se trouve en vis-à-vis de l’ouverture 90. Le réservoir 1 peut ainsi se rapprocher de la paroi de support 9, mettant en tension la patte de verrouillage contre ladite paroi de support 9. En poursuivant le mouvement de coulissement, la patte de verrouillage 8 se place en vis-à-vis de l’ouverture de verrouillage 91 et rentre en partie dans ladite ouverture de verrouillage 91 par retour élastique, assurant ainsi une immobilisation du réservoir 1.
Le deuxième moyen de fixation 5 est par exemple de forme en T, rentrant dans une ouverture complémentaire 92 dans la paroi de support 9, l’ouverture complémentaire 92 comportant deux largeurs suivant le même principe que pour le premier moyen de fixation, avec une première zone en arrière plus large qu’une deuxième zone en avant. Afin de permettre une fixation lors du coulissement du réservoir 1, l’ouverture complémentaire 92 s’étend suivant une direction proche de la direction de coulissement X, c’est-à-dire par exemple avec un angle inférieur à 15° de la direction de coulissement X.
Une butée de guidage 23 est disposé à la jonction entre le corps principal 10 et la première partie 21 du moyen de fixation 2, s’étendant vers la deuxième partie 22, laissant un espace avec son sommet et la deuxième partie 22 débordant de la première partie 21. Lorsque le réservoir 1 est en position verrouillée, la paroi du support 9 située en bord de l’ouverture 90 rentre dans cet espace. La butée de guidage 23 comporte une rampe en biais pour aider au guidage du bord de l’ouverture 90 vers cet espace lors du coulissement.
Comme illustré en , la deuxième partie 22 du moyen de fixation 2 forme une surépaisseur autour de la goulotte 6, contre lequel vient s’appuyer la paroi de support 9 autour de l’ouverture 90. Cet épaulement est plus épais sur l’avant de la goulotte 6, c’est-à-dire du côté du premier moyen de guidage, et son épaisseur se réduit vers l’arrière de la goulotte 6, c’est-à-dire en tournant autour de ladite goulotte 6 vers le deuxième moyen de guidage 4.
Dans le mode de réalisation présenté dans les figures, le réservoir 1 est de forme allongé suivant une direction proche de la direction de coulissement X, étroit, c’est-à-dire que sa dimension dans la direction transversal Y faible par rapport à sa longueur, le moyen de fixation 2 et les moyens de guidage 3, 4 étant située sur une face du dessus lorsque le réservoir 1 est fixé sur un véhicule. Par exemple, la largeur du réservoir 1 est inférieur à la moitié, ou encore au tiers, de sa longueur.
En variante, le premier moyen de fixation 2 peut être séparé de la goulotte 6.
Le réservoir 1 est par exemple installé sur un véhicule dans l’espace entre une aile avant dudit véhicule et une doublure d’aile, la paroi de support 9 étant une paroi d’un élément de structure disposé entre l’aile avant et la doublure d’aile, en partie haute du passage de roue. Pour installer le réservoir 1, un opérateur porte à la main ledit réservoir et l’amène dans l’espace entre l’aile avant et la doublure d’aile en passant par le passage de roue. L’opérateur doit donc déplacer vers le haut, vers la paroi de support 9, le réservoir 1 tout en étant situé sous le véhicule, sans une vision précise de la paroi de support 9. Une fois au contact de la paroi de support 9, il amène le premier moyen de fixation dans l’ouverture 90, en position d’insertion, puis fait coulisser le réservoir 1 tout en continuant à appliquer un effort pour maintenir le contact entre les surfaces de guidage 30, 40 et la paroi de support 9, jusqu’à obtenir le verrouillage dudit réservoir 1 sur la paroi de support 9. Le moyen de fixation 2 et les moyens de guidage 3, 4 sont dans ce type d’installation sur la face supérieure du corps principal 10, c’est-à-dire la face la plus haute du corps 10 une fois le réservoir 1 installé sur le véhicule. L’axe de coulissement X est par exemple sensiblement parallèle à l’axe longitudinal du véhicule, et la direction de saillie Z du moyen de fixation 2 est sensiblement parallèle à l’axe vertical du véhicule.
L’homme du métier pourra appliquer ce type de réservoir pour contenir d’autre liquide qu’un liquide de lave-glace. Il pourra aussi choisir d’autre situation pour l’installer dans un véhicule.
Selon un mode de réalisation, le circuit de traitement 38 modifie à une étape 45 le signal numérique S2, ce qui entraîne une variation de la capacité appliquée entre les bornes AC1 et AC2 de l'antenne 9, et détermine, à une étape 46, de quelle façon varie le signal numérique S1, représentatif de la variation de l'intensité du courant I_sense, suite à la modification du signal numérique S2. Les étapes successives 45 et 46 sont répétées, le circuit 38 appliquant à l'étape 45 un algorithme de variation du signal numérique S2 tenant notamment compte de la variation du signal numérique S1 déterminée à l'étape 46, jusqu'à ce qu'un critère soit rempli, par exemple jusqu'à ce que la variation de l'intensité moyenne du courant I_sense atteigne une valeur nulle, ce qui signifie que l'on atteint alors un maximum.
Différents algorithmes de modification du signal numérique S2 peuvent être mis en oeuvre par le circuit 38. Selon un mode de réalisation, le circuit 38 applique un incrément de même signe au signal numérique 32 à chaque étape 46 tant que la variation résultante du signal numérique S1 déterminée à l'étape 45 correspond à une augmentation de la moyenne du courant I_sense. Selon un mode de réalisation, le circuit 38 peut déterminer la dérivée de la puissance électrique instantanée reçue par l'antenne 9 par rapport à la tension aux bornes de l'antenne et faire varier le signal numérique S2 jusqu'à ce que cette dérivée soit égale à zéro.
La fréquence à laquelle le procédé mis en oeuvre par le circuit 30 d'adaptation de la fréquence de résonance est exécuté peut dépendre de l'application envisagée. Selon un mode de réalisation, le procédé mis en oeuvre par le circuit 30 d'adaptation de la fréquence de résonance est exécuté une seule fois au cours du processus d'échanges de données entre la carte sans contact 20 et le terminal 3, par exemple au début du processus, ou plusieurs fois au cours du même processus d'échanges de données entre la carte sans contact 20 et le terminal 3.
Dans le mode de réalisation illustré en , le paramètre physique mesuré par le circuit de mesure 35 est le courant I_sense qui est sensiblement proportionnel au courant IRECT traversant le transistor T1. Le courant IRECT traversant le transistor T1 dépend de la tension VRECT entre le drain et la source du transistor T1, cette tension VRECT correspondant à la tension aux bornes de l'antenne 9 qui a été redressée et filtrée. C'est pourquoi les variations du courant I_sense sont représentatives de variations de la fréquence de résonance de la carte 20 si on considère que l'amplitude du champ électromagnétique capté par l'antenne 9 ne varie sensiblement pas au cours de l'exécution du procédé d'adaptation de la fréquence de résonance par le circuit 30. Toutefois, il est clair qu'un autre paramètre physique que le courant I_sense peut être utilisée, notamment selon la structure du circuit de mise en forme 13. Selon un mode de réalisation, le paramètre physique mesuré est la tension redressée et filtrée VRECT, une tension proportionnelle à la tension VRECT, le courant traversant l'antenne 9, un courant proportionnel au courant traversant l'antenne 9, la tension aux bornes de l'antenne 9, ou une tension proportionnelle à la tension aux bornes de l'antenne 9.
La est un schéma-bloc illustrant un mode de réalisation plus détaillé du procédé mis en oeuvre par le circuit de traitement 38.
A l'étape 50, le circuit de traitement 38 est commandé pour débuter une opération d'adaptation de la fréquence de résonance de la carte 20. Le procédé se poursuit à l'étape 52.
A l'étape 52, le circuit de traitement 38 commande une variation du signal numérique S2 qui entraîne une variation de la capacité appliquée entre les bornes AC1 et AC2 de l'antenne 9. A titre d'exemple, en , l'étape 52 conduit à une augmentation (+ΔC) de la capacité appliquée entre les bornes AC1 et AC2. Ceci entraîne une variation du courant I_sense. Le procédé se poursuit à l'étape 54.
A l'étape 54, le circuit de traitement 38 analyse le signal S1 pour savoir si la variation du courant I_sense est positive ou négative et fournit en fonction du résultat un nouveau signal S2. On utilise un algorithme pour détecter de cette façon un maximum. Le procédé se poursuit à l'étape 56.
A l'étape 56, le circuit de traitement 38 détermine si l'opération d'adaptation est terminée. Si le circuit de traitement 38 détermine que l'opération d'adaptation n'est pas terminée, le procédé se poursuit à l'étape 52 lorsqu'une augmentation du courant a été déterminée à l'étape 54, ou se poursuit à une étape 58 lorsqu'une diminution du courant a été déterminée à l'étape 54.
A l'étape 58, le circuit de traitement 38 commande une variation du signal numérique S2 qui entraîne une diminution (-ΔC) de la capacité appliquée entre les bornes AC1 et AC2. Le procédé se poursuit à l'étape 54.
Les étapes 52, 58, 54, et 56 sont répétées jusqu'à ce que, à l'étape 56, le circuit de traitement 38 détermine que l'opération d'adaptation est terminée. Selon un mode de réalisation, à chaque étage 52 et 58, le même décalage positif ou négatif est appliqué au signal numérique S2, entraînant un même variation, positive ou négative, de la capacité appliquée par le circuit 40 entre les bornes AC1 et AC2 de l'antenne 9. Selon un autre mode de réalisation, à chaque étage 52 et 58, le décalage, positif ou négatif, appliqué au signal numérique S2 peut dépendre de la dernière variation mesurée du signal numérique S1 ou de dernières variations mesurées du signal numérique S1.
A l'étape 56, selon un mode de réalisation, l'arrêt de l'opération d'adaptation peut être interrompue par exemple lorsqu'une diminution de l'intensité moyenne du courant I_sense est déterminée après qu'une augmentation de l'intensité moyenne du courant I_sense a été déterminée, ce qui signifie que l'intensité moyenne du courant I_sense est passée par un maximum. Le circuit de traitement 38 peut alors commander le signal numérique S2 à la valeur pour laquelle l'intensité moyenne mesurée du courant I_sense est maximale. A titre de variante, il peut être souhaitable que le circuit de traitement 38 commande le signal numérique S2 à une valeur différente de la valeur pour laquelle l'intensité moyenne mesurée du courant I_sense est maximale. En effet, il peut être souhaitable que la fréquence de résonance de la carte 20 soit légèrement différente de la fréquence du champ électromagnétique émis par le terminal 10. A titre d'exemple, le circuit de traitement 38 peut alors commander le signal numérique S2 à une valeur décalée d'un décalage donné par rapport à la valeur pour laquelle l'intensité moyenne mesurée du courant I_sense est maximale.
A l'étape 56, selon un autre mode de réalisation, l'arrêt de l'opération d'adaptation peut être interrompue par exemple après un nombre donné de répétitions des étapes 52, 58, 54, et 56 au cours desquelles une augmentation de l'intensité moyenne du courant I_sense est toujours détectée.
Des premières simulations ont été réalisées. Pour les premières simulations, le circuit de traitement 11 et le circuit 30 d'adaptation de la fréquence de résonance ont les structures représentées sur les figures 3 et 4 et le procédé mise en oeuvre par le circuit de traitement 38 correspond au procédé illustré en .
La représente, en fonction du temps, une courbe d'évolution du courant I_sense en partie haute de la et une courbe d'évolution du signal numérique S2 après conversion numérique/analogique en partie basse de la . Les instants t0, t1, t2, t3, et t4 sont des instants successifs.
Une opération d'adaptation de la fréquence de résonance débute à l'instant t0. Le circuit 30 d'adaptation de la fréquence de résonance commande une augmentation d'une unité du signal S2, ce qui entraîne une augmentation de la capacité appliquée entre les bornes AC1 et AC2 d'un incrément de capacité. Le circuit 30 détermine si l’intensité I-sense a augmenté ou diminué. A l'instant t1, le circuit 30 d'adaptation de la fréquence de résonance commande une nouvelle augmentation d'une unité du signal S2, ce qui entraîne une augmentation de la capacité appliquée entre les bornes AC1 et AC2 d'un incrément de capacité. Le circuit 30 compare l'intensité moyenne du courant I_sense après l'instant t1 à l'intensité moyenne du courant I_sense avant l'instant t1 et détermine que l'intensité moyenne du courant I_sense a diminué.
illustre un module lumineux d’un équipement extérieur pour véhicule automobile, selon un premier mode de réalisation de l’invention;
illustre un module lumineux d’un équipement extérieur pour véhicule automobile, selon un deuxième mode de réalisation de l’invention;
illustre un module lumineux d’un équipement extérieur pour véhicule automobile, selon un troisième mode de réalisation de l’invention;
illustre un module lumineux d’un équipement extérieur pour véhicule automobile, selon un quatrième mode de réalisation de l’invention;
illustre un équipement extérieur pour véhicule automobile selon des modes de réalisation de l’invention
La description se concentre sur les caractéristiques qui démarquent l’équipement extérieur et le module lumineux de ceux connus dans l’état de l’art.
La présente un module lumineux 100 d’un équipement extérieur pour véhicule automobile, selon un premier mode de réalisation de l’invention.
représente le spectre du signal débruité pour le tronçon d’indice k ;
représente le spectre du signal hybride pour le tronçon d’indice k ;
représente le spectre du bruit de fond pour le tronçon d’indice k ;
α k représente un coefficient de surestimation du bruit pour le tronçon d’indice k ;
δ représente un coefficient de correction ;
β représente un coefficient de réintroduction du bruit ; et
γ représente un coefficient de puissance, typiquement égal à 1 ou 2.
L’algorithme de soustraction spectrale généralisée se calcule par exemple en amplitude, et le coefficient de puissance γ est alors égal à 1 ; ou encore en puissance, et le coefficient de puissance γ est alors égal à 2.
Dans le cas d’un calcul en amplitude de la soustraction spectrale généralisée, avec γ=1, peu de bruit musical sera produit, mais le signal de voix estimé pourra être plus ou moins distordu en fonction du rapport signal sur bruit. Le bruit musical est un ensemble d’artefacts produits lors de la soustraction spectrale, constitué de tonales courtes en temps et produisant un bruit relativement désagréable.
Dans le cas d’un calcul en puissance de la soustraction spectrale généralisée, avec γ =2, peu de distorsion sera créée, mais une quantité non négligeable de bruit musical pourra être générée.
Le coefficient de surestimation de bruit α est de préférence recalculé à chaque tronçon d’indice k, et est alors noté α k . Ce coefficient permet d’éviter la génération d’une quantité trop importante de bruit musical. Pour maximiser son efficacité, son calcul s’effectue par bandes de fréquences et dépend du rapport signal sur bruit sur chacune de ces bandes.
Les spectres et sont d’abord découpés en sous-spectres notés et , où j représente le numéro de la bande de fréquence. Ainsi, j valeurs du rapport signal sur bruit, notées RSB k j , chacune associée à une bande de fréquence d’indice j, sont typiquement calculées selon l’équation suivante :
où RSB k j représente le rapport signal sur bruit pour le tronçon d’indice k et la bande de fréquence d’indice j,
Nj représente le nombre d’échantillons fréquentiels contenus dans la bande d’indice j ;
représente le spectre du bruit de fond pour le tronçon d’indice k.
La source de lumière 130 peut être pilotée par un élément de contrôle non représenté, mais décrit ultérieurement, afin de faire varier la couleur projetée et ainsi réaliser une animation lumineuse.
Par exemple, un senseur de déplacement 45 peut comprendre par exemple un récepteur d’un système de localisation par satellites, une centrale inertielle, etc.
Selon un autre exemple, un senseur de déplacement 45 émet une mesure variant en fonction de la sollicitation d’une interface homme-machine de pilotage 90 de l’aéronef 1. La manœuvre d’une telle interface homme-machine de pilotage 90 induit en effet un déplacement de l’aéronef 1 dans l’air. A titre d’exemple uniquement, un senseur de déplacement 45 peut comprendre un senseur de position coopérant avec un levier de pas collectif, un manche de commande cyclique, un palonnier, etc.
Selon une possibilité, le système de détection 30 peut comprendre un senseur d’assiette 46 mesurant au moins un angle d’assiette de l’aéronef 1.
Par exemple, un senseur d’assiette 46 peut comprendre par exemple une centrale inertielle, un ou plusieurs inclinomètres etc.
Indépendamment du nombre et des natures de senseurs 40, le système de détection 30 comprend un contrôleur 50 en communication avec les senseurs 40, par des liaisons filaires ou non filaires. Le contrôleur reçoit ainsi des signaux, analogiques ou numériques, émis par les senseurs 40 et porteurs des valeurs mesurées respectivement.
Le contrôleur 50 peut comprendre une ou des unités de traitement, chaque unité de traitement pouvant comprendre par exemple au moins un processeur 51 et au moins une mémoire 53, au moins un circuit intégré, au moins un système programmable, au moins un circuit logique, ces exemples ne limitant pas la portée donnée à l’expression « unité de traitement ». Le terme processeur peut désigner aussi bien une unité centrale de traitement connue sous l’acronyme CPU, une unité graphique de traitement GPU, une unité digitale connue sous l’acronyme DSP, un microcontrôleur…
Le contrôleur 50 mémorise, par exemple dans une mémoire 53, un modèle d’intelligence artificielle à apprentissage automatique 52. Ce modèle d’intelligence artificielle à apprentissage automatique 52 est configuré pour détecter à partir des valeurs mesurées des paramètres de surveillance d’une ingestion de gaz chauds dans la ou les entrées d’air 20.
Un modèle d’intelligence artificielle à apprentissage automatique est parfois qualifié de « Machine Learning » en langue anglaise en raison de sa faculté à apprendre le problème posé à partir de données d’apprentissage. Ces données d’apprentissage peuvent notamment être générées durant des vols multiples, et notamment des vols d’essais dédiés ou non à cette application.
Le modèle d’intelligence artificielle à apprentissage automatique peut être d’un type usuel, ou pouvant par exemple prendre la forme d’un algorithme de régression, linéaire ou logistique, d’un arbre de décision, d’un algorithme dit de ” clustering “ en langue anglaise, d’un algorithme d’association ou d’un réseau de neurones voire d’un réseau de neurones ” profond “ composé de multiples couches cachées.
Le modèle d’intelligence artificielle à apprentissage automatique peut être obtenu à l’aide d’un apprentissage supervisé, d’un apprentissage non supervisé, voire d’un apprentissage par renforcement.
Par ailleurs, le système de détection 30 comprend un alerteur 60 apte à générer au moins une alerte voire une pré-alerte sur commande du contrôleur 50. Ainsi l’alerteur 60 est en liaison filaire ou non filaire avec le contrôleur 50. Le contrôleur 50 transmet à l’alerteur un signal porteur d’une information indiquant éventuellement si une alerte ou une pré-alerte doit être émise. Chaque alerte et pré-alerte peut prendre la forme d’une alarme visuelle, par exemple par le biais de l’émission d’une lumière avec une ou des diodes électroluminescentes ou de l’affichage sur un écran d’un ou plusieurs caractères, d’une alarme sonore, par le biais d’un haut-parleur, et/ou d’une alarme haptique, par exemple à l’aide d’une unité vibrante faisant vibrer un organe tenu ou porté par un individu.