INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une telle ailette crée un tourbillon qui est de sens opposé au tourbillon de base qui se développe naturellement au niveau l’emplanture. Ainsi, contrairement aux solutions existantes, l’amélioration n’est pas ici recherchée du côté de la minimisation du décollement mais vise à rechercher une annulation tourbillonnaire. Le tourbillon naturel qui résulte du décollement est contré par un tourbillon de sens inverse. Cette technique n’est pas impactée par l’incidence de l’aile et son efficacité n’est donc pas détériorée pour les fortes incidences. Le tourbillon contrarotatif est au contraire encouragé par les fortes incidences.
L’ailette apporte de la traînée mais la diminution de traînée globale obtenue par l’annulation tourbillonnaire est bien supérieure à la traînée additionnelle rajoutée par la présence de l’ailette.
Les filtres imposent un comportement en fréquence (et donc des performances souhaitées) à la boucle fermée.
Pour faire la synthèse, on notera que le filtre W d (s) n’est pas utilisé puisque l’entrée de référence n’est pas employée dans le système. Les filtres W e (s) et W u (s) suffisent alors à régler les deux relations entrée-sortie entre les signaux de perturbation Δ w et les sorties contrôlées z 1 et z 2 (qui mesurent la performance du système).
Reste alors à synthétiser sur cette base le correcteur K.
Pour cela, plusieurs méthodes peuvent être employées.
On considère alors l’espace suivant :
Ainsi, s’il existe des matrices de dimensions appropriées Q (de dimension nxn et telle que Q = Q T >0), Y (de dimension m u xn), S u (de dimension m u xm u et telle que S u = S u T >0), J u (de dimension m u xn) et des scalaires strictement positifs γ ∞ et γ 2 g tels que le problème d’optimisation ci-dessous est faisable, on obtient donc un contrôleur K qui satisfait nos objectifs.
Les inéquations matricielles ici utilisées sont au nombre de six et sont définies par les inéquations suivantes (pour tout i allant de 1 à Np).
On notera que dans ces inéquations : - Y j et J uj sont les lignes des matrices Y et J u , - j sont les valeurs maximales des entrées (Δ f et Δ wf étant donc les valeurs maximales de Δδ f et Δτ wf ).
La première de ces inéquations impose une borne sur la norme H ∞ (entre les transferts des entrées de perturbation vers les sorties contrôlées z 1 et z 2 ). Cela revient à minimiser la performance au sens H ∞ de la relation entre une perturbation et une erreur de position et/ou de lacet.
Les deux dernières inéquations servent à prendre en compte les saturations des actionneurs (comme non-linéarités de secteurs) tout en maximisant la région d’attraction de la boucle fermée.
Le correcteur K peut alors être calculé à l’aide de l’équation suivante :
La présente invention concerne une poudre pour préserver un récipient vinaire, notamment utilisé pour la vinification et/ou l’élevage du vin, comprenant comme substances actives : - entre 10,0% et 50,0% en poids de tanins hydrolysables, et - entre 15,0% et 90,0% en poids de tanins condensés, chaque pourcentage étant exprimé en poids par rapport au poids total de la poudre.
La présente invention concerne également une composition sous forme liquide pour préserver un récipient vinaire, notamment utilisé pour la vinification et/ou l’élevage du vin, comprenant comme substances actives : - entre 5,0 % et 20,0 % en poids de tanins hydrolysables, et - entre 10,0 % et 40,0 % en poids de tanins condensés, chaque pourcentage étant exprimé en poids par rapport au poids total de la composition sous forme liquide.
La présente invention concerne également un procédé de préservation d’un récipient vinaire, caractérisé en ce que l’on pulvérise la composition liquide comprenant comme substances actives : - entre 5,0 % et 20,0 % en poids de tanins hydrolysables, - entre 10,0 % et 40,0 % en poids de tanins condensés, chaque pourcentage étant exprimé en poids par rapport au poids total de la composition, contre au moins une partie de la surface intérieure du récipient vinaire.
La présente invention concerne également l’utilisation d’une poudre ou d’une composition sous forme liquide selon l’invention, pour l’aseptisation d’un récipient vinaire utilisé pour la vinification et/ou l’élevage du vin.
La présente invention concerne également l’utilisation d’une poudre ou d’une composition sous forme liquide selon l’invention, pour prévenir contre la prolifération des bactéries acétiques dans un récipient vinaire utilisé pour la vinification et/ou l’élevage du vin.
Description détaillée Ainsi, la présente invention a donc pour objet une poudre pour préserver un récipient vinaire, notamment utilisé pour la vinification et/ou l’élevage du vin, comprenant comme substances actives : - entre 10,0% et 50,0% en poids de tanins hydrolysables, et - entre 15,0% et 90,0% en poids de tanins condensés, chaque pourcentage étant exprimé en poids par rapport au poids total de la poudre.
La poudre selon l’invention présente l’avantage d’être sous une forme sèche, utilisable directement sur le récipient vinaire, sans modification préalable. L’utilisation de la poudre selon l’invention permet d’éviter le problème d’évaporation de solvant et s’avère donc plus écologique et peu couteuse, tout en ayant un temps de traitement réduit. Avantageusement, la poudre selon l’invention présente l’avantage de comprendre uniquement des ingrédients 100% naturels, extraits à partir de matières premières végétales renouvelables entrant dans la catégorie des tanins, respectant le CODEX œnologique international (résolution Oeno 12/2002, Oeno 5/2008 et Oeno 6/2008, ainsi que la résolution OIV Oeno 352-2009, conformément à l'article 120quater, paragraphe 2 du règlement n° 1234/2007 du Conseil Européen). Ainsi, la poudre selon invention présente également l’avantage d’être conforme au CODEX œnologique international. Ainsi, la poudre selon l’invention ne présente aucun risque toxique pour l’utilisateur, même en cas d’ingestion et permettant un ré-entonnage du vin dans la barrique sans lavage préalable.
Au sens de la présente invention, on entend par « substance active » ou « substances actives », un composé ayant une activité capable de préserver et/ou assainir un récipient vinaire, utilisé pour la vinification et/ou l’élevage du vin, en particulier en garantissant une préservation efficace du récipient vinaire, en inhibant la prolifération des micro-organismes logés en surface et en profondeur dans le récipient vinaire, et en particulier dans les pores du bois.
Au sens de la présente invention, on entend par « préserver » ou « préservation », le fait d’appliquer un procédé permettant d’arrêter la croissance et/ou la prolifération des micro-organismes et notamment les bactéries acétiques présentes dans le récipient vinaire. Au sens de la présente invention, les termes « préserver », « nettoyer », « assainir » et « désinfecter » peuvent être utilisés de manière interchangeable.
Avantageusement, la poudre selon l’invention comprend au moins 10,0%, avantageusement au moins 15,0%, avantageusement au moins 20,0%, avantageusement au moins 25,0%, avantageusement au moins 30,0%, avantageusement au moins 35,0%, avantageusement au moins 40,0%, avantageusement au moins 45,0%, avantageusement au moins 46,0%, avantageusement au moins 47,0%, avantageusement au moins 48,0%, avantageusement au moins 49,0%, avantageusement au moins 50,0%, en poids de tanins hydrolysables, le pourcentage étant exprimé en poids par rapport au poids total de la composition.
Avantageusement, la poudre selon l’invention comprend entre 10,0% et 50,0% en poids de tanins hydrolysables, avantageusement entre 15,0% et 50,0%, avantageusement entre 20,0% et 50,0%, avantageusement entre 25,0% et 50,0%, avantageusement entre 30,0% et 50,0%, avantageusement entre 35,0% et 50,0%, avantageusement entre 40,0% et 50,0%, avantageusement entre 45,0% et 50,0%, en poids de tanins hydrolysables, le pourcentage étant exprimé en poids par rapport au poids total de la composition.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, les tanins hydrolysables sont choisis parmi un tanin de chêne, un tanin de châtaignier, un tanin de feuillu, le tanin de noix de galle ou un mélange de ceux-ci.
Avantageusement, la composition sous forme poudre selon l’invention comprend au moins 10,0%, avantageusement au moins 15,0%, avantageusement au moins 20,0%, avantageusement au moins 25,0%, avantageusement au moins 30,0%, avantageusement au moins 35,0%, avantageusement au moins 40,0%, avantageusement au moins 45,0%, avantageusement au moins 50,0%, avantageusement au moins 55,0%, avantageusement au moins 60,0%, avantageusement au moins 65,0%, avantageusement au moins 70,0%, avantageusement au moins 75,0%, avantageusement au moins 80,0%, avantageusement au moins 85,0%, avantageusement au moins 86,0%, avantageusement au moins 87,0%, avantageusement au moins 88,0%, avantageusement au moins 89,0%, avantageusement au moins 90,0%, en poids de tanins condensés, le pourcentage étant exprimé en poids par rapport au poids total de la composition.
Avantageusement, la composition sous forme poudre selon l’invention comprend entre 15,0% et 90,0% en poids de tanins condensés, avantageusement entre 20,0% et 90,0%, avantageusement entre 25,0% et 90,0%, avantageusement entre 30,0% et 90,0%, avantageusement entre 35,0% et 90,0%, avantageusement entre 40,0% et 90,0%, avantageusement entre 45,0% et 90,0%, avantageusement entre 50,0% et 90,0%, avantageusement entre 55,0% et 90,0%, avantageusement entre 60,0% et 90,0%, avantageusement entre 65,0% et 90,0%, avantageusement entre 70,0% et 90,0%, avantageusement entre 75,0% et 90,0%, avantageusement entre 80,0% et 90,0%, avantageusement entre 85,0% et 90,0 en poids de tanins condensés, le pourcentage étant exprimé en poids par rapport au poids total de la composition.
Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, les tanins condensés sont choisis parmi un tanin de pépin de raisin, un tanin de rafle de raisin, un extrait de Quebracho, un extrait de Tara ou un mélange de ceux-ci.
Avantageusement, la poudre pour préserver un récipient vinaire selon l’invention, notamment utilisé pour la vinification et/ou l’élevage du vin, est constituée essentiellement des substances actives : - entre 10,0% et 50,0% en poids de tanins hydrolysables, et - entre 15,0% et 90,0% en poids de tanins condensés, chaque pourcentage étant exprimé en poids par rapport au poids total de la poudre.
Chacune de ces thématiques est bien connue des concepteurs d’armes et de munitions si bien qu’il est parfois possible de retrouver la signature conceptuelle de certaines solutions actuellement en usage dans des armes à la pointe de la technologie dans des brevets datant du 19e siècle. Par exemple, il est difficile d’ignorer la ressemblance entre une munition actuelle de 120 mm APFSDS du char LECLERC et la munition décrite dans le brevet US 487,125 datant de 1892. Toutes les deux présentent des douilles semi-combustibles avec un culot métallique pour faciliter l’étanchéité de la chambre au niveau de la culasse et la manutention de la munition, un projectile sous-calibré poussé par un système de sabot se séparant en trois morceaux à la sortie du canon… Pourtant, il ne fait nul doute que de nombreuses avancées ont été réalisées entre la publication de ce brevet et les munitions modernes. La géométrie du projectile et des sabots, les matériaux employés, les dimensions relatives de certains éléments… sont autant de points ayant fait l’objet de nombreuses études et de nombreuses innovations qui permettent aux armes actuelles d’atteindre les performances qui leur sont demandées.
La balistique interne est la science qui s’intéresse à la transmission de l’énergie de la poudre propulsive au projectile. Bien évidemment, cette énergie n’est utile que si elle est transmise à la cible, c’est-à-dire dissipée à l’intérieur de la cible afin de créer des dommages importants. Le projectile est choisi de manière à maximiser ce transfert d’énergie en fonction de la nature de la cible et de la protection qui lui est appliquée. Pour transpercer une armure importante, un projectile long de composition homogène offre de bonnes performances en particulier si la vitesse d’impact est importante. Cependant, pour les cibles plus tendres et moins blindées, un tel projectile ne sera pas optimal, car la cible sera traversée par le projectile sans que celui-ci transfère une part importante de son énergie à la cible.
S’il est évident que l’optimisation de chacun des trois principaux paramètres de la balistique intérieure permet d’atteindre un niveau de performances tout à fait remarquable, certains phénomènes physiques limitent grandement le niveau de performance accessible à cette technologie.
À partir d’une certaine longueur de canon, la pression des gaz de propulsion sur le culot du projectile n’est plus suffisante pour accélérer ce dernier. Au-delà de cette longueur de canon, le projectile sera ralenti par la dépression se formant derrière lui si bien qu’augmenter la longueur de canon ne fait que diminuer la performance de l’arme. Cette problématique impacte beaucoup plus les armes de petit calibre que les armes de moyen et gros calibre où l’optimisation de certains paramètres de la charge de poudre fait que les contraintes d’encombrement de l’arme (longueur globale, masse, inertie au pointage…) seront atteintes avant que la surdétente des gaz de propulsion soit le phénomène limitant.
La pression maximale atteignable dans le canon trouve elle aussi assez rapidement une limite « absolue » de par les performances des matériaux utilisés. De premiers abords, il pourrait être tentant de considérer le problème en partant de la proportionnalité entre la pression maximale admissible dans un tube à paroi mince et l’épaisseur de ce tube, cependant c’est oublier que pour nombre d’armes, l’épaisseur de la paroi du canon est du même ordre de grandeur que le calibre de la munition et que, par conséquent, l’hypothèse de parois mince n’est pas satisfaite.
La couche semiconductrice à transférer 15 est disposée sur la face supérieure du substrat 13 et, par exemple en contact avec celle-ci. La couche semiconductrice 15 s’étend par exemple de façon continue et avec une épaisseur sensiblement uniforme sur toute la surface supérieure du substrat 13. La couche semiconductrice 15 est par exemple une couche monocristalline. A titre d’exemple, la couche semiconductrice 15 est une couche de carbure de silicium (SiC), par exemple monocristallin, par exemple de type 4H-SiC. A titre de variante, la couche semiconductrice 15 est en germanium (Ge), par exemple monocristallin. Les modes de réalisation décrits ne se limitent pas à ces exemples particuliers.
Le substrat source 13 est par exemple en un matériau semiconducteur. A titre d’exemple, le substrat source 13 est en le même matériau que la couche semiconductrice 15. Les modes de réalisation décrits ne se limitent toutefois pas à ce cas particulier.
La couche à transférer 15 a, par exemple, une épaisseur comprise entre 100 nm et 10 µm, par exemple entre 300 nm et 2 µm.
Le substrat source 13 présente par exemple une épaisseur comprise entre 100 µm et 1 mm, par exemple entre 250 µm et 800 µm, par exemple de l'ordre de 350 µm.
Le substrat destination 17 peut être en un matériau semiconducteur ou en un matériau diélectrique. Le substrat destination 17 est par exemple une plaquette (wafer) semiconductrice, par exemple en silicium ou en carbure de silicium polycristallin, par exemple de type 3C-SiC.
A titre d'exemple, le substrat destination 17 et le substrat source 13 ont sensiblement la même forme et les mêmes dimensions en vue de dessus. A titre d'exemple, le substrat destination 17 et le substrat source 13 sont tous les deux, en vue de dessus, de forme circulaire et ont, par exemple le même diamètre.
Pour limiter les risques de casse, le substrat destination 17 et/ou le substrat source 13 présentent de préférence des bords biseautés ou arrondis et une zone de tombé de bords, par exemple sur une bande annulaire périphérique de largeur comprise entre 0,1 mm et 5 mm, par exemple entre 0,2 mm et 3 mm. Autrement dit, le substrat destination 17 et/ou le substrat source 13 présentent, à leur périphérie, une épaisseur décroissante en s’éloignant du centre du substrat, par exemple sur une bande annulaire périphérique de largeur comprise entre 0,1 mm et 5 mm, par exemple entre 0,2 et 3 mm.
Lors du collage de la couche à transférer 15 sur le substrat destination 17, la couche à transférer 15 est mise en contact, par sa face supérieure dans l'orientation de la , sur la face supérieure du substrat destination 17.
En pratique, et tout particulièrement dans le cas où le substrat destination 17 et/ou le substrat source 13 présentent des bords biseautés, on observe que le collage de la couche 15 sur le substrat destination 17 est incomplet en périphérie de l’assemblage. En effet, lors du collage de la couche 15 sur le substrat 17, alors que la couche 15 et le substrat 17 sont bien contactés au centre de l’assemblage, ils ne le sont pas ou seulement partiellement en bordure de l’assemblage, notamment en raison du biseau périphérique des substrats, et/ou d’éventuels défauts de planéité des substrats.
A l'issue d'une étape de retrait du substrat source 13, les parties périphériques de la couche 15 non collées ou mal collées au substrat destination 17 se détachent. Ainsi, une bande annulaire périphérique du substrat destination 17 n’est pas recouverte ou seulement partiellement recouverte par la couche 15.
En l’absence de précautions particulières, à l’issue du transfert, les bords de la couche 15 en périphérie de l’assemblage sont irréguliers. Ceci est dû au fait que la limite de collage entre la couche 15 et le substrat destination 17 est irrégulière. Cette irrégularité des bords de la couche 15 peut engendrer des défauts susceptibles de se propager vers le centre de la couche 15 lors d’étapes ultérieures de fabrication de composants microélectroniques, par exemple lors d’une étape d’épitaxie à partir de la face supérieure de la couche 15. Les défauts sont en particulier susceptibles de se propager dans la couche épitaxiée sur la couche 15.
On cherche ici à améliorer la régularité ou netteté des bords de la couche 15 à l’issue du transfert.
La illustre une étape de gravure d'une marche 29 sur la périphérie de la face supérieure, appelée surface de collage de la couche 15, et d'une marche 30, sur la périphérie de la face supérieure, appelée surface de collage du substrat destination 17.
La marche 29 s'étend, à partir de la face supérieure de la couche 15, par exemple dans une partie de la couche 15. En variante, la marche 29 s'étend, à partir de la face supérieure de la couche 15 dans la couche 13 et, par exemple, dans une partie du substrat 13.
Les marches 29 et 30 sont réalisées par un procédé de gravure ou abrasion ionique consistant à envoyer sur les zones à graver un faisceau d'ions 19 ou d'atomes, par exemple neutres. Cette étape est réalisée sous vide, c'est-à-dire à pression inférieure à la pression atmosphérique, par exemple sous-ultravide, par exemple sous une pression inférieure à 10 -7 mbar, par exemple inférieure à 10 -8 mbar.
Lors de l'étape de gravure, seules les parties libres des faces supérieures du substrat destination 17 et de la couche 15, c'est-à-dire les parties de la face supérieure de la couche 15 et du substrat destination 17 qui ne sont pas recouvertes par un masque sont gravées.
En outre, la demande de brevet US2016141645 AA propose un dispositif de gestion active combinée du débit de la pompe à eau de refroidissement et de la vitesse de rotation du groupe moto-ventilateur du radiateur, selon la vitesse d’un véhicule. Le véhicule est équipé d’une pile à combustible, le dispositif de gestion active permet de gérer au mieux le refroidissement de cette pile à combustible avec le minimum de nuisances sonores, tout en limitant la consommation énergétique. Une telle solution nécessite une source d’énergie, et a donc un impact sur la consommation énergétique du véhicule.
L’invention a pour but de refroidir de manière performante un groupe motopropulseur d’un véhicule, sans augmenter la consommation énergétique du véhicule et de manière simple. Dans ce but, la présente invention concerne un véhicule comprenant un groupe motopropulseur équipé d’un système de refroidissement. Le système de refroidissement comprend un radiateur en face avant du véhicule, ce radiateur étant équipé d’un dispositif moto-ventilateur électrique, qui est alimenté par un circuit électrique dédié. Ce circuit électrique dédié comporte un dispositif de production électrique indépendant du groupe motopropulseur, et une batterie électrique rechargeable. L’indépendance du circuit électrique dédié par rapport au groupe motopropulseur permet une alimentation électrique du dispositif de moto-ventilateur du radiateur qui ne consomme pas de l’énergie destinée et/ou produite par le groupe motopropulseur. Ainsi, une optimisation simple du système de refroidissement est permise sans augmentation de la consommation énergétique du véhicule.
L’invention concerne un véhicule comprenant un groupe motopropulseur, un système de refroidissement dudit groupe motopropulseur qui comporte un radiateur en face avant dudit véhicule, ledit radiateur étant équipé d’un dispositif moto-ventilateur électrique. Ledit véhicule comporte un circuit électrique pour l’alimentation électrique dudit dispositif moto-ventilateur électrique, ledit circuit électrique comportant un dispositif de production électrique indépendant dudit groupe motopropulseur et une batterie électrique rechargeable, ladite batterie électrique rechargeable stockant de l’énergie électrique produite par ledit dispositif de production électrique et alimentant ledit dispositif moto-ventilateur électrique.
Selon un mode de réalisation, ledit dispositif de production électrique comprend au moins un panneau photovoltaïque, de préférence ledit au moins un panneau photovoltaïque est agencé sur le toit dudit véhicule.
Conformément à une mise en œuvre, ledit véhicule est un poids lourd, un car, un train, ou un véhicule automobile.
Avantageusement, ledit véhicule est un poids lourd, et ledit au moins un panneau photovoltaïque est agencé sur le toit d’une remorque dudit poids lourd, et ladite batterie électrique rechargeable est agencée dans un tracteur ou dans ladite remorque dudit poids lourd.
De manière avantageuse, ladite batterie électrique rechargeable est une batterie lithium ion, lithium métal, lithium métal polymère ou nickel métal hydrure.
Selon un aspect, ledit véhicule comprend un moyen de charge de ladite batterie électrique rechargeable par une connexion à un réseau de distribution électrique.
Selon une option de réalisation, ledit véhicule comprend une sonde de température d’un fluide thermique dudit système de refroidissement dudit groupe motopropulseur.
Selon une caractéristique, ledit véhicule comprend un moyen de récupération de l’énergie lors du freinage, l’énergie produite par ledit moyen de récupération de l’énergie lors du freinage étant stockée dans ladite batterie électrique rechargeable.
Selon une mise en œuvre, ledit circuit électrique alimente en outre au moins un accessoire électrique dudit véhicule, notamment une pompe de circulation d’un fluide thermique dudit système de refroidissement, ou un compresseur d’un système de climatisation.
Conformément à un mode de réalisation, ledit circuit électrique dédié comprend un onduleur.
Avantageusement, ledit groupe motopropulseur comprend une pile à combustible, un circuit fermé selon un cycle de Rankine, une machine électrique et/ou un moteur thermique.
Dans l'exemple, de la , afin de ne former une marche 29 que sur la périphérie de la surface de collage de la couche 15 et une marche 30 que sur la périphérie de la surface de collage du substrat destination 17, les parties centrales des surfaces de collage sont chacune recouvertes par un disque de masquage. Ainsi, lors de l'étape de gravure, un disque de masquage 31 recouvre une partie centrale de la surface de collage de la couche 15 et un disque de masquage 33 recouvre une partie centrale de la surface de collage du substrat destination 17.