INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La première et la seconde surface de collage fournies à l’étape a) sont préparées par un traitement CARO, SC1, à l’eau ozonée de sorte à nettoyer les contaminations particulaires et organiques et rendre les surfaces hydrophiles. La première surface de collage et la seconde surface de collage sont mises en contact à l’étape d) à température ambiante. Le dépôt selon l’étape b) d’une solution basique comprend préalablement la formation d’une préparation basique obtenue par mélange de molécules de base forte dans l’eau déionisée. Selon une disposition, la solution basique comprend une concentration massique comprise entre 10 -8 et 10 -4 g.cm -3 de NaOH dans l’eau déionisée en particulier concentration massique d’environ 10 -5 g.cm -3 . Le traitement thermique de recuit de collage selon l’étape e) est réalisé sur durée d’environ 2 heures. La mise en contact selon l’étape c) du procédé est réalisée sous pression atmosphérique ou sous vide. Le traitement thermique selon l’étape d) du procédé est réalisée sous pression atmosphérique. Le procédé de collage direct est dépourvu de toute application de pression extérieure sur les premier et/ou second substrats à l’étape d) ou après l’étape d). La première et/ou la seconde surface de collage hydrophile présente, avant l’étape d) une quantité de molécules de base forte inférieure à la quantité nécessaire pour former une monocouche atomique ou à la quantité nécessaire pour saturer la totalité des sites d’accroche de la première et/ou la seconde surface de collage hydrophile. La première et/ou la seconde surface de collage hydrophile sont totalement formées par un film hydrophile continu dans un matériau choisi parmi un oxyde de silicium, un nitrure de silicium, un oxyde de cuivre ou d’un mélange de ces matériaux. La première et/ou la seconde surface de collage hydrophiles présente une rugosité inférieure à 0.5 nm RMS (Root Mean Square). La première et/ou la seconde surface de collage hydrophiles sont en silicium présentant un oxyde natif. La première et/ou la seconde surface de collage hydrophiles sont planes. Les premier et second substrats sont chacun indépendamment choisis parmi des substrats présentant un diamètre compris entre 2 et 12 pouces, notamment entre 200 mm et 300 mm. L’une ou plusieurs premières vignettes et/ou l’une ou plusieurs secondes vignettes présentent une dimension latérale ou un diamètre compris entre 100 micromètres et 5 mm, par exemple la première et/ou seconde vignette présente une surface principale globalement carrée dont les dimensions latérales sont de 100 micromètres x 100 micromètres. Le premier et/ou le second substrat comprend chacun au moins un composant électronique, telle qu’une puce, recouvert par un film hydrophile avant l’étape b) de dépôt de la solution basique. Le premier et le second substrat sont chacun indépendamment choisis parmi un substrat massif (bulk) ou un substrat composite (plusieurs couches de matériau). Le premier substrat et le deuxième substrats peuvent être de nature identique ou de nature différente.
D'autres aspects, buts et avantages de la présente invention apparaîtront mieux à la lecture de la description suivante de deux modes de réalisation de celle-ci, données à titre d'exemple non limitatif et fait en référence aux dessins annexés. Dans la suite de la description, par souci de simplification, des éléments identiques, similaires ou équivalents des différentes formes de réalisation portent les mêmes références numériques. Les figures ne respectent pas nécessairement l’échelle de tous les éléments représentés de sorte à améliorer leur lisibilité.
représente une vue schématique d’un dépôt d’une solution basique sur une surface hydrophile d’un premier substrat et le séchage selon une étape b) et une étape c) du procédé selon un mode de réalisation de l’invention.
représente une vue schématique d’un collage direct d’un premier substrat et d’un second substrat formant un assemblage selon une étape d) du procédé selon le mode de réalisation de la .
représente une vue schématique d’un traitement thermique appliqué à un assemblage du premier substrat et du second substrat selon une étape e) du procédé selon le mode de réalisation de la .
représente un graphique illustrant des exemples comparatifs d’énergie de collage obtenue selon le mode de réalisation de la et un exemple témoin.
représente une vue schématique d’un collage direct de premières vignettes sur un second substrat selon une variante de réalisation de l’invention.
Comme illustré aux figures 1 à 3, le procédé selon l’invention comprend la fourniture d’un premier et d’un second substrats 1,2 aux surfaces de collage hydrophiles 3,4 (étape a), le dépôt d’une solution basique B sur les surfaces 3,4 (étape b) et son séchage (étape c), la mise en contact direct pour un collage direct spontané par création d’une interface de collage direct 6 (étape d) et un éventuel recuit de collage (étape e) de l’assemblage 7 ainsi formé. En particulier le premier et le second substrat 1,2 sont des tranches (ou wafer dans la terminologie anglo-saxonne) de silicium présentant une épaisseur de 725 micromètres et un diamètre de 200 mm. Ils présentent respectivement chacun une surface de collage 3 ,4 formée par un film hydrophile 5 d’oxyde de silicium thermique d’une épaisseur d’environ 145 nm. Ces surfaces de collage 3,4 sont nettoyées par un traitement Caro et un traitement SC1 permettant le retrait de contaminants organiques et particulaires, conduisant aux surfaces hydrophiles 3,4 prêtes au collage.
Une solution basique comprenant des molécules de base forte dans l’eau déionisée est ensuite déposée par dépôt à la tournette sur la surface de collage hydrophile 3 du premier substrat 1 avec une vitesse de rotation de 400 tours/min selon l’étape b) du procédé ( ). Au préalable une base forte constituée de NaOH a été dissoute dans l’eau déionisée de sorte à obtenir ladite solution basique avec une concentration d’environ 10 -5 g.cm-3 en NaOH. Selon une variante de réalisation non visible sur les figures, la base forte est choisie parmi LiOH, KOH, RbOH, CsOH, Mg(OH) 2 , Ca(OH) 2 , Sr(OH) 2 , Ba(OH) 2 et un mélange de ces bases.
Selon l’étape c) du procédé, la surface de collage hydrophile 3 est séchée par centrifugation jusqu’à obtenir une surface hydrophile 3 comprenant entre 1 à 5 monocouches atomique d’eau et une concentration en molécules de base forte d’environ 10 13 at/cm 2 . La centrifugation du séchage est réalisée à une vitesse d’environ 2000 tours/min pendant environ 45 sec.
Le second substrat 2 est soumis aux mêmes étapes b) et c) (non illustrées) que le premier substrat 1 avant leur mise en contact pour créer une interface de collage direct 6, par collage direct spontané leurs surfaces de collages hydrophiles 3,4. La propagation de l’onde de collage pour traverser les 200 mm des substrats 1,2 est d’environ 9 sec. Ceci est similaire à la durée de propagation de l’onde de collage sans présence des molécules de base forte à l’interface 6. Il en est déduit que l’énergie d’adhésion des deux surfaces de collage hydrophiles 3,4 n’a pas été modifiée par les étapes b) et c) du procédé. L’énergie du collage de l’assemblage 7 obtenue à l’issue de l’étape d) est supérieure à 140 mJ/m 2 , valeur d’énergie de collage obtenue en absence de molécules de base forte à l’interface de collage 6, l’énergie du collage est notamment d’environ 200mJ/m² selon cet exemple de réalisation de l’invention.
Selon une variante non illustrée, les étapes b) et c) ne sont réalisées que sur l’un des premiers et seconds substrats 1,2. Selon une autre variante, la première surface hydrophile 3 et la seconde surface hydrophile 4 ne sont pas formées par un film d’oxyde de silicium 5 mais par le silicium hydrophile (i.e l’oxyde natif en surface du silicium) des substrats 1,2.
Le distributeur haute pression reçoit des gaz de combustion à haute température depuis la chambre de combustion. En améliorant les capacités de refroidissement des aubes de distributeur haute pression, la turbomachine peut fonctionner à des températures élevées associées à des hautes performances thermiques.
On comprend toutefois que l’aube peut être prévue à d’autres positions dans la turbomachine. Par exemple, l’aube peut être une aube d’un autre distributeur, par exemple un distributeur basse pression.
Dans certains modes de réalisation, la partie sécable de jonction a une longueur comprise entre 0,2 mm et 2 mm, de préférence entre 0,5 mm et 1 mm.
La longueur de la partie sécable de jonction est mesurée selon une direction rectiligne d’espacement entre l’insert et l’enveloppe externe. La longueur de la partie sécable de jonction correspond ainsi à la longueur entre les interfaces respectives de la partie sécable de jonction avec l’enveloppe externe et l’insert, c’est-à-dire aussi à la plus petite distance séparant lesdites interfaces.
La longueur de la partie sécable de jonction est un des paramètres déterminant le bon refroidissement par jet impactant de l’enveloppe externe depuis l’insert. La section transverse du passage d’air, dont dépend la vitesse d’écoulement de l’air à travers le passage d’air, dépend de la longueur de la partie sécable de jonction et d’une largeur du passage d’air, la largeur étant mesurée perpendiculairement à la direction de longueur de la partie sécable et à la direction générale selon laquelle l’aube s’étend.
De telles valeurs de longueur de partie sécable de jonction assurent une bonne efficacité du refroidissement de l’aube, notamment de l’enveloppe externe.
Dans certains modes de réalisation, la partie sécable de jonction a une épaisseur minimale inférieure à 0,5 mm, de préférence inférieure à 0,3 mm. L’épaisseur minimale est la plus petite épaisseur prise localement par la partie sécable de jonction. Au sens du présent exposé, l’épaisseur minimale peut également être située à l’interface entre la partie sécable de jonction et au moins l’un de l’enveloppe externe et de l’insert.
L’épaisseur de la partie sécable de jonction est mesurée selon une direction transverse à la fibre neutre de la partie sécable de jonction.
De telles dimensions de la partie sécable de jonction permettent d’assurer la fonction de soutien de l’insert et de l’enveloppe externe l’un par rapport à l’autre, tout en concentrant les contraintes au niveau du rétrécissement associé à l’épaisseur minimale, ce qui permet de localiser la rupture dans la partie sécable de jonction, en particulier au niveau du rétrécissement.
Dans certains modes de réalisation, l’épaisseur est minimale à une position à laquelle la section transverse est minimale.
La section transverse est mesurée dans un plan perpendiculaire à la fibre neutre de la partie sécable de jonction. La section transverse minimale est la plus petite section transverse prise localement par la partie sécable de jonction. Au sens du présent exposé, la section transverse minimale peut également être située à l’interface entre la partie sécable de jonction et au moins l’un de l’enveloppe externe et de l’insert.
De telles dimensions de la partie sécable de jonction permettent d’assurer la fonction de soutien de l’insert et de l’enveloppe externe, tout en assurant une concentration de contraintes au niveau du rétrécissement associé à la section transverse minimale permettant de localiser la rupture dans la partie sécable de jonction, en particulier au niveau du rétrécissement.
Dans certains modes de réalisation, la partie sécable de jonction comprend une première partie et une deuxième partie reliées entre elles en formant un angle inférieur à 90°, de préférence inférieur à 45°. Un tel angle concentre aisément les contraintes et donne une direction de rupture privilégiée.
Dans certains modes de réalisation, au moins un parmi l’insert et l’enveloppe externe est localement renforcé au niveau de sa liaison avec la partie sécable de jonction.
Par renfort local au niveau d’une liaison avec la partie sécable de jonction, on entend un renfort au moins dans une zone sollicitée lors de l’application d’une contrainte sur la partie sécable de jonction.
Un renfort local peut être réalisé de diverses manières, par exemple par une surépaisseur, un traitement mécanique ou un traitement chimique.
Pour conclure cette section portant sur les principes généraux exploités dans le premier mode de fonctionnement, on note qu’en appliquant, à l’aide du modulateur M, un signal de modulation sinusoïdal, c’est-à-dire en appliquant une modulation spectralement pure à la fréquence d’émission, on limite l’apparition d’harmoniques dans le signal de contrôle V fourni par le photodétecteur PD (par comparaison avec une modulation en créneau par exemple). Les harmoniques détectées par la première partie R1 du dispositif de verrouillage R sont alors bien représentatives de la qualité du verrouillage entre la fréquence d’émission et la fréquence de résonnance.
Enfin, il n’est pas nécessaire que le modulateur M soit un élément séparé du système photonique 1 : il peut être par exemple intégré au dispositif de verrouillage R lui-même, celui-ci produisant donc le signal de modulation et l’appliquant au dispositif d’ajustement H exploité pour moduler la fréquence d’émission ou de résonnance. Si un même dispositif d’ajustement H est exploité à la fois pour moduler et ajuster la fréquence d’émission d’un laser ou de résonnance d’un filtre, le dispositif de verrouillage R peut simplement procéder à la somme du signal de modulation et du signal de commande, et le signal résultant de cette somme appliqué à cet unique dispositif d’ajustement H.
Les principes du premier mode de fonctionnement du dispositif de verrouillage qui viennent d’être présentés trouvent tout leur intérêt lorsqu’une pluralité d’éléments dans le système photonique 1 doit être verrouillée entre eux. C’est notamment le cas lorsque le système photonique 1 est composé d’une pluralité de filtres, comme cela est le cas sur les figures 2a et 3a. C’est également le cas lorsque le système photonique est composé d’un filtre composé d’une pluralité de filtres élémentaires couplés entre eux comme cela est représenté sur les figures 2b et 3b. Dans tous les cas, on exploite préférentiellement un unique photodétecteur PD pour ajuster et verrouiller entre eux au moins une fréquence d’émission d’au moins une source laser La et au moins une fréquence de résonnance d’au moins un filtre MR.
Verrouillage par multiplexage temporel Dans ce premier mode de mis en œuvre du premier mode de fonctionnement, le système photonique 1 comprend une pluralité de dispositifs d’ajustement H sélectivement commandables et respectivement associés à une pluralité de filtres ou à une pluralité de sources laser. Le procédé de positionnement spectral du système photonique 1 comprend une étape de sélection d’un seul des dispositifs d’ajustement H associé donc à un seul filtre sur lequel est mis en œuvre les opérations de verrouillage.
Parmi les composés de formule (II) on peut citer le composé classé dans le dictionnaire CTFA sous la dénomination sodium diethylaminopropyl cocoaspartamide et commercialisé par la société NOVEAL sous l’appellation CHIMEXANE HB.
Parmi les tensioactifs amphotères, on utilise de préférence les alkyl(C 8 -C 20 )bétaïnes telles que la cocobétaïne, les alkyl(C 8 -C 20 )amidoalkyl(C 3 -C 8 )bétaïnes telles que la cocamidopropylbétaïne, et leurs mélanges, et les composés de formule (IV) tels que le sel de sodium du lauryl amino succinamate de diéthylaminopropyle (nom INCI : sodium diethylaminopropyl cocoaspartamide).
Préférentiellement, les tensioactifs amphotères sont choisis parmi les alkyl(C8-C20)bétaïnes telles que la cocobétaïne, les alkyl(C 8 -C 20 )amidoalkyl(C 3 -C 8 )bétaïnes telles que la cocamidopropylbétaïne, et leurs mélanges.
De préférence, le ou les tensioactifs amphotères sont présents dans la composition selon l’invention à une teneur totale allant de 1 à 20% en poids, mieux de 1,5 à 10% en poids, encore mieux de 2 à 5% en poids, par rapport au poids total de la composition.
De préférence, le ou les tensioactifs amphotères choisis parmi les alkyl(C8-C20)bétaïnes telles que la cocobétaïne, les alkyl(C8-C20)amidoalkyl(C3-C8)bétaïnes telles que la cocamidopropylbétaïne, et leurs mélanges, sont présents dans la composition selon l’invention à une teneur totale allant de 1 à 20% en poids, mieux de 1,5 à 10% en poids, encore mieux de 2 à 5% en poids, par rapport au poids total de la composition.
Tensioactifs anioniques La composition cosmétique selon l’invention peut en outre comprendre un ou plusieurs tensioactifs anioniques.
Les tensioactifs anioniques sont différents des composés de type aminoacide précédemment décrits.
Les compositions selon l’invention peuvent être sous diverses formes, notamment sous forme de crème, de baume, de lotion, de sérum, de gel, de gel-crème ou encore de brume.
Ainsi, au vu de ce qui précède, une composition selon l’invention est orale ou topique, de préférence topique, et mieux topique sur une matière kératinique, en particulier la peau, et mieux la peau du visage.
La présente invention concerne également une émulsion double eau-dans-huile-dans-eau (E2) susceptible d’être obtenue selon un procédé tel que décrit précédemment.
La présente invention concerne également un procédé non thérapeutique de traitement cosmétique d’une matière kératinique, notamment la peau et/ou les cheveux, et plus particulièrement la peau, comprenant une étape d’application sur ladite matière kératinique d’au moins une émulsion double ou d’au moins une composition cosmétique susmentionnée.
La présente invention concerne également l’utilisation d’au moins une émulsion double ou d’au moins une composition selon l’invention, pour améliorer l’aspect de surface de la peau, en particulier pour hydrater la peau et/ou réduire les rides et ridules.
EXEMPLES Dans les exemples ci-dessous, sauf indication contraire, la phase grasse sera désignée PG, la phase aqueuse sera désignée (PA), la solution de modification du pHde la phase (PA) sera désignée « solution (SM) , l’émulsion inverse sera désignée « émulsion (inverse) primaire » (ou EI) et l’émulsion double E/H/E sera désignée « émulsion double » ou « émulsion (double) finale » (ou E2).
Exemple 1 : fabrication d’émulsion s double s E/H/E – impact du deuxième polymère précurseur du coacervat
L’exemple 1 vise à démontrer l’effet attaché au deuxième polymère précurseur du coacervat présent en phase grasse sur un procédé de fabrication selon l’invention.
Cet exemple 1 repose sur deux composés lipophiles protonables selon l’invention.
Composition des solutions de départ : Phase Matières premières INCI 1A (comp.) 1B (inv.) 1C (inv.) 1D (inv.) % Phase grasse (PG) Cetiol C5C Coco-Caprylate/Caprate Qsp* Qsp* Qsp* 0 Dub Inin Isononyl Isononanoate 0 0 0 Qsp* CAS-3131 Amodimethicone 0 0,2 0 0,2 Composé de formule (III)** - 0 0 0,041 0 Total 100 100 100 100 Phase aqueuse (PA) Eau osmosée - Qsp* Qsp* Qsp* Qsp* Carbopol ??? Carbomer ultrez 10 0,28 0,28 0,28 0,28 Total 100 100 100 100
* Quantité Suffisante Pour.
** Composé de formule (III) tel que décrit en exemple 1 de la demande de brevet déposée sous le n° FR2205170.
La solution d’activation (SM) mise en œuvre est une solution de soude à 10%.
La préparation des phase PG, PA et SM relève des connaissances générales de l’homme du métier.
Tous les modes de la présente demande décrits jusqu’à présent, peuvent être réalisés sans modification des hydrophones installés, pour peu qu’ils couvrent une bande de fréquence recouvrant les activités humaines et animales, ce qui est courant dans l’art antérieur. Ce mode est un mode préféré pour l’invention.
L’enseignement de la présente demande s’étend aussi à l’utilisation comme hydrophone d’un hydrophone plus spécifiquement adapté aux signaux d’origine humaine qu’aux signaux d’origine animale, matériellement ou par conception, comme par exemple un hydrophone de bande passante faible, par exemple de l’ordre de 1Hz à 20kHz ou 40Khz. Ce type d’hydrophone pourra être sélectionné notamment pour éviter une saturation du signal ou pour son coût réduit.
Le cas de l’utilisation d’hydrophones adaptés pour la biophonie, notamment de bande passante élevée de quelques centaines de kHz (KiloHertz) sera toutefois préféré pour une mise en œuvre de l’invention à partir d’installations pré-existantes. En effet, dans ce cas, les dispositifs et les procédés de la présente demande peuvent être aisément déployés sur un parc d’hydrophones existants par des mises à jour logicielles du traitement de signal des hydrophones et du réseau de télécommunications de ceux-ci, ainsi que des unités de calcul pour leur permettre de produire un signal d’alerte.
De nombreuses variantes ou modes de réalisation de l’enseignement de la présente demande sont possibles sans sortir de cet enseignement : - un réseau de bouées relié à une bouée mère de capacité de transmission supérieure à une bouée, en débit ou en distance pourra être prévu; - des capteurs de salinité, de composition de l’eau et de température pourront être prévus pour l’unité de calcul du signal d’alerte ou du seuil d’alerte pour améliorer la précsion de leur détermination ou de leur mesure ; - une communication par câble ou électromagnétique entre l’hydrophone et l’unité de calcul pourra être envisagée - un réseau de télécommunications de tout type pourra être envisagé; - une communication à une autorité maritime des signaux d’alertes pourra être prévue.
L’invention peut réaliser un asservissement d’une source de bruit marine d’origine humaine à un niveau inférieur à tout niveau normalisé imposé par une autorité maritime dans ses eaux, en fixant une consigne ou seuil d’alerte à l’asservissement qui régule cette source de bruit défini par cette autorité.
L’invention est suceptible d’applications industrielle dans le domaine de la réduction de la pollution sonore sous-marine dans les parcs marins.
Dans le cadre de la présente demande, il sera possible d’introduire des probabilités d’habitat d’espèces à protéger dans une zone écoutée par des hydrophones, pour calculer un seuil d’alerte.
Il sera aussi possible d’utiliser un ou un ensemble de centres de calcul pour aider une unité de calcul à produire un signal d’alerte fiabilisé : calcul des informations sur les espèces présentes (base de données sur les probabilités d’habitat, alerte de bouées de détection de mammifères marins) et sur les conditions océanographique (modèle de température, salinité, bouée bathy-célémétrique).
Une unité de calcul de faible puissance de calcul comme un Raspberry Pi embarqué sur une bouée pourra ainsi recevoir des informations d’un centre de calcul à terre ou de plusieurs, aux fins de réaliser l’enseignement de la présente demande. Le centre de calcul à terre pourra récupérer ainsi notamment des informations issues de base de données, sur les habitats des mammifères marins et d’autres bouées de détection de mammifères marins ou de bouées sur l’eau (température, salinité, turbidité, …).
Dans ce contexte, il sera ainsi possible d’envoyer des informations qualitatives, traitées donc légères bien adaptées à une transmission bas débit vers la bouée, pouvant être utilisées par la bouée de la présente invention pour sélectionner les bons seuils critiques à comparer en fonction des espèces détectées ou les plus probables, et aussi de corriger les mesures de bruit de la source en fonction d’information sur la propagation acoustique (température, salinité, nature des fonds…) et du chorus acoustique en présence (AIS d’un navire passant au loin mais non ciblé par la mesure de bruit, fort vent, …).
Bouée pour la détection, l’identification et la localisation des mammifères marins. L’invention concerne en premier lieu les réseaux de bouées pour la détection et la protection des mammifères marins lors des chantiers de construction, notamment d’éoliennes, au large ou dans les parcs marins.
La présente demande concerne le domaine général de la protection des mammifères marins et plus particulièrement la détection de ces mammifères marins par des bouées munies de moyens de reconnaissance adaptés à une utilisation avec de l’intelligence artificielle.
Les mammifères marins subissent près des chantiers des pollutions sonores nuisibles à leur communication, à l’utilisation de leur « bio-sonar » pour se diriger, à leur métabolisme ou à leur reproduction.