INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le SCO 2 est un état fluide du dioxyde de carbone (CO 2 ) où le CO 2 est chauffé et maintenu à ou au-dessus de ses température et pression critiques. En phase supercritique, le CO 2 présente des propriétés et comportements entre ceux d’un liquide et d’un gaz. En particulier, le CO 2 supercritique possède des densités de type liquide avec une diffusivité, une tension de surface et une viscosité de type gaz. Lorsque le CO 2 dépasse les températures de 87,9°F (31,1°C) et est soumis à des pressions supérieures à 1071 psi (7,39 MPa), le CO 2 entre dans la phase supercritique. Cette phase supercritique du CO 2 est couramment utilisée en tant que solvant dans des processus d’extraction chimique du fait de sa solubilité élevée, sa faible toxicité et de son effet net minimal sur l’environnement. Dans ce cas, le SCO 2 peut être utilisé comme un liquide de refroidissement et/ou un extincteur d’incendie. Lorsqu’il est libéré pour éteindre l’incendie, le SCO 2 s’évapore et devient du CO 2 gazeux. Le dioxyde de carbone apporte l’avantage d’être préféré pour l’environnement aux autres extincteurs d’incendie, et peut conduire à des rendements plus élevés que des systèmes de réfrigération typiques tels que, par exemple, les systèmes à base d’eau et de propylène glycol.
Des exemples de la présente description comportent un système de refroidissement ayant une pluralité de vannes 325 (par exemple, des vannes de régulation, des vannes marche/arrêt, etc.) et une pluralité de sorties 330 (par exemple, des orifices de pulvérisation, des buses, etc.) le long des lignes de liquide de refroidissement 305, les sorties 330 et les vannes 325 peuvent être configurées de sorte que lors de la détection qu’un incendie électrique a commencé, par exemple, par un détecteur de fumée ou d’incendie 350, les vannes 325 et les sorties 330 sont actionnées pour pulvériser un liquide de refroidissement sur l’incendie électrique.
D’autres exemples de la description comportent l’ajout d’une ou plusieurs sorties 330 à un système de refroidissement classique 100 pour atteindre le but secondaire de l’extinction d’incendie sans coût et poids supplémentaires liés à l’ajout d’un système secondaire séparé. Par exemple, les sorties 330 peuvent être fournies le long des lignes de liquide de refroidissement existantes 105 (par exemple, des lignes de liquide de refroidissement froid 120 ou des lignes de liquide de refroidissement chaud 110) dans des emplacements où un incendie électrique peut potentiellement se produire. Dans des exemples, les orifices de pulvérisation peuvent être intégrés dans les lignes de liquide de refroidissement existantes par l’intermédiaire, par exemple, d’un raccordement fileté (par exemple, une technique en « T », ou autre), de manière à pouvoir diriger le milieu de refroidissement, qui s’écoule à travers les lignes de liquide de refroidissement 105, hors des lignes de liquide de refroidissement 105 et vers, par exemple, un incendie se produisant au voisinage de celles-ci. Les sorties exemplaires 330 comportent des buses ou d’autres structures configurées pour pulvériser ou autrement diriger un écoulement de fluide. En outre, des vannes 325 (par exemple, des vannes de régulation) peuvent être placées le long des lignes de liquide de refroidissement existantes 105 pour permettre à la pulvérisation de liquide de refroidissement de se produire. Dans certains exemples, les vannes 325 sont automatiquement ou électriquement actionnées en fonction d’un signal de commande provenant du dispositif de commande 360. Dans d’autres exemples, les vannes 325 peuvent être actionnées mécaniquement en fonction, par exemple, d’une réponse de thermocouple.
Dans divers exemples, le dimensionnement du système de liquide de refroidissement/d’extinction d’incendie 300, par exemple, le dimensionnement du réservoir 14 qui maintient le liquide de refroidissement, peut être tel que le système 300 est apte à fournir une quantité suffisante de liquide de refroidissement pour éteindre l’incendie tout en conservant une quantité suffisante de liquide de refroidissement pour continuer à refroidir le système d’aéronef (par exemple, les composants électriques C1-C4) pendant une durée suffisante pour faire atterrir l’aéronef ou pour remplir autrement le système de liquide de refroidissement. Par exemple, un réservoir de liquide de refroidissement 14 peut être ajouté au système de refroidissement existant. Dans certains exemples, le réservoir de liquide de refroidissement 14 peut être dimensionné de manière à pouvoir maintenir une quantité suffisante de liquide de refroidissement pour assurer à la fois le refroidissement des composants électriques C1-C4 et, le cas échéant, l’extinction d’incendie.
Par exemple, le réservoir 14 peut comporter environ un (1) à deux (2) gallons de liquide de refroidissement supplémentaire 115 (par exemple, du SCO 2 ) afin de répondre de manière appropriée à une occurrence d’incendie. Dans certaines mises en œuvre, les un (1) à deux (2) gallons sont en plus de la quantité de liquide de refroidissement 115 nécessaire pour assurer le refroidissement du système (par exemple, les composants électriques C1-C4) de l’aéronef. Dans certaines mises en œuvre, la quantité de liquide de refroidissement 115 (par exemple, de SCO 2 ) qui peut être nécessaire pour assurer le refroidissement du système peut être, par exemple, de deux (2) à quatre (4) gallons. Ainsi, environ 25 à 50 % du liquide de refroidissement 115 qui est stocké dans le réservoir 15 peut être dédié à l’extinction d’un incendie. Par exemple, si un refroidissement dʼéquipement à longue durée nʼest pas requis dans lʼaéronef, alors la quantité de liquide de refroidissement 115 qui est portée à bord peut être réduite pour correspondre plus étroitement aux besoins d’extinction dʼincendie sans réserves pour continuer à refroidir les composants C1-C4.
est un schéma illustrant un exemple de systèmes générateurs de chaleur à bord d’un système d’aéronef 200. Un système de gestion thermique 240 mettant en œuvre le système de refroidissement 300 de la , est configuré pour refroidir divers composants générateurs de chaleur à bord du système d’aéronef 200. Par exemple, sur la , le système dʼaéronef 200 comporte un ou plusieurs premiers agencements générateurs de chaleur 210 le long dʼune première aile de lʼaéronef et un ou plusieurs seconds agencements générateurs de chaleur 220 le long dʼune seconde aile de lʼaéronef. Dans certains exemples, chaque agencement générateur de chaleur 210, 220 peut comporter un moteur 212, 222, un module de conversion de puissance 214, 224, et/ou une batterie 216, 226. Dans certaines mises en œuvre, le système d’aéronef 200 comporte également divers équipements avioniques 230.
Dans divers exemples, des parties des lignes de liquide de refroidissement 105 au voisinage de chacun des composants générateurs de chaleur (par exemple, la batterie 216, 226, le moteur 212, 222 et le module de conversion de puissance 214, 224) comportent, ou sont couplées à, une ou plusieurs buses de pulvérisation 150 configurées pour libérer un liquide de refroidissement (par exemple, du SCO 2 ) sur un incendie se produisant à côté dʼun élément choisi parmi la batterie 216, 226, le moteur 212, 222 et/ou le module de conversion de puissance 214, 224. Dans divers exemples, en cas d’incendie, tout ou partie de l’avionique 230 peut également être pulvérisée avec un liquide de refroidissement par une ou plusieurs des buses de pulvérisation 150 situées les plus proches de celle-ci.
Les et 4 illustrent comment un système de refroidissement classique 100 peut être modifié pour ajouter des capacités d’extinction d’incendie. est un aperçu général d’un exemple de circuit de refroidissement classique 100 pour un moteur et un dispositif de commande de moteur. Par exemple, le système de refroidissement classique 100 peut utiliser un liquide de refroidissement à PGW (mélange de propylène glycol eau) à phase unique. En variante, le système de refroidissement classique 100 peut utiliser du SCO 2 ou tout autre liquide de refroidissement souhaité. Le liquide de refroidissement est maintenu dans le réservoir 14. Un moteur électrique de propulsion peut entraîner l’aéronef. Le moteur électrique de propulsion étant, par exemple, un moteur à courant alternatif (CA) qui produit de la chaleur pendant un fonctionnement de celui-ci. Il peut également y avoir un onduleur configuré pour convertir une puissance en courant continu (DC) de batterie en puissance CA pour le moteur. L’onduleur produit également de la chaleur perdue. Le liquide de refroidissement circulant à travers les lignes de liquide de refroidissement 105 (par exemple, les lignes 110 et 120) est poussé par une pompe 5 à travers ces deux dispositifs et recueille de la chaleur au fur et à mesure qu’il s’écoule à travers le moteur électrique de propulsion et l’onduleur. Le liquide de refroidissement chaud s’écoulant à travers les lignes de liquide de refroidissement chaud 110 entre dans un échangeur de chaleur 10, dans lequel il parcourt une série de canaux destinés à expulser cette chaleur perdue à mesure que l’air froid parcourt une série de passages d’air. L’échangeur de chaleur 10 élimine la chaleur du liquide de refroidissement de sorte que le liquide de refroidissement 115 refroidi sort de l’échangeur de chaleur 10 et ce cycle est répété. Une description plus détaillée de fonctionnement est fournie ci-dessous.
En outre sur la , le système de refroidissement classique 100 comporte l’échangeur de chaleur 10 couplé à la fois à des lignes de liquide de refroidissement chaud 110 et à des lignes de liquide de refroidissement froid 120. Les lignes de liquide de refroidissement froid 120 relient l’échangeur de chaleur 10 au réservoir de liquide de refroidissement 14. Au niveau du réservoir de liquide de refroidissement 14, sont disposés un niveau de fluide de réservoir L1 et un indicateur de pression de charge de gaz PI1. Le réservoir de liquide de refroidissement 14 est relié à un circuit formé par la pompe 5 et une vanne de dérivation de pompe 12, puis à un circuit comportant un filtre/une crépine 4 et une vanne de dérivation de filtre 13. À la sortie de la vanne de dérivation de filtre 13, une pression de sortie de filtre P2 et un lecteur de température T2 pour la température de liquide de refroidissement sont prévus pour mesurer la température et la pression du liquide de refroidissement. Un ensemble électromoteur 6, relié au rotor principal 7, qui sont des dispositifs générateurs de chaleur et sont à refroidir par les lignes de liquide de refroidissement froid 120, sont prévus à un départ de la pression de sortie de filtre P2 et d’un lecteur de température T2. Les lignes de liquide de refroidissement froid 120 s’étendent de l’échangeur de chaleur 10 à l’ensemble électromoteur 6.
Après contact avec l’ensemble électromoteur 6, le liquide de refroidissement, maintenant chaud et partie des lignes de liquide de refroidissement chaud 110, traverse un entraînement moteur 8. Ponctuellement, une vanne de prélèvement/décharge de liquide de refroidissement peut réduire la température ou la pression du liquide de refroidissement à l’intérieur des lignes de liquide de refroidissement chaud 110. Une sortie de température de liquide de refroidissement T3 surveille la température du liquide de refroidissement à l’intérieur des lignes de liquide de refroidissement chaud 110. Les lignes de liquide de refroidissement chaud 110 font circuler le liquide de refroidissement chaud dans l’échangeur de chaleur 10 où le liquide de refroidissement est refroidi et devient partie des lignes de liquide de refroidissement froid 120. Dans le système de refroidissement 100, le refroidissement est assuré par le mélange de liquide de refroidissement. Cependant, le mélange de liquide de refroidissement n’est pas un extincteur d’incendie particulièrement performant.
est un aperçu général d’un circuit de refroidissement pour un aéronef, conformément à divers principes de la présente description. Le circuit de refroidissement 300 de la est similaire au système de refroidissement 100 abordé ci-dessus, mais comporte un certain nombre de caractéristiques supplémentaires. Les lignes de liquide de refroidissement 305 (par exemple, des lignes de liquide de refroidissement chaud 310 et/ou des lignes de liquide de refroidissement froid 320) comportent une pluralité de sorties 330 (par exemple, des buses de pulvérisation) situées au niveau de divers emplacements le long des lignes de liquide de refroidissement 305. Par exemple, les divers emplacements peuvent être déterminés en fonction d’une configuration la plus efficace, en fonction des emplacements où un incendie est plus susceptible de se produire, en fonction des emplacements de n’importe quels incendies précédents, ou en fonction d’autres considérations telles que l’espace disponible, le coût, et similaires. Dans différents exemples du circuit de refroidissement 300, les lignes de liquide de refroidissement 305 sont configurées pour porter du SCO 2 en tant que liquide de refroidissement 115.
Dans divers exemples de la description, la substitution de SCO 2 pour la PGW peut être réalisée sans réoutillage majeur du circuit de refroidissement car, contrairement à la cryogénie ou à l’azote liquide, les systèmes au SCO 2 ne nécessitent typiquement pas de modifications étendues de la machine-outil. À la place, du SCO 2 peut être intégré à des systèmes de refroidissement nouveaux ou existants par des changements minimaux spécifiques aux systèmes. Le SCO 2 peut même être du CO 2 récolté, obtenu à partir de sources recyclées pour réduire l’empreinte carbone du circuit de refroidissement 300. En outre, l’utilisation de SCO 2 peut entraîner peu de déchets de liquide de refroidissement car le CO 2 gazeux s’évapore alors que la PGW ou un liquide de refroidissement similaire peuvent exiger des traitements coûteux d’élimination et l’utilisation de produits chimiques qui peuvent être nuisibles à l’environnement.
Dans divers exemples, les lignes de liquide de refroidissement froid 320 relient l’échangeur de chaleur 10 à un réservoir de liquide de refroidissement 314. Au niveau du réservoir de liquide de refroidissement 314, peuvent être disposés un niveau de fluide de réservoir L1 et un indicateur de pression de charge de gaz PI1. Dans divers exemples, le réservoir 314 comporte des quantités de liquide de refroidissement qui sont suffisantes pour assurer à la fois un refroidissement adéquat du système 300, mais également pour assurer des capacités d’extinction d’incendie suffisantes en étant à même de pulvériser une quantité suffisante de liquide de refroidissement sur un incendie qui peut se produire dans l’aéronef tout en maintenant une quantité suffisante de liquide de refroidissement pour poursuivre au moins un fonctionnement limitée de l’aéronef. Ainsi, le réservoir 314 peut être plus grand que le réservoir 14 abordé précédemment en référence à la .
Dans divers exemples de la description, le réservoir de liquide de refroidissement 314 est relié à un circuit formé par la pompe 5 et une vanne de dérivation de pompe 12, puis à un circuit comportant un filtre/une crépine 4 et la vanne de dérivation de filtre 13. À la sortie de la vanne de dérivation de filtre 13, une pression de sortie de filtre P2 et un lecteur de température T2 pour la température de liquide de refroidissement sont prévus pour mesurer la température et la pression du liquide de refroidissement. L’ensemble électromoteur 6, relié à un rotor principal 7, qui sont à refroidir par les lignes de liquide de refroidissement froid 120, sont disposés à la suite de la pression de sortie de filtre P2 et d’un lecteur de température T2. Les lignes de liquide de refroidissement froid 120 s’étendent de l’échangeur de chaleur 10 à l’ensemble électromoteur 6.
Après contact avec l’ensemble électromoteur 6, le liquide de refroidissement circule à travers l’entraînement moteur 8, et ponctuellement une vanne de prélèvement/décharge de liquide de refroidissement peut réduire la température ou la pression du liquide de refroidissement à l’intérieur des lignes de liquide de refroidissement chaud 310. Une sortie de température de liquide de refroidissement T3 surveille la température du liquide de refroidissement à l’intérieur des lignes de liquide de refroidissement chaud 310. Les lignes de liquide de refroidissement chaud 310 font circuler le liquide de refroidissement chaud dans l’échangeur de chaleur 10 où le liquide de refroidissement est refroidi et devient partie des lignes de liquide de refroidissement froid 320.
On procède selon les méthodes connues de l’homme du métier pour mélanger ensemble les différentes phases A, B, C, D indiqués dans le tableau 3 ci-dessous pour préparer une composition selon la présente invention. Les proportions sont exprimées en % et les noms en majuscules correspondent aux noms INCI des ingrédients.
Phase A Quantité (% en poids total) GLYCERYL STEARATE AND PEG-100 STEARATE 4,00 PENTAERYTHRITYL DISTEARATE 1,50 CETEARYL ISONONANOATE 3,00 PROPYLHEPTYL CAPRYLATE 5,00 COCO CAPRYLATE 2,00 DICAPRYLYL CARBONATE 3,00 DIMÉTHICONE 1,00 Phase B Eau 64,88 Propylène glycol, phénoxyéthanol, chlorphénésine, méthylparabène 1,00 Glycérine 1,57 Gomme de xanthane 0,20 Butylène glycol 2,00 Hydroxyde de sodium, eau 0,15 Phase C Carbomère 0,15 Eau 10,5 Phase D Extrait de Dendrobium officinale obtenu selon exemple 1a 0,05 Exemple 4 : Exemple d’une crème dermatologique comprenant un extrait de Dendrobium officinale selon l'invention
Phase Dénomination Quantité (% en poids total) A Eau 78,7 A PROPYLENE GLYCOL (AND) PHENOXYETHANOL (AND) CHLORPHENESIN (AND) METHYLPARABEN 2,5 A Glycérine 2 A SODIUM STEAROYL GLUTAMATE 0,5 B DICAPRYLYL CARBONATE 3 B COCO-CAPRYLATE / CAPRATE 3 B CAPRYLIC / CAPRIC TRIGLYCERIDE 3 B SUCROSE POLYSTEARATE (AND) CETYL PALMITATE 3 B PENTAERYTHRITYL DISTEARATE 1 B SODIUM POLYACRYLATE 0,7 C Eau 0,9 C Extrait de Dendrobium officinale obtenu selon exemple 1c 1 D Acide citrique et eau 0,7
Dispositif ionique de traitement de l’air Le contexte technique de la présente invention est celui du bâtiment. Plus particulièrement, l'invention se rapporte au dépoussiérage et à la dépollution de l'air entrant et/ou circulant dans un local fermé tel que, par exemple, une pièce d'un logement.
Dans l’état de la technique, on connait des systèmes de dépollution de l'air intérieur d'une pièce d'un logement mettant en œuvre, par exemple, des ioniseurs d'air, qui réalisent un piégeage des particules et poussières, et/ou ou une désactivation des bio-contaminants, présents dans l'air ambiant de la pièce ou entrant dans celle-ci.
De tels systèmes connus de dépollution de l’air intérieur mettent en œuvre une ionisation localisée dans le flux d’air circulant au travers desdits systèmes de dépollution, entre une face d’entrée et une face de sortie. Plus particulièrement, la génération d’un champ électrique fort localisé permet d’ioniser localement l’air. Les ions ainsi produits se diffusent alors dans ledit flux d’air et polarisent électriquement les particules présentes dans le flux d’air.
Un inconvénient connu de tels systèmes de dépollution réside dans l’hétérogénéité de la densité des ions dans le flux d’air traversant de tels systèmes de dépollution. En effet, malgré la présence de plusieurs ioniseurs répartis dans de tels systèmes de dépollution, il demeure difficile de produire un champ de densité ionique uniforme au travers du système de dépollution, conduisant à des hétérogénéités de polarisation électrique des particules présentes dans le flux d’air et, in fine, des inhomogénéité de traitement du flux d’air. De tels inhomogénéité conduisent finalement à pénaliser l’efficacité de tels systèmes de dépollution.
La présente invention a pour objet de proposer un nouveau système de dépollution de l'air intérieur d'un local mettant en œuvre une pluralité d'ioniseurs d'air et permettant d'obtenir une homogénéité maximale de l'ionisation de l'air traité.
Un autre objet de la présente invention est d’améliorer l’efficacité de l’ionisation du flux d’air traversant un tel système de dépollution.
Pour ce faire, l'invention a pour objet un dispositif ionique de traitement d’un air chargé de particules, le dispositif ionique de traitement électronique comprenant :
– une source électrique,
– un carter formant un conduit s’étendant le long d’un axe longitudinal et le long duquel se propage un flux d’air comportant des particules à filtrer,
– un étage d’ionisation configuré pour charger électriquement des particules se propageant dans le conduit, dites particules ionisées, l’étage d’ionisation comportant une pluralité d’ioniseurs polarisés par la source électrique.
Selon l’invention, le dispositif ionique de traitement comporte un organe attracteur configuré pour attirer vers lui les particules ionisées par l’étage d’ionisation, l’organe attracteur étant situé dans une position intermédiaire entre les ioniseurs de l’étage d’ionisation.
Dans le contexte de la présente invention, la polarisation de l’étage d’ionisation par la source électrique s’entend comme une polarisation électrique, la source électrique étant reliée électriquement à chaque ioniseurs afin de fournir une énergie électrique nécessaire à leur fonctionnement.
Etat de la technique En France, à titre d’exemple, le frelon asiatique ( Vespa velutina ) a été formellement signalé en 2005, date à partir de laquelle l’espèce s’est acclimatée et a colonisé l’ensemble des départements.
Au niveau européen, le frelon asiatique est également présent dans d’autres pays dont l’Espagne, le Portugal, l’Italie, etc.
La présence du frelon asiatique sur ces nouveaux territoires qui ne lui connaissent pas de prédateurs naturels, bouleverse l’équilibre de la biodiversité.
Un exemple connu et médiatisé est la menace que constitue le frelon asiatique envers les autres espèces d’insectes, et plus particulièrement les colonies d’abeilles pour lesquelles il a été observé de fortes diminutions dans leurs populations ces dernières années. Ces diminutions ont été attribuées pour certaines à des attaques massives de frelons asiatiques. En effet, ces derniers nourrissent leurs larves avec les abeilles qui sont riches en protéines.
Les dégâts causés dans les régions où le frelon asiatique n’est pas présent naturellement ne sont pas négligeables, notamment pour les activités apicoles, et des impacts environnementaux sont également à considérer, l’abeille jouant un rôle important dans la pollinisation des fleurs et des arbres fruitiers.
Les risques pour les humains restent néanmoins faibles. En revanche, il est encouragé de procéder au piégeage des frelons asiatiques ainsi qu’à la destruction de leurs nids, notamment entre les mois de février et novembre, et de préférence aux moments où la colonie est la moins active, c’est-à-dire à l’aube ou au crépuscule.
Afin de lutter contre la prolifération du frelon asiatique, différentes méthodes existes.
Il y a tout d’abord les pièges à insecte dit « sélectifs » tel que décrit dans les documents EP2883452A1 et WO2019162893A1. Le principe de base est d’attirer les frelons au moyen d’un appât/stimuli (sonore, électromagnétique, visuel, chimique ou biologique) et de les capturer dans un piège dimensionné afin qu’ils ne puissent pas s’y échapper, à la différence d’autres insectes de plus petites tailles (abeilles, …). Même si l’intérêt de ce type de pièges est reconnu, et malgré le dimensionnement des mailles, d’autres espèces d’insectes peuvent également être piégées ce qui, a posteriori, diminue leur efficacité pour atteindre l’objectif souhaité de réduire les populations de frelons asiatiques sans impacter l’écosystème environnant.
Un autre aspect de la lutte contre la prolifération du frelon asiatique consiste à procéder à l’élimination des insectes au niveau de leurs nids ainsi qu’à la destruction de ces derniers.
A titre d’exemples, les documents FR3030190A1 et FR3071702A1 décrivent des méthodes et des dispositifs permettant de pulvériser des insecticides, ou similaires, dans des nids de frelon, au moyen de tir de projectiles, plaçant ainsi l’opérateur à distance desdits nids.