INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La synthèse de l’acide lévulinique se fait par chauffage de l’alcool dans un réacteur fonctionnant en continu ou non, en présence d’eau et d’un catalyseur acide et optionnellement d’un solvant.
La synthèse par hydratation d’alcool furfurylique peut être mise en œuvre dans une unité fonctionnant en continu ou non.
Lorsque la synthèse est mise en œuvre dans une unité fonctionnant en continu, l’alcool furfurylique est introduit dans le réacteur par coulée, par injection ou par tout autre moyen d’un côté et le mélange solvant, eau et acide est introduit par coulée, par injection ou par tout autre moyen de l’autre côté en tenant compte d’un temps de séjour cible. Le soutirage de l’effluent réactionnel contenant l’acide lévulinique formé est effectué en même temps en continu.
La synthèse par hydratation d’alcool furfurylique peut être également mise en œuvre dans une unité fonctionnant en réacteur à alimentation continue au cours de laquelle aucun soutirage du contenu du réacteur n'est effectué, c'est à dire en mode "fed batch" selon la terminologie anglo-saxonne.
Dans le cas d’un mode fed-batch, l’alcool furfurylique est introduit dans le réacteur en continu, par coulée, par injection ou par tout autre moyen dans l’unité contenant l’eau, le catalyseur acide et le solvant. Le milieu réactionnel peut être agité. A la fin de la réaction, l’effluent réactionnel contenant l’acide lévulinique formé est envoyé en continu dans une section de séparation telle que décrite ci-dessous.
La synthèse par hydratation d’alcool furfurylique peut être également mise en œuvre dans une unité fonctionnant en réacteur fermé, c'est à dire en mode "batch" selon la terminologie anglo-saxonne.
La portion antérieure 12 du support 11 est unie au cône arrière 13 par une liaison souple 49 dont voici les caractéristiques. Elle comprend d’abord une portion coulissante 15 dans la direction de l’axe X-X, composée d’un manchon intérieur 16 qui appartient à la portion antérieure 12, et d’un manchon extérieur 17 appartenant à une pièce mobile 18 de la liaison souple 49. Le manchon extérieur 17 coulisse avec un frottement réduit et un jeu réduit autour du manchon intérieur 16 et permet donc de compenser les déformations différentielles, notamment les dilatations d’origine thermique, entre le cône arrière 13 et le carter d’échappement 4 pendant le fonctionnement.
La pièce mobile 18 comprend encore une couronne 19 concentrique au manchon extérieur 17, et encore concentrique à une seconde couronne 20 appartenant à une pièce fixe 21 de la liaison souple 49 ; la pièce fixe 21 est fixée au cône arrière 13 par une bride 22 préférentiellement boulonnée. Des éléments 23 souples et amortissants sont disposés entre les couronnes 19 et 20. Ils contribuent à absorber les désaxages entre le support 11 et le cône arrière 13, dus à des imprécisions de fabrication ou à des efforts statiques ou dynamiques. Le montage du support 11 au stator 4 de la turbomachine par ses deux extrémités ne s’accompagne donc pas de contraintes excessives ni au repos, ni en service. Les éléments 23 sont dotés toutefois d’une élasticité ou d’une résistance aux déformations qui maintient le soutien du support 11 avec une force modérée.
Certaines réalisations de ces éléments 23 souples et amortissants vont maintenant être décrites.
La montre qu’il peut s’agir de ressorts 24, ici comprimés entre les couronnes 19 et 20 en direction radiale ; par exemple des ressorts hélicoïdaux ou à lames dont la déformation est orientée radialement. Un certain nombre d’entre eux est réparti autour de la circonférence, selon une disposition en étoile. Un tel dispositif offre une excellente souplesse et de l’élasticité, et un amortissement plus réduit. Des ressorts différents sont envisageables. On pourrait ainsi employer un ressort composé d’ondulations et faisant le tour de l’espace entre les couronnes 19 et 20.
La montre que les éléments 23 pourraient consister en une paire de lamelles, piges ou plaquettes circulaires 25 et 26, l’une solidaire de la couronne externe 19 et l’autre de la couronne interne 20, situées face à face et frottant l’une sur l’autre. Un tel dispositif offre à la fois de la souplesse, et un amortissement important.
Une autre conception, représentée à la , comporte des anneaux 27 déformables dont la paroi cylindrique est comprimée entre les couronnes 19 et 20, et apte à s’écraser aux endroits où celles-ci s’approchent l’une de l’autre, la section des anneaux 27 devenant elliptique. Les anneaux 27 peuvent être composés de spires d’un câble enroulé en hélice. La déformation du câble s’accompagne d’une dissipation d’énergie, et donc d’amortissement.
La représente une variante de réalisation, d’après laquelle des plots 28 élastiques et amortissants sont intercalés entre les couronnes 19 et 20 à la place de l’anneau ou des anneaux 27. Les plots 28 peuvent être répartis en nombre quelconque autour de la circonférence des couronnes 19 et 20. Les plots 28 pourraient être remplacés par un anneau continu s’étendant sur toute la circonférence des couronnes 19 et 20, avec la même représentation. On pourrait envisager des plots 28 ou des anneaux continus ayant toutes sortes de sections, pleines ou creuses.
D’autres conceptions, représentées aux figures 7 et 8, illustrent que la liaison souple 49 pourrait être composée de colonnettes 29 ou 30 s’étendant dans la direction axiale X-X entre les couronnes, ici 19a et 20a, et 19b et 20b. Ces couronnes, auxquelles les colonnettes 29 et 30 sont fixées par leurs extrémités, sont ici coaxiales sans être concentriques, et elles se font face dans la direction axiale X-X. Les colonnettes 29 et 30 sont réparties sur la circonférence des couronnes 19a et 20a, ou 19b et 20b. La réalisation de la montre que les colonnettes 29 peuvent être cylindriques à section circulaire, de forme parfaitement régulière ; alors que les colonnettes 30 de la présentent une portion centrale amincie 31 pour accroître leur souplesse. Leur section est rectangulaire. Une plus grande souplesse dans une direction (radiale ou angulaire, selon le cas) est alors obtenue.
De nombreuses autres réalisations des éléments 23 sont évidemment possibles.
Dans toutes ces réalisations, des éléments tels que des glissières radiales unissent les couronnes 19 et 20 entre elles, de manière à les maintenir toutes deux à une position axiale invariable par rapport au cône arrière 13. Les manchons 16 et 17 sont couverts d’un revêtement anti-adhérent qui diminue les frottements entre eux. Leur superficie en contact peut être assez grande, afin de diminuer la pression de contact et de prolonger ainsi la durée du dispositif. La zone de coulissement axiale pourrait aussi être assurée par d’autres moyens, comme par une succession de piges de direction axiale réparties autour de la circonférence de la turbomachine et qui remplaceraient un des deux manchons 16 et 17.
Le support 11 est avantageusement moins rigide que dans les montages classiques où il est soutenu seulement par l’extrémité avant, encore afin de réduire les contraintes internes au montage. Cela peut être obtenu en attribuant une épaisseur plus petite à une portion avant 48 s’étendant entre la bride boulonnée 10 et le stator 9 de la machine électrique 7.
Boitier de relais d’accessoires pour une turbomachine Domaine de la divulgation L’invention concerne un boitier de relais d’accessoires pour une turbomachine.
Etat de la technique Classiquement, comme représenté en , une turbomachine 1 comprend d'amont en aval une soufflante 2, un compresseur basse pression 3, un compresseur haute pression 4, une chambre de combustion 5, une turbine haute pression 6 et une turbine basse pression 7. L'air entrant dans la turbomachine 1 se divise en un flux d'air primaire (flèche A) qui circule dans une veine d’air dite primaire 8 à l'intérieur des compresseurs basse et haute pression 3, 4 vers la chambre de combustion 5 puis à travers les turbines haute et basse pression 6, 7, et en un flux d'air secondaire (flèches B) qui circule dans une veine d’air dite secondaire 9 contournant les compresseurs 3, 4, la chambre de combustion 5 et les turbines 6, 7. Les veines 8, 9 sont traversées par des bras structuraux 10 s'étendant radialement. Un bras 10 contient un arbre de transmission de puissance 11 s’étendant sensiblement radialement et dont l'extrémité interne est entraînée à rotation par l'arbre du compresseur haute pression 4. L'extrémité radialement externe de l'arbre de transmission de puissance 11 est entraînée en rotation avec une extrémité d’un arbre principal d’un boîtier de relais d’accessoires 12 de la turbomachine 1. Ce boîtier 12 est classiquement agencé dans une nacelle 13 formant une enceinte périphérique de la turbomachine 1.
Comme illustré à la , ce boîtier de relais d’accessoires 12, communément appelé AGB pour « Accessory Gear Box », comprend un carter fixe 14 et un train d’engrenages mobiles comportant une succession de roues dentées cylindriques 15 en prise les unes avec les autres et dont les diamètres sont adaptés de manière certaines roues dentées 15 sont solidaires d’arbres de sortie servant chacun à l’entraînement d’au moins un équipement ou accessoire 16, à une vitesse donnée.
Ces accessoires 16 peuvent comprendre diverses pompes pour la production d'énergie hydraulique, l'alimentation en carburant, la lubrification, des générateurs électriques pour la production de puissance électrique, etc.
Dans la description détaillée qui va suivre, les dénominations « longitudinale », « transversale » et « verticale » se réfèrent à l’orientation d’un dispositif d’éclairage selon l’invention. Une direction longitudinale correspond à une direction parallèle à l’axe optique d’un faisceau lumineux généré par le dispositif d’éclairage, cette direction longitudinale étant parallèle à un axe longitudinal L d’un repère L, V, T illustré sur les figures. Une direction transversale correspond à une direction parallèle à un axe de rotation d’un module lumineux du dispositif d’éclairage, cette direction transversale étant parallèle à un axe transversal T du repère L, V, T et cet axe transversal T étant perpendiculaire à l’axe longitudinal L. Enfin, une direction verticale correspond à une direction parallèle à un axe vertical V du repère L, V, T, cet axe vertical V étant perpendiculaire à l’axe longitudinal L et l’axe transversal T.
Sur la est illustré un dispositif d’éclairage 1 configuré pour être monté sur un véhicule automobile et pour projeter un faisceau lumineux, et notamment un faisceau d’éclairage de type feux de croisement destiné à éclairer la route devant le véhicule automobile sur lequel il est équipé.
Plus précisément, le dispositif d’éclairage 1 comprend un module lumineux 2 configuré pour générer le faisceau lumineux principalement le long d’un axe optique L longitudinal et un écran 4 présentant une zone principale 6 à travers laquelle le faisceau lumineux est projeté et une zone périphérique 7 qui borde la zone principale 6. Le module lumineux 2 génère ici le faisceau lumineux qui est guidé vers la zone principale 6 de l’écran 4 pour être ainsi projeté sur la route à l’avant du véhicule automobile afin d’éclairer la route à l’avant du véhicule automobile tout en étant visible des autres usagers de la route.
On définit de manière arbitraire des bords de transition verticale 67 et des bords de transition transversale 76 comme étant les zones de jonction de l’écran entre la zone principale 6 et la zone périphérique 7, respectivement agencés de part et d’autre de la zone principale selon la direction verticale V et selon la direction transversale T.
Avantageusement, la zone principale 6 est centrée aussi bien le long de la direction verticale V entre les bords verticaux de l’écran, que le long de la direction transversale T entre les bords transversaux de cet écran.
Tel qu’illustré sur la , le dispositif d’éclairage 1 comprend un boîtier 8 présentant une ouverture, sur lequel est fixé l’écran 4 et dans lequel est logé le module lumineux 2. L’écran 4 ferme au moins partiellement l’ouverture du boîtier 8, en présentant une face externe 10 orienté vers l’extérieur du dispositif d’éclairage 1, et une face interne 12 qui participe à délimiter au moins en partie un logement du module lumineux 2.
L’écran 4 présente un profil complexe avec une première courbure visible sur les figures 1 à 3 et agencée autour d’une première direction perpendiculaire à l’axe optique L, ici la direction transversale T, et au moins une deuxième courbure visible sur la et agencée autour d’une deuxième direction perpendiculaire à la première direction et à l’axe optique L, ici la direction verticale. Ce profil complexe permet notamment d’inscrire l’écran, et le projecteur dont l’écran fait partie, dans la continuité du galbe du véhicule, à la jonction de l’aile et de la face avant.
L’écran 4 est délimité par deux bords d’extrémité verticale 16 et par deux bords d’extrémité transversale 17 et le profil complexe précédemment évoqué de l’écran implique que, tel que visible sur les figures 1 à 3, les deux bords d’extrémité verticale 16 peuvent être décalés longitudinalement l’un par rapport à l’autre et que, tel que visible sur la , les deux bords d’extrémité transversale 17 peuvent être également décalés longitudinalement l’un par rapport à l’autre.
De même, la zone principale 6 peut présenter cette double courbure aussi bien transversale que verticale, de sorte que les bords de transition verticale 67 et les bords de transition transversale 76 sont pareillement décalés longitudinalement les uns par rapport à les autres.
Ce décalage longitudinal des bords de transition verticale 67 et transversale 76 participe à délimiter un espace 18, en retrait de l’écran, c’est-à-dire entre l'écran et le module lumineux, des plans passant par les bords de transition verticale et les bords de transition transversale formant des bornes de l’espace 18. Plus particulièrement, l’espace 18 est délimité longitudinalement entre l’écran 4 et le plan vertical et transversal 180 passant par le bord de transition verticale 67 le plus proche du module lumineux, à savoir classiquement le bord de transition supérieure tel qu’illustré sur les figures 1 à 3 par exemple, délimité verticalement entre les plans longitudinaux et transversaux 181, 182 passant respectivement par un des bords de transition verticale 67 et délimité transversalement entre l’écran 4 et le plan longitudinal et vertical 184 passant par le bord de transition transversale 76 le plus éloigné du module lumineux, à savoir classiquement le bord de transition transversal tourné vers l’intérieur du véhicule, tel qu’illustré sur la par exemple. Le bord de transition verticale 67 le plus proche du module lumineux peut également être, dans certains cas, le bord de transition supérieure. Le bord de transition transversale 76 le plus éloigné du module lumineux peut également être, dans certains cas, le bord de transition transversal tourné vers l’extérieur du véhicule. Lorsque le dispositif d’éclairage est en position de montage sur le véhicule, « tourné vers l’intérieur du véhicule » signifie que l’élément présentant cette caractéristique est situé du côté orienté vers l’axe médian du véhicule, et « tourné vers l’extérieur du véhicule » signifie que l’élément présentant cette caractéristique est situé du côté orienté vers l’aile du véhicule, le cas échéant en comparaison d’un autre élément.
Selon l’invention, et tel que cela sera plus précisément expliqué ci-après notamment en référence aux figures 3 et 4, le module lumineux est rendu mobile en rotation de telle sorte que l’axe de rotation est disposé au voisinage de l’écran 4 et plus particulièrement dans l’espace 18 pour couper l’écran 4 en au moins un point. Il convient de noter que l’espace 18 est ici borné verticalement par les bords de transition verticale 67 et transversale 76, du fait du découpage de l’écran 4 en une zone principale 6 et une zone périphérique 7, mais que l’espace serait borné pareillement par les bords d’extrémité verticale 16 et les bords d’extrémité transversale 17 si l’écran 4 devait être réalisé uniformément sans présenter de discontinuité de zones.
Le module lumineux 2 est disposé dans le projecteur de sorte que le faisceau lumineux en sortie du module lumineux puisse être projeté sur la zone principale 6 de l’écran 4, aussi bien dans une position standard, qui correspond à une position théorique du module lumineux lorsqu’il est monté dans le projecteur et que le véhicule ne connaît pas de charge particulière, que dans une position inclinée de compensation, qui correspond à une position pivotée par rapport à la position standard pour compenser l’inclinaison du véhicule due à une surcharge du véhicule et qui est obtenue grâce à un système de déplacement en rotation qui va être décrit ci-après.
Le module lumineux 2 comprend préférentiellement une source lumineuse 20, au moins un élément réfléchissant 22 et une lentille 24. La source lumineuse 20 est configurée pour émettre des rayons lumineux en direction de l’élément réfléchissant 22 de sorte que les rayons soient réfléchis en formant un faisceau lumineux dirigé vers la lentille 24, la lentille 24 étant configurée pour projeter le faisceau lumineux et générer un faisceau d’éclairage correspondant en direction de l’écran 4. Autrement dit, l’élément réfléchissant 22 regroupe les rayons lumineux émis par la source lumineuse 20 pour en diriger un maximum en direction de la lentille 24. La lentille 24 est configurée plus particulièrement pour projeter le faisceau d’éclairage en direction de la zone principale 6 de l’écran 4.
Dans un autre mode de réalisation, le module lumineux comprend au moins un élément réfléchissant 22 configuré pour réfléchir des rayons lumineux de la source lumineuse 20 en direction de l’écran 4, notamment en direction de la zone principale 6. Dans ce cas la présence d’une lentille n’est pas nécessaire.
L’exemples 8 concerne le lavage du brut réactionnel (ou milieu réactionnel) avec un mélange de solvants pour conduire aux composés (I) comprenant principalement des trimères et pentamères.
L’exemple 9 (a à d) concerne les lavages du milieu réactionnel par du méthanol pour conduire aux composés (I) à faible taux de monomère diamine (= « priamine »).
Les exemples 10 et 12 concernent la purification par une huile biosourcée des composés (I) lavés.
Les exemples 13 à 15 décrivent les composés (I) obtenus par purification directe dans l’huile biosourcée Cetiol® C5C, c’est-à-dire les composés (I) non lavés.
Les exemples 16 à 17 décrivent les composés (I) obtenus par purification dans l’Hexyl Laurate.
Les exemples 19 à 21c décrivent l’utilisation des polymères cationiques de formule (I) dans la réalisation de macroémulsions stabilisées.
Exemple 1 : Préparation de composés de formule (I) à partir de 1 équivalent de diacide (IV) pour 10 équivalents de diamine (VI-1) à haute température (200°C).
546g de Priamine® 1075 et 57,1g de Pripol® 1009 sont introduits dans un réacteur de 1L. Le mélange réactionnel est laissé sous agitation mécanique à 200°C pendant 11h sous vide. La réaction est suivie par infrarouge, notamment par accroissement et stabilisation du pic lié aux fonction amides (CONH, 1646 cm -1 ). La chromatographie d’exclusion stérique (CES) en étalonnage polystyrène indique dans le produit de réaction la présence de 69% de Priamine® (Mn théorique 546g/mol), 24% de trimères (Mn théorique 1663g/mol), 7% de pentamères (Mn théorique 2780g/mol).
Exemple 2 : Préparation de composés de formule (I) à partir de 1 équivalent de Pripol® 1009 pour 10 équivalents de Priamine® 1075 à température modérée (140°C).
546g de Priamine® 1075 et 57,1g de Pripol® 1009 sont introduits dans un réacteur de 1L. Le mélange réactionnel est laissé sous agitation mécanique à 140°C pendant 34h sous vide. La réaction est suivie par infrarouge, notamment par accroissement et stabilisation du pic lié aux fonction amides (CONH, 1646 cm -1 ). La chromatographie d’exclusion stérique (CES) en étalonnage polystyrène indique dans le produit de réaction la présence de 73% de Priamine® 1075 (Mn théorique 546g/mol), 24% de trimères (Mn théorique 1663g/mol) et 3% de pentamères (Mn théorique 2780g/mol).
Exemple 3 : Préparation de composés de formule (I) à partir de 1 équivalent de Pripol® 1009 pour 4 équivalents de Priamine® 1075 à haute température (200°C).
546g de Priamine® 1075 et 142g de Pripol® 1009 sont introduits dans un réacteur de 1L. Le mélange réactionnel est laissé sous agitation mécanique à 200°C pendant 11h sous vide. La réaction est suivie par infrarouge, notamment par accroissement et stabilisation du pic lié aux fonction amides (CONH, 1646 cm -1 ). La chromatographie d’exclusion stérique (CES) en étalonnage polystyrène indique dans le produit de réaction la présence 41% de Priamine® (Mn théorique 546g/mol), 38% de trimères (Mn théorique 1663g/mol), et 21% de pentamères.
Exemple 4 : Préparation de composés de formule (I) à partir de 1 équivalent de Pripol® 1009 pour 4 équivalents de Priamine® 1075 à température modérée (140°C).
546g de Priamine® 1075 et 142g de Pripol® 1009 sont introduits dans un réacteur de 1L. Le mélange réactionnel est laissé sous agitation mécanique à 140°C pendant 23h sous vide. La réaction est suivie par infrarouge, notamment par accroissement et stabilisation du pic lié aux fonction amides (CONH, 1646 cm -1 ). La chromatographie d’exclusion stérique (CES) en étalonnage polystyrène indique dans le produit de réaction la présence 44% de Priamine® (Mn théorique 546g/mol), 35% de trimères (Mn théorique 1663g/mol), 15% de pentamères (Mn théorique 2780g/mol), et 6% d’oligomères de degré supérieur. L’indice d’amine du milieu réactionnel est mesuré par titration à 2,2 équivalent/kg.
Exemple 5 : Préparation de composés de formule (I) à partir de 1 équivalent de Pripol® 1009 pour 3 équivalents de Priamine® 1075 à température modérée (140°C).
546g de Priamine® 1075 et 190g de Pripol® 1009 sont introduits dans un réacteur de 1L. Le mélange réactionnel est laissé sous agitation mécanique à 140°C pendant 21h sous vide. La réaction est suivie par infrarouge, notamment par accroissement et stabilisation du pic lié aux fonction amides (CONH, 1646 cm -1 ). La chromatographie d’exclusion stérique (CES) en étalonnage polystyrène indique dans le produit de réaction la présence 35% de Priamine® (Mn théorique 546g/mol), 32% de trimères (Mn théorique 1663g/mol), 18% de pentamères (Mn théorique 2780g/mol), et 15% d’oligomères de degré supérieur.
Partant de cet état de la technique, l'invention a pour but d'indiquer un dispositif de montage qui surmonte les inconvénients de l'état de la technique. En particulier, le dispositif de montage doit pouvoir être facilement orienté ou adapté aux conditions locales.
L'objet de l'invention résout ces problèmes-là et d'autres problèmes. Selon l'invention, une unité de pied pour un dispositif de montage sanitaire comprend un élément de support ayant une section de liaison pour relier l'unité de pied au dispositif de montage sanitaire, une plaque d'assise reliée de manière fixe à l'élément de support, une surface d'appui étant présente sous la plaque d'assise, avec laquelle la plaque d'assise peut s'appuyer sur une structure porteuse, et au moins un élément de mise à niveau logé dans une ouverture dans la plaque d'assise, l'élément de mise à niveau présentant une surface de soutien. La position de la surface de soutien de l'élément de mise à niveau est déplaçable et réglable par rapport à la surface d'appui. Cette possibilité de réglage permet d'ajuster ou d'orienter la plaque d'assise ainsi que l'élément de support qui lui est relié par rapport à une structure porteuse. En outre, l'unité de pied comprend au moins un élément de fixation pour fixer de manière fixe la plaque d'assise à la structure porteuse.
La possibilité de déplacer ou de régler la surface de soutien présente l'avantage de pouvoir régler la position de l'unité de pied et, par conséquent, la position du dispositif de montage sanitaire. Typiquement, la plaque d'assise repose sur la structure porteuse avec la surface d'appui et la surface de soutien. En déplaçant l'une des surfaces par rapport à l'autre, il est possible de régler la position de la plaque d'assise.
La structure porteuse est de préférence un plancher d'un bâtiment.
De préférence, la surface d'appui est fixe, c'est-à-dire non mobile, par rapport à la plaque d'assise.