INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La présence des moyens de reprise d’efforts permet d’autre part de répartir les efforts transversaux au passage entre la base et le connecteur et donc d’éviter que trop d’efforts soient supportés par les moyens de pivotement portés respectivement par la base et le connecteur et coopérant pour assurer le pivotement du module de connexion par rapport au connecteur. De la sorte, cet encadrement transversal du pan optimise le maintien du module de connexion sur le connecteur, réduisant le risque de détérioration des moyens de pivotement et par suite le risque de détachement du module de connexion lorsque le balai d’essuyage et le dispositif de connexion est entraîné dans un mouvement de va-et-vient sur la surface vitrée.
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, les moyens de reprise d’efforts comprennent au moins une portion décalée transversalement par rapport à la paroi longitudinale. On comprend que cette portion décalée transversalement s’étend principalement dans un plan parallèle et distinct du plan dans lequel s’étend principalement la paroi longitudinale.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, les moyens de reprise d’efforts comportent une portion d’appui, s’étendant principalement dans un plan parallèle et distinct du plan dans lequel s’étend principalement la paroi longitudinale, et une portion de raccordement disposée entre la portion d’appui et la paroi longitudinale, le pan du connecteur étant encadré transversalement entre la paroi longitudinale et la paroi d’appui des moyens de reprise d’efforts.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, la base comprend au moins une paire de moyens de reprise d’efforts, des premiers moyens de reprise d’efforts s’étendant à une première extrémité transversale de la base, des deuxièmes moyens de reprise d’efforts s’étendant à une deuxième extrémité transversale de la base, les premiers moyens de reprise d’efforts encadrant avec une première paroi longitudinale de la base un premier pan du connecteur, les deuxièmes moyens de reprise d’efforts encadrant transversalement avec une deuxième paroi longitudinale de la base un deuxième pan du connecteur. Autrement dit, chaque pan du connecteur est encadré transversalement par des moyens de reprise d’efforts et une paroi longitudinale de la base.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, la base comprend des moyens de reprise d’efforts additionnels disposés à une extrémité longitudinale d’une paroi longitudinale qui est opposée à l’extrémité longitudinale où sont disposés les moyens de reprise d’efforts.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, les moyens de reprise d’efforts additionnels comportent une ailette décalée transversalement par rapport à la paroi longitudinale de la base et qui s’étend principalement sensiblement dans un même plan que celui dans lequel s’étend principalement la paroi d’appui des moyens de reprise d’efforts.
De manière alternative, on peut prévoir que la base comporte d’un côté transversal des moyens de reprise d’efforts tels qu’ils ont été décrits précédemment et de l’autre côté transversal des moyens de reprise d’efforts additionnels, avec les moyens de reprise d’efforts et les moyens de reprise d’efforts additionnels qui sont disposés en opposition, c’est-à-dire situés à des extrémités longitudinales opposés et respectivement sur l’une des parois longitudinales.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, l’élément de pivotement est disposé longitudinalement entre les moyens de reprise d’efforts et les moyens de reprise d’efforts additionnels.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, le connecteur comprend au moins une paroi de support présentant une face supérieure participant à délimiter un logement de la base du module de connexion, le connecteur comprenant deux pans s’étendant parallèlement l’un par rapport à l’autre depuis la face supérieure le long de la direction verticale vers la base, la paroi de support du connecteur étant prolongée verticalement par deux parois d’extrémité transversale disposées aux extrémités transversales de la paroi de support et s’étendant dans un sens opposé aux pans, les moyens de reprise d’efforts étant disposés en regard d’une face externe d’une des parois latérales.
Encore plus préférentiellement, le noyau aromatique du composé A1 est porteur de deux fonctions aldéhydes.
Dans un mode de réalisation, le noyau aromatique du composé A1 est choisi dans le groupe constitué par un noyau benzénique et un noyau furanique, de préférence le noyau aromatique de l’aldéhyde aromatique est un noyau benzénique.
De préférence, le composé A1 est choisi dans le groupe constitué par le 1,2-benzène-dicarboxaldéhyde, le 1,3-benzène-dicarboxaldéhyde, le 1,4-benzène-dicarboxaldéhyde, le 2-hydroxybenzène-1,3,5-tricarbaldéhyde et les mélanges de ces composés.
Dans une variante du deuxième mode de réalisation, le composé A1 est de formule générale (A ) : dans laquelle : X comprend N, S ou O R représente -H ou –CHO.
Préférentiellement, le composé A1 est de formule générale (A’ ) : dans laquelle X représente O.
Encore plus préférentiellement, R représente -CHO.
Selon un mode de réalisation préférentiel, X représente O.
Dans une variante du composé A1 de formule générale (A) , X représente O et R représente –H. Le composé A1 utilisé est alors de formule (Ba ) :
Dans une variante de l’aldéhyde de formule générale (A’) , X représente O et R représente –H. Le composé A1 utilisé est alors le furfuraldéhyde et est de formule ( B’a ) :
Dans une autre variante du composé A1 de formule générale (A) , X représente O et R représente –CHO. Le composé A1 utilisé est alors de formule ( Bb ) :
Dans une autre variante du composé A1 de formule générale (A’) , X représente O et R représente –CHO. Le composé A1 utilisé est alors le 2,5-furanedicarboxaldéhyde et est de formule ( B’b ) :
Dans un autre mode de réalisation, X comprend N.
De préférence, le composé A1 est choisi dans le groupe constitué par le furfuraldéhyde, le 2,5-furanedicarboxaldéhyde et les mélanges de ces composés.
Dans une variante du composé A1 de formule générale (A) , X représente NH. Le composé A12 utilisé est de formule (Ca ) :
Dans une variante du composé A1 de formule générale (A’) , X représente NH. Le composé A12 utilisé est de formule (C’a ) :
De préférence, R représente –CHO dans la variante du composé A12 de formule (C’a) et le composé A12 obtenu est alors le 2,5-1H-pyrroledicarboxaldéhyde.
De préférence, les deux feuilles de verre ont des épaisseurs identiques ou différentes comprises entre 1,05 et 3,1 mm, sont constituées de verre minéral tel que flotté, sodocalcique, aluminosilicate, borosilicate, éventuellement trempé thermiquement ou renforcé chimiquement. Le verre est incolore ou teinté.
Dans ce cas, l’une au moins des deux feuilles de verre porte avantageusement au moins une couche ou un empilement de couches fonctionnel(le) transparent(e) tel(le) qu’obtenu(e) par pulvérisation cathodique assistée par magnétron, par dépôt chimique en phase vapeur (en anglais chemical vapour deposition –CVD-), par voie liquide telle que par sol-gel, consistant en une couche ou un empilement de contrôle thermique, antisolaire, bas-émissi(f)(ve), antireflet, une couche de modification de la tension superficielle, hydrophobe, hydrophile, autonettoyante photocatalytique, une couche électroconductrice reliée à une source de courant électrique, de chauffage antigivre, antibuée.
De préférence, la couche adhésive intercalaire est constituée de polyvinylbutyral (PVB), y compris tricouche acoustique (décrit plus en détails dans les exemples ci-dessous), et structural (PVB relativement dur et peu plastifié, tel que commercialisé par la Société Eastman sous la référence DG 41, ou par la Société Kuraray sous la référence Extra Stiff), éthylène – acétate de vinyle (EVA), résine ionomère (telle que commercialisée par la Société Kuraray sous la marque enregistrée SentryGlas®), poly(téréphtalate d’éthylène) (PET), polyuréthane thermoplastique (TPU), résine coulée, seul(e) ou en combinaison de plusieurs d’entre elles ou eux, notamment sous forme d’une couche de cœur tenace (par exemple en PET) entre deux couches de peau plus souples (par exemple en PVB).
L’invention sera mieux comprise à la lumière des exemples de réalisation suivants, et des dessins annexés dans lesquels représente une vue en coupe d’un vitrage isolant selon la présente invention ; représente une séquence de recherche et détermination de la hauteur de perforation moyenne avec trois billes (MBH3) d’un vitrage feuilleté décrit ci-dessous, destiné à entrer dans la constitution d’un vitrage isolant selon l’invention.
En référence à la , le vitrage isolant 1 est constitué d’un assemblage d’un vitrage monolithique 2 et d’un vitrage feuilleté 3 séparés par une cavité 4 renfermant un gaz isolant. Le vitrage feuilleté 3 est constitué de deux feuilles de verre monolithiques 5a, 5b séparées par une couche adhésive intercalaire 6.
Bien que la représente un vitrage isolant constitué d’un unique vitrage monolithique et d’un unique vitrage feuilleté, l’invention n’est pas limitée à cet égard, et le vitrage isolant pourrait contenir plus d’un vitrage feuilleté, plus de deux vitrages, qu’ils soient feuilletés ou monolithiques, le ou les vitrages feuilletés ayant n’importe quelle place dans l’assemblage constituant le vitrage isolant.
Pour constituer un vitrage feuilleté destiné à entrer dans la constitution d’un vitrage isolant selon l’invention, on forme des vitrages feuilletés en taille Jumbo (6 x 3,21 m 2 ) en collant deux feuilles de verre de 1,6 mm d’épaisseur commercialisées par la Société Saint-Gobain Glass sous la marque enregistrée Planiclear® par l’intermédiaire d’une couche de 0,76 mm d’épaisseur de polyvinylbutyral (PVB) acoustique commercialisé par la Société Eastman sous la référence QS 41, qui est constitué d’une couche de cœur de 0,12 mm d’épaisseur de PVB plus souple (plus plastifié) entre deux couches de surface de PVB plus rigide (dur) (moins plastifié).
Six échantillons de 1938 x 876 mm 2 de ce vitrage feuilleté sont testés à une hauteur de chute de 0,45 m (niveau 2B2 de la norme EN 12600) et six autres échantillons sont testés à une hauteur de chute de 1,2 m (niveau 1B1, le plus élevé de la norme EN 12600) : aucun échantillon n’est perforé par les impacts, tous les échantillons passent les tests.
Dix échantillons de 1100 x 900 mm 2 de ce vitrage feuilleté sont testés à une hauteur de chute de 1,5 m : aucun n’est perforé par les impacts, satisfaisant le niveau P1A de la norme EN 356. Trente-quatre autres échantillons sont testés selon une séquence de recherche et détermination de la hauteur de perforation moyenne avec trois billes (MBH3), comme décrit précédemment, en commençant à une hauteur de chute de 2,1 m. Les résultats sont représentés sur la . En abscisse sont indiqués les numéros d’ordre des essais de perforation avec trois billes, entre 1 et 34. En ordonnée sont indiquées les hauteurs de chute des trois billes pour chacun des essais. Le résultat est chaque fois représenté sous forme d’un disque en cas de succès (absence de perforation) ou d’une croix en cas d’échec (perforation). En cas de succès, on effectue l’essai suivant à une hauteur de chute des trois billes augmentée de la valeur d’un incrément (30 cm), en cas d’échec au contraire, à une hauteur diminuée de la valeur de l’incrément. La valeur de la hauteur de perforation moyenne obtenue est de 2,83 +/- 0,32 m (intervalle de confiance de 95 % représenté par la ligne en tirets sur la ), qui n’est pas très éloignée des performances d’un vitrage feuilleté standard 22-2 plus épais (deux verres de 2,1 mm d’épaisseurs et un intercalaire de 0,76 mm d’épaisseur – deux épaisseurs de 0,38 mm-) : hauteur de perforation moyenne de 2,92 m, moyenne sur 5 lots différents d’au moins 30 vitrages chacun de 1100 x 900 mm 2 .
La valeur mesurée de l’adhésion entre le verre Planiclear® et la couche de 0,76 mm d’épaisseur de PVB acoustique, (mesurée par la méthode TCT à 33 mm.s -1 et 20°C) est de 13,1 kJ/m 2 . Pour du PVB standard, cette valeur mesurée est comprise entre 12,1 et 16,6 kJ/m 2 (minimum et maximum sur 13 lots).
La valeur mesurée de résistance à l’ouverture et la propagation de déchirure de la couche de PVB acoustique de 0,76 mm d’épaisseur est comprise entre 33 et 46 kJ/m 2 (minimum et maximum sur 4 lots). Pour du PVB standard, elle est comprise entre 35 et 60 kJ/m 2 (minimum et maximum sur 10 lots).
Les performances acoustiques de quatre doubles vitrages de compositions différentes définies ci-dessous, comprenant un verre monolithique de 4 mm d’épaisseur, une lame de gaz de 16 mm d’épaisseur et un second vitrage, sont décrites par les valeurs de Rw, Ra et Ratr, consignées dans le tableau suivant.
Composition de double vitrage Rw (dB) Ra (dB) Ratr (dB) 1 34 33 29 2 34 32 29 3 32 31 27 4 31 30 27
Dans ces compositions de double vitrage, le second vitrage consiste : - composition 1 : deux verres de 2,1 mm collés par une couche de 0,76 mm de PVB acoustique décrit précédemment ;
- composition 2 : deux verres de 1,6 mm collés par une couche de 0,76 mm de PVB acoustique (c’est-à-dire le vitrage feuilleté décrit ci-dessus au début de ces exemples) ; - composition 3 : deux verres de 2,1 mm collés par une couche de 0,76 mm de PVB standard ; et- composition 4 : verre monolithique de 4 mm.
Le tableau montre que les compositions 1 à 4 de double vitrage sont classées par performances acoustiques décroissantes. En particulier la composition 2 employant un vitrage feuilleté de 4 mm est meilleure que la composition 4 employant un verre monolithique de 4 mm, et même que la composition 3 employant un feuilleté de 5 mm à PVB standard. La composition 1 est meilleure que la composition 2 d’un point de vue acoustique, mais l’épaisseur du feuilleté de 5 mm est défavorable à l’intégration dans un double vitrage standard de 24 mm à deux vitrages de 4 mm et une lame de gaz de 16 mm.
illustre une vue en perspective d’un ensemble dispositif de suspension de colonne perdue extensible, par exemple similaire au dispositif de suspension de colonne perdue extensible des figures 5 et 6, mais utilisant un anneau d’extrémité ouvert et des poutres fines pointant vers l’intérieur couplées à l’une des dents coulissantes discrètes pour maintenir la pluralité de dents coulissantes discrètes à l’intérieur de la rainure peu profonde ;
illustre une vue en perspective d’un ensemble dispositif de suspension de colonne perdue extensible, par exemple similaire au dispositif de suspension de colonne perdue extensible des figures 5 et 6, mais utilisant un anneau en C fixé aux dents coulissantes discrètes pour maintenir la pluralité de dents coulissantes discrètes à l’intérieur de la rainure peu profonde ;
et illustrent des vues en coupe de différents modes de réalisation de l’anneau en C, respectivement, auquel sont fixées les dents coulissantes discrètes, tel qu’il pourrait être conçu, fabriqué et/ou utilisé selon la présente divulgation.
et illustrent divers ensembles dispositifs de suspension de colonne perdue extensibles différents conçus, fabriqués et exploités selon un ou plusieurs modes de réalisation de la divulgation ;
, , , , , , , , et illustrent divers modes de réalisation différents d’un ensemble dispositif de suspension de colonne perdue extensible ayant une nervure d’ancrage continue conçue, fabriquée et placée selon un ou plusieurs modes de réalisation de la divulgation ; et
illustre un autre mode de réalisation d’un système de puits comportant un ensemble dispositif de suspension de colonne perdue extensible conçu, fabriqué et/ou exploité selon un ou plusieurs modes de réalisation de la divulgation.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE Dans les dessins et les descriptions qui suivent, des parties identiques sont généralement marquées dans toute la description et tous les dessins avec les mêmes références numériques, respectivement. Les figures dessinées peuvent être à l’échelle mais ne le sont pas nécessairement. Certaines caractéristiques de l’invention peuvent être représentées agrandies à l’échelle ou sous une forme quelque peu simplifiée et il est possible que certains détails de certains éléments ne soient pas représentés par souci de clarté et de concision. La présente divulgation peut être mise en œuvre dans des modes de réalisation de différentes formes. Des modes de réalisation spécifiques sont décrits en détail et sont représentés dans les dessins, étant entendu que la présente divulgation doit être considérée comme un exemple des principes de la divulgation, et n’a pas pour but de limiter la divulgation à celle illustrée et décrite ici. Il doit être parfaitement admis que les différents enseignements des modes de réalisation décrits ici peuvent être utilisés séparément ou dans n’importe quelle combinaison appropriée pour produire les résultats souhaités. De plus, tous les déclarations dans la présente invention indiquant des principes et des aspects de la divulgation, ainsi que des exemples spécifiques de celle-ci, sont censés englober des équivalents de celle-ci.
Sauf indication contraire, l’utilisation des termes « connecter », « mettre en prise », « coupler », « fixer », ou tout autre terme similaire décrivant une interaction entre des éléments, n’a pas pour but de limiter l’interaction à une interaction directe entre les éléments et peut également comporter une interaction indirecte entre les éléments décrits.
Sauf indication contraire, l’utilisation des termes « haut », « supérieur », « vers le haut », « haut de trou », « en amont » ou d’autres termes similaires doit être interprétée comme généralement loin du fond, de l’extrémité terminale d’un puits, quel que soit l’orientation du puits de forage ; de même, l’utilisation des termes « bas », « inférieur », « vers le bas », « fond de trou » ou d’autres termes similaires doit être interprétée comme généralement vers le fond, l’extrémité terminale d’un puits, quelle que soit l’orientation du puits de forage. L’utilisation de l’un quelconque ou de plusieurs des termes précédents ne doit pas être interprétée comme désignant des positions le long d’un axe parfaitement vertical ou horizontal. Sauf indication contraire, l’utilisation du terme « formation souterraine » doit être interprétée comme englobant à la fois les zones situées sous la surface terrestre exposée et les zones situées sous la surface terrestre recouverte d’eau, telles que les océans ou les étendues d’eau douce.
Comme on peut s’en rendre compte, les dispositifs de suspension de colonne perdue (par exemple, les dispositifs de suspension de colonne perdue extensibles) doivent supporter le poids substantiel de la colonne de production fixée en dessous. Pour les puits profonds et extra-profonds, les puits sous-marins, etc., la colonne de production exerce une charge axiale substantielle sur le mécanisme de suspension mettant en prise le dispositif de suspension de colonne perdue avec le tubage. Il existe un besoin pour des procédés et appareils améliorés fournissant un dispositif de suspension de colonne perdue ayant un mécanisme d’ancrage et un mécanisme d’étanchéité capable de supporter les charges axiales substantielles conférées par des colonnes perdues plus longues et plus lourdes. En outre, il est nécessaire dans certaines situations d’améliorer les performances des conceptions de dispositif de suspension de colonne perdue qui n’ont pas réussi à maintenir une charge axiale adéquate dans une direction en haut de trou lorsqu’elles sont placées en affaissement par la pression du fond du trou.
De plus, l’industrie utilise actuellement des aciers de haute qualité (par exemple, avec des limites d’élasticité minimales de 125 ksi, 140 ksi, 150 ksi, etc.), ainsi qu’une épaisseur de paroi accrue, pour l’élément tubulaire de puits de forage dans de nombreuses applications à haute pression/haute température. La présente divulgation a reconnu que la limite d’élasticité minimale supérieure et l’épaisseur de paroi accrue entraînent divers problèmes. Par exemple, la présente divulgation a reconnu que dans de telles situations, les nervures d’ancrage traditionnelles (par exemple, avec des limites d’élasticité minimales de 110 ksi ou moins) sont incapables de mordre dans l’élément tubulaire de puits de forage, et qu’elles sont incapables de déformer l’élément tubulaire de puits de forage (par exemple, en une forme d’onde), lorsqu’il est étendu. Par conséquent, les nervures d’ancrage traditionnelles, en particulier lorsqu’elles sont utilisées avec des éléments tubulaires de puits de forage en acier de haute qualité, ne peuvent compter que sur le frottement métal sur métal entre les nervures d’ancrage et l’élément tubulaire de puits de forage comme moyen d’ancrage. Malheureusement, dans certaines applications, le frottement métal sur métal ne fournit pas la capacité d’ancrage requise. De plus, les nervures d’ancrage traditionnelles, encore une fois en particulier lorsqu’elles sont utilisées avec des éléments tubulaires de puits de forage en acier de haute qualité, ne parviennent pas à fournir le joint haute pression nécessaire (par exemple, par le bas).
La présente divulgation a reconnu, pour la première fois, que les performances de charge axiale des dispositifs de suspension de colonne perdue peuvent être améliorées par un durcissement localisé des une ou plusieurs des nervures d’ancrage. Par exemple, le durcissement localisé des une ou plusieurs des nervures d’ancrage permet aux une ou plusieurs nervures de se dilater, ce qui ne serait pas possible si la totalité de la nervure d’ancrage continue était durcie. Dans au moins un mode de réalisation, une ou plusieurs des nervures d’ancrage sont durcies localement, de sorte que les sections durcies localement auraient une limite d’élasticité minimale d’au moins 175 ksi, sinon au moins 200 ksi ou au moins 250 ksi. Par exemple, dans un ou plusieurs modes de réalisation, une ou plusieurs des nervures d’ancrage sont durcies localement, de sorte que les sections durcies localement auraient une limite d’élasticité minimale au moins aussi élevée que la dureté de l’acier cémenté (par exemple, 300 ksi).
Dans au moins un mode de réalisation, une ou plusieurs des nervures d’ancrage sont durcies localement à l’aide d’une technique de fabrication additive. Par exemple, une ou plusieurs des nervures d’ancrage peuvent être durcies localement à l’aide d’un processus de dépôt direct de métal, par exemple en utilisant un ou des bras robotiques pour déposer un métal mince ayant une limite d’élasticité minimale d’au moins 175 ksi sur des régions localisées de la nervure d’ancrage.
Dans au moins un autre mode de réalisation, une ou plusieurs des nervures d’ancrage sont durcies localement par carburation. Le terme carburation (par exemple, y compris cémentation, carburer, carburisation, etc.), tel qu’il est utilisé ici, désigne un processus de traitement thermique dans lequel le fer ou l’acier absorbe du carbone tandis que le métal est chauffé en présence d’un matériau contenant du carbone, tel que du charbon de bois ou du monoxyde de carbone. Le but est de rendre le métal plus dur. Selon le temps écoulé et la température, la zone affectée peut varier en teneur en carbone. Des temps de carburation plus longs et des températures plus élevées augmentent généralement la profondeur de diffusion du carbone. De plus, lorsque le fer ou l’acier est refroidi rapidement par trempe, la teneur en carbone plus élevée sur la surface extérieure devient dure en raison de la transformation de l’austénite en martensite, tandis que le noyau reste mou et résistant en tant que microstructure ferritique et/ou perlitique.
Le nombre de nervures d’ancrage ayant la surface localement durcie pour une conception donnée peut varier. Dans au moins un mode de réalisation, une ou plusieurs des nervures d’ancrage ont la surface localement durcie. Dans encore un autre mode de réalisation, au moins 20 % des nervures d’ancrage ont la surface localement durcie, sinon au moins 50 % des nervures d’ancrage. Dans encore un autre mode de réalisation, au moins 75 pour cent des nervures d’ancrage ont la surface localement durcie, sinon 100 pour cent.