INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette technique de fabrication est relativement longue et génère beaucoup de pertes de matière sous forme de copeaux. Lorsque la matière usinée est du titane, les copeaux générés lors de l’usinage ne peuvent pas être réutilisés. Même si pour certaines matières les copeaux générés peuvent être réutilisés, leur procédé de traitement est relativement coûteux.
Pour réduire la quantité de déchets selon une autre technique de fabrication une pièce est réalisée par fabrication additive en empilant des couches de matière obtenues par fusion d’une matière en utilisant une source d’énergie focalisée, comme un faisceau laser ou un faisceau d’électrons par exemple. Selon une technique dite par dépôt de matière sous énergie focalisée (également appelée DED pour « Directed Energy Deposition » en anglais), la matière sous forme de fils est déposée simultanément à l’apport d’énergie.
Selon cette technique de fabrication additive, il est possible de réaliser une nervure en superposant plusieurs couches de matière, obtenues chacune en déposant un fil ou plusieurs fils juxtaposés simultanément, en fonction de l’épaisseur de la nervure à réaliser.
Cette technique de fabrication additive est difficile à mettre en œuvre dans le cas de nervures sécantes.
En effet, le maintien d’une température élevée au niveau d’une zone d’intersection de première et deuxième nervures, en raison des passages successifs du faisceau d’apport d’énergie pour les première et deuxième nervures, entraîne une surchauffe de cette zone et donc une modification de la structure cristalline de la matière susceptible d’impacter les propriétés mécaniques de la matière.
A cet effet, l’invention a pour objet un procédé de fabrication additive d’au moins une intersection de nervures principale et secondaire en empilant des couches de matière, la nervure principale comprenant au moins un premier tronçon qui s’étend selon une première direction entre des première et deuxième extrémités situées de part et d’autre de la nervure secondaire, la nervure secondaire comprenant au moins un deuxième tronçon qui s’étend selon une deuxième direction, sécante avec la première direction, entre des première et deuxième extrémités, la deuxième extrémité du deuxième tronçon étant proche du premier tronçon. Selon un mode opératoire, au moins une couche de matière du premier tronçon est obtenue en déposant au moins un cordon de matière qui s’étend selon la première direction et relie les première et deuxième extrémités.
Selon l’invention, au moins une couche de matière du deuxième tronçon comprend une première partie obtenue en déposant au moins un cordon de matière distant du premier tronçon qui s’étend selon la deuxième direction ainsi qu’une deuxième partie obtenue en déposant au moins un cordon de matière accolé au premier tronçon qui s’étend selon la première direction.
Cette stratégie de dépose des cordons de matière au niveau d’une intersection de nervures limite les risques de surchauffe de cette zone et d’altération des propriétés mécaniques de la matière.
Selon une autre caractéristique, la première partie du deuxième tronçon est obtenue en déposant plusieurs cordons de matière rectilignes et parallèles à la deuxième direction.
- moins de 15 % en masse de paraffines, notamment entre 3% et 10% en masse de paraffines ;
- plus de 40% en masse d’oléfines en C3 à C7, notamment entre 50% et 80% d’oléfines en C3 à C7 ;
- moins de 5% en masse d’oléfines en C8+, notamment entre 0,1% en masse et 4,0 % en masse d’oléfines en C8+ ; et/ou
- plus de 6% d’aromatiques, notamment entre 6% et 20% d’aromatiques.
Les oléfines en C3 à C7 contiennent généralement du propylène. La fraction d’hydrocarbures en C3+ contient notamment dans certains cas plus de 30% en masse de propylène.
Dans un mode de réalisation, la fraction d’hydrocarbures en C3+ est envoyée directement à l’étape d’oligomérisation et d’alkylation. En variante, dans un mode de réalisation particulier, une étape additionnelle de séparation des hydrocarbures en C3-, en particulier du propylène, est mise en œuvre dans une deuxième colonne de distillation. Cette séparation permet la valorisation du propylène.
La deuxième colonne de distillation fonctionne par exemple à une pression supérieure à 5 barg, et de préférence supérieure à 10 barg. Elle produit en tête une fraction d’hydrocarbures en C3-, contenant plus de 50% en masse de propylène, et en pied, une fraction d’hydrocarbures en C4+.
La fraction d’hydrocarbures en C3- contient de préférence plus de 90% en masse, notamment plus de 95% en masse des hydrocarbures en C3- contenus dans la fraction d’hydrocarbures en C3+ issus de la première colonne de distillation.
La fraction d’hydrocarbures en C4+ comprend plus de 90% en masse des hydrocarbures en C4+ contenus dans le mélange appauvri en eau.
En base sèche, elle contient avantageusement :
- moins de 5 % en masse d’hydrocarbures en C3-,
- moins de 25 % en masse de paraffines, notamment entre 10% et 15% en masse de paraffines,
- plus de 15% en masse d’oléfines en C4 à C7, notamment entre 25% et 40% d’oléfines en C4 à C7,
- moins de 2% en masse d’oléfines en C8+, notamment entre 0,5% en masse et 1,0 % en masse d’oléfines en C8+ ; et/ou
- plus de 6% d’aromatiques, notamment entre 7% et 20% d’aromatiques, notamment moins de 5% d’aromatiques en C9+.
Etape c) d’oligomérisation d’oléfines provenant du mélange appauvri en eau et
Dans l’exemple de la , un message sécurisé 12b est transmis entre le pare-feu 52 et un organe d’analyse 61 d’un réseau 60 du tiers de confiance en passant par le réseau tiers 40 .
Plus précisément, cet organe d’analyse 61 parcours les fichiers de contrôle 33 , 43 , 53 , détecte des flux toxiques parmi l’ensemble des flux réseau présents dans ces fichiers de contrôle 33 , 43 , 53 et recherche la nature des échanges associés à ces flux toxiques afin de détecter les flux toxiques potentiellement préjudiciables pour le réseau d’intérêt 20 . Lorsqu’au moins un flux toxique potentiellement préjudiciable pour le réseau d’intérêt 20 est détecté, l’organe d’analyse 61 génère une alerte 13 à destination d’un administrateur du réseau d’intérêt 20 . Cette alerte 13 peut contenir des informations contextualisées en fonction des besoins de l’administrateur du réseau d’intérêt 20 .
Un exemple de mise en place de la méthode d’analyse du risque informatique est décrit en référence à la . Dans une première étape 10 0 , le tiers de confiance ou un administrateur du réseau d’intérêt 20 récupère les flux réseau captés par au moins un pare-feu 32 , 4 2 , 5 2 appartenant à un réseau tiers 30 , 40 , 50 , par exemple en recevant les fichiers de contrôle 33 , 43 , 53 des pare-feu 3 2 , 4 2 , 5 2 . Ces fichiers de contrôle 33 , 43 , 53 contiennent classiquement un ensemble de flux réseau avec, pour chaque flux réseau, au moins : - une adresse IP de provenance ; - une adresse IP de destination ; - un sens de trafic du flux ; - un type de port utilisé pour la connexion ; et - un horodatage du flux réseau, typiquement la date et l’heure de début et de fin du flux réseau.
Lorsque les flux réseau des réseaux tiers sont récupérés, chaque adresse IP de destination et de provenance est comparée, une à une, à la base de données comprenant les adresses IP toxiques 64 , dans une étape 101 . Chaque flux réseau lié à une adresse IP toxique est alors stocké dans un fichier de flux toxique 63 intégrant, pour chaque période de temps, par exemple pour chaque jour ou pour chaque heure, l’ensemble des flux toxiques.
Ensuite, dans une étape 102 , l’identification de la nature du risque est effectuée pour détecter si chaque flux toxique présente un risque pour la sécurité informatique du réseau d’intérêt 20 ou simplement pour la sécurité informatique d’un réseau tiers 30 , 40 , 50 .
Pour ce faire, l’organe d’analyse 61 tente de caractériser chaque type d’attaque informatique sur la base de scénarii utilisant des informations obtenues à partir des flux toxiques détectés.
Par exemple, une attaque de type « force brute » peut être caractérisée lorsque plusieurs flux toxiques sont détectés dans des intervalles de temps très proches, typiquement si la même adresse IP toxique à communiqué avec la même adresse IP attaquée plus de deux cent fois dans la même journée.
De plus, les heures d’attaques peuvent être utilisées comme indice pour caractériser les attaques de type « compromission », par exemple la compromission d’un système de fermeture de porte. Typiquement, si une adresse IP toxique communique avec un système de fermeture de porte en dehors des heures habituelles, alors l’organe d’analyse 61 peut catégoriser une attaque de type « compromission ».
Il est également possible d’utiliser des informations connues sur l’adresse IP toxique détectée, telles que le type d’attaque généralement associées à cette adresse IP toxique détectée. Ces informations peuvent être intégrées dans la base de données d’adresses IP toxiques ou accessibles sur un serveur externe. Par exemple, s’il est connu que l’adresse IP toxique détectée est basée sur un complexe militaire, il est possible de caractériser le type d’attaque informatique comme une attaque de type « militaire ». Selon un autre exemple, s’il est connu que l’adresse IP toxique détectée héberge un nœud du réseau Tor, permettant d’accéder au réseau internet connu sous le nom de « DarkNet », alors il est possible de caractériser le type d’attaque informatique comme une attaque de type « masquée ».
Selon un autre exemple, s’il est connu que l’adresse IP toxique détectée héberge un serveur de commande et contrôle d’un programme malveillant de chiffrement de données, également connu sous les termes « command-and-control » » dans la littérature anglo-saxonne, alors il est possible de caractériser le type d’attaque informatique comme une attaque de type « command center ».
Par ailleurs, les ports utilisés pour les attaques peuvent également permettre de caractériser le type d’attaque. Typiquement, le port TCP/IP « 22 » correspond au port SSH, ou « Secure Shell » dans la littérature anglo-saxonne.
Ce port « 22 » est utilisé pour prendre le contrôle des machines distantes. Ainsi, si un pirate informatique arrive à prendre le contrôle d’un périphérique d’un réseau tiers 30 , 40 , 50 , il est possible de caractériser le type d’attaque informatique comme une attaque de type « cheval de Troie ».Ainsi, un grand nombre de scenarii peuvent être implémentés pour caractériser chaque type d’attaque informatique.
A l’aide de cette caractérisation, un grand nombre d’attaques informatiques peuvent être supprimées du fichier de flux toxiques 63 car elles ne sont pas potentiellement préjudiciables pour le réseau d’intérêt 20 .
Pour les flux toxiques potentiellement préjudiciables pour le réseau d’intérêt 20 , une alerte 13 peut être transmisse à l’administrateur du réseau d’intérêt 20 , dans une étape 103 . Pour limiter le nombre d’alertes reçues, l’administrateur du réseau d’intérêt 20 peut avoir une interface permettant de sélectionner les types d’attaque, par exemple « force brute », « compromission », « militaire », « masquée », « command center » et « cheval de Troie », pour lesquelles il souhaite recevoir une alerte 13 .
Ainsi, si une attaque de type « force brute » est caractérisée dans l’étape 102 et que l’administrateur ne souhaite pas recevoir ce type d’information, alors aucune alerte ne sera transmise à l’administrateur du réseau d’intérêt 20.
Cette alerte 13 peut prendre différentes formes en fonction des besoins de l’administrateur du réseau d’intérêt 20 . Par exemple, l’alerte 13 peut être affichée sur une carte en utilisant la géolocalisation de l’adresse IP toxique détectée, de l’adresse IP attaquée ou encore d’une adresse IP du réseau d’intérêt 20 qui a communiqué avec l’adresse IP attaquée. En outre, chaque alerte 13 peut présenter une forme différente en fonction de la nature de l’attaque.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un alkyl polyglucosides de formule SO-G dans laquelle S désigne un radical alkyle ramifié saturé en C 12 -C 44 , le groupe G désigne un reste saccharide en C 5 -C 6 , de préférence un reste de xylose.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un alkyl polyglucosides en C 6 -C 30 , de préférence en C 8 -C 16 , et comprenant de préférence 1,2 ou 3 unités de saccharide.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un alkyl polyglucoside choisi dans le groupe constitué par le décylglucoside (Alkyl-C 9 -C 11 -polyglucoside (1.4)), le caprylyl/capryl glucoside, le laurylglucoside, le coco-glucoside, le cétostéaryl glucoside, le cétostéaryl glucoside en mélange avec l’alcool cétostéarylique, l’arachidyl glucoside et le cocoyléthylglucoside.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un tensioactif neutre choisi dans le groupe constitué par les esters gras de sorbitol polyoxyéthylénés, les alcools gras polyoxyéthylénés, les alkylphénols polyoxyéthylénés, les condensats d'oxyde d'éthylène et d'oxyde de propylène, les esters d'acides gras et de glycérol ou de polyglycérol comme par exemple l'isostéarate de glycéryle, le polyglycéryl 3 diisostéarate, le glycéryl caprylate, les éthers de polyethylène glycol et/ou de polypropylène glycol et de glycérol, les esters issus de la réaction entre des acides gras et des polyethylène glycol et/ou polypropylène glycol éthers de glycérol.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un tensioactif neutre choisi dans le groupe constitué par les esters de glycérol d’acides gras.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un tensioactif neutre choisi dans le groupe constitué par les monoesters d’acides gras en C 12 -C 22 avec du glycérol.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un tensioactif neutre choisi dans le groupe constitué par le monomyristate de glycéryle, le palmitate de glycéryle, le stéarate de glycéryle, l'isostéarate de glycéryle, l’oléate de glycéryle, le dioléate de glycéryle, le distéarate de glycéryle, le laurate de glycéryle, le trilaurate de glycéryle, le triarachidine, le tribéhénine, le tricaprine, le tricapryline, le triglycéride caprylique/caprique, le triérucine, le triheptanoïne, le triheptylundécanoine, le triisononanoin, le triisopalmitine, le triisostéarine, le trilinoléine, le trimyristine, le trioctanoïne, le trioléine, le tripalmitine, le tripalmitoléine, le triricinoléine, le tristéarine et le triundécanoine.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un tensioactif neutre choisi parmi les esters de glycérol oligomériques.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un ester de glycérol oligomérique choisi dans le groupe constitué par les esters de diglycérol et les esters de triglycérol.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un ester de glycérol choisi dans le groupe constitué le bis-diglycéryl polyacyladipate-2, le glycéryl béhénate, le glycéryl caprate, le glycéryl cocoate, l'érucate de glycéryle, l'hydroxystéarate de glycéryle, l'isostéarate de glycéryle, le lanolate de glycéryle, le laurate de glycéryle, le linoléate de glycéryle, le myristate de glycéryle, l'oléate de glycéryle, le lactate de palmitate de glycéryle, le sesquioléate de glycéryle, le stéarate de glycéryle, le caprylate de glycéryle, le citrate de stéarate de glycéryle et le lactate de stéarate de glycéryle.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un tensioactif neutre choisi dans le groupe des tensioactifs neutres polymériques.
Dans un mode de réalisation, le tensioactif neutre polymérique est choisi dans le groupe des inulines modifiées hydrophobes.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un tensioactif anionique.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un tensioactif anionique d’origine naturelle.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un tensioactif anionique d’origine végétale.
Le solide extrudé a été séché 24 h à température ambiante, puis 16 h à température élevée suivi d'un lavage et d'un traitement thermique à la vapeur à 600°C pendant 2 h. L'échantillon ci-après identifié comme échantillon E.
EXEMPLE 3 DE CATALYSEUR
356 g de l'échantillon A ont été extrudés avec 338,7 g de Nyacol (sol de SiO2 à 40 % en masse), 311,3 g de silice fumée (FK500), 480 ml de H2O et 2 à 3 % d'additifs d'extrusion. Le solide extrudé a été séché 24h à température ambiante, puis 16h à 110°C suivi de calcinations à 500°C pendant 10h. L'échantillon final contenait 40 % en masse de zéolite et 60 % en masse de liant SiO2. L'échantillon extrudé a été soumis à un échange d'ions avec NH4CI 0,5 M dans des conditions de reflux pendant 18 heures suivi d'un lavage à l'eau, d'un séchage à 110°C pendant 16 heures et de calcinations à 450°C pendant 6 heures. L'échantillon mise en forme et échangé a été traité avec du H3PO4 3,1 M dans des conditions de reflux pendant 4 h (1 g/4,2 ml), suivi d'un refroidissement, d'une filtration et d'un séchage à 110 °C pendant 16 h.
L'échantillon phosphaté a été lavé à température ambiante avec une solution 0,1 M d'acétate de calcium pendant 2 h (1 g/4,2 ml). Ensuite, l'échantillon lavé a été séché à 110°C pendant 16h et traité thermiquement à la vapeur dans 100% en masse d’H20 pendant 2h à 600°C.
EXEMPLE 4 DE CATALYSEUR
150g de l'échantillon B ont été soumis à un contact avec 630 ml de solution aqueuse contenant 1,5 g de xonotlite dispersée suivi de l'ajout de 450 g de sol de silice à faible teneur en sodium (34 % en masse de SiO2 dans l'eau, 200 ppm de Na). Ensuite, la solution a été agitée pendant une heure et séchée par atomisation. Le solide séché par atomisation a été lavé avec de l'eau à température ambiante pendant 2 heures suivi d'une filtration, d'un séchage à 110°C pendant 16 heures et de calcinations à 700°C.
EXEMPLE 5 DE CATALYSEUR
100 g de l'échantillon A ont été soumis à un contact avec 25 g de H3PO4 à 85 % en masse dans des conditions de reflux pendant 4 heures, suivi d'un refroidissement et de l'ajout de 120 ml de solution aqueuse contenant 7 g de xonotlite dispersée. La bouillie résultante a été maintenue sous agitation pendant environ 1 h, suivi de l'ajout de 300 g de sol de silice à faible teneur en sodium (34 % en masse de SiO2 dans l'eau, 200 ppm de Na). Ensuite, la solution a été agitée pendant une heure et séchée par atomisation. Le solide séché par atomisation a été séché à 200 °C pendant 16 h et lavé avec de l'eau à température ambiante pendant 2 h suivi d'une filtration, d'un séchage et de calcinations à 700°C pendant 2h.
EXEMPLE 6 DE CATALYSEUR
75 g de l'échantillon A ont été introduits dans une solution contenant 14,25 g de H3PO4 à 85 % en masse et 300 ml d'eau déminéralisée. La suspension est agitée au reflux pendant 2h. Puis 4,125 g de CaCO3 ont été ajoutés à la suspension. Le chauffage de la solution a été arrêté, tout en maintenant l'agitation du mélange jusqu'à une température inférieure à 30°C. Cela a conduit à la suspension A.
Une solution est ensuite préparée en mélangeant 450 g de sol de silice à faible teneur en sodium (34 % en masse de SiO2 dans l'eau, 200 ppm de Na) et 4,5 g de H3PO4 (85 % en masse) sous agitation à température ambiante pendant 30 minutes. Cela a conduit à la suspension B.
Les suspensions A et B sont ensuite mélangées ensemble et 120 ml d'eau déminéralisée sont ajoutés. Ensuite, la solution a été agitée pendant une heure et séchée par atomisation. Le solide séché par atomisation a été séché à 200°C pendant 16h et lavé avec de l'eau à température ambiante pendant 2h suivi d'une filtration, d'un séchage et de calcinations à 700°C pendant 2h.
MISE EN ŒUVRE DE L’ETAPE (a) DE CONVERSION
Les tests de catalyseur ont été effectués sur 2 g (particules de 35 mesh à 45 mesh) de catalyseur avec une charge de méthanol essentiellement pur, à Tinjection = 550 °C et à une pression de 0,5 barg et une vitesse spatiale horaire (WHSV = 1,6 h -1 ), dans un réacteur à lit fixe en acier inoxydable à flux descendant.
Avant l'essai catalytique, tous les catalyseurs ont été activés dans un courant de N2 (5 NI/h) jusqu'à la température de réaction. L'analyse des produits a été effectuée en ligne par un chromatographe en phase gazeuse équipé d'une colonne capillaire. Les performances catalytiques du catalyseur dans le tableau 1 sont données sur le carbone, sur une base sèche et sur une base sans coke. Les résultats sont donnés pour la performance moyenne du catalyseur pendant les 4 premières heures de fonctionnement.
WHSV h-1 1,6 1,6 4 1,6 1,6 1,6 1,6 Conversion du MeOH %masseC 100 100 100 98 100 100 100 CH4 %masseC 2,3 1,6 1,6 3,4 1,3 2,1 1,5 Paraffines %masseC 6,2 6,7 5,7 8,8 8,2 8,2 8,8 Oléfines %masseC 86 85,4 87,5 79,1 83,6 82,8 82,3 Diènes %masseC 1 0,5 0,7 1,2 0,8 0,9 0,6 Aromatiques %masseC 6,6 7,4 6,1 10,7 6,9 8 7,6 Ethylène %masseC 9,8 13,9 10 6,1 15,4 12,1 15,7 Propylène %masseC 41,4 41,8 43,3 35,4 39,6 39,2 38,4 Oléfines en C4+ %masseC 34.8 29.7 34.2 37.6 28.6 31.5 28,3 Catalyseur de l’Exemple 1 2 2 3 4 5 6
De préférence, l’empilement 133 des portions principales 132 est aligné, selon l’axe de hauteur Z20, avec les terminaux de connexion 120, plus précisément avec les lames ressort 122, ce qui permet de réduire une épaisseur du boitier 102, mesurée parallèlement à l’axe de profondeur Y20. Dans l’exemple illustré, le bus neutre 130N est fabriqué dans une bande métallique de forme allongée.
Le boitier 102 du dispositif de distribution 100 ménage un volume de réception 119 du bus neutre 130N. Le bus neutre 130N est reçu dans le volume de réception 119 et est soudé à la patte de connexion 124 de chaque terminal de connexion 120 correspondant. Le volume de réception 119 du bus neutre 130N est de préférence agencé, par rapport à la zone de connexion Z100, du côté opposé des portions principales 132. Le volume de réception 119 du bus neutre 130N est ici ménagé dans la portion inférieure 118 le long de l’organe d’alignement 109. Le bus neutre 130N se retrouve parallèle au rail de fixation 30 lorsque le dispositif de distribution 100 est monté sur ce rail de fixation 30, cet agencement du bus neutre 130N étant particulièrement compact.
Chaque portion principale 132 comprend deux extrémités opposées, qui sont chacune situées en retrait par rapport à la zone de connexion Z100 selon l’axe longitudinal X20, de manière que la portion supérieure 116 du boitier 102 forme deux dégagements D116 par rapport à la portion centrale 114, de manière à faciliter l’accès de la face avant 104 du boitier 102 vers la face arrière 106 du boitier 102. Les dégagements D116 permettent ainsi, lorsque le dispositif de distribution 100 est en configuration d’utilisation, d’accéder aux montants 28A et/ou aux supports 28B qui maintiennent le rail de fixation 30 sur lequel est monté le dispositif de distribution 100.
Les bus transverses 134 incluent des bus intermédiaires 136, qui présentent ici chacun une forme de L, et des bus d’extrémité 138, qui sont reliés aux bus de phase 130P au voisinage des extrémités des bus de phase 130P et qui présentent chacun une portion inclinée 140 par rapport aux axes longitudinal X20 et de hauteur Z20. Dans l’exemple de la , les bus transverses 134 incluent un total de quatre bus d’extrémité 138, avec deux bus d’extrémité 138 agencés au voisinage de chacune des extrémités de la portion supérieure 116 du boitier 102.