INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une fois le couple de valeurs temps de phase TpX et débit de rinçage QrX déterminé, le procédé passe à l’étape 304 : la durée de temps de phase Tpi est changée en la durée de temps de phase TpX lue dans la base de données et la valeur du débit de rinçage Qri est changée en la valeur de débit de rinçage QrX lue dans la base de données. L’unité de séparation 10 fonctionne alors avec un rendement produit et un taux de purge tels que le premier écart est inférieur ou égal au premier seuil S1 et que le deuxième écart est inférieur ou égal au deuxième seuil S2.
Les valeurs des paramètres temps de phase et débit de rinçage qui vont permettre d’atteindre ou de se rapprocher suffisamment à la fois de la valeur consigne C1 en rendement produit et de la valeur consigne C2 en taux de purge peuvent aussi être déterminées par itérations.
Selon cette deuxième méthode, les étapes 301 ; 302 ; 303 et 304 sont réitérées avec pour l’étape 304 une modification de la dernière durée du temps de phase Tpn atteinte par l’unité de séparation 10 lors de l’itération précédente en une nouvelle durée du temps de phase Tpn+1 et une modification de la dernière valeur de débit de rinçage Qrn atteinte par l’unité de séparation 10 lors de l’itération précédente en une nouvelle valeur de débit de rinçage Qrn+1 jusqu’à ce que le premier écart soit inférieur ou égal au premier seuil S1 et/ou que le deuxième écart soit inférieur ou égal au deuxième seuil S2.
Comme visible sur la , la modification du temps de phase et du débit de fluide de rinçage peut être mise en œuvre dans un premier temps par itérations sur la durée de temps de phase, à valeur de débit de rinçage constante puis dans un deuxième temps par itérations sur la valeur de débit de rinçage, à durée de temps de phase constante. Une telle séquence peut en particulier être répétée. Dans une mise en œuvre inverse non-représentée, la modification de la durée du temps de phase et de la valeur de débit de rinçage peut aussi être mise en œuvre dans un premier temps par itérations sur la valeur de débit de rinçage, à durée de temps de phase constante, puis dans un deuxième temps par itérations sur la durée du temps de phase, à valeur de débit de rinçage constante. Une telle séquence peut aussi être répétée.
Les étapes 301 ; 302 ; 303 et 304 sont réitérées en complément de la modification de la durée de temps de phase et de la valeur du débit de rinçage par lecture dans une base de données à l’étape 401, en particulier postérieurement à cette modification par lecture dans une base de données. Ladite dernière durée de temps de phase Tpn peut par exemple avoir été atteinte par l’unité de séparation 10 grâce à la méthode par lecture dans une base de données et ladite dernière valeur de débit de rinçage Qrn également. La méthode par itérations peut aussi être mise en œuvre en alternative à la méthode par lecture dans une base de données. La modification du temps de phase et du débit de fluide de rinçage par méthode d’itérations est particulièrement avantageuse lorsqu’un certain seuil sur les écarts n’est pas dépassé. La modification de la durée du temps de phase et de la valeur du débit de fluide de rinçage par itérations est particulièrement avantageuse pour ajuster plus finement les rendements d’extraction suite à une modification de la durée du temps de phase et de la valeur du débit de fluide de rinçage par lecture dans la base de données. Le passage de la méthode par lecture dans une base de données à la méthode par itérations (ou inversement) peut se faire en fonction de la valeur du premier écart et/ou de la valeur du deuxième écart.
Les étapes 301 ; 302 ; 303 et 304 peuvent aussi être réitérées via un processus d’apprentissage cause / effet dans lequel les effets d’une modification initiale de la durée du temps de phase et de la valeur du débit de rinçage sont déterminés, puis stockés dans une mémoire, lesdits effets étant pris en compte lors d’une modification suivante de la durée du temps de phase et de la valeur du débit de rinçage.
Un tel processus d’apprentissage permet aussi de déterminer l’ordre des modifications temps de phase/ débit de rinçage, dans le cas où ces modifications se feraient l’une après l’autre, pour demeurer lors d’un changement de consignes toujours au-dessus d’un rendement initial considéré comme un minimum. Par exemple, dans un fonctionnement selon les courbes de la , pour augmenter le taux de purge P tout en conservant le rendement produit R et ne jamais autoriser celui-ci à baisser en dessous de sa valeur initiale pendant les phases transitoires, le processus conduirait à d’abord raccourcir le temps de phase puis ensuite à augmenter le débit de rinçage.
Lorsque les incertitudes sont négligeables, le temps de phase et le débit de rinçage sont modifiés, de manière à ce que le rendement produit R déterminé atteigne la première valeur consigne C1 et/ou le taux de purge déterminé P atteigne la deuxième valeur consigne C2. Dans ce cas, une valeur nulle peut être assignée au premier seuil S1 et au deuxième seuil S2. Ainsi, en cas d’écart entre la valeur de rendement produit déterminée R et la première valeur consigne C et/ou d’écart entre le taux de purge déterminé P et la deuxième valeur consigne C2, le temps de phase et le débit de rinçage sont modifiés de manière à ce que le rendement produit déterminé R atteigne la première valeur consigne C1 et/ou le taux de purge déterminé P atteigne la deuxième valeur consigne C2.
Contrôler les deux paramètres débit de rinçage et temps de phase fait donc varier les rendements d’extraction (rendement produit R et du taux de purge P) et permet ainsi une flexibilité opératoire accrue sur les rendements d’extraction en première composante et en deuxième composante par rapport aux unités de séparation de l’art antérieur. Cette flexibilité peut se représenter schématiquement, non plus par une courbe comme sur la mais par une bande ou plus généralement par une surface opératoire S (R, P) dans le diagramme « rendement d’extraction du produit » vs « taux de purge » dont au moins une partie sera au-delà de la courbe limite atteignable par un PSA standard. Un exemple est représenté sur la .
Par exemple, dans le cas où le débit d’alimentation en gaz de charge 30 varie, il convient en première approximation de faire varier le temps de phase inversement proportionnellement au débit d’alimentation et le débit de rinçage proportionnellement à ce même débit afin de garder les mêmes performances. Il est possible si nécessaire d’affiner au moyen de simulations qui pourront prendre en compte des effets généralement très secondaires liés à la cinétique d’adsorption et aux pertes de charge de l’unité.
La montre à côté de la courbe classique L1 des rendements d’un PSA, la surface opératoire S (R, P) contenant les points de fonctionnement 1, 2, 3, 4 que l’unité de séparation 10 pourra atteindre au cours de son fonctionnement compte tenu des évolutions prévues. A l’exception du point 1, tous les autres points ne peuvent pas être atteints par un PSA standard.
La série des points de fonctionnement 1 à N objectif est déterminée lors de la définition de l’unité de séparation 10 en fonction des évolutions prévisibles des conditions d’alimentation (on sait par exemple comment varie au cours du temps la composition d’un gaz de décharge ou d’un puits de gaz naturel), des performances requises (par exemple diminution des rejets atmosphérique, augmentation de capacité d’une unité aval, nécessité de purger périodiquement un circuit de recyclage). L’unité de séparation 10 est ensuite dimensionnée de sorte que la surface opératoire S des points possibles (R, P) contienne les points de fonctionnement 1 à N sélectionnés. En pratique, tous les points de la surface correspondent à un fonctionnement possible.
Plus précisément, dans le cas de la , la surface opératoire S est limitée par la courbe L1 qui correspond au fonctionnement de l'unité avec un débit de fluide de rinçage nul, donc avec un cycle PSA standard et par la courbe L2 qui au contraire correspond au débit de fluide de rinçage maximum retenu lors de la conception. Ce débit maximum est dimensionnant pour la majorité des équipements (adsorbeurs, masse adsorbante, machines...). La limite supérieure, ici assimilée à la droite d3, correspond pour cette unité à la durée de temps de phase minimum retenue. Cette valeur minimale est fixée en prenant en considération, généralement dès la conception, des caractéristiques telles que la cinétique d'adsorption, la durée des étapes élémentaires, le dimensionnement des vannes, la vitesse des fluides et en particulier les risques d'attrition de l'adsorbant. Enfin, la limite inférieure, ici assimilée à la droite d4, a été fixée par le seuil de rendement d'extraction minimum Rm acceptable (pour raison économique ou par exemple pour permettre d'assurer le fonctionnement satisfaisant d'une unité aval).
Parmi les points retenus pour déterminer la surface opératoire S et par là le dimensionnement de l'unité, on peut distinguer le point 1 correspondant au premier régime nominal de fonctionnement de l’unité de séparation 10 après démarrage. Selon une autre mise en œuvre, le point 1 correspond au point limite acceptable en cas de rinçage non opérationnel (entretien d'un compresseur par exemple). Ce point correspond au fonctionnement de l’unité avec la valeur de rendement produit R1 et le taux de purge P1. On peut également distinguer le point 2 qui tend à favoriser le rendement du produit valorisable au détriment du taux de purge ou inversement le point 3 qui favorise la purge. Ces deux cas peuvent être les fonctionnements extrêmes liés à une boucle de recyclage dont la teneur en gaz inerte (ici, la fraction faiblement adsorbable) varie en fonction du temps pour des raisons extérieures à l'unité de séparation. Les points 4 et 5 correspondent aux objectifs de performances prévus dans le futur. En pratique tous les points de la surface S peuvent être atteints par l'unité de séparation et correspondent à un couple unique "temps de phase, débit de rinçage" (non représenté sur la ).
Un ratio de rinçage dans le procédé selon l’invention est typiquement compris entre 0,05 et 0,65, voire entre 0,05 et 0,5. Grâce au procédé selon l’invention, il est possible d’obtenir une flexibilité opératoire avec de faibles ratio de rinçage de sorte que l’unité de séparation 10 reste efficace et compétitive contrairement aux procédés dans lesquels de hauts rendements et des puretés élevées sont recherchés.
Le procédé selon l’invention trouve plusieurs applications.
Selon une autre particularité, la première branche est portée par un premier rebord d'une première bordure du cadre et en ce que la deuxième branche est portée par un deuxième rebord de cette première bordure.
Selon une autre particularité, le cadre présente une forme rectangulaire, formée de quatre bordures assemblées entre elles.
Selon une autre particularité, la première branche et la deuxième branche s'étendent entre deux bordures opposées dudit cadre.
Selon une autre particularité, le cadre, la première branche et la deuxième branche sont réalisées sous la forme d'un élément monobloc.
Selon une autre particularité, le dispositif comporte un ou plusieurs organes de signalisation intégrés audit cadre.
Selon une autre particularité, les moyens de commande et de traitement sont intégrés dans un logement réalisé dans une bordure dudit cadre.
Selon une autre particularité, le dispositif comporte des moyens de signalisation du niveau d'encrassement du filtre, intégrés audit cadre.
L'invention concerne également un système de filtration destiné à être employé dans une installation de traitement d'un flux d'un fluide, comprenant un filtre comportant une première face et une deuxième face, séparées entre elles d'au moins l'épaisseur du filtre et destinées à être traversées par le flux dudit fluide suivant une direction dite longitudinale, et un dispositif de détection du niveau d'encrassement dudit filtre, le dispositif de détection du niveau d'encrassement est tel que défini ci-dessus, le filtre étant placé à l'intérieur du cadre du dispositif, sa première face et sa deuxième face étant parallèles au plan médian transversal et son épaisseur étant inférieure ou égale à la distance séparant la première branche de la deuxième branche, suivant ladite direction longitudinale.
Dans cette demande, l'invention s'applique plus particulièrement à l’encrassement de filtres particulaires/moléculaires dû aux aérosols/gaz. Encrasser un filtre revient à réduire ses performances de filtration, donc le taux de renouvellement d’air, à augmenter la perte de charge, donc la consommation énergétique, à dégrader la qualité de l'air intérieur, la productivité et la santé des individus. L’objectif de la présente invention permet in fine d'alerter l'utilisateur sur le moment où le filtre doit être remplacé.
La représente le dispositif de détection de l'invention, selon un mode de réalisation préféré ; Les figures 2A et 2B montrent le dispositif de détection de la , respectivement vu en face avant et vu en face arrière ; Les figures 3A et 3B illustrent le principe d'insertion d'un filtre dans le dispositif de détection de la et montre le système de filtration complet incluant le dispositif de détection de l'invention et le filtre ; Les figures 4A et 4B montrent deux autres exemples de réalisation du dispositif de détection de l'invention ;
Pour la suite de la description, on définit une direction, dite longitudinale, désignée Z et correspondant à la direction suivant laquelle un flux d'un fluide (par exemple un flux d'air) traverse le filtre F. Le filtre F est ainsi positionné dans un plan dit transversal audit flux de fluide. Le filtre F comporte une première face et une deuxième face, parallèles entre elles et séparées l'une de l'autre par l'épaisseur du filtre, appelée aussi tranche. On définit un plan médian transversal situé dans le repère défini par les directions X et Y, et correspondant au plan médian situé entre les deux faces du filtre. Les directions X, Y, Z définissent ainsi un repère orthonormé.
L'invention vise un dispositif de détection 1 du niveau d'encrassement d'un filtre F. Ce dispositif est destiné à être employé pour le traitement d'un flux de fluide, par exemple le traitement d'un flux d'air, par exemple pour toute installation qui nécessite un apport d'air de qualité, c'est-à-dire dénué au maximum de charge polluante. Il peut notamment être employé dans une installation de chauffage, ventilation ou climatisation (appelée classiquement HVAC). Dans la suite de la description, on parlera d'une filtration d'un flux d'air.
Le filtre F peut être réalisé en toute matière connue. Il présente une composition adaptée pour réduire la pollution particulaire, voire gazeuse ou même moléculaire.
Selon l'invention, le dispositif 1 comporte principalement :
La présente invention propose une méthode d’analyse du risque informatique d’un réseau d’intérêt échangeant directement ou indirectement des flux réseau avec au moins un réseau tiers, comportant les étapes suivantes : - récupération d’au moins un flux réseau capté par au moins un pare-feu appartenant à au moins un réseau tiers; chaque flux réseau contenant des adresses internet de destination et de provenance ; - comparaison des adresses internet de destination et de provenance de chaque flux réseau récupéré avec au moins une base de données d’adresses internet toxiques ; chaque flux réseau intégrant au moins une adresse internet de destination ou de provenance stockée dans ladite une base de données d’adresses internet toxiques correspondant à un flux toxique ; et - identification, pour chaque flux toxique, de la nature du risque afin de déterminer si chaque flux toxique présente un risque pour le réseau d’intérêt ou un desdits au moins un réseau tiers.
Grâce à ces dispositions, les risques peuvent être identifiés d’une façon simple et efficace sur les réseaux tiers, ce qui permet aux administrateurs du réseau d’intérêt de prendre les mesures nécessaires pour éviter que ces risques ne s’y propagent.
L’étape de récupération d’au moins un flux réseau peut comprendre l’envoi par ledit pare-feu d’au moins un fichier de contrôle vers un organe d’analyse du réseau d’intérêt ou du réseau d’un tiers de confiance, ledit fichier de contrôle comportant lesdites adresses internet de destination et de provenance ; ce qui est un moyen simple et efficace de mettre en œuvre l’invention.
Ledit au moins un fichier de contrôle peut comporter en outre au moins : - un sens de trafic du flux ; - un protocole de communication ; - un numéro de port TCP/IP utilisé pour la connexion ; et - un horodatage du flux réseau, par exemple la date et l’heure de début et de fin du flux réseau.
Ces informations peuvent ensuite être utilisées pour identifier de la façon la plus précise possible la nature du risque correspondant.
De préférence, ladite base de données d’adresses internet toxiques est obtenue au moins en partie par l’utilisation d’au moins un serveur leurre. Ceci permet de rassembler d’une façon rapide un grand nombre d’adresses internet toxiques.
L’étape d’identification de la nature du risque peut permettre d’identifier un risque lié à : - une attaque de type « force brute », si un certain nombre de flux toxiques sont détectés dans des intervalles de temps inférieur à un seuil, et/ou - une attaque de type « compromission », si ledit flux toxique met en communication un système en dehors de ses heures de fonctionnement habituelles.
Ces attaques étant particulièrement courantes sur le réseau internet, l’invention permet de rapidement les identifier avec des informations facilement accessibles.
L’étape d’identification de la nature du risque peut comprendre l’utilisation d’informations connues sur au moins une adresse internet liée audit flux toxique et stockées dans ladite base de données d’adresses internet toxiques, ces informations se rapportant par exemple à un certain type d’attaque ; ce qui permet d’améliorer la précision de l’identification de la nature du risque.
L’étape d’identification de la nature du risque peut comporter les sous-étapes suivantes : - détermination du risque de propagation en fonction d’un type d’attaque identifié, - si une attaque à risque fort de propagation est identifiée, analyse du niveau de propagation en considérant le nombre d’adresses internet ayant subies une attaque de même nature à partir d’une adresse internet unique.
L’analyse du niveau de propagation permet aux administrateurs réseau de prêter une attention plus importante aux attaques à haut niveau de propagation, et par exemple de prendre des actions défensives plus rapidement.
Ladite méthode d’analyse du risque informatique peut comporter en outre les étapes suivantes : - stockage de chaque flux réseau toxique dans un fichier de flux toxique ; - pour chaque flux toxique ne présentant aucun risque pour la sécurité informatique du réseau d’intérêt ou d’un desdits au moins un réseau tiers, suppression dudit flux toxique du fichier de flux toxiques.
Ceci permet de garder des traces des flux toxiques pour des analyses complémentaires ou pour se constituer des preuves de l’attaque, le fichier pouvant être nettoyé pour ne pas contenir les flux pour lesquels le risque identifié est considéré comme négligeable ou inexistant. La conservation des traces peut également être utilisée pour faire une analyse à posteriori, afin de comprendre le flux qui a transporté la charge virale et mettre en place les contre-mesures pour que l’incident ne se reproduise plus.
Antigène protéique
L’antigène protéique selon l’invention peut être une protéine ou un complexe protéique de tout type. Il peut notamment s’agir d’une protéine monomérique ou multimérique, notamment homomultimérique ou hétéromultimérique. Dans un mode de réalisation de l’invention, notamment dans le cadre d’un procédé de sélection de lymphocytes T tel que défini ci-dessus, l’antigène protéique est un complexe entre un peptide, un polypeptide ou une protéine antigénique et une protéine de présentation d’antigène, notamment une molécule du complexe majeur d’histocompatibilité (CMH).
De préférence, l’antigène protéique comprend au plus 5000, 2500, 1000 ou 500 résidus d’acides aminés.
De préférence, l’antigène protéique comprend au moins 25, 50, 75, 100 ou 200 résidus d’acide aminés.
De préférence, l’antigène protéique comprend de 25 à 5000, plus préférablement de 50 à 2500, encore plus préférablement de 75 à 2000 résidus d’acides aminés.
L’antigène protéique peut être constitué uniquement de résidus d’acides aminés ou comprendre des composants aprotéiques en plus des résidus d’acides aminés. La protéine peut être substituée par au moins polysaccharide et/ou au moins lipide. Par ailleurs, la protéine peut comprend un ou plusieurs groupements prosthétiques, tels qu’un groupement héminique, un cofacteur, un acide nucléique ou un cluster fer-souffre.
L’antigène protéique peut être issu de tout type d’organisme. De préférence, l’antigène protéique est issu d’un agent infectieux ou d’une protéine humaine ou animale.
L’antigène protéique peut notamment être obtenu par purification à partir de l’organisme le produisant naturellement ou par voie recombinante, à partir de cultures cellulaires de tout type (eucaryotes ou procaryotes).
De préférence, le procédé de sélection tel que défini ci-dessus comprend une étape supplémentaire d’isolement d’au moins un lymphocyte, notamment B ou T, se liant aux au moins deux peptides distincts de l’antigène protéique.
L’identification, et éventuellement l’isolement, de lymphocytes, notamment B ou T, se liant aux au moins deux peptides distincts peut être réalisée par de nombreuses techniques bien connues de la personne du métier. A titre d’exemple on peut citer le passage successif de cellules sur des colonnes chromatographiques sur lesquelles sont fixées les peptides (un premier peptide puis sélection, un deuxième peptide puis sélection), ou des liaisons-sélections successives avec des billes magnétiques portant les peptides (un premier peptide puis sélection, un deuxième peptide puis sélection), ou des accrochages-sélections successifs à des plaques présentant les peptides, ou encore en tri cellulaire associé à la cytométrie en flux où les cellules sont identifiées d’une part puis triées. Dans le cas des lymphocytes B, il est également possible de cloner les cellules par dilution limite et de tester les anticorps du surnageant qui reconnaissent à la fois les au moins deux peptides. Une fois les lymphocytes sélectionnés et clonés pour la reconnaissance d’au moins deux peptides distincts, on peut séquencer leurs séquences variables directement ou après amplification du clone sélectionné.
De préférence, l’étape d’identification, et éventuellement d’isolement, est mise en œuvre par cytométrie en flux, avec éventuellement triage de cellules.
Lorsque l’étape d’identification, et éventuellement d’isolement, est mise en œuvre par cytométrie en flux, les aux moins deux peptides distincts sont de préférence marqués par des luminophores, notamment des fluorophores, distincts. Ceci permet de s’assurer que les peptides distincts sont bien reconnus par le même lymphocyte, notamment B ou T.
Anticorps - TCR
Comme on l’entend ici, le terme « anticorps » englobe les anticorps en entier ainsi que les fragments d’anticorps comprenant au moins une partie de liaison à l’antigène, tels que les fragments V L et/ou V H , Fab, F(ab’) 2 , et scFv. L’anticorps selon l’invention peut être issu d’une seule espèce, être chimérique, humanisé ou encore humain. L’anticorps selon l’invention peut être monospécifique ou bispécifique. Par ailleurs, l’anticorps selon l’invention peut être monomérique ou multimérique, notamment dimérique ou pentamérique. L’anticorps selon l’invention peut être d’isotype A, D, E, G ou M, de préférence G.
L’anticorps, ou le TCR, dirigé contre un antigène protéique est de préférence un anticorps, ou un TCR, reconnaissant un épitope conformationnel de l’antigène protéique.
En outre, l’invention permet de réduire ou même d’éviter l’utilisation d’éléments de fixation (comme par exemple des boulons) au sein du disque de freinage. Il est ainsi permis de réduire le risque de désolidarisation de tels éléments de fixation et donc d’éviter la perte de tels éléments ou leur desserrage.
Egalement, l’utilisation d’acier 28CDV5 permet de faciliter la réalisation du disque.