INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, la somme du nombre de groupements éthyléniques par molécule du composé (A) et le nombre d'atomes d'hydrogène liés au silicum par molécule du composé (B) est d'au moins 4, de préférence d’au moins 5.
Le composé (B) peut être sous toute structure moléculaire, notamment de structure chaîne linéaire, chaîne ramifiée, structure cyclique.
Le composé (B) peut avoir une viscosité à 25 °C allant de 1 à 50 000 centistokes, notamment pour être bien miscible avec le composé (A).
Il est avantageux que le composé (B) soit ajouté en une quantité telle que le rapport moléculaire entre la quantité totale de tous les goupements à insaturation éthylénique dans le composé (A) et la quantité totale d'atomes d'hydrogène liés au silicium dans le composé (B) aille dans la gamme de 1.5/1 à 20/1.
Le composé (B) peut être choisi parmi les méthylhydrogénopolysiloxanes à terminaisons triméthylsiloxy, les copolymères diméthylsiloxane-méthylhydrogénosiloxane à terminaisons triméthylsiloxy, les copolymères cycliques diméthylsiloxane-méthylhydrogénosiloxane.
D'autres groupes organiques peuvent être liés au silicium dans les organopolysiloxane (A) et (B) décrits précédemment, comme par exemple des groupes alkyles tels que méthyl, éthyl, propyl, butyl, octyl ; des groupes alkyles substitués tels que 2-phényléthyl, 2-phénylpropyl, 3,3,3-trifluoropropyl ; des groupes aryles tels que phényl, tolyl, xylyl ; des groupes aryles substitutés tel que phényléthyl ; et des groupes hydrocarbonés monovalents substitués tels que un groupe époxy, un groupe ester carboxylate, un groupe mercapto.
Conviennent également comme élastomères de silicone conformes à l’invention, les polymères siliconés ayant un poids moléculaire moyen d’au moins 10 000 (par exemple allant de 10 000 à 10 000 000). Des exemples de polymères de silicones incluent des copolymères de siloxanes réticulés, par exemple de diméthicone ou de dérivés de diméthicone, tels que le copolymère stéaryl méthyl-diméthyl de siloxane (« Gransil SR-CYC ® » de la société Grant Industries), le « Polysilicone-11 ® » (c’est-à-dire un élastomère de silicone réticulé formé par la réaction de silicone à terminaison vinyle et de méthylhydrodiméthyl siloxane), de copolymères réticulés cétéaryl diméthicone/vinyl diméthicone (c’est-à-dire un copolymère de cétéaryl diméthicone réticulé avec un vinyl diméthyl polysiloxane), un polymère réticulé de diméthicone/phényl vinyl diméthicone (c’est-à-dire un copolymère de diméthylpolysiloxane réticulé avec du phényl vinyl diméthylsiloxane) et un copolymère réticulé de diméthicone/vinyl diméthicone (c’est-à-dire un copolymère de diméthylpolysiloxane réticulé avec du vinyl diméthylsiloxane).
De tels gels de silicone peuvent être obtenus de façon commerciale notamment auprès de Grant Industries. Des exemples de tels gels comprennent les mélanges de dimethicone et polysilicone-11 par exemple commercialisé sous la dénomination de « Gransil DMG-6/LC ® ».
Selon un mode de réalisation, le conduit est formé pour diriger l'écoulement d'air depuis la chambre à travers la lentille de capteur.
Selon un mode de réalisation, le boîtier comprend un panneau supérieur s'étendant parallèlement à la lentille de capteur et deux nervures s'étendant du panneau supérieur au logement, et les nervures définissent partiellement le conduit.
Selon un mode de réalisation, les nervures s'étendent parallèlement entre elles.
Selon un mode de réalisation, la buse de fluide est montée sur le panneau supérieur.
Selon un mode de réalisation, le logement comprend une lèvre s'étendant partiellement autour de la lentille de capteur depuis l'une des nervures à distance du conduit jusqu'à l'autre des nervures.
Selon un mode de réalisation, le logement comprend une ouverture, et la lentille de capteur définit un champ de vision du capteur à travers l'ouverture.
Selon un mode de réalisation, le logement comprend une lèvre s'étendant partiellement autour de l'ouverture, et la lèvre bloque l'écoulement d'air depuis la chambre à travers l'ouverture sauf à travers le conduit.
Selon un mode de réalisation, le conduit et la lèvre s'étendent collectivement entièrement autour de l'ouverture.
Selon un mode de réalisation, le logement comprend un panneau de logement comprenant l'ouverture, et le panneau de logement est formé pour favoriser un écoulement d'air laminaire à travers une transition de la lentille de capteur au panneau de logement sur un côté opposé de l'ouverture à partir du conduit.
Selon un mode de réalisation, l'invention est en outre caractérisée par une source de pression positionnée pour élever une pression dans la chambre au-dessus d'une pression atmosphérique.
Selon un mode de réalisation, la source de pression est une soufflante.
Selon un mode de réalisation, la lentille de capteur définit un axe, le boîtier comprend une surface externe tournée radialement vers l'extérieur par rapport à l'axe, et la surface externe est exposée à la chambre.
Selon un mode de réalisation, le capteur comprend un corps et un cylindre s'étendant du corps à la lentille de capteur, et le boîtier s'étend du corps à la lentille de capteur.
Selon un mode de réalisation, le boîtier est fixé au capteur uniquement au niveau du corps.
Selon un mode de réalisation, le boîtier est fixé au capteur par encliquetage.
Selon un mode de réalisation, le boîtier s'étend complètement autour du cylindre.
Dans une réalisation, la pièce de liaison comporte un corps dans lequel sont ménagés les logements, les logements formant des ouvertures traversant le corps selon une direction parallèle à l’axe longitudinal du mécanisme.
Dans une réalisation, le corps présente une forme générale symétrique de révolution autour de l’axe longitudinal du mécanisme.
Dans une réalisation, les logements débouchent sur la surface latérale du corps.
Dans une réalisation, les éléments d’entrainement comportent une extrémité libre présentant une forme arrondie.
Dans une réalisation, le nombre de logements est au moins deux fois supérieur au nombre d’éléments d’entrainement, le dispositif comportant par exemple quatre éléments d’entrainement et huit logements.
Dans une réalisation, la configuration des éléments d’entrainement est choisie dans un premier groupe comportant plusieurs configurations, chaque configuration étant la combinaison d’un type de forme et d’un type de disposition, la configuration des logements étant choisie dans un deuxième groupe comportant plusieurs configurations, chaque configuration étant la combinaison d’un type de forme et d’un type de disposition, chaque configuration du premier groupe n’étant compatible qu’avec une seule configuration du deuxième groupe et réciproquement.
Dans une réalisation, l’aimant est solidaire de la pièce d’entrainement.
Dans une réalisation, la pièce d’entrainement présente une forme creuse, l’aimant étant monté à force dans la pièce d’entrainement.
- un guide comportant un corps tubulaire duquel est solidaire la pièce de liaison, le corps tubulaire comportant deux lumières allongées selon une direction parallèle à l’axe longitudinal ;
Dans une réalisation, la gaine comporte une portion terminale configurée pour entourer intégralement la pièce de liaison autour de l’axe longitudinal .
Dans une réalisation, le guide, la cupule et la gaine sont réalisés dans un matériau métallique, tel qu’un alliage à base d’aluminium.
Dans une réalisation, la cupule est réalisée dans un matériau métallique, tel qu’un alliage à base d’aluminium, un dégagement étant ménagé dans la surface extérieure du corps de la cupule autour de chaque ergot, de sorte que la base de chaque ergot se trouve en retrait de la surface extérieure.
Dans une réalisation, le dispositif comporte une chemise entourant au moins partiellement la gaine et fixée solidairement à cette dernière, la chemise étant de préférence réalisée dans un matériau métallique, tel qu’un alliage à base d’aluminium.
Typiquement, la portion 117 porte une gorge 125, agencée entre les joints d’étanchéité 121 et 123. Le canal 119 débouche dans la gorge 125.
La zone de contact 115 porte encore un troisième joint 127, interposé entre d’une part la sortie de fluide caloporteur 45 et l’entrée d’échangeur de fluide caloporteur 109 et d’autre part l’atmosphère extérieure.
Le troisième joint 127 empêche les fuites de fluide caloporteur vers l’extérieur. Les premier et deuxième joints 121, 123 empêchent les fuites du circuit de fluide cryogénique vers le circuit de fluide caloporteur.
Dans l’échangeur de chaleur 25, le coté de circulation de fluide cryogénique 103 comporte un tube unique 129, venu de matière. Le tube 129 présente une extrémité amont 131 soudée de manière étanche à la bride d’échangeur 111. L’entrée d’échangeur de fluide cryogénique 107 débouche dans le tube 129 ( ). Le tube 129 est plié en S dans l’exemple représenté.
Le coté de circulation de fluide caloporteur 105 comporte une enveloppe 133, délimitant un volume interne dans lequel est logé le tube 129. Le fluide caloporteur circule à l’intérieur de l’enveloppe 133. La bride d’échangeur 111 est rigidement fixée à l’enveloppe 133. L’entrée d’échangeur de fluide caloporteur 109 débouche dans le volume interne de l’enveloppe 133.
Avantageusement, le corps de vanne 27 est venu de fonderie.
En d’autres termes, le corps de vanne 27 est d’une pièce. Il est monobloc, le passage de fluide cryogénique 33 et le passage de fluide caloporteur 47 étant obtenus directement lors de l’obtention du corps de vanne 27 en fonderie.
Avantageusement, le corps de vanne 27 est en un acier inoxydable de type 316L. Ce métal présente des caractéristiques thermiques particulièrement adaptées. Il présente une conductivité thermique comprise entre 2 et 4 W/m.K à 20 K. Ceci permet d’avoir un gradient de température important au niveau des cloisons internes 49, qui séparent le passage de fluide cryogénique 33 du passage de fluide caloporteur 47.
Avantageusement, chaque cloison 49 présente une épaisseur supérieure à 2 millimètres. Une telle épaisseur contribue également à l’obtention d’un gradient de température important entre le passage de fluide cryogénique 33 et le passage de fluide caloporteur 47. Typiquement, l’épaisseur de la cloison interne 49 est comprise entre 3 millimètres et 8 millimètres, en fonction des endroits.
Par exemple, dans le cas d’une pile à combustible 3 produisant 110 kW, le débit d’hydrogène à travers la vanne cryogénique 23 est de l’ordre de 7 g/s, l’hydrogène étant à 20 K. Le débit de fluide caloporteur est alors de 40 l/min. La température de peau interne, c’est-à-dire la température au niveau de la cloison interne 49 du côté du passage de fluide cryogénique 33, est comprise entre -100°C et -50°C. Les parties du corps de vanne 27 en contact avec le fluide caloporteur sont à des températures qui varient entre -10°C et 5°C. Ceci est compatible avec l’utilisation d’eau glycolée comme fluide caloporteur.
Les surfaces du corps de vanne 27 en contact avec le fluide cryogénique sont usinées, pour éliminer les résidus de fonderie. En effet, les surfaces d’une pièce venue de fonderie peuvent porter des résidus détachables, mais également des polluants tels que de l’huile ou des solvants.
Les surfaces du corps de vanne 27 sont usinées au sens où une fine couche de ces surfaces est retirée, au moyen d’un outil d’usinage, typiquement une fraiseuse. Cet usinage n’est pas prévu pour modifier la forme du corps de vanne 27, cette forme étant obtenue à l’étape de fonderie.
Les surfaces usinées comprennent l’orifice 89, et la surface interne du passage de fluide cryogénique 33.
La face inférieure 61 du corps de vanne 27 est également usinée, du fait qu’elle définit le siège 65 de la vanne cryogénique 23. Elle est en contact avec des joints d’étanchéité 137, portés par l’obturateur 37.
De même, la face supérieure 69 du corps de vanne 27 est usinée, du fait qu’elle est en contact avec le joint 139 assurant l’étanchéité entre le capot 67 et le corps de vanne 27.
La surface du corps de vanne 27 délimitant la zone de contact 115 est également usinée, du fait qu’elle porte les joints 121, 123 et 127.
Par exemple, la première cartographie 65 est obtenue par application d’un deuxième classifieur préalablement entraîné de manière supervisée sur 2 régions de l’image labellisées comme « défaut » et présentes dans l’image. Cette méthodologie présente l’avantage d’être particulièrement rapide et « frugale » : elle permet d’aboutir au résultat avec une consommation d’énergie minimale en réalisant l’apprentissage directement sur une partie de l’image à analyser. Une variante d’apprentissage machine consiste à utiliser un ensemble de cas connus et labellisés par l’homme du métier.
La représente la probabilité de présence de la classe « défaut » : les zones regroupant les points 67 sont des zones de probabilité de défaut élevée, et les zones comprenant les points 63 sont des zones de probabilité de défaut faible (ou nulle), correspondant à l’absence de défaut.
La illustre une cartographie finale 70 des défauts structurels (défauts interstitiels), obtenue par combinaison (également appelée ségrégation) des première et deuxième cartographies obtenues respectivement sans et avec transformation en espace topologique discret, la transformation étant soit une transformation gommante, soit une transformation exacerbante.
Dans un mode de réalisation, la cartographie finale 70 illustrée à la est obtenue par intersection entre la première cartographie 45 et la deuxième cartographie 65.
La combinaison est ici effectuée par un traitement booléen, qui présente l’avantage d’être rapide.
Dans un autre mode de réalisation, la première cartographie 45 subit un post-traitement comportant un filtrage de floutage gaussien (de noyau dont la taille est égale au diamètre moyen des gouttes du cristal) suivi d’un seuillage qui ne conserve que les maxima locaux pour éliminer les résidus et ne conserver que les défauts recherchés.
Ensuite une intersection entre la première cartographie et la deuxième cartographie est appliquée, étant donné que dans chacune des cartographies, les points sombres sont des points de fond d’image et les points clairs sont des points représentatifs de défauts.
La cartographie finale 70 comprend une localisation des taches 72 représentatives de défauts structurels (défauts interstitiels), et tous les défauts interstitiels sont ainsi détectés.
L’image 75 illustrée comprend l’image d’entrée 40 sur laquelle est superposée la cartographie finale 70. Les gouttes représentatives de défauts y sont mises en exergue (encerclées).
La est un synoptique des principales étapes d’un procédé de traitement d’image pour la localisation de gouttes représentatives de défauts ou irrégularités dans un échantillon observé selon un mode de réalisation.
Le procédé comprend une étape 80 d’obtention d’un pavé de données d’image à traiter, comportant des images de microscopie.
La ou chaque image de microscopie comporte des gouttes se détachant d’un fond homogène, par exemple des gouttes claires sur fond sombre en microscopie HRSTEM-HAADF, ou HRTEM, représentatives de motifs réguliers de la maille et de défauts ou irrégularités dans l’échantillon observé.
Dans un mode de réalisation, de manière optionnelle, le procédé comporte l’application d’un traitement de projection sur un sous-espace de dimension inférieure pour obtenir, à partir du pavé de données d’image, un sous-pavé de données de dimension inférieure à la dimension du pavé de données d’image, chaque point de ce sous-pavé ayant une valeur associée
Par exemple, à partir d’un pavé de données tridimensionnel est obtenu un sous-pavé à deux dimensions, i.e. une image numérique
à 2 dimensions (2D), définie par des points (ou pixels) dans un plan, formant une matrice de pixels de dimensions de L lignes et W colonnes, chaque pixel ayant une valeur numérique associée.
La projection est une étape optionnelle, le traitement d’image décrit ci-après s’appliquant également pour une image à N dimensions.
Naturellement, la fuite L induit une signature acoustique particulière dans le signal sonore S produit par le fluide qui s’écoule dans la canalisation 200.
Le dispositif portable 100 permet ainsi de sonder le signal sonore S émis par la canalisation 200 et de détecter la présence de la fuite L en reconnaissant la signature acoustique de celle-ci.
Préalablement à cette reconnaissance, un microphone intégré ou branché au dispositif portable 100 permet une acquisition du signal sonore S lorsqu’il est placé à proximité de la canalisation 200.
Bien entendu, la reconnaissance de la signature acoustique est le résultat d’un traitement du signal spécifique opéré par des moyens de calcul du dispositif portable 100.
Ainsi, le dispositif portable 100, grâce à son microphone et à ses moyens de calcul embarqués, met en œuvre un procédé de détection de fuite selon la présente invention.
La représente les principales étapes d’un procédé 500 de détection de fuite dans une canalisation, ledit procédé comprenant :
une étape 510 d’acquisition du signal sonore émis par la canalisation ; une étape 520 de traitement de ce signal suivant une séquence d’opérations bien définies ; une étape 530 d’application d’un filtre de Kalman ; une étape 540 d’analyse en composantes principales ; une étape 550 de vérification de la présence de fuite ; et une étape conditionnelle 560 d’alerte et/ou de notification en cas de détection de fuite.
L’étape 510 d’acquisition du signal sonore consiste à enregistrer ce signal par le microphone du dispositif portable 100, à différents points accessibles de la canalisation.
Le signal est ensuite analysé dans une unité de traitement et de calcul du dispositif portable 100.
L’étape 520 de traitement du signal est réalisée suivant une approche fréquentielle sur le signal continu qu’est le signal sonore de la canalisation. Il s’agit d’un traitement numérique du signal réalisé en temps réel dans un microprocesseur embarqué, de préférence spécialisé dans le traitement numérique du signal.
Le traitement du signal effectué lors de l’étape 520 comprend :
une étape 521 d’analyse fréquentielle du signal ; et une étape 522 d’extraction de caractéristiques du signal ;
L’étape 521 d’analyse fréquentielle consiste à obtenir une représentation fréquentielle du signal enregistré à l’aide d’un périodogramme ( periodogram ) afin d’en estimer la densité spectrale de puissance (DSP).
La DSP permet en effet dans le cadre de l’analyse harmonique de caractériser le signal aléatoire et stationnaire qu’est le signal sonore de la canalisation.
Cela permet d’identifier les harmoniques (ou fréquences fondamentales) du signal sonore, qui correspondent donc à un fonctionnement normal de la canalisation, et de retirer les sons extérieurs de l’environnement qui sont des sons parasites à la fuite recherchée.
L’étape 522 d’extraction de caractéristiques du signal consiste à calculer des caractéristiques à partir d’un modèle AR (autorégressif) du signal préalablement établi.
Selon un mode possible alternatif, en particulier si aucun agent promoteur d’adhésion n’est présente dans la composition initiale, on peut préalablement traiter la surface de l’empilement de couches sur laquelle est déposée la couche polymérique colorée par un agent promoteur d'adhésion.
Selon l’invention, la couche de polymère sert de matrice à un colorant (ou agent colorant) spécifiquement choisi pour ses qualités d’absorption de la lumière située dans le domaine du visible (380-780 nm) mais également sensiblement transparent aux infrarouges proches, notamment ceux compris entre 780 et 2000 nm.
Par absorbant la lumière visible, on entend notamment que ledit colorant absorbe la majeure partie, par exemple au moins 60% ou même plus de 70 ou même plus de 80%, voire sensiblement la totalité de la lumière visible. De même, par transparent aux infrarouges ou sensiblement transparent aux infrarouges, on entend que ledit colorant laisse passer la majeure partie, par exemple au moins 60% ou même plus de 70, 80 ou même 90% des infrarouges, voire sensiblement la totalité de l’infrarouge.
Selon un mode de réalisation avantageux, de tels agent colorant sont les composés de la gamme Epolight 7527®, en particulier les composés 7527B et Epolight 7527C commercialisés par la société Epolin. (https://www.epolin.com/epolight-voirt-dyes-for-solvent-based-systems/).
La ci-dessous montre le spectre d’absorption du composé Epolight 7527C dans une couche d’acrylate à une concentration de 1% massique, à titre d’exemple. L’absorbance mesurée entre 380 et 780 nm est de 0,79 et l’absorbance mesurée entre 780 et 2000 nm est de 0,08.
Selon une autre possibilité, on peut choisir alternativement les colorants du type Sudan et en particulier le colorant Sudan Black B, dont la formule développée est donnée ci-dessous :
Bien entendu, la présente invention n’est pas limitée à de tels composés et tout colorant présentant, dans sa matrice, un faible coefficient d’absorption des infrarouges compris entre 780 nm et 2000 nm, et un fort coefficient d’absorption dans le domaine du visible peut être utilisé selon l’invention. Le colorant utilisé est donc en principe noir mais on peut également utiliser des colorants qui n’absorbent pas la totalité de la lumière visible mais au moins 60%, au moins 70%, voire au moins 80% de celle-ci, et qui présente de ce fait une légère coloration, bien que sombre.
Avantageusement, ledit colorant est choisi pour respecter les critères d’absorbance et de coefficient d’extinction décrits précédemment.
Utilisé comme vitrage feuilleté notamment pour une application comme toit vitré pour automobile, le vitrage selon l’invention permet de résoudre le problème technique précédemment décrit grâce à sa structure particulière. Il permet en particulier de cumuler les avantages suivants :
- un faible coût des matériaux entrant dans sa composition puisqu'il ne contient pas les éléments les plus onéreux présents dans les structures actuelles (en particulier pas de PVB initialement coloré dans sa masse, pas de verre coloré dans sa masse) et donc un faible coût de fabrication. En outre, les dépôts par voie liquide utilisables selon l’invention sont en général peu coûteux du fait d’une grande vitesse de ligne et les colorants utilisés sont commerciaux et peu onéreux ;
- la possibilité d’ajuster la transmission lumineuse du vitrage en ajustant la concentration massique de colorant dans la couche polymérique jusqu’à des valeurs pouvant aller jusqu’à 5% voire 10% du poids total de ladite couche ;
- des propriétés de contrôle solaire optimales du vitrage feuilleté obtenues :
a) grâce à la présence sur la première feuille de verre d’un l’empilement qui réfléchit l’infrarouge solaire mais laisse passer une majeure partie du rayonnement dans le domaine du visible,
b) en raison de la nature et du positionnement de l’agent colorant au sein du vitrage : la majeure partie de la portion infrarouge du spectre solaire est réfléchi par les empilements de couches puis le rayonnement résiduel, comprenant pour l’essentiel la portion visible dudit rayonnement est partiellement absorbée par la couche comprenant l’agent colorant, en fonction de sa concentration dans ladite couche. L’infrarouge n’atteignant pas ladite couche, on n’observe pas d’échauffement supplémentaire du vitrage et par suite de l’habitacle du véhicule. Le vitrage présente par conséquent une faible valeur de la TTS. De même, en hiver le vitrage permet une bonne isolation de l’habitacle grâce à la présence des empilements de couches réfléchissant l’infrarouge thermique.
L’empilement de couches et la concentration du colorant sont avantageusement choisis en combinaison pour laisser passer une quantité suffisamment importante de lumière pour éclairer suffisamment l'espace intérieur et maintenir ainsi un confort visuel et une sensation de confort.
On donne ci-après un exemple de réalisation d’un vitrage selon l’invention :