INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ledit compteur d’énergie électrique étant un appareil autonome assurant les fonctions techniques essentielles d’un compteur d’énergie électrique. Les fonctions essentielles étant celles de sa partie métrologie qui est conforme aux exigences du pays de mise en œuvre pour être utilisée dans le cadre de transactions économiques s’appuyant sur la valeur d’index de comptage de l’énergie électrique consommée et/ou produite et injectée dans le réseau électrique par l’installation aval. Le cas échéant il est aussi prévu de télérelever des états ou des alertes en lien avec l’état du compteur, du réseau de distribution ou de l’installation aval ou encore en lien avec des tentatives de fraude. Il est aussi prévu que le compteur d’énergie comprenne un organe de coupure de puissance télécommandable, associé le cas échéant associé à une fonction de limitation de la puissance électrique fournie dont le seuil de disjonction est télé paramétrable.
Il est prévu que le système selon l’invention comprenne en outre au moins un appareil tiers communiquant avec l’accessoire selon l’invention. Par exemple un smartphone, une tablette numérique, une passerelle de communication avec un routeur de l’installation ou avec un réseau externe, un routeur connecté à Internet, un gestionnaire d’énergie, une centrale domotique, un appareil électrique de puissance communicant directement avec l’accessoire selon l’invention ou par l’intermédiaire d’un adaptateur. De tels appareils électriques de puissance étant par exemple un chauffe-eau, une pompe à chaleur, un climatiseur, un chargeur de véhicule électrique, une batterie de stockage de l’électricité, un onduleur associé à des panneaux photovoltaïques, un lave-linge, un sèche-linge ou un lave-vaisselle.
Il est aussi prévu que le système de comptage d’énergie personnalisable selon l’invention comprenne au moins un système d’information distant et/ou au moins un logiciel d’application exécuté dans un appareil de l’utilisateur du système.
Selon un troisième aspect, l’invention concerne un procédé, mis en œuvre en tout ou partie par logiciel, pour personnaliser un accessoire de compteur d’énergie électrique personnalisable selon l’invention. Le procédé selon l’invention comprend au moins une première étape de choix de la personnalisation dans un ensemble de personnalisations prédéterminées possibles, ou d’élaboration d’une personnalisation spécifique, dudit accessoire, et une seconde étape de commande de l’accessoire personnalisé qui a été sélectionné ou élaboré au cours de ladite première étape.
Lesdites étapes étant avantageusement effectuées par l’intermédiaire d’un programme d’application exécuté dans un terminal mobile et/ou dans un ordinateur et/ou par l’intermédiaire d’un site web exécuté en tout ou partie dans un serveur distant.
Il s’agit de permettre aux utilisateurs consommateurs de mieux s’approprier leur compteur électrique pour qu’ils se sentent davantage qu’aujourd’hui concernés par les problématiques liées à l’énergie. L’appropriation du compteur par son utilisateur commence par l’acceptation de l’objet compteur dans son environnement, en particulier lorsque le gestionnaire du réseau de distribution a prévu d’installer les compteurs non pas dans un coffret électrique fermé mais directement à la vue des utilisateurs sur un mur d’une pièce de l’habitation ou d’un local professionnel recevant du public. L’un des problèmes qui rend difficile l’appropriation de l’objet est la grande diversité des goûts et des préférences du grand public qui seraient à satisfaire. En outre, les contraintes économiques de l’exploitant obligent à minimiser les coûts de production des compteurs en les faisant fabriquer en très grandes séries. Le procédé selon l’invention permet de répondre avantageusement à ces injonctions contradictoires en apportant une capacité infinie de personnalisation à un objet standardisé produit en grande série et à faible coût.
Avantageusement, les particules expansibles sont réparties sur ledit élément électriquement conducteur par attraction électrostatique.
L’invention concerne par ailleurs une méthode d’utilisation d’un dispositif de collage tel que précité, comportant des étapes de : - positionnement du dispositif de collage entre deux substrats, - collage des deux substrats.
Avantageusement, cette méthode comporte ensuite des étapes de : - chauffage du dispositif de collage en appliquant une tension électrique entre deux points distincts dudit élément électriquement conducteur, et - séparation des deux substrats.
est une vue schématique d’un ensemble comportant deux substrats assemblés par un dispositif de collage conforme à l’invention ;
est une vue en coupe, selon le plan A-A de la ;
est une vue homologue de celle de la , dans laquelle le dispositif de collage est conforme à une première variante de réalisation de l’invention ;
est une vue schématique de deux états d’une particule expansible du dispositif de collage de la ;
est une vue homologue de celle de la , sur laquelle sont représentés les moyens permettant de désassembler les substrats ;
est une vue schématique en perspective d’un premier mode de réalisation du dispositif de collage de la ;
est une vue schématique en perspective d’un deuxième mode de réalisation du dispositif de collage de la ;
est une vue schématique en perspective d’un troisième mode de réalisation du dispositif de collage de la ;
est une vue schématique en perspective représentant une étape de fabrication d’un quatrième mode de réalisation du dispositif de collage de la ;
est une vue schématique en perspective de ce quatrième mode de réalisation du dispositif de collage ;
Le corps tubulaire peut comporter une extension tubulaire supérieure qui est apte à pénétrer en partie à l'intérieur de l'enceinte et qui supporte la tête de prélèvement pour prélever des particules solides dans l’enceinte.
Le corps tubulaire peut également comprendre une extension tubulaire inférieure qui contient les différents moyens pour la commande en rotation des éléments (godet notamment) permettant de prélever l’échantillon de particules solides.
De préférence, le corps tubulaire peut être destiné à être monté de manière réversible sur une tubulure de l’enceinte ce qui permet de le démonter, le remplacer ou l’inspecter facilement.
Le corps tubulaire du dispositif de prélèvement peut par exemple être pourvu d’une bride de fixation destinée à être assemblée sur une bride de l’enceinte sur laquelle il est positionné.
En outre, le dispositif de prélèvement comprend une conduite tubulaire fixée au corps tubulaire, la conduite tubulaire formant un angle non nul avec le corps tubulaire, le corps tubulaire comprenant un déflecteur pour dévier les particules solides dans la conduite tubulaire. Ainsi, les particules solides, sous l’effet de la gravité, passent du corps tubulaire à la conduite tubulaire, par déviation du déflecteur. Avantageusement, la conduite tubulaire a un angle compris entre 10° et 90° par rapport à l’axe du corps tubulaire, de manière préférée, entre 20° et 70°, de manière encore préférée entre 30° et 60°, et encore plus préférentiellement entre 40° et 50°.
De préférence, l'extension tubulaire inférieure peut comprendre le déflecteur logé et fixé à l'intérieur de cette extension tubulaire inférieure pour diriger les particules solides prélevées et arrivant du corps tubulaire vers la conduite tubulaire.
Le déflecteur peut avantageusement porter une surface déflectrice sur laquelle les particules solides sont déviées, la surface déflectrice formant un angle compris entre 0° et 60° par rapport à la verticale, et de manière préférée, entre 5° et 45°, préférentiellement entre 10° et 30°.
De plus, le dispositif de prélèvement comprend une première vanne capacitive (au moins une première vanne capacitive et de préférence plusieurs vannes capacitives, notamment deux vannes capacitives) pour l’évacuation des particules solides, la première vanne capacitive (ou les vannes capacitives) étant positionnée en aval de la conduite tubulaire, dans le sens de circulation des particules solides dans le dispositif de prélèvement.
Par « positionnée en aval de la conduite tubulaire » ou « en aval de la conduite tubulaire », on entend que la vanne considérée est connectée à l’extrémité aval de la conduite tubulaire (l’extrémité de la conduite tubulaire qui n’est pas fixée au corps tubulaire), directement (dans le cas la vanne est fixée à cette extrémité aval de la conduite tubulaire) ou indirectement par l’intermédiaire d’équipements permettant la jonction entre l’extrémité aval de la conduite tubulaire et la vanne.
En effet, lorsque la première vanne capacitive est en position de prélèvement, les particules solides prélevées par la tête de prélèvement tombent, par gravité, dans la cavité (aussi appelée capacité) du boisseau de la première vanne capacitive. Elles ne sont pas stockées en amont du boisseau, sur la surface du boisseau qui permet l’étanchéité de la vanne sur son siège. Lorsque la vanne capacitive est ensuite déplacée en position d’évacuation, les particules solides sont évacuées. Du fait que les particules solides sont dans la cavité du boisseau et non sur la surface d’étanchéité du boisseau, le boisseau et le siège (assurant l’étanchéité de la vanne) de la vanne s’usent moins lors de la manipulation du boisseau. Ainsi, l’utilisation de la vanne capacitive permet de limiter l’usure du boisseau et celle du siège, de limiter les risques de fuite, notamment lorsque l’enceinte est sous pression d’un liquide ou d’un gaz, et donc de limiter la maintenance de ce matériel (remplacement du boisseau et/ou de la vanne complète).
De plus, par la conception même de la vanne capacitive qui n’a pas de position traversante, l’utilisation d’une première vanne capacitive sur le dispositif de prélèvement permet d’éviter une fuite dans l’atmosphère par une mauvaise manipulation de cette vanne. Elle permet donc d’améliorer la sécurité du dispositif de prélèvement.
Avantageusement, le volume de la capacité de la première vanne capacitive (ou des vannes capacitives) peut être supérieur au volume prédéterminé (prélevé dans la tête de prélèvement). Ainsi, les particules solides prélevées peuvent être intégralement contenues dans la capacité, ce qui évite le contact entre les particules solides et la surface d’étanchéité du boisseau et celle du siège lors de la manipulation de la vanne. De préférence, le volume de la capacité de la première vanne capacitive (ou des vannes capacitives) est d’au moins 1,05 fois, et de manière encore préférée au moins 1,15 fois, le volume prédéterminé. Ainsi, la capacité est suffisamment grande pour comprendre le volume complet des particules solides prélevées et éviter tout contact entre les particules solides prélevées et la surface d’étanchéité du boisseau et/ou le siège (ou les sièges si la vanne a deux sièges) de la vanne. De ce fait, l’usure prématurée de la vanne est évitée.
Selon une première variante de l’invention, la première vanne capacitive (ou les vannes capacitives) peut comprendre un unique siège et un boisseau capacitif, l’unique siège étant en amont du boisseau capacitif. Ainsi, le boisseau capacitif comprend la capacité qui permet la collecte des particules solides puis leur évacuation. Avec un unique siège en amont du boisseau (c’est-à-dire positionné du côté où les particules solides arrivent depuis le corps tubulaire puis la conduite tubulaire), on peut garantir l’étanchéité de la vanne aux gaz et/ou liquides contenus dans l’enceinte et assurer le maintien de la pression de l’enceinte.
Selon une deuxième variante de l’invention, la première vanne capacitive (ou les vannes capacitives) peut comprendre un premier siège, un deuxième siège et un boisseau capacitif, le premier siège étant en amont du boisseau capacitif et le deuxième siège étant en aval du boisseau capacitif. Ainsi, la capacité du boisseau capacitif peut contenir les particules solides prélevées depuis la tête de prélèvement. Avec un double siège, en amont et en aval, l’étanchéité de la vanne est améliorée et l’usure est minimale.
De manière avantageuse, la première vanne capacitive (ou les vannes capacitives) peut être choisie parmi les vannes sphériques capacitives, les vannes à boisseau conique capacitives ou les vannes à boisseau cylindrique capacitives ou toutes vannes capacitives analogues. Ces types de vannes sont fiables et minimisent les risques d’usure.
Une vanne sphérique capacitive est une vanne dont le boisseau est sphérique et dont le boisseau sphérique comprend la capacité. Ce type de vanne permet une optimisation de la quantité de matière par rapport aux contraintes de pressions et/ou températures.
La forme de la fonction f n’est pas limitative de l’invention. Ceci étant, il est préféré que la fonction f soit strictement croissante entre une grandeur minimale et une grandeur maximale de la valeur de concentration en mercure Cc, tout en étant constante en deçà de la grandeur minimale précitée et également constante au-delà de la grandeur maximale précitée. A titre d’alternatives également intéressantes, la fonction f est :
- strictement croissante entre une valeur nulle de la valeur de concentration en mercure Cc et une grandeur maximale de la valeur de concentration en mercure Cc, en étant constante au-delà de cette grandeur maximale, ou bien
- en escalier, c’est-à-dire constante sur des intervalles successifs de la valeur de concentration en mercure Cc.
Lors de la période précitée qui est associée à chaque pic de mercure, l’opération b) prévoit, à chaque instant, de doser le réactif de démercurisation en appliquant à la valeur de concentration en mercure Cc une fonction g, qui est différente de la fonction f et qui est préétablie, en étant ici préenregistrée dans le calculateur 60 et appliquée par ce dernier. De la même façon que la fonction f, l’application de la fonction g permet de commander un dosage spécifique du réactif de démercurisation, en fournissant une valeur exprimée par exemple en grammes par normal m 3 de fumées, mais la fonction g est prévue de sorte que la valeur à laquelle le réactif de démercurisation est dosé par la fonction g est supérieure à celle à laquelle le réactif de démercurisation est dosé par la fonction f à l’instant considéré. De plus, la fonction g est décroissante avec le temps jusqu’à doser le réactif de démercurisation à une valeur égale ou inférieure à celle à laquelle le réactif de démercurisation est dosé par la fonction f à un instant où la période précitée prend fin. En pratique, la période précitée dure typiquement au moins 10 minutes, voire 15 minutes. Ainsi, comparativement à l’application de la fonction f, l’application de la fonction g commande une décroissance plus lente pour le dosage du réactif de démercurisation suite à un pic de mercure, ce qui revient à dire que ce dosage est « étendu ».
La forme de la fonction g n’est pas limitative de l’invention. A titre d’exemple, la fonction g est de la forme exp(-z*(t-t0)) où t est l’instant considéré exprimé en minutes et t0 est l’instant, exprimé en minutes, où la période précitée débute, tandis que z est une constante qui est par exemple comprise entre 0,05 et 0,35 et qui, le cas échant, est choisie par un opérateur pilotant le procédé, selon notamment les spécificités des fumées à traiter ou les performances d’épuration souhaitées. A titre d’alternatives, la fonction g est :
- de la forme 1-(z*(t-t0)), ou bien
- de la forme 1/(cosh(z*(t-t0)), où cosh est la fonction cosinus hyperbolique.
A l’issue de l’opération b), la valeur à laquelle est dosée le réactif de démercurisation est, chaque instant, utilisée pour commander l’organe 12, en étant ici transmise via le signal de commande s généré par le calculateur 60. Par une opération c) optionnelle mais avantageuse, on ajuste par rétroaction, à chaque instant, la valeur à laquelle le réactif de démercurisation est dosée à l’issue de l’opération b), à partir de la concentration en mercure dans les fumées en aval du séparateur gaz-solide 20, en particulier à partir de la valeur de concentration aval Cb. Ainsi, l’opération optionnelle c) permet d’appliquer une rétroaction d’ajustement sur la valeur de dosage issue de l’opération b). La correction appliquée par l’opération c) est connue en soi et peut notamment être mise en œuvre par un algorithme PID (acronyme de « proportionnel, intégral, dérivé »), ici exécuté par le calculateur 60.
La illustre un exemple opératoire avec l’occurrence de deux pics de mercure.
La courbe en traits pleins sur la , qui est associée à l’échelle de gauche, est l’évolution temporelle de la valeur de concentration amont Ca, autrement dit l’évolution temporelle de la concentration de mercure dans les fumées à traiter, déterminée par l’analyseur 40. La valeur de concentration amont Ca peut être associée à la mesure de la concentration en mercure total, ou bien la concentration en mercure élémentaire ou éventuellement la fraction mercure oxydée. En pratique, le choix de ce qui est effectivement mesuré au travers de la valeur de concentration amont Ca est laissé à l’appréciation de l’homme de l’art en prenant en compte les spécificités de l’analyseur 40, des contraintes du procédé, ou par choix économique. Comme évoqué plus haut, il suffit que la valeur de concentration amont Ca soit représentative de la quantité de mercure à traiter par l’installation. Cette courbe en traits pleins fait apparaître les deux pics de mercure, respectivement au temps t=45 minutes et t=130 minutes environ. Le pic de mercure le plus intense est associé à une valeur de 2200 µg/Nm 3 environ pour la valeur de concentration amont Ca.
La courbe en pointillés et la courbe en traits mixtes, qui sont toutes les deux associées à une même échelle à droite du graphique de la , montrent l’évolution temporelle de, respectivement, la valeur de dosage par la fonction f et la valeur de dosage issue de l’opération b). La comparaison entre la courbe en pointillés et la courbe en traits mixtes permet de constater que, lors de chacun des pics de mercure, la valeur de dosage issue de l’opération b) est ralentie dans le temps par rapport à la valeur de dosage par la fonction f. Ainsi, sur toute la durée de chacune des périodes précitées, qui sont respectivement associées aux deux pics de mercure en étant notées P1 et P2 sur la , la valeur de dosage issue de l’opération b) est pilotée par application de la fonction g, en ralentissant sa décroissance temporelle comparativement à l’application de la fonction f, ce qui revient à dire que la quantité de réactif de démercurisation est significativement augmentée. En dehors de ces périodes T1 et T2, la valeur de dosage issue de l’opération b) est pilotée par application de la fonction f.
En tenant compte des explications données jusqu’ici, on comprend que la régulation du dosage du réactif de démercurisation, opérée par le procédé évite le relargage diffus de mercure, expliqué au début du présent document, et ce même avec la recirculation de la fraction recyclée des solides, transitant par le dispositif de traitement 22. En effet, on rappelle que le recyclage et la réactivation des réactifs de démercurisation et de neutralisation, via le dispositif de traitement 22, permettent deux choses : augmenter le temps de séjour des réactifs exposés aux polluants des fumées, et augmenter la concentration en réactifs dans les fumées donc la force motrice pour le transfert du polluant, ce qui permet alors d’économiser la consommation en réactifs. En revanche, le mercure, notamment élémentaire, présent en grande quantité lors des pics de mercure est moins bien fixé durablement, en particulier lorsque le réactif de démercurisation utilisé n’est pas imprégné chimiquement. En effet, le mercure est piégé principalement par physisorption, suivant un transfert de la phase gaz vers la phase solide de manière réversible, c’est-à-dire que le sens du transfert est inversé en cas de hausse de température ou d’une baisse nette de la concentration en mercure dans les fumées par exemple. Grâce au procédé détaillé ci-dessus, le dosage du réactif de démercurisation permet, lors des pics de mercure, que le mercure capté dans les réactifs saturés soit transféré vers du réactif frais lors du recyclage et de la réactivation via le dispositif de traitement 22. Une adjonction de fluide, tel que de la vapeur d’eau ou de fines gouttelettes d’eau liquide, de préférence avec brassage mécanique, au sein du dispositif de traitement 22, permet d’accélérer le processus et forcer le mercure à se fixer sur les sites les plus énergétiques des réactifs de démercurisation. Le procédé permet ainsi de faire face efficacement à un pic de mercure arrivant dans le traitement des fumées. D’un côté, la recirculation et la réactivation de la fraction recyclée réduisent efficacement la concentration de mercure dans les fumées suite à une arrivée soudaine de mercure. De l’autre, l’injection « étendue » du réactif de démercurisation et la réactivation des réactifs permettent de fixer le mercure durablement et d’éviter la réémission de ce dernier dans les fumées.
Les effets positifs du procédé suivant l’invention sont ainsi multiples : réduire les émissions de mercure dans l’atmosphère, protéger les équipements de l’installation pouvant être empoisonnés par le mercure, éviter les émissions non contrôlées de mercure, par exemple les cycles adsorption et relargage du mercure dans les réacteurs catalytiques de dénitrification situés en aval du séparateur gaz solide 20.
Des aménagements optionnels au procédé de démercurisation qui vient d’être détaillé sont envisagés respectivement en lien avec la et la .
A la , le réactif de démercurisation issu du silo 11 peut être introduit non pas en totalité directement dans les fumées à traiter, mais au moins pour une partie directement dans le dispositif de traitement 22. A cet effet, en plus de l’organe 12 qui commande le flux de réactif de démercurisation, issu du silo 11 et introduit directement dans les fumées à traiter, l’installation 1 comporte un organe 13 qui commande le flux de réactif de démercurisation issu du silo 11 et introduit directement dans le dispositif de traitement 22. Bien entendu, la part du réactif de démercurisation introduit directement dans le dispositif de traitement 22 rejoint ensuite les fumées à traiter, via le flux sortant du dispositif de traitement 22. Le procédé décrit plus haut est inchangé, si ce n’est que la valeur de dosage issue à chaque instant de l’opération b) ou, le cas échéant, de l’opération optionnelle c), est répartie entre les deux flux de réactif de démercurisation issus du silo 11, en étant ici transmise via deux signaux de commande respectifs, notés s12 et s13 sur la .
Cet aménagement du procédé, illustré à la , permet de mettre en contact du réactif de démercurisation frais directement avec la fraction recyclée des solides collectés par le séparateur gaz solide 20, en permettant le cas échéant de fixer le mercure plus durablement.
La illustre l’art antérieur en matière de compteurs d’électricité électroniques. Les compteurs d’énergie électrique électroniques 1, en particulier ceux appartenant à la catégorie des compteurs dits intelligents, comprennent sur leur face avant par exemple un afficheur 2 à cristaux liquides, au moins un bouton 3 pour permettre à l’utilisateur de naviguer dans les informations affichables sur l’écran 2, un voyant 4 souvent utilisé pour afficher continument l’état fonctionnel du compteur, et le cas échéant pour émettre un flash de lumière à chaque Watt-heure consommé dans l’installation aval, un port de communication 5 par exemple un port de communication optique selon la norme CEI62056-21 et/ou un port de communication filaire, et au moins un capot 6 verrouillable protégeant les bornes de connexion des conducteurs des câbles d’arrivée de l’énergie électrique venant du réseau de distribution amont et de départ vers l’installation aval.