INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La pose de lames selon l’invention ne présente pas de difficultés particulières car le passage de la languette de verrouillage sur la surface d’appui de la lame jointive, est absorbé par les déformations élastiques et les légers mouvements des lames.
Ces mouvements et le rappel élastique qu’ils engendrent produisent le blocage de la languette de verrouillage dans la cavité contre la surface d’appui après le passage sur la jonction arrondie entre la surface d’appui et l’appui de verrouillage de la cavité. En outre, les contraintes de rappel engendrées par l’engagement de la languette de verrouillage sur toute la longueur du côté dans la cavité garantit le maintien en position jointive des deux côtés des deux lames ainsi réunies.
Comme, d’autre part, dans cette position de verrouillage, la languette de verrouillage n’est pas déformée, mais se trouve pratiquement dans sa forme naturelle de repos, elle permet de bien transmettre les efforts de serrage auxquels cette languette est soumise par l’effet de coin de l’engagement de ce côté d’accrochage dans la cavité : en partie haute par l’appui de la languette contre l’appui de verrouillage et en partie basse par l’appui de la bande de serrage contre la surface d’appui du côté récepteur.
Suivant une caractéristique avantageuse, l’appui de verrouillage de la cavité du côté récepteur rejoint par une jonction arrondie la surface d’appui dans le plan de jonction. La jonction arrondie favorise l’engagement de la languette de verrouillage dans la cavité contre l’appui de verrouillage.
Suivant une autre caractéristique avantageuse la surface extérieure de la languette de verrouillage est une rampe reliant l’extrémité de la languette à la surface d’appui, cette rampe étant en relief par rapport au plan de jonction. Cette rampe qui constitue, en partie, et qui prolonge la languette de verrouillage, protège celle-ci au cours du mouvement de basculement lorsque l’extrémité de la languette est en contact avec la surface d’appui du côté récepteur de la lame jointive. Cette rampe produit l’écartement des deux côtés en regard des deux lames à réunir. De plus, elle donne à la languette de verrouillage, une forme trapézoïdale s’agrandissant à partir de son extrémité.
Pour les calculs, on a considéré un facteur de qualité Q de 10000 pour la couche de LiTaO 3 et le substrat de silicium, de 1000 pour le SiO2, et de 100 pour le molybdène.
La montre six graphes illustrant l’évolution de l’admittance harmonique (conductance G harmo en traits pleins exprimé en dB/S.µm -1 sur les axes des ordonnées du côté gauche de chaque graphe et susceptance B harmo en pointillés exprimée en S.m -1 sur les axes des ordonnés du côté droit de chaque graphe), pour des épaisseurs de SiO 2 de 0, 20, 50, 100, 200 et 500 nm pour la couche diélectrique 230 et des épaisseurs de SiO 2 de 520, 500, 470, 420, 320 et 20 nm pour la couche diélectrique optionnelle 330, respectivement sur les graphes indiqués A) à F).
On observe que l’effet combiné des deux couches d’oxyde 230 et 330 permet d’obtenir des résultats similaires à ceux d’une couche d’oxyde unique, avec la possibilité de contenir les épaisseurs de ces deux couches.
Ainsi, on peut avoir avantage à interposer une couche de diélectrique 230 et une couche de diélectrique optionnelle 330, chacune ayant une épaisseur inférieure à 300 nm, préférablement inférieure à 100 nm.
On peut également avantageusement interposer ces couches 230 et 330 de manière à ce que la somme de leurs épaisseurs respectives reste inférieure à 600 nm.
En outre, on observe une disparition de l’une des réponses parasites, correspondant à un deuxième mode situé à environ 2,7 GHz dans la structure correspondant au graphe D).
Ainsi, afin d’éliminer ce deuxième mode, on peut avantageusement choisir des épaisseurs des couches d’oxyde telles que le rapport de l’épaisseur de la couche diélectrique optionnelle sur la somme de l’épaisseur de la couche diélectrique et de l’épaisseur de la couche diélectrique optionnelle est compris entre 15% et 30%.
Dispositifs et filtres à ondes élastiques de surface
Une application du dispositif à ondes de surface selon l’invention est un dispositif de filtrage comprenant une paire de transducteurs tels que celui illustré par la .
L’homme de métier est capable de combiner de tels résonateurs pour obtenir des fonctions de filtrage.
La illustre de manière non limitative un dispositif quadripôle 900 intégrant deux transducteurs SAW 200_1 et 200_2 tels que celui de la ou de la , en contact avec une même couche piézoélectrique 940 supportée par un substrat commun.
Comme expliqué plus haut, l’un des deux transducteurs SAW est un transducteur SAW d’entrée et l’autre est un transducteur SAW de sortie.
Procédé de fabrication Les dispositifs illustrés par les figures 2 et 8 peuvent être fabriqués selon des procédés incluant chacun une ou plusieurs étapes de collage direct, en particulier par collage moléculaire, entre deux des couches constituant les structures des dispositifs.
Ainsi, la illustre un procédé 1100 de fabrication de l’un ou l’autre des dispositifs illustrés par les figures 2 et 8 avec le collage direct 1150 de deux éléments A et B, A pouvant être la couche diélectrique 230 et B la couche métallique 220, A la couche piézoélectrique 240 et B la couche diélectrique 230, A la couche métallique 220 et B le substrat 210, A la couche métallique 220 et B la couche diélectrique optionnelle 330, A la couche diélectrique optionnelle 330 et B le substrat 210.
Chacun des éléments A et B peut être un élément individuel, ou déjà lié à d’autres couches, on peut par exemple coller un premier ensemble comprenant la couche piézoélectrique 240 et la couche diélectrique 230, cette dernière représentant l’élément A, à un deuxième ensemble comprenant le substrat 210 et la couche métallique 220, cette dernière représentant l’élément B.
Selon une première approche représentée en , un câble d’adaptation 26 est utilisé pour assurer la connexion entre un dispositif de diagnostic 6 et un véhicule 4 dont on souhaite réaliser un diagnostic. Ce câble d’adaptation 26 est un câble Ethernet intermédiaire configuré pour permettre une communication Ethernet entre le dispositif de diagnostic 6 et le dispositif passerelle 2 au travers du port OBD 10 alors même que le dispositif de diagnostic 6 est configuré selon un type de câblage autre que celui imposé par l’affectation de broche du port OBD. Pour ce faire, le câble d’adaptation 26 assure le routage des signaux Ethernet de chaque type (Rx+, Rx-, Tx+, Tx-, etc.) entre les bornes (ou broches) du dispositif de diagnostic 6 et les broches correspondantes du port OBD.
Cependant, cette première approche pose une difficulté en ce qu’un tel câblage d’adaptation 26 est d’une relative complexité et présente un coût non négligeable. Cette approche imposerait qu’au moins les dispositifs outils d’un certain type de câblage soient toujours accompagnés d’un tel câble d’adaptation 26 pour pouvoir fonctionner avec des véhicules dont le câblage n’est pas compatible. Dans la mesure où l’approvisionnement d’un tel câble d’adaptation n’est pas aisé, il est souhaitable de pouvoir permettre un échange Ethernet entre le dispositif de diagnostic 6 et le dispositif passerelle 2 sans avoir recours à un tel câble d’adaptation 26.
Par ailleurs, la technologie Ethernet mise en œuvre selon la norme DoIP répond au standard IEEE 802.3 dont une caractéristique importante est un débit de 100Mbits/s en « full duplex » sur deux paires torsadées distinctes. Un tel débit implique des fréquences particulièrement élevées (125MHz) qui sont sources de pollution électromagnétique si les recommandations de câblage ne sont pas strictement respectées.
De plus, le non-respect de la topologie (agencement physique des conducteurs électriques transportant les signaux) préconisée par la norme Ethernet peut nuire à l’intégrité du signal, donc à l’information transportée. Par non-respect de la topologie, on entend par exemple des solutions consistant à relier entre-elles les broches Rx (Rx+, Rx-) des options 1 et 2 de la norme DoIP, que ce soit par connexion directe ou via le PCB (pour « Printed Circuit Board ») du dispositif passerelle, comme illustré en figures 5 et 6.
Ainsi, selon une deuxième approche représentée en , les broches n°1 et 3 d’une part, et les broches n° 9 et 11 d’autre part, sont connectées ensemble à proximité du port OBD 10 afin que les broches Rx+ des options 1 et 2 soient communes et que, de la même manière, les broches Rx- selon les options 1 et 2 soient communes. A cette fin, des connexions internes 28 relient les broches n°1 et 3 d’une part, et les broches n° 9 et 11 d’autre part.
Selon une troisième approche représentée en , les broches n°1 et 3 d’une part, et les broches n° 9 et 11 d’autre part, sont connectées ensemble mais cette fois au niveau de nœuds de connexion 30 situés dans le dispositif passerelle 2. Pour ce faire, des câblages 16a et 16b connectent chacun le port OBD 10 au dispositif passerelle. Ces câblages 16a et 16b sont connectés aux broches Rx (Rx+, Rx-) du port OBD 10 selon respectivement les options 1 et 2. Le dispositif passerelle 2 comprend par exemple un circuit imprimé (ou PCB) pour connecter ensemble les câblage 16a et 16b, de sorte à connecter ensemble les broches n°1 et 3 d’une part et les broches n° 9 et 11 d’autre part, du port OBD 10.
Cependant, en particulier pour les raisons indiquées ci-avant, les deuxième et troisième approches illustrées en figures 5-6 posent problème notamment en ce qu’elles peuvent engendrer des perturbations électromagnétiques et nuire à l’intégrité des signaux échangés.
Comme précédemment indiqué, la présente invention vise notamment un procédé de contrôle d’un dispositif passerelle (dit aussi « passerelle » ou « gateway » en anglais) d’un véhicule, tel qu’un véhicule de type automobile ou autre. Ce procédé est par exemple mis en œuvre par un dispositif passerelle, ou plus généralement par un système passerelle, qui est embarqué dans un véhicule dont on souhaite réaliser un diagnostic.
Des modes de réalisation de la présente invention sont à présent décrits en référence aux figures 7-12.
Selon un exemple particulier et non limitatif de réalisation de la présente invention, le dispositif passerelle est couplé à une interface de diagnostic embarquée, dite interface OBD (pour « Diagnostic Over IP » en anglais) via parallèlement des premier et deuxième câblages connectés selon des affectations de broche différentes à l’interface OBD.
Selon un exemple particulier, le dispositif passerelle comprend par exemple un module de contrôle et un module de commutation (ou module d’aiguillage), ce dernier assurant l’interface entre les premier et deuxième câblages d’une part et le module de contrôle d’autre part.
Le système passerelle au sens de l’invention comprend le dispositif passerelle, l’interface OBD et les premier et deuxième câblages connectant le dispositif passerelle et l’interface OBD.
Selon un exemple particulier, le procédé de contrôle les étapes suivantes : sélection d’un câblage maître parmi les premier et deuxième câblages ; et échange d’au moins un signal Ethernet selon le protocole Ethernet, via le câblage maître, avec un dispositif de diagnostic connecté à l’interface OBD pour permettre un diagnostic du véhicule. Comme décrit ci-après dans des modes de réalisation particulier, la sélection du câblage maître, notamment, peut être réalisées de diverses manières dans le cadre de l’invention.
Le procédé de contrôle est par exemple mis en œuvre par le module de contrôle (ou plus généralement par le dispositif de contrôle). Selon un exemple particulier et non limitatif, le procédé comprend les étapes suivantes : obtention d’au moins une donnée de configuration représentative d’un câblage dit câblage maître à utiliser parmi les premier et deuxième câblages ; sélection du câblage maître par envoi d’un signal de sélection au module de commutation ; et échange d’au moins un signal Ethernet selon le protocole Ethernet, via le câblage maître, avec un dispositif de diagnostic connecté à l’interface OBD pour permettre un diagnostic du véhicule.
La représente un dispositif passerelle 40 d’un véhicule 46 ainsi qu’un système passerelle SY1 comprenant le dispositif passerelle 40, selon un exemple particulier de l’invention. Dans l’exemple considéré ici, le dispositif passerelle 40, et plus généralement le système passerelle SY1, sont configurés pour échanger un ou des signaux SG1, dits signaux Ethernet, selon le protocole Ethernet avec l’extérieur, à savoir dans cet exemple avec un dispositif de diagnostic 6 externe pouvant être connecté au dispositif passerelle 40 via une interface 10 de type diagnostic embarqué, dite interface OBD (ou port OBD). L’interface OBD 10 est par exemple telle que déjà décrite en référence aux figures 1-3.
Dans cet exemple, le dispositif passerelle 40 et plus généralement le système passerelle SY1 sont embarqués dans le véhicule 46. Ce véhicule peut être de type automobile ou autre. Le dispositif passerelle 40 est configuré pour échanger des signaux Ethernet SG1 avec le dispositif de diagnostic 6 (dit aussi outil de diagnostic) afin de permettre la réalisation d’un diagnostic du véhicule 46. La nature des signaux SG1 échangés, et plus généralement du diagnostic réalisé, peut varier selon le cas.
Les ondes élastiques résultantes, traduites du signal électrique d’entrée, sont principalement des ondes élastiques de surface que l’on cherche à obtenir dans le cadre du fonctionnement d’un transducteur SAW.
L'amplitude et la phase des ondes élastiques ainsi générées dans la couche piézoélectrique dépendent de la fréquence du signal électrique alternatif d'entrée, de la période d'électrode p, de l’épaisseur relative de métal h/2p et du rapport de métallisation M ainsi que des paramètres opérationnels du résonateur SAW 200.
Cette dépendance vis-à-vis de la fréquence est souvent décrite en termes de changements d’admittance harmonique, donc en termes de conductance harmonique et de susceptance harmonique, entre la première électrode 252A et la deuxième électrode 252B, variant en fonction de la fréquence du signal d'entrée électrique alternatif.
Les ondes élastiques traduites du signal électrique alternatif d'entrée se déplacent dans la couche piézoélectrique 240 et atteignent finalement la deuxième électrode 252B où elles sont converties en un signal électrique alternatif de sortie.
Les ondes élastiques peuvent également rester confinées sous le transducteur interdigité lorsque celui-ci est entouré de miroirs réflecteurs constitués d’un réseau d’électrodes similaires à celles du transducteur, préférentiellement, sans pour autant devoir se limiter à ce mode de réalisation, portées à la masse électrique, de période mécanique proche ou identique à celle du transducteur et réfléchissant vers ce dernier les ondes incidentes en phase, créant ainsi un résonateur à ondes de surface. Ce résonateur peut constituer l’élément de base d’un filtre dit à « éléments d’impédance » combinant des pôles et des zéros pour former la fonction de transfert visée.
Sur la base de la structure générique décrite ci-dessus, les inventeurs ont procédé à de nombreuses modélisations numériques afin de déterminer les paramètres à fixer pour être en mesure d’obtenir des transducteurs SAW interdigités répondant à des cahiers des charges précis, et en particulier les épaisseurs de la couche métallique 220 et de la couche diélectrique 230.
D’autres paramètres, influençant par exemple la vitesse de phase, le coefficient de réflexion, la permittivité diélectrique ou encore le couplage électromécanique suivent une loi empirique en fonction de l’épaisseur de la couche diélectrique présente entre la couche piézoélectrique et la couche métallique, loi suivant l’équation 1 suivante :
Les coefficients a 0 à a 3 et b 0 à b 2 dépendent de la fréquence de travail, des matériaux choisis ainsi que des autres épaisseurs de cet empilement, mise à part l’épaisseur de la couche diélectrique présente entre la couche piézoélectrique et la couche métallique.
Les épaisseurs de la couche métallique 220 et de la couche diélectrique 230 étant au moins approximativement déterminées, l’homme de métier saura donc choisir et ajuster les épaisseurs et les matériaux (y compris leurs orientations respectives) afin d’optimiser le fonctionnement du dispositif en fonction des spécifications techniques de ce dernier.
Modélisations 1 - couche métallique, intérêt Une première série de modélisations a permis de vérifier la pertinence de cette structure générique, et en particulier l’intérêt et les éventuels inconvénients de la couche métallique 220.
A cette fin, deux structures équipées d’électrodes SAW interdigitées ont été comparées via des modélisations : d’une part, une structure classique avec un empilement piézoélectrique / oxyde de silicium / silicium et, d’autre part, une structure similaire à la structure classique dite « structure à couche métallique » mais dans laquelle une couche métallique était introduite à l’interface entre le silicium et l’oxyde de silicium, résultant en un empilement de type piézoélectrique / oxyde de silicium / métal / silicium.
Cette structure à couche métallique est illustrée en B) de la , la structure classique correspondant à la structure de la dont la couche métallique 220 aurait été omise.
Plus spécifiquement, la structure classique était constituée d’une couche piézoélectrique de LiTaO 3 (YXl) / 42° selon la nomenclature de la norme IEEE Std-176, de 600 nm d’épaisseur fixée sur un substrat constitué d’un wafer de silicium d’orientation (100) et de conductivité résiduelle de 100 S.m -1 via une couche d’oxyde de silicium (modélisée comme du quartz fondu) de 500 nm d’épaisseur, correspondant respectivement aux couches 240, 210 et 230 de la .
Les électrodes étaient modélisées comme constituées d’un réseau infini d’électrodes d’alliage d’aluminium à 2% de cuivre avec une période d’électrode p de 1 µm, un rapport de métallisation M de 50% et une épaisseur relative h/λ (épaisseur normalisée par rapport à la longueur d’onde acoustique λ) de 5%.
La structure à couche métallique était identique à la structure classique, sauf en ce qu’elle comportait en plus la couche métallique 220 de la , constituée d’un alliage d’aluminium à 2% de cuivre de 50 nm d’épaisseur entre le substrat de silicium et la couche d’oxyde de silicium, structure correspondant à la vue en coupe de la .
Le syndrome de détresse respiratoire aiguë (SDRA) est un œdème pulmonaire dit « lésionnel », c’est à dire entraîné par une hausse de la perméabilité capillaire pulmonaire survenant à la suite d’une agression directe ou indirecte de la membrane alvéolo-capillaire, associé à une inflammation pulmonaire intense et une hypoxémie sévère.
Le SDRA est défini par l'association de quatre critères : détresse respiratoire depuis moins d'une semaine, opacités pulmonaires bilatérales sur la radiographie thoracique ou la tomodensitométrie (TDM), pas d'argument pour une cause cardiaque d'œdème pulmonaire, et hypoxémie avec rapport PaO 2 /FIO 2 2 O ou plus avec 3 stades de gravité définis en fonction de l’hypoxémie.
Le SDRA est causé par une atteinte de la membrane alvéolo-capillaire, dont la capacité d'échanges gazeux chute radicalement. Ceci entraîne également un défaut de compliance pulmonaire. Cette manifestation peut apparaître dans un grand nombre de situations pathologiques avec des mécanismes différents. Il est caractérisé par une inflammation du parenchyme pulmonaire qui mène à des anomalies d'échanges de gaz avec une libération en parallèle de médiateurs inflammatoires du parenchyme pulmonaire qui causent une inflammation et une hypoxémie. Souvent une défaillance multiviscérale résulte rapidement de cet état.
Son traitement, à la fois étiologique et symptomatique, ne permet une survie que dans la moitié des cas pour les SDRA dits « sévères ». Son pronostic reste donc encore très sombre et il peut laisser des séquelles importantes.
Les causes peuvent être pulmonaires ou extra-pulmonaires. Les causes pulmonaires comprennent les pneumopathies bactérienne, virale, fongique, les embolies, les infiltrations, les traumatismes thoraciques, les aspirations trachéo-bronchiques ou gastriques, la ventilation mécanique, les inhalations, les noyades, les phénomènes d’ischémie-reperfusion.
Les causes extra-pulmonaire comprennent les chocs, le sepsis (ou septicémie), les polytraumatismes, l’exposition à des agents toxiques, les transfusions, les shunts cardiopulmonaires, la pancréatite, les intoxications médicamenteuses, les brulures graves, les éclampsies, l’exposition à des produits de contraste et l’acidocétose.
L’éthylisme chronique, le tabagisme actif et passif, constituent des facteurs environnementaux augmentant le risque de développer un SDRA en cas d’agression pulmonaire, via des effets sensibilisateurs de l’épithélium, de l’endothélium et des autres cellules immunitaires de la membrane alvéolocapillaire. La présence d’un sepsis, d’une maladie pulmonaire chronique et d’un pH plasmatique abaissé ont également été montrés comme des facteurs précipitants la survenue de SDRA.
Le 31 décembre 2019, l'Organisation mondiale de la santé (OMS) a été informée d'un groupe de cas de pneumonie de cause inconnue détectés dans la ville de Wuhan, province du Hubei, Chine. Le 12 janvier 2020, il a été annoncé qu'un nouveau coronavirus avait été identifié Ce virus a été appelé SARS-CoV-2 et la maladie associée « COronaVIrus Disease 2019 » (COVID-19). Depuis, l'agent étiologique SARS-CoV-2 s'est répandu dans le monde entier.
L'infection par le SARS-CoV-2 présente un large spectre clinique allant d'une maladie inapparente, à des formes respiratoires qui vont d’un simple essoufflement jusqu’au SDRA. Les formes respiratoires symptomatiques présentent une fièvre, une toux nouvelle et continue, un essoufflement, une fatigue, une perte d'appétit, une anosmie et une agueusie. Le délai d'apparition du SDRA lié au COVID-19 se situe entre 8 et 12 jours après l’apparition des symptômes.
L’aggravation respiratoire observée lors de la deuxième semaine d’évolution de la maladie est la principale cause d’hospitalisation et de mortalité. Sur le plan thérapeutique, l’arme principale demeure l’assistance respiratoire. Cependant ce SDRA est plus lié à une réponse inflammatoire très intense secondaire à l’agression virale qu’au virus lui-même. Il existe donc un rationnel fort à tenter de moduler cette réponse afin de limiter les dommages induits au niveau pulmonaire. L’effet positif de la dexamethasone prouve la pertinence de cette approche, mais l’effet reste modeste.
La Demanderesse a mis en évidence une solution thérapeutique anti-inflammatoire spécifique du SDRA, éventuellement guidée par des biomarqueurs périphériques compagnons, qui permet de changer le pronostic des patients atteints de SDRA, notamment chez les patients atteints de la COVID-19.
Ainsi, la présente invention, qui trouve application dans le domaine du traitement des insuffisances respiratoires, concerne ESM-1 (Endothelial cell Specific Molecule) ou une composition pharmaceutique en contenant pour son utilisation dans une méthode de traitement ou de prévention d’un syndrome de détresse respiratoire aiguë (SDRA) chez un patient.
L’ESM-1 (Endothelial cell Specific Molecule), également connu sous la dénomination « endocan », est une glycoprotéine codée par un gène unique non polymorphe appelé esm1. Ce gène s’exprime spécifiquement au niveau des cellules endothéliales, et aboutit à la sécrétion d’un protéoglycane de 50 kDa, circulant librement dans le sang. L’ESM-1 est tout particulièrement surexprimé par les cellules endothéliales qui forment le bourgeon vasculaire ou « endothelial tip cells » dans la néoangiogenèse. L’ESM-1 circulante baisse par le biais d’un processus proteolytique induit par le neutrophile activé, générant une forme clivée circulante de 14 kDa. La séquence en acides aminés de l’ESM-1 humain est SEQ ID NO : 1.