INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les engins spatiaux, tels que par exemple satellites artificiels, sondes, vaisseaux, peuvent comporter une charge utile comprenant un ou plusieurs équipements, comme des instruments optiques, des instruments de télécommunications, ou des capteurs, et une plate-forme sur laquelle sont montés les instruments, cette plate-forme assurant notamment un rôle de soutien mécanique.
Certains équipements, ou certains composants de ces équipements, doivent être thermorégulés pour permettre un fonctionnement optimal. C’est le cas par exemple d’un plan focal d’instrument optique, pouvant comprendre des détecteurs susceptibles de subir un accroissement de température lors de l’acquisition d’images, cet accroissement de température pouvant lui-même dérégler l’instrument et perturber la qualité des images acquises.
Pour ces équipements, la structure de soutien permettant de relier ces équipements à la plate-forme doit satisfaire à la fois une exigence de raideur mécanique élevée, pour assurer un découplage des contraintes mécaniques que pourrait induire la plate-forme sur l’équipement, et d’autre part assurer une isolation thermique de l’équipement thermorégulé par rapport à la plate-forme. On connaît notamment le brevet FR3040777 qui enseigne un ensemble de détection optique comportant une structure complexe utilisant une platine en céramique et une cale de réglage en céramique.
Ce type de technologie complexe est toutefois coûteux à fabriquer.
RESUME La présente divulgation vient améliorer la situation.
Il est proposé un équipement spatial thermorégulé comprenant au moins une structure de soutien mécanique comprenant une première portion métallique d’interface avec l’équipement, solidaire d’au moins une deuxième portion métallique d’interface avec une plateforme spatiale, caractérisé en ce que ladite structure de soutien mécanique comprend en outre au moins un maillage métallique formant une liaison mécanique entre lesdites première et deuxième portions d’interface, ladite structure de soutien mécanique comprenant également au moins un bloc de matériau mécaniquement rigide et thermiquement isolant reliant continûment et rigidement lesdites première et deuxième portions d’interface et comblant ledit maillage métallique.
Dans des modes de réalisation, le maillage comprend un agencement en trois dimensions d’une pluralité de tiges reliées entre elles de façon à former entre elles des interstices.
Dans des modes de réalisation, l’ensemble formé par la première portion d’interface, la deuxième portion d’interface et le maillage métallique est réalisé d’un seul bloc avec au moins une cloison de l’équipement spatial qui se prolonge par ladite première portion d’interface.
Pour un échantillon donné, il est également possible d’effectuer des mesures en continu sur une période de temps déterminée.
L’intensité peut présenter en fonction du temps un plateau (système cellulaire stable) ou des variations de pente négative (décroissance cellulaire) ou positive (croissance cellulaire).
Typiquement, l’intensité s’établit à une valeur plateau lorsque le régime de fonctionnement stable du milieu cellulaire est atteint, pour lequel la concentration de la forme réduite du médiateur est constante. Dans ce régime stationnaire, le médiateur est consommé à l’électrode à la même vitesse qu’il est généré par le milieu cellulaire.
Une diminution d’intensité correspond à une baisse du flux de médiateur réduit par le milieu cellulaire testé, et de fait, à une perte de viabilité et/ou activité cellulaire.
Une augmentation d’intensité détecte une hausse du flux de médiateur réduit par le milieu cellulaire testé, et de fait, une croissance cellulaire et/ou croissance de l’activité cellulaire.
Le procédé selon l’invention permet notamment la miniaturisation des dispositifs d’évaluation de la viabilité cellulaire et/ou dosages basés sur la détection de tPMET, tel qu’illustré selon les exemples. A l’heure actuelle, le dosage spectrophotométrique ne permet pas une miniaturisation aisée.
Le procédé selon l’invention permet également une mesure en direct sans accumulation ou extraction du médiateur. Le procédé selon l’invention permet un rendu de résultats rapide.
Le procédé permet également un suivi de l’intensité et ses variations en continu. Il permet également un suivi du milieu cellulaire en continu, par exemple pendant la phase de croissance de cellules jusqu’à l’obtention d‘un régime stationnaire.
En offrant la possibilité d’une mesure en fonction du temps, la détection électrochimique permet une caractérisation plus précise des tPMET par exemple par la détermination de vitesses initiales ou de variations de la vitesse en fonction du temps. Elle ouvre également la voie au suivi en continu de l’activité métabolique.
Il permet par exemple d’identifier l’activité d’agents cytotoxiques ou activateurs de croissance sur les cellules.
Ceci permet notamment la mise en œuvre du procédé dans le domaine de la thérapie cellulaire pour le contrôle de la viabilité des cellules en cours de préparation (du prélèvement à la production finale), avant utilisation/injection et au niveau des banques de tissus (greffes notamment) par exemple. Il permet des applications biomédicales très variées car les tPMET sont impliqués dans une grande diversité de processus cellulaires physiologiques et pathologiques : régulation de la prolifération cellulaire, activité métabolique modifiée/augmentée des cellules cancéreuses, etc.
Figures La illustre les principes de dosage des tPMET : A) Dosage conventionnel avec détection spectrophotométrique de la forme réduite du médiateur d’oxydoréduction ; B) Détection électrochimique suivant le principe de l'invention ; C) Dosage électrochimique de la forme réduite du médiateur suivant le protocole du groupe de Rawson (Sherman et al., Anal. Chem. 90 (2018), 2780-2786, 2018), après extraction des cellules de la solution (surnageant).
représente un schéma illustratif d’une électrode et cellule de mesure pouvant convenir à l’invention.
Plus précisément, la Figure 2A représente un système illustratif à trois électrodes comprenant :
une électrode de travail 1 de carbone ;
une électrode auxiliaire 2 en carbone ;
En particulier, le papier-peint à traiter en étape a) est dénué de propriétés biocides.
En particulier, le procédé selon l’invention comprend une étape préalable de fabrication du papier-peint à traiter. Par exemple, les étapes b) et/ou c) peuvent être réalisées directement à l’issu de la fabrication du papier-peint à traiter.
La mise en contact en étape b) peut être réalisée par pulvérisation, par surfaçage size press, par enduction, par impression, par immersion dans un bain. En particulier, elle est réalisée par impression jet d’encre, héliogravure, flexographie, couchage au crayon, foulardage, impression digitale ou surimpression flexographique, de préférence par héliogravure, par flexographie, par sérigraphie, par couchage au crayon ou par surimpression flexographique et plus préférentiellement par héliogravure ou flexographie.
Ainsi, à température et pression ambiante, la composition utilisée : - en jet d’encre peut avantageusement présenter une viscosité entre 5 et 30 mPa.s, - en héliogravure peut avantageusement présenter une viscosité comprise entre 10 et 150 mPa.s, - en flexographie peut avantageusement présenter une viscosité comprise entre 10 et 500 mPa.s, - en surimpression flexographique peut avantageusement présenter une viscosité comprise entre 10 et 500 mPa.s, - en couchage par lame d’air peut avantageusement présenter une viscosité comprise entre 50 et 200 mPa.s, - en couchage rideau peut avantageusement présenter une viscosité comprise entre 5 et 500 mPa.s, et/ou - en surfaçage size-press peut avantageusement présenter une viscosité comprise entre 20 et 100 mPa.s.
De préférence, la composition possède une viscosité comprise entre 10 et 50 mPa.s et la mise en contact est réalisée par héliogravure ou la composition possède une viscosité comprise entre 10 et 500 mPa.s et la mise en contact est réalisée par flexographie ou par surimpression flexographique.
La viscosité de la composition fluide selon l’invention est notamment ajustable à travers le choix de la ou les nature(s) et la ou les quantité(s) en agent(s) liant polymérique(s) requis selon l’invention voire le cas échéant par dilution de la composition notamment avec de l’eau.
Le revêtement ainsi réalisé s’avère manifester une pérennité très satisfaisante et d’excellentes qualités. De plus, il présente une activité biocide performante.
La présente invention vise également l’utilisation d’une composition telle que décrite précédemment pour conférer des propriétés biocides, notamment antivirales, à un papier-peint, notamment à un papier-peint tel que le papier-peint à traiter en étape a) du procédé selon l’invention.
La composition décrite précédemment se prête, au regard de ses spécificités, avantageusement à une utilisation à titre de vernis, encre, laque ou peinture.
- Chlorure de didécyl diméthyl ammonium (DDAC) commercialisé en solution à 50 % ou 80 % en poids MA (matière active) de DDAC, par l’une des sociétés THOR, STEPAN EUROPE et LONZA
- Un copolymère acrylique commercialisé en solution à 41-43 % en poids sec sous la dénomination NeoCryl XK-30 DSM par la société Coating Resins B.V.
- Une émulsion acrylique commercialisée en solution à 48 % en poids MA sous la dénomination Texicryl 13-400 par la société Scott Bader SAS.
- Un copolymère styrène-acrylate commercialisé en solution à 36,6 % en poids MA
en supposant classiquement que deux modules photovoltaïques M1 et M2 ayant la même température produisent la même quantité d’énergie, et dès lors que l’un des modules présente un défaut, sa température sera plus élevée, ce qui engendre par la suite une dégradation de sa puissance électrique.
Toutefois, en pratique, la difficulté inhérente à cette technique classique est de déterminer quel module photovoltaïque de l’installation considérée, correspondant à un ensemble photovoltaïque PV plan, est le plus sain pour servir de référence lors de ladite comparaison.
On connaît des méthodes de modélisation de température de surface d’un ensemble photovoltaïque plan tel que le modèle Sandia notamment décrit via l’URL suivante :https://pvpmc.sandia.gov/modeling-steps/2-dc-module-iv/module-temperature/sandia-module-temperature-model/, ou selon l’approche décrite par D. Faiman dans la publication intitulée « Assessing the Outdoor Operating Temperature of Photovoltaic Modules », Prog. Photovolt . Res . Appl . , vol. 16, p. 307‑315, juin 2008, doi: 10.1002/pip.813, ou encore par M. Mattei et al. dans la publication intitulée « Calculation of the polycrystalline PV module temperature using a simple method of energy balance » Renewable Energy 31, no. 4 (April 2006): 553–67. https://doi.org/10.1016/j.renene.2005.03.010 .
Ces méthodes proposent chacune un modèle pour estimer la température ambiante d’un ensemble photovoltaïque plan en tenant compte des paramètres météorologiques du site, à savoir son rayonnement solaire, le vent, etc., et les conditions de montage des modules photovoltaïques. Cependant, ces modèles proposent de manière théorique une seule température de référence pour tout la surface de l’ensemble photovoltaïque plan, ce qui n’est pas conforme à la réalité terrain dans la mesure où cette température varie dans l’espace en différents point de cette surface.
En effet, pour un ensemble photovoltaïque plan BIPV, les conditions de montage des modules photovoltaïques impliquent que l’ensemble photovoltaïque plan n’est pas exposé à la même température ambiante et surtout au vent d’une manière uniforme, ce qui engendre notamment des gradients thermiques entre le centre et les extrémités de l’ensemble photovoltaïque plan. Par ailleurs, la présence de ponts thermiques dans la structure d’intégration influence aussi la température des modules dans les zones en question.
D’autres approches, telles que notamment décrites par Y. Assoa et al. dans la publication intitulée « Thermal analysis of a BIPV system by various modelling approaches » de 2017, ou encore par H. Getu et al. dans la publication intitulée « Computational Fluid Dynamics (CFD) Analysis of Air Based Building Integrated Photovoltaic Thermal (BIPV/T) Systems for Efficient Performance » de 2014, utilisent une modélisation en éléments finis avec des modèles physiques de propagation de chaleur pour estimer la température de surface des modules photovoltaïques. Néanmoins ces approches sont couteuses car nécessitant des outils spécifiques, complexes et gourmandes en temps et en calculs.
Par conséquent, il existe un besoin spécifique d’améliorer la modélisation de la température de surface d’un ensemble photovoltaïque plan, afin d’en améliorer ensuite la détermination de perte de puissance.
A cet effet, l’invention a pour objet un procédé de détermination de perte de puissance d’un ensemble photovoltaïque plan comprenant une ou plusieurs chaînes de modules photovoltaïques, chaque chaîne comprenant au moins un module photovoltaïque, les chaînes étant connectées en série et/ou en parallèle entre une borne positive et une borne négative, le procédé étant mis en œuvre par un dispositif électronique de détermination de perte de puissance d’un ensemble photovoltaïque plan, et comprenant les étapes suivantes, pour un état courant dudit ensemble photovoltaïque plan :
- détection de la présence ou absence de défaut au sein de chaque module photovoltaïque dudit ensemble photovoltaïque ;
- en fonction du résultat de ladite détection, formation de deux groupes de modules photovoltaïques comprenant un premier groupe G de module(s) photovoltaïque(s) sain(s) dépourvu(s) de défaut et un deuxième groupe D de module(s) photovoltaïque(s) défectueux,
- pour chaque module(s) photovoltaïque(s) sain(s) dudit premier groupe G, estimation de l’irradiance et de la température ambiante associée audit module photovoltaïque sain considéré en fonction de données météorologiques et/ou satellites;
- estimation de la température de surface de référence dudit ensemble photovoltaïque via un modèle polynomial bidimensionnel prédéterminé, dont les deux ordres respectivement associés à chaque direction du plan considéré dudit ensemble photovoltaïque plan, minimisent simultanément un critère d’erreur quadratique moyenne utilisant la température mesurée de chaque module(s) photovoltaïque(s) sain(s) dudit premier groupe ;
- pour chaque module(s) photovoltaïque(s) défectueux dudit deuxième groupe, recherche d’un nombre prédéterminé N voisin de module(s) photovoltaïque(s) sain(s) voisins les plus proches en distance physique dudit module photovoltaïque défectueux considéré ;
- détermination de la perte de puissance associée à ou auxdits module(s) photovoltaïque(s) défectueux en utilisant, pour chaque module(s) photovoltaïque(s) défectueux dudit deuxième groupe D :
On va tout d’abord décrire, en référence aux figures 1 à 3, les principales étapes un mode de réalisation de procédé 1 de correction selon l’invention, par un mode de réalisation de dispositif selon l’invention comprenant les moyens 6 (et aussi de préférence 3 et 4) décrits ci-après.
Le procédé 1 est un procédé de correction d’au moins une image d’entrée I e en une image en cours de restitution I Rk puis une image restituée I R .
L’au moins une image d’entrée I e est issue d’une acquisition 2 par au moins un capteur optique 3 muni de photosites de différentes couleurs. Chaque capteur 3, plus précisément chaque photosite de chaque capteur, est agencé pour convertir des photons reçus en un signal électrique. On dit que différents photosites sont de différentes couleurs si ces photosites ont différentes propriétés de transformation de photons en signal électrique en fonction de la longueur d’onde de ces photons. La « couleur » d’un photosite correspond à la longueur d’onde des photons pour lesquels le photosite aura le meilleur ou sensiblement le meilleur taux de transformation de ces photons en énergie électrique. On peut considérer comme exemple de capteur 3 un capteur d’un appareil photo numérique.
L’au moins une image d’entrée I e est obtenue à travers au moins un système d’imagerie optique 4. Chaque système optique 4 peut typiquement être un système comprenant plusieurs lentilles, potentiellement mobiles les unes par rapport aux autres pour un réglage de focus et/ou de zoom, et composant un système optique d’une caméra, d’une webcam, ou d’un appareil photo numérique réflex, bridge, compact, d’un smartphone, d’une tablette, d’un ordinateur portable, etc. Ce système optique peut donc être plus ou moins compact, comprendre plus ou moins de lentilles de différents matériaux possibles (verres, plastiques, etc.) d’indices optiques variés, etc.
On appellera par la suite « module caméra » un ensemble comprenant un capteur 3 et un système d’imagerie 4.
Le capteur 3 ou chacun des capteurs 3 est associé au système d’imagerie optique 4 ou à un des systèmes d’imagerie optique 4. Autrement dit, typiquement, on a un jeu ou système de lentilles 4 devant chaque capteur 3.
Ainsi, le procédé 1 comprend un passage de lumière à travers l’au moins un système optique 4 jusqu’à l’au moins un capteur 3 de manière à générer l’au moins une image d’entrée I e , typiquement une image I e par capteur 3 muni d’un système 4.
Le procédé 1 comprend une réception 5 de l’au moins une image d’entrée I e , par des moyens techniques 6 tels que des moyens techniques de calcul et/ou d’analyse et/ou de traitement 6.
Les moyens 6 comprennent au moins un parmi un ordinateur, une unité centrale ou de calcul, un circuit électronique analogique (de préférence dédié), un circuit électronique numérique (de préférence dédié), et/ou un microprocesseur (de préférence dédié), et/ou des moyens logiciels.
Le procédé 1 comprend en outre une modification itérative 7 (par les moyens techniques 6 qui sont agencés et/ou programmés pour) de l’image I Rk en cours de restitution à différentes itérations numérotées k (k étant un entier naturel positif de 1 à N avec N le nombre total d’itérations), par traitement itératif d’une fonction E comprenant deux termes (plus exactement comprenant ou même consistant en la somme du premier terme D et du deuxième terme P) dont :
un premier terme D qui dépend d’une comparaison entre d’une part l’au moins une image d’entrée I e et d’autre part un résultat I ck de l’image I Rk en cours de restitution à l’itération k retraitée par des informations 9 relatives à l’au moins un système d’imagerie 4, et un second terme P qui dépend d’anomalie(s) ou pénalité(s) ou défaut(s) au sein de l’image I Rk en cours de restitution à l’itération k,
jusqu’à minimiser, au moins en dessous d’un certain seuil de minimisation ou à partir d’un certain nombre d’itérations, un effet cumulé (la minimisation de l’effet cumulé correspondant à une minimisation de la fonction E) :
de sorte que l’image restituée I R ( par les moyens 6 lors d’une étape de restitution 8 de l’image restituée) corresponde à l’image en cours de restitution I Rk à l’itération pour laquelle cette minimisation est obtenue.
Cette étape de restitution 8 peut être éventuellement suivie :
Ce type de module lumineux comporte typiquement au moins une source lumineuse, un support et un système d’imagerie optique directe. La ou chaque source lumineuse est typiquement une diode électroluminescente. Le système d’imagerie optique directe est monté sur le support en regard de ladite au moins une source lumineuse, et comporte typiquement une ou plusieurs lentille(s) de projection. Le module lumineux comporte en outre des moyens de maintien en position du système d’imagerie optique directe vis-à-vis du support. Le réglage précis de la position du système d’imagerie optique directe vis-à-vis du support est en effet crucial dans ce type de module lumineux, afin de garantir le bon fonctionnement optique du système.
A cet effet, les moyens de maintien en position du système d’imagerie optique directe vis-à-vis du support comportent par exemple une pâte durcissante (typiquement une colle) disposée entre le support et le système d’imagerie optique directe. Outre une fixation par collage une fois qu’elle a durci, une telle colle permet dans son état fluide un réglage de la position du système d’imagerie optique directe vis-à-vis du support. La position relative du système d’imagerie optique directe vis-à-vis du support est par exemple réglée dans un premier temps via un banc de réglage à cinq axes (notamment pour régler la focalisation du système d’imagerie optique, dans les trois dimensions de l’espace). Le système d’imagerie optique directe est ensuite maintenu en position (et fixé dans cette position) en remplissant l’espace entre le système d’imagerie optique directe et le support avec la colle. La colle est de préférence une colle polymérisable. La colle doit polymériser très rapidement, afin que le système d’imagerie optique directe conserve sa position correcte de réglage. A cet effet, la colle choisie est par exemple réactive aux rayonnements ultraviolets et polymérise instantanément aux flashs ultraviolets.
Toutefois, un inconvénient d’une telle fixation par collage entre le système d’imagerie optique directe et le support est qu’elle impose une contrainte sur le choix des matériaux utilisés pour le support. En effet, le choix de la colle polymérisable par ultraviolet et sa compatibilité avec les matériaux possibles pour le support sont très limités. Or, pour des raisons de coûts de fabrication, des matériaux moins onéreux sont envisageables pour le support. Ceci entraîne toutefois un risque de réduire l'adhérence de la colle. Dans un tel cas de figure, le système d’imagerie optique directe est alors susceptible de se décrocher au cours de l’utilisation du véhicule (notamment du fait de chocs ou de vibrations mécaniques) et de tomber à l'intérieur du projecteur.
Le document brevet WO 2007/093508 A1 décrit un module lumineux comprenant un autre type de moyen de maintien en position d’un système d’imagerie optique directe (de type ensemble à lentilles de projection) sur un support. Le module lumineux est utilisé dans un téléviseur à rétroprojection et permet d’obtenir une précision élevée dans l’image projetée. Le moyen de maintien en position comporte des premiers et seconds paliers pour déterminer la position et l'orientation du système d’imagerie optique directe. Les premiers paliers permettent au système d’imagerie optique directe de pouvoir pivoter autour de deux axes de pivotement. Les seconds paliers entourent le système d’imagerie optique directe et peuvent être déplacés axialement sur celui-ci.
Toutefois, un inconvénient du moyen de maintien en position décrit dans ce document brevet WO 2007/093508 A1 est qu’il n’est pas transposable dans un module lumineux destiné à équiper un projecteur de véhicule (du fait de l’espace fortement contraint au sein de ce dernier). En outre, un tel moyen de maintien en position ne permet pas d’absorber des variations de position de réglage (variations de hauteur notamment) du système d’imagerie optique directe. Un tel moyen de maintien en position ne permet par conséquent pas de rattraper les jeux.
Un objectif de l’invention est de proposer un module lumineux pour véhicule comportant un support et un système d’imagerie optique directe (du type lentille(s) de projection) monté sur le support et maintenu en position de réglage sur celui-ci, qui soit moins onéreux à produire et qui offre un maintien efficace du système d’imagerie optique directe sur le support, tout en permettant d’absorber des variations de position de réglage (variations de hauteur notamment) du système d’imagerie optique directe.
Un autre objectif de l’invention est de proposer un tel module lumineux qui permette d’utiliser une plus grande gamme de matériaux et/ou des matériaux moins onéreux pour le support (i.e. ayant une moindre compatibilité avec des colles polymérisables par ultraviolet), voire qui permette d’utiliser une pâte durcissante qui ne présente plus aucune fonction de collage.