INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation préféré, la composition A comprend le 1,2-dichlorohexafluorocyclobutane. Le 1,2-dichlorohexafluorocyclobutane peut exister sous la forme de deux diastéréoisomères. Le terme « 1,2-dichlorohexafluorocyclobutane » se réfère aux deux diastéréoisomères. De préférence, la teneur massique totale en 1,2-dichlorohexafluorocyclobutane est inférieure à 15%, avantageusement inférieure à 10%, de préférence inférieure à 5%, en particulier inférieure à 1% sur base du poids total de ladite composition A . Selon un mode de réalisation privilégié, la teneur massique totale en 1,2-dichlorohexafluorocyclobutane est inférieure à 5000 ppm, avantageusement inférieure à 1000 ppm, de préférence inférieure à 500 ppm, plus préférentiellement inférieure à 250 ppm, en particulier inférieure à 100 ppm sur base du poids total de ladite composition A . Lorsqu’il est contenu dans la composition, la teneur massique totale en 1,2-dichlorohexafluorocyclobutane est supérieure à 1 ppm, avantageusement supérieure à 5 ppm, de préférence supérieure à 10 ppm, plus préférentiellement supérieure à 20 ppm sur base du poids total de ladite composition A .
Selon un mode de réalisation préféré, ladite composition A comprend au moins 80% en poids de chlorotrifluoroéthylène sur base du poids total de ladite composition A , avantageusement au moins 82% en poids, de préférence au moins 84% en poids, plus préférentiellement au moins 86% en poids, en particulier au moins 88% en poids, plus particulièrement au moins 90%, de manière privilégiée au moins 92% en poids de chlorotrifluoroéthylène sur base du poids total de ladite composition A .
Ladite composition A peut également comprendre du trifluoroéthylène, de préférence dans une teneur massique inférieure à 5%, de préférence inférieure à 4,5%, en particulier inférieur à 4% sur base du poids total de ladite composition A .
Ladite composition A peut éventuellement comprendre au moins l’un des composés additionnels C2 sélectionné parmi le groupe consistant en 1,1,2-trifluoroéthane, 1-chloro-1,1,2-trifluoroéthane, 1-chloro-2,2-difluoroéthylène, E/Z-1-chloro-1,2-difluoroéthylène, 1-chloro-1,2,2-trifluoroéthane. La teneur massique en ledit au moins l’un des composés additionnels C2 peut être inférieure à 5% sur base du poids total de ladite composition A , avantageusement inférieure à 4%, de préférence inférieure à 3%, plus préférentiellement inférieure à 2%, en particulier inférieure à 1% sur base du poids total de ladite composition A .
Traitement du flux de réaction Le courant B issu de l’étape a) peut être traité pour récupérer un courant le trifluoroéthylène (HFO-1123) purifié. Ledit courant B peut comprend, outre le trifluoroéthylène, HF, HCl, de l’hydrogène n’ayant pas réagi, du chlorotrifluoroéthylène n’ayant pas réagi, éventuellement un ou plusieurs des composés additionnels C1 ou C2 .
Ledit courant B peut être traité selon les étapes suivantes :
Elimination de HF et/ou HCl dudit flux de produit obtenu à l’étape a) pour former un mélange gazeux ; Séchage du mélange gazeux issu de l’étape i) ; Traitement du mélange gazeux séché à l’étape ii) pour éliminer l’hydrogène et optionnellement des gaz inertes ; Distillation du mélange issu de l’étape iii).
Le courant B issu de l’étape a) est récupéré en sortie de réacteur sous forme gazeuse. De préférence, en sortie du réacteur d’hydrogénolyse, le flux de produit est tout d’abord traité pour éliminer HCl et HF. Le flux de produit est passé dans de l’eau dans une colonne de lavage puis par un lavage avec une base diluée telle que NaOH ou KOH. Le reste du mélange gazeux, constitué des réactifs non convertis (H 2 et CTFE), de l’azote de dilution (si présent), du trifluoroéthylène et des composés additionnels mentionnés ci-dessus est dirigé vers un sécheur afin d’éliminer les traces d’eau de lavage. Le séchage peut être réalisé à l’aide de produits tels que le sulfate de calcium de sodium ou de magnésium, le chlorure de calcium, le carbonate de potassium, le gel de silice (silicagel) ou les zéolites. Dans un mode de réalisation, on utilise pour le séchage un tamis moléculaire (zéolite) tel que la siliporite. Le mélange gazeux ainsi séché est soumis à une étape de séparation de l’hydrogène et des inertes du reste des autres produits présents dans le mélange gazeux par absorption/désorption en présence d’un alcool comportant de 1 à 4 atomes de carbone et de préférence l’éthanol, à pression atmosphérique et à une température inférieure à la température ambiante, de préférence inférieure à 10°C et de manière encore plus préférée à une température de -25°C, pour l’absorption. Dans un mode de réalisation, l’absorption des organiques est réalisée dans une colonne à contre-courant avec de l’éthanol refroidi à -25°C. Le débit d’éthanol est réglé en fonction du débit d’organiques à absorber. L’hydrogène et les gaz inertes, insolubles dans l’éthanol à cette température, sont éliminés en tête de colonne d’absorption. Les organiques sont ensuite récupérés par chauffage de l’éthanol à son point d’ébullition (désorption), pour être ensuite distillés. Alternativement, l’étape iii) peut être mise en œuvre par un procédé de séparation membranaire.
Selon l’étape iv), les organiques ainsi obtenus sont distillés pour former et récupérer un courant D1 comprenant du trifluoroéthylène et un courant D2 comprenant le chlorotrifluoroéthylène et éventuellement un ou plusieurs des composés additionnels C1 ou C2 . Le courant D2 peut être recyclé à l’étape a).
Selon un mode de réalisation préféré, l’étape iv) de distillation est mise en œuvre à une pression inférieure à 3 bara, de préférence à une pression comprise entre 0,5 et 3 bara, en particulier à une pression comprise entre 0,9 et 2 bara. La mise en œuvre d’une distillation à une pression inférieure à 3 bara permet de sécuriser le procédé compte tenu du caractère explosif du trifluoroéthylène au-delà de 3 bara. De préférence, l’étape iv) de distillation est mise en œuvre dans une colonne de distillation comprend un garnissage structuré. Il a été observé qu’un garnissage structuré permettait d’obtenir une étape de distillation plus efficace. Ledit garnissage structuré peut être fait d’un matériau métallique. Ledit courant D1 est de préférence récupéré en tête de la colonne de distillation. Avant d’être récupéré, le courant D1 peut éventuellement être condensé partiellement en tête de la colonne de distillation. Lorsque la condensation partielle est mise en œuvre, le flux D1 est porté à une température de -50°C à -70°C. La température est ajustée en fonction de la pression appliquée. La condensation partielle permet d’améliorer l’efficacité de la distillation en limitant la teneur en composés additionnels dans le courant D1 . Ledit courant D1 peut comprendre au moins 95% de trifluoroéthylène, avantageusement au moins 96%, de préférence au moins 97%, en particulier au moins 98%, plus particulièrement au moins 99% en poids sur base du poids total dudit courant B .
Composition Selon un second aspect, la présente invention fournit des compositions comprenant du chlorotrifluoroéthylène.
Ladite composition comprend au moins 80% en poids de chlorotrifluoroéthylène et au moins l’un des composés additionnels choisi parmi le groupe consistant en 1,1,1-trifluoroéthane, 1,1,1,2-tétrafluoroéthane, hexafluorocyclobutène, fluoroéthane, 2-chloro-1,1,1-trifluoroéthane, 1,2-dichlorohexafluorocyclobutane ; la teneur massique totale en ledit au moins l’un des composés additionnels est inférieur à 15% sur base du poids total de ladite composition.
En référence à la , la tige d’entretoise 1 est ensuite insérée dans l’orifice de passage arrière O2, dans une étape E2, jusqu’à ce que la collerette d’étanchéité 34 soit en contact avec la face intérieure arrière F2i de la banche de coffrage arrière B2, de manière à boucher l’orifice de passage arrière O2.
L’écrou de verrouillage arrière 62 est ensuite inséré, dans une étape E3, sur l’extrémité arrière 22 du corps 2 et vissé, de manière à maintenir l’extrémité arrière 22 du corps 2 en place dans la banche de coffrage arrière B2 et à maintenir la collerette d’étanchéité 34 contre la face intérieure arrière F2i de la banche de coffrage arrière B2.
Le tube de compression 5 coulisse ensuite, dans une étape E4, le long du corps 2 et de l’organe d’étanchéité 3, de manière à réduire l’écart entre la collerette d’étanchéité 34 et l’organe d’obturation 4 et former, après coffrage, un mur d’épaisseur EpM souhaitée, correspondant à l’écartement entre les faces intérieures F1i, F2i des banches de coffrage B1, B2. Le tube de compression 5 entraine l’organe d’obstruction 4 jusqu’à ce que ce dernier vienne en butée contre la face extérieure avant F1e de la banche de coffrage avant B1.
Dans une cinquième étape E5, l’écrou de verrouillage avant 61 est inséré sur l’extrémité avant 21 du corps 2 et vissé, de manière à maintenir en place l’extrémité avant 21 du corps 2 en place dans la banche de coffrage avant B1 et à maintenir l’organe d’obturation 4 contre la face intérieure avant F1i de la banche de coffrage avant B1. La tige d’entretoise 1 est alors reliée de manière étanche à la banche de coffrage avant B1 par l’organe d’obturation 4 et à la banche de coffrage arrière B2 par la collerette d’étanchéité 34, dans la position d’insertion P0 dans laquelle la surface de contact 35 présente une forme convexe. Du béton peut alors être coulé entre les deux banches de coffrage B1, B2, sans que cela ne présente un quelconque risque de fuite.
Il va dorénavant être décrit un procédé de démontage de la tige d’entretoise 1, en référence à la . Dans cet exemple, la tige d’entretoise 1 est initialement insérée à la fois dans l’orifice de passage avant O1 et dans l’orifice de passage arrière O2 et est montée entre la banche de coffrage avant B1 et la banche de coffrage arrière B2. La collerette d’étanchéité 34 est initialement dans la position d’insertion P0 et la surface de contact 35 présente une forme convexe.
Le procédé comprend, dans cet exemple, une première étape EA de dévissage de l’écrou de verrouillage avant 61 et de l’écrou de verrouillage arrière 62, de manière à libérer le corps 2. Ce dernier coulisse ensuite, dans une étape EB, selon l’axe X dans un mouvement d’amont en aval (autrement dit dans un mouvement suivant la direction de l’axe X). Plus précisément, l’extrémité arrière 22 du corps 2 traverse l’orifice passage arrière O2 et le corps 2 se déplace jusqu’à ce que la collerette d’étanchéité 34 vienne en contact avec la face intérieure avant F1i de la banche de coffrage avant B1.
Dans une troisième étape EC, au contact de la face intérieure avant F1i, la collerette d’étanchéité 34 est déplacée depuis la position d’insertion P0 dans la position de retrait P1, dans laquelle la surface de contact 35 de la collerette d’étanchéité 34 présente une forme concave. La collerette d’étanchéité 34 peut ainsi traverser l’orifice de passage avant O1 dans un mouvement d’amont en aval sans difficulté. La tige d’entretoise 1 est alors retirée entièrement et il n’est pas nécessaire de retirer par la suite un cône d’écartement, comme cela était le cas dans l’art antérieur. Grâce à l’invention, le procédé de démontage est fortement simplifié.
Plaque plane destinée à constituer une agrafe, agrafe de fixation d’une jambe de force sur un poteau constituée par pliage d’une telle plaque et procédé d’assemblage d’un poteau et d’une jambe de force au moyen d’une telle agrafe La présente invention concerne une plaque plane destinée à constituer une agrafe de fixation d’une jambe de force sur un poteau de clôture.
Dans le domaine de la constitution de clôture autour d’un terrain à délimiter, il est connu d’équiper certains poteaux au moins, notamment les poteaux d’angle, d’une ou deux jambes de force qui stabilisent ces poteaux et leur permettent de résister aux efforts exercés par une clôture qui peut être formée par un grillage ou une juxtaposition de lattes.
Il est connu de US-A-4526348 d’assembler des poteaux et des traverses arrondis en utilisant une plaque pliée pour s’adapter à différentes géométries. Cette plaque est compatible avec des poteaux et traverses orientés à angle droit les uns par rapport aux autres mais ne pourrait pas être utilisée pour des jambes de force. GB-A-677092 et GB-A-572653 divulguent des éléments d’accouplement entre des poteaux à section rectangulaire et des traverses à section triangulaire ou polygonale, là encore, orientés à angle droit les uns par rapport aux autres. Ces éléments d’accouplement ne sont pas adaptés pour une utilisation avec des jambes de force. US-B-10731378 et US-A-5186871 divulguent, quant à eux, des éléments de connexion pour clôture formés par des feuillards métalliques installés entre des poteaux et des traverses sensiblement horizontales.
D’autre part, FR-A-3011024 divulgue un dispositif de liaison qui peut être utilisé entre un piquet et une jambe de force et dans lequel des liens sont mis en œuvre pour entourer un piquet et une jambe de force. Ce type d’assemblage n’est pas pérenne. FR-A-2740495, US-A-5139235, EP-A-0172075 et US-A-962950 divulguent divers systèmes de montage de jambe de force sur des poteaux, ces systèmes étant globalement complexes et peu adaptables à différentes configurations d’utilisation.
Il existe donc un besoin non résolu à ce jour pour une agrafe de fixation qui peut être fabriquée de façon économique et qui peut facilement être adaptée à ses conditions d’utilisation, notamment au positionnement d’une jambe de force par rapport à un poteau sur lequel elle doit être fixée, avec une orientation de la jambe de force qui n’est ni parallèle ni perpendiculaire au poteau.
C’est à ce problème qu’entend plus particulièrement remédier l’invention, en proposant une nouvelle plaque plane facilement configurable et adaptée à la fixation d’une jambe de force sur un poteau de clôture.
A cet effet, l’invention concerne une plaque plane destinée à constituer une agrafe de fixation d’une jambe de force sur un poteau de clôture et qui comprend
une partie principale qui définit au moins trois bords rectilignes non parallèles deux à deux et dont un bord rectiligne est non perpendiculaire aux deux autres bords; une première paire de deux volets attachés chacun à la partie principale par une charnière respective, les deux charnières s’étendant selon une première ligne de pliage parallèle à un premier bord rectiligne de la partie principale ; et une deuxième paire de deux volets attachés chacun à la partie principale par une charnière respective, les deux charnières s’étendant selon deuxième ligne de pliage parallèle à un deuxième bord rectiligne de la partie principale, non parallèle et non perpendiculaire au premier bord.
Les deux volets d’une même paire de volets sont séparés par une entaille qui s’étend, à partir du bord rectiligne de la partie principale sur lequel est attachée la paire de volets, jusqu’à un bord de chaque volet opposé au bord rectiligne de la partie principale. Chaque volet est configuré pour, en fonction de l’utilisation prévue de l’agrafe, être maintenu coplanaire avec la partie principale ou rabattu dans un sens ou dans l’autre par rapport à la partie principale, indépendamment des autres volets.
De façon avantageuse, cette deuxième voilure a la forme d’un arc vue de face.
De façon avantageuse, cette deuxième voilure a une forme de flèche vue de dessus.
De façon avantageuse, cette deuxième voilure est d’un seul tenant.
De façon avantageuse, cette deuxième voilure est superposée à la première voilure.
De façon avantageuse, cette deuxième voilure comporte des réservoirs supplémentaires ce qui bien sûr améliore l’autonomie de l’avion.
De façon avantageuse, cette deuxième voilure est solidarisée au fuselage par au moins une poutre la reliant à la partie supérieure du fuselage.
Selon un mode de réalisation, la deuxième voilure est solidarisée au fuselage par un ensemble de poutres dont au moins une supporte un réacteur.
Il est avantageux pour une famille d’avions de comprendre au moins une variante conventionnelle et au moins une variante selon l’invention qui partagent des constituants identiques en termes d’ailes de voilures conventionnelles et en termes de constituants du fuselage.
De façon préférentielle, les deux variantes diffèrent par la largeur du fuselage.
montre en coupe le schéma de principe de la double voilure selon l’invention.
montre en coupe le schéma de principe de la double voilure selon l’invention en illustrant les portances apportées par chacune des deux voilures et la portance de l’ensemble.
montre un mode de réalisation dans le cas d’un avion de ligne de petite taille avec deux réacteurs selon une vue de face.
montre un mode de réalisation dans le cas d’un avion de ligne de petite taille avec deux réacteurs selon une vue de profil.
montre un mode de réalisation dans le cas d’un avion de ligne de petite taille avec deux réacteurs selon une vue de dessus.
montre un mode de réalisation dans le cas d’un avion cargo selon une vue de face.
L’invention vise à fournir un procédé de production d’oléfines par vapocraquage à partir d’une composition comprenant une huile de liquéfaction de plastique, ladite composition comprenant des paraffines, des oléfines, des aromatiques et des hétéroatomes, le procédé comprenant :
(a) une étape de séparation d’une partie des paraffines et des oléfines contenues dans ladite composition comprenant au moins une étape de cristallisation (i) de ladite composition par abaissement de la température de 10°C à 60°C depuis une température initiale à laquelle ladite composition est entièrement liquide et l’obtention d’un mélange comprenant un produit solide enrichi en paraffines et appauvri en oléfines, en aromatiques et en hétéroatomes, et un effluent appauvri en paraffines et enrichi en oléfines, en aromatiques et en hétéroatomes, suivie d’au moins une étape de séparation (ii) dudit produit solide et dudit effluent,
Cet enchaînement particulier d’étapes permet de traiter dans un vapocraqueur un effluent issu d’une composition comprenant une huile de liquéfaction de plastique mais présentant des teneurs en oléfines, aromatiques et hétéroatomes conformes à celles requises en entrée d’un procédé de vapocraquage, et ce, quel que soit la teneur en contaminants de la composition.
La composition traitée par le procédé selon l’invention peut comprendre au moins 2% en masse d’huile(s) de liquéfaction de plastique. Le reste peut alors être composé d’au plus 98% en masse d’un diluant ou solvant tel qu’un hydrocarbure et/ou d’un ou plusieurs composants tels que : une huile de liquéfaction de biomasse telle que de Panicum virgatum , une huile de tall, une huile alimentaire usagée, une graisse animale, une huile végétale telle qu’une huile de colza, de canola, de ricin, de palme, de soja, une huile extraite d’une algue, une huile extraite d’une fermentation de microorganismes oléagineux tels que des levures oléagineuses, une huile de liquéfaction de biomasse telle qu’une biomasse lignocellulosique telle qu’une huile de liquéfaction de bois, de papier et/ou de carton, une huile obtenue par pyrolyse de meubles usagés broyés, une huile de liquéfaction d’élastomères par exemple du latex éventuellement vulcanisé ou des pneus, ainsi que leurs mélanges.
Dans un mode de réalisation, la composition peut comprendre au moins 5% en masse, au moins 10% en masse, au moins 25% en masse, au moins 50 % en masse, au moins 75% en masse, au moins 90% en masse ou 100% en masse d'huile(s) de liquéfaction de plastique. La teneur en masse d'huile(s) de liquéfaction de plastique de la composition peut être comprise dans tout intervalle défini par deux des limites précédemment fixées.
Les hétéroatomes contenus dans la composition traitée dans la présente invention peuvent être l’oxygène, l’azote, le soufre, le silicium, un métal et/ou un halogène, notamment le chlore.
Le produit solide issu de l’étape (a) peut contenir de 50%m/m à 90%m/m de paraffines, de 10 à 40%m/m d’oléfines, de 0 à 2%m/m d’aromatiques, de 2 à 15%m/m de naphtènes, et optionnellement au plus 2%m/m d’hétéroatomes.
L’effluent hydrotraité produit à l’étape (b) peuvent contenir de 0 à 2%m/m d’oléfines, de préférence de 0 à 1%m/m. Leur teneur totale en hétéroatomes peut être de 0 à 1% m/m. Ainsi, l’effluent produit à l’étape (b) peut contenir 70%m/m ou plus de paraffines, de préférence 80%m/m ou plus de paraffines, davantage de préférence 90%m/m ou plus de paraffines, notamment 97%m/m ou plus de paraffines, de préférence 98%m/m ou plus de paraffines.
Avantageusement, l’effluent hydrotraité produit à l’étape (b) peut en outre contenir :
au plus 100ppm d’oxygène (mesuré selon la norme ASTM D5622 / D2504), au plus 20 ppm d’azote (mesuré selon la norme ASTM D4629), au plus 500 ppm de soufre (mesuré selon la norme ISO 20846), au plus 120 ppm de chlore (mesuré selon la norme ASTM D7359-18).
Dans un mode de réalisation, lors de l’étape (a) de séparation, ladite composition peut être mélangée à au moins un solvant préalablement à l’au moins une étape (i) de cristallisation. On pourra alors avantageusement prévoir une étape de séparation (iii) de l’au moins un solvant de l’effluent issu de l’étape de séparation (ii) et le renvoi de l’au moins un solvant séparé à l’étape (i).
Le solvant peut avantageusement être un solvant organique, par exemple choisi parmi un hydrocarbure aliphatique, un hydrocarbure aromatique, une cétone, un alcool ou leurs mélanges, de préférence une cétone ou un alcool. Des exemples de solvants utilisables comprennent l’acétone, la méthyl éthyl cétone, l’iso-propanol.
On pourra notamment choisir un solvant ou un mélange de solvants qui ne cristallise pas à la température de cristallisation des paraffines à séparer, de préférence un solvant ou un mélange de solvants à l’état liquide et miscible avec la composition aux températures de mise en œuvre de l’étape (a) du procédé de la présente invention et notamment de l’au moins une étape (i) de cristallisation.
Le ratio volumique de ladite composition au solvant peut être de 10/90v/v à 90/10v/v, ou de 20/80v/v à 80/20 v/v, de préférence de 40/60v/v à 60/40v/v ou de 45/55v/v à 55/45v/v, par exemple de 50/50 v/v, ou dans tout intervalle défini par deux de ces ratios.
Chaque module lumineux 10 est configuré pour générer des rayons lumineux primaires R1 (illustrés sur la ) formant un faisceau lumineux Lx pour réaliser une fonction optique primaire f1 à laquelle ils sont dédiés. Les rayons lumineux primaires R1 sont émis selon une direction r1. Les rayons lumineux primaires R1 vont traverser l’écran intermédiaire 13 puis la glace de sortie 11.
Chaque module lumineux 10 comprend au moins une source lumineuse primaire 100 (illustrée sur la ) configurée pour générer lesdits rayons lumineux primaires R1.
Dans un mode de réalisation non limitatif, ladite au moins une source lumineuse primaire 100 est une source lumineuse à semi-conducteur. Dans un mode de réalisation non limitatif, ladite source lumineuse à semi-conducteur fait partie d’une diode électroluminescente. Par diode électroluminescente, on entend tout type de diodes électroluminescentes, que ce soit dans des exemples non limitatifs des LED (« Light Emitting Diode »), des OLED (« organic LED »), des AMOLED (Active-Matrix-Organic LED), ou encore des FOLED (Flexible OLED). Dans un autre mode de réalisation non limitatif, ladite au moins une source lumineuse primaire 100 est une lampe halogène ou une lampe au xénon.
Chaque module lumineux 10 est configuré pour réaliser une fonction optique primaire f1.
Dans un mode de réalisation non limitatif, un premier module lumineux est un module d’éclairage et un deuxième module lumineux est également un module d’éclairage. Dans un mode de réalisation non limitatif, les modules d'éclairage peuvent être un module d'éclairage générant au moins l'un des faisceaux choisis parmi: un faisceau à coupure, un faisceau route ou un faisceau adaptatif.