INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
D’autres modes de réalisation basés sur celui présenté à la en configurations (a) et (b) peuvent comporter plusieurs lames tranchantes dans les éléments 27 rotatifs mais également proposer des arrangements internes où les angles formés entre deux lames tranchantes consécutives ne seraient pas identiques pour une position donnée.
La représente un exemple de mise en situation d’usage du dispositif 100 pour éliminer des frelons asiatiques 41 se trouvant à proximité d’un nid 40, situé dans cette illustration dans la partie inférieure de l’avant-toit d’une habitation 60.
Après avoir intégralement déployé les tubes 101-106 du conduit télescopique 10, et relié la sortie 15 dudit dispositif à une unité d’aspiration 31 au moyen d’un flexible 312 et de son embout rigide 315, un opérateur 50 peut alors se positionner à une distance suffisamment éloignée du nid 40 pour débuter l’aspiration des frelons asiatiques 41.
Les frelons asiatiques 41, après avoir généralement effectué un vol stationnaire d’observation proche de l’entrée du tube 106, se rapprocheront de l’entrée et seront ensuite aspirés dans le conduit télescopique 10 puis découpés au moyen des lames tranchante 161, 162 et 163.
On appelle « alcane en C≥x» un alcane constitué d’au moins x atomes de carbone, ledit alcane pouvant être linéaire ou ramifié, Par exemple le 2,3,6-triméthylheptane (CAS 4032-93-3) est un alcane en C≥10.
On appelle « polyester » un polymère dont la chaine principale consiste en un enchainement alterné de motifs issus d’au moins un acide dicarboxylique et de motifs issus d’au moins un alcool comportant au moins deux fonctions hydroxyles, ces motifs étant liés entre eux par des fonctions ester.
On entend par « composé hydrocarboné » un composé constitué essentiellement d’atomes de carbone et d’hydrogène.
On appelle « indice hydroxyle » la quantité d’hydroxyles libres mesurée selon la méthode NF ISO 4629 4629-2. L’indice hydroxyle est exprimé en mg KOH/g.
Au sens de la présente invention, on appelle « viscosité » la viscosité cinématique qui est le quotient de la viscosité dynamique par la masse volumique ou densité du fluide. La viscosité cinématique est communément exprimée en centistokes (cSt) ou mm 2 .s -1 .
Dans les produits cosmétiques ou dermatologiques, un contrôle fin de la structuration du produit ou de sa viscosité est nécessaire par rapport à l’application visée et représente un des éléments critiques quant à l’appréciation du produit par l’utilisateur. Par exemple, un rouge à lèvres, un fond de teint ou un fard à paupières ne doivent pas couler une fois appliqués sur la peau alors qu’un produit pour cheveux comme un gel ou sérum par exemple doit pouvoir être facilement répandu par l’utilisateur sur la chevelure.
Les ingrédients permettant d’ajuster les caractéristiques structurelles, épaississantes et gélifiantes d’un produit cosmétique comprennent les cires, les charges minérales à base de silice notamment, des argiles hydrophobisées comme les bentonites, des sels métalliques d’acides gras, des esters d’acides gras et des dérivés de sucres ou oligosaccharides fonctionnalisés par des acides gras comme le palmitate de dextrane ou les esters de sucrose.
Chaque mur est constitué par plusieurs rangs de blocs de construction, ces rangs étant superposés les uns sur les autres et les blocs de construction de rangs adjacents du mur étant liés entre eux avec de la colle ou un mortier de maçonnerie.
Afin d’améliorer les caractéristiques d’isolation thermique, certains blocs de construction sont pourvus d’au moins un évidement interne dans lequel se trouve une masse de matériau isolant thermique, on parle alors de blocs de construction isolés.
La masse d’isolant thermique est soit introduite dans le bloc de construction pendant la fabrication du bloc de construction, par exemple en insérant dans l’évidement, un bloc solide d’isolant préformé aux dimensions de l’évidement.
Cette solution est avantageuse car le mur est directement assemblé à l’aide de blocs de construction isolés, ce qui facilite l’organisation du chantier de maçonnerie.
Un inconvénient de cette solution est qu’elle induit un surcoût de production des blocs de construction isolés.
Il est aussi possible d’insérer l’isolant thermique dans les évidements internes des blocs de construction après que ceux-ci aient été assemblés pour former le mur.
Cette solution complexifie la construction du mur puisqu’il est nécessaire de gérer l’introduction de l’isolant non pas dans l’usine de production de blocs de construction mais sur le chantier de construction du bâtiment.
Une main d’œuvre qualifiée doit être spécifiquement formée pour la mise en œuvre de l’isolation sur le chantier.
Un objet de la présente invention est de fournir des blocs de construction isolés résolvant tout ou partie des inconvénients de l’art antérieur.
A cet effet, selon un premier aspect de l’invention, il est proposé un procédé d’isolation thermique de blocs de construction, chaque bloc de construction ayant une face supérieure, une face inférieure et au moins un évidement interne au bloc de construction qui débouche sur ladite face inférieure du bloc de construction et sur ladite face supérieure du bloc de construction, le procédé comprenant l’introduction d’un matériau dans certains au moins des évidements internes des blocs de construction pour former des masses de matériau isolant thermique, chaque masse de matériau isolant thermique étant moulée et solidifiée dans un desdits évidements internes des blocs de construction qui lui correspond, le procédé comprenant la superposition sur un support transportable de plusieurs couches de blocs de construction pour constituer un empilement transportable de blocs de construction.
Le procédé d’isolation thermique de blocs de construction selon le premier aspect de l’invention est essentiellement caractérisé en ce que les couches de blocs de construction de l’empilement sont séparées les unes des autres par des séparateurs, chacune des masses de matériau isolant thermique étant moulée contre au moins un desdits séparateurs.
Grâce à l’invention, la solidification des masses de matériau isolant thermique se produit directement contre les séparateurs placés entre les couches de blocs de construction qui forment l’empilement de blocs alors que cet empilement est porté par le support transportable.
De ce fait, la solidification des masses de matériau isolant se produit, dans l’empilement, après constitution de l’empilement transportable de blocs.
Dans une ligne de production classique, l’empilement des blocs de constructions est réalisé avec des blocs de construction déjà isolés, c’est-à-dire après solidification complète des masses de matériau isolant dans les blocs.
Avec le procédé selon l’invention l’empilement de blocs peut être transporté et stocké alors que les masses de matériau isolant ne sont pas encore solidifiées.
Un filtre peut être monté en aval de l’entrée d’air de manière à filtrer le flux d’air en provenance de l’habitacle avant d’être redistribué dans l’habitacle.
L’invention concerne également une installation de chauffage, ventilation et/ou climatisation comportant un tel dispositif nommé dispositif arrière.
L’installation peut comporter éventuellement un autre dispositif de chauffage, ventilation et/ou climatisation nommé dispositif avant, configuré pour le traitement thermique d’un flux d’air à destination de passagers avant et/ou arrière du véhicule et comportant une ou plusieurs entrées d’air.
L’invention concerne également un véhicule notamment automobile comportant au moins un dispositif de chauffage, ventilation et/ou climatisation, tel que défini précédemment.
montre un exemple de réalisation d’un dispositif de chauffage, ventilation et/ou climatisation selon l’invention.
est une vue partiellement en coupe d’une partie d’un boîtier dudit dispositif de la en aval de l’entrée d’air selon le sens d’écoulement du flux d’air au sein dudit dispositif.
est une vue en coupe transversale de la partie du boîtier de la .
De plus, dans la description, les termes amont et aval sont définis en référence à l’écoulement d’un flux d’air circulant au sein d’un dispositif de chauffage, ventilation et/ou climatisation.
En référence aux figures 1 et 2, l’invention concerne un dispositif de chauffage, ventilation et/ou climatisation 1, désigné par la suite par dispositif 1. Le dispositif 1 est destiné à être installé dans un véhicule notamment automobile, non représenté sur les figures, comprenant un habitacle.
Il peut s’agir d’un dispositif 1 dédié au traitement d’un flux d’air à destination de passagers arrière du véhicule. Un tel dispositif est communément nommé dispositif arrière.
En alternative, il peut s’agir d’un dispositif 1 avant pour le traitement d’un flux d’air à destination de passagers avant du véhicule, et éventuellement des passagers arrière.
L’invention peut aussi concerner une installation de chauffage, ventilation et/ou climatisation comportant un dispositif arrière et/ou un dispositif avant.
Un trièdre XYZ est schématisé sur la . L’axe X est un axe longitudinal du dispositif 1. Cet axe X peut correspondre à l’axe longitudinal avant/arrière du véhicule, c’est-à-dire selon la longueur du véhicule, lorsque le dispositif 1 est monté au sein du véhicule. L’axe Y est un axe transversal du dispositif 1. Cet axe Y peut correspondre à l’axe transversal droite/gauche du véhicule, c’est-à-dire selon la largeur du véhicule, lorsque le dispositif 1 est monté au sein du véhicule. L’axe Z peut coïncider avec l’axe vertical haut/bas du véhicule, c’est-à-dire selon la hauteur du véhicule, lorsque le dispositif 1 est monté au sein du véhicule. Les axes X, Y, Z, sont perpendiculaires les uns aux autres.
L’invention concerne également un procédé de déconnexion d’un connecteur électrique mâle tel que décrit précédemment et d’un connecteur électrique femelle, le connecteur électrique mâle et le connecteur électrique femelle sous tension étant initialement dans une position de connexion, la patte de raccordement étant initialement dans un état contraint, le procédé comprenant : une étape de désinsertion partielle de l’organe d’emboitement du connecteur électrique femelle de la cavité d’emboitement, et une étape de mise en contact de la patte de raccordement du dispositif de court-circuitage avec la broche de connexion mâle du connecteur électrique mâle, de manière à relier électriquement la broche de connexion mâle et le dispositif de court-circuitage, la mise en contact étant réalisée avant que ladite broche de connexion mâle et ladite broche de connexion femelle ne soient entièrement déconnectées.
Dans le cas d’un connecteur électrique mâle comprenant au moins deux broches de connexion mâle et d’un connecteur électrique femelle comprenant au moins deux broches de connexion femelle, le dispositif de court-circuitage comprend au moins deux pattes de raccordement, chaque patte de raccordement étant initialement dans un état contraint, le procédé comprend : une étape de désinsertion partielle de l’organe d’emboitement du connecteur électrique femelle de la cavité d’emboitement, et une étape de mise en contact de chaque patte de raccordement du dispositif de court-circuitage avec chaque broche de connexion mâle du connecteur électrique mâle, de manière à relier électriquement chaque broche de connexion mâle et le dispositif de court-circuitage, la mise en contact étant réalisée avant que lesdites broches de connexion mâle et les broches de connexion femelle ne soient entièrement déconnectées.
Enfin, l’invention concerne un procédé de connexion d’un connecteur électrique mâle tel que décrit précédemment, et d’un connecteur électrique femelle, sur un réseau électrique non alimenté, le connecteur électrique mâle et le connecteur électrique femelle étant initialement dans une position de non-connexion, la patte de raccordement étant initialement dans un état de repos, le procédé comprenant, une étape d’insertion de l’organe d’emboitement du connecteur électrique femelle dans la cavité d’emboitement du connecteur électrique mâle, et une étape d’éloignement de la patte de raccordement de la broche de connexion mâle.
La est une représentation schématique d’une vue en coupe d’un ensemble d’un connecteur électrique mâle et d’un connecteur électrique femelle selon l’art antérieur.
La est une représentation schématique d’un ensemble d’un connecteur électrique mâle, d’un connecteur électrique femelle et d’un module de coupure selon une forme de réalisation de l’invention.
La est une représentation schématique d’un connecteur électrique mâle selon une forme de réalisation de l’invention.
La est une représentation schématique d’un ensemble d’un connecteur électrique mâle et d’un connecteur électrique femelle selon une forme de réalisation de l’invention.
La est une représentation schématique d’une vue en coupe longitudinale de l’ensemble de la , dans une position de déconnexion.
La est une représentation schématique d’une vue en coupe longitudinale de l’ensemble de la , dans une position de connexion.
La est une représentation schématique d’une vue rapprochée de l’ensemble de la .
La est une représentation schématique d’une vue rapprochée d’une patte de raccordement du connecteur électrique mâle de la , dans un état de repos.
La est une représentation schématique d’une vue en coupe de l’ensemble de la , dans lequel les connecteurs électriques mâle et femelle sont en cours de connexion.
La est une représentation schématique d’une vue rapprochée d’une patte de raccordement du connecteur électrique mâle de la , dans un état contraint.
La est une représentation schématique d’une vue en coupe de l’ensemble de la , dans lequel les connecteurs électriques mâle et femelle sont en cours de déconnexion.
Le pivotement des volets 14.1, 12.1 se fait sensiblement autour des axes 14.2 et 12.2, respectivement, chacun desdits axes 14.2, 12.2 étant transversal et parallèle à la direction Y.
Les pointillés illustrent une autre position possible des volets 14.1, 12.1.
Chaque volet peut être commandé indépendamment de l’autre volet.
Dans la variante illustrée dans la , la nacelle 10 combine l’agencement des gouvernes 20 et des volets pivotants 14.1, 12.1. A cet égard, il est préférable que chacun de axes de pivotement 14.2, 12.2 est agencé sensiblement axialement au même niveau que le bord de fuite de la gouverne 20, ou en aval dudit bord de fuite. Cela permet d’éviter toute interférence mécanique entre les volets 14.1, 12.1 et les gouvernes 20, notamment en cas de pivotement radialement interne des volets 14.1, 12.1.
Toutefois, les volets pivotants 14.1 et 12.1 sont aptes à pivoter radialement extérieurement, tel que le volet 14.1 illustré dans la .
La nacelle 10 comprend préférentiellement une paroi intermédiaire 22 agencée entre la paroi supérieure 14 et la paroi inférieure 12 et parallèle à celles-ci. La paroi intermédiaire 22 peut également être munie d’un volet du même type que les volets 12.1, 14.1 des parois supérieure 14 et inférieure 12.
Dans une alternative non représentée, un seul volet pivotant est agencé, par exemple sur la paroi inférieure 12 (respectivement supérieure 14) en vis-à-vis d’une paroi supérieure 14 fixe (respectivement inférieure 12 fixe).
Le pivotement des volets 14.1, 12.1 génère une déviation du flux d’air annulaire F vers un flux sortant F’ pouvant avoir une direction inclinée par rapport à l’axe de la soufflante 18.1. Ainsi, le flux F’, combiné aux autres flux F’ des autres soufflantes 18 de la nacelle 10 génère une poussée résultante (TR, TL, sur les figures 2 à 4).
Les volets 14.1, 12.1 peuvent aussi être utilisés pour pivoter dans une direction opposée l’un de l’autre, de sorte à réduire ou agrandir le passage de l’air. Dans une variante, les volets peuvent pivoter l’un vers l’autre, précisément vers la paroi intermédiaire 22, jusqu’à l’obturation du passage de l’air, le flux étant alors redirigé vers des orifices de la nacelle inversant ainsi la poussée (par exemple lors d’un atterrissage).
La combinaison des gouvernes 20 et des volets pivotants 14.1, 12.1 permet avantageusement d’assurer un contrôle directionnel précis de l’aéronef. En effet, chaque nacelle 10 est commandée indépendamment, et chaque gouverne 20 peut être commandée indépendamment également. Il est ainsi possible d’obtenir une poussée résultante qui procure à l’aéronef un moment de tangage et/ou de roulis et/ou de lacet, pour améliorer la maniabilité de l’avion en virage, descente ou montée, pour équilibrer l’avion.
De plus, dans le cas d’un turboréacteur défaillant de l’aéronef, ce dernier reste tout de même capable de se stabiliser, par exemple en obturant partiellement le passage d’air de la nacelle appartenant au groupe propulsif non défaillant de l’aéronef au moyen des volets pivotants afin de créer une trainée qui compensera la traînée qui sera créée par le groupe propulsif défaillant.
De plus, l’aéronef de l’invention est capable d’assurer un contrôle directionnel fin pour manœuvrer l’aéronef en toute sécurité, par exemple par le moyen des gouvernes.
En effet, dans une configuration de panne moteur, il est possible que l’aéronef ne génère aucune poussée, l’aéronef est donc dirigé uniquement par un flux d’air « passif », les volets pivotants contribuent activement à manœuvrer l’aéronef en garantissant le contrôle directionnel nécessaire.
L’empennage de l’avion devient optionnel, car les fonctions de stabilisation, d’équilibrage et de montée/descente de l’avion peuvent être assurées par un contrôle synchrone ou différentiel entre les deux groupes propulsifs et par les surfaces fixes de la nacelle.
AERONEF A TRAINEE REDUITE PAR LA REDUCTION D’INTENSITE DES TOURBILLONS MARGINAUX L’invention a trait au domaine des aéronefs, plus particulièrement des aéronefs comprenant un fuselage généralement allongé et une voilure constituée de deux ailes disposées de part et d’autre du fuselage.
Art antérieur La portance d’une voilure d’aéronef induit une traînée aérodynamique par la formation de tourbillons. En effet, la portance résulte d’une différence de vitesse entre l’extrados et l’intrados de la voilure, provoquant, outre une différence de pression, une circulation rotationnelle autour de la voilure formant des tourbillons dans le sillage de la voilure.
- du charbon activé, imprégné chimiquement ou non, ce charbon activé étant notamment d’origine végétale ou inorganique, et/ou
- du coke de lignite activé, imprégné chimiquement ou non, et/ou
- une argile.
Optionnellement, le réactif de démercurisation comprend un ou plusieurs additifs, respectivement constitués :
- d’un composé minéral, tel que la silice, la chaux ou l’oxyde de fer,
- d’un composé à base de soufre, tel qu’un sulfure ou polysulfure alcalin, et
- d’un sel halogénure, notamment alcalin ou alcalinoterreux.
Le séparateur gaz-solide 20 est adapté pour séparer les poussières et réactifs solides que les fumées contiennent lorsque ces dernières traversent le séparateur gaz-solide. Les solides collectés par le séparateur gaz-solide 20 sont répartis en une première fraction, qui est sortie de l’installation 1, en étant par exemple stockée dans un silo 21, et une seconde fraction qui est recyclée, en étant renvoyée dans les fumées à traiter en amont du séparateur gaz-solide 20 en transitant par un dispositif de traitement 22 où sont réactivés les solides de la fraction recyclée, en particulier les réactifs de démercurisation et de neutralisation usés. Cette fraction recyclée représente de préférence entre 50 et 95%, voire entre 70 et 90%, de la totalité des solides collectés par le séparateur gaz-solide 20.
De multiples formes de réalisation sont envisageables pour le dispositif de traitement 22. Selon une première possibilité, le dispositif de traitement 22 comprend un réacteur de réactivation, tel qu’un lit fluidisé, une auge de mixage, un tambour de brassage, etc., ce réacteur de réactivation agissant de manière chimique et/ou mécanique et/ou thermique sur les solides s’y trouvant pour les réactiver. Le temps de séjour de la fraction recyclée dans un tel réacteur de réactivation est typiquement compris entre 5 et 60 minutes. Selon une deuxième possibilité, le dispositif de traitement 22 comprend une enceinte de maturation, telle qu’un silo, dans laquelle la réactivation résulte d’un phénomène de vieillissement. Le temps de séjour de la fraction recyclée dans une telle enceinte de maturation est typiquement compris entre 5 et 20 heures.
Quelle que soit la forme de réalisation du dispositif de traitement 22, mais de préférence dans le cas où le dispositif de traitement 22 comprend un réacteur de réactivation, un fluide, tel que des gouttelettes d’eau ou de la vapeur d’eau, est avantageusement admis à l’intérieur de ce dispositif de traitement, notamment du réacteur de réactivation, pour être mis en contact, voire mélangé avec les solides s’y trouvant pour favoriser leur réactivation. WO2018/109072 divulgue ainsi un réacteur de réactivation associant des hélices de convoyage, des pales de mixage et une distribution de vapeur d’eau.
Dans tous les cas, les solides sortant du dispositif de traitement 22 forment un flux qui est introduit directement dans les fumées à traiter en amont du séparateur gaz-solide 20. En pratique, les positions relatives du point d’introduction de ce flux dans les fumées à traiter, du point d’introduction du réactif de démercurisation depuis le silo 11 dans les fumées à traiter, et du point d’introduction du réactif de neutralisation depuis le silo 10 dans les fumées à traiter sont indifférentes.
L’installation 1 est optionnellement complétée par d’autres unités de traitement, placées en aval du séparateur gaz-solide 20, telles qu’une unité de dénitrification catalytique par exemple. De plus, d’autres équipements comme un ventilateur, un échangeur de chaleur ou un silo de stockage d’un autre réactif peuvent être présents au sein de l’installation 1. Dans tous les cas, les fumées traitées par l’installation 1 sont prévues pour sortir de cette dernière via une cheminée 30 par laquelle les fumées traitées sont rejetées dans l’environnement.
Avant de s’intéresser aux autres composants de l’installation 1, il est intéressant de comprendre comment peut évoluer dans le temps la concentration du mercure dans les fumées à traiter, c’est-à-dire les fumées entrant dans l’installation 1. Ainsi, la illustre la concentration, en fonction du temps, en vapeur de mercure total (élémentaire et oxydé) dans des fumées qui sont issues d’un incinérateur d’ordures ménagères et qui sont susceptibles d’être envoyées à l’installation 1 aux fins de leur traitement, en particulier de leur démercurisation. Sur cet exemple réel illustré par la , on constate que la concentration de mercure, notée [Hg], est le plus souvent autour d’une valeur de l’ordre de 100 µg/Nm 3 , mais qu’elle connaît, à trois reprises, des pics de mercure lors desquels la concentration de mercure varie de manière rapide et avec une grande intensité, en atteignant plus de 800, voire 1000 µg/Nm 3 , en quelques secondes ou dizaines de secondes seulement. Les variations des autres polluants, tels que les gaz acides et les oxydes d’azote, ne présentent généralement pas de variations aussi brusques.
En revenant maintenant à la description de l’installation 1 de la , on va s’intéresser à la façon dont cette installation 1 est conçue pour réguler les émissions de mercure en sortie de l’installation 1, tout en tenant compte de l’évolution temporelle de la concentration en mercure dans les fumées à traiter entrant dans l’installation, y compris lorsque cette évolution temporelle inclut un ou plusieurs pics de mercure. A défaut d’une telle régulation, les concentrations en mercure dans les fumées traitées pourraient varier de plus de deux ordres de grandeur en quelques dizaines de secondes.
A cet effet, dans la forme de réalisation considérée sur la , l’installation 1 comporte deux analyseurs 40 et 50, ainsi qu’un calculateur 60.