INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
une unité tactile comprenant une matrice de M*N senseurs de pression agencés en M lignes et en N colonnes, un ensemble de (M-1)*N résistances de lignes, un ensemble de M*(N-1) résistances de colonnes, un ensemble de M*N résistances globales, un premier sommateur analogique présentant une première entrée reliée électriquement, via les résistances de lignes, à (M-1)*N premiers senseurs de M-1 premières lignes prises parmi les M lignes, les valeurs des résistances de lignes reliant N premiers senseurs de pression de l’une quelconque des M-1 premières lignes au premier sommateur analogique étant identiques et distinctes des valeurs des résistances de lignes reliant les autres premiers senseurs de pression au premier sommateur analogique, de sorte que le premier sommateur analogique délivre une première tension analogique proportionnelle à une somme de (M-1)*N premières tensions élémentaires, chaque première tension élémentaire étant une tension de sortie du premier senseur pondérée par la valeur de la résistance de ligne reliant le premier senseur au premier sommateur analogique, un deuxième sommateur analogique présentant une première entrée reliée électriquement, via les résistances de colonnes, à M*(N-1) deuxièmes senseurs de N-1 premières colonnes prises parmi les N colonnes, les valeurs des résistances de colonnes reliant M deuxièmes senseurs de pression de l’une quelconque des N-1 premières colonnes au deuxième sommateur analogique étant identiques entre elles et distinctes des valeurs des résistances de colonnes reliant les autres deuxièmes senseurs de pression au deuxième sommateur analogique, de sorte que le deuxième sommateur analogique délivre une deuxième tension analogique proportionnelle à une somme de M*(N-1) deuxièmes tensions élémentaires, chaque deuxième tension élémentaire étant une tension de sortie du senseur pondérée par la valeur de la résistance de colonne reliant le deuxième capteur au deuxième sommateur analogique, un troisième sommateur analogique présentant une troisième entrée reliée électriquement aux M*N senseurs via les résistances globales respectives, les valeurs des résistances globales étant identiques, de sorte que le troisième sommateur analogique délivre une troisième tension proportionnelle à une somme des tensions de sortie des senseurs respectifs.
Quant au bourrelet annulaire, il définit des faces annulaires interne et externe reliées par un sommet annulaire. La face annulaire interne peut être cylindrique, alors que la face annulaire externe est tronconique. En variante, la face annulaire interne et la face annulaire externe peuvent être cylindriques.
Ou encore, la face annulaire interne et la face annulaire externe peuvent être tronconiques.
La section transversale du bourrelet peut être globalement triangulaire, trapézoïdale, ou rectangulaire avec des angles de préférence arrondis.
Avantageusement, la paroi périphérique externe forme au moins un filet hélicoïdal et la jupe forme un filetage interne apte à venir en prise avec le filet hélicoïdal. Bien entendu, cette fixation à visser peut être remplacée par n’importe quelle autre fixation, qui présente de préférence un caractère non définitif, et qui permet de comprimer un joint de col. Toutefois, la fixation par vissage est préférée.
L’esprit de la présente invention repose sur le fait de compléter un joint de col classique (rondelle plate) à étanchéité purement axiale avec une saillie ou une excroissance axiale apte à venir se loger dans un espace de réception afin de créer une étanchéité radiale, qui peut en outre servir de fixation mécanique. L’étanchéité de cette saillie ou excroissance axiale avec le corps de l’organe de distribution est la première caractéristique recherchée.
La est une vue en coupe transversale verticale à travers un distributeur de produit fluide selon un premier mode de réalisation de l’invention,
La est une vue agrandie d’un détail entouré de la ,
Les figures 3, 4, 5 et 6 sont des vues similaires à celle de la pour différents modes de réalisation de l’invention, et
Les figures 7 et 8 sont des vues similaires à celle de la pour encore un autre mode de réalisation de l’invention.
On se référera tout d’abord à la pour décrire les différents éléments constitutifs d’un distributeur qui peut intégrer l’invention. Le distributeur comprend un réservoir de produit fluide R qui forme un col R1 définissant une ouverture R2 qui fait communiquer l’intérieur du réservoir R avec l’extérieur. Le col R1 définit un bord annulaire supérieure R3 qui peut optionnellement être pourvu d’un jonc R4. Le col R1 définit une paroi périphérique externe R5 qui est formée avec au moins un filet hélicoïdal R6. Le réservoir R peut être réalisé en n’importe quel matériau approprié comme par exemple du verre, du métal, une matière plastique, etc.
– la est une vue en perspective de trois-quarts avant qui illustre notamment l’unité supérieure de ventilation ;
– la est une vue analogue à celle de la qui représente certains composants de l’unité supérieure de ventilation en perspective éclatée. ; – la est une vue en perspective d’un détail de réalisation qui représente l’agencement pour le stockage du cordon d’alimentation du moteur électrique du ventilateur.
Description détaillée d’un ventilateur selon l'invention
Pour la description de l'invention et la compréhension des revendications, on adoptera à titre non limitatif et sans référence limitative à la gravité terrestre les orientations verticale, longitudinale et transversale selon le repère V, L, T indiqué aux figures dont les axes longitudinal L et transversal T s’étendent dans un plan horizontal.
Premier exemple de réalisation On a représenté aux figures 1 et 2 un ventilateur 20 du type dit « Ventilateur sur pied » qui dans son état déployé d’utilisation s’étend globalement verticalement et comporte, de haut en bas, une unité supérieure de ventilation 22 (Aussi appelée tête de ventilateur), un mât vertical démontable 24, et un socle inférieur 26 globalement en forme d’un disque dont une face inférieure globalement plane est apte à reposer sur une surface horizontale, par exemple sur le sol (Non représenté).
Le socle inférieur 26 équipé du mât 24 constitue le pied 28 du ventilateur 20 qui supporte l’unité supérieure de ventilation 22.
Le pied s’étend selon un axe vertical A28.
L’unité supérieure de ventilation 22 comporte une enceinte ajourée 30, ici sous la forme d’une enceinte grillagée, de forme générale cylindrique dont l’axe général A30 est ici horizontal et perpendiculaire à l’axe A28 du pied 28.
Comme on peut le voir notamment à la , à l’arrière de l’enceinte ajourée 30, l’unité supérieure de ventilation 22 comporte un bloc arrière axial d’entraînement 32 qui, à sa partie inférieure, comporte un tube vertical 34 pour sa fixation démontable à l’extrémité supérieure du mât 24.
De manière connue et comme on peut le voir aux figures 8 et 9, le bloc arrière d’entraînement 32 comporte un motoréducteur à moteur électrique dont l’arbre de sortie 33 s’étend axialement selon l’axe A30 à l’intérieur de l’enceinte ajourée 30.
Le bloc arrière d’entraînement 30 peut aussi comporter des moyens de transmission permettant d’entraîner l’unité supérieure de ventilation 22 en pivotement alterné autour de l’axe vertical A28 de manière à permettre d’effectuer un mouvement de balayage alterné de l’espace par le flux d’air de ventilation produit par le ventilateur 20.
L’enceinte ajourée 30 est ici réalisée en deux parties dont une partie arrière cylindrique creuse 36 sur la face arrière de laquelle est fixé le bloc arrière d’entraînement, et dont la face plane avant 40 est ouverte.
L’enceinte ajourée 30 comporte de plus une grille avant 42 de fermeture de sa face avant 40 qui se présente sous la forme d’une grille plane 42 de contour circulaire.
La grille avant 42 est assemblée et fixée sur la partie arrière cylindrique 36 par un mécanisme du type à baïonnette comportent une série d’ergots périphériques 46, portés par la grille avant 42, et une série de rainures complémentaires en « L » 48.
Le boitier de roulement fixe assure d’une part le guidage radial de l’arbre de rotors et d’autre part, forme un moyen de réglage du positionnement axial de l’arbre de rotors par son vissage/ dévissage dans le stator, permettant ainsi d’optimiser les jeux de fonctionnement. Ce moyen de réglage du positionnement axial permet d’éviter l’utilisation des cales de réglage comme dans l’architecture de l’art antérieur, ce qui constitue un avantage certain en termes de facilité de montage. Il est en outre possible d’avoir un réglage fin du jeu. Un autre avantage est que cela permet de limiter la précision d’usinage sur certaines pièces : le vissage / dévissage du boitier permet de libérer de la latitude de réglage.
Le boitier de roulement mobile forme un moyen de réglage de la précharge du roulement par son vissage/ dévissage dans le stator. Le réglage de la précharge peut ainsi être précis. Cette précharge empêche également les mouvements de jeu de filet possibles entre la portion filetée des boitiers et les taraudages du stator. L’avantage d’avoir la possibilité de régler le chargement de la précontrainte des roulements est de fiabiliser le fonctionnement de la pompe à vide. En effet, il est possible d’avoir, de façon simple, la même précharge sur chaque pompe à vide car on décorrèle les valeurs de précharge, des dispersions d’usinage des pièces entrant dans la chaine de côte concernée ainsi que de la dispersion possible de raideur des rondelles élastiques.
La pompe à vide peut comporter deux boitiers de roulement fixe et deux paliers mobiles classiques (c’est-à-dire ne pas comporter de boitiers de roulement mobiles) pour le réglage du positionnement axial des arbres de rotors.
La pompe à vide peut comporter deux boitiers de roulement mobile et deux paliers fixes classiques (c’est-à-dire ne pas comporter de boitiers de roulement fixe) pour le réglage de la précharge des roulements, le réglage du positionnement axial des arbres de rotor pouvant être réalisé classiquement au moyen de cales de positionnement.
La pompe à vide peut comporter deux boitiers de roulement mobile et deux boitiers de roulement fixe pour pouvoir régler d’une part, le positionnement axial des arbres de rotors au moyen des boitiers de roulement fixe et d’autre part, la précharge des roulements au moyen des boitiers de roulement mobile. Ces boitiers sont par exemples agencés sur chaque arbre de part et d’autre de la partie de pompage sec des étages de pompage dans laquelle circulent les gaz, c’est-à-dire de part et d’autre du au moins un étage de pompage.
Le montage des boitiers par vissage permet en outre d’automatiser plus facilement le montage. Il est alors notamment aisé de contrôler la force de précharge des roulements et de l’ajuster par le serrage /desserrage des seconds boitiers.
Il est par ailleurs possible de conserver la partie du stator supportant les boitiers de roulement fixe et mobile après maintenance car celle-ci n’est pas endommagée par les phénomènes de corrosion de contact comme cela peut être le cas avec les pompes à vide de l’art antérieur.
Le premier et/ou le second boitier présente une forme cylindrique présentant une portion filetée extérieure permettant aux boitiers de pouvoir être vissés/dévissés dans un taraudage respectif formé dans un logement du stator (ou alésage). Le pas de vis des portions filetées des premiers boitiers et/ou des seconds boitiers est par exemple compris entre 0,5mm et 4mm, tel que 1mm.
Les parties cylindriques des boitiers permettent d’assurer le positionnement radial et le guidage des boitiers. La qualité du guidage est assurée par l’ajustement entre la partie cylindrique du boitier et le logement en vis-à-vis du stator. Il est possible d’introduire un jeu un peu plus important entre le filetage et le taraudage afin que le positionnement radial ne soit réalisé que par le guidage cylindrique. On évite ainsi les possibles sur-contraintes en cas de défaut d’usinage du filet, la précharge des boitiers de roulement mobile permettant d’assurer le contact axial entre les flancs de filet.
L’élément élastique annulaire est par exemple une rondelle élastique, par exemple métallique.
Les roulements comportent respectivement deux bagues coaxiales, une bague interne solidaire en rotation de l’arbre et une bague externe solidaire du boitier, ainsi que des éléments rotatifs interposés entre les bagues internes et externes, tels que des billes. Des butées axiales peuvent bloquer axialement les bagues internes des roulements de part et d’autre des bagues internes.
La pompe à vide peut comporter des boitiers de roulement fixe et des boitiers de roulement mobile, les roulements des boitiers de roulement fixe et les roulements des boitiers de roulement mobile pouvant être montés en « O ». L’élément élastique annulaire sollicite alors une bague externe du roulement du boitier de roulement mobile dans la direction allant de la cellule de pompage vers le boitier de roulement mobile. Le montage/démontage des roulements est simplifié puisqu’il suffit de visser/dévisser les boitiers pour retirer les roulements des arbres. Ceci est un avantage à la fois pour la première monte du fait du gain de temps et de fiabilité en production, mais aussi pour le montage/démontage au cours de maintenances ultérieures. En effet, pour démonter les roulements lors d’une opération de service, il suffit de dévisser les boitiers.
De même, lorsque la pompe à vide comporte des boitiers de roulement fixe et des paliers mobiles classiques, les roulements des boitiers de roulement fixe et les paliers mobiles peuvent être montés en « O ».
Également, lorsque la pompe à vide comporte des boitiers de roulement mobile et des paliers fixes classiques, les paliers fixes et les roulements des boitiers de roulement mobile peuvent être montés en « O ».
Selon un autre exemple, la pompe à vide peut comporter des boitiers de roulement fixe et des boitiers de roulement mobile, les roulements des boitiers de roulement fixe et les roulements des boitiers de roulement mobile étant montés en « X ». L’élément élastique annulaire sollicite alors la bague externe du roulement du boitier de roulement mobile dans la direction allant de la cellule de pompage vers le boitier de roulement fixe.
La pompe à vide 1 comporte deux arbres 4 de rotors 5 configurés pour tourner dans au moins un étage de pompage T1- T7 pour entrainer un gaz à pomper d’un orifice d’aspiration vers un orifice de refoulement, dans le sens de circulation des gaz.
Les rotors 5 présentent des profils conjugués pouvant être assemblés sur les arbres 4 ou réalisés d’une seule pièce avec des arbres 4 (dits rotors monoblocs). Les rotors 5 sont par exemple de type « Roots » à deux lobes ou plus ou de type « Claw » ou d’un autre principe similaire de pompe à vide volumétrique.
La pompe à vide 1 comporte par exemple au moins deux étages de pompage T1-T7 agencés en série. Chaque étage de pompage T1-T7 comporte une chambre de pompage recevant les deux rotors 5 conjugués, les chambres de pompage comprenant une entrée et une sortie respectives. Lors de la rotation, le gaz aspiré depuis l’entrée est emprisonné dans le volume engendré par les rotors 5 et le stator 2, puis est entraîné par les rotors 5 vers l’étage suivant. Les étages de pompage T1-T7 successifs sont raccordés en série les uns à la suite des autres par des canaux inter-étages respectifs raccordant la sortie de l'étage de pompage qui précède à l'entrée de l'étage de pompage qui suit.
L’entrée du premier étage de pompage T1 communique avec l’orifice d’aspiration de la pompe à vide 1. La sortie du dernier étage de pompage T7 communique avec l’orifice de refoulement. Les dimensions axiales des étages de pompage sont par exemple égales ou décroissantes avec l’ordre d’agencement des étages de pompage T1-T7, l’étage de pompage T1 situé du côté de l’orifice d’aspiration présentant la plus grande dimension axiale.
Ces pompes à vide sont dites « sèches » car en fonctionnement, les rotors 5 tournent à l’intérieur du stator 2 sans aucun contact mécanique entre eux ou avec le stator 2, ce qui permet de ne pas utiliser d’huile dans les étages de pompage T1-T7.
Les arbres 4 de rotors 5 sont configurés pour être entrainés en rotation par au moins un moteur 6 de la pompe à vide 1. La pompe à vide 1 comporte par exemple un seul moteur 6 entrainant un arbre 4, par exemple à une extrémité de la pompe à vide 1, tel que du côté du premier ou du dernier étage de pompage T1, T7 de la pompe à vide 1. La pompe à vide 1 comporte également des engrenages de synchronisation 7 montés sur les arbres 4 pour synchroniser la rotation des rotors 5.
Pour chaque arbre 4, la pompe à vide 1 comporte en outre un boitier de roulement fixe 10 et/ou un boitier de roulement mobile 11. Il y a donc deux boitiers de roulement fixe 10 et/ou deux boitiers de roulement mobile 11 dans une pompe à vide 1.
La pompe à vide 1 illustrée sur la comporte deux boitiers de roulement fixe 10 et deux boitiers de roulement mobile 11. Ces boitiers 10, 11 sont par exemples agencés sur chaque arbre 4 de part et d’autre de la partie de pompage sec des étages de pompage T1-T7 dans laquelle circulent les gaz également appelée « cellule de pompage », c’est-à-dire de part et d’autre du au moins un étage de pompage T1-T7.
Les boitiers de roulement fixe 10 sont disposés d’un même côté de la pompe à vide 1, ici du côté du dernier étage de pompage T7 (à gauche sur la ), à chaque extrémité d’arbre, et les boitiers de roulement mobile 11 sont disposés de l’autre côté de la pompe à vide 1, ici du côté du premier étage de pompage T1 (à droite sur la ), un étant disposé à une extrémité d’arbre (en haut à droite sur la ) et l’autre interposé entre le premier étage de pompage T1 et le moteur 6 (en bas à droite sur la ).
Bien que les boitiers de roulement fixe 10 soient représentés du côté du dernier étage de pompage T7 (à gauche sur la ) et les boitiers de roulement mobile 11 du côté du premier étage de pompage T1 (à droite sur la ), l’inverse est bien sûr possible sans sortir de la présente invention.
Mieux visible sur la , le boitier de roulement fixe 10 comprend un roulement 12 monté sur l’arbre 4 et un premier boitier 13 vissé dans le stator 2, le roulement 12 étant reçu dans un logement 14 du premier boitier 13.
Plus précisément, le premier boitier 13 présente une forme cylindrique comportant une portion filetée 13a extérieure permettant au premier boitier 13 de pouvoir être vissé/dévissé dans un taraudage formé dans un logement du stator 2. Le pas de vis de la portion filetée 13a du premier boitier est par exemple compris entre 0,5mm et 4mm, tel que 1mm.
Le logement 14 interne est cylindrique et comprend une ouverture à l’opposé d’un fond 15 dans lequel est ménagé un trou 16 pour le passage d’arbre.
La partie cylindrique du premier boitier 13 permet d’assurer le positionnement radial et le guidage du boitier 13. La qualité du guidage est assurée par l’ajustement entre la partie cylindrique du boitier 13 et le logement en vis-à-vis du stator 2.
Le premier boitier 13 est par exemple métallique, tel qu’en acier.
Le premier boitier 13 est simple à réaliser et donc peu couteux.
La réaction de l’amine aliphatique primaire avec le diisocyanate est très exothermique. Pour éviter que la grande quantité de chaleur formée par la réaction n'entraîne la décomposition de la bis-urée formée, l’amine aliphatique primaire et le diisocyanate sont chacun dissous dans le plastifiant (b), préalablement à leur mise en réaction, ledit plastifiant (b) servant ainsi à évacuer la chaleur formée par la réaction. Les deux solutions dans le plastifiant (b) de l’amine aliphatique primaire et du diisocyanate sont avantageusement introduites chacune dans un réacteur par des injecteurs, sous une pression de 40 à 200 bar, de préférence de 80 à 120 bar, les deux solutions étant ainsi mises en contact à l'état de liquide pulvérisé. Les quantités de réactifs correspondent de préférence à un rapport (nombre de moles d’amine aliphatique primaire) / (nombre de moles de diisocyanate) d’environ 2. La bis-urée est produite par la réaction sous la forme de particules solides dispersées dans une phase continue de plastifiant b), la viscosité Brookfield de la suspension correspondante, mesurée à la température de 23 °C étant généralement comprise entre 1 et 50 Pa.s, de préférence entre 10 et 25 Pa.s.
Charge (C) La charge (C) de la composition (B) comprend une humidité résiduelle permettant d’hydrolyser les groupements alkoxysilyle du polymère silylé, ce qui conduit avantageusement à une réticulation du polymère silylé, sans avoir besoin d’ajouter d’eau dans la composition (B).
La charge (C) est différente de la charge thermoconductrice.
L’incorporation de cette charge (C) dans la composition (B) permet avantageusement d’obtenir une composition bicomposante thermoconductrice plus homogène. En effet, la composition (A) étant hydrophobe, notamment par la présence du polymère silylé, son mélange avec la composition (B) est donc facilité lorsque l’eau est apportée par la charge (C).
Avantageusement, la charge (C) apporte au moins 0,005 % en poids d’humidité par rapport au poids total de la composition (B), de préférence au moins 0,010 % en poids, plus préférentiellement au moins 0,015 % en poids.
Avantageusement, la charge (C) apporte entre 0,0025 % et 1 % en poids d’humidité par rapport au poids total de la composition (B), de préférence entre 0,005 % et 0,8 % en poids, plus préférentiellement entre 0,010 % et 0,5 % en poids, encore plus préférentiellement entre 0,015 % et 0,2 % en poids.
L’humidité apportée par la charge (C) peut être déterminée en prenant en compte la teneur en charge (C) de la composition (B), ainsi que la teneur en humidité de ladite charge (C). Par exemple, si la composition (B) comprend 5 % en poids d’une charge (C), par rapport au poids total de la composition (B), et que la charge (C) comprend 0,5 % en poids d’humidité par rapport au poids total de la charge (C), alors la charge (C) apporte (5*0,5)/100= 0,025 % en poids d’humidité par rapport au poids total de la composition (B).
Avantageusement, la teneur en humidité de la charge (C) est comprise entre 0,05 % et 5 % en poids par rapport au poids total de la charge (C), de préférence entre 0,1 % et 3 % en poids, plus préférentiellement entre 0,10 % et 2 % en poids.
L’homme du métier sait comment déterminer la teneur en humidité d’une charge (C). La teneur en humidité de la charge (C) peut être déterminée selon la méthode de Karl Fisher en déterminant le point d’équivalence électrométriquement. Par exemple, la teneur en humidité peut être déterminé en suivant le protocole décrit à l’Exemple 1 ci-après.
La taille de particules moyenne de la charge (C) peut aller de 10 nm à 400 µm, de préférence de 20 nm à 100 µm, plus préférentiellement de 30 nm à 50 µm.
Avantageusement, la charge (C) est choisie parmi les argiles, le talc, les kaolins, le gypse, les charges carbonatées, les zéolites, le graphite expansible et leurs mélanges.
De préférence, la charge (C) est choisie parmi les charges carbonatées, les zéolites, le graphite expansible et leurs mélanges, plus préférentiellement parmi les charges carbonatées, les zéolites et leurs mélanges.
Avantageusement, les charges carbonatées sont formées par le groupe constitué des carbonates de métaux alcalin ou alcalino-terreux et leurs mélanges, de préférence les charges carbonatées sont du carbonate de calcium ou de la craie, plus préférentiellement du carbonate de calcium, en particulier du carbonate de calcium précipité enrobé d’acides gras.
Les biellettes 10a, 10b sont maintenues en position sensiblement alignée par un organe de verrouillage rappelant les biellettes 10a, 10b vers une position verrouillée définie par des butées (non représentées) entre les biellettes 10a, 10b. L’organe de verrouillage comporte ici deux ressorts agencés pour maintenir élastiquement les biellettes 10a, 10b en position sensiblement alignée.
Ainsi stabilisée en position sensiblement alignée, la contrefiche briseuse 9 s'oppose à toute rotation du caisson 3, et donc de la jambe 2, autour de l’axe Y 3 d'articulation, de sorte que la position déployée illustrée à la est une position stable.
Les axes Y 7a , Y 7b , Y 7c , Y 9a , Y 9b , Y 9c , Y 10a , Y 10b , Y 10c sont sensiblement parallèles entre eux.