INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cette résine pré-condensée est avantageusement à base : d’au moins un monophénol aromatique tel que défini précédemment, et préférentiellement choisi dans le groupe constitué par le phénol, l’ortho crésol, le méta crésol, le para crésol, l’ortho chlorophénol, le méta chlorophénol, le para chlorophénol, l’acide 2-hydroxybenzoïque, l’acide 3-hydroxybenzoïque, l’acide 4-hydroxybenzoïque le 4-vinylphénol, le 4-éthylphénol, le 4-isopropylphénol, le 4-isobutylphénol, l’acide paracoumarique et les mélanges de ces composés ; et d’au moins un composé susceptible de réagir avec le monophénol aromatique comprenant au moins une fonction aldéhyde et/ou au moins un composé susceptible de réagir avec le monophénol aromatique comprenant au moins deux fonctions hydroxyméthyle, et préférentiellement un aldéhyde aromatique comprenant au moins un noyau aromatique porteur d’au moins une fonction aldéhyde.
Le composé susceptible de réagir avec le monophénol aromatique peut être un composé A1 tel que défini précédemment ou tout autre aldéhyde. Avantageusement, ledit composé susceptible de réagir avec le polyphénol aromatique est choisi dans le groupe constitué par un composé aromatique comprenant un noyau aromatique porteur d’au moins deux fonctions, l’une de ces fonctions étant une fonction hydroxyméthyle, l’autre étant une fonction aldéhyde ou une fonction hydroxyméthyle, le formaldéhyde, le furfuraldéhyde, le 2,5-furanedicarboxaldéhyde, le 1,4-benzènedicarboxaldéhyde, le 1,3-benzènedicarboxaldéhyde, le 1,2-benzènedicarboxaldéhyde et les mélanges de ces composés. Très avantageusement, lorsque le composé est un composé aromatique comprenant un noyau aromatique porteur d’au moins deux fonctions, l’une de ces fonctions étant une fonction hydroxyméthyle, l’autre étant une fonction aldéhyde ou une fonction hydroxyméthyle, ce composé est choisi dans le groupe constitué par le 5-(hydroxyméthyl)-furfural, le 2,5-di(hydroxyméthyle)furane et les mélanges de ces composés.
Ainsi, dans la résine pré-condensée à base de monophénol aromatique, le motif répétitif répond aux caractéristiques du monophénol aromatique définies précédemment à l’exception qu’au moins un des atomes de carbone du noyau aromatique à six chaînons, qui était non substitué, est relié à un autre motif.
Dans ce qui suit, par souci de simplification, l’invention sera décrite dans le cas où l’objectif comprend une première lentille 11 placée entre le premier diviseur de faisceau 10 et le deuxième diviseur de faisceau 12, et une deuxième lentille 13 placée entre le deuxième diviseur de faisceau 12 et l’extrémité de sortie 15. De plus, les lentilles 11, 13 sont disposées dans l’objectif 3 de sorte que de sorte que la distance optique d 1 entre la première lentille 11 et le deuxième diviseur de faisceau 12 est égale à la distance optique d 2 entre le deuxième diviseur de faisceau 12 et la deuxième lentille 13. Dans le cas où les caractéristiques optiques de la première lentille 11 et de la deuxième lentille 13 (en particulier leur distance focale, leur convergence/divergence, etc.) sont identiques, la distance entre la première lentille 11 et le deuxième diviseur de faisceau 12 est égale à la distance entre le deuxième diviseur de faisceau 12 et la deuxième lentille 13. Ceci n’est cependant pas limitatif, le nombre et le type de lentilles 11, 13 de l’objectif 3 dépendant du type d’objectif 3 réalisé. En particulier, chaque lentille 11, 13 peut être formée d’un doublet ou d’un ensemble de plusieurs lentilles calculées pour obtenir une bonne correction des aberrations. Par exemple, l’objectif 3 peut comprendre des groupes convergents pour focaliser le faisceau sur la surface 4, des groupes convergents ou divergents côté fibre optique F qui permettent d’avoir un système plus compact (association convergent/divergent type téléobjectif) ou convergent en fonction du grandissement souhaité, et un faisceau quasi-collimaté, légèrement convergent ou divergent au niveau du deuxième diviseur de faisceau 12. Le fait d’utiliser une configuration confocale (point source et détecteur confondus à l’extrémité d’une fibre optique) impose une optique de très bonne qualité, proche de la diffraction, avec un défaut de surface de lambda/4 typiquement.
Par « diviseur de faisceau » on comprendra ici un dispositif optique qui divise un faisceau lumineux incident en deux faisceaux lumineux : un premier faisceau lumineux qui traverse le diviseur de faisceau sans modification de sa trajectoire, et un faisceau lumineux qui est réfléchi par une face partiellement réfléchissante du diviseur de faisceau, dans une direction formant un angle différent égal à 180° (changement de direction) par rapport au faisceau lumineux incident. Des exemples de diviseurs de faisceau comprennent, de manière non limitative, une lame séparatrice, un miroir partiellement réfléchissant ou encore un cube séparateur de faisceau. Comme nous le verrons dans ce qui suit, le premier diviseur de faisceau 10 est de préférence divergent ou convergent afin d’adapter le grandissement entre le trou source 14 et la surface 4 de l’échantillon.
Le premier diviseur de faisceau 10 est monté dans l’objectif 3 de sorte que la face partiellement réfléchissante (qui correspond à la face de référence 6) se situe en face du deuxième diviseur de faisceau 12 (et donc de la première lentille 11). Ainsi, l’intégralité du faisceau incident traverse le premier diviseur de faisceau 10 pour atteindre la première lentille 11. En revanche, seule une partie du faisceau réfléchi par le deuxième diviseur de faisceau 12 est transmise à l’unité de traitement 5, l’autre partie étant réfléchie vers la première lentille 11 par la face partiellement réfléchissante (qui forme la surface de référence 6 du premier diviseur de faisceau 10).
Le deuxième diviseur de faisceau 12 quant à lui est monté dans l’objectif 3 de sorte que seule une partie du faisceau incident traverse le deuxième diviseur de faisceau 12, l’autre partie étant réfléchie vers le premier diviseur de faisceau 10 par sa face partiellement réfléchissante 12a.
Le pourcentage du faisceau incident qui est réfléchi par chaque diviseur de faisceau peut être dimensionné en fonction des besoins. En particulier, le diviseur de faisceau ne divise pas nécessairement le faisceau incident en deux faisceaux de même intensité (50/50).
Le premier diviseur de faisceau 10, la première lentille 11, le deuxième diviseur de faisceau 12 et la deuxième lentille 13 sont placés successivement dans l’objectif 3 le long du trajet optique du faisceau lumineux incident, entre le trou source 14 et l’extrémité de sortie 15 de l’objectif 3.
De la sorte, le faisceau lumineux (en pointillés sur la ) entre dans l’objectif 3, au niveau du trou source 14, où il traverse le premier diviseur de faisceau 10. De préférence, le premier diviseur de faisceau 10 est divergent (respectivement, convergent), de sorte que le faisceau incident diverge(respectivement, converge) en sortie du premier diviseur de faisceau 10 en direction de la première lentille 11. Le faisceau lumineux traverse ensuite la première lentille 11 avant d’atteindre le deuxième diviseur de faisceau 12. De préférence, la première lentille 11 est convergente (respectivement, divergente) lorsque le premier diviseur de faisceau est divergent (respectivement, convergent). Lors de son passage à travers le deuxième diviseur de faisceau 12, le faisceau incident se divise en un premier faisceau (en pointillés sur la ) qui poursuit son trajet pour atteindre la surface à caractériser 4 de l’échantillon et un deuxième faisceau (en traits pleins sur la ) qui est réfléchi par le deuxième diviseur de faisceau 12 pour atteindre la surface de référence 6.
Plus précisément, le premier faisceau (en pointillés sur la ) sort du deuxième diviseur de faisceau 12 par sa face de sortie, traverse la deuxième lentille 13 et sort de l’objectif 3 par son extrémité de sortie 15 avant d’atteindre la surface 4 de l’échantillon, où il est réfléchi. Par effet retour de la lumière, le premier faisceau réfléchi retraverse successivement la deuxième lentille 13, le deuxième diviseur de faisceau 12, la première lentille 11 et le premier diviseur de faisceau 10 et est focalisé au niveau du trou source 14. Le trou source 14 forme donc un trou de filtrage pour le faisceau réfléchi. Le faisceau réfléchi sort par le trou 14 de l’objectif 3, vers l’unité de traitement 5, par exemple par l’intermédiaire d’une fibre optique F.
Le deuxième faisceau (en traits pleins sur la ) est issu de la réflexion partielle du faisceau incident sur le deuxième diviseur de faisceau 12. Après sa réflexion sur la face partiellement réfléchissante du deuxième diviseur de faisceau 12, le deuxième faisceau traverse la première lentille 11. La première lentille étant convergente, le deuxième faisceau est défocalisé par rapport au trou source 14 (qui forme également un trou de filtrage) et ne peut donc pas sortir par le trou source 14 vers l’unité de traitement. Le deuxième faisceau lumineux est en revanche réfléchi par la surface de référence 6 du premier diviseur de faisceau 10. Il retraverse alors la première lentille 11 puis est réfléchi par le deuxième diviseur de faisceau 12, où il est recombiné avec le premier faisceau réfléchi afin de générer des interférences. Le deuxième faisceau réfléchi traverse alors, avec le premier faisceau réfléchi, la première lentille 11 et le premier diviseur de faisceau 10. Grâce à la convergence (respectivement, divergence) de la première lentille et à la divergence (respectivement, convergence) du premier diviseur de faisceau 10, le deuxième faisceau est alors focalisé sur le trou source 14 et peut donc ressortir par le trou source 14 de l’objectif 3 vers l’unité de traitement 5. Par ailleurs, les lentilles 11 et 13 étant convergentes (respectivement, divergentes), le faisceau optique entre ces deux lentilles 11, 13 n’est pas collimaté. Le trajet optique du faisceau incident et du deuxième faisceau ne sont donc pas confondus, ce qui évite la perturbation du faisceau réfléchi et donc de la mesure.
Comme indiqué plus haut, la distance de référence d ref , qui correspond à la distance optique entre la surface de référence 6 du premier diviseur de faisceau 10 et la face partiellement réfléchissante 12a du deuxième diviseur de faisceau 12, est sensiblement égale à la distance de mesure d m , qui correspond à la distance optique entre la face partiellement réfléchissante 12a du deuxième diviseur de faisceau 12 et le plan focal image de l’objectif 3 (dans lequel est placée la surface à caractériser 4 de l’échantillon). De la sorte, la distance de référence d ref qui est parcourue par le deuxième faisceau, grâce à sa réflexion sur la face partiellement réfléchissante 6, du premier diviseur de faisceau 10 et sur la face partiellement réfléchissante 12a du deuxième diviseur de faisceau 12, est sensiblement égale à la distance de mesure d m qui est parcourue par le premier faisceau lorsqu’il se réfléchit sur la surface 4 de l’objet. La distance de référence d ref étant connue, puisque la position de la surface de référence 6 du premier diviseur de faisceau 10 par rapport au deuxième diviseur de faisceau 12 est connue (et, le cas échéant, fixe), il est alors possible de déterminer, grâce à l’unité de traitement 5, la distance de mesure d m entre le deuxième diviseur de faisceau 12 et la surface à caractériser 4 de l’objet.
Dans une forme de réalisation, la distance de référence d ref est fixe. En variante, le premier et/ou le deuxième diviseur de faisceau 10, 12 peut être monté mobile dans l’objectif 3 afin de compenser les tolérances de fabrication des différents composants et ajuster la distance de référence d ref et la distance de mesure d m à des valeurs sensiblement identiques. Le cas échéant, la distance de réglage du premier et/ou deuxième diviseur de faisceau 10, 12 est comprise entre 0.10 mm et 0.50 mm.
Le faisceau lumineux recombiné, qui est issu de la recombinaison du premier faisceau et du deuxième faisceau au niveau du deuxième diviseur de faisceau 12, est ensuite transporté jusqu’au spectrographe 7, par exemple via une fibre optique F, qui génère à partir de ce faisceau recombiné un signal (spectre cannelé) représentatif des interférences entre les deux faisceaux (voir ). Le signal est alors transmis aux moyens de traitement 8 qui déduisent du spectre cannelé la distance de mesure d m (par différence avec la distance de référence d ref ). En effet, le spectre cannelé est formé d’une pluralité de franges dont la fréquence dépend de l’épaisseur virtuelle entre la surface de référence 6 et la surface 4 de l’objet, qui correspond en pratique à la différence entre la distance de référence d ref et la distance de mesure d m (et de l’indice de réfraction du matériau constitutif de la surface 4 de l’objet). En particulier, plus la fréquence des franges est grande, plus la différence de distance est grande.
Les moyens de traitement 8 permettent ainsi de déterminer, de manière précise et fiable, la différence de distances entre la surface de référence 6 et la surface à caractériser 4, et donc la position de la surface à caractériser 4 par rapport à l’objectif 3.
Les moyens de traitement 8 comprennent par exemple un ordinateur ou un serveur adapté pour traiter les signaux générés par le spectrographe 7 et en déduire la différence de distances, comprenant un calculateur de type processeur, microprocesseur, microcontrôleur, etc., Le système comprend également des moyens de commande (écran tactile, clavier, souris, boutons, etc.) des moyens de traitement 8.
La première lentille 11, le deuxième diviseur de faisceau 12 et la deuxième lentille 13 étant coaxiaux et alignés (leur axe optique X est rectiligne), le deuxième diviseur de faisceau 12 est « vertical », c’est-à-dire que le faisceau incident et les faisceaux divisés sont colinéaires. Le premier diviseur de faisceau 10 étant également coaxial avec les lentilles et le deuxième diviseur de faisceau 12 de sorte que son axe optique X est rectiligne et confondu avec celui des lentilles et du deuxième diviseur, il est donc également « vertical ».
En utilisant des dispositifs optiques coaxiaux, dont les axes optiques sont confondus, l’objectif 3 obtenu est parfaitement coaxial et linéaire, ce qui réduit son encombrement – en particulier au niveau de l’extrémité de sortie 15 de l’objectif 3 qui se trouve à proximité de l’objet – et simplifie sa fabrication et le réglage de ses composants.
Suivant une autre caractéristique avantageuse, sur toute sa longueur dépassant le plan de jonction, la languette de verrouillage est séparée par un dégagement formant le côté intérieur de la languette de verrouillage, à l’équerre par rapport à la surface de l’extrémité de la languette. Ce dégagement est important pour donner la forme définitive de la languette de verrouillage qui, par définition, s’étend sur toute la longueur du côté de la lame. Le dégagement présente avantageusement un fond courbe évitant tout point anguleux entre les côtés réalisés par l’outil dans la matière de ce côté au niveau de la lame à cheval sur le plan de jonction. Cet arrondi du fond du dégagement évite toute amorce de rupture qui pourrait affaiblir la languette de verrouillage.
Suivant une autre caractéristique avantageuse, le dégagement de la languette est séparé de l’appui haut par une encoche formant une arête nette avec l’extrémité de la surface de l’appui haut.
Suivant une autre caractéristique avantageuse, la surface de l’extrémité de la languette de verrouillage est inclinée d’un angle compris entre 22° et 28° et de préférence il est égal à 25°.
L’invention permet également de réaliser une lame mince de revêtement en PVC compatible pour une pause avec des lames parallèles ou une pause mélangeant des lames parallèles et des lames perpendiculaires. Cette possibilité résulte de ce que, selon une caractéristique, le côté récepteur de la première paire de côtés est le même que le côté récepteur de la seconde paire de côtés dont l’autre côté a un côté d’engagement et de basculement avec une partie en relief en forme de nez qui, par définition, a une forme complémentaire de celle du côté récepteur.
Cela facilite également l’usinage en ce que la forme du côté récepteur de la première paire est la même que celle du côté récepteur de la seconde paire.
L’invention a également pour objet un procédé d’usinage de la lame, et en particulier, du profil du côté récepteur d’une lame mince en PVC. Ce procédé caractérisé par les étapes d’usinage successives suivantes :
- une étape d’usinage de l’appui haut en retrait du côté C1 initial, non usiné de la lame,
- une étape d’usinage de la cavité avec l’appui de verrouillage et la jonction arrondie rejoignant l’appui haut, et
- une étape d’usinage de la bande de serrage.
Le procédé d’usinage de la lame permet également de réaliser le côté d’accrochage par les étapes d’usinage successives suivantes :
- une étape d’usinage de l’appui haut dans le plan de jonction en retrait par rapport au côté de la lame non usinée,
- une étape d’usinage de l’encoche à l’extrémité de l’appui haut formant une arête nette et la surface d’appui de la future languette ainsi que la rampe formant la face extérieure de la future languette et,
- une étape d’usinage pour réaliser le dégagement de la languette et la finition de sa surface d’appui.
Ces opérations d’usinage des deux côtés appairés d’une lame se font en parallèle, c’est-à-dire simultanément pendant le défilement de la lame dans des postes d’usinage successifs.
La présente invention sera décrite ci-après de manière plus détaillée à l’aide d’un mode de réalisation de lame mince de revêtement en PVC représenté à différentes échelles très agrandies dans les dessins annexés dans lesquels :
vue en coupe de la lame mince selon l’invention montrant son profil d’accrochage et son profil récepteur,
De plus, lorsqu’un bobinage statorique est défaillant, le flux d’excitation généré par les aimants permanents induit un courant dans le bobinage statorique défaillant susceptible de propager la défaillance.
Au vu de ce qui précède, l’invention a pour objet une machine électrique synchrone pour aéronef, comportant un stator et un rotor bobiné inséré dans le stator, le stator comportant deux ensembles de bobines statoriques destinés à être reliés à des convertisseurs de puissance différents, et le rotor bobiné comportant un arbre rotorique et deux bobines rotoriques destinées à être chacune alimentée par un courant d’alimentation différent.
Les deux ensembles de bobines statoriques sont disposés dans le stator de sorte que lors de la défaillance d’un premier ensemble de bobines statoriques, le deuxième ensemble de bobines statoriques coopère avec au moins la deuxième bobine rotorique alimentée par le courant d’alimentation associé pour générer de l’énergie électrique aux bornes du deuxième ensemble de bobines statoriques ou générer un couple mécanique sur l’arbre rotorique, et de sorte que le convertisseur de puissance relié au premier ensemble de bobines statoriques ne délivre pas de puissance électrique.
Le premier ensemble de bobines statoriques défaillant n’est plus alimenté en puissance électrique afin d’empêcher la propagation d’un défaut en induisant un courant de court-circuit dans l’ensemble de bobines statoriques du convertisseur défaillant dans ladite machine et dans le convertisseur de puissance relié audit ensemble de bobines défaillant.
Malgré la défaillance du premier ensemble de bobines, le deuxième ensemble de bobines assure le fonctionnement de la machine de sorte qu’elle délivre sur son arbre rotorique un couple mécanique égal au couple de fonctionnement nominal de la machine électrique ou délivre une puissance électrique à ses bornes égale à la puissance électrique nominale délivrée par ladite machine permettant d’augmenter la fiabilité de fonctionnement de ladite machine électrique.
De préférence, les deux bobines rotoriques sont disposées en série sur l’arbre rotorique, le premier ensemble de bobines statoriques et le deuxième ensemble de bobines statoriques étant disposés dans le stator de sorte que la première bobine rotorique et le premier ensemble de bobines statoriques forment un premier convertisseur électromagnétique, et de sorte que la deuxième bobine rotorique et le deuxième ensemble de bobines statoriques forment un deuxième convertisseur électromagnétique.
Avantageusement, le rotor comprend deux demi-masses magnétiques rotoriques identiques s’étendant selon une direction longitudinale du rotor et le stator comprend deux demi-masses magnétiques statoriques identiques s’étendant selon une direction longitudinale du stator, chaque bobine rotorique étant insérée dans une demi-masse magnétique rotorique différente et chaque ensemble de bobines statoriques étant inséré dans une demi-masse magnétique statorique différente.
De préférence, le rotor comporte deux jeux de bagues d’alimentation, chaque jeu étant relié à une bobine rotorique différente, et dans laquelle le stator comprend deux jeux de balais alimentant chacun un jeu de bagues différent, chaque jeu de balais étant destiné à être relié à l’un des deuxièmes convertisseurs de puissance.
Il est également proposé un dispositif de propulsion pour aéronef comportant une machine électrique telle que définie précédemment, et une hélice de propulsion reliée à l’arbre rotorique.
Il est également proposé un turbomoteur hybride pour aéronef comportant une machine électrique telle que définie précédemment et un turbomoteur comprenant une turbine libre à gaz, la turbine libre étant en outre reliée à l’arbre rotorique de la machine électrique.
Il est également proposé un aéronef comportant un dispositif de propulsion tel que défini précédemment ou un turbomoteur hybride tel que défini précédemment.
Il est également proposé un procédé de commande d’une machine électrique synchrone pour aéronef, la machine électrique comportant un stator et un rotor bobiné inséré dans le stator, le stator comportant deux ensembles de bobines statoriques reliés à des convertisseurs de puissance différents, et le rotor bobiné comportant un arbre rotorique et deux bobines rotoriques alimentées chacune par un courant d’alimentation différent.
Le procédé comprend une désactivation du premier ensemble de bobines statoriques défaillant en pilotant le convertisseur de puissance relié audit premier ensemble de sorte que ledit convertisseur ne délivre pas de puissance électrique audit ensemble de bobines, une alimentation électrique du deuxième ensemble de bobines statoriques par le convertisseur de puissance associé, et au moins une alimentation de la deuxième bobine par le courant d’alimentation associé pour générer un couple mécanique sur l’arbre rotorique ou la génération d’énergie électrique aux bornes du deuxième ensemble de bobines statoriques.
De préférence, le rotor comprenant deux demi-masses magnétiques rotoriques identiques s’étendant selon une direction longitudinale du rotor et le stator comprenant deux demi-masses magnétiques statoriques identiques s’étendant selon une direction longitudinale du stator, chaque bobine rotorique étant insérée dans une demi-masse magnétique rotorique différente et chaque ensemble de bobines statoriques étant inséré dans une demi-masse magnétique statorique différente, le procédé comprenant la commande des courants d’alimentation de sorte que l’amplitude du courant alimentant la bobine rotorique d’une demi-masse rotorique recouvrant le premier ensemble de bobines statoriques décroît, de sorte que ledit courant de commande est sensiblement nul lorsque ladite demi-masse rotorique recouvre la totalité du premier ensemble de bobines statoriques, et de sorte que l’amplitude dudit courant de commande augmente lorsque ladite demi-masse rotorique découvre le premier ensemble de bobines statoriques, la valeur efficace du courant de commande étant non nulle.
Avantageusement, chaque courant d’alimentation est sinusoïdal.
Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, la première position diffère de la seconde position d’un angle compris entre 10° et 50°.
De préférence, dans la seconde position, l’angle de pivotement des moyens de pivotement est nul par rapport à un axe de référence qui peut être parallèle à l’axe longitudinal de la turbomachine.