INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans cette configuration, l'actionnement mécanique externe peut être prévu entre les deux bras de shunt, c'est-à-dire entre ou à proximité immédiate des bornes électriques. Par conséquent, l'équipement de test nécessaire pour déplacer une partie de contact peut être plus compact.
Selon un deuxième mode de réalisation illustré , et l’avion est un avion cargo avec quatre réacteurs.
Selon ce deuxième mode de réalisation, la deuxième voilure (2) est solidarisée au fuselage (3) par un ensemble de poutres (4).
De façon préférentielle, la fixation des 4 réacteurs est conventionnelle sur la deuxième voilure (2) et la première voilure (1).
Il est avantageux pour une famille d’avions (B) de comprendre au moins une variante conventionnelle et au moins une variante selon l’invention qui partagent des constituants identiques en termes d’ailes (1G, 1D) de voilures conventionnelles (1) et en termes de constituants du fuselage (3).
De façon préférentielle, les deux variantes diffèrent par la largeur du fuselage (3) correspondant à une largeur d’un fuselage de largeur conventionnelle et une largeur d’un fuselage élargi. Dans ce contexte l’envergure des deux variantes est sensiblement identique à la valeur près de l’écart de largeur des deux fuselages (3).
Pour autant, cela peut également s’appliquer à des avions qui partagent un fuselage (3) commun mais au titre d’optimisation de l’envergure et de la portance.
Selon un troisième mode de réalisation illustré et , l’avion est un avion de ligne avec deux réacteurs.
De façon préférentielle, la fixation des deux réacteurs (5) est conventionnelle sur la deuxième voilure (2).
De façon avantageuse, un pièce (20) conçu à recevoir les fixations conventionnelles des emplantures des deux ailes conventionnelles (2G, 2D) de la deuxième voilure (2) est placée au centre de la deuxième voilure (2) conservant les caractéristiques d’une voilure d’un seul tenant.
Selon ce mode de réalisation, cette pièce centrale (20) permet d’éviter toute modification en terme de fixation au niveau des emplantures des ailes (2G, 2D) de la deuxième voilure (2).
Selon un quatrième mode de réalisation illustré , l’avion est un avion de ligne avec deux réacteurs.
De façon avantageuse, la deuxième voilure (2) a une inclinaison négative symétrique en vue de face du fuselage apportée par les fixations au niveau de l’emplanture des ailes conventionnelles composant la deuxième voilure (2).
Performances de l’étape (a) – 550°C -0,5barg
Etapes conjointes (c) et (d) d’oligomérisation et d’alkylation et étape (f) d’hydrogénation
PROPRIETES DE LA CHARGE UTILISEE POUR LA MISE EN ŒUVRE DES ETAPES (c) ET (d)
Les propriétés de la charge utilisée sont les suivantes :
Propriétés de la charge Densité à 15°C (g/mL) 0,7251 Indice de brome (g Br/100 g) 75 Gamme de distillation PI (°C) 38,8 T50 (°C) 84,5 T95 (°C) 160,7 FBP (°C) 164,1
La composition détaillée de la charge a été déterminée par la méthode GC.
(% masse) Répartition des hydrocarbures (% masse) Composition d'oléfine n-paraffines 7,1 C4= 0,3 i-paraffines 25,7 C5= 15.7 naphtènes 11,3 C6= 10.1 n-oléfines 10,6 C7= 7.6 i-oléfines 19,6 C8= 3.5 c-oléfines 7,9 C9= 0,7 Aromatiques 17,7 C10= 0,2 C11= 0,1 Oléfines totales 38.1
OLIGOMERISATION ET ALKYLATION
100mL de catalyseur silice-alumine amorphe (ASA) dilué avec 100mL de matériau inerte (SiC 0.21mm) ont été chargés dans un réacteur tubulaire à lit fixe de 18mm de diamètre intérieur. Avant le test, le catalyseur a été activé à 250°C (10°C/h) sous 135NL/h d'azote pendant 8 heures. La température a ensuite été abaissée jusqu'au 40°C au début du programme de test.
100 mL de catalyseur à base de ZSM-5 (80 % en masse de MFI ayant un rapport silice-alumine de 80 % à 20 % en masse de liant d'alumine) dilué avec 100 mL de matériau inerte (SiC 0,21 mm) ont été chargés dans un réacteur tubulaire à lit fixe de diamètre intérieur 18 mm. Avant le test, le catalyseur a été activé à 400°C (60°C/h) sous 160NL/h d'azote pendant 2 heures. La température a ensuite été abaissée jusqu'au 40°C au début du programme de test.
HYDROGENATION
Un fractionnement est effectué sur le produit de l’oligomérisation pour récupérer les coupes oligomérisées 145+ et 165°C+ qui sont hydrotraitées sur un catalyseur NiMo. Les conditions opératoires suivantes ont été choisies : 80 barg, une vitesse spatiale horaire en liquide LHSV de 1 h - 1 , rapport volumique H2/hydrocarbures de 500 NL/L, en une passe sans recycle et la température a été augmentée de 250°C à 270°C.
Exemple 1 - Performances obtenues avec un catalyseur à base de Zéolithe
La charge a été traitée dans les conditions opératoires suivantes : 55barg, vitesse spatiale horaire en liquide LHSV de 1h -1 et à des températures allant de 240°C à 280°C.
Structure de rendement (%masse) 240°C 260°C 280°C Rendement 145-245°C 23 27 25 Rendement 245+ 5 7 13
La conversion des oléfines légères (oléfines C4-C8) varie de 65 % en masse à 240°C à 91 % en masse à 280°C. Les oléfines en C9+ ne sont pas prises en compte dans le calcul de conversion car elles peuvent résulter de l'oligomérisation des oléfines légères (C4 et C5) présentes dans la charge. A 240°C, la conversion des oléfines C5-C7 est supérieure à 88 % en masse.
Grâce à l’invention, la plaque de l’invention peut être fabriquée et commercialisée à plat. Cette plaque peut être configurée en fonction de ses conditions d’utilisation, en rabattant un ou plusieurs des volets par rapport à la partie principale, de façon à constituer une structure volumique adaptée pour être insérée entre un poteau et une jambe de force d’une clôture. En particulier, le fait les deux bords rectilignes selon lesquels s’étendent les deux lignes de pliage sont non parallèles et non perpendiculaire permet de disposer les deux paires de volet dans l’espace dans des positions compatibles avec leur mise en appui contre des surfaces d’un poteau et d’une jambe de force orientées les unes par rapport aux autres de façon non parallèle et non perpendiculaire.
Selon des aspects avantageux mais non obligatoires de l’invention, une telle plaque plane peut incorporer une ou plusieurs des caractéristiques suivantes prises selon toute combinaison techniquement admissible :
- Cette plaque est réalisée en tôle découpée, de préférence en acier galvanisé ou en acier inoxydable, avec une épaisseur comprise entre 0,8 et 1,5 mm, de préférence entre 0,9 et 1,3 mm, de préférence encore égale à 1,2 mm.
- Au moins un volet, et de préférence chaque volet, est équipé d’une languette destinée à constituer un crochet d’ancrage dans un poteau ou une jambe de force.
- Chaque ligne de pliage est formée par une série de lumières qui s’étendent le long d’un bord rectiligne de la partie principale et qui sont définies, le long de ce bord, entre des pontets déformables qui relient chacun un volet à la partie principale.
- La partie principale est de forme triangulaire ou globalement triangulaire.
- Au moins un volet, et de préférence chaque volet, est équipé d’un orifice de passage d’un organe de fixation de ce volet sur un poteau ou une jambe de force.
Selon un autre aspect, l’invention concerne une agrafe de fixation d’une jambe de force sur un poteau de clôture, constituée par pliage d’une plaque telle que mentionnée ci-dessus et comprenant au moins un volet rabattu autour d’une des deux lignes de pliage, de préférence à angle droit, par rapport à sa partie principale.
Une telle agrafe est efficace pour solidariser une jambe de force et un poteau de clôture dans une configuration où la jambe de force s’étend selon une direction non parallèle et non perpendiculaire à une direction principale du poteau.
Avantageusement, un volet appartenant à la première paire de volets et un volet appartenant à la deuxième paire de volets sont rabattus du même côté de la partie principale et les deux autres volets sont coplanaires avec la partie principale. En variante, un premier volet de la première paire de volets, qui est le plus proche d’un point d’intersection entre la première ligne de pliage et la deuxième ligne de pliage, est rabattu du même côté de la partie principale qu’un premier volet de la deuxième paire de volets, qui est le plus éloigné du point d’intersection, et un deuxième volet de la première paire de volets, qui est le plus éloigné du point d’intersection, est rabattu du même côté qu’un deuxième volet de la deuxième paire, qui est le plus proche du point d’intersection.
Selon un troisième aspect, l’invention concerne un procédé d’assemblage d’un poteau et d’une jambe de force d’une clôture, ce procédé comprenant au moins des étapes consistant à :
configurer une agrafe telle que mentionnée ci-dessus à partir d’une plaque telle que mentionnée ci-dessus en rabattant un ou plusieurs volets de la plaque par rapport à sa partie principale, en fonction de la position prévue de l’agrafe par rapport au poteau et à la jambe de force ; amener en appui au moins un volet de l’agrafe contre une surface du poteau ou de la jambe de force ; et immobiliser le volet en appui contre la surface du poteau ou de la jambe de force.
Ce procédé permet de constituer, de façon aisée et avec un coût modéré, une clôture résistante aux efforts extérieurs, grâce au renforcement de certains au moins des poteaux au moyen d’une ou plusieurs jambes de force.
On peut prévoir que le pliage de l’étape a) est effectué à la main et sans outil et que, de préférence, l’immobilisation de l’étape c) est effectuée en clouant ou en vissant le volet sur le poteau et/ou sur la jambe de force.
L’invention sera mieux comprise et d’autres avantages de celle-ci apparaitront plus clairement à la lumière de la description qui va suivre d’une plaque plane, d’une agrafe et d’un procédé conformes à l’invention, donnée uniquement à titre d’exemple et faite en référence aux dessins annexés dans lesquels :
La est une vue de face d’une plaque plane conforme à l’invention et destinée à constituer une agrafe de fixation d’une jambe de force sur un poteau de clôture également conforme à l’invention ; La est une vue en perspective de la plaque plane de la ; La montre, sur deux inserts A) et B) correspondant à deux angles de vue différents, une première agrafe de fixation conforme à l’invention réalisée par pliage de la plaque plane des figures 1 et 2 ; La montre, sur deux inserts A) et B) correspondant à deux angles de vue différents, une deuxième agrafe de fixation conforme à l’invention et réalisée par pliage de la plaque plane des figures 1 et 2 ; La représente une configuration d’utilisation de l’agrafe de la ; La représente une configuration d’utilisation de l’agrafe de la et ; La représente une autre configuration d’utilisation de l’agrafe de la .
- environ 30 pp de polyols polyesters, et
- environ 20 pp de polyols allongeur de chaine
Plus précisément, le mélange de polyols comprend, en partie en poids par rapport au poids total de polyols :
- environ 50 pp d’un premier polyol polyéther,
- environ 20 pp d’un second polyol polyéther,
- environ 20 pp de polyols allongeur de chaine.
Dans un autre mode de réalisation, le mélange de polyols pour la préparation d’une mousse PUR/PIR comprend, en pourcentage massique par rapport au poids total en polyols :
- environ 20 à environ 85% de polyols polyéthers, et préférentiellement d’environ 30 à 60% d’un premier polyol polyéther et d’environ 5 à environ 40% d’un second polyol polyéther,
- environ 10 à environ 50% de polyols polyesters, et
- environ 5 à environ 35% de polyols allongeur de chaine.
- environ 30 à environ 70% de polyols polyéthers, et préférentiellement d’environ 35 à 50% d’un premier polyol polyéther et d’environ 10 à environ 35% d’un second polyol polyéther,
- environ 15 à environ 35% de polyols polyesters, et
- environ 10 à environ 25% de polyols allongeur de chaine.
Le courant d’hydrocarbures extraits 41a est recyclé à l’étage de séparation 18, par exemple en amont du séparateur.
La phase gaz 19b et la phase liquide 19a sont alors introduites, après compression, dans le dééthaniseur dans l’étage de séparation 20. Le dééthaniseur opère dans les conditions définies ci-dessus et produit en tête, une fraction 60 d’hydrocarbures en C1-C2 pouvant contenir les composés légers tels que le CO, CO2, hydrogène et en pied, une fraction 62 d’hydrocarbures en C3+.
Les fractions 60, 62 obtenues présentent les compositions définies plus haut
De préférence, la fraction 60 d’hydrocarbures en C1-C2, éventuellement après séparation, est envoyée dans un vapocraqueur pour récupération d’au moins une partie de l’éthylène qu’elle contient.
Dans une variante représentée en pointillés sur la , au moins une partie de la fraction 60 d’hydrocarbures en C1 à C2 est recyclée dans l’étage de séparation 12 sous forme d’un courant de recycle 64. Eventuellement, au moins une fraction de la phase gaz 19b, par exemple moins de 50% en volume de la phase gaz 19b, est également recyclée, sans passer par le dééthaniseur.
Le rapport du débit massique du courant de recycle 64 au débit massique de la fraction 60 issue de la tête du dééthaniseur de l’étage de séparation 20 est inférieur à 0,5 comme défini plus haut.
Dans une variante, le dioxyde de carbone, le monoxyde de carbone et l’hydrogène présents dans la fraction d’hydrocarbures en C1-C2 sont séparés des autres hydrocarbures, en particulier par distillation cryogénique, séparation par membrane ou adsorption par pression alternée et leurs combinaisons,.
Ces composés sont alors avantageusement recyclés vers une étape préliminaire de synthèse des alcools, notamment par fermentation de gaz de synthèse et par conversion catalytique du gaz de synthèse pour produire notamment du méthanol.
Le méthanol ou l’éthanol ainsi produits sont alors avantageusement recyclés pour former une partie du flux 12 d’alcool en C1 à C6.
Dans l’exemple de la , la fraction 62 d’hydrocarbures en C3+, présentant la composition définie plus haut est ensuite introduite dans l’étage conjoint 22 d’oligomérisation et d’alkylation.
Dans cet étage 22, un ou plusieurs réacteurs conjoints d’oligomérisation et d’alkylation réalisent une oligomérisation des oléfines présentes dans la fraction 62, suivant les conditions opératoires définies plus haut dans la description, en particulier une oligomérisation des oléfines en C3 à C7.
En outre, de manière conjointe, les aromatiques en C6+ présents dans la fraction 62 sont alkylées pour former en particulier des aromatiques en C8+.
La réaction est effectuée dans les conditions opératoires décrites plus haut. Un ou plusieurs catalyseurs définis plus haut sont utilisés.
A la sortie de l’étage 22, un courant 24 d’hydrocarbures à hydrogéner est ainsi formé, avec la composition définie plus haut.
Puis le courant 24 d’hydrocarbures à hydrogéner est introduit dans l’étage d’hydrogénisation 26, pour induire l’hydrogénation d’au moins une partie des oléfines présentes dans le courant d’hydrocarbures à hydrogéner 24 et l’hydrogénation en cycloparaffines d’au moins une partie des aromatiques présentes dans le courant d’hydrocarbure à hydrogéner 24.
L’hydrogénation est conduite dans les conditions opératoires décrites plus haut, avec un ou plusieurs des catalyseurs décrits plus haut.
La est la vue de la , le dispositif CPA étant dans une position verrouillée, comme représenté sur la .
La est une vue en perspective tridimensionnelle du dispositif CPA du premier connecteur.
La est une vue en perspective tridimensionnelle du shunt du premier connecteur.
La est une vue en perspective tridimensionnelle du shunt et des bornes électriques, le shunt étant mis en prise avec les bornes électriques.
La représente le connecteur électrique du mode de réalisation pendant une procédure de test.
La représente le connecteur électrique du mode de réalisation pendant une procédure de test. Description de Modes de réalisation
Un mode de réalisation du connecteur électrique 100 selon l'invention est décrit en référence aux vues extérieures représentées sur les figures 1A et 1B, qui illustrent la fonction de verrouillage du dispositif CPA. Le connecteur 100, dans ce mode de réalisation, est un connecteur de type amorce pour un système de coussin gonflable de sécurité et comprend un boîtier 1 et un dispositif d'assurance de position de connecteur (CPA) 3. Dans ce mode de réalisation, le boîtier 1 comprend une coque supérieure 5 et une coque inférieure 7 qui sont assemblées ensemble par liaison de complémentarité de forme.
Le boîtier comporte une première extrémité 9 et une seconde extrémité 11. La première extrémité 9 est configurée pour recevoir deux conducteurs électriques isolés, indiqués à des fins d’illustration par les références 13a, 13b. Dans ce mode de réalisation, la première extrémité 9 et les conducteurs électriques 13a, 13b s'étendent selon une direction y orthogonale à la direction d'appariement x. La seconde extrémité 11 s'étend le long de la direction d'appariement x et est configurée pour être reçue par un connecteur électrique d'appariement et établir une connexion d'appariement avec celui-ci. Dans ce mode de réalisation, le connecteur a une forme en L et est un connecteur de type sortie à 90°. D'autres formes, telles qu'une forme allongée dans un connecteur de type sortie à 180°, sont cependant également possibles.
La seconde extrémité 11 comporte une languette d’encliquetage 15 comprenant une lèvre d’encliquetage 17. La languette d’encliquetage 15 s'étend dans la direction d'appariement x et est fixée de manière élastique sur un côté le long de la direction d'appariement x à la coque inférieure 7. La lèvre d’encliquetage 17 fait saillie radialement vers l'extérieur à partir d'une partie de la languette d'encliquetage 15. Il est entendu qu'une languette d'encliquetage similaire ou identique peut être prévue sur l'autre côté du connecteur 100.
Le dispositif CPA 3 est reçu dans le boîtier 1 via un trou traversant 19 dans la coque supérieure 5 du boîtier 1. La structure du dispositif CPA 3 va être décrite plus en détail dans la section suivante en référence à la .
Dans la , le dispositif CPA 3 est positionné dans le connecteur 100 dans une position déverrouillée. Dans la position déverrouillée, le dispositif CPA 3 n'est pas complètement inséré dans le boîtier 1 à travers le trou traversant 19. Au lieu de cela, dans la position déverrouillée, le dispositif CPA 3 n'est que partiellement inséré dans le boîtier 1 et fait partiellement saillie vers l'extérieur de la coque supérieure 5. Par conséquent, le dispositif CPA 3 peut être déplacé manuellement jusque dans la position verrouillée par une poussée dans la direction d'appariement x. En outre, dans cette position déverrouillée, la languette d'encliquetage 15 du boîtier 1 peut être déplacée manuellement ou mécaniquement dans une direction z orthogonale à la direction d'appariement x, grâce à la fixation élastique à sa première extrémité.
Sur la , le dispositif CPA 3 a été déplacé par une poussée dans une position verrouillée dans le connecteur 100. Dans la position verrouillée, le dispositif CPA 3 est complètement inséré dans le boîtier 1 à travers le trou traversant. Le dispositif CPA 3, dans la position verrouillée, ne fait plus saillie vers l'extérieur de la coque supérieure 5. Ici, le connecteur 100 est représenté avec le dispositif CPA 3 en position verrouillée sans la présence du connecteur électrique d’appariement. En pratique, le dispositif CPA 3 ne peut cependant être déplacé jusque dans position verrouillée que lorsque le connecteur 100 est apparié à un connecteur électrique d’appariement.
Dans cette position, la languette d'encliquetage 15 est bloquée par le bras de blocage 51a et par les bras de guidage 49b, 49c (49c visible uniquement sur la ) du dispositif CPA 3. Le bras de blocage 51a empêche le déplacement physique de la languette d'encliquetage 15 vers l'intérieur du boîtier 1. Ainsi, le connecteur 100 est verrouillé avec un connecteur électrique d’appariement qui n'est pas représenté, mais est connu dans la technique.
La structure intérieure du connecteur 100 est maintenant décrite en se reportant aux figures 2A et 2B, affichant une vue en coupe transversale tridimensionnelle du connecteur, qui illustre la fonction de levée de court-circuit du dispositif CPA 3.
Les figures 2A et 2B affichent des sections transversales le long d'un plan de section transversale A tel qu'illustré dans le connecteur déverrouillé de la , le plan A correspondant à un plan x-y passant par le milieu du connecteur 100. Il est entendu que dans ce mode de réalisation, le connecteur 100 est globalement symétrique par rapport au plan A et qu’il est possible de trouver des caractéristiques correspondantes sur le côté non visible du connecteur 100.
La représente un espace de jonction primaire 21 formé dans la première extrémité 9 du connecteur 100. Dans l'espace de jonction primaire 21, une partie de jonction 25 d'une première borne électrique 23a est agencée le long de la première extrémité 9 dans la direction y orthogonale à la direction d'appariement x. A des fins d’illustration, la partie de jonction 25 est représentée sur la pour être sertie sur une partie dénudée du conducteur électrique 13a.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition A comprend le 1,1,1,2-tétrafluoroéthane et la teneur massique totale en 1,1,1,2-tétrafluoroéthane est inférieure à 1000 ppm, avantageusement inférieure à 750 ppm, de préférence inférieure à 500 ppm, plus préférentiellement inférieure à 250 ppm, en particulier inférieure à 100 ppm sur base du poids total de ladite composition A . Lorsqu’il est contenu dans la composition, la teneur massique totale en 1,1,1,2-tétrafluoroéthane est supérieure à 1 ppm, avantageusement supérieure à 5 ppm, de préférence supérieure à 10 ppm, plus préférentiellement supérieure à 20 ppm sur base du poids total de ladite composition A .
Selon un mode de réalisation préféré, la composition A comprend le hexafluorocyclobutène et la teneur massique totale en hexafluorocyclobutène est inférieure à 1%, avantageusement inférieure à 7500 ppm, de préférence inférieure à 5000 ppm, plus préférentiellement inférieure à 2500 ppm, en particulier inférieure à 1000 ppm sur base du poids total de ladite composition A . Lorsqu’il est contenu dans la composition, la teneur massique totale en hexafluorocyclobutène est supérieure à 1 ppm, avantageusement supérieure à 5 ppm, de préférence supérieure à 10 ppm, plus préférentiellement supérieure à 20 pm, en particulier supérieure à 50 ppm, plus particulièrement supérieure à 100 ppm sur base du poids total de ladite composition A .
Selon un mode de réalisation préféré, la composition A comprend le fluoroéthane et la teneur massique totale en fluoroéthane est inférieure à 100 ppm, avantageusement inférieure à 75 ppm, de préférence inférieure à 50 ppm, plus préférentiellement inférieure à 25 ppm, en particulier inférieure à 10 ppm sur base du poids total de ladite composition A . Lorsqu’il est contenu dans la composition, la teneur massique totale en fluoroéthane est supérieure à 0,1 ppm, avantageusement supérieure à 0,5 ppm, de préférence supérieure à 1 ppm sur base du poids total de ladite composition A .
Selon un mode de réalisation préféré, la composition A comprend le 2-chloro-1,1,1-trifluoroéthane et la teneur massique totale en 2-chloro-1,1,1-trifluoroéthane est inférieure à 1%, avantageusement inférieure à 7500 ppm, de préférence inférieure à 5000 ppm, plus préférentiellement inférieure à 2500 ppm, en particulier inférieure à 1000 ppm sur base du poids total de ladite composition A . Lorsqu’il est contenu dans la composition, la teneur massique totale en 2-chloro-1,1,1-trifluoroéthane est supérieure à 1 ppm, avantageusement supérieure à 5 ppm, de préférence supérieure à 10 ppm, plus préférentiellement supérieure à 20 ppm, en particulier supérieure à 50 ppm, plus particulièrement supérieure à 100 ppm sur base du poids total de ladite composition A .