INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La capacité du condensateur 42 connecté en parallèle de la branche résonante est appelée capacité parallèle, ou capacité bloquée, ou encore capacité de référence, et notée C 0 . La tension aux bornes de l’élément piézoélectrique 36 correspond alors typiquement à la tension aux bornes du condensateur 42.
L’onduleur 10 comprend en option un condensateur 48, de capacité Cr, une borne du condensateur 48 étant connectée au nœud 34, l’autre borne du condensateur 48 étant connectée au nœud 24 d’application du potentiel de référence. La capacité Cr est une capacité dite de réglage.
Le commutateur 52 est par exemple un transistor de puissance à effet de champ ou FET (de l’anglais « Field Effect Transistor »), par exemple un transistor MOSFET (de l’anglais Metal Oxide Semiconductor Field Effect Transistor ).
En variante, le transistor est un transistor bipolaire ; un transistor bipolaire à grille isolée, également appelé IGBT (de l’anglais Insulated Gate Bipolar Transistor) ; un transistor à base de silicium (Si), un transistor à base de nitrure de gallium ou GaN (de l’anglais Gallium Nitride ) ; un transistor à base de carbure de silicium (SiC), ou un transistor à base de diamant, ou encore un thyristor.
Selon une autre variante, le transistor est un transistor à haute mobilité électronique HEMT (de l’anglais « High Electron Mobility Transistor »), par exemple à base de nitrure de gallium GaN.
Le commutateur 52 comporte une première borne 54d de conduction (drain), reliée au nœud 34, une deuxième borne 54s de conduction (source) connectée au nœud 24 d’application du potentiel de référence, et une troisième borne 54g de commande (grille).
La tension de commande Vgs a pour effet de commander la commutation du commutateur 52 entre un état fermé (ou passant) et un état ouvert (ou bloqué). Lorsque la tension Vgs est supérieure ou égale à une tension de seuil, le commutateur 52 est dans l’état passant, et lorsque la tension Vgs est inférieure à la tension de seuil, le commutateur 52 est dans l’état bloqué.
A titre d’exemple, le commutateur 52 de l’onduleur 10 présente une fréquence de commutation comprise entre 2MHz et 300MHz.
La tension de commande Vgs est fournie par le bloc de régulation 20, dans le but d’assurer une commutation de fermeture du commutateur 52 lorsque la tension Vds entre la première borne 54d (respectivement nœud 34) et la deuxième borne 54s du commutateur est sensiblement nulle.
L’onduleur 10 comporte en outre un autre élément inductif 56, par exemple une bobine, d’inductance Ls, en série avec un condensateur 58, de capacité Cs, entre le nœud 34 et une borne 60 de sortie de l’onduleur.
Une tension sinusoïdale V ch est obtenue en sortie de l’onduleur 10.
Le bloc d’adaptation d’impédance 12 comporte, dans le mode de réalisation de la , un élément inductif, par exemple une bobine 62 d’inductance L a , connectée entre la borne 60 de sortie de l’onduleur et une borne 66 de sortie du bloc d’adaptation d’impédance, et un condensateur 64, de capacité Ca, connecté en la borne 66 et le nœud 24 d’application du potentiel de référence.
Ainsi, dans ce mode de réalisation, le bloc d’adaptation d’impédance a une topologie en L.
Le convertisseur d’énergie électrique 22 comporte en outre un bloc de régulation 20, qui comporte, dans ce mode de réalisation, un bloc 70 de détection d’une valeur minimale de la tension Vds et de moyennage de cette tension sur plusieurs alternances, permettant d’obtenir une moyenne Vα. Le bloc 70 est connecté entre le nœud 34, connecté à la borne 54d du commutateur 52, et une entrée d’un soustracteur 74.
Simultanément, l'invention vise à permettre un traitement satisfaisant d’une toiture par un opérateur non professionnel, par exemple par le propriétaire lui-même d’une villa ou par le gestionnaire d’un bâtiment collectif, sans nécessiter une compétence particulière.
Pour atteindre ces objets ainsi que d'autres, selon un premier aspect de l'invention, il est proposé un dispositif de traitement d’une toiture de bâtiment ayant au moins un premier pan incliné depuis un bord ou faîte supérieur, par pulvérisation d’un liquide de traitement sur ladite toiture, le dispositif comprenant : - au moins une première rampe de pulvérisation, allongée entre une première extrémité ouverte d’alimentation et une seconde extrémité fermée ou reliée à une seconde extrémité d’une seconde rampe de pulvérisation, et conformée pour pulvériser latéralement et selon tout ou la plus grande partie de sa longueur ledit liquide de traitement autour d’au moins un premier plan de pulvérisation, - des moyens de fixation, conformés pour fixer ladite première rampe de pulvérisation le long dudit bord ou faîte supérieur de ladite toiture et selon une orientation dans laquelle ledit au moins un premier plan de pulvérisation est dirigé vers ledit premier pan incliné, - une canalisation, ayant une première extrémité conformée pour être raccordée de façon étanche à ladite première extrémité de la première rampe de pulvérisation, ayant une seconde extrémité, et ayant une longueur suffisante pour que sa seconde extrémité se trouve au niveau du sol ou du sous-sol dudit bâtiment lorsque sa première extrémité est raccordée à ladite première rampe de pulvérisation, - un réservoir, conformé pour contenir ledit liquide de traitement, ayant une entrée par laquelle ledit liquide de traitement peut être introduit dans le réservoir, et ayant une sortie par laquelle peut sortir ledit liquide de traitement, - des moyens de pompage conformés pour prélever par ladite sortie ledit liquide de traitement contenu dans ledit réservoir et pour l’injecter dans ladite seconde extrémité de la canalisation selon une pression suffisante pour réaliser ladite pulvérisation de ce liquide par la première rampe de pulvérisation.
Dans un mode de réalisation permettant la pulvérisation d’un liquide de traitement sur une toiture de bâtiment ayant un premier et un second pans inclinés de part et d’autre d’un faîte supérieur, le dispositif comprend : - ladite première rampe de pulvérisation, allongée entre sa première extrémité ouverte d’alimentation et sa seconde extrémité fermée ou reliée à une seconde extrémité d’une seconde rampe de pulvérisation, et conformée pour pulvériser latéralement et selon tout ou la plus grande partie de sa longueur ledit liquide de traitement autour d’un premier plan de pulvérisation, - une seconde rampe de pulvérisation, allongée entre une première extrémité ouverte d’alimentation et une seconde extrémité fermée ou reliée à la seconde extrémité de la première rampe de pulvérisation, et conformée pour pulvériser latéralement et selon tout ou la plus grande partie de sa longueur ledit liquide de traitement autour d’un second plan de pulvérisation, - des moyens de fixation, conformés pour fixer ladite première rampe de pulvérisation le long dudit faîte supérieur de ladite toiture et selon une première orientation dans laquelle ledit premier plan de pulvérisation est dirigé vers ledit premier pan incliné, et conformés pour fixer ladite seconde rampe de pulvérisation le long dudit faîte supérieur de ladite toiture et selon une seconde orientation dans laquelle ledit second plan de pulvérisation est dirigé vers ledit second pan incliné, - ladite canalisation étant conformée pour être raccordée de façon étanche aux premières extrémités respectives de l’une et l’autre des première et seconde rampes de pulvérisation.
Selon une première réalisation, la ou les rampes de pulvérisation sont apparentes, réalisées en cuivre ou alliage de cuivre, et placées sur le faîtage de la toiture en étant à découvert et susceptibles de recevoir la pluie. On combine ainsi l’action du liquide de traitement et l’action de la pluie qui dissout les composants chimiques des rampes de pulvérisation en cuivre, et les répartit par ruissellement sur la toiture.
Selon une autre réalisation, la ou les rampes de pulvérisation sont réalisées en polyéthylène réticulé et sont placées sur le faîtage de la toiture en étant surmontées d’une tôle de cuivre ou alliage de cuivre. On combine encore ainsi l’action du liquide de traitement et l’action de la pluie qui dissout les composants chimiques de la tôle de cuivre ou d’alliage de cuivre, et les répartit par ruissellement sur la toiture. En outre la réalisation de la ou des rampes de pulvérisation en polyéthylène réticulé est plus économique.
Selon une autre réalisation, la ou les rampes de pulvérisation sont dissimulées, réalisées en polyéthylène réticulé, et placées sur le faîtage de la toiture en étant surmontées par des tuiles faîtières.
En pratique, la ou les rampes de pulvérisation peuvent avantageusement être munies de buses de pulvérisation ou de brumisation réparties selon leur longueur et conformées pour pulvériser le liquide de traitement. La réalisation des rampes de pulvérisation est ainsi simplifiée.
De préférence, la ou les rampes de pulvérisation sont en outre conformées pour pulvériser du liquide de traitement également vers le haut autour du bord ou faîte supérieur de la toiture. En pratique, on peut prévoir que certaines buses de pulvérisation ou de brumisation de chaque rampe de pulvérisation sont orientées vers l’aval de la toiture selon un plan de pulvérisation respectif, et que des buses de pulvérisation ou de brumisation complémentaires sont orientées vers le haut autour du bord ou faîte supérieur de la toiture, pour compléter la pulvérisation de liquide de traitement et éviter les manques de pulvérisation éventuels sur les surfaces à traiter.
Selon un mode de réalisation avantageux : - le réservoir et les moyens de pompage sont montés sur un chariot déplaçable, - les moyens de pompage sont raccordés à la canalisation de façon amovible.
De la sorte, les moyens d’alimentation en liquide de traitement constituent un ensemble amovible que l’on peut déconnecter et entreposer à distance de l’emplacement d’utilisation, par exemple à l’intérieur dans un cellier ou un sous-sol, et/ou que l’on peut déplacer pour traiter d’autres bâtiments.
De façon avantageuse, on peut prévoir que : - les moyens de pompage comportent une pompe entraînée par un moteur électrique conformé pour être alimenté par une source d’énergie électrique par l’intermédiaire d’un commutateur, - le réservoir est associé à un capteur de niveau de liquide conformé pour ouvrir ledit commutateur et pour interrompre ainsi d’alimentation dudit moteur électrique lorsque le niveau de liquide à l’intérieur du réservoir est inférieur à un niveau minimum prédéterminé.
On protège ainsi les moyens de pompage contre une éventuelle dégradation résultant d’un fonctionnement à vide, de sorte que l’utilisation du dispositif peut être assurée par un opérateur peu expérimenté.
Selon un deuxième aspect de l’invention, il est proposé un bâtiment à toiture ayant au moins un pan incliné depuis un bord ou faîte supérieur, ledit bâtiment étant muni d’un dispositif de traitement de toiture tel que défini ci-dessus, ladite au moins une rampe de pulvérisation étant fixée le long dudit bord ou faîte supérieur de ladite toiture, ladite canalisation ayant sa première extrémité raccordée de façon étanche à ladite rampe de pulvérisation et ayant sa seconde extrémité au niveau du sol ou du sous-sol dudit bâtiment pour être raccordée de façon amovible à un ensemble déplaçable comprenant ledit réservoir et lesdits moyens de pompage.
Selon un troisième aspect de l’invention, il est proposé l’utilisation d’un dispositif de traitement de toiture tel que défini ci-dessus pour le traitement de la toiture d’un bâtiment.
La est une vue schématique de côté d’un bâtiment muni d’un dispositif de traitement selon un mode de réalisation de la présente invention ;
Selon un mode de réalisation de l'invention particulier, le tamis moléculaire peut être modifié par du phosphore selon le procédé comprenant les étapes suivantes, dans l'ordre indiqué :
- traitement thermique à la vapeur d’eau du tamis moléculaire à une température allant de 400 °C à 870 °C pendant 0,01 h -200 h ;
- lixiviation avec une solution aqueuse acide contenant la source de P dans des conditions efficaces pour éliminer une partie substantielle d'Al du tamis moléculaire et pour introduire au moins 0,3 % de phosphore en masse du tamis moléculaire ; une modification supplémentaire peut alors être effectuée selon les étapes suivantes, dans l'ordre indiqué :
- séparation du solide du liquide ;
- une étape de lavage optionnelle ou une étape de séchage optionnelle ou une étape de séchage optionnelle suivie d'une étape de lavage ;
- une étape de calcination.
De préférence, la séparation, les étapes facultatives de lavage et de séchage et la calcination sont effectuées après l'introduction du composé contenant M dans le tamis moléculaire. Le métal M peut être tout métal alcalino-terreux ou terre rare. De préférence, le métal alcalino-terreux est Ca. Cependant, il est également possible d'utiliser Mg, Sr et Ba. Les métaux de terres rares possibles comprennent La et Ce.
Avantageusement, la teneur finale en P du tamis moléculaire est d'au moins 0,3 % en masse et de préférence entre 0,3 % en masse et 7 % en masse. Avantageusement au moins 10% en masse d'Al ont été extraits et éliminés du tamis moléculaire par la lixiviation. La teneur en P résiduel est ajustée par la concentration en P dans la solution de lixiviation, séparant les conditions lors de la séparation du solide du liquide et/ou de la procédure de lavage facultative au cours de laquelle l'imprégnation et/ou l'adsorption peuvent également avoir lieu. Une étape de séchage peut être envisagée entre les étapes de séparation et/ou de lavage.
Le tamis moléculaire est ensuite soit séparé de la solution de lavage, soit séché sans séparation de la solution de lavage. Ladite séparation est avantageusement réalisée par filtration. Puis le tamis moléculaire est calciné, à titre d'exemple, à 400 °C pendant 2 heures à 10 heures.
La modification M du tamis moléculaire est réalisée soit sur un tamis moléculaire déjà modifié P, soit pendant/après le processus de modification P. La modification du P peut être réalisée comme décrit ci-dessus dans lequel le tamis est désaluminé par traitement thermique à la vapeur, puis lixivié avec une solution acide contenant du P. Dans ce cas, avantageusement, le traitement du tamis moléculaire avec la solution contenant M est effectué après l'étape de lixiviation ou de lavage, c'est-à-dire après que le composé phosphoreux a été ajouté et que la modification P a eu lieu et avant l'étape de séparation.
Cependant, l'introduction de M dans le tamis moléculaire peut également être envisagée :
- lors de l'étape de lixiviation ;
- avant l'étape de lavage mais après lixiviation et séchage ;
- sur tamis moléculaires calcinés mis en contact avec P ;
- sur tamis moléculaire qui n'a pas été lixivié pour introduire P mais qui a été mis en contact avec P lors de l'étape de lavage.
L’introduction de M sur les tamis moléculaires peut être réalisée soit par imprégnation, soit par adsorption à partir d'une solution aqueuse de composés contenant M.
- la est illustre des configurations de connexion entre le dispositif de distribution de la vu en coupe et des appareils électriques.
Un tableau électrique 20 conforme à un premier mode de réalisation est représenté sur la . Le tableau électrique 20 est configuré pour relier une source de puissance électrique à une ou plusieurs charges électriques. La source de puissance électrique et les charges électriques ne sont pas représentées. La source de puissance est ici une source triphasée, c’est-à-dire comprenant trois phases, désignées respectivement L1, L2 et L3, et un neutre désigné N. Selon des exemples non limitatifs, les charges électriques sont une machine-outil ou un automate dans le cadre d’applications industrielles, voire une machine à laver ou un chauffe-eau dans le cadre d’applications domestiques.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un tensioactif anionique d’origine animale.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un tensioactif anionique d’origine synthétique.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un tensioactif anionique choisi dans le groupe constitué par les alkylsulfates, les alkyl éther sulfates et leurs sels, les alkyl éthers sulfates d’ammonium.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un tensioactif anionique choisi dans le groupe constitué par les lauryl éthers sulfate de sodium, et les lauryl éthers sulfate d’ammonium.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un tensioactif anionique choisi dans le groupe constitué par les alkylsulfoacétates.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un tensioactif anionique choisi dans le groupe constitué par les sulfosuccinates d’alkyle.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un tensioactif anionique choisi dans le groupe constitué par le mono-sulfosuccinate d’alcool laurique (C 12 /C 14 , 70/30) oxyéthyléné (3 OE), le sel disodique d’hémi-sulfosuccinate des alcools C 12 -C 14 , l’oléamidosulfosuccinate disodique oxyéthyléné (2 OE), le mono-sulfosuccinate d’amide laurique oxyéthyléné (5 OE), le sel disodique mono-sulfosuccinate de lauryl citrate oxyéthyléné (10 OE) et le sel de mono-sulfosuccinate de mono-éthanolamide ricinoléique.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un tensioactif anionique choisi dans le groupe constitué par les polypeptides.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un tensioactif anionique choisi dans le groupe constitué par les polypeptides obtenus par réaction de condensation pour fonctionnaliser une chaine d’acides aminés de céréale par une chaine grasse.
Dans un mode de réalisation, le tensioactif anionique de type polypeptide est issu d’une chaine d’acides aminés de céréale choisie dans le groupe constitué par le blé, l’avoine, le soja et le coprah.
Dans un mode de réalisation, le tensioactif anionique de type polypeptide est choisi dans le groupe constitué par le sel de potassium de la lauroyl protéine de blé hydrolysée, le sel de triéthanolamine de cocoyl protéine de soja hydrolysée, le sel de sodium des lauroyl amino-acides d’avoine, l’hydrolysat de collagène greffé sur l’acide gras de copra et les protéines de soja acylées par des acides coprah hydrogénés.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un tensioactif anionique choisi dans le groupe constitué par les dérivés d’acides aminés.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un tensioactif anionique dérivé d’acides aminés choisi dans le groupe constitué par les sarcosinates, les acylsarcosinates, les alaninates, les N-acylglutamates, les aspartates et les dérivés de glycine.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un tensioactif anionique choisi dans le groupe constitué par les acylsarcosinates.
Dans un mode de réalisation, le tensioactif anionique acylsarcosinate est choisi dans le groupe constitué par le lauroyl sarcosinate de sodium, le myristoyl sarcosinate de sodium, et le palmitoyl sarcosinate de sodium.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un tensioactif anionique choisi dans le groupe constitué par les alaninates.
Avantageusement, l’agent émulsifiant du type eau dans huile compris dans la microémulsion inverse est choisi parmi les esters de sorbitan (par exemple le monooléate de sorbitan, l’isostéarate de sorbitan, le sesquioléate de sorbitan, le trioléate de sorbitan, ou leurs mélanges), l’oleyl diethanolamide et leurs mélanges.
Généralement, la microémulsion inverse comprend entre 0,01 et 10% en poids d’agent émulsifiant du type eau dans huile par rapport au poids total de la microémulsion inverse, préférentiellement entre 0,1 et 5%.
Avantageusement, l’agent émulsifiant du type huile dans eau compris dans la microémulsion inverse est choisi parmi les esters de sorbitan éthoxylés comme l’oléate de sorbitan éthoxylé avec 20 moles d’oxyde d’éthylène, l’hexaoléate de sorbitan étoxylé, l’alcool oléocétylique décaéthoxylé, le nonylphénol avec 10 moles d’oxide d’éthylène (10 OE), les héxaoléates de sorbitan polyéthoxylés et leurs mélanges.
Généralement, la microémulsion inverse comprend entre 0,1 et 20% en poids d’agent émulsifiant de type huile dans eau par rapport au poids total de la microémulsion inverse, préférentiellement entre 0,5 et 15%.
Les gouttelettes de microémulsion (phase hydrophile) ont généralement une taille comprise entre 20 nm et 500 nm, préférentiellement entre 50 nm et 250 nm, plus préférentiellement entre 80 nm et 150 nm.
Par « taille des gouttelettes de microémulsion », on désigne la taille moyenne, en nombre, des gouttelettes. Elle correspond au diamètre moyen mesurée, préférentiellement avec un appareil de mesure laser utilisant les techniques conventionnelles qui font partie des connaissances de l’homme du métier. Un appareil de type Zétasizer Nano de la société Malvern peut être utilisé.
Procédé de cimentation La présente invention a également pour objet un procédé de cimentation comprenant l’injection dans une formation souterraine d’une composition cimentaire. Dans ce procédé, la composition cimentaire comprend un micro-gel polymérique comprenant au moins un polymère structuré, ledit polymère structuré étant obtenu par polymérisation de monomère(s) en microémulsion inverse.
Autrement dit, et plus précisément, le procédé selon l’invention comprend les étapes suivantes : - Préparer une composition cimentaire comprenant un micro-gel polymérique, ledit micro-gel polymérique comprenant : (i) au moins un polymère structuré, ledit polymère structuré étant obtenu par polymérisation de monomère(s) en microémulsion inverse, (ii) un ciment, (iii) de l’eau, et (iv) optionnellement au moins un additif de cimentation ; - Injecter ladite composition cimentaire dans un trou de forage comprenant un tubage définissant un espace annulaire entre le tubage et le trou de forage, afin de réaliser la cimentation à travers le tubage et/ou dans l’espace annulaire autour du tubage et/ou dans le trou ouvert sous le tubage.
Comme indiqué précédemment, l’un des avantages de l’invention par rapport aux produits actuellement disponible est de pouvoir réaliser la cimentation quelle que soit la température, tout en assurant de bonnes performances, et sans risque de fissures.
L’invention et les avantages qui en découlent ressortiront mieux des exemples suivants donnés afin d’illustrer l’invention, et non de manière limitative.
Exemples Une liste des abréviations utilisées dans les exemples suivants est donnée ci-dessous : AMD : Acrylamide ATBS : Acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique PVA : Alcool polyvinylique SB latex : Latex styrène-butadiène MBA : Méthylène bis acrylamide MBS : Métabisulfite de sodium
Synthèse de micro-gels polymériques par polymérisation en émulsion inverse
Une phase aqueuse est préparée avec 680g d’ATBS.Na (2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonate de sodium, à 50% en poids dans l’eau), 0,2g de MBA et 0,2g de Versenex 80.
Une phase huileuse est préparée à partir de 234,5g d’huile (Exxsol® D100 S) et 25g de diéthanolamine d’acides gras d’huile tall comme agent émulsifiant eau dans huile.