INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La composition C est par exemple sous forme de mousse ou d’une composition autre, appliquée sur les matières kératiniques avant d’amener le dispositif à leur contact. La composition C peut encore être délivrée par le dispositif 1, ou être pour partie présente avant d’amener le dispositif 1 au contact des matières kératiniques et pour partie apportée par le dispositif.
Les matières kératiniques K sont par exemple constituées par la peau du visage ou par les cheveux.
Le transducteur 4 est en contact avec la composition C.
Sous l’effet des ondes acoustiques, les bulles subissent un effondrement sur elles-mêmes qui génère une onde de choc, laquelle s’évère efficace pour nettoyer les matières kératiniques K. Les ondes acoustiques peuvent également contribuer à la formation des bulles, le cas échéant.
La grille 6 peut être réalisée de différentes manières.
La grille 6 comporte au moins une ouverture 300; elle peut comporter exactement une ouverture, comme illustré à la , ou exactement deux ouvertures, comme illustré à la , ou plus.
Les ouvertures peuvent être en majorité, ou toutes, de taille similaire, comme illustré à la , ou . Elles peuvent être de forme variée, par exemple carrée, ronde, ou encore une portion de disque ou d’anneau, comme illustré à la .
La grille 6 présente de préférence un ratio de la surface totale des ouvertures par rapport à la surface de contact avec les matières kératiniques supérieur ou égal à 0,5, ce qui permet de bénéficier d’ouvertures assez larges pour permettre à l’onde de choc générée par l’effondrement des bulles d’atteindre les matières kératiniques K sur une surface convenable.
La grille 6 peut être de contour circulaire, comme illustré sur les figures 16a à 17f ou de forme autre, par exemple polygonale.
La face externe de la grille 6 peut être plane, et orientée par exemple perpendiculairement à l’axe longitudinal X.
La grille 6 peut être monobloc, formée par usinage ou moulage par injection par exemple.
Son épaisseur peut être choisie de manière à lui conférer la rigidité recherchée.
Le procédé de fabrication comprend également, selon une première alternative, l’étape, dite étape d’assemblage, consistant à assembler les CEIs 2 de l’ensemble, comprenant la formation d’au moins deux couches 61, 62 monobloc distinctes de CEIs 2. La formation des couches 61, 62 consiste à emboiter, successivement, au moins un moyen d’accouplement 3 d’un CEI 2 avec au moins un moyen d’accouplement 3 d’un autre des CEIs 2. Subséquemment à la formation des couches 61, 62, une couche formée 61 ou 62 est assemblée avec une autre des couches formées 62 ou 61 en emboitant au moins un moyen d’accouplement 3 de chacun des CEIs 2 d’une couche formée 61, 62 avec au moins un moyen d’accouplement 3 de chacun des CEIs 2 d’une autre des couches formées 61, 62.
Autant de couches 61, 62 que nécessaires peuvent être assemblées. En outre, une couche 61, 62 peut être assemblée sur un ensemble de couches 61, 62 déjà formé ou un ensemble de couches 61, 62 déjà formé peut être assemblé avec un autre ensemble de couches 61, 62 déjà formée.
Selon une deuxième alternative, l’étape d’assemblage consiste en la formation d’au moins trois rangées 71, 72, 73, 74 monobloc distinctes de CEIs 2. La formation des rangées 71, 72, 73, 74 consiste à emboiter, successivement, au moins un moyen d’accouplement 3 d’un CEI 2 avec au moins un moyen d’accouplement 3 d’un autre des CEIs 2. Subséquemment à la formation des rangées 71, 72, 73, 74, au moins une couche monobloc 63, 64 de CEIs 2 est formée. La formation de la couche 63, 64 consiste à assembler une rangée formée 71, 73 avec une autre des rangées formées 72, 74 en emboitant au moins un moyen d’accouplement 3 de chacun des CEIs 2 d’une rangée formée 71, 73 avec au moins un moyen d’accouplement 3 de chacun des CEIs 2 d’une autre des rangées formées 72, 74. Subséquemment à la formation de l’au moins une couche monobloc 63, 64, l’au moins une couche formée 63, 64 est assemblée : - avec, selon une première alternative, une autre rangée formée 71, 72, ou 73, 74, ou - avec, selon une deuxième alternative, une autre des couches formées 64, 63. L’assemblage de l’au moins une couche formée 63, 64 avec une autre rangée formée 71, 72, ou 73, 74 ou avec une autre des couches formées 64, 63 est réalisé en emboitant au moins un moyen d’accouplement 3 de chacun des CEIs 2 de l’au moins une couche formée 63, 64 avec : - selon la première alternative, au moins un moyen d’accouplement 3 de chacun des CEIs 2 d’une autre rangée formée 71, 72, ou 73, 74, ou - selon la deuxième alternative, au moins un moyen d’accouplement 3 de chacun des CEIs 2 d’une autre des couches formées 64, 63.
Les deux alternatives de l’étape d’assemblage sont combinables et peuvent être mise en œuvre en parallèle.
L’étape de formation et/ou d’assemblage de la rangée 71, 72, 73, 74 ou de la couche 61, 62, 63, 64 de CEIs 2 peut être réalisée en tout ou partie sur le pavage 8. L’étape de formation et/ou d’assemblage de la rangée 71, 72, 73, 74 ou de la couche 61, 62, 63, 64 de CEIs 2 sur le pavage 8 consiste à emboiter au moins un moyen d’accouplement 3 de chacun des CEIs 2 de la rangée 71, 72, 73, 74 ou d’une rangée de la couche 61, 62, 63, 64 ou de la couche 61, 62, 63, 64 avec au moins un moyen de liaison réversible 82 d’un site de réception 81 différent du pavage 8.
Un avantage du procédé de fabrication de la structure 1 et de la structure 1 fabriquée ou en cours de fabrication est qu’il est possible de désassembler tout ou partie des CEIs 2 composant la structure 1 fabriquée ou en cours de fabrication ou de rangées 71, 72, 73, 74 de CEIs 2 ou de couches 61, 62, 63, 64 de CEIs 2 stockées ou non sur le pavage 8. Ainsi, il est possible de séparer ou détacher un CEI 2 considéré d’un ou de plusieurs des CEIs 2 adjacents avec lesquels le CEI 2 considéré est lié en déboitant le ou les moyens d’accouplement 3 du CEI 2 considéré coopérant par emboitement avec le ou les moyens d’accouplement 3 des CEIs 2 adjacents avec lesquels le CEI 2 considéré est lié.
Ainsi, dans des variantes combinables entre elles des modes de réalisation précédemment décrits : - pour chaque CEI 2, un CEI 2 considéré comprend, un moyen de connexion électrique 4, de préférence au moins trois moyen de connexions électriques 4 entre le CEI 2 considéré et un CEI 2 adjacent au CEI 2 considéré, - le ou les moyens d’accouplement 3 d’un CEI 2 constituent le ou les moyen de connexions électriques 4 du CEI 2.
Procédé de fabrication d’un réservoir composite DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION Le domaine technique de l’invention est celui des réservoirs composites renforcés par des fibres de carbone, d’aramide, de verre ou autres fibres de renforcement destinés au transport et au stockage de gaz sous hautes pressions.
La présente invention concerne plus particulièrement son procédé de fabrication.
ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION Il existe plusieurs types de réservoirs : Type 1 : métalliques Type 2 : métalliques bobinés de fibres sur la virole Type 3 : à liner métallique intégralement bobinés de matériaux composites Type 4 : à liner plastique intégralement bobinés de matériaux composites Type 5 : intégralement en matériaux composites sans liner.
Un réservoir entièrement bobiné de matériaux composites est généralement constitué de deux éléments principaux. Un liner, qui sera en contact direct avec le produit transporté, et une couche structurelle qui maintient la cohésion du matériau et lui apporte ses propriétés mécaniques. Cette dernière est généralement déposée sur le liner grâce à un procédé d’enroulement filamentaire robotisé. Il consiste à enrouler des fibres préalablement imprégnées de résine (voie humide) ou des préimprégnés sur un mandrin qui fait office de moule. Dans l’exemple cité précédemment, c’est le liner qui joue le rôle de mandrin. Ce dernier est mis en rotation afin d’être entièrement recouvert de plusieurs couches de fibres. La dépose des fibres s’effectue avec un robot capable d’appliquer des angles de dépose qui modulent les propriétés finales du matériau. La tension appliquée sur les fibres durant l’étape de dépose assure un compactage efficace du matériau.
Pour la fabrication de certaines pièces, comme par exemple un réservoir de type 5 (sans liner) pour l’hydrogène pressurisé ou cryogénique, il est nécessaire de retirer le mandrin après enroulement des fibres. Cette technique est connue sous le nom d’enroulement filamentaire sur mandrin perdu. Ce procédé nécessite la fabrication préalable d’un mandrin en utilisant un matériau fusible ou soluble après enroulement. Plusieurs matériaux facilement solubles comme mandrin soluble peuvent être utilisées, parmi lesquels : l’alcool polyvinylique : soluble dans l’eau la mousse de polystyrène : soluble dans l’acétone, le styrène, … ou fusible à T > 220°C l’indium : fusible à T > 160 °C
Ces méthodes de mise en œuvre sont déjà utilisées industriellement mais elles ajoutent plusieurs étapes de fabrication fastidieuses et chronophages.
L’invention offre une solution aux problèmes évoqués précédemment, en permettant de réaliser un réservoir de type 5 sans avoir besoin de mandrin perdu.
Le réactif de détection et/ou le réactif de capture constituent encore des réactifs dits de « liaison ».
De tels réactifs de liaison, permettant la détection d’au moins un analyte dans l'échantillon liquide, sont bien connus et peuvent être choisis à façon pour la mise en œuvre de l’invention.
Ces réactifs de liaison sont choisis avantageusement parmi ceux qui sont aptes à se lier spécifiquement avec ledit analyte et/ou à se lier spécifiquement l’un avec l’autre.
Par « lier » ou « liaison », on entend toute liaison forte, par exemple covalente, mais aussi toute liaison faible, par exemple du type antigène / anticorps ou analyte / anti-analyte.
Les réactifs de liaison sont avantageusement choisis parmi les anticorps, les antigènes ou les acides nucléiques.
L'analyte et le réactif de liaison forment ainsi typiquement un couple apte à se lier spécifiquement l’un avec l’autre, comme par exemple un couple ligand / anti-ligand, un couple antigène / anticorps, un couple ADN / ARN ou un couple ADN / ADN.
Le ou les réactifs de détection sont avantageusement conjugués à un marqueur visible et/ou mesurable, avantageusement un marqueur particulaire.
Par « marqueur visible et/ou mesurable », on entend tout marquage permettant une détection directe ou indirecte à l'œil nu, ou à l'aide d'un appareil, en raison de l'émission d'un signal au niveau de ladite au moins une zone de capture.
Le signal est par exemple une fluorescence, une coloration, une présence d'isotope ou un signal magnétique.
On citera par exemple les marqueurs particulaires colorés comme l'or colloïdal, ou fluorescents, les particules de latex colorées, les particules de latex fluorescentes et les particules conjuguées à l'avidine et à la streptavidine.
Les marqueurs particulaires, colorés ou fluorescents, consistent ainsi en des particules de petite taille insolubles dans l'eau et qui forment donc des suspensions, dispersions ou solutions, en phase liquide.
Parmi les marqueurs permettant une observation directe à l'œil nu, on citera aussi les marqueurs de type dextran (Hansen T.M., IVD Technology 4, 35-40, 2003). Le réactif de liaison est alors conjugué à une chaîne de dextran (dérivé de polysaccharide) portant des fluorophores.
Les marqueurs peuvent également consister en des enzymes (la phosphatase alcaline ou AP, la peroxydase de raifort ou HRP, notamment), en des colorants (ou « dyes ») ou en des composés chimiluminescents (notamment l’isothiocyanate de fluorescéine ou FITC).
De son côté, dans la zone de capture, le réactif de capture spécifique de l'analyte est immobilisé sur le support solide selon des techniques connues de l'homme du métier.
Ce réactif de capture est immobilisé de telle façon qu'il ne soit pas mobile à l'état humide.
Cette immobilisation peut s'effectuer par exemple par absorption ou par un couplage covalent.
Dans la variante illustrée à la , les réservoirs 22a et 22b sont directement connectés à la zone de traitement par des conduits 25 et 27, respectivement.
Dans cet exemple, la pompe 20 est reliée aux réservoirs 22a et 22b sans pour autant avoir de composition circulant en son sein ; la pompe permet de générer une pression positive d’air dans le réservoir 22a de composition à distribuer, et une pression négative dans le réservoir 22b de composition récupérée, afin de maintenant la circulation dans les conduits 25 et 27 entre la zone de traitement et les réservoirs.
La pompe 20 peut également contribuer à la génération de bulles dans le réservoir 22a, en amont de la distribution de composition sur la zone de traitement.
Le dispositif peut encore dans une variante comporter un réservoir unique 22, qui peut ou non comporter un filtre interne, celui-ci pouvant être amovible.
Par exemple, la composition est récupérée grâce à un système de succion 28 telle qu’une pompe aspirante, qui peut être disposée à divers endroits du circuit fluidique, par exemple directement dans la tête de traitement 7 où la composition est collectée et maintenue grâce à la lèvre souple 19, comme illustré schématiquement à la .
Le dispositif 1 peut comporter, comme illustré sur la , une unité de traitement et de purification 29 de la composition, qui permet à la composition d’être recyclée en vue d’être renvoyée sur les matières kératiniques à traiter, la composition circulant alors au moins en partie en circuit fermé.
L’unité de traitement et de purification 29 est par exemple un système de filtration, représenté schématiquement sur la , comportant un ou plusieurs filtres agencés pour arrêter les particules en suspension dans la composition, tels que des débris de peau éliminés lors du nettoyage.
Le système de filtration peut être agencé entre le système de succion 28 et le réservoir 22, tel qu’illustré à la .
Dans la variante illustrée à la , le réservoir 22 comporte deux compartiments 220 et 225 séparés par un piston 230. Le compartiment 220 comporte par exemple la composition C à distribuer et est directement relié à la tête de traitement par un conduit 25 qui débouche sur la zone de traitement.
La composition est récupérée par un conduit 27 qui relie la zone de traitement à une pompe 20, celle-ci renvoyant la composition usagée dans le deuxième compartiment 225 du réservoir 22.
Un filtre 21 peut être disposé dans le conduit 27 entre la zone de traitement et la pompe 20, tel qu’illustré.
La circulation est établie grâce à la pompe 20 et au mouvement du piston 230 au sein du réservoir 22. Dans cet exemple, les compartiments 220 et 225 du réservoir 22 ne communiquent pas.
Le réservoir 22 est de préférence en partie ou en totalité transparent afin que l’utilisateur puisse estimer la position du piston et les niveaux respectifs restants de composition à distribuer et de liquide usagé.
Le dispositif peut en outre comporter un ou plusieurs boutons de commande 39, par exemple un bouton de mise en marche ou de mise en veille, tel qu’illustré aux figures 4 et 5.
Le dispositif est par exemple chargé à l’aide d’un port USB (non représenté) directement disposé sur le corps de l’appareil, ou encore en étant placé sur une station de base prévue à cet escient, et être chargé par induction, ou à l’aide de toute connectique adaptée.
La batterie 15 peut aussi être retirée et chargée séparément. Le dispositif peut encore comporter, comme illustré à la , une sortie 31 pour délivrer la composition C et un transducteur 4 disposé de manière décalée par rapport à la sortie 31. Dans ce cas, la composition déposée sur la zone à traiter K passe après déplacement du dispositif relativement à la zone à traiter, sous le transducteur 4 où elle est exposée aux ondes acoustiques.
la composition a une concentration totale en tensioactif(s) égale à 1,0% +/- 0,1%, et la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,030 et 0,070 s et le rapport cyclique est compris entre 52,5 et 67%, ou la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,020 et 0,080 s et le rapport cyclique est compris entre 55 et 67%,
la composition a une concentration totale en tensioactif(s) égale à 1,2% +/- 0,1%, et la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,025 et 0,070 s et le rapport cyclique est compris entre 56 et 67%, ou la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,020 et 0,080 s et le rapport cyclique est compris entre 59 et 67%,
la composition a une concentration totale en tensioactif(s) égale à 1,5% +/- 0,1%, la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,028 et 0,045 s et le rapport cyclique est compris entre 59 et 63%.
En variante, la surface à traiter est par exemple soumise aux ondes acoustiques pendant une durée égale à 3 s +/- 0,3s, l’intensité acoustique de crête est égale à 6,2 W/cm² +/- 0,6 W/cm², et :
la composition a une concentration totale en tensioactif(s) égale à 0,5% +/- 0,1%, et la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,070 et 0,080 s et le rapport cyclique est compris entre 54 et 60,5%, ou la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,055 et 0,078 s et le rapport cyclique est compris entre 56 et 62%,
la composition a une concentration totale en tensioactif(s) égale à 0,8% +/- 0,1%, et la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,040 et 0,080 s et le rapport cyclique est compris entre 51 et 67%, ou la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,020 et 0,080 s et le rapport cyclique est compris entre 56 et 67%,
la composition a une concentration totale en tensioactif(s) égale à 1,0% +/- 0,1%, et la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,035 et 0,080 s et le rapport cyclique est compris entre 51,5 et 67%, ou la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,020 et 0,080 s et le rapport cyclique est compris entre 54 et 67%,
la composition a une concentration totale en tensioactif(s) égale à 1,2% +/- 0,1%, et la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,040 et 0,080 s et le rapport cyclique est compris entre 51,5 et 67%, ou la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,020 et 0,080 s et le rapport cyclique est compris entre 54 et 67%,
la composition a une concentration totale en tensioactif(s) égale à 1,5% +/- 0,1%, et la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,035 et 0,080 s et le rapport cyclique est compris entre 55 et 67%, ou la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,020 et 0,080 s et le rapport cyclique est compris entre 57 et 67%.
En variante, la surface à traiter est par exemple soumise aux ondes acoustiques pendant une durée égale à 3 s +/- 0,3s, l’intensité acoustique de crête est égale à 6,8 W/cm² 0,7 W/cm², et :
Par exemple, la loi de paramétrage détermine les premier et deuxième paramètres cibles en fonction de ladite différence de température obtenue.
Par exemple, la loi de paramétrage est fonction du signe de la différence de température obtenue.
Ensuite, le procédé comprend une étape de contrôle du système d’aération 24 en fonction des premier et deuxième paramètre cibles déterminés, de sorte à obtenir des premier et deuxième flux d’air sortants F1, F2 présentant les première et deuxième paramètres cibles respectivement.
L’étape de contrôle est mise en œuvre par le système de contrôle 28.
Selon un exemple spécifique, si ladite différence de température obtenue en valeur absolue est strictement supérieure à une première valeur de tolérance, la loi de paramétrage détermine au cours de l’étape de détermination une modification de la première et de la deuxième températures courantes pour améliorer le confort thermique du passager 14.
Dans ce cas, la première température cible et la deuxième température cible déterminées sont distinctes de la première température courante, respectivement de la deuxième température courante.
Par exemple au cours de l’étape de détermination, au moins un autre paramètre cible pour au moins un flux d’air sortant parmi le premier flux d’air et le deuxième flux d’air sortants F1, F2 sont déterminés, par exemple le débit cible du premier flux d’air sortant F1, le débit cible du deuxième flux d’air sortant F2, l’orientation cible du premier flux d’air sortant F1, l’orientation cible du deuxième flux d’air sortant F2.
En particulier, si le signe de la différence obtenue est négatif et que ladite différence en valeur absolue est strictement supérieure à la première valeur de tolérance, la loi de paramétrage détermine des première et deuxième températures cibles supérieures aux première et deuxième températures courantes de sorte à réchauffer le passager 14. A contrario, si le signe de la différence obtenue est positif et que la donnée représentative de ladite différence en valeur absolue est strictement supérieure à la première valeur de tolérance, la loi de paramétrage détermine des première et deuxième températures cibles inférieures aux première et deuxième températures courantes de sorte à refroidir le passager 14.
Puis, au cours de l’étape de contrôle, le système d’aération 24 est contrôlé en fonction des premier et deuxième température cibles déterminées, de sorte à obtenir des premier et deuxième flux d’air sortants F1, F2 présentant les première et deuxième températures cibles respectivement.
Selon un autre exemple spécifique, si la différence de températures obtenue en valeur absolue est inférieure ou égale à la première valeur de tolérance, la loi de paramétrage détermine par exemple un premier paramètre cible du premier flux d’air sortant F1 égal au premier paramètre courant et un deuxième paramètre cible du deuxième flux d’air sortant F2 égal au deuxième paramètre courant.
Dans ce cas, le système de contrôle 28 commande donc le maintien d’un ou plusieurs réglages courants du système d’aération 24 de sorte à maintenir les premières et deuxième températures courantes.
En variante ou en complément, si la différence de températures obtenue en valeur absolue est inférieure ou égale à la première valeur de tolérance la loi de paramétrage détermine pour chacun des premier et deuxième flux d’air sortants F1, F2 le paramètre cible correspondant à un débit cible nul de chacun des premier et deuxième flux d’air sortants F1, F2 (i.e. arrêt d’émission des flux d’air sortants F1, F2 par les sorties d’air 31, 32 correspondantes).
Dans ce cas, l’étape de contrôle comprend le contrôle d’un ou plusieurs réglages du système d’aération 24 de sorte à arrêter ou de sorte à ne pas déclencher l’émission des premier et deuxième flux d’air sortants F1, F2.
Selon un exemple de réalisation particulier, la loi de paramétrage dépend de la détection du passager 14 reçu dans la zone d’assise 18 par exemple par le système de détermination 26.
Ainsi, par exemple, si le système de détermination 26 détermine qu’aucun passager 14 n’est reçu dans la zone d’assise 18, la loi de paramétrage détermine le paramètre cible correspondant à un débit cible nul du premier et du deuxième flux d’air sortants F1, F2 dans la zone prédéfinie ZP1 de l’habitacle 12.
Le système de contrôle 28 commande donc l’arrêt d’émission des premiers et deuxième flux d’air sortants F1, F2 ce qui permet d’économiser de l’énergie, notamment l’énergie des batteries lorsque le véhicule 10 est un véhicule 10 électrique.
Cette variante diffère du mode de réalisation des figures 2 à 8, notamment en ce que le cadre du dispositif n’est pas inséré à l’intérieur de l’ouverture principale. Au contraire, ce cadre 201 est monté en applique contre l’extérieur du dormant. De façon plus précise, chaque rail 210,211 est fixé sur la face extérieure 343,345 d’un montant respectif 342,344. Cette fixation est assurée par tous moyens appropriés, notamment grâce à des vis 215,216. Comme le montre la , la porte 230 est décalée en direction du couloir III, par rapport à la porte 30 de la .
DISPOSITIF DE MAINTIEN DE BEQUILLE ET OBJET SIMILAIRE La présente invention concerne un dispositif amélioré de support pour béquille ou objet similaire, sa fabrication et ses utilisations.
Il est connu qu'un individu se déplaçant au moyen de béquille(s) ou autre(s) objet(s) similaire(s) d’aide à la mobilité (canne, bâton, etc.) est gêné pour effectuer des opérations courantes (manger, payer, retirer de l’argent, etc.). Dans la plupart des situations, l’individu est en effet contraint de disposer ses béquilles en équilibre contre une surface (mur, meuble). Or les béquilles ainsi disposées peuvent tomber, et l’individu éprouve généralement des difficultés pour les ramasser.