INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Chaque bloc isolant de bordure secondaire, chaque bloc isolant de bordure primaire, chaque bloc isolant de point courant secondaire et chaque bloc isolant de point courant primaire comporte un premier bord longitudinal parallèle à l’arête et situé du côté opposé à l’arête et un deuxième bord longitudinal parallèle à l’arête et situé du côté de l’arête, dans laquelle le premier bord longitudinal du bloc isolant de bordure primaire est aligné au premier bord longitudinal du bloc isolant de bordure secondaire tandis que le deuxième bord longitudinal du bloc isolant de bordure primaire est en retrait du deuxième bord longitudinal du bloc isolant de bordure secondaire, le bloc isolant de bordure primaire étant moins large que le bloc isolant de bordure secondaire dans une direction de largeur perpendiculaire à l’arête, dans laquelle le deuxième bord longitudinal du bloc isolant de point courant primaire est aligné au deuxième bord longitudinal du bloc isolant de point courant secondaire.
La paroi de cuve comporte des organes de retenue disposés autour des blocs isolants de point courant secondaires et primaires superposés, chaque organe de retenue comportant une portion inférieure solidaire de la paroi porteuse, une portion d’attache secondaire surmontant la portion inférieure et coopérant avec plusieurs blocs isolants de point courant secondaires adjacents à l’organe de retenue et une portion d’attache primaire surmontant la portion d’attache secondaire et coopérant avec plusieurs blocs isolants de point courant primaires adjacents à l’organe de retenue.
Les éléments métalliques primaires, respectivement les éléments métalliques secondaires, comportent : des cornières métalliques primaires, respectivement secondaires, disposées sur les blocs isolants de bordure primaires, respectivement secondaires, au droit de l’arête, une dite cornière métallique primaire, respectivement secondaire, comportant deux pans mutuellement inclinés de l’angle formé par les deux parois porteuses, des virures primaires, respectivement secondaires, posées à plat sur les blocs isolants de point courant primaires, respectivement secondaires, chaque virure primaire, respectivement secondaire, comportant deux bords relevés parallèles à ladite arête qui sont soudés de manière étanche sur des supports de soudure primaires, respectivement secondaires, ancrés aux blocs isolants de point courant primaires, respectivement secondaires, les supports de soudure primaires, respectivement secondaires, étant disposés sous la forme de rangées longitudinales parallèles à l’arête, et des plaques de liaison primaires, respectivement secondaires, reliant une dite rangée de supports de soudure primaires, respectivement secondaires, ancrés aux blocs isolants de point courant primaires, respectivement secondaires, aux cornières métalliques primaires, respectivement secondaires, dans laquelle les plaques de liaison primaires présentent au moins une ondulation longitudinale parallèle à l’arête.
Grâce à ces caractéristiques, notamment aux alignements des premiers bords longitudinaux des blocs isolants de bordure primaires et secondaires et aux alignements des deuxièmes bords longitudinaux des blocs isolants de point courant primaires et secondaires, une cheminée de réglage peut être facilement formée entre la rangée de blocs isolants de bordure et la rangée de blocs isolants de point courant pour rattraper des tolérances de fabrication des parois porteuses.
De plus, les blocs isolants peuvent être formés avec des structures moins rigides dans la direction d’épaisseur que des piliers porteurs ou entretoises porteuses en bois contreplaqué. La raideur du bloc isolants dans la direction d’épaisseur peut être notamment celle d’une mousse polymère isolante, car les soufflets formés par les bords relevés des virures et les ondulations des plaques de liaison primaires permettent une certaine élongation en réponse à une rétractation des blocs isolants sous la pression, y compris des blocs isolants de bordure.
Selon un mode de réalisation, un ou chaque bloc isolant de bordure secondaire et un ou chaque bloc isolant de bordure primaire comportent un panneau de fond, un panneau de couvercle et une garniture isolante intercalée entre le panneau de fond et le panneau de couvercle, la garniture isolante comportant une mousse isolante structurelle, par exemple une mousse polyuréthane renforcée de fibres, intercalée entre le panneau de fond et le panneau de couvercle de manière à maintenir le panneau de couvercle à distance du panneau de fond.
Selon un mode de réalisation, un ou chaque bloc isolant de point courant secondaire et un ou chaque bloc isolant de point courant primaire comportent un panneau de fond, un panneau de couvercle et une garniture isolante intercalée entre le panneau de fond et le panneau de couvercle, la garniture isolante comportant une mousse isolante structurelle intercalée entre le panneau de fond et le panneau de couvercle de manière à maintenir le panneau de couvercle à distance du panneau de fond.
1.1 Cas général : Plus particulièrement, le modèle de pré-distorsion considéré ici est basé sur une série de Volterra transposée dans le domaine de Walsh. Il est à noter qu’un tel modèle s’applique aussi bien à la modélisation de la fonction de transfert du PA 160, qu’à la pré-distorsion en tant que telle du signal d’entrée x [n]. Seuls les coefficients mis en jeu dans les deux cas changent comme décrit plus avant ci-dessous en relation avec l’étape E330. De retour à l’étape E300, on considère la formulation suivante d’une série de Volterra dans le domaine temporel :
où est l’échantillon d’indice n en sortie du bloc 210, et où :
- les noyaux de Volterra ; et
- les formes d’onde de Volterra.
Afin de pouvoir appliquer une transformation de Walsh discrète, on segmente les formes d’ondes de Volterra en séries constituées de M formes d’ondes, ici organisées sous forme de vecteurs.
On obtient ainsi, pour les formes d’ondes linéaires, les vecteurs suivants :
pour les formes d’ondes quadratiques :
et de manière générale pour les formes d’ondes d’ordre q :
Par application d’une transformée de Walsh discrète sur les séries précitées, on obtient ainsi les vecteurs :
avec la matrice de Walsh d’ordre M (telle que définie par exemple dans l’article de J. Johnson and M. Puschel, “ In search of the optimal walsh-hadamard transform ,” in 2000 IEEE International Conference on Acoustics, Speech, and Signal Processing. Proceedings (Cat. No.00CH37100), vol. 6, 2000, pp. 3347–3350 vol.6).
En adoptant une segmentation équivalente pour les noyaux de Volterra, on obtient après transformée de Walsh discrète de dimension M les vecteurs :
Ainsi, la série de Volterra donnée par l’équation [Math.1] se transpose dans le domaine de Walsh, correspondant à une transformée de Walsh de dimension M, sous la forme :
avec la valeur de la composante séquentielle d’indice n , n un entier de 0 à M-1, dans le domaine de Walsh, du signal de sortie du bloc 210.
Le pulseur 11 présente une sortie d’air 11b qui débouche dans une chambre 20 agencée en aval du pulseur 11 selon le sens d’écoulement du flux d’air. Cette chambre 20 est aussi nommée par la suite chambre d’admission d’air 20.
En référence aux figures 2 et 3, un ou plusieurs moyens de traitement thermique du flux d’air, tels que des échangeurs thermiques peuvent être logés dans le boîtier 5. Dans l’exemple illustré, un échangeur thermique 13 est représenté. Ce nombre n’est pas limitatif. L’échangeur thermique 13 est agencé en aval de la chambre d’admission d’air 20 selon le sens d’écoulement du flux d’air.
Un exemple d’échangeur thermique 13 peut être un évaporateur, destiné à refroidir et déshumidifier le flux d’air circulant au sein du boîtier 5. En variante ou en complément, un autre exemple d’échangeur thermique peut être un radiateur, destiné à réchauffer au moins une partie du flux d’air circulant au sein du boîtier 5. L’échangeur thermique 13 peut aussi être configuré pour refroidir ou réchauffer le flux d’air le traversant, selon différents modes de fonctionnement. Le flux d’air entrant dans le boîtier 5 peut donc être guidé vers l’échangeur thermique 13 afin d’être refroidi ou en variante réchauffé par l’échangeur thermique 13.
Afin de réduire l’encombrement du dispositif 1, la sortie 11b du pulseur 11 peut être agencée à un même niveau ou sensiblement au même niveau que l’échangeur thermique 13 en aval, selon l’axe vertical du dispositif 1 tel que l’axe Z et/ou l’axe A de rotation du pulseur 11.
L’échangeur thermique 13 peut de plus être incliné fortement, c’est-à-dire incliné d’au moins 30° par rapport à la verticale à l’état monté dans le véhicule. L’échangeur thermique 13 est donc incliné par rapport à l’axe Z du dispositif 1 et/ou l’axe A de rotation du pulseur 11. Cette configuration est en particulier avantageuse lorsque l’environnement disponible dans le véhicule est compact selon l’axe vertical du véhicule.
En particulier, l’échangeur thermique 13 peut être incliné à contre-courant, c’est-à-dire qu’il est incliné vers le côté opposé au sens de circulation du flux d’air, ou vers l’arrière du flux d’air. À titre d’exemple non limitatif, en référence à l’orientation des éléments sur les figures 2 et 3, le flux d’air peut circuler de la gauche vers la droite et l’échangeur thermique 13 peut être incliné vers la gauche.
L’échangeur thermique 13 présente une extrémité amont 13a et une extrémité aval 13b par rapport à l’écoulement du flux d’air. Lorsque le flux d’air s’écoule au sein du boîtier 5, il entre d’abord en contact avec l’extrémité amont 13a puis avec l’extrémité aval 13b.
L’échangeur thermique 13 est par exemple incliné de sorte que l’extrémité amont 13a est plus proche du pulseur 11 que l’extrémité aval 13b, selon l’axe longitudinal X du dispositif 1. De façon complémentaire, l’extrémité aval 13b est dans ce cas plus éloignée du pulseur 11 que l’extrémité amont 13a selon l’axe longitudinal X.
Le dispositif 1 peut comprendre un moyen d’évacuation tel qu’un conduit d’évacuation 14, permettant de guider des condensats en sortie de l’échangeur thermique 13 tel qu’un évaporateur, vers l’extérieur du boîtier 5. Ce conduit d’évacuation 14 peut être situé en dessous de l’échangeur thermique 13, et notamment de son extrémité aval 13b.
En outre, une extrémité de l’échangeur thermique 13, telle que l’extrémité amont 13a, peut être agencée en regard ou sensiblement en regard du pulseur 11, et notamment de la sortie d’air 11b du pulseur 11, selon l’axe vertical du dispositif 1 tel que l’axe Z et/ou l’axe A de rotation du pulseur 11. En d’autres termes, l’échangeur thermique 13 et le pulseur 11, et plus précisément l’extrémité amont 13a de l’échangeur thermique 13 et la sortie d’air 11b du pulseur 11 peuvent être agencés à une même altitude ou une altitude proche selon l’axe vertical Z et/ou A du dispositif 1.
Par ailleurs, le dispositif 1 peut comprendre un canal de contournement 17 de l’échangeur thermique 13. Ainsi, le flux d’air en sortie du pulseur 11 peut soit circuler à travers l’échangeur thermique 13, soit le contourner par le canal de contournement 17 afin de conserver sa température.
Le canal de contournement 17 présente une entrée. Selon le mode de réalisation illustré, l’entrée du canal de contournement 17 peut être au-dessus de l’échangeur thermique 13, selon l’axe vertical Z et/ou A du dispositif 1. Plus précisément, l’entrée du canal de contournement 17 peut être au-dessus de l’extrémité amont 13a de l’échangeur thermique 13. Dans cette disposition, l’entrée du canal de contournement 17 et le conduit d’évacuation 14 des condensats ne sont pas dans un même plan.
Selon un autre mode de réalisation, plus particulièrement illustré à la , le moyen de pression P réutilise un turbocompresseur, dans le cas où un tel turbocompresseur est avantageusement présent sur le véhicule V emportant la vanne d’échappement 1. Un tel arrangement nécessite une conduite C en dérivation du circuit de turbo compression, afin d’alimenter en air la vanne d’échappement 1. L’air ainsi pompé circule dans le creux 7 de l’arbre 3 de la vanne d’échappement 1. L’air en sortie de la vanne d’échappement 1 peut être, au choix, échappé à l’air libre ou recyclé dans le circuit de turbo compression. Le creux 7 est ici étanche vis-à-vis du gaz d’échappement.
Selon un autre mode de réalisation, plus particulièrement illustré à la , le moyen de pression P n’est pas réalisé par une pompe active, mais est réalisé par un effet aérodynamique, passif, et d’autant plus présent que le véhicule V roule vite. Il est connu de l’aérodynamique que certains points de la carrosserie externe du véhicule V présentent une surpression ou une dépression. Aussi, en identifiant un tel point, il est possible d’y placer une prise d’air 17 apte à réaliser une aspiration d’air extérieur. En connectant, via une conduite C, cette prise d’air 17 au creux 7 de la vanne d’échappement 1, il est créé un moyen de pression permettant de réaliser une circulation d’air dans l’arbre 3. L’air en sortie de la vanne d’échappement 1 peut être échappé à l’air libre. Le creux 7 est ici étanche vis-à-vis du gaz d’échappement.
Selon un autre mode de réalisation, plus particulièrement illustré à la , assez proche du précédent, le moyen de pression P n’est pas réalisé par une pompe active, mais est réalisé par un effet aérodynamique, passif et d’autant plus présent que le véhicule V roule vite (et vers l’avant). Il est connu de l’aérodynamique qu’en plaçant une écope 18 faisant face à l’avant du véhicule V, il est possible de créer une dépression, apte à réaliser une aspiration d’air extérieur. En connectant, via une conduite C, cette écope 18 au creux 7 de la vanne d’échappement 1, il est créé un moyen de pression permettant de réaliser une circulation d’air dans l’arbre 3. L’air en sortie de la vanne d’échappement 1 peut être échappé à l’air libre. Le creux 7 est ici étanche vis-à-vis du gaz d’échappement.
Selon une autre famille de mode de réalisation, le moyen de pression P est une dépression créée par la circulation de gaz d’échappement.
Selon un autre mode de réalisation, plus particulièrement illustré à la , la dépression est obtenue par au moins un orifice de sortie 8. Ledit au moins un orifice de sortie 8 est percé dans l’arbre 3 de manière à relier le creux 7 à l’espace interne de la vanne d’échappement 1, dans lequel circulent les gaz d’échappement. Un orifice de sortie 8 est percé dans l’arbre 3 à l’aval du volet 6. L’aval du volet 6 est défini relativement à la circulation des gaz d’échappement au sein de la vanne d’échappement 1, à savoir, sur la , de l’arrière droite vers l’avant gauche. Ainsi, la présence du volet 6 ouvert et de l’arbre 3, disposés en travers de la section de passage S crée, une réduction de la section de passage S et crée ainsi, par effet venturi, une dépression qui aspire, l’air présent dans le creux 7 vers l’espace interne de la vanne d’échappement 1. Aussi, il suffit de relier le ou les creux 7 à une entrée d’air, typiquement à l’air libre, pour créer une circulation d’air dans le ou les creux 7. Il peut être noté que si l’on augmente la réduction de la section de passage S, l’effet venturi et la dépression sont augmentés. Aussi, il est possible de commander le volet 6 légèrement fermé afin d’augmenter la circulation d’air dans le ou les creux 7 et le refroidissement. Un angle de fermeture du volet 6 peut ainsi être un angle compris entre 89° et 80°. Dans ce mode de réalisation, la dépression assure que l’air soit aspiré, et empêche ainsi toute sortie de gaz d’échappement. Cependant, il est possible que la dépression ne soit pas permanente, par exemple lorsque le volet 6 est fermé. Aussi, par sécurité, la ou les entrée(s) d’air dans le ou les creux 7 est/sont avantageusement protégée(s) par un clapet anti-retour 14, pour éviter tout risque de fuite de gaz d’échappement.
Selon un autre mode de réalisation, plus particulièrement illustré à la , la dépression est obtenue par une canalisation 9 issue du creux 7 et débouchant dans un obstacle 10. Cet obstacle 10 qui constitue aussi la sortie d’air, est disposé dans la circulation de gaz d’échappement. La canalisation 9 relie le creux 7 à l’espace interne de la vanne d’échappement 1, où circulent les gaz d’échappement. L’obstacle 10, occupant un volume dans la section de passage S et la circulation de gaz d’échappement, crée localement une réduction de la section de passage S. Aussi, il est créé, par effet venturi une dépression au niveau de la sortie d’air, qui aspire l’air présent dans le creux 7 vers l’espace interne de la vanne d’échappement 1. Aussi, il suffit de relier le ou les creux 7 à une entrée d’air, typiquement à l’air libre, pour créer une circulation d’air au travers du ou des creux 7. Dans ce mode de réalisation, la dépression assure que l’air soit aspiré, et empêche ainsi toute sortie de gaz d’échappement. Cependant, il est possible que la dépression ne soit pas permanente, par exemple lorsque le flot de gaz d’échappement se réduit à faible régime moteur. Aussi, par sécurité, la ou les entrée(s) d’air dans le ou les creux 7 est/sont avantageusement protégée(s) par un clapet anti-retour 14, pour éviter tout risque de fuite de gaz d’échappement. Il peut être noté que la prise d’air formant obstacle 10 peut être disposée en aval du volet 6, comme illustré, ou indifféremment en amont.
Selon un autre mode de réalisation, plus particulièrement illustré à la , la dépression est obtenue par une canalisation 11 issue du creux 7 et débouchant dans un venturi 12. Un tel venturi 12, comprend une portion de conduite, disposée dans le sens de la circulation des gaz d’échappement, ici sensiblement parallèle l’axe A, et présentant un étranglement. Aussi, la circulation de gaz d’échappement dans ladite portion de conduite crée une dépression au niveau dudit étranglement. Au droit dudit étranglement est connectée une canalisation 11 issue du creux 7. La dépression ainsi créée aspire via la canalisation 11 l’air présent dans le creux 7 vers l’espace interne de la vanne d’échappement 1. Aussi, il suffit de relier le ou les creux 7 à une entrée d’air, typiquement à l’air libre, pour créer une circulation d’air dans le ou les creux 7. Dans ce mode de réalisation, la dépression assure que l’air soit aspiré, et empêche ainsi toute sortie de gaz d’échappement. Cependant, il est possible que la dépression ne soit pas permanente, par exemple lorsque le flot de gaz d’échappement se réduit à faible régime moteur. Aussi, par sécurité, la ou les entrée(s) d’air dans le ou les creux 7 est/sont avantageusement protégée(s) par un clapet anti-retour 14, pour éviter tout risque de fuite de gaz d’échappement. Il peut être noté que le venturi 12 peut être disposé en aval du volet 6, comme illustré, ou indifféremment en amont.
Selon un autre mode de réalisation, plus particulièrement illustré à la , la dépression est créée plus en aval dans la ligne d’échappement L. Ainsi, par exemple une dépression peut être créée en conformant une canule 13 d’échappement, en extrémité terminale de la ligne d’échappement L, selon une forme divergente. Une telle forme produit une dépression des gaz d’échappement, qui ainsi aspire l’air issu d’une conduite 8, 9, 11.
Selon un autre mode de réalisation, plus particulièrement illustré à la , la vanne d’échappement 1 ne comprend qu’un unique palier 4, ici le palier supérieur. Dans un tel cas, l’arbre 3 n’a pas besoin de ressortir du corps 2 et son extrémité libre peut être dans la section de passage S. Aussi une dépression peut être créée par une coupure de l’arbre 3, selon un biseau 19. Ce biseau 19 fait face à l’aval de la vanne d’échappement 1. Le biseau 19 présente un angle compris entre 10 ° et 60 °, préférentiellement entre 20 ° et 45 ° et encore préférentiellement entre 30 ° et 40 °, relativement à l’axe de rotation B.
Comme il a été vu précédemment, et plus particulièrement illustré à la , tous les modes de réalisation où une dépression est créée par les gaz d’échappement et aspire de l’air frais de l’extérieur de la vanne d’échappement 1, une entrée d’air extérieur vers le creux 7 de l’arbre 3 est protégée par un clapet anti-retour 14, afin d’empêcher tout risque de sortie de gaz d’échappement.
Selon un autre mode de réalisation, le fluide refroidissant est du gaz d’échappement. Un tel mode de réalisation est par exemple illustré à la . Un piquage 15 est réalisé dans la ligne d’échappement L en amont de la vanne d’échappement 1. Ce piquage 15 permet de prélever une partie du flot de gaz d’échappement, et d’injecter cette partie dans le creux 7 de la vanne d’échappement 1. En sortie du creux 7 le flot refroidissant de gaz d’échappement peut être réinjecté dans la ligne d’échappement L à l’aval. Alternativement, si la vanne d’échappement 1 est suffisamment proche de la fin de la ligne d’échappement 1 et que le gaz d’échappement est suffisamment dépollué, le flot peut être libéré à l’air libre. Afin d’augmenter l’efficacité du refroidissement obtenu par cette circulation, le piquage 15 comprend avantageusement un refroidisseur 16, apte à refroidir la partie de flot prélevée afin d’introduire dans le creux 7, un gaz d’échappement refroidi. Ce refroidisseur 16 est avantageusement un radiateur/échangeur gaz d’échappement/air, refroidi de manière passive, par exemple par le vent vitesse du véhicule V en déplacement.
Selon une autre caractéristique, ledit au moins un palier 4 de la vanne d’échappement 1 est un palier graphite. L’invention, selon l’un quelconque de ses modes de réalisation, permet de réduire suffisamment la température de l’arbre 3 au droit dudit au moins un palier 4, pour que ledit au moins un palier 4 n’atteigne pas une température critique de 650 °C.
L’invention concerne encore une ligne d’échappement L comprenant une telle vanne d’échappement 1.
CUVE ETANCHE ET THERMIQUEMENT ISOLANTE INTEGREE DANS UNE STRUCTURE PORTEUSE L’invention se rapporte au domaine des cuves étanches et thermiquement isolantes, à membranes. En particulier, l’invention se rapporte au domaine des cuves étanches et thermiquement isolantes pour le stockage et/ou le transport de gaz liquéfié à basse température, telles que des cuves pour le transport de Gaz de Pétrole Liquéfié (aussi appelé GPL) présentant par exemple une température comprise entre -50°C et 0°C, ou pour le transport de Gaz Naturel Liquéfié (GNL) à environ -162°C à pression atmosphérique. Ces cuves peuvent être installées à terre ou sur un ouvrage flottant. Dans le cas d’un ouvrage flottant, la cuve peut être destinée au transport de gaz liquéfié ou à recevoir du gaz liquéfié servant de carburant pour la propulsion de l’ouvrage flottant.
Arrière-plan technologique Dans une cuve de stockage de gaz liquéfié à basse température, une fonction essentielle de la paroi de cuve est d'isoler la cargaison pour limiter le flux thermique entraînant l'évaporation de la cargaison, et aussi pour protéger la coque des températures cryogéniques dans le cas d'une cuve de navire. Mais la paroi de cuve doit aussi supporter le chargement hydrodynamique de la cargaison, ce qui implique donc une résistance à la compression.
Préférentiellement, l'alpha hydroxyacide est choisi parmi acide lactique, acide glycolique, acide tartrique, acide mandélique, acide citrique, et leurs combinaisons.
Plus préférentiellement, l'alpha hydroxyacide dans la composition consiste en de l'acide lactique.
L'acide lactique, ou acide 2-hydroxypropanoïque, permet un gommage en douceur de l'excès de sébum, des résidus et des cellules mortes autour des follicules et donne de l'énergie et du ressort aux racines des cheveux. En outre, l'acide lactique stimule également la production de glycosaminoglycanes (GAG) dans la peau, améliorant ainsi la fonction de barrière et l'hydratation de la peau.
Avantageusement, l'alpha hydroxyacide est présent en une quantité allant de 0,1 % en poids à 30 % en poids, de préférence de 0,5 % en poids à 20 % en poids, et plus préférentiellement de 1,5 % en poids à 10 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
Bêta hydroxyacides Par "bêta-hydroxyacide", on entend, selon la présente invention, un acide carboxylique ayant un groupe fonctionnel hydroxyle et un groupe fonctionnel carboxylique séparés par deux atomes de carbone.