INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A titre d’exemple, l’acide gras peut être choisi parmi l’acide stéarique (acide octadécanoïque C18 :0), l’acide myristique (acide tétradécanoïque C14 :0), l’acide palmitique (acide hexadécanoïque C16 :0), acide isopalmitique (acide 14-méthylpentadécanoïque), l’acide margarique (acide heptadécanoïque C17 :0), l’acide tuberculostéarique (acide 10-méthylstéarique), l’acide lactobacillique (acide 10-[(1R,2S)-2-hexylcyclopropyl]décanoïque), l’acide arachidique (acide icosanoïque C20 :0), l’acide phytanique (acide 3,7,11,15-tétraméthylhexadécanoïque), l’acide chaulmoogrique, l’acide 11-cyclohexylundécanoïque (acide 11-cyclohexylundécanoïque) ou un de leurs mélanges.
L’acide gras est avantageusement un acide gras en C16 ou en C18, ou un de leurs mélanges.
L’acide stéarique et l’acide myristique sont préférés.
Acide gras en excès Lors de la première étape, l’acide gras ayant une chaine alkyle en C13-C29 est en excès par rapport au 1,4:3,6-dianydrohexitol afin de favoriser la formation du diester d’alkyle en C13-C29 de 1,4:3,6-dianydrohexitol et de minimiser la formation du monoester correspondant.
Par « excès », on entend un excès stœchiométrique, c’est-à-dire une quantité d’acide gras ayant une chaine alkyle en C13-C29 supérieure à la quantité stœchiométrique nécessaire à la réaction d’estérification avec tous les groupes hydroxyle du 1,4:3,6-dianydrohexitol présent. Autrement dit, dans la première étape du procédé selon l’invention, on fait de préférence réagir 2y+z moles d’acide gras pour y moles de 1,4:3,6-dianydrohexitol, avec y et z en mole, 2y représentant la quantité stœchiométrique d’acide gras par rapport à y mole de 1,4:3,6-dianydrohexitol, et z représentant la quantité d’acide gras qui est en excès par rapport à ladite quantité stœchiométrique. L’excès stœchiométrique de l’acide gras par rapport au 1,4:3,6-dianydrohexitol peut par ailleurs être exprimé en pourcentage à l’aide de la formule (z/2y+z)x100.
L’acide gras est de préférence en excès stœchiométrique de 10% à 100% par rapport au 1,4:3,6-dianydrohexitol. On fait de préférence réagir entre 2,2 et 4 moles d’acide gras par mole de 1,4:3,6-dianhydrohexitol.
Autrement dit, on fait de préférence réagir le 1,4:3,6-dianydrohexitol avec l’acide gras selon un rapport molaire 1,4:3,6-dianydrohexitol/acide gras compris entre 1/2,2 et 1/4.
Brut réactionnel Au sens de l’invention, on entend par « brut réactionnel » le produit de la première étape d’estérification de 1,4:3,6-dianydrohexitol par un acide gras ayant une chaine alkyle en C13-C29, et auquel n’a de préférence été appliqué aucune étape d’élimination des acides gras résiduels, en particulier aucune étape d’isolement, de séparation ou de purification, en particulier aucune étape d’élimination des acides gras n’ayant pas réagi par par distillation ou par voie liquide-liquide .
Le brut réactionnel comprend de préférence un diester d’alkyle de 1,4:3,6-dianydrohexitol, un monoester d’alkyle de 1,4:3,6-dianydrohexitol et de l’acide gras n’ayant pas réagi.
Etape b) Lors de la seconde étape, on estérifie l’acide gras n’ayant pas réagi lors de la première étape par un diol primaire ou aromatique, afin d’éliminer le plus possible de cet acide gras du brut réactionnel.
Le diol primaire ou aromatique présente une réactivité supérieure au 1,4:3,6-dianydrohexitol de l’étape a). De préférence, il ne transestérifie pas avec le diester d’alkyle en C13-C29 du 1,4:3,6-dianydrohexitol du brut réactionnel obtenu à l’issue de l’étape a).
Diol primaire ou aromatique Par « diol », on entend un composé comprenant deux groupe hydroxyle (-OH). Le composé est préférence une structure hydrocarbure comprenant typiquement entre 2 et 20 atomes de carbone, de préférence entre 2 et 12 atomes de carbone.
Le diol utilisé lors de l’étape b) est un diol primaire ou aromatique.
Par « diol primaire », on entend un diol dont les groupes hydroxyles sont portés par un atome de carbone également porteur d’au moins 2 atomes d’hydrogène.
Par « diol aromatique », on entend un diol dont les groupes hydroxyle sont portés par un atome de carbone d’un cycle aromatique.
Par « cycle aromatique » on entend une structure hydrocarbure cyclique polyinsaturée dans laquelle la structure cyclique est plane et possède (4n + 2) électrons délocalisés, n étant un nombre entier, ayant un seul cycle ou plusieurs cycles condensés ensemble et contenant typiquement de 5 à 12 atomes de carbone, de préférence de 6 à 10 atomes de carbone. Un cycle aromatique préféré est le phényle.
Selon un mode de réalisation, la couche de matériau élastomère est continue, et présente de préférence une épaisseur constante.
Selon un mode de réalisation, le matériau élastomère constituant la couche comprend du caoutchouc, de préférence est constitué de caoutchouc.
Selon un mode de réalisation, la couche de matériau élastomère présente une dureté supérieure ou égale à 92 shore A, et/ou inférieure ou égale à 97 shore A. Une telle dureté permet une résistance améliorée pour un usage dans le domaine ferroviaire.
Selon un mode de réalisation, un entraxe pris entre les axes d’articulations des portions d’extrémité est supérieur ou égal à 45 mm et/ou inférieur ou égal à 55 mm. Grâce à un tel entraxe, la taille des maillons est suffisamment réduite pour améliorer la surface de contact sur les traverses de la voie ferrée en cours de pose ou de rénovation.
Selon un mode de réalisation, au moins certains des doigts de chacune des deux portions d’extrémité ont des faces latérales de guidage transversal planes perpendiculaires aux axes d’articulation et délimitant deux à deux les espaces sans doigt.
Selon un mode de réalisation, les doigts de l’une des deux portions d’extrémité sont positionnés chacun entre deux plans perpendiculaires aux axes d’articulation et délimitant des espaces sans doigt de l’autre des deux portions d’extrémité.
Selon un mode de réalisation, la face de roulement comporte deux pistes de roulement séparées par une nervure de guidage.
Selon un autre aspect de l’invention, celle-ci a trait à un assemblage articulé d’au moins deux maillons tels que décrits ci-avant, remarquable en ce que les doigts d’une portion d’extrémité d’un premier des deux maillons sont insérés dans les espaces sans doigt d’une portion d’extrémité d’un deuxième des deux maillons de sorte à être entrecroisés, l’assemblage articulé comportant en outre un gond inséré dans les trous de chacun des doigts entrecroisés des premier et deuxième maillons.
Un exemple d’un assemblage articulé est celui d’une chenille, qui correspond à une chaîne sans fin de tels maillons articulés deux à deux
Selon un mode de réalisation, les maillons sont identiques.
Selon un mode de réalisation, les bandes de matière élastomère des maillons sont deux à deux en recouvrement partiels dans une direction perpendiculaire à la direction transversale du châssis.
Selon un autre aspect, l’invention concerne également un train de roulage à chenille pour un chariot de support d’une machine de pose ou de rénovation d’une voie ferrée, comportant une chenille constituée d’un assemblage articulé d’une pluralité de maillons tel que décrit ci-avant assemblés deux à deux successivement et comprenant un châssis portant des galets de guidage de la chenille pour rouler sur les faces de roulement des maillons de la chenille.
Selon un mode de réalisation, un entraxe entre deux galets adjacents est supérieur ou égal à 45 mm et/ou inférieur ou égal à 55 mm.
Selon un mode de réalisation, les galets ont des axes parallèles aux axes d’articulation des maillons, un entraxe des galets étant strictement supérieur à la valeur d’un entraxe pris entre les axes d’articulation d’un maillon et strictement inférieur à la valeur de deux fois l’entraxe pris entre les axes d’articulation d’un maillon.
Selon un autre aspect, l’invention concerne également un chariot de support d’une machine de pose ou de rénovation d’une voie ferrée remarquable en ce qu’il comprend au moins un train de roulage à chenille tel que décrit ci-avant, de préférence au moins deux train de roulage latéraux. .
brÈve description des figures D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront à la lecture de la description qui suit, en référence aux figures annexées, qui illustrent : : une vue en perspective isométrique d’un chariot de support d’une machine de pose ou de rénovation d’une voie ferrée selon un mode de réalisation ; : une vue de dessus en perspective isométrique d’un train de roulage à chenille pour le chariot de support de la ; : une vue de face du train de roulage à chenille de la ; : une vue de dessous en perspective isométrique du train de roulage à chenille de la ; : une vue d’un maillon de chenille du train de roulage à chenille de la ; : une vue en perspective isométrique d’une partie d’une chenille du train de roulage à chenille de la ; : une vue de dessous de la chenille de la ; : une vue de face de la chenille de la .
Ledit support mobile 8 est déplaçable par des moyens d’entraînement (non visibles sur les figures 1 à 5). En l’espèce, le support mobile 8 se présente sous la forme d’une roue avec un moyeu 8a que les moyens d’entraînement peuvent entraîner en rotation autour d’un axe de rotation I-I. Les poils 7 de l’arrangement de poils 6 s’étendent radialement à l’écart du moyeu 8a ( ).
Le déplacement du support mobile 8 permet de déplacer l’arrangement de poils 6 entre : une zone de piégeage 9, dans laquelle une partie au moins de l’arrangement de poils 6 est traversée par le flux des eaux usées, une zone de déchargement 10, disposée à l’écart du flux des eaux usées, dans laquelle sont prévus des moyens d’extraction 11 des impuretés hors de l’arrangement de poils 6 et des moyens de récupération 12 des impuretés extraites.
Dans la zone de piégeage 9, des moyens d’amenée 13 des eaux usées dirigent le flux des eaux usées sensiblement radialement en direction du moyeu 8a.
De façon plus spécifique, les moyens d’amenée 13 comprennent un carter 14 avec une première paroi 14a et une deuxième paroi 14b entre lesquelles pénètrent les poils 7 lors de la rotation du moyeu 8a.
Lors de la rotation du moyeu 8a, les première 14a et deuxième 14b parois provoquent un rapprochement des extrémités libres 7b des poils 7 dans la zone de piégeage 9. Ceci est plus particulièrement mis en évidence sur la sur laquelle les poils ont été représentés tels qu’ils se présentent lorsque l’arrangement de poils 6 est engagé partiellement dans le carter 14 illustré sur les figures 1 à 3. On observe que, dans la zone de piégeage 9, les extrémités libres 7b des poils 7 sont, selon la direction de l’axe de rotation I-I du moyeu 8a, plus proches les unes des autres que dans la zone de déchargement 10. Ce rapprochement est rendu possible par l’utilisation de poils présentant une certaine flexibilité.
Sur la , l’arrangement de poils 6 est illustré dans sa conformation par le carter 14. Lorsque l’arrangement de poils 6 n’est pas engagé dans ledit carter 14, il est symétrique en rotation autour de l’axe de rotation I-I, avec des poils 7 disposés en écartement les uns des autres comme sur la droite de la (c’est-à-dire comme dans la zone de déchargement 10).
Les moyens d’extraction 11 comprennent des moyens d’écartement 15 des poils 7, provoquant un écartement relatif supplémentaire des poils 7 les uns par rapport aux autres dans la zone de déchargement 10.
Dans la première variante du premier mode de réalisation, les moyens d’extraction 11 comprennent des moyens d’écartement 15 comprenant des moyens de raclage 16 qui comprennent deux peignes 17a et 17b tels qu’illustrés sur la .
Les peignes 17a et 17b sont respectivement pivotants autour d’axes respectifs de pivotement II-II et III-III. Lorsque les peignes 17a et/ou 17b pivotent (mouvements illustrés par les flèches 18a et 18b), ils peignent les poils 7 de l’arrangement de poils 6 dans la zone de déchargement 10 pour extraire les impuretés filtrées et les précipiter (par gravité) dans les moyens de récupération 12 comprenant un bac de récupération 12a. Le bac de récupération 12a est vidé périodiquement.
Les moyens de raclage 16 peuvent en alternative comporter une ou plusieurs lamelles simples (c’est-à-dire sans dents comme dans les peignes 17a et 17b).
Lors du fonctionnement du dispositif de filtration 1 des figures 1 à 5, des eaux usées à filtrer sont introduites (flèche 19a) par l’entrée 4 qui est connectée au tuyau de vidange de la machine à laver le linge 3.
Les eaux usées sont d’abord reçues dans un bac d’accumulation 20, puis sont dirigées (flèche 19b) jusqu’aux moyens d’amenée 13 (carter 14). Les eaux usées à filtrer sont alors canalisées dans le carter 14, entre les parois 14a et 14b, jusqu’à l’arrangement de poils 6 dans la zone de piégeage 9, puis contournent le moyeu 8a avant de sortir du carter 14 (flèche 19c). Lors de leur passage à travers l’arrangement de poils 6, les impuretés en suspension sont (au moins en partie) retenues par les poils 7 de l’arrangement de poils 6, et les eaux usées sont ainsi filtrées. La filtration est d’autant plus fine que les poils 7 sont rapprochés les uns des autres par les première et deuxième parois 14a et 14b du carter 14.
Après filtration, les eaux usées sortent du carter 14 et tombent (flèche 19c) dans un bac principal 21 avant d’être évacuées par la sortie 5. La sortie 5 est par exemple reliée à un réseau d'assainissement collectif.
Après et/ou pendant la filtration, le support mobile (ici le moyeu 8a) est déplacé en rotation autour de son axe de rotation I-I par les moyens d’entraînement de façon que des poils 7 qui ont été disposés dans la zone de piégeage 9 sont déplacés vers la zone de déchargement 10.
Dans la zone de déchargement 10, les poils 7 ne sont plus contraints par les première et deuxième parois 14a et 14b, de sorte qu’ils s’écartent les uns des autres. Cet écartement permet la chute de certaines impuretés dans le bac de récupération 12a. En complément, les moyens d’extraction 11 (et plus spécifiquement les moyens de raclage 16 au moyen des peignes 17a et 17b) contribuent à améliorer l’extraction des impuretés hors de l’arrangement de poils 6.
Un entraînement en rotation à vitesse élevée du moyeu 8a peut en outre contribuer à une extraction des impuretés hors de l’arrangement de poils 6 par l’effet de la force centrifuge. Cette rotation à vitesse élevée peut être réalisée après que les eaux usées aient été filtrées, sans eaux usées dans le bac d’accumulation 20.
Dans un mode de réalisation, une seringue 5 peut être ajoutée au kit 1 ou au kit 2, par exemple pour incorporer un actif tel que défini ci-dessus.
Des étapes optionnelles peuvent être réalisée pour permettre l’incorporation d’actifs dans l’émulsion d’acide hyaluronique et de graisse pour lipofilling. Ces nouvelles étapes peuvent être incorporées à deux instants distincts. Pouvant être réalisées après l’étape 6 : a) Remplir entièrement la seringue 3 avec le contenu de la seringue 1 et de la cartouche 4. b) Déconnecter la seringue 3 et connecter à sa place, sur l’embout 4b de la cartouche, la seringue 5 par l’intermédiaire de l’embout 5a. c) Vider le contenu de la seringue 5 dans la cartouche 4. d) Actionner les pistons 2b et 5b des seringues 2 et 5 pour réaliser des mouvements de va-et-vient ( e) Remplir entièrement la seringue 2 avec le contenu de la seringue 5 et de la cartouche 4. où Pouvant être réalisées après l’étape 8 : a) Déconnecter la seringue 2 de la cartouche. b) Connecter ensemble la seringue 2, contenant l’émulsion d’acide hyaluronique et de graisse pour lipofilling, et la seringue 5, contenant le principe actif, par l’intermédiaire d’un raccord double Luer Lock, raccordé aux embouts 2a et 5a de chacune des deux seringues. c) Réaliser des mouvement de va-et-vient ( d) Aspirer complément l’émulsion mélangée au principe actif dans la seringue 2. e) Déconnecter la seringue 2, l’émulsion contenue dans cette seringue 2 est prête à être injecter.
DESCRIPTION DES FIGURES La , représente une cartouche 4 et 4 seringues 1, 2, 3 et 5.
Les exemples suivants sont donnés afin d’illustrer l’invention
Exemple 1 : Gels d’acide hyaluronique
Un gel commercial d’acide hyaluronique non réticulé, le produit Stylage ® Hydro (VIVACY) et un gel commercial d’acide hyaluronique réticulé comprenant un anesthésique local, le produit Juvederm Ultra ® 2 (ALLERGAN), ont été utilisés pour la préparation des émulsions de graisse et d’acide hyaluronique selon l’invention. Ces gels d’acide hyaluronique commerciaux sont disponibles en seringues de 1 mL.
Exemple 2 : Procédé de récupération de la graisse utilisée pour la préparation de l’émulsion de graisse.
Les tissus graisseux, appelés graisse pour lipofilling, ont été prélevés au cours d’une intervention chirurgicale avec le consentement approprié du donneur, préferentiellement sur le ventre ou les genoux.
Le prélèvement de graisse a été efféctué en suivant les techniques chirurgicales standards sous anesthésie selon un protocole impliquant notamment un repérage de la zone du corps à prélever, la réalisation d’une incision au niveau de la zone de prélèvement suivie ou non d’une infiltration au sérum de Klein, le prélèvement de la graisse pour lipofilling par l’intermédiaire d’une canule de Tonnard spécifique et le transfert de la graisse de la canule à une seringue stérile sous vide par l’intermédiaire de nouvements de va-et-vient dans les tissus et des mouvements d’oscillation de la canule pour éviter les saignements et obtenir un aspect régulier après prélèvement.
Le choix du matériel utilisé pour le prélèvement ainsi que ses caractéristiques techniques est laissé à l’appréciation du chirurgien en fonction de la zone à traiter.
La seringue remplie de graisse est prête à l’emploi ou peut être stockée au froid avant d’être utilisée.
Exemple 3 : Procédé de préparation d’une émulsion de graisse pour lipofilling
De la graisse pour lipofilling récupérée est prélevée à l’aide d’une seringue stérile de 5 mL équipée d’un système Luer lock.
Cette seringue stérile est connectée à l’une des arrivées d’une vanne 3 voies stérile ou à l’une des arrivées d’un raccord double Luer lock stérile, tandis qu’à l’une des autres arrivées est connectée une seringue stérile vide de 5 mL munie du système Luer lock.
Afin d’obtenir une émulsion homogène à base uniquement de graisse pour lipofilling, des aller-retours rapides des pistons entre les deux seringues stériles connectées l’une à l’autre par la vanne 3 voies ou par le raccord double Luer lock sont éffectués. Au moins 40 aller-retours sont nécessaires pour obtenir une émulsion satisfaisante de graisse pour lipofilling.
Les propriétés rhéologiques de l’émulsion de graisse pour lipofilling et d’acide hyaluronique selon l’invention préparée à partir du produit Stylage ® Hydro ne sont pas affectées par le passage au travers d’une canule de taille 25G.
On peut remarquer que l’émulsion de graisse pour lipofilling et d’acide hyaluronique selon l’invention préparée à partir du produit Stylage ® Hydro possède une valeur de Tan δ proche de celle du gel d’acide hyaluronique commercial Stylage® Hydro.
Les propriétés rhéologiques de l’émulsion de graisse pour lipofilling et d’acide hyaluronique selon l’invention préparée à partir du produit Stylage ® Hydro sont bien plus intéressantes que celles de l’émulsion de graisse pour lipofilling pure.
Exemple 9 : analyse au microscope d’émulsion de graisse pour lipofilling et d’acide hyaluronique selon l’invention
Les analyses au microscope ont été réalisées à l’aide d’un microscope optique Axio scope A1 de la marque Zweiss, équipé du logiciel Filtrex et avec un grossissement x20.
Trois types d’échantillons ont été analysés au microscope: un échantillon d’un prélèvement de graisse pour lipofilling, un échantillon d’une émulsion de graisse pour lipofilling préparée selon l’exemple 1, un échantillon d’une émulsion de graisse pour lipofilling et d’acide hyaluronique selon l’invention préparée selon l’exemple 2 à partir du produit Stylage ® Hydro.
Les résultats des différentes observations au microscope des échantillons sont présentés dans le tableau 5 ci-dessous.
[Tableau 5]. Echantillon Graisse pour lipofilling Emulsion de graisse pour lipofilling Emulsion de graisse pour lipofilling et d’acide hyaluronique Observations Présence de gros globules graisseux collés entre eux Globules graisseux de petite taille instables, collés entre eux avec une tendance à se regrouper Globules graisseux de petite taille stables et espacés entre eux par une matrice« protectrice » Forme des particules Rondes - Rondes L’émulsion de graisse et d’acide hyaluronique selon l’invention présente un aspect plus régulier avec des globules graisseux de petites tailles incorporés dans une matrice d’acide hyaluronique.
Procédé de stérilisation d’une seringue préremplie (PFS) La présente invention concerne le domaine du conditionnement de médicaments injectables pour administration parentérale sous forme liquide.
L’invention vise à proposer une solution pour améliorer la stérilisation d’un dispositif d'injection, en particulier d’une seringue PFS, avant son conditionnement/stockage, et en tout état de cause avant son utilisation.
Une seringue préremplie est une seringue dans laquelle un médicament sous forme liquide a été conditionné et stérilisé, avant ou après remplissage de la seringue, en vue de son stockage qui peut être de longue durée. Cela permet d’éviter une étape de prélèvement dans un flacon ou dans une ampoule au moment de l’utilisation, dans le but d’une administration immédiate.
Ce conditionnement, prêt à l’emploi, évite la préparation du médicament avant son injection et les risques d’erreur associés. En outre, cela évite le risque de contamination microbiologique lors du prélèvement.
Le fluide réfrigérant circulant dans le refroidisseur 10 est notamment du R134a, R1234yf ou R744.
Dans un autre exemple de mise en œuvre de l’invention, illustré aux figures 6 à 8, le module 50 est pourvu d’un support 51 qui comporte une unique plaque 52 agencée pour porter les composants parmi lesquels figurent des vannes 5.
Les canaux 3 sont formés chacun par une tubulure 53 qui est extérieure à la plaque unique 52.
Les tubulures 53 comprennent des portions rectilignes 54 qui sont à distance non nulle de la plaque 52.
Certaines au moins des tubulures 53 sont des pièces distinctes de la plaque 52, qui sont fixées, par exemple par soudure, sur la plaque 52.
La plaque 52 et les tubulures 53 peuvent être fabriquées séparément mais dans le même matériau, par exemple en métal.
La paroi latérale 59 de la boîte de distribution 58, qui réalise la même fonction que la boîte 8 décrite ci-dessus, est fixée sur la plaque unique 52 qui forme le fond de la boîte 58. Autrement dit, la boîte 58 et formée partiellement par le support 51.
Cette paroi latérale 59 est réalisée d’un seul tenant avec un couvercle 60 globalement plan.
Ainsi la paroi latérale 59 et le couvercle 60 sont formés par une pièce monolithique, par exemple en plastique ou en métal.
Une bride 61 est prévue sur le couvercle 60 pour la mise en communication fluidique de fluide réfrigérant avec le composant d’échange de chaleur logé dans la boîte 58.
Des composants à fonction fluidique portés par la plaque 52 sont logés à l’intérieur d’un capot 62 fixé sur cette plaque 52.
Dans cet exemple, du fluide caloporteur peut circuler entre une pompe 6 et la boîte de distribution 58 par une tubulure 65, comme illustré sur la .
La plaque 52 comporte une région 66 pourvue de nervures 71 et agencée pour recevoir le composant à fluide réfrigérant, région qui est bordée par un muret 69 qui coopère avec la paroi latérale 59.
Chaque pompe 6 est associée à une tubulure 67 qui est perpendiculaire à la plaque 52, comme représenté à la .
Pour rappel, on entend par « fonction fluidique » une fonction participant au fonctionnement du module, par exemple choisie pour agir sur l’écoulement du fluide caloporteur ou pour mesurer un paramètre lié au fluide ou à son écoulement dans les canaux.