INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La schématise un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit auparavant, dans un mode de fonctionnement dit troisième mode de déshumidification, dans lequel : un débit total Qr de fluide réfrigérant circule dans le dispositif de compression 7 où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur de chaleur 1 où il cède de la chaleur au fluide caloporteur, dans le premier canal C1 de circulation du module 50, se divise en : - un premier débit Qr-1 de fluide réfrigérant circulant successivement dans le sixième canal C6 du module 50, dans le troisième canal C4 du module 50, dans la quatrième portion de circulation B4, dans le troisième dispositif de détente 33 où il passe à basse pression, dans le troisième échangeur de chaleur 3 où il reçoit de la chaleur du premier flux d’air intérieur Fi-1, dans le quatrième canal C4 du module 50, - un deuxième débit Qr-2 de fluide réfrigérant circulant successivement dans le cinquième canal C5 du module 50 où il passe à basse pression, dans le deuxième canal C2 du module 50, dans le deuxième échangeur de chaleur 2 où il reçoit de la chaleur du flux d’air extérieur Fe, dans le septième canal C7 du module 50. Le premier débit Qr-1 de fluide réfrigérant et le deuxième débit Qr-2 de fluide réfrigérant se rejoignent dans le quatrième canal C4 du module 50, et le débit total Qr de fluide réfrigérant circule dans la deuxième section d’échange thermique 8b de l’échangeur interne 8, et rejoint l’entrée 7a du dispositif de compression 7.
Dans ce troisième mode de déshumidification, le premier flux d’air intérieur Fi-1 est refroidi au niveau du troisième échangeur 3 par la vaporisation du fluide réfrigérant à basse pression, et est réchauffé au niveau du premier échangeur 1 par la condensation du fluide réfrigérant à haute pression. Le deuxième échangeur de chaleur 2 est parcouru par du fluide réfrigérant à basse pression et reçoit de la chaleur du flux d’air extérieur Fe. La première section d’échange thermique 8a de l’échangeur interne 8 n’est pas parcourue par le fluide réfrigérant, et l’échangeur de chaleur interne 8 ne participe pas aux échanges de chaleur.
Dans ce mode de fonctionnement, la deuxième vanne 22 est en position ouverte. La première vanne 21 est aussi en position ouverte, et le premier dispositif de détente 31 est en position fermée. Ainsi, le débit total Qr de fluide réfrigérant mis dans un état de haute pression par le compresseur 7 se divise, au niveau du premier point de raccordement R1, en un premier débit Qr-1 circulant dans le sixième canal C6 et un deuxième débit Qr-2 circulant dans le cinquième canal C5. Le premier débit Qr-1 de fluide réfrigérant est redirigé, au niveau du quatrième point de raccordement R4, vers la sixième entrée/sortie E6. En effet, le troisième clapet anti-retour 43 interdit au premier débit Qr-1 de fluide réfrigérant de circuler vers la cinquième entrée/sortie E5 puis vers la troisième entrée/sortie E3 en empruntant la troisième portion de circulation B3. Le premier débit Qr-1 de fluide réfrigérant circule de la sixième entrée/sortie E6 vers le troisième détendeur 33 en parcourant la quatrième portion de circulation B4, comme dans les modes de fonctionnement déjà décrits. Le premier débit Qr-1 de fluide réfrigérant passe à basse pression en traversant le troisième détendeur 33, et s’évapore dans le troisième échangeur 3, ce qui refroidit le premier flux d’air intérieur Fi-1.
Au niveau du septième point de raccordement R7, le premier clapet anti-retour 41 empêche une circulation du deuxième débit Qr-2 de fluide réfrigérant dans le huitième canal C8. Le deuxième détendeur 32 est en position d’ouverture partielle, et détend le deuxième débit Qr-2 de fluide réfrigérant jusqu’à un état de basse pression. Au niveau du deuxième point de raccordement R2, le deuxième débit Qr-2 de fluide réfrigérant est redirigé vers la quatrième entrée/sortie E4. La circulation de fluide réfrigérant du deuxième point de raccordement R2 vers la troisième entrée/sortie E3 puis la troisième portion de circulation B3 n’est pas possible car la pression du premier débit de fluide réfrigérant Qr-1 au niveau du quatrième point de raccordement R4 et de la cinquième entrée/sortie E5 est supérieure à la pression du deuxième débit de fluide réfrigérant Qr-2 au niveau du deuxième point de raccordement R2. Le deuxième débit Qr-2 de fluide réfrigérant à basse pression s’évapore au niveau du deuxième échangeur 2, en absorbant de la chaleur du flux d’air extérieur Fe. Le deuxième débit de fluide réfrigérant Qr-2 circule ensuite dans le septième canal C7, la troisième vanne 23 étant en position ouverte, et rejoint au niveau du sixième point de raccordement R6 le premier débit Qr-1 de fluide réfrigérant à basse pression provenant du troisième échangeur 3 via la septième entrée/sortie E7. Le débit total Qr de fluide réfrigérant à basse pression traverse l’accumulateur 15, ressort du module 50 par la huitième entrée/sortie E8 et regagne l’entrée 7a du compresseur 7 après avoir traversé l’échangeur interne 8.
La schématise un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit, dans un mode de fonctionnement dit premier mode de chauffage, dans lequel : un débit Qr de fluide réfrigérant circule dans le dispositif de compression 7 où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur de chaleur 1 où il cède de la chaleur au fluide caloporteur, dans le premier canal C1 de circulation du module 50, dans le cinquième canal C5 du module 50 où il passe à basse pression, dans le deuxième canal C2 du module 50, dans le deuxième échangeur de chaleur 2 où il reçoit de la chaleur du flux d’air extérieur Fe, dans le septième canal C7 du module 50, dans le quatrième canal C4 du module 50, dans la deuxième section d’échange thermique 8b de l’échangeur interne 8, et rejoint l’entrée 7a du dispositif de compression 7.
Dans ce mode de fonctionnement, le premier flux d’air intérieur Fi-1 est chauffé au niveau du premier échangeur 1. Le deuxième échangeur 2 récupère de la chaleur du flux d’air extérieur Fe et contribue au chauffage de l’habitacle. Le troisième échangeur 3, le quatrième échangeur 4 et le cinquième échangeur 5 sont inactifs et ne participent pas aux échanges thermiques.
Le premier dispositif de contrôle 9 interdit une circulation de fluide réfrigérant du troisième point de raccordement R3 vers le quatrième point de raccordement R4, ainsi que vers la cinquième point de raccordement R5. Sur cet exemple, le premier moyen de contrôle 9 est une vanne trois-voies 11. La deuxième voie 11b et la troisième voie 11c sont toutes les deux en position fermée, correspondant à la plage d’utilisation P2 sur la . Le deuxième dispositif de contrôle 10 fait passer l’intégralité du débit de fluide réfrigérant dans le cinquième canal C5. Le deuxième dispositif de contrôle 10 est ici une vanne trois-voies 12. La vanne trois-voies assure la détente du fluide réfrigérant et le dirige vers le deuxième point de raccordement R2. Au niveau du deuxième point de raccordement R2, le fluide réfrigérant se dirige vers la quatrième entrée/sortie E4 sans circuler vers la troisième entrée/sortie E3, car en aval la troisième voie 11c de la vanne trois-voie 11 est en position fermée, et les trois détendeurs 33, 34, 35 sont aussi en position fermée. Le fluide réfrigérant à basse pression circule ainsi dans le deuxième échangeur de chaleur 2, et passe à l’état gazeux en absorbant de la chaleur du flux d’air extérieur Fe. Le fluide réfrigérant à basse pression circule ensuite dans le septième canal C7, puis dans le quatrième canal C4, et rejoint la huitième entrée/sortie E8.
La schématise un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit précédemment, dans un mode de fonctionnement dit deuxième mode de chauffage, dans lequel : - un débit Qr de fluide réfrigérant circule dans le dispositif de compression 7 où il passe à haute pression, et circule successivement dans le premier échangeur de chaleur 1 où il cède de la chaleur au fluide caloporteur, dans le premier canal C1 de circulation du module 50, dans le sixième canal C6 du module 50, dans le troisième canal C3 du module 50, dans la quatrième portion de circulation B4, dans le troisième dispositif de détente 33 sans perte de pression, dans le troisième échangeur de chaleur 3 où il cède de la chaleur au premier flux d’air intérieur Fi-1, dans le huitième canal C8 du module 50, dans le cinquième canal C5 du module 50 où il passe à basse pression, dans le deuxième canal C2 du module 50, dans le deuxième échangeur de chaleur 2 où il reçoit de la chaleur du flux d’air extérieur Fe, dans le septième canal C7 du module 50, dans le quatrième canal C4 du module 50, dans la deuxième section d’échange thermique 8b de l’échangeur interne 8, et rejoint l’entrée 7a du dispositif de compression 7.
Le premier flux d’air intérieur Fi-1 est ici chauffé au niveau du premier échangeur de chaleur 1 et également au niveau du troisième échangeur de chaleur 3. Le deuxième échangeur de chaleur 2 contribue au chauffage en récupérant de la chaleur du flux d’air extérieur Fe. Le quatrième échangeur 4, le cinquième échangeur 5 et l’échangeur interne 8 sont inactifs.
Dans ce deuxième mode de chauffage, la circulation du fluide réfrigérant entre la sortie 7b du compresseur et le troisième dispositif de détente 33 est identique à celle du premier mode de déshumidification, représenté sur la . Puis le fluide réfrigérant traverse le troisième détendeur 33 sans subir de détente, et circule dans le troisième échangeur 3 en cédant de la chaleur au premier flux d’air intérieur Fi-1. Le fluide réfrigérant à haute pression circule ensuite dans le huitième canal C8 depuis le huitième point de raccordement R8 vers le septième point de raccordement R7. La quatrième vanne 24 est en position fermée et interdit une circulation de fluide réfrigérant du huitième point de raccordement R8 vers le sixième point de raccordement R6. Le fluide réfrigérant à haute pression rejoint la première voie 12a de la vanne trois-voies 12, et ressort à basse pression par la deuxième voie 12b. La troisième vanne 12c est en position fermée. Ce fonctionnement de la vanne trois-voies 12 correspond à la plage de fonctionnement P3 sur la . Le fluide réfrigérant à basse pression circule ensuite dans le deuxième échangeur de chaleur 2 en absorbant de la chaleur du flux d’air extérieur Fe, puis circule dans le septième canal C7, rejoint le quatrième canal C4 et ressort du module 50 avant de rejoindre l’entrée 7a du dispositif de compression 7.
De nombreux autres modes de fonctionnement, non illustrés, sont également possibles. Par exemple, il est possible de faire passer un débit de fluide réfrigérant en parallèle dans le troisième échangeur 3, dans le quatrième échangeur 4 et dans le cinquième échangeur 5 de façon à combiner différentes possibilités de refroidissement. Le degré d’ouverture des détendeurs 33, 34, 35 permet alors de régler la répartition de la puissance de refroidissement entre les trois échangeurs 1, 2, 3. Un mode de dégivrage du deuxième échangeur de chaleur 2 est aussi possible, par exemple en faisant circuler le fluide réfrigérant à haute pression dans le deuxième échangeur 2 et en le détendant dans le quatrième détendeur 34 de façon à absorber de la chaleur au niveau du quatrième échangeur 4.
Echangeur de chaleur en contre-courant pour turbomachine, turbomachine et procédé de fabrication de l’échangeur Le présent exposé concerne des échangeurs de chaleur pour une turbomachine, en particulier un échangeur de chaleur en contre-courant.
On connait un échangeur de chaleur en contre-courant pour une turbomachine, permettant de réchauffer le gaz utilisé pour générer une puissance mécanique sur l’arbre moteur, en amont de son passage par la chambre de combustion, grâce à de l’énergie thermique extraite du gaz de combustion sortant de la chambre de combustion. On connait également un échangeur permettant d’alimenter le système de contrôle environnemental de la cabine d’un aéronef, ou bien permettant de maintenir différents systèmes de l’aéronef dans leur plage de fonctionnement en température, par exemple pour assurer le respect de valeurs de tolérances mécaniques.
la est une vue de détail en coupe transversale du carter annulaire selon l’invention ;
Le carter intermédiaire 14 comporte un moyeu 32 et un carter annulaire ou virole 34 qui sont reliés par des aubes directrices de sortie, aussi connues sous l’acronyme anglo-saxon d’OGV pour « outlet guide vanes » et par des bras structuraux 36, qui seuls ont été réprésentés sur la .
Un tel carter annulaire 34 externe est obtenu par un procédé comportant au moins une étape de réalisation d’un corps annulaire 44 et au moins une étape de réalisation d’au moins un organe 46 de suspension de la turbomachine en saillie sur une surface externe 48 dudit corps 44.
Comme on peut le voir sur la , la réunion des secteurs angulaires détermine le corps annulaire 44 du carter 34. Un secteur 40a des secteurs 40, qui est agencé en position supérieure du corps principal 44 selon une position dite « à 12h » par référence à la position des aiguilles d’une horloge à 12h, comporte au moins un organe de suspension 46 de la turbomachine, lui aussi issu de fonderie, qui fait saillie sur une surface externe 48 du corps 44.
On comprendra donc que, comme l’illustre la , le carter 34 est réalisé au cours d’au moins une étape ET1 de réalisation d’un corps annulaire 44 par fonderie des secteurs 40 qui est concomitante avec au moins une étape ET2 de réalisation par fonderie de l’au moins un organe de suspension 46.
En particulier, l’au moins un organe de suspension 46 comporte deux paires de deux pattes parallèles 46a définissant deux chapes 46b agencées symétriquement de part et d’autre d’une patte centrale 46c. Les chapes 46b et la patte centrale 46c permettent de manière connue la suspension de la turbomachine via le carter intermédiaire 14 et son carter annulaire 34, à un pylône de l’aéronef, directement ou par l’intermédiaire d’un treillis de bielles.
Les secteurs angulaires 40 issus de fonderie sont des pièces lourdes, de par la nécessité de présenter une rigidité structurelle suffisante et de disposer de surépaisseurs suffisantes pour les usinages ultérieurs. En effet, l’assemblage des bords 42 par soudage suppose une épaisseur minimale de ceux-ci. De plus, ces pièces, puisqu’issues de fonderie, représentent un coût d’industrialisation élevé et leur usinage par fraisage entraîne également des coûts élevés.
Enfin, les étapes de fonderie, fraisage, ajustage et soudage des différents secteurs angulaires 40, de par leur durées cumulées, génèrent des délais d’industrialisation importants.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’au moins un guide micro-ondes supérieur comprend au moins deux guides micro-ondes supérieurs, et l’au moins un plenum de distribution d’air s’étend au moins entre lesdits deux guides micro-ondes supérieurs.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’au moins un guide micro-ondes comprend au moins un guide micro-ondes inférieur, débouchant en-dessous et en regard de la ligne de convoyage, ladite ligne de convoyage étant alors interposée entre l’au moins un plenum de distribution d’air et ledit au moins un guide micro-ondes inférieur.
Comme précédent indiqué, selon différents modes de réalisation de l’invention, l’installation de pasteurisation peut comprendre pour chauffer les denrées alimentaires un ou plusieurs générateurs micro-ondes, ainsi qu’un ou plusieurs guides d’ondes conformés pour propager dans la cavité micro-ondes les rayonnements micro-ondes émis par le ou les générateurs micro-ondes. Le ou les plusieurs guides micro-ondes peuvent être disposés de sorte à propager les rayonnements micro-ondes au-dessus de la ligne de convoyage et/ou en dessous, signifiant alors que les guides micro-ondes débouchent dans la cavité micro-ondes par sa face supérieure et/ou sa face inférieure, d’où respectivement les désignations de guide micro-ondes supérieur et guide micro-ondes inférieur.
L’au moins un plenum de distribution d’air étant conformé pour refroidir les films étanches des emballages pendant qu’ils sont simultanément chauffés par les rayonnements micro-ondes, si l’au moins un guide micro-ondes comprend un ou plusieurs guide micro-ondes supérieurs, alors celui-ci est interposé dans la cavité micro-ondes entre la ligne de convoyage et le ou les guides micro-ondes supérieurs. Il est entendu que pour refroidir en continu les emballages durant leur convoyage dans la cavité micro-ondes, si l’au moins un guide micro-ondes comprend au moins deux guide micro-ondes supérieurs, l’au moins un plenum de distribution d’air s’étend au moins entre les au moins deux guides micro-ondes supérieurs.
Il est également envisageable de chauffer les denrées alimentaires en intégrant à l’installation de pasteurisation qu’un seul générateur micro-ondes qui soit connecté à plusieurs guides micro-ondes supérieurs qui sont des guides d’onde répartiteurs/des diviseurs de puissance.
Selon différents modes de réalisation, il est également possible d’intégrer à l’installation de pasteurisation au moins un générateur micro-ondes couplé à au moins un guide micro-ondes inférieur, sous la condition que la ligne de convoyage soit également fabriquée à partir d’un matériau transparent aux micro-ondes, l’au moins un guide micro-ondes inférieur propageant alors un rayonnement micro-ondes sous la ligne de convoyage et donc sous l’emballage.
Dans ce cas, cela signifie que la ligne de convoyage est interposée entre l’au moins un plenum de distribution d’air et l’au moins un guide micro-ondes inférieur.
Avantageusement, disposer des générateurs micro-ondes et des guides micro-ondes au-dessus et en dessous de la ligne de convoyage permet de chauffer de manière plus uniforme et homogène la surface mais aussi le cœur des denrées alimentaires, et donc de réduire la durée du traitement de pasteurisation ainsi que la température de pasteurisation.
Selon une caractéristique de l’invention, le système de refroidissement par ventilation comprend au moins une unité de ventilation, de type soufflante ou ventilateur ou pompe, raccordée à l’au moins un plenum de distribution d’air et conçue pour aspirer l’air à l’extérieur de la cavité micro-ondes afin de l’injecter dans l’au moins un plenum de distribution d’air.
Selon une caractéristique de l’invention, l’au moins une unité de ventilation présente un débit d’air compris entre 100 et 1000 m 3 /h.
Autrement dit, en plus de l’au moins un plenum de distribution d’air, le système de refroidissement par ventilation comprend au moins une unité de ventilation pouvant être un ventilateur, ou une pompe, ou bien encore une soufflante comme dans le cas du mode de réalisation préférentiel de l’invention. L’unité de ventilation est conformée pour aspirer l’air à l’extérieur de la cavité micro-ondes et injecter un air froid à l’intérieur de l’au moins un plenum de distribution d’air. L’unité de ventilation présente un débit d’air compris entre 100 et 1000 m 3 /h (typiquement 280 m 3 /h) afin d’injecter dans l’au moins un plenum de distribution d’air de l’air à différentes températures de refroidissement et pour plusieurs vitesses d’injection, en vue que le refroidissement par ventilation soit avantageusement adapté à tous types de denrées alimentaires devant être traitées par l’installation de pasteurisation, plus précisément à la température à laquelle elles sont chauffées par les rayonnements micro-ondes.
Selon une caractéristique de l’invention, l’au moins un plenum de distribution d’air présente une section tubulaire dans laquelle sont prévus les orifices de distribution d’air.
Selon une caractéristique de l’invention, la section tubulaire de l’au moins un plenum de distribution d’air présente une dimension transversale compris entre 50 mm et 100 mm, par exemple 75 mm.
L’au moins un plenum de distribution d’air se présente comme un corps tubulaire pouvant présenter différentes formes géométriques (ronde, carrée…) ayant une dimension transversale comprise entre 50 mm et 100 mm, par exemple 75 mm, pour avantageusement s’adapter au mieux aux dimensions de la cavité micro-ondes et des produits à pasteuriser. Le corps tubulaire est pourvu comme précédemment mentionné d’orifices de distribution d’air répartis le long et en regard de la ligne de convoyage afin de projeter de l’air sur les emballages.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’au moins un plenum de distribution d’air comprend un ou plusieurs plenums de distribution d’air s’étendant sur au moins 90% de la longueur de la cavité micro-ondes mesurée le long de la ligne de convoyage.
Avantageusement, en s’étendant sur au moins 90% de la longueur de la cavité micro-ondes, l’au moins un plenum de distribution d’air permet de refroidir en continu les films étanches des emballages, et donc maintenir à leur niveau un équilibre thermique, pendant toute la durée de la pasteurisation et leur acheminement sur la ligne de convoyage de l’entrée de la cavité micro-ondes vers sa sortie. L’au moins un plenum de distribution d’air, selon le mode de réalisation de l’invention, peut comprendre : soit un seul plenum de distribution d’air s’étendant sur au moins 90% de la longueur de la cavité micro-ondes ; soit plusieurs plenums de distribution d’air de longueurs identiques ou différentes qui, lorsque mis bout à bout le long et au-dessus de la ligne de convoyage, s’étendent sur l’au moins 90% de la longueur de la cavité micro-ondes.
La est une vue schématique illustrant deux connexions simultanées entre le point d’accès et le répéteur selon l’invention ;
La est une vue schématique illustrant deux connexions simultanées entre le point d’accès et deux répéteurs successifs selon l’invention ; et
La est une vue schématique illustrant des parcours de trafic via des connexions entre le point d’accès et deux répéteurs successifs selon l’invention.
Le point d’accès 2 comprend une unité de traitement 7, tel un microprocesseur par exemple, pour mettre en œuvre le procédé selon l’invention ; un module Wi-Fi 8 pour une communication à 2.4GHz ; un module Wi-Fi 9 pour une communication à 5GHz ; et un module Wi-Fi 10 pour une communication à 6GHz.
On distingue également un répéteur 11. Ce répéteur est destiné à étendre la couverture des trois bandes de fréquence Wi-Fi. En l’occurrence, le répéteur 11 est équipé d’un microprocesseur 12 pour gérer un module Wi-Fi 13 à la bande de fréquence de 2.4 GHz, un module Wi-Fi 14 à la bande de fréquence de 5 GHz et un module Wi-Fi 15 à la bande de fréquence de 6 GHz. Sa fonction est de servir de relais entre des communications entre le point d’accès 2 et des équipements ou stations qui seraient trop éloignées du point d’accès 2 mais proche du répéteur.
Le répéteur 11 est directement connecté de manière sans fil au point d’accès 2. La communication entre la passerelle 2 et le répéteur 11 se fait via une liaison Wi-Fi à la bande de fréquence de 2.4 GHz, de 5 GHz ou de 6 GHz.
Des équipements de la maison peuvent se connecter de façon filaire ou sans fil au point d’accès 2 pour accéder à internet 3.
Dans l’exemple de la , on distingue un téléviseur 5 et un téléphone portable 6 de type « smartphone » connectés tous deux à la passerelle 2 de façon sans fil par Wi-Fi. Lorsque le téléviseur 5 est en marche, un service de télévision numérique est notamment activé entre le téléviseur 5 et le point d’accès 2.
Le téléphone portable 6 est connecté à la passerelle 2 via le répéteur 11 pour accéder à internet en mettant en œuvre différents types de services : web, téléchargement, téléphonie,…
L’ensemble point d’accès 2, répéteur 11, téléviseur 5 et téléphone portable 6 forme un réseau domestique.
Le point d’accès 2 et le répéteur 11 comprennent des moyens matériels et logiciels conventionnels pour servir de point d’accès et de répéteur entre des équipements et internet et comprennent en outre l’un et/ou l’autre un produit programme d’ordinateur pour mettre en œuvre le procédé selon l’invention.