INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le caniveau 202 comporte au moins un point bas 212 au niveau du fond 203 ce qui permet le drainage de l’eau qui se serait accumulée dans le caniveau 202 vers le/les points bas 212. L’aéronef 100 comporte alors pour chaque point bas 212, une canalisation d’évacuation 214 dont une première extrémité est fluidiquement connectée au caniveau 202 au niveau du point bas 212 et dont une deuxième extrémité débouche vers l’extérieur de l’aéronef 100 et où la canalisation d’évacuation 214 présente une pente descendante entre la première extrémité et la deuxième extrémité pour évacuer par gravité l’eau ainsi récoltée.
Pour aérer chaque canal d’enfouissement 200a-b, l’aéronef 100 comporte un système d’aération 600 qui est disposé ici au niveau de la partie supérieure de l’aéronef 100 au niveau de la jonction des ailes 104 et qui permet l’introduction de l’air extérieur et l’envoi de cet air dans chaque canal d’enfouissement 200a-b.
Pour éviter que les attaches qui fixent la canalisation de transport 112a-b dans le canal d’enfouissement 200a-b perturbent l’écoulement de l’air provenant du système d’aération 600, le caniveau 202 comporte un plancher intermédiaire 520 entre le fond 203 et l’ouverture. Le plancher intermédiaire 520 est à distance du fond 203 et sépare le caniveau 202 en un caniveau supérieur 521 dans lequel est fixée la canalisation de transport 112a-b et un caniveau inférieur 523 dans lequel circule l’air provenant du système d’aération 600. Le caniveau supérieur 521 s’étend entre le plancher intermédiaire 520 et le couvercle 204, le caniveau inférieur 523 s’étend entre le fond 203 et le plancher intermédiaire 520.
Pour permettre le passage de l’air du caniveau inférieur 523 vers le caniveau supérieur 521, le plancher intermédiaire 520 est ajouré et il est ici percé de trous 522 qui permettent d’assurer une ventilation du caniveau supérieur 521. En particulier, des zones particulières nécessitent d’être particulièrement aérées du fait du nombre d’éléments ou de raccords dans cette zone et il est alors judicieux de disposer ces trous 522 au niveau de ces zones. Une telle zone est par exemple une zone comportant de nombreuses canalisations de transport 112a-b, des coudes…
La montre le système d’aération 600 selon l’invention avec les caniveaux 202 mais sans les canalisations de transport 112a-b qui logent dans lesdits caniveaux 202.
Le système d’aération 600 comporte une bouche d’aération 610 arrangée pour capter de l’air extérieur à l’aéronef 100 et au moins une canalisation d’apport 614 fluidiquement connectée à la bouche d’aération 610.
De préférence, les corps gras sont choisis parmi les huiles triglycérides d’origine végétale ou synthétique, les esters liquides d'acide gras et/ou d’alcool gras différents des triglycérides, les hydrocarbures liquides en C6-C18, les alcools gras solides, les esters solides d’acides gras et/ou d’alcools gras, et leurs mélanges.
De préférence, la composition selon l’invention peut comprendre le ou les corps gras en une quantité totale allant de 0,1 à 20% en poids, mieux de 1 à 18% en poids, préférentiellement de 2 à 15% en poids, mieux encore de 5 à 12% en poids par rapport au poids total de la composition.
Composés additionnels La composition utilisée selon l’invention comprend avantageusement de l’eau, notamment à une concentration allant de préférence de 50 à 95% en poids, par exemple de 55 à 90% en poids, notamment de 60 à 85% en poids, mieux de 65 à 85% en poids, par rapport au poids total de la composition.
Le pH de la composition peut être compris entre 2,5 et 8, préférentiellement entre 3 et 7, voire entre 4 et 6.
La composition utilisée selon l'invention peut éventuellement comprendre un ou plusieurs solvants organiques, liquides à 25°C, 1 atm., de préférence hydrophiles (solubles ou miscibles à l'eau) qui peuvent être choisis parmi les monoalcools aliphatiques en C1-C6 ou aromatiques, les polyols en C2-C8, et les éthers de polyols en C3-C7. Avantageusement, le solvant organique est choisi parmi les mono-, di ou tri-diols en C2-C4. Il peut avantageusement être choisi parmi l'éthanol, l'isopropanol, l'alcool benzylique, le glycérol, le propane 1,2-diol (propylène glycol) et leurs mélanges.
La composition utilisée selon l'invention peut en outre comprendre au moins un ou plusieurs ingrédients cosmétiques usuels notamment choisis parmi les épaississants, les gélifiants, tous deux différents des polymères décrits ci-dessus; les filtres solaires; les agents antipelliculaires; les agents antioxydants; les agents chélatants; les agents réducteurs; les bases d'oxydation, les coupleurs, les agents oxydants, les colorants directs; les agents défrisants; les agents nacrants et opacifiants; les micas, les nacres, les paillettes; les agents plastifiants ou de coalescence; les pigments; les charges; les parfums; les agents d’alcalinisation ou d’acidification; les silanes. L'homme de métier veillera à choisir les ingrédients entrant dans la composition, ainsi que leurs quantités, de manière à ce qu'ils ne nuisent pas aux propriétés des compositions de la présente invention.
Le moteur comprend une nacelle 2 destinée à être fixée à un fuselage d’un aéronef, et une soufflante 3 non-carénée. La soufflante 3 comprend deux rotors de soufflante contrarotatifs 4 et 5. Autrement dit, lorsque le moteur 1 est en fonctionnement, les rotors 4 et 5 sont entrainés en rotation par rapport à la nacelle 2 autour d’un même axe de rotation X (qui coïncide avec un axe principal du moteur), en sens opposés.
Dans l’exemple illustré sur la , le moteur 1 est un moteur de type « Open Rotor », en configuration « pusher », à rotors de soufflante contrarotatifs. Cependant, l’invention n’est pas limitée à cette configuration. L’invention s’applique également à des moteurs de type « Open Rotor », en configuration « puller » (i.e. la soufflante est placée en amont du générateur de puissance avec une entrée d’air située avant, entre ou juste derrière les deux rotors de soufflante).
En outre, l’invention s’applique également à des moteurs présentant des architectures différentes, telles qu’une architecture comprenant un rotor de soufflante comprenant des aubes mobiles et un stator de soufflante comprenant des aubes fixes, ou bien un unique rotor de soufflante.
L’invention est applicable à des architectures de type turbopropulseur (comprenant un unique rotor de soufflante).
Sur la , chaque rotor de soufflante 4, 5 comprend un moyeu 6 monté rotatif par rapport à la nacelle 2 et une pluralité d’aubes 7 fixées au moyeu 6. Les aubes 7 s’étendent sensiblement radialement par rapport à l’axe de rotation X du moyeu.
Comme illustré sur la , la soufflante 3 comprend en outre un mécanisme d’actionnement 8 permettant de modifier collectivement l’angle de calage des aubes des rotors, afin d’adapter les performances du moteur aux différentes phases de vol. A cet effet, chaque aube 7 comprend un pied d’aube 9 et une pale à profil aérodynamique 12. Le pied d’aube 9 est monté rotatif par rapport au moyeu 6 autour d’un axe de calage Y. Plus précisément, le pied d’aube 9 est montée rotatif à l’intérieur d’un dispositif d’attache 10 ménagé dans le moyeu 6, par l’intermédiaires de billes 11 ou d’autres éléments roulants.
La pale à profil aérodynamique 12 présente une première extrémité reliée au pied d’aube et une deuxième extrémité, opposée à la première extrémité. La partie de pale 12 à profil aérodynamique est destinée à s’étendre dans une veine d’air du moteur, lorsque le moteur est en fonctionnement, afin de générer une portance. En revanche, le pied d’aube 9 est destiné à s’étendre hors de la veine d’air.
La pale à profil aérodynamique 12 présente une structure en matériau composite comprenant un premier renfort fibreux obtenu par tissage tridimensionnel de torons et une première matrice dans laquelle est noyée le premier renfort fibreux. Le premier renfort fibreux est obtenu par exemple par tissage tridimensionnel de torons de fibres de carbone et la première matrice peut comprendre une résine époxy.
Le premier renfort fibreux comprend une déliaison qui délimite une cavité à l’intérieur de la pale à profil aérodynamique 12. La cavité débouche sur une première ouverture 25 à la première extrémité de la pale à profil aérodynamique 12. La cavité s’étend préférentiellement depuis cette première ouverture 25 jusqu’à une deuxième ouverture 24 débouchant dans un bord d’attaque de la pale.
En référence à la , le premier renfort fibreux peut comprendre un premier ensemble de torons de trames 26 qui s’étendent depuis le bord d’attaque jusqu’au bord de fuite de la pale à profil aérodynamique et qui délimitent la déliaison en amont par un premier entrecroisement 26a entre lesdites trames du premier ensemble de torons de trames et en aval par un deuxième entrecroisement 26b.
Le premier renfort fibreux peut comprendre en outre un second ensemble de torons de trames 27 qui s’étendent en peau de pale à profil aérodynamique (c’est-à-dire qu’il s’agit des torons les plus proches de la surface externe de la pale à profil aérodynamique 12), depuis le bord d’attaque jusqu’au bord de fuite, sans ou avec peu d’entrecroisements localement dans les zones de faible épaisseur de la préforme, de sorte à donner la forme de la pale. Le second ensemble de torons de trames 27 constitue un renfort contre la déformation de la pale, notamment au moment de l’injection de la résine destinée à former la première matrice. Enfin, un troisième ensemble de torons de trames 28 peut également s’étendre depuis le bord d’attaque jusqu’au bord de fuite. Les sorties de trames de ce troisième ensemble 28 assurent les variations rapides d’épaisseurs de la pale 12.
L’aube de soufflante 7 comprend également un longeron 13 représenté sur les figures 3A et 3B. Le longeron comprend lui-même une âme en matériau composite 14.
L’âme en matériau composite 14 comprend une première partie s’étendant à l’intérieur de la cavité de la pale, et une deuxième partie formant le pied d’aube 9.
La première partie de l’âme permet la transmission des efforts subis par la pale à profil aérodynamique 12 vers le pied d’aube 9. La forme de la première partie de l’âme est choisie de sorte à assurer la rétention de la pale 12 sur le pied 9.
On définit un premier plan qui passe par l’axe de calage Y et un point d’intersection entre une ligne de bord d’attaque de la pale et une ligne de corde de limite de veine située à une limite entre la pale 12 et le pied 9, le longeron 13 étant représenté dans le premier plan sur la . Comme cela est visibles sur la , la première partie présente une première épaisseur qui, mesurée dans le premier plan, augmente préférentiellement depuis la corde de limite de veine vers l’intérieur de la pale sur au moins une portion 15 de la première partie.
Réciproquement, une distance mesurée entre un premier entrecroisement 26a et un deuxième entrecroisement 26b de deux torons de trames du premier renfort fibreux, les premier et deuxième entrecroisements 26a, 26b délimitant la déliaison, augmente depuis la première ouverture de la cavité au niveau de la corde de limite de veine vers l’intérieur de la pale dans le même premier plan, de sorte que les torons de trame 26 entourent au plus près la première partie de l’âme du longeron 13.
Il convient de relever que le segment courbé du profil de la portion 43 de lame conductrice 4 extérieure à la cage 6 est susceptible de correspondre à un arrangement incurvé dépourvu d’angle sur sa longueur ou, de façon alternative ou complémentaire, à un arrangement présentant la forme d’une succession de plat de sorte que le segment courbé extérieure 43 de la lame conductrice 4 présente la forme d’un arc brisé réalisé par une succession de plusieurs segments rectilignes et/ courbés.
Il convient de relever que chacune des portions 41, 43 d’une même lame conductrice 4 positionnées de part et d’autre d’un orifice traversant 63 de la structure périphérique de la cage 6, fonctionne comme un ressort indépendant de la portion de lame conductrice 4 homologue positionnée sur l’autre face de l’orifice traversant 63 de la cage 6. Les efforts supportés par chacune des portions, intérieure 41 et extérieure 43 par rapport à la cage 6, d’une même lame conductrice 4 sont distincts, la portion intérieure 41 interagissant directement avec la broche 2 mâle tandis que la portion extérieure 43 interagit avec la surface intérieure du cadre support 3.
Selon un autre exemple se rapportant également à une variante de construction spécifique susceptible d’être combinée avec les variantes de l’invention intégrant une cage 6, au moins une lame conductrice 4, montée au travers d’un orifice traversant 63 de la cage 6, prend appui par ses faces opposées contre des arrêtes respectives opposées des bords, intérieur et extérieur, de l’orifice traversant 63. Selon cet exemple de construction, les deux portions de la lame conductrice 4, respectivement intérieure 41 et extérieure 43 à la cage 6, sont positionnées de part et d’autre de l’axe du rayon du volume intérieur 61 de la cage 6 à la position de l’orifice traversant 63 traversé par la lame conductrice 4 dans un plan perpendiculaire à l’axe du cylindre de la cage 6. Cet arrangement particulier de la lame conductrice 4 permet d’obtenir un blocage de la lame conductrice 4 avec la cage 6 lorsque l’ensemble réalisé par la cage 6 et au moins une lame conductrice 4 est inséré dans le logement 31 du cadre support 3. La portion 43 de la lame conductrice 4 extérieure à la cage 6 supporte alors un effort de compression exercée entre la surface extérieure de la cage 6 et la surface intérieure du logement 31 du cadre support 3. Cet effort de compression qui rapproche la portion extérieure 43 de la lame conductrice 4 vers la surface extérieure de la cage 6 exerce conjointement un mouvement de bascule de la lame conductrice 4 autour d’un axe de pivotement sensiblement parallèle à l’axe de la cage 6 positionné au niveau de l’orifice traversant 63 traversé par la lame conductrice 4. Ce basculement de la lame conductrice 4 opère un rabattement de la portion 41 de la lame conductrice 4 positionnée à l’intérieur de la cage 6 en direction de la surface intérieure de la cage 6. Ce calage naturel des deux portions, intérieure 41 et extérieure 43, par rapport à la structure de la cage 6 participe à l’indépendance des fonctionnements de chacune des portions 41, 43 de la lame conductrice 4 positionnées de part et d’autre de la cage 6, notamment dans le cadre de leurs fonctionnements en ressort.
Selon un autre exemple se rapportant également à une variante de construction spécifique susceptible d’être combinée avec les variantes de l’invention intégrant une cage 6, au moins une lame conductrice 4 est montée avec la cage 6 de sorte que, d’une part, une partie de la lame 4 est en appui contre la surface extérieure de la cage 6 et, d’autre part, au moins un segment courbé 41 de la lame 4 est positionné dans le volume intérieur 61 de la cage 6, ces deux parties, extérieure et intérieure, de la lame conductrice 4 étant montées sur la cage 6 de façon à être disposées de part et d’autre de l’axe central de la cage 6. Dans le cadre de cette variante de construction, dans un plan en section perpendiculaire à l’axe du cylindre de la cage 6, l’insertion de la broche 2 mâle à l’intérieur de la cage 6 conduit la surface périphérique de la broche 2 mâle à exercer un effort contre la surface incurvée 41 de la lame conductrice 4. Cet effort est alors coaxial avec l’effort en réaction exercé par la portion 43 de la lame conductrice 4 extérieure à la cage 6 contre la surface extérieure de la cage 6, au niveau du contact de la lame conductrice 4 contre le bord extérieur de l’orifice traversant 63, ces deux efforts étant orientés selon des directions opposées. Aussi, cette variante de construction, permet de profiter de l’effort de réaction de la partie extérieure 43 de la lame conductrice 4 contre le bord extérieur de l’orifice traversant 63 dans l’effet ressort exercé par la lame conductrice 4 contre la surface de la broche 2 mâle. Par l’intermédiaire de deux surfaces en vis-à-vis l’une de l’autre et respectivement portées par des portions différentes, notamment intérieure 41 et extérieure 43, de la lame conductrice 4, la lame 4 optimise son action contre la surface de la broche 2 mâle.
Selon un autre exemple se rapportant également à une variante de construction spécifique susceptible d’être combinée avec les variantes de l’invention intégrant une cage 6, le connecteur femelle 1 comprend au moins deux cages 6 cylindrique positionnées axialement dans le logement 31 du cadre support 3 selon l’axe du logement 31, de sorte que les volumes intérieurs 61 cylindriques de chacune des cages 6 soient centrés sur des axes respectifs parallèles à l’axe du logement 31 du cadre support 3, chacune des cages 6 positionnant respectivement au moins une lame conductrice 4. Selon cet exemple de construction, les lames conductrices 4 propres à chacune des cages 6 sont susceptibles d’opérer une connexion électrique indépendante avec une broche 2 mâle insérée dans les volumes intérieurs 61 alignés des deux cages 6 du connecteur femelle 1.
PROCEDE DE BASCULEMENT D’UNE MACHINE ELECTRIQUE VERS UN MODE DE FONCTIONNEMENT EN ROUE LIBRE, PRODUIT-PROGRAMME D’ORDINATEUR ET VEHICULE CORRESPONDANTS. La présente invention se rapporte de manière générale aux véhicules disposant d’une chaîne de traction électrique, c’est-à-dire entraînés par une machine électrique de traction. En particulier, l’invention a trait au domaine de la surveillance du courant aux pôles de la machine électrique de traction lorsque le véhicule est dans un mode de fonctionnement dit « roue libre » (ou en anglais « freewheeling »), c’est-à-dire lorsque la chaîne de traction tourne sans être entraînée, ni freinée par la machine électrique de traction.
Un tel véhicule à chaîne de traction électrique est illustré de manière schématique en . Sur cette figure, le véhicule 5 comporte une chaîne de traction électrique 6. La chaîne de traction électrique 6 comporte une batterie 8 formant source d’énergie, un ensemble de calculateurs 9, une machine électrique 10, une transmission 11 et des roues motrices 12. L’ensemble formé par les calculateurs 9, la machine électrique 10, la transmission 11 et les roues motrices 12 est appelé le groupe motopropulseur 7. Les calculateurs 14, 15, 16, 17 et 18 de l’ensemble de calculateurs 9 incluent par exemple, non limitativement :
_ l’eVCU 14 (ou Unité de Contrôle/Commande de Véhicule Electrique, de l’anglais « Electric Vehicle Control Unit »), qui est le superviseur général du groupe motopropulseur, c’est-à-dire le calculateur central. A ce titre, l’eVCU coordonne, pilote, commande, supervise les calculateurs du système de communication par bus eCAN (de l’anglais « electrical Controller Area Network »). Les calculateurs du système de communication par bus eCAN sont par exemple la MCU 15 décrite ci-dessous, le BMS 16 (Système de Gestion de Batteries, de l’anglais « Battery Management System »), l’OBCDC 17 (On Board Charger Direct Current, de l’anglais « Chargeur Embarqué en Courant Continu ») et l’ePLU 18 (Electrical Park Lock Unit, de l’anglais « Unité de Verrouillage de Stationnement Electrique ») ;
_ la MCU 15 (ou Unité de Commande de Machine, de l’anglais « Machine Control Unit »), qui est le calculateur de la machine électrique 10 et, à ce titre, gère le fonctionnement de la machine électrique 10.
Une machine électrique telle que la machine électrique 10, lorsqu’elle est mise en œuvre dans un véhicule tel que le véhicule 5, peut fonctionner comme moteur, auquel cas la machine électrique fournit un couple de traction aux roues motrices 12 par conversion de l’énergie électrique stockée dans la batterie 8, ou comme générateur, auquel cas la machine électrique freine la chaîne de traction 6 afin de transformer une partie du couple mécanique en énergie électrique et ainsi recharger la batterie 8.
Par ailleurs, en fonctionnement roue libre, la machine électrique de traction doit se comporter de manière passive. La machine électrique ne doit alors d’une part ni fournir de couple moteur, ni d’autre part freiner la chaîne de traction.
Pour bien comprendre le concept du fonctionnement en roue libre, par analogie, dans les chaînes de traction thermiques, lorsque celles-ci sont en mode roue libre, l’embrayage est ouvert, par exemple par l’intermédiaire du superviseur du groupe motopropulseur. En d’autres termes, la chaîne de traction mécanique est alors découplée mécaniquement du moteur thermique.
Aujourd’hui, dans une chaîne traction électrique telle que la chaine de traction 6, c’est l’eVCU 14 (de l’anglais « Electric Vehicle Control Unit »), qui vérifie que la machine électrique 10, lorsqu’elle est en mode roue libre, ne fournit aucun couple ni ne génère de couple régénératif.
Dans la condition de polarisation arrière inverse RBB, la jonction JPN (et la jonction JPNiso) entre les caissons PW et NW (respectivement entre les caissons PW et NISO) est polarisée en à une tension directe de -4 V voire -6 V et est donc bloquée. De même, la jonction JNPiso entre le caisson NISO et le substrat PSUB est polarisée à une tension directe de -2 V voire -3 V (en considérant que le potentiel du substrat porteur PSUB est à 0 V), et est donc bloquée.
La illustre un graphique des applications possibles pour la mise en œuvre des conditions de polarisation arrière neutre, directe et inverse.
En effet, les conditions de polarisation arrière peuvent avantageusement permettre de compenser une dérive aléatoire des tensions de seuil effectives des transistors NMOS et PMOS, typiquement dues aux aléas physiques des procédés de fabrications.
Ainsi, l’axe horizontal du graphique représente les variations aléatoires des caractéristiques des transistors NMOS, allant de gauche à droite d’un comportement « lent » N_SLW, c’est-à-dire une tension de seuil plus grande (en valeur absolue), vers un comportement « rapide » N_FST, c’est-à-dire une tension de seuil plus petite (en valeur absolue).
L’axe vertical du graphique représente les variations aléatoires des caractéristiques des transistors PMOS, allant de bas en haut d’un comportement « lent » P_SLW, c’est-à-dire une tension de seuil plus grande (en valeur absolue), vers un comportement « rapide » P_FST, c’est-à-dire une tension de seuil plus petite (en valeur absolue).
Les coordonnées de points significatifs sont représentées sur le graphique, SS, TS, FS, TT, ST, SF, FF, la lettre de gauche des coordonnées signifiant le comportement du transistor NMOS, la lettre de droite signifiant le comportement du transistor PMOS, avec « S » pour un comportement « lent », « T » pour un comportement « normal » et « F » pour un comportement « rapide ».
L’ellipse VTeff dans la diagonale SS, TT, FF représente la dispersion en pratique des tensions de seuil d’une population statistique de couples de transistors NMOS et PMOS.
Ainsi, dans le cas symétrique le plus courant, c’est-à-dire lorsque les transistors PMOS et NMOS ont une dérive dans le même sens, sensiblement le long de la diagonale SS, TT, FF, une polarisation arrière directe FBB ou une polarisation arrière inverse RBB, permettra de ramener les valeurs seuil effectives à la valeur nominal VTnom, vers le point TT.
Dans le cas symétrique, les polarisations arrières directe FBB ou inverse RBB sont appliquées dans les deux caissons PW, NW tel que représenté à la , avec des variations « +/-Δr », « +/-Δf » dont l’amplitude correspond à la différence entre la tension de seuil effective SS, FF et la tension de seuil nominale Vnom, au point TT, par exemple (V 0 +0,5V ; V 0 -0,5V) et (V 0 -0,5V ; V 0 +0,5V).
Cela étant, le dispositif semiconducteur DSOI décrit précédemment en relation avec la permet en outre de compenser une dérive asymétrique des caractéristiques de transistor NMOS et PMOS, c’est-à-dire lorsque les transistors PMOS et NMOS ont des dérives différentes ou opposées.
En effet, on pourra à cet égard par exemple procurer une polarisation arrière directe à l’un des deux caissons PW, NW et une polarisation arrière inverse à l’autre des deux caissons NW, PW.