INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lorsque le gaz riche en dioxygène 16 est de l’air, l’unité de stockage 24 peut être remplacée par un système de pompe(s) et de compresseur(s) permettant d’acheminer de l’air atmosphérique, éventuellement compressé, dans l’installation 10 de l’invention.
Le flux gazeux d’ammoniac 14 est majoritairement constitué d’ammoniac. De préférence, le flux gazeux d’ammoniac 14 présente une teneur en ammoniac supérieure ou égale à 90% en volume, plus préférentiellement supérieur ou égal à 95% en volume, encore plus préférentiellement supérieur ou égal à 97% en volume, avantageusement supérieur ou égal à 98% en volume, plus avantageusement supérieur ou égal à 99% en volume.
De préférence, le gazeux d’ammoniac 14 est essentiellement constitué d’ammoniac, et éventuellement d’impuretés.
Selon un mode de réalisation, le flux gazeux d’ammoniac 14 peut comprendre des impuretés en très faible quantité, notamment de l’eau et des traces d’huile.
De préférence, le flux gazeux d’ammoniac 14 présente une teneur en impuretés inférieure ou égale à 10 % en volume, plus préférentiellement inférieure ou égale à 5 % en volume, typiquement inférieure ou égale à 1% en volume.
De préférence, le flux gazeux d’ammoniac 14 est à une pression allant de 1 atm à 5 bara (bars absolus), plus préférentiellement de 1 atm à 2 bara (bars absolus)
L’installation 10 est raccordée en aval à une installation 26 destinée à collecter le courant gazeux de diazote 18, et à une installation 28 destinée à collecter le flux gazeux appauvri en dioxygène 20 en vue de leur post-traitement. Alternativement, le courant gazeux de diazote 18 et/ou le flux gazeux appauvri en dioxygène 20 sont directement rejetés dans l’atmosphère.
De préférence, le flux gazeux appauvri en dioxygène 20 est directement rejeté dans l’atmosphère au niveau de l’installation 28.
Alternativement, le flux gazeux appauvri en dioxygène 20 est collecté dans l’installation 28 afin d’être acheminé vers une autre installation où il sera consommé ou transformé.
Les compositions selon l’invention sont destinées à être utilisées dans les formulations traditionnellement utilisées comme agents de traitement capillaire.
Les formulations à base de compositions selon l’invention peuvent être sous forme de solution, de dispersion, d’émulsion huile/eau, d’émulsion eau/huile, d’émulsion eau/huile/eau, de poudre, de talque, de gellules, d’éponge, de mousse, de laque et de gel.
Les compositions selon l’invention peuvent être utilisées dans des tonifiants pour cheveux, des teintures capillaires, des produits coiffants pour cheveux, des shampooings, des conditionneurs capillaires, des après-shampooings, des shampooings de conditionnement, des produits de cure capillaire, des sprays capillaires, des masques capillaires, des produits de soins pour cheveux, des produits de traitement pour cheveux, des solutions de fixation des permanentes, des produits de mise en forme de cheveux, des shampooings pour cheveux colorés, des fixateurs capillaires, des produits de tenue de cheveux, des préparations pour le coiffage des cheveux, des produits capillaires sans rinçage, des lotions pour fer à friser, des mousses fixantes, des gels capillaires, des cires capillaires ou des combinaisons de ceux-ci.
EXEMPLES Les exemples suivants sont donnés afin d’illustrer l’invention.
Procédé de préparation de formulations de sérum pour cheveux selon l’invention
Les ingrédients de la phase 1 sont dispersés à l’Ultra-Turrax TM .
Les phases 1, 2 et 3 sont ensuite mélangées pour obtenir un sérum pour cheveux.
Exemple 1 : composition d’un sérum pour cheveux selon l’invention Phase Nom commercial INCI % massique 1 H110 de BRB DIMETHICONOL 8,8 CYCLODODECANE 8 2 2,3,6-TRIMETHYLHEPTANE 38 N-DODECANE DODECANE 45 3 KARILEINE OIL BIOSYNTHIS BUTYROSPERMUM PARKII (SHEA) BUTTER 0,2 TOTAL 100
Exemple 2 : composition d’un sérum pour cheveux selon l’invention Phase Nom commercial INCI % massique 1 H110 de BRB DIMETHICONOL 7,2 VEGETABLE SQUALENE ST BIOSYNTHIS OLEA EUROPAEA (OLIVE) OIL UNSAPONIFIABLES 7,5 CYCLODODECANE 7,5 2 N-DODECANE DODECANE 37 2,3,6-TRIMETHYLHEPTANE 38 3 KARILEINE OIL BIOSYNTHIS BUTYROSPERMUM PARKII (SHEA) BUTTER 2,8 TOTAL 100
Exemple 3 : composition d’un sérum pour cheveux selon l’invention Phase Nom commercial INCI % massique 1 BELSIL DL 1 000 000 DIMETHICONE 12 H110 de BRB DIMETHICONOL 5 2 N-DODECANE DODECANE 40 2,3,6-TRIMETHYLHEPTANE 40 3 KARILEINE OIL BIOSYNTHIS BUTYROSPERMUM PARKII (SHEA) BUTTER 3 TOTAL 100
Exemple 4 : composition d’un sérum pour cheveux selon l’invention Phase Nom commercial INCI % massique 1 BELSIL DL 1 000 000 DIMETHICONE 12 H110 de BRB DIMETHICONOL 5 VEGETABLE SQUALENE ST BIOSYNTHIS OLEA EUROPAEA (OLIVE) OIL UNSAPONIFIABLES 6 VEGELIGHT 1214 COCONUT ALKANE 19 2 2,3,6-TRIMETHYLHEPTANE 25 N-DODECANE DODECANE 30 3 KARILEINE OIL BIOSYNTHIS BUTYROSPERMUM PARKII (SHEA) BUTTER 3 TOTAL 100
Emulsion huile-dans-eau à forte teneur en vitamine C comprenant un émulsionnant siliconé La présente invention concerne une composition sous la forme d’une émulsion huile-dans-eau (H/E) présentant un pH compris entre 4,5 à 6,5, comprenant :
- un module 501 d’obtention, apte à obtenir ’une requête d’instanciation dudit service, ladite requête comprenant un paramètre relatif à un utilisateur du service et un paramètre relatif à la zone géographique dans laquelle ledit service doit être instancié, - un module 502 de détermination, apte à déterminer une entité de la pluralité, apte à contribuer à la mise en œuvre dudit service, en fonction des paramètres obtenus dans la requête d’implémentation, - un émetteur 503, apte à envoyer à un dispositif d’orchestration des ressources de ladite entité déterminée une première demande de déploiement Depl d’une ressource dans l’infrastructure de données, ladite première demande comprenant les paramètres obtenus et un critère de conformité de la ressource avec l’infrastructure de données, - un récepteur 504, apte à recevoir en provenance du dispositif d’orchestration de ladite entité de la pluralité d’un message d’accord Acc comprenant une identification de la ressource à déployer dans l’infrastructure de données.
Selon un premier aspect, la présente invention concerne un procédé de contrôle d’un système d’aide à la conduite, dit système ADAS, d’un véhicule, le véhicule circulant sur une route comprenant une pluralité de voies ayant un même sens de circulation, le procédé comprenant les étapes suivantes :
- obtention d’une première information représentative de détection d’un panneau de circulation déterminé ;
- réception de données représentatives de lignes de marquage au sol latérales délimitant latéralement une voie de circulation courante du véhicule au cours d’un déplacement du véhicule sur la route ;
- détermination d’une représentation polynomiale d’une ligne de marquage au sol, dite ligne de référence, en fonction des données au cours du déplacement du véhicule, la ligne de référence correspondant à une des lignes de marquage au sol latérales d’un côté déterminé du véhicule ;
- détermination d’une deuxième information représentative de détection d’un changement de la ligne de référence au cours du déplacement du véhicule en fonction d’un coefficient de la représentation polynomiale associé au monôme de degré 0 de la représentation polynomiale ;
- contrôle du système ADAS en fonction de la première information et de la deuxième information.
La détermination d’un changement dans la représentation polynomiale des lignes de marquage au sol permet de détecter si le véhicule a effectué un changement de voie de circulation ou pas.
La prise en compte de cette information de changement de voie en plus de l’information relative à la détection d’un panneau de signalisation permet d’affiner le contrôle du système ADAS, par exemple un système SALC, notamment dans des situations de vie particulières où la prise en compte de ces deux informations permet d’améliorer le fonctionnement du système ADAS en l’activant plus souvent, tout en maintenant un niveau de sécurité élevé.
Selon une variante, la deuxième information est représentative d’une variation du coefficient.
Selon une autre variante, la deuxième information est obtenue en dérivant une fonction représentative de la variation du coefficient en fonction du temps.
Le second capteur de pression peut comprendre un fil de pression piézorésistif.
L'ensemble solénoïde peut comprendre une bobine d'induction entourant le piston, la bobine d'induction pouvant être actionnée pour déplacer le piston vers la position ouverte.
Un ensemble solénoïde comprend un piston mobile entre une première position et une seconde position. L'ensemble solénoïde comprend un ressort poussant le piston vers la seconde position. L'ensemble solénoïde comprend un premier capteur de pression positionné pour être comprimé lorsque le piston est déplacé vers la première position. L'ensemble solénoïde comprend un second capteur de pression positionné pour être comprimé lorsque le piston est déplacé vers la seconde position. La pression détectée par le premier capteur de pression indique si le piston est dans la première position et la pression détectée par le second capteur de pression indique si le piston est dans la seconde position.
Le second capteur de pression peut comprendre un fil de fibre optique et définir une cavité.
Le fil de fibre optique peut avoir une largeur inférieure à 0,025 pouce.
Le second capteur de pression peut comprendre une membrane recouvrant la cavité.
Le second capteur de pression au niveau de la cavité peut avoir une largeur inférieure à 0,036 pouce.
La est une coupe transversale des composants de l'ensemble en position ouverte et prise le long de la ligne 3-3.
La est un schéma des composants d'un capteur de pression de l'ensemble.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE En référence aux figures, dans lesquelles des numéros identiques indiquent des pièces identiques sur plusieurs vues, un véhicule 20 ayant un ensemble 22 qui commande le fluide de nettoyage, par exemple, pour un fonctionnement autonome du véhicule 20 est représenté. L'ensemble 22 comprend un tube d'entrée 24 et un tube de sortie 26. L'ensemble 22 comprend un ensemble solénoïde 28 ayant un piston 30 mobile entre une position ouverte dans laquelle le fluide est autorisé à s'écouler du tube d'entrée 24 vers le tube de sortie 26 et une position fermée dans laquelle le fluide est empêché de s'écouler du tube d'entrée 24 vers le tube de sortie 26. L'ensemble solénoïde 28 est doté d'un ressort 32 poussant le piston 30 vers la position fermée. L'ensemble 22 comprend un premier capteur de pression 34 positionné pour être comprimé lorsque le piston 30 est déplacé vers la position ouverte. La pression détectée par le premier capteur de pression 34 indique si le piston 30 est en position ouverte. L'ensemble 22 comprend un second capteur de pression 36 positionné pour être comprimé lorsque le piston 30 est déplacé vers la position fermée. La pression détectée par le second capteur de pression 36 indique si le piston 30 est en position fermée.
Dans le mode de réalisation illustré sur les figures 2 et 3, la liaison entre la nervure arrière 104n et la structure de l’aile 106 en arrière du longeron avant 106b et sous le panneau d’intrados 107i est assurée par une paire de bielles arrière 160a-b (visible à la ), dont les bielles, de forme droite, comprennent deux alésages traversant repartis aux deux extrémités de la bielle.
La paire de bielles arrière 160a-b lie le sabot 150 à la structure de l’aile 106 et chaque bielle arrière 160a-b est orientée en X/Z.
Le sabot 150 comprend une patte 151 s’étendant dans le plan médian longitudinal V, vers l’arrière et vers le bas. La patte 151 du sabot comprend un alésage traversant, dont l’axe est perpendiculaire au plan médian longitudinal V. L’alésage traversant est arrangé au niveau de l’extrémité libre de la patte 151. Un palier à rotule (non représenté) équipe l’alésage de la patte 151 du sabot.
Particulièrement visible à la , l’agencement des éléments est tel que l’extrémité libre de la patte d’accrochage se trouve sous le longeron avant 106a de l’aile. Chacune des bielles arrière 160a-b s’étend ainsi sous le panneau d’intrados 107i (pour rappel, la partie du panneau d’intrados 107i située en avant du longeron avant 106a n’est pas représentée sur les figures).
La liaison entre chaque bielle arrière 160a-b et l’aile 103 passe par l’intermédiaire d’une ferrure 161 solidaire (vissée ou soudée) de la structure de l’aile 106, et fixée sur la face extérieure du panneau d’intrados 107i.
La ferrure 161 est ici arrangée entre la première et la seconde nervure N1, N2 évoquées plus haut. La ferrure 161 présente une patte 162 orientée vers le bas et qui s’étend parallèlement au plan médian longitudinal V. La patte 162 de la ferrure 161 comprend un alésage traversant, équipé d’un palier à rotule (non représenté), dont l’axe d’alésage est orthogonal au plan médian longitudinal V. L’épaisseur de la patte 162 de la ferrure fixée au panneau d’intrados de l’aile 108 et identique à l’épaisseur de la patte 151 du sabot 150 fixé à la nervure arrière 104n du caisson.
Les bielles arrière 160a-b prennent en sandwich, d’une part la patte 151 du sabot 150 et d’autre part, la patte 162 de la ferrure 161 fixée au panneau d’intrados 107 de l’aile.
Chaque bielle arrière 160a-b est articulée, en un point avec la patte 151 du sabot 150 en un autre point, avec la patte de la ferrure 161 fixée au panneau d’intrados 107.
La fixation de la paire de bielles arrière 160a-b avec chacune des pattes 151, 162 s’effectue de manière similaire et est assurée par un axe d’articulation Ax1, Ax2 orienté perpendiculairement au plan médian longitudinal V, et qui est emmanché dans un palier à rotule équipant l’alésage traversant de la patte respective 151, 162 et, de part et d’autre de ce palier à rotule, dans un manchon (non représenté) monté dans l’alésage traversant d’une bielle arrière 160a-b.
Ainsi, la paire de bielles arrière 160a-b est fixée, d’une part à la nervure arrière 104n par un premier axe d’articulation Ax1 s’étendant orthogonalement au plan médian longitudinal V, et, d’autre part à la structure de l’aile 106 par l’intermédiaire d’un second axe d’articulation Ax2, s’étendant orthogonalement au plan médian longitudinal V et situé en arrière du longeron avant 106a.
Les bielles arrière 160a-b permettent la reprise des efforts majoritairement en X et minoritairement en Z.
Par exemple, dans le cas où le premier et le second axe d’articulation Ax1, Ax2 se présentent sous la forme d’un fût cylindrique creux, un système d’immobilisation de type vis-écrou (non représenté) est chaque fois utilisé. Un tel système comprend une vis, un écrou et deux rondelles plates. Dans ce cas, de manière identique pour chaque axe d’articulation Ax1, Ax2, au niveau d’une première bielle arrière 160a, un vis est insérée dans l’axe d’articulation Ax1, Ax2 et une première rondelle plate de blocage est insérée sur la vis et intercalée entre la tête de la vis et un manchon d’extrémité, et au niveau d’une seconde bielle arrière, une seconde rondelle plate de blocage est emmanchée sur la tige de la vis et intercalée entre l’autre manchon d’extrémité et une extrémité filetée de la vis. Un écrou de serrage est serré au couple sur l’extrémité filetée de la vis pour maintenir les rondelles plaquées contre les manchons d’extrémités. Les manchons d’extrémité et le palier à rotule sont ainsi immobilisés axialement le long de l’axe de liaison du fait du compactage entre l’écrou de serrage au contact de la seconde rondelle de blocage et la tête de la vis au contact de la première rondelle de blocage.
Le système de fixation de fixation du mât réacteur à l’aile 105 selon l’invention, avec l’articulation directe du caisson au longeron avant 106a de l’aile, permet d’obtenir un assemblage compact du mât réacteur 104 à l’aile 106. En effet, les axes d’articulation L1 et L2 des articulations des éléments de renfort S1, S2 à la nervure arrière 104n du mât réacteur 104 sont situés dans le prolongement du panneau supérieur 104s du mât réacteur et entre les panneaux d’intrados 107i et d’extrados 107e, c’est à dire dans la zone du bord d’attaque de l’aile, ce qui permet de maximiser la garde au sol d’un turboréacteur fixé sous le mât réacteur 104.
L’invention permet à turboréacteur équivalent, d’augmenter la garde au sol d’au moins la longueur des bielles supérieures permettant, dans la demande de brevet EP3939891, de fixer le mât réacteur au longeron avant de l’aile.
Avec le système de fixation du mât réacteur à l’aile 105 selon l’invention, la garde au sol d’un turboréacteur fixé sous le mât réacteur 104 sera d’autant plus grande que les alésages coaxiaux des portions de raccord mâles 121,131 sont agencées proches de la partie haute du longeron avant 106a du mât.
Un avantage du système de fixation du mât réacteur à l’aile 105 selon l’invention, est que la structure primaire du mât réacteur 104 est unique et peut être mise en place communément pour une aile tribord ou une aile bâbord.
L’unité de pile à combustible 30 comporte en outre une sortie 78 de récupération d’un flux gazeux cathodique appauvri en dioxygène 42, issu du fonctionnement de l’unité de pile à combustible 30 et récupéré au niveau du système cathodique 70.
La sortie 78 de récupération du flux gazeux cathodique appauvri en dioxygène 42 est reliée à l’installation 28, de préférence via l’unité de pré-traitement 54.
Selon un mode de réalisation, la sortie 78 est reliée à l’unité de prétraitement 54 qui est elle-même reliée à l’installation 28, de sorte que le flux gazeux cathodique appauvri en dioxygène 42 subisse un ou plusieurs post-traitements avant d’être transférés vers l’installation 28.
De préférence, selon ce mode de réalisation, la sortie 78 de récupération du flux gazeux cathodique 42 est reliée, en amont de l’installation 28, au second système d’échangeur thermique 60 de sorte que le flux gazeux cathodique appauvri en dioxygène 42 y soit refroidi, par échange thermique avec flux gazeux pressurisé riche en dioxygène 56, pour former le flux gazeux appauvri en dioxygène 20. Le second système d’échangeur thermique 60 comprend alors une entrée 79 d’introduction du flux gazeux cathodique 42 et une sortie 80 de récupération du flux gazeux appauvri en dioxygène 20.
Selon un mode de réalisation encore préféré, la sortie 80 du second système d’échangeur thermique 60 est reliée à un système complémentaire de refroidissement 81 destiné à refroidir à nouveau le flux gazeux appauvri en dioxygène 20, avant son transfert vers l’installation 28. Le système complémentaire de refroidissement 81 comprend alors une entrée 82A d’introduction du flux gazeux appauvri en dioxygène 20 et une sortie 82B de récupération d’un flux gazeux appauvri en dioxygène et refroidi 83. La sortie 82B du système complémentaire de refroidissement 81 est directement reliée à l’installation 28.
Le système complémentaire de refroidissement 81 peut contenir des échangeurs permettant de valoriser la chaleur récupérée en alimentant par exemple un système de génération de vapeur ou de génération électrique de type Rankine ou encore un réseau de distribution de chaleur. De préférence, lorsqu’il n’y a pas d’intégration thermique pour valoriser la chaleur, le système complémentaire de refroidissement 81 est composé de refroidisseurs tels que des aéroréfrigérants ou des échangeurs à eau pour atteindre le niveau de refroidissement requis.
L’unité de refroidissement et de condensation 32 comprend typiquement d’une part un système d’échangeurs thermiques 46 et un module complémentaire de refroidissement 84 destinés à refroidir le flux gazeux anodique 40 et à condenser au moins partiellement l’eau présente dans le flux gazeux anodique 40 résultant du fonctionnement de l’unité de pile à combustible 30, et d’autre part un système de récupération de condensats 85.
Selon un mode de réalisation, la sortie 76 de récupération du flux gazeux anodique 40 est reliée au premier système d’échangeur thermique 46 de sorte que le flux gazeux anodique 40 y soit refroidi par échange thermique avec flux d’alimentation 38 riche en ammoniac, pour former un flux anodique pré-refroidi 86. Le premier système d’échangeur thermique 46 comporte ainsi une entrée 88 d’introduction du flux gazeux anodique 40 ainsi qu’une sortie 89 de récupération du flux anodique pré-refroidi 86.
Ainsi, selon ce mode de réalisation, le système d’échangeurs thermiques de l’unité de refroidissement et de condensation 32 est constitué par le premier système d’échangeur thermique 46 décrit ci-dessus.
Ce mode de réalisation est avantageux en ce qu’il permet à la fois de chauffer le flux d’alimentation 38, avant son introduction dans l’unité de pile à combustible 30, et de refroidir le flux gazeux anodique 40, avant son introduction dans le système de récupération de condensats 85, par intégration thermique sans nécessiter d’apport d’énergie extérieur.
Selon un mode de réalisation alternatif (non représenté), le système d’échangeur thermique de l’unité de refroidissement et de condensation 32 est distinct du premier système d’échangeur thermique 46.
Le module complémentaire de refroidissement 84 est destiné à refroidir de nouveau le flux anodique pré-refroidi 86 sortant du premier système d’échangeur thermique 46 avant son introduction dans le système de récupération de condensats 85. En particulier, le module complémentaire de refroidissement 84 permet de refroidir l’eau présente dans le flux anodique pré-refroidi 86 à une température suffisamment basse pour en permettre la condensation.
Le module complémentaire de refroidissement 84 comporte ainsi une entrée 90 d’introduction du flux anodique pré-refroidi 86 ainsi qu’une sortie 91 de récupération d’un flux anodique refroidi 92.
Selon un mode de réalisation préféré, le module complémentaire de refroidissement 84 est constitué d’un échangeur de chaleur permettant de récupérer, de préférence de récupérer et valoriser, la chaleur du flux anodique pré-refroidi 86. Cette chaleur est par exemple récupérée en alimentant un système de génération de vapeur, un système de génération électrique de type Rankine ou encore un réseau de distribution de chaleur.
De préférence, le module complémentaire de refroidissement 84 est composé d’un ou de plusieurs refroidisseurs, notamment choisi(s) parmi des aéroréfrigérants, des échangeurs à eau et l’une quelconque de leurs associations.
Dans un mode de réalisation, le premier code pseudo-aléatoire PN 1 comprend une séquence Barker onze. Il s’agit par exemple de la séquence suivante : [+1+1+1-1-1-1+1-1-1+1-1]. Dans des variantes de réalisation, le premier code pseudo-aléatoire PN 1 comprend une séquence de Barker deux, trois, sept ou onze. La séquence de Barker deux est par exemple la séquence suivante : [+1-1]. La séquence de Barker trois est par exemple la séquence suivante : [+1+1-1]. La séquence de Barker sept est par exemple la séquence suivante : [+1+1+1-1-1+1-1].
Un avantage est d’obtenir une valeur minimale d’autocorrélation à partir d’une séquence minimale de bits de données.
Selon un mode de réalisation, le premier code pseudo-aléatoire PN 1 est généré à partir d’un code pseudo-aléatoire initial.
En-tête : code en couches/ LBPM Dans un mode de réalisation, l’en-tête HEAD est encodé par plusieurs premiers codes pseudo-aléatoires PN 1 superposés. On entend par « superposés » qu’au moins un bit d’un code est remplacé par un autre code. Dans ce cas, les codes remplaçant chaque bits sont désignés comme des codes « internes ». Le code sur lequel au moins un bit est remplacé par un autre code est désigné comme un code « externe ». Les codes ainsi superposés forment des « couches » de codes. Les codes « internes » et « externes » sont par exemple des codes identiques, des codes inverses ou encore des codes différents. Il peut également s’agir d’une combinaison de ces exemples. Il s’agit par exemple de séquences de Barker de même taille ou de tailles différentes.
Par exemple, un bit de valeur « 1 » d’un code externe peut être remplacé par un code de Barker d’une longueur donnée et un bit de valeur « -1 » peut être remplacé par le code de Barker inverse de ce code de Barker.