INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De manière alternative à ce qui vient d’être décrit, le montage du bras 119 peut être effectué avec un module de connexion sans plateforme rotative. Dans ce cas, le procédé comporte là encore la première étape de dégagement du capot, et la chape est ensuite présentée au-dessus du module de connexion pour être positionnée, avec un sens de déplacement vertical SV2, en contact des plots 168 de l’adaptateur amovible. La chape est arrêtée en position verticale lorsqu’elle est en contact du deuxième plan de calage selon la direction verticale SV2 précédemment évoquée, formée par les faces supérieures des plots 168. Il convient de s’assurer ici que le doigt 186 de la chape 124 se glisse correctement verticalement en regard de la première extrémité longitudinale 146 de l’adaptateur. Le bras est ensuite, conformément à ce qui a été décrit dans la troisième étape, translaté selon le premier sens longitudinal SL1 depuis la première extrémité longitudinale 146 de l’adaptateur vers la deuxième extrémité longitudinale 158 de l’adaptateur, jusqu’à ce que le doigt 186 de la chape 124 entre en contact de l’épaulement vertical 154 formé sur l’adaptateur 20 et formant un premier plan de calage selon la direction longitudinale PL1. Dans cette position, après le coulissement longitudinal bloqué par le premier plan de calage selon la direction longitudinale PL1, la paroi coudée 182 est disposée en regard du moyen de butée formée par la paroi de maintien 162 de l’adaptateur et le premier plan de calage selon la direction verticale PV1 assure le blocage du bras par rapport à l’adaptateur selon la direction verticale.
Il résulte de ce qui précède que le premier ensemble de connexion est ainsi formé par au moins plusieurs moyens de calage portés par l’adaptateur et parmi lesquels les plots 168, qui participent ici notamment au blocage du bras selon une composante verticale, la paroi de maintien 162, qui participe notamment au blocage du bras selon une composante verticale et une composante transversale, et le ou les bords droits de la protubérance 150 formant un épaulement vertical 154 efficace selon le sens de déplacement longitudinal SL1 ou SL2, qui participent au blocage du bras selon une composante longitudinale.
Un procédé de montage d’un deuxième type de bras d’essuie-glace 119b sur l’adaptateur 20 va maintenant être décrit en rapport avec les figures 11 et 12. Dans ce procédé de montage, une partie des moyens de calage de l’adaptateur va être mise en œuvre de sorte à former un deuxième ensemble de connexion de l’adaptateur 20 avec le deuxième type de bras 119b. Il convient alors de considérer que seules les caractéristiques distinctes entre le premier bras 119a et le deuxième bras 119b feront l’objet d’une description détaillée et que pour les caractéristiques communes d’un type de bras à l’autre, il conviendra de se référer à la description des figures 8 et 9.
Le deuxième type de bras 119b selon l’invention comprend comme le premier type de bras une cloison supérieure 176 et deux cloisons latérales 174 formées par l’extrémité libre du bras, le cas échéant par l’intermédiaire d’une chape 124. Au moins une languette arrière 208 s’étend depuis au moins une des cloisons latérales 174 de l’extrémité du bras 119b, dans le cas présent au niveau de l’extrémité de liaison 190 de la chape 124. La languette arrière 208 est configurée pour coopérer avec un doigt 110 d’une des languettes de verrouillage 108 de l’adaptateur 20. Selon l’exemple de l’invention, une languette arrière 208 telle que décrite ci-dessus s’étend depuis chacune des cloisons latérales de la chape, et chacune de ces languettes arrière est configurée pour coopérer avec un doigt 110 d’une languette de verrouillage.
Le deuxième type de bras 119b selon l’invention comprend par ailleurs au moins un bec 212 qui s’étend depuis sa cloison supérieure 176 au niveau de l’extrémité libre 188 du bras. Plus particulièrement, le bec 212 s’étend suivant une direction sensiblement longitudinale L et présente un profil incurvé s’étendant sensiblement à l’intérieur du volume de réception 178 de l’adaptateur. Le bec 212 est destiné ici à loger dans l’extrémité libre 44 de la plateforme rotative 16, elle-même logée dans le bloc de guidage 42 de la base 14 lorsque la plateforme rotative est dans la position de travail précédemment évoquée.
Le montage d’un tel deuxième type de bras 119b selon l’invention peut s’effectuer avec la plateforme rotative 16 dans sa position de montage, ou dans une configuration sans plateforme rotative, dès lors que dans une première étape, on déplace le capot 18 depuis sa position de recouvrement à sa position de dégagement. Dans une deuxième étape, on dispose l’extrémité du bras 119b sur l’adaptateur 20 en inclinant l’extrémité du bras par rapport au plan dans lequel s’inscrit la paroi supérieure 132 de l’adaptateur, et en translatant l’extrémité du bras selon le premier sens longitudinal SL1 de sorte qu’une surface arrière 210 de l’au moins une languette arrière 208 entre en contact avec le doigt correspondant 110 d’une languette de verrouillage 108 de l’adaptateur 20. Le deuxième type de bras 119b est ainsi bloqué en position sur l’adaptateur 20 suivant le premier sens longitudinal SL1, une face de la languette de verrouillage formant un plan de calage selon la direction longitudinale, appelé ici, en suivant l’appellation arbitraire de la description des figures, deuxième plan de calage selon la direction longitudinale PL2.
Plus particulièrement, cette face de la languette consiste en une face inclinée 111 par rapport à un plan vertical et transversal, qui forme dès lors le deuxième plan de calage selon la direction longitudinale PL2 et également un troisième plan de calage selon la direction verticale PV3.
Après la deuxième étape, au cours d’une troisième étape, on bascule l’extrémité du bras 119b de telle sorte que son extrémité libre 188 portant le bec 212 vienne se positionner dans l’extrémité libre 44 de la plateforme rotative 16 et que sa cloison supérieure 176 soit en appui sur les plots 168 de l’adaptateur 20. On comprend notamment que les faces supérieures des plots 168 de l’adaptateur 20 bloquent en position le bras 119b sur l’adaptateur 20 suivant le deuxième sens vertical SV2, selon le deuxième plan de calage selon la direction verticale PV2 précédemment évoqué, tel que cela est notamment visible sur la .
Enfin, à une cinquième étape, on déplace le capot 18 dans sa position de recouvrement de telle sorte qu’il bloque l’extrémité du bras 119b sur l’adaptateur 20 suivant les directions verticale V et longitudinale L, et plus particulièrement suivant le deuxième sens longitudinal SL2 et le premier sens vertical SV1.
De préférence, la paroi de transfert d’effort est verticale et la ou au moins une des pattes de fixation est horizontale.
Lors d’un choc vertical, les efforts sont alors transmis à la structure de soubassement par la butée de protection de manière à épargner l’organe.
De préférence, la paroi de transfert d’effort comprend des moyens de rigidification choisis parmi une ou plusieurs ondulations, nervures, ou rebord, ou une combinaison de ceux-ci.
Préférentiellement, l’extrémité libre de la paroi de transfert d’effort comprend un repli horizontal formant une surface de butée verticale. Le repli augmente la surface de contact de l’extrémité libre de la butée de protection lors d’un choc vertical. Cela limite les risques de casse de la butée de protection. En complément, il rigidifie et renforce l’extrémité inférieure. Cela améliore la capacité de cette dernière à subir plusieurs chocs.
Dans des modes de réalisation, le repli horizontal s’étend transversalement depuis la paroi de transfert d’effort en direction de l’organe. De préférence, le repli est agencé verticalement en dessous de l’organe pour ne pas former un bord coupant gênant un technicien effectuant des manipulation en dessous du soubassement.
Préférentiellement, la surface de butée du repli s’étend dans la direction longitudinale du véhicule sur une distance de 100 mm à 350 mm ; de préférence une distance de 150 mm à 250 mm. La surface de butée peut, par exemple, être avantageusement limitée à des zones de chocs identifiées pour un scénario de descente de trottoir.
De préférence, la butée de protection est agencée en contact avec la paroi inférieure du déflecteur. Ainsi, lors d’un choc vertical, la paroi inférieure du déflecteur ne se déforme pas limitant son risque de casse. La butée de protection a alors un double rôle de protection de l’organe et du déflecteur.
Dans des modes de réalisation, le véhicule comprend une roue arrière, le véhicule est remarquable en ce que la butée de protection s’étend selon la direction longitudinale du véhicule, vers la roue arrière. Les chocs verticaux dans un contexte de descente de trottoir d’un véhicule en marche arrière ont plus souvent lieu juste à l’avant des roues arrière. Cette configuration permet de limiter ces risques.
De préférence, la butée de protection est une pièce métallique d’une épaisseur d’au moins 1,5 mm ; de préférence entre 1,5 mm et 3 mm.
Dans des modes de réalisation, la structure de soubassement comprend un longeron auquel la butée de protection est fixée.
Dans des modes de réalisation, l’organe est un bac de batterie de propulsion du véhicule.
la est une vue d’en dessous d’une structure de soubassement isolée d’un véhicule automobile selon un mode de réalisation de l’invention ;
la est une vue en perspective d’un détail d’une structure de soubassement isolée selon un mode de réalisation de l’invention ;
la est une vue en perspective d’en dessous d’un détail montrant une pièce de protection dans une structure de soubassement selon un mode de réalisation de l’invention ;
la est une vue en perspective d’en dessous d’un détail montrant une pièce de protection dans une structure de soubassement sans déflecteur selon un mode de réalisation de l’invention.
En S’4 i 3 , le sous-agent S_ENT i 3 reçoit un signal de récompense R i 3 ,c qui est par exemple le suivant dans un mode de réalisation préféré :
R i3,c = + α i3 . (41), où : α i3 est un coefficient de pondération prédéfini, définit une récompense extrinsèque provenant de l’environnement en réponse à l’action faite par le sous-agent S_ENT i3 . Elle peut être définie dans un intervalle de temps courant comme suit :
= ε i3 .profit i3,c + (1- ε i3 ).storage i3,c (42), où : profit i3,c = pr c,Xplace (q i3,c. Q max )/100 (43) si d i3,c = 1
et profit i3,c = pr c,grid (q i3,c. Q max )/100 (44) si d i3,c = 2
et profit i3,c = - pr c,Xplace (q i3,c. Q max )/100 (45) si c i3,c = 1
et profit i3,c = - pr c,grid (q i3,c. Q max )/100 (46) si c i3,c = 2
et profit i3,c = 0 sinon
et storage i3,c = q i3,c - |ch i3,c + q i3,c – Ch i3,max | (47) si c i3,c 0 (chargement)
et storage i3,c = q i3,c - |ch i3,c - q i3,c – CH i3,min | (48) si d i3,c 0 (déchargement),
et symbolisant la valeur absolue d’un nombre réel x ,
où : pr c,Xplace et pr c,grid sont respectivement les prix de l’énergie dans la place d’échange et du fournisseur d’énergie dans l’intervalle de temps courant IT c considéré et q i3,c Q i3 , d i3,c D i3 et ch i3,c CH i3 désignent respectivement la décision faite à la fin de cet intervalle de temps considéré concernant la quantité d’énergie à utiliser et pour quelle destination, ceci pour l’intervalle de temps suivant et l’état de charge du sous-agent S_ENT i3 à la fin de l’intervalle de temps courant, storage i3,c est une fonction qui vise à maximiser la quantité à charger et à minimiser la distance entre la charge actuelle du sous-agent S_ENT i3 , incrémentée par la quantité d’énergie à charger, et la valeur de charge maximale du sous-agent S_ENT i3 afin de ne pas s’éloigner de cette valeur maximale ceci dans le cas d’un rechargement et dans le cas d’un déchargement storage i3,c vise à maximiser la quantité d’énergie à décharger et à minimiser la distance entre la charge actuelle du sous-agent S_ENT i3, décrémentée par la quantité d’énergie à décharger, et la charge minimale du sous-agent S_ENT i3 , ceci étant pour ne pas trop dépasser la charge minimale requise par le sous-agent S_ENT i3 , ε i3 est un coefficient de pondération, définit une récompense intrinsèque qui est reçue en cohérence avec les objectifs transmis par l’agent ENT i en S’4 ( ), cette récompense pouvant être définie dans un intervalle de temps courant comme suit : R i3,int,c = 1 si c i3,c = d i3,c = g i3,c = 0 (ne rien faire)
ou si d i3,c ≠ 0 et g i3,c = 1
ou si c i3,c ≠ 0 et g i3,c = 2
et R i3,int,c = 0 sinon,
où c i3,c C i3 et g i3,c G i3 désignent respectivement l’action choisie par le sous-agent S_ENT i3 pour choisir la source d’énergie pour le rechargement et l’objectif transmis par l’agent ENT i en S’4 ( ), les deux à la fin de l’intervalle de temps courant.
Les étapes S’2 i3 à S’3 i3 sont itérées en S’4 i3 jusqu’à un critère d’arrêt de manière à sélectionner pour chaque état donné une action optimale a opt i 3 ,c parmi A i3 , c’est-à-dire une valeur de vecteur optimale pour c i3 ,c , d i3 ,c , q i3 ,c pour des valeurs données de pr c ,grid , pr c ,Xplace , Carb i3,c , ch i3 ,c , ch i4 ,c , q cons,c , g i3 ,c et h c .
La grille G est ici prise en sandwich entre l’embout du dispositif capteur 10 (verrouillé par rotation) et la paroi 4a de boîtier. Plus généralement on peut prévoir tout type de montage de la grille sur l’extérieur du boîtier 4. Dans une variante, la grille G peut se monter par l’intérieur du boîtier 4, avec ou sans serrage et/ou blocage axial par l’extérieur exercé par le deuxième élément 2.
Le connecteur 40 peut être compatible avec une section non ronde du dispositif capteur 10, par exemple ovale, au moins dans la partie ne servant pas à la connexion et typiquement située en arrière par rapport au sens avant d’insertion de l’extrémité 11. Quelle que soit la géométrie retenue pour canaliser l’air en aval de la sorite 8, on peut prévoir qu’une face interne annulaire de la paroi de montage 4a forme une cavité C4 avec une aptitude à recevoir, dans un premier tronçon, la pièce 14 intermédiaire qui inclut la grille G avec une quelconque géométrie du périmètre externe de cette pièce 14 et un deuxième tronçon incluant la portée cylindrique 40c.
En dehors de la cavité C4, le connecteur 40 présente les moyens de connexion complémentaires pour retenir le dispositif capteur 10, qui sont distribuées dans au moins deux régions diamétralement opposées de la bordure de la paroi 4a qui entoure directement la sortie 8. Dans les options illustrées, la cavité C4 est prévue dans le fond de la dépression E40, de sorte que la portée cylindrique 40c s’étend vers l’intérieur comme une projection interne depuis le fond de la dépression E40 de la paroi 4a de montage. Les moyens de connexion complémentaires comportent un premier organe 5 pouvant affleurer par rapport au débouché extérieur de la cavité C4 et deux organes 9a, 9b formés comme des reliefs axialement saillants vers l’extérieur depuis le fond de la dépression.
En référence à la , le premier organe est du type élastiquement déformable, par exemple pour pouvoir reculer sous l'effet d'une pression axiale exercée par le deuxième connecteur 2. Il se présente ici sous forme d'une languette ayant une base 5a de raccordement à la paroi de montage 4a. La languette peut être allongée en s'étendant depuis la base 5a jusqu'à une extrémité libre 5b. Un relief R5 en saillie axial vers l'extérieur peut être prévu du côté de cette extrémité libre 5b. La languette est mobile en ayant deux bords longs (parallèles par exemple) qui sont dégagées du reste de la paroi de montage 4a. La languette peut présenter une position escamotée, en reculant dans l’espace E1 laissé initialement libre entre la paroi de montage et la partie mobile de la languette incluant le relief R5, cette partie mobile interférant avec le mouvement requis pour que la base de fixation 3 soit engagée au-delà d’un organe 9a de retenue. L’espace E1 peut faire partie d’une sous-dépression de la dépression E40, dans des options de réalisation. Cette sous-dépression est séparée de la cavité C4 par la projection cylindrique constituant la portée cylindrique 40.
Avec une conception élastiquement déformable, le premier organe 5 peut être réalisée sous forme de languette directement injectée sur la paroi de montage 4a. Le recul de ce premier organe 5 dans l'espace E1 permet de libérer l’accès par rotation à la cavité C1 (ou gorge) prévue dans l’organe de retenue 9a qui forme un organe stoppeur.
Le connecteur 40 peut inclure un agencement à deux organes 5 et 9a qui sont voisins de la bordure de la sortie 8 et placés adjacents l’un à l’autre, de sorte qu’ils peuvent pincer ou serrer entre eux la base de fixation 3 au cours de la rotation du dispositif capteur 10 (rotation autour de l’axe longitudinal A), après avoir placé/engagé l’extrémité 11 dans la cavité C4. Ces organes de retenue 5 et 9a permettent par exemple : - pendant la rotation de l’oreille 16a ou partie analogue de la base de fixation 3, un serrage axial de celle-ci entre la patte d’arrêt de l’organe stoppeur 9a (qui s’oppose à un retrait axial du dispositif capteur 10) et un relief R5 du premier organe 5 qui s’appuie, ici avec un effet de rappel élastique axialement dans le sens du retrait, contre la base de fixation 3 ; et - en fin de rotation, comme illustré sur la ou la , un effet anti-rotation, éventuellement par une action de serrage, par prise en sandwich de l’oreille 16a ou partie analogue entre la tranche, du côté de son bord/extrémité libre 5b du premier organe 5 (qui est un bord proximal du deuxième organe 9a), et une portion de base de l’organe 9a.
Le connecteur 40 inclut éventuellement un deuxième organe stoppeur 9b permettant de délimiter une autre cavité C2, permettant la retenue axiale de l’oreille 16b. Les cavités C1 et C2 sont disposées dans une même région annulaire adjacente axialement à la cavité et décalée radialement vers l’extérieur par rapport à la sortie 8. En référence à la , le connecteur 40 peut optionnellement présenter un troisième organe positionneur 20 formant un logement C3 d’indexation en rotation, utilisé de façon provisoire au moment de l’étape 50 d’insertion de l’élément 2 dans la cavité C4. Ce troisième organe 20 s’appuie latéralement contre le module 15b dans une première position de l’élément 2 pour laquelle la base de fixation 3 commence à exercer une poussée axiale contre le premier organe 5. Par le mouvement de rotation, le module 15b s’éloigne du troisième organe positionneur 20 et la position d’insertion finale du dispositif capteur 10 est obtenue.
Obtention de la position finale d’assemblage Le dispositif capteur 10, amovible, peut être fourni en première monte ou en tant que partie de rechange. Sur le connecteur 40, seul l’organe déformable peut être mobile par flexion ou déformabilité, en ayant un effet de rappel élastique vers une position qui peut repousser une oreille 16a mais qui ne repousse pas d’autres régions de la bride 16, dont l’extension radiale est par exemple au moins trois fois inférieure qu’au niveau de l’oreille 16a, notamment au moins dans la zone adjacente à l’oreille 16a et qui est située sur un côté de l’oreille opposé au module 15b.
A la différence d’une partie rigide formant une rampe d’accès à la cavité C1, le premier organe 5 ne participe pas au guidage. Ici la délimitation de la dépression E40 peut être agencée pour limiter le risque d’orienter le capteur 15 dans un secteur angulaire qui ne correspond pas à sa position finale. Ici le secteur angulaire souhaité pour le module 15b est le secteur situé du côté du couvercle 4b. L’organe 9a et l’organe positionneur 20 peuvent servir de repère pour placer l’oreille 16a et le module 15b du capteur 15 de part de d’autre de ces deux organes 9a, 20.
Alors que le connecteur 40 dispose du joint J avec la grille G déjà montée, les étapes successives suivantes peuvent être réalisées : - au niveau d’une portée cylindrique 40c permettant de délimiter la section de passage dans le premier connecteur 40, réaliser un emboîtement 50 entre la partie femelle 41 du connecteur 40 et la partie mâle (avec l’extrémité 11) du connecteur 2, de façon à aligner le dispositif capteur 10 avec la sortie 8 et suivant la direction de l’axe longitudinal A de la portée cylindrique 40c, en surmontant la force de rappel du premier organe 5, ici décalé en périphérie du passage ; et - coupler la base de fixation 3 du connecteur 2 alors que le dispositif 10 est en butée contre le connecteur 40, par exemple grâce aux deux oreilles 16a, 16b qui s’engagent dans les cavités C1, C2 correspondantes, en tournant (à l’étape de rotation/verrouillage 52) autour de l’axe longitudinal A le dispositif capteur 10, jusqu’à décaler l’oreille 16a au-delà du premier organe 5 pour permettre le rappel élastique de ce dernier, par exemple avec l’extrémité/bord 5b incluant le relief R5 qui se positionne au même niveau axial que l’oreille 16a engagée dans la cavité C1.
L’organe 5 forme à la fois un guide d’accès à la cavité C1 et un verrou mis en place automatiquement, ce qui est compatible avec l’utilisation de deux oreilles 16a, 16b formées dans une même bride 16 aplatie, avec par exemple l’autre oreille également engagée par la rotation sans ou avec le minimum de composante de mouvement axial lors du verrouillage. Cette disposition peut autoriser de plus grandes tolérances dans la conception du connecteur 40 et la fixation peut être robuste et rigide. Dans l’option montrée sur les figures 1 et 4, c’est sélectivement par le relief R5 que l’organe 5 bloque la rotation inverse du dispositif capteur 10 par blocage de l’oreille 16a. L’oreille 16a peut former un coin avec deux bords adjacents 12a (qui sont par exemple rectilignes) sensiblement perpendiculaires, à la façon d’une portion de coin d’une collerette d’un pot de yaourt. L’autre oreille 16b peut éventuellement aussi présenter cette configuration à deux bords adjacents 12b. Cette géométrie avec une face de contact du relief R5 droite et parallèle à l’un de ces deux bords, évite le risque de glissement, en l’absence d’arrondi/convexité dans la zone de contact oreille 16a - relief R5.
L’effet anti-retrait axial exercé par les organes stoppeurs 9a, 9b permet à l’extrémité annulaire d’insertion 11 d’être maintenue enfoncée, par exemple en s’appuyant sur un joint d’étanchéité J qui entoure la grille G.
La présente divulgation ne se limite pas aux modes de réalisation décrits ci-avant, seulement à titre d’exemple, mais elle englobe toutes les variantes que pourra envisager l’homme de l’art dans le cadre de la protection recherchée. Par exemple n’importe quelle propriété d’écoulement de l’air ou autre paramètre physico-chimique peut être mesuré dans des options de réalisations, en sus d’un débit massique ou en alternative. Par ailleurs, lorsque le capteur 15 correspond à un débitmètre, il n’est pas nécessairement rectiligne dans des variantes de réalisation, et d’autres géométries/structures de la partie mise au contact du flux d’air peuvent être prévues.
Pompe cryogénique DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION L'invention appartient au domaine technique des pompes cryogéniques applicable à des gaz liquéfiés à très basses températures, tels que l’hydrogène.
ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION Les pompes cryogéniques comprennent généralement un cylindre portant un ensemble de compression et de refoulement comportant une chemise de cylindre dans laquelle se déplace axialement un piston de manière à former une chambre de compression. Lors du déplacement de ce piston, le fluide est alternativement tiré du côté de l’aspiration vers la chambre de compression, puis comprimé pour être évacué via une ouverture dédiée.
Le déplacement du piston via le frottement de ses segments dans la chemise du cylindre génère de la chaleur qui peut se propager dans la chambre de compression, provoquant un échauffement du fluide dont une partie passe de l’état liquide incompressible à l’état gazeux compressible. L’efficacité de la pompe se voit diminuée et son usure accélérée des suites de chocs hydrauliques et/ou de cavitation. Il est donc nécessaire d’assurer un refroidissement adéquat des zones produisant de la chaleur.
La couche fine électriquement conductrice peut s’étendre sur l’ensemble du fond. Cette disposition permet un échauffement sur l’ensemble du fond du dispositif de cuisson, l’échauffement étant généré dans la couche fine électriquement conductrice.