INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, les difficultés techniques sont nombreuses pour formuler des baumes nettoyants et/ou démaquillants solides comprenant un taux élevé d’ingrédients d’origine naturelle à la fois performants et stables dans le temps. Leur fabrication requiert donc un véritable savoir-faire pour satisfaire les différents critères de performance, d’usage et de sensorialité.
Il existe donc toujours un besoin pour des compositions cosmétiques nettoyantes solides qui permettent un démaquillage efficace et qui se rincent facilement, laissant une sensation de peau propre, douce et agréable après utilisation, sans impression d’assèchement ou de film gras résiduel.
Il existe également un besoin de formuler des compositions cosmétiques présentant un taux élevé d’ingrédients naturels et/ou d’origine naturelle, et en particulier exemptes de polymères synthétiques ou de tensioactifs polyoxyalkylénés. En particulier, il existe un besoin de disposer de compositions cosmétiques comprenant par exemple au moins 90% d’ingrédients d’origine naturelle, qui est un critère recherché par de plus en plus de consommateurs.
Il existe en outre un besoin pour des compositions cosmétiques nettoyantes solides souples faciles à utiliser, non collantes ni gluantes, qui se prélèvent facilement (par exemple avec les doigts ou à l’aide d’une spatule) et s’étalent également aisément sur la peau, avec une texture plus moelleuse et fondante, sans sensation de freinage ou de tiraillement à l’application.
La est une vue latérale du dispositif d’étanchéité de la après que le premier collier a été libéré et déplacé en rotation vers une seconde position espacée en rotation depuis sa première position de la .
La est une vue latérale d’une autre configuration d’une garniture d’étanchéité qui utilise une enveloppe soluble pour contraindre initialement les fils métalliques expansibles.
La est une vue latérale d’un autre exemple de configuration d’une garniture d’étanchéité qui utilise le mouvement axial du premier collier pour pousser les fils métalliques expansibles radialement vers l’extérieur.
La est une vue latérale de la garniture d’étanchéité de la avec le premier collier déplacé axialement vers le second collier, entraînant la courbure des fils métalliques expansibles vers l’extérieur.
La est une vue latérale en coupe transversale d’un dispositif d’étanchéité de fond de trou avec des configurations d’élément d’étanchéité et d’actionneur alternatives.
La est une vue latérale en coupe transversale de la garniture d’étanchéité de la après que le collier a été séparé des fils métalliques expansibles par égalisation de pression entre les première et seconde chambres de fluide.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE L’invention concerne des dispositifs et des procédés d’étanchéité de fond de trou qui utilisent un matériau gonflable qui gonfle en réponse à l’exposition d’un fluide d’activation. Des exemples de matériau gonflable comportent un caoutchouc gonflable tel qu’un polymère qui se dilate par absorption/adsorption et un matériau métallique gonflable comprenant un métal qui se dilate par une réaction chimique. L’invention concerne également une plage de configurations d’élément d’étanchéité et d’actionneur qui coopèrent pour accélérer l’activation du matériau gonflable. Cela peut permettre des temps de prise plus rapides, et peut même permettre à des configurations de matériaux métalliques expansibles de rivaliser avec les vitesses de prise des garnitures d’étanchéité en élastomère gonflables. Un actionneur est mobile sur un mandrin d’outil pour augmenter une séparation le long d’au moins une partie des fils expansibles pour augmenter leur exposition au fluide d’activation, ce qui peut accélérer l’activation et le gonflement et réduire le temps d’étanchéité global.
Le matériau métallique gonflable, en particulier, est capable de former un joint plus robuste et durable que les garnitures d’étanchéité gonflantes à base d’élastomère. Les dispositifs et procédés d’étanchéité divulgués peuvent par conséquent réduire ou éviter certains des problèmes qui affligent les joints élastomères, en particulier lorsque le matériau métallique gonflable est utilisé. Par exemple, le matériau métallique gonflable est plus approprié que les élastomères pour un fonctionnement dans des limites de températures extrêmes, des limites d’étanchéité à basse température et des applications dynamiques telles que l’écouvillonnage pendant le fonctionnement. Les matériaux métalliques gonflables subissent moins d’extrusion au fil du temps et peuvent mieux se conformer à des formes irrégulières.
Un outil d’étanchéité de fond de trou selon divers exemples comporte un mandrin d’outil configuré pour descendre dans un puits de forage. Par exemple, le mandrin d’outil peut comporter un connecteur destiné à être utilisé avec une colonne de tubage, un tubage enroulé, des câbles ou un autre moyen de transport approprié pour abaisser l’outil d’étanchéité dans un puits. Un élément d’étanchéité métallique gonflable porté sur le mandrin d’outil comporte une pluralité de fils métalliques expansibles supportés le long du mandrin d’outil. Les fils métalliques expansibles ont un grand rapport surface/masse par rapport à un élément d’étanchéité unitaire. Les fils peuvent être étroitement serrés sur le mandrin dans un état de passage en trou (RIH) et sont séparables en fond de trou pour augmenter leur exposition au fluide d’activation lors de la mise en place. Un actionneur est configuré pour augmenter une séparation entre les fils métalliques expansibles le long d’au moins une partie de ceux-ci, par exemple en courbant les fils vers l’extérieur ou en les écartant d’une autre manière, ou en les agitant et en les libérant. La séparation accrue permet au matériau métallique gonflable d’être facilement exposé au fluide d’activation, accélérant ainsi la vitesse de gonflement.
Le matériau gonflable peut comprendre un caoutchouc gonflable dans certains exemples, et un matériau métallique gonflable dans certains exemples. Dans les deux cas, le matériau gonflable peut être d’une composition et/ou d’une structure telle qu’il gonfle sensiblement et suffisamment pour former un joint avec une surface d’étanchéité (par exemple, l’alésage interne d’un boîtier ou d’un autre tube métallique) au moins dans les agencements structures décrits divulgués ici. Par exemple, un matériau gonflable peut se dilater suffisamment en réponse au contact avec un fluide d’activation pour sceller un espace annulaire de puits de forage. L’invention concerne maintenant des exemples d’un caoutchouc gonflable configuré pour se dilater en réponse à une exposition à un fluide d’activation et d’un matériau métallique gonflable configuré pour se dilater en réponse à une exposition à un fluide d’activation.
Un caoutchouc gonflable selon cette divulgation peut comprendre un caoutchouc gonflable à l’huile, tel qu’un caoutchouc terpolymère éthylène propylène diène (EPDM). Le caoutchouc gonflable peut comprendre un caoutchouc gonflable à l’eau avec des additifs super absorbants (SAP) qui gonfleront dans l’eau. Le caoutchouc gonflable peut comprendre un élastomère thermogonflant qui utilise la dilatation thermique à partir d’un changement de température afin de changer de taille, tel qu’un caoutchouc qui a été mélangé avec de la cire de paraffine, qui se dilatera lorsque la cire fondra. Le caoutchouc gonflable peut comporter un matériau de renforcement, tel que des fibres alignées longitudinalement de manière à ne pas interférer avec le gonflement mais à fournir un raidissement.
Le caoutchouc gonflable peut être créé à partir d’une partie gonflante et d’une partie non gonflante par un adhésif ou par collage dans le moule, ou par une autre technique similaire. Un élément d’étanchéité peut ainsi comprendre un caoutchouc non gonflant comportant par exemple du nitrile, du caoutchouc nitrile butadiène hydrogéné (HNBR), des fluoro-élastomères (FKM), des perfluoro-élastomères (FFKM) et/ou des caoutchoucs naturels. Le caoutchouc gonflable peut comporter un caoutchouc gonflable lié à un caoutchouc non gonflant, un caoutchouc gonflant à l’eau lié à un caoutchouc gonflant à l’huile, et/ou un caoutchouc gonflant à l’eau lié à un caoutchouc rétractant l’eau.
Un matériau métallique gonflable selon cette divulgation comporte une classe spécifique de matériaux métalliques qui peuvent comprendre des métaux et des alliages de métaux et peuvent gonfler par la formation d’hydroxydes métalliques. Le fluide d’activation pour matériaux métalliques gonflables peut comprendre une saumure. Le gonflement peut être provoqué au moins en partie par les matériaux métalliques gonflables subissant des réactions d’hydratation du métal en présence de saumures ou d’un autre fluide d’activation pour former des hydroxydes métalliques.
L’élément d’étanchéité avec un matériau métallique gonflable peut être placé à proximité d’un trajet d’écoulement sélectionné puis activé au niveau d’un emplacement souhaité le long du puits de forage par le fluide d’activation. L’activation peut provoquer, induire ou autrement participer à la réaction qui amène le matériau à se dilater pour sceller un espace annulaire d’un puits de forage. L’activation peut amener le matériau métallique gonflable à augmenter son volume, à se déplacer, à se solidifier, à s’épaissir, à durcir ou une combinaison de ceux-ci. Les matériaux métalliques gonflables peuvent gonfler dans des environnements à forte salinité et/ou à haute température où les matériaux élastomères, tels que le caoutchouc, peuvent mal fonctionner.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, l’hydroxyde métallique occupe plus d’espace que le réactif métallique de base. Cette expansion de volume permet au matériau métallique gonflable de gonfler. Par exemple, une mole de magnésium a une masse molaire de 24 g/mol et une densité de 1,74 g/cm3 ce qui donne un volume de 13,8 cm/mol. L’hydroxyde de magnésium a une masse molaire de 60 g/mol et une densité de 2,34 g/cm3, ce qui donne un volume de 25,6 cm/mol. 25,6 cm/mol représente 85 % de volume en plus que 13,8 cm/mol. Autre exemple, une mole de calcium a une masse molaire de 40 g/mol et une densité de 1,54 g/cm3, ce qui donne un volume de 26,0 cm/mol. L’hydroxyde de calcium a une masse molaire de 76 g/mol et une densité de 2,21 g/cm3 ce qui donne un volume de 34,4 cm/mol. 34,4 cm/mol représente 32 % de volume en plus que 26,0 cm/mol. Comme autre exemple encore, une mole d’aluminium a une masse molaire de 27 g/mol et une densité de 2,7 g/cm3, ce qui donne un volume de 10,0 cm/mol. L’hydroxyde d’aluminium a une masse molaire de 63 g/mol et une densité de 2,42 g/cm3 ce qui donne un volume de 26 cm/mol. 26 cm/mol représente 160 % de volume en plus que 10 cm/mol. Le matériau métallique gonflable comprend tout métal ou alliage de métal qui peut subir une réaction d’hydratation pour former un hydroxyde métallique d’un volume supérieur à celui du métal de base ou du réactif d’alliage de métal. Le métal peut devenir des particules séparées pendant la réaction d’hydratation et ces particules séparées se verrouillent ou se lient ensemble pour former ce qui est considéré comme un matériau métallique gonflable.
Des exemples de métaux appropriés pour le matériau métallique gonflable comportent, mais sans s’y limiter, le magnésium, le calcium, l’aluminium, l’étain, le zinc, le béryllium, le baryum, le manganèse ou toute combinaison de ceux-ci. Les métaux préférés comportent le magnésium, le calcium et l’aluminium. Des exemples d’alliages de métaux appropriés pour le matériau métallique gonflable comportent, mais sans s’y limiter, tout alliage de magnésium, calcium, aluminium, étain, zinc, béryllium, baryum, manganèse ou toute combinaison de ceux-ci. Les alliages de métaux préférés comportent les alliages de magnésium-zinc, de magnésium-aluminium, de calcium-magnésium ou d’aluminium-cuivre.
Batterie et procédé de refroidissement associé La présente invention concerne selon un premier aspect une batterie.
Par exemple, la batterie est destinée à être embarquée dans un véhicule, par exemple dans un véhicule automobile, un aéronef, ou un navire. En variante, la batterie est destinée à être implémentée dans un système de stockage d’énergie pour environnements difficiles.
La batterie comprend au moins un élément électrochimique, par exemple un accumulateur lithium-ion. Généralement, pour délivrer une puissance suffisante, ce type de batterie comprend au moins un module électrochimique comportant une pluralité d’éléments électrochimiques connectés électriquement entre eux.
En fonctionnement ou lors de la charge, chacun des éléments électrochimiques dissipe une quantité importante de chaleur. Si la chaleur n’est pas évacuée efficacement, une température excessive à l’intérieur de la batterie peut conduire à son emballement thermique ou à une perte de performances à long terme. Lorsque la batterie comprend une quantité importante d’éléments électrochimiques, des différences de température entre les différents éléments électrochimiques peuvent affecter les performances de la batterie en charge et décharge.
Pour pallier ce problème, US 2006/0216582 A1 décrit une batterie comprenant un système de refroidissement dans lequel la chaleur émise par la batterie est dissipée par conduction par l’intermédiaire d’organes de dissipation fixés sur les parois extérieures de la batterie et de ventilateurs qui déplacent l’air situé entre les organes de dissipation.
Cependant, un tel système ne donne pas entière satisfaction car il ne permet pas de refroidir efficacement et de manière homogène chaque élément électrochimique.
Un but de l’invention est de fournir une batterie qui soit particulièrement efficace pour refroidir le ou les éléments électrochimiques de la batterie, tout en étant particulièrement adapté à des environnements difficiles et poussiéreux.
A cet effet, l’invention a pour objet une batterie comprenant au moins un module électrochimique, chaque module électrochimique comprenant :
- un boîtier s’étendant selon un axe longitudinal entre une paroi amont et une paroi aval, le boîtier délimitant un volume intérieur,
- au moins un premier ensemble électrochimique reçu dans le volume intérieur, le premier ensemble électrochimique comprenant un premier élément électrochimique et au moins un dispositif séparateur situé face à un côté du premier élément électrochimique selon un axe transversal sensiblement perpendiculaire à l’axe longitudinal, le dispositif séparateur définissant au moins une rainure,
la rainure délimitant avec le boîtier ou avec une première plaque séparatrice reçue dans le volume intérieur au moins un canal de refroidissement s’étendant entre une extrémité amont et une extrémité aval depuis la paroi amont vers la paroi aval,
pour chaque canal de refroidissement, la paroi amont définissant une ouverture d’amenée de fluide de refroidissement débouchant dans l’extrémité amont du canal de refroidissement, la paroi aval définissant une ouverture d’évacuation de fluide de refroidissement débouchant dans l’extrémité aval du canal de refroidissement,
la batterie comprenant en outre un système d’alimentation en fluide de refroidissement raccordé fluidiquement à l’ouverture d’amenée de fluide de refroidissement de chacun des canaux de refroidissement, le système d’alimentation en fluide de refroidissement étant apte à faire circuler un fluide de refroidissement dans le canal de refroidissement depuis l’ouverture d’amenée vers l’ouverture d’évacuation.
Ainsi, chacun des canaux de refroidissement permet de refroidir efficacement le ou les éléments électrochimiques puisque le fluide de refroidissement circule sur toute la longueur de chaque élément électrochimique. Chaque canal de refroidissement est isolé du reste du volume intérieur de la batterie. Ceci empêche l’accumulation de poussière ou de particules à l’intérieur du volume intérieur de la batterie et notamment au niveau des contacts électriques.
La batterie selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prise(s) isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles :
- le dispositif séparateur délimite une pluralité de rainures ;
Une réalisation de est , avec la projection simulée de l’épaisseur de matière traversée pour la vue numéro en utilisant le vecteur de projection, les modèles de la pièce caractérisés par le vecteur et les modèles des sous-parties d’intérêt caractérisés par le vecteur . Les vecteurs de paramètres décrivent le modèle de la géométrie projective et le modèle d’artefact d’images. La fonction qui vient corriger l’atténuation du rayonnement en fonction de la longueur traversée permet de caractériser l’effet du durcissement de faisceau de rayonnement, et la convolution avec le noyau de convolution permet de caractériser l’effet de la diffusion Compton. Le calcul des vecteurs optimaux est décrit ci-dessus en liaison avec l’article suscité.
L’étape E3a peut suivre un processus itératif comprenant à chacune de plusieurs itérations :
la génération de premières projections simulées de la pièce correspondant aux projections calculées à partir des images acquises selon les différents angles de projection, à partir du modèle de référence de la surface externe MODS, le cas échéant, du modèle de référence de la ou des cavités internes MODC et du vecteur de paramètres de transformation du modèle de référence de la surface externe et, le cas échéant, du modèle de référence de la cavité interne ; la détermination d’un écart entre les premières projections simulées et les projections calculées à partir des images acquises ; la modification du vecteur en vue de réduire ledit écart.
Ce processus itératif exploite une estimation initiale du vecteur , prise par exemple comme représentative d’une transformation identité des modèles de référence de la surface externe et de la ou des cavités internes. Dans ce qui précède, désigne la liste regroupant les valeurs des paramètres géométriques des différentes sous-parties d’intérêt dans la pièce idéale.
A chacune des itérations, la détermination d’un écart entre les premières projections simulées et les projections calculées à partir des images acquises peut comprendre, pour chaque angle de projection, le calcul d’un résidu de projection, par exemple selon , correspondant à l’écart entre la première projection simulée pour cet angle de projection et la projection calculée à partir de l’image acquise pour cet angle de projection.
Par ailleurs, à chacune des itérations, la modification du vecteur peut comprendre :
pour chaque angle de projection, le calcul de champs de sensibilité de la première projection simulée pour cet angle de projection à une variation des paramètres contenus dans le vecteur ; le calcul d’un vecteur correctif comme étant le vecteur minimisant un écart entre les résidus de projection et le produit de par les champs de sensibilité; la mise à jour du vecteur en utilisant le vecteur correctif .
Le champ de sensibilité d’une projection simulée à une variation d’un paramètre du vecteur s’exprime par exemple selon .
Le calcul du vecteur correctif peut comprendre la minimisation de la somme sur les angles de projection des carrés des différences entre, pour chaque angle de projection, le résidu de projection calculé pour cet angle de projection et le produit de par les champs de sensibilité calculés pour cet angle de projection. Ce vecteur correctif représente une erreur faite dans l’estimation des paramètres contenus dans le vecteur et fournit une quantité selon laquelle le vecteur doit être modifié pour réduire l’écart entre les projections simulées et les projections observées. Ainsi la mise à jour du vecteur en utilisant le vecteur correctif à l’issue d’une itération peut être notée .
Par exemple, le vecteur correctif est donné par
où est la matrice des champs de sensibilité et est un terme de pondération qui peut être utilisé pour prendre en compte des incertitudes locales par exemple dues au bruit ou aux pixels morts. L’invention n’est toutefois pas limitée à la résolution d’équations de la forme précédente, mais s’étend par exemple à des méthodes de régularisation, telles que la régularisation de Tikhonov, qui permettent d’introduire de l’ a priori dans le problème.
Dans une mise en œuvre possible de l’étape E3b, chacune des itérations comprend en outre suite à la mise à jour du vecteur en utilisant le vecteur correctif et pour chacune des sous-parties d’intérêt :
la génération de deuxièmes projections simulées de la pièce correspondant aux projections calculées à partir des images acquises selon les différents angles de projection, à partir du modèle de référence de la surface externe MODS, le cas échéant, du modèle de référence de la ou des cavités internes MODC, du vecteur mis à jour en utilisant le vecteur correctif et du vecteur des paramètres géométriques de la sous-partie d’intérêt numéro en train d’être considérée ; la détermination d’un écart entre les deuxièmes projections simulées et les projections calculées à partir d’images acquises ; la modification du vecteur en vue de réduire ledit écart.
A chacune des itérations, la détermination d’un écart entre les deuxièmes projections simulées et les projections calculées à partir des images acquises peut comprendre, pour chaque angle de projection, le calcul d’un résidu de projection, par exemple selon correspondant à l’écart entre la deuxième projection simulée pour cet angle de projection et la projection calculée à partir de l’image acquise pour cet angle de projection.
Par ailleurs, à chacune des itérations, la modification du vecteur comprend :
pour chaque angle de projection, le calcul de champs de sensibilité de la deuxième projection simulée pour cet angle de projection à une variation des paramètres contenus dans le vecteur ; le calcul d’un vecteur correctif comme étant le vecteur minimisant un écart entre les résidus de projection et le produit de par les champs de sensibilité; la mise à jour du vecteur en utilisant le vecteur correctif .
L’introduction du métal M (étape a)), éventuellement sous forme organométallique telle que définie ci-dessus, peut se faire par n’importe quel moyen connu, par exemple par injection.
Il est entendu que ledit métal M ne fait pas partie du catalyseur de déshydrogénation lors de son introduction à l’étape a)).
En particulier, ledit métal M est introduit séparément dudit catalyseur de déshydrogénation.
L’introduction peut être ponctuelle, semi-continue ou continue, de préférence en continu. Elle peut être réalisée au démarrage d’une unité de production d’oléfines ou pendant tout ou partie de la production d’oléfines. Les quantités de métal M introduites peuvent varier ou non pendant la durée de l’ajout, par exemple avec un gradient diminuant ou augmentant pendant la durée de l’ajout.
Il est entendu que dans le cas de réacteurs en série, l’introduction du métal M peut se faire en amont ou à l’entrée du premier réacteur de la série et/ou en amont ou à l’entrée de l’un quelconque ou de plusieurs des réacteurs suivants. L’introduction du métal M peut ainsi se faire en différents endroits dans les installations du procédé.
Ledit métal M, éventuellement sous ladite forme organométallique, est préférentiellement compris dans une composition comprenant également un composé soufré de formule générale (I) suivante :
R est choisi parmi un radical alkyle linéaire ou ramifié, contenant de 1 à 4 atomes de carbone et un radical alcényle linéaire ou ramifié, contenant de 2 à 4 atomes de carbone, n est un nombre entier égal à 0, 1 ou 2, x est un nombre entier choisi parmi 0, 1, 2, 3 ou 4, et R' est choisi parmi un radical alkyle linéaire ou ramifié, contenant de 1 à 4 atomes de carbone ; un radical alcényle linéaire ou ramifié, contenant de 2 à 4 atomes de carbone, et uniquement lorsque n=x=0, un atome d’hydrogène.
De préférence, R et R’, identiques ou différents, sont choisis parmi les alkyles linéaires ou ramifiés contenant de 1 à 4 atomes de carbone. De préférence, R et R’ sont identiques.
En particulier, n est égal à 0. En particulier, x est choisi parmi 1, 2, 3 ou 4, de préférence 1 ou 2 et plus préférentiellement 1.
Plus particulièrement, le composé soufré est de formule générale (Ia) suivante :
R-S-S-R’ (Ia),
dans laquelle les radicaux R et R’ sont tels que définis ci-dessus.