INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’autre type d’essai est la calorimétrie à taux accéléré (en abrégé ARC pour « accelerated-rate calorimetry »).
Dans cet essai, on réalise une condition aux limites de type adiabatique. Cet essai permet un changement de la température dans la batterie et un courant plus important. Cet essai considère que la capacité de la cellule de batterie est connue ou la chaleur stockée dans la cellule est négligeable. Avec cette simplification, la réponse du matériau HDPE (I) (indiquée par sa température) à la production de chaleur dans la cellule, est modélisée par une solution analytique dimensionnelle. L’essai ARC est plus rapide que l’essai IHC.
Malheureusement, les solutions existantes ne sont pas réalisables dans l’industrie, notamment à cause des inconvénients suivants : - l’essai IHC est limité aux bas courants et il est fastidieux et très consommateur de temps ; - l’essai ARC a besoin du prérequis selon lequel la chaleur stockée dans la batterie est négligeable, ce qui n’est pas le cas pour des cellules plus grandes utilisées dans les véhicules électriques ; - Ces deux types d’essais ont besoin d’une cellule très fine car la masse et l’épaisseur du matériau HDPE (I) doivent être beaucoup plus grandes que la cellule C pour permettre de maintenir la batterie à une température constante dans l’essai IHC, et pour négliger la chaleur stockée dans la cellule C dans l’essai ARC. Cela ne correspond pas à la réalité car la cellule C dans un véhicule électrique est beaucoup plus épaisse et lourde en présentant une capacité thermique importante ; - l’essai ARC mesure la chaleur par une charge ou décharge importante en changeant l’état de charge presque de 100%, ce qui ne permet pas de différencier les influences de l’état de charge et de la température, car la température de la cellule C et l’état de charge sont changés en même temps.
L’invention vise à combler les défauts de l’art antérieur, et notamment à proposer une solution peu fastidieuse et rapide, séparant les influences des paramètres tels que l’état de charge et la température, utilisable avec des courants importants de charge et décharge, et davantage adaptée aux cellules de batterie grandes et épaisses.
Pour atteindre cet objectif, l’invention propose un système d’évaluation de puissance thermique de batterie de véhicule automobile, comprenant au moins un module d’évaluation, chaque module comprenant : - une cellule ayant une première surface et une deuxième surface, - un capteur thermique disposé contre la première surface de la cellule, - un refroidisseur disposé contre la deuxième surface de la cellule, - une couche d’isolation enveloppant la cellule, le capteur thermique et le refroidisseur, le système d’évaluation de puissance thermique comprenant en outre : - un système de refroidissement comprenant un circuit de refroidissement connecté au refroidisseur, parcouru par un fluide calorifique, - une enceinte de conditionnement dudit module d’évaluation, - au moins un moyen d’évaluation pour évaluer des paramètres d’utilisation de batterie étant l’état de charge, l’état de santé, la température, et le courant, - au moins un moyen pour réaliser un modèle d’apprentissage automatique de prédiction de puissance thermique de batterie, sur la base desdits paramètres d’utilisation de batterie, caractérisé en ce que ledit moyen d’évaluation des paramètres d’utilisation de batterie comprend : - un moyen pour charger et décharger ledit module au moins deux fois de sorte à faire varier la température jusqu’à une valeur déterminée, - un moyen pour déterminer l’énergie accumulée au moyen de la formule : , où est le débit, est une fréquence d’échantillonnage, et sont les températures à la sortie et à l’entrée du refroidisseur, - un moyen pour déterminer une puissance thermique de batterie au moyen de la formule : , avec , où et sont les durées de charge et décharge pour un point de mesure.
Avantageusement, contrairement à l’art antérieur, l’invention propose une solution adaptée aux cellules de batterie de véhicule automobile qui sont plus puissantes, plus épaisses et plus lourdes.
Cette invention utilise les conditions aux limites, en condition adiabatique, ce qui est plus rapide et moins fastidieux que dans l’art antérieur. Au lieu de mesurer la température du matériau HDPE comme une réponse à la production de chaleur de la cellule, cette invention utilise l’accumulation d’énergie de chaleur. L’évaluation de la puissance thermique est plus précise que dans les essais ARC.
En outre, au lieu de charger ou décharger la cellule de 0% SOC à 100% SOC servant à générer une chaleur importante, cette invention décharge et charge la cellule autour d’un état de charge choisi pour des petites valeurs, par exemple +/-5%, de manière répétitive pour accumuler la chaleur en quantité suffisante pour assurer la précision de mesure.
Selon une variante, ledit moyen pour charger et décharger est configuré pour charger et décharger le module de +/-2 à 10%, de préférence +/-5%.
Cela permet d’avoir une évaluation précise de la puissance thermique et/ou de l’énergie accumulée.
Selon une variante, le refroidisseur comprend une structure de feuille d’aluminium en contact avec la deuxième surface de la cellule, le reste du refroidisseur et des canalisations du circuit de refroidissement étant en matériau isolant, de préférence en caoutchouc.
L’aluminium permet d’améliorer la conduction thermique entre la cellule et le refroidisseur, et l’isolant permet de limiter les pertes de chaleur.
Selon une variante, les ou des canalisations du circuit de refroidissement présentent une section divergente en entrée du refroidisseur et une section convergente en sortie du refroidisseur.
Cela permet d’améliorer la précision du modèle en limitant les écoulements turbulents en l’entrée et la sortie du refroidisseur.
Selon une variante, le capteur thermique est du type à revêtement produit par dépôt physique en phase vapeur.
Un huitième objet de l’invention porte sur une composition pharmaceutique comprenant un tel polypeptide et un support pharmaceutiquement acceptable.
Un neuvième objet de l’invention porte sur une composition comprenant un tel polypeptide pour son utilisation pour favoriser et/ou accélérer la cicatrisation d’une lésion d’un épithélium chez un sujet, de préférence pour favoriser et/ou accélérer la ré-épithélialisation.
représente un alignement de la séquence allant du résidu 321 à 357 de la séquence de GPRC5A d’ Homo sapiens (SEQ ID NO :2), avec les séquences correspondantes de GPRC5A de Mus musculus (SEQ ID NO :5), de Camelus bactrianus (SEQ ID NO :6), de Felis catus (SEQ ID NO :7), de Canis lupus familiaris (SEQ ID NO :8), de Talpa occidentalis (SEQ ID NO :9), de Halichoerus grypus (SEQ ID NO :10), de Tursiops truncatus (SEQ ID NO :11), de Loxodonta africana (SEQ ID NO :12) , de Gallus gallus (SEQ ID NO :13), de Cygnus olor (SEQ ID NO :14), d’ Aptenodytes patagonicus (SEQ ID NO :15), de Haliaeetus leucocephalus (SEQ ID NO :16) , de Chelonia mydas (SEQ ID NO :17), de Trachemys scripta elegans (SEQ ID NO :18), de Pseudonaja textilis (SEQ ID NO :19), de Python bivittatus (SEQ ID NO :20) et de Ranitomeya imitator (SEQ ID NO :21).
représente un alignement de la séquence allant du résidu 321 à 357 de la séquence de GPRC5A d’ Homo sapiens (SEQ ID NO :2), avec les séquences correspondantes de GPRC5A de Mus musculus (SEQ ID NO :5), de Camelus bactrianus (SEQ ID NO :6), de Felis catus (SEQ ID NO :7), de Canis lupus familiaris (SEQ ID NO :8), de Talpa occidentalis (SEQ ID NO :9), de Halichoerus grypus (SEQ ID NO :10), de Tursiops truncatus (SEQ ID NO :11) et de Loxodonta africana (SEQ ID NO :12) .,
montre le résultat d’un test d’adhérence pour des kératinocytes primaires et des kératinocytes immortalisés N/TERT-1, dont le gène GPRC5A a été partiellement invalidé ou non.
montre le résultat d’un test de migration cellulaire pour des kératinocytes primaires et des kératinocytes immortalisés N/TERT-1, dont le gène GPRC5A a été partiellement invalidé ou non.
montre la relocalisation de la région C-terminale de GPRC5A dans le noyau dans des kératinocytes primaires.
montre les profils électrophorétiques d’un polypeptide recombinant mimant la région C-terminale de GPRC5A et ses sites de clivage.
montre les effets du polypeptide recombinant sur la migration et l’adhérence de cellules N/TERT-1 partiellement invalidées pour le gène GPRC5A.
Avantageusement, le polypeptide selon l’invention présentera une longueur inférieure ou égale à 50 acides aminés, de préférence inférieure ou égale à 40 acides aminés.
Avantageusement encore, le polypeptide selon l'invention aura une taille comprise entre 20 et 60 acides aminés, de préférence, comprise entre 25 et 50 acides aminés. Selon un mode de réalisation particulier, le polypeptide selon l'invention aura une taille de 25 à 40 acides aminés.
La protéine GPRC5A (G protein-coupled receptor class C group 5 member A), également connue sous les dénominations RAI3; TIG1; RAIG1; GPCR5A et PEIG-1, appartient à la famille des récepteurs couplés à la protéine G de type 3 et comporte leur domaine transmembranaire (à 7 segments) caractéristique. Cette protéine est impliquée dans l'interaction entre les voies de signalisation de l'acide rétinoïde et celle de la protéine G.
La séquence de la protéine GPRC5A dans différentes espèces d’animaux, notamment de mammifères, de reptiles, d’amphibiens ou d’oiseaux fait partie des connaissances générales de l’homme du métier. De ce fait, l’homme du métier sera à même d’identifier simplement et sans difficultés les orthologues du fragment allant du résidu 321 au résidu 357 de la protéine GPRC5A humaine (SEQ ID NO :1).
A titre d’exemple de séquences de mammifères, on peut citer la séquence de la GPRC5A d’ Homo sapiens ( NP_003970.1) et ses orthologues dans les autres espèces de mammifères parmi lesquelles Mus musculus ( NP_852109.2), Camelus bactrianus (XP_010944750.1), Felis catus (XP_019690106.1), Canis lupus familiaris (XP_038294887.1), Talpa occidentalis (XP_037370212.1), Halichoerus grypus (XP_035967917.1), Tursiops truncatus (XP_033722915.1), et Loxodonta africana (XP_023410262.1).
A titre d’exemple de séquences d’oiseaux, on peut citer la séquence de la GPRC5A de Gallus gallus (XP_040516431.1), de Cygnus olor (XP_040411303), d’ Aptenodytes patagonicus (KAF1666521.1), et de Haliaeetus leucocephalus (XP_010564139.1).
A titre d’exemple de séquences de reptiles, on peut citer la séquence de la GPRC5A de Chelonia mydas (XP_043400668.1), de Trachemys scripta elegans (XP_034630427.1), de Pseudonaja textilis (XP_006024224.1), de Python bivittatus (XP_025019164.1).
Selon les modes de réalisation où le polyéthercétonecétone comprend des motifs de répétition de formule (I) et de formule (II), ces motifs sont considérés dans leur ensemble par rapport au nombre total de moles des motifs de répétition du polymère.
Selon certains modes de réalisation, les polyéthercétonescétones selon l’invention sont essentiellement constitués, c’est-à-dire comprennent au moins 95% en moles, préférentiellement au moins 98% en moles, des motifs de répétition de formule (I) et/ou de formule (II), considérés le cas échéant dans leur ensemble, par rapport au nombre total de moles des motifs de répétition du polymère.
Selon certains modes de réalisation, les polyéthercétonescétones selon l’invention sont constitués d’unités de répétition de formule (I) et/ou de formule (II).
Selon certains modes de réalisation, les polyéthercétonescétones selon l’invention sont essentiellement constitués, ou constitués, d’unités de répétition de formule (I) et/ou de formule (II), la proportion en motifs de formule (II) par rapport aux motifs de formule (I), notée rapport T:I étant de 50:50 à 100:0. Notamment le rapport T:I peut être de 50:50 à 55:45, ou de 55:45 à 65:35, ou de 65:35 à 75:25, ou de 75:25 à 85:15, ou de 85:15 à 95:5, 95:5 à 100 :0.
Selon certains modes de réalisation, les polyéthercétonescétones selon l’invention sont essentiellement constitués, ou constitués, d’unités de répétition (I) et/ou (II), avec un rapport T:I de 0:100 à 50:50. Notamment le rapport T:I peut être de 0:100 à 5:95, ou de 5:95 à 10:90, ou de 10:90 à 20:80, ou de 20:80 à 30:70, ou de 30:70 à 40 :60, ou de 40 :60 à 50:50.
La réaction de polymérisation mise en jeu est une réaction de polycondensation impliquant une substitution électrophile entre un ou plusieurs éthers aromatiques avec un ou plusieurs chlorures d'acyles, en présence d'un acide de Lewis et optionnellement d’un agent limiteur de chaîne dans un solvant de réaction. La réaction de polymérisation est en outre précipitante du fait que le polymère formé précipite dans le mélange réactionnel. Elle est enfin exothermique. Du chlorure d’hydrogène est produit au cours de la polycondensation.
Sans être lié à la théorie, les inventeurs pensent que la mise en œuvre du procédé selon l’invention, notamment la mise en contact des réactifs de sorte à former un mélange réactionnel dans lequel le 1,3-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène et/ou le 1,4-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène restent essentiellement en suspension, suivie par une étape progressive de chauffage, permet de créer un état métastable du mélange réactionnel dans lequel le 1,3-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène et/ou le 1,4-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène se trouve(nt) essentiellement en suspension. Le maintien suffisamment longtemps du 1,3-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène et/ou du 1,4-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène, considérés le cas échéant dans leur ensemble, sous forme non soluble dans le mélange réactionnel, permet que l’accélération de la réaction de polymérisation ait lieu à une température plus élevée que dans des conditions où on laisserait un équilibre thermodynamique s’établir. Ceci permet d’initier la réaction de polymérisation avec une cinétique rapide et donc de limiter la durée pendant laquelle le mélange réactionnel est essentiellement formé de chaînes polymériques de bas poids moléculaire, ces chaînes polymériques étant particulièrement aptes à coaguler et à former un gel encrassant les parois du réacteur et/ou le système d’agitation.
On entend par essentiellement « en suspension » ou par « essentiellement non solubilisés » le fait que le 1,3-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène et/ou le 1,4-bis(4-phénoxybenzoyl)benzène, le cas échéant considérés dans leur ensemble, ont une fraction massique de moins de 2%, préférentiellement moins de 1%, préférentiellement encore moins de 0,5%, plus préférentiellement moins de 0,25%, et de manière la plus préférée moins de 0,1% d’espèce solubilisée dans le solvant de réaction par rapport au poids total en espèce dans le solvant de réaction à un moment donné et à une température donnée.
Le chlorure d'acyle est préférentiellement choisi dans le groupe constitué de : chlorure de téréphtaloyle, chlorure d'isophtaloyle, chlorure de phtaloyle, phosgène, dichlorure d'adipoyle, et des composés ayant pour formule :
dans lesquelles : a est un nombre entier allant de 0 to 3 ; V est choisi parmi : -O-, -S-, -(CF 2 ) q -, -(CH 2 ) q -, or -C((CH 3 ) 2 )- ; Z est choisi parmi : –C(O)-, -SO 2 -, -C(O)-C 6 H 4 -C(O)-, -O-(CF 2 ) q -O-, -S-, -(CF 2 ) q -, -(CH2) q -, ou C-(CH 3 ) 2 - ; et dans lequel q est un nombre entier allant de 1 à 20.
Un certain nombre de mesures peuvent être prises pour garantir que le(s) chlorure(s) d’acyle utilisé(s) possède(nt) un degré de pureté satisfaisant. En effet, les chlorures d’acyle sont des espèces facilement hydrolysables et peuvent notamment contenir comme impuretés une certaine quantité d’espèces hydrolysées s’ils ne sont pas stockés et/ou manipulés dans des conditions appropriées.
En particulier, les chlorures d’acyle ne doivent être mis en contact à aucun moment avec de l'eau et/ou une atmosphère humide avant d’être introduits dans le réacteur. Il peut ainsi être avantageux de conserver les chlorures d’acyle dans un récipient étanche sans contact avec l'air ambiant, ou alternativement dans un récipient contenant de l’air sec. Avantageusement, les chlorures d’acyle peuvent être maintenus sous atmosphère d'azote sec avant d’être introduits dans le réacteur afin d’éviter tout contact avec l’air ambiant.
Les formes hydrolysées des chlorures d’acyle sont difficiles à analyser et à quantifier. Il s'est avéré qu'une méthode pratique et rapide permettant de garantir le niveau de pureté des chlorures d’acyle consistait à les dissoudre dans un solvant, notamment un solvant de réaction, par exemple l’ortho-dichlorobenzène, et à analyser la turbidité du mélange. En effet, une valeur élevée de turbidité obtenue par ce test indique une quantité élevée de contaminants insolubles, principalement les formes hydrolysées.
En conséquence, le chlorure d’acyle ou le mélange de chlorures d’acyle utilisé est préférentiellement tel que, 10 minutes après l'avoir introduit à une concentration de référence de 6,5% en poids dans du solvant de réaction anhydre, à une température de 20°C, le mélange obtenu a une turbidité de moins de 500 UTN (unité de turbidité néphtalométrique). Les valeurs de turbidité sont données en référence à un échantillon de solvant ne comprenant pas de chlorure d’acyle.
Selon certains modes de réalisation, le chlorure d’acyle ou le mélange de chlorures d’acyle utilisé est préférentiellement tel que, 10 minutes après l'avoir introduit à une concentration de référence de 6,5% en poids dans du solvant de réaction anhydre, à une température de 20°C, le mélange obtenu a une turbidité de moins 200 UTN, préférentiellement moins de 100 UTN, très préférentiellement moins de 50 UTN, et de manière davantage préférée moins de 20 UTN.
Selon des modes de réalisation où le polyéthercétonecétone est essentiellement constitué, ou constitué, des motifs de répétition de formule (I) et/ou (II), le chlorure d'acyle ou le mélange chlorures d’acyle consiste essentiellement, ou consiste en, du chlorure de téréphtaloyle, du chlorure d'isophtaloyle ou un mélange de chlorure de téréphtaloyle et de chlorure d'isophtaloyle.
Par monomères (méth)acryliques, on entend désigner les monomères de formule générale : CH 2 CH(R’)C(O)OR où R est choisi parmi un alkyle en C 1 -C 12 , un cycloalkyle en C 3 -C 10 ou un groupe aromatique, optionnellement substitués par un radical hydroxy ou R est un atome d’hydrogène, et R’ est choisi parmi un atome d’hydrogène et un méthyle.
Par alcényles aromatiques, on entend désigner les monomères de formule générale : Ar-CHCH 2 où Ar représente un radical hydrocarbure aromatique, optionnellement substitué par un halogène.
Un polymère thermoplastique d’une microcapsule thermo-expansible convenant à l’invention peut être obtenu par la copolymérisation de plusieurs des monomères cités ci-dessus.
Dans un mode de réalisation préféré de l’invention, l’enveloppe des microcapsules thermo-expansibles est formée à partir de monomères choisi parmi les monomères (méth)acryliques, (méth)acrylonitriles et leurs mélanges. De manière encore plus préférée, ladite enveloppe est obtenue par la polymérisation de monomères choisis parmi le méthacrylate de méthyle, l’acrylonitrile et leurs mélanges.
Les graphites expansibles mises en œuvres dans l’invention sont des graphites sous formes de feuillets ou de flocons de taille microscopiques allant de 100 à 300 µm. Des acides, tel que l’acide sulfurique ou l’acide nitrique, peuvent être intercalés entre ces feuillets ou flocons et qui sous l’action de la chaleur (à une température comprise 80°C et 250°C) se vaporisent et entraînent l’exfoliation et l’expansion du graphite. Cette expansion peut être supérieure à 100 fois le volume initial du graphite.
Les composés silicates mises en œuvres dans l’invention peuvent être des silicates de métal alcalin. Les composés silicates décrits dans les demandes de brevets suivantes : WO09404355 A1, WO2011/075857 A1 et WO201958865 A1 peuvent être incorporés dans la présente demande.
Avantageusement, au moins l’une des coquilles comprend des moyens d’évacuation de l’air contenu dans le volume interne lorsque la matière thermoformable est injectée, ces moyens d’évacuation de l’air pouvant comprendre des orifices pratiqués dans les coquilles ou à leur interface et permettant à l’air de sortir du volume interne.
L’injection de matière thermoformable est terminée lorsque le moule est considéré suffisamment rempli, généralement lorsque le volume de matière thermoformable injecté est proche du volume de l’objet à mouler. Lorsque l’injection de matière thermoformable est terminée, la température du moule est ajustée grâce au système de contrôle de température de sorte que la matière thermoformable injectée durcisse.
Le procédé de moulage est mis en œuvre à partir de différents paramètres qui peuvent varier au cours de la mise en œuvre du procédé de moulage. Ces paramètres comprennent par exemple le volume de matière thermoformable injecté, la vitesse, la force et la pression d’injection de matière thermoformable, la pression dans le volume interne, la température du moule et la température de la matière thermoformable injectée.
Lorsque la matière thermoformable injectée a durci, on sépare les deux coquilles et l’on retire l’objet du moule. Le moule peut comprendre un système pour faciliter l’éjection de l’objet, comprenant par exemple des tiges coulissantes.
L’objet peut présenter des défauts tels que des zones sèches, des porosités, des déchirures, des criques ou des retassures. Les défauts sont évalués directement en observant l’objet à la fin de son moulage. Une fois que l’objet est sorti du moule, il est alors trop tard pour éviter la présence des défauts.
Au cours du cycle de moulage, le moule est fermé et ne permet pas d’observer directement l’objet, les informations recueillies sur des éventuels défauts étant des informations indirectes. Ces informations indirectes sont par exemple obtenues par le suivi de courbes de débit et de pression de la matière thermoformable en cours d’injection ou encore par le suivi d’un front de résine dans le volume interne en introduisant un thermocouple, un capteur de pression ou un capteur diélectrique en une partie des parois du moule.
En outre, les informations indirectes sont obtenues en mesurant des paramètres physiques qui sont par exemple la température, la pression ou la résistivité. Les paramètres physiques sont ensuite corrélés au déroulement du procédé de moulage. Les paramètres physiques sont par exemple corrélés au remplissage du volume interne ou à la formation de défauts. Corréler les paramètres physiques au déroulement du procédé de moulage est cependant une opération peu précise qui s’accompagne de nombreuses incertitudes, les paramètres physiques évoluant et étant perturbés au cours du moulage.
Le moulage d’un objet est par exemple effectué par un procédé de moulage par transfert de résine ou procédé RTM, pour « Resin Tranfer Molding » en termes anglo-saxons. Lors de ce procédé, l’objet moulé est un objet en matériaux composites. Un matériau composite est composé de plusieurs matériaux différents afin d’obtenir un matériau ayant des propriétés physiques différentes des différents matériaux pris individuellement. Lors du procédé de moulage par transfert de résine, une structure de renfort est insérée dans le volume interne. La structure de renfort est par exemple une préforme en carbone ou une nappe tissée composée de fils croisés, les fils croisés pouvant être des fibres synthétiques ou naturelles. Le matériau thermoformable vient imprégner la surface de la structure de renfort lorsque le matériau thermoformable est injecté dans le volume interne.
L’objet en matériau composite est ainsi composé de la structure interne de renfort et du matériau thermoformable externe durci au cours du procédé de moulage par transfert de résine. L’opération de corrélation des paramètres physiques avec le déroulement du procédé de moulage est rendue plus hasardeuse par la présence de la structure de renfort qui modifie les paramètres physiques mesurés.
La présente invention a donc pour but de pallier les inconvénients précités et de proposer un système de moulage permettant de suivre en temps réel le déroulement d’un procédé de moulage, de manière à mieux maîtriser le procédé de moulage et à limiter la formation de défauts sur l’objet lors de son moulage