INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Optimisation du calcul des messages de contrôle parité dans un processus de décodage LDPC Domaine de l’invention La présente invention appartient au domaine des codes de contrôle de parité à faible densité (LDPC, pour « Low Density Parity Check »). Notamment, l’invention concerne une optimisation du calcul des messages de contrôle parité dans un processus de décodage LDPC, ainsi qu’une stratégie de quantification des données utilisées dans le processus de décodage.
L’injectabilité d’une émulsion de graisse pour lipofilling et d’acide hyaluronique préparée selon le procédé de l’exemple 2 à partir du produit Stylage ® Hydro et d’une émulsion de graisse pour lipofilling et d’acide hyaluronique préparée selon le procédé de l’exemple 2 à partir du produit Juvederm Ultra ® 2 a été evaluée au travers de canules 27G et 25G à partir d’émulsions fraichement préparées et après 4h30 de stockage à 20°C.
A titre de comparaison, l’injectabilité d’une émulsion de graisse pour lipofilling fraichement préparée a été évaluée au travers de canules 27G et 25G.
Les résultats d’injectabilité sont présentés dans le tableau 2.
Composition Emulsion de graisse pour lipofilling Emulsion de graisse pour lipofilling et d’acide hyaluronique à partir du produit Stylage® Hydro Emulsion de graisse pour lipofilling et d’acide hyaluronique à partir du produit Juvederm Ultra® 2 Vieillissement de l’émulsion Fraiche Fraiche 4h30 Fraiche 4h30 Observation Canule 27 G Difficilement injectable Injectable Injectable Injectable Injectable Canule 25 G Difficilement injectable Injectable Injectable Injectable Injectable
Les résultats obtenus montrent que les émulsions de graisse pour lipofilling et d’acide hyaluronique selon l’invention permettent au chirurgien d’utiliser des canules de plus petite taille que celles pouvant être utilisées pour l’injection d’une émulsion de graisse pour lipofilling pure.
Les émulsions de graisse pour lipofilling et d’acide hyaluronique selon l’invention sont encore injectables avec des canules de petite taille au moins 4h30 après leur préparation, ce qui procure confort et flexibilité en termes d’utilisation lors d’une procédure chirurgicale.
Exemple 7 : aspect d’émulsions de graisse pour lipofilling et d’acide hyaluronique selon l’invention après passage au travers d’une canule
La stabilité d’émulsions selon l’invention fraiches et 4h30 suivant leur préparation a été évaluée par observation visuelle du dépôt obtenu après le passage au travers d’une canule de taille 25G.
Les émulsions testées sont identiques à celles de l’exemple 4.
Les résultats d’observation de ces différentes émulsions sont présentés dans le tableau 3. [Tableau 3]. Composition Emulsion de graisse pour lipofilling Emulsion de graisse pour lipofilling et d’acide hyaluronique à partir du produit Stylage® Hydro Emulsion de graisse pour lipofilling et d’acide hyaluronique à partir du produit Juvederm Ultra® 2 Vieillissement de l’émulsion Fraiche Fraiche 4h30 Fraiche 4h30 Observation Aspect mousseux Aspect lisse Emulsion liquide avec étalement visible Aspect lisse Emulsion sans étalement apparent
Les émulsions de graisse pour lipofilling et d’acide hyaluronique selon l’invention ont une meilleure tenue après leur passage au travers d’une canule que l’émulsion de graisse pour lipofilling pure, même après un stockage de ‘H30 à température ambiante.
Exemple 8 : propriétés rhéologiques d’émulsions de graisse pour lipofilling et d’acide hyaluronique selon l’invention
Les propriétés viscoélastiques ont été mesurées en utilisant un rhéomètre AR2000 de la marque TA instrument. Les mesures sont réalisées à 25 °C avec une géométrie conique 2 ° 40 mm à l’aide d’un balayage en fréquence de 0,08 à 5 Hz avec une déformation de 0,8 %.
Les propriétés viscoélastiques ont été mesurées pour une émulsion de graisse pour lipofilling préparée selon l’exemple 1 et pour une émulsion de graisse pour lipofilling et d’acide hyaluronique préparée selon l’exemple 2 à partir du produit Stylage ® Hydro.
Les résultats des mesures de G’ et de Tan δ à 1 Hz, ainsi que la fréquence de coupure des courbes G’ et G", f coupure , des différents échantillons étudiés sont présentés dans le tableau 4 ci-dessous.
Composition Observation G’ (1 Hz) Tan δ (1 Hz) f coupure (Hz) Emulsion de graisse pour lipofilling Sans injection préalable 6,2 Pa 0,35 - Emulsion de graisse pour lipofilling et d’acide hyaluronique à partir du produit Stylage® Hydro Sans injection préalable 22,8 Pa 0,87 0,6 Après injection (canule 25G) 22,2 Pa 0,87 0,4 Gel Stylage® Hydro Sans injection préalable 77,7 Pa 0,82 0,6
Le système de contrôle de motion se compose d' un vérin électrique (8) géré par un relais (7) à deux canaux qui inverse la polarité des broches reliés au moteur (7) pour la montée et la descente.
Le système de contrôle à distance se compose d'une carte microprocesseur (6) équippée d' un module radio type Bluetooth ou Wifi (12), et d' un objet connecté type Smartphone ou Tablette informatique (9) équippé du module radio compatible pour appairage et communication. La portée du système a été testée à une cinquantaine de mètres.
Le systême d' alimentation est du type 12 Volts en courant continu, produit par une batterie rechargeable (10) vendue dans le commerce.
L' algorythme est téléversé à la carte CPU (6) via un port type USB (11).
Procédé de surveillance du sommeil d’un utilisateur, dispositif de surveillance et programme d’ordinateur correspondants. Domaine de l’invention L’invention concerne principalement le maintien à domicile de personnes fragiles (par exemple: seniors, personnes souffrantes de déficience, personnes souffrant d’une maladie chronique etc.). Toutefois, l’invention s’adresse également à toutes personnes souhaitant suivre l’évolution dans le temps de son sommeil à domicile.
En particulier, l’invention vise à une meilleure évaluation de l’autonomie des personnes, notamment des personnes fragiles, en surveillant l’évolution de leur sommeil par un système d’actimétrie pour la mise en œuvre d’un service de télé-vigilance.
Art antérieur La perte d’autonomie, notamment chez les personnes fragiles, est un enjeu important des prochaines années. Dans le cadre du maintien à domicile de ces personnes, il est nécessaire de pouvoir surveiller qu’elles sont capables de rester seules chez elles.
À cet égard, on sait que des troubles du sommeil, tel qu’un manque de sommeil, ou au contraire, une somnolence trop accrue, influencent la santé des personnes et donc, à terme, leur autonomie.
On distingue six grandes familles de troubles du sommeil, liés ou non à des pathologies :
- les insomnies ;
- les troubles respiratoires au cours du sommeil (par exemple : apnée du sommeil) ;
- les hypersomnies d’origine centrale (par exemple : narcolepsie, hypersomnie idiopathique, syndrome de Klein Levin etc.), qui ne sont pas reliées à un trouble du rythme circadien, respiratoire ou autre cause de troubles du sommeil nocturne ;
- les troubles du rythme circadien, c’est-à-dire une désynchronisation entre les rythmes de veille-sommeil internes et le cycle lumière-obscurité;
- les parasomnies (type somnambulisme par exemple) ;
- les mouvements anormaux en relation avec le sommeil (par exemple : syndrome des jambes sans repos).
Dans le cas de personnes fragiles, l’apparition chez ces personnes de tels troubles du sommeil, qu’ils soient liés ou non à un état pathologique, peut remettre en question leur maintien à domicile.
Dans le contexte de la présente invention, le système d’amorce de rupture permet de programmer le dispositif de fixation à rompre si un effort orienté selon l’axe vertical dépasse l’intensité nominale de rupture. D’une manière générale, le système d’amorce de rupture est configuré pour localiser et concentrer des contraintes mécaniques apparaissant et se propageant dans le support de joint de capot conforme au premier aspect de l’invention, de sorte que, au niveau du système d’amorce de rupture, lesdites contraintes mécaniques conduisent à une rupture du support de joint de capot. L’invention conforme à son premier aspect permet ainsi de prédéterminer le ou les endroits auxquels le support de joint de capot sera rompu en cas de choc dont une intensité est supérieure à l’intensité nominale de rupture.
Le système d’amorce de rupture peut être mis en œuvre à différents endroits du support de joint de capot conforme au premier aspect de l’invention, comme il sera décrit ultérieurement. A minima, le système d’amorce de rupture est situé sur chaque au moins un dispositif de fixation.
Dans le contexte de la présente invention, la force de compression est prise comme une force orientée selon l’axe vertical ou, d’une manière générale, orientée majoritairement selon une direction perpendiculaire à la plateforme. L’intensité nominale de rupture est une valeur seuil au-delà de laquelle le système d’amorce de rupture est configuré pour rompre et permettre ainsi au moins une casse du dispositif de fixation.
Le support de joint de capot conforme au premier aspect de l’invention permet ainsi de résoudre le problème technique en prévoyant une rupture de l’au moins un dispositif de fixation. Consécutivement, du fait de la présence de la réserve volumique entre la plateforme et le support d’aile, la plateforme est alors libre de s’enfoncer en direction du support d’aile. Cette rupture programmée permet ainsi d’atténuer l’impact du choc de la tête d’un piéton contre le capot, réduisant ainsi les dommages infligés audit piéton dans ce cas.
Dans le contexte de l’invention, la casse s’entend à minima comme une déformation, élastique ou plastique, du système d’amorce de rupture ou comme une désolidarisation, partielle ou totale de la plateforme par rapport au support d’aile avec lequel le support de joint de capot est destiné à collaborer. Ainsi, la casse permet, une fois intervenue, d’autoriser un mouvement relatif de la plateforme par rapport au support d’aile, relativement à l’axe vertical.
Le support de joint de capot conforme au premier aspect de l’invention comprend avantageusement au moins un des perfectionnements ci-dessous, les caractéristiques techniques formant ces perfectionnements pouvant être prises seules ou en combinaison :
- l'intensité nominale de rupture au-delà de laquelle le système d’amorce de rupture est configuré pour casser est comprise entre 300 N et 600 N, mesurée relativement à l’axe vertical. En outre, éventuellement, le système d’amorce de rupture est configuré pour se déformer, au niveau dudit système d’amorce de rupture, si la force de compression de la plateforme en direction du support d’aile est supérieure à une force nominale de déformation. La déformation du système d’amorce de rupture est du type élastique ou plastique. La force nominale de déformation au-delà de laquelle le système d’amorce de rupture est configuré pour se déformer est comprise entre 50 N et 100 N, mesurée relativement à l’axe vertical ;
- le support de joint de capot conforme au premier aspect de l’invention comporte avantageusement deux dispositifs de fixation. Les dispositifs de fixation sont préférentiellement alignés le long de l’axe longitudinal afin de permettre une fixation stable du support de joint sur le support d’aile ;
- chaque au moins un dispositif de fixation prend la forme d’une pontée qui s’étend en saillie depuis la plateforme, chaque pontée comportant au moins une portée s’élançant depuis la plateforme et une face d’appui située au niveau d’une extrémité de l’au moins une portée distale de la plateforme. L’au moins une portée de chaque pontée prend la forme d’une paroi qui s’étend depuis une face inférieure de la plateforme, située en regard du support d’aile. De manière avantageuse, la paroi formant la portée comporte une première portion qui s’étend depuis la plateforme et une deuxième portion qui s’étend dans le prolongement de la première portion. La deuxième portion de la paroi formant la portée forme un angle non nul avec la première portion de ladite paroi, par exemple compris entre 20° et 60°. Cette configuration avantageuse permet de faciliter un écrasement de la pontée en cas de choc supérieur à l’intensité nominale de rupture. La première portion de la paroi formant la portée forme un angle compris entre 60° et 120° avec la face inférieure de la plateforme ;
- chaque au moins une pontée comporte un évidement central délimité latéralement par l’au moins une portée, et verticalement par la face inférieure de la plateforme d’une part, et par la face d’appui de la pontée d’autre part. En d’autres termes, chaque pontée formant l’au moins un dispositif de fixation prend la forme d’une structure creuse formée par des parois ménageant l’évidement central entre elles afin d’autoriser un écrasement de la pontée en cas de choc sur la plateforme supérieur à l’intensité nominale de rupture ;
- préférentiellement, chaque pontée comporte deux portées situées en regard l’une de l’autre et de part et d’autre de la face d’appui. Cette configuration permet d’améliorer la tenue de la plateforme à l’aplomb du support d’aile avec lequel le support de joint de capot est destiné à collaborer ;
- dans un plan comportant l’axe vertical, chaque pontée présente un profil transverse de forme générale en U ou en V ;
- chaque au moins une portée de la pontée formant l’au moins un dispositif de fixation présente un amincissement local de matière formant le système d’amorce de rupture. L’amincissement local permet ainsi de localiser les contraintes mécaniques apparaissant et se propageant dans le support de joint de capot, notamment au travers de chaque au moins un dispositif de fixation ;
- chaque amincissement local de matière prend la forme d’un col dont un profil est choisi parmi un profil circulaire ou elliptique ou semi-circulaire ou semi-elliptique de l’au moins une portée ;
- chaque amincissement local de matière formant le système d’amorce de rupture présente, au niveau d’une partie de l’au moins une portée de moindre épaisseur, une épaisseur comprise entre 20% et 50% de l’épaisseur de la portée. En particulier, l’amincissement local de matière formant le système d’amorce de rupture présente, au niveau de la partie de l’au moins une portée de moindre épaisseur, une épaisseur comprise entre 0,5 mm et 1 mm ;
- chaque pontée est issue de matière avec la plateforme. D’une manière générale, chaque au moins un dispositif de fixation est issu de matière avec la plateforme. On entend par « issu de matière » le fait que l’au moins un dispositif de fixation et la plateforme ne peuvent être séparés les uns des autres sans qu’il ne soit porté atteinte à tout ou partie de leur intégrité. Ainsi, dans le support de joint de capot selon l’invention, chaque au moins un dispositif de fixation et la plateforme forment un ensemble monobloc du fait qu’ils ne forment ensemble qu’une seule et même pièce continue, faite d’un seul tenant et obtenue au cours d’un même procédé de fabrication ;
Exemple de réalisation 1 :
Un manipulateur de vanne portable comprend un servomoteur 1, une plaque de connexion 3, un élément de connexion de compensation 4, un adaptateur de connexion 5, une poignée à main 7 et un mécanisme de décélération 8. Le mécanisme de décélération 8 comprend un dispositif de décélération à angle droit 2 et un dispositif de décélération creux 6.
La plaque de connexion 3 est pourvue d’un premier trou 9, un second trou 10 et une partie de serrage 11 ; un trou fileté 12 prévu à proximité d’un trou circulaire, et la partie de serrage 11 est pourvue d’un trou fileté 12. Le dispositif de décélération creux 6 est disposé sur le premier trou de la plaque de connexion 3 et est fixé par des vis. Le dispositif de décélération creux 6 recouvre le second trou. Sur un autre côté de la plaque de connexion 3, le dispositif de décélération à angle droit 2 est connecté au dispositif de décélération creux 6 par l’intermédiaire du second trou et fixé au dispositif de décélération creux 6 par des vis.
L’élément de connexion de compensation 4 est inséré dans le dispositif de décélération creux 6 et fixé par des vis. L’élément de connexion de compensation 4 est pourvu d’une rainure intérieure. Une rainure intérieure de l’adaptateur de connexion 5 est choisie en fonction des dimensions d’un arbre de volant de la vanne. Un boîtier de l’adaptateur de connexion 5 présente une forme s’adaptant à la forme de la rainure intérieure de l’élément de connexion de compensation 4, et l’adaptateur de connexion 5 peut être fixé à l’arbre de volant de la vanne par des vis.
Le servomoteur 1 est connecté au dispositif de décélération à angle droit 2 par les vis. La présente invention adopte un servomoteur de 750 W ayant une vitesse de rotation maximale de 3000 tr/min et présentant des propriétés telles qu’une taille réduite, un grand couple, un poids léger et une puissance faible, une source électrique pas très puissante est suffisante pour le fonctionnement pendant l’utilisation. Le servomoteur a une fonction d’encodeur permettant d’obtenir la vitesse de rotation et le couple, de calculer un nombre de rotations, et de fournir une protection contre les surcouples et surintensités. Un mécanisme d’entraînement et un mécanisme d’interaction homme-machine ont chacun une taille réduite, léger et facile à transporter.
Le servomoteur 1 est pourvu d’un servomécanisme d’entraînement, d’un codeur et d’une interface homme-machine, et alimente le servomoteur 1 en coopérant avec la source électrique mobile.
Le servomécanisme d’entraînement fournit la puissance.
Le codeur est responsable de collecter des données de fonctionnement, afin de retourner en temps réel le couple et la vitesse de rotation pendant le fonctionnement de la vanne.
L’interface homme-machine est responsable de définir et de surveiller des données correspondantes, fournir une protection au servomoteur 1 et à la vanne en fonction d’une limite de couple conçue, et le manipulateur provoquera un arrêt protecteur lorsque la couple dépasse la limite de couple conçue dû à l’arrêt de rotation pendant le fonctionnement.
La source électrique mobile est une source électrique mobile portable à onduleur CC pour alimenter le manipulateur, le rendant disponible dans différents environnements et en toute situation.
La poignée à main 7 passe à travers la partie de serrage 11 sur la plaque de connexion 3 et est fixée par les vis.
La plaque de connexion 3, l’élément de connexion de compensation 4, l’adaptateur de connexion 5 et la poignée à main 7 sont tous en alliage, présentant les propriétés anti-usure, anti-corrosion et anti-fatigue et présentant une bonne résistance, une fiabilité et une longue durée de vie.
Le dispositif de décélération à angle droit 2 adopte un boîtier tout en alliage d’aluminium, présentant les propriétés de poids légère, anti-corrosion et anti-usure, et permettant de réduire la vitesse de 100 fois et d’augmenter le couple de sortie.
Le dispositif de décélération creux 6 adopte un boîtier tout en alliage d’aluminium, une table tournante en acier inoxydable 304, présentant les propriétés anti-usure, anti-corrosion et anti-fatigue, et présentant une bonne résistance, une sécurité, une fiabilité et une vie utile permanente sans entretien.
Exemple de réalisation 2 :
Processus de fonctionnement du manipulateur de vanne portable : 1. Démonter, par l’opérateur, un volant d’une vanne à manipuler, sélectionner un adaptateur de connexion 5 ayant une taille correspondante à celle de l’arbre de volant, l’insérer sur un arbre de commande de la vanne et le fixer par les vis ; 2. Connecter le servomoteur 1 à la source électrique mobile ; 3. Adapter l’interface de l’élément de connexion de compensation 4 sur le manipulateur à l’adaptateur de connexion 5 ; 4. Démarrer et confirmer que le système est en veille normale, définir la vitesse de rotation en fonction des besoins et de la vitesse d'exécution requise pour le fonctionnement de la vanne dans les situations de fonctionnement ; 5. Effectuer des opérations d’ouvrir ou de fermer la vanne en fonction des besoins, si la vanne est bloquée ou s’arrête, fournir un arrêt protecteur contre surcouples par le manipulateur ; 6. Pendant le fonctionnement du manipulateur de vanne, amplifier le couple de décélération par le dispositif de décélération à angle droit 2 entraîné par la rotation du servomoteur 1, puis amplifier davantage le couple de décélération par le dispositif de décélération creux 6, et sortir la puissance par l’élément de connexion de compensation 4 pour coopérer avec la rotation de l’adaptateur de connexion 5, afin de manipuler la vanne ; 7. Une fois les opérations terminées, déconnecter la source électrique et restaurer le site à l’état initial pour terminer.
- l’arbre primaire est adapté de sorte à être directement ou indirectement connecté à une unité motrice avantageusement électrique ;
- les pignons fous et le ou les baladeurs comportent des dents complémentaires qui s’engrènent mutuellement dans la position d’engagement d’un des pignons fous
- le train comprenant deux roues connectées chacune à un axe de roue eux-mêmes connectés au différentiel ;
- le pignon fou et le baladeur comportent des dents complémentaires qui s’engrènent mutuellement dans la position d’engagement du pignon fou ;
- l’organe de couplage comporte un baladeur adapté pour l’entrainement en translation du pignon fou par prise directe dans celui-ci ;
- le rapport de transmission de puissance maximal entre l’au moins un pignon d’entrée et le pignon de sortie est compris entre quinze et quarante ;
Grâce à ses deux rapports de transmission possibles offrant des démultiplications différentes pour les deux pignons fous vis-à-vis des pignons fixes, le train selon l’invention permet d’avoir une sélection de deux rapports de vitesse de roues motrices.
Le rapport de transmission de puissance maximal entre le pignon d’entrée et le pignon de sortie 19 est compris entre quinze et quarante, avantageusement 21.
L’invention concerne également un système motopropulseur d’un véhicule automobile, comprenant un train principal entrainé par une unité motrice principale et un train secondaire formé par un train tel que décrit précédemment.
Avantageusement le pont secondaire est entrainé par une unité motrice secondaire dédiée et avantageusement l’unité motrice secondaire est une machine électrique ;
Le train peut prévoir que l’au moins un pignon d’entrée soit couplé à un moteur électrique adapté pour l’entrainement en rotation dudit au moins un pignon d’entrée.
Le train selon l’invention est particulièrement avantageux en tant que train secondaire d’un véhicule quatre roues motrices. Le système motopropulseur peut prendre trois mode de conduite, « normal », « régénératif » et « quatre roues motrices ». En mode de conduite « normal », c’est-à-dire deux roues motrices, le train secondaire est en mode « roue libre ». En mode de conduite « régénératif », le premier ou le second pignon fou est engagé de sorte à entrainer le moteur électrique de sorte à recharger la batterie du véhicule.
En mode « quatre roues motrices » l’unité motrice principale et l’unité motrice secondaire sont utilisées pour entrainer le véhicule, le premier ou le deuxième pignon fou du train selon l’invention est engagé afin de fonctionner sur deux vitesses ou rapports.
L’invention concerne également un véhicule comprenant un système motopropulseur tel que décrit précédemment.
représente un train de véhicule automobile selon un mode de réalisation de l’invention, comprenant un baladeur bilatéral entre deux pignons fous portés par l’arbre primaire.
Utilisation d’huile de base spécifique pour réduire les émissions de particules La présente invention concerne l’utilisation d’huile de base de viscosité inférieure ou égale à 4 pour réduire les émissions de particules des véhicules motorisés.