INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En effet, comme représenté sur la , la réponse spectrale du détecteur 3 muni de la matrice de filtres de couleurs 15 peut différer selon les couleurs. Donc en utilisant une matrice de filtres de couleurs 15 appropriée, telle que celle donnant la réponse spectrale illustrée par la , il est possible d’opérer un filtrage numérique en considérant certains canaux et/ou les combinant. Par exemple, en traitant avec des moyens de traitement du signal appropriés, les signaux obtenus à partir des canaux rouge et bleu, il est possible de détecter, mesurer et visualiser à la fois le signal d’autofluorescence et le signal de fluorescence. En traitant, les signaux obtenus à partir du canal bleu, il est possible de détecter, mesurer et visualiser essentiellement le signal de fluorescence. En soustrayant l’intensité du signal obtenu sur le canal bleu de celle du signal obtenu sur le canal rouge, il est possible de détecter, mesurer et visualiser essentiellement le signal d’autofluorescence. D’autres combinaisons sont possibles. En ajoutant à l’intensité du signal obtenu sur le canal rouge, deux fois l’intensité du signal obtenu sur le canal vert et en retranchant trois fois l’intensité du signal obtenu sur le canal bleu, il est possible de détecter, mesurer et visualiser essentiellement le signal d’autofluorescence.
D’autres matrices de filtres de couleurs 15 qu’une mosaïque de filtre de Bayer peuvent éventuellement être utilisées. Par exemple, pour favoriser la détection sur une ou plusieurs autres plages de longueurs d’onde, on pourra utiliser un filtre CYGM (cyan, jaune , vert, magenta ), un filtre RGBE (rouge, vert, bleu, émeraude ), un filtre CMJN (cyan, magenta, jaune et blanc), un filtre RVBW (rouge, vert, bleu, blanc), etc. De même, plutôt qu’une mosaïque de filtres, on peut utiliser trois capteurs distincts (par exemple, trois capteurs CCD distincts) ou encore des filtres superposés comme dans un capteur Foveon X3, etc. Cette liste d’exemple de filtres et de capteurs n’est pas exhaustive. Dans tous, les cas, ils peuvent être utilisés pour sélectionner un ou plusieurs canaux et/ou obtenir diverses combinaisons des signaux obtenus sur différents canaux.
Il est aussi possible de combiner l’utilisation d’un filtre amovible (passe-bas et/ou passe-haut) avec des matrices de filtres.
Des cigarettes ont été préparées en utilisant les filtres décrits ci-dessus. Pour former les cigarettes, les boudins de tabac ont été assemblés avec les filtres grâce à un papier manchette ("tipping" selon la terminologie anglaise). Un tabac "American blend" commercial a été utilisé pour former les boudins de tabac. Les cigarettes sont non ventilées.
Les cigarettes préparées ont été fumées sur une machine à fumer Borgwaldt RM20 selon la norme ISO 3308:2000. La chute de pression ("Pressure Drop" selon la terminologie anglaise et "PD" dans le Tableau 2) a été mesurée selon la norme ISO 6565:2002. La teneur en nicotine dans la fumée a été mesurée selon la norme ISO 10315:2000. Cette teneur permet ensuite de calculer la rétention de la nicotine par les différents filtres puis de déterminer l'écart de rétention de la nicotine des filtres par rapport au filtre en acétate de cellulose.
Les résultats de fumage sont présentés dans le Tableau 2.
Comme mis en évidence par le Tableau 2, pour un même grammage, la rétention de la nicotine d'un filtre en acétate de cellulose est plus proche de la rétention de la nicotine d'un filtre comprenant le substrat en papier selon l'invention que de la rétention de la nicotine d'un filtre comprenant le substrat en papier à faces rugueuses.
Filtre commercial en acétate cellulose Filtre comprenant le substrat en papier de l’invention à 36 g/m² Filtre comprenant le substrat en papier à faces rugueuses à 36 g/m² Filtre comprenant le substrat en papier de l’invention à 50 g/m² Filtre comprenant le substrat en papier à faces rugueuses à 50 g/m² Longueur des filtres [mm] 21 Diamètre de filtres [mm] 7,8 Poids des filtres avec papier enveloppe [mg] 161 249 232 253 230 La chute de pression des filtres [mmCE] 68 62 70 37 49 La chute de pression des cigarettes [mmCE] 107 109 116 88 90 Ecart de retention de la nicotine par rapport au filtre en acétate de cellulose / -32% -41% -18% -23%
Procédé de démercurisation de fumées La présente invention concerne un procédé de démercurisation de fumées.
Le mercure est un composé naturellement présent et encore utilisé significativement dans l’industrie. Le mercure est toxique sous toutes ses formes. Il est assimilable par pratiquement tous les organismes vivants et de ce fait se concentre au cours de la chaîne alimentaire. In fine, il est absorbé par l’homme et y développe sa toxicité. De ce point de vue, il est de peu d’importance que le mercure soit présent sous forme de métal, de sels organiques ou de composés organiques comme le méthylmercure.
L’industrie et les activités humaines rejettent dans l’atmosphère du mercure qui peut être transporté sur de très grandes distances. C’est pourquoi la plupart des pays ont mis en place des réglementations contraignantes afin de limiter les quantités de mercure qui sont rejetées dans l’environnement. Parmi les industries pouvant rejeter du mercure, on trouve les usines de production du chlore, les fonderies, les centrales thermiques au charbon qui contient naturellement du mercure, les cimenteries, et les incinérateurs de déchets. A titre d’exemple, le seuil réglementaire en France est actuellement de 50 µg/Nm 3 pour les incinérateurs de déchets et il est régulièrement abaissé dans le cadre de durcissements de la réglementation, et ce jusqu’à par exemple 20 µg/Nm 3 .
Il existe de multiples procédés de traitement d’un flux, liquide ou gazeux, transportant du mercure. L’invention s’intéresse aux procédés de démercurisation, par voie sèche, de fumées issues d’installations de combustion, contenant des vapeurs de mercure. Dans ces procédés secs, le mercure est capté par un réactif de démercurisation, tel que des adsorbants, typiquement le charbon actif, du coke de lignite, des additifs halogénés, et des additifs soufrés, pour ne citer que ces quelques exemples. Ce réactif de démercurisation, qui se présente généralement sous forme d’une poudre, est injecté directement dans les fumées à traiter et fixe, notamment par adsorption, le mercure présent en phase gazeuse, avant d’être ensuite séparé des fumées par un séparateur gaz-solide, tel des filtres à manches ou des électrofiltres.
Ces procédés secs de démercurisation sont efficaces, mais peuvent être mis à l’épreuve si la concentration en mercure dans les fumées entrant dans l’installation de traitement correspondante présente un pic de mercure, c’est-à-dire varie très rapidement et avec une grande amplitude. Par exemple, dans les incinérateurs de déchets en France, les concentrations ordinaires de mercure dans les fumées à traiter sont généralement de l’ordre de 100 µg/Nm 3 , alors que cette concentration peut passer soudainement, en quelques minutes, à des valeurs bien supérieures à 1000 µg/Nm 3 lors de la combustion d’un déchet à forte teneur en mercure. Ces pics de mercure peuvent arriver fréquemment, en donnant un profil en peigne au signal de concentration en mercure à l’entrée de l’installation de traitement de fumées. Dans ces conditions, un procédé calibré peut présenter de réelles difficultés à réagir assez vite pour traiter le mercure entrant dans l’installation de traitement de fumées. Si le procédé ne réagit pas assez rapidement ou n’est pas adapté, cela peut conduire à des dépassements, par rapport aux limites réglementaires, des émissions de mercure dans les fumées en aval de l’installation de traitement de fumées, mais aussi à des surconsommations en réactif de démercurisation.
Un autre aspect, souvent négligé, en lien avec les pics de mercure est que le temps de séjour du mercure dans l’installation de traitement de fumées peut être prolongé en raison d’un relargage diffus du mercure dans les fumées circulant dans l’installation.
En effet, lors d’un pic de mercure, le passage d’une forte concentration de mercure dans l’installation de traitement de fumées, même pendant une durée courte, tend à contaminer les gaines et les équipements de l’installation, le mercure étant facilement adsorbé sur les parois de ces gaines et de ces équipements, en particulier en dessous de 200°C. Une fois que le pic de mercure est passé, le mercure se désorbe lentement des parois et est ainsi relargué de manière différée par rapport au pic de mercure, en étalant les émissions de mercure dans toute l’installation de traitement de fumée. Le profil de concentration du mercure s’étale ainsi temporellement le long de l’installation de traitement de fumées. Autrement dit, un effet mémoire comparable à l’effet mémoire connu pour les dioxines existe. Cet effet mémoire est d’autant plus important que la chaîne de traitement que traversent les fumées dans l’installation avant d’être rejetées à l’environnement est longue et complexe. A cet égard, des unités de dénitrification catalytique de l’installation de traitement de fumées, placées en aval du séparateur gaz-solide, sont particulièrement sensibles à ce phénomène car les matériaux utilisés dans ces unités de dénitrification catalytique sont capables d’adsorber le mercure, de réagir chimiquement avec le mercure, généralement par oxydation, et de stocker une quantité significative de mercure, avant de relarguer ce dernier de manière différée, pour différentes raisons comme un excès de polluants acides dans les fumées ou bien une hausse de température. Cette situation doit être évitée car le mercure risque d’être réémis dans les fumées de manière incontrôlée sans qu’on puisse intervenir car le catalyseur de dénitrification est situé en bout de chaîne de traitement.
Par ailleurs, le relargage diffus du mercure peut aussi résulter du fait que, après le passage d’un pic de mercure, une grande partie du mercure se retrouve piégée dans les solides collectés par le séparateur gaz-solide, ces solides collectés formant un gâteau de filtration dans le séparateur. Une fois que le pic de mercure est passé, ce gâteau de filtration risque de relarguer le mercure qu’il contient dans les fumées traversant le gâteau de filtration, le mercure étant alors réémis dans les fumées sortant du séparateur alors que la teneur en mercure dans les fumées entrant dans l’installation de traitement de fumées sera redescendue à une valeur ordinaire, par exemple de l’ordre de 100 µg/Nm 3 . Ceci peut être accentué par le fait que l’adsorption du mercure se fait par physisorption quand la portion de mercure élémentaire est grande et que le réactif de démercurisation n’est pas imprégné chimiquement.
De plus, les risques de relargage peuvent être accentués dans le cas où une partie des solides collectés par le séparateur gaz-solide est recyclée dans les fumées à traiter, en étant introduite en amont du séparateur gaz-solide. Les solides collectés au niveau du séparateur gaz-solide sont composés de poussières de combustion et de réactifs de démercurisation usés ou non usés, ainsi que généralement de réactifs de neutralisation usés et non usés, tels que la chaux ou le bicarbonate de sodium, qui ont été introduits dans les fumées en amont du séparateur gaz solide à traiter afin de neutraliser les gaz acides présents dans ces dernières. La recirculation d’une partie de ces solides dans les fumées à traiter permet d’augmenter les rendements de captation des polluants. En effet, le temps de séjour des réactifs est accru et la concentration en réactifs dans les fumées est élevée. Cette disposition est plus couteuse en investissement, mais permet d’économiser les coûts en réactifs. En revanche, la recirculation peut entrainer des effets non souhaités car le mercure contenu dans les solides ainsi recyclés risque de repasser en phase gazeuse dans les fumées, en étalant alors la durée de relargage diffus du mercure dans les fumées circulant dans l’installation de traitement de fumées. Ce phénomène est souvent accentué par une hausse de température et/ou par une faible concentration en mercure dans les fumées à traiter alors que les réactifs de démercurisation en sont saturés après exposition à un fort pic de mercure. La force motrice peut ainsi être inversée : le transfert massique du mercure peut alors être des solides vers la phase gazeuse, ce qui est l’effet inverse recherché.
Le but de la présente invention est de proposer un procédé de démercurisation de fumées, qui soit amélioré en combinant les effets positifs de la recirculation des réactifs solides et une régulation appropriée pour tenir compte des pics de concentration en mercure dans les fumées.
A cet effet, l’invention a pour objet un procédé de démercurisation de fumées,
L’ouvrant comprend une structure 2 qui est réalisée par un procédé de moulage d’une matière plastique. L’agencement de l’invention tire profit de cette typologie de conception pour intégrer de nouvelles fonctions améliorant le process de fabrication et la qualité d’assemblage. En tant que pièce plastique, la face intérieure de la structure peut faire office d’élément d’aspect sans requérir d’ajout particulier d’une quelconque pièce de garniture. L’agencement objet de l’invention tire parti de cet avantage en intégrant un dispositif acoustique directement à la structure 2 de l’ouvrant. Le dispositif acoustique est ici visible sur la face intérieure de l’ouvrant, c’est-à-dire sur la face de l’ouvrant destinée à délimiter le volume du compartiment arrière, lequel peut notamment être du type d’un coffre. La face extérieure de la structure 2 est quant à elle destinée à être recouverte d’un panneau 4 extérieur pouvant être réalisé à partir d’une tôle d’acier, qui est rendue visible de l’extérieur du véhicule. Un espace intérieur 5 de l’ouvrant 1 est alors délimité par la superposition de la structure 2 et du panneau 4 extérieur. La profondeur de l’espace intérieur 5 de l’ouvrant définit la profondeur de l’ouvrant qui intègre le dispositif acoustique 3.
Sur la , il est représenté l’ouvrant 1 comprenant un dispositif acoustique 3, principalement constitué de deux éléments actifs identifiables par les haut-parleurs 33.
L’élément de structure 2 comprend au moins une zone d’accueil destinées à recevoir un dispositif acoustique 3, la zone d’accueil formant pour partie un élément statique du dispositif acoustique 3.
Selon le mode de réalisation préféré tel qu’illustré sur les figures, l’ouvrant 1 comprend deux zones d’accueil qui sont des logements 21 disposés symétriquement par rapport au plan médian transversal XZ de l’ouvrant 1.
Chaque logement 21 est destiné à loger en tout ou partie un élément actif du dispositif acoustique 3. Chaque logement 21 se présente sous la forme d’une boite de réception qui apporte en outre une amélioration locale de la rigidité de l’ouvrant. Chaque logement 21 peut être assimilé à une poutre de rigidification qui s’étend au travers de l’ouvrant 1, c’est-à-dire dans la profondeur de l’ouvrant, en ce sens qu’il comprend au moins une paroi transversale se prolongeant le long de l’axe X. Selon un mode de réalisation préféré, le logement 21 comprend une unique paroi délimitant un volume de révolution d’axe X et qui s’étend en profondeur dans la structure de l’ouvrant. Chaque logement 21 comprend des parois latérales droite et gauche ainsi que des parois supérieure et inférieure toutes reliées entre elles par des portions courbées de sorte à former une continuité de ligne propre au concept d’unique paroi transversale. La rigidité de la structure 2 est en outre donnée par la présence d’une paroi de fermeture de la poutre qui relie vient à recouvrement du bord arrière de la paroi transversale.
La poutre de rigidification délimite le logement 21 à l’intérieur duquel l’élément actif du dispositif acoustique 3 est apte à être disposé. L’élément actif est ici un haut-parleur 31. Le dispositif acoustique 3 comprend en outre un élément passif qui est pour partie formé par les parois délimitant le logement, et qui vise à créer un caisson 32 de basses. Le caisson 32 de basses est ainsi délimité par des parois de fixation 34, de fond 35 et de liaison 36 reliant entre elles les parois de fixation 34 et de fond 35. La paroi de liaison 36 du caisson 32 de basses est la paroi transversale de la poutre de rigidification susmentionnée. Les parois de liaison 36 sont non parallèles mais légèrement inclinées l’une par rapport à l’autre, ce qui limite le phénomène d’ondes stationnaires à l’intérieur du caisson. Il en résulte une nette réduction des risques de distorsion du son. La paroi de fond 35 du caisson 32 est la paroi de fermeture de la poutre de rigidification susmentionnée. La paroi de fond peut comprendre un trou traversant pour le passage d’un fil d’alimentation en relation avec l’élément actif du dispositif acoustique 3.
Le logement 21 est la poutre de rigidification qui contribue à la tenue mécanique de la structure plastique du hayon, notamment en réduisant son régime vibratoire. La paroi périphérie de la poutre de rigidification donne la rigidité qui évite une déformation des faces planes de la structure de l’ouvrant sous un certain régime vibratoire.
L’ouvrant 1 comprend de part et d’autre d’un plan médian d’axe XZ des logements 21 qui sont sensiblement identiques, à la symétrie près. Comme cela est rendu visible sur la , les logements 21 s’inscrivent à l’intérieur d’un anneau 6 de rigidification qui peut être formé par un élément tubulaire cintré qui est rapporté sur la structure 2, ou qui peut être directement formé dans la matière de la structure de l’ouvrant, notamment par moulage. L’anneau 6 de rigidification peut être en tout ou partie une veine creuse 10 qui est réalisée par l’injection d’un fluide sous pression.
L’anneau de rigidification 6 contourne une ouverture 7 de la structure 2 d’ouvrant. Une partie supérieure de la structure 2 comprend un encadrement de vitre délimitant l’ouverture 7. Un ouvrant de type d’un hayon arrière de coffre peut comprendre des moyens d’articulation (non représentés) en partie sommitale de la partie supérieure de la structure 2 qui permettent le basculement de l’ouvrant autour de la caisse du véhicule. Une partie inférieure de la structure 2 comprend un support destiné au montage d’éléments fonctionnels, par exemple une serrure. L’agencement de l’ouvrant se caractérise par un positionnement du caisson 32 de basses au niveau de la partie inférieure de la structure 2, notamment parce que la profondeur de l’ouvrant propose un dimensionnement du caisson de basses en adéquation avec l’effet sonore recherché.
De manière préférentielle, chaque logement 21 est situé à proximité d’un coin inférieur droit ou gauche de la poutre 6 de rigidification. La poutre 6 de rigidification en combinaison des logements 21 vise à améliorer la tenue à la déformation de la structure de l’ouvrant ainsi qu’à réduire le régime vibratoire qui est source de nuisance sonore.
L’élément statique du dispositif acoustique comprend une tuyère 33 qui est visible sur la et qui va à présent être détaillée ci-après. La tuyère 33 est un conduit évent qui améliore l’effet acoustique procuré par le caisson 32 de basses, en ce sens qu’il permet une circulation d’air améliorée du dispositif acoustique, ce qui tend à améliorer par la même le rendu sonore. La tuyère 33 se présente sous la forme d’un conduit reliant l’intérieur du logement 21 à l’extérieur de la structure 2. Dans ce but, la paroi de liaison 36 et la paroi de fixation 34 comprennent respectivement un trou d’évent 332 et 331. Le flux d’air est optimisé par une charge Bass-reflex® dotée de ce conduit d’évent.
Le logement 21 est en outre un logement tronconique présentant une paroi de fond inclinée par rapport à la base définie par la paroi de fixation 34.
La paroi de liaison 36 est de dimension évolutive de sorte qu’une zone intérieure de la paroi 36 confère au logement 21 une profondeur moindre à celle d’une zone opposée délimitant la partie extérieure du caisson de basses.
L’un des trous d’évent peut être disposé au niveau de la zone intérieure de la paroi de liaison 36.
A noter que sur la est représenté en détail la conformation de la tuyère 33 reliant l’intérieur du caisson de basses à l’extérieur de l’ouvrant. L’un des trous d’évent 331, 332 est situé à proximité de la paroi de fond 35, au niveau de la paroi de liaison 36. L’autre des trous d’évent 331, 332 est situé à proximité d’une zone périphérique du logement 21 qui contient le moyen de fixation du haut-parleur. La tuyère peut être de section évolutive de telle sorte que la section du trou d’évent 331 de la paroi de fixation est section supérieure à celle du trou d’évent de la paroi de liaison. Par section évolutive, il faut entendre que la tuyère présente un profil approximativement conique ouvert sur l’extérieur.
La tuyère 33 relie ainsi deux portions adjacentes de la structure 2 qui évoluent de manière sensiblement perpendiculaire l’une à l’autre, ce qui tend à améliorer localement la rigidité du logement 21. Ces portions adjacentes sont la paroi de liaison 36 et la paroi de fixation 34, cette dernière étant une partie confondue de la partie de la structure qui reste visible, en ce sens qu’elle n’est pas destinée à être recouverte par un quelconque élément de garniture.
Les compositions selon l’invention peuvent ainsi en outre comprendre des poudres ; des paillettes ; des agents colorants, notamment choisis parmi les agents colorants hydrosolubles ou non, liposolubles ou non, organiques ou inorganiques, les matériaux à effet optique, les cristaux liquides, et leurs mélanges ; des agents particulaires insolubles dans la phase grasse ; des charges, de nature organique ou minérale ; des conservateurs ; des humectants ; des stabilisateurs ; des chélateurs ; des émollients ; des agents modificateurs choisis parmi les agents de texture, (ou agents gélifiants), de pH, de force osmotique et/ou des modificateurs d’indice de réfraction etc… ou tout additif cosmétique usuel des composés capillaires ; et leurs mélanges.
Également, les compositions selon l’invention peuvent en outre comprendre au moins un actif biologique et/ou cosmétique choisi parmi les agents hydratants, les agents cicatrisants, les agents dépigmentants, les filtres UV, les agents desquamants, les agents antioxydants, les actifs stimulant la synthèse des macromoléculaires dermiques et/ou épidermiques, les agents dermodécontractants, les agents anti-transpirants, les agents apaisants, les agents anti-âge, les agents parfumants, les anticoagulants, les anti-thrombogéniques, les agents anti-mitotiques, les agents anti-prolifération, antiadhésion, anti-migration, les promoteurs d'adhésion cellulaire, les facteurs de croissance, les molécules antiparasitaires, les anti-inflammatoires, les angiogéniques, les inhibiteurs de l'angiogenèse, les vitamines, les hormones, les protéines, les antifongiques, les molécules antimicrobiennes, les antiseptiques ou les antibiotiqueset leurs mélanges. De tels actifs sont notamment décrits dans FR 1 558 849.
Bien entendu, l’homme du métier veillera à choisir les éventuels autres(s) ingrédient(s) susmentionnés et/ou leur quantité de telle manière que les propriétés avantageuses de la composition selon l’invention ne soient pas ou substantiellement pas altérées par l’adjonction envisagée. Également, l’homme du métier veillera à choisir la nature et/ou la quantité en autres(s) ingrédient(s) en fonction de la nature aqueuse ou grasse de la phase considérée et/ou au regard du procédé de fabrication de la dispersion.
Utilisations Comme indiqué plus haut, la présente invention concerne une composition cosmétique capillaire, destinée en particulier au traitement et/ou soin des fibres kératiniques, en particulier des cheveux.
Les compositions cosmétiques capillaires peuvent comprendre, outre les ingrédients susmentionnés, au moins un milieu physiologiquement acceptable.
Dans le cadre de l’invention, et sauf mention contraire, on entend par "milieu physiologiquement acceptable", un milieu approprié aux applications cosmétiques, et convenant notamment à l’application d’une composition de l’invention sur une matière kératinique, notamment les cheveux.