INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Grâce à ces deux tronçons de pivotement 21, la partie mobile 5 peut basculer autour de cet axe de pivotement Y.
La partie mobile 5 comporte également un tronçon d’appui 22 apte à venir se positionner dans l’espace libre 17 se trouvant entre le contour inférieur 13 de la tête 3 de distribution et l’épaulement 15 de la frette 11. Lorsque ce tronçon d’appui 22 se situe dans cet espace libre 17, alors le contour inférieur 13 de la tête 3 de distribution vient en butée contre ce tronçon d’appui 22 lorsqu’un utilisateur appuie dessus, et la tête 3 est ainsi stoppée dans sa course C d’actionnement, empêchant dès lors toute distribution du produit. Le tronçon d’appui 22 fait office d’obstacle dans le déplacement de la tête 3 de distribution.
La partie mobile 5 bascule entre une position de blocage telle que définie ci-dessus où le tronçon d’appui 22 empêche le déplacement relatif de la tête 3 par rapport au col 6 du réservoir 2 (comme cela est illustré sur les trois figures), et une position de libération où le tronçon d’appui 22 est à distance de cet espace libre 17 (comme illustré en pointillés sur la ).
Pour que la partie mobile 5 puisse tenir correctement en position de blocage, son tronçon d’appui 22 se situe en vis-à-vis de la partie fixe 19, et vient se plaquer ainsi sur la frette 11 par attraction magnétique avec la partie fixe 19.
Un seul point de contact suffit entre la partie mobile 5 et la partie fixe 19 pour assurer la position de blocage.
De préférence, la longueur entre le tronçon de pivotement 21 et le tronçon d’appui 22 est calculée de manière à ce que le tronçon d’appui 22 vienne à la hauteur de la partie fixe 19.
La partie mobile 5 des moyens de blocage correspond à un étrier 5 métallique.
La partie fixe 19 des moyens de blocage correspond à au moins un aimant.
La chaîne de cote entre les tronçons de pivotement 21 de l’étrier 5, l’épaulement 15 de la frette 11, le tronçon d’appui 22 de l’étrier 5, et le contour inférieur 13 de la tête 3 de distribution, n’a pas besoin d’être très précise. Il peut exister un jeu J relatif, car l’attraction magnétique permet de maintenir la position de blocage du tronçon d’appui 22 contre la partie fixe 19, même s’il y a un petit décalage, et même s’il y a la paroi de la frette 11 entre-elles. Un jeu J de fonctionnement est autorisé, de l’ordre de 5 mm (voir ).
Par exemple, si la frette 11 présente une section circulaire, alors le tronçon d’appui 22 de l’étrier 5 pourra présenter une forme semi-circulaire permettant d’entourer la moitié de la circonférence de la frette 11.
De la même manière, si la frette 11 présente une section carrée, alors le tronçon d’appui 22 de l’étrier 5 pourra présenter une forme semi carrée, permettant d’entourer la moitié de la circonférence de la frette 11.
L’état compressé secondaire s2 permet de maintenir un arbre d’enroulement 35 dans sa position initiale lorsque ledit échangeur de chaleur 30 se dilate. Cet arbre d’enroulement 35 est celui qui est relié avec l’élément de jonction 112 par une liaison de mouvement relatif.
Lorsque l’échangeur de chaleur 30 se dilate, ici de façon horizontale dans l’exemple non limitatif pris, les deux pans 110 (ici verticaux dans l’exemple non limitatif pris) qui sont fixés à l’échangeur de chaleur 30 s’écartent l’un de l’autre. Plus particulièrement, lorsque l’échangeur de chaleur 30 se dilate les boîtes collectrices 300 de l’échangeur de chaleur 30 s’écartent l’une de l’autre. Dans un exemple non limitatif, elles s’écartent d’environ 4mm. Les deux éléments de jonction 112 qui sont reliés à au moins un de ces deux pans 110 verticaux qui se déplacent et vont ainsi suivre le déplacement dudit au moins un de ces deux pans 110. Ils translatent ainsi horizontalement dans l’exemple non limitatif pris. De par leur liaison glissière avec les deux autres pans 110, ici horizontaux, qui ne sont pas fixés à l’échangeur de chaleur 30, les deux éléments de jonction 112 peuvent translater de façon horizontale sans entraîner les deux autres pans 11 horizontaux dans leur mouvement, ces derniers restant ainsi immobiles. Il y a ainsi un mouvement relatif entre les deux éléments de jonction 112 (qui relient un même pan 110 vertical) et les pans 110 horizontaux auxquels ils ne sont pas fixés par une liaison fixe mais seulement assemblés par une liaison glissière. Dans un mode de réalisation non limitatif, pour faciliter cette translation horizontale des éléments de jonction 112 sans que les pans 110 horizontaux ne bougent, il existe un jeu (non illustré) entre les pans 110 horizontaux et chaque élément de jonction 112 auquel ils sont assemblés.
Lorsqu’un élément de jonction 112 se déplace, sa butée 112.3 sur laquelle le ressort 363 est en appui se déplace et suit ainsi le même mouvement de déplacement que ledit au moins un pan 110 vertical qui se déplace et entraîne l’élément de jonction 112, le pan 110 vertical étant fixé à l’échangeur de chaleur 30 qui se dilate. En se déplaçant lors de la dilatation, la butée 112.3 vient exercer une compression plus forte sur le ressort 363 que lorsque l’échangeur de chaleur 30 est dans sa position de repos, à savoir non dilaté. A la fin de sa course, lorsque l’échangeur de chaleur 30 est complètement dilaté, à savoir dans sa position dilatée, la butée 112.3 met le ressort 363 dans son état comprimé secondaire s2. Le ressort 363 est ainsi davantage comprimé. Ainsi, lorsqu’un élément de jonction 112 se déplace du fait de la dilatation de l’échangeur de chaleur 30, le ressort 363 correspondant est plus compressé. Ainsi, l’état compressé secondaire s2 du ressort 363 est supérieur à son état compressé primaire s1.
On notera que la butée 112.3 est dimensionnée de sorte qu’elle ne vienne pas toucher un arbre d’enroulement 35 lorsqu’elle se déplace lors de la dilatation de l’échangeur de chaleur 30. Cela évite ainsi que l’arbre d’enroulement 35 ne s’écarte de l’axe d’enroulement du rideau 10 correspondant ce qui entraînerait un risque de déchirure dudit rideau 10.
Ainsi, grâce aux éléments de liaison 36 et notamment à leur ressort 363, et à la liaison glissière entre les éléments de jonction 112 et les pans 110 horizontaux, les arbres d’enroulement 35 sont maintenus dans leur position initiale et ne sont pas entraînés par le mouvement de translation des deux pans 110 verticaux et donc par la dilatation de l’échangeur de chaleur 30.
Dans un premier mode de réalisation non limitatif, lorsque l’échangeur de chaleur 30 se dilate. Les deux éléments de jonction 112 qui assemblent le pan 110 vertical qui se déplace se déplacent avec ledit pan 110 vertical. Ainsi, les deux éléments de jonction 112 se déplacent horizontalement sur la gauche avec le pan 110 vertical qui se déplace sur la gauche. Les éléments de liaison 36 intégrés dans ces deux éléments de jonction 112 comprennent un ressort 363 pour absorber la dilatation de l’échangeur de chaleur 30, tandis que les éléments de liaison 36 intégrés dans les deux autres éléments de jonction 112 sont dépourvus de ressort 363 puisqu’ils n’absorbent pas la dilatation de l’échangeur de chaleur 30.
Dans un deuxième mode de réalisation non limitatif, les deux pans 110 verticaux s’écartent ; ils s’éloignent l’un de l’autre. Les quatre éléments de jonction 112 qui assemblent deux par deux les des deux pans 110 verticaux se déplacent avec lesdits pans 110 verticaux qui se déplacent. Ainsi, deux éléments de jonction 112 se déplacent horizontalement sur la gauche avec le pan 110 vertical côté premier côté 11.1 du cadre 11 dans un exemple non limitatif qui se déplace sur la gauche, et les deux autres éléments de jonction 112 se déplacent horizontalement sur la droite avec le pan 110 vertical côté deuxième côté 11.3 du cadre 11 dans un exemple non limitatif, qui se déplace sur la droite. De par leur liaison glissière avec les deux autres pans 110 horizontaux, qui ne sont pas fixés à l’échangeur de chaleur 30, les quatre éléments de jonction 112 peuvent translater de façon horizontale sans entraîner les deux pans 11 horizontaux dans leur mouvement, ces derniers restant ainsi immobiles. Il y a ainsi un mouvement relatif entre les éléments de jonction 112 et les pans 110 horizontaux auxquels ils ne sont pas fixés mais seulement assemblés. Les éléments de liaison 36 intégrés dans les quatre éléments de jonction 112 comprennent un ressort 363 pour absorber la dilatation de l’échangeur de chaleur 30
Bien entendu la description de l’invention n’est pas limitée aux modes de réalisation décrits ci-dessus et au domaine décrit ci-dessus. Ainsi, dans un autre mode de réalisation non limitatif, la direction d’ouverture/fermeture des rideaux 10 peut être perpendiculaire à la direction Y, et par conséquent dans la direction verticale Z. Ainsi, dans un autre mode de réalisation non limitatif, la direction des tubes du faisceau d’échange de chaleur 301 de l’échangeur de chaleur 30 est verticale. Ainsi, dans un mode de réalisation non limitatif, le dispositif de régulation 1 comprend plus de quatre pans 110 et plus de quatre éléments de jonction 112. Ainsi, dans un autre mode de réalisation non limitatif, au lieu qu’un tronçon distal 110.1 d’un pan 110 soit encapsulé dans un élément de jonction 112 et se trouve ainsi à l’intérieur de l’élément de jonction 112, il peut être emmanché sur l’élément de jonction 112 et se trouver à l’extérieur de l’élément de jonction 112. Son maintien en place sur l’élément de jonction 112 se fait alors par frottements. Ainsi, dans un mode de réalisation non limitatif, les éléments de jonction 112 sont fixés à l’échangeur de chaleur 30, plus particulièrement aux boîtes collectrices 300 par vissage ou encliquetage de manière fixe. Outre la fixation par deux des pans 110 avec l’échangeur de chaleur 30, le dispositif de régulation 1 peut être ainsi également fixé à l’échangeur de chaleur 30 par l’intermédiaire des éléments de jonction 112. On notera que ce mode de réalisation non limitatif peut être utilisé en sus de la fixation des deux pans 110 directement avec l’échangeur de chaleur 30 ou en remplacement.
Ainsi, l’invention décrite présente notamment les avantages suivants : - en fixant directement deux pans 110 du dispositif de régulation 1 sur l’échangeur de chaleur 30, elle permet ainsi d’intégrer une partie du dispositif de régulation d’un flux d’air 1 dans l’échangeur de chaleur 30, - elle permet ainsi d’obtenir un module de régulation thermique 3 plus compact et donc de s’adapter aux contraintes d’encombrement au niveau de la face avant d’un véhicule 2, notamment du compartiment moteur, - elle permet de réduire le coût du dispositif de régulation 1 car il n’y a plus besoin d’utiliser depièces intermédiaires dédiées à la fixation du dispositif de régulation sur l’échangeur de chaleur.
Etat de la technique Classiquement, comme représenté en , une turbomachine 1 comprend d'amont en aval une soufflante 2, un compresseur basse pression 3, un compresseur haute pression 4, une chambre de combustion 5, une turbine haute pression 6 et une turbine basse pression 7. L'air entrant dans la turbomachine 1 se divise en un flux d'air primaire (flèche A) qui circule dans une veine d’air dite primaire 8 à l'intérieur des compresseurs basse et haute pression 3, 4 vers la chambre de combustion 5 puis à travers les turbines haute et basse pression 6, 7, et en un flux d'air secondaire (flèches B) qui circule dans une veine d’air dite secondaire 9 contournant les compresseurs 3, 4, la chambre de combustion 5 et les turbines 6, 7. Les veines 8, 9 sont traversées par des bras structuraux 10 s'étendant radialement. Un bras 10 contient un arbre de transmission de puissance 11 s’étendant sensiblement radialement et dont l'extrémité radialement interne est entraînée à rotation par l'arbre du compresseur haute pression 4. L'extrémité radialement externe de l'arbre de transmission de puissance 11 est entraînée en rotation avec une extrémité d’un arbre principal d’un boîtier de relais d’accessoires 12 de la turbomachine 1. Ce boîtier 12 est classiquement agencé dans une nacelle 13 formant une enceinte périphérique de la turbomachine 1.
La illustre un tel ensemble d’étanchéité dynamique 19, monté entre le carter 14 et un arbre 17 mobile en rotation autour d’un axe X, solidaire d’une roue dentée 15. Cet ensemble d’étanchéité dynamique 19 comporte une partie fixe 20 solidaire du carter 14, un anneau 21 réalisé généralement à base de carbone, et une partie mobile 22 monté autour de l’arbre 17 et solidaire en rotation de l’arbre 17.
Le canal de liaison comprend un tube métallique.
Le huitième canal est ici en deux portions distinctes reliées entre elles, par exemple par un tube enfoncé à chacune de ses extrémités dans une entrée/sortie du module. Cette configuration peut faciliter la réalisation du huitième canal, notamment par usinage ou par moulage.
Le module de distribution de fluide réfrigérant comporte un deuxième dispositif de contrôle configuré pour: - dans une première configuration, autoriser une circulation de fluide réfrigérant dans le cinquième canal, et conjointement interdire une circulation de fluide réfrigérant dans le huitième canal, et - dans une deuxième configuration, autoriser une circulation de fluide réfrigérant dans le huitième canal du huitième point de raccordement vers le septième point de raccordement, conjointement autoriser une circulation de fluide réfrigérant dans le cinquième canal du septième point de raccordement vers le deuxième point de raccordement, et conjointement interdire une circulation de fluide réfrigérant dans le cinquième canal entre le septième point de raccordement et le premier point de raccordement, le deuxième dispositif de contrôle étant configuré pour passer sélectivement de l’une à l’autre des configurations.
Le deuxième dispositif de contrôle est un dispositif contrôle de circulation de fluide réfrigérant. Le deuxième dispositif de contrôle permet de diriger sélectivement le fluide réfrigérant de façon à permettre plusieurs modes de fonctionnement.
Selon un aspect du module de distribution de fluide réfrigérant, dans la première configuration et dans la deuxième configuration, le deuxième dispositif de contrôle est configuré pour sélectivement détendre le fluide réfrigérant circulant dans le cinquième canal du septième point de raccordement vers le deuxième point de raccordement.
Selon un mode de réalisation du module de distribution de fluide réfrigérant, le deuxième dispositif de contrôle est une deuxième vanne trois-voies disposée conjointement sur le cinquième canal et sur le huitième canal.
L’usage d’une vanne trois-voies permet de contrôler la circulation et la détente du fluide réfrigérant avec un composant unique.
La deuxième vanne trois-voies comprend une première voie disposée sur le huitième canal, une deuxième voie disposée sur le cinquième canal et une troisième voie disposée sur le cinquième canal.
Selon un mode de réalisation, le deuxième dispositif de contrôle comprend un deuxième dispositif de détente disposé sur le cinquième canal entre le septième point de raccordement et le deuxième point de raccordement.
Dans ce mode de réalisation du module de distribution de fluide réfrigérant, le deuxième dispositif de contrôle peut comprendre : - une deuxième vanne d’arrêt disposée sur le cinquième canal entre le premier point de raccordement et le septième point de raccordement.
Dans ce mode de réalisation du module de distribution de fluide réfrigérant, le deuxième dispositif de contrôle peut comprendre : - un premier clapet anti-retour disposé sur le huitième canal, le premier clapet anti-retour étant configuré pour permettre une circulation de fluide réfrigérant du huitième point de raccordement vers le septième point de raccordement et étant configuré pour interdire une circulation de fluide réfrigérant du septième point de raccordement vers le huitième point de raccordement.
Comme précédemment, l’usage d’un dispositif de détente, d’une vanne d’arrêt distincte et d’un clapet anti-retour distinct permet d’utiliser des composants courants et peu onéreux.
Le deuxième dispositif de détente est disposé sur le cinquième canal de circulation de fluide entre le septième point de raccordement et le deuxième point de raccordement.
La deuxième vanne d’arrêt est disposée sur le cinquième canal de circulation de fluide entre le premier point de raccordement et le septième point de raccordement.
Selon un aspect du module de distribution de fluide réfrigérant, le quatrième canal comprend un deuxième clapet anti-retour configuré pour empêcher une circulation de fluide de la huitième entrée/sortie vers la septième entrée/sortie.
Le deuxième clapet anti-retour est disposé entre la huitième entrée/sortie et le sixième point de raccordement.
A partir de ces valeurs D i , on peut également obtenir l’écart-type σ des diamètres des gouttes de la dispersion :L'écart-type σ d’une dispersion reflète la répartition des diamètres D i des gouttes de la dispersion autour du diamètre moyen .En connaissant le diamètre moyen et l'écart-type σ d’une dispersion, on peut déterminer que l’on trouve 95,4% de la population de gouttes dans l’intervalle de diamètres et que l’on trouve 68,2% de la population dans l’intervalle .
La présente invention vise à proposer un procédé de synthèse de l’acide lévulinique par hydratation d’alcool furfurylique en présence d’un catalyseur homogène acide et d’un solvant particulier, notamment un solvant à base d’éther et/ou d’acétal.
Plus précisément, l’invention concerne un procédé de synthèse de l’acide lévulinique par l’hydratation d’alcool furfurylique à une température comprise entre 25 et 140°C en présence d’un catalyseur homogène acide et d’un solvant à base d’éther et/ou d’acétal.
La présente invention porte notamment sur le fait d’utiliser un solvant à base d’éther et/ou d’acétal lors de la synthèse de l’acide lévulinique par l’hydratation d’alcool furfurylique. L’utilisation d’un tel solvant permet d’obtenir un rendement équivalent voir meilleur à ceux obtenus avec des solvants connus de type cétone aliphatique, tout en présentant des propriétés de stabilité importantes. En effet, la dégradation du solvant est évitée ou limitée, ce qui facilite son recyclage.
De plus, la formation de sous-produits contraignante pour les étapes de séparation et de purification en aval est de fait également limitée.
Selon une variante, le solvant à base d’éther et/ou d’acétal est choisi parmi les composés correspondant à l’une ou l’autre des structures I et II, pris seul ou en mélange :
Selon une variante, le solvant est choisi parmi l'éther diéthylique, le diisopropyléther, le diisobutyléther, le dibutyléther, le diphényléther, le 2-méthoxy-2-méthylpropane, 2-methoxy-2-méthylbutane, le 2,5-dihydrofurane, le tétrahydrofurane, le 2-méthyltétrahydrofurane, le 3-méthyltétrahydrofurane, le 2,3-dihydropyrane, le tétrahydropyrane, le 1,3-dioxolane, le 1,3-dioxane, le 1,4-dioxane, le 1,2- diméthoxyéthane, benzofurane, le diméthoxy-2,2 propane, le di(2-éthylhexyloxy)-2,2 propane, le 2-méthoxytétrahydrofurane et le di(2-méthoxyéthyl)éther, pris seuls ou en mélange.
Selon une variante, le catalyseur homogène acide est choisi parmi un acide de Brønsted homogène, organique ou inorganique.
Selon une variante, le catalyseur homogène acide est l’acide chlorhydrique.
Selon une variante, l’eau est présente dans une quantité telle que le ratio molaire eau/alcool furfurylique est compris entre 0,9 et 10,0 mol/mol.
Selon une variante, le solvant est présent dans une quantité telle que le ratio molaire solvant/alcool furfurylique est compris entre 0,1 et 5 mol/mol.
Selon une variante, le catalyseur homogène acide est présent dans une quantité telle que le ratio molaire acide/alcool furfurylique est compris entre 0,01 et 1,0 mol/mol.
Selon une variante, le procédé est effectué à une température comprise entre 60 et 110°C.
Selon une variante, le procédé est effectué à une pression comprise entre 0,01 MPa et 1 MPa.
Selon une variante, l’effluent réactionnel issu de la synthèse est soumis à au moins une étape de séparation.
Selon une variante, l’effluent réactionnel issu de la synthèse est soumis à au moins une étape de séparation thermique.
Selon une variante, l’effluent réactionnel issu de la synthèse est soumis à au moins une étape de séparation thermique en présence d’un fluxant ayant un point d’ébullition supérieur à celui de l’acide lévulinique.
DESCRIPTION DETAILLEE Synthèse de l’acide lévulinique L’invention concerne un procédé de synthèse de l’acide lévulinique par l’hydratation d’alcool furfurylique à une température comprise entre 25 et 140°C en présence d’un catalyseur homogène acide et d’un solvant à base d’éther et/ou d’acétal selon la formule suivante :
Le système de fixation 1 est configuré pour fixer au moins un réservoir 2 prévu pour contenir de l’hydrogène liquide. Le système de fixation 1 prévoit que deux réservoirs 2 peuvent être fixés l’un à côté de l’autre de part et d’autre du plan de symétrie vertical P1. Le ou les réservoirs 2 présentent un centre de gravité CG. On peut considérer que le centre de gravité CG du ou de chacun des réservoirs 2 reste sensiblement à la même position quelle que soit la quantité d’hydrogène liquide contenue dans le ou les réservoirs 2.
Le système de fixation 1 est destiné à être intégré dans un corps de fuselage 3 d’un aéronef AC.
Le système de fixation 1 comprend un caisson longitudinal 4, une structure supérieure 7 fixée sur un côté supérieur 9 du caisson longitudinal 4, une structure inférieure 8 fixée sur un côté inférieur 10 du caisson longitudinal 4.
Le caisson longitudinal 4 s’étend parallèlement à l’axe X.
Le caisson longitudinal 4 présente un plan médian vertical longitudinal P2 sensiblement confondu avec le plan de symétrie vertical P1 du système de fixation 1. Le caisson longitudinal 4 présente également un plan médian horizontal P3 destiné à comprendre le centre de gravité CG du ou des réservoirs 2. Le caisson longitudinal 4 comprend au moins deux plaques longitudinales 5 et 6 s’étendant selon l’axe X parallèlement au plan de symétrie vertical P1.
Le plan médian vertical longitudinal P2 correspond à un plan de symétrie vertical du caisson longitudinal 4 parallèle à l’axe longitudinal du caisson longitudinal 4.
Le plan médian horizontal P3 correspond à un plan de symétrie horizontal du caisson longitudinal 4.
Le système de fixation 1 comprend également au moins deux ossatures de fixation 11 réparties le long de l’axe X ( ). Chacune des au moins deux ossatures de fixation 11 comprend symétriquement, de part et d’autre du plan de symétrie vertical P1, deux dispositifs de fixation 12 ( ).
Comme représenté sur la , chacune des au moins deux ossatures de fixation 11 comprend donc deux dispositifs de fixation 12 disposés symétriquement l’un par rapport à l’autre par rapport au plan de symétrie vertical P1.
Chacun des deux dispositifs de fixation 12 est configuré pour lier un réservoir 2 à la structure supérieure 7 par une liaison pivot glissant 5 d’axe pivot A2 parallèle à l’axe X. L’axe pivot A2 est configuré pour être compris dans un plan P2 perpendiculaire à l’axe Z comportant le centre de gravité CG du réservoir 2.
Chacun des deux dispositifs de fixation 12 est configuré pour permettre un transfert de charge F6 et F7 ( ) selon l’axe Y et l’axe Z.
Selon un mode de réalisation, chacun des deux dispositifs de fixation 12 comprend une potence double 16 fixée sur la structure supérieure 7.
Une potence double 16 comprend deux potences simples 16a et 16b accolées symétriquement l’une par rapport à l’autre selon un plan perpendiculaire à l’axe X ( ). Les efforts F1, F2 ( ) exercés sur la potence double 16 par le réservoir 2 fixé à un dispositif de fixation 12 sont donc divisés en deux chemins d’effort : une première partie des efforts F1, F2 s’exerce sur une première potence simple 16a et une deuxième partie des efforts F1, F2 s’exerce sur la deuxième potence simple 16b. Ainsi, s’il survient une rupture d’une des deux potences simples 16a ou 16b, l’autre potence simple 16b ou 16a (qui ne s’est pas rompue) a la capacité à reprendre tous les efforts F1 et F2. De préférence, les deux potences simples 16a, 16b ne sont pas fixées ensemble afin que, si une première potence simple venait à rompre, la rupture de cette première potence simple n’entraînerait pas la rupture de la deuxième potence simple.