INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De plus, avantageusement la machine électrique comporte des nervures de passage avant courtes qui alternent avec les nervures de passage arrière longues, chaque nervure courte s’arrêtant en retrait de la face transversale avant pour laisser un passage de fluide avant entre les canaux des deux côtés de ces nervures courtes.
Avantageusement, les nervures présentent en coupe transversale une section présentant des côtés qui se resserrent vers l’avant pour permettre un démoulage axial d’un noyau intérieur lors d’un moulage du carter.
Avantageusement, la couronne arrière est formée directement avec ses évidements par un procédé de frittage de poudres métalliques.
L’invention a aussi pour objet un véhicule automobile électrique ou hybride comportant un groupe motopropulseur équipé d’une machine électrique comprenant l’une quelconque des caractéristiques précédentes.
est une vue en coupe suivant un plan de coupe parallèle à l’axe d’une machine électrique selon l’invention ;
est une vue du côté avant du carter seul de cette machine ; et
est une vue des deux couronnes de serrage avant et arrière de cette machine.
La présente une machine électrique comportant un arbre 2 d’axe A supportant un rotor 4 équipé d’aimants sur sa périphérie, un stator fixe 30 entourant ce rotor, et un carter principal 6 présentant sur un côté axial appelé côté arrière AR une face transversale d’extrémité arrière 8 comprenant un roulement arrière de l’arbre 10.
Ces poudres comprenant des nanotubes de carbone peuvent être obtenues sous certaines conditions de séchage d’une dispersion dont l’atomisation (séchage par pulvérisation) est une possibilité exemplifiée par la demanderesse.
Ces dispersions sont fabriquées à partir de nanotubes de carbone en général de densité inférieure à 0,1 traités sous fort cisaillement en présence d’un solvant et d’au moins un polymère. Lors de la préparation de ces dispersions, d’autres composés peuvent être combinés à ces dispersions.
Parmi les autres composés qui peuvent être rajoutés dans les compositions de l’invention, on peut citer les fibres de carbone, les nanofibres de carbone, le graphène, ou encore le noir de carbone. De façon préféré, il s’agit de noir de carbone. Lorsqu’il s’agit de noir de carbone, les ratios massiques nanotubes de carbone/noir de carbone peuvent varier de 100/1 à 1/100, de préférence de 100/5 à 1/5.
Les nanotubes de carbone présents dans les compositions de l’invention peuvent être des nanotubes de carbone mono feuillets ou multi feuillets. De préférence ils sont multi feuillets. Ils se présentent sous forme enchevêtrée (dit « entangled ») ou sous forme fagots (dit « bundle »). De préférence il se présentent sous forme enchevêtrée. Ils peuvent être purifiés, c’est-à-dire débarrassés des impuretés résiduelles présentent à l’issue de leur synthèse, en particulier les métaux.
Les polymères utilisés dans le cadre de l’invention peuvent être des homopolymères, des copolymères statistiques, des copolymères à blocs ou encore des copolymères à gradient, ces différents polymères pouvant être combinés ou utilisés seuls. De préférence les polymères présentent une masse moléculaire en poids inférieure à 150000 g/mole, de préférence inférieure à 120000 g/mole et de façon encore préférée inférieure à 80000 g/mole mesurée par chromatographie d’exclusion stérique étalonnée avec des étalons polystyrène.
Le choix du polymère ou de la combinaison de plusieurs polymères est adapté au solvant utilisé pour préparer les dispersions préalables comprenant les nanotubes de carbone. Les polymères doivent être solubles dans le solvant, c’est-à-dire présenter une solution homogène.
On entend par soluble la possibilité de dissolution d’au moins 5 g de polymère par litre de solvant et de préférence d’au moins 20 g par litre de solvant à une température comprise entre 5 et 80 °C, de préférence entre 15 et 35°C, et de façon encore préférée entre 15 et 25°C.
Ainsi tout type de polymère et tout type de solvant peuvent convenir dans le cadre de l’invention, à condition que le couple polymère-solvant remplisse la condition de solubilité.
Les solvants sont choisis de façon non limitative parmi l’eau, la N-méthyl pyrrolidone, le triéthyl phosphate, le cyrène™, le diméthyl sulfoxide, le diméthylformamide, les cétones, les acétates, les furanes, les alkylcarbonates, les alcools ainsi que leur mélange. Le solvant peut être le CO 2 en état supercritique. De préférence le solvant est l’eau.
Le polymère peut être un copolymère comprenant des entités monomériques (meth) acryliques ou styréniques dont au moins une entité présente une fonctionnalité choisie parmi les hydroxy, acide, acide sulfonique, epoxy, amide, éther, ester, et pyrolidone. Parmi ces monomères fonctionnels ou non, on peut citer les monomères tels que l’acide méthacrylique, l’acide acrylique, la diméthyl acrylamide, le méthacrylate de glycidyle, l’acrylate d’hydroxyéthyle, le méthacrylate de méthyle, l’acrylate de méthyle et de façon plus générale les (méth) acrylates d’alkyle substitués ou non, cycliques ou non, mais également les styrènes subsitués ou non, l’acide 2-acrylamido-2- méthylpropane sulfonique, la N-vinyl pyrrolidone. Le polymère peut également être choisi parmi les polysaccharides, les polysaccharides modifiés, les polyacrylamides homopolymères ou copolymères, les poly acides acryliques homopolymères ou copolymères comprenant majoritairement de l’acide acrylique, les alcools polyvinyliques homopolymères ou copolymères, les polyvinyle pyrrolidone homopolymères ou copolymères, ainsi que le mélange de ces polymères.
De préférence les polymères utilisés sont choisis parmi les carboxy méthyl cellulose, les polyvinyl pyrrolidone homopolymères ou copolymères, les alcools polyvinyliques homopolymères ou copolymères, les poly acides acryliques homopolymères ou copolymères comprenant majoritairement de l’acide acrylique, et plus particulièrement les carboxy méthyl cellulose (CMC), les polyvinyl pyrrolidone homopolymères ou copolymères et de façon encore préférée les polyvinyl pyrrolidone homopolymères ou copolymères. S’agissant des polyvinyl pyrrolidone homopolymères ou copolymères, la masse moléculaire moyenne en poids est comprise entre 10000 et 120000 g/mole, de préférence entre 20000 et 60000 g/mole et de façon encore préférée entre 20000 et 40000 g/mole. Les polymère ayants les groupes fonctionnels acide (CMC, les poly acides acryliques, etc) peuvent être utilisés sous forme de leur sels alcalins, de préférence Li + ou Na + ).
En outre, des polymères halogénés tels que le PVDF ou des élastomères non halogénés de façon combinée ou non peuvent être présents conjointement en plus des polymères déjà présents. Il s’agit de polymères entrant dans la composition des électrodes et qui peuvent être ajoutés à ce stade, c’est-à-dire avant la formulation finale de l’électrode.
L’invention concerne également ces compositions en présence de polymères halogénés tels que le PVDF ou des élastomères non halogénés, seuls ou en combinaison.
Le terme « PVDF » employé ici comprend des homopolymères de fluorure de vinylidène (VDF) ou des copolymères de VDF et d’au moins un autre comonomère dans lesquels le VDF représente au moins 50% en moles. Les comonomères polymérisables avec le VDF sont choisis parmi le fluorure de vinyle, le trifluoroéthylène, le chlorotrifluoroéthylène (CTFE), le 1,2-difluoroéthylène, tétrafluoroéthylène (TFE), l’hexafluoropropylène (HFP), les perfluoro(alky vinyl) éthers tels que le perfluoro(méthylvinyl)éther (PMVE), le perfluoro(éthylvinyl)éther (PEVE), le perfluoro(propylvinyl)éther (PPVE), le perfluoro(1,3-dioxozole); le perfluoro(2,2diméthyl-1,3dioxozole) (PDD), le produit de formule CF2=CF0CF2CF(CF3)OCF2CF2X dans laquelle X est SO2F, CO2H, CH2OH; CH2OCN ou CH2OPO3H, le produit de formule CF2=CFOCF2CF2SO2F; le produit de formule F(CF2)nCH2OCF=CF2 dans laquelle n est 1,2,3,4 ou 5, le produit de formule R1CH2OCF=CF2 dans laquelle R1 est l'hydrogène ou F(CF2)z et z vaut 1, 2, 3, ou 4; le produit de formule R3OCF=CH2 dans laquelle R3 est F(CF2)z et z vaut 1, 2, 3, ou 4 ou encore le perfluorobutyléthylène (PFBE), le fluoroéthylènepropylène (FEP), le 3,3,3-trifluoropropène, le 2 trifluoromethyl-3,3,3-trifluoro-1-propène, le 2,3,3,3-tetrafluoropropène ou HFO-1234yf, le E-1,3,3,3-tetrafluoropropène ou HFO-1234zeE, le Z-1,3,3,3-tetrafluoropropène ou HFO-1234zeZ, le 1,1,2,3-tetrafluoropropene ou HFO-1234yc, le1,2,3,3-tetrafluoropropène ou HFO-1234ye, le 1,1,3,3-tetrafluoropropène ou HFO-1234zc et le chlorotetrafluoropropène ou HCFO-1224. Le PVDF peut être introduit dans les compositions de l’invention sous forme solubilisée ou sous forme d’un latex dans le cas particulier où le procédé de préparation des compositions de l’invention sous forme de poudre est l’atomisation.
Les élastomères non halogénés peuvent être du type des caoutchoucs naturels ou non, les caoutchouc nitriles , les NBR (nitrile butadiène rubber), SBR (styrène butadiène rubber), les polyphosphazènes substitués, les polymères acryliques, les polymères siliconés, éventuellement en combinaison de ces élastomères.
Selon une variante de l’invention, les compositions de l’invention peuvent aussi être additionnées d’additifs et en particulier les carbonates organiques tel que l’éthyle carbonate, le propyle carbonate, le diéthyle carbonate, le diméthyle carbonate, le fluoro ethylène carbonate seuls ou en mélange, et de préférence l’éthyle carbonate avec une proportion du carbonate organique inférieure à 60% massique par rapport au polymère et éventuellement des absorbeurs d’humidité tels que le bis(trifluorométhane)sulfonimide de lithium, l’hexafluorophosphate de lithium, le tétrafluoroborate de lithium, le bis(fluorosulfonyl)imide, de lithium, le perchlorate de lithium, l’hexafluoroarsenate de lithium, et le 4,5-dicyano-2-(trifluoromethyl) imidazole sous forme acide ou de sel de lithium, seuls ou en mélange et en particulier le 4,5-dicyano-2-trifluorométhyle imidazole sous forme acide ou de sel de lithium, en quantité maximum de 50 % massique par rapport aux nanotubes de carbone.
Avantageusement, l’actionneur électromécanique 11a, 11b comprend, en outre, un arbre de sortie 20, comme illustré à la .
L’arbre de sortie 20 est disposé, autrement dit est configuré pour être disposé, au niveau de la deuxième extrémité 17b du carter 17, en particulier dans la configuration assemblée de l’actionneur électromécanique 11a, 11b.
Avantageusement, l’actionneur électromécanique 11a, 11b comprend, en outre, une couronne 30, comme illustré à la . La couronne 30 est disposée, autrement dit est configurée pour être disposée, au niveau de la première extrémité 17a du carter 17, en particulier dans la configuration assemblée de l’actionneur électromécanique 11a, 11b.
Ici, le carter 17 de l’actionneur électromécanique 11a, 11b est de forme cylindrique, notamment de révolution autour de l’axe de rotation X, et est ouvert à chacune de ses extrémités 17a, 17b.
Avantageusement, l’actionneur électromécanique 11a, 11b comprend, en outre, un réducteur 19.
Avantageusement, l’actionneur électromécanique 11a, 11b, 11c comprend, en outre, un frein 29.
Le frein 29 est configuré pour freiner et/ou pour bloquer en rotation l’arbre de sortie 20, de sorte à réguler la vitesse de rotation du tube d’enroulement 4, lors d’un déplacement de l’écran 2, et à maintenir bloqué le tube d’enroulement 4, lorsque l’actionneur électromécanique 11a, 11b est désactivé électriquement.
Ici et comme visible à la , le frein 29 est configuré pour être disposé, autrement dit est disposé, entre le moteur électrique 16 et le réducteur 19, c’est-à-dire à la sortie du moteur électrique 16, en particulier dans la configuration assemblée de l’actionneur électromécanique 11a, 11b.
En variante, non représentée, le frein 29 est configuré pour être disposé, autrement dit est disposé, en particulier dans la configuration assemblée de l’actionneur électromécanique 11a, 11b, entre l’unité de contrôle 15 et le moteur électrique 16, autrement dit à l’entrée du moteur électrique 16, ou entre le réducteur 19 et l’arbre de sortie 20, autrement dit à la sortie du réducteur 19, ou encore entre deux étages de réduction du réducteur 19.
Avantageusement, le réducteur 19 et, éventuellement, le frein 29 sont montés, autrement dit sont configurés pour être montés, à l’intérieur du carter 17, en particulier dans la configuration assemblée de l’actionneur électromécanique 11a, 11b.
Le deuxième espace 402c prend la forme d’un secteur angulaire où se déplace la deuxième branche lors du déplacement de la première position vers la deuxième position et inversement.
L’extrémité libre de la deuxième branche comporte un pli 404 qui pénètre dans un alésage 406 prévu à cet effet dans la palette 156.
Ainsi, lorsqu’une force de traction supérieure à la force de rappel du moyen de rappel 158 est exercée sur la chaîne 152, la palette 156 pivote vers la deuxième position, le pli 404 est entraîné par la palette 156 jusqu’à ce que la palette 156 soit contre la butée d’ouverture 160a.
À l’inverse, lorsqu’une force de poussée ou une force de traction inférieure à la force de rappel du moyen de rappel 158 est exercée sur la chaîne 152, la palette 156 est contrainte vers la première position.
Dans le mode de réalisation de l’invention présenté à la , le déplacement en translation du coulisseau 306 est réalisé par un rail 314 qui s’étend parallèlement au montant 102a, c'est-à-dire à la direction de déplacement du coulisseau 306 et qui est monté mobile en translation par rapport au montant 102a du cadre dormant 102 et parallèlement à ce dernier. Le coulisseau 306 est fixé au rail 314. Ainsi, un déplacement du rail 314 dans un sens ou dans l’autre entraîne un déplacement identique du coulisseau 306. Le déplacement en translation du rail 314 est assuré par tous moyens appropriés connus de l’homme du métier tels qu’une liaison glissière entre le rail 314 et le montant 102a.
Le rail 314 constitue un élément du sous-système de transformation 312 qui comporte également un sous-système de transfert 320 qui transforme un déplacement du système actionneur 302 en un déplacement du rail 314.
Le sous-système de transfert 320 comporte une tige filetée 324 montée fixe en translation et libre en rotation sur le montant 102a du cadre dormant 102 et un écrou 322 fixé au rail 314 et vissé sur la tige filetée 324, où l’axe de rotation de la tige filetée 324 est parallèle au rail 314 et donc au montant 102a du cadre dormant 102. L’écrou 322 est ainsi bloqué en rotation.
Le système actionneur 302 est arrangé pour mettre en rotation la tige filetée 324 et, en fonction du sens de rotation, l’écrou 322 va se déplacer linéairement dans un sens ou dans l’autre le long de la tige filetée 324 en entraînant le rail 314 et le coulisseau 306.
Dans le mode de réalisation de l’invention présenté ici, la tige filetée 324 est maintenue en position par des paliers 328 dont l’un est incorporé au système de déviation 308.
La montre un mode de réalisation du système actionneur 302 arrangé dans la traverse basse 102b du cadre dormant 102 destiné à entraîner l’une des tiges filetées 324. Un système actionneur identique et symétrique est prévu pour l’autre tige filetée 324.
Dans le mode de réalisation de l’invention présenté à la , le système actionneur 302 comporte un actionneur 350 muni d’un engrenage moteur 352, où l’actionneur 350 est ici une manivelle commune aux deux systèmes actionneurs 302 et montée mobile en rotation autour d’un axe parallèle à l’axe de la tige filetée 324.
Le système actionneur 302 comporte également une poulie cible 354 solidaire de la tige filetée 324 et coaxiale avec l’axe de la tige filetée 324. La solidarisation s’effectue ici par une connexion par prise mâle-femelle de forme hexagonale.
Le système actionneur 302 comporte également un train de poulies 356 avec une courroie 358 qui engrène avec le train de poulies 356 et la poulie cible 354. Préférentiellement, les poulies 354, 356 et la courroie 358 sont crantées.
Le système actionneur 302 comporte également un train d’engrenages 360 qui engrène avec l’engrenage moteur 352 et avec une poulie du train de poulies 356.
Ainsi, une rotation de l’engrenage moteur 352 du fait de l’activation de l’actionneur 350, entraîne la mise en mouvement du train d’engrenages 360 puis du train de poulies 356 et enfin de la poulie cible 354 et donc de la tige filetée 324.
Bien sûr, il est possible de prévoir une forme différente pour le train d’engrenages 360 et le train de poulies 356.
Avantageusement et selon l'invention, un dispositif d'échange thermique selon l’invention comprend en outre au moins une boîte, dite boîte d’alimentation, formant une paroi pleine périphérique entre un orifice et ladite enceinte de circulation, chaque boîte d’alimentation comprenant une surface interne présentant une pluralité d’éléments en saillie, lesdits éléments en saillie étant configurés pour pouvoir être au contact dudit premier fluide caloporteur et/ou dudit deuxième fluide caloporteur.
Avantageusement et selon l'invention, lesdits éléments en saillie se présentent au moins en partie sous la forme de nervures.
Avantageusement et selon l'invention, lesdits éléments en saillie se présentent au moins en partie sous la forme de picots.
Avantageusement et selon l'invention, lesdits éléments en saillie se présentent au moins en partie sous la forme de portions de conduits.
Avantageusement et selon l'invention, lesdits éléments en saillie d’une bordure de faisceau et ladite bordure de faisceau sont formés d’une même pièce. Ils peuvent ainsi également être formés d’un même matériau. Les éléments en saillie peuvent également être fixés par soudure ou brasage par exemple sur ladite bordure de faisceau.
Avantageusement et selon l'invention, une plaque interne, dite plaque intercalaire, est disposée au contact de chaque plaque externe, entre les plaques internes du bloc échangeur et ladite plaque externe. Ainsi le fluide caloporteur circulant dans la première ou la dernière couche du bloc échangeur au contact desdites plaques externes ne s’échappe pas à travers chaque évidement desdites plaques externes.
L’espace entre chacune desdites plaques internes du bloc échangeur, formant des couches internes, peut être laissé libre ou au moins en partie muni de guide-flux. Avantageusement et selon l'invention, un dispositif d’échange thermique selon l’invention comprend en outre au moins un guide-flux disposé entre chaque plaque interne dudit bloc échangeur, chaque guide-flux étant adapté pour former une pluralité de canaux sensiblement parallèles entre eux. Avantageusement et selon l'invention, chaque couche interne est munie d’au moins un guide-flux adapté pour former une pluralité de canaux sensiblement parallèles entre eux.
Avantageusement et selon l'invention, chaque guide-flux est formé d'une pluralité de tronçons successifs présentant chacun un profil crénelé, de façon à former des parois de guidage et des zones de contact surfacique avec les plaques. Il s’agit par exemple de guide-flux dits « offset » (décalage en anglais) dans lesquels deux tronçons successifs sont décalés latéralement, de sorte que les parois de guidage d'un tronçon situé directement adjacent à un autre tronçon sont décalées latéralement (selon une direction parallèle aux plaques externes du bloc échangeur) par rapport aux parois de guidage de ce dernier.
L’utilisation de tels guides-flux entre les plaques internes du bloc échangeur est facultative mais permet d'améliorer l'efficacité des échanges thermiques. Des plaques internes à cannelures peuvent également être utilisées.
Avantageusement et selon l'invention, le dispositif d'échange thermique selon l'invention comprend :
un premier passage, dit passage du premier fluide caloporteur, permettant la circulation d'un flux du premier fluide caloporteur dans l'enceinte de circulation entre la première entrée et la première sortie, et un deuxième passage, dit passage du deuxième fluide caloporteur, permettant la circulation d'un flux du deuxième fluide caloporteur dans l'enceinte de circulation entre la deuxième entrée et la deuxième sortie.
Avantageusement et selon l'invention, ledit bloc échangeur est adapté pour permettre la circulation d'un premier flux de fluide caloporteur dans ladite enceinte de circulation selon une direction, dite direction principale de circulation du premier fluide, entre la première entrée et la première sortie.
Un dispositif d’échange thermique selon l’invention peut être à flux croisés ou encore à contre courants. Avantageusement et selon l’invention, le parcours du premier flux de fluide caloporteur et le parcours du deuxième flux de fluide caloporteur à l'intérieur du bloc échangeur peuvent être chacun sensiblement rectilignes. Avantageusement et selon l'invention, ledit dispositif d’échange thermique est dit à flux croisés. Le dispositif d'échange thermique selon l'invention est adapté pour permettre la circulation du deuxième fluide caloporteur dans le passage du deuxième fluide caloporteur, selon une direction, dite direction de circulation du deuxième fluide, orthogonale à la direction principale de circulation du premier fluide.
Il est bien sûr également possible d'utiliser tout autre type de bloc échangeur à plaques, par exemple dans lequel le flux de l'un et/ou de l'autre du premier ou du deuxième fluide caloporteur suit un parcours en U ou encore en S.
Avantageusement et selon l'invention, le premier fluide caloporteur et le deuxième fluide caloporteur circulent dans les espaces entre les plaques internes fermés latéralement par des barres (ou tiges) de fermeture.
Le circuit d’injection comprend un laser 7 à haute cohérence dont le faisceau laser continu est transmis par une liaison optique 8 à un modulateur acousto-optique AOM relié électriquement à un générateur de fréquence acoustique AWG. De façon connue, le modulateur AOM transforme le faisceau laser continu en impulsions optiques rectangulaires de très courte durée dont la fréquence d’impulsions est celle du générateur AWG. Chaque impulsion contient un certain nombre de périodes optiques. La fréquence optique dans ces impulsions est égale à la somme de la fréquence optique du laser et de la fréquence acoustique, beaucoup plus faible, fournie par le générateur AWG.
Les impulsions optiques fournies par le modulateur AOM sont amplifiées par un amplificateur optique 11, par exemple à fibre dopée aux ions erbium (EDFA : Erbium Doped Fiber Amplifier), puis filtrées par un filtre optique passe-bande 12, avant d’être transmises à la fibre optique sensible 1 à travers un circulateur optique 13.
Les rétrodiffusions de Rayleigh sont reçues par le circulateur optique 13 qui les dirige vers le circuit de réception 4 via une fibre optique 14 d’entrée dans le circuit de réception 4.
Un coupleur 18 ayant un rapport de division 1:99 (exemple) permet de prélever le signal de la source 7 (1% de sa puissance dans l’exemple) sur une fibre optique 17 pour effectuer l’hétérodynage. L’hétérodynage est réalisé entre le signal de la fibre 17 et celui issu de la fibre 14 au niveau de la photodiode d’un détecteur 23 après recombinaison, par exemple 50:50, desdits signaux par un coupleur optique 19.
Or les fréquences de ces deux signaux sont légèrement différentes : l’une est la fréquence du laser et l’autre la fréquence du signal de rétrodiffusion, à savoir celle, légèrement accrue, élaborée par le modulateur acousto-optique AOM. Il en résulte que la photodiode du détecteur 23 fournit un signal de battement dont la fréquence est la fréquence acoustique (en tant que différence entre les deux fréquences mélangées), et la phase est exactement la phase du signal rétrodiffusé. Autrement dit quand la phase du signal rétrodiffusé varie d’un certain angle, la phase du signal hétérodyne varie du même angle puisque la phase du signal provenant du laser est stable. Et grâce à la fréquence acoustique bien plus faible que la fréquence optique du laser, cette phase est mesurable par des moyens connus.
La technique de l’OTDR avec hétérodynage et détection de phase est préférée car elle fournit une précision bien supérieure à celle qui serait fourni, par exemple, par une simple mesure de décalage temporel du signal rétrodiffusé, qui en outre serait plus complexe à mettre en œuvre.