INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une caractéristique optionnelle de l’invention, la base comprend un cadre comportant deux parois longitudinales et deux parois transversales s’étendant perpendiculairement et entre les deux parois longitudinales, une première paroi transversale étant disposée à une première extrémité longitudinale des parois longitudinales et une deuxième paroi transversale étant disposé à une deuxième extrémité longitudinale des parois longitudinales, au moins une paroi longitudinale porte un flanc d’extension s’étendant dans le plan d’extension principale de la paroi longitudinale vers le connecteur, le flanc d’extension participant à délimiter l’organe de pivotement coopérant avec l’élément de pivotement du connecteur. On comprend ici que l’élément de pivotement porté par le pan coopère avec l’organe de pivotement qui est lui-même disposé sur le flanc d’extension de la paroi longitudinale.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, l’organe de pivotement comprend une languette délimitée longitudinalement par au moins une rainure verticale formée dans le flanc d’extension, la languette portant un toron s’étendant transversalement vers l’extérieur de la base.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, la languette est mobile autour d’un axe de fléchissement parallèle à la direction longitudinale.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, les deux pans comprennent chacun un élément de pivotement, la base comprenant au moins deux organes de pivotement destinés à coopérer avec l’un ou l’autre des éléments de pivotement de sorte à former un dispositif de pivotement entre le connecteur et la base.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, l’élément de pivotement comprend un orifice traversant le pan le long de la direction de pivotement et destiné à coopérer avec un toron porté par la base et formant l’organe de pivotement.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, le dispositif de connexion comprend un organe de couverture dimensionné pour recouvrir au moins le module de connexion, les moyens de reprise d’efforts étant configurés pour présenter une empreinte de forme complémentaire à celle d’un bord inférieur de l’organe de couverture.
La présente invention a également pour objet un balai d’essuyage comprenant une lame d’essuyage et un dispositif de connexion selon l’une quelconque des caractéristiques précédentes.
La présente invention concerne également un système d’essuyage comprenant au moins un bras d’essuie-glace et un balai d’essuyage selon la caractéristique précédente, le balai d’essuyage étant disposé à une extrémité du bras d’essuie-glace, le bras d’essuie-glace étant rendu solidaire au balai d’essuyage par coopération avec le dispositif de connexion.
D’autres caractéristiques, détails et avantages de l’invention ressortiront plus clairement à la lecture de la description de plusieurs exemples de réalisation donnés à titre indicatif et non limitatif en référence aux dessins schématiques annexés parmi lesquels :
est une vue en perspective d’un connecteur, d’un module de connexion, d’un capot et d’un élément de couverture formant le dispositif de connexion représenté sur la ;
Selon une variante, le procédé de prédiction comprend en outre une étape d’optimisation pour déterminer des paramètres de roulage optimaux permettant de limiter le vieillissement de la batterie, les paramètres de roulage optimaux étant déterminés sur la base des paramètres de roulage actuels et desdites données du modèle d’apprentissage automatique.
Un autre objet de l’invention concerne un programme d’ordinateur comprenant des instructions de code de programme pour l’exécution des étapes d’un procédé de prédiction selon l’invention, lorsque ledit programme fonctionne sur un ordinateur.
L’invention a en outre trait à un véhicule automobile comprenant un système de prédiction selon l’invention.
L’invention concerne un système de prédiction d’un état de santé ou d’une durée de vie restante d’une batterie B de véhicule automobile V.
Ce type de batterie B comporte des modules et/ou cellules. Par simplification, l’invention est présentée avec des modules C. Ces modules C sont équipés de capteurs de pression P.
Le système de prédiction comprend des données d’un modèle d’apprentissage automatique M de prédiction d’un état de santé ou d’une durée de vie restante. La prédiction est faite sur la base de données d’entrées étant des données d’historiques de paramètres de roulage parmi des tensions, des courants, des durées de stationnements, des durées de recharges, des types de recharges, des températures, et des pressions mécaniques sur les modules C de la batterie B.
Les données d’historiques sont issues de plusieurs véhicules du même type, et comprennent des fonctions de distribution multimodale de plusieurs lois normales desdits paramètres.
Le système comprend en outre un moyen de prédiction pour prédire un état de santé ou une durée de vie restante de la batterie B, sur la base de paramètres de roulage actuels correspondants.
Il y a deux types de vieillissement de la batterie : le vieillissement pendant stockage et le vieillissement pendant l’utilisation. Le vieillissement réel se compose de ces deux types de vieillissement, et la proportion change fortement selon l’utilisateur. Les solutions proposées dans la recherche scientifique pour la prédiction de vieillissement, ne sont pas satisfaisantes parce qu’elles ne sont pas basées sur des données représentatives de l’utilisation réelle.
Comme Xiaopeng Tang et al. a évoqué dans l’article « Recovering large-scale battery aging dataset with machine learning », la difficulté d’utiliser les données d’utilisation réelle est le mesurage de l’état de santé. De nombreuses données, comme la tension, le courant, la température, sont collectées, cependant il n’y a pas de données de l’état de santé correspondant à ces utilisations. Les auteurs dans l’art antérieur cherchent à construire un modèle qui peut utiliser les données d’utilisation réelle. Par ailleurs, cette recherche n’est pas pratique, parce que la vérification est limitée aux données des laboratoires. Avec les données d’utilisation réelle, le modèle serait beaucoup plus compliqué.
Le meilleur choix est de pouvoir mesurer l’état de santé en ligne : la demande de brevet FR2105914 propose d’évaluer l’état de santé avec le gradient d’augmentation de température. Pour être complet, le principe de cette invention est résumé comme suit : - 1. Le gradient de l’augmentation de température dépend de l’état de charge, l’état de santé, la température de la batterie, la puissance ainsi que le débit du fluide calorifique, étant donné que la conception du refroidisseur est figée. Une série d’expériences est à réaliser sur une matrice qui couvre toute la plage des paramètres impactants. Pour l’état de santé, il faut des essais en début, au milieu et en la fin de vie de la batterie. Un modèle d’apprentissage automatique M est construit pour prédire le gradient de température. - 2. Sur le véhicule, le gradient de l’augmentation de température est mesuré et comparé aux mêmes conditions avec la prédiction en début de vie. L’écart entre le gradient mesuré et le gradient prédit indique le vieillissement de la batterie B.
Il faut noter que ces mesures concernent uniquement la réduction de puissance, tandis que la réduction de la capacité n’est pas évoquée dans ces essais.
Il y a un autre facteur impactant sur le vieillissement : la pression mécanique sur les cellules. La demande de brevet FR2109168 propose d’installer un capteur de la force P dans les modules de batterie C. Il est important d’avoir ces mesures pour chaque module C, parce que le niveau de pression dépend de la tolérance d’assemblage du module C. Chaque module C a sa valeur unique.
Les données primitives d’entrée sont les suivantes : - 1. En recharge : la tension et l’état de charge (SOC) au début et à la fin de la recharge, le courant maximal et moyen de recharge, la durée de recharge, la température moyenne, maximale et minimale du module C, la pression mécanique moyenne, maximale et minimale du module C. - 2. En décharge : la tension et l’état de charge au début et à la fin de la décharge, le courant maximal et moyen de décharge, la durée de décharge, la température moyenne, maximale et minimale du module C, la pression mécanique moyenne, maximale et minimale sur le module C. - 3. En stationnement : la tension et l’état de charge en début de stationnement, la température au début et à la fin du stationnement, la durée de stationnement, la pression mécanique moyenne, maximale et minimale du module.
Ces données ne peuvent pas être utilisées directement, parce que l’évolution de l’état de santé ne peut pas être constatée après chaque utilisation ou stationnement. C’est toujours après une période d’utilisation qu’une évolution significative de l’état de santé est à détecter.
Exemple 1 : synthèse du composé de Formule (Ia) Etape 1 : couplage amidique A 2 g d’acide 4-formylbenzoïque (13,3 mmol) dans du dichlorométhane anhydre (40 mL) sont ajoutés 2,9 mL de chlorure d’oxalyle (33,3 mmol) et deux ou trois gouttes de diméthylformamide anhydre. Le milieu réactionnel est agité à température ambiante pendant deux heures puis évaporé à sec à l’aide d’un évaporateur rotatif. Le brut réactionnel est mis en solution dans 40 mL de diméthylformamide anhydre et l’amine primaire aliphatique (20 mmol) est ajoutée. Le milieu est chauffé à 90 °C pendant 24 heures. Après retour à température ambiante, le précipité est filtré puis lavé 3 fois avec une solution de NaOH 1M afin d’éliminer le réactif acide 4-formylbenzoïque, puis neutralisé par une solution de HCl 1M et lavé 3 fois avec de l’éther diéthylique pour éliminer l’amine aliphatique en excès. Aucune purification supplémentaire n’est nécessaire.
L’amine primaire aliphatique est choisie parmi la butylamine, la pentylamine, l’octylamine, l’undécylamine, la dodécylamine, la tridécylamine, la tétradécylamine, la pentadécylamine et l’octadécylamine, en fonction de la longueur de la chaîne alkyle R souhaitée. La quantité de matière de l’amine primaire aliphatique utilisée est la même quelle que soit la longueur de la chaîne de l’amine.
Etape 2 : Condensation de Knoevenagel A 0,76 g du composé obtenu à l’étape 1 (2,2mmol), 0,37 g de curcumine (1 mmol) sont ajoutés dans 40 mL de chloroforme anhydride, de dichlorométhane anhydride avec l’ajout éventuel d’une faible quantité de diméthylsulfoxyde suivant la solubilité du composé obtenu à l’étape 1. Puis, 20 µL de pipéridine (0,2 mmol), 12 µL d’acide acétique glacial (0,2 mmol) et 2,5 g de tamis moléculaire 4Å sont ensuite ajoutés. Le milieu est agité à température ambiante pendant 48 heures. Après filtration pour éliminer le tamis moléculaire, le milieu est évaporé à l’évaporateur rotatif afin d’éliminer le chloroforme et les catalyseurs. Le milieu est dilué dans le dichlorométhane et extrait plusieurs fois à l’eau. Après séchage sur sulfate de sodium anhydre et évaporation, le brut réactionnel est purifié sur colonne de chromatographie de silice avec comme éluant un mélange dichlorométhane/acétate d’éthyle 8/2.
Caractère hydrophobe des composés de Formule (Ia) Pour déterminer le caractère hydrophobe des composés de Formule (Ia), des mesures d’angle de contact ont été effectuées.
Une solution de curcumine ou de composé de Formule (Ia) a été préparée à une concentration de 2,2 mM. Puis, 3 dépôts successifs de 100 μL ont été réalisés sur une lame de microscope en verre par enduction centrifuge (vitesse de rotation de 2000 tpm, 1,5 min de séchage entre chaque dépôt) afin de former un film mince et homogène.
Pour les mesures d’angle de contact, environ 8 μL de solvant sont déposés sur le film mince préparé ci-dessus à l’aide d’une seringue à injection automatique. Deux solvants ont été utilisés : l’eau et le diiodométhane.
La montre l’évolution de l’angle de contact en fonction du composé étudié du dérivé de curcumine et plus précisément, pour les composés de Formule (Ia) avec R = C 8 , C 12 , C 14 et C 16 .
Dans les deux cas, eau et diiodométhane alors utilisés comme solvants, une augmentation de l’angle de contact est observée avec l’augmentation de la longueur de la chaine du groupe R. La curcumine présente la valeur la plus faible de 77° avec l’eau. Cette valeur confirme que la curcumine ainsi que ses dérivés sont des molécules peu hydrophiles, entrainant leur faible solubilité dans l’eau mais pas assez hydrophobes pour former des nano-assemblages stables. Le film du composé de Formule (Ia) avec R = C 8 présente un angle de contact avec l’eau de 88°. Pour les autres composés de Formule (Ia), les angles de contact sont supérieurs à 90 avec une valeur maximale de 103° pour le composé de Formule (Ia) avec R = C 16 . La même tendance est observée pour les angles de contact avec le solvant diiodométhane.
Exemple 2 : synthèse de nano-assemblages organiques selon l’invention
Synthèse Une solution organique à 0,55 mM du composé de Formule (Ia) obtenu dans l’Exemple 1 est préparée dans 1 mL de tétrahydrofurane.
On utilise un dispositif de préparation par flash-nanoprécipitation tel que décrit ci-dessus en relation avec la . Le mélangeur 1 est un mélangeur à jets d’impact de liquides confinés.
On place la solution organique du composé de Formule (Ia) dans la seringue 4 et on place de l’eau dans la seconde seringue 5.
Les deux pistons des seringues sont poussés simultanément à une vitesse de 5 mm/s pour amener les solutions dans le mélangeur 1, de manière simultanée.
En sortie de mélangeur, la solution de nano-assemblages est directement diluée dans 24 mL d’eau.
Concentration massique dans l’eau Les nano-assemblages organiques selon la présente invention peuvent avoir une concentration molaire allant jusqu’à 0,4 mmol/L, soit une concentration massique comprise entre 200 et 290 µg/mL (selon le dérivé de la curcumine utilisé). La méthode selon l’invention permet donc d’augmenter la concentration massique de la molécule d’un facteur 25000 environ par rapport à la solubilité la plus faible de la curcumine de 0,011 µg/mL.
Par suspension de microorganisme, on entend un mélange de microorganismes avec un diluant aqueux isotonique connu de l’homme du métier tel qu’un diluant de type tryptone-sel, ou encore un mélange de microorganismes avec un milieu de culture ou tout autre diluant équivalent connu de l’homme du métier.
On entend par milieu minimum appauvri un milieu minimum connu de l’homme du métier, dans lequel la demanderesse a diminué la quantité totale de carbone et possiblement la quantité d’oligo-éléments. Il s’agit d’un milieu minimum appauvri en nutriments.
Avantageusement, l’emploi de ce milieu permet de provoquer un stress bénéfique parmi les microorganismes employés dans le présent procédé, ces derniers vont en effet avoir tendance à modifier leur comportement et leur métabolisme pour survivre.
Ces variantes, non limitatives, permettent la déclinaison du procédé selon l’invention à une large diversité de microorganismes.
Les microorganismes étant sensibles aux conditions de l’environnement, la demanderesse a pu constater que le pH avait tendance à diminuer avec l’ajout d’un support biosourcée, notamment la rafle de maïs. Pour contrecarrer l’acidité relative à l’emploi de tels supports solides, la demanderesse propose donc une inoculation desdits supports avec une solution d’ensemencement contenant du carbonate ou des espèces carbonatées dans une concentration préférentiellement comprise entre 4 et 15 mmol/L
Les carbonates et les espèces carbonatées utilisable dans l’invention peuvent être choisi parmi les ions carbonates (CO 3 2- ), les ions hydrogénocarbonates (HCO 3 - ), l’acide carbonique (H 2 CO 3 ) ou leur mélange.
L’hydrogénocarbonate de sodium (NaHCO 3 ) ou le carbonate de calcium (CaCO 3 ) sont les carbonates alcalins préférés au sens de l’invention.
Dans un mode de réalisation préférentiel, l’immobilisation des microorganismes sur les supports s’effectue avec une solution d’ensemencement constituée d’un mélange contenant une suspension de microorganismes, un milieu minimum appauvri dans un ratio équivalent en volume respectif de 5 : 95 (v/v) ainsi que l’ajout de 0.067 % en poids de ce mélange de carbonate de sodium (NaHCO 3 ). Il est entendu au sens de l’invention que ce ratio est modulable en fonction de la quantité et de la nature du support.
Afin de finaliser l’étape d’immobilisation, il convient d’incuber le mélange constitué par les supports et la solution d’ensemencement. Cette étape va permettre l’adhésion des microorganismes sur le support par adsorption et/ou absorption ainsi que leurs croissances.
Par incubation, on entend le maintien des microorganismes dans des conditions favorables de croissance. Les conditions d’incubation au sens de l’invention comprennent une température d’incubation comprise entre 20 °C et 37 °C, une durée d’incubation comprise entre 8 h et 10 j avec agitation ou recirculation, s’il y a lieu.
Les durées d’incubation peuvent être comprises entre 8 h et 240 h, entre 8 h et 216 h, entre 8 h et 192 h, entre 8 h et 168 h, entre 8 h et 144 h, entre 8 h et 120 h, entre 8 h et 96 h, entre 8 h et 72 h, préférentiellement entre 8 h et 48 h. et encore plus préférentiellement entre 24 h et 48 h.
Il est entendu que ces conditions s’appliquent à des microorganismes vivants, et qu’il s’agira de moduler celles-ci en fonction du microorganisme concerné.
Au sens de l’invention, il est défini de manière indifférenciée, que les supports immobilisés sont considérés comme étant des supports obtenus à la fin de l’incubation.
La troisième étape du procédé selon l’invention concerne le séchage. Les supports immobilisés doivent être séchés pour être conditionnés. C’est une étape critique qui s’affranchit de la lyophilisation et autre procédé délétère pour la survie des microorganismes. En effet, la lyophilisation et les procédés connus posent problème quant à la survie des microorganismes. Dans le cadre de la lyophilisation, on observe une baisse conséquente du pourcentage de survie des microorganismes lors du séchage et du stockage sous forme lyophilisée qui est un moyen classiquement utilisé pour préserver ces derniers avant leur emploi.
Avantageusement, le procédé selon l’invention permet de maintenir un pourcentage de survie moyen au moins deux fois supérieur à celui obtenu avec des microorganismes lyophilisés au bout d’un an.
Le séchage peut se faire à l’aide d’une étuve sous vide ou tout autre moyen de séchage équivalent et adapté que l’homme du métier saura employer.
Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, le volet pivotant est configuré pour pivoter vers le haut, suivant une direction perpendiculaire à un axe de la soufflante, quand le sillage est extérieurement éloigné de la surface inférieure de la nacelle, de manière à ramener ledit sillage en contact avec ladite surface inférieure. Ici, le sillage se situe vers le bas et en-dessous de la surface inférieure de la nacelle, on dit que le sillage est hors contact.
Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, le volet pivotant est configuré pour pivoter vers le bas quand le sillage est dirigé vers les soufflantes, de manière à ramener ledit sillage en contact avec la surface inférieure. Ici, le sillage traverse l’intérieur de la nacelle, on dit qu’il y a une ingestion de sillage.
Avantageusement, le pivotement du volet permet de corriger le décalage vertical de la position du sillage en surélevant ou en rabaissant ladite position jusqu’à ce que ledit sillage soit en contact avec la surface inférieure, comme lors de la WWNI en conditions de vol dites normales, i.e. conditions dans lesquelles l’angle d’incidence du flux d’air sur l’aile est sensiblement faible et constant, et le niveau de poussée est également sensiblement constant.
Alternativement, le volet pivotant peut être formé de plusieurs segments actionnés indépendamment les uns des autres et recouvrant tout ou partie de l’envergure de la nacelle, afin de régler plus finement et localement la correction du décalage du sillage sur une partie de l’envergure totale de la surface inférieure de la nacelle.
Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, la phase de vol de l’aéronef correspond à une phase d’ascension ou de croisière ou de descente.
De préférence, le volet pivotant selon le procédé de l’invention n’est pas opéré lors de la phase de décollage de l’aéronef. A cet effet, lors de ladite phase de décollage, le volet reste immobile. Ici, par « immobile » on comprend que le volet se retrouve préférentiellement dans la première position et reste immobile en rotation dans un référentiel lié à l’aéronef.
L’invention a également pour objet un aéronef à voilure fixe comprenant un fuselage, deux ailes générant chacune un sillage et disposées respectivement de part et d’autre du fuselage et comprenant un volet, et deux groupes propulsifs disposés respectivement en aval et à distance de chaque aile, chacun des groupes propulsifs comprenant une nacelle accueillant au moins deux soufflantes non coaxiales, ladite nacelle comprenant une paroi inférieure munie d’une surface inférieure et s’étendant sensiblement dans le prolongement l’aile, l’aéronef étant remarquable en ce qu’il comprend des moyens de contrôle du pivotement du volet, d’une première position dans laquelle le sillage est à distance de la paroi inférieure, vers une deuxième position dans laquelle le sillage est en contact avec la paroi inférieure.
Les moyens de contrôle correspondent préférentiellement à un ensemble de composants comprenant au moins les moyens de détection, des actionneurs aptes à pivoter le volet, et une unité de commande capable d’exécuter le procédé de l’invention.
Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, les moyens de contrôle garantissent que le sillage soit accolé à la paroi inférieure en toute circonstance, notamment en régulant la position du volet en fonction d’une position détectée du sillage.
Préférentiellement, la régulation de la position du volet est basée sur des modèles aérodynamiques simulés en amont pour prédéfinir l’angle du volet, et de manière avantageuse, les moyens de détection agissent comme un moyen correctif des modèles aérodynamique issus de la simulation.
Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, l’aéronef comprend des moyens de détection et des moyens de traitement des signaux issus des moyens de détection afin de déterminer la position relative du sillage par rapport à la paroi inférieure.
Préférentiellement, les moyens de contrôle comprennent, en outre, les moyens de traitement des signaux issus des moyens de détection.
De façon avantageuse, la présente invention permet de rétablir la WWNI permettant au sillage d’être en contact de manière permanente avec la surface inférieure même lors des conditions de vol induisant des changements d’angle d’incidence du flux d’air sur l’aile et du niveau de poussée. L’invention permet donc de garantir la WWNI et ainsi de réduire la traînée aérodynamique et d’augmenter la portance de l’aéronef dans toutes les conditions de vol de l’aéronef.
En supplément des avantages techniques discutés ci-dessus, l’invention est particulièrement avantageuse en ce qu’elle a une incidence positive sur la consommation du carburant.
L’invention a également pour avantage d’être adaptable aux avions existants, car elle ne requiert pas de modification d’une aile ou d’un fuselage standard.
est calculé à partir de la formule :
De préférence, σ SS = - )² *[1 2 4 8 …. ]. Chaque coefficient σ SS (p) de la matrice σ SS est égal à 2 p-1 * .
De préférence, σ TT = - )² *[1 2 4 8 …. ]. Chaque coefficient σ TT (p) de la matrice σ TT est égal à 2 p-1 * .
De préférence, σ ST = - )² *[1 2 4 8 …. ]. Chaque coefficient σ ST (p) de la matrice σ S T est égal à 2 p-1 * =
Selon un mode de réalisation ,N est égal à 1. Ainsi, dans ce mode de réalisation, σ SS = - )² , σ TT = - )² et σ ST = - )².
De préférence, N est égal à 5. Un nombre N égal à 5 permet d'obtenir un d’équilibre entre le temps de calcul de la fonction de coût adaptative et une précision satisfaisante de l’estimation de la différence de distributions
Ainsi, la matrice dépend de chaque époque d'entrainement, l'ensemble { 1≤j≤nS, et l'ensemble { } 1≤j≤nT, étant modifiés à chaque époque d'entrainement du nombre M d'époques.