INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A nouveau, l’intégration dans un équipement du véhicule est facilité. La surface d’émission de la nappe de guidage flexible peut s’étendre sur une surface large, supérieure à plusieurs dizaines de cm2 par exemple.
La illustre un ensemble 900 selon un quatrième mode de réalisation de l’invention.
Selon le quatrième mode de réalisation de l’invention, l’ensemble 900 comprend une couche externe 910 et le module lumineux 500 décrit en référence à la , avec au moins deux nappes de guidage flexibles 510.1 et 510.2 placées l’une à côté de l’autre, et plusieurs éléments d’injection 520.1 et 520.2 respectivement associés aux nappes de guidage flexibles 510.1 et 510.2.
Plusieurs sources 530.1 et 530.2 sont en outre associées aux éléments d’injection 520.1 et 520.2 et sont pilotables individuellement par l’élément de contrôle 540 de la , non représenté sur la .
La première source de lumière 530.1 est apte à émettre de la lumière dans un premier intervalle de longueurs d’onde, et la deuxième source de lumière 430.2 est apte à émettre de la lumière dans un deuxième intervalle de longueurs d’onde. Le premier intervalle de longueurs d’onde peut être identique au deuxième intervalle de longueurs d’onde. Ainsi, l’activation de l’une ou l’autre des sources fait varier la partie de la couche externe 810 qui est éclairée. En variante, le premier intervalle de longueurs d’onde peut être distinct du deuxième intervalle de longueurs d’onde. Dans ce cas, l’activation de l’une ou l’autre des sources fait à la fois varier la partie de la couche externe 810 qui est éclairée mais également la couleur de la lumière émise par l’ensemble.
Il est ainsi rendu possible de réaliser une animation lumineuse à partir d’une variation de couleur de la lumière émise et de variations spatiales de la lumière émise à travers la couche externe 910 de l’ensemble 900, comme pour le deuxième mode de réalisation. Bien qu’il utilise plus de nappes de guidages flexibles et d’éléments d’injection, le quatrième mode de réalisation permet de fixer le nombre de couleurs réalisables par l’ensemble, en fonction du nombre de nappes de guidage flexibles, en utilisant des sources de lumière simples et peu coûteuses, et permet de réaliser des ensembles de plus grandes tailles, et avec une plus grande flexibilité.
La couche externe 910 comprend les mêmes ouvertures 920 que les ouvertures 620, 720 et 820 précédemment présentées, à titre illustratif uniquement.
La représente également la seconde opération OP2 mise en œuvre par le dispositif de calcul MP selon la première approche. Cette seconde opération OP2 traite le premier signal de verrouillage Vr1 élaboré au cours de la première opération OP1. Au cours d’une première étape de comparaison, on compare la valeur de l’échantillon Vr1(n), produit à l’instant n, du premier signal de verrouillage Vr1, avec la valeur de l’échantillon Vr1(n-1) produit à l’instant précédent n-1, qui a donc été mémorisé. Selon le résultat de cette comparaison on incrémente ou on décrémente d’une valeur d’incrémentation prédéterminée Delta, la commande numérique d’ajustement Clan élaborée produit à l’instant précédent n-1 pour élaborer cette commande numérique à l’instant n. On comprend donc que cette seconde opération OP2 vise à maximiser l’amplitude du premier signal de verrouillage Vr1 (représentatif de la puissance d’une deuxième harmonique de la fréquence de modulation dans le signal numérique de contrôle Vn), en faisant évoluer, à la hausse ou à la baisse, la commande numérique d’ajustement Clan. Lorsque le signal de contrôle V incorpore plusieurs signaux de modulation, et donc comme on l’a présenté dans le paragraphe précédent la première opération produit une pluralité de premiers signaux de verrouillage Vr1, une pluralité de seconde opération s’exécute de manière concurrente, chaque seconde opération traitant un premier signal de verrouillage Vr1 parmi la pluralité produite par la première opération.
La seconde étape de comparaison pourrait être rendue différente de la simple comparaison entre deux échantillons successifs présentée dans cet exemple conduisant à maximiser l’amplitude du premier signal de verrouillage Vr1. On choisira cette étape de comparaison selon le critère d’optimisation choisi, c’est-à-dire selon que l’on cherche à maximiser, à minimiser ou à rendre égal à une valeur déterminée le signal de verrouillage.
La représente les opérations OP1, OP2 mise en œuvre par le dispositif de calcul MP selon une seconde approche. La première opération OP1 de traitement du signal numérique de contrôle Vn comprend les mêmes première étape de fenêtrage W et seconde étape T de transformation dans le domaine fréquentiel que celle de la première approche. Ces étapes sont suivies de deux étapes concurrentes de sélection S1, S2 produisant deux signaux de verrouillage Vr1, Vr2. La première étape de sélection S1 produisant le premier signal de verrouillage Vr1 est identique à l’étape de sélection de la première approche. Au cours de la seconde étape de sélection S2 on sélectionne, dans le signal produit par l’étape de transformation, l’échantillon correspondant à la phase de la fréquence de modulation Fd (le fondamental). Cette étape de sélection S2 conduit donc à produire un signal numérique Vr2 appelé « deuxième signal de verrouillage » dans la suite de cette description, ce deuxième signal de verrouillage étant représentatif de la phase du fondamental de la fréquence de modulation présente dans le signal numérique de contrôle Vn.
La représente également la seconde opération OP2 mise en œuvre par le dispositif de calcul MP selon la seconde approche. Cette seconde opération préserve le principe exposé dans la description détaillée de la première approche selon lequel on cherche à maximiser l’amplitude du premier signal de verrouillage Vr1, en faisant évoluer, à la hausse ou à la baisse, la commande numérique d’ajustement Clan. On retrouve bien l’étape d’incrémentation ou de décrémentation d’une valeur d’incrémentation Delta de la commande numérique d’ajustement élaborée à l’instant précédent n-1 pour élaborer cette commande numérique à l’instant n. Selon cette seconde approche toutefois, le signe Si appliqué à la valeur d’incrémentation Delta est déterminé par une étape de comparaison entre le deuxième signal de verrouillage Vr2 avec la phase Phi du signal de modulation. Comme cela a été présenté préalablement, cette comparaison sur les phases permet de déterminer position relative de la fréquence d’émission et de la fréquence de résonnance du filtre. La valeur d’incrémentation Delta est quant à elle déterminée par l’intermédiaire d’une fonction métrique f qui s’applique au premier signal de verrouillage Vr1. A titre d’exemple cette fonction peut consister à déterminer la proportion relative de la puissance présente dans la seconde harmonique vis-à-vis de la puissance totale mesurée dans le spectre ou de la puissance présente dans la fréquence fondamentale.
Lorsque le signal de contrôle V incorpore plusieurs signaux de modulation, les mêmes principes que ceux exposés dans le cadre de la première approche s’appliquent, ces principes conduisant à fournir, à l’issue de la première opération OP1, une pluralité de premier et deuxième signaux de verrouillage Vr1, Vr2, et chaque couple de signaux de verrouillage Vr1, Vr2 étant traité par une instance de la deuxième opération OP2, ces instances de la deuxième opération OP2 s’exécutant de manière concurrente.
Pour conclure cette section portant sur les principes généraux exploités par l’invention, on note qu’en appliquant, à l’aide du modulateur M, un signal de modulation sinusoïdal, c’est-à-dire en appliquant une modulation spectralement pure à la fréquence d’émission, on limite l’apparition d’harmoniques dans le signal de contrôle V fourni par le photodétecteur PD (par comparaison avec une modulation en créneau par exemple). Les harmoniques détectées par le dispositif de verrouillage R sont alors bien représentatives de la qualité du verrouillage entre la fréquence d’émission et la fréquence de résonnance.
On note également que les mêmes principes de verrouillage sont applicables à une configuration dans laquelle le laser présente une fréquence d’émission fixe, et dans laquelle le dispositif d’ajustement H est associé au filtre MR de manière à ajuster sa fréquence de résonance. Cette configuration est représentée sur la . Le dispositif d’ajustement H dans ce cas peut être un réchauffeur, permettant d’ajuster la température de fonctionnement du filtre et donc sa fréquence de résonnance.
Enfin, il n’est pas nécessaire que le modulateur M soit un élément séparé du système photonique 1 : il peut être par exemple intégré au dispositif de verrouillage R, celui-ci produisant donc le signal de modulation et l’appliquant au dispositif d’ajustement H exploité pour moduler la fréquence d’émission ou de résonnance. Si un même dispositif d’ajustement H est exploité à la fois pour moduler et ajuster la fréquence d’émission d’un laser ou de résonnance d’un filtre, le dispositif de verrouillage R peut simplement procéder à la somme du signal de modulation et du signal de commande, et le signal résultant de cette somme appliqué à cet unique dispositif d’ajustement H.
Les principes qui viennent d’être présentés trouvent tout leur intérêt lorsqu’une pluralité d’éléments dans le système photonique 1 doit être verrouillée entre eux. C’est notamment le cas lorsque le système photonique 1 est composé d’une pluralité de filtres, comme cela est le cas sur les figures 2a et 3a. C’est également le cas lorsque le système photonique est composé d’un filtre composé d’une pluralité de filtres élémentaires couplés entre eux comme cela est représenté sur les figures 2b et 3b. Dans tous les cas, on exploite préférentiellement un unique photodétecteur PD pour ajuster et verrouiller entre eux au moins une fréquence d’émission d’au moins une source laser La et au moins une fréquence de résonnance d’au moins un filtre MR.
Verrouillage par multiplexage temporel Dans ce premier mode de réalisation, le système photonique 1 comprend une pluralité de dispositifs d’ajustement H sélectivement commandables et respectivement associés à une pluralité de filtres ou à une pluralité de sources laser. Le procédé de positionnement spectral du système photonique 1 comprend une étape de sélection d’un seul des dispositifs d’ajustement H associé donc à un seul filtre sur lequel est mis en œuvre les opérations de verrouillage.
Ainsi, sur l’exemple représenté sur les figures 2a et 2b, une pluralité de filtres en forme de micro anneaux MR1,MR2,MR3 sont couplés à un guide d’onde WG. On retrouve dans ces exemples, une source laser La en amont d’un guide d’onde WG, WG1 et le photodétecteur PD en aval de ce guide d’onde WG ( ) ou d’un guide d’onde complémentaire WG2 ( ). Dans l’exemple de la , la source laser La émet un rayonnement présentant une pluralité de fréquences d’émission, et on cherche à accorder chaque filtre MR1,MR2,MR3 à l’une des fréquences d’émission de la source laser La. Dans l’exemple de la , la source laser émet un rayonnement lumineux pouvant présenter une unique fréquence d’émission, et on cherche à accorder chaque filtre élémentaire MR1,MR2,MR3 sur la fréquence d’émission de la source laser pour ajuster la fonction de transfert global du filtre.
Un modulateur M produit un signal de modulation Vd, de préférence spectralement pur et présentant donc une unique fréquence de modulation Fd. Ce signal de modulation est sélectivement appliqué à l’un seulement des réchauffeurs H1,H2,H3 à l’aide d’un signal de sélection Sel.
Dans le même temps, le dispositif de verrouillage R reçoit le signal de contrôle fourni par le photodétecteur PD et fourni un signal de commande CL1,CL2,CL3 au réchauffeur sélectionné H1,H2,H3. Le dispositif de verrouillage R est ainsi configuré pour commander le modulateur M et sélectionner, à l’aide du signal de sélection Sel, le réchauffeur H1,H2,H3 auquel est appliqué le signal de modulation Vd et le signal de commande CL1,CL2,CL3. Le dispositif de verrouillage choisit de la sorte le filtre MR1,MR2,MR3 dont la fréquence de résonnance est accordée.
Le dispositif de verrouillage R peut être configuré pour exécuter, outre les première et deuxième opérations OP1, OP2, une machine d’état émettant un signal de sélection Sel sélectionnant circulairement un des réchauffeurs H1,H2,H3 modulé et commandé, par exemple au cours de périodes de verrouillage successives dont la durée peut être typiquement comprise entre quelques microsecondes à quelques millisecondes. Au cours de chaque période de verrouillage, le dispositif de verrouillage R met en œuvre les opérations de verrouillage exposées précédemment et conduisant à verrouiller la fréquence de résonnance F0 du filtre ou filtre élémentaire sélectionné sur une fréquence d’émission du laser La. A l’issue d’un cycle complet, chaque filtre ou filtre élémentaire MR1,MR2,MR3 est bien verrouillé sur une fréquence d’émission du laser La.
Verrouillage par multiplexage en fréquence Dans ce second mode de réalisation, le système photonique 1 comprend également une pluralité de dispositifs d’ajustement respectivement associés à une pluralité de filtres ou à une pluralité de sources laser. Le dispositif de verrouillage produit une pluralité de signaux de verrouillage, chaque signal de verrouillage étant associé à un dispositif d’ajustement, et donc à un filtre. Le dispositif de verrouillage produit également, concurremment, une pluralité de signaux de commande. Pour permettre cela, les fréquences de modulation appliquées aux dispositifs d’ajustement H sont distinctes les unes des autres.
Ainsi, on retrouve dans un deuxième exemple conforme à ce mode de réalisation représenté sur les figures 3a et 3b, le système photonique 1 de l’exemple précédent comprenant la pluralité de filtre en micro-anneaux MR1,MR2,MR3, les réchauffeurs H1,H2,H3 associés à ces filtres. Dans le cas de la , le laser La produit un rayonnement présentant une pluralité de fréquence d’émission. Dans le cas de la , le laser La produit un rayonnement présentant une unique fréquence d’émission. Dans les deux exemples, l’unique photodétecteur PD produit le signal de contrôle V.
L’invention a également pour objet de proposer un dispositif pour l’examen de la partie antérieure de l’œil par rétro-illumination, comportant des moyens d’illumination de l’œil comprenant une source de lumière et des moyens d’imagerie de la partie antérieure de l’œil, caractérisé en ce que les moyens d’illumination comprennent une source de lumière du type diode électroluminescente (DEL), des moyen de collimation pour former un faisceau lumineux tel qu’un bloc optique, un diaphragme, des moyens de polarisation, des moyens de réflexion pour l’envoi du faisceau lumineux vers l’œil d’un patient, et un moyen d’obturation d’une partie du faisceau lumineux formé constituant les moyens de modulation d’une zone du faisceau lumineux.
De manière avantageuse, le moyen d’obturation ou obturateur permet de créer un faisceau de lumière dont une zone est « coupée », donc éteinte par l’obturateur. Ce dernier est de préférence constitué par un disque opaque interposé sur la trajectoire du faisceau lumineux, absorbant le faisceau lumineux.
La lumière émise par la source est concentrée par un bloc optique constitué d’un groupe de lentilles tel qu’une lentille de collimation en tant que moyens de collimation de la lumière émise par la source et un doublet afocal formé de deux lentilles qui concentre le faisceau sur le diaphragme pour optimiser la puissance apportée, le diamètre du faisceau lumineux ainsi formé étant réduit. On peut envisager une lentille de collimation permettant de sortir le faisceau avec le bon diamètre.
L’obturateur peut alors être placé dans la trajectoire du faisceau lumineux, après le bloc optique, en amont, au centre ou en aval du diaphragme.
L’obturateur, placé au centre du faisceau lumineux formé en sortie du bloc optique, par exemple au centre du diaphragme permet d’empêcher l’illumination de la zone centrale de l’œil qui présente un reflet habituel, ledit obturateur étant dans le plan du diaphragme, tous les deux étant conjugués avec le plan d’imagerie devant l’œil.
De préférence, les moyens d’illumination du dispositif comprennent au moins un miroir plan interposé entre le diaphragme et les moyens de réflexion, renvoyant le faisceau lumineux en sortie du diaphragme vers les moyens de réflexion constitués notamment d’un miroir plan dit miroir de réflexion pour l’envoi du faisceau lumineux vers l’œil d’un patient. Les deux miroirs plans sont inclinés à 45° ce qui permet avantageusement de réduire l’encombrement du dispositif.
Le miroir de réflexion est de préférence conjugué avec le foyer image d’une lentille, positionnée entre les deux miroirs, afin de minimiser la taille de ce miroir de réflexion ce qui maximise l’intensité du faisceau lumineux reçu envoyé au patient.
L’invention a également pour objet, un dispositif pour l’examen de la partie antérieure de l’œil d’un patient par rétro-illumination, comportant des moyens d’illumination de l’œil comprenant une source de lumière et des moyens d’imagerie de la partie antérieure de l’œil, caractérisé en ce que les moyens d’illumination comprennent une source de lumière du type diode électroluminescente (DEL), des moyens de collimation pour former un faisceau lumineux, un diaphragme, des moyens de polarisation, des moyens de réflexion du faisceau lumineux vers l’œil du patient, et un miroir présentant au moins un orifice ne renvoyant pas ainsi une partie du faisceau lumineux émis depuis la source et constituant ainsi les moyens de modulation d’une zone du faisceau lumineux.
De préférence, le miroir est parabolique, constituant ainsi également les moyens de collimation, ce qui évite la présence d’un bloc optique comprenant des moyens de collimation comme décrit précédemment. On peut également prévoir un deuxième miroir après le diaphragme, également parabolique. Toutefois, on peut également envisager que les miroirs sont plans et dans cette configuration, on prévoit le bloc optique tel que précédemment décrit.
De manière avantageuse, un tel dispositif présente ainsi une structure simple et fiable quant à la formation de la zone éteinte du faisceau lumineux.
De plus, de manière préférée, les moyens d’illumination comprennent une deuxième source lumineuse, positionnée à l’arrière du premier miroir et émettant un faisceau lumineux au travers de l’orifice dudit premier miroir, le faisceau lumineux issu de cette source lumineuse étant d’une longueur d’onde différente de celle du faisceau lumineux émis par la première source lumineuse et formant un faisceau lumineux dit de fixation.
De manière avantageuse, les moyens d’imagerie comprennent alors un filtre spectral destiné à éteindre le faisceau lumineux de fixation dans l’image observée.
Le dispositif selon ce mode de réalisation de l’invention permet de proposer un examen fiable en permettant d’intégrer dans le dispositif un faisceau lumineux de fixation de manière simple permettant ainsi au patient de rester le plus immobile possible pendant l’examen, afin d’avoir une meilleure résolution d’image avec moins de flou de bougé, et donc une meilleure qualité de la prise de vue obtenue.
Un autre objet de l’invention est de proposer un dispositif dans lequel les moyens de modulation d’au moins une zone du faisceau lumineux d’illumination sont constitués d’un modulateur spatial de lumière connu sous l’acronyme anglais SLM (Spatial Light Modulator) et ses moyens de pilotage qui permet d’éliminer en temps réel les reflets spécifiques à chaque patient. On obtient ainsi une suppression des reflets active, adaptative et rapide.
Un tel modulateur SLM présente une fonction optique consistant à éteindre une ou des parties du faisceau : comme un « marche-arrêt » de pixels, et ce par polarisation, réflexion etc.
Ainsi, un modulateur SLM peut être un élément d'optique diffractive modulant la phase du faisceau lumineux à l'aide de cristaux liquides. Ce système exploite le principe d'anisotropie des cristaux liquides, c'est-à-dire la modification de l'indice des cristaux liquides, en fonction de leur orientation spatiale. L'orientation des cristaux liquide peut être réalisée à l'aide d'un champ électrique. Ainsi, en modifiant localement l'indice des cristaux liquides, il est possible de modifier le front d'onde du faisceau lumineux.
Dans un mode de réalisation, la détermination de la valeur de l’indication s’effectue selon au moins un critère de gain de codage de signaux avant et après traitement de décorrélation.
Ce critère permet ainsi de s’assurer que le traitement de décorrélation apporte un gain suffisant pour être activer.
Selon un mode particulier de réalisation, le gain de codage est défini par la valeur logarithmique suivante : avec les énergies des canaux d’entrée du traitement de décorrélation et les valeurs propres des canaux d’entrée, la valeur de l’indication étant déterminée négative pour une valeur du gain G prédéfinie.
Dans un mode de réalisation, la détermination de la valeur de l’indication s’effectue selon un critère de distance inter-trame entre matrices de rotation appliquant le traitement de décorrélation.
Ainsi, selon la valeur de cette distance, on adapte la génération du signal à coder pour éviter de trop fortes variations de la matrice de transformation appliquant le traitement de décorrélation.
Selon un mode de réalisation particulier, dans lequel les matrices de rotation sont représentées en double quaternion, la distance inter-trame entre matrices de rotation s’exprimant à partir d’un produit scalaire entre les quaternions à la trame courante et ceux de la trame précédente.
Dans un mode de réalisation, la détermination de la valeur de l’indication s’effectue selon un critère de distance entre une matrice de rotation, appliquant le traitement de décorrélation, de la trame courante et la matrice identité.
Ainsi, là aussi, selon la valeur de cette distance, on adapte la génération du signal à coder pour éviter de trop fortes variations de la matrice de transformation appliquant le traitement de décorrélation par rapport à un codage direct de l’entrée.
Dans un mode de réalisation particulier, dans lequel les matrices de rotation sont représentées en double quaternion, la distance entre la une matrice de rotation de la trame courante et la matrice identité s’exprimant sous la forme d’un produit scalaire entre les quaternions à la trame courante et des quaternions unitaires.
L’invention s’applique à un procédé de décodage de signaux sonores formant une succession dans le temps de trames (t-1, t) d’échantillons, dans chacun de n canaux en représentation ambisonique d’ordre supérieur à 0, le procédé comportant : - recevoir, pour une trame courante (t), en plus des signaux des n canaux de cette trame courante, une indication d’activation d’un traitement de décorrélation appliqué au signaux de la trame courante ; - dans le cas où la dite indication a une valeur positive, décoder des informations de traitement de décorrélation reçues dans le train binaire; - générer un signal de sortie, en fonction du la dite indication dans la trame courante et la trame précédente.
Le procédé de décodage a les mêmes avantages que le procédé de codage correspondant.
La présente invention vise aussi un dispositif de codage comportant un circuit de traitement pour la mise en œuvre du procédé de codage présenté précédemment.
Elle vise aussi un dispositif de décodage comportant un circuit de traitement pour la mise en œuvre du procédé de décodage ci-avant.
Elle vise aussi un programme informatique comportant des instructions pour la mise en œuvre du procédé ci-avant, lorsque ces instructions sont exécutées par un processeur d’un circuit de traitement.
Elle vise aussi un support mémoire non-transitoire stockant les instructions d’un tel programme informatique.
D’autres avantages et caractéristiques et caractéristiques de l’invention apparaitront à la lecture d’exemples de réalisation présentés dans la description détaillée ci-après, et à l’examen des dessins annexés sur lesquels :
Afin de limiter l’encombrement du dispositif, on prévoit de préférence deux miroirs plans M1 et MR. Le miroir MR constitue les moyens de réflexion du faisceau lumineux vers l’œil du patient et le miroir M1 qui peut être optionnel, permet de limiter l’encombrement des moyens d’éclairage.