INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un autre objectif de l’invention est de proposer un équipement de communication configuré pour diminuer au maximum la restitution de l’environnement sonore envoyée à l’interlocuteur ou aux interlocuteurs.
Un autre objectif de l’invention est de proposer un équipement de communication configuré pour restituer l’environnement sonore à l’utilisateur de manière atténuée.
Un autre objectif de l’invention est de proposer un équipement de communication configuré pour permettre, simultanément, à un utilisateur de parler et d’écouter un signal de phonie et éventuellement une restitution de l’environnement sonore sans appui sur un bouton.
Un autre objectif de l’invention est de proposer un équipement de communication comprenant une protection auditive intra-auriculaire.
Un autre objectif de l’invention est de proposer un système de communication permettant une communication en duplex intégral avec une prise de son dans l’oreille à l’aide d’appareils de communication et d’équipements de communication selon l’invention.
Ainsi, la présente invention a pour objet un équipement de communication permettant un duplex intégral avec une prise de son dans l’oreille, l’équipement de communication étant configuré pour recevoir au moins un signal de phonie source transmis par au moins un appareil de communication et pour fournir un signal de sortie total, l’équipement de communication comprenant : un premier dispositif conçu pour être inséré dans l’une parmi une oreille droite et une oreille gauche d’un utilisateur, et un second dispositif conçu pour être inséré dans l’autre parmi l’oreille droite et l’oreille gauche de l’utilisateur ; chacun parmi le premier dispositif et le second dispositif comprenant un premier microphone et un haut-parleur configurés pour être disposés, en utilisation, en regard d’un canal auditif de l’utilisateur ; caractérisé par le fait que : l’équipement de communication est configuré de telle sorte qu’un premier signal de phonie est délivré au haut-parleur du premier dispositif et qu’un second signal de phonie est délivré au haut-parleur du second dispositif, les premier et second signaux de phonie étant basés sur l’au moins un signal de phonie source de telle sorte que le premier signal de phonie et le second signal de phonie sont en opposition de phase, c’est-à-dire déphasés de Pi ; le premier microphone du premier, respectivement du second, dispositif est configuré pour capter, dans l’oreille respective, au moins une voix de l’utilisateur et un son du premier, respectivement du second, signal de phonie généré par le haut-parleur du premier, respectivement du second, dispositif, et pour délivrer en sortie un signal de prise de son du premier, respectivement du second, dispositif ; l’équipement de communication est configuré pour générer un signal de pré-sortie correspondant au premier dispositif, et un signal de pré-sortie correspondant au second dispositif, respectivement à partir du signal de prise de son du premier et du second dispositif et pour générer un signal de sortie correspondant au premier dispositif et un signal de sortie correspondant au second dispositif, comprenant respectivement, au moins une composante liée au signal de pré-sortie correspondant au premier dispositif et une composante liée au signal de pré-sortie correspondant au second dispositif ; et l’équipement de communication comprend en outre un premier sommateur configuré pour recevoir en entrée et pour sommer le signal de sortie du premier dispositif et le signal de sortie du second dispositif, le premier sommateur délivrant en sortie le signal de sortie total égal à la somme du signal de sortie du premier dispositif et du signal de sortie du second dispositif, et le signal de sortie total comprenant une composante de voix de l’utilisateur et étant exempt de composante des premier et second signaux de phonie.
Un équipement de communication avec prise de son dans l’oreille selon le mode de réalisation décrit ci-dessus permet d’émettre en continu le signal de phonie source dans les oreilles de l’utilisateur et d’obtenir un signal de sortie total comprenant uniquement une composante correspondant à la voix de l’utilisateur. Ceci permet de mettre en place une communication en duplex intégral. Le signal de phonie source, généralement la voix de l’interlocuteur, est émis en opposition de phase, c’est-à-dire déphasé de Pi, dans l’oreille droite et l’oreille gauche de telle sorte que la sommation de la prise de son dans l’oreille droite et de la prise de son dans l’oreille gauche élimine le son lié au signal de phonie source.
L’équipement de communication selon ce mode de réalisation est donc configuré pour mettre en œuvre une fonction anti-écho simple et très efficace.
L’équipement de communication peut éventuellement recevoir des signaux de phonie sources provenant de plusieurs appareils de communication, dans ce cas l’équipement de communication est configuré pour combiner les différents signaux de phonie sources reçus.
Les appareils de communication peuvent, par exemple, être une radio, un talkie-walkie, un téléphone, un téléphone intelligent, une tablette numérique ou un ordinateur.
Selon un mode de réalisation, l’équipement de communication comprend en outre un module de traitement de signal de sortie total configuré pour traiter le signal de sortie total afin de générer, à partir du signal de sortie total, au moins l’un parmi un signal de phonie de retour et deux signaux de phonie de retour en opposition de phase, le traitement étant au moins l’un parmi une diminution de l’effet d’occlusion, une diminution de l’effet de la transmission osseuse, et une amplification, afin de rendre le signal de sortie total plus naturel pour l’interlocuteur.
Dans le cas d’une prise de son dans l’oreille, en raison de l’effet d’occlusion et de la transmission osseuse, la voix, c’est-à-dire le signal de parole, de l’utilisateur capté dans l’oreille est fortement amplifié dans le domaine des basses fréquences, notamment inférieures à 500 Hz. Le traitement du signal de sortie total peut donc, par exemple, consister en un traitement permettant de rendre le son de la voix de l’utilisateur plus naturel pour l’interlocuteur, afin d’améliorer la qualité et l’intelligibilité de la parole.
Selon un mode de réalisation, l’équipement de communication est configuré pour recevoir deux signaux de phonie sources en opposition de phase en provenance de chaque appareil de communication, pour utiliser l’un des deux signaux de phonie sources afin de générer le premier signal de phonie et le délivrer au haut-parleur du premier dispositif, et pour utiliser l’autre des signaux de phonie sources afin de générer le second signal de phonie et le délivrer au haut-parleur du second dispositif.
Selon un mode de réalisation, l’équipement de communication comprend un module de traitement de signal de phonie source configuré pour recevoir un seul signal de phonie source en provenance de chaque appareil de communication et pour générer le premier signal de phonie et le second signal de phonie en opposition de phase à partir de l’au moins un signal de phonie source.
Selon un mode de réalisation, l’équipement de communication est configuré pour déphaser de Pi l’au moins un signal de phonie source afin de générer le premier signal de phonie, et pour ne pas déphaser le signal de phonie source afin de générer le second signal de phonie.
On comprendra que les différents modes de réalisation décrits ci-dessus sont des configurations qui permettent d’émettre en opposition de phase, c’est-à-dire avec un déphasage de Pi, dans l’oreille droite et l’oreille gauche de telle sorte que la sommation de la prise de son dans l’oreille droite et de la prise de son dans l’oreille gauche élimine le son lié au signal de phonie source.
Des machines électriques tournantes connues dites « à flux axial », comprennent un rotor installé coaxialement entre deux stators.
Le rotor comprend un disque divisé en secteurs angulaires identiques, et le disque présente un ou plusieurs logements dans chacun des secteurs angulaires pour recevoir un ou plusieurs aimants permanents.
Quant aux deux stators, entre lesquels le disque évolue en rotation, ils comprennent chacun une culasse statorique présentant une surface de réception circulaire s’étendant selon un plan et une pluralité de dents statoriques régulièrement dressées à iso - distance les unes des autres sur la surface de réception circulaire pour pouvoir coïncider avec les secteurs angulaires du rotor.
Les dents statoriques comportent chacune un empilement de plaques d’acier à grains orientés, présentant une première extrémité liée à la culasse et une seconde extrémité opposée libre apte à venir en regard du disque du rotor.
Chacune des dents statoriques comprend un enroulement de fil électrique autour de l’empilement pour pouvoir y induire à travers, un champ magnétique.
Aussi, chacune desdites plaques s‘étend selon une direction normale à la surface circulaire de réception, tandis que les grains sont orientés sensiblement parallèlement à ladite direction normale.
On pourra se référer au document WO 2020/078667, lequel décrit la mise en œuvre d’un tel matériau dans une machine électrique tournante.
Les aciers à grains orientés sont avantageusement mis en œuvre dans les applications liées aux machines tournantes car ils offrent une meilleure conductivité magnétique, précisément dans la direction d’orientation des grains.
En revanche, ces matériaux présentent à l’inverse une forte résistance magnétique, ou réluctance, lorsque le champ magnétique s’étend selon une direction transversale par rapport à l’orientation des grains.
Aussi, l’extrémité libre des empilements des dents statoriques sont séparées des aimants permanents du rotor d’un entrefer fonctionnel, puisque le rotor est entraîné en mouvement rotatif par rapport au stator. Et la performance des machines électriques tournantes est conditionnée, notamment à la réduction de cet entrefer.
Aussi, un problème qui se pose et que vise à résoudre la présente invention est de fournir un stator permettant la réduction de cet entrefer sans interférer avec les autres éléments permettant d’améliorer déjà la performance des machines.
Dans le but de résoudre ce problème, il est proposé un stator de machine électrique tournante pour véhicule automobile, comprenant une culasse statorique présentant une surface circulaire de réception et une pluralité de dents statoriques régulièrement dressées à distance les unes des autres sur ladite surface circulaire, chacune des dents statoriques comportant, d’une part un empilement de plaques d’acier à grains orientés, présentant une première extrémité liée à ladite culasse et une seconde extrémité opposée libre, et d’autre part un enroulement de fil électrique autour dudit empilement, chacune desdites plaques s‘étendant selon une direction normale à ladite surface circulaire de réception, tandis que les grains sont orientés sensiblement parallèlement à ladite direction normale. Chacune desdites plaques est découpée en T en formant deux becs opposés, de manière à ce que ladite seconde extrémité libre dudit empilement de plaques présente deux ailles libres opposées formées par les becs des plaques dudit empilement ; et chacune desdites plaques est traitée de façon à désorienter les grains au niveau de leur deux becs opposés.
Ainsi, une caractéristique de l’invention réside dans la mise en œuvre de plaques découpées en T pour former chacun des empilements et au surplus, dans le traitement local de chacune de ces plaques au niveau de chacun des deux becs opposés afin de désorienter localement les grains de l’acier au niveau de ces becs.
En effet, les becs des plaques permettent de former deux ailes libres opposées de l’empilement lorsqu’elles sont empilées, lesquelles ailes libres permettent de retenir l’enroulement de fil électrique.
Toutefois, les lignes de champ magnétique qui s’étendent sensiblement parallèlement à ladite direction normale au cœur de l’empilement, divergent au niveau de l’extrémité libre des empilements, et tendent à traverser les ailes libres selon une direction oblique par rapport à la direction normale.
Or, les grains sont orientés selon une direction sensiblement parallèle à la direction normale y compris dans les plaques au niveau des ailes libres en l’absence de traitement, et comme l’acier à une mauvaise conductivité magnétique lorsque les lignes de champ magnétique coupent la direction des grains, les ailes libres des empilements offrent une forte réluctance et de fortes pertes fer si l’orientation des grains n’est pas modifiée à ce niveau.
Pour chaque bec 38’, 40’ les lignes de pliage transversales 58, 60 respectivement sont parallèles entre elles. Aussi, les becs 38’, 40’ de chacune des plaques d’acier sont pliés de façon régulière de la base jusqu’à la pointe 39’, 41’.
Avantageusement, les lignes de pliage transversales 58, 60 s’étendent dans une direction inclinée par rapport à la direction D’ d’orientation des structures cristallines des plaques d’acier, d’un angle compris entre 20° et 45°. De la sorte, on obtient une redistribution aléatoire de l’orientation des structures cristallines dans les becs 38’, 40’.
De plus, selon une variante, on procède à la fois au traitement thermique des becs et à leur cintrage afin d’obtenir une meilleure distribution aléatoire de l’orientation des grains.
Selon un autre mode de réalisation de machine électrique tournante, dite « à flux axial », tel qu’illustré schématiquement sur la , le stator 10’’ comprend une culasse statorique 14’’ présentant une première surface circulaire 16’’ s’étendant selon un plan P et une pluralité de dents statoriques 18’’ régulièrement dressées à distance les unes des autres sur la surface circulaire 16’’.
Aussi, chacune des dents statoriques 18’’ comporte un empilement 20’’ de plaques d’acier à grains orientés, sensiblement trapézoïdal, et que l’on va décrire plus en détail ci-après, lequel empilement 20’’ s’étend radialement entre une première extrémité d’ancrage 22’’, ancrée dans la culasse statorique 14’’ et une seconde extrémité opposée libre 24’’ s’étendant en regard du rotor 12’’.
Chacune des dents statoriques 18’’ comprend un enroulement de fil électrique non représenté pour des raisons de clarté du dessin, de manière à pouvoir induire un champ magnétique à travers l’empilement 20’’ et s’étendant selon une direction axiale A.
Le rotor 12’’ présente une seconde surface circulaire 26’’, laquelle est munie d’une pluralité d’aimants permanents 28’’ ajustés à distance les uns des autres et régulièrement espacés.
Et l’espace qui s’étend entre les aimants permanents 28’’ et les secondes extrémités libres 24’’ de l’empilement 20’’ des dents 18’’, constitue l’entrefer 30’’.
On retrouve sur la le stator 10’’ et sa culasse statorique 14’’ sur laquelle sont installées quatre dents statoriques 18’’ trapézoïdales au seul titre illustratif.
Ces dents statoriques 18’’ trapézoïdales sont vues depuis leur seconde extrémité libre 24’’, et on distingue leurs deux ailes libres opposées 42’’, 44’’, dont les becs 38’’, 40’’ des plaques d’acier 32’’ qui les constituent sont traités pour désorienter leurs structures cristallines.
Aussi, on observera que les deux ailes libres opposées 42’’, 44’’ divergent l’une de l’autre du centre, repéré par la direction axiale A, vers l’extérieur. Autrement dit, la largeur des plaques d’acier 32’’ formant l’empilement 20’’ diminue progressivement du centre vers l’extérieur, bien que les plaques 32’’ présentent la même forme générale.
Ainsi, on retrouve sur la un seul empilement 20’’ de section trapézoïdale. Il est fait d’une succession de plaques d’acier à grains orientés 32’’ entre une première 62, étroite, et une dernière 64, large. En revanche, les becs opposés 38’’, 40’’ des plaques intermédiaires entre la première 62 et la dernière 64, s’étendent latéralement d’une même amplitude et présente la même forme de manière à former les deux ailes libres opposées divergentes 42’’, 44’’.
Aussi, les becs opposés 38’’, 40’’ de toutes les plaques ont subi un traitement thermique de manière à désorienter les structures cristallines, ou grains ; les structures cristallines du reste des plaques demeurant alignées de la première extrémité d’ancrage 22’’ à la seconde extrémité libre 24’’.
Partant, tout comme dans le premier mode de mise en œuvre, on améliore la conductivité magnétique des deux ailes libres opposées divergentes 42’’, 44’’ grâce à une réorientation aléatoire des structures cristallines, ou grains.
De la sorte, on améliore par la même, les performances de la machine électrique tournante.
Machine électrique tournante comprenant une chambre de refroidissement Domaine technique de l’invention La présente invention porte sur une machine électrique tournante comprenant une chambre de refroidissement ayant des ailettes de refroidissement et permettant le refroidissement d’un stator. L’invention trouve des applications avantageuses, mais non exclusives, dans le domaine des machines électriques tournantes pour un dispositif mobile à autopropulsion hybride ou électrique et, en particulier, dans le domaine des machines électriques de forte puissance pouvant fonctionner en mode alternateur et en mode moteur accouplées avec une boite de vitesses et devant être refroidies par un fluide de refroidissement.
La est une vue du dessous simplifiée d’une première face du support pour module de gestion des fluides selon l’invention ; la première face présentant les canaux de circulation et une partie des éléments disposés sur cette première face.
La est une vue de dessus simplifiée de la seconde face du support pour module de gestion des fluides selon l’invention.
La est une vue schématique du circuit de fluide réfrigérant de la fonctionnant selon un premier mode de fonctionnement.
La est une vue schématique du circuit de fluide réfrigérant de la fonctionnant selon un deuxième mode de fonctionnement.
La est une vue en perspective simplifiée de la seconde face du support pour module de gestion des fluides selon l’invention ; la seconde face présentant une partie des éléments disposés sur cette seconde face.
La est une vue en perspective simplifiée du support pour module de gestion des fluides de la .
La est une vue de dessus de la seconde face du support pour module de gestion des fluides selon l’invention.
L’invention concerne un système de conditionnement thermique 1 pour chauffer et/ou refroidir des éléments électriques et/ou électroniques d’un véhicule automobile électrique ou hybride, et, préférentiellement, l’habitacle dudit véhicule, comportant : un circuit de liquide caloporteur pour chauffer et/ou refroidir les éléments électriques et/ou électroniques, et, préférentiellement, l’habitacle du véhicule, un circuit de fluide réfrigérant 2 comprenant un condenseur 52, un compresseur 20, un premier évaporateur 48 pour refroidir l’habitacle du véhicule, un deuxième évaporateur 50 pour refroidir les éléments électriques et/ou électroniques, tel que le deuxième évaporateur 50 est couplé thermiquement au circuit de liquide caloporteur, un module de gestion des fluides, caractérisé en ce que le module de gestion des fluides comporte : un support 10 présentant une première face 40 et une seconde face 42, la première face 40 étant opposée à la seconde face 42, et, au moins un canal 60, 62, 64 pour le circuit de fluide réfrigérant 2, la première face 40 du support 10 supportant au moins le deuxième évaporateur et la seconde face 42 du support 10 supportant au moins une vanne 72-2 ou 72-3.
Le fluide réfrigérant utilisé par le circuit de fluide réfrigérant 2 est ici un fluide chimique tel que le R1234yf. D’autres fluides réfrigérants pourraient être employés, comme par exemple le R134a, ou encore le R290.
Dans un premier temps, le module de gestion des fluides du système de gestion thermique sera décrit en s’appuyant sur les figures 1 à 4. Le système de conditionnement thermique dans son ensemble sera ensuite détaillé en s’appuyant sur les figures 5 et 6.
Dans le mode de réalisation particulier du module de gestion des fluides du système de conditionnement thermique 1 illustré notamment aux figures 1 à 4, le support 10 est formé d’au moins une première zone de circulation 12 du fluide réfrigérant et destinée à la circulation du fluide réfrigérant à haute pression et d’une deuxième zone de circulation 14 du fluide réfrigérant et destinée au moins à la circulation du fluide réfrigérant à haute pression et/ou à basse pression.
Ce support 10 est également appelé plateforme centrale (ou « hub » dans sa dénomination anglaise). Le support 10 est destiné à faire partie d'un système de conditionnement thermique 1 d'un véhicule automobile dans lequel le fluide réfrigérant circule, en particulier dans un circuit de climatisation et/ou de pompe à chaleur.
Arrière-Plan Technologique La température au fond des océans est sensiblement constante. A 1000 mètres de fond, la température de l’eau de mer est sensiblement égale à 5°C. Le principe de la climatisation marine consiste à pomper de l’eau de mer à cette profondeur afin de refroidir par échange thermique un réseau d’eau glacée qui est utilisé pour refroidir l’air d’un système de climatisation ou les condenseurs d’un groupe frigorifique. Ce type de système de climatisation est connu sous l’acronyme SWAC, de l’anglais « Sea Water Air Conditioning ». Un SWAC permet des économies d’énergie de 80 à 90% par rapport à un système conventionnel utilisant l’air dans les zones côtières où la température extérieure est élevée.
L’énergie thermique de la mer est aussi utilisée pour produire de l’énergie électrique. Les systèmes de production d’énergie électrique utilisant l’eau de mer sont connus sous l’acronyme OTEC, de l’anglais « Ocean Thermal Energy Conversion ». Le principe de l’OTEC consiste à utiliser le différentiel de température existant entre une source chaude constituée d’eau de mer de surface qui peut être compris entre 25°C et 30°C dans les zones tropicales et une source froide constituée d’eau de mer profonde qui est aux alentours de 5°C. Le principe de l’OTEC consiste à évaporer un fluide de travail à l’aide de la source chaude. La vapeur du fluide de travail entraîne un turbogénérateur. Après passage dans le turbo générateur, le fluide de travail est refroidi à l’aide de la source froide. Le fluide de travail peut être l’eau de mer pour les systèmes OTEC dits en « cycle ouvert » ou un autre fluide pour les systèmes dits en « cycle fermé ».
Le rendement d’un système OTEC correspond au ratio entre l’énergie électrique produite et l’énergie nécessaire pour faire fonctionner le système, notamment l’énergie de pompage de l’eau de mer profonde. L’énergie électrique produite provient principalement de la différence de température entre la source froide et la source chaude. Ainsi, pour un système OTEC fonctionnant en cycle fermé, le rendement est généralement compris entre 2% et 5% suivant la température de l’eau en surface et le type de structure d’OTEC. Afin d’augmenter le rendement, il est connu de réchauffer l’eau de mer de surface en la faisant circuler dans des conduites chauffées au soleil, ce qui permet d’augmenter la température de la source chaude de quelques dizaines de degrés et donc d’augmenter le rendement de quelques pourcents pendant une journée ensoleillée pour obtenir un rendement global d’environ 8% à 12%.
Il est également connu de coupler un système OTEC avec un système SWAC. Les deux systèmes OTEC et SWAC se partage le pompage d’eau de mer profonde et sont dimensionnés indépendant l’un de l’autre sans aucune optimisation ou synergie.
L’invention propose d’améliorer les systèmes SWAC et OTEC en réalisant une combinaison des deux systèmes en utilisant l’eau de mer rejetée par le système SWAC comme source froide d’un système OTEC, la source chaude du système OTEC étant constituée par un circuit fermé de fluide caloporteur chauffé par l’énergie solaire. Un tel système permet d’augmenter considérablement la différence de température permettant de produire davantage d’énergie électrique tout en réutilisant l’eau de mer ayant servi au système SWAC et donc d’obtenir un rendement beaucoup plus important pour l’OTEC tout en rendant la consommation d’énergie du système SWAC insignifiante. Ainsi, l’invention permet de produire du froid et de l’énergie électrique de manière optimum et écologique.