INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A l’étape 260 succède une étape 270 de calcul du compteur aggloméré. Lors de cette étape 270, le module de comptage 106 somme les compteurs individuels de toutes les postures ayant le même numéro de suivi que la posture 28 présentes dans chacune des images analysées comprises dans la fenêtre temporelle de comptage, y compris l’image analysée 18.
Les étapes 222, 230, 240, 250, 260 et 270 sont répétées pour chaque posture 28 présente dans l’image analysée 18.
Le procédé 200 comprend encore une étape de détection de chute 280 faisant suite à l’étape 270, lors de laquelle le module de détection 108 détecte une chute lorsque l’un des compteurs agglomérés calculés à l’étape 270 excède le seuil d’alerte.
Cette étape 280 comprend une première sous-étape 282 lors de laquelle le module de détection 108 compare chaque compteur aggloméré calculé à l’étape 270 au seuil d’alerte.
En l’absence de compteur aggloméré supérieur au seuil d’alerte, la première sous-étape 282 est suivie d’une deuxième sous-étape 284 de non-détection de chute. Lors de cette deuxième sous-étape 284, le module de détection 108 conclut à l’absence de chute et le procédé 200 revient à l’étape 204.
En cas de compteur aggloméré supérieur au seuil d’alerte, la première sous-étape 282 est suivie d’une troisième sous-étape 286 de détection de chute. Lors de cette troisième sous-étape 286, le module de détection 108 conclut à la présence de chute et enclenche une nouvelle étape 290 du procédé 200.
L’étape 290 est une étape d’émission d’un alerte. Lors de cette étape 290, le module d’alerte 110 active le système d’alerte 120. Ce dernier alerte alors une personne, par exemple par production d’une alerte sonore ou visuelle.
Exemple 2 (selon l’invention) : Mise en œuvre du procédé selon l’invention incluant l’étape de séparation thermique C avec l’utilisation du PEG 600 comme fluxant
15,0 g du résidu 7 produit selon la description ci-dessus est mélangé avec 3,0 g du fluxant 8 PEG 600 (point initial d’ébullition 270 °C, à pression atmosphérique), pour passer à l’étape de distillation. La proportion de fluxant dans ledit mélange 7 + 8 est de 16,7 % poids par rapport au poids total du mélange 7 + 8 .
Le mélange résidu/fluxant 7 + 8 est envoyé à l’étape de séparation thermique C de l’acide lévulinique par distillation. La distillation est réalisée sous vide. L’étape de distillation est mise en œuvre à une température de fond de colonne de 180°C, et sous un vide de 5 mbara (0,0005 MPa), de manière à faciliter l’évaporation de l’acide lévulinique. Le distillat d’acide lévulinique obtenu à l’issue cette étape a une masse de 11,2 g et présente une composition de 91,6% pds d’acide lévulinique. Le résidu 10 récupéré a une masse de 7 g et contient 19,7% pds d’acide lévulinique. Le taux de récupération de l’acide lévulinique est de 88%, correspondant à la masse d’acide lévulinique récupéré dans le distillat par rapport à la masse d’acide lévulinique engagé dans le résidu issu de l’étape de distillation de légers. Le résidu 10 contenant les humines et le fluxant est liquide et visqueux à température ambiante.
Exemple 3 (selon l’invention) : Mise en œuvre du procédé selon l’invention incluant l’étape de séparation thermique C avec l’utilisation du HCO comme fluxant.
Le HCO (HCO pour Heavy cycle Oil en anglais) est une huile lourde de recyclage issue du craquage catalytique en lit fluidisé et présente une gamme de points d’ébullition comprise entre 317 et 570°C.
15,0 g du résidu 7 produit selon la description ci-dessus est mélangé avec 3,2 g du fluxant 8 HCO, pour passer à l’étape de distillation. La proportion de fluxant dans ledit mélange 7 + 8 est de 17,6 % poids par rapport au poids total du mélange.
Le mélange résidu/fluxant 7 + 8 est envoyé à l’étape de séparation thermique C de l’acide lévulinique par distillation. La distillation est réalisée sous vide. L’étape de distillation est mise en œuvre à une température de fond de colonne de 180°C, et sous un vide de 5 mbara (0,0005 MPa), de manière à faciliter l’évaporation de l’acide lévulinique. Le distillat d’acide lévulinique obtenu à l’issue cette étape a une masse de 12,0 g et présente une composition de 90,8% pds d’acide lévulinique. Le résidu 10 récupéré a une masse de 5,6 g et contient 13,7% pds d’acide lévulinique. Le taux de récupération de l’acide lévulinique est de 93%, correspondant à la masse d’acide lévulinique récupéré dans le distillat par rapport à la masse d’acide lévulinique engagé dans le résidu issu de l’étape de distillation de légers. Le résidu 10 contenant les humines et le fluxant est liquide et visqueux à température ambiante.
Exemple 4 : Mise en œuvre du procédé selon l’invention incluant l’étape de séparation thermique C avec l’utilisation du VGO comme fluxant.
Le VGO (VGO pour Vacuum Gas Oil en anglais) est un gazole sous vide et présente une gamme de points d’ébullition comprise entre 292 et 602°C.
15,0 g du résidu 7 produit selon la description ci-dessus est mélangé avec 3,3 g du fluxant 8 VGO, pour passer à l’étape de distillation. La proportion de fluxant dans ledit mélange 7 + 8 est de 18,0 % poids par rapport au poids total du mélange.
Le mélange résidu /fluxant 7 + 8 est envoyé à l’étape de séparation thermique C de l’acide lévulinique par distillation. La distillation est réalisée sous vide. L’étape de distillation est mise en œuvre à une température de fond de colonne de 180°C, et sous un vide de 5 mbara (0,0005 MPa), de manière à faciliter l’évaporation de l’acide lévulinique. Le distillat d’acide lévulinique obtenu à l’issue cette étape a une masse de 12,2 g et présente une composition de 95,4% pds d’acide lévulinique. Le résidu 10 récupéré a une masse de 6,0 g et contient moins de 0,1% pds d’acide lévulinique. Le taux de récupération de l’acide lévulinique est de 99%, correspondant à la masse d’acide lévulinique récupéré dans le distillat par rapport à la masse d’acide lévulinique engagé dans le résidu 7 . Le résidu 10 contenant les humines et le fluxant est liquide et visqueux à température ambiante.
Exemple 5 : Mise en œuvre du procédé selon l’invention incluant l’étape de séparation thermique C avec l’utilisation du VGO comme fluxant.
Le VGO est le même que dans l’exemple 4.
10,2 g de la résidu 7 produit selon la description ci-dessus est mélangé avec 0,6 g du fluxant 8 VGO, pour passer à l’étape de distillation. La proportion de fluxant dans ledit mélange 7 + 8 est de 5,6 % poids par rapport au poids total du mélange.
Le mélange résidu /fluxant 7 + 8 est envoyé à l’étape de séparation thermique C de l’acide lévulinique par distillation. La distillation est réalisée sous vide. L’étape de distillation est mise en œuvre à une température de fond de colonne de 180°C, et sous un vide de 5 mbara (0,0005 MPa), de manière à faciliter l’évaporation de l’acide lévulinique. Le distillat d’acide lévulinique obtenu à l’issue cette étape a une masse de 8,0 g et présente une composition de 94,0% pds d’acide lévulinique. Le résidu 10 récupéré a une masse de 7,9 g et contient 0,8% pds d’acide lévulinique. Le taux de récupération de l’acide lévulinique est de 96%, correspondant à la masse d’acide lévulinique récupéré dans le distillat par rapport à la masse d’acide lévulinique engagé dans la composition 7 . Le résidu 10 contenant les humines et le fluxant est liquide et visqueux à température ambiante.
Ces exemples montrent que la présence d’un fluxant permet d’augmenter significativement le taux massique de récupération de l’acide lévulinique par rapport à des conditions où le fluxant n’est pas utilisé. Cet effet est particulièrement observable lorsque la quantité de fluxant introduite dans le mélange résidu/fluxant 7 + 8 est comprise entre 1 et 20 % poids par rapport au poids total du mélange (exemples 4 et 5).
La montre une variante d’exécution d’une structure mixte 6 faite de modules préfabriqués en usine M1, M2, M3, M4 qui sont ensuite assemblés sur site, c’est-à-dire à l’intérieur du bâtiment du réacteur 1. Dans cette variante, la structure 6 peut comprendre des raidisseurs mécaniques 69 agencés dans une partie supérieure de la structure. Cette variante est avantageuse, car, en fonction du type de bâtiment réacteur 1, et de son sas d’entrée existant conçu initialement pour remplacer les générateurs de vapeur 23, on peut adapter la taille de chaque module de sorte à avoir la plus grande dimension qu’il sera possible de faire rentrer par le sas d’entrée. Cela optimise encore le temps et le coût du rétrofit selon l’invention. Il a déjà été réalisé des structures mixtes pour des installations nucléaires à l’international et des projets en cours de qualification pour la France : on pourra se référer à [4].
Bien que non impératif, le procédé de rétrofit selon l’invention, comme détaillé par la suite, est avantageusement mis en œuvre lorsque tous les composants impliqués dans la transformation sont manutentionnés sans ou à minima impacter l’infrastructure 4 du bâtiment réacteur 1.
L’inventeur a analysé que cela implique de pouvoir sortir tous les composants (pompes primaires 22, générateurs de vapeur 23, et pressuriseur 24) du circuit primaire du réacteur REP existant par le sas prévu à cet effet et dans la phase de modification, d’introduire tous les composants (structures mixtes 6, réacteurs SMR intégrés 7) les plus volumineux du nouveau circuit primaire par le même sas.
La possibilité de manutentionner les structures 6 avant le coulage du béton en leur sein a été démontré par ce qui précède.
L’inventeur a donc vérifié également au préalable que des réacteurs SMR intégrés 7 pouvaient également être manutentionnés en un seul bloc, i.e. une fois complètement assemblé, par le même chemin de manutention, soit par le sas d’entrée du bâtiment réacteur.
La se rapporte à un générateur de vapeur 23 existant d’un réacteur REP. Les dimensions hors-tout H1*L1 d’un tel générateur de vapeur 23 lui permettent d’être introduit au travers d’un sas d’entrée du bâtiment réacteur 10 déjà prévu pour permettre son remplacement avec des dimensions de l’ordre de 22m de hauteur par 5m de largeur.
La montre un réacteur SMR intégré 7, selon le projet SCOR : ses dimensions hors-tout H2*L2 sont inférieures H1*L1 d’un générateur de vapeur 23.
Les dimensions hors-tout maximales inférieures à 22m*5m pour cet exemple de projets de réacteur SMR intégré 7, lui permette donc de pouvoir être introduit par le sas d’entrée dans le bâtiment réacteur 1 par la chaîne de manutention des générateurs de vapeurs 23, telle que conçue à l’origine. La chaine de manutention prévoyant un positionnement horizontal puis un basculement à la verticale est aussi compatible avec cet exemple. De même, sa masse est compatible avec les capacités de charge des équipements de la chaîne de manutention.
Par conséquent, l’introduction d’un réacteur SMR intégré dans le bâtiment réacteur 1 sans impacter son infrastructure 4 est acquise.
L’inventeur a alors à penser à l’emplacement optimal que devaient avoir les structures mixtes 6 avec les réacteurs SMR intégrés 7 au sein du bâtiment réacteur 1.
Pour optimiser l’implantation et les coûts du procédé de rétrofit, l’inventeur a retenu les critères d’intégration suivants:
- limiter l’impact sur l’infrastructure 4 de l’ancrage des réacteurs SMR intégrés 7,
- réutiliser au maximum les éléments de l’infrastructure existants : fonctionnalités des différentes barrières, protection biologique,…
- intégrer fonctionnellement les réacteurs SMR intégrés avec des raccordements optimisés aux deux chaînes fonctionnelles existantes, à savoir celle dédiée à la manutention combustible, et celle dédiée à l’évacuation de la puissance vers la salle des machines.
A partir de ces critères, l’implantation des réacteurs SMR intégrés a été faite par une analyse des chemins critiques tridimensionnels.
L’inventeur est parvenu à la conclusion que le positionnement optimal était:
La présente invention concerne également une méthode in vitro de criblage d’agent actif pour prévenir et/ou traiter les taches pigmentaires cutanées, ladite méthode comprenant les étapes suivantes : i. mettre en contact un modèle cellulaire représentatif de la peau avec au moins un agent actif à tester, ou exposer ledit modèle cellulaire à un traitement physique à tester ; ii. effectuer une mesure du niveau d’’expression, d’au moins un gène impliqué dans la gestion des vésicules, de préférence des mélanosomes, choisi parmi la liste constituée des gènes JAKMIP2, ARC, KIF21A, SLITRK6, NRN1, SCIN, SYNPO2, TNNT1, SNTB1, ARHGAP29, RAB3IP, RHOBTB3, RASIP1, ASGR1, CHMP4C, SVIP, LRMP, PCLO, NAV3 et MREG, ou du niveau d’expression ou d’activité du produit d’expression dudit gène choisi, et iii. comparer ladite mesure à une mesure de référence.
Par « modèle cellulaire représentatif de la peau » on entend au sens de la présente invention un modèle comprenant au moins des cellules de la peau comme les kératinocytes et éventuellement les mélanocytes.
Les niveaux d’expression d’au moins l’un des gènes de l’invention peuvent être évalués par référence ou après normalisation avec le niveau d’expression d’autres gènes, dont le niveau d’expression est supposé sensiblement identique au sein de la tache et dans la zone de peau non lésée choisie. De tels gènes pour la normalisation sont bien connus de l’homme du métier et peuvent dépendre de la zone du corps où se trouve la tache. A titre d’exemple, les gènes suivants peuvent être cités comme susceptibles de servir à la normalisation des niveaux d’expression des gènes de l’invention, codant pour : la protéine ribosomale L13a (RPL13A), la beta-2-microglobuline (B2M), la protéine ribosomale S9 (RPS9), la protéine ribosomale S28 (RPS28) et la Glyceraldehyde-3-phosphate dehydrogénase (GAPDH ).
De préférence, une mesure de référence peut être une valeur quantitative ou qualitative relative au niveau d’expression dudit ou desdits gène(s), ou du niveau d’expression ou d’activité du produit d’expression dudit ou desdits gène(s) choisi(s) déterminée dans un échantillon en l’absence d’agent actif ou de traitement physique testé.
Ainsi, une mesure de référence peut être obtenue en réitérant les étapes d’un procédé de l’invention, et notamment les étapes i. et ii. d’une méthode selon l’invention telle que définie précédemment, en l’absence d’agents actifs, ou de traitements physiques à tester.
La détermination quantitative ou qualitative du niveau d’expression dudit ou desdits gène(s), ou du niveau d’expression ou d’activité du produit d’expression dudit ou desdits gène(s) peut être effectuée par toute méthode connue de l’homme de l’art, et notamment comme décrit précédemment.
Le modèle cellulaire peut être de tout type considéré comme approprié par l’homme du métier. Il peut s’agir notamment de modèles cellulaires mono ou co-cultures, ou de modèles tridimensionnels de peau reconstruite, ou de peau cultivée ex-vivo. Il existe également des modèles cellulaires représentatifs de taches pigmentaires, plus particulièrement de lentigos actiniques, qui peuvent être utilisés dans le cadre de cette méthode.
De tels modèles cellulaires n’ont pas besoin de mimer les taches pigmentaires (ou le lentigo) dans leur globalité mais doivent mimer des évènements biologiques, des caractéristiques morphologiques ou pigmentaires observés dans les taches pigmentaires, notamment le lentigo. De tels modèles in vitro sont bien connus de l’homme du métier.
De préférence, ledit modèle cellulaire est un modèle comprenant des kératinocytes et des mélanocytes.
Selon une mise en œuvre préférée de la méthode in vitro décrite ci-dessus, elle comprend la comparaison des niveaux d’expression d’au moins deux gènes, de préférence d’au moins trois, cinq, six, ou huit gènes de l’invention, comme explicité pour les autres méthodes d’évaluation selon l’invention.
L’invention concerne en outre une méthode in vitro de criblage d’agent actif pour prévenir et/ou traiter les taches pigmentaires cutanées, ladite méthode comprenant les étapes suivantes : i. mettre en contact un modèle cellulaire comprenant des kératinocytes et éventuellement des mélanocytes, dans lequel lesdits kératinocytes présentent un niveau d’expression d’au moins un gène impliqué dans la gestion des vésicules, de préférence des mélanosomes, choisi parmi la liste constituée des gènes JAKMIP2, KIF21A, SLITRK6, SCIN, TNNT1, SNTB1, ARHGAP29, RAB3IP, RHOBTB3, ASGR1, CHMP4C, SVIP, PCLO, NAV3 et MREG, réprimé et/ou dans lequel lesdits kératinocytes présentent un niveau d’expression d’au moins un gène impliqué dans la gestion des vésicules, de préférence des mélanosomes, choisi parmi la liste constituée des gènes ARC, NRN1, SYNPO2, RASIP1, et LRMP, surexprimé avec au moins un agent actif à tester, ou exposer ledit modèle cellulaire à un traitement physique à tester ; ii. effectuer une mesure quantitative ou qualitative de la mélanine et/ou une mesure du niveau d’expression, d’au moins un gène impliqué dans la gestion des vésicules, de préférence des mélanosomes, choisi parmi la liste constituée des gènes JAKMIP2, ARC, KIF21A, SLITRK6, NRN1, SCIN, SYNPO2, TNNT1, SNTB1, ARHGAP29, RAB3IP, RHOBTB3, RASIP1, ASGR1, CHMP4C, SVIP, LRMP, PCLO, NAV3 et MREG, ou du niveau d’expression ou d’activité du produit d’expression dudit gène choisi, et comparer ladite mesure à une mesure de référence.
On entend au sens de la présente invention par « gène réprimé » un gène dont le niveau d’expression est inférieur au niveau d’expression moyen dudit gène dans la peau de personnes dépourvues de taches pigmentaires.
On entend au sens de la présente invention par « gène surexprimé » un gène dont le niveau d’expression est supérieur au niveau d’expression moyen dudit gène dans la peau de personnes dépourvues de taches pigmentaires.
Par « mesure qualitative ou quantitative de la mélanine » on entend au sens de la présente invention aussi bien la détermination de la présence des mélanosomes, et/ou de l’organisation des mélanosomes et/ou la morphologie des mélanosomes dans les kératinocytes notamment à l’aide d’un microscope optique ou électronique, mais aussi le dosage de mélanine par des techniques bien connues de l’homme du métier, ou encore le marquage de protéine(s) caractéristique(s) de la présence de mélanosomes comme par exemple la protéine PMEL 17 et son(leurs) dosage(s) par immunofluorescence.
Lesdites cellules dans lesquelles le niveau d’expression d’au moins un gène impliqué dans la gestion des vésicules, de préférence des mélanosomes, choisi parmi la liste constituée des gènes JAKMIP2, KIF21A, SLITRK6, SCIN, TNNT1, SNTB1, ARHGAP29, RAB3IP, RHOBTB3, ASGR1, CHMP4C, SVIP, PCLO, NAV3 et MREG, , est réprimé, est encore appelées cellules « knock-out ».
De préférence, la rondelle de retenue peut comprendre un bord externe annulaire en appui sur le couvercle.
De préférence, la rondelle de retenue peut comprendre des ouvertures dans lesquelles des excroissances du piston d’actionnement passent au travers pour appuyer sur l’ensemble multidisque.
De préférence, la rondelle de retenue peut comprendre un alésage intérieur et un rebord de centrage du ressort de rappel formé au niveau de l’alésage intérieur.
De préférence, l’ensemble multidisque peut être constitué par un premier ensemble de disques lié en rotation avec des échancrures du couvercle, et un deuxième ensemble de disques agencé pour être lié en rotation avec des cannelures d’un porte-disques intérieur ou des cannelures d’un arbre de transmission.
De préférence, la rondelle de retenue peut comprendre des pattes pliées issues du bord externe annulaire, les pattes pliées étant interposées circonférentiellement entre les disques du premier ensemble et le couvercle.
De préférence, le couvercle peut comprendre une série d’échancrures réparties angulairement autour de l’axe X, les pattes pliées de la rondelle de retenue étant insérées dans les échancrures pour arrêter en rotation ladite rondelle de retenue.
De préférence, chaque disque du premier ensemble peut comprendre une partie centrale annulaire et des excroissances radiales issues de matière avec la partie centrale, lesdites excroissances radiales étant en appui sur les pattes pliées de la rondelle de retenue.
Avantageusement, les pattes pliées de la rondelle de retenue et les excroissances radiales des disques du premier ensemble sont insérées dans les mêmes échancrures du couvercle.
De préférence, le piston d’actionnement peut comprendre une gorge annulaire de centrage et de maintien du ressort de rappel.
De préférence, le piston d’actionnement peut comprendre uniquement des joints d’étanchéité insérés sur sa périphérie externe.
Alternativement, le piston d’actionnement peut comprendre des joints d’étanchéité insérés sur sa périphérie externe et des joints d’étanchéité insérés sur sa périphérie interne.
De préférence, le couvercle peut comprendre un orifice d’alimentation de fluide sous pression, par exemple de l’air comprimé ou de l’huile sous pression.
De préférence, le couvercle peut comprendre un alésage cylindrique usiné de réception de la rondelle retenue.
Selon une variante de l’invention, la rondelle de retenue peut être encliquetée sur le couvercle de manière à former un ensemble unitaire.
De préférence, la rondelle de retenue peut comprendre des ergots d’encliquetage répartis angulairement autour de l’axe X, les ergots d’encliquetage étant insérés dans une gorge annulaire du couvercle.
Selon une autre variante de l’invention, la rondelle de retenue peut être maintenue à l’aide d’un anneau circulaire qui est inséré dans une gorge annulaire du couvercle de manière à former un ensemble unitaire.
De préférence, les kératinocytes sont cultivés pendant une durée de 48h à 72h, de préférence 72h.
La présente invention concerne en outre un modèle cellulaire susceptible d’être obtenu ou directement obtenu par le procédé de préparation précité.
Méthode cosmétique de traitement ou de prévention de tache pigmentaire cutanée non pathologique de la peau humaine
Selon un autre aspect, la présente invention concerne également une méthode cosmétique de traitement ou de prévention de tache pigmentaire cutanée non pathologique de la peau humaine, comprenant l’application sur la peau d’une composition comprenant au moins un agent actif modulant le niveau d’expression ou de l’activité d’au moins un gène impliqué dans la gestion des vésicules, de préférence des mélanosomes, où ledit gène est choisi parmi la liste constituée des gènes JAKMIP2, ARC, KIF21A, SLITRK6, NRN1, SCIN, SYNPO2, TNNT1, SNTB1, ARHGAP29, RAB3IP, RHOBTB3, RASIP1, ASGR1, CHMP4C, SVIP, LRMP, PCLO, NAV3 et MREG.
Les taches pigmentaires cutanées non pathologiques s’entendent de taches bénignes, dont l’élimination n’est souhaitable que pour des raisons esthétiques et nullement pour des raisons thérapeutiques. Les irrégularités de pigmentation incluent les imperfections au niveau pigmentaire rendant le teint non uniforme ou la couleur de la peau non homogène.
L’application de ladite composition est réalisée de préférence sur une peau saine.
Les présents inventeurs ont montré le rôle important des gènes de l’invention au sein du derme au niveau des taches pigmentaires, et notamment le lien entre dérégulation du niveau d’expression de ces gènes et apparition de taches pigmentaires. De ce fait, suspendre ou diminuer la modulation de ces gènes peut permettre de diminuer ou abolir les dérégulations observées et ainsi permettre de restaurer une situation au niveau des gènes impliqués dans la gestion des vésicules, de préférence des mélanosomes, notamment du transport des mélanosomes au sein des kératinocytes compatible avec l’absence de tache pigmentaire, avec donc un teint uniforme et une couleur de peau homogène.
Pour les mêmes raisons qu’explicitées en regard des autres aspects de l’invention, il est de préférence choisi plus d’un gène au sein des gènes de l’invention, par exemple au moins deux gènes, au moins trois, cinq, six, huit.
Selon une mise en œuvre, la méthode cosmétique a pour but de moduler le niveau d’expression de l’intégralité des gènes de l’invention.
La méthode cosmétique selon l’invention a pour but de restaurer des niveaux d’expression proches de ceux qui sont observés au sein de la peau saine, adjacente par exemple d’une tache pigmentaire.
Des gènes particulièrement préférés sont les gènes JAKMIP2, KIF21A, SLITRK6, SCIN, SYNPO2, TNNT1, LRMP, NAV3 et MREG.