INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
la illustre une étape du procédé selon l’invention dans laquelle, le séparateur 4 qui est coincé entre la première couche C1 de blocs de l’empilement 2 (couche inférieure C1 de l’empilement) et la nouvelle couche C2 de blocs (en l’occurrence une seconde couche C2 de l’empilement) obture un côté inférieur des évidements internes de la nouvelle couche C2, le mécanisme d’injection 50 introduit le matériau dans les évidements internes de la nouvelle couche C2 pour y mouler des masses M de matériau isolant contre ce séparateur 4 (la matière de la plaque inférieure 40 et des séparateurs 4 est choisie pour que, sous le seul poids d’un bloc de construction donné, on ait un contact étanche entre la face inférieure Fi de ce bloc et le la plaque inférieure 40 ou le séparateur 4, ce contact étanche s’opposant au passage du matériau isolant entre le bloc donné 4 et la plaque 40 ou le séparateur 4) ;
la illustre une étape du procédé selon l’invention immédiatement postérieure à l’étape de la , dans laquelle le séparateur 4 en forme de plaque a été positionné au contact des faces supérieures Fs des blocs de la seconde couche C2 de blocs de l’empilement 2 afin de s’opposer à la sortie de matériau isolant hors des évidements internes 31 de ces blocs de la seconde couche C2, en attente de l’ajout d’une troisième couche C3 à cet empilement 2 ;
la illustre l’empilement de six couches C1, C2, C3, Cn de blocs de construction identiques entre eux, un séparateur 4 étant positionné entre toutes paire de couches adjacentes entre elles de l’empilement 2 pour obturer les côtés inférieurs des évidements interne 31 de ces blocs qui débouchent sur les faces inférieures Fi de ces blocs, les évidements 31 de tous blocs de toutes les couches de l’empilement contenant le matériau, seul les évidements de la couche supérieure Cn, c’est-à-dire la couche la plus haute de l’empilement, étant encore exempts de matériau isolant ;
la illustre une étape du procédé selon l’invention postérieure à celle de la , dans laquelle un séparateur 4, aussi appelé plaque supérieure, a été positionné sur les faces supérieures Fs des blocs de la couche supérieure Cn de l’empilement 2, après remplissage des évidements de cette couche supérieure Cn avec le matériau, cette illustre un ensemble 0 selon l’invention alors que les blocs de l’empilement 2 contiennent tous un matériau destiné à former des masse d’isolant M moulées contre les séparateurs 4 respectivement placés entre des couches adjacentes de l’empilement 2 ;
la illustre l’ensemble 0 selon l’invention avec les blocs isolés 3 et leurs masses M de matériau isolant solidifiées, ces blocs isolés étant obtenus par mise en œuvre du procédé selon l’invention, ici l’ensemble 0 a été transporté sur le lieu d’utilisation des blocs de construction et le séparateur supérieur 4 (plaque supérieure) situé au sommet de l’empilement est en train d’être retiré pour pouvoir extraire les blocs de construction isolés, un bloc de construction isolé détaillé est également représenté en perspective ;
la illustre une vue éclatée d’un bloc de construction isolé obtenu en mettant en œuvre de procédé selon l’invention, c’est-à-dire un bloc de l’ensemble 0 selon l’invention.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION L’ensemble 0 selon l’invention tel qu’illustré sur les figures 1J et 1K comprend : - un support transportable 1 portant un empilement 2 de blocs de construction 3 isolés ; - l’empilement 2 comporte plusieurs couches C1, C2, C3, Cn de blocs de construction 3 isolés, chaque couche C1, C2, C3, Cn comportant plusieurs blocs de construction 3.
Chaque bloc de construction 3 isolé (par isolé, on entend thermiquement isolé, et contenant une masse M solidifiée) de l’ensemble 0 selon l’invention comporte : - une face supérieure Fs ; - une face inférieure Fi ; - au moins un évidement interne 31 au bloc de construction 3 qui débouche uniquement sur ladite face inférieure Fi du bloc de construction 3 et sur ladite face supérieure Fs du bloc de construction 3 ; et - une masse M de matériau isolant thermique qui est moulée contre des surfaces de cet évidement interne 31 et qui est solidifiée dans ledit évidement interne 31 du bloc de construction.
En d’autres termes, chaque bloc de construction 3 comporte au moins un évidement interne 31 qui débouche uniquement sur deux faces du blocs, en l’occurrence d’un côté sur ladite face supérieure Fs du bloc et d’un autre côté sur ladite une face inférieure Fi du bloc, la masse moulée M dans le bloc épousant les surfaces internes de l’évidement interne en allant en limite des faces supérieure Fs et inférieure Fi. Au moins un séparateur 4 ou une plaque inférieure 40 étant adjacente au bloc est en appui étanche contre la face inférieure Fi, la masse M contenue dans le bloc étant moulée contre ce séparateur 4 ou cette plaque inférieure 40.
L’ensemble 0 peut aussi comporter une plaque inférieure 40 interposée entre une face supérieure du support transportable 1 et une face inférieure de l’empilement 2.
Les masses des blocs de la couche inférieure C1 de l’empilement 2 sont respectivement moulées contre cette plaque inférieure 40.
Pour d’autres valeurs de paramètres, comme par exemple représenté aux figures 40b à 40e, l’ensemble du domaine considéré pour l’optimisation remplit les critères d’efficacité de démaquillage.
Durée (s) I (W/cm²) Tensioactif (%) T on (s) Rapport cyclique (%) Surface de réponse 4 6.2 0.5 [0.025 ; 0.080] [50 ; 66.66] Figure 40a [0.020 ; 0.080] [52 ; 65] [0.8 ;1.5] [0.020 ; 0.080] [50 ; 66.66] Figure 40b [0.020 ; 0.080] [50 ; 66.66] Figure 40c [0.020 ; 0.080] [50 ; 66.66] Figure 40d [0.020 ; 0.080] [50 ; 66.66] Figure 40e 4 6.8 0.5 [0.027 ; 0.080] [50 ; 66.66] Figure 41a [0.020 ; 0.080] [52 ; 66.66] 0.8 [0.030 ; 0.080] [50 ; 66.66] Figure 41b [0.020 ; 0.080] [52 ; 66.66] 1.0 [0.035 ; 0.080] [50 ; 66.66] Figure 41c [0.020 ; 0.080] [52.5 ; 66.66] 1.2 [0.020 ; 0.080] [54 ; 66.66] Figure 41d [0.035 ; 0.080] [51.5 ; 66.66] 1.5 [0.020 ; 0.080] [57.5 ; 66.66] Figure 41e [0.038 ; 0.080] [54 ; 66.66] 4 7.2 0.5 [0.020 ; 0.080] [50 ; 66.66] Figure 42a 0.8 [0.020 ; 0.080] [50 ; 66.66] Figure 42b [0.030 ; 0.070] [52 ; 66.66] 1.0 [0.020 ; 0.080] [50 ; 66.66] Figure 42c [0.030 ; 0.070] [52.5 ; 66.66] 1.2 [0.020 ; 0.080] [54 ; 66.66] Figure 42d [0.025 ; 0.070] [51.5 ; 66.66] 1.5 [0.028 ; 0.045] [57.5 ; 66.66] Figure 42e 3 6.2 0.5 [0.070 ; 0.080] [54 ; 60.5] Figure 43a [0.055 ; 0.0775] [56 ; 62] 0.8 [0.020 ; 0.080] [56 ; 66.66] Figure 43b [0.040 ; 0.080] [51 ; 66.66] 1.0 [0.020 ; 0.080] [54 ; 66.66] Figure 43c [0.035 ; 0.080] [51.5 ; 66.66] 1.2 [0.020 ; 0.080] [54 ; 66.66] Figure 43d [0.040 ; 0.080] [51.5 ; 66.66] 1.5 [0.020 ; 0.080] [57 ; 66.66] Figure 43e [0.035 ; 0.080] [55 ; 66.66] 3 6.8 0.5 [0.020 ; 0.065] [56 ; 66,66] Figure 44a [0.035 ; 0.075] [53,5 ; 64] 0.8 [0.020 ; 0.080] [55 ; 64,5] Figure 44b [0.030 ; 0.072] [53 ; 66,66] 1.0 [0.032 ; 0.070] [54 ; 66,66] Figure 44c [0.020 ; 0.080] [56 ; 64,5] 1.2 [0.032 ; 0.070] [55,5 ; 66,66] Figure 44d [0.020 ; 0.080] [58 ; 64] 1.5 [0.025 ; 0.063] [61,5 ; 66,66] Figure 44e [0.030 ; 0.058] [60 ; 66,66] 0.5 [0.020 ; 0.080] [57 ; 65] Figure 45a 3 7.2 [0.030 ; 0.065] [55 ; 66,66] 0.8 [0.020 ; 0.080] [58 ; 66,66] Figure 45b [0.020 ; 0.068] [55 ; 66,66] 1.0 [0.020 ; 0.0725] [58,5 ; 66,66] Figure 45c [0.020 ; 0.0575] [56 ; 66,66] 1.2 [0.020 ; 0.060] [61 ; 66,66] Figure 45d [0.020 ; 0.046] [58,5 ; 66,66] 1.5 - - Figure 45e - -
La et la sont un organigramme des étapes du procédé pour déterminer un chemin de routage selon un mode de réalisation de l’invention ;
La illustre un environnement de réseau TSN selon une approche centralisée IEEE 802.1Qcc, permettant de mettre en œuvre le procédé de l’invention ;
La illustre un environnement de réseau TSN selon une approche distribuée IEEE 802.1Qcc, permettant de mettre en œuvre le procédé de l’invention.
Description détaillée de l’invention La description détaillée est faite pour un environnement de réseau déterministe TSN selon la norme IEEE 802.1 et les standards associés. Dans la description, les différents termes utilisés avec un acronyme comme Qbv, Qcc, AS, etc, doivent être compris comme désignant ledit terme selon le standard correspondant pour la norme IEEE 802.1. Ainsi par exemple, le cycle Qbv signifie le cycle tel que défini par le standard IEEE 802.1Qbv.
Selon les principes TSN connus de l’homme du métier, un nœud du réseau joue le rôle de maître (GM), le « GrandMaster » selon l’anglicisme consacré, les autres nœuds jouant le rôle de nœud esclave « Slave ». L’élection du GM peut être effectuée par un humain ou par un algorithme tel que par exemple le « Best Master Clock Algorithm » (BMCA).
La norme IEEE 802.1AS permet aux appareils TSN (i.e. du réseau TSN) de synchroniser leurs horloges avec l'horloge de référence d'un GM. Le protocole connu « Precision Time Protocol » (PTP) et sa version améliorée le protocole (gPTP) « Generalized Precision Time Protocol », sont utilisés pour synchroniser les horloges. L’objectif de ce protocole est de s’assurer que le besoin applicatif en termes de synchronisation temporelle est atteint. Son rôle est de synchroniser les terminaux et les commutateurs appartenant au même domaine.
Ce protocole est établi selon le principe d'horloge maître et d'horloges esclaves. L'horloge maître servant de référence temporelle est appelée « horloge de référence » et son heure peut être éventuellement synchronisée (via GPS, NTP, etc) sur une horloge appelée horloge globale.
Le GM annonce d’une manière régulière sa présence. Il envoie avec une fréquence configurée son horloge aux esclaves afin qu’ils puissent synchroniser leur horloge à celle du GM. Le fonctionnement du standard repose sur l’échange d’informations de synchronisation telles que les horodatages (« Timestamp » selon l’anglicisme consacré) d’envoi et de réception de messages de type gPTP (ou PTP).
Pour assurer une synchronisation temporelle précise, le standard IEEE 802.1AS propose de mesurer le délai de propagation entre deux nœuds d’un réseau TSN de la manière suivante, illustrée sur la :
Le port maître d’un premier système du réseau TSN (« Time-aware system 1 ») envoie un message de requête de délai ‘Pdelay_Req’, tout en capturant le timestamp d’envoi ‘t1’.
Le terme “Time-aware System” est défini en anglais dans le standard IEEE 802.1AS comme étant « a device that contains one or more PTP Instances and/or PTP services (e.g., Common Mean Link Delay Service).”Cette définition signifie qu’il s’agit alors d’un équipement qui est capable de participer dans la synchronisation temporelle telle que définie dans le standard IEEE 802.1AS, c’est-à-dire un équipement capable de faire le « Hardware Timestamping » et d’échanger des messages temporels avec ses voisins.
A la réception du message ‘Pdelay_Req’, le port esclave d’un deuxième système du réseau TSN (« Time-aware system 2 ») récupère le timestamp de réception ‘t2’ du message.
Le port esclave du deuxième système « Time-aware system 2 » envoie un message de réponse ‘Pdelay_Resp’ contenant le timestamp de réception ‘t2’, et récupère le timestamp d’envoi ‘t3’ de ce message de réponse ‘Pdelay_Resp’.
Le port maître du premier système « Time-aware system 1 » reçoit le message de réponse ‘Pdelay_Resp’ et capture le timestamp de réception ‘t4’.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique selon l’invention est caractérisée en ce que le gélifiant est un mélange de copolymère dans l’isododécane tel que le copolymère d’éthylène/propylène.
Selon une autre particularité, la deuxième unité de connexion est intégrée dans un tapis dans lequel sont également intégrés lesdits deuxièmes moyens de détection.
Selon une autre particularité, le système comporte au moins une cale fixée audit tapis, ladite cale intégrant au moins un capteur de position desdits deuxièmes moyens de détection.
Selon une autre particularité, le système comporte au moins un dispositif d'arrêt fixée audit tapis, au moins un capteur de position desdits deuxièmes moyens de détection étant intégré audit tapis, à proximité dudit dispositif d'arrêt.
La représente de manière schématique le système de connexion conforme à l'invention ; La représente l'architecture fonctionnelle du système de connexion conforme à l'invention ; Les figures 3A à 3D montrent différentes variantes de réalisation de la deuxième partie du système de connexion de l'invention ; La montre un diagramme montrant les différentes étapes mises en œuvre lors du procédé de connexion entre la fiche et la prise, selon l'invention ; Les figures 5A à 5L illustrent de manière schématique les différentes étapes mises en œuvre lors du procédé de connexion entre la fiche et la prise, selon l'invention ; La illustre une particularité du système de connexion de l'invention ; La représente, de manière non limitative, un exemple de réalisation des deux architectures magnétiques, réparties dans la fiche et dans la prise du système de connexion de l'invention ;
L'invention s'applique de manière générale à un système de connexion électrique, pouvant notamment être employé dans une installation électrique destinée à la recharge d'un véhicule électrique.
En référence à la , le système se compose de deux parties, l'une des deux parties étant destinée à être raccordée à un réseau électrique R d'alimentation, et l'autre partie étant destinée à être raccordée à un ensemble d'alimentation d'un véhicule V électrique ou hybride rechargeable.
Toute solution de connexion électrique vers l'ensemble d'alimentation électrique du véhicule V ou vers le réseau électrique R d'alimentation pourra être envisagée, telle que câble, tige conductrice, ou autre solution équivalente…
La première partie du système comporte une première unité de connexion VU située côté véhicule V et portant une fiche 1 électrique et la deuxième partie comporte une deuxième unité de connexion GU, située côté réseau électrique R d'alimentation et portant une prise 2 électrique sur laquelle la fiche 1 est amenée à se connecter.
Le système permet avantageusement de connecter mécaniquement la fiche 1 sur la prise 2 de manière automatique, sans intervention d'un opérateur ou d'un robot, en utilisant uniquement des moyens magnétiques et gravitationnels.
Bien entendu, les termes "fiche" et "prise" sont à comprendre de manière non limitative, sans aucun a priori sur leurs structures respectives et il faut comprendre qu'il s'agit de termes précis pour définir un premier connecteur et un deuxième connecteur, destinés à se connecter mécaniquement et électriquement l'un à l'autre.
Pour la suite de la description, on définit une direction d'assemblage, correspondant à un axe principal (A) selon lequel la fiche 1 vient en appui mécanique contre la prise 2.
Lorsque la fiche 1 est connectée sur la prise 2, la partie avant de la fiche 1 vient en appui mécanique contre la partie avant de la prise 2 et une connexion électrique peut ensuite s'établir.
Il est à noter qu’une telle plaque inférieure 40 peut être optionnelle dans le cas où la face supérieure du support 1 est elle-même plane et continue sur toute la couche inférieure de l’empilement 2 pour permettre le moulage des masses M de la couche inférieure C1 directement contre la face supérieure du support 1.
Comme on le comprend des blocs de construction détaillés sur les figures 1C (bloc non isolé), 1K (bloc isolé) et 2 (vue éclatée d’un bloc isolé), les blocs de construction 3 de l’empilement 2 sont géométriquement identiques entre eux et sont de forme parallélépipédique rectangle.
Les faces inférieures Fi et/ou les faces supérieures Fs des blocs sont préférentiellement rectifiées pour que les faces inférieure et supérieure de chaque bloc donné soient planes et parallèles entre elles.
Pour limiter les flux thermiques au travers des blocs de construction, chaque bloc de construction comporte des première et seconde planelles P1, P2 parallèles entre elles et des première et seconde parois transversales P3, P4, les première et seconde parois transversales P3, P4 formant des faces d’extrémité longitudinale du bloc.
Chacune de ces première et seconde paroi transversales P3, P4 comporte préférentiellement des première et seconde portions reliées entre elles par un rupteur thermique P5, P6 comportant un matériau polymère, éventuellement en un matériau composite associant des fibres, comme des fibres de verre, et un liant de ces fibres en matériau polymère.
Le polymère utilisé dans les rupteurs thermiques P5, P6 des première et seconde parois transversales P3, P4 est utile pour minimiser la conduction thermique via les parois transversales P3, P4.
L’évidement 31 du bloc est ainsi en partie délimité par les rupteurs thermiques P5, P6.
Par conséquent chaque masse M est en partie moulée contre les rupteurs P5, P6.
Le rupteur thermique P5 de la première paroi transversale P3 s’étend entre les première et seconde portions de la première paroi transversale P3 de manière à les assembler entre elles tout en les maintenant éloignées l’une de l’autre, le rupteur thermique P5 de la première paroi transversale P3 occupant un espace libre entre ces première et seconde portions de la première paroi transversale P3.
De même, le rupteur thermique P6 de la seconde paroi transversale P4 s’étend entre les première et seconde portions de la seconde paroi transversale P4 de manière à les assembler entre elles tout en les maintenant éloignées l’une de l’autre, le rupteur thermique P6 de la seconde paroi transversale P4 occupant un espace libre entre ces première et seconde portions de la seconde paroi transversale P4.
Les première et seconde parois transversales P3, P4 forment des interfaces de liaison intégrant chacune un rupteur thermique et permettant de maintenir les première et seconde planelles P1, P2 parallèles entre elles et éloignées l’une de l’autre.
Ledit évidement interne 31 du bloc 3 est délimité à sa périphérie par les première et seconde planelles P1, P2 qui se font face et par les première et seconde parois transversales P3, P4 qui se font également face.
Les planelles P1, P2 ont des faces principales planes orientées vers l’extérieur du bloc 3.
Ces faces principales planes des planelles sont pleines et parallèles entre elles.
De même, les première et seconde parois transversales ont des faces principales orientées vers l’extérieur du bloc 3, ces faces principales étant pleines et parallèles entre elles.
Les planelles P1, P2 sont constituées au moins en partie en béton ou en béton fibré (par exemple avec des fibres végétales ou minérales comme de la fibre de verre ou des fibres polymères ou des fibres métalliques) ou en terre cuite ou en béton cellulaire, ces matériaux ayant l’avantage de pouvoir supporter des efforts de compression importants appliqués sur le bloc 3 selon des directions parallèles aux faces planes principales des planelles P1, P2.
31. Système selon les aspects 29 ou les aspects 30, dans lequel le niveau seuil correspond à une quantité de SCO 2 qui est nécessaire pour poursuivre le fonctionnement de lʼaéronef.
32. Système selon l’un quelconque des aspects 29 à 31, dans lequel une taille du réservoir est supérieure à 2 gallons.
33. Système selon l’un quelconque des aspects 29 à 32, comprenant en outre une pluralité de vannes de régulation, chaque vanne de régulation étant couplée à l’une de la pluralité de sorties de pulvérisation ;
dans lequel lʼensemble dʼopérations comprend lʼactivation dʼune ou plusieurs de la pluralité de sorties de pulvérisation en commandant un fonctionnement dʼune vanne de régulation couplée à chacune des une ou plusieurs sorties de pulvérisation.
34. Système d’extinction d’incendie selon l’un quelconque des aspects 29 à 33, dans lequel l’aéronef est un aéronef électrique.
35. Procédé d’extinction d’incendie dans un aéronef, le procédé comprenant :
la surveillance d’une pluralité de détecteurs dʼincendie ou de fumée dans lʼaéronef ;
la détermination si un incendie ou une fumée sʼest produit(e) dans lʼaéronef ;
lʼidentification dʼun ou plusieurs des détecteurs de fumée ou dʼincendie qui ont détecté lʼoccurrence dʼun incendie ou dʼune fumée ; et
lʼidentification dʼune ou plusieurs sorties de pulvérisation qui sont les plus proches des un ou plusieurs détecteurs de fumée ou dʼincendie identifiés ; et
lʼactivation de la ou des sorties de pulvérisation identifiées pour pulvériser du SCO 2 sur la fumée ou l’incendie détecté(e).
36. Procédé selon les aspects 35, comprenant en outre :
la surveillance d’un niveau de SCO 2 à lʼintérieur dʼun réservoir alimentant la ou les sorties de pulvérisation ; et
l’interruption de lʼactivation des une ou plusieurs sorties de pulvérisation lorsque le niveau de SCO 2 à lʼintérieur du réservoir atteint un niveau seuil.
37. Procédé selon les aspects 35 ou les aspects 36, dans lequel le niveau seuil correspond à une quantité de SCO 2 qui est nécessaire pour poursuivre le fonctionnement de lʼaéronef.
Dans ces conditions, le principal paramètre permettant d’augmenter la pression maximale supportée par le canon est la limite élastique (et de rupture) de la matière utilisée après traitement thermique et mécanique. Cette limite est d’autant plus basse qu’elle est impactée par le régime thermique du canon au cours de son utilisation (tirs répétés et rapprochés pour les mitrailleuses et canons automatiques), mais aussi par le choix limité de matière adapté de par le comportement souhaité en cas d’obstruction (un comportement ductile est préférable afin de minimiser la projection de fragments en cas de destruction du canon).
Ainsi, les travaux concernant la conception et la fabrication de canons « composites » résultant de l’assemblage de plusieurs matériaux aux propriétés différentes sont relativement fréquents, et, bien qu’il n’existe pas de solution universelle, certaines combinaisons sont assez fréquentes dans certains usages (âme en alliage de cobalt sertie par de l’acier pour les canons de mitrailleuses…).
Enfin, même l’utilisation d’un système de sabot pour la propulsion d’un projectile sous-calibré trouve une limite de par la vitesse maximale d’expansion des gaz de propulsion à l’intérieur du canon. Il est généralement admis que cette vitesse maximale pour les armes à feu conventionnelles est de l’ordre de 2300 m/s. En pratique et de manière opérationnelle, l’ordre de grandeur des vitesses initiales atteintes par les armes à feu est de l’ordre de 1800 m/s.
Pour atteindre des vitesses supérieures, certaines solutions techniques ont été développées ou font encore l’objet d’études.
Ainsi, il existe des canons à gaz légers utilisant comme étape intermédiaire à la propulsion du projectile la compression d’hélium ou d’hydrogène dans une chambre secondaire placée entre la chambre de combustion et le projectile. De même, on dénombre de nombreuses tentatives, plus ou moins fructueuses, de canons magnétiques, électriques, électrothermiques purement mécaniques… Si celles-ci donnent souvent des résultats prometteurs en termes de vitesse initiale du projectile, les contraintes pratiques du terrain font que ces solutions ne trouvent pas d’application concrète et opérationnelle. De fait, la quête de nouvelles munitions plus performantes est toujours active.
C’est l’objectif de la présente demande.
A cet effet l’invention a pour objet un système de munition et d’arme, dans lequel un projectile est poussé par un gaz de propulsion issu de la combustion d’une charge propulsive à l’intérieur d’un canon fermé à une extrémité par une culasse et ouvert à son autre extrémité, caractérisé en ce qu’au moins une partie du canon présente une section conique et en ce que le projectile est associé à au moins un sabot dégradable lors du déplacement de celui-ci dans cette partie de section conique du canon.
- le sabot est réalisé dans une matière se déposant sur le canon au fur et à mesure de son déplacement dans celui-ci, pour former une couche de protection thermique de celui-ci qui est ensuite évacuée ;
- l’évacuation de la couche protectrice du canon (4) est obtenue :
Soit par changement de phase à savoir liquéfaction, évaporation ou sublimation, de la matière constituant le sabot, Soit pouvant résulter d’une réaction de la matière constituant le sabot avec les gaz de propulsion issus de la combustion de la charge propulsive, soit de l’auto combustion de la matière du sabot, ou d’une combinaison d’au moins deux des trois procédés décrits ;