INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation visible sur la , un dispositif de dépôt de matière sous forme de fil permettant de mettre en œuvre une technique dite par dépôt de matière sous énergie focalisée (également appelée DED pour « Directed Energy Deposition » en anglais) comprend une tête de dépôt 10, au moins une structure 12 supportant la tête de dépôt 10 ainsi qu’au moins une bobine de fil 14 configurée pour alimenter la tête de dépôt 10 en fil et pivoter autour d’un axe de rotation 16 relié à la structure 12 et parallèle à une première direction. Selon la configuration visible sur la , la première direction est sensiblement horizontale.
Selon un mode de réalisation visible sur les figures 3 et 4, la bobine de fil 14 comprend un moyeu 18 qui s’étend entre des première et deuxième extrémités 18.1, 18.2 ainsi que deux flasques 20, 22 positionnés à chacune des première et deuxième extrémités 18.1, 18.2 du moyeu 18. Les flasques 20, 22 comprennent des faces intérieures 20.1, 22.1 orientées l’une vers l’autre ainsi que des faces extérieures 20.2, 22.2 opposées aux faces intérieures 20.1, 22.1, les faces intérieures et extérieures 20.1, 20.2, 22.1, 22.2 étant parallèles entre elles et positionnées dans des plans perpendiculaires à l’axe de rotation 16 lorsque la bobine de fil 14 est montée sur l’axe de rotation 16. Le moyeu 18 comprend un trou traversant 24, configuré pour loger l’axe de rotation 16, qui s’étend d’une extrémité à l’autre du moyeu 18 et débouche au niveau des faces extérieures 20.2, 22.2 des flasques 20, 22. Le moyeu 18 comprend également une surface cylindrique 26, coaxiale au trou traversant 24, qui s’étend entre les faces intérieures 20.1, 22.1 des flasques 20, 22 et sur laquelle est enroulé au moins un fil 28. En fonctionnement, le moyeu 18 de la bobine de fil 14 est monté sur l’axe de rotation 16.
Dans l’exemple illustré aux figures 2 à 10, l’invention se rapporte à un dispositif 7 de serrage destiné à exercer un déplacement relatif selon la direction axiale A entre des éléments 2a, 2b de friction. Une butée 11 est destinée à recevoir un élément 2a, 2b de friction, tels que au moins une plaquette de frein, à la manière d’un piston de système hydraulique. La butée 11 comporte au moins une rainure 11a permettant de coopérer avec l’élément 2a, 2b de friction sans rotation possible autour de la direction axiale A de manière directe (pas de pièce intermédiaire comme par exemple une nervure externe de l’élément 2a, 2b de friction) ou indirecte (pièce intermédiaire utilisée comme par exemple une clavette entre l’élément 2a, 2b de friction et la butée 11). Le dispositif 7 de serrage comporte un bâti 8 supportant un actionneur 12 électrique destiné à fournir la force de serrage par la butée 11 et tous les organes de puissance et de contrôle associés afin notamment de gérer l’amplitude et la force de rapprochement. Le bâti 8 reçoit également un mécanisme 15 de conversion du mouvement de rotation d’un arbre 13 de sortie de l’actionneur 12 électrique en mouvement de translation selon la direction axiale A. Dans l’exemple illustré à la , le mécanisme 15 de conversion est couplé à l’actionneur 12 électrique à l’aide d’un rouage 14 réducteur. Il est donc obtenu un mouvement de déplacement relatif entre les éléments 2a, 2b de friction selon une direction rectiligne sensiblement axiale A.
Avantageusement selon l'invention, le mécanisme 15 de conversion est du type vis à billes. Le mécanisme 15 de conversion comporte principalement un écrou 16, une vis 17 et des billes 18. L’extrémité libre 17a de la vis 17 est déplacée par translation selon la direction axiale A grâce au filet externe de la vis qui est couplé au taraudage de l’écrou 16 par l’intermédiaire de billes 18. La rotation de l’écrou 16 est commandée quand l’arbre 13 de sortie de l’actionneur 12 électrique imprime une rotation. La vis 17 sans fin est également entraînée en rotation par guidage des billes 18 dans l’écrou 16 en engendrant un déplacement en translation de l’extrémité libre 17a de la vis 17 par rapport au bâti 8 selon la direction axiale A.
Avantageusement selon l'invention, le mécanisme 15 de conversion permet, par l’utilisation de liaisons ponctuelles à l’aide des billes 18, de diminuer le frottement entre la vis 17 et l’écrou 16. On comprend donc que la transmission de force de l’actionneur 12 électrique aura un rendement peu impacté, c'est-à-dire que peu de force sera absorbée par le mécanisme 15 de conversion. En outre, la vis 17 est déplacée selon des mouvements de grande précision et selon une usure des surfaces négligeable. Enfin, le mouvement de rotation de l’arbre 13 de sortie de l’actionneur 12 électrique converti en mouvement de translation selon la direction axiale A est totalement réversible entre une position rapprochée des éléments 2a, 2b de friction, dite de contact avec le disque 3, et une position éloignée des éléments 2a, 2b de friction, dite de repos dans laquelle les éléments 2a, 2b de friction ne touchent pas le disque 3 illustrée à la , permettant de garantir une très grande fiabilité. De manière connue, une translation selon une distance dépendante de l’usure, c'est-à-dire de l’épaisseur, des éléments 2a, 2b est réalisée entre la position de contact et la position de repos.
Avantageusement selon l'invention, le dispositif 7 de serrage comporte un mécanisme 19 de découplage radial et/ou tangentiel de la butée 11 destinée à recevoir un élément 2a, 2b de friction par rapport à l’extrémité libre 17a de la vis 17 du mécanisme 15 de conversion afin d’améliorer la résistance mécanique de ce dernier. En effet, le mécanisme 19 de découplage permet d’autoriser un débattement prédéterminé, c'est-à-dire préférentiellement deux degrés de liberté, de la butée 11 par rapport à l’extrémité 17a de la vis 17 permettant de limiter les contraintes aptes à mater le filet de vis 17 et/ou la surface externe d’au moins une bille 18 et/ou le taraudage de l’écrou 16.
En effet, dans la position de contact des éléments 2a, 2b de friction dans laquelle la vis 17 du mécanisme 15 de conversion saillit au maximum par rapport au bâti 8, toute contrainte dirigée en dehors de la direction axiale A du mouvement de serrage – desserrage génère un moment excentrique selon la longueur totale de vis 17 augmentant ladite contrainte, par le phénomène de bras de levier, de l’extrémité de la vis 17 la plus proche de l’actionneur 12 électrique contre les billes 18 et l’écrou 16. C’est encore plus vrai dans le cas où les éléments 2a, 2b de friction sont très usés dans lequel la distance de translation est augmentée en augmentant encore davantage le phénomène de bras de levier. Les contraintes radiales et surtout tangentielles résultent de frottement des éléments 2a, 2b de friction sur le disque 3.
Avantageusement selon l'invention, le mécanisme 15 de découplage radial et/ou tangentiel diminue voire supprime tout phénomène de bras de levier et compense tout moment excentrique par déplacement de la butée 11 par rapport à la vis 17 pour ne transmettre qu’une proportion négligeable de contraintes non axiales aux billes 18 et à l’écrou 16 du mécanisme 15 de conversion. On comprend donc que le matage et, plus généralement, la déformation des organes du mécanisme 15 de conversion sont évités afin de garantir une grande robustesse, c'est-à-dire notamment ne pas avoir à changer le dispositif 7 de serrage pendant au moins la durée d’utilisation du véhicule 4.
Le mécanisme 19 de découplage radial et/ou tangentiel comporte un élément 21 de liaison et une bride 23. L’élément 21 forme préférentiellement au moins une liaison du type à pivot glissant entre la butée 11 et l’extrémité libre 17a de la vis 17 afin de limiter la transmission aux billes 18 du mécanisme 15 de conversion, des contraintes radiales et/ou tangentielles reçues par la butée 11.
On comprend donc qu’il est souhaité un premier degré de liberté en translation β, -β selon une direction tangentielle T (perpendiculairement à la direction axiale A comme illustré notamment à la ) et un degré de liberté en rotation α, -α autour de la même direction tangentielle T (comme illustré notamment à la ) pour permettre, dans une certaine mesure, à la butée 11 de « suivre » les directions radiale et/ou tangentielle de contrainte de contact entre le disque 3 et l’élément 2a, 2b de friction en limitant la transmission non axiale de contraintes au mécanisme 15 de conversion.
L’élément 21 de liaison à pivot glissant comporte ainsi un corps 21a allongé et de forme globalement cylindrique destiné à articuler la butée 11 par rapport à l’extrémité libre 17a de la vis 17. Comme illustré dans l’exemple illustré aux figures 5-6 et 9-10, le corps 21a comporte une première extrémité 20 dont la surface de contact 20a est destinée à s’appuyer contre le fond 24c d’un siège 24 de la butée 11. La surface de contact 20a est préférentiellement de forme partiellement sphérique et le fond 24c du siège 24 de la butée 11 présente, de manière préférée, une surface concave partiellement cylindrique à section circulaire orientée pour autoriser une translation β, -β tangentielle de la butée 11 par rapport à l’élément 21 de liaison à pivot glissant mais également notamment une rotation α, -α autour de la même direction tangentielle T que la translation. C’est donc cet élément 11 de liaison couplé à la butée 11 qui supportera principalement les contraintes non axiales entre le disque 3 et l’élément 2a, 2b de friction.
Dans le but d’empêcher une rotation autour de la direction radiale et de borner les translation α, -α et rotation β, -β tangentielles, la première extrémité 20 de l’élément 21 de liaison à pivot glissant est bloquée dans le siège 24 de la butée 11 à l’aide d’une bride 23. Plus précisément, la bride 23 comporte un corps 23a généralement annulaire dont l’ouverture 23d centrale reçoit le corps 21a de l’élément 21 de liaison. Le corps 23a comporte une collerette formant un élément 23e d’attache contre la surface externe de l’anneau 11c formé par l’évidement 11b annulaire dans la butée 11. On comprend que la surface de contact 20a est maintenue contre le fond 24c du siège 24 de la butée 11 par emboîtement élastique du diamètre interne de l’élément 23e d’attache contre le diamètre externe de l’anneau 11c.
Préférentiellement, le mécanisme 19 de découplage est agencé pour autoriser une translation β, -β tangentielle jusqu’à deux millimètres de la butée 11 par rapport à l’élément 21 de liaison à pivot glissant, c’est-à-dire le débattement maximal possible (entre β et -β) de l’élément 21 de liaison selon la direction tangentielle dans l’ouverture 23d de la bride 23 par butée de la paroi périphérique 20b contre respectivement les éléments 23c de limitation en translation de la bride 23.
En outre, le mécanisme 19 de découplage est agencé pour autoriser une rotation α, -α autour de l’axe de translation tangentielle T jusqu’à deux degrés de la butée 11 par rapport à l’élément 21 de liaison à pivot glissant, c’est-à-dire le débattement angulaire maximal possible (entre α et -α) de l’élément 21 de liaison autour de la direction tangentielle T dans l’ouverture 23d de la bride 23 par butée de la surface arrière 20c contre respectivement les éléments 23b de limitation en rotation de la bride 23. On remarque également que les formes complémentaires de la surface arrière 20c et des éléments 23b de limitation en rotation limitent voire empêchent la rotation radiale et les translations axiale et radiale de la butée 11 par rapport à l’élément 21 de liaison ce qui favorise la translation β, -β tangentielle.
Enfin, dans le but d’empêcher la rotation relative entre la butée 11 et l’élément 21 de liaison à pivot glissant autour de la direction axiale A, la paroi interne 24a, 24b du siège 24 de la butée 11 est asymétrique et de forme complémentaire avec la paroi périphérique 20b de la première extrémité 20 de l’élément 21 de liaison à pivot glissant. Dans l’exemple illustré aux figures 5-6 et 9-10, la paroi interne comporte au moins une partie 24a (deux parties 24a parallèles visibles à la ) formant un méplat de direction tangentielle, c'est-à-dire une surface plane, de forme complémentaire avec un méplat de la paroi périphérique 20b de l’élément 21 de liaison afin d’empêcher toute rotation autour de la direction axiale A de serrage/desserrage.
Dans l’exemple illustré à la , les deux parties 24a parallèles sont reliées entre elles latéralement par des parties 24b en arc de cercle pour former la paroi interne du siège 24. Les parties 24b en arc de cercle n’ont pas nécessairement à être de forme complémentaire à la paroi périphérique 20b de l’élément 21 de liaison car elles ne sont pas destinées à entrer en contact avec, ce sont les éléments 23c de limitation en translation de la bride 23 qui ont cette fonction comme suggéré à la . Bien entendu, une section polygonale de la paroi interne du siège 24 de forme correspondante à celle de la paroi périphérique 20b de la première extrémité 20 permettrait d’obtenir un même effet.
Comme illustré dans l’exemple illustré aux figures 5-7 et 9-10, le corps 21a comporte une deuxième extrémité 22 destinée à être emboîtée avec jeu dans l’extrémité libre 17a de la vis 17. Plus précisément, la surface de contact 22a et la paroi périphérique 22b de la deuxième extrémité 22 ont préférentiellement des formes complémentaires respectivement au fond 17c et à la paroi interne 17b de l’extrémité libre 17a de la vis 17 afin d’empêcher la rotation relative entre l’extrémité libre 17a de la vis 17 et l’élément 21 de liaison à pivot glissant autour de la direction axiale mais autoriser des rotations tangentielle γ, -γ et radiale δ, -δ relatives entre l’élément 21 de liaison et la vis 17 afin notamment de pouvoir « suivre » les mouvements de la liaison à pivot glissant de la première extrémité 20.
20c - surface arrière de la première extrémité
21 - élément de liaison
21a - corps de l’élément de liaison
22 - deuxième extrémité de l’élément de liaison
22a - surface de contact de la deuxième extrémité
22b - paroi périphérique de la deuxième extrémité
23 - bride
23a - corps de la bride
23b - élément de limitation en rotation de la bride
23c - élément de limitation en translation de la bride
23d - ouverture de la bride
23e - élément d’attache de la bride
24 - siège de la butée
24a - partie de la paroi interne formant un méplat de direction tangentielle
24b - partie de la paroi interne en arc de cercle
24c - fond du siège de la butée
Pour chaque aile 14.1, 14.2, la première nervure 32 comprend un bord supérieur 34.1 situé au niveau de la face supérieure de l’aile 14.1, 14.2 ainsi qu’un bord inférieur 34.2 situé au niveau de la face inférieure de l’aile 14.1, 14.2.
Selon une configuration, chacune des première et deuxième ailes 14.1, 14.2 comprend un longeron avant 30.1 proche du bord d’attaque, non perpendiculaire à la direction longitudinale, un longeron arrière 30.2 proche du bord de fuite, non perpendiculaire à la direction longitudinale, ainsi qu’au moins un longeron intermédiaire 30.3 positionné entre les longerons avant et arrière 30.1, 30.2. Selon le mode de réalisation visible sur la , chaque structure primaire d’aile 26 comprend deux longerons intermédiaires 30.3, 30.4 sensiblement parallèles entre eux et perpendiculaires à la direction longitudinale. Quel que soit le mode de réalisation, chacune des première et deuxième ailes 14.1, 14.2 comprend deux longerons 30.3, 30.4 orientés sensiblement perpendiculairement à la direction longitudinale et au moins un longeron 30.1, 30.2 non perpendiculaire à la direction longitudinale.
Selon un agencement, les première et deuxième ailes 14.1, 14.2 sont épaisses. Ainsi, la première extrémité 28.1 des première et deuxième ailes 14.1, 14.2 présente une hauteur supérieure à la moitié de la hauteur du fuselage 12. Comme illustré sur la , l’épaisseur maximale de chaque aile 14.1, 14.2 est sensiblement égale à la distance séparant le plancher 24 et la partie sommitale du fuselage 12. Selon un agencement, la première extrémité 28.1 des première et deuxième ailes 14.1, 14.2 s’étend sur une longueur supérieure ou égale à la moitié de la distance séparant les pointes avant et arrière 12.1, 12.2.
Les première et deuxième ailes 14.1, 14.2 (plus particulièrement leurs structures primaires d’aile 26) sont reliées au fuselage 12 (plus particulièrement aux cadres 22 de la structure primaire de fuselage) respectivement par des première et deuxième attaches voilures 36.1, 36.2.
Les première et deuxième ailes 14.1, 14.2 ainsi que les première et deuxième attaches voilures 36.1, 36.2 sont sensiblement symétriques par rapport au plan médian PM de l’aéronef. Par conséquent, seule la première attache voilure 36.1 est décrite par la suite.
Chaque attache voilure 36.1, 36.2 comprend une attache voilure supérieure 38 positionnée au niveau ou à proximité du bord supérieur 34.1 de la première nervure 32 (ou de la surface supérieure de l’aile 14.1, 14.2) ainsi qu’une attache voilure inférieure 40 positionnée au niveau ou à proximité du bord inférieur 34.2 de la première nervure 32 (ou de la surface inférieure de l’aile 14.1, 14.2).
L’attache voilure supérieure 38 comprend, pour au moins deux longerons 30.1 à 30.4, une liaison principale supérieure 42, 44 positionnée dans le prolongement du longeron 30.1 à 30.4, au niveau ou à proximité du bord supérieur 34.1 de la première nervure 32, reliant ledit longeron 30.1 à 30.4 et/ou la première nervure 32 à un des cadres 22, ladite liaison principale supérieure 42, 44 comportant au moins un axe de pivotement A42, A44 sensiblement horizontal, parallèle à la direction longitudinale, pour permettre un mouvement de pivotement de l’aile 14.1, 14.2 par rapport au fuselage 12 autour d’un axe sensiblement parallèle à la direction longitudinale.
Selon une configuration, l’attache voilure supérieure 38 comprend au moins une première liaison principale supérieure 42, visible en détail sur la , comprenant uniquement un axe de pivotement A42 ainsi qu’au moins une deuxième liaison principale supérieure 44, visible en détail sur la , comprenant deux axes de pivotement A44, A44’ distincts et parallèles entre eux.
Selon un mode de réalisation visible notamment sur la , pour chaque première ou deuxième liaison principale supérieure 42, 44, chaque axe de pivotement A42, A44 est perpendiculaire au plan du longeron dans le prolongement duquel est positionnée la première ou deuxième liaison principale supérieure 42, 44.
Selon un agencement, l’attache voilure supérieure 38 comprend une première liaison principale supérieure 42 au droit de chaque longeron intermédiaire 30.3, 30.4 perpendiculaire à la direction longitudinale ainsi qu’une deuxième liaison principale supérieure 44 au droit du longeron arrière 30.2 non perpendiculaire à la direction longitudinale. L’attache voilure supérieure 38 comprend une première liaison principale supérieure 42 au droit du longeron avant 30.1. Les axes de pivotement A42 des premières liaisons principales supérieures sont disposés sensiblement dans le même plan horizontal.
Selon un mode de réalisation visible sur les figures 7 et 8, chaque première liaison principale supérieure 42 comprend au moins une première partie 46 solidaire du cadre 22 de la structure primaire du fuselage présentant un premier orifice traversant 48, au moins une deuxième partie 50 solidaire de la première nervure 32 et/ou d’un des longerons 30.1, 30.3, 30.4 présentant un deuxième orifice traversant 52 ainsi qu’une broche 54 logée dans les premier et deuxième orifices traversants 48, 52 pour relier les première et deuxième parties 46, 50.
Selon une configuration visible sur la , le cadre 22 auquel est reliée la première partie 46 comprend une âme 22.1 dans un plan transversal ainsi qu’au moins une première semelle 22.2 sensiblement perpendiculaire à l’âme 22.1 et orientée vers l’aile 14.1, 14.2. En complément, la première partie 46 comprend un corps renforcé 56 qui comporte une deuxième semelle 58 configurée pour être plaquée contre la première semelle 22.2 et reliée à cette dernière par des éléments de liaison 60, comme des boulons ou des rivets par exemple, ainsi qu’une âme 62 présentant le premier orifice traversant 48 et positionnée dans le plan du longeron 30.1, 30.3, 30.4 auquel est reliée la deuxième partie 50. Selon une configuration, la première partie 46 comprend deux pièces 56.1, 56.2 assemblées entre elles par des éléments de fixation comme des rivets ou des boulons par exemple, une première pièce 56.1 reliée au cadre 22 ainsi qu’une deuxième pièce 56.2 comportant au moins une âme 62 traversée par le premier orifice traversant 48 et orientée selon la direction du longeron 30.1, 30.3, 30.4 auquel est reliée la deuxième partie 50. Quelle que soit l’orientation du longeron, les premières pièces 56.1 des premières parties 56 des différentes premières liaisons principales 42 sont toutes identiques. Seules les deuxièmes pièces 56.2 sont différentes en fonction de l’orientation du longeron 30.1, 30.3, 30.4.
Selon une configuration visible sur les figures 8 et 9, le longeron 30.1, 30.3, 30.4 auquel est reliée la deuxième partie 50 comprend une âme 64 en saillie par rapport à la face de la première nervure 32 orientée vers le fuselage 12. L’âme 64 peut être un élément distinct du longeron 30.1, 30.3, 30.4 ou une partie dudit longeron 30.1, 30.3, 30.4. En complément, la deuxième partie 50 comprend deux plaques 66.1, 66.2 positionnées de part et d’autre de l’âme 64 et reliées à cette dernière par des éléments de liaison 68. Chaque plaque 66.1, 66.2 comprend un deuxième orifice traversant 52 pour loger la broche 54. Ainsi la deuxième partie 50 forme une chape.
La broche 54 est configurée pour être immobilisée dans les premier et deuxième orifices traversants 48, 52. Cette broche 54 permet d’obtenir une liaison pivotante entre les première et deuxième parties 46, 50.
Bien entendu, l’invention n’est pas limitée à ce mode de réalisation pour la première liaison principale 42.
Selon un mode de réalisation visible sur la , une deuxième liaison principale supérieure 44 comprend au moins une première partie 70 solidaire du cadre 22 de la structure primaire du fuselage, au moins une deuxième partie 74 solidaire de la première nervure 32 et/ou d’un des longerons 30.2, au moins une biellette 78, au moins une première broche 80 logée dans des premier et deuxième orifices 72, 78.1 traversant la première partie 70 et la biellette 78 de manière à obtenir le premier axe de pivotement A44 ainsi qu’au moins une deuxième broche 80’ logée dans des premier et deuxième orifices 76, 78.2 traversant la deuxième partie 74 et la biellette 78 de manière à obtenir le deuxième axe de pivotement A44’.
Dans une étape d’insertion, le dispositif de filtrage formé par le dispositif de support de filtre sécurisé 1 et l’élément filtrant 2 monté sur ce dernier est monté dans le carter 7.
On décrit ci-après le procédé de montage du dispositif de filtrage comprenant l’élément filtrant 2 selon le deuxième ou troisième mode de réalisation, dans lequel l’étape de montage de filtre comprend une sous étape de montage de coupelle, dans laquelle la tige cylindrique 5 du support 3 est fixée à la coupelle 22 de l’élément filtrant 2, par exemple par vissage.
On décrit ci-après le procédé de montage du dispositif de filtrage comprenant l’élément filtrant 2 selon le troisième mode de réalisation, dans lequel l’étape de montage de filtre comprend la sous étape dans laquelle le dispositif de filtrage formé par le dispositif de support de filtre sécurisé 1 et l’élément filtrant 2, monté sur ce dernier, est monté dans la cuve 23 de forme cylindrique et coopérant avec le couvercle 31 du support 3. Par exemple, le couvercle 31 est vissé sur la cuve 23.
UTILISATION DE PARTICULES DE DIOXYDE DE TITANE PORTANT UN METAL OU UN OXYDE DE METAL POUR L’OBTENTION D’ALCENES PAR PHOTOCATALYSE La présente invention concerne l’utilisation de particules de TiO 2 portant un métal et/ou un oxyde de métal pour l’obtention d’alcènes par photocatalyse. La présente invention vise également un procédé d’obtention d’alcènes par photocatalyse d’acides carboxyliques et/ou d’alcools en présence d’un catalyseur à base des particules de TiO 2 portant un métal et/ou un oxyde de métal.