INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif d’accouplement 5 comprend en outre deux organes qui sont solidaires de l’interface de liaison 51 et qui font saillie de la face supérieure 530 de l’embase 53, à savoir : - une douille de montage 54 s’étendant selon un axe principal (qui en situation est confondu avec l’axe longitudinal X du dispositif pyrotechnique de percussion 3) et apte à recevoir intérieurement la section circonférentielle extérieure 37 de l’embout proximal 34 du dispositif pyrotechnique de percussion ; - un plateau 55 espacé de la douille de montage 54 le long de l’axe principal, ce plateau 55 étant muni de l’orifice de verrouillage complémentaire 50 centré sur l’axe principal et apte à coopérer avec l’élément de verrouillage réversible 42 du dispositif pyrotechnique de percussion 3 pour permettre un verrouillage réversible du dispositif pyrotechnique de percussion 3 sur ce plateau 55.
La douille de montage 54 comprend une paroi cylindrique traversée par au moins un orifice de sortie 56 (visible sur les Figures 2, 8 et 10) en communication avec l’ouverture d’interface 52, et ainsi la valve de gonflage 10 est en liaison étanche avec l’ouverture d’interface 52 et avec cet au moins un orifice de sortie 56. Dans l’exemple illustré, cet au moins un orifice de sortie 56 comprend un unique orifice de sortie 56 en forme de fenêtre.
Autrement dit, cet au moins un orifice de sortie 56 est ménagé sur le dessous, du côté de l’embase 53, afin mettre en communication l’intérieur de la douille de montage 54 avec l’ouverture d’interface 52, et donc en finalité mettre en communication l’intérieur de la douille de montage 54 avec la valve de gonflage 10 du coussin gonflable 1.
La conformation de ce dispositif d’accouplement 5, dont la distance entre la douille de montage 54 et le plateau 55, est telle que lors de l’accouplement du dispositif pyrotechnique de percussion 3 (et donc du générateur de gaz pyrotechnique 4) sur le dispositif d’accouplement 5 : - l’embout distal 41 est maintenu et verrouillé sur l’orifice de verrouillage complémentaire 50, par coopération entre l’élément de verrouillage réversible 42 et l’orifice de verrouillage complémentaire 50, bloquant ainsi en translation le dispositif pyrotechnique de percussion 3 le long de l’axe longitudinal X selon les deux sens ; et - la section circonférentielle extérieure 37 de l’embout proximal 34 est montée de manière étanche dans la douille de montage 54, avec les deux joints 38 qui assurent cette étanchéité en étant montés de manière ajustée à l’intérieur de la douille de montage 54, et de sorte que l’au moins un trou d’échappement radial 40 est en communication avec l’au moins un orifice de sortie 56 et donc avec la valve de gonflage 10 du coussin gonflable 1.
Ainsi, la rainure périphérique 39 se positionne au niveau de l’au moins un orifice de sortie 56, de sorte que l’échappement radial du gaz sous pression au travers de l’au moins un trou d’échappement radial 40 se prolonge en direction de la valve de gonflage 10 du coussin gonflable 1 pour gonfler ce dernier.
De manière avantageuse, le plateau 55 est relié à la douille de montage 54 par une goulotte 57 qui prolonge la douille de montage 54 jusqu’au plateau 55. Cette goulotte 57 fait donc saillie de la face supérieure 530 de l’embase 53, et elle sert au guidage du dispositif pyrotechnique de percussion 3 (et donc du générateur de gaz pyrotechnique 4) lors de son accouplement avec le dispositif d’accouplement 5. La goulotte 57 présente une forme de demi-cylindre ayant le même diamètre que la douille de montage 54.
Par ailleurs, une fente 58 est ménagée dans le plateau 55, par exemple dans un plan médian incluant l’axe principal, pour déboucher dans l’orifice de verrouillage complémentaire 50. Une telle fente 58 permet ainsi un passage de l’au moins un câble de connexion 33 sortant du dispositif pyrotechnique de percussion 3, lors de l’accouplement du dispositif pyrotechnique de percussion 3 sur le dispositif d’accouplement 5, comme illustré sur la .
En effet, si l’organe de connexion 330, qui est au bout de l’au moins un câble de connexion 33, est trop gros pour passer au travers de l’orifice de verrouillage complémentaire 50, alors cette fente 58 va permettre de placer l’embout distal 41 au travers de l’orifice de verrouillage complémentaire 50 sans avoir à débrancher l’organe de connexion 330 de l’au moins un câble de connexion 33.
Dans l’exemple illustré, l’élément de verrouillage réversible 42 prévu sur l’embout distal 41 est un élément de verrouillage par rotation d’un quart de tour, et il comprend un élément de butée oblong 43 adjacent à une gorge périphérique 44.
Cet élément de butée oblong 43 est de forme substantiellement rectangulaire, et il présente dans sa longueur deux côtés longitudinaux rectilignes et dans sa largeur deux côtés latéraux arqués ; les côtés latéraux arqués épousant un contour circulaire, et de préférence un contour circulaire de même diamètre que celui du corps 30.
L’orifice de verrouillage complémentaire 50 est de forme complémentaire à celle de l’élément de butée oblong 43 et est ainsi délimité intérieurement par un pourtour oblong pour pouvoir coopérer en verrouillage avec l’élément de verrouillage réversible 42. Ce pourtour oblong est donc de forme substantiellement rectangulaire, et il présente dans sa longueur deux bords longitudinaux rectilignes et dans sa largeur deux bords latéraux arqués ; les bords latéraux arqués épousant un contour circulaire de sensiblement même diamètre que celui des côtés latéraux arqués.
Résultat 2 : Essai d’endurance
Des essais d’endurance de la courroie 100 selon l’exemple de réalisation ont été menés sur un banc d’essai simulant un convoyeur en courbe. Ce banc d’essai comporte un rouleau moteur et un rouleau esclave disposé à côté du rouleau moteur, mais dont l’axe longitudinal n’est pas orienté parallèlement à l’axe longitudinal du rouleau moteur, et plus précisément agencé avec un angle de désalignement de 6° par rapport à l’axe longitudinal du rouleau moteur. La pose sur les rouleaux de la courroie selon l’exemple de réalisation a nécessité un allongement de 8% par rapport à sa longueur au repos, ce qui se traduit par une tension de pose de 80 N/brin (compte-tenu de son module de traction de 1000 N). On entend par « brin » la portion de courroie 100 destinée à s’étendre, en utilisation, entre deux rouleaux 10. Le rouleau moteur tourne à 305 tours par minute. Les essais ont été réalisés à température ambiante.
Afin d’évaluer la tenue dans le temps de la courroie, l’essai consiste à répéter un certain nombre de cycles marche/arrêt 1 s / 1 s (seconde). Cela signifie que le rouleau moteur tourne pendant une seconde puis s’arrête pendant une seconde avant de se relancer pendant une seconde et ainsi de suite jusqu’à atteindre 500 000 cycles. Les accélérations/décélérations liées aux cycles marche/arrêt combinées à l’inertie du rouleau esclave génèrent ainsi un couple résistif.
Il a pu être observé que la courroie selon l’invention passe cet essai d’endurance avec une trace d’usure limitée. En conséquence, cela signifie que le coefficient de frottement est resté stable dans le temps.
Un test similaire a été réalisé sur une courroie ronde classique telle que décrite précédemment. Il a pu être observé que la courroie ronde en ressort plus usée, ce qui la fragilise.
Ce dernier essai marque la fin de la description et des résultats associés à l’exemple de réalisation.
Il convient par ailleurs de noter que d’autres tests ont été effectués sur des courroies similaires à celle présentée dans l’exemple de réalisation en ne modifiant que le taux de pénétration du tricot dans la denture, et ce afin de modifier le coefficient de frottement. On a ainsi pu déterminer que le coefficient de frottement ne devait pas excéder la valeur approximative de 0,8 car au-delà de celle-ci on constatait des risques de retournement de la courroie dans la gorge d’un rouleau d’un convoyeur en courbe.
En conséquence, le coefficient de frottement de la courroie 100 avec la gorge 12 du rouleau 10 doit être inférieur ou égal à 0,8.
Avantageusement, ce coefficient de frottement de la courroie 100 est non nul et inférieur à 0,8, et dans le même temps le module de traction de la courroie 100 est compris entre 500 N et 1500 N, avantageusement compris entre 800 N et 1500 N, et de préférence compris entre 800 N et 1200 N.
Avantageusement encore, le coefficient de frottement de la courroie 100 avec la gorge 12 du rouleau 10 est compris entre 0,3 et 0,8, et combiné avec un module de traction de la courroie 100 compris entre 500 N et 1500 N, avantageusement compris entre 800 N et 1500 N, et de préférence compris entre 800 N et 1200 N.
L’invention concerne également un convoyeur à rouleaux à gorges concaves semblable aux convoyeurs 1a, 1b illustrés sur les figures 1 et 2.
Ce convoyeur 1a, 1b comporte une pluralité de rouleaux 10 à gorges 12 concaves qui sont reliés entre eux deux à deux par une courroie 100 telle que décrite dans ce qui précède. La courroie 100 est avantageusement installée entre les rouleaux 10 avec une tension de pose comprise entre 60 N/brin et 100 N/brin.
Les figures 15 et 16 montrent la courroie 100 selon l’invention engagée respectivement dans une gorge 12 concave, par exemple en acier, formée dans un rouleau 10 et dans une gorge 12 concave appartenant à une tête d’entraînement 18, par exemple en plastique comme un polyamide (PA), un polypropylène (PP) ou un matériau composite à base de fibres noyées dans une résine thermoplastique ou thermodurcissable, fixée sur un rouleau 10. Dans chacun des deux cas, la denture convexe de la portion ventrale 106 du corps 102 de la courroie 100 coopère avec la gorge 12 concave, et en particulier avec le fond 14 de gorge 12. On comprend que le rayon de courbure du fond 14 de la gorge 12 est sensiblement égal au rayon de courbure de la denture de la portion ventrale 106 du corps 102. De la sorte, la surface de contact entre la courroie 100 et le fond 14 de la gorge 12 est maximale.
Sur les figures 15 et 16, on peut voir également que la courroie 100 est montée dans les gorges 12 des rouleaux 10 du convoyeur 1a, 1b de telle sorte que chaque courroie 100 présente une hauteur H strictement inférieure à une profondeur PR de la gorge 12 la recevant.
Comme décrit précédemment, la capacité de transmission de la courroie 100 selon l’invention est au moins deux fois plus grande que celle d’une courroie 2 ronde classique. Par conséquent, le convoyeur selon l’invention peut comporter deux fois plus de rouleaux 10 esclaves qu’un convoyeur équipé avec des courroies 2 rondes classiques. Cela signifie que, si, par exemple, un convoyeur classique est dimensionné pour comporter une pluralité de rouleaux moteur séparés les uns des autres par au moins 3 à 5 rouleaux esclaves, alors le convoyeur selon l’invention peut comporter une pluralité de rouleaux moteur séparés les uns des autres par au moins 6 à 10 rouleaux esclaves. Bien entendu, cela pourrait être davantage si le convoyeur classique est dimensionné comme tel.
À la lumière de ce qui a été décrit dans ce qui précède, il apparaît clairement que la courroie selon l’invention permet une amélioration du couple transmissible par la courroie et sa stabilité. En effet, en utilisation, la surface de contact entre la courroie et le fond de la gorge du rouleau est élevée grâce à la forme convexe de la denture de la courroie qui s’adapte à la forme concave de la gorge. De plus, la combinaison de cette forme convexe de la denture avec le revêtement agencé au niveau de la surface externe de la denture permet de définir le coefficient de frottement de la courroie dans la gorge à une valeur maîtrisée. Avec un coefficient de frottement maîtrisé et la présence de câblés améliorant le module de traction de la courroie, le couple transmissible peut être maîtrisé ainsi que les niveaux de déformation de la courroie en cas de contact avec un côté de la gorge, ce qui limite les risques de retournement de la courroie, en particulier dans une partie en courbe d’un convoyeur.
Afin d’optimiser l’élevage des insectes (c’est-à-dire d’obtenir la plus grande quantité d’insectes dont la croissance est terminée tout en minimisant les pertes dues au cannibalisme, aux maladies…), la densité d’insectes dans le substrat est préférentiellement comprise entre 1 et 10 insectes par centimètre cube. En effet, il a été observé qu’une densité d’insectes trop faible ralentissait la croissance des insectes. A l’opposé, une densité d’insectes trop grande conduit à une agglomération des insectes impliquant aussi un ralentissement de leur croissance. Avantageusement, le grand volume de la cuve permet donc de contenir une grande quantité d’insectes augmentant ainsi le rendement tout en minimisant l’espace au sol utilisé par le dispositif.
La méthode 200 comprend en outre une deuxième étape 203 de détermination régulière d’au moins un paramètre environnemental. Cette étape 203 peut être effectuée à l’aide du capteur environnemental 108. Par exemple, l’au moins un paramètre environnemental peut-être mesuré en continu ou de manière discontinue avec une fréquence de mesure comprise entre 1 et 5 fois par jour.
En fonction des paramètres environnementaux mesurés à la deuxième étape 203, la méthode 200 comprend en outre au moins une des étapes suivantes :
une étape 211 d’injection d’air et/ou d’eau dans la cuve 201, et/ou une étape 215 d’entraînement en rotation la vis sans fin 102 pour convoyer le substrat de la partie inférieure 116 de la cuve vers la partie supérieure 112 de la cuve, et/ou une étape 217 d’injection du substrat d’élevage.
Ces trois dernières étapes peuvent être déclenchée manuellement par un opérateur ou automatiquement à l’aide de l’unité de contrôle du dispositif 100.
Il est souhaitable que le taux d’humidité reste constant tout au long de la croissance des insectes. Le taux d’humidité permettant une croissance optimale dépend du type d’insecte élevé dans la cuve. Par exemple, l’hydratation des larves de Hermetia Illucens et Tenebrio Molitor n’est pas similaire. Ainsi, pour les Hermetia Illucens, l’étape 211 d’injection d’eau est effectuée par exemple lorsque le taux d’humidité est inférieur à 55% afin d’augmenter le taux d’humidité jusqu’à ce qu’il soit compris entre 60% et 75%. Pour les insectes de type vers de farine, l’étape 211 d’injection d’eau est effectuée par exemple lorsque le taux d’humidité, qui est un paramètre critique pour leur croissance, est inférieur à 50% afin d’augmenter le taux d’humidité jusqu’à ce qu’il soit compris entre 55% et 65%.
Dans un mode de réalisation, l’eau injectée à l’étape 211 possède une température correspondant à la température dans la cuve 101. L’eau est par exemple injectée à l’aide du système d’injection 106b dans sa partie inférieure 116 de la cuve avec un débit compris entre 1 L et 20 L par heure. La quantité d’eau introduite dépend du volume de la cuve 101. L’eau peut être introduite par nébulisation. L’injection d’eau est avantageuse car elle permet aussi d’introduire des nutriments dans le substrat.
Dans le mode de réalisation dans lequel le paramètre environnemental mesuré est le taux de CO 2 , si le taux de CO 2 est supérieur à 10%, l’étape 211 d’injection d’air peut être effectuée afin de diminuer le taux de CO 2 jusqu’à ce qu’il soit compris entre 0.5% et 10%. De la même manière, les concentrations en O2 et ammoniac peuvent être contrôlées pour maintenir de bonnes conditions de croissance des insectes.
Dans un mode de réalisation, l’air injecté à l’étape 211 possède une température correspondant à la température dans la cuve 101. L’air est par exemple injecté à l’aide du système d’injection (106, 106a, 106b) dans la partie intermédiaire 114 et/ou inférieure 116 de la cuve avec un débit compris entre 10 mètres cube par heure et 500 mètres cube par heure. La quantité d’air introduit dépend du volume de la cuve 101. Avantageusement, l’air injecté peut être humide permettant ainsi de modifier simultanément le taux de CO 2 , d’O 2 , d’ammoniac et le taux d’humidité dans la cuve.
Il est aussi souhaitable que la température du substrat reste constante tout au long de la croissance des insectes. Par exemple, lorsque la température est inférieure à +15°C, l’étape de réchauffement est effectuée. De la même manière, lorsque la température est supérieure à +35°C, l’étape de refroidissement est effectuée. La température permettant une croissance optimale dépend du type d’insecte élevé dans la cuve. Par exemple, pour les Hermetia Illucens, la méthode 200 peut optionnellement comprendre une étape de refroidissement ou de réchauffement afin que la température du substrat, qui est un paramètre critique pour leur croissance, soit comprise entre +26°C et +32°C. Pour les insectes de type vers de farine (Tenebrio Molitor), la méthode 200 peut optionnellement comprendre une étape de refroidissement ou de réchauffement afin que la température du substrat soit comprise entre +25°C et +30°C. L’étape de refroidissement ou de réchauffement est par exemple effectuée par injection d’air froid ou chaud respectivement.
Finalement, dans un autre exemple encore, lorsque le paramètre environnemental mesuré est la quantité et/ou qualité de l’éclairement, la méthode 200 peut optionnellement comprendre une étape de variation de la quantité lumineuse émise dans la cuve. Ceci est avantageux car cela permet de contrôler la croissance et la reproduction des Hermetia Illucens grâce à la simulation de cycles jour/nuit. Au contraire, pour les insectes de type vers de farine, une obscurité totale est préférable.
Lorsque l’étape 217 d’injection de substrat est effectuée, le substrat d’élevage est préférentiellement injecté par le dessus de la cuve, par exemple, par l’ouverture présente dans le couvercle. Alternativement ou en combinaison avec le mode de réalisation précédent, le substrat est injecté dans la partie inférieure 116 de la cuve. Les injections de substrats sont effectuées afin d’augmenter le volume accessibles aux larves lorsqu’elles grossissent (engraissement), de manière à en contrôler la densité. En effet, comme décrit plus haut, la croissance de certains insectes est influencée par la densité d’insectes et leurs interactions. L’injection de substrat est préférentiellement effectuée entre 1 et 6 fois par mois.
Les nutriments, sous forme liquide ou solide, peuvent être introduits dans la cuve avec le substrat durant l’étape 217. Alternativement, les nutriments peuvent être introduits indépendamment du substrat. Les nutriments peuvent alors être injectés à la base de la vis sans fin 102 afin d’être convoyé vers la partie supérieure de la cuve par la rotation de la vis 102. Lorsque les nutriments sont sous forme liquide, les nutriments sont préférentiellement introduits par le dessus de la cuve.
Avantageusement, la mesure de la température permet en outre de déterminer le besoin en nutriment des insectes. En effet, les insectes sont des animaux poïkilothermes (à sang froid). Le dégagement de chaleur par les insectes est donc lié à leur métabolisme, au frottement entre eux et à leurs mouvements. Les variations de la température du substrat provoqués par le dégagement de chaleur des insectes sont donc étroitement liées à leur métabolisme. Ainsi, lorsque la température du substrat baisse, cela indique une diminution du métabolisme des insectes et donc un besoin de nourriture. La mesure de la température peut donc conditionner le déclenchement de l’étape 217 d’injection de substrat ou l’introduction de nutriment seul afin de maintenir une croissance optimale.
L’air, l’eau et/ou le substrat injectés aux étapes 211 et 217 peuvent être mélangés au substrat et aux insectes présents auparavant dans la cuve à l’aide de la vis sans fin 102 entraînée en rotation durant l’étape 215. Avantageusement, l’entraînement en rotation de la vis sans fin 102 permet en outre d’évacuer le CO 2 et/ou l’ammoniac présents dans la cuve et/ou de modifier la densité du substrat d’élevage. L’entraînement en rotation peut se faire à l’aide du système d’entraînement du dispositif 100. L’entraînement en rotation peut être intermittent, c’est-à-dire que, durant l’étape 215, la vis sans fin 102 peut être mise en rotation puis immobilisée et ce de manière successive. La durée et/ou la fréquence de rotation dépend du volume de la cuve 101. Par exemple, la durée totale de rotation durant l’étape 215 est comprise entre 1 minute et 60 minutes. L’entrainement en rotation de la vis peut être continue, c’est-à-dire, durant l’étape 215, la vis sans fin 102 peut être mise en rotation continue.
Les insectes introduits à l’étape 201 dans la cuve 101 y séjournent pendant une période prédéterminée afin d’atteindre la croissance souhaitée. Par exemple, lorsque les insectes sont des vers de farine (Tenebrio Molitor), la période prédéterminée est préférentiellement de 1 à 2 mois afin d’atteindre la taille maximale des larves avant la nymphose. Pour les larves d’Hermetia Illucens, la période prédéterminée est préférentiellement de 7 à 20 jours afin d’atteindre la taille maximale des larves avant la nymphose. La deuxième étape 203 de détermination régulière de paramètre(s) environnemental(aux) est effectuée tout au long de cette période prédéterminée. Les étapes d’injection 211 d’air et/ou d’eau, d’entraînement 215 en rotation la vis sans fin et/ou d’injection 217 du substrat d’élevage peuvent être effectuées de manière répétée tout au long de cette période prédéterminée.
Dans le contexte de l’invention, la dysbiose pathologique du microbiote intestinal est préférentiellement caractérisée par un excès de bactéries productrices de sulfure et un déficit en bactéries productrices de butyrates.
La présence d’un excès de bactéries productrices de sulfure est caractéristique d’une dysbiose pathologique. En effet, la diminution de la proportion des microorganismes bénéfiques au sein du microbiote laisse apparaitre des populations bactériennes ayant un effet néfaste ou produisant des métabolites néfastes pour l’organisme. Ainsi, les patients atteints de dysbiose pathologique présentent des taux élevés de bactéries réduisant le souffre associé à une augmentation de la production de substances toxiques telles que le sulfure d’hydrogène connu pour son activité pro-inflammatoire. La présence de ces métabolites provoque une inflammation et une augmentation de la perméabilité intestinale.
L’utilisation d’une composition selon l’invention est ainsi caractérisée dans le microbiote intestinal par une augmentation de la proportion des bactéries produisant du butyrate et une diminution de la proportion des bactéries produisant du sulfure.
Avantageusement, la diminution de la proportion des bactéries produisant du sulfure permet de réduire l’inflammation intestinale en traitant la dysbiose pathologique. D’autre part, l’augmentation de la proportion des bactéries produisant du butyrate permet aux cellules épithéliales de l’intestin et du colon de rétablir la perméabilité membranaire. Cette augmentation permet ainsi de stimuler le microbiote et notamment les espèces bactériennes bénéfiques pour l’organisme. Ainsi, l’action simultanée sur les bactéries produisant du butyrate et du sulfure permet d’obtenir une action synergique sur la dysbiose pathologique du microbiote intestinal. La composition garantit un effet à long terme sur le microbiote intestinal en ciblant les causes de la dysbiose pathologique.
La composition peut être utilisée pour prévenir ou traiter toutes maladies ayant engendrées une dysbiose pathologique du microbiote intestinal ou ayant été engendrée par une dysbiose pathologique du microbiote intestinal, préférentiellement une dysbiose pathologique du microbiote intestinal caractérisée dans le microbiote par une augmentation de la proportion de bactéries produisant du sulfure et une diminution de la proportion des bactéries produisant du butyrate, et également préférentiellement caractérisée par une augmentation de l’inflammation intestinale.