INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La représente un troisième bord 23 d’un panneau de plafond 20x,y+1 couplé à un quatrième bord 24 d’un panneau de plafond adjacent 20x,y. Une ou plusieurs cannelures 26 peuvent être insérées dans les rainures correspondantes 23a et 24a dans les bords respectifs 23 et 24 afin de fournir un support supplémentaire le long des largeurs des panneaux de plafond.
Le luminaire 50 peut en outre comporter un canal en U inversé 52 (figures 5D, 5E et 7) fixé entre la plaque supérieure 70 et le chemin de câbles 80 pour servir de guide d’alignement et de dissipateur thermique. Le luminaire 50 peut en outre comporter un adaptateur de conduit électrique 54 ( ) prévu sur la plaque supérieure 70 pour permettre la fourniture d’une alimentation externe au chemin de câbles 80. Le luminaire 50 peut comporter une entrée défonçable (non illustrée) dans laquelle l’adaptateur électrique 54 peut être installé. En outre, une autre entrée défonçable ou un bouchon de conduit 55 (figures 5D, 5E et 7) peut être prévu(e) à l’extrémité de chaque chemin de câbles 80 pour permettre au câblage d’être acheminé vers les luminaires adjacents 50.
Bien que les luminaires 50 soient représentés entre les bords plus longs 21 et 22 de tous les panneaux de plafond, les luminaires 50 peuvent en variante être situés entre les bords plus courts 23 et 24. En outre, en raison de l’émission de lumière significative de chaque luminaire 50, les luminaires pourraient être placés entre les panneaux de plafond à intervalle de deux panneaux au lieu d’être placés entre chaque panneau de plafond avec des séparations de quasiment n’importe quelle distance. Si les luminaires 50 sont placés dans des espaces de 3 pouces (7,62 cm) entre des panneaux de plafond adjacents, la longueur de l’ombre au niveau des joints peut être raccourcie par rapport aux conceptions de l’art antérieur de 12 pouces (30,48 cm) de largeur.
La conception actuelle est hautement configurable. Les luminaires peuvent avoir une longueur standard (telle que 10’ (3,05 m) ou 5’ (1,52 m)) et une longueur de lumière plus courte peut être obtenue avec des lentilles partiellement opaques ou en déconnectant certaines des sources lumineuses.
Un procédé d’assemblage du système de plafond circulable 10 dans une structure de bâtiment comporte les étapes consistant à fournir une pluralité de panneaux de plafond 20 1,1 -20 X,Y ayant chacun des premier et deuxième bords opposés 21 et 22 et des troisième et quatrième bords opposés 23 et 24 et à fournir une pluralité d’ensembles tendeurs 30 ayant chacun une plaque 32 et un tendeur 34 fixé à la plaque 32 pour la fixation à une suspente 36 qui est suspendu à la structure du bâtiment. Selon le procédé, l’étape suivante consiste à fixer les plaques 32 de certains des ensembles tendeurs 30 à chaque coin de l’un des panneaux de plafond 201,1. Le panneau de plafond 201,1 est ensuite suspendu à la structure du bâtiment en connectant les suspentes 36 aux ensembles tendeurs fixés 30. L’étape suivante consiste à fixer les panneaux de plafond adjacents 201,2 et 202,1 aux plaques 32 des ensembles tendeurs 30 et à suspendre les panneaux de plafond adjacents 201,2 et 202,1. Ensuite, le procédé comporte la poursuite de la fixation et de la suspension des panneaux de plafond 201,3-20X,Y de sorte que la pluralité de panneaux de plafond 20 1,1 -20 X,Y sont suspendus et agencés selon un motif de grille, les troisièmes bords 23 des panneaux de plafond étant contigus aux quatrièmes bords 24 des panneaux de plafond adjacents et les premiers bords 21 des panneaux de plafond étant parallèles aux, et espacés des, deuxièmes bords 22 des panneaux adjacents, et de sorte que chaque plaque 32 des ensembles tendeurs 30 est fixée aux coins de quatre panneaux de plafond adjacents à l’exception de tout panneau de plafond le long des bords de la pièce, auquel cas les plaques ne peuvent être fixées qu’à un ou deux panneaux de plafond.
Le procédé comporte en outre la fourniture d’une pluralité de luminaires 50. Après que les panneaux de plafond 20 1,1 -20 X,Y sont suspendus, la fixation des luminaires 50 entre les premiers bords 21 des panneaux de plafond et les deuxièmes bords 24 des panneaux de plafond adjacents. Ce procédé est nouveau et avantageux en ce que les panneaux de plafond 20 1,1 -20 X,Y peuvent être suspendus selon une structure circulable et les luminaires peuvent être installés après que les panneaux de plafond 20 1,1 -20 X,Y sont tous suspendus. Les procédés de l’art antérieur sont généralement progressifs en ce que le luminaire doit être installé simultanément avec le plafond, ce qui rend difficile la correction des erreurs. De plus, la séquence d’installation « progressive » de l’art antérieur nécessite que des luminaires de longueurs variables soient étagés dans le bon ordre pour éviter des arrêts de l’installation du plafond.
Comme indiqué ci-dessus, les luminaires 50 comportent chacun une partie supérieure et une lentille 60, la partie supérieure comprenant une plaque supérieure 70, un chemin de câbles 80 fixé à la plaque supérieure 70 et une pluralité de sources lumineuses 90 fixées au bas du chemin de câbles 80. L’étape de fixation des luminaires 50 comporte d’abord la fixation des parties supérieures aux panneaux de plafond et ensuite la fixation de la lentille 60 aux panneaux de plafond.
La fraction F1 comprend avantageusement entre 250 et 30 000 ppm de composés II par rapport au poids total de monomères A et B (+ optionnellement monomère C) du polymère hydrosoluble anionique, préférentiellement entre 500 et 10 000 ppm, plus préférentiellement entre 1 000 et 5 000 ppm.
Les différents monomères et composés composant la fraction F1 sont avantageusement ajoutés sous la forme de solutions. Ces solutions peuvent être ajoutées séparément ou en mélange dans la cuve de polymère, en une fois, en plusieurs fois ou en coulée, pour former la solution S1. Préférentiellement, l’ajout se fait en mélange et en une fois.
Lorsque la fraction F1 est ajoutée en coulée, la coulée dure avantageusement entre 10 minutes et 80 minutes, préférentiellement entre 40 minutes et 70 minutes.
Dans un mode préféré, la fraction F1 est préparée dans le réacteur (cuve de polymérisation) avant l’ajout d’amorceur.
Dans un mode préféré, la fraction F1 contient au moins un monomère B, au moins un composé I et au moins un composé II.
Etape b), polymérisation de la fraction F1 pour former un premier polymère à gradient ( PG1 )
Polymérisation 1 (P1) Préalablement à la polymérisation P1, l’atmosphère de la cuve de polymérisation peut être remplacée par un gaz inerte comme par exemple de l’azote ou de l’argon.
La polymérisation P1 est avantageusement une polymérisation radicalaire. Des amorceurs de polymérisation peuvent être utilisés, notamment les amorceurs se dissociant en radicaux dans les conditions de polymérisation.
La polymérisation P1 est avantageusement initiée à une température comprise entre 70 et 90 °C, préférentiellement entre 75 et 85 °C. La température de polymérisation est avantageusement contrôlée à l’aide de moyen de refroidissement pour ne pas dépasser 95 °C.
La polymérisation P1 dure avantageusement entre 10 minutes et 80 minutes, préférentiellement entre 40 minutes et 70 minutes.
La polymérisation débute avantageusement au moment où les premiers monomères, le solvant et l’initiateur sont en contacts. Autrement dit, la durée de polymérisation P1 correspond avantageusement à la durée de la coulée de la fraction F1.
Polymère à gradient (PG1) A la fin de la polymérisation P1, on obtient un polymère à gradient PG1.
Dans un mode particulier selon l’invention, le polymère à gradient PG1 est laissé à vieillir entre 5 minutes et 60 minutes, préférentiellement entre 10 minutes et 30 minutes.
Par « laissé à vieillir » on entend que la température du milieu est maintenue entre 80 et 90°C après la fin de la polymérisation pour permettre une augmentation de la viscosité par des phénomènes de branchements (ramifications) internes du polymère. Cette définition du vieillissement concerne toutes les étapes du procédé de polymérisation.
Etape c), ajout d ’ une deuxième fraction (F2) à la solution comprenant PG1
Deuxième fraction F2 Avantageusement, la fraction F2 comprend entre 30 et 80% en poids de monomère (A et/ou B, + optionnellement C) par rapport au poids total de monomère (A + B + optionnellement C) du polymère hydrosoluble anionique, préférentiellement entre 40 et 70%.
Un autre aspect de l’invention concerne un procédé de gestion de démarrage d’un moteur synchrone d’un ensemble de l’aspect de l’invention décrit précédemment comprenant en mode de démarrage les étapes d’une boucle fermée de régulation de courant : réception d’une consigne de démarrage, pour chaque sortie de phase : évaluer une valeur moyenne de courant continu de phase IPi circulant dans la phase correspondante de la machine synchrone, en fonction au moins du signal représentatif du courant continu variable unidirectionnel d’inductance ILi transmettant un courant au bloc élévateur de ladite sortie de phase, adapter la commande des transistors des blocs abaisseur et élévateur en fonction de la consigne et de ladite valeur moyenne de courant continu de phase IPi .
Selon un mode de réalisation, l’unité de commande comprend une valeur li de l’inductance mémorisée et pour chaque sortie de phase, l’étape d’évaluation comprend : une sous étape de mesure de la tension de sortie Voi, et une sous étape de mesure de la tension d’entrée positive V e d’une source de tension continue, une sous étape de calcul de la valeur moyenne de courant continu de phase IPi selon la formule : .
Selon un autre mode de réalisation, l’étape d’évaluation comprend pour chaque sortie de phase : une sous étape de mesure d’un signal représentatif du courant d’inductance I L i circulant dans chaque inductance, une sous étape de transformation du signal représentatif du courant d’inductance I L i en une valeur moyenne du signal représentatif du courant d’inductance, et la valeur moyenne de courant continu de phase IPi évaluée pour chaque phase est égale à la valeur moyenne du signal représentatif du courant d’inductance.
Selon un autre mode de réalisation, l’unité de commande comprend une valeur li de l’inductance mémorisée et l’étape d’évaluation comprend pour chaque sortie de phase : une sous étape de mesure d’un signal représentatif du courant d’inductance I L i circulant dans l’inductance, une sous étape de mesure des tensions de sortie Voi, , une sous étape de mémorisation dans chaque période de découpage Tsi, le courant max i pk signal représentatif du courant d’inductance I Li , une sous étape de calcul d’un rapport cyclique de décharge de l’inductance αdi correspondante selon la formule et une sous étape de calcul de la valeur moyenne du signal représentatif du courant d’inductance I Li selon la formule = .
Selon un mode de réalisation, pour chaque sortie de phase, l’unité de commande pilote les transistors des blocs abaisseur et élévateur, en mode démarrage, en mode buck/abaisseur du convertisseur selon une consigne et la valeur moyenne de courant continu de phase IPi évaluée.
L’invention concerne aussi un procédé d’alimentation comprenant une étape de réception d’une consigne de démarrage, d’une mise en mode de démarrage jusqu’à ce qu’un courant de phase puisse être mesuré par un capteur de courant de phase, dans lequel pendant le mode de démarrage, le procédé d’alimentation effectue les étapes d’un procédé de démarrage tel que présenté ci-dessus.
Selon un exemple, l’unité de commande en mode démarrage comprend une commande du convertisseur onduleur en mode discontinu, conduisant un courant d’inductance ayant un signal triangulaire variant entre une valeur nulle et une valeur crête, selon le rapport cyclique commandé telle que la mesure de courant de phase recherchée correspond à la valeur moyenne du courant d’inductance calculée.
Selon un mode de réalisation, le procédé d’alimentation comprend un mode de fonctionnement normal dans lequel chaque capteur de courant de phase transmet un signal représentatif d’un courant alternatif circulant dans la sortie de phase à l’unité de commande pour commander les transistors du convertisseur onduleur selon ce signal et une consigne reçue.
représente un schéma électrique d’un convertisseur conventionnel relié à des phases d’un stator d’un moteur.
représente un schéma de principe électrique d’un dispositif d’alimentation d’un moteur synchrone selon un exemple d’un premier mode de réalisation.
représente un schéma de principe d’une ligne de phase de façon générale du dispositif d’alimentation d’un moteur synchrone de la .
représente un schéma électrique d’un schéma de principe d’une seule ligne de phase du dispositif d’alimentation d’un moteur synchrone selon un premier exemple d’un deuxième mode de réalisation.
représente un schéma de principe d’une seule ligne de phase du dispositif d’alimentation d’un moteur synchrone selon un deuxième exemple du deuxième mode de réalisation.
représente un schéma de principe électrique d’un dispositif d’alimentation d’un moteur synchrone selon un troisième exemple du deuxième mode de réalisation.
De telles gommes de guar non ioniques éventuellement modifiées par des groupements hydroxyalkyle sont par exemple vendues sous les dénominations commerciales JAGUAR HP8, JAGUAR HP60, JAGUAR HP120, Jaguar HP105 SGI et Jaguar HP8 SGI par la société RHODIA CHIMIE.
Polysaccharides non ioniques La composition selon l’invention peut optionnellement comprendre un ou plusieurs polysaccharides non ioniques, différents des polymères associatifs décrits ci-dessus. Ce ou ces polysaccharides non ioniques sont donc non associatifs.
La mise en œuvre en tant que pré-shampoing de la composition décrite ci-dessous permet d’atteindre ce but.
La présente invention a donc pour objet un procédé de traitement cosmétique des cheveux, comprenant :
- une étape (i) d’application sur les cheveux, d’une composition cosmétique comprenant un ou plusieurs composés de type aminoacides et un ou plusieurs (poly)acides carboxyliques hydroxylés comprenant 2 à 8 atomes de carbone, et/ou leurs sels, puis
ladite étape (ii) de lavage des cheveux ayant lieu au maximum 60 minutes après ladite étape (i).
La présente invention a également pour objet l’utilisation d’une composition cosmétique telle que définie ci-dessus en tant que pré-shampoing.
On a constaté que le procédé selon l’invention permet d’améliorer la résistance à la casse des cheveux, de renforcer les cheveux et également de limiter de manière significative leur diminution ou perte de brillance, effets indésirables susceptibles d’être provoqués par la présence d’ions métalliques, notamment de cuivre ou de calcium, au sein desdites fibres.
On a également constaté que la composition utilisée dans le cadre de l’invention permet d’apporter des propriétés de conditionnement aux cheveux, notamment un toucher lisse, de la douceur, de la brillance et un démêlage facilité, et ceci tout en apportant de la force, du corps et un effet de masse à la chevelure.
la est une vue schématique en coupe d’un dispositif à faisceau d’électrons selon un deuxième mode de réalisation ;
la est une vue de dessus d’un dispositif à faisceau d’électrons similaire au dispositif de la ; et
la est une vue de dessus d’un dispositif à faisceau d’électrons selon un troisième mode de réalisation.
Par souci de clarté, seuls les étapes et éléments utiles à la compréhension des modes de réalisation décrits ont été représentés et sont détaillés. En particulier, les systèmes d’alimentation en courant ou en tension, les systèmes d’alimentation en gaz, les systèmes de polarisation éventuelle de la cible et/ou de la surface à traiter, ne sont pas détaillés, les modes de réalisation décrits étant, sauf précision contraire, compatibles avec les systèmes usuels. De même, les niveaux d’intensité ou de tension d’alimentation, ou de tension de polarisation, ne sont pas détaillés.
Dans la description qui suit, lorsque l'on fait référence à des qualificatifs de position absolue, tels que les termes "avant", "arrière", "haut", "bas", "gauche", "droite", etc., ou relative, tels que les termes "dessus", "dessous", "supérieur", "inférieur", etc., ou à des qualificatifs d'orientation, tels que les termes "horizontal", "vertical", etc., il est fait référence sauf précision contraire à l'orientation des figures ou à un dispositif à faisceau d’électrons dans une position normale d'utilisation.
Dans la description qui suit, lorsqu’on fait référence à un plan de faisceau d’électrons, ou plan faisceau, il est fait référence au plan d’émission d’un ou de plusieurs faisceaux d’électrons par une ou plusieurs sources de faisceau d’électrons. Lorsqu’il y a plusieurs sources de faisceau d’électrons, elles peuvent être configurées pour émettre des faisceaux d’électrons selon un seul et même plan faisceau ou selon plusieurs plans faisceau sensiblement parallèles entre eux. Lorsqu’on fait référence à une direction longitudinale, il est fait référence à la direction perpendiculaire au(x) plan(s) faisceau. Une section transversale d’une chambre de traitement correspond à une section de la chambre de traitement selon un plan perpendiculaire (plan transversal) à la direction longitudinale. Lorsque le plan transversal correspond à un plan faisceau, on parle de section transversale prise dans un plan faisceau.
La est une vue schématique en coupe d’un dispositif à faisceau d’électrons 100 selon un premier mode de réalisation.
Le dispositif 100 comprend trois chambres distinctes : - une chambre de génération d’électrons 112 ayant un premier volume V1 ; - une chambre de pompage 120 ayant un deuxième volume V2 ; et - une chambre de traitement 130 ayant un troisième volume V3.
La chambre de pompage 120 est reliée à la chambre de traitement 130 et à la chambre de génération d’électrons 112.
La chambre de génération d’électrons 112 fait partie d’une source de faisceau d’électrons 110 qui est adaptée à émettre au moins un faisceau d’électrons F dans une direction d’un plan faisceau PF.
La source de faisceau d’électrons 110, la chambre de traitement 130 et la chambre de pompage 120 forment un ensemble fermé.
La source de faisceau d’électrons 110 est de préférence exempte de filament. La source de faisceau d’électrons 110 peut comprendre, ou consister en, par exemple, une source de plasma dans laquelle le plasma est obtenu par interaction entre un rayonnement électromagnétique haute fréquence et un gaz à basse pression, telle que la source de plasma décrite dans la demande de brevet FR3062770A1. De cette manière, la source de plasma générant des électrons, et ainsi formant une source d’électrons, peut être placée dans un vide différent de celui de la chambre de traitement, offrant une liberté dans le choix de la pression et/ou de la nature du gaz tant pour la chambre de traitement que pour la source de plasma.
Dans le mode de réalisation de la , la chambre de traitement 130 est fermée par une base inférieure 131, une base supérieure 133, et une paroi latérale cylindrique 132 reliant lesdites bases inférieure et supérieure, formant un cylindre circulaire (corps cylindrique), comme on peut le voir également dans la vue de dessus en décrite plus après. La chambre de pompage 120 est positionnée à l’intérieur du cylindre circulaire, et comprend une paroi latérale (deuxième paroi latérale 123, ou paroi externe) commune avec la paroi latérale cylindrique 132. Ainsi, la chambre de pompage 120 présente une forme de couronne de même axe que le cylindre circulaire. La chambre de traitement 130 est définie par l’espace compris entre le cylindre circulaire et la chambre de pompage 120. En d’autres termes, le volume V3 de la chambre de traitement 130 correspond au volume du cylindre circulaire moins le volume V2 de la chambre de pompage 120.
La pondération fréquentielle additionnelle appliquée est quasi nulle, c’est-à-dire comprise entre [-5 ; 5] dB si un masquage controlatéral est effectué via l’appareil de stimulation aérienne placé sur l’oreille controlatérale uniquement, l’oreille testée restant libre.
Pour mémoire, un masquage controlatéral s’obtient en présentant un message acoustique à une oreille pour éviter qu’elle puisse répondre à la place de l’oreille testée.
La pondération fréquentielle appliquée est comprise entre [-30 ; +10] dB si un masquage controlatéral est effectué via l’appareil de stimulation aérienne placé simultanément sur les deux oreilles et que le transducteur vibratoire est positionné sur le front, sur la (les) mastoïde(s) ou sur une zone couvrant une portion cartilagineuse de la tête.
Il est précisé que les pondérations précédentes peuvent être cumulatives, c’est-à-dire que l’on peut, pour une situation donnée, sommer les coefficients de pondération de façon à prendre en compte la situation testée. Par exemple, si l’examen en conduction osseuse est réalisé en plaçant le vibrateur en position frontale (pondération A), en présence d’un masquage controlatéral réalisé en positionnant le casque aérien sur les deux oreilles simultanément (pondération B), la pondération globale sera la somme fréquence par fréquence de chacune des pondérations individuelles (somme fréquence par fréquence de la pondération A et de la pondération B et de la pondération C).
Le coefficient de pondération global précédemment obtenu vise à annuler les variations de calibration et de zéro de référence induites par un positionnement différent du ou des vibrateurs osseux et transducteurs aériens de celui prescrit dans la norme.
Le niveau d’intensité requis pour des conditions expérimentales données lors d’un test auditif utilisant la conduction aérienne et la conduction osseuse peut-être :
- Soit sauvegardé en mémoire tel quel en incluant une table de calibration pour chacune des conditions expérimentales, dont les cibles à atteindre sont déterminées en appliquant la norme ISO 389-3:2016, auxquelles on applique la pondération globale précédemment calculée (calibrations mères multiples). On dénomme calibration mère la création d’une table de calibration de taille n, qui contient toutes les combinaisons expérimentales possibles (n = occlusion x positionnement x masquage x…). En somme, pour chacune des conditions, on enregistre une valeur que l’on calibre. En d’autres termes encore , cela revient à créer autant de tables de calibration qu’il pourrait y avoir de conditions expérimentales, les valeurs cibles pour chacune des tables correspondants alors à la valeur ISO 389-3:2016 à laquelle est appliquée la pondération globale.
- Soit calculé préalablement à la génération du stimulus, en appelant le niveau d’intensité sauvegardé dans la calibration (norme ISO 389-3:2016, calibration mère unique), à laquelle on vient appliquer la pondération globale (calibrations filles multiples). On entend par calibration fille le fait de réaliser une seule fois la calibration (ISO), puis on calcule à partir de cette calibration unique le niveau de sortie désirée en lui appliquant la pondération.
Dans les deux cas de figure, le résultat obtenu est rigoureusement identique (la pondération globale est appliquée soit lors de la phase de calibration du matériel, soit lors de la phase de génération du stimulus).
En pratique, différentes solutions de mise en application sont possibles et proposées à titre d’exemples non limitatifs. Elles peuvent être utilisées séparément ou de façon combinée, pour garantir une fiabilité des seuils audiométriques obtenus lors des mesures.
Ainsi, le niveau de stimulation final peut être appliqué :
Soit en modifiant le niveau d’intensité du signal émis, c’est-à-dire de la stimulation cible osseuse fournie par la norme ISO 389-3:2016, et en lui appliquant la pondération globale (calibration fille) ou en appelant directement la calibration correspondante dans la table (calibration mère). Par exemple, si la norme ISO stipule qu’un niveau de 78,9 dB SPL à 500Hz correspond à 40 dB HL et que la pondération globale issue de la configuration de test est de -16 dB à cette fréquence, alors l’intensité de stimulation sera de 78,9 -16= 62,9 dB SPL. La valeur affichée sur l’interface utilisateur reste 40dB HL. Le niveau de présentation du signal cible est abaissé.