INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le logement adapté à recevoir un capteur de température est avantageusement ouvert sur une face inférieure du corps du guide de connecteurs de sorte à pouvoir insérer le capteur de température dans le logement par ladite face inférieure et le mettre en butée sur une butée supérieure dudit logement. Alternativement, le logement adapté à recevoir un capteur de température est ouvert sur une face supérieure du corps du guide de connecteurs de sorte à pouvoir insérer le capteur de température dans le logement par ladite face supérieure, le logement comportant en outre une butée permettant la mise en appui du capteur de température, ledit logement comportant en outre une ouverture de fond permettant un dépassement du capteur de température, le logement étant en outre doté d’un dispositif de retenue du capteur de température.
Le guide de connecteurs proposé dans l’invention peut donc être adapté à différents types de capteurs de température.
Le corps du guide de connecteurs peut comporter une première portion de recouvrement destinée à recouvrir au moins partiellement le premier module de puissance, et le corps du guide de connecteurs comporte une deuxième portion de recouvrement destinée à recouvrir au moins partiellement le deuxième module de puissance.
La portion intermédiaire est alors située entre les deux portions de recouvrement, qu’elle relie. Le recouvrement, au moins partiel, des modules de puissance permet de rigidifier le guide de connecteurs et garantit la cohésion générale de l’empilement des différents éléments de l’onduleur.
Dans un mode de réalisation, le volume d’eau total contenu dans le corps d’un patient est calculé selon la formule Math1.
où - est le coefficient de forme du patient, - est la résistivité équivalente des deux compartiments extra et intra cellulaires, - H est la taille du patient en cm, - W est le poids en kg, - est la densité du corps du patient, - est la résistance extrapolée à fréquence infinie par le modèle de Cole-Cole.
La valeur de la résistivité équivalente est obtenue selon la formule Math2.
où - est la masse non graisseuse en kilogrammes.
La valeur du coefficient de forme est obtenue selon la formule Math3
où - , et sont respectivement la longueur en centimètres d’un bras, d’un tronc et d’une jambe du patient, - , et sont respectivement une circonférence en centimètres d’un bras, d’un tronc et d’une jambe du patient.
L’analyse des données électriques issues des mesures d’impédance pied-main permet en outre de calculer le poids sec de l’utilisateur, un volume d’hyperhydratation en litres et/ou une variation de poids sec, et/ou une variation de l’hyperhydratation.
L’analyse des données électriques issues des mesures d’impédance pied-main et les mesures fournies par les capteurs de masse 13 permettent en outre de calculer un volume d’hyperhydratation en litres. L’hyperhydratation correspond à un surplus d’eau présent dans le corps de l’utilisateur, ce surplus étant généré par le dysfonctionnement de la fonction rénale. Préférentiellement, la précision du volume d’hyperhydratation est d’au moins 0,1 litre.
L’analyse des données électriques issues des mesures d’impédance pied-main et les mesures fournies par les capteurs de masse 13 permettent en outre de calculer un poids sec de l’utilisateur en kilogrammes, préférentiellement avec une précision d’au moins 0,5 kilogramme, voire d’au moins0,1 kilogramme.
Avantageusement, le dispositif 10 permet de calculer une variation d’hyperhydratation, notamment une variation d’hyperhydratation entre deux dialyses.
Dans un mode de réalisation, les mesures d’impédance pied-main permettent la détermination d’une résistance (partie réelle de l’impédance) et d’une réactance (partie imaginaire de l’impédance). La détermination des résistance et réactance relative à chaque mesure d’impédance permet d’exploiter les mesures d’impédance selon une méthode dite BIVA (pour l’anglicisme « Bioimpedance Vector Analysis »).
L’analyse des données issues du capteur photopléthysmographique 23 permet de calculer - une tension artérielle en mmHg ou cm/Hg, et/ou - une saturation du sang en oxygène en pourcentage avec une précision de l’ordre de la décimale, et/ou - une fréquence cardiaque de l’utilisateur en battements par minute.
Les mesures d’un électrocardiogramme main-main s’effectuent par l’intermédiaire des électrodes 21, 22 et 41 qui permettent de mesurer l’activité électrique cardiaque entre les deux mains de l’utilisateur, émise par le nœud sinusal du cœur qui agit comme une source électrique autonome. En particulier, ces mesures permettent d’obtenir un électrocardiogramme de l’utilisateur.
Dans un mode de réalisation, l’interface homme-machine 5 permet un affichage d’au moins une donnée choisie parmi : - une masse totale d’un utilisateur, - un volume d’eau total V t contenu dans le corps d’un utilisateur, - un poids sec d’un utilisateur, - une variation de poids sec d’un utilisateur, - un volume d’hyperhydratation,
- une variation de l’hyperhydratation
- une fréquence cardiaque d’un utilisateur, - une tension artérielle d’un utilisateur, - une température cutanée d’un utilisateur, - une visualisation de bioimpédance.
Le solvant organique aprotique peut être choisi parmi les éthers tels que l’éther diéthylique ou le dioxane, et les alcanes tels que l’hexane ou l’heptane.
L’acide gazeux peut être de l’acide chlorhydrique gazeux.
L’étape iii) conduit avantageusement à de l’ammonium, notamment lorsque l’acide est utilisé en excès par rapport au composé de formule (I).
Le solvant aqueux est de préférence de l’eau.
La solution acide peut avoir un pH allant de 0 à 6 environ.
L’étape iii) peut durer de 1 min à 30 min environ, et de préférence de 2 min à 10 min environ. L’étape iii) est une étape très rapide, presque instantanée.
L’étape iii) est effectuée de préférence à une température allant de -20°C à 40°C environ, et de façon particulièrement préférée de 0°C à 20°C environ.
L’étape iii) est de préférence mise en œuvre sous agitation.
L’étape iii) est de préférence effectuée à la pression atmosphérique.
L’étape iii) permet de conduire à de l’ammoniac NH 3 et/ou de l’ammonium NH 4 + .
Lors de l’étape iii), la mise en contact d’un brut de réaction obtenu à l’étape ii) précédente avec une solution acide peut être effectuée en ajoutant la solution acide à la composition.
Autres étapes du procédé
Le procédé peut comprendre en outre après l’étape ii) et avant l’étape iii), une étape ii-1) au cours de laquelle le courant ou le potentiel appliqué à l’électrode de travail ou la différence de potentiel appliquée entre l’électrode de travail et la contre-électrode est stoppé(e).
Le procédé peut également comprendre après l’étape ii), ou ii-1) et avant l’étape iii), une étape ii-2) de purification. Cette étape ii-2) permet d’enlever au moins une partie des produits secondaires (e.g. sels) éventuellement formés lors de l’étape ii). En d’autres termes, l’étape ii-2) permet de séparer la ou les espèces à base d’azote et de l’élément M formées à l’étape ii), des sels.
L’étape ii-2) peut être effectuée par extraction d’un mélange réactionnel formé à l’étape ii), ou ii-1), notamment à l’aide d’un solvant organique apolaire. La ou les espèces à base d’azote et de l’élément M formées à l’étape ii) ou ii-1) sont solubles dans ledit solvant organique apolaire et peuvent être séparées des sels par filtration.
Le solvant organique apolaire peut être choisi parmi les alcanes tels que l’hexane, le pentane, ou l’heptane.
Sur la , il est représenté un ensemble 100 d’un connecteur électrique mâle 101 et d’un connecteur électrique femelle 102 qui permet de raccorder deux pluralités de câbles électriques CE1, CE2. Le connecteur électrique mâle 101 comprend un corps 111, définissant une cavité 112, et une pluralité de broches de connexion mâle 113 montées en saillie dans la cavité 112 du corps 111. Chaque broche de connexion mâle 113 est également désignée « contact électrique » et est connue sous la désignation anglaise « pin ». Chaque broche de connexion mâle 113 est reliée électriquement à un câble électrique de la première pluralité de câbles électriques CE1. Le connecteur électrique femelle 102 comprend un corps 121 comprenant un organe d’emboitement 122, configuré pour être inséré dans la cavité 112 du corps 111 du connecteur électrique mâle 101, de manière à raccorder le connecteur électrique mâle 101 et le connecteur électrique femelle 102. Le connecteur électrique femelle 102 comprend une pluralité de broches de connexion femelle 123 (connues sous la désignation anglaise « socket ») définies dans le corps 121, chaque broche de connexion femelle 123 est reliée électriquement à un câble électrique de la deuxième pluralité de câbles électriques CE2. En pratique, sur la , le connecteur électrique mâle 101 comprend quatre broches de connexion mâle 113 et le connecteur électrique femelle 102 comprend quatre broches de connexion femelle 123.
De manière connue, lors de l’insertion de l’organe d’emboitement 122 du connecteur électrique femelle 102 dans la cavité 112 du connecteur électrique mâle 101, la broche de connexion mâle 113 s’interconnecte avec la broche de connexion femelle 123 de manière à raccorder électriquement le premier câble électrique CE1 et le deuxième câble électrique CE2.
De manière connue, des arcs électriques dits de défaut, parallèle ou série, peuvent apparaître dans de tels connecteurs 101, 102. Un arc électrique est une décharge électrique disruptive à fort courant et auto-entretenue à de faibles niveaux de tension.
Un arc série correspond à une discontinuité électrique qui apparaît par exemple lors d’une déconnexion à chaud des broches de connexion mâles avec les broches de connexion femelles, du fait par exemple d’un problème de fabrication, d’une mauvaise connexion pendant l’installation ou au cours d’une opération de maintenance. Une déconnexion à chaud des connecteurs électriques mâle et femelle peut également être favorisée par les contraintes environnementales, comme les vibrations mécaniques et les cycles thermiques en lien avec les variations d’altitude de l’aéronef. De telles conditions environnementales peuvent entrainer la corrosion des contacts électriques (connue sous la désignation « fretting corrosion » en langue anglaise), évènement précurseur de l’apparition d’un arc série.
Un arc parallèle induit de manière connue un fort courant durant toute la durée de l’arc. Il apparait entre deux câbles électriques ou contacts électriques d’un même connecteur électrique (mâle ou femelle), par exemple en cas de défaut d’isolation des câbles électriques ou du corps, par exemple la dégradation des isolants ou la présence d’un corps étranger conducteur liquide ou solide.
De manière connue, les aéronefs actuels intègrent des moyens de détection et de protection contre certains types de défauts et notamment les surintensités liées à des courants de fuite et les courts-circuits, ce qui permet de protéger le réseau électrique de l’aéronef et d’assurer la sécurité et l’intégrité des vols. De tels moyens de détection permettent de mesurer en temps réel le courant électrique circulant dans les câbles électriques. Ainsi, la plupart des arcs électriques parallèles peut être détectée sur le réseau électrique d’un aéronef, via ces moyens de détection. Une fois ces arcs parallèles détectés, un système de coupure est utilisé pour isoler la ligne en défaut, à la manière d’un disjoncteur.
Les arcs électriques série n’impactent que faiblement le courant électrique qui traverse le réseau, ils sont donc difficiles à identifier. Néanmoins, sur les réseaux actuels, leurs conséquences sont relativement faibles et ainsi jugées acceptables. En d’autres termes, sur les réseaux actuels, il n’existe pas de système permettant leur identification.
Cependant, les projets actuels d'avions plus électriques et d'hybridation électrique, impliquent une augmentation de la puissance électrique embarquée et nécessitent de revoir la stratégie globale, dite de mitigation, des arcs électriques de défaut, incluant la prise en compte de la mitigation de l’arc série. En effet, l’augmentation des niveaux de tension et/ou l’imposition de l’utilisation d’une tension continue distribuée, qui sont notamment envisagées, entraine une augmentation du risque d’apparition d'arcs de défaut, y compris d’arc série. La densification du câblage liée à l’augmentation du nombre d'équipements embarqués et la complexité de ces équipements sont également des facteurs aggravants.
Dans ce contexte, l'invention vise à répondre au problème de la prévention des arcs électriques série à bord des aéronefs pour répondre au besoin de sécurité et d’intégrité des vols.
Dans l’art antérieur, on connait des dispositifs conçus pour permettre la détection d’un arc électrique série localement sur les systèmes d’interconnexion, autrement dit là où ils sont susceptibles de se produire. A titre d’exemple, on connait du document US6833713, un connecteur électrique qui comprend un dispositif de mesure de la tension électrique en amont et en aval des connecteurs mâle et femelle pour détecter une modification de la tension et donc l’apparition d’un arc électrique. Cependant, ces dispositifs ont un temps de latence important et leur mise en œuvre nécessite l’ajout de câbles électriques de mesure et de capteurs de part et d’autre de chaque connecteur, ce qui est très contraignant pour une fabrication industrielle. On connait également du document KR102091059, un connecteur électrique comprenant un système de compression des câbles électriques à raccorder, qui permet de limiter le risque de déconnexion induit par des vibrations mécaniques, et donc le risque d’apparition d’arcs électriques série dans le connecteur. Cependant, le connecteur décrit dans KR102091059 est complexe et ne permet pas de s’assurer qu’aucun arc électrique n’apparaisse dans le connecteur. En outre, la solution n’est pas optimisée pour un environnement aéronautique, puisqu’elle nécessite de sceller le connecteur et ne permet aucun remplacement.
L’invention vise ainsi à éliminer au moins certains de ces inconvénients en proposant un connecteur électrique perfectionné permettant de prévenir l’apparition d’arcs électriques et en particulier d’arcs électriques série, même en cas de déconnexion des broches de connexion mâle et femelle. L’invention vise un connecteur électrique simple qui peut être facilement installé sur des réseaux électriques.
PRESENTATION DE L’INVENTION L’invention concerne un connecteur électrique mâle, configuré pour être raccordé à un connecteur électrique femelle selon une position de connexion, le connecteur électrique mâle comportant : un corps définissant une cavité d’emboitement, au moins une broche de connexion mâle montée en saillie dans la cavité d’emboitement du corps, la broche de connexion mâle étant configurée pour être reliée électriquement à un câble électrique, la broche de connexion mâle étant configurée pour être reçue dans une broche de connexion femelle du connecteur électrique femelle afin de les relier électriquement,
Le connecteur électrique mâle est remarquable en ce qu’il comprend un dispositif de court-circuitage électriquement conducteur monté dans la cavité d’emboitement, le dispositif de court-circuitage comprenant au moins une patte de raccordement, le connecteur électrique mâle étant tel que : en position de connexion, la patte de raccordement est configurée pour être distante de la broche de connexion mâle de manière à éviter toute liaison électrique entre la broche de connexion mâle et le dispositif de court-circuitage, en position de non-connexion, la patte de raccordement est configurée pour être en contact avec la broche de connexion mâle de manière à assurer une liaison électrique entre la broche de connexion mâle et le dispositif de court-circuitage et éviter tout risque d’apparition d’un arc électrique série.
Le connecteur électrique mâle selon l’invention permet avantageusement de relier électriquement la broche de connexion mâle au dispositif de court-circuitage lors d’une déconnexion du connecteur électrique mâle avec le connecteur électrique femelle. Le dispositif de court-circuitage permet ainsi de provoquer un court-circuit ou un arc électrique parallèle ayant pour effet de générer une surintensité importante qui peut être facilement et rapidement détectée, avant qu’un arc électrique série ne survienne entre une broche de connexion mâle et une broche de connexion femelle.
Autrement dit, le dispositif de court-circuitage permet avantageusement lorsque le connecteur électrique mâle, relié à un câble électrique sous tension, passe d’une position de connexion à une position de non connexion, de prévenir l’apparition d’arcs électriques séries en provoquant un court-circuit générant un courant de fuite vers la masse, ou un arc électrique parallèle, facilement et rapidement détectables.
Dans une forme de réalisation, le dispositif de court-circuitage est relié à la masse d’un réseau électrique, via la patte de raccordement. Le dispositif de court-circuitage permet ainsi de dissiper un courant de fuite au travers du connecteur électrique mâle, celui-ci étant relié à la masse, c’est-à-dire au potentiel nul de la distribution électrique.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend, après l’étape b), une étape d’épitaxie sur et en contact avec la face de ladite couche opposée au substrat destination.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend, avant l'étape a), une étape de formation d'une marche en périphérie de ladite couche et/ou en périphérie du substrat destination.
Selon un mode de réalisation, ladite marche est formée par gravure ionique, en protégeant une partie centrale de la surface de collage au moyen d’un disque de masquage
Selon un mode de réalisation, la gravure ionique de formation de ladite marche est mise en oeuvre dans le même équipement que celui utilisé à l’étape a) pour l’activation des surfaces de collage.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend une attente d’au moins 10 minutes et/ou un cycle d’application d’un gaz réactif entre la formation de ladite marche et l’activation des surfaces de collage.
la , la , la , la et la sont des vues en perspective, illustrant de façon partielle et schématique, des étapes successives d'un exemple de procédé de transfert d'une couche semiconductrice depuis un substrat source vers un substrat destination selon un premier mode de réalisation ;
la , la , la , la et la sont des vues en coupe, illustrant de façon partielle et schématique, des étapes successives d'un exemple de procédé de transfert d'une couche semiconductrice depuis un substrat source vers un substrat destination selon un deuxième mode de réalisation ; et
la , la , la , la , la et la sont des vues en coupe, illustrant de façon partielle et schématique, des étapes successives d'un exemple de procédé de transfert d'une couche semiconductrice depuis un substrat source vers un substrat destination selon un troisième mode de réalisation.
La , la , la , la et la sont des vues en perspective, illustrant de façon partielle et schématique, des étapes successives d'un exemple de procédé de transfert d'une couche semiconductrice d’un substrat source vers un substrat destination selon un premier mode de réalisation.
Le pied 133 ; 233 du poussoir 130 ; 230 présente la forme d’un crochet qui porte une surface d’accrochage adaptée à coopérer à retenue avec une surface d’accrochage correspondante de la partie de retenue 161 ; 261 de la pièce intermédiaire 160 ; 260.
Le poussoir 130 ; 230 est logé dans un conduit d’accueil 117 ; 217 partiellement délimité par des cloisons du boîtier 110 ; 210. Ce conduit d’accueil 117 ; 217 est disposé à proximité du conduit d’insertion 111 ; 211 du conducteur électrique. Il s’étend ici globalement parallèlement au conduit d’insertion 111 ; 211 associé au même système de connexion 120 ; 220 (figures 7 et 18).
Ce conduit d’accueil 117 ; 217 débouche sur une ouverture 117A ; 217A de la face avant 114 ; 214 du boîtier 110 ; 210 à travers laquelle le poussoir 130 ; 230 peut passer (figures 7 et 18). Il s’étend selon un axe longitudinal qui correspond à la direction de déplacement A1 ; A2 du poussoir 130 ; 230.
La partie de façade 114A ; 214A du capot 110A ; 210A comporte six ouvertures 117 donnant chacune accès à l’un des conduits d’accueil 317. Les ouvertures 317A sont ici alignées selon une direction perpendiculaire aux faces latérales principales 112 ; 212 du boîtier 110 ; 210 à proximité des ouvertures d’accès 111A ; 211A des conduits d’insertion 111 ; 211.
La tête d’actionnement 131 ; 231 du poussoir 130 ; 230 présente une forme adaptée à obturer l’ouverture 117A ; 217A de la face avant 114 ; 214 du boîtier 110 ; 210. Ici, cette ouverture 117A ; 217A est de forme carrée et la tête d’actionnement 131 ; 231 du poussoir 130 ; 230 est sensiblement cubique (figures 7 et 18). Elle présente également une encoche permettant l’insertion d’un outil pour enfoncer le poussoir (figures 1 à 3 et 10 à 13).
Le poussoir 130 ; 230 comporte par ailleurs des éléments de butée limitant le déplacement du poussoir 130 ; 230 vers l’extérieur du conduit d’accueil 117 ; 217 lorsque celui-ci est dans la position relevée.
La pièce intermédiaire 160 ; 260 a pour fonction de retenir le poussoir 130 ; 230 dans sa position enfoncée et d’autoriser son passage vers la position relevée uniquement lorsque le conducteur électrique est correctement inséré dans le conduit d’insertion 111 ; 211.
A cet effet, la pièce intermédiaire 160 ; 260 est mobile entre une position de retenue dans laquelle sa partie de retenue 161 ; 261 coopère à retenue avec le poussoir 130 ; 230 pour, à elle seule, le maintenir dans sa position enfoncée et une position de libération dans laquelle ladite partie de retenue 161 ; 261 est libérée de sa coopération avec le poussoir 130 ; 230 pour que celui-ci prenne sa position relevée.
La pièce intermédiaire 160 ; 260 comprend en outre une partie d’actionnement 162 ; 262 accessible via ledit conduit d’insertion 111 ; 211 du conducteur électrique (figures 7, 12, 13 et 18). Elle comprend également un lien 163 ; 263 flexible reliant cette partie d’actionnement 162 ; 262 à la partie de retenue 161 ; 261 (figures 7 et 18) de manière articulée.
L’agencement du lien 163 ; 263 de la pièce intermédiaire 160 ; 260 par rapport aux parties de retenue 161 ; 261 et d’actionnement 162 ; 262 lui confère des propriétés élastiques.
De préférence, la pièce intermédiaire 160 ; 260 est une pièce monobloc réalisée en matière plastique moulée. Elle est par exemple moulée ou obtenue par toute autre technique connue de l’Homme du métier.
La partie de retenue 161 ; 261 présente par exemple la forme d’un crochet dont l’extrémité libre coopère à retenue avec le pied 133 ; 233 du poussoir 130 ; 230. A la base de la partie de retenue 161 ; 261, un tourillon 166 ; 266 (figures 7 et 18) est reçu dans un logement de forme complémentaire du boîtier 110 ; 210, de manière à autoriser le pivotement de la partie de retenue 161 ; 261 autour de l’axe du tourillon, qui constitue ainsi un axe de pivotement B1 ; B2.
La partie d’actionnement 162 ; 262 comprend une tige avec, à son extrémité libre, une plate-forme qui navigue dans le conduit d’insertion 111 ; 211 du conducteur électrique et sur laquelle celui-ci peut appuyer (figures 7 et 18).
Le bornier électrique 100 ; 200 selon l’invention comporte également un ensemble de connexion électrique à un autre bornier électrique du même type.
Cet ensemble de connexion électrique comporte un élément mâle de connexion 170 ; 270 et un élément femelle de connexion 180 ; 280 comprenant chacun une partie interne 171 ; 181 connectée électriquement à l'intérieur du boîtier 110 ; 210 audit dispositif de connexion électrique reliant les bornes entre elles (figures 7 et 18).