INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon encore un autre exemple non limitatif, la bouteille de stockage de gaz 1 et l’enveloppe 2 résistent à une pression nominale de 15 MPa.
L’enveloppe 2 présente alors une épaisseur de 2 millimètres.
Cette invention, par la synergie entre l’enveloppe 2 et les moyens de renfort internes 5 (et éventuellement externes), permet également de proposer une grande liberté de forme d’enveloppe et donc de bouteille de stockage de gaz 1, les faiblesses de résistance à la pression liées à la forme de l’enveloppe pouvant être contrées par les moyens de renfort internes 5 ajoutés.
Les paliers 54, 56 peuvent faire partie du système 34 de calage angulaire. En particulier, au moins l’un des paliers de guidage peut avoir sa bague interne qui est intégrée au bol 58.
C’est ici le cas du palier 54 inférieur qui a sa bague 54a interne intégrée au bol 58. En pratique, cela signifie que le bol 58 comprend un chemin de roulement 54aa à sa périphérie externe sur laquelle roule directement les billes du palier 54 inférieur. Ce chemin de roulement comprend une surface annulaire à section incurvée concave. Ce chemin de roulement est ici située à l’extrémité inférieure du bol 58 et de la paroi 58a annulaire. La bague 54b externe du palier 54 inférieur est fixée au moyeu 36, par exemple par frettage. Par ailleurs, le bol 58 est avantageusement conçu pour appliquer une précontrainte au palier 54 inférieur.
La bague 56b externe du palier 56 supérieur est fixée au moyeu 36, par exemple par frettage. Sa bague 56a interne est engagée sur et autour de l’extrémité supérieure libre du bol 58 et de la paroi 58a annulaire. Cette extrémité de la paroi 58a annulaire comprend une surface cylindrique externe 76 de montage de la bague 56a interne ainsi qu’un filetage externe de vissage d’un écrou 78 destiné à prendre appui axialement sur la bague 56a interne pour la maintenir serrée axialement contre un épaulement cylindrique externe 80 du bol 58.
Pour retenir axialement le pied 14 à l'intérieur du bol 58, notamment à l'encontre de la force centrifuge, il est prévu une couronne 82 de rétention annulaire qui s'étend à l'intérieur du bol 58, autour du bulbe 32. La couronne 82 de rétention est liée au bol 58 de manière à être au moins limitée en déplacement axial vers l'ouverture 58c par rapport au bol 58.
La couronne 82 de rétention présente une face 84 de portée annulaire dirigée vers le fond du bol 58. La face 84 de portée est destinée à restreindre la section de passage de l'ouverture 58c du bol 58 pour empêcher le retrait du pied 14 par l'ouverture 58c par obstacle avec le bulbe 32. Plus particulièrement, la face 84 de portée est destinée à être en contact axial avec une face 86 supérieure du bulbe 32 pour bloquer le déplacement axial du bulbe 32 vers l'ouverture 58c supérieure.
Il est par ailleurs important de fixer solidement le pied 14 dans le bol 58 afin d'éviter tout rotulage de l'aube 10 par rapport au bol 58 pendant son utilisation. A cet effet, le système 34 de calage angulaire comporte un siège 88 inférieur, formé par une face tournée vers l'ouverture 58c du bol 58, par l'intermédiaire duquel le pied 14 est en appui axial dans le bol 58 en direction du fond.
Le siège 88 appartient à une pièce distincte de la couronne 82 de rétention. Au moins l'un parmi le siège 88 et/ou la couronne 82 de rétention est monté mobile en translation axiale par rapport au bol 58 par l'intermédiaire d'au moins un mécanisme 90 de serrage pour permettre le serrage axial du bulbe 32, ici en matériau composite, entre le siège 88 et la face 84 de portée de la couronne 82 de rétention. Ainsi, cela permet d'éviter l'apparition d'un jeu axial entre la face 84 de portée et l'aube 10.
Pour qu'un tel jeu axial n'apparaisse pas, quelles que soient les conditions de fonctionnement de l'hélice, le bulbe 32 est serré entre le siège 88 et la face 84 de portée de la couronne 82 de rétention avec une précontrainte suffisamment élevée pour surpasser les efforts axiaux maximaux susceptibles d'être appliqués à l'aube 10 pendant le fonctionnement de l'hélice, par exemple de l'ordre de plusieurs dizaines de milliers de Newtons.
La couronne 82 de rétention est ici réalisée en un matériau métallique, tel que de l'acier, du titane ou un alliage de titane tel que le TA6V.
Le siège 88 est ici réalisé en un matériau métallique, tel que de l'acier, du titane ou un alliage de titane tel que le TA6V.
Pour garantir la rétention de l'aube 10 axialement dans le bol 58 sans jeu, la face 84 de portée de la couronne 82 de rétention est directement en contact avec le bulbe 32, sans interposition de pièce rapportée. La face 84 de portée de la couronne 82 de rétention présente plus particulièrement une forme complémentaire à la face 86 supérieure du bulbe 32 pour répartir les efforts sur une surface importante du bulbe 32.
Pour permettre simultanément le maintien radial du pied 14 dans le bol 58, la face 86 supérieure du bulbe 32 présente une forme globalement tronconique et la face 84 de portée présente une forme complémentaire. La face 84 de portée s'étend par exemple globalement depuis le plan médian jusqu'à l'ouverture 58c du bol 58. Ainsi, sous l'effet de la force centrifuge, le pied 14 se retrouve centré radialement dans la face 84 de portée. Cette forme permet donc d'obtenir une position stable de l'aube 10 par rapport à l'axe "A" de calage durant la rotation de l'hélice.
Par rapport à une attache brochée, l'aire de la face 84 de portée est maximisée par l’exploitation de l’ensemble de la circonférence du bas de l’aube 10. Sur une attache brochée, seules deux surfaces distinctes du pied 14 d’aube 10, respectivement situées à l’intrados et à l’extrados sont en appui sur des portées alors que les surfaces du pied 14 d’aube 10 situées au bord d’attaque et au bord de fuite sont libres. Toujours en comparaison avec une attache brochée, la hauteur des portées dans la direction de l'axe "A" de calage est bien plus importante ce qui contribue également à augmenter considérablement leur surface. Cette grande surface d’appui permet de diminuer la pression de contact quel que soit le cas de fonctionnement.
Le diamètre intérieur de la couronne 82 de rétention, mesuré à l'extrémité supérieure de la face 84 de portée, est sensiblement plus petit que le diamètre de la section milieu du bulbe 32. Pour permettre son agencement autour du bulbe 32 de manière simple, la couronne 82 de rétention est ici réalisée en plusieurs secteurs, dont deux secteurs 82a, 82b sont représentés à la . Ces secteurs 82a, 82b sont répartis régulièrement autour de l'axe "A" de calage.
Ces secteurs 82a, 82b peuvent être circonférentiellement en contact les uns avec les autres de manière que la face 84 de portée présente une forme annulaire continue.
En variante qui sera détaillée par la suite, les secteurs 82a, 82b sont écartés circonférentiellement les uns des autres de manière que la face 84 de portée présente une forme annulaire présentant des discontinuités entre deux secteurs 82a, 82b.
Le microcompartiment de l’étape (a) peut être obtenu par encapsulation de 1 à 150 cellules souches pluripotente induites, préférentiellement au moins 50, notamment au moins 100.
Préférentiellement l’encapsulation est mise en œuvre selon les techniques connues de l’homme du métier. En effet, toute méthode de production de microcompartiments cellulaires contenant à l’intérieur d’une couche externe d’hydrogel et des cellules peut être utilisée pour la mise en œuvre du procédé de préparation selon l’invention. Notamment, il est possible de préparer des microcompartiments en adaptant la méthode et le dispositif microfluidique décrits dans Alessandri et al. , 2016 (« A 3D printed microfluidic device for production of functionalized hydrogel microcapsules for culture and differentiation of human Neuronal Stem Cells (hNSC) », Lab on a Chip, 2016, vol. 16, no. 9, p. 1593-1604), conformément aux étapes décrites ci-dessous.
Préférentiellement l’étape (a) est mise en œuvre en ajoutant des éléments de matrices extracellulaires ou une matrice extracellulaire naturelle ou de synthèse. Selon une variante, l’étape (a) est mise en œuvre sans ajouter d’éléments de matrice extracellulaire ni de matrices extracellulaires ou une matrice extracellulaire naturelle ou de synthèse.
Dans le contexte de l’invention, l’étape (a) est préférentiellement mise en œuvre dans un dispositif capable de générer des capsules d’hydrogel à l’aide d’une puce microfluidique. Par exemple le dispositif peut comprendre des pousses seringues pour plusieurs solutions injectées de manière concentrique grâce à un injecteur microfluidique qui permet de former un jet qui se fractionne en gouttes collectées ensuite dans un bain de calcium. Selon un mode de réalisation particulièrement adapté, deux ou trois solutions chargées sur deux ou trois pousse-seringues : - une solution d’hydrogel, par exemple d’alginate, - optionnellement une solution intermédiaire isotonique préférentiellement une solution isotonique ne contenant pas de cation divalent tel que Ca2+ Mg2+ pour éviter une réticulation de l’hydrogel trop précoce dans l’injecteur, telle que par exemple une solution de sorbitol, - une solution comprenant des cellules souches pluripotentes induites et du milieu de culture
Les trois solutions sont co-injectées (injectées simultanément) de manière concentrique grâce à un injecteur microfluidique ou puce microfluidique qui permet de former un jet qui se fractionne en gouttes dont la couche extérieure est la solution d’hydrogel et le cœur la solution de l’étape (a) comprenant les cellules souches pluripotentes induites ; Ces gouttes sont collectées dans un bain de calcium qui réticule et/ou gélifie la solution d’alginate pour former la coque.
Ainsi, selon un mode de réalisation particulier l’encapsulation de l’étape (a) est réalisée à l’aide d’un injecteur microfluidique dont le diamètre d’ouverture finale est compris entre 150 et 300 µm, préférentiellement entre 180 et 240 µm, et avec le débit de chacune des 3 solutions compris entre 45 et 150 mL/h, préférentiellement entre 45 et 110 mL/h.
Selon une variante, l’étape (a) de préparation d’un microcompartiment peut être réalisée avec des cellules souches, des cellules souches progénitrices ou des cellules capables de se différentier en cellules hépatiques.
L’étape (b) de différenciation cellulaire s’effectue préférentiellement pendant au moins 20 jours, encore plus préférentiellement au moins 30 jours.
Au cours de la différenciation de l’étape (b) les cellules s’organisent dans une organisation similaire à un bourgeon hépatique. Cette organisation est typiquement marquée par la structuration sous forme de deux sous populations cellulaires présentant deux organisations différentes, l’une de type épithéliale (c’est-à-dire sous forme d’assise cellulaire polarisée apico-basalement et présentant des jonctions serrées et l’autre de type mésenchymateux c’est-à-dire sans organisation apicobasale et présentant des jonctions focales.
La différenciation des cellules souches pluripotentes induites de l’étape (b) en microtissu hépatique peut s’effectuer par tout procédé de différenciation connus tels que décrit dans Raggi, et al, Stem cell Report 2022 ou Mallanna et Duncan, Curr Protoc Cell Bil, 2014.
Selon un mode de réalisation, les étapes (a) et/ou (b) sont mises en œuvre sous agitation permanente ou séquentielle. Cette agitation est importante car elle maintient l’homogénéité de l’environnement de culture et évite la formation de tout gradient diffusif.
Préférentiellement, l’étape (b) est réalisée en condition d’hypoxie, plus préférentiellement les 5 premiers jours de différenciations sont réalisés en condition d’hypoxie.
De façon inattendue, la différenciation en condition d’hypoxie permet d’obtenir un meilleur taux d’expansion.
La mise en œuvre du procédé selon l’invention, permet d’obtenir des microcompartiments comprenant au moins 100, préférentiellement au moins 500, au moins 800, au moins 1000, notamment au moins 3000 cellules.
Un but de l'invention est de pallier les problèmes précédemment cités, et notamment d'avoir un système de fusée de bombe équipée d’une fonction proximètre, s’adaptant à toute configuration d’armement des munitions comportant un puits d’accessoire et un puits de culot.
Il est proposé, selon un aspect de l'invention, un initiateur de fusée de bombe muni d'un capot configuré pour s'ouvrir après un largage de bombe, un dispositif de détection de largage de bombe, un dispositif de détermination de la vitesse de bombe, d'un proximètre intégré et d'un connecteur de fusée destiné à connecter l'initiateur de fusée à une fusée de bombe, le proximètre intégré comprenant : un dispositif d'émission/réception d'ondes électromagnétiques ; et un lien de transmission configuré pour transmettre le signal délivré par le dispositif d'émission/réception d'ondes électromagnétiques.
Selon un mode de réalisation, l'initiateur de fusée comprend un circuit électronique de traitement du signal délivré par le dispositif d'émission/réception d'ondes électromagnétiques, configuré pour déterminer la distance entre la bombe et le sol à partir dudit signal, et pour transmettre ladite distance à destination de la fusée par l'intermédiaire du connecteur.
En variante, le circuit électronique de traitement du signal délivré par le dispositif d'émission/réception d'ondes électromagnétiques, configuré pour déterminer la distance entre la bombe et le sol à partir dudit signal peut être intégré à la fusée de bombe.
Dans un mode de réalisation, le dispositif d'émission/réception d'ondes électromagnétiques comprend une antenne HF et un circuit HF.
En variante, le dispositif d'émission/réception d'ondes électromagnétiques comprend une source d'émission IR et un photodétecteur.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de détection de largage est configuré pour détecter le largage de la bombe et garantir le maintien en position fermée du capot en l’absence d’une force de traction conforme à un largage et configuré pour informer la fusée de bombe d'une détection de largage.
Dans un mode de réalisation, le dispositif de détermination de vitesse de largage est configuré pour déterminer la vitesse de largage de la bombe et configuré pour en informer la fusée de bombe.
Il est également proposé, selon un autre aspect de l'invention, une bombe munie d'une fusée de bombe disposée dans un puits de culot, et d'un initiateur de fusée selon l'une des revendications précédentes, disposé dans un puits d'accessoire, le connecteur de l'initiateur de fusée étant connecté à la fusée de bombe.
Dans un mode de réalisation, la fusée de bombe est configurée pour commander la mise à feu de la bombe lorsque la distance entre la bombe et le sol déterminée par le circuit électronique de traitement est inférieure à un seuil de commande d'initiation.
Par exemple, le seuil est compris entre 3 m et 16 m.
L'invention sera mieux comprise à l'étude de quelques modes de réalisation décrits à titre d'exemples nullement limitatifs et illustrés par les dessins annexés sur lesquels les figures :
illustre schématiquement une bombe munie d'un proximètre, selon l'état de la technique ;
illustre schématiquement un initiateur de fusée de bombe, selon un aspect de l'invention ;
- le support de joint de capot comporte en outre au moins un dispositif de stabilisation du support de joint de capot sur le support d’aile, chaque dispositif de stabilisation comportant une patte qui s’étend en saillie depuis la plateforme en direction du support d’aile, la patte présentant, au niveau d’une extrémité libre distale de la plateforme, une face de contact destinée à être mise en appui du support d’aile. Ainsi, l’au moins un dispositif de stabilisation permet de renforcer la tenue et la stabilité du support de joint de capot sur le support d’aile du véhicule automobile avec lequel il est destiné à collaborer. Chaque au moins un dispositif de stabilisation propose ainsi une reprise d’efforts pour le support de joint de capot, permettant d’éviter que ledit support de joint de capot ne bascule ou ne glisse. En particulier, de manière particulièrement avantageuse, chaque au moins un dispositif de stabilisation est configuré pour stabiliser le support de joint de capot par rapport au support d’aile, relativement à une translation selon l’axe transversale et/ou une rotation du support de joint de capot autour de l’axe longitudinal. Cette configuration est particulièrement avantageuse car le support de joint de capot conforme au premier aspect de l’invention est destiné à être monté en porte-à-faux sur le support d’aile, une partie du support de joint de capot se trouvant au-dessus d’une dépression du support d’aile et nécessitant une reprise d’effort pour en stabiliser l’appui et éviter un basculement. En effet, lors de la fermeture du capot, il est nécessaire de garantir une bonne stabilité du support de joint de capot afin de garantir le bon positionnement du joint de capot relativement au capot : l’au moins un dispositif de stabilisation permet ainsi de maintenir la position initiale du support de joint de capot conforme au premier aspect de l’invention et permet, in fine, d’assurer une bonne étanchéité entre le capot fermé et le support de joint de capot ;
- chaque au moins un dispositif de stabilisation est situé au niveau d’un bord périphérique de la plateforme. En particulier, chaque au moins un dispositif de stabilisation est situé au niveau du bord périphérique de la plateforme destiné à être situé du côté d’un compartiment moteur lorsque le support de joint de capot est monté sur le véhicule automobile ;
- chaque patte formant l’au moins un dispositif de stabilisation comporte un premier segment du côté de la plateforme et un deuxième segment situé dans le prolongement du premier segment, une épaisseur du deuxième segment, mesurée selon un axe transversal, étant inférieure à l’épaisseur du premier segment, une variation d’épaisseur entre le premier segment et le deuxième segment formant le système d’amorce de rupture. Cette configuration avantageuse permet de garantir une casse de chaque dispositif de stabilisation en cas de choc sur le capot supérieur à l’intensité nominale de rupture. D’une manière générale, relativement à l’axe vertical, une épaisseur de chaque patte est, au niveau d’une extrémité distale de la plateforme, inférieure à une épaisseur de chaque patte prise au niveau d’une partie proximale de ladite plateforme. La variation d’épaisseur de chaque patte formant l’au moins un dispositif de stabilisation peut être continue ou, préférentiellement, discontinue ;
- une épaisseur du deuxième segment de chaque patte formant l’au moins un dispositif de stabilisation est comprise entre 20% et 50% de l’épaisseur du premier segment. En particulier, une épaisseur du deuxième segment de chaque patte formant l’au moins un dispositif de stabilisation est comprise entre 0,5 mm et 1 mm ;
- la plateforme comporte des ouvertures de fixation du joint de capot destinées à collaborer avec des agrafes dudit joint de capot. Dans le contexte de l’invention, les agrafes prennent la forme de n’importe quel organe de fixation, détachable ou permanent, du joint de capot sur la plateforme du support de joint de capot. Les agrafes collaborent avec les ouvertures de fixation de sorte à réaliser une telle fixation du joint de capot sur le support de joint de capot. La fixation est réalisée par emboitement ou par encliquetage ou, d’une manière générale, par collaboration de formes complémentaires. Relativement à un axe transversal, chaque au moins un dispositif de fixation est situé d’un premier côté des ouvertures de fixation ménagées sur la plateforme et chaque au moins un dispositif de stabilisation est situé d’un deuxième côté desdites ouvertures de fixation. Cette configuration avantageuse permet de garantir une bonne stabilité du support de joint de capot lorsque le capot est mis en appui contre le joint de capot solidaire du support de joint de capot conforme au premier aspect de l’invention ;
– le support de joint de capot conforme au premier aspect de l’invention est préférentiellement formé d’un matériau comportant du pastique, mais il pourrait aussi être obtenu dans un matériau métallique. Les dimensions de ses différentes parties, et notamment du système d’amorce de rupture seraient alors dimensionnées en fonction du matériau choisi et au regard de son module d’élasticité. Le support de joint de capot est préférentiellement obtenu par moulage.
Selon un deuxième aspect de l’invention, il est proposé un arrangement pour véhicule automobile, l’arrangement comportant (i) un support d’aile comportant une zone de fixation d’une aile de carrosserie du véhicule automobile et une dépression destinée à être située du côté d’un compartiment moteur du véhicule automobile, (ii) un support de joint de capot conforme au premier aspect de l’invention ou selon l’un quelconque de ses perfectionnements, le support de joint de capot étant fixé solidairement au support d’aile, et (iii) un joint de capot fixé solidairement au support de joint de capot.
Dans le contexte de l’invention, la zone de fixation de l’aile de carrosserie est située latéralement à l’extérieur de la dépression du support d’aile, relativement à l’axe transversal. En d’autres termes, la dépression est destinée à être située du côté d’un compartiment moteur du véhicule automobile.
Chaque au moins un dispositif de fixation est en appui sur la zone de fixation de l’aile de carrosserie, et chaque au moins un dispositif de stabilisation est en appui contre la dépression.
Selon un troisième aspect de l’invention, il est proposé un véhicule automobile comportant (i) un capot avant, (ii) un arrangement conforme au deuxième aspect de l’invention, le capot avant du véhicule automobile comprimant le joint de capot contre le support de joint de capot lorsqu’il est fermé.
illustre une première vue isométrique d’un exemple de réalisation du support de joint de capot conforme au premier aspect de l’invention ;
illustre une deuxième vue isométrique du support de joint de capot illustré sur la ;
illustre une vue latérale d’un exemple de réalisation de l’arrangement conforme au deuxième aspect de l’invention ;
illustre une vue isométrique de l’arrangement illustré sur la ;
Dans ce cas, l’unité centrale 13 commande un fonctionnement de type C, décrit ci-après, jusqu’à ce que la différence de température Δ(T1-T2) entre la première T1 et la deuxième T2 température de la bouteille atteigne une première valeur de différence seuil maximale ΔTmax1.
Le fonctionnement de type C comprenant la commande du voltage du module Peltier pour qu’il atteigne une capacité de refroidissement Qc de la première face comprise entre 35% et 45 %, de préférence 40%, de sa capacité maximale de refroidissement Qcmax de la première face et un voltage du ventilateur tel que l’ensemble ventilateur/radiateur présente une résistance thermique comprise entre 0,7°C/Watt et 0,8°C/Watt, de préférence égale à 0,75°C/Watt.
Dans l’exemple précédent d’un module Peltier 5 de Qcmax = 100 watts et d’un ventilateur de 15 CFM, le fonctionnement de type C reviendra à appliquer une tension de 10 volts au module Peltier 5 et à utiliser le ventilateur entre 70 et 80% de sa puissance, de préférence à 75% de sa puissance.
Ce fonctionnement permet un refroidissement efficace de la bouteille combinant l’effet du module Peltier et l’effet du ventilateur, tout en limitant le bruit du ventilateur 6.
Une fois que la différence de température Δ(T1-T2) entre la première T1 et la deuxième T2 température de la bouteille a atteint la première valeur de différence seuil maximale ΔTmax1, l’unité centrale 13 commande un fonctionnement de type B jusqu’à ce que la différence de température Δ(T1-T2) entre la première T1 et la deuxième T2 température de la bouteille diminue vers une première valeur de différence seuil minimale ΔTmin1. Comme précédemment, l’unité centrale répète l’alternance des fonctionnements de type C et B.