INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Au sein d’un élément chauffant 7, 8, la première électrode 74 et la deuxième électrode 75 forment une paire d’électrodes enserrant les éléments résistifs 73, le premier isolant 71 étant disposé entre une première face interne 64 du tube 6 et la première électrode 74 et le deuxième isolant 72 étant disposé entre une deuxième face interne 65 du tube 6. En d’autres termes, la première électrode 74 et la deuxième électrode 75 sont respectivement séparées du tube 6 par le premier isolant électrique 71 et le deuxième isolant électrique 72. Ces premier et deuxième isolants électriques 71, 72 empêchent le courant électrique alimentant la première électrode 74 et la deuxième électrode 75 d’atteindre le tube 6. Par ailleurs, on comprend que les composants de chacun des premier et deuxième éléments chauffants 7, 8 sont assemblés selon un axe d’empilement A sensiblement parallèle à la direction verticale V. En d’autres termes, au sein d’un élément chauffant, le premier isolant 71, la première électrode 74, les éléments résistifs 73, la deuxième électrode 75 et le deuxième isolant 72 sont empilés les uns sur les autres et dans cet ordre selon l’axe d’empilement A..
Les éléments résistifs 73 présentent une dimension selon la direction longitudinale L permettant d’insérer une pluralité d’éléments résistifs 73 entre la première électrode 74 et la deuxième électrode 75 à égale distance les uns des autres. Il convient de noter que tous les éléments résistif 73 d’un même élément chauffant 7 et/ou 8 génèrent de la chaleur dès lors qu’un courant électrique est envoyé dans la première électrode 74 et/ou dans la deuxième électrode 75 que comporte cet organe chauffant 5, le courant électrique étant transmis aux élément résistifs 73 au contact desdites électrodes 74 et 75.
Le tube 6 comprend deux parois latérales 66 reliant deux parois principales 67 en opposition, chacune des parois latérales 66 s’étend selon la direction longitudinale L et la direction transversale T. Plus particulièrement, les parois latérales 66 joignent les parois principales 67 entre elles de telle sorte que les parois principales 67 et les parois latérales 66 délimitent un espace interne dans lequel sont insérés les éléments chauffants 7 et 8.
Plus particulièrement, le tube 6 est déformé par un procédé de sertissage courbant les parois latérales 66 de manière à rapprocher l’une de l’autre les parois principales 67 et améliorer le contact entre eux des composants formant un élément chauffant au sein du tube.
Selon l’invention, et tel qu’évoqué précédemment, l’organe chauffant 5 comprend, selon l’invention, un moyen de positionnement 9 de l’un des éléments chauffants 7 et 8 par rapport à l’autre dans le tube 6. Ce moyen de positionnement 9 est formé, dans les modes de réalisation représentés, par un matériau thermoplastique élastomère et est disposé entre le premier élément chauffant 7 et le deuxième élément chauffant 8. Plus précisément, le moyen de positionnement 9 est formé au niveau d’une deuxième extrémité longitudinale 77 des éléments chauffants en regard l’une de l’autre, cette deuxième extrémité longitudinale 77 étant opposée à la première extrémité longitudinale 76. Le moyen de positionnement peut être considéré comme interposé longitudinalement entre les premier et deuxième éléments chauffants 7 et 8, et ce même s’il est formé par des éléments rendus solidaires de chacun des éléments chauffants.
Tel qu’il sera plus particulièrement décrit en lien avec les figures 6 et 7, le premier élément chauffant 7 comprend un premier élément de positionnement 91 et le deuxième élément chauffant 8 comprend un deuxième élément de positionnement 92, le premier élément de positionnement 91 et le deuxième élément de positionnement 92 formant conjointement le moyen de positionnement 9. L’un des éléments de positionnement 91, 92 comprend au moins une saillie et l’autre élément de positionnement 91, 92 comprend au moins un logement destiné à accueillir l’élément faisant saillie, de sorte qu’à l’insertion d’un élément chauffant dans le tube alors que l’autre élément chauffant est déjà présent au sein du tube, la coopération du premier élément de positionnement 91 et du deuxième élément de positionnement 92 via cet ensemble mâle-femelle permet d’assurer le positionnement de l’élément chauffant entrant par rapport à l’élément chauffant présent dans le tube 6 et permet de la sorte un alignement au moins selon une direction des éléments chauffants 7,8 au sein du tube 6.
Chaque élément de positionnement est ici plaqué contre l’élément résistif le plus proche de la deuxième extrémité longitudinale de l’élément chauffant correspondant. L’élément de positionnement 91, 92 est, avantageusement, formé d’un matériau résistant à la température tel que du sulfure de polyphénylène chargé à 30% en fibres de verre, communément désigné par l’appellation « PPS GF30 ». Un tel matériau présente une forte propriété de résistance à la chaleur permettant de protéger l’élément de positionnement 91, 92 de la chaleur générée par l’élément résistif 73 voisin de l’élément de positionnement 91, 92. Dans un mode de réalisation alternatif, cette fonction de protection de l’élément de positionnement 91, 92 peut consister en une fine couche d’un matériau résistant à la chaleur tel que le PPS GF30 interposée entre l’élément de positionnement 91, 92 et l’élément résistif 73 contre lequel il est plaqué. On comprend que le matériau plastique forme un fin revêtement plaqué contre l’élément résistif 73 et que l’élément de positionnement 91, 92 est plaqué contre le matériau plastique.
La illustre la deuxième extrémité longitudinale 77 du premier élément chauffant 7 en rendant ainsi visible le premier élément de positionnement 91 du premier élément chauffant 7. Dans ce mode de réalisation représenté par la , le premier élément de positionnement 91 comprend une base 911, un premier élément faisant saillie 10 et un deuxième élément faisant saillie 11 s’étendant longitudinalement depuis la base 911, ainsi qu’un premier logement 12 et un deuxième logement 13 formés dans l’épaisseur de la base 911, par exemple par un dégagement de matière.
Le premier élément de positionnement 91 présente un premier côté 151 et un deuxième côté 152 répartis de part et d’autre d’un plan médian longitudinal et transversal 15, parallèle notamment à l’axe d’empilement précédemment évoquée. Chaque côté 151, 152 comporte un élément faisant saillie et un logement, et ces éléments faisant saillie et ces logements sont disposés au sein du premier élément de positionnement selon une double symétrie par rapport d’une part au plan médian longitudinal et transversal 15 qui vient d’être évoqué et par rapport d’autre part à un plan médian longitudinal et vertical, perpendiculaire au plan médian longitudinal et transversal 15.
Cette configuration spécifique permet de disposer le premier élément de positionnement 91 dans n’importe quel sens contre le premier élément chauffant, dès lors que les éléments faisant saillie sont orientés à l’opposé des éléments résistifs de ce premier élément chauffant. Et un même élément de positionnement 91, 92 peut être assemblé avec l’un quelconque du premier élément chauffant 7 ou du deuxième élément chauffant 8.
Le premier élément de positionnement 91 et le deuxième élément de positionnement 92 formant le moyen de positionnement 9 sont identiques, avec le premier élément de positionnement et le deuxième élément de positionnement qui sont orientés dans des sens longitudinaux opposés. De la sorte, le premier côté 151 du premier élément de positionnement, disposé au voisinage d’une extrémité verticale de l’organe chauffant, est disposé en regard d’un deuxième côté 152 du deuxième élément de positionnement. Ainsi, l’au moins un élément en saillie de l’un des éléments de positionnement peut être logé dans l’au moins un logement de l’autre élément de positionnement.
Dans tout ce qui précède, chaque onduleur/redresseur peut fournir de l’énergie électrique selon une commande pleine onde. Le passage de la commande par modulation de largeur d’impulsions à la commande pleine onde se produit par exemple lorsqu’une vitesse de base de rotation de la machine électrique correspondante est atteinte. La commande par modulation de largeur d’impulsions correspond alors aux basses vitesses et la commande pleine onde correspond aux hautes vitesses. La vitesse de base peut être déterminée comme exposé dans la demande PCT déposée le 18 février 2022 sous le numéro PCT/EP2022/054155.
D’une machine électrique à l’autre, la vitesse de base peut être la même ou non. Lorsque les vitesses de base sont différentes, pour une même valeur de vitesse de rotation, l’une des machines électriques est commandée en pleine onde tandis que l’autre machine électrique est commandée par modulation de largeur d’impulsions. Le fait d’avoir des vitesses de base différentes d’une machine à l’autre peut permettre de réduire encore le bruit magnétique global.
Dans tout ce qui précède, la première fréquence peut être fixe et/ou la deuxième fréquence peut être fixe.
En variante, dans tout ce qui précède, l’une au moins de la première fréquence et de la deuxième fréquence peut varier, notamment augmenter, de façon continue avec la vitesse de rotation de la machine électrique correspondante. Cette variation continue, au sens mathématique du terme, de la fréquence utilisée pour réaliser la modulation de largeur d’impulsions peut permettre de façon dynamique de réduire les pertes machines et onduleur/redresseur dans des zones de couple ou de vitesses données. Par exemple à faible couple pour une vitesse donnée, une diminution de la fréquence de commutation réduira les pertes onduleur/redresseur de commutation. Cela réduira également les bruits NVH qui sont également fonction de la fréquence de commutation.
Cette variation continue de la fréquence ne se fait pas nécessairement sur toutes les vitesses de rotation pour lesquelles est effectuée la commande par modulations de largeur d’impulsions, par exemple seulement à partir d’un certain seuil de vitesses, ou seulement jusqu’à un certain seuil de vitesses. On peut ainsi limiter les ressources de commande nécessaires à la réalisation de cette variation continue, en n’implémentant pas cette variation continue pendant toute la commande par modulation de largeur d’impulsions.
Chacune de la première et de la deuxième fréquence augmente par exemple de façon continue avec la vitesse de rotation de la machine électrique correspondante.
Lorsque chacune de la première et de la deuxième fréquence varie, ces fréquences peuvent avoir une valeur différente l’une de l’autre à tout instant t.
L’invention a encore pour objet, selon un autre de ses aspects, un système de propulsion pour véhicule hybride ou électrique, comprenant:
- une machine électrique de propulsion, présentant un arbre mobile en rotation autour d’un premier axe, et
- un onduleur/redresseur, fournissant en mode onduleur selon une commande par modulation de largeur d’impulsions à une fréquence, de l’énergie électrique à la machine électrique à partir d’une tension continue, la fréquence variant, notamment augmentant, de façon continue en fonction de la vitesse de rotation de la machine électrique.
Tout ou partie de ce qui précède s’applique encore à cet autre aspect de l’invention, notamment le fait que l’onduleur/redresseur puisse fournir de l’énergie électrique selon une commande pleine onde. Le passage de la commande par modulation de largeur d’impulsions à la commande pleine onde se produit par exemple lorsqu’une vitesse de base de rotation de la machine électrique correspondante est atteinte.
représente de façon schématique un exemple de système de propulsion hybride auquel s’applique l’invention,
représente de façon schématique un autre exemple de système de propulsion hybride auquel s’applique l’invention,
- optionnellement un ou plusieurs tensioactifs cationiques de préférence choisis parmi ceux de formule (II) ci-dessus, ceux de formule (V) ci-dessus, ceux de formule (VI) et leurs mélanges, mieux parmi ceux de formule (II) ci-dessus ;
de préférence présents en une quantité totale allant de 0,1 à 10% en poids, mieux de 0,2 à 8% en poids, préférentiellement de 0,3 à 7% en poids, mieux encore de 0,5 à 5% en poids par rapport au poids total de la composition ;
- optionnellement un ou plusieurs polysaccharides cationiques, notamment choisis parmi les celluloses et/ou les gommes de galactomannanes cationiques ; de préférence présents en une quantité totale allant de 0,01 à 10% en poids, mieux de 0,05 à 5% en poids, encore mieux de 0,1 à 2% en poids, par rapport au poids total de la composition ;
- optionnellement un ou plusieurs polysaccharides non ioniques, notamment choisis parmi seuls ou en mélange, les gommes de guar non-ioniques éventuellement modifiées par des groupements (poly)hydroxylakyle en C1-C6 ; de préférence présents en une quantité totale allant de 0,01 à 10% en poids, mieux de 0,05 à 5% en poids, encore mieux de 0,1 à 2% en poids, par rapport au poids total de la composition.
- optionnellement un ou plusieurs tensioactifs non ioniques ; de préférence présents en une teneur totale allant de 0,05 à 10 % en poids, de préférence de 0,1 à 5% en poids, préférentiellement de 0,2 à 3% en poids, par rapport au poids total de la composition selon l’invention.
La composition cosmétique selon l'invention trouve notamment une application particulièrement intéressante dans le domaine capillaire, notamment pour le nettoyage et/ou le conditionnement des cheveux. Les compositions capillaires sont de préférence des lotions, des masques ou des après-shampooings, mais peuvent également se présenter sous la forme d'un shampooing, notamment conditionneur, susceptible d'être rincé ; ou encore sous forme d’un pré-shampoing, à rincer ou pas avant application d’un shampoing.
La composition cosmétique peut être rincée ou non après avoir été appliquée sur les matières kératiniques, notamment sur les cheveux. On peut ainsi effectuer optionnellement un rinçage par exemple avec de l’eau après un éventuel temps de pose. De préférence elle est rincée, après un éventuel temps de pose.
L'invention a également pour objet un procédé de traitement cosmétique, notamment capillaire, en particulier de lavage et/ou de conditionnement, des fibres kératiniques, notamment des cheveux, comprenant l’application sur lesdites fibres, d’une composition cosmétique selon l'invention, suivie de préférence d'un rinçage, après un éventuel temps de pose.
De préférence, il s'agit d'un procédé de traitement capillaire, en particulier de lavage et/ou de conditionnement, des cheveux sensibilisés, fragilisés et/ou abîmés, ou encore des cheveux chargés en ions métalliques, notamment cuivre et/ou calcium.
En particulier, il peut s’agir d’un procédé de traitement cosmétique pour le renforcement des cheveux notamment sensibilisés, fragilisés et/ou abîmés.
Il peut également s’agir d’un procédé pour limiter la perte de brillance des cheveux, notamment sensibilisés, fragilisés et/ou abîmés.
Ledit procédé peut également comprendre au moins deux étapes d’application successives, sur les cheveux, en particulier les cheveux sensibilisés, fragilisés et/ou abîmés, d’une composition telle que définie précédemment; on parle alors d’un procédé multi-application.
Dans les exemples qui suivent, toutes les quantités sont indiquées, à moins d’une autre indication, en pourcentage massique de matière active (g% MA) par rapport au poids total de la composition.
Exemple 1 Les compositions selon l’invention suivantes ont été préparées à partir des ingrédients indiqués dans les tableaux ci-dessous (g% MA):
Composition A B CITRIC ACID 1,6 1 GLYCINE 3 1 SODIUM CITRATE 1,4 1 BEHENTRIMONIUM CHLORIDE 3,5 3 HYDROXYPROPYL GUAR 0,2 0,15 POLYQUATERNIUM-10 0,3 CETEARYL ALCOHOL 7 7 STEARYL ALCOHOL 1,8 CETYL ESTERS 1,5 1,5 ISOPROPYL ALCOHOL 0,8 0,6 GLYCERIN 5 1 POLYSORBATE 20 0,25 BUTYROSPERMUM PARKII (SHEA) BUTTER 0,5 AMINOPROPYL DIMETHICONE 0,4 BIS(C13-15 ALKOXY) PG-AMODIMETHICONE 0,3 PEG-150/DECYL ALCOHOL/SMDI COPOLYMER 0,15 STEARETH-100 0,25 Conservateurs Qs Eau Qsp 100%
- R’’ est un radical divalent alkylène linéaire ou ramifié, ayant de 1 à 6 atomes de carbone, notamment de 1 à 5 atomes de carbone.
De préférence, les R‘’’, identiques ou différents, sont des radicaux alkyle linéaires saturés comprenant 8 à 30 atomes de carbone, de préférence 10 à 24 atomes de carbone, notamment 12 à 18 atomes de carbone; on peut en particulier citer les radicaux dodécyle, C13, tétradécyl, pentadécyle, hexadécyle, heptadécyle, octadécyle; préférentiellement les R ‘’’, identiques ou différents, sont choisis parmi les radicaux alkyle linéaires saturés ayant 12 à 16 atomes de carbone, notamment en C13, C14, C15, seuls ou en mélange, et mieux représentent un mélange de C13, C14 et C15.
De préférence, les R’’’ sont identiques.
De préférence, R’ est un radical divalent alkylène linéaire ou ramifié, de préférence ramifié, comprenant 1 à 6 atomes de carbone, notamment de 2 à 5 atomes de carbone ; notamment un radical -CH2-CH2-CH2-, -CH2-CH(CH3)-CH2- ou –CH2-CH2-CH(CH3)-.
De préférence, R‘’ est un radical divalent alkylène linéaire comprenant 1 à 6 atomes de carbone, notamment de 1 à 4 atomes de carbone ; en particulier un radical -CH2-CH2-.
Préférentiellement, la composition peut comprendre une ou plusieurs silicones de formule (XVIII) dans laquelle :
- n est un nombre compris entre 50 et 80 ;
- m est un nombre compris entre 1 et 5 ;
- R’’’, identiques, sont des radicaux alkyle linéaires saturés comprenant de 12 à 18 atomes de carbone;
- R’ est un radical divalent alkylène ayant de 2 à 5 atomes de carbone,
- R’’ est un radical divalent alkylène linéaire ayant de 1 à 4 atomes de carbone.
Encore mieux, la composition peut comprendre une ou plusieurs silicones de formule (XVIII) dans laquelle :
- R’’’, identiques, sont des radicaux alkyle linéaires saturés comprenant de 13 à 15 atomes de carbone;
- R’ est un radical –(CH 2 ) 3 -, -CH2-CH(CH3)-CH2- ou –CH2-CH2-CH(CH3)-, et
représente de façon schématique un exemple de machine électrique du système de propulsion de la ou 2, baignant dans l’huile,
représente de façon isolée un exemple de rotor d’une machine électrique, et
représente de façon schématique, le circuit électrique de la machine électrique tournante du groupe motopropulseur des figures 1 et 2,
On a représenté à la un système de propulsion hybride 1 auquel peut s’appliquer l’invention.
Ce système de propulsion hybride 1 comprend ici une première machine électrique 2 et une deuxième machine électrique 3. Le système de propulsion hybride 1 comprend encore un moteur thermique 4 qui est par exemple un moteur à 3, 4 ou 6 cylindres.
Dans l’exemple de la , les axes respectifs (X1) et (X2) de ces machines sont alignés, le premier arbre de la première machine électrique 2 et le deuxième arbre de la deuxième machine électrique 3 étant dans le prolongement l’un de l’autre.
Comme on peut le voir, chaque machine électrique 2, 3 est associée à une électronique permettant une alimentation électrique des enroulements électriques de stator de ces machines depuis et vers un réseau de bord non représenté sur cette . Chacune de ces électroniques comprend par exemple un onduleur/redresseur 30 et 31 permettant un fonctionnement réversible de chaque machine électrique 2, 3, en moteur ou en alternateur.
On constate sur la que chaque arbre est relié à un moyen de couplage 20, 21, qui est dans l’exemple considéré un embrayage. Chaque embrayage 20, 21 est par exemple un embrayage humide à lamelles.
En sortie de chaque embrayage 20, 21 est disposé un réducteur 11, 12. Chaque réducteur est formé par plusieurs roues successives qui engrènent entre elles pour transmettre le couple. D’un réducteur 11, 12 à l’autre, le rapport de réduction peut être différent, le ratio entre le rapport de réduction du deuxième réducteur 12 associé à la deuxième machine électrique 3 et le rapport de réduction du premier réducteur 11 associé à la première machine électrique 2 est par exemple compris entre 1/5 et 1, étant notamment compris entre 1/3 et 1/1,1. Le rapport de réduction du premier réducteur 11 est par exemple compris entre 10 et 15, étant notamment égal à 12 ou 13, et le rapport de réduction du deuxième réducteur 12 est par exemple compris entre 5 et 10, étant notamment égal à 8 ou 9.
Le couple en sortie de chacun des réducteurs 11 et 12 est ensuite reçu en entrée d’un différentiel non représenté sur cette où le couple est transmis vers les roues montées sur un des essieux du véhicule. Ce différentiel 15, représenté sur la figue 2 est par exemple un différentiel mécanique ou électronique.
Un dispositif d’amortissement d’oscillations de torsion 10 tel qu’un double volant amortisseur peut être disposé en sortie du moteur thermique 4 pour filtrer les acyclismes.
On va maintenant décrire plus en détail en référence aux figures 3 et 4 un exemple de machine électrique pouvant être la première machine électrique 2 ou la deuxième machine électrique 3 des figures 1 et 2. Ces machines électriques 2 et 3 présentent de façon connue un stator et un rotor entraînant un arbre en rotation.
Les interférences émises par la puissance des autres radars n’affectent pas le réseau RadCom du présent brevet compte tenu de sa petite ouverture de faisceau (0,4°), les ondes émises par les autres radars ayant une probabilité nulle d’être détectées par l’antenne de balayage.
La modulation OFDM étant produite en numérique, il convient pour l’émettre de la convertir en un signal analogique et convertir les signaux analogiques reçus en signaux numériques. Ceci implique l’utilisation de convertisseurs CDA et CAD (Convertisseur Digital/Analogique à l’émission et Convertisseur Analogique/Digital à la réception).
En utilisant toute la bande de fréquence de 5GHz (76 à 81 GHz), on obtient une bonne résolution en distance mais on impose une fréquence d’échantillonnage des CDA/CAD élevée et supérieure à 2x5=10 giga- échantillons/s, ce qui implique un coût des CAD très élevé rendant le cout de RadCom incompatible avec l’automobile. Il est toutefois possible de conserver la même précision en distance en utilisant des CAD de basse fréquence d’échantillonnage à cout réduit en transformant l’OFDM en Stepped OFDM. Voir les figures 2 et 3.
Selon le mode de réalisation préféré de l’invention, le dispositif de communication à bas coût RadCom utilise la modulation Stepped OFDM en subdivisant la bande de 5 GHz (76 à 81 GHz) en 39 canaux de 128 MHz, de telle manière que le déphasage de chaque canal est sensiblement réduit (considéré constant) et permet le recours à des convertisseurs conventionnels et donc de bas cout, afin de parvenir ainsi à la réalisation d’un ensemble RadCom à un coût compatible avec l’automobile. Voir la .
Les déphaseurs analogiques généralement utilisés sont constitués d’une cellule de Shiffman associée à deux diodes varicap générant des capacités variables C1 et C2 sous l’action d’une seule tension de commande. Les deux lignes couplées sont caractérisées de manière habituelle par une longueur L de λ/4. Voir la .
La phase au port 2 «Output port Z0» fonction du déphasage introduit par la cellule de Shiffman est :
Pour que la réalisation des PCB soit à bas coût, certaines exigences doivent être appliquées, notamment : - La largeur des pistes doit être supérieure ou égale à 100µm. - La distance séparant deux pistes adjacentes doit être supérieure ou égale à 100µm.
Selon le mode de réalisation préféré de l’invention, les exigences ci-dessus ne pouvant pas être respectées par le déphaseur à base de cellule de Shiffman, le dispositif de communication à bas coût RadCom du présent brevet recourt à dix déphaseurs, chacun basé sur un coupleur directionnel à quatre ports, de manière à couvrir toute la plage de déphasage exigée (0° à 360°) et satisfaire ainsi les exigences des PCB bas coût. Voir la .