INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En outre, cette activation à deux paliers exploite un module de détection moyenne portée, qui est simplement adapté de manière à pouvoir mettre en œuvre l’invention. Ainsi, l’invention n’impose pas l’intégration de composants supplémentaires dans le véhicule.
De manière avantageuse, le module de détection moyenne portée comporte au moins un module émetteur et récepteur, configuré pour émettre et pour recevoir un signal radiofréquence ultra large bande. Ledit signal radiofréquence ultra large bande présente une bande spectrale d’émission, respectivement de réception, qui est strictement supérieure à 500 MHz, ou qui est strictement supérieure à 20% d’une fréquence centrale de ladite bande spectrale d’émission respectivement de réception, la plus petite de ces deux valeurs étant retenue. De manière avantageuse, la fréquence centrale est comprise entre 2 GHz et 12 GHz, préférentiellement entre 3,1 GHz et 10,6 GHz. De préférence, la densité spectrale de puissance est de l’ordre de 40 dBm/MHz, comprise avantageusement entre 35 dBm/MHz et 45 dBm/MHz, en particulier égale à 41,3 dBm/MHz. Avantageusement, le module de détection moyenne portée est alors basé sur une technologique dite ultra large bande, ou UWB, pour l’anglais « Ultra Wide Band ».
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins une cire animale choisie dans le groupe constitué par le spermaceti, la cire de laine, la cire de lanoline et les dérivés de lanoline.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins une cire minérale.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins une cire minérale choisie dans le groupe constitué par la cire de paraffine, la cire de vaseline, la cire de lignite, les cires microcristallines, la cérésine et l’ozokérite.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins une cire choisie parmi les cires hydrogénées ou durcies.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins une cire choisie parmi les cires modifiées chimiquement.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins une cire modifiée chimiquement choisie dans le groupe constitué par les cires d’ester de montane, les cires de Sasol et les cires de jojoba hydrogénées.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins une cire choisie dans le groupe constitué par les triglycérides d'acides gras saturés et éventuellement hydroxylés en C 16 -C 30 .
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins une cire choisie dans le groupe constitué par les graisses de triglycérides durcies comme l’huile de palme hydrogénée, l’huile de noix de coco hydrogénée et l’huile de ricin hydrogénée.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins une cire choisie dans le groupe constitué par le tribéhénate de glycéryle, le tri-12-hydroxystéarate de glycéryle, les esters synthétiques complets d'acides gras et de glycols ou des polyols en C 2 -C 6 , les monoalcanolamides d'acides gras comportant un radical acyle en C 12 -C 22 et un radical alcanol en C 2 -C 4 , les esters d'acides carboxyliques aromatiques, d'acides dicarboxyliques ou d'acides hydroxycarboxyliques (par exemple l'acide 12-hydroxystéarique) et les alcools saturés et/ou insaturés, ramifiés et/ou non ramifiés en C 1 0 -C 80 , les lactides d'acides hydroxycarboxyliques à longue chaîne et les esters complets d'alcools gras et d'acides di- et tricarboxyliques.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins une cire choisie parmi les cires végétales.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins une cire végétale choisie dans le groupe constitué par la cire de carnauba, la cire de tournesol, la cire de riz, la cire de pomme, la cire de Candellila, la cire d’Ouricury, la cire du Japon, le beurre de cacao, les cires de fibres de liège et les cires de canne à sucre.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins une cire synthétique.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins une cire synthétique choisie dans le groupe constitué par les cires de polyéthylènes et les cires de Fischer-Tropsch.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un tensioactif ou émulsifiant.
Dans un mode de réalisation, la composition pour le traitement de fibres kératiniques selon l’invention comprend au moins un tensioactif choisi parmi les tensioactifs neutres ou non ioniques, cationiques, anioniques et zwitterioniques ou amphotères.
Le tensioactif peut être d’origine végétale, animale ou synthétique.
est une représentation analogue à incluant d’autres éléments d’un dispositif de VNI selon l’invention.
schématise un mode de réalisation d’un dispositif 1 de ventilation non-invasive ou VNI à fonctionnement pneumatique selon l’invention délivrant du gaz respiratoire, de préférence à pression continue positive (CPAP), aux voies respiratoires d’un patient P souffrant de difficultés ou défaillances respiratoires, par exemple une personne infectée par un coronavirus, tel le COVID-19, ou résultant de toute autre cause ou pathologie, en particulier pour une utilisation en milieu hospitalier.
Le dispositif 1 de VNI comprend un module d’admission de gaz 100, un module de ventilation 200 et un conduit ou tuyau flexible 300 faisant office de ligne d’acheminement de gaz, reliant fluidiquement le passage interne de gaz 102 du module d’admission de gaz 100 au circuit de gaz interne 202 du module de ventilation 200 de manière à pouvoir acheminer du gaz respiratoire sous pression, typiquement de l’oxygène ou un mélange air/oxygène depuis le module d’admission de gaz 100 jusqu’au module de ventilation 200.
Le module de ventilation 200 permet de fournir le gaz au patient P, via une interface respiratoire patient 250, tel un masque respiratoire, e.g. facial, ou une sonde d’intubation trachéale ou un dispositif supra-glottique par exemple.
Plus précisément, le module d’admission de gaz 100 comprend un corps de module d’admission 101 ou premier corps de module, en matériau rigide, par exemple de type polymère, traversé par un passage interne de gaz 102.
Le corps de module d’admission 101 du module d’admission de gaz 100 comprend un orifice d’injection d’oxygène 105 porté par un raccord tubulaire 105-1 ou analogue, alimenté en oxygène gazeux par une source d’oxygène 400 et un orifice de fourniture de gaz 106 pour évacuer le gaz sous pression se trouvant dans le passage interne de gaz 102 vers le conduit flexible 300 qui vient se raccorder au corps de module d’admission 101 du module d’admission de gaz 100 par une extrémité amont 301.
L’orifice de fourniture de gaz 106 est porté par un embout de raccordement de conduit 101-1 auquel vient se raccorder mécaniquement et fluidiquement le conduit flexible 300.
Le conduit flexible 300 permet de véhiculer le gaz au sein de son lumen depuis le module d’admission de gaz 100 jusqu’au module de ventilation 200 auquel il est relié par une extrémité aval 302, c'est-à-dire en direction du patient P.
Préférentiellement, le conduit flexible 300 est un tuyau de gaz flexible ou souple, par exemple en polymère.
Comme illustré en , le conduit flexible 300 comprend à ses extrémités amont 301 et aval 302, des moyens de connexion 303, tels des connecteurs tubulaires ou analogues permettant un raccordement mécanique et fluidique aux modules 100, 200, par exemple un raccordement par emboitement/emmanchement.
De préférence, le conduit flexible 300 a une longueur comprise entre 50 cm et 5 mètres, typiquement entre 1 et 4 m, en général de moins de 2 m.
La source d’oxygène 400 comprend une bouteille d’oxygène sous pression, comme illustré en , ou, selon un autre mode de réalisation (non montré), une canalisation d’amenée d’oxygène débouchant au niveau d’une prise de raccordement, typiquement une prise murale, laquelle peut faire partie d’un réseau de canalisations de gaz agencé dans un bâtiment hospitalier ou analogue.
Par ailleurs, le passage interne de gaz 102 du module d’admission de gaz 100 est aussi en communication fluidique avec un réservoir de gaz 107 pour l’alimenter en gaz, typiquement en oxygène, via un orifice de liaison 104 agencé sur un embout de raccordement ou de fixation de réservoir 101-2 porté par le corps de module d’admission 101, tel un raccord tubulaire ou analogue.
Le réservoir de gaz 107 forme une réserve d’oxygène gazeux, c'est-à-dire une capacité tampon, permettant de répondre à la demande inspiratoire du patient P, c'est-à-dire d’assurer une bonne oxygénation du patient, même si celui-ci est en forte demande. Le réservoir de gaz 107 est par exemple formé d’une enveloppe souple en polymère ayant une contenance d’au moins 15 Litres, avantageusement d’au moins 20 Litres, typiquement de l’ordre de 23 à 35 Litres, par exemple de 25 à 30 Litres environ (contenance en L en équivalent eau). La taille du réservoir de gaz 107 est importante pour assurer une ventilation efficace du patient P.
Préférentiellement, le module d’admission de gaz 100 peut comprendre en outre une entrée venturi 103 pouvant être reliée fluidiquement à un dispositif à venturi 133 comprenant (au moins) une entrée d’air venturi 133A pour de l’air atmosphérique et une entrée d’oxygène venturi 133B venant se raccorder, via une ligne d’oxygène 134, à une source d’oxygène permettant de réaliser un mélange air/oxygène qui alimente ensuite le passage interne de gaz 102 du module d’admission de gaz 100. Dans le mode de réalisation de , l’orifice d’injection d’oxygène 105 et l’entrée venturi 103 sont deux entrées distinctes l’une de l’autre. Cependant, selon un autre mode de réalisation (non montré), ils peuvent être formés d’un unique orifice ou entrée, c'est-à-dire que l’entrée venturi 103 peut être configurée pour former aussi l’orifice d’injection d’oxygène 105 de manière à y connecter fluidiquement et mécaniquement soit une source d’oxygène, soit un dispositif à venturi 133.
Dans le mode de réalisation de , la source d’oxygène est la même source d’oxygène 400, par exemple une bouteille d’oxygène sous pression, que celle alimentant en oxygène, le passage interne de gaz 102 du module d’admission de gaz 100 via l’orifice d’injection d’oxygène 105 ; toutefois, il pourrait s’agir d’une autre source d’oxygène comme une seconde bouteille de gaz, un concentrateur d’oxygène ou encore une canalisation de gaz.
Le suivi des concentrations des substrats et des produits est réalisé par chromatographie ionique haute pression (HPIC - High Pressure Ion Chromatography) ou par chromatographie liquide haute performance (HPLC - High Perfomance Liquid Chromtography). Différentes méthodes de détection ont été utilisées en fonction des molécules cibles.
Analyses HPIC
Les prélèvements sont centrifugés à 14800 rpm pendant 2 minutes, puis filtrés à 0,2 µm. Les échantillons à analyser sont dilués au 100ème dans de l’eau milli-Q dans des fioles équipées d’un bouchon pré-percé et placés à 15°C dans un passeur automatique d’échantillons.
• Détecteur ampérométrique (HPIC – PAD)
L’analyse de certains substrats et produits se fait par chromatographie ionique (Dionex™ ICS-6000 ion chromatography system) couplée à la détection ampérométrique pulsée ou PAD (Dionex™ ICS-6000 Electrochemical Detector). Les molécules sont séparées sur une colonne Dionex™ Carbopac™ PA1 (2x250mm) précédée d’une pré-colonne de même type (2x50mm) à 25°C.
Deux méthodes d’élution ont été utilisées. La méthode utilisée pour le dosage des sucres (xylose, glucose, fructose), les composés organophosphorés (glucose-6P, fructose-1P, fructose-1,6bP, glycérol-3P), le méthylglyoxal et les aldéhydes tel que le glycolaldéhyde est la suivante : la concentration en NaOH est maintenue à 100 mM de 0 à 30 min tandis que la concentration d’acétate de sodium (NaOAc) varie graduellement. De 0 à 2 min, 0 mM de NaOAc ; de 2 min à 15 min augmentation de 0 à 500 mM de NaOAc ; de 15 min à 23 min concentration maintenue à 500 mM NaOAc ; de 23 min à 23,1 min diminution de 500 mM à 0 mM de NaOAc ; de 23,1 min à 30 min maintien à 0 mM NaOAc.
• Détecteur conductimétrique (HPIC – CD)
L’analyse des anions (composés organophosphorés, phosphate, chlorure, sulfate, acides organiques…) se fait par chromatographie ionique (Dionex™ ICS-6000 ion chromatography system) équipée d’un conductimètre (Dionex™ ICS-6000 CD Conductivity Detector). Les molécules sont séparées sur une colonne Dionex™ IonPac™ AS11-HC (2x250mm) précédée d’une pré-colonne de même type (2x50mm) à 25°C.
Les gradients de concentration sont réalisés avec le générateur d’éluant EGC 500 KOH à un débit de 0,35 ml/min. Le gradient suivant a été utilisé pour séparer au mieux les composés intermédiaires du schéma réactionnel présenté dans l’exemple 7. Avant chaque injection un conditionnement de 7 min à 2 mM de NaOH est réalisé. La première étape du gradient est une élution isocratique à une concentration de NaOH de 10 mM pendant 3 min suivi d’une augmentation de la concentration en NaOH en plusieurs étapes : 1) augmentation de 10 mM à 50 mM en 9 min ; 2) augmentation de 50 mM à 100 mM en 7 min ; 3) maintien à 50 Mm pendant 3 min ; 4) diminution de la concentration en NaOH à 10 mM ; 5) maintien à 10 mM pendant 4 min. En sortie de colonne, un suppresseur ADRS_2mm (87mA) est utilisé afin d’améliorer la détection. Pour les autres exemples, le gradient de concentration en NaOH présenté ci-après a été utilisé pour le dosage des métabolites anioniques. La première étape est une élution isocratique à une concentration de NaOH de 2 mM pendant 4 min suivie d’une augmentation en plusieurs étapes de la concentration en NaOH : 1) augmentation de 2 mM à 100 mM en 11 min ; 2) maintien à 100 mM pendant 10 min ; 3) diminution à 2 mM et maintien pendant 1 min.
Analyses UHPLC-UV/RI
L’analyse des sucres et des acides organiques se fait par UHPLC (Dionex Ultimate™ 3000) équipée d’un réfractomètre (Shodex™ RI-101) et d’un détecteur UV (Dionex UltiMate™ 3000 Diode Array Detectors 3000(RS)). Les molécules sont séparées sur une colonne Phenomenex™ ROA-Organic Acid H+ (8%) (300x7,8mm) avec pré-colonne de même type (50x7,8mm). L’élution se fait en isocratique (H 2 SO 4 5mM) à un débit de 0,5 ml/min pendant 35 minutes. Les échantillons à analyser sont filtrés à 0,2 µm avant injection.
Analyses HPLC - spectrométrie de masse
La présence du fructose-1-phosphate est détectée par UHPLC (Dionex Ultimate TM 3000) équipée d’un spectromètre de masse (Thermo Scientific™). Les molécules sont séparées sur une colonne ACQUITY UPLC BEH Amide Column (130Å, 1.7 µm, 2.1x30mm) précédée d’une précolonne (ACQUITY BEH Shield RP18 1.7μM VANGUARD). La phase mobile A est composée d’eau ultra pure et d’acide méthylphosphonique (1,8 mM), et la phase mobile organique B d’acétonitrile et d’acide formique (1,3 mM). Le gradient de concentration utilisé est le suivant, à un débit de 0,35 ml/min : 1 min en isocratique à 90 % de la phase mobile organique, suivi de diminutions de la fraction de la phase mobile organique en plusieurs étapes : 82 % à 3 min ; 78 % à 6,5 min ; 50 % à 8 min. Cette composition est maintenue constante pendant 10 min (50 % de phase organique) suivie d'un temps d'équilibrage de 7 min.
Le glycérol-3-phosphate C 13 (G3P–C 13 ) est utilisé comme étalon interne. Un gradient d’élution est réalisé. Le mélange injecté est préparé dans des inserts contenant 100 µl de l’échantillon filtré non dilué, 100 µl d’éluant (acétonitrile + acide formique 1,3mM) et 10 µl d’étalon interne (G3P–C 13 ). La dilution finale de l’échantillon est de 2,1. Ce facteur de dilution est pris en compte dans le traitement des résultats avec le logiciel Chroméléon TM .
5 - Extraction des protéines par choc osmotique
Les cellules sont cultivées dans 2 ml de milieu LB une nuit durant, à 37°C et sous agitation à 200 rpm. La suspension cellulaire est transférée dans un tube Eppendorf et centrifugée (2 ml ; 5 min ; 14000 g ; 4°C). Le culot est resuspendu dans 500 µl du tampon N°1 et incubé 20 min sur glace. La place des tubes est inversée régulièrement pour éviter la sédimentation. Le mélange cellulaire est centrifugé (15 min ; 14000 g ; 4°C). Le surnageant est jeté et le culot cellulaire est resuspendu dans 125 µl de tampon N°2. Après une nouvelle incubation de 10 à 20 minutes sur glace, avec inversion régulière, les cellules sont centrifugées (15 min ; 14000 g ; 4°C). Le surnageant contenant la fraction périplasmique est récupéré, puis dénaturé pendant 10 min à 95°C et déposée sur gel SDS-PAGE (45 min, 180 V, 400 mA) pour vérifier la présence de l’enzyme et son poids moléculaire. Le marqueur de taille utilisé est le Precision Plus Protein™ All Blue Standards #1610373EDU. La composition des tampons est donnée dans le Tableau 3. [Tableau 3] : Composition des tampons N°1 et N°2 Tampon N°1 Tampon N°2 0,2 M Tris – HCl (pH 8,0) 0,01 M Tris HCl (pH 8,0) 200 g/l sucrose 0,005 g/l MgSO 4 0,1 M EDTA 0,2% SDS 1% Triton X-100
Actuellement, dans un souci de préservation de l’environnement, on équipe de plus en plus souvent ces groupes motopropulseurs de machines électriques. Une telle machine électrique permet, en mode moteur, d’aider le moteur à combustion interne à propulser le véhicule automobile voire de le remplacer dans certaines phases de fonctionnement, ou, en mode génératrice, de récupérer de l’énergie mécanique pour la transformer en énergie électrique à stocker dans une batterie.
La machine électrique est alors généralement positionnée à proximité du moteur à combustion interne ou du radiateur, de façon à pouvoir profiter du circuit d’eau pour être refroidi.
L’inconvénient majeur de cette solution est qu’elle est encombrante et contraignante en ce sens que la machine électrique doit se trouver sur le trajet du circuit d’eau et que ce dernier doit être dimensionné pour refroidir efficacement non seulement le moteur à combustion interne, mais aussi la machine électrique, quels que soient leurs régimes.
Présentation de l'invention Afin de remédier aux inconvénients précités de l’état de la technique, la présente invention propose d’incorporer dans la boîte de vitesses la machine électrique avec son système de refroidissement et de lubrification.
Plus particulièrement, on propose selon l’invention un réducteur de vitesse tel que défini dans l’introduction, dans lequel il est prévu également : - une machine électrique qui comprend un arbre de sortie couplé audit au moins un arbre du réducteur, et - une pompe qui est actionnée par la machine électrique et qui est adaptée à refroidir et lubrifier la machine électrique à l’aide dudit fluide de lubrification.
Ainsi, grâce à l’invention, les organes du réducteur de vitesse et la machine électrique sont lubrifiés et refroidis par le même volume de lubrifiant, ce qui permet de réduire l’encombrement de l’ensemble.
En outre, grâce à l’invention, la lubrification et le refroidissement de la machine électrique sont assurés par cette machine électrique, qui entraîne la pompe. Il est ainsi possible d’apporter un débit de fluide ajusté au régime de la machine électrique pour assurer une lubrification et un refroidissement toujours adaptés, ni trop faibles ni trop élevés (ce qui réduirait le rendement de manière inutile).
Cet avantage est particulièrement intéressant lorsque le véhicule automobile est immobile et que la machine électrique démarre. Dans cette configuration, la machine électrique peut en effet être lubrifiée et refroidie, quand bien même le moteur à combustion interne resterait à l’arrêt.
Grâce à l’invention, il est notamment possible de loger les organes du réducteur de vitesse et la machine électrique dans un même carter. L’implantation de la machine électrique dans le carter du réducteur de vitesse s’avère alors peu contraignante, notamment car le système permettant de le refroidir est plus compact qu’un système de refroidissement par eau.
D’autres caractéristiques avantageuses et non limitatives du réducteur de vitesse conforme à l’invention, prises individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles, sont les suivantes : - la machine électrique et la pompe sont logées dans ledit carter externe ; - il est prévu un moyen de réduction de vitesse dont une entrée est couplée à l’arbre de sortie de la machine électrique et dont une sortie est couplée à ladite pompe ; - le moyen de réduction de vitesse présente un rapport de réduction inférieur à 1/2 ; - le carter externe délimite trois chambres distinctes, dont une première chambre qui loge la machine électrique, une deuxième chambre qui loge le moyen de réduction de vitesse et une troisième chambre qui loge la pompe ; - il est prévu des moyens d’étanchéité entre au moins les deuxième et troisième chambres ; - la machine électrique, le moyen de réduction de vitesse et la pompe ont un axe de rotation commun ; - le moyen de réduction de vitesse et/ou la pompe comporte un arbre d’entraînement qui est situé dans l’alignement de l’arbre de sortie de la machine électrique et qui présente un conduit longitudinal interne au travers duquel le fluide de lubrification circule ; - l’arbre de sortie de la machine électrique présente, sur une partie au moins de sa longueur, un conduit longitudinal interne au travers duquel le fluide de lubrification circule ; - l’arbre de sortie de la machine électrique présente au moins une ouverture radiale permettant au fluide de lubrification circulant dans le conduit longitudinal interne d’être éjecté hors de l’arbre de sortie.
L’invention propose également un véhicule automobile comportant un groupe motopropulseur qui comprend un moteur à combustion interne et un réducteur de vitesse tel que précité.
est une vue schématique d’une boîte de vitesses conforme à l’invention ;
est une vue d’une portion du carter de la boîte de vitesses de la , sur la gauche de laquelle est représentée une machine électrique couplée à un moyen de réduction de vitesse et à une pompe ;
Avantageusement, la première prise électrique 32 comprend, en outre, un corps 32a.
Avantageusement, chacune des pattes de fixation 42 est reliée au corps 32a. En outre, un rayon R d’une liaison entre chacune des pattes de fixation 42 et le corps 32a est déterminé de sorte à garantir une rigidité de maintien en position de chacune des pattes de fixation 42 par rapport au corps 32a.
Avantageusement, la première prise électrique 32 comprend, en outre, un dispositif de maintien en position 44 du câble d’alimentation électrique d’adaptation 26. Le dispositif de maintien en position 44 peut également être appelé un serre-câble.
Avantageusement, le dispositif de maintien en position 44 comprend une première partie fixe 44a, en particulier par rapport au corps 32a, et une deuxième partie amovible 44b, comme illustré à la . La première partie fixe 44a fait partie intégrante du corps 32a de la première prise électrique 32. En outre, la deuxième partie amovible 44b est fixée, autrement dit est configurée pour être fixée, au corps 32a, au moyen de deuxièmes éléments de fixation 45a, 45b, tel qu’illustrés à la .
Avantageusement, les deuxièmes éléments de fixation 45a, 45b sont des éléments de fixation par encliquetage élastique.