INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cela dit, on peut conclure que la proposition de l’auteur ne doit pas être confondue avec la présente invention, puisqu’il ne propose pas de remanier le processus de coagulation/floculation classique, par-dessus tout, en supprimant l’étape lente de ce processus.
De plus, l’auteur rapporte qu’il y a des gains de 11 % sur l’efficacité d’élimination d’huile avec la combinaison de produits, par comparaison avec l’efficacité de l’utilisation isolée du mélange de tensioactifs, ainsi qu’il apparaît à la page 85, deuxième paragraphe : « Dans le cas de l’ajout de 200 mg/l de savon de base, l’augmentation d’efficacité était de 11 %, portant l’efficacité du traitement de 85 % à 94 %. » Et pourtant, à la conclusion de l’étude, la formulation écrite laisse entendre que ce gain d’efficacité est en rapport avec la contribution individuelle des produits, ainsi qu’il apparaît à la page 88, dernier paragraphe : « En tant qu’objectif principal de ce travail, l’efficacité des tests utilisant les deux produits en combinaison a présenté une synergie et est parvenue à des augmentations d’efficacité significatives, justifiant l’application à l’échelle pilote et peut-être industrielle. Les gains d’efficacité avec l’utilisation combinée ont atteint une augmentation d’efficacité de 11 %, avec un traitement utilisant 200 mg/l de savon de base et 20 mg/l de polyélectrolyte. Le remplacement du produit électrolyte par un tensioactif, lorsqu’il est appliqué, peut apporter des gains financiers et logistiques significatifs à une station de traitement d’effluents industriels huileux », c’est-à-dire, que l’auteur ne prouve pas de synergie entre les produits, mais conclut comme s’il avait prouvé cette hypothèse.
L’étude, par conséquent, en plus de ne pas prouver de synergie entre les coagulants, n’a pas la même portée que la présente invention. Il est important de mentionner que la présente invention n’est pas structurée sur la synergie entre tensioactif et polyélectrolytes pour parvenir à une efficacité d’élimination supérieure à la contribution individuelle de chacun d’eux, mais sur le remaniement du processus de coagulation/floculation, éliminant l’étape lente de ce processus et induisant une ségrégation quasi instantanée entre les phases d’huile/eau. Le processus décrit dans la présente invention a des étapes discrètes, dans lesquelles chacun des produits est utilisé en une seule séquence, d’une telle manière que changer cette séquence (tensioactif-polyélectrolyte) annule le processus, ce qui conduit à la stabilisation de l’émulsion huileuse. L’utilisation individuelle des produits n’est pas non plus efficace dans le traitement d’eau produite.
De plus, ledit document est pauvre en termes d’explication des mécanismes impliqués et de compréhension des principaux paramètres qui déterminent l’efficacité du traitement d’eau produite. La formation de précipités de complexe tensioactif-polymère n’est pas théorisée ni même mentionnée en tant qu’agents ou phénomènes responsables de la capture et de l’agrégation de gouttelettes d’huile dispersées. On note également que le tensioactif utilisé dans l’étude est un savon de base produit à la main, sans une caractérisation définie des tensioactifs présents dans le produit. D’autre part, dans la présente invention, il est divulgué l’utilisation de tensioactifs anioniques, qui incluent (sans être limités uniquement à ceux-ci) ceux contenant des ions carboxylate, sulfonate, sulfate et un mélange connu de ceux-ci, sous la forme de réactifs solides ou de solutions aqueuses développés, produits et commercialisés par des sociétés établies sur le marché. L’utilisation de produits saponifiés artisanaux sans composition connue n’est pas abordée dans la présente invention. Les exemples de tensioactifs anioniques recommandés incluent les sulfonates à longue chaîne et les alkylarylsulfonates, tels que le dodécylbenzènesulfonate de sodium et le dodécylsulfate de sodium. Plusieurs tensioactifs peuvent être utilisés, ceux-ci étant ajoutés concurremment ou séparément au cours du processus de traitement d’eau produite.
En ce qui concerne le polyélectrolyte utilisé dans l’étude en question, c’est un polymère cationique d’origine naturelle (tanin, chimiquement modifié pour conférer une charge positive à la molécule), les expériences de l’étude étant limitées à l’utilisation de celui-ci. D’autre part, la présente invention divulgue spécifiquement l’utilisation d’un polyélectrolyte constitué de floculants organiques polymères hydrosolubles ayant des groupes ionisables, qui génèrent une charge positive. Les exemples de floculants organiques recommandés incluent, mais n’y sont pas limités, les polymères à base de polyacrylamide, de polyalkylèneimines et de polyéthylèneamine. Spécifiquement, l’utilisation d’un polyacrylamide cationique ayant une densité de charge comprise entre 15 et 75 % et un poids moléculaire de préférence compris entre 6 et 9 MDa (mégadaltons) est suggérée. En particulier, des tanins naturels, des tanins sulfonés anioniques, des lignines et des lignines sulfonées peuvent être utilisés en tant qu’agents tensioactifs dans le procédé proposé, conjointement avec un autre polyélectrolyte cationique.
Dans le document en question, des dosages élevés (compris entre 100 et 200 ppm) de savon dans le processus, conjointement avec les polyélectrolytes de tanins, ont en outre été rapportés. Dans l’invention proposée, les inventeurs rapportent l’utilisation d’un tensioactif anionique synthétique commercialement appelé dodécylbenzènesulfonate de sodium (SDBS) à des dosages beaucoup plus faibles (20 ppm), conjointement avec du polyacrylamide cationique de poids moléculaire élevé (6 à 9 MDa) et de densité de charge cationique modérée à élevée (15 à 75 %).
Enfin, il convient en outre de noter que la présente invention consiste en un procédé de traitement d’eau produite à mettre en œuvre dans des stations existantes ou futures, basé sur l’association de processus de floculation avancés (utilisant la combinaison de réactifs proposés), avec ou sans flottation à l’air dissous (DAF). Néanmoins, dans le document soumis à analyse, le procédé de séparation utilisé était la sédimentation, qui n’est pas appropriée à la prise en charge offshore.
Parmi les avantages techniques revendiqués dans le procédé de la présente invention, la vitesse de floculation élevée est pointée, ce qui requiert un temps de séjour réduit dans les conduites d’alimentation des dispositifs de flottation et dans les réacteurs de flottation eux-mêmes, entraînant une augmentation de la capacité de traitement des unités déjà installées sur la plateforme (réduction du temps de séjour du processus à réaliser). Le temps de floculation évalué et validé dans le document en question (15 minutes de temps de floculation total) est bien plus élevé que le temps de séjour de la présente invention, de l’ordre de quelques secondes (de 5 à 60 secondes), sans le besoin de la phase de mélange lent, car c’est un processus/procédé qui implique une complexation chimique entre les réactifs impliqués. Le processus étudié dans ledit document, par conséquent, s’il est appliqué à un niveau industriel, n’offre aucun avantage technique par rapport au procédé actuellement utilisé et ne répondrait probablement pas aux exigences de performance de dispositifs de flottation pour le traitement d’eau produite, principalement sur des plateformes offshore.
De cette manière, il est évident que le traitement d’émulsion huileuse présenté dans le document en question ne se rapporte pas à la présente invention.
Le document US20170144906A1 est un deuxième conflit avec la revendication. Ce document se réfère à une demande de brevet américain qui décrit un processus pour l’utilisation de coagulants inorganiques (chlorure d’aluminium ou polychlorure d’aluminium, tels que mentionnés) dans le traitement d’effluents, qui polymérisent en solution en formant des polymères cationiques qui induisent une neutralisation de la charge de gouttelettes et de solides en suspension, conduisant à la formation de flocs qui peuvent flotter ou se déposer. Par conséquent, c’est un processus de coagulation/floculation classique orienté vers le contexte de l’industrie du pétrole et du gaz, sans aucune similitude avec la portée de la présente invention, puisqu’il utilise des réactifs de nature différente de la combinaison de tensioactif anionique et de polyélectrolyte cationique telle que revendiquée. En outre, l’invention proposée propose plusieurs alternatives de points d’injection de réactifs spécifiquement dans des stations de traitement d’eau produite sur des plateformes offshore.
Un troisième document, CA2138472C, aborde un brevet canadien qui se réfère à un procédé d’optimisation du dosage de polyélectrolytes utilisés dans le processus de coagulation/floculation grâce à l’utilisation de traceurs réactifs avec les polyélectrolytes et à la mesure par spectroscopie de fluorescence. Ce n’est pas, par conséquent, un processus pour le traitement d’eau produite comme la présente invention. Par ailleurs, le brevet ne se réfère nulle part dans le texte à l’utilisation de tensioactifs associés à des polyélectrolytes.
Préférentiellement, on traite la surface jusqu'à l'obtention d'une rugosité Ra comprise entre 2 et 20 micromètres.
Pour réaliser cette opération, on peut faire usage d'une ablation au laser ou recourir à un traitement mécanique visant à créer une surface rugueuse tel qu'un grenaillage, un ponçage ou un grattage.
Traitement de la surface du substrat à l'aide d'un plasma d'argon
Ce traitement a pour but principal de débarrasser la surface S du substrat SM des oxydes qui auraient pu s'y former, et de tout polluant organique. En effet, entre l'étape précédente et celle-ci, une "ré-oxydation" a pu intervenir.
Avantageusement, ce traitement peut être mis en œuvre en respectant les paramètres suivants :
Plasma en mode continu ; Puissance : 200W ; Débit de gaz argon : 20 cm 3 /minute ; Durée : 20 minutes.
Exposition de ladite surface à un plasma, par exemple d'argon, en présence d'un précurseur chimique
Le précurseur permet de créer, par dépôt plasma, une couche polymère qui va permettre de compatibiliser chimiquement la surface métallique avec l’élastomère.
L’épaisseur de cette couche doit être suffisante pour permettre une inter diffusion du polymère.
Selon l'invention, ledit précurseur est choisi parmi les composés époxydes, acryliques, les alcènes, les alcynes et les imides, jusqu'à l'obtention d'un dépôt d'espèces chimiques d'épaisseur (référencé DP à la ) comprise entre 5 et 110 nanomètres.
Il s'agit par exemple du gaz acétylène.
On notera qu'une épaisseur plus faible que celle indiquée plus haut induit une tenue mécanique inférieure à ce qui est requis. Et cela pourrait induire également un mauvais recouvrement du métal.
Au-delà de 110 nanomètres, aucune amélioration significative de l’adhérence n'est détectée et une couche trop épaisse pourrait provoquer une fragilisation par stress interne.
Avantageusement, cette étape est mise en œuvre avec les conditions opératoires suivantes :
Plasma en mode pulsé ; Puissance : comprise entre 5 et 600W, et préférentiellement entre 5 et 100W ; Fréquence : comprise entre 5 et 50KHz, et préférentiellement entre 5 et 30 KHz ; Débit de gaz argon : compris entre 5 et 50 cm 3 /minute et préférentiellement entre 10 et 40 cm 3 /minute ; Durée totale : de 11 à 60 minutes ; Rapport cyclique (en anglais "Duty cycle") : entre 4 et 30% pour le mode pulsé, et préférentiellement entre 8 et 11%.
Ces conditions opératoires favorisent la croissance du dépôt DP, avec une inter-diffusion entre ce dépôt et la couche d'élastomère lors de l'étape ci-après.
Mise en contact de la couche de matériau élastomère avec la surface du substrat en aluminium
Le substrat SM est ensuite utilisé pour un assemblage avec une couche d’élastomère (référencée CE à la ) tel qu'un PVC-NBR (mélange de chlorure de polyvinyle et de butadiène-acrylonitrile).
Si cela s'avère nécessaire, la face de l'élastomère mise en contact aura été préalablement et avantageusement soumise à un traitement d'avivage à l'aide d'un solvant afin de conférer à cette face du "collant" avant assemblage. En d'autres termes, cette opération permet non seulement de nettoyer la face, mais également de faire gonfler l’élastomère pour favoriser la diffusion / migration vers le dépôt.
On peut aussi faire usage d'élastomères tels que les élastomères à base de polyuréthane, l'EVA (éthylène-acétate de vinyle), etc.
Vulcanisation de la couche de matériau élastomère.
L'assemblage ainsi obtenu est par exemple placé sous vide et vulcanisé. Lors de cette étape, il s'opère un ancrage chimique qui est obtenu grâce à la réactivité du dépôt plasma DP avec l'élastomère à vulcaniser.
Une méthode alternative consiste à vulcaniser sous presse.
On peut ensuite fixer sur la surface opposée à la couche d'élastomère CE une épaisseur de matériau, tel qu'un matériau anti-crash AC.
Ce matériau anti-crash est généralement un tissu à base polyamide avec une enduction élastomère. La face enduite de ce tissu est mise en contact avec la couche avivée de l’élastomère CE de façon manuelle. Après cette mise en contact, l’assemblage est compressé à l’aide d’un rouleau cranté.
Alternativement, on peut recourir à une ou plusieurs épaisseurs de matériau renforcé par un textile ou d’autres compositions / substrats suivant les applications envisagées.
Sur la annexée, les épaisseurs représentées ne reflètent pas la réalité.
A titre purement indicatif, ces épaisseurs sont les suivantes :
SM : inférieure à 4 millimètres ;
DP : entre 5 et 110 nanomètres ;
CE : entre 0,2 et 2 millimètres ;
AC : entre 0,1 et 10 millimètres.
De façon avantageuse, le sas de désinfection intègre un système de blocage qui bloque toute tentative d'ouverture des portes pendant le traitements de l’objet aux rayonnements UVC, et ne permet l’ouverture de la porte donnant sur la pièce « décontaminée » qu’après un cycle de désinfection. Le sas de désinfection peut être équipé d’un capteur d’ouverture de porte, placé au niveau de la paroi supérieure et/ou au niveau de la paroi inférieure du sas de désinfection.
Selon un autre mode de réalisation possible de l’invention, le fonctionnement du sas de désinfection est commandé par une application informatique, qui peut par exemple fonctionner sur un téléphone mobile permettant aux utilisateurs de contrôler le fonctionnement du sas de désinfection. A titre d’exemple, une telle application peut permettre le choix des cycles de désinfection en fonction du type de germes à éliminer.
Désinfection par irradiations UV d’un espace clos L'invention concerne un robot et un procédé de désinfection par irradiations aux ultraviolets ou irradiations UV d’un espace clos. En particulier, l’invention utilise des irradiations UV-C pour désinfecter un espace clos tel qu’une pièce, ou un bâtiment constitué de plusieurs pièces.
Le processus de désinfection par exposition aux irradiations ultraviolet ou UV est connu depuis 1878, les premières expérimentations à grande échelle pour traiter l’eau de consommation courante ont été réalisées en 1905 à Marseille, France, néanmoins, la faible fiabilité du matériel de l’époque a écourté l’expérience.
En 1955, l’Autriche et la Suisse expérimentent à leur tour le traitement de l’eau aux irradiations UV. Cette fois-ci les expérimentations sont concluantes et entrainent le développement de l’utilisation des irradiations UV pour traiter l’eau sur le territoire européen où l’on dénombrait en 1985 plus de 1500 centres de traitement des eaux utilisant cette technologie.
En 1998, on découvre la sensibilité aux irradiations UV de certains protozoaires des organismes-unicellulaires parmi lesquels on peut compter la toxoplasmose. Cette découverte permet la démocratisation de la désinfection aux irradiations UVC qui gagne alors les Etats-Unis d’Amérique.
Les rayons UV ou irradiations UV sont connus pour avoir des propriétés d’inactivation des microorganismes tels que les bactéries, les virus et les protozoaires. En effet, les radiations UV, et en particulier les radiations UV-C qui sont les plus énergétiques, sont connues pour détériorer le génome des organismes qu’elles irradient. L'accumulation de dommages tels que l'apparition de dimères de pyrimidines au sein des chaines nucléotidiques de l’ADN entrainent la mort des microorganismes. C’est pourquoi les irradiations UV-C sont aujourd’hui utilisées pour la désinfection des liquides, des surfaces ou encore des gaz tels que l’air dans de nombreux domaines techniques comme l’industrie, la médecine, la recherche scientifique, l’industrie agro-alimentaire, le traitement des eaux etc.
Cependant, l’efficacité du traitement dépend de plusieurs paramètres tels que l’intensité des irradiations UV-C, la durée d’exposition aux irradiations UV-C, la fréquence des rayons UV-C, ou encore la présence de particules susceptibles de bloquer l’action des UV-C, la résistance intrinsèque de chaque microorganisme aux irradiations UV-C appelée photorésistance, mais aussi la distance des microorganismes par rapport à la source d’irradiations.
La détermination de la durée d’exposition est une des problématiques de l’utilisation des irradiations aux UV pour désinfecter un espace clos tel qu’une pièce.
En premier lieu, la dose d’irradiations est déterminée par le type de germes que l’on souhaite détruire mais aussi le niveau de décontamination que l’on souhaite obtenir. La dose d’irradiations s’exprime en joule par mètre carré (J/m²). Par exemple, pour obtenir une destruction de 90% du SARS-CoV-2 ou Covid-19 il est nécessaire d’appliquer en moyenne une dose de 27 J/m² alors que la destruction du staphylocoque doré ( Staphylococcus aureus ) nécessite une dose 26 J/m². Il est à noter que l’élimination de 90% des germes est considérée comme une décontamination de Log 1 qui est encore appelée la dose D 90 .
En second lieu on prend en considération la puissance ou l’intensité lumineuse de la lampe UV qui s’exprime généralement en Watts/m² et enfin le volume de la pièce.
L’exposition aux irradiations UV-C est également néfaste pour les humains, elle peut provoquer des brûlures sur la peau qui correspondent à des érythèmes semblables à des coups de soleil, mais aussi des lésions aux yeux telles que la photokératite qui est une inflammation de la cornée due à une exposition prolongée aux irradiations UV, ou encore la photo-conjonctivite qui correspond quant à elle une inflammation de la conjonctive également due à une exposition prolongée aux irradiations UV. Par conséquent, il convient de prendre toutes les précautions nécessaires afin d’éviter qu’un opérateur ne soit exposé de manière prolongée aux rayonnements UV d’un système de décontamination d’un espace clos. Il est à noter que la dose d’irradiations UV autorisée pour un sujet humain est définie à l’internationale par la norme ISO 15-858.
Considérant cela, les solutions de stérilisation des espaces clos existantes sur le marché proposent des lampes UV qui rayonnent à 360° et sont équipées d’une horloge ou « timer » qui permet de paramétrer la durée d’émission de la pièce. Cette durée est rentrée la plupart du temps manuellement par l’opérateur avant que ce dernier ne quitte la pièce. Malheureusement, ce type de solutions ne permet pas d’obtenir un niveau de désinfection fiable et peut dans certains exposer l’opérateur aux irradiations de la lampe UV.
Le document EP 2 696 902 propose quant à lui d’équiper la pièce à désinfecter de capteurs de radiations ultraviolettes mais aussi la porte et les huisseries de la pièce de capteur d’ouverture afin de stopper l’irradiation en cas d’ouverture de la porte ou d’une huisserie. En pratique, à l’aide d’un ordinateur relié à chaque capteur et à la lampe UV, il est possible de contrôler la dose d’irradiations que reçoit chaque capteur UV. L’opérateur peut alors déplacer manuellement la lampe à UV afin que chaque capteur UV reçoive la dose d’irradiation qui a été préalablement déterminée. Ce document permet de contrôler approximativement la dose d’irradiations nécessaire pour désinfecter la pièce au travers de chacun de ces capteurs. Néanmoins, ce système implique d’équiper chaque pièce d’un nombre important de capteurs UV afin de fournir des résultats fiables. Ainsi, cette solution n’est pas adaptée pour désinfecter des établissements publics tels qu’une école, un établissement de santé (hôpital, maison de retraite etc.), un centre des congrès, ou encore des véhicules de transport public tels qu’un bus, une rame de métro, de train ou de tramway, un avion, un navire de passager, etc. Ce système n’est pas adapté à ce type d’établissement ou de transport public dans la mesure où il implique de forts investissements pour équiper notamment de capteurs chaque pièce qui est susceptible d’accueillir du public.
L’invention vise à pallier tout ou partie de ces inconvénients.
En particulier, l’invention vise à fournir une solution technique permettant de déterminer de manière plus précise le temps d’exposition d’un espace clos aux irradiations UV pour obtenir une dose d’irradiations UV définie.
DISPOSITIF DE REGLAGE COMPACT POUR BRAS DE SUSPENSION La présente invention concerne le domaine des liaisons mécaniques entre une chape et un élément s’engageant dans la chape, tel qu’un bras ou une biellette, plus particulièrement le domaine des liaisons mécaniques des trains roulants des véhicules automobiles.
Les trains roulants des véhicules automobiles comprennent plusieurs éléments permettant d’améliorer la tenue de route et le confort global du roulage du véhicule, parmi ces éléments, on retrouve de façon connue, un bras de suspension inférieur comprenant une extrémité liée à un moyeu de roue du véhicule au moyen d’une rotule, et une autre extrémité liée à une chape appartenant à la structure du véhicule automobile au moyen d’un assemblage mécanique assuré classiquement par un vissage entre un écrou et une vis traversant intégralement l’extrémité du bras de suspension et la chape.
Le document de brevet publié FR 099 089 A1 divulgue une pièce de réglage pour un train multi-bras de véhicule automobile, comprenant un corps ayant une forme en U et une première branche reçue dans un palier dudit train multi-bras, la pièce de réglage comprenant un moyen de fixation d'une bielle du train multi-bras et un moyen de réglage par glissière apte à modifier la position du moyen de fixation par rapport au palier.
Cependant, le moyen de fixation proposé par le document correspond à un boulon nécessitant un grand dégagement dans le véhicule automobile. Une telle liaison entre la structure du véhicule et le bras de suspension nécessite un dégagement qui soit supérieur à la longueur de la vis pour permettre le montage et le serrage de l’écrou. Cela est contraignant car les véhicules actuels ne disposent pas d’un espace suffisamment large pour permettre d’assurer un dégagement pour le boulon.
De plus, le corps de la pièce de réglage divulguée par document FR 099 089 A1, est sujet à des déformations pouvant causer des déréglages de la fixation sur la durée.
La présente invention a pour objectif de pallier au moins un des inconvénients de l’état de la technique susmentionné. Plus particulièrement, l’invention a pour objectif de proposer une liaison compacte et robuste entre un bras de suspension et la structure d’un véhicule automobile.
À cet effet, l’invention a pour objet un axe pour chape du type mécanique, comprenant : - une broche destinée à traverser la chape et une pièce logée dans ladite chape en vue de réaliser une liaison avec ladite pièce ; - un moyen de serrage de la broche à travers la chape et la pièce ; remarquable en ce que la broche comprend deux demi-broches ayant chacune une tête excentrique destinée à prendre appui sur la chape et des moyens détrompeurs aptes à assurer un positionnement angulaire relatif unique des têtes excentriques ; et le moyen de serrage comprend une vis destinée à traverser la broche et apte à rapprocher les deux demi-broches l’une de l’autre.
Selon un mode de réalisation, les moyens détrompeurs comprennent des empreintes correspondantes sur des faces transversales opposées des deux demi-broches.
Selon un mode de réalisation, les empreintes comprennent au moins une forme en saillie sur une des deux faces transversales opposées et une forme en creux correspondante sur l’autre desdites deux faces transversales opposées.