INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les sifflets 78 « haute conductivité » obtenus sont ensuite connectés à l’ensemble 72 par une connexion de faible résistivité. En particulier, la tige conductrice 74 et le noyau de raccordement 80 de chaque patte de raccordement 78 peuvent être raccordés par un soudo-brasage ou brasage haute température. On obtient ainsi une connexion électrique à forte conductivité. Le choix du métal d’apport peut permettre de garantir la connexion jusqu’aux températures d’utilisation maximales de l’ordre de 900°C. Le montage est réalisable par exemple avec la brasure du commerce Castolin® 146 et le décapant préconisé 146 M. Cette brasure est constituée de 60% en cuivre, 39% en zinc et 1% en étain-manganèse.
Ensuite, comme précédemment décrit, la connexion mécanique et l’étanchéité sont obtenues par soudure TIG, comme représenté sur la au niveau du point P sur l’ensemble de la circonférence, avec apport de matière composé du deuxième matériau métallique. Une étape de mise au vide éventuelle peut être réalisée et une étape de radiographie des soudures et brasures peuvent aussi être mises en œuvre comme décrit précédemment.
Les modes de réalisation décrits précédemment en référence aux figures 5 à 10 permettent d’obtenir des conducteurs électriques rigides, basés sur l’utilisation de bus-barres, adaptés à la haute température et aux courants élevés des empilements de cellules à oxydes solides. Ils permettent la transmission d’un courant électrique pour les liaisons principales avec le moins de pertes possibles.
est une représentation en perspective vue de dessous de la plateforme rotative du module de connexion représenté sur la ;
est une représentation en perspective du capot représenté sur la ;
est une coupe longitudinale du dispositif de connexion représenté sur la et dans lequel le capot coopère avec la plateforme rotative ;
est une coupe longitudinale du dispositif de connexion représenté sur la et monté sur un premier type de bras d’essuie-glace ;
est une représentation en perspective du dispositif de connexion représenté sur la et monté sur un deuxième type de bras d’essuie-glace ;
est une coupe longitudinale du dispositif de connexion représenté sur la et monté sur un troisième type de bras d’essuie-glace.
Dans la description détaillée qui va suivre, les dénominations « longitudinale », « transversale » et « verticale » se réfèrent à l’orientation d’un système d’essuyage selon l’invention. Une direction longitudinale correspond à une direction principale d’allongement d’un balai d’essuyage du système d’essuyage, cette direction longitudinale étant parallèle à un axe longitudinal L d’un repère L, V, T illustré sur les figures. Une direction verticale correspond à une direction d’empilement d’un connecteur, d’une base et d’une plateforme rotative d’un dispositif de connexion du système d’essuyage, cette direction verticale étant parallèle à un axe vertical V du repère L, V, T et cet axe vertical V étant perpendiculaire à l’axe longitudinal L. Enfin, une direction transversale correspond à une direction parallèle à un axe transversal T du repère L, V, T, cet axe transversal T étant perpendiculaire à l’axe longitudinal L et l’axe vertical V.
La illustre un système d’essuyage 1 configuré pour assurer le nettoyage d’une surface vitrée d’un véhicule, par exemple un parebrise, de manière à améliorer la visibilité qu’a un conducteur de la route située devant le véhicule. Le système d’essuyage 1 comprend au moins un bras d’essuie-glace, non représenté sur la , portant à une extrémité un balai d’essuyage 2 qui s’étend principalement le long de la direction longitudinale L.
Le balai d’essuyage 2 comprend au moins une lame d’essuyage 4, destinée à être au contact de la surface vitrée à nettoyer, et un support 6 de ladite lame d’essuyage 4.
Le balai d’essuyage 2 est par ailleurs rendu solidaire du bras d’essuie-glace par un dispositif de connexion 8. Le dispositif de connexion 8 comporte un connecteur 10 et un module de connexion 12 selon l’invention monté en pivotement sur le connecteur 10, ce dernier étant solidaire du balai d’essuyage 2 tandis que le module de connexion 12 est configuré pour être rendu solidaire du bras d’essuie-glace du système d’essuyage 1.
Le montage pivotant du module de connexion 12 sur le connecteur 10 permet ainsi au balai d’essuyage 2 d’être en pivotement à l’une des extrémités du bras d’essuie-glace, et d’assurer ainsi le plaquage de la lame d’essuyage 4 sur la surface vitrée à essuyer.
Plus particulièrement et tel que visible sur les figures 2 et 3, le module de connexion 12 comprend une base 14, montée pivotante autour d’un axe de pivotement P sur le connecteur 10, et une plateforme rotative 16 montée en rotation autour d’un axe de rotation R sur la base 14.
Il convient de noter que selon l’invention, et tel que cela va être décrit en détails ci-après, le dispositif de connexion est particulier en ce qu’il comprend un capot pivotant porteurs de moyens de blocage spécifiquement arrangés sur une languette élastiquement déformable. Une telle configuration peut être mise en œuvre indépendamment de la présence d’une plateforme rotative montée pivotante sur la base. Dans la description qui va suivre, des détails vont être donnés sur la structure de la plateforme rotative sans que cela soit limitatif pour l’invention.
Dans l’exemple illustré, le dispositif de connexion 8 comprend trois organes, à savoir le connecteur 10, la base 14 et la plateforme rotative 16, articulés deux à deux pour d’une part permettre un pivotement du connecteur 10, et par extension du balai d’essuyage 2, par rapport au module de connexion 12 et d’autre part un montage de différents types de bras d’essuie-glace sur le module de connexion 12.
la composition a une concentration totale en tensioactif(s) égale à 0,5% +/- 0,1%, et la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,020 et 0,065 s et le rapport cyclique est compris entre 56 et 67%, ou la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,035 et 0,075 s et le rapport cyclique est compris entre 53,5 et 64%,
la composition a une concentration totale en tensioactif(s) égale à 0,8% +/- 0,1% , et la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,030 et 0,072 s et le rapport cyclique est compris entre 53 et 67%, ou la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,020 et 0,080 s et le rapport cyclique est compris entre 55 et 64,5%,
la composition a une concentration totale en tensioactif(s) égale à 1,0% +/- 0,1% , et la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,032 et 0,070 s et le rapport cyclique est compris entre 54 et 67%, ou la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,020 et 0,080 s et le rapport cyclique est compris entre 56 et 64,5%,
la composition a une concentration totale en tensioactif(s) égale à 1,2% +/- 0,1% , et la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,032 et 0,070 s et le rapport cyclique est compris entre 55,5 et 67%, ou la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,020 et 0,080 s et le rapport cyclique est compris entre 58 et 64%,
la composition a une concentration totale en tensioactif(s) égale à 1,5% +/- 0,1% , et la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,025 et 0,063 s et le rapport cyclique est compris entre 61,5 et 67%, ou la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,030 et 0,058 s et le rapport cyclique est compris entre 60 et 67%.
En variante, la surface à traiter est par exemple soumise aux ondes acoustiques pendant une durée égale à 3 s +/- 0,3s, l’intensité acoustique de crête est égale à 7,2 W/cm² +/- 0,7 W/cm², et :
la composition a une concentration totale en tensioactif(s) égale à 0,5% +/- 0,1%, et la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,020 et 0,080 s et le rapport cyclique est compris entre 57 et 65%, ou la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,030 et 0,065 s et le rapport cyclique est compris entre 55 et 67%,
la composition a une concentration totale en tensioactif(s) égale à 0,8% +/- 0,1%, et la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,020 et 0,080 s et le rapport cyclique est compris entre 58 et 67%, ou la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,020 et 0,068 s et le rapport cyclique est compris entre 55 et 67%,
la composition a une concentration totale en tensioactif(s) égale à 1,0% +/-0,1% , et la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,020 et 0,0725 s et le rapport cyclique est compris entre 58,5 et 67%, ou la durée d’impulsion Ton est comprise entre 0,020 et 0,0575 s et le rapport cyclique est compris entre 56 et 67%,
Chaque signal source comprend un nombre L S de points, le nombre L S pouvant dépendre de la fréquence d'échantillonnage du capteur.
Chaque machine tournante source est de même type que chaque machine tournante cible, c’est-à-dire que si chaque machine tournante cible est un moteur d’aéronef, chaque machine tournante source est également un moteur d’aéronef.
L'entier naturel n S peut être égal ou différent de l'entier naturel n T .
Deux signaux sont issus d'une même distribution si, lors de leur acquisition, la valeur d'un seul paramètre relatif à la machine tournante varie.
Chaque signal temporel non stationnaire issu de la distribution S est un signal généré à partir des vibrations de la pièce tournante de la machine tournante dans un contexte S'.
On définit le domaine source D S tel que D S = { X , S= P S (X S )} ; où X est l'espace de descripteurs des caractéristiques d'un signal, S = P S (X S ) est la distribution de la probabilité marginale et X S ∈ X .
Les contextes S' et T' sont différents.
Si deux signaux sont acquis dans deux contextes différents, au moins deux paramètres relatifs à la machine tournante ont des valeurs différentes et les deux signaux sont de distribution différentes.
Lorsque deux signaux sont acquis dans deux contextes différentes, on considère que leurs domaines sont de distributions différentes. On considère ainsi que les domaines D s et D T sont de distributions différentes.
Par " domaines D s et D T sont de distributions différentes " on entend : X S = X T et P S (X S ) ≠ P t (X t ) (et donc S ≠ T).
Par exemple, un ensemble de signaux comprenant un premier, un deuxième et un troisième signal, est mesuré par un capteur fixé sur une même machine tournante . Chaque signal est mesuré sur le même type de machine tournante, à température de la machine tournante égale et à position égale de la machine tournante, le seul paramètre dont la valeur varie est la vitesse de rotation de la machine tournante, notée N2. Le premier signal est mesuré pour N2 = 600 tours par minutes, le deuxième signal est mesuré lorsque N2 = 800 tours par minutes, le troisième signal est mesuré pour N2 = 1000 tours par minutes. Le premier, deuxième et troisième signal sont mesurés dans un même contexte et font partie d'une même distribution.
Par exemple, un premier signal et un deuxième signal sont mesurés par un capteur fixé sur une. Le premier signal est mesuré pour une vitesse N2 = 600 tours et pour une charge égale à 1HP, le deuxième signal est mesuré pour une vitesse N2=800 tours et pour une charge égale à 3HP. Deux paramètres relatifs à la machine tournante ont des valeurs différentes lors de l'acquisition du premier signal et du deuxième signal, ainsi le premier et le deuxième signal ne sont pas issus de la même distribution.
L'ensemble des classes de fonctionnement est un ensemble de classes de fonctionnement de la pièce tournante.
Par exemple, l'ensemble des classes de fonctionnement de la pièce tournante comprend au moins les classes suivantes : classe de fonctionnement nominal et classe de fonctionnement défectueux.
Par exemple, l'ensemble des classes de fonctionnement de la pièce tournante comprend les classes suivantes : classe de fonctionnement nominal, classe de fonctionnement présentant un premier défaut, classe de fonctionnement présentant un deuxième défaut, classe de fonctionnement présentant un troisième défaut. Un premier défaut peut être un défaut d'usure par exemple. Un deuxième défaut peut être un défaut d'écaillement par exemple.
Selon un premier mode de réalisation, le procédé 100 peut comprendre une première étape 101 d'entrainement supervisé d'un premier réseau de neurones artificiels pour obtenir un réseau de neurones artificiels entrainé capable de fournir à partir d'un signal appartenant à la distribution S, une classe comprise dans l'ensemble des classes de fonctionnement.
On considère qu'une somme de fonctions noyau Gaussiennes est une fonction noyau Gaussienne.
N est un entier naturel supérieur ou égal à 1 représentant le nombre de fonctions noyau Gaussiennes considérées pour le calcul du deuxième terme.
Notons MMD SSp le terme , avec égal à : , avec σ mSS (p) la variance de la fonction noyau Gaussienne relative à l'ensemble f m (X S ) .
Notons MMD T Tp le terme avec égal à : , avec σ mTT (p) la variance de la fonction noyau gaussienne relative à l'ensemble f m (X T ) .
Notons MMD S Tp le terme avec égal à : avec σ mST (p) la variance de la fonction noyau Gaussienne relative à l'ensemble f m (X S ) et à l'ensemble f m (X T ).
Ainsi, MMD p ( ( ), ( = MMD SSp + MMD TTp - 2 MMD STp.
Chaque vecteur [σ mSS (p)] p≥1 est noté σ mSS, chaque vecteur [σ mTT (p)] p≥1 est noté σ mTT , chaque vecteur [σ mST (p)] p≥1 est noté σ mST .
Dans la suite, pour chaque couche m ∈Ncc chaque matrice est notée σ m et l'ensemble {σ m } m ∈ Ncc est noté σ . Ainsi, σ est un paramètre de la fonction
La fonction est une somme de fonctions noyau Gaussiennes.
A chaque époque du nombre de M d'époques de l'entrainement du réseau de neurones adaptatif, la fonction coût est minimisée, et donc le premier terme et le deuxième termes de la fonction sont minimisés.
Le paramètre σ est estimé à chaque époque du nombre d'époques M, avant la minimisation du deuxième terme de la fonction coût.
La détermination du paramètre σ comprend une pluralité de sous-étapes décrites dans la suite.
Pour chaque couche m ∈ Ncc, une première sous-étape de détermination du paramètre σ est une sous-étape de détermination d'une longueur L max , représentant la longueur maximale entre la longueur L mT et la longueur L mS .
Une deuxième étape du procédé 100 d'estimation est une étape de rééchantillonnage de chaque signal en une image Im m , i S en deux dimensions sur une échelle de gris et de chaque signal en une image Im m , j T en deux dimensions sur une échelle de gris.
Chaque colonne de l'image Im m , i S comprend un nombre de pixels égal à et chaque ligne de Im m , i S comprend un nombre de pixels égal à .
Chaque colonne de l'image Im m , j T verticale comprend un nombre de pixels égal à et chaque ligne de l'image Im m , j T comprend un nombre de pixels égal à .
La loi de paramétrage est prédéterminée.
La loi de paramétrage peut être vue comme une fonction ayant comme entrée la donnée représentative de la température moyenne déterminée et ayant comme sortie un ou plusieurs paramètre(s) cible(s).
Par exemple, la loi de paramétrage dépend de la donnée représentative de ladite différence de température obtenue.
En d’autres termes, dans ce cas, la loi de paramétrage prend en entrée la donnée représentative de ladite différence de température obtenue.
Par exemple, la loi de paramétrage a en outre en entrée la position de la sortie d’air 31, 32.
Par exemple, la loi de paramétrage a en outre en entrée une donnée représentative de la présence du passager 14 sur la zone d’assise 18.
Chacun des premier et deuxièmes flux d’air sortants F1, F2 est donc est apte à présenter des premier et deuxième paramètres cibles différents.
Par exemple, la loi de paramétrage dépend en outre d’une donnée représentative de la température d’une partie du visage du passager 14.
Le système de contrôle 28 est configuré pour contrôler le système d’aération 24 en fonction des premier et deuxième paramètres cibles déterminées.
Par « contrôler le système d’aération 24 avec les premier et deuxième paramètres cibles déterminées » on entend régler le système d’aération 24 avec un ou plusieurs réglage(s) pour obtenir des premier et deuxième flux d’air sortants F1, F2 présentant respectivement le premier paramètre cible déterminé et le deuxième paramètre cible déterminé. En d’autres termes, les premier et deuxième paramètres cibles déterminés correspondent à des réglages correspondants du système d’aération 24.
Comme visible sur la , le système de contrôle 28 est relié au système de détermination 26 et au système d’aération 24.
A titre d’illustration, le système de contrôle 28 comprend par exemple une mémoire 38 et un processeur 40.
La mémoire 38 mémorise la loi de paramétrage.
La mémoire 38 mémorise en outre l’au moins une donnée représentative de la température moyenne d’au moins un ensemble de fibres kératiniques du passager 14 déterminée.
La mémoire 38 mémorise en outre ladite donnée prédéfinie.
Le processeur 40 est configuré pour exécuter la loi de paramétrage en utilisant au moins ladite donnée représentative de la température moyenne déterminée pour déterminer les premier et deuxième paramètres cibles du premier flux d’air sortant F1, respectivement du deuxième flux d’air sortant F2.
profil 11D du côté 11 après l’usinage de la ,
première étape d’usinage du côté d’accrochage 12,
profil 12A du côté 12 après l’usinage de la ,
deuxième étape d’usinage du côté d’accrochage 12,
profil 12B du côté 12 l’usinage de la ,
troisième étape d’usinage du côté d’accrochage 12,
profil 12C du côté 12 après l’usinage de la ,
quatrième étape d’usinage du côté d’accrochage 12,
profil 12D du côté 12 après l’usinage de la ,
cinquième étape d’usinage du côté d’accrochage 12,
engagement par basculement de la première paire de côtés
fin du basculement de la
schéma de pose de lames ayant des paires de côtés selon l’invention
autre schéma de pose de lame ayant des paires de côtés selon l’invention.
La est une vue en section d’une lame de revêtement 1, généralement rectangulaire, pour une pose par emboîtement-basculement et par accrochage ; pour cela, la lame a deux paires de côtés avec des profils complémentaires, la première paire ayant un côté récepteur à profil en creux et son autre côté à profil en relief, en forme de nez ; celui-ci s’engage dans le profil en creux, homologue d’une ligne de lames déjà posées et basculées pour se mettre dans le plan de pose pendant que le profil d’accrochage en relief d’un côté de la seconde paire de côtés s’engage et s’accroche dans le profil en creux homologue de la lame déjà posée de cette ligne en cours de pose ; cette lame qui vient d’être ainsi posée par basculement et accrochage est aussi assemblée dans le plan de pose aux côtés à profil en creux de la ligne déjà posée et au côté récepteur de la lame posée précédemment et déjà assemblée à la ligne en cours de pose.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, la languette élastiquement déformable est délimitée par deux rainures longitudinales débouchant sur un bord d’extrémité libre de la paroi supérieure. Les deux rainures longitudinales s’étendent sur une dimension longitudinale depuis le bord d’extrémité libre telle que les parois de fond de ces rainures sont alignées selon une direction parallèle à la direction de pivot pour que la languette élastiquement déformable soit mobile autour d’une direction de flexion parallèle à la direction de pivot. Préférentiellement, les deux rainures s’étendent parallèlement l’une de l’autre.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, un des moyens de blocage comprend un épaulement formé dans le bord d’extrémité libre de la paroi supérieure, l’épaulement étant destiné à coopérer avec un type de bras d’essuie-glace.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, une patte de préhension s’étend dans le prolongement du bord d’extrémité libre de la languette élastiquement déformable. La patte de préhension peut notamment permettre la manipulation du capot et faciliter son pivotement entre une position de recouvrement et une position de dégagement, et cette patte de préhension peut également former l’un des moyens de blocage précédemment évoqués.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, un des moyens de blocage comprend au moins un moyen de calage s’étendant dans un plan perpendiculaire à la direction de pivot au moins en partie depuis la languette élastiquement déformable, le moyen de calage étant destiné à caler longitudinalement la position d’un type de bras.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, le capot est monté pivotant sur une base du module de connexion et le capot comprend au moins un moyen de verrouillage qui s’étend depuis la languette élastiquement déformable et qui est configuré pour coopérer avec un organe de verrouillage complémentaire formé sur la base.
La base peut notamment comporter un bloc de guidage dont une des parois comprend au moins un évidement destiné à coopérer avec une dent formant le moyen de verrouillage du capot pour bloquer le capot sur le bloc de guidage, et donc sur la base du module de connexion, dans la position de recouvrement.
Selon une caractéristique de l’invention, l’au moins un moyen de verrouillage et l’au moins un moyen de calage, portés au moins en partie par la languette élastiquement déformable, sont décalés l’un par rapport à l’autre le long de l’axe de pivot.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, le capot comprend au moins une paroi frontale, une paroi supérieure et deux parois latérales, la paroi frontale et la paroi supérieure s’étendant transversalement entre les parois latérales, les parois latérales portant au moins en partie un élément de pivot à une extrémité opposée à la paroi supérieure. Cet élément de pivot participe à guider le mouvement en rotation du capot autour de l’axe de pivot entre la position de recouvrement et la position de dégagement. Pour cela, l’élément de pivot coopère avec un organe de pivot de la base.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, la paroi frontale est formée dans le prolongement de la paroi supérieure et présente un bord de butée, à l’opposé de la paroi supérieure, qui est délimité transversalement par les parois latérales, le bord de butée étant configurée à coopérer avec la base pour définir la position de dégagement du capot. Plus précisément, le bord de butée est en contact de la base lorsque le capot est dans la position de dégagement.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, chacune des parois latérales comprend une portion d’extension s’étendant au-delà du bord de butée de la paroi frontale, l’élément de pivot étant disposé au moins en partie sur l’une et/ou l’autre des portions d’extension des parois latérales.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, chacune des portions d’extension porte un élément de pivot, les éléments de pivot s’alignant l’un par rapport à l’autre le long d’une direction parallèle à l’axe de pivot.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, les portions d’extension sont décalées latéralement par rapport aux plans d’extension principale des parois latérales. En d’autres termes, un plan d’extension principale de chacune des portions d’extension est distinct d’un plan dans lequel l’une ou l’autre des parois latérales s’étend.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, le bord de butée de la paroi frontale s’étend entre les deux portions d’extension des parois latérales.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, l’élément de pivot comprend au moins un orifice traversant l’une des parois latérales, la base comprenant un dispositif de pivot comportant au moins un arbre faisant une saillie transversale de la base à la première extrémité longitudinale et dont une extrémité se loge au moins en partie dans l’orifice de l’élément de pivot.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, l’élément de pivot comprend au moins un bossage faisant saillie d’une face interne de l’une des parois latérales, le bossage étant destiné à réaliser un guidage serré du capot contre une paroi de la base lors du pivot du capot autour de l’axe de pivot.
Selon une autre caractéristique optionnelle de l’invention, le capot comprend au moins une nervure s’étendant le long d’une face interne d’une paroi latérale et configurée pour venir en appui sur une paroi du bloc de guidage de la base.