INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La phase d’appairage INIT 0 permet au terminal électronique T 1 d’être reconnu par la borne de positionnement B 1 . A cet effet, le terminal T 1 peut émettre un identifiant à la borne de positionnement B 1 qui a été préalablement enregistré dans une mémoire de la borne ou dans un serveur distant tel que le serveur SERV 2 . Cet identifiant définit un paramètre selon une configuration prédéfinie pour accéder à des droits. Les droits permettent par exemple au terminal T 1 ainsi reconnu soit d’insérer des objets virtuels OBV i dans une zone couverte par la borne de positionnement B 1 soit d’afficher des objets virtuels OBV i déjà disposés dans une zone du local couverte par la borne de positionnement B 1 .
Les figures 5 représente une situation d’un local dans lequel un utilisateur réalise un appairage de son terminal électronique T 1 auprès de la borne en se plaçant à la même position. Cet appairage permet de mesurer l’écart des angles de références vis-à-vis du nord magnétique. L’écart permet d’ajuster une calibration des deux équipements lorsque la borne de positionnement B 1 estimera ultérieurement la position du terminal électronique T 1 .
Suite à cet appairage, l’utilisateur muni de son terminal va disposer contre le mur 10 du local à une position donnée un objet virtuel OBV 1 ici matérialisé par un poster ou un tableau agencé au mur à la position du terminal électronique T 1 . L’objet virtuel OBV 1 pourra alors être visualisé, comme cela est représenté à la , à cette position en réalité augmentée à partir du terminal T 1 ou d’un autre terminal T i d’un autre utilisateur qui sera identifié auprès de la borne de positionnement B 1 et qui sera dans le local. La représente un utilisateur observant l’objet virtuel OBV1 au travers de l’afficheur de son terminal T 2 en pointant l’optique de son terminal vers la position du mur où se situe l’objet virtuel OBV 1 .
Une autre alternative est représentée sur les figures 18 et 19, utilisant les systèmes de rail de guidage 102 pour définir à travers ceux-ci des conduites 100 de passage du fluide de gonflage, communiquant avec le bord radialement externe ouvert 64B de la membrane gonflable 58. En amont, ces conduites 100 communiquent également avec une source quelconque 108 de fluide de gonflage.
Dans cette alternative, il est également prévu le système de transmission 86 avec sa poulie d’appui 90 et sa poulie de renvoi, toutes les deux fixées sur le capot mobile d’inverseur 33 représenté uniquement schématiquement, et avec son câble 78 coopérant avec les poulies précitées. La seconde extrémité 78B du câble 78 est directement raccordée sur la base 60A du cadre mobile 60.
Les principes exposés ci-dessus restent applicables pour cette alternative, en particulier le fait de générer la rotation du cadre mobile 60 par le gonflage de la membrane, ou encore l’entraînement vers l’aval du capot mobile 33 par le biais du système de transmission 86, dont le câble 78 en appui sur la poulie 90 est tiré radialement vers l’intérieur du fait de la rotation du cadre mobile 60 vers sa position déployée dans la veine secondaire.
Dans cette alternative, il a été représenté les vérins d’actionnement simple effet 106 pour le déplacement vers l’amont de la structure mobile 29, ces vérins étant par exemple hydrauliques, ou encore électriques.
Une alternative similaire est montrée sur la , dans laquelle les conduites 100 de circulation du fluide de gonflage sont à présent réalisées à travers les tiges des vérins d’actionnement 106 de l’inverseur. L’une des chambres de ces vérins 106 est ainsi occupée par le fluide de gonflage servant indirectement au déplacement de la structure mobile 29 vers sa position reculée d’inversion de poussée, tandis que l’autre chambre de vérin est occupée par le fluide d’actionnement permettant le retour de la structure mobile 29 vers sa position avancée de poussée directe. Cette fonctionnalisation particulière des vérins d’actionnement 106 contribue à réduire l’encombrement global de l’inverseur.
Pour assurer une telle réduction de l’encombrement global de l’inverseur, une autre solution (non représentée) consiste à remplacer le câble 78 par un flexible à travers lequel le fluide de gonflage est capable de circuler. Cela contribue essentiellement à réduire l’ensemble de la tuyauterie au sein de l’inverseur, pour un gain en masse, en coût, et en encombrement.
Enfin, il est noté que l’ensemble des conceptions qui ont été décrites ci-dessus concernent des architectures d’inverseur à grilles fixes, mais qu’elles pourraient chacune être adaptée à une architecture à grilles mobiles.
Par exemple, dans le troisième mode de réalisation préféré de l’invention représenté sur les figures 21 et 22, la première extrémité 78A du câble 78 est fixée sur la structure fixe 31 à proximité ou sur le bord de déviation 46B. La poulie d’appui 90 est fixée sur le cadre avant de grilles 76’, et la seconde extrémité 78B du câble 78 est fixée sur la base 60A du cadre mobile 60. Ici, le gonflage de la membrane 58 provoque le pivotement du cadre 60, qui tire sur le câble 78 radialement vers l’intérieur avec pour conséquence son appui sur la poulie 90, qui conduit l’ensemble de la structure mobile 29, incluant les grilles 32, à se déplacer vers l’aval vers la position reculée d’inversion de poussée.
Diverses modifications peuvent être apportées par l’homme du métier à l’invention qui vient d’être décrite, uniquement à titre d’exemples non limitatifs, et dont la portée est définie par les revendications annexées. Par exemple, l’inverseur de poussée 30 peut alternativement présenter une architecture en « C » ou en « O ». De plus, toutes les caractéristiques divulguées ci-dessus, dans les différents modes de réalisation préférés et leurs alternatives, sont combinables entre elles. D’ailleurs, il est noté que sur toutes les figures qui ont été décrites ci-dessus, les éléments qui portent les mêmes références numériques correspondent à des éléments identiques ou similaires.
Carter de rétention d’une soufflante présentant une partie sphérique tronquée DOMAINE DE L'INVENTION La présente demande concerne de manière générale le domaine des turbomachines, et plus particulièrement les carter de soufflante.
ETAT DE LA TECHNIQUE Une turbomachine présente une direction principale s’étendant selon un axe longitudinal, et comporte typiquement, d’amont en aval dans le sens de l’écoulement des gaz, une soufflante et un corps primaire comportant une section de compression pouvant comprendre un compresseur basse pression, un compresseur haute pression, une chambre de combustion, et une section de turbine pouvant comprendre une turbine haute pression et une turbine basse pression. Dans le cas d’une turbomachine carénée, la soufflante est logée dans un carter de rétention et comprend une nacelle définissant une enveloppe aérodynamique du moteur. Le flux d’air entrant dans la turbomachine se divise en un flux primaire configuré pour traverser le corps primaire et un flux secondaire qui contourne le corps primaire et traverse un conduit de dérivation délimité par le carter de soufflante.
La réduction des émissions polluantes liées au transport aérien passe notamment par l’amélioration des performances de la partie basse pression de la turbomachine à travers la diminution de la vitesse d’écoulement du flux d’air traversant la soufflante.
Afin de conserver le débit d’air entrant, et donc l’effort de poussée, une solution est d’augmenter le diamètre de la soufflante et la section du conduit de dérivation.
Toutefois, ce changement d’échelle entraîne un gain de masse compromettant les performances de la turbomachine. Les solutions actuellement envisagées comprennent :
- de modifier la nacelle afin de supprimer les éléments ayant pour rôle de guider l’écoulement en amont et en aval de la soufflante ainsi que ceux qui assurent la fonction reverse (marche arrière), et
- l’intégration d’un système de calage variable à la soufflante, afin de permettre le pivotement des aubes de soufflante, ce qui permet de conserver les avantages liés au guidage de l’écoulement ainsi que la fonction reverse préalablement possibles grâce à la nacelle et garantissant les performances de la turbomachine pour toutes ses conditions de vol.
est un histogramme représentant le pourcentage de mortalité corrigée des pucerons 24h, 48h et 72h après l’absorption des dsRNA LacZ ou β2 (**p<0,01 vs LacZ, test de Mann-Whitney, n=5 comprenant 15 à 30 pucerons par condition).
est une représentation graphique de la courbe effet-concentration du pourcentage de la mortalité corrigée observée chez les larves de puceron en fonction de la concentration en imidaclopride à 48h (A) et 72h (B) (n=5 comprenant 20 larves de puceron par concentration).
est un histogramme représentant le pourcentage de mortalité corrigée des pucerons ayant absorbé les dsRNA (LacZ ou β2) 72h post-intoxication par l’imidaclopride (5.10 -3 µg/mL). Le DMSO est le solvant de l’imidaclopride servant de témoin (**p<0,01 vs LacZ, test de Mann-Whitney n=3 à 5 comprenant 15 à 30 pucerons par n et par condition).
est un histogramme représentant la quantification par qPCR de l’expression des ARNm des sous-unités nicotiniques chez le puceron A. pisum à 2h post-absorption des dsRNA β2 ou LacZ. L’expression relative est normalisée par le gène RPL7 (gène de référence) selon la méthode 2 -ΔΔCt et les résultats sont exprimés en ratio avec la condition contrôle (dsRNA LacZ, correspondant avec la barre de valeur 1) (*p<0,05 β2 vs LacZ, **p<0,01, test de Mann-Whitney).
est un histogramme représentant la quantification par qPCR de l’expression des ARNm des sous-unités nicotiniques chez le puceron A. pisum à 24h post-absorption des dsRNA β2 ou LacZ.
est un histogramme représentant la quantification par qPCR de l’expression des ARNm des sous-unités nicotiniques chez le puceron A. pisum à 72h post-absorption des dsRNA β2 ou LacZ.
est une représentation graphique de la quantification par qPCR de l’expression des transcrits de la sous-unité nicotinique β1 dans les DGA (dernier ganglion abdominal) provenant de blattes P. americana ayant ingéré les dsRNA (LacZ, β1-début, β1-fin et mélange β1-début+fin). L’expression relative est normalisée avec le gène de l’actine (gène de référence) selon la méthode du 2 -ΔΔCt (*p<0,05 vs LacZ, test de Mann-Whitney, n=4 à 8).
est un histogramme représentant le pourcentage de mortalité corrigée 96h après l’intoxication aiguë d’imidaclopride des blattes exposées (IMI J30) et non exposées (NE) à la dose sublétale d’imidaclopride pendant 30 jours.
est un histogramme représentant le pourcentage de mortalité corrigée 96h après l’intoxication aiguë d’imidaclopride des blattes exposées à la dose sublétale d’imidaclopride pendant 30 jours ayant ingéré les dsRNA (LacZ, β1-fin ou β1-début+fin) ou non (IMI J30). (n=1 comprenant 8 à 9 blattes par condition).
Si l’on se réfère à la , on peut y voir que les niveaux d’expression des ARNm codant pour la sous-unité β2 nicotinique chez les pucerons A. pisum diminuent significativement de 51%, 43% et 41% chez les pucerons ayant absorbé les dsRNA β2 par comparaison aux pucerons témoins ayant absorbé les dsRNA LacZ à 2h, 24h et 72h, respectivement. Ceci permet de vérifier l’efficacité des dsRNA sur l’expression des transcrits de la sous-unité nicotinique β2 du puceron du pois.
Si l’on se réfère à la , on peut y voir que la mortalité corrigée des pucerons à 24h, 48h et 72h après l’application topique des dsRNA est augmentée chez les pucerons ayant absorbé les dsRNA ciblant la sous-unité β2 par comparaison aux pucerons témoins (dsRNA LacZ) d’environ 6%, 31% et 51%, respectivement.
Si l’on se réfère à la , on peut y voir que les courbes concentration d’imidaclopride/effet sur la mortalité des pucerons permettent d’estimer la CL 50 à 8.10 -3 µg/mL à 48h et de 4.10 -3 µg/mL à 72h. Pour la suite des expérimentations combinant les dsRNA dirigés contre la sous-unité nicotinique β2 et l’imidaclopride, la concentration d’imidaclopride de 5.10 -3 µg/mL est retenue.
Sur la , on peut voir qu’à 72h post-intoxication à l’imidaclopride à 5.10 -3 µg/mL, le pourcentage de mortalité augmente d’environ 1,4 fois chez les pucerons ayant absorbé les dsRNA ciblant la sous-unité β2 (82%) par comparaison aux pucerons témoins (LacZ, 60%). Le DMSO, solvant de l’imidaclopride, sert de témoin positif.
Si l’on se réfère à la , les niveaux d’expression des ARNm correspondants aux différentes sous-unités nicotiniques identifiées dans le génome du puceron A. pisum ont été quantifiés par qPCR à partir des ADNc issus des pucerons ayant absorbé des dsRNA à différents temps post-administration. La montre que 2 heures après l’administration des dsRNA, une augmentation significative de l’expression des ARNm codant pour les sous-unités α1 à α8 est mise en évidence chez les pucerons ayant absorbé les dsRNA d’intérêt par comparaison aux pucerons témoins alors que l’expression des sous-unités α9, α10 et β1 n’est pas modifiée. La montre que 24h post-administration des dsRNA, seule l’expression de la sous-unité α9 est affectée par la diminution de l’expression de la sous-unité β2. La montre qu’à 72h post-administration, la diminution de l’expression de la sous-unité β2 ne semble pas impacter l’expression des autres sous-unités nicotiniques.
Sur la , on peut noter à 96h post-ingestion des dsRNA une diminution de l’expression des transcrits de la sous-unité nicotinique β1 de 20% dans les DGA provenant des blattes exposées aux dsRNA β1-fin et au mélange des dsRNA β1-début+fin. En revanche, l’expression des ARNm de la sous-unité β1 ne semble pas être affectée par les dsRNA β1-début ciblant le début de la séquence nucléotidique de β1.
Si l’on se réfère à la , on peut y voir qu’une intoxication sublétale à l’imidaclopride pendant 30 jours induit une perte de sensibilité des blattes vis-à-vis de cet insecticide suite à une ré-exposition des blattes à une intoxication aiguë de 96 heures. La permet de visualiser que, contrairement aux blattes ayant ingéré les dsRNA LacZ, des taux de mortalité corrigée de 55% et 60% ont été observés 96h après l’intoxication aiguë à l’imidaclopride chez les blattes ayant ingéré les dsRNA β1-fin+début et β1-fin, respectivement. Ces taux sont similaires à celui obtenu chez les blattes non exposées à la dose sublétale d’imidaclopride pendant 30 jours, ce qui laisse suggérer que les dsRNA, en modifiant l’expression des nAChRs, permettraient de contourner les mécanismes de résistances mis en place par l’insecte en restaurant leur sensibilité à l’insecticide.
Le module 5 électronique comporte en outre, de manière non exhaustive : - un microcontrôleur intégrant un logiciel interne du métronome 10 ; - des moyens de gestion du moteur pas-à-pas selon un fonctionnement silencieux.
Également, le système 1 comprend une batterie 81 électrique qui est logée dans le corps 2, et un récepteur 82 d’alimentation électrique par induction également logé dans le corps 2.
La batterie 81 alimente en électricité le module 5 électronique et ainsi le moteur 4.
Le récepteur 82 d’alimentation électrique est destiné à permettre un rechargement de la batterie 81 électrique. Selon le présent mode de réalisation, la batterie 81 électrique est fixée sous la carte électronique formant le module 5 électronique.
Le récepteur 82 d’alimentation électrique par induction est quant à lui fixé sous la batterie 81 électrique, et destiné à faire face au socle 21 inférieur.
En conséquence, le métronome 10, et ainsi le corps 2, peut être posé sur une antenne d’alimentation électrique par induction pour permettre le rechargement de la batterie 81 électrique.
Le module 5 électronique est configuré pour mettre en œuvre au moins une programmation de fonctionnement.
En effet, tel que cela a été évoqué, l’interface 6 homme-machine permet de sélectionner et/ou de définir une programmation de fonctionnement à mettre en œuvre par le module 5 électronique.
Ce module 5 électronique est configuré pour piloter le moteur pas-à-pas en fonction de la programmation de fonctionnement.
Cette programmation de fonctionnement intègre dans sa définition la plus large au moins une fréquence d’oscillation de la baguette 3.
Le système 1 décrit précédemment permet de mettre en œuvre un procédé de pilotage d’un métronome.
Plus précisément, ce procédé de pilotage est adapté à un métronome à baguette oscillante qui met en œuvre un moteur électrique de type moteur pas-à-pas pour entraîner en oscillation la baguette 3.
Dans sa définition la plus large, le procédé de pilotage comprend : - une étape de définition d’une programmation de fonctionnement intégrant au moins une fréquence d’oscillation de la baguette 3 ; - une étape de pilotage du moteur pas-à-pas pour entraîner en oscillation la baguette selon la programmation de fonctionnement.
Différentes programmation de fonctionnement du système 1 sont décrites ci-après, avec les étapes de procédé correspondantes.
Une programmation de fonctionnement peut intégrer au moins un cycle d’accélération ou de ralentissement d’une fréquence d’oscillation de la baguette 3 depuis une première fréquence d’oscillation jusqu’à une deuxième fréquence d’oscillation.
Une personne disposant du système 1 peut par exemple bénéficier d’un maintien d’une première fréquence d’oscillation pendant un premier laps de temps, d’une accélération progressive de la fréquence d’oscillation jusqu’à la deuxième fréquence d’oscillation pendant un second laps de temps, puis d’un maintien de la deuxième fréquence d’oscillation pendant un troisième laps de temps.
Description détaillée La présente invention concerne le raccordement électrique de circuits imprimés ou PCB (pour « printed circuit board » en terminologie anglo-saxonne), et plus particulièrement celui d’un circuit imprimé flexible ou « flex PCB » à un circuit imprimé rigide ou « rigid PCB ».
La illustre un rigid PCB à gauche et un flex PCB à droite, dont on cherche à faire le raccordement électrique, c’est-à-dire à interconnecter les pistes conductrices. Pour des raisons de clarté, seules trois pistes conductrices sont illustrées sur ces circuits imprimés. De façon connue, ceux-ci peuvent comprendre un autre nombre de pistes (plus ou moins grand) et/ou des composants électroniques rapportés sur eux, par exemple par soudure ou à l’aide de broches de connexion de type à emmanchement ou « press-fit ».
Le rigid PCB 100 comprend un substrat 110, typiquement en FR4 ou autre substrat, sur lequel sont formées des pistes conductrices 120, par toute technique appropriée telle la gravure ou l’impression d’encre conductrice. Un rigid PCB présente typiquement une épaisseur variable, par exemple souvent entre 0,8 et 2,4 mm, conférant une rigidité appropriée pour l’insertion en force de broches « press-fit ».
Les pistes conductrices 120, de cuivre ou d’argent par exemple, se terminent par des zones de contact 130 prévues pour l’interconnexion avec le flex PCB 200. Bien qu’il soit illustré des zones de contact 130 constituant des portions terminales de pistes conductrices associées, une ou plusieurs ou chaque zone de contact peut constituer une portion intermédiaire de la piste conductrice. C’est-à-dire que des composants peuvent être rapportés sur la même piste conductrice des deux côtés de la zone de contact.
Chaque zone de contact 130 est adaptée à recevoir une broche « press-fit » comme décrite par la suite. La zone de contact 130 est ainsi formée d’un trou 131, préférentiellement traversant (en option seulement borgne), qui a été métallisé par toute technique connue. La métallisation permet le dépôt d’un matériau conducteur 132 dans le passage 133 du trou mais également sur les surfaces inférieure et supérieure 134 du rigid PCB 100 aux abords du trou 131, assurant un contact électrique avec la piste conductrice 120.
Dans l’exemple illustré, plusieurs trous métallisés 131 sont représentés qui sont alignés et répartis régulièrement sur le rigid PCB 100, selon un pas préfixé. Ce pas peut être ajusté en fonction d’une machine press-fit utilisée pour emmancher les broches press-fit dans ces trous 131. Des valeurs typiques de pas comprennent 2,54 mm, 2,20 mm, 2,00 mm voire d’autres valeurs jusqu’à 1,27 mm.
Dans les techniques classiques de press-fit, les trous métallisés 131 présentent typiquement un diamètre de 0,8 à 1,2 mm, par exemple de 1 à 1,1 mm. Bien entendu, le diamètre de ces trous est ajusté au diamètre des broches « press-fit » utilisées.
Bien que les trous métallisés 131 soient ici prévus pour des pistes conductrices 120, et donc des zones de contact 130, distinctes, il peut être prévu qu’une ou plusieurs zones de contact 130 (ou piste conductrice) comprennent chacune deux ou plusieurs trous métallisés. Cela permet d’améliorer la tenue mécanique de l’assemblage final entre les deux PCB, mais également d’améliorer la connexion électrique entre eux, notamment si une intensité importe de courant est destinée à circuler entre les deux PCB.
Le flex PCB 200 comprend un film de base 210 en plastique tel qu’en polyimide, en polyétheréthercétone (PEEK), en polycarbonate, en polyester type polyéthylène naphtalate (PEN) ou polyéthylène téréphtalate (PET), ou similaire, sur lequel sont formées des pistes conductrices 220, par toute technique appropriée telle la lamination, la gravure ou préférentiellement l’impression (sérigraphie) d’encre conductrice, par exemple d’une encre argent.
La face du flex PCB 200 présentant les pistes conductrices 220 est appelée surface supérieure, alors que la face inférieure du film de base 210 est appelée surface inférieure.
Les pistes conductrices 220, de cuivre ou d’argent par exemple, se terminent par des zones de contact 230 prévues pour l’interconnexion avec le rigid PCB 100.
La coupe (1a) sur la Figure représente un flex PCB 200 à base polycarbonate sur laquelle sont imprimées des pistes argent. La feuille polycarbonate 210 utilisée présente une épaisseur comprise entre 125 µm et 800 µm, de préférence entre 200 µm et 500 µm. La couche d’argent 220 présente une épaisseur de quelques µm, typiquement entre 8 et 15 µm. La piste d’argent 220 peut être recouverte, de façon optionnelle, d’une couche de protection isolante 211, typiquement une couche diélectrique d’une épaisseur de quelques µm à dizaines de µm, par exemple 8 à 40 µm. Avantageusement, le dépôt de la couche de protection isolante 211 peut être localisé de sorte à laisser la piste conductrice non recouverte au niveau de la zone de contact 230.
La coupe (1b) sur la Figure représente un flex PCB 200 à base polyimide ou PEEK 210 sur laquelle est collée une piste conductrice en cuivre 220, recouverte, par collage, d’un film isolant en PET 211. Dans un tel schéma, la base 210 présente une épaisseur de quelques dizaines de µm, par exemple 50 µm, la piste conductrice 220 une épaisseur de 35, 70 ou 105 µm et le film isolant 211 une épaisseur de quelques dizaines de µm, par exemple 50 µm. L’adhésif utilisé pour coller chaque couche peut être du type adhésif acrylique, tel un film Pyralux LF Sheet Adhesive (nom commercial) XXXX et présente une épaisseur de quelques dizaines de µm, par exemple 12 à 50 µm.
Le flex PCB 100 présente donc une épaisseur inférieure au millimètre, contribuant, avec la nature plastique de la base, à une souplesse ou flexibilité appréciable.
Les zones de contact 230 peuvent être vierges de tout percement.
Cependant, dans certains modes de réalisation tels qu’illustrés, chaque zone de contact 230 du flex PCB 200 présente un trou traversant 231 offrant un passage 233 cylindrique d’un diamètre similaire à celui des trous métallisés 131. Chaque trou traversant 231 est donc entouré d’une portion conductrice de la piste respective 220.
La composition selon l’invention peut éventuellement comprendre en outre au moins un composé additionnel, différent des composés selon l’invention définis ci-avant, choisi de préférence parmi les tensioactifs cationiques, anioniques, amphotères ou zwittérioniques, les parfums, les cires, les colorants, les agents stabilisants, les agents épaississants, les agents antimousse, les hydrotropes, les huiles minérales, les enzymes, un agent de blanchiment, un modificateur de point de trouble, un échangeur d’ions, un alcali, une matière anticorrosion, un matériau anti-redéposition, un azurant optique, un agent antistatique, un agent de contrôle de la mousse, un précurseur de blanchiment, un opacifiant, un stabilisateur, un polymère, et leurs mélanges.