INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans cette position, la position rapprochée de l’assise 130 est généralement une position proximale de la coque 150, c’est-à-dire qu’il s’agit de la position la plus proche de la coque 150 atteignable. La position du dossier 140 est en général la position la moins réclinée possible. En d’autres termes, il s’agit d’une position dans laquelle le dossier 140 est pivoté en direction de l’assise 130 relativement à cette dernière, en comparaison à la position TTL.
Si la forme de la coque 150 en vis-à-vis du dossier 140 n’est pas sensiblement plane, ou qu’une section longitudinale de la coque 150 n’est pas sensiblement rectiligne tel que représenté à la , alors la position d’accueil correspond à une position dans laquelle notamment le dossier 140 est aussi rapproché que possible de la coque 150 en reculant l’assise 130 et en redressant le dossier 140, sans toutefois être strictement parallèle à cette dernière.
Dans la position d’accueil, la largeur du passage 160 entre l’assise 130 et la face arrière de la coque 150 d’un siège similaire précédent, ou d’une paroi de l’avion, est une largeur augmentée H ACC . La largeur H ACC est généralement de l’ordre de 9 pouces, soit environ 228,6 mm, ce qui représente une largeur du passage 160, ou egress , suffisante pour qu’un passager puisse confortablement aller et venir depuis et vers son siège 110.
Afin que la transition d’une position à l’autre se fasse sans effort pour le passager, un moyen de détection 170 d’une présence du passager sur le siège 110 est prévu.
Le moyen de détection 170 peut notamment être un capteur de pression intégré dans l’assise 130. Il peut également s’agir d’un capteur de présence tel un capteur infrarouge, disposé sur le siège 110 ou en périphérie de celui-ci.
Le moyen de détection 170 est relié à une unité de contrôle de l’unité de siège 100, qui selon les données transmises par le moyen de détection 170, commande la position du siège 110.
Par une application séquentielle alternée d’impulsions laser sur les transducteurs 31 et 32, le dispositif microfluidique 100 permet de d’extraire une portion 120 du fluide échantillon sélectivement vers le premier canal de sortie 11 et/ou d’extraire une autre portion 220 du fluide échantillon sélectivement vers le deuxième canal de sortie 12. Le dispositif microfluidique 100 de la présente divulgation permet de manipuler des objets de très petite taille, par exemple des nano-objets ou des cellules biologiques fragiles, sans altérer leur intégrité ou leur viabilité. De plus, le dispositif microfluidique 100 de la présente divulgation permet d’atteindre une fréquence de commutation ou d’extraction d’au moins 10 kHz, c’est-à-dire de plusieurs ordres de grandeur supérieure à la fréquence maximale atteinte par la plupart des dispositifs micro-fluidiques antérieurs, notamment pour la manipulation de nanoparticules.
De façon avantageuse, le système microfluidique utilise un signal de détection de particules provenant de l’unité de détection 50 pour déclencher le chauffage du premier transducteur 31 ou du deuxième transducteur 32. En fonction de la détection on non de particules recherchées, il est ainsi possible d’extraire une portion du fluide échantillon vers l’un ou l’autre des canaux de sortie pour effectuer un tri en fonction du signal détecté.
Dans le mode de réalisation à trois canaux de sortie, on utilise avantageusement un signal de détection apte à distinguer deux catégories de particules distinctes de façon à orienter une première catégorie de particules correspondant à un premier signal de détection vers le premier canal de sortie 11, et à orienter une deuxième catégorie de particules correspondant à un deuxième signal de détection vers le deuxième canal de sortie 12. En absence de signal de détection, le fluide échantillon est dirigé, comme en régime permanent, vers le troisième canal de sortie 13, qui correspond à une sortie décharge. Les particules de la première catégorie sont ensuite collectées via la sortie 8 tandis que les particules de la deuxième catégorie sont ensuite collectées via la sortie 9.
Le dispositif de la présente divulgation présente l’avantage de permettre de fractionner la veine du fluide échantillon 20 en portions 120, 130, 220 sans requérir nécessairement d’encapsulation préalable. On extrait ainsi des tronçons isolés de fluide échantillon s’écoulant à l’intérieur du fluide de gaine. Le volume isolé est généralement inférieur au picolitre. Dans certaines applications, l’étape d’encapsulation peut être supprimée pour un gain de temps substantiel.
La présente divulgation utilise un modèle d’écoulement dans une approximation de canal commun peu profond (ou « shallow channel » en terminologie anglophone) pour modéliser le fonctionnement du dispositif microfluidique. L’axe d’écoulement dans le canal commun est parallèle à l’axe X du repère orthonormé. Le fluide échantillon 20 est par exemple constitué d’eau. Les fluides de gaine 21, 22 sont constitués d’un même mélange d’eau et de glycérol. La viscosité du fluide échantillon 20 et des fluides de gaine 21, 22 est calculée à partir de la publication Cheng N.-S. (Formula for viscosity of a glycerol-water mixture, Ind. Eng. Chem. Res., 47 :3285–3288, 2008) à laquelle la publication Volker et Kähler (Density model for aqueous glycerol solutions, Experiments in Fluids, 75, 2018) a apporté des corrections sur le modèle volumique. Nous appliquons un débit de 20 µL.h -1 au fluide échantillon 20 et un identique de 50 µL.h -1 au premier fluide de gaine 21 et au deuxième fluide de gaine 22. Une condition de non-glissement est imposée sur toutes les parois internes et les deux branches de la jonction Y forment les deux canaux de sortie 11, 12. La modélisation basée sur une méthode de champ de phase met en évidence l’interface entre le fluide échantillon et le fluide de gaine. La position de l’interface est suivie à travers la résolution d’une équation de transport. De plus, la minimisation de l’énergie de mélange permet de déterminer les mouvements de l’interface. Ce modèle est basé sur le système d’équations suivant.
L’équation Math1 représente la conservation de quantité de mouvement, l’équation Math2 la conservation de masse, l’équation Math3 la conservation d’énergie et les équations Math4 et Math5 le transport du champ de phase. L’indice j=1 représente le fluide échantillon et l’indice j=2 représente le fluide de gaine. ρ j représente la masse volumique de chaque phase fluide, u j = (u xj , u xj ) représente le champ de vitesse, p j la pression, η j la viscosité dynamique et e z la profondeur des canaux de la puce microfluidique ; C pj représente la capacité calorifique, T j représente le champ de température, k j le coefficient de conduction et Q j le terme source, Φ j est une variable de champ de phase et Ψ j est une variable auxiliaire de champ de phase. Le paramètre λ = 3εσ/√8 est la densité d’énergie libre du mélange et σ la tension interfaciale entre les phases 1 (fluide échantillon ) et 2 (fluide de gaine).
Des résultats de cette modélisation sont illustrés sur les figures 8 et 10. L’interface entre le fluide échantillon et le fluide de gaine est représentée en trait noir sur les figures 8 à 10.
Selon un mode de fonctionnement, on applique une ou une série d’impulsion laser 41 uniquement sur le premier transducteur 31 pour dévier le fluide échantillon sélectivement vers le premier canal de sortie 11. On interrompt la série d’impulsion laser 41, puis on applique une ou une autre série d’impulsion laser 42 uniquement sur le deuxième transducteur 32 pour dévier le fluide échantillon sélectivement vers le deuxième canal de sortie 12.
Selon un autre mode de fonctionnement, on applique une seule impulsion laser 41 pendant une durée brève sur le premier transducteur 31 pour extraire une portion 120 du fluide échantillon et la diriger vers le premier canal de sortie 11.
Selon un autre exemple ( ), on applique une séquence comprenant une première impulsion laser 41 sur le premier transducteur 31 et une deuxième impulsion laser 42 sur le deuxième transducteur 32 pour extraire une portion 130 du fluide échantillon vers le premier canal de sortie 11. Par exemple, on applique des impulsions laser ayant chacune une durée de 50 µs, avec une durée de cycle de 100 µs (soit un rapport cyclique de 50%) et une fréquence de répétition de 10 4 Hz. Chaque impulsion laser utilisée pour chauffer le fluide de gaine d’un côté ou de l’autre a une énergie totale de 70 nJ. La distance P de la zone de chauffage 31, respectivement 32, jusqu’au début du canal de sortie 11, respectivement 12, est de 5 µm.
Dans une telle séquence à deux impulsions, on a constaté que l’ajustement du délai entre la première impulsion laser 41 et la deuxième impulsion laser 42, dans une séquence par ailleurs identique, permet avantageusement d’ajuster le volume de la portion 130 du fluide échantillon extraite. Ce procédé permet aisément de dimensionner individuellement le volume de chaque portion 130 du fluide échantillon extrait.
La représente une simulation du débit de fluide échantillon s’écoulant dans le premier canal de sortie 11 et respectivement dans le deuxième canal de sortie 12 en fonction du temps en appliquant une série d’impulsions laser 41, 42 alternées entre les deux zones de chauffage 31, 32 à une fréquence de 10 4 Hz avec les paramètres indiqués ci-dessus. On observe une oscillation du débit du fluide échantillon dans chaque canal de sortie qui correspond à une déviation du jet de fluide d’une amplitude d’environ ± 3 µm au niveau de l’embranchement de la jonction Y. On observe une commutation du fluide échantillon entre les deux canaux de sortie à la fréquence de 10 4 Hz.
La fréquence d’oscillation du jet peut atteindre plusieurs kHz, par exemple 2kHz, 4 kHz, ou 10 kHz
On a aussi réalisé une simulation du débit de fluide échantillon s’écoulant dans le premier canal de sortie 11 en fonction du temps en appliquant une série d’impulsions laser 41 avec les mêmes paramètres que ci-dessus pour une distance P entre la zone de chauffage 31 et la jonction Y ayant différentes valeurs, par exemple de 10 µm et respectivement de 25 µm. On observe un décalage temporel entre les deux courbes de débit. On en déduit que la position de la zone de chauffage détermine de façon critique la commutation du fluide échantillon vers le premier canal de sortie 11 ou vers le deuxième canal de sortie 12. Ce paramètre P n’était a priori pas identifié comme étant critique pour déterminer le canal de sortie vers lequel la portion 130 de fluide est extraite.
La simulation montre que la déviation du fluide échantillon change lorsque la distance P varie, toutes les autres conditions restant identiques. Par exemple, pour une distance P égale à 5µm, on observe dans la simulation ci-dessus que le fluide échantillon est dévié vers le canal de sortie qui est du même côté que la zone de chauffage, par rapport à l’axe longitudinal 14. Pour une distance P égale à 10µm, on observe par une simulation basée sur le modèle ci-dessus que le fluide échantillon est dévié vers le canal de sortie qui est du même côté que la zone de chauffage, par rapport à l’axe longitudinal 14. Pour une distance P égale à 25µm, on observe par simulation que le fluide échantillon est dévié vers le canal de sortie qui est du côté opposé de la zone de chauffage, par rapport à l’axe longitudinal 14.
Sans être lié par une théorie, le chauffage local du fluide de gaine dans la partie du canal commun où le fluide échantillon est focalisé hydrodynamiquement, juste en amont de la jonction des canaux de sortie, crée un effet de pince ou de torsion du fluide échantillon, qui permet de l’orienter vers l’un ou l’autre canal de sortie. Selon la distance P entre la zone de chauffage, la torsion du fluide échantillon permet de le dévier vers un canal de sortie ou vers l’autre canal de sortie. De plus, cet effet de torsion permet de sectionner le fluide échantillon en tronçons isolés orientés sélectivement vers l’un ou l’autre canal de sortie. Suite à la détection d’une particule, il est ainsi possible d’isoler une portion du fluide échantillon contenant cette particule et de dévier cette portion de fluide échantillon contenant la particule détectée vers un canal de sortie déterminé, où elle sera analysée. De façon particulièrement avantageuse, le procédé de la présente divulgation permet d’extraire un volume de fluide échantillon contenant une et une seule particule détectée et de dévier cette gouttelette vers un canal de sortie prédéterminé (voir ). Le dispositif le procédé microfluidique de la présente divulgation permettent de garantir une grande pureté du fluide extrait et des nano-objets ainsi isolés.
La montre que le coffre avant 4 conforme au premier aspect de l’invention est fixé solidairement à une structure 6 du véhicule automobile 1 conforme au deuxième aspect de l’invention. Notamment, le coffre avant 4 selon l’invention est fixé solidairement à la structure 6 du véhicule automobile 1 au niveau de sa paroi de fond 5 du coffre avant 4. Un moyen de fixation 7, représenté schématiquement, fixe la paroi de fond 5 du coffre avant 4 à la structure 6 du véhicule automobile 1.
La et la illustrent une vue schématique du coffre avant 4 conforme au premier aspect de l’invention, respectivement selon un premier mode de réalisation et un deuxième mode de réalisation. La montre une vue détaillée du coffre avant 4 conforme au premier aspect de l’invention montré en . Dans la , la , la et la , le coffre avant 4 conforme au premier aspect de l’invention est montré selon une coupe AA représentée dans la .
La et la montrent que le coffre avant 4 conforme au premier aspect de l’invention comprend des parois latérales 8, 9, 10 et la paroi de fond 5. En l’espèce dans la , les parois latérales 8, 9, 10 sont une paroi latérale avant 8, une paroi latérale arrière 9 opposée à la paroi latérale avant 8, et deux parois latérales collatérales 10 reliant chacune la paroi latérale arrière 9 à la paroi latérale avant 8 de sorte à délimiter un logement 11.
La et la montrent que les parois latérales 8, 9, 10 s’étendent en saillie et en périphérie de la paroi de fond 5 afin de délimiter le logement 11. Les parois latérales 8, 9, 10 comprennent chacune bord supérieur libre 12 opposé à la paroi de fond 5. Dans la et la , chacune bord supérieur libre 12 est fixé solidairement à un joint d’étanchéité 23 destiné à servir d’appui au capot avant 3 du véhicule automobile 1 pour fermer le logement 11.
La et la montrent que le coffre avant 4 conforme au premier aspect de l’invention comporte un dispositif 13 de déformation programmée. En l’espèce, la et la montrent que le dispositif 13 de déformation programmée s’étend sur toutes les parois latérales 8, 9, 10 du coffre avant 4 selon l’invention et de manière périphérique au logement 11.
La montre de façon détaillée que, dans le coffre avant 4 selon l’invention et selon un premier mode de réalisation, le dispositif 13 de déformation programmée prend la forme d’un amincissement 14 local de matière de la paroi latérale 8, 9, 10 considérée, sur laquelle il s’étend.
La montre que dans le coffre avant 4 selon l’invention et selon un premier mode de réalisation, chaque paroi latérale 8, 9, 10 comporte un trottoir périphérique 15. Le trottoir périphérique 15 s’étend autour du logement 11 et sur toutes les parois latérales 8, 9, 10. Le trottoir périphérique 15 est situé entre la paroi de fond 5 du coffre avant 4 et le bord supérieur libre 12 desdites parois latérales 8, 9, 10. La montre que le trottoir périphérique 15 forme l’amincissement 14 local de matière.
La montre que, dans le coffre avant 4 selon l’invention et selon un deuxième mode de réalisation, le dispositif 13 de déformation programmée comporte au moins une encoche d’affaiblissement 16 s’étendant en périphérie du logement 11 et sur toutes les parois latérales 8, 9, 10 du coffre avant 4. En l’espèce, le dispositif 13 de déformation programmée comporte plusieurs encoches d’affaiblissement 16, en particulier quatre encoches d’affaiblissement 16. Chaque encoche d’affaiblissement 16 s’étend de manière rectiligne autour du logement 11 et sur toutes les parois latérales 8, 9, 10, de sorte à former un contour fermé. Les encoches d’affaiblissement 16 s’étendent de façon sensiblement parallèle entre elles. Les encoches d’affaiblissement 16 s’étendent sensiblement de façon équidistante les unes par rapport aux autres.
La et la montrent chacune une cinétique de mise en œuvre du coffre avant 4 conforme au premier aspect de l’invention lors d’un choc vertical, respectivement pour les coffres avant 4 montrés en et en .
Comme montré en et en , le dispositif 13 de déformation programmée est configuré pour permettre une déformation programmée 17 d’au moins une des parois latérales 8, 9, 10 du coffre avant 4 lorsqu’un effort de compression desdites parois latérales 8, 9, 10 est supérieur à une valeur seuil. Dans la et la , un choc vertical génère un effort de compression, représenté par une flèche 21, s’étendant globalement selon un axe vertical 18 qui s’étend majoritairement de manière perpendiculaire à la paroi de fond 5 du coffre avant 4. L’axe vertical 18 est également représenté en .
La montre que le dispositif 13 de déformation programmée est configuré pour autoriser une rupture 19 de l’au moins une paroi latérale 8, 9, 10. La montre que le dispositif 13 de déformation programmée est configuré pour autoriser une déformation plastique 20 de la paroi latérale 8, 9, 10 subissant l’effort de compression.
Dans la et la , l’effort de compression est représenté par la flèche 21 dirigée vers le capot avant 3 du véhicule automobile 1 situé directement au-dessus du coffre avant 4 selon l’invention. L’effort de compression, considéré ici comme supérieur à la valeur seuil, résulte d’un choc piéton. Une tête dudit piéton est représentée par un cercle 22. La cinétique de mise en œuvre du coffre avant 4 conforme au premier aspect de l’invention montrée dans la et la est décomposée en trois temps successif 101, 102, 103. Dans un premier temps 101 représenté dans un premier encart 501 de la et dans un premier encart 601 de la , la tête du piéton heurte le capot avant 3. Dans un deuxième temps 102 représenté dans un deuxième encart 502 de la et dans un deuxième encart 602 de la , l’effort de compression imposé par la tête du piéton est supérieur à la valeur seuil et amorce la déformation programmée 17 du dispositif 13 de déformation programmée au niveau de la paroi latérale 8, 9, 10 représentée. Dans le deuxième encart 502 de la , le dispositif 13 de déformation programmée se rompt. Dans le deuxième encart 602 de la , le dispositif 13 de déformation programmée subit une déformation plastique 20 sur toute une hauteur de la paroi latérale 8, 9, 10 représentée, la paroi latérale 8, 9, 10 s’effondrant sur elle-même et vers la structure 6 du véhicule automobile 1. Dans un troisième temps 103 représenté dans un troisième encart 503 de la et dans un troisième encart 603 de la , une hauteur totale 203, mesurée entre le capot 3 et la structure 6 du véhicule automobile 1, est significativement réduite par rapport à une hauteur initiale 201 représentée dans le premier encart 501 de la et dans le premier encart 601 de la , la hauteur initiale 201 étant également mesurée entre le capot 3 et la structure 6 du véhicule automobile 1, permettant ainsi d’absorber significativement l’effort dû au choc piéton pour en réduire la gravité.
En synthèse, l’invention concerne un coffre avant 4 pour véhicule automobile 1. Le coffre avant 4 selon l’invention est destiné à être logé dans compartiment moteur 2 sous un capot avant 3 du véhicule automobile 1. Le coffre avant 4 comporte des parois latérales 8, 9, 10 et une paroi de fond 5, les parois latérales 8, 9, 10 s’étendant en saillie et en périphérie de la paroi de fond 5 afin de délimiter un logement 11. Conformément à l’invention, le coffre avant 4 comporte un dispositif 13 de déformation programmée configuré pour permettre une déformation d’au moins une des parois latérales 8, 9, 10 du coffre avant 4 lorsqu’un effort de compression desdites parois latérales 8, 9, 10 est supérieur à une valeur seuil.
Dispositif d’essuie-glace, installation d’essuie-glace et procédé de gestion de celle-ci DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention se rapporte à un dispositif d’essuie-glace comprenant un moteur d’entraînement et une unité de commande et/ou de régulation qui commande le moteur dans un mode d’essuyage continu à une fréquence maximale d’essuyage continu.
ETAT DE LA TECHNIQUE On connaît déjà un tel dispositif d’essuie-glace.
La présente invention a alors pour objet un procédé de gestion continue en vol d’un générateur de faisceaux embarqué dans un aéronef ainsi qu’un système de gestion continue en vol d’un tel générateur de faisceaux embarqué.
Tout d’abord, la présente invention a pour objet un procédé de gestion continue en vol d’un générateur de faisceaux embarqué dans un aéronef, l’aéronef comportant : le générateur de faisceaux émettant un faisceau lumineux, des senseurs, un calculateur, et un dispositif de visualisation.
L’expression « générateur de faisceaux » est à considérer de façon globale, le générateur de faisceaux comportant un ensemble électro-optique permettant l’émission d’un faisceau, et muni notamment d’un sous-système émetteur qui émet le faisceau, d’un sous-système d’orientation qui oriente le faisceau vers le point visé, un sous-système de commande, un éventuel sous-système de stabilisation…
Ce procédé est remarquable en ce qu’il comporte les étapes suivantes : acquisition en continue d’une valeur d’au moins un paramètre du générateur de faisceaux à l’aide d’au moins un senseur parmi les senseurs, acquisition en continue d’une valeur d’au moins un paramètre de l’aéronef à l’aide d’au moins un senseur parmi les senseurs, ledit au moins un paramètre de l’aéronef étant distinct dudit au moins un paramètre du générateur de faisceaux, estimation en continue d’une information relative à la fiabilité du générateur de faisceaux sur une durée prédéterminée à l’aide du calculateur en fonction au minimum des valeurs successives dudit au moins un paramètre du générateur de faisceaux et dudit au moins un paramètre de l’aéronef, et de données issues d’un historique mémorisé du générateur de faisceaux, et affichage d’au moins une indication relative au générateur de faisceaux sur le dispositif de visualisation, ladite au moins une indication étant fonction de ladite information.
Ce procédé de gestion continue en vol d’un générateur de faisceaux embarqué dans un aéronef permet ainsi d’estimer en continue lors d’un vol de l’aéronef un risque de panne ou de défaillance de ce générateur de faisceaux embarqué à court terme et d’afficher pour un opérateur en charge du générateur de faisceaux et/ou le pilote de l’aéronef, une indication qui est fonction de ce risque estimé. Une panne ou une défaillance de ce générateur de faisceaux embarqué peut être par exemple identifiée par l’absence d’émission d’un faisceau, par l’émission d’un faisceau transportant une énergie différente de l’énergie requise ou par l’émission d’un faisceau dans une direction différente de la direction visée.
L’expression « en continue » fait référence à une action réalisée en permanence et selon une fréquence d’échantillonnage. Cette fréquence d’échantillonnage peut être fixe ou variable. Cette fréquence d’échantillonnage peut par exemple être prédéterminée. Cette fréquence d’échantillonnage peut aussi être définie en fonction des capacités des senseurs pour acquérir successivement des valeurs de paramètres et/ou en fonction des capacités du calculateur pour estimer successivement une information relative à la fiabilité du générateur de faisceaux.
L’expression « en continue » peut donc prendre le sens de « successivement et à intervalles réguliers, voire irréguliers ».