INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Arrière-plan technologique Il est connu d’utiliser un procédé de détection d’une anomalie dans un dispositif d’un aéronef, comportant : une obtention d’une série de mesures dite courante d’une ou plusieurs grandeurs physiques du dispositif, pendant une période de temps où le dispositif fonctionne ; à partir de la série courante de mesures, une fourniture par un réseau de neurones de type encodeur/décodeur d’une série reconstruite dite courante ; et une comparaison de la série courante reconstruite avec la série courante de mesures afin d’obtenir une série d’anomalies dite courante.
Plus précisément, il est connu d’utiliser ce procédé pour une turbomachine d’un aéronef, en comparant chaque score d’anomalie de la série d’anomalie à un seuil prédéfini. Si le score d’anomalie est supérieur au seuil, une anomalie est détectée. Ce seuil est défini en maximisant un score F (de l’anglais « F-score ») sur plusieurs séries de mesures labellisées, certaines étant normales et d’autre anormales.
Cependant, les inventeurs ont constaté que ce procédé connu ne donnait pas de bons résultats pour certains dispositifs d’un aéronef, comme par exemple pour des vannes d’un canal d’acheminement d’air chaud d’un système de dégivrage d’une lèvre d’entrée d’air.
Il peut ainsi être souhaité de prévoir un procédé de détection d’une anomalie qui permette de s’affranchir d’au moins une partie des problèmes et contraintes précités.
Il est proposé un procédé de détection d’une anomalie dans un système d’un aéronef, comportant : une obtention d’une série de mesures dite courante d’une ou plusieurs grandeurs physiques du système, pendant une période de temps où le système fonctionne ; à partir de la série courante de mesures, une fourniture par un encodeur/décodeur d’une série reconstruite dite courante ; et une comparaison de la série courante reconstruite avec la série courante de mesures afin d’obtenir une série d’anomalies dite courante. caractérisé par : un calcul d’une fonction de répartition dite courante de la série courante d’anomalies ; un calcul d’une aire séparant la fonction de répartition courante d’une fonction de répartition de référence ; et une comparaison de l’aire avec un seuil prédéfini.
En effet, les inventeurs ont trouvé qu’une anomalie dans certains systèmes d’un aéronef, comme par exemple les vannes du système de dégivrage, entraînait une faible dérive dans leur série d’anomalie, qui ne peut pas être détectée par un seuil, en particulier un F-score. En revanche, en utilisant une fonction de répartition et en comparant l’aire séparant cette fonction de répartition d’une fonction de répartition de référence représentative d’un fonctionnement normal, il est possible de détecter une telle dérive.
L’invention peut en outre comporter l’une ou plusieurs des caractéristiques avantageuses suivantes, selon toute combinaison techniquement possible.
De façon avantageuse, le système est conçu pour fonctionner dans plusieurs configurations de fonctionnement et le procédé comporte en outre : une sélection, parmi des encodeur/décodeur respectivement associé aux configurations de fonctionnement, de celui associé à la configuration de fonctionnement dans lequel se trouvait le dispositif pendant la série courante de mesures.
De façon avantageuse également, l’encodeur/décodeur est un système à apprentissage préalablement entraîné pour reconstruire des séries de mesures acquises pendant un fonctionnement normal du système.
De façon avantageuse également, l’encodeur/décodeur comporte un réseau de neurones encodeur et un réseau de neurones décodeur.
De façon avantageuse également, les réseaux de neurones sont deux réseaux de neurones récurrents à mémoire court terme et long terme.
De façon avantageuse également, le système est un système de dégivrage d’une lèvre d’entrée d’air, le système de dégivrage étant conçu pour prélever de l’air chaud d’une turbomachine, et comportant un canal d’acheminement de l’air chaud jusqu’à la lèvre d’entrée d’air et au moins une vanne sur le canal d’acheminement.
De façon avantageuse également, le système de dégivrage comporte deux vannes en série sur le canal d’acheminement.
Il est également proposé un dispositif de surveillance d’un système d’un aéronef, comportant : un module d’obtention d’une série de mesures dite courante d’une ou plusieurs grandeurs physiques du dispositif, pendant une période de temps où le dispositif fonctionne ; un module d’utilisation d’un encodeur/décodeur pour fournir une série reconstruite dite courante à partir de la série courante de mesures ; et un module de comparaison de la série courante reconstruite avec la série courante de mesures afin d’obtenir une série d’anomalies dite courante ; caractérisé par : un module de calcul d’une fonction de répartition dite courante de la série courante d’anomalies ; un module de calcul d’une aire séparant la fonction de répartition courante d’une fonction de répartition de référence ; et un module de comparaison de l’aire avec un seuil prédéfini.
Alternativement ou en combinaison, dans un mode de réalisation avantageux, le dispositif comprend, en outre, au sommet de la cuve 2 et/ou du boîtier extérieur 3, une corolle de volets mobiles 14 en matériau isolant aptes à s’écarter pour placer une bouteille B dans la cuve 2 et aptes à se rabattre contre la bouteille B pour l’isoler thermiquement de l’air extérieur au dispositif 1.
Alternativement ou en combinaison, comme illustré sur la vue de la , le boîtier extérieur 3 et la cuve de conduction thermique 2 comprennent chacun une ouverture dans leur paroi latérale respective 3a-2a, les deux ouvertures étant en regard l’une de l’autre et fermées chacune par une plaque en matériau transparent pour former une fenêtre 15 isolante à double vitrage de visualisation de la bouteille et, de préférence, de son étiquette.
Le dispositif 1 précédemment décrit permet une mise à température (refroidissement ou chauffage) optimale, en particulier pour des liquides fragiles et/ou précieux comme le vin, en consommant peu d’électricité, en limitant les nuisances sonores, tout en assurant une bonne homogénéité de température au sein du liquide.
Le procédé selon l’invention de mise à une température de consigne d’un liquide contenu dans une bouteille est décrit ci-après. Il est mis en œuvre par l’unité centrale 13 qui est programmée à cette fin. La description est faite dans le cadre du refroidissement d’une bouteille. Bien entendu, le réchauffement d’une bouteille se fera de manière symétrique, en inversant simplement la polarité du courant aux bornes du module Peltier (voir ).
On dispose une bouteille remplie de liquide dans la cuve 2 d’un dispositif 1 précédent.
Puis on règle, à l’aide du moyen de sélection, la température de consigne Tc à laquelle on souhaite que le dispositif porte le liquide. Le dispositif 1 mémorise alors la température de consigne sélectionnée dans une mémoire de l’unité centrale 13.
Cette dernière mesure également une première T1 et une deuxième T2 température de la bouteille et calcule la différence de température Δ(T1-T2) entre la première T1 et la deuxième T2 température de la bouteille. Initialement, cette différence de température est généralement nulle, la température du liquide étant homogène du fait de sa manipulation par l’utilisateur.
L’unité centrale 13 compare alors la première température T1 de la bouteille, la deuxième température T2 de la bouteille ou une combinaison (par exemple la moyenne (T1+T2)/2)) de la première T1 et de la deuxième T2 température de la bouteille à la température de consigne Tc.
L’unité centrale 13 vérifie si la réserve électrique rechargeable est reliée à une source électrique ou non.
Si la réserve électrique rechargeable est reliée à une source électrique, cela signifie que le dispositif n’est pas disposé sur la table de service. Les bruits de son fonctionnement ne vont donc pas gêner les consommateurs.
Dans ce cas, l’unité centrale 13 commande un fonctionnement de type A, décrit ci-après, jusqu’à ce que la différence de température Δ(T1-T2) entre la première T1 et la deuxième T2 température de la bouteille atteigne une première valeur de différence seuil maximale ΔTmax1. Cette valeur de différence seuil maximale ΔTmax1 est toujours inférieure à la température de consigne Tc.
Le fonctionnement de type A comprend la commande du voltage du module Peltier 5 pour qu’il atteigne une capacité de refroidissement Qc de la première face 5a comprise entre 40% et 50 %, de préférence 45%, de sa capacité maximale de refroidissement Qcmax de la première face 5a et un voltage du ventilateur 6 tel que l’ensemble ventilateur/radiateur présente une résistance thermique comprise entre 0,4°C/Watt et 0,6°C/Watt, de préférence égale à 0,5°C/Watt.
Concrètement, et à titre de simple exemple, si pour une bouteille de 0,75 litre, l’on choisit un module Peltier 5 de 40*40 millimètres de surface avec une capacité maximale de refroidissement Qcmax de la première face 5a de 100 watts pour une différence de température de 20°C entre l’air ambiant et la première face 5a, et si l’on choisit un ventilateur de 15 CFM (« cubic feet per minute ; représente le volume d’air maximum déplacé par minute par le ventilateur à pleine puissance), le fonctionnement de type A reviendra à appliquer une tension de 12 volts au module Peltier (qui peut en supporter 26 V du fait de son Qcmax) et à utiliser le ventilateur entre 90 et 100% de sa puissance (soit 90 à 100% de son CFM).
Ainsi, le dispositif favorise le refroidissement maximal de la bouteille en activant le module Peltier à une valeur maximale selon le procédé selon l’invention, c’est-à-dire à une fraction maximale de sa capacité maximale de refroidissement Qcmax, et en activant le ventilateur au maximum afin d’obtenir une hausse de température la plus réduite possible de la seconde face 5b du module Peltier par watt consommé.
Grâce à l’invention, le rendement de refroidissement de la première face 5a est optimal, et le bruit de la ventilation ne dérange pas le consommateur puisque le dispositif n’est pas sur la table, mais relié, en réserve, à la source électrique.
En outre, le procédé selon l’invention protège l’intégrité et les qualités organoleptiques du liquide puisque le fonctionnement de type A est arrêté dès lors qu’une différence de température entre le bas et le haut de la bouteille est trop importante, c’est-à-dire lorsque Δ(T1-T2) est égale ou sensiblement égale à ΔTmax1.
Exemple 3 (selon l’invention) Dans cet exemple, on procède de la même manière que pour l’exemple 1 pour l’obtention du vitrage suivant :
Verre - 22 nm SiO 2 - 55 nm Cr - 23 nm Si 3 N 4 - 2 nm de Ti
Exemple 4 (comparatif) Dans cet exemple, on procède de la même manière que pour l’exemple 1 pour l’obtention du vitrage suivant :
Verre - 22 nm SiO 2 - 55 nm Cr - 23 nm Si 3 N 4 - 3 nm de Ti
Exemple 5 (comparatif) Dans cet exemple, on procède de la même manière que pour l’exemple 1 pour l’obtention du vitrage suivant :
Verre - 22 nm SiO 2 - 55 nm Cr - 23 nm Si 3 N 4 - 1 nm de Ti
Exemple 6 (comparatif) Dans cet exemple, on procède de la même manière que pour l’exemple 1 pour l’obtention du vitrage suivant :
Verre - 22 nm SiO 2 - 55 nm Cr - 30 nm Si 3 N 4 - 2 nm de Ti
Exemple 7 (comparatif) Dans cet exemple, on procède de la même manière que pour l’exemple 1 pour l’obtention du vitrage suivant :
Verre - 22 nm SiO 2 - 55 nm Cr - 23 nm Si 3 N 4
Les vitrages ainsi revêtus sont trempés thermiquement dans une installation industrielle de trempe, par chauffage à une température d’environ 650°C et refroidissement rapide par soufflage d’air froid selon les techniques habituelles.
Les vitrages sont ensuite soumis aux tests suivants pour permettre de déterminer leur résistance à la trempe et leur potentiel utilisation :
Qualité optique : La mesure de la transmission du système de couche dans la zone spectrale du visible T L , de la réflexion dans la zone spectrale du visible R L (selon l’illuminant D65) selon la norme ISO9050 (2003). Les coordonnées a* et b* sont déterminées dans le système de colorimètre (L, a*, b*) CIELAB. Résistance mécanique: la résistance à la rayure des revêtements a été mesurée à l’aide d’un dispositif SCRATCH HARDNESS TESTER 413 fourni par la société Erichsen selon le protocole suivant : L'échantillon est monté sur une table rotative (nombre de tours dans la version standard : 5 min -1 ). L'outil de test est fixé à un bras de charge avec un poids réglable qui permet d'ajuster la pression de l'outil à l'échantillon (plage de charge de 0 à 10 N). La résistance de l'échantillon à cet effet est évaluée visuellement à l'aide de la piste de grattage. L’échantillon est considéré comme apte à une commercialisation si il n’y a pas de rayures visibles avec une charge de 1 N et une faible visibilité des rayures à 3 et 5N. Test de corrosion à la trempe : le nombre de points de corrosion est observé visuellement après la trempe. On définit 3 niveaux d’occurrence :
++ : très nombreux points de corrosion (pinholes)
+ : quelques points de corrosion visibles
0 : aucun point de corrosion visible
Le circuit de commande 20 comprend un premier circuit de filtrage fréquentiel FIL1, un second circuit de filtrage fréquentiel FIL2, un circuit comparateur COMP et régulateur PID (acronyme de proportionnel, intégral, dérivé).
Le circuit de commande 20 commande le générateur G1 pour générer un signal de stimulation V ST (t) obtenu par la superposition d’un signal de caractérisation V CAR (t) et de deux signaux de redressement V DFRT+ (t) et V DFRT- (t).
Le signal de caractérisation V CAR (t) présente une amplitude supérieure à celles des deux signaux de redressement V DFRT+ (t) et V DFRT- (t). Ainsi, le signal de caractérisation V CAR (t) est le signal utile pour stimuler l’échantillon lors de la caractérisation. D’autre part, les signaux de redressement V DFRT+ (t) et V DFRT- (t) sont utilisés pour réaliser une fonction de maintien de la fréquence du signal de caractérisation V CAR (t) égale à la fréquence de résonance f 0 même en cas de dérives de cette dernière.
avec la composante continue du signal , est sa composante alternative ayant une première amplitude , une première fréquence , et une phase initiale . La composante continue joue le rôle de tension de polarisation locale au niveau du point N1. La première fréquence est dénommée « fréquence de travail ».
La composante continue varie entre une première valeur variable et une deuxième valeur constante . La première valeur varie selon la fonction périodique g(t). La caractérisation locale de l’échantillon est composée d’une pluralité d’itérations. Chaque itération se décompose en une phase d’écriture et une phase de lecture. La phase d’écriture consiste à stimuler l’échantillon localement au point N1 de manière à modifier la distribution de la polarisation électrique locale par effet ferroélectrique. La phase de lecture sert à quantifier la réponse électromécanique locale avec la nouvelle distribution de polarisation électrique obtenue après la phase d’écriture. Pendant une phase d’écriture, la composante continue du signal de caractérisation est égale à la première valeur variable . Pendant une phase de lecture, la composante continue du signal de caractérisation est égale à la seconde valeur constante .
Le premier signal de redressement V DFRT+ (t) présente une fréquence f DFRT+ =f 1 + f BW avec f BW de l’ordre de grandeur de la fréquence supérieure à f1 correspondant à à la moitié de l’amplitude maximale du pic de résonance f 0 . Le second signal de redressement V DFRT- (t) a une fréquence f DFRT- =f 1 - f BW avec f BW de l’ordre de grandeur de la fréquence inférieure à f1 correspondant à la moitié de l’amplitude maximale du pic de résonance f 0 .
Les deux signaux de redressement sont superposés au signal de caractérisation V CAR (t). Le signal de mesure amplifié V s de la réponse électromécanique comprend trois composantes spectrales ayant chacune une amplitude mesurée : l’amplitude mesurée A CAR résultante du signal de caractérisation V CAR (t) à la fréquence f 1, l’amplitude mesurée A DFRT+ résultante du premier signal de redressement V DFRT+ (t) à la fréquence f DFRT+ et l’amplitude mesurée A DFRT- résultante du second signal de redressement V DFRT- (t) à la fréquence f DFRT- .
Le premier filtre FIL1 est destiné à filtrer le signal de mesure V s afin d’extraire la composante spectrale associée à la fréquence f DFRT+ d’amplitude A DFRT+ . Le second filtre FIL2 est destiné à filtrer le signal de mesure V s afin d’extraire la composante spectrale associée à la fréquence f DFRT- d’amplitude A DFRT- . Le comparateur COMP est destiné à comparer l’amplitude A DFRT- à l’amplitude A DFRT+. Si elles sont égales A DFRT- = A DFRT+ cela signifie que le pic de la composante spectrale associée à la fréquence f 1 est symétrique et que l’amplitude A CAR est maximale. Cela indique que la fréquence f 0 n’a pas dérivé et que la première fréquence f 1 est égale à la fréquence de résonance f 0 .
Lorsque la fréquence de résonance f 0 dérive, l’égalité f 1 =f 0 n’est plus respectée. Le pic de la composante spectrale associée à la fréquence f 1 n’est plus symétrique par rapport à l’intervalle [f DFRT-, f DFRT+ ]. Ainsi, A DFRT- est différente de A DFRT+ et le circuit comparateur COMP génère un signal qui active le régulateur PID. Le régulateur PID modifie alors la consigne en fréquence f 1 portée par le signal de commande V cont. Le régulateur PID est configuré pour agir sur la fréquence f 1 de manière à f maintenir les amplitudes A DFRT+ et A DFRT- égales entre elles. Cela permet d’ajuster en temps réel la fréquence f 1 avec les variations de la fréquence de résonance f 0 .
Par exemple, le régulateur PID implémente un signal de consigne proportionnel à la différence des amplitudes A DFRT+ et A DFRT- pour corriger la fréquence f 1 dans le sens de cette différence.
La illustre un organigramme des étapes du procédé de caractérisation selon un premier mode de réalisation l’invention appliquée à un point N1 de la surface S1 de l’échantillon.
La première étape i) du procédé de caractérisation CARAC consiste à mettre la pointe conductrice P1 en contact avec la surface supérieure S1 au niveau du point N1 à caractériser.
La deuxième étape ii) consiste à appliquer pendant une durée d’écriture Δt1 entre l’électrode inférieure EL1 et la pointe conductrice P1, le signal de caractérisation V CAR (t)) ayant une première composante continue V DC1 , la première fréquence f 1 et une première amplitude V 0 .
avec la composante continue du signal et est sa composante alternative ayant une première amplitude , la première fréquence , et une phase initiale . La composante continue est constante pendant la durée d’écriture Δt1. La phase d’écriture consiste à stimuler l’échantillon localement au point N1 de manière à modifier la distribution de la polarisation électrique locale par effet ferroélectrique.
La troisième étape iii) consiste à appliquer, pendant une durée de lecture Δt2 entre l’électrode inférieure EL1 et la pointe conductrice P1, le signal de caractérisation V CAR (t) ayant ayant une seconde composante continue V DC2 et variant selon la première fréquence f 1 et la première amplitude V 0 .
La composante alternative du signal de caractérisation est identique à celle appliquée pendant l’écriture. Ainsi, la fréquence f 1 et l’amplitude V 0 est la même. La composante continue est constante pendant la durée de lecture Δt2. La composante continue est différente de celle du appliquée pendant l’écriture. Le signal de caractérisation pendant une lecture sert à stimuler électromécaniquement localement l’échantillon sans changer la polarisation du matériau affectée par l’étape d’écriture précédente. Cela permet de quantifier la réponse électromécanique locale avec la nouvelle distribution de polarisation électrique obtenue après la phase d’écriture.
Préparation de la composition selon l’invention La composition selon l'invention peut être préparée par simple mélange de ses ingrédients.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition selon l’invention est préparée selon le procédé suivant :
1) le polymère silylé est mélangé, dans un récipient adapté, avec les éventuels additifs liquides tels que plastifiant, solvant, absorbeur d'humidité et stabilisant UV (ou antioxydant), de préférence à une température comprise entre 18°C et 28°C et à pression atmosphérique, puis 2) le noir de carbone ayant un OAN d’au moins 80 mL/100 g, et les éventuels autres ingrédients solides tels que l’agent de rhéologie, la charge et les additifs solides comme un stabilisant UV (ou antioxydant) sont dispersés dans le mélange liquide précédent, durant le temps nécessaire pour obtenir un mélange homogène, puis 3) le reste des éventuels autres ingrédients liquides, tels que promoteur d’adhésion et catalyseur, sont ajoutés et le milieu est homogénéisé.
De préférence, l’étape 2) est mise en œuvre à une pression inférieure à la pression atmosphérique, plus préférentiellement à une pression inférieure à 50 kPa, encore plus préférentiellement à une pression inférieure à 20 kPa.
De préférence, l’étape 2) est mise en œuvre à une température supérieure à 30°C, plus préférentiellement supérieure à 40°C. Lorsque la composition selon l’invention comprend un agent de rhéologie activable à chaud, le mélange des ingrédients solides est avantageusement mis en œuvre à une température à laquelle l’agent de rhéologie est activé.
De préférence, l’étape 3) est mise en œuvre à une pression et une température environ égales à celles mises en œuvre dans l’étape 2).
Un exemple de préparation de la composition selon l’invention est décrit à l’Exemple 2.
Autres objets de la présente invention La présente invention a également pour objet un procédé d'assemblage de deux substrats par collage, comprenant :
Les substrats concernés sont très variés, et choisis de préférence parmi le béton, un métal comme l'aluminium et/ou l'acier et le verre.
Selon un mode de réalisation préféré, un des substrats est de l’acier (par exemple une partie de la carrosserie d’un véhicule) et l’autre substrat est du verre (par exemple une glace telle qu’un pare-brise ou une vitre).
La présente invention vise aussi un véhicule comprenant une composition telle que définie dans la présente description, ladite composition étant simultanément en contact avec un premier substrat et un deuxième substrat dudit véhicule, de préférence en contact avec une partie de la carrosserie d’un véhicule et une glace telle qu’un pare-brise.
Enfin, la présente invention concerne l’utilisation de la composition selon l’invention, pour le collage et l'étanchéité notamment dans les domaines de la construction des bâtiments, des transports, par exemple routier, maritime, ferroviaire ou aérospatial, et de la construction navale, de préférence dans le domaine des transports routier, maritime, ferroviaire ou aérospatial, notamment pour fixer une glace (par exemple un pare-brise ou une vitre) à la carrosserie d’un véhicule, de préférence pour remplacer le pare-brise d’un véhicule.
L’invention entend remédier aux inconvénients des panneaux hybrides de l’art antérieur.
En particulier, un objectif de l'invention est de simplifier la conception des échangeurs pour panneaux solaires hybrides de façon à diminuer les coûts de fabrication et de montage.
Un autre objectif de l'invention est de proposer un échangeur thermique dont la configuration permet d'obtenir un rendement énergétique optimisé pour un fonctionnement comme source froide de pompe à chaleur eau glycolée/eau.
Un objectif supplémentaire de l'invention est d'améliorer les échanges thermiques en premier lieu entre l'échangeur thermique et l’air ambiant, mais également entre l'échangeur thermique et le module photovoltaïque. Autrement dit, dans le dispositif selon l’invention, l’objectif principal est la déperdition dans l’échange air-fluide caloporteur et un objectif secondaire vise à refroidir le module photovoltaïque dans l’échange fluide caloporteur-module photovoltaïque.
Un autre objectif de l'invention est d’être installable en toiture, de sorte qu’il est nécessaire d'alléger le panneau solaire hybride et d’avoir des encombrements compatibles avec des systèmes d’installation en toiture (dit aussi systèmes de montage) classiques dans le secteur photovoltaïque.