INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un deuxième mode de réalisation, le dispositif optique 16 séparateur et modificateur de polarisation est disposé à l’extérieur du spectromètre 9, entre le système optique de focalisation 7 et l’entrée 8 du spectromètre (emplacement repéré par la lettre D sur la ). Dans ce cas, le dispositif optique 16 est inséré sur une partie du trajet du faisceau lumineux émis 20, Raman ou de PL ou de fluorescence, où ce faisceau est convergent. Le dispositif optique 16 peut être constitué d’une lame d’onde 17 et d’une lame de Savart 18, comme décrit en lien avec la , ou encore d’un séparateur de polarisation 18 et d’une lame d’onde comme décrit en lien avec la ou la . Dans ce deuxième mode de réalisation, le dispositif optique 16 séparateur et modificateur de polarisation génère deux spots 23, 24 réels à l’entrée 8 du spectromètre 9. Le dispositif optique 16 est configuré de façon à ce que les deux spots 23, 24 réels soient disposés suivant une direction parallèle à l’axe 25 des traits du réseau de diffraction. La forme du filtre spatial à l’entrée 8 du spectromètre 9 est adaptée pour permettre aux deux spots 23, 24 réels d’entrer dans le spectromètre 9, d’être diffractés sur le réseau de diffraction 12 pour former deux spectres séparés sur le système de détection. On utilise plutôt un filtre spatial de type fente. Les deux spectres ont des états de polarisation orthogonaux entre eux. Selon le type de dispositif optique 16 séparateur et modificateur de polarisation utilisé, les deux spots 23, 24 réels et leurs spectres correspondants sont polarisés linéairement à ±45 deg. ou circulairement. Dans le cas d’un dispositif optique 16 séparateur et modificateur de polarisation similaire à celui décrit en lien avec la ou 3, les deux spots 23, 24 réels et leurs spectres correspondants ont des polarisation linaires à -45deg. et +45 deg. respectivement. Dans le cas d’un dispositif optique 16 séparateur et modificateur de polarisation similaire à celui décrit en lien avec la ou 3, les deux spots 23, 24 réels et leurs spectres correspondants ont des polarisation circulaire droite et circulaire gauche respectivement.
Selon un troisième mode de réalisation, le dispositif optique 16 séparateur et modificateur de polarisation est disposé à l’extérieur du spectromètre 9. Le séparateur de polarisation 18 est ici choisi et configuré pour séparer angulairement deux états de polarisation orthogonaux, par exemple un état de polarisation linéaire parallèle et un état de polarisation linéaire orthogonal à l’axe 25 des traits du réseau 12. Dans ce cas, le séparateur de polarisation 18 est inséré sur une partie du trajet du faisceau lumineux émis 20 Raman ou de PL ou de fluorescence, où ce faisceau est collimaté (emplacement repéré par la lettre C sur la ). Le séparateur de polarisation 18 est par exemple placé entre le filtre d’injection-réjection 6 et le système optique de focalisation 7 sur l’entrée 8 du spectromètre 9. On note alpha l’angle de séparation du séparateur de polarisation 18 et F la focale du système optique de focalisation 7. Le séparateur de polarisation 18 comprend un prisme de Wollaston, un prisme de Rochon ou un prisme de Nomarski. Le séparateur de polarisation 18 permet ainsi de générer deux spots 23, 24 réels à l’entrée 8 du spectromètre 9, ayant des états de polarisation mutuellement orthogonaux. L’angle de séparation alpha est choisi pour que le produit alpha.F soit supérieur à la largeur à mi-hauteur, H1, H2, d’un spectre sur le système de détection 13 du spectromètre 9. Le séparateur de polarisation 18 est orienté de sorte que les deux spots 23, 24 réels soient séparés suivant une direction parallèle à l’axe 25 des traits du réseau.
Dans le troisième mode de réalisation, le compensateur 17 comprend une lame d’onde. Le compensateur 17 est disposé en aval du séparateur de polarisation 18. Par exemple, le compensateur 17 comprend une lame quart d’onde orientée à 45 degrés par rapport à l’axe 25 des traits du réseau ou bien une lame demi-onde orientée à 22,5 degrés par rapport à l’axe 25 des traits du réseau ou d’un axe transverse.
Dans le troisième mode de réalisation, le compensateur 17 est disposé entre le dernier composant optique susceptible de modifier la polarisation du faisceau lumineux émis sur le trajet collimaté, tel qu’un miroir ou bien un filtre 6, et le réseau de diffraction 12, c’est-à-dire à l’emplacement repéré par la lettre C, D ou E sur la . Cet arrangement permet de transformer les états de polarisation linéaire parallèle et perpendiculaire à l’axe des traits du réseau en des états de polarisation circulaire droite et gauche ou en des états de polarisation linéaire inclinés de ±45 deg. par rapport à l’axe 25 des traits du réseau 12 et de séparer ces états de polarisation orthogonaux sur le système de détection 13.
En variante du troisième mode de réalisation, le compensateur 17 comprend un rhomboèdre de Fresnel disposé sur une partie du trajet du faisceau lumineux émis 20 (Raman ou de PL ou de fluorescence), où ce faisceau est collimaté (emplacement repéré par la lettre C sur la ). Le rhomboèdre de Fresnel est ici configuré pour présenter la retardance d’une lame demi-onde ou quart d’onde. Un tel rhomboèdre de Fresnel présente l’avantage de présenter une retardance constante sur une large gamme de longueur d’onde. Un rhomboèdre de Fresnel constitue une alternative performante et moins couteuse qu’une lame d’onde achromatique.
Une lame demi-onde orientée à 22,5 degrés, ou une lame quart d’ondes orientée à 45 deg., sont des exemples de compensateur 17 apte à transformer les états de polarisation issus du séparateur de polarisation en d’autres états de polarisation insensibles aux effets d’anisotropie du réseau de diffraction. Plus généralement, un compensateur 17 apte à être placé après le séparateur de polarisation 18 comprend une lame qui présente une matrice de Mueller dont l’élément M1,1 est proche de 0. Plus précisément, la valeur absolue de l’élément M1,1 de la matrice de Mueller du compensateur 17 est inférieure à 0,2 et de préférence inférieure à 0,1. C’est-à-dire que si à l’entrée du compensateur 17 on a IV-IH°= 1, à la sortie du compensateur 17 on a IV-IH ~0, où IV-IH est la différence entre la composante de l’intensité lumineuse polarisée verticalement (selon V) et la composante polarisée horizontalement (selon H ). Autrement dit, la composante S1 du vecteur de Stokes des faisceaux en sortie du compensateur 17 est proche de zéro. Dans le présent document, on note l’élément M1,1 de la matrice de Mueller M11. De même, on note l’élément M1,2 de la matrice de Mueller M12, et note l’élément M1,3 de la matrice de Mueller M13.
Autrement dit, le compensateur 17, placé après le séparateur de polarisation 18, a pour fonction de transformer la polarisation des deux faisceaux séparés, par exemple en une composante polarisation linéaire horizontale ( H ) et une composante polarisation linéaire verticale (V ), en deux faisceaux polarisés pour lesquels l’efficacité de diffraction du réseau de diffraction 12 est identique. Les transformations en deux ondes circulaires (gauche et droite) ou en deux ondes linéaires à +45 deg. et -45 deg., ne sont que deux exemples des transformations qui permettent d’obtenir ce résultat. Dans le cas général, il est utile de décrire les propriétés du compensateur 17 par certaines propriétés de sa matrice de Mueller. La matrice de Mueller permet de décrire complètement les transformations de polarisation apportées par un composant à un faisceau incident. Les propriétés de polarisation d’un faisceau sont complètement décrites par leur vecteur de Stokes (voir par exemple la publication R.M.A. Azzam, « Stokes-vector and Mueller-matrix polarimetry », JOSA A, col 33, p 1396, 2016). La matrice de Mueller d’un composant peut être déterminée expérimentalement à l’aide d’instruments appelés communément Muellermètre ou ellipsomètre de Mueller. Il s’ensuit qu’un compensateur 17 peut être défini par les propriétés de sa matrice de Mueller, tant du point de vue théorique que du point de vue expérimental.
L’utilisation dans un dispositif optique 16 séparateur et modificateur de polarisation selon l’invention, d’un compensateur 17 ayant une matrice de Mueller dont l’élément M1,1 est inférieur, en valeur absolue, à 0.2 et de préférence inférieure à 0.1, permet de transformer les faisceaux de polarisation respectivement V et H issus du séparateur de polarisation (c’est-à-dire avec une composante du vecteur de Stokes valant respectivement S1=+1 et S1=-1), en deux faisceaux dont la composante S1 est inférieure, en valeur absolue à 0.2, et respectivement inférieure à 0,1. Cette condition suffit pour établir que ces deux faisceaux sont diffractés avec la même efficacité par le réseau de diffraction 12.
Si la décision D2 a été sélectionnée comme action à réaliser, la sous-entité S_ENT i4 :
- soit sélectionne en S3c i4 , comme destinataire du déchargement de la sous-entité S_ENT i4 , l’autre entité ENT j et/ou le fournisseur d’énergie FE,
- soit sélectionne en S3d i4 , comme destinataire du déchargement de la sous-entité S_ENT i4 , la sous-entité S_ENT i2 de consommation d’énergie, telle que par exemple un appareil dont l’utilisation est décalable dans le temps, un appareil dont le niveau de puissance de fonctionnement est variable, un appareil dont l’utilisation n’est pas décalable dans le temps et dont le niveau de puissance de fonctionnement est fixe.
Dans le cas où la sélection S3a i4 est mise en œuvre, la sous-entité S_ENT i 4 calcule en S4a i4 la quantité Q i4, c d’énergie à recevoir de l’entité ENT i ou du fournisseur d’énergie FE pour son rechargement dans l’intervalle de temps courant.
Dans le cas où la sélection S3b i4 est mise en œuvre, la sous-entité S_ENT i 4 calcule en S4b i4 la quantité Q i4, c d’énergie à recevoir de la sous-entité de production d’énergie S_ENT i1 pour son rechargement dans l’intervalle de temps courant.
Dans le cas où la sélection S3c i4 est mise en œuvre, la sous-entité S_ENT i 4 calcule en S4c i 4 la quantité Q i4, c d’énergie à utiliser pour alimenter en énergie l’autre entité ENT j et/ou le fournisseur d’énergie FE.
Dans le cas où la sélection S3d i 4 est mise en œuvre, la sous-entité S_ENT i 4 calcule en S4d i 4 la quantité Q i4, c d’énergie à utiliser pour alimenter en énergie ladite au moins une sous-entité de consommation d’énergie S_ENT i2 .
En S5 i 4 , la quantité Q i4, c d’énergie calculée est alors transmise à l’entité ENT i , dans l’intervalle de temps courant.
On décrit maintenant, en relation avec la , les différentes étapes réalisées au niveau de ladite au moins une sous-entité S_ENT i 2 de consommation d’énergie qui est associée à ladite au moins une entité ENT i , lorsque le procédé d’échange d’énergie est mis en œuvre dans l’intervalle de temps courant IT c et quand une telle sous-entité est présente. Dans l’exemple de la , l’architecture de l’ensemble d’entités est sur seulement deux niveaux L1 et L2, les appareils consommateurs d’énergie associés à la sous-entité S_ENT i 2 étant tous situés au niveau L2, quel que soit leur type.
En S1 i2 , la sous-entité S_ENT i2 qui est située au niveau L2 reçoit en provenance de l’entité ENT i qui est située au niveau L1, via un module de réception identique ou similaire à celui de la , la valeur du prix Pr c,grid que coûte l’énergie disponible, dans ledit intervalle de temps courant, auprès du fournisseur d’énergie FE, ainsi que la valeur du prix Pr c,Xplace que coûte l’énergie disponible, dans ledit intervalle de temps courant, auprès de l’autre entité ENT j .
En S2 i2 , à partir de la valeur du prix Pr c,grid et du prix Pr c,Xplace , de la consommation de puissance δload i2,c de l’ensemble des appareils consommateurs en énergie correspondant à la sous-entité S_ENT i 2 , est alors sélectionné un type d’action à mettre en œuvre dans l’intervalle de temps courant par la sous-entité S_ENT i2 .
Ladite sélection peut être aussi mise en œuvre en combinant les valeurs Pr c,grid , Pr c,Xplace , δload i2,c avec respectivement des valeurs de même type obtenues par apprentissage dans des intervalles de temps précédents, par exemple à l’aide d’un algorithme d’apprentissage supervisé.
Une telle sélection S2 i2 est mise en œuvre conformément à un critère R i2,c de performance de l’utilisation de l’énergie à consommer dans l’intervalle de temps courant.
Dans un exemple de réalisation, le critère R i2,c minimise l’insatisfaction d’un utilisateur du ou des appareils consommateurs en énergie, ledit critère étant lié :
- soit à un décalage de l’utilisation de tout ou partie des appareils dans un intervalle temporel postérieur à l’intervalle temporel courant, si cet ou ces appareils a ou ont un profil d’utilisation décalable dans le temps,
- soit à une diminution du niveau de puissance de tout ou partie des appareils dans l’intervalle de temps courant, si cet ou ces appareils a ou ont un profil d’utilisation décalable en puissance.
La multiplication des emplacements du câble où a lieu la surveillance de l’apparition d’une tension électrique permet d’améliorer la détection de la présence de cette tension.
Dans un mode particulier de réalisation, moins de dix composants électroniques pourraient être intégrés dans le câble.
Ainsi, la détection de la présence d’une tension électrique dans le câble est obtenue grâce à un nombre très limité de composants électroniques.
Dans un mode particulier de réalisation, le signal indicateur de la présence d’une tension électrique à l’intérieur du câble est un signal lumineux.
L’intervenant installateur ou utilisateur du câble est ainsi immédiatement informé, d’un simple coup d’œil, de la présence d’une tension électrique.
Dans un mode particulier de réalisation, le signal indicateur de la présence d’une tension électrique à l’intérieur du câble est un signal sonore.
L’intervenant installateur ou utilisateur du câble est ainsi immédiatement informé de la présence d’une tension électrique sans même avoir à regarder le câble.
Dans un mode particulier de réalisation, le moyen d’émission du signal indicateur de la présence d’une tension électrique à l’intérieur du câble comporte un moyen de déclenchement de cette émission en présence d’une partie du corps humain d’un intervenant à une distance prédéterminée du câble.
Cela permet d’éviter de déclencher l’émission du signal indicateur de la présence d’une tension électrique si personne ne se trouve à proximité du câble.
est une représentation schématique d’un câble électrique conforme à la présente invention, dans un mode particulier de réalisation.
est une représentation d’un schéma électrique équivalent montrant le dispositif d’indication de la présence d’une tension électrique compris dans un câble conforme à la présente invention, dans un mode particulier de réalisation.
Description de mode(s) de réalisation Le câble électrique conforme à la présente invention peut être tout type de câble, notamment mais non nécessairement un câble faisant partie d’un réseau électrique basse tension.
Comme le montre la , le câble électrique 10 conforme à la présente invention comporte au moins un conducteur 12. Dans le mode particulier de réalisation illustré, le câble 10 comporte à titre d’exemple nullement limitatif trois conducteurs 12.
Conformément à la présente invention, le câble électrique 10 comporte en outre un dispositif d’indication de la présence d’une tension électrique à l’intérieur du câble 10.
Le dispositif d’indication de la présence d’une tension électrique à l’intérieur du câble 10 comporte au moins une couche 14 couvrant au moins partiellement la surface extérieure du câble 10 en au moins une région du câble 10. Dans le mode particulier de réalisation illustré, le dispositif comporte à titre d’exemple nullement limitatif trois couches 14 qui ne couvrent pas les mêmes régions de la surface extérieure du câble. Toutefois, dans cet exemple non limitatif, certaines régions de la surface extérieure du câble sont couvertes simultanément par les trois couches 14. Plus généralement, il peut y avoir une pluralité de couches 14 disposées en une pluralité de régions de la surface extérieure du câble 10, ces régions pouvant être disjointes ou pouvant se chevaucher.
Pour cela, les dispositifs de couplage comprennent généralement un baladeur qui est lié en rotation à l’un des arbres de la boîte et qui est adapté à coulisser sur cet arbre pour venir, au moyen de doigts, craboter une denture d'un pignon fou.
Dans un véhicule automobile électrique (ou hybride), la machine électrique est couplée à un réducteur de vitesse. En règle générale, ce réducteur est mono-rapport. Il n’est donc généralement pas prévu de boîte de vitesses. Une machine électrique est en effet adaptée à délivrer un couple sensiblement constant sur une grande plage de vitesses de rotation. Elle peut donc être utilisée avec un tel réducteur dans un véhicule automobile. L’avantage d’un réducteur mono-rapport est qu’il est simple, peu couteux, et ne pose pas de problème de rupture de couple (lors d’un passage de rapports de vitesses).
On note toutefois qu’une machine électrique, passé un certain seuil de vitesse de rotation, voit le couple qu’elle peut délivrer se réduire fortement. Alors la puissance qu’elle peut générer sature. En d’autres termes, le couple délivré par un moteur électrique n’est pas constant de manière indéfinie. Associer un réducteur à plusieurs rapports à une telle machine électrique peut donc conserver un intérêt, notamment dans le domaine automobile. Typiquement, un réducteur bi-rapport permet soit de réduire la taille de la machine électrique, soit d’utiliser la machine électrique dans des domaines de régime où sa consommation reste réduite, soit d’implanter la machine électrique sur des véhicules particuliers tels que les véhicules utilitaires susceptibles de déplacer des charges lourdes, ou dans des véhicules de sport pouvant atteindre des vitesses élevées.
L’inconvénient d’un réducteur à deux rapports est qu’actuellement, il est complexe, couteux, et lourd, ou qu’il est lent lorsqu’il s’agit de passer d’un rapport à l’autre, ce qui occasionne des ruptures de couple qui ne sont pas compatibles avec le domaine de l’automobile.
Présentation de l'invention Afin de remédier aux inconvénients précités de l’état de la technique, la présente invention propose un réducteur à deux rapports, d’architecture simple et n’occasionnant presqu’aucune rupture de couple lors d’un passage de rapport de vitesses.
Plus particulièrement, on propose un dispositif de couplage d’arbres utilisable dans un réducteur de vitesse, qui comporte un arbre principal orienté selon un axe principal, deux pignons fous montés libres en rotation sur l’arbre principal autour de l’axe principal, et un système de couplage interposé entre les deux pignons fous. Selon l’invention, le système de couplage comporte : - un moyeu solidaire en rotation de l’arbre principal, - un baladeur de sélection monté coulissant par rapport au moyeu selon ledit axe principal entre une position couplée à l’un des pignons fous et une position couplée à l’autre des pignons fous, - un organe de déplacement du baladeur de sélection de l’une à l’autre des deux positions couplées, - un baladeur de verrouillage monté coulissant par rapport au moyeu selon ledit axe principal entre une position couplée à l’un des pignons fous et une position couplée à l’autre des pignons fous, et - un moyen d’éjection adapté à automatiquement déplacer le baladeur de verrouillage d’une position couplée à un premier quelconque des pignons fous à l’autre des pignons fous après que le baladeur de sélection a été déplacé de la position couplée au premier des pignons fous à la position couplée à l’autre des pignons fous.
Les deux baladeurs permettent donc, ensemble, de coupler l’arbre principal à l’un des pignons fous.
L’utilisation de deux baladeurs permet au premier de ces baladeurs (le baladeur de sélection) de venir facilement craboter l’un des pignons fous, avant que l’autre ne vienne bloquer complètement le pignon fou par rapport à l’arbre principal.
Le moyen d’éjection est conçu pour que le baladeur de verrouillage ne se déplace que lorsque le crabotage du pignon fou par le baladeur de sélection a eu lieu.
Ainsi, grâce à l’invention, l’arbre principal est toujours prévu pour être couplé à l’un des pignons fous, si bien que le réducteur se trouve toujours sur l’un des deux rapports de vitesses. Ainsi, ce réducteur ne présente pas de position neutre stable et n’occasionne donc pas ou peu de rupture de couple, ce qui le rend compatible avec une application sur un véhicule électrique ou hybride.
Par ailleurs, l’invention ne nécessite pas de découpler la boite de vitesses de la machine électrique lors du passage d’un rapport, si bien qu’il n’est pas nécessaire de prévoir d’embrayage. Il peut éventuellement être utile d’utiliser un limitateur de couple en lieu et place d’un tel embrayage, pour offrir plus de souplesse au système. Le réglage du limiteur de couple sera alors aisé puisque le changement de rapport pourra être prévu pour intervenir toujours à la même vitesse de rotation.
En outre, le changement de rapport s’effectue sans synchronisation des vitesses différentielles entre l’arbre principal et le pignon fou à connecter, ce qui permet d’effectuer un changement de rapport très rapide, sans rupture de couple sensible pour l’usager.
D’autres caractéristiques avantageuses et non limitatives du dispositif de couplage conforme à l’invention, prises individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles, sont les suivantes : - le baladeur de sélection et le baladeur de verrouillage présentent des formes circulaires et sont imbriqués l’un dans l’autre ; - chaque pignon fou comporte au moins un crabot tourné vers l’autre pignon fou ; - le baladeur de sélection et le baladeur de verrouillage comportent des doigts adaptés à craboter les crabots des pignons fous de manière que, lorsque le baladeur de sélection et le baladeur de verrouillage sont en position couplée à un même desdits pignons fous, leurs doigts prennent chaque crabot dudit pignon fou en sandwich ; - chaque pignon fou comporte un nombre de crabots régulièrement répartis autour de l’axe principal qui est supérieur ou égal à deux ; - le baladeur de sélection et le baladeur de verrouillage comportent un nombre de doigts régulièrement répartis autour de l’axe principal identique au nombre de crabots de chaque pignon fou ; - l’espace angulaire autour de l’axe principal délimité entre deux crabots est strictement supérieur à deux fois l’espace angulaire autour de l’axe principal occupé par un doigt du baladeur de sélection ; - le moyeu présente plusieurs encoches en creux dans sa face externe et réparties autour de l’axe principal, adaptées à guider le coulissement des doigts du baladeur de sélection et du baladeur de verrouillage ; - ledit moyen d’éjection est adapté à mécaniquement déplacer le baladeur de verrouillage après que le baladeur de sélection a été déplacé jusqu’à la position couplée à l’autre des pignons fous ; - chaque pignon fou présente une rampe et ledit moyen d’éjection comporte sur le baladeur de verrouillage au moins deux rampes adaptées à venir glisser contre la rampe de l’un quelconque des pignons fous après que le baladeur de sélection a été déplacé jusqu’à la position couplée à l’autre des pignons fous ; - le baladeur de verrouillage comporte des moyens d’indexation adaptés à le bloquer selon l’axe principal (de préférence par rapport au moyeu) lorsque le moyen d’éjection est inactif ; - les moyens d’indexation comprennent, sur l’un des baladeur de verrouillage et moyeu, au moins un élément en saillie, préférentiellement un élément roulant, qui navigue dans une rainure lors du passage du baladeur de verrouillage d’une position couplée à l’autre, ladite rainure présentant une profondeur variable et étant prévue en creux dans l’autre des baladeur de verrouillage et moyeu ; - le baladeur de sélection et le baladeur de verrouillage sont conformés de telle manière que, pour passer d’une position couplée à l’autre, le baladeur de sélection parcourt une distance strictement supérieure à la distance parcourue par le baladeur de verrouillage pour passer d’une position couplée à l’autre, de préférence deux fois supérieure.