INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La borne de mise à la masse multiple modulaire selon l’invention présente l’avantage de permettre la mise à la masse de multiples câbles électriques en même temps, sans provoquer des contraintes trop élevées dans ceux-ci, et en empêchant ainsi lesdits câbles électriques d’être détachés d’un simple point de mise à la masse. Elle présente également l’avantage de permettre la mise à la masse d’un nombre illimité de câbles électriques, avec possibilité de superposition d’au moins deux plaques de support. Une telle borne de mise à la masse multiple modulaire présente l’avantage de mettre à la masse de multiples câbles électriques facilement et rapidement car la fixation de ces câbles électriques à la plaque de support ne nécessite aucun outil spécifique ou aucunes manipulations complexes.
Nous présentons ci-après une description détaillée d’un mode de réalisation préféré d’une borne de mise à la masse multiple modulaire selon l’invention, en référence aux dessins suivants :
la est une vue de côté d’un véhicule conformément à l’invention illustrant un exemple d’emplacement d’une borne de mise à la masse multiple modulaire selon l’invention,
la est une vue agrandie d’une zone du véhicule de la , comprenant la borne de mise à la masse multiple modulaire,
la est une vue en coupe de l’interface de la borne de mise à la masse multiple modulaire des figures 1 et 2 et d’un élément de carrosserie du véhicule,
la est une vue en perspective d’une première plaque de support d’une borne de mise à la masse multiple modulaire selon l’invention,
la est une vue en perspective d’une deuxième plaque de support d’une borne de mise à la masse multiple modulaire selon l’invention, destinée à être superposée sur la première plaque de support de la ,
la est une vue en perspective d’une superposition d’une première plaque de support et d’une deuxième plaque de support d’une borne de mise à la masse multiple modulaire selon l’invention, représentant en outre différents câbles électriques fixés auxdites deux plaques,
Selon l’un des aspects de l’invention, la plaque externe présente une face principale plane, notamment parallèle à la paroi latérale du bac.
Selon l’un des aspects de l’invention, la plaque externe comprend un orifice agencé pour recevoir un embout, notamment de forme cylindrique, qui peut être raccordé à une alimentation ou une évacuation de fluide caloporteur destiné à la zone de circulation de la paroi latérale.
Selon l’un des aspects de l’invention, la ou les plaques externes sont réalisées en aluminium ou en acier.
Selon l’un des aspects de l’invention, la ou les plaques externes sont fixées à la paroi latérale du bac par soudage ou brasage.
Selon l’un des aspects de l’invention, le bac est réalisé d’un seul tenant, notamment en aluminium ou en acier.
Selon l’un des aspects de l’invention, les tubes sont disposés perpendiculairement aux zones de circulation de fluide.
Selon l’un des aspects de l’invention, la paroi de fond comporte un ou plusieurs canaux de circulation de fluide caloporteur.
Ainsi le compartiment comprend un circuit de fluide caloporteur formé, par des canaux, sur la paroi latérale et les tubes, et un autre circuit formé, par d’autres canaux, sur la paroi de fond. Ces circuits peuvent être distincts avec leurs propres connectiques fluidiques.
Ces circuits sont avantageusement à l’extérieur du bac, de sorte que le risque de fuite de fluide caloporteur dans le bac soit fortement réduit. L’invention permet ainsi de préserver les composants d’un risque de détérioration du fait d’une fuite.
Selon l’un des aspects de l’invention, le compartiment comprend une plaque externe fixée sur la paroi de fond du bac pour former le ou les canaux de circulation de fluide caloporteur.
Selon l’un des aspects de l’invention, la plaque externe comporte une pluralité de zones renfoncées formant une pluralité de canaux, par exemple deux canaux de circulation parallèles entre eux, éventuellement avec des portions d’écoulement en U.
Selon l’un des aspects de l’invention, la paroi de fond comprend des connectiques d’entrée et de sortie de fluide caloporteur.
L’invention concerne encor un ensemble comprenant au moins un composant, notamment au moins un module de stockage d’énergie électrochimique, et un compartiment tel que décrit ci-dessus, agencé pour échanger thermiquement avec ce composant placé sur la paroi de fond du compartiment.
– la illustre, schématiquement et partiellement, une vue en perspective d’un ensemble selon un exemple de mise en œuvre de l’invention ;
- la illustre, schématiquement, une vue de l’ensemble de la , en vue de dessous ;
Chaque transducteur 8 et 9 comprend deux électrodes en peigne inter-digité. De tels transducteurs 8 et 9 sont chacun formés d’un réseau de doigts métalliques qui sont alternativement reliés à deux bus entre lesquels une différence de potentiel électrique est appliquée/prélevée. Avec ce dispositif, on peut ainsi générer/détecter directement une onde élastique de surface dans la couche de matériau piézoélectrique 5. Le transducteur électroacoustique d’entrée 8 et le transducteur électroacoustique de sortie 9 sont généralement configurés pour être identiques. Toutefois, l’invention n’est pas limitée à cet aspect, l’homme du métier pourra considérer deux transducteurs différents. Comme mentionné plus haut, l’homme du métier pourra mettre en œuvre d’autres types de filtres comme les filtres à éléments d’impédance couplés électriquement ou des filtres à couplage de cavités résonnantes ou à couplage longitudinal tirant parti de la présente invention.
Les filtres ainsi susceptibles d’être constitués sont généralement désignés comme filtres transverses. En effet, leur fonction de transfert peut avantageusement être modulée par l’interpénétration des électrodes en forme de peignes le long de la direction de propagation de l’onde. Pour ce type de composant, les transducteurs sont susceptibles de fonctionner hors de la condition de Bragg. Ces filtres sont réputés à réponse impulsionnelle finie. L’homme de l’art peut également mettre en œuvre des transducteurs fonctionnant à la condition de Bragg auxquels sont avantageusement adjoints des miroirs à chaque extrémité du filtre pour renvoyer l’énergie en phase dans la structure considérée, et donnant lieu ainsi à des filtres à réponse impulsionnelle infinie. Les filtres à éléments d’impédance mentionnés précédemment correspondent également à des filtres à réponse impulsionnelle infinie dans la mesure où ils sont constitués d’éléments résonnants.
La période p des électrodes est généralement choisie telle que p = λ/2, λ étant la longueur d’onde de l’onde élastique qui se propage dans la couche de matériau piézoélectrique 5 à la fréquence de synchronisme f s du transducteur donnée par f s =V φ /λ, V φ représentant la vitesse de phase du mode exploité. Le transducteur est alors réputé fonctionner à la condition dite de Bragg. D’autres configurations sont possibles, et plus généralement la période p peut s’écrire comme p = λ/(nb_elec), avec nb_elec le nombre de doigts (électrodes) par longueur d’onde. Le transducteur peut donc fonctionner hors de la condition de Bragg. Dans les deux cas, le transducteur peut être associé à des miroirs pour lesquels ladite condition de Bragg est respectée, permettant ainsi de confiner l’énergie acoustique émise sous le transducteur. C’est en particulier le cas des filtres à réponse impulsionnelle infinie introduits précédemment. Ces paramètres sont reliés par la relation λ= V/f s , dans laquelle V représente la vitesse de phase de l’onde élastique sous le transducteur. La vitesse de l’onde élastique en surface libre ou sous un transducteur électroacoustique dépend notamment de la nature du matériau dans lequel l’onde se propage, et elle est généralement connue ou accessible à la personne du métier en utilisant spécifiquement les constantes élastiques, piézoélectriques et diélectriques ainsi que la masse volumique tabulées dans la littérature dans des modèles idoines. Notons que dans le cas d’un matériau stratifié, cette vitesse dépend de la fréquence de travail, ainsi que toutes les caractéristiques physiques du mode exploité. On parle alors de dispersion modale. l’homme de l’art doit disposer de modèles précise pour rendre compte de cette dispersion modale dont la présente invention tire parti.
Dans le cas du filtre passe-bande, notamment de fréquence et de bande passante données, il peut être considéré de mettre en œuvre des transducteurs dont les fréquences de synchronisme sont choisies pour répondre aux exigences susmentionnées. Les méthodes pour mettre en œuvre ce ou ces choix sont connues de l’homme du métier et ne sont donc pas décrites.
La largeur de métallisation des électrodes, notée a, est généralement choisie pour que le ratio a/p soit de l’ordre de 0,5. Cet aspect n’est pas de nature à limiter la portée de la présente invention, et l’homme du métier pourra considérer d’autres rapports pouvant se révéler plus avantageux pour un couple mode/matériau donné. Le nombre de paires de doigts de chaque transducteur est usuellement choisi de l’ordre de 20 ou 100 sans caractère restrictif. Ce nombre est notamment optimisé de façon à réaliser la fonction de filtrage visée. D’une manière générale, augmenter le nombre de paires de doigts permet d’augmenter le rejet des fréquences hors de la bande passante et réduit l’étendue spectrale de la réponse en admittance ou impédance du transducteur autour de sa fréquence de synchronisme.
Le dispositif à ondes élastiques de surface 1 peut également comprendre deux miroirs externes 10 et 11 disposés de part et d’autre du couple des transducteurs électroacoustiques d’entrée 8 et de sortie 9. Comme cela est bien connu, ces miroirs 10 et 11 permettent de confiner un maximum de l’énergie élastique entre les deux transducteurs électroacoustiques d’entrée 8 et de sortie 9. À ce titre, ils sont conçus pour présenter un coefficient de réflexion très important, aussi proche que possible de 1 (réflexion totale de l’énergie incidente) , en choisissant l’épaisseur métallique des doigts des miroirs et le nombre de ces doigts, typiquement quelques dizaines par miroir dans le cas d’un substrat POI pour une onde de cisaillement. On note toutefois que ces deux miroirs externes ne sont nullement essentiels à l’invention, et qu’un dispositif conforme à l’invention et entièrement fonctionnel peut en être dépourvu.
La présente invention vise à proposer un dispositif, par exemple un filtre (sans toutefois limiter l’invention à ce seul aspect), à ondes élastiques de surface et plus spécifiquement un filtre à ondes élastiques de surface 1 pour lequel la sensibilité en température reste limitée pour des fréquences inférieures à 1 GHz.
A cet égard, le comportement en température de la réponse d’un dispositif et notamment d’un filtre à ondes élastiques de surface est régi par la relation suivante :
Les exigences en termes de sensibilité en température imposent de maîtriser le coefficient TCF 1 en dessous d’une valeur seuil sur la gamme de fréquences de fonctionnement du dispositif à ondes élastiques de surface. Plus particulièrement, il est avantageux de maintenir le coefficient TCF 1 à une valeur inférieure à 20 ppm/K, avantageusement inférieure à 15 ppm/K, encore plus avantageusement inférieure à 10 ppm/K.
Les inventeurs ont pu constater que les substrats POI connus de l’état de la technique présentent une sensibilité en température relativement importante dès lors qu’ils sont mis en œuvre pour la fabrication de filtres à ondes élastiques de surface fonctionnant à des fréquences inférieures à 1 GHz, et plus particulièrement comprises entre 400 MHz et 1 GHz.
Il est entendu que l’ensemble des représentations graphiques décrites dans la suite de l’énoncé de la présente invention sont le résultat de simulations numériques sur la base de modèles (mettant en œuvre entre autres une analyse à base de fonctions de Green et de méthodes numériques telles qu’éléments finis et éléments de frontière) tenant compte des caractéristiques des ondes élastiques de surface étudiées. Les détails relatifs à ces simulations ne sont pas présentés dans l’énoncé qui suit. Toutefois, l’homme du métier trouveras dans le document [3], cité à la fin de la description, les éléments théoriques permettant de les reproduire.
A titre d’exemple, la (courbe A) illustre la variation du coefficient TCF 1 d’un mode élastique de surface sur propageant sur un substrat POI connu de l’état de la technique. Notamment, ce substrat comprend, d’une face avant vers une face arrière, les couches suivantes :
- une couche de LiTaO 3 de coupe (XYl)/42° d’une épaisseur égale à 600 m
- une couche de SiO 2 d’une épaisseur égale à 500 nm
- un substrat de silicium du type 100 et d’une épaisseur égale à 650 µm (le substrat de silicium est supposé semi-infini au sein du calcul de la variation du coefficient TCF 1 ).
La montre que le gradient de tension gradV entre le potentiel électrique des bornes et le potentiel électrique du corps 12, 21 se répartit à l'intérieur du joint élastique 40.
La montre un exemple de mise en œuvre de l'invention avec un connecteur électrique 50 de type hermaphrodite, c’est-à-dire un connecteur qui est la combinaison d'un connecteur mâle et d'un connecteur femelle. Ce type de connecteur est utilisé pour des économies d’échelle ou lorsque l’opération de montage sur un équipement (harnais ou boîtier) est irréversible afin d’éviter de commettre des erreurs de montage.
Plus précisément, le connecteur électrique 50 comporte un corps 51 réalisé dans un matériau électriquement conducteur, un conducteur électrique 52 recouvert d'une couche de matériau électriquement isolant 53 et d'un blindage 54 relié électriquement au corps 51. Le connecteur 50 comporte également une borne électrique 55 ayant une portion mâle et une portion femelle, ainsi qu'un insert isolant 56 destiné à isoler électriquement la borne électrique 55 par rapport au corps 51.
De façon analogue aux modes de réalisation précédents, l'insert isolant 56 comporte une première zone de continuité électrique 57.1 recouverte d'une couche de matériau électriquement conducteur assurant une continuité électrique avec le corps 51, et une deuxième zone de continuité électrique 57.2 recouverte d'une couche de matériau électriquement conducteur assurant une continuité électrique avec la borne électrique 55.
La première zone de continuité électrique 57.1 et la deuxième zone de continuité électrique 57.2 sont distinctes l'une par rapport à l'autre, c’est-à-dire qu'il n'y a pas de continuité de matière entre la couche de matériau électriquement conducteur de la première zone de continuité électrique 57.1 et la couche de matériau électriquement conducteur de la deuxième zone de continuité électrique 57.2.
Comme cela est illustré par la , lorsque deux connecteurs électriques hermaphrodites 50 et 50' sont assemblés entre eux, la portion mâle de la borne électrique 55 du connecteur 50 coopère avec la portion femelle de la borne électrique 55 du connecteur 50’ tandis que la portion femelle de la borne électrique 55 du connecteur 50 coopère avec la portion mâle de la borne électrique 55 du connecteur 50’.
Il existe une continuité électrique entre la première zone de continuité électrique 57.1 du connecteur électrique 50 et la première zone de continuité électrique 57.1 du connecteur électrique 50'. Il existe également une continuité électrique entre la deuxième zone de continuité électrique 57.2 du connecteur électrique 50 et la deuxième zone de continuité électrique 57.2 du connecteur électrique 50'.
En variante, le connecteur électrique 10, 11, 50 est un connecteur multibroche comportant deux ou plus de deux bornes électriques 16, 26, 55. Dans ce cas, on prévoit une zone de continuité électrique pour chaque borne électrique 16, 26, 55 du connecteur électrique 10, 11.
Pince de serrage d’un conducteur électrique aérien, destinée à être fixée sur un isolateur, à serrage et fixation améliorés. La présente invention concerne le domaine général de la fixation de lignes aériennes de transport d'énergie électrique, de moyenne ou basse tension, par rapport à un support tel qu'un pylône.
Plus particulièrement, l'invention concerne une pince se fixant par le dessus sur un isolateur en verre, porcelaine ou composite pour maintenir un conducteur électrique, typiquement un câble, aérien nu ou isolé d’un réseau électrique moyenne ou basse tension.
Dans les réseaux de transport d'énergie électrique typiquement à moyenne ou basse tension, les conducteurs aériens sont fixés aux poteaux par l'intermédiaire de moyens portés par des isolateurs et constitués, pour les conducteurs ayant un diamètre inférieur à 10 millimètres, par des pinces, et pour les conducteurs, ayant un plus gros diamètre, par des ligatures en fils.
II ressort déjà de la technique traditionnelle que les moyens de fixation sont différents en fonction du diamètre du conducteur, ce qui conduit à une différenciation des fabrications et des stocks, et donc à des surcoûts.
En outre, afin de réduire les risques d'amorçage en ligne par rapprochement éolien des conducteurs, pour réduire l'accrochage de la neige ou du verglas sur les conducteurs, et pour protéger les oiseaux, les conducteurs nus traditionnels sont peu à peu remplacés par des conducteurs protégés par une gaine en matière synthétique et ayant, de ce fait, des diamètres extérieurs plus importants.
On connaît du brevet FR2794576 une pince qui se fixe sur un isolateur en verre, en porcelaine ou en composite afin de positionner l'air au-dessus d’un câble électrique, nu ou isolé, d’un réseau de transport d'énergie électrique. La pince comprend une base qui est vissée dans un anneau qui se serre dans un évidement sur les côtés de l'isolateur. La pince comprend en outre un levier munie d’un œillet et à son extrémité intérieure est attachée la base par l’intermédiaire d’une goupille. Lors de la fixation du câble électrique, celui- ci est placé dans des évidements de forme semi-circulaire, à la base de la pince et du levier. Le levier est déplacé par un crochet qui vient se loger dans l’œillet et vient ainsi verrouiller le levier sur la base, ce qui fixe le câble.
La demande de brevet FR2691850A1 divulgue une pince comprenant un corps muni de moyens de fixation dans une gorge d'un isolateur, une gouttière transversale en forme de U constituant une mâchoire fixe et un passage possible pour le déroulage d’un conducteur électrique, une mâchoire de serrage mobile et un levier de verrouillage.
Ledit module récepteur MOD_RX est configuré pour effectuer des traitements visant notamment à démoduler ledit au moins un signal VLC reçu en provenance de l’élément émetteur ELE_TX, de sorte à décoder les données encodées dans ledit au moins un signal VLC, ces données étant ensuite destinées à être utilisées par l’élément récepteur ELE_RX (par exemple par un actionneur intégré à l’élément récepteur ELE_RX). De tels traitements sont effectués en mettant en œuvre un procédé de traitement de données pour la réception VLC.
A cet effet, le module récepteur MOD_RX comporte par exemple un ou plusieurs processeurs et des moyens de mémorisation (disque dur magnétique, mémoire électronique, disque optique, etc.) dans lesquels sont mémorisés des données et un programme d'ordinateur, sous la forme d'un ensemble d'instructions de code de programme à exécuter pour mettre en œuvre ledit procédé de traitement de données pour la réception VLC.
Alternativement ou en complément, le module récepteur MOD_RX comporte également un ou des circuits logiques programmables, de type FPGA, PLD, etc., et / ou circuits intégrés spécialisés (ASIC), et / ou un ensemble de composants électroniques discrets, etc. adaptés à mettre en œuvre ledit procédé de traitement de données pour la réception VLC.
En d'autres termes, le module récepteur MOD_RX comporte un ensemble de moyens configurés de façon logicielle (programme d'ordinateur spécifique) et / ou matérielle (FPGA, PLD, ASIC, etc.) pour mettre en œuvre ledit procédé de traitement de données pour la réception VLC.
Il est à noter que toute technique de démodulation (respectivement de décodage) connue de l’homme du métier pour la mise en œuvre de communications VLC peut être utilisée. Ainsi, le choix d’une technique particulière de démodulation (respectivement de décodage) ne représente qu’une variante d’implémentation de l’invention.
Dans le mode de réalisation décrit ici en référence à la , ledit élément récepteur ELE_RX est, quant à lui, configuré pour former un équipement de l’habitacle.
Par exemple, ledit élément récepteur ELE_RX est un appui-tête comportant au moins un haut-parleur. Ledit au moins un haut-parleur (et donc a fortiori l’appui-tête) est connecté au module récepteur MOD_RX et permet la diffusion de données audio transmises via un ou plusieurs signaux VLC en provenance de l’élément émetteur ELE_TX. De telles données audio peuvent par exemple provenir d’un réseau externe au réseau VLC créé dans l’habitacle, par exemple le réseau Internet, ou bien encore peuvent être stockées par des moyens de mémorisation (exemple : serveur) internes à la voiture.
Selon un exemple plus spécifique, ledit appui-tête comporte deux haut-parleurs configurés pour générer un son stéréo.
Encore d’autres exemples d’équipements de l’habitacle peuvent être envisagés pour ledit élément récepteur ELE_RX (rétroviseur intérieur, appui-tête comportant un écran vidéo, etc.).
En outre, le fait de considérer que l’élément récepteur ELE_RX forme un équipement de l’habitacle ne constitue qu’une variante d’implémentation de l’invention, et rien n’exclut d’envisager une autre variante selon laquelle ledit élément récepteur ELE_RX est apte à la fabrication de l’enveloppe de l’habitacle de la voiture.
Par exemple, ledit élément récepteur ELE_RX peut être un panneau de porte comportant un haut-parleur.
Selon encore un autre exemple, ledit élément récepteur ELE_RX peut être le toit, par exemple vitré, de l’habitacle de la voiture, ce toit étant pourvu de moyens de vibration aptes à faire vibrer ledit toit pour générer des sons de basses fréquences. De tels moyens de vibration sont par exemple une enceinte musicale vibrante permettant, de manière connue en soi, de faire vibrer les surfaces avec lesquelles elle est placée en contact (principe d’un haut-parleur à résonance).
D’une manière générale, aucune limitation n’est attachée à la nature dudit élément récepteur ELE_RX dès lors que ce dernier est apte à la fabrication de l’enveloppe de l’habitacle de la voiture ou bien forme un équipement dudit habitacle, et que les moyens de détection de lumière qu’il comprend permettent de détecter au moins un signal VLC au sein de l’habitacle.
De plus, s’il n’existe a priori aucune limitation relative à la nature (la forme) de l’élément émetteur ELE_TX et de l’élément récepteur ELE_RX, on comprend bien entendu que ces deux éléments sont néanmoins configurés, en terme de positionnement relatif dans la voiture, de sorte à pouvoir communiquer entre eux (i.e. l’élément récepteur ELE_RX est positionné de sorte à être dans le ou les cônes lumineux générés par l’élément émetteur ELE_TX).
Suivant des considérations similaires à celles décrites ci-avant pour le module émetteur MOD_TX, le module récepteur MOD_RX n’est pas intégré à l’élément récepteur ELE_RX dans le présent mode de réalisation. Rien n’exclut cependant d’envisager des dispositions inverses.
Il peut être noté que les fonctions respectivement mises en œuvre par les modules émetteur MOD_TX et récepteur MOD_RX ne se limitent pas à la modulation/démodulation ainsi qu’à l’encodage/décodage. En effet, encore d’autres fonctions sont envisageables (filtrage, amplification, etc.). D’une manière générale, les aspects techniques concernant la mise en œuvre de communications VLC sont connus de l’homme du métier et ne sont donc pas détaillés ici plus avant.
la est une vue en perspective d’une superposition de la première plaque de support et de la deuxième plaque de support d’une borne de mise à la masse multiple modulaire selon l’invention.