INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Tel qu’illustré sur la , un type de bras d’essuie-glace 119 peut comprendre un crochet 120, ce dernier s’étendant au moins en partie dans le logement de réception défini au moins en partie par les premier et deuxième flancs 104, 106 de la plateforme rotative 16. On comprend ici que, pour monter le dispositif de connexion 8 sur le crochet 120 du bras 119, la plateforme rotative 16 est positionnée au préalable dans la deuxième position de montage, par rotation autour de l’axe de rotation R, de manière à dégager l’extrémité libre 44 de la plateforme rotative et notamment la portion d’accueil 107 formée entre les deux flancs 104, 106. L’extrémité du crochet 120 est glissée sous la plateforme rotative 16, en regard de la surface inférieure 86 du corps 78, et le crochet est ramené en direction de la plateforme jusqu’à ce que le crochet soit en butée contre la portion d’accueil 107 et que l’extrémité du crochet soit au contact de l’élément de guidage 118. Dans ce mouvement, le bras d’essuie-glace écarte dans un premier temps les languettes élastiques 108 et les doigts 110 formés sur les flancs 104, 106 de l’extrémité libre de la plateforme rotative 16. Le bras d’essuie-glace à crochet 120 est maintenu en position contre la plateforme rotative par le rappel élastique en position des doigts 110 qui tend à plaquer le crochet contre la portion d’accueil. La position du bras par rapport au dispositif de connexion est ensuite sécurisée et verrouillée en rabattant la plateforme rotative contre la base.
Tel qu’illustré sur la , un type de bras d’essuie-glace 121 peut être monté latéralement sur le dispositif de connexion, et il comprend à cet effet une tige transversale destinée à coopérer avec l’alésage 90 de la plateforme rotative 16. Dans cette configuration, la coopération entre l’alésage 90 de la plateforme rotative 16 et la tige du bras 121 permet de figer la position longitudinale et verticale du bras d’essuie-glace par rapport au dispositif de connexion 8. Par ailleurs, ce type de bras d’essuie-glace 121 comporte une patte de maintien 122, apte à recouvrir la surface supérieure 84 du corps, et plus particulièrement ici une surface supérieure 21 de l’adaptateur amovible 20 , à l’extrémité libre de laquelle un doigt de maintien permet de bloquer la position transversale du bras d’essuie-glace 121 par rapport au dispositif de connexion 8. Le montage du type de bras d’essuie-glace 121 à tige transversale est réalisé alors que la plateforme rotative 16 est verrouillée sur la base, dans la première position de travail.
Ces deux exemples permettent d’illustrer un avantage d’un module de connexion comportant une base et une plateforme rotative, les deux types de bras étant montés sur le dispositif de connexion avec des positions de la plateforme rotative qui sont différentes d’un cas à l’autre. Par ailleurs, la plateforme rotative 16 permet dans l’exemple illustré sur la 11 de rapporter l’adaptateur amovible 20 qui présente des plots aptes à figer la position de la patte de maintien 122.
Tel qu’illustré sur la , un type de bras d’essuie-glace 123 comprend une chape 124 recouvrant au moins en partie le module de connexion 12, le bras 123 comprenant au moins un élément de fixation 126 qui est emprisonné dans l’ouverture délimitée par l’organe d’appui 112 de la plateforme rotative 16 et l’encoche 56 de la base 14 lorsque la plateforme rotative 16 est rabattue contre la base 14. On comprend ici que, pour monter le dispositif de connexion 8 sur le type de bras d’essuie-glace 123, la plateforme rotative 16 est positionnée au préalable dans la deuxième position de montage, par rotation autour de l’axe de rotation R, de manière à pouvoir introduire l’élément de fixation 126 dans l’ouverture sans contraindre cet élément de fixation et le fragiliser. La plateforme rotative 16 est ensuite rabattue contre la base 14, par rotation autour de l’axe de rotation R, pour refermer l’ouverture et emprisonner l’élément de fixation.
On peut alors constater que la mobilité de la plateforme rotative par rapport à la base peut permettre de générer des moyens de fixation spécifiques de certains bras formés en partie sur la base 14 et en partie sur la plateforme rotative 16, la rotation de la plateforme rotative 16 permettant d’emprisonner un élément du bras d’essuie-glace dans ces moyens de fixation spécifiques lorsque la plateforme rotative 16 est rabattue contre la base 14.
Ici, l’éloignement du sillage 20 par rapport à sa position idéale se fait vers le haut (suivant Z). A cet effet, le sillage 20 est dirigé vers les soufflantes 14, on parle alors d’une ingestion de sillage par la nacelle 12. Cette ingestion de sillage 20 peut être causée, par exemple, par un angle d’incidence supérieur à l’incidence de design ou par un régime moteur supérieur au régime nominal.
La première position A illustrée à la a un impact négatif sur le bon fonctionnement de l’aéronef, i.e. augmentation de la trainée, réduction de la portance, et une instabilité globale de l’aéronef, car la WWNI illustrée aux figures 2 et 3 est perdue.
Le flux pénétrant dans la turbomachine est perturbé et angulairement inhomogène.
De la même manière que dans le cas précédent (figures 4 et 5), il y a lieu de pivoter le volet pour corriger la position du sillage.
La illustre une vue en coupe de l’aile 6 et de la nacelle 12 de la dans la deuxième position B.
Il est à noter que dans la présente demande, l’expression « la deuxième position » fait référence à la position du volet qui est telle que le sillage 20 soit en contact avec la surface inférieure 18.1. En effet, les figures 5 et 7 illustrent tous deux « la deuxième position » (bien que celle-ci ne soit pas matérialisée par le même angle de déflection du volet) : le volet 8 est pivoté vers le haut dans la et vers le bas dans la .
Le passage de la première position A de la à la deuxième position B est réalisé avec un pivotement du volet 8 vers le bas (déflection illustrée par une flèche en pointillés), correspondant à une diminution (suivant un sens horaire autour de l’axe 6.4) de l’angle de déflection α qui peut être gérée par un système d’asservissement de l’aéronef.
Avantageusement, le volet 8 est régulé de manière à sortir le sillage 20 de la nacelle 12 et pour ramener ce dernier en contact de la surface inférieure 18.1, corrigeant ainsi le décalage vertical du sillage 20 et de rétablir la WWNI.
Les mêmes éléments de contrôle et d’asservissement que décrits ci-dessus en relation avec les figures 4 et 5 peuvent être employés.
Aussi, certaines conditions de vol peuvent amener le volet à passer, non pas d’une position neutre à une position haute ou basse, mais d’une position basse à une position haute ou vice versa. Un tel pivotement peut correspondre à des conditions extrêmes de vol de l’aéronef engendrant un décalage important de la position du sillage 20 notamment en cas de rafales verticales subites par l’aéronef. A cet égard, le procédé de l’invention peut inclure une loi de braquage dynamique du volet 8 pour faire face aux déplacements instationnaires du sillage 20 lors des rafales.
Dispositif de maintien d’objets dans une cabine d’aéronef et procédé de maintien associé La présente invention concerne un dispositif de maintien d’objets dans une cabine d’aéronef, comportant :
- au moins une interface, destinée à être fixée à une paroi de la cabine, ou à être formée dans une paroi de la cabine, l’interface définissant une région de fixation de l’objet, l’objet étant propre à être placé au contact de la région de fixation.
Un tel dispositif est destiné notamment à être placé dans une cabine d’aéronef d’un avion d’affaires pour assurer la fixation d’objets, notamment lors de phases de déplacement de l’aéronef, telles que le taxiage, le décollage, la croisière, et l’atterrissage.
Les objets sont par exemple des supports d’accessoires, tel qu’un support creux destiné à recevoir un récipient, notamment un verre, une bouteille ou une tasse, ou encore un support de dispositif électronique portable, notamment d’un téléphone portable ou d’une tablette. En variante, les objets sont des accessoires en tant que tels.
Lors de son séjour dans une cabine d’aéronef, un passager est amené très souvent à manipuler des objets, notamment des accessoires tels que définis ci-dessus. Cependant, lorsque l’aéronef est en mouvement, ces objets doivent être maintenus en position lorsque l’utilisateur ne les manipule pas, afin d’éviter qu’ils ne tombent ou qu’ils se soient projetés.
A cet effet, il est prévu par exemple dans certains avions d’affaires, à côté des sièges des passagers, une console latérale présentant une paroi supérieure permettant de poser des objets. Des logements creux sont parfois ménagés dans la paroi supérieure pour recevoir par exemple un verre, une bouteille ou encore un téléphone portable. Ces logements sont généralement cylindriques.
L'une des méthodes employées pour agencer le raisin dans la cupule consiste à assembler tout d'abord les différents composants du dispositif, excepté le capot, puis à positionner la cupule dans sa position extrême déployée. Le raisin, préalablement moulé, est ensuite inséré à force dans la cupule. La cupule comporte des nervures qui pénètrent dans le raisin pour permettre son maintien. La cupule est ensuite coulissée en position extrême escamotée et le dispositif est muni de son capot.
- Tout ou partie du réactif de démercurisation est introduit en amont du séparateur gaz solide directement dans les fumées.
- Tout ou partie du réactif de démercurisation est introduit en amont du séparateur gaz solide directement dans le dispositif de traitement.
- Le réactif de démercurisation inclut :
- un premier réactif de démercurisation qui est utilisé en dehors de ladite période et optionnellement lors de ladite période, et
- un second réactif de démercurisation, qui présente une activité démercurisante supérieure à celle du premier réactif de démercurisation et qui est utilisé lors de ladite période mais pas en dehors de ladite période.
la est un schéma d’une installation de traitement de fumées, mettant en œuvre un procédé de démercurisation conforme à l’invention ;
la est un graphique illustrant la concentration en mercure dans des fumées à traiter, en fonction du temps ;
la est un graphique illustrant la variation temporelle de trois valeurs différentes, détaillées par la suite ; et
et les figures 4 et 5 sont des vues similaires à la et illustrant respectivement des variantes de l’installation de traitement de fumées, qui sont associées à des variantes du procédé conforme à l’invention.
Sur la est représentée une installation de traitement de fumées 1. Cette installation 1 est par exemple prévue en aval d’un incinérateur d’ordures ménagères, non représenté, dont les fumées de combustion sont envoyées en entrée de l’installation 1. Une installation similaire peut être retrouvée dans les centrales thermiques à charbon ou biomasse.
Les fumées envoyées à l’installation 1 contiennent du mercure, ainsi que, généralement, d’autres polluants tels que des gaz acides (HCl, SO 2 ), des oxydes d’azote, des poussières et des métaux lourds autres que le mercure. Le mercure contenu dans les fumées à traiter peut être présent sous diverses formes, à savoir élémentaire, oxydé et particulaire.
L’installation 1 comporte un séparateur gaz-solide 20 qui relève d’une technologie connue en soi. Ce séparateur gaz-solide 20 est par exemple un filtre à manches ou un électrofiltre ou une unité cyclonique ou un dispositif combinant ces derniers. En pratique, le séparateur gaz-solide 20 opère typiquement à une température comprise entre 120°C et 250°C, c’est-à-dire que la température des fumées entrant dans le séparateur gaz-solide 20 est dans la plage précitée.
L’installation 1 comporte également un silo 10 contenant un réactif de neutralisation de gaz acides, tel que la chaux ou le bicarbonate de sodium. Ce réactif de neutralisation de gaz acides est introduit, depuis le silo 10, directement dans les fumées à traiter en amont du séparateur gaz-solide 20, afin de neutraliser les gaz acides présents dans les fumées à traiter. De manière connue en soi et non limitative de l’invention, le débit du réactif de neutralisation de gaz acides est régulé en fonction de la composition en polluants dans les fumées à traiter.
L’installation 1 comporte également un silo 11 contenant un réactif de démercurisation. Ce réactif de démercurisation est introduit, depuis le silo 11, directement dans les fumées à traiter en amont du séparateur gaz-solide 20, afin de capter le mercure présent dans les fumées à traiter. En pratique, la dispersion du réactif de démercurisation est opérée dans la gaine où circulent les fumées ou bien dans un compartiment dédié à l’adsorption du mercure.
La nature du réactif de démercurisation n’est pas limitative. A titre préférentiel, le réactif de démercurisation comprend :
On notera également que le circuit d’alimentation électrique C1 peut être éventuellement agencé de manière à pouvoir fournir au moins deux tensions d’alimentation différentes, adaptées respectivement à des besoins différents de dispositifs internes DIj appartenant à des connecteurs externes différents. Dans ce cas, le circuit d’alimentation électrique C1 reçoit des commandes différentes correspondant respectivement aux différentes tensions d’alimentation qu’il peut fournir et générées par le calculateur CC décrit plus loin.
Le circuit de sélection CS est agencé de manière à coupler le connecteur de recharge CR au circuit d’alimentation électrique C1 lorsque le type détecté du connecteur externe CE est représentatif d’un besoin d’alimentation électrique d’au moins un dispositif interne DIj de ce connecteur externe CE qui est propre à être couplé à la ligne de contrôle LC.
On comprendra que si le type détecté du connecteur externe CE est représentatif d’une recharge en mode 2, 3 ou 4, le circuit de sélection CS est agencé de manière à coupler entre elles les première SP1 et seconde SP2 sous-parties de la ligne de contrôle LC pour que la recharge puisse se faire. En revanche, si le type détecté du connecteur externe CE est représentatif d’un besoin d’alimentation électrique d’au moins un dispositif interne DIj, le circuit de sélection CS est agencé de manière à coupler le connecteur de recharge CR au circuit d’alimentation électrique C1 pour que chaque dispositif interne DIj du connecteur externe CE puisse être alimenté avec la tension d’alimentation choisie afin que l’alimentation électrique d’au moins un dispositif externe DE couplé au connecteur externe CE puisse se faire de façon sécurisée.
Cela est particulièrement avantageux car le connecteur externe CE n’a plus besoin de comporter de pile ou batterie rechargeable pour alimenter chacun de ses dispositifs internes DIj, et donc il n’y a plus de risque que l’usager ne puisse pas l’utiliser (pour un problème de décharge) et son encombrement est réduit, et si l’option d’alimentation du connecteur externe CE n’est pas prévue dans le système S on peut soit ne pas l’équiper d’un dispositif de contrôle DC, soit configurer ce dernier (DC) de sorte qu’il assure de façon permanente le couplage entre les première SP1 et seconde SP2 sous-parties de la ligne de contrôle LC pour ne permettre que des recharges de la batterie principale BR.
- soit le connecteur de recharge CR au circuit d’alimentation électrique C1 via la première sous-partie SP1 de la ligne de contrôle LC en cas de réception d’une première commande générée par un calculateur CC consécutivement à la réception d’une première information de type générée par le circuit de détection CD,
- soit les première SP1 et seconde SP2 sous-parties de la ligne de contrôle LC en cas de réception d’une seconde commande générée par le calculateur CC consécutivement à la réception d’une seconde information de type générée par le circuit de détection CD.
Chaque commande peut être de type analogique (tension ou courant spécifique) ou numérique (0 ou 1), selon les agencements respectifs du circuit de sélection CS et du calculateur CC.
On notera également, comme illustré non limitativement sur les figures 1 et 2, que le dispositif de contrôle DC peut comprendre le calculateur CC. Mais cela n’est pas obligatoire. En effet, le calculateur CC peut être embarqué dans le système S et agencé de manière à effectuer plusieurs fonctions, dont la fourniture d’une première ou seconde commande au circuit de sélection CS selon le type du connecteur externe CE détecté par le circuit de détection CD et donc selon que ce dernier (CD) a généré une première ou seconde information de type. Par exemple, le calculateur CC pourrait être le calculateur de recharge CA ou le calculateur de batterie CB associé à la batterie principale BR et située dans le boîtier de batterie BB.
Le calculateur CC comprend au moins un processeur, par exemple de signal numérique (ou DSP (« Digital Signal Processor »)), et au moins une mémoire. La mémoire est vive afin de stocker des instructions pour la mise en œuvre par le processeur d’opérations électriques ou électroniques. Le processeur peut comprendre des circuits intégrés (ou imprimés), ou bien plusieurs circuits intégrés (ou imprimés) reliés par des connections filaires ou non filaires. On entend par circuit intégré (ou imprimé) tout type de dispositif apte à effectuer au moins une opération électrique ou électronique. Ce calculateur CC peut aussi comprendre une mémoire de masse, notamment pour le stockage des première et seconde informations de type et d’éventuelles données intermédiaires intervenant dans tous ses calculs et traitements, une interface d’entrée pour la réception d’au moins les première et seconde informations de type pour les utiliser dans des calculs ou traitements, éventuellement après les avoir mises en forme et/ou démodulées et/ou amplifiées, de façon connue en soi, au moyen d’un processeur de signal numérique, et une interface de sortie notamment pour délivrer les première et seconde commandes.
Par exemple, et comme illustré non limitativement sur la , le circuit de sélection CS peut comprendre un commutateur ayant des première B1, deuxième B2 et troisième B3 bornes. La première borne B1 est connectée à la première sous-partie SP1 de la ligne de contrôle LC. La deuxième borne B2 est connectée à la deuxième sous-partie SP2 de la ligne de contrôle LC. La troisième borne B3 est connectée au circuit d’alimentation électrique C1. Ce commutateur est agencé de manière à coupler la première borne B1 à la deuxième borne B2 ou à la troisième borne B3 selon le type détecté.
On comprendra que si le circuit de sélection CS reçoit une première commande il configure son commutateur de sorte qu’il couple la première borne B1 à la troisième borne B3 pour que les dispositifs internes DI1 soient alimentés en énergie électrique, et ainsi que l’alimentation d’au moins un dispositif externe DE couplé au connecteur externe CE puisse se faire de façon sécurisée. En revanche, si le circuit de sélection CS reçoit une seconde commande il configure son commutateur de sorte qu’il couple la première borne B1 à la deuxième borne B2 pour qu’une recharge de la batterie principale BR puisse être effectuée.
Un tel commutateur à trois bornes peut être réalisé au moyen d’au moins un composant électronique.
CONTRÔLE SÉCURISÉ DE L’ALIMENTATION ÉLECTRIQUE D’UN CONNECTEUR EXTERNE COUPLÉ TEMPORAIREMENT À UN CONNECTEUR DE RECHARGE D’UN SYSTÈME Domaine technique de l’invention L’invention concerne les systèmes comprenant un connecteur de recharge pouvant être couplé temporairement à un connecteur externe, et plus précisément le contrôle de l’alimentation électrique de tels connecteurs externes.
Cette caractérisation comprend par exemple deux volets : le premier volet consiste à déterminer une épaisseur des concrétions situées aux abords du capteurs (i.e. des concrétions qui se sont formées sur le capteur lui-même et aux alentours immédiats de celui-ci). Ainsi, la phase de refroidissement juste après la fin du chauffage est exploitée pour en déduire le coefficient global d’échange à l’aide par exemple d’un modèle thermique conductif développé à l’aide de la méthode des quadrupôles. Ce modèle thermique analytique 1D permet de prédire les températures et flux de chaleur dans le dispositif expérimental multicouches avec une condition à la frontière en surface de type Fourier donc avec un coefficient d’échange thermique. À partir de la connaissance de l’évolution de la température mesurée en fonction du temps suite à un chauffage de type impulsion, une méthode d’identifications de paramètre est appliquée minimisant les écarts entre les températures mesurées et celles calculées par le modèle thermique développé afin d’estimer le coefficient d’échange. Le coefficient d’échange caractérise alors les échanges thermiques autour du capteur. On effectue, en d’autres termes, une évaluation de la résistance thermique globale liée à l’épaisseur et le type de biocolonisation. Des essais effectués sur la base du capteur exemplifié précédemment ont ainsi montré qu’avec un capteur thermique immergé, la présence d’une couche de moules de trois à quatre centimètres réduisait le coefficient d’échange d’un facteur deux, ce qui démontre la grande sensibilité de la technique de mesure à la présence de biocolonisation selon la divulgation. On note de plus qu’un coefficient d’échange réduit d’un facteur deux a un impact important sur le niveau de température de fonctionnement d’un câble électrique sous-marin par exemple.
En fonction des modes de réalisation et des conditions de mise en œuvre opérationnelles, le dispositif de la divulgation comprend, en plus des modules et moyens précédemment énoncés, des moyens d’obtention de données représentatives d’une direction et/ou d’une vitesse d’écoulement d’eau autour du dispositif de mesure de température. De tels moyens peuvent se présenter sous la forme d’un courantomètre à effet doppler ou encore d’un moulinet à hélice par exemple. Ces moyens peuvent être intégrés au dispositif de mesure de température ou bien être associés au dispositif de mesure de température en fonction des modes de réalisation. Les données obtenues par l’intermédiaire de ces moyens sont également stockées dans le composant mémoire. Ces données sont ensuite transmises, en même temps que les données d’évolution de température.
Le deuxième volet de caractérisation des concrétions consiste en l’identification des espèces colonisatrices formant cette concrétion. Sur la base d’une base de données, les courbes de décroissance des températures sont associées à une ou plusieurs espèces colonisatrices. Plus particulièrement, une application permet de relier les courbes d’échanges de température à une épaisseur de biocolonisation et à une espèce donnée à partir de la base de données. Cette base de données comprend par exemple les dix espèces de colonisateurs les plus courantes (moules, huitres, algues). La reconnaissance effective de l’espèce colonisatrice peut préalablement ou subséquemment être déterminée ou confirmée lors d’une plongée usuelle de surveillance par exemple, et être utilisée pour augmenter le volume de connaissance de la base de données de caractérisation.
La divulgation, d’autre part peut également faire appel à une brique logicielle pour caractériser la biocolonisation, à partir de la réponse en température effectivement mesurée.
Le principe général de fonctionnement du procédé de mesure mis en œuvre à partir d’un tel capteur est décrit en relation avec la et il comprend :
une étape de chauffe (E001), pendant une période prédéterminée : une impulsion électrique est appliquée à l’élément chauffant de la couche C2; ceci a pour effet de chauffer cette portion ; la couche métallique se trouvant au-dessus de l’élément chauffant conduit (et répartit) la chaleur produite sur l’ensemble de sa surface. une pluralité d’étapes de mesures (E002) de température, notamment à l’issue de l’arrêt de la chauffe, par exemple par l’intermédiaire des capteurs de température M1 et M2 ; une étape de stockage (E003) des données mesurées, notamment comprenant l’horodatage de ces données ; et ultérieurement, une étape de transmission (E004) des données stockées (notamment des données de température à un dispositif électronique d’analyse) ; et une étape de caractérisation (E005) de la biocolonisation à l’aide des données de température transmises.