INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On peut également remarquer que le vitrage simple préparé conformément à l’invention (exemple 1, dont l’épaisseur cumulée TiN + Si 3 N 4 est égale à 75 nm) présente un bon compromis entre la réflexion extérieure et la réflexion intérieure ; puisqu’une réflexion extérieure élevée est obtenue (RL ext = 30,9) et une réflexion intérieure très faible est obtenue (RL int = 2,6), et une coloration neutre en réflexion du côté du substrat de verre est obtenue (a* ext = -4,0 et b* ext = -1,0) en comparaison : - du vitrage de l’exemple comparatif 7, dont l’épaisseur cumulée de TiN et Si 3 N 4 est inférieure à 70 nm, puisqu’une réflexion lumineuse extérieure de seulement 23,2 est obtenue et une coloration bleu du vitrage côté verre est obtenue (a* ext = -1,9 et b* ext = -11,1), - du vitrage de l’exemple comparatif 8, dont l’épaisseur cumulée de TiN et Si 3 N 4 est supérieure à 80 nm, puisqu’une réflexion lumineuse intérieure plus élevée de 11,9 est obtenue et une coloration verte du vitrage côté verre (a* ext = -2,4 et b* ext = -18,0) est obtenue.
COMPOSITION DE CRU POUR CLINKER, CLINKER ASSOCIE ET PROCEDE DE FORMATION DE CE CLINKER, ET CIMENT PORTLAND DE TYPE SR5-LH COMPORTANT UN TEL CLINKER. Domaine technique de l’invention La présente invention appartient au domaine technique du conditionnement des déchets radioactifs en matrice cimentaire, et
La présente invention concerne plus particulièrement une composition d’un cru destiné à former un clinker à base d’argilite, un procédé de fabrication d’un clinker à partir d’une telle composition de cru et des clinkers qui sont soit susceptibles d’être obtenus par un tel procédé, soit qui présentent les mêmes phases cristallines ou les mêmes compositions massiques en termes d’oxydes. Ces clinkers sont destinés à la fabrication de ciments PORTLAND de type SR5-LH, destinés par exemple à être utilisés dans des environnements confinés et/ou chimiquement agressifs, pour la réalisation de pièces massives.
De tels ciments peuvent être plus particulièrement utiles pour le stockage de déchets radioactifs de type HA/MA-VL, qui seraient stockés en formation géologique profonde. Les acronymes HA et MA désignant des niveaux de radioactivité des déchets radioactifs qui correspondent respectivement à une haute activité (HA) de l’ordre de plusieurs milliards de becquerels par gramme et une moyenne activité (MA) de l’ordre d’un million à un milliard de becquerels par gramme, et l’acronyme VL indiquant que ces déchets présentent un contenu en radionucléides dont leur période radioactive est supérieure à 31 ans.
Arrière-plan technique Depuis plusieurs années, la consommation mondiale des matériaux utilisés dans le domaine du Génie Civil, et plus particulièrement les matériaux destinés aux matrices cimentaires et aux ouvrages routiers, est en très forte croissance. La consommation de matériaux granulaires dans le Génie Civil en Europe dépasse les 3,6 milliards de tonnes/an. Aujourd’hui, l’exploration et l’exploitation des gisements sont de plus en plus réglementées et difficiles d’accès pour des raisons économiques, sociétales et environnementales.
Dans un contexte accru de préservation de l’environnement, la gestion et la valorisation des déchets et coproduits demeurent des enjeux incontournables, tant financiers qu’environnementaux et positionnés au cœur des politiques de développement durable. En outre, l’augmentation de la demande en matériaux cimentaires dans le monde pourrait constituer une opportunité pour favoriser l’utilisation de matériaux tels que l’argilite, et notamment l’argilite du Callovo-Oxfordien, comme ressource minérale alternative dans le cru d’un ciment.
Dans le contexte particulier du stockage de déchets radioactifs, et en particulier du stockage de déchets HA/MA-VL, il a été calculé que la réalisation de ce stockage devait générer un volume de plusieurs millions de mètres cubes de matériaux excavés, ce qui représente 10 à 12 millions de mètres cubes en prenant en compte le taux de foisonnement une fois les matériaux ramenés à la surface. Dans ce contexte, les demandeurs ont donc mis au point une composition de cru pour clinker comprenant de l’argilite excavée, qui provient de la couche d’argilite dans laquelle il est prévu d’implanter le stockage des déchets radioactifs.
Plus particulièrement, le demandeur a mis au point une composition d’un cru destiné à former un clinker comportant, en pourcentages massiques par rapport à la masse totale de la composition :
- (i) de 70 à 85 % de calcaire,
- (ii) de 20 à 30 % d’au moins une argilite,
Par argilite, on entend, au sens de la présente invention, l’argilite excavée provenant de la couche du Callovo-Oxfordien dans laquelle il est prévu d’implanter le stockage des déchets radioactifs.
La est une représentation schématique d’un dispositif selon un exemple.
La est un schéma du relai électrique.
La est une représentation schématique d’un module d’horloge exemple.
La est une représentation schématique d’un module de communication sans-fil supplémentaire.
La montre les étapes mises en œuvre pour une transmission.
La montre les étapes mises en œuvre pour une réception.
La est un graphique qui illustre l’évolution du rapport signal sur bruit en fonction d’une profondeur de terre.
La est un graphique qui illustre l’évolution du rapport signal sur bruit en fonction d’une profondeur de sable.
La un graphique qui illustre une mesure des déformations par une fibre optique à réseau de Bragg.
On va maintenant décrire des dispositifs de mesure et de communication destinés à être enterrés dans le sol et à mesurer des informations obtenues par une fibre optique à réseau de Bragg, qui entoure une canalisation enterrée. L’invention n’est néanmoins nullement limitée aux fibres optiques à réseau de Bragg et s’applique à d’autres types d’organes de mesure. En particulier, on pourra utiliser un capteur de température, ou une jauge résistive de mesure de déformation, ou une jauge piézoélectrique de mesure de déformation.
L’invention n’est néanmoins nullement limitée aux dispositifs enterrés et aux canalisations enterrés.
La est une représentation schématique d’une installation INS avec un dispositif de mesure et de communication 100 dans une zone ayant une surface du sol S, et, enterrée par exemple à une profondeur P1 de 1.5m, une canalisation 200 (ou à tout le moins une portion de canalisation dans une région).
D’une manière connue en soi, la canalisation, qui est métallique, par exemple en acier, a été réparée par application d’un bandage composite 201 (parfois appelé renforcement ou « wrap » en anglais). Le bandage composite comprend par exemple de la fibre de verre ou de la fibre de carbone noyée dans une résine de type époxy.
Lors de la pose du bandage composite, on a installé une fibre optique 202 autour de la canalisation 200. Cette installation peut être réalisée par une incorporation de la fibre optique dans la résine utilisée pour réaliser le bandage ou à une pause sur la surface extérieure du bandage.
La fibre optique comporte un réseau de Bragg 203 est donc une fibre optique à réseau de Bragg. Le réseau de Bragg peut être utilisé pour mesurer des déformations pouvant être converties en contraintes mécaniques/, ou encore des températures. On peut noter que plusieurs réseaux de Bragg peuvent être utilisés, éventuellement sur une même fibre (un interrogateur capable de réaliser un multiplexage de la lumière peut être utilisé).
La fibre optique 202 comporte une portion 202’ qui est connectée au dispositif 100 (ce dispositif sera décrit plus en détail ultérieurement en référence à la ), de sorte que le dispositif 100 récupère les informations qui peuvent être mesurées au moyen du réseau de Bragg 203 (température, déformations, etc.). Le dispositif 100 communique par des transmissions sans-fil avec le module de réception 300 placé à la surface à l’aplomb du dispositif 100.
- La couche de pérovskite obtenue à l’étape c) présente une épaisseur d’environ 500 nanomètres.
- Le procédé de fabrication est dépourvu d’un traitement anti-solvant de conversion du film humide en film cristallin.
- Le substrat utilisé pour le dépôt est un substrat de type wafer de quelques centaines de micromètres, par exemple en silicium ou en verre, ou bien un substrat mince et souple se présentant sous une forme enroulée. Dans ce dernier cas, le substrat est entrainé par un mouvement de translation conduisant à son déroulement et son déplacement sous le dispositif de slot die coating ou de blade coating immobiles, et sous la buse de projection de flux de gaz inerte ou d’air sec également immobile.
est une vue schématique illustrant les étape a) à b) d’un mode de réalisation du procédé de l’invention.
est une vue schématique illustrant les étape b) et c) du procédé de l’invention.
est une vue schématique illustrant l’étape c) du procédé de l’invention.
est une vue schématique de la sortie d’une buse de projection du flux de gaz selon l’étape c) du procédé de l’invention.
est une vue schématique d’une buse de projection inclinée selon l’étape c) du procédé de l’invention.
est une vue schématique d’une architecture de la structure pour cellule solaire de type NIP formée à partir d’une couche de pérovskite 100 fabriquée selon un mode de réalisation du procédé de l’invention.
est une vue d’une analyse par diffraction aux rayons X (DRX) de la structure pour cellule solaire de type NIP sans additif FACl.
est une vue de DRX de la structure pour cellule solaire de type NIP comprenant un rapport molaire 0,1% de FACl par rapport au plomb selon un mode de réalisation du procédé de l’invention.
est une vue d’une analyse DRX de la structure pour cellule solaire de type NIP comprenant un rapport molaire 0,5% de FACl par rapport au plomb selon un mode de réalisation du procédé de l’invention.
est une vue d’une analyse DRX de la structure pour cellule solaire de type PIN sans additif FACl.
est une vue d’une analyse DRX de la structure pour cellule solaire de type PIN comprenant un rapport molaire 0,1% de FACl par rapport au plomb selon un mode de réalisation du procédé de l’invention.
Comme on peut le voir sur la figure, la portion de fibre 202’ permet d’espacer le dispositif 100 de la canalisation 200. Cela permet de placer le dispositif 100 à une profondeur P2 mesurée la surface qui peut être choisie de sorte que les communications sans-fil entre le dispositif 100 et la surface soient toujours mises en œuvre dans les mêmes conditions, à la même profondeur P2, avec la même quantité de matière du sol entre le dispositif et la surface (au moins au sein d’une région où le sol est uniforme). En effet, il a été observé que certaines fréquences sont plus adaptées que d’autres en fonction de l’épaisseur du sol pour la transmission d’informations entre un dispositif enterré et la surface. Puisqu’il n’est pas concevable d’avoir une canalisation enterrée qui s’étend toujours à la même profondeur mesurée depuis le sol, on préférera donc placer les dispositifs toujours à la même profondeur, lors de leur installation.
Sur la , on a représenté de manière plus détaillée le dispositif 100 de la , connecté au moyen de la fibre optique 202’ au réseau de Bragg 203.
La fibre optique 202’ est plus précisément connectée à un interrogateur pour fibre optique à réseau de Bragg qui peut délivrer une information mesurée au moyen du réseau de Bragg 203, d’une manière connue en soi, en émettant un signal lumineux et en traitant le signal réfléchi.
A titre indicatif, on pourra utiliser un interrogateur de petites dimensions, tel que l’interrogateur commercialisé sous le nom FGBT-200 par la société américaine REDONDO OPTICS INC. Cet interrogateur a une à source de lumière à large bande (dans la fenêtre centrée sur 1550 nm) intégrée. Cet interrogateur contient un port de deux canaux de lecture à haute sensibilité pour une mesure de déformation et/ou de température à l’aide de réseaux de capteurs à réseaux de Bragg. Cet interrogateur est en outre adapté pour une utilisation avec plusieurs réseaux de Bragg et notamment deux réseaux (un pour mesurer une déformation, un pour mesurer une température ou une déformation). L’utilisation de deux réseaux de Bragg est avantageuse car elle permet de compenser des fluctuations avec cet interrogateur. Enfin, cet interrogateur est avantageux du fait de sa faible consommation d’énergie électrique (l’alimentation se fait par une connexion USB, ce qui est avantageux ici).
Par ailleurs, cet interrogateur a de faibles dimensions (largeur ou longueur ou hauteur inférieures à une dizaine de centimètres),
L’invention n’est néanmoins nullement limitée à l’utilisation de cet interrogateur et peut être mise en œuvre avec d’autres interrogateurs.
Par exemple, on pourra utiliser un interrogateur ayant certaines au moins des caractéristiques de l’interrogateur présenté ci-avant : - une source de lumière à large bande (préférentiellement dans la fenêtre centrée sur 1550 nm), - un port de deux canaux de lecture à haute sensibilité pour une mesure de déformation et/ou de température à l’aide de réseaux de capteurs à réseaux de Bragg, - être adapté pour une utilisation avec plusieurs réseaux de Bragg et notamment deux réseaux (un pour mesurer une déformation, un pour mesurer une température ou une déformation), - une faible consommation d’énergie électrique (par exemple par USB).
L’interrogateur 101 délivre des informations mesurées à un module de contrôle 102. En fait, le module de contrôle 102 peut avoir une structure d’ordinateur, et, préférentiellement, une structure d’un appareil appelé pico-ordinateur. À titre indicatif, on pourra utiliser le pico-ordinateur vendu sous la dénomination commerciale LattePanda (selon toutes ses versions) de la société chinoise du même nom. Ce pico-ordinateur peut être équipé d’un système d’exploitation Windows 10 IoT, pour notamment recevoir les informations mesurées par l’interrogateur 101.
L’invention n’est néanmoins nullement limitée à l’utilisation de ce pico-ordinateur et peut être mise en œuvre avec d’autres pico-ordinateurs.
Le dispositif 100 comporte également un module de communication sans-fil 103, qui reçoit, pour transmission, les informations mesurées que lui transmet le module de contrôle 102. Préférentiellement, le module de communication sans-fil 103 est un module de radio logicielle (« SDR : Software Defined Radio » en anglais), configuré pour recevoir l’information mesurée sous forme numérique délivrée par le module de contrôle 103, et pour la transmettre sous la forme d’un signal radio.
Par exemple, on pourra utiliser un module de radio logicielle commercialisé sous le nom « HackRF One » par la société américaine GREAT SCOTT GADGET. Ce module est avantageux car il peut être connecté en USB sur le pico-ordinateur mentionné ci-avant. Aussi, bien qu’il soit utilisé ici en tant qu’émetteur, ce module peut également fonctionner en tant que récepteur. En outre, il peut fonctionner sur des fréquences comprises entre 1MHz et 6GHz. D’autres modules de radio logicielle peuvent être utilisés.
Bien qu’elle ne soit pas représentée sur la figure, une antenne sera utilisée et cette antenne peut être intégrée au module de radio logicielle ou connectée à ce module de radio logicielle.
Différentes antennes peuvent être utilisées. En particulier on pourra utiliser une antenne dite télescopique telle que celle commercialisée sous la dénomination « SDR ANT500 » par la société américaine GREAT SCOTT GADGET. On pourra également utiliser une antenne sur une plaque de circuit imprimé, et notamment une antenne de la gamme « MDF » commercialisée par la société allemande AARONIA AG.
À titre indicatif, on peut noter que l’antenne « SDR ANT500 » et une antenne « MDF » peuvent être respectivement adaptées pour différentes applications. Les inventeurs de la présente invention ont noté que pour une fréquence de 169 MHz, l’antenne « SDR ANT500 » produit un meilleur rapport signal sur bruit qu’une antenne « MDF » pour des épaisseurs de sable entre le dispositif et la surface comprises entre 86cm et 45cm, puis entre 0 et 5cm, l’antenne « MDF » présentant un meilleur rapport signal sur bruit entre 5 et 45 cm. On comprend que le choix de l’antenne dépendra de l’application et plus précisément du sol et de la profondeur.
La fréquence d’émission est également un paramètre à prendre en compte pour choisir l’antenne. Différences fréquences ont été testées par les inventeurs de la présente invention, pour différentes épaisseurs de terre ou de sable (dans une cuve de test). À titre indicatif, une fréquence de 169 MHz peut être adaptée.
Bien entendu, des contraintes réglementaires peuvent en outre être prises en compte pour choisir la fréquence d’émission. En particulier, on pourra utiliser des bandes de fréquence dites ISM (Industrielle, Scientifique, Médicale) bien connues de l’homme du métier.
De préférence, l’étape c) de balayage par un flux de gaz inerte ou d’air sec est réalisée par un déplacement relatif du substrat comprenant le film humide et d’une buse de projection, telle qu’une buse de projection d’un couteau à gaz, la buse de projection étant disposée de sorte que la longueur L de la trajectoire du flux du gaz inerte ou d’air sec entre la sortie de la buse de projection et la surface exposée du film humide est comprise entre environ 3,1 millimètres et 6 millimètres, et de préférence entre environ 3,1 millimètres et 4 millimètres.
Plus précisément, la sortie de la buse de projection est délimitée par une lèvre basse et une lèvre haute espacées l’une de l’autre de sorte à former un espace de projection du flux de gaz inerte ou d’air sec sous une forme globale de lame, la lèvre basse définissant un point bas B et la lèvre haute définissant un point haut H. Il est entendu dans le présent document que la longueur L de la trajectoire du flux du gaz inerte ou d’air sec entre la sortie de la buse de projection et la surface exposée du film humide est mesurée entre le point haut H et la surface exposée du film humide. Comme on le verra ci-après et en référence aux figures annexées 4 et 5, ladite longueur L dépend de l’angle α formé entre le film humide et la direction du flux de gaz inerte ou d’air sec.
Il est entendu que la vitesse du flux du gaz inerte ou de l’air sec indiquée dans le présent document est mesurée et/ ou calculée à la sortie d’une buse de projection d’un dispositif de projection dudit flux. La vitesse du flux est fonction du débit de gaz et de la surface de l’ouverture à la sortie de la buse de projection.
Dans le présent document, l’expression ‘couteau à gaz’ ou ‘couteau d’air‘ correspond à l’expression bien connue de l’homme du métier sous l’appelation anglosaxonne respectivement « gas knife » et « air knife ».
De préférence, la vitesse de déplacement relatif entre le film humide et la buse de projection lors de l’étape c) est comprise entre 1 et 50 mm/s et de préférence entre 5 et 30 mm/s.
Selon une disposition, l’angle αformé entre le flux de gaz inerte ou d’air sec et le film humide est compris entre 90° et 45°.
Avantageusement, l’étape b) de dépôt de la solution précurseur est effectuée par enduction via une filière plate ou via un couchage à lame, de sorte à obtenir un film humide d’une épaisseur constante et d’une concentration homogène. Ces techniques de dépôt sont en effet utilisées sur de grandes surfaces de dépôt nécessaires dans une solution industrielle.
Dans le présent document, l’expression ‘enduction via une filière plate’ correspond à la technique bien connue de l’homme du métier sous la dénomniation anglosaxone ‘slot die coating’. De la même façon, l’enduction par couchage à lame correspond à la technique bien connue de l’homme du métier sous la dénomniation anglosaxone ‘blade coating’ parfois également nommée enduction par ‘lame à enduction’.
Selon une disposition, l’étape b) de dépôt consiste à déposer la solution précurseur par une tête de dépôt du dispositif de slot die coating sur la face de dépôt, avec un débit compris entre 80 et 125 microlitre/min pour une concentration molaire du plomb dans la solution précurseur comprise entre 1 M et 1,3 M.
Selon une possibilité, l’étape b) de dépôt de la solution précurseur est réalisée de sorte à obtenir une épaisseur de film humide constante, comprise entre 2 et 16 micromètres préférentiellement entre 2,5 et 8 micromètres et de préférence encore entre 3 et 5 micromètres.
Ces plages d’épaisseurs du film humide garantissent qu’il est possible à l’étape c) d’obtenir la cristallisation de la couche de pérovskite avec une bonne qualité et un bon rendement. Ces épaisseurs dépendent bien entendu de la concentration de la solution précurseur pour obtenir une couche de pérovskite cristalline d’une épaisseur comprise dans une plage d’environ 350- 600 nm.
Afin de diminuer le budget thermique appliqué aux étapes b) et c) tout en maitenant une bonne cristallisaiton de la couche de pérovksite, il est possible de limiter la vitesse de balayage du film par la buse de projection.
Un autre levier consiste à modifier la concentration dans la solution précurseur, au sein des plages ci-dessus indiquées.
Il est également possible de se placer dans une partie basse de la plage de la longueur L de la trajectoire du flux gazeux . En pratique, la buse de projection est rapprochée de la surface exposée du film humide, avec une distance verticale D entre 100 à 400 micromètres par exemple.
Une autre option consiste à choisir une vitesse du flux de gaz inerte ou d’air sec pamir les plus rapides des possibilités offertes par la buse de projection, par exemple de 135 m/s à 250 m/s.
Selon d’autres caractéristiques, le procédé de fabrication de l’invention comporte une ou plusieurs des caractéristiques optionnelles suivantes considérées seules ou en combinaison :
Le support 10 comporte en outre une première ouverture 24 apte à recevoir au moins en partie une vanne d’expansion 26.
Le solaire 70 comprend ainsi un prolongement axial amont 202 qui est tubulaire et qui comprend une surface cylindrique externe 202a sur laquelle est montée une bague interne 200a du palier amont 200. La bague externe 200b de ce palier 200 est en appui radial sur un rebord cylindrique 100x du porte-satellites 100. Ce rebord 100x s’étend par exemple en saillie depuis une paroi radiale du porte-satellites 100.
Le solaire 70 comprend un prolongement axial aval 204 qui est tubulaire et qui comprend une surface cylindrique externe 204a sur laquelle est montée une bague interne 201a du palier aval 200. La bague externe 200b de ce palier 201 est en appui radial sur un rebord cylindrique 100y du porte-satellites 10. Ce rebord 100y s’étend par exemple en saillie depuis une paroi radiale du porte-satellites 100 et peut border par exemple l’orifice central du porte-satellites 100 qui est traversé par l’arbre 30.
Dans l’exemple représenté, les paliers 200, 201 sont identiques et les surfaces 202a, 204a ont un même diamètre D3. Les paliers 200, 201 sont ici des paliers à roulement et plus précisément à rouleaux. De préférence, chacun de ces paliers autorise un degré de liberté du solaire 70 en direction axiale vis-à-vis du porte-satellites 100.
Les paliers 200, 201 sont à une distance axiale L1 l’un de l’autre, qui est inférieure à une dimension axiale L2 des satellites 80 ou de leurs paliers 110.
Les paliers 200, 201 ont un diamètre interne inférieur au diamètre interne de la denture 70b du solaire 70, et un diamètre externe supérieur au diamètre externe de la denture 70b du solaire 70. Les satellites 80 sont agencés autour de ces paliers 200, 201.
Les prolongements 202, 204 peuvent avoir une épaisseur radiale E1 inférieure à celle du reste du solaire 70, comme illustré dans le dessin.
La montre également que les paliers 200, 201, qui sont situés sur les deux extrémités axiales opposées du solaire 70, sont situés entre deux autres paliers 205, 206, appelés troisième paliers, qui servent au guidage du porte-satellites 100 ici par rapport au porte-couronne 120.
Les paliers 200, 201, 205, 206 peuvent être de types différents (lisses, à roulement, etc.), et sont par exemple à roulements différents (rouleaux, billes, etc.). Dans l’exemple représenté, le palier 205 est à billes et le palier 206 est à rouleaux. Les paliers 200, 201, 205, 206 peuvent avoir des diamètres différents.