INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La sécurité est fortement améliorée, les travaux à réaliser dans l’enceinte fermée sont réduits au strict minimum. Les intervenants peuvent facilement être multipliés, ce qui, combiné à une bien meilleure accessibilité, permet de réduire à la fois les coûts et les délais. Les lignes de tuyauterie peuvent être intégrées par sections de longueur plus importantes, ce qui réduit le nombre de soudures, ainsi que les reprises d’isolation. La qualité finale est améliorée avec un risque de fuite réduit et un rendement thermique amélioré. La structure simplifie significativement la mise en place des supports de tuyauterie.
Dans cette description détaillée, bien que la description se réfère à un ou plusieurs modes de réalisation, cela ne signifie pas que les caractéristiques s’appliquent seulement à un seul mode de réalisation. De simples caractéristiques de différents modes de réalisation peuvent également être combinées et/ou interchangées pour fournir d’autres réalisations dans le cadre des revendications.
Echangeur thermique pour véhicule automobile L’invention se rapporte au domaine des dispositifs d'échange thermique destinés aux véhicules automobiles. Elle trouve une application non exclusive, mais particulièrement avantageuse, aux dispositifs destinés à réaliser la gestion thermique de batteries de tels véhicules, par exemple des batteries d’alimentation de véhicules électriques ou hybrides.
Les échangeurs thermiques utilisés pour de telles applications comprennent classiquement, d'une part, une pluralité de tubes ou canaux dans lesquels circule un fluide d'échange thermique, ainsi que, d'autre part, un élément collecteur d'entrée, par lequel le fluide d'échange thermique est admis dans les tubes ou canaux précités, et un élément collecteur de sortie, par lequel le fluide d'échange thermique sort des tubes ou canaux précités et de l'échangeur thermique.
Industriellement, les enveloppes des tubes et canaux dans lesquels circule le fluide d'échange thermique, ainsi que les éléments collecteurs précédemment évoqués, sont généralement réalisés dans des matériaux métalliques, par exemple des tôles minces, et les enveloppes des tubes ou canaux sont assemblés avec les éléments collecteurs par brasage.
Le problème technique auquel la présente invention se propose d'apporter une solution est notamment celui de l'empreinte carbone d'un tel procédé de fabrication, et l'invention a pour but de réduire, notamment, la consommation électrique et donc les émissions générées indirectement par un tel procédé de brasage.
Pour atteindre son but, l'invention a pour objet, selon un premier aspect, un échangeur thermique pour véhicule automobile, comprenant au moins un tube de circulation d'un fluide d'échange thermique et une boîte collectrice à laquelle le tube de circulation est raccordé de manière étanche, caractérisé en ce qu'il comprend des moyens mécaniques amovibles de fixation du tube de circulation dans la boîte collectrice.
Avantageusement, les moyens amovibles sont ainsi démontables facilement pour permettre le recyclage séparé des matériaux sans avoir recours au broyage, ce qui permet d’améliorer la réduction de consommation d’énergie et/ou de déchets.
Il faut comprendre ici que l'échangeur thermique selon l'invention comporte deux boîtes collectrices dont chacune est placée à une extrémité du ou des tubes de circulation de fluide, l'au moins un tube de circulation de l'échangeur thermique selon l'invention étant emboîté, à chacune de ses extrémités, dans l'une des boîtes collectrices. De la sorte, les caractéristiques décrites et illustrées dans le présent document pour une boîte collectrice peuvent avantageusement s'appliquer indifféremment à l'une ou l'autre des boîtes collectrices précitées.
Dans l'échangeur thermique selon l'invention, les boîtes collectrices sont configurées pour relier le ou les tubes de circulation à une source d'alimentation en fluide d'échange thermique et comportent à cet effet un raccord d'entrée par lequel le fluide d'échange thermique est admis dans l'échangeur thermique selon l'invention, et un raccord de sortie par lequel le fluide d'échange thermique sort de l'échangeur.
Selon une première configuration de l'échangeur thermique selon l'invention, l'une des boîtes collectrices, située à une extrémité de l'au moins un tube de circulation, est porteuse du raccord d'entrée, et l'autre boîte collectrice, située à l'extrémité opposée, selon sa direction principale d'extension, de l'au moins un tube de circulation, est porteuse du raccord de sortie: l'échangeur thermique selon l'invention présente, dans ce cas, une configuration connue sous l'appellation de configuration en I.
Selon une deuxième configuration de l'échangeur thermique selon l'invention, l'une des boîtes collectrices, située à une extrémité de l'au moins un tube de circulation, est porteuse à la fois du raccord d'entrée et du raccord de sortie : l'échangeur thermique selon l'invention présente, dans ce cas, une configuration connue sous l'appellation de configuration en U.
Selon différents exemples de réalisation, l'échangeur thermique selon l'invention comprend plusieurs tubes de circulation de fluide d'échange thermique, ou un seul tube dans lequel sont agencés plusieurs canaux de circulation de ce fluide. Dans ce qui suit, et notamment dans la description détaillée d'exemples de réalisation, l'invention sera plus particulièrement décrite et illustrée pour un tube dont une section perpendiculaire à sa direction principale d'extension présente une forme oblongue, dans lequel sont agencés parallèlement les uns aux autres plusieurs canaux de circulation de fluide d'échange thermique.
L’ajout de la composition de l’invention s’effectue directement dans le digestat par mélange mécanique (vis de brassage, pelle mécanique…) et permet d’obtenir un effet asséchant et agglomérant optimisés. Il a été observé que la composition produit des effets combinés très supérieurs à un ajout séparé des composants. La composition asséchante de l’invention a la propriété d’augmenter de manière spectaculaire les capacités de rétention en liquide riche en azote ammoniacal (NH4 + ) et de réduire fortement le phénomène de volatilisation de ce dernier sous forme de gaz NH3. Ce résultat était totalement inattendu dans la mesure où la présence d’ammoniac conduit dans la plupart des cas à l’inactivation des SAPs en limitant leurs capacités de gonflement de sorte que l’homme du métier n’était donc pas incité à utiliser ce type de polymère pour résoudre le problème présent. La présence d’un polymère floculant anionique ou non-ionique semble, sans que cela puisse s’expliquer, avoir un effet bénéfique sur le polymère superabsorbant en limitant la sensibilité de ce dernier à l’ammoniac. Il y a donc une vraie et inattendue synergie des deux ingrédients de la composition d’autant plus que cette association permet de réduire le phénomène de volatilisation de l’azote ammoniacal une fois le digestat absorbé par la composition.
Exemples Des essais comparatifs ont été réalisés en utilisant les composés suivants :
polymères superabsorbants (SAP) : tels que décrits dans le tableau 1 ci-après polymère floculant (PF) : marque “APROFLOC” ALP99 : polymère hydrosoluble anionique de haut poids moléculaire (5.10 6 g/mol) copolymère d’acrylate de sodium et d’acide acrylique.
Référence produit Type de polymère super absorbant Nom commercial Anionicité Tailles moyennes des particules de SAP P150 Polyacrylate de sodium réticulé Marque “Apromud” P150 100 % Anionic G300 Polyacrylate de sodium réticulé et post réticulé Marque “Apromud” G300 100 % Anionic 500 – 850 µm
Des essais d’assèchement (solidification/stabilisation) ont été conduits sur deux digestats issus d’unités de méthanisation provenant de 2 exploitations agricoles différentes annotées dans le tableau dig-UM1 et dig-UM2.
Pour la réalisation des exemples présentés dans le tableau 2, les mélanges des agents asséchants avec les digestats ont été réalisés de façon mécanique jusqu’à homogénéisation visuelle.
Nature du digestat Composition de l’asséchant (SAP et PF) exprimé en poids% Dosage de l’asséchant exprimé en kg par tonne de boue Assèchement / Solidification du digestat (OUI ou NON) Contre-exemple 1 dig-UM1 P150 (100%) 10 kg/tonne NON Contre-exemple 2 dig-UM1 G300 (100%) 10 kg/tonne NON Contre-exemple 3 dig-UM2 P150 (100%) 10 kg/tonne NON Contre-exemple 4 dig-UM2 G300 (100%) 10 kg/tonne NON Contre-exemple 5 dig-UM2 G300 (100%) >30 kg/tonne OUI Exemple 1 dig-UM1 P150 (95%) / PF (5%) 10 kg/tonne OUI Exemple 2 dig-UM2 P150 (88%) / PF (12%) 10 kg/tonne OUI Exemple 3 dig-UM1 P150 (80%) / PF (20%) 10 kg/tonne OUI Exemple 4 dig-UM2 G300 (95%) / PF (5%) 10 kg/tonne OUI Exemple 5 dig-UM1 G300 (88%) / PF (12%) 10 kg/tonne OUI Exemple 6 dig-UM2 G300 (80%) / PF (20%) 10 kg/tonne OUI Contre-exemple 6 Addition séquencée dig-UM2 P150 (88%) additionné en premier puis PF (12%) additionné dans un deuxième temps 8,8kg/tonne de P150 puis 1,2kg/tonne de PF NON Contre-exemple 7 Addition séquencée dig-UM2 PF (12%) additionné en premier puis P150 (88%) additionné dans un deuxième temps 1,2kg/tonne de PF puis 8,8kg/tonne de P150 NON
Comme on peut le voir dans le tableau 2, comparativement à un ajout de superabsorbant seul, quel que soit le polymère superabsorbant utilisé, les compositions selon l'invention permettent l’assèchement des digestats en diminuant de façon drastique la quantité de superabsorbant nécessaire pour arriver à ce résultat. Les exemples indiquent de plus clairement que lorsque les ingrédients de la composition selon l’invention ne sont pas additionnés sous la forme d’un mélange sec mais de façon fractionnée, le séchage du digestat n’est plus rendu possible aux mêmes dosages. Il semble qu'il y ait, de manière inattendue, un effet synergique qui se produise dès lors que le SAP et le polymère floculant sont additionnés en mélange.
Nous avons, de plus, pu constater visuellement que cet assèchement était aussi extrêmement rapide. Les compositions asséchantes de l’invention sont tout à la fois simples (un seul point de mélange à réaliser) et rapides à mettre en œuvre, et efficaces. Elles répondent en cela parfaitement aux besoins de l’industrie pour faciliter leur “conditionnement” avant leur valorisation ou élimination par les filières appropriées. La composition asséchante de l’invention permet de pouvoir les transporter, mélanger, stocker et manipuler facilement.
Il a, de plus, été observé lors des tests que les digestats, naturellement riche en azote ammoniacal (NH 4 +), conditionnés par les compositions de l’invention présentent une odeur d’ammoniac (NH 3 ) très fortement atténuée contrairement aux contre-exemples confirmant ainsi leur effet positif pour contrôler le phénomène préjudiciable de volatilisation de l’azote ammoniacal.
NOUVELLES DIHYDROQUINAZOLINONES AYANT UNE ACTIVITE PROTECTRICE AMELIOREE VIS-A-VIS DE TOXINES AU MODE D’ACTION INTRACELLULAIRE, DE VIRUS ET DE BACTERIES INTRACELLULAIRES La présente invention concerne une nouvelle famille de composés du type 2,3-dihydroquinazolin-4(1H)-one et leur utilisation en tant qu’inhibiteurs des effets toxiques des toxines à activité intracellulaire, comme par exemple la ricine, l’abrine et les toxines de Shiga, utilisant le transport rétrograde pour intoxiquer les cellules, ou des virus ou bactéries utilisant le transport rétrograde et/ou dépendant de la syntaxine 5 pour infecter les cellules, notamment les virus ou bactéries entrant dans les cellules par endocytose, ou des parasites intracellulaires.
Les toxines à activité intracellulaire qui utilisent le transport rétrograde représentent un risque majeur de santé publique et sont associées pour certaines à plus d'un million de décès chaque année dans le monde. Ces toxines sont notamment la ricine (produite dans les graines de la plante Ricinus communis ), l’abrine (produite dans les graines de la plante Abrus precatorius ), la toxine de Shiga et les toxines Shiga-like (Stxs) produites par Shigella dysenteriae (Stx) et E. coli (Stx1 et Stx2), la toxine pertussique ( Bordetella pertussis agent de la coqueluche), la cytotoxine subtilase et l'entérotoxine thermolabile ( E. coli ).
La ricine est une glycoprotéine de 66 kDa composée de deux chaînes polypeptidiques reliées par un pont disulfure. La chaîne B (RTB, lectine de 262 résidus) permet à la toxine de se lier aux glycolipides et glycoprotéines des membranes cellulaires et d'assurer son entrée dans la cellule. La chaîne A (RTA, 267 acides aminés) assure la fonction enzymatique N-glycosidase de la ricine, catalyse l'élimination de l'adénine 4324 de l'ARN 28S des cellules ciblées et provoque l'arrêt de la synthèse des protéines.
L’abrine est une toxalbumine extrêmement toxique présente dans les graines d’ Abrus precatorius de structure et de mécanisme d’action similaire à ceux de la ricine.
Les toxines de Shiga incluent la toxine de Shiga (Stx) produite par Shigella dysenteriae et les toxines Shiga-like 1 (Stx1) et 2 (Stx2) produites par des souches entérohémorragiques d' E. coli . Les toxines Stx et Stx1 sont à 99% identiques alors que les Stx1 et Stx2 partagent seulement 56% d'identité de leur séquence en acides aminés. La sous-unité A de la toxine (StxA) porte la même activité enzymatique que la ricine et cible de manière identique l'ARN 28S (Figure 1B). La sous-unité B (StxB), qui se présente sous forme pentamérique, permet la liaison de la toxine avec la cellule via son interaction avec le globo-triaosylcéramide Gb3, ce qui assure son internalisation et son routage intracellulaire.
L'agrafe 1 s'étend principalement suivant un axe de révolution B qui est parallèle à l'axe vertical Oz. L'agrafe 1 est formée d'un corps monobloc, réalisé par exemple par moulage par injection d’une matière synthétique, et comporte une extrémité supérieure 1a qui est agencée en une bague 5 et une extrémité inférieure 1b qui est agencée en un fût 6. Le long de l’axe de révolution B, la bague 5 surplombe le fût 6. La bague 5 et le fût 6 sont d’une conformation cylindrique et sont coaxiaux suivant l'axe de révolution B de l'agrafe 1. La bague 5 et le fût 6 sont solidaires l'un de l'autre par l'intermédiaire d'une paroi de fond 7 que comporte la bague 5.
La bague 5 délimite un volume interne 10 de réception de la deuxième branche 2b de l'embout 2 et la paroi de fond 7 de la bague 5 comporte une ouverture 8 qui forme un passage entre le volume interne 10 de la bague 5 et l'évidement intérieur 9 du fût 6. L'ouverture 8 est dimensionnée pour autoriser le passage en contact étroit à son travers de la deuxième branche 2b de l'embout 2.
A cet effet, la bague 5 est équipée d’une couronne 13 qui s'étend en périphérie et à l'extrémité supérieure 1a de la bague 5. La couronne 13 est munie d'une pluralité de dents 13a, 13b, 13c identiques, au nombre de trois sur l'exemple illustré. Les dents 13a, 13b, 13c délimitent entre elles un débouché supérieur 5a de la bague 5 à travers lequel la deuxième branche 2b de l'embout 2 est introduite à l'intérieur de l'agrafe 1. Les dents 13a, 13b, 13c sont préférentiellement identiques entre elles, chaque dent 13a, 13b, 13c s’étendant entre un sommet 13d et une base 13e jouxtant une limite supérieure 5b de la bague 5. On note à ce stade de la description que le sommet 13d de chaque dent 13a, 13b, 13c est agencée en une pointe effilée.
Chacune des dents 13a, 13b, 13c comporte deux rampes 12a, 12b de guidage qui s’étendent entre le sommet 13d et la base 13e de la dent 13a, 13b, 13c. Les rampes de guidage 12a, 12b de chacune des dents 13a, 13b, 13c sont sécantes au sommet 13d de chacune des dents 13a, 13b, 13c pour conférer aux dents 13a, 13b, 13c une conformation effilée et pointue mentionnée ci-dessus. Les dents 13a, 13b, 13c sont équiréparties autour de l’axe de révolution B de l’agrafe 1, tel qu’illustrée sur la .
Des gorges 15a, 15b, 15c sont ménagées dans une paroi 14 de la bague 5 en étant positionnées entre deux dents adjacentes 13a, 13b, 13c. Plus particulièrement, une première rampe de guidage 12a d’une première dent 13a est reliée par une première gorge 15a à une deuxième rampe de guidage 12b d’une deuxième dent 13b. Plus particulièrement encore, la première rampe de guidage 12a de la deuxième dent 13b est reliée par une deuxième gorge 15b à la deuxième rampe de guidage 12b d’une troisième dent 13b. Plus particulièrement enfin, la première rampe de guidage 12a de la troisième dent 13c est reliée par une troisième gorge 15c à la deuxième rampe de guidage 12b de la première dent 13a.
Chaque gorge 15 forme un espace de réception de la première branche 2a de l’embout 2 par emboitement axiale selon l’axe de révolution B d'une tranche radiale de la première branche 2a de l'embout 2 à l’intérieur de la bague 5. On note que chaque gorge 15a, 15b, 15c est agencée en un secteur circulaire majeur délimité par un pourtour périphérique circulaire 15d. On rappelle qu’un secteur circulaire majeur est le secteur circulaire de surface la plus grande parmi deux secteurs circulaires délimitées par deux rayons d’un cercle, l’autre des secteurs circulaires étant un secteur circulaire mineur.
En se reportant également sur la , l’’agrafe 1 comporte ainsi un moyen de guidage 20a de l’embout 2 associant les rampes de guidage 12a, 12b de la première branche 2a et l’évidement intérieur 9 recevant la deuxième branche 2b qui guident conjointement en translation la première branche 2a de l’embout 2 vers le moyen de verrouillage 20b de l’embout 2 sur l’agrafe 1, ce moyen de verrouillage 20b comprenant une pluralité de gorges 15a, 15b, 15c équipés de points de verrouillages 16a, 16 interdisant une échappée axiale de la première branche 2a hors de la gorge 15a, 15b, 15c.
Les points de verrouillage 16a, 16b sont interposés à chaque jonction d’une rampe de guidage 12a, 12b avec une gorge 15a, 15b, 15c. Chaque point de verrouillage 16a, 16b est formé d’un bossage qui constitue un point dur lors de l’introduction de la tranche radiale de la première branche 2a de l’embout 2 à l’intérieur de la gorge 15a, 15b, 15c. Le franchissement de ce point dur induit une déformation ou un pivotement des dents 13a, 13b, 13c. A cet effet, les dents 13a, 13b, 13c sont préférentiellement réalisées en une matière synthétique, notamment par moulage, comme préférentiellement l’entièreté de l’agrafe 1. Aussi, le pourtour périphérique circulaire 15d comporte deux extrémités constituées des deux points de verrouillage 16a, 16b ménagés en vis-à-vis l’un de l’autre et séparés d’une distance D1 qui est inférieure à un diamètre D2 de la gorge 15a, 15b, 15c.
On note que chaque gorge 15a, 15b, 15c débouche entre les points de verrouillage 16a, 16b vers un passage 18 qui est délimité par la première rampe de guidage 12a constitutive d’une dent 13a, 13b, 13c et la deuxième rampe de guidage 12b constitutive d’une dent 13a, 13b, 13c adjacente à la première dent 13a, 13b, 13c.
Par ailleurs, le fût 7 est agencé en un pion de fixation élastiquement déformable qui est configuré pour fixer l'agrafe 1 par emboîtement élastique sur l'organe de manœuvre 4a ou l'organe à manœuvrer 4b. A cet effet, le fût 7 comporte au moins deux échancrures 19a, 19b qui sont ménagées en vis-à-vis l’une de l’autre et qui s’ouvrent à une extrémité inférieure 7b du fût 7. A cet effet encore, la bague 5 comporte un premier épaulement 17a qui jouxte une extrémité supérieure 7a du fût 7 et le fût 7 comporte un deuxième épaulement 17b ménagé en vis-à-vis du premier épaulement 17a, le premier épaulement 17a et le deuxième épaulement 17b étant configurés en organe d'appui antagoniste le long de l’axe de révolution B contre des faces 4c d’une paroi 4d de l'organe de manœuvre 4a ou de l'organe à manœuvrer 4b.
La fixation de l'agrafe 1 sur l'organe de manœuvre 4a ou sur l'organe à manœuvrer 4b est par exemple réalisée en atelier par emboîtement élastique du fût 7 suivant l'axe de révolution B de l'agrafe 1, à l'intérieur d'un logement 4e que comporte l'organe de manœuvre 4a ou l'organe à manœuvrer 4b.
Ces dispositions sont telles que le moyen de guidage 20a ainsi constitué permet une mise en place de l’embout 2 sur l’agrafe 1 aisée et rapide lors d’une translation S1 de l’embout 2 vers l’agrafe 1, l’embout 2 ne rencontrant aucun méplat formant obstacle à une mise en place de l’embout sur l’agrafe, l’embout 2 ne rencontrant qu’un sommet effilé 13d des dents 13a, 13b, 13c, qui guide l’embout 2 directement vers un des passages 18, qui guide l’embout directement vers une des gorges 15a, 15b, 15c, dont les points de verrouillage 16a, 16b empêchent toute échappée de la première branche 2a de l’embout 2.
La présente invention atteint bien les objectifs fixés en proposant une agrafe qui facilite le montage à l’aveugle de l’organe de transmission toute en garantissant une liaison verrouillée entre cette organe de transmission et l’organe de manouvre ou l’organe à manœuvrer.
VEHICULE AUTOMOBILE COMPRENANT UN AMORTISSEUR DE FIN DE COURSE OPTIMISE La présente invention concerne le domaine des véhicules automobiles, plus particulièrement le domaine des suspensions des véhicules automobiles.
Les véhicules automobiles sont classiquement équipés au niveau de chaque roue d’une suspension dite « métallique » comprenant un ressort, un amortisseur et une butée inertielle assurant des fonctions d’amortissement.
Les butées inertielles servent à absorber les efforts en fin de course des amortisseurs afin d’éviter la transmission de ces derniers à la structure du véhicule automobile dans le but de garantir un confort pour ses usagers.
Certains pixels de la source pixélisée du module haute définition sont donc allumés à la fois avec les informations de l’image réglementaire et celles de l’image de confort, c’est-à-dire que l’intensité lumineuse de l’image de confort est ajoutée à l’intensité lumineuse de l’image réglementaire.
Nous allons maintenant décrire le procédé de pilotage du dispositif lumineux lorsque la température du dispositif augmente.
Un capteur de température disposé en relation avec la source lumineuse pixélisée 10 mesure la température. Une valeur seuil a été déterminée au-dessus de laquelle la source lumineuse du dispositif lumineux risque de se dégrader. Cette valeur seuil peut être différente suivant la position du capteur de température. Dès que la température seuil est atteinte, l’unité de commande baisse la puissance lumineuse d’une seule des deux images, c’est-à-dire l’image de confort 310. La puissance lumineuse permet d’obtenir une intensité lumineuse projetée comprise entre le minimum et le maximum réglementaire.
Cette baisse de puissance lumineuse peut être faite soit par modulation de l’intensité du courant d’alimentation des sources de lumière élémentaires, en adaptant cette puissance pour faire baisser la température. Cette adaptation peut être effectuée en modulant la largeur des impulsions du PWM dans les sources de lumière élémentaires comme on peut le voir sur la . Le PWM a une période T qui ne varie pas.
La combinaison des deux images peut être faite de différentes façons, si la première image est l’image réglementaire et la deuxième image l’image de confort.
Selon une première alternative, pour chaque pixel, le rapport cyclique de PWM obtenu par la combinaison des première et deuxième images est égal au rapport cyclique de PWM le plus élevé des deux images. Ainsi si rapport cyclique de PWM de la deuxième image est supérieur au rapport cyclique de PWM de la première image alors le rapport cyclique de PWM de la combinaison des première et deuxième images sera égal au rapport cyclique de PWM de la deuxième image, sinon le rapport cyclique de PWM obtenu par la combinaison des première et deuxième images est égal au rapport cyclique de PWM de la première image. Si les deux rapports cycliques de PWM sont égaux, alors on prend en considération indifféremment celui de la première ou de la deuxième image. Dans ce mode de réalisation, la deuxième image risque d’être peu visible et complètement noyée dans la première image, ce qui n’est pas favorable.