INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La montre l’effet sur la croissance cellulaire du traitement des cellules dans un milieu « Gibco RPMI1640/10% SVF » classique (noté RPMI), avec les composés (Ia), (Ib), et (Ic) conformes à l’invention ( a) ; et dans un milieu « Gibco Human Like Plasma Medium » (Gibco HPLM_Thermo Fisher Scientific) (noté HLPM), mimant les conditions métaboliques du plasma humain, avec les composés (Ia), (Ib), et (Ic) conformes à l’invention et avec quatre composés comparatifs non conformes à l’invention : « l’IACS-010759 » (noté IACS), un inhibiteur connu sous la référence « IM156 » actuellement en essai clinique, la Roténone (noté ROT), et un inducteur d’apoptose la staurosporine (noté STS) ( b). Dans le milieu « Gibco RPMI1640/10% SVF » classique, le nombre de cellules vivantes a été déterminé après un double marquage AnnexinV/PI, et une analyse au cytomètre connu sous le nom « ATTUNE » (Thermo Fisher Scientific). Dans le milieu « Gibco Human Like Plasma Medium », le nombre de cellules vivantes a été évalué en utilisant le kit « CellTiterFluor » de Promega. Le terme noté DMSO sur la correspond au contrôle, i.e. milieu identique sans ajout de composé.
D’après la , les composés (Ia), (Ib), et (Ic) inhibent la croissance cellulaire en réduisant le nombre de cellules tumorales vivantes après 48H de traitement, même dans les conditions de milieu de culture mimant le plasma humain. L’efficacité est similaire à celle obtenu avec l’inhibiteur « IACS-010759 » ou la roténone. Cet effet est lignée dépendant (cf b).
4. 3 Analyse de l’effet sur la croissance cellulaire du traitement des cellules tumorales humaines d’une large série de lignées de lymphomes B et T avec le composé (Ia)
Des analyses d’effet sur la croissance cellulaire du composé (Ia) conforme à l’invention comparativement au composé « IACS-010769 » (noté IACS) non conforme à l’invention ont été menées sur une large série de 31 lignées de lymphomes B et T humains, après marquage AnnexinV/PI et analyse au cytomètre « ATTUNE » (Thermo Fisher Scientific). Cette technologie permet en parallèle du nombre de cellules vivantes représenté sur la a d’évaluer le % de cellules en apoptose. Les résultats ont été représentés sur la sous forme d’une carte de chaleur connue sous l’anglicisme « HeatMap », avec un dégradé noir et blanc, le noir matérialisant le % le plus élevé de cellules en apoptose.
D’après la , la toxicité des composés (Ia) et « IACS-010759 » varie en fonction des lignées de lymphomes analysées. En particulier, la toxicité du composé (Ia) est accrue par rapport à celle du « IACS-010759 » pour un sous-groupe de 8 lignées encadré sur le diagramme. Ces données confirment que ces 2 composés ont un ciblage métabolique et un mode d’action différent.
4.4 Analyse de l’efficacité antitumorale du composé (Ia) dans un modèle in ovo
Des analyses d’évaluation préclinique de l’efficacité anti-tumorale du composé (Ia) ont été menées en utilisant le modèle de xénogreffe sur la membrane chorioallantoïdienne (CAM) de l’embryon de poulet. La montre l’implantation de cellules tumorales humaines d’une lignée de lymphome B (« SUDHL-4, CVCL_0539 ») sur la CAM supérieure d’un embryon au jour E9 ( a), ainsi que l’indication de la présence ou absence d’une masse tumorale ( b), et la quantité relative de métastases ( c). Des traitements ont été réalisés aux jours E11, E13, E15, E17. Au jour E18 les portions de CAM supérieure contenant les tumeurs ont été prélevées et pesées, et les fragments de CAM inférieures ont été utilisées afin d’évaluer par RT-qPCR (réaction en chaîne par polymérase à partir d'un échantillon d'ARN) la présence de cellules humaines révélatrices de métastases. La doxorubucine (DOXO) à 0,0097mg/kg a été utilisée comme contrôle positif de l’efficacité de traitement, le composé (Ia) a été utilisé à 3 doses différentes [1] : 0,05 mg/kg, [2] : 0,15 mg/kg, et [3] : 0,45mg/kg, et « l’IACS-010759 » a été utilisé à 2 doses différentes [1] : 0,05mg/kg, et [2] : 0,45mg/kg. Le contrôle négatif (noté DMSO) représente le traitement par le diluant des molécules DMSO.
Sur la b, on observe directement l’effet du traitement sur le volume tumoral. Le traitement par la doxorubucine induit une régression de 90% du volume tumoral primaire. Comparativement le traitement par « l’IACS-010759 » (noté IACS) induit une régression de 44% [1] et de 82% [2] et le traitement par le composé (Ia) induit une régression de 48% [1], de 73% [2], et de 70% [3].
Sur la c, on observe directement l’effet du traitement sur la quantité relative de métastases. Le traitement par la doxorubucine induit une régression de 99% du nombre de métastases. Comparativement le traitement par « l’IACS-010759 » (noté IACS) induit une régression de 69% [1] et de 73% [2], et le traitement par le composé (Ia) induit une régression de 45% [1], de 70% [2], et de 72% [3].
En conclusion, le composé (Ia), qui est chimiquement différent et qui agissant de façon différente sur l’OCR, possède une efficacité antitumorale comparable à celle de la molécule « IACS-010759 », dans le modèle préclinique utilisé dans cet exemple. Le composé (Ia) inhibe également la dissémination tumorale.
4.5 Analyse de l’effet sur la croissance cellulaire du traitement des cellules humaines de deux lignées de sarcomes avec les composé s (Ia) , (Ib) et (Ic)
Les cellules tumorales humaines de deux lignées de sarcomes de type rhabdomyosarcomes (« RD136, CVCL_1649 », a et « RH30, CVCL_0041 », b) ont été ensemencées en plaque 96 puits en présence d’une concentration de 10 µM de composé, dans un volume de 100 µl de milieu « Gibco Human Like Plasma Medium » (Gibco HPLM_Thermo Fisher Scientific). L’effet des composés (Ia), (Ib) et (Ic) a été comparé à celui des inhibiteurs « IACS-010759 » (noté IACS) et « IM156 » (analogue de la molécule metformine) actuellement en essais cliniques, de la Roténone (noté ROT), et de l’inducteur d’apoptose la staurosporine (noté STS). Après 48h de traitement, l’effet sur le nombre de cellules vivantes a été évalué en utilisant le kit « CellTiterFluor » de Promega.
La Fig. 4A donne le taux d’erreur binaire (BER) en fonction du rapport signal sur bruit optique (OSNR) dans la fibre pour sous-bandes. Les sous-bandes correspondant aux différents canaux WDM étaient non chevauchantes et les signaux transmis dans chaque sous-bande étaient mis en forme par un filtre en racine de cosinus surélevé avec un facteur de roll-off de 0.1, ce qui assurait une absence d’interférence entre les canaux (ICI).
La courbe 410 donne le taux d’erreur binaire en fonction du rapport signal à bruit pour une valeur de PDL égale à 3dB, dans le cas d’une transmission WDM classique sans codage.
La courbe 420 donne le BER pour une transmission B2B ( Back to Back) c’est à dire une transmission directe, sans fibre entre l’émetteur et le récepteur.
On remarque que la courbe 410 accuse une perte de performance de 2.5 dB en termes de rapport signal à bruit (OSNR) par rapport à la transmission directe, 420.
En revanche, lorsqu’une méthode de codage I/Q dense selon la présente invention est appliquée on observe, en 430, un gain d’environ 1.2 dB par rapport au cas non codé. La perte n’est alors plus que 1 dB environ par rapport à une transmission B2B.
La donne à nouveau le taux d’erreur binaire (BER) en fonction du rapport signal sur bruit optique (OSNR) dans la fibre mais cette fois-ci les sous-bandes se chevauchent (super-Nyquist WDM). En raison de l’interférence entre canaux, les performances sont dégradées par rapport à la situation illustrée en . Toutefois, le codage I/Q dense permet de gagner environ 1 dB de SNR par rapport au cas non codé.
MÉTHODE ET DISPOSITIF DE CODAGE IQ DENSE POUR SYSTÈME DE COMMUNICATION SDM SUR FIBRE OPTIQUE La présente invention concerne le domaine des communications sur fibres optiques et plus particulièrement les communications à multiplexage spatial ou SDM ( Spatial Division Multiplexing ).
Etat de la technique antérieure Les progrès réalisés ces dernières années en matière de réduction d’atténuation dans les fibres optiques monomodes ont permis à ces dernières d’atteindre quasiment leurs capacités de transmission théoriques. Les systèmes de communication optique à multiplexage spatial (SDM) basés sur des fibres optiques multimodes et/ou de type multicœur (voire des faisceaux de fibres monomodes à épaisseur de gain réduite assimilés dans la suite à des fibres optiques multicœur) permettent de dépasser cette limite en mettant à profit un multiplexage spatial entre différents modes et/ou entre différents cœurs d’une fibre optique.
Tout d’abord, l’accroissement du nombre de modes/ cœurs conduit à une augmentation du niveau d’interférence entre les canaux élémentaires associés aux différents modes/ cœurs.
Ensuite, différents phénomènes de dispersion tels que dispersion de mode ou MDL ( Mode D ependent Loss ), la dispersion de cœur ou CDL ( Core Dependent Loss ), la dispersion de polarisation ou PMD ( Polarization Mode Dispersion ) et l’atténuation dépendante de la polarisation ou PDL ( Polarization Dependent Loss ) augmentent le taux d’erreur (BER) dans les différents canaux. Or, si les effets dus à PMD peuvent être compensés de manière numérique à la réception, ceux dus à la PDL ainsi que ceux dus à la CDL et/ou MDL, ne peuvent l’être en raison de leur caractère non-unitaire, ce qui dégrade les performances des systèmes de transmission SDM en termes de BER en fonction du débit, et donc de capacité de transmission.
Il a été proposé dans la thèse d’Akram Abouseif intitulée « Emerging DSP techniques for multi-core fiber transmission systems », publiée en 2020, de recourir à des techniques de codage spatio-temporel pour combattre la dégradation de la capacité de transmission due à la CDL. Toutefois ces techniques de codage complexifient l’émetteur et le récepteur puisque le bloc de symboles d’information à transmettre est codé sur plusieurs intervalles de transmission successifs ou TTIs ( Time Transmission Intervals ) et, de manière plus générale, sur plusieurs utilisations de canal ou CUs ( Channel Uses ).
Les cycles de traitement successifs et les cycles de séchage successifs sont ainsi avantageusement décorrélés.
Selon un premier mode de fonctionnement, le pilotage des moyens ventilateurs 6 est décorrélé des cycles de traitement successifs.
Chaque cycle de traitement comprend ainsi au moins une phase parmi :
- une phase passive, en dehors d’un cycle de séchage, afin d’assurer un traitement dudit volume interne 3, et/ou
- une phase active, lors d’un cycle de séchage, offrant une action aéroportée.
Selon un deuxième mode de fonctionnement, le pilotage des moyens ventilateurs 6 est corrélé avec les cycles de traitement successifs.
A cet égard, au cours d’un cycle de traitement et en dehors d’un cycle de séchage, les moyens ventilateurs 6 sont pilotés dans la configuration active de diffusion dans laquelle les moyens ventilateurs 6 sont pilotés dans la vitesse de diffusion (inférieure à la vitesse de séchage).
Le jet d’air diffusant D est alors destiné à diffuser le plasma froid dans l’environnement du dispositif de séchage 1.
Au cours d’un cycle de traitement, un éventuel cycle de séchage génère une commutation temporaire des moyens ventilateurs 6 dans la configuration active de séchage (selon la vitesse de séchage précité).
Par ailleurs, en présence de moyens ventilateurs secondaires 9, un jet d’air diffusant secondaire D’ est avantageusement généré pendant les cycles de traitement de sorte à diffuser le plasma froid dans l’environnement du dispositif de séchage 1.
En variante, le système de lubrification peut être implémenté au niveau d’une turbine haute pression 7 de la turbomachine 1. Le rotor du système de lubrification correspond alors au rotor de la turbine haute pression 7, qui comprend une roue mobile d’aubes de rotor solidaires d’un disque de rotor de la turbine haute pression 7. Le rotor de la turbine haute pression 7 est solidaire en rotation de l’arbre haute pression, par exemple en étant rapporté et fixé sur un tourillon haute pression assemblé sur l’arbre haute pression.
Le palier d’arbre de turbomachine est monté entre le tourillon haute pression solidaire en rotation de l’arbre haute pression et le carter fixe, de sorte à guider une rotation du rotor par rapport au carter fixe de la turbine haute pression 7. Le palier d’arbre de turbomachine est situé dans la première enceinte 10 de lubrification. La première enceinte 10 entoure l’arbre haute pression au niveau de la turbine haute pression 7.
La deuxième enceinte 20 peut également entourer l’arbre haute pression au niveau de la turbine haute pression 7. La machine électrique 22 peut être sensiblement annulaire et s’étendre autour de l’arbre haute pression. La deuxième enceinte 20 peut être située en aval de la première enceinte 10, par exemple directement en aval de la première enceinte 10.
Dans un autre exemple de réalisation, le système de lubrification est implémenté au niveau d’un compresseur, par exemple d’un compresseur basse pression 4 ou d’un compresseur haute pression 5, de la turbomachine 1. Le carter fixe peut être un carter intermédiaire, et le rotor peut être l’arbre basse pression dans le cas d’un compresseur basse pression 4, ou l’arbre haute pression dans le cas d’un compresseur haute pression 5.
La turbomachine 1 peut comprendre un système de lubrification tel que décrit ci-dessus. En particulier, la turbomachine 1 peut comprendre une turbine 7, 8 comprenant un système de lubrification tel que décrit ci-dessus.
Un aéronef peut comprendre au moins une turbomachine 1 telle que décrite ci-dessus, en particulier comprenant au moins un système de lubrification tel que décrit ci-dessus.
La solution décrite ci-dessus n’est pas limitée aux exemples de réalisation décrits, et peut être utilisée dans d’autres emplacements de la turbomachine 1 comprenant un rotor et un carter fixe 83, le rotor étant monté mobile en rotation par rapport au carter fixe 83 autour de l’axe de turbomachine L.
Système et procédé d’alimentation en carburant pour turbomachine d’aéronef La présente invention concerne le domaine des aéronefs comportant des turbomachines alimentées par du carburant stocké à l’état liquide.
Il est connu d’alimenter une turbomachine d’aéronef avec du carburant, en particulier de l’hydrogène, stocké sous forme liquide pour limiter l’encombrement des réservoirs de l’aéronef.
Dans l’art antérieur, en référence à la , un système d’alimentation 100 en carburant Q, en particulier d’alimentation en hydrogène, d’un aéronef comprend un circuit de carburant CQ relié en entrée à un réservoir cryogénique R et en sortie à une chambre de combustion d’une turbomachine M. Un flux de carburant Q circule d’amont en aval dans le circuit de carburant CQ.
Pour être liquide, le carburant Q est stocké dans le réservoir cryogénique R à une température de l’ordre de -253 à -251°C (20 à 22 Kelvins). Une telle température est inférieure au seuil de cryotempérature connu de l’ordre de -150°C (120K).
Pour pouvoir être injecté dans la chambre de combustion de la turbomachine M, le carburant Q doit être conditionné, c’est-à-dire pressurisé et chauffé, afin de permettre une combustion optimale. Un conditionnement est par exemple nécessaire pour réduire le risque de givrage/solidification de la vapeur d’eau contenue dans l’air qui circule dans la turbomachine M, en particulier, au niveau des injecteurs de carburant de la turbomachine M.
Aussi, comme représenté sur la , le système d’alimentation 100 connu de l’art antérieur comprend un système de conditionnement SC monté sur le circuit de carburant CQ entre le réservoir cryogénique R et la turbomachine M. Un tel système de conditionnement SC comprend de manière connue une pompe mécanique P pour faire circuler le flux de carburant Q dans le circuit de carburant CQ et un ou plusieurs échangeur(s) de chaleur EC pour apporter des calories au flux de carburant Q afin de le réchauffer pour qu’il puisse être injecté dans la turbomachine M.
Cependant, un tel système de conditionnement SC présente une masse et un encombrement importants, ce qui peut présenter un inconvénient dans un aéronef. De plus, la quantité de carburant embarquée dans les réservoirs cryogéniques reste limitée et présente une masse importante.
Pour diminuer l’encombrement et la masse de carburant embarqué dans un véhicule (ou augmenter sa quantité), il est connu de stocker le carburant sous forme d’ammoniac (NH3), correspondant à un dérivé azoté (N2) de l‘hydrogène (H2). L’ammoniac est dans un état liquide à température ambiante et sous une pression supérieure à la pression atmosphérique, ou sous pression atmosphérique et à une température basse non cryogénique, ce qui facilite son stockage et son acheminement depuis le réservoir jusqu’à la chambre de combustion d’une turbomachine. De plus, pour un volume équivalent, la masse d’hydrogène embarquée est plus importante sous forme d’ammoniac que sous forme d’hydrogène liquide. A titre d’exemple, l’ammoniac NH3 est communément utilisé dans le domaine spatial pour la propulsion des navettes spatiales. Cependant, la combustion d’un tel carburant nécessite une énergie très importante, qui ne peut être fournie par une turbomachine d’un aéronef sans modifications importantes.
L’algorithme de la est illustré sur un exemple donné aux figures 11a à 11j.
La représente, schématiquement, un ensemble de points d’un nuage de points 3D reçu en entrée de l’étape 304. Pour simplifier, le nuage de points de la est représenté en deux dimensions mais le principe décrit s’applique à l’identique pour un nuage en trois dimensions.
La représente un exemple partiel d’arbre obtenu.
Les nœuds en pointillés se poursuivent via d’autres nœuds qui ne sont pas représentés par souci de clarté (l’arbre complet étant trop volumineux). La prédiction finale de l’arbre est donnée en comparant les valeurs mesurées pour chaque batterie aux inégalités de chaque nœud. En parcourant l’arbre de nœud en nœud, on arrive à un nœud feuille. Connaissant la répartition des catégories pour cette feuille pour les données d’apprentissage, on peut alors estimer une probabilité d’appartenance à l’une ou l’autre des catégories, et la catégorie la plus probable est attribuée à la batterie.
Autrement dit, la catégorie d’appartenance est celle pour laquelle le nœud feuille présente le plus grand nombre d’échantillons lors de l’apprentissage.
L’algorithme des forêts aléatoires génère plusieurs arbres du type de la (de l’ordre d’une centaine par exemple) entrainés sur tout ou partie des données d’entrainement, de manière à réduire le phénomène de surapprentissage. La prédiction finale du modèle pour une batterie donnée est donnée par un vote majoritaire exprimé sur l’ensemble des arbres.
Optionnellement, le modèle de classification entrainé peut être évalué sur un ensemble de données de validation en calculant un score de prédiction sur les données d’entrainement et un score de prédiction sur les données de validation afin de vérifier si l’écart entre les deux scores n’est pas trop important. Si cet écart est trop important, un nouvel apprentissage peut être réalisé en modifiant les paramètres de l’algorithme.
Une fois le modèle de classification entrainé et validé, il est utilisé directement dans la phase d’utilisation lors de l’étape 114 pour prédire si une nouvelle batterie fabriquée est fonctionnelle ou défectueuse uniquement à partir des mesures 110 réalisées sur la batterie et sans réaliser un cyclage complet.
La représente un exemple de prédictions obtenues à l’échelle d’une plaque de silicium sur laquelle des microbatteries sont fabriquées. Les batteries fonctionnelles sont identifiées par la catégorie ‘1’ et les batteries défectueuses sont identifiées par la catégorie ‘0’.
La représente un schéma d’un système de test configuré pour mettre en œuvre l’invention. La représente à cet effet une batterie Dn ayant une anode et une cathode, un générateur de courant programmable An et un voltmètre programmable Vn connectés aux bornes de la batterie Dn pour réaliser les mesures nécessaires à l’étape 110 du procédé selon l’invention. Le système de test comporte un contrôleur Cn sous la forme d’une unité de traitement qui reçoit les mesures réalisées sur la batterie et implémente l’apprentissage et l’utilisation du modèle de classification pour prédire l’état fonctionnel ou défectueux de la batterie Dn. Le contrôleur Cn comporte au moins un processeur Pn et une mémoire Mn.
Batterie comportant un élément de refroidissement actionnable en dérivation et procédé de refroidissement d’un gaz produit dans une telle batterie La présente invention concerne une batterie comportant un élément de refroidissement actionnable en dérivation activé en cas de sinistre. L’invention concerne en outre un procédé adapté de refroidissement d’un gaz produit dans une telle batterie.
Les batteries haute tension (batteries HT) servant à la propulsion des véhicules électriques présentent le plus souvent, dans l’état de la technique, un boîtier de batterie métallique renfermant une multiplicité de modules de batterie. Le boîtier de batterie sert d’une part à la fixation de la batterie dans le véhicule et à sa protection en cas d’accident et, d’autre part, assure l’isolement des fluides et le blindage CEM. Chacun des modules installés dans la batterie présente lui-même un boîtier en métal et/ou en plastique dans lequel un certain nombre de cellules de batterie sont disposées et maintenues. Les modules composant une batterie constituent normalement ses plus petites unités fonctionnelles, dont la position, l’orientation et la quantité totale sont adaptées lors de conception de la batterie. Les modules d’une batterie de traction présentent habituellement une structure identique.
L’un des critères particulièrement importants, en ce qui concerne les véhicules électriques actuellement disponibles sur le marché disposant d’une puissance de propulsion notable et outre leur sécurité à l’usage, réside en la gestion de la chaleur dégagée par la batterie de traction. L’un des risques les plus connus concernant les batteries de traction consiste en l’emballement thermique (en anglais : thermal runaway) d’une cellule de batterie à l’intérieur de la batterie de traction. La cause en est souvent un dépassement des paramètres de fonctionnement admissibles, par exemple un courant de charge ou de décharge trop élevé et par conséquent une tension des cellules trop élevée. Ces effets peuvent entraîner un dépassement de la température de service admissible pour la cellule de batterie concernée et il peut y avoir une production très rapide et incontrôlée de gaz chaud de la cellule de batterie concernée. Ce gaz très chaud doit, autant que possible, être évacué de la cellule de batterie et du système de batterie afin de limiter les dommages, notamment afin que le sinistre thermique ne se propage pas aux cellules de batterie voisines.
Il est primordial, dans le cas d’un tel sinistre thermique, que le gaz, tant qu’il est chaud, soit aussi peu en contact avec l’oxygène que possible, car cet oxygène favoriserait l’inflammation dudit gaz chaud. Ce gaz chaud doit en même temps subir un refroidissement aussi important que possible avant de pouvoir être mis à l’atmosphère, car le gaz, une fois ramené à une température inférieure, n’est plus inflammable s’il est mélangé à l’oxygène de l’air.
Le document DE 10 2014 203 133 A1 divulgue par exemple un dispositif de conditionnement thermique et de dégazage de cellules de batterie présentant un organe de conditionnement thermique destiné à conditionner thermiquement les cellules de batterie au moyen d’un fluide de conditionnement et un organe collecteur de gaz destiné à recueillir les gaz nocifs des cellules de batterie. Une unité de transfert reliée en communication avec l’organe de conditionnement thermique et avec l’organe collecteur de gaz est par ailleurs prévue afin de permettre un transfert d’énergie thermique entre les gaz nocifs recueillis et le fluide de conditionnement, tout comme l’est une unité de dégazage reliée en communication avec l’unité de transfert pour permettre le dégazage des gaz nocifs recueillis.