INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Grâce à la surépaisseur interne de la paroi tubulaire 22 du fût 21, localisée dans la portion 22.1 de cette paroi tubulaire 22, la résistance aux fuites du robinet médical 1 est substantiellement renforcée. Sans vouloir être liés par une théorie, les inventeurs ont découvert que cette surépaisseur interne localisée tend à ce que la pression de contact au sein de l’interface entre la paroi tubulaire 22 et le volume interne V11 du fût 11 soit spécifiquement augmentée dans la portion 22.1 de la paroi tubulaire 22, et ce axialement de part et d’autre du canal 25, en formant ainsi respectivement deux barrières d’étanchéité qui permettent de maîtriser l’infiltration au sein de l’interface précitée et, par-là, de minimiser les fuites à l’extérieur de cette interface lors de l’utilisation du robinet médical 1, y compris à des pressions d’utilisation élevées, typiquement supérieures à 65 bars. Le renfort de la résistance aux fuites est ainsi localisé dans la zone du boisseau 20 sur laquelle s’exerce le plus de pression lors de l’utilisation du robinet médical 1, tout en répartissant le champ de pression avec la zone diamétralement opposée du boisseau 20. Dans le même temps, le couple nécessaire à la mise en rotation du boisseau 20 par rapport au corps 10 autour de l’axe Z21 ne s’en trouve pas significativement affecté.
Ci-après, on appelle « épaisseur de fût » la dimension de la paroi tubulaire 22, qui est radiale à l’axe Z21 et qui sépare l’une de l’autre les surfaces extérieure 22C et intérieure 22D de cette paroi tubulaire 22. Comme bien visible sur les figures 4 et 5 sur lesquelles l’épaisseur de fût est référencée E, cette épaisseur de fût E varie autour de l’axe Z21, avantageusement de manière continue, en étant plus grande dans la portion 22.1 que dans le reste de la paroi tubulaire 22. Ainsi, sur la , l’épaisseur de fût E présente des valeurs respectives différentes dans la moitié gauche et dans la moitié droite de cette figure. On notera que, selon les spécificités géométriques des surfaces extérieure 22C et intérieure 22D de la paroi tubulaire 22, l’épaisseur de fût E peut, en un point donné de la périphérie de la paroi tubulaire 22 et quelle que soit la position de ce point autour de l’axe Z21, ne pas être rigoureusement constante sur toute l’étendue axiale de la paroi tubulaire 22 ; toutefois, en un plan donné perpendiculaire à l’axe Z21 et quelle que soit la position de ce plan sur toute l’étendue axiale de la paroi tubulaire 22, l’épaisseur de fût E est plus grande dans la portion 22.1 que dans le reste de la paroi tubulaire 22, comme bien visible sur la .
Dans le mode de réalisation considéré aux figures 1 à 5, l’épaisseur de fût E varie autour de l’axe Z21, avantageusement de manière continue, entre un maximum Emax, qui est atteint en un premier point de la périphérie de la paroi tubulaire 22, situé dans la portion 22.1 et à mi-distance des ouvertures 25A et 25B autour de l’axe Z21, et un minimum Emin, qui est atteint en un second point de la périphérie de la paroi tubulaire 22, diamétralement opposé au premier point précité, comme indiqué sur la .
Suivant des dispositions optionnelles, qui sont mises en œuvre dans le mode de réalisation considéré sur les figures 1 à 5 et qui visent à renforcer davantage la résistance aux fuites pour le robinet médical 1, la paroi canalaire 26 et la cloison 27 présentent des dimensions spécifiques, détaillées ci-après.
On appelle « épaisseur de canal » la dimension axiale que présente la paroi canalaire 26 axialement de part et d’autre du canal 25. Cette épaisseur de canal est référencée F sur la . On appelle « épaisseur de cloison » la dimension axiale de la cloison 27. Cette épaisseur de cloison est référencée G sur la .
Selon une première disposition avantageuse, l’épaisseur de canal F est inférieure à la valeur minimale de l’épaisseur de fût E dans la portion 22.1 de la paroi tubulaire 22 et l’épaisseur de cloison G est inférieure à la valeur minimale de l’épaisseur de fût E dans la portion 22.2 de la paroi tubulaire 22. De cette façon, les phénomènes de retassures sont évités lors de la fabrication du boisseau 20. Bien entendu, l’épaisseur de canal F et l’épaisseur de cloison G doivent présenter une valeur minimale liée au fait que la matière plastique puisse remplir les cavités de moulage correspondantes, sans risquer de manquer de matière.
Selon une autre disposition avantageuse, l’épaisseur de cloison G est supérieure à l’épaisseur de canal F. De cette façon, on limite davantage la déformation de la paroi canalaire 26 perpendiculairement à l’axe Z21 lorsque le canal 25 est sous pression, c’est-à-dire lorsque s’écoule dans le canal 25 un fluide sous forte pression, typiquement supérieure à 65 bars.
Selon encore une autre disposition avantageuse, l’épaisseur de canal F est égale à 40%, plus ou moins 10%, de la valeur minimale de l’épaisseur de fût E dans la portion 22.1 de la paroi tubulaire, et l’épaisseur de cloison G est égale à 85%, plus ou moins 10%, de la valeur minimale de l’épaisseur de fût E dans la portion 22.2 de la paroi tubulaire 22. De cette façon, les inventeurs ont établi que les déformations du canal 25 sous pression sont maitrisées, en évitant à la fois que la paroi canalaire 26 ne se déforme significativement de manière transversale à l’axe Z21 et que les bordures des ouvertures 25A et 25B soient sensiblement déformées au niveau de l’interface entre la paroi tubulaire 22 et le volume interne V11 du fût 11.
Comme évoqué plus haut, les ouvertures par lesquelles le canal 25 débouche sur la surface extérieure 22C de la paroi tubulaire 22 du fût 21, telles que les ouvertures 25A et 25B, peuvent être prévues en un nombre plus grand que deux. De même, l’étendue angulaire de la portion 22.1 de la paroi tubulaire 22 n’est pas limitée à 90° environ du moment que cette étendue angulaire reste inférieure à 180° environ. Il en résulte que, plutôt qu’être en forme de L, le canal 25 peut présenter de multiples autres formes géométriques. A titre d’exemple, cet aspect est illustré par la qui montre un mode de réalisation alternatif pour le boisseau 20, qui est référencé 20’.
Le boisseau 20’ est fonctionnellement similaire au boisseau 20, tout en s’en distinguant structurellement, comme détaillé ci-après. Le boisseau 20’ comprend ainsi, d’une part, un fût 21’, qui est fonctionnellement similaire au fût 21, notamment en étant centré sur un axe géométrique Z21’, fonctionnellement similaire à l’axe Z21, et en incluant une paroi tubulaire 22’ fonctionnellement similaire à la paroi tubulaire 22, et, d’autre part, un canal 25’ qui est fonctionnellement similaire au canal 25, mais qui s’en distingue structurellement par le fait que le canal 25’ débouche sur la surface extérieure 22C’ de la paroi tubulaire 22’ non pas par deux ouvertures, mais par trois ouvertures qui sont respectivement référencées 25A’, 25B’ et 25C’, comme bien visible sur l’insert B) de la . Les ouvertures 25A’, 25B’ et 25C’ sont reliées entre elles par le canal 25’ et sont réparties autour de l’axe Z21’, en étant toutes situées dans une même portion 22.1’ de la paroi tubulaire 22’. La portion 22.1’ de la paroi tubulaire 22’ est fonctionnellement similaire à la portion 22.1 de la paroi tubulaire 22, mais s’en distingue structurellement par le fait que la portion 22.1’ s’étend sur 180° environ. Ici, les ouvertures 25A’, 25B’ et 25C’ sont reparties autour de l’axe Z21’ de manière sensiblement régulière, si bien que le canal 25’ présente une forme en T, comme bien visible sur l’insert B) de la .
Suivant des considérations similaires à celles détaillées plus haut pour le boisseau 20, la paroi tubulaire 22’ du fût 21’ du boisseau 20’ est intérieurement plus épaisse dans sa portion 22.1’ que dans le reste de la paroi tubulaire 22’, comme bien visible sur la . L’épaisseur de fût, notée E’, du fût 21’ varie ainsi autour de l’axe Z21’, avantageusement de manière continue, en étant plus grande dans la portion 22.1’ que dans le reste de la paroi tubulaire 22’.
Les , , , illustrent selon des exemples, des modes de réalisation de dispositifs de filtrage spatial de la lumière de fluorescence émise par le champ d’analyse, les dispositifs de filtrage spatial étant partie de dispositifs d’analyse de front d’onde selon la présente description. Dans ces exemples, le dispositif de filtrage spatial comprend un élément de filtrage agencé dans un plan de filtrage conjugué optiquement avec le plan de détection d’analyse PO 4 du dispositif d’analyse de front d’onde (voir ), le filtrage spatial comprenant un balayage de l’élément de filtrage par rapport à une image de fluorescence de la ligne de lumière, formée dans le plan de filtrage, le balayage étant synchronisé avec le balayage de la ligne de lumière de telle sorte à obtenir une superposition, à chaque instant, de l’élément de filtrage et d’une image de fluorescence de la ligne de lumière. Le balayage de la ligne de lumière est réalisé par exemple par une des méthodes décrites au moyen des , ou .
Les et illustrent schématiquement deux premiers exemples de réalisation d’un dispositif de filtrage spatial comprenant une fente mobile, le filtrage spatial de la lumière de fluorescence émise par le champ d’analyse comprenant un déplacement transversal de la fente, synchronisé avec le balayage de la ligne de lumière.
Plus précisément, dans l’exemple de la , le dispositif de filtrage spatial comprend une fente 40 mobile déplacée de manière synchrone avec le balayage de la ligne de lumière. Ainsi, La illustre, à différents instants, la superposition de l’image de fluorescence de la ligne de lumière, schématisée par des lignes 411 – 415, avec la fente dont la position est schématisée aux mêmes instants par les traits 411 – 415. Les flèches sur la indiquent respectivement les déplacements de l’image de fluorescence de la ligne de lumière (trait fin) et de la fente (trait épais).
La fente 40 est positionnée dans un plan de filtrage optiquement conjugué avec le plan focal PO 1 de l’objectif de microscope d’imagerie lorsque le dispositif de correction de front d’onde (230, ) est connecté au système d’imagerie microscopique.
Le dispositif de filtrage spatial comprend en outre des moyens de déplacement transversal de la fente 40, c’est-à-dire dans un plan perpendiculaire à l’axe optique, les dits moyens de déplacement comprenant par exemple un système de translation motorisée, par exemple un moteur de type pas-à-pas ou piézoélectrique.
La fente 40 peut être une fente en transmission, et comprend par exemple une surface transparente décrivant une ligne de largeur donnée, entourée d’un cadre opaque à la lumière de fluorescence, ou en réflexion, et comprend par exemple une surface réfléchissante décrivant une ligne de largeur donnée.
La plus grande dimension de la fente 40, c’est-à-dire la longueur, peut être choisie de manière à limiter la taille de l’image produite par chaque microlentille du dispositif d’analyse de front d’onde selon la direction correspondant à la longueur de la fente, de manière à éviter le recouvrement des images produites par les différentes microlentilles du dispositif d’analyse de front d’onde selon cette même direction. La plus petite dimension de la fente 40, c’est-à-dire la largeur, peut être choisie de manière à effectuer un compromis entre le volume confocal défini par cette largeur, c’est-à-dire le volume dans l’échantillon pour lequel les photons ne sont pas bloqués par la fente et peuvent être détectés par le dispositif d’analyse de front d’onde, la perte de lumière engendrée par le filtrage spatial, perte directement proportionnelle à la largeur de la fente, et la capacité de la fente à ne pas filtrer, en particulier lorsque sa largeur est trop petite, les aberrations de la lumière de fluorescence devant être mesurées par le dispositif d’analyse de front d’onde pour être ensuite corrigées par le dispositif de modulation de front d’onde. Pour répondre à ce compromis, les déposants ont montré qu’une largeur de fente peut être avantageusement comprise entre une valeur minimale et une valeur maximale. La valeur minimale est par exemple égale à la limite de diffraction, avantageusement deux fois la limite de diffraction, de l’objectif de microscope d’imagerie multipliée par le grandissement optique entre le plan focal de l’objectif de microscope d’imagerie et le plan de filtrage dans lequel est agencée la fente 40. La valeur maximale est par exemple égale à la largeur de la zone de Rayleigh correspondant au faisceau gaussien générant la ligne de lumière de fluorescence et multipliée par le grandissement optique entre le plan focal de l’objectif de microscope d’imagerie et le plan de filtrage dans lequel est agencée la fente 40.
Dans l’exemple de la , le dispositif de filtrage spatial comprend un dispositif de modulation spatiale d’intensité 420 agencé dans un plan de filtrage optiquement conjugué avec le plan focal PO 1 de l’objectif de microscope d’imagerie lorsque le dispositif de correction de front d’onde (230, ) est connecté au système d’imagerie microscopique. Le dispositif de modulation spatiale d’intensité 420 est piloté de façon synchrone avec le balayage de la ligne de lumière pour adresser un groupe d’une ou plusieurs ligne(s) (ou colonne(s)) de telle sorte à former une fente qui, à chaque instant, est superposée à une image de fluorescence de la ligne de lumière formée dans le plan de filtrage.
Par exemple, le dispositif de modulation spatiale d’intensité 420 comprend une matrice de micromiroirs ou « Digital Micromirror Device » (DMD) selon l’expression anglo-saxonne. Un DMD comprend une matrice bidimensionnelle de micromiroirs pilotés individuellement en orientation selon plusieurs angles. Un faisceau incident sur un DMD peut ainsi être réfléchi selon un motif d’intensité directement lié aux positions individuelles des micromiroirs. Il est ainsi possible de piloter le DMD de manière à orienter un groupe d’une ou plusieurs ligne(s) (ou colonne(s)) de micromiroirs selon une direction permettant à l’analyseur de front d’onde de collecter la lumière réfléchie par ce groupe d’une ou plusieurs ligne(s) (ou colonne(s)), le groupe d’une ou plusieurs ligne(s) (ou colonne(s)) de micromiroirs étant déplacé dans le temps de manière synchrone au balayage de la ligne de lumière et dans la même direction que le déplacement de la ligne de lumière.
La synchronisation du pilotage du DMD avec le balayage de la ligne de lumière permet ainsi de superposer à chaque instant, comme cela est illustré sur la , l’image de fluorescence de la ligne de lumière (411 – 415) avec le groupe d’une ou plusieurs ligne(s) (ou colonne(s)) de micromiroirs du DMD qui est adressée, le un groupe d’une ou plusieurs ligne(s) (ou colonne(s)) étant symbolisé par les colonnes 421 – 425. Sur la , les flèches indiquent respectivement les déplacements au cours du temps de l’image de fluorescence de la ligne de lumière (trait fin) et du groupe d’une ou plusieurs ligne(s) (ou colonne(s)) adressé (trait épais).
Les longueur et largeur du groupe d’une ou plusieurs ligne(s) (ou colonne(s)) de micromiroirs peuvent être choisies selon les même critères que ceux décrits en référence avec la . Cependant, pour un dispositif de modulation spatiale d’intensité de type DMD, puisque la taille d’un micromiroir individuel ne peut être généralement réalisée sur mesure, il peut être avantageux pour ajuster finement l’efficacité du système de filtrage spatial d’ajuster les grandissements issus des différents groupes d’optiques dans un dispositif de correction de front d’onde selon la présente description.
Les et illustrent schématiquement deux deuxièmes exemples 51, 52, de réalisation d’un dispositif de filtrage spatial comprenant un élément de filtrage avec cette fois-ci une fente fixe, référencée 510 sur les et et agencée dans un plan de filtrage PO 6 optiquement conjugué avec un plan focal objet PO 1 de l’objectif de microscope d’imagerie. Le dispositif de filtrage comprend en outre un ensemble d’éléments optiques dont au moins un premier miroir (512, 522) mobile en rotation, l’ensemble d’éléments optiques étant configuré pour générer une image de fluorescence de la ligne de lumière sur la fente et des moyens de rotation dudit au moins un premier miroir mobile, synchronisé avec le balayage de la ligne de lumière, pour superposer, à chaque instant, la fente et l’image de fluorescence de la ligne de lumière.
Plus précisément, dans l’exemple de la , le plan PO 5 correspond à un plan optiquement conjugué avec un plan focal objet PO 1 de l’objectif de microscope d’imagerie et qui se trouve ainsi compris dans une feuille de lumière produite par balayage d’une ligne de lumière, par exemple au moyen d’un dispositif d’éclairage tel que décrit précédemment. Le balayage d’une image de fluorescence de la ligne de lumière est représenté schématiquement dans le plan PO 5 sur la , par plusieurs images de lignes de lumière vues selon un plan de coupe perpendiculaire à leur axe, la direction de balayage étant schématisée par une flèche en trait épais.
L’ensemble d’éléments optiques dans l’exemple de la comprend des groupes de lentilles 511 et 514 d’une part, et 515 et 518 d’autre part, formant par exemple des systèmes optiques afocaux et télécentriques. Ces groupes de lentilles comprennent par exemple des lentilles achromatiques comme par exemples des doublets. L’ensemble d’éléments optiques dans l’exemple de la comprend également des miroirs 512, 513, 516, 517, dont, dans cet exemple, des miroirs mobiles en rotation 512 et 517, par exemple des miroirs galvanométriques, agencés dans des plans pupillaires PP 4 et PP 5 respectivement. Les miroirs sont par exemple orientés à 45° de l’axe optique du dispositif de filtrage spatial, renvoyant la lumière à 90° par réflexion. Les miroirs de repli fixes 513 et 516, par exemple orientés à 45° de l’axe optique, permettent de replier l’axe optique selon une direction permettant par exemple de conserver un axe optique majoritairement selon une unique direction pour le dispositif de filtrage spatial. Ces miroirs de repli sont par exemple des miroirs dotés d’un traitement de type métallique fournissant une réflectivité importante sur une très large bande spectrale, ou dotés d’un traitement de type diélectrique fournissant une réflectivité supérieure à celle du traitement métallique mais sur une bande spectrale restreinte.
Le groupe constitué des lentilles 511 et 514 permet de réaliser une conjugaison optique entre les plans PO 5 et PO 6 , et le groupe constitué des lentilles 515 et 518 permet de réaliser une conjugaison optique entre le plan PO 6 et un plan focal intermédiaire PO 7 , lui- même conjugué avec le plan de détection d’analyse PO 4 du détecteur 248 du dispositif d’analyse de front d’onde au moyen de la lentille 242 et des microlentilles de la matrice de microlentilles agencée dans le plan pupillaire PP 3 (voir aussi ). Le plan pupillaire PP 4 sur la est un plan conjugué optiquement du plan pupillaire PP 1 de l’objectif de microscope d’imagerie 210 (voir ). Lorsque le dispositif de correction de front d’onde est connecté au système d’imagerie microscopique, la conjugaison optique entre les plan pupillaire PP 1 et PP 4 est réalisée par exemple à l’aide des lentilles 212, 231 241 (voir ) et 511. Les plans pupillaires PP 5 et PP 4 sont des plans conjugués optiquement avec le plan PP 3 , la conjugaison entre PP 4 et PP 5 est réalisée par les lentilles 514 et 515 formant un système afocal et télécentrique, et la conjugaison entre PP 5 et PP 3 est réalisée par les lentilles 518 et 242 formant un système afocal et télécentrique, ces 2 systèmes afocaux et télécentriques comprenant par exemple des doublets achromatiques. Ainsi les plans PO 4 , PO 5 , PO 6 et PO 7 sont optiquement conjugués entre eux et avec le plan focal de l’objectif de microscope d’imagerie PO 1 représenté sur la , et les plans pupillaires PP 3 , PP 4 et PP 5 sont optiquement conjugués entre eux et avec le plan pupillaire PP 1 de l’objectif de microscope d’imagerie 210 représenté sur la .
La fente fixe 510 agencée dans le plan PO 6 présente une longueur (plus grande dimension), parallèle à l’axe de l’image de fluorescence de la ligne de lumière. Lors du balayage de la ligne de lumière effectué par la voie d’éclairage, le premier miroir mobile 512 effectue un balayage angulaire de manière synchrone au balayage de la ligne de lumière, et dont l’amplitude est ajustée de manière à réaliser une image fixe de la ligne de lumière au niveau de la fente 510. Ainsi, en chaque instant du balayage de la ligne de lumière, la fente 510 réalise un filtrage spatial confocal en ligne du signal de fluorescence issu de la ligne de lumière. Il en résulte que la lumière de fluorescence transmise par la fente provient uniquement d’un volume confocal défini par les caractéristiques de la fente, ce qui permet de réduire sensiblement le signal de fluorescence provenant de plans différents du plan d’imagerie de l’objectif de microscope d’imagerie 210 ( ), mais aussi de réduire l’épaisseur de la ligne de lumière transmise.
L’invention permet de réduire considérablement l’épaisseur d’isolation des bâtiments tout en garantissant une qualité d’usage équivalente aux solutions d’isolation existantes. Elle permet donc de gagner de la place en zone urbaine dense.
La paroi multicouches est facile à installer et peu onéreuse.
En variante, la paroi multicouches comprend une première couche d’isolant thermique recouvrant une première face de la couche d’isolant sous vide et une deuxième couche d’isolant thermique recouvrant une deuxième face de la couche d’isolant sous vide. La première couche d’isolant thermique est fixée sur le mur et la couche de protection anti-perçage est positionnée entre la deuxième couche d’isolant thermique et la cloison d’habillage.
La première couche d’isolant thermique et la deuxième couche d’isolant thermique servent à protéger la couche d’isolant sous vide durant le transport et la manipulation sur un chantier.
La première couche d’isolant thermique et la deuxième couche d’isolant thermique permettent également de faciliter le collage du panneau d’isolation sur le mur car les matériaux de la première couche d’isolant thermique et de la deuxième couche d’isolant thermique sont choisis également pour leur capacité d’adhésion sur le mur.
Selon une autre variante, la couche de protection anti-perçage est à base d’une résine époxy ou d’une résine polyuréthane.
Les résines époxy à haute performance peuvent être utilisées seules car elles sont impossibles à percer avec une pointe sans outil.
Selon une autre variante, la couche de protection anti-perçage comprend des fibres de verre ou des fibres aramides.
Selon une autre variante, l’épaisseur de la couche de protection anti-perçage est d’au moins 3 mm.
Selon une autre variante, la couche de protection anti-perçage est formée de plusieurs panneaux de protection anti-perçage se chevauchant de façon à former des zones de recouvrement.
Ce recouvrement garantit la continuité de la couche de protection anti-perçage sur des murs de grandes dimensions. Les points faibles aux jonctions de deux panneaux de protection anti-perçage sont évités.
Selon une autre variante, la couche de protection anti-perçage comprend des éléments d’angle pour recouvrir des parties saillantes de la couche d’isolant sous vide.
Toutes les parties de la couche de protection anti-perçage sont ainsi protégées.
Selon une autre variante, la couche de protection anti-perçage et la cloison d’habillage sont montées sur au moins un montant. Le montant est fixé à la structure et s’étend le long de la couche d’isolant sous vide.
Ce mode de réalisation est préférable pour gérer des murs de grandes hauteurs car il limite les efforts auxquels est soumise la couche d’isolant sous vide contrairement au mode de réalisation précédent par collage de la couche de protection anti-perçage.
Le second avantage est le fait que la paroi multicouches devient démontable, ce qui rend possible un changement de l’isolant avec réemploi possible des différentes couches ou cloisons.
Selon une variante, une face perpendiculaire (2-2) à l’une des faces (2-1) de plus grande aire est aussi constituée d’une double paroi.
Selon une variante, les deux faces perpendiculaires (2-2, 2-4) aux faces parallèles de plus grande aire (2-1, 2-3) sont aussi constituées d’une double paroi.