INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En pratique, dans le mode AEO, au moins un intervalle parmi les au moins deux intervalles d’indices peut être défini par un premier couple de bornes, dans le mode OEI, cet intervalle d’indices peut être défini par un deuxième couple de bornes, et dans le mode OEI training, cet intervalle d’indices peut être défini par un troisième couple de bornes, l’un au moins des premier, deuxième et troisième couples de bornes étant distinct d’au moins un autre couple de bornes parmi lesdits première, deuxième et troisième couples de bornes.
Par exemple, l’une des bornes inférieure ou supérieure du premier couple de bornes peut être inférieure ou supérieure à la borne inférieure ou supérieure du deuxième couple de bornes. Cette borne inférieure ou supérieure du deuxième couple de bornes peut quant à elle être égale à la borne inférieure ou supérieure du troisième couple de bornes.
Selon un autre exemple, l’une des bornes inférieure ou supérieure du premier couple de bornes peut être par exemple égale à la borne inférieure ou supérieure du deuxième couple de bornes. Cette borne inférieure ou supérieure du deuxième couple de bornes peut quant à elle être inférieure ou supérieure à la borne inférieure ou supérieure du troisième couple de bornes.
Selon encore un autre exemple, l’une des bornes inférieure ou supérieure du premier couple de bornes peut être par exemple distincte de la borne inférieure ou supérieure du deuxième couple de bornes elle-même distincte de la borne inférieure ou supérieure du troisième couple de bornes. Cette borne inférieure ou supérieure du premier couple de bornes est également distincte de la borne inférieure ou supérieure du troisième couple de bornes.
Selon un mode réalisation particulier, au moins un intervalle parmi les au moins deux intervalles d’indices peut être prédéterminé pour au moins un desdits au moins deux paramètres.
Autrement dit, le ou les intervalles d’indices peuvent être fixes, déterminés par des tests, des essais ou des simulations et/ou être calculés préalablement à une utilisation de l’aéronef. Ce ou ces intervalles d’indices peuvent ainsi être stockés dans une mémoire pour être utilisés en vol lors d’une utilisation de l’aéronef. Une telle mémoire peut avantageusement être embarquée dans l’aéronef.
Par ailleurs, les au moins deux paramètres de fonctionnement de l’aéronef peuvent être choisis parmi un groupe comportant une vitesse de rotation d’un générateur de gaz (N1) d’un moteur de l’aéronef, un premier couple (TQ1) lié au fonctionnement du moteur, un second couple (TQ2) lié au fonctionnement d’une boîte principale de transmission de puissance, une température (T4) des gaz du moteur, et une vitesse de rotation (NR) d’un rotor équipant l’aéronef.
En effet, de tels paramètres de fonctionnement de l’aéronef permettent ainsi de surveiller les composants les plus critiques et nécessaires pour le pilotage d’un aéronef.
L’on peut voir en un mode de réalisation dans lequel les orifices 9, en communication avec le canal intérieur 6, sont arrangés et répartis sur le méplat 7, autour dudit embout 8. Les orifices 9 permettent au gaz de refroidissement 10 d’être injecté sur le fond du récipient soufflé. Les orifices 9 sont disposés sur le méplat 7, et sur l’ensemble de sa circonférence, permettant donc l’injection du gaz de refroidissement 10 depuis le canal intérieur 6 jusqu’à l’intérieur du récipient 2 soufflé. Les orifices 9 sont par exemple de forme cylindrique et ont de préférence un diamètre compris entre 0,3 et 3 millimètres (mm). Ils peuvent également être d’une autre forme, par exemple de forme oblongue. Selon un mode de réalisation préféré, la surface d’injection est comprise entre 3 et 6 millimètres carrés (mm²) et n’excède pas 20 millimètres carrés (mm2). La surface d’injection correspond à la somme des diamètres des orifices 9. Elle représente la quantité de gaz de refroidissement 10 pouvant être injectée grâce à la configuration de la tige 1, comprenant des orifices 9 jouant le rôle d’orifices de restriction. Ainsi, grâce à l’invention, il est possible d’obtenir un refroidissement interne du récipient 1 formé tout en minimisant la consommation de gaz de refroidissement 10. La tige d’étirage 1 présente en effet un volume mort très faible et une conception optimisée pour le refroidissement interne d’un récipient 2 soufflé.
La tige d’étirage 1 présente donc une pluralité d’orifices 9 disposés sur le méplat 7. L’embout 8 saillant peut être de toute forme. En particulier, ledit embout 8 peut être de forme conique, de forme conique arrondie, de forme ovoïde, de forme hémisphérique, etc.
Selon un mode de réalisation préféré, comme représenté en , le méplat 7 est perpendiculaire au corps 4 de la tige d’étirage 1. Cela permet une meilleure distribution et un meilleur contrôle du gaz de refroidissement 10 qui s’échappe alors des orifices 9 de manière homogène. La représente schématiquement une vue selon une coupe médiane longitudinale d’un exemple de réalisation de l’extrémité distale de la tige 1 d’étirage, montrant notamment une jupe annulaire 11 présentant des bords arrondis et un embout 8 de forme cylindrique. Dans ce mode de réalisation, les bords 12 de la jupe annulaire 11 sont arrondis. Ceci est particulièrement avantageux car il permet d’éviter tout risque de déchirement si lesdits bords 12 venaient à toucher la paroi de la préforme 3, par exemple lors de la phase d’étirage. Cette variante de bords 12 arrondis de la jupe 11 peut également s’appliquer aux autres modes de réalisation de l’invention.
Dans cet exemple de réalisation, la jupe annulaire 11 a le même diamètre que le diamètre du corps 4 de la tige d’étirage 1. Sur le méplat 7 sont disposés, autour de l’embout 8 saillant, cinq orifices 9. En outre, comme visible sur la , la jupe annulaire 11 a une hauteur 110 inférieure à la hauteur 80 de l’embout 8 de sorte que ledit embout 8 fait saillie de la jupe annulaire 11. En d’autres termes, l’extrémité distale de la tige d’étirage 1 est formée par l’embout 8 et la jupe annulaire 11 est un prolongement du corps 4 extérieur par rapport au méplat 7. Cela permet de diriger le gaz de refroidissement 10 de manière contrôlée lorsqu’il quitte le canal intérieur 6 à travers les orifices 9.
Dans un mode de réalisation préféré, la hauteur 110 de la jupe annulaire 11 est inférieure à la hauteur 80 de l’embout 8 d’une valeur comprise entre 0,5 et 4 millimètres (mm), encore plus préférentiellement d’une valeur de 1mm. Dans des modes de réalisation, la hauteur 110 de la jupe annulaire 11 varie sur l’ensemble de sa circonférence. Par exemple, la jupe annulaire 11 peut avoir des bords dentelés ou festonnés, et donc présenter des creux et des crêtes, comme visible sur la . Néanmoins, dans ce cas, la hauteur 110 reste inférieure à la hauteur 80 de l’embout 8.
La représente schématiquement une vue selon une coupe médiane longitudinale du premier mode de réalisation de la . Le canal intérieur 6 se divise en différentes sections pour déboucher sur les orifices 9.
L’étape de refroidissement est une étape additionnelle dans un procédé de fabrication de récipients en PET et en PET recyclé (« rPET »). Le flux du gaz de refroidissement 10 est représenté schématiquement à la par des flèches. Cette étape de refroidissement permet notamment de réduire la température interne du récipient obtenu, et a pour but de limiter le transfert de chaleur de l’interne vers l’externe après la sortie du récipient 2 obtenu du moule. Cela permet également de limiter l’effondrement du fond, cet effondrement ayant généralement un impact négatif au stress, ce qui augmente le risque de rebuts. En effet, un fond présentant une température trop élevée aura tendance à s’affaisser lors de l’étape de sortie du moule. Le récipient 2 obtenu peut alors potentiellement présenter des fuites ou d’autres défauts. La présence de la jupe annulaire 11 selon l’invention a pour avantage d’améliorer considérablement l’étape de refroidissement en amplifiant l’action du gaz de refroidissement 10 injecté, le gaz étant dirigé de manière localisée là où sa présence est nécessaire. Cela permet alors d’améliorer considérablement l’étape de refroidissement du récipient 2 obtenu, et donc de réaliser un refroidissement optimal, même lorsque, pour des raisons de cadence, la durée de l’étape de refroidissement doit être très courte.
Dans des modes de réalisation, comme représenté en , les orifices 9 sont orientés de biais, vers l’extérieur dans la direction de l’axe principal Y, vers le fond de l’ébauche sur une déviation de 1 à 50 degrés. Dans un mode de réalisation préféré, les orifices 9 sont orientés vers l’extérieur dans la direction de l’axe principal Y, d’une déviation de 30 degrés. L’orientation des orifices permet au gaz de refroidissement 10 de se répartir de manière homogène vers le fond de la préforme 3 et donc vers le fond du récipient 2 ainsi formé, c’est-à-dire sur l’ensemble de sa surface. En outre, cela permet d'améliorer encore le refroidissement du fond, là où ce dernier présente les températures les plus élevées, et donc là où des zones de stress, favorisées par son affaissement, sont à même de se développer.
Dans un mode de réalisation préféré, la jupe 11 présente des bords arrondis et les orifices 9 de la tige sont orientés de biais.
Dans des modes de réalisation, la jupe annulaire 11 de la tige d’étirage 1 présente des bords droits et biseautés. Ce mode de réalisation est illustré en .
Dans un mode de réalisation illustré en , la jupe annulaire 11 présente une forme crénelée avec des bords de crêtes arrondis et convexes et des bords de creux concaves.
Dans des modes de réalisation où la jupe annulaire 11 présente des crêtes et des creux, les orifices 9 peuvent être alignés à un creux ou à une crête. Selon un mode de réalisation préféré, les orifices 9 sont alignés à une crête, afin de concentrer le gaz de refroidissement sur le fond du récipient 2.
Dans une autre variante, comme illustré en , la jupe annulaire 11 présente un diamètre convergent depuis le corps 4 de la tige 1 vers l’embout 8 saillant. En d’autres termes, son diamètre diminue vers la portion extrême libre et la jupe annulaire 11 a donc une forme rétrécie. La jupe annulaire 11 présente une section qui diminue à partir du méplat 7, jusqu’à son extrémité libre distale. Selon une autre variante, non représentée, le diamètre de la jupe annulaire 11 est supérieur au diamètre du corps 4 de la tige d’étirage 1. La jupe annulaire 11 a alors une forme évasée. On comprendra par « forme évasée » une forme dont la section croît. Ainsi, une portion extrême libre de jupe annulaire 11 de forme évasée signifie que la portion extrême de ladite jupe présente une section qui grandit à partir du méplat 7, jusqu’à son extrémité libre.
La montre une autre vue de la tige 1 selon l’invention, avec une jupe 11 ayant un bord annulaire inscrit dans un même plan, ainsi que l'embout 8 et le méplat 7 en pointillés.
Les figures 13 à 15 montrent des variantes de réalisation de la jupe annulaire 11, présentant des creux et des crêtes. La montre une jupe 11 avec des bords crénelés droits, avec des crêtes et des creux, avec une hauteur 110 de jupe toujours inférieure à la hauteur de l'embout 8. La montre un exemple de réalisation dans lequel la jupe 11 présente des bords crénelés arrondis. La montre un mode de réalisation où la jupe 11 présente des bords lisses et de hauteur constante, mais où le méplat 7 présente un évidement en forme de rosace intérieure. La rosace intérieure est centrée dans l’évidement du méplat 7 par rapport à l’embout 8 et s’étend sur l’évidement dudit méplat 7 jusqu’aux bords de la jupe 11. Avantageusement, elle peut être creusée dans le méplat 7. Selon d’autres modes de réalisation, la rosace intérieure présente des bords. De cette manière, la jupe 11 et les bords de la rosace intérieure forment une double paroi. Selon des modes de réalisation, les bords de la rosace intérieure ont une hauteur inférieure ou égale à la hauteur 110 de la jupe 11. Selon une variante, les bords de la rosace intérieure ont une hauteur inférieure, à la hauteur 80 de l’embout 8. Ce mode de réalisation permet avantageusement de canaliser le gaz de refroidissement 10 et d’améliorer encore sa direction vers le fond du récipient 2. Avantageusement, chaque orifice 9 se situe au niveau d’un sommet d’une branche de la rosace intérieure.
L’invention concerne également un procédé de fabrication d’un récipient 2 par étirage soufflage mettant en œuvre la tige 1 d’étirage précédemment décrite.
Dans un tel mode de réalisation où le nombre est égal à 6, le dispositif de contrôle de faisceaux RF 300 présente des sections hexagonales de guides d’onde en transmission.
Avantageusement, si le nombre augmente, le dispositif de contrôle de faisceaux RF 300 peut présenter de meilleures propriétés d’invariance en polarisation et de stabilité de transmission par rapport à la variation de l’angle d’ouverture l’onde électromagnétique injecté en incidence. Une telle augmentation induit une plus importante solidité de la structure.
Alternativement, si le nombre diminue, le dispositif de contrôle de faisceaux RF 300 peut présenter des avantages de fabrication puisque la structure présente moins de matière.
Dans les modes de réalisation du cadre de support de cellule 420 représentés sur les figures 2 à 5, 8 et 9, l’axe du prisme Z’ est parallèle à l’axe Z. En outre l’axe du prisme Z’ peut présenter une inclinaison par rapport à l’axe Z.
La figure 10 représente des vues dans un plan (X,Z) de plusieurs cellules 400 du dispositif de contrôle de faisceaux RF 300 selon deux modes de l’invention représentés par les schémas (a) et (b), dans lesquels les murs 420- , les fentes 440- (et en outre les piliers centraux 480) du cadre de support de cellule 420 sont orientés selon une inclinaison par rapport à l’axe Z.
Dans des modes de réalisation du système optique 10 sur la figure 1, l’angle d’inclinaison des cellules 400 est par exemple compris entre et par rapport à l’axe Z. En effet, l’axe du prisme Z’ des cellules 400 du dispositif de contrôle de faisceaux RF 300, inclinée par rapport à la direction d’incidence moyenne du faisceau au front d’onde sphérique de deux sources RF 100, 200, selon un angle d’incidence noté , peut être composé de cellules 400 d’angle d’inclinaison tel qu’illustré schématiquement sur les schémas (a), (b) et (c) de la figure 10, pour augmenter la robustesse des propriétés quasi-optique de la structure vis-à-vis du secteur angulaire, c’est-à-dire de l’angle d’incidence et de l’angle d’ouverture des faisceaux.
En particulier, un tel concept d’inclinaison des cellules 400 permet le doublement de ce secteur angulaire ( autour de ) par rapport aux solutions de l’état de la technique.
Il est à noter que cette inclinaison des cellules 400 n’a pas d’influence significative sur la modélisation en circuit électrique équivalent. Cependant, cette inclinaison peut induire une augmentation de l’épaisseur des murs 420- .
Le schéma (a) de la représente une unique interconnexion (comprenant deux interconnexions internes 460 et un pilier central 480) définissant une succession de deux charges inductives. Sur ce schéma, la face entrée 310 est dans le plan (X,Y), tandis que la face de sortie 320 comporte une structuration en biseaux (ou en escalier) perpendiculaire à l’axe du prisme Z’ définissant l’inclinaison des cadres de support de cellule 420.
La géométrie des faces d’entrée 310 et de sortie 320 pourrait induire une dissymétrie pouvant détériorer l'équilibre des phases des faisceaux à contrôler. Un tel déséquilibre peut être évité ou compensé par des variations de largeur des fentes 440- en induisant un décalage de la largeur de bande d'impédance pour l'incidence des polarisations TE et TM (la différence de largeur relative ne peut donc pas être importante).
Avantageusement, les faces d’entrée 310 et de sortie 320 peuvent comporter chacune une structuration en biseaux (ou en escalier) perpendiculaire à l’axe du prisme Z’ définissant l’inclinaison des cadres de support de cellule 420. Cette configuration de face peut par exemple apporter de meilleures performances théoriques de transmission de faisceau RF au dispositif 300.
Le schéma (b) de la correspond à une unique interconnexion (comprenant deux interconnexions internes 460 et un pilier central 480 élargi au centre afin de former un plateau interne 470) définissant une succession de charges : inductive, capacitive et inductive. Dans ce schéma, les faces d’entrée 310 et de sortie 320 sont parallèles entre elles et au plan (X,Y).
L’homme du métier comprendra aisément que les faces d’entrée 310 et de sortie 320 des dispositifs 300, représentés sur les schémas (a) et (b) de la , sont des exemples non limitatifs et que les faces d’entrée 310 et/ou de sortie 320 des dispositifs 300 peuvent comporter en variante une structuration en escalier, et/ou que les faces d’entrée 310 et/ou de sortie 320 des dispositifs 300 peuvent être parallèles au plan (X,Y). En particulier, la réponse spectrale d’un dispositif 300 comprenant au moins une face comportant une structuration en escalier peut être optimale par rapport aux modes de réalisation du système optique 10 de la . En effet, de telles structurations en escalier sont adaptées à des ondes incidentes obliques permettant une propagation sans discontinuité dans les guides d’ondes formés par les cadres de support de cellule 420.
Cependant, de telles structurations en escalier peuvent induire des variations d’épaisseur de mur , comme illustré sur le schéma (a) de la figure 10. Ainsi une épaisseur minimale de mur peut être définie en fonction du processus de fabrication (par exemple ), ce qui peut permettre de doubler l’épaisseur de mur au sein d’une cellule 400. Cette variation d’épaisseur de mur entre et peut être incrémentale ou progressive. Il est à noter que ce dédoublement d’épaisseur de mur peut induire des modifications des propriétés quasi-optiques de fonctionnement du dispositif 300. De telles modifications peuvent être compensées par des variations (en particulier une augmentation) de la largeur des fentes 440- .
La modélisation en circuit équivalent des dispositifs, représentée sur les schémas (a) et (b) de la figure 10, peut prendre en compte l’inclinaison dans la variation de l’impédance caractéristique des guides d’onde. Notamment, l’impédance caractéristique peut rester sensiblement stable pour des inclinaisons faibles, par exemple pour des valeurs de inférieures ou égales à 30° ( ). Inversement, l’impédance caractéristique peut être modifiée significativement pour des inclinaisons fortes, par exemple pour des valeurs de strictement supérieures à 30° ( ).
Avantageusement, la mise en œuvre de l’inclinaison des cellules 400 ainsi que de la modularité de structurations (en escalier ou parallèle aux faces) des faces d’entrée 310 et/ou de sortie 320 des dispositifs 300 peut être facilitée par l’utilisation de techniques d’impression 3D. En particulier, le dispositif de contrôle de faisceaux RF 300 réalisée par impression 3D présente un bon état de surface. Ainsi, l’inclinaison des cellules 400 et l’utilisation de la fabrication additive permet en outre de diviser par deux des pertes d’insertions des faisceaux de la source RF 200 à transmettre par rapport au référence de l’état de la technique.
Par exemple, le document US2017/0209053 (Fitbit Inc.) propose une méthode utilisant la qualité du signal PPG pour signifier à l’utilisateur de serrer davantage le dispositif sur le poignet. Parmi les mauvais positionnements, on peut citer la situation dans laquelle le capteur PPG appuie trop fort sur la peau et génère une mesure de mauvaise qualité. Des méthodes existent pour informer l’utilisateur d’une pression de contact trop importante. Par exemple, le document US10874348 (Apple Inc.) propose une méthode avec un capteur de force dédié. Par exemple, le document US2020/0146629 (Huawei) propose une méthode consistant à calibrer le capteur en prenant des mesures de PPG pour différents réglages de serrage. Par exemple, le document US2020/0146630 (Samsung Electronics Co) propose une méthode utilisant une mesure de PPG pour déterminer l’état de serrage à l’aide du ratio AC/DC à une longueur d’onde donnée ; en particulier, ce document propose d’utiliser ce ratio AC/DC à plusieurs longueurs d’onde données (dans le domaine du vert, bleu, rouge, infrarouge, etc.). Par exemple, le document CN113827185 (Huawei) propose aussi d’analyser le signal PPG pour déterminer un degré de serrage.
Ces solutions présentent chacune des difficultés fonctionnelles ou techniques : intégration d’un équipement supplémentaire dans un dispositif portable (généralement au poignet), calibration nécessaire sur chaque utilisateur, imprécision des algorithmes, dépendance aux conditions d’utilisations (température, heure de la journée, etc.).
La présente description vise à proposer des méthodes et des dispositifs ou systèmes associés ne présentant pas au moins une des difficultés précitées. Plus spécifiquement, les méthodes et dispositifs de la présente description ont recours à un ou plusieurs signaux optiques, par exemple des signaux PPG. En particulier, selon un aspect de la description, des données optiques obtenues à partir de signaux optiques à différentes longueurs d’onde sont comparées entre elles, le résultat de cette comparaison étant comparé à un seuil ; selon un autre aspect de la description, des données optiques obtenues à partir de signaux optiques émis dans le domaine du vert et du rouge ou dans le domaine du vert et de l’infrarouge sont combinées ; selon un autre aspect de la description, des données optiques obtenues à partir de signaux optiques générés par des couples source de lumière/récepteurs espacés différemment sont comparées.
L’invention est définie par les revendications.
Dans un mode de réalisation, il est proposé une méthode d’évaluation d’une pression de contact entre un capteur optique et la peau d’un utilisateur, la méthode comprenant : a) détermination de premières données optiques, à l’aide d’un premier signal optique obtenu par le capteur optique à une première longueur d’onde ; b) détermination de deuxièmes données optiques, à l’aide d’un deuxième signal optique obtenu par le capteur optique à une deuxième longueur d’onde, différente de la première longueur d’onde ; c) analyse d’au moins une comparaison des premières données optiques et des deuxièmes données optiques, l’analyse générant une information relative à la pression de contact entre le capteur optique et la peau. La méthode peut en outre comprendre : en fonction au moins du résultat de l’analyse, génération d’instructions de notification à l’attention de l’utilisateur, la notification incitant l’utilisateur à modifier, notamment à diminuer, la pression de contact entre la peau et le dispositif de mesure.
La comparaison peut être effectuée au moyen du calcul d’un paramètre, le paramètre étant calculé à partir des premières données optiques et des deuxièmes données optiques. Le paramètre permet de déduire une information relative à la pression de contact entre le capteur optique et la peau. Notamment, la valeur du paramètre peut être représentative de la pression de contact entre le capteur optique et la peau. Complémentairement ou alternativement à la génération d’instructions, la méthode peut comprendre le stockage de la valeur du paramètre.
Le calcul du paramètre peut comprendre le calcul d’un ratio entre les premières données optiques et les deuxièmes données optiques, de sorte que la comparaison se fait au moyen d’un rapport. Le calcul du paramètre peut alternativement ou complémentairement comprendre le calcul d’une différence entre les premières données optiques et les deuxièmes données optiques, de sorte que la comparaison comporte une soustraction ou une soustraction avec une division (pour normaliser).
L’analyse peut comprendre la comparaison de la valeur du paramètre à un seuil (le paramètre est donc comparé à un seuil). Dans ce cas, la génération d’instructions peut être mise en œuvre en réponse à ladite comparaison (par exemple, si la valeur du paramètre est inférieure ou supérieure audit seuil). Le seuil peut notamment être fixé en fonction des caractéristiques du capteur optique et des longueurs d’onde utilisées. Le seuil peut être compris entre 0.5 et 10, par exemple entre 0.5 et 2.