INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le dispositif de distribution 14 est par exemple intégré dans une machine de distribution présente notamment chez un professionnel ou dans un point de vente commercial.
Description détaillée de l’invention En référence à la , l’invention concerne un appareil (1) sous forme d’un assemblage vissé ou clipsé de pièces mécanique de formes et dimensions différentes. Cet appareil comprend au moins 1 embout (2) correspondant à la partie mâle des terminaisons de la tuyauterie à simuler.
L’embout (2) est complété suivant les cas de différent artifice (6) non limitatif dépendant du type de raccord, permettant d’assurer la mise en position et de son maintien. Cet embout sera monté à l’extrémité de règles de mesure graduée (3) et (8). Pour ces éléments, la longueur sera présentée dans plusieurs configuration.
Pour tenir compte d’une intersection dans la tuyauterie, ce nœud peux être physiquement remplacé par une pièce (14) permettant de représenter une croix ou un Té. Ensuite, à chaque extrémité il est possible de la prolonger avec les règles de mesure graduée (3) et (8) pour continuer la construction.
Dans la continuité de la construction d’une tuyauterie, nous pouvons ajouter un coude à 90° (5). Celui-ci présente trois ouvertures. Une pour la lecture directe des règles (3) et (8) à leur intersection. Les 2 autres ouvertures sont les passages des règles (3) et (8). Le coude représente un cintrage avec rayon donné, nous trouvons donc sur ce coude les inscriptions permettant de déterminer la longueur de cintrage développée. Dans ce cas, un traitement de surface est appliqué sur les règles (3) et (8) afin de visualiser des longueurs caractéristiques techniques, liées aux règles métier.
Pour les angles différents de 90°, un rapporteur d’angle constitué de (7) et (9) remplace cette fonction. L’amplitude de ce rapporteur d’angle (7) et (9) va de 0° jusqu’à 180°. Le rayon d’évolution est similaire à celui du coude (5). Sur la tranche du rapporteur (7) et (9), des inscriptions indiquant l’angle de cintrage et la longueur développée du cintre. Des gravures rayonnantes du centre indiques la torsion entre 2 éléments consécutifs.
Il suffit ensuite d’alterner tous ces éléments jusqu’à aboutir à l’embout (2) final de la tuyauterie.
Pour figer la position de l’appareil (1), une vis (6) actionnée à la main permettant à un coin (10) d’être au contact des règles (3) et (8) au niveau du coude à 90° (5). Différentes vis du commerce (11), (12) et (13) permettent d’exercer une pression au niveau des autres éléments.
De ce qui précède, l’invention fournit bien un appareil (1) pour réaliser, par exemple un tube complexe comprennent de multiples éléments simples comme des coudes (5), des angles quelconques interprétés par un rapporteur (7) et (9), des intersections (14) dans des orientations variables. L’appareil qui fait l’objet d’invention permet d’éviter ou dans les cas extrêmes de réduire les problèmes évoqués au chapitre ’’Art antérieur’’. Il offre également à l’utilisateur une simplicité de mise en œuvre et des conditions de travail sûres et sans contraintes le tout sans outil.
Système de stockage d’un liquide muni d’au moins un réservoir ainsi que d‘un jaugeur ayant un flotteur et un renvoi La présente invention concerne un système de stockage d’un liquide muni d’au moins un réservoir ainsi que d‘un jaugeur ayant un flotteur et un renvoi.
Un liquide peut être contenu dans au moins un réservoir d’un système de stockage. Le système de stockage peut comprendre un jaugeur pour évaluer la quantité de liquide contenu dans le réservoir.
Par exemple, un véhicule peut comprendre un système de stockage de carburant comprenant un réservoir et un jaugeur de carburant.
Un jaugeur usuel utilisé notamment dans l’aéronautique comporte une canne de jaugeage capacitive portée par une platine. La platine peut par ailleurs porter d’autres équipements, tels qu’un clapet de surpression ou un robinet de vidange par exemple. La platine est alors positionnée par rapport au réservoir afin que la canne de jaugeage s’étende sur toute la hauteur de ce réservoir. La canne de jaugeage émet vers un calculateur un signal qui varie en fonction de la hauteur de liquide dans le réservoir. Le calculateur est alors configuré pour déduire du signal reçu la quantité de liquide présente dans le réservoir, par exemple en appliquant une loi qui est fonction d’angles d’assiette en roulis et en tangage de l’aéronef.
Pour optimiser la précision du système, la canne de jaugeage doit se trouver à proximité du point le plus bas du réservoir. De même, la canne de jaugeage doit se trouver le plus proche possible d’une zone centrale du réservoir. Au sein d’un véhicule, ces contraintes sont à prendre en considération lors de la conception du véhicule et peuvent présenter des difficultés en présence d’un environnement encombré.
Par ailleurs et notamment au sein d’un véhicule, un espace doit séparer le haut du réservoir et la canne de jaugeage pour prendre en considération une éventuelle déformation acceptable d’une structure accueillant le réservoir, en particulier pour prendre en compte des déformations acceptables d’un plancher soumis à des cas de charges.
Enfin, une canne de jaugeage peut représenter, au sein d’un véhicule, une source d’agression potentielle du réservoir en cas d’accident. Le véhicule peut alors être conçu pour prendre en considération ce risque.
Le document FR 2 650 073 A1 décrit un premier jaugeur à fil qui comporte un enrouleur motorisé sur lequel est enroulé un fil portant un palpeur. L’enrouleur est situé au dessus du palpeur selon la verticale terrestre, ce palpeur pendant sous l’enrouleur sous l’effet de la gravité en exerçant une tension mécanique sur le fil. Le signal engendré au niveau du palpeur est envoyé au moteur de l'enrouleur qui se met à tourner dans le sens convenable pour enrouler ou dérouler le fil. La mesure du niveau de liquide se ramène à celle de la rotation de l’enrouleur motorisé.
Par membrane, on entend une pièce sensiblement plane au repos, déformable et présentant une épaisseur sensiblement constante dans la zone de l’ouverture.
En variante, au moins une valve antiretour latérale est un clapet antiretour parapluie.
Accès manuel aux valves antiretour Avantageusement, la coque 2, 102 est configurée et dimensionnée et les valves antiretour V6, V7, V8, V9 ; Va sont disposées de façon que les surfaces internes SI6, SI7, SI8, SI9 ; SIa des valves antiretour V6, V7, V8, V9 ; Va soient accessibles manuellement par un utilisateur depuis la sortie de distribution 4, 104 pour être nettoyées.
Un avantage est de permettre de nettoyer par rinçage, par un liquide venu de l’admission primaire 5, 105, les surfaces internes des valves antiretour, à chaque distribution, lorsque la buse 1, 101 est montée sur le support S et/ou reliée mécaniquement aux conduits d’admission 5a, 5b, 6, 7, 8, 9 c’est-à-dire sans avoir à séparer la buse 1 des conduits d’admission et/ou du support S.
Un autre avantage est de permettre d’assurer, au niveau des valves antiretour, c’est-à-dire là où les bactéries sont le plus susceptibles de s’accumuler, un nettoyage manuel complémentaire à un nettoyage par rinçage via l’ouverture primaire 5, 105, par un liquide provenant d’un conduit de distribution 51, 5b relié à l’ouverture primaire 5, 105.
Un autre avantage est de permettre de limiter encore la prolifération des bactéries.
Différentes configurations et dimensionnements de la coque 2, 102 ainsi que différentes positions des valves antiretour V6, V7, V8, V9 ; Va permettent d’obtenir cet accès comme décrit ci-après.
Les valves antiretour V6, V7, V8, V9 ; Va sont avantageusement situées à une distance inférieure ou égale à 10 cm et de préférence inférieure ou égale à 6cm ou 5 cm de l’ouverture de distribution 4, 104.
Le diamètre de la section transversale (perpendiculaire à l’axe x) de surface interne SI, SIa est avantageusement compris entre 8mm et 30mm ou entre 10 mm ou 12 mm et 30 mm au moins depuis l’ouverture de distribution 4, 104 jusqu’aux valves antiretour V6, V7, V8, V9 ; Va ou sur toute sa longueur V6, V7, V8, V9 ; Va.
Les surfaces internes des valves antiretour V6, V7, V8, V9 ; Va sont avantageusement situées à l’intérieur du volume VI délimitées par la surface interne SI, SIa à l’état fermé. En variante, les surfaces internes des valves antiretour sont situées à distance de la surface interne entre la surface interne SI, SIa et la surface externe SE, SEa.
Avantageusement, comme représenté sur les figures, l’extrémité E, Ea, de la coque 2, 102 délimitant et entourant complètement l’ouverture de distribution 4, 104 s’éloigne continûment d’un plan de la coque 2, 102, perpendiculaire à l’axe x situé entre l’ouverture primaire 5, 105, dans le sens de l’ouverture primaire 5, 105 vers l’ouverture de distribution 4, 104. Dans les exemples, représentés sur les figures 3, 4a et 4b, l’extrémité E, Ea, de la coque 2, 102 délimitant et entourant complètement l’ouverture de distribution 4, 104 est en biseau. Autrement dit l’extrémité E, Ea est sensiblement située dans un plan incliné par rapport à l’axe x. Un avantage est de permettre de diriger le mélange vers un contenant tel qu’un verre et de faciliter l’accès aux surfaces internes des valves antiretour latérales SI6, SI7, SI8, SI9 ; Sia. En variante, une projection orthogonale de l’extrémité du tube l’ouverture 4 sur un plan radial contenant l’axe x est sensiblement une courbe concave.
En variante, l’extrémité E, Ea est sensiblement perpendiculaire à l’axe x.
Avantageusement, la coque 2, 102 est configurée et dimensionnée et les valves antiretour V6, V7, V8, V9 ; Va sont disposées et configurées de façon que la totalité des surfaces internes SI6, SI7, SI8, SIa des valves antiretour V6, V7, V8, V9 ; Va soit accessible manuellement par un utilisateur depuis la sortie de distribution 4, 104 pour être nettoyée.
Les valves à membranes et les clapets antiretour parapluies permettent, par exemple, facilement un tel accès manuel.
Dans les réalisations des figures, la coque 2 est cylindrique. En variante, la coque 2 est évasée vers l’ouverture 4. Un avantage est de faciliter l’accès manuel au fond de la surface interne.
Forme de la coque Avantageusement, la coque 2, 102 est allongée selon l’axe x de façon à favoriser l’écoulement laminaire de l’eau injectée par l’ouverture d’admission transversale 5, 105 et donc du mélange.
Il est à noter que l’invention ne se limite pas à une forme oblongue, mais peut s’étendre à toute forme permettant d’augmenter la section de passage de fluide tout en assurant l’arrêt radial des tubulures connectées au corps de pompe. Description détaillée de l’activation par insertion du flacon
Encore une autre caractéristique concerne le fait que les moyens de montage en translation circulaire comportent, d’une part, une platine, d’autre part, des moyens secondaires de montage en rotation qui sont configurés pour monter en rotation autour d’un deuxième axe de rotation ladite platine par rapport à l’embase et, d’autre part encore, des moyens tertiaires de montage en rotation qui sont configurés pour monter en rotation autour d’un troisième axe de rotation qui est parallèle au deuxième axe de rotation le système d’appui latéral par rapport ladite platine.
Une caractéristique additionnelle concerne le fait que les moyens de montage en translation circulaire comportent des moyens de transformation qui sont configurés pour transformer un mouvement de rotation autour du deuxième axe de rotation de ladite platine par rapport à l’embase en un mouvement de rotation autour du troisième axe de rotation dudit système d’appui latéral par rapport à la platine.
Le dispositif de cintrage comporte, encore, d’une part, des moyens de montage en translation axiale qui sont configurés pour monter en translation selon un axe de translation qui est au moins perpendiculaire au premier axe de rotation ledit système d’appui latéral par rapport à l’embase et, d’autre part, des moyens d’entraînement en translation axiale selon cet axe de translation dudit système d’appui latéral par rapport à l’embase.
Ainsi, le dispositif de cintrage conforme à l’invention comporte un système de positionnement dudit système d’appui latéral qui comporte des moyens de montage en translation curviligne ainsi que des moyens d’entraînement en translation curviligne dudit système d’appui latéral par rapport à l’embase.
Ces caractéristiques permettent, avantageusement, de disposer d’un système de positionnement (par translation curviligne) qui est plus compact que le système de positionnement (par translation selon deux directions) de l’état de la technique. Ces caractéristiques permettent, alors, de réduire l’encombrement d’un tel système de positionnement par rapport au système de positionnement de l’état de la technique et, ainsi, d’augmenter l’amplitude du mouvement de déplacement du profilé. Il est, alors, possible, de conférer à un tel profilé des formes plus complexes et/ou de conférer plus facilement à un tel profilé une forme déterminée.
Ce système de positionnement (par translation curviligne) permet, également, un déplacement du système d’appui latéral plus rapide et plus fluide (notamment moins saccadé) qu’avec un système de positionnement (par translation selon deux directions) de l’état de la technique. Il en découle un accroissement de la cadence de cintrage ainsi que de la fiabilité du dispositif de cintrage.
De plus, ces caractéristiques permettent, avantageusement, d’envisager l’utilisation de moyens d’entraînement en translation curviligne de type électrique ce qui permet également de réduire l’encombrement de l’embase et, ainsi, d’augmenter d’avantage l’amplitude du mouvement de déplacement du profilé par rapport à l’embase, ceci avec les mêmes effets et les mêmes résultats que ceux décrits ci-dessus. L’utilisation de moyens d’entraînement en translation curviligne de type électrique permet, également, d’améliorer la précision du positionnement du système d’appui latéral et, ainsi, d’améliorer la qualité du cintrage. Finalement, l’utilisation de tels moyens d’entraînement en translation curviligne de type électrique permet d’augmenter encore d’avantage la vitesse de déplacement du système d’appui latéral.
est une vue schématisée du dispositif de cintrage conforme à l’invention.
est une vue schématisée et en écorché du dispositif de cintrage illustré .
à sont des vues schématisées du dispositif de cintrage conforme à l’invention, ceci dans différentes positions du système d’appui latéral par rapport à l’embase.
La présente invention concerne le domaine de la fabrication des outillages qui sont configurés pour cintrer des profilés, plus particulièrement le domaine de la fabrication des machines automatisées pour cintrer des tubes.
L’invention concerne, alors, plus particulièrement, un dispositif de cintrage 1, dans deux sens de cintrage, d’un profilé.
De manière générale, un tel profilé s’étend selon un axe d’extension, adopte une section polygonale ou (et de préférence) circulaire, et peut adopter la forme d’un tube creux. Un tel profilé est, usuellement, en un matériau métallique.
Ledit dispositif de cintrage 1 comporte une embase 2 qui est destinée à reposer au sol, voire à être fixée au sol.
Le système d’injection (100) comprend notamment un mécanisme d’insertion de l’aiguille composé d’un élément de came (101), et illustré plus en détails en avec une vue en coupe partielle. Ledit élément de came (101) présente une nervure (103) dont le profil avantageux coopère avec des protubérances (111, 112) d’un support d’aiguille (121) et d’un support de canule (124) permettant l’insertion de l’aiguille (120) et de la canule (122) souple, puis le retrait de l’aiguille (120) seule, en un mouvement de rotation inférieur à 360° de l’élément de came (101). Le support de canule (124) présente un conduit permettant d’accueillir le tube (130) véhiculant le fluide à injecter au travers de la canule (122), ce conduit étant relié à la canule (122) par une cavité interne (125). L’insertion de l’aiguille (120) et de la canule (122) est guidé par un trou débouchant (108) du boîtier (107). Le mouvement de rotation de l’élément de came (101) est induit par un ressort spiral (102), préchargé à l’état initial, l’élément de came (101) étant maintenue en position par un système de verrouillage (110) décrit plus particulièrement par les figures 2, 3, 4 et 5. La séquence d’insertion de l’aiguille (120) est déclenchée par une libération du système de verrouillage (110), permettant la libre rotation de l’élément de came (101) et donc l’insertion de l’aiguille (120) grâce à la décharge du ressort (102). Il est à noter que cette séquence de mouvement est irréversible et qu’à son achèvement, le ressort (102) se trouve à l’état déchargé et s’oppose au déplacement de la came (101) dans le sens opposé à celui parcouru pour l’insertion de l’aiguille (120) et de la canule (122). Ainsi l’aiguille (120), une fois la séquence achevée, est rétractée à l’intérieur du dispositif médical et ne peut pas être de nouveau déployée laissant le dispositif dans un état évitant tout risque de blessures pour l’utilisateur. L’utilisation d’une aiguille (120) rétractable logée au sein d’une canule (122) souple n’est pas limitatif de l’invention et est surtout utile pour garantir la stérilité du conduit fluidique tant que l’aiguille est située au sein de la canule. L’homme de métier pourrait aisément imaginer d’autres alternatives pour réaliser l’interface fluidique entre le dispositif et le patient.
L’élément de translation (104) présente un bras (140), dont l’extrémité distale est en appui sur une surface latérale (109) de l’élément de came (101), plus visible sur la , et l’extrémité proximale est en appui sur une surface (150) de l’élément de rotation (105), et une excroissance élastique (142) assurant un maintien du dispositif de verrouillage (110) dans sa position finale après déclenchement, par coopération avec la cannelure (172) du carter inférieur (107) du boitier. Ledit élément de rotation (105) présente une surface opposée (151) à ladite surface (150), cette surface opposée (151) étant en appui sur une protubérance du carter inférieur (107) du boitier. Ainsi, en position verrouillée, la coopération de l’élément de translation (104) et de l’élément de rotation (105) permet de transmettre l’intégralité de la force de précharge du ressort (102) spiral, exercée sur la came (101), directement au carter inférieur (107) du boitier, empêchant ainsi tout mouvement possible. Ceci permet aussi d’assurer une durée de vie plus longue du système pendant une période de stockage, l’utilisation d’une reprise directe des efforts par le boîtier permet d’éviter un risque de fluage des pièces.
A noter que le piston de pompe (205) n’assure le déplacement en rotation de l’élément de rotation (105) que jusqu’à la libération du mécanisme de verrouillage (110), tel que décrit précédemment. Afin d’assurer le libre mouvement du piston sur cette course extrémale, il est nécessaire, après libération du dispositif de verrouillage (110), de maintenir l’élément de rotation (105) en position de sécurité tel que permis ici par sa coopération avec l’élément de translation (104). Description détaillée du corps de pompe à trous oblongs
- R 5 et R 6 , identiques ou différents, sont chacun un groupement –OR 4 avec R 4 représentant un groupement (C1-C6)alkyle, de préférence un méthyle ou un éthyle ; ou un groupement (C1-C6)alkyle, de préférence un méthyle ou un éthyle ; et - R 10 est un groupement (C1-C6)alkyle, de préférence méthyle ou éthyle ;
les groupes R 5 , R 6 et OR 10 pouvant être identiques.
En particulier, la molécule de formule Chem. I est choisi parmi le (3-aminopropyl)triethoxysilane (APTES), le (3-glycidyloxypropyl)triméthoxysilane (GPTMS), le 3-Glycidoxypropyldimethoxymethylsilane, le 3-Glycidoxypropyldimethylethoxysilane, le (3-glycidyloxypropyl)éthoxydiméthoxysilane, le (3-glycidyloxypropyl)triéthoxysilane, le diéthoxy(3-glycidyloxypropyl)méthylsilane, et leurs mélanges ; de préférence parmi le (3-glycidyloxypropyl)triméthoxysilane (GPTMS), le (3-glycidyloxypropyl)éthoxydiméthoxysilane, le (3-glycidyloxypropyl)triéthoxysilane, le diéthoxy(3-glycidyloxypropyl)méthylsilane, et leurs mélanges.
Etape c) Le polysaccharide est fonctionnalisé avec au moins une molécule de formule Chem. I telle que présentée ci-dessus.
L’étape c) permet de fonctionnaliser les chaines polysaccharidiques. Le groupe fonctionnel T de la molécule de formule Chem. I réagit avec un groupement fonctionnel présent sur les polysaccharides de sorte à fonctionnaliser les chaines polysaccharidiques. Notamment, le groupe fonctionnel T de la molécule Chem. I réagit ainsi avec un groupe -OH ou -COOH, ou encore une fonction CHO, présent sur les polysaccharides tels que l’acide hyaluronique. On obtient ainsi des polysaccharides fonctionnalisés comprenant des liens pendants sur une chaine polysaccharidique, lesdits liens pendants comprenant un groupe -A-Si(R 5 )(R 6 )OR 10 , le groupe -A-Si(R 5 )(R 6 )OR 10 provenant de la molécule de formule Chem. I de l’étape b) pouvant apporter des propriétés biologiques à l’hydrogel.
De préférence, à l’étape c), le polysaccharide est fonctionnalisé en présence de 0,01 à 0,50, préférentiellement de 0,05 à 0,45, notamment de 0,10 à 0,25 moles ou préférentiellement de 0,03 à 0,3, encore préférentiellement de 0,04 à 0,18 moles de molécule de formule Chem. I ou un sel de celle-ci pour 1 mole d’unité de répétition du polysaccharide.
Typiquement, plus la masse moléculaire moyenne en poids Mw du polysaccharide sera élevée, plus le taux de fonctionnalisation de la molécule de formule Chem. I sera faible en vue d’obtenir un hydrogel ayant des propriétés mécaniques équivalentes, en particulier des propriétés viscoélastiques analogues (notamment module élastique G’, contrainte au croisement des G’ et G’’ et/ou angle de phase δ). En d’autres termes, plus la masse moléculaire moyenne en poids Mw du polysaccharide sera élevée, plus la quantité molaire en molécule de formule Chem. I introduit à l’étape c) sera faible.
La fonctionnalisation du polysaccharide est typiquement réalisée dans un milieu réactionnel aqueux.
Dans certains modes de réalisation, notamment lorsque T est un époxyde, la fonctionnalisation est réalisée à un pH supérieur ou égal à 9, ou supérieur ou égal à 10, plus avantageusement supérieur ou égal à 12, et notamment à un pH inférieur à 14, par exemple inférieur ou à égal à 13,5. Pour cela, le milieu réactionnel comprend de préférence une base de Bronsted, plus préférentiellement un hydroxyde, encore plus préférentiellement l’hydroxyde de sodium ou de potassium. Avantageusement, le milieu réactionnel comprend de l’hydroxyde de sodium ou de potassium à une concentration comprise entre 0,10M et 0,30M.
Dans certains modes de réalisation, notamment lorsque T est un groupement amino, la fonctionnalisation est réalisée à un pH inférieur à 7, plus avantageusement supérieur ou égal à 4,5 et inférieur à 7 ou inférieur ou égal à 6,5. Pour cela, le milieu réactionnel comprend de préférence un acide de Bronsted, plus préférentiellement de l’acide chlorhydrique, de l’acide sulfurique, ou de l’acide acétique.
La concentration massique en polysaccharide du milieu réactionnel de fonctionnalisation est comprise avantageusement entre 50 et 300 mg/g de milieu de fonctionnalisation, de préférence entre 100 et 200 mg/g.
Dans certains modes de réalisation, la fonctionnalisation du polysaccharide est réalisée à une température comprise entre 4°C et 60°C, plus préférentiellement entre 10°C et 50°C. Dans ces modes de réalisation, la durée de la réaction de fonctionnalisation peut varier de 1 heure à 2 semaines, plus particulièrement de 3 heures à 1 semaine, encore plus particulièrement de 3 heures à 96 heures, par exemple de 3 heures à 80 heures, notamment de 3 heures à 75 heures.
Dans certains modes de réalisation, en particulier lorsque la fonctionnalisation et la réticulation du polysaccharide sont concomitantes ou en partie concomitante, la fonctionnalisation du polysaccharide peut être, au moins en partie, réalisée à une pression P inférieure ou égale à la pression atmosphérique et à une température T supérieure à la température du point eutectique du milieu réactionnel telle que mesurée à la pression P et inférieure à la température du point de congélation du milieu réactionnel telle que mesurée à la pression P .