INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon la présente invention, l'agrafe est d'extension axiale et comporte au moins une bague surplombant un fût qui sont solidaires l'un en prolongement de l'autre en étant coaxiaux suivant un axe d'extension et/ou de révolution de l'agrafe, si après désigné axe de révolution. Le fût est configuré en organe de réception de la deuxième branche de l'embout suivant sa direction d'extension. La bague est configurée en organe de réception et de blocage de la première branche de l'embout. Cette réception et ce blocage sont réalisés suivant l’axe de révolution de l'agrafe.
L'agencement de l'agrafe permet à un monteur d'introduire à l'intérieur du fût, suivant l'axe de révolution de l'agrafe, la deuxième branche de l'embout orientée suivant sa direction d'extension. L'introduction axiale de la deuxième branche de l'embout à l'intérieur du fût par le monteur provoque le blocage sur la bague, par rapport à l’axe de révolution de l'agrafe, de la première branche de l'embout.
L'agrafe est ergonomique en étant d'un encombrement limité autour de son axe d'extension et/ou de révolution. Le geste effectué par le monteur pour non seulement installer mais aussi pour bloquer l'embout sur l'agrafe est monodirectionnel suivant l'axe de révolution de l'agrafe, ce qui est plus aisé dans un environnement encombré, qu’un mouvement en translation associé à un mouvement en rotation de l’embout ou de l’agrafe. L'installation et le blocage de l'embout sur l'organe à manœuvrer ou sur l'organe de manœuvre est obtenu à partir de l’unique geste monodirectionnel susmentionné.
L'ergonomie de l'agrafe facilite ainsi la tâche du monteur, ce qui est particulièrement utile dans le cas fréquent où l'accès visuel et/ou physique à l'agrafe est problématique sur un véhicule automobile dans un environnement encombré. Le blocage de l'embout sur l'agrafe suivant le geste monodirectionnel dispense le monteur d'avoir à effectuer un geste spécifique supplémentaire pour le montage de l'embout sur l'organe de manœuvre ou sur l'organe à manœuvrer, tel que via un dispositif à quart-de-tour.
Dans certains modèles d’aspirateur, l’utilisateur doit appuyer sur un bouton pour activer un élément de nettoyage de filtre, tel qu’une masselotte venant secouer, gratter ou déformer localement le filtre. Bien que ce dispositif évite de devoir retirer manuellement le filtre, il nécessite encore une activation manuelle du nettoyage. De plus, l’élément de nettoyage est souvent actionné électriquement, et consomme donc l’énergie de la batterie de l’aspirateur.
Dans d’autres modèles connus, il a été proposé d’actionner automatiquement l’élément de nettoyage, de manière pneumatique.
Toutefois, l’actionnement pneumatique est réalisé au cours de l’entraînement en rotation d’une turbine à l’intérieur de l’aspirateur, c’est-à-dire pendant l’aspiration du flux d’air, ce qui est peu avantageux pour plusieurs raisons.
Un inconvénient de l’activation d’un élément de nettoyage pendant l’aspiration est le risque de provoquer des à-coups ou vibrations indésirables au niveau du carter de l’aspirateur. Des vibrations régulières sont particulièrement désagréables pour l’utilisateur. Dans le cas d’un aspirateur portatif à poignée, l’utilisateur subit les vibrations et éventuels à-coups pendant qu’il porte l’aspirateur.
En outre, l’activation d’un élément de décolmatage pendant l’aspiration peut réduire les performances aérauliques, ce qui nuit alors à l’efficacité de l’aspirateur.
DESCRIPTION GENERALE DE L'INVENTION Au regard de ce qui précède, il existe un besoin pour un appareil aspirant comprenant un ou plusieurs dispositifs actionnables mobiles actionnés en-dehors des plages de fonctionnement de l’appareil aspirant, sans que l’utilisateur n’ait besoin de réaliser manuellement cet actionnement.
On recherche notamment des moyens d’actionnement du dispositif actionnable dès la fin du fonctionnement de l’appareil aspirant. De préférence, les moyens recherchés ne consomment pas davantage d’énergie électrique.
Il existe notamment un besoin pour un aspirateur implémentant une fonction de décolmatage automatique d’un filtre pendant des phases de non-fonctionnement, par exemple pour un filtre de type HEPA intégré à un dispositif de séparation cyclonique. De préférence, les moyens de décolmatage recherchés sont compatibles avec des filtres à poussière usuels.
Les moyens recherchés ne doivent préférentiellement pas réduire les performances aérauliques de l’aspirateur ou son confort d’utilisation. Ces moyens ne doivent pas non plus alourdir ou encombrer l’aspirateur de manière excessive, et ne doivent pas modifier significativement les dimensions extérieures de l’aspirateur.
Pour répondre à ces besoins, l’invention concerne, selon un premier aspect, un module de stockage d’énergie pour un appareil aspirant, le module comprenant un boîtier, une entrée d’air et une sortie d’air, le module comprenant en outre un rotor s’étendant le long d’un axe longitudinal, le rotor étant configuré pour être entraîné en rotation autour de l’axe longitudinal par rapport au boîtier par un flux d’air circulant entre l’entrée d’air et la sortie d’air, le module comprenant en outre des moyens de stockage et de restitution d’énergie configurés : • pour emmagasiner une énergie mécanique créée par une rotation du rotor entraîné par un flux d’air circulant entre l’entrée d’air et la sortie d’air, • et pour fournir à un dispositif actionnable l’énergie mécanique emmagasinée, uniquement en l’absence de flux d’air circulant entre l’entrée d’air et la sortie d’air.
Ainsi, dans le module de stockage d’énergie proposé, l’énergie générée au niveau du rotor se libère au niveau du dispositif actionnable seulement en-dehors des plages de fonctionnement de l’appareil. Même dans le cas où des vibrations ou des à-coups sont générés par le dispositif actionnable, on produit peu de nuisance pour l’utilisateur car l’aspirateur subit ces vibrations quand l’utilisateur a fini de se servir de l’aspirateur. Cela est particulièrement avantageux pour un appareil portatif, car si des vibrations survenaient en cours d’utilisation, l’utilisateur subirait ces vibrations alors qu’il porte l’appareil.
De plus, l’utilisateur n’a pas nécessairement besoin de déclencher manuellement la restitution de l’énergie au niveau du dispositif actionnable. Par exemple, un ressort spiral intégré aux moyens de stockage et de restitution d’énergie peut se détendre spontanément lorsque le flux d’air arrête de circuler entre l’entrée d’air et la sortie d’air.
Un avantage additionnel est que l’utilisation de l’énergie générée par le flux d’air au niveau du rotor permet, de préférence, de ne pas utiliser de l’énergie électrique pour l’actionnement du dispositif actionnable. Ainsi, on peut économiser de l’énergie électrique (notamment au niveau d’une batterie de l’appareil aspirant) et on ne complexifie pas la logique de commande au sein de l’appareil aspirant.
Des caractéristiques optionnelles et non limitatives du module de stockage et de restitution d’énergie sont les suivantes, prises seules ou en l’une quelconque des combinaisons techniquement possibles :
- les moyens de stockage et de restitution d’énergie comprennent un ressort spiral.
Le drapage superpose des plis de fibres structurels 7a avec des plis de fibres sacrificiels 7b qui seront partiellement éliminés lors de l’étape d’usinage du cœur monobloc 2. Les plis de fibres structurels 7a sont responsables de la tenue de la structure. Les plis sacrificiels drapés 7b permettent de faciliter l’assemblage du cœur monobloc 2 par l’utilisation d’éléments à géométrie simple, puis une partie de ces plis sacrificiels 7b est éliminé par usinage afin d’obtenir les dimensions finales du cœur monobloc 2. Ainsi, ces plis sacrificiels 7b sont localisés en bordure 3b du panneau 3 et aux extrémités 4j des raidisseurs 4. Dans ce mode de réalisation, les plis structurels 7a sont en fibres de carbone pour la tenue mécanique et les plis sacrificiels 7b sont en fibres de verre pour faciliter leur usinage.
La présente le cœur monobloc 2 après usinage, celui-ci étant réalisé au niveau des plis de fibre sacrificiels 7b. Cet usinage comporte des étapes de détourage du panneau 3 sur sa bordure 3b et de découpe de l’extrémité 4j des raidisseurs 4 à des dimensions prédéterminées. Ainsi le contour du panneau 3 est avantageusement arrondi et ses dimensions sont ajustées à l’ouverture que ce panneau 3 de porte 1 vient compléter. De plus, les raidisseurs 4 sont découpés au niveau de leur âme 4a et de leur talon 4b afin de répondre aux contraintes dimensionnelles relative à l’installation de ladite porte 1.
La illustre les éléments structuraux supplémentaires qui ont été fabriqués afin d’être fixés sur le cœur monobloc 2. Ces éléments structuraux supplémentaires sont destinés à consolider la structure raidie du cœur monobloc 2 de sorte à pouvoir supporter l’ajout de pièces d’installation : ces éléments structuraux supplémentaires sont choisis parmi des cadres 5a de bordure installés sur le panneau perpendiculairement aux raidisseurs 4, des butées 5c, des tôles de fermeture 5d, des supports d’éléments systèmes, des joints 5b et/ou des attaches de porte (non représentées). En particulier, les cadres 5a de bordure peuvent être fabriqués en matériau composite et drapés en fibres, la cuisson des cadres 5a de bordure et du cœur monobloc 2 étant avantageusement effectuée simultanément.
Ces éléments structuraux supplémentaires sont assemblés selon des méthodes traditionnelles utilisant des fixations de type rivets ou des ensembles vis/écrous, ou de la colle époxy ou équivalent. La porte ainsi obtenue est donc une porte hybride dont des éléments structuraux, composite ou métalliques, sont assemblés sur un cœur monobloc en composite.
Cette approche permet d’automatiser le drapage et donc l’orientation des fibres des parties composites de la porte, une telle automatisation aboutissant à une amélioration de la précision et de la vitesse de fabrication de ces parties composites. Le cœur monobloc obtenu réduit également le nombre de fixations mécaniques pouvant nuire aux propriétés mécaniques du matériau : en effet chaque trou de perçage crée une zone de sur-contraintes locales à partir de laquelle la structure de la porte est susceptible de se fissurer.
Ces fixations mécaniques restent par ailleurs particulièrement avantageuses concernant l’adaptabilité de la structure au regard des moyens développés en équipements, recherches et coûts lors d’éventuelles modifications ou évolutions de la structure. Une structure hybride avec un cœur monobloc objet de la présente invention combine donc les avantages d’une structure monobloc et les bénéfices d’un usage limité de fixations mécaniques.
L’invention n’est pas limitée aux exemples de réalisation et de mise en œuvre décrits et représentés. Ainsi le drapage du panneau et des raidisseurs peut être réalisé manuellement.
De plus d’autres matériaux que composites peuvent être utilisés pour la réalisation des éléments structuraux supplémentaires, notamment du plastique ou du métal tel que des alliages d’aluminium, d’acier, de nickel ou de titane : ces éléments sont alors réalisés selon des moyens traditionnels d’usinage et de mise en forme.
Également d’autres types de fibres peuvent être utilisées pour le drapage : en particulier des fibres de carbone pour l’ensemble des plis structurels et sacrificiels, ou tout autre fibre offrant des caractéristiques mécaniques appropriées avec l’utilisation de la structure monobloc hybride obtenue.
Pièce de révolution en matériau composite à capacité de rétention améliorée La présente invention se rapporte au domaine général de la fabrication de pièces de révolution exposées aux impacts et plus particulièrement, mais non exclusivement, les carters de soufflante de turbine à gaz pour moteurs aéronautiques.
Dans un moteur aéronautique à turbine à gaz, le carter de soufflante remplit plusieurs fonctions. Il définit la veine d'entrée d'air dans le moteur, supporte un matériau abradable en regard des sommets d'aubes de la soufflante, supporte une structure éventuelle d'absorption d'ondes sonores pour le traitement acoustique en entrée du moteur et incorpore ou supporte un bouclier de rétention. Le bouclier de rétention constitue un piège à débris retenant les débris, tels que des objets ingérés ou des fragments d'aubes endommagées, projetés par centrifugation, afin d'éviter qu'ils traversent le carter et atteignent d'autres parties de l'aéronef.
Précédemment réalisés en matériau métallique, les carters, comme le carter de soufflante, sont maintenant réalisés en matériau composite, c’est-à-dire à partir d’une préforme fibreuse densifiée par une matrice organique, ce qui permet de réaliser des pièces ayant une masse globale moins élevée que ces mêmes pièces lorsqu'elles sont réalisées en matériau métallique tout en présentant une résistance mécanique au moins équivalente sinon supérieure.
La fabrication d’un carter de soufflante en matériau composite à matrice organique est notamment décrite dans le document US 8 322 971. Dans le carter divulgué dans le document US 8 322 971, le bouclier de rétention est constitué par une portion de surépaisseur obtenue au niveau du renfort fibreux du carter qui présente une épaisseur évolutive. Le renfort fibreux est obtenu par enroulement d’une texture fibreuse tissée 3D qui présente une portion de surépaisseur apte à former un bouclier de rétention.
Cependant, afin d’être en mesure de contenir des débris projetés avec une très grande énergie comme dans le cas de la perte d’une aube, la portion de surépaisseur doit toujours présenter une dimension importante dans la direction radiale, ce qui augmente significativement la masse globale de la pièce en matériau composite.
Il est donc souhaitable de pouvoir disposer d’une solution pour disposer d’une pièce de révolution en matériau composite présentant une masse globale inférieure à celle des carters en matériau composite de l’art antérieur tout en ayant une capacité de rétention au moins équivalente sinon supérieure.
A cet effet, selon l'invention, il est proposé un procédé de fabrication d'une pièce de révolution en matériau composite comprenant : - la réalisation d’une préforme fibreuse sur un mandrin ayant un profil correspondant à celui de la pièce à fabriquer, et - la densification de la préforme fibreuse par une matrice, caractérisé en ce que la réalisation de la préforme fibreuse comprend la formation d’une ébauche fibreuse sous forme de bande comprenant au moins une couche de fibres continues et au moins une couche de fibres discontinues, l’ébauche fibreuse étant mise en forme sur le mandrin, ladite au moins une couche de fibres continues de l’ébauche fibreuse s’étendant au moins sur un tour complet autour du mandrin.
L’invention a aussi pour objet un élément comprenant des algues, apte à être cuisiné, obtenu à partir d’une composition alimentaire gélifiée, ladite composition comprenant des algues en morceaux, de préférence dont la plus grande dimension est inférieure ou égale à environ 0,5 cm, dispersées au sein d’une matrice gélifiée comprenant de l’alginate de calcium et un liquide aqueux.
En particulier, ledit élément comprenant des algues, apte à être cuisiné, est obtenu à partir d’une composition gélifiée comprenant au moins 20 parts en poids d’algues pour 100 parts en poids de ladite composition gélifiée, en particulier entre 20 et 50 parts en poids d’algues pour 100 parts en poids de ladite composition gélifiée.
En particulier, ledit élément comprenant des algues, apte à être cuisiné, est obtenu à partir d’une composition gélifiée préparée selon le procédé de préparation décrit précédemment.
Description détaillée de l’invention : D’autres particularités et avantages de l’invention ressortiront à la lecture de la description faite ci-après de modes de réalisation particuliers de l’invention, donnés à titre indicatif mais non limitatif.
Tous les composants qui vont être cités dans les exemples qui suivent sont de qualité alimentaire, l’eau étant de l’eau potable.
Exemple 1 : Préparation d’une composition alimentaire, destinée à être cuisinée, à base d’algues selon l’invention, par gélification interne en milieu acide. La gélification interne en milieu acide selon l’invention consiste à mélanger un sel d’alginate soluble dans l’eau, avec un composé source d’ions calcium insoluble dans l’eau à pH supérieur ou égale à 7, mais soluble à pH acide, puis déclencher la gélification par abaissement du pH avec un acide alimentaire libérant progressivement son acidité. On prépare une composition alimentaire, destinée à être cuisinée, à base d’algues en utilisant l’alginate de sodium, connu comme additif alimentaire, qui est soluble dans l’eau. Il est extrait d'algues brunes, constituée d'unités glucidiques formant une chaîne polymère. Comme composé source d’ions calcium, on utilise le carbonate de calcium, sel insoluble en milieu aqueux à pH neutre ou supérieur, mais hydrosoluble en milieu acide. Afin de déclencher la libération d’ions calcium depuis le carbonate de calcium, on utilise comme acidifiant progressif la glucono-delta-lactone (GDL). Après dissolution en milieu aqueux, la GDL s'hydrolyse lentement en acide gluconique. Le milieu devenant acide, le carbonate de calcium se solubilise et libère des ions calcium (Ca 2+ ) qui vont être disponibles pour s’associer à l’alginate pour former de l’alginate de calcium, macromolécule de formule (C 6 H 7 Ca 1/2 O 6 ) n , et conduire ainsi à la gélification de la composition algale.
La composition est préparée suivant le procédé par gélification interne en milieu acide, de la manière suivante: Etape A) : - Préparer 290 g d’eau potable, - Préparer un mélange aqueux d’alginate de sodium et de carbonate de calcium comme suit : Disperser 2,30 g de carbonate de calcium sous agitation pendant 1 minute dans l’eau, puis y disperser 6 g d’alginate de sodium sous agitation, en chauffant à 40°C ,jusqu’à dissolution de l’alginate, puis, - Mélanger 97 g d’algues « Saccharina latissima » prébroyées et préblanchies, au mélange aqueux alginate de sodium/carbonate de calcium, à froid, sous agitation vigoureuse, puis Etape B) : - Dissoudre 4 g de GDL sous agitation pendant 0,5 minute dans ce mélange aqueux comprenant les algues, puis immédiatement - Couler le mélange liquide obtenu dans un moule et laisser reposer à 4°C pour favoriser la prise en gel (30 minutes minimum). Les parts des composants mis en mélange exprimées en poids pour 100 parts de la composition totale sont les suivantes : - 1,5 parts d’alginate de sodium, - 0,576 parts de carbonate de calcium, - 24,29 parts d’algues, - 1 part de GDL, - 72,634 parts d’eau. Par la suite, on découpe la composition gélifiée obtenue en dés à cuisiner. On obtient ainsi des dés avec des algues au sein d’une matrice solidifiée. Les dés peuvent être ensuite conditionnés dans un emballage pour être stérilisés ou surgelés, puis commercialisés. Ces produits peuvent être cuisinés par des méthodes culinaires usuelles.
Exemple 2 : Préparation d’une composition alimentaire, destinée à être cuisinée, à base d’algues selon l’invention, par gélification interne en milieu acide. On utilise les mêmes composants et système de gélification par voie acide que ceux décrits à l’exemple 1, mais comme composé source d’ions calcium, on utilise du lithothamne qui comprend du carbonate de calcium. On utilise ainsi un lithothamne comprenant 80% en poids de carbonate de calcium, soit environ 32% de calcium, insoluble en milieu aqueux à pH neutre ou plus (pH ≥ 7), mais soluble en milieu acide, apte à fournir des ions calcium en milieu acide. Le lithothamne est un extrait d'algues rouges produisant des concrétions calcaires. Le lithothamne est couramment utilisé dans l’alimentation humaine pour ses apports en calcium. Afin de déclencher la libération d’ions calcium depuis le carbonate de calcium que comprend principalement le lithothamne, on utilise aussi comme acidifiant alimentaire progressif la glucono-delta-lactone (GDL).
La composition est préparée de la manière suivante, les parts des composants étant exprimées en poids pour 100 parts de la composition totale : Etape A) : - Préparer un mélange de 1,5 parts d’alginate de sodium et de 0,7 part de lithothamne (soit 0,56 part de carbonate de calcium) en dispersant à sec le lithothamne avec l’alginate, pour obtenir ensuite une meilleure solubilisation de l’alginate de sodium dans l’eau. - Prendre 66,80 parts d’eau potable et y disperser ledit mélange alginate de sodium /lithothamne, sous agitation intense avec un vortex ,jusqu’à dissolution de l’alginate de sodium, soit pendant environ 30 minutes. - Ajouter 30 parts d’algues en morceaux ayant une plus grande dimension d’environ 0,5 cm, préalablement blanchies, audit mélange aqueux, et mélanger vigoureusement les composants. Etape B) : - Disperser 1 part de glucono-delta-lactone dans ledit mélange aqueux comprenant les algues, et mélanger les composants sous agitation intense avec un vortex pendant 1 minute, puis immédiatement couler la composition obtenue dans un moule. Il est possible de stocker le mélange coulé à 4°C pour favoriser la prise en gel (30 minutes minimum). Etape C) : Découper la composition moulée une fois gélifiée, en dés à cuisiner. On obtient ainsi des dés avec des algues au sein d’une matrice gélifiée comprenant de l’alginate de calcium et de l’eau.
Les dés peuvent être ensuite conditionnés dans un emballage pour être stérilisés ou surgelés, puis commercialisés. Ces produits peuvent être cuisinés par des méthodes culinaires usuelles.
illustre le suivi du pH de la composition en fonction du temps t, lorsqu’au mélange obtenu à l’étape A, on ajoute la GDL à l’étape B, soit à partir de l’instant où on ajoute la GLD (t=0) et pendant la phase de gélification.
Avant l’ajout, le pH est supérieur à 7, puis dès l’ajout de la GDL, le pH chute rapidement à 6,49 puis descend progressivement. Le gel commence à se former à 7 minutes de l’ajout du GDL avec un pH = 6,46. P1 : à pH=6,46, on observe le début de formation de gel, le gel est très mou, P2 : à pH=6,45, on observe que le gel devient mou souple, P3 : à pH=6,43, on observe que le gel devient ferme visqueux. On observe ainsi que la prise du gel commence vers un pH légèrement inférieur à 6,5 et évolue pour se stabiliser à un pH de 6,12 au bout de 2 heures. On estime alors que la composition est gélifiée et peut être conditionnée. Le pH final du produit est à 6,12, ce qui reste relativement élevé de manière surprenante, et ce qui est intéressant pour une composition destinée à l’alimentation.
Une évaluation de la texture du produit obtenu a été conduite par mesure de la dureté des dés obtenus (non cuisinés). Le mode de compression a été appliqué deux fois pour déterminer la dureté des gels avec une sonde cylindrique P/0.5R. Les vitesses de pré-test, de test et de post-test avec un déclencheur automatique de 5 g étaient respectivement de 1,0, 0,5 et 1,0 mm/s. Le degré de compression était de 30% et la vitesse d'acquisition des données était de 200 pps (pulse par seconde). Il a été possible de déterminer la force de rupture à travers le pic de la courbe obtenue. Les dés ont une force de rupture moyenne de 44,8 ±5 g. La dureté correspond à un aliment ayant une mâche correcte, telle que recherchée.
A l’exemple 1 comme à l’exemple 2, lors de la cuisson des dés obtenus, en les passant à la poêle dans de la matière grasse, le gel tenant les algues se rétracte avec évacuation de l’eau. Les produits se tiennent bien, avec du volume et de la texture, ce qui donne de la mâche lorsqu’on les mange. Une réaction de Maillard s’opère en surface des éléments pour un rendu croustillant.
Le produit cuisiné, va perdre, pour un rendu optimal, 40 à 60% de sa masse en eau, évacuée lors de la cuisson.
Les compositions ainsi préparées selon les exemples 1 ou 2 selon l’invention, conduisent à obtenir des algues dans une matrice texturante thermorésistante et utilisables sous plusieurs formes d’éléments à cuisiner (dés, tranches, allumettes, pavés, bâtonnets (en forme de frites), etc.).