INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il est important de noter que la mise en œuvre sélective de deux niveaux de contrainte est essentielle. Une unique contrainte trop forte introduirait un niveau de frottement qui irait en effet à l’encontre de la rotation du disque ouvreur et donc entrainerait un blocage de l’élément semeur. Une unique contrainte faible ne permettrait pas de gérer de forts déplacements, dus par exemple à des pierres.
La distinction de ces deux contraintes, ou forces de pression, de niveaux différents est permise grâce à la mise en place de moyens de mise en pression adaptés et configurés pour, respectivement :
assurer le suivi du disque ouvreur pour les faibles déplacements du disque ouvreur (par exemple voile naturel du disque). Une faible force de pression de la rasette (plus précisément la lame de formation de celle-ci) sur le disque ouvreur est exercée, ce qui permet de garder une excellente motricité, et ; assurer le suivi du disque ouvreur dans le cas de plus fortes déformations du disque, par exemple lorsqu’il est plus sollicité dans le cas d’effort plus importants (exemple du semis direct dans des sols non travaillés). Une plus forte force de pression de la rasette sur le disque semeur est alors exercée.
On entend ici par force « de pression » une force appliquée par les moyens de mise en pression.
Pour cela, ces moyens de mise en pression comprennent notamment au moins deux éléments distincts de mise en pression qui vont donc exercer, selon l'amplitude du décalage du disque, des forces de pression différentes sur la rasette pour ramener la lame de formation du sillon en contact avec le disque ouvreur. Ainsi, lorsque le disque ouvreur se déplace transversalement dans une plage de déplacement allant d’une position nominale à une position de décalage intermédiaire déterminée de la lame de formation par rapport au disque, un premier élément de mise en pression applique une première force de pression pour ramener la lame de formation vers le disque ouvreur. Lorsque le disque ouvreur se déplace au-delà de la position de décalage intermédiaire déterminée, un deuxième élément de mise en pression est mis en œuvre (seul ou en combinaison avec le premier selon les modes de réalisation) pour l’application d’une deuxième force de pression supérieure à la première force de pression.
Selon une caractéristique de l’invention, au moins un desdits éléments de mise en pression est placé au niveau d’une partie supérieure de la rasette.
Le montage en partie haute de la rasette d’au moins un des éléments de mise en pression permet à celui-ci de se trouver dans une zone moins exposée aux débris végétaux et à la terre. En outre, l’élément de mise en pression est monté à une distance d’au moins 10 cm, de préférence entre 15 cm à 19 cm de l’axe de pivotement de la rasette afin d’obtenir un débattement angulaire suffisant pour une utilisation optimale de cet élément de mise en pression. Par ailleurs, cela permet l’application par l’un des éléments de mise en pression d’une première force de pression quasi constante de la lame de formation du sillon de la rasette sur le disque ouvreur dans la position nominale de contact.
Selon une autre caractéristique de l’invention, la position de décalage intermédiaire est réglable, par exemple en fonction d’un type de sol.
Il est ainsi possible de régler le seuil de décalage, aussi appelé seuil d’écartement, à partir duquel le second élément entre en action, en fonction des types de sols.
En alternative, la came rotative 40 pourrait présenter une première rampe de guidage 401 s’étendant sur une plage angulaire plus réduite, et/ou une pluralité de rampes de guidage.
La came rotative 40 est positionnée axialement sous le capot 16, en contact avec le capot 16 par la portion supérieure de came 400. Le filtre 23 étant positionné au-dessus du capot 16, la came rotative 40 est ainsi placée à l’extérieur du filtre 23.
La came rotative 40 présente une ouverture centrale traversante, par laquelle la came rotative 40 est montée de manière amovible sur une partie inférieure de la bague de support ressort 152. On rappelle que, pendant la phase de détente du ressort spiral 15, la bague de support ressort 152 est solidaire du brin radialement interne 151 dans sa rotation autour de l’axe longitudinal A.
La came rotative 40 est mobile en rotation autour d’un axe de rotation de came, ce dernier axe étant de préférence parallèle à l’axe longitudinal A. De manière avantageuse, l’axe de rotation de came est confondu avec l’axe longitudinal A. La came rotative 40 est de préférence connectée à la partie inférieure de la bague de support ressort 152 par un roulement de came 404 à sens unique. Les éléments roulants du roulement de came 404 transmettent alors à la came rotative 40 la rotation du brin radialement interne 151 lorsque le ressort spiral 15 se détend, mais pas lorsque le ressort spiral 15 se tend. Le roulement de came 404 est par exemple une cage à aiguilles.
Le ressort spiral 15 est ainsi prévu pour entraîner la came rotative 40 en rotation uniquement en l’absence de flux d’air circulant entre l’entrée d’air 17 et la sortie d’air 18, notamment dans la phase de détente du ressort spiral 15. Lors de cette détente, le ressort spiral 15 peut forcer la came rotative 40 à réaliser au moins une rotation, et de préférence plusieurs rotations complètes d’affilée, autour de l’axe de rotation de came.
Masse mobile en translation
La masse mobile 41 est représentée de manière isolée sur la annexée. La masse mobile 41 présente une portion supérieure tronconique 410 creuse, ouverte sur le dessus.
La came rotative 40 est conformée pour s’emboîter à l’intérieur de la masse mobile 41 via l’ouverture de la portion supérieure tronconique 410, à l’intérieur du bord tronconique 412 de la portion supérieure tronconique 410.
La masse mobile 41 présente en son centre une ouverture traversante 413 à travers laquelle un support de masse 43, s’étendant le long de l’axe longitudinal A, peut s’insérer.
Lorsque la masse mobile 41 est montée dans le dispositif de filtration des déchets 3, comme illustré sur la , la masse mobile 41 est positionnée axialement au-dessus de la paroi de fond 21 et en-dessous de l’extrémité basse 24a du filtre 23. Dans le présent exemple, la masse mobile 41 est positionnée entre la came rotative 40 et les moyens de rappel 42.
La masse mobile 41 est montée autour du support de masse 43, et est mobile en translation le long de l’axe longitudinal A par rapport au support de masse 43. Un élément de positionnement 414 peut être placé radialement entre la masse mobile 41 et le support de masse 43.
La masse mobile 41 est déplaçable entre une position basse ( ), dans laquelle l’extérieur du bord tronconique 412 est rapproché de la paroi de fond 21 du boîtier 21, 22, et une position haute ( ) dans laquelle la portion supérieure tronconique 410 est éloignée de la paroi de fond 21 et en contact avec le capot 16.
De préférence, la masse mobile 41 comprend (par exemple sur l’extérieur de son bord tronconique 412) un ergot de retenue 44. L’ergot de retenue 44 présente une forme complémentaire à une rainure interne de la paroi perforée 22 du boîtier du dispositif de filtration. De cette manière, dans la position basse de la masse mobile 41, l’ergot de retenue 44 est en position rentrée dans la rainure interne de la paroi perforée 22 et exerce une résistance qui tend à empêcher une rotation de la masse mobile 41.
Dans la position haute de la masse mobile 41, la came rotative 40 est positionnée radialement à l’intérieur du bord tronconique 412.
La came rotative 40 et la masse mobile 41 présentent des formes générales complémentaires. La came rotative 40 est configurée pour contraindre la masse mobile 41 dans un sens d’éloignement par rapport à l’extrémité basse 24a du filtre 23, en tournant le long de l’axe de rotation de came (c’est-à-dire ici le long de l’axe longitudinal A), et pour libérer la masse mobile 41 une fois que la came rotative 40 atteint une certaine position angulaire.
Pour ce faire, la portion supérieure tronconique 410 de la masse mobile 41 comprend une deuxième rampe de guidage 411 à l’intérieur du bord tronconique 412, ladite deuxième rampe de guidage 411 étant complémentaire de la première rampe de guidage 401 de la came rotative 40.
- la illustre une étape de retrait du film protecteur après la gravure,
- la illustre un mode de réalisation dans lequel chaque pavé recouvre en partie deux zones d’intérêt adjacentes, et la illustre un exemple de répartition des puces formées à partir desdits pavés,
- la illustre un mode de réalisation dans lequel chaque pavé recouvre en partie plusieurs zones d’intérêt alignées, et la illustre un exemple de répartition des puces formées à partir desdits pavés,
- la illustre un mode de réalisation dans lequel chaque pavé recouvre en partie quatre zones d’intérêt agencées en carré, et la illustre un exemple de répartition des puces formées à partir desdits pavés.
Pour des raisons de lisibilité, les dessins ne sont pas nécessairement réalisés à l’échelle. Par ailleurs, le nombre et la forme des zones d’intérêt, des pavés et des puces schématisés sur les dessins n’est donné qu’à titre d’illustration.
DESCRIPTION DETAILLEE DE MODES DE REALISATION L’invention propose de former une structure comprenant au moins deux puces sur un substrat receveur, dans laquelle on évite les inhomogénéités de polissage même dans le cas où les puces sont espacées d’une distance relativement grande, et/ou réparties de manière peu dense sur le substrat receveur, en utilisant un substrat dit pseudo-donneur comprenant des pavés destinés à former chacun au moins deux puces, lesdites puces étant réparties sur au moins deux zones d’intérêt distinctes du substrat receveur. Le substrat pseudo-donneur est collé sur le substrat receveur par l’intermédiaire des pavés, de sorte à transférer une portion des pavés sur le substrat receveur. Puis, un enlèvement de matière sur chaque pavé, notamment entre les puces, permet de former chaque puce.
Par peu dense, on entend dans le présent texte que le taux de couverture des puces sur le substrat receveur, qui correspond au ratio entre la surface totale des puces et la surface totale du substrat receveur, est typiquement inférieur à 50%, voire inférieur à 30%, et/ou que la distance entre deux puces adjacentes est supérieure ou égale à 3 mm, voire supérieure ou égale à 5 mm.
Par zone d’intérêt, on entend dans le présent texte une zone du substrat receveur destinée à former ultérieurement un circuit électronique distinct du circuit électronique formé dans une zone adjacente. En particulier, dans une étape ultérieure de fabrication desdits circuits électroniques, le substrat receveur peut être découpé pour former des puces individuelles.
Les zones d’intérêt ne sont pas nécessairement visibles sur le substrat receveur ; elles peuvent en particulier être définies sur un plan indiquant l’emplacement de chaque composant sur le substrat receveur à chaque étape du procédé de fabrication. L’emplacement des zones d’intérêt sur le substrat receveur est mis en relation avec ledit plan grâce à un référentiel du substrat receveur, c’est-à-dire un système de coordonnées attaché au substrat receveur, et qui permet de définir la position de chaque point de la surface du substrat receveur. Par exemple, ledit référentiel peut comprendre un point d’origine repérable sur un bord du substrat receveur, tel qu’une encoche classiquement utilisée dans l’industrie des semi-conducteurs, et deux axes orthogonaux s’étendant dans le plan du substrat, l’un des axes s’étendant diamétralement à partir de l’encoche et l’autre axe coupant le premier axe au centre du substrat.
La illustre un exemple de répartition des zones d’intérêt sur un substrat receveur. Le substrat receveur 3 présente une pluralité de zones d’intérêt Z1, Z2, Zn (n étant un nombre entier compris entre 1 et le nombre total de zones d’intérêt) délimitées par des pointillés. Ces zones ne sont pas nécessairement matérialisées sur la surface du substrat receveur mais l’emplacement de chaque zone d’intérêt dans un référentiel du substrat receveur est connu.
Dans l’exemple illustré sur la , les zones d’intérêt présentent toutes une forme rectangulaire identique et sont agencées sur le substrat receveur selon des lignes et des colonnes pour former un quadrillage. Cependant, dans d’autres modes de réalisation non illustrés, les zones d’intérêt peuvent présenter des dimensions et/ou des formes différentes.
Le procédé de transfert implique au moins un polissage mécano-chimique des pavés. Un tel polissage peut être effectué après la mise en place des pavés sur le substrat support pour former le substrat pseudo-donneur, avant collage au substrat receveur, sur les portions de pavés transférées sur le substrat receveur, voire à la fois sur les pavés du substrat pseudo-donneur et sur les portions de pavés transférées sur le substrat receveur.
Le fait que les pavés soient dimensionnés pour former au moins deux puces permet d’augmenter le taux de couverture des pavés et/ou de diminuer la distance entre pavés sur le substrat pseudo-donneur par rapport respectivement au taux de couverture des puces sur le substrat receveur, et la distanciation entre puces.
Ainsi, le taux de couverture des pavés sur le substrat pseudo-donneur, c’est-à-dire le ratio entre la surface totale des pavés et la surface totale du substrat support, est avantageusement supérieur à 50%, de préférence supérieur à 75%. Le substrat receveur peut présenter un diamètre sensiblement identique à celui du substrat support. Dans ce cas, ce taux de couverture sera également celui des portions de pavés transférées sur le substrat receveur.
De manière avantageuse, la distance entre deux pavés adjacents est inférieure ou égale à 3 mm, de préférence inférieure ou égale à 1 mm.
Par ailleurs, les substrat pseudo-donneur et receveur peuvent avoir la forme d’un disque assez fin ayant typiquement quelques centaines de µm d’épaisseur (appelé communément « tranche » dans le domaine de la microélectronique) ou une forme rectangulaire ou n’importe quelle forme géométrique.
Selon une première caractéristique du premier aspect de l’invention, le module de corps central comporte au moins une voie auxiliaire s’étendant depuis la paroi périphérique du module de corps central vers l’extérieur du dispositif d’analyse, la voie auxiliaire étant adaptée à être connectée à un élément auxiliaire choisi parmi la liste suivante : une source d’alimentation en nutriments, une source d’alimentation en polluants, une source d’alimentation en air, une source d’alimentation en dioxygène, un instrument de mesure, ou une association de ces éléments. La voie auxiliaire contribue à opérer des mesures régulières de suivi expérimental tout en permettant d’ajuster les paramètres expérimentaux. Par exemple, il est possible de faire varier les apports en nutriment, en polluant, en oxygène etc.
Selon une deuxième caractéristique du premier aspect de l’invention, le module de corps central comprend un support fixe ou amovible configuré pour supporter un polluant à l’état cohésif et/ou un organisme vivant.
Selon une troisième caractéristique du premier aspect de l’invention, la section de connexion d’un premier embout est complémentaire de la portion de connexion de la première extrémité du module de corps central, la section de connexion coopérant avec la portion de connexion par emboitement. Cette caractéristique simplifie le caractère amovible de l’embout. Il est ainsi possible de réduire les manipulations pour déposer ou récupérer des polluants et/ou un organisme vivant dans le corps central.
En particulier, chaque portion de connexion du module de corps central peut comporter un organe mâle ou femelle, chaque section de connexion d’un embout comporte un organe mâle ou femelle, chaque organe mâle étant complémentaire d’un organe femelle.
Selon une quatrième caractéristique du premier aspect de l’invention, les moyens d’étanchéité comprennent un organe d’étanchéité et une gorge, l’organe d’étanchéité coopérant par compression avec la gorge, la gorge étant disposée à une jonction entre la première extrémité du module de corps central et la section de connexion du premier embout et/ou entre la seconde extrémité du module de corps central et la section de connexion du second embout et/ou entre l’extrémité du module de corps central et l’extrémité du module adjacent de corps central. De préférence, les moyens d’étanchéité comportent une couronne de compression configurée pour comprimer l’organe d’étanchéité dans la gorge, la couronne de compression est montée dans la gorge. Selon cette configuration, la couronne de compression coopérant : avec un filetage ménagé sur une paroi externe de la portion de connexion, ou avec un filetage ménagé sur une paroi externe de la section de connexion de l’embout.
Selon une cinquième caractéristique du premier aspect de l’invention, le dispositif d’analyse comprend au moins un filtre disposé au niveau du moyen de réception.
Selon une sixième caractéristique du premier aspect de l’invention, le moyen de réception comprend au moins un épaulement interne permettant de positionner et maintenir le filtre au niveau d’une extrémité du module de corps central. Selon cette caractéristique, l’épaulement interne est disposé entre le module de corps central et la portion de connexion de la première extrémité. Alternativement, l’épaulement interne est disposé entre la section de connexion et l’ouverture d’un embout.
Selon une septième caractéristique du premier aspect de l’invention, le dispositif d’analyse comprend une extrémité fermée, une extrémité ouverte. Il est ainsi possible d’utiliser le dispositif d’analyse en milieu fermé reproduisant un milieu aquatique fermé.
Selon une huitième caractéristique du premier aspect de l’invention, le dispositif d’analyse comprend deux extrémités ouvertes. Cette configuration permet de fournir une chambre d’analyse reproduisant un milieu aquatique ouvert dans lequel le flux de fluide circule en continu.
Selon une neuvième caractéristique du premier aspect de l’invention, le matériau inerte du corps central, des embouts et des voies auxiliaires est du verre borosilicaté. Avantageusement, le verre est un matériau inerte chimiquement et biologiquement qui permet de prévaloir de toutes perturbations des conditions expérimentales.
Selon une dixième caractéristique du premier aspect de l’invention, le filtre comporte des pores dont les dimensions sont inférieures aux dimensions de l’organisme vivant et/ou aux dimensions d’un polluant aquatique. La circulation du flux de fluide est ainsi maintenue au travers du dispositif d’analyse tout en évitant que le polluant aquatique et/ou l’organisme vivant ne soit libéré involontairement du corps central.
Selon une onzième caractéristique du premier aspect de l’invention, l’embout comprend une seconde ouverture annexe refermable.
Selon une douzième caractéristique du premier aspect de l’invention, le dispositif d’analyse comprend au moins deux modules de corps central montés en série par emboitement de leur extrémité complémentaire et comprend également un premier embout disposé à l’extrémité du premier module de corps central et un second embout disposé à l’extrémité du dernier module de corps central.
Un deuxième aspect de l’invention concerne une utilisation d’un dispositif d’analyse défini selon le premier aspect de l’invention, pour l’étude comportementale d’au moins un polluant aquatique et/ou d’au moins un organisme vivant en milieu aquatique ouvert.
Cette utilisation se caractérise en ce que les embouts du dispositif d’analyse comportent chacun au moins une ouverture définissant un dispositif d’analyse monté en circuit ouvert, l’embout et la première extrémité du module de corps central constituant une arrivée d’eau alors que l’embout et la seconde extrémité du module de corps central constitue une sortie de l’eau qui s’écoule au travers du corps central, chaque extrémité pouvant être équipée directement ou indirectement d’un filtre choisi en fonction des dimensions du polluant aquatique et/ou des dimensions de l’organisme vivant de façon à fournir un milieu aquatique ouvert au sein du dispositif d’analyse, le polluant aquatique et/ou l’organisme vivant ne pouvant s’échapper du dispositif d’analyse.
Par ailleurs un troisième aspect de l’invention a trait à une utilisation d’un dispositif d’analyse défini selon le premier aspect de l’invention, pour l’étude comportementale d’au moins un polluant aquatique et/ou d’au moins un organisme vivant en milieu aquatique fermé.
De préférence, la membrane polymérique fluorée mise en œuvre dans le procédé de l’invention présente une épaisseur uniforme.
En particulier, elle peut présenter une épaisseur comprise entre 10 µm et 300 µm, notamment entre 50 µm et 150 µm.
De préférence, la membrane polymérique présente des dimensions, en largeur et en longueur, ajustées au regard des dimensions de la surface de lithium métallique solide à traiter.
En particulier, les dimensions de la membrane polymérique sont au moins égales à celles de la surface de lithium métallique solide à traiter, afin qu’à la mise en contact de ladite membrane avec la surface de lithium métallique, toute la surface de lithium métal solide à traiter soit recouverte par ladite membrane.
FLUORATION DU Li METAL Comme indiqué précédemment, le procédé de fluoration selon l’invention repose sur une étape de mise en contact de la surface de lithium métallique solide avec ladite membrane polymérique fluorée, en particulier telle que définie précédemment.
Plus particulièrement, le procédé de fluoration peut être opéré via au moins les étapes suivantes : (1) disposer d’un substrat présentant, au niveau d’au moins l’une de ses faces, une couche de Li métal solide ; (2) mettre en contact la surface de Li métal solide avec une membrane polymérique formée à partir d’au moins un polymère porteur de groupements pendants possédant au moins un cycle aromatique porteur de liaisons C-F labiles, pendant une durée suffisante à la formation sur ladite surface de LiF ; et (3) ultérieurement à l’étape (2), éliminer la membrane polymérique résiduelle de la surface traitée.
Le procédé de l’invention peut avantageusement être mis en œuvre directement au niveau d’une électrode de lithium métallique, en particulier destinée à être utilisée en tant qu’anode dans une batterie au lithium-métal. Autrement dit, le substrat en étape (1) peut être une électrode de lithium métallique, éventuellement accolée à un collecteur de courant, en particulier en cuivre.
Une telle électrode de lithium métallique peut être formée (constituée) de lithium métal ou d’un alliage à base de lithium métallique, en particulier choisi parmi les alliages, notamment binaires ou ternaires, comprenant au moins 90% atomique de lithium, associé par exemple avec du zinc (Zn), de l’aluminium (Al), du magnésium (Mg), du calcium (Ca), du baryum (Ba), de l’indium (In), etc. ou un de leurs mélanges.
Il est entendu que le traitement de fluoration selon l’invention est opéré au moins au niveau de la face de ladite électrode de lithium métallique destinée à être mise au contact, au sein de la batterie au lithium-métal, avec l’électrolyte.
Selon un mode de réalisation particulier, l’électrode de lithium métallique mise en œuvre en étape (1) du procédé de l’invention peut être accolée à un collecteur de courant, en particulier en cuivre.
Dans ce cas, le traitement de fluoration selon l’invention est opéré au niveau de la face de l’électrode de lithium métallique opposée au collecteur de courant.
La surface de lithium métal solide destinée à être mise au contact avec ladite membrane polymérique peut être éventuellement soumise à une ou plusieurs étapes de pré-traitement préalables. Un traitement préalable de la surface de lithium n’est cependant pas nécessaire, le procédé de l’invention permettant une fluoration de la surface de Li métal, quel que soit l’état de surface du lithium.
Comme indiqué précédemment, la formation de LiF à la surface du Li métal solide est générée par mise en contact avec ladite membrane polymérique fluorée selon l’invention.