INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de réalisation préférentiel, la machine agricole comporte une troisième descente de semoir configurée pour déposer un troisième composé sur le sol. Dans ce mode de réalisation, on peut avantageusement déposer trois composés à trois profondeurs différentes, par exemple à des profondeurs respectives de 15 cm, 6 cm et 0 cm.
Roue principale
La roue principale 24, de préférence sensiblement verticale, est destinée dans le mode de réalisation de la , à fermer une fente formée dans le sol. Dans le mode de réalisation de la , il s’agit de la fente secondaire formée par le deuxième soc 23.
La roue principale 24 est classiquement montée à rotation, de préférence libre, sur le support.
La roue principale 24 présente de préférence un diamètre supérieur à 10 cm, de préférence supérieur à 20 cm, de préférence supérieur à 25 cm, voire supérieur à 50 cm, supérieur à 75 cm, supérieur à 90 cm, et/ou inférieur à 100 cm.
La largeur de la roue principale 24, mesurée transversalement, est de préférence supérieure à 1 cm, de préférence supérieure à 2 cm, de préférence supérieure à 3 cm, de préférence encore supérieure à 4 cm, de préférence supérieure à 50 cm et /ou inférieure à 10 cm, de préférence inférieure à 8 cm, idéalement de 25 cm.
Par « conductivité » est entendu selon l’invention la capacité du milieu de laisser passer un courant électrique. La conductivité rend compte de la charge organique du mélange.
Par « dilution du mélange » est entendu l’addition d’un liquide à une solution pour en diminuer la concentration.
Par « récupération du surnageant de centrifugation » est entendu selon l’invention la récupération des liquides restant en surface (surnageant) après la centrifugation.
Par « concentration des composés d’intérêt nutritionnel obtenus » est entendu le retrait de la solution des autres éléments ne constituant par les composés d’intérêt nutritionnel, afin d’obtenir une composition plus concentrée en composé d’intérêt.
Par « colonne d’affinité » ou « chromatographie d’affinité » est une technique de chromatographie qui permet de séparer un composé en utilisant des interactions biologiques entre un ligand spécifique et son substrat.
Par « colonne à échange d’ion » est entendu selon l’invention ce procédé de séparation basé sur des processus d'échange d'ions se produisant entre les analytes dans la phase mobile et la résine fixée sur la colonne. Cette technique permet de séparer les anions et les cations inorganiques et organiques. La séparation des anions est réalisée avec une colonne d’échange anionique et la séparation des cations est réalisée avec une colonne d’échange cationique.
Par « microalgue » on entend désigner selon la présente invention les microalgues eucaryotes, qui sont caractérisée par un noyau, comprenant par exemple les chlorophytes, les rhodophytes, les haptophytes, les bacillariophytes, les eustigmatophytes, les euglenophytes, les thraustochytriaceae ou encore les dinophytes, lesdits microalgues eucaryotes étant communément dénommées « microalgues », et les microalgues procaryotes, qui ne possèdent pas de noyau, comprenant les cyanophytes, ci-après dénommées spécifiquement « cyanobactéries ».
De manière préférée selon l’invention, les microalgues eucaryotes sont choisies parmi les chlorophytes, de préférence parmi Chlorella, Auxenochlorella, Dunaliella, Tetraselmis, Haematococcus, Scenedesmus; les eustigmatophytes, de préférence Nannochloropsis; les euglénophytes, de préférenc, Euglena; les rhodophytes, de préférence Porphyridium; les bacillariophyceae, de préférence Phaeodactylum et Odontella, et les thraustochytriaceae, de préférence Schizochytrium.
De manière préférée, les cyanobactéries sont choisies parmi la spiruline (Arthrospira platensis ou Spirulina maxima) et l’AFA (Aphanizomenon Floes-aquae).
De manière encore plus préférée, ladite microalgue est choisie parmi la Chlorelle, Chlorella sp., Chlorella vulgaris, Chlorella protothecoides, Chlorella sorokiniana, Chlorella pyrenoidosa, Euglena sp., Euglena gracilis, Schizochytrium sp.
Par exemple, les composés hydrosolubles d’intérêts nutritionnels obtenu par le procédé de l’invention appliqué à la Chlorelle comprennent une concentration en protéine d’environ 1 mg/mL.
Par « tampon » est entendu selon l’invention à l’étape e. une solution tamponnée de pH compris entre 6 et 12, variable en fonction des composés ciblés. De manière préféré, ledit tampon à l’étape e. est un tampon phosphate.
Par « lyophilisation » est entendu le procédé consistant à congeler l'aliment puis à le déshydrater pour en extraire l'eau. Un cycle de lyophilisation comprend trois phases majeures : la congélation, la dessication primaire et la dessication secondaire.
Par « séchage sous pression » est entendu que le séchage est réalisé en appliquant une pression au liquide, par exemple en le faisant passer par un orifice ou un conduit étroit.
Par « séchage par atomisation » est entendu le fait de déshydrater un mélange liquide sous forme de poudre dans un flux d’air chaud.
Par « filtration tangentielle » est entendu ce procédé de filtration destiné à séparer les particules d'un liquide par leur taille. Dans ce type de filtration, le flux du liquide est parallèle au filtre, et c’est la pression du fluide qui permet à celui-ci de traverser le filtre. Ceci a pour conséquence que les particules assez petites passent au travers du filtre alors que celles qui sont de taille trop importante continuent leur route via le flux.
En variante, la barre de son comporte un nombre d’entrées supérieur ou inférieur à sept et la barre de son comporte des moyens de génération des sept canaux par combinaison des canaux entrants comme connu en soi. Les entrées propres aux sept canaux sont alors présentes à l’intérieur de la barre de son et forment les entrées de la chaine de traitement tel qu’illustré sur la .
On retrouve sur la chacun des haut-parleurs 24L, 26L, 28L, et 30L illustré sur la . Chaque haut-parleur est relié pour son excitation à la sortie d’un amplificateur qui lui est propre lequel est désigné par la même référence que celle du haut-parleur correspondant augmenté du nombre 20.
Chacun des amplificateurs reçoit en entrée un signal d’excitation du haut-parleur correspondant formé d’une combinaison des canaux d’entrée filtrés ou non comme cela sera décrit dans la suite.
Ces signaux d’excitation sont désignés par la lettre S avec en indice le numéro du haut-parleur correspondant.
La chaine de traitement illustrée sur la est propre à permettre la production depuis une extrémité de la barre de son d’un unique faisceau sonore directif 40 comme représenté sur la .
À cet effet, la chaine de traitement comporte pour l’un des canaux d’entrée, ici le canal SL, une banque de filtres de formation de faisceau désignée par la référence générale 60.
Cette banque de filtres comporte un filtre pour chaque haut-parleur de l’extrémité de la barre de son considérée. Chacun de ces filtres est ainsi désigné par la lettre F avec en indice le nom du canal d’entrée, ici le canal SL suivi du numéro du haut-parleur associé. Ici, un premier filtre noté F SL-30L reçoit en entrée le signal SL et produit en sortie le signal d’excitation S 30L appliqué au haut-parleur 30L.
Le deuxième filtre F SL-24L reçoit en entrée le signal SL et sa sortie reliée à un sommateur 62 dont l’autre entrée est reliée pour recevoir le canal d’entrée FL. Le signal d’excitation S 24L appliqué au haut-parleur 24L est obtenu en sortie du sommateur 62.
De manière correspondante, un filtre F SL-26L reçoit en entrée le canal d’entrée SL et est relié à l’entrée d’un sommateur 64 lequel a sa deuxième entrée reliée à l’entrée du canal UL. À la sortie du sommateur 64 est obtenu le signal d’excitation S 26L appliqué après amplification au haut-parleur supérieur principal 26L.
Enfin, un filtre F SL- 28L reçoit un canal latéral SL à sa sortie reliée directement à l’amplificateur 48L le filtre produisant en sortie le signal d’excitation S 28L propre aux haut-parleurs supérieurs supplémentaires 28L.
Comme connu en soi, les filtres de la banque de filtres 60 sont conçus pour permettre une combinaison par interférences constructives et/ou destructives des ondes sonores produites par les quatre haut-parleurs gauche de sorte qu’un unique faisceau sonore directif soit obtenu. Cette technique étant connue en soi, elle ne sera pas décrite plus en détail dans la demande de brevet. Elle est disponible par exemple dans [ Moller et al. – Circular Loudspeaker array with controllable directivity – AES Conv. Paper 8012 – 2010 ]
On conçoit que la commande d’au moins trois haut-parleurs dont les axes d’émission sont décalés angulairement et qui sont disposés à une même extrémité d’une barre de son à partir de signaux d’excitation résultant d’un traitement de formation de faisceau appliqué sur trois canaux d’entrée permet d’obtenir latéralement de part et d’autre de la barre de son des faisceaux sonores de qualité et de directivité optimisée.
L’utilisation d’une banque de filtres intégrant trois haut-parleurs permet à la fois d’augmenter la directivité contrôlée de la source (finesse du faisceau) et permet la création du faisceau latéral dans les deux positions possibles pour le produit.
Les trois haut-parleurs sur trois plans permettent de créer des faisceaux dans ces trois directions (un faisceau par axe de haut-parleur).
Avoir plus de haut-parleurs (4 au lieu de 3) permet d’avoir un meilleur contrôle du faisceau (meilleure annulation dans certaines directions) sur une plage de fréquence plus étendue. Ces faisceaux permettent de mieux séparer la façon dont les canaux sont rayonnés et propagés dans une pièce, ce qui les rend plus distincts les uns des autres et permet d’accentuer les sensations de spatialisation et d’enveloppement de l’auditeur.
Sur la est illustrée une autre chaine de traitements selon l’invention permettant la création à chaque extrémité de la barre de son de deux faisceaux sonores directifs 40, 70 comme illustré sur la .
La descente du pion de malaxage 22 est stoppée lorsque l'épaulement d'appui 21 arrive en contact avec la face externe 9 du carter 6. Le pion de malaxage 22, toujours en rotation, est alors déplacé le long d’une trajectoire de soudage 23 prédéterminée, ce qui provoque la formation d'un cordon de soudure composé d'un mélange de matières molles issues du carter 6 et des dents 11 du stator 5.
En se refroidissant, le cordon de soudure adopte une structure métallique hybride entre les matériaux constitutifs du carter 6 et des dents 11 du stator 5, ce qui assure une bonne cohésion entre celles-ci.
Pour obtenir un meilleur soudage entre le carter 6 et les dents 11 du stator 5, la face 14 de chaque dent 11 soudée peut être au moins partiellement revêtue d’un matériau métallique. Ce revêtement peut avantageusement être disposé au moins le long de la trajectoire de soudage prédéterminée. Pour faciliter l’évacuation de la chaleur lors du fonctionnement de la machine électrique 1, on pourra choisir un revêtement bon conducteur thermique, par exemple du cuivre ou tout autre alliage ou métal considéré comme bon conducteur thermique.
La trajectoire de soudage pourra être choisie en fonction de la forme du circuit de refroidissement 24 généralement intégré à la face externe 9 du carter 6. Il est en effet préférable que cette trajectoire de soudage 23 ne traverse pas le chemin du circuit de refroidissement 24 intégré au carter 6 et dont un exemple de réalisation est représenté .
En référence à la , selon une première alternative, la trajectoire de soudage 23 est continue, elle passe alors par chacune des dents 11. Par conséquent le pion de malaxage 22 n’est pas relevé durant tout le trajet et il est déplacé d’une dent à l’autre.
Cette configuration permet un gain d’énergie puisque le pion de malaxage 22 n’a pas besoin d’être relevé ou d’être remis en rotation pour être placé à un autre endroit. Le temps de soudage est également plus court par rapport à une trajectoire discontinue puisque déplacer et mettre en rotation le pion de malaxage 22 prend un certain temps.
En référence à la , selon une seconde alternative, pour chaque dent 11, la trajectoire de soudage 23’ est située à l’intérieur de la surface de la face 14 de la dent 11 à souder au carter 6. Ainsi la trajectoire de soudage 23’ est discontinue puisqu’il faut relever le pion de malaxage 22 entre chaque dent.
Cette configuration permet de réduire la surface de soudage et facilite également l’adaptation de la trajectoire de soudage 23 par rapport au circuit de refroidissement 24 intégré en partie au carter 6.
Enfin, pour tenir compte du fait que chaque dent 11 est formée d’un empilement de tôles 12 qui s’étend perpendiculairement au carter 6 après assemblage, la trajectoire de soudage (23, 23’) s’étend parallèlement à une direction d’empilement des tôles au niveau de chaque dent. Cette direction d’empilement des tôles 12 s’étend radialement par rapport au centre du stator 5. Sur les figures 6 et 7, les portions de trajectoire 23a et 23’a s’étendent ainsi également radialement.
Cette configuration permet ainsi d’éviter de dégrader l’empilement de tôles, notamment d’éviter un désassemblage des tôles .
Une fois le soudage par friction malaxage terminé, on peut alors désolidariser le carter 6 de la platine 15 de bridage et récupérer l’organe 4 lequel peut ensuite être assemblé au disque de rotor 2 d’une machine électrique 1 de manière usuelle.
Dispositif de récupération de fluide de refroidissement pour machine électrique Domaine technique de l'invention La présente invention concerne de manière générale les machines électriques.
Elle concerne plus particulièrement un dispositif de récupération de fluide de refroidissement d’une machine électrique.
L’invention trouve une application particulièrement avantageuse dans les véhicules automobiles à propulsion électrique ou hybride.
Etat de la technique Une machine électrique tel qu’un moteur comporte généralement un rotor monté pivotant à l’intérieur d’un stator. Le stator comporte des bobinages de fils électriques qui permettent de générer un champ magnétique tournant afin de faire tourner le rotor.
Les machines électriques n’étant pas parfaites, des pertes électriques se produisent et se dissipent essentiellement sous la forme d’énergie thermique, c’est-à-dire de chaleur. Il s’avère alors essentiel de dissiper cette chaleur vers l’extérieur de la machine électrique, sous peine sinon de voir la température de la machine électrique dépasser un seuil limite de tenue de ses matériaux.
Ci-après, le fonctionnement de l'appareil de commande de générateur de puissance de véhicule selon le Mode de réalisation 1 est détaillé. Sur la base des informations de réglage de commande d'excitation progressive transmises depuis l'UCE 90 et de la durée d'excitation progressive possédée par l'appareil de commande de générateur de puissance de véhicule 100, l’unité de commande d'excitation progressive 42 génère le signal de commande d’excitation progressive. Le signal de commande d'excitation progressive est un signal correspondant au régime d'ACTIVATION de courant d'excitation. L'unité de commande de courant d'excitation 43 est configurée de la manière suivante : lors de l'exécution de la commande d'excitation progressive, l'unité de commande de courant d'excitation 43 commande le courant d'excitation d'un générateur de puissance de véhicule, sur la base du régime d’ACTIVATION de courant d'excitation en tant que signal de commande d'excitation progressive provenant de l'unité de commande d'excitation progressive 42 ; lorsque la commande d'excitation progressive a été annulée, l'unité de commande de courant d'excitation 43 commande le courant d'excitation du générateur de puissance de véhicule, sur la base du signal de commande de tension provenant de l'unité de comparaison de tension de commande 41.
La est un graphique explicatif représentant le fonctionnement élémentaire de la commande d'excitation progressive dans l'appareil de commande de générateur de puissance de véhicule selon le Mode de réalisation 2 ; la représente le fonctionnement à un instant où la vitesse de rotation du générateur de puissance est la même que, ou inférieure à, la vitesse de rotation d'annulation d'excitation progressive, c'est-à-dire le fonctionnement à un instant où la commande d'excitation progressive est exécutée. En , « A », « B », « C », « D » et l'abscisse désignent la charge du véhicule [W], la vitesse de rotation du générateur de puissance [tr/min], le régime d’ACTIVATION de courant d'excitation [%] qui est appliqué à l'unité de commande de courant d'excitation 43 par l'unité de commande d'excitation progressive 42, le régime d’ACTIVATION de courant d'excitation [%] stocké dans le compteur interne de calcul d'excitation progressive 421, et le temps T [SEC], respectivement.
En , dans la section comprise entre un instant T0 et un instant T1, la charge du véhicule représentée par « A » est à l'état de faible charge L1 ; par conséquent, le régime d’ACTIVATION de courant d'excitation de l'unité de commande d’excitation progressive représenté par « C » est maintenu à un régime d’ACTIVATION de courant d'excitation G1 qui coïncide avec la valeur cible à un moment de faible charge. Dans la section entre l’instant T1 et un instant T3, parce que la charge du véhicule représentée par « A » est à l’état de charge importante L2, le régime d’ACTIVATION de courant d'excitation de l'unité de commande d’excitation progressive représenté par « C » devient un régime d’ACTIVATION de courant d'excitation G2 qui croît progressivement à partir de l’instant T1 avec la durée d'excitation progressive possédée par l'appareil de commande de générateur de puissance de véhicule 100 ; puis, à un instant T2, le régime d’ACTIVATION de courant d'excitation atteint un régime d’ACTIVATION de courant d'excitation G3 qui coïncide avec la valeur cible à un moment d'une charge importante, et est maintenu au régime d’ACTIVATION de courant d'excitation G3 jusqu'à l’instant T3.
Dans la section entre l'instant T0 et l'instant T3, le régime d’ACTIVATION de courant d'excitation du compteur interne de calcul d'excitation progressive représenté par « D » devient les régimes d’ACTIVATION de courant d'excitation CG1, CG2 et CG3 en réponse aux régimes d’ACTIVATION de courant d'excitation G1, G2 et G3, respectivement, de l'unité de commande d’excitation progressive représenté par « C ».
Ensuite, dans la section entre l'instant T3 et un instant T4, parce que la charge du véhicule représentée par « A » est à l'état de charge faible L1, le régime d’ACTIVATION de courant d'excitation de l’unité de commande d'excitation progressive représenté par « C » tombe instantanément à l’instant T3 depuis le régime d’ACTIVATION de courant d'excitation G3 qui coïncide avec la valeur cible à un moment de charge importante jusqu’au régime d’ACTIVATION de courant d'excitation G1 qui coïncide avec la valeur cible à un moment de charge faible, et est maintenu au régime d’ACTIVATION de courant d'excitation G1 jusqu'à l’instant T4.
Sur la base d'une durée de soustraction du compteur interne de calcul d'excitation progressive 421, le régime d’ACTIVATION de courant d'excitation du compteur interne de calcul d'excitation progressive représenté par « D » suit le changement instantané, à l'instant T3, du régime d’ACTIVATION de courant d'excitation de l'unité de commande d'excitation progressive de manière à chuter progressivement à partir de l'instant T3, et puis atteint un régime d’ACTIVATION de courant d'excitation CG4 à l'instant T4. Le régime d’ACTIVATION de courant d'excitation CG4 du compteur interne de calcul d'excitation progressive 421 à l'instant T4 est une valeur à mi-chemin suivant le régime d’ACTIVATION de courant d'excitation G1 de l'unité de commande d'excitation progressive 42 et est supérieur au régime d’ACTIVATION de courant d'excitation G1 de l'unité de commande d’excitation progressive 42.
Parce que la charge du véhicule représentée par « A » est à l'état de charge importante L2 à partir de l'instant T4, le régime d’ACTIVATION de courant d'excitation de l'unité de commande d’excitation progressive 42 représenté par « C » commence à augmenter à partir de l’instant T4 et puis augmente instantanément à l’instant T4 jusqu'à un régime d’ACTIVATION de courant d'excitation G4 qui coïncide avec le régime d’ACTIVATION de courant d'excitation CG4 du compteur interne de calcul d'excitation progressive 421 à l’instant T4 ; après cela, le régime d’ACTIVATION de courant d'excitation de l'unité de commande d'excitation progressive devient un régime d’ACTIVATION de courant d'excitation G5 qui croît progressivement avec la durée d'excitation progressive possédée par l'appareil de commande de générateur de puissance de véhicule 100 et devient ensuite, à un instant T5, le régime d’ACTIVATION de courant d'excitation G3 qui coïncide avec la valeur cible à un moment d'une charge important.
Le régime d’ACTIVATION de courant d'excitation du compteur interne de calcul d'excitation progressive représenté par « D » devient un régime d’ACTIVATION de courant d'excitation CG5 qui augmente à nouveau progressivement suivant le régime d’ACTIVATION de courant d'excitation de l'unité de commande d’excitation progressive depuis l'instant T4, et puis devient, à l'instant T5, le régime d’ACTIVATION de courant d'excitation CG3 qui coïncide avec la valeur cible à un moment de charge importante.
Comme décrit ci-dessus, lorsqu’il commence à augmenter en raison d’une croissance de la charge du véhicule, le régime d’ACTIVATION de courant d'excitation à appliquer à l'unité de commande de courant d'excitation 43 depuis l'unité de commande d'excitation progressive 42 augmente instantanément, à cet instant, jusqu’à la valeur de régime d’ACTIVATION de courant d'excitation du compteur interne de calcul d'excitation progressive 421, puis augmente progressivement jusqu'à la valeur cible à partir de la valeur précitée.
La est un graphique explicatif représentant le fonctionnement, via le premier procédé de commande d'excitation progressive, de l'appareil de commande de générateur de puissance de véhicule selon le Mode de réalisation 1. Dans cette situation, comme décrit ci-dessus, dans l'appareil de commande de générateur de puissance de véhicule selon le Mode de réalisation 1, le premier procédé de commande d'excitation progressive signifie un procédé de commande qui met l’accent sur la charge du véhicule ; il est souligné que la puissance électrique est fournie de manière stable à l'appareil électrique embarqué 60 en tant que charge du véhicule.
En , « A », « B », « C », « D », « E » et l'abscisse désignent la charge du véhicule [W], la vitesse de rotation du générateur de puissance [tr/min], le régime d’ACTIVATION de courant d'excitation [%] de l'unité de commande d'excitation progressive, le régime d’ACTIVATION de courant d'excitation [%] du compteur interne de calcul d'excitation progressive, la tension de la batterie [V] et le temps T [SEC], respectivement.
En , la vitesse de rotation du générateur de puissance représentée par « B » est constante dans le tronçon compris entre un instant T0 et un instant T1 ; cependant, elle commence à monter à partir de l'instant T1 et atteint une vitesse de rotation d'annulation d'excitation progressive NR à un instant T2. La vitesse de rotation du générateur électrique commence à augmenter à partir de l'instant T1. Dans cette situation, dans la section entre l'instant T1 et l'instant T2, parce que la vitesse de rotation du générateur de puissance représentée par « B » n'a pas atteint la vitesse de rotation d'annulation d'excitation progressive NR, la commande d'excitation progressive est exécutée, et le régime d’ACTIVATION de courant d'excitation de l'unité de commande d'excitation progressive 42 représenté par « C » commence à chuter à partir du régime d’ACTIVATION de courant d'excitation G1 à l’instant T1.