INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Objets de l’invention Ainsi, un premier objet de la présente invention est un kit de maquillage des matières kératiniques, notamment des sourcils et de la peau autour des sourcils, comprenant : 1) une première composition (A) anhydre filmogène comprenant, notamment dans un milieu physiologiquement acceptable : i) une phase huileuse comprenant au moins une huile hydrocarbonée, de préférence volatile ; et ii) au moins un polymère filmogène hydrophobe différent des copolymères acrylates siliconés ; et 2) une deuxième composition (B) comprenant, notamment dans un milieu physiologiquement acceptable : i) au moins un polyphénol X comprenant au moins deux groupements phénols différents, et ii) au moins un composé Y polyoxyéthyléné apte à former au moins deux liaisons hydrogène avec lesdits groupements phénols du polyphénol X ; et iii) au moins un mono-alcool ayant de 2 à 8 atomes de carbone ; et iv) au moins un pigment du type oxyde de fer non enrobé.
Un deuxième objet de la présente invention concerne un procédé cosmétique de maquillage des matières kératiniques, notamment des sourcils et de la peau autour des sourcils, comprenant au moins : - l’application d’une première couche avec une composition (A) telle que définie précédemment sur lesdites matières kératiniques, et - l’application d’une seconde couche avec une composition (B) telle que définie précédemment sur la couche formée par la composition (A) ; et - l’application d’une troisième couche de la composition (A) sur la deuxième couche formée par la composition (B).
Définitions Dans le cadre de la présente invention, on entend notamment par « matière kératinique », la peau autour des sourcils et les sourcils. Ce terme de « matières kératiniques », au sens de la présente invention s’étend faux sourcils synthétiques.
On entend au sens de l’invention par « liaison hydrogène », une interaction impliquant un atome d’hydrogène d’un des deux réactifs et un hétéroatome électronégatif de l’autre réactif comme l’oxygène, l’azote, le souffre et le fluor. Dans le cadre de l’invention, les liaisons hydrogènes se font entre les fonctions hydroxyles (OH) des groupements phénols réactifs du polyphénol X et le ou les groupe(s) oxyéthylénés réactifs du composé Y apte à former des liaisons hydrogènes avec ceux desdits groupements phénols du polyphénol X.
Par « pression atmosphérique », on entend 760 mm de Hg soit 105 Pascals.
Le dispositif 10 de surveillance comporte le réseau électrique maillé.
Conformément à la présente invention, le dispositif 10 comporte en outre au moins deux capteurs inductifs 12 adaptés à détecter une décharge partielle PD survenant dans le réseau électrique maillé.
L’analyse du graphe représentant le signal de décharge partielle permet d’identifier la présence d’une anomalie ou d’un point faible dans un câble ou autre équipement électrique du réseau électrique maillé. Ce graphe peut par exemple représenter l’amplitude en fonction du temps de l’impulsion électromagnétique de la décharge partielle PD transformée en un signal de courant.
A titre d’exemple nullement limitatif, les capteurs inductifs 12 peuvent être des transformateurs de courant à haute fréquence ou HFCT (en anglais « High Frequency Current Transformers »), utilisés ici comme capteurs à couplage inductif et fixés à des emplacements prédéfinis du réseau électrique maillé.
Conformément à la présente invention, le dispositif 10 comporte également un moyen 18 de localisation de la source de la décharge partielle PD.
A titre d’exemple nullement limitatif, le moyen 18 de localisation de la source de la décharge partielle PD peut être adapté à appliquer un algorithme de temps de vol. Il consiste de façon connue en soi à émettre un signal, obtenir le temps de trajet de ce signal entre son émission et sa réception et en déduire la localisation de la décharge partielle PD dans le réseau électrique maillé, ce qui permet d’identifier le câble ou autre équipement électrique qui a subi l’anomalie ayant provoqué cette décharge partielle PD.
Dans un mode particulier de réalisation, les capteurs inductifs 12 peuvent être placés uniquement sur des branches intermédiaires 14 du réseau électrique maillé. En effet, le branchement de capteurs à toutes les extrémités d’un réseau électrique maillé est coûteux et n’est du reste pas toujours possible en fonction de l’accessibilité de ces branches.
Dans un mode particulier de réalisation, afin de maximiser la probabilité de détecter une anomalie sur une branche intermédiaire 14 du réseau électrique maillé, les capteurs inductifs 12 peuvent être placés dans le réseau électrique maillé de façon à maximiser le nombre de branches intermédiaires 14 ou dérivées contenues entre deux capteurs inductifs 12.
Dans un mode particulier de réalisation, l’ensemble de branches constitué de la pluralité de branches d’extrémité 16 et de la pluralité de branches intermédiaires 14 comporte un sous-ensemble de branches à surveiller en priorité. Ce sous-ensemble est défini en fonction de l’importance, pour le bon fonctionnement du réseau électrique maillé, des équipements électriques et des câbles présents sur ces branches et de l’importance de l’impact d’un dysfonctionnement sur le réseau électrique maillé. A contrario, on décidera qu’une branche n’est pas à surveiller en priorité si en cas de défaillance sur cette branche, le réseau peut continuer à fonctionner, même en mode dégradé.
Dans ce mode de réalisation, les capteurs inductifs 12 sont alors placés dans le réseau électrique maillé de façon que chaque branche du sous-ensemble de branches à surveiller en priorité soit contenue entre deux capteurs inductifs 12. Ainsi, ces capteurs inductifs 12 détecteront systématiquement toute décharge partielle PD sur toutes les branches à surveiller en priorité.
Dans un mode particulier de réalisation, afin d’optimiser la couverture de la surveillance du réseau électrique maillé par le dispositif 10 conforme à la présente invention, les capteurs inductifs 12 peuvent être placés en priorité sur les branches du réseau électrique maillé qui présentent les longueurs les plus importantes.
A titre d’exemple nullement limitatif, le réseau électrique maillé peut comporter un nombre K de capteurs inductifs 12 inférieur au nombre M de branches d’extrémité 14 et un nombre M de branches d’extrémité 16 inférieur au nombre N de branches intermédiaires 14.
On peut distinguer deux facteurs principaux pour décider du positionnement et du nombre de capteurs inductifs 12.
Le premier facteur réside dans la nature des équipements électriques connectés au réseau électrique maillé (transformateur, dispositif de commutation, etc.) et la situation du câble proprement dit (phases séparées, faisceau unique, etc.). Ce premier facteur permet de spécifier le meilleur emplacement pour fixer le capteur et également les conducteurs les plus appropriés à surveiller (phase à phase, phase à blindage, etc.).
Le second facteur est déterminé par les caractéristiques de propagation des impulsions de décharge partielle PD dans le câble surveillé. Plus précisément, les hypothèses de plus forte atténuation et de plus forte dispersion sont prises en compte et, par projection de ces hypothèses sur l’événement à l’origine de la décharge partielle PD, le nombre optimal de capteurs inductifs 12 pour un réseau donné peut être défini.
Sur la , les ellipses en pointillés illustrent des emplacements possibles pour les capteurs inductifs 12. L’élément 20 est un équipement électrique, l’élément 21 désigne des câbles de sortie de l’élément électrique 20, l’élément 22 est un câble à surveiller et l’élément 24 est un autre câble, par exemple un câble à moyenne tension.
De préférence, la teneur en polyphénol X dans la composition (D) est d’au moins 1 % en poids, plus particulièrement d’au moins 2 % en poids et encore plus particulièrement de 5 à 25 % en poids, par rapport au poids de ladite composition.
- le profilé longitudinal comprend au moins une portion dite « lisse », exempte de structure annelée.
- le joint comprend sur au moins une partie de la longueur du profilé longitudinal, une alternance de portions à structure annelée et à section transversale ouverte et de portions lisses et à section transversale ouverte.
- le joint comprend sur au moins une partie de la longueur dudit profilé longitudinal, une portion lisse qui s’étend sur au moins une partie de la largeur dudit fond, et des portions à structure annelée qui s’étendent sur les deux branches latérales du profilé longitudinal.
- le joint comprend sur au moins une partie de la longueur dudit profilé longitudinal, une portion lisse qui s’étend sur au moins une partie de la hauteur d’au moins l’une des deux branches latérales et une portion à structure annelée qui s’étend sur la largeur dudit fond.
- ledit au moins un élément en matériau élastomère est coextrudé sur le profilé longitudinal.
- ledit profilé longitudinal comprend au moins un tube longitudinal d’amortissement en matériau élastomère qui fait saillie vers l’extérieur depuis le fond ou depuis l’une des deux branches latérales et ce tube longitudinal d’amortissement est coextrudé sur ledit profilé longitudinal.
- ledit profilé longitudinal est recouvert d’un manchon de gainage, coextrudé sur ledit profilé et en ce que ladite lèvre longitudinale d’étanchéité et/ou ledit plot d’appui est monobloc avec ledit manchon.
- le manchon de gainage comprend en outre au moins un tube longitudinal d’amortissement qui fait saillie vers l’extérieur depuis ce manchon.
- la profondeur d’une ondulation à l’extrémité libre de l’une des deux branches ou des deux branches est égale ou supérieure à la profondeur de cette même ondulation dans la partie de fond du profilé longitudinal.
- l’épaisseur du matériau thermoplastique constituant le profilé longitudinal est moindre dans les deux branches latérales que dans le fond et diminue en direction de l’extrémité libre desdites branches.
- la portion à structure annelée s’étend sur tout le profilé longitudinal et en ce que ledit profilé longitudinal est muni d’une nervure longitudinale qui fait saille vers l’extérieur.
- la structure annelée comprend une série d’ondulations constituées d’une alternance continue de ponts et de parties de jonction, chaque pont présentant un dos qui se prolonge par deux jambes, la concavité du pont étant orientée vers l’intérieur du profilé longitudinal et chaque partie de jonction joignant l’extrémité intérieure d’une jambe d’un pont à l’extrémité intérieure d’une jambe du pont voisin et en ce que la face extérieure du dos et/ou la face intérieure de la partie de jonction est plane.
L'invention concerne également un procédé de fabrication du joint d’étanchéité précité.
Conformément à l’invention, ce procédé comprend les étapes :
- d’extrusion d’un profilé longitudinal de départ, creux, de section transversale fermée, en matériau thermoplastique rigide, - de formation sur au moins une partie de ce profilé de départ, d’au moins une portion cintrable à structure annelée, de façon à obtenir un profilé annelé, - de découpe axiale de ce profilé annelé pour obtenir deux profilés longitudinaux à section transversale ouverte, -de coextrusion d’au moins un élément en matériau élastomère, tel qu’une lèvre longitudinale d’étanchéité ou un plot d’appui, de façon à obtenir ledit joint d’étanchéité cintrable.
La correspond à la modélisation cinématique de la lors d’un mouvement de rotation pure autour de l’axe de pivotement frontal de l’orthèse ;
La correspond à la modélisation cinématique de la lors d’un mouvement de rotation pure autour de l’axe de pivotement transversal de l’orthèse ;
La correspond à la modélisation cinématique de la lors d’un mouvement de rotation pure autour de l’axe de pivotement sagittal de l’orthèse ;
La est une vue simplifiée en perspective d’un mode de réalisation d’une orthèse conforme à un mode de réalisation de l’invention illustrant un exemple d’actionnement de la liaison mécanique transversale de l’orthèse ;
La est une vue de dos simplifiée d’un exemple de réalisation d’une orthèse conforme à un mode de réalisation de l’invention illustrant un exemple d’actionnement de la liaison mécanique frontale de l’orthèse, la structure de jambe étant illustrée en deux positions différentes ;
La est une vue de dos simplifiée d’un exemple de réalisation d’une orthèse conforme à un mode de réalisation de l’invention illustrant un exemple de butées mécaniques dans la liaison pivot frontale ;
La est une vue de dessus simplifiée d’un exemple de réalisation d’une orthèse conforme à un mode de réalisation de l’invention illustrant un exemple de butée mécanique dans la liaison pivot transversale ;
La est une vue de côté simplifiée d’un exemple de réalisation d’une orthèse conforme à un mode de réalisation de l’invention illustrant un exemple de butées mécaniques dans la liaison pivot sagittale ; et
La est une vue simplifiée d’un exemple d’exosquelette comprenant une liaison mécanique de hanche conforme à un mode de réalisation de l’invention.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION Une orthèse 1 conforme à l’invention comprend une structure de hanche 2 configurée pour se positionner en regard d’une hanche d’un utilisateur et une structure de jambe 3 configurée pour recevoir une jambe de l’utilisateur. La structure de hanche 2 et la structure de jambe 3 sont configurées pour être raccordées par une liaison mécanique de hanche 4.
La structure de jambe 3 comprend une structure de jambe 3 supérieure configurée pour recevoir une cuisse d’un utilisateur, et optionnellement une structure de jambe 3 inférieure configurée pour recevoir un mollet de l’utilisateur. Le cas échéant, la structure de jambe 3 inférieure et la structure de jambe 3 supérieure sont raccordées par une liaison mécanique de genou permettant le mouvement de la structure de jambe 3 inférieure par rapport à la structure de jambe 3 supérieure. La structure de hanche 2 quant à elle s’étend latéralement par rapport à la hanche correspondante de l’utilisateur.
Dans ce qui suit, l’invention sera décrite dans le cas d’une orthèse 1 comprenant la structure de hanche 2 et une structure de jambe 3. L’invention s’applique cependant à toute orthèse 1 pour le corps humain ou animal comprenant une structure de hanche 2 et une structure de jambe 3, par exemple à une orthèse 1 comprenant une structure de jambe 3 droite et une structure de jambe 3 gauche, avec ou sans structure de jambe 3 inférieure, et le cas échéant avec une structure de pied 5 raccordée par une liaison mécanique de cheville chaque structure de jambe 3 inférieure. L’invention s’applique alors de manière symétrique à la liaison mécanique raccordant la structure de hanche 2 à la structure de jambe 3 droite et à la structure de jambe 3 gauche. Optionnellement, l’orthèse 1 peut également comprendre une structure de bassin 6, configurée pour se positionner derrière les reins de l’utilisateur lorsqu’il porte l’orthèse 1 et qui peut être attachée au bassin de l’utilisateur à l’aide d’un harnais ou de sangles.
L’orthèse 1 sera décrite dans ce qui suit en relation avec des plans et axes de référence, et plus particulièrement un plan sagittal P1, un plan transversal P3 et un plan frontal P2 de l’orthèse 1. La direction d’extension de ces plans est définie lorsque l’orthèse 1 est portée par un utilisateur qui se tient debout, droit, les pieds serrés et parallèles entre eux. Dans ce qui suit, cette position sera définie comme la position au repos de l’orthèse 1 (ou position neutre – voir figures 1 et 2).
Lorsque l’orthèse 1 comprend deux structures de jambe, le plan sagittal P1 correspond au plan de symétrie verticale de l’orthèse 1, qui passe par le centre de la structure de hanche 2. La structure de jambe 3 droite est alors sensiblement symétrique à la structure de jambe 3 gauche par rapport au plan sagittal P1. On notera que le plan sagittal P1 d’une orthèse 1 conforme à l’invention et ne comprenant qu’une seule structure de jambe 3 est positionné au même endroit de l’orthèse 1 que si l’orthèse 1 comprenait deux structures de jambe. C’est donc dans ce plan sagittal P1 qu’ont lieu les mouvements de flexion et d’extension de la structure de jambe 3 par rapport à la structure de hanche 2 liés par exemple à la marche.
Le plan frontal P2 de l’orthèse 1 est normal au plan sagittal P1 et divise l’orthèse 1 en deux parties, une partie antérieure (ventrale) et une partie postérieure (dorsale). C’est dans ce plan qu’ont lieu les mouvements d’abduction et d’adduction de la structure de jambe 3 par rapport à la structure de hanche 2 liés par exemple à des mouvements de déhanchement.
Deux autres essais d’hydrogénation du p-nitrosophenol pur ont été effectués sous pression (P=15 bars (1,5 MPa)) à T=80°C, en utilisant le catalyseur Pt/C et le catalyseur SiliaCat Pd(0).
Il a été obtenu une conversion de l’ordre de 99,9% avec un excellent rendement 99,8% (contrôle par HPLC).
8.1) Carboxylation de l’oxyde de propylène avec un catalyseur solide pour former le carbonate de propylène en mode batch
Le catalyseur utilisé est DEAE IER de Merck Sigma Aldrich, la charge catalytique est de 79 g/L. Dans un réacteur de 100 mL, la pression est de 75,4 bars (7,54 MPa) et la température de 95°C. La réaction est faite sans solvant. La sélectivité est supérieure à 99% et le temps de réaction est de 60h.
8.2) Carboxylation de l’oxyde de propylène avec un catalyseur solide pour former le carbonate de propylène en mode continu
Le catalyseur utilisé est DEAE IER de Merck Sigma Aldrich.
Les résultats obtenus sont indiqués dans le tableau ci-dessous
Il est obtenu une productivité de 0.0184 kg de carbonate de propylène/L/H/kg de catalyseur.
9.1) Ammonolyse de l’éthyl 2-(2-pyrrolidone)-butyrate (PBE) en 2-(2-oxopyrolidin-1-yl)butyramide (Etiracétam) en mode batch
La réaction est catalysée par le méthanolate de sodium MeONa. L’ethyl 2-(2-pyrrolidone)-butyrate (1 équivalent) est dissous dans le méthanol (0.3 volume). Le méthylate de sodium (0.04 équivalent) et l’ammoniac (3.3 équivalents) sont ensuite introduits ensemble. On charge l’ammoniaque recyclé que l’on complète par la quantité nécessaire d’ammoniaque frais. Le réacteur est ensuite chauffé par la double enveloppe de manière à maintenir une pression inférieure à 6 bars. (Chauffage à 60°C en 1h-1h30). Le milieu réactionnel est refroidi à 0°C (intervalle de température accepté : -11°C à 10°C) et, en même temps, l’ammoniac est dégazé et recyclé. L’ammoniac est condensé dans un évaporateur contenant du méthanol. La solution d’ammoniaque dans le méthanol sera engagée lors de la synthèse suivante. Le milieu est alors filtré et lavé avec du méthanol. Le produit final est séché sous pression réduite ou à pression atmosphérique (la température interne finale est de 60±20°C).
Les conditions opératoires optimales sont indiquées dans le tableau ci-dessous :
Condition exp MeOH NH 3 PBE MeoNa Total V(ml) 219.287 123.943 673.035 56.960 1073.22488 Masse (g) 174.545 98.591 708.635 28.480 1010.25127 mol 5.447 5.803 3.560 0.498 15.308 Eq 1.530 1.630 1.000 0.140 NA [] (mol/g) 0.005 0.006 0.004 0.000 NA [] (g/l) 206.029 116.069 631.379 46.523 NA [] (g/g) 0.174 0.098 0.704 0.025 NA
9.2) Ammonolyse de l’éthyl 2-(2-pyrrolidone)-butyrate (PBE) en 2-(2-oxopyrolidin-1-yl)butyramide (Etiracétam ou ETI) en mode continu
La réaction est catalysée par le méthanolate de sodium MeONa. Un débit de 3,9 L/h de 219,287 mL de méthanol, 123,943 mL de NH 3 , 673,035 mL de PBE, 56,96 mL de MeONa.
Les productivités obtenues sont indiquées dans le tableau ci-dessous :
La liaison pivot transversale 30 étant montée sur la liaison pivot frontale 10, le couple et la vitesse de déplacement de la liaison pivot transversale 30 dépendent de la position de ladite liaison 30.
La liaison pivot frontale 10 peut par exemple comprendre une poulie 13 montée dans la structure de hanche 2 et centrée sur l’axe de pivotement frontal X2 qui est raccordée fixement à la structure de jambe 3 par une biellette d’actionnement frontale 14 (ci-après biellette frontale 14 – voir figures 2 et 6 notamment) de sorte que la rotation de la poulie 13 par rapport à la structure de hanche 2 entraine la rotation de la structure de jambe 3 autour de l’axe de pivotement frontal X2. La poulie 13 peut être montée sur l’arbre de sortie 15 (ou le cas échéant une poulie monobloc avec l’arbre de sortie 15) de l’actionneur frontal 12. En variante, l’arbre de sortie 15 de l’actionneur frontal 12 peut être déporté dans la structure de hanche 2 par rapport à l’axe de pivotement frontal X2 et entrainer la poulie 13 par l’intermédiaire de câbles 16, 17. Un exemple d’entrainement déporté a par exemple été illustré en . L’arbre de sortie 15 de l’actionneur frontal 12 est décalé par rapport à l’axe de pivotement frontal X2 et s’étend au-dessus de la poulie 13. Un premier câble 16 raccorde l’arbre de sortie 15 à la poulie 13 de manière à faire pivoter la poulie 13 dans un premier sens autour de l’axe de pivotement frontal X2 et un deuxième câble 17 raccorde la poulie 13 à l’arbre de sortie 15 de manière à faire pivoter la poulie 13 dans un deuxième sens autour de l’axe de pivotement X2. Les câbles 16, 17 se croisent à une position intermédiaire entre l’arbre de sortie 15 et la poulie 13 de sorte que le premier sens et le deuxième sens soient opposés.
L’actionnement déporté de la liaison pivot frontale 10 permet de réduire l’encombrement de l’actionnement de la liaison mécanique de hanche 4. L’utilisation de câbles 16, 17 permet en outre d’augmenter le rapport de réduction du moteur de l’actionneur frontal 12 tout en réduisant sa taille, ce qui est d’autant plus pertinent dans le cadre de la liaison pivot frontale 10 dans la mesure où le couple nécessaire à appliquer sur cette liaison 10 est plus important que celui requis pour les liaisons pivot transversale 30 et sagittale 20. Le rapport de réduction est défini par le diamètre de la poulie 13 et de la partie de l’arbre de sortie 15 sur laquelle sont fixés les câbles 16, 17. L’arbre de sortie 15 (ou le cas échéant la poulie monobloc avec l’arbre de sortie 15 et sur laquelle sont fixés les câbles 16, 17) peut par exemple présenter une diamètre deux fois plus petit que le diamètre de la poulie 13. Optionnellement, l’orthèse 1 comprend un système de précharge 18 de la tension des câbles 16, 17 intégré dans la structure de hanche 2, configuré pour appliquer une tension sur les câbles 16, 17 et garantir ainsi la précision de l’actionnement de la liaison pivot frontale 10. Le système de précharge 18 peut notamment comprendre un système de vis afin d’ajuster la tension appliquée à chaque câble 16, 17.
La liaison pivot transversale 30 est raccordée à la biellette frontale 14 de la liaison pivot frontale 10. La rotation pure de la structure de jambe 3 autour de l’axe de pivotement frontal X2 a donc pour effet de faire pivoter la liaison pivot transversale 30 et la liaison pivot sagittale 20 autour de l’axe de pivotement frontal X2.
L’actionneur transversal 32 peut comprendre une première biellette d’actionnement transversal 47 (ci-après, première biellette transversale 47) comportant une première extrémité raccordée à la liaison pivot transversale 30 par l’intermédiaire d’une première liaison rotule 48 et une deuxième extrémité raccordée à la structure de hanche 2 par l’intermédiaire d’une deuxième liaison rotule 49.