INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le mécanisme de commande peut comporter un support de levier auquel est assujetti mécaniquement le levier, avec le support de levier qui présente une tige de montage ménagée en saillie et une encoche de positionnement ménagée en renfoncement, et le cylindre à came peut présenter une forme globalement longitudinale s’étendant entre une première paroi d’extrémité et une deuxième paroi d’extrémité opposée à la première paroi d’extrémité, et comporter un doigt de positionnement en saillie de la première paroi d’extrémité et configuré pour être introduit dans l’encoche de positionnement du support de levier, et un orifice de montage ménagé dans la première paroi d’extrémité et configuré pour recevoir la tige de montage du support de levier.
Le dispositif peut comporter un boîtier duquel saille le mécanisme de commande et le porte-modules peut présenter une embase assujettie mécaniquement sur le boîtier et un cadre s’étendant longitudinalement depuis l’embase jusqu’à une paroi distale du porte-modules, avec le cadre qui encercle globalement la face de contact du cylindre à came et qui présente une ou plusieurs ouvertures latérales pour l’insertion des modules de contact au travers du cadre et en regard de la face de contact du cylindre à came.
Le cylindre à came peut présenter une forme globalement longitudinale s’étendant entre une première paroi d’extrémité et une deuxième paroi d’extrémité opposée à la première paroi d’extrémité, avec la face de contact qui est formée sur une paroi au moins partiellement cylindrique s’étendant entre la première paroi d’extrémité et la deuxième paroi d’extrémité, la première paroi d’extrémité qui coopère avec l’embase du porte-modules et la deuxième paroi d’extrémité qui coopère avec la paroi distale du porte-modules.
Le dispositif peut comporter des organes de guidage en rotation interposés entre la première paroi d’extrémité du cylindre à came et l’embase du porte-modules et entre la deuxième paroi d’extrémité du cylindre à came et la paroi distale du porte-modules.
Le cylindre à came peut présenter des fenêtres ménagées dans la paroi au moins partiellement cylindrique et le cadre peut présenter une ou plusieurs ouvertures supérieure et inférieure situées en regard des fenêtres du cylindre à came dans une position neutre du dispositif d’actionnement.
Les modules de contact peuvent être assujettis mécaniquement sur le cadre du porte-modules.
Le porte-modules peut être pourvu d’un organe de maintien assujetti mécaniquement d’une part à l’embase du porte-modules et d’autre part à la paroi distale du porte-modules et s’étendre depuis l’embase jusqu’à la paroi distale en encerclant les modules de contact.
Le dispositif d’actionnement peut comporter en outre une roue assujettie mécaniquement au cylindre à came et située à distance du porte-modules.
La roue peut être une roue à came qui, comme le cylindre à came, est mobile en rotation et qui est pourvue d’au moins une face de contact ayant un profil prédéterminé, ladite face de contact étant configurée pour agir directement sur un clapet de freinage ou sur un clapet de dé-freinage du dispositif d’actionnement en fonction du sens de déplacement en rotation de la roue à came et de la position du dispositif d’actionnement
Le cylindre à came et/ou la roue peuvent être pourvus de butées angulaires pour limiter leur rotation dans les deux sens de déplacement en rotation.
Le cylindre à came et la roue peuvent être formés en une seule pièce.
Le dispositif peut comporter un mécanisme de rétroaction configuré pour agir sur la roue lorsqu’elle est déplacée en rotation depuis une position neutre vers une position de freinage ou de dé-freinage, soit pour la rappeler dans sa position neutre, soit pour la maintenir dans sa position de freinage ou de dé-freinage.
Le système interférométrique permet de réaligner le composant optique 5 de référence par rapport à sa position initiale entre chaque séquence d’interférométrie. Ce système permet ainsi d’éviter une perte de contraste dans les signaux interférométriques mesurés. Il permet ainsi d’effecteur des mesures d’interférométrie atomique dans un environnement mobile soumis à des rotations variables aléatoirement sans requérir de système de stabilisation complexe et encombrant.
De plus, le système permet de reconstruire les franges d’interférométrie atomique en temps réel au cours d’une séquence et de corriger la phase du laser avant la dernière impulsion d’une séquence d’interférométrie de façon à ce que la phase totale en fin de séquence d’interférométrie tienne compte de ce terme.
Cette correction peut avantageusement être cumulée à un schéma d’hybridation tel que décrit dans le document de brevet WO 2018/154254 A1, pour permettre de compenser simultanément les vibrations et les rotations. A cet effet, le capteur inertiel classique 9 comprend un troisième gyroscope pour mesurer la rotation autour de l’axe . Le troisième gyroscope est basé sur une technologie MEMS ou de gyroscope laser ou de gyroscope à fibre optique. Cette double correction permet de préserver le recentrage ou le suivi de la frange centrale de l’interférogramme.
Equipement de mesure comprenant un dispositif de réchauffage La présente invention concerne un équipement de mesure comprenant un dispositif de réchauffage, ledit équipement de mesure étant destiné à être disposé à l’extérieur et au niveau de la peau d’un véhicule propre à se déplacer dans un environnement climatique hostile associé à des conditions climatiques givrantes, ledit équipement correspondant à un corps formé d’un mat portant un tube fermé à l’une de ses extrémités, le dispositif de réchauffage étant destiné à être logé au sein dudit tube et comprenant au moins un fil chauffant bobiné dans le corps dudit tube
L’invention concerne également un aéronef comprenant un tel équipement de mesure.
L’invention concerne le domaine du réchauffage d’un équipement de mesure destiné à être disposé au niveau de la peau d’un véhicule propre à se déplacer dans un environnement climatique hostile associé à des conditions climatiques givrantes, et en particulier des conditions climatiques givrantes eau surfondue ou des conditions climatiques givrantes cristaux.
Un tel équipement correspond par exemple à un équipement aéronautique civile ou militaire de mesure comprenant des parties affleurantes ou des appendices sortant de la peau de l’aéronef (i.e. localisées à l’extérieur de l’avion). Selon un autre exemple, un tel équipement est un équipement de mesure au sol pour des domaines militaires, scientifiques ou encore météorologiques, notamment pour des mesures dans un contexte de grand froid polaire.
Ces appendices ou ces parties affleurantes appartiennent par exemple à des sondes permettant notamment de mesurer différents paramètres aérodynamiques du flux d’air entourant l’aéronef, comme notamment la pression totale, la pression statique, la température, ou l’incidence du flux d’air au voisinage de la peau de l’aéronef. La pression totale permet, associée à la pression statique, de déterminer la vitesse locale du flux d’air au voisinage de la sonde, et à termes la vitesse-air de l’aéronef portant ladite sonde, ainsi que l’altitude.
D’autres sondes permettent par exemple de mesurer l’incidence locale d’un flux d’air. Les sondes d’incidences peuvent comprendre des appendices mobiles destinés à s’orienter dans l’axe du flux d’air entourant la sonde. L’orientation de la sonde permet de déterminer l’incidence du flux d’air.
D’autres sondes d’incidences peuvent être équipées d’appendices fixes équipés de plusieurs prises de pression. La différence de pression mesurée entre ces prises de pression permet aussi de déterminer l’incidence du flux d’air entourant la sonde.
Lors de vol en haute altitude, l’aéronef peut rencontrer des conditions givrantes.
Plus précisément du givre peut se former sur la peau et sur les appendices de l’aéronef. L’apparition de givre est particulièrement problématique pour les sondes aérodynamiques dont les profils peuvent être modifiés par du givre et dont les orifices de prises de pression peuvent être obstrués. Autrement dit, la présence de givre est propre à fausser la mesure de pression totale de la sonde et éventuellement la rendre inopérante dans certaines conditions climatiques.
Une solution permettant d’éviter la formation de givre consiste à réchauffer les appendices. Actuellement le réchauffage est dans la plupart des cas réalisé au moyen d’un ou plusieurs fils chauffants bobinés et noyés dans les appendices, le réchauffage se faisant par effet joule. Par exemple pour réchauffer une sonde de pression totale, il est nécessaire de dissiper plusieurs centaines de watts.
Plus précisément, ce type de sonde est formé d’un mat portant un tube fermé à l’une de ses extrémités et appelé tube de Pitot, ou encore ce type de sonde est une sonde Pitot-statique.
Le réchauffage de la sonde est réalisé au moyen d’un ou plusieurs fils chauffants, formant une résistance chauffante, enroulé(s) (i.e. mis en forme sous la forme de bobine) dans le corps de la sonde, c'est-à-dire à la fois dans le mât et dans le tube de Pitot 10, le tube de Pitot étant illustré par la . Un tel tube de Pitot 10 présente à une extrémité ouverte 12 permettant notamment la mesure de la pression totale atmosphérique. De plus, selon un mode de réalisation, un tel tube présente optionnellement un tube interne 14, localisé à l’intérieur du tube de Totale 16. Entre ces deux tubes 14 et 16, un espace 18 est destiné à l’insertion du fil chauffant.
Cette force de pression peut être appliquée par un moyen mécanique, par exemple via des poids positionnés sur la face externe de la membrane polymérique fluorée ou encore par pressage de l’ensemble formé du substrat présentant ladite couche de Li métal solide et de la membrane polymérique fluorée accolée, le cas échéant supportée par un substrat tel qu’un film en matière plastique.
Ainsi, elle peut être appliquée sur les deux faces externes de l’ensemble formé du substrat présentant ladite couche de Li métal solide et de la membrane polymérique fluorée accolée, le cas échéant supportée par un substrat, en particulier par un film en matière plastique. Par exemple, une telle force de pression peut être appliquée par pressage, par exemple en comprimant l’ensemble à l’aide d’une presse.
Par exemple, l’étape de mise contact pour la formation de LiF en surface d’une électrode de lithium métallique peut comprendre l’application d’une pression sur la face externe du substrat, notamment du film plastique, supportant la membrane polymérique fluorée mise en contact de la surface de Li solide de l’électrode de lithium métal et, éventuellement, sur la face externe de ladite électrode de lithium métal ou du collecteur de courant supportant ladite électrode de lithium métal.
La pression appliquée peut être comprise entre 1 et 10 bar (soit entre 1.10 5 N/m 2 et 10 6 N/m 2 ), en particulier d’environ 2 bar (2.10 5 N/m 2 ).
La mise en contact entre la surface de lithium métallique solide et la membrane polymérique fluorée est opérée pendant une durée suffisante pour générer du LiF au niveau de la surface de lithium traitée.
Ainsi, la mise en contact de ladite membrane polymérique fluorée avec la surface de lithium métallique selon le procédé de l’invention est temporaire. Autrement dit, la membrane polymérique fluorée est retirée ensuite de la surface de lithium métal traitée et n’est pas destinée à demeurer au contact du lithium métallique. En particulier, la membrane polymérique fluorée n’est pas mise en œuvre au niveau de la batterie au lithium, au sein de laquelle l’électrode de lithium métallique traitée par le procédé de l’invention est utilisée.
Plus particulièrement, comme indiqué précédemment, l’étape (2) de mise en contact est suivie d’une étape (3) d’élimination de la membrane polymérique résiduelle, en particulier par simple décollement de la membrane.
De manière avantageuse, la mise en contact du Li métal solide avec la membrane polymérique fluorée selon l’invention est réalisé à une température comprise entre la température ambiante (25°C) et 100°C, en particulier comprise entre 25°C et 90°C, et avantageusement à température ambiante (25°C).
De préférence, la mise en contact du Li métal solide avec la membrane polymérique fluorée selon l’invention est réalisée à pression atmosphérique.
De préférence, cette étape de mise en contact du Li métal solide avec la membrane polymérique fluorée selon l’invention est opérée sous atmosphère anhydre ou neutre, par exemple sous atmosphère d’hélium, de néon, d’azote ou d’argon.
La durée de mise en contact de ladite surface de Li métal solide avec ladite membrane polymérique fluorée peut être ajustée au regard notamment de la température de mise en œuvre, pour obtenir l’épaisseur souhaitée de la couche de LiF.En particulier, la mise en contact de ladite surface de Li métal solide avec ladite membrane polymérique fluorée peut être maintenue pendant une durée d’au moins 5 minutes, en particulier comprise entre 5 minutes et 48 heures, notamment entre 1 et 32 heures, en particulier entre 12 et 24 heures.
L’étape (2) de mise en contact du Li métal solide avec la membrane polymérique fluorée selon l’invention est suivie d’une étape (3) d’élimination de la membrane polymérique résiduelle de la surface fluorée de Li métal.
Par membrane polymérique « résiduelle », on désigne la membrane polymérique à l’issue de l’étape (2) de mise en contact, autrement dit la membrane polymérique résultante du clivage d’au moins une partie des liaisons labiles C Ar -F de la membrane polymérique fluorée au contact du lithium métal.
Ainsi, selon le procédé de l’invention, la membrane polymérique est totalement retirée de la surface du Li métal solide traitée.
De manière avantageuse, l’élimination de la membrane polymérique résiduelle peut être effectuée par simple décollement de la membrane polymérique. En particulier, l’élimination de la membrane polymérique résiduelle ne requiert aucun traitement thermique du lithium métal. De fait, la surface de lithium métallique traitée selon l’invention, après décollement de la membrane polymérique, ne présente aucune trace de polymère.
Dans ce cas, une pompe d’injection indépendante du circuit fluidique éventuel alimente un éjecteur qui achemine le fluide lubrifiant du fond du carter vers le réservoir.
Selon une possibilité compatible avec les précédentes et indépendamment de la nature du ou des générateurs de débit de remplissage, le système fluidique lubrifiant peut comporter au moins deux circuits fluidiques débouchant sur au moins un circuit de distribution, chaque circuit fluidique étant pourvu de sa propre pompe de distribution reliée au réservoir par sa propre liaison hydraulique d’entrée et de son propre réseau hydraulique de sortie.
Plusieurs circuits fluidiques peuvent être prévus par sécurité.
Par exemple, lesdits deux circuits fluidiques peuvent comporter un circuit principal et un circuit de secours utilisable en cas de panne du circuit principal.
Selon une possibilité compatible avec les précédentes et indépendamment de la nature du ou des générateurs de débit de remplissage, ledit au moins un générateur de débit de relevage peut comporter plusieurs générateurs de débit de relevage.
Par exemple, plusieurs générateurs de débit communiquent avec des points d’aspiration différents répartis dans le système mécanique, éventuellement dans des zones de rétention potentielles de fluide lubrifiant. Une telle architecture peut aussi être intéressante lorsque le système mécanique comporte plusieurs modules interfacés présentant des points bas locaux respectifs.
Par exemple, le système mécanique comporte alors plusieurs éjecteurs, éventuellement piqués sur un même réseau hydraulique
Selon une possibilité, plusieurs éjecteurs formant des générateurs de débit de remplissage peuvent avoir des caractéristiques différentes. Par exemple, au moins un éjecteur peut avoir une géométrie pour fonctionner de manière optimale avec un faible débit de fluide lubrifiant, éventuellement pour être performant durant une phase de montée en régime au démarrage, et au moins un autre éjecteur peut avoir une géométrie pour fonctionner de manière optimale avec un fort débit de fluide lubrifiant, éventuellement atteint suite à la phase de montée en régime.
Outre un système mécanique, l’invention vise un aéronef muni d’une boîte de transmission de puissance mettant en mouvement un rotor, cette boîte de transmission de puissance étant un tel système mécanique.
L’invention vise aussi un procédé de lubrification d’un système mécanique comprenant un carter et au moins un élément à lubrifier ou à refroidir disposés dans le carter, le système mécanique comprenant un système fluidique lubrifiant muni d’un fluide lubrifiant et d’un réservoir disposé dans le carter.
i) durant une phase de démarrage, vidage d’un fond dudit carter en transférant ledit fluide lubrifiant au repos dans ledit fond vers un réservoir situé au-dessus dudit au moins un élément à lubrifier ou à refroidir, le ou les éléments à lubrifier ou à refroidir étant à l’arrêt ou en mouvement,
ii) durant une phase de fonctionnement, en particulier durant une phase de fonctionnement nominal sans panne et fuite indues, lubrification dudit au moins un élément à lubrifier ou à refroidir à partir du fluide lubrifiant contenu dans le réservoir, les éléments à lubrifier ou à refroidir étant en mouvement, et
iii) durant la phase de fonctionnement, transfert du fluide lubrifiant tombant par gravité dans le fond vers le réservoir.
Dans la suite de la description, il est entendu que l'invention s'applique à toutes les déclinaisons des normes IEEE 802.11.
Les diagrammes des figures 1a à 2b illustrent les étapes du procédé d'annonce de débits selon l'invention, dans un exemple de configuration où le réseau Wi-Fi est conforme à la norme 802.11n et utilise la bande de fréquences 2,4GHz. Ce n'est qu'un exemple et il est entendu que l'invention s'applique à d'autres configurations, notamment à d'autres bandes de fréquences et d’autres standards. Les scenarii d'exemple adoptés sont ceux de l'éloignement ou du rapprochement d'une STA par rapport à un AP, mais l'invention s'applique à tout scenario de changement de condition affectant la qualité du lien radio entre l'AP et la STA, quel qu'en soit la cause.
Dans la bande de fréquence 2,4GHz, la liste complète des débits pouvant être autorisés, notée PRL, est, en mégabits par seconde (Mbps) :
PRL = [1 ; 2 ; 5.5 ; 11 ; 18 ; 24 ; 36 ; 54]
La présente un exemple d'échanges de trames Wi-Fi entre une station STA et un point d'accès AP, avant éloignement de la station, selon un aspect de l'invention.
Selon l'invention, les messages de balise comprennent une liste dynamique de débits autorisés. A des fins d'illustration, la présentation des échanges entre STA et AP débute avec une liste courante de débits autorisés PRL01, qui est une sous-liste de PRL.
Lors d'une étape E001 , l'AP émet un signal de balise B01, à un débit de 24Mbps, qui est reçu par la STA. B01 comprend la liste de débits PRL01 qui plus réduite que PRL :
PRL01 ne comprend pas les 5 débits les plus faibles de PRL par exemple parce que la qualité du lien radio au moment de l'étape E001 permet l'utilisation de débits supérieurs pour les trames de contrôle.
Que ce soit du côté de l'AP qui émet le signal de balise, ou du côté de la STA qui le reçoit, les trames de contrôle, y compris le signal de balise, sont émises à un des débits indiqués dans la liste PRL01 du signal de balise B01.
Dans notre exemple, les trames de contrôle sont émises au débit le plus faible de la liste courante, c’est-à-dire 24Mbps au moment de cette étape E001.
Lors d'une étape E002 , la STA émet une trame T01, par exemple une trame de type QoS_DATA, à un débit de 155Mbps, qui est reçue par l'AP. Cette trame T01 n'est pas une trame de contrôle. Lors de cette étape, l'AP mesure la qualité de lien radio avec la STA, par exemple en mesurant le débit en réception de la trame T01. La mesure, 155Mbps, est conservée pour le moment où un nouveau message de balise devra être émis, qui sera éventuellement l'occasion de modifier la liste courante PRL01 de débits autorisés. Cette mesure peut également être utilisée dans le choix du débit de la liste courante qui sera utilisé pour émettre une trame de contrôle. En effet, ce débit doit être inférieur à la mesure. Au moment de l'étape E002, tous les débits de la liste PRL01 peuvent donc théoriquement être utilisés car ils sont tous inférieurs à 155Mbps.
Lors d'une étape E003 , l'AP acquitte la trame T01 reçue lors de l'étape E002, en émettant une trame ACK au débit de 24Mbps. Les trames ACK sont des trames de contrôle, et doivent donc être émises à un des débits de la liste courante, qui est PRL01. La trame ACK est donc émise au débit le plus faible de la liste courante, c’est-à-dire 24Mbps au moment de l'étape E003.
Lors d'une étape E004 , l'AP émet une trame T02, par exemple une trame de type QoS_DATA, à un débit de 155Mbps, qui est reçue par la STA. Cette trame T02 n'est pas une trame de contrôle et peut donc être émise à un débit qui n'est pas limité par la liste PRL01.
Lors d'une étape E005 , la STA acquitte la trame T02 reçue lors de l'étape E004, en émettant une trame ACK, toujours au débit de 24Mbps.
La présente un exemple d'échanges de trames Wi-Fi entre une station STA et un point d'accès AP, après éloignement de la station, selon un aspect de l'invention. Cet éloignement induit une diminution de la qualité du lien radio entre AP et STA.
La deuxième pièce de fixation 25 comporte deux cavités opposées l'une à l'autre. Dans chacune des cavités est insérée une partie d'une pale 27.
Un embout est positionné aux extrémités de l'axe horizontal AH.
La représente l’assemblage de la deuxième pièce de fixation 20 avec la pièce de maintien 21.
Il est visible sur la première pièce de fixation 20 les deux rainures qui vont accueillir la pièce de maintien 21.
La pièce de maintien 21 comporte deux tenons coopérant avec les rainures de la première pièce de fixation 20. Ces tenons comportent un dégagement 23 qui coopère avec le rainurage de la première pièce de fixation.
Chaque tenon 22 est de forme cylindrique circulaire et comporte un chanfrein à son extrémité.
Il est également possible de voir une partie de l'axe vertical AV.
La montre précisément les deux tenons.
Il montre ainsi le dégagement 23 et également un tenon rectiligne 24.
Le tenon rectiligne 24 a pour but d'être fixé à la première pièce de fixation 20 et dans laquelle une cavité est prévue pour recevoir ce tenon rectiligne 24.
La montre la deuxième pièce de fixation 25 avec une représentation d'un axe fictif horizontal et un axe fictif vertical pour définir le plan transversal de cette pièce.
La montre à l'aide du plan transversal comment sont insérés les cavités 26.
Selon un exemple, chaque cavité 26 est insérée dans la deuxième pièce de fixation 25 selon un angle α de 10 degrés par rapport au plan transversal. Ces deux cavités 26 sont opposées l'une à l'autre c'est-à-dire que l'angle est de plus ou moins 10 degrés si on prend comme référence le plan transversal selon une seule direction.
Selon un autre exemple, la deuxième pièce de fixation 25 comporte un plan transversal PT passant par un axe horizontal HF et un axe vertical VF de la deuxième pièce de fixation 25. Chaque cavité 26 possède un plan milieu PM et est inclinée de façon opposée l’une à l’autre par rapport au plan transversal PT selon un angle α compris entre 5° et 20°. La direction de l’angle α part du plan transversal dans deux directions opposées.
La montre une pale 27 avec une partie plane coopérant avec la deuxième pièce de fixation et un trou traversant 28 permettant de laisser passer l'axe horizontal AH.
La montre un manchon 29 dans lequel sont représentés le passage de l'axe horizontal AH et à une extrémité un filetage.
avec W(ω), la transformée de Fourier d’une fenêtre de Blackman-Harris appliquée sur le signal d’excitation simple E ESE,0 (ω) avant l’opération de transformée de Fourier inverse permettant de lisser ses divergences locales.