INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La est un graphique de cyclage galvanostatique représentant l’évolution du potentiel de l’électrode de travail E (en V) en fonction de la capacité C (en mAh) pour une solution aqueuse de nitrate de sodium comprenant le composé Me 3 N + -TEMPO préparé à l’exemple 1.
La est un graphique de voltamétrie cyclique illustrant l’évolution de l’intensité I (en mA) en fonction du potentiel E (en V vs Ag+/Ag) par les courbes en trait plein pour le PTMA, les courbes en pointillés pour le nitrate de Me 3 N + -TEMPO totalement oxydé (électrochimiquement) et les courbes en tirets pour le nitrate de Me 3 N + -TEMPO totalement réduit (soit à l’état initial) dans une solution aqueuse de nitrate de sodium.
La est un graphique illustrant l’évolution de la capacité C (en mAh) en fonction du nombre de cycles N pour l’essai réalisé à l’exemple 3, les points représentant les valeurs de la capacité en charge et les carrés représentant les valeurs de la capacité en décharge.
EXEMPLE 1 Le présent exemple illustre la préparation d’un composé utilisable comme médiateur dans le cadre de l’invention : le nitrate de 4-triméthylammonium(2,2,6,6-tétraméthyl-1-pipéridinyloxy) de formule suivante :
Me désignant le groupe méthyle,
ce composé pouvant être désigné par l’appellation Me 3 N + -TEMPO.
Dans un premier temps, il est préparé de l’iodure de 4-triméthylammonium(2,2,6,6-tétraméthyl-1-pipéridinyloxy). Pour ce faire, 3,38 g (19,7 mmol) d’amino(2,2,6,6-tétraméthyl-1-pipéridinyloxy) sont dissous dans 30 mL d’acétone pour former une solution, dans laquelle sont ajoutés 7,35 mL d’iodure de méthyle (6 éq., 117 mmol). Le milieu réactionnel est agité à température ambiante pendant 48 heures puis le précipité obtenu est filtré et lavé 4 fois (4*10 mL) à l’acétone. Après séchage, un poudre orange correspondant à l’iodure de 4-triméthylammonium(2,2,6,6-tétraméthyl-1-pipéridinyloxy) est obtenu avec un rendement de 32%.
Dans un deuxième temps, l’iodure de 4-triméthylammonium(2,2,6,6-tétraméthyl-1-pipéridinyloxy) est passé sur 60 g de résine échangeuse d’ions conditionnée au préalable avec 100 mL d’une solution aqueuse saturée en nitrate de sodium NaNO 3 pendant une nuit à température ambiante. Après séchage, une poudre est obtenue avec un rendement de 78%.
La poudre a été caractérisée par analyse élémentaire, RMN 1 H. Sa solubilité a été mesurée par spectroscopie UV-Vis (S max =3,5 M dans une solution aqueuse de nitrate de sodium 1M).
Les résultats d’analyse élémentaire, de RMN 1 H et de spectroscopie UV attestent de la présence du composé Me 3 N + -TEMPO.
Le composé Me 3 N + -TEMPO est ensuite testé en vue de déterminer ses performances électrochimiques.
Pour ce faire, un mélange comprenant une solution à 10 mM de nitrate de Me 3 N + -TEMPO et une solution aqueuse de NaNO 3 (1M) a été caractérisé, dans un premier temps, sous flux d’argon par voltamétrie cyclique à une vitesse de balayage de 20 mV/s dans une cellule en U comprenant un premier compartiment comprenant une électrode de travail en feutre de carbone connectée avec un fil de platine et une électrode de référence Ag/AgCl et comprenant un second compartiment comprenant une contre-électrode en feutre de carbone (d’une surface supérieure à celle utilisée pour l’électrode de travail) connectée avec un fil de platine, le premier compartiment et le deuxième compartiment étant séparés par une membrane échangeuse de protons en Nafion®.
Les résultats sont reportés sur la illustrant l’évolution de l’intensité I (en mA) en fonction du potentiel E (en V vs Ag+/Ag).
En considérant la juxtaposition exclusive deux à deux, la situation peut être modélisée tel qu’illustré à la .
Pour un entrave entre diodes donné, la distance minimale pour obtenir le recouvrement des faisceaux vaut :
L’entrave minimum correspond à la situation où les diodes sont juxtaposées, soit : - pour une diode de forte puissance, et pour , pour une fibre monomode, , - pour une diode de forte puissance, et pour , pour une fibre multimode, , - pour une diode de faible puissance, et pour , pour une fibre monomode , , - pour une diode de faible puissance, et pour , pour une fibre multimode, .
Ainsi, la taille des diodes de forte puissance implique de les éloigner considérablement pour obtenir la continuité des faisceaux, ce qui dégrade par un facteur au carré l’intensité ( ).
Pour visualiser l’impact de la distance diode/fibre ( ), les figures 10 et 11 donnent respectivement le taux de puissance émise sur le cœur de fibre et le niveau de puissance en sortie de fibre en fonction de .
Essai comparatif : augmentation de la puissance lumineuse injectée
Du fait de leur taille, les diodes de forte puissance nécessitent de les éloigner considérablement pour obtenir du recouvrement entre les faisceaux adjacents, ce qui fait chuter la densité de puissance à la surface du jonc.
Pour compenser cette perte de densité, il pourrait être envisagé d’utiliser une lentille convergente pour permettre de positionner des diodes sur un diamètre plus important que celui du jonc. Mais la lentille convergente va augmenter l’angle d’incidence des faisceaux en périphérie de lentille ce qui empêchera le faisceau de rester dans l’ouverture numérique de la fibre. Il serait donc possible d’ajouter une lentille divergente pour rétablir l’angle des faisceaux ( ).
A l’inverse, la solution à base de diodes de faible puissance n’est pas sujet à une perte de densité de puissance (les diodes étant plus proches du jonc). Mais l’inconvénient de ces diodes réside dans l’angle de diffusion bien supérieur à l’ouverture numérique de la fibre.
Dans ce cas une seule lentille convergente permettrait de réduire l’angle de diffusion des faisceaux pour s’approcher de l’ouverture numérique de la fibre ( ).
Essai comparatif : caractérisation du touret
Dans un premier mode de réalisation, on fournit un câble de 250 m de longueur et de 8 mm de diamètre instrumenté avec 4 fibres optiques. Ce câble a été caractérisé par réflectométrie.
- sur une première fibre multimode, la longueur d’onde est de 1550 nm, l’atténuation linéique mesurée est de 30 dB/km, l’inhomogénéité d’atténuation est supérieure à 10 dB, la longueur de fibre détectée est de 160 m, et le pointeur rouge est détecté en sortie des 250 m, - sur une seconde fibre multimode , la longueur d’onde est de 1550 nm, l’atténuation linéique mesurée est de 15 dB/km, l’inhomogénéité d’atténuation est supérieure à 10 dB, la longueur de fibre détectée est de 250 m, et le pointeur rouge n’est pas détecté en sortie des 250 m. Ces premières mesures révèlent une forte inhomogénéité dans l’atténuation linéique, traduisant des contraintes inhomogènes, ainsi qu’une atténuation moyenne de l’ordre de 20-30 dB/km traduisant des contraintes ou micro-courbures élevées.
Ces fortes atténuations à 1550 nm vont nécessiter une très forte dynamique de mesure.
Dans un deuxième mode de réalisation, on réalise un câble en modifiant le procédé d’insertion des fibres de détection. Les fibres sont plus tendues lors de la fabrication pour permettre d’homogénéiser les contraintes appliquées entre les même fibres d’un jonc. Ce câble de 120 m a été caractérisé par réflectométrie.
Les quatre fibres de détection sont non cassées et accessibles librement aux deux extrémités. Les mesures réalisées avec le réflectomètre sont les suivantes : - pour la fibre multimode numéro 1, la longueur d’onde est de 1550 nm, l’atténuation linéique mesurée est supérieure à 50 dB/km, l’inhomogénéité d’atténuation est supérieure à 20 dB, la longueur de fibre détectée est de 130 m, et le pointeur rouge est détecté en sortie des 130 m, - pour la fibre multimode numéro 2, la longueur d’onde est de 1550 nm, l’atténuation linéique mesurée est supérieure à 50 dB/km, l’inhomogénéité d’atténuation est supérieure à 20 dB, la longueur de fibre détectée est de 130 m, et le pointeur rouge est détecté en sortie des 130 m, - pour la fibre monomode numéro 1, la longueur d’onde est de 1550 nm, l’atténuation linéique mesurée est de 14 dB/km, l’inhomogénéité d’atténuation est d’environ 3-4 dB, la longueur de fibre détectée est de 130 m, et le pointeur rouge est détecté en sortie des 130 m, - pour la fibre monomode numéro 2, la longueur d’onde est de 1550 nm, l’atténuation linéique mesurée est de 3 dB/km, l’inhomogénéité d’atténuation est d’environ 2 dB, la longueur de fibre détectée est de 130 m, et le pointeur rouge est détecté en sortie des 130 m.
- Etat S1 : Signal de géolocalisation non acquis ;
- Etat S2 : Acquisition du signal de géolocalisation ; et
- Etat S3 : Poursuite du signal de géolocalisation.
Les conditions de déclanchement des transitions entre les trois états sont les suivantes :
- Transition T200 : Début de l’acquisition par le module 121 d’acquisition ;
- Transition T210 : Signal de géolocalisation acquis ;
- Transition T220 : Signal de géolocalisation non perdu ;
- Transition T230 : Signal de géolocalisation perdu ; et
- Transition T240 : Signal de géolocalisation non acquis.
Par ailleurs, les transitions entre les trois états déclenchent les actions suivantes :
- Transition T200 : Exécution du module 122 de suivi, du module 123 de régénération et du module 124 soustracteur pour les signaux de géolocalisation précédemment acquis ;
- Transition T210 : Exécution d’un module 122b de poursuite pour le signal de géolocalisation acquis ; et
- Transition T220 : Prise en compte, par le module 123 de régénération, du jeu de caractéristiques délivré par le module 122b de poursuite pour le signal de géolocalisation acquis afin d’obtenir un signal numérique représentatif d’au moins une partie du signal de géolocalisation acquis. Prise en compte du signal numérique en question par le module 124 soustracteur afin de soustraire, au signal reçu, le signal numérique en question.
Ainsi lorsqu’un des signaux de géolocalisation est non acquis, à l’état S1, on déclenche le début d’une acquisition pour passer à l’état S2 d’acquisition du signal de géolocalisation par l’exécution du module 122 de suivi, du module 123 de régénération et du module 124 soustracteur pour les signaux de géolocalisation précédemment acquis. Dans l’état S2 d’acquisition du signal de géolocalisation, on peut soit, en cas d’échec de l’acquisition T240, revenir à l’état S1 de signal non acquis soit, si le signal est acquis T210, passer à l’état S3 de poursuite du signal de géolocalisation avec l’exécution d’un module 122b de poursuite pour le signal de géolocalisation acquis
On reste dans l’état S3 de poursuite du signal de géolocalisation tant que le module 123 de régénération prend en compte le jeu de caractéristiques délivré par le module 122b de poursuite pour le signal de géolocalisation acquis afin d’obtenir un signal numérique représentatif d’au moins une partie du signal de géolocalisation acquis. Dans l’état S3 de poursuite du signal de géolocalisation, ledit signal numérique représentatif du signal de géolocalisation acquis est utilisé par le module 124 soustracteur afin de le soustraire, au signal reçu.
Dans l’état S3, le signal peut également être perdu T230, auquel cas on revient à l’état S1 de signal de géolocalisation non acquis.
Avantageusement, les bras de liaison issus d’une même zone d’ancrage peuvent s’étendre dans des directions angulaires distinctes de manière à rejoindre leurs zones de fixation correspondantes. Les bras de liaison sont distincts les uns des autres et transmettent le couple au voile de transmission de couple ou à l’un des éléments de guidage de manière indépendante.
De préférence, les zones d’ancrage du disque de connexion associées au volant d’inertie peuvent être disposées sur un diamètre d’implantation D supérieur au diamètre d’implantation d des zones de fixation associées au voile de transmission de couple ou à l’un des éléments de guidage.
Selon une variante, le disque de connexion peut être fixé sur le voile de transmission de couple par l’intermédiaire d’une liaison rivetée comprenant une série de rivets disposés dans des orifices de fixation du disque et dans des trous correspondant du voile de transmission de couple.
De préférence, le disque de connexion peut comprendre, dans un plan perpendiculaire à l’axe X, deux axes de raideur minimale en flexion, les axes de raideur minimale en flexion étant perpendiculaires entre eux et l’un des deux axes passant par deux zones de fixation opposées angulairement par rapport à l’axe de rotation X.
Avantageusement, le disque de connexion peut comprendre, dans un plan perpendiculaire à l’axe de rotation X, deux axes de symétrie perpendiculaires entre eux. Les deux axes de symétrie peuvent correspondre aux axes de raideur minimale en flexion.
Avantageusement, le voile de transmission de couple peut comprendre des fenêtres de réception de ressorts hélicoïdaux de compression, les zones de fixation du disque étant réparties angulairement entre chaque fenêtre de réception. De cette manière, la répartition des contraintes mécaniques au sein du disque de connexion est sensiblement uniforme sur le pourtour du voile de transmission de couple.
De préférence, les éléments de guidage peuvent être liées en rotation au moyeu intermédiaire par l’intermédiaire de rivets, ou d’une soudure.
Par exemple, les éléments de guidage peuvent être des rondelles de guidage formées à partir d’une tôle emboutie.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’appui des ressorts hélicoïdaux de compression peut se faire indirectement sur des fenêtres du voile de transmission de couple et sur des fenêtres des rondelles de guidage par l’intermédiaire de moyens d'interfaçage disposés sur les deux parties coaxiales, les moyens d'interfaçage comprenant par exemple des sièges de ressort placés aux extrémités des ressorts hélicoïdaux de compression.
L’invention a également pour objet, selon un autre de ses aspects, un sous-ensemble de transmission pour une transmission d’engin motorisé, comprenant : - un volant d’inertie, - un dispositif d’amortissement vibratoire reprenant tout ou partie des caractéristiques mentionnées précédemment, fixé sur le volant d’inertie, et - des vis de fixation insérées dans des zones d’ancrage du dispositif d’amortissement vibratoire et vissées sur le volant d’inertie. Ce sous-ensemble de transmission, selon cet autre aspect de l’invention, présente l’avantage de pouvoir être préassemblé en usine avant sa livraison au client.
L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple et faite en se référant aux dessins annexés dans lesquels : – la figure est une vue en coupe axiale d’une transmission d’engin motorisé intégrant un dispositif d’amortissement vibratoire selon un premier mode de mise en œuvre de l’invention; – la figure est une vue isométrique en éclaté du dispositif d’amortissement vibratoire selon le premier mode de mise en œuvre de l’invention de la ; – la figure est une vue de face du dispositif de reprise des désalignements axiaux selon le premier mode de mise en œuvre de l’invention de la lorsque les deux moyeux sont centrés; – la figure est une vue de face du dispositif de reprise des désalignements axiaux selon le premier mode de mise en œuvre de l’invention de la lorsque les deux moyeux sont excentrés; – la figure est une vue isométrique d’un dispositif d’amortissement vibratoire selon un deuxième mode de mise en œuvre de l’invention ; – la figure est une vue de face d’un disque de connexion selon le deuxième mode de mise en œuvre de l’invention.
Les figures 1 à 4 illustrent une transmission 1 d’engin motorisé de type véhicule industriel intégrant le dispositif d’amortissement vibratoire 10 selon un premier mode de mise en œuvre de l’invention.
Le véhicule industriel comprend notamment un moteur thermique, une boite de vitesses intégrant une machine électrique tournante non représentée et un sous-ensemble 8 de transmission intercalé entre le moteur thermique et la boite de vitesses. Le sous-ensemble 8 de transmission comprend :
- un volant d’inertie 2 d’axe de rotation X,
- le dispositif d’amortissement vibratoire 10 fixé sur le volant d’inertie 2, et des vis de fixation 3 insérées dans le dispositif d’amortissement vibratoire et vissées sur le volant d’inertie.
Selon un mode de réalisation, la commande physique a lieu avant ou pendant la détection du regard du conducteur vers la surface vitrée.
Selon un mode de réalisation, l’étape d’opacification produit une opacification d’une partie de la surface vitrée sélectionnée
Selon un mode de réalisation, l’étape de sélection est basée sur la détection du regard du conducteur vers une autre partie de la surface vitrée.
Avantageusement, le regard du conducteur est porté à l’autre partie de la surface vitrée ne constituant pas un éblouissement du conducteur par le soleil.
Selon un mode de réalisation, les surfaces vitrées comprennent un pare-brise et au moins une vitre latérale avant du véhicule automobile, et sont recouvertes, chacune, d’un film opacifiant à commande électrique.
Selon un mode de réalisation, le film opacifiant correspond à au plus 50% d’une surface totale des surfaces vitrées, et ledit film opacifiant s’étendant sur toute une largeur des surfaces vitrées.
L’invention a également pour objet un véhicule automobile comprenant : - un poste de conduite pour conducteur ; - des surfaces vitrées disposées en face du poste de conduite et aptes à s’opacifier par commande électrique ; - des moyens de commande électrique ; remarquable en ce que le véhicule automobile comprend, en outre : - un dispositif de suivi oculaire du conducteur ; et en ce que les moyens de commande électrique sont configurés pour exécuter le procédé selon l’invention.
Avantageusement, le procédé de commande de transparence de surfaces vitrées de la présente invention permet d’améliorer l’expérience utilisateur et le confort global lié à la conduite du véhicule selon l’invention.
De plus, l’opacification des surfaces vitrées est obtenue de manière rapide et sans effort tout en gardant les yeux sur la route.
représente une vue d’un habitacle d’un véhicule automobile selon l’invention.
Description détaillée La représente une vue d’un véhicule automobile 2 selon l’invention. Il s’agit d’une représentation schématique simplifiée d’une vue d’un habitacle du véhicule 2.
La présente invention concerne un procédé de commande et de réglage de transparence de surfaces vitrées du véhicule 2. A cet égard, les surfaces vitrées sont disposées en face du poste de conduite et comprennent un pare-brise 4 et une vitre latérale avant gauche 6, ainsi qu’une vitre latérale avant droite 8.
Chacune de ces surfaces vitrées 4, 6 est respectivement recouverte d’un film opacifiant 4.1, 6.1, à commande électrique. La vitre latérale avant droite 8 peut également comprendre un film opacifiant à commande électrique. Ce film étant préférentiellement un film électrochrome pilotable électriquement, aussi appelé film à occultation variable ou film à cristaux liquides correspondant à des moyens d’ajustement du degré d’opacification de la surface vitrée sur laquelle le film opacifiant est agencé. En effet, le film électrochrome comporte des cristaux liquides pilotables électriquement et permettant de modifier la transparence des vitres en les passant d’un état de transparence total à une obturation complète des vitres.
Dans cette configuration, le film opacifiant 4.1 du pare-brise 4 correspond à une partie supérieure 4.1 de ce dernier, cette partie 4.1 s’étend préférentiellement sur toute la largeur du pare-brise 4 et correspond à au moins 10% et au plus 50% d’une surface totale dudit pare-brise 4, et plus préférentiellement, la partie 4.1 correspond à environ 20% de la surface totale du pare-brise 4 (ici le terme « environ » signifie ±10% par rapport à la valeur nominale).
Similairement, le film opacifiant 6.1 de la vitre latérale 6 correspond à une partie supérieure 6.1 de ce dernier, cette partie 6.1 s’étend préférentiellement sur toute la largeur de la vitre latérale 6 et correspond à environ 20% de la surface totale de ladite vitre latérale 6.
Le véhicule 2 comprend également un organe de commande 10, également désigné par des moyens de commande électrique 10 qui sont agencés dans un volant 12, ces moyens de commande correspondent à une commande tactile. Préférentiellement, les moyens de commande électrique 10 comprennent un bouton simple et/ou une molette cliquable 10 permettant à la fois d’assurer une fonction d’appui simple et une fonction de réglage par roulage de la molette.
Le sous-ensemble 8 de transmission présente l’avantage de pouvoir être préassemblé en usine sous forme de kit avant sa livraison au client.
Le dispositif d’amortissement vibratoire 10 comprend un voile de transmission de couple 20 de forme annulaire autour d’un axe de rotation X lié en rotation avec le volant d’inertie, des éléments de guidage 30 et des ressorts hélicoïdaux de compression 11. Les deux éléments de guidage 30, autrement appelés rondelles de guidage 30, sont disposées de part et d’autre du voile de transmission de couple 20 en emprisonnant dans des logements intercalaires les ressorts hélicoïdaux de compression 11. Les rondelles de guidage 30 sont fixées ensemble sur un moyeu intermédiaire 62 grâce à des rivets 18. Cette architecture de dispositif d’amortissement vibratoire 10 est dites « symétrique » car le couple moteur entre d’abord dans le dispositif d’amortissement vibratoire par le voile de transmission de couple 20.
Comme illustré sur les figures 1 et 2, les parties coaxiales 20 et 30 sont montées rotatives l'une par rapport à l'autre à l'encontre de moyens amortisseurs comportant, ici, des ressorts hélicoïdaux de compression 11. L’appui des ressorts hélicoïdaux de compression 11 se fait directement sur les fenêtres 21 du voile de transmission de couple 20 et sur les fenêtres 31 des rondelles de guidage 30.
Les extrémités des ressorts hélicoïdaux de compression 11 sont destinées à venir s’appuyer sur les bords latéraux des fenêtres 21, 31 du voile annulaire 20 et des rondelles de guidage 30. Les ressorts hélicoïdaux de compression 11 sont répartis circonférentiellement autour de l’axe X.
Lorsque le couple du moteur traverse le dispositif d’amortissement vibratoire 10, le débattement angulaire entre les éléments de guidage 30 et le voile de transmission de couple 20 varie et entraine la compression des ressorts hélicoïdaux de compression 11. Le voile de transmission de couple 20 pivote autour du moyeu intermédiaire 62.
Chaque rondelle de guidage 30 est formée d’une tôle emboutie d’épaisseur globalement constante et comporte des fenêtres 31 de réception de ressorts 11 ainsi qu’une partie annulaire externe 32 adaptée pour guider les ressorts 11 lors du débattement angulaire du voile annulaire 20 par rapport aux rondelles de guidage 30.
Des moyens de frottement 12, 13 sont en outre disposés entre chacune des rondelles de guidage 30 et le voile de transmission de couple 20.
Les ressorts hélicoïdaux de compression 11 et les moyens de frottement 12, 13 permettent, comme cela est connu en soi, d’absorber et d’amortir les vibrations et les acyclismes de rotation en provenance du moteur thermique.
Dans une variante non illustrée, l’appui des ressorts hélicoïdaux de compression 11 peut se faire indirectement sur les fenêtres 21 du voile de transmission de couple 20 et sur les fenêtres 31 des rondelles de guidage 30 par l’intermédiaire de moyens d'interfaçage disposés sur les deux parties coaxiales 20 et 30. Plus précisément, les moyens d'interfaçage comprennent des sièges de ressort placés aux extrémités des ressorts 11, d'une part, et, d'autre part, des évidements formés dans les éléments de guidage 30 et dans le voile de transmission de couple 20. Les sièges de ressort sont aptes à coopérer avec les évidements formés dans les éléments de guidage 30 et/ou le voile de transmission de couple 20 selon une liaison pivot.
Selon l’invention, le dispositif d’amortissement vibratoire 10 comprend un disque de connexion 40 rapporté sur le voile de transmission de couple 20 et fixé sur le volant d’inertie 2. Des vis de fixation 3 vissées sur le volant d’inertie 2 applique un effort de serrage sur le disque de connexion 40 de manière à transmettre le couple produit par le moteur en direction de la boîte de vitesses.