INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le deuxième organe de sécurité est couplé aux moyens de déformation par un troisième organe de sécurité destiné à coopérer avec le deuxième organe de sécurité de manière à maintenir le deuxième organe de sécurité en position de repos lorsque le deuxième organe de sécurité est soumis à une température inférieure à la température prédéterminée et à rappeler élastiquement le deuxième organe de sécurité en position de travail lorsque le deuxième organe de sécurité est soumis à une température supérieure à la température prédéterminée. Ce mode de réalisation est avantageux en ce qu’il permet de créer un effet de seuil pour le passage du deuxième organe de sécurité de sa position de repos à sa position de travail et donc pour le passage des moyens de déformation de leur position de repos à leur position de déformation du premier organe de sécurité. Ainsi, le risque que les moyens de déformation arrivent au contact du premier organe de sécurité avec une énergie cinétique insuffisante pour déformer, par exemple plier ou détruire, le premier organe de sécurité est réduit. On augmente ainsi la fiabilité du dispositif de sécurité.
On peut prévoir par ailleurs que, l’hologramme numérique de référence ou le résidu étant représenté par un ensemble de coefficients respectivement associés à des éléments du domaine spatio-fréquentiel D correspondant chacun à un multiplet formé par un premier paramètre spatial, un second paramètre spatial, un premier paramètre fréquentiel et un second paramètre fréquentiel, le procédé comprenne les étapes suivantes, effectuées pour au moins une paire de valeurs respectives du premier paramètre fréquentiel et du second paramètre fréquentiel :
- décodage de données indicatives de positions associées respectivement à des coefficients non-nuls parmi un ensemble des positions associées de manière prédéfinie aux coefficients associés respectivement aux différents multiplets comprenant ladite paire de valeurs du premier paramètre fréquentiel et du second paramètre fréquentiel ;
- décodage des coefficients associés respectivement aux positions indiquées par lesdites données indicatives.
Selon une première possibilité de réalisation, au moins une donnée indicative parmi lesdites données indicatives représente une différence entre une position associée à un coefficient non-nul et une autre position associée à un autre coefficient non-nul.
Selon une seconde possibilité de réalisation, lesdites données indicatives désignent au moins une position associée à un coefficient non-nul sans désigner au moins une autre position associée à un autre coefficient non-nul et indiquée par des données indicatives décodées pour une autre paire de valeurs respectives du premier paramètre fréquentiel et du second paramètre fréquentiel.
Par ailleurs, les coefficients associés aux différents multiplets définis par ladite paire de valeurs du premier paramètre fréquentiel et du second paramètre fréquentiel peuvent être ordonnés de manière prédéfinie en une séquence ordonnée de coefficients ; la donnée indicative d’une position associée à un coefficient non-nul peut alors indiquer la position de ce coefficient non-nul dans ladite séquence ordonnée de coefficients.
On peut prévoir dans ce cas qu’à l’étape de décodage des coefficients, les coefficients non-nuls sont décodés dans l’ordre défini par la séquence ordonnée.
L’invention propose également un procédé de codage d’un hologramme numérique se propageant dans un espace de propagation tridimensionnel, comprenant les étapes suivantes :
- prédiction d’un hologramme numérique prédit par transformation d’un hologramme numérique de référence défini dans un plan de référence et représenté par une représentation dans un domaine spatio-fréquentiel D à deux dimensions spatiales et deux dimensions fréquentielles ;
- détermination d’un résidu entre ledit hologramme numérique et l’hologramme numérique prédit,
- codage du résidu déterminé ;
caractérisé en ce que l’étape de prédiction de l’hologramme numérique prédit comprend, pour la détermination de l’hologramme numérique prédit au niveau d’un plan parallèle au plan de référence, l’application d’une fonction χ ayant pour ensemble de départ le domaine spatio-fréquentiel D et pour ensemble d’arrivée le domaine spatio-fréquentiel D, et telle que le sous-ensemble des éléments de l’espace produit D x D de forme (e, χ(e)) est le sous-ensemble défini par les éléments de la forme (x, y, , , , , η x , η y ) pour (x, y, η x , η y ) variant dans ℝ 4 , où φ est une fonction génératrice non quadratique à quatre variables définie comme produit scalaire :
L’invention propose par ailleurs un dispositif de décodage d’un hologramme numérique se propageant dans un espace de propagation tridimensionnel à partir de données reçues, comprenant :
- une première unité de décodage conçue pour obtenir un hologramme numérique de référence défini dans un plan de référence et représenté par une représentation dans un domaine spatio-fréquentiel D à deux dimensions spatiales et deux dimensions fréquentielles ;
L’invention propose également une pompe à chaleur propre à équiper un véhicule et comprenant au moins une bouteille du type de celle présentée ci-avant.
L’invention propose également un véhicule, éventuellement de type automobile, et comprenant un berceau ayant des parties droite et gauche, des brancards droit et gauche installés respectivement au-dessus de ces parties droite et gauche, et au moins une pompe à chaleur du type de celle présentée ci-avant.
Par exemple, la bouteille peut assurer une liaison entre le brancard droit, respectivement gauche, et la partie droite, respectivement gauche, du berceau. Dans ce cas, le véhicule peut aussi comprendre un tube de liaison assurant une liaison entre le brancard gauche, respectivement droit, et la partie gauche, respectivement droite, du berceau.
illustre schématiquement, dans une vue en perspective du côté avant, une partie d’un exemple de réalisation d’un ensemble de support destiné à équiper un véhicule et comprenant un exemple de réalisation d’une bouteille selon l’invention,
illustre schématiquement, dans une vue en coupe dans un plan vertical et transversal, une partie droite de l’ensemble de support de la , et
illustre schématiquement, dans une vue en perspective, un exemple de réalisation d’une bouteille selon l’invention.
Description détaillée de l’invention L’invention a notamment pour but de proposer une bouteille BP, propre à faire partie d’une pompe à chaleur destinée à équiper un véhicule, et à assurer dans le même temps une liaison entre un brancard et un berceau de ce véhicule.
On considère dans ce qui suit, à titre d’exemple non limitatif, que la pompe à chaleur est destinée à équiper un véhicule de type automobile, comme par exemple une voiture. Mais l’invention n’est pas limitée à ce type de véhicule. En effet, la pompe à chaleur (comprenant une bouteille BP selon l’invention) peut équiper n’importe quel véhicule comprenant un ensemble de support comportant un berceau associé à des brancards droit et gauche.
Par ailleurs, on considère dans ce qui suit, à titre d’exemple non limitatif, que la pompe à chaleur est destinée à assurer la climatisation (par refroidissement) au sein de son véhicule. Mais la pompe à chaleur pourrait être réversible afin d’assurer le chauffage et la climatisation (par refroidissement) au sein de son véhicule.
On notera qu’un véhicule peut éventuellement comprendre deux pompes à chaleur comportant chacune une bouteille BP selon l’invention, ou bien une seule pompe à chaleur comportant deux bouteilles BP selon l’invention.
On a schématiquement illustré sur la , une partie d’un exemple de réalisation d’un ensemble de support destiné à équiper un véhicule et comprenant un exemple de réalisation d’une bouteille BP selon l’invention, destinée à faire partie d’une pompe à chaleur.
Cet ensemble de support comprend un berceau BV, ayant une partie droite P1 et une partie gauche P2, et des brancards droit B1 et gauche B2 installés respectivement et sensiblement au-dessus de ces parties droite P1 et gauche P2. On notera que ce berceau BV et ces brancards B1 et B2 servent habituellement et notamment à supporter le bloc moteur du véhicule, et sont généralement réalisés en acier et installés dans le compartiment moteur du véhicule.
Comme illustré sur les figures 1 à 3, une bouteille BP, selon l’invention, comprend un réceptacle RF et des première PC1 et seconde PC2 pièces de couplage.
Le réceptacle RF est propre à contenir un fluide réfrigérant. On notera que la bouteille BP peut, par exemple, servir de réservoir de fluide réfrigérant au sein de sa pompe à chaleur. Par exemple, elle peut être couplée via des tuyaux à l’échangeur de chaleur (assurant le refroidissement dans la pompe à chaleur) et au compresseur de sa pompe à chaleur. Mais dans une variante de réalisation elle pourrait assurer une fonction de découplage.
Egalement par exemple, et comme illustré non limitativement sur les figures 1 à 3, le réceptacle RF peut avoir une forme cylindrique à section circulaire. Mais cela n’est pas obligatoire.
L’huile qui s’y écoule tombe alors notamment sur la cloison interne 43, puis s’écoule vers le fond du carter 40 via la lumière 44 prévue dans cette cloison (voir ).
Afin de bloquer la paroi de réception 100 en appui contre le stator 20, le support 200 s’interpose entre cette paroi et la cloison interne 43 du carter 40.
Ce support 200 comporte une partie d’appui 210 sur laquelle repose la paroi de réception 100, et des moyens élastiquement déformables, se présentant ici sous la forme de pattes 220, qui reposent sur la paroi supérieure 43A de la cloison interne 43 de façon à bloquer la paroi de réception 100 contre le stator 20.
La partie d’appui 210 pourrait se présenter sous la forme d’une paroi lisse, incurvée autour de l’axe de rotation A1. Toutefois, ici, comme le montre bien la , cette partie d’appui 210 est formée d’une succession de lamelles arquées autour de l’axe de rotation A1 et tenues à distance les unes des autres par les pattes 220. Ces lamelles présentent des largeurs réduites, à l’exception des deux lamelles d’extrémité qui présentent des largeurs plus importantes. Grâce à cette forme, la partie d’appui 210 forme une sorte de plaque très ajourée, favorisant le refroidissement de la paroi de réception 100.
La partie d’appui 210 comporte de préférence des moyens de blocage de la paroi de réception 100. En l’espèce, ces moyens de blocage sont formés par des rebords qui bordent les quatre côtés de la partie d’appui 210 et qui viennent se positionner de chaque côté de la paroi de réception 100 afin de la bloquer en position (excepté vers le haut, ce qui permet de la positionner sur le support ou de l’en retirer).
Comme le montre de manière très schématique la , les extrémités supérieures des rebords peuvent éventuellement être repliées vers l’intérieur afin de bloquer complètement la paroi de réception 100, même vers le haut.
Comme le montre bien la , les pattes 220 s’étendent quant à elles à partir de la face inférieure de la partie d’appui 210, c’est-à-dire du côté opposé à la paroi de réception 100.
Ces pattes 220 sont prévues pour être élastiquement déformables de manière à pouvoir se déformer lors de l’assemblage du moteur électrique 1, de façon à exercer une fois l’assemblage terminé une force de plaquage de la paroi de réception 100 contre le stator 20, afin que cette paroi épouse au mieux la forme du stator en vue d’optimiser les échanges thermiques.
Les pattes présentent ainsi une épaisseur réduite qui offre la souplesse recherchée. Cette épaisseur est ici de l’ordre de 0,5 à 2 mm (le support 200 étant réalisé dans une matière plastique telle que l’ABS ou le polyamide PA6).
En pratique, ici, la souplesse des pattes et la souplesse des ondulations de la paroi de réception 100 permettent ensemble d’assurer un plaquage efficace de cette paroi contre le stator 20.
Comme le montre la , les pattes 220 s’étendent sur une hauteur qui peut varier et qui dépend de la forme de la cloison interne 43 sur laquelle elles s’appuient.
Ici, il est prévu huit pattes qui s’étendent chacune dans un plan parallèle à l’axe de rotation A1, et qui sont régulièrement réparties sur le dessous de la partie d’appui 210. Grâce à cette orientation, les pattes 220 facilitent la mise en place du dispositif 10 dans le carter 40 car elles s’étendent parallèlement à la direction d’insertion du dispositif 10 dans le carter 40 (de droite à gauche sur la ).
Les pattes 220 s’étendent de préférence sur toute la longueur de cette partie d’appui 210.
Parmi ces huit pattes 220, la moitié d’entre elles s’étend dans des premiers plans parallèles entre eux, tandis que l’autre moitié s’étend dans des plans parallèles entre eux mais inclinés par rapport aux premiers plans. L’angle d’inclinaison entre ces deux ensembles de plans est au moins égal à 30 degrés. Grâce à cette inclinaison, les pattes 220 sont susceptibles de se courber élastiquement lors de l’assemblage du moteur électrique. Cet angle est ici égal à 60 degrés, mais il pourrait être plus grand. Il est toutefois de préférence compris entre 50 et 70 degrés.
La mise en place du dispositif 10 de récupération d’huile dans le carter 40 se fait une fois que le stator 20 a été fixé dans ce carter 40.
Pour cela, la paroi de réception 100 est mise en place dans le support 200, puis l’ensemble du dispositif 10 est glissé entre le stator 20 et la cloison interne 43 du carter 40, ici de droite à gauche sur la .
η y = (ξ y .cos θ) + SQRT(1 – ξ x 2 – ξ y 2 ).sin θ
En utilisant à nouveau la définition du sous-ensemble Γ, on peut finaliser l’expression du symplectomorphisme χ θ comme suit :
χ θ (x,y,ξ x ,ξ y ) = (U,V,ξ x , (ξ y .cos θ) + SQRT(1 – ξ x 2 – ξ y 2 ).sin θ)
On note que les variables η x et η y dans ces dernières expressions sont exprimées en fonction de ξ x et de ξ y quelques lignes plus haut.
On s’intéresse à présent aux conséquences de la transformation T de l’espace tridimensionnel de propagation E sur la représentation W ψ Φ , W ψ de l’hologramme numérique (également dénommée distribution).
Les représentations W ψ Φ , W ψ de l’hologramme dans le domaine spatio-fréquentiel D peuvent être vues comme le symbole P d’un opérateur pseudo-différentiel Op(P). En poursuivant le parallèle avec les théories de la mécanique quantique, on pourra se référence à l’article " How Wigner Functions Transform Under Symplectic Maps ", de Alex J. Dragt et Salman Habib, in Proceedings of the Advanced Beam Dynamics Workshop on Quantum Aspects of Beam Physics (Monterey, CA) 1998.
Dans le premier exemple donné ci-dessus (transformée de Fourier fenêtrée), l’opérateur différentiel de symbole W ψ Φ est
Op(W ψ Φ ) = | Φ >< ψ |
où on utilise la notation usuelle en mécanique quantique introduite dans l’article " A new notation for quantum mechanics ", de P. A. M. Dirac, in Mathematical Proceedings of the Cambridge Philosophical Society, juillet 1939, p. 416-418.
Dans le second exemple (distribution de Wigner-Ville), l’opérateur différentiel de symbole W ψ est :
Op(W ψ ) = | ψ >< ψ |.
Concernant le troisième exemple (trames de Gabor), on remarque que la décomposition utilise des fonctions du même type que celle utilisées dans le premier exemple (transformées de Fourier fenêtrées), au sein d’une somme sur les éléments du maillage, et les développements ci-dessous s’appliquent donc du fait qu’ils s’appliquent aux différents termes de la somme.
En continuant le parallèle avec les théories de l’analyse semi-classique (on pourra par exemple se référer à l’article " Uniform semiclassical estimates for the propagation of quantum observables " de A. Bouzouina et D. Robert in Duke Mathematical Journal, 111(2) 223-252, 1 er février 2002), les effets de la transformation T sur l’hologramme peuvent alors être rendus en appliquant l’opérateur de propagation Op(χ) (associé au symplectomorphisme χ) à l’opérateur pseudo-différentiel Op(P) de sorte que le symbole P’ de l’opérateur différentiel propagé Op(χ)Op(P)[Op(χ)] -1 forme une représentation de l’hologramme résultant de la transformation T.
D’après le théorème d’Egorov (voir par exemple l’article de A. Bouzouina et D. Robert précité), le symbole P’ de l’opérateur différentiel propagé Op(χ)Op(P)[Op(χ)] -1 peut s’écrire :
où χ est le symplectomorphisme associé à la transformation T comme expliqué plus haut, λ est la longueur d’onde de la lumière concernée comme déjà mentionné, et où les fonctions f n sont définies comme une somme d’intégrales d’opérateurs différentiels bi-différentiels ; par exemple, dans la quantification de Weyl utilisée, la fonction f 1 est nulle et les fonctions f n peuvent être définies comme suit pour n > 1 :
De préférence, le solide activé comprend une zone à forte perméabilité et deux zones à faible perméabilité.
Ainsi, par défaut les moyens appliquent un modèle approprié aux solides activés réels, qui comprennent généralement cette structure.
Avantageusement, la donnée spécifique du solide activé concerne en outre des répartitions des sites d’échange à niveau fort d’adsorption et des sites d’échange à niveau faible d’adsorption au sein des zones à faible perméabilité et à forte perméabilité, les sites à faible niveau étant situés uniquement dans des zones à forte perméabilité.
Ainsi, là encore le modèle par défaut est proche du solide activé réel qui comprend des sites de faible adsorption uniquement dans les zones à forte perméabilité, autrement appelés « zones mobiles ».
De préférence, la donnée spécifique du solide activé concerne en outre le type d’ion d’au moins un des sites d’échanges ionique.
Ainsi, il est possible de préciser quel est le type d’échange ionique concerné par la simulation. La simulation est donc applicable à différents types d’ions.
Avantageusement, les moyens de calcul informatique mettent en œuvre le formalisme de Pitzer pour modéliser une activité ionique dans la solution de saumure à modéliser.
Ainsi, les moyens tirent parti d’un formalisme déjà connu, en ce qui concerne la modélisation de l’activité ionique en solution.
De préférence, la donnée relative à l’adsorption présentée à l’utilisateur concerne au moins une courbe de percée ou au moins un isotherme d’adsorption.
Ces éléments sont les résultats de la simulation.
Avantageusement, la donnée spécifique de la solution de saumure à modéliser concerne une composition de la solution.
Ainsi, il est possible de préciser les différents éléments de la solution de saumure et leurs concentrations respectives.
De préférence, la donnée spécifique de la colonne d’injection à modéliser concerne une dimension de la colonne, un débit d’une solution injectée et/ou une durée d’injection.
Ainsi, il est possible de préciser de nombreux paramètres des éléments impliqués dans l’adsorption.
On prévoit également selon l’invention un procédé de conception virtuelle d’une installation d’extraction de lithium à partir d’une saumure réelle, dans lequel on met en œuvre les étapes suivantes :
- on obtient une composition réelle de la saumure réelle ;
Tableau 1 : Pics de diffraction pris en compte hkl Position 2θ des pics [°] Intensité I [%] théorique (Source ICDD) 111 [34,940 ° - 36,345 °] 100 200 [41,230 ° - 41,584 °] 23 220 [59,494 ° - 60,452 °] 57 311 [71,167 ° - 72,348 °] 48 222 [75,303 ° - 75,749 °] 10 400 [89,575 ° - 90,298 °] 12 331 [100,250 ° - 101,537 °] 25 420 [104,045 ° - 104,885 °] 13 422 [119,276 ° - 120,418 °] 14 511 [132,367 ° - 134,021 °] 15
Un coefficient de texture C hkl (pour N=10 pics) est calculé à partir de l’intensité du pic I hkl proportionnel à l’aire sous le pic de l’échantillon et de l’intensité théorique I 0 hkl d’une poudre qui peut être obtenu à partir des % théoriques édités par l’ICDD (International Centre for Diffraction Data).
C hkl = (I hkl/ I 0 hkl )/ (1/N xΣ (I hkl/ I 0 hkl )).
Le coefficient de texture dans ce cas évolue sur une plage de 0 à 10. On peut aussi l’exprimer en %. Il permet de quantifier l’orientation préférentielle moyenne des cristallites de la couche déposée par rapport à la normale à la surface de l’échantillon.
Dans ces exemples, la source de carbone et la source de silicium étaient la même molécule, à savoir le méthyl trichlorosilane (abrégé MTCS). Le gaz dopant source d’azote était le NH 3 . En modifiant les quelques paramètres clés du procédé CVD (température, pression partielle du précurseur, % de gaz dopant). Il est possible de faire évoluer l’orientation de la couche déposée et sa texture. Celle-ci aura un impact sur le gradient de contraintes intrinsèques du dépôt permettant d’obtenir un Warp sur l’ébauche brute conforme à l’objectif.
Exemple 1 : Texture gros grain conique d’orientation préférentielle (422)
On a déposé une couche de 650 µm sur un substrat en graphite en opérant à une température de 1550 K, une pression partielle de 23 mbar de MTCS et une fraction molaire de NH 3 de 3%.
La montre l’image obtenue par microscopie électronique à balayage des électrons rétrodiffusés d’une section transversale de la couche de P-SiC obtenue ; le substrat est en bas et la barre noire correspond à une longueur de 100 µm. En bas est indiqué le triangle de texture sur lequel sont indiqués à titre d’information certaines facettes marquées de quatre symboles blancs différents. La montre une image similaire obtenue par microscopie électronique à balayage en mode direct, à un grandissement plus important ; la barre blanche correspond à une longueur de 20 µm. Dans ces deux micrographies, le substrat est en bas.
L’orientation observée est une texturation orientée préférentiellement (422) avec des coefficients de texture rassemblés dans le tableau 2 :
Tableau 2 : Coefficients de texture du P-SiC selon l’exemple 1 C 111 +C 222 +C 511 C 220 C 422 9% 1% 80%
On a observé sur les figures 2 et 3 une augmentation continue du diamètre des grains sur les 200 premiers microns. Cette augmentation de la taille des grains peut être évaluée pour chaque ordonnée du repère en comptant le nombre d’intersection d’une ligne horizontale d’ordonnée constante avec les joints de grains sur l’image EBSD.
La couche obtenue contient une concentration d’azote mesuré par SIMS de 8 x 10 19 atomes d’azote par cm 3 et une résistivité électrique mesurée à 16 mohm.cm par la méthode des quatre pointes. On déduit la conductivité thermique de la couche du résultat d’une mesure de diffusivité thermique grâce à la méthode de flash laser. On a obtenu la valeur de 210 W/m/K.
Malgré des propriétés physiques conformes à l’objectif visé, la déformation mesurée sur le disque brut est très supérieur à l’objectif visé. Sur un total de 16 disques produits, la déformation moyenne est 850 µm avec un écart type de 140µm. On ne pourra pas produire par rectification un wafer P-SiC à partir d’un disque brut d’épaisseur inférieure à 1000 µm.
Après plusieurs dépôts selon ces conditions, la texturation observée est très orientée préférentiellement (422) avec un coefficient de texture C 422 > 75%.
Exemple 2 : Texture à grain fin orienté (111)
On a déposé une couche de 650 µm sur un substrat en graphite en opérant à une température de 1550 K, une pression partielle de 8 mbar de MTCS et une fraction molaire de NH 3 de 6%. Les figures 4 et 5 sont des micrographies analogues aux figures 2 et 3 de l’exemple 1 (la barre blanche de la correspond à une longueur de 50 µm).
Selon un autre exemple, illustré sur la , chaque pavé et portion de pavé transférée P’1, P’2, P’n peut se présenter sous la forme d’une bande allongée recouvrant partiellement une pluralité de zones d’intérêt alignées. On peut alors former une ou plusieurs puces p11, p12, p1n alignées dans chacune des zones d’intérêt appartenant à une même ligne ou colonne (cf. ).
Dans d’autres modes de réalisation, comme illustré sur la , qui est un agrandissement de la , chaque pavé et portion de pavé transférée P’1 peut être agencé de sorte à recouvrir un coin respectif de quatre zones d’intérêt distinctes du substrat receveur agencées en carré, et on forme, à partir dudit pavé, une puce p11, p12, p13, p14 sur chaque coin de la zone d’intérêt respective (cf. ).
Naturellement, ces différentes configurations peuvent être combinées. Par exemple, il est possible de transférer des portions de pavés orientées différemment (par exemple perpendiculaires deux à deux) selon les zones d’intérêt à recouvrir.
Le procédé offre donc une grande latitude pour la formation des puces en fonction des composants à y former.