INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A partir des activités massiques estimées dans la sous-étape 152, la contribution de l’activité naturelle dans le spectre, et plus particulièrement dans la première bande d’énergie est estimée. Selon une possibilité, on a préalablement simulé une contribution de chaque radionucléide naturel pour une activité homogène unitaire, par exemple 1 Bq.g -1 , en prenant en compte la configuration de mesure : épaisseur de la paroi, position du détecteur par rapport à la paroi. La contribution de l’activité naturelle est alors obtenue en pondérant chaque contribution unitaire de chaque radionucléide naturel par l’activité massique dudit radionucléide, résultant de la sous-étape 152. On obtient ainsi une contribution naturelle dans la première bande d’énergie.
Sous-étape 154 Au cours de cette étape, la contribution de l’activité naturelle est soustraite de la première valeur spectrale : la valeur est remplacée par . De même, la valeur peut être remplacée par
La figure 4B montre un spectre d’une paroi de béton faiblement contaminée en 137 Cs. On observe le pic d’émission de 137 Cs, à l’énergie 661.6 keV. Sur la figure 4B, on a représenté la première bande d’énergie , qui a été définie entre 300 keV et 659 keV. La deuxième bande d’énergie correspond au pic d’émission de 137 Cs, en prenant en compte la résolution spectrale du détecteur. Dans cet exemple, elle s’étend entre 659.5 keV et 663.1 keV.
Etape 1 6 0 : Obtention de valeurs spectrales calibrées
Au cours de cette étape, la première valeur spectrale et la deuxième valeur spectrale sont multipliées respectivement par un premier coefficient de calibration et par un deuxième coefficient de calibration.
Chaque coefficient de calibration est déterminé au cours d’une étape préalable de calibration 50. Au cours de cette étape, on détermine une première valeur de référence et une deuxième valeur de référence .
Chaque valeur de référence correspond à une estimation d’une valeur spectrale (comptage ou taux de comptage) qui serait détectée par le détecteur, dans la même configuration de mesure (même collimateur, même position et orientation par rapport à la surface S), en considérant une activité de référence de la paroi. Par exemple, l’activité de référence est une activité purement surfacique, homogène, de valeur prédéterminée. Il peut par exemple s’agir d’une activité surfacique uniforme égale 1 Bq.cm -2 , ce qui correspond à une activité surfacique dite unitaire. Alternativement, l’activité de référence est une activité massique de 1 Bq.g -1 prise en compte sur un épaisseur prédéterminée de la paroi, par exemple 1 cm. L’activité de référence peut également être une activité massique de 1 Bq.g -1 que l’on considère répartie selon un gradient prédéterminée, jusqu’à une profondeur arbitraire.
Le premier coefficient de calibration α et le deuxième coefficient de calibration β sont tels que :
La troisième des voies de ce raccord en croix est reliée à un disque de rupture de sécurité. Selon un mode de fonctionnement, ce disque de rupture se déclenche lorsque la pression dépasse la pression de sécurité définie pour le procédé en général inférieure à 150 bars (15 MPa). Selon un autre mode de fonctionnement, un disque de rupture tolérant 200 (20 MPa), 250 (25 MPa) voire 500 bars (50 MPa) de pression peut être monté sous réserve que l'ensemble des éléments du réacteur (joints, pompes, raccords olive...) tolèrent une telle pression.
La voie d'alimentation en gaz réactif est munie d'un clapet anti- retour, d'une vanne quart de tour, et d'une vanne à pointeau. L'alimentation en gaz réactif est assurée par un détendeur pouvant délivrer la pression adaptée.
Un des piquages de l'obturateur est relié à une voie d'alimentation en substrat (tubage (tubbing) 1/8’’ (0,3175 cm), 1/4’’ (0,635 cm), ou 1’’(2,54 cm)). Cette voie est munie d'une vanne quart de tour et d'une vanne à pointeau afin de régler précisément le débit d'alimentation en substrat ( ). Selon un mode de fonctionnement (batch), cette voie peut rester fermée. Selon un autre mode de fonctionnement (continue), cette voie est reliée à une pompe type HPLC pour des débits inférieurs à 1ml/mn à 300 ml/mn pouvant délivrer une pression supérieure à la pression de travail au sein du réacteur avec le débit liquide contrôlé automatiquement ou à une pompe industrielle pour des débits de 300 ml/min à 50 L/min pouvant délivrer une pression supérieure à la pression de travail au sein du réacteur associé à un débitmètre liquide afin de contrôler et réguler automatiquement le débit liquide.
Un des piquages de l'obturateur est relié à une voie d'alimentation en gaz inerte permettant la purge du réacteur ( ). Cette voie est munie d'une vanne quart de tour pouvant être automatisée.
Selon un mode de fonctionnement préféré, les réactions sont conduites en atmosphère inerte et le gaz inerte est de l'argon. Selon un autre mode de fonctionnement, ce gaz inerte est de l'azote.
Un des piquages de l'obturateur est relié à un évent de dégazage (( ). Cette voie de dégazage est munie d'une vanne quart de tour automatisée afin de dépressuriser le réacteur. La sortie de cette voie doit être positionné sous un dispositif d'aspiration afin d'éliminer les gaz résiduels en toute sécurité.
Un des piquages de l'obturateur est munie d'un tubing plongeant dans le réacteur, permettant la prise d'échantillons ( ). Ce tubing plongeant est muni, en son extrémité immergée, d'une bougie filtrante.
Avantageusement, la bougie filtrante est constituée d'un cylindre creux fritté fileté dont la porosité peut être comprise entre 2 et 50 µm, préférentiellement entre 5 et 50 µm
La voie de prise d'échantillon est munie d'une vanne quart de tour et d'une vanne pointeau permettant de récupérer un échantillon représentatif du mélange réactionnel par surpression.
Cet ensemble est prévu d’être totalement automatisé.
Avantageusement, un autre des piquages de l'obturateur est utilisé pour introduire un doigt de gant dans le réacteur pouvant être équipé d'une sonde indifférente. Selon un mode de fonctionnement, cette sonde peut être un thermocouple.
Le réacteur est muni d'un orifice de sortie latéral fileté. Selon un mode de fonctionnement (continu), cet orifice est muni d'une bougie filtrante et relié à une voie de sortie (tubage (tubbing) 1/8’’ (0,3175 cm) ou 1/4’’(0,635 cm) voire 1’’(2,54 cm) à 2’’(5,08 cm)) vers le réacteur aval de la cascade.
L'agitation est assurée par une turbine auto-aspirante de type Rushton. Le dispositif d'agitation est constitué d'un arbre creux et d'une turbine creuse. Cette turbine creuse est constituée de deux disques d'INOX parallèles reliés entre eux par 5 à 7 pâles verticales. Selon un mode de fonctionnement, ces pâles peuvent être orientées parallèlement au rayon des disques. Selon un autre mode de fonctionnement, ces pâles peuvent être orientées en faisant un angle 10 à 30 degrés par rapport au rayon des disques. La rotation de la turbine, à partir d'une certaine vitesse crée une dépression en aval des disques. L'hydrogène sous pression délivré dans le volume mort de réacteur est alors entrainé au travers de l'arbre creux jusqu'à la zone de dépression et distribué dans le solvant sous la forme de petites bulles. Un tel dispositif équipé de contre pales, assure un transfert gaz - liquide performant ( ).
La longueur de l'arbre d'agitation est comprise de 80 mm à 800 mm. La longueur de l'agitateur est fonction du volume du réacteur donc pour un volume de 100 ml la longueur est par exemple de l'ordre de 80 mm et pour un réacteur de 200L la longueur de l'agitateur est par exemple d’ environ 80 cm.
Cette longueur est notamment de 80 mm à 200 mm, ou de 80 mm à 600 mm, ou de 200 mm à 600 mm ou de 200 mm à 800 mm ou de 600 mm à 800 mm. Le diamètre des disques est compris de 20 mm à 50 cm, de préférence est compris de 20 mm à 40 cm et adapté au volume du réacteur.
La présente invention a pour objet l’utilisation des dispositifs selon l’invention caractérisée en ce que les charges de catalyseur peuvent être différentes dans chacun des réacteurs
La (les) (d) charges peuvent être inorganique(s) ou organique(s), et peuvent être de forme sphérique ou oblongue, quelle que soit la forme cristallographique (par exemple, feuille, cubique, hexagonale, orthorhombique, et similaires). On peut citer de manière non limitative le talc, le mica, la silice, le silylate de silice, le kaolin, la séricite, le talc calciné, le mica calciné, la séricite calcinée, le mica synthétique, l’oxychlorure de bismuth, le sulfate de baryum, le nitrure de bore, le carbonate de calcium, le carbonate de magnésium, l’hydrogénocarbonate de magnésium et l’hydroxyapatite, les poudres formées de polyamide (Nylon®), de poly-β-alanine et de polyéthylène, les poudres formées de polyuréthane, les poudres formées de polymères de tétrafluoroéthylène (Teflon®), la lauryllysine, l’amidon, les microsphères creuses polymériques, telles que celles de poly(chlorure de vinylidène)/acrylonitrile, par exemple Expancel® (Nobel Industrie), ou des copolymères d’acide acrylique, les microbilles de résine de silicone (Tospearls® de Toshiba, par exemple), les particules formées d’élastomères de polyorganosiloxane, le carbonate de calcium précipité, le carbonate de magnésium, le carbonate de magnésium basique, les microsphères creuses de silice, des microcapsules de verre ou de céramique, ou les savons métalliques dérivés d’acides carboxyliques organiques ayant de 8 à 22 atomes de carbone, tels que de 12 à 18 atomes de carbone, par exemple le stéarate de zinc, le stéarate de magnésium, le stéarate de lithium, le laurate de zinc ou le myristate de magnésium.
Pour la présente invention, des exemples de la (d) charge incluent les oxydes métalliques, de préférence la silice, l’oxyde de titane, l’oxyde de zinc et un mélange de ceux-ci.
La (d) charge peut être hydrophile ou hydrophobe.
La (d) charge peut être ou non capable d’absorber (et/ou d’adsorber) une huile ou un corps gras liquide, par exemple le sébum (de la peau). Il est préférable que la (d) charge soit capable d’absorber (et/ou d’adsorber) une huile ou un corps gras liquide, par exemple le sébum (de la peau).
La poudre hydrophile ou hydrophobe absorbant l’huile peut comprendre des particules poreuses ou creuses, en particulier des particules sphériques poreuses ou creuses.
Poudre hydrophile absorbant l’huile :
Aux fins de la présente invention, l’expression poudre absorbant l’huile « hydrophile » signifie que ladite poudre (ou les particules) peut être dispersée individuellement dans l’eau de manière à ce que des agrégats ne se forment pas.
La poudre hydrophile absorbant l’huile peut avoir une capacité d’absorption de l’huile de 100 mL/100 g ou plus, de préférence de 150 mL/100 g ou plus, et plus préférentiellement de 200 mL/100 g ou plus.
La quantité d’huile absorbée (et/ou adsorbée) par la poudre hydrophile absorbant l’huile peut être caractérisée en mesurant le point de mouillage selon le procédé décrit ci-dessous. La capacité d’absorption d’huile mesurée au point de mouillage, notée Wp, correspond à la quantité d’huile qu’il faut ajouter à 100 g de poudre pour obtenir une pâte homogène.
La quantité d’huile absorbée (et/ou adsorbée) peut être mesurée selon le procédé de détermination de l’absorption d’huile d’une poudre décrit dans la norme NF T 30-022. Elle correspond à la quantité d’huile absorbée/adsorbée sur la surface disponible de la poudre, par mesure du point de mouillage.
Une quantité de m = 2 g de poudre est placée sur une plaque de verre, puis une huile (telle qu’une huile ester et une huile de silicone) est ajoutée goutte à goutte. Après l’ajout de 4 à 5 gouttes d’huile à la poudre, le mélange est effectué à l’aide d’une spatule, et l’ajout d’huile est poursuivi jusqu’à ce qu’un conglomérat d’huile et de poudre se soit formé. à ce stade, l’huile est ajoutée une goutte à la fois et le mélange est ensuite trituré à l’aide de la spatule. L’ajout d’huile est arrêté lorsqu’une pâte ferme et lisse est obtenue. Cette pâte doit pouvoir être étalée sur la plaque de verre sans craquer ni former de grumeaux. Le volume Vs (exprimé en mL) d’huile utilisée est alors noté. L’absorption d’huile correspond au rapport Vs/m.
Sinon, la capacité d’absorption d’huile peut être mesurée selon la norme JIS-K6217-4.
La poudre hydrophile absorbant l’huile peut être de nature organique ou inorganique.
La poudre hydrophile absorbant l’huile peut être choisie parmi les celluloses, les silices, les silicates, les perlites, le carbonate de magnésium, l’hydroxyde de magnésium et des dérivés de ceux-ci, et un mélange de ceux-ci.
Selon un mode de réalisation, un dérivé de cellulose peut être choisi parmi les esters et les éthers de cellulose.
L'alimentation du dispositif en mélange réactionnel peut être assurée par une pompe HPLC ou pompe industrielle classique pouvant délivrer une pression supérieure à la pression de travail en gaz réactif.
Le réglage des débits d'alimentation et de soutirage peut être affiné par réglage de l'ouverture des vannes pointeaux positionnés entre chaque réacteur. Au niveau de chaque connexion entre les réacteurs, il y a des vannes qui peuvent être automatisés, et des contrôles de débits seront insérés entre chaque réacteur afin de contrôler les débits entre chaque réacteur.
L'absence de circulation de la phase solide (catalyseur) au travers de la cascade est assurée par la présence de bougies filtrantes à chaque orifice de sortie du réacteur.
En cas de bouchage de la voie de circulation du mélange réactionnel, une légère contre pression peut être exercée sur la cascade pour désencrasser les bougies filtrantes intermédiaires. Selon un mode de fonctionnement, cette contre pression peut être mise en œuvre par application temporaire d'une pression croissante en gaz réactif au sein de la cascade.
Avantageusement, une sonde analytique de type RAMAN ou NIR peut être intégrée au niveau de la connexion entre deux réacteurs de la cascade afin de visualiser en temps réel l'efficacité du processus sous pression, et, le cas échéant, de prévoir une opération de maintenance (changement de catalyseur désactivé) ( ).
Avantageusement, une telle opération de maintenance peut être effectuée sans arrêter le procédé global mais simplement en déconnectant un des réacteurs de la cascade afin de l'isoler.
Avantageusement, un N+1ème (N entier naturel) réacteur identique peut être prévu en bout de cascade, ce dernier n'étant mis en service que pendant l'opération de maintenance d'un réacteur en amont afin de maintenir un procédé à N réacteurs (N entier naturel) en cascade et de ne pas perdre en niveau de performance.
L'ensemble des paramètres individuels (température, pression, vitesse d'agitation, éventuellement charge catalytique) des N réacteurs (N entier naturel) de la cascade peuvent être à la fois contrôlés et visualisés de façon totalement indépendante.
Selon un mode de fonctionnement, il est possible d'appliquer la même combinaison de paramètres opératoires aux N réacteurs (N entier naturel) de la cascade. Selon un autre mode de fonctionnement, des paramètres différents peuvent être appliqués.
L'ensemble des connections fluidiques et des connexions de gaz sont assurée par des éléments de connectique de type Swagelock ® compatibles avec la pression de travail en gaz réactif (raccord olive, union + rondelle et ferrules). Selon un mode de fonctionnement l'ensemble de ces connexions est constitué de tubages (tubbings) 1/8’’ (0,3175 cm), 1/4’’(0,635 cm), ou 1’’(2,54 cm). Selon un autre mode de fonctionnement, l'ensemble de ces connexions est constitué de tubage (tubbing) 1/8’’ (0,3175 cm) voire de dimensions supérieures adaptées aux volumes des réacteurs.
La présente invention a pour objet l’utilisation des dispositifs décrits ci-dessus pour la réalisation de réactions sous pression du type liquide solide gaz et solide liquide, en particulier des réactions d'hydrogénation, d'oxydation, de carbonylation ou d'amination, de préférence des réactions d’hydrogénation.
Les réactions d’hydrogénation sont opérées en présence d’un catalyseur tel que les métaux du groupe du platine, notamment le platine, le palladium, le rhodium et le ruthénium, par exemple le catalyseur de Wilkinson, à base de rhodium ou le catalyseur de Crabtree à base d'iridium ou le catalyseur de Lindlar à base de palladium sur du carbonate de calcium. On peut aussi utiliser les catalyseurs à base de nickel comme le nickel de Raney ou le nickel d’Urushibara.On utilise de préférence, le Nickel de Raney, le platine sur carbone (Pt/C) ou un catalyseur du type SiliaCat®, notamment le Siliacat Pd(0).
Le Siliacat Pd(0) est un catalyseur constitué de Pd piégé dans un système sol-gel. Plus précisément, des nanoparticules de Pd hautement dispersées (uniformément dans la plage de 4,0 à 6,0 nm) sont encapsulées dans une matrice d'organosilice.
La structure de ce catalyseur est représentée ci-dessous.
Ce catalyseur est commercialisé par plusieurs sociétés dont la société Dichrom GmbH en Allemagne et la Société Silicycle au Canada.
La présente invention a en particulier pour objet l’utilisation des dispositifs de l’invention pour l’hydrogénation en continu de l’adiponitrile en hexaméthylène diamine en présence de nickel de Raney caractérisée en ce que le procédé est mis en œuvre en utilisant au moins cinq réacteurs de volume identique et des masses de catalyseurs et des températures identiques dans chaque réacteur.
Les tensioactifs sont souvent utilisés en mélange et dans ce cas la valeur HLB d’un mélange binaire se calcule en première approximation par la relation linéaire suivant l’équation de Brochette ( Brochette, 1999: Elaboration et étude des émulsions. Techniques de l’ingénieur, traité Génie des procédés J2150 : 1-18 ) avec m1 : masse du tensioactif 1 dans la formulation, m2 : masse du tensioactif 2 dans la formulation, HLB1 : valeur HLB du tensioactif 1, HLB2 : valeur HLB du tensioactif 2.
Les valeurs de HLB sont ainsi additives. Aussi par «balance globale hydrophile/lipophile » ou « balance hydrophile/lipophile globale » ou « équilibre hydrophile/lipophile global » ou « HLB global» au sens de l’invention on entend la somme des valeurs HLB des différents agents tensioactifs présents dans la solution.
La présente invention a donc pour objet une composition sous forme d’une solution huileuse ou éventuellement gélifiée pour son utilisation dans la prévention ou le traitement des pédiculoses, comprenant au moins 30% d’au moins un alcane liquide biodégradable d’origine végétale (non OGM), en poids du poids total de la composition.
Les alcanes sont des ingrédients bien connus de l’industrie cosmétique pour leurs propriétés sensorielles et très utilisés. Historiquement, ils sont d’origine synthétique ou minérale et ne sont donc pas adaptés pour les compositions plus naturelles et respectueuses de l’environnement. Aussi, la présente invention vise uniquement des alcanes d’origine uniquement végétale, certifiés et approuvés notamment par COSMOS et/ou ECOCERT.
Ainsi, les alcanes selon l’invention sont à 100% issus d’une biomasse végétale et responsable. A titre d’exemple, l’huile de palme qui est non OGM, traçable jusqu’aux plantations et couverte par un certificat Mass Balance selon le référentiel RSPO. En outre, les alcanes selon l’invention sont aussi facilement biodégradables, entre 86% et 89% de biodégradabilité à 28 jours, selon le protocole OCDE 301B.
Sur le plan chimique, les alcanes selon l’invention sont des alcanes en C12-16 linéaire ou branché ou des alcanes en C17-18 branchés alcanes. Plus préférentiellement les alcanes selon l’invention sont les alcanes sous le numéro CAS 90622-53-0 ou CAS 2081854-12-6.
De facon particulièrement préféré, les alcanes selon l’invention sont des alcanes C15-19, notamment commercialisés par la Société SEPPIC sous les noms de marque Emogreen L15 et L19 et c69.
Aussi, la composition selon l’invention comprend au moins un alcane liquide biodégradable d’origine végétale (non OGM), ledit alcane est une phase dispersante lipophile qui représente la base de la solution huileuse de la présente composition.
Très préférentiellement, la composition selon l’invention, sous forme d’une solution huileuse ne comprend pas d’eau.
Préférentiellement, l’alcane liquide biodégradable d’origine végétale (non OGM) représente au moins 30% en poids du poids total de la composition selon l’invention, plus préférentiellement entre 30 et 70% en poids du poids total de la composition, encore plus préférentiellement entre 40 et 60% en poids du poids total de la composition.
Avantageusement, entre 50 et 100 % d’alcanes liquides biodégradables d’origine végétale (non OGM), en poids du poids total de la composition permet d’obtenir une très bonne efficacité sur les poux et lentes à cinq minutes après application de la composition selon l’invention.
Le mécanisme d’action des alcanes liquides biodégradables d’origine végétale (non OGM) consiste à obstruer les orifices respiratoires des poux et des lentes dénommés spiracles provoquant ainsi un choc osmotique qui détruit instantanémment le système digestif des parasites provoquant ainsi leur mort immédiate.
La composition selon l’invention peut également comprendre d’autres ingrédients, les ingrédients sont alors tous mélangés sous agitation modérée à température ambiante ou sous une température modérée inférieure à 60°C.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition comprend également : au moins 1% d’au moins un agent tensioactif ayant une balance hydrophile/lipophile inférieure ou égale à 5, et au moins 10 % d’au moins une huile végétale, les pourcentages étant donnés en poids du poids total de la composition.
Aussi, lorsque les alcanes liquides biodégradables sont associés à un tensio actif présentant une balance hydrophile/lipophile inférieure à 5, la composition selon l’invention est facilement rinçables et laisse les cheveux non gras et soyeux.
Selon un mode particulier de réalisation de la présente invention, le ou les tensioactif(s) anionique(s) choisi(s) parmi les acides acyl glutamiques et leurs sels cosmétiquement acceptables peuvent par exemple être choisis dans le groupe constitué des composés de noms INCI sodium cocoyl glutamate, disodium cocoyl glutamate, sodium myristoyl glutamate, sodium lauroyl glutamate, potassium lauroyl glutamate, potassium cocoyl glutamate et sodium stearoyl glutamate. Plusieurs tensioactif(s) anionique(s) choisi(s) parmi les acides acyl glutamiques et leurs sels cosmétiquement acceptables peuvent être mis en œuvre dans la composition selon l’invention, qui peut par exemple contenir tout mélange de deux ou plus des composés énumérés ci-avant.
Préférentiellement, la composition selon l’invention comprend un seul tensioactif anionique choisi parmi les alaninates. De façon encore préférée, la composition selon l’invention comprend un seul tensioactif anionique, le sodium cocoyl alaninate.
Selon un mode particulier de réalisation de la présente invention, la composition transparente comprend de façon préférée un seul tensioactif non-ionique, le lauryl glucoside.
Selon un autre mode particulier de réalisation de l’invention, la composition transparente comprend au moins un second tensioactif non-ionique choisi parmi les alkyl glucosides dans lesquels le radical alkyle comprend de 8 à 16 atomes de carbones. Les alkyl glucosides sont de préférence choisis parmi les composés de noms INCI : octyl glucoside et le décyl glucoside.