INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les polydimethylsiloxanes non ioniques, linéaires, ramifiés ou réticulés, polyoxyéthylénés et/ou polyoxypropylénés et/ou polyglycérolés comprenant de 2 à 50 motifs oxyéthylénés et/ou comprenant de 2 à 50 motifs oxypropylénés et/ou comprenant de 2à 20 motifs glycérolés, comprenant éventuellement un groupement alkyle comprenant de 6 à 22 atomes de carbone ; les polydiméthylsiloxanes non ioniques à fonctions ester(s), polyoxyéthylénées, comprenant de 2 à 50 motifs oxyéthylénés ; ainsi que leurs mélanges.
De préférence, le ou les composés Y est/sont choisis parmi les composés suivants désignés par leur nom INCI : PEG-10 dimethicone, PEG-12 dimethicone, PEG-9 polydimethyl-siloxyethyl dimethicone, lauryl PEG-9 polydimethylsiloxyethyl dimethicone, dimethicone/PEG-10/15 crosspolymer, PEG/PPG-17/18 Dimethicone, PEG/PPG-18/18 Dimethicone, PEG/PPG-22/24 Dimethicone, bis-PEG-12 dimethicone candelillate, Bis-PEG-12 dimethicone beeswax, Dimethicone/polyglycerin-3 crosspolymer ainsi que leurs mélanges.
Essai Tenue aux frottements à sec Tenue aux frottements à l’eau Tenue aux frottements à l’huile Invention 1 +++ +++ +++ Comparatif ++ + ++
Exemple 2 : Procédé en deux étapes
Ingrédients (nom INCI) Quantité % en poids Phase Octyldodecanol qsp 100 A Ethylcellulose (Aqualon EC N7 – Ashland) 30 Trimethylsiloxyphenyl dimethicone (BELSIL PDM 1000 – Wacker) 30 B
Le composé Y est un composé apte à former au moins deux liaisons hydrogène avec lesdits groupements phénols du polyphénol X précités. Le composé Y est choisi parmi les esters de polyglycérol comprenant 2 à 20 motifs glycérol.
Plus particulièrement, les composés Y sont choisis parmi les esters de polyglycérol comprenant 2 à 20 motifs glycérol et d’acide(s) carboxylique(s) ou de polymère(s) d’acide(s) carboxylique(s), saturé(s) ou insaturé(s), comprenant 6 à 40 atomes de carbone, de préférence 8 à 30 atomes de carbone, ou des esters de polyglycérol comprenant 2 à 20 motifs glycérol et dérivés d’huiles végétales, ainsi que leurs mélanges. De préférence, les composés Y sont choisis parmi les esters polyglycérolés comprenant 2 à 20 motifs glycérol et d’acide(s) carboxylique(s), saturé(s) ou insaturé(s), comprenant 6 à 40 atomes de carbone, de préférence 8 à 30 atomes de carbone, ou dérivés d’huiles végétales, et leurs mélanges. Les acides carboxyliques peuvent entre outre comprendre 1 à 3 groupements carboxyliques, et de préférence, sont des monoacides carboxyliques. Les composés polyglycérolés sont plus particulièrement des mono-, di- ou tri- esters.
La composition comprend au moins un composé Y, avantageusement elle comprend au moins deux, voire trois composés Y.
A titre d’exemples de composés Y on peut citer les composés suivants, désignés par leur nom INCI : Polyglycéryl-2 Stearate, Polyglyceryl-2 Isostearate , Polyglyceryl-2 Diisostéarate, Polyglyceryl-3 Diisostearate, Polyglyceryl-3 Dicitrate/Stearate, Polyglycéryl-4 Diisostearate, Polyglyceryl-4 Caprate, Polyglyceryl-4 Laurate , Polyglyceryl-5 Laurate, Poylglyceryl-5 oleate, Polyglyceryl-6 Caprylate, Polyglyceryl-6 dicaprate, Polyglyceryl-6 Distearate, Polyglyceryl-6 Caprylate/Caprate, Polyglyceryl-6 Dioleate, Polyglyceryl-6 trilaurate,Polyglyceryl-10 Laurate, Polyglyceryl-10 Dioleate, les esters d’huile d’amandon d’abricot (Apricot Kernel Oil) polyglycérolés comprenant 3 à 10 motifs glycérol, ainsi que leurs mélanges.
De plus, dans la commande d'injections multiples, la totalité de la quantité accrue n'est pas fournie dans l'injection J3 de carburant lorsque la soupape d'admission est fermée même pendant l'état transitoire, et une partie de la quantité accrue peut être fournie dans l'injection J4 de carburant lorsque la soupape d'admission est ouverte, ce qui peut ainsi empêcher l'apparition de la détérioration des performances d'émission.
Comme décrit ci-dessus, il est possible d'effectuer une bonne combustion sans causer de détérioration des performances d'émission même pendant l'état transitoire tel qu'une accélération.
Dans le moteur à quatre temps décrit 100 selon le présent mode de réalisation, pendant un retour à partir de la commande de coupure de carburant pour interrompre temporairement une fourniture de carburant dans un état de fonctionnement du moteur vers une commande d'injection de carburant pour effectuer une fourniture de carburant, le dispositif de commande 60 effectue une commande de telle sorte que la commande d'injection unique soit effectuée lorsque la quantité d'injection de carburant acquise est égale ou inférieure à la quantité limite, et la commande d'injections multiples est effectuée lorsque la quantité d'injection de carburant acquise dépasse la quantité limite.
Selon cette configuration, il est possible d'effectuer une bonne combustion sans causer de détérioration des performances d'émission même lorsque la commande d'injection unique ou la commande d’injections multiples est effectuée pendant un retour à partir d’une commande de coupure de carburant vers une commande d'injection de carburant.
Dans le moteur à quatre temps selon la présente invention, le dispositif de commande 60 change la condition de fonctionnement d'une avec une courte période de coupure de carburant à une avec une longue période de coupure de carburant, par paliers, et lorsque la position du papillon des gaz 33 qui est fourni à l’intérieur du passage d’admission 21 et ajuste la quantité d’air aspiré dans la chambre de combustion 13 est une position prédéterminée pendant un retour vers la commande d’injection de carburant, le dispositif de commande 30 effectue la commande d'injection unique de telle sorte que la quantité d'injection de carburant lorsque la soupape d'admission est fermée augmente à mesure que la période de coupure de carburant augmente dans la condition de fonctionnement avec une courte période de coupure de carburant, et de sorte que l’augmentation de la quantité d'injection de carburant lorsque la soupape d'admission est fermée soit arrêtée lorsque la quantité d'injection de carburant lorsque la soupape d'admission est fermée atteigne la quantité limite tandis que la condition de fonctionnement change vers celle avec une longue période de coupure de carburant, et effectue, lorsque la condition de fonctionnement change vers celle avec une longue période de coupure de carburant supplémentaire, la commande d'injections multiples de sorte que le carburant ne dépassant pas la quantité limite soit fourni dans l'injection J3 de carburant lorsque la soupape d'admission est fermée et qu’au moins la quantité de carburant dépassant la quantité limite soit fournie dans l'injection J4 de carburant lorsque la soupape d'admission est fermée.
Selon cette configuration, il est possible d'effectuer une bonne combustion sans causer de détérioration des performances d'émission même lorsque la commande d'injection unique ou la commande d’injections multiples est effectuée selon une durée de période de coupure de carburant dans la commande de coupure de carburant.
Le moteur à quatre temps 100 selon le présent mode de réalisation comprend en outre le papillon des gaz 33 qui est fourni à l'intérieur du passage d'admission 21 et ajuste la quantité d'air aspirée dans la chambre de combustion 13, et le dispositif de commande 60 effectue une commande de sorte que la quantité limite de la quantité d'injection de carburant lorsque la soupape d'admission est fermée soit supérieure à la quantité d'injection constante qui est la quantité d'injection lorsque la position du papillon des gaz 33 est une position prédéterminée et la commande de coupure de carburant n'est pas effectuée.
Selon cette configuration, la quantité d'injection de carburant lorsque la soupape d'admission est fermée peut être commandée pour être supérieure à une quantité d'injection constante en réglant la quantité limite à la quantité d'injection de carburant lorsque la soupape d'admission est fermée, ce qui peut ainsi empêcher une détérioration des performances d'émission.
Dans le moteur à quatre temps 100 selon le présent mode de réalisation, le dispositif de commande 60 change la quantité limite en fonction de la position du papillon des gaz 33 qui est fourni à l'intérieur du passage d'admission 21 et ajuste la quantité d'air aspiré dans la chambre de combustion 13.
Selon cette configuration, il est possible de régler de manière flexible la quantité d'injection de carburant lorsque la soupape d'admission est fermée en fonction de la charge en changeant la quantité limite en fonction de la position du papillon des gaz 33.
Liste des Références Numériques J1, J3 INJECTION DE CARBURANT LORSQUE LA SOUPAPE D’ADMISSION EST FERMÉE J2, J4 INJECTION DE CARBURANT LORSQUE LA SOUPAPE D’ADMISSION EST OUVERTE P POSITION DE PAPILLON DES GAZ R1 PÉRIODE DE FERMETURE DE SOUPAPE R2 PÉRIODE D'OUVERTURE DE SOUPAPE 10 CORPS DE MOTEUR 11 CYLINDRE 12 CARTER MOTEUR 13 CHAMBRE DE COMBUSTION 14 PISTON 15 BIELLE 16 VILEBREQUIN 17 OUVERTURE D’ADMISSION 18 OUVERTURE D’ÉCHAPPEMENT 19 BOUGIE D'ALLUMAGE 21 PASSAGE D'ADMISSION 21R PASSAGE D'ADMISSION INDÉPENDANT 21a ORIFICE OUVERT VERS L’ATMOSPHÈRE 22 PASSAGE D'ÉCHAPPEMENT 31 SOUPAPE D'ADMISSION 32 SOUPAPE D'ÉCHAPPEMENT 33 PAPILLON DES GAZ 34 MÉCANISME D’ENTRAÎNEMENT 41 DÉTECTEUR D'ANGLE DE VILEBREQUIN 42 DETECTEUR DE POSITION DE PAPILLON DES GAZ 43 DÉTECTEUR DE PRESSION INTERNE DE PASSAGE D'ADMISSION 50 DISPOSITIF D'INJECTION DE CARBURANT 60 DISPOSITIF DE COMMANDE 100 MOTEUR À QUATRE TEMPS
Déflecteur pourvu d’un becquet pour un inverseur de poussée d’une nacelle de moteur d’aéronef. La présente invention concerne un déflecteur pourvu d’un becquet pour un inverseur de poussée d’une nacelle d’un moteur d’aéronef, ainsi qu’un inverseur de poussée comprenant au moins un tel déflecteur.
Etat de la technique On sait que les moteurs d’un aéronef, par exemple d’un avion de transport, sont pourvus d’un inverseur de poussée dont la fonction est de freiner l’aéronef lors d’un atterrissage, en produisant un effort de contre-poussée. L’inverseur de poussée est intégré dans la nacelle entourant le moteur, par exemple un turboréacteur à double flux.
Ingrédients (nom INCI ou nom chimique) Composition 2 % en poids Acide tannique (Brewtan F - Ajinomoto Omnichem Nv) 5 Polyglyceryl-6 Dicaprate (Sunsoft Q-102H-C - Taiyo Kagaku) 7,5 Red 7 (Unipure Red LC 3079 OR – Sensient) 10 Ethanol Qsp 100
Les interféromètres 12 sont ici réalisés dans une puce photonique contenant un circuit photonique intégré, réalisé par exemple à base de silicium. La source lumineuse 11 et les photodétecteurs 16 peuvent être situés sur ou dans la puce photonique, ou peuvent être déportés et couplés à celle-ci par des coupleurs optiques (réseaux de diffraction…). De même, l’unité de traitement 5 peut être située dans ou sur la puce photonique, ou être déportée.
Le nez électronique 1 comporte une surface fonctionnalisée 4 comportant d’au moins un site sensible, et ici une pluralité K de sites sensibles. Les sites sensibles sont des surfaces situées au niveau des bras sensibles 14s des interféromètres 12, et comportent des récepteurs 3 aptes à interagir avec les analytes 2 à caractériser. Ils peuvent être distincts les uns des autres dans le sens où ils comportent des récepteurs 3 différents d’un site sensible à l’autre en termes d’affinité physicochimique vis-à-vis des analytes 2 à caractériser, et sont donc destinés à fournir une information d’interaction différente d’un site sensible à l’autre. Les sites sensibles forment différentes zones de la surface fonctionnalisée 4. Le nez électronique 1 peut en outre comporter plusieurs sites sensibles identiques en termes d’affinité physicochimique, dans le but par exemple de détecter une éventuelle dérive de mesure et/ou de permettre l’identification d’un site sensible défectueux.
Dans cet exemple, le nez électronique 1 comporte un boîtier 21 qui délimite une chambre de mesure 20 avec la surface fonctionnalisée 4. Le boîtier 21 comporte une ouverture principale 22, située ici au-dessus et à la perpendiculaire de la surface fonctionnalisée 4. L’ouverture principale 22 peut être obturée, notamment pour protéger la surface fonctionnalisée 4 lors des phases de stockage du nez électronique 1. Bien entendu, ce boîtier 21 reste facultatif et peut donc être absent.
La source lumineuse 11 est de préférence une source d’un signal continu et monochromatique, cohérent ou non, de longueur d’onde prédéfinie par exemple située dans le proche infrarouge. Elle peut être une source laser à cavité verticale émettant par la surface (VCSEL pour Vertical Cavity Surface Emitting Laser en anglais), une source laser hybride de type III-V/Si, ou tout autre type de source laser. Il peut également s’agir d’une diode électroluminescente. La source lumineuse 11 est couplée optiquement à un guide d’onde d’entrée réalisée ici dans la puce photonique. Le guide d’onde d’entrée est couplé à un diviseur optique, qui divise le signal optique et l’oriente vers les K interféromètres 12 agencés ici en parallèle les uns aux autres.
Chaque interféromètre 12 est ici de type de Mach-Zehnder, mais il pourrait être de type à anneau résonant. Comme l’illustrent les et 2C, un interféromètre 12 comporte un diviseur d’entrée 13, deux guides d’onde distincts appelés bras 14s, 14r, couplés au diviseur d’entrée 13, et un coupleur de sortie 15 combinant les signaux optiques circulant dans les deux bras. Le signal optique recombiné circule ensuite dans le guide d’onde de sortie jusqu’au photodétecteur 16 correspondant.
Les interféromètres 12 comportent chacun un bras sensible 14s à la surface duquel des récepteurs 3 sont disposés pour former un site sensible, l’autre bras ne comportant pas de récepteurs 3 et forme le bras de référence 14r. Le guide d’onde du bras sensible 14s (matériau de haut indice de réfraction) est situé à une profondeur de la surface fonctionnalisée 4, donc des récepteurs 3, telle que le signal optique (mode guidé) s’y propageant présente un indice effectif qui dépend de la quantité d’analytes 2 liés aux récepteurs 3 du site sensible.
Rappelons que l’indice effectif d’une mode guidé est défini comme le produit de la constante de propagation β et de λ/2π, λ étant la longueur d’onde du signal optique. La constante de propagation β dépend de la longueur d’onde λ et du mode du signal optique, ainsi que des propriétés du guide d’onde (indices de réfraction et géométrie). L’indice effectif du mode correspond, d’une certaine manière, à l’indice de réfraction du guide d’onde ‘vu’ par le mode optique. Il est habituellement compris entre l’indice du cœur et l’indice de la gaine du guide d’onde. On comprend donc que la quantité d’analytes 2 adsorbés dans le site sensible modifient les propriétés du mode optique et/ou du guide d’onde, notamment la phase du mode guidé.
Il en résulte donc que la présence d’analytes 2 adsorbés sur le site sensible du bras sensible 14s modifie les propriétés du mode guidé le parcourant, et entraîne plus précisément une modification de la phase du mode guidé, alors que la phase du mode guidé parcourant le bras de référence 14r n’est sensiblement pas modifiée. La différence de phase entre les signaux reçus par le coupleur de sortie 15 se traduit par une modification de l’intensité du signal optique recombiné et détecté par le photodétecteur 16, du fait d’interférences constructives ou destructives entre les signaux optiques circulant dans les deux bras 14s, 14r.
Chaque interféromètre 12 est couplé à au moins un photodétecteur 16. Celui-ci mesure la valeur de l’intensité ou de la puissance du signal optique de sortie, à chaque instant de mesure, et transmet cette information à l’unité de traitement 5. Selon une approche (non représentée), chaque interféromètre 12 est couplé à un coupleur multimode 2x3 (MMI, pour Multi Mode Interference , en anglais), les signaux optiques de sortie étant alors déphasés de 2π/3 et détectés par des photodétecteurs 16. Les puissances de ces trois signaux optiques de sortie sont notées ici P 1 , P 2 et P 3 , et la composante en phase notée I (comme In-phase , en anglais) est calculée telle que : I = 2×P 2 - P 1 – P 3 , ainsi que la composante Q en quadrature de phase par rapport à la composante I : Q = √3×(P 1 -P 3 ). La différence de phase extraite φ est ensuite calculée telle que φ=arctan(Q/I). Ses valeurs sont donc bien comprises dans un intervalle tel que [-π ; +π], alors que la différence de phase effective Φ(t) peut prendre n’importe quelle valeur. D’autres approches sont possibles, par exemple en utilisant un coupleur multimode 2x4 où les quatre signaux optiques de sortie sont déphasés de π/2. On peut également utiliser un coupleur 2x1, où l’intensité peut être corrélée avec la phase de façon non ambiguë sur un intervalle [0 ; π], avec 0 correspondant à l’intensité maximale et π à l’intensité minimale.
L’unité de traitement 5 permet la mise en œuvre des opérations de traitement décrites par la suite dans le cadre du procédé de caractérisation. Elle peut comporter au moins un microprocesseur et au moins une mémoire. Elle est connectée au dispositif de mesure 10, et plus précisément aux photodétecteurs 16. Elle comporte un processeur programmable apte à exécuter des instructions enregistrées sur un support d’enregistrement d’informations. Elle comporte en outre au moins une mémoire contenant les instructions nécessaires à la mise en œuvre du procédé de caractérisation. La mémoire est également adaptée à stocker les informations calculées à chaque instant de mesure. L’unité de traitement 5 est adaptée à déterminer la différence de phase extraite φ (k) (t) à partir du signal optique reçu par le ou les photodétecteurs 16, à en déduire la différence de phase dépliée Φ (k) (t) ainsi que les valeurs initiale Φ (k)i (associée à l’état physicochimique initial adsorbé E ia ) et finale Φ (k)f (associée à l’état physicochimique final désorbé E fd ), puis à déterminer la signature S = { Φ (k)f – Φ (k)i } 1≤k≤K .
La illustre un exemple d’évolutions temporelles de la différence de phase dite extraite φ (k) (t) et de la différence de phase dite dépliée Φ (k) (t) associées à un interféromètre 12 du nez électronique 1 de la . La est un organigramme d’un exemple d’étapes de dépliement de la phase, pour obtenir la différence de phase dépliée Φ (k) (t) à partir de la différence de phase dite extraite φ (k) (t).
Comme indiqué précédemment, la puissance du signal optique de sortie varie de manière périodique, et plus précisément de manière sinusoïdale, en fonction de la différence de phase entre les signaux optiques parcourant le bras sensible 14s et le bras de référence 14r de l’interféromètre 12. Comme les méthodes d’extraction de phase utilisent généralement une fonction trigonométrique inverse telle qu’un arc-tangente, la différence de phase extraite φ (k) (t) présente alors des valeurs modulo 2π.
En référence à la , à mesure que les analytes 2 se lient aux récepteurs 3 d’un bras sensible 14s (ici d’indice k), la différence de phase augmente entre les signaux optiques parcourant les deux bras de l’interféromètre 12. Aussi, la différence de phase extraite φ (k) (t) augmente en présentant des discontinuités de l’ordre de 2π chaque fois qu’elle atteint l’une des bornes de l’intervalle [-π ; +π] de largeur 2π. Ainsi, elle augmente jusqu’à atteindre +π, puis présente une discontinuité d’une valeur de -2π pour redescendre à la valeur de -π, et reprend ensuite sa croissance. La différence de phase dépliée Φ (k) (t), qui est représentative de la différence de phase effective entre les signaux optiques parcourant les bras de l’interféromètre, augmente de manière continue sans être contrainte de rester dans l’intervalle [-π ; +π].
En référence à la , la détermination de la différence de phase dépliée Φ (k) (t) est effectuée pour chaque instant de mesure successif t i allant de t 0 à t N . Lors de l’étape 10, on acquiert l’évolution temporelle de l’intensité I (k) (t i ) ou de la puissance P (k) (t i ) du signal optique de sortie mesurée par le photodétecteur 16 sur une durée de détection T. Ensuite, lors de l’étape 20, l’unité de traitement 5 détermine (extrait) l’information de phase contenue dans le signal mesuré, et plus précisément ici l’évolution temporelle φ (k) (t i ) de la différence de phase dite extraite φ (k) entre les signaux optiques circulant dans les bras.
Il convient alors de corriger l’évolution temporelle de la différence de phase extraite φ (k) par l’ajout d’un multiple entier positif ou négatif de la largeur 2π de l’intervalle [-π ;+π], noté m(t i )×2π, où m(t i ) est un entier positif ou négatif. Ce dernier est un incrément qui varie d’une unité +1 ou -1 à chaque discontinuité de la différence de phase extraite φ (k) (t i ). Cette opération de correction de la différence de phase extraite φ (k) (t) est habituellement appelée dépliement de phase ou déroulement de phase ( phase unwrapping , en anglais). Elle permet d’obtenir une différence de phase dépliée Φ (k) dont les valeurs ne sont plus comprises dans l’intervalle en question, et qui est alors effectivement représentative de la différence de phase effective.
Le procédé de détection comporte donc une phase de dépliement 30, formée d’une étape 31 de calcul d’une variation instantanée δφ (k) (t i ) = φ (k) (t i ) – φ (k) (t i-1 ) de la différence de phase extraite φ (k) entre deux instants de mesure successifs, puis d’une étape 32 de détermination de l’incrément m(t i ). Lors de cette étape, on compare la valeur de cette variation instantanée δφ (k) (t i ) à une valeur seuil S1 prédéfinie, par exemple à π environ, pour ajouter ou non une unité positive ou négative à l’incrément m(t i-1 ). Enfin, lors d’une étape 33, on détermine la différence de phase dépliée Φ (k) (t i ) par ajout à la différence de phase extraite φ (k) (t i ) du multiple de 2π, soit m(t i )×2π.
caractérisé en ce que la première face du support supporte au moins un premier échangeur de chaleur et la seconde face du support supporte au moins une vanne.
Ainsi, un tel support pour un module de gestion de fluides propose une disposition optimisée des composants équipant ce module. Cela entraine un encombrement réduit du module de gestion des fluides.
Le module de gestion des fluides selon l’invention peut en outre comprendre au moins une des caractéristiques suivantes, prises seules ou en combinaison :
La est une vue en perspective simplifiée d’un support du module de gestion des fluides pour un véhicule selon l’invention, support sur lequel les canaux de circulation n’ont pas été représentés.
La est une vue du dessus simplifiée d’une deuxième face du support du module de gestion des fluides selon l’invention ; la deuxième face présentant les canaux de circulation et une partie des éléments disposés sur cette deuxième face.
La est une vue en perspective simplifiée de la deuxième face du support du module de gestion des fluides selon l’invention ; la deuxième face présentant les canaux de circulation et une partie des éléments disposés sur cette deuxième face.
La est une vue de dessus simplifiée d’une partie de la deuxième face du support du module de gestion des fluides selon l’invention ; en particulier une première zone de circulation du fluide réfrigérant et destinée à la circulation du fluide réfrigérant à haute pression, cette première zone présentant les canaux de circulation et une partie des éléments disposés sur cette première zone.
La est une vue de dessous d’une première face du support du module de gestion des fluides selon l’invention.
La est une vue de dessus de la deuxième face du support du module de gestion des fluides selon l’invention.
La est une vue de côté simplifiée de la deuxième face du support du module de gestion des fluides selon l’invention, la deuxième face présentant les canaux de circulation et une partie des éléments disposés sur cette deuxième face.
Un module de gestion des fluides pour un véhicule, notamment un véhicule automobile comporte un support 10 comportant au moins deux canaux 60 et 64 pour le circuit d’un fluide réfrigérant.
Ici, le support 10 est formé d’au moins une première zone de circulation 12 du fluide réfrigérant et destinée à la circulation du fluide réfrigérant à haute pression et d’une deuxième zone de circulation 14 du fluide réfrigérant et destinée au moins à la circulation du fluide réfrigérant à basse pression.