INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, la rangée de dents de l’organe de peignage s’étend selon l’axe longitudinal du bras correspondant.
De préférence, le nombre de dents de l’organe de peignage est compris entre 30 et 60, mieux entre 35 et 55 .
De préférence, la distance d entre les axes longitudinaux de deux dents adjacentes de l’organe de peignage est comprise entre 0,5 mm et 4 mm, de préférence entre 1,5 mm et 2,5 mm, plus particulièrement égale à 2 mm.
De préférence, tous les axes longitudinaux des dents de la rangée de dents de l’organe de peignage sont espacés entre eux d’une même distance.
De préférence, la distance d’ entre les surfaces en regard de deux dents adjacentes de l’organe de peignage est comprise entre 0,5 mm et 4 mm, mieux entre 0,5 mm et 2 mm, de préférence entre 0,8 mm et 1 mm. Cette distance peut être la même entre les surfaces en regard de toutes les dents de la rangée.
De préférence, toutes les dents de la rangée de dents de l’organe de peignage sont alignées, notamment le long d’un axe longitudinal parallèle à celui du bras sur lequel elles s’étendent. En variante, les dents de la rangée de dents sont arrangées en quinconce, notamment selon un axe longitudinal parallèle à celui du bras sur lequel elles s’étendent.
De préférence, toutes les dents de la rangée de dents sont de hauteur, mesurée de la base des dents à leur extrémité libre, comprise entre 5 mm et 12 mm, mieux entre 7 mm et 10 mm.
Les dents de l’organe de peignage sont par exemple de forme sensiblement cylindrique, de base elliptique ou de base circulaire. Par « sensiblement cylindrique » il faut comprendre parfaitement cylindrique ou avec un très léger angle de dépouille au sommet, nécessaire au démoulage, typiquement inférieur ou égal à 2°, mieux inférieur ou égale à 1°.
L’extrémité libre des dents peut être chanfreinée. Cela peut faciliter la pénétration des cheveux entre les dents par le dessus du peigne.
Les dents peuvent présenter une section transversale, mesurée à 90% de leur hauteur à partir de leur base, d’aire supérieure ou égale à 50%, mieux à 70%, encore mieux à 80%, de préférence à 90%, à l’aire de la section transversale mesurée à la base des dents.
De préférence, les dents présentent une base de section transversale elliptique, notamment de grand axe de dimension comprise entre 1,5 mm et 3,5 mm, mieux entre 2 mm et 3 mm, et de petit axe de dimension comprise entre 0,75 mm et 2 mm, mieux entre 1 mm et 1,5 mm. Le grand axe est de préférence orienté perpendiculairement à l’axe longitudinal de la rangée. Une forme elliptique ainsi orientée permet d’accroître la résistance des dents vis-à-vis d’un effort exercé dans une direction perpendiculaire aux bras du dispositif, tout en n'opposant pas une friction trop forte au passage des cheveux.
En variante, les dents présentent une base de section transversale circulaire, notamment de diamètre compris entre 0,75 mm et 3,5 mm, mieux entre 1 mm et 3 mm, encore mieux entre 1,5 mm et 2,8 mm.
représente une vue en coupe de face du mécanisme de verrouillage mis en œuvre dans les figures 1 et 2 dans une deuxième configuration ;
représente une vue en coupe de face du mécanisme de verrouillage mis en œuvre dans les figures 1 et 2 dans une troisième configuration ;
représente une vue en coupe de face du mécanisme de verrouillage mis en œuvre dans les figures 1 et 2 dans une quatrième configuration ;
représente une vue en coupe en perspective du mécanisme de verrouillage mis en œuvre dans les figures 1 et 2 dans la quatrième configuration ;
représente une vue en coupe de face du mécanisme de verrouillage mis en œuvre dans les figures 1 et 2 dans une cinquième configuration ;
représente une vue en perspective d’un premier taquet et d’un second taquet mis en œuvre dans le mécanisme de verrouillage des figures 4 à 9 ;
comporte les figures 11a et 11b qui représentent en perspective une came et un organe de liaison mis en œuvre dans le mécanisme de verrouillage des à 9, dans deux configurations différentes ;
La barrière 10 comprend un premier montant vertical 13a et un second montant vertical 13b s’étendant chacun dans la direction verticale Z. Les montants verticaux sont chacun reliés au longeron inférieur 12 et au longeron supérieur 11. Le longeron inférieur 12, le longeron supérieur 11 et la paire de montants verticaux 13a, 13b définissent ainsi un cadre. La barrière 10 comprend par ailleurs une barre coudée 14 s’étendant dans le plan de la barrière 10 à l’intérieur du cadre. La barre coudée 14 est fixe par rapport au cadre. Ici, une extrémité inférieure de la barre coudée 14 est reliée au longeron inférieur 12 et une extrémité supérieure de la barre coudée 14 est reliée au second montant vertical 13b. Alternativement, l’extrémité inférieure de la barre coudée 14 peut être reliée au second montant vertical 13b et/ou l’extrémité supérieure de la barre coudée 14 peut être reliée au longeron supérieur 11.
La barrière 10 comprend aussi un balancier 20. Le balancier 20 comporte un bras 21 tubulaire et une fourche 22. La fourche 22 est solidaire d’une extrémité supérieure du bras 21. La fourche 22 comporte une paire de branches 23 disposées de chaque côté du longeron supérieur 11 dans la direction transversale Y. Autrement dit, le longeron supérieur 11 est disposé, dans la direction transversale Y, entre les branches 23 de la fourche 22 du balancier 20. Le balancier 20 comporte en outre une tige 24 s’étendant transversalement entre les branches 23 de la fourche 22. La tige 24 est reliée rigidement à chacune des branches 23 de la fourche 22. Comme visible à la , la tige 24 comporte ici une vis 24a et un écrou 24b. La vis 24a passe au travers d’un trou formé dans chacune des branches 23 de la fourche 22. La vis 24a comporte une tête en appui, dans la direction transversale Y, sur une face externe de l’une des branches 23 et l’écrou 24b est vissé sur la vis 24a pour être serré sur la face externe de l’autre des branches 23. Par « faces externes » des branches 23, il est entendu les faces des branches 23 qui sont opposées l’une de l’autre. La tige 24 comprend ici une gaine 24c recouvrant la partie de la vis 24a qui est située entre les branches 23 dans la direction transversale Y. La gaine peut, par exemple, être réalisée en un matériau plastique. Enfin, de manière remarquable, la tige 24 est disposée au-dessus du longeron supérieur 11 dans la direction verticale Z.
Le balancier 20 est monté pivotant par rapport au cadre autour d’un premier axe transversal Y1. En particulier, le bras 21 du balancier 20 est ici articulé pivotant autour du premier axe transversal Y1 par rapport à une embase qui est solidaire de la barre coudée 14. Par conséquent, lors du pivotement du balancier 20, la tige 24 du balancier 20 présente une trajectoire qui forme un arc de cercle autour du premier axe transversal Y1. Le balancier 20 peut notamment pivoter entre une position d’ouverture O permettant le passage de la tête d’un animal dans une partie supérieure du cadre et une position de dégagement D permettant à l’animal d’accéder à une auge pour s’alimenter et/ou de retirer sa tête par une partie inférieure du cadre. Autrement dit, dans la position d’ouverture O, le balancier 20 est dans une position telle qu’une partie inférieure du bras 21 du balancier 20 obstrue la partie inférieure du cadre. Le passage de la tête d’un animal à travers le cadre n’est alors permis qu’au niveau de la partie supérieure du cadre, longitudinalement entre une partie supérieure du bras 21 du balancier 20 et le premier montant vertical 13a. Dans la position de dégagement D, le balancier 20 est dans une position telle qu’une partie supérieure du bras 21 du balancier 20 obstrue la partie supérieure du cadre. Le passage de la tête d’un animal à travers le cadre n’est alors permis qu’au niveau de la partie inférieure du cadre, longitudinalement entre une partie inférieure du bras 21 du balancier 20 et le premier montant vertical 13a.
Il est en outre prévu de pouvoir verrouiller le balancier 20 dans une position de verrouillage F. Dans la position de verrouillage F, le bras 21 du balancier 20 s’étend ici selon la direction verticale Z. Ainsi, dans la position de verrouillage, le bras 21 du balancier 20 forme, avec le premier montant vertical 13a, un passage dont l’écartement, dans direction longitudinale X, est identique sur toute la dimension verticale du cadre. Cela définit une position de fermeture, permettant soit de refuser l’accès à travers le cadre pour un animal, soit d’entraver l’animal par l’encolure.
Pour ce faire, la barrière 10 comprend un mécanisme de verrouillage 30. Le mécanisme de verrouillage 30 comprend une platine 31 fixée au longeron supérieur 11. La platine 31 se présente sous la forme d’un boitier définissant un volume intérieur. La platine 31 comporte un premier flasque 31a et un second flasque 31b qui sont assemblés l’un à l’autre dans la direction transversale Y, par exemple par vissage, rivetage, collage ou encore par emboitement. La platine 31 est disposée transversalement entre deux parois longitudinales 15 de la barrière 10, solidaires du longeron supérieur 11. Chaque flasque 31a, 31b de la platine 31 est fixée à une paroi longitudinale 15 respective, par exemple par boulonnage traversant, vissage, rivetage ou encore collage. Enfin, la trajectoire circulaire de la tige 24 autour du premier axe transversal Y1 encercle la platine 31.
Le mécanisme de verrouillage est plus particulièrement visible aux figures 4 à 9. Le mécanisme de verrouillage 30 comprend un premier taquet 40a et un second taquet 40b, représentés de manière isolée à la . Le premier taquet 40a et le second taquet 40b comprennent chacun un corps principal 41 qui comporte au moins une face supérieure 42 et une face latérale 43. Le premier taquet 40a et le second taquet 40b sont chacun reçus en partie à l’intérieur du volume intérieur défini par la platine 31. A cet effet, une paroi supérieure de la platine 31 présente une ouverture à travers laquelle sont reçus le premier taquet 40a et le second taquet 40b. Le premier taquet 40a et le second taquet 40b sont articulés pivotants par rapport à la platine 31, respectivement autour d’un deuxième axe transversal Y2 et d’un troisième axe transversal Y3. Ainsi, le premier taquet 40a et le second taquet 40b pivotent en restant dans le plan de la barrière 10. Cela évite notamment que les taquets 40a, 40b deviennent protubérants de chaque côté du cadre dans la direction transversale Y, i.e. en dehors du plan de la barrière 10, lors de leur pivotement autour du deuxième axe transversal Y2 et du troisième axe transversal Y3, ce qui présenterait un risque de blessure pour un animal ou pour un opérateur humain. Le premier taquet 40a et le second taquet 40b sont notamment articulés pivotants entre une position déployée et une position escamotée.
Comme représenté à la , dans la position déployée, le premier taquet 40a et le second taquet 40b sont adaptés pour coopérer avec la tige 24 du balancier 20 afin de bloquer le balancier 20 en pivotement autour du premier axe transversal Y1 dans la position de verrouillage par rapport au cadre. Dans leur position déployée, le premier taquet 40a et le second taquet 40b sont adaptés pour empêcher un déplacement circulaire de la tige 24 du balancier 20 autour du premier axe transversal Y1. En particulier, dans leur position déployée, le premier taquet 40a est adapté pour empêcher un déplacement circulaire de la tige 24 autour du premier axe transversal Y1 dans un premier sens S1 de rotation et le second taquet 40b est adapté pour empêcher un déplacement circulaire de la tige 24 autour du premier axe transversal Y1 dans un second sens S2 de rotation. Dans leur position déployée, la face latérale 43 de chaque taquet 40a, 40b s’étend perpendiculairement à la direction longitudinale X. Dans leur position déployée, la face latérale 43 de chaque taquet 40a, 40b forme ainsi une butée adaptée pour empêcher un déplacement circulaire de la tige 24 du balancier 20 autour du premier axe transversal Y1, respectivement dans le premier sens S1 de rotation et le second sens S2 de rotation. Autrement dit, lorsque le premier taquet 40a et le second taquet 40b sont dans la position déployée, un espace libre est formé longitudinalement entre le premier taquet 40a et le second taquet 40b, l’espace libre étant adapté pour recevoir la tige 24 du balancier 20. Ainsi, dans la position de verrouillage du balancier 20, la tige 24 est disposée, longitudinalement, dans l’espace libre entre le premier taquet 40a et le second taquet 40b pour bloquer le balancier 20 en pivotement autour du premier axe transversal Y1. Toutefois, il n’est pas exclu qu’il existe un jeu dans la direction longitudinale X, de chaque côté, entre la tige 24 et chaque taquet 40a, 40b lorsque celle-ci est disposée longitudinalement entre le premier taquet 40a le second taquet 40b dans leur position déployée. Le premier taquet 40a et le second taquet 40b sont chacun réalisés en un matériau plastique. On réduit ainsi le niveau de bruit émis lorsque la tige 24 du balancier 20 heurte l’un des taquets 40a, 40b.
Le besoin est apparu de stocker du gaz de propulsion au sein d’un aéronef pour sa consommation à bord tout en mettant en œuvre les savoir-faire de maintenance aéronautique et en évitant le besoin d’une nouvelle normalisation. En effet, l’élaboration de normes nouvelles est un processus long et consommateur de temps, d’où un risque de générer des retards dans la commercialisation d’avions à gaz. L’acquisition de nouveaux savoir-faire de maintenance est également long, coûteux, voire peut susciter des réticences.
L’invention propose un dispositif de réservoir cryogénique aéronautique de stockage de gaz, de forme sphérique ou allongée, comprenant un récipient intérieur définissant une chambre de stockage de gaz liquéfié, une enveloppe extérieure contenant le récipient intérieur et réalisée en plusieurs parties démontables permettant d’accéder au récipient intérieur, l’enveloppe extérieure étant réalisée en matériau résistant à des températures de moins de -60°C à au moins +80°C, une chambre d’isolation définie entre le récipient intérieur et l’enveloppe extérieure, la chambre d’isolation à pression réduite présentant une étanchéité à l’hélium égale ou meilleure que 10 - 9 millibar*litre/seconde définie entre le récipient intérieur et l’enveloppe extérieure, deux liaisons dont au moins une à glissement, supportant le récipient intérieur et portées par l’enveloppe extérieure, un collecteur amovible traversant l’enveloppe extérieure et le récipient intérieur de manière étanche, et un col souple isolant thermiquement formant interface étanche entre le collecteur d’une part et d’autre part l’enveloppe extérieure et le récipient intérieur. Le col est ménagé autour d’une portion du collecteur. Le col traverse la chambre d’isolation pour permettre un démontage du collecteur indépendant de la pression dans la chambre d’isolation. Grâce à l’invention, le réservoir cryogénique répond aux exigences, notamment thermiques, aux pratiques de l’aéronautique, notamment en termes de déformation mécanique, et à l’encombrement des conduites.
Dans un mode de réalisation, le dispositif comprend un ensemble bouchon isolant thermiquement monté de manière amovible au collecteur et accessible par l’extérieur. L’isolation thermique est satisfaisante.
Dans un mode de réalisation, une des liaisons comprend une concavité axiale dans l’enveloppe extérieure recevant et supportant une saillie axiale du récipient intérieur. La liaison est adaptée aux dilatations susceptibles de se produire.
Dans un mode de réalisation, l’enveloppe extérieure comprend un châssis, des panneaux étanches, des joints d’étanchéité résistant à la pression entre le châssis et les panneaux et/ou entre les panneaux. La maintenance est facilitée.
Dans un mode de réalisation, le châssis comprend des membrures et des longerons. La construction est robuste.
Dans un mode de réalisation, les joints d’étanchéité sont logés dans des gorges et, à l’état libre, dépassent des gorges d’une hauteur inférieure à 10% d’une hauteur desdits joints d’étanchéité. L’étanchéité est haut niveau.
Dans un mode de réalisation, le dispositif comprend un raidisseur à l’intérieur du récipient intérieur, préférablement une entretoise ou un tirant. Le dispositif, notamment le récipient intérieur, peut être allégé.
Dans un mode de réalisation, le dispositif comprenant au moins un anneau de support monté entre le récipient intérieur et l’enveloppe extérieure à distance des liaisons dans la chambre d’isolation. La rigidité est accrue.
De par son caractère ordonné, la phase γ’ présente la propriété remarquable d’avoir une résistance mécanique qui augmente avec la température jusqu’à 800°C environ. La cohérence très forte entre les phases γ et γ’ confère une tenue mécanique à chaud très élevée des superalliages à base nickel, qui dépend elle-même du ratio γ/γ’ et de la taille des précipités durcissant.
Le superalliage choisi peut être majoritairement composé de nickel et présenter préférentiellement une fraction massique en chrome, en cobalt, en aluminium, en titane, en molybdène, et notamment préférentiellement entre 15 et 17 % en chrome, entre 8 et 15,5% en cobalt, entre 1,5 et 4% en aluminium, entre 3 et 5.2% en titane, entre 2 et 4% en molybdène, entre 2 et 4.2% de Tungstène
Le superalliage peut comprendre également du carbone, du zirconium, du fer, etc….
Typiquement, à titre d’exemple, l’alliage de fabrication peut être de l’AD730®, du Rene65.
Un exemple de composition massique est la suivante (AD730®) :
Cr : 15 % à 17 %, Co : 8 % à 10 %, Mo : 2,5 % à 3,5 %, W : 2,3 % à 3,3 %, Nb : 0,8 % à 1,4 %, Ti : 3,2 % à 3,8 %, Al : 2 % à 2,6 %, B : 0,005 % à 0,025 %, Zr : 0,01 % à 0,05 %, Fe : 3 % à 5 % C : 0,005 % à 0,02 %, Mn
Un autre exemple de composition massique est encore (Rene65)
Cr : 15,5 % à 16,5 %, Co : 12,5 % à 13,5 %, Al : 1,95 % à 2,3 %, Ti : 3,55 % à 3,9 %, Mo : 3,8 % à 4,2 %, W : 3,8 % à 4,2 %, Nb : 0,6 % à 0,8 %, B : 0,012 % à 0,02 %, Zr : 0,03 % à 0,06 %, C : 0,005 % à 0,011 % Mn Fe Ta : traces (1000ppm max).
D’autres compositions sont bien entendu possibles. L’alliage peut par exemple également être de l’Udimet720 TM dont la composition est la suivante :
UDIMET 720 Composition Chimique Eléments % Ni C Cr Co Ti Mo Al W Mini Base 0,006 16,00 14,00 4,95 2,75 2,45 1,10 Maxi 0,012 17,00 15,50 5,20 3,25 2,65 1,40 Eléments % Zr B Fe Si Mn Cu P S Mini 0,025 0,010 - - - - - - Maxi 0,050 0,020 0,50 0,35 0,35 0,30 0,010 0,0020 Composition Chimique en p.p.m. Eléments % O2 N2 Pb Ag Bi Mini - - - - - Maxi 50 100 5 5 0,3
Outillage de forgeage à chaud Différents outillages peuvent être prévus selon les opérations envisagées : écrasement du lopin, matriçage d’ébauche, matriçage finition, etc…
Typiquement, l’outillage est monté sur une presse avec des vitesses de presse comprise entre 0,5 et 20mm/s et des pressions entre 2000 et 60000 T.
Une presse possible est par exemple une presse de forgeage du type à matrices chaudes du type de celle décrite dans la demande de brevet FR2880827.
Un système de chauffage à chaud maintient la température de l’outillage pour que sa surface de contact avec la pièce soit en permanence supérieure à 750°C. Plusieurs systèmes peuvent être prévus à cet effet : chauffage par cannes chauffantes immergées dans l’outillage, chauffage par induction via un système de chauffage périphérique, chauffage par résistances électriques périphériques.
Exemples de forgeage Les températures de solvus γ’ sont les suivantes : Rene65, ou Udimet720 TM
Udimet720 TM : 1155°C AD730® : 1110°C Rene65 : 1105°C
– Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, la bague intérieure comprend une région de glissement (dite surface glissante) avec l’arbre primaire ou avec une autre bague du palier de rotation. On réalise ainsi un degré de liberté axial (notamment transversal) entre ces derniers ; – Cette bague intérieure peut être configurée pour réaliser une liaison coulissante avec l’arbre primaire ou la bague extérieure, au moyen de la région de glissement ; – Cette région de glissement peut être formée sur une face externe de la bague intérieure pour être configurée pour être glissante au contact d’une autre bague, en particulier la bague extérieure ; – Alternativement ou en complément, cette région de glissement peut être formée sur une face interne de la bague intérieure pour être configurée pour être glissante au contact de l’arbre primaire ;
– Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, la bague intérieure du palier de rotation peut présenter un corps auto-lubrifié, qui intègre du lubrifiant dans son matériau ou sa couche antifriction. Un matériau autolubrifié de la bague intérieure est par exemple synthétique ou composite. Aucun entretien n'est nécessaire. Le lubrifiant est uniformément réparti à la surface de la bague, réduisant les frottements, quand bien même sa couche antifriction commence à s'user ;
– Selon une autre caractéristique de l’invention, le nombre de bagues cylindriques du palier de rotation est inférieur ou égal à quatre, par exemple égale à deux ou à trois. En utilisant un nombre limité de bagues, on améliore les performances du palier par rapport ceux monoblocs ; – Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, le palier de rotation comprend au moins une bague additionnelle dit troisième bague, logée au moins en partie dans la bague extérieure ; – L’au moins une bague additionnelle peut être réalisée par moulage. – L’au moins une bague additionnelle peut être en synthétique et/ou composite. Ainsi conçue, cette bague peut présenter une surface flexible ou souple. On entend par surface souple une surface fléchissant et rigide, de préférence réalisée dans un matériau composite, notamment en polymère, par exemple en plastique ; On entend par surface souple une surface élastiquement déformable, de préférence réalisée dans un matériau synthétique, notamment en polymère, par exemple en caoutchouc ;
– L’au moins une bague additionnelle peut être intercalée au moins en partie radialement entre les bagues intérieure et extérieure. Cette bague additionnelle peut former une bague intercalaire. – Cette bague additionnelle peut être réalisée dans un matériau synthétique ou composite, notamment en polymère, par exemple en caoutchouc, ou encore tout autre polymère configuré pour être flexible ; – Cette bague additionnelle peut former alors une bague d’amortissement. Ainsi disposée, cette bague est configurée pour amortir les efforts radiaux entre les bagues intérieure et extérieure ;
– L’au moins une bague additionnelle peut être disposée au moins en partie axialement d’un côté de la bague intérieure, en particulier du côté de la boite de vitesses. Ainsi disposée, elle est configurée pour faciliter l’entrée de l’arbre primaire à l’intérieur du palier de rotation ; Cette bague de guidage, doit permettre le passage sans interférence, ni contact de l´arbre primaire, évitant ainsi tout frottement parasite. – Cette bague additionnelle peut être réalisée dans un matériau synthétique, notamment en polymère, par exemple en plastique en particulier un plastique thermoformé, ou encore tout autre polymère configuré pour être souple ; – Cette bague additionnelle peut former alors une bague de guidage (dit de centrage l’arbre primaire) configuré pour faciliter l’entrée de l’arbre primaire dans le palier et en particulier dans la bague intérieure. Cette bague de guidage est de préférence de forme conique ; – Cette bague de guidage comprend un alésage conique définissant une paroi de guidage (nommée aussi surface de contact) configurée pour centrer l’arbre primaire. Cette paroi de guidage peut être en section de forme biseautée ; – Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, la bague de guidage peut être exemptée de lubrifiant ou de graisse. L'absence de lubrifiants ou graisse, permet de simplifier cette bague de guidage, en supprimant sa fonction d'étanchéité, contrairement à l'art antérieur correspondant aux palier à roulements de type pilote avec lubrification ;