INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une souche HD73 ∆ spo0A a été transformée avec un plasmide portant les fusions transcriptionnelles P oppA -STAB-SD- cry1Ab -TermCry1Ac et P papR -STAB-SD- cry1Ca -TermCry1Ac. La production des toxines d'intérêt Cry1Ab et Cry1Ca correspondant aux gènes cry1Ab et cry1Ca , respectivement, a été vérifiée au microscope à contraste de phase et par électrophorèse en gel de polyacrylamide-SDS ( ). Les bactéries ont été cultivées en milieu PEP YEGx à 30°C et récoltées 48h post-inoculation. Ce milieu est composé de 0,7% hydrolysat de caséine, 0,5% peptone, 0.68% KH2PO4, 0,012% MgSO4 7H2O, 0,00022% MnSO4 4H2O, 0,0014% ZnSO4 7H2O, 0,008% citrate d'ammonium ferrique, 0,018% CaCl2 4H2O, à pH 7,2 supplémenté de 0,3% glucidex et 0,05% d'extrait de levure.
Les résultats montrent la production des toxines sous forme de cristal dans les sacs bactériens HD73 ∆ spo0A portant P oppA -STAB-SD- cry1Ab -TermCry1Ac et P papR -STAB-SD- cry1Ca -TermCry1Ac ( A) tandis qu'une souche HD73 ∆ spo0A ne contenant pas le plasmide décrit ci-dessus présente des sacs bactériens sans cristaux ( B). De plus, l'électrophorèse en gel de polyacrylamide-SDS montre que les toxines d'intérêt représentent la majorité des protéines des sacs bactériens ( C).
SEQUENCES SEQ ID n°1 - P papR Région promotrice du gène papR de Bacillus thuringiensis
SEQ ID n°2 - P plcB Région promotrice du gène plcB de Bacillus thuringiensis
SEQ ID n°3 - P nprA Région promotrice du gène nprA de Bacillus thuringiensis
SEQ ID n°4 - P nprR Région promotrice du gène nprR de Bacillus thuringiensis
SEQ ID n°5 - P oppA Région promotrice du gène oppA de Bacillus thuringiensis
SEQ ID n°6 - P nppC Région promotrice du gène nppC de Bacillus thuringiensis
SEQ ID n°7 - P inhA1 Région promotrice du gène inhA1 de Bacillus thuringiensis
Lorsqu’un assemblage par boulonnage direct est utilisé pour fixer la glace 38 à l’encadrement 44 comme sur les figures 4 et 6, la couche 46 d’enrobage comporte un prolongement, appelée extension 48, au niveau du bord 42 périphérique du pli sur toute sa circonférence. La couche d’enrobage 46 présente une épaisseur e2 ( ), e’’2 ( ) plus importante au niveau du bord périphérique 42 du pli pour constituer cette extension 48. L’extension 48 présente des orifices 49 traversant répartis sur toute la circonférence du pli et selon une forme possible, régulièrement répartis au moins sur la majorité de l’extension. Comme indiqué plus haut, dans toutes les formes de réalisation décrites ci-dessous, seul un pli interne 40 est prévu par souci de simplification dans la description mais plusieurs plis enrobés pourraient être prévus. Des éléments identiques conservent les mêmes références d’une forme de réalisation à l’autre.
Dans l’exemple de la , l’épaisseur de la couche d’enrobage est uniforme sur toute la surface de chaque face 40a, 40b du pli 40 mais diffère d’une face 40a (épaisseur e1) à l’autre 40b (épaisseur e3). L’épaisseur e1 au niveau de sa face extérieure 40a est supérieure à l’épaisseur e3 au niveau de sa face intérieure 40b de manière à permettre l’intégration d’un dispositif 52 de retenue. Le dispositif de retenue 52 comprenant une plaque extérieure 54 et une plaque intérieure 56, fait par exemple de métal et à titre illustratif en aluminium, permet de maintenir en sandwich le bord 53 périphérique de la couche d’enrobage 46 avec le bord 42 périphérique du pli 40. La couche d’enrobage 46 est évidée au niveau du bord 53 périphérique de sa face externe 46a. La cavité formée 58 ouverte sur l’extérieur permet de recevoir sur la couche d’enrobage 46 la plaque extérieure 54 du dispositif de retenue 52 de manière telle que sa face extérieure 54a affleure la face extérieure 46a de la couche d’enrobage. L’espace entre la plaque extérieure 54 du dispositif de retenue et la couche d’enrobage 46 est comblé par un joint 60 d’étanchéité. Au niveau de l’orifice traversant 49, l’extension présente une épaisseur h égale à la somme de l’épaisseur du pli h1 et de l’épaisseur de la couche d’enrobage e1 et e3 des deux côtés du pli 40, diminuée de l’épaisseur h2 de la cavité 58 et du joint 60. La plaque extérieure 54 est destinée à être accolée sur la face 46a extérieure de la couche d’enrobage et la plaque intérieure 56 sur la face 46b intérieure de la couche d’enrobage. L’ensemble du dispositif de retenue 52, du joint 60, de la couche d’enrobage 46 et du pli est enserré et fixé ensemble à l’aide d’un boulon 50 (de type vis-écrou). Une entretoise 62 permet de maintenir à distance les plaques 54, 56 du dispositif de retenue 52, le joint 58 comblant l’espace libre comme vu précédemment. La plaque extérieure 54 du dispositif de retenue est de longueur telle qu’elle dépasse du bord périphérique 53 à l’extérieur de la couche d’enrobage pour venir reposer sur l’encadrement 44. Une autre ouverture 64 traversante est prévue dans la plaque extérieure 54 pour des moyens 66 de fixation par boulonnage entre la plaque 54 et l’encadrement 44 pour la fixation de la plaque sur l’encadrement.
La présente une autre forme de réalisation de jonction par boulonnage direct. Des éléments identiques se retrouvent et conservent la même référence comme le dispositif de retenue 52 composé d’une plaque extérieure 54 et d’une plaque intérieure 56 et l’entretoise 62. La différence avec la forme de réalisation de la consiste en la présence d’un pli extérieur 68 non enrobé en matériau minéral et le fait d’enserrer le pli intérieur avec la couche d’enrobage et de fixer la glace à l’encadrement par des mêmes moyens de fixation. Dans l’exemple de la , l’épaisseur e’’1, e’’3 de la couche d’enrobage est uniforme sur toute la surface de chaque face 40a, 40b du pli et différente d’une face à l’autre, à savoir que l’épaisseur e’’1 est différente de l’épaisseur e’’3. Elles pourraient être d’épaisseur identique. Au niveau de l’ouverture traversante 49, l’épaisseur h’’ de l’extension correspond à la somme de l’épaisseur du pli h’’1 et de l’épaisseur e’’1, e’’3 de la couche d’enrobage des deux côtés du pli. De cette manière il en ressort une continuité d’épaisseur de la glace formée par le pli enrobé au niveau de l’extension 48. Le pli extérieur 68 est fixé à la couche d’enrobage du pli 40 intérieur à l’aide de la colle 47 décrite plus haut. Le pli extérieur 68 présente dans les deux directions longitudinale et latérale une dimension inférieure au pli intérieur 40. Il est protégé par un joint 70 tout le long de son bord périphérique 71 ; le joint 70 est prévu sur la face extérieure 46a de la couche d’enrobage ; il est fixé entre la plaque extérieure 54 et le pli 68 extérieur pour assurer l’étanchéité. Un joint 72 d’étanchéité est également prévu au niveau du bord périphérique intérieur 73 de la plaque intérieure 56 du dispositif 52 de retenue pour empêcher l’eau de s’infiltrer à l’intérieur de l’aéronef et éviter des pertes de pression au niveau du poste de pilotage. Dans la forme de réalisation illustrée, les joints 70 et 72 sont monobloc. Ils peuvent être réalisés en silicone. Dans cette forme de réalisation, les plaques intérieure 56 et extérieure 54 du dispositif de retenue, l’extension 48 et l’encadrement 44 présentent des orifices traversant 49 alignés : l’ensemble est maintenu à l’aide d’un boulon 50 adapté à l’orifice 49.
Selon une autre forme de réalisation de fixation par bride représentée sur la , la glace comprend deux plis, un pli intérieur 40 et un pli extérieur 68. Seul le pli 40 intérieur est enrobé. Le pli extérieur 68 est composé d’un matériau minéral (comme dans l’exemple de la ). Le pli extérieur 68 présente dans les deux directions longitudinale et latérale une dimension inférieure au pli intérieur 40. Il est protégé par un joint 70 tout le long de son bord périphérique 71 et retenu sur le pli intérieur 40 enrobé par la colle 47 prévue sur sa face intérieure. Le bord périphérique 42 du pli intérieur 40 enrobé est entouré par un joint 82 d’étanchéité. Dans la forme de réalisation illustrée, les joints 70 et 82 sont monobloc. Ils peuvent être réalisés en silicone. Le bord périphérique 53 de la glace et plus précisément le joint 82 est pris en sandwich, intercalé entre l’encadrement 44 et une bride 84 dont la forme épouse celle de l’encadrement 44 : la forme de la bride 84 épouse également la forme du bord périphérique 53 de la glace entouré par le joint 82. La bride 84 dans l’exemple illustré est fixée sur l’encadrement 44 au moyen d’un boulon 86 pénétrant dans un orifice traversant 88 de la bride et un orifice traversant 90 de l’encadrement 44 aligné de manière à bloquer le bord périphérique de la glace entre la bride et l’encadrement. L’encadrement et la bride sont maintenus ensemble et serrés l’un contre l’autre à l’aide du boulon 86. L’encadrement 44 et la bride 84 forment une pince dans laquelle se trouve maintenu le pli intérieur 40 enrobé par son bord périphérique 42. Les joints 70 et 82 enveloppent complètement le bord périphérique de la glace de manière qu’elle ne soit pas en contact direct avec l’encadrement 44 et la bride 84. La bride 84 est réalisée par exemple en métal, par des moyens connus d’usinage. Lorsque la bride 84 est serrée sur l’encadrement 44 par le boulon 86, le joint 82 encerclant le bord périphérique 42 de la glace est comprimé de telle sorte à assurer l’étanchéité entre l’intérieur et l’extérieur de l’aéronef sur la totalité du pourtour de la glace. Des joints additionnels peuvent être prévus pour renforcer ou compléter cette étanchéité. La dimension du pli extérieur 68 est telle que le pli enveloppé dans le joint 70 s’imbrique dans l’ouverture offerte par la bride 84. L’autre pli intérieur 40 déborde vers la structure de l’aéronef par rapport au pli extérieur 68. Le pli extérieur 68 maintenu par le joint jouxte l’extrémité libre de la bride 84.
Toute autre forme de fixation de la glace comprenant un ou plusieurs plis en matériau minéral enrobé, à la structure primaire est possible. Les exemples apportés ne sont donnés qu’à titre illustratif d’application à la glace à pli en matériau minéral enrobé.
Passerelle de sécurité réseau embarquée à bord d’un aéronef pour connecter des domaines de confiance basse et haute d’une infrastructure informatique avionique. La présente invention a pour domaine celui des passerelles de sécurité réseau destinées à être embarquées à bord d’aéronefs, civils ou militaires.
Une passerelle de sécurité réseau permet une interconnexion entre deux domaines informatiques qui sont caractérisés par des niveaux de criticité différents, en particulier entre un domaine de faible confiance et un domaine critique pour la sécurité (concept de « safety » en anglais) de l’aéronef, comme par exemple le domaine de contrôle de l’avion - ACD (« Aircraft Control Domain »).
Cette interconnexion peut être permanente, dans le cas par exemple de deux réseaux de l’avion mis à contribution durant une phase de vol, ou temporaire, dans le cas par exemple d’un équipement de maintenance connecté à l’avion durant une phase de maintenance au sol.
La passerelle permet de protéger le domaine de plus haute criticité en filtrant les flux de données provenant du domaine de plus faible criticité, en en rejetant les flux de données qui ne sont pas compatibles avec le niveau de criticité le plus haut, notamment les flux de données correspondant à des attaques informatiques malveillantes.
Une telle passerelle doit être développée avec le plus haut niveau de développement pour la sécurité (niveau « SAL 3 » dans le référentiel défini par la norme ED-203A) tout en assurant de bonnes propriétés de cyber-sécurité, notamment l’impossibilité pour un attaquant de contourner les fonctions de filtrage mises en œuvre par la passerelle.
Cependant, le respect de telles exigences de développement ainsi que la vérification permettant de garantir le niveau de sécurité effectivement fourni constituent des difficultés majeures.
Le but de la présente invention est de proposer une architecture de passerelle permettant de répondre à ces problèmes.
Pour cela l’invention a pour objet une passerelle de sécurité réseau destinée à être embarquée à bord d’un aéronef pour connecter un domaine de confiance basse et un domaine de confiance haute d’une infrastructure informatique avionique, la passerelle offrant une pluralité de fonctions de sécurité, chaque fonction étant réalisée par un nœud de traitement de données, la passerelle comportant, connectés en série le long d’une chaîne de filtrage d’un flux de données reçu depuis le domaine de confiance basse : un nœud de traitement de données de pare-feu ; un nœud de traitement de données de rupture protocolaire ; un nœud de traitement de données maître ; et un nœud de traitement de données de rupture protocolaire inverse, la passerelle comportant en outre un nœud de traitement de données de sécurité relié à chacun des nœuds de traitement de données de la chaîne de filtrage, les différents nœuds de traitement de données étant ségrégés physiquement.
Suivant des modes particuliers de réalisation, la passerelle comporte une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou suivant toutes les combinaisons techniquement possibles :
- les nœuds de la chaîne de filtrage sont connectés par des liaisons bidirectionnelles, de préférence au format Ethernet, de préférence encore au format Ethernet 1 Gbit/s, présentant une bande passante supérieure à celle des connexions permettant de connecter la passerelle aux domaines de confiance haute et basse.
- le nœud de service est connecté à la pluralité de nœuds de la chaîne de filtrage par des liaisons unidirectionnelles, de préférence au format série, de préférence encore au format série synchronisé.
Selon un premier mode de réalisation de l’invention, et en référence avec la , le système d’échangeur thermique 20 comprend une canalisation de circulation 21 connectée directement à la canalisation d’apport 5a et une portion 22, dite intégrée, de la canalisation de circulation 21 est arrangée dans l’épaisseur de la paroi 15 de la tuyère d’éjection 14.
Dans le détail, la canalisation de circulation 21 comprend une première extrémité connecté en un premier point de piquage P1 à la canalisation d’apport 5a et une seconde extrémité connectée en un second point de piquage P2 à la canalisation d’apport 5a, et où le second point de piquage P2 est situé en aval du premier point de piquage P1 en considérant le sens de circulation du carburant dans la canalisation d’apport sous l’action de la pompe à carburant 5b en fonctionnement. Sous l’effet de la pompe à carburant 5b, une partie du fluide circulant dans la canalisation d’apport 5a pénètre dans la canalisation de circulation 21 par le premier point de piquage P1, et est réintroduite dans la canalisation d’apport 5a, après réchauffement, au niveau du second point de piquage P2.
Le réchauffement du carburant s’effectue donc directement dans la canalisation de circulation 21 au niveau de la tuyère d’éjection 14.
Plus particulièrement visible aux figures 3 et 4, la portion intégrée 22 comprend, intégrés dans l’épaisseur de la paroi 15 de la tuyère d’éjection 14, une pluralité de canaux fluidiques 23, un collecteur d’entrée de fluide 24 et un collecteur de sortie de fluide 25. Chacun des canaux fluidique 23 est connecté d’une part au collecteur d’entrée de fluide 24 lui-même relié à une portion 21a, dite amont, de la canalisation de circulation 21 reliée au premier point de piquage P1, et d’autre part au collecteur de sortie de fluide 25 lui-même relié à une portion 21b, dite aval, de la canalisation de circulation 21 reliée au second point de piquage P2.
Chacun des canaux fluidiques 23 comprend un conduit aller 23a connecté au collecteur d’entrée de fluide 24, un conduit retour 23b collecté au collecteur de sortie de fluide 25 et une portion courbe 23c joignant les conduits aller et retour. Chacun des conduits aller et retour 23a-b s’étend entre la première et la seconde extrémité 14a-b de la tuyère d’éjection. De manière identique pour chacun des canaux fluidiques 23, l’extrémité libre du conduit aller 23a forme une première extrémité du canal fluidique et l’extrémité libre du conduit retour 23b forme une seconde extrémité du canal fluidique.
Le collecteur d’entrée de fluide 24 comprend un conduit nourrice 24a arrangé dans l’épaisseur de la paroi 15 de la tuyère d’éjection et s’étendant longitudinalement de manière courbe dans un plan radial de la paroi 15, et une interface de connexion 24b pour la connexion du conduit nourrice 24a à la portion amont 21a de la canalisation de circulation. Toutes les premières extrémités des canaux fluidiques 23s sont fluidiquement connectées au conduit nourrice 24a.
De manière similaire, le collecteur de sortie de fluide 25 comprend un conduit d’évacuation 25a arrangé dans l’épaisseur de la paroi 15 de la tuyère d’éjection et s’étendant longitudinalement de manière courbe dans un plan radial de la paroi 15, et une interface de connexion 25b pour la connexion du conduit d’évacuation 25a à la portion aval 21b de la canalisation de circulation. Toutes les secondes extrémités des canaux fluidiques 23 sont fluidiquement connectées au conduit d’évacuation 25a.
Chacune des interfaces de connexion 24b,25b d’un collecteur, d’entrée ou de sortie, comprend ici un conduit équipé d’un moyen de raccordement (non représenté) pour la connexion à la portion respectivement amont ou aval de la canalisation de circulation. Le moyen de raccordement est de tout type connu de l’homme du métier, par exemple du type à vissage, pour connecter de manière étanche et démontable des conduits entre eux et permet ainsi le raccordement amovible de la portion amont/aval 21a-b de la canalisation de circulation à l’interface de connexion 24b,25b du collecteur d’entrée de fluide/sortie. Grâce à ces moyens de raccordement, la tuyère d’éjection 14 peut être démontée et remplacée.
Ici, tel que représenté aux figures 3 et 4, l’interface de connexion 24b du collecteur d’entrée de fluide 24 et l’interface de connexion 25b du collecteur de sortie de fluide 25 se situent sur la partie supérieure de la tuyère, à 11h. Les interfaces de connexion 24b,25b des collecteurs d’entrée et de sortie sont situées dans un même plan et toutes deux positionnées au niveau de la première extrémité 14a de la tuyère d’éjection, c’est-à-dire à proximité de la jonction entre la turbine 13 et la tuyère d’éjection 14. L’avantage de cette configuration est de grouper les portions aval et amont 21b,21a de la canalisation de circulation pour minimiser l’encombrement du système d’échangeur thermique 20.
Ici, les canaux fluidiques 23 sont tous situé à un même niveau (par niveau d’un canal fluidique, on entend la distance entre le canal fluidique et la face interne de la paroi 15, la face interne étant au contact des gaz de combustion) dans l’épaisseur de la paroi 15 et les conduits nourrice 24a et d’évacuation 24b sont situés dans un même plan, à proximité de la première extrémité 14a de la tuyère d’éjection 14. Les conduits fluidiques 23 parcourent, dans l’épaisseur de la paroi 15, une boucle allant de la première extrémité 14a à la seconde extrémité 14b en parcourant quasiment tout l’espace entre ces eux extrémités, puis de la seconde extrémité 14b vers la première extrémité 14a de la tuyère d’éjection en parcourant quasiment tout l’espace entre ces deux extrémités. Ainsi, le temps durant lequel un transfert thermique s’opère entre le carburant contenu dans les canaux fluidiques 23 et la paroi chaude 15 est maximisé, et l’efficacité énergétique du système d’échangeur thermique 20 est optimisée. Des configurations différentes sont possibles sans sortir du cadre de l’invention.
Pour prévenir une fuite de carburant au niveau de la portion intégrée de la canalisation de circulation, le système d’échangeur thermique 20 comporte des moyens de détection de fuite 30 prévus au niveau de la portion intégrée 21 et une unité de contrôle 31 connectée aux moyens de détection de fuite 30 (visible à la ). Les moyens de détection de fuite 30 comprennent par exemple deux capteurs de débit et un calculateur permettant de comparer le débit de carburant mesuré par un premier capteur avec le débit mesuré par un second capteur, situé en aval du premier capteur en considérant le sens d’écoulement du carburant dans la portion intégrée. Le système d’échangeur thermique 20 comporte également une vanne 32 à ouverture variable, par exemple de type papillon, montée sur la portion amont 21a de la canalisation de circulation 21 et commandée en ouverture et en fermeture par l’unité de contrôle 31. L’unité de contrôle 31 commande la fermeture de la vanne 32 lorsque les moyens de détection de fuite 30 détectent une fuite de carburant afin de stopper l’arrivée de carburant dans la portion intégrée 22.
En outre, pour maitriser la température du carburant à l’entrée de la chambre de combustion, le système d’échangeur thermique 20 comporte des capteurs de température du carburant 40 en sortie de la portion intégrée 22 ainsi qu’en entrée de la chambre de combustion 12. L’unité de contrôle 31, connectée aux capteurs de température 40, commande le degré d’ouverture de la vanne 32 afin d’obtenir une température prédéterminée du carburant en entrée de la chambre de combustion 12.
Dans un autre mode de réalisation de l’invention, et en relation avec la , le système d’échangeur thermique 20 comprend :
une canalisation de circulation 121 contenant un fluide caloporteur et formant une boucle fermée et dont une portion 122, dite intégrée, est arrangée dans l’épaisseur de la paroi 15 de la tuyère d’éjection 14. une pompe de circulation 150 de fluide caloporteur connectée à la canalisation de circulation 121 et arrangée de manière à mettre en mouvement le fluide caloporteur dans la canalisation de circulation 121 selon un sens amont-aval, et ; un échangeur thermique fluide-fluide 154, par exemple à contre-courant, en communication fluidique avec la canalisation d’apport 5a et la canalisation de circulation 121 de manière à assurer un transfert de calories du fluide caloporteur chauffé vers le carburant froid, sans mélange des deux fluides.
Ainsi, le réchauffement du carburant s’effectue indirectement par l’intermédiaire d’un fluide caloporteur.
Le fluide caloporteur est ici de l’huile ou tout autre liquide connu pour savoir des propriétés calo-vectrices adaptées à l’effet recherché ici.
Ces deux éléments de plaques secondaires 402 pourraient être symétriques, mais il est également possible que les deux éléments de plaques secondaires 402 s'étendent de manière non symétrique. En effet, il est possible d'avoir un élément de plaque secondaire étant un élément droit s'étendant perpendiculairement à l'élément de plaque principale et l'autre élément de plaque secondaire s'étendant à partir de l'élément de plaque principale selon un angle.
Il est également possible d'avoir un seul élément de plaque secondaire 402 prévu pour présenter deux fiches, ces fiches étant espacées l'une de l'autre.
Dans un second mode de réalisation représenté sur les Figures 6 à 8, le dispositif de fixation 4 est prévu pour être placé entre le panneau de construction 3 et l'élément de châssis 2. Dans ce second mode de réalisation, le dispositif de fixation 4, par l'intermédiaire de l'élément de plaque principale 400’, est retenu, supporté par l'élément de châssis. Ainsi, le dispositif de fixation 4 est interposé entre l'élément de châssis et le panneau de construction 3.