INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme le montrent bien les figures 6 et 8, cette serrure à clé 76 comprend tout d’abord un barillet 77 cylindrique dans lequel s’insère et tourne la clé de serrure ( via le trou de serrure 78) pour le verrouillage ou le déverrouillage de la serrure à clé 76.
La serrure à clé 76 comprend également ici un pêne 79 de forme oblongue et sensiblement parallélépipédique (voir aussi figures 12 à 14), qui est mobile à coulissement au travers du barillet 77 selon une direction parallèle au rail de guidage 71 à la faveur de la rotation de la clé de serrure dans le barillet 77. En position verrouillée, le pêne 79 occupe une position centrée par rapport à l’axe du barillet 77 (voir par exemple).
Ce pêne 79 coulissant présente une extrémité recourbée 80 (voir figures 6 et 8), sensiblement à angle droit, vers l’entrée du barillet 77 et le trou de serrure 78.
Les formes et les dimensions du pêne 79 et du chariot mobile 70, ainsi que l’agencement relatif de la serrure à clé 76 et du chariot mobile 70 dans le bras rotatif 6 sont déterminés de telle sorte que, en position de verrouillage (voir , l’extrémité recourbée 80 du pêne 79 soit, au moins en partie, en regard d’une deuxième butée 81 du chariot mobile 70, et plus précisément d’une surface d’appui de cette deuxième butée 81 qui est sensiblement plane, perpendiculaire à l’axe du rail de guidage 71 et orientée vers « l’intérieur » du chariot mobile 70.
En partant de la configuration verrouillée de la et supposant que le dispositif motorisé 39 est en panne (ergot 65 ne pouvant se déployer), si l’utilisateur déverrouille la serrure à clé 76 en tournant la clé dans le barillet 77, l’extrémité recourbée 80 du pêne 79 va pousser sur la deuxième butée 81 du chariot mobile 70 (en venant en appui sur sa surface d’appui) de sorte que le pêne 79 va coulisser au travers du barillet 77 parallèlement à l’axe du rail de guidage 71 (du bas vers le haut dans le cas des figures 12 et 14) jusqu’à emporter le chariot mobile 70 jusqu’à sa position de déverrouillage. On arrive alors à la configuration déverrouillée représentée sur la , avec les boutons poussoir 75 en regard des pattes 33 de la pièce bloqueuse 20 (voir ).
On remarquera également qu’il est important de déterminer soigneusement, en fonction notamment de la géométrie et de la disposition de la pièce bloqueuse 20 sur le socle 5, la distance entre la première butée 72 et la deuxième butée 81 du chariot mobile 70, la position des boutons poussoir 75, et le débattement de l’ergot 65 rétractable ou du pêne 79 coulissant.
La est une photographie en coupe d’une ébauche d’une pièce obtenue par dépôt de fil fondu.
La est une photographie en coupe d’une pièce obtenue dans un mode de réalisation du procédé selon l’invention.
L’invention est à présent décrite au moyen de figures illustrant certains modes de réalisation particuliers. Ces modes de réalisation sont présents à vocation illustrative et ne doivent pas être considérés comme limitant l’invention.
La illustre de manière schématique un procédé dans un mode de réalisation.
Le procédé comprend, une première étape S1 de fabrication d’une ébauche de la pièce par un procédé de dépôt de fil fondu.
Comme décrit plus haut, l’ébauche est composée du même matériau que la pièce souhaitée et sa forme est également très proche de la pièce finale. Toutefois, l’ébauche, obtenue par dépôt de fil fondu, est poreuse. La illustre un exemple d’une telle ébauche 10. L’ébauche 10 est composée d’une pluralité de filaments 11 de matériau polymérique formant entre eux une porosité. Cette porosité prend la forme de canaux 12, parallèles aux filaments 11. Par exemple, la porosité de l’ébauche 10 peut être comprise entre 5% et 10%.
La géométrie de l’ébauche 10 est extrêmement schématisée, et n’est pas limitative de la géométrie finale d’une pièce pouvant être obtenue par le procédé.
Le procédé comprend, après l’étape S1, une étape S2, au cours de laquelle l’ébauche 10 de la pièce est introduire dans un bain d’une poudre. L’étape S2 est représentée en . Le bain de poudre est composé d’une pluralité de particules 15.
Les particules 15 peuvent par exemple être choisies parmi des particules de sel, de plâtre, de ciment, de sable ou de quartz.
De préférence, les particules sont des particules de chlorure de sodium, aussi dit de sel. En effet, ces particules présentent de nombreux avantages, notamment en termes de coûts, de réutilisabilité ou de facilité d’élimination des résidus. Le sel peut en effet facilement être éliminé par un rinçage à l’eau, ce qui assure qu’aucune particule ne subsiste une fois la pièce finie, et en particulier qu’aucune particule ne puisse être relâchée au cours de l’utilisation de la pièce finale.
La granulométrie des particules 15 définie approximativement la résolution des motifs qui pourront être conservés à la surface des pièces, lorsque les particules 15 seront comprimées autour l’ébauche 10. La granulométrie des particules 15 de la poudre peut donc être choisie en fonction de la géométrie exacte de la pièce, en assurant toutefois qu’elle soit plus petite que la hauteur des filaments 11 de l’ébauche 10, et qu’elle supporte bien le compactage.
Par exemple, pour la réalisation de l’étape S2, des particules 15 peuvent être présentes dans le fond d’une enceinte 14. L’ébauche 10 peut être placée dans l’enceinte 14 comprenant les particules 15, et le bain de poudre peut être complété par d’autres particules 15 de poudre jusqu’à ce que l’enceinte 14 soit remplie et que la poudre recouvre l’ébauche 10.
Les particules 15 de la poudre sont choisies de sorte qu’elles ne soient pas réactives avec l’ébauche 10. La poudre est de préférence choisie pour ne pas être réactive avec elle-même aux températures souhaitées pour le traitement thermique ultérieur.
En effet, la poudre n’est pas consommée au cours du procédé, et si elle n’est pas non plus contaminée par l’ébauche ou par une quelconque réaction au cours du procédé, elle peut être réutilisée après avoir servi à un procédé de l’invention.
De manière facultative, une étape S12 de séchage de la poudre et/ou de l’ébauche 10 peut être réalisée après l’étape S2 et avant l’étape S3 de sorte à éliminer toute trace d’eau. Par exemple, l’étape S12 de séchage peut être réalisée par chauffage à une température inférieure à la température de transition vitreuse Tg du matériau polymérique constitutif des filaments 11 de l’ébauche 10. L’étape S12, facultative, et représentée en pointillés sur la .
, , les figures 2A, 2B, 2C illustrent respectivement sous forme de reproduction photographique et de courbes des différentes phases de la méthode d’analyse mise en œuvre par l’unité de traitement de l’appareil selon l’invention.
la est une vue schématique d’une variante de réalisation de la partie physique de détection d’un appareil selon l’invention.
Description détaillée La montre un appareil de surveillance du radon et du thoron selon l’invention, globalement désigné par la référence 1.
Cet appareil 1 comprend tout d’abord un corps creux 2 délimitant intérieurement une chambre de mesure 3, entre un orifice d’entrée 20 et un orifice de sortie 21.
Le corps creux 2 est constitué d’une couche externe 22 formant écran de radioprotection gamma et d’une une couche interne 23 formant écran de radioprotection neutronique vis-à-vis de l’environnement extérieur. Le matériau de l’écran externe 22 peut être choisi parmi le plomb, le tungstène et leurs alliages, ou tout matériau de numéro atomique (Z) élevé, typiquement au-delà d’un numéro égal à 29, et de haute densité, typiquement au-delà de 8g/cm 3 . Le matériau de l’écran interne 23 peut être choisi parmi le polyéthylène Haute Densité (PEHD) dopé au bore ou la paraffine avec un absorbant neutronique, de préférence à base de bore ou d’hafnium. L’épaisseur e1 de l’écran externe 22 peut être de l’ordre quelques centimètres à plusieurs dizaines de centimètres tout comme l’épaisseur e2 de l’écran interne 23.
La paroi interne de la chambre 3 peut être revêtue d’une couche 30 de matériau à effet scintillant, de préférence en ZnS(Ag). Une telle couche 30 permet de collecter avec un grand angle solide le signal lumineux dans la chambre de mesure 3.
Dans l’exemple illustré, le corps 2 est percé d’un conduit 24 formant une chicane entre l’orifice d’entrée 20 et la chambre 3 et d’un conduit 25 formant une chicane entre la chambre 3 et l’orifice de sortie 21. Ces chicanes 24, 25 garantissent à la fois l’obscurité dans la chambre de mesure, et limitent toute contribution du signal gamma et neutronique de l’environnement extérieur vers la chambre 3.
Un détecteur 4 à pixels hybrides de type ASIC Timepix ainsi qu’un photomultiplicateur en silicium 5 sont logés dans la chambre 3.
Une pompe 6 est agencée entre l’orifice d’entrée 20 et la chambre 3 pour assurer la circulation de l’aérosol susceptible de contenir des descendants solides, depuis l’orifice d’entrée 20 jusque dans la chambre 3.
Un obturateur 7 est agencé entre la chambre 3 et l’orifice de sortie 21. L’obturateur 7 est configuré pour fonctionner de manière synchrone avec le fonctionnement de la pompe de sorte à obturer l’orifice de sortie lorsque la pompe est en phase d’arrêt comme détaillé ci-après.
Un filtre à particules fines 8 est agencé au niveau de l'orifice d'entrée 20.
En plus de ces composants physiques pour la collecte des descendants solides du radon et du thoron, l’appareil 1 comprend une unité de traitement électronique 10 reliée aux détecteurs 4, 5.
On décrit maintenant le fonctionnement d’un tel appareil en référence aux figures 2A à 2C.
La pompe 6 est mise en fonctionnement en mode pulsé selon des phases de marche/arrêt pour faire circuler jusqu’à la chambre de mesure 3, un aérosol susceptible de contenir des particules caractéristiques du radon et du thoron. Une phase de marche permet de vider la chambre 3 par l’orifice de sortie 21.
La pompe 6 est mise à l’arrêt et simultanément l’obturateur 7 est fermé.
Pendant une phase d’arrêt, l’unité de traitement électronique 10 va mettre en œuvre un traitement d’analyse comme suit.
Le carburant peut être distribué aux injecteurs de carburant pilotes pendant un fonctionnement à injection pilote seule dans le mode d'accélération qui a une caractéristique de carburant différente du carburant distribué aux injecteurs de carburant principaux pendant un fonctionnement à injection pilote et principale dans le mode de fonctionnement à l'état stabilisé du moteur.
La distribution de carburant aux injecteurs de carburant peut comprendre la distribution du carburant pendant la plage de fonctionnement à injection pilote seule dans le mode d'accélération ayant des caractéristiques de carburant basées sur un paramètre de commande dont dépend la production de nvPM par le moteur. Le paramètre de commande peut être un rapport carburant-air dans une chambre de combustion du système de combustion étagée. À mesure que le rapport carburant-air diminue, la proportion de carburant associée à la faible production de nvPM distribué aux injecteurs de carburant pilotes peut également être diminuée.
La distribution de carburant aux injecteurs de carburant peut comprendre le basculement de la distribution de carburant vers les injecteurs de carburant principaux et/ou pilotes vers celui ayant une caractéristique de carburant différente à un point de départ d'une période de fonctionnement dans le mode d'accélération.
La distribution de carburant aux injecteurs de carburant peut comprendre le retour à la distribution de carburant ayant la même caractéristique de carburant que celui distribué dans le mode à l'état stabilisé après une transition vers un fonctionnement à injection pilote et principale.
Pendant le mode d'accélération du carburant peut être distribué aux injecteurs de carburant à une vitesse supérieure à celle suffisante pour maintenir le fonctionnement à l'état stabilisé.
Selon un autre aspect, l'invention concerne un aéronef comprenant un ou plusieurs moteurs à turbine à gaz selon le septième aspect, et éventuellement une ou plusieurs des déclarations associées ci-dessus.
Selon un neuvième aspect, l'invention concerne un moteur à turbine à gaz pour un aéronef, comprenant :
Un agencement donné à titre d'exemple pour un moteur à turbine à gaz à soufflante à engrenages 10 est illustré à la . La turbine à basse pression 19 (voir ) entraîne l'arbre 26, qui est accouplé à une roue solaire, ou engrenage solaire, 28 de l'agencement d'engrenages épicycloïdaux 30. Radialement vers l'extérieur de l'engrenage solaire 28 et s'engrenant avec celui-ci se trouve une pluralité d'engrenages satellites 32 qui sont accouplés ensemble par un porte-satellites 34. Le porte-satellites 34 contraint les engrenages satellites 32 à se précéder autour de l'engrenage solaire 28 en synchronisme tout en permettant que chaque engrenage satellite 32 tourne autour de son propre axe. Le porte-satellites 34 est accouplé par l'intermédiaire de liaisons 36 à la soufflante 23 afin d'entraîner sa rotation autour de l'axe de moteur 9. Radialement vers l'extérieur des engrenages satellites 32 et s'interengrenant avec ceux-ci se trouve un anneau ou couronne 38 qui est accouplé, par l'intermédiaire de liaisons 40, à une structure de support stationnaire 24.
La boîte d'engrenages épicycloïdaux 30 est illustrée à titre d'exemple plus en détail à la . Chacun de l'engrenage solaire 28, des engrenages satellites 32 et de la couronne 38 comprend des dents autour de leur périphérie pour s’engrener avec les autres engrenages. Cependant, pour plus de clarté uniquement, des parties données à titre d'exemple des dents sont illustrées à la . Quatre engrenages satellites 32 sont illustrés, bien qu'il apparaîtra évident à l'homme du métier que plus ou moins d'engrenages satellites 32 peuvent être fournis dans le champ d'application de l'invention revendiquée. Des applications pratiques d'une boîte d'engrenages épicycloïdaux planétaires 30 comprennent généralement au moins trois engrenages satellites 32.
La est une vue de deux tôles du rotor des figures 1 à 4.
La est une vue de deux tôles du rotor des figures 1 à 4, avec les aimants permanents.
La est une vue schématique et partielle, en coupe transversale, d’une variante de réalisation.
La est une vue d’une tôle du rotor des figures 8a et 8b, avec les aimants permanents.
La est une vue schématique et partielle, en perspective, du rotor des figures 8a à 8d.
Description détaillée On a illustré aux figures 1 à 6 un exemple de rotor 30 de machine électrique tournante selon l’invention, comportant une masse rotorique 33 comportant des tôles 6 empilées les unes sur les autres et dans lesquelles sont ménagés des logements 4. Des aimants permanents 1 sont insérés dans chacun des logements 4.
Les aimants 1 sont dans cet exemple de forme générale rectangulaire en section transversale, comme illustré à la . Chaque aimant 1 présente, en section transversale, d’une part, un premier grand côté 2a et un deuxième grand côté 2b, opposé au premier, et d’autre part, un premier petit côté 3a et un deuxième petit côté 3b, opposé au premier. Chaque logement 4 est délimité par deux faces 5a, 5b en regard respectivement du premier grand côté 2a et du deuxième grand côté 2b de l’aimant 1, ainsi que par deux faces 6a, 6b en regard respectivement du premier petit côté 3a et du deuxième petit côté 3b de l’aimant 1.
Conformément à l’invention, au moins une tôle 6 comporte des découpes 10, deux découpes 10 ménageant entre elles une patte 12 se raccordant à ladite grande face 5a du logement 4 et s’étendant dans le logement 4 en direction de l’entrefer, comme par exemple visible sur la .
La tôle 6 comporte en outre un poinçonnage 15 ménagés dans une patte 12 et permettant de maintenir l’aimant permanent 1 contre une face opposée 5b du logement 4. La ou les pattes 12 sont dans cet exemple de forme symétrique par rapport à un axe de symétrie, qui est un axe d’élongation de la patte 12.
Comme illustré à la , la découpe 10 a une forme générale en V, avec un angle d’ouverture α d’environ 20°, et avec un fond arrondi en arc de cercle. L’arrondi a un rayon de courbure de l’ordre de 0,30 mm ou de 0,35 mm.
La présente invention concerne en outre un aspirateur comprenant un suceur d’aspirateur selon la présente invention.
Le circuit de liquide caloporteur 13 comporte ici une première vanne trois-voies 26 disposée conjointement sur la boucle primaire 13A et sur la première branche de liaison 13C. La première vanne trois-voies 26 est par exemple une vanne proportionnelle. Autrement dit, la première vanne trois-voies 26 est configurée pour permettre une répartition continue du débit entrant par une première entrée/sortie entre un débit de sortie d’une deuxième entrée/sortie et un débit de sortie d’une troisième entrée/sortie. Le débit de sortie de la deuxième entrée/sortie peut varier de manière continue entre un débit nul et un débit égal au débit d’entrée. Le débit de sortie de la troisième entrée/sortie est égal au débit d’entrée moins le débit sortant de la deuxième entrée/sortie. Le premier point de connexion 71 du circuit de liquide caloporteur 13 fait partie de la première vanne trois-voies 26. Selon une variante non représentée, la première vanne trois-voies 26 est disposée conjointement sur la boucle primaire 13A et sur la deuxième branche de liaison 13D. Dans ce cas, le troisième point de connexion 73 du circuit de liquide caloporteur 13 fait partie de la première vanne trois-voies 26.
Le circuit de liquide caloporteur 13 comporte une deuxième vanne trois-voies 27 disposée conjointement sur la boucle secondaire 13B et sur la première branche de liaison 13C. La deuxième vanne trois-voies 27 est une vanne proportionnelle. Le deuxième point de connexion 72 du circuit de liquide caloporteur 13 fait partie de la deuxième vanne trois-voies 27.
Le circuit de fluide liquide caloporteur 13 comporte une troisième vanne trois-voies 28 disposée conjointement sur la boucle secondaire 13B et sur la deuxième branche de liaison 13D. L’usage de vannes trois-voies permet de multiples possibilités de circulation de liquide caloporteur, permettant de nombreux modes de fonctionnement différents, avec un nombre réduit de composants. La troisième vanne trois-voies 28 est par exemple une vanne proportionnelle. Le quatrième point de connexion 74 du circuit de liquide caloporteur 13 fait partie de la troisième vanne trois-voies 28.
Selon le mode de réalisation illustré sur la ainsi que sur la variante illustrée sur la , la boucle principale 11A du circuit de fluide réfrigérant 11 comporte un dispositif d’accumulation de fluide réfrigérant 17 disposé en aval du deuxième échangeur bifluide 2 et en amont du dispositif de compression 15.
Selon la variante de la , le dispositif d’accumulation de fluide réfrigérant 17 est disposé en amont de la deuxième section d’échange thermique 10b de l’échangeur interne 10. Le dispositif d’accumulation de fluide réfrigérant 17 est disposé en aval du deuxième point de raccordement 52 et en amont de la deuxième section d’échange thermique 10b de l’échangeur interne 10.
Les figures 3 à 6 illustrent différents procédés de fonctionnement d’un système de conditionnement tel que décrit précédemment. Sur ces figures, les portions de chacun des circuits 11, 12, 13 parcourus par le fluide correspondant à ce circuit sont représentées en traits continus épais, et les portions de circuit qui ne sont pas parcourues par un fluide sont représentées en traits fins pointillés.
La illustre un procédé de fonctionnement d’un système de conditionnement thermique 100 tel que décrit précédemment, fonctionnant dans un premier mode de refroidissement. Selon ce premier mode de refroidissement : - le dispositif de compression 15 de fluide réfrigérant est maintenu à l’arrêt, - un débit Qd de fluide caloporteur diélectrique circule dans le troisième échangeur bifluide 3 où il cède de la chaleur au fluide caloporteur, et se divise en : -- un premier débit Qd1 de fluide caloporteur diélectrique circulant dans le quatrième échangeur de chaleur 4 où il reçoit de la chaleur, -- un deuxième débit Qd2 de fluide caloporteur diélectrique circulant dans le cinquième échangeur de chaleur 5 où il reçoit de la chaleur, dans le sixième échangeur de chaleur 6 où il reçoit de la chaleur, le premier débit Qd1 de fluide caloporteur diélectrique et le deuxième débit Qd2 de fluide caloporteur diélectrique se rejoignant avant de regagner le troisième échangeur bifluide 3, - un débit Qc de liquide caloporteur circule dans le troisième échangeur bifluide 3 où il reçoit de la chaleur du fluide caloporteur diélectrique, et dans le huitième échangeur de chaleur 8 où il cède de la chaleur au flux d’air extérieur Fe, et rejoint le troisième échangeur bifluide 3. Les différents débits de fluide caloporteur diélectrique Qd, Qd1, Qd2 ainsi que le débit de liquide caloporteur Qc sont schématisés par des flèches indiquant le sens de circulation. Le fluide réfrigérant ne circule pas.
Dans ce mode de fonctionnement, le premier élément 41 de la chaine de traction, le deuxième élément 42 et le troisième élément 43 de la chaine de traction électrique sont tous les trois refroidis par le fluide caloporteur diélectrique, en transférant la chaleur absorbée au liquide caloporteur au niveau du troisième échangeur bifluide 3. La chaleur rejetée dans le liquide caloporteur est ensuite dissipée dans le flux d’air extérieur Fe au niveau du huitième échangeur de chaleur 8. Les éléments de la chaine de traction sont ainsi refroidis sans activer le dispositif de compression de fluide réfrigérant, ce qui limite la consommation énergétique. Ce mode de fonctionnement est avantageux par exemple lorsque la température extérieure est suffisamment basse et le débit d’air extérieur suffisant pour permettre un échange thermique suffisant au niveau du huitième échangeur 8.
Dans ce premier mode de refroidissement, la vanne d’arrêt 20 est en position ouverte de façon à ce que le fluide caloporteur diélectrique circulant dans le quatrième échangeur de chaleur 4 puisse rejoindre le fluide caloporteur diélectrique circulant dans le cinquième 5 et le sixième 6 échangeur de chaleur. La deuxième pompe 22 et la troisième pompe 23 sont toutes les deux activées. La première pompe 21 est maintenue inactive, de sorte que le débit de fluide caloporteur diélectrique dans le troisième échangeur bifluide 3 est nul. Le débit de liquide caloporteur dans le troisième échangeur bifluide 3 est égal au débit de liquide caloporteur dans le huitième échangeur de chaleur 8. Sur le circuit de liquide caloporteur 13, la quatrième pompe 24 est inactive, et la cinquième pompe 25 est activée de façon à faire circuler le liquide caloporteur du troisième échangeur bifluide 3 vers le huitième échangeur de chaleur 8. Le liquide caloporteur circule uniquement dans la boucle secondaire 13B du circuit de liquide caloporteur 13, en passant successivement par la cinquième pompe 25, le huitième échangeur de chaleur 8, le troisième échangeur bifluide 3.