INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De manière classique, une mesure d’interférométrie optique est réalisée avec un appareil d’interférométrie optique comprenant une source de lumière à faible cohérence émettant. Cette source de lumière émet, en direction de l’empilement d’éléments optiques, et plus particulièrement selon l’axe Z, un faisceau de lumière, appelé faisceau de mesure. Le faisceau de mesure, illumine l’empilement d’éléments optiques en un point de mesure plus ou moins large selon la focalisation dans le plan X-Y, et parcourt alors l’empilement d’éléments optiques, en particulier dans la direction d’empilement, et traverse chaque interface optique à tour de rôle. À chaque interface optique, une partie du faisceau est réfléchie, et constitue un faisceau réfléchi. Ce faisceau réfléchi est alors capté par un capteur se trouvant du même côté que la source d’émission, et est caractérisé par interférométrie optique avec un faisceau de référence provenant aussi de la source de lumière. Par « zone de cohérence », on entend la zone dans laquelle des interférences entre le faisceau de mesure et le faisceau de référence peuvent se former sur le capteur. La zone de cohérence peut être déplacée en variant la différence de la longueur du chemin optique entre les deux faisceaux, par exemple en modifiant la longueur optique d’un des faisceaux ou des deux. L’appareil d’interférométrie optique permet de détecter sélectivement un signal d’interférence pour chaque interface au niveau de laquelle la zone de cohérence est positionnée, c’est-à-dire pour chaque surface se trouvant dans la zone de cohérence. Préférentiellement, la longueur de cohérence de la source lumineuse est ajustée de sorte à être plus courte qu’une distance optique minimale entre deux interfaces adjacentes de l’élément optique. Ainsi, pour chaque mesure, une seule interface se trouve dans la zone de cohérence, et donc, un signal d’interférence acquis ne comprend que la contribution d’une seule interface, ou ne provient que d’une seule interface. Les mesures des interférences sont effectuées selon un champ de vue déterminé par les moyens de mesure de l’appareil interférométrique.
Selon un mode de réalisation, l’appareil interférométrique peut opérer en mode point en étant configuré pour détecter un signal d’interférence ponctuel en un point du champ de vue ou en un détecteur ponctuel. Le signal d’interférence, ou l’interférogramme, obtenu est un signal d’intensité fonction du déplacement de la zone de cohérence le long de l’axe Z. Le signal d’interférence peut, par exemple, être vu comme une succession de raies d’interférence associées à chaque interface optique.
Suivant des modes de réalisation, au moins un jeu géométrique peut comprendre une valeur d’au moins un paramètre géométrique d’une interface optique de l’objectif cible.
Par exemple, le jeu géométrique peut comprendre, pour au moins une, et en particulier chaque, interface optique, de l’empilement : au moins une valeur de position de l’interface optique ; au moins une valeur de décentrement de l’interface optique par rapport à l’axe Z, ou relativement à une position de centre d’une autre interface, dans le plan X-Y ; ou au moins une valeur d’inclinaison de l’interface optique par rapport à l’axe Z, ou relativement à l’inclinaison d’une autre interface. au moins une valeur de topographie ou de profil de forme de l’interface optique, par exemple par rapport à un plan ou un axe de référence pour en déduire, par exemple, des valeurs de décentrement ou d’inclinaison, ou des valeurs de forme de l’interface.
La position d’une interface optique par rapport à l’axe Z peut être déterminée en effectuant plusieurs mesures d’interférométrie optique, en particulier dans une région centrale du capteur d’image. En suivant, sur les plusieurs mesures, la position, selon l’axe Z, de la raie d’interférence associée à ladite interface, il est possible de déterminer la position de l’APEX de ladite interface optique. La position de l’APEX de l’interface optique permet de déterminer la position de ladite interface par rapport à l’axe Z, dans le plan X-Y, et donc son décentrement par rapport à l’axe Z.
On entend par une « liaison pivot glissant » la liaison obtenue par contact de deux cylindres coaxiaux ; cette liaison est aussi appelée liaison cylindre/cylindre. Une liaison pivot glissant entre un connecteur mâle et un connecteur femelle peut ainsi modéliser un contact cylindrique de révolution entre connecteurs mâle et femelle. La surface de contact entre les connecteurs mâle et femelle est un cylindre. Une liaison pivot glissant peut offrir, à chaque connecteur, un mouvement de rotation et de translation le long d’un même axe relativement à l’autre élément.
Deux modes de réalisation particulièrement avantageux de l’invention sont décrits ci-dessous en référence aux figures 1 à 4 annexées.
Plus particulièrement, si les figures 1 et 2 concernent sensiblement les deux modes de réalisations susmentionnés, la illustre un premier des deux modes susmentionnés et la illustre le second des deux modes susmentionnés. Si les modes de réalisation illustrés sur les figues 3 et 4 sont différents entre eux, notons qu’ils correspondent tout de même à une même configuration illustrée schématiquement sur la dans laquelle des connecteurs femelles 12 viennent à être enfilés autour d’un même connecteur mâle 11.
Mais préalablement à la description de chacun des deux modes de réalisation susmentionnés, notons ici que le premier aspect de l’invention concerne de façon générique un interconnecteur 1 par induction électromagnétique de systèmes électriques polyphasés 2, 3 entre eux (Cf. figures 5 et 7 à 9), l’interconnecteur comprenant au moins un connecteur mâle 11 et un connecteur femelle 12 : chaque connecteur 11, 12 comprenant une partie électromagnétique 111, 121 comprenant un noyau magnétique et un bobinage enroulé autour du noyau, chaque bobinage étant destiné à être relié par contact électrique 114, 124 à un desdits systèmes électriques polyphasés 2, 3, et au moins le bobinage de chaque partie électromagnétique 111, 121 étant électriquement isolé de son environnement, la partie électromagnétique 111 de chaque connecteur mâle 11 étant de forme et/ou de dimensions adaptées à la forme et/ou aux dimensions de la partie électromagnétique 121 de chaque connecteur femelle 12, pour permettre à chaque connecteur mâle de coopérer mécaniquement avec chaque connecteur femelle par une liaison pivot glissant, de sorte que l’interconnecteur 1 opère, pour chaque connexion entre un connecteur mâle 11 et un connecteur femelle 12 stationnaires entre eux, un transfert de puissance électrique entre un premier système électrique polyphasé 2 et un deuxième système électrique polyphasé 3, par induction d’un champ magnétique tournant entre les parties électromagnétiques 111, 121 du connecteur mâle 11 et du connecteur femelle 12 de la connexion considérée.
Le bobinage de chaque partie électromagnétique 111, 121 peut plus particulièrement comprendre au moins l’un parmi un câble ou un fil émaillé, par exemple de cuivre/aluminium, et un revêtement l’isolant électriquement de son environnement. En alternative, le bobinage de chaque partie électromagnétique 111, 121 peut comprendre un câble ou un fil gainé, dont la gaine assure son isolation électrique par rapport à son environnement. Notons qu’il n’est pas nécessaire, mais tout de même envisageable, que le noyau magnétique de chaque partie électromagnétique 111, 121 soit isolé électriquement de son environnement.
Plus particulièrement, la partie électromagnétique 111, 121 de chaque connecteur 11, 12 peut être constituée dudit noyau magnétique et du bobinage qui lui est associé. En outre, le noyau magnétique est de préférence un noyau ferromagnétique.
La liaison par contact électrique 114, 124 entre chaque bobinage et un des systèmes électriques polyphasés à interconnecter entre eux peut avantageusement n’être qu’une simple connexion électrique dont la fonction est de préférence uniquement d’assurer une conduction électrique entre le bobinage et le système électrique polyphasé auquel le bobinage est relié par ledit contact électrique 114, 124. Autrement dit, il n’y a pas nécessité que l’une quelconque des liaisons par contact électrique 114, 124 ait une quelconque influence sur les propriétés du courant circulant entre le bobinage et le système électrique polyphasé auquel le bobinage est relié. Plus spécifiquement, aucune des liaisons par contact électrique 114, 124 ne comprend nécessairement de composants électriques, et notamment des composants électriques de puissance. Il ressort de ce qui précède que chaque liaison par contact électrique 114, 124 consiste de préférence en un simple raccordement électrique, par exemple par épissure, qui est notamment particulièrement aisé à rendre étanche.
Le terme « stationnaires » est ici utilisé pour spécifier que, selon leur usage normalement prévu, les connecteurs mâle et femelle 11 et 12 une fois connectés entre eux peuvent rester dans une même position de connexion l’un par rapport à l’autre ; en particulier, l’un ne tourne pas nécessairement relativement à l’autre, que ce soit autour de l’axe de la liaison pivot glissant ou autour d’un autre axe. Nous verrons plus tard qu’il est tout de même possible que l’un parmi les connecteurs mâle et femelle, une fois connectés entre eux, soit mû par rapport à l’autre, et notamment autour de l’axe de la liaison pivot glissant ; toutefois, cette rotation n’a pas pour fonction de permettre la réalisation de la fonction de transformateur de l’interconnecteur, mais a pour fonction de permettre le réglage d’un indice horaire entre les systèmes électriques polyphasés interconnectés entre eux.
Le terme « champ magnétique tournant » permet de distinguer le champ magnétique considéré ici d’un champ magnétique dit pulsant. Plus particulièrement, si l’amplitude d’un champ magnétique tournant peut varier temporellement et spatialement, l’amplitude d’un champ magnétique pulsant ne varie, quant à elle, que temporellement.
En référence aux figures 1 et 2, respectivement, un connecteur mâle 11 et un connecteur femelle 12 sensiblement invariants entre chacun des deux modes susmentionnés sont décrits ci-dessous. Les illustrations fournies décrivent un agencement possible en forme et/ou en dimensions des connecteurs mâle et femelle 11 et 12 entre eux, cet agencement étant conforme à ce qui est énoncé ci-dessus, mais est donné uniquement à titre illustratif, et non à titre limitatif.
Au vu de la , il apparaît qu’un connecteur mâle 11 de l’interconnecteur 1 selon le premier aspect de l’invention peut prendre la forme d’un cylindre 111 s’étendant, par une première 101 de ses extrémités, par une première partie mécanique 112 prenant une forme sensiblement tronconique s’étendant radialement au-delà de l’étendue radiale du cylindre 111, et, par une seconde 102 de ses extrémités, par une deuxième partie mécanique 113 prenant une forme sensiblement conique ne s’étendant pas radialement au-delà de l’étendue radiale du cylindre 111. Par exemple, la partie cylindrique 111 loge, voire constitue, la partie électromagnétique du connecteur mâle 11. À cet égard, notons que la reprise de contact électrique 114 tel qu’illustrée sur la s’étend depuis la partie électromagnétique 111 du connecteur mâle 11 au travers de la première partie mécanique 112 du connecteur mâle 11. Selon les configurations, il est possible que la reprise de contact 114 n’ait pas à traverser une partie mécanique du connecteur mâle 11 ou ait à traverser une autre partie mécanique du connecteur mâle 11. Notons que le connecteur mâle 11 tel qu’illustré sur la s’étend en outre, au-delà de sa deuxième partie mécanique 113, par un appendice 10a que nous décrivons plus bas après avoir introduit le dispositif de réglage 10 d’un indice horaire entre les systèmes électriques polyphasés interconnectés, dispositif dont l’interconnecteur selon le premier aspect de l’invention peut avantageusement être équipé.
Au vu de la , il apparaît qu’un connecteur femelle 12 de l’interconnecteur 1 selon le premier aspect de l’invention peut prendre la forme générale d’une assiette ou d’une coupelle trouée en son centre. Plus particulièrement, la partie électromagnétique 121 du connecteur femelle 12 tel qu’illustré peut prendre la forme d’un cylindre creux, ou d’un galet creux, depuis le pourtour extérieur duquel s’étend une partie mécanique 122 de l’interconnecteur femelle 12, cette partie mécanique 122 donnant, à l’ensemble, la contenance de l’assiette ou de la coupelle.
Au vu des figures 1 et 2, il apparaît que : la partie électromagnétique 111 du connecteur mâle 11 est d’une forme cylindrique propre à permettre son insertion dans le creux de la partie électromagnétique 121 du connecteur femelle 12. De préférence, les dimensions de l’une et de l’autre desdites parties électromagnétiques 111 et 121 sont telles qu’un jeu le plus étroit possible est autorisé entre elles, de sorte à minimiser l’espacement, ou plus particulièrement l’entrefer, entre lesdites parties électromagnétiques 111 et 121 ; et/ou la première partie mécanique 112 du connecteur mâle 11 peut prendre une forme et des dimensions propres à lui permettre de venir occuper au moins en partie la contenance de l’assiette que forme le connecteur femelle 12 ; et/ou la deuxième partie mécanique 113 du connecteur mâle 11 prend avantageusement une forme conique lui permettant de guider l’insertion du connecteur mâle 11 dans le creux du connecteur femelle 12, ou inversement, l’enfilement du connecteur femelle 12, par son creux, autour de la partie électromagnétique 111 du connecteur mâle 11.
Notons que la minimisation de l’espacement ou entrefer entre les parties électromagnétiques 111 et 121 des connecteurs mâle 11 et femelle 12 influe avantageusement sur la quantité d’énergie électrique transférable via l’interconnecteur 1 selon le premier aspect de l’invention.
Comme pour la reprise de contact 114 du connecteur mâle 11, la reprise de contact 124 du connecteur femelle 12 peut ou non traverser la partie mécanique 122 du connecteur femelle 12.
La illustre un premier mode de réalisation particulièrement avantageux de l’interconnecteur 1 selon le premier aspect de l’invention.
De plus, la plage de linéarité dépend de chaque composé et de chaque site réactif, i.e. des affinités initiales de chaque site réactif avec chaque composé. Les composés cibles n’étant pas toujours connus, et les méthodes de dilution n’étant pas opérantes dans certaines circonstances de mesures, notamment dans l’air ambiant, il en résulte des signatures olfactives normées qui peuvent varier significativement en fonction des concentrations d’une même combinaison de composés à identifier.
Il peut ainsi être souhaité de prévoir un dispositif de mesure multivariée qui permette de s’affranchir d’au moins une partie des problèmes et contraintes précités, notamment en permettant l’obtention de signatures olfactives normées insensibles aux plages de linéarité précitées.
Il est donc proposé un dispositif électronique de mesure multivariée d’une présence de composés dans un fluide, comportant : au moins un capteur olfactif conçu pour interagir avec plusieurs composés susceptibles d’être présents dans le fluide ; un transducteur conçu pour fournir, en interaction avec ledit au moins un capteur olfactif , une séquence de signaux de mesure ; et un processeur de traitement de la séquence de signaux de mesure pour fournir plusieurs signaux temporels distincts, chacun étant représentatif d’une présence de ces composés dans le fluide, et en obtenir une caractérisation de la composition du fluide ; dans lequel le processeur est plus précisément programmé pour : obtenir un signal temporel agrégé résultant des signaux temporels distincts ; sélectionner au moins un intervalle d’amplitudes dans un ensemble de valeurs d’amplitude prises par le signal temporel agrégé ; en déduire au moins un intervalle temporel dans lequel le signal temporel agrégé prend ses valeurs d’amplitude dans l’intervalle d’amplitudes sélectionné ; pour chacun des signaux temporels distincts, calculer au moins une valeur descriptive d’un ensemble de valeurs d’amplitude qu’il prend dans ledit au moins un intervalle temporel déduit ; et obtenir la caractérisation de la composition du fluide sur la base des valeurs descriptives ainsi calculées.
Ainsi, la caractérisation de la composition du fluide n’est plus indexée sur l’axe temporel de chacun des signaux temporels distincts mais sur l’axe des amplitudes d’un signal temporel agrégé commun résultant de ces signaux temporels. Cette approche originale et inhabituelle rend la caractérisation insensible aux plages de linéarité précédemment mentionnées. Il en résulte des valeurs descriptives qui restent insensibles à la concentration en composés cibles dans le fluide pour le caractériser, même en dehors de ces plages de linéarité, d’où une caractérisation optimisée, notamment par signature olfactive normée.
Il est également proposé un procédé de mesure multivariée d’une présence de composés dans un fluide, à l’aide d’un dispositif électronique comportant : au moins un capteur olfactif conçu pour interagir avec plusieurs composés susceptibles d’être présents dans le fluide ; un transducteur conçu pour fournir, en interaction avec ledit au moins un capteur olfactif, une séquence de signaux de mesure ; un processeur de traitement de la séquence de signaux de mesure pour fournir plusieurs signaux temporels distincts, chacun étant représentatif d’une présence de ces composés dans le fluide, et en obtenir une caractérisation de la composition du fluide ; le procédé étant caractérisé en ce qu’il comporte les étapes suivantes, réalisées par exécution du processeur : obtenir un signal temporel agrégé résultant des signaux temporels distincts ; sélectionner au moins un intervalle d’amplitudes dans un ensemble de valeurs d’amplitude prises par les signaux temporels distincts ; en déduire au moins un intervalle temporel dans lequel le signal temporel agrégé prend ses valeurs d’amplitude dans l’intervalle d’amplitudes sélectionné ; pour chacun des signaux temporels distincts, calculer au moins une valeur descriptive d’un ensemble de valeurs d’amplitude qu’il prend dans ledit au moins un intervalle temporel déduit ; et obtenir la caractérisation de la composition du fluide sur la base des valeurs descriptives ainsi calculées.
De façon optionnelle, le signal temporel agrégé résulte d’une combinaison, notamment d’une moyenne calculée à chaque instant, des signaux temporels distincts.
De façon optionnelle également, ledit au moins un intervalle d’amplitudes est sélectionné dans un ensemble de valeurs d’amplitude prises par le signal temporel agrégé.
De façon optionnelle également, au moins une interpolation est réalisée entre échantillons successifs des signaux temporels distincts dans ou au voisinage dudit au moins un intervalle temporel déduit pour le calcul de ladite au moins une valeur descriptive si ledit au moins un intervalle temporel déduit contient un nombre d’échantillons inférieur à un seuil prédéterminé.
De façon optionnelle également, pour chacun des signaux temporels distincts, le calcul de la valeur descriptive comporte le calcul d’au moins une valeur moyenne ou médiane de l’ensemble de valeurs d’amplitude qu’il prend dans ledit au moins un intervalle temporel déduit.
De façon optionnelle également : plusieurs intervalles temporels dans lesquels le signal temporel agrégé prend ses valeurs d’amplitude dans l’intervalle d’amplitudes sélectionné sont déduits ; et le calcul de la valeur descriptive comporte le calcul de plusieurs valeurs moyennes ou médianes de l’ensemble de valeurs d’amplitude qu’il prend dans lesdits intervalles temporels déduits.
De façon optionnelle également, l’obtention de la caractérisation de la composition du fluide comporte le calcul d’au moins une signature numérique vectorielle, dite signature olfactive, notamment le calcul d’au moins une signature olfactive normée.
De façon optionnelle également, plusieurs intervalles d’amplitudes différents sont respectivement sélectionnés pour plusieurs groupes de capteurs olfactifs différents.
Il est également proposé un programme d’ordinateur téléchargeable depuis un réseau de communication et/ou enregistré sur un support lisible par ordinateur et/ou exécutable par un processeur apte à traiter plusieurs signaux temporels distincts représentatifs d’une présence de composés dans un fluide fournis par un dispositif électronique de mesure multivariée pour l’obtention d’une caractérisation de la composition du fluide, comprenant des instructions pour l’exécution des étapes d’un procédé de mesure multivariée selon l’invention, lorsque ledit programme est exécuté sur un ordinateur
L’invention sera mieux comprise à l’aide de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple et faite en se référant aux dessins annexés dans lesquels : la représente schématiquement la structure générale d’un dispositif électronique de mesure multivariée de présence de composés présents dans un fluide, selon un premier mode de réalisation de l’invention, la illustre un exemple de superposition de diagrammes temporels de signaux de réponse, ou sensorgrammes, pouvant être obtenus par le dispositif électronique de mesure de la , dans des conditions maîtrisées de mesure multivariée, la illustre, sous la forme d’un diagramme circulaire, un exemple de signature olfactive normée pouvant être calculée par le dispositif de la à partir de sensorgrammes tels que ceux de la , la illustre quatre sensorgrammes pouvant être obtenus par le dispositif électronique de mesure de la pour un même composé cible à quatre concentrations différentes dans un fluide à analyser, la illustre, sous la forme d’un diagramme circulaire, un exemple de quatre signatures olfactives normées pouvant être calculées à partir de sensorgrammes tels que ceux de la , pour les quatre concentrations différentes de la , à l’aide d’un premier descripteur temporel bien connu de l’état de la technique, la illustre, sous la forme d’un diagramme circulaire, un autre exemple de quatre signatures olfactives normées pouvant être calculées à partir de sensorgrammes tels que ceux de la , pour les quatre concentrations différentes de la , à l’aide d’un deuxième descripteur temporel bien connu de l’état de la technique, la illustre les étapes successives d’un procédé de mesure multivariée de présence de composés présents dans un fluide pouvant être mis en œuvre par le dispositif électronique de mesure de la , la représente schématiquement la structure générale d’un dispositif électronique de mesure multivariée de présence de composés présents dans un fluide, selon un deuxième mode de réalisation de l’invention, la illustre un exemple de superposition de diagrammes temporels de signaux de réponse, ou sensorgrammes, pouvant être obtenus par le dispositif électronique de mesure de la , dans des conditions maîtrisées de mesure multivariée, la illustre le résultat intermédiaire d’une première étape du procédé de mesure de la lorsqu’il est mis en œuvre par le dispositif électronique de mesure de la , la illustre le résultat intermédiaire d’une deuxième étape du procédé de mesure de la lorsqu’il est mis en œuvre par le dispositif électronique de mesure de la , la illustre le résultat intermédiaire d’une troisième étape du procédé de mesure de la lorsqu’il est mis en œuvre par le dispositif électronique de mesure de la , et la illustre le résultat intermédiaire d’une quatrième étape du procédé de mesure de la lorsqu’il est mis en œuvre par le dispositif électronique de mesure de la .