INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Protocole : Du sang frais humain conservé à température ambiante est centrifugé à 1500 x g pendant 10 minutes, le surnageant est éliminé et les hématies contenues dans le culot sont reprises avec 50 ml d’une solution de PBS – 0.05% BSA. Le milieu est agité par retournement. L’opération est répétée 3 fois afin de bien laver les cellules pour éliminer l’hémoglobine extracellulaire. Après le dernier rinçage, le maximum de surnageant est éliminé puis le culot est repris avec la solution de PBS-0.05%BSA afin d’avoir une solution d’hématies à 1%. La bactérie Porphyromonas Gingivalis est cultivée dans un bouillon Shaedler supplémenté en vitamine K pendant 24 à 48 heures, en présence ou en absence de l’extrait de fleurs de Crocus sativus à 1% de l’exemple 1. Les bouillons contenant les bactéries sont ensuite centrifugés à 10000 x g, 5 minutes à 4°C. Les bactéries sont reprises dans du PBS 1X de manière à obtenir un aliquote ayant une DO comprise entre 0.5 et 1.0 UDO. Dans un puits d’une plaque 96 puits, 100 µL de suspension bactérienne sont mis en contact avec 100 µL de solution d’hématies à 1% et 50 µL d’extrait de Crocus sativus à la concentration testée (1% dans PBS volume/volume) ou 50µL de PBS pour les conditions contrôle. Ce mélange est ensuite placé sous agitation à 37°C pendant 24h, suivi d’une centrifugation à 1500 x g. L’absorbance du surnageant est lue avec un lecteur de microplaque à une longueur d’onde de 410 nm. Les échantillons sont déposés en cinq répliquats par essai, avec deux essais indépendants (essai 1 et essai 2).
Résultat : L’application de l’extrait de fleurs de Crocus sativus de l’exemple 1 à 1% induit une baisse de l’hémolyse comprise entre 48 et 78% par rapport au contrôle négatif après une incubation de 24 heures. Lorsque les bactéries P.gingivalis sont pré-incubées avec l’extrait de fleurs de Crocus sativus à 1% pendant 24 heures, la baisse de l’hémolyse est comprise entre 88 et 99%. Les résultats sont illustrés par la .
L’hémolyse des globules rouges libère de l’hémoglobine riche en groupements hème dont la bactérie P.gingivalis à besoin pour se développer. L’inhibition de l’hémolyse induit la privation de P.gingivalis en hème, ce qui a pour conséquence de freiner le développement de cette bactérie et de prévenir les saignements des gencives observés lors de gingivites et parodontite.
Exemple 4 Evaluation de l’extraits de fleurs de sativus de l’exemple 1 de l’orientation de la réponse inflammatoire impliquant des macrophages dérivés de cellules PBMC
Principe : le but de cette expérience est de tester un actif pour déterminer si cet extrait possède un potentiel d’orientation de la réponse immunitaire. Par orientation on entend la capacité de l’extrait à favoriser une réponse pro inflammatoire (impliquant les macrophages de type M1) ou une réponse anti inflammatoire (impliquant les macrophages de type M2). Cette orientation est mesurée par l’analyse de cluster présent à la surface des cellules macrophages spécifique de la réponse inflammatoire à l’aide d’un cytomètre de flux. Une population de macrophages comprenant peu de cluster CD14 et CD163 étant spécifique d’une réponse de type M1 et à l’inverse une population riche en CD14 et CD163 étant spécifique d’une réponse de type M2.
Protocole : A partir de sang frais, des cellules spécialisées PBMC (cellules mononucléaires périphériques du sang) sont isolées par centrifugation sur gradient de Ficoll. Après centrifugation, les cellules PBMC sont récupérées par aspiration d’un anneau cellulaire présent entre les différentes phases. Les cellules CD14 sont isolées par sélection positive sur billes magnétiques marquées CD14. Après isolement, les cellules sont rincées par une solution de PBS/BSA/EDTA froid répété plusieurs fois. Les cellules ainsi obtenues sont ensemencées dans des boites de cultures ou des flacons de culture contenant un milieu spécifique d’accrochage. Après 2 à 3 heures d’incubation, le milieu est aspiré et remplacé par un milieu de culture favorisant la prolifération et la différentiation des cellules PBMC en cellules macrophages de type M1 et M2. La différentiation spécifique des cellules en type macrophages M1 se fait grâce à l’apport de GMCSF dans le milieu et en type macrophage M2 avec du MCSF pendant 24h. L’extrait de fleurs de Crocus sativus de l’exemple 1 ou le contrôle PBS à une concentration finale de 1% (volume/volume) est ajouté 24h avant le début de la différentiation terminale des cellules. Les cellules sont ensuite détachées de leur support après l’action de trypsine pour analyse par cytométrie de flux.
Résultats : l’application de l’extrait de fleurs de Crocus sativus de l’exemple 1 à 1% dans le milieu de culture des macrophages pendant 24h a induit une augmentation de la réponse anti inflammatoire de type M2 se traduisant par une augmentation du nombre de cellules présentant le cluster CD14 à sa surface (passant de 69,3% à 95,9% de la population totale soit une augmentation de 37.6%), tel qu’illustré dans la ainsi qu’une augmentation du MFI (passant de 115,3 à 489,1 soit une augmentation de 324,2%) tel qu’illustré dans la . De plus le cluster CD163, spécialisé de la réponse anti inflammatoire, est aussi augmenté (passant de 81,1% à 92.9% soit une augmentation de 14.7%) ainsi que son MFI (passant de 129,9% à 303.3% soit une augmentation de 134.2%).
Les résultats ci-dessus indiquent que l’extrait de fleurs de Crocus sativus à 1% permet une régulation de la réponse immunitaire favorisant ainsi la réponse anti inflammatoire.
Exemple 5 Formulation d’un bain de bouche contenant l’extrait de fleurs de Crocus sativus
Ingredients % (v/v) Extrait de fleurs de Crocus sativus de l’exemple 1 1.0 Sorbitol 70% 10 Glycérine 10 Propylene glycol 5.0 Xylitol 2.0 Erythritol 1.0 Sodium cocamidopropyl betaine 0.30 Arome naturel de menthe poivrée 0.1 Benzyl alcool 0.50 Cetone de Framboise 0.50 eau q.s.p 100 ml
Exemple 6 Formulation d’un gel contenant l’extrait de fleurs de Crocus sativus
Ingredients % (v/v) Extrait de fleurs de Crocus sativus de l’exemple 1 1.0 NatraThix™ Bio cellulose 1.2 Glycérine 25 Sorbitol solution (70%) 20 Propylene glycol 5.0 Xylitol 2.0 Erythritol 1.0 Menthol 0.40 Benzyl alcool 0.50 Cetone de framboise 0.50 Eau q.s.p 100
Emulsion directe comprenant un filtre UV, un polymère acrylique lipophile, un ester d’acide gras et de polyol et un dérivé d’acide aminé La présente invention se rapporte à une composition, notamment cosmétique ou dermatologique, sous la forme d’une émulsion huile-dans-eau, comprenant au moins un filtre UV, au moins un polymère acrylique lipophile convenablement sélectionné, au moins un ester d’acide gras en C 12 -C 24 et de polyol en C 2 -C 24 , et au moins un tensioactif choisi parmi les acides aminés modifiés par au moins une chaîne hydrocarbonée en C 8 -C 30 et leurs sels, et à l'utilisation de la dite composition dans les domaines cosmétique et dermatologique, en particulier pour le soin, le traitement des matières kératiniques, et en particulier pour le soin, la protection et/ou le maquillage de la peau du corps ou du visage.
On sait que les radiations lumineuses de longueur d’ondes comprises entre 280 nm et 400 nm permettent le brunissement de l’épiderme humain. Les rayons de longueur d’ondes plus particulièrement comprises entre 280 et 320 nm, connues sous la dénomination UV-B provoquent des érythèmes et des brûlures cutanées qui peuvent nuire au développement du bronzage naturel.
Pour ces raisons, ainsi que pour des raisons esthétiques, il existe une demande constante de moyens de contrôle de ce bronzage naturel en vue de contrôler ainsi la couleur de la peau : il convient donc de filtrer le rayonnement UV-B. On sait également que les rayons UV-A, de longueur d’ondes comprise entre 320 et 400 nm, qui provoquent le brunissement de la peau, sont susceptibles d’induire une altération de celle-ci, notamment dans le cas d’une peau sensible ou d’une peau continuellement exposée au rayonnement solaire. Les rayons UV-A provoquent en particulier une perte d’élasticité de la peau et l’apparition de rides conduisant à un vieillissement cutané prématuré.
L’idée de cette invention se base sur le principe de garder le potentiel de l’anode à un niveau à proximité de 0V, ce qui permet au courant le plus important possible de recharger et de garantir l’élimination du placage de lithium.
Le processus de développement se fait par deux étapes. La première étape est l’accumulation des données avec la mesure comme décrit ci-dessus, il faut répéter cette mesure avec multiples valeurs de courants à multiples valeurs de températures pour couvrir les plages pertinentes à l’application. Il est important d’assurer que les courbes comme montré dans la sont assez proches entre elles, afin d’assurer la qualité d’interpolation entre les lignes pour les points d’opération non mesurés. Comme cette stratégie risque de provoquer un vieillissement plus rapide de la batterie B, il faut idéalement assurer la précision de mesure du potentiel de l’anode au moins à 1 mV, ce qui est réalisable avec les instruments actuels.
La deuxième étape est la modélisation par l’apprentissage automatique. Les données d’entrée sont l’état de santé (en abrégé « SOH »), le SOC, et la température, la donnée de sortie est le courant de recharge avec lequel le placage de lithium se passe dans un certain temps défini, désigné comme , qui sert de marge de sécurité. Le niveau de dépend de la précision de mesure de SOC, de SOH et de la température de la batterie B sur véhicule.
Il y a deux points à noter dans la variante préférée. Le premier est la mesure de la température du module de batterie sur le véhicule. Les capteurs thermiques sont conventionnellement implantés sur le dessus du module de batterie. La valeur mesurée est beaucoup plus basse que la température de la cellule. Il faut utiliser le capteur thermique de revêtement produit par un procédé de par dépôt physique en phase vapeur (ou « PVD » pour « physical vapor deposition » en langue anglaise) au niveau de la cellule comme décrit par exemple dans la demande co-pendante FR2103618. Ce capteur peut avoir une épaisseur de 5µm ce qui permet une implantation sur la surface de la cellule à l’intérieur du module pour pouvoir mesurer la plus haute température à l’intérieur du module.
Le deuxième point est la résistance entre l’électrode de référence et l’électrode auxiliaire dans la mesure de trois électrodes. Le potentiel mesuré est plus haut que le potentiel de l’anode avec une différence de , où est le courant, et est la résistance. La résistance dépend de SOC, de SOH, de la température et du courant de charge. Il est donc important de faire la mesure de la résistance par spectroscopie d’impédance électrochimique (ou EIS pour « electrochemical impedance spectroscopy » en langue anglaise) pour les mêmes points de mesure comme décrit ci-dessus. Ces résultats sont à utiliser pour corriger le potentiel de l’électrode auxiliaire EA. Cette correction est plus importante pour les bas SOC et grands courants, où la résistance est la plus notable.
Le résultat de ce développement est un modèle qui prédit le niveau du courant en fonction de SOH, de SOC, et de la température en temps réel. Le courant varie selon l’évolution de température en refroidissement ou réchauffement par un refroidisseur de la batterie, ainsi que selon l’évolution du SOC sur un processus de recharge en prenant en compte le SOH, qui ne change pas pour une occurrence de recharge.
Le courant de recharge est dynamique comme dans la solution actuelle avec un modèle physique, mais il est plus fiable dans le cas de l’invention. Par rapport aux modèles précis mais aussi très chers en temps de calculs de l’art antérieur, le modèle de l’apprentissage automatique de l’invention est beaucoup plus petit et facile à intégrer dans un logiciel de véhicule ; par rapport aux modèles simplifiés de l’art antérieur, ce modèle de données de l’invention ne comprend pas de simplification parce que ce sont les données de mesure qui donnent la loi de contrôle directement.
La recharge est plus rapide que dans les solutions actuelles puisque le protocole CCCV impose un courant plus prudent que nécessaire pour assurer l’élimination du placage de lithium.
Il faut noter que cette invention accélère la recharge uniquement pendant la phase CC, et n’emporte de préférence aucune accélération pendant la phase CV, parce que pendant la phase CV la tension de la batterie atteint déjà la valeur maximale, et le courant est obligé de se réduire.
En résumé cette invention permet d’exploiter la performance de la batterie pour atteindre une recharge plus rapide que les solutions actuelles tout en respectant la nécessité de l’élimination du placage de lithium.
Unité de batterie pour véhicule automobile hybride ou électrique. Domaine technique. La présente invention concerne une unité de batterie et un véhicule automobile hybride ou électrique comportant au moins une telle unité. Elle s’applique plus particulièrement mais non spécifiquement à un véhicule automobile électrique comprenant un moteur électrique alimenté par une telle unité de batterie.
La lutte contre la pollution atmosphérique a conduit les constructeurs automobiles à développer des véhicules à plus faible consommation de carburant, voire des véhicules dépourvus de moteurs à combustion interne. Ainsi, un nombre croissant de véhicules de série comportent un moteur électrique, soit comme unique moyen d'entraînement pour équiper des véhicules électriques, soit en association avec un moteur à combustion interne pour équiper des véhicules hybrides.
De tels véhicules nécessitent une batterie comprenant des accumulateurs électrochimiques, désignés également par cellules ou éléments de batterie, pour réaliser le stockage d'une importante quantité d'énergie électrique en vue d'alimenter leur moteur électrique. Généralement, dans le cadre des applications embarquées sur véhicules, ces éléments ou cellules de batteries sont contenues à l’intérieur d’un boîtier formant ensemble une unité de batterie, cette unité de batterie étant elle-même assemblée avec une pluralité d’autres unités de batterie pour former un ensemble désigné couramment par l’expression « pack batterie ». Ce pack batterie est alors soit intégré directement à une pièce structurelle du véhicule automobile soit implantée de façon flexible et autonome facilitant son remplacement et/ou sa maintenance.
Il est connu que les éléments de batterie mis en œuvre pour les applications automobiles ont une plage optimale restreinte de fonctionnement en température, généralement une plage de températures comprises entre 10°C et 30°C. En particulier, une température trop basse impacte l’autonomie des éléments de batterie et une température trop élevée impacte leur durée de vie. Une température trop élevée peut même amener à détériorer les accumulateurs électrochimiques ou induire leur destruction par emballement thermique.
Les véhicules automobiles étant supposés fonctionner de façon satisfaisante dans une plage de température allant de -30°C à + 45°C, il est nécessaire de garantir que les éléments de batterie puissent être maintenus dans leur plage optimale de fonctionnement même lorsque les températures environnantes sont extrêmes.
Il est donc souhaitable de réguler thermiquement les éléments de batterie afin d’optimiser la durée de vie de ces accumulateurs électrochimiques et également maintenir une autonomie de fonctionnement satisfaisante, particulièrement par temps froid.
WO2014168678A1 divulgue un système comprenant :
un module d'informations d'utilisateur, dans lequel le module d'informations d'utilisateur capture une image de peau d'utilisateur ;
une interface utilisateur graphique, dans laquelle l'interface utilisateur graphique permet la sélection d'une application liée à la peau parmi une pluralité d'applications liées à la peau ;
une base de données d'images de peau ;
un processeur couplé au module d'informations utilisateur, à l'interface utilisateur graphique et à la base de données d'images de peau, dans lequel le processeur est configuré pour :
déterminer des données d'image de peau d'utilisateur à partir de l'image de peau d'utilisateur ;
identifier un ou plusieurs ensembles de données d'image de peau dans la base de données d'images de peau qui correspondent aux données d'image de peau d'utilisateur sur la base d'un ou plusieurs paramètres spécifiés par l'application liée à la peau ; et
appliquer au moins un filtre de traitement d'image qui correspond aux ensembles identifiés de données d'image de peau de la base de données d'images de peau à l'image de peau d'utilisateur pour générer une image de peau d'utilisateur simulée ; et
un affichage de sortie, dans lequel l'affichage de sortie affiche l'image de peau d'utilisateur simulée.
US2021209427A1 divulgue un appareil comprenant :
un circuit de traitement pour accepter au moins une image représentant la peau du visage d'un utilisateur ;
un circuit de communication pour transmettre l'image acceptée aux modèles d'apprentissage automatique et pour recevoir une recommandation de régime des modèles d'apprentissage automatique ;
un circuit d'interface utilisateur pour présenter la recommandation de régime à l'utilisateur,
dans lequel le circuit d'interface utilisateur est en outre configuré pour présenter des images de visages humains à l'utilisateur ;
le circuit de traitement étant en outre configuré pour accepter une entrée de l'utilisateur qui classe les caractéristiques de la peau du visage à partir des images qui lui sont fournies via le circuit d'interface utilisateur ; et
le circuit d'interface de communication étant en outre configuré pour transmettre l'entrée de l'utilisateur aux modèles d'apprentissage automatique en tant que données d'apprentissage.
Tel que cela est plus aisément visible sur la , le cadre 521 comprend deux longerons 5211 et des traverses 5212.
L’installation 1 comprend également deux ensembles d’inclinaison 6 de l’écran supérieur 52.
Chaque ensemble d’inclinaison 6 de l’écran supérieur 52 comprend : un premier élément longitudinal 61 destiné à s’étendre horizontalement ; un deuxième élément longitudinal 62 sur lequel est couplé le cadre 521, le deuxième élément longitudinal 62 étant solidaire du premier élément longitudinal 61 et s’étendant selon une inclinaison prédéterminée par rapport au premier élément longitudinal 61.
Le premier élément longitudinal 61 est plus spécifiquement solidaire du deuxième élément longitudinal 62 par l’intermédiaire de deux montants 63.
Le deuxième élément longitudinal 62 est plus précisément solidaire d’une traverse 5212 du cadre 521.
Tel que cela est visible sur la , chaque ensemble d’inclinaison 6 est notamment monobloc selon le présent mode de réalisation.
Par monobloc il est entendu que les éléments et les montants d’un ensemble d’inclinaison 6 sont tous solidaires les uns des autres. Par exemple il peuvent être tous venus de matière, ou soudés ensembles.
Tel que cela est visible sur les figures 5 à 7, l’écran supérieur 52 est mobile en translation par l’intermédiaire de liaisons glissières.
Chaque liaison glissière comprend : un profilé inférieur 301 ; un profilé supérieur 302 ; une pièce de liaison 7 établissant une liaison entre le profilé inférieur 301 et le profilé supérieur 302.
Un matériau ou un revêtement antifriction est avantageusement utilisé dans chaque liaison glissière pour faciliter un déplacement de l’écran supérieur 52.
Selon le présent mode de réalisation le profilé inférieur 301 est notamment un profilé horizontal 32 de l’ossature 3.
Tel que cela est illustré, le profilé inférieur 301 et le profilé supérieur 302 présentent des rainures longitudinales se faisant face.
La pièce de liaison 7 présente en l’occurrence une section en croix et s’étend longitudinalement de manière à ce qu’elle s’insère dans les rainures se faisant face du profilé inférieur 301 et du profilé supérieur 302.
En d’autres termes, la pièce de liaison 7 présente deux languettes longitudinales s’insérant chacune dans la rainure longitudinale présentée par chacun du profilé inférieur 301 et du profilé supérieur 302.
Le premier élément longitudinal 61 de chaque ensemble d’inclinaison 6 est solidaire du profilé supérieur 302 de l’une des liaisons glissières.
Tel que cela est illustré par les figures 2, 4, 5 et 6, l’installation 1 comprend également au moins une butée de positionnement 522 contre lesquelles l’écran supérieur 52 est en butée dans sa position d’utilisation.
Après dissolution du revêtement, un volume de 4 mL d’eau ultra pure est rajouté dans chaque tube d’analyse pour obtenir une solution d’un volume totale de 6 mL. Le support d’électrode de C toray non dissout est enlevé du tube d’analyse pour permettre le dosage automatisé par ICP-AES.
L’appareil d’ICP-AES est ensuite étalonné. L’équipement utilisé est un spectromètre ICP-AES Varian 720ES avec une limite de détection de 1-20 ppb (ppb abrégé de part-per-billion traduit par partie par milliard, équivalent à du µg.L -1 ) et une limite de quantification de l’ordre de 1-50 ppb.
Les concentrations (en mg/L) des différents métaux présent dans la solution d’analyse ont été obtenues en utilisant une courbe d'étalonnage externe réalisée à partir de solutions aqueuses mélangeant Ni(NO 3 ) 2 , Co(NO 3 ) 2 , Fe(NO 3 ) 3 et Ca(CO 3 ) (échantillons ICP Standard, Roth, 99,995%) sur une fenêtre de concentration allant de 0,001 mg/L à 1 mg/L. Chaque élément métallique possède des raies d’émission caractéristiques permettant, par intégration, leurs dosages. Dans nos études nous avons choisi les raies d’émissions suivantes : (λ Ni = 216 nm, λ Co = 230 nm, λ Fe = 234 nm, λ Ca = 317 nm).
Tous les éléments métalliques provenant d’un revêtement dissout sont dosés en simultané par intégration sur leurs longueurs d’ondes respectives. 3 réplicas sont réalisés pour chaque métaux à leurs longueurs d’ondes respectives, permettant de définir, grâce à la courbe d’étalonnage, une valeurs moyenne de concentration (en mg/L) dans la solution provenant de la dissolution du revêtement d’une électrode.
La même procédure est réalisée pour chaque solution issue de la dissolution du revêtement d’une électrode différente (résultats du tableau en mg/L).
Lors de l’électropolymérisation, la formation de particules 111 d’oxyde de nickel NiO x a été observée par l'apparition progressive d’un système irréversible, caractéristique de l’électroactivité de NiO x (couple rédox Ni II (OH) 2 /Ni III (O)(OH) avec un pic anodique et un pic cathodique situés respectivement à +0.78 et +0.58 V vs Ag/AgCl. L’apparition de NiO x est associée à un courant catalytique au-dessus de +0,95 V dont l’intensité augmente progressivement en fonction du nombre de balayage. Ce processus est attribué à l'oxydation catalytique de l'eau en O 2 par NiO x , concomitante à la formation de l'espèce NiO x sous deux phases préférentielles β-Ni III (O)(OH) et/ou γ-Ni IV (O)(OH).
Après une trentaine, voire cinquantaine de cycles, il n’y a plus d’augmentation significative du processus rédox Ni II (OH) 2 /Ni III (O)(OH) ainsi que du courant catalytique associé laissant penser que tous les complexes de Ni II initialement présents dans le film ont été transformés en NiO x .
Notons que l'oxydation et la suroxydation du polypyrrole 110 sont observables lors du premier balayage par l’intermédiaire respectivement de deux larges processus anodiques autour de +0.6 et +1.0 V. Par conséquent, après le premier balayage, la conductivité du polypyrrole 110 est réduite, voire détruite, en raison de sa suroxydation. Ainsi, après l’électropolymérisation, le polymère 110 joue principalement le rôle de matrice et la conductivité du revêtement composite 11 est assurée par les particules d’oxyde métallique 111 dispersées.
La formation de clusters d’oxydes de cobalt, CoO x , de fer, FeO x , ainsi que celle de clusters bimétalliques Ni y Co 1-y O x , Co y Fe 1-y O x , Ni y Co 1-y O x a été réalisée selon la même procédure.