INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de réalisation particulier de l’invention, le deuxième moyen de chauffage est un échangeur thermique tubulaire composé de deux tubes hélicoïdaux disposés en quinconce.
La géométrie particulière des échangeurs thermiques tubulaires de forme hélicoïdale présents dans la première et éventuellement dans la deuxième cuve permet avantageusement de faciliter les échanges thermiques avec respectivement la phase aqueuse et la phase huileuse.
En particulier, la mise en œuvre d’un échangeur thermique tubulaire de forme hélicoïdale composé de deux tubes hélicoïdaux disposés en quinconce comme premier moyen de chauffage de la première cuve, est particulièrement avantageux car il permet d’améliorer les échanges thermiques entre la phase aqueuse et le fluide caloporteur compris dans ledit élément thermique tubulaire et donc de chauffer plus facilement, plus rapidement, de manière homogène et à plus faibles coûts la phase aqueuse. Ces effets avantageux sont permis en particulier grâce à la géométrie particulière de l’échangeur thermique en particulier la disposition en quinconce des deux tubes hélicoïdaux qui le compose et qui permet un contact amélioré de la phase aqueuse avec le fluide caloporteur. De plus, cette géométrie en quinconce favorise avantageusement l’agitation de la phase aqueuse en régime turbulent sur l’échangeur ce qui favorise l’échange thermique entre le fluide caloporteur et ladite phase aqueuse.
L’échangeur thermique tubulaire de la première cuve permet de chauffer facilement des quantités faibles à modérées de phase aqueuse. De façon avantageuse, l’échangeur thermique tubulaire de la première cuve permet de chauffer la phase aqueuse rapidement et facilement à une température d’au moins 65°C (degrés Celsius), de préférence d’au moins 70°C.
Les deuxièmes moyens de chauffage de l’installation modulaire et en particulier l’échangeur thermique tubulaire de forme hélicoïdale de la deuxième cuve, permet de chauffer la phase huileuse à une température comprise entre 40 et 90 °C, de préférence entre 50 et 60°C (degrés Celsius).
L’échangeur thermique tubulaire de la première cuve peut présenter une longueur comprise entre 30 et 100 mètres, de préférence entre 70 et 80 mètres et un diamètre compris entre 30 et 100 mm, de préférence entre 40 et 70 mm.
Le deuxième moyen de chauffage de l’installation modulaire et de préférence l’échangeur thermique tubulaire de forme hélicoïdale, peut présenter une longueur comprise entre 30 et 100 mètres, de préférence entre 70 et 80 mètres et un diamètre compris entre 30 et 100 mm, de préférence entre 40 et 70 mm.
Dans le cadre de la présente invention, les premiers et deuxièmes moyens d’agitation sont respectivement contenus dans la première et la deuxième cuve. Ces premiers et deuxièmes moyens d’agitation permettent respectivement d’agiter la phase aqueuse et la phase huileuse et donc de favoriser les échanges thermiques avec les échangeurs thermiques tubulaires de forme hélicoïdale et donc de faciliter le chauffage de la phase aqueuse et la phase huileuse. Les premiers moyens d’agitation permettent avantageusement de mieux répartir la chaleur au sein de la première cuve et de favoriser la dissolution homogène des granulés de nitrate dans la cuve.
Dans le cadre de la présente invention, les moyens d’agitation comprennent au moins une tige verticale s’étendant à l’intérieur de la cuve dans laquelle ils sont compris et sur laquelle sont montées des pâles rotatives d’agitation aptes à être actionnées en rotation autour d’un axe vertical à l’aide d’un moteur.
Dans d’autres modes de réalisation encore, les compositions comprennent (a) d’environ 0,1 % à environ 5 %, de préférence d’environ 0,25 % à environ 4 %, de manière davantage préférée d’environ 0,5 % à environ 3 %, de manière préférée entre toutes d’environ 0,75 % à environ 2,5 % de gluconolactone, (b) d’environ 0,05 % à environ 1 %, de préférence d’environ 0,1 % à environ 0,8 %, de manière davantage préférée d’environ 0,15 % à environ 0,6 %, de manière préférée entre toutes d’environ 0,2% à environ 0,4% de copolymère vinylpyrrolidone/méthacrylamide/vinylimidazole, (c) au moins un solvant, (d) au moins un agent épaississant, et (e) au moins un tensioactif anionique, et ont un rapport pondéral gluconolactone:copolymère vinylpyrrolidone/méthacrylamide/vinylimidazole allant d’environ 10:1 à environ 1:1, de préférence d’environ 5:1 à environ 2,5:1.
La divulgation concerne en outre des procédés d’utilisation des compositions, par exemple des procédés de coiffage des cheveux tels que des procédés d’allongement des boucles, des procédés d’allongement de l’aspect visuel des cheveux, des procédés de réduction du rétrécissement de la longueur des cheveux, des procédés de maintien de l’allongement des boucles, et/ou des procédés de réduction des frisottis, même dans des conditions humides relative élevée, les procédés comprenant l’application de la composition sur des cheveux mouillés, humides ou secs. Facultativement, les procédés n’incluent pas d’étape de chauffage. Les procédés offrent généralement un ou plusieurs bénéfices de coiffage aux cheveux, tels que l’allongement des boucles, la définition des boucles, le contrôle des frisottis, le caractère lisse et/ou la douceur.
La est un graphique comparant l’allongement (conservation de longueur) de mèches de cheveux traitées avec un témoin et avec des mélanges de diverses quantités de gluconolactone et d’eau.
La montre des images de mèches de cheveux traitées avec un témoin et avec des mélanges de diverses quantités de gluconolactone et d’eau.
La est un graphique comparant l’allongement (conservation de longueur) de mèches de cheveux traitées avec un témoin et avec des mélanges de diverses quantités de gluconolactone et de polymère filmogène non ionique dans de l’eau.
La montre des images de mèches de cheveux traitées avec un témoin et avec des mélanges de diverses quantités de gluconolactone et de polymère filmogène non ionique dans de l’eau.
La est un graphique comparant l’allongement (conservation de longueur) de mèches de cheveux traitées avec un témoin et avec des mélanges de gluconolactone et de différents polymères filmogènes dans de l’eau.
La montre des images de mèches de cheveux traitées avec un témoin et avec des mélanges de gluconolactone et de différents polymères filmogènes dans de l’eau.
La est un graphique comparant l’allongement (conservation de longueur) de mèches de cheveux traitées avec un témoin, une composition de coiffage des cheveux selon la divulgation, et des compositions de coiffage des cheveux comparatives.
La montre des images de mèches de cheveux traitées avec un témoin, une composition de coiffage des cheveux selon la divulgation, et des compositions de coiffage des cheveux comparatives.
Il doit être compris que les descriptions précédentes et suivantes sont uniquement exemplaires et explicatives, et ne sont pas censées être restrictives pour un sujet revendiqué quelconque.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE La divulgation concerne des compositions pour le coiffage des cheveux, en particulier des cheveux bouclés, ainsi que des procédés d’utilisation de ces compositions.
I. Compositions Dans divers modes de réalisation, les compositions selon la divulgation comprennent (a) de la gluconolactone ; (b) au moins un polymère filmogène non ionique ; et (c) au moins un solvant.
Les compositions selon la divulgation peuvent améliorer l’allongement de la boucle des cheveux et/ou la persistance de l’allongement de la boucle des cheveux, peuvent améliorer la définition des boucles et/ou la tenue des boucles, et/ou peuvent offrir des bénéfices supplémentaires tels que la douceur, le caractère lisse et/ou le contrôle des frisottis aux cheveux.
Gluconolactone Il a été découvert de manière étonnante que la gluconolactone présente des bénéfices de coiffage des cheveux étonnants pour les cheveux bouclés. Ainsi, les compositions selon la divulgation comprennent de la gluconolactone. La gluconolactone peut être présente en une quantité allant d’environ 0,05% à environ 10% en poids, comme d’environ 0,05% à environ 8% en poids, d’environ 0,05% à environ 6% en poids, d’environ 0,05% à environ 4% en poids, d’environ 0,05% à environ 2,5%, d’environ 0,05% à environ 2%, d’environ 0,05% à environ 1,5%, d’environ 0,05% à environ 1%, d’environ 0,1% à environ 10%, d’environ 0,1% à environ 8%, d’environ 0,1% à environ 6%, d’environ 0,1% à environ 4%, d’environ 0,1% à environ 2,5%, d’environ 0,1% à environ 2%, d’environ 0,1% à environ 1,5%, d’environ 0,1% à environ 1%, d’environ 0,5% à environ 10%, d’environ 0,5% à environ 8%, d’environ 0,5% à environ 6%, d’environ 0,5% à environ 4%, d’environ 0,5% à environ 2,5%, d’environ 0,5% à environ 2%, d’environ 0,5% à environ 1,5%, d’environ 0,5 % à environ 1 %, d’environ 1 % à environ 10 %, d’environ 1 % à environ 8 %, d’environ 1 % à environ 6 %, d’environ 1 % à environ 4 %, d’environ 1 % à environ 2,5 %, ou d’environ 1 % à environ 2 % en poids, par rapport au poids total de la composition, y compris toutes les plages et sous-plages intermédiaires.
A ce propos, on observera que, dans une telle translation circulaire, d’une part, le système d’appui latéral 8 reste orienté selon une même direction (qui est, de préférence, la direction principale D selon laquelle s’étend ce système d’appui latéral 8) et, d’autre part, au moins un point dudit système d’appui latéral 8 (voire - et de préférence - tous les points dudit système d’appui latéral 8) présente une trajectoire qui est un cercle.
En particulier, dans une telle trajectoire circulaire, au moins un point (plus particulièrement le centre, notamment de gravité) dudit système d’appui latéral 8 présente une trajectoire qui est un cercle dont le centre est traversé par le premier axe de rotation Xr1.
Selon une autre caractéristique, les moyens de montage en translation circulaire 12 comportent, d’une part, une platine 13 qui s’étend latéralement par rapport au premier axe de rotation Xr1 et selon une direction perpendiculaire à ce premier axe de rotation Xr1.
D’autre part, ces moyens de montage en translation circulaire 12 comportent des moyens secondaires de montage en rotation 14 qui sont configurés pour monter en rotation autour d’un deuxième axe de rotation Xr2 ladite platine 13 par rapport à l’embase 2, plus particulièrement sur ladite embase 2. Ce deuxième axe de rotation Xr2 est au moins parallèle au premier axe de rotation Xr1, voire (et de préférence) confondu avec ce premier axe de rotation Xr1.
D’autre part encore, ces moyens de montage en translation circulaire 12 comportent des moyens tertiaires de montage en rotation 15 qui sont configurés pour monter en rotation autour d’un troisième axe de rotation Xr3 (qui est parallèle au deuxième axe de rotation Xr2) le système d’appui latéral 8 par rapport à ladite platine 13, plus particulièrement sur ladite platine 13.
Dans ces moyens de montage en translation circulaire 12, la platine 13 s’étend selon un plan tandis que le deuxième axe de rotation Xr2 et le troisième axe de rotation Xr3 sont perpendiculaires au plan selon lequel s’étend cette platine 13.
Encore une autre caractéristique concerne le fait que les moyens de montage en translation circulaire 12 comportent, encore, des moyens de transformation 16 qui sont configurés pour transformer un mouvement de rotation autour du deuxième axe de rotation Xr2 de ladite platine 13 par rapport à l’embase 2 en un mouvement de rotation autour du troisième axe de rotation Xr3 dudit système d’appui latéral 8 par rapport à la platine 13.
A ce propos, on observera que les moyens de transformation 16 comportent, d’une part, une roue dentée proximale 160, qui est fixe par rapport à l’embase 2, et par rapport à laquelle la platine 13 est mobile en rotation autour du deuxième axe de rotation Xr2. Cette roue dentée proximale 160 présente un centre qui est traversé par le deuxième axe de rotation Xr2, voire (et de préférence) par le premier axe de rotation Xr1.
D’autre part, ces moyens de transformation 16 comportent une roue dentée distale 161, qui est fixe (au moins en rotation) par rapport au système d’appui latéral 8, et qui est mobile en rotation autour du troisième axe de rotation Xr3 par rapport à la platine 13. Cette roue dentée distale 161 présente un centre qui est traversé par le troisième axe de rotation Xr3.
D’autre part encore, ces moyens de transformation 16 comportent une roue dentée intermédiaire 162, qui est mobile en rotation autour d’un quatrième axe de rotation Xr4 par rapport à la platine 13, qui est interposée entre la roue dentée proximale 160 et la roue dentée distale 161, et qui est en prise avec cette roue dentée proximale 160 ainsi qu’avec cette roue dentée distale 161. Cette roue dentée intermédiaire 162 présente un centre qui est traversé par le quatrième axe de rotation Xr4. Ce quatrième axe de rotation Xr4 est parallèle au premier axe de rotation Xr1 et/ou au deuxième axe de rotation Xr2 et/ou au troisième axe de rotation Xr3.
Tel que mentionné ci-dessus, le système de positionnement 9 comporte des moyens d’entraînement en translation curviligne 11 dudit au moins un système d’appui latéral 8 par rapport à l’embase 2.
En fait, ces moyens d’entraînement en translation curviligne 11 dudit au moins un système d’appui latéral 8 par rapport à l’embase 2 comportent, alors, des moyens d’entraînement en translation circulaire 17 dudit au moins un système d’appui latéral 8 par rapport à l’embase 2. Ces moyens d’entraînement en translation circulaire 17 comportent un moteur (plus particulièrement électrique) qui comporte, d’une part, un stator qui est monté fixement sur la platine 13 et, d’autre part, un rotor qui est prise avec la roue dentée intermédiaire 162.
Selon une autre caractéristique, le dispositif de cintrage 1 comporte, encore, des moyens de montage en translation axiale 18 qui sont configurés pour monter en translation selon un axe de translation Xt2 ledit système d’appui latéral 8 par rapport à l’embase 2.
On observera que cet axe de translation Xt2 est au moins perpendiculaire au premier axe de rotation Xr1, voire (et de préférence) sécant avec ce premier axe de rotation Xr1. De plus, cet axe de translation Xt2 est, de préférence, confondu avec la direction principale D selon laquelle le système d’appui latéral 8 s’étend. En outre cet axe de translation Xt2 est perpendiculaire à l’axe d’extension selon lequel s’étend le profilé et/ou est perpendiculaire à l’axe de translation Xt1 des moyens de montage en déplacement 4.
De manière additionnelle, le dispositif de cintrage 2 comporte, alors, également, des moyens d’entraînement en translation axiale 19 selon ledit axe de translation Xt2 dudit système d’appui latéral 8 par rapport à l’embase 2.
A ce propos, on observera que ces moyens d’entraînement en translation axiale 19 (selon ledit axe de translation Xt2 dudit système d’appui latéral 8 par rapport à l’embase 2) peuvent être actionnés en même temps que les moyens primaires d’entraînement en rotation 7 (autour dudit premier axe de rotation Xr1 dudit au moins un moyen de serrage 3 par rapport à l’embase 2) et que les moyens d’entraînement en translation curviligne 11 (dudit au moins un système d’appui latéral 8 par rapport à l’embase 2) ce qui permet, avantageusement, au système d’appui latéral 8 de prendre appui contre le profilé, ceci avant et/ou pendant et/ou après le cintrage de ce profilé par l’intermédiaire dudit au moins un moyen de serrage 3 ainsi que par l’intermédiaire des moyens primaires d’entraînement en rotation 7 dudit au moins un moyen de serrage 3. Ce fonctionnement permet, alors, avantageusement, au système d’appui latéral 8 d’accompagner le profilé et de prendre appui contre ce profilé tout au long du processus de cintrage.
- la composition a un indice d’Onctuosité compris entre 16 et 48 ;
- la composition a un indice d’iode compris entre 41 et 70 ; et/ou
- la composition a un INS (Iodine Number Saponification) compris entre 136 et 170, de préférence entre 150 et 165.
Les critères (ou indices) ci-dessus, de même que leur méthode de mesure, relèvent des connaissances générales de l’homme du métier.
Selon un mode de réalisation particulier, un tel procédé de fabrication est un procédé de saponification (ou « empâtage »).
Cette invention concerne le domaine de la fabrication des outillages qui sont configurés pour cintrer des profilés, plus particulièrement le domaine de la fabrication des machines automatisées pour cintrer des tubes.
On connait, d’ores et déjà, des dispositifs de cintrage d’un profilé, ceci dans deux sens de cintrage.
Un tel dispositif de cintrage comporte, d’une part, une embase qui repose au sol, d’autre part, au moins un moyen de serrage du profilé, d’autre part encore, des moyens de montage en rotation autour d’un axe de rotation d’un tel moyen de serrage ainsi que des moyens d’entraînement en rotation autour de cet axe de rotation d’un tel moyen de serrage, ceci afin de réaliser le cintrage du profilé.
Un tel dispositif de cintrage comporte, encore, d’une part, un système d’appui latéral pour prendre appui latéralement contre ledit profilé, ceci pendant le cintrage du profilé et, d’autre part encore, un système de positionnement qui est configuré pour positionner ledit système d’appui latéral dans au moins deux positions qui sont symétriques par rapport audit axe de rotation dudit au moins un moyen de serrage.
Un tel système de positionnement comporte, usuellement, des premiers moyens de montage en translation dudit système d’appui latéral par rapport à l’embase selon une première direction de translation ainsi que des deuxièmes moyens de montage en translation dudit système d’appui latéral selon une deuxième direction de translation qui est perpendiculaire à la première direction de translation. Ce système de positionnement comporte, alors, également, des moyens d’entraînement en translation dudit système d’appui latéral par rapport à l’embase, ceci selon ces deux directions de translation. De tels moyens d’entraînement en translation sont, usuellement, de type pneumatique.
L’utilisation de tels moyens d’entraînement de type pneumatique présente un certain nombre d’inconvénients.
Un premier inconvénient consiste en ce que de tels moyens d’entraînement pneumatique nécessitent la présence d’une installation pneumatique (notamment comportant une centrale pneumatique et une pluralité de tuyaux pour véhiculer l’air) dont au moins une partie est logée à l’intérieur de l’embase. Une telle installation pneumatique est encombrante ce qui entraîne que l’embase, elle-même, est encombrante et entrave la manipulation et/ou le cintrage du profilé. Il en découle que les possibilités de déplacement du profilé par rapport à l’embase ainsi que les possibilités de cintrage d’un tel profilé sont limitées ce qui ne permet, donc, pas de conférer à un tel profilé certaines formes, notamment complexes.
Un autre inconvénient concerne le fait que les moyens d’entraînement pneumatique ne permettent pas toujours d’assurer un déplacement et un positionnement du système d’appui latéral par rapport au profilé avec une précision et une finesse suffisantes ce qui peut être préjudiciable à la qualité du cintrage de ce profilé.
Encore un autre inconvénient concerne le fait que de tels moyens d’entraînement pneumatique permettent uniquement un déplacement du système d’appui latéral avec une vitesse de déplacement qui est substantiellement inférieure à la vitesse de cintrage ce qui limite, donc, la cadence de cintrage.
La présente invention se veut de remédier aux dispositifs de cintrage de l’état de la technique.
Cette invention a pour objectif de permettre une amélioration des possibilités de déplacement du profilé par rapport à l’embase ainsi qu’une augmentation de l’amplitude du mouvement de déplacement de ce profilé par rapport à l’embase, ceci en vue de permettre de conférer à un tel profilé des formes plus complexes et/ou de conférer plus facilement à un tel profilé une forme déterminée.
Un autre objectif de la présente invention est d’améliorer la précision du positionnement du système d’appui latéral, ceci en vue d’améliorer la qualité du cintrage.
Encore un autre objectif de l’invention consiste à augmenter la vitesse de déplacement du système d’appui latéral, ceci en vue d’améliorer la cadence de cintrage.
A cet effet, l’invention concerne un dispositif de cintrage, dans deux sens de cintrage, d’un profilé. Ce dispositif de cintrage comporte une embase ainsi que, d’une part, au moins un moyen de serrage qui est configuré pour serrer ledit profilé, d’autre part, des moyens primaires de montage en rotation qui sont configurés pour monter en rotation autour d’un premier axe de rotation ledit au moins un moyen de serrage par rapport à l’embase et, d’autre part encore, des moyens primaires d’entraînement en rotation qui sont configurés pour entraîner en rotation autour de ce premier axe de rotation ledit au moins moyen de serrage par rapport à l’embase. Ce dispositif comporte, encore, un système d’appui latéral qui est configuré pour prendre appui latéralement contre le profilé ainsi qu’un système de positionnement qui est configuré pour positionner ledit système d’appui latéral dans au moins deux positions qui sont symétriques par rapport audit premier axe de rotation.
Ce dispositif de cintrage est caractérisé par le fait que le système de positionnement comporte, d’une part, des moyens de montage en translation curviligne dudit système d’appui latéral par rapport à l’embase et, d’autre part, des moyens d’entraînement en translation curviligne dudit au moins un système d’appui latéral par rapport à l’embase.
Selon une autre caractéristique, les moyens de montage en translation curviligne dudit système d’appui latéral par rapport à l’embase comportent des moyens de montage en translation circulaire dudit système d’appui latéral par rapport à l’embase.
La détermination du type de la ligne de marquage au sol détectée en fonction seulement de la première information permet de distinguer les lignes de marquage au sol correspondant à :
- un premier type correspondant au type T1, T3 ou T2 ;
- un deuxième type correspondant au type T’1 ;
- un troisième type correspondant au type T’3 ; et
- un quatrième type correspondant au type T4.
Se baser uniquement sur la première information d1 est par exemple suffisant pour le contrôle du système SALC pour déterminer si le franchissement d’une ligne discontinue pour le changement de voie est autorisé ou pas.
La détermination du type de la ligne de marquage au sol détectée en fonction de la première information et de la deuxième information permet de distinguer chaque type de ligne discontinue, à savoir les lignes de marquage au sol correspondant au :
- premier type type T1 ;
- deuxième type T’1 ;
- troisième type T3 ;
- quatrième type T2 ;
- cinquième type T’3 ; et
- sixième type T4.
Se baser sur la première information d1 et sur la deuxième information est plus précis et plus complet qu’une détermination du type basée uniquement sur la première information.
Selon encore une variant, le type de ligne correspondant au type continu est obtenu également à partir de la première information, par exemple en comparant cette première information à un seuil égal à 40, 45 ou 50 m (distance supérieure à la plus grande des longueurs des segments des différents types de ligne discontinue). Lorsque d1 dépasse cette valeur seuil, alors le type de la ligne est déterminé comme étant continu.
La détermination du type de la ligne de marquage au sol en fonction de la première information (et optionnellement en fonction en outre de la deuxième information) comprend par exemple une opération de classification des valeurs d1 (et d2 le cas échéant) dans une classe d’une pluralité de classe. Chaque classe de la pluralité de classes est associée à un type unique de ligne.
- les premiers, deuxièmes et lorsqu’ils sont présents les troisièmes, moyens d’agitation,
- les premiers, deuxièmes et troisièmes moyens de circulation de fluide par pompage,
- la deuxième cuve pour la préparation de la phase huileuse,
- la chaudière d’eau chaude
- lorsqu’elle est présente, la troisième cuve pour la préparation d’une pré-émulsion et
un deuxième conteneur (B) comprenant au moins les moyens de fourniture d’énergie.