INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’obtention de matière riche en protéines de pois est aisée avec les procédés classiques de l’art bien connus de l’homme du métier. On citera par exemple les procédés décrits dans les demandes de brevet EP1909593 ou FR2018052261 de la demanderesse. Le principe de base de ces procédés (mise en suspension de farine de pois dans de l’eau par broyage humide ou sec, élimination des parties insolubles telles qu’amidon et fibres internes par centrifugation, précipitation isoélectrique de la protéine d’intérêt) est classique désormais et propose très aisément une protéine adaptée.
De manière préférée, la matière riche en protéines de féverole utilisée pour l’étape 1 est caractérisée comme un concentrat, c’est-à-dire que sa richesse en protéine est comprise entre 50% et 80%, préférentiellement entre 55% et 70%, encore plus préférentiellement entre 65% et 70%. L’utilisation d’isolat (richesse protéique supérieure à 80%) possible, mais le concentrat est préféré.
L’obtention de matière riche en protéines de féverole est aisée avec les procédés classiques de l’art bien connus de l’homme du métier. On citera par exemple le procédé consistant à broyer la féverole en farine fine à l’aide d’un moulin, puis à réaliser la turbo-séparation de cette farine. La turbo-séparation consiste à placer une farine dans une enceinte et à la soumettre à l'action d'un courant d'air qui va classer les particules en fonction de leur densité. En prélevant à des endroits bien déterminés, il sera ainsi possible de prélever une fraction enrichie en protéines, typiquement d’une teneur compatible à celle attendue pour un concentrat.
Pour analyser la teneur en protéines des matières riches en protéines cités ci-dessus, n’importe quelle méthode bien connue par l’homme du métier est utilisable. De préférence, on dosera la quantité d’azote total à l’aide des méthodes de Kjeldhal ou de Dumas bien connues et l’on multipliera cette quantité par le coefficient 6,25. Cette méthode est particulièrement connue et utilisée pour les protéines végétales.
Ainsi, dans la présente invention, l’expression « teneur en protéines » ou « richesse en protéines », notamment relative à une matière riche en protéines ou une composition selon l’invention, désigne la quantité d’azote, typiquement mesurée par la méthode de Kjeldhal, multipliée par 6,25 et exprimée en % en poids total de matière riche en protéines ou de composition selon l’invention.
Le mélange est de préférence sous forme de poudre.
De manière préférée, le mélange, en particulier les matières riches en protéines du mélange, est caractérisé par une granulométrie caractérisée par un Dmode compris entre 150 microns et 400 microns, préférentiellement entre 150 microns et 200 microns ou entre 350 microns et 450 microns.
La mesure de cette granulométrie est réalisée à l’aide d’un granulomètre laser MALVERN 3000 en phase sèche (équipé d’un module poudre). La poudre est placée dans l’alimentation du module avec une ouverture comprise entre 1 et 4 mm et une fréquence de vibration de 50% ou 75%. L’appareil enregistre automatiquement les différentes tailles et restitue la Distribution de Taille des Particules (ou PSD en anglais) ainsi que le Dmode, le D10, le D50 et le D90. Le Dmode est bien connu de l’Homme du Métier et consiste en la taille moyenne de la population de particules la plus importante en nombre (population majoritaire).
La granulométrie du mélange, en particulier les matières riches en protéines du mélange, joue un rôle dans la stabilité et la productivité du procédé. Une granulométrie trop fine est irrémédiablement suivie de problèmes parfois lourds à gérer lors du procédé d’extrusion.
Il est possible de complémenter les protéines de pois et de féveroles avec des acides aminés, d’autres protéines telles que les protéines issues de céréales ou bien les albumines de pois et de féverole, afin de compléter le profil en acides aminés et obtenir des protéines dont le PDCAAS (pour « Protein Digestibility Corrected Amino Acid Score », en français SCCD : Score Chimique Corrigé de la Digestibilité) et le DIAAS (pour « Digestible Indispensable Amino Acid Score », en français Score de digestibilité des acides aminés essentiels) sont augmentés, voire le PDCAAS égal à 1. Un tel ajout devra être minoritaire et ne pas altérer les sources protéiques ainsi corrigées nutritivement.
Par « ratio massique protéines de pois/protéines de féverole», on entend dans la présente demande l’expression présentant la quantité de protéines de protéines de pois rapportée à la quantité de protéines de féverole. Pour une meilleure compréhension, on peut par exemple calculer ce ratio massique comme suit : En considérant : - Qp= Quantité de matière riche en protéines de pois (en kg) x teneur protéique en protéines de pois (en %) de la matière riche en protéines de pois, - Qf= Quantité de matière riche en protéines de féverole (en kg) x teneur protéique en protéines de féverole (en %) de la matière riche en protéines de féverole, Alors le ratio massique protéines de pois/protéines de féverole est de ((Qp/(Qp+Qf)x100)/((Qf/Qp+Qf)x100), avec (Qp/(Qp+Qf)x100) et (Qf/Qp+Qf)x100) exprimés en %. Afin de bien comprendre l’expression de ce ratio massique, voici un exemple de cas théorique. Si le ratio d’un mélange alimentant l’extrudeur ou dans la composition finale obtenue est de 60/40, on comprendra que les protéines de pois représentent 60% de la quantité totale de protéines de pois et de féverole du mélange ou de la composition finale obtenue, et que les protéines de féverole représentent 40% de la quantité totale de protéines de pois et de féverole du mélange ou de la composition finale obtenue.
Dans une variante de ce mode de réalisation particulier de l’invention, la plaque d’ostéosynthèse peut être chauffée jusqu’à 900°C, afin de lui conférer un comportement super-élastique comme l’illustre la , qui est une courbe de traction cyclée obtenue lors d’un essai à la traction d’une éprouvette formée du même alliage auquel on a fait subir un traitement par trempe en le portant préalablement à 900°C pendant 30 minutes, à partir de laquelle on a pu déterminer que cet alliage après traitement thermique présente une déformation recouvrable d’environ 2,6% et un module d’élasticité de 41 GPa.
Dans encore une variante de ce mode de réalisation particulier de l’invention, il peut également être prévu d’effectuer une reprise d’usinage sur une partie de la surface de la plaque d’ostéosynthèse, par exemple afin d’améliorer son état de surface.
Dans une étape 50, la plaque d’ostéosynthèse est détachée de la plaque support par découpe, usinage ou par électroérosion à fil et est désormais prête à l’emploi.
SYSTEME DE SOUDAGE D’ENTRETOISE DE MODULE DE BATTERIE, PROCEDE ET PROGRAMME SUR LA BASE D’UN TEL SYSTEME L’invention se rapporte au domaine des batteries de traction de véhicule automobile. L’invention concerne en particulier le soudage d’entretoise sur un refroidisseur de module de batterie.
Les modules de batterie sont généralement fixés sur des entretoises filetées, par vissage. Les entretoises filetées sont généralement fixées sur un refroidisseur de batterie par soudage MIG (pour « Metal Inert Gaz » en langue anglaise). Il est nécessaire d’assurer la qualité de soudage afin de garantir la performance mécanique (endurance vibratoire, tenue mécanique, etc.) des entretoises filetées.
La solution actuelle pour l’assurance de la qualité de soudage est conception par expériences (« design of experiments » en langue anglaise) par expertise, c’est-à-dire une série des expériences est construite d’après l’expertise, et effectuée systématiquement en variant un ou plusieurs facteurs impactants.
Il y a des recherches scientifiques sur l’amélioration du soudage par l’apprentissage automatique, l’une publiée : Rishikesh Mahadevan R, et al., Intelligent welding by using machine learning techniques, Materials Today: Proceedings, 29 December 2020.
La solution actuelle industrialisée se base sur une expertise insuffisante. Le processus de soudage est un phénomène naturel très complexe avec de nombreux facteurs impactants qui sont souvent corrélés entre eux. Pour la conception par expériences, il est fastidieux de rechercher tous les facteurs impactants. Dans le cas de recherches par la simulation, il est impossible de préciser dans la simulation toutes les conditions rencontrées réellement dans un cas spécifique. Pour vérifier la concordance entre simulation et expérience, il faut des instruments pour observer la fusion et la solidification du matériau métallique, ce qui n’est pas accessible à cause de la haute température impliquée. Ainsi, le soudage reste un thème important dans la recherche scientifique dans le domaine de l’écoulement polyphasique.
Bien qu’il y ait de la recherche scientifique sur l’amélioration par l’apprentissage automatique, il n’y a pas de guide pour cette application spécifique parce que les résultats existants de la recherche actuelle sont limités aux cas simples, et ne couvrent pas tous les facteurs pertinents du soudage de l’entretoise concernée ici. En effet, le soudage des entretoises est un cas très particulier et ainsi demande recherche dédiée.
La conséquence actuelle est la rupture des entretoises pendant l’assemblage du module de batterie sur le refroidisseur, ou pendant des tests vibratoires. Dans le pire des cas, elle apparait chez l’utilisateur après un certain temps d’usage.
C’est uniquement après ces incidents qu’un nouveau cycle de recherches est réalisé pour continuer l’amélioration de la qualité de soudage. Malgré plusieurs occurrences de recherches, le processus de soudage reste non optimisé, et le potentiel d’amélioration reste également inconnu.
Un objectif de la présente invention est de remédier aux inconvénients de l’art antérieur, et notamment d’améliorer la qualité du soudage des entretoises qui servent à fixer les modules batterie sur le refroidisseur, qui est instable dans l’art antérieur ; et d’avoir une recherche par expériences moins fastidieuse pour optimiser la qualité du soudage.
Pour atteindre cet objectif, l’invention propose un système de soudage d’une entretoise sur un refroidisseur de module de batterie de véhicule automobile, au moyen d’une buse de soudage comprenant une tête de soudage, le système de soudage comprenant : - des données d’un premier modèle d’apprentissage automatique de prédiction de tenue mécanique de l’entretoise, sur la base de données d’entrées de préchauffage du refroidisseur, de courant de soudage, de tension de soudage, de temps de soudage, de vitesse d’alimentation du matériau d’apport, de position de la tête de soudage par rapport à une extrémité de l’entretoise, de débit de gaz de protection, et/ou de position et direction de la buse du gaz, - un moyen pour déterminer un paramétrage optimisé de soudage pour avoir une bonne tenue mécanique sur la base desdites données de modèle, - un moyen pour mettre en œuvre le soudage selon le paramétrage optimisé.
En particulier, l’invention ajoute un modèle de l’apprentissage automatique pour orienter la recherche de la qualité optimale de soudage.
Le paramétrage optimisé peut par exemple indiquer un ou plusieurs des paramètres listés comme données d’entrée, de sorte à avoir un soudage optimal. Le paramétrage optimisé peut aussi indiquer une correction de ceux-ci par rapport dans un soudage en cours, dans le même objectif.
Le modèle de l’apprentissage automatique aide à réduire la quantité des essais par la prédiction de la tenue mécanique du soudage. Ce modèle s’évolue avec de plus en plus de résultats d’expériences qui sont très fastidieux. Dès que le modèle peut prédire les résultats des nouvelles expériences, la série d’expériences peut s’arrêter sans terminer tous les points dans une matrice de paramètres à tester.
Chaque embout 50 s’étend sur la nervure formant l’épaulement 18 du côté distal de la portion externe de guidage, lorsque ce dernier est monté sur le dispositif.
Chaque embout 50 s’étend de l’extrémité distale de la mâchoire 3 ou 4 à la portion externe de guidage en recouvrant une partie distale de la portion externe de guidage, lorsque ce dernier est monté sur le dispositif.
La surface interne 63 de chaque embout 50 peut être complémentaire de la surface externe de la mâchoire 3 ou 4 sur laquelle l’embout 50 s’étend, chaque embout 50 étant configurée pour être en contact sur sensiblement toute sa surface interne 63 avec la surface externe de la mâchoire 3 ou 4 correspondante.
Un diamètre du cercle est compris entre 1 et 2 mm. Il peut être choisi notamment en fonction des posologies des liquides à utiliser, des propriétés intrinsèques des liquides telles que la viscosité. Le diamètre du cercle est également fonction d’une qualité de capillarité d’un état de surface des surfaces 13a des pointes 13. En effet, un état de surface légèrement mat ou rugueux retiendra mieux les liquides qu’un état de surface parfaitement lisse ; un tel état de surface sera ainsi préféré pour réaliser des lancettes adaptées pour des quantités de liquides plus importante.
Selon un autre aspect de l’invention, un bord 13b d’une surface concave d’une pointe 13 est tranchant. Et de préférence, tous les bords de toutes les pointes sont tranchants. La présence d’arêtes vives au bord des surfaces concaves améliore encore la retenue du liquide. De plus, l’effet tranchant des bords facilitent la section de la peau et la pénétration des pointes sous l’épiderme, sans irritation inutile par frottement.
Le bord 13b d’une surface concave 13 peut être courbe pour faciliter encore la pénétration de la pointe sous la peau.
Sur les figures, les pointes ont une forme sensiblement pyramidale à trois côtés, avec deux surfaces externes sensiblement plane et la surface 13a tournée vers l’axe longitudinal X. En variante, les pointes peuvent être réalisées avec une forme sensiblement conique, avec une surface extérieure partielle conique reliée à la surface concave 13a. D’autres formes peuvent encore être envisagées, l’essentiel étant la présence d’une surface concave 13a tournée vers l’axe longitudinal pour retenir le liquide. Egalement, l’extrémité des pointes est de préférence pointue, et non émoussée, pour faciliter la pénétration des pointes dans la peau. Une dimension d’une base des pointes est de l’ordre de 0,2 à 0,8 mm. Les pointes ont une hauteur de l’ordre de 0,8 à 1,6 mm, et la face d’extrémité de la tête, sert de butée empêchant les pointes de pénétrer trop profondément dans le derme.
Le moyen 12 de préhension de la lancette est, dans l’exemple représenté sur les figures, réalisé d’un seul tenant avec la tête 11. Il est ici plat pour une meilleure préhension par l’utilisateur et ainsi une précision plus fine, plus sûre, lors de la pression de la lancette sur la peau. Le moyen de préhension doit avoir une résistance mécanique suffisante à la pression selon son axe longitudinal, mais n’a pas besoin d’une résistance à la torsion importante dans un plan transversal puisque la lancette est utilisée sans rotation. La forme du moyen de préhension est optimisée en tenant compte notamment de ces aspects de résistance mécanique et de préhension efficace.
Selon un autre aspect de l’invention, la tête (11) de la lancette comprend, entre les pointes, une cupule (15). Lors de la pression de la lancette sur la peau, l’air contenu dans la cupule est comprimé par le liquide et, en retour, exerce sur le liquide une pression de plus en plus forte au fur et à mesure de la pénétration des pointes dans la peau ; le liquide, canalisé par les pointes, est ainsi repoussé vers la peau et y pénètre plus facilement.
Selon un autre aspect encore, la lancette selon l’invention est réalisée en plastique, matière qui impressionne moins les patients, notamment les jeunes patients. Elle peut être réalisée par moulage, pour une réalisation à grande échelle avec des dimensions précises et une disparité faible.
De préférence, pour des questions environnementales, elle peut être réalisée en bioplastique.
Dispositif orthopédique destiné à être placé au niveau d’une articulation, et orthèse comportant un tel dispositif orthopédique L’invention concerne un dispositif orthopédique destiné à être placé au niveau d’une articulation présentant une portion saillante lorsqu’elle est dans un état saillant, telle qu’un genou, un coude, une cheville ou une épaule d’un utilisateur. L’invention concerne également une orthèse pour une articulation d’un utilisateur, cette orthèse comprenant un tel dispositif orthopédique.
Ce type d’orthèse peut être utilisé pour éviter une luxation, c'est-à-dire le déplacement relatif anormal des os qui forment une articulation, en assurant un maintien au niveau de cette articulation. Une luxation est en effet un accident douloureux et impressionnant, se traduisant par la déformation de l’articulation et son blocage.
Ces orthèses peuvent être mises en place soit après une intervention chirurgicale, soit en substitution de celle-ci, ou de façon préventive, notamment lors de la pratique d’un sport.
Une telle orthèse peut typiquement comporter une partie en matériau élastique destinée à entourer l’articulation et à plaquer contre cette articulation un dispositif orthopédique formant une butée visant à empêcher le déplacement anormal des os, ou du moins à le limiter.
Si les orthèses connues donnent généralement satisfaction, elles restent perfectibles en termes d’efficacité de maintien et de confort de port.
A cet effet, et selon un premier aspect, l’invention concerne un dispositif orthopédique destiné à être placé au niveau d’une articulation présentant une portion saillante lorsqu’elle est dans un état saillant, telle qu’un genou, un coude, une cheville ou une épaule d’un utilisateur. Le dispositif se présente sous la forme d’une poche comportant une enveloppe en matière souple qui délimite un volume fermé contenant un matériau ayant une texture de type gel à température ambiante, ledit matériau étant apte à être refroidi et à apporter du froid à l’articulation. La poche présente un centre, est sensiblement plane à l’état non contraint et sensiblement non déformable dans son plan moyen à l’état non contraint. La poche comporte :
une pluralité de fentes s’étendant depuis la périphérie de la poche en direction du centre, à distance du centre, et définissant entre elles une pluralité d’organes d’appui distincts les uns des autres ; au moins trois lumières qui s’étendent depuis le centre en direction de la périphérie de la poche, à distance de la périphérie et des fentes, les lumières se rejoignant au centre de la poche, un appendice étant défini entre deux lumières adjacentes, chaque appendice possédant une partie libre au voisinage du centre, et une base opposée à la partie libre.
Par exemple, suite à la modification, le rectangle R et la boîte rectangulaire b2d coïncide.
Par exemple, suite à la modification, le rectangle R contient ou englobe la boîte rectangulaire b2d de sorte que le troisième point image C’ et le deuxième point image B’ sont localisés sur la boîte englobante rectangulaire b2d, la projection dans l’image i du le point huitième point réel H, dit huitième point image H’, pouvant ne pas être localisé sur sur la boîte englobante rectangulaire b2d.
Sur la , suite à ladite modification, la boîte rectangulaire b2d coïncide avec le rectangle R circonscrit à une projection P3 dans l’image sélectionnée i par la fonction mathématique f de la boîte englobante b3d.
La illustre la boîte englobante b3d déterminée en , dans l’environnement réel comprenant le véhicule V.
Dans un but de simplification des références, le parallélépipède ABCDEFGH et le parallélépipède intermédiaire ABCDEFGH sont référencés avec les mêmes points A, B, C, D, E, F, G, H sur les figures 3a, 4b, qu’ils soient associés à la boîte englobante intermédiaire bi3d ou à la boîte englobante b3d car ils correspondent à un parallélépipède ancré en le même point réel caractéristique A, de même orientation, dont seules les dimensions diffèrent.
De la même manière, le parallélépipède intermédiaire image A’B’C’D’E’F’G’H’ et le parallélépipède image A’B’C’D’E’F’G’H’ sont référencés avec les mêmes points A’, B’, C’, D’, E’, F’, G’, H’ sur les figures 3b, 4a, qu’ils soient associés dans l’image à la boîte englobante intermédiaire bi3d ou à la boîte englobante b3d car ils correspondent à un parallélépipède image ancré en le même point image caractéristique A’, de même orientation, dont seules les dimensions diffèrent.
Comme illustré sur la au travers de la boîte englobante b3d, le gabarit final, issu de la modification du gabarit de véhicule de la bibliothèque, correspond beaucoup mieux aux dimensions réelles du véhicule V que le gabarit issu de la bibliothèque.
Dans un contexte routier de croisement, le calculateur détermine la boîte englobante b3d selon le premier algorithme tant que le véhicule n’est pas engagé dans le croisement, sinon, le calculateur détermine la boîte englobante b3d selon le deuxième algorithme. Il est donc nécessaire pour le calculateur de localiser le véhicule V par rapport au croisement.
Pour localiser le véhicule V par rapport à un croisement, le calculateur détermine avantageusement un point de référence R appartenant à la boîte englobante b3d.
Le point de référence R peut être localisé en différents endroits de la boîte englobante b3d, pourvu que la localisation soit fixe pour un véhicule prédéterminé à chaque mise en ouvres du procédé.
Par exemple, le point de référence R est le centre de la boîte englobante b3d.
Par exemple, comme illustré sur la , le point de référence R est le centre de la première face de la boîte englobante b3d.
Par exemple, le point de référence R est le milieu de l’arrête définie par le troisième point réel C et le quatrième point réel D.
Par exemple, le point de référence R est le milieu de l’arrête définie par le point réel caractéristique A et le deuxième point réel B.
La représente une image sélectionnée i comprenant : - un premier véhicule V1 modélisé par une première boîte rectangulaire b2d_V1, - un deuxième véhicule V2 modélisé par une deuxième boîte rectangulaire b2d_V2, - un troisième véhicule V3 modélisé par une troisième boîte rectangulaire b2d_V3.
L’image sélectionnée i comprend une voie de circulation 10 de sens de circulation S sur laquelle circulent les premier et deuxième véhicules V1, V2 et un croisement 15 avec une autre voie de circulation 18 sur laquelle s’engage le troisième véhicule V3.
Il a été établi par la demanderesse qu’un joint d’un protecteur configuré pour être mis en contact soit avec une surface de butée d’un élément fileté tubulaire, soit sur la face externe d’un élément fileté tubulaire ou au niveau de l’extrémité distale, notamment en amont du filetage selon un axe longitudinal, ou encore un joint placé dans l’annulaire du protecteur ne convient pas pour bloquer des particules solides tel que la calamine à l’intérieur du tube.
L’invention permet de résoudre l’ensemble des problèmes précédemment cités. En particulier, l’invention propose une solution d’un protecteur mâle ou femelle comprenant un joint pour bloquer à l’intérieur du tube des particules solides émanant d’un élément fileté tubulaire et en particulier des particules de calamine.
Selon un mode de réalisation, l’invention fournit un protecteur pour un élément fileté tubulaire pour le forage, l’exploitation des puits hydrocarbures, le transport de pétrole et de gaz, le transport ou le stockage d’hydrogène, la captation carbone ou la géothermie, ledit protecteur comprenant un corps principal, ledit corps principal peut comprendre au moins une surface axiale extérieure s’étendant axialement et tournée vers l’extérieur de manière à pouvoir être en vis à vis d’une paroi interne d’un élément fileté tubulaire à l’état monté, caractérisé en ce que la surface axiale extérieure dudit corps principal peut être munie d’au moins un joint agencé pour bloquer des particules de calamine à l’état monté.
On entend par surface axiale extérieure une surface cylindrique ou tronconique du protecteur s’étendant selon un axe longitudinal Z et comprenant une génératrice. Cette surface axiale extérieure ne comprend pas de surface de butée ou ne fait pas partie d’une surface de butée d’un protecteur. La surface axiale extérieure peut cependant être jointive avec une surface de butée d’un protecteur.