INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
A titre d’exemple, pour un pan de 3 mm d’épaisseur et dont la taille est de 3 cmx3 cm sur la face interne de laquelle les motifs en relief sont distants d’un pas p 2 de 1,25 mm, le rayon des microlentilles est de 1,06 mm pour une image holographique réelle (en relief) située à 4,42 cm de la face extérieure 10 du pan 15. Lorsque le rayon des microlentilles est de 1,15 mm l’image holographique virtuelle (en profondeur) se forme à une hauteur de -4,42 cm de la face extérieure 10. Cette différence est due à la position du plan focal qui se situe dans un cas à -2,88 mm de la face extérieure (à l’intérieur du pan 15) et à -3,12 mm de la face extérieure (à l’extérieur du pan 15) dans l’autre cas.
Toutefois lorsque l’on cherche à obtenir des images plus grandes, cette disposition conduit à réaliser des microlentilles présentant un rayon de courbure R très important, plus difficile à obtenir en fabrication courante.
En faisant appel aux lois de l’optique, il est possible de définir les relations entre les différents paramètres exposés ci-dessus.
Ainsi, on peut faire varier la taille de l’image en changeant la différence de période entre les microlentilles et les motifs en relief de la face interne.
Dans la direction longitudinale, la relation entre le pas p 1 des microlentilles et le pas p 2 des motifs en relief se présente sous la forme suivante :
La même relation (1) s’applique entre les valeurs p’ 1 et p’ 2 représentant les pas des microlentilles et des motifs tridimensionnels selon la direction transversale :
(1)’
La relation entre la taille Γ de l’image et le rayon des microlentilles s’exprime sous la forme :
Cette relation (2) permet de déterminer le rayon de courbure R des microlentilles en fonction de la taille Γ de l’image désirée, du pas p 2, et de l’indice de réfraction n du matériau choisi pour réaliser le pan 15. Ce rayon de courbure R est déterminé de telle sorte que les points formant l’image holographique soient situés à l’intersection deux à deux entre duos motif/microlentille.
Compte tenu de ce qui a été dit précédemment, le rayon de courbure R des microlentilles ne peut pas être trop faible ni trop grand. En effet, si le rayon de courbure est trop grand on obtient un pan 15 comportant une face extérieure ayant un profil proche d’un plan, et si le rayon de courbure est trop petit, on obtient une face extérieure comportant des lentilles de petite taille et très espacées entre elles. On optera donc pour une solution équilibrée dans laquelle le rayon de courbure des microlentilles est sensiblement égal voire légèrement supérieur à la valeur du pas. De même, pour des raisons de faisabilité on se limite à des rayons d’une taille supérieure à 0,5mm.
En pratique, pour des parois lenticulaires 1 adaptées pour être montées sur un véhicule automobile, la valeur du rayon de courbure R des microlentilles des pans 15 varie de 0,5 mm à 3,5 mm, et le pas p 1 des microlentilles varie entre 0,5 mm et 3 mm.
Une variante consiste à imposer une tension de mode commun continu. Dans cette configuration la tension V DC présente une ondulation qu’il convient de filtrer à l’aide de composants passifs de type inductance-condensateur. Cette variante possible est fonctionnellement similaire mais implique une augmentation du volume et du poids de la structure.
Comme pour la demande de brevet FR2103578, l’équilibrage des cellules Li-ion reste possible lorsque la pile à combustible FC est fonctionnelle et autorise également l’équilibrage des lignes de courant entre elles.
La tension de mode commun réglable permet de fixer la tension générée sur le bus DC (BC). Cette tension peut également être « vue » par le système de pile à combustible FC par mise en conduction successive d’interrupteurs électroniques en série avec des diodes qui lient le système de pile à combustible FC aux différentes branches de la batterie.
L’intersection de la tension ainsi imposée avec la caractéristique de sortie de la pile à combustible FC permet de fixer le courant soutiré au système. Le réglage de permet donc de régler le niveau de puissance fourni par la pile à combustible FC.
Avec le mode de commande proposé, la tension appliquée à la pile à combustible FC est parfaitement continue ce qui permet de soutirer un courant continu sur le système de pile à combustible FC sans avoir à ajouter des dispositifs de filtrage. Le gain en volume et en masse est donc très important.
Exemple de formes d’onde :
Pour un indice de modulation (ratio entre la tension crête des tensions simples machine et la tension de batterie égale à la somme des tensions d’un bras de l’onduleur multi niveau distribué). La illustre la tension au niveau de l’onduleur où la composante continue P correspond à la tension du bus DC (BC) et à la tension continue de la pile à combustible FC.
Aux bornes de la machine électrique M, le courant est alternatif et triphasé.
Pour limiter le nombre de diodes, comme les tensions du Bus DC (BD) et de la pile à combustible FC doivent être identiques, nous avons identifié un deuxième mode de réalisation d’architecture présenté en . Cette architecture permet : - de supprimer trois diodes, comparativement à la solution de la première variante ; - que le courant circulant dans les composants corresponde au différentiel des courants de la pile à combustible FC et des auxiliaires (moins de pertes) ; - une intégration simple du système de pile à combustible FC.
Il faudrait ajouter un contacteur (statique ou mécanique) ou une diode en série avec la pile à combustible FC si on souhaite pouvoir déconnecter la pile à combustible FC du Bus DC (BD). En effet, sans ce contacteur pilotable ou diode, il risque d’y avoir une injection de courant dans la pile à combustible.
La commande des MOSFET (ou IGBT) est synchronisée avec les tensions max, comme pour le premier mode de réalisation.
La illustre un véhicule automobile comprenant un dispositif formant bus BC selon l’invention. La référence DD concerne un convertisseur DC/DC connecté à un dispositif électrique auxiliaire Aux du véhicule.
Rotor pour machine électrique tournante, machine électrique tournante et procédé de fabrication d’un rotor L’invention porte sur un rotor pour machine électrique tournante, une machine électrique tournante équipée d’un tel rotor, ainsi que sur un procédé de fabrication d’un tel rotor. L'invention trouve une application particulièrement avantageuse, mais non exclusive, avec les machines électriques tournantes pour véhicules automobiles.
Il est connu de la demande WO2020102354A1 un rotor pour machine électrique tournante ayant un axe de rotation comprenant :
- une pluralité d’aimants permanents fixés en surface du corps de rotor de manière à former un réseau de Halbach, les aimants permanents formant une succession de pôles de rotor Nord et de pôles de rotor Sud aptes à interagir avec un stator de la machine électrique tournante.
la représente un tableau d’une cinquième table de référence ;
la représente un graphique comprenant des courbes de la vitesse du son dans l’eau en fonction de la pression à différentes valeurs de température ;
la représente un graphique comprenant des courbes de la vitesse du son dans l’eau en fonction de la température à différentes valeurs de pression ;
la représente un compteur de fluide à ultrasons selon un deuxième mode de réalisation de l’invention ;
la représente un compteur de fluide à ultrasons selon un troisième mode de réalisation de l’invention.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En référence aux figures 1 et 2, l’invention est mise en œuvre dans un compteur de fluide à ultrasons 1. Le compteur 1 est en l’occurrence ici un compteur d’eau, qui est utilisé pour mesurer la consommation d’eau de l’installation d’un abonné 2. L’eau est fournie à l’installation de l’abonné 2 par un réseau de distribution d’eau 3.
Le compteur 1 comporte un conduit 4 dans lequel circule l’eau fournie par le réseau 3 à l’installation 2. L’eau circule dans le conduit 4 d’amont en aval, comme cela est indiqué par le sens de la flèche F. Ici, par « en amont », on entend du côté du réseau 3, et par « en aval », on entend du côté de l’installation 2.
Le compteur 1 comporte un circuit de traitement 5. Le circuit de traitement 5 comprend au moins un composant de traitement 5a, qui est par exemple un processeur « généraliste », un processeur spécialisé dans le traitement du signal (ou DSP, pour Digital Signal Processor ), un microcontrôleur, ou bien un circuit logique programmable tel qu’un FPGA (pour Field Programmable Gate Arrays ) ou un ASIC (pour Application Specific Integrated Circuit ). Le circuit de traitement 5 comprend aussi une ou des mémoires 5b, reliées à ou intégrées dans le composant de traitement. Au moins l’une de ces mémoires forme un support d’enregistrement lisible par ordinateur, sur lequel est enregistré au moins un programme d’ordinateur comprenant des instructions qui conduisent le composant de traitement à exécuter au moins certaines des étapes du procédé de mesure et du procédé de régulation qui seront décrits plus bas.
Le compteur 1 comprend aussi un dispositif de mesure ultrasonique 6. Le dispositif de mesure ultrasonique 6 est utilisé « par défaut » pour mesurer le débit d’eau fourni à l’installation 2 par le réseau 3.
Le dispositif de mesure ultrasonique 6 comporte un transducteur amont 7a et un transducteur aval 7b. Le dispositif de mesure ultrasonique 6 comporte aussi un module de traitement 9 relié au transducteur amont 7a et au transducteur aval 7b. Le module de traitement 9 est ici implémenté dans le circuit de traitement 5.
Le transducteur amont 7a et le transducteur aval 7b sont avantageusement (mais pas nécessairement) appairés. Le transducteur amont 7a et le transducteur aval 7b sont ici des transducteurs piézoélectriques.
Chaque transducteur 7a, 7b joue successivement le rôle d’un émetteur et d’un récepteur de signaux ultrasonores.
Le module de traitement 9 génère un signal électrique d’excitation, et fournit à l’émetteur le signal électrique d’excitation. L’émetteur génère alors un signal ultrasonore. Le récepteur reçoit le signal ultrasonore après que celui-ci a parcouru dans le fluide un chemin prédéfini 10, et le module de traitement 9 mesure le temps de vol.
Le chemin prédéfini 10 est ici un chemin direct (incliné par rapport à un axe longitudinal du conduit 4, comme c’est le cas sur la figure 1, ou parallèle audit axe, comme c’est le cas sur la figure 2). Le chemin prédéfini 10 a une longueur , qui est connue très précisément.
Ainsi, le transducteur amont 7a émet tout d’abord le signal ultrasonore, qui est reçu par le transducteur aval 7b. Le module de traitement 9 mesure le temps de vol d’amont en aval .
Puis, le transducteur aval 7b émet le signal ultrasonore, qui est reçu par le transducteur amont 7a. Le module de traitement 9 mesure le temps de vol d’aval en amont .
Reference E1 E2 E3 E4 E5 E6 PA11 (IV=1.45) 68,8 68,8 65,8 68.8 63.8 68.8 Orevac® IM800 10 12 8 8 4 5 Lotader® AX8900 3 2 2 1 Renol® black AF 34132010-ZA 2 2 2 2 2 2 Anox® TL 91 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 1.2 Exolit® OP1311 15 18 15 15 15 20 BBSA 3 3 6 3 3 3 LOI (%) 29 28 29 29 29 30 Choc entaillé selon ISO179 : 1eA à 23°C, résilience ( kJ/m²) Pas de casse Pas de casse Pas de casse Pas de casse Pas de casse Pas de casse Choc entaillé selon ISO179 : 1eA à -30°C , résilience (kJ/m²) 7 8 6 7 7 6 Ross Flex – Non Entaillé - 400 000 cycles Pas de casse Pas de casse Pas de casse Pas de casse Pas de casse Pas de casse Module de traction (MPa) ISO 527-1 : 2012 1010 870 600 810 1030 1050 Contrainte à 50% elongation (MPa) 26,7 23,4 23,7 27,0 30,5 31.3 Contrainte à la rupture (MPa) 26,9 25,1 27,1 27,9 35,2 33.4 Allongement à la rupture (%) 206 186 188 173 157 152
Reference CE1 CE2 CE3 CE4 PA11 (IV=1.45) 68.8 61.8 PA11 (IV = 1.1) 68.8 PA11 (IV=1.8) 68.8 Orevac® IM800 8 8 8 5 Lotader® AX8900 2 2 2 Renol® black AF 34132010-ZA 2 2 2 2 Anox® TL 91 1.2 1.2 1.2 1.2 Exolit® OP1311 15 15 28 20 BBSA 3 3 6 10 LOI (%) 28 Pas extrudable 31 29 Choc entaillé selon ISO179 : 1eA à 23°C, résilience ( kJ/m²) Pas de casse Pas de casse Pas de casse Choc entaillé selon ISO179 : 1eA à -30°C , résilience (kJ/m²) 3 2 3 Ross Flex – Non Entaillé - 400 000 cycles casse casse casse
Orevac® IM800: VLDPE (polyéthylène de très faible densité) greffé anhydride maléique (SK functional polymer).
Lotader® AX8900 : copolymère d’éthylène, d’acrylate de méthyle et de méthacrylate de glycidyle (Et/MA/GMA - 68/24/8 en poids) (SK functional polymer).
Renol® black AF 34132010-ZA: mélange maître noir commercialisé par Clariant.
Anox® TL 91: antioxidant commercialisé par SI group.
LOI (niveau en oxygène limite) : La norme EN 45545 fixe différents cahiers des charges selon la catégorie de matériaux. Les tubes polyamide correspondent aux catégories R22 et R23 dont les exigences feu sont les suivantes (Tableau 3):
Exigence Méthode de test Unité du paramètre Min/Max HL1 HL2 HL3 R22 Niveau en oxygène limite (LOI) Teneur en O2 (%) Min 28 28 32 Densité des fumées Ds max Max 600 300 150 Toxicité CIT NLP Max 1,2 0,9 0,75 R23 Niveau en oxygène limite (LOI) Teneur en O2 (%) Min 28 28 32 Densité des fumées Ds max Max N/A 600 300 Toxicité CIT NLP Max N/A 1,8 1,5
Les produits sont donc classés selon leur indice limite en oxygène ainsi que la densité et toxicité des fumées qu’ils génèrent lors de leur combustion. Trois classements de niveau de risque (Hazard level) HL1, HL2 ou HL3 peuvent être atteints selon leurs propriétés feu.
Plus ce classement est élevé et plus le grade polyamide peut être utilisé dans un grand type de trains alors qu’un produit classé HL1 ne pourra pas être utilisé dans un métro sous-terrain par exemple.
CIT : Index conventionnel de toxicité.
Les exemples montrent l’influence de la viscosité inhérente ainsi que l’influence de la gamme de plastifiant sur les critères mécaniques et notamment pour la résistance à la fatigue et le choc à froid.
Composition silicone réticulable par irradiation comprenant du Pt(octane-2,4-dione) 2 comme catalyseur La présente invention a pour objet une composition silicone X réticulable par des réactions de polyaddition pour former un élastomère silicone. En particulier, la présente invention a pour objet une composition silicone X réticulable par irradiation photonique catalysée par un catalyseur d’hydrosilylation C qui est du Pt(octane-2,4-dione) 2 .
Ce débit minimal peut varier en fonction du pays et du client, et il est donc nécessaire d’avoir la possibilité de réguler le débit « à la demande » : le débit doit être adapté en fonction d’une consigne de débit.
On a envisagé, pour réaliser la régulation du débit, d’intégrer dans le conduit du compteur une vanne à bille motorisée. La position angulaire de la bille peut être commandée à distance pour réguler le débit.
Cependant, l’encombrement du compteur doit être limité, et il peut être nécessaire de positionner la vanne dans la zone de mesure du débit, c’est-à-dire entre les deux transducteurs.
Or, lorsque la vanne est insuffisamment ouverte, les signaux ultrasonores ne peuvent pas cheminer normalement dans le conduit en suivant le chemin prédéfini.
Il est donc impossible de mesurer et de réguler le débit pour certaines positions angulaires de la bille.
L’invention a pour objet, dans un compteur de fluide à ultrasons comprenant un conduit dans lequel circule le fluide et une vanne positionnée dans le conduit, de pouvoir mesurer et réguler le débit du fluide quel que soit l’état de la vanne (ouverte, fermée, partiellement ouverte).
En vue de la réalisation de ce but, on propose un compteur de fluide à ultrasons comportant :
- un conduit dans lequel un fluide peut circuler ;
- un dispositif de mesure ultrasonique comprenant deux transducteurs agencés pour émettre et recevoir des signaux ultrasonores dans le conduit, le dispositif de mesure ultrasonique étant agencé pour évaluer un débit courant du fluide à partir de temps de vol des signaux ultrasonores entre les transducteurs ;
- une vanne positionnée, selon une longueur du conduit, entre les deux transducteurs, la vanne comprenant un organe mobile qui s’étend dans le conduit et dont une position courante peut être commandée pour contrôler le débit courant du fluide ;
- un capteur de position agencé pour mesurer la position courante de l’organe mobile ;
- un capteur de pression agencé pour mesurer une pression du fluide dans le conduit ;
- un circuit de traitement agencé pour, si la position courante de l’organe mobile est telle que le débit courant ne peut pas être mesuré par le dispositif de mesure ultrasonique, évaluer le débit courant en fonction de la position courante de l’organe mobile, de la pression du fluide au débit courant, et de la pression du fluide à débit nul.
Ainsi, dans le compteur selon l’invention, lorsque l’organe mobile de la vanne obstrue le conduit de sorte que le dispositif ultrasonique n’est pas opérationnel, les mesures de pression produites par le capteur de pression peuvent être utilisées pour évaluer et réguler le débit courant de fluide.
Dans un mode de réalisation, le capteur de pression est positionné en amont de la vanne.
En outre, concernant l’ensemble des éléments constitutifs dudit dispositif 100 urbain de production conforme à l’invention décrits dans la présente, il est privilégié l’utilisation de matériaux présentant un albédo le plus élevé possible selon leur usage, à savoir au plus proche du chiffre un, afin de limiter leur impact en termes d’absorption de chaleur.
L’utilisation combinée de plusieurs dispositifs 100 constitue un système de production d’ombre sur une zone à protéger. La illustre un tel système qui comporte principalement plusieurs dispositifs 100 urbains de production d’ombre conformes à l’invention et illustrés au nombre de huit sur la . Le nombre de dispositifs 100 peut être variable mais la condition minimale est de disposer d’au moins deux dispositifs 100. Lesdits dispositifs 100 comportent ainsi des moyens de communication pour recevoir des commandes. Les dispositifs 100 peuvent également comporter un ou plusieurs capteurs 150 permettant de connaitre l’état de déploiement des écrans 121 et/ou l’état de position (inclinaison et/ou azimut) des cadres 120. À ce titre, les dispositifs 100 peuvent comporter en outre des moyens de communication pour envoyer des informations émanant du ou des capteurs 150.
Le système comporte, en outre, une unité de traitement 140 centralisée et un ou plusieurs capteurs 160 placés à proximité de la zone à protéger et mesurant par exemple la luminosité et/ou le vent dans la zone à protéger. Une telle unité de traitement 140 est reliée aux moyens de communication desdits dispositifs 100 de sorte que l’unité de traitement 140 puisse à la fois envoyer des commandes auxdits dispositifs 100 et recevoir des informations émanant du ou des capteurs 150 des dispositifs 100. Le ou les capteurs 160 du système, quant à eux, sont reliés à ladite unité de traitement 140 et envoient des informations par exemple sur la force du vent et/ou l’ensoleillement à ladite unité de traitement 140, permettant d’ajuster en fonction de ces informations les commandes transmises aux dispositifs 100.
L’unité de traitement 140 dispose d’un microprocesseur et d’au moins une mémoire de données pour mémoriser des données afin de mettre en œuvre lesdits dispositifs 100. L’unité de traitement 140 peut disposer de ports de communication filaire ou non filaire afin de recevoir les informations desdits dispositifs 100 et/ou des capteurs 150, 160 (informations de type héliotropique, course du soleil, et/ou de type météorologique relatif par exemple au vent, à la pluie sur la zone à protéger) et d’envoyer des informations auxdits dispositifs 100 permettant la mise en œuvre de commande de déploiement des écrans 121 et/ou de commande d’inclinaison et/ou d’azimut des cadres 120. L’unité de traitement 140 peut également être munie d’une interface homme-machine comme un écran permettant l’affichage d’une information visuelle.
Préférentiellement, l’unité de traitement 140 peut être un ordinateur fixe, situé par exemple dans la mairie de la zone à protéger ou dans un local de contrôle, disposant de port de communication radio utilisant un protocole de communication pouvant communiquer à quelques centaines de mètres. Ainsi, par exemple, l’unité de traitement 140 peut exploiter une information héliotropique et ainsi produire à destination des actionneurs desdits dispositifs 100 une commande de déploiement des écrans 121 et/ou une commande d’inclinaison et/ou d’azimut des cadres 120. Lesdites commandes sont ainsi fonction de la course du soleil. En outre, l’unité de traitement 140 peut également exploiter une information météorologique et ainsi produire à destination des actionneurs desdits dispositifs 100 une commande de déploiement des écrans 121 desdits dispositifs 100. Ladite commande est ainsi fonction des conditions météorologiques, telles que le vent et/ou la pluie.
En variante, l’unité de traitement 140 peut être un smartphone dans lequel une application spécifique a été téléchargée pour mettre en œuvre les commandes d’actionnement desdits dispositifs 100. En effet, un smartphone dispose d’une interface Bluetooth qui peut être utilisée comme port de communication sans fil. Un smartphone dispose également d’interfaces de communication filaire, par exemple de type USB, et non filaire, par exemple Wifi ou interface de radiocommunication sur réseau mobile à haut débit, permettant d’envoyer des commandes et de recevoir des données allant vers ou provenant des dispositifs 100. En outre, le smartphone dispose également d’une interface homme-machine, par exemple un écran tactile.
Avec un tel système, il est possible de contrôler chaque dispositif 100 de manière individualisée ou groupée tel qu’indiqué dans le procédé 200 illustré en .
Selon un premier mode de mise en œuvre, un tel procédé 200 peut comporter une première étape de mesure 210. L’étape de mesure 210 consiste en la définition de la position/course du soleil (élévation et azimut solaires) au regard de la zone à protéger. Une telle donnée peut être fournie notamment par des applications ou des cartes existantes sur le marché en fonction du jour et de l’heure. Une fois que la position du soleil est définie, notamment l’élévation dans ce cas, il s’en suit une première étape de positionnement 220 consistant à comparer l’inclinaison horizontale actuelle du cadre 120 à l’inclinaison horizontale idéalement visée dudit cadre 120 pour produire l’ombre optimale sur la zone. Ainsi, si l’inclinaison horizontale actuelle du cadre 120 permet d’avoir l’ombre optimale sur la zone à protéger au regard de l’élévation du soleil définie, aucune commande n’est envoyée par l’unité de traitement 140 au dispositif 100. A contrario, si l’inclinaison horizontale actuelle du cadre 120 ne permet pas d’avoir l’ombre optimale sur la zone à protéger au regard de l’élévation du soleil définie, une commande d’inclinaison dudit cadre 120 est alors envoyée par l’unité de traitement 140 à l’actionneur du dispositif 100 permettant d’orienter ledit cadre 120 en fonction d’une commande d’inclinaison. Ainsi, l’inclinaison dudit cadre 120 est ajustée en fonction de l’élévation du soleil.
En complément, dans le cas d’un dispositif 100 comportant un cadre 120 animé en rotation R2 autour du mât 111, une deuxième étape de positionnement 230 peut être réalisée à la suite de la première étape de mesure 210 et parallèlement ou non à la première étape de positionnement 220. Une telle deuxième étape de positionnement 230 consiste en la comparaison de l’azimut actuel du cadre 120 à l’azimut idéalement visé dudit cadre 120 pour produire l’ombre optimale sur la zone. Ainsi, si l’azimut actuel du cadre 120 permet d’avoir l’ombre optimale sur la zone à protéger au regard de la position du soleil définie, aucune commande n’est envoyée par l’unité de traitement 140 au dispositif 100. A contrario, si l’azimut actuel du cadre 120 ne permet pas d’avoir l’ombre optimale sur la zone à protéger au regard de la position du soleil définie, une commande d’azimut dudit cadre 120 est alors envoyée par l’unité de traitement 140 à l’actionneur du dispositif 100 permettant d’orienter ledit cadre 120 en fonction d’une commande d’azimut. Ainsi, l’azimut dudit cadre 120 est ajusté en fonction de la course du soleil.