INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour valider la robustesse des modèles QSAR, ils ont été ensuite utilisés pour prédire (i) les catégories de neurotoxicité des composés du jeu de validation (c’est-à-dire la catégorisation neurotoxiques/non neurotoxiques), (ii) les catégories de reprotoxicité des composés du jeu de validation (c’est-à-dire la catégorisation reprotoxiques/non reprotoxiques), (iii) les catégories de mutagénicité des composés du jeu de validation (c’est-à-dire la catégorisation mutagènes et non-mutagènes) et (iv) les catégories du caractère carcinogène des composés du jeu de validation (c’est-à-dire la catégorisation carcinogènes et non-carcinogènes). Pendant la validation, la performance des modèles QSAR a été mesurée par des valeurs d’aire sous la courbe (AUC) et a fourni des valeurs significatives de 0,76 et plus pour la prédiction de la neurotoxicité, de la mutagénicité et du caractère carcinogène et a fourni des valeurs significatives de 0.70 et plus pour la prédiction de la reprotoxicité.
Les modèles QSAR basés GLM ont été ensuite utilisés pour étudier les composés selon l’invention. Interprétation des résultats
Une fois le modèle construit sur le jeu d’entraînement, puis validé avec le jeu de validation, celui-ci détermine mathématiquement sur une base statistique une valeur seuil statistique en pourcentage.
Les valeurs seuil statistiques QSAR pour les différentes toxicités testées sont illustrées dans le tableau 2 ci-dessous : Molécules non toxiques et moyennement toxiques (%) Molécules toxiques (%) QSAR Neurotoxique ≥ 55 % QSAR Reprotoxique ≥ 90 % QSAR Mutagène ≥ 58 % QSAR Carcinogène ≥ 85 %
SEQ ID N°24 - PcalY1 oligo 5’-GC TCTAGA AAGCAAGACTAGTAATATTTATACGAG-3’
SEQ ID N°25 – PcalY2 oligo 5’- GGCGCGCC CACAATCAATTCCCCCTAGCTTT-3’
SEQ ID N°26 - StabSD1 5’- GGCGCGCC TCTTGAAAGGAGGGATGCCT-3’
SEQ ID N°27 - StabSD2 5’-C GGGATCC ATAAAATGATTTTTCATAAATC-3’
SEQ ID N°28 - GFP1 bis 5’- TCATTTTATGGATCCGAAATAAAATGCATCTGTATTTGAA-3’
METIER A TISSER DU TYPE JACQUARD POUR LA FABRICATION D’UNE PREFORME TISSEE Domaine technique de l'invention La présente invention se rapporte au domaine général des pièces en matériau composite.
Arrière-plan technique Il est connu de réaliser diverses pièces de turbomachine (tel qu’une aube ou un carter) en matériau composite dans le but notamment de minimiser leur masse et/ou d’accroître leurs caractéristiques mécaniques.
Classiquement, une pièce en matériau composite comprend un renfort fibreux qui est noyé dans une matrice (par exemple une résine thermodurcissable).
Le renfort fibreux se présente par exemple sous la forme d’une préforme tissée tridimensionnelle qui est obtenue au moyen d’un métier à tisser du type Jacquard. La préforme tissée comprend alors une pluralité de fils de chaîne et une pluralité de fils de trame.
Pour obtenir une telle préforme, les fils de chaîne sont organisés au niveau d’un harnais du métier à tisser en une pluralité de couches et de colonnes qui sont manipulées par le métier à tisser afin de permettre l'insertion des fils de trame suivant le ou les motifs de tissage programmés dans le métier à tisser. Le harnais pilote individuellement chaque fil de chaîne via une lisse.
Pour accroître la productivité, il est d’usage d’équiper le métier à tisser avec une commande numérique pour tisser les préformes de manière automatisée.
Afin de déplacer la préforme à mesure qu’elle est formée, le métier à tisser comprend un système d’appel de la préforme, ce système d’appel comportant plusieurs dispositifs de préhension de la préforme qui sont mobiles les uns par aux autres, de manière à déplacer la préforme pas à pas selon la cadence de tissage. Un dispositif de préhension se présente par exemple sous la forme d’un ou plusieurs mors.
L’alignement de la préforme par rapport au système d’appel est aujourd’hui contrôlé visuellement par un opérateur sans repère particulier et à une fréquence variable.
Il a été constaté que ce contrôle aléatoire de l’opérateur est à l’origine d’une mise au rebut d’un nombre significatif de préformes jugées non conformes au cahier des charges préétabli.
En effet, un désalignement, même léger, entraine un déséquilibre qui se traduit notamment par une différence de tension au sein des fils de chaîne, certains fils de chaîne de la préforme se trouvant alors en surtension (et autrement dit trop tendus par rapport à une valeur de référence prédéfinie) et d’autres en sous-tension (et autrement dit pas assez tendus).
Un tel désalignement, selon l’importance, peut entraîner une déformation locale ou la casse de fils de chaîne, une déformation locale de la contexture ou de l’entrelacement (notamment sur les bords de la préforme), un usage prématuré des lisses, et de manière plus générale une diminution des propriétés mécaniques de la pièce en matériau composite.
Inversement, l’opérateur peut décider soit de réduire directement l’ouverture des distributeurs 2A, 2B ou 2A, 9, soit de réduire le régime du groupe motopropulseur afin d’éviter un surrégime du moteur hydraulique 3.
Cependant l’opérateur n’est pas forcément toujours concentré sur la lecture des moyens d’affichage.
En conséquence, on peut avoir recours à une seconde alarme qui déclenche un avertisseur sonore pour informer l’opérateur.
Le choix des signaux lumineux entre fonctionnement normal et le fonctionnement hors plage ainsi que la nature du signal sonore pourront être adaptés en fonction des différentes prérogatives de mise en œuvre de l’invention. Ainsi, on pourra préférer l’utilisation d’un signal clignotant du type « warning » pour la première alarme lumineuse.
L’unité d’entraînement en rotation de l’outil animé, ainsi que son procédé de contrôle sont parfaitement adaptés aux phases de manœuvres au cours desquelles l’outil animé doit être relevé par action sur la commande 10 induisant le relevage de l’outil, ledit outil fonctionnant alors à vide.
En effet, l’absence de charge sur l’outil animé se traduit alors par un surrégime préjudiciable à sa fiabilité.
De plus cela implique une surconsommation de débit qui n’est pas disponible pour d’éventuelles autres fonctions et cela se traduit aussi par une baisse de pression qui ne permet pas un fonctionnement correct des fonctions de relevage de l’équipement.
Selon l’invention, l’actionnement de la commande 10 pour la montée de l’outil animé, a pour conséquence que l’unité électronique de commande 12 commande l’arrêt d’un des distributeurs 2A.
De cette façon, l’engin agricole conserve suffisamment de débit et de pression pour obtenir un relevage rapide de l’outil animé et pour assurer une commande de direction rapide de l’engin agricole.
De plus, du fait de l’absence de charge de travail, la pression Pmot en amont du moteur hydraulique 3 passe en dessous de la pression Pmin.
Ainsi, le sous régime de l’outil animé ne déclenche pas la ou les alarmes de l’unité d’entraînement en rotation de l’outil animé.
Avantageusement, la pression Pmin du capteur 7 est préréglée à une pression légèrement supérieure à celle requise pour assurer la vitesse de rotation de l’équipement hors charge.
En résumé, lorsque la pression mesurée est inférieure à la pression requise de travail de l’outil animé, les indications de sous régimes ne sont pas prises en compte pour déclencher la ou les alarmes.
Lorsque l’opérateur actionne la commande de descente 11 de l’outil animé, l’unité électronique de commande 12 commande l’ouverture du distributeur 2A qui avait été arrêté, afin d’obtenir le régime de rotation nécessaire pour la phase de travail de l’outil animé.
Lorsque la pression Pmot en amont du moteur hydraulique 3 repasse au-dessus de la pression Pmin, le procédé de contrôle de l’unité d’entraînement en rotation de l’outil animé s’exécute alors selon le mode « travail » de l’outil.
Il en résulte un fonctionnement efficace, rapide et silencieux lors des manœuvres.
5’-GC TCTAGA AAGCAAGACTAGTAATATTTATACGAG-3’ site XbaI souligné
SEQ DI N°15 - PcalY2
5’- GGCGCGCC CACAATCAATTCCCCCTAGCTTT-3’ site AscI souligné
SEQ ID N°26 - StabSD1
5’- GGCGCGCC TCTTGAAAGGAGGGATGCCT-3’ site AscI souligné
SEQ ID N°27 - StabSD2
5’-C GGGATCC ATAAAATGATTTTTCATAAATC-3’ site BamHI souligné
SEQ ID N°16 - Tcry1
5’-GG GGTACC AACTCAGGTTTAAATATCGTTTTC-3’ site KpnI souligné
SEQ ID N°17 - Tcry2
5’-GG AATTCC CAAATAAAAAAAGAAAAAGCAGAG-3’ site EcoRI souligné
SEQ ID N°28 - GFP1 bis
5’- TCATTTTATGGATCCGAAATAAAATGCATCTGTATTTGAA-3’
SEQ ID N°21 - GFP2
5’-ACCTGAGTTGGTACCTTAATGATGATGATGATGATGAGA-3’
SEQ ID N°22 - LinP1
Dans le cadre de l’invention, le catalyseur C d’hydrosilylation est du Pt(octane-2,4-dione) 2 . La quantité pondérale de catalyseur C , calculée en poids de platine-métal, est généralement comprise entre 1 et 400 ppm, de préférence entre 2 et 200 ppm, et plus préférentiellement entre 5 et 100 ppm, basée sur le poids total de la composition silicone X .
Le Pt(octane-2,4-dione) 2 possède 2 diastéréomères, le cis et le trans cis , trans.
Le ratio cis:trans dans le catalyseur C d’hydrosilylation est compris entre 0:100 et 100:0. Ainsi, il est possible d’utiliser comme catalyseur C d’hydrosilylation seul le diastéréomère cis, seul le diastéréomère trans, ou un mélange des deux diastéréomères.
Selon un mode de réalisation, le Pt(octane-2,4-dione) 2 est un mélange de diastéréomère cis et trans. Le ratio cis:trans peut être compris entre 90:10 et 10:90, ou entre 75:25 et 25:75. Selon un mode de réalisation particulier, le mélange comprend majoritairement le diastéréomère cis.
Le Pt(octane-2,4-dione) 2 peut être synthétisé en faisant réagir le ligand octane-2,4-dione avec un précurseur de platine, comme le K 2 PtCl 4 , en présence d’une base, comme NaOH.
La composition silicone X selon l’invention peut contenir un inhibiteur de réticulation D . Les inhibiteurs de réticulation sont conçus pour ralentir la réaction de réticulation et sont également appelé retardateurs. Les inhibiteurs de réticulation sont bien connus dans l’art antérieur. On peut citer par exemple les polyméthylvinylsiloxanes cycliques et les alcools acétyléniques décrits dans le brevet US 3,923,705, les alcools acétyléniques décrits dans le brevet US 3,445,420, les amines hétérocycliques décrites dans le brevet US 3,188,299, le maléate de diallyle et autres di-alkylesters décrits dans le brevet US 4,256,870, les siloxanes oléfiniques décrits dans le brevet US 3,989,667, et les éthynedicarboxylates de dialkyle décrits dans le brevet US 4,347, 346. On peut également citer les classes d’inhibiteurs suivantes : les hydrazines, les triazoles, les phosphines, les mercaptans, les composés organiques azotés, les alcools acétyléniques, les alcools acétyléniques silylés, les maléates, les fumarates, les amides insaturées éthyléniques ou aromatiques, les isocyanates insaturés éthyléniques, les siloxanes oléfiniques, les monoesters et diesters hydrocarbonés insaturés, les ène-ynes conjugués, les hydroperoxydes, les nitriles et les diaziridines. L’inhibiteur de réticulation D est de préférence choisi parmi le 1,3,5,7-tétraméthyl-1,3,5,7-tétravinyl-cyclotétrasiloxane, le 1-éthynyl-1-cyclohexanol (ECH), le 3-méthyl-1-butyn-3-ol, le 2-méthyl-3-butyn-2-ol, le 3-butyn-1-ol, le 3-butyn-2-ol, l’alcool propargylique, le 2-phényl-2-propyn-1-ol, le 3,5-diméthyl-1-hexyn-3-ol, le 1-éthynylcyclopentanol, le 1-phényl-2-propynol, le 3-méthyl-1-penten-4-yn-3-ol, le 3-méthyl-1-dodécyne-3-ol, le 3,7,11-triméthyl-1-dodécyne-3-ol, le diphényl-1,1-propyne-2-ol-1, le 3,6-diéthyl-1-nonyne-3-ol, le 3-méthyl-1-pentadécyne-3-ol, et leurs mélanges. Les alcools acétyléniques sont des inhibiteurs de réticulation D très préférés selon l’invention, et tout particulièrement le 1-éthynyl-1-cyclohexanol (ECH). Selon un mode de réalisation, la composition silicone X comprend entre 2 et 10000 ppm d’inhibiteur de réticulation D , de préférence entre 5 et 1000 ppm, par rapport au poids total de la composition silicone X .
La composition silicone réticulable X peut comprendre une charge E . Selon un mode de réalisation, la composition silicone X comprend entre 5% et 40% en poids de charge E par rapport au poids total de la composition silicone X . Avantageusement, la composition silicone X comprend entre 8% et 20% en poids de charge E .
La charge E éventuellement prévue est de préférence minérale. La charge E peut être un produit très finement divisé dont le diamètre particulaire moyen est inférieur à 0,1 µm. La charge E peut être notamment siliceuse. S’agissant des matières siliceuses, elles peuvent jouer le rôle de charge renforçante ou semi-renforçante. Les charges siliceuses renforçantes sont choisies parmi les silices colloïdales, les poudres de silice de combustion et de précipitation ou leurs mélanges. Ces poudres présentent une taille moyenne de particule généralement inférieure à 0,1 µm (micromètres) et une surface spécifique BET supérieure à 30 m 2 /g, de préférence comprise entre 30 et 350 m 2 /g. Les charges siliceuses semi-renforçantes telles que des terres de diatomées ou du quartz broyé, peuvent être également employées. Ces silices peuvent être incorporées telles quelles ou après avoir été traitées par des composés organosiliciques habituellement utilisés pour cet usage. Parmi ces composés figurent les méthylpolysiloxanes tels que l'hexaméthyldisiloxane, l'octaméthylcyclotétrasiloxane, des méthylpolysilazanes tels que l'hexaméthyldisilazane, l'hexaméthylcyclotrisilazane, le tétraméthyldivinyldisilazane, des chlorosilanes tels que le diméthyldichlorosilane, le triméthylchlorosilane, le méthylvinyldichlorosilane, le diméthylvinylchlorosilane, des alcoxysilanes tels que le diméthyldiméthoxysilane, le diméthylvinyléthoxysilane, le triméthylméthoxysilane, et leurs mélanges. En ce qui concerne les matières minérales non siliceuses, elles peuvent intervenir comme charge minérale semi-renforçante ou de bourrage. Des exemples de ces charges non siliceuses utilisables seules ou en mélange sont le carbonate de calcium, éventuellement traité en surface par un acide organique ou par un ester d'un acide organique, l'argile calcinée, l'oxyde de titane du type rutile, les oxydes de fer, de zinc, de chrome, de zirconium, de magnésium, les différentes formes d'alumine (hydratée ou non), le nitrure de bore, le lithopone, le métaborate de baryum, le sulfate de baryum et les microbilles de verre. Ces charges sont plus grossières avec généralement un diamètre particulaire moyen supérieur à 0,1 µm et une surface spécifique généralement inférieure à 30 m²/g. Ces charges peuvent avoir été modifiées en surface par traitement avec les divers composés organosiliciques habituellement employés pour cet usage.
De préférence, la charge E est de la silice, et encore plus préférentiellement de la silice de combustion. Avantageusement, la silice a une surface spécifique BET comprise entre 75 et 410 m 2 /g.
Selon un mode de réalisation préféré, la composition silicone X selon l’invention comprend, basée sur le poids total de la composition silicone X : - de 50% à 95%, de préférence de 60% à 87%, d’un organopolysiloxane A présentant, par molécule, au moins deux groupes alcényles en C 2 -C 1 2 liés au silicium, - de 0,1% à 10%, de préférence de 0,5% à 5%, d’un organopolysiloxane B présentant, par molécule, au moins deux motifs SiH, et - de 1 ppm à 400 ppm, de préférence de 2 ppm à 200 ppm, et plus préférentiellement de 5 à 100 ppm (calculé en partie par million de métal) d’un catalyseur d’hydrosilylation C qui est du Pt(octane-2,4-dione) 2 , et - optionnellement, de préférence entre 5% et 40%, d’une charge E .
La présente invention a également pour objet un prémélange pour composition silicone comprenant : - au moins un organopolysiloxane A présentant, par molécule, au moins deux groupes alcényles en C 2 -C 12 liés au silicium, et - au moins un catalyseur d’hydrosilylation C qui est du Pt(octane-2,4-dione) 2 .
Dans un autre mode de réalisation de l’invention, le dispositif de guidage est une poutre creuse obtenu par extrusion, fixée au plancher.
Par exemple, le dispositif de guidage peut être réalisé en aluminium ou un matériau composite. L’utilisation de l’extrusion permet de réaliser une poutre à moindre coût, d’une seule pièce.
Dans un autre mode de réalisation de l’invention, le dispositif de guidage s’étend sous le plancher, longitudinalement entre un tablier disposé à l’avant de l’habitacle et une planche à talon disposée sous une assise arrière.
Ainsi avantageusement, en cas de choc avant, les efforts récupérés par le dispositif de guidage peuvent être transmis de manière efficace jusqu’à la zone rigide de la planche à talon, pour une meilleure résistance du véhicule.
Dans un autre mode de réalisation de l’invention, le plancher comporte un ou plusieurs trous, en vis-à-vis d’ouvertures dans le dispositif de guidage de sorte à permettre un passage de l’air entre ledit dispositif de guidage et l’habitacle du véhicule.
Ainsi avantageusement, l’air circule entre le dispositif de guidage et l’habitacle directement en traversant le plancher, sans besoin d’autres conduits sous le plancher. Des conduits dans l’habitacle peuvent être prévus pour relier des buses soufflant ou aspirant l’air si celle-ci sont disposées distantes des trous dans le plancher. Par exemple, de tels conduits peuvent être réalisés en partie par des traverses de siège supportant des sièges, ou être à l’intérieur de telles traverses, pour réduire leur empreinte dans le volume de l’habitacle.
Dans un autre mode de réalisation de l’invention, le dispositif de guidage comporte plusieurs compartiments s’étendant dans sa longueur de manière à créer plusieurs canaux de guidage d’air séparés l’un de l’autre.
Ainsi avantageusement, plusieurs flux d’air peuvent être gérer par le dispositif de guidage, sans les mélanger, comme par exemple un flux de recirculation aspirant l’air de l’habitacle et un flux de ventilation soufflant de l’air dans l’habitacle.
Dans un autre mode de réalisation de l’invention, le véhicule comporte un bac batterie comprenant plusieurs modules d’accumulateur, fixé sous le plancher du véhicule, les modules d’accumulateur étant disposés de part et d’autre du dispositif de guidage.
représente une vue en perspective du dessous du soubassement des figures 1 et 2, sans le dispositif de guidage.
représente une vue en perspective d’un bac batterie équipant le véhicule suivant une variante de l’invention.
La stabilité structurale se définit comme une non recombinaison intramoléculaire du plasmide. La stabilité structurale du plasmide pHT1030 et de ses dérivés est démontrée par le fait qu’ils peuvent porter des fragments d’ADN exogène de grande taille (> 10 kb) sans subir de remaniements moléculaires (Lereclus et al ., 1989. Transformation and expression of a cloned delta-endotoxin gene in Bacillus thuringiensis . FEMS Microbiol . Lett . 60: 211-217).
Dans le cas de Bt, on peut utiliser des plasmides dérivés du pHT1030, du pBC16, du pE194, du pC194 et de tout plasmide naturellement présent dans cette bactérie, par exemple le pHT8-1 présent dans les souches Bt kurstaki HD73 et Bt 407, le pHT73 présent dans la souche Bt kurstaki HD73, ou encore le pBMB299 présent dans la souche Bt kurstaki HD1.
De préférence, il s’agit de plasmides à haut nombre de copies notamment dérivés du plasmide pHT1030, tels que pHT3101, pHT304, pHT315 et pHT370 ; préférentiellement le pHT315.
La construction de la cassette d’expression selon l’invention et son incorporation dans un plasmide sont réalisées par les techniques de biologie moléculaire bien connues de l’homme du métier tel qu’illustré dans la partie expérimentale.
Bactéries transformées La présente invention se rapporte encore à des bactéries transformées avec un plasmide selon l’invention.
Toute bactérie en phase stationnaire de croissance peut être utilisée.
De préférence, il s’agit de bactéries Gram+ telles que des bactéries du genre Bacillus , en particulier Bacillus cereus , Bacillus megaterium , Bacillus sphaericus , Bacillus subtilis et Bacillus thuringiensis .
De façon encore préférée, on utilisera des souches du genre Bacillus , en particulier de Bacillus subtilis et Bt, asporogènes (naturelles ou mutant). Les souches asporogènes sont avantageuses en ce qu’elles ne présentent pas de lyse cellulaire, ainsi, les protéines hétérologues produites sont conservées dans la bactérie productrice (cellule mère) et protégées de la dégradation par les protéases extracellulaires.
Afin de supprimer l’activité de sporulation d’une souche de Bt, il est possible d’inactiver tout gène essentiel à la sporulation comme les gènes impliqués dans l’expression des facteurs sigma de sporulation Spo0A, SigE, SigH et SigK ; de préférence, une souche Bt ΔsigE ou ∆spo0A, préférentiellement Bt 407-ΔsigE (Bravo et al ., 1996) ou Bt HD73 ∆ spo0A , est utilisée . L’inactivation de ces gènes peut être obtenue par interruption ou modification de la séquence codante, ou par délétion de tout ou partie du gène. La délétion est obtenue par double crossing-over entre les régions adjacentes situées en amont et aval du gène, en utilisant des plasmides dont la réplication est thermosensible, par exemple les plasmides pRN5101 (Lereclus et al., 1992) ou pMAD (Arnaud et al., 2004), et en utilisant les protocoles décrits dans ces articles.
De préférence, lorsque le gène de sporulation inactivé est Spo 0 A , le promoteur fort utilisé est choisi parmi P papR , P oppA , P nppC , P nprA , P nprR et P plcB , et lorsque le gène de sporulation inactivé est sigE, le promoteur fort est P calY , P inhA1 ou P ces .
Le plasmide selon l’invention peut être introduit dans la bactérie hôte selon les techniques connues de l’homme du métier ; en particulier, la transformation de la bactérie hôte peut être réalisée par électroporation (Lereclus et al. , 1989) ou par conjugaison hétérogramique (Tieu-Cuot et al. , 1987). La cassette d’expression contenant le gène d’intérêt peut aussi être introduite sur le chromosome bactérien ou sur un plasmide résident par recombinaison homologue (Lereclus et al. , 1992).
Procédé de production d’une protéine hétérologue La présente invention se rapporte aussi à un procédé de production d’une protéine hétérologue comprenant les étapes de :
- préparation d’une bactérie transformée selon l’invention ;
- culture de ladite bactérie transformée en phase stationnaire ; et
- optionnellement, purification de ladite protéine hétérologue.
La culture de la bactérie transformée est réalisée sur un milieu de culture contenant au moins une source d’azote et de glucose en des concentrations appropriées à une température comprise de préférence entre 25 et 35°C, de manière préférentielle la température est de l’ordre de 30°C ; par exemple, le milieu de culture est le milieu LB.
La illustre la structure obtenue à l’issue d’une étape de dépôt épitaxiale d’une couche semiconductrice 17’, par exemple en le même matériau que la couche 17, sur la face supérieure de la structure de la . Dans cet exemple, la couche 17’ s’étend de façon continue sur toute la surface de la structure et comble notamment les ouvertures 19b. Ainsi, en vis à vis des ouvertures 19b, la couche 17’ vient en contact, par sa face inférieure, avec la face supérieure du substrat 13.
La couche 17’ est formée par croissance épitaxiale à partir de la face supérieure de la couche semi-conductrice 17. Ainsi, la couche 17’ est par exemple monocristalline sur sensiblement toute la surface de la structure, sauf en vis à vis des régions de protection isolantes 21p recouvrant les éléments NEMS 20 du dispositif, où la couche 17’ peut présenter une structure polycristalline. Dans l’exemple de la , la partie polycristalline de la couche 17’ située sur et en contact avec les régions isolantes de protection 21p des éléments NEMS est désignée par la référence 23.
A titre d’exemple, la couche 17’ est dopée in-situ, par exemple, au bore, lors de son dépôt.
A l'issue de l'étape de dépôt, la face supérieure de la couche 17' peut ne pas être plane. En effet, la croissance n'a pas nécessairement la même vitesse en vis-à-vis des ouvertures 19b, en vis à vis des régions isolantes de protection 21p, et en vis à vis des portions de la face supérieure de la couche 17 non revêtues par les régions isolantes 21p. De préférence, une étape de planarisation de la face supérieure de la couche 17' est mise en oeuvre à l’issue de l’étape de dépôt.