INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La taille de particule des particules primaires après la polymérisation à étages multiples est mesurée avec un Zetasizer de Malvern en utilisant la diffusion de lumière dynamique. , La taille moyenne de particule en volume (diamètre) est prise comme résultat .
La taille de particule de la poudre de polymère après récupération est mesurée avec un Malvern Mastersizer 3000 de MALVERN avec diffraction laser.
Pour l’estimation de la taille de particule de poudre moyenne en poids, de la granulométrie et de la proportion de particules fines, un appareil Malvern Mastersizer 3000 avec des objectifs de 300 mm est utilisé, en mesurant une plage de 0,5 à 880 µm.
La viscosité est la viscosité dynamique. En cas de fluidification sous cisaillement, la valeur de la viscosité dynamique est prise à un taux de cisaillement de 1 1/s. La viscosité est mesurée avec un rhéomètre de la société Anton Parr .
Matières premières utilisées
Comme premier prépolymère (PRE1), le DGEBA (éther de diglycidyle de bisphénol A) est utilisé.
En variante, des mélanges de prépolymères sont également donnés à titre d’exemple. En ce cas, ce serait le mode de réalisation comprenant (PRE1a) et (PRE1b) ; DGEBA en tant que (PRE1a) et respectivement l’éther de diglycidyle de 1,6-hexanediol et l’éther de diglycidyle de 1,4-cyclohexanediméthanol en tant que (PRE1b).
Un polymère à étages multiples sous forme de particules cœur-écorce CS2 comprenant un polymère (B3) a été préparé selon le document WO2020/260638 comme le produit dénommé cœur/écorce –2.
Selon une deuxième variante optionnelle du mode de réalisation le plus général et de sa première variante, la séparation angulaire de la première pale 24 et de l’ailette 28 dans la direction circonférentielle est choisie inférieure ou égale à six dixièmes du pas angulaire 42.
La est une représentation schématique dans un plan circonférentiel de certains paramètres du profil d’ailette.
En référence aux figures 3 et 4, chaque profil d’ailette définit une corde d’ailette 54 entre le bord d’attaque 30 de l’ailette et le bord de fuite 32 de l’ailette. Plus précisément la corde d’ailette 54 est définie entre d’une part un premier point à l’intersection du bord d’attaque 30 et du plan de coupe et d’autre part un deuxième point à l’intersection du bord de fuite 32 et du plan de coupe. La corde d’ailette désigne la longueur du segment reliant le premier point et le deuxième point. La ligne de corde désigne le segment reliant le premier point et le deuxième.
Chaque profil d’ailette permet de définir une ligne de cambrure 64 qui est la courbe égale à la moyenne entre la courbe de l’extrados 50 de l’ailette et la courbe de l’intrados 48 de l’ailette. Plus précisément, dans un profil donné de l’ailette la ligne de cambrure 64 est formée de tous les points situés à égale distance entre d’une part l’intersection de l’extrados 50 et du plan de coupe et d’autre part l’intersection de l’intrados 48 et du plan de coupe. La ligne de cambrure de l’ailette peut être choisie proche de la ligne de cambrure de la première pale 24.
Une troisième variante optionnelle du mode de réalisation le plus général et de ses première et deuxième variantes, comprend les trois caractéristiques suivantes :
- un rapport de la corde du profil de pied d’ailette sur la corde de pale 424 est supérieur ou égale à 0,2 et inférieur ou égal à 1,1 ;
- un rapport de l’épaisseur maximale du profil de pied sur la corde du profil de pied est inférieur ou égal à 0,05 ; et
- un rapport de l’épaisseur maximale du profil de tête sur la corde du profil de pied est inférieur ou égal à 0,05.
Bien que la navigation hybridée soit calculée à partir des pseudo-distances, il est possible de calculer la navigation hybridée à partir d’une position satellitaire pure obtenue à partir des pseudo-distances.
En variante, on peut utiliser comme indicateur d’erreur statistique la variance de la localisation horizontale hybride. En effet, tant que des signaux satellitaires sont reçus, la variance de la localisation horizontale hybride est négligeable au regard de la variance de la localisation horizontale inertielle. En revanche, l’utilisation de la covariance améliore les performances du procédé de l’invention lorsque les jeux de données satellitaires sont indisponibles pendant au moins une durée de l’ordre de quelques minutes.
On peut réaliser l’invention en utilisant comme données de localisation horizontale uniquement les données de position selon les deux axes horizontaux. On note cependant que la prise en compte des données de vitesse selon ces deux mêmes axes permet d’améliorer la précision.
Les localisations peuvent être fournies en coordonnées polaires ou cartésiennes.
SYSTÈME DE POSITIONNEMENT À SEGMENTS DE CÂBLE RAYONNANT La présente invention concerne de manière générale le domaine des systèmes de positionnement en intérieur ( indoor positioning ) ou des systèmes de positionnement en extérieur lorsque les conditions de réception des signaux GPS sont dégradées.
Etat de la technique antérieure L’absence de signaux GPS dans les environnements en intérieur ( indoor ) a conduit à développer des systèmes de positionnement spécifiques à ces derniers. Un grand nombre de techniques possibles ont été utilisées à cette fin. Par exemple, il est connu de déployer dans l’environnement en question des réseaux de balises permettant à un récepteur d’estimer sa position par TDOA ( Time Difference Of Arrival ) ou bien par triangulation à partir de temps d’arrivée, TOA (Time Of Arrival). Il est également possible d’utiliser des points d’accès existants, par exemple d’un réseau Wi-Fi pour déterminer la position d’un terminal à partir d’empreintes ( fingerprints ) de mesures de puissance (RSSI).
Un système de positionnement basé sur des câbles rayonnants ( leaky feeders ) a été proposé par la déposante dans la demande de brevet FR3074921.
Ce système de positionnement permet à tout utilisateur disposant d’un récepteur GPS de pouvoir se localiser dans un environnement intérieur tel qu’un métro sans avoir à souffrir d’une rupture de service lorsqu’il sort ou entre dans cet environnement.
Un tel système positionnement à câbles rayonnants est illustré en et son principe est rappelé en relation avec la .
Ledit système, 100, comprend des moyens de génération 110 de premiers signaux GNSS et de seconds signaux GNSS, un câble rayonnant 120, des moyens d’injection des premiers signaux GNSS à une première extrémité du câble, 131, et des moyens d’injection des seconds signaux GNSS à une seconde extrémité du câble, 132.
Les moyens de génération ont accès à un fichier de configuration, , des données de navigation, , des données d’une horloge à très faible gigue de phase (jitter), . Le fichier de configuration comprend notamment : un masque de visibilité pour chacune des extrémités du câble, défini par une plage angulaire en élévation et, le cas échéant en azimut , les positions respectives des extrémités du câble et les caractéristiques matérielles de celui-ci (longueur, vitesse de propagation des ondes électromagnétiques au sein du câble etc.).
Les moyens de génération 110 fournissent des premiers signaux GNSS et des seconds signaux GNSS. Ces premiers et seconds signaux GNSS sont générés localement par simulation de propagation et non des signaux réels reçus de satellites.
Les premiers signaux GNSS sont générés de manière à ce que, à l’instant où ils sont injectés à la première extrémité du câble, ils soient identiques à ceux qui auraient été reçus en une première extrémité virtuelle dans des conditions de ciel ouvert, de la part d’un premier ensemble de satellites. Le premier ensemble de satellites est choisi parmi ceux de la ou des constellation(s) identifiée(s) dans le fichier de configuration appartenant à un premier cône de visibilité défini par un intervalle angulaire en élévation et un intervalle angulaire en azimut , les angles étant définis ici à partir d’un axe dirigé de la seconde extrémité vers la première extrémité du câble. Le premier ensemble de satellites comprend au moins un tel satellite.
De même, les seconds signaux GNSS générés sont tels que, à l’instant où ils sont injectés à la seconde extrémité du câble, ils soient identiques à ceux qui auraient été reçus à la position d’une seconde extrémité virtuelle, dans des conditions de ciel ouvert, de la part d’un second ensemble de satellites. Le second ensemble de satellites est choisi parmi ceux de la constellation identifiée dans le fichier de configuration appartenant à un second cône de visibilité défini par un intervalle angulaire en élévation et un intervalle angulaire en azimut , les angles étant ici définis à partir d’un axe orienté de la première vers la seconde extrémité du câble. Le second ensemble de satellites comprend au moins un tel satellite.
L’union du premier et du second ensembles de satellites comprend au moins quatre satellites, les deux ensembles de satellites étant disjoints.
Le principe de fonctionnement est illustré en dans le plan d’élévation.
Le mode de réalisation le plus général de l’invention correspond aux deux caractéristiques suivantes.
L’ailette 28 présente une tangente au bord d’attaque 30 au point d’attaque 34 qui s’étend dans la veine depuis la plateforme 22 entre la première pale 24 et le plan radial d’attaque Pa. Autrement dit dans un plan radial orthogonal à l’axe ∆ de la turbomachine et passant par le point d’attaque, la tangente au bord d’attaque en s’éloignant de la plateforme 22 du côté veine de la plateforme se rapproche de la première pale 24. Formulé de manière différente encore, le bord d’attaque 30 est incliné au point d’attaque 34 vers la première pale 24. Il est à noter que par ailleurs cette tangente au bord d’attaque peut présenter une projection non nulle selon l’axe ∆ de la turbomachine.
L’inclinaison vers la première pale côté bord d’attaque permet de produire un effet de vrillage en bord d’attaque qui canalise mieux l’écoulement de passage.
L’inclinaison vers la deuxième pale côté bord de fuite permet un effet de dièdre en bord de fuite qui bloque plus efficacement l’écoulement de passage. Cela permet d’éviter que l’écoulement de passage provenant de la deuxième pale 26 remonte l’extrados de l’ailette 28 et passe au-delà de l’ailette pour rejoindre l’intrados de la première pale 24. L’ailette est donc « couchée » côté bord de fuite de sorte à présenter une paroi penchée vers l’intrados de la deuxième pale 26. C’est l’effet de dièdre positif. L’écoulement de passage est alors fortement repoussé vers l’intrados de la deuxième pale 26.
La forme d’ailette particulière présentée ici qui permet d’améliorer l’opérabilité des redresseurs de compresseur en bloquant l’écoulement de passage, ce qui limite le développement du décollement de coin. Ceci a pour effet de limiter les pertes et le blocage associé au phénomène de décollement de coin, ce qui améliore la stabilité du redresseur, notamment quand celui-ci est soumis à de forte incidences. La spécificité des ailettes obtenues repose sur la canalisation de l’écoulement de passage, ainsi que sur un effet de dièdre positif qui améliore la manière dont l’écoulement de passage est repoussé.
Il est à noter que l’ailette peut présenter un bord d’attaque 30 qui est droit et donc confondu avec la tangente au bord d’attaque 30 au point d’attaque 34.
Il est à noter que l’ailette peut présenter un bord de fuite 32 qui est droit et donc confondu avec la tangente au bord de fuite 32 au point de fuite 36.
Lorsque la pièce statorique 20 correspond à une architecture carénée, elle comprend une deuxième plateforme située radialement en regard de la première plateforme 22, cette deuxième plateforme définissant la paroi radiale extérieure ou respectivement radiale intérieure de la veine d’écoulement des gaz. La veine d’écoulement des gaz passe alors radialement entre la première plateforme 22 et la deuxième plateforme, la veine s’étendant radialement sur une certaine hauteur de veine.
L’ailette 28 s’étend radialement sur une hauteur d’ailette.
Selon une première variante optionnelle du mode de réalisation le plus général, un rapport de la hauteur d’ailette sur la hauteur de veine étant supérieur ou égal à 0,01 et inférieur ou égal à 0,4.
Le moyeu interne 84 et la virole externe 85 définissent ensemble une portion de la veine d’écoulement primaire Vp, qui peut être sensiblement annulaire.
Le bras d’alimentation 91 et/ou le bras de récupération 92 peut s’étendre selon une direction sensiblement radiale. Le bras d’alimentation 91 et/ou le bras de récupération 92 peut présenter une forme sensiblement tubulaire. Le logement interne du bras d’alimentation 91, respectivement du bras de récupération 92, peut s’étendre sensiblement radialement à travers le bras d’alimentation 91, respectivement à travers le bras de récupération 92.
Le palier d’arbre de turbomachine 15 peut comprendre une piste interne 151 solidaire en rotation du rotor, une piste externe 152 solidaire en rotation du carter 83, et un organe de roulement 153 retenu et enserré entre la piste interne 151 et la piste externe 152. L’organe de roulement 153 peut comprendre une pluralité de rouleaux et/ou de billes. L’huile circule entre les rouleaux et/ou les billes pour assurer leur lubrification.
Ainsi qu’illustré à titre d’exemple non limitatif en et en , le système de lubrification peut comprendre un élément de servitude d’alimentation correspondant à un conduit d’alimentation en huile 50 qui s’étend à travers le logement interne du bras d’alimentation 91 pour alimenter en huile la première enceinte 10 et la deuxième enceinte 20. Le conduit d’alimentation en huile 50 peut présenter une partie de bras 51 qui s’étend à travers le logement interne du bras d’alimentation 91 et qui est prolongée par une première partie de bifurcation 53 et une deuxième partie de bifurcation 54. Les deux parties de bifurcation 53, 54 peuvent se scinder depuis la partie de bras 51 au niveau d’une bifurcation 52 en Y située en dehors du bras d’alimentation 91. La première partie de bifurcation 53 est reliée fluidiquement à un orifice d’alimentation 11 de la première enceinte 10, et la deuxième partie de bifurcation 54 est reliée fluidiquement à un orifice d’alimentation 21 de la deuxième enceinte 20.
La partie de bras 51 peut être adaptée pour raccorder un premier organe du système de lubrification et la bifurcation 52, la première partie de bifurcation 53 peut être adaptée pour raccorder la partie de bras 51 et l’orifice d’alimentation 11 de la première enceinte 10, et la deuxième partie de bifurcation 54 peut être adaptée pour raccorder la partie de bras 51 et l’orifice d’alimentation 21 de la deuxième enceinte 20.
Ainsi qu’illustré à titre d’exemple non limitatif en et en , le système de lubrification peut comprendre en outre un élément de servitude de récupération correspondant à un conduit de récupération d’huile 70 qui s’étend à travers le logement interne du bras de récupération 92 et est relié fluidiquement à un orifice de récupération 12 de la première enceinte 10 de sorte à permettre d’évacuer de l’huile en dehors de la première enceinte 10.
Le conduit de récupération d’huile 70 peut être de forme sensiblement tubulaire et présenter une première extrémité débouchant dans la première enceinte 10 au niveau de l’orifice de récupération 12, et une deuxième extrémité débouchant au niveau d’un deuxième organe du système de lubrification.
Le conduit d’alimentation 50, respectivement le conduit de récupération 70, peut s’étendre selon une direction sensiblement radiale pour sa partie qui est située dans la cavité du bras d’alimentation 91, respectivement dans la cavité du bras de récupération 92.
Le premier et/ou le deuxième organe du système de lubrification peut comprendre un réservoir d’huile, une pompe supplémentaire, un échangeur, un injecteur d’huile, etc. Le réservoir d’huile peut comprendre des moyens de refroidissement et/ou des moyens de filtrage de l’huile contenue dans le réservoir. L’injecteur est adapté pour prélever de l’huile présente dans le réservoir d’huile. L’injecteur peut être un gicleur, comprenant une buse d’injection configurée pour injecter l’huile prélevée par l’injecteur.
Le premier et/ou le deuxième organe du système de lubrification est situé en une position radialement externe par rapport à la virole externe 85 du carter 83. L’élément de servitude d’alimentation, respectivement de récupération, doit donc passer au travers du bras d’alimentation 91, respectivement de récupération 92, du carter 83 pour traverser la veine d’écoulement primaire Vp, en vue de relier le premier organe, respectivement le deuxième organe, du système de lubrification à la première enceinte 10 et/ou à la deuxième enceinte 20.
Par exemple, le conduit d’alimentation 50 peut être adapté pour raccorder un premier organe sous la forme d’un injecteur d’huile avec la première enceinte 10 et la deuxième enceinte 20. L’injecteur d’huile est adapté pour injecter l’huile dans le conduit d’alimentation 50, donc dans la première enceinte 10 via l’orifice d’alimentation 11 de la première enceinte 10, et dans la deuxième enceinte 20 via l’orifice d’alimentation 21 de la deuxième enceinte 20. Le conduit de récupération 70 peut être adapté pour raccorder un deuxième organe sous la forme d’une pompe supplémentaire avec la première enceinte 10. La pompe supplémentaire est adaptée pour pomper l’huile présente dans la première enceinte 10, c’est-à-dire pour aspirer l’huile hors de la première enceinte 10, via l’orifice de récupération 12 et le conduit de récupération 70. Le travail de la pompe supplémentaire s’ajoute au travail de la gravité pour favoriser l’évacuation de l’huile hors de la première enceinte 10.
Le bras d’alimentation 91 peut comprendre un unique logement interne de passage d’un unique élément de servitude d’alimentation. Le système de lubrification comprend alors un unique élément de servitude d’alimentation correspondant à un conduit d’alimentation en huile 50 adapté pour s’étendre à travers l’unique logement interne du bras d’alimentation 91 pour raccorder un premier organe du système de lubrification avec un orifice d’alimentation 11 de la première enceinte 10 et un orifice d’alimentation 21 de la deuxième enceinte 20. En alternative ou en outre, le bras de récupération 92 peut comprendre un unique logement interne de passage d’un unique élément de servitude de récupération. Le système de lubrification comprend alors un unique élément de servitude de récupération correspondant à un conduit de récupération d’huile 70 adapté pour s’étendre à travers l’unique logement interne du bras de récupération 92 pour raccorder un orifice de récupération 12 de la première enceinte 10 et un deuxième organe du système de lubrification. De telles configurations avec un unique logement interne dans le bras d’alimentation 91 et/ou dans le bras de récupération 92 permettent de faire passer un seul élément de servitude dans le bras d’alimentation 91 et/ou dans le bras de récupération 92 du carter 83 pour assurer le besoin en alimentation d’huile et/ou en récupération d’huile des deux enceintes 10, 20, à savoir de la première enceinte 10 et de la deuxième enceinte 20.
Le rotor peut former un arbre mobile s’étendant sensiblement autour de l’axe de turbomachine L. La première enceinte 10 et/ou la deuxième enceinte 20 s’étend sensiblement autour du rotor. Le bras de récupération 92 et le bras d’alimentation 91 peuvent être opposés par rapport au rotor.
Le système de lubrification peut être configuré de sorte que l’huile peut s’écouler par gravité en dehors de la première enceinte 10 et/ou de la deuxième enceinte 20. En particulier, l’huile peut circuler depuis l’orifice d’alimentation 11 de la première enceinte 10 vers l’orifice de récupération 12 de la première enceinte 10. Ainsi, l’huile tombe par gravité depuis son injection au niveau de l’orifice d’alimentation 11 de la première enceinte 10 vers l’orifice de récupération 12 de la première enceinte 10. En alternative ou en outre, l’huile est adaptée pour circuler depuis l’orifice d’alimentation 21 de la deuxième enceinte 20 vers l’orifice de récupération 61 de la deuxième enceinte 20 par gravité.
Le système de lubrification peut comprendre en outre : - une première cavité 30 à air pressurisée disposée autour de la première enceinte 10, et un ou plusieurs joint(s) d’étanchéité 31 disposé(s) à l’interface entre la première enceinte 10 et la première cavité 30, de sorte à éviter que l’huile sorte de la première enceinte 10 vers la première cavité 30 ; et/ou - une deuxième cavité à air pressurisée disposée autour de la deuxième enceinte 20, et un ou plusieurs joint(s) d’étanchéité disposé(s) à l’interface entre la deuxième enceinte 20 et la deuxième cavité, de sorte à éviter que l’huile sorte de la deuxième enceinte 20 vers la deuxième cavité.
L’au moins un joint d’étanchéité 31 entre la première enceinte 10 et la première cavité 30, respectivement entre la deuxième enceinte 20 et la deuxième cavité, peut être refroidi par l’huile présente dans la première enceinte 10, respectivement dans la deuxième enceinte 20. Le joint d’étanchéité 31 est disposé entre les deux pièces de la turbomachine 1 présentant des vitesses de rotation différentes, au contact de celles-ci, et est fixé à l’une des deux pièces. Le joint d’étanchéité 31 présente donc une vitesse de rotation différente de celle de l’autre des deux pièces lors du fonctionnement de la turbomachine 1. Par exemple, dans le cas d’une turbine basse pression 8, le joint d’étanchéité 31 peut être disposé entre une pièce du rotor solidaire de l’arbre basse pression, et une pièce solidaire du carter fixe 83. Le joint d’étanchéité 31 peut être par exemple un joint à labyrinthe ou un joint radial segmenté.
Le point à mi-corde 76 est situé à égale distance du bord d’attaque 30 de l’ailette et du bord de fuite 32 de l’ailette.
En particulier on peut utiliser le point à mi-corde du profil de tête de l’ailette.
Mode de réalisation « long fence » (soit « longue clôture » en français)
Un deuxième mode de réalisation de l’invention qui est un cas particulier du mode de réalisation le plus général et de ses variantes comprend les caractéristiques suivantes :
- un rapport de la corde du profil de pied d’ailette sur la corde de pale 424 supérieur ou égal à 0,2 et inférieur ou égal à 1,1 ;
- une différence entre l’angle métal d’attaque d’ailette sur le profil de pied d’ailette et l’angle de cambrure local du profil de pied de la première pale est supérieure ou égale – 50 degrés et inférieure ou égale à + 10 degrés ;
- une coordonnée axiale 78 d’un point à mi-corde 76 d’un profil d’ailette, le point à mi-corde 76 étant situé à égale distance du bord d’attaque 30 de l’ailette et du bord de fuite 32 de l’ailette, la coordonnée axiale 78 étant supérieure ou égale à une position axiale 80 du bord d’attaque 224 de la première pale et inférieure ou égale à une somme de la position axiale du bord d’attaque de la première pale et de la corde de pale 424.
Concernant l’angle métal d’attaque d’ailette sur le profil de pied d’ailette, et comme évoqué précédemment, celui-ci est un premier angle orienté défini depuis l’axe ∆ à une première tangente à la ligne de cambrure du profil de pied d’ailette au point d’attaque 34 du bord d’attaque 30. L’angle de cambrure local du profil de pied de la première pale est un deuxième angle orienté défini depuis l’axe ∆ à une deuxième tangente à la ligne de cambrure du profil de pied de la première pale à un point référence présentant une position axiale du point d’attaque 34.
Module de vie déployable depuis un container. Domaine de l'invention La présente invention concerne le domaine des modules d'habitations qui sont transportables, dans une configuration pliée, dans un container, et qui peuvent être déployés à partir de ce container.
Art antérieur On connaît de nombreux exemples de modules de vie pouvant être transportés dans des containers, qui présentent le plus souvent des dimensions standardisées pour faciliter leur transport, et qui peuvent être déployés à partir de ce container. De tels modules de vie sont couramment utilisés par les forces armées déployées en opération, pour lesquelles elles peuvent être utilisées comme logement, comme bureau, comme lieu de vie, comme hôpital de campagne, etc.