INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un autre exemple, les bras 12 et 14 sont réalisés dans un premier matériau , les zones de contact sont réalisées dans le premier matériau et la zone centrale est réalisée dans un deuxième matériau distinct du premier matériau.
L’avantage d’un tel exemple est qu’il devient possible d’optimiser séparément l’efficacité de conversion et la longueur de diffusion de spin, ceci au prix d’une optimisation des interfaces entre les deux matériaux mis en jeu et notamment leur transparence aux courants de spin.
Chacun des matériaux précités sont choisis avantageusement dans la liste suivante :
- les dichalcogénures de métaux de transition, de préférence WS 2 , WSe 2 , PtSe 2 , MoTe 2 ou MoSe 2 , éventuellement combinés avec une couche de graphène ou d’un autre matériau bidimensionnel.
- des isolants topologiques, de préférence (Bi,Sb) 2 (Se,Te) 3 ou (Bi,Sb).
Dans une variante de réalisation, ledit polymère fluoré selon l’invention peut comprendre, voire être formé, d’unités monomériques de formule (I) dans laquelle E représente une liaison covalente et p vaut 0.
En particulier, ledit polymère fluoré selon l’invention peut comprendre, voire être formé, d’unités monomériques de formule (I) dans laquelle Y 1 représente un atome d’hydrogène ; Y 2 représente un atome d’hydrogène ou un groupe méthyle, en particulier un atome d’hydrogène, E représente une liaison covalente et p vaut 0 .
Dans une autre variante de réalisation, ledit polymère fluoré selon l’invention peut comprendre, voire être formé, d’unités monomériques de formule (I) dans laquelle E représente une liaison covalente, p vaut 1 et R représentent des atomes d’hydrogène (autrement dit, le radical –(CR 2 ) p - représente un radical méthylène –CH 2 -).
En particulier, ledit polymère fluoré selon l’invention peut comprendre, voire être formé, d’unités monomériques de formule (I) dans laquelle Y 1 représente un atome d’hydrogène ; Y 2 représente un atome d’hydrogène ou un groupe méthyle, en particulier un atome d’hydrogène ; E représente une liaison covalente et le radical –(CR 2 ) p - représente un radical méthylène.
Selon un mode de réalisation particulier, le ou lesdits polymères fluorés de la membrane polymérique fluorée selon l’invention sont formés à partir de monomères choisis parmi le 1-éthényl-2,3,4,5,6-pentafluorobenzène, encore appelé plus couramment 2,3,4,5,6-pentafluorostyrène (PFS) ; l’alpha-methyl-2,3,4,5,6-pentafluorostyrène (dit encore 1,2,3,4,5-pentafluoro-6-(prop-1-en-2-yl)benzène) ; le 1-allyl-2,3,4,5,6-pentafluorobenzène (dit encore 1,2,3,4,5-pentafluoro-6-prop-2-énylbenzène) ; le pentafluorophényl acrylate (dit encore (2,3,4,5,6-pentafluorophényl)prop-2-énoate) ; le pentafluorophényl méthacrylate (dit encore (2,3,4,5,6-pentafluorophényl) 2-méthylprop-2-énoate), le pentafluorophényl 4-vinylbenzoate (2,3,4,5,6-pentafluorophényl) 4-éthénylbenzoate) ; et leurs mélanges.
De préférence, le ou lesdits polymères fluorés de la membrane polymérique fluorée selon l’invention sont des homopolymères.
Dans un mode de réalisation particulier, le ou lesdits polymères fluorés de la membrane polymérique fluorée selon l’invention sont choisis parmi le poly(2,3,4,5,6-pentafluorostyrène), noté PPFS ; le poly(alpha-methyl-2,3,4,5,6-pentafluorostyrène ), le poly(1-allyl-2,3,4,5,6-pentafluorobenzène) ; le poly(pentafluorophényl acrylate) ; le poly(pentafluorophényl méthacrylate), le poly(pentafluorophényl 4-vinylbenzoate) ; et leurs mélanges.
De préférence, le ou lesdits polymères fluorés de la membrane polymérique fluorée selon l’invention sont choisis parmi le poly(2,3,4,5,6-pentafluorostyrène), le poly(alpha-methyl-2,3,4,5,6-pentafluorostyrène ), le poly(1-allyl-2,3,4,5,6-pentafluorobenzène) et leurs mélanges.
De préférence, la membrane polymérique fluorée selon l’invention est formée à partir de PPFS.
Les polymères fluorés selon l’invention peuvent être disponibles dans le commerce ou préparées, préalablement à la mise en œuvre du procédé de l’invention, par des méthodes de synthèse connues de l’homme du métier.
Selon un mode de réalisation particulier, le polymère fluoré de la membrane polymérique fluorée selon l’invention possède une masse molaire strictement supérieure à la masse molaire critique d’enchevêtrement dudit polymère, afin que la membrane (ou film) polymérique soit mécaniquement utilisable.
En particulier, le ou lesdits polymères fluorés de la membrane polymérique fluorée selon l’invention peuvent présenter une masse moléculaire moyenne en nombre M n comprise entre 20 000 g.mol -1 et 500 000 g.mol -1 , de préférence entre 45 000 g.mol -1 et 150 000 g.mol -1 , et plus préférentiellement comprise entre 60 000 g.mol -1 et 120 000 g.mol -1 .
En particulier, le ou lesdits polymères fluorés de la membrane polymérique fluorée selon l’invention peuvent présenter une dispersité en masse D w comprise entre 1,2 et 3, de préférence comprise entre 1,3 et 2.
La dispersité en masse D w peut être calculée à partir de l’équation D w = M w /M n avec M w représentant la masse moléculaire moyenne en poids, et M n représentant la masse moléculaire moyenne en nombre.
Les masses moléculaires moyennes en nombre M n et en poids M w peuvent notamment être déterminées par Chromatographie d’Exclusion Stérique (CES).
Selon un mode de réalisation particulier, le ou lesdits polymères fluorés de la membrane polymérique fluorée selon l’invention peuvent présenter un degré de polymérisation moyen en nombre, correspondant au nombre d’unités monomériques, en particulier de formule (I) telle que définie précédemment, constitutives dudit polymère fluoré, supérieur ou égal à 100, en particulier compris entre 200 et 2 600 et plus particulièrement compris entre 300 et 600.
- une étape de pilotage 14 du système de chauffage et de climatisation 2 en fonction de la comparaison entre le confort thermique calculé et le point de fonctionnement.
Le modèle numérique comporte une étape de couplage d’un modèle thermo-physiologique de Gagge modélisant les transferts thermique de l’occupant, un modèle de l’habitacle modélisant les échanges thermiques de l’habitacle et un modèle PMV modélisant un niveau de confort thermique. L’étape de couplage permet ainsi de synchroniser les différents modèles.
L’étape de couplage comporte (i) une première étape de calcul 12 du modèle de l’habitacle à partir des paramètres fonctionnels du système de chauffage et de climatisation 2 et de données environnementales mesurées dans l’habitacle, (ii) une deuxième étape de calcul 12 du modèle thermo-physiologique à partir de données de sortie du modèle de l’habitacle, (iii) une troisième étape de calcul 12 du modèle PMV à partir de données de sortie du modèle thermo-physiologique.
Le modèle de l’habitacle est un modèle numérique qui calcule l'évolution des paramètres thermodynamiques à l'intérieur de l’habitacle. Ce modèle est basé sur des équations d’un bilan énergétique décrit ci-après. Le modèle d’habitacle prend en compte la forme et les matériaux utilisés dans l’habitacle.
Le modèle d’habitacle comporte plus particulièrement un premier modèle thermique modélisant le comportement thermique d’un pavillon de l’habitacle et un deuxième modèle thermique modélisant l’intérieur de l’habitacle.
Le modèle d’habitacle permet ainsi de déterminer une capacité thermique des parois extérieures de l’habitacle :
Où est la capacité thermique d’une paroi extérieure de l’habitacle, est la température de la paroi extérieure de l’habitacle, est la puissance thermique de convection de la paroi extérieure de l’habitacle, est la puissance thermique de radiation de la paroi extérieure de l’habitacle, est la puissance thermique de conduction de la paroi extérieure de l’habitacle, est la puissance solaire absorbée par la paroi extérieure de l’habitacle, est la température de la paroi extérieure de l’habitacle, est la température de la paroi intérieure de l’habitacle,
est le coefficient de convection thermique de la paroi extérieure de l’habitacle,
est la surface du paroi de l’habitacle,
est la constante de Stefan,
est l’émissivité thermique au paroi extérieure de l’habitacle,
est la température d’irradiation,
est la résistance thermique du paroi de l’habitacle.
Le modèle d’habitacle permet aussi de déterminer une capacité thermique des parois intérieures de l’habitacle :
Où est la capacité thermique d’une paroi intérieure de l’habitacle, est la température de la paroi intérieure de l’habitacle, est la puissance thermique de conduction de la paroi intérieure de l’habitacle, est la puissance thermique de convection de la paroi intérieure de l’habitacle, est la puissance thermique de radiation de la paroi intérieure de l’habitacle
est le coefficient de convection thermique de la paroi intérieure de l’habitacle,
Selon un autre aspect particulier de l’invention, la déformation de l’ébauche de pale dans la direction Y est réalisée à partir du fil traceur de chaîne jusqu’au premier bord de l’ébauche de sorte à faire correspondre le fil traceur de trame avec une partie du repère visuel de trame, puis à partir du fil traceur de chaîne jusqu’au deuxième bord de l’ébauche de sorte à faire correspondre le fil traceur de trame avec le repère visuel de trame correspondant.
Selon un autre aspect particulier de l’invention, la projection des repères visuels est effectuée par laser.
Selon un autre aspect particulier de l’invention, le repère visuel correspondant à un fil traceur comprend une ligne de même largeur que ledit fil traceur.
Selon un autre aspect particulier de l’invention, le repère visuel correspondant à un fil traceur comprend deux lignes délimitant une zone correspondant à l’emplacement de référence dudit fil traceur.
Selon un autre aspect particulier de l’invention, l’ébauche fibreuse est humidifiée avant d’être déformée pour faciliter sa déformation.
L’invention concerne en outre un procédé de fabrication d’une aube de turbomachine en matériau composite, comprenant :
- la réalisation d’une ébauche fibreuse par tissage tridimensionnel de fils comprenant une ébauche de pied destinée à former le pied d’aube et une ébauche de pale destinée à former la pale d’aube, l’ébauche fibreuse comprenant une face de référence s’étendant entre un premier bord et un deuxième bord destinés à former le bord d’attaque et le bord de fuite de l’aube, les fils comprenant un fil traceur de chaîne et au moins un fil traceur de trame disposés au moins sur la surface de référence,
- le découpage de l’ébauche fibreuse en laissant intact les fils traceurs situés sur la surface de référence pour obtenir une ébauche fibreuse détourée apte à prendre la forme et les dimensions des parties constitutives de l’aube,
- la mise en forme de l’ébauche fibreuse d’après le procédé de mise en forme selon l’invention pour obtenir une préforme fibreuse formée,
- l’injection dans la préforme fibreuse d’une résine précurseur de matrice afin d’imprégner la préforme fibreuse,
- la transformation de la résine précurseur de matrice dans la préforme fibreuse en matrice de sorte à obtenir une pièce en matériau composite comprenant un renfort fibreux densifié par une matrice et présentant la forme et les dimensions de l’aube.
La est une vue schématique en perspective d’une ébauche fibreuse obtenue après découpe de la pré-ébauche fibreuse de la .
La est une vue schématique d’une aube obtenue après mise en forme et densification de l’ébauche fibreuse de la .
La est une vue schématique en perspective d’une moule de mise en forme et d’un projecteur laser selon un mode de réalisation de l’invention.
La est une vue schématique en perspective de l’ébauche fibreuse de la disposée sans être déformée dans le moule de mise en forme de la .
Le caisson 4 est un caisson essentiellement parallélépipédique. Il comporte une cloison horizontale inférieure 20 entourée de cloisons verticales. Ces cloisons verticales sont collectivement désignées par la référence numérique 22. Les cloisons verticales 22 délimitent un creux à l’intérieur duquel sont reçues les cosses 10, 12 et 14. Dans cet exemple de mode de réalisation, le caisson 4 ne comporte pas de cloison verticale avant. Cet espace est aussi bouché par le procédé de résinage mis en œuvre pour assurer l'étanchéité entre les fils et le trou 16.
Les figures 1 à 6 sont orientées par rapport à un repère orthogonal XYZ, où les directions X et Y sont horizontales et la direction Z correspond à la direction verticale. Par la suite, les termes tels que « supérieur » et « inférieur » sont définis par rapport à la direction Z. Les termes tels que « avant » et « arrière » sont définis par rapport à la direction Y.
Les extrémités supérieures des cloisons verticales 22 délimitent le pourtour d’un orifice 24 qui permet d’accéder à l’intérieur du caisson 4. L’orifice 24 permet notamment d’introduire à l’intérieur du caisson 4 l’ensemble des pièces du circuit électrique et donc, en particulier, les cosses 10, 12 et 14.
Le caisson 4 est ici entièrement réalisé en plastique, par exemple, par moulage. Dans ce texte, le terme "plastique" désigne aussi des plastiques chargés comme par exemple un matériau plastique comportant des fibres de verre. Ainsi, le caisson 4 est réalisé dans un matériau électriquement isolant et moins dur que les cosses métalliques 10, 12 et 14. Un matériau électriquement isolant est ici un matériau dont la conductivité électrique, à 20°C, est inférieure à 10 -9 S/m et, de préférence, inférieure à 10 -15 S/m. Ici, par "moins dur que les cosses métalliques", on désigne un matériau qui est deux ou trois ou dix fois moins dur que les cosses métalliques 10, 12 et 14.
Le couvercle 6 est déplaçable entre une position ouverte, représentée sur les figures 1 et 3, et une position fermée. Dans la position ouverte, le couvercle 6 n’obstrue pas l’orifice 24 et autorise l’accès à l’intérieur du caisson 4. Ainsi, dans la position ouverte, les cosses 10, 12 et 14 peuvent être introduites à l’intérieur du caisson 4. Dans la position fermée, le couvercle 6 obture complètement l’orifice 24 de sorte qu’il n’est plus possible d’accéder, depuis l’extérieur, aux différentes pièces du circuit électrique. Ici, dans la position fermée, le couvercle 6 obture l’orifice 24 de façon étanche à l’eau et aux poussières.
A cet effet, comme visible sur les figures 2 et 3, un joint 28 est utilisé pour assurer l’étanchéité entre le couvercle 6 et le caisson 4 lorsque le couvercle 6 est dans sa position fermée. Ici, ce joint 28 est solidaire d’une face intérieure 30 du couvercle 6, c’est-à-dire de la face du couvercle 6 tournée vers l’intérieur du boîtier 2 lorsque le couvercle 6 est dans sa position fermée.
Dans ce mode de réalisation, le couvercle 6 est entièrement réalisé en plastique, par exemple, par moulage. Ici, le couvercle 6 est réalisé dans le même plastique que celui utilisé pour réaliser le caisson 4.
Le boîtier 2 comporte également un système de verrouillage du couvercle 6 dans sa position fermée. Ce système de verrouillage permet de maintenir fermement le couvercle 6 dans sa position fermée. Par exemple, ce système permet de maintenir le couvercle 6 dans sa position fermée à l’encontre d’une force de 10 N ou de 50 N qui tire le couvercle 6 vers le haut alors que le caisson 4 est, en même temps, immobilisé entre les mâchoires d’un étau ou similaire. Ici, le système de verrouillage est une soudure réalisée entre le couvercle 6 et le caisson 4 ou un cordon de colle interposé entre le couvercle 6 et le caisson 4.
De préférence, le couvercle 6 comporte aussi un mécanisme 34 (Figures 1 et 2) de centrage du couvercle 6 sur le caisson 4. Ce mécanisme 34 permet de guider le couvercle 6, par rapport au caisson 4, lorsqu’il est déplacé de sa position ouverte vers sa position fermée afin de le positionner correctement par rapport à l’orifice 24. Par exemple, le mécanisme 34 comporte : - un ou plusieurs pions de centrage réalisés dans l’un du caisson 4 et du couvercle 6, et - un ou plusieurs trous correspondants aménagés dans l’autre du caisson 4 et du couvercle 6.
Ces pions et ces trous permettent, par coopération de forme lors du déplacement du couvercle 6 de sa position ouverte jusqu’à sa position fermée, de positionner précisément le couvercle 6 par rapport au caisson 4 dans sa position fermée. Pour cela, ils guident le couvercle 6 en translation verticale avant d’atteindre sa position fermée.
Ici, un seul pion 36 ( ) en saillie sur la face intérieure 30 du couvercle 6 et un trou 38 ( ) correspondant, réalisé dans le caisson 4, sont représentés.
Le mécanisme 34 comporte aussi ici, en plus du pion 36 et du trou 38, d’autres aspérités et d’autres évidements réalisés dans le caisson 4 et le couvercle 6 pour centrer et guider, par coopération de forme, le couvercle 6 sur le caisson 4. Par exemple, de telles aspérités réalisées dans le couvercle 6 portent les références numériques 40 et 42 sur la et les évidements correspondants, réalisés dans le caisson 4, portent les références numériques 44 et 46 ( ).
Les cosses 10, 12 et 14 se présentent chacune sous la forme d’une lame métallique qui s’étend principalement dans un plan horizontal. Ici, les cosses 10, 12 et 14 sont courbées en plusieurs endroits de sorte que, dans un plan horizontal, elles s’étendent chacune le long d’une trajectoire horizontale respective qui n’est pas seulement une ligne droite. Ici, pour chacune des cosses 10, 12 et 14, cette trajectoire comporte quand même une partie rectiligne.
La longueur des cosses 10, 12 et 14, c’est-à-dire la longueur de la trajectoire le long de laquelle elles s’étendent dans un plan horizontal, est généralement supérieure à 10 mm ou 15 mm.
La section transversale de chaque cosse 10, 12 et 14, c’est-à-dire la section dans un plan vertical perpendiculaire à la trajectoire horizontale le long de laquelle elle s’étend, est ici rectangulaire. La section transversale de la cosse 10 est représentée sur la . La cosse 10 comporte : - deux faces latérales verticales 50 et 52, - un bord inférieur 54 et - un bord supérieur 56.
Les faces latérales 50 et 52 sont parallèles et planes. La face latérale 50 s’étend depuis une arête inférieure 58 jusqu’à une arête supérieure 60. La face latérale 52 s’étend depuis une arête inférieure 62 jusqu’à une arête supérieure 64. Le bord inférieur 54 s’étend horizontalement de l’arête 58 jusqu’à l’arête 62. Le bord supérieur 56 s’étend horizontalement de l’arête 60 jusqu’à l’arête 64.
Dispositif anti-violation pour bouchon de réservoir de dégazage Domaine technique de l'invention La présente invention concerne de manière générale les circuits de refroidissement des véhicules et plus particulièrement des véhicule automobiles électriques ou hybrides. Notamment, la présente invention concerne les circuits de refroidissement de tels véhicules électriques ou hybrides.
Par exemple également, il arrive que le circuit de refroidissement comprennent une fuite de liquide de refroidissement. Une telle fuite peut provoquer, si le liquide entre en contact avec la batterie, un incendie du véhicule. En réaction à une telle fuite, un utilisateur non qualifié (par exemple le propriétaire du véhicule) pourrait réagir en ajoutant du liquide de refroidissement dans le réservoir et ainsi masquer la fuite.
Cette localisation permet aussi de réduire le débit de fluide caloporteur qui parcourt une seconde passe 11b de l’évaporateur haute pression 11 en vue d’évaporer le gaz à l’état liquide qui provient de la cuve 8. Comme il s’agit d’une source chaude, l’invention permet de réduire la quantité de calories fournie par le fluide caloporteur puisqu’une partie des calories est fournie par le gaz à l’état vapeur qui circule dans la branche de refroidissement 40.
La circulation de gaz à l’état vapeur au sein du deuxième circuit d’alimentation 3 est placée sous la dépendance d’un organe de contrôle 46. Ce dernier est par exemple une vanne. La circulation de gaz à l’état vapeur au sein de la branche de refroidissement 40 est placée sous la dépendance d’une vanne de contrôle 47. Cet organe de contrôle et/ou cette vanne de contrôle est par exemple une vanne ou une valve tout ou rien.
La branche de refroidissement 40 est installée en parallèle de cet organe de contrôle 46. En d’autres termes, le point de divergence 44 est positionné en amont de l’organe de contrôle 46 de la circulation du gaz au sein du deuxième circuit d’alimentation 3, tandis que le point de convergence 45 est positionné en aval de ce même organe de contrôle 46.
Le système d’alimentation comprend également un dispositif de gestion 49 et au moins un moyen de détermination 48 de la température du gaz à l’état vapeur prélevé dans la cuve 8. Le moyen de détermination 48 de la température est par exemple un capteur de température positionné sur le deuxième circuit d’alimentation 3, entre la cuve et le point de divergence 44. Alternativement, le capteur peut être installé dans le ciel de cuve 12. Ce moyen de détermination 48 de la température est électriquement connecté au dispositif de gestion 49 puisque que l’information relevée par le moyen de détermination 48 est utilisée dans un calcul mis en œuvre par le dispositif de gestion 49.
Ce dispositif de gestion 49 est un module électronique de commande qui reçoit l’information du moyen de détermination 48 et qui commande l’ouverture ou la fermeture de l’organe de contrôle 46 et/ou de la vanne de contrôle 47. Le dispositif de gestion 49 met en œuvre le procédé et ses différentes étapes, à l’exception de l’étape de détermination de la température du gaz à l’état valeur prélevé dans la cuve 8.
Le procédé objet de l’invention est illustré par la et par la .
Le dispositif de gestion 49 est apte à autoriser la circulation de gaz au sein de la branche de refroidissement 40 quand la température du gaz à l’état vapeur prélevé dans la cuve 8 et déterminée par le moyen de détermination 48 est supérieure à un seuil de référence, un tel seuil de référence étant par exemple égale à -90°C quand le gaz à l’état vapeur parcourt majoritairement ou exclusivement la ligne de retour 14. Alternativement, ce seuil de référence est supérieur ou égal à -150°C quand le gaz à l’état vapeur est majoritairement ou exclusivement envoyé à l’appareil consommateur de gaz à basse pression 5, via le deuxième circuit d’alimentation3. Dans un tel cas, l’organe de régulation de débit 15 réduit le débit de gaz qui circule dans la ligne de retour 14, ou l’interrompt totalement le cas échéant.
Le dispositif de gestion 49 commande une ouverture de la vanne de contrôle 47, autorisant ainsi le gaz à l’état vapeur prélevé dans la cuve 8 à rejoindre l’échangeur thermique 41, notamment sa deuxième passe 43. Dans une telle situation, le dispositif de gestion 49 interdit le passage de gaz à l’état vapeur au sein d’une portion 51 du deuxième circuit d’alimentation 3 située entre le point de divergence 44 et le point de convergence 45. Pour ce faire, le dispositif de gestion 49 commande une fermeture de l’organe de contrôle 46 installé sur cette portion 51.
Tel que montré sur la , le dispositif de gestion 49 est également apte à interdire la circulation de gaz au sein de la branche de refroidissement 40 quand la température déterminée par le moyen de détermination 48 est inférieure au seuil de référence mentionné ci-dessus. Pour ce faire, le dispositif de gestion 49 commande une fermeture de la vanne de contrôle 47. Dans un tel cas, le dispositif de gestion 49 autorise la circulation de gaz à l’état vapeur au travers de la portion 51 du deuxième circuit d’alimentation 3, en commandant l’ouverture de l’organe de contrôle 46, autorisant ainsi le gaz à l’état vapeur prélevé dans la cuve 8 à rejoindre directement le dispositif de compression 13.
Bien entendu, le dispositif de gestion 49 peut être affecté à d’autres opérations de calcul nécessaires au fonctionnement du système d’alimentation 1 selon l’invention, comme par exemple le contrôle de l’organe de régulation de débit 15 ou le contrôle de la vanne 19 contrôlant la circulation de gaz au sein de la ligne d’alimentation auxiliaire 16, ou encore le contrôle du dispositif de compression 13 ou le contrôle de la pompe immergée 9 ou de la pompe 10.