INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Lors des opérations de démantèlement, il est utile d’estimer les niveaux d’activité résiduels dans les structures en béton d’une installation. Cela permet d’établir des scénarios des travaux à effectuer, ainsi que de prévoir la quantité des déchets nucléaires qui seront générés. On comprend que cela suppose une estimation de la profondeur de migration de la contamination à travers le béton.
A l’heure actuelle, la principale méthode d’estimation d’une telle profondeur repose sur des prélèvements d’échantillons, suivis par des analyses destructives en laboratoire. Cependant, la réalisation de prélèvements, de type carottage, peut être fastidieuse. Une autre limitation est la représentativité statistique des échantillons prélevés.
La publication Potapov V.N et al «Reliably Implemented Non-destructive Spectrometric Method for the Characterization of Volume Contamination of Objects at Nuclear Industry”, IEEE 2019 IEEE Nuclear Science Symposium and Medical Imaging Conference, décrit une méthode non destructive permettant une estimation de la profondeur de migration de la contamination dans de la terre contaminée ou dans du béton. La méthode est basée sur le recours à la spectrométrie gamma. L’estimation de la profondeur de contamination, sur la base de mesures non destructives, est particulièrement intéressante. La mise en œuvre est considérablement simplifiée par rapport à la réalisation de prélèvements. Cela permet de multiplier le nombre de mesures, et d’aboutir à une connaissance plus exhaustive de l’état radiologique du génie civil.
La présente invention concerne également un ensemble, ou kit, de conditionnement et d’application d’une composition cosmétique de revêtement des matières kératiniques. comprenant : - un dispositif de conditionnement de ladite composition cosmétique de revêtement des matières kératiniques. telle que précédemment décrite, - un applicateur de ladite composition.
Selon un autre aspect, l'invention concerne également un ensemble de maquillage comprenant : i) un applicateur apte à dessiner un trait sur le contour de l’œil ii) une composition d’eyeliner conforme à l'invention disposée à l'intérieur d’un récipient.
Le récipient peut délimiter un ou plusieurs compartiment(s). Le récipient peut par exemple être sous forme d’un tube.
Un tel applicateur peut être solidaire d’un bouchon monté de façon réversible sur ledit récipient entre une position d’obturation dudit récipient et une position de maquillage.
En variante, un tel applicateur peut être monté de façon irréversible sur ledit récipient. A type d’exemples d’applicateurs, on peut citer ceux du type feutre, pinceau pouvant être constitué de fibres synthétiques.
Il est entendu que dans le cadre de la présente invention que les pourcentages pondéraux donné pour un composé ou une famille de composés, sont toujours exprimés en poids par rapport au poids total de la composition.
Dans toute la demande, l’expression « comporte un » ou « comprend un » doit être entendue comme signifiant « comportant au moins un » ou « comprenant au moins un », sauf si le contraire est spécifié.
Il est entendu que les exemples qui suivent sont présents à titre illustratif et qu’ils ne sont en rien limitatifs de l’étendu de la protection conférée par la présente demande.
Exemples 1 et 2 : Eye Liners .[Tableaux 1] Phases Ingrédients 1 (invention) 2 (invention) A Acide tannique (Brewtan F®-Anijomoto Omnichem Nv) 5 5 Ethanol 70 60 Polysorbate-80 (TWEEN-80-LQ® de CRODA)a 5 5 B Dispersion aqueuse de particule de polymère filmogène ACRYLATES COPOLYMER (Daitosol 5000 AD® ) 20 20 C Oxyde de fer noir (CI 77499) SUNPURO C33-7001® de SUN - 10
Protocole de préparation On a préparé à température ambiante (25°C) la phase A en dissolvant l’acide tannique ainsi que le Polysorbate-80 dans l’éthanol. Une fois le mélange homogène, on ajoute sous agitation à cette préparation la phase B comprenant la dispersion aqueuse de particules de polymère filmogène pour obtenir une composition transparente et homogène. Puis dans le cas de la composition 2, on ajoute la phase C à base du pigment pour obtenir une composition noire et homogène. Les deux compositions 1 et 2 après application sur les surfaces des paupières ont séché rapidement en film fin.
Composition de soin et/ou de maquillage comprenant un polyphénol, un composé apte à réagir par liaisons hydrogène avec le polyphénol, un monoalcool et un agent antioxydant La présente invention concerne le domaine du soin et/ou du maquillage des matières kératiniques, et vise à proposer des compositions plus particulièrement dédiées au maquillage de la peau, notamment du visage, du contour de l’œil, des cils ou des sourcils.
Les compositions dédiées au soin et/ou au maquillage sont couramment employées pour apporter un embellissement et/ou une couleur esthétique aux matières kératiniques telles que la peau comme les zones du visage, les cils, les sourcils et les ongles.
Les consommatrices recherchent des produits de soin et/ou de maquillage qui soient stables dans le temps et qui produisent après application sur la matière kératinique un dépôt homogène, des propriétés sensorielles agréables telle que la perception d’un film très fin et présentant une bonne tenue dans le temps de l’effet soin et/ou de maquillage obtenu après application. La présence des polyphénols et en particulier ceux d’origine naturelle est particulièrement recherchée pour leurs propriétés bénéfiques pour les matières kératiniques telle que la peau ou les fibres kératiniques tels que les cils ou les sourcils. Les compositions comprenant des polyphénols ne donnent pas entière satisfaction en termes de stabilité dans la durée car elles ont tendance à jaunir ou s’assombrir dans le temps, probablement à cause d’un phénomène d’oxydation du polyphénol.
On fixe ensuite les profilés fixes 30 des mécanismes de glissière 28 , chacun sur un profilé 48 de fixation respectif, notamment par soudage. Ici, chaque profilé fixe 30 est fixé sur le deuxième pan 52 d’un profilé 48 de fixation respectif.
De manière préférée, l’armature d’assise 15 est fixée aux profilés mobiles 22 des mécanismes de glissière 28 avant que les profilés fixes 30 des mécanismes de glissière 28 ne soient fixés sur les profilés 48 de fixation. Également ou alternativement, les profilés mobiles 22 des mécanismes de glissière 28 sont de préférence reçus dans les profilés fixes 30 des mécanismes de glissières 28 , avant que les profilés fixes 30 des mécanismes de glissière 28 ne soient fixés sur les profilés 48 de fixation.
L’invention ne se limite pas au seul exemple décrit et de nombreuses variantes sont envisageables.
Ainsi, dans l’exemple décrit, l’âme 62 1 de la première latte 62 est inclinée par rapport au premier pan 64 1 de la deuxième latte 64 et l’âme 66 1 de la troisième latte 66 . Ceci permet ici d’accroître l’espace sous la traverse 46 pour recevoir la batterie 42 , alors que la traverse 46 est fixée à des profilés de fixation 48 inclinés par rapport au fond du renfoncement 44 recevant la batterie 42 de forme sensiblement parallélépipédique, qui est sensiblement horizontal. Alternativement cependant, l’âme 62 1 de la première latte 62 , le premier pan 64 1 de la deuxième latte 64 et l’âme 66 1 de la troisième latte 66 peuvent être parallèles, notamment horizontaux.
Également, la traverse 46 présente, dans l’exemple décrit, trois lattes superposées. Alternativement, la traverse 46 peut présenter moins de trois lattes, mais le renfort mécanique est alors moindre, ou plus de trois lattes, mais la traverse 46 peut alors devenir encombrante.
Dans l’exemple décrit, encore, les parties centrales des lattes 62 , 64 , 66 présentent toutes au moins une portion distante des autres parties centrales des lattes 62 , 64 , 66 . Ceci permet un renfort mécanique plus important. Cependant, alternativement, les parties centrales des lattes 62 , 64 , 66 peuvent être en contact deux à deux, sur sensiblement toutes leurs surfaces.
DISPOSITIF D'ENTRAINEMENT MOTORISE POUR REHAUSSE DE SIEGE DE VEHICULE La présente invention est relative aux dispositifs d’entrainement motorisés pour siège de véhicule, ledit siège ayant une armature d’assise agencée sur une embase, l’assise étant équipée d’un mouvement de rehausse d’assise.
Dans ce type de configuration, il est prévu un actionneur avec un organe de sortie entraîné sélectivement en rotation pour faire monter et/ou descendre l'armature d'assise. L'organe de sortie, ou pignon de sortie, comprend une denture engagée avec un secteur denté en vis-à-vis. Le secteur denté est en liaison avec la cinématique de montée et descente de l'assise. FR3086597 montre un exemple d’un dispositif d’entrainement motorisé du type concerné.
Le dispositif d’entrainement motorisé comprend un réducteur à fort taux de réduction pour passer d'une rotation rapide du moteur électrique à une rotation lente voire très lente du pignon de sortie. Le réducteur en question présente un jeu fonctionnel nécessaire à son fonctionnement en toutes circonstances. Ce jeu est présent notamment lorsque le moteur électrique n'est pas commandé et que le pignon de sortie n'est pas censé bouger.
Par ailleurs, le mouvement de rehausse d’assise est habituellement muni d’un système de rappel élastique vers le haut afin de compenser tout ou partie du poids de l’occupant assis sur le siège, et accessoirement d’une partie du poids du siège lui-même.
Le jeu du réducteur peut être perceptible notamment dans les situations de changement de polarité du chargement, par exemple lorsqu'un occupant s'assoit sur l'assise ou lorsqu'un occupant quitte l'assise.
C'est pourquoi les inventeurs ont cherché à masquer la présence du jeu fonctionnel du réducteur.
A cet effet, il est proposé ici un dispositif d’entrainement motorisé pour siège de véhicule ayant une armature d’assise, le dispositif d’entrainement étant destiné à entrainer le déplacement d’un élément mobile relié à l’armature d’assise, notamment pour un mouvement de rehausse d’assise, le dispositif comprenant :
- un actionneur et un boîtier d’actionneur contenant au moins un réducteur,
- un organe de sortie, monté à rotation autour d’un axe, l’organe de sortie comprenant une jante périphérique,
- une bague de friction montée autour de l'organe de sortie et solidaire en rotation de l'organe de sortie, la bague de friction comprenant une jupe,
Le débit du flux gazeux inerte est généralement tel que le rapport entre le débit du flux gazeux inerte exprimé en normaux m 3 par heure (Nm 3 /h) et le débit de charge à traiter exprimé en m 3 par heure aux conditions standards (15°C, 0,1 MPa) est compris entre 50 et 600 Nm 3 /m 3 , de préférence entre 200 et 400 Nm 3 /m 3 . On entend par normaux m 3 la quantité de gaz dans un volume de 1 m 3 à 0°C et 0,1 MPa.
Selon une variante, à l’étape e) une partie de la phase gazeuse en tête de la colonne de stripage comprenant du NH 3 et le flux gazeux inerte (vapeur) est condensée et est de préférence réinjectée au moins en partie en tant que reflux liquide dans la partie supérieure de la colonne de stripage. La condensation est généralement effectuée par refroidissement à une température comprise entre 30 et 65°C, par exemple par de l’eau froide.
Selon une variante, ladite phase gazeuse contenant le NH3 peut être au moins en partie recyclée en amont de l’étape a) et/ou l’étape b) et/ou de l’étape g), et/ou encore en amont de l’étape d’hydrogénation sélective a0), avantageusement dans des quantités stœchiométriques adaptées à la formation des sels lors de l’étape c) de séparation/lavage.
Etape f) (optionnelle) de fractionnement Le procédé selon l’invention peut comprendre une étape de fractionnement de tout ou partie, de manière préférée de la totalité, de l’effluent hydrocarboné issu de l’étape c), pour obtenir au moins un flux gazeux et au moins deux flux hydrocarbonés liquides, lesdits deux flux hydrocarbonés liquides étant au moins une première coupe hydrocarbonée comprenant des composés ayant un point d’ébullition inférieur ou égal à 175°C (coupe naphta), en particulier entre 80 et 175°C, et une deuxième coupe hydrocarbonée comprenant des composés ayant un point d’ébullition supérieur à 175°C (coupe distillats moyens).
L’étape f) permet en particulier d’éliminer les gaz dissous dans l’effluent liquide hydrocarboné, comme par exemple de l’ammoniac, de l’hydrogène sulfuré et des hydrocarbures légers ayant 1 à 4 atomes de carbone.
L’étape f) optionnelle de fractionnement est avantageusement opérée à une pression inférieure ou égale à 3,0 MPa abs., de préférence entre 0,5 et 2.5 MPa abs.
Selon un mode de réalisation, l’étape f) peut être opérée dans une section comprenant avantageusement au moins une colonne de stripage équipée d’un circuit de reflux comprenant un ballon de reflux. Ladite colonne de stripage est alimentée par l’effluent liquide hydrocarboné issu de l’étape c) et par un flux de vapeur d’eau. L’effluent liquide hydrocarboné issu de l’étape c) peut être éventuellement réchauffé avant l’entrée dans la colonne de stripage. Ainsi, les composés les plus légers sont entrainés en tête de colonne et dans le circuit de reflux comprenant un ballon de reflux dans lequel s’opère une séparation gaz/liquide. La phase gazeuse qui comprend les hydrocarbures légers, est soutirée du ballon de reflux, en un flux gazeux. La coupe hydrocarbonée comprenant des composés ayant un point d’ébullition inférieur ou égal à 175°C est avantageusement soutirée du ballon de reflux. La coupe hydrocarbonée comprenant des composés ayant un point d’ébullition supérieur à 175°C est avantageusement soutirée en fond de colonne de stripage.
Selon d’autres modes de réalisation, l’étape f) de fractionnement peut mettre en œuvre une colonne de stripage suivie d’une colonne de distillation ou uniquement une colonne de distillation.
Selon la destination ou l’utilisation des coupes issues de l’étape f) de fractionnement, l’homme du métier ajustera les points de coupes dans les opérations de stripage et/ou de distillation. Par exemple, il peut être nécessaire d’ajuster le point final de la coupe naphta à 150, 175 ou 200°C.
Selon un mode préféré, la première coupe hydrocarbonée comprenant des composés ayant un point d’ébullition inférieur ou égal à 175°C, tout ou partie, est envoyée vers une unité de vapocraquage, tandis que la deuxième coupe hydrocarbonée comprenant des composés ayant un point d’ébullition supérieur à 175°C est envoyée dans une étape g) d’hydrocraquage et/ou envoyée vers une unité de stockage carburant.
Dans un mode de réalisation particulier, l’étape optionnelle f) de fractionnement peut permettre d’obtenir, outre un flux gazeux, une coupe naphta comprenant des composés ayant un point d’ébullition inférieur ou égal à 175°C, de préférence entre 80 et 175°C, et, une coupe distillats moyens comprenant des composés ayant un point d’ébullition supérieur à 175°C et inférieur à 385°C, et une coupe hydrocarbonée comprenant des composés ayant un point d’ébullition supérieur ou égal à 385°C, dite coupe hydrocarbonée lourde. La coupe naphta peut être envoyée, en tout ou partie, vers une unité de vapocraquage et/ou vers l’unité de stockage naphta issu de charges pétrolières conventionnelles, elle peut encore être recyclée; la coupe distillat moyens peut également être, en tout ou partie, soit envoyée vers une unité de vapocraquage, soit vers une unité de stockage diesel issu de charges pétrolières conventionnelles, soit encore être recyclée ; la coupe lourde peut quant à elle peut être envoyée, au moins en partie, vers une unité de vapocraquage, ou être envoyée dans l’étape g) d’hydrocraquage lorsqu’elle est présente.
Dans un autre mode de réalisation particulier, l’étape optionnelle f) de fractionnement peut permettre d’obtenir, outre un flux gazeux, une coupe naphta comprenant des composés ayant un point d’ébullition inférieur ou égal à 175°C, de préférence entre 80 et 175°C, et une coupe kérosène comprenant des composés ayant un point d’ébullition supérieur à 175°C et inférieur ou égale à 280°C, une coupe diesel comprenant des composés ayant un point d’ébullition supérieur à 280°C et inférieur à 385°C et une coupe hydrocarbonée comprenant des composés ayant un point d’ébullition supérieur ou égal à 385°C, dite coupe hydrocarbonée lourde. La coupe naphta, la coupe kérosène et/ou la coupe diesel peut (peuvent) être, en tout ou partie, soit envoyée(s) vers une unité de vapocraquage, soit respectivement vers un pool naphta, kérosène ou diesel issu de charges pétrolières conventionnelles, soit être recyclées. La coupe lourde peut quant à elle peut être envoyée, au moins en partie, vers une unité de vapocraquage, ou être envoyée dans l’étape g) d’hydrocraquage lorsqu’elle est présente.
Dans un autre mode de réalisation particulier la coupe naphta comprenant des composés ayant un point d’ébullition inférieur ou égal à 175°C issue de l’étape f) est fractionnée en une coupe naphta lourde comprenant des composés ayant un point d’ébullition entre 80 et 175°C et une coupe naphta légère comprenant des composés ayant un point d’ébullition inférieure à 80°C, au moins une partie de ladite coupe naphta lourde étant envoyée vers un complexe aromatique comportant au moins une étape de reformage du naphta en vue de produire des composés aromatiques. Selon ce mode de réalisation, au moins une partie de la coupe naphta légère est envoyée dans l’étape h) de vapocraquage décrite ci-dessous.
Le ou les effluents gazeux issu(s) de l’étape f) de fractionnement peut (peuvent) faire l’objet de purification(s) et de séparation(s) complémentaire(s) en vue de récupérer au moins des hydrocarbures légers, notamment de l’éthane, du propane et du butane, qui peuvent avantageusement être envoyés séparément ou en mélange dans un ou des fours de l’étape h) de vapocraquage de manière à accroitre le rendement global en oléfines.
Dans un exemple de réalisation, l’élément de fixation est maintenu par simple assemblage mécanique, par exemple l’élément de fixation est monté en force sur l’extrémité libre de la paroi latérale. Avantageusement un adhésif ou des moyens d’encliquetage sont mis en œuvre.
Lorsque le tambour 3 tourne par rapport au plateau, la lèvre frotte sur le tambour et est maintenue en contact étanche contre le tambour. Le volume V logeant les garnitures confine les poussières issues de l’usure des garnitures.
Le joint à lèvre est fabriqué en élastomère, plastomère, en leur mélange ou leur alliage. Par exemple, le joint à lèvre est en polyvinyle de chlorure souple.
Dans un autre exemple, le joint est réalisé en matériau souple autolubrifiant, par exemple en caoutchouc autolubrifiant, présentant une meilleure tenue à l’usure.
De manière avantageuse, le joint comporte un ou des renforts de manière similaire aux joint SPI notamment utilisés pour assurer l’étanchéité entre des pièces en mouvement par exemple au niveau des vilebrequins ou des arbres à cames.
Par exemple, le joint comporte un ressort en forme d’anneau torique dans la base de la lèvre créant une pression d’appui de la lèvre contre l’autre pièce et un renfort dans le talon.
Il est envisageable que le joint comporte plusieurs lèvres.
Sur la , on peut voire une variante du frein à tambour de la dans laquelle les moyens 14 sont montés sur le plateau, plus particulièrement sur l’extrémité libre de la paroi latérale tubulaire 3.3 du plateau, et la lèvre est en contact avec la face extérieure de la première paroi latérale tubulaire 3.2. En variante, la lèvre est en contact avec la face intérieure de la deuxième paroi tubulaire 3.3.
Le frein à tambour FAT de la comporte des moyens de retenue des poussières 114 similaires aux moyens 14 et comportant un talon 118 configuré pour être monté sur l’extrémité libre de l’extension annulaire 103.3 du tambour. Les moyens 114 comportent une lèvre annulaire 120 configurée pour venir en contact avec la partie annulaire 102.22 du plateau 102.
Les moyens de retenue 114 sont de structures similaires à ceux des moyens 14.
Sur la , on peut voir une variante du frein de la , dans laquelle les moyens de retenue 114’ comportent en outre des moyens anti-éclaboussure comprenant un prolongement axial 121 du talon 118 qui entoure le joint à lèvre. Le prolongement axial 121 forme une barrière contre le liquide, par exemple l’eau pouvant être projetée autour du frein et pouvant rentrer à l’intérieur du frein à tambour.
Sur la , on peut voir une variante de réalisation du frein à tambour de la , dans lequel des moyens de retenue 114 sont montés sur le plateau 102, plus particulièrement sur l’extrémité libre de la partie annulaire 102.22 du plateau et la lèvre est en contact avec la face de l’extension annulaire 102.22 en regard.
Sur la , on peut voir un autre exemple de réalisation d’un frein à tambour de type FAT1 comportant des moyens de retenue 214 montés sur le tambour.
Le tambour comporte dans la face intérieure de la deuxième paroi latérale 3.3 une rainure annulaire 22 d’axe AX dans laquelle est logé le talon 218 des moyens de retenue 214.
Le maintien des moyens de retenue dans la rainure est assuré par montage mécanique. Avantageusement, un adhésif peut être prévu entre le talon et la rainure, de préférence, de type pelable. En variante , des moyens de maintien par encliquetage sont mis en œuvre entre le talon et la rainure. Cela s’applique à tous les modes de réalisation.
Les moyens de retenue 214 comportent une lèvre annulaire 220 venant en contact avec la face extérieure du rebord tubulaire 2.2.
A ce titre, elle propose un support pour un module de gestion de fluides pour un véhicule, notamment un véhicule automobile, ledit support comportant au moins deux canaux pour le circuit d’un fluide réfrigérant caractérisé en ce que le support est formé d’au moins une première zone de circulation du fluide réfrigérant et destinée à la circulation du fluide réfrigérant à haute pression et d’une deuxième zone de circulation du fluide réfrigérant et destinée au moins à la circulation du fluide réfrigérant à basse pression.
La présente invention concerne également un procédé de lubrification des surfaces en métal pour le travail de ces surfaces, notamment aluminium ou acier, comprenant la mise en contact de la composition lubrifiante selon l'invention avec la surface en métal, notamment aluminium ou acier, par exemple par dépôt de la composition lubrifiante sur la surface en métal.
Selon un mode de réalisation, le procédé de lubrification selon l’invention comprend en outre une étape d’usinage et/ou de formage et/ou de découpe et/ou d’estampage et/ou de laminage dudit métal (revêtu de la composition lubrifiante), l’usinage incluant notamment le tournage, fraisage, perçage, sciage, ou encore filetage. De préférence, ladite étape supplémentaire est une étape d’usinage des métaux, en particulier tournage, fraisage, perçage, sciage et/ou filetage.
Les inventeurs ont en effet observé que la combinaison d’un PAG et d’une PEA permettait d’obtenir une composition lubrifiante ayant d’excellentes propriétés de lubrification pour le travail des métaux, et en particulier pour l’acier et l’aluminium.
La composition lubrifiante selon l’invention présente ainsi une universalité en ce qu’elle peut être utilisée à la fois pour l’usinage de l’acier et à la fois pour l’usinage de l’aluminium.
La composition lubrifiante selon l’invention présente ainsi une excellente durée de vie et un cycle d’utilisation très élevé, notamment plus élevé que les fluides de l’état de la technique à base d’huile minérale.
L’invention a également pour objet l’utilisation de 0,5 à 30% en poids de polyétheramines (PEA) dans une composition lubrifiante comprenant de l’eau et de 1 à 60% en poids de polyalkylène glycol (PAG), par rapport au poids total de la composition lubrifiante, pour améliorer les propriétés de lubrification d’une surface métallique, telle qu’une surface d’aluminium ou d’acier. En particulier, l’utilisation de PEA dans une solution comprenant de l’eau et du PAG permet de réduire la puissance générée lors du travail des métaux.
Le ou les PEA mis en œuvre dans l’utilisation précitée peuvent présenter une ou plusieurs des caractéristiques et préférences décrites ci-dessus dans le cadre de la composition lubrifiante selon l’invention.
Le ou les PAG mis en œuvre dans l’utilisation précitée peuvent présenter une ou plusieurs des caractéristiques et préférences décrites ci-dessus dans le cadre de la composition lubrifiante selon l’invention.