INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une autre variante, ladite étape optionnelle de prétraitement a0) comprend une étape d’hydrogénation sélective. Cette étape d’hydrogénation sélective est avantageusement mise en œuvre dans une section réactionnelle alimentée au moins par ladite charge, éventuellement prétraitée par un ou plusieurs prétraitements décrits ci-dessus, et un flux gazeux comprenant de l’hydrogène, en présence d’au moins un catalyseur d’hydrogénation sélective, à une température entre 100 et 280°C, une pression partielle d’hydrogène entre 1,0 et 10,0 MPa abs. et une vitesse volumique horaire entre 0,3 et 10,0 h -1 , pour obtenir un effluent hydrogéné.
Cette étape d’hydrogénation sélective est réalisée dans des conditions de pression en hydrogène et de température permettant de maintenir ladite charge en phase liquide et avec une quantité d’hydrogène soluble juste nécessaire à une hydrogénation sélective des dioléfines présentes dans l’huile de pyrolyse. Elle est avantageusement effectuée dans des conditions plus douces que l’étape a) d’hydrogénation. L’hydrogénation sélective des dioléfines en phase liquide permet ainsi d’éviter ou au moins de limiter la formation de « gommes », c’est-à-dire la polymérisation des dioléfines et donc la formation d’oligomères et polymères, pouvant boucher la ou les sections réactionnelles en aval. Les composés styréniques, notamment le styrène, éventuellement présents dans la charge peuvent également se comporter comme les dioléfines en termes de formation de gommes du fait que la double liaison du groupement vinyle est conjuguée avec le noyau aromatique. Ladite étape d’hydrogénation sélective permet d’obtenir un effluent hydrogéné sélectivement, c’est-à-dire un effluent à teneur réduite en oléfines, en particulier en dioléfines et éventuellement en composés styrèniques.
Ladite section réactionnelle met en œuvre une hydrogénation sélective, de préférence en lit fixe, en présence d’au moins un catalyseur d’hydrogénation sélective, avantageusement à une température moyenne (ou WABT telle que définie ci-dessous pour l’étape a) d’hydrogénation) entre 100 et 280°C, de préférence entre 120 et 260°C, de manière préférée entre 130 et 250°C, une pression partielle d’hydrogène entre 1,0 et 10,0 MPa abs, de manière préférée entre 2,0 et 8 ,0 MPa abs et à une vitesse volumique horaire (VVH) entre 0,3 et 10,0 h -1 , de manière préférée entre 0,5 et 5,0 h -1 .
La quantité du flux gazeux comprenant de l’hydrogène (H 2 ), alimentant ladite section réactionnelle de l’étape d’hydrogénation sélective, est avantageusement telle que la couverture en hydrogène est comprise entre 1 et 200 Nm 3 d’hydrogène par m 3 de charge (Nm 3 /m 3 ), de préférence entre 1 et 50 Nm 3 d’hydrogène par m 3 de charge (Nm 3 /m 3 ), de manière préférée entre 5 et 20 Nm 3 d’hydrogène par m 3 de charge (Nm 3 /m 3 ).
La vitesse volumique horaire (VVH) et la couverture en hydrogène sont telles est définies ci-dessous pour l’étape a) d’hydrogénation).
L’étape d’hydrogénation sélective est de préférence effectuée en lit fixe. Elle peut également être effectuée en lit bouillonnant ou en lit mobile.
Avantageusement, la section réactionnelle de ladite étape d’hydrogénation sélective comprend entre 1 et 5 réacteurs. Selon un mode de réalisation particulier de l’invention, la section réactionnelle comprend entre 2 et 5 réacteurs, qui fonctionnent en mode permutable, appelé selon le terme anglais « PRS » pour Permutable Reactor System ou encore « lead and lag » tel que décrit dans l’étape a) d’hydrogénation. Selon une variante particulièrement préférée, la section réactionnelle d’hydrogénation sélective comprend deux réacteurs fonctionnent en mode permutable.
Ledit catalyseur d’hydrogénation sélective est généralement un catalyseur tel que décrit dans l’étape a) d’hydrogénation. Il peut être identique ou non au catalyseur de l’étape a) d’hydrogénation.
La pince de levage selon l’invention permet le levage et la manutention de panneaux fermés, c’est-à-dire de panneaux qui ne présentent, pour leur saisie, que des faces latérales. Ces panneaux s’opposent en cela aux panneaux à structure accessible, qui peuvent être saisis par leur structure.
Dans le domaine des constructions à ossature bois, les panneaux fermés sont typiquement des cloisons d’habitation qui ont été préparées avec deux panneaux latéraux entre lesquels se trouvent la structure du panneau, son isolant, etc.
La pince de levage selon l’invention permet de saisir un tel panneau en le serrant par ses deux faces latérales opposées, en vue de procéder à son levage suivant une direction qui s’étend parallèlement aux plans de ces faces latérales.
Malgré une saisie sur deux plans parallèles, la pince de levage exerce un serrage proportionné du panneau, calibré par son propre poids, en garantissant aussi bien la bonne tenue du panneau dans la pince que la préservation du panneau de tout écrasement ou poinçonnement.
La pince de levage selon l’invention requiert très peu de manipulation de la part d’un opérateur, tout en garantissant la sûreté requise dans le maintien du panneau lors du levage.
La manipulation requise pour la mise en œuvre de la pince de levage est extrêmement réduite, il suffit pour l’opérateur de positionner la pince de levage sur le panneau puis de procéder directement au levage. Le serrage et la mise en position de la pince se faisant ensuite automatiquement.
– la pince de levage comporte un levier de desserrage adapté à déplacer l’axe de serrage le long de ladite glissière ;
– le levier de desserrage comporte une barre présentant une première extrémité en liaison pivot avec le premier élément de mâchoire ;
– le levier de desserrage comporte une attache de commande à distance au niveau de la deuxième extrémité de la barre ;
– le levier de desserrage comporte une biellette en liaison pivot avec la barre, et en liaison pivot avec l’axe de serrage ;
– la pince de levage comporte un tendeur élastique tendu entre le mors du premier élément de mâchoire et le mors du deuxième élément de mâchoire, et cheminant par l’axe de serrage ;
– l’axe de serrage et ladite glissière sont réalisés par un arbre fixé sur la tête de serrage du deuxième élément de mâchoire et saillant à travers une rainure débouchante pratiquée dans le corps du premier élément de mâchoire ;
– la tête de serrage du deuxième élément de mâchoire est insérée transversalement à travers le corps du premier élément de mâchoire ;
Deux exemples, E1-E2, conformément à l’invention, et deux contre-exemples, CE1 et CE2, non conformes à l’invention, sont décrits dans le tableau 1 qui indique la composition et l’épaisseur exprimée en nanomètres des différentes couches. Les nombres dans les deux premières colonnes correspondent aux références des figures.
Tab. 1 E1 E2 CE1 1004 SiN 29 11 41 CWO 20 29 SiN 5 5 1003 TiN 9,8 12,8 9,8 1002 SiN 5 5 CWO 9 10 SiN 33 33 33 1000 verre 6mm 6mm 6mm
Le contre-exemple CE1 diffère des exemples par l’absence de couche d’oxyde de tungstène.
La nature des cibles utilisées et les conditions de dépôts des exemples E1 à E2 et le contre-exemple CE1 sont décrites dans le tableau 2.
Les revêtements fonctionnels 1001 sont déposés directement sur la feuille de verre 1000. Cette feuille de verre 1000 est une feuille de verre minéral silico-sodo-calcique de 6mm d’épaisseur. Juste après dépôt, les revêtements fonctionnels ont fait l’objet d’un traitement thermique à 650°C pendant 10 min.
Tab. 2 Cible Pression (µbar) Ar (sccm) O2 (sccm) N2 (sccm) Power (W) TiN Ti 2 32 0 15 2500 SiN Si:Al 5 7 0 14 2000 CWO CWO : Cs/W 0,3-0,4 4-10 30-40 2-10 0 1300
Le facteur solaire, g, la sélectivité, s, la transmission lumineuse, Tl, la réflexion lumineuse en face intérieure, Rint, et en face extérieure, Rext, ainsi que la couleur en transmission, en face intérieure et en face extérieure, et l’émissivité ont été mesurés pour chaque exemple E1 à E2 et le contre-exemples CE1.
La transmission lumineuse dans le spectre visible, TL, le facteur solaire, g, la sélectivité, s, et la réflexion interne, Rint, et la réflexion externe, Rext, dans le spectre visible sont définies, mesurées et calculées en conformité avec les normes EN 410, ISO 9050 et/ou ISO 10292.
L’émissivité, Ug, est définie, mesurée et calculée en conformité avec les normes EN 410 et EN 12898.
Les mesures d’émissivité, de facteur solaire, de sélectivité, de transmission lumineuse, de réflexion interne, de réflexion externe, des paramètres de couleur a* et b*, en transmission (a*T, b*T), en réflexion externe (a*Rext, b*Rext) et en réflexion interne (a*Rint, b*Rint) sont regroupées dans le tableau 3.
Le circuit de traitement 5 utilise alors la deuxième table de référence 11 pour estimer la première valeur de débit (étape E8).
On vient de voir que, si l’état de la vanne 12 est tel que le dispositif de mesure ultrasonique peut être utilisé, le circuit de traitement 5 utilise le débit pour mesurer le débit courant.
Avantageusement, si le dispositif de mesure ultrasonique 6 peut être utilisé, le circuit de traitement 5 utilise le dispositif de mesure ultrasonique 6 pour mesurer une première valeur de débit (étape E8) et utilise aussi le transducteur aval 7a et le transducteur amont 7b pour évaluer respectivement la première pression P1 et la deuxième pression P2 et ainsi mesurer une deuxième valeur de débit (étape E9).
Le circuit de traitement 5 utilise également le transducteur amont 7a et le transducteur aval 7b pour mesurer la deuxième valeur de débit (étape E9). Pour cela, le circuit de traitement 5 réalise successivement les étapes E5A, E5B, E5C et E5D.
Le circuit de traitement 5 vérifie si la première valeur de débit et/ou la deuxième valeur de débit sont nulles (étape E10).
Si c’est le cas (débit courant nul), le circuit de traitement 5 acquiert alors au moins une valeur de la première pression P1 produite via le transducteur amont 7a ou au moins une valeur de la deuxième pression P2 produite via le transducteur aval 7b, et évalue ainsi la pression de l’eau à débit nul (étape 11), c’est-à-dire la pression du réseau.
Si ce n’est pas le cas (débit courant non nul), le circuit de traitement 5 produit une valeur débit consolidée à partir de la première valeur de débit (mesurée via le dispositif de mesure ultrasonique 6) et de la deuxième valeur de débit (mesurée à partir de la valeur de pression ΔP déterminée à partir des transducteurs 7a, 7b) (étape E12). De préférence, la valeur de débit consolidée est une valeur moyenne arithmétique de la première valeur de débit et de la deuxième valeur de débit. La valeur de débit consolidée pourrait être un autre type de valeur numérique, par exemple, la valeur de débit consolidée peut être une valeur moyenne pondérée de la première valeur de débit et de la deuxième valeur de débit.
Le circuit de traitement 5 peut aussi, si nécessaire, réguler le débit courant.
Pour cela, en référence à la , le circuit de traitement 5 acquiert une consigne de débit (étape E20).
Le circuit de traitement 5 mesure alors le débit courant en utilisant le procédé de mesure qui vient d’être décrit, puis calcule l’écart entre la consigne de débit et le débit courant (étape E21).
Le circuit de traitement 5 adapte alors la position courante de la bille 14 en fonction de cet écart.
Pour cela, le circuit de traitement 5 acquiert la pression du fluide à débit nul (pression statique du réseau préalablement mesurée via le procédé de mesure) – étape E22, puis détermine, dans la troisième table de référence 18, la position angulaire optimale de la bille 14 qui permet de conférer au débit courant la valeur de la consigne de débit (étape E23).
Le circuit de traitement 5 pilote alors la vanne 12 pour amener la bille 14 dans la position angulaire optimale.
Le circuit de traitement 5 mesure alors à nouveau le débit courant (étape E24), et le procédé de régulation repasse à l’étape E21. L’asservissement continue jusqu’à aboutir à un écart négligeable entre le débit courant et la consigne de débit.
Avantageusement, le circuit de traitement 5 peut utiliser la première pression P1 évaluée via le transducteur amont 7a et la deuxième pression P2 évaluée via le transducteur aval 7b pour estimer le volume d’eau distribué via le conduit 4.
En effet, en présence de débit, la valeur de pression ΔP va varier.
Lors de cette manœuvre en rotation, les segments d’appui 25 sont déployés et cheminement avantageusement sur le tronçon en regard du pieu de fondation E.
Au cours des opérations de battage, le manchon 2 est avantageusement manœuvré en rotation par rapport au module d’interface 31, autour de son axe de rotation R, pour corriger les éventuels mouvements de lacet de l’engin flottant F.
Dispositif urbain de production d’ombre La présente invention se rapporte à un dispositif urbain de production d’ombre. L’invention a trait de manière générale au domaine de l’architecture bioclimatique.
Directement impactées par les effets du changement climatique, les agglomérations urbaines sont confrontées à un phénomène localisé d’augmentation des températures connu sous le nom d’îlot de chaleur urbain (ICU). De tels îlots de chaleur urbains se caractérisent par des élévations localisées des températures enregistrées dans les espaces denses tels que les milieux urbains, notamment dans les centres-villes. De tels écarts de températures peuvent aller jusqu’à plus de dix degrés.
De tels îlots sont favorisés par la minéralisation de l’espace public, les activités urbaines, les configurations des villes qui limitent l’action rafraichissante des vents mais aussi par la densité du bâti fait de matériaux absorbant et/ou réfléchissant de grandes quantités de chaleur et la libérant ainsi dans l’air ambiant. En effet, les surfaces sombres et/ou noires telles que le goudron, le béton, l’asphalte, la brique absorbent et emmagasinent une quantité importante d'énergie solaire, qui s’accumule. Les surfaces vitrées, quant à elles, concentrent ladite énergie solaire favorisant un phénomène d’effet de serre, et la réfléchissent sur les surfaces précédemment décrites. Ainsi, la combinaison de ces deux types de surface entraine un stockage d’inertie thermique qui est restituée sous forme de rayonnement infrarouge réchauffant l’air urbain le jour et la nuit. À ce titre, les calories s’accumulent et la température de l'air ambiant augmentent de jour en jour notamment quand les nuits ne sont pas assez fraiches.
Au sein d'une même ville, des différences importantes de température peuvent être relevées selon : - la nature de l'occupation du sol : présence de parcs boisés, d’étendues d'eau rafraichissant le milieu ; - l’albédo qui est la mesure de la capacité de la couleur d’une surface à renvoyer l’énergie solaire incidente (chiffre compris entre zéro et un : zéro correspondant à une surface parfaitement noire qui absorbe la totalité de l’énergie incidente, et un correspondant au miroir parfait qui renvoie la totalité de l’énergie incidente) ; - le relief/la forme urbaine et l'exposition : les grands bâtiments et les rues étroites créent des canyons où s’accumule et reste captive la chaleur occasionnée notamment par le rayonnement solaire durant la journée ; - la saison et la météo associées : l’été, la réverbération sur les murs et l’emmagasinement de la chaleur par le bitume et/ou les minéraux contribuent à augmenter la température. Ce phénomène est d’autant plus marqué en l’absence de vent entraînant une stagnation des masses d'air qui ont alors le temps de réchauffer le bâti. Ainsi, plus le temps est calme et dégagé, plus l'îlot de chaleur urbain est intense.
Ce phénomène de réchauffement local peut engendrer des impacts importants sur la qualité de vie de la population en créant des situations d’inconfort thermique, qui ont un effet néfaste sur la santé humaine, par exemple insuffisance respiratoire, maladies cardiovasculaires et/ou neurologiques, et sur la consommation énergétique entrainant notamment une hausse de la demande en énergie, par exemple pour alimenter les climatiseurs et une hausse de la consommation de l’eau pour se rafraîchir et s’hydrater.
Évidemment, avec le réchauffement climatique, la bétonisation et la disparition croissante des espaces verts en milieu urbain, ces différences ne risquent pas de s’atténuer. Ainsi, il est nécessaire de mettre en place des stratégies afin de réduire ces îlots de chaleur urbains.
Face à une telle problématique environnementale, il est connu d’utiliser des solutions fondées sur la nature avec notamment la végétalisation des bâtiments et des espaces urbains (plantation d’arbres, canopées urbaines végétales…). En effet, les arbres et espaces végétalisés jouent un rôle important dans la régulation thermique de l’espace urbain par l’ombre projetée et l’évapotranspiration qui permettent de rafraîchir l’air ambiant. À ce titre, traditionnellement, les avenues et les rues larges sont bordées de chaque côté d’une belle rangée d’arbres. Toutefois, le milieu urbain peut s’avérer particulièrement contraignant. En effet, selon la morphologie des rues, on peut manquer de place pour planter des arbres ou la présence de parking en sous-sol peut empêcher leur évolution. De plus, la végétalisation ne doit pas compliquer la vie des piétons, et/ou transformer le passage des poussettes et des fauteuils roulants en parcours du combattant sur des trottoirs souvent déjà encombrés par le stationnement. De même, les accès pompiers et les locaux à poubelles doivent rester libres. Cette végétalisation ne doit pas non plus gêner la visibilité de la signalétique de voirie, la signalétique routière et le mobilier urbain. Ainsi, dans des rues dites moyennes ou étroites, il peut s’avérer difficile d’avoir recours à de tels remèdes naturels, la morphologie de l’espace urbain pouvant être inadaptée.
Ainsi, pour pallier une partie des inconvénients précités, une autre voie est de se tourner vers l’aménagement urbain, en prenant en compte les paramètres de morphologie urbaine et d’occupation du sol. À ce titre, l’architecture bioclimatique, ayant pour objectif de tirer parti des conditions d’un site et de son environnement, peut répondre à un tel besoin. À cet égard, il est connu, sur le marché, des dispositifs fixes composés d’éléments pouvant se dérouler et s’enrouler à la demande permettant d’apporter de l’ombre, tels que par exemple des pergolas bioclimatiques à base de stores ou de voile. Toutefois, de tels dispositifs présentent un encombrement important, très souvent composés de quatre pieds destinés à être ancrés au sol, ce qui rend leur mise en place complexe et fastidieuse. De plus, de tels dispositifs sont appropriés à une exposition solaire spécifique et couvrent une zone limitée en termes d’ombre, ils sont notamment très souvent utilisés pour les terrasses. Ainsi, de tels dispositifs peuvent se révéler inadaptés selon certaines expositions ou à certaines heures de la journée, et notamment pour une production d’ombre couvrant entièrement une rue.
Ainsi, la présente invention vise à remédier aux inconvénients précités, en proposant un dispositif mobile de production d’ombre permettant un déploiement et une orientation des moyens d’ombrage selon notamment l’élévation du soleil permettant ainsi d’optimiser et maximiser l’effet rafraichissant par ombrage sur le sol et/ou sur la façade d’un bâtiment.
À ce titre, un premier objet de l’invention divulgue un dispositif urbain de production d’ombre comprenant un premier mât fixe par rapport au sol et supportant un cadre. Ledit cadre dispose d’au moins un écran amovible pour faire de l’ombre et d’un premier actionneur. Ledit premier actionneur permet de déployer ledit au moins un écran amovible en fonction d’une commande de déploiement. Ledit dispositif comporte, en outre : - un premier élément de liaison entre ledit cadre et ledit premier mât autorisant une rotation selon un premier axe parallèle au sol ; - et un deuxième actionneur permettant d’orienter ledit cadre en fonction d’une commande d’inclinaison.
Par souci de gain de place, ledit premier mât d’un tel dispositif urbain de production d’ombre peut être fixé à une façade d’un bâtiment.
En complément, ledit cadre peut comporter un coffre fixé sur un premier bord dudit cadre. A ce titre, ledit coffre comprend un enrouleur pour enrouler ledit au moins un écran. Ce dernier se déploie ainsi à partir dudit coffre à l’intérieur dudit cadre dudit premier bord vers un deuxième bord opposé audit premier bord.
En variante, le dispositif urbain de production d’ombre peut comporter un coffre central fixé audit cadre. À ce titre, ledit coffre comprend au moins un enrouleur pour enrouler ledit au moins un écran. Ledit au moins un écran comporte ainsi un premier et un deuxième écrans. Ledit coffre central dispose d’une première sortie permettant de déployer ledit premier écran vers un premier bord dudit cadre et une deuxième sortie permettant de déployer ledit deuxième écran vers un deuxième bord opposé audit premier bord.
Dans un poêlon, on a placé les ingrédients des phases B et C qu’on a mélangé à la température de 95°C jusqu’à obtenir un mélange homogène. On a ajouté ensuite la phase A. Une fois le mélange homogène, on a refroidi sous agitation jusqu’à un retour à température ambiante.
Composition de maquillage (B1) On a préparé la composition de maquillage B1 suivante
.[Tableaux 2] Phases Ingrédients B1 (invention) (a) Acide tannique (Brewtan F® - Anijomoto Omnichem Nv) 5 Ethanol 75 Polysorbate-80 (TWEEN-80-LQ® de CRODA)a 5 (b) Oxyde de fer noir (CI 77499) SUNPURO C33-7001® de SUN 15
On a appliqué successivement 3 couches sur la zone de peau à maquillée avec dans l’ordre, la composition (A1), la composition (B1) puis la composition (A1)
Les gestuelles se sont avérées faciles à mettre en œuvre. On a obtenu sur la zone de peau maquillée un dépôt fin confortable, de bonne tenue pendant quelques jours et dont la couleur ne transfère pas.
Composition de maquillage comprenant un polyphénol, un composé hydrocarboné ou siliconé polyoxyéthyléné et/ou polyoxypropyléné, différent des Polysorbate, un monoalcool et procédé la mettant en œuvre La présente invention a pour objet une composition de maquillage de la peau et/ou des lèvres, comprenant au moins un composé de type polyphénol, au moins un composé Y choisi parmi les composés hydrocarbonés ou siliconés, polyoxyéthyléné et/ou polyoxypropyléné, et différents des Polysorbate, et au moins 25% en poids d’un alcool en C2-C8.
La présente invention a pour but de proposer des compositions permettant une excellente tenue des effets cosmétiques attendus notamment la couleur du maquillage de la peau, les lèvres, qui soit résistante à la friction mécanique, aux repas, à l'eau, à la sueur et à la transpiration, au sébum, à l'huile, voire aux produits de nettoyage, notamment de démaquillage, tels que certaines eaux micellaires, lingettes démaquillantes, par exemple.
En outre, la présente invention a pour but de proposer des compositions amenant de la tenue à des effets cosmétiques attendus, notamment la couleur du maquillage, associée à un niveau de confort acceptable. La composition selon l’invention peut également avoir un effet de soin.
Ces objectifs et d’autres sont atteints par la présente invention qui a pour objet une composition de maquillage de la peau et/ou des lèvres, de préférence des lèvres, comprenant : a) au moins un polyphénol X comprenant au moins deux groupements phénols différents ; b) au moins un composé Y choisi parmi les composés aptes à former au moins une liaison hydrogène avec lesdits groupements phénols du polyphénol X, ces composés étant hydrocarbonés ou siliconés, de préférence non ioniques, polyoxyéthyléné et/ou polyoxypropyléné, et différents des Polysorbate ; c) au moins 25% en poids, par rapport au poids total de la composition, d’au moins un mono-alcool en C 2 -C 8 , notamment en C 2 -C 5 , de préférence l’éthanol ; d) éventuellement de l’eau à une teneur d’au plus 10 % en poids, par rapport au poids total de la composition ; e) au moins une matière colorante.
Les objectifs de l’invention sont aussi d’informer l’opérateur des conditions effectives d’entrainement des équipements afin d’éviter des surcharges et de lui permettre d’adapter la vitesse d’avancement de l’engin agricole.
Les objectifs de l’invention sont enfin d’adapter automatiquement la priorité de consommation de débit d’huile pour assurer un fonctionnement optimisé de l’engin agricole aussi bien en manœuvre qu’en mode de travail.