INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le TMAH permet d’avoir une surface d’oxyde avec une rugosité mesurée par AFM sur un scan de 1×1 µm² inférieure à 0.5 nm RMS, c’est-à-dire une surface compatible avec un collage direct. Cependant, à cause du retrait de la couche de support CS en silicium, une nanotopologie élastique pouvant aller jusqu’à quelques dizaines de nanomètres apparait en face arrière, c’est-à-dire au niveau de la première surface SF1 selon l’invention, rendant un collage direct sans CMP au niveau de cette surface SF1 impossible.
Décapage ou dépôt d’un film mince
Le procédé selon l’invention comprend ensuite une étape 1E2 de décapage de la première surface SF1 avec des atomes de gaz rares ou de dépôt sur la première surface SF1 d’un film mince.
Dans le cadre de l’exemple de mise en œuvre utilisé jusqu’à présent, cette étape 1E2 de décapage ou de dépôt peut être mise en œuvre selon au moins deux modes différents.
Premier mode de mise en œuvre
La table de travail peut être un plan fixe et peut être exempte d'encombrement le long d'au moins deux côtés parallèles d'extension supérieure.
Selon un aspect de la présente invention, l'appareil peut être une machine de découpe comprenant au moins une unité de découpe adaptée à découper le matériau agencé sur la table de travail.
Selon un aspect de la présente invention, l'appareil peut comprendre au moins un bras qui surmonte au moins partiellement (ç-à-d., est au-dessus de) la table de travail et est adapté à supporter l'unité de découpe, dans lequel ledit bras est supporté par l'élément de support.
Selon un aspect de la présente invention, le bras peut être supporté en porte-à-faux sur la table de travail par la structure de support par traverse précitée.
Selon un aspect de la présente invention, les éléments à projeter peuvent être des gabarits correspondant au profil à découper et/ou au profil découpé, dont la position et l'orientation par rapport à la table de travail sont définissables par l'utilisateur au moyen de l'unité de commande.
Selon un aspect de la présente invention, l'appareil peut être une machine d'inspection de tissu ou de cuir comprenant une pluralité de détecteurs d'image adaptés à acquérir des images d'un tissu ou d'un cuir sur la table de travail, dans lequel l'unité de commande est configurée pour traiter les images acquises par lesdits détecteurs d'image et pour générer une copie numérique du tissu inspecté, et un élément de signalisation adapté à indiquer des défauts sur la surface du tissu, dans lequel l'unité de commande est en outre configurée pour corréler les défauts sur le tissu indiqués par l'élément de signalisation avec l'image acquise du tissu, éventuellement avec génération d'un rapport indiquant au moins la forme et la position des défauts sur le tissu.
Selon un aspect de la présente invention, le premier projecteur et le second projecteur peuvent être adaptés à projeter le profil du défaut/des défauts à travers l'élément de signalisation sur le tissu. Par exemple, lorsque le premier projecteur a atteint une limite en termes de nombre de défauts qu'il est apte à projeter, le second projecteur peut être activé.
Selon un aspect de la présente invention, l'unité de commande peut être configurée pour définir une pluralité de zones de découpe sur l'image numérisée, dans laquelle le type, le nombre et la position desdites zones de découpe sont définis et optimisés en fonction des informations acquises par l'unité de commande lors de l'inspection du tissu, par exemple des qualités différentes du tissu, le second projecteur étant adapté à projeter lesdites zones de découpe définies sur le tissu.
Selon un aspect de la présente invention, l'élément de signalisation peut être pourvu d'un élément d'éclairage qui est détectable par des détecteurs d'image, les coordonnées du déplacement dudit élément d'éclairage étant calculées au moyen de l'unité de commande.
Selon un aspect de la présente invention, l'unité de commande peut être configurée pour reconnaître la position, la forme et/ou l'entité du défaut de la surface du tissu en fonction des coordonnées du déplacement de l'élément d'éclairage.
Selon un aspect de la présente invention, l'unité de commande peut être reliée de manière fonctionnelle à une unité de stockage adaptée à stocker au moins l'image numérisée du tissu inspecté et le rapport généré indiquant les défauts du tissu.
Par exemple, l'unité de stockage peut être une unité en nuage à laquelle un utilisateur peut accéder à distance par l'intermédiaire d'une application spécifique et/ou d'une adresse spécifique.
Les caractéristiques et avantages de l'appareil selon l'invention ressortent de la description faite ci-après, d'un mode de réalisation de celle-ci donné à titre d'exemple indicatif et non limitatif en référence aux dessins annexés.
Sur lesdits dessins :
- la montre une vue en perspective d'un appareil selon un mode de réalisation de la présente invention ;
- la montre une vue arrière de l'appareil de la ;
En l’occurrence, on prévoit ici une vanne supérieure 27 et deux vannes inférieures 28.12 (pour obturer le port d’entrée 12) et 28.13 (pour obturer le port de sortie 13. Les vannes 27, 28.12, 28.13 permettent d’isoler la cuve interne 10 vis-à-vis de l’extérieur.
Les actionneurs 23 sont reliés à une unité centrale de pilotage 29 reliée également à une batterie de capteurs (température et pression dans les cuves internes 10 notamment) permettant de piloter l’installation en télé-opération de manière automatique. L’unité centrale de pilotage 29 comprend de façon connue en soi un ou plusieurs processeurs reliés à une ou plusieurs mémoires contenant des programmes exécutables par le ou les processeurs pour piloter l’installation et notamment les actionneurs 23. Ces programmes comprennent avantageusement un programme d’intelligence artificielle. Les programmes et les actionneurs 23 sont agencés pour pouvoir amener chaque barre de commande 21 dans n’importe quelle position intermédiaire entre les deux positions extrêmes, pour freiner la réaction en chaîne sans l’interrompre totalement, en fonction des informations fournies par les capteurs et des instructions éventuelles fournies par un opérateur.
L’unité centrale de pilotage 29 est ici disposée dans une chambre de commande 112 à l’intérieur de l’enceinte en béton 110 et est reliée par l’intermédiaire d’un réseau informatique à un serveur informatique permettant de communiquer avec l’unité centrale de pilotage 29 pour collecter des valeurs de paramètres de fonctionnement de l’installation de manière à surveiller l’installation et fixer des valeurs de consigne pour influer sur le fonctionnement de l’installation.
L’embase anti-sismique 120 supportant la cuve externe 2 délimite une chambre de maintenance 130 dans laquelle débouchent les ports d’entrée et de sortie 12, 13 des cuves internes 10. La cuve externe 2 a ici un fond recouvert d’une couche de radioprotection 30 empêchant le passage de neutrons vers la chambre de maintenance 130. La couche de radioprotection 30 comprend par exemple une couche de plomb, d’acier ou de tungstène en fonction de la température maximale atteinte à cet endroit.
Un circuit primaire 140 de fluide caloporteur est raccordé aux ports d’entrée et de sortie 12, 13 de chaque cuve interne 10. Le fluide caloporteur est ici de l’hélium. Le circuit primaire de fluide caloporteur 140 comprend une pluralités d’ensembles pompe/échangeur thermique 141 pour faire circuler l’hélium dans le circuit primaire 140 et un système de traitement 142 pour enlever les impuretés contenues dans l’hélium. Ces impuretés peuvent comprendre des éléments radioactifs, mais aussi des traces d'oxygène et d’eau qui risquent d’oxyder le graphite. Les ensembles pompe/échangeur thermique 141 et le système de traitement 142 sont ici disposés dans une chambre technique 113 de l’enceinte 110, à côté de la chambre de confinement 111 et de la chambre de commande 112.
Les échangeurs thermiques des ensembles pompe/échangeur thermique 141 sont reliés à un circuit secondaire 150 qui est relié à une installation consommatrice de chaleur du site industriel I. Le circuit secondaire 150 comprend notamment une ou plusieurs pompes pour faire circuler dans le circuit secondaire 150 un fluide caloporteur, tel que du dioxyde de carbone ou de la vapeur, entre les échangeurs et l’installation consommatrice de chaleur du site industriel I.
A titre d’exemple, le réacteur 1 est par exemple dimensionné pour fournir 10 MW thermique pour chauffer le fluide caloporteur du circuit secondaire 150 jusqu’à une température de 600°C.
On comprend que les cuves internes 10 sont fabriquées et assemblées individuellement en usine. Elles sont transportées dans la configuration de la figures 7, avec :
la barre de commande 21 dans sa première position extrème et la tige de verrouillage 31 en position ; des bouchons 32.12, 32.13 obturant respectivement le port d’entrée 12 et le port de sortie 13 (soit à la place des vannes inférieures 28.12, 28.13, soit en amont et en aval de celles-ci respectivement) ; la vanne supérieure 27 fermée.
L’assemblage du cœur du réacteur 1 sera effectué sur site et sera suivi de son raccordement au circuit primaire 140. Le transport des cuves internes 10 entre l’usine de fabrication et le site d’installation du réacteur sera bien entendu réalisé en utilisant des emballages protecteurs adaptés en fonction du moyen de transport utilisé et de la réglementation en vigueur.
Pour le démantèlement de l’installation, lorsque le combustible aura été épuisé :
la barre de commande 21 est amenée dans sa première position extrème et la tige de verrouillage 31 est engagée dans l’extrémité libre de la barre de commande ; les bouchons 32.12, 32.13 sont mis en place pour obturer respectivement le port d’entrée 12 et le port de sortie 13 (soit à la place des vannes inférieures 28.12, 28.13, soit en amont et en aval de celles-ci respectivement) ; le fourreau 20 est séparé de l’enveloppe interne 11 et un bouchon 33 est placé dans l’ouverture supérieure de l’enveloppe 11.
L’enveloppe 11, et son contenu, peut alors être placée dans un emballage de stockage de déchets radioactifs conforme à la réglementation en vigueur.
En variante, on pourra prévoir deux séries de cuves internes, à savoir :
une première série de cuves internes identiques aux cuves internes 10 décrites ci-dessus qui seraient disposées dans les logements 5 regroupés autour du centre du socle 3 ; une deuxième série de cuves internes qui comprendraient un corps central 15 mais pas de combustible nucléaire ni de barre de commande et qui seraient disposées dans les logement 5 s’étendant à la périphérie du socle 3 au voisinage de la cuve externe 2 pour entourer les cuves internes de la première série.
On comprend que les cuves internes de la deuxième série, dépourvues de combustible nucléaire, ne sont pas émettrices de neutrons vers la cuve externe 2 mais que le corps central 15 des cuves de la deuxième série va néanmoins ralentir les neutrons émis dans les cuves internes de la première série et s’échauffer pour participer au chauffage du fluide caloporteur.
Plus précisément, le bord court arrière 32AR est agencé en regard de la moitié de droite de la banquette BTA
A la , la table T est dans une position dite repliée dans laquelle la seconde moitié M2 est repliée sur la première moitié M1 pour constituer un plateau rectangulaire de dimensions réduites.
Son contour rectangulaire comporte alors un autre bord latéral long 130G, d’orientation longitudinale, agencé en regard de la paroi latérale de gauche PLG et un autre second bord latéral long 130D opposé au premier bord latéral long 130G le long duquel s’étend le couloir longitudinal 34.
Du fait du repliement de la table T transversalement vers l’intérieur en direction de la paroi latérale de gauche PLG et de ses dimensions réduites (Ici globalement de moitié selon la direction transversale), la table T ne s’étend pas transversalement à l’intérieur de l’espace correspondant au couloir longitudinal 34 qui offre sa plus grande largeur de passage.
Le contour rectangulaire de la table T comporte aussi un bord court avant 132AV d’orientation transversale agencé en regard des deux sièges avant SAG, SAD - et principalement en regard du siège avant gauche SAG - et un bord court arrière 132AR d’orientation transversale qui est orienté vers la banquette BTA et qui est agencé en regard de la moitié de droite de la banquette BTA.
Conformément aux enseignements de l’invention, la zone formant salon 20 est conçue pour permettre l’utilisation de la table T par cinq personnes assises simultanément autour de la table, par exemple pour y prendre un repas en commun.
Dans ce but, l’aménagement du salon 20 comporte deux places assises avant appartenant chacune à l’un des sièges avant SAG ou SAD en position pivotée, deux places latérales assises avant PLAV et arrière PLAR et une place transversale arrière assise PTAD appartenant ici à la banquette transversale BTA.
La personne occupant le siège avant gauche SAG fait face à la moitié de gauche du bord court avant 32AV, tandis que la personne occupant le siège avant droit SAD fait face à la moitié de droite du bord court avant 32AV.
Les deux places latérales PLAV et PLAR sont adjacentes et elles sont agencées le long de la paroi latérale de gauche PLG.
Il s’agit de deux places assises orientées transversalement vers l’intérieur. Ainsi, chaque occupant de l’une de ces deux places latérales avant PLAV ou arrière PLAR fait face à une moitié correspondante, avant ou arrière, du premier bord long de gauche 30G de la table T.
Comme indiqué précédemment, la place transversale arrière assise appartenant à la banquette transversale BTA est ici la place de droite PTAD des deux places assises PTAG et PTAD que comporte la banquette BTA et la personne qui l’occupe fait face à la moitié de gauche du bord arrière court 32AR correspondant au bord transversal arrière de la moitié M1 du plateau de la table T.
Comme cela sera expliqué plus en détails par la suite en référence à l’exemple de réalisation représenté aux figures 3 et suivantes, pour permettre d’agencer le salon 20 dans sa configuration représentée à la : - la place latérale assise arrière PLAR appartient à un siège latéral arrière adjacent à la paroi latérale de gauche PLG dont l’élément d’assise CAR est mobile entre une position d’utilisation et une position escamotée ; - et la place latérale assise avant PLAV appartient au siège latéral avant dont l’élément d’assise CAV est ici fixe, et qui appartient soit à ladite place latérale avant assise PLAV, soit à la place transversale avant assise PTAR.
Le siège latéral avant est ainsi convertible entre une configuration d’utilisation associée à l’état d’utilisation du salon 20 représenté à la dans laquelle il offre une place latérale avant assise PLAV, et une autre configuration d’utilisation associée à l’état d’utilisation du salon 20 représenté à la dans lequel il offre une place transversale avant assise PTAV.
La place latérale avant PLAV est orientée transversalement vers l’intérieur en direction du premier bord long de gauche 30G de la Table T, tandis que la place transversale avant assise PTAV est orientée longitudinalement vers l’arrière.
L’élément d’assise CAV du siège latéral avant est commun à l’une ou l’autre des deux configurations / orientations PLAV et PTAV, et il est ici fixe.
Dans la configuration d’utilisation associée à l’état d’utilisation du salon 20 représenté à la , les deux places latérales avant PLAV et arrière PLAR partagent un élément de dossier commun qui est fixe et d’orientation verticale et longitudinale dans laquelle il est adjacent à la paroi latérale de gauche.
o d’une première comparaison de la première mesure de vitesse de rotation et de la deuxième mesure de vitesse de rotation, et
o d’une deuxième comparaison de la deuxième mesure de vitesse de rotation à un seuil de vitesse.
Seulement deux capteurs de vitesse de rotation sont nécessaires pour piloter le module d’entraînement, et détecter une casse de l’arbre de propulsion et une défaillance de la protection en survitesse de l’arbre de propulsion, permettant de libérer de l’espace sur l’arbre de propulsion et dans le turbopropulseur.
La rupture de l’arbre de propulsion entraîne une survitesse de la turbine de sorte que lorsque la vitesse de rotation détectée par le deuxième capteur est supérieure à un seuil de vitesse, l’arbre de propulsion est considéré comme cassé.
Lorsque les première et deuxième mesures de vitesse de rotation ne sont plus égales entre elles à un facteur près, la protection en survitesse du turbopropulseur n’est plus assurée.
De plus la réduction du nombre de capteurs permet de réduire la masse du turbopropulseur.
En outre, aucun des capteurs n’est placé à proximité de la turbine améliorant la fiabilité de détection d’une défaillance du turbopropulseur.
De préférence, le module d’entraînement comprend une machine électrique tournante comportant un arbre rotorique formant l’arbre d’entraînement, notamment relié à une deuxième extrémité de l’arbre de propulsion.
Avantageusement, le module d’entraînement comprend en outre un embrayage comportant une entrée reliée à l’arbre rotorique et une sortie reliée à l’arbre de propulsion.
De préférence, le turbopropulseur comprend un compresseur, en particulier situé sur l’arbre de propulsion entre la première et la deuxième extrémités de l’arbre de propulsion, comprend un rotor de compression, et comporte en outre un troisième capteur de vitesse de rotation pour mesurer la vitesse de rotation du rotor de compression.
Avantageusement, le module d’entraînement comprend une machine électrique tournante comportant
• un arbre rotorique et
• un embrayage comportant une entrée reliée à l’arbre rotorique et une sortie reliée à l’arbre de propulsion formant l’arbre d’entraînement.
Il est également proposé un aéronef comprenant au moins un turbopropulseur tel que défini précédemment.
Il est également proposé un procédé de détection de la défaillance d’un turbopropulseur comprenant un arbre de propulsion, une hélice de propulsion située à une première extrémité de l’arbre de propulsion, un module d’entraînement comportant un arbre d’entraînement relié à une deuxième extrémité de l’arbre de propulsion, un compresseur situé sur l’arbre de propulsion entre la première et la deuxième extrémités, et une turbine située sur l’arbre de propulsion entre le compresseur et la deuxième extrémité, le procédé comportant une première mesure de la vitesse de rotation de l’hélice.
Le procédé comprend en outre une seule deuxième mesure de la vitesse de rotation de l’arbre d’entraînement, une première comparaison des première et deuxième mesures de vitesse de rotation, une deuxième comparaison de la deuxième mesure à un seuil de vitesse, et selon le résultat des premières et deuxièmes comparaisons, la détection d’une casse de l’arbre de propulsion et la détection d’une défaillance de la protection en survitesse de l’arbre de propulsion.
Nom Description Structure Origine b-glucanes (en %) Mannanes (en %) Rapport β-glucanes /mannanes Safglucan ® β-1,3/1,6-glucanes branché Saccharomyces cerevisiae 57,4 (52 - 60) 1,46 (1 - 5) 39 (12 - 40) β-glucane d’algue β 1,3 Glucane linéaire Euglena gracilis 56,1 3,45 16,2 Safmannan ® β-1,3/1,6-glucanes branché Saccharomyces cerevisiae 22,4 22,3 1
Les cellules IPEC-J2 ont été décongelées en milieu DMEM/F12 + 5% SVF + 16 mM Hepes + 1X ITS + 5 ng/ml EGF et maintenues en culture durant 2 passages (1 semaine). Au troisième passage, les cellules ont été mises en culture en présence de sérum de cochon (Gibco) et maintenues durant 2 passages (1 semaine).
Un « produit β-glucane » a été ajouté aux cellules IPEC-J2 à une concentration finale de 50 μg/mL et cette concentration a été maintenue à chaque passage. Après 15 jours de culture en présence d’un « produit β-glucane », différents essais ont été conduits : un test TEER (transepithelial/endothelial electrical resistance), et une extraction d’ARNm pour une quantification d’IL8 par PCR quantitative.
La mycotoxine DON a été préparée toutes les 2 à 3 semaines à partir d’une solution stock congelée et parafilmée (DON à 30 mM dans de l’acétonitrile) de la façon suivante. La solution de DON a été sortie du congélateur 2 minutes avant le prélèvement et vortexée. Il a été vérifié qu’il n’y avait pas eu de formation de cristaux. 30 μL de la solution ont été prélevés et ajoutés à 270 μL d’eau stérile, donnant ainsi la solution stock à 3 mM dans un mélange d’eau/acétonitrile (10/90, v/v). La solution stock a été diluée au tiers dans un mélange eau/acétonitrile (10/90, v/v) pour obtenir une solution à 1 mM. Ces deux solutions ont ensuite été utilisées diluées au 1/100 ème dans les puits des essais TEER et les puits des plaques de 96 micro-puits des essais de PCR quantitative pour avoir une concentration finale de 10 et 30 μM.
Protocole de l’Essai TEER. Dans cet essai, des inserts Falcon 24 puits ont été utilisés. Les puits ont été pré-humidifiés en mettant 800 μL de milieu en basolatéral, en mouillant la membrane avec 100 μL de milieu et en laissant incuber 15 minutes à 37°C. Les suspensions cellulaires contenant 0,5x10 5 cellules/mL cultivées en continu avec un produit β-glucane ont été préparées et 300 μL de chacune de ces suspensions ont été déposés dans chaque insert pré-humidifié. Trois jours après, le milieu a été changé dans chaque insert. Les inserts ont été placés dans un cellZscope ® et la valeur de TEER a été déterminée. Le lendemain, la mycotoxine DON a été ajoutée, et le TEER a été lu pendant au moins 24 heures.
ARN pour PCR Quantitative. Les suspensions cellulaires contenant 0,5x10 5 cellules/mL cultivées ou non avec un produit β-glucane en continu ont été préparées et 200 μL de chacune de ces suspensions ont été déposés dans chaque puits d’une plaque à 96 micro-puits (c’est-à-dire 10 000 cellules/puits). Le lendemain, la mycotoxine DON a été ajoutée le matin et incubée pendant 6 heures. Le milieu a ensuite été éliminé par aspiration et 130 μL de RA1 + 5 μL de TCEP ont été ajoutés à chaque puits pour lyser les cellules. La plaque a été conservée à -20°C jusqu’au jour de l’extraction d’ARN avec le kit Nucleospin™ 96 RNA de Macherey Nagel™.
Extraction d’ARN et Reverse Transcription. L’extraction des ARN a été réalisée par centrifugation, en suivant les instructions fournies dans la notice du kit Macherey-Nagel™ NucleoSpin™ 96 Kit ARN (référence 740709.4). L’élution a été faite dans 30 μL d’eau RNase free. 10 μL d’ARN ont ensuite été utilisés pour effectuer la Reverse transcription en ADN complémentaire grâce au kit Applied Biosystems™ High-Capacity cDNA Reverse Transcription Kit (référence 4368814).
Une réaction, en absence d’inhibiteur de RNase, contient : 2 μL de 10X RT Buffer, 0,8 μL de 25X dNTP Mix (100 mM), 2 μL de 10X RT random Primers, 1 μL de MultiscLribe Reverse Transcriptase et 4,2 μL d’eau sans nucléase.
Le programme de thermocyclage utilisé est le suivant : 10 minutes à 25°C, 2 heures à 37°C, 5 minutes à 85°C et un maintien à 4°C.
PCR Quantitative. Les PCR ont été réalisées sur un appareil QuantStudio 3 (Applied Biosystem). Les mastermix (Applied Biosystems TM Taqman TM Fast Advanced Master Mix, réf. 4444964), primers et sondes Taqman TM (Taqman gene expression assay, HPRT cochon, Ss03388274-m1-VIC-MGB-PL; Taqman gene expression assay, IL8 cochon, Ss03392437_m1-FAM-MGB) ont été commandées chez ThermoFisher. Les PCR réalisées sont des PCR quantitatives relatives qui comparent l’expression du gène il8 en présence et en absence du « produit β-glucane ». Les résultats obtenus sont exprimés en 2 -deltaCT , delta Ct étant la différence de Ct entre le gène d’intérêt ( il8 ) et le Housekeeping gene ( HPRT ) dont l’expression est stable.
Les résultats des études in vitro sont présentés dans les Figures 1 à 4.
La lignée cellulaire intestinale porcine IPEC-J2 a été prétraitée de façon continue avec le Safglucan ® avec l’ajout de la mycotoxine DON. Les résultats des essais TEER, présentés sur la , expriment la résistance transépithéliale de la barrière épithéliale des IPEC-J2 et montrent que les cellules prétraitées avec du Safglucan ® sont moins affectées par les effets de la mycotoxine DON que les cellules non-prétraitées.