INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La représente un deuxième mode de réalisation du système de conditionnement thermique 100. Dans ce mode de réalisation, le premier dispositif de détente 31 est disposé sur la boucle principale A entre le premier point de raccordement 11 et le troisième point de raccordement 13. Le deuxième dispositif de détente 32 est disposé sur la boucle principale A entre le quatrième point de raccordement 14 et le deuxième échangeur de chaleur 22.
Le premier dispositif de détente 31 est ici un orifice calibré. Le deuxième dispositif de détente 32 est un détendeur électronique. Dans ce mode de réalisation, la deuxième branche de dérivation C ne comporte pas de dispositif de détente.
La représente un troisième mode de réalisation du système de conditionnement thermique 100. Dans ce troisième mode de réalisation, le premier dispositif de détente 31 est disposé sur la boucle principale A entre le troisième point de raccordement 13 et une entrée 2a du dispositif d’accumulation 2 de fluide réfrigérant. Le deuxième dispositif de détente 32 est disposé sur la boucle principale A entre le cinquième point de raccordement 15 et le quatrième point de raccordement 14. Dans ce mode de réalisation, la deuxième branche de dérivation C ne comporte pas de dispositif de détente.
Le premier dispositif de détente 31 est un détendeur électronique. Le deuxième dispositif de détente 32 est un détendeur électronique.
L’utilisation de détendeurs électroniques permet d’adapter en temps réel l’amplitude de la détente partielle du fluide réfrigérant à toutes les conditions de fonctionnement rencontrées. Le fonctionnement du système de conditionnement thermique peut ainsi être optimisé.
La représente un quatrième mode de réalisation du système de conditionnement thermique 100. Selon ce quatrième mode de réalisation du système de conditionnement thermique 100, le premier dispositif de détente est disposé sur la boucle principale A entre le premier point de raccordement 11 et le troisième point de raccordement 13. Le deuxième dispositif de détente est disposé sur la boucle principale A entre le quatrième point de raccordement 14 et le deuxième échangeur de chaleur 22. Dans ce mode de réalisation, la deuxième branche de dérivation C ne comporte pas de dispositif de détente.
Sur les quatre modes de réalisation principaux présentés ainsi que les variantes associées, la deuxième branche de dérivation C comprend un premier clapet anti-retour 3 configuré pour bloquer une circulation de fluide réfrigérant du troisième point de raccordement 13 vers le quatrième point de raccordement 14. Le premier clapet-anti-retour 3 permet d’éviter que le fluide réfrigérant à haute pression en entrée du dispositif d’accumulation 2 ne reflue vers le quatrième point de raccordement 14 en circulant dans la deuxième branche de dérivation C. Le premier clapet anti-retour 3 est configuré pour autoriser une circulation de fluide réfrigérant du quatrième point de raccordement 14 vers le troisième point de raccordement 13.
Sur les quatre modes de réalisation illustrés et les variantes associées, la boucle principale A comprend un deuxième clapet anti-retour 4 configuré pour bloquer une circulation de fluide réfrigérant du sixième point de raccordement 16 vers le deuxième point de raccordement 12. Le deuxième clapet anti-retour 4 est configuré pour autoriser une circulation de fluide réfrigérant du deuxième point de raccordement 12 vers le sixième point de raccordement 16.
Selon le deuxième et le quatrième mode de réalisation, illustrés respectivement sur la et la , la boucle principale A comprend un troisième clapet anti-retour 5 configuré pour bloquer une circulation de fluide réfrigérant du quatrième point de raccordement 14 vers le cinquième point de raccordement 15. Le troisième clapet anti-retour 5 est configuré pour autoriser une circulation de fluide réfrigérant du cinquième point de raccordement 15 vers le quatrième point de raccordement 14.
Selon les modes de réalisation illustrés, la troisième branche de dérivation D comprend un quatrième clapet anti-retour 9 configuré pour bloquer une circulation de fluide réfrigérant du huitième point de raccordement 18 vers le troisième échangeur de chaleur 23. Le quatrième clapet anti-retour 9 est configuré pour autoriser une circulation de fluide réfrigérant du troisième échangeur de chaleur 23 vers le huitième point de raccordement 18.
Selon des variantes non représentées, chaque clapet anti-retour 3, 4, 5, 9 peut être remplacé par une vanne d’arrêt. La ou les vannes d’arrêt sont commandées électriquement, par exemple par l’unité électronique de contrôle 45.
La boucle principale A comprend une vanne d’arrêt 6 disposée entre le deuxième point de raccordement 12 et le sixième point de raccordement 16. La vanne d’arrêt 6 permet d’interrompre sélectivement la circulation de fluide réfrigérant dans la boucle principale A, depuis le deuxième point de raccordement 12 vers le sixième point de raccordement 16. Le fluide réfrigérant circulant dans la première branche de dérivation B circule alors du deuxième point de raccordement 12 vers le quatrième point de raccordement 14 en traversant le deuxième échangeur de chaleur 22. La vanne d’arrêt 6 est présente sur tous les modes de réalisation illustrés.
Selon une variante du troisième mode de réalisation du système de conditionnement thermique 100, illustrée sur la , la boucle principale A comprend un premier échangeur de chaleur interne 7 configuré pour permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant en aval du premier dispositif de détente 31 et le fluide réfrigérant en aval du deuxième échangeur de chaleur 22.
DESCRIPTION DES FIGURES La représente une composition selon l’invention de forme parallélépipède dotée d’une cavité de forme cylindrique. A correspond à la vue latérale et B correspond à la vue du dessus.
La représente une composition selon l’invention de forme ovoïde dotée de cavités (vue du dessus), représentant le mot « SOAP ».
La représente une composition selon l’invention dotée de cavités en nid d’abeilles (vue du dessus).
La représente une filière utilisée pour le procédé de l’invention.
La représente une filière comparative.
La représente d’autres exemples de compositions solides selon l’invention.
EXEMPLES Exemple 1 – Etude comparative Etape 1 - fabrication : N OM INCI % Phase LABRAFAC CC Caprylic/CapricTriglyceride QSP* A CASTOR OIL RicinusCommunis(Castor) SeedOil 8,00 A ESTOGEL M Castor Oil/IPDI Copolymer (and) Caprylic/CapricTriglyceride 30,00 A ESTOGEL GREEN HydrogenatedCastor Oil/SebacicAcid Copolymer 8,00 A LUSPLAN DD-DA7 Dimer DilinoleylDimer Dilinoleate 3,70 A Coenzyme Q10 Ubiquinone 0,2 B COPHEROL 1250 C Tocopheryl Acetate 0,50 B PARFUM Fragrance 0,50 B
* Quantité Suffisante Pour Introduire les ingrédients de la phase A dans un récipient et chauffer le mélange sous agitation à 100°C jusqu’à homogénéisation ; Refroidir à 80°C et ajouter les ingrédients de la phase B sous agitation jusqu’à homogénéisation ;
Etape 2 - extrusion : - On injecte le mélange obtenu en étape 1 dans une extrudeuse pourvue, dans un premier cas, d’une filière selon l’invention telle qu’illustrée en et dans un deuxième cas, d’une filière comparative telle qu’illustrée en ;
- En sortie de filière, les pains respectivement extrudés sont coupés de manière à obtenir les poids et volumes décrits en tableau 1 ci-après.
- On obtient des compositions solides de soin mono-doses, respectivement, sous forme d’une composition solide selon l’invention dotée d’une structure en nid d’abeille (essai 1, à l’image par exemple de ceux décrits en ) et d’une composition solide comparative dotée d’une forme générale identique à l’essai 1 mais dénué de cavité (savons 2 et 3).
Essai 1 (invention) Essai 2 (comparative) Essai 3 (comparative) Poids (en mg) 250 250 1000 Volume (en cm 3 ) 1 0,25 1 Porosité (%) > 75 0 0
Etape 3 - application : L’étape 3 est réalisée sur un panel de 18 femmes entre 22 et 47 ans (ci-après les « candidats »), 3 groupes étant ensuite formés, chaque groupe étant formé de 6 femmes (groupes A, B et C).
Pour chaque groupe, les candidats s’appliquent la composition testée sur la peau du visage.
Lors de cette étape 3, les candidats évaluent les performances des essais 1, 2 et 3 en termes (i) de capacité à préhension, (ii) d’homogénéité du dépôt appliqué, (iii) de confort à l’application et (iii) d’état de la composition après utilisation.
L’installation d’élevage 10 comprend de préférence un couloir d’évacuation 32 pour chacune des ouvertures d’évacuation 18 des effluents du bâtiment d’élevage 12.
Chaque couloir d’évacuation 32 est propre à recueillir les effluents des animaux 16.
Le couloir d’évacuation 32 passe par l’ouverture d’évacuation 18 du bâtiment d’élevage 12 à laquelle il est associé.
Le couloir d’évacuation 32 s’étend à l’intérieur du bâtiment d’élevage 12.
A l’intérieur du bâtiment d’élevage 12, les animaux 16 sont par exemple alignés de part et d’autre du couloir d’évacuation 32.
Le couloir d’évacuation 32 s’étend aussi par exemple en dehors du bâtiment d’élevage 12.
Le couloir d’évacuation 32 est sensiblement plat, et s’étend de préférence sensiblement horizontalement. Alternativement, le couloir d’évacuation 32 présente au moins une région s’étendant avec une pente présentant une inclinaison par rapport à l’horizontal, l’inclinaison étant non-nulle et inférieure ou égale à 3°, pour faciliter l’évacuation des effluents provenant du bâtiment d’élevage 12.
Le couloir d’évacuation 32 débouche dans cet exemple sur la fosse de stockage 26.
La fosse de stockage 26 est propre à stocker la phase liquide des effluents après séparation par le séparateur de phase 20, comme expliqué plus en détails par la suite.
La fosse de stockage 26 présente un volume de stockage total supérieur ou égal à 400 m3.
La fosse de stockage 26 présente un fond et des parois latérales délimitant le volume de stockage. Les parois latérales sont par exemple sensiblement verticales.
La fosse de stockage 26 présente une profondeur par exemple supérieure à 2 m.
La phase liquide contenue dans la fosse de stockage 26 est destinée à être utilisée pour l’épandage.
Le dispositif de traitement 14A comprend de manière générale au moins un séparateur de phase 20 et au moins une chaîne de transport d’effluents 22 jusqu’au séparateur de phase 20.
De préférence, le dispositif de traitement 14A comprend une chaîne de transport d’effluents 22 pour chacune des ouvertures d’évacuation 18 des effluents du bâtiment d’élevage 12.
En d’autres termes, le dispositif de traitement 14A comprend une chaîne de transport d’effluents 22 pour chacun des couloirs d’évacuation 32.
De préférence, la pulsation de résonance ω0 des circuits primaire et secondaire est égale à 2.π.F0 avec F0 la fréquence de pulsation d’une source au circuit primaire qui fournit la puissance de recharge.
On voit dans l’expression de L(t) précité le paramètre h, qui est une variable ajustable en temps réel, compris entre 0 et 1 et dont le rôle est d’activer un effet d’amplification paramétrique du courant dans le circuit. La valeur de h minimum, notée hc pour h critique, nécessaire à la mise en place du phénomène d’amplification paramétrique du courant en régime instable peut être établi par la relation suivante : hc= 2.R/(L0. ω0) , R étant la somme des résistances du circuit secondaire 5 incluant l’impédance équivalente de charge, et L0 une valeur d’inductance fixée inférieure à la valeur Ls de l’inductance Ls. Le phénomène d’amplification paramétrique du courant en régime instable se traduit par une croissance exponentielle de l'amplitude de ce dernier alors que si h < hc, l'enveloppe des niveaux crêtes du courant est bien agrandie (tous niveaux crêtes plus élevés en valeur absolue) mais de forme convexe plutôt que concave comme en croissance exponentielle.
Pour un point de fonctionnement donné, ajuster le paramètre h aura pour effet de moduler l’amplitude des courants aux circuits primaire et secondaire.
L’expression mathématique de hc est proportionnelle à Ls et ω0, deux grandeurs dites fixes du montage, et R la somme des résistances incluant l’impédance équivalente de charge.
En d’autres termes, il n’est pas possible d’atteindre l’effet d’amplification paramétrique du courant nécessaire au bon fonctionnement du montage pour n’importe quelle valeur d’impédance de charge.
Certains points de fonctionnement seraient impossibles à réaliser puisqu’ils impliqueraient une valeur hc qui serait hc > 1.
En d’autres termes, pour une charge à tension fixe comme une batterie, faire varier la puissance de la recharge revient à moduler son impédance. Avec la relation entre puissance, tension et courant P=VxI, on fait varier I, donc le rapport V/I change selon la puissance. Nous voyons ici que pour un rapport V/I supérieur à une certaine valeur, la valeur critique hc devient hc>1 et donc impossible à réaliser en pratique.
L’instabilité, qui est recherchée pour atteindre l’amplification paramétrique du courant, est assurée si le paramètre h est choisi entre 0 et 1 et supérieur à hc. On voit ainsi que h et hc ne peuvent dépasser 1.
L’invention permet que, quelle que soit la puissance de recharge, l’impédance de charge vue par le circuit secondaire soit toujours suffisamment basse pour permettre l’effet d’amplification paramétrique rendu possible par une valeur de h appropriée, inférieure à 1.
A cet effet, comme déjà expliqué, l’invention préconise de découpler l’impédance équivalente de la charge (pouvant être une batterie du véhicule) de la puissance de recharge. En d’autres termes, l’invention permet que, quelle que soit la puissance de recharge, l’impédance de charge vue par le circuit soit toujours suffisamment basse pour permettre l’effet d’amplification paramétrique.
Les fonctions de redressement par le redresseur et d’adaptation d’impédance par le montage d’adaptation d’impédance peuvent être réalisées par deux étages électroniques distincts ou bien au sein d’une structure électronique unique.
Selon l’un des aspects de l’invention, la source au circuit primaire présente une tension alternative, de forme sinusoïdale ou carrée, et à une fréquence de pulsation F0.
Selon l’un des aspects de l’invention, cette tension attaque un circuit Lp/Cp résonant, magnétiquement et partiellement couplé à un second circuit résonant Ls/Cs, couplage dont le coefficient de couplage magnétique est noté k.
Le coefficient de couplage k est dans la plage 0<k<1. On note que le coefficient k est lié à l’inductance mutuelle par la relation M² = k².Lp.Ls qui traduit le couplage inductif entre deux inductances propres.
Selon l’un des aspects de l’invention, la fréquence de transfert de puissance entre le circuit primaire et le circuit secondaire est inférieure à 3kHz, voire inférieure à 2kHz ou 1kHz, notamment encore sensiblement égale à 400 Hz ou 50 Hz. La plage de fréquences peut être 50-2000 Hz.
L’invention permet un transfert de puissance électrique de la source vers la charge en mode recharge.
Ce calcul est par exemple réalisé par le procédé, mis en œuvre par ordinateur, de détermination du temps d’inversion optimal décrit dans la demande de brevet FR2203766. La préséquence d’IRM comprend l’acquisition d’une pluralité d’images IRM par des séquences d’acquisition présentant des temps d’inversion respectifs distincts. Le temps d’inversion est calculé à partir de ces images.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend une étape de colorisation des pixels de chaque première image fusionnée ayant une luminance supérieure à un seuil donné, l’étape de colorisation étant réalisée préalablement à la première combinaison. Dans le cas d’exemple les images colorées correspondent aux images en sang noir.
Un avantage est de permettre de localiser et identifier une cicatrice à proximité du myocarde et de volume(s) de sang de manière sûre, c’est-à-dire sans ambiguïté.
Selon un mode de réalisation, la première combinaison est une superposition de la première image sur la seconde image fusionnée. C’est-à-dire une superposition de l’image en sang noir colorée sur l’image en sang blanc colorée.
Selon un mode de réalisation, chaque nouvelle génération d’une pluralité de premières images et de secondes images d’un même plan de coupe est réalisée après chaque répétition de la première phase pour générer une pluralité de premières images et une pluralité de secondes images pour une pluralité de plans de coupes du cœur.
Selon un mode de réalisation, chaque génération d’une nouvelle première image et d’une nouvelle seconde image dans un nouveau plan de coupe du cœur est réalisée après l’ensemble des répétitions de la première phase pour générer une pluralité de premières images et de secondes images d’un précédent plan de coupe du cœur.
Un avantage est de réaliser toutes les images d’un même plan coupe dans un intervalle de temps court pour éviter les dérives de décalages d’images dans un même plan de coupe lorsqu’elles sont entrelacées entre après l’acquisition de différentes images d’autres plans de coupes.
un affichage d’un ensemble de premières images fusionnées pour chaque plan de coupe ; un affichage d’un ensemble de secondes images fusionnées pour chaque plan de coupe ; un affichage d’un ensemble de troisièmes images 2D pour chaque plan de coupe ; chaque première image d’un plan de coupe donné étant affichée au voisinage immédiat de la seconde image et de la troisième image du même plan de coupe donné.
Selon un mode de réalisation, les premières images fusionnées pour chaque plan de coupe correspondent à une image d’une coupe du cœur en sang noir, les secondes images fusionnées pour chaque plan de coupe correspondent à une image d’une coupe du cœur en sang blanc, les troisièmes images pour chaque plan de coupe correspondent à une image d’une coupe de l’organe sur laquelle une cicatrice le cas échéant est affichée en couleur.
Selon un mode de réalisation, la première et la seconde préparation d’aimantation est une pondération T1 en T1rho, ledit procédé étant réalisé lors du rehaussement tardif après injection de Gadolinium.
Selon un mode de réalisation, la première préparation d’aimantation est une préparation de type T1rho, ladite préparation T1rho étant définie par l’enchaînement d’une configuration de l’aimant défini ainsi : 90x−SLy−180y−SL−y−SLy−180−y−SL−y−90−x.
Selon un autre exemple de préparation de type T1rho, une autre configuration d’aimantation peut être par exemple 90x-Sly-90-x.
Selon un mode de réalisation, la première préparation d’aimantation est une préparation de type T2prep ou une préparation de type MTC.
Selon un mode de réalisation, la génération d’une seconde préparation d’aimantation comportant un ensemble de pulses dans une phase inter-battement est succédé à une étape de filtre des images acquises correspondant à des zones graisseuses de l’organe imagé.
Selon un mode de réalisation, les premières images et les secondes images sont acquises successivement de manière synchronisée avec l’activité électrique du cœur entre deux complexes QRS pendant plusieurs minutes en respiration libre lors d’un unique examen.
Les largeurs des fentes d’une même cellule 400 et/ou des fentes de l’ensemble des cellules 400 du dispositif de contrôle de faisceaux RF 300 peuvent être identiques ou variables en fonction des modes d’application de l’invention. Par exemple, et de façon non limitative, un dispositif de contrôle de faisceaux RF 300 utilisé pour transmettre et/ou dévier et/ou réfléchir un faisceau RF peut comprendre des largeurs de fentes qui varient (de quelques micromètres par exemple) par rapport au centre O du dispositif 300 afin de moduler spatialement la phase du faisceau incident. Ainsi, le dispositif de contrôle de faisceaux radiofréquences 300 s’étendant généralement dans un plan (X,Y), peut comprendre un ensemble de plusieurs cellules 400 ayant des formes géométriques et des dimensions variables (par exemple la largeur ) dans le plan (X,Y) permettant de modifier de façon très fine (à l’échelle de la cellule) la phase (et le front d’onde associé) de l’onde électromagnétique dans le plan (X,Y).
Dans certains modes de réalisation, une fente 440- peut être échancrée (c’est-à-dire avoir un profil variable selon l’axe du prisme Z’) en entrée (face 310) et/ou en sortie (face 320) et/ou le long de la section du guide d’onde. Ces échancrures (non représentées sur les figures) et leurs dimensions, c’est-à-dire leur longueur, leur profondeur et leur position, peuvent différer selon la fente 440- considérée dans la cellule 400 et/ou dans le plan (X,Y).
L’utilisation du cadre de support de cellule 420 comme guide d’onde en transmission permet de ne pas introduire de dispersion fréquentielle dans les sections du guide d’onde et d’obtenir des réponses très large bande pour une transmission totale d’un faisceau RF incident.
Chaque cellule 400 du dispositif de contrôle de faisceaux RF 300 comprend une ou plusieurs interconnexions internes 460 ayant des caractéristiques choisies pour permettre par exemple un paramétrage de l’élargissement de la bande de fréquence du faisceau provenant de la première source RF 100 à réfléchir et/ou du faisceau provenant de la seconde source RF 200 à transmettre.
Comme représenté sur la figure 3, une interconnexion interne 460 d’une cellule 400 comprend tiges 462- .
Les tiges 462- de l’interconnexion interne 460 ont une forme sensiblement cylindrique, la longueur et de diamètre . Par exemple et sans limitation les diamètres des tiges peuvent être compris entre 400µm et 540µm. Les tiges 462- comprennent en outre deux extrémités notées 462- 1 et 462- 2 sur la figure 3. Pour chacune des tiges 462- , l’une des extrémités 462- 1 de la tige 462- est reliée à un bord 430- correspondant à une arête latérale , selon un « point d’attache », tandis que l’autre extrémité 462- 2 de la tige 462- est reliée à un « point de connexion » des autres des tiges 462- . En particulier, le point de connexion peut être positionné sensiblement au centre du cadre de support de cellule 420, dans le plan (X,Y), de sorte que l’ensemble des extrémités 462- 2 des tiges 462- soient connectées entre elles. Les tiges 462- peuvent alors avoir la même longueur .
Par ailleurs, les tiges 462- peuvent être entièrement ou partiellement métalliques de manière à former une interconnexion interne 460 électriquement conductrice qui interconnecte les murs 420- pour les rendre entièrement solidaires entre elles. L’interconnexion interne 460 forme alors une discontinuité électrique élémentaire qui peut interagir avec les champs électriques incidents des ondes électromagnétiques TEM produites par les sources RF 100 et/ou 200 se propageant dans le cadre de support 420. Cette interaction avec les champs électriques induit la formation de courants électriques dans les tiges 462- .
Le mode de réalisation de l’interconnexion 460 dans lequel les points d’attache sont situés au niveau des bords 430- correspondant aux arêtes latérales (comme illustré sur la ) est une interconnexion symétrique par rapport au cadre 420. Une cellule 400 comprenant une interconnexion 460 symétrique par rapport au cadre 420, est configuré pour réaliser une transmission et/ou une réflexion des ondes électromagnétiques TEM (produites par les sources RF 100 et 200) qui est invariante en polarisation. C’est-à-dire que la réponse fréquentielle de la cellule 400 permet à la polarisation des champs électriques des ondes électromagnétiques TEM incidents sur un ensemble de cellule 400, de ne pas varier après avoir été transmise ou réfléchie.
Dans les modes de réalisation où le dispositif de contrôle de faisceaux RF 300 comprend une interconnexion interne 460, comme illustré par la , l’interconnexion interne 460 forme une unique discontinuité électrique élémentaire. Le dispositif de contrôle de faisceaux RF 300 est alors qualifié de « dispositif d’ordre 1 ».
En outre dans des modes de réalisation où est égal à 4, comme illustré par exemple sur la figure 3, une interconnexion interne 460 comprend 4 tiges pouvant être connectées au cadre de support de cellule 420 en 4 points d’attache ayant (ou non) une même distance de l’entrée de la cellule 400 (correspondant par exemple à la face 320). En particulier, la distance peut être définie à partir de la longueur du cadre de support de cellule 420 (par exemple ).