INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dispositif et méthode de détermination de vitesse de sédimentation L’invention concerne le domaine de l’hématologie, et plus particulièrement la détermination de la vitesse de sédimentation (ci-après VS, également appelée "erythrocyte sedimentation rate" ou "ESR" en anglais).
La vitesse de sédimentation fait partie des examens de routine avec la numération formule sanguine (ci-après NFS ou CBC pour "Complete Blood Count" en anglais) effectuée au cours d'un bilan sanguin et permet de détecter la présence de pathologies inflammatoires ou infectieuses. Par exemple un rhumatisme, un cancer et d’autres affections entraînant des changements de la concentration en protéines dans le sang. Une VS élevée indique un état inflammatoire sans préjuger de sa nature. Il arrive cependant que la VS reste basse alors qu’il y a un syndrome inflammatoire. Une VS élevée indique donc généralement la présence d'une pathologie. L’association de ce test non spécifique avec des examens complémentaires permet d’avoir un diagnostic plus précis.
La méthode de référence de la mesure de la VS est la méthode Westergren. Un tube étroit de dimensions normalisées est rempli d’un échantillon de sang prélevé avec un anticoagulant, par exemple de l’EDTA, et dilué au citrate de sodium et placé verticalement. La mesure de VS est la hauteur, en millimètres, de la colonne de plasma après une heure de sédimentation. Par exemple, il est considéré qu’une hauteur inférieure à 10 mm après la première heure de sédimentation est une valeur normale pour un adulte masculin. La limite de normalité n’est pas une valeur absolue mais dépend de l’âge et du sexe du patient.
La VS est la résultante de trois étapes : agrégation des hématies ou globules rouges, sédimentation, et tassement des rouleaux.
Le phénomène d’agrégation des hématies est produit en particulier par les protéines du sang avec une force d’autant plus grande que les concentrations de ces dernières sont élevées. La formation des agrégats est l'empilement des hématies en "rouleaux", puis en structures tridimensionnelles. La vitesse de sédimentation dépend des dimensions des agrégats et de la viscosité du plasma.
Pendant les dernières étapes, les agrégats vont sédimenter, c’est-à-dire qu’ils vont progressivement tomber au fond du tube, puis se compacter, ce qui va avoir pour effet de séparer le prélèvement en une portion translucide claire (plasma), en haut, et une portion beaucoup plus foncée (hématies) en bas. La VS est mesurée par la hauteur de la portion translucide.
Le paramètre inflammatoire le plus pertinent est le phénomène d'agrégation qui est directement dépendant des concentrations des protéines plasmatiques. C’est ce phénomène qui est mesuré par la présente invention pour retourner une valeur de VS. C'est également un paramètre non spécifique, mais qui supprime des interférences résultantes des deux dernières étapes de la VS. Il n’y a pas de paramètre normalisé permettant d’exprimer cette vitesse ou dynamique/cinétique d’agrégation. Il est donc pertinent de transposer des grandeurs de mesure d’agrégation en VS.
De par la quantité de sang (1,6 ml) et la durée nécessaire à sa réalisation (1 heure), la méthode Westergren n’est pas compatible avec les automates d’hématologie pour l’analyse CBC. Pour contourner ces problèmes, des recherches ont été menées afin d’utiliser des mesures optiques d’extinction (absorption et diffusion) pour déterminer la vitesse de sédimentation, comme dans le brevet US 6 632 679.
Certains brevets, comme celui décrit dans WO 2011/101815, ont proposé des appareils portables permettant de mettre en œuvre une mesure de la vitesse de sédimentation par mesure de la transmittance. Ce dispositif utilise des capillaires à usage unique mais nécessite un système d’aspiration du sang pour la mesure. De plus, leur méthode d’introduction du capillaire rend l'appareil peu ergonomique. En outre, la mesure de transmittance pose des problèmes d’exactitude du fait de l’utilisation des capillaires.
Aucun dispositif connu ne permet de réaliser une détermination de vitesse de sédimentation de manière rapide, répétible et avec une architecture simple.
L’invention vient améliorer la situation. À cet effet, elle propose un dispositif de détermination de vitesse de sédimentation comprenant au moins un organe de prélèvement d’un échantillon sanguin, et un capteur comprenant une source de lumière à infrarouge et un capteur optique disposés sensiblement en regard l’un de l’autre autour d’une portion sensiblement transparente de l’organe de prélèvement de sorte que la lumière émise par la source de lumière infrarouge atteint le capteur optique après avoir traversé ladite portion sensiblement transparente, le capteur optique étant agencé pour réaliser une mesure de blanc, le dispositif comprenant en outre un convertisseur agencé pour recevoir une ou plusieurs mesures de transmission lumineuse du capteur optique, pour calculer le rapport entre la mesure de blanc et la ou les plusieurs mesures de transmission lumineuse et pour retourner une vitesse de sédimentation.
Ce dispositif est particulièrement avantageux car il permet de déterminer la mesure de vitesse de sédimentation de manière répétible.
Un avantage est de remplir l’enceinte uniquement de fluide et donc qu’il n’y ait pas d’air circulant à l’intérieur de l’enceinte : pour cela on se place dans la configuration où la poche souple est à son volume maximal avant de remplir l’enceinte de fluide à changement de phase.
L’invention concerne notamment les véhicules automobiles électriques ou hybrides comprenant l’ensemble tel que décrit ci-dessus, notamment monté selon le procédé de montage tel que décrit précédemment.
est une vue en coupe d’un ensemble selon un mode de réalisation de l’invention.
est une vue en perspective d’une poche souple du dispositif de refroidissement à son volume minimal.
est une vue en perspective d’une poche souple du dispositif de refroidissement à son volume maximal.
est une vue en perspective de quatre poches souples du dispositif de refroidissement reliées entre elles et à leur volume maximal.
est une vue une vue en coupe d’un ensemble selon un autre mode de réalisation de l’invention.
La représente un ensemble 1 comportant un élément chauffant 2 et un dispositif 3 de refroidissement de l’élément chauffant 2. Cet ensemble est destiné à être embarqué dans un véhicule automobile.
L’élément chauffant 2 est ici formé par une batterie de cellules électrochimiques de stockage d’électricité. Il s’agit par exemple d’une batterie électrique de traction qui est destinée à alimenter un moteur électrique participant au déplacement d’un véhicule, tel qu’un véhicule électrique ou un véhicule hybride. Dans cette configuration, l’ensemble 1 est généralement appelé module, l’assemblage de plusieurs modules forme un « pack batterie ».
L’élément 2 chauffant est ainsi par exemple formé par un assemblage de cellules électrochimiques prismatiques de type « pouch » selon la terminologie anglo-saxonne, toutes sensiblement identiques. Une telle cellule est formée par empilement dans un sens longitudinal d'une électrode positive, de divers séparateurs et d'une électrode négative. La conductivité thermique d'une cellule dans le sens du plan de ses électrodes, que l'on peut assimiler au plan de la cellule, est bien plus importante que dans le sens normal à ce plan. Ainsi, la chaleur dégagée lors de l'utilisation ou de la recharge d'une cellule se concentre sur les bords, et non au centre des faces. Ainsi, les cellules sont alignées avec leurs faces en contact l'une de l'autre, laissant leurs quatre bords libres. Un dispositif de maintien des cellules, non illustré aux figures, peut assurer la tenue mécanique et la connectivité de l'alignement des cellules, ainsi que limiter leur gonflement. Ce dispositif ne recouvre pas la majeure partie des bords pour permettre l'évacuation de la chaleur, comme cela sera expliqué par la suite.
Le dispositif 3 de refroidissement de l’élément chauffant 2 comporte une enceinte rigide 4 qui est fermée hermétiquement. L’enceinte 4 présente ici la forme d’un parallélépipède rectangle délimité par un fond 5, quatre parois latérales 6 et un couvercle supérieur 7. Cependant, l’enceinte 4 n’est pas limitée à cette forme. L’élément chauffant 2, quant à lui, est logé dans l’enceinte 4.
L’enceinte 4 présente un volume supérieur à celui occupé par l’élément chauffant 2. De ce fait l’enceinte contient un volume libre.
Il est prévu de refroidir la partie supérieure de l’enceinte 4 par circulation d’un fluide caloporteur, tel que de l’eau ou de l’air, à l’extérieur de l’enceinte, circulant par exemple au travers du couvercle 7 via une conduite 8. Il s’agit par exemple d’air extérieur à température inférieure à 35°C ou d’air refroidi par un système de climatisation, ou encore de l’eau de refroidissement conventionnelle refroidie par un radiateur ou par un échangeur eau-réfrigérant.
Pour améliorer les échanges thermiques entre le fluide caloporteur et l'intérieur de l'enceinte, une face interne 9 du couvercle 7 est ici équipée d'ailettes 10 de refroidissement. Des ailettes 10 de refroidissement peuvent aussi être agencées sur la face externe 11 du couvercle 7. On peut aussi utiliser un échangeur constitué par des tubes où circule l’eau de refroidissement et des ailettes brasées sur ces tubes. La vapeur se condense sur les tubes et sur les ailettes
Le dispositif 3 de refroidissement comprend également un fluide 12 à changement de phase pour permettre un refroidissement optimal de l’élément chauffant 2. Le fluide 12 à changement de phase étant versé dans l’enceinte 4.
: La montre une image électronique rétrodiffusée (obtenue par EBSD) d’un échantillon de matériau composite apte à absorber les impacts selon l’invention sur laquelle on visualise le réseau de fibres thermoplastiques (en blanc) formé à l’issue de l’étape B du procédé selon l’invention ;
: La montre une image électronique rétrodiffusée (obtenue par EBSD) d’un échantillon de matériau composite apte à absorber les impacts selon l’invention sur laquelle on visualise la structure des domaines composés de PBDMS, silice (SI) et des fibres thermoplastiques (en blanc) ;
: la montre l’évolution de la fraction de PBDMS/silice (SI) le long d’une structure complexe de PBDMS/silice (SI) en u.a., estimée à partir de l'analyse fine des figures 1 et 3 ;
: La montre des images obtenues par microscopie optique d’une émulsion obtenue en mélangeant un matériau précomposite obtenu à l’issue de l’étape A du procédé selon l’invention dans une suspension aqueuse de latex de polymère de butadiène nitrile carboxylé (NBR) ; ces images indiquent la formation de particules de PBDMS pré-composite dispersées dans la phase aqueuse et coexistant avec les particules de latex ;
: La montre des photographies d’une émulsion obtenue en mélangeant un matériau pré-composite obtenu à l’issue de l’étape A du procédé selon l’invention dans une suspension aqueuse de latex NBR, ainsi que le film massif et le film mince résultant de la voie d'émulsification ;
: La décrit le comportement rhéologique du PBDMS et d’un matériau composite apte à absorber les impacts selon l’invention obtenu à partir de la composition COMP1 (cf. tableau 1 des exemples) :
- la -1) montre l’évolution en fonction de la fréquence du module de conservation et du module de dissipation (ou de perte), mesurés lors d’essais de balayage en fréquence dans une gamme de fréquence allant de 0,1 à 100 Hz à 25°C (courbes log-log), et
- la -2) montre l’évolution en fonction de la fréquence du module de conservation et du module de dissipation (ou de perte), mesurés lors d’essais de balayage en fréquence dans une gamme de fréquence allant de 1 à 100 Hz à 100°C (courbes log-log) ;
: La montre l’évolution de la contrainte en fonction du temps mesurée lors d’essais d'impact de chute de poids dans le cas d’un matériau composite apte à absorber les impacts selon l’invention obtenu à partir de la composition COMP 1 (cf. tableau 1 des exemples) et de matériaux de l’art antérieur (EVA, sorbothane, D30 et matériau absorbant obtenu à l’exemple comparatif 3) ;
: La montre des histogrammes représentant la contrainte maximale et la dispersion temporelle de l’impact pour différents échantillons, à partir des courbes de la :
- la -1) montre un histogramme de la contrainte maximale, qui correspond à la valeur maximale identifiée pour chaque échantillon pendant les tests d'impact de chute de poids, et
- la -2) montre un histogramme de la dispersion temporelle de l'impact, qui correspond à la largeur de la base du pic observé pendant les tests d'impact du poids de la chute pour chaque échantillon ;
: La montre l’évolution de la contrainte en fonction du temps mesurée lors d’essais d'impact de chute de poids dans le cas d’un matériau composite apte à absorber les impacts selon l’invention obtenu à partir de la composition COMP 1 (cf. tableau 1 des exemples) après un seul essai (A) et après des centaines d’essais (B) (essai de durabilité), dans le cas d’une mousse EVA prise en sandwich entre deux couches de matériau composite apte à absorber les impacts selon après 10 essais d’impact (C), et dans le cas d’une mousse EVA après 10 essais d’impact ;
: La montre des Images de différents matériaux testés après avoir subi des tests de durabilité pour rendre compte d'une caractérisation qualitative de leur durabilité : les photographies 1 et 2 correspondent à des matériaux composites absorbants selon l’invention après des tests répétés d’impact, tandis que les photographies 3 à 7 correspondent à des matériaux de l’art antérieur préparés conformément au procédé de l’exemple 3 (tel qu’enseigné par le brevet européen EP3559118B1) ;
: La montre l’évolution en fonction du nombre d’impact des valeurs de contrainte maximale obtenues pour les échantillons testés illustrés sur la ;
Les figures 1 à 17 sont décrites plus en détail au niveau des exemples qui suivent, qui illustrent l’invention sans en limiter la portée.
De manière préférée, il y a au total quatre « étages » d’éléments transversaux inclinés de renfort (2), de préférence disposés en décalage les uns des autres (pour apporter une résistance accrue et ainsi éviter la création de points de faiblesses), sensiblement dans le même plan horizontal.
Il est naturellement possible de prévoir moins d’étages (avec un risque d’augmenter les faiblesses de résistance), ou au contraire plus d’étages (risque de limiter la capacité d’eau qui peut être contenue dans le dispositif sphérique). Il a été déterminé par le Demandeur que quatre « étages » possédait le meilleur ratio résistance/capacité d’eau contenue.
Les éléments transversaux de renfort (2) doivent être inclinés vers le centre du dispositif sphérique de renfort (1), avec une inclinaison comprise entre 10° et 90°, de préférence entre 20° et 80°.
De manière totalement avantageuse, les inclinaisons des éléments transversaux de renfort (2) se font ainsi :
- 1 er étage supérieur : 25° par rapport à l’axe vertical, inclinaison vers le centre du dispositif sphérique,
- 2ème étage supérieur : 38° par rapport à l’axe vertical, inclinaison vers le centre du dispositif sphérique,
Ces deux premiers « étages » se situent dans la partie supérieure du dispositif sphérique (A).
- 3ème étage inférieur : 52° par rapport à l’axe vertical, inclinaison vers le centre du dispositif sphérique,
- 4ème étage inférieur : 78° par rapport à l’axe vertical, inclinaison vers le centre du dispositif sphérique.
Ces deux derniers « étages » se situent dans la partie inférieure du dispositif sphérique (B).
Les types d’« étages » et leurs inclinaisons (donc les inclinaisons des éléments inclinés de renfort (2)), permettent d’équilibrer les efforts et donc permettent d’homogénéiser la résistance mécanique, y-compris en permettant de contrer les pressions latérales horizontales exercées contre le dispositif sphérique de renfort (1) de bassin.
Selon d’autres modes de réalisation, tous les éléments inclinés de renfort (2) possèdent le même angle d’inclinaison.
Il est naturellement possible de prévoir plus d’« étages » si nécessaire ou si souhaité par l’homme du métier.
Les deux parties supérieure (A) et inférieure (B) présentent une bande renfort plastique (3) composée de manière préférée en deux parties (3a) et (3b).
De manière avantageuse, le dispositif sphérique de renfort (1) comprend un tube central vide (4), ledit tube centrale traversant de part en part les deux parties supérieure (A) et inférieure (B) au centre. Ce tube également formé en plastique permet de renforcer la structure.
De manière préférée, deux éléments de type contrefort (10) traversent ledit tube central (4) afin de définir une croix (5). Ceci a encore pour but d’améliorer la résistance du dispositif sphérique (1).
Une composition selon l’invention peut comprendre plusieurs amidons conformes à l’invention, ces amidons pouvant être natifs et/ou modifiés.
Une composition selon l’invention peut comprendre au moins 1% en poids, en particulier de 1% à 5% en poids, notamment de 1,5% à 4% en poids, et plus particulièrement de 2% à 4% en poids total d’amidon par rapport au poids total de la composition.
Par « poids total d’amidon », on entend le poids de l’ensemble des amidons conformes à l’invention présents dans une composition de l’invention.
En particulier, peuvent par exemple être cités comme amidons, natifs ou modifiés, pouvant convenir à l’invention ceux indiqués dans le tableau 2 ci-dessous.
Une composition selon l’invention peut en particulier comprendre un ratio entre le taux de charge(s) ii) et le taux de charges sphériques i) compris entre 0,1 et 15, et de préférence compris entre 1 et 3.
Par ailleurs, une composition selon l’invention peut en particulier comprendre un ratio entre le taux de charge(s) ii) et la somme des taux de charges sphériques i) et d’amidon naïf ou modifiés inférieur à 1.
En particulier, une composition selon l’invention peut comprendre : - un ratio entre le taux de charge(s) ii) et le taux de charges sphériques i) compris entre 0,1 et 15, et de préférence compris entre 1 et 3 ; et - un ratio entre le taux de charge(s) ii) et la somme des taux de charges sphériques i) et d’amidon naïf ou modifiés inférieur à 1.
Composition selon l’invention Comme indiqué précédemment, une composition selon l’invention est une émulsion inverse.
Une composition conforme à l’invention comprend par conséquent une phase aqueuse et une phase huileuse.
La phase aqueuse d’une composition selon l’invention comprend de l’eau et éventuellement un solvant hydrosoluble.
Les solvants hydrosolubles utilisables dans une composition de l’invention peuvent en outre être volatils.
La phase aqueuse peut être présente dans une composition selon l’invention en une teneur allant de 5 % à 60 % en poids, mieux de 10 % à 55 % en poids, de préférence de 20 % à 50 % en poids, en particulier de 25 % à 45 % en poids par rapport au poids total de ladite composition.
Le deuxième mécanisme pivotant de transmission 7 est mobile entre une position de verrouillage PV (figures 5 à 7 et 25 à 27) et une position de déverrouillage PDV (figures 2 à 4, 8 à 11 et 13 à 19 et 22 à 24).
Lorsque le deuxième mécanisme pivotant de transmission 7 est dans la position de verrouillage PV, le deuxième levier 3 de l’appareillage électrique de protection 1 est positionné dans la troisième position par des deuxièmes moyens de couplage mécanique 8. Lorsque le deuxième mécanisme pivotant de transmission 7 est dans la position de déverrouillage PDV (figures 2 à 4, 8 à 11 et 13 à 19 et 22 à 24), le deuxième levier 3 de l’appareillage électrique de protection 1 est positionné dans la quatrième position par l’intermédiaire des deuxièmes moyens de couplage mécanique 8. Les deuxièmes moyens de couplage mécanique 8 permettent de transmettre l’information de la position de la paire de contacts d’au moins un autre appareillage électrique de protection 1 comprenant également un dispositif d’interverrouillage mécanique selon l’invention au deuxième levier 3 de l’appareillage électrique de protection 1.
Comme l’illustrent les figures 2 à 11 et 13 à 19 et 22 à 27, le mécanisme pivotant intermédiaire 10 comprend les deuxièmes moyens de transmission par câble 11 et ladite au moins une came 12 ; 13,14 coopérant avec le levier d’actionnement 9 du deuxième mécanisme pivotant de transmission 7 au moins dans la position de couplage PC.
Le mécanisme pivotant intermédiaire 10 est mobile entre une position relevée PR (figures 2 à 4, 8 à 11 et 13 à 19 et 22 à 24) et une position abaissée PA (figures 5 à 7 et 25 à 27).
Les deuxièmes moyens de transmission par câble 11 permettent de transmettre l’information de la position de la paire de contacts d’au moins un autre appareillage électrique de protection à la came 12 ; 13,14 puis au levier d’actionnement 9.
Ainsi, lorsque le mécanisme pivotant intermédiaire 10 est dans la position relevée PR, alors le deuxième mécanisme pivotant de transmission 7 est dans la position de déverrouillage PDV. Dans ce cas, le levier d’actionnement 9 repose sur une came 12 ou sur la première came 13 et la deuxième14 et est dans la position de couplage PC.
Lorsque le mécanisme pivotant intermédiaire 10 est dans la position abaissée PA, alors le deuxième mécanisme pivotant de transmission 7 est dans la position de verrouillage PV. Dans ce cas, le levier d’actionnement 9 ne repose plus sur la came 12 ou sur la première came et/ou la deuxième 13,14 et n’est pas dans la position de couplage PC. La came 12 ; 13,14 permet de décorréler la course et l’effort disponible sur le premier mécanisme pivotant de transmission 4 de l’autre appareillage électrique de protection qui est transmis au levier d’actionnement 9.
De préférence, le premier mécanisme pivotant de transmission 4 comprend au moins un premier ressort 31 configuré pour le contraindre dans la position d’indication d’ouverture PO.
De préférence, le deuxième mécanisme pivotant de transmission 7 comprend au moins un deuxième ressort 32 agencé pour le contraindre dans la position de déverrouillage PDV.
De préférence, le mécanisme pivotant intermédiaire 10 comprend au moins un troisième ressort 33 configuré pour le contraindre dans la position relevée PR.
Selon une première variante de réalisation selon l’invention qui est illustrée aux figures 2 à 11, le mécanisme pivotant intermédiaire 10 comprend une seule came 12 coopérant avec le levier d’actionnement 9 au moins dans la position de couplage PC.
Dans cette configuration, le dispositif d’interverrouillage mécanique permet de récupérer l’information d’un deuxième appareillage électrique de protection 1. Ainsi, lorsque le mécanisme pivotant intermédiaire 10 est dans la position relevée PR, alors le deuxième mécanisme pivotant de transmission 7 est dans la position de déverrouillage PDV (figures 2 à 4 et 8 à 10). Dans ce cas, le levier d’actionnement 9 repose sur une seule came 12 et est dans la position de couplage PC. La came 12 se trouve dans une position haute. Lorsque le mécanisme pivotant intermédiaire 10 est dans la position abaissée PA, alors le deuxième mécanisme pivotant de transmission 7 est dans la position de verrouillage PV (figures 5 à 7). Dans ce cas, le levier d’actionnement 9 ne repose plus sur la seule came 12. La came 12 se trouve dans la position basse. Pour passer de la position relevée PR à la position abaissée PA, il suffit d’actionner les deuxièmes moyens de transmission par câble 11.
Comme l’illustrent les figures 11 à 12B, le dispositif d’interverrouillage mécanique selon la première variante de réalisation est apte et destiné à être utilisé dans une première possibilité d’installation électrique comprenant deux sources en parallèle, dites première source et deuxième source, qui sont reliées électriquement chacune à un appareillage électrique de protection 1 selon l’invention. Les deux appareillages électriques de protection 1 dits premier appareillage électrique de protection et deuxième appareillage électrique de protection comprennent chacun un dispositif d’interverrouillage mécanique selon la première variante de réalisation. Dans cette configuration, grâce aux deux dispositifs d’interverrouillage mécanique, dits premier dispositif d’interverrouillage et deuxième dispositif d’interverrouillage, il est possible de choisir la source qui alimentera un réseau électrique situé en aval.