INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme illustré sur les figures 10 et 11, l’injection d’une composition liquide précurseur de matrice dans la préforme fibreuse ainsi que sa transformation en matrice sont ici réalisées dans un outillage d’injection 60 qui comprend une première coquille 61 comprenant en son centre une première empreinte 61a correspondant en partie à la forme et aux dimensions de l’aube à réaliser et une deuxième coquille 62 comprenant en son centre une deuxième empreinte 62a correspondant en partie à la forme et aux dimensions de l’aube à réaliser.
Une fois l’outillage 60 fermé comme illustré sur la , les première et deuxième empreintes 61a et 62a respectivement des première et deuxième coquilles 61 et 62 définissent ensemble un volume interne ayant la forme de l’aube à réaliser et dans lequel est placée la préforme fibreuse 20. Un compactage de la préforme fibreuse peut être réalisé avec la fermeture de l’outillage 60 afin d’obtenir un taux de fibres déterminé dans la préforme. Dans ce cas, une pression de compactage est appliquée sur les coquilles 61 et 62 par exemple au moyen d’une presse. Le compactage de la préforme fibreuse peut également être réalisé dans un outillage séparé avant l’introduction dans l’outillage d’injection.
L’outillage 60 comprend en outre des moyens permettant de réaliser l’injection d’un précurseur liquide de matrice et la transformation de ce précurseur en matrice. Plus précisément, dans l’exemple décrit ici, la première coquille 61 de l’outillage 60 comprend un port d’injection 61e destiné à permettre l’injection d’une composition liquide précurseur de matrice dans la préforme fibreuse tandis que la deuxième coquille comprend un port d’évacuation 62s destiné à coopérer avec un système de pompage pour la mise sous vide de l’outillage et le tirage d’air lors de l’injection. L’outillage d’injection 60 comprend également une partie inférieure 63 et une partie supérieure 64 entre lesquelles les première et deuxième coquilles 61 et 62 sont placées, la partie inférieure 63 et la partie supérieure 64 étant équipées de moyens de chauffage (non représentés sur la ).
Pour qu’une batterie 2 soit considérée comme potentiellement régénérable, la variation de tension en décharge ΔVd doit être inférieure à la seconde valeur de seuil de tension Vt2. Il est considéré dans l’exemple que ΔVd1 < Vt2 < ΔVd2. Ainsi, dans le cas de la première batterie, l’unité de contrôle 11 poursuit alors l’exécution du procédé de diagnostic P en initiant la troisième étape d’évaluation E3. Pour la seconde batterie, le procédé de diagnostic P est arrêté, avec l’unité d’affichage 12 affichant un « NO GO ».
La seconde valeur de seuil de tension Vt2 est égale à 1 V à plus ou moins 10% près, et dépend notamment du type de batterie 2 diagnostiquée (batterie de démarrage ou batterie stationnaire).
Afin de déterminer avec davantage de précision l’état de la batterie 2 et si est potentiellement apte à la régénération ou non, les phénomènes causant la chute de tension, c’est-à-dire les polarisations de chute ohmique, d’activation et de concentration, sont quantifiés au cours de la troisième étape dévaluation E3 avec la détermination des valeurs des paramètres électriques représentatif de ces phénomènes, c’est-à-dire : la résistance de chute ohmique R0 représentative de la polarisation ohmique, la résistance de transfert de charge R1 et la capacitance de transfert de charge C1 associées à la polarisation d’activation, et la résistance de diffusion R2 et la capacitance de diffusion C2 associées à la polarisation de concentration. La connaissance de ces paramètres électriques permet notamment, comme mentionné auparavant, de déterminer la résistance interne de la batterie, d’estimer le degré de sulfatation des électrodes, la concentration d’eau distillée dans l’électrolyte.
Les valeurs des paramètres électriques sont déterminées durant une sous-étape d’identification comprise dans la troisième étape d’évaluation, en corrélant la variation de tension en décharge ΔVd à une tension de sortie VO d’un modèle électrique équivalent 20 compris dans le logiciel 14 et représentatif de la batterie, lequel modèle électrique équivalent 20 est simulé durant une durée de simulation égale à la durée de décharge td.
Le modèle électrique équivalent 20 est illustré . Il comprend un générateur d’entrée G délivrant une tension d’entrée correspondant à la tension en circuit ouvert VCO, ainsi que plusieurs paramètres électriques équivalents incluant une résistance de diffusion équivalente R2eq, une capacitance de diffusion équivalente C2eq, une résistance de transfert de charge équivalente R1eq, une capacitance de transfert de charge équivalente C1eq, et une résistance de chute ohmique équivalente R0eq tels que : - les effets de la polarisation de concentration sont modélisés au travers d’un premier comprenant la résistance de diffusion équivalente R2eq mise en parallèle avec la capacitance de diffusion équivalente C2eq, le premier bloc est mis en série en sortie du générateur d’entrée G, - les effets de la polarisation d’activation sont modélisés au travers d’un second bloc, comprenant la résistance de transfert de charge équivalente R1eq mise en parallèle avec la capacitance de transfert de charge équivalente C1eq, le second bloc étant mis en série en sortie du premier bloc, et - les effets de la polarisation ohmique sont modélisés au travers de la résistance de chute ohmique équivalente R0eq qui est mise en série en sortie du second bloc.
Ainsi, la tension de sortie VO, qui correspond à une chute de tension aux bornes d’une batterie 2 suite à l’application d’un courant de décharge Id pendant un temps de décharge td, et pour laquelle sont pris en compte l’ensemble des phénomènes de polarisation, s’exprime selon l’équation suivante :
où t est le temps en seconde ; R0eq, R1eq et R2eq sont exprimées en Ohm ; et C1eq et C2eq sont exprimées en Farad.
Ainsi, plusieurs allures de tension de sortie VO sont possibles en simulant le modèle électrique pour plusieurs jeux de valeur de paramètre électriques équivalent. Lorsque la tension de sortie VO est substantiellement corrélée avec la variation de tension en décharge ΔVd, cela signifie que chacun des paramètres électriques équivalent est substantiellement égal au paramètre électrique qui lui est associé (c’est-à-dire : R0eq ≈ R0, R1eq ≈ R1, etc.).
La corrélation est obtenue suite à une analyse paramétrique exécutée par le logiciel 14 durant laquelle, au cours de plusieurs itérations de simulation successives, celui-ci fait varier les valeurs des paramètres électriques équivalents jusqu’à ce que l’écart entre tension de sortie VO et la variation de tension en décharge ΔVd soit le plus négligeable possible. Il est entendu que pour procéder à l’analyse paramétrique, le logiciel 14 enregistre toutes les valeurs de variation de tension en décharge ΔVd mesurées pendant la durée de décharge td au cours de la seconde étape d’évaluation E2.
Dans le mode de réalisation préférentiel de l’invention, le logiciel 14 applique la méthode des moindres carrés pour corréler les deux tensions et déterminer les valeurs des paramètres électriques.
Suite à la sous-étape d’identification, le procédé de diagnostic compare, dans une sous-étape de comparaison, chacun des paramètres électriques à un paramètre électrique de seuil, soit : une résistance de chute ohmique de seuil (R0t), une résistance de transfert de charge de seuil (R1t), une résistance de diffusion de seuil (R2t), une capacitance de transfert de charge de seuil (C1t), et une capacitance de diffusion de seuil (C2t).
A la fin de cette troisième étape d’évaluation E3, la batterie 2 est considérée comme potentiellement régénérable lorsque tous les paramètres électriques sont conformes aux paramètres électriques de seuil ; et non régénérable si l’au moins un des paramètres électriques n’est pas conforme comparativement à son paramètre électrique de seuil associé. Dans le premier cas, le procédé de diagnostic P se poursuit avec la quatrième étape d’évaluation E4. Dans le second cas, il est stoppé et l’unité d’affichage 12 affiche un « NO GO ».
La quatrième étape d’évaluation E4 permet de diagnostiquer si la batterie 2 est apte à la régénération ou non. Elle consiste à envoyer aux bornes de la batterie 2 au moyen du générateur de courant 10 un courant de charge Ic continu durant une durée de charge tc, et mesurer simultanément une variation de tension en charge ΔVc correspondant à une élévation de tension sur la durée de charge tc entre le début et la fin, telle qu’illustrée . En combinaison avec la seconde étape d’évaluation E2, la quatrième étape d’évaluation E4 permet de réaliser un charge/décharge complet de la batterie 2, qui permet d’évaluer précisément la capacité de la batterie, ainsi que son état de santé qui correspond au ratio entre sa capacité nominale et sa capacité mesurée à l’instant et est représentatif de son vieillissement.
Le courant de charge Ic est appliqué à la batterie 2 pour une intensité de 2A, à plus ou moins 10%, et dépend du type de batterie 2 diagnostiquée. La durée de décharge est quant à elle comprise entre 1 et 10 secondes. Pour une batterie de démarrage standard, la durée de décharge td est en moyenne égale à 2,5 secondes.
La variation de tension en charge ΔVc est comparée à une troisième valeur de seuil de tension Vt3 non nulle et pouvant être inférieure ou égale à 500 mV selon le type de batterie testé (pour une batterie de démarrage, la troisième valeur de seuil de tension Vt3 est généralement en moyenne égale à 250 mV). La batterie 2 testée est apte à être régénérée si la variation de tension en charge ΔVc est supérieure à Vt3, et inapte si elle reste inférieure à ce seuil de tension. Le logiciel 14 arrête le procédé de diagnostic P dans les deux, ce dernier étant arrivé au bout de son exécution. Si a batterie 2 est apte à la régénération, l’unité d’affichage affiche un « GO », sinon un « NO GO ».
Dans des variantes de réalisation de l’invention, la température de la batterie peut être prise en compte. En effet, comme précédemment expliqué, les variations de température influent sur la vitesse des réactions électrochimiques se produisant au niveau des interfaces électrodes/électrolyte de la batterie 2 et donc sur sa puissance. Par conséquent, les performances de la batterie durant les phases de charge et de décharge de la batterie dépendent de la température. Plus précisément, durant la phase de décharge, la température influe sur les trois phénomènes de polarisation.
La illustre un exemple de système sur puce SOC comportant une unité de traitement CPU configurée pour exécuter un code programme enregistré dans une mémoire MEM. L’exécution de l’unité de traitement CPU est cadencée par un signal d’horloge clk généré par un générateur d’horloge PLL, par exemple du type boucle à verrouillage de phase, dédié à l’unité de traitement. L’unité de traitement CPU est configurée pour utiliser un compteur programme PC (usuellement « program counter » en anglais, ou parfois nommé « pointeur d’instruction ») pointant l’adresse de l’instruction exécutée par l’unité de traitement CPU. Les termes « pointer » et « pointeur » sont utilisé dans leurs significations techniques habituelles, c’est-à-dire qu’un pointeur d’une information est un objet informatique contenant l’adresse de l’emplacement mémoire qui contient l’information, et que le verbe pointer signifie désigner une information par l’adresse de l’emplacement mémoire qui contient l’information.
Le système sur puce SOC peut être équipé d’un périphérique de mémoire cache CCH ou non, par exemple selon les performances souhaitées pour l’unité de traitement CPU et du système sur puce SOC. Le système sur puce SOC est avantageusement muni d’un circuit de gestion de droits d’accès MMU/MPU configuré, en collaboration avec l’unité de traitement CPU, pour mettre en place un mécanisme de protection par gestion de droits d’accès des instructions exécutées par l’unité de traitement CPU. Le circuit de gestion de droits d’accès MMU/MPU peut par exemple comprendre une unité de gestion de mémoire (usuellement « memory management unit » en anglais), ou bien en alternative une unité de protection mémoire (usuellement « memory protection unit » en anglais) et éventuellement une unité d’attribution de sécurité (usuellement « secure attribution unit » en anglais).
Le système sur puce comporte SOC en outre une unité de surveillance SRV configurée pour surveiller l’exécution d’au moins une portion du code programme sélectionnée (par exemple la portion Rst de la ) et enregistrée dans une plage d’adresses d’une mémoire (AddRst), c’est-à-dire entre une adresse de début et une adresse de fin.
L’unité de surveillance SRV est avantageusement configurée pour surveiller une portion de code Rst appartenant à une phase de démarrage de l’unité de traitement CPU, telle que la phase de réinitialisation Rst décrite ci-après en relation avec la , notamment avant que les mécanismes de protections par gestion de droits d’accès ne soient opérationnels. Avantageusement également, l’unité de surveillance SRV est configurée pour surveiller une portion de code Rst qui appartient à une opération critique exécutée par l’unité de traitement ayant un droit d’accès le plus permissif, telle qu’une phase de configuration ou de changement de contexte sur les différents niveaux de droit d’accès, par exemples des configurations des attributions de droits d’accès à des régions mémoires (usuellement « mappages/démappages »), des opérations de vidage ou d’invalidation de la mémoire cache entre des contextes sécurisé et non-sécurisé.
Par exemple, l’unité de surveillance SRV peut être matériellement configurée, c’est-à-dire configurée « en dur » (usuellement « hardware » en anglais), de façon adaptée au code programme, en particulier le code programme de la phase de démarrage du système. Ainsi, la fabrication du système sur puce SOC comprend d’une part une conception du code programme Intr, Rst, ProtSet, ProtChck, ClkSet, ClkEnLp ( ) comportant ladite portion de code programme sélectionnée Rst. Puis d’autre part la fabrication de l’unité de traitement CPU et de l’unité de surveillance SRV ainsi matériellement configurée, et puis un enregistrement du code programme conçu dans la mémoire MEM du système sur puce SOC.
Cela étant, l’unité de surveillance SRV comporte avantageusement des registres d’interfaces INTF_REG, adaptés pour recevoir des commandes de configuration Config afin de reconfigurer l’unité de surveillance SRV ou bien de compléter la configuration pour de nouvelles zones de code.
Pour la surveillance de ladite portion de code Rst, l’unité de surveillance SRV comporte un circuit comparateur CMP, adapté pour conditionner la mise en œuvre de la surveillance en fonction de l’adresse pointée par le compteur programme PC ; un circuit compteur CNT, adapté pour chronométrer le temps d’exécution de la portion de code programme surveillée ; et un circuit de décision DSC, adapté pour générer un signal d’erreur Err si le chronométrage ne correspond pas à une exécution normale du code programme.
Le circuit comparateur CMP est configuré pour comparer des valeurs courantes du compteur programme PC, communiquées par l’unité de traitement CPU, avec un jeu d’adresses cibles TRGT spécifiques à ladite portion de code sélectionnée Rst comportant notamment l’adresse de fin de ladite portion de code sélectionnée e{Rst} ( ). Les jeux d’adresses cibles TRGT de chaque portion de code pouvant être surveillée, sont par exemple contenus dans un registre.
Le circuit compteur CNT est configuré pour démarrer un chronométrage lorsque le compteur programme PC pointe l’adresse de début de ladite portion de code sélectionnée s{Rst} ( ) et pour arrêter le chronométrage lorsque le compteur programme PC pointe l’adresse de fin de ladite portion de code sélectionnée e{Rst} ( ).
Le chronométrage correspond par exemple en pratique à un comptage du nombre de cycles d’un signal d’horloge entre l’exécution de l’adresse de début et l’adresse de fin. Le signal d’horloge utilisé pour cadencer le compteur CNT peut par exemple être le signal d’horloge clk destiné à l’unité de traitement CPU, ou bien être issu d’un générateur d’horloge interne ClkGen de l’unité de surveillance SRV configuré pour générer un signal d’horloge distinct.
- la détermination de la quantité d’électricité instantanée transitant par les bornes de chaque pack à partir du courant aux bornes dudit pack, et
- la détermination du deuxième état de charge à partir de la capacité de chaque pack et de la quantité d’électricité instantanée transitant par les bornes de chaque pack.
Avantageusement, l’ensemble de cellules de la batterie comporte la pluralité de cellules de la batterie, la détermination du deuxième état de charge comporte :
- la détermination d’une première grandeur comportant la tension aux bornes de la batterie et d’une deuxième grandeur comportant le courant de la batterie
- la détermination de la température de la batterie, et
- la détermination du deuxième état de charge à partir de la tension et le courant aux bornes de la batterie, de la température de la batterie, et d’un abaque prédéterminé reliant le deuxième état de charge à la tension et au courant aux bornes de la batterie, et à la température de la batterie.
De préférence, le procédé comporte en outre une comparaison du premier état de charge et du deuxième état de charge, et dans lequel :
- si l’écart en valeur absolu entre premier état de charge et du deuxième état de charge est inférieur à un seuil prédéterminé, le procédé comporte la délivrance d’un signal indicatif du premier état de charge,
- si l’écart en valeur absolu entre premier état de charge et du deuxième état de charge est supérieur à un seuil prédéterminé, le procédé comporte la délivrance d’un signal d’alerte.
La comparaison des deux états de charge déterminés par deux canaux de mesure différents permet de détecter et d’alerter de la défaillance de l’un des canaux de mesure.
Il est également proposé un dispositif d’estimation de deux états de charge d’une batterie comportant une pluralité de cellules reliées entre elles, au moins une fraction de la pluralité de cellules formant au moins un ensemble de cellules comportant au moins deux cellules, le dispositif comportant :
- des premiers moyens de détermination comprenant des tables paramétriques prédéterminées et configurés pour déterminer un premier état de charge de la batterie à partir de la tension aux bornes de chaque cellule et de la température au voisinage de chaque cellule, du courant circulant aux bornes de la pluralité de cellules, et des tables paramétriques, chaque table paramétrique reliant un état de charge d’une cellule à la tension aux bornes de ladite cellule, à la température de ladite cellule, et au courant aux bornes de la pluralité de cellules.
Le dispositif comprend en outre :
- des deuxièmes moyens de détermination configurés pour déterminer un deuxième état de charge de la batterie à partir d’au moins une grandeur mesurée aux bornes de l’ensemble de cellules.
De préférence, le dispositif comporte en outre des moyens de comparaison du premier état de charge et du deuxième état de charge configurés pour :
- délivrer un signal indicatif du premier état de charge si l’écart en valeur absolu entre premier état de charge et du deuxième état de charge est inférieur à un seuil prédéterminé ; et
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention le premier système de solvant comprend au moins un solvant éther ayant un point d’ébullition à pression atmosphérique supérieur ou égal à 35 °C, et particulièrement un point d’ébullition à pression atmosphérique inférieur ou égal à 190 °C, plus particulièrement compris entre 39 °C et 170 °C, encore plus particulièrement compris entre 50 °C et 150 °C, de préférence compris entre 55 °C et 130 °C ; plus préférentiellement entre 60 °C et 120 °C, encore plus préférentiellement entre 70 °C et 110 °C, mieux entre 80 °C et 100 °C.
Selon un mode de réalisation de l’invention le système de solvant a) comprend au moins un solvant éther ayant un point d’ébullition à pression atmosphérique supérieur ou égal à 35 °C choisi parmi les solvants de formule (I) ainsi que ses isomères optiques, et ses solvates tels que les hydrates : R 1 -O-R 2 (I)
Formule (I) dans laquelle : R 1 représente un radical alkyle linéaire C 2 -C 8 ou ramifié C 3 -C 8 , ledit radical akyle étant éventuellement substitué par un ou deux radicaux hydroxyle et/ou éventuellement interrompu par 1 à 3 atomes d’oxygène ; R 2 représente un radical alkyle linéaire C 1 -C 8 ou ramifié C 3 -C 8 ; étant entendu que :
- le nombre total d’atomes de carbone des radicaux R 1 + R 2 est compris entre 4 et 10, et
- R 1 et R 2 ne peuvent désigner simultanément un radical éthyle.
Plus particulièrement le système de solvant a) comprend au moins un solvant éther ayant un point d’ébullition à pression atmosphérique supérieur ou égal à 35 °C choisi parmi les solvants de formule (I’)
(I’) Formule (I ’ ) dans laquelle :
- R1 représente un i) un atome d’hydrogène, ou un groupe ii) hydroxyle OH, iii) (C 1 -C 6 )alkoxy linéaire ou ramifié en particulier (C 1 -C 4 )alkoxy, iv) (C 1 -C 5 )alkyl éventuellement substitué par un groupe hydroxyle, ou un groupe (C 1 -C 4 )alkoxy ;
- R2 et R3, identiques ou différents, représentent un atome d’hydrogène, ou un groupe (C 1 -C 2 )alkyl tel que méthyl ;
- R4 représente (C 1 -C 6 )alkyl linéaire ou ramifié, notamment (C 1 -C 5 )alkyl linéaire ou ramifié, tel que méthyl, éthyl, propyl, isopropyl, butyl, isobutyl, sec-butyl, tertbutyl, pentyl, isopentyl ;
- n vaut 0, 1 ou 2 ;
- m est un entier valant 1, 2, ou 3 ; de préférence m vaut 1 ou 2.
étant entendu que : le nombre d’atome de carbone total est compris entre 4 et 10 atomes de carbone, particulièrement entre 4 et 8 atomes de carbone, préférentiellement entre 4 et 7 atomes de carbone, plus préférentiellement entre 5 et 6 atomes de carbone et le solvant de formule (I’) est différent du diéthyléther.
Selon un mode de réalisation de l’invention préféré le système de solvant a) comprend au moins un solvant éther qui ne comprend pas de groupe hydroxyle.
De préférence le système de solvant a) comprend au moins un solvant éther choisi parmi les solvants de formule (I) et (I’) ainsi que ses isomères optiques tels que défini précédemment qui ne comprend pas de groupe hydroxyle.
On a préparé les compositions suivantes :
Ingrédients (nom INCI ou nom chimique) Composition 1 Composition A Tannic acid (Brewtan F - Ajinomoto Omnichem Nv) 5 5 Polyglyceryl-6 Dicaprate (Sunsoft Q-102H-C - Taiyo Kagaku) 7,5 7,5 Erythorbic acid 0,5 Ethanol Qsp 100 Qsp 100
Procédé de préparation A froid, mélanger sous agitation rayneri, l’acide tannique, l’éthanol, ainsi que l’acide erythorbique le cas échéant. Puis, introduire le composé polyglycérolé une fois l’acide tannique et l’acide erythorbique solubilisés.
On mesure la concentration en éthyl gallate et en acide gallique pour chaque composition (composition 1 selon l’invention et composition A comparative).
Puis on prépare deux échantillons de chaque composition pour les soumettre aux deux procédés suivants : (1) Stockage pendant 1 mois à température ambiante (25°C, à l’abri de la lumière) (2) Stockage pendant 1 mois à 45°C (en étuve, à l’abri de la lumière). Le dosage est réalisé une fois la composition revenue à température ambiante.
Protocole de mesure de l’éthyl gallate et de l’acide gallique Chromatographie HPLC sur colonne RESTEK Raptor Biphenyl 2.6µm 2.1x100mm Gradient d’élution linéaire Eluant A → Eluant B : Eluant A : CH3CN / H2O / H3PO4(85%) : 1/99/0.1% (volume). Eluant B : CH3CN / H2O / CH3OH / H3PO4 (85%): 1/9/90/0.1% (volume). Echantillon solubilisé avec un mélange H2O / DMSO (50/50% volume)
Composition 1 Composition A T0 Ethyl gallate Acide gallique 0,000% 0,003% 0,002% 0,003% 1 mois T ambiante Ethyl gallate Acide gallique 0,01% 0,004% 0,33% 0,006% 1 mois T 45°C Ethyl gallate Acide gallique 0,04% 0,005% 1,79% 0,017%
On constate que la présence d’acide érythorbique permet de diminuer de manière significative la teneur en éthyl gallate et en acide gallique au cours du temps.
Evaluation maquillage
Au maquillage sur les lèvres, chaque composition s’applique très facilement avec un applicateur plongeant, permettant d’obtenir un film très fin sur les lèvres.
On obtient un dépôt non collant, très confortable.