INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le solaire 7 de la comprend des cannelures internes 7a et une denture externe 7b en chevron. On définit par H1 un plan médian passant par le milieu du solaire 7 et perpendiculaire à l’axe X. H1 passe par le milieu de la denture 7b et par le milieu des cannelures 7a. La denture 7b est en chevron et comprend deux séries de dents, respectivement amont et aval, qui sont séparées par une gorge annulaire externe 7c. Les séries de dents sont symétriques par rapport au plan H1.
Le solaire 7 est centré et guidé en rotation autour de l’axe X par deux paliers, respectivement amont 200 et aval 201. Ces paliers 200, 201 sont montés entre le solaire 7 et le porte-satellites 10, et plus exactement entre des prolongements axiaux 202, 204 du solaire 7 et le porte-satellites 10.
Le solaire 7 comprend ainsi un prolongement axial amont 202 qui est tubulaire et qui comprend une surface cylindrique externe 202a sur laquelle est montée une bague interne du palier amont 200. La bague externe de ce palier 200 est en appui radial sur un rebord cylindrique 10x du porte-satellites 10. Ce rebord 10x s’étend par exemple en saillie depuis une paroi radiale du porte-satellites 10.
Le solaire 7 comprend un prolongement axial aval 204 qui est tubulaire et qui comprend une surface cylindrique externe 204a sur laquelle est montée une bague interne du palier aval 201. La bague externe 200b de ce palier 201 est en appui radial sur un rebord cylindrique 10y du porte-satellites 10. Ce rebord 10y borde par exemple l’orifice central du porte-satellites 10 qui est traversé par l’arbre 3.
Dans l’exemple représenté, les paliers 200, 201 sont identiques et les surfaces 202a, 204a ont un même diamètre D3. Les paliers 200, 201 sont ici des paliers à roulement et plus précisément à rouleaux. De préférence, chacun de ces paliers autorise un degré de liberté du solaire 7 en direction axiale vis-à-vis du porte-satellites 10.
Les paliers 200, 201 sont à une distance axiale L1 l’un de l’autre, qui est inférieure à une dimension axiale L2 des satellites 8 ou de leurs paliers 11.
Les paliers 200, 201 ont un diamètre interne inférieur au diamètre interne de la denture 7b du solaire 7, et un diamètre externe supérieur au diamètre externe de la denture 7b du solaire 7. Les satellites 8 sont agencés autour de ces paliers 200, 201.
Les prolongements 202, 204 peuvent avoir une épaisseur radiale E1 inférieure à celle du reste du solaire 7, comme illustré dans le dessin.
Le solaire 70 de la comprend des cannelures internes 70a et une denture externe 70b en chevron. Le plan H passe par le milieu de la denture 70b et par le milieu des cannelures 70a. La denture 70b est en chevron et comprend deux séries de dents, respectivement amont et aval, qui sont séparées par une gorge annulaire externe 72. Les séries de dents sont symétriques par rapport au plan H.
Le solaire 70 est centré et guidé en rotation autour de l’axe X par deux paliers, respectivement amont 200 et aval 201. Ces paliers 200, 201 sont montés entre le solaire 70 et le porte-satellites 100, et plus exactement entre des prolongements axiaux 202, 204 du solaire et le porte-satellites 100.
Dans ce sixième mode de réalisation, les déflecteurs orbitaux 10 ne sont pas tous alignés. En effet, certains des déflecteurs orbitaux 10 sont décalés radialement les uns par rapport aux autres. Plus précisément, les deux déflecteurs orbitaux 10 d’extrémité (à savoir le déflecteur orbital 10 le plus en amont et le déflecteur orbital 10 le plus en aval) sont agencés radialement au même niveau, alors que le déflecteur orbital 10 central est décalé radialement vers l’extérieur par rapport à ces deux déflecteurs orbitaux 10 d’extrémité.
Par ailleurs, dans le septième mode de réalisation de la , les déflecteurs orbitaux 10 sont agencés l’un derrière l’autre, d’amont en aval, de manière à créer des voies d’éjection V21, V22, V23 et V24. Ces voies d’éjection V21, V22, V23 et V24 présentent des distances D21, D22, D23 et D24 longitudinales à l’extrémité de sortie E2 de la structure d’éjection 2, à savoir : - la distance D21 entre l’extrémité amont 17A de la zone d’éjection 17 et le déflecteur orbital 10 le plus en amont ; - la distance D22 entre les deux déflecteurs orbitaux 10 les plus en amont ; - la distance D23 entre les deux déflecteurs orbitaux 10 les plus en aval ; et - la distance D24 entre le déflecteur orbital 10 le plus en aval et l’extrémité aval 17B de la zone d’éjection 17.
Les distances D21, D22, D23 et D24 sont différentes dans ce mode de réalisation et choisies de manière à optimiser l’éjection du flux à travers les voies d’éjection V21, V22, V23 et V24 et à obtenir les propriétés recherchées de l’inverseur de poussée 3 concernant notamment l’éjection. Dans une variante de réalisation, il est également envisageable que certaines des distances D21, D22, D23 et D24 ou toutes les distances D21, D22, D23 et D24 soient égales.
Dans ce septième mode de réalisation, les déflecteurs orbitaux 10 ne sont pas alignés. En effet, certains des déflecteurs orbitaux 10 sont décalés radialement les uns par rapport aux autres. Plus précisément, le déflecteur orbital 10 central est décalé radialement le plus vers l’intérieur par rapport aux deux autres déflecteurs orbitaux 10, et le déflecteur orbital 10 le plus en aval est décalé radialement le plus vers l’extérieur par rapport aux deux autres déflecteurs orbitaux 10.
Le réglage des distances D1 à D24 est donc un paramètre important pour optimiser la performance de la structure d’éjection 2 et ainsi de l’inverseur de poussée 3. En particulier, comme l’écoulement G1 ( ) arrivant vers l’inverseur de poussée 3 n’est pas uniforme, on adapte notamment l’écartement des déflecteurs orbitaux 10 pour optimiser l’écoulement H (traversant la structure d’éjection 2) qui est générateur de contre-poussée.
Dans le cadre de la présente invention, le pilotage de l’écoulement H à travers la structure d’éjection 2 permettant d’optimiser la structure d’éjection 2, est réalisé notamment par l’adaptation des voies d’éjection V1 à V24, et ceci sur toute leur longueur de l’extrémité d’entrée E1 à l’extrémité de sortie E2, notamment en adaptant le positionnement (longitudinal et radial) et les caractéristiques des déflecteurs orbitaux 10 et éventuellement des déflecteurs latéraux 11.
Sur les exemples des figures 10 à 16, les déflecteurs orbitaux 10 représentés schématiquement présentent la forme du déflecteur 1A de la . Les déflecteurs orbitaux 10 peuvent également correspondre au déflecteur 1B de la .
Ainsi, grâce à l’utilisation de déflecteurs orbitaux 10 correspondant aux déflecteurs 1A, 1B selon l’un des modes de réalisation de l’invention, on est en mesure de remplacer les grilles d’éjection usuelles à cascades comprenant un nombre élevé de déflecteurs orbitaux usuels par la structure d’éjection 2 comprenant un nombre réduit de déflecteurs orbitaux 10, par exemple 1 à 6 déflecteurs orbitaux 10. Les déflecteurs orbitaux 10 ont pour but de remplir la même fonction aérodynamique que les cascades des grilles d’éjection usuelles pour fournir l’effort de contre-poussée nécessaire.
Le nombre et les formes de ces déflecteurs orbitaux 10 permettent de répondre à des performances en débit (débit suffisant pour éviter les problèmes de fonctionnement de la soufflante) et en efficacité (effort de contre-poussée). Les déflecteurs orbitaux 10 peuvent donc être réalisés pour obtenir les performances recherchées, adaptées notamment au besoin.
En particulier, comme l’écoulement G1 ( ) arrivant vers l’inverseur de poussée 3 n’est pas uniforme, on adapte le nombre, l’écartement et les caractéristiques du ou des déflecteurs orbitaux 10 pour les adapter à cet écoulement G1 afin d’optimiser l’écoulement H traversant la structure d’éjection 2 et ainsi d’augmenter la contre-poussée générée.
Les modes de réalisation précédents, relatifs aux figures 10 à 16, concernent les déflecteurs orbitaux 10 de la structure d’éjection 2.
Comme indiqué ci-dessus, dans un mode de réalisation particulier, la structure d’éjection 2 peut également comprendre des déflecteurs 1A, 1B comme déflecteurs latéraux 11.
Les déflecteurs latéraux 11, de préférence de nombre inférieur à 50, peuvent être réalisés de la même manière que les déflecteurs orbitaux 10. Les déflecteurs latéraux 11 ont pour fonction de répartir le flux d’air suivant plusieurs angles autour de l’inverseur de poussée 3. Ces déviations ont, notamment, pour but de contourner le rejet vers le sol, d’éviter une ré-ingestion de flux par l’entrée d’air ce qui pourrait dégrader le moteur, et d’éviter des interactions avec l’anémométrie.
Quel que soit le mode de réalisation envisagé, le nombre de déflecteurs latéraux 11 dépend notamment de l’objectif de performance recherché.
Dans un mode de réalisation comprenant plusieurs déflecteurs orbitaux 10, comme dans les modes de réalisation des figures 10 et 12 à 16, les déflecteurs latéraux 11 sont agencés entre les déflecteurs orbitaux 10, comme dans l’exemple de la .
En outre, dans un mode de réalisation à un seul déflecteur orbital 10, comme dans le mode de réalisation de la , les déflecteurs latéraux 11 sont attachés en interne au déflecteur orbital 10.
Dans des modes particuliers de réalisation, la fenêtre, ou la porte-fenêtre, peut comporter en outre l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles.
Dans des modes particuliers de réalisation, le premier joint d’étanchéité présente une longueur supérieure à une longueur du montant de battement. Ainsi le premier s’étend avantageusement au niveau des deux extrémités longitudinales dudit montant de battement. Lorsqu’un bouchon d’étanchéité est en place sur l’extrémité longitudinale associée du montant de battement, le premier joint est alors comprimé sur une partie de la seconde pièce, assurant avantageusement une liaison étanche entre la seconde pièce et le premier joint, dans le plan d’étanchéité, sans aucun produit d’étanchéité supplémentaire.
Dans des modes particuliers de réalisation, pour réaliser une continuité progressive de l’étanchéité du joint périphérique avec le vantail de service, la languette de la seconde pièce de chaque bouchon d’étanchéité présente un profil biseauté.
Dans des modes particuliers de réalisation, la première pièce de chaque bouchon d’étanchéité est creuse et la seconde pièce s’imbrique en partie dans ladite première pièce. Ainsi, un tel agencement des deux pièces de chaque bouchon d’étanchéité permet avantageusement de faciliter et de garantir le positionnement correct de la seconde pièce vis-à-vis d’une part de la première pièce et d’autre part de l’extrémité longitudinale associée du montant de battement, et donc de garantir la continuité de l’étanchéité.
De manière avantageuse, lorsque la seconde pièce d’un bouchon d’étanchéité est emboitée dans la première pièce, une première portion de la seconde pièce dépasse légèrement de la première pièce, entre la première pièce et l’extrémité longitudinale associée du montant de battement, de sorte à pouvoir être comprimée par la première pièce lors de la fixation du bouchon d’étanchéité sur l’extrémité longitudinale associée du montant de battement, garantissant ainsi la continuité de l’étanchéité.
Dans des modes particuliers de réalisation, la première pièce et la seconde pièce de chaque bouchon d’étanchéité comportent chacune un orifice traversant de réception d’une même vis de serrage.
Dans des modes particuliers de réalisation, le montant de battement comporte une rainure longitudinale de réception d’un deuxième joint d’étanchéité, dit deuxième joint, contre lequel vient s’appliquer le montant libre du vantail semi-fixe. La seconde pièce de chaque bouchon d’étanchéité comporte une gorge longitudinale, dans le prolongement de ladite rainure longitudinale, pour la réception du deuxième joint. Ledit deuxième joint permet ainsi avantageusement de garantir, sur toute la longueur du montant de battement, une étanchéité entre le montant libre du vantail semi-fixe le montant de battement, sans recourir à un produit d’étanchéité supplémentaire.
Dans des modes particuliers de réalisation, le deuxième joint présente avantageusement une longueur supérieure à une longueur du montant de battement de sorte à s’étendre au niveau des bouchons d’étanchéité, dans chaque gorge longitudinale des bouchons d’étanchéité, jusqu’au joint périphérique. Lorsque le bouchon d’étanchéité est en place à l’extrémité longitudinale associée du montant de battement, le deuxième joint est ainsi comprimé sur le joint périphérique, assurant avantageusement une liaison étanche avec la seconde pièce du bouchon d’étanchéité et le joint périphérique.
Dans des modes particuliers de réalisation, la première pièce d’un bouchon d’étanchéité comporte une première face en regard de l’extrémité longitudinale associée du montant de battement, une deuxième face, pleine, opposée à la première face, et des faces latérales pleines, et dans laquelle une des faces latérales comporte une ouverture pour l’évacuation de l’eau. Une telle ouverture permet avantageusement d’évacuer l’eau qui se serait introduite dans la fenêtre, en amont du plan d’étanchéité. Par « en amont du plan d’étanchéité », on entend entre le plan d’étanchéité et l’environnement extérieur.
Dans des modes particuliers de réalisation, la seconde pièce des bouchons d’étanchéité est réalisée dans un matériau plastique en EPDM (Ethylène, Propylène, Diène, Monomère).
illustre une représentation schématique en perspective d’une fenêtre du type à frappe, à deux vantaux ;
représente une vue en perspective de dessous d’une portion des deux vantaux, au niveau d’une extrémité basse d’un montant de battement, lorsque la fenêtre est fermée ;
illustre une vue en perspective d’une partie du montant de battement équipé d’un bouchon d’étanchéité, au niveau de l’extrémité basse dudit montant de battement ;
illustre une autre vue en perspective d’une partie du montant de battement équipé d’un bouchon d’étanchéité, au niveau de l’extrémité basse du montant de battement ;
illustre une vue en perspective d’un exemple de bouchon d’étanchéité ;
Selon l’un des aspects de l’invention, la denture de crabotage du demi-arbre primaire de sortie de différentiel est de type radial.
Selon l’un des aspects de l’invention, la denture de crabotage du demi-arbre primaire d’entrainement de roue est externe.
Selon l’un des aspects de l’invention, la denture de crabotage du demi-arbre primaire d’entrainement de roue est de type radial.
Selon l’un des aspects de l’invention, la denture de crabotage du baladeur est interne, à savoir cette denture étant orientée radialement en direction de l’axe de rotation.
Selon l’un des aspects de l’invention, la denture de crabotage du baladeur est de type radial.
Selon l’un des aspects de l’invention, la denture de crabotage du demi-arbre primaire de sortie de différentiel est disposée axialement entre la denture de crabotage du demi-arbre primaire d’entrainement de roue et celle du boitier de différentiel.
Selon l’un des aspects de l’invention, les dentures de crabot du demi-arbre d’entrainement de roue, du demi-arbre de sortie de différentiel et du boitier de différentiel présentent le même diamètre.
Grâce à l’invention, le demi-arbre primaire de sortie de différentiel permet d’avoir une disposition des dentures de crabotage à l’extérieur du boîtier de différentiel, ce qui permet notamment d’avoir un boîtier de différentiel peu volumineux, notamment dans la dimension radiale.
Selon l’un des aspects de l’invention, le demi-arbre primaire de sortie de différentiel présente une portion extrémale s’engageant dans une cavité à une extrémité du demi-arbre primaire d’entrainement de roue avec interposition d’un organe de roulement, notamment de type roulement à billes, entre ces demi-arbres de sortie de différentiel et d’entrainement de roue.
Selon l’un des aspects de l’invention, le dispositif d’entraînement différentiel comprend un porte-satellite pour des satellites qui engrènent avec des dentures de crabotage de planétaires de sortie rotatifs autour de l’axe de rotation.
Selon l’un des aspects de l’invention, le porte-satellite est formé par le boîtier de différentiel.
Selon l’un des aspects de l’invention, le boîtier de différentiel comprend deux manchons axiaux secondaire et primaire, de part et d’autre des planétaires de sortie, ces manchons étant aptes à être introduits dans des organes de roulement respectifs du système de transmission.
Selon l’un des aspects de l’invention, la denture de crabotage du boîtier de différentiel est portée par l’un de ces manchons.
Selon l’un des aspects de l’invention, cette denture de crabotage est formée sur une bague assemblée, par exemple par soudage ou brasage, sur le manchon.
En variante, cette denture de crabotage est réalisée d’un seul tenant avec le manchon correspondant.
Selon l’un des aspects de l’invention, le dispositif d’entraînement comporte en outre un planétaire de sortie secondaire, et un dispositif de friction agencé pour créer un écart de couple entre les deux couples transmis par les deux planétaires de sortie secondaire et primaire.
Comme illustré sur la , le dispositif de commande 60 effectue une injection J3 de carburant lorsque la soupape d'admission est fermée pendant un retour à partir d'une commande de coupure de carburant vers une commande d'injection de carburant pour fournir du carburant. La commande de coupure de carburant est, par exemple, une commande destinée à interrompre temporairement une fourniture de carburant dans un état de fonctionnement du moteur. La commande d'injection de carburant est une commande pour fournir du carburant dans l'état de fonctionnement du moteur.
Pendant le retour à partir de la commande de coupure de carburant vers la commande d'injection de carburant, le dispositif de commande 60 effectue une commande de telle sorte que la commande d'injection unique soit effectuée lorsqu'une quantité d'injection de carburant acquise est égale ou inférieure à une quantité limite, et la commande d'injections multiples est effectuée lorsqu'une quantité d'injection de carburant acquise dépasse une quantité limite.
Le dispositif de commande 60 change de condition de fonctionnement d'une avec une courte période de coupure de carburant dans la commande de coupure de carburant à une avec une longue période de coupure de carburant, par paliers, et effectue la commande suivante lorsque la position du papillon des gaz 33 pendant le retour à la commande d'injection de carburant est une position prédéterminée. C'est-à-dire que le dispositif de commande 60 effectue, dans la condition de fonctionnement avec une courte période de coupure de carburant, la commande d'injection unique de sorte que la quantité d'injection de carburant lorsque la soupape d'admission est fermée augmente à mesure que la période de coupure de carburant augmente, puis effectue la commande d'injection unique de sorte que l'augmentation de la quantité d'injection de carburant lorsque la soupape d'admission est fermée soit arrêtée lorsque la quantité d'injection de carburant lorsque la soupape d'admission est fermée atteint la quantité limite tandis que la condition de fonctionnement passe à celle avec une longue période de coupure de carburant, et effectue, lorsque la condition de fonctionnement passe à une avec une longue période de coupure de carburant supplémentaire, la commande d’injections multiples de sorte que le carburant ne dépassant pas la quantité limite soit fourni dans l'injection J3 de carburant lorsque la soupape d'admission est fermée et qu’au moins une quantité de carburant dépassant la quantité limite soit fournie dans une injection J4 de carburant lorsque la soupape d'admission est ouverte.
En plus du cas où la position du papillon des gaz 33 pendant un retour à la commande d'injection de carburant est une position prédéterminée, le dispositif de commande 60 peut effectuer la commande ci-dessus dans des cas où la vitesse de rotation pendant un retour à la commande d'injection de carburant est une vitesse prédéterminée, dans lequel un environnement, tel qu'une température et une pression extérieures, est identique, et dans lequel la température du moteur identique.
Lors de la réalisation de la commande ci-dessus, le dispositif de commande 60 effectue une commande de sorte que la quantité limite de la quantité d'injection de carburant lorsque la soupape d'admission est fermée soit supérieure à une quantité d'injection constante qui est une quantité d'injection lorsqu'une position du papillon des gaz 33 est une position prédéterminée et la commande de coupure de carburant n'est pas effectuée. La quantité limite de la quantité d'injection de carburant lorsque la soupape d'admission est fermée peut être, par exemple, une valeur obtenue en multipliant la quantité d'injection constante par une constante prédéterminée. Le dispositif de commande 60 peut modifier la quantité limite en fonction de la position du papillon des gaz 33. En modifiant la quantité limite en fonction de la position du papillon des gaz 33, la quantité d'injection de carburant lorsque la soupape d'admission est fermée peut être réglée de manière flexible en fonction de la charge.
Le dispositif de commande 60 acquiert la quantité d'injection de carburant lorsque la soupape d'admission est fermée en un troisième point t3 qui est un cadencement prédéterminé pour l'injection J3 de carburant lorsque la soupape d'admission est fermée. Lorsque la quantité d'injection de carburant lorsque la soupape d'admission est fermée dépasse la quantité limite, le dispositif de commande 60 effectue la commande d'injections multiples de sorte qu'au moins le carburant dépassant la quantité limite soit fourni dans l'injection J4 de carburant lorsque la soupape d'admission est ouverte.
Le dispositif de commande 60 acquiert la quantité d'injection de carburant lorsque la soupape d'admission est ouverte en un quatrième point t4 qui est un cadencement prédéterminé pour l’injection J4 de carburant lorsque la soupape d'admission est ouverte. La quantité d'injection de carburant lorsque la soupape d'admission est ouverte comprend au moins une partie de la quantité d'injection de carburant décrite ci-dessus lorsque la soupape d'admission est fermée, dépassant la quantité limite.
Le dispositif de commande 60 effectue l'injection J4 de carburant lorsque la soupape d'admission est ouverte avec la quantité d’injection en fonction de la quantité d'injection de carburant acquise lorsque la soupape d'admission est ouverte.
La est un ordinogramme illustrant un exemple de commande par le dispositif de commande 60 du moteur à quatre temps 100. La est un exemple du cas où la commande d'injections multiples est effectuée pendant un retour à partir de la commande de coupure de carburant vers la commande d'injection de carburant. Comme illustré sur la , le dispositif de commande 60 acquiert la quantité d'injection de carburant lorsque la soupape d'admission est fermée au niveau du troisième point t3 qui est un cadencement prédéterminé pour l'injection J3 de carburant lorsque la soupape d'admission est fermée (étape S10).
Le dispositif de commande 60 détermine si la quantité d'injection de carburant acquise lorsque la soupape d'admission est fermée dépasse la quantité limite réglée à l'avance (étape S20). Lorsqu'il est déterminé que la quantité d'injection de carburant lorsque la soupape d'admission est fermée dépasse la quantité limite (Oui à l'étape S20), le dispositif de commande 60 commande le dispositif d'injection de carburant 50 de manière à effectuer la commande d'injections multiples (étape S30).
Lorsqu'il est déterminé que la quantité d'injection de carburant lorsque la soupape d'admission est fermée ne dépasse pas la quantité limite (Non à l'étape S20), le dispositif de commande 60 commande le dispositif d'injection de carburant 50 de manière à effectuer la commande d'injection unique (étape S40).