INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans n’importe quelle forme de réalisation de l’élément de literie 20 selon l’invention, chaque poche 210P, 210T ou la portion centrale 210 peuvent comprendre chacune un élastique permettant de maintenir la portion centrale 210 repliée dans la poche 210P, 210T. En référence, à la , la poche de pied 210P comporte un élastique 230 cousu par ses deux extrémités s’étendant sur la face inférieure de la poche 210P.
L’invention présente donc l’avantage de pouvoir fixer un élément de literie 20 solidement sur un matelas 10 de manière à éviter qu’il ne se décroche pendant son utilisation.
Avantageusement, plusieurs éléments de literie 20 selon l’invention peuvent être superposés, par exemple un drap-housse, un drap et/ou une housse de couette, de sorte que le lit soit facile à faire et que les éléments de literie soient solidement maintenus en place sur le matelas 10.
L’élément de literie 20 selon l’invention est particulièrement avantageux dans le domaine de l’hôtellerie afin de réduire la formation du personnel pour faire les lits, notamment pour border les draps et couettes dans la mesure où l’élément de literie 20 s’enfile sur le matelas 10.
L’élément de literie 20 selon l’invention est aussi particulièrement avantageux pour les personnes âgées ou handicapées du fait de sa mise en place rapide et simplifiée et sa tenue ferme sur le matelas 10.
Un réservoir de stockage temporaire 7 et de gazéification est prévu pour la montée en pression du gaz alimenté par le dispositif. Une vanne amont 12 est prévue pour être ouverte pour l’écoulement liquide lors d’une phase de remplissage du réservoir de stockage temporaire 7 et fermée hors de la phase de remplissage. Au moins une vanne aval 13, 15 est prévue pour être ouverte pour l’écoulement gazeux lors d’une phase de vidange du réservoir de stockage temporaire 7 et fermée hors de la phase de vidange. La vanne amont et la vanne aval sont fermées lors d’une phase de gazéification. La vanne amont et la vanne aval sont commandées en tout ou rien. Au moins un compresseur 20 est disposé en aval de la vanne aval 15. Le compresseur 20 est actif en fin de phase de vidange pour amener la pression dans le réservoir de stockage temporaire 7 à une valeur inférieure à la valeur de la pression dans le dispositif. Un détendeur 9 est disposé en aval de la vanne aval. Le détendeur 9 est actif en début de phase de vidange pour amener la pression du gaz en sortie à une valeur inférieure à la pression dans le réservoir de stockage temporaire 7.
Le dispositif de réservoir cryogénique ferroviaire, routier ou maritime de stockage de gaz, de forme sphérique ou allongée, notamment autour d’un axe longitudinal, comprend un récipient intérieur définissant une chambre de stockage 28 de gaz liquéfié, une enveloppe extérieure 27 contenant le récipient intérieur et réalisée en plusieurs parties démontables permettant d’accéder au récipient intérieur, l’enveloppe extérieure 27 étant réalisée en matériau résistant à des températures de moins de -60°C à au moins +80°C, une chambre d’isolation 29 définie entre le récipient intérieur et l’enveloppe extérieure, la chambre d’isolation 29 à pression réduite présentant une étanchéité à l’hélium égale ou meilleure que 10 - 9 millibar*litre/seconde définie entre le récipient intérieur et l’enveloppe extérieure, deux liaisons dont au moins une à glissement, supportant le récipient intérieur et portées par l’enveloppe extérieure, un anneau de support monté entre le récipient intérieur et l’enveloppe extérieure à distance des liaisons dans la chambre d’isolation, un collecteur 38 amovible traversant l’enveloppe extérieure et le récipient intérieur de manière étanche, et un col 42 souple isolant thermiquement formant interface étanche entre le collecteur 38 d’une part et d’autre part l’enveloppe extérieure et le récipient intérieur, le col 42 étant ménagé autour d’une portion du collecteur 38, le col 42 traversant la chambre d’isolation pour permettre un démontage du collecteur 38 indépendant de la pression dans la chambre d’isolation.
L’ensemble de stockage et de distribution comprend un dispositif de réservoir cryogénique de stockage d’hydrogène, comprenant un récipient intérieur définissant une chambre de stockage de gaz liquéfié, une enveloppe extérieure contenant le récipient intérieur, une chambre d’isolation étanche définie entre le récipient intérieur et l’enveloppe extérieure, un collecteur de gaz liquéfié amovible traversant l’enveloppe extérieure et le récipient intérieur de manière étanche, le collecteur s’étendant sur un diamètre ou une diagonale du récipient intérieur et présentant une extrémité libre voisine d’un fond du récipient intérieur, une conduite de gaz liquéfié alimentée par le collecteur, un réservoir de stockage temporaire formant un organe de gazéification pour la montée en pression du gaz alimenté par le dispositif, une vanne amont prévue pour être ouverte pour l’écoulement liquide lors d’une phase de remplissage du réservoir de stockage temporaire et fermée hors de la phase de remplissage, une vanne aval prévue pour être ouverte pour l’écoulement gazeux lors d’une phase de vidange du réservoir de stockage temporaire et fermée hors de la phase de vidange, la vanne amont et la vanne aval étant fermées lors d’une phase de gazéification, la vanne amont et la vanne aval étant commandées en tout ou rien, et un détendeur disposé en aval de la vanne aval, ledit détendeur étant actif en début de phase de vidange pour amener la pression du gaz en sortie à une valeur inférieure à la pression dans le réservoir de stockage temporaire.]
Procédé et système d'aide au pilotage d'un aéronef, aéronef équipé d’un tel système. La présente invention concerne un procédé d'aide au pilotage d'un aéronef.
De façon générale, pour piloter un giravion il est nécessaire de surveiller de nombreux instruments agencés sur un tableau de bord. Ces instruments permettent notamment d’informer le pilote sur les conditions extérieures du vol et sur certains paramètres de fonctionnement du giravion. De tels paramètres de fonctionnement peuvent notamment concerner un ensemble moteur et/ou une boîte de transmission de puissance principale désignée par la suite par commodité "boîte BTP" et se rapporter à la température et/ou la pression de fluides circulant dans ces organes.
Par ailleurs, pour des raisons physiques il existe de nombreuses limitations, notamment thermiques, que le pilote doit prendre en compte à chaque instant du vol.
En outre, certains giravions sont équipés notamment d'un ou plusieurs turbomoteurs à turbine libre. La puissance est alors prélevée sur un étage dit « basse pression » de la turbine, lequel étage est mécaniquement indépendant d’un ensemble compresseur et d'un étage dit « haute pression » de la turbine. Un turbomoteur tournant entre 30000 et 50000 tours par minute, la boîte de transmission de puissance principale permet de réduire la vitesse de rotation en sortie de l’ensemble moteur pour entraîner en rotation le (ou des) rotor(s) du giravion à une vitesse de rotation NR de l’ordre de 300 à 400 tours par minute par exemple.
En outre le motoriste établit, par calculs ou par essais, les courbes de la puissance disponible d'un turbomoteur en fonction notamment de l'altitude et de la température, et cela pour chaque régime de fonctionnement autorisé.
De telles courbes définissent alors des limitations qui peuvent être notamment surveillées par l'intermédiaire par exemple de plusieurs paramètres de fonctionnement du giravion, à savoir la vitesse de rotation d’un moteur, le couple (TQ) lié au fonctionnement du moteur de la boîte BTP et la température des gaz du moteur (T4).
Les valeurs de ces paramètres peuvent être affichées sur des cadrans différents.
Le document FR2749545 décrit un indicateur de pilotage qui identifie, parmi des paramètres de surveillance du turbomoteur, celui qui est le plus proche de sa limite. Les informations relatives aux limitations à respecter sont ainsi regroupées sur un affichage unique, en permettant, d’une part, d’effectuer une synthèse et de présenter uniquement le résultat de cette synthèse afin de simplifier la tâche du pilote et, d’autre part, de gagner de la place sur la planche de bord. On obtient ainsi un « paramètre limitant », parmi lesdits paramètres de surveillance du turbomoteur, dont la valeur courante est la plus proche de la valeur limite pour ledit paramètre. Pour cette raison, on désignera également ci-après un tel indicateur par l’expression « instrument de première limitation », en abrégé « IPL ».
En outre, des variantes de cet IPL permettent d’afficher la valeur du paramètre limitant en équivalent de puissance, c'est-à-dire en marge de puissance telle que +10% de la PMD par exemple, ou encore en marge de pas, le pas indiquant la position des pales du rotor du giravion par rapport au vent incident.
En outre, il est alors connu et tel que décrit dans les documents FR 2 756 256 et FR 2 973 340 ou encore dans les documents US 2013/054053 et CN 105 416 601 d’utiliser ces différents paramètres pour mettre en œuvre des indicateurs de marge de puissance, une telle marge pouvant être exprimée en valeur de pas collectif d’un rotor principal, permettant au(x) pilote(s) de disposer d'une indication synthétique des marges de puissance disponibles, remplaçant plusieurs indicateurs classiques en général dispersés sur le tableau de bord.
En outre sur certains hélicoptères, les valeurs courantes des différents paramètres de fonctionnement du moteur et de la boîte BTP peuvent être affichés en permanence sur un dispositif d’affichage dédié, il est alors possible pour un pilote de voir quelles sont les valeurs de ces différents paramètres et éventuellement si l’une de ces valeurs se rapproche d’une limite.
Cependant, lorsque l’aéronef ne comporte pas ce dispositif d’affichage dédié, il n’est plus possible pour le pilote de connaître quel est le paramètre qui approche de sa limite. Un dépassement de limite pourra être indiqué qu’une fois cette limite atteinte.
Par ailleurs, l’affichage en permanence des valeurs courantes des paramètres de fonctionnement du moteur et/ou de la boîte BTP sur une page dédiée d’un deuxième écran peut être pénalisant car ce deuxième écran ne peut plus être utilisé pour l’affichage d’informations nécessaire à la mission.
Espèces : Mycobacterium tuberculosis, Mycobacterium leprae, Mycobacterium abscessus, Mycobacterium ulcerans
Ces infections touchent en particulier le tractus digestif, le tractus urinaire, le tractus pulmonaire, ou les revêtements cutanés et muqueux et peuvent toucher un organe particulier ou être généralisées. Les prodrogues selon l’invention peuvent être utilisées pour traiter toutes ces formes d’infection.
Des exemples d’infection (avec ou sans comorbidité tel facteurs génétiques, immunodépression…) pour lesquelles les molécules selon l’invention sont particulièrement intéressantes sont les infections des voies respiratoires (avec ou sans comorbidité) : Pneumonie, HAP, VAP, tuberculose, sinusite, mucoviscidose ; les infections du sang ou véhiculées par le sang : Bactériémies, Septicémie ; les Infections urinaires : Cystite, Pyélonéphrite ; les infections de la peau et des tissus mous : Abcès, furoncles, impétigo, plaies chroniques, infections nécrosantes ; les infections du site opératoire ; les infections en lien avec une prothèse, un dispositif médical (sonde, catheter…) ; les infections gastro-intestinales ; les infections sexuellement transmissibles ; les infections du système nerveux central ou périphérique, du cœur, des yeux, des oreilles, de la bouche, des os et des articulations.
DESCRIPTION DES FIGURES : Représentation du procédé de synthèse de la prodrogue OSTA-1
: Spectre d’absorbance UV à 285 nm de la molécule OSTA-1 in vitro.
: Mécanisme d’activation du principe actif après effondrement de la prodrogue OSTA-1
EXEMPLES EXEMPLE 1 : Synthèse de la molécule OSTA-1 Le protocole de synthèse de la molécule prodrogue OST1 comprend 5 étapes et deux étapes auxiliaires. Il est représenté à la .
EXEMPLE 2 : Analyse fonctionnelle de la molécule OSTA-1
A - Clivage in vitro de la molécule OSTA-1 Le clivage de la prodrogue OSTA-1 a été testé in vitro par mise en contact avec une bêta-lactamase dans un milieux aqueux salin.
Le test de clivage est réalisé dans un tampon salin physiologique (Phosphate Buffer Saline, PBS) à pH 7.0. La molécule OSTA-1 est ajoutée à la concentration de 100 microM ainsi que la bêta-lactamase commerciale à la concentration de 1 unité par mL. L’incubation est réalisée à 37°C. L’apparition du trans-cinnamaldéhyde libre dans le milieu est ensuite suivie par absorption UV à 285nm.
La libération du principe actif, ici le trans-cinnamaldéhyde, a été suivi par absorption UV à 285nm. On observe l’évolution de la libération du principe actif (100microM) de la molécule prodrogue, en présence et en absence de bêta-lactamase. Il apparait clairement que le principe actif est libéré en quantité importante après deux heures de réaction en présence de bêta-lactamase. En absence de bêta-lactamase, aucune libération spontanée du principe actif n’est observée
Conclusion : La molécule prodrogue OSTA-1 fonctionne comme attendu : elle est clivable par la béta-lactamase et permet la libération du principe actif.
B – Activation du principe actif après effondrement de la prodrogue
Ainsi, le déplacement longitudinal du premier relief 77 du capot 70, temporaire lorsque l’utilisateur applique une pression longitudinale permet de diminuer temporairement la longueur du capot ce qui facilite remarquablement sont insertion (ou enlèvement) dans son logement, avantageusement délimité par les surfaces d’arrêt 18.
Une fois le pivotement terminé, lorsque le capot 70 est en contact avec la plaque 13, la pression longitudinale est relâchée par l’utilisateur, ce qui permet à la zone 72 de retrouver sa forme initiale par élasticité. Le premier relief 77 du côté de la saillie de préhension 75 s’engage alors, pendant ce relâchement, dans le deuxième relief 80 de l’épaulement 18qui était en regard avant le relâchement de la pression.
Embout d’extrémité Sur l’exemple, des figures 16 à 18, le dispositif 2 comporte deux embouts 50 d’extrémité en matière plastique et/ou en caoutchouc. Chaque embout 50 est monté de manière amovible par complémentarité de forme sur une extrémité distale de la mâchoire 3 ou 4 correspondante.
Hormis au niveau de la butée 52, chaque embout présente par exemple une épaisseur comprise entre 1 et 2 mm, préférentiellement sensiblement égale à 1,5 mm..
Le dispositif de fusion de métal non-ferreux comporte en outre un régulateur de la puissance fournie audit thermoplongeur et un microprocesseur configuré pour commander ledit régulateur et dans lequel le microprocesseur est configuré pour mettre en œuvre un programme de fusion du métal non ferreux du type de celui décrit en regard du procédé de la présente demande.
Le dispositif peut comporter au moins un souffleur à air, et de préférence une pluralité de souffleurs à air, qui pourra (ou pourront) être mobilisé(s) lors de l’étape de préchauffage du dispositif ou encore lors des étapes d’amorçage et de fusion. Son but est d’améliorer la dissipation de la chaleur générée par le thermoplongeur au sein de la cuve ; cela permet d’augmenter la puissance électrique fourni au thermoplongeur, notamment pendant la phase de préchauffage, sans courir le risque d’une surchauffe locale du thermoplongeur.
Selon un autre mode de réalisation, qui est compatible avec tous les autres modes de réalisation, on utilise un thermoplongeur qui comporte au moins deux circuits de chauffage configurés pour être alimentés en courant électrique de manière indépendante. Cela permet un contrôle plus fin de la puissance électrique apportée au four. Plus précisément, on peut prévoir sur toute la longueur efficace du thermoplongeur deux (ou plusieurs) circuits de résistances chauffantes indépendant, et on n’utilise qu’un des deux dans le cas d’un faible apport de courant électrique (par exemple pendant l’étape de préchauffage, ou pendant l’étape d’amorçage), le deuxième étant ajouté lorsque l’on a besoin d’un fort apport de courant électrique (par exemple pendant l’étape de fusion).
On peut aussi prévoir deux (ou plusieurs) circuits de résistance électrique dans deux zones différentes réparties sur la longueur efficace du thermoplongeur, dont une proche de l’extrémité inférieure ; ainsi on subdivise le thermoplongeur sur sa longueur en aux moins deux segments thermiques pouvant être contrôles indépendamment l’un de l’autre. Dans ce mode de réalisation, on apporte une puissance électrique plus grande dans le circuit inférieur au début de la phase de fusion, lorsque la hauteur du pied de bain recouvre seulement une partie, et typiquement une petite partie, de la longueur efficace du thermoplongeur.
On peut prévoir, par l’intermédiaire d’un microprocesseur, une boucle de rétroaction qui augmente, au moins pendant une certaine durée, la puissance électrique apportée au segment inférieur lorsque le dispositif de mesure de la température dans une zone proche du fond de la cuve aura détecté la présence d’un pied de bain de métal liquide. Ladite durée peut être préprogrammée. On peut prévoir que dès que le niveau de métal dans la cuve aura atteint un certain niveau, on augmente la aussi la puissance électrique apportée au segment supérieur.
On peut prévoir que la puissance totale apportée au thermoplongeur diminue de nouveau lorsque l’étape de fusion sera terminée ; cette fin de l’étape de fusion peut être détecté par une méthode optique tel qu’une caméra, comme décrit ci-dessus, et/ou par un moyen de mesure de la température du métal liquide qui détecte une augmentation de la température lorsque tout le métal solide aura fondu.
Procédé de fabrication d’un alliage biocompatible par fusion laser sur lit de poudre et dispositifs médicaux réalisés à partir de cet alliage Domaine de l’invention Le domaine de l’invention est celui de la fabrication additive métallique par fusion laser.
Plus précisément, l’invention concerne un procédé de fabrication additive d’une pièce en alliage quaternaire Ti-Zr-Nb-Sn par fusion sur lit de poudre métallique.
L’invention trouve notamment une application en chirurgie de reconstruction maxillo-faciale et en implantologie dentaire ou orthopédique.
Art antérieur Les alliages semi-précieux ou non-précieux de Nickel-chrome et de Cobalt-chrome sont couramment utilisés pour l’élaboration des implants dentaires.
Le nickel présente cependant l’inconvénient d’être allergisant pour l’organisme. Par ailleurs, le cobalt a été classé récemment CMR, ou en d’autres termes est considéré comme une substance cancérigène, mutagène et toxique pour la reproduction, par le comité d’évaluation des risques de l’Agence européenne des produits chimiques.
Il s’avère donc nécessaire de trouver des alternatives biocompatibles aux alliages Nickel-chrome et Cobalt-chrome.
Depuis 1970, on développe des alliages à base de titane pour l’implantologie dentaire et orthopédique.
Un inconvénient des alliages à base de titane connus est que la rigidité des implants élaborés avec ces alliages est largement supérieure à celle des tissus osseux. Ceci provoque des contraintes à l’interface entre l’implant et les tissus osseux par un phénomène de « stress-shielding », qui a pour conséquence une diminution de la densité du cortex du tissu osseux et une résorption de ceux-ci et par conséquence un affaiblissement de la liaison entre les tissus osseux et l’implant, ce qui affecte la stabilité de l’implant et entraine à long terme un échec du traitement implantaire.
On a notamment proposé des alliages de titane et de niobium pouvant incorporer en outre du zirconium et/ou de l’étain, tels que les alliages Ti-Nb, TNZ(Ti-Nb-Zr), TNZT (Ti-Nb-Zr-Ta) et Ti2448 (Ti-24Nb-4Zr-8Sn). Ces alliages, du type b-métastable, présentent l’avantage d’être constitués d’éléments au caractère biocompatible et de posséder un bas module d’élasticité. D’autre part, certaines compositions sont connues pour présenter une transformation martensitique induite sous contrainte qui peut être avantageusement mise à profit pour améliorer encore les propriétés de ces alliages, notamment pour les dispositifs médicaux.
Un inconvénient de ces alliages à base de titane et de niobium connus est qu’il faut porter le niobium à une température très élevée (d’environ 2477°C) pour le faire fondre. Ainsi des infondus solides peuvent subsister au sein de la matrice métallique, notamment si on envisage de les élaborer directement par fabrication additive.
Ainsi, une composition selon l’invention peut demeurer dotée d’une taille et/ou d’un volume similaire(s) aux compositions solides de maquillage actuelles mais diffère par la présence d’au moins une cavité telle que la porosité de ladite composition est supérieure ou égale à 20% en volume par rapport au volume total de ladite composition.
Dans le cadre de la présente invention, les cavités peuvent être qualifiés de macroporosité, c’est-à-dire des pores dont la largeur minimale, voire le diamètre, est supérieur(e) ou égal(e) à 1 mm, voire compris(e) entre 1mm et 2 cm, de préférence entre 2 mm et 1 cm, en particulier entre 3 mm et 75 mm, mieux entre 4 mm et 50 mm, et tout particulièrement entre 5 mm et 25 mm.
Avantageusement, la taille et/ou le volume des cavités peut être ajusté(es) pour stocker et/ou faire réagir la juste quantité d’eau nécessaire pour parvenir à une composition liquide finale dotée de propriétés satisfaisantes/attendues, voire optimisées et/ou homogène (i.e. entre différentes monodoses), par exemple en termes de viscosité, d’hydratation, de confort à l’étalement, et/ou d’effet transformatif.
L’invention vise à perfectionner l’art antérieur en proposant notamment une butée de suspension dans laquelle l’étanchéité est améliorée, et ce en particulier en relation avec des coupelles qui peuvent être fabriquées simplement par moulage.
A cet effet, l’invention propose une butée de suspension de véhicule automobile, ladite butée comprenant une coupelle supérieure et une coupelle inférieure formant entre elles une interface de rotation relative desdites coupelles autour d’un axe, la coupelle inférieure comprenant une couronne qui est entourée par une jupe de la coupelle supérieure en formant une chambre annulaire dans laquelle un élément d’étanchéité annulaire est monté, ladite jupe présentant une paroi supérieure s’étendant radialement et une paroi centrale s’étendant axialement, l’élément d’étanchéité comprenant une lèvre extérieure en contact sur la paroi centrale de la jupe et une lèvre intérieure en contact sur une paroi latérale de la couronne qui est disposée radialement en regard de ladite paroi centrale, l’élément d’étanchéité comprenant une lèvre supérieure qui est en contact sur la paroi supérieure de la jupe, la paroi latérale de la couronne s’étendant axialement en présentant un angle de conicité par rapport à la direction axiale.
Utilisation Une composition selon l’invention est dédiée au soin d’une matière kératinique, en particulier de la peau et/ou des lèvres.
En particulier, selon que la composition solide selon l’invention est destinée à une application directe sur une matière kératinique ou nécessite un mélange préalable avec un milieu aqueux, une composition selon l’invention peut par exemple être par exemple une crème, une lotion, un sérum et un gel pour la peau (mains, visage, pieds, etc.), un produit de soins capillaires (teintures capillaires et décolorants), un produit d'entretien pour la chevelure (lotions, crèmes, huiles), un produit de coiffage (lotions, laques, brillantines), un produit pour le rasage (savons, mousses, lotions, etc.), un produit destiné à être appliqué sur les lèvres, un produit permettant de blanchir la peau, un produit antirides. En particulier, les compositions cosmétiques de l’invention peuvent être un sérum anti-âge, un sérum jeunesse ou un sérum hydratant.
Une composition solide selon l’invention n’est pas une composition dédiée au maquillage d’une matière kératinique uniquement. En revanche, une composition solide selon l’invention peut être une BB Cream ou une CC cream et donc comprendre en outre au moins un pigment.