INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, la liaison entre l’élément de liaison périphérique et la gaine étanche est réalisée à distance du plateau de liaison. Ainsi, la fixation du plateau de liaison sur la gaine étanche par l’intermédiaire de l’élément de liaison périphérique peut être réalisée à distance du plateau de liaison pour éviter que l’échauffement générée au voisinage de la soudure n’endommage la deuxième nappe étanche.
Selon un mode de réalisation, l’élément de liaison périphérique est lié à un bord radialement intérieur du plateau de liaison de sorte que tout le plateau de liaison s’étend radialement vers l’extérieur de l’élément de liaison périphérique.
Selon un mode de réalisation, l’élément de liaison périphérique fait saillie depuis la surface intérieure du plateau de liaison vers l’intérieur de la cuve étanche et thermiquement isolante, la liaison entre l’élément de liaison périphérique et la gaine étanche étant réalisée à distance de la surface intérieure du plateau de liaison.
Selon un mode de réalisation, le plateau de liaison comporte en outre une portion interne s’étendant radialement en direction de la conduite étanche depuis l’élément de liaison périphérique.
On représente sur cette figure une évolution de l’accélération A du moteur primaire M2 en fonction du temps t, une évolution de la vitesse de rotation V du moteur primaire M2 en fonction du temps t, et une évolution de la pression P au sein du circuit de vibration 200 en fonction du temps t dans la conduite haute pression du circuit de vibration 200.
L’instant t1 désigne l’envoi d’une commande de mise en service du circuit de vibration 200. A cet instant, le moteur primaire M2 est alors mis en rotation pour atteindre une vitesse cible Vc. L’accélération du moteur primaire M2 est typiquement constante et égale à une valeur maximale admissible d’accélération Amax qui permet de maintenir une pression P dans la conduite haute pression du circuit hydraulique strictement inférieure à la pression de tarage Pt de l’organe de décharge 254. La vitesse de rotation V du moteur primaire M2 augmente alors de manière régulière, selon une pente constante. Lorsque la vitesse cible Vc est atteinte, l’accélération devient nulle. La vitesse est maintenue à la vitesse cible Vc, et la pression dans le circuit s’établit à une valeur sensiblement constante permettant de maintenir la vitesse de rotation tout en compensant les différentes pertes de charge et frottements.
L’instant t3 désigne l’envoi d’une consigne d’arrêt du circuit de vibration 200. Le système vise alors à amener la vitesse à une valeur nulle le plus vite possible. Le moteur primaire M2 est donc freiné, avec une décélération constante et égale à une valeur maximale admissible de décélération, par exemple –Amax. Cette valeur maximale admissible de décélération est dimensionnée de manière à ce que la pression dans la ligne haute pression du circuit de vibration 200 demeure inférieure à la pression de tarage Pt de l’organe de décharge 254. On note ici que la ligne basse pression et la ligne haute pression sont inversées entre la phase d’accélération et la phase de décélération. La vitesse de rotation du moteur primaire M2 diminue alors de manière régulière, selon une pente constante, jusqu’à son arrêt à l’instant t4.
PROCÉDÉ DE TRAITEMENT DE DÉCHETS ALIMENTAIRES L’invention appartient au domaine du traitement des déchets, et en particulier au domaine du traitement des déchets organiques, plus particulièrement alimentaires.
Contrairement au séchage et à la méthanisation, les procédés aérobies ont pour avantages : i) d'éviter un apport de chaleur, la transformation aérobie de la matière étant elle-même à l'origine d'une production de chaleur, ainsi que ii) de ne pas nécessiter de dispositifs de prévention des risques incendies et/ou d'explosion. Mis en œuvre sur des déchets solides ou pâteux, ils ont pour limites un défaut de maîtrise de l'aérobiose se traduisant par le développement de zones en anoxie et en anaérobiose favorisant la production et l'émission de métabolites malodorants.
Une maîtrise accrue de l'oxygénation de la matière pourrait être obtenue par broyage du déchet et introduction du broyat dans une solution aqueuse puis dispersion de la solution sur un garnissage. Une telle solution présenterait par ailleurs l'avantage de limiter les manipulations ainsi que les nuisances associées à ces manipulations (port de charges, odeurs, mouches, risques sanitaires, etc.).
Cependant la solution ci-dessus ne présente pas que des avantages. L’accumulation localisée de matière sèche inhérente au caractère filtrant du garnissage, peut faire obstacle aux passages de l’eau et de l’air dans la matière, ceci ayant pour effet de ralentir la biodégradation de la matière sèche et pouvant conduire à un colmatage du garnissage. L’avènement du colmatage peut encore être accéléré par la biodégradabilité élevée des déchets alimentaires dont la biodégradation en conditions aérobies est à l’origine de la production d’importantes quantités de chaleur, entrainant une élévation importante de la température du garnissage et de fait de la quantité d’eau évaporée. Il existe ainsi des procédés et dispositifs, tels que décrits notamment dans la demande FR3096282, qui permettent de résoudre en partie les problèmes rencontrés dans les procédés connus.
Pour autant la prévention du colmatage est contraignante et le risque s’accroît avec le temps. Les voies de résorption du colmatage lorsque celui-ci est effectif le sont tout autant. Cette résorption peut être obtenue par exemple par voie mécanique, fluidisation du garnissage, ou chimique par introduction d’un acide, d’une base ou d’un oxydant. De telles interventions sont relativement coûteuses, elles se traduisent par l’interruption des chargements en déchets et ne sont pas toujours efficaces.
Il existe donc un besoin de combler les manques et inconvénients de l’art antérieur.
Description détaillée de l’invention L’invention se rapporte ainsi à un procédé de traitement de déchets organiques, de préférence alimentaires, comprenant les étapes de : 1) alimentation et dispersion sur un garnissage compris dans une cuve de garnissage, d’une suspension aqueuse comprenant des déchets broyés et/ou dissous comprenant de la matière organique, 2) extraction de la matière inerte et/ou des boues de l’effluent liquide sortant du garnissage, de préférence par filtration, décantation ou floculation, 3) mélange du garnissage, de préférence à une fréquence allant d’une mise en rotation de la cuve toutes les 6h à 72h, de préférence de 12h à 48h, de manière encore préférée de 18h à 30h, et 4) redispersion sur le garnissage d’au moins une partie de l’effluent liquide sortant du garnissage, ledit effluent liquide étant optionnellement enrichi en déchets broyés et/ou dissous, dans lequel, les déchets subissent une biodégradation aérobie au sein du garnissage à une température allant de 30 à 70°C.
Dans le cadre de l’invention, on entend par « traitement des déchets », la biodégradation aérobie, complétée éventuellement par une biodégradation anaérobie ou une fermentation, des déchets broyés en suspension et/ou dissous dans de l’eau. Les déchets comprennent de la matière organique biodégradable. De préférence, les déchets sont des déchets alimentaires.
On entend par « biodégradation », la consommation, à des fins métaboliques, de matières organiques par des microorganismes comme les bactéries, les champignons ou les algues.
En l’espèce le diamètre du deuxième flasque 150 est le même que celui du premier flasque 140.
Le deuxième flasque 150 comprend un évidement 300 central en forme de disque, concentrique avec le deuxième flasque 150, dont le diamètre correspond au diamètre du manchon 130 décrit ci-après. De préférence, l’évidement 300 central correspond au diamètre de l’entrée d’air de la turbine 190.
L’écartement entre le premier flasque 140 et le deuxième flasque 150 est maintenu fixe grâce à un ensemble d’entretoises 160 identiques entre elles, en l’espèce boulonnées sur le premier flasque 140 et sur le deuxième flasque 150.
En l’espèce, la turbine 190 est montée entre le premier flasque 140 et le deuxième flasque 150.
On peut prévoir un grillage périphérique 180 en forme de cylindre, en l’espèce une bande soudée sur elle-même, qui est pincé entre le premier flasque 140 et le deuxième flasque 150.
De préférence, les entretoises 160 sont disposées à la périphérie d’un cercle dont l’arbre moteur 123 passe par le centre, comme illustré sur la .
Le grillage périphérique 180 est avantageusement maintenu par les entretoises 160, qui sont en butée sur la face interne du grillage.
On prévoit que le dispositif comprend en outre un manchon 130.
Le manchon 130 est solidaire du ventilateur 110. En l’espèce, le manchon 130 est soudé sur le deuxième flasque 150, comme illustré sur ou sur la .
Le diamètre du manchon 130 est inférieur à celui du deuxième flasque 150, et concentrique avec celui-ci, de sorte qu’un axe passant par l’arbre moteur 123 passe par le centre du deuxième flasque 150 et l’axe d’élongation du manchon 130, comme illustré par la ligne droite en pointillés sur la .
Le manchon 130 est configuré pour être emboité sur la colonne de ventilation 200, le diamètre externe du manchon 130 épousant le diamètre interne ou le diamètre externe de la colonne de ventilation 200.
De préférence, le manchon 130 est inséré, emboité, à force dans la colonne de ventilation 200. Il est ainsi aisé de retirer le ventilateur 110. On peut toutefois prévoir de solidariser le manchon 130 et la colonne de ventilation 200, par exemple par soudage ou par bride.
On peut prévoir une pluralité de manchons 130, chaque manchon 130 présentant un diamètre respectif dont chaque manchon 130 est solidaire d’un deuxième flasque 150 respectif.
On peut aussi prévoir que le deuxième flasque 150 comprend une unique collerette 151 ou une pluralité de collerettes 151 concentriques. Chaque manchon 130 épouse la forme d’une collerette 151 respective. Un même flasque peut ainsi être utilisé pour des manchons 130 de différents diamètres, comme illustré sur la qui illustre un deuxième flasque 150 comprenant deux collerettes 151. Un manchon 130 peut être solidarisé à une collerette 151 par exemple par bridage.
Lorsque le dispositif de ventilation 100 est emboité sur ladite colonne de ventilation 200, l’air peut passer entre le ventilateur 110 et la colonne de ventilation 200 à travers le manchon 130.
En l’espèce le manchon 130 est métallique, rigide.
Pour la suite de la description les termes « adjacent » et « successif » seront pris pour synonymes.
Notamment, la tranche respective en regard de deux pans successifs a des coins droits avec la face externe et la face interne. Alternativement, la tranche en regard de deux pans successifs a une forme biseautée complémentaire de l’autre.
En particulier, la tranche respective en regard de deux pans successifs est lisse, grainée ou dépolie. De préférence, ladite tranche est grainée ou dépolie, afin d’obtenir une lumière diffuse au sein du pan sans point chaud.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la face interne d’au moins un des pans est superposée au moins partiellement à la face externe d’un pan adjacent. Une telle disposition par tuilage, en cascade, d’au moins deux pans permet de constituer une paroi lenticulaire quasi continue adaptée le long d’un style de forme galbée à l’aide de pans indépendants successifs plan ou faiblement galbé, sans avoir besoin d’utiliser des pans très galbés. Cet aspect de l’invention permet un gain économique et logistique des pans de la paroi lenticulaire. En outre, deux pans partiellement superposés peuvent comprendre des motifs tridimensionnels qui se complètent, permettant de complexifier l’aspect visuel obtenu.
Selon un mode de réalisation de l’invention, au moins deux pans adjacents sont espacés l’un de l’autre.
Selon un mode de réalisation de l’invention, au moins un pan présente une forme au moins partiellement galbée. Ledit pan peut comprendre plusieurs parties galbées, notamment une alternance de parties convexes et de parties concaves.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, au moins un pan présente une forme plane.
La combinaison de pans avec une ou plusieurs parties galbées et de pans de forme plane permet d’adapter la forme générale de la paroi lenticulaire au style d’un véhicule.
Selon un mode de réalisation de l’invention au moins deux pans sont identiques. Cet aspect de l’invention permet de réaliser des parois lenticulaires de dimensions et formes différentes à l’aide d’une unité unique. Chaque pan forme ainsi un élément standard. Il est ainsi obtenu un gain économique de fabrication et logistique des parois lenticulaires.
Selon un mode de réalisation de l’invention, au moins deux pans successifs présentent une orientation différente.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la pièce de carrosserie comprend une ou plusieurs sources de lumière, chaque pan est éclairé par ladite au moins une source de lumière émettant une lumière au travers d’au moins un de leurs bords respectifs.
Différents modes d’éclairage peuvent être employés, tels qu’un rétroéclairage de la face interne des pans, et/ou un éclairage latéral par un ou plusieurs bords de chaque pan. Notamment chaque pan peut être éclairé par une source de lumière dédiée, ou bien une partie, voire l’ensemble, des pans peut être éclairée par une même source de lumière. L’indépendance des pans permet d’obtenir plus facilement des éclairages particuliers de certaines régions de la paroi lenticulaire, dans la mesure où la diffusion des rayons lumineux d’un pan à un autre est impactée par leur bord
Différents types de sources de lumière peuvent être utilisés. Ainsi, ladite source de lumière peut correspondre à une pluralité de diodes électroluminescentes ou encore à un guide de lumière diffusant relié à une source de lumière excentrée.
Par guide optique ou guide de lumière, on entend ici une pièce transparente ou translucide, à l'intérieur de laquelle des rayons lumineux se déplacent suivant une direction générale commune depuis une première extrémité du guide comportant une surface d'entrée à proximité de laquelle sont disposées une ou plusieurs sources de lumière, jusqu'à une surface de sortie d'où les rayons lumineux émergent. La propagation de la lumière à l’intérieur du guide de lumière se fait par réflexions internes successives des rayons lumineux sur les faces de réflexion internes du guide de lumière.
On entend par « translucide » un élément qui se laisse traverser par la lumière dans le domaine du visible, mais sans permettre de distinguer nettement les objets. Un élément translucide est un élément au travers duquel la lumière est diffuse. On peut considère qu’un élément ayant une transmission lumineuse supérieure ou égale à 50% environ et inférieure à 80 % est translucide.
On entend par guide de lumière diffusant, un guide de lumière dans lequel la surface de sortie de la lumière est formée par une face latérale dudit guide de lumière. Pour un guide de lumière diffusant de section droite circulaire, tel qu’une fibre optique, la lumière émerge du guide de lumière selon une direction sensiblement radiale. Un guide de lumière diffusant permet donc de distribuer un flux lumineux sensiblement constant en tout point de la surface de sortie de la partie diffusante du guide.
De préférence, la portion centrale s’étend, à partir de l’axe central, selon un rayon supérieur à 5 mm ou 10 mm.
FIGURES Les figures 1A à 1C représentent un exemple de dispositif selon l’invention. Sur les figures 1A, 1B et 1C, un capillaire du dispositif est respectivement disposé selon une position de prélèvement, une position d’observation et une position de mesure.
La montre un obturateur et un soufflet destinés à assurer une étanchéité du module de mesure à l’égard de la lumière ambiante.
La montre un exemple de détecteur scintillateur.
La représente le détecteur scintillateur, décrit en lien avec la , couplé à trois photomultiplicateurs.
La montre un autre exemple de détecteur scintillateur.
La schématise un autre exemple de détecteur scintillateur.
Les figures 3A et 3B montrent d’autres configurations possibles du détecteur scintillateur.
Les figures 4A et 4B représentent une géométrie de détecteur scintillateur modélisée, dans deux plans de coupe différents.
Les figures 5A et 5B sont des spectres de détection, représentant une probabilité de dépôt d’énergie par des particules émises par une activité de 1Bq de 18 F et 11 C.
La montre une image de l’échantillon, placé dans la position d’observation.
La montre une image d’un objet de calibration optique gradué.
La représente un traitement de l’image représentée sur la .
La montre une image d’un autre échantillon, placé dans la position d’observation.
La schématise les principales étapes d’un procédé mettant en œuvre le dispositif selon l’invention.
Ainsi, le transducteur amont 18a émet tout d’abord le signal ultrasonore, qui est reçu par le transducteur aval 18b. Le module de traitement 19 mesure le temps de vol d’amont en aval .
Puis, le transducteur aval 18b émet le signal ultrasonore, qui est reçu par le transducteur amont 18a. Le module de traitement 19 mesure le temps de vol d’aval en amont .
Le module de traitement 19 calcule alors, à partir notamment des temps de vol et , la vitesse du son dans l’eau, la vitesse de l’écoulement de l’eau, et le débit de l’eau.
Le compteur 1 comprend aussi une électrovanne 22 qui permet de réguler, limiter ou couper le débit d’eau.
L’électrovanne 22 est positionnée, selon une longueur du conduit 4, entre les deux transducteurs 18a, 18b.
L’électrovanne 22 comporte un moto-réducteur 23 comprenant lui-même un moteur électrique 24 et un réducteur 25. L’électrovanne 22 comprend aussi un organe mobile qui s’étend dans le conduit 4 et dont une position courante peut être commandée pour contrôler le débit courant de l’eau. Ici, l’électrovanne 22 est une vanne à bille et l’organe mobile est donc une bille 26 ; la position courante de la bille 26 est une position angulaire. Le motoréducteur 23 permet de contrôler l’électrovanne 22.
L’électrovanne 22 comporte aussi un siège 27 de la bille 26. Le siège 27 forme un joint étanche entre la bille 26 et le conduit 4.
Le compteur 1 comprend aussi un capteur de position 28 (représenté schématiquement sur la ) qui est agencé pour mesurer la position angulaire courante de la bille 26.
Le procédé de surveillance selon l’invention, qui est mis en œuvre par le microcontrôleur 6 du circuit de traitement 5, comporte des phases de surveillance qui sont répétées régulièrement.
Au cours de chaque phase de surveillance, le microcontrôleur 6 pilote tout d’abord le moteur électrique 24 pour modifier la position angulaire courante de la bille 26. Le mouvement de la bille 26 permet de limiter le dépôt d’impuretés et de décrasser l’interface entre la partie mobile et la partie immobile de l’électrovanne 22, c’est-à-dire entre la bille 26 et le siège 27. La modification de la position courante de la bille 26 est par exemple une rotation d’un quart de tour.
Puis, le microcontrôleur 6 tente de détecter l’encrassement. Pour cela, le microcontrôleur 6 évalue une grandeur de surveillance représentative du courant d’appel du moteur électrique 24 au cours de l’étape de pilotage qui vient d’être évoquée, c’est-à-dire lorsque le moteur électrique 24 modifie la position courant de la bille 26. La grandeur de surveillance est ici égale à un rapport entre le courant d’appel et le courant nominal du moteur électrique 24 au cours de l’étape de pilotage.
La mise en mouvement de la bille 26 de l’électrovanne 22 nécessite en effet de fournir au moteur électrique 24 un certain courant d’appel (aussi appelé courant de démarrage ou courant d’enclenchement) qui est généralement 10 à 20 fois supérieur au courant nominal.
La courbe C1 de la représente un exemple du courant fourni au moteur électrique d’une électrovanne intégrée dans un compteur d’eau résidentiel. On distingue le courant d’appel Ia et le courant nominal In.
Par « courant d’appel », on entend ici la valeur maximale du courant au niveau du pic présent dans l’intervalle temporel D1. Par « courant nominal », on entend par exemple une moyenne du courant sur l’intervalle temporel D2.
Le courant d’appel Ia est par exemple de l’ordre de 330 mA. La durée du pic est par exemple comprise entre 20 et 30 ms. Le courant nominal In est stable et est par exemple de l’ordre de 20 mA.
Selon une possibilité, le dispositif comporte un matériau transparent aux photons de scintillation, s’étendant entre le détecteur scintillateur et au moins une face plane.
Le dispositif peut comporter un détecteur spectrométrique s’étendant face au capillaire, et relié à l’unité de traitement. Le détecteur spectrométrique est relié à l’unité de traitement, l’unité de traitement étant configurée pour détecter une présence d’impuretés, notamment métalliques, dans le liquide, à partir de pics de fluorescence X détectés sur un spectre généré par le détecteur spectrométrique.
De préférence, le dispositif comporte une unité de translation motorisée, configurée pour déplacer, en translation, le capillaire, selon l’axe longitudinal, de façon que le capillaire peut passer entre la position de mesure, face au détecteur scintillateur, à au moins une position de prélèvement, la position de prélèvement étant décalée, selon l’axe longitudinal, par rapport à la position de mesure.
Le dispositif peut comporter une unité de pompage, configurée pour : admettre, dans la position de prélèvement, le liquide dans l’espace interne du capillaire lorsque le capillaire est en contact avec une solution contenue dans un réservoir, le liquide contenu dans le capillaire constituant un échantillon de ladite solution ; et/ou refouler le liquide de l’espace interne du capillaire.
Selon une possibilité, le capillaire comporte une face interne, délimitant l’espace interne, la face interne étant hydrophobe.
Selon un mode de réalisation préféré, le signal de détection résultant de chaque photodétecteur comporte des impulsions, chaque impulsion résultant d’une interaction d’une particule, formant le rayonnement ionisant, dans le détecteur scintillateur ; l’unité de traitement comporte un circuit de détection de coïncidences, configuré pour détecter des impulsions détectées en coïncidence temporelle par au moins deux photodétecteurs ; l’unité de traitement est programmée pour estimer l’activité en fonction d’une quantité d’impulsions détectées en coïncidence temporelle.
De préférence, le dispositif comporte au moins trois photodétecteurs. Le circuit de détection de coïncidences est programmé pour permettre une détection d’impulsions détectées en coïncidences temporelles par deux détecteurs, dites coïncidences doubles, et une détection d’impulsions détectées en coïncidences temporelles par trois détecteurs, dites coïncidences triples. L’unité de traitement peut être programmée pour estimer l’activité en fonction d’un nombre de coïncidences doubles détectées par unité de temps. L’activité peut être estimée à partir d’un rendement de détection, obtenu en comparant une quantité de coïncidences doubles sur une quantité de coïncidences triples détectées selon une même période de mesure.
Le dispositif peut comporter une caméra d’observation, agencée pour visualiser le capillaire lorsque le capillaire occupe une position d’observation, décalée de la position de mesure, l’unité de traitement étant programmée pour estimer un volume de liquide dans le capillaire en fonction d’une image fournie par la caméra d’observation.
Un deuxième objet de l’invention est un procédé d’estimation d’une activité d’un liquide à l’aide d’un dispositif selon le premier objet de l’invention, comportant les étapes suivantes introduction d’un échantillon liquide dans le capillaire; disposition du capillaire dans la position de mesure ; acquisition de signaux de détection par chaque photodétecteur; en fonction des signaux de détection acquis, estimation de l’activité de l’échantillon liquide, présent dans le capillaire, à l’aide de l’unité de traitement.
Selon une possibilité, lors de l’étape a), le capillaire occupe une position de prélèvement, au contact d’un réservoir comportant le liquide ; entre l’étape a) et l’étape b), le capillaire est déplacé par l’unité de translation, de la position de prélèvement vers la position de mesure.