INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
ENSEMBLE DE RECHARGE ÉLECTRIQUE POUR VÉHICULE AUTOMOBILE ÉLECTRIFIÉ Le contexte technique de la présente invention est celui des véhicules automobiles électrifiés et de leurs organes de recharge électrique. Plus particulièrement, l’invention a trait à un ensemble de recharge électrique pour de tels véhicules automobiles électrifiés.
De manière connue, les batteries électriques de traction des véhicules automobiles électrifiés ont besoin d’être régulièrement rechargées afin de disposer d’une énergie électrique suffisante pour alimenter une machine électrique générant un couple moteur sur un arbre de roues de tels véhicules automobiles. Bien entendu, il existe de nombreuses batteries électriques, dont certaines sont rechargeables par l’intermédiaire d’une tension continu de 400 V et d’autres qui sont rechargeables par l’intermédiaire d’une tension continu de 800 V.
Ainsi, en fonction des différents types de batteries électriques de traction, il est nécessaire de disposer des stations de recharge adaptées, c’est-à-dire capable de délivrer une tension continue, pour la recharge rapide desdites batteries électriques de traction, égale à la tension de la batterie électrique de traction. L’inconvénient est ici le manque d’adaptabilité ainsi que le besoin de disposer d’un grand nombre de stations de recharge pour s’adapter aux différents types de batteries électriques de traction.
Afin de palier à cet inconvénient, on connait des ensembles de recharge électrique adaptatifs qui permettent de configurer un circuit de recharge en fonction d’une tension électrique et/ou d’un courant électrique délivré par la station de recharge.
En particulier, on connait notamment le document US11165349 B2 qui décrit un ensemble de recharge électrique permettant de sélectionner un premier circuit de recharge permettant d’augmenter une tension continue fournie par la station de recharge pour recharger une batterie électrique de traction lorsque ladite tension continue fournie par la station de recharge n’est pas suffisante, et, dans le cas où la tension continue fournie par la station de recharge est suffisante, de relier directement la batterie électrique de traction à la station de recharge.
On connait aussi le document US11203267 B2 qui décrit un véhicule automobile électrifié dont la batterie électrique de traction peut être chargée soit par du courant alternatif délivré par la station de recharge et mis en forme par le chargeur embarqué, soit par du courant continu haute tension délivré par la station de recharge et alimentant directement la batterie électrique de traction.
On connait enfin le document DE102018006409 A1 qui décrit un ensemble de recharge électrique qui propose plusieurs circuits de recharge électrique, en fonction de la nature du courant électrique délivré par la station de recharge : lorsque le courant électrique délivré par la station de recharge est du type d’un courant alternatif, alors le circuit de recharge comporte un convertisseur et un redresseur. En revanche, lorsque le courant électrique délivré par la station de recharge est du type d’un courant continu, alors le circuit de recharge ne comporte pas le convertisseur, mais simplement le redresseur.
Le frein à tambour 10 comporte aussi un motoréducteur 18 qui est porté par le plateau et qui est accouplé à l'actionneur linéaire 16 pour l'entrainement de l'actionneur linéaire 16.
Pour permettre son accouplement avec le motoréducteur 18, l'actionneur linéaire 16 comporte un organe d'accouplement 20.
L'actionneur linéaire 16 est monté sur une première face 12a du plateau 12 et le motoréducteur 18 est monté sur une deuxième face 12b du plateau 12.
Le plateau 12 comporte, entre autres, une ouverture 22 qui est traversée par l'organe d'accouplement 20, de sorte que l'organe d'accouplement 20 fait saillie par rapport à la deuxième face 12b du plateau 12.
Dans le cas d'un problème de fonctionnement du motoréducteur 18, un opérateur doit démonter le motoréducteur d'avec le plateau 12 pour accéder à l'organe d'accouplement 20, afin d'entrainer manuellement l'actionneur linéaire 16.
Le motoréducteur 18 est fixé à la deuxième face 12b du plateau12 par l'intermédiaire de vis de fixation 24, de préférence des vis du type à six pans creux.
Ainsi, le démontage du motoréducteur 18 consiste principalement à retirer les deux vis de fixation 24.
L'organe d'accouplement 20 comporte une tête 26 qui est ici en forme d'étoile à six branches, connue sous la marque "Torx", et formant une empreinte male.
Ainsi, pour débloquer le frein à tambour 10, un opérateur doit posséder une clé pour vis à six pans creux, pour démonter les vis de fixation 24 et une clé à empreinte femelle pour la tête 26 de l'organe d'accouplement 20.
Le frein à tambour 10 est associé à un outil de déverrouillage 30 qui est particulièrement destiné au déblocage du frein à tambour 10, formant ainsi un sous ensemble constitué du frein à tambour 10 et de l'outil de déverrouillage 30.
L'outil de déverrouillage 30 est conçu pour réaliser à la fois le démontage des vis de fixation 24 et l'entrainement de l'organe d'accouplement 20.
L'outil de déverrouillage 30 consiste en un élément unique comportant un corps allongé 32 dont une première extrémité 34 comporte une clé pour vis à six pans creux et dont une deuxième extrémité 36 comporte une empreinte femelle pour la tête 26 de l'organe d'accouplement 20.
La première extrémité 34 du corps 32 comporte ainsi un orifice hexagonal 38 dans lequel une tige hexagonale 40 formant clé pour vis à six pans creux est fixée.
La deuxième extrémité 36 du corps 32 comporte une ouverture 42 formant l'empreinte femelle complémentaire à la tête de l'organe d'accouplement 20.
L'outil de déverrouillage 30 est ainsi un outil unique permettant à la fois à l'opérateur de démonter le motoréducteur 18 et d'entrainer manuellement l'actionneur linéaire 16.
De préférence, le corps 32 consiste en une plaque métallique, par exemple, mais non limitativement en acier xc70, qui est découpée pour comporter l'orifice hexagonal 38 et l'ouverture 42 notamment.
De préférence, la deuxième extrémité de l'outil de déverrouillage consiste en une empreinte de forme complémentaire à la forme externe de l'organe d'accouplement.
De préférence, chaque vis comporte une tête à empreinte hexagonale creuse et la première extrémité de l'outil de déverrouillage comporte une tige de forme hexagonale complémentaire à l'empreinte de la tête de chaque vis.
De préférence, l'outil de déverrouillage comporte un corps de forme allongé dont chaque extrémité comporte un orifice de forme complémentaire à l'organe d'accouplement ou à la tige hexagonale.
De préférence, le corps de l'outil de déverrouillage est réalisé par emboutissage d'une plaque métallique comportant un premier orifice de forme complémentaire à la tige hexagonale et dans lequel premier orifice la tige hexagonale est fixée et un deuxième orifice formant empreinte de forme complémentaire à la forme externe de l'organe d'accouplement.
L'invention propose aussi un outil de déverrouillage destiné au déverrouillage d'un frein à tambour comportant un plateau de support, un actionneur linéaire et un motoréducteur entrainant l'actionneur linéaire, l'actionneur linéaire et le motoréducteur étant montés sur le plateau de support, dans lequel le motoréducteur est fixé au plateau par une pluralité de vis et est accouplé à l'actionneur linéaire par l'intermédiaire d'un organe d'accouplement relié à l'actionneur linéaire, caractérisé en ce que l'outil de déverrouillage consiste en un élément unique comportant une première partie destinée à coopérer avec chaque vis pour le serrage ou le desserrage des vis et comporte une deuxième partie destinée à coopérer avec l'organe d'accouplement lorsque l'actionneur linéaire est démonté pour l'entrainement de l'actionneur linéaire par l'outil de déverrouillage.
est une représentation schématique en perspective d'une partie d'un frein à tambour destiné à être démonté par l'outil conformément à l'invention.
est une représentation schématique en perspective d'un outil selon l'invention destiné à faire partie d'un ensemble selon l'invention.
est une représentation schématique en perspective d'un ensemble selon l'invention montrant la coopération de l'outil avec le frein à tambour.
est une vue similaire à celle de la , montrant le frein à tambour partiellement démonté pour permettre l'accès et l'entrainement de l'actionneur linéaire par l'outil de déverrouillage.
EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE L’INVENTION On a représenté à la une partie d'un frein à tambour 10 de véhicule automobile. Ce frein à tambour 10 comporte un plateau 12 fixé en rotation par rapport au châssis du véhicule (non représenté) et un tambour périphérique (non représenté) qui est monté autour du plateau et qui est mobile en rotation par rapport au plateau 12 et par rapport au châssis autour d'un axe de rotation.
Le plateau 12 porte ainsi des segments (non représentés) montés mobiles sur le plateau 12 parallèlement au plan principal du plateau 12 de sorte qu'ils sont aptes à s'écarter l'un de l'autre pour venir en appui contre une piste de frottement portée par le tambour.
Le plateau 12 porte aussi un actionneur linéaire 16 qui coopère avec des premières extrémités des segments qui sont en vis-à-vis l'une de l'autre.
Le pion de verrouillage 72 comporte une tête 78 située à l'extrémité aval du pion de verrouillage 72 qui est apte à être reçue dans une encoche complémentaire 80 formée dans la face aval 70 de la bride circulaire 20.
Le premier orifice axial 74, le deuxième orifice axial 76 et l'encoche 80 sont positionnés de manière telle que lorsque le rotor 12 est monté sur l'arbre de support 28 par l'intermédiaire du tirant 44, l'écrou 64 appuie sur la tête 78 du pion de verrouillage 72, empêchant au pion de verrouillage 72 de sortir des orifices axiaux 74, 76.
Dans la description qui va suivre, on décrira les différentes étapes de montage et de démontage du rotor 12 sur le banc d'essai 10 en référence aux figures 2 et suivantes.
La représente le banc d'essai 10 dans sa configuration initiale, ne comportant pas le tirant 44.
Dans cette configuration, l'arbre de support 28 est seulement relié à la structure fixe 26 par les moyens de guidage 30, son logement intérieur 36 est vide.
Dans une première étape représentée à la , le tirant 44 est assemblé dans le logement intérieur 36 de l'arbre de support 28. Cet assemblage consiste à visser le tirant 44 dans l'arbre de support 28 par les portions filetées 48, 50. La manœuvre du tirant 44 est effectuée par l'utilisation d'un outil (non représenté) qui est engagé sur les méplats 62 formés à l'extrémité aval libre 60 de la tige filetée 58.
Dans une deuxième étape représentée à la , le rotor 12 est présenté en face de l'arbre de support 28 puis le tourillon 14 est introduit dans le logement intérieur 36 de l'arbre de support 28. Enfin, le rotor 12 est accosté pour engager les cannelures 16 du tourillon 14 avec les cannelures 40 de l'arbre de support 28.
Lors de cette introduction du tourillon 14 dans le logement intérieur 36, la tige filetée 58 du tirant 44 est introduite quant à elle au travers de l'orifice central 68 de la bride circulaire 20.
A l'issue de cette étape, les cannelures 16 du tourillon 14 et les cannelures 40 de l'arbre de support 28 ne sont pas complètement engagées et le tourillon 14 n'est pas lié à l'arbre de support 28 par frettage. De plus, plaquette circulaire 82 est à distance de la face d'extrémité aval 42 de l'extrémité axiale aval 34 de l'arbre de support 28.
Dans une troisième étape représentée à la , l'écrou 64 est vissé sur la tige filetée 58 jusqu'à venir en contact contre la face aval 70 de la bride circulaire 20. L'écrou 64 est ensuite vissé plus encore pour exercer un effort de poussée sur la bride circulaire 20, entrainant l'ensemble du rotor 12 en déplacement vers l'amont jusqu'à une position finale prédéterminée pour laquelle les cannelures 40 de l'arbre de support 28 sont complètement engagées et le tourillon 14 est lié à l'arbre de support 28 par frettage.
De plus, dans cette position finale, la bride circulaire 20 est en appui axialement vers l'amont contre la face radiale d'extrémité 42 de l'extrémité axiale aval 34 de l'arbre de support 28, par l'intermédiaire de la plaquette circulaire 82.
Pour permettre le vissage de l'écrou 64, le tirant 44 est bloqué en rotation par l'utilisation d'un outil qui coopère avec les méplats 62 de l'extrémité aval libre 60 de la tige filetée 58.
Dans une quatrième étape représentée à la , l'écrou 64 est dévissé en partie pour l'éloigner de la face aval 70 de la bride circulaire 20. Cette distanciation de l'écrou 64 d'avec la bride circulaire 20 permet de dégager l'encoche 80 formée dans la face aval 70.
Ensuite, le pion de verrouillage 72 est introduit dans le premier orifice axial 74 et dans le deuxième orifice axial 76, sa tête 78 est positionnée dans l'encoche 80.
Ensuite, selon une cinquième étape représentée à la , l'écrou 64 est vissé de nouveau pour s'appuyer contre la face aval 70 de la bride circulaire 20, serrant ainsi la bride circulaire 20, le rotor 12 est alors fixé de manière sécurisée à l'arbre de support 28, il peut alors être soumis aux essais requis.
Après avoir soumis le rotor 12 à différents essais, le rotor 12 est démonté du banc d'essai 10, et plus particulièrement le rotor 12 est désolidarisé de l'arbre de support 28.
L’influence des conditions de sévérité du procédé a été étudié sur 3 bois différents : l’eucalyptus, le mélange de feuillus et l’épicéa scolyté. Le tableau 3 présente le rendement moyen des 3 bois utilisés pour l’étude de l’impact des conditions de sévérité.
Composé Sévérité Furfural (rendement %) Eucalyptus 3,67 (7,5 min ; 195°C) 0,484 3,91 (7,5 min ; 203°C) 2,123 3,96 (6 min ; 208°C) 3,396 4,05 (7,5 min ; 208°C) 3,036 Mélange de feuillus 3,81 (6 min ; 203°C) 3,300 3,91 (7,5 min ; 203°C) 4,212 3,96 (6 min ; 208°C) 4,592 Epicéa Scolyté 3,81 (6min ; 203°C) 0,169 3,91 (7,5 min ; 203°C) 0,357 3,96 (6min ; 208°C) 0,736
Tableau 3 : Rendement moyens de Furfural (en %) analysés en LC-UV de 3 espèces de bois
Il semblerait que la concentration de furfural augmente jusqu’à la condition de sévérité 3,96 , et que la condition de sévérité 4,05 soit trop sévère et commence à dégrader ce composé.
Ainsi, d’après cette étude, les conditions de sévérité de 3,91 ou 3,96 sont optimales pour augmenter la concentration en furfural.
Les résultats de l’étude montrent qu’il existe une variabilité entre les différentes espèces de bois étudiées pour la production de furfural. Trois espèces de bois fournissent après vapocraquage des concentrations généralement plus élevées en furfural que les autres bois, ce sont les mélanges de feuillus, l’eucalyptus et le chêne non écorcé. Les rendements obtenus en furfural sont supérieurs à 1%. Ces bois présentent ainsi un intérêt pour la valorisation des condensats dans la récupération de furfural.
Matrice élastomère comprenant un élastomère thermoplastique Domaine technique de l’invention La présente invention concerne une matrice élastomère comprenant un élastomère thermoplastique tribloc ayant un bloc élastomère diénique et deux blocs thermoplastiques comprenant des unités α-méthylstyrène.
Art antérieur Dans le domaine des pneumatiques pour véhicules automobiles, la Demanderesse a par le passé développé des compositions de caoutchouc comprenant un élastomère thermoplastique. Ces pneumatiques présentent un très bon compromis de performances en adhérence et en résistance au roulement.
Les élastomères thermoplastiques (TPE) sont des élastomères qui sont d'un grand intérêt dans de nombreux domaines du fait de leurs propriétés combinées liées d'une part au bloc élastomère et d'autre part au bloc rigide thermoplastique. Par ailleurs, l'association des blocs rigides thermoplastiques entre eux confère au matériau un comportement d’un élastomère réticulé. En effet, les nodules rigides, formés par des zones d'associations de blocs thermoplastiques entre eux, jouent le rôle de nœud de réticulation. Le matériau est donc rigide et ne s’écoule pas. En revanche, lorsque la température est élevée au-dessus de la température de transition vitreuse ou de la température de fusion des blocs rigides, le polymère va pouvoir s’écouler, permettant la mise en forme du matériau. Ce dernier retrouve sa rigidité lorsque la température revient au niveau de la température de fonctionnement, inférieure à la Tg des blocs thermoplastiques. Cette particularité des TPE implique un potentiel d'application très large.
Parmi ces élastomères thermoplastiques on trouve les copolymères à blocs poly(α-méthylstyrène) qui ont l'avantage de présenter une haute tenue thermique car les blocs rigides sont des blocs poly(α-méthylstyrène) présentant une Tg élevée d’environ 150-170°C. Ces élastomères thermoplastiques sont largement décrits dans l'état de l'art, dans la littérature académique ou encore dans la documentation brevet. Parmi ces élastomères thermoplastiques, certains sont décrits comme possédant des blocs thermoplastiques copolymères d'α-méthylstyrène et d'un autre monomère comme le styrène, tel que dans WO2007112232A2 par exemple. D'autres documents décrivent des TPE dont les blocs thermoplastiques sont exclusivement constitués d'unités issues d' α-méthylstyrène, tel que par exemple FR2243214.
Des compositions polymériques à base de copolymères à blocs poly(α-méthylstyrène) visant à atteindre des objectifs divers ont également été décrites. Ainsi, EP1498455A1 décrit une composition polymérique comprenant un élastomère thermoplastique à blocs dont un bloc est composé principalement d'α-méthylstyrène et un bloc est composé d'un diène conjugué, ainsi qu'une résine acrylique et un plastifiant. De son côté, EP2955203A1 décrit une composition polymérique comprenant un élastomère thermoplastique à blocs dont un bloc est composé principalement d'α-méthylstyrène et un bloc est composé d'un diène conjugué, ainsi qu'un autre élastomère thermoplastique associé à un polypropylène et un polyéthylène. Également WO2020136194 décrit une composition polymérique comprenant un élastomère thermoplastique à blocs dont un bloc est composé principalement d'α-méthylstyrène et un bloc est composé d'un diène conjugué, ainsi qu'un plastifiant choisi parmi les oligobutadiènes.
Dans cet art antérieur, les propriétés physiques des compositions polymériques sont largement mises en avant, notamment les propriétés mécaniques telles que la résistance aux rayures, la résistance à l'abrasion, la flexibilité, la rigidité, la résistance mécanique. Par ailleurs, les documents EP1498455A1, paragraphe [0053], EP2955203A1, paragraphe [0043], FR2243214, page 3 ligne 17, préviennent le lecteur que lors de la synthèse des copolymères à blocs poly(α-méthylstyrène), il convient de bien choisir les conditions opératoires de façon à minimiser la désactivation des chaînes poly(α-méthylstyrène) lors de leur étape de synthèse, ce qui permet de minimiser la quantité de poly(α-méthylstyrène) libre dans le produit final. En effet, le polymère poly(α-méthylstyrène) est décrit comme une impureté pouvant détériorer les propriétés mécaniques du produit final.
Un objectif constant des manufacturiers de pneumatiques est la diminution de la résistance au roulement des pneumatiques. L’amélioration de la résistance au roulement suppose de baisser les pertes hystérétiques. Toutefois, la diminution de l'hystérèse (donc l'amélioration des propriétés hystérétiques) n'est pas un objectif réservé au domaine du pneumatique et peut avoir de nombreux avantages dans d'autres domaines utilisant des matériaux hystérétiques.
Un objectif de l'invention est donc de diminuer l'hystérèse d'un matériau à base d'un élastomère thermoplastique à blocs thermoplastiques comprenant des unités α-méthylstyrène.
La couche de pérovskite obtenue à l’issue du procédé n’est pas parfaitement stœchiométrique. Il a déjà été relaté que la pérovskite existe sous forme « sous » ou « sur-stoechiométrique », selon le mode d’obtention, sans nécessairement affecter sa qualité cristalline ni ses propriétés d’absorption (se reporter à ‘Critical Assessment of the Use of Excess Lead Iodide in Lead Halide Perovskite Solar Cells’ de Bart Roose et al. dans J. Phys. Chem. Lett. 2020, 11, 16, 6505–6512 ou à ‘Fractional deviations in precursor stoichiometry dictate the properties, performance and stability of perovskite photovoltaic devices’ de Paul Fassl et al. dans Energy Environ. Sci., 2018, 11, 3380-3391).
Toutefois, comme déjà rapporté à plusieurs reprises et notamment par Qi Jiang et al. ‘Surface passivation of perovskite film for efficient solar cells’ dans Nature Photonics Volume 13, pages 460–466 (2019), et par Jason J. Yoo et al. ‘An interface stabilized perovskite solar cell with high stabilized efficiency and low voltage loss’ dans Energy & Environmental Science Issue 7, 2019’, lors de l’utilisation de PbCl 2 pour former des pérovskites à base de MA (et initialement de la MAPbI 3 ), il a été observé dans le cadre de l’invention que le chlore de l’additif FACl n’était pas ou très peu intégré dans la maille cristalline de la couche de pérovskite formée à l’issue du procédé. Certaines hypothèses émises font part d’une éventuelle évaporation lors de traitement thermique de cristallisation pour expliquer son absence dans la pérovskite obtenue.
Par ailleurs, la technique de dépôt utilisée dans le procédé de l’invention peut être avantageusement utilisée à échelle industrielle, le dépôt sur une surface de 5 x 5 cm² a d’ailleurs donné de bons résultats. Les poudres des matériaux précurseurs utilisés ne sont pas instables et sont donc compatibles avec une solution industrielle. La cristallisation selon l’invention ne nécessite pas l’application de recuit thermique important postérieur à l’étape c) d’application de flux gazeux, ce qui réduit les coûts de fabrication et d’éventuels endommagements dans la structure cristalline. Néanmoins, si un tel recuit thermique devait être appliqué, la présence de l’additif FACl permet de limiter l’apparition de domaines de PbI 2 cristallisé, potentiellement dommageables pour les rendements de la couche de pérovskite obtenue, comme on le verra en détail dans la suite de la description.
En outre, le spectre d’absorption des pérovskites hybrides formées par le procédé de la présente invention, présentant une formule brute du type Cs x FA (1-x+w) Pb(I y Br (1-y) ) 3 comprenant du plomb, des halogénures et deux cations est très intéressant et peut être modifié notamment en ajustant le taux des halogénures dans la composition.
Il est également entendu par l’expression ‘air sec’, un air comprimé (8 bar) dont le point de rosée est inférieur à -20°C, et de préférence le point de rosée est inférieur à -40°C.
Selon une disposition, la surface exposée du film humide correspond à la totalité de la face exposée du film humide de sorte que la totalité du film humide est balayée par le flux d’air sec ou de gaz inerte.
Selon une possibilité, l’application d’un traitement thermique sur le substrat est réalisée de sorte que la face de dépôt présente une température allant entre 30°C et 70°C, et de préférence entre environ 40°C et 60°C. Il est en effet intéressant de limiter le traitement thermique appliqué au substrat pour des raisons économiques. Si le solvant du film humide s’évapore moins facilement à 40°C qu’à 80°C, il est possible de compenser en augmentant la vitesse du flux gazeux.
Selon une disposition, ledit traitement thermique est apliqué sur le substrat de sorte que la face de dépôt présente une température allant d’environ 25°C à 80°C pendant l’étape b) et l’étape c).
Selon une variante de réalisation, les précurseurs de la couche de pérovskite sont choisis parmi une combinaison de CsX, FAY et PbZ 2 , avec X, Y et Z = I , Br, et d’additif FACl. Autrement dit, dans cette variante la solution de précurseurs est dépourvue d’autres précurseurs ou additif que ceux mentionnés dans la liste ci dessus.