INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Etat de la technique Un exemple de micropompe développée pour être facilement intégrée dans une pompe patch est donné dans EP2992916. Cette pompe est adaptée pour l'administration continue d'un médicament liquide tel que l'insuline pour les traitements du diabète et comprend deux pistons dont un piston de pompe pourvu d'une crémaillère engrainée par un pignon entraîné par un moteur, et est montée pour se déplacer d'avant en arrière à l'intérieur d’un corps de pompe qui reste fixe. Le piston de vanne comprend un canal configuré pour mettre en communication fluidique la chambre de piston avec l'entrée et/ou la sortie du corps de pompe lorsque le couple produit par le moteur surmonte l'engagement par frottement du piston de vanne. Un inconvénient de ce système comprend le rapport non optimal entre le volume pompé et la taille de la pompe. De plus, le volume pompé est invariable et défini par la course fixe du piston, de sorte que pour certaines applications, pour lesquelles le volume pompé est variable, cette solution n’est pas satisfaisante.
On connaît surtout dans l’état de la technique le brevet européen EP3354303 de la demanderesse décrivant un dispositif d'administration de médicament comprenant un système d'administration transdermique ayant un mécanisme d'actionnement d'aiguille configuré pour l'insertion transdermique d'une canule et d'un élément de guidage d'aiguille pour guider le déplacement axial d'une aiguille et d'une canule. Le mécanisme d'actionnement d'aiguille comprend un élément de came pouvant tourner par rapport à l'élément de guidage d'aiguille. L'élément de guidage guide une aiguille fixée à un porte-aiguille et une canule fixée à un porte-canule. Les supports d'aiguille et de canule comprennent chacun une partie d'engagement, dans lequel la partie d'engagement du support d'aiguille est configurée pour s'engager avec une première et une seconde surface de came et la partie d'engagement du support de canule est configurée pour s'engager avec une surface de verrouillage.
Dans des exemples alternatifs ou complémentaires, l’indicateur de dispersion est déterminé à partir d’une étendue de la portion de non-contact T0 de l’acquisition. L’étendue correspond une différence entre une valeur maximale d’accélération et une valeur minimale d’accélération de la fonction temporelle sur la portion de non-contact T0.
Le procédé comprend ensuite la détermination 300 d’une valeur d’usure du pneumatique, à partir de l’indicateur de dispersion déterminé, par la mise en œuvre d’une fonction de détermination d’une valeur d’usure de pneumatiques déterminée sur un ensemble de pneumatiques présentant des degrés d’usure différents à partir d’indicateurs de dispersion tests correspondants.
En d’autres termes, la fonction de détermination est préalablement déterminée sur d’autres pneumatiques dont les degrés d’usures sont connus en déterminant sur ces pneumatiques des indicateurs de dispersions tests correspondant à celui utilisé ultérieurement dans le procédé.
Dans un mode de réalisation, la fonction de détermination de la valeur d’usure peut être une fonction de régression, par exemple une fonction polynomiale. En variante, cette fonction peut être un modèle entrainé sur une base de données d’apprentissage comprenant, pour un ensemble de pneumatiques présentant des degrés d’usure différentes, des acquisitions d’une fonction temporelle d’une accélération radiale ou tangentielle de la bande de roulement du pneumatique obtenue par un capteur disposé sur la paroi interne du pneumatique.
Lors de l’étape 300 de détermination d’une valeur d’usure du pneumatique, la fonction de détermination de la valeur d’usure est appliquée à l’indicateur de dispersion, pour obtenir le degré d’usure. Dans des exemples dans lesquels il est déterminé un indicateur de dispersion globale, la fonction de détermination de la valeur d’usure peut être appliquée à l’indicateur de dispersion globale.
Dans des modes de réalisation où la fonction temporelle de l’accélération radiale ou tangentielle est acquise plusieurs tours de roues, les étapes 200 et 300 peuvent mises en œuvre pour plusieurs tours de roue, et une valeur globale de degré d’usure peut être déterminée. Dans des exemples, une valeur globale de degré d’usure correspond à une valeur moyenne des valeurs d’usure du pneumatique calculés pour plusieurs itérations de l’étape 300 du procédé sur plusieurs tours de roue.
En référence à la , on a représenté un exemple d’estimation par régression de degrés d’usure réalisé à partir d’un ensemble de pneumatiques présentant des degrés d’usure différents et à partir d’indicateurs de dispersion. Ces indicateurs de dispersion ont été déterminés sur des portions de non-contact de fonctions temporelles d’accélération obtenues à partir de pneumatiques présentant des degrés d’usure différents En abscisse sont représentés trois degrés d’usure de pneus, de gauche à droite : maximum Max, moyen Med et minimal Min (pneu neuf), et en ordonnée un intervalle de valeurs de confiance d’un indice basé sur les valeurs d’indicateurs de dispersion. Cet indice peut être une transformée mathématique d’une équation de régression établie grâce aux méthodes statistiques de régression multilinéaire par exemple. L’étendue des intervalles de confiance diminue lorsque le nombre de mesures utilisées pour le calcul de l’index augmente.
Le procédé de détermination de l’usure d’un pneumatique selon la présente divulgation permet ainsi de déterminer une valeur d’usure d’un pneumatique à partir de l’acquisition de l’accélération radiale ou tangentielle d’un capteur sans nécessité l’ajout d’un capteur spécifique à cet effet. En l’occurrence, les inventeurs ont astucieusement remarqué qu’un indicateur de dispersion de l’accélération de la fonction temporelle sur la portion de non-contact T0 pouvait être utilisé pour traduire une épaisseur du pneumatique.
Procédé de détermination de l’usure d’un pneumatique La présente divulgation concerne le domaine de la mesure de l’usure de pneumatiques au moyen de capteurs.
L’usure d’un pneu est mesurée de manière classique comme l’épaisseur du pneumatique par rapport au fond des rainures de ce pneumatique. L’usure peut être mesurée au moyen d’un témoin d’usure en saillie depuis le fond de la rainure, ce témoin d’usure étant un bourrelet de 1,6 mm d’épaisseur, qui correspond à la valeur de la limite d’usure légale d’un pneu. Lorsque la surface externe du pneumatique se trouve à la même hauteur que ce bourrelet, cela implique que le pneumatique a atteint cette valeur limite d’usure.
Il existe également des méthodes de détermination de l’usure d’un pneumatique qui s’appuient sur des données de capteurs, afin de supprimer le recours à une mesure directe, ce qui permet également d’anticiper l’atteinte de la valeur limite d’usure. Lors de la mise en œuvre de ces méthodes, et même si elles ne font pas appel à une mesure directe de l’épaisseur du pneumatique, le degré d’usure du pneumatique est également exprimé comme une épaisseur restante de pneumatique par rapport au fond d’une rainure.
On connaît par exemple des méthodes basées sur des mesures de distance parcourue par les pneus, à partir de données de géolocalisation, mais ces méthodes ne sont pas précises puisque le degré d’usure peut aussi varier en fonction de l’état de la route parcourue par le véhicule, ou de la façon de conduire du conducteur.
Résumé La présente divulgation vient apporter une méthode fiable et plus simple d’estimation du degré d’usure d’un pneumatique.
A cet égard, il est décrit un procédé de détermination de l’usure d’un pneumatique, comprenant : l’acquisition, par un capteur disposé sur la paroi interne du pneumatique, d’une fonction temporelle d’une accélération radiale ou tangentielle de la bande de roulement du pneumatique, la la détection, à partir de ladite acquisition, d’une valeur maximale de la dérivée temporelle de l’accélération radiale, et à partir de ladite valeur maximale, la détermination d’une valeur d’usure du pneumatique par la mise en œuvre d’une fonction de détermination d’une valeur d’usure de pneumatiques déterminée sur un ensemble de pneumatiques présentant des degrés d’usure différents.
Dans des modes de réalisation, le procédé comprend en outre la détermination d’une valeur de position angulaire du pneumatique correspondant à la valeur maximale de la dérivée temporelle de l’accélération radiale, et la détermination de la valeur d’usure du pneumatique est réalisée au moyen d’une fonction appliquée à ladite valeur de position angulaire.
Le fruit mûr est totalement inodore, son odeur unique et précieuse s'acquiert après un processus de fermentation. Ce fruit précieux doit son odeur caractéristique au principe odorant appelé vanilline. Les fruits ou gousses seules sont utilisées pour l’extraction. La biomasse séchée, finement broyée avec un broyeur type broyeur IKA A 11 (taille de quelques millimètres), est prête à l’emploi puis mises en contact avec les différents solvants, avec un ratio 1:10 (1 g de biomasse sèche pour 10 mL de solvant) dans un réacteur à double enveloppe RADLEYS® de 1L. Le milieu réactionnel hétérogène est ensuite mis sous agitation (6500 rpm) à température ambiante puis est porté à 50°C pendant 2 heures. On laisse ensuite le milieu réactionnel revenir à température ambiante.
Protocole expérimental 1 : 20 g de gousses de vanille séchées sont préalablement broyées, mis dans un ballon de 500 ml. Le solvant d’extraction (180 g) est ensuite ajouté à la biomasse. Le ballon est ensuite disposé sur un système de type Rotavapor, le ballon plongeant dans le bain thermostaté à 20°C (TA). Ledit ballon est ensuite mis sous agitation (200 tours/min) pendant 2 heures. Le mélange est ensuite filtré sur filtre plissé puis le solvant est évaporé jusqu’à l’obtention d’un résidu coloré correspondant à la concrète. Ce dernier est ensuite repris à l’éthanol (30 ml) à froid afin de faire précipiter les cires. Après séparation de ces dernières à la centrifugeuse (3000 tours/min, 15 min à 19 °C), le surnageant est prélevé puis évaporé sous vide pour conduire à l’absolue.
Protocole expérimental 2 : 20 g de gousses de vanille séchées sont préalablement broyées, mis dans un ballon de 500 ml. Le solvant d’extraction (180 g) est ensuite ajouté à la biomasse. Le ballon est ensuite disposé sur un système de type Rotavapor, le ballon plongeant dans le bain thermostaté à 40 °C. Le ballon est ensuite mis sous agitation (200 tours/min) pendant 2 heures. Le mélange est ensuite filtré sur filtre plissé puis le solvant est évaporé jusqu’à l’obtention d’un résidu coloré pour conduire à la concrète. Ce dernier est ensuite repris à l’éthanol (30 ml) à froid afin de faire précipiter les cires. Après séparation de ces dernières à la centrifugeuse (3000 tour/min, 15 min à 19 °C), le surnageant est prélevé puis évaporé sous vide poussé pour conduire à l’absolue.
La vanille, ou Vanilla planifolia , appartient à la famille des orchidacées. Les essais des exemples 1 à 7 ont été réalisés avec les solvants alcanes sur l’extrait de vanille ( vanilla patifolia ) selon les protocoles expérimentaux prot. 1 et prot. 2, les exemples 4 et 5 étant des exemples comparatifs avec les solvants comparatifs 1 et 2.
Préparation de la matière naturelle solide : Ex. Solvant Nom Prot. Masse concrète Masse absolue Qtté MP diluée (30 % éthanol) 1 9) Isododécane - N° CAS 31807-55-3 2 1,59 g 0,99 g 3,3 g 2 1) n-Octane - N° CAS 111-65-9 1 1,33 g 1,19 g 3,93 g 3 1) n-Octane - N° CAS 111-65-9 2 1,91 g 1,05 g 3,49 g 4 2) n-Nonane - N° CAS 111-84-2 1 1,28 g 1,18 g 3,92 g 5 2) n-Nonane - N° CAS 111-84-2 2 1,41 g 1,34 g 4,45 g 6 3) n-Décane - N° CAS 124-18-5 1 1,46 g 0,81 g 2,7 g 7 3) n-Décane - N° CAS 124-18-5 2 1,7 g 0,96 g 3,2 g 8 Comp.1 n-Heptane 1 0,6 g 0,75 g 2,5 g 9 Comp. 2 n-Heptane 2 1,04 g 0,85 g 2,38 g
Les solvants comp.1 et comp. 2 sont des solvants hors invention comparatifs.
Il apparait que les concrêtes et absolues obtenuse avec le procédé selon l’invention ont un rendement équivalent voire plus élévé que celles obtenues avec les solvants hors invention. En outre les absolues de vanille obtenues avec les solvants de l’invention sont significativement meilleures que celles obtenus avec le n-heptane (plus fruitées, moins animales, plus gourmandes avec une note grillée avec l’absolue de l’invention), identique sur le plan olfactif au parfum de la matière première de départ vanille.
CONCRETE ET ABSOLUE DE PARFUM OBTENUES PAR EXTRACTION DE SOLVANT ACETATE DE (CYCLO)ALKYL A PARTIR DE MATIERES NATURELLES SOLIDES La présente invention se rapporte à un procédé de préparation de concrète et/ou d’absolue de parfum mettant en œuvre la mise en contact de matière(s) naturelle(s) solide(s), fraiche(s), flétrie(s) ou sèche(s), particulière(s), par un premier système de solvants comprenant au moins un solvant acétate de (cyclo)alkyl de préférence un solvant acétate de (cyclo)alkyl « vert ». L’invention a également pour objet la concrète et l’absolue de parfum obtenue par le procédé de préparation, une composition comprenant la concrète et/ou l’absolue, et l’utilisation d’au moins un solvant acétate de (cyclo)alkyl de préférence « vert » pour extraire la concrète et/ou absolue sans déplorer d’odeur chimique type odeur de solvant.
L’industrie de la cosmétique et en particulier de la parfumerie compte de nombreux procédés d’extraction de molécules odorantes tels que l’enfleurage, l’hydrodistillation, l’expression, l’atomisation, l’extraction au CO 2 supercritique etc. Parmi eux, l’extraction par solvants volatils non polaires tels que le n-hexane représente pour certaines matières premières naturelles une bonne technique d’extraction de molécules odorantes, notamment grâce à un bon pouvoir de solubilisation, une température d’ébullition moins élevée que l’eau, et une distillation sous vide aisée. Cette technique est privilégiée pour la production à grande échelle d’absolues, utilisées comme matières premières en parfumerie, notamment dans les cas où l’hydrodistillation ne pourrait pas être appliquée en raison de la température d’ébullition élevée de l’eau qui altèrerait les matières premières naturelles notamment végétales. Par ce procédé, les matières naturelles notamment végétales sont soumises à plusieurs lavages successifs par un premier solvant organique volatil 1. La décantation puis l’évaporation sous vide du solvant 1 permettent d’obtenir la « concrète ». Un éventuel traitement de la « concrète » avec un deuxième solvant 2, notamment l’éthanol, permet d’éliminer les impuretés présentes (cires,…) et ainsi d’obtenir l’ « absolue » après évaporation du solvant 2 (voir Kirk- Othmer Encyclopedia of Chemical Technology , "Perfumes”, John Wiley & Sons, Inc. K. D. Perring, p. 1 à 46 (2016) DOI: 10.1002/0471238961.1605180619030818.a01.pub3 et Ullmann’s Encyclopedia of Industrial Chemistry , , "Perfumes”, M. V. Ende, W. Sturm, K. Peters, Wiley-VCH Verlag GmbH & Co. KGaA, Weinheim, (2017) https://onlinelibrary.wiley.com/doi/epdf/10.1002/14356007.a19_171.pub2). Parmi ces différentes techniques d’extraction, l’extraction par solvants volatils est la méthode privilégiée pour l’obtention de « concrètes » puis d’ « absolues » de certaines matières naturelles comme matières premières de parfumerie. Pour ce faire, les solvants d’origine pétrolière notamment les solvants aliphatiques sont choisis en particulier comme solvant 1 (voir par exemple Kirk- Othmer Encyclopedia of Chemical Technology , "Perfumes”, John Wiley & Sons, Inc. K. D. Perring, p. 1 à 46 (2016) DOI: 10.1002/0471238961.1605180619030818.a01.pub3 et Ullmann’s Encyclopedia of Industrial Chemistry , , "Perfumes”, M. V. Ende, W. Sturm, K. Peters, Wiley-VCH Verlag GmbH & Co. KGaA, Weinheim, (2017) https://onlinelibrary.wiley.com/doi/epdf/10.1002/14356007.a19_171.pub2).
En 1991 le concept de Green Chemistry a été évoqué. Il, a pour but de réduire ou d’éliminer à la source l’utilisation de substances dangereuses dans la conception de nouveaux produits. Ultérieurement il a été proposé douze principes de chimie verte « Green chemistry: theory and practice », Oxford Science, New York, P. T. Anastas et al., (1998). Les indicateurs de chimie verte, tels que le E-factor ou l’économie d’atomes, permettent de mesurer les différents aspects d’un processus chimique se rapportant aux principes de la chimie verte (voir par ex. Kirk ‐ Othmer Encyclopedia of Chemical Technology , Green Chemistry, Michael A. Matthews, Vol. 12, p. 799 à 818, 19/04/2013, https://doi.org/10.1002/0471238961.0718050513012020.a01 et Ibid , Green Chemistry, Applications, Albert S. Matlack, p. 1 à 33, https://doi.org/10.1002/0471238961.greematl.a01).
L’invention a ainsi pour objet un procédé de préparation d’une concrète et/ou d’une absolue de parfum mettant en œuvre au moins une étape de mise en contact a) d’un premier système de solvants comprenant au moins un solvant acétate de (cyclo)alkyle de formule (I) suivante, ainsi que ses isomères optiques et ses solvates tels que les hydrates:
L’invention ne se limite pas au mode de réalisation de l’interface d’agrafage décrit ci-avant, seulement à titre d’exemple, mais d’autres modes de réalisation peuvent être conçus par l’homme de métier sans sortir du cadre et de la portée de la présente invention.
PALIER DE ROTATION ENTRE UN ORGANE ROTATIF ET UN ARBRE DE BOITE DE VITESSES L’invention concerne le domaine des paliers de rotations destinés à être assemblés entre une boîte de vitesses et un moteur à combustion interne équipant un engin de mobilité, et notamment un volant d’inertie. Elle concerne aussi une méthode pour assembler un tel palier de rotation.
Dans les groupes motopropulseur utilisant un moteur à combustion interne et une boîte de vitesses, un arbre primaire de la boîte de vitesses coopère avec un vilebrequin du moteur à combustion interne, notamment pour aligner le long d’un même axe ces deux composants. Le moteur à combustion interne et la boite de vitesses présentent des phases où leurs vitesses de rotation respectives sont différentes, par exemple lorsque le conducteur embraye pour changer un rapport ou lorsqu’un système de commande de vitesses sollicite la boîte de vitesses pour passer d’un rapport à un autre. A cette fin, il est connu d’équiper ce groupe motopropulseur d’un palier de rotation qui d’une part, centre l’arbre primaire de la boite de vitesses sur le vilebrequin du moteur à combustion interne et d’autre part, autorise un différentiel de rotation entre ces deux composants.
Il existe actuellement divers types de “Paliers” apportant cette fonction de pilotage de l'arbre primaire de la boîte de vitesses. Le palier de rotation peut être un roulement de type “pilote” composé soit, de multiples éléments roulant, tel qu’un roulement à aiguilles ou un roulement à billes, étanche ou non. Soit d´une bague monobloc, communément appelée palier lisse et réalisée dans un matériau auto-lubrifié tel que le bronze ou le cuivre.
Les paliers de rotations, types roulement “pilote” présentent des inconvénients : ils sont complexes et chers dans leur réalisation car ils impliquent l’usage d’un grand nombre de pièces, avec l'apport obligatoire d'une lubrification additionnelle. Leur durabilité dépend principalement de la présence de cette lubrification additionnelle tout au long de la vie utile du produit. La robustesse de ce type de palier a roulement est lié à sa capacité à éviter la perte du lubrifiant ou graisse, rendant sa conception complexe, car adaptée et ajustée aux caractéristiques de la lubrification choisie (réservoir de Graisse ou lubrifiant) et à son environnement (conditions d'utilisation).
Les paliers de rotation à roulement requièrent l'usage d'une bague d´étanchéité en contact avec l'arbre primaire, afin d'assurer l'absence de fuite du lubrifiant pouvant contaminer l'ensemble du bloc motopropulseur. La fiabilité de ce roulement est également assujettie à une manipulation minutieuse lors de son installation, la maintenance ou la réparation du groupe motopropulseur. L'endommagement prématuré de ce roulement est source de nuisance sonore du groupe motopropulseur ainsi que de dégradations des fonctions et performances de ce dernier. La réparation et le remplacement de ce type de roulement sont sources de coûts supplémentaires.
Quand ces paliers sont avantageusement du type monobloc, les risques de manipulations précédemment indiqués, ainsi que le risque de détérioration prématurée sont considérablement réduits, toutefois l´usage d´une bague monobloc a pour conséquence la réduction des performances et caractéristiques fonctionnelles de la fonction pilotage de l´arbre primaire, ce qui en réduit significativement leur usage.
Ces paliers lisses de rotation types monobloc connus et actuellement présents sur le marché présentent des limitations techniques concernant l'absorption du désalignement Moteur-Boite de Vitesse en plus d'un coefficient de friction parfois trop important, qu’il convient de réduire.
Cette recherche de performances, dans la fonction d'absorption du désalignement de l'arbre, dans le contrôle de la friction et l'usage de nombre limité de pièces, est à la base de l’invention.
L’invention cherche à réunir en une unique solution les avantages de ces deux technologies de palier de rotations (Palier auto lubrifié et Roulement), en proposant un palier de rotation au design simpliste et au nombre de bagues limitées. L’invention a aussi pour but de résoudre l'ensemble des inconvénients précédemment cités, en apportant une solution simple, efficace et économique.
L’invention propose selon un premier aspect, un palier de rotation destiné à être placé entre un organe rotatif d’un moteur et un arbre primaire d’une boîte de vitesses, le palier de rotation étant constitué d’au moins deux bagues cylindriques, d’axe X, étant en contact entre elles parmi lesquelles : une bague intérieure adaptée à être montée serrée ou glissante sur l’arbre primaire, et une bague extérieure adaptée à être montée serrée dans l’organe rotatif,
Lesdites bagues cylindriques sont configurées pour aligner l’arbre primaire avec l’organe rotatif, au moyen d’au moins une bague configurée pour réaliser un degré de liberté, notamment en étant monté en contact avec l’arbre primaire ou une autre bague.
De par l’apport d’un degré de liberté additionnel d’une bague, on s’assure d’aligner sur un même axe l’arbre primaire avec l’organe rotatif. On absorbe les possibles défauts de coaxialité au niveau du palier, les besoins en roulement de l'arbre primaire avec l’organe rotatif étant améliorés. Ce degré de liberté additionnel autorise par exemple un mouvement de ladite bague selon une direction transversal (axial), horizontal (radial) et/ou angulaire, en étant monté avec une autre bague ou l’arbre primaire. Ceci découle du fait que cette bague est ménagée afin d’autoriser un degré de liberté unique, de par sa forme et/ou son matériau, avec l’arbre primaire ou une autre bague depuis lequel ou laquelle elle est montée en contact.
Lesdites bagues cylindriques sont configurées pour aligner l’arbre primaire avec l’organe rotatif, au moyen d’au moins une bague réalisée en un matériau synthétique ou composite favorisant en particulier le glissement, notamment avec l’arbre primaire ou une autre bague du palier de rotation. Ainsi ledit degré de liberté additionnel peut être accru, grâce à au moins une bague comprenant le matériau synthétique ou composite prévue dans la conception du palier de rotation. On autorise également une dissociation de la vitesse de rotation de l’organe rotatif par rapport à la vitesse de rotation de l’arbre primaire, lorsque cela est nécessaire, grâce à une bague ayant un matériau en synthétique ou composite et dont une surface de glissement prévue à cet effet. Autrement dit, au moins une bague en synthétique ou composite est configurée pour présenter un coefficient de frottement limité, grâce au fait que ladite bague est réalisée en un matériau synthétique ou composite favorisant le glissement. Le couple de traînée résultant du palier de rotation selon l’invention est alors significativement inférieur au couple de traînée résultant des paliers de l’art antérieur. Les bagues cylindriques du palier de rotation peuvent être des portions de cylindre d’axe de révolution de rayon constant ;