INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La deuxième roue de blocage 30 est ainsi configurée pour être entrainée en rotation par le deuxième écrou externe 29 dans le deuxième sens de rotation lorsque le deuxième écrou externe 29 subit une rotation dans le même deuxième sens de rotation, et pour rester immobile en rotation lorsque le deuxième écrou externe 29 subit une rotation dans le premier sens de rotation.
Plus précisément, la deuxième roue de blocage 30 comprend donc une deuxième pluralité de dents 34 axialement biseautées comprenant chacune un épaulement 35a s’étendant depuis une base axiale 36a jusqu’à une extrémité axiale 36b et une rampe 35b, et le deuxième écrou externe 29 comprend également une deuxième pluralité de crans 37 complémentaires de la deuxième pluralité de dents 34.
En particulier, les dents de la deuxième pluralité de dents 34 du deuxième moyen 12 de rotation unidirectionnelle sont axialement biseautées dans un sens opposé au sens de biseautage des dents de la première pluralité de dents 24 du premier moyen 11 de rotation unidirectionnelle.
Autrement dit, dans le premier moyen de rotation unidirectionnelle 11, la rampe 24b d’une première dent relie la base 25a de l’épaulement 24a de cette première dent à l’extrémité 25b de l’épaulement 24a de la dent voisine dans le sens horaire. A l’inverse, dans le deuxième moyen de rotation unidirectionnelle 12, la rampe 35b d’une première dent relie la base 36a de l’épaulement 35a de cette première dent à l’extrémité 36b de l’épaulement 35a de la dent voisine dans le sens antihoraire.
De même, les crans de la deuxième pluralité de crans 34 du deuxième moyen 12 de rotation unidirectionnelle sont configurés pour coopérer avec les dents de la deuxième pluralité de dents 34 du deuxième moyen 12 de rotation unidirectionnelle et sont donc axialement biseautés dans un sens opposé au sens de biseautage des crans de la première pluralité de crans 26 du premier moyen 11 de rotation unidirectionnelle.
Ainsi, la deuxième roue de blocage est apte à être entrainée en rotation par le deuxième écrou externe 29 dans le deuxième sens de rotation par coopération de la deuxième pluralité de crans 37 et de la deuxième pluralité de dents 34.
De plus, la rotation de l’élément de liaison 1 dans le premier sens de rotation lorsque le premier embout 4 est introduit dans la première pièce 2 correspond au sens de serrage du premier embout 4 dans la deuxième pièce 2, et la rotation de l’élément de liaison 1 dans le deuxième sens de rotation lorsque le premier embout 4 est introduit dans la première pièce 2 correspond au sens de desserrage du premier embout 4 dans la deuxième pièce 2. Le premier moyen 11 de rotation unidirectionnelle de l’élément de liaison 1 est donc configuré pour permettre le serrage du premier embout 4 sur la première pièce 2, c’est-à-dire pour constituer un moyen de serrage de l’élément de liaison 1 lorsque le premier embout 4 est introduit dans le réceptacle 2a de la première pièce 2. Le deuxième moyen 12 de rotation unidirectionnelle de l’élément de liaison est donc configuré pour permettre le desserrage du premier embout 4 sur la première pièce 2, c’est-à-dire pour constituer un moyen de desserrage de l’élément de liaison 1 lorsque le premier embout 4 est introduit dans le réceptacle 2a de la première pièce 2.
L’invention a également pour objet un procédé de fabrication d’une bande ou tôle selon la présente invention, comprenant les étapes successives de : - coulée d’une plaque en alliage d’âme ; - optionnellement homogénéisation de la plaque à une température de 450 à 580°C, de préférence de 520 à 560°C pendant 1 à 24 heures ; - placage éventuel avec un alliage d’aluminium de couverture sur une ou deux faces de la couche d’âme et éventuellement un alliage d’aluminium intercalaire sur une ou deux faces de la couche d’âme ; - préchauffage à une température de 400 à 550°C, de préférence de 450 à 530°C, de préférence de 480 à 510°C, de préférence avec un maintien à la température maximale pendant moins de 30 heures, de préférence pendant moins de 20 heures, de préférence pendant moins de 12 heures, plus préférentiellement pendant moins de 3 heures ; - laminage à chaud de la plaque éventuellement homogénéisée et éventuellement plaquée à une température de 390 à 530°C, de préférence de 470 à 530°C, jusqu’à une épaisseur de 2 à 6 mm, - laminage à froid à l’épaisseur désirée, l’épaisseur de la bande ou tôle après laminage à froid étant de préférence de 0,15 à 3 mm et - traitement thermique dans un four à passage à une température de 250 à 560°C , de préférence de 320 à 430°C, de préférence 320 à 360°C avec un maintien à la température maximale pendant moins de 5 minutes, de préférence moins de 1 minute, de préférence pendant moins de 30 secondes et de préférence plus de 15 secondes, ou dans un four batch, c’est-à-dire un four fonctionnant en discontinu, à une température de 250 à 390°C , de préférence de 310 à 360°C, avec un maintien à la température maximale de préférence pendant moins de 3 heures, de préférence pendant moins de 2 heures et de préférence moins de 1 heure, de manière à obtenir une recristallisation à petits grains.
L’invention a également pour objet un échangeur de chaleur réalisé au moins en partie à partir d’une bande ou tôle selon la présente invention ou à partir d’un ensemble de deux tôles ou bandes selon la présente invention.
FIGURES La est un schéma en coupe transversale décrivant un design actuel d’un refroidisseur de batteries d’un véhicule électrique.
La est un schéma en coupe transversale décrivant un design d’un refroidisseur de batteries d’un véhicule électrique selon la présente invention.
La est un schéma décrivant le montage des tôles pour le test de brasabilité de l’exemple 1.
La est un schéma décrivant le montage et l’analyse de perforation lors du test de résistance à la corrosion SWAAT de l’exemple 3.
DESCRIPTION DETAILLEE de L’INVENTION Dans la description et les revendications, sauf indication contraire : - la désignation des alliages d'aluminium est conforme à la nomenclature de The Aluminum Association ; - les teneurs en éléments chimiques sont désignées en pourcentages massiques.
Alliage d’aluminium de la couche d’âme Les limites de composition de l’alliage d’aluminium de la série 6xxx de la couche d’âme utilisée selon la présente invention, sont exprimées en pourcentages massiques et peuvent se justifier de la manière suivante. Silicium : Une teneur minimale en Si de 0,45 % permet d’améliorer les propriétés mécaniques, notamment par la formation de précipités durcissants contenant du magnésium et du silicium lors du revenu post-brasage. La teneur en silicium est donc de préférence supérieure ou égale à 0,45 %, ou supérieure ou égale à 0,46 %, ou supérieure ou égale à 0,47 %, ou supérieure ou égale à 0,48 %, ou supérieure ou égale à 0,49 %, ou supérieure ou égale à 0,50 %, ou supérieure ou égale à 0,51 %, ou supérieure ou égale à 0,52 %, ou supérieure ou égale à 0,53 %, ou supérieure ou égale à 0,54 %, ou supérieure ou égale à 0,55 %. Une teneur en Si trop élevée peut réduire la température de solidus de l’âme et compromettre le brasage. Il est alors préférable de limiter le Si à une teneur inférieure ou égale à 0,75 %, ou inférieure ou égale à 0,74 %, ou inférieure ou égale à 0,73 %, ou inférieure ou égale à 0,72 %, ou inférieure ou égale à 0,71 %, ou inférieure ou égale à 0,70 %, ou inférieure ou égale à 0,69 %, ou inférieure ou égale à 0,68 %, ou inférieure ou égale à 0,67 %, ou inférieure ou égale à 0,66 %, ou inférieure ou égale à 0,65 %. De préférence, le rapport massique Mg/Si est compris de 0,4 à 1,0, de préférence de 0,5 à 0,9.
Fer : Une teneur maximale en Fe de 0,40 %, ou de 0,39 %, ou de 0,38 %, ou de 0,37 % ou de 0,36 %, ou de 0,35 %, ou de 0,34 %, ou de 0,33 %, ou de 0,32 %, ou de 0,31 %, ou de 0,30 %, ou de 0,29 %, ou de 0,28 %, ou de 0,27 %, ou de 0,26 %, peut également être favorable à la résistance à la corrosion et à la formabilité, notamment en réduisant la fraction de précipités grossiers contenant du Fe. Cependant, il n’est pas nécessaire de descendre à des teneurs très faibles, par exemple inférieures à 0,08 %, qui conduiraient à des prix de revient élevés. Par conséquent, la teneur minimale préférée en Fe est de 0,10 %, ou de 0,11 %, ou de 0,12 %, ou de 0,13 %, ou de 0,14 %, ou de 0,15 %, ou de 0,16 %, ou de 0,17 %, ou de 0,18 %.
Cuivre : Le Cu est un élément durcissant qui contribue à la résistance mécanique. Quand une couche additionnelle est présente, un gradient de cuivre se créée lors du brasage et a pour effet de réduire la corrosion côté interne de l’échangeur, c’est-à-dire du côté des canaux où le fluide circule. Mais au-delà d’une certaine teneur, le risque de former des criques à la coulée est plus élevé. Il peut aussi se former des composés intermétalliques grossiers à la coulée qui nuisent à l’homogénéité du métal et peuvent constituer des sites d’initiation de la corrosion. Le Cu est également un élément qui réduit la température de solidus. La teneur en Cu est donc inférieure ou égale à 0,50 %, ou inférieure ou égale à 0,49 %, ou inférieure ou égale à 0,48 %, ou inférieure ou égale à 0,47 %, ou inférieure ou égale à 0,46 %, inférieure ou égale à 0,45 %, ou inférieure ou égale à 0,40 %, ou inférieure ou égale à 0,35 %, ou inférieure ou égale à 0,30 %, ou inférieure ou égale à 0,25 %, ou inférieure ou égale à 0,20 %, ou inférieure ou égale à 0,15 %. De préférence, la teneur en Cu est supérieure à 0,05 %, ou supérieure ou égale à 0,20 %, ou supérieure ou égale à 0,21 %, ou supérieure ou égale à 0,22 %, ou supérieure ou égale à 0,23 %, ou supérieure ou égale à 0,24 %, ou supérieure ou égale à 0,25 %, ou supérieure ou égale à 0,26 %, ou supérieure ou égale à 0,27 %, ou supérieure ou égale à 0,28 %, ou supérieure ou égale à 0,29 %.
Manganèse : L’ajout de Mn peut permettre d’augmenter le solidus. Pour ce faire, la teneur en Mn est de préférence supérieure ou égale à 0,01 %, ou supérieure ou égale à 0,02 %, ou supérieure ou égale à 0,025 %, ou supérieure ou égale à 0,03 %, ou supérieure ou égale à 0,04 %, ou supérieure ou égale à 0,05 %, ou supérieure ou égale à 0,06 %, ou supérieure ou égale à 0,07 %, ou supérieure ou égale à 0,08 %, ou supérieure ou égale à 0,09 %, ou supérieure ou égale à 0,10 %. Pour éviter de former un nombre important de phases grossières à la coulée qui peuvent réduire la formabilité, et de dispersoïdes qui peuvent détériorer la trempabilité lors du refroidissement du brasage en servant de sites de germination à des précipités contenant du Mg, il est recommandé de limiter le Mn à une teneur inférieure ou égale à 0,30 %, ou inférieure ou égale à 0,29 %, ou inférieure ou égale à 0,28 %, ou inférieure ou égale à 0,27 %, ou inférieure ou égale à 0,26 %, ou inférieure ou égale à 0,25 %, ou inférieure ou égale à 0,24 %, ou inférieure ou égale à 0,23 %, ou inférieure ou égale à 0,22 %, ou inférieure ou égale à 0,21 %, ou inférieure ou égale à 0,20 %, ou inférieure ou égale à 0,19 %, ou inférieure ou égale à 0,18 %, ou inférieure ou égale à 0,17 %, ou inférieure ou égale à 0,16 %, ou inférieure ou égale à 0,15 %, ou inférieure ou égale à 0,14 %, ou inférieure ou égale à 0,13 %, ou inférieure ou égale à 0,12 %, ou inférieure ou égale à 0,11 %, ou inférieure ou égale à 0,10 %.Pour maximiser les propriétés mécaniques, en particulier le Rp 0 , 2 , il est préféré de limiter la teneur en Mn à une teneur inférieure ou égale à 0,10 %.
Magnésium : La teneur en Mg selon la présente invention est contrôlée afin de permettre de braser ensemble deux parties (la pièce plate et la pièce emboutie) ayant chacune une âme en alliage d’aluminium de la série 6xxx. Cela serait différent si une des deux âmes était en alliage d’aluminium de la série 3xxx. Le Mg est un élément qui permet, en association avec le silicium, de créer un durcissement structural lors du revenu post-brasage. Aussi, la teneur minimale en Mg selon la présente invention est de préférence supérieure ou égale à 0,25 %, ou supérieure ou égale à 0,26 %, ou supérieure ou égale à 0,27 %, ou supérieure ou égale à 0,28 %, ou supérieure ou égale à 0,29 %, ou supérieure ou égale à 0,30 %. En outre, la teneur maximale en Mg selon la présente invention est de préférence inférieure ou égale à 0,56 %, ou inférieure ou égale à 0,55 %, ou inférieure ou égale à 0,54 %, ou inférieure ou égale à 0,53 %, ou inférieure ou égale à 0,52 %, ou inférieure ou égale à 0,51 %, ou inférieure ou égale à 0,50 % ou inférieure ou égale à 0,49 %, ou inférieure ou égale à 0,48 %, ou inférieure ou égale à 0,47 %, ou inférieure ou égale à 0,46 %, ou inférieure ou égale à 0,45 %, ou inférieure ou égale à 0,44 %, ou inférieure ou égale à 0,43 %, ou inférieure ou égale à 0,42 %, ou inférieure ou égale à 0,41 %, ou inférieure ou égale à 0,40 % ou inférieure ou égale à 0,39 %.
Titane : Le Ti peut permettre de contrôler la taille des grains à la coulée. Sa teneur selon la présente invention est de préférence inférieure à 0,050 %, ou inférieure à 0,049 %, ou inférieure à 0,048 %, ou inférieure à 0,047 %, ou inférieure à 0,046 %, ou inférieure à 0,045 %, ou inférieure à 0,044 %, ou inférieure à 0,043 %, ou inférieure à 0,042 %, ou inférieure à 0,041 %, ou inférieure à 0,040 %.
Vanadium : du vanadium peut être ajouté optionnellement pour assurer un durcissement complémentaire et augmenter la température de solidus de l’alliage. Si sa teneur dépasse 0.16%, des primaires peuvent se former à la coulée. Sa teneur selon la présente invention est de préférence inférieure à 0,16 %, ou inférieure à 0,15 %, ou inférieure à 0,14 %, ou inférieure à 0,13 %, ou inférieure à 0,12 %, ou inférieure à 0,11 %., ou inférieure à 0,10 %. De préférence, la teneur minimale de V est 0,05 % quand celui-ci est ajouté.
De préférence, la température de solidus de l’aluminium de la série 6xxx de la couche d’âme est supérieure à 595°C, de préférence supérieure à 600°C, de préférence supérieure à 605°C, de préférence supérieure à 610°C, de préférence supérieure à 615°C. De préférence, la température de solidus de la couche d’âme en alliage de la série 6xxx est supérieure d’au moins 20°C, de préférence d’au moins 30°C, de préférence d’au moins 40°C, par rapport à la température de solidus de la couche de brasage. La température de solidus de l’aluminium de la série 6xxx de la couche d’âme est à adapter en fonction des conditions de brasage de manière connue de l’homme du métier.
De préférence, le capot présente une saillie de préhension s’étendant de la surface externe du capot lorsqu’il est monté sur la mâchoire. La saillie de préhension peut s’étendre sur une des extrémités proximale ou distale du capot. Alternativement, la saillie de préhension s’étend à une distance d’une des extrémités proximale ou distale du capot inférieure ou égale à 25% de la longueur du capot.
De préférence, la saillie de préhension et l’évidement s’étendent respectivement à proximité d’extrémités longitudinales du capot qui sont opposées.
Le capot peut être configuré pour être monté sur la mâchoire de sorte que la saillie de préhension soit située à proximité de l’extrémité longitudinale du capot s’étendant du côté proximal de la mâchoire. En d’autres termes, la saillie de préhension est située à proximité de la zone de préhension de dispositif de coiffure, ou encore du côté de la charnière de ce dernier. Ceci permet à l’utilisateur de détacher le capot avec la main (notamment avec le pouce) tenant la poignée du dispositif d’un seul geste et facilite donc la manipulation du capot.
Le capot et la mâchoire peuvent comporter des reliefs complémentaires de fixation du capot sur la mâchoire ; le capot peut notamment comporter des premiers reliefs, de préférence en saillie, s’étendant à ses deux extrémités longitudinales, agencés pour coopérer avec des deuxièmes reliefs complémentaires, de préférence en creux, du reste du dispositif, pour assurer la fixation du capot au reste du dispositif. De tels premiers reliefs peuvent être d’épaisseur égale ou plus faible que l’épaisseur de l’extrémité longitudinale du capot.
Les deuxièmes reliefs peuvent être de mêmes dimensions.
En variante, les deuxièmes reliefs sont de dimensions différentes, par exemple pour assurer un détrompage.
Les premiers reliefs peuvent s’étendre de l’extrémité longitudinale du capot correspondante selon une direction parallèle à l’axe longitudinal du capot.
Les deuxièmes reliefs peuvent s’étendre des ou dans les surfaces d’arrêt de la portion externe de guidage
De préférence, le capot est symétrique par rapport à un plan médian longitudinal.
Le capot peut avoir une épaisseur, de préférence variable, comprise entre 0,5 mm et 2 mm, de préférence entre 1 mm et 1,5 mm. De préférence, le capot est, en section transversale, plus épais au centre qu’au niveau de ses bords longitudinaux.
Le capot est de préférence en un matériau résistant à une température d’au moins 60°C, mieux d’au moins 100°C.
Le capot peut être en plastique renforcé ou non, notamment en polybutylène téréphtalate (PBT), du polyamide (PA), avec ou sans fibre de verre.
Le capot peut comporter des nervures de rigidification.
Le capot peut comporter des nervures de rigidification intérieures. Ces nervures permettent d’augmenter l’isolation thermique en ménageant une couche d’air entre la surface externe et le capot.
De préférence, le capot est configuré pour être monté sur le dispositif par coopération du premier relief s’étendant à une extrémité longitudinale du capot, notamment celle opposée à la saillie de préhension, avec le deuxième relief et par pivotement du capot sur le reste du dispositif autour d’un axe de pivot, notamment transversal au plan médian du capot, pour encliqueter le premier relief s’étendant à l’autre extrémité longitudinale du capot dans le deuxième relief du reste du dispositif complémentaire. Lors du montage, la zone de déformation préférentielle formée par l’évidement permet une déformation locale et contrôlée du capot. Cette déformation se produit notamment lorsque l’utilisateur exerce une pression depuis la saillie de préhension. Grâce à ce mouvement, le premier relief du côté de la saillie de préhension, lors du pivotement, peut venir en regard avec le deuxième relief correspondant.
Une fois le pivotement terminé, lorsque le capot est en contact avec la surface externe, la pression longitudinale est relâchée, ce qui permet au capot de retrouver sa forme initiale. le premier relief du côté de la saillie de préhension coopère alors avec le deuxième relief correspondant.
La présente invention répond à tout ou partie de ces besoins grâce à, selon l’un de ses aspects, un dispositif de traitement des cheveux, notamment de mise en forme, de préférence de bouclage des cheveux, comportant : - deux mâchoires de traitement des cheveux mobiles l’une relativement à l’autre entre une configuration écartée d’engagement entre lesdites mâchoires de cheveux à traiter et une configuration rapprochée de traitement des cheveux, - un organe de traitement interne présentant une surface interne de chauffage des cheveux à traiter s’étendant sur l’une des deux mâchoires vers l’autre des mâchoires en configuration rapprochée des deux mâchoires et configurée pour venir au contact des cheveux s’étendant entre les deux mâchoires en configuration rapprochée de celles-ci, - un organe de traitement externe présentant au moins une surface externe de chauffage des cheveux à traiter s’étendant sur au moins l’une des deux mâchoires vers l’extérieur des mâchoires, l’une des mâchoires présentant un évidement latéral le long d’au moins une partie de la mâchoire, l’évidement latéral venant en regard d’au moins une partie de l’autre mâchoire et étant délimité en partie proximale et/ou distale de la mâchoire par une surface de guidage offrant un obstacle pour contenir les cheveux à traiter au sein de l’évidement latéral.
Le fait d’avoir à la fois des organes de traitement interne et externe permet de réaliser aisément, avec un même dispositif, différents types de traitement, notamment un bouclage ou un lissage de cheveux selon l’utilisation qui est faite du dispositif sur les cheveux.
Ainsi, le dispositif selon l’invention peut permettre de boucler, ou au moins d’onduler, les cheveux à l’aide de l’organe de traitement externe en enroulant au moins partiellement les cheveux autour de l’une ou des deux mâchoires, avec un passage ou non des cheveux entre les mâchoires. Il est également possible avec un tel dispositif d’avoir différentes tailles de boucles ou ondulations en enroulant les cheveux soit sur une seule des mâchoires soit sur les deux.
Le dispositif peut servir également au lissage des cheveux à l’aide de l’organe de traitement interne en pinçant les cheveux entre les mâchoires et en déplaçant le dispositif le long des cheveux, comme avec un lisseur conventionnel.
La présence de l’évidement latéral sur une des mâchoires en regard d’au moins une partie de l’autre mâchoire avec une surface de guidage en partie proximale et/ou distale permet d’avoir une zone creusée dans la mâchoire pour guider les cheveux sur cette dernière, notamment lorsqu’ils sont enroulés sur ladite mâchoire. Ainsi, l’ensemble des cheveux à traiter est guidé sur la surface externe de chauffage ce qui permet d’obtenir un traitement par contact avec la surface externe de chauffage homogène. L’évidement latéral permet ainsi de maintenir les cheveux dans la zone de traitement, empêchant les cheveux de tomber ou de sortir de cette dernière, comme c’était le cas avec les appareils de l’art antérieur. L’appareil permet ainsi en quelque sorte, de réaliser un maintien et un guidage automatique des cheveux sur la zone de traitement. L’utilisation de l’appareil s’en trouve facilité, puisque l’utilisateur n’a plus à se préoccuper du bon maintien et guidage des cheveux sur l’appareil. L’utilisateur peut notamment traiter une plus grande quantité de cheveux à la fois avec une très bonne efficacité, ce qui fait gagner du temps pour traiter l’ensemble des cheveux.
Un tel évidement permet également d’avoir une mâchoire, celle portant l’évidement, de périmètre plus petit pour réaliser des boucles ou ondulations plus serrées lors du bouclage des cheveux. Cela contribue à un meilleur résultat de coiffure.
La présence de l’autre mâchoire en regard permet d’avoir éventuellement une partie de l’organe de traitement en regard de l’évidement, notamment une partie de l’organe de traitement ne venant pas nécessairement en contact des cheveux lorsqu’ils sont enroulés sur l’autre mâchoire ce qui offre une plus grande diversité de traitements possible selon le procédé de traitement des cheveux que choisira l’utilisateur.
L’évidement permet, comme expliqué précédemment, de bien maintenir et guider les cheveux lors du traitement. Cette solution simple, peu couteuse, fiable et robuste permet ainsi de ne pas avoir recours à l’utilisation d’autres solutions de guidage et/ou de maintien, comme par exemple des reliefs tels que des dents, nervures ou rainures, de guidage en surface d’une des mâchoires, notamment en dehors des surfaces de traitement. En effet, de telles solutions de guidages sont généralement complexes à mettre en œuvre, coûteuses et fragiles, notamment en cas de chute de l’appareil.
L’évidement forme également un repère visuel important pour marquer la zone de traitement formée par la plaque externe, ce qui rend particulièrement ergonomique et intuitif l’usage de l’appareil pour l’utilisateur.
Organe de traitement externe de chauffage Le dispositif peut comporter deux organes de traitement externes s’étendant chacun sur une des mâchoires et présentant chacun au moins une surface externe de chauffage des cheveux s’étendant sur la mâchoire respective vers l’extérieur du dispositif, de préférence en étant en opposition l’une de l’autre sur le dispositif en configuration rapprochée des mâchoires, le dispositif comportant deux embouts amovibles présentant chacun une butée, chaque butée formant saillie d’au moins 1,5 mm par rapport à la surface d’enveloppe externe de l’embout correspondant, mieux d’une hauteur comprise entre 1,5 mm et 4 mm, encore mieux comprise entre 2 mm et 3 mm.
De préférence, lorsqu’il n’y a qu’un seul organe de traitement externe présentant une surface externe de chauffage, celui-ci s’étend sur la mâchoire présentant l’évidement latéral.