INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De même, en alternant des plateaux perforés de type I et II dans la colonne d’extraction 1, la présente invention permet d’éviter l’entrainement de phase dispersée dans les déversoirs des plateaux de type II (déversoirs centraux), tout en minimisant les inconvénients des modifications appliquées. Ainsi, l’augmentation de la hauteur de colonne est réduite par 2 par rapport à l’état de l’art ou les hauteurs de tous les espaces inter-plateaux sont augmentées.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le ratio S2/S1 entre la section S2 et la section S1 est compris entre 1,1 et 2, préférablement entre 1,1 et 1,5. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le ratio S2/S1 entre la section S2 et la section S1 est compris entre 1,2 et 1,4.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la section des déversoirs 6 est prédéterminée pour que la vitesse de la phase continue traversant lesdits déversoirs soit comprise entre 0,005 m/s et 0,050 m/s. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le débit de phase continue est comprise entre 70 m 3 /hr et 400 m 3 /hr, préférablement entre 80 m 3 /hr et 350 m 3 /hr.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les sections S1 et S2 des déversoirs 6 sont comprises entre 0,3 m 2 à 15 m 2 , préférablement entre 2 m 2 à 10 m 2 . Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la section S1 du déversoir 6 central est comprise entre 0,33 m 2 à 15 m 2 , préférablement entre 2,2 m 2 à 10 m 2 . Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la section S2 des déversoirs 6 périphériques est comprise entre 0,3 m 2 à 13,5 m 2 , préférablement entre 2 m 2 à 9 m 2 .
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le ratio H1/H2 entre la hauteur H1 et la hauteur H2 est compris entre 1,1 et 2, préférablement entre 1,1 et 1,5. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le ratio H1/H2 entre la hauteur H1 et la hauteur H2 est compris entre 1,2 et 1,9, préférablement entre 1,3 et 1,7.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la hauteur H1 des espaces inter-plateaux 8 des plateaux perforés de type I est comprise entre 0,22 m et 1,50 m, préférablement entre 0,27 m et 0,90 m, très préférablement entre 0,33 m et 0,83 m.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la hauteur H2 des espaces inter-plateaux 8 des plateaux perforés de type II est comprise entre 0,20 m et 1,00 m, préférablement entre 0,25 m et 0,60 m, très préférablement entre 0,30 m et 0,55 m.
Le diamètre de la colonne d’extraction 1 est typiquement fonction de la valeur prédéterminée du débit de la phase dispersée la traversant. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le débit de la phase dispersée est compris entre 140 m 3 /hr et 2300 m 3 /hr, préférablement entre 200 m 3 /hr et 2000 m 3 /hr.
La hauteur de la colonne d’extraction 1 est typiquement fonction de son diamètre. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, la hauteur de la colonne d’extraction est comprise entre 15 m et 90 m.
Selon un ou plusieurs modes de réalisation, les plateaux perforé P i présentent des trous 7 de diamètre compris entre 2 mm et 10 mm. Selon un ou plusieurs modes de réalisation, le diamètre des trous est prédéterminé pour que la vitesse au trou soit comprise entre 0,05 m/s et 0,60 m/s.
Procédé d’extraction liquide-liquide
4 : tige
6 : os
8 : vis d’ancrage
10 : surface de réception
12 : entretoise
14 : alésage
16 : gorge
18 : orifices traversants
20 : glénosphère
22, 22’ : premières portions de l’entretoise
24, 24’ : secondes portions de l’entretoise
26 : protubérance
28 : saillie
30 : pièce stabilisatrice
32 : extrémité de verrouillage
34 : extrémité de stabilisation
Dans le mode de réalisation préférentiel de l’invention, le support d’application 5, et donc le système de pose 1, sont prévus pour être à usage unique et jetable une fois que la membrane adhésive 2 est appliquée sur le dispositif optoélectronique 3. Dans une variante de réalisation de l’invention, le support d’application 5 est réutilisable sous la condition de le décontaminer/ de le stériliser, et de fournir au clinicien des moyens lui permettant de manipuler la membrane adhésive 2 et de l’insérer dans la première cavité 53 sans la contaminer.
Le système de pose 1 doit permettre d’appliquer par superposition une des faces de la membranes adhésive 2, dite face adhésive supérieure 21, sur la face de réception 31 que présente le corps principal 32 du dispositif optoélectronique 3, en rabattant pour cela au niveau et au moyen de la ligne de pliage 6 la première face intérieure 510 sur la seconde face intérieure 520 (ou réciproquement). La membrane adhésive 2 possède ainsi la même forme que la face de réception 31 du dispositif optoélectronique 3. Il est à noter que cette face adhésive supérieure 21 peut être recouverte d’un film pelable supérieur, qui sera ôté avant de fermer ou plier le support d’application 5.
Dans la suite de la description : - le dispositif optoélectronique 3 considéré présente sur sa face de réception 31 plusieurs éléments optoélectroniques 33, de type photoémetteur ou photorécepteur (par exemple en infra-rouge), et comprend également un câble de connexion (non représenté dans l’ensemble des figures) ; - la membrane adhésive 2 présente plusieurs fenêtres 23 traversant son épaisseur et disposées de sorte que lorsque sa face adhésive supérieure 21 est appliquée sur la face de réception 31 du dispositif optoélectronique 3, chacune des fenêtres 23 est en coïncidence avec l’emplacement d’un des éléments optoélectroniques 33 du dispositif optoélectronique 3.
En vue de pouvoir insérer le dispositif optoélectronique 3 avec son câble de connexion dans le support d’application 5, la seconde cavité 54 présente une gorge 55 s’étendant de la seconde cavité 54 vers le bord extérieur 72 de la seconde portion 52, et servant à la réception/au logement dudit câble de connexion, lequel est ensuite encliqueté et retenu dedans au moyen par exemple de deux contre-dépouilles ménagées sur les bordures latérales opposées de la gorge 55. Le câble de connexion du dispositif optoélectronique 3 considéré présente des dimensions telles qu’une seconde gorge 55 en prolongation de la première cavité 53, vers le bord extérieur 72 de la première portion 51, est également nécessaire et réalisée pour qu’il n’entrave pas la fermeture du support d’application 5 et donc la pose par superposition, les deux gorges 55 coopérant alors ensemble.
La seconde cavité 54 présente par exemple deux contre-dépouilles 541 ménagées l’une en face de l’autre en bordure de cette dernière ( ), dans le but d’encliqueter et maintenir le dispositif optoélectronique 3 dans la seconde cavité 54 lors du pliage et du verrouillage du support d’application 5. Dans le mode de réalisation préférentiel de l’invention, deux autres contre-dépouilles 542 sont également ménagées l’une en face de l’autre en bordure d’un enfoncement 543 localisé au centre de la seconde cavité 54, conformé pour réceptionner une protubérance que présente la face arrière du dispositif optoélectronique.
Dans d’autres modes de réalisation, le dispositif optoélectronique 3 peut être attaché et maintenu dans la seconde cavité 54 au moyens d’un ou plusieurs organes d’attache de type godron, saillie ou adhésif.
Afin de maintenir la membrane adhésive 2 dans la première cavité 53 lors de la manipulation du système de pose 1 (ou lors d’un éventuel conditionnement ou transport), et afin qu’elle ne soit pas en contact avec le matériau du support d’application 5 pour éviter les risques de contamination, l’autre face adhésive de la membrane adhésive 2, dite face adhésive inférieure 22, est recouverte d’un film pelable inférieur (non visible sur l’ensemble des figures) dont l’une des deux faces peut être adhérée/collée dans la première cavité 53 au moyen d’une couche adhésive prévue dans le fond de cette première cavité 53. L’ensemble film pelable supérieur - membrane adhésive 2 – film pelable inférieur est posé dans la première cavité 53, éventuellement avec la couche adhésive qui permet un maintien temporaire dans la première cavité 53.
Pour guider le pliage et le rabattement de la première face intérieure 510 sur la seconde face intérieure 520, le support d’application 5 présente au moins un élément mâle, en saillie de l’une de la première face intérieure 510 et de la seconde face intérieure 520, qui coopère avec au moins un élément femelle en creux dans l’autre de la première face intérieure 510 et de la seconde face intérieure 520 et de forme complémentaire à celle dudit élément mâle. L’au moins un élément mâle et l’au moins un élément femelle sont choisis au moins parmi :
- une nervure 60 et une rainure 61 s’étendant orthogonalement à la ligne de pliage 6, et disposés sur les bords latéraux 62 de la première portion 51 et de la seconde portion 52, ou inversement ; - un plot 70 et une cavité 71 disposés sur les bords extérieurs 72, opposés à la ligne de pliage 6, de la première portion 51 et de la seconde portion 52, ou inversement ; - une saillie périphérique 80 et un enfoncement complémentaire 81 s’étendant en bordure de la première cavité 53 et de la seconde cavité 54, ou inversement.
Dans le mode de réalisation préférentiel de l’invention, et comme illustré par l’ensemble des figures, le support d’application 5 comprend : - deux nervures 60 et deux rainures 61 disposées sur chacun des bords latéraux 62 respectivement de la seconde portion 52 et de la première portion 51 ; - deux plots 70 et deux cavités 71 disposés respectivement sur le bord extérieur 72 de la seconde portion 52 et de la première portion 51, de chaque côté de la gorge 55 prolongeant la seconde cavité 54 et la première cavité 53, où avantageusement le plot 70 est de forme tronconique ; - deux saillies périphériques 80 et deux enfoncements complémentaires 81 s’étendant de part et d’autre de la première cavité 53 et de la seconde cavité 54, tels que chacune des deux saillies périphériques 80 jouxte une des deux rainures 61 et chacun des deux enfoncements complémentaires 81 jouxte une des deux nervures 60.
Les rainures 61 et les nervures 60 sont positionnées à proximité de la ligne de pliage, et de ce fait guident le début du rabattement de la première portion 51 sur la seconde portion 52. Les saillies périphériques 80 et les enfoncements complémentaires 81 sont quant à eux positionnés à proximité des cavités 53, 54, et de ce fait guident le rabattement pendant la superposition des deux cavités 53, 54. Les plots 70 et les cavités 71 sont enfin positionnés proches des bords extérieurs 72, et de ce fait guident la fin du rabattement de la première portion 51 sur la seconde portion 52.
L’ensemble de ces éléments mâles et femelles permet donc de guider le pliage et le rabattement de la première face intérieure 510 sur la seconde face intérieure 520 pour l’ensemble de la surface de la première portion 51 et de la seconde portion 52, permettant ainsi d’appliquer avec une précision élevée la face adhésive supérieure 21 de la membrane adhésive 2 sur la face de réception 31 du dispositif optoélectronique 3, avec chacune des plusieurs fenêtres 23 de la membrane adhésive 2 en coïncidence avec l’emplacement de l’élément optoélectronique 33 du dispositif optoélectronique 3 qui lui est associé.
Enfin, la première portion 51 et la seconde portion 52 comprennent chacune une cavité supplémentaire 90, les deux cavités supplémentaires présentant la forme d’une étiquette sans contact (non illustrée) et étant disposées sur chacune des deux portions symétriquement par rapport à la ligne de pliage 6. Une des deux cavités supplémentaires 90 est utilisée pour contenir/loger au moins partiellement l’étiquette sans contact, laquelle est maintenue à l’intérieur de cette cavité supplémentaire 90 par exemple au moyen d’au moins un organe d’attache comme par exemple une contre-dépouille ou un adhésif. La deuxième cavité supplémentaire 90 vient collaborer avec la première cavité supplémentaire 90 et protéger la partie de l’étiquette sans contact non contenue dans la première cavité supplémentaire 90 lors du verrouillage du support d’application 5.
Dans le mode de réalisation préférentiel de l’invention, l’étiquette sans contact est une étiquette NFC (Near Field Contact, communication en champ proche). Dans un autre mode de réalisation de l’invention, l’étiquette sans contact est une étiquette radiofréquence RFID (Radio Frequency IDentification). Quel que soit le mode de réalisation de l’invention, l’étiquette sans contact comprend au moins les informations suivantes : - l’état d’usure de la membrane adhésive 2, c’est-à-dire si elle a été utilisée ou non puisqu’elle est à usage unique ;
- la date de péremption de la membrane adhésive 2; - la référence/l’identifiant de la membrane adhésive 2 (et/ou du système de pose 1 dans le cas où celui-ci est à usage unique).
L’étiquette sans contact est également protégée par une méthode de sécurisation empêchant qu’elle soit copiée/clonée.
[Eq. 1]
Si on souhaite l’exprimer en pourcentage SOC stored_relative , il suffit de le diviser par l’état de charge maximal SOC max de la batterie.
[Eq. 2]
L’état de charge SOC stored estimé par comptage coulombmétrique donne une information sur la capacité stockée dans la batterie. Il est pourtant dangereux de se fier à cette information toute seule car une partie de cette capacité peut potentiellement être indisponible, surtout à basse température et/ou courant élevé. Ces variations de capacité disponible résultent des variations de l’impédance interne de la batterie. Lorsqu’on fait passer un courant en décharge dans la batterie, la tension aux bornes de la batterie diminue de façon proportionnelle à l’impédance de la batterie et au courant entre ses bornes.
La montre l’évolution de la tension aux bornes de la batterie au cours du temps lors d’une décharge à courant 1C à deux températures différentes, 10°C et 25°C. Les courbes en trait fort sont associées à la température 25°C tandis que les courbes en trait fin sont associées à la température 10°C. L’impédance de la batterie augmente lorsque la température diminue, donc la chute de tension entrainée est plus importante. De façon analogue, si l’impédance est la même, la chute de tension sera plus élevée pour un courant plus élevé. Il est important de noter que la décharge de la batterie s’arrête lorsque la tension la plus faible autorisée est atteinte. Or, pour un même état de charge stocké SOC stored , cette tension est atteinte plus rapidement si le courant est élevé ou si la température est faible. Dans ces circonstances, l’état de charge disponible SOC available est plus faible.
Dans ce contexte, il devient crucial de faire la différence entre l’état de charge stocké SOC stored et l’état de charge disponible SOC available . L’état de charge disponible SOC available est théoriquement une fonction de l’état de charge stocké SOC stored , de la température T et du courant I :
[Eq. 3]
Un problème technique à résoudre consiste à déterminer la fonction entre l’état de charge disponible SOC available , le courant et la température ou à trouver un autre moyen de prendre en compte les effets du courant et de la température sur l’état de charge disponible SOC available .
En ce qui concerne la température, il est possible de faire une série d’essais de charge et décharge de la batterie à un courant suffisamment faible (de sorte à ne pas chauffer la batterie pendant l’essai) pour obtenir les valeurs limites de charge stockée dans la batterie. La illustre la capacité de la batterie disponible en fonction de la température, et vis-à-vis des opérations de charge ou de décharge. La zone 1 correspond à la capacité indisponible en charge en fonction de la température. La zone 3 correspond à la capacité indisponible en décharge en fonction de la température. La zone 2 correspond à la capacité disponible en charge et en décharge en fonction de la température. Par exemple, en fin de décharge à une température de 0°C, environ 0.24 Ah restent stockés dans la batterie et ne sont pas disponibles à la décharge. On en déduit ainsi que l’état de charge disponible SOC available à 0°C est inférieur à l’état de charge stocké SOC stored de 0.24 Ah.
Cependant, cette démarche ne peut pas être adoptée pour étudier la dépendance de la capacité disponible au courant, car les forts courants font chauffer la batterie et la valeur de capacité mesurée ne peut donc pas être associée à un point de fonctionnement spécifique.
Une approche qui permet de modéliser la variation de capacité disponible avec le courant est le modèle cinétique, illustré sur la . Le réservoir de droite contient y1, qui correspond à la charge/énergie disponible. Sa largeur est c, inférieur à 1. Le niveau de ce réservoir est h1, qui représente l’état de charge SOC/l’état d’énergie SOE. Le réservoir de gauche contient y2, qui est la charge/énergie contrainte. Sa largeur est 1-c et son niveau est h2. Lorsqu’une sollicitation est appliquée (un courant I si on parle d’un réservoir de charge ou une puissance P si on parle d’un réservoir d’énergie), le niveau du réservoir de droite diminue. En même temps, la charge/énergie peut passer du réservoir de gauche à celui de droite en passant par une vanne k’, qui fait que le débit en entrée du réservoir de droite est toujours plus faible que celui en sortie. Plus la sollicitation appliquée n’est importante, plus rapidement la différence de niveau entre les deux réservoirs va augmenter. La charge/énergie indisponible est donc (1-c)*(h1-h2). Cependant, dès que la sollicitation s’arrête, le niveau du réservoir de droite commence à augmenter, ce qu’on appelle la récupération de la charge/énergie. Ce comportement est une analogie à la diffusion qui se produit dans la batterie. En effet, lorsqu’une sollicitation élevée est appliquée, la surtension (différence entre la tension cellule et sa tension en circuit ouvert OCV (acronyme anglophone pour « Open Circuit Voltage »)) peut augmenter significativement et si la tension de la batterie est déjà proche de sa limite inférieure, la décharge peut être interrompue. Cependant, cette décharge pourrait très bien être reprise à un courant/une puissance plus faible et on peut même imaginer qu’un courant/une puissance infinitésimal(e) pourrait décharger complètement la batterie.
Les équations qui régissent ce modèle sont les suivantes :
[Eq. 4]
Pour paramétrer ce modèle, il est nécessaire de générer des profils à différents courants et températures à partir du modèle électrique de la batterie et d’utiliser un algorithme d’optimisation pour trouver, à chaque température, un couple (k’, c) qui permet d’obtenir y1 = 0 à la fin de la décharge à chaque courant. Ensuite, ces deux paramètres permettent d’obtenir Ymax, qui est la capacité/énergie maximale qui peut être stockée dans la batterie à la température en question.
Malheureusement, ce modèle présente un niveau de complexité élevé et son paramétrage dépend de la qualité des profils obtenus à partir du modèle électrique. Nous avons donc des erreurs du modèle électrique et des erreurs de paramétrage du modèle cinétique qui s’accumulent.
En résumé, la charge disponible dans une batterie est différente de la charge stockée et dépend de la température et du courant électrique. Il est possible d’estimer la charge disponible dans une batterie à différentes températures et à courant constant faible. Cependant, cela ne peut pas être fait pour des courants élevés car ils font augmenter significativement la température de la batterie, ce qui empêche d’avoir une mesure de la charge disponible à une température donnée pour différents courants. Or, la tension de la batterie est directement influencée par la température et le courant. Par ailleurs, la tension est le principal critère d’arrêt d’une décharge. Cette information peut donc être utilisée pour trouver l’état de charge SOC disponible à partir du SOC stocké.
Le quatrième dispositif de couplage 14 est placé en parallèle d’une deuxième ligne d’amplification 242 du chargeur embarqué 24. En d’autres termes, une borne d’entrée du quatrième dispositif de couplage 14 est reliée à une deuxième entrée du convertisseur isolé 24, et une borne de sortie du quatrième dispositif de couplage 14 est reliée à une deuxième sortie B4 dudit convertisseur isolé 24.
Le quatrième dispositif de couplage 14 comporte au moins un transistor dont une borne source et une borne drain relient la première entrée à la première sortie B3 du convertisseur isolé 24. Il est ainsi possible de piloter l’au moins un transistor de manière à autoriser ou bloquer un passage de courant dans le quatrième dispositif de couplage 14, correspondant respectivement à une dérivation du convertisseur isolé 24 ou à une utilisation dudit convertisseur isolé 24.
De manière avantageuse, le quatrième dispositif de couplage 14 comporte deux transistors 111A, 111B connectés en série et en opposition l’un par rapport à l’autre, les deux transistors 111A, 111B étant reliés entre eux par leur borne drain respective. Les deux transistors 111A, 111B du quatrième dispositif de couplage 14 sont alors préférentiellement du même type, et notamment du type d’un transistor bipolaire à grille isolée ou d’un transistor à effet de champ à grille métal-oxyde.
Le troisième dispositif de couplage 13 et le quatrième dispositif de couplage 14 sont pilotés ensembles et de manière synchrone.
Le deuxième dispositif de couplage 12 permet au moins de contrôler une connexion électrique ou une isolation électrique entre la deuxième ligne continue DC- et un pole négatif B- de la batterie électrique de traction 26.
Dans le premier exemple de réalisation visible sur la , le deuxième dispositif de couplage 12 comporte un interrupteur ou un relai mécanique permettant d’établir ou de désactiver une telle liaison électrique.
Complémentairement, le deuxième dispositif de couplage 12 illustré sur l’ensemble de recharge 1 de la comporte en outre un interrupteur ou un relais mécanique permettant de contrôler une connexion électrique ou une isolation électrique entre la première ligne continue DC+ et un pole positif B+ de la batterie électrique de traction 26.
A contrario, dans le deuxième exemple de réalisation visible sur la , le deuxième dispositif de couplage 12 comporte :
- au moins un transistor – et préférentiellement deux – dont une borne source et une borne drain relient la deuxième ligne continue DC- au pole négatif B- de la batterie électrique de traction 26. Dans le cas où deux transistors 111A, 111B sont utilisés pour contrôler la connexion électrique entre la deuxième ligne continue DC- et le pole négatif B- de la batterie électrique de traction 26, alors les deux transistors 111A, 111B sont connectés en série et en opposition l’un par rapport à l’autre, les deux transistors 111A, 111B étant reliés entre eux par leur borne drain respective ; et
- au moins un transistor – et préférentiellement deux – dont une borne source et une borne drain relient la première ligne continue DC+ au pole positif B+ de la batterie électrique de traction 26. Dans le cas où deux transistors 111A, 111B sont utilisés pour contrôler la connexion électrique entre la première ligne continue DC+ et le pole positif B+ de la batterie électrique de traction 26, alors les deux transistors 111A, 111B sont connectés en série et en opposition l’un par rapport à l’autre, les deux transistors 111A, 111B étant reliés entre eux par leur borne drain respective.
Les transistors 111A, 111B du deuxième dispositif de couplage 12 sont préférentiellement tous du même type, et notamment du type d’un transistor bipolaire à grille isolée ou d’un transistor à effet de champ à grille métal-oxyde.
La première ligne continue DC+ et la deuxième ligne continue DC- sont reliées respectivement à la première ligne d’amplification 241 et à la deuxième ligne d’amplification 242 au travers respectivement d’un premier point de connexion N1 et d’un deuxième point de connexion N2. Le premier point de connexion N1 est situé dans une position intermédiaire entre une première borne de sortie S1 le filtre de tension continue 25 et le pole positif B+ de la batterie électrique de traction 26 ; et le deuxième point de connexion N2 est situé dans une position intermédiaire entre une deuxième borne de sortie S2 le filtre de tension continue 25 et le pole négatif B- de la batterie électrique de traction 26.