INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
l’impédance Z TP transmise au convertisseur d’énergie peut être utilisée dans la boucle de contre-réaction du convertisseur d’énergie pour un réglage de manière exacte du point de puissance, sans le surcout spécifique du suivi de MPPT (Maximal Power Point Tracking) jusqu’alors utilisé dans l’industrie photovoltaïque, dans les onduleurs, chargeurs, convertisseur continu-continu, continu-alternatif ou autres. On n’a donc plus un mécanisme de suivi de puissance maximale (MPPT), mécanisme empirique et imparfait, mais un réglage sur la vraie puissance (“TP”) générée par le système.
l’impédance Z T P est obtenue par résolution des paramètres du modèle équivalent de Thévenin/Norton pour une cellule photovoltaïque, une chaine de cellules photovoltaïques, un panneau photovoltaïque ou un ensemble de panneaux photovoltaïques, qui sont modélisés comme un générateur donné en
L’innovation (1) détermine et résout les paramètres Z T P (G,T) qui est l’impédance de vraie puissance ou “True Power” (“TP”), quelque soit la température (T) et l’irradiance (G), l’irradiance étant dérivée de l’information de température des cellules. L’impédance Z T P (G,T) résulte des calculs de I T P (G,T), V T P (G,T), I D (G,T), I R (G,T), I Rsh (G,T), R s (G,T), μ Voc , μ Icc , en fonction de la température des cellules et l’irradiance, qui est dérivée de la température. μ Voc étant le coefficient d’évolution de la tension en boucle ouverte V oc en fonction de la température (en %/°C), et μ Icc , le coefficient d’évolution du courant de court-circuit I cc en fonction de la température (en %/°C).
est le schéma de principe de l’invention, montrant ses entrées et sorties et permettant d’expliciter et numéroter chacun des éléments de l’invention (1).
est le schéma équivalent d’une cellule photovoltaïque, ensemble de cellules photovoltaïques, panneau photovoltaïque, ensemble de panneaux photovoltaïques.
sont les courbes courant-tension-puissance des cellules, ensemble de cellules, panneaux, ensemble de panneaux, avec tension de court-circuit, courant de court-circuit, point de vraie puissance (“TP”), tension, courant et puissance de vraie puissance.
MÉTHODE ET DISPOSITIF DE CODAGE IQ DENSE POUR SYSTÈME DE COMMUNICATION WDM SUR FIBRE OPTIQUE La présente invention concerne le domaine des communications sur fibres optiques et plus particulièrement les communications à multiplexage en longueur d’onde ou WDM ( Wavelength D i vision Multiplexing ).
De manière connue en soi, un système de verrouillage/ déverrouillage d’une FAP équipant un ouvrant, comporte un pêne mobile apte à être bloqué par une gâche en saillie. Un verrou qui comprend une pièce de déverrouillage mobile et un moyen de rappel élastique, tel qu’un ressort, permet que ledit pêne soit apte à se rétracter et à se déployer lors des manœuvres de déverrouillage et de verrouillage pour l’ouverture ou la fermeture de l’ouvrant. Ledit pêne est apte à occuper une position déployée sur la gâche lorsque l’ouvrant est fermé et une position déployée lorsque l’ouvrant est ouvert. Il est courant qu’un coffre comprenne au moins en partie ces éléments (hormis la gâche), le pêne pouvant se rétracter dans ledit coffre.
En référence à la illustrant schématiquement un tel art antérieur, selon une représentation en élévation, une porte P1 équipée d’une fermeture antipanique, s’ouvre suivant un axe de rotation, vertical, perpendiculaire au sol, sous l’action d’une barre d’appui B1selon l’exemple, qui actionne le déverrouillage du pêne mobile A1 qui était bloqué contre la saillie de la gâche G1 disposée sur le montant M1 d’un cadre, par exemple d’un dormant. A l’ouverture de la porte, qui s’ouvre en poussant sur son plan vertical, donc par rotation vers l’extérieur (selon le sens de rotation O1), le déverrouillage de l’huisserie se fait par action de la barre de manœuvre sur un levier qui libère le déverrouilleur (non visible), qui lui-même libère le pêne de la saillie de la gâche. Lorsqu’un individu appuie sur ladite barre, le pêne est ainsi libéré et peut pivoter autour d’un arbre de rotation vertical selon l’exemple (direction Z) pour se rétracter dans ledit coffre selon le sens d’ouverture de la porte (flèche O1), vers l’avant de la gâche, au-delà de la saillie, et permettre ainsi l’ouverture de la porte, puis le pêne revient en une position déployée sous l’action d’un moyen de rappel élastique. En fermeture de la porte, le pêne se rétracte dans le coffre par un mouvement amorcé au passage avec contact de la saillie de la gâche puis il revient en une position déployée sous l’action d’un moyen de rappel élastique.
Le point d’ancrage de la fermeture de l’ouvrant peut être du type horizontal, la fermeture se réalisant par exemple entre l’ouvrant et le mur ou un autre vantail, ou du type vertical, la fermeture se réalisant par exemple entre l’ouvrant et le sol ou entre l’ouvrant et le plafond.
Pour assurer une meilleure sécurité, la fermeture peut être multipoint, l’ouvrant comportant plusieurs points de fermeture sur son pourtour, et qui de plus pouvant se composer de différents types d’ancrage, à savoir des points de fermeture à ancrage vertical, orientés vers le haut ou vers le bas de l’ouvrant, et des points de fermeture à ancrage horizontal orientés vers la gauche ou la droite de l’ouvrant. L’organe de manœuvre tel qu’une barre anti-panique en lien avec un système de transmission, par exemple à câbles ou à tringles, permet d’actionner chaque point de fermeture.
Pour répondre à de telles configurations multipoint, les fabricants proposent deux types de fermetures anti-paniques, l’une pour les points à ancrage vertical et l’autre pour les points à ancrage horizontal. L’inconvénient est que le poseur des fermetures doit connaître à l’avance le nombre de serrures de chaque type dont il aura besoin pour équiper un bâtiment, et son fournisseur doit être apte à les avoir en stock pour les lui fournir rapidement.
L’invention vise à résoudre ces inconvénients. Un but de l’invention est de proposer un nouveau dispositif de verrouillage/déverrouillage, convenant pour une « Fermeture Anti-Panique , et plus particulièrement qui soit apte à permettre la réalisation des deux types d’ancrage horizontal ou vertical facilement. En outre un but secondaire est que le dispositif de verrouillage/déverrouillage réponde aux critères de sécurité requis pour ce genre de dispositif, notamment à la résistance au feu et à la résistance au crochetage. Un autre but de l’invention est de permettre la réalisation des ancrages avec tout récepteur dans lequel s’installent les FAP, notamment avec des profilés de faible largeur, par exemple de l’ordre de 40mm pour les plus étroits.
Le septième corps cylindrique 12g présente une dimension longitudinale de 19.2mm, et comporte un ensemble de dix-huit organes de résonance 18. Les organes de résonance 18 sont ici répartis dans le septième corps cylindrique 12g, autour de l’axe de révolution R, de sorte qu’un angle formé par des axes d’extension des canaux radiaux 36 de deux organes de résonance 18 voisins l’un de l’autre mesure sensiblement 20°. Une longueur des canaux radiaux 36 mesurée entre leurs ouvertures 38 et la cavité 34 est de 1,8mm, et une profondeur de la cavité 34 mesurée le long de l’axe d’extension du canal radial 36 correspondant entre ledit canal radial 36 et une paroi de fond 40 est de 29,2mm.
Selon le deuxième exemple illustré, le dispositif de traitement acoustique 1 comprend un huitième corps cylindrique 12h du dispositif de traitement acoustique 1, disposé dans le prolongement du septième corps cylindrique 12g à l’opposé du sixième corps cylindrique 12f.
Le huitième corps cylindrique 12h présente une dimension longitudinale de 6,0mm, et comporte un ensemble de vingt-quatre organes de résonance 18. Les organes de résonance 18 sont ici répartis dans le huitième corps cylindrique 12h, autour de l’axe de révolution R, de sorte qu’un angle formé par des axes d’extension des canaux radiaux 36 de deux organes de résonance 18 voisins l’un de l’autre mesure sensiblement 15°. Une longueur des canaux radiaux 36 mesurée entre leurs ouvertures 38 et la cavité 34 est de 1,7mm, et une profondeur de la cavité 34 mesurée le long de l’axe d’extension du canal radial 36 correspondant entre ledit canal radial 36 et une paroi de fond 40 est de 29,3mm.
Selon le deuxième exemple illustré, le dispositif de traitement acoustique 1 comprend un neuvième corps cylindrique 12i du dispositif de traitement acoustique 1, disposé dans le prolongement du huitième corps cylindrique 12h à l’opposé du septième corps cylindrique 12g.
Le neuvième corps cylindrique 12i présente une dimension longitudinale de 58,9mm, et comporte un ensemble de seize organes de résonance 18. Les organes de résonance 18 sont ici répartis dans le neuvième corps cylindrique 12i, autour de l’axe de révolution R, de sorte qu’un angle formé par des axes d’extension des canaux radiaux 36 de deux organes de résonance 18 voisins l’un de l’autre mesure sensiblement 22,5°. Une longueur des canaux radiaux 36 mesurée entre leurs ouvertures 38 et la cavité 34 est de 5mm, et une profondeur de la cavité 34 mesurée le long de l’axe d’extension du canal radial 36 correspondant entre ledit canal radial 36 et une paroi de fond 40 est de 26,0mm.
Selon le deuxième exemple illustré, le dispositif de traitement acoustique 1 comprend un dixième corps cylindrique 12j du dispositif de traitement acoustique 1, disposé dans le prolongement du neuvième corps cylindrique 12i à l’opposé du huitième corps cylindrique 12h.
Le dixième corps cylindrique 12j présente une dimension longitudinale de 15,7mm, et comporte un ensemble de vingt-huit organes de résonance 18. Les organes de résonance 18 sont ici répartis dans le dixième corps cylindrique 12j, autour de l’axe de révolution R, de sorte qu’un angle formé par des axes d’extension des canaux radiaux 36 de deux organes de résonance 18 voisins l’un de l’autre mesure sensiblement 28,9°. Une longueur des canaux radiaux 36 mesurée entre leurs ouvertures 38 et la cavité 34 est de 2,6mm, et une profondeur de la cavité 34 mesurée le long de l’axe d’extension du canal radial 36 correspondant entre ledit canal radial 36 et une paroi de fond 40 est de 28,4mm.
Selon le deuxième exemple illustré, le dispositif de traitement acoustique 1 comprend un onzième corps cylindrique 12k du dispositif de traitement acoustique 1, disposé dans le prolongement du dixième corps cylindrique 12j à l’opposé du neuvième corps cylindrique 12i.
Le onzième corps cylindrique 12k présente une dimension longitudinale de 53,6mm, et comporte un ensemble de seize organes de résonance 18. Les organes de résonance 18 sont ici répartis dans le onzième corps cylindrique 12k, autour de l’axe de révolution R, de sorte qu’un angle formé par des axes d’extension des canaux radiaux 36 de deux organes de résonance 18 voisins l’un de l’autre mesure sensiblement 22,5°. Une longueur des canaux radiaux 36 mesurée entre leurs ouvertures 38 et la cavité 34 est de 8,9mm, et une profondeur de la cavité 34 mesurée le long de l’axe d’extension du canal radial 36 correspondant entre ledit canal radial 36 et une paroi de fond 40 est de 22,1mm.
Selon le deuxième exemple illustré, le dispositif de traitement acoustique 1 comprend un douzième corps cylindrique 12l du dispositif de traitement acoustique 1, disposé dans le prolongement du onzième corps cylindrique 12k à l’opposé du dixième corps cylindrique 12j. Le douzième corps cylindrique 12l présente la face latérale 24 du dispositif de traitement acoustique 1 opposée à celle présentée par le premier corps cylindrique 12a.
Le douzième corps cylindrique 12l présente une dimension longitudinale de 29,5mm, et comporte un ensemble de trente-deux organes de résonance 18. Les organes de résonance 18 sont ici répartis dans le douzième corps cylindrique 12l, autour de l’axe de révolution R, de sorte qu’un angle formé par des axes d’extension des canaux radiaux 36 de deux organes de résonance 18 voisins l’un de l’autre mesure sensiblement 11,25°. Une longueur des canaux radiaux 36 mesurée entre leurs ouvertures 38 et la cavité 34 est de 2,3mm, et une profondeur de la cavité 34 mesurée le long de l’axe d’extension du canal radial 36 correspondant entre ledit canal radial 36 et une paroi de fond 40 est de 28,7mm.
Comme visible sur la , on peut également décrire que c’est une variation de l’épaisseur de la paroi formant la face interne 14 de chacun des corps cylindriques 12 qui induit une variation de la profondeur des cavités 34 et de la longueur des canaux radiaux 36 entre les corps cylindriques 12.
On comprend ainsi de ce qui précède que l’invention a pour objet un dispositif de traitement acoustique 1 présentant, pour des ondes acoustiques dont la fréquence est comprise entre 250 et 1000Hz, d’une part un coefficient d’absorption d’au moins 90% et d’autre part un coefficient de réflexion d’au plus 5% et un coefficient de transmission énergétique d’au plus 5%, le dispositif d’absorption comprenant différents organes de résonance 18 configurés, agencés et dimensionnés afin d’atteindre ces coefficients.
La présente invention ne saurait toutefois se limiter aux moyens et configurations décrits et illustrés ici et elle s’étend également à tout moyen et configuration équivalents ainsi qu’à toute combinaison techniquement opérante de tels moyens. En particulier, le nombre de corps cylindriques 12 constitutifs du dispositif de traitement acoustique 1 ne saurait être limité à ce qui vient d’être décrit, et peut varier tant que le dispositif de traitement acoustique 1 présente un coefficient d’absorption d’au moins 90% des ondes acoustiques présentant une fréquence comprise entre 250 et 1000Hz et un coefficient de réflexion et un coefficient de transmission énergétique chacun d’au plus 5% d’ondes acoustiques présentant une fréquence comprise entre 250 et 1000Hz. Ainsi, toutes les valeurs données à titre d’exemple dans la présente invention peuvent varier tant que le dispositif de traitement acoustique 1 présente lesdits coefficients.
Procédé de pompe à chaleur souple actionnée par l’énergie mécanique environnementale récupérée et dispositif associé La présente invention concerne un procédé pour produire de la chaleur et de la fraîcheur dans un matériau souple comprenant des alvéoles étanches remplies de gaz, par compression et détente du gaz emprisonné dans ses alvéoles et son dispositif associé.
L’application préférentielle étant les semelles de chaussures pour maintenir une température fraiche au pied même en marchant sur une route très chaude ou une température chaude sur un sol gelé.
Le moyen de fixation 42a et le moyen de guidage 41a formés au niveau du récipient 4 font également partie des moyens de déplacement de la recharge 1C par rapport à la flaconnette 1A.
La illustre un exemple d’ensemble applicateur 5. L’ensemble applicateur 5 s’étend d’une extrémité proximale supérieure vers une extrémité inférieure distale opposée.
L’ensemble applicateur 5 comprend un organe d’application 51 doté d’un applicateur 55 qui est configuré pour être logé à l’intérieur du récipient 4 lorsque l’ensemble applicateur 5 est fixé sur celui-ci (configuration assemblée).
L’ensemble applicateur 5 comprend également un manchon 52 qui est configuré pour être fixé au récipient 4. Le manchon 52 est relié à l’organe d’application 51.
Enfin, l’ensemble applicateur 5 comprend un embout 53 qui est relié au manchon 52 au niveau de l’extrémité proximale de l’ensemble applicateur 5. Cet embout 53 comprend un moyen de fixation 53a configuré pour fixer le capot 1B à la recharge 1C.
En configuration assemblée de la recharge 1C, c’est-à-dire lorsque l’ensemble applicateur 5 est fixé au récipient 4, le moyen de fixation 42a formé sur le récipient 4 et le moyen de fixation 53a formé sur l’ensemble applicateur 5 sont situés respectivement à des portions d’extrémité de la recharge 1C. Une telle localisation des moyens de fixation 42a, 53a permet une fixation de la recharge 1C à la flaconnette 1A indépendamment d’une fixation de la recharge 1C au capot 1B.
Afin de permettre un assemblage entre l’ensemble applicateur 5 et le récipient 4, le manchon 52 et l’organe d’application 51 de l’ensemble applicateur 5 forment un espace annulaire 54 destiné à recevoir le col 43 du récipient 4. En outre, le manchon 52 est pourvu d’un premier moyen d’assemblage 52a qui coopère avec un deuxième moyen d’assemblage 43a formé au niveau du col 43 du récipient 4.
Dans le mode de réalisation illustré, le premier moyen d’assemblage 52a est un filetage formé sur une paroi interne du manchon 52. Le deuxième moyen d’assemblage 43a est un filetage formé sur une paroi externe du col 43 du récipient 4.
Ainsi, selon l’invention, le premier moyen de fixation 42a et le deuxième moyen de fixation 53a sont des moyens de vissage semblables.
Ainsi, en prévoyant comme premier moyen de fixation 42a et deuxième moyen de fixation 53a, des moyens de vissage semblables, l’invention permet d’envisager une gestuelle plus simple pour le montage et le démontage de la recharge 1C par rapport au capot 1B d’une part, et par rapport à la flaconnette 1A d’autre part.
On entend par « semblable », similaire, analogue, comparable, équivalent. Autrement dit les moyens de vissage sont de même type, de même nature. Le premier moyen de fixation 42a et deuxième moyen de fixation 53a peuvent être, par exemple, tous les deux un filetage. Cela n’impose cependant pas que les deux filetages, présentent un même pas de filetage, un même sens de vissage et/ou les mêmes dimensions, tel que longueur du filetage, diamètre. Le pas de filetage, le sens de vissage et/ou les dimensions peuvent être identiques ou différents pour chacun des premier et deuxième moyens de fixation. 42a, 53a.
Par ailleurs, le récipient4 et l’ensemble applicateur 5 sont configurés pour former un seul bloc apte à être inséré ou retiré de la flaconnette 1A ou du capot 1B.
On entend par « un seul bloc », des pièces différentes qui peuvent être solidaires et réversiblement désolidarisées. Autrement dit, le récipient 4 et l’ensemble applicateur 5 sont liés ensemble lorsqu’ils sont insérés ou retirés de la flaconnette1A ou du capot 1B, contrairement, par exemple, à d’autres recharges dans lesquelles dans un premier temps le récipient est inséré dans la flaconnette, puis l’ensemble applicateur est fixé au récipient et enfin au capot. La gestuelle est ainsi simplifiée. Par ailleurs, le récipient 4 est toujours fermé lors de son insertion ou son retrait de la flaconnette 1A, ce qui limite les risques d’endommager le produit cosmétique par exemple. De même, l’ensemble applicateur 5 est protégé à l’intérieur du récipient 4, notamment lorsque celui-ci est inséré ou retiré de la flaconnette 1A ou encore lorsqu’il est désolidarisé du capot 1B.
Afin de préserver l’intégrité des zones filetées du récipient 4 et de l’ensemble applicateur 5 lors d’un vissage de ces deux pièces, le récipient 4 présente au moins une butée de fin de course 44 destinée à coopérer avec au moins un cran 52b formé sur le manchon 52 de l’ensemble applicateur 5.
Dans le mode de réalisation illustré, la au moins une butée de fin de course 44 est située au niveau d’un épaulement formé entre la portion principale 41 et le col 43 du récipient 4. Le au moins un cran 52b s’étend en saillie vers le bas depuis un bord inférieur du manchon 52.
En référence de nouveau à la , le capot 1B comprend une première partie 6, dite deuxième organe de guidage, et une deuxième partie 7, dite deuxième organe d’actionnement rotatif. Les deux parties 6, 7 sont solidaires en translation et mobiles en rotation l’une par rapport à l’autre.
Dans la deuxième itération de la boucle, l'instruction VLOAD charge le contenu mémoire correspondant dans le registre vectoriel d'index 4 modulo 4, soit $a0, en écrasant la valeur qui a été utilisée par l'instruction VALIGN à l'itération précédente. L'instruction VALIGN de la deuxième itération utilise les registres vectoriels suivants $a1 et $a2. Et ainsi de suite.
On remarquera que les instructions VLOAD et VALIGN définissent et gèrent un ensemble de registres vectoriels comme un groupe de registres tournants en utilisant notamment un index idx explicite et en le gérant de manière logicielle. Le matériel est adapté pour simplifier certains détails de la gestion des registres tournants (comme l'opération modulo s pour produire l'index effectif idx) et mettre en œuvre un alignement des contenus de deux registres vectoriels consécutifs (512 bits) en un cycle (les lignes d'accès séparées pour les registres pairs et impairs). Ces instructions permettent en outre de définir la zone tampon de manière arbitraire (position et taille) dans le jeu de registres vectoriels.
L'instruction VLOAD décrite jusqu'à présent lit un bloc de 256 bits pour le transférer intégralement dans une registre de 256 bits. Une structure mémoire typique permet généralement de lire aussi des blocs de taille plus petite, comme 128, 64, 32, 16 ou 8 bits. On peut ainsi envisager des extensions de cette instruction VLOAD qui lisent des blocs plus petits en mémoire pour les transférer à une position spécifiée du registre destination, par exemple lire 64 bits qui peuvent être écrits à la position 0, 64, 128 ou 192 du registre destination de 256 bits. La position destination peut être codée dans les cinq bits de poids faible du registre $rV référencé par l'instruction VLOAD. Une telle instruction VLOAD, exécutée plusieurs fois avec une position destination différente, permet de rassembler dans un même registre vectoriel des blocs de données qui sont disjoints dans la mémoire.
Dans un mode de réalisation où la souplesse offerte par un index explicite n'est pas indispensable, on peut néanmoins réaliser une fonctionnalité d'alignement sur la base d'une structure de registres tournants classique, comme décrite dans le document "HPL-93-80 HPL-PD Architecture Specification", appelée RRB ("Rotating Register Buffer"). Une particularité d'un tel tampon circulaire est que la plage d'adresses servant à accéder aux registres est une fenêtre sur un cercle de registres qui tourne d'un registre à chaque exécution du branchement qui itère la boucle, ce qui impose que tous les tampons circulaires évoluent de la même manière. Outre la surcharge de l’instruction de branchement qui va à l’encontre des tendances modernes d’architecture de CPU, cette solution impose d’utiliser des techniques d’allocation de registres complexes et spécifiques comme décrit dans le document "HPL-92-48 Register Allocation for Modulo Scheduled Loops : Strategies, Algorithms and Heuristics".
Dans un tel cas de registres tournants, le préambule de la boucle exécute trois instructions VLOAD à destination d'une même adresse du tampon circulaire, disons 4, et trois mises à jour correspondantes de l'adresse de lecture en mémoire. A l'intérieur de la boucle, on exécute une nouvelle instruction VLOAD aussi à destination de l'adresse 4. Après cette instruction, le tampon circulaire effectue une rotation présentant un nouveau registre derrière l'adresse 4 et les quatre blocs lus en mémoire sont disponibles aux adresses 0 à 3 du tampon circulaire.
L'instruction d'alignement VALIGN exécutée après dans la boucle a besoin, pour effectuer le décalage, des deux blocs écrits 4 et 3 cycles plus tôt, qui sont disponibles aux adresses 4 - 4 = 0 et 4 - 3 = 1. L'unité d'exécution correspondante peut être configurée pour accéder simultanément aux registres derrière les adresses 0 et 1 sans provoquer une rotation des registres. Pour cela, les registres peuvent être câblés, comme précédemment, pour que les registres pairs et impairs soient accessibles individuellement et simultanément.
Ce mode de réalisation permet d'écrire un code plus compact, car on omet les instructions de mise à jour de l'index explicite.
Procédé et dispositif électronique de traitement de donnée(s) par réseau(x) de neurones avec résistance améliorée aux attaques adverses par approximation du gradient, programme d’ordinateur et système électronique de traitement d’objet(s) associés La présente invention concerne un procédé de traitement de donnée(s) mis en œuvre par un dispositif électronique de traitement, ainsi qu’un tel dispositif électronique de traitement de donnée(s).