INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- La surface extérieure de la paroi tubulaire présente, en tout plan perpendiculaire à l’axe, un contour circulaire qui est centré sur l’axe, et la paroi tubulaire présente une dimension radiale à l’axe, appelée épaisseur de fût, qui sépare l’une de l’autre les surfaces extérieure et intérieure de la paroi tubulaire, et qui varie autour de l’axe, en étant plus grande dans la première portion que dans le reste de la paroi tubulaire.
- L’épaisseur de fût varie autour de l’axe entre :
- un maximum qui est atteint en un premier point de la périphérie de la paroi tubulaire, situé dans la première portion et à sensiblement mi-distance des deux ouvertures autour de l’axe, et
- un minimum qui est atteint en un second point de la périphérie de la paroi tubulaire, diamétralement opposé au premier point.
- un maximum qui est atteint et sensiblement maintenu sur toute la première portion autour de l’axe, et
- un minimum qui est atteint en un point de la périphérie de la paroi tubulaire, ce point étant situé, autour de l’axe, sensiblement au milieu d’une portion de la paroi tubulaire, qui est complémentaire de la première portion.
- L’épaisseur de fût varie autour de l’axe de manière continue.
- Le canal est, à l’intérieur du fût, délimité par une paroi canalaire qui s’étend depuis la première portion de la paroi tubulaire, en étant radialement saillante de la surface intérieure de la paroi tubulaire ; la paroi canalaire présente, axialement de part et d’autre du canal, une dimension axiale, appelée épaisseur de canal, qui est inférieure à la valeur minimale de l’épaisseur de fût dans la portion de la paroi tubulaire ; le boisseau comprend également une cloison, qui s’étend perpendiculairement à l’axe et qui relie la paroi canalaire et une seconde portion de la paroi tubulaire, qui est diamétralement opposée à la première portion de la paroi tubulaire ; et la cloison présente une dimension axiale, appelée épaisseur de cloison, qui est inférieure à la valeur minimale de l’épaisseur de fût dans la seconde portion de la paroi tubulaire.
- L’épaisseur de cloison est supérieure à l’épaisseur de canal.
- L’épaisseur de canal est égal à 40%, plus ou moins 10%, de la valeur minimale de l’épaisseur de fût dans la première portion de la paroi tubulaire, et l’épaisseur de cloison est égale à 85%, plus ou moins 10%, de la valeur minimale de l’épaisseur de fût dans la seconde portion de la paroi tubulaire.
la est une vue en perspective d’un robinet médical conforme à l’invention ;
Dans une autre alternative de mise en œuvre développée par Jung-Hun Lee et al. [5], la fluoration est opérée in situ via l’utilisation d’un séparateur biphasique en cellulose/PVDH-HFP (poly(vinylidène fluoride- co -hexafluoropropylène). Par contact avec l’électrode de lithium métal au sein de la cellule, une phase riche en LiF est produite en surface et conduit à une amélioration de la stabilité en cyclage. La réaction conduisant à la formation de LiF produit toutefois également des groupements OH qui sont susceptibles de générer des espèces indésirables.
Ainsi, l’invention concerne, selon un premier de ses aspects, un procédé de fluoration d’une surface de lithium métallique (ou « Li métal ») solide, comprenant au moins une étape de mise en contact de ladite surface de lithium métallique solide, avec au moins une molécule organique, à l’état liquide, comprenant au moins un cycle aromatique porteur de liaisons C-F labiles.
Comme détaillé dans la suite du texte, le procédé de fluoration selon l’invention peut comprendre plus particulièrement les étapes consistant en : (1) disposer d’un substrat présentant, au niveau d’au moins l’une de ses faces, une couche de Li métal solide ; (2) mettre en contact la surface de ladite couche de Li métal solide avec au moins une molécule organique, à l’état liquide, comprenant au moins un cycle aromatique porteur de liaisons C-F labiles, pendant une durée suffisante à la formation, sur ladite surface, de LiF ; et (3) éventuellement, ultérieurement à l’étape (2), éliminer la ou les molécules organiques résiduelles de la surface traitée, en particulier par évaporation.
L’étape (2) peut être renouvelée une ou plusieurs fois avant mise en œuvre de l’étape (3) optionnelle.
Alternativement, l’ensemble des étapes (2) et (3) peuvent être renouvelées au moins une fois à l’issue de l’étape (3).
Sur la sont présentés le spectre XPS de survol ( -a) et les spectres XPS de C1s, Li1s, O1s et F1s ( -b) obtenus par analyse de la surface de l’électrode à base d’une couche lithium métallique de 50 µm obtenue à l’issue du traitement de fluoration de surface décrit précédemment. Les différents tracés correspondent au « fitting » de la courbe (ou ajustement de courbe), c’est-à-dire que l’on reconstruit chaque type d’espèce qui est dans la couche d’un point de vue contribution au spectre obtenu pour en juger les pourcentages atomiques au global, en relatif les uns par rapport aux autres.
L’analyse XPS témoigne bien de la présence de LiF dans la zone d’énergie qui y est associée.
Ainsi, le procédé de l’invention est bien efficace pour créer une couche de LiF en surface.
Exemple 2 Evaluation de l’efficacité des électrodes présentant une couche protectrice de LiF
L’influence de la formation de la couche protectrice de LiF sur l’efficacité de l’électrode est testée en pile bouton.
Les électrodes en lithium métallique fluorées de 220 µm d’épaisseur (sans cuivre) et de 20 µm d’épaisseur (sur cuivre), obtenues à l’issue du traitement de fluoration selon l’invention, comme décrit en exemple 1, sont montées en piles boutons symétriques (notées « LiF sur Li 220 µm », « LiF sur Li 20 µm »).
Les piles boutons symétriques sont composées d’une membrane Osaka Soda (POE PPO – LiTFSI) comme électrolyte, intercalée entre deux électrodes de lithium métallique fluorées identiques, la couche de LiF de chacune des électrodes étant positionnée au contact de l’électrolyte.
A titre de comparaison, des piles boutons ont été préparées à partir des mêmes électrodes de lithium métallique de 220 µm (sans cuivre) et de 20 µm d’épaisseur (sur collecteur de cuivre), n’ayant pas subi de traitement de fluoration de surface (notées « Li 220 µm » et « Li 20 µm »).
Mesure de spectroscopie d’impédance électrochimique
L’impédance des différentes cellules est mesurée à 60°C.
Les résultats de spectroscopie d’impédance pour les différentes piles boutons symétriques sont présentés en .
La comparaison des résultats de spectroscopie d’impédance obtenus avec chacune des électrodes de lithium fluorées comparativement à leur comparatif non fluoré montre que les échantillons fluorés sont plus résistifs que les échantillons sans traitement de fluoration.
La couche de LiF formée au niveau des électrodes en lithium métallique est donc bien active au sein de la cellule et permet d’instaurer une protection des électrodes de la cellule.
Mesure en cyclage électrochimique
La pile bouton Li/Li symétrique préparée avec deux électrodes en lithium ayant subi le traitement de fluoration selon l’invention (« LiF sur Li 20 µm ») a été testée en cyclage électrochimique afin de valider le bon fonctionnement de la pile dans ces conditions.
Les résultats de cyclage, en charge et décharge, avec une densité de courant de 0,1 mA/cm 2 et une capacité de 1 mAh/cm 2 sont présentés en .
Dans un autre exemple, la représentation comprend des trames de Gabor respectivement déterminées pour des points d’un maillage du domaine spatio-fréquentiel D. Cette solution permet d’obtenir une représentation plus légère et donc moins coûteuse en mémoire.
Selon un autre exemple encore, la représentation est obtenue par application d’une transformée de Fourier fenêtrée au champ d’onde défini par l’hologramme numérique. On obtient ici encore une représentation dense, proche de la formulation théorique.
Le procédé peut comprendre en outre une étape de restitution de l’hologramme numérique transformé par la transformation au moyen d’un module de restitution holographique. Le module de restitution restitue dans ce cas en pratique l’hologramme numérique représenté par la distribution susmentionnée, obtenue par exemple sur la base de la représentation de l’hologramme numérique, de la fonction χ déterminée et du ou des terme(s) correctif(s) précités.
La transformation est par exemple une transformation rigide de l’espace de propagation et/ou inclut une rotation autour d’un axe (dénommé axe x dans la suite) compris dans le plan de référence de l’hologramme numérique.
L’invention propose également un dispositif d’holographie numérique comprenant un module de traitement configuré pour appliquer une transformation à un hologramme numérique défini dans un plan de référence, se propageant dans un espace de propagation tridimensionnel et représenté par une représentation dans un domaine spatio-fréquentiel D à deux dimensions spatiales et deux dimensions fréquentielles, caractérisé en ce que le module de traitement est configuré pour appliquer, lors de la détermination de l’hologramme numérique après application de la transformation et au niveau d’un plan parallèle au plan de référence, une fonction χ ayant pour ensemble de départ le domaine spatio-fréquentiel D et pour ensemble d’arrivée le domaine spatio-fréquentiel D, et telle que le sous-ensemble des éléments de l’espace produit D x D de forme (e, χ(e)) est le sous-ensemble défini par les éléments de la forme (x, y, , , , , η x , η y ) pour (x, y, η x , η y ) variant dans ℝ 4 , où φ est une fonction génératrice non quadratique à quatre variables définie comme produit scalaire :
- d’un premier vecteur dont les deux premières coordonnées correspondent respectivement aux deux premières variables des quatre variables et dont la troisième coordonnée correspond à la coordonnée dudit plan parallèle selon une direction perpendiculaire au plan de référence, et
Est également proposé un procédé de décodage d’un hologramme numérique se propageant dans un espace de propagation tridimensionnel à partir de données reçues, comprenant les étapes suivantes :
- obtention d’un hologramme numérique de référence défini dans un plan de référence et représenté par une représentation dans un domaine spatio-fréquentiel D à deux dimensions spatiales et deux dimensions fréquentielles ;
- décodage d’un résidu à partir des données reçues ;
- prédiction d’un hologramme numérique prédit par transformation de l’hologramme numérique de référence ;
- obtention de l’hologramme numérique décodé par combinaison du résidu et de l’hologramme prédit,
La prédiction de l’hologramme numérique prédit comprend par exemple l’application d’une transformation à l’hologramme numérique de référence conformément au procédé d’application d’une transformation décrit plus haut.
Ainsi, dans le contexte de la présente invention, les paramètres fonctionnels comportent notamment une température, un débit et une orientation du flux d’air en direction d’une ou plusieurs parois vitrées de l’habitacle ou en direction de l’occupant.
L’occupant s’entend ici comme le conducteur et, le cas échéant, d’un ou plusieurs autres occupants situés dans l’habitacle.
A titre d’exemple non limitatif, le système de chauffage et de climatisation comporte un ventilateur afin de générer un flux d’air et d’en contrôler le débit, un évaporateur afin de contrôler une hygrométrie du flux d’air, un chauffage afin de contrôler la température du flux d’air, une entrée d’air permettant de prélever de l’air extérieur au véhicule automobile, des conduits permettant de faire circuler le flux d’air dans le système de chauffage et de climatisation, et des volets mobiles permettant d’orienter le flux d’air en direction de plusieurs zones de l’habitacle et/ou de son occupant.
Dans le contexte de la présente invention, le désembuage des parois vitrées de l’habitacle comporte la génération d’un flux d’air chaud et sec en direction desdites parois vitrées.
Dans le contexte de la présente invention, le confort thermique est une variable mathématique calculée à partir des paramètres fonctionnels du système de chauffage et de climatisation et du modèle numérique des échanges thermiques s’opérant dans l’habitacle et/ou au niveau de l’occupant.
Ainsi, le procédé de régulation thermique conforme au premier aspect de l’invention permet d’optimiser le fonctionnement du système de chauffage et de climatisation en conciliant à la fois le désembuage des parois vitrées et le confort thermique de l’occupant. Contrairement aux systèmes connus antérieurement pour lesquels le désembuage se faisait à l’exclusion du confort thermique de l’occupant, le procédé de régulation thermique conforme au premier aspect de l’invention priorise le désembuage mais, au fur et à mesure que ce dernier progresse, le confort thermique de l’occupant est pris en compte dans la régulation thermique du système de chauffage et de climatisation.
Le procédé de régulation thermique conforme au premier aspect de l’invention comprend avantageusement au moins un des perfectionnements ci-dessous, les caractéristiques techniques formant ces perfectionnements pouvant être prises seules ou en combinaison :
- le modèle numérique comporte une étape de couplage entre un modèle thermo-physiologique de Gagge modélisant les transferts thermique de l’occupant, un modèle de l’habitacle modélisant les échanges thermiques de l’habitacle et un modèle PMV modélisant un niveau de confort thermique. Le couplage permet ainsi d’interfacer et de synchroniser les différents modèles évoqués précédemment afin de proposer une régulation complexe du système de chauffage et de climatisation qui prend en compte tous ces modèles et aboutit, in fine, à une régulation thermique optimale permettant à la fois de concilier un désembuage optimal des parois vitrées et un confort thermique suffisant de l’occupant ;
- l’étape de couplage comporte (i) une première étape de calcul du modèle de l’habitacle à partir des paramètres fonctionnels du système de chauffage et de climatisation et de données environnementales mesurées dans l’habitacle, (ii) une deuxième étape de calcul du modèle thermo-physiologique à partir de données de sortie du modèle de l’habitacle, (iii) une troisième étape de calcul du modèle PMV à partir de données de sortie du modèle thermo-physiologique. En d’autres termes, les modèles numériques sont exploités en série les uns des autres, une sortie d’un modèle précédent formant une entrée d’un modèle suivant ;
- le modèle de l’habitacle est un modèle numérique qui calcule l'évolution des paramètres thermodynamiques à l'intérieur de l’habitacle. Ce modèle est basé sur des équations d’un bilan énergétique décrit ci-après. Le modèle d’habitacle prend en compte la forme et les matériaux utilisés dans l’habitacle. Le modèle d’habitacle utilise comme variables d’entrée des valeurs de température et d'humidité relative à l'intérieur de l’habitacle, une humidité relative à l'extérieur de l’habitacle, une intensité solaire, une vitesse du véhicule automobile, une vitesse de l'air entourant le véhicule automobile, un nombre d’occupants. Ces variables sont déterminées soit pas paramétrage initial du modèle, soit par mesure. En sortie, le modèle d’habitacle détermine une température et un humidité relative de l’habitacle en temps réel ;
- le modèle thermo-physiologique est par exemple du type d’un modèle de Gagge, comportant au moins un segment et deux nœuds. Ce modèle prend comme variables d’entrée la température et l'humidité relative dans l’habitacle, un taux métabolique, une vitesse de l'air dans l’habitacle, un indice d'isolation des vêtements. Ces variables sont déterminées soit pas paramétrage initial du modèle, soit par mesure. En sortie, le modèle thermo-physiologique détermine une température de cœur et une température de peau ;
- le modèle PMV est un modèle qui vise à prédire une valeur moyenne des votes d'un groupe d'occupants sur une échelle de sensation thermique en sept points. Le premier point, correspond à la note la plus basse et correspond à une sensation très froide, le deuxième point correspond à une sensation froide, le troisième point correspond à une sensation légèrement froide, le quatrième point correspond à une sensation neutre, le cinquième point correspond à une sensation légèrement chaude, le sixième point correspond à une sensation chaude, et le septième point correspond à une sensation très chaude ;
- le confort thermique est déterminé à partir d’un indice de non-satisfaction ;
- les données environnementales mesurées dans l’habitacle comportent notamment une température, une hygrométrie et une pression. Ces données environnementales sont mesurées à l’aide de capteurs placés dans l’habitacle, tels que par exemple un capteur de température, un capteur d’hygrométrie et un capteur de pression ;
- l’étape de couplage est réalisée de manière itérative en fonction d’un temps de boucle prédéterminé. Cette configuration permet ainsi de réactualiser le modèle et plus particulièrement le confort thermique calculé par ledit modèle selon une fréquence de rafraichissement donnée. De manière préférée, le temps de boucle est égal à 1 seconde, de sorte que la fréquence de rafraichissement est égale à 1 Hz ;
- le point de fonctionnement est défini par un point de confort thermique neutre pour l’occupant, déterminé à partir du modèle PMV. Il correspond à la valeur centrale de l’échelle de sensation thermique à sept points ;
- la paroi perforée présente une forme cylindrique ou une forme tronconique.
- la paroi perforée comprend une pluralité de perforations, de sorte à filtrer des particules solides entraînées dans un flux d’air passant à travers la paroi perforée.
- le filtre présente une forme cylindrique ou tronconique ou conique.
- le dispositif comprend en outre un tube support ajouré coaxial avec le filtre et positionné à l’intérieur du filtre.
- le tube support ajouré est indéformable selon une direction parallèle à l’axe longitudinal.
- le filtre est amovible par rapport au boîtier. Le filtre est ainsi amovible par rapport au dispositif de filtration pour permettre son nettoyage en-dehors du dispositif de filtration.
- le filtre s’étend autour de l’axe longitudinal.
- le filtre comprend un filtre de type plissé.
- le filtre comprend un filtre HEPA.
Selon un deuxième aspect, l’invention se rapporte à un appareil aspirant, de préférence un aspirateur, comprenant un dispositif de filtration tel que défini ci-avant.
Des caractéristiques optionnelles et non limitatives de cet appareil aspirant sont les suivantes, prises seules ou en l’une quelconque des combinaisons techniquement possibles :
- l’appareil aspirant comprend une entrée d’aspiration d’air et une sortie d’expulsion d’air, le dispositif de filtration étant agencé dans l’appareil de sorte qu’un flux d’air depuis l’entrée d’aspiration d’air vers la sortie d’expulsion d’air vienne en contact avec le filtre.
- l’appareil aspirant comprend en outre un groupe moto-ventilateur configuré pour mettre en mouvement le flux d’air depuis l’entrée d’aspiration d’air vers la sortie d’expulsion d’air.
- le dispositif de décolmatage comprenant la came, la masse mobile, les moyens d’entraînement et les moyens de rappel est actionné hors des plages de fonctionnement du groupe moto-ventilateur. Par exemple, lorsque les moyens d’entraînement comprennent une turbine entraînée en rotation par le flux d’air aspiré et un ressort spiral mis sous tension par la rotation de la turbine, le ressort spiral sous tension restitue l’énergie emmagasinée pour entraîner en rotation la came rotative après l’arrêt du groupe moto-ventilateur. Ainsi, même si la masse mobile produit des vibrations, on produit peu de nuisance pour l’utilisateur car ces vibrations surviennent après l’utilisation de l’aspirateur.
- l’appareil aspirant comprend un bol de collecte dans lequel est disposé un séparateur cyclonique. Le bol de collecte est configuré pour recueillir des particules solides séparées par au moins le séparateur cyclonique. De préférence, le bol de collecte est configuré pour recueillir des particules solides séparées par le séparateur cyclonique et par le filtre.
- le dispositif de filtration est positionné à l’intérieur du bol de collecte et du séparateur cyclonique.
Notamment afin de rigidifier la structure que forme la paroi canalaire 26 à l’intérieur du fût 21, le boisseau 20 comprend avantageusement une cloison 27 qui, comme bien visible sur la , s’étend perpendiculairement à l’axe Z21 et relie la paroi canalaire 26 et une portion 22.2 de la paroi tubulaire, diamétralement opposée à la portion 22.1.
Avant de décrire plus en détail certains aspects dimensionnels du boisseau 20, on notera que le fût 21, le canal 25 et la cloison 27 sont avantageusement réalisés d’une seule pièce, formant ici la totalité du boisseau 20, qui est réalisée en une matière plastique. Cette matière plastique est notamment façonnée par injection dans un moule. Dans tous les cas, la matière plastique constituant le boisseau 20 permet avantageusement à ce boisseau de se conformer, par légère déformation, au volume interne V11 du corps 10. La matière plastique du boisseau 20 est préférentiellement choisie parmi le polyéthylène (PE), le polypropylène (PP), le polyoxyméthylène (POM) et le polytéréphtalate de butylène (PBT), en étant encore plus préférentiellement choisie comme étant du polyoxyméthylène (POM).
Par ailleurs, la matière plastique du boisseau 20 est avantageusement différente du matériau constituant le fût 11 et, plus généralement, le corps 10, notamment afin d’améliorer les propriétés de rotation du boisseau 20 dans le corps 10. En particulier, le fût 11 est avantageusement réalisé en une matière plastique dont de nombreux exemples sont donnés dans WO2016/166346 auquel le lecteur peut se reporter. Le fût 11 est préférentiellement réalisé en polyamide ou en une matière plastique comprenant du polyamide.
Dans tous les cas, les matériaux constitutifs du corps 10 et du boisseau 20 supportent les contraintes mécaniques et chimiques auxquelles le robinet médical 1 est prévu d’être soumis. Les contraintes mécaniques sont essentiellement la déformation par cisaillement et la pression exercée sur le robinet médical 1 lors de sa fabrication et son utilisation. Les contraintes chimiques sont essentiellement liées aux produits prévus de circuler à l’intérieur du robinet médical 1 : en pratique, les matériaux précités sont résistants à tout produit pharmaceutique, y compris les produits huileux, en particulier au produit Lipiodol®.
En revenant maintenant à la description de certains aspects dimensionnels du boisseau 20, les figures 4 et 5 montrent bien que la paroi tubulaire 22 ne présente pas une épaisseur constante autour de l’axe Z21. Plus précisément, la paroi tubulaire 22 est intérieurement plus épaisse dans sa portion 22.1 que dans le reste de la paroi tubulaire 22. Cela revient à dire que la paroi tubulaire 22 est pourvue d’une surépaisseur interne, localisée dans sa portion 22.1 comparativement au reste de la paroi tubulaire 22. Suivant l’axe Z21, cette surépaisseur interne s’étend de part et d’autre du canal 25, voire, comme ici, sur toute l’étendue axiale de la paroi tubulaire 22. Il en résulte que, comme bien visible sur les inserts A) et C) de la , la surface intérieure 22D de la paroi tubulaire 22 présente, axialement de part et d’autre du canal 25, un contour transversal, c’est-à-dire en tout plan perpendiculaire à l’axe Z21, qui est décentré par rapport à l’axe Z21.