INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une quantité (500 g) de morceaux de PET provenant de différentes sources (barquettes alimentaires, bouteilles d’eau...) 3L d’acétate d’éthyle et 49,22 g de méthoxyde de sodium correspondant à un rapport molaire de 35 % de méthoxyde de sodium par rapport au PET introduit 300 mL d’éthanol sont ajoutés aux morceaux. La réaction démarre instantanément. Au bout de 30 minutes de réaction à 70°C, la totalité des morceaux de PET a disparu laissant place à un solide blanc légèrement suspendu en solution. Le brut réactionnel est filtré sur Buchner afin de retenir la matière non réagie, le milieu récupéré contient le DET, le monoéthylène glycol produit de la réaction de dépolymérisation ainsi que la base mise en réaction initialement et le solvant. Le DET (400 g) est récupéré sous forme de solide pâteux suite à l’évaporation des solvants réactionnels et est lavé par de l’éthanol.
EXEMPLE 9 : Taux de conversion en fonction du temps et de la température
Le tableau 1 présente l’effet du temps de réaction et de la température sur le taux de conversion du PET en DMT.
L’ensemble d’organes de résonance 18, tel qu’il a été évoqué précédemment, s’étend radialement autour de l’axe de révolution R du corps cylindrique 12 et il est formé d’une pluralité d’organes de résonance qui sont centrés sur un même plan perpendiculaire à l’axe de révolution R.
Chaque organe de résonance 18 consiste en une cavité 34 qui débouche sur la face interne 14 du corps cylindrique 12, via un canal radial 36 s’étendant entre la cavité 34 et la face interne 14 du corps cylindrique 12. Les organes de résonance 18 d’un même ensemble sont configurés pour présenter une cavité de même volume, comme particulièrement visible sur la .
Tel que visible sur la , chacun des organes de résonance 18 présente une ouverture 38 sur la face interne 14, cette ouverture 38 représentant une extrémité du canal radial 36. Les ouvertures 38 des organes de résonance 18 sont disposées régulièrement sur tout le pourtour de la face interne 14 du corps cylindrique 12, de façon homogène autour de l’axe de révolution R, chaque ouverture 38 étant à équidistance de chacune de ses ouvertures 38 voisines.
Selon l’invention, les organes de résonance 18 sont configurés radialement au sein du corps cylindrique 12 correspondant de sorte que le dispositif de traitement acoustique 1, pour des ondes acoustiques pénétrant dans le dispositif de traitement acoustique 1 avec une fréquence entre 250 et 1000 Hz, présente un coefficient d’absorption des ondes acoustiques d’au moins 90%, un coefficient de réflexion des ondes acoustiques d’au plus 5% et un coefficient de transmission énergétique d’au plus 5%. Les inventeurs ont pu déterminer que la combinaison de ce coefficient d’absorption élevé et de ces coefficients de réflexion et transmission faibles permet de diminuer drastiquement la quantité d’ondes acoustiques susceptibles d’arriver jusqu’à un utilisateur du véhicule équipé de l’installation de ventilation, de chauffage et/ou d’air climatisé.
Le coefficient d’absorption des ondes acoustiques correspond à un ratio du nombre d’ondes acoustiques absorbées par le dispositif de traitement acoustique 1 comparativement au nombre total d’ondes acoustiques pénétrant dans ce dispositif de traitement acoustique 1. L’absorption d’ondes acoustiques correspond à la réduction de la puissance de l’onde transmise et réfléchi par une structure, par exemple ici les organes de résonance 18, en se répandant au moins en partie au travers des organes de résonance 18. Un coefficient d’absorption proche de 0% signifie que le dispositif de traitement acoustique n’absorbe que très peu d’ondes acoustiques, celles-ci étant soit transmises soit réfléchies, tandis qu’un coefficient d’absorption proche de 100% signifie que le dispositif de traitement acoustique absorbe quasiment l’intégralité des ondes acoustiques passant par le dispositif de traitement acoustique, le restant des ondes acoustiques le cas échéant non absorbées étant là encore soit transmis soit réfléchi.
Le coefficient de réflexion correspond à un ratio du nombre d’ondes acoustiques réfléchies par le dispositif de traitement acoustique 1 comparativement au nombre total d’ondes acoustiques pénétrant dans le dispositif de traitement acoustique 1. La réflexion d’ondes acoustiques correspond au renvoi desdites ondes acoustiques pénétrant dans le dispositif de traitement acoustique 1 vers la structure à l’origine des ondes acoustiques, ici le dispositif de génération d’un flux d’air 4.
Selon un premier exemple de réalisation de l’invention illustré ici plus particulièrement sur les figures 2 et 3, le dispositif de traitement acoustique 1 comprend un premier corps cylindrique 12a comportant un premier ensemble d’organes de résonance 18 et un deuxième corps cylindrique 12b comportant un deuxième ensemble d’organes de résonance 18. Chacun des corps cylindriques 12 prolonge l’autre corps cylindrique 12, leurs axes de révolution R étant confondus l’un avec l’autre, de sorte qu’ils forment un ensemble cylindrique d’un seul tenant.
Les ensembles d’organes de résonance 18 d’un tel dispositif de traitement acoustique 1 présentent, pour des ondes acoustiques d’une fréquence comprise entre 495Hz et 505Hz pénétrant le dispositif de traitement acoustique 1, un coefficient de réflexion énergétique maximal de 5% ainsi qu’un coefficient de transmission énergétique maximal de 2%.
Pour cela, chacun des ensembles d’organes de résonance 18 comporte huit organes de résonance 18 ici disposés, dans le corps cylindrique 12 respectif, autour de l’axe de révolution R de sorte qu’un angle α formé par des axes d’extension des canaux radiaux 36 de deux organes de résonance 18 voisins l’un de l’autre mesure sensiblement 45°. Une longueur L des canaux radiaux 36 mesurée entre leurs ouvertures 38 et la cavité 34 est comprise entre 5,9mm et 6,1mm, et une profondeur P de la cavité 34 mesurée le long de l’axe d’extension du canal radial 36 correspondant entre ledit canal radial 36 et une paroi de fond 40 est comprise entre 13,8mm et 14mm, comme cela est notamment visible sur les figures 1 à 7.
Par ailleurs, dans ce premier exemple de réalisation, le premier corps cylindrique 12a présente ici une dimension longitudinale mesurée le long d’une direction parallèle à l’axe de révolution R dudit corps cylindrique 12 de sensiblement 60,0mm, tandis que le deuxième corps cylindrique 12b présente une dimension longitudinale mesurée le long d’une direction parallèle à l’axe de révolution R dudit corps cylindrique 12 de sensiblement 36,5mm.
Dans la suite de la description d’autres modes/exemples de réalisation, on pourra se référer pour la représentation de l’angle α, de la longueur L des canaux radiaux 36 et de la profondeur P des cavités 34 tel que représenté ici sur la en référence au premier exemple de réalisation.
Selon un deuxième exemple de réalisation de l’invention illustré ici sur les figures 4 et 5, le dispositif de traitement acoustique 1 comprend plusieurs corps cylindriques 12 agencés les uns à la suite des autres le long de leurs axes de révolution R. Plus particulièrement, le dispositif de traitement acoustique 1 comprend douze corps cylindriques 12 agencés les uns à la suite des autres le long de leurs axes de révolution R, qui sont confondus les uns aux autres, chacun des corps cylindriques 12 comprenant un ensemble d’organes de résonance 18.
Comme plus particulièrement visible sur la , un premier corps cylindrique 12a présente une dimension longitudinale différente d’au moins un autre corps cylindrique 12 voisin dudit premier corps cylindrique 12a. Cependant, une dimension longitudinale de chacun des corps cylindriques 12 mesurée entre une entrée et une sortie du corps cylindrique 12 le long de l’axe de révolution R dudit corps cylindrique 12 est comprise entre 3,0mm et 60,0mm.
Avantageusement, la dimension longitudinale du dispositif de traitement acoustique, correspondant à la somme des dimensions longitudinales des corps cylindriques 12 du dispositif de traitement acoustique 1, est comprise entre 235,0mm et 251,0mm.
Tel que visible sur les figures 4 et 5, et conformément à ce qui a pu être vu dans les autres exemples de réalisation, le profil externe et le profil interne du dispositif de traitement acoustique sont réguliers, avec un diamètre constant. En d’autres termes, les faces externes 20 des corps cylindriques 12 s’inscrivent chacune dans un cercle de diamètre similaire aux cercles dans lesquels s’inscrivent les faces externes 20 des autres corps cylindriques 12. De plus, les faces internes 14 des corps cylindriques 12 s’inscrivent chacune dans un cercle de diamètre similaire aux cercles dans lesquels s’inscrivent les faces internes 14 des autres corps cylindriques 12.
Les corps cylindriques 12 sont rendus solidaires les uns aux autres pour former le dispositif de traitement acoustique 1. Avantageusement, les corps cylindriques 12 forment un élément monobloc, c’est-à-dire qu’une séparation d’un corps cylindrique 12 des autres corps cylindriques 12 entraînerait la déformation et/ou la destruction du corps cylindrique 12 et/ou des autres corps cylindriques 12 du dispositif de traitement acoustique 1.
Ce déflecteur 4A, placé très en amont de la rasette 3 (devant la rasette dans le sens d’avancement du semoir), permet d’écarter efficacement ces débris, sans les retenir, avant qu’ils n’atteignent la rasette 3. Il évite toute accumulation de débris entre la rasette 3, le disque 2, le support 5 et tous les éléments qui pourraient être bloqués ou détériorés, ou dysfonctionner en cas d'une telle accumulation.
Comme illustré sur les figures 2A et 2B, un déflecteur supérieur amovible 4B peut également être mis en place, en combinaison avec le déflecteur inférieur 4A ou seul, selon les besoins. Ce déflecteur supérieur 4B permet notamment d'écarter efficacement les débris plus importants, tels que des cannes de tournesol, de façon qu'ils ne se bloquent pas dans l'élément semeur 1 et n'en perturbent pas son fonctionnement.
Le montage de ces déflecteurs 4A et/ou 4B se font sur le support 5 et est ainsi indépendant du couple disque/rasette. Il n’a donc pas d’impact sur l’effort de la rasette 3 sur le disque 2 et sur le blocage du degré de liberté de la rasette 3.
Selon un autre aspect, pouvant le cas échéant être mis en œuvre indépendamment des moyens de mise en pression décrits ci-dessus, des moyens sont prévus pour une adaptation à l'usure du disque 2.
Pour ceci, comme illustré notamment sur la , on prévoit une cale 9 pouvant prendre deux positions, dans un logement 51 formé dans le support de fixation 5. Le logement 51 et la cale 9 présentent des formes oblongues symétriques, adaptées pour que le logement 51 puisse recevoir, sans jeu, la cale 9 dans deux positions, la lumière 91 se trouvant en position haute ( ) ou en position basse (non illustrée). L'axe 22 du disque vient se loger dans cette lumière 91, avant d'être solidarisé à l'ensemble par l'écrou 10.
On comprend que, ainsi, le disque 2 peut prendre deux positions par rapport au support de fixation 5, et donc par rapport à la rasette 3 et aux déflecteurs 4A, 4B portés par ce support. Lorsque le disque 2 est usé, il suffit de retourner la cale 9 pour que l'extrémité inférieure de la rasette 3 coïncide au mieux avec le bord du disque 2.
Il est intéressant de noter que cette approche permet de régler la position du disque 2 par rapport au support de fixation 5, et que toute la chaîne de côte, notamment pour la position de la rasette 3 et des déflecteurs 4A, 4B, reste invariante.
Des adaptations de cette approche sont bien sûr envisageables, par exemple en utilisant une pluralité de cales dont la lumière est décalée, pour un réglage plus fin, ou une cale dont la position de la lumière est réglable.
Machine agricole comportant une barre de sarclage La présente invention concerne une machine agricole destinée à être tractée par un engin agricole, et en particulier un semoir. Un tel semoir est destiné à ouvrir la terre de manière à créer une fente, puis à disposer un composé, et en particulier une graine dans ladite fente. L’invention concerne également une roue de fermeture notamment pour un tel semoir ainsi qu’un procédé de semage mettant en œuvre un tel semoir.
illustre une étape de construction d’un nœud au cours de la génération d’un arbre via un algorithme d’apprentissage de type forêt aléatoire,
représente un exemple d’arbre généré par un algorithme d’apprentissage de type forêt aléatoire,
représente deux exemples de classification de microbatteries réalisées sur une plaque de Silicium et testées au moyen du procédé de classification automatique selon l’invention, et
représente un schéma d’un dispositif de test de batteries selon un mode de réalisation de l’invention.
La schématise un organigramme détaillant les étapes de mise en œuvre de l’invention qui comporte deux phases distinctes, une première phase d’apprentissage 101 du modèle de classification réalisée sur un échantillon de plusieurs batteries et une seconde phase d’utilisation 102 du modèle entrainé et validé pour classifier de nouvelles batteries fabriquées dans deux catégories : batterie fonctionnelle ou batterie défectueuse.
La phase d’apprentissage 101 comporte une première étape d’acquisition 110 de données, par des mesures opérées sur chaque batterie, puis une étape de cyclage complet 111 des batteries comprenant au moins une charge complète et/ou une décharge complète de la batterie. L’étape de cyclage complet 111 comporte également une mesure de profil de charge et/ou de décharge permettant de caractériser la batterie comme appartenant à une catégorie fonctionnelle ou défectueuse. A partir des mesures acquises à l’étape 110 et de la labellisation en deux catégories réalisées à l’étape 111, un modèle de classification automatique supervisé est entrainé à l’étape 112 pour apprendre à classifier une batterie comme fonctionnelle ou défectueuse à partir des seules mesures réalisées à l’étape 110.
Une fois le modèle de classification entrainé et validé, il est utilisé lors de la seconde phase 102 pour être appliqué 113 directement à des mesures réalisées à l’étape 110 sur de nouvelles batteries fabriquées afin de les classifier directement (étape 114) dans les catégories fonctionnelle ou défectueuse sans passer par un cyclage complet de la batterie.
On détaille à présent chacune des étapes du procédé.
L’étape 110 de collecte de mesures de paramètres représentatifs du bon fonctionnement d’une batterie est réalisée à la fois pour la phase d’apprentissage 101, sur un ensemble donné de batteries, et aussi lors de la phase d’utilisation 102. On détaille un exemple de réalisation de l’étape 110 qui concerne plus particulièrement les microbatteries, en particulier les microbatteries de type « Li-free ». Sans sortir du cadre de l’invention, d’autres paramètres peuvent être envisagés pour caractériser le bon fonctionnement d’une batterie, en particulier d’un autre type.
Pour les microbatteries en particulier, les mesures suivantes sont envisagées pour caractériser leur état de fonctionnement.
Un premier type de mesure concerne une mesure de la tension de circuit ouvert ou OCV pour « Open Circuit Voltage ». Cette tension est mesurée pendant un intervalle de temps, par exemple égal à quelques secondes, dès la sortie de fabrication de la batterie avant toute sollicitation électrique. Une moyenne des valeurs de tension mesurées peut être réalisée sur l’intervalle de temps de mesure. Cette tension est mesurée directement aux bornes de la batterie.
La illustre un exemple de courbe de mesure de tension de circuit ouvert.
Un autre type de mesure concerne le profil de courant lors d’une charge partielle de la batterie. Pour cela, une charge partielle est initiée pendant un intervalle de temps, par exemple égal à 1 minute, en appliquant une tension prédéterminée (par exemple égale à 4.2 V) aux bornes de la batterie. On mesure alors pendant cet intervalle de temps le courant traversant la batterie et on obtient une courbe d’évolution de courant du type de celle représentée à la . Ce profil de courant peut être utilisé dans son intégralité ou bien certains points caractéristiques peuvent en être extraits, par exemple la valeur maximale du courant Imax ou la valeur de courant en fin de charge Ip. D’autres points de la courbe peuvent aussi être envisagés.
Après la charge partielle de la batterie, la sollicitation est stoppée et la relaxation en potentiel de la batterie sollicitée peut être recueillie en mesurant à nouveau la tension aux bornes de la batterie pendant un intervalle de temps donné. Un exemple d’une telle mesure est représenté à la avec la courbe complète sur la gauche et un zoom en amplitude de cette courbe sur la droite.
Là aussi, certains points ou paramètres caractéristiques peuvent être retenus tels que la pente a_relax de la courbe de relaxation et le potentiel de fin de relaxation Vr .
Un autre type de mesure est une mesure de spectroscopie d’impédance électrochimique qui peut être réalisée en sollicitant la batterie avec une tension sinusoïdale dont la fréquence varie dans une plage de fréquence donnée. La illustre un exemple de représentation de Nyquist de l’impédance électrochimique mesurée avec la partie réelle de l’impédance en abscisse et l’opposé de la partie imaginaire de l’impédance en ordonnée. Chaque point de la courbe correspond à une fréquence d’excitation différente.
La particule alpha, caractéristique des descendants solides du radon et au thoron dont ( 218 Po, 214 Po) et ( 212 Bi, 212 Po, 216 Po) respectivement, est identifiable par sa forme circulaire caractéristique sur la cartographie à deux dimensions obtenues sur l’image pixélisée du détecteur 4, selon le rond symbolisé en haut à gauche de la .
Afin de discriminer le radon, le thoron et tout autre polluant éventuel émetteur alpha dans l’environnement ionisant de mesure, une analyse par spectrométrie alpha est ensuite réalisée en se focalisant sur les pics d’énergie d’intérêt. La présence des descendants solides du radon ( 218 Po, 214 Po) se caractérise par la présence de pics/raies alpha caractéristiques aux énergies avoisinant le 5,9 et 7,7 MeV, comme montré à la , contrairement au descendants du thoron, dont les pics/raies alpha avoisinent les 6,8 et 9 MeV.
Afin de mieux discriminer encore le radon et le thoron, et s’affranchir de l’étalonnage du détecteur et de l’unité, de sa résolution en énergie et la proximité en énergie de certaines des raies, une analyse temporelle sur les pics d’énergie d’intérêt est réalisée sur le spectre alpha.
Cette analyse temporelle peut consister en une analyse de la période radioactive à l’aide d’un ajustement exponentiel. Un exemple d’analyse en présence de radon et thoron, à partir des mesures présentées dans la publication [5], est illustré graphiquement en . Sur cette , la saturation a lieu pendant la durée D de dépôt sur le détecteur 4, l’ajustement exponentiel est de type 1-e λt . L’analyse de la période de demi-vie T1/2 sur un pic alpha d’intérêt permet de distinguer le radon du thoron. A titre d’exemple, si T1/2 est proche de 3,8 jours, alors il y a présence de radon. Si T1/2 est proche de 55 secondes, alors il y a présence de thoron.
En complément, le signal du photomultiplicateur à silicium 5 dans le spectre alpha comprend la présence du dépôt d’énergie des particules beta des descendants solides. Et la réponse lumineuse produite dans la couche 30, apporte une information complémentaire quant à la nature du gaz dans la chambre 3, que l’unité de traitement 10 peut analyser. Cela permet d’améliorer la sensibilité de détection globale de l’appareil et le niveau de confiance sur la mesure.
Dans l’exemple illustré, la partie détection consiste à implanter à la fois un ASIC Timepix 4 et un photomultiplicateur en silicium 5 dans la chambre de mesure 3. On peut utiliser uniquement photomultiplicateur en silicium 5 pour la collecte du signal, comme illustré à la . Cette variante ne permet pas de faire l’analyse de la forme circulaire de l’impact de la particule alpha.
Liste des références citées [1]: H.F Lucas, « Improved low-level alpha-scintillation counter for radon », Review of Scientific Instruments, vol. 28, pp. 680, 1957.
[2]: https://en.wikipedia.org/wiki/Lucas_cell
[3]: Filip Studnika et. al, « Low-Cost Radon Detector with Low-Voltage Air-Ionization Chamber », Sensors Magazine, (2019), vol. 19, 3721.
[4]: Boris Bulanek et. al, « Measurement of Radon Progenies Using the TimePix Detector », Radiation Protection Dosimetry (2014), Vol. 160, N°1-3, pp. 184-187.
[5]: Boris Bulanek et. al, « The Portable Device For Continual Measurement of Radon Progenies on Filter using the Detector TimePix », Radiation Protection Dosimetry (2015), Vol. 164, N°4, pp. 493 – 496.
[6]: M. Caresena et. al, « Real-time measurements of radon activity with the Timepix -based RADONLITE and RADONPIX detectors » 2014, JINST 9 P11023.
[7]: J. Bouchami et al., « Study of the charge sharing in silicon pixel detector by means of heavy ionizing particles interacting with a Medipix2 device » Nucl. Instruments Methods Phys. Res. Sect. A Accel. Spectrometers, Detect. Assoc. Equip., vol. 633, pp. S117–S120, 2011, doi: https://doi.org/10.1016/j.nima.2010.06.141.
Procédés d’imagerie microscopique de fluorescence et dispositifs de correction de front d’onde pour la mise en œuvre de tels procédés La présente description concerne des procédés d’imagerie microscopique de fluorescence, des dispositifs de correction de front d’onde adaptés à la mise en œuvre de tels procédés, des systèmes d’imagerie microscopique comprenant de tels dispositifs d’analyse et des méthodes d’imagerie microscopique de fluorescence utilisant de tels dispositifs de correction. La présente description concerne plus particulièrement des systèmes et méthodes d’imagerie microscopique de fluorescence avec éclairage par feuille de lumière.
Ainsi, dans des exemples de réalisation tels que décrits en référence à la , le système d’imagerie microscopique 200 est modulaire, formé de trois modules principaux à savoir un module « microscope » comprenant le dispositif d’éclairage 205 et l’objectif de microscope d’imagerie 210, un module de détection avec le détecteur d’imagerie 220 et un module d’analyse et de correction comprenant le dispositif de correction de front d’onde 230. En pratique, le dispositif de correction de front d’onde 230 peut être configuré pour être connecté à un système d’imagerie microscopique existant comprenant le microscope et le module de détection. Dans un tel système d’imagerie microscopique existant, le plan de détection du détecteur d’imagerie 220 est en général positionné dans un plan focal intermédiaire PO 2 d’un objectif 212 (ou lentille de tube). Pour connecter le dispositif de correction de front d’onde 230 au système d’imagerie existant, il suffit, comme cela est visible sur la , de déplacer le détecteur d’imagerie 220 de telle sorte que le plan de détection se trouve dans un plan focal PO 3 conjugué avec le plan focal PO 1 de l’objectif de microscope d’imagerie. Le dispositif de correction de front d’onde 230 peut comprendre des interfaces mécaniques (non représentées) permettant de connecter ledit dispositif de correction de front d’onde 230 au microscope et au détecteur d’imagerie. Un tel agencement modulaire présente l’avantage de pourvoir s’adapter à des systèmes d’imagerie microscopique avec éclairage par feuille de lumière existants.
Dans d’autres exemples de réalisation, le système d’imagerie microscopique n’est pas modulaire et est conçu et optimisé dans son ensemble, avec l’ensemble des voies 201, 202, 203, sans chercher à connecter un dispositif de correction à un système existant.
Dans tous les cas, le dispositif de correction de front d’onde 230 comprend un dispositif d’analyse de front d’onde 240 comprenant un détecteur bidimensionnel 248 avec un plan de détection d’analyse PO 4 et un arrangement bidimensionnel 243 de microlentilles 244, agencé dans un plan d’analyse PP 3 . Chaque microlentille est configurée pour générer sur le plan de détection d’analyse une image de fluorescence d’un champ d’analyse donné de l’objet, dans une bande spectrale d’analyse, le champ d’analyse étant situé dans le plan focal PO 1 de l’objectif de microscope d’imagerie.