INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’élément de couplage 7 peut être pourvu d’un premier dégagement 71 pour positionner la semelle du spectromètre et d’un deuxième dégagement 72 venant prendre place au-dessus de l’encoche 11 pour favoriser et fermer le passage de la mèche dans la position de fixation de la mèche. Vu de dessus, l’élément de couplage 7 comprend une ouverture centrale définie par le deuxième dégagement traversant 72, cette ouverture étant bordée par le premier dégagement non traversant 71 et les logements 74, 75 pour les aimants. Deux ouvertures latérales oblongue 61, 62 d’axe longitudinal Y perpendiculaire à l’axe X sont placées symétriquement l’une de l’autres par rapport aux dégagement 72 et servent de poignées pour une préhension pour droitier ou gaucher de l’élément de couplage 7.
Dans l’exemple représenté, la paroi supérieure du deuxième bord 22 est symétrique au premier bord 21 par rapport à un plan médian de la base 2 perpendiculaire à l’axe X mais il pourrait en être autrement, notamment selon la géométrie de la tête de l’instrument de mesure. Sur la paroi extérieure latérale du deuxième bord 22, le fond d’encoche 123 se prolonge latéralement par une paroi formant plusieurs boucles constituant une chicane 93.
La chicane 93 aboutit dans une lumière 128 de forme allongée orientée dans le sens de l’axe longitudinal Y de l’élément de fixation 9, celui-ci étant placé symétriquement à l’élément de couplage magnétique amovible 7 par rapport à l’axe X en position de fixation de la deuxième extrémité 102 de la mèche 100 sur le support 1. Lorsque la mèche 100 est en position montée, sa deuxième extrémité 102 est placée dans la lumière 128, permettant ainsi à un utilisateur de peigner la mèche et d’ajuster la tension de ma mèche par tirage de celle-ci depuis sa première extrémité 101 en passant sur les encoches 11, 12, puis par la lumière 128 via la chicane 93 aboutissant sur une surface perpendiculaire à l’axe longitudinal X. La mèche 100 tendue est bloquée par sa deuxième extrémité 102 au moyen de l’élément de fixation 9 ayant une forme de barre qui s’assemble fixement sur le deuxième bord 22, par exemple par clipsage, encliquetage ou montage en force.
La base 2 peut comporter un plateau latéral 41 pour recevoir des mèches à évaluer. Il peut être doté de reliefs de blocage transversaux en forme de nervures 42 pour favoriser la visualisation par l’utilisateur des mèches 100 en attente d’évaluation par exemple.
Le mécanisme de rétroaction peut comporter un organe de rappel sollicitant un organe d’appui configuré pour venir au contact d’une face de rétroaction de la roue, la face de rétroaction ayant un profil complémentaire prédéterminé permettant le rappel ou le maintien de la roue respectivement dans sa position neutre ou dans sa position de freinage ou de dé-freinage.
Le mécanisme de rétroaction peut comporter un bouchon et une bague entre lesquels est interposé l’organe de rappel.
L’organe de rappel peut être formé par un ressort qui est en appui contre le bouchon et sur un premier côté de ladite bague.
Le ressort peut être réglable.
L’organe d’appui peut être formé par une bille, ou par un ensemble formé d’une cage et d’un ou plusieurs galets introduits dans la cage, et partiellement logés sur un second côté de ladite bague, opposé à son premier côté.
Le profil complémentaire prédéterminé de la face de rétroaction de la roue peut présenter au moins une paroi en rampe et au moins un creux qui sont prévus respectivement pour rappeler et pour maintenir la roue respectivement dans la position neutre ou dans la position de freinage ou de dé-freinage.
La face de rétroaction peut être formée sur une paroi de contour de la roue.
L’invention a aussi pour objet, sous un deuxième aspect, une gamme de dispositifs d’actionnement tel que décrit ci-dessus, dont au moins deux dispositifs d’actionnement sont pourvus d’un nombre distinct de modules de contact.
L’invention a aussi pour objet, sous un troisième aspect, un véhicule ferroviaire à freins à au moins une garniture ou à au moins une semelle, comportant au moins un système de freinage ferroviaire configuré pour agir sur ladite au moins une garniture ou ladite au moins une semelle dudit véhicule ferroviaire, ainsi qu’un dispositif d’actionnement tel que décrit ci-dessus.
La illustre schématiquement et partiellement un véhicule ferroviaire pourvu d’un système de freinage et d’un dispositif d’actionnement configuré pour commander le système de freinage.
La est une vue en perspective isolée du dispositif d’actionnement, selon un premier mode de réalisation.
La est une vue similaire à celle de la , montrant le dispositif en vue de côté.
La est une vue similaire à celles des figures 2 et 3, montrant le dispositif en vue de dessus.
La est une vue en perspective semi-éclatée du dispositif d’actionnement.
est une coupe longitudinale d’un conduit d’une canalisation d’air illustrant un mode de réalisation de l’invention,
est une coupe longitudinale d’une partie d’une canalisation d’air illustrant un mode de réalisation de l’invention,
est une représentation schématique d’une étape d’assemblage d’une couche interne et d’un embout de raccordement illustrant un mode de réalisation de l’invention,
est une représentation schématique d’une étape de mise en place d’une couche intermédiaire isolante illustrant un mode de réalisation de l’invention,
est une représentation schématique d’une étape de mise en place d’une couche externe illustrant un mode de réalisation de l’invention,
est une représentation schématique d’une partie d’un conduit d’une canalisation d’air illustrant un autre mode de réalisation de l’invention,
est une vue en perspective d’un assemblage d’un embout de raccordement et d’un raidisseur illustrant une première variante de l’invention,
est une vue en perspective d’un assemblage d’un embout de raccordement et d’un raidisseur illustrant une deuxième variante de l’invention, et
est une coupe longitudinale d’une extrémité d’un conduit illustrant un mode de réalisation de l’invention.
Comme illustré sur la , une canalisation d’air 20 comprend au moins deux conduits 22, 24 positionnés bout à bout et reliés entre eux par un système de raccordement 26.
Selon une application, la canalisation d’air 20 est une canalisation d’air conditionné d’un aéronef.
Bien qu’illustrés suivant des trajectoires rectilignes, les conduits 22, 24 pourraient suivre une trajectoire courbe.
Comme illustré sur la , chaque conduit 22, 24 comprend une extrémité amont 26.1 ainsi qu’une extrémité aval 26.2, l’extrémité aval 26.2 d’un premier conduit 22 et l’extrémité amont 26.1 d’un deuxième conduit 24 étant reliées par le système de raccordement 26. Selon une application, seule une des extrémités amont ou aval 26.1, 26.2 est configurée pour être reliée à un système de raccordement 26.
Chacun des premier et deuxième conduits 22, 24 comprend une couche interne 28, au moins une couche intermédiaire isolante 30 rapportée sur la couche interne 28 ainsi qu’une couche externe 32 rapportée sur la couche intermédiaire isolante 30.
Au moins un conduit 22, 24 comprend au moins un embout de raccordement 34.1, 34.2, à au moins une de ses extrémités, distinct de la couche interne 28.
Selon une configuration visible sur la , le conduit 24 comprend un embout de raccordement amont 34.1 au niveau de son extrémité amont 26.1 ainsi qu’un embout de raccordement aval 34.2 au niveau de son extrémité aval 26.2.
Structure tridimensionnelle résultante (Fig. 1) L’hélice alpha du peptide TB a été confirmée par les programmes PepFold et heliquest ( ).
EXEMPLE 2 : FUSION DU PEPTIDE TB A UN NANOCORPS Fusion du peptide TB à un nanocorps ne passant pas la BHE
Pour évaluer la capacité de diffusion au travers d’un modèle de BHE cellulaire différencié, le peptide TB a été fusionné à un nanocorps (2C5) ne passant pas ce modèle mais dont la cible est cérébrale (Demande internationale WO 2018/078140) [11].
La conjugaison du peptide TB au nanocorps 2C5 a été réalisée par fusion de gènes de telle sorte que la protéine résultante se compose, du N-terminus vers le C-terminus, du nanocorps 2C5, d’un linker composé de 3 alanines, du peptide TB et d’une étiquette de 6 histidines. Une fusion similaire avec un CCP prometteur d’après Cho, 2017 [9], le peptide BIP, a également été réalisée ( ).
Les gènes correspondants ont été insérés dans le plasmide pET15b à l’aide des enzymes de restriction NcoI/BamHI (données non représentées).
Production des nanocorps 2C5, et des conjugués peptidiques 2C5-TB et 2C5-BIP
Les plasmides codant pour les 3 protéines (2C5, 2C5-TB et 2C5-BIP) ont été insérés dans des bactéries E. co li Shuffle (Biolabs) selon le protocole du fournisseur.
A partir d’une colonie issue de la transformation, une préculture a été réalisée dans un volume de 25 mL de LB contenant 100 µg/mL d’ampicilline. Cette préculture a été incubée sur la nuit à 37°C avec une agitation de 190 rpm.
Le jour suivant une culture de 1 L a été réalisée en diluant les 25 mL de préculture dans du LB contenant 100 µg/mL d’ampicilline. La préculture a été incubée à 37°C avec une agitation de 190 rpm et lorsque la densité optique mesurée à 600 nm a atteint 0,8, 1 mM d’IPTG a été ajouté pour induire le promoteur T7 du plasmide pET15b. La culture a été incubée pendant 3 heures supplémentaires dans les mêmes conditions.
Les bactéries ont été collectées à l’issue des 3 heures d’induction, par centrifugation 40 min à 9500 G. Le surnageant a été éliminé et le culot bactérien a été resuspendu dans 40 mL de Tampon de lyse (50 mM Tris HCl pH9 pour 2C5-TB et pH8 pour 2C5 et 2C5-BIP, 250 mMNaCl, 30 mM imidazole, 1 mg/ml de lysozyme, 2 pastilles d’antiprotéase complete EDTA free (Roche) et 1 µL de benzonase). La suspension a été mise à 4°C pendant 1 heure sous agitation douce pour permettre la lyse sous l’action du lysozyme. Une étape supplémentaire de sonication a ensuite été réalisée et la fraction soluble contenant les nanocorps ou conjugués a été collectée par centrifugation durant 40 min. à 9500 G.
Les nanocorps possédant une queue poly-histidine, les nanocorps et conjugués ont été purifiés sur une résine d’affinité Ni-NTA agarose (Qiagen). La fraction soluble a été chargée dans une colonne de gravité contenant 1 mL de résine Ni-NTA prééquilibrée en TpA (50 mM Tris HCl pH9 pour 2C5-TB et pH8 pour 2C5 et 2C5-BIP, 250 mM NaCl, 30 mM Imidazole). Puis la résine a été lavée à l’aide de 150 mL de TpA et les nanocorps et conjugués ont été élués par addition de 250 mM d’imidazole dans le TpA.
Des fractions de 1 mL ont été collectées et celles contenant les nanocorps ou conjugués après analyse sur gel SDS 18% ont été réunies et injectées sur une colonne superdex 75 10/300 pour une seconde étape de purification sur un système FPLC Biorad NGC, en tampon PBS.
Les fractions contenant les nanocorps ou conjugués, pures à plus de 95%, ont été réunies et collectées à 1 mg/ml pour les nanocorps 2C5 et les conjugués 2C5-BIP et à 0,8 mg/mL pour les conjugués 2C5-TB.
Evaluation du passage des nanocorps et conjugués peptidiques au travers d’un modèle de BHE cellulaire différencié ( )
Des cellules endothéliales de micro-vaisseaux cérébraux préparées à partir de rats mâles âgés de 5 semaines ont été ensemencées sur filtres microporeux afin de :
évaluer la toxicité des nanocorps et conjugués au cours de leur transfert par la mesure cinétique du transfert de saccharose. évaluer la perméabilité des nanocorps et conjugués dans le sens sang/cerveau.
Toutes les cloisons n’ont pas nécessairement les mêmes dimensions et ne sont pas nécessairement réalisées dans les mêmes matériaux. En effet, il peut être avantageux de disposer de cloisons plus hautes au centre de la double enceinte par exemple, afin de permettre à l’enceinte interne d’occuper un espace plus important et de pouvoir absorber une pression plus grande lorsqu’on anticipe un choc plus important au centre. De même, certaines cloisons peuvent être complètement rigides afin de ne pas se déformer sous la pression de l’enceinte interne et de contraindre davantage la forme de la double enceinte. En effet, si la pression exercée par l’enceinte interne de part et d’autre de la cloison est identique et s’équilibre, la cloison restera plane. Mais il peut arriver que cet équilibre soit rompu, soit par la présence d’autres cloisons, soit lorsque la double enceinte comprend plusieurs enceintes internes indépendantes pouvant être gonflées à des niveaux de pressions différents. Jouer sur la rigidité de la cloison peut alors permettre de compenser ce déséquilibre.
La répartition des cloisons est avantageusement asymétrique, une densité de cloison plus importante entrainant un gonflement moins important de l’enceinte interne et une absorption de pression moindre. On peut ainsi utiliser la répartition des cloisons pour configurer un profil d’absorption de pression sur la double enceinte.
Sur les membranes extérieures, l’équilibre existant entre la pression exercée par l’enceinte interne et la tension de l’enceinte externe créée par la pression exercée par l’enceinte interne sur les cloisons crée une surface bombée formant un angle au niveau des cloisons.
Ces angles peuvent permettre d’obtenir des formes précises s’adaptant au mieux à la géométrie de l’application visée.
Cette succession d’angles crée une certaine ondulation qui peut être contrôlée en faisant varier le rapport entre l’écartement de deux cloisons successives et leur hauteur. En prévoyant un écartement entre les cloisons suffisamment faible, on peut limiter le caractère bombé des membranes externes, a fortiori si elles sont renforcées par des matériaux semi-rigides, et ainsi obtenir des surfaces sensiblement planes ou angulaires.
Par forme angulaire, on entend une forme ne pouvant s’expliquer par la seule application d’une pression homogène sur l’enceinte, et caractérisée par des changements d’orientation de la surface formant des angles, c’est-à-dire des points ou des segments de la surface qui ne sont pas dérivables si l’on considère l’épaisseur des cloisons comme longueur élémentaire de dérivation.
Avantageusement, l’enceinte interne présente une plus grande dimension correspondant à la surface la plus courte de la surface externe de l’enveloppe externe textile avec laquelle elle est configurée pour être en contact une fois gonflée. Cela permet notamment d’éviter la formation de plis qui surviennent si l’enceinte interne est de dimensions trop importantes.
L’enceinte interne peut être fixée, de préférence cousue, à l’enceinte externe, en plusieurs endroits afin de permettre de contrôler son déploiement lors de son gonflement et d’assurer une bonne solidarité des deux enceintes.
Avantageusement, la double enceinte est munie d’une valve, de préférence escamotable ou prévue pour une pompe à aiguille, permettant de regonfler l’enceinte interne au besoin. La double enceinte peut également être munie d’un ou plusieurs témoins de pression.
Ainsi, contrairement aux chaussures sur coussin d’air de l’art antérieur par exemple, il est possible de regonfler la semelle lorsque la pression diminue sous l’effet du temps et de sollicitations importantes, ou même d’adapter le niveau de gonflage en cas de changement d’utilisation de la chaussure.
L’invention a également pour objet une semelle de chaussure comprenant une double enceinte selon l’invention configurée pour absorber une augmentation de pression causée par un pas.
Une telle augmentation de pression est hétérogène, essentiellement localisée au niveau du talon et de l’avant du pied. La répartition des cloisons est donc avantageusement organisée avec une densité moindre à ces endroits. Des renforts rigides peuvent également être prévus à ces endroits particulièrement sollicités et sensibles à l’usure.
Une telle semelle de chaussure selon l’invention permet avantageusement de stabiliser le pied du coureur ainsi que de le recentrer au sein de la chaussure.
La double enceinte de la semelle selon l’invention peut comporter avantageusement un réseau de connexion agencé au niveau du talon de la semelle et permettant d’utiliser le poids du coureur pour permettre le transfert des volumes d’air et de pression pendant un mouvement dynamique afin de réguler la pression de l’ensemble. Un tel réseau de connexion permet en particulier de répartir les flux des volumes d’air et des pressions entre l’avant et l’arrière de la semelle, au moment du déroulé du pas du coureur (déroulé « du talon »). Ainsi le regonflage manuel de la double enceinte n’est plus nécessaire. Ce réseau de connexion peut comporter des éléments de contrôle mécanique de gaz du type clapets anti-retours, régulateurs de débit, régulateurs de pression, ou valves de surpression. Ce réseau de connexion peut également comporter des canaux de répartition de pression. Jouer sur le diamètre des canaux peut alors permettre de faire varier les volumes d’air et les pressions de manière précise au sein de la double enceinte de la semelle. Les canaux peuvent par exemple être constitués d’un matériau plastique, typiquement du polyuréthane, sans que cela ne soit limitatif dans le cadre de la présente invention
L’invention a également pour objet un casque de protection comprenant une double enceinte selon l’invention configurée pour amortir un choc. Il peut par exemple s’agir d’un casque pour cycliste.
Un casque peut être assimilé à une demi-sphère. La double enceinte permet alors de préférence d’imprimer une double courbure à l’enceinte interne. Une de ces courbures, radiale, est de par exemple donnée par la répartition et à l’orientation des cloisons les unes par rapport aux autres tandis que l’autre courbure, longitudinale, peut être parallèle à l’orientation des enceintes internes si elles ont la forme de cylindres qui viennent remplir l’enceinte externe et lui donner sa forme déployer en se gonflant.
Ceci permet ainsi d’obtenir une pureté massique particulièrement fiable, mais nécessite une étape de constitution de masses préalable relativement longue et nécessitant l’accès à de nombreuses données d’analyse.
Selon un troisième mode de réalisation de l’invention, le procédé 1’ diffère des premiers et deuxièmes modes de réalisation par l’étape de calcul 14.
Dans ce troisième mode de réalisation, l’objectif de l’étape de calcul 14 n’est plus de déterminer une valeur unique de pureté massique, ou de tout autre paramètre quantitatif du flux trié, mais associer cette valeur à un intervalle de confiance.
À cet effet, on a mis en œuvre de manière préalable, une étape de collecte 40 des masses d’une pluralité d’objets associés à une classe de la liste de classe précédente.
Contrairement au deuxième mode de réalisation de l’invention, cette étape de collecte ne calcule pas une valeur moyenne, mais bien une collection de différents poids.
Pour ce faire, une pluralité d’objets d’une même classe a été pesée, et chaque valeur pesée est enregistrée et associée à la classe de l’objet. Plus le nombre d’objets pesés est grand, plus on aura associé de masses à une classe d’objet.
Ainsi, lors d’une étape d’attribution 15 d’une masse à chaque objet détecté mise en œuvre avant l’étape de calcul, on simule d’une part la masse de la balle et d’autre part la masse des objets faits du matériau cible, de sorte à calculer la pureté massique de cette balle, par une méthode d’inférence statistique par tirage avec remise.
Ici on met en œuvre une méthode Bootstrap , bien connue dans le domaine des statistiques.
Cette méthode se base sur le tirage aléatoire de valeurs de masses pour chaque objet détecté parmi l’ensemble des masses associées à chaque classe d’objets.
Plus la quantité de données de masses associées à chaque classe d’objets est importante plus la qualité d’une telle méthode statistique est performante. A contrario, l’intérêt de cette méthode décroît pour de faibles nombres de pesées mémorisées, par exemple en dessous de 100 valeurs de masses par classe d’objet.
La pureté massique est alors calculée comme étant le rapport entre cette masse totale simulée des objets faits du matériau cible par la masse simulée de la balle de matériau, autrement dit la masse de tous les objets détectés.
On procède à une répétition de cette simulation une pluralité de fois, par exemple entre 100 et 2000 itérations, afin de multiplier les simulations.
Le nombre d’itérations sera aussi calibré en fonction du nombre de pesées associé à chaque classe d’objets. Plus le nombre de pesées sera élevé plus on pourra effectuer d’itérations.
La distribution des puretés simulées obtenues permet ainsi de calculer un intervalle de confiance de la valeur de pureté massique du flux d’objets détectés.
L’invention est relative à un dispositif mobile de nettoyage de tonneaux à destination des professionnels de la viticulture, qui lie des caractéristiques fonctionnelles de : stabilisation autonome, ne faisant pas appel à des supports annexes externes au dispositif pour l’introduction de la canne de lavage à l’intérieur du tonneau, de rotation du tonneau par la présence d’un berceau orientable qui reçoit le tonneau, d’utilisation d’une buse par jet d’eau placé au bout d’une canne.
Etat des connaissances : Le tonneau n’est pas qu’un contenant de stockage, car il influe aussi directement sur les arômes et la structure des vins . Un récipient en bois laisse passer un peu d’air, essentiellement par le trou de bonde qui permet son remplissage. Cela provoque une oxydation très lente et limitée du vin, assouplissant ses tanins, complexifiant ses arômes et, parfois renforçant sa couleur. L’usage de fûts neufs induit aussi souvent l’apparition d’arômes spécifiques, dits boisés, et apporte parfois un peu de tanins. La taille et l’âge du contenant sont déterminants dans le degré de ces interactions. Le bois favorise aussi la clarification et la stabilisation naturelles des vins. Élever un vin en barrique est coûteux et nécessite plus de soins et de manipulations que d‘autres types de contenants. On les réserve donc généralement à des vins d’une certaine valeur . Ces conditions expliquent pourquoi un tonneau doit être conservé et maintenu, ses qualités au vieillissement conditionnant la qualité des vins produits.
-1) : Description du principe général de fonctionnement.
-2) : Exemple de châssis porteur.
-3) : Plan d’une turbine type de 400 watts. VO= 4,52 mètres par seconde à 1410 trs/min.
-4) : Plan d’une installation autonome type.
– Puissance 400 watts, moteur IP55 tournant à 1410 trs/min.
– Flotteur de 600 mm par 600 mm, épaisseur 250 mm.
– Huit tubes d’amenés d’air de 4,6 mm de diamètre, injectant environ 10 mètres cubes d’air à l’heure.
– Poids total 30 kilogrammes : Moteur 7 kg, flotteur avec insert en béton 19 kg et grille de protection et divers 4 kg.
– VO=4,52 m/sc et V1=0,2 m/sc. Profondeur de sortie des bulles : entre 800 et 1000 mm. Débit : Plus de 195 mètres cubes par heure ; le volume total mis en mouvement étant nettement supérieur (voir les flèches bleues Fig.1).
Légendes des Figures :
Fig.1 « Description du procédé »
– Turbine installée verticalement en surface avec plaque anti-cavitation.
– Turbulences générées par la machine, en rouge le flux entrant exempte de bulles, en vert le flux sortant formant le cône à 40° environ. En bleu, le vaste remous avec la trajectoire des bulles d’air.
– Vitesse sortie de turbine (V0).
– Vitesse sortie/remontée des bulles (V1).
« Exemple de support pour installation brevet n° 102072 »
De préférence encore, le procédé comprend une phase préliminaire de détection des conditions environnementales permettant de mettre en œuvre le procédé présenté ici.
De préférence encore, la valeur minimale de la fréquence de pilotage est comprise entre 18.0 et 19.5 KHz et la valeur maximale de la fréquence de pilotage est comprise entre 20.5 et 22.0 KHz.