INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention concerne le domaine général de la structure des véhicules automobiles et, plus particulièrement, du plancher des véhicules à motorisation électrique.
De manière traditionnelle et comme illustré par les figures 1 à 3, le plancher 10 ( ) des véhicules automobiles supporte un tunnel central 1, parfois surmonté d’une console 2 ( ), qui s’étend entre les deux sièges avant (non représentés) et qui se prolonge vers l’arrière du véhicule.
Afin d'améliorer la composition de l'hydrogel, les inventeurs ont remplacé ELPM40 inclus dans les compositions de l'état de la technique par le peptide de type élastine ELPM80. Par ailleurs, le peptide d'adhésion YIGSR a également été introduit dans la composition de l'hydrogel. Sa version scramble GYSRI a été utilisée comme contrôle. Les compositions d'hydrogels produits sont présentées dans le tableau 1. Groupes Composant Concentration ELPM80 + 100 % YIGSR ELPM80 1,64 mM YIGSR ou scramble 16,68 mM ELMP80 + 50% IKVAV + 50% YIGSR ELPM80 1,64 mM IKVAV ou scramble 8,62 mM YIGSR ou scramble 8,62 mM
Tableau 1: compositions d'hydrogels comprenant ELPM80 et le peptide d'adhésion YIGSR
La diffusion de FITC-dextran 500 kDa dans la structure de la matrice et l'évaluation de la fluorescence dans le cœur du matériau par microscopie confocale ont été utilisée pour quantifier la taille des pores et la porosité en utilisant ImageJ. La taille de pore mesurée la plus faible pour les deux méthodes CryoUV et CryoUV + Lyoph est de 2,16 µm, et la taille la plus élevée est de 382,5 µm avec la méthode CryoUV, et 523,5 µm avec la méthode CryoUV = Lyoph, indiquant que cette dernière permet de produire des pores plus grands ( ).
Afin de satisfaire l’angiogenèse, l’innervation et la formation osseuse, la gamme de pores doit être très variée. Les données de la littérature suggèrent que la taille optimale pour l’innervation est de 0,005 à 0,3 μm, de 5 à 15 μm pour la croissance des fibroblastes, de 50 à 400 μm pour une vascularisation rapide, et de 100 à 400 μm pour la régénération osseuse. En tenant compte de la taille des pores pour induire la formation osseuse, nous avons évalué la fréquence des pores en fonction de leur taille, les représentant en micropores (inférieurs à 100 µm) et en macropores (supérieurs à 100 µm). En général, les macropores étaient plus fréquents lorsque les échantillons avaient été lyophilisés par rapport à la méthode CryoUV ( ) qui satisfait à l’angiogenèse, à l’innervation et à la régénération osseuse.
Sur la base de la partie précédante, la méthode CryoUV + Lyoph a été normalisée afin d’assurer (i) une porosité élevée en tenant compte des critères de (ii) des tailles de pores larges afin de satisfaire au prérequis de colonisation cellulaire par différentes cellules permettant l’angiogenèse, l’innervation et l’ostéogenèse; iii) des modifications de composition ont été apportées pour produire un matériau polymère entièrement naturel afin de faciliter la dégradation de la matrice, c’est-à-dire que la production d’une matrice sans PEG était possible, tout en maintenant l’équinolarité alcène:thiol; iv) ELPM40 a été remplacé par ELPM80. Les inventeurs ont implanté la composition IKVAV + YIGSR ainsi que sa version scramble par voie sous-cutanée chez la souris afin d’évaluer l’angiogenèse et le potentiel d’innervation in vivo . Après 4 semaines d’implantation, les échantillons ont été prélevés et analysés histologiquement par coloration à l’hématoxyline-éosine (HE) afin d’évaluer l’architecture tissulaire, la colonisation cellulaire et l’inflammation persistante. Pour le potentiel d’angiogenèse, une immunohistochimie (IHC) CD31 a été réalisée et pour le potentiel d’innervation, une IHC de la tubuline β3 a été utilisé. Pour les deux compositions, aucun signal persistant d’inflammation n'a été observé, et des nerfs et des vaisseaux ont été observés à l’intérieur des hydrogels. Cependant, une colonisation cellulaire hétérogène a eu lieu, indiquant la nécessité d’optimiser et de normaliser la production des matériaux. La quantification des densités des vaisseaux et des nerfs a aussi confirmé ces observations, montrant une grande variabilité dans le même groupe ( ).
Sur la base des données exposées ci-dessus, des modifications semblaient nécessaires pour augmenter la fonctionnalité de l’hydrogel in vivo . Compte tenu de la reproductibilité limitée des hydrogels et de la colonisation cellulaire qui en résulte, les inventeurs ont décidé d’optimiser le protocole de production de matrices et de modifier la composition afin de combiner le potentiel ostéogénique dans une nouvelle génération de matériaux. Comme nous l'avons évoqué ci-dessus, en utilisant des hydrogels à base de peptides ELP et d’adhésion, les inventeurs ont déjà montré que les hydrogels étaient capables d’induire l’angiogenèse et l’innervation entourant le site d’implantation.
Afin d’augmenter la fonctionnalité biologique, les inventeurs ont considéré d’autres peptides biomimétiques pour augmenter le recrutement des cellules neurales et vasculaires, la dégradation de la matrice, la colonisation cellulaire et la rétention de la teneur en minéraux: (i) les peptides d’adhésion de base CβA-IKVAV-βAC et CβA-YIGSR-βAC ont été remplacés par la séquence CβA-IKVAV-GGG-PVGLIG-GGG-YIGSR-βAC, où la même stratégie de chimie de réticulation a été conservée: le groupe thiol est présent sur les cystéines flanquantes, permettant la réticulation avec les alcènes greffés sur ELPM80. Les inventeurs ont également utilisé un peptide contrôle où les versions scramble VKAIV et GYSRI ont remplacé leurs séquences originales IKVAV et YIGSR, respectivement. La séquence PVGLIG a été conservée dans ce peptide témoin. Trois glycines ont été utilisées comme espaceurs entre les motifs fonctionnels et (ii) PVGLIG, un site de dégradation cible des métalloprotéinases matricielles 2 et 9 a été inclus entre les deux séquences d’adhésion. Ainsi, une fois clivée, chaque séquence d'adhésion sera toujours attachée à la matrice et disponible pour la fixation des cellules. De plus, cette séquence déclenchera la dégradation de la matrice, et donc aidera à la colonisation cellulaire. (ii) Le peptide SNA15, CβA-DDDEEKFLRRIGRFG-βAC, un motif de nucléation du phosphate de calcium dérivé de la stathérine, a été utilisé afin de retenir et d’assurer la distribution homogène des particules d’hydroapatite. Par conséquent, (iii) l’hydroxyapatite (HA), correspondant au contenu minéral osseux synthétique, est incluse dans la composition du matériau pour fournir des signaux biochimiques pour les propriétés d’ostéoconduction. Le groupe des inventeurs les a déjà synthétisés et caractérisés, ayant des cristaux HA en forme de tige de 50 à 100 nm qui forment des agrégats d’un diamètre moyen de 3,26 ± 0,62 μm. En utilisant la méthode CryoUV+Lyoph, les inventeurs ont normalisé le temps d’incubation dans le protocole de production de matrices ( ).
Compte tenu de l’importance de la porosité et de la taille des pores, l’étape suivante du processus de caractérisation a consisté à optimiser les matrices en fonction de plusieurs facteurs : le temps de réticulation, la concentration massique finale et la concentration en HA. La photopolymérisation a été induite au moyen du photoinitiateur Irgacure 2959, notamment utilisé à une masse volumique de 0,5 % (p/v) dans le mélange, et activé par lumière UV-visible à 305 nm. Tout d’abord, le temps de réticulation a été évalué car il a un effet direct sur la création des matrices. Des matrices à 4 % (p/v) composées d’ELPM80, de peptide biomimétique contenant les séquences IKVAV, PVGLIG et YIGSR, SNA15 et contenant ou non HA (Tableau 4) ont été produites, réticulées pendant 5 min, 8 min et 15 min. Grâce à la microscopie électronique à balayage, des images des matrices ont été obtenues et la taille des pores a pu être quantifiée ( ). 4 % (p/v) 3 % (p/v) 2 % (p/v) ELPM80 0,67 mM 0,51 mM 0,34 mM Peptides biomimétiques * 3,54 mM 2,65 mM 1,77 mM SNA15 3,54 mM 2,65 mM 1,77 mM HA 2,5 – 10 % (p/v) 2,5 – 10 % (p/v) 2,5 – 10 % (p/v)
Tableau 4. Compositions de matrices avec la concentration de tous les composants.
*Les peptides biomimétiques sont constitués d’un seul peptide contenant les motifs IKVAV, PVGLIG et YIGSR. La version scramble se compose de VKAIV et GYSRI sans affecter la séquence PVGLIG.
Les résultats obtenus suggèrent que plus le temps de réticulation est court (5 min), plus les pores sont grands. En effet, avec 15 minutes de temps de réticulation, peu de pores ont été observés. Sans vouloir être lié par une quelconque théorie, les inventeurs ont émis l’hypothèse que plus le temps de réticulation est long, plus les cryomatrices sont susceptibles de commencer à décongeler. Il en résulterait des matrices plus rigides, en raison d’un taux de réticulation plus élevé, et des pores plus petits en raison de la décongélation. En effet, cela peut expliquer pourquoi avec 15 minutes de temps de réticulation, très peu de pores ont pu être observés. En général, la taille des pores est différente en fonction du temps de réticulation dans les matrices sans HA, mais il n’y a pas de différence dans la taille des pores avec des matrices HA à 5 % (p/v). Cela suggère que l’HA interfère dans la formation des pores, quel que soit le temps de réticulation. Compte tenu de la taille des pores dans les matrices avec et sans HA, et du fait que les matrices étaient déshydratées, les inventeurs ont décidé de standardiser le temps de réticulation à 8 minutes pour les expériences suivantes.
Ensuite, les inventeurs ont évalué l’effet de la concentration finale de la matrice sur la taille des pores. Ils ont produit des matrices à 2 % (p/v), 3 % (p/v) et 4 % (p/v) avec différentes concentrations d’HA et analysé leur microstructure ( ).
Les matrices à 3 % (p/v) ont tendance à conserver leur structure en fonction de différentes concentrations d’HA, tandis que les matrices à 2 % (p/v) et 4 % (p/v) avaient des structures ressemblant à des poudres, avec une reproductibilité potentiellement réduite. L'analyse SEM a confirmé la porosité externe des matrices déshydratées produites avec 8 min de temps de réticulation, et a démontré que la densité apparente du maillage augmentait proportionnellement à la concentration de la matrice. Les matrices à 4 % (p/v) semblent comprendre plus de pores mais avec des diamètres plus petits, tandis que les matrices à 2 % (p/v) et à 3 % (p/v) semblent comprendre moins de pores mais de plus grandes dimensions. La taille des pores des matrices déshydratées ayant la même concentration d’HA n'ont pas varié en fonction de la concentration finale. Encore une fois, la teneur en HA semble interférer avec la taille des pores dans les matrices ayant la même concentration finale, mais cette tendance ne semble pas statistiquement significative.
Pour confirmer ces résultats et pour évaluer la porosité interne, les inventeurs ont quantifié la taille des pores dans les matrices hydratées, en les coupant au milieu et en produisant des tranches histologiques par cryostat. La montre que dans les matrices à 3 % (p/v), les matrices HA à 5 % ont des tailles de pores inférieures aux matrices comprenant 0 % et 2,5 % HA. En outre, lorsque l’on compare les matrices à 3 % (p/v) et à 4 % (p/v), les matrices à 3 % (p/v) avec 0 % HA, 2,5 % HA et 5 % HA ont des pores significativement plus grands que les matrices à 4 % (p/v) avec la même concentration d’HA. Il est important de noter que dans les matrices à 3 % (p/v), il n’y a pas de différence dans la taille des pores pour les matrices sans HA et 2,5 % (p/v) HA, et la taille des pores est supérieure à 100 μm, la taille minimale des pores décrite dans la littérature pour satisfaire l’ostéogenèse. À partir de là, les travaux se sont concentrés sur les matrices à 3 % (p/v) contenant un maximum de 2,5 % (p/v) HA.
Ensuite, les inventeurs ont évalué la porosité générale des matrices sans HA et 2,5 % (p/v) HA après réhydratation. Ils ont utilisé la méthodologie décrite par Ma et Zang, basée sur les densités globales de la matrice fibreuse et la densité squelettique (Ma et Zhang, J. Biomed. Mater. Res. 1999, 46, 60). La densité squelettique est considérée comme la densité des polymères et de l’HA. Les matrices sans HA et avec 2,5% p/v HA ne diffèrent en termes de porosité. Les matrices sans HA étaient de 98,9 ± 0,26 % poreuses par rapport à 98,9 ± 0,49 % pour 2,5 % p/v HA. Ces résultats suggèrent que la présence d’HA n’interfère pas sur la porosité générale des matrices hydratées.
La rétention de l'HA dans la structure de la matrice a ensuite été étudiée par analyse thermogravimétrique (TGA). La teneur en HA retenue dans la structure matricielle a atteint un plateau à 2,5 % (p/v). Les inventeurs ont donc décidé d’utiliser une concentration finale maximale d'HA de 2,5 % (p/v) pour la suite des tests, sans pour autant exclure la possibilité d'utiliser des matrices contenant 1 ou 2% d'HA compte tenu des résultats obtenus à 2,5 %.
Dans une variante de réalisation non illustrée, l’une au moins des entrée E1 et sortie S1 du conduit CF peut être sensiblement perpendiculaire aux premier et second plans parallèles (contenant respectivement les première F1 et seconde F2 faces). Le mot « sensiblement » signifie ici à plus ou moins 10°.
On comprendra que les orientations respectives des entrée E1 et sortie S1 du conduit CF d’un dispositif d’échange thermique DE, par rapport aux premier et second plans parallèles (contenant respectivement les première F1 et seconde F2 faces), dépendront de l’architecture interne de la batterie BA et du lieu d’implantation de ce dispositif d’échange thermique DE.
Dispositif de refroidissement d’un pack de batterie électrique L’invention concerne un pack de batterie à refroidissement par matériau à changement de phase. Elle s’applique notamment aux batteries de traction des véhicules électriques et hybrides.
La batterie de traction d’un véhicule électrique ou hybride, notamment une batterie de cellules électrochimiques de type lithium-ion (Li-ion), subit régulièrement des phases de charge et de décharge, entraînant un échauffement qui peut être important. Il est donc nécessaire de la refroidir efficacement afin, d’une part, de maintenir son niveau de performance, et d’autre part de limiter son vieillissement. La nécessité de refroidissement est d’autant plus importante que la densité de puissance de ces batteries a tendance à augmenter afin de satisfaire aux besoins en termes d’autonomie et de charge rapide.
Une solution fréquemment utilisée pour refroidir une batterie est le refroidissement par circulation d’un liquide caloporteur, généralement par de l’eau glycolée qui présente l’avantage d’être un liquide peu onéreux.
Cependant, l’eau étant un bon conducteur électrique, cette solution engendre de nombreuses contraintes de sécurité puisqu’il faut notamment éviter tout risque de court-circuit, de sorte que sa mise en œuvre est complexe.
Ainsi, pour utiliser de l’eau comme solution de refroidissement, une solution est de contenir l’eau dans une plaque que l’on met en contact avec les cellules électrochimiques. Cependant, le contact étant indirect, l’efficacité du système de refroidissement est diminuée, une résistance thermique étant créée entre la cellule et l’eau à l’intérieur de la plaque, car il existe plusieurs couches de matériaux.
Une autre solution consiste à baigner les cellules de la batterie dans un fluide diélectrique à changement de phase, le tout étant enfermé dans une enceinte hermétique. Le contact direct entre les cellules et le fluide augmente la performance du système de refroidissement. Ainsi, lorsque la batterie s’échauffe au-delà de la température d’évaporation du fluide, celui-ci s’évapore et refroidit les cellules de la batterie, le changement de phase étant endothermique. Le fluide à changement de phase est alors refroidi au niveau de la paroi supérieure de l’enceinte par un fluide caloporteur extérieur afin de permettre la condensation du fluide en phase vapeur et son retour à l’état liquide.
Cependant, le changement de phase de la phase liquide vers la phase vapeur provoque une forte élévation de la pression dans l'enceinte. Pour permettre de conserver une pression constante dans l'enceinte malgré ce changement de phase, il est connu de raccorder l’enceinte à un réservoir à volume variable externe à l’enceinte. La demande de brevet FR1856681 décrit un système de ce type dans lequel le réservoir est rempli d’un liquide de remplissage, diélectrique, non miscible avec le fluide à changement de phase, de densité différente et dont la température d’évaporation est supérieure à celle du fluide à changement de phase. Ainsi, l’enceinte est entièrement remplie par le fluide à changement de phase et le fluide de remplissage du réservoir, et la différente de pression est compensée par l’expansion ou la rétraction du réservoir à volume variable et son remplissage correspondant en liquide de remplissage.
Ce réservoir à volume variable doit cependant être situé dans une zone froide du pack batterie pour que le liquide contenu dans le réservoir externe ne soit pas transformé en vapeur, ce qui peut être difficile à réaliser lorsque la température extérieure au véhicule est élevée.
En outre, cette solution présente l’inconvénient d’utiliser une quantité importante de fluide diélectrique à changement de phase pour remplir le réservoir et l’enceinte, or ce liquide est onéreux.
De plus, l’utilisation d’un réservoir extérieur à l’enceinte augmente la surface et le volume utilisé pour la batterie dans le véhicule.
Il existe donc un besoin d’un ensemble comprenant un dispositif de refroidissement de batterie optimisé permettant de réduire la quantité de fluide diélectrique à changement de phase ainsi que d’améliorer la compacité de l’ensemble.
A cet effet, la présente invention propose un ensemble comportant un élément chauffant et un dispositif de refroidissement de l’élément chauffant, le dispositif de refroidissement comportant : - une enceinte rigide fermée hermétiquement et dans laquelle est logé l’élément chauffant ; - un fluide à changement de phase qui est contenu dans l’enceinte et présente une température d’évaporation déterminée, le fluide à changement de phase occupant un volume minimal lorsqu’il est en phase liquide dans sa totalité et un volume maximal lorsqu’il est au moins en partie en phase vapeur ; - au moins une poche souple à volume variable disposée à l’intérieur de l’enceinte rigide, et raccordée à l’air extérieur, notamment de manière étanche, par un orifice traversant de l’enceinte, le volume de ladite poche souple variant entre un volume minimal lorsque le fluide à changement de phase occupe un volume maximal et un volume maximal lorsque le fluide à changement de phase occupe un volume minimal.
Cet arrangement permet de maintenir une pression constante à l’intérieur de l’enceinte rigide.
L’utilisation d’une poche souple à volume variable située à l’intérieur de l’enceinte pour maintenir une pression constante et reliée à l’air extérieur présente l’avantage de ne pas nécessiter d’introduction d’un second fluide dans l’enceinte, de réduire la quantité de fluide diélectrique présent dans l’enceinte, et de réaliser un ensemble compact, simple et peu coûteux.
On constate une meilleure absorption de la vitamine D3 contenue dans l’huile de l’invention.
Le Tableau 3 suivant regroupe les résultats de conservation des huiles précitées (composition huileuse de l’invention (TM), composition huileuse contenant de la vitamine D3 extraite du lichen et composition huileuse contenant de la vitamine D3 extraite de la lanoline).
Les conditions de conservation sont les suivantes : Température : 4°C à l’obscurité, humidité : entre 50 et 70 %
D3 T=0 (% T0) D3 T=1M (%T0) D3 TM 100 100 D3 lichen 100 72.72727273 D3 lanoline 100 85.95744681
On constate au vu du Tableau 3 que la composition huileuse de l’invention contient la même quantité de vitamine D3 même après un mois de conservation dans les conditions précitées, ce qui n’est pas le cas des deux autres compositions huileuses.
Gant moulé et procédé de fabrication associé La présente invention concerne un gant comprenant un corps principal, le corps principal étant destiné à entourer la main d'un utilisateur, et un procédé de fabrication associé.
Pour produire un gant, des plaques de latex ou mousse de latex sont, par exemple, cousues ensemble pour former le gant.
Cependant, un tel gant est complexe à produire et présente des limites de formes dans la conception.
Un but de l'invention est donc de proposer un gant simple à produire et présentant toute forme souhaitée.
A cet effet, l'invention a pour objet un gant du type précité, dans lequel le corps principal est un corps moulé comprenant du latex, plus particulièrement un corps moulé en mousse de latex.
En obtenant le corps principal par simple moulage, le gant est particulièrement aisé à fabriquer. De plus, il est possible de former un corps principal de la forme souhaité, en utilisant un moule correspondant : il n’y a pas de limite dans la forme souhaitée.
Selon des modes de réalisation particuliers de l’invention, le gant présente également l’une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, considérées isolément ou suivant toutes combinaisons techniquement possibles :
- le corps principal forme la forme du gant ;
- le corps principal est venu de matière ;
- le gant est un gant de protection, plus particulièrement un gant de protection pour la pratique sportive ;
A cet effet, la surface interne SI, SIa de la coque 2 et donc le conduit délimité par la surface interne SI, SIa présente une longueur, selon l’axe x, supérieure ou égale à 20 fois le diamètre de la plus grande section des conduits admissions, prise perpendiculairement à l’axe x.
Avantageusement, la coque 2, 102 est un tube cylindrique ou un tube cylindrique tronqué. Ainsi, sa surface interne SI, Sia est un cylindre ou un cylindre tronqué. Un avantage est de permettre un accès manuel aisé à l’ensemble de la surface interne et aux surfaces internes des valves antiretour latérales. Le cylindre est, par exemple, à section circulaire ou globalement ovale.
En variante, la coque présente une forme différente.
Premier mode de réalisation Dans le premier mode de réalisation représenté sur les figures 3 et 4, l’ouverture primaire 5 délimite axialement la coque 2 et est délimitée radialement par la surface interne SI.
Dans ce mode de réalisation, l’ensemble d’ouvertures secondaires O6, O7, O8, O9 comprend au moins une ouverture secondaire radiale O6, O7, O8, O9 ménagée dans la coque 2, de sorte à permettre au conduit secondaire de délivrer un liquide dans la chambre de mélange 3 via l’ouverture secondaire O6, O7, O8, O9 en traversant radialement, par rapport à l’axe x, la coque 2, c’est-à-dire en traversant la surface externe SE et la surface interne SI favorisant le mélange et rendant le rinçage à l’eau (ou autre liquide issu de l’ouverture 5) plus efficace.
Dans l’exemple non limitatif des figures 3 et 4, toutes les ouvertures secondaires O6, O7, O8, O9 sont radiales.
Avantageusement, comme représenté en , mais non nécessairement, chacune des valves latérales V6, V7, V8, V9 est une membrane affleurant la surface interne SI lorsque la valve est à dans l’état fermé de façon à assurer une continuité de surface et de forme de la surface formée par la surface interne SI et les surfaces internes SI6, SI7, SI8, SI9 des valves latérales V6, V7, V8, V9. Cette configuration permet de faciliter le nettoyage manuel et le nettoyage par jet d’eau.
Par exemple, chacune des valves antiretour latérales V6, V7, V8, V9 affleure la surface interne SI de la coque 2 de sorte que la chambre de mélange 3 est délimitée par une portion de cylindre formée par une partie de la surface interne SI et par les surfaces internes des valves antiretour latérales V6, V7, V8, V9 lorsque ces dernières sont dans leurs états fermés respectifs.
Avantageusement, comme représenté sur les figures 3 et 4, au moins une des valves antiretour V6, V7, V8, V9 est monobloc avec la coque 2. La coque 2 et les valves antiretour peuvent être fabriquées lors d’une même étape, par exemple par surmoulage. Cette configuration présente un nombre de pièces limité qui limite les risques d’accumulation de bactéries entre des pièces.
Avantageusement toutes les valves sont monobloc avec le tuyau.
En variante, au moins une des valves antiretour V6, V7, V8, V9 ; Va est fixée à la coque 2.