INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le circuit de polarisation 201 comprend en outre une source de courant 600. La source de courant 600 est connectée en série avec le transistor M1. La source de courant 600 relie le drain du transistor M1 au nœud 102. Par exemple, la source 600 a une première borne connectée au nœud 102, et une deuxième borne reliée, par exemple connectée comme cela est représenté en , au drain du transistor M1. Par exemple, la source de courant 600 est configurée pour fournir un courant ayant la moitié de la valeur du courant fourni par la source de courant 100.
Un condensateur C1 peut être connecté entre la grille du transistor M1 et le nœud 108. Dans d'autres exemples, le condensateur C1 est omis.
Dans le mode de réalisation de la , comme le transistor M1 n'est pas connecté en série avec une résistance RA, la chute de tension aux bornes de la résistance RA due à une modification de la tension entre IN1 et IN2 peut être plus grande, tout en assurant que D1 et D2 fonctionnent toujours à saturation par exemple avec une tension de mode commun plus faible. Cela permet une augmentation ou diminution plus grande de la tension sur la grille du transistor M2 que par rapport aux dispositifs décrits précédemment 1041 et 1061, donc une réponse plus rapide à des événements transitoires. En outre, comme tout le courant transitoire d'entrée est utilisé pour augmenter la tension de grille du transistor M2, la réponse à des événements transitoires est encore accrue.
Dans chaque dispositif 1041, 1061 de la , la composante alternative AC, ou composante transitoire, du courant de sortie du dispositif est déterminée par la composante alternative AC du courant d'entrée du dispositif. Toutefois, la composante continue DC, ou composante d'état stable, du courant de sortie de chaque dispositif 1041, 1061 de la n'est pas déterminée par la valeur continue DC du courant d'entrée du dispositif, mais par contre par le circuit de polarisation 201. En d'autres mots, chaque dispositif 1041, 1061 de la permet de copier un courant AC ou transitoire reçu sur son nœud d'entrée à son nœud de sortie, mais la valeur d'état stable ou DC de son courant de sortie n'est pas déterminée par la valeur d'état stable ou DC de son courant d'entrée, mais par contre par le circuit de polarisation 201.
Ainsi, lorsque les dispositifs 1041 et 1061 de la sont mis en œuvre dans l'amplificateur AMP1, la valeur DC, ou valeur d'état stable, du courant Iout est déterminée par la valeur DC, ou valeur d'état stable, de la tension d'entrée entre IN1 et IN2 grâce à un amplificateur supplémentaire AMP3.
L'amplificateur de polarisation AMP3, par exemple un amplificateur à transimpédance, fait partie de l'amplificateur AMP1. L'amplificateur AMP3 a une entrée connectée à l'entrée IN1, une entrée supplémentaire connectée à l'entrée IN2 et une sortie connectée au nœud OUT. L'amplificateur de polarisation AMP3 est configuré pour déterminer la valeur d'état stable, ou valeur DC, du courant Iout sur la base de la valeur d'état stable, ou composante continue DC, de la tension entre les nœuds IN1 et IN2.
Bien que, dans l'exemple de la , le transistor M2 de chaque dispositif 1041, 1061 ait son drain connecté au nœud de sortie 1041o, respectivement 1061o, du dispositif, dans d'autres exemples (non représentés), le dispositif 1041, respectivement 1061, peut en outre comprendre le transistor M2b, comme cela a été décrit précédemment en relation avec la .
Dans un tel cas, dans chaque dispositif 1041, 1061, le transistor M2 est relié, au nœud de sortie du dispositif par le transistor M2b, comme cela a été décrit précédemment en relation avec la . En outre, chacun des dispositifs 1041 et 1061 peut comprendre son propre circuit 500 pour polariser la grille de son transistor M2b ou, selon une variante, un seul circuit 500 est partagé entre les deux dispositifs 1041 et 1061 et polarise la grille des transistors M2b de ces deux dispositifs 1041 et 1061.
Selon une variante, lorsque le transistor M2 des dispositifs 1041, respectivement 1061, est relié au nœud 1041o, respectivement 1061o, par un transistor correspondant M2b, au lieu de prévoir un circuit de polarisation 500, le circuit de polarisation 201 du dispositif comprend en outre le transistor M3 décrit en relation avec la qui est connecté en série avec le transistor M1 et la source de courant 600. Le transistor M3 est monté en diode et a sa grille connectée à la grille du transistor M2b. Dans cette variante, le circuit de polarisation 201 permet également de polariser la grille du transistor M2b. Chacun des dispositifs 1041 et 1061 peut comprendre son propre circuit 201 pour polariser les grilles de ses deux transistors M2 et M2b, ou les dispositifs 1041 et 1061 peuvent partager un seul circuit 201 pour polariser leurs transistors M2 et M2b.
Principe Le niveau de protection d’un produit cosmétique contenant des filtres solaires peut être évalué par une méthode spectrophotométrique in vitro.
La méthode permet de renseigner :
- le coefficient de protection « SPF »,
- le facteur de protection UVA « PF-UVA », et
- la Longueur d’Onde Critique « LOC », qui ne doit pas être inférieure à 370 nm, pour que les produits formulés puissent revendiquer une conformité de leur valeur de protection UVA, par un logo UVA.
Pour déterminer l’efficacité des produits solaires, on évalue leur capacité à prévenir l’érythème qui apparaît à la surface de la peau si celle-ci est exposée un certain temps à une source d’énergie UV. Les UVB représentent seulement environ 5 % de l’énergie totale des UV reçus (UVA + UVB), mais compte tenu de leur énergie, ils ont une action prépondérante sur l’apparition de cet érythème. Les UVA quant à eux, interviennent à hauteur d’environ 16% dans l’apparition du coup de soleil.
La méthode utilisée consiste à mesurer le flux d’énergie UV traversant la crème, exprimé en transmission énergétique et à comparer ce flux au flux initial selon le principe de toute méthode spectrophotométrique : F(λ) = I / I0
λ est la longueur d’onde ; I est le flux énergétique UV ; I0 est le flux énergétique initial.
Toutefois, la comparaison de ces deux courbes n’est pas suffisante à exprimer le niveau de protection du produit étalé sur la peau. En effet, deux autres fonctions d’onde interviennent :
La fonction d’onde de la source : Dans la pratique, il s’agit du soleil dont le spectre a été défini par la commission internationale de l’éclairage comme une fonction d’onde S(λ). La fonction d’onde concernant la peau : Les réactions cutanées ou subcutanées dépendent de l’énergie de la lumière d’excitation et sont exprimées sous forme d’une fonction d’onde E(λ).
En intégrant chacune de ces 3 courbes sur tout le domaine UVB et UVA et en faisant le produit des 3 intégrales, on obtiendra l’expression du SPF In Vitro.
Cette méthode a été initialement décrite par B. Diffey et J. Robson (JSCC 40. 127-133 - 1989). Elle est aujourd’hui largement utilisée et reconnue par les instances internationales.
Matériels et méthode Matériels de laboratoire
Un spectrophotomètre UV, Kontron 933 (BIO-TEK Kontron instruments) équipé d’une source UV et d’un monochromateur ainsi que d’une sphère d’intégration capable de délivrer un flux d’énergie UV entre 290 et 400 nm. L’incrément de la longueur d’onde est de 1nm.
Un simulateur solaire, Suntest CPS+ (Atlas) permettant de reproduire la lumière du soleil et de prendre en compte la photodégradation éventuelle de l’échantillon testé.
La tige 49 ou le boitier 48 se déplace en translation sous l’effet de la pression d’un fluide circulant dans chaque chambre 46a, 46b.
Le dispositif 45 comprend avantageusement un mécanisme de liaison 47 reliant les aubes 30 à l’actionneur hydraulique 46 et notamment à la tige 49 ou au boitier 48 de l’actionneur hydraulique 46. Le mécanisme de liaison 47 permet de transformer le mouvement de translation de l’actionneur hydraulique 46 en un mouvement de rotation des aubes 30. Le mécanisme de liaison 47 comprend une pièce annulaire 47a, une biellette 47b et un excentrique 47c. La pièce annulaire 47a est fixée de manière amovible à la tige 49 telle qu’illustrée sur la et par exemple à la deuxième extrémité 49b ou au boitier 48 telle qu’illustrée sur la . La pièce annulaire 47a est par ailleurs reliée de manière amovible à la biellette 47b. La biellette 47b coopère avec l’excentrique 47c qui est solidaire de l’aube 30 et notamment relié au pied 41. La pièce annulaire 47a permet ainsi un démontage de l’actionneur hydraulique 46 lors d’opérations de maintenance par exemple sans intervenir sur les aubes 30 qui restent fixées aux biellettes 47b par l’intermédiaire de l’excentrique 47c.
Afin d’entrainer en translation la tige 49 ou le boitier 48 pour entrainer les aubes 30 autour de leurs axes de calage C via le mécanisme de liaison 47, le dispositif 45 selon l’invention comprend en outre une pompe 54 d’alimentation en fluide de l’actionneur hydraulique 46. La pompe 54 est par exemple agencée en amont du réducteur 33. La pompe 54 est agencée à l’intérieur de l’arbre d’entrainement 32.
La pompe 54 est une pompe hydraulique réversible à cylindrée variable et à pistons axiaux.
La pompe 54 est reliée aux première et seconde chambres 46a, 46b de l’actionneur hydraulique 46.
En référence aux figures 3a et 3b, la pompe 54 comprend un axe de transmission 54a autour duquel est monté un plateau principal 54e. L’axe de transmission 54a est centré sur l’axe longitudinal X et est entrainé en rotation par l’arbre d’entrainement 32 par l’intermédiaire par exemple d’une boite d’accessoires (AGB pour « Accessory GearBox » en langue anglaise).
Avantageusement, la pompe 54 comprend en outre une enveloppe 54b montée autour du plateau principal 54e. L’enveloppe 54b est par exemple annulaire et centré sur l’axe longitudinal X. L’enveloppe 54b est fixe en rotation par rapport à l’axe longitudinal X. Elle est reliée à une partie fixe du module 3 ou de la turbomachine 1 tel que le carter d’entrée 18.
Selon l’invention, la pompe 54 comprend des pistons axiaux 54c configurés pour transférer le fluide à l’actionneur hydraulique 46. Les pistons axiaux 54c sont cylindriques ou sensiblement cylindriques et présentent un axe de révolution parallèle à l’axe longitudinal X. La pompe 54 comprend au moins deux pistons axiaux 54c qui sont avantageusement régulièrement répartis autour de l’axe longitudinal X. Les pistons axiaux 54c sont solidaires en rotation de l’axe de transmission 54a.
Selon l’invention, les pistons axiaux 54c sont mobiles en translation selon une direction D parallèle à l’axe longitudinal X. Avantageusement, les pistons axiaux 54c sont mobiles en translation dans deux sens opposés selon la direction D, et par exemple d’amont en aval et d’aval en amont. Plus particulièrement, chaque piston axial 54c est mobile en translation dans une chambre de réception 54d du fluide ménagée par exemple dans un barillet 54f opposé au plateau principal 54e. Il y a autant de chambre de réception 54d que de piston axial 54c. Selon un autre exemple non représenté, chaque chambre de réception 54d est ménagé dans un barillet distinct, c’est-à-dire qu’il y autant de barillet que de chambre de réception 54d. Chaque chambre de réception 54d est solidaire en rotation de l’axe de transmission 54a. Elles sont par exemple solidaires en rotation de l’actionneur hydraulique 46, en particulier du boitier 48.
Le plateau principal 54e est annulaire et centré sur l’axe longitudinal X. Il s’étend en particulier dans un plan radial par rapport à l’axe longitudinal X et donc par rapport à l’axe de transmission 54a. Le plateau principal 54e est fixe en rotation autour de l’axe longitudinal X. Il n’est donc pas entrainé en rotation par l’axe de transmission 54a.
Selon l’invention, le plateau principal 54e est inclinable par rapport à l’axe longitudinal X. Le plateau principal 54e est donc monté mobile en rotation autour d’un axe de rotation Y qui est perpendiculaire à l’axe longitudinal X et l’axe radial Z. Le plateau principal 54e est par exemple relié à l’axe de transmission 54a par une liaison pivot Y’ présentant un axe parallèle à l’axe de rotation Y.
Avantageusement, le plateau principal 54e est inclinable selon un angle d’inclinaison α compris entre -45° et 45° étant entendu que l’ angle α de 0° correspond à une position du plateau principal 54e dans laquelle il est perpendiculaire à l’axe longitudinal X.
Avantageusement, le dispositif 45 comprend en outre un actionneur 55 relié au plateau principal 54e. L’actionneur 55 est configuré pour incliner le plateau principal 54e par rapport à l’axe longitudinal X. L’actionneur 55 est par exemple de type électrique tel qu’un vérin électrique ou hydraulique tel qu’un vérin hydraulique. L’actionneur 55 est solidaire du plateau principal 54e et est donc fixe en rotation autour de l’axe longitudinal X. Il est par exemple relié au plateau principal 54e par une liaison rotule. Une telle configuration permet de faciliter l’inclinaison du plateau principal 54e par l’actionneur 55 sans complexifier la configuration du module 3. L’actionneur 55 peut par ailleurs être relié à un carter du module 3 ou de la turbomachine 1 par une liaison rotule également.
Selon l’invention, la pompe 54 comprend un plateau de liaison 54g relié aux pistons axiaux 54c et agencé entre le plateau principal 54e et les pistons axiaux 54c. Le plateau de liaison 54g est monté autour de l’axe de transmission 54a. Le plateau de liaison 54g et le plateau principal 54e sont coaxiaux. Avantageusement, le plateau principal 54e présente un diamètre externe supérieur au diamètre externe du plateau de liaison 54g. Le plateau principal 54e coopère avec le plateau de liaison 54g. Avantageusement, le plateau de liaison 54g est solidaire en rotation du plateau principal 54e autour de l’axe de rotation Y. Le plateau de liaison 54g est ainsi inclinable de manière corrélée avec le plateau principal 54e. Le plateau de liaison 54g est préférentiellement inclinable selon un angle identique à l’angle d’inclinaison α du plateau principal 54e. Le plateau de liaison 54g est par exemple en appui plan sur le plateau principal 54e. Préférentiellement, le plateau de liaison 54g est mobile en rotation autour de l’axe longitudinal X. Il est solidaire en rotation de l’axe de transmission 54a.
Les pistons axiaux 54c sont reliés au plateau de liaison 54g par une liaison rotule 54h.
Les pistons axiaux 54c étant reliés au plateau de liaison 54g, l’inclinaison du plateau principal 54e entraine l’inclinaison du plateau de liaison 54g et un déplacement des pistons axiaux 54c selon la direction D. La course des pistons axiaux 54c dans les chambres de réception 54d est alors variable selon l’inclinaison du plateau principal 54e. Ceci permet de réguler le débit de la pompe 54. Avantageusement, comme illustré sur la , lorsque l’angle d’inclinaison α du plateau principal 54e est compris entre 0° et 45°, la pompe 54 est en mode refoulement tandis que lorsque l’angle d’inclinaison α du plateau principal 54e est compris entre -45° et 0° comme illustré sur la , la pompe 54 est en mode admission.
Cependant, malgré une praticité non négligeable du dispositif proposé dans le document FR3065655, on constate parfois une irrégularité de la peinture appliquée sur la surface à traiter. En effet, la surface peinte présente à certains endroits un effet « peau d’orange », c’est-à-dire que la surface présente des aspérités bosselées sous forme d’îlots. Ces irrégularités s’expliquent notamment par la présence, dans le flux projeté, de paquets constitués par un mélange de produit sous forme liquide et sous forme de poudre, et qui n’ont donc pas été liquéfiés en totalité avant d’atteindre la surface.
La présence de ces paquets trouve notamment son origine dans l’irrégularité de l’approvisionnement en poudre dans le canon du pistolet. En effet, l’entrainement de la poudre par l’air en sortie de la vis d’entrainement est, par nature, non pas continu mais discret. Des paquets de poudre se détachent au rythme de l’alimentation en poudre suivant la vitesse de rotation de la vis d’alimentation hélicoïdale. Ces paquets, s’ils ne sont pas désagglomérés par la pression de l’air dans le canon, se retrouvent ainsi projetés tels quels dans le courant d’air chaud. Or, on comprend aisément que des grains individualisés dans un écoulement chaud fondent rapidement, grâce à un transfert thermique rapide entre le gaz vecteur, ici l’air chaud, et le grain, tandis que des paquets de grains agglomérés soumis aux mêmes conditions mettent plus de temps, du fait d’un contact faible avec le gaz vecteur et d’une conduction lente interne à l’agrégat. De ce fait, ces paquets constitués par un mélange de produits agglomérés liquide-solide arrivent sur la surface à peindre, et adhèrent à la surface sans étalement comme ce serait le cas pour un liquide, et prennent ainsi la forme d’irrégularités de type « peau d’orange » comme mentionné.
La présente invention est ainsi une amélioration du dispositif de pulvérisation décrit dans le document FR 30 65 655, tout en restant compact, fiable, léger et facile d’emploi.
La présente invention a ainsi pour objet un pistolet de pulvérisation d’un produit pulvérulent à appliquer à chaud sur une surface à traiter. Le pistolet comprend un corps principal prolongé vers le bas par une poignée et vers l’avant par un canon de pulvérisation sensiblement cylindrique d’axe central longitudinal, une entrée d’air ambiant associée à un dispositif d’entraînement aéraulique, et une entrée d’alimentation en produit pulvérulent positionné entre le dispositif d’entraînement aéraulique et le canon de pulvérisation. Le pistolet comprend en outre un canal de pulvérisation du produit pulvérulent, débouchant au niveau de l’extrémité libre du canon de pulvérisation en position sensiblement centrale. Le canal de pulvérisation est alimenté en air par le dispositif d’entraînement aéraulique, et le produit pulvérulent est injecté ou entraîné dans le canal de pulvérisation au moyen de l’alimentation en air par le dispositif d’entraînement. Un isolant thermique disposé autour du canal de pulvérisation est percé longitudinalement de part en part d’au moins un canal thermique alimenté en flux d’air par le dispositif d’entraînement aéraulique, et au moins un élément chauffant électrique agencé dans le canal thermique est configuré pour permettre la circulation du flux d’air dans le canal thermique et pour chauffer ledit flux d’air à au moins une température prédéfinie.
Selon l’invention, le pistolet comprend en outre : - un espacement entre le canal de pulvérisation et l’isolant thermique, cet espacement présentant une forme sensiblement conique convergent en direction de l’extrémité libre du canon ; et - des moyens d’injection dans ledit espacement, d’un flux d’air circulant dans l’espacement sous la forme d’un écoulement hélicoïdal autour du canal de pulvérisation en direction de l’extrémité libre du canon.
En d’autres termes, la présente invention propose de modifier le dispositif de l’art antérieur en intégrant les éléments suivants : - un espacement vide entre le canal de pulvérisation et l’isolant thermique, de manière à créer un isolant thermique supplémentaire via la circulation d’un air ambiant dans cet espacement ; - des moyens pour injecter de l’air ambiant dans l’espacement et pour faire circuler cet air dans l’espacement non pas longitudinalement mais suivant une trajectoire hélicoïdale autour du canal de pulvérisation ; et - des moyens pour augmenter la vitesse d’écoulement de l’air, et notamment de l’air circulant dans l’espacement, via notamment une réduction progressive du diamètre offert à l’écoulement de l’air, induisant un accroissement de la vitesse d’écoulement de l’air via l’effet venturi qui s’additionne à l’accroissement de vitesse naturel lié à la dilatation de l’air.
L’écoulement hélicoïdal de l’air exacerbé par un accroissement de la vitesse a pour effet d’ajouter une composante radiale à la vitesse d’éjection de l’air portant le produit pulvérulent en sortie du canon. Ainsi, contrairement au dispositif de l’art antérieur dans lequel la trajectoire des paquets de produit éjectés en sortie du canon suit une direction exclusivement longitudinale, dans la solution de l’invention, du fait de la composante radiale de la vitesse, tout ou partie des paquets de produit éjectés en sortie du canon dévient ou s’écartent sensiblement de cette direction longitudinale, heurtant alors l’air chaud s’échappant du canal thermique. Les paquets de produit pulvérulent subissent de ce fait un brusque cisaillement qui provoque leur désagglomération suivie de la fusion immédiate des fines particules de poudres libérées. Par ailleurs, toujours du fait de l’éjection radiale des particules, le temps de séjour des particules de poudre dans la zone chaude comprise entre l’extrémité du pistolet et la surface à traiter est augmenté, ce qui améliore de fait le temps nécessaire à la fusion complète des particules désagglomérées.
De préférence, le canal de pulvérisation présente un diamètre sensiblement constant. Ainsi, la forme conique de l’espacement ou canal d’espacement peut être obtenue par une augmentation progressive dans la direction de l’extrémité libre du canon, de l’épaisseur (suivant la direction radiale) de l’isolant thermique. En d’autres termes, l’espacement délimité par le canal de pulvérisation et l’isolant thermique, présente un diamètre interne constant (celui du canal de pulvérisation) et un diamètre externe qui se réduit progressivement en direction de l’extrémité libre du canon.
Selon un mode de réalisation, les moyens d’injection comprennent deux évents alimentés en air à l’une de leurs extrémités par le dispositif d’entraînement aéraulique, l’autre de leurs extrémités débouchant dans l’espacement de manière diamétralement opposée dans la direction radiale. Chaque évent est de forme conique et converge en direction de l’espacement, l’axe de révolution de chaque évent formant un angle prédéfini par rapport à l’axe central longitudinal du canon.
En d’autres termes, les deux évents coniques positionnés diamétralement opposés sont configurés pour permettre l’injection de l’air ambiant dans l’espacement avec un angle d’incidence non nul par rapport à l’axe central longitudinal, afin d’induire l’écoulement hélicoïdal de l’air dans l’espacement et donc du produit pulvérulent en sortie du canal de pulvérisation. De préférence, les évents sont au moins symétriques par rapport à un plan longitudinal, ce plan longitudinal s’étendant dans la direction longitudinale du canon et contenant l’axe central longitudinal du canal de pulvérisation. Par ailleurs, pour chaque évent conique, l’angle d’incidence défini par l’angle formé entre l’axe central longitudinal du canal d’injection (ou l’axe central de l’espacement) et l’axe de révolution de l’évent conique est de préférence comprise entre 20 et 80 degrés, et est usuellement sensiblement égal à 45 degrés.
Afin d’optimiser d’une part le préchauffage de la surface à traiter et d’autre part la fusion du produit pulvérulent en sortie du canon, l’isolant thermique peut comprendre un ensemble de canaux thermiques distincts les uns des autres, positionnés parallèlement à l’axe du cylindre formé par l’isolant thermique et répartis uniformément suivant des rayons dudit cylindre. Chaque canal thermique débouche au niveau de l’extrémité libre du canon et est alimenté en air pulsé par le dispositif d’entrainement aéraulique. En outre, au moins un élément chauffant électrique est agencé dans chacun de ces canaux thermiques.
Selon une variante, l’isolant thermique peut être formé d’une couche isolante unique, en matériau choisi pour ses propriétés d’isolation thermique, et avantageusement également pour ses propriétés d’isolation électrique. Dans cette variante, les canaux thermiques sont positionnés dans l’isolant thermique en s’assurant d’une épaisseur d’isolation thermique et/ou électrique suffisante entre les canaux thermiques et le canal de pulvérisation. En pratique, l’isolant thermique est en matériau résistant aux hautes températures, par exemple en céramique réfractaire.