INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ce code d’identification 2 peut être, par exemple, un « QR code » spécifique, lisible par toute application correspondante chargée sur tout moyen de communication, tel qu’un téléphone portable 3 1 dont dispose ce témoin sur place et qui fait directement communiquer avec l’unité informatique qui reconnaît alors de quel bien 1 il s’agit ; et comme autre exemple ce code d’identification 2 pourrait être aussi composé de deux parties. L’une étant un code composé de lettres et/ou de chiffres correspondant à l’identifiant du bien 1, l’autre partie étant un numéro de téléphone (qui peut être commun à tous les biens) permettant d’être mis en relation avec l’unité informatique 6 dotée d’un répondeur automatique demandant alors de communiquer, verbalement ou en le tapant, le code à lettres et/ou chiffres.
Tout support matériel affichant ledit code d’identification 2 est disposé de telle façon qu’il soit visible par le témoin « B » passant à proximité du dit bien 1, et si ce témoin « B » remarque un problème à propos du bien 1, il saisit le code d’identification 2 par tout moyen 3 1 de communication dont il dispose sur place, tel que son téléphone portable, et qui, grâce au moins à une partie du code d’identification, le connecte, par un réseau 5 1 de transfert d’information utilisable par ce moyen de communication 3 1 , à l’unité informatique 6, à laquelle le témoin « B » transmet alors toute information décrivant le problème qu’il a remarqué.
Cette unité informatique 6 réceptionne l’information transmise et au moins la partie du code correspondant à l’identifiant, et associe par la base de données 4 cet identifiant à l’identité de la personne « A » affiliée au dit bien 1 et retransmet (soit par un message écrit tel qu’un SMS ou un courriel, soit par un appel téléphonique et un message verbal, soit par une combinaison de plusieurs modes de transmission) à cette personne « A » ladite information concernant son bien 1 vers le moyen de communication 3 2 dont cette personne « A » dispose (et qui peut être son téléphone portable ou un ordinateur 3 2 ’), par tout réseau 5 2 de transfert d’information utilisé par ce dernier moyen de communication 3 2 .
Suivant l’invention, les coordonnées personnelles de contact fournies par la personne « A » affiliée au dit bien 1 sont stockées de manière sécurisée dans la base de données 4 de l’unité informatique 6, et ne sont jamais partagées lors des échanges entre la personne affiliée « A » au dit bien 1 et le témoin « B ». Ces informations n’étant utilisées par le système que pour générer les transmissions vers la personne affiliée « A » au dit bien 1.
La teneur en composé(s) Y dans la composition (B) représente avantageusement au moins 1% en poids, plus particulièrement de 1 à 75 % en poids, de préférence de 2 à 50 % en poids par rapport au poids total de la composition (B).
Un exemple de microorganismes présentant une cinétique limitante est la bactérie Meth a nosarcina barkeri qui est cité notamment dans l’article suivant :
Gloria M. Maestrojuan and David R. Boone. Characterization of Methanosarcina barkeri MST and 227, Methanosarcina mazei S-6T, and Methanosarcina vacuolata Z-76I. Intern a tional Journal of Systematic Bacteriology, 1991.
Ensuite, le procédé de calcul comprend une sixième étape de prédiction 7 du taux de croissance maximal du ou des microorganismes limitants déterminés sur toute la gamme de température définie au cours de l’étape de définition et de la concentration d’au moins un composé inhibiteur estimé au cours de l’étape d’estimation.
En effet, dans le digesteur, la croissance des microorganismes dépend essentiellement de la température, du pH et de la concentration en composé inhibiteur. Ces facteurs vont plus ou moins ralentir ou accélérer la réaction. Il faut donc prendre en compte la dépendance de la croissance des microorganismes par rapport à ces facteurs pour choisir les conditions opératoires optimales du procédé.
La dépendance du taux de croissance suivant ces facteurs peut être modélisée par des modèles mathématiques. Ils sont largement décrits dans la littérature pour beaucoup de microorganismes connus et présents dans des digesteurs.
On peut notamment citer par exemple l’article suivant : I. Angelidaki , L. Ellegaard , and B.K. Ahring . A Mathematical Model for Dynamic Simulation of Anaerobic Digestion of Complex Substrates: Focusing on Ammonia Inhibition. Biotechnology and Bioengineering , 1993 .
Cet article présente un modèle mathématique du taux de croissance de 4 groupes de microorganismes (les acidogènes fermentant le glucose, les acétogènes dégradant le propionate, les acétogènes dégradant le butyrate, et les méthanogènes acétiques) en fonction du pH, de la température et de l’inhibition de l’ammoniac.
On peut également citer comme exemple l’article suivant : Batstone , D.J., Keller, J., Ang e lidaki , I., Kalyuzhnyi , S.V., Pavlostathis , S.G., Rozzi , A., Sanders, W.T.M., Siegrist , H., V a vilin , V.A., 2002. The IWA Anaerobic Digestion Model No 1 (ADM1) . Water Science and Technology, 2002.
Cet article, quant à lui, introduit le modèle ADM1, une référence internationale dans le métier, qui est un modèle dynamique permettant de simuler les phénomènes régissant les différentes étapes de la digestion anaérobie en intégrant un grand nombre de facteurs ayant une influence sur les différentes cinétiques notamment le taux de croissance de microorganismes.
Une fois les taux de croissance déterminés en fonction des différents facteurs, on prédit le taux de croissance maximal du ou des microorganismes limitants identifiés à l’étape précédente dans le digesteur par l’étude de cette fonction en identifiant son optimum.
Le procédé de calcul comprend une septième étape d’identification 8 de la charge maximale admissible dans le digesteur en fonction du taux de croissance maximale prédit du ou des microorganismes identifiés, de la gamme de température de fonctionnement définie au cours de l’étape de définition et de la gamme de concentration d’un substrat de méthanisation déterminée.
La charge maximale admissible dans le digesteur peut être identifiée en fonction des différents paramètres déjà connus dans le digesteur.
Par exemple pour un réacteur continu infiniment mélangé, le taux de croissance maximal d’un microorganisme peut être directement lié au taux de dilution du réacteur. On peut alors identifier la charge maximale admissible du digesteur en fonction de la siccité de l’intrant du digesteur et de la température de fonctionnement.
Enfin, le procédé de calcul 1 comprend une dernière étape de calcul 9 du paramètre de fonctionnement du digesteur en fonction de la charge maximale admissible identifiée.
Ce paramètre de fonctionnement du procédé peut être la concentration de l’intrant, le temps de séjour ou le débit de l’intrant dans le procédé ou la température.
Si le procédé de calcul 1 est réalisé pour un site déjà existant alors, le paramètre sera choisi en fonction des contraintes de ce procédé. Par exemple, la concentration de l’intrant peut être modifiée en le diluant avant l’entrée dans le réacteur.
L’agent de revêtement présent dans les compositions de l’invention est obtenu en faisant réagir par interaction par liaisons hydrogène, à température ambiante et pression atmosphérique, au moins un polyphénol X comprenant au moins deux groupements phénols différents avec au moins deux composés Y choisis parmi les composés hydrocarbonés ou siliconés, polyoxyéthylénés et/ou polyoxypropylénés; tous deux précédemment décrits.
On peut également citer les polymères résultant de la polymérisation radicalaire d’un ou plusieurs monomères radicalaires, à l’intérieur et/ou partiellement à la surface de particules préexistantes d’au moins un polymère choisi parmi le groupe constitué par les polyuréthanes, les polyurées, les polyesters, les polyester amides et/ou les alkydes. Ces polymères sont généralement appelés « polymères hybrides ».
Sont détaillés ci-après différents types polymères filmogènes hydrodispersibles, notamment commerciaux, adaptés à la préparation de la composition conforme à la présente invention.
1/ Ainsi, selon un mode de réalisation préféré de l’invention, le polymère filmogène hydrodispersible est un copolymère acrylique.
Comme polymère acrylique, on peut utiliser selon l’invention ceux provenant des dispersions aqueuses de copolymère acrylique vendues sous les dénominations « Acronal DS-6250® » et « Joncryl 95® » par la société BASF, « Daitosol 5000 AD® » (Nom INCI : ACRYLATES COPOLYMER) ou « Daitosol 5000 SJ® » (nom INCI : ACRYLATES/ETHYLHEXYL ACRYLATE COPOLYMER) par la société DAITO KASEY KOGYO, « Acudyne 5600P®» et « Acudyne 5800P®»(nom INCI . ACRYLATES COPOLYMER) de la société Dow Chemical. La teneur en particules de polymère filmogène en suspension dans ces dispersions actuellement disponibles sur le marché, varie d’environ 20 à environ 50 % en poids par rapport au poids total de la dispersion.
La quantité en matière active de polymère filmogène hydrodispersible non issu de monomère styrènique, dans la composition de l’invention, de préférence, est inférieure ou égale à 20%, plus préférentiellement varie de 1 à 15% en poids, et plus particulièrement de 2 à 12% en poids par rapport au poids total de la composition.
Pigment La composition selon l'invention comprend au moins un pigment du type oxyde de fer non enrobé (Nom INCI Iron Oxide).
On entend par « pigment » des particules insolubles dans un milieu aqueux, destinées à colorer et/ou opacifier la composition et/ou le dépôt résultant.
Par « pigment non enrobé », on entend tout pigment non traité par un agent de surface le recouvrant partiellement ou totalement en étant absorbé, adsorbé ou greffé sur ledit pigment.
Selon un mode de réalisation préférentiel, le ou les pigments sont présents dans une quantité allant jusqu’à 35,0% en poids, plus préférentiellement allant jusqu’à 25,0 % en poids et plus particulièrement allant de 4 à 25 % en poids par rapport au poids total de la composition.
Selon un mode de réalisation particulier, les pigments non enrobés utilisés selon l’invention sont choisis parmi les oxydes de fer jaunes (CI 77492), les oxydes de fer rouge , les oxydes de fer noirs (CI47499) , et leurs mélanges.
Dans le cadre de la présente invention, les pigments sont plus particulièrement les oxydes de fer noirs (CI 77499).
La présente invention vise un analyseur de gaz à laser, qui effectue une analyse d’un gaz à mesurer, qui est présent dans un espace à mesurer, l’analyseur de gaz à laser étant caractérisé en ce qu’il comprend : un élément laser configuré pour émettre de la lumière laser dans une bande de longueur d’onde, qui comprend une longueur d’onde d’absorption de la lumière d’un spectre de raie d’absorption du gaz à mesurer ; une unité de production de lumière modulée configurée pour envoyer un courant de commande à l’élément laser, de manière à ce qu’une longueur d’onde du courant de commande soit balayée et modulée dans la bande de longueur d’onde, qui comprend la longueur d’onde d’absorption de la lumière du spectre de raie d’absorption du gaz à mesurer ; un élément de réception de la lumière configuré pour recevoir de la lumière laser, qui passe dans l’espace à mesurer ; une unité d’un traitement d’un signal de réception de la lumière configurée pour analyser le gaz à mesurer sur la base d’un signal de détection sorti de l’élément de réception de la lumière ; et une unité de calcul configurée pour calculer une relation entre le courant commande et la longueur d’onde, à partir d’une pluralité de points de pic d’une forme d’onde d’absorption d’un gaz, qui est présent dans l’espace à mesurer, dans lequel le courant de commande est sorti sur la base de la relation.
Une facette de la présente invention est caractérisée en ce que le gaz est de l’humidité dans l’atmosphère ou dans le gaz à mesurer.
Une facette de la présente invention est caractérisée en ce que le gaz a un pic d’absorption dans une plage de ±1 nm à partir d’un pic d’absorption du gaz à mesurer.
Une facette de la présente invention est caractérisée en ce que la pluralité de points de pic de la forme d’onde d’absorption du gaz sont extraits séquentiellement.
Une facette de la présente invention est caractérisée en ce que la forme d’onde d’absorption du gaz est divisée dans le temps en une pluralité de parties et un pic est extrait pour chacune de la pluralité de parties.
La présente invention peut, quelque soit une variation de température, déduire la relation entre un courant de commande et une longueur d’onde avec une grande précision, en sortant ainsi, d’une manière très précise, une longueur d’onde d’émission laser.
La est un schéma d’une configuration d’ensemble d’un analyseur de gaz à laser suivant l’invention ;
La est un schéma fonctionnel du traitement du signal effectué dans l’analyseur de gaz à laser suivant l’invention ;
La est un schéma synoptique représentant un calcul de la relation entre un courant électrique et une longueur d’onde suivant l’invention ;
La est un graphique représentant la relation entre un temps d’absorption de l’humidité et une forme d’onde d’absorption (tension) ;
La est un graphique représentant la relation entre un courant électrique et une longueur d’onde pic dans l’absorption de l’humidité ;
La est un graphique représentant la relation entre un courant de commande et une longueur d’onde d’une diode laser, la relation étant obtenue en effectuant un ajustement reposant sur la longueur d’onde pic de l’absorption de l’humidité ;
La est un graphique représentant une relation entre une longueur d’onde et un courant de commande de la diode laser, la relation étant estimée en effectuant un ajustement.
La est un graphique pour un cas dans lequel les pics de la forme d’onde obtenus sont extraits séquentiellement pour obtenir une pluralité de pics ;
La est un graphique dans le cas où la forme d’onde obtenue est divisée dans le temps pour obtenir une pluralité de pics ;
Les composés Y aptes à former au moins deux liaisons hydrogène avec lesdits groupements phénols du polyphénol X sont donc choisis parmi au moins deux composés Y choisis parmi les esters de polyglycérol comprenant 2 à 20 motifs glycérol, au moins l’un des composés Y étant choisi parmi les esters de polyglycérol comprenant 5 ou 6 motifs glycérol.
De préférence, la couche externe de Li 2 SO 4 et le Li 2 SO 4 recouvrant les le Soufre solide a pour effet de maintenir ou séquestrer les polysulfures, formés par la réduction du Soufre solide lorsque la cathode est en fonctionnement, dans la cathode. Autrement dit, la couche externe de Li 2 SO 4 et le Li 2 SO 4 recouvrant les le Soufre solide a pour effet d’empêcher les polysulfures de diffuser hors de la cathode.
De préférence, du Sulfate de Lithium (Li 2 SO 4 ) recouvre et/ou enveloppe, en outre, au moins en partie, de préférence en partie seulement, des NTCs tapissant les parois externes des NTCs.
De préférence, la couche externe de Li 2 SO 4 présente une épaisseur inférieure à 10 nm, de préférence inférieure à 8 nm, et/ou supérieure à 3 nm.
Le Li 2 SO 4 encapsulant, au moins en partie, le Soufre solide et/ou enveloppant, au moins en partie, des NTCs peut former un film continue ou discontinue, dit couche film interne de Li 2 SO 4 . Le film interne de Li 2 SO 4 peut s’étendre, au moins en partie, dans la couche de NTCs. De préférence, le film interne est un film mince. Le film mince peut présenter une épaisseur inférieure à 10 nm, de préférence inférieure à 8 nm.
De préférence, le Soufre solide peut être une quelconque des formes allotropiques connues du Soufre solide. Le Soufre solide peut être de formule S n , où n est le nombre d’atomes de Soufre. De préférence, le Soufre solide peut présenter une structure cyclique. A titre d’exemple non limitatif, le Soufre solide peut être de formule S 6 , S 8 , S 9 , S 10 , S 1 2 , S 18 ou S 20 . De préférence, le Soufre solide est de formule S 8 .
Selon l’invention, il peut être entendu par couche un film.
De préférence, la couche de NTCs recouvre et/ou est en contact, de préférence direct, avec le substrat de la cathode. De préférence, le substrat de la cathode est recouvert et/ou est en contact, de préférence direct, avec une face ou surface ou côté de la couche de NTCs située du côté opposé à la face ou surface ou côté de la couche de NTCs en contact avec la couche externe de Li 2 SO 4 .
De préférence, la cathode ne comprend pas de liant polymère ni d’additifs carboné.
De préférence, la couche de Li 2 SO 4 a pour effet d’empêcher la diffusion de Soufre hors de la cathode et/ou la formation de produits intermédiaires polysulfures.
De préférence, la couche solide de Li 2 SO 4 recouvre et/ou en contact, de préférence direct, avec l’autre extrémité des NTCs et/ou avec une face ou surface ou côté, dite face ou surface ou côté externe, de la couche de NTCs située du côté opposé à la face ou surface ou côté de la couche de NTCs en contact avec le substrat de la cathode.
La couche de Li 2 SO 4 peut former un enrobage de la couche de NTCs.
De préférence, la couche solide de Li 2 SO 4 forme une couche ou interface externe de la cathode. De préférence, la couche ou la surface externe, formée par la couche solide de Li 2 SO 4 , est destinée à être portée en contact avec un élément poreux ou un séparateur imbibé d’électrolyte dans une cellule Lithium-ions.
De préférence, la couche de Li 2 SO 4 présente une épaisseur supérieure à 25 nm, de préférence encore à 50 nm, de manière davantage préférée à 75 nm et de manière encore davantage préférée à 100 nm et/ou inférieure à 2000 nm, de préférence encore à 1000 nm, de manière davantage préférée à 750 nm et de manière encore davantage préférée à 500 nm.
De préférence, les NTCs de la cathode : - présentent une longueur est supérieure à 10 µm, de préférence à 30 µm et/ou est inférieure à 500 µm, de préférence à 250 µm, et/ou - comprennent entre deux et dix parois et/ou, de préférence, présentent un diamètre compris entre 4 et 16 nm, de préférence comprennent entre trois et cinq parois et/ou, de préférence encore, présentent un diamètre compris entre 5 et 8 nm, et/ou - présentent une densité comprise entre 1.10 1 1 et 1.10 12 tubes/cm².
Les NTCs ont pour effet d'augmenter la surface spécifique de l'électrode et/ou d'assurer un transfert de charge rapide entre la couche de matériau conducteur et les nanoparticules de Soufre et/ou de conférer à l’électrode une meilleure résistance à l’expansion volumique sans subir de dégradation et/ou de fournir un support physique très conducteur.
De préférence, une charge massique en Soufre des nanoparticules de Soufre S 8 est supérieure à 1,5 mg/cm².
Le pH au sein du digesteur n’est pas forcément homogène. L’homme du métier sera donc libre de faire l’hypothèse d’un réacteur infiniment mélangé pour un pH homogène ou par exemple l’hypothèse d’un réacteur piston pour un pH évolutif.
La détermination du pH peut être réalisée à partir d’abaques produites à partir de mesures expérimentales ou trouvées dans la littérature.
Alternativement, elle peut être déterminée par calcul soit en réalisant des calculs simplifiés en effectuant plusieurs hypothèses soit en utilisant un logiciel de calculs puissants prenant en compte plusieurs facteurs tel que la précipitation de certains composés par exemple.
On peut notamment citer à titre d’exemple le livre suivant qui présente un programme informatique conçu pour effectuer une grande variété de calculs géochimiques aqueux et mettant en œuvre plusieurs types de modèles aqueux :
Parkhurst, D.L., and Appelo , C.A.J. Description of input and examples for PHREEQC ve r sion 3—A computer program for speciation, batch-reaction, one-dimensional transport, and invers e geochemical calculations. U.S. Geological Survey Techniques and Methods, 2013.
Toutefois l’homme du métier sera libre, de sélectionner la méthode de détermination qui lui convient.
Le procédé de calcul 1 comprend ensuite une quatrième étape d’estimation 5 d’une concentration d’au moins un composé inhibiteur présent au sein du digesteur sur toute la gamme de température définie au cours de l’étape de définition, et en fonction du pH déterminé au sein du digesteur et de la concentration intermédiaire estimé lors de l’étape d’estimation préliminaire.
Ainsi, si on prend pour exemple l’ammoniac (NH 3 ), le pH permettra de déterminer la concentration en NH 3 par rapport à la concentration en azote ammoniacal total soit la part de de NH 3 par rapport au total d’azote ammoniacal présent au sein du digesteur.
On peut notamment citer à titre d’exemple la publication suivante qui présente notamment des exemples de gamme de concentrations d’ammoniac dans un digesteur. La concentration en ammoniac peut donc être comprise entre 0 mg/L et 1500 mg/L:
G. Capson-Tojo, R. Moscoviz, S. Astals, Robles, J.-P. Steyer. Unraveling the literature ch a os around free ammonia inhibition in anaerobic digestion . Renewable and Sustainable Energy Reviews , 20 20 .
Le procédé de calcul 1 comprend ensuite une cinquième étape d’identification 6 d’un ou plusieurs microorganismes présentant une cinétique limitante présents dans le digesteur.
Dans le digesteur, plusieurs espèces de microorganismes peuvent être présentes telles que des archées méthanogènes hydrogénotrophes, des archées méthanogènes acétoclastes ou encore des bactéries syntrophiques oxydant le propionate ou l’acétate.
Les espèces de microorganismes se développant dans le digesteur n’ont pas la même vitesse de croissance. Ainsi certaines espèces présenteront une cinétique limitante car elles auront une vitesse de croissance plus faible que certaines autres espèces limitant ainsi la vitesse de la réaction globale du digesteur.
Le but de cette étape est donc d’identifier la ou les espèces de microorganismes présentant une cinétique limitante pour le calcul d’un paramètre de fonctionnement puisque ce sont ces espèces qui vont limiter la réaction.
L’identification du ou des microorganismes présentant une cinétique limitante peut être réalisée de plusieurs manières, soit à partir de bases de données réalisées ou trouvées dans la littérature, soit par expérience en s’appuyant sur des données déterminées aux étapes précédentes.
On entend par expérience le fait qu’après plusieurs applications de cette étape, l’homme du métier aura suffisamment de données et d’expériences pour choisir le ou les microorganismes limitant en fonction des différentes données issues des étapes précédentes.
En particulier, l’élément barrière est déformable élastiquement en compression, cette capacité de compression permettant d’obtenir une meilleure formation osseuse.
On peut ainsi conformer le volume dans lequel on souhaite que de la matière osseuse se régénère de la manière la plus précise possible et ainsi obtenir un implant ayant la forme la plus proche possible de ce que souhaite obtenir le chirurgien au début de son intervention. En outre, l’élément barrière peut facilement être réalisé par impression 3D.
En particulier, le biomatériau en lequel est formé l’élément barrière a un module de Young compris entre 2 et 20 GPa, notamment entre 2 et 15 GPa, plus particulièrement entre 2 et 5 GPa, notamment entre 3 et 4 GPa.
Suivant un mode de réalisation préféré de l’invention, le matériau a une résistance à la flexion comprise entre 100 et 200 MPa, notamment entre 150 et 190 MPa, notamment égale sensiblement à 180 MPa.
Suivant un mode de réalisation préféré de l’invention, le matériau de l’élément barrière a une résistance à la traction comprise entre 50 et 120MPa, notamment comprise entre 80 et 100 MPa.
Les valeurs ci-dessus de résistances et de module Young sont données à la température ambiante, c’est-à-dire entre 20 et 25 ° C, notamment à 23°C et sous la pression atmosphérique.
Suivant un mode de réalisation particulièrement préféré, le matériau de l’élément barrière est un polyaryléthercétone (PAK), notamment un polyétheréthercétone (PEEK) ou un polyéthercétonecétone (PEKK).