INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Arrière-plan technologique Des cuves étanches et thermiquement isolantes sont utilisées dans différentes industries pour stocker un produit froid ou chaud. Par exemple, dans le domaine de l’énergie, un tel produit peut être du gaz naturel liquéfié, abrégé GNL, stocké dans des cuves de stockage terrestre ou dans des cuves embarquées dans des structures flottantes. De telles structures flottantes sont en particulier les barges, les navires méthaniers pour le transport du GNL et les installations off-shore, connues notamment sous les acronymes FPSO ( Floating Production Storage and Offloading ) et FSRU ( Floating Storage Regasification Unit ), pour le stockage, la liquéfaction ou la regazéification du GNL.
Les cuves étanches et thermiquement isolantes peuvent être constituées d’une ou plusieurs membranes étanches associées à des couches isolantes. On connaît, notamment par FR-A-2691520, une cuve étanche et thermiquement isolante comportant une paroi de cuve fixée sur une structure porteuse, dans laquelle la paroi de cuve présente une structure multicouche qui comporte successivement, dans une direction d’épaisseur de la paroi de cuve, une membrane étanche primaire destinée à être en contact avec le produit contenu dans la cuve, une barrière thermiquement isolante primaire, une membrane étanche secondaire et une barrière thermiquement isolante secondaire.
Le GNL est stocké dans ces cuves à pression atmosphérique, à environ -163°C et se trouve ainsi dans un état d’équilibre diphasique liquide-vapeur de telle sorte que le flux thermique s’exerçant au travers des parois des cuves tend à entraîner son évaporation.
En outre, les liants de fluoropolymère selon la présente invention sont plus stables électrochimiquement que le polyéthylène, ce qui permet une capacité et des propriétés de cycle supérieures dans les cellules électrochimiques utilisant de telles électrodes.
Selon un mode de réalisation préféré, ledit fluoropolymère possède un module en flexion supérieur à 1 000 MPa mesuré selon la norme ASTM D790.
Selon un mode de réalisation préféré, ledit fluoropolymère comprend au moins un fluoromonomère choisi dans le groupe constitué par le fluorure de vinylidène, le trifluoroéthylène, le chlorotrifluoroéthylène, l’hexafluoropropène, le fluorure de vinyle, l’hexafluoroisobutylène, le perfluorobutyléthylène, le pentafluoropropène, le 3,3,3-trifluoro-1-propène, le 2,3,3,3-tétrafluoropropène, des éthers de vinyle fluorés, des éthers d’allyle fluorés et des dioxoles fluorés.
Selon un mode de réalisation préféré, ledit fluoropolymère est choisi dans le groupe constitué par des homopolymères et des copolymères de fluorure de vinylidène contenant au moins 50 % en poids de motifs répétitifs de fluorure de vinylidène, le comonomère étant choisi dans le groupe constitué par le chlorotrifluoroéthylène, l’hexafluoropropène et le trifluoroéthylène.
Selon un mode de réalisation préféré, le fluoropolymère est un homopolymère de type poly(fluorure de vinylidène) (PVDF) ou un copolymère de fluorure de vinylidène avec de l’hexafluoropropène.
Selon un mode de réalisation préféré, ledit fluoropolymère est un homopolymère de type poly(fluorure de vinylidène) possédant des défauts de tête à queue dans la chaîne de motifs de fluorure de vinylidène, et le degré de défauts de tête à queue ne dépassant pas 10 %.
Selon un mode de réalisation préféré, ledit fluoropolymère comprend des monomères fonctionnalisés en une quantité allant de 0,01 à 15 pour cent en poids sur la base des monomères totaux, préférablement, de 0,05 à 5 pour cent en poids sur la base de la quantité totale de monomères, et encore plus préférablement en une quantité allant de 0,05 à 1,5 pour cent en poids sur la base des monomères totaux.
Selon un mode de réalisation préféré, lesdits monomères fonctionnalisés comportant au moins une fonctionnalité sont choisis parmi : acide acrylique, acide méthacrylique, acide vinylsulfonique, acide vinylphosphonique, acide itaconique, acide maléique et sels de tels composés; éthers d’allyle et de glycidyle, éther de méthallyle et de glycidyle, éther de glycidyle d’acide crotonique et éther de glycidyle d’acide acétique ; carbonate d’éthylène ; acrylate d’hydroxyléthyle et acrylate d’hydroxylpropyle.
Selon un mode de réalisation préféré, ledit fluoropolymère est produit soit par polymérisation en émulsion, soit par polymérisation en suspension, préférablement par polymérisation en émulsion.
Selon un mode de réalisation préféré, ledit fluoropolymère est une poudre possédant une distribution de taille de particule dotée d’un Dv50 inférieur à 20 µm, préférablement inférieur à 15µm, en particulier inférieur à 10 µm.
Le Dv50 est la taille de particule au 50e percentile (en volume) de la distribution de taille de particules cumulative. Ce paramètre peut être déterminé par granulométrie laser. Ceci s’applique à tous les Dv50 décrits dans la présente description.
Selon un deuxième aspect, la présente invention fournit une électrode revêtue à sec comprenant le liant non fibrillable de la présente invention, un agent conducteur et un matériau actif sec.
Selon un mode de réalisation préféré, l’électrode revêtue à sec selon la présente invention possède la composition massique suivante :
Dans un tel câble optique, l’utilisation de matière plastique est réduite du fait que les modules optiques sont constitués uniquement d’un faisceau de fibres optiques et d’un ou plusieurs fil(s) enroulé(s) autour du faisceau de fibres optiques, et ne comprennent pas d’enveloppe entourant le faisceau de fibre optique.
D’une part, cela a pour conséquence que les modules optiques s’agencent naturellement dans la cavité interne les uns par rapport aux autres en occupant moins d’espace.
D’autre part, comme les modules optiques ne comprennent pas d’enveloppe, il n’est pas nécessaire de prévoir un écran thermique entre les modules optiques et la gaine du câble.
De ce fait, la cavité interne peut présenter une dimension réduite et le diamètre extérieur du câble optique peut également être réduit.
Par ailleurs, l’utilisation d’une composition de remplissage n’est pas nécessaire, puisque les modules optiques bénéficient de l’effet du ou des filin(s) hydrogonflant(s) présents dans la cavité interne.
Ainsi, le câble optique proposé présente un rapport entre la masse linéique de la totalité des fibres optiques des faisceaux de fibres optiques et la masse linéique de la totalité des composants s’étendant à l’intérieur de la cavité interne élevé.
Ce type de câble optique est particulièrement adapté pour être utilisé comme un câble optique aérien, car il est léger et compact. Cela permet d’installer un plus grand nombre de câbles optiques sur un même poteau ou sur un même bâtiment ou dans une même conduite de tirage. Cela permet ainsi de réduire considérablement l’impact environnemental de l’infrastructure de déploiement des réseaux de câbles à fibres optiques.
Lorsque le câble optique est enroulé sur un touret pour être stocké ou transporté, le touret présente également un poids réduit, ce qui permet de réduire les coûts de transport.
Le recyclage du câble optique est simplifié et consomme moins d’énergie, du fait que le câble optique ne comprend pas de ruban de protection ni de composition de remplissage, et que les modules optiques ne comprennent pas d’enveloppes.
De plus, comme le câble optique ne comprend pas de ruban de protection et que les modules optiques ne comprennent pas d’enveloppe, l’accès au fibres optiques est facilité, lorsque des opérations de maintenance sont nécessaires.
En particulier, le ou les fil(s) enroulé(s) autour du faisceau de fibres optiques peu(ven)t être constitués d’un matériau présentant une haute température de fusion, tout en restant souples et en laissant ainsi un accès aisé aux fibres optique, contrairement à des modules optiques qui comprendraient une enveloppe en matière plastique qui serait constituée de matériaux présentant une haute température de fusion qui rendraient plus difficile l’accès aux fibres.
Le câble optique proposé peut en outre présenter les caractéristiques suivantes :
- le ou chaque fil d’un module optique présente une masse linéique strictement inférieure à 0,0375 grammes par mètre, de préférence inférieure à 0,012 grammes par mètre ;
- le ou chaque fil d’un module optique est enroulé hélicoïdalement autour du faisceau de fibres optiques pour maintenir ensemble les fibres optiques du faisceau ;
- le ou chaque fil est enroulé hélicoïdalement autour du faisceau de fibres optiques avec un pas d’enroulement inférieur ou égal à 60 millimètres, de préférence inférieur ou égal à 35 millimètres ;
- le fil ou chaque fil est enroulé hélicoïdalement autour du faisceau de fibres optiques avec un pas d’enroulement supérieur ou égal à 15 millimètres ;
-un premier compartiment 3 comprenant une électrode positive (ou cathode lors du fonctionnement en décharge), généralement poreuse, 5 alimentée par un premier électrolyte 7 comprenant, à l’état chargé, un composé redox comprenant au moins un groupe apte à capter des électrons (soit, en d’autres termes, au moins un groupe oxydant), qui subit donc une réduction lors du processus de décharge, lequel premier électrolyte est fourni au compartiment via un réservoir 9 stockant cet électrolyte, qui est relié au premier compartiment via une conduite d’alimentation 11 munie d’une pompe 13 et également via une conduite d’évacuation 15 chargée de réacheminer l’électrolyte du compartiment vers le réservoir ;
-un deuxième compartiment 17 comprenant une électrode négative (ou anode lors du fonctionnement en décharge), généralement poreuse, 19 alimentée par un deuxième électrolyte 21 comprenant, à l’état chargé, un composé redox comprenant au moins un groupe apte à céder des électrons (soit, en d’autres termes, au moins un groupe réducteur), qui subit donc une oxydation lors du processus de décharge, lequel deuxième électrolyte est fourni au compartiment via un réservoir 23 stockant cet électrolyte, qui est relié au deuxième compartiment via une conduite d’alimentation 25 munie d’une pompe 27 et également via une conduite d’évacuation 29 chargée de réacheminer l’électrolyte du compartiment vers le réservoir.
Le premier compartiment et le deuxième compartiment sont séparés l’un de l’autre par une membrane conductrice ionique 31, dont le rôle est d’assurer l’électroneutralité du système tout en évitant la migration des composés redox du premier compartiment vers le deuxième compartiment et vice versa .
Le premier électrolyte est généralement qualifié de catholyte (ou, de manière plus appropriée, de posolyte), tandis que le deuxième électrolyte est généralement qualifié d’anolyte (ou, de manière plus appropriée, négolyte).
D’un point de vue du fonctionnement, si l’on nomme le composé redox du premier compartiment C Y+ et le composé redox du deuxième compartiment A X+ , les demi-réactions électrochimiques se produisant, lors du processus de décharge, aux interfaces électrode/électrolyte peuvent être représentées par les réactions suivantes :
*à l’interface électrode positive/catholyte :
C Y+ + e - → c (Y-1)+
*à l’interface électrode négative/électrolyte :
A X+ → A (X+1)+ + e -
les électrons issus de cette dernière demi-réaction circulant de l’électrode négative vers l’électrode positive via le circuit extérieur 33, qui est ainsi alimenté en électricité.
La quantité de composés redox soumise à ces réactions peut être ajustée en fonction des besoins en énergie ou capacité et plus spécifiquement en jouant sur le volume des réservoirs qui alimentent les compartiments en composés redox appropriés à une concentration donnée, tandis que la taille des électrodes et, de manière plus générale, des compartiments peut être ajustée en fonction des besoins en puissance. Aussi, les batteries redox à circulation d’électrolytes permettent, avantageusement, d’effectuer un découplage entre puissance et capacité.
A ce jour, les batteries redox à circulation d’électrolytes existantes fonctionnent avec des électrolytes aqueux mettant en œuvre des couples redox à base de métaux (par exemple, vanadium, fer), d’halogénures ou de composés redox organiques (tels que des composés quinones). Leurs densités d’énergie (de 20 à 40 Wh/L) restent modestes par rapport à la principale technologie avec laquelle les batteries à circulation d’électrolytes sont en concurrence, à savoir les batteries au lithium (présentant une densité d’énergie allant classiquement de 500 à 800 Wh/L) en raison, d’une part, de la tension de cellule limitée à environ 1 V liée au milieu aqueux utilisé et, d’autre part, de la solubilité restreinte des couples redox utilisés.
Pour tenter de pallier ces inconvénients, des équipes de chercheurs (notamment, dans la demande US 0178735) se sont penché sur l’élaboration d’un nouveau concept de batteries à circulation d’électrolytes en immobilisant dans les réservoirs d’anolyte et de catholyte un matériau actif solide inorganique choisi parmi les matériaux d’électrode des batteries lithium-ion conventionnels (par exemple, du LiFePO 4 , TiO 2 , LiTi 2 (PO 4 ) 3 ), lesquels réservoirs comprenant également un électrolyte, dans lequel sont solubilisés un ou plusieurs couples redox organiques ou organométalliques (par exemple, des dérivés du ferrocène, du ferricyanure, du soufre), dont les potentiels sont légèrement supérieurs/inférieurs à celui des matériaux actifs solides inorganiques immobilisés. En décharge, seul l’électrolyte circule vers le compartiment dédié avec le composé redox organique en solution qui, après réaction redox avec l’électrode du compartiment, réagit électrochimiquement, après réacheminement vers le réservoir, avec le matériau actif immobilisé dans le réservoir et, plus spécifiquement, le catholyte vers le compartiment comprenant la cathode et l’anolyte vers le compartiment comprenant l’anode.
Ce ou ces composés redox peuvent être qualifiés de médiateur(s) (ou navette(s)) redox, les réactions mises en jeu lors du processus de décharge étant les suivantes :
*dans un premier temps, le médiateur sous forme oxydée est acheminé vers le compartiment cathodique et va être réduit par captation d’électrons au contact de l’électrode positive puis, dans un deuxième temps, est réacheminé vers le réservoir de catholyte, où il est réoxydé par cession d’électrons au matériau actif d’électrode de batterie lithium-ion conventionnel immobilisé dans le réservoir ;
*en parallèle, dans un premier temps, l’autre médiateur sous forme réduite est acheminé vers le compartiment anodique, où il subit une oxydation par cession d’électrons au contact de l’électrode négative puis, dans un deuxième temps, est réacheminé vers le réservoir d’anolyte, où il est réduit par captation d’électrons du matériau actif d’électrode de batterie lithium-ion conventionnel immobilisé dans le réservoir.
Plusieurs signaux de géolocalisation sont ainsi traités et notamment plusieurs signaux de géolocalisation peuvent être poursuivis en parallèle.
On présente désormais, en relation avec la les étapes d’un procédé de détection d’une pluralité de signaux de géolocalisation tel que mis en œuvre par le module 120 de détection selon un exemple de réalisation de l’invention.
Plus particulièrement, lors d’une étape E300 de réception, le module 120 de détection reçoit une séquence d’échantillons du signal reçu provenant des ADC 140. Comme discuté ci-dessus en relation avec les , , et , il s’agit ici d’une séquence d’échantillons complexes comprenant les voies I et Q. Cependant, dans d’autres architectures, d’autres types de séquences d’échantillons peuvent être traités (e.g. des échantillons réels provenant d’un échantillonnage en fréquence intermédiaire).
De retour à la , lors d’une étape E310 d’acquisition, un premier signal de géolocalisation véhiculant un premier identifiant de satellite de la constellation est détecté au sein de la séquence d’échantillons reçue par le module 121 d’acquisition.
Lors d’une étape E320 d’estimation, un premier module 122b de poursuite du premier signal de géolocalisation est initié. Un jeu de caractéristiques du premier signal de géolocalisation est estimé au sein de la séquence reçue par le premier module 122b de poursuite.
Lors d’une étape E330 de réception, une nouvelle séquence d’échantillons du signal reçu provenant des ADC 140 est reçue par le module 120 de détection.
Lors d’une étape E340 de régénération, un premier signal numérique représentatif d’au moins une partie du premier signal de géolocalisation est regénéré par le module 123 de régénération en fonction d’un jeu de caractéristiques déterminé par le premier module 122b de poursuite à partir d’au moins la nouvelle séquence d’échantillons. Ainsi, le premier signal numérique est mis à jour au fur et à mesure de la mise à jour du jeu de caractéristiques par le premier module 122b de poursuite.
Comme discuté ci-dessus, un tel jeu de caractéristiques comprend par exemple un jeu de paramètres de synchronisation (en temps et/ou en fréquence et/ou phase) du premier signal de géolocalisation par rapport au récepteur 100 ainsi qu’une amplitude du premier signal de géolocalisation au sein du signal reçu.
De retour à la , lors d’une étape E350 de soustraction, le premier signal numérique régénéré est soustrait à la nouvelle séquence d’échantillons reçue pour fournir une séquence d’échantillons prétraitée. Ainsi, la soustraction se fait au niveau des derniers échantillons utilisés pour l’estimation du jeu de caractéristiques, permettant par là-même d’optimiser les résultats de suppression du premier signal de géolocalisation au sein du signal reçu via la soustraction.
Lors d’une étape E360 d’acquisition, un second signal de géolocalisation véhiculant un second identifiant de satellite de la constellation est détecté au sein de la séquence prétraitée par le module 121 d’acquisition.
Lors d’une étape E370 d’estimation, un second module 122b de poursuite du second signal de géolocalisation est initié. Un jeu de caractéristiques du second signal de géolocalisation est estimé au sein de la séquence prétraitée par le second module 122b de poursuite.
Dans certains modes de réalisation, l’étape E310 d’acquisition, l’étape E320 d’estimation, l’étape E330 de réception, l’étape E340 de régénération et l’étape E350 de soustraction sont mises en œuvre itérativement pour une pluralité d’identifiants de satellites de la constellation. L’étape E310 d’acquisition exécutée lors d’une itération donnée met en œuvre la séquence prétraitée obtenue lors de l’itération précédant l’itération donnée considérée. L’estimation d’un jeu de caractéristiques du signal de géolocalisation détecté lors de l’itération donnée considérée met en œuvre un module 122b de poursuite correspondant. L’étape E360 d’acquisition et l’étape E370 d’estimation mettent en œuvre l’échantillon prétraité délivré lors de la dernière itération des étapes E310 à E350.
Ainsi, les différents signaux de géolocalisation présents au sein du signal reçu sont détectés itérativement.
Dans certains modes de réalisation, la pluralité d’identifiants comprend au moins un couple d’identifiants identiques associés à un satellite 150 donné de la constellation.
Ainsi, chaque satellite 150 de la constellation ayant un identifiant unique, la détection de deux signaux de géolocalisation véhiculant un même identifiant est indicative que l’un des deux signaux de géolocalisation est potentiellement un signal de géolocalisation malveillant.
De la sorte, selon certaines implémentations, lorsqu’un signal de géolocalisation est détecté pour chacun des identifiants du couple lors de l’étape E310 d’acquisition, une information d’alerte représentative d’une réception probable d’un signal de géolocalisation malveillant parmi les deux signaux de géolocalisation véhiculant les identifiants dudit couple est générée.
Les courbes d) des figures 5A et 5B correspondent à des spectres d’absorption du détecteur scintillateur, respectivement pour une activité de 1Bq de 18 F et 11 C. Ces spectres d’absorption peuvent être utilisés en tant que données d’entrée pour la détermination de l’activité d’un échantillon 2, comme décrit par la suite.
Lors de la mise en œuvre du dispositif 1, l’unité de traitement 40 est reliée à chaque photodétecteur 15, et recueille un signal de détection généré par chacun d’entre eux. Plus précisément, chaque photodétecteur est relié à un circuit de détection de coïncidences 16, destiné à déterminer les impulsions détectées en coïncidence temporelle par deux photodétecteurs (coïncidences doubles) ainsi que par les trois photodétecteurs (coïncidences triples). Comme décrit dans la publication Broda R. et al « Radionuclide metrology using liquid scintillation counting », Metrologia 44 (2007), lorsqu’on utilise un échantillon, considéré comme émetteur β pur, d’activité inconnue, on peut montrer qu’un rendement de détection η, dit rendement de détection absolu, peut être déterminé à partir d’un ratio entre le nombre de coïncidences triples sur le nombre de coïncidences doubles.
Plus précisément, si correspond au nombre de coïncidences triples et correspond au nombre de coïncidences doubles, la ratio , désigné RCTD (Ratio des coïncidences triples sur doubles), est tel que :
où : est le spectre d’absorption de l’isotope considéré, qui correspond aux courbes d) des figures 5A (pour 18 F) et des figures 5B (pour 11 C) ; est le rendement quantique des photomultiplicateurs, qui n’est pas connu ; est un rendement lumineux du matériau scintillateur, qui correspond à un nombre de photons de scintillation émis par unité d’énergie d’absorbée (photons.keV -1 ) ; est la perte d’énergie linéique d’une particule incidente (β + ou β - ) dans le détecteur scintillateur; est l’énergie maximale du spectre d’émission de la particule incidente ; est un paramètre semi-empirique, usuellement désigné paramètre de Birks, exprimé en cm. MeV -1 . Ce paramètre décrit la non linéarité du scintillateur. Il est usuellement compris entre 0.007 et 0.015 cm. MeV -1 .
Les paramètres , et sont des données d’entrée. est une donnée mesurée, résultant du circuit de détection de coïncidences 16. On peut déterminer le produit , produit du rendement quantique des photomultiplicateurs par le rendement lumineux du matériau scintillateur, de façon à obtenir le rendement de détection absolu Le rendement calculé est celui permet de vérifier l’égalité (1).
Le rendement calculé est utilisé pour déterminer un rendement de détection des coïncidences doubles, selon l’expression :
L’activité de l’isotope est ensuite déterminée, à partir de , avec :
correspond à une somme dite logique des coïncidences doubles détectées par unité de temps. Par exemple, si l’on dispose de trois photodétecteurs 15 1 , 15 2 et 15 3 , est tel que :
où et sont les nombre de coïncidences doubles détectées, par unité de temps, par les photodétecteurs 15 1 et 15 2 , 15 1 et 15 3, 15 2 et 15 3 respectivement. correspond au nombre de coïncidences triples détectées par unité de temps : L’unité de traitement 40 reçoit les grandeurs , et et du circuit de coïncidences 16. Elle peut ensuite déterminer en mettant en œuvre l’expression (1). Cela permet d’obtenir en mettant en œuvre (3), à partir de , puis l’activité par l’expression (4).
De préférence, le rendement est déterminé lors de chaque mesure, par un ratio entre le nombre de coïncidences triples sur le nombre de coïncidences doubles. Le rendement de détection des coïncidences doubles peut ainsi être déterminé, selon (3), lors de chaque mesure. On évite le recours à un étalonnage effectué en laboratoire, ce qui est un avantage notable de l’invention.
L’activité de l’échantillon 2 peut être estimée en différents instants de mesure successifs, de façon à obtenir des valeurs . L’évolution de en fonction du temps peut être confrontée à une évolution théorique, établie à partir de la période de décroissance de l’isotope considéré. Un écart entre l’évolution mesurée et l’évolution théorique peut signifier une présence d’une pollution dans l’échantillon 2.
L’activité de l’échantillon 2, mesurée à l’instant de mesure , est de préférence normalisée par le volume de l’échantillon. Cela permet une estimation de l’activité volumique ou massique de la solution radiopharmaceutique présente dans le récipient 20.