INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
en fonction du ou des paramètres de moteur détectés, la détermination de données relatives à ou comprenant un pouvoir calorifique du carburant ; et
l’ajustement (p. ex., l’optimisation) de la performance de moteur pendant une seconde période de temps d’opération d’aéronef en fonction des données déterminées.
La détection peut être répétée de telle sorte que l’au moins un paramètre de moteur est surveillé au fil du temps, et/ou pour fournir un contrôle d’un premier pouvoir détecté.
La connaissance du pouvoir calorifique du carburant peut par conséquent être utilisée en guise d’outil pour améliorer la performance d’aéronef en cours de vol, p. ex., en jaugeant la probabilité de formation de traînées de condensation derrière un aéronef dans des conditions atmosphériques données et le changement de la source de carburant ou de l’altitude en plein vol selon le cas, ou à l’aide d’un carburant à pouvoir calorifique plus faible pour des opérations à plus faible poussée.
Selon un deuxième mode de réalisation de la présente invention, le dispositif électronique 10’ de mesure multivariée de présence de composés présents dans un fluide représenté schématiquement sur la diffère de celui de la en ce que l’entrée d’air 16 est raccordée à un concentrateur thermodésorbeur 46 par l’intermédiaire duquel elle reçoit le fluide à analyser. Tous les autres éléments constitutifs du dispositif électronique 10’ restent identiques à ceux du dispositif électronique 10 de sortent qu’ils conservent les mêmes références. Le concentrateur thermodésorbeur 46 est un appareil connu qui ne sera pas détaillé. Son fonctionnement consiste à accumuler les composés d’un fluide par adsorption sur une résine. Celle-ci est ensuite chauffée à une certaine température de consigne, par exemple 200°C, pour déclencher la désorption de ces composés de la résine. Une fois la température de consigne atteinte, les composés sont injectés dans le dispositif électronique 10’.
Il en résulte l’injection rapide d’un pic de concentration plutôt que l’injection en continu des composés dans le contexte d’une mesure telle qu’elle a été décrite dans le mode de réalisation précédent. Ce pic de concentration engendre alors des signaux temporels distincts eux aussi en forme de pics, plutôt qu’avec la forme temporellement étendue des sensorgrammes de la . Mais par un abus de langage tout à fait légitime, ces signaux temporels distincts peuvent eux aussi être appelés sensorgrammes puisqu’ils restent malgré tout une réponse du transducteur 20 à l’introduction d’un fluide à analyser dans la chambre de mesure 12, même si cette introduction se fait différemment. Lorsque le fluide à analyser comporte des composés relevant de plusieurs espèces chimiques différentes, on peut noter l’apparition, non pas d’un seul pic par sensorgramme, mais de plusieurs pics successifs résultant de propriétés physico-chimiques différentes de chacune des espèces en présence.
Selon ce deuxième de mode de réalisation, il est encore plus difficile de maîtriser la concentration injectée que dans le mode de réalisation précédent, ce qui rend encore plus appropriée l’approche originale proposée dans la présente demande de brevet.
La figure 8 illustre ainsi les diagrammes temporels superposés d’une soixantaine de sensorgrammes obtenus à l’aide d’un système d’amplification MZI ou MZI/MMI sur une durée courte d’environ 1,5 secondes selon un protocole de mesure bien maîtrisé à l’aide du concentrateur thermodésorbeur 46, pour un fluide comportant de l’eau et un composé odorant d’agrunitrile. Deux pics successifs sont obtenus pour chaque sensorgramme, l’un P1 pour l’eau et l’autre P2 pour le composé odorant d’agrunitrile. Chaque pic présente une pente ascendante d’adsorption et une pente descendante de désorption du composé qu’il caractérise.
Au cours de l’étape 100, décrite précédemment et s’appliquant sans adaptation particulière à ce deuxième mode de réalisation, le sensorgramme agrégé SG ag est toujours obtenu par combinaison, par exemple une moyenne, des M sensorgrammes ou . Par souci de clarté et de simplicité, seuls trois sensorgrammes SG 1 , SG 2 et SG 3 sont de nouveau illustrés dans la en traits grisés et le sensorgramme agrégé SG ag représenté en trait noir est la moyenne à chaque instant de ces trois sensorgrammes.
Au cours de l’étape 102, décrite précédemment et s’appliquant sans adaptation particulière à ce deuxième mode de réalisation, l’intervalle ΔI est sélectionné. Dans l’exemple de la où les sensorgrammes SG 1 , SG 2 et SG 3 prennent leurs valeurs d’amplitude entre 0 et 3,5 Radian et où le sensorgramme agrégé SG ag prend plus précisément ses valeurs entre 0 et un peu plus de 3 Radian, l’intervalle 1 +/- 0,1 Radian est pertinent pour inclure les deux pics successifs du sensorgramme agrégé SG ag .
Au cours de l’étape 104, décrite précédemment et s’appliquant sans adaptation particulière à ce deuxième mode de réalisation, plusieurs intervalles temporels sont déduits de l’intervalle ΔI. Comme illustré dans la , quatre intervalles temporels ΔT 1 , ΔT 2 , ΔT 3 et ΔT 4 sont obtenus par la forme en deux pics successifs du sensorgramme agrégé SG ag , les deux premiers intervalles ΔT 1 et ΔT 2 étant très étroits, voire quasiment ponctuels, compte tenu des pentes ascendante (adsorption) et descendante (désorption) très fortes du premier pic. Plus généralement, lorsque le sensorgramme agrégé SG ag est à N pics successifs, 2N intervalles temporels ΔT 1 , …, ΔT 2N sont obtenus, les intervalles temporels impairs pour les pentes ascendantes et les intervalles temporels pairs pour les pentes descendantes.
Au cours de l’étape 106, décrite précédemment et s’appliquant sans adaptation particulière à ce deuxième mode de réalisation, M valeurs descriptives DSCRi, , des amplitudes respectivement prises par les M sensorgrammes ou dans les intervalles temporels ΔT 1 , ΔT 2 , ΔT 3 et ΔT 4 sont calculées. Par souci de clarté et de simplicité, seules trois valeurs descriptives DSCR 1 , DSCR 2 et DSCR 3 des amplitudes respectivement prises par les trois sensorgrammes SG 1 , SG 2 et SG 3 sont illustrées dans la . Ces valeurs descriptives sont par exemple vectorielles, c’est-à-dire a priori à quatre composantes (ou par généralisation à 2N composantes), i.e. une composante par intervalle temporel ΔT 1 , ΔT 2 , ΔT 3 et ΔT 4 . Par extension directe du premier mode de réalisation, pour chaque composante de chaque valeur descriptive, il peut s’agir d’une valeur moyenne, médiane ou résultant de tout traitement statistique approprié dans l’intervalle ΔT 1 , ΔT 2 , ΔT 3 ou ΔT 4 . En variante, les intervalles temporels successifs peuvent être regroupés deux à deux pour que chaque paire d’intervalles temporels successifs soit relative à l’un des N pics et former ainsi des valeurs descriptives à N composantes, une composante par pic.
Enfin, au cours de la dernière étape 108, décrite précédemment et s’appliquant sans adaptation particulière à ce deuxième mode de réalisation, plusieurs signatures olfactives normées SIG peuvent être obtenues à partir des M valeurs descriptives DSCRi, . Comme pour le diagramme circulaire illustré en partie inférieure droite de la figure 6, on peut aisément montrer que ces signatures olfactives normées SIG sont invariantes en fonction de la concentration du fluide à analyser. Compte tenu du fait que les valeurs descriptives sont vectorielles dans ce deuxième mode de réalisation, une signature olfactive vectorielle à M composantes peut être obtenue pour chacune des composantes des valeurs descriptives DSCRi, : par exemple quatre signatures (ou par généralisation 2N signatures), i.e. une signature par intervalle temporel ΔT 1 , ΔT 2 , ΔT 3 et ΔT 4 dans l’exemple de la et des figures 9A à 9D. En variante, lorsque les intervalles temporels successifs sont regroupés deux à deux pour que chaque paire d’intervalles temporels successifs soit relative à l’un des N pics, N signatures olfactives normées SIG sont obtenues, une signature par pic, chacune de ces N signatures représentant un identifiant invariant de composé.
Il apparaît clairement qu’un dispositif électronique de mesure multivariée d’une présence de composés dans un fluide tel que l’un quelconque des deux décrits précédemment en référence aux figures 1 et 7 permet d’améliorer significativement l’identification de ces composés par l’extraction astucieuse d’une caractérisation obtenue sans indexation temporelle à partir de plusieurs signaux temporels distincts représentatifs d’une présence de ces composés dans le fluide, ce qui permet de s’affranchir des plages de linéarité habituellement dépendantes des concentrations de composés dans le fluide.
Dispositif et kit pour indiquer la direction du vent Domaine technique de l’invention La présente invention concerne un dispositif pour indiquer la direction du vent et s’applique pour une gamme de girouettes.
Une girouette traditionnelle est un dispositif généralement métallique, la plupart du temps installée sur un toit, constituée d'un élément rotatif monté sur un axe vertical fixe.
Sa fonction est de montrer la provenance du vent ainsi que son origine cardinale.
Le but de la présente invention est de se détacher de l’image de la girouette traditionnelle en métal.
Présentation de l'invention La présente invention a une approche totalement novatrice.
Les extrémités de cette paroi de réception 100 sont de préférence fermées pour que l’huile ne s’échappe pas par ces extrémités.
Cette paroi de réception 100 est en outre sensiblement profilée, c’est-à-dire que son profil dans des plans orthogonaux à l’axe de rotation A1 ne varie pas d’une extrémité à l’autre de cette paroi de réception 100.
Cette paroi de réception 100 est prévue pour être installée sous le stator 20 de telle sorte qu’une distance non nulle sépare ce stator 20 et une partie au moins de cette paroi de réception 100. Grâce à cette distance non nulle, un espace est ménagé entre le stator et la paroi de réception afin que de l’huile puisse s’y écouler.
Pour cela, on pourrait prévoir que cette paroi de réception 100 soit parfaitement lisse en ce sens que son profil forme un arc-de-cercle. Dans cette éventualité, des éléments devraient être employées pour maintenir la paroi de réception à une distance réduite mais non nulle du stator.
Toutefois, ici, il est plutôt prévu que la paroi de réception 100 présente des reliefs qui permettent de maintenir une partie de cette paroi à distance du stator 20.
En pratique, cette paroi de réception 100 est ondulée avec des ondulations régulières sur toute sa largeur. Chaque ondulation délimite donc un canal en creux (vu de dessus) qui s’étend sur toute la longueur de la paroi de réception 100 et qui est délimité entre deux bombements.
Les sommets des bombements sont prévus pour s’appuyer contre la surface externe du stator 20.
Chaque canal est quant à lui susceptible de recevoir de l’huile permettant de refroidir le dessous du stator 20.
Ici, chaque ondulation présente des dimensions telles que la distance entre deux ondulations (c’est-à-dire la « période » des oscillations, leur pas) est de 3 mm et que les profondeurs des canaux sont égales à 0,5 mm.
Ici, cette paroi de réception 100 est réalisée dans une matière conductrice thermiquement, de préférence dans une matière métallique, par exemple en alliage d’aluminium ou en acier inoxydable. Elle présente une épaisseur inférieure au millimètre, ici de l’ordre de 0,5 millimètre.
Lorsque l’huile s’écoule sur cette paroi de réception 100, il est prévu de la guider de façon à assurer un refroidissement optimal du dessous du stator 20.
Les canaux permettent d’assurer en partie ce guidage. Comme on l’a expliqué ci-dessus, pour s’assurer que l’huile ne sorte pas des canaux par leurs extrémités, ces extrémités sont fermées. Pour cela, on peut prévoir qu’une lame soit soudée sur chaque bord d’extrémité de la paroi de réception 100. En variante, on peut prévoir que le support 200 assure cette fonction, grâce à des rebords plaqués de part et d’autre de la paroi de réception 100.
Pour que l’huile puisse toutefois s’échapper des canaux, il est prévu au moins une fenêtre 130 dans la paroi de réception 100.
Dans le mode de réalisation illustré sur les figures, il en est plutôt prévu une dans chacun desdits canaux.
Comme le montre la , les centres de ces fenêtres 130 sont situés dans un même plan P2 qui est distinct du plan médian P1 de la paroi de réception 100. Autrement formulé, toutes les fenêtres 130 s’étendent à une distance non nulle des centres des canaux. En effet, le centre du dessous du stator 20 constitue la zone qu’on souhaite refroidir le plus efficacement possible, si bien qu’on ne souhaite pas que l’huile s’échappe de la paroi de réception 100 à hauteur de cette zone.
Ici, ces fenêtres 130 sont de formes rectangulaires et s’étendent sur une largueur correspondant environ à la moitié d’une ondulation complète de la paroi de réception 100.
Suivant le deuxième mode de réalisation principal, la roue principale 24 comporte sur sa surface une pluralité d’ailettes 32.
En fonction de leur orientation, les ailettes 32 sont destinées à pincer d’éventuels végétaux dont la présence est indésirable et/ou à améliorer la fermeture de la fente secondaire ouverte par le deuxième soc.
Les figures 22 à 25 détaillent un mode de réalisation d’une roue principale comportant des ailettes 32. De préférence, les ailettes 32 de la roue de fermeture principale sont réparties en deux groupes, chacun disposé sur une moitié de la surface de la roue de fermeture principale 24 séparée de l’autre moitié selon le plan longitudinal médian P passant par le centre de la roue principale.
Avantageusement, les ailettes ont une forme allongée selon une direction allant de l’arrière vers l’avant et inclinée vers le plan longitudinal médian P, formant un angle α avec le plan longitudinal médian, l’angle α étant de préférence supérieur à 10°, 20°, 30°, 40° et/ou inférieur à 80°, 70°, 60°, 50°, de préférence égal à 45°. Selon un mode de réalisation préféré, les deux groupes d’ailettes sont symétriques par rapport au plan longitudinal médian P comme par exemple visible sur la , sur la ou encore sur la . Alternativement, les groupes d’ailettes sont décalés et ne sont pas symétriques par rapport au plan longitudinal médian, comme par exemple visible sur la . Une orientation des ailettes 32 vers l’avant permet avantageusement d’améliorer l’efficacité du pincement de végétaux par les ailettes et ainsi d’améliorer l’efficacité de l’arrachement.
Selon un mode de réalisation alternatif, les ailettes 32 ont une forme allongée selon une direction allant de l’avant vers l’arrière et inclinée vers le plan longitudinal médian P, formant un angle α avec le plan longitudinal médian, l’angle α étant de préférence supérieur à 10°, 20°, 30°, 40° et/ou inférieur à 80°, 70°, 60°, 50°, de préférence égal à 45°. De préférence, l’orientation d’un groupe d’ailettes est symétrique de l’orientation de l’autre groupe d’ailettes par rapport au plan longitudinal médian P. Alternativement, les groupes d’ailettes sont décalés et ne sont pas symétriques rapport au plan longitudinal médian. Une orientation des ailettes 32 vers l’arrière permet avantageusement d’améliorer la fermeture d’une fente en facilitant déplaçant la terre vers le plan vertical médian, améliorant ainsi le comblement de la fente d’une ligne de semis.
Avantageusement, en fonction du sens de montage de la roue principale 24, il est possible de modifier l’orientation des ailettes, et donc de changer l’action privilégiée de la roue de fermeture principale 24. Il suffit donc de changer le sens de montage de la roue principale 24 pour favoriser le pincement de végétaux ou le comblement d’une fente.
Les ailettes 32 peuvent ainsi permettent de pincer les végétaux. Cela permet notamment de hacher une partie supérieure des végétaux au-dessus du sol sans affecter la partie supérieure. Cela est par exemple avantageux pour couper une partie supérieure de la luzerne sans détruire la plante, ce qui permet de garder la plante vivante tout en empêchant sa compétition avec une culture telle que du blé. Cela est également avantageux pour éviter l’effet dit de mèche ou de cheminée, dans lequel l’humidité du sol remonte par capillarité dans le corps de végétaux coupés, par exemple dans le chaume du blé. En coupant le chaume, on évite l’asséchement du sol par cet effet de mèche. De plus, le chaume pincé sur le sol protège le sol humide de l’exposition au soleil et favorise ainsi le maintien du taux d’humidité du sol.
La roue principale 24 peut également comporter une barre de sarclage 36 agencée devant la roue principale selon la direction d’avancement. La barre de sarclage 36 est configurée pour être au niveau du sol ou légèrement en-dessous du sol dans sa position de service, de préférence à une profondeur de 1 cm, de sorte que la barre de sarclage 36 arrache les végétaux situés sur son trajet. De manière avantageuse, la barre de sarclage 36 coopère avec la roue principale 24 : les ailettes 32 de la roue principale facilitent l’arrachage des végétaux par la barre de sarclage en pinçant les végétaux entre la roue principale et le sol.
Selon un mode de réalisation visible en , la barre de sarclage 36 a une forme généralement rectangulaire dans un plan horizontal, allongée selon une direction transversale. Selon un mode de réalisation alternatif illustré sur les figures 7 à 9, la barre de sarclage 36 a une forme de chevron pointant vers l’arrière. Selon un mode de réalisation alternatif illustré sur les figures 4 à 6, la barre de sarclage 36 a, sur un côté du plan longitudinal médian P, une forme rectangulaire et sur l’autre côté du plan longitudinal médian une forme de demi-chevron inversé. Selon un mode de réalisation alternatif illustré sur les figures 10 et 11, la barre de sarclage 36 a une forme de chevron pointant vers l’arrière, les deux branches du chevron étant séparées et formant deux pièces distinctes définissant une ouverture centrale.
Selon un mode de réalisation préféré, la barre de sarclage 36 est amovible. Elle peut par exemple être installée sur la machine agricole si cette dernière est utilisée pour arracher des végétaux et elle peut être retirée si la roue principale n’a qu’une fonction de fermeture de fente.
Selon un mode de réalisation particulier représenté aux figures 26 à 28, la roue principale 24 comporte une ou deux ceintures cylindriques 59 coaxiales à la roue principale 24 de diamètre inférieur à la roue principale 24 et conformées pour prendre appui à plat sur le sol. Les ceintures 59 peuvent participer à limiter mécaniquement l’enfoncement de la roue principale dans le sol au-delà d’une profondeur maximale d’enfoncement P max . Les ceintures 59 peuvent donc agir en tant que limiteurs de profondeur.
Les ceintures 59 comportent avantageusement sur leur surface une pluralité d’ailettes 60 radiales. Les ailettes 60 peuvent notamment avoir une forme rectangulaire allongée selon un axe horizontal et sont de préférence réparties équi-angulairement sur la surface des ceintures 59. Leur longueur selon une direction radiale est de préférence telle que l’extrémité extérieure radiale des ailettes 60 ne dépasse pas la circonférence de la roue principale 24. Les ailettes 60 permettent avantageusement de pincer les végétaux situés sur le trajet de la roue principale.
Le bord périphérique de la roue principale 24 peut être circulaire. Cependant, dans un mode de réalisation avantageux illustré sur les figures 26 à 28, le bord périphérique de la roue principale comporte un sillon en forme de V définissant deux faces 56, les faces 56 comportant chacune une pluralité de créneaux 58. De préférence, les créneaux 58 sont répartis équi-angulairement autour de l’axe X. De préférence encore, deux créneaux successifs sont séparés d’une distance supérieure à 10 mm, de préférence supérieure à 30 mm, de préférence supérieure à 50 mm et/ou inférieure à 300 mm, de préférence inférieure à 200 mm. Cette forme du bord périphérique de la roue principale permet avantageusement une meilleure fermeture de la fente en poussant la terre vers le plan vertical médian.
Patin de sarclage
Dans certains modes de réalisation illustrés sur les figures 4 à 11, 20 et 21, la machine agricole selon l’invention comporte un support 12 et, reliés au support, un disque d’ouverture 14, un patin de sarclage 26 et une roue principale 24.
Le patin de sarclage 26 est destiné à sarcler les végétaux situés sur son trajet, notamment le liseron des champs.
Ultérieurement, à réception des données codées D2, D3, D4, la seconde unité de décodage 44 décode ces données à l’étape E40 de manière à obtenir la transformation T k+1 et le résidu e k+1 .
La seconde unité de décodage 44 détermine la transformation T k+1 à partir des données codées D2, ici à partir des valeurs des composantes du vecteur définissant la translation caractéristique de la transformation T k+1 et des valeurs d’angle définissant les différentes rotations caractéristiques de la transformation T k+1 .
La seconde unité de décodage 44 reconstruit par ailleurs la séquence d’images I i,j à partir des données codées D3 et peut ainsi déterminer les parties réelles respectives des coefficients e k+1 (ε) représentant le résidu e k+1 .
De même, la seconde unité de décodage 44 reconstruit la séquence d’images J i,j à partir des données codées D4 et peut ainsi déterminer les parties imaginaires respectives des coefficients e k+1 (ε) représentant le résidu e k+1 .
La seconde unité de décodage 44 peut ainsi déterminer les coefficients (complexes) e k+1 (ε), c’est-à-dire décoder le résidu e k+1 , à partir des données D3, D4 reçues du dispositif de codage 20.
L’unité de prédiction 46 peut par ailleurs prédire l’hologramme prédit H’ k à l’étape E42 par transformation d’un hologramme numérique de référence, par exemple l’hologramme numérique H k décodé à l’étape E30 ou un hologramme numérique obtenu lors d’un précédent passage à l’étape E44 décrite ci-dessous.
Lors de cette étape E42, les coefficients W’ k (ε) de l’hologramme numérique prédit H’ k sont déterminés sur la base des coefficients W k (ε) représentant l’hologramme numérique de référence H k et de la transformation T k+1 (décodée à l’étape E40 sur la base des données D2 reçues du dispositif de codage 20), selon un processus identique à celui employé à l’étape E10 décrite plus haut et qui ne sera donc pas décrit à nouveau. La détermination de l’hologramme numérique prédit H’ k lors du décodage utilise donc ici aussi la fonction χ associée comme expliqué plus haut à la transformation T k+1 .
A l’étape E44, l’unité de combinaison 48 peut ainsi obtenir l’hologramme numérique décodé H k+1 par combinaison du résidu e k+1 (décodé à l’étape E40) et de l’hologramme numérique prédit H’ k , ici par sommation (coefficient à coefficient) du résidu e k+1 et de l’hologramme numérique prédit H’ k :
H k+1 = H’ k + e k+1 .
Autrement dit, pour tout élément ε du domaine spatio-fréquentiel D correspondant à un coefficient dans la représentation du résidu e k+1 ou de l’hologramme numérique prédit H’ k , l’unité de combinaison 48 détermine le coefficient Wk+1(ε) associé à l’élément ε dans la représentation de l’hologramme numérique décodé H k+1 comme suit :
H k+1 (ε) = H’ k (ε) + e k+1 (ε) .
L’unité de reconstruction 49 peut alors reconstruire l’hologramme numérique H k+1 à l’étape E46 sur la base des coefficients W k+1 (ε) obtenus à l’étape E44, de la même manière que cela a été fait pour l’hologramme numérique H k à l’étape E32.
L’hologramme numérique H k+1 peut alors être restitué au moyen du dispositif de restitution holographique (étape E48), ici en appliquant respectivement les valeurs des pixels de l’hologramme numérique H k+1 aux pixels du modulateur de lumière et en illuminant le modulateur de lumière au moyen de la source de lumière.
La représente une variante de réalisation du procédé de la selon laquelle on considère plusieurs objets O m (ici M objets O 1 , O 2 , …, O M ) dans la scène tridimensionnelle représentée par les hologrammes numériques. Le procédé de la peut lui aussi être mis en œuvre par la coopération du dispositif de codage 20 et du dispositif de décodage 40.
Le procédé de la commence également par l’initialisation (par exemple à la valeur 0) d’un indice k désignant l’hologramme numérique en cours de traitement (étape E50).