INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation particulier, une composition lubrifiante aqueuse mise en œuvre selon l’invention comprend au moins : - au moins 35 % massique d’eau, en particulier d’eau déionisée, de préférence de 40 à 60 % massique d’eau ; en particulier de 45 à 60 % massique d’eau ; - au moins 10 % massique, en particulier entre 10 et 20 % massique, d’au moins un polyalkylène glycol, en particulier tel que défini précédemment ; - au moins 5,0 % massique, en particulier entre 20 et 40 % massique, d’au moins un composé antigel choisi parmi les glycols, de préférence les alkylène glycols ; le glycérol ; le diglycérol ; le triglycérol, et leurs mélanges, ledit composé antigel étant de préférence du diéthylène glycol.
Selon un mode de réalisation particulier, l’ensemble constitué par l’eau, le ou lesdits polyalkylène glycol(s), et éventuellement le ou lesdits composés antigels représentent plus de 90 % de la masse totale de ladite composition lubrifiante aqueuse, en particulier plus de 95 %, notamment plus de 96 %, voire plus de 97 %, de la masse totale de ladite composition lubrifiante aqueuse.
Autres additifs Une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention peut comprendre en outre divers additifs.
Le recouvrement forme un disque de mousse dont le rayon croit avec le temps à une vitesse d’environ 7 cm/minute. La couche de mousse cicatrise facilement à la surface pour éliminer les creux ou éventuelles poches d’air.
Exemple 5 : Recouvrement d’une mousse sur surface d’un tas de surface supérieure à 2 m² .
Une mousse neutre (Glucopon 10 g/L) à fraction liquide de 10% est mise en œuvre sur une surface de 1,5 x 1,5 m 2 de tas de sable blanc de granulométrie inférieure à 2 mm. Les expériences sont effectuées dans un bac spécifique en acier inoxydable avec un cadre et une grille soutenant le tas de sable (5 à 10 cm)
La mousse est éjectée du générateur sur le tas en 4 points distants de 50 cm ( , espacement représentatif des canalisations pour le goutte à goutte industriel).
Avec l’éjection continue de la mousse, les quatre dômes de mousses formés finissent par recouvrir totalement la surface de 2 m2 avec une couche de mousse de 5 à 15 cm selon les conditions de débit et de fraction liquide de la mousse.
Les tests en alimentation continu de mousse sont réalisés avec un débit d’éjection de 1 L/min par point d’alimentation afin de diminuer la hauteur moyenne de la mousse à 3,5% en fraction liquide ( ).
Au bout d’une heure, le flux maximal atteint un palier et les dimensions de la mousse n’évoluent presque plus. Le flux de 8 L/(h.m²) est ici calculé avec la surface totale visuelle du dôme. Le dôme final mesure environ 120 cm résultant de la jonction de 4 dômes de 60 cm de diamètre avec une hauteur maximale moyenne de 25 cm par mesure géométrique simple. En réalité, le dôme est constitué d’une couche de mousse la plus humide en surface du tas puis un gradient en fraction liquide sur l’épaisseur de la couche où la mousse la plus sèche se trouve en périphérie ( ).
En condition dynamique, les dimensions réelles du mouillage du dôme final sont obtenues en détruisant la mousse sèche en surface du dôme par air comprimé. Le « cœur mouillé » lui reste stable sous flux d’air. Les paramètres de la mousse stabilisée sont une hauteur moyenne de mousse fraîche autour des 10 cm avec un diamètre de mouillage de 45 cm avec une injection de 1 L/min par injecteur. Dans ces conditions, le flux maximal stabilisé passe de 8 L/(h.m²) à 14 L/(h.m²). Les essais en alimentation continu (espacement 50 cm) montrent qu’un débit de 2 L/min en mousse à 3,5% de fraction liquide permet un recouvrement total avec un mouillage le plus complet de la surface, avec un flux de 10 L/(h.m²). Des ajustements de la fraction liquide, du débit d’injection et de la disposition des injecteurs permettent ainsi de gérer à la fois le recouvrement et la hauteur de mousse en surface du tas ainsi que le flux de perméation en sortie du tas.
Références bibliographiques [1] Ghorbani et al , 2011, “ Large particle effects in chemical / biochemical heap leach processes – A review ”, Miner. Eng., Special Issue : Bio and Hydrometallurgy 24, 1172–1184. doi:10.1016/j.mineng.2011.04.002.
[2] Brevet US 4,080,419 au nom de The United States of America as represented by the Secretary of the Interior, publié le 21 mars 1978.
[3] Brevet US 6,099,615 au nom de Golden West Industries, publié le 8 août 2000.
[4] Demande de brevet US 2013/045052 au nom de Golder Associates Inc., publiée le 21 février 2013.
[5] Demande internationale WO 2004/008463 aux noms du CEA et de la COGEMA, publiée le 22 janvier 2004.
[6] Demande internationale WO 2016/202879 au nom du CEA, publiée le 22 décembre 2016.
[7] « A quantitative kinetic theory of emulsion type, I. Physical chemistry of the emulsifying agent ” Gas/Liquid and Liquid/Liquid Interface. Proceedings of the International Congress of Surface Activity (1957): 426-438.
Dispositif de cintrage, dans deux sens de cintrage, d’un profilé L’invention concerne un dispositif de cintrage d’un profilé, ceci dans deux sens de cintrage.
ADDITIFS Composés phosphorés Comme indiqué précédemment, la teneur en composé(s) phosphoré(s) de type sels d’esters de phosphate, si présent(s), dans une composition lubrifiante aqueuse mise en œuvre selon l’invention, est strictement inférieure à 0,1 % massique, par rapport à la masse totale de la composition.
D’une manière générale, un « composé phosphoré » au sens de la présente invention entend désigner un composé comprenant au moins un atome de phosphore. De préférence, de tels composés phosphorés n’apportent pas de soufre.
Le ou lesdits composés phosphorés peuvent être mis en œuvre dans des compositions aqueuses sous une forme soluble ou émulsionnable dans l’eau, en particulier sous la forme de sels ioniques.
A titre d’exemples de sels d’esters de phosphate peuvent être cités les sels d’esters de phosphate d’alkyle, d’alcényle ou d’aryle, en particulier d’esters de phosphate d’alkyle ou de dialkyle en C 1 -C 8 . Ces sels se trouvent en particulier sous la forme d’ions phosphate neutralisés par un contre-ion approprié.
Les sels peuvent être des sels de métaux alcalins ou alcalino-terreux, d’ammonium, d’alcanolamines, en particulier en C 2 -C 8 , ou d’alcaneamines, en particulier en C 2 -C 8 d’esters de phosphate.
Avantageusement, le ou les sels d’esters de phosphate sont des sels de métaux alcalins d’esters de phosphate.
Lorsque la composition lubrifiante aqueuse selon l’invention comprend un ou plusieurs sels d’esters de phosphate, par exemple tels que décrits ci-dessus, ceux-ci sont mis en œuvre en une teneur strictement inférieure à 0,1 % massique, par rapport à la masse totale de ladite composition.
Avantageusement, une composition lubrifiante aqueuse mise en œuvre selon l’invention comprend moins de 0,05 % massique de sel(s) d’ester(s) de phosphate, autrement dit comprend une teneur en sel(s) d’ester(s) de phosphate allant de 0,0 % à 0,05 % massique, en particulier moins de 0,01 % massique et plus particulièrement moins de à 0,001 % massique, par rapport à la masse totale de composition.
Selon un mode de réalisation particulièrement préféré, une composition lubrifiante aqueuse mise en œuvre selon l’invention est totalement exempte de sels d’esters de phosphate.
Une composition lubrifiante aqueuse mise en œuvre selon l’invention peut comprendre un ou plusieurs autres composés phosphorés distincts des sels d’esters de phosphate, dits « composé(s) phosphoré(s) annexe(s) ».
A titre d’exemples de composés phosphorés annexes, peuvent être cités les phosphates d’amine ; les polyphosphates ; les phosphonates tels que les esters de phosphonates, en particulier les phosphonates d’alkyle, d’alcényle ou d’aryle ; les polyphosphonates ; les carbamyl-phosphates ; les phosphinates ; et leurs mélanges.
Ces derniers peuvent se trouver sous la forme de sels, en particulier sous la forme d’ions phosphonate ou phosphinate neutralisés par un contre-ion approprié.
Les sels peuvent être des sels de métaux alcalins ou alcalino-terreux, d’ammonium, d’alcanolamines, en particulier en C 2 -C 8 , ou d’alcaneamines, en particulier en C 2 -C 8 , de phosphonate ou de phosphinate.
Lorsque la composition lubrifiante aqueuse selon l’invention comprend un ou plusieurs composé(s) phosphoré(s) annexes, par exemple tels que décrits ci-dessus, ceux-ci peuvent être mis en œuvre en une teneur allant de 0,01 % à 5,0 % massique, en particulier allant de 0,1 % à 3,0 % massique, par rapport à la masse totale de composition.
Selon un mode de réalisation, lorsque la composition lubrifiante aqueuse selon l’invention comprend un ou plusieurs composé(s) phosphoré(s) annexes, en particulier tels que décrits ci-dessus, ceux-ci sont mis en œuvre en une teneur strictement inférieure à 0,1 % massique, par rapport à la masse totale de ladite composition.
Avantageusement, la teneur globale en composé(s) phosphoré(s), incluant les sels d’esters de phosphate ou tout autre composé phosphoré annexe, peut être strictement inférieure à 0,1 % massique, par rapport à la masse totale de ladite composition, en particulier inférieure à 0,05 % massique.
La membrane transparente au contact de la cornée C est de préférence réalisée en matériau biocompatible par exemple à base de silicone hydrogel ou de HEMA (acronyme anglo-saxon pour « Hydroxy Ethyl Methacrylate »). Il peut s’agit de tout autre matériau bio-compatible, approprié comme décrit par exemple dans la publication [1].
Lorsque la lentille de contact 1 est portée par un œil (O) de l’individu, chaque source d’illumination 11, 12 peut émettre un cône ou faisceau d’éclairage F1, F2.
Selon l’invention, le faisceau F1 éclaire le cristallin et/ou la rétine R de l’œil, tandis que simultanément le faisceau F2 éclaire vers l’extérieur afin de réaliser un pointage optique qui permet de connaître la direction du regard. On peut avantageusement mettre en œuvre la réalisation du faisceau F2 et sa détection comme décrit dans la demande de brevet WO2020/212394.
Le faisceau lumineux qui est réfléchi par le cristallin et/ou la rétine et analysée par un réfractomètre dont une partie est formée par un détecteur du faisceau qui peut être en fonction des configurations embarquée dans la lentille et/ou dans un support fixe par rapport à l’œil de l’individu. La connaissance de la direction du regard permet de compenser l'alignement variable de l'œil avec le détecteur sensible à la position PSD.
De manière générale, aucune source d’illumination 11, 12 embarquée par la lentille 1 ni aucun des détecteurs embarqués par la lentille et/ou un support et qui permettent soit la connaissance de la direction du regard soit pour détection du faisceau réfléchi par le cristallin et/ou la rétine, ne bloque la vue de l’individu.
Le ou les détecteurs pour la détection des faisceaux F1, F2 sont avantageusement placés autour de l'œil, de préférence sur un support embarqué par l’individu tel que des lunettes, comme représenté de manière schématique à la .
Plusieurs modes de réalisation d’une lentille de contact 1 selon l’invention peuvent être envisagées en fonction de la méthode de mesure mise en œuvre pour le réfractomètre.
La montre un mode de réalisation pour une mesure par interférométrie au moyen d’une seule et même source d’illumination 11 qui est un laser VCSEL. Ce laser émet le faisceau F1 vers la rétine R créant un point source P1.
Ce faisceau F1 est rétro-injecté dans le laser VCSEL 11.
Ce laser VCSEL 11 comprend une photodiode intégrée à la cavité du laser.
La mesure de l'erreur de réfraction est basée sur l'interférométrie à rétro-injection laser.
Ainsi une partie du faisceau réfléchi est injectée dans la cavité. Le champ laser à l'intérieur de la cavité et le champ laser rétro-injecté sont en phase ou déphasés, modulant ainsi la puissance de sortie optique par interférence d'auto-mélange. Une fraction de la puissance de sortie modulée est mesurée par la photodiode, et la différence de phase entre les faisceaux et donc la longueur de l'œil peut être calculée. A partir de la connaissance de l'alignement de l'œil par le faisceau F1 et cette longueur d’œil calculée, on détermine l’erreur réfractive de l’œil.
La illustre une variante de la mesure par interférométrie. Ici, le laser VCSEL 11 est associé à un élément de diffraction optique 13, qui diffracte le faisceau du laser 11 en deux faisceaux distincts F1, F3 qui créent deux points sources distincts, P1, P2 sur la rétine R. La lumière réfléchie par ces deux points P1, P2 crée un motif d'interférence qui peut être détecté par un ou des capteurs autour de l'œil, de préférence des capteurs quadratiques 2.1..comme montré à la . A partir de la connaissance de l'alignement de l'œil par le faisceau F1 et cette mesure d’interférence entre les deux faisceaux provenant des points sources distincts P1, P2, on détermine l’erreur réfractive de l’œil.
La illustre une variante de la mesure par interférométrie selon laquelle on crée toujours deux points sources distincts P1, P2 mais contrairement à la , un des points source est créé sur le cristallin CR de l’œil, l’autre des points source étant toujours créé sur la rétine R de l’œil. Le motif d’interférence est donc entre la lumière réfléchie d’une part par le point source sur le cristallin et d’autre part sur la rétine R.
Les figures 4 et 4A illustrent un deuxième mode où la mesure de l’erreur réfractive est réalisée non par interférométrie mais à partir de l’enregistrement d’une multitude de faisceaux envoyés et réfléchis séquentiellement par la rétine R. Ainsi, une pluralité de sources laser VCSEL associées chacune à un élément de diffraction optique 13.1, 13.2.. ; est agencée dans la membrane 10 de la lentille en étant répartis autour de l’œil. Un ensemble de faisceaux F1 est envoyée séquentiellement vers la rétine R depuis les lasers VCSEL et diffractés chacun par un des éléments de diffraction optique. Chacun des faisceaux crée un point source qui lui est propre sur la rétine R. La déviation des faisceaux séquentiels est enregistrée avec un ensemble de détecteurs de position PSD 2.1, 2.2… placés autour de l'œil. A partir de la connaissance de l'alignement de l'œil par le faisceau F1 et cette mesure de déviation des faisceaux, on détermine l’erreur réfractive de l’œil.
La illustre un troisième mode où la mesure de l’erreur réfractive est réalisée non par interférométrie, ni à partir d’une multitude de faisceaux envoyés et réfléchis séquentiellement par la rétine R, mais par analyse holographique. Ainsi, l’élément de diffraction optique 13 associé au laser VCSEL 11 est un hologramme, de sorte à projeter un motif holographique sur le cristallin R. L'analyse d'image de la déformation du motif par une caméra 20 permet d'estimer la courbure du cristallin R. On peut avantageusement mettre en œuvre la réalisation du motif holographique et l’analyse de sa déformation comme décrit dans la demande de brevet FR3106419A1. A partir de la connaissance de l'alignement de l'œil par le faisceau F1 et cette estimation de courbure du cristallin, on détermine l’accommodation de l’œil.
De préférence, la seconde couche et la sous-couche décrites ci-dessus présentent un ratio N/Si supérieur à 1,25 et sont des couches à base de nitrure de silicium stœchiométrique ou sensiblement stœchiométrique, de préférence sensiblement stœchiométrique. Par « stœchiométrique », on entend que le ratio N/Si est égal à 1,33 pour ces couches de nitrure à base de silicium, correspondant au composé Si 3 N 4 . Par « sensiblement stœchiométrique », on entend par exemple que la valeur mesurée pour ce composé Si 3 N 4 diffère de moins de 5% de cette valeur théorique.
En effet, il convient de noter que les couches comprenant du nitrure de silicium selon l’invention sont obtenues par un procédé de pulvérisation cathodique assistée par magnétron à partir d’une cible silicium métallique pouvant comprendre une quantité mineure d’un autre élément tel que l’aluminium, le plus souvent autour de 8% atomique, dans une atmosphère réactive contenant de l’azote. Dans un tel cas, le ratio N/Si peut varier sensiblement de la valeur théorique 1,33 (= 4/3) (correspondant au composé défini Si 3 N 4 ) en tenant compte des stœchiométries des composés définis AlN et Si 3 N 4 . A titre d’exemple, pour une couche de nitrure de silicium comprenant un peu d’aluminium, obtenue avec la cible décrite précédemment (8% d’aluminium), le ratio N/Si de la couche stœchiométrique correspond théoriquement à une formulation : 92% (SiN 1,33 ) / 8% (AlN) soit un ratio N/Si de 1,41 (sur la base d’une formule théorique 0,92 SiN 1,33 0,08 AlN, soit un ratio : N/Si = [(0,92×1,33+0,08×1)/(0,92)] = 1,41).
Les teneurs des différents éléments présents dans les couches décrites précédemment et en particulier les ratios N/Ti et N/Si, peuvent être mesurées selon toute technique connue. A titre d’exemple, on peut citer la spectroscopie de rayons X à dispersion d’énergie (ou Energy-dispersive X-ray Spectroscopy : EDS ou EDXS, en anglais) ou encore la technique de spectrométrie photoélectronique par rayons X (ou X-Ray Photoelectron Spectrometry : XPS, en anglais).
Selon un mode préféré de l’invention, l’empilement de couches comprend en outre une sur-couche diélectrique placée au-dessus de la seconde couche comprenant du nitrure de silicium. Ladite sur-couche diélectrique présente une épaisseur physique inférieure ou égale à 15 nm et un indice de réfraction mesuré à 550 nm inférieur ou égal à 1,6. De préférence, la sur-couche diélectrique présente une épaisseur physique comprise entre 8 et 10 nm. Et avantageuseument, la sur-couche diélectrique comprend du dioxyde de silicium.
Cette sur-couche diélectrique a pour avantage de rendre l’article verrier résistant aux agressions chimiques, notamment à la corrosion, à l’abrasion, aux solutions salines…
Par les termes « sous-couche et « sur-couche », il est fait référence dans la présente description à la position respective desdites couches par rapport à la couche fonctionnelle comprenant du nitrure de titane, ledit empilement étant supporté par le substrat de verre pris comme référence.
En particulier, la sous-couche est généralement la couche la plus proche ou directement au contact du substrat de verre et la sur-couche est la couche la plus externe de l’empilement, tournée à l’opposé du substrat de verre.
L’empilement selon l’invention peut incorporer en outre entre la première couche comprenant du nitrure de titane et la seconde couche comprenant du nitrure de silicium, une couche métallique, ladite couche métallique comprenant du chrome, du nickel, du niobium ou un mélange d’au moins deux de ces éléments, ladite couche métallique étant éventuellement nitrurée et/ou présentant optionnellement une épaisseur inférieure ou égale à 5 nm, notamment inférieure à 4 nm. La couche métallique particulièrement préférée comprend du nobium, et est éventuellement et de préférence nitruré. Cette couche métallique supplémentaire permet d’augmenter la réflexion extérieure et/ou de neutraliser les couleurs côté extérieur.
De préférence, l’empilement de couches selon l’invention, ne comprend pas de couches à base d’Ag, Au, Pt, Cu, ou d’acier inoxydable.
De manière avantageuse, chacune des couches de l’empilement est au contact direct de la précédente.
Dans un premier mode d’exécution préféré de l’invention, l’empilement comprend ou est constitué par la succession des couches suivantes, à partir de la surface du substrat verrier : - une première couche comprenant du nitrure de titane présentant une épaisseur physique comprise entre 20 et 25 nm, - une seconde couche comprenant du nitrure de silicium présentant une épaisseur physique comprise entre 45 et 50 nm, et éventuellement - une sur-couche diélectrique comprenant du dioxyde silicium et présentant une épaisseur physique comprise entre 8 et 10 nm.
Dans un second mode d’exécution préféré de l’invention, l’empilement comprend ou est constitué par la succession des couches suivantes, à partir de la surface du substrat verrier : - une sous-couche diélectrique comprenant du dioxyde de silicium et présentant une épaisseur physique comprise entre 8 et 10 nm, - une première couche comprenant du nitrure de titane présentant une épaisseur physique comprise entre 20 et 25 nm, - une seconde couche comprenant du nitrure de silicium présentant une épaisseur physique comprise entre 45 et 50 nm, et éventuellement - une sur-couche diélectrique comprenant du dioxyde de silicium et présentant une épaisseur physique comprise entre 8 et 10 nm.
Les couches ou revêtements selon l’invention sont déposés par des techniques de dépôt du type pulvérisation sous vide assistée par champ magnétique d’une cathode du matériau ou d’un précurseur du matériau à déposer, souvent appelée technique de la pulvérisation magnétron dans le domaine. Une telle technique est aujourd’hui classiquement utilisée, notamment lorsque le revêtement à déposer est constitué d’un empilement de couches successives d’épaisseurs de quelques nanomètres ou quelques dizaines de nanomètres. Cette technique de dépôt de couches permet d’éviter les problèmes existants avec les autres techniques de dépôt, tel que le dépôt par CVD.
En particulier, les articles verriers selon l’invention sont durables dans le temps, dans le sens où leurs propriétés initiales, notamment leur coloration neutre et leurs propriétés optiques, ne varient que très faiblement sous les agressions chimiques, telle que la corrosion, ou sous les agressions mécaniques auxquelles ils sont soumis au cours de leur utilisation prévue.
Ils peuvent ainsi être avantageusement utilisés en tant que vitrage simple ou monolithique (un seul substrat de verre), ou en vitrage multiple, par exemple double vitrage ou encore en vitrage laminé ou feuilleté.
Selon une première alternative, l’article verrier est un vitrage ne comprenant qu’un seul substrat de verre (dit vitrage simple ou monolithique) et l’empilement de couches est disposé sur la face interne du substrat de verre, face dirigée vers l’intérieur du bâtiment ou du véhicule (nommée communément « face 2 »).
La demanderesse s’est aperçue qu’il était avantageux de choisir de diriger directement l’hydrogène vers le coussin gonflable 60, et l’oxygène directement vers la paroi du boitier 70. En effet, dans un tel cas de figure, la réaction de combustion est incomplète et moins exothermique, ce qui limite encore plus la vitesse de montée en pression. Dans le détail, l’oxygène est le facteur limitant, et l’hydrogène dirigé vers le coussin gonflable en premier ne peut pas complètement réagir. Les produits de la réaction de combustion sont de l’eau (H 2 O) et du peroxyde d'hydrogène (H 2 O 2 ). La production de chaleur est inférieure et les gaz sont moins chauffés et donc moins pressurisés. L’agressivité mécanique des gaz sortant du diffuseur 30 est donc réduite.
La montre un graphe avec des courbes de tests comparatifs d’un générateur de gaz de la (Test 1) et d’un générateur de gaz de l’art antérieur (Référence). Les générateurs de gaz ont été testés dans une enceinte fermée, et la pression a été mesurée en fonction du temps. La courbe de pression du générateur de gaz de la est en trait plein, la courbe de pression du générateur de gaz de l’art antérieur est en pointillés. Le générateur de gaz de l’art antérieur est typiquement exempt de déflecteurs qui limitent le mélange des gaz entre eux. En particulier, le générateur de gaz de l’art antérieur n’a aucun dispositif qui impose des trajectoires opposées qui empêchent les premiers gaz sous pression 11 de se mélanger avec les deuxièmes gaz sous pression 21.