INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Grâce à ces dispositions, le moyen de positionnement est incorporé dans la base de structure. Une transmission des contraintes mécaniques, s’exerçant sur une structure et des modules vers une base de structure, est donc renforcée. Par exemple, de telles contraintes sont des contraintes mécaniques statiques ou dynamiques présentes lorsque l’installation photovoltaïque est montée sur un terrain exposé à des vents importants constants ou variables. Ainsi, les contraintes mécaniques responsables de la détérioration prématurée de la structure et des modules sont limitées.
Dans des modes de réalisation optionnels, le moyen de positionnement comporte un logement formant un épaulement, la barre comportant une forme complémentaire au logement.
Par ailleurs, lors de la fabrication du papier, des compositions aqueuses de charge minérale sont utilisées pour apporter une charge minérale au sein de la pulpe comprenant de l’eau et des fibres d’origine végétale, en particulier des fibres de matière cellulosique. Au sein de ces compositions, la charge minérale est sous la forme de particules. L’utilisation de telles charges minérales permet notamment d’améliorer les propriétés physiques du papier, en particulier d’améliorer ses propriétés optiques, ou bien de réduire la quantité relative de matière cellulosique par rapport à la quantité de charge minérale. L’amélioration de l’efficacité des méthodes de fabrication de papier est également permise grâce à l’utilisation de ces charges minérales. La formation de flocs de particules de charge minérale ou de fibres perturbant la qualité du papier doit être limitée. Pouvoir préparer des suspensions de particules possédant une distribution de tailles étroite doit également être recherché pour améliorer la qualité du papier couché au moyen de ces suspensions. En particulier, limiter la fraction de particules très fines permet ensuite d’améliorer l’opacité du papier couché. Améliorer l’uniformité de la distribution des tailles de particules devrait donc être recherchée.
Améliorer la compatibilité des différents composés utilisés lors de la préparation du papier doit également être recherché.
Ainsi, l’invention fournit une suspension aqueuse S de particules minérales dont la concentration va de 65 à 80 % en poids et dont le facteur de pente E de la distribution massique de tailles de particules [(d30/d70)x100], mesuré par sédimentométrie, est supérieur à 30, qui est préparée :
par broyage dans l’eau à une concentration allant de 30 à 60 % en poids d’une suspension aqueuse Sd d’au moins une matière minérale particulaire M en présence d’une dispersion aqueuse D comprenant au moins un polymère P α-sulfoné de masse moléculaire en poids (M W ), mesurée par CES, comprise entre 4 000 et 20 000 g/mol et préparé dans l’eau et en l’absence de composé phosphoré, par une réaction de polymérisation d’au moins un monomère A choisi parmi acide acrylique, acide méthacrylique, un sel d’acide acrylique, un sel d’acide méthacrylique et leurs combinaisons, en présence d’au moins un composé initiateur et d’au moins un composé soufré T comprenant du soufre au degré d’oxydation IV (soufre IV ou S IV ), et totalement ou partiellement neutralisé au moyen d’une combinaison d’au moins un ion monovalent et d’au moins un ion divalent, puis concentration de la suspension Sd broyée.
La sédimentométrie est une méthode consistant à mesurer la vitesse de chute de particules solides dans un liquide moins dense. À partir de la loi de Stokes, on détermine la taille des grains,
v : vitesse de sédimentation (m/s) g : accélération de la pesanteur (m/s 2 ) Δγ : différence de masse volumique entre les particules et le liquide suspendant (kg/m 3 ) μ : viscosité du liquide suspendant (Pa.s).
Le diamètre de la particule ou son diamètre de Stokes est alors déterminé selon la formule I :
[Chem I]
Selon l’invention, la sédimentométrie est réalisée par rayonnement X qui mesure l’absorption du rayonnement par la suspension à une hauteur donnée et un temps donné dépendant de la concentration. Pour les suspensions selon l’invention, la sédimentométrie permet de déterminer le facteur de pente E qui est représentatif de la pente d'une courbe de distribution granulométrique des tailles de particules de la suspension dans laquelle le diamètre des particules est représenté en abscisses et le pourcentage massique cumulé des particules est représenté en ordonnées. Ainsi, le facteur de pente est élevé lorsque la distribution granulométrique de tailles de particules est étroite.
Selon l’invention, le facteur de pente E de la distribution massique de tailles de particules [(d30/d70)x100] de la suspension S, mesuré par sédimentométrie, est supérieur à 30. Selon l’invention, les diamètres d30 et d70 définissent respectivement les diamètres des particules pour lesquels 30 % et 70 % des particules en poids ont un diamètre inférieur à la valeur de d30 et à la valeur de d70 ; d30 et d70 sont mesurés à l’aide d’un sédimentomètre, par exemple un sédimentomètre SediGraph 5100. Lorsque les valeurs d30 et d70 sont proches, le facteur de pente E est élevé, la distribution de tailles de particules est étroite.
De manière préférée pour la suspension S selon l’invention, le facteur de pente E est supérieur à 35, de préférence supérieur à 40.
De manière préférée selon l’invention, la suspension S a une viscosité Brookfield à 25°C, à 100 tour/min, mesurée 1 heure après préparation, inférieure à 1 000 mPa.s, de préférence inférieure à 800 mPa.s. Également de manière préférée selon l’invention, la suspension S a une viscosité Brookfield à 25°C, à 100 tour/min et après agitation, mesurée 8 jours après préparation, inférieure à 800 mPa.s, de préférence inférieure à 600 mPa.s. Également de manière préférée selon l’invention, la suspension S a une viscosité Brookfield à 25°C, à 100 tour/min et avant agitation, mesurée 8 jours après préparation, inférieure à 3 000 mPa.s, de préférence inférieure à 2 500 mPa.s, plus préférentiellement inférieure à 2 000 mPa.s ou à 1 900 mPa.s.
De manière préférée, la suspension S met en œuvre une seule matière M ou deux ou trois matières M. Selon l’invention, la matière M est synthétique ou d’origine naturelle. De préférence, la matière M est choisie parmi carbonate de métal alcalino-terreux, plus préférentiellement du carbonate de calcium (carbonate de calcium naturel ou carbonate de calcium précipité), carbonate de strontium, carbonate de magnésium, carbonate de baryum, dolomie, kaolin, dioxyde de titane, talc, chaux, sulfate de calcium, sulfate de baryum. De manière toute préférée, la matière M est choisie parmi carbonate de calcium naturel, carbonate de calcium précipité, carbonate de magnésium, dolomie, kaolin, dioxyde de titane, talc, chaux. De manière bien plus préférée, la matière M est du carbonate de calcium.
Ainsi, de manière essentielle selon l’invention, la suspension aqueuse S et la suspension Sd comprennent des particules d’au moins une matière minérale M. Selon l’invention, la concentration de la suspension S ou de la suspension Sd est sa concentration en matière sèche de particules de matière M. De manière préférée selon l’invention, la concentration de la suspension S est supérieure à 70 % en poids. De manière également préférée selon l’invention, la concentration de la suspension S est inférieure à 78 % en poids inférieure à 75 % en poids. De manière plus préférée selon l’invention, la concentration de la suspension S va de 70 % en poids à 78 % en poids ou de 70 % en poids à 75 % en poids. De manière préférée selon l’invention, la concentration de la suspension Sd est inférieure à 55 % en poids. Également de manière préférée selon l’invention, la concentration de la suspension Sd est supérieure à 40 % en poids, de préférence supérieure à 45 % en poids. Plus préférentiellement, la concentration de la suspension Sd va de 30 % à 55 % en poids ou de 40 % à 60 % en poids. La concentration des suspensions S et Sd est mesurée par pesée d’une quantité de 100 g de suspension dont l’eau et les substances volatiles à température ambiante sont séparées, par exemple par chauffage.
Selon l’invention, les particules de matière M dispersée ont une taille médiane inférieure à 50 µm ou bien une taille médiane allant de 0,05 à 50 µm ou bien une taille médiane inférieure à 10 µm, de préférence inférieure à 5 µm ou à 2 µm, plus préférentiellement inférieure à 1 µm ou inférieure à 0,5 µm. Également de manière préférée pour la suspension S selon l’invention, la matière M est broyée dans l’eau en présence de la dispersion aqueuse D. De préférence, les particules de matière M broyée ont alors une taille médiane inférieure à 50 µm ou bien une taille médiane allant de 0,05 à 50 µm ou bien une taille médiane inférieure à 10 µm, de préférence inférieure à 5 µm ou à 2 µm, plus préférentiellement inférieure à 1 µm ou inférieure à 0,5 µm. Selon l’invention, la taille médiane des particules de matière M est mesurée par sédimentométrie, par exemple au moyen d’un sédimentomètre.
SEQ ID N°8 – P calY Région promotrice du gène calY de Bacillus thuringiensis .
AAGCAAGACTAGTAATATTTATACGAGTGTGAGGGAACGTTAGCCCTCACCTCTTTGTTTTTCTTTTTTCTTATAGTATTAAATGATTTGAGTGTGAAAAAAGTTATAAATTATCATTGTTTTTTTCTGAAAAGTCTAAATGATATTGAGAAATAAAAATAACTGAAAATATTAATAAATATGTGTTGTGTTTATATAGGGTTGTTCGT TATAAT GAACA T AAGGTTTTTAAAAAAGAACACATATTAGCTAAGCTAATATAGTTTTCTTTACATCTCTTATTGAAAAATAAGTGATAAAAATATAAAAAAAAGCTAGGGGGAATTGATT
Le + 1 de transcription est indiqué en caractère gras. Les boîtes -10 des promoteurs sont soulignées d’un trait fin. Les boîtes -35 sont soulignées de 2 traits. La séquence d’ADN reconnue par PlcR (boîte PlcR) des promoteurs P papR et PplcB est soulignée d’un trait épais.
SEQ ID N°9 - STAB-SD Bacillus thuringiensis
gaaaggaggg atgcc
SEQ ID N°10 - Tcry1Ac - Bacillus thuringiensis
aaactcaggt ttaaatatcg ttttcaaatc aattgtccaa gagcagcatt acaaatagat
SEQ ID N°11 Séquence contenant 2 domaines LysM tels que décrits par Shao et al., 2009, Microb Cell Fact 8, 48. doi:10.1186/1475-2859-8-48.
ATGATTCAAATTGTAACGGTTCGTAGCGGTGATAGCGTATATAGCTTGGCATCAAAATATGGATCAACACCTGACGAAATAGTAAAAGACAATGGACTAAATCCCGCTGAAACGCTCGTTGTTGGTCAGGCACTTATCGTTAATACGAAAGGAAATAATTATTATGTACAGCCTGGTGACAGCCTCTATCGGATTTCTCAAACATATAATGTCCCCCTCGCTAGTTTAGCTAAAGTTAATAATTTATCTTTAAAATCTATTCTCCATGTCGGACAACAATTATATGTACCAAAAGGCACA
SEQ ID N° 12 : Séquence contenant 3 domaines SLH tels que décrits par Fedhila et al. , 2006, Mol. Microbiol . 62: 339-355. doi: 10.1111/j.1365-2958.2006.05362.x.
GAAGATGAGAAAACAGAAGTGGTAGAATTTAAAGATGTACCAAAGGGACATTGGTCAGAAGAAGCAATTAATTACTTAGCGAAAGAAAAATTATTTATAGGCTATGGAAATGGTGAATTTGGATTTGGTGATAACATTACTCGTGGACAAGTAGCACTTCTAATACAAAGATATTTAAAATTAGAAAATAATCTAGAACAAAAAACGGCATTTACAGATACGAAAGGAAATATGTATGAAACGGCTATTGATGCAGTGGTTCAAGCTGGAATTATGACAGGCTATGGAAATGGTATGTTCCGTCCGGATGGAGTATTAACTCGATATGAAATGTCAGTAGTACTACAAAGAGTATTTCAGTTAAAAGAAAATGAAAATAGTGCAGAGAATTTTAAAGATGTACCAAATGGCCATTGGGCGAAAGGATATGTGAAAGCTTTAGTGGATAATAAAATATCAAAAGGCGACGGGGAAGGGAATTTTTTAGGAGATAATTTCGTAACACGTGAACAATACGCACAGTTTTTGTATAATGCAATAAAGAAA
Système d’expression bactérien de protéines hétérologues La présente invention se rapporte à un nouveau système d’expression par des bactéries de protéines hétérologues sous forme pseudo cristalline, dans un état stable et protégées de la dégradation, ce système présente un avantage significatif en termes de purification desdites protéines.
représente une coupe longitudinale d’un profilé équipé du dispositif de l’invention et monté sur un arbre fixe,
représente une coupe longitudinale d’un profilé équipé du dispositif de l’invention et monté sur un arbre fixe de travail,
représente une coupe longitudinale d’un profilé équipé d’une variante du dispositif de l’invention et monté sur un arbre fixe,
représente une coupe longitudinale d’un profilé équipé d’une variante du dispositif de l’invention et monté sur un arbre fixe de travail,
représente une coupe transversale du dispositif de l’invention,
représente une coupe longitudinale du dispositif de l’invention des figures 1 et 2,
représente une coupe transversale du dispositif de l’invention selon la variante des figures 3 et 4,
représente une vue en perspective du dispositif de l’invention selon la variante des figures 3, 4 et 7.
Description détaillée de l’invention. Les figures 1 à 4 représentent une coupe longitudinale d’un profilé 35 muni à ses deux extrémités de l’embout selon l’invention. Dans la suite de la description, le profilé 35 est désigné également par un tube et le terme « rouleau » désigne l’ensemble rotatif. Cependant, le profilé 35 pourrait avoir une section non circulaire sans sortir du cadre de l’invention. Le mode de réalisation principale de l’invention est illustré sur les figures 1 et 2. Chaque extrémité du tube 35 est équipée d’un embout 10 dont la majeure partie est insérée dans le tube et dont l’extrémité extérieure fait saillie radialement de façon à former un rebord 15 destiné à venir en appui contre le bord du tube 35. L’embout 10 est creux et comprend un logement 19 adapté pour contenir un organe tournant de réglage 20 ou 21 ou un organe tournant de travail 30. Le profilé 35 illustré sur la est équipé sur son extrémité gauche de l’organe tournant de réglage 20 et sur son extrémité droite de l’organe tournant de réglage 21, mais dans la pratique les profilés sont généralement équipés d’organes tournants identiques à leurs deux extrémités.
L’organe tournant de réglage est un adaptateur à roulement de réglage 20 comprenant un roulement de réglage 23 ou est un roulement de réglage 21 tandis que l’organe tournant de travail est un roulement de travail 30. Pour les deux types d’organe tournant de réglage, les roulements de réglage 21 et 23 sont destinés à tourner librement autour d’un arbre 50 d’axe longitudinal ZZ, tandis que le roulement 30 est destiné à tourner librement autour d’un arbre 60 d’axe longitudinal ZZ.
L’embout 10 comprend également une lèvre annulaire 11 du côté de l’extrémité intérieure de l’embout formant une paroi annulaire et terminale tournée vers l’intérieur et formant une butée d’arrêt contre laquelle vient en appui l’organe tournant de réglage 20 ou 21 ou l’organe tournant de travail 30. L’adaptateur à roulement de réglage 20 ou le roulement 21 ou 30 est inséré dans l’embout 10 de préférence par emmanchage en force ou par frettage à froid.
L’organe tournant de réglage et de travail sont des ensembles composés d’une bague extérieure 24, respectivement 34, d’une bague intérieure 22, respectivement 32 et d’une pluralité de billes ou similaire pour fournir une rotation à faible friction de la bague extérieure autour de la bague intérieure, la bague extérieure 24 ou 34 étant adaptée pour venir en contact avec la paroi interne du logement cylindrique 19 de l’embout 10. Le diamètre extérieur de la partie de l’organe tournant en contact avec l’embout est différent selon s’il s’agit de l’organe tournant de réglage utilisé pour l’opération d’équilibrage du rouleau ou s’il s’agit de l’organe tournant de travail utilisé lors de la mise en place du rouleau sur la machine de production. L’organe tournant de réglage est une pièce de réglage destinée à être enlevée de l’embout 10 et insérée dans l’embout 10 plusieurs fois pour permettre l’opération d’équilibrage du rouleau.
En effet, pour réaliser l’opération d’équilibrage, les embouts 10 d’extrémité sont emmanchés en force dans le tube 35, les adaptateurs à roulement de réglage 20 ou les roulements de réglage 21 sont assemblés sur les arbres fixes 50 et sont ensuite insérés dans les logements 19 de chaque embout 10. On fait tourner le tube 35 et les défauts d’équilibrage sont mesurés. Le tube est ensuite désassemblé des adaptateurs à roulement de réglage 20 ou des roulements de réglage 21, et le défaut d’équilibrage est corrigé par ajout de masse à l’intérieur du tube. Le tube muni des embouts est ensuite replacé sur les adaptateurs à roulement de réglage 20 ou les roulements de réglage 21 et les arbres 50, le tube est remis en rotation, les défauts d’équilibrage sont mesurés et corrigés de nouveau par ajout ou suppression de masse. Ces étapes sont reproduites jusqu’à ce que le défaut d’équilibrage soit réduit dans les limites tolérées. Les montages et démontages successifs du tube 35 sur les arbres 50 sont rendus possible grâce aux les adaptateurs à roulement de réglage 20 ou aux roulements de réglage 21montés glissant dans le logement cylindrique 19 des embouts 10. Lorsque le profilé ou le tube 35 est en carbone et fabriqué selon un procédé de pultrusion, le temps d’équilibrage est plus long car les rouleaux ont davantage de défauts que ceux fabriqués en aluminium ou en carbone selon un procédé de roulage ou d’enroulement filamentaire et cette facilité de démontage est indispensable.
Les dimensions de l’adaptateur à roulement de réglage 20 ou du roulement de réglage 21 utilisé pour l’opération d’équilibrage doivent permettre de monter la bague extérieure 24 glissante par rapport à l’embout 10 pour pouvoir être facilement démonté tout en fournissant un contact suffisant pour que l’embout 10 entraine la bague externe 24 de l’adaptateur à roulement de réglage 20 ou du roulement de réglage 21. De préférence, le diamètre extérieur de la partie de la bague extérieure 24 en contact avec la paroi interne du logement cylindrique 19 est tel qu’il est égal ou inférieur jusqu’à 0,1 millimètre au diamètre du logement interne cylindrique 19.
Pour les opérations de production, l’organe tournant de travail est un roulement de travail 30 dont le diamètre extérieur est supérieur de 0,1 mm à 0,2 mm au diamètre extérieur du roulement de réglage 21 ou au diamètre extérieur de la partie de la bague extérieure 24 en contact avec la paroi interne du logement cylindrique 19 de façon à permettre de monter la bague extérieure 34 du roulement de travail 30 serrée dans l’embout 10 et non pas glissant pour garantir l’entrainement de l’embout 10 par la bague externe 34 du roulement de travail 30 sans risque d’usure prématurée des liaisons. De préférence, le diamètre du roulement de travail 30 est égal ou supérieur jusqu’à 0,1 millimètre au diamètre du logement cylindrique 19.
Le roulement de travail 30 est monté sur l’arbre 60 puis mis en place dans l’embout 10 lorsque le rouleau est équilibré à son emplacement définitif de travail comme par exemple sur un cadre pour rouleau de guidage sur une machine de production. Pour cet assemblage, l’ensemble composé du roulement 30 de l’arbre fixe 60 et d’un cache d’étanchéité 39 est poussé dans l’embout dans le logement 19 jusqu’à ce qu’il soit en butée contre la lèvre annulaire 11. L’utilisation du cache d’étanchéité 39 vise à protéger les roulements de travail 30 des infiltrations de poussière ou de liquide.
la est une vue de détail schématique de l’échangeur de chaleur dans lequel le volet d’un second conduit de dérivation est dans une position ouverte ;
la est une vue semblable à la dans laquelle le volet est dans une position intermédiaire ;
la est une vue semblable à la dans laquelle le volet est dans une position fermée.
Description détaillée de l'invention Sur la est représenté schématiquement un turbomoteur 1 pour un aéronef 2. L’aéronef 2 est de préférence un hélicoptère.
Le turbomoteur 1 comprend : - un générateur de gaz 3 comprenant un compresseur 4, une chambre de combustion 5 et une turbine de détente 6, le compresseur 4 et la turbine de détente 6 étant liés et mobiles autour d’un axe longitudinal X ; - une turbine de puissance 7 qui entraine en rotation une prise de mouvement 8 (ou prise de force) ; - un échangeur de chaleur 9 annulaire autour de l’axe X et sectorisé comportant au moins deux secteurs 10 annulaires, chacun des secteurs 10 comportant: - un premier circuit 11 comportant une entrée 12 reliée à une sortie 14 du compresseur 4 et une sortie 13 reliée à une entrée 15 de la chambre de combustion 5, et - un second circuit 16 comportant une entrée 17 reliée à une sortie 19 de la turbine de puissance 7 et une sortie 18 reliée à une sortie d’échappement 20 d’une tuyère 21 du turbomoteur 1.
Selon l’invention, le turbomoteur 1 comprend pour chaque secteur 10 un premier conduit de dérivation 22 reliant la sortie 14 du compresseur 4 et l’entrée 15 de la chambre de combustion 5 tout en bypassant (ou évitant) le premier circuit 11. Le turbomoteur 1 comprend en outre au moins un second conduit de dérivation 23 disposé circonférentiellement entre deux secteurs 10 successifs (ou adjacents), le second conduit de dérivation 23 reliant la sortie 19 de la turbine de puissance 7 et la sortie d’échappement 20 de la tuyère 21 tout en bypassant (ou évitant) les seconds circuits 16.
L’ouverture ou la fermeture de tels conduits de dérivation 22, 23 peut être pilotée, ce qui offre la possibilité de bypasser (ou d’éviter) les premier et second circuits 11, 16 de l’échangeur de chaleur 9, de façon à adapter ou à optimiser les performances du turbomoteur 1 sur l’ensemble de ses régimes de fonctionnement.
Autrement dit, de tels conduits de dérivation 22, 23 offrent la possibilité de modifier le cycle de fonctionnement du turbomoteur 1 en fonction de son régime, le turbomoteur 1 pouvant notamment fonctionner selon un « cycle classique », ou un « cycle récupéré », ou bien encore un « cycle hybride ».
En « cycle classique », l’air comprimé A et les gaz d’échappement G traversent respectivement les premier et second conduits de dérivation 22, 23 qui sont pilotés en position ouverte. L’écoulement de l’air comprimé A et des gaz d’échappement G est maximisé du fait que les pertes de charge sont alors minimisées. Un tel cycle est par exemple utilisé sous un régime PMD (puissance maximale au décollage) ou d’accélération, de manière à maximiser ou prioriser la puissance mécanique délivrée par le turbomoteur 1 via la prise de mouvement 8.
En « cycle récupéré », l’air comprimé A et les gaz d’échappement G traversent respectivement les premier et second circuits 11, 16 de l’échangeur de chaleur 9. L’énergie thermique résiduelle des gaz d’échappement G est ainsi récupérée via l’échangeur de chaleur 9, de manière à réchauffer l’air comprimé A sortant du compresseur 4 avant son entrée dans la chambre de combustion 5. Un tel cycle est par exemple utilisé sous un régime de puissance partielle, de manière à optimiser les performances énergétiques du turbomoteur 1 en réduisant sa consommation spécifique.
En « cycle hybride », seuls les premiers circuits 11 ou les seconds circuits 16 de l’échangeur de chaleur 9 sont traversés respectivement par l’air comprimé A ou les gaz d’échappement G. Un tel cycle est par exemple utilisé sous un régime de décélération où les gaz d’échappement G traversent les seconds circuits 16 de l’échangeur de chaleur 9, de manière à réduire la puissance mécanique délivrée par le turbomoteur 1 grâce aux pertes de charge des gaz d’échappement G dans l’échangeur 9. L’air comprimé A sortant de la sortie 14 du compresseur 4 emprunte quant à lui le conduit de dérivation 22 pour être dirigé dans la chambre de combustion 5. En court-circuitant l’échangeur 9, l’air n’est pas réchauffé, ce qui réduit d’autant l’énergie apportée à la turbine de puissance 6 et permet au générateur de gaz 3 de décélérer plus rapidement.
Le turbomoteur 1 est défini suivant un axe longitudinal X qui correspond à l’axe de rotation des rotors 25, 26, 28 du compresseur 4 et des turbines 6, 7 du turbomoteur 1.
Par convention dans la présente demande, on entend par « axial » ou « axialement » toute direction parallèle à l’axe X du turbomoteur 1, et par « radial » ou « radialement » toute direction perpendiculaire à l’axe X du turbomoteur 1.
De même, les termes « interne » et « externe » associés aux éléments du turbomoteur 1 sont définis radialement par rapport à l’axe X du turbomoteur 1.
En outre, par convention dans la présente demande, les termes « amont » et « aval » sont définis par rapport au sens de circulation des gaz dans le turbomoteur 1.
Selon le mode de réalisation illustré sur la , le turbomoteur 1 comprend, d’amont en aval, une entrée d’air 24, le compresseur 4, la chambre de combustion 5, une turbine de détente 6 (ou turbine haute pression), une turbine de puissance 7 (ou turbine basse pression), et la tuyère 21.
Dans un exemple de dimensionnement, l’épaisseur de paroi de la conduite étanche 7, de la gaine étanche secondaire 26 et, le cas échéant, de la gaine étanche primaire 61 est comprise entre 5 mm et 12 mm.