INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le groupe motopropulseur est destiné à équiper un véhicule, par exemple un véhicule automobile. Le groupe motopropulseur selon l’invention peut être lubrifié, voire éventuellement refroidi, soit directement par le lubrifiant issu du premier réservoir de lubrifiant soit par le lubrifiant ayant transité par le deuxième réservoir de lubrifiant. La pompe permet d’acheminer du lubrifiant depuis ce premier réservoir de lubrifiant jusqu’à ce deuxième réservoir de lubrifiant.
Le premier réservoir de lubrifiant permet ainsi d’acheminer du lubrifiant vers le moteur électrique, vers le réducteur de vitesses et/ou vers le deuxième réservoir de lubrifiant, tandis que le lubrifiant issu du deuxième réservoir de lubrifiant est uniquement destiné à ce réducteur de vitesses. Le premier réservoir de lubrifiant est par exemple une bâche d’huile, c'est-à-dire un réservoir ouvert, tandis que le deuxième réservoir de lubrifiant est un réservoir fermé.
Une telle organisation du dispositif de lubrification permet de limiter la quantité de lubrifiant dans le premier réservoir de lubrifiant, qui est un réservoir ouvert, et donc de limiter le risque de barbotage du moteur électrique du groupe motopropulseur par exemple lors d’un écoulement du lubrifiant. Le barbotage n’est pas indiqué dans le cas du moteur électrique car on cherche à éviter la présence de lubrifiant entre un rotor et un stator de ce moteur électrique, c'est-à-dire au niveau de son entrefer.
Le deuxième réservoir de lubrifiant est configuré de telle sorte qu’il constitue une réserve de lubrifiant pouvant être utilisée lorsque la pompe n’est pas en fonctionnement. Lorsque la pompe ne fonctionne pas, la présence du deuxième réservoir autorise une lubrification du réducteur de vitesses par écoulement gravitaire. Une telle solution est particulièrement avantageuse lorsque le lubrifiant est trop froid pour pouvoir être pompé efficacement, le passage du lubrifiant au sein du réducteur de vitesses participant à l’élévation de la température du lubrifiant. De la même façon, la lubrification du réducteur de vitesses par le biais du deuxième réservoir de lubrifiant en cas de panne de la pompe améliore la fiabilité du groupe motopropulseur. En effet, même si le moteur électrique n’est pas lubrifié, le réducteur de vitesses le sera.
Selon une caractéristique de l’invention, la pompe est disposée sur le circuit de lubrifiant entre le premier réservoir de lubrifiant et le deuxième réservoir de lubrifiant.
Comme évoqué précédemment, la pompe est notamment configurée pour puiser dans le premier réservoir de lubrifiant pour alimenter le deuxième réservoir de lubrifiant. Cette pompe peut être associée au fonctionnement du groupe motopropulseur, mais elle peut également être mise en rotation par un actionneur électrique indépendant du groupe motopropulseur.
Selon une autre caractéristique de l’invention, le deuxième réservoir de lubrifiant est destiné à alimenter en lubrifiant le réducteur de vitesses selon un écoulement du lubrifiant par gravité.
À cet effet, le deuxième réservoir de lubrifiant est disposé au-dessus du premier réservoir de lubrifiant lorsque ces deux réservoirs sont montés sur le véhicule qu’ils équipent, une telle disposition étant appréciée selon une direction verticale qui est une direction perpendiculaire au sol sur lequel le véhicule repose. Le deuxième réservoir de lubrifiant est en outre disposé au-dessus du réducteur de vitesses ; ainsi, lorsque le lubrifiant s’écoule de ce deuxième réservoir par gravité, il lubrifie le réducteur de vitesses.
Selon une caractéristique de l’invention, le circuit de lubrifiant comprend au moins une branche principale destinée à alimenter en lubrifiant le moteur électrique et/ou le réducteur de vitesses, et une branche complémentaire destinée à alimenter en lubrifiant le deuxième réservoir de lubrifiant.
On comprend ici que le circuit de lubrifiant présente plusieurs branches, parmi lesquelles une branche principale et une branche complémentaire. La branche principale permet de lubrifier soit le moteur électrique, soit le réducteur de vitesses, soit les deux. La branche complémentaire permet quant à elle d’alimenter en lubrifiant le deuxième réservoir de lubrifiant, qui peut à son tour lubrifier le réducteur de vitesses.
Selon une autre caractéristique de l’invention, le circuit de lubrifiant comprend une goulotte de lubrification du réducteur de vitesses et/ou du moteur électrique, la branche principale et le deuxième réservoir de lubrifiant alimentant tous deux en lubrifiant cette goulotte de lubrification.
- un dispositif de nettoyage humide comportant une serpillère s’étendant au moins en partie sous la semelle et configurée pour être en contact avec la surface à nettoyer, et un réservoir de liquide de nettoyage, par exemple situé verticalement au-dessus de la semelle, configuré pour alimenter en liquide de nettoyage la serpillère.
Le suceur d’aspirateur comporte un dégagement arrière situé verticalement au-dessus d’une partie arrière de la semelle, c’est-à-dire à l’aplomb vertical de la partie arrière de la semelle, et la deuxième liaison pivot est située au moins en partie verticalement au-dessus de la partie arrière de la semelle, le dégagement arrière et le dispositif d’articulation étant configurés pour autoriser un pivotement du manchon de raccordement, autour du deuxième axe de pivotement et à partir de la position de manchon prédéterminée, vers la gauche et selon un premier angle de pivotement maximal d’au moins 75° par rapport au plan d’extension vertical, et avantageusement d’au moins 85°, et par exemple d’environ 90°, et pour autoriser un pivotement du manchon de raccordement, autour du deuxième axe de pivotement et à partir de la position de manchon prédéterminée, vers la droite et selon un deuxième angle de pivotement maximal d’au moins 75° par rapport au plan d’extension vertical, et avantageusement d’au moins 85°, et par exemple d’environ 90°.
Le système pendulaire et le système de suspension peuvent être combinés, ou encore être mise en œuvre séparément l’un de l’autre, à savoir que le véhicule peut comprendre le système pendulaire sans être pourvu du système de suspension, ou inversement à savoir que le système de suspension peut être pourvu, sans le système pendulaire
Selon un mode de réalisation, ledit système de suspension comprend le premier bras 221 et le second bras 222 qui sont articulés au châssis selon l’axe de pivot AT2, ledit système de suspension peuvent comprendre, agencées au-dessus des deux bras 221, 222: -une première jambe de force JB1 présentant une extrémité inférieure reliée au premier bras 221 et une extrémité supérieure reliée à un premier support SP1, articulé au châssis 20, - une deuxième jambe de force JB2 présentant une extrémité inférieure reliée au deuxième bras et une extrémité supérieure reliée à un deuxième support SP2.
Le premier support SP1 et le deuxième support SP2 sont articulés au châssis, en un même axe de pivot médian A3, le premier support SP1 et le deuxième support SP2 reliés par un amortisseur AM entretoisant le premier support SP1 et le deuxième support SP2.
Le véhicule peut être un cycle dont le châssis 20 est équipé d’un pédalier 8, et d’une transmission entre le pédalier et les roues arrière consistant en la première roue RarG et la deuxième roue RarD, de préférence à assistante électrique.
La transmission s’étend pour première partie le long du premier bras 221 et pour seconde partie le long du deuxième bras, en préservant l’espace libre IT entre les deux bras, et comme enseigné par FR 3 084 330.
Un poste de pilotage peut comprendre une selle 5 solidaire d’une tige de selle 6, de préférence reçue de manière réglage en hauteur dans un tube 23 de selle du châssis 2, et sur laquelle le pilote du véhicule peut s’assoir en ayant les pieds sur les pédales du pédalier.
La roue avant directionnelle peut être typiquement maintenue par une fourche, qui peut être une fourche suspendue. Le pivot de de la fourche est monté pivotant dans une douille solidaire à l’extrémité supérieure d’un tube diagonal du châssis. La fourche est couplée à un cintre du poste de pilotage, munie de poignée, voire de poignées d’un système de frein, typiquement des freins à câbles ou hydrauliques.
Ledit dispositif porte-charge 3 comprend une structure, autoportante 30. Ledit ensemble comprend un système de couplage 4, amovible, comprenant une première partie de couplage 24 du véhicule, attenante au châssis 20 du véhicule et une deuxième partie de couplage 34 du dispositif porte-charge 4 solidaire de la structure 30 du dispositif porte-charge 3.
La première partie de couplage 24 et la deuxième partie de couplage 34 sont configurées pour être assemblés, dans une position de couplage PC du système de couplage 4 pour assurer la fixation du dispositif-porte charge 3 au châssis 20 du véhicule dans une position où la structure 30 du dispositif porte-charge 3 s’étend en porte à faux arrière du châssis 20, au moins partiellement dans l’espace libre entre les deux bras consistant en le premier bras 221 et le deuxième bras 222, de préférence entre la première roue ArG et la deuxième roue ArD. Le système de couplage assure une reprise de la charge du dispositif porte-charge 3 par le châssis 20 du véhicule 2. Le dispositif porte-charge est une partie suspendue du véhicule, avec le châssis lorsque le véhicule est pourvu du système de suspension.
La première partie de couplage 24 et la deuxième partie de couplage 34 sont encore configurées pour être désassemblées dans une position découplée PDE pour autoriser le retrait du dispositif porte-charge 2 du véhicule 2.
Selon un mode de réalisation illustré aux figures, et en particulier en détail aux figures 8a et 8b, la première partie de couplage 24 comprend un premier orifice 240 et la deuxième partie de couplage comprend un deuxième orifice 340.
Le premier orifice 240 et le deuxième orifice 340 sont configurés pour être alignés et verrouillés par un axe de verrouillage 40 du système de couplage 4, amovible, s’étendant suivant l’axe d’articulation AT1, traversant simultanément le premier orifice 240 et le second orifice 340, dans ladite position de couplage PC.
L’axe de verrouillage 40 peut comprendre une vis avec écrou, ou encore un axe présentant un système de verrouillage à baïonnette, ou encore une goupille, ou encore un axe de vélo à serrage rapide.
On privilégie un axe de verrouillage à verrouillage/déverrouillage rapide, pour faciliter les opérations de découplage ou de couplage du dispositif porte charge au châssis 20 du véhicule 2.
De manière générale, le dispositif-porte charge 3 peut être un dispositif configuré pour le transport d’objets ou de bien, ou encore le transport de personne.
Un ensemble peut comprendre typiquement un véhicule pourvu de la première partie de couplage 24, et un dispositif porte-charge 3 comportant la deuxième partie de couplage 34 spécifiquement pour le transport d’objet ou de matière. Un tel dispositif porte-charge 3 peut comprendre typiquement un plancher de chargement PL, pour le transport d’objet, tel qu’illustré à la ou 2 et ou un réservoir tel qu’un bac, une caisse ; ou une citerne pour le transport de matière solide et/liquide (mode de réalisation non illustré).
Selon le mode de réalisation précédent, lorsque le boitier est diffusant, la DEL RVB émet un faisceau lumineux dont la couleur correspond à la synthèse des trois couleurs : rouge, vert et bleu.
Selon un mode de réalisation, la source lumineuse 21 est placée dans le plan perpendiculaire à l'axe longitudinal X et comprenant le foyer conjugué F'1 du premier foyer F1 par la section d'entrée SE. Le foyer conjugué F'1 est situé sur l'axe longitudinal X. En d'autres termes, la source lumineuse 21 est placé sur le foyer conjugué F'1 de sorte que l'image de la source lumineuse 21, par la surface d'entrée est située au premier foyer F1. Le foyer conjugué F'1 est situé à une distance D' de la section d'entrée SE. La loi de conjugaison de Descartes permet de trouver le foyer conjugué F'1.
De préférence, la source lumineuse 21 est centrée sur l'axe longitudinal X .
Ainsi, selon le mode de réalisation précédent, la source lumineuse 21 est située à une distance D' de la section d'entrée SE .
Selon le mode de réalisation précédent, la distance D est choisie de sorte que la distance D' est, de préférence, supérieure ou égale à 0.5 mm. Par exemple, la distance D' peut être égale à 1mm. Une distance D' supérieure ou égale à 0.5 mm permet de limiter le risque d'endommagement de la section d'entrée SE par l'augmentation de chaleur causée par la réception du faisceau lumineux émis par la source lumineuse 23. Une distance D' supérieure ou égale à 0.5 mm permet également d'obtenir une tolérance d'espacement entre la source lumineuse 21 et la section d'entrée SE, afin que la source lumineuse 21 ne soit jamais accolée au coupleur optique 22 .
Selon le mode de réalisation précédent, selon lequel la source lumineuse 21 émet un faisceau lumineux monochromatique ou polychromatique vers la section d'entrée SE, les rayons lumineux du faisceau lumineux entrant dans la section d'entrée SE sont réfléchis totalement par l'enveloppe 221' de la première partie 221 et sont réfléchis partiellement par l'enveloppe de la deuxième partie 222 selon leur angle d'incidence respectif et l'indice du matériau du coupleur optique 22.
Notons n air et θ l'angle d'incidence d'un rayon lumineux d'un faisceau lumineux émis par la source lumineuse 21. La forme ellipsoïdale de l'enveloppe de la première partie 221 est conçue telle que chaque rayon lumineux incident vers l'enveloppe de la première partie 221 est réfléchi totalement vers le foyer F2. Ainsi, d'après la loi de Descartes, chaque rayon lumineux incident vers l'enveloppe de la première partie 221 a un angle d'incidence respectant la condition suivante :
Sin(θ) > , le sinus de l'angle du rayon lumineux incident est supérieur au rapport entre l'indice de l'air nair et l'indice du coupleur .
Selon le mode de réalisation précédent, selon lequel la source lumineuse 21 émet un faisceau lumineux monochromatique ou polychromatique vers la section d'entrée SE, l'enveloppe 222' de la deuxième partie 222 est conçue pour minimiser la fuite des rayons lumineux incidents vers l'enveloppe 222' de la deuxième partie 222, afin de minimiser les pertes en luminosité et intensité des rayons lumineux.
la source lumineuse 21 étant située au foyer conjugué F'1, chaque rayon lumineux réfléchi totalement ou partiellement par l'enveloppe 221' de la première partie 221 ou l'enveloppe 222' de la deuxième partie 222 est focalisé au foyer F2, compris dans la troisième partie 223.
La représente le trajet de deux rayons lumineux émis par la source lumineuse 21 et étant réfléchi par l'enveloppe 221' de la première partie 221 vers le foyer F2.
Il est possible que certains rayons lumineux, de longueur d'onde λ, soient focalisés au foyer F2 λ , situé sur l'axe longitudinal X écarté de moins d'un millimètre du foyer F2, et non directement au foyer F2, en raison de l'aberration chromatique.
Selon un mode de réalisation dans lequel la source lumineuse 21 est une DEL RVB émettant un faisceau lumineux comportant des rayons lumineux rouges, des rayons lumineux verts et des rayons lumineux bleus vers la surface d'entrée SE, tous les rayons lumineux réfléchis sont focalisés au foyer F2 puis se propagent respectivement dans la troisième partie 223 en se réfléchissant sur les n faces planes de l'enveloppe 223' de la troisième partie 223. Avantageusement, la section 23 de forme polygonale de la troisième partie 223 permet de casser les modes de propagation de chaque rayon lumineux rouge, chaque rayon lumineux vert et chaque rayon lumineux bleu en raison des multiples réflexions sur chacune des n faces de la troisième partie 223 , et d'obtenir une distribution uniforme de l'intensité lumineuse et un mélange de couleurs homogène et optimal en sortie de la troisième partie 223 , au niveau de la troisième section intermédiaire SI3 .
Selon le mode de réalisation précédent, dans lequel le coupleur optique 22 comprend la quatrième partie 224, la quatrième partie 224 permet de conduire des rayons lumineux d'intensité uniforme et de couleur homogène à partir de la troisième section intermédiaire jusqu'au faisceau de fibre optiques 23.
Le faisceau de fibres optiques 23(dit Bundle en anglais), 23 comporte un connecteur 231 et au moins une fibre optique 232, de préférence une pluralité de fibres optiques, la pluralité de fibres optiques étant toréées dans le connecteur 213 .De préférence, les fibres optiques de la pluralité de fibres optiques sont identiques.
Le connecteur 231 peut avoir une section transverse circulaire.
La branche de refroidissement présente ainsi deux avantages. D’une part le gaz à l’état vapeur traversant l’échangeur thermique est refroidi, ce qui limite l’énergie nécessaire à sa compression par le dispositif de compression par la suite au sein du deuxième circuit d’alimentation. D’autre part le gaz à l’état liquide circulant dans le premier circuit d’alimentation est réchauffé, ce qui facilite son évaporation par la suite au sein de l’évaporateur haute pression en réduisant le débit de fluide caloporteur nécessaire pour évaporer entièrement le gaz à l’état liquide, ce qui limite également l’énergie nécessaire au fonctionnement du système d’alimentation. Il a été estimé que jusqu’à 30% de la consommation d’énergie électrique du dispositif de compression peut être économisée quand le gaz à l’état vapeur circule dans la ligne de retour en vue d’être condensé, et jusqu’à 45% quand le gaz à l’état vapeur circule dans le deuxième circuit d’alimentation en vue d’être fourni à l’appareil consommateur de gaz à basse pression. On comprend ainsi que le système d’alimentation selon l’invention peut comprendre à la fois la branche de traitement thermique et la branche de refroidissement afin d’améliorer la polyvalence dudit système d’alimentation.
Selon une caractéristique de l’invention, la branche de refroidissement comprend une vanne de contrôle configurée pour contrôler la circulation de gaz à l’état vapeur au sein de la branche de refroidissement. Tout comme l’organe de contrôle pour le deuxième circuit d’alimentation et le dispositif de contrôle pour la branche de traitement thermique, la vanne de contrôle peut être ouverte ou fermer pour respectivement autoriser ou interdire la circulation du gaz à l’état vapeur au sein de la branche de refroidissement.
Selon une caractéristique de l’invention, au moins le deuxième échangeur de chaleur, l’échangeur thermique et l’évaporateur haute pression forment un module unitaire d’échange thermique. Rassembler ces trois échangeurs est particulièrement avantageux dans la mesure où ces trois échangeurs sont configurés pour opérer un échange de chaleur à haute pression et sont donc compatibles pour être rassemblés entre eux.
Selon une caractéristique de l’invention, au moins le deuxième échangeur de chaleur, le troisième échangeur de chaleur, l’échangeur thermique et l’évaporateur haute pression forment un module unitaire d’échange thermique. Tel que cela a été décrit précédemment, deux, trois ou quatre éléments parmi le deuxième échangeur de chaleur, le troisième échangeur de chaleur, l’échangeur thermique et l’évaporateur haute pression peuvent être combinés et former un seul et même échangeur, par exemple dans le but de limiter l’encombrement mécanique et/ou les coûts de production desdits éléments.
Selon une caractéristique de l’invention, le premier circuit d’alimentation comprend une pompe interposée entre le premier échangeur de chaleur et le deuxième échangeur de chaleur. La pompe est interposée entre le premier échangeur de chaleur et le deuxième échangeur de chaleur. C’est la pompe qui permet d’augmenter la pression du gaz à l’état liquide circulant dans le premier circuit d’alimentation, et ce afin que celui-ci présente une pression compatible pour l’alimentation de l’appareil consommateur de gaz à haute pression. La disposition optimale consiste à mettre en place la pompe entre les deux échangeurs de chaleur. Il est donc indispensable de veiller à ce que le gaz circulant dans le premier circuit d’alimentation et traversant le premier échangeur de chaleur demeure à l’état liquide en sortie de celui-ci.
L’invention couvre également un procédé de contrôle d’un système d’alimentation en gaz tel que décrit précédemment, au cours duquel :
à une étape de détermination, on détermine la température du gaz à l’état vapeur prélevé dans la cuve, puis on fait circuler le gaz à l’état vapeur au sein du deuxième circuit d’alimentation si la température du gaz à l’état vapeur déterminée à l’étape de détermination est supérieure à un seuil de température, ou on fait circuler le gaz à l’état vapeur au sein de la branche de traitement thermique si la température du gaz à l’état vapeur déterminée à l’étape de détermination est inférieure au seuil de température.
On comprend des différentes étapes du procédé de contrôle selon l’invention que la circulation du gaz à l’état vapeur contenu dans la cuve est dépendante de la température de celui-ci. C’est donc dans un premier temps la détermination de la température du gaz à l’état vapeur qui va conditionner la suite du déroulement du procédé de contrôle. La température peut être déterminée par le moyen de détermination évoqué précédemment.
Une fois la température du gaz à l’état vapeur déterminée, celle-ci est comparée au seuil de température. Le seuil de température correspond à une valeur en fonction de laquelle le gaz à l’état vapeur contenu dans la cuve peut être utilisé ou non pour participer à la condensation du gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour.
Si la température du gaz à l’état vapeur est supérieure au seuil de température, cela signifie que le gaz à l’état vapeur contenu dans la cuve est à une température trop élevée pour participer au refroidissement du gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour. Dans cette situation, envoyer le gaz à l’état vapeur contenu dans la cuve au sein de la branche de traitement thermique est inutile, voire contre-productif pour l’opération de condensation de gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour. Le gaz à l’état vapeur contenu dans la cuve est alors envoyé au deuxième circuit d’alimentation dans le but d’alimenter l’appareil de consommateur de gaz à basse pression ou d’être condensé en circulant au sein de la ligne de retour.
L’envoi du gaz contenu dans la cuve vers le deuxième circuit d’alimentation ou vers la branche de traitement thermique est assuré par exemple par le dispositif de gestion qui ouvre et/ou ferme l’organe de contrôle et/ou le dispositif de contrôle en fonction de la température déterminée par le moyen de détermination.
Selon une caractéristique du procédé, le seuil de température est de -110°C. Le gaz à l’état vapeur est donc entraîné en circulation au sein de la branche de traitement thermique si sa température est inférieure à -110°C ou au sein du deuxième circuit d’alimentation si sa température est supérieure à -110°C.
Selon une caractéristique du procédé :
on fait circuler le gaz à l’état vapeur au sein de la branche de traitement thermique si la température du gaz à l’état vapeur déterminée à l’étape de détermination est inférieure au seuil de température, ou on fait circuler le gaz à l’état vapeur au sein de la branche de refroidissement si la température du gaz à l’état vapeur déterminée à l’étape de détermination est supérieure à un seuil de référence, ledit seuil de référence étant supérieur au seuil de température, ou on fait circuler le gaz à l’état vapeur au sein du deuxième circuit d’alimentation si la température du gaz à l’état vapeur déterminée à l’étape de détermination est comprise entre le seuil de température et le seuil de référence.