INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le cas d’un mode dégradé, le dispositif analysera et hiérarchisera le ou les dysfonctionnements, cherchera à les éliminer pour retourner rapidement dans le domaine de fonctionnement conforme (mode normal) et délivrera la quantité de carburant demandée dans la limite de ses possibilités et dans une logique de non-aggravation de la situation dégradée.
Pour le mode sécurité, le dispositif a identifié un problème de sûreté immédiat ou imminent dont le pronostic de disparition du dysfonctionnement avant accident n’est pas favorable. Dans ce cas l’objectif prioritaire est la sécurisation immédiate de l’installation, y compris en incluant l’abandon de la mission et la vidange rapide de l’Hydrogène, par exemple avec un dispositif de purge rapide tel que présenté dans la demande de brevet FR2103473.
La présente le schéma fonctionnel de la boucle de régulation principale du dispositif qui consiste à satisfaire la demande en carburant des moteurs par l’intermédiaire de leur FADEC (Full Authorithy Digital Engine Control) en agissant sur la pompe (11) et la vanne du circuit carburant (9). Le prélèvement d’Hydrogène liquide du réservoir (1) a tendance à faire baisser la pression P1 dans ce réservoir. Pour compenser cette pression et remplacer le carburant prélevé, le dispositif ordonnera l’injection d’Hélium gazeux en provenance du réservoir (2) qui possède une pression P2 supérieure à P1, par l’intermédiaire de la vanne (13). De même le prélèvement d’Hélium du réservoir (2) a tendance à faire baisser la pression P2, le dispositif pour compenser ce phénomène ordonnera l’ouverture de la vanne (12) pour prélever de l’Hélium liquide du réservoir (7). On notera ici que l’évaporation de l’hélium liquide dans le réservoir (2) puis sa détente dans le réservoir (1) contribue tout ou partie à la compensation des entrées thermiques extérieures, donc agissent sur l’évaporation de l’Hydrogène, la température T1 et la pression P1.
La boucle de régulation de contrôle du fonctionnement normal s’articule principalement autour des capteurs de mesure de pression et de température redondants avec vote P1a, P1b et P1c pour P1, T1a, T1b et T1c pour T1, P2a, P2b et P2c pour P2, T2a, T2b et T2c pour T2 et P6a, P6b et P6c pour P6 qui caractérise le niveau de vide dans l’enceinte extérieure (6). Lorsque la pression P1 augmente au-delà d’une première valeur d’alerte, le dispositif enclenche le circuit de refroidissement (4) par recirculation de l’Hydrogène via la pompe (11) et l’ouverture de la vanne (13). Le niveau de réactivité du système dépendra de la quantité de carburant prélevé et de la dynamique d’évolution de P1 sur les derniers cycles. Le modèle mathématique du système permet d’appréhender le temps de retour à la normale. Si le refroidissement n’est pas suffisant ou pour l’accélérer en fonction du diagnostic et du pronostique, le régulateur pourra agir en augmentant la puissance de refroidissement par évaporation d’hélium liquide en ouvrant la vanne 12 dans la limite de la pression P2 et de la consommation d’Hélium. Il existe un deuxième seuil d’alerte pour une pression P1 supérieure au premier seuil d’alerte, pour lequel le dispositif agira sur la vanne (15) évent de sécurité du réservoir (1) jusqu’au retour de P1 à une valeur conforme aux conditions normales de fonctionnement. Enfin il existe un ultime seuil d’alerte qui vise à protéger le réservoir d’hydrogène (1) de l’explosion en actionnant via la vanne (8) le circuit de vidange rapide. A contrario, dans certaines conditions, par exemple de forte consommation de carburant, la température T1 peut être amenée à diminuer provoquant le risque d’une solidification de l’Hydrogène et le danger de l’obstruction du circuit de distribution de carburant. Aussi il est défini une température T1 minimale, pour laquelle l’hydrogène sera encore totalement liquide, en dessous de laquelle le dispositif enclenchera la mise en route du réchauffeur (14). De même il convient également de protéger le réservoir d’Hydrogène (1) contre une éventuelle implosion par une différence de pression excessive entre P2 et P1. Dans ce cas, le régulateur agira sur la vanne (16) du circuit de pressurisation pour équilibrer les pressions. Le problème peut également venir d’une augmentation anormale de la pression P2. Pour limiter cette pression et protéger le réservoir (2) d’un endommagement, le FADHyCC ordonnera et/ou coordonnera simultanément l’ouverture de la vanne de sécurité (5) jusqu’à ce que la pression P2 et le différentiel de pression entre P2 et P1 reviennent à leur plage de fonctionnement normal.
Les accéléromètres permettent de mesurer les accélérations, les vibrations ou encore les chocs en vol ou au sol. Les valeurs sont enregistrées et permettent une mesure et un comptage de l’endommagement de l’installation. Par ailleurs elles sont introduites dans le régulateur qui en fonction de la spécificité de ces perturbations peut opérer des corrections sur la tension et l’amortissement des supports par action sur les vérins amortisseurs (17 et 18). Les capteurs de mesure sur les vérins (force et déplacement dans le temps) donnent un feed-back au FADHyCC qui analyse l’intégrité de l’installation et corrige les tensions ou les positions. Une boucle spécifique de calcul permet d’appréhender la quantité d’hydrogène restant liquide dans le réservoir (1) et les consommations instantanées et cumulées d’Hydrogène et d’Hélium, en intégrant la mesure du niveau dans le réservoir 1, la mesure du niveau dans le réservoir 7, les tensions dans les différents supports, les pressions P1 et P2, les températures T1 et T2, les équations d’état des gaz et le diagramme de phase de l’Hydrogène.
Les détecteurs de présence de gaz Hélium et Hydrogène dans l’enceinte (6) et le réservoir (2) permettent quant à eux de discerner très rapidement l’existence de fuites des réservoirs (1), (2) ou (7) et d’anticiper les actions afin de devancer les éventuels risques associés. De même, les capteurs de pression P6 permettent d’identifier une fuite progressive ou le cas de rupture brutale du vide de l’enceinte extérieure (6), qui peuvent conduire à de fortes entrées thermiques et des risques de montée rapide en pression dans les réservoirs (1), (2) et (7). Si l’installation est dotée d’une pompe à vide, le dispositif pourra l’enclencher lorsqu’un seuil en P6 sera atteint et arrêté lorsque le niveau de vide sera obtenu.
Le FADHyCC dialogue et échange des informations avec les calculateurs de l’aéronef et également avec les FADEC des moteurs. Ces informations contribuent à l’état et à la prise de décision des différents systèmes. De même le présent dispositif possède un module de gestion spécifique pour les phases de remplissage qui permet de prendre le pilotage de la gestion des opérations et des appareils de ravitaillement en Hydrogène et/ou en Hélium en toute sécurité.
Lorsque l’aéronef possède plusieurs installations de stockage chacune équipé de leur FADHyCC, les dispositifs peuvent communiquer entre eux pour optimiser la fonction stockage de carburant et/ou de fluides cryogéniques, et procéder à des transferts de carburant ou de fluides cryogéniques et/ou de mise en sécurité de tout ou partie des installations.
Enfin dans certains cas de propulsion par une motorisation électrique à supraconduction, le carburant et/ou le fluide cryogénique pourront servir de fluide de refroidissement au moteur. Dans ce cas le FADHyCC gérera également les boucles de régulation de ces circuits.
DISPOSITIF D’ÉCLAIRAGE À GUIDE DE LUMIÈRE À FACES DE RÉFLEXION MULTIPLES POUR RÉPARTIR DES PHOTONS Domaine technique de l’invention L’invention concerne les dispositifs d’éclairage qui comprennent N sources de photons, avec N ≥ 1, et un guide de lumière devant participer à la réalisation d’au moins une fonction photométrique.
Dans certains domaines, comme par exemple celui des véhicules, éventuellement de type automobile, on utilise des dispositifs d’éclairage comprenant N sources générant des photons, avec N ≥ 1, et un guide de lumière recevant dans N premières parties les photons générés par les sources respectivement associées afin qu’ils soient transférés dans une seconde partie, au moyen d’au moins une face de réflexion de forme parabolique, pour qu’ils participent à au moins une fonction photométrique choisie.
Grâce à la forme parabolique de chaque face de réflexion, les photons reçus par cette dernière peuvent être réfléchis et transférés suivant une direction générale dans la seconde partie qui comporte une face avant par laquelle sortent les photons transférés. On notera que dans un véhicule la direction générale est habituellement parallèle à la direction longitudinale.
Lorsque l’on veut obtenir un effet visuel de barreau plat et fin, le guide de lumière est généralement plat. En raison de la très forte directivité de chaque flux de photons (se propageant sensiblement suivant la direction générale après réflexion par l’une des N faces de réflexion), plus l’extension de la face avant du guide de lumière est grande suivant la direction transversale (par exemple d’un véhicule), plus la distance (ou le pas) séparant deux sources voisines doit être petit(e) si l’on veut que cette face avant semble totalement et sensiblement uniformément éclairée. Dans ce cas, plus la face avant du guide de lumière est grande, plus le nombre N de sources de photons et de faces de réflexion associées doit être important, et donc plus le coût de fabrication et la consommation d’énergie électrique du dispositif d’éclairage sont importants.
Des éléments complémentaires peuvent alors être insérés dans la valve, comme par exemple un obus ou des ailettes.
Lors de l’assemblage de la double enceinte, certains cylindres sont avantageusement insérés dans l’enveloppe textile alors que toutes les coutures d’assemblages n’ont pas encore été réalisées. D’autres cylindres peuvent être insérés a posteriori.
Ainsi, la couture 21 est d’abord cousue à la membrane supérieure 2, puis un premier cylindre est inséré avant que la couture 22 soit cousue à son tour à la membrane supérieure 2, venant emprisonner le premier cylindre. Un second cylindre est alors positionné avant que la couture 23 viennent l’emprisonner à son tour. Enfin, un troisième cylindre est positionné entre la couture 23 et la couture extérieure 24 qui vient emprisonner le troisième cylindre.
Les cloisons 5 ne présentent pas toutes la même hauteur, ce qui permet de donner à la double enceinte une forme ondulée susceptible d’épouser au mieux la voute plantaire.
Au niveau du centre de la semelle les cloisons 5 sont plus rapprochées car cette partie de la semelle ne sera pas amenée à subir beaucoup de contrainte. A l’inverse, au niveau du talon et de l’avant du pied, les cloisons 5 sont plus espacées afin de ménager des chambres plus grandes, adaptées à des chocs plus importants et plus fréquents.
Certaines cloisons 5 ne font pas toute la hauteur de la double enceinte, ce qui peut permettre à des cylindres de la vessie de les traverser de façon contrainte.
La vessie comporte une valve escamotable et un témoin de pression, non représentés, permettant de regonfler l’un des trois cylindres si le niveau de gonflement de l’un d’eux n’est plus en adéquation avec l’utilisation que l’on souhaite faire de la semelle.
Une autre semelle de chaussure comprenant une double enceinte 10 est représentée sur la , selon un deuxième mode de réalisation de l’invention. Outre la membrane supérieure 2, la membrane inférieure 3, la membrane latérale 4 et les cloisons 5, l’enveloppe externe textile de la double enceinte 10 comporte également plusieurs membranes intermédiaires 12. Chaque membrane intermédiaire 12 s’étend sensiblement parallèlement à la membrane supérieure 2 et à la membrane inférieure 3, et est connectée à la membrane supérieure 2 et à la membrane inférieure 3 par la membrane latérale 4. Les membranes intermédiaires 12 définissent des espaces intérieurs discrétisés qui peuvent être gonflés indépendamment les uns des autres et indépendamment des espaces délimités par les cloisons 5, ce qui permet d’augmenter localement l’épaisseur de la double enceinte 10, et de fournir ainsi une empreinte de positionnement ou de calage pour celle-ci. Dans l’exemple de réalisation illustré, la présence des membranes intermédiaires 12 permet notamment de générer localement des formes discontinues en « escalier » 14.
Ensemble moteur d’entraînement en rotation d’un arbre moteur La présente invention est du domaine des matériels utilisés pour transmettre un couple mécanique entre un arbre moteur et un arbre récepteur, les arbres moteur et récepteur étant entraînables en rotation alternativement selon le sens horaire et selon le sens antihoraire.
État de la technique antérieure Typiquement, les ouvrants d’aération que possèdent les bâtiments agricoles sont actionnés en ouverture et fermeture par des crémaillères engrenées avec des pignons montés fixement sur un arbre récepteur accouplé à l’arbre de sortie d’un motoréducteur à double sens de rotation. Habituellement l’arbre de sortie du motoréducteur tourne à la même vitesse dans le sens horaire et dans le sens antihoraire, cette vitesse étant relativement faible de sorte que l’ouverture et la fermeture des ouvrants d’aération s’effectue lentement. L’inconvénient de ces dispositions réside dans le fait de ne pouvoir actionner rapidement les ouvrants d’aération en fermeture lorsque survient un épisode météorologique destructeur, tel que grêle, averse, neige etc.
Ce problème se pose de manière accrue pour les installations de protection des plantes en rang, palissées, tels que vignes, arbres fruitiers etc. Habituellement ces installations sont équipées d’une couverture de protection souple fixée à un arbre support porté par des paliers fixés aux poteaux de palissage et accouplé à un ensemble moteur d’actionnement en rotation. L’arbre support, par l’ensemble moteur d’entraînement en rotation est entraîné dans le sens du déploiement de la couverture au-dessus des plantes ou dans le sens de l’enroulement. La couverture est supportée de plus par des bras articulés aux poteaux de palissage. Les vitesses de rotation de l’arbre support dans le sens de l’enroulement de la couverture de protection et dans le sens de son déploiement sont identiques et sont relativement lentes. Ainsi un déploiement rapide de la couverture de protection lors de la survenue de fortes intempéries n’est pas possible. Les plantes et les fruits qu’elles portent se trouvent ainsi exposées à l’action néfaste de ces épisodes météorologiques.
Une solution à ces problèmes consisterait à utiliser des motoréducteurs possédant des arbres de sortie pouvant tourner dans un sens selon une vitesse de rotation bien plus élevée que dans l’autre sens, mais de tels équipements sont relativement onéreux et ne peuvent qu’alourdir le coût des installations de protection.
La présente invention a pour objet de remédier aux inconvénients précédemment cités par la mise en œuvre d’un ensemble moteur d’entraînement en rotation apte à entraîner un arbre récepteur selon ses deux sens de rotation à des vitesses différentes, en utilisant un organe moteur dont les vitesses de rotation de l’arbre de sortie dans un sens et dans l’autre sont identiques.
À cet effet l’ensemble moteur, selon l’invention, d’entraînement en rotation d’un arbre récepteur se caractérise essentiellement en ce qu’il comporte : - un arbre moteur, rotatif, sur lequel un couple et un mouvement d’entraînement en rotation sont disponibles, ledit arbre pouvant tourner dans un sens et dans l’autre selon des vitesses angulaires de rotation identiques, ledit arbre moteur étant accouplé ou prévu pour être accouplé au rotor d’un organe moteur - un arbre récepteur rotatif, - deux transmissions de mouvement de raisons différentes, établies entre l’arbre moteur et l’arbre récepteur, associées chacune à un mécanisme d’embrayage/débrayage dédié apte lorsqu’il est activé à accoupler ladite transmission à l’arbre moteur et lorsqu’il est désactivé à désaccoupler ladite transmission de l’arbre moteur, et que les deux mécanismes d’embrayage sont fonctionnellement associés l’un à l’autre en sorte que l’activation de l’un entraîne la désactivation de l’autre, l’un des deux mécanismes d’embrayage/débrayage étant activé lorsque l’arbre moteur est entraîné dans le sens horaire, l’autre mécanisme d’embrayage/débrayage étant activé lorsque l’arbre moteur est entraîné dans le sens antihoraire.
Ainsi, l’arbre récepteur peut être entraînés en rotation dans un sens ou dans l’autre à des vitesses différentes, sans qu’il soit besoin que la vitesse de rotation de l’arbre moteur dans le sens horaire soit différente de sa vitesse de rotation dans le sens antihoraire. Il donc possible d’utiliser pour l’entraînement en rotation de cet arbre moteur, un organe moteur, par exemple un motoréducteur, dont la vitesse de rotation de l’arbre de sortie reste identique quel que soit son sens de rotation. De tels organes moteurs sont d’un coût moindre. Pour réduire encore les coûts, selon une autre caractéristique de l’invention, l’arbre moteur, est formé par l’arbre de sortie de l’organe moteur.
Selon une autre caractéristique de l’invention l’arbre récepteur est prévu pour actionner un élément de protection et les positions angulaires de l’arbre récepteur correspondant aux positions extrêmes de l’élément de protection sont déterminées par deux contacteurs actionnés tour à tour par une came fixée à une roue dentée en prise avec un filetage adapté, formé dans ledit arbre récepteur.
L’alcool est présent dans un ratio compris entre 0,25 et 16 équivalents molaires par rapport au polyester de téréphtalate. Dans un autre mode de réalisation préféré de l’invention, le ratio molaire alcool : polyester de téréphtalate est compris entre 0,5 et 16 ; préférentiellement entre 0,6 et 9 ; plus préférentiellement précisément entre 1,1 et 3.
De manière avantageuse, le procédé est mis en œuvre en appliquant un ratio polyester de téréphtalate : mélange de solvant compris entre 1 : 1,5 et 1 : 10 et un ratio molaire alcool : polyester de téréphtalate compris entre 0,25 et 10. Dans un mode de réalisation particulier, le procédé est mis en œuvre en appliquant un ratio polyester de téréphtalate : mélange de solvant compris entre 1 : 1,5 et 1 : 5 et un ratio molaire alcool : polyester de téréphtalate compris entre 0,25 et 3.
Si le matériau comporte un mélange de polyester de téréphtalate et d’autres composants, ces derniers ne seront pas modifiés, resteront en suspension et seront facilement éliminés par filtration.
Alternativement, un autre mode de réalisation selon l’invention peut consister à combiner un alcool et un ester de rang différent. On peut par exemple combiner de l’acétate d’éthyle et du méthanol, deux réactifs d’usage commun. La réaction de dépolymérisation du PET se déroule de manière efficace et complète et l’on obtient un produit majoritaire correspondant à l’alcool utilisé, dans cet exemple du DMT du fait de la présence de méthanol, mais aussi des produits secondaires comme du DET et autres monomères de téréphtalate.
La base mise en jeu dans la réaction de dépolymérisation doit être en quantité catalytique par rapport à la quantité de polyester de téréphtalate à traiter.
Par « quantité catalytique », on entend une quantité de base non-stœchiométrique, c’est-à-dire dans un rapport molaire de 1% à 49% par rapport à la quantité de polyester de téréphtalate à traiter. Le terme « catalytique » s’applique également à un réactif que l’on retrouve dans sa forme initiale en fin de réaction (catalyseur).
La température de réaction peut varier. Le milieu réactionnel peut être chauffé jusqu’à 70°C. Le mélange peut notamment être avantageusement chauffé entre 50°C et 70°C, de préférence à une température inférieure à 60°C. Il est toutefois très intéressant de noter que la réaction fonctionne très bien à température ambiante (autour de 25°C) tout en étant rapide puisqu’une dépolymérisation complète est obtenue en 3 à 4h. Le fait de ne pas chauffer la réaction simplifie la mise en œuvre et réduit le coût.
PARTIE EXPERIMENTALE EXEMPLE 1 : Dépolymérisation du PET par méthanolyse
Une quantité (500 g) de morceaux de polyéthylènetéréphtalate (PET) provenant de différentes sources (barquettes alimentaires, bouteilles d’eau...), 2L d’acétate de méthyle et 120 mL d’une solution de méthoxyde de sodium (25 % dans le méthanol) correspondant à un rapport molaire de 20 % de méthoxyde de sodium par rapport au PET introduit et 200 mL de méthanol sont ajoutés aux morceaux. La réaction démarre instantanément. Au bout de 30 minutes de réaction à 55 °C, la totalité des morceaux de PET a disparu laissant place à un solide blanc légèrement suspendu en solution. Le brut réactionnel est filtré sur Buchner afin de retenir la matière non réagie, le milieu récupéré gélifie quasi instantanément. Il contient le DMT, le monoéthylène glycol produit de la réaction de dépolymérisation ainsi que la base mise en réaction initialement et le solvant. Le solide blanc (DMT) qui est récupéré (410 g, 82%) et est lavé par du méthanol.
AGENCEMENT POUR LE PRELEVEMENT D’UN FLUIDE DANS UN RECIPIENT ETANCHE Domaine technique de l’invention La présente invention concerne un agencement permettant le prélèvement d’un fluide à l’intérieur d’un récipient, en particulier un récipient du type sans air (« airless » selon la terminologie anglaise).
Arrière-plan technique Un récipient sans air, ou récipient airless, est un récipient qui contient un produit qui n’est pas en contact avec l’air atmosphérique.
Lorsque l’on souhaite prélever un produit liquide ou pâteux contenu dans un flacon airless fermé de manière étanche par un couvercle, il est généralement nécessaire d’avoir un organe de prélèvement de type pompe ou autre, non démontable fixé sur le flacon. Si on souhaite ré-utiliser la pompe avec des flacons ayant des fonctions de recharge et que l’on souhaite changer de flacon recharge en cours de distribution, il est difficile de faire ce changement sans un risque d’entrée d’air dans le flacon.
Quand le récipient airless est séparé de l’organe de prélèvement, il n’est plus protégé de manière airless, il faut un organe pour le reboucher pour éviter que le produit coule, soit oxydé par l’air ou contaminé par des bactéries.
Le troisième aspect de l’invention se caractérise en ce que le dispositif d’analyse comprend un corps central et au moins un embout fermé, et de préférence, le dispositif d’analyse comprend un corps central et deux embouts fermés, de sorte à générer un milieu aquatique fermé au sein du dispositif d’analyse.
Les utilisations selon le deuxième et le troisième aspect de l’invention permettent ainsi de reproduire un milieu aquatique naturel ex situ afin d’étudier le comportement d’un polluant aquatique et/ou un organisme vivant dans ce milieu aquatique naturel. En effet, la chambre d’analyse permet de reproduire un milieu aquatique bénéficiant des conditions naturelles tant physico-chimiques que microbiologiques.
Selon le deuxième ou le troisième aspect de l’invention, l’organisme vivant peut correspondre à au moins une colonie de bactéries se développant au sein d’un biofilm recouvrant une plaque de matériau plastique qui constitue un polluant aquatique.
Alternativement, le deuxième et le troisième aspect de l’invention permettent d’étudier le comportement métabolique d’un organisme vivant en présence d’un polluant aquatique. Dans ce contexte, l’utilisation se caractérise en ce qu’un organisme vivant aquatique est disposé dans le module de corps central du dispositif d’analyse, le dispositif d’analyse comportant au moins une voie auxiliaire et au moins un élément auxiliaire, l’élément auxiliaire étant choisi parmi la liste suivante : une source d’alimentation en nutriments, une source d’alimentation en polluants, une source d’alimentation en air, une source d’alimentation en dioxygène, un instrument de mesure, ou une association de ces éléments.
Selon l’invention, le dispositif d’analyse peut comporter au moins une voie auxiliaire et au moins un élément auxiliaire, l’élément auxiliaire étant choisi parmi la liste suivante : une source d’alimentation en nutriments, une source d’alimentation en polluants, une source d’alimentation en air, une source d’alimentation en dioxygène, un instrument de mesure, ou une association de ces éléments.