INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le programme exécuté par le circuit principal 30 permet avantageusement de détecter une action sur la commande 20. Pour cela, le système capteur comprend avantageusement un capteur de commande 25, prévu au sein du compartiment de puissance 45 du même module de puissance 5. Le capteur de commande 85 est conçu pour détecter un basculement de la commande 70 entre la position de fermeture et la position d’ouverture. Pour cela, le capteur 85 détecte par exemple le mouvement d’une partie du mécanisme tel que la platine 16 ou le verrou 15. Par exemple, le capteur 25 est un capteur mécanique du tel qu’un bouton poussoir, ou un capteur distant tel qu’un capteur optique ou magnétique.
De préférence, lorsque le circuit 30 détecte une action sur la commande 20, il donne un ordre de disjonction à tous les circuits 55, pour que tous les interrupteurs 54 soient mis à l’état bloquant avant que la commande 20 n’ait fait basculer les sectionneurs 53 en configuration de séparation par action sur le déclencheur 10. Cela évite la formation d’un arc électrique entre les contacts 60 et 61 si l’installation est en charge. La mise à l’état bloquant des interrupteurs 54 étant très rapide, la séparation des contacts 60 et 61 sous l’action mécanique du déclencheur 10 intervient après.
De préférence, le module de commande 1 comprend une unité d’alimentation auxiliaire 34, configurée pour alimenter électriquement le circuit de commande principal 30, pour son fonctionnement. A ce titre, l’unité 34 fournit une alimentation électrique auxiliaire pour le circuit de commande 30, en étant électriquement raccordée au circuit 30. Cette alimentation permet le fonctionnement du circuit 30, mais aussi du déclencheur 10. De préférence, le déclencheur 10 est alimenté par l’alimentation électrique auxiliaire via le circuit 30, sinon directement par l’unité 34. De préférence, l’unité auxiliaire 34 est entièrement disposée à l’intérieur du compartiment 41.
De préférence, chaque circuit de commande local 55 est électriquement alimenté par l’alimentation électrique auxiliaire par l’intermédiaire du circuit de commande principal 30. On prévoit avantageusement que chaque circuit de commande local 55 alimente l’interrupteur 54 du même module 5 avec l’alimentation électrique auxiliaire pour son fonctionnement.
Pour que le circuit 30 alimente les circuits 55, on prévoit par exemple que chaque circuit de commande 55 est filialement connecté au circuit 30 pour la transmission de cette alimentation auxiliaire. De préférence, on prévoit des conducteurs spécifiques au sein des connexions filaires 59 pour assurer cette alimentation électrique auxiliaire des circuits 55. Lorsque ces connexions 59 sont des nappes, le fait de connecter les circuits 55 au circuit 30 assure à la fois la mise en communication des circuits 55 et 30 et l’alimentation électrique auxiliaire des circuits 55 à partir du circuit 30. En variante, chaque circuit 55 est alimenté directement par l’unité 34, en étant raccordé à l’unité 34, de façon similaire.
Quelle que soit la solution retenue, le nombre de connexions à une alimentation électrique auxiliaire pour le fonctionnement des circuits 55 est réduit, puisqu’une seule alimentation électrique auxiliaire est prévue dans le module de commande 1, et est distribuée aux circuits 30 et 55. Cela permet également de facilement modifier le nombre de modules de puissance 5 installés sur l’appareil, car la déconnexion de l’un de ces modules 5 laisse les autres modules 5 connectés par leur propre connexion filaire 59.
Comme illustré sur la , pour fournir l’alimentation électrique auxiliaire, l’unité 34 est avantageusement raccordée aux pôles de l’installation pour que l’énergie électrique soit issue de l’alimentation électrique de puissance 90. L’unité 34 est par exemple raccordée aux pôles au sein de deux des modules de puissance 5 distincts. Cette disposition présente l’avantage que l’alimentation électrique auxiliaire est dite « propre-tension », c’est-à-dire qu’elle ne nécessite pas d’autre source que celle fournie par l’alimentation électrique de puissance 90 elle-même.
Dans ce cas, par exemple, l’unité 34 comprend avantageusement deux connexions filaires 35 qui relient l’unité 34 à deux pôles respectifs. La première connexion filaire 35 relie électriquement l’unité 34 à un premier module 5, en étant connectée par exemple entre le sectionneur 53 et l’interrupteur statique 54. La deuxième connexion filaire 35 relie électriquement l’unité 34 à un deuxième module 5, en étant connectée par exemple entre le sectionneur 53 et l’interrupteur statique 54.
En variante, l’unité 34 comprend avantageusement deux connexions filaires 36, représentées sur la même , qui relient l’unité 34 à deux pôles respectifs, mais en aval des interrupteurs statiques 54.
Lorsque les connexions filaires 36 sont prévues, on prévoit que la première connexion filaire 36 relie électriquement l’unité 34 à un premier module 5, en étant connectée par exemple entre l’interrupteur statique 54 et le terminal 52, et que la deuxième connexion filaire 36 relie électriquement l’unité 34 à un deuxième module 5, en étant connectée par exemple entre l’interrupteur statique 54 et le terminal 52.
Sur la , on a représenté les connexions 35 et 36 avec un seul module 5 par souci de simplification, puisqu’un seul module de puissance 5 est représenté. En pratique, ces connexions 35 et 36 sont en fait raccordées à deux modules 5 distincts comme expliqué ci-avant. En pratique, on prévoit que l’appareil comprend soit les connexions 35, soit alternativement les connexions 36, en fonction des caractéristiques de l’installation et des défauts électriques qui sont susceptibles de survenir.
En variante, on peut prévoir que l’appareil comprenne à la fois les connexions 35 et les connexions 36, pour que l’appareil soit adapté à toutes les situations.
Dans ce cas également, l’unité 34 comprend avantageusement des moyens pour électriquement convertir la tension récupérée auprès de l’alimentation électrique de puissance 90 en une tension appropriée pour alimenter les circuits 30 et 55, ces moyens incluant par exemple un transformateur, un redresseur, un onduleur et/ou tout composant de conversion et de protection approprié. Par exemple, l’alimentation électrique auxiliaire fournie par l’unité 34 est une tension continue à moins de 100 V, par exemple à 24 ou 48V. L’unité 34 peut également embarquer des moyens de stockage d’énergie électrique, tels qu’une batterie d’accumulateurs, pour pouvoir continuer à assurer l’alimentation électrique auxiliaire des circuits 30 et 55 même lorsque l’alimentation électrique de puissance 90 a été coupée. Dans ce cas d’une alimentation en propre courant, il est particulièrement avantageux que l’électro-actionneur 12 soit constitué par un relais à basse énergie.
Néanmoins, que ce soit dans sa version EXTRA-LOAD, et encore plus dans sa version STANDARD LOAD, un tel pneumatique n’est pas capable de porter le surplus de charge correspondant aux batteries nécessaires pour atteindre l’autonomie souhaitée. Ainsi, les manufacturiers pneumatiques ont dû proposer de nouvelles solutions afin de répondre à ce nouveau besoin.
Une solution envisagée par les manufacturiers pneumatiques est, pour un véhicule donné, l’utilisation de pneumatiques présentant une dimension plus importante ce qui permettrait de porter plus de charge. Ainsi, un véhicule donné pourrait être équipé de pneumatiques présentant un indice de charge plus élevé. Par exemple, un véhicule équipé des pneumatiques décrits ci-dessus dans leur version EXTRA LOAD pourrait être équipé de pneumatiques de dimension 275/35R19 dans leur version EXTRA-LOAD qui présentent un indice de charge égal à 100 et capable, à une pression de 290 kPa, de porter une charge de 800 kg, bien supérieure à la charge de 670 kg.
D’une part, une telle augmentation de la dimension des pneumatiques entraine nécessairement soit une réduction de l’espace intérieur du véhicule, soit un agrandissement du gabarit extérieur du véhicule, ce qui, dans les deux cas n’est pas souhaitable pour des raisons d’habitabilité et de compacité du véhicule.
D’autre part, une telle augmentation de la dimension des pneumatiques entraine une nouvelle conception du châssis du véhicule, ce qui pour des raisons évidentes de coûts, n’est pas non plus souhaitable.
Enfin, une telle augmentation de la dimension des pneumatiques, notamment de la largeur de section nominale, entraine une hausse du bruit extérieur généré par le pneumatique ainsi qu’une hausse de la résistance au roulement, ce qui n’est pas non plus souhaitable si on souhaite réduire les nuisances sonores et la consommation énergétique du véhicule.
Ainsi, une autre solution envisagée par les manufacturiers pneumatiques est, pour une dimension donnée et une version donnée d’un pneumatique, d’augmenter sa pression recommandée de gonflage. En effet, plus la pression est élevée, plus le pneumatique est capable de porter une charge élevée.
Néanmoins, l’utilisation d’une pression recommandée relativement élevée rigidifie le pneumatique et entraine une perte de confort pour les passagers du véhicule ce qui n’est évidemment pas souhaité par certains constructeurs automobiles dans les cas où le confort des passagers est prioritaire sur la charge pouvant être portée.
Ainsi, les manufacturiers pneumatiques ont décidé de créer un nouveau type de pneumatique. Ce nouveau type est désormais connu sous la dénomination HIGH LOAD CAPACITY dans le manuel de la norme ETRTO 2021. Ce nouveau type permet de garantir que la charge qu’est capable de porter le pneumatique d’une dimension donnée est supérieure à celle qu’un pneumatique de même dimension mais dans sa version EXTRA-LOAD serait capable de porter. Pour la dimension 255/35R18, le pneumatique de type HIGH LOAD CAPACITY présente ainsi un indice de charge égal à 98 indiquant qu’il est capable de porter une charge de 750 kg à une pression de 290 kPa.
Un problème rencontré par la demanderesse lors de la mise au point d’un pneumatique de type HIGH LOAD CAPACITY dans des conditions réelles d’usage est l’usure de la surface interne délimitant la cavité interne du pneumatique. En effet, en raison d’une charge portée relativement importante, la flèche de ce type de pneumatique est relativement importante et entraine une courbure relativement importante de la surface interne qui s’abrase, notamment dans le flanc. Sur le long terme, cette abrasion de la surface interne conduit à une dégradation de l’étanchéité du pneumatique et donc à une perte de pression plus rapide avec le temps, rendant nécessaire un regonflage plus fréquent du pneumatique.
L’invention a pour but de fournir un pneumatique capable de porter une charge plus importante que les pneumatiques existants tout en réduisant le risque de perte de pression plus rapide du pneumatique due à l’abrasion de la surface interne du pneumatique et ce, sans sacrifier l’habitabilité, la compacité et le confort du véhicule, ni impliquer nécessairement un accroissement de la pression recommandée du pneumatique.
A cet effet, l’invention a pour premier objet un ensemble d’un pneumatique pour véhicule de tourisme et d’un dispositif de mesure de la pression du pneumatique, le pneumatique comprenant un sommet, deux bourrelets, deux flancs reliant chaque bourrelet au sommet, le pneumatique étant du type HIGH LOAD CAPACITY selon le manuel de la norme ETRTO 2021, et présentant une hauteur de flanc H définie par H=SW x AR / 100 avec SW la largeur de section nominale et AR le rapport d’aspect nominal du pneumatique selon le manuel de la norme ETRTO 2021 telle que H < 95, le pneumatique comprenant des première et deuxième couches s’étendant radialement au moins dans chaque flanc, chaque première et deuxième couche comprenant des éléments de renfort noyés dans une matrice polymérique.
L’invention a également pour deuxième objet un véhicule de tourisme comprenant au moins un pneumatique et un dispositif de surveillance de la pression du ou de chaque pneumatique, le ou chaque pneumatique comprenant un sommet, deux bourrelets, deux flancs reliant chaque bourrelet au sommet, le pneumatique étant du type HIGH LOAD CAPACITY selon le manuel de la norme ETRTO 2021, et présentant une hauteur de flanc H définie par H=SW x AR / 100 avec SW la largeur de section nominale et AR le rapport d’aspect nominal du pneumatique selon le manuel de la norme ETRTO 2021 telle que H < 95, le pneumatique comprenant des première et deuxième couches s’étendant radialement au moins dans chaque flanc, chaque première et deuxième couche comprenant des éléments de renfort noyés dans une matrice polymérique.
L’invention consiste à réduire le risque d’abrasion de la surface interne afin de réduire le risque d’accélérer la perte de pression. Les inventeurs à l’origine de l’invention ont découvert que l’abrasion était due au fait que le pneumatique, en plus d’être du type HIGH LOAD CAPACITY et donc soumis à de fortes charges, présente une hauteur de flanc relativement réduite qui amplifie l’augmentation de la courbure du pneumatique et donc l’abrasion de la couche interne. Les inventeurs ont également mis au jour que les conditions réelles d’usage comprenaient, pour une partie significative des utilisateurs de pneumatique, une pression d’usage significativement inférieure à la pression recommandée pour le pneumatique et le véhicule auquel il est destiné.
C’est cette combinaison de causes découvertes par les inventeurs qui fait que, dans les conditions réelles d’usage, une partie significative des pneumatiques de type HIGH LOAD CAPACITY et présentant une hauteur de flanc H < 95 présente un risque élevé d’abrasion de la surface interne.
Les dispositifs de surveillance de la pression du pneumatique ont pour fonction essentielle de surveiller la pression afin d’avertir l’utilisateur du véhicule en cas de perte de pression du pneumatique suite à un dommage. Cela peut concerner une perte de pression rapide tout comme une perte de pression lente. Dans les deux cas, il s’agit de surveiller les conséquences d’un événement inattendu.
Afin de réaliser l’invention, les inventeurs ont utilisé le fait qu’en présence d’un dispositif de surveillance de la pression du pneumatique, la partie des utilisateurs utilisant leurs pneumatiques avec un défaut de pression par rapport à la pression recommandée était fortement réduite. En effet, de façon inattendue, la présence d’un dispositif de surveillance de la pression du pneumatique permet, non seulement d’alerter de la baisse de pression suite à un évènement inattendu, mais également de sensibiliser les utilisateurs à la bonne tenue de la pression recommandée.
Dans l’état de la technique, il est connu de considérer un descripteur temporel de la deuxième ou troisième portion des sensorgrammes, PH2 ou PH3, pour en extraire les M composantes de la signature olfactive. Mais comme l’illustrent les figures 4, 5A et 5B, un tel descripteur peut conduire à une signature olfactive dont la forme générale varie fortement en fonction de la concentration en composés à identifier dans le fluide à analyser, même lorsque cette signature est normée. Deux descripteurs temporels bien connus et généralement appréciés sont choisis à titre d’exemple : une valeur d’amplitude maximale stable obtenue en fin de deuxième portion PH2 ( ) et une valeur de pente à l’origine obtenue en début de deuxième portion PH2 ( ).
La illustre ainsi quatre sensorgrammes issus d’un même capteur olfactif pour quatre concentrations différentes d’un même composé cible dans un fluide à analyser. Le sensorgramme SG 100% est obtenu pour une concentration à 100% du composé dans le fluide. Les trois autres sensorgrammes SG 70% , SG 50% et SG 30% sont respectivement obtenus pour des concentrations à 70%, 50% et 30% du même composé dans le fluide.
La illustre, pour ces quatre concentrations et pour M = 64 sensorgrammes à chacune de ces quatre concentrations, quatre signatures olfactives normées résultantes SIG 10 0% , SIG 70% , SIG 50% et SIG 30% lorsque le descripteur choisi est la valeur d’amplitude maximale stable obtenue en fin de deuxième portion PH2 des sensorgrammes. Il apparaît clairement que ces quatre signatures normées sont visuellement bien distinctes alors qu’elles portent sur le même composé. Elles ne sont donc pas très identifiantes puisqu’elles dépendent manifestement de la concentration en composé qu’il n’est pas toujours possible de connaître.
La illustre, pour ces quatre concentrations et pour M = 64 sensorgrammes à chacune de ces quatre concentrations, les mêmes quatre signatures olfactives normées résultantes SIG 10 0% , SIG 70% , SIG 50% et SIG 30% lorsque le descripteur choisi est la valeur de pente à l’origine obtenue en début de deuxième portion PH2 des sensorgrammes. Il apparaît clairement de nouveau que ces quatre signatures normées sont visuellement bien distinctes alors qu’elles portent sur le même composé. Elles ne sont donc pas non plus identifiantes puisqu’elles dépendent toujours de la concentration en composé.
Conformément aux principes généraux de la présente invention, les modules logiciels 36 à 44 sont conçus pour obtenir une caractérisation SIG de la composition d’un fluide à analyser à partir des M sensorgrammes ou qui soit nettement plus identifiante quelle que soit la concentration en composé cible du fluide à analyser.
A cet effet le module logiciel 36, destiné à être exécuté par l’unité de traitement 24, réalise une combinaison des M sensorgrammes ou , ou une sélection d’un sensorgramme pouvant être jugé selon un ou plusieurs critères prédéterminés comme représentatif des M sensorgrammes ou , pour l’obtention d’un nouveau signal temporel agrégé unique, ou sensorgramme agrégé, noté SG ag dans la figure 1. Cette combinaison est par exemple tout simplement une moyenne à chaque instant des M sensorgrammes ou . Mais il peut s’agir plus généralement d’une autre valeur statistique telle qu’un maximum, minimum, médiane ou autre, ou de toute combinaison souhaitée de valeurs statistiques. La sélection d’un sensorgramme représentatif peut d’ailleurs être considérée elle-même comme une combinaison dans laquelle tous les coefficients de pondération sont à zéros sauf celui du sensorgramme sélectionné.
Le module logiciel 38, destiné à être exécuté par l’unité de traitement 24, réalise une sélection d’au moins un intervalle d’amplitudes ΔI dans un ensemble de valeurs d’amplitude prises par les M sensorgrammes ou . Plus précisément et avantageusement, la sélection se fait dans l’ensemble des valeurs d’amplitude prises par le sensorgramme agrégé SG ag . Il peut s’agir d’un intervalle défini à +/- près autour d’une valeur prédéfinie I d’amplitude, c’est-à-dire ΔI = [I - ; I + ]. Mais tout autre type d’intervalle à définir de façon bien connue de l’homme du métier peut également convenir, de même que la sélection de plusieurs intervalles d’amplitudes disjoints ou non. Notamment, plusieurs intervalles d’amplitudes différents peuvent être respectivement sélectionnés pour plusieurs groupes de capteurs olfactifs 18 différents parmi les capteurs olfactifs sélectionnés par le module logiciel 30.
Le module logiciel 40, destiné à être exécuté par l’unité de traitement 24, en déduit au moins un intervalle temporel ΔT dans lequel le sensorgramme agrégé SG ag prend ses valeurs d’amplitude dans l’intervalle d’amplitudes sélectionné ΔI. Il s’agit par exemple de déterminer toutes les valeurs temporelles, représentées sous la forme d’au moins un intervalle, pour lesquelles le sensorgramme agrégé SG ag a une amplitude comprise dans ledit au moins un intervalle ΔI qui, lui, a été défini préalablement indépendamment du temps. Les sensorgrammes ou étant généralement fournis sous la forme de signaux numériques échantillonnés à une fréquence d’échantillonnage temporel prédéterminée, le sensorgramme agrégé SG ag est lui aussi échantillonné à la même fréquence et ledit au moins un intervalle temporel ΔT peut être défini sous la forme d’un ensemble d’échantillons temporels successifs et/ou disjoints. Si ΔT contient un nombre trop faible d’échantillons, c’est-à-dire inférieur à un seuil prédéterminé, au moins une interpolation, linéaire ou non, peut être réalisée par le module logiciel 40 dans ou au voisinage de ΔT entre échantillons successifs.
Le module logiciel 42, destiné à être exécuté par l’unité de traitement 24, reprend chacun des M sensorgrammes ou et réalise pour chacun d’entre eux le calcul d’au moins une valeur descriptive DSCR i de l’ensemble de valeurs d’amplitude que ses échantillons prennent dans ledit au moins un intervalle temporel ΔT, avec ou sans interpolation. Il peut s’agir d’une valeur moyenne, médiane ou résultant de tout traitement statistique approprié.
Enfin, le module logiciel 44, destiné à être exécuté par l’unité de traitement 24, obtient la caractérisation de la composition du fluide sur la base des valeurs descriptives ainsi calculées. Cette caractérisation se fait par exemple par estimation d’une signature olfactive SIG des M sensorgrammes ou . Dans la variante la plus simple, il s’agit par exemple tout simplement de définir la signature olfactive SIG comme un vecteur dont les M composantes sont les M valeurs descriptives DSCR i , , calculées par le module logiciel 42. Comme évoqué précédemment, ce vecteur peut ensuite être normé pour rendre la signature olfactive plus générique.
Le procédé de mesure multivariée d’une présence de composés dans un fluide correspondant à l’exécution des modules logiciels 36 à 44 va maintenant être détaillé conformément à la succession d’étapes de la .
Au cours d’une étape 100 réalisée par exécution du module logiciel 36, le sensorgramme agrégé SG ag est obtenu par combinaison, par exemple une moyenne, des M sensorgrammes ou . Par souci de clarté et de simplicité, seuls trois sensorgrammes SG 1 , SG 2 et SG 3 sont illustrés en partie supérieure gauche de la et le sensorgramme agrégé SG ag résultant en partie supérieure droite est la moyenne à chaque instant de ces trois sensorgrammes.
Au cours d’une étape 102 suivante réalisée par exécution du module logiciel 38, l’intervalle ΔI est sélectionné. Dans l’exemple de la figure 6 où les sensorgrammes SG 1 , SG 2 et SG 3 prennent leurs valeurs d’amplitude entre 0 et 7 Radian et où le sensorgramme agrégé SG ag prend plus précisément ses valeurs entre 0 et 6 Radian, l’intervalle 4 +/- 0,2 Radian est pertinent. D’une façon plus générale, il peut être considéré que lorsque les valeurs d’amplitudes minimale et maximale prises par le sensorgramme agrégé SG ag sont respectivement I M IN et I MAX , l’intervalle ΔI = [I - ; I + ] avec I compris entre I MIN - et I MAX + et compris entre 5% et 10% de I est pertinent. En pratique, I peut être défini par apprentissage sur une base de données selon un critère de performance prédéterminé pour la signature olfactive envisagée : par exemple la minimalisation d’une erreur sur un critère de discriminabilité de la signature dans une base d’échantillons d’apprentissage.
Au cours d’une étape 104 suivante réalisée par exécution du module logiciel 40, l’intervalle temporel ΔT est déduit de l’intervalle ΔI.
Au cours d’une étape 106 suivante réalisée par exécution du module logiciel 42, M valeurs descriptives DSCRi, , des amplitudes respectivement prises par les M sensorgrammes ou dans l’intervalle temporel ΔT sont calculées. Par souci de clarté et de simplicité, seules trois valeurs descriptives DSCR 1 , DSCR 2 et DSCR 3 des amplitudes respectivement prises par les trois sensorgrammes SG 1 , SG 2 et SG 3 sont illustrées dans la .
Enfin, au cours d’une dernière étape 108 réalisée par exécution du module logiciel 44, une signature olfactive normée SIG est obtenue à partir des M valeurs descriptives DSCRi, . Le diagramme circulaire illustré en partie inférieure droite de la comporte quatre signatures olfactives normées résultantes à 64 composantes correspondant aux quatre concentrations différentes précitées du même composé cible dans le fluide à analyser. Par comparaison avec les figures 5A et 5B, il est remarquable de constater que ces quatre signatures olfactives normées SIG 10 0% , SIG 70% , SIG 50% et SIG 30% se superposent quasiment parfaitement de sorte qu’il est très difficile de les distinguer.