INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cependant, le plâtre étant un matériau opaque, il est impossible de contrôler optiquement le rayon médian des bulles formées à l’intérieur de la gâchée de manière non destructive. Pourtant, il est nécessaire de contrôler ce rayon médian des bulles : en effet, ce rayon contrôle des caractéristiques mécaniques du plâtre après la prise de la gâchée.
A cet effet, il est connu de mesurer le rayon médian de bulles d’air dans une gâchée de plâtre ou dans un plâtre ayant déjà pris par tomographie à rayons X. Cependant, cette méthode est complexe, coûteuse et ne permet pas de mettre en œuvre des mesures en ligne.
Un but de l’invention est de proposer une solution pour simplifier une mesure d’un rayon médian d’un ensemble de bulles formées dans un milieu liquide au regard d’une mesure mise en œuvre par tomographie à rayons X.
Ce but est atteint dans le cadre de la présente invention grâce à procédé de détermination d’un rayon médian R 0 d’un ensemble de bulles comprises dans un milieu moussé liquide adapté pour être durci et pour former, après durcissement, un matériau solide pour la construction ou une mousse polymère solide, le milieu moussé présentant une phase liquide et une phase gazeuse formée par l’ensemble de bulles, et présentant une fraction volumique gazeuse φ prédéterminée comprise entre 0,05 et 0,8 inclus, le procédé comprenant les étapes de : a) transport du milieu moussé dans une cavité, b) émission d’une impulsion d’onde ultrasonore vers la cavité par un émetteur d’impulsion d’onde ultrasonore, c) détection de l’impulsion par un détecteur d’impulsion d’onde ultrasonore, d) détermination à partir de l’impulsion détectée lors de l’étape c) et d’une impulsion de référence d’au moins un élément choisi parmi une transmission T de l’impulsion au travers de la cavité et une réflexion R de l’impulsion sur une surface délimitant la cavité, e) détermination du rayon médian R 0 de l’ensemble de bulles à partir du ou des éléments déterminé(s) lors de l’étape d) et de la fraction volumique gazeuse φ prédéterminée.
L’ensemble des caractéristiques démographiques et cliniques des patients à l’admission est présenté dans le [Tableau 1] ci-dessous :
3. Etat clinique des patients au moment du prélevement
L’état clinique des patients au moment du prélèvement est présenté dans le [Tableau 2] ci-dessous :
Les résultats des analyses biologiques complémentaires sont présentés dans le [Tableau 3] ci-dessous :
5. Résultats des hémocultures et de l’antibiothérapie
Les résultats sont présentés dans le [Tableau 4] ci-dessous :
Ainsi, 84% des patients classés comme ayant une infection confirmée par le comité d’adjudication présentent une hémoculture positive. Ce pourcentage n’atteint pas 100% en raison des limites de l’hémoculture, notamment le taux de faux négatifs ainsi que le volume de sang nécessaire pour une culture optimale qui ne peut pas toujours être prélevé chez les nouveau-nés de très faible poids présentant un volume sanguin total insuffisant.
Les inventeurs constatent également que l’ensemble des patients classés comme ayant une infection confirmée ont bien reçu un traitement antibiotique, confirmant qu’il n’est pas nécessaire de disposer de nouveaux biomarqueurs pour le diagnostic positif de l’infection. Cependant, parmi les patients classés comme ayant une infection infirmée, 27,5% ont reçu une antibiothérapie alors que cette dernière n’était pas nécessaire, confirmant ainsi le besoin de disposer de nouveaux biomarqueurs permettant de stopper le traitement antibiotique à un stade précoce, ou éventuellement dans certains cas, de ne pas initier l’antibiothérapie.
En effet, dès lors qu’il y a une suspicion de sepsis néonatal tardif, les recommandations médicales consistent à traiter le nouveau-né par antibiotiques jusqu’à ce que les résultats de l’hémoculture soient disponibles, ce qui représente en pratique un délai de 48h.
Par conséquent, dans le cas où l’hémoculture s’avère stérile et que la décision est prise par le médecin de stopper le traitement antibiotique, le nouveau-né a tout de même reçu le traitement pendant environ 48h.
Au regard des conséquences néfastes de l’utilisation des antibiotiques sur les nouveau-nés, à savoir notamment une mortalité durant l’hospitalisation (voir notamment Ting et al. JAMA Pediatr. 2016 Dec 1;170(12):1181-1187 - doi: 10.1001/jamapediatrics.2016.2132) ou encore la modification du microbiote avec effets à long terme (voir notamment Kummeling et al . https://doi.org/10.1542/peds.2006-0896), il existe un besoin de pouvoir arrêter le traitement le plus précocement possible dès lors qu’il a été prescrit.
Comme démontré dans la section ci-après, ce besoin est d’autant plus important que les seuls signes cliniques ne présentent pas une performance suffisante permettant de prendre une décision sur l’arrêt du traitement antibiotique. 6. Performance du modèle basé sur les signes cliniques uniquement
Le modèle clinique est issu d’une analyse multivariée basée sur les signes cliniques ayant une p-value inférieure à 0,2 en analyse univariée. Ainsi, les signes cliniques qui ont été retenus sont présentés dans le [Tableau 5] suivant :
La courbe ROC des signes cliniques est présentée dans la et confirme que les signes cliniques seuls n’ont pas une performance suffisante pour déterminer l’arrêt du traitement antibiotique en cas de suspicion de sepsis néonatal tardif.
7. Analyse de la performance des biomarqueurs 7.1. Description des biomarqueurs selon le statut des patients [Tableau 6]
7.2. Courbes ROC et AUC Les analyses sont faites en considérant l’outcome « Occurrence d’une infection confirmée» (versus infection infirmée). Les performances des biomarqueurs pris un à un ont été notamment évaluées par l’aire sous la courbe ROC et sont présentées en partie dans la et reprises dans le [Tableau 7] ci-dessous.
Le système d’alimentation 1 comprend par ailleurs une branche de traitement thermique 33 qui s’étend entre une zone de divergence 52 disposée sur le deuxième circuit d’alimentation en aval de la cuve 8, et une zone de convergence 53 disposée sur le deuxième circuit d’alimentation 3 en aval de la zone de divergence 52 et en amont du dispositif de compression 13. La branche de traitement thermique 33 est ainsi agencée en parallèle d’une portion 51 du deuxième circuit d’alimentation 3, ladite portion 51 s’étendant entre la zone de divergence 52 et la zone de convergence 53. Le système d’alimentation 1 comprend par ailleurs un troisième échangeur de chaleur 36 dont l’une des passes fait partie de la branche de traitement thermique 33.
La ligne de retour 14 est raccordée sur le deuxième circuit d’alimentation 3 en aval du dispositif de compression 13 par rapport à un sens de circulation du gaz à l’état vapeur circulant dans le deuxième circuit d’alimentation 3. La ligne de retour 14 traverse dans un premier temps le deuxième échangeur de chaleur 7, puis poursuit son cheminement en passant au travers du troisième échangeur de chaleur 36, et enfin au travers du premier échangeur de chaleur 6.
Le troisième échangeur de chaleur 36 est installé sur la ligne de retour 14, entre le premier échangeur de chaleur 6 et le deuxième échangeur de chaleur 7. Ce troisième échangeur de chaleur 36 comprend une première passe 36a qui fait partie de la ligne de retour 14 et une deuxième passe 36b qui fait partie de la branche de traitement thermique 33. La première passe 36a du troisième échangeur de chaleur 36 est agencée sur la ligne de retour 14 entre la seconde passe 7b du deuxième échangeur de chaleur 7 et la seconde passe 6b du premier échangeur de chaleur 6.
La branche de traitement thermique 33 a donc pour fonction de participer au refroidissement du gaz à l’état vapeur qui circule dans la ligne de retour 14, de manière à faciliter sa condensation. Dans cette situation, la branche de traitement thermique 33 permet de collecter le froid du gaz à l’état vapeur prélevé dans la cuve 8 et de le valoriser en le cédant à la ligne de retour 14. Une telle opération n’est appropriée que si le gaz à l’état vapeur contenu dans la cuve 8 est à une température suffisamment faible, ou plus généralement à une température inférieure à la température du gaz à l’état vapeur circulant dans la ligne de retour 14 à l’entrée de la première passe 36a du troisième échangeur de chaleur 36.
La fonction de coût d'entropie croisée vérifie par exemple l’équation suivante :
où CEL représente la fonction de coût d'entropie croisée ;
z représente un vecteur de sortie, en sortie du bloc d’intelligence artificielle 28 respectif lors de l’inférence dudit bloc 28 avec une entrée x ;
c représente un indice de classe variant entre 1 et C, où C est le nombre de classes.
La fonction de coût du mélange gaussien vérifie par exemple l’équation suivante :
où GML représente la fonction de coût du mélange gaussien ;
z représente un vecteur de sortie, en sortie du bloc d’intelligence artificielle 28 respectif lors de l’inférence dudit bloc avec une entrée x, selon l’équation (2) précédente ;
y représente une classe associée à l’entrée x ;
c représente un indice de classe variant entre 1 et C, où C est le nombre de classes ;
µ c représente un centre de la gaussienne associée à la classe d’indice c ; et
Λ c représente une variance de la gaussienne associée à la classe d’indice c.
La fonction de coût Mahalanobolis maximal vérifie par exemple l’équation suivante :
où MMC représente la fonction de coût Mahalanobolis maximal ;
De préférence, un second des panneaux de plancher est articulé par rapport au premier panneau de plancher, et dimensionné pour couvrir, dans sa position déployée, l’espace apparaissant entre le plancher du container et le premier panneau de plancher dans sa position déployée.
De cette façon, lorsqu’il est dans sa position déployée, le second des panneaux de plancher constitue un prolongement du plancher du container.
De façon avantageuse, le container présente au moins une ouverture latérale apte à permettre le déploiement du plancher déployable, et au moins une paroi latérale mobile apte à obturer l’ouverture latérale quand le plancher déployable est dans sa position repliée.
Avantageusement, dans leur position repliée, les panneaux du plancher sont placés dans le container entre l’ouverture latérale et les arches dans leur position repliée.
Avantageusement, les arches comprennent une arche fixe, fixée à l’intérieur du container et une pluralité d’arches mobiles aptes, quand le plancher est dans sa position déployée, à se déplacer par rapport à l’arche fixe et les unes par rapport aux autres, par translation dans une direction horizontale perpendiculaire au plan dans lesquelles elles s’étendent.
De façon avantageuse, les arches mobiles comprennent des moyens de coulissement aptes à coulisser sur les panneaux de plancher.
Avantageusement, les moyens de coulissement comprennent des roues portées par les extrémités inférieures de montants des arches mobiles.
De façon avantageuse, le plancher du container et les panneaux de plancher déployables comprennent des moyens de guidage des arches mobiles, s’étendant de façon continue sur le plancher du container et les panneaux de plancher déployables quand les panneaux de plancher déployables sont dans leur position déployée.
Avantageusement, les moyens de guidage comprennent au moins un rail s’étendant dans une direction sensiblement perpendiculaire au plan dans lequel s’étendent les arches mobiles.
De préférence, dans la position repliée de la structure de support de tente, les arches mobiles sont placées entre l’ouverture latérale et l’arche fixe.
Avantageusement, le module de vie présente deux des ouvertures latérales, sur deux faces opposées du container, il comprend un des planchers déployables s’étendant, dans sa position déployée, devant chacune des ouvertures latérales, et une des structure de support de tente s’étendant, dans sa position déployée, à travers chacune des ouvertures latérales.
Selon un mode de réalisation avantageux de l’invention, la surface inférieur du plancher déployable présente des soutiens rigides aptes à le soutenir en hauteur.
De tels soutiens rigides peuvent être des pieds, articulés sur la face inférieure des panneaux de plancher. Ces pieds peuvent être télescopiques pour s’adapter à la hauteur entre le plancher et le sol. Par ailleurs, il est possible que les panneaux de plancher présentent plusieurs soutiens rigides, tels que plusieurs pieds, de tailles différentes, afin qu’il soit possible de choisir le soutien rigide à utiliser en fonction des conditions d’installation du module de vie. Liste des figures
L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante de modes de réalisation préférentiels, donnée à titre de simple exemple figuratif et non limitatif, et accompagnée des figures parmi lesquelles : la est une représentation d’un module de vie déployable depuis un container selon un mode de réalisation de l’invention. la est une représentation du module de vie déployable de la dont le plancher est en position déployé. la est une représentation du module de vie déployable de la dont la structure de support de tente est partiellement déployée. la est une représentation du module de vie déployable de la dont la structure de support de tente est totalement déployée. la est une vue de coupe du module de vie déployable depuis un container, selon un mode de réalisation, et dont le plancher et la structure de support de tente sont dans des positions repliées. la est une vue de coupe du module de vie de la dont le plancher est partiellement déployé. la est une vue de coupe du module de vie de la dont le plancher est partiellement déployé. la est une vue de coupe du module de vie de la dont le plancher est entièrement déployé. la est une vue de coupe du module de vie de la dont la structure de support de tente est partiellement déployée. la est une vue de coupe du module de vie de la dont la structure de support de tente est entièrement déployée. la est une représentation d’une portion de structure de support de tente pouvant être mis en œuvre dans le module de vie de la . la est une représentation schématique d’un modules de vie déployables selon un mode de réalisation de l’invention, qui est porté par un véhicule, et entièrement déployés depuis ce véhicule. Description détaillée de modes de réalisation de l’invention Composition globale de la structure Le container
La est une représentation d’un module de vie déployable depuis un container, selon un mode de réalisation de l’invention, qui est dans une position repliée. Le module de vie comprend un container 1, un plancher déployable 2, et une structure de support de tente 3 déployable. Dans la position repliée, représentée par la , le plancher déployable 2 et la structure de support de tente 3 sont en position repliée à l’intérieur du container 1.
Le container 1 est composé d’une structure métallique en forme de parallélépipède rectangle qui définit un espace intérieur, et qui présente un plancher 11, une toiture 12, des parois latérales d’extrémité 13, et des parois latérales mobiles 14 qui permettent d’ouvrir et de fermer un des côtés du container 1. Dans la configuration représentée par la , ces parois mobiles 14 sont représentées ouvertes. Le contenu du container
En fermeture de la porte, en poussant ou en ramenant la porte vers le dormant en touchant la saillie de la gâche ; dans un premier temps le pêne 10 se rétracte dans le coffre 40, le mouvement de rétractation du pêne étant amorcé lorsqu’il passe au contact de la saillie de la gâche, et dans un deuxième temps, sous l’action du ressort de rappel 11, ledit pêne « revient » en se déployant à nouveau suivant sa position déployée pour être en appui sur la saillie de la gâche, le déverrouilleur 30 et le pion de déverrouillage 31 ayant été entraînés en déplacement par les mouvements du pêne.
L’axe du pêne 12 et l’axe du déverrouilleur 32 sont de directions parallèles, et ils sont éloignés le plus possible l’un de l’autre de manière à obtenir un bras de levier important pour le déverrouillage du pêne bloqué par la saillie de la gâche.
En outre, les fentes latérales 3020, 3030 du déverrouilleur 30 ont une largeur strictement supérieure au diamètre de l’axe de déverrouillage 32, et suffisante pour permettre un jeu entre ledit axe et les faces intérieures avant 3021, 3031 et arrière 3022, 3032 en partie inférieure verticale respective desdites fentes. Ce jeu sert au mode de réalisation avantageux du dispositif avec un mécanisme d’anti-crochetage qui va être décrit ci-après.
Selon ce mode de réalisation avantageux du dispositif qui est représenté sur les figures, ledit dispositif comporte un mécanisme anti-crochetage qui comprend un contre-pêne. Ce contre-pêne est constitué d’une plaque 20 qui est associée à un deuxième ressort de rappel 21, appelé « ressort du contre-pêne ». Ledit contre-pêne fait partie d’un mécanisme anti-crochetage, ayant pour fonction de contrer des actes malveillants visant à faire rentrer le pêne dans le coffre pour déverrouiller la fermeture en passant un objet plat, par exemple une carte, en tentant d’appuyer sur la face plane 102 du pêne. La plaque du contre-pêne 20 se monte verticalement, sur la tranche, dans le coffre 40, dans l’espace existant entre la paroi latérale 103 du pêne et la joue latérale adjacente 402 dudit coffre. La patte latérale anti-crochetage 305 portée par le déverrouilleur 30 s’étend transversalement jusqu’à l’arrière de ladite plaque 20.
Ladite plaque du contre-pêne 20 comprend un orifice supérieur 203 et un orifice inférieur 204 qui sont respectivement en correspondance avec les trous latéraux adjacents 1030, 1031 du pêne, lesdits orifices recevant respectivement l’axe du pêne 12 pour l’orifice supérieur 203 et l’axe du déverrouilleur 32 pour l’orifice inférieur 204. Ladite plaque du contre-pêne présente une partie supérieure plane 202, et une partie inférieure convexe 201 de convexité tournée comme celle de la partie convexe 101 du pêne. La partie arrière de ladite plaque du contre-pêne montée dans le coffre du dispositif, comprend d’une part un premier élément en saillie 206, sous l’orifice supérieur 203, coopérant avec le ressort de rappel du contre-pêne 21, et plus bas un deuxième élément en saillie formant une butée anti-crochetage 205. D’autre part l’espace en creux 207 formé entre lesdits deux éléments en saillie 206, 205 constitue un logement dans lequel peut venir se loger la patte anti-crochetage 305 . La butée anti-crochetage 205 peut interférer avec la patte anti-crochetage 305 portée par le déverrouilleur 30 lorsque le pêne 10 est déployé sur la gâche, pour empêcher un crochetage, comme expliqué ci-après.
Quand l’ouvrant est ouvert, le pêne est en position déployée, la plaque du contre-pêne 20 est en position de débord, autrement dit en position avancée, par rapport à la partie avant du pêne. Quand l’ouvrant est fermé, le pêne est en position déployée sur la gâche, la plaque du contre-pêne 20 est en position affleurante par rapport à la partie avant du pêne. Plus spécifiquement selon l’exemple, lorsque le pêne est en position déployée pour l’ouvrant ouvert, la partie convexe 201 de la plaque du contre-pêne est en débord avant de la surface convexe 101 du pêne (visible sur ), alors que, lorsque l’ouvrant est fermé, le pêne en position déployée et la plaque du contre-pêne sont contre la saillie de la gâche, ladite partie convexe 201 de la plaque du contre-pêne est au même niveau (affleurante) que la face convexe 101 du pêne, chacune étant en contact de la saillie de la gâche.
Quand l’ouvrant est fermé, la plaque du contre-pêne 20 est engagée avec le pêne 10 dans la gâche pour jouer son rôle d’anti-crochetage. Si un individu tente de crocheter la fermeture en passant un objet plat par appui sur la/les surfaces planes respectives du pêne (surface 102) et/ou de la plaque du contre-pêne (surface 202), ledit axe de déverrouillage 32 se déplace dans les fentes 3020 et 3030, sans venir en contact contre les faces intérieures arrière 3022, 3032 respectives desdites fentes 3020, 3030 du déverrouilleur, de sorte que la butée anti-crochetage 205 de la plaque du contre-pêne interfère avec la patte anti-crochetage 305 pour la bloquer, ce qui bloque la rotation vers l’arrière du pêne 10, rotation qui aurait sinon permis le déverrouillage. Le jeu entre ledit axe de déverrouillage 32 et les faces intérieures, respectives desdites fentes, permet que, lors d’une tentative de crochetage de la fermeture, ledit axe de déverrouillage 32 se déplace dans lesdites fentes sans entraîner le déplacement de la pièce de déverrouillage 30.
Dans le cas d’un déverrouillage pour ouvrir l’ouvrant avec l’organe de manœuvre, par exemple une barre d’appui anti-panique, le déverrouilleur 30 mobile en translation, entraîné par le pion de déverrouillage tiré en translation par la tringle du système de transmission depuis l’arrière du dispositif, recule de sorte que l’axe de déverrouillage 32 vient en contact des faces intérieures avant 3021, 3031des fentes de guidage du déverrouilleur 30 pour entraîner le pêne et la plaque du contre-pêne. La plaque du contre-pêne n’est ainsi pas bloquée par la patte anti-crochetage 305 solidaire du déverrouilleur, ce qui autorise le basculement du pêne.
Lors de la fermeture de la porte, la plaque du contre-pêne 20 est en débord avant de la surface convexe du pêne, le contre-pêne se rétracte avec le pêne en basculant autour de l’axe du pêne 12 lorsque leurs surface planes respectives 102 et 202 entrent en contact de la saillie de la gâche, basculement permis car la plaque du contre-pêne qui était en débord recule sans taper dans la patte anti-crochetage 305. Lors du redéploiement du pêne et du contre-pêne sur la gâche, leurs surfaces convexes respectives 101, 201 sont rendues affleurantes par leur contact avec la gâche. Le basculement vers l’avant du pêne a été permis car l’axe de déverrouillage 32, sous l’action des rappels du pêne et du contre-pêne, déplace le déverrouilleur 30 vers l’avant, ledit axe de déverrouillage 32 venant en contact avec les faces intérieures avant 3021, 3031 respectives des fentes de guidage 3020 , 3030 du déverrouilleur (dans le sens longitudinal). Par le jeu dudit axe de déverrouillage dans lesdites fentes de guidage du déverrouilleur. , est créé un écart entre la butée anti-crochetage 205 à l’arrière et la patte anti-crochetage 305 qui ne peuvent donc pas interférer.
En outre le contre-pêne, c’est-à-dire la plaque 20 et son ressort de rappel 21, est en une matière résistante au feu, par exemple en acier, de sorte qu’en cas d’incendie, la porte puisse rester fermée pour éviter la propagation du feu et donc jouer son rôle coupe-feu, même si le pêne est en une matière assez facilement fusible comme par exemple le zamak.
L’invention permet d’obtenir les fonctions coupe-feu et anti-crochetage avec un contre-pêne simple, la plaque de contre-pêne pouvant être une plaque de tôle, donc peu coûteuse, et de même le ressort de rappel est peu coûteux.
Afin de diminuer les frottements entre les différentes surfaces lors des déplacements du pêne, les pièces du dispositif peuvent être revêtues d’un revêtement à cet effet, par exemple et non limitativement de nickel. Le pêne est par exemple et non limitativement en zamak revêtu de nickel. Ceci permet d’augmenter la durée de vie du dispositif et de réduire les coûts par rapport à un pêne en acier, et tout en étant coupe-feu grâce au contre-pêne selon le paragraphe ci-dessus.
Le dispositif de verrouillage/déverrouillage qui vient d’être décrit est adapté pour des fermetures multipoint, donc pour différents types d’ancrage verticaux ou horizontaux.
A cet effet, selon un mode particulier de réalisation de l’invention, ledit dispositif de verrouillage/déverrouillage 1 qui vient d’être décrit peut être associé à un support 5 tel que représenté aux figures 4 à 7, pour former un ensemble de verrouillage/déverrouillage permettant des fermetures à différents types d’ancrages verticaux ou horizontaux.