INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Tel qu’illustré notamment en , les échancrures 64, 66 présentent une paroi rectiligne au voisinage de la lumière 40 et une paroi courbée épousant le contour d’une paroi périphérique du premier disque 36. Paroi rectiligne et paroi courbée sont reliées par des parois droites 68, 70, parmi lesquelles une première paroi droite 68 et une deuxième paroi droite 70. Ces parois droites 68, 70 sont ici sensiblement parallèles. Les parois rectilignes, courbées et droites 68, 70 peuvent par ailleurs constituer des surélévations de la surface des disques 36, 38.
Comme évoqué précédemment, les échancrures 64, 66 reçoivent les éléments élastiques 60, 62. Ainsi, le premier élément élastique 60 s’étend au sein de la première échancrure 64 et de la deuxième échancrure, tandis que le deuxième élément élastique 62 s’étend au sein de la troisième échancrure 66 et de la quatrième échancrure. On comprend ainsi que les éléments élastiques 60, 62 s’étendent au moins en partie au sein du logement interne 44.
Par ailleurs, les éléments élastiques 60, 62 reposent, à une première de leurs extrémités 72 et à une deuxième de leurs extrémités 74, respectivement sur la première paroi droite 68 et sur la deuxième paroi droite 70. En d’autres termes, les parois droites 68, 70 forment des butées entre lesquelles les éléments élastiques 60, 62 sont contraints. Du fait de cette disposition particulière des éléments élastiques 60, 62, ils s’étendent donc également partiellement en dehors du logement interne 44.
Le premier organe 32 présente, en regard de la première échancrure 64 et de la deuxième échancrure du deuxième organe 34, une première entaille 76, et en regard de la troisième échancrure 66 et de la quatrième échancrure une deuxième entaille 78. Ces entailles 76, 78 sont, à l’instar des échancrures 64, 66, configurées pour recevoir les éléments élastiques 60, 62, et elles présentent de ce fait des formes similaires aux échancrures 64, 66. Les éléments élastiques 60, 62 sont donc en butée contre un premier pan 80 et un deuxième pan 82 des entailles 76, 78, de tels pans 80, 82 étant les pendants des parois droites 68, 70 des échancrures 64, 66. On comprend que les éléments élastiques 60, 62, afin d’être en contact avec ces parois droites 68, 70 du deuxième organe 34, s’étendent de part et d’autre d’un plan dans lequel s’inscrit principalement le premier organe 32.
Entre leurs lumières 40, 56 respectives et leurs extrémités, et dans l’alignement des renfoncements 46, 48, le premier organe 32 et le premier disque du deuxième organe 34 sont traversés par au moins un doigt de sélection 84. Ce doigt de sélection 84 s’étend selon un axe parallèle à l’axe de rotation X qui passe par ces lumières 40, 56 mais est distinct de celui-ci. À des fins figuratives, ce doigt de sélection 84 est ici représenté en deux positions 84A, 84B différentes, mais on comprend que le dispositif de sélection 4 comprend un unique doigt de sélection 84.
Le doigt de sélection 84 est solidaire à la fois du premier disque 36 et du deuxième disque 38 du deuxième organe 34, par exemple par un sertissage ou une soudure. Ainsi, on évite les problèmes de porte à faux. Plus précisément, il s’étend depuis une face externe du deuxième disque 38 du deuxième organe 34, une telle face externe étant opposée au logement interne 44 et en regard de l’actionneur électromécanique 2. Il traverse le deuxième organe 34 de part en part, de sorte qu’il constitue une saillie sur une face externe du premier disque 36 du deuxième organe 34 en regard de la tige de commande 18 et de la fourchette de sélection 6.
À l’inverse, le doigt de sélection 84 n’est pas solidaire du premier organe 32. Pour le recevoir, le premier organe 32 présente donc une ouverture 86 disposée entre les deux entailles 76, 78. Cette ouverture 86 suit les formes courbées de la portion centrale 50 du premier organe 32, une telle forme courbée de l’ouverture 86 étant adaptée aux rotations relatives du premier organe 32 et du deuxième organe 34. Plus précisément, cette ouverture 86 est configurée pour que le doigt de sélection 84 associé au deuxième organe 34 opère une rotation par rapport au premier organe 32.
Comme évoqué précédemment, l’actionneur électromécanique 2 présente le pion 42 s’insérant dans les lumières 40, 56 respectives du deuxième organe 34 et du premier organe 32, ce pion étant illustré à la . Ce pion 42 est plus particulièrement inséré dans la lumière 56 du premier organe 32 et est solidaire de ce dernier, par exemple par soudage ; à ce titre, il est apte à l’entraîner en rotation. Ainsi, lors du fonctionnement de l’actionneur électromécanique 2, le pion 42 est entraîné en rotation selon l’axe de rotation X et entraîne à son tour le premier organe 32. Or, le premier organe 32 est configuré pour transmettre sa rotation au deuxième organe 34 via les ressorts ; ainsi, ce deuxième organe 34 effectuera lui aussi une rotation autour de l’axe de rotation X.
Lorsque le pion 42 entre en rotation, il entraîne la rotation du premier organe 32 et par extension du deuxième organe 34 soit selon un premier sens de rotation A, soit selon un deuxième sens de rotation B. Ces deux sens de rotation A, B sont opposés l’un à l’autre et sont représentés par des flèches aux figures 4 et 5.
Les éléments élastiques 60, 62 subissent une première contrainte lors de la rotation du pion 42 autour de l’axe de rotation X selon le premier sens de rotation A, et subissent une deuxième contrainte lors la rotation ce pion 42 autour de l’axe de rotation X selon le deuxième sens de rotation B. De telles contraintes peuvent notamment être des compressions. Les sens de rotation A et B décrit ici correspondent chacun à une sélection d’un rapport de boîte de vitesses par le dispositif de sélection selon l’invention.
Les éléments élastiques 60, 62 peuvent en effet être des ressorts, par exemple des ressorts droits tel que dans le mode de réalisation représenté sur les figures ou encore des ressorts courbés. Lorsque les éléments élastiques 60, 62 sont des ressorts droits, ils présentent un axe de compression rectiligne. À l’inverse, en présence de ressorts courbés, leur axe de compression suivra une courbe, par exemple centré sur l’axe de rotation X. Les axes de compression du premier élément élastique 60 et du deuxième élément élastique 62 peuvent par exemple être coaxiaux quand un premier ressort est enfilé dans un deuxième ressort, ou encore sécants quand les deux ressorts sont en deux positions distinctes, comme c’est le cas du mode de réalisation illustré aux figures 4 et 5.
La transmission de la rotation du premier organe 32 au deuxième organe 34 s’effectue par le biais des éléments élastiques 60, 62. En effet, lorsque le premier organe 32 est entraîné en rotation par exemple selon le premier sens de rotation A, le deuxième pan 82 de la première entaille 76 exerce une contrainte au niveau de la deuxième extrémité 74 du premier élément élastique 60 et le comprime. Ce premier élément élastique 60 opère alors une poussée sur la première paroi droite 68 de la première échancrure 64 et de la deuxième échancrure du deuxième organe 34. De la même façon, toujours selon le premier sens de rotation A, le premier pan 80 de la deuxième entaille 78 comprime le deuxième élément élastique 62 au niveau de sa première extrémité 72, ce qui entraîne en retour une poussée contre la deuxième paroi droite 70 de la troisième échancrure 66 et quatrième échancrure du deuxième organe 34. Ce sont ces poussées sur les parois droites 68, 70 qui génèrent la rotation du deuxième organe 34, cette rotation provenant du premier organe 32 et transitant via le ou les éléments élastiques 60, 62.
Similairement, lorsque le deuxième organe 34 est entraîné selon le deuxième sens de rotation B, le premier pan 80 de la première entaille 76 exerce une contrainte au niveau de la première extrémité 72 du premier élément élastique 60 et le comprime. Ce premier élément élastique 60 opère alors une poussée sur la deuxième paroi droite 70 de la première échancrure 64 et de la deuxième échancrure du deuxième organe 34. De la même façon, toujours selon le deuxième sens de rotation B, le deuxième pan 82 de la deuxième entaille 78 comprime le deuxième élément élastique 62 au niveau de sa deuxième extrémité 74, ce qui entraîne en retour une poussée contre la première paroi droite 68 de la troisième échancrure 66 et quatrième échancrure du deuxième organe 34.
Le doigt de sélection 84 du deuxième organe 34 a vocation à générer une translation de la tige de commande 18 selon son axe principal Y. Une telle transmission fait notamment intervenir le convertisseur de mouvement 22, dont la première portion 24 comprend une encoche 88 qui reçoit le doigt de sélection 84. Cette encoche 88, notamment visible en , s’étend dans une direction Z orthogonale à l’axe principal Y. Le mouvement circulaire du doigt de sélection 84 peut se décomposer selon une composante de direction Z et une composante parallèle à l’axe principal Y. Dans la direction parallèle à l’axe principal Y, le doigt de sélection 84 est en revanche bien maintenu entre les bords de l’encoche 88 et il ne possède pas de liberté de mouvement dans cette direction par rapport à l’encoche 88. Ainsi, lorsque le deuxième organe 34 effectue une rotation, le doigt de sélection 84 se déplace au sein de cette encoche 88 selon la direction Z, de sorte que seule la composante parallèle principale Y soit transmise au convertisseur de mouvement. Lorsqu’il est en butée contre une paroi de cette encoche 88, il entraîne avec lui le convertisseur de mouvement 22. La forme particulière de ce convertisseur de mouvement 22, et notamment le coude entre la première portion 24 et la deuxième portion 26, permet de transmettre le mouvement de translation de l’encoche 88 selon un axe parallèle à l’axe principal Y en un déplacement de la tige de commande 18 selon l’axe principal Y. Une telle translation de la tige de commande 18 entraîne à son tour le déplacement la fourchette de sélection 6 avec qui elle est solidaire, de sorte qu’elle sélectionne un rapport de vitesse.
La rotation transmise par l’actionneur électromécanique 2 selon le premier sens de rotation A ou selon le deuxième sens de rotation B permet à la fourchette de sélection 6 de sélectionner deux rapports de vitesses distincts. Un déplacement selon le premier sens de rotation A, qui entraînera le crabotage du baladeur 7 avec le deuxième pignon 12, peut par exemple correspondre à la sélection d’un premier rapport de vitesse, tandis qu’un déplacement selon le deuxième sens de rotation B entraînera le crabotage du baladeur 7 avec le premier pignon 10 et pourra conduire à la sélection d’un deuxième rapport de vitesse.
Une telle sélection est facilitée par le dispositif d’accumulation d’énergie 20 en ce que les contraintes exercées sur les éléments élastiques 60, 62 permettent d’accumuler de l’énergie lors de l’attente de la coïncidence angulaire évoquée précédemment entre le baladeur 7 d’une part, et l’un des premier ou deuxième pignons 10, 12 d’autre part. Ainsi, lorsque le premier organe 32 est entraîné en rotation et qu’il y a interférence entre le baladeur 7 et l’un des pignons fous 10, 12, les éléments élastiques 60, 62 sont comprimés et confèrent une souplesse axiale au déplacement de la fourchette de sélection 6 dans l’attente de la coïncidence angulaire qui permettra le crabotage du baladeur 7 avec le premier pignon 10 ou le deuxième pignon 12. Une fois cette coïncidence angulaire obtenue, les éléments élastiques 60, 62 se détendent rapidement et propulsent alors la fourchette de sélection 6 contre l’un ou l’autre des premier et deuxième pignons 10, 12, permettant alors le crabotage.
200 Peau de pare-chocs
300 Pièce de carrosserie
310 Boîtier de la pièce de carrosserie
320 Paroi de protection de la pièce de carrosserie
p 1 , p’ 1 Pas des microlentilles sur la face externe.
p 2 , p’ 2 Pas des motifs sur la face interne.
P reduct Pas réduit des motifs de la face interne.
FM1, FM2, FM3, FM4 Fractions de motifs.
d Déphasage des portions de motifs.
K Coefficient d’agrandissement.
N Nombre de motifs selon une direction (longitudinale ou transversale).
n Indice de réfraction de la paroi en plastique lenticulaire.
n’ Indice de réfraction de la paroi de protection.
R Rayon des microlentilles.
C Centre de courbure d’une microlentille.
S Sommet du dioptre d’une microlentille.
La suspension S selon l’invention est préparée par broyage de la suspension Sd puis concentration de la suspension résultant du broyage. De manière préférée selon l’invention, l’étape de concentration est réalisée par concentration thermique, généralement par chauffage. La température de chauffage est généralement supérieure à 80°C. De manière préférée, la température de chauffage est généralement inférieure à 95°C. De manière préférée selon l’invention, l’étape de concentration est mise en œuvre en présence d’un agent dispersant qui est connu en tant que tel. L’agent dispersant selon l’invention peut comprendre un polymère choisi parmi les homopolymères (méth)acryliques ou les copolymères (méth)acryliques. Il peut être totalement ou partiellement neutralisé, par exemple au moyen de Na + , Li + , Ca 2+ ou Mg 2+ . La masse moléculaire Mw, mesurée par CES, du polymère de l’agent dispersant est généralement comprise entre 2 000 g/mol et 20 000 g/mol, de préférence entre 5 000 g/mol et 12 000 g/mol. L’agent dispersant peut également comprendre un acide, par exemple de l’acide phosphorique.
L’invention concerne également la préparation de la suspension S. Ainsi, l’invention fournit une méthode de préparation d’une suspension aqueuse S comprenant le broyage dans l’eau d’au moins une matière minérale M en présence d’une dispersion aqueuse D comprenant :
La préparation de la suspension S selon l’invention met en œuvre la dispersion aqueuse D de polymère P α-sulfoné comme agent d’aide de broyage de la matière minérale M. L’invention concerne également cet agent. Ainsi, l’invention fournit un agent d’aide de broyage comprenant une dispersion aqueuse D comprenant :
Cet agent d’aide de broyage permet d’améliorer de manière particulièrement efficace le broyage de la matière minérale M. Ainsi, l’invention fournit également une méthode d’amélioration de l’efficacité du broyage dans l’eau d’au moins une matière minérale M comprenant la mise en œuvre, lors du broyage, d’une dispersion aqueuse D comprenant au moins un polymère P α-sulfoné préparé dans l’eau et en l’absence de composé phosphoré, par une réaction de polymérisation d’au moins un monomère A choisi parmi acide acrylique, acide méthacrylique, un sel d’acide acrylique, un sel d’acide méthacrylique et leurs combinaisons, en présence d’au moins un composé initiateur et d’au moins un composé soufré T comprenant du soufre au degré d’oxydation IV, et totalement ou partiellement neutralisé uniquement au moyen d’une combinaison d’au moins un ion monovalent et d’au moins un ion divalent, ayant un taux réduit de composé B choisi parmi un acide sulfo-carboxylique, un sel d’acide sulfo-carboxylique et leurs combinaisons, de préférence comprenant du composé B en une quantité molaire inférieure à 25% par rapport à la quantité molaire de soufre IV.
La suspension aqueuse S obtenue grâce à l’invention possède des propriétés particulièrement avantageuses et elle peut être utilisée dans de nombreux domaines techniques, notamment pour la préparation du papier. Ainsi, l’invention fournit une méthode de préparation d’une composition de charge de masse papetière ou d’une composition de sauce de couchage papetière comprenant la préparation d’une suspension aqueuse S de particules minérales préparée par broyage dans l’eau d’au moins une matière minérale M en présence d’une dispersion aqueuse D comprenant :
Cette méthode de préparation de papier comprend l’utilisation d’une suspension S selon l’invention, notamment lors de l’application d’une sauce de couchage papetière ou lors de l’addition d’une composition de charge.
la préparation d’une suspension aqueuse S de particules minérales préparée par broyage dans l’eau d’au moins une matière minérale M en présence d’une dispersion aqueuse D comprenant :
le mélange de la suspension S avec au moins un composé liant, éventuellement avec au moins un composé choisi parmi un composé modificateur de rhéologie et un pigment organique ou minéral.
une suspension aqueuse S de particules minérales préparée par broyage dans l’eau d’au moins une matière minérale M en présence d’une dispersion aqueuse D comprenant :
au moins un composé liant, éventuellement avec au moins un composé choisi parmi un composé modificateur de rhéologie et un pigment organique ou minéral.
L’invention fournit également une méthode de contrôle, de préférence d’amélioration ou d’augmentation du facteur de pente E de la distribution massique de tailles de particules [(d30/d70)x100] mesurée par sédimentométrie, d’une suspension aqueuse S de particules minérales dont la concentration en particules va de 65 à 80 % en poids, comprenant
le broyage dans l’eau à une concentration allant de 30 à 60 % en poids d’une suspension aqueuse Sd d’au moins une matière minérale particulaire M en présence d’une dispersion aqueuse D comprenant au moins un polymère P α-sulfoné de masse moléculaire en poids (M W ), mesurée par CES, comprise entre 4 000 et 20 000 g/mol et préparé dans l’eau et en l’absence de composé phosphoré, par une réaction de polymérisation d’au moins un monomère A choisi parmi acide acrylique, acide méthacrylique, un sel d’acide acrylique, un sel d’acide méthacrylique et leurs combinaisons, en présence d’au moins un composé initiateur et d’au moins un composé soufré T comprenant du soufre au degré d’oxydation IV (soufre IV ou S IV ), et totalement ou partiellement neutralisé au moyen d’une combinaison d’au moins un ion monovalent et d’au moins un ion divalent, puis la concentration de la suspension Sd broyée.
Préparation et caractérisation du polymère P1 selon l’invention:
Dans un réacteur en verre de 1 litre équipé d’une agitation, d’un thermomètre et d’un système de refroidissement, on prépare à température ambiante une charge comprenant 0,006 g de sulfate de fer heptahydraté et 380 g d’eau. Puis, on prépare 3 charges à introduire séparément et en parallèle pendant trois heures. On introduit dans un premier bécher 623,5 g d’acide acrylique, dans un deuxième bécher 3,74 g de persulfate de sodium et 46,6 g d’eau et dans un troisième bécher 90,43 g d’une solution aqueuse de bisulfite de sodium à 40% massique. Après trois heures d’ajout à 73°C, on obtient une dispersion limpide de polymère P1. Ce polymère est alors partiellement neutralisé par ajout de lait de chaux, et d’hydroxyde de sodium (pH = 5,1) (45Na, 30Ca). La concentration en matière sèche de la dispersion de polymère P1 est de 39,6 %. Le polymère P1 a une Mw de 6 600 g/mol et un IP de 2,4.
Le composé B et la quantité de composé B (% molaire par rapport à la quantité molaire de soufre IV du composé T mise en œuvre) compris dans la dispersion de polymère sont déterminés par dosage des ions sulfate et par analyse RMN 1 H et RMN 13 C des groupements sulfonés du polymère P et du composé B.
La dispersion D de polymère P1 selon l’invention comprend de l’acide 3-sulfopropionique comme composé B en une quantité de 8% molaire par rapport à la quantité molaire de bisulfite de sodium.
Préparation et caractérisation de suspension aqueuses S selon l’invention
Sous agitation mécanique au moyen d’un moteur de type Rayneri, on disperse 4 000 g de carbonate de calcium (Omyacarb 10 AV Omya) dans 4 000 g d’eau en présence de 0,45 % en poids sec par rapport au poids sec de carbonate de calcium sec de polymère P1. L’agitation est maintenue durant 20 minutes.
Puis, on réalise le broyage au moyen d’un broyeur (Wab Dyno Mill de type KDL pilote 1,4 L) contenant 2 800 g de billes en céramiques (ER 120 S de 0,6 mm à 1,0 mm de diamètre - Saint Gobain). Les conditions de broyage sont ajustées afin d’obtenir une suspension de particules de matière minérale de granulométrie souhaitée. La concentration de la suspension Sd1 à broyer est de 50% ± 1 %. Après 75 min de broyage, on atteint la granulométrie souhaitée (75% ± 1 % en poids des particules de diamètre équivalent sphérique < à 1 µm). Les caractéristiques granulométriques sont déterminées au moyen d’un sédimentomètre SediGraph III 5120 (Micromeritics, USA).
On mesure la répartition granulométrique des suspensions de particules de matière minérale. Elle permet de déterminer la fraction massique en pourcentage d’une population de particules dont la diamètre sphérique équivalent est inférieur à 1 µm (esd < l µm, exprimé en %). Ces mesures sont réalisées pour une suspension aqueuse de particules de matière minérale diluée à une concentration d’environ 37 g de matière sèche par litre de solution et comprenant un polyacrylate de sodium standard de Mw 4 000 g/mol à une concentration de 2,25 g sec/L. Chaque échantillon est dispersé et soniqué avant la mesure granulométrique.
est un schéma d’un autre type de convertisseur de mouvement.
Les figures 1, 2 et 3 illustrent ainsi, schématiquement, une partie d’une boîte de vitesses 1 selon l’invention, respectivement selon une vue en perspective et selon une vue en perspective coupée selon la coupe A. La boîte de vitesses 1 peut par exemple être destinée à équiper un véhicule automobile. Cette boîte de vitesses 1 est ici une boîte de vitesses robotisée ou automatisée, c'est-à-dire qu’elle fait intervenir un actionneur tel qu’un actionneur électromécanique 2. Un tel actionneur mécanique 2 peut par exemple être un moteur électrique, qui génère la sélection d’un ou plusieurs rapports de vitesse au sein de la boîte de vitesses 1. La sélection du rapport de vitesse est par ailleurs opérée par un dispositif de sélection 4 selon l’invention, selon un mécanisme qui sera plus particulièrement décrit par la suite.
Comme visible en , la fourchette de sélection 6 présente, en sus de ses bras d’actionnement 14, un moyeu 16. Ce moyeu 16 est monté autour d’une tige de commande 18 du dispositif de sélection 4 et est solidaire de celle-ci. Cette tige de commande 18 correspond à un cylindre plein qui s’étend selon un axe principal Y. Si le moyeu 16 de la fourchette de sélection 6 s’étend principalement le long de cet axe principal Y, ses bras d’actionnement 14 s’étendent au contraire sensiblement perpendiculairement à celui-ci.
Le dispositif de sélection 4 comprend un dispositif d’accumulation d’énergie 20 pour la sélection des rapports de vitesses, qui est configuré pour donner un temps de latence lors du crabotage du baladeur 7 avec l’un ou l’autre des premier et deuxième pignons 10, 12. Un tel dispositif d’accumulation d’énergie 20 est par exemple un amortisseur de torsion.
Au sein du dispositif de sélection 4, le dispositif d’accumulation d’énergie 20 est relié à la tige de commande 18 par l’intermédiaire d’un convertisseur de mouvement 22. Ce convertisseur de mouvement 22 comprend trois portions 24, 26, 28, parmi lesquelles une première portion 24, une deuxième portion 26 et une troisième portion 28. La première portion 24 est en regard du dispositif d’accumulation d’énergie 20 tandis que la troisième portion 28 est solidaire de la tige de commande 18, la deuxième portion 26 reliant ces première et troisième portions 24, 28. La première portion 24 et la deuxième portion 26 sont disposées de façon à former un coude l’une avec l’autre, de telle sorte que la première portion 24 s’étend principalement parallèlement à l’axe principal Y tandis que la deuxième portion 26 lui est sensiblement perpendiculaire. La troisième portion 28 s’étend quant à elle au moins en partie autour de la tige de commande 18, et peut à cet effet prendre la forme d’une patte courbée 30 qui vient en recouvrement de cette tige de commande 18. Une telle patte courbée 30 est particulièrement visible sur les figures 1 et 2. Bien qu’une seule patte courbée 30 soit représentée ici, on pourrait imaginer sans sortir du cadre de l’invention que la troisième portion 28 soit constituée de deux pattes courbées 30 formant des mâchoires autour de la tige de commande 18.