INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La compression mécanique du matériau souple entraine ainsi la compression et donc l’échauffement du gaz des alvéoles de la couche froide vers les alvéoles de la couche chaude via les tuyères.
Lors de la décompression mécanique, grâce à l’élasticité du dit matériau, le même gaz se détend et donc refroidit via lesdites tuyères vers les alvéoles de la couche froide.
Afin d’optimiser la phase de détente du gaz lors de la décompression mécanique, les tuyères peuvent avoir une forme convergente ou divergente, avec une forme arrondie, elliptique ou par exemple les tuyères de Laval.
montre une alvéole avant assemblage avec la couche chaude (1), zone de réception de l’air comprimé, la couche froide (2), zone de détente de l’air après compression, et la couche intermédiaire (3), contenant les tuyères (4). Ces trois couches sont superposées de manière à ce que chaque alvéole dite froide soit en communication avec une alvéole dite chaude via une des tuyères comme montré dans .
Lorsque la pièce comprend deux pales 24,26 l’ailette 28 est située entre les pales 24 et 26. Plus précisément l’ailette 28 se trouve en regard de l’extrados 124 de la première pale 24 et de l’intrados 126 de la deuxième pale 26.
Le bord de fuite 32 comprend un point de fuite 36 situé sur la plateforme 22. Le point de fuite 36 correspond à l’intersection du bord de fuite 32 et de la plateforme 22. On définit un plan radial de fuite Pf qui passe par l’axe ∆ de la turbomachine et le point de fuite 36.
La est une représentation schématique dans un plan Pr de certains paramètres du profil d’ailette.
Le mode de réalisation le plus général de l’invention correspond aux deux caractéristiques suivantes en rapport avec les figures 2 et 4.
Chaque point 100 de l’intrados 48 de l’ailette 28 ou respectivement de l’extrados 50 de l’ailette 28 définit un axe radial Ar passant par le point 100. L’axe radial est orthogonal à l’axe central ∆ de la turbomachine et passe par l’axe central ∆ de la turbomachine.
Chaque plan Pr comprenant l’axe radial Ar définit une section S de l’intrados 48 ou respectivement de l’extrados 50.
Le plan Pr est défini par la direction de l’axe radial Ar et une autre direction quelconque du plan comme la direction circonférentielle, la direction de l’axe central ∆ de la turbomachine, ou une autre direction. Le plan Pr peut être un plan radial ou non.
En définissant ce plan Pr, on définit un plan de coupe de l’intrados 48 si le point 100 appartient à l’intrados 48, ou un plan de coupe de l’extrados 50 si le point 100 appartient à l’extrados 50. Le plan de coupe définit alors une section de l’intrados 48 ou de l’extrados 50. La section S passe par le point 100 et par un point à l’intersection 104 du profil de pied 44 et de l’intrados 48 ou de l’extrados 50. Ce point est également à l’intersection 104 de la section S et du profil de pied 44.
En référence à la , on définit dans le plan Pr un angle 106 entre le profil de pied 44 et une tangente T à la section S, la tangente étant construite au point à l’intersection 104.
Cet angle 106 est inférieur ou égal à 45 degrés.
Dans le plan Pr, la section S est située entre le profil de pied 44 et la tangente T, c’est-à-dire que chaque point de la section S définit un axe radial et sur cet axe radial ce point est situé entre un point du profil de pied 44 et un point de la tangente T.
Toute section S telle que définie plus haut se trouve située entre la plateforme 22 et une tangente T telle que présentée plus haut. Comme la tangente est relativement proche de la plateforme, en rapport avec la valeur de l’angle 106, l’ailette présente une forme ramassée et pyramidale. Cette forme permet d’agir sur :
e) mélange des composants a) et b) avec le moyen de mélange fourni,
caractérisée en ce qu’au moins le composant b1) et le composant b2) de la composition (PC1) font partie d'un polymère à étages multiples (MP1), et caractérisé en ce que le polymère (B3) a un poids moléculaire moyen en masse Mw compris entre 10 000 g/mole et 500 000 g/mole ; et caractérisée en ce que la quantité de la composition polymérique (PC1) est choisie de sorte qu’entre 10 phr et 100 phr d’une composition polymérique (PC1) sont dans la composition (C1) pour 100 parties d’un monomère (M1) ou d’un prépolymère (PRE1) ou un pour la préparation d’un mélange maître.
Dans un cinquième aspect la présente invention concerne un procédé pour réduire le temps de dispersion d’entre 10 phr et 100 phr de composition polymérique (PC1) comprenant un polymère à étages multiples (MP1) comprenant :
b2) un étage (SB2) comprenant un polymère (B2) ayant une température de transition vitreuse d’au moins 60 °C,
dans 100 parties d’une composition (C2) comprenant un monomère (M1) ou un prépolymère (PRE1) ou un mélange des deux ;
ledit procédé comprend l’étape de mise en contact des composants fourniture d’un moyen de mélange mélange des composants avec le moyen de mélange fourni ; caractérisée en ce que la composition (PC1) comprend de plus b3) un polymère (B3) possédant une température de transition vitreuse d’au moins 30 °C, ledit polymère (B3) représentant au plus 40 % en poids de la composition sur la base de b1), b2) et b3) seulement ; et caractérisée en ce que le polymère (B3) possède un poids moléculaire moyen Mw compris entre 10 000 g/mole et 500 000 g/mole.
Dans un sixième aspect la présente invention concerne un procédé pour réduire le temps pour préparer un mélange maître comprenant entre 10 phr et 100 phr de composition polymérique (PC1) composée d’un polymère à étages multiples (MP1) comprenant
b1) un étage (B1) comprenant un polymère (B1) ayant une température de transition vitreuse inférieure à 10 °C,
b2) un étage (B2) comprenant un polymère (B2) ayant une température de transition vitreuse d’au moins 60 °C,
dans 100 phr d’une composition (C2) comprenant un monomère (M1) ou un prépolymère (PRE1) ;
ledit procédé comprend l’étape de
i) mise en contact des composants
ii) fourniture d’un moyen de mélange
iii) mélange des composants avec le moyen de mélange fourni ;
Le microcontrôleur principal et le deuxième dispositif de contrôle constituent donc collectivement un système de commande permettant d’appliquer, lorsque cela est nécessaire, un mode de fonctionnement de sécurité à l’onduleur (en particulier le mode ASC ou le mode FW décrits précédemment).
En pratique, le deuxième dispositif de contrôle 2 n’est utilisé qu’en cas de défaillance du microcontrôleur principal le mettant dans l’incapacité d’assurer le pilotage de l’onduleur, selon un mode nominal ou un mode de sécurité.
Cela peut se produire par exemple lorsque l’alimentation basse tension dudit microcontrôleur principal 1 est perdue, ou en cas de problème logiciel. Ceci étant, la présence du deuxième dispositif de contrôle, qui est redondant vis-à-vis du microprocesseur principal, permet de couvrir toute défaillance imprévue de ce dernier.
La représente, selon un logigramme, un procédé de pilotage d’un onduleur conforme à un premier mode de réalisation de l’invention.
Dans une première étape S1, il est détecté que le premier dispositif de contrôle est défaillant, de sorte qu’un pilotage correct de l’onduleur ne peut plus être assuré par ce premier dispositif de contrôle.
Dans une deuxième étape S2, le mode FW est appliqué, par le deuxième dispositif de contrôle de l’onduleur. Il s’agit d’une application temporaire. Ce passage préalable en mode FW évite le risque lié à un passage direct en mode ASC, dans lequel les interrupteurs électroniques de l’étage de puissance de l’onduleur situés d’un même côté des ponts en H formés dans l’onduleur sont fermés. Un passage directement du mode de fonctionnement nominal au mode ASC pourrait ainsi provoquer une situation dite de conduction croisée (plus souvent désignée par le terme anglophone « cross conduction ») si l’un des ponts en H du côté opposé est toujours fermé (interrupteur fermé), et provoquer une dégradation de l’onduleur.
Dans le mode, dit « freewheeling », ce qui signifie « roue-libre », les interrupteurs électroniques sont tous en état ouvert, et ne permettent donc pas le passage d’un courant.
Il est donc préférable d’appliquer brièvement à l’onduleur le mode FW avant de lui appliquer, le cas échéant, le mode ASC. Cette application temporaire par défaut du mode FW peut être réalisée pour une durée comprise entre 1 µs et 10 µs, par exemple de l’ordre de 3 µs. Une fois la durée souhaitée écoulée, il est alors envisageable de passer (ou non) dans le mode ASC, selon les conditions décrites ci-après.
Dans une troisième étape S3, la tension sur le bus UVDC U HVDC est comparée à un premier seuil de tension U th1 . U HVDC peut être déterminée par mesure. U th1 est de préférence un seuil fixe, prédéterminé, selon l’application considérée.
Si la tension sur le bus UVDC U HVDC est inférieure (ou égale) au premier seuil de tension U th1 , le mode FW est appliqué (étape S4).
En effet, en choisissant un premier seuil de tension U th1 adapté, il est possible d’appliquer sans plus de considérations le mode FW lorsque cela est nécessaire. Typiquement, si le premier seuil de tension U th1 correspond au seuil de verrouillage de sous-tension d'alimentation de sécurité (c’est-à-dire à une tension minimale prédéterminée qui garantit le bon fonctionnement du deuxième dispositif de commande), l’application du mode FW permet de maintenir le bus HVDC à une tension suffisante afin d'alimenter ledit deuxième dispositif de commande.
Si la tension sur le bus UVDC U HVDC est supérieure au premier seuil de tension U th1 , la tension sur le bus UVDC U HVDC est alors comparée à un deuxième seuil de tension U th2, dans une cinquième étape S5 . Le deuxième seuil de tension U th2 est supérieur au premier seuil de tension U th1.
Si la tension sur le bus UVDC U HVDC est supérieure (ou égale) au deuxième seuil de tension U th2 , le mode ASC est appliqué (sixième étape S6).
En choisissant un deuxième seuil de tension U th2 adapté, les phénomènes de surtension, notamment par chute de charge (load dump) sont évités. Typiquement, si le deuxième seuil de tension U th2 correspond à la tension maximale de batterie (source d’alimention haute tension HT) en fonctionnement en mode ASC il doit nécessairement être appliqué pour éviter le risque de survenue de phénomènes de surtension. En particulier le mode FW ne peut en tout état de cause pas être appliqué sans risque dans ce cas.
Si la tension sur le bus UVDC U HVDC est inférieure au deuxième seuil de tension U th2 (ce qui revient à dire que U HVDC est compris entre U th1 et U th2 ), un paramètre distinct de U HVDC est alors pris en compte pour déterminer le mode de fonctionnement de sécurité à appliquer à l’onduleur.
En l’occurrence, la vitesse de rotation N de la machine électrique est déterminée et utilisée comme paramètre. La vitesse de rotation est par exemple déterminée à l’aide du signal d’un capteur de position qui l’équipe. Alternativement, la vitesse de rotation peut être déterminée sur la base de la fréquence du courant dans les phases de la machine électrique.
Le dosage de ces 11 biomarqueurs a été réalisé dans un laboratoire central (Unité Mixte de Recherche HCL-bioMérieux, Lyon, France), dans des échantillons de sérum préparés à partir de 0,4 mL de sang total prélevé dans des tubes séparateurs de sérum BD Microtainer™ (Beckon Dickinson, référence BD365968). Après 2 heures de coagulation à température ambiante et une centrifugation à 2500 g pendant 10 min, les sérums ont été aliquotés et conservés à -80°C jusqu'aux mesures des biomarqueurs.
Les concentrations d’IL-10, PCT, IP-10, IL-6, NGAL, PTX3, Présepsine et LBP, ont été mesurées dans les échantillons de sérum via la plateforme automatisée d'immunoessai Simple Plex TM (Protein simple©, CA, USA) selon les instructions du fabricant. Le Simple Plex TM est un système de dosage immunologique intégré se présentant sous la forme d’une cartouche microfluidique jetable et d’un analyseur automatisé, l'instrument ELLA.
La quantification d’IL10, PCT, IP-10, et IL-6 a été réalisée simultanément dans un format de cartouche multiplex en utilisant 50 µl de sérum dilué deux fois. Les concentrations de NGAL, PTX3, Presepsine et LBP ont été mesurées dans un format de cartouche multiplex en utilisant 50 µL de sérum dilué au 1:400.
Les concentrations de Gelsoline ont été mesurées en utilisant le kit ELISA GS(Gelsolin) humain (Elabsciences®) en utilisant du sérum dilué au 1:2000, selon les instructions du fabricant.
Les concentrations de Calprotectine ont été mesurées en utilisant le kit ELISA Human S100A8/S100A9 Heterodimer Quantikine (R&D Systems, MN, USA) avec un sérum dilué au 1:200.
Enfin, les niveaux d'IL-27 ont été mesurés en utilisant le kit ELISA DuoSet (R&D Systems, MN, USA) avec un sérum dilué au double. Toutes les mesures ont été effectuées en double par ELISA manuel.
4. Analyses statistiques Les données sont décrites par la médiane et le range (données quantitatives) et les effectifs et pourcentages pour les données catégorielles. La comparaison des valeurs de marqueurs entre les groupes infection confirmée et infirmée est effectuée à visée exploratoire, par un test de Shapiro-Wilk.
L’évaluation de la capacité diagnostique de marqueurs/signes cliniques est effectuée sur les groupes de patients avec infection confirmée ou infection non confirmée.
Des régression logistiques univariées ont été réalisées pour évaluer l’association entre des symptômes et l’infection confirmées ; l’association est quantifiée par un odds ratio avec son intervalle de confiance à 95 %. Les symptômes avec une p-value inférieure à 0,2 en analyse univariée, avec peu de colinéarité, et cliniquement pertinents, ont été combinés au travers d’un modèle de régression logistique multivariée.
Les marqueurs ont été combinés entre eux pour prédire l’infection confirmée par un modèle de régression logistique supposant un effet additif sur l’échelle du prédicteur linéaire. Des transformations des marqueurs (log) ont été envisagées pour satisfaire les hypothèses du modèle. Les prédictions des modèles de régression logistique sont ensuite utilisées comme nouveau marqueur résumant la combinaison des marqueurs. Toutes les combinaisons de 2, 3 ou 4 marqueurs ont été envisagées.
Les performances des marqueurs, combinaisons de marqueurs, symptômes, combinaisons de symptômes ont été évaluées par la construction de courbes ROC, et le calcul d’aires sous la courbe ROC et d’aires sous la courbe ROC partielles (aire dans la zone où la sensibilité est supérieure à 0,90), avec les intervalles de confiances associés. Pour chaque marqueur, combinaisons de marqueur, le seuil associé à la spécificité la plus élevée et à une sensibilité d’au moins 0,9 a été déterminé. Il a été évalué à ce seuil : la spécificité, valeur prédictive positive et négative, et les ratios de vraisemblance positifs et négatifs avec leurs intervalles de confiance à 95 % associés.
La combinaison de marqueurs s’effectue dans le cadre de l’étude sur un training set, qui demandera confirmation sur un set de confirmation ultérieur.
Les analyses statistiques ont été réalisées avec les logiciels R et SAS.
5. Ethique Un consentement éclairé écrit a été obtenu d'au moins un des parents ou tuteurs légaux des patients. L'étude a été approuvée par le comité d'éthique (Comité de Protection des Personnes [CPP]) Sud-Ouest et Outremer III sous le numéro d'enregistrement 2017-A02492-51, et a été menée conformément aux recommandations de bonnes pratiques cliniques et à la Déclaration d'Helsinki. L'étude a été enregistrée dans clinicaltrials.gouv.fr sous le numéro NCT03299751.
Résultats 1. Présentation de la cohorte de patients et du classement réalisé par le comité d’adjudication
Comme présenté par la , sur 234 patients inclus, 230 ont pu être classés par le comité d’adjudication dans les trois catégories de diagnostic préalablement définies. En particulier, 51 patients ont été classés comme ayant une infection confirmée, 153 patients comme ayant une infection non confirmée (i.e. infection infirmée), et 26 patients pour lesquels il n’a pas été possible de conclure à la présence ou à l’absence d’une l’infection (i.e. infection indéterminée). 2. Caractéristiques démographiques et cliniques des patients à l’admission
Plus préférablement, le polymère (B3) possédant une température de transition vitreuse supérieure à 30 °C préparé pendant l’étage (SB3) est la couche externe du polymère à étages multiples (MP1) ou de la particule de polymère primaire possédant la structure multicouche.
Il pourrait y avoir des étages intermédiaires supplémentaires, entre l’étage (SB1) et l’étage (SB2) et/ou entre l’étage (SB2) et l’étage (SB3).
Le polymère (B3) et le polymère (B2) ne sont pas le même polymère, même si leur composition pourrait être très proche et si certaines de leurs caractéristiques se chevauchent. La différence essentielle est que le polymère (B2) fait toujours partie du polymère à étages multiples (MP1).
Cela est expliqué de façon plus détaillée dans le procédé pour la préparation de la composition polymérique (PC1) le polymère (B3) et le polymère à étages multiples (MP1).
Le rapport en poids r du polymère (B3) de la couche externe compris dans l’étage (SB3) par rapport à la particule de polymère complète possédant la structure multicouche est d’au moins 5 % en poids, plus préférablement d’au moins 7 % en poids et encore plus préférablement d’au moins 10 % en poids.
Selon l’invention, le rapport r de l’étage externe (SB3) comprenant le polymère (B3) par rapport à la particule de polymère complète possédant la structure multicouche est d’au plus 40 % en poids.
Préférablement, le rapport r du polymère (B3) par rapport à la particule de polymère primaire possédant la structure multicouche est compris entre 5 % en poids et 30 % en poids et préférablement entre 10 % en poids et 20 % en poids.
Dans un deuxième mode de réalisation préféré, le polymère (B2) possédant une température de transition vitreuse d’au moins 60 °C est la couche externe de la particule de polymère primaire possédant la structure multicouche, en d’autres termes, le polymère à étages multiples (MP1).
De préférence, au moins une partie du polymère (B2) de la couche préparée pendant l’étage (SB2) est greffée sur le polymère préparé dans la couche précédente. S’il n’y a que deux étages (SB1) et (SB2) comprenant le polymère (B1) et le polymère (B2) respectivement, une partie du polymère (B2) est greffé sur le polymère (B1). Plus préférablement au moins 50 % en poids du polymère (B1) est greffé. Le taux de greffage peut être déterminé par extraction avec un solvant pour le polymère (B1) et mesure gravimétrique avant et après extraction pour déterminer la quantité non greffée.
Afin d’obtenir un échantillon des polymères respectifs (B1), (B2) et (B3), ceux-ci peuvent être préparés seuls dans les mêmes conditions, mais pas par un procédé à étages multiples, pour estimer et mesurer plus aisément la température de transition vitreuse Tv individuellement des polymères respectifs des étages respectifs. Le polymère (B3) peut être extrait pour estimer et mesurer la température de transition vitreuse Tv.
En ce qui concerne un premier procédé préféré pour la fabrication de la composition de polymère (PC1), il comprend les étapes de
Plus particulièrement l’ester de dextrine et d'acide gras, répond à la formule (I) suivante : dans laquelle - les radicaux R 1 , R 2 et R 3 , identiques ou différents, sont choisis parmi l'hydrogène ou un groupement acyle (R-CO-) dans lequel le radical R est un groupement hydrocarboné, linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé, possédant 6 à 30, notamment 8 à 22, voire 12-18, atomes de carbone, sous réserve qu'au moins un desdits radicaux R 1 , R 2 ou R 3 est différent de l'hydrogène, - n est un entier compris entre 3 et 150, notamment 10 et 100, et de préférence 15-40.
De préférence, les trois radicaux R 1 , R 2 et R 3 sont différents de l'hydrogène, ce qui conduit à des esters de dextrine ayant la formule (II) suivante : dans laquelle les radicaux R' 1 , R' 2 et R' 3 , identiques ou différents, représentent un groupement hydrocarboné, linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé, possédant 6 à 30, notamment 8 à 22, plus particulièrement 12-18 atomes de carbone, - n est un entier compris entre 3 et 150, notamment 10 et 100, et de préférence 15-40.
Notamment les radicaux -OCOR' 1 , -OCOR' 2 et/ou -OCOR' 3 peuvent être choisis parmi les radicaux caprylique, caprique, laurique, myristique, palmitique, stéarique, arachique, béhénique, isobutyrique, isovalérique, éthyl-2 butyrique, éthylméthylacétique, isoheptanoïque, éthyl-2 hexanoïque, isononanoïque, isodécanoïque, isotridécanoïque, isomyristique, isopalmitique, isostéarique, isoaracique, isohexanoïque, décénoïque, dodécenoïque, tétradecénoïque, myristoléïque, hexadécénoïque, palmitoléïque, oléïque, élaidique, asclepinique, gondoléïque, eicosènoïque, sorbique, linoléïque, linolénique, punicique, stéaridonique, arachidonique, stéarolique, et leurs mélanges.
De préférence, on utilise un palmitate de dextrine ou un myristate de dextrine, et plus particulièrement un palmitate de dextrine.
Certains de ces esters de dextrine sont disponibles commercialement, notamment sous la dénomination RHEOPEARL® de la société Chiba Floor Milling. Co.
Ces esters de dextrine peuvent être présents dans la composition selon l'invention en une quantité allant de 0,1 à 10%, de préférence de 0,2 à 5% en poids, et plus préférentiellement de 0,5 à 4% en poids, par rapport au poids total de la composition.
Alcanes linéaires volatils La phase huileuse de la composition selon l'invention comprend un ou plusieurs alcanes linéaires volatils, notamment en C 7 -C 14 .
Par « un ou plusieurs alcane(s) linéaire(s) volatil(s) », on entend indifféremment « une ou plusieurs huile alcane(s) linéaire(s) volatile(s) ».
Un alcane linéaire volatil convenant à l’invention est liquide à température ambiante (environ 25 °C) et à la pression atmosphérique (760 mm Hg).
Par « alcane linéaire volatil » convenant à l’invention, on entend un alcane linéaire cosmétique, susceptible de s'évaporer au contact de la peau en moins d'une heure, à température ambiante (25°C) et pression atmosphérique (760 mm Hg, c’est-à-dire 101 325 Pa), liquide à température ambiante, ayant notamment une vitesse d’évaporation allant de 0,01 à 15 mg/cm²/min, à température ambiante (25°C) et pression atmosphérique (760 mm Hg).
De façon préférée, les « alcanes linéaires volatils » convenant à l’invention présentent une vitesse d’évaporation allant de 0,01 à 3,5 mg/cm²/min, à température ambiante (25°C) et pression atmosphérique (760 mm Hg), voire de 0,01 à 0,8 mg/cm²/min, voire de 0,01 à 0,3 mg/cm²/min, voire de 0,01 à 0,12 mg/cm²/min.
La vitesse d’évaporation d’un alcane volatil conforme à l’invention (et plus généralement d’un solvant volatil) peut être notamment évaluée au moyen du protocole décrit dans la demande WO06/013413, et plus particulièrement au moyen du protocole décrit ci-après.
On introduit dans un cristallisoir (diamètre : 7 cm) placé sur une balance se trouvant dans une enceinte d'environ 0,3 m 3 , régulée en température (25 °C) et en hygrométrie (humidité relative 50 %) 15 g de solvant hydrocarboné volatil. On laisse le liquide s'évaporer librement, sans l'agiter, en assurant une ventilation par un ventilateur (PAPST-MOTOREN®, référence 8550 N®, tournant à 2700 tours/minute) disposé en position verticale au-dessus du cristallisoir contenant le solvant hydrocarboné volatil, les pales étant dirigées vers le cristallisoir, à une distance de 20 cm par rapport au fond du cristallisoir. On mesure à intervalles de temps réguliers la masse de solvant hydrocarboné volatil restante dans le cristallisoir. On obtient alors le profil d’évaporation du solvant en traçant la courbe de la quantité de produit évaporé (en mg/cm²) en fonction du temps (en min). Puis on calcule la vitesse d’évaporation qui correspond à la tangente à l’origine de la courbe obtenue. Les vitesses d'évaporation sont exprimées en mg de solvant volatil évaporé par unité de surface (cm²) et par unité de temps (minute).