INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Au vu de ce qui précède, les inventeurs de la présente invention ont effectué beaucoup d’études. En résultat, les inventeurs de la présente invention sont arrivés à prévoir un analyseur de gaz à laser, qui peut réduire une erreur de mesure provoquée par l’influence du bruit d’interférence optique, en séparant le bruit d’interférence optique d’un signal de détection synchrone.
Séparation d’un bruit d’interférence optique
La est un organigramme qui utilise l’analyseur de gaz à laser suivant le présent mode de réalisation. La est un schéma de formes d’onde de courants de commande à l’instant de mesure d’une interférence optique et à l’instant de mesure d’une concentration de gaz par l’analyseur de gaz à laser suivant le présent mode de réalisation. La est un schéma de formes d’onde obtenues ou traitées suivant l’organigramme représenté à la .
Dans un stade S01 de mesure de l’interférence optique représenté à la , une forme d’onde de la lumière reçue est obtenue en faisant un réglage, dans lequel une amplitude petite de modulation d’un courant de commande de balayage laser fourni à un élément 12 laser est réglée pour minimiser l’absorption du gaz à mesurer, ce qui fait que seule de l’interférence optique apparaît sur la forme d’onde du signal. Dans ce mode de réalisation, la phrase « petite amplitude de modulation » signifie une amplitude de modulation qui est plus petite que l’amplitude de modulation du courant de commande de balayage laser fourni à l’instant de mesure d’une concentration de gaz. Bien que la petite amplitude de modulation ne soit pas limitée, l’amplitude petite de modulation est réglée pour représenter de 1/10 ème à 1/50 ème d’une amplitude normale de modulation à l’instant de mesure d’une concentration de gaz. Un courant de commande de balayage laser, réglé pour avoir une petite amplitude de modulation, est représenté à la (a). En réglant l’amplitude de modulation du courant de commande de balaye laser pour qu’elle soit plus petite que l’amplitude normale de modulation à l’instant de mesure d’une concentration de gaz, de cette façon, il est possible de réduire une absorption du gaz à mesurer à un niveau qui peut être négligé, et on peut faire un réglage de manière à ce que seulement de l’interférence optique apparaisse dans la forme d’onde de détection synchrone obtenue en réglant l’amplitude petite de modulation. Par une configuration de ce genre, dans le stade S01 de mesure de l’interférence optique, il est, par exemple, possible d’obtenir une forme d’onde de détection synchrone de l’interférence optique représentée à la (a). Dans le cas où la ligne de base de la forme d’onde de la détection synchrone de l’interférence optique est inclinée, comme représenté à la (a), il est préférable de corriger l’inclinaison de la ligne de base en effectuant un ajustement polynomial.
Plus précisément, on extrait un point où la forme d’onde de détection synchrone est en intersection avec zéro, et on obtient le temps moyen entre les points respectifs sous la forme d’un cycle d’interférence optique. Puis on calcule Δλ (pas répétitif (nm) d’interférence) à partir du cycle (∆T) obtenu en termes d’une longueur d’onde, en prenant en considération le profil du courant de commande de balayage laser représenté à la figure 4(a) et des caractéristiques (courant I électrique de longueur d’onde λ ) de l’élément 12 laser et on corrige l’inclinaison de la ligne de base, comme représenté à la (b).
Ensuite, en prenant la longueur d’onde d’absorption (longueur d’onde centrale) du gaz à mesurer comme λ1, on calcule la longueur L d’interférence (différence de chemin optique) entre des lumières en interférence de l’interférence optique par la (formule 1) suivante.
L = λ1 2 /Δλ (formule 1)
En outre on obtient la phase Θ de la forme d’onde de l’interférence optique, à partir de la quantité de déplacement d’un temps d’horloge de référence (temps d’horloge auquel l’émission laser a commencé, par exemple).
Ensuite, dans un stade S02 d’obtention d’un profil d’interférence optique, représenté à la , on obtient le profil d’interférence optique, qui a la forme d’onde de la lumière reçue, comme représenté à la (c), sur la base de la longueur L d’interférence obtenue et d’une information de phase, en prenant en considération le profil du courant de commande de balayage laser à l’instant de mesure d’une concentration de gaz (voir (b) et (c)), des caractéristiques du laser et des caractéristiques de l’élément de réception de la lumière. Cela veut dire que, dans le stade S01 de mesure de l’interférence optique, représenté à la , on obtient la forme d’onde de détection synchrone de l’interférence optique, en réglant l’amplitude petite de modulation d’un courant de commande de balayage laser fourni à l’élément 12 laser, et c’est pourquoi il est nécessaire de déduire un profil d’une interférence optique, qui repose sur une amplitude en cours de modulation à l’instant de mesure d’une concentration de gaz.
Comme représenté à la (b) et la (c), on peut, par exemple, mesurer une concentration de gaz plusieurs fois (n fois, n étant deux ou plus), après avoir mesuré une interférence optique. La cadence à laquelle on mesure une interférence optique et le nombre de mesures peuvent être réglées, par exemple de manière appropriée. C’est ainsi, par exemple, que suivant les conditions de l’environnement de mesure, on mesure périodiquement une interférence optique à une fréquence, qui peut être fixée d’une manière appropriée. On mesure, par exemple, une interférence optique une fois en une minute, lorsque l’interférence présente un changement significatif dans le temps, ou on mesure une interférence optique une fois par jour, lorsque le changement est petit. Par une configuration de ce genre, il est possible de mesurer une interférence optique d’une manière stable.
Ensuite, dans un stade S03 de séparation du bruit d’interférence optique, représenté à la , on sépare une forme d’onde d’absorption de gaz cible, en effectuant un ajustement, en utilisant le profil d’une interférence optique, qui est obtenu au stade S02.
La (d-1) représente la forme d’onde d’une interférence optique et la (d-2) représente une forme d’onde mesurée à l’instant de mesure d’une concentration de gaz. La (d-1) représente une forme d’onde de détection synchrone obtenue à l’instant où l’on effectue une mesure de l’interférence optique, représentée à la (a), et la (d-2) représente une forme d’onde de détection synchrone obtenue à l’instant où l’on effectue une mesure de la concentration du gaz, représentée à la (b) ou à la (c). La forme d’onde mesurée, représentée à la (d-2) est obtenue en superposant la forme d’onde d’un gaz témoin, qui n’a pas d’interférence optique, (dont l’interférence optique a été retirée) à une forme d’onde, qui est un multiple constant de la forme d’onde de l’interférence optique. En utilisant le profil d’une interférence optique, qui est obtenu dans le stade S02, représenté à la , on sépare ainsi un bruit d’interférence optique de la forme d’onde mesurée à l’instant de mesure d’une concentration de gaz représentée à la (d-2), en effectuant un traitement d’ajustement (calcul matriciel) pour obtenir la forme d’onde d’absorption de gaz cible, représenté à la (d-3). Par une opération de ce genre, il est possible d’obtenir une forme d’onde d’absorption de gaz cible, à laquelle le bruit d’interférence optique n’est pas superposé.
Ensuite, dans un stade S04 arithmétique de concentration, représenté à la , on obtient un rapport entre la forme d’onde d’absorption de gaz cible, dont le bruit d’interférence optique est séparé et la forme d’onde d’un gaz témoin, pour calculer une concentration de gaz. Comme représenté à la (e), la racine carrée de la somme (l’amplitude d’un vecteur obtenu) des amplitudes (Ax, Ay) des formes d’onde X, Y de détection synchrone a une information de concentration. Il est, en conséquence, possible de calculer la concentration du gaz à mesurer, à partir d’un rapport entre une valeur obtenue à partir de la forme d’onde d’absorption de gaz cible, qui est séparée à l’instant où l’on mesure une concentration de gaz et une valeur obtenue à partir de la forme d’onde d’absorption à l’instant où l’on mesure le gaz témoin.
La représente le résultat de simulation, représentant la relation entre une concentration de NH 3 et une erreur de calcul dans une concentration, en faisant l’hypothèse que la concentration de l’ammoniac est de 15 ppm (la longueur du chemin optique est de 1 m) et que la longueur d’interférence du bruit d’interférence optique est de 100 mm, sur la base d’une section efficace d’absorption dans une base de données pour une raie d’absorption. Dans un exemple classique, du bruit d’interférence optique n’est pas séparé et on calcule une concentration sur la base d’une forme d’onde de détection synchrone obtenue à l’instant où l’on mesure une concentration de gaz. Comme représenté à la , dans l’exemple classique, les erreurs augmentent à proximité d’une concentration de zéro où l’amplitude d’absorption est petite, de sorte que la proportion relative d’interférence optique augmente. En revanche, dans le présent exemple, on sépare du bruit d’interférence optique en effectuant les stades respectifs représentés à la . Par des opérations de ce genre, on réduit, dans le présent exemple, une erreur de calcul de la concentration d’une manière sensiblement constante. En particulier, même à proximité d’une concentration de zéro, où des erreurs augmentent dans l’exemple classique, l’erreur de calcul de la concentration peut être fixé à un niveau suffisamment bas.
Pour obtenir d’une manière efficace la séparation d’une interférence optique dans le présent mode de réalisation, il est souhaitable que l’unité 11 de production de lumière modulée, représentée à la , soit un convertisseur DAC numérique – analogique à petite distorsion. L’analyseur de gaz à laser, décrit dans la littérature de brevet 1, a la propriété que, en utilisant le fait qu’une distorsion est produite dans de la lumière laser modulée en raison de l’absorption du gaz à mesurer, on détecte une concentration en mesurant une composante harmonique (deuxième harmonique en général) d’une fréquence modulée. C’est pourquoi l’analyseur de gaz à laser, décrit dans la littérature de brevet 1, utilise souvent un oscillateur analogique à faible distorsion, qui oscille à une fréquence précise. En revanche, ces dernières années, dans le domaine à l’audio à haute résolution, par exemple une précision d’un dispositif DAC a été accrue et une distorsion du dispositif DAC a été réduite et il y a un dispositif DAC, qui donne un petit facteur de distorsion, bien en-dessous de la distorsion totale des harmoniques (environ - 80 à - 90 dB) de l’oscillateur analogique à faible distorsion classique (par exemple numéro de modèle AK4499EQ (fabriqué par Asahi Kasei Corp) ; facteur de distorsion d’harmonique total – 125 dB). L’utilisation d’un DAC très précis de ce genre, ayant un petit facteur de distorsion rend possible une mise en œuvre sans une augmentation d’échelle d’un circuit, parce que le laser peut être commandé par une forme d’onde souhaitée, tout en ayant une performance de modulation à faible distorsion, qui est requise pour mesurer une concentration de gaz.
Dans le présent mode de réalisation, une erreur de mesure provoquée par l’influence du bruit d’interférence optique est réduite et c’est pourquoi il est possible de calculer une concentration de gaz avec précision. En outre, dans le présent mode de réalisation, en plus du cas où du bruit d’interférence optique est superposé à une forme d’onde de détection synchrone, même dans le cas où du bruit d’interférence du gaz, différent du gaz à mesurer, est superposé à la forme de détection synchrone, on peut, par exemple, analyser des composantes respectives du bruit et les séparer par une unité de traitement, qui effectue une analyse / un filtrage de forme d’onde représenté à la .
Autrement dit, d’une part la sécurité des personnes est assurée, et d’autre part, il est remédié au défaut de tension de la courroie.
Selon un mode de mise en œuvre préféré, ledit dispositif de blocage bloque ladite cabine en position fixe lorsque ledit second détecteur détecte le mouvement de translation de ladite cabine, tandis que ledit premier détecteur détecte l’absence de mouvement angulaire de ladite poulie d’entraînement. Autrement dit, après que la cabine a été mise à l’arrêt pour desservir un niveau, on vérifie qu’elle s’y maintient grâce au second détecteur, et si ce n’est pas le cas, et que le premier détecteur relève une absence de mouvement angulaire de la poulie d’entraînement, alors le dispositif de blocage de la cabine opère.
En outre, selon une caractéristique de l’invention particulièrement avantageuse, lesdits premier et second détecteurs détectent respectivement les mouvements de ladite poulie d’entraînement et de ladite cabine, lorsque ladite cabine atteint ledit autre niveau. Ainsi, les premiers et seconds détecteurs sont mis en œuvre dès que la cabine accoste à un étage et que des usagers sont susceptibles d’y entrer. En effet, comme indiqué ci-dessus, les risques de perte d’adhérence de la courroie sur la poulie d’entraînement apparaissent de façon plus prégnante lorsque le poids de la cabine augmente.
Au surplus, selon un mode de mise en œuvre préféré, ledit dispositif de commande interdit en outre la rotation de ladite poulie d’entraînement lorsque ledit un desdits détecteurs détecte un mouvement, tandis que ledit autre détecteur détecte l’absence de mouvement. Autrement dit, lorsque la perte d’adhérence de la courroie sur la poulie d’entraînement est détectée, alors l’entraînement en rotation de la poulie d’entraînement est interdit. Cette procédure permet d’améliorer plus encore les conditions de sécurité de l’ascenseur.
Aussi, ledit dispositif de blocage comprend un limiteur de vitesse de ladite cabine. Et le limiteur de vitesse, qui est usuellement installé sur tous les ascenseurs, est alors commandé par l’intermédiaire du dispositif de commande, dès que l’un des détecteurs détecte un mouvement, tandis que l’autre détecteur détecte l’absence de mouvement.
En outre, ledit dispositif de blocage comporte un parachute adapté à être commandé par ledit limiteur de vitesse. Autrement dit, le dispositif de blocage de la cabine est opéré grâce aux éléments installés sur tous les ascenseurs, c’est-à-dire le limiteur de vitesse couplé au parachute. En conséquence, la mise en œuvre de l’invention entraîne peu de surcoûts par rapport aux ascenseurs produits jusqu’à ce jour. Et plus encore, il est possible à moindre coût, de doter les ascenseurs actuellement en service de l’objet de l’invention.
Préférentiellement, l’ascenseur objet de l’invention, comprend en outre une masse d’équilibrage solidaire de ladite courroie. Grâce à cette masse d’équilibrage, ou contrepoids, les efforts à exercer sur la courroie pour entraîner la cabine sont réduits lorsque celle-ci est à vitesse constante. En conséquence, l’énergie nécessaire à l’entraînement de la cabine est réduite.
Avantageusement, ladite courroie est plate. Et corrélativement, la poulie d’entraînement comprend un fond de gorge plat sur lequel la courroie vient s’appliquer. Préférentiellement, la courroie plate est rainurée sur le sens de la longueur pour augmenter son adhérence sur la poulie d’entraînement.
Aussi, lesdites poulies sont respectivement montées au voisinage desdits premier et dernier niveaux. Selon une première variante de réalisation, la poulie d’entraînement est installée au-dessus du dernier étage avec ses organes moteurs, tandis que la poulie de renvoi est installée sous le rez-de-chaussée. Selon une autre variante, c’est la poulie d’entraînement qui est installée sous le rez-de-chaussée, tandis que la poulie de renvoi est installée au-dessus du dernier étage.
Préférentiellement, l’ascenseur selon l’invention comprend en outre un dispositif de communication d’alerte à distance relié audit dispositif de blocage pour activer ledit dispositif de communication d’alerte lorsque ledit dispositif de blocage bloque ladite cabine en position fixe. Le dispositif de communication d’alerte à distance est relié, par exemple à un central téléphonique permettant de joindre une société de maintenance. Elle peut alors dépêcher des opérateurs sur place pour secourir les occupants de l’ascenseur et procéder à la maintenance des équipements et en particulier pour retendre la courroie.
D’autres particularités et avantages de l’invention ressortiront à la lecture de la description faite ci-après de modes de réalisation particuliers de l’invention, donnés à titre indicatif mais non limitatif, en référence aux dessins annexés sur lesquels : est une vue schématique montrant un ascenseur conforme à l’invention et selon une variante d’exécution ; et, est une vue d’un logigramme de fonctionnement de l’ascenseur objet de l’invention.
La montre un ascenseur 10 comportant une gaine 12 s’étendant verticalement à l’intérieur d’un bâtiment. Il comprend une cabine 14 permettant de recevoir des usagers. Elle est montée mobile en translation à l’intérieur de la gaine 12 et elle y est guidée selon une composante verticale au moyen de deux rails de guidage verticaux 16, 18.
Aussi, la cabine est reliée à une courroie 20 s’étendant en boucle à l’intérieur de la gaine 12 entre une poulie d’entraînement 22, supérieure, et une poulie de renvoi 24, inférieure.
La courroie 20 est solidarisée à la cabine 14 au moyen d’un lien 26. Aussi, la poulie d’entraînement 22 est installée au-dessus d’un niveau correspondant à un dernier étage 28, tandis que la poulie de renvoi 24 est installée en dessous d’un niveau correspondant à un rez-de-chaussée 30.
Dans l’exemple présenté ici, nullement limitatif, la courroie 20 est plate et elle présente une largeur comprise par exemple entre 50 et 100 millimètres. Elle est armée de câbles d’acier longitudinaux noyés dans une matrice d’un matériau polymère, comportant par exemple du polyuréthane. La courroie 20 présente avantageusement des rainures sur sa face intérieure venant en contact avec la surface de réception des poulies pour améliorer l’adhérence.
La poulie d’entraînement 22 est couplée à un moteur 32, lequel est solidaire de la gaine 12. Les dimensions de la poulie d’entraînement 22 sont préférentiellement adaptées à l’utilisation d’un moteur 32 à encombrement réduit. Autrement dit, la poulie d’entraînement 22 présente un diamètre relativement faible. De plus, elle présente un fond de gorge plat pour y recevoir à plat la courroie 20, elle-même plate.
est une vue en perspective d’un rotor selon un premier mode de réalisation de l’invention.
est une vue en perspective et en coupe longitudinale du rotor représenté sur la .
est une vue similaire à la , le flasque avant et les vis de fixation du rotor ayant été retirés.
est une vue axiale avant du rotor représenté sur la .
est une vue en perspective d’un aimant permanent équipant le rotor de la .
est une vue en perspective de la partie interne de l’aimant permanent de la .
est une vue en perspective de la partie externe de l’aimant permanent de la .
est une vue en coupe longitudinale d’un moteur électrique incorporant le rotor de la .
est une vue en coupe longitudinale de l’arbre équipant le rotor de la .
Le dispositif 2 peut comporter également deux surfaces externes, formées par des plaques externes 13, de chauffage des cheveux à traiter s’étendant chacune sur une des deux mâchoires 3 et 4 vers l’extérieur du dispositif 2 en configuration rapprochée des deux mâchoires 3 et 4, notamment sur la surface extérieure convexe de la mâchoire 3 ou 4, et sont en opposition l’une de l’autre sur le dispositif 2 en configuration rapprochée des mâchoires 3 et 4.
L’onduleur 70 est ici un onduleur triphasé pour fournir trois phases comme un réseau électrique courant.
Le fonctionnement du véhicule 10 et de l’ensemble 12 est maintenant décrit en référence à une utilisation spécifique du véhicule 10.
Le véhicule 10 est supposé à l’arrêt.
L’utilisateur vient alors raccorder d’une part le système d’alimentation 30 à l’entrée d’insertion 26 et d’autre part le circuit de restitution 32 à la sortie électrique 28.
L’utilisateur demande ensuite au système de contrôle 20 de faire basculer les éléments 18 du véhicule 10 ayant deux modes de fonctionnement dans le deuxième mode de fonctionnement.
Le système stationnaire formé par l’ensemble et le véhicule 10 à l’arrêt réalise ainsi une fonction de groupe électrogène.
Ce groupe électrogène ainsi réalisé est un groupe zéro-émission, car ne produisant pas de carbone.
Le groupe électrogène présente une puissance électrique relativement forte, dans la mesure où il est exploité une grande partie de la puissance de la pile à combustible 16 embarquée dans le véhicule 10.
L’autonomie du groupe électrogène est élevée et est, en outre, adaptable aux besoins de l’utilisateur. En effet, il suffit d’adapter la quantité de combustible.
Il peut être noté que les modes de réalisation présentés précédemment correspondent à un véhicule 10 à pile à combustible amélioré dans la mesure où il permet à l’utilisateur du véhicule 10 de bénéficier d’une fonctionnalité supplémentaire.
De manière réciproque, il peut être considéré que c’est un groupe électrogène amélioré puisqu’il dispose d’un véhicule 10. En ce sens, l’utilisation décrite peut également être interprétée comme un groupe électrogène comportant un véhicule 10.
D’autres modes de réalisation sont envisageables.
En particulier, au lieu d’un onduleur triphasé, le circuit de restitution 32 pourrait comporter un onduleur monophasé ou un chargeur bidirectionnel.
En outre, en variante ou en complément, il est envisageable que le circuit de restitution 32 soit interne au véhicule 10.
Arrangement de sièges pour cabine d’avion monocouloir La présente invention appartient au domaine de l’aménagement des cabines de véhicules de transport, notamment d’avions de ligne, et concerne plus particulièrement un arrangement de sièges passagers dans une cabine d’avion monocouloir.
La présente invention trouve une application directe dans l’aménagement des classes affaires ( business class en anglais) d’avions moyen ou long-courriers, sans s’y limiter.
Aussi, selon l’invention, le plateau principal est fixe en rotation. Ceci permet de simplifier la configuration de la pompe et du module.
En outre, selon l’invention, les pistons axiaux sont tournants. Ceci permet de s’affranchir d’un transfert hydraulique tournant assurant le transfert de fluide entre la pompe et l’actionneur hydraulique limitant ainsi les fuites de fluide.
- la pompe comprend une enveloppe montée autour du plateau principal et du plateau de liaison et destinée à être fixe en rotation autour de l’axe longitudinal,
- le plateau principal est inclinable selon un angle d’inclinaison α compris entre -45° et 45°, un angle α de 0° correspondant à une position du plateau principal dans lequel il est perpendiculaire à l’axe longitudinal,
- le dispositif comprend en outre un actionneur relié au plateau principal et configuré pour incliner le plateau principal par rapport à l’axe longitudinal,
- le plateau de liaison est destiné à être mobile en rotation autour de l’axe longitudinal et est en appui plan sur le plateau principal,
- les pistons axiaux sont reliés au plateau de liaison par une liaison rotule,
- la pompe comprend un axe de transmission centré sur l’axe longitudinal, solidaire en rotation du plateau de liaison, et autour duquel est monté le plateau principal,
- un arbre d’entrainement solidaire en rotation du moyeu et configuré pour entrainer en rotation l’axe de transmission autour de l’axe longitudinal,
- le dispositif comprend en outre un actionneur auxiliaire relié au plateau de liaison et destiné à entrainer en rotation le plateau de liaison autour de l’axe longitudinal,
- l’actionneur auxiliaire est relié au plateau de liaison par une liaison à cannelures ou une liaison à cardan ou une liaison à joint d'Oldham ou une liaison encastrement,
-- l’actionneur hydraulique est un vérin solidaire en rotation de l’arbre d’entrainement, l’actionneur hydraulique comprenant un boitier et une tige agencée à l’intérieur du boitier, et une première et une seconde chambres reliées à la pompe définies dans le boitier, la tige ou le boitier étant mobile en translation et relié aux aubes,