INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La première approche (mesure indirecte) permet une mise en œuvre instrumentale simplifiée – et donc moins coûteuse – du fait de l’absence d’analyseur de front d’onde. Cependant, elle est basée sur une optimisation globale nécessitant l’usage d’algorithmes itératifs, dont la robustesse de convergence, la vitesse d’exécution et la calibration sont limitants, en particulier dans le cas de l’imagerie dynamique d’objets vivants.
Ainsi, notamment pour l’imagerie microscopique d’objets biologiques, les méthodes basées sur la mesure directe des défauts optiques couplée à une correction de front d’onde, ont démontré leur capacité à obtenir une très bonne correction des défauts optiques introduits par le système d’imagerie et l’objet, et une amélioration substantielle du contraste et de la résolution des images. De telles méthodes sont décrites par exemple dans l’article de revue de N. Ji « Adaptive optical fluorescence microscopy » [Réf. 2].
Cependant l’approche de mesure directe des défauts optiques reste complexe dans sa mise en œuvre ; en effet, il est généralement nécessaire de disposer pour cette mesure d’un « point source » émettant un front d’onde unique. Aujourd’hui, les approches les plus efficaces consistent à induire ou à isoler optiquement un volume émetteur de lumière (également appelé « étoile artificielle ou « guide star ») au sein de l’image. Selon un premier exemple, l’étoile artificielle est créée par l’emploi de billes fluorescentes, de taille sensiblement égale à la limite de diffraction de l’objectif de microscope utilisé, placées dans l’objet d’intérêt, comme décrit dans le brevet US855730 B2 [Réf. 3], ce qui nécessite une modification substantielle de l’objet. Selon un second exemple décrit dans la demande de brevet publiée US 2015/0362713 [Réf. 4], l’étoile artificielle est créée à l’aide d’un laser ultrabref générant localement dans l’objet d’intérêt un volume d’émission de fluorescence à 2 photons.
Ces approches imposent ainsi une mise en œuvre complexe en imagerie microscopique, que ce soit d’un point de vue de la préparation de l’objet d’intérêt ou du design instrumental. De plus, l’utilisation d’un point source comme source de front d’onde rend la mesure des défauts optiques induites par l’objet – et donc la correction par OA correspondante - valide uniquement sur un champ limité par le domaine d’isoplanétisme de l’objet, c’est-à-dire le champ au niveau du plan d’imagerie de l’objet pour lequel les défauts optiques varient de manière suffisamment faible pour que l’image correspondante ne montre aucune dégradation significative. Or la majorité des objets biologiques d’intérêt en microscopie de haute résolution sont constitués de multiples structures microscopiques correspondant à des fluctuations de phase significatives : le domaine d’isoplanétisme est en général limité à une centaine de microns carré, ce qui représente une limitation importante pour l’étude à forte résolution spatio-temporelle de structures larges, comme par exemple l’étude de réseaux neuronaux dans le domaine de la neuroimagerie.
Très récemment, il a été proposé dans un système d’imagerie microscopique avec éclairage par « feuille de lumière » (ou « light sheet microscopy » selon l’expression anglo-saxonne), une méthode d’OA qui s’affranchit de l’utilisation d’un point source pour la mesure des défauts optiques. Une telle méthode est décrite dans l’article de K. Lawrence et al. « Scene-based Shack-Hartmann wavefront sensor for light-sheet microscopy » [Réf. 5]. Pour cela, il est proposé un analyseur de front d’onde de type Shack-Hartmann dans lequel chaque microlentille de l’analyseur forme une image d’un objet étendu, d’où l’appellation de dispositif d’analyse de front d’onde à source étendue. L’analyse du front d’onde est faite au moyen d’opérations de corrélations croisées ou « intercorrélations » entre les images formées par les différentes microlentilles, permettant d’obtenir une carte bidimensionnelle des gradients locaux (ou pentes locales) du front d’onde.
Encore plus récemment, il a été proposé un système d’imagerie microscopique de fluorescence avec éclairage par feuille de lumière comprenant un dispositif d’analyse de front d’onde à source étendue amélioré. Voir la demande de brevet publiée WO2020/157265 [Réf. 6]. Le dispositif d’analyse de front d’onde décrit dans [Réf. 6] comprend notamment un détecteur bidimensionnel avec un plan de détection et un arrangement bidimensionnel de microlentilles agencé dans un plan d’analyse, chaque microlentille étant configurée pour former sur le plan de détection, lorsque le dispositif d’analyse est connecté au système d’imagerie microscopique, une image d’un objet situé dans un plan focal de l’objectif de microscope, avec un champ d’analyse donné. Le dispositif d’analyse de front d’onde comprend en outre un diaphragme de champ conjugué optiquement avec le plan de détection du détecteur bidimensionnel, le diaphragme de champ permettant de limiter le champ d’analyse de chaque microlentille.
Le dispositif d’analyse de front d’onde décrit dans [Réf. 6] permet par rapport aux dispositifs connus de l’état de l’art une très forte amélioration de la précision de l’analyse, tout en s’affranchissant de la génération d’une étoile artificielle. En effet, le diaphragme de champ ainsi agencé dans le dispositif d’analyse de front d’onde permet de contrôler la taille de l’image formée par chaque microlentille au niveau du plan de détection et de limiter le recouvrement entre deux images formées par deux microlentilles adjacentes, sans limiter pour autant la taille du champ imagé par le système d’imagerie microscopique auquel ledit dispositif d’analyse du front d’onde est connecté.
Les déposants ont cependant mis en évidence une limitation supplémentaire lors de l’utilisation d’un dispositif d’analyse de front d’onde à source étendue tel que décrit dans [réf. 6], cette limitation supplémentaire étant expliquée au moyen de la .
La illustre de façon très schématique un dispositif d’analyse de front d’onde comprenant une matrice 120 de microlentilles, quelques-unes des microlentilles (121 - 125) étant représentées, le dispositif d’analyse de front d’one étant agencé en sortie d’un objectif de microscope 110 comprenant une pupille de sortie 111 dans un plan pupillaire PP. Les microlentilles sont agencées dans un plan pupillaire conjugué optiquement avec le plan pupillaire PP et sont configurées pour générer dans un plan de détection 130 d’un détecteur bidimensionnel du dispositif d’analyse de front d’onde des images 131 – 135 d’un objet 100 qui intercepte un plan objet PO de l’objectif de microscope. Sur la , le plan des microlentilles est représenté confondu avec le plan pupillaire PP par souci de simplification.
Comme illustré sur la , la grande majorité des systèmes d’imagerie microscopique de fluorescence avec éclairage par feuille de lumière génèrent une feuille de lumière 101 dont l’épaisseur sur un champ de vue large est grande, notamment supérieure à la profondeur de champ de l’objectif de microscope sur le champ de vue complet de l’objectif de microscope, ladite profondeur de champ étant repérée par la bande 115 sur la . Il est en effet connu, pour obtenir une feuille de lumière d’épaisseur sensiblement constante sur un champ de vue large, de créer cette feuille de lumière par l’intermédiaire d’un système optique d’ouverture numérique faible, sensiblement plus faible que l’ouverture numérique de l’objectif d’imagerie, comme décrit par exemple dans [Réf. 7], pp. 122-125. De plus, dans le cas d’échantillons diffusants, ce qui est le cas des objets biologiques dans des proportions diverses, l’épaisseur effective de la feuille de lumière est augmentée du fait de la diffusion.
Or chaque microlentille présente une ouverture numérique sensiblement inférieure à l’ouverture numérique de l’objectif de microscope du système d’imagerie microscopique. Par exemple, pour un dispositif de mesure du front d’onde comprenant un arrangement bidimensionnel de 100 microlentilles interceptant la pupille de l’objectif de microscope du système d’imagerie microscopique, l’ouverture numérique de chaque microlentille sera 100 fois inférieure à celle de l’objectif de microscope si la focale de chaque microlentille est similaire à la focale de l’objectif de microscope. Par conséquent, la profondeur de champ de chaque microlentille (représentée par la bande 125 sur la ) est sensiblement supérieure à la profondeur de champ de l’objectif de microscope, l’ouverture numérique et la profondeur de champ étant reliées selon la formule suivante :
où λ représente la longueur d’onde d’imagerie, NA représente l’ouverture numérique et DOF représente la profondeur de champ.
Le périmètre intérieur de la rondelle plate peut être cranté.
La tête de la vis peut comprendre un épaulement, l’épaulement pouvant assurer une butée de fin de course pour le moyen de fixation sur la tête de la vis.
Le moyen de fixation du capot peut comprendre une rondelle agencée sous la tête de la vis, la rondelle pouvant comprendre un premier moyen de coopération, notamment des ergots pouvant s’étendre autour de la tête de la vis, et le capot peut comprendre un deuxième moyen de coopération, notamment un rebord d’un alésage, de sorte que le premier moyen de coopération coopère avec le deuxième moyen de coopération pour assurer la fixation du dispositif de maintien par rapport à la tête de la vis.
La tête de la vis peut comprendre une première gorge radiale, notamment ménagée au sein de pans de la tête, et le capot peut comprendre une deuxième gorge, le moyen de fixation pouvant comprendre un jonc ouvert ou une bague élastique coopérant à la fois dans la première gorge radiale de la tête de la vis et dans la deuxième gorge du capot de sorte à bloquer le dispositif de maintien par rapport à la tête de la vis.
Le capot peut comprendre une cavité comprenant au moins un méplat, l’au moins un méplat pouvant être apte à coopérer avec une face de la tête de la vis, notamment un pan, de sorte à figer l’orientation du dispositif de maintien par rapport à la tête de la vis autour de l’axe de la vis.
L’agencement peut comprendre un élément, notamment une caisse ou une pièce d’un moteur électrique ou thermique d’un véhicule, notamment d’un véhicule automobile, la vis pouvant être vissée dans l’élément, le capot du dispositif de maintien pouvant être fixé au niveau de la tête de la vis.
Ainsi, l’agencement peut comprendre encore l’élément. Dans ce cas, la vis peut être vissée dans l’élément et le capot peut être fixé au niveau de la tête de la vis.
L’invention porte encore sur une vis comprenant une tête, notamment une tête comprenant des pans, pour un agencement tel que défini précédemment, la tête comprenant une première gorge radiale, notamment une première gorge radiale ménagée au milieu ou sensiblement au milieu d’une hauteur des pans de la tête selon la direction axiale de la vis.
L’invention porte encore sur un véhicule, notamment un véhicule automobile, comprenant une vis telle que définie précédemment, ou un agencement tel que défini précédemment, ou un dispositif de maintien tel que défini précédemment.
Présentation des figures Ces objets, caractéristiques et avantages de la présente invention seront exposés en détail dans la description suivante de modes de réalisation faite à titre non-limitatif en relation avec les figures jointes parmi lesquelles : La est une vue schématique d’un véhicule selon un mode de réalisation.
La est une vue en perspective d’un dispositif de maintien selon un mode de réalisation, le dispositif de maintien comprenant un premier mode de réalisation du support.
La est une vue en perspective du dispositif de maintien selon un mode de réalisation, le dispositif de maintien comprenant un deuxième mode de réalisation du support.
La est une vue en perspective d’une vis de l’agencement selon le premier mode de réalisation.
La est une vue en perspective de l’agencement selon le premier mode de réalisation, le dispositif de maintien comprenant le premier mode de réalisation du support.
Avantageusement, ledit boîtier 40 est assemblé avec des moyens de fixation démontables sur un support de fixation 82 (figures 6 et 8) rigidement solidarisé au bras rotatif 6, et plus précisément ici sur sa première partie 11.
À cet effet, le boîtier 40 comprend, au niveau de son capot 43, une avancée 83 (voir figures 15 à 19) avec deux puits cylindriques 85 destinés à accueillir deux vis d’assemblage 84 qui viennent se visser dans des écrous d’assemblage 86 hexagonaux maintenus et bloqués en position dans des cavités 87 hexagonales formées dans une partie du support de fixation 82 recouvrant l’avancée 83 du boîtier 40.
Ce système d’assemblage du boîtier 40 du dispositif motorisé 39 présente l’avantage de permettre l’installation de la poignée 1 sur la barre de crémone sans risque d’affecter le dispositif motorisé 39 et également de permettre son remplacement en cas de besoin, par exemple si le dispositif motorisé tombe en panne.
Comme le montre toujours la , le dispositif motorisé 39 comporte deux ensembles de composants qui « s’alignent » selon deux axes de rotation A5, A6 perpendiculaires entre eux.
Le premier ensemble comprend principalement un moteur 47 rotatif et une vis sans fin 48 qui sont coaxiaux selon l’axe de moteur A5.
Ce moteur 47 est du type « micro-moteur » et, pour son intégration dans le bras rotatif 6, présente des dimensions très réduites, ici avec un diamètre d’environ 13 millimètres et une longueur d’environ 57 millimètres. Du fait de cette très petite taille, le couple moteur développé par le moteur 47 est limité.
Le moteur 47 est alimenté électriquement par la paire de fils électriques 41 qui vient se connecter à des contacts électriques 50 du moteur 47. Ainsi alimenté, le moteur 47 entraîne un arbre 51 moteur en rotation autour de l’axe de moteur A5.
On notera d’ailleurs que l’axe de moteur A5 est avantageusement situé dans un plan parallèle au plan de la première partie 11 du bras rotatif 6 défini par exemple par l’axe de poignée A1 et les deux ailes 23, 24 de la première partie 11. On verra l’intérêt de cette orientation dans la suite.
L’arbre 51 est adapté à être enfiché dans un trou cylindrique 52 (voir figures 16 et 18) percé coaxialement dans la vis sans fin 48, depuis une première extrémité de la vis sans fin 48. La profondeur de ce trou cylindrique 52 est de préférence légèrement plus grande que la longueur de l’arbre 51 rotatif du moteur 47.
Par ailleurs, l’arbre 51 présente un méplat 53 sur toute sa longueur axiale (voir ) afin d’être solidarisé à la vis sans fin 48 au moyen de la vis de serrage 54 qui traverse axialement la vis sans fin 48 pour venir en appui sur ce méplat 53.
Ainsi agencés, le moteur 47 du dispositif motorisé 39 est couplé à la vis sans fin 48, de sorte que le couple mécanique du moteur 47 (appliqué sur l’axe de moteur A5) est intégralement transféré à la vis sans fin 48. En d’autres termes, lorsqu’il est alimenté en courant, le moteur 47 entraîne en rotation la vis sans fin 48 qui tourne alors autour de l’axe moteur A5.
Afin de référencer correctement l’axe de moteur A5 par rapport au boîtier 40 du dispositif motorisé, il est également prévu (voir figures 16, 18 et 19) une rondelle 55 et un roulement à billes 56 coaxiaux avec l’axe de moteur A5. La rondelle 55 vient s’insérer sur l’arbre 51 entre le moteur 47 et la première extrémité de la vis sans fin 48 (côté trou cylindrique 52) alors que le roulement à billes 56 est situé de l’autre côté, pour entourer la deuxième extrémité de la vis sans fin 48 qui est en liaison pivot avec le roulement à billes 56. Lorsque le boîtier 40 est fermé, la base 42 étant vissée au capot 43, la rondelle 55 et le roulement à billes 56 sont maintenus en position grâce à des éléments 57, 58 de la base 42 et des éléments correspondants (de forme sensiblement identiques) présents à l’intérieur du capot 43 (non visibles sur les figures).
Le deuxième ensemble de composants du dispositif motorisé 39 comprend ici une came 49, un écrou 59 et la vis 45 qui sont coaxiaux selon l’axe de came A6 (voir ).
Cette came 49, qui est logée dans le boîtier 40, a ici sensiblement la forme d’un quart de cylindre avec un fût central 60 alésé qui est cylindrique de révolution et qui définit justement l’axe de came A6. Lorsque le boîtier 40 est fermé, ce fût central 60 accueille, d’un côté (ici par le haut dans le cas de la ), une partie cylindrique 61 de l’écrou 59 qui est intérieurement taraudée, et, de l’autre côté, la partie filetée 62 de la vis 45 qui va venir se visser à l’intérieur de la partie cylindrique 61 de l’écrou 59. Le vissage de la vis 45 dans cette partie cylindrique 61 est rendu possible par le fait que l’écrou 59 possède une tête hexagonale 63 qui, lorsqu’on ferme le boîtier 40, est bloquée en rotation par son accueil dans un trou hexagonal 64 correspondant formé dans le capot 43 du boîtier 40. Ainsi, la vis 45 permet non seulement l’assemblage de la base 42 avec le capot 43 mais aussi le montage en rotation de la came 49 suivant l’axe de came A6 autour de la partie cylindrique 61 de l’écrou 59.
Comme le montrent la mais aussi les vues en coupe des figures 16 et 18, la came 49 du dispositif motorisé 39 vient de formation avec un ergot 65 courbé qui prolonge la partie cylindrique principale de la came 49. On voit par ailleurs que cet ergot 65 comprend à son extrémité une tête d’ergot 66.
Comme le montre bien la , cet ergot 65 de la came 49 est adapté à faire saillie au travers de l’ouverture 46 formée dans le capot 43 du boîtier 40 (fermée par la base 42 dans sa partie inférieure sur la figure).
Dans certaines variantes, l’armature de carcasse comprend une unique couche de carcasse ancrée dans le ou chaque bourrelet et s’étendant radialement dans chaque flanc et axialement dans le bloc de sommet radialement intérieurement à l’armature de sommet. Dans ces variantes, l’invention permet notamment d’éviter l’ajout d’une deuxième couche de carcasse ou bien encore l’utilisation d’éléments de renfort de carcasse renforcés afin d’améliorer le comportement du véhicule. Par unique couche de carcasse ancrée dans le ou chaque bourrelet, on comprend que l’armature de carcasse est, à l’exception de la couche de carcasse, dépourvue de toute couche renforcée par des éléments de renfort et ancrée dans le ou chaque bourrelet. Les éléments de renfort de telles couches renforcées exclues de l’armature de carcasse du pneumatique comprennent les éléments de renfort métalliques et les éléments de renfort textiles. De façon très préférentielle, l’armature de carcasse est constituée par l’unique couche de carcasse. Encore plus préférentiellement, le pneumatique est dépourvu de couche de renfort de flanc s’étendant au moins radialement dans chaque flanc et présentant : - une extrémité radialement intérieure agencée radialement à l’intérieur de l’équateur du pneumatique - une extrémité radialement extérieure agencée radialement à l’extérieur de l’équateur du pneumatique.
Ainsi, les couches de renfort de flanc exclues sont discontinues sous le sommet du pneumatique. Une couche de renfort de flanc exclue n’est pas ancrée dans un bourrelet du pneumatique. Ainsi, l’extrémité radialement intérieure de la couche de renfort de flanc exclue est agencée radialement à l’extérieur du bourrelet.
Dans d’autres variantes, l’armature de carcasse comprend des première et deuxième couches de carcasse ancrées dans le ou chaque bourrelet et s’étendant radialement dans chaque flanc et axialement dans le bloc de sommet radialement intérieurement à l’armature de sommet, l’insert de flanc est agencé axialement à l’intérieur de la première couche de carcasse. Dans ces autres variantes, l’invention permet notamment d’éviter l’utilisation d’une couche de renforcement de flanc ou l’utilisation d’éléments de renfort de carcasse renforcés afin d’améliorer le comportement du véhicule. Comme décrit ci-dessus, on pourra envisager d’agencer axialement l’insert de flanc à l’intérieur de la couche de carcasse axialement la plus intérieure. On pourra également envisager d’agencer axialement l’insert de flanc entre la première couche de carcasse et la deuxième couche de carcasse.
L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple non limitatif et faite en se référant aux dessins dans lesquels: - la est une vue, dans un plan de coupe méridien parallèle à l’axe de rotation du pneumatique, d’un pneumatique selon un premier mode de réalisation de l’invention, - la est une vue de détails d’un des flancs du pneumatique de la , - la est une vue de détail du bloc de sommet du pneumatique de la , - la est une vue analogue à celle de la d’un pneumatique selon un deuxième mode de réalisation de l’invention, et - la est une vue analogue à celle de la d’un pneumatique selon un troisième mode de réalisation de l’invention.
On a représenté sur la un pneumatique, conforme à l’invention et désigné par la référence générale 10. Le pneumatique 10 présente une forme sensiblement torique autour d’un axe de révolution sensiblement parallèle à la direction axiale Y. Le pneumatique 10 est destiné à un véhicule de tourisme et présente des dimensions 245/35 R20. Sur les différentes figures, le pneumatique 10 est représenté à l’état neuf, c’est-à-dire n’ayant pas encore roulé.
L’armature de sommet 16 comprend une armature de travail 20 et une armature de frettage 22, chacune de ces armature 20, 22 comprenant au moins une couche de sommet. L’armature de travail 16 comprend au moins une couche de travail et ici comprend deux couches de travail comprenant une couche de travail 24 radialement intérieure agencée radialement à l’intérieur d’une couche de travail 26 radialement extérieure.
Pour les modalités 2 à 7, la biomasse racinaire sèche à 74j varie entre 13,8g et 15,9g. Pour la modalité 1 (engrais chimique seul), la biomasse racinaire sèche à 74j est de 16,7g.
Pour les modalités 12 à 18, la biomasse racinaire sèche à 74j varie entre 10g et 13,8g.
La biomasse racinaire sèche des modalités 9 à 11 est comparable à celle des modalités 2 à 7 (avec engrais chimique au lieu du frass, et sans stress hydrique).
Ainsi, ces résultats montrent que la performance des combinaisons pupariums + engrais chimique (modalités 2 à 7) sur la biomasse racinaire sèche est inférieure à -0,05% comparé à l’engrais chimique seul, alors que la combinaison selon l’invention (90% frass + 1% pupariums, modalité 11) montre une performance supérieure à 35% comparé au frass seul.
Ces essais ne montrent pas d’impact significatif sur la croissance des plantes (mesurées par la biomasse aérienne ou racinaire) lorsque le broyat de pupariums est combiné à un engrais chimique (i.e. pas de différence significative entre les modalités 1 et 2-7).
Ces essais ne montrent pas d’impact significatif sur la croissance des plantes (mesurées par la biomasse aérienne ou racinaire) lorsque le broyat de pupariums est combiné à un engrais chimique en situation de stress hydrique (i.e. pas de différence significative entre les modalités 12 et 13-18).
En revanche, ces essais montrent un impact significatif, voire synergique, sur la croissance des plantes (mesurées par la biomasse aérienne ou racinaire) lorsque le broyat de pupariums est combiné au frass.
Extraction non destructive de composés d’intérêt alimentaire issus d’algues vivantes La présente demande de brevet concerne un procédé d’extraction de composés hydrosolubles d’intérêt nutritionnels à partir d’une culture de microalgues vivantes grâce à une perméation temporaire de la paroi cellulaire.
Cependant ces Procédés sont longs, coûteux et nécessitent un approvisionnement continu en biomasse. D’après Vinayak (2015), les opérations post-récolte représenteraient 50 à 80% du coût global du procédé d’obtention de molécules à haute valeur ajoutée à partir de biomasse d’algue.
Dans les véhicules précités, le convertisseur est censé fournir sur sa sortie (couplée aux réseau de bord et batterie de servitude) un niveau de tension qui est toujours supérieur à la tension normale aux bornes de la batterie de servitude. Cette règle est nécessaire pour que le courant du convertisseur circule naturellement vers la batterie de servitude, et ainsi éviter que le courant quitte la batterie de servitude pour circuler vers le convertisseur.