INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La illustre seulement une manière particulière, parmi plusieurs possibles, de réaliser le dispositif 100 afin qu’il effectue les étapes du procédé de génération d’une chaîne de télévision virtuelle pour l’utilisateur tel que détaillé ci-dessus, en relation avec les figures 3 à 4, dans ses différents modes de réalisation. En effet, ces étapes peuvent être réalisées indifféremment sur une machine de calcul reprogrammable (un ordinateur PC, un processeur DSP ou un microcontrôleur) exécutant un programme comprenant une séquence d’instructions, ou sur une machine de calcul dédiée (par exemple un ensemble de portes logiques comme un FPGA ou un ASIC, ou tout autre module matériel).
Les différents modes de réalisation ont été décrits ci-avant en relation avec un dispositif 100 intégré dans un équipement serveur 2 d’un réseau de télécommunications WAN 1 d’un opérateur, mais il peut aussi être intégré dans une passerelle domestique ou professionnelle 6 d’accès à ce réseau WAN 1 et configurée pour gérer un réseau local LAN 10 auquel se connecte le ou les équipements terminaux 3, 4, 5 de l’utilisateur, ou encore dans un décodeur numérique.
On présente aussi, en relation avec la , un exemple de structure matérielle d’un dispositif 200 de traitement d’une demande d’accès à une chaîne de télévision virtuelle pour un utilisateur d’un service d’accès à des contenus audiovisuels. Ce dispositif 200 est notamment configuré pour transmettre, le cas échéant, à un équipement de service impliqué dans la mise en œuvre du service de critères de préférence de l’utilisateur, transmettre à l’équipement de service une demande d’accès à la chaîne de télévision virtuelle en provenance de l’utilisateur et restituer à l’utilisateur le contenu audiovisuel sélectionné pour la chaîne de télévision virtuelle.
Plus généralement, un tel dispositif 200 comprend une mémoire vive 203 (par exemple une mémoire RAM), une unité de traitement 202 équipée par exemple d'un processeur, et pilotée par un programme d'ordinateur Pg2, représentatif des modules d’obtention et de transmission, stocké dans une mémoire morte 201 (par exemple une mémoire ROM ou un disque dur). A l'initialisation, les instructions de code du programme d'ordinateur sont par exemple chargées dans la mémoire vive 203 avant d'être exécutées par le processeur de l'unité de traitement 202. La mémoire vive 203 peut aussi contenir les critères de préférences obtenus de l’utilisateur.
La illustre seulement une manière particulière, parmi plusieurs possibles, de réaliser le dispositif 200 afin qu’il traite une demande d’accès de l’utilisateur à une chaîne virtuelle générée par le procédé selon l’invention tel que détaillé ci-dessus, en relation avec les figures 3 et 4 et dans ses différents modes de réalisation. En effet, ce traitement peut être réalisé indifféremment sur une machine de calcul reprogrammable (un ordinateur PC, un processeur DSP ou un microcontrôleur) exécutant un programme comprenant une séquence d’instructions, ou sur une machine de calcul dédiée (par exemple un ensemble de portes logiques comme un FPGA ou un ASIC, ou tout autre module matériel).
L’invention qui vient d’être décrite dans ses différents modes de réalisation présente de nombreux avantages. En sélectionnant pour un utilisateur le meilleur contenu audiovisuel parmi une pluralité de contenus audiovisuels disponibles, elle génère pour cet utilisateur une chaîne de télévision virtuelle, sur la base de ses préférences et/ou de thématiques récurrentes.
Selon un quatrième aspect, l'invention concerne un procédé de fonctionnement d'un moteur à turbine à gaz pour un aéronef, le moteur à turbine à gaz comprenant un système de combustion étagée ayant des injecteurs de carburant pilotes et des injecteurs de carburant principaux, le système de combustion étagée étant exploitable dans une plage de fonctionnement à injection pilote seule dans laquelle le carburant est distribué uniquement aux injecteurs de carburant pilotes, et une plage de fonctionnement à injection pilote et principale dans laquelle le carburant est distribué au moins aux injecteurs de carburant principaux, le procédé comprenant :
le basculement entre la plage de fonctionnement à injection pilote seule et la plage de fonctionnement à injection pilote et principale à un point d'étagement pendant un mode de fonctionnement en régime de croisière à l'état stabilisé du moteur pour définir une première plage de fonctionnement en régime de croisière de moteur et une seconde plage de fonctionnement en régime de croisière de moteur ; et
la distribution du carburant aux injecteurs de carburant pilotes pendant au moins une partie de la première plage de fonctionnement en régime de croisière de moteur ayant une caractéristique de carburant différente du carburant distribué aux injecteurs de carburant pilotes et/ou principaux pendant la seconde plage de fonctionnement en régime de croisière de moteur.
La première caractéristique de carburant peut être associée à un niveau de production de nvPM qui est inférieur à celui de la seconde caractéristique de carburant. Le carburant distribué aux injecteurs de carburant pilotes pendant la première plage de fonctionnement en régime de croisière de moteur peut être associé à un niveau de production de nvPM qui est inférieur à celui du carburant distribué aux injecteurs de carburant pilotes et/ou principaux pendant au moins une partie de la seconde plage de fonctionnement en régime de croisière de moteur.
La première caractéristique de carburant peut correspondre à une proportion supérieure de SAF au sein du carburant respectif comparativement à la seconde caractéristique de carburant. Le carburant distribué pendant la première plage de fonctionnement en régime de croisière de moteur peut avoir une proportion plus élevée de SAF comparativement au carburant distribué pendant la seconde plage de fonctionnement en régime de croisière de moteur.
La première plage de fonctionnement en régime de croisière de moteur peut correspondre à un fonctionnement de l'aéronef dans une partie ultérieure d'un segment de croisière d'un vol, et la seconde plage de fonctionnement en régime de croisière de moteur peut correspondre à un fonctionnement de l'aéronef dans une partie relativement antérieure du segment de croisière.
La première plage de fonctionnement en régime de croisière de moteur peut correspondre à un fonctionnement en régime de croisière subsonique à l'état stabilisé du moteur et la seconde plage de fonctionnement en régime de croisière de moteur peut correspondre à un fonctionnement en régime de croisière supersonique à l'état stabilisé du moteur.
La régulation de la distribution de carburant peut comprendre la distribution du carburant à partir de la première source de carburant, du carburant à partir de la seconde source de carburant, ou d'un mélange de ceux-ci à l'aide d'un mélangeur de carburant. Le mélangeur de carburant peut être conçu pour distribuer du carburant aux injecteurs de carburant pilotes, et éventuellement aux injecteurs de carburant principaux.
La proportion de carburant distribuée à partir de la première source de carburant comparativement à celle à partir de la seconde source de carburant peut être déterminée selon un niveau obtenu souhaité de production de nvPM à un débit de carburant particulier au sein de la première plage de fonctionnement en régime de croisière de moteur, et peut être déterminée de telle sorte que les nvPM ne dépassent pas un seuil prédéterminé ou de telle sorte que la production de nvPM est réduite au minimum sur une période de fonctionnement du moteur à turbine à gaz.
La proportion de carburant distribuée à partir de la première source de carburant comparativement à celle à partir de la seconde source de carburant pendant la première plage de fonctionnement en régime de croisière de moteur peut être déterminée au moins partiellement selon un ou plusieurs éléments quelconques parmi :
A cet effet (voir figures 1-2), le composant optique 5 rétro-réflecteur plan est monté sur une platine 4. La platine 4 est mécaniquement liée de façon rigide à la chambre expérimentale 7. Le laser 6 est également fixé à la chambre à vide 7. Un dispositif d’actionnement 13, 14 relie mécaniquement le composant optique 5 à la platine 4. Le dispositif d’actionnement 13, 14 comprend par exemple un ou deux actionneurs piézo-électriques. Le dispositif d’actionnement 13, 14 permet d’incliner le composant optique 5 par rapport à la platine 4, c’est-à-dire par rapport au cadre de référence inertiel. On considère un repère orthonormé XYZ lié au cadre de référence inertiel. De préférence, le repère orthonormé du cadre de référence inertiel comprend l’axe du laser et deux axes X et Y orthogonaux à l’axe du laser, l’axe X étant orthogonal à l’axe Y.
Au début de chaque séquence d’interférométrie, l’axe du laser et l’axe de mesure (c’est-à-dire la normale à la surface du composant optique 5) sont alignés. De façon optionnelle, notamment dans le cas d’un gravimètre ou gradiomètre, l’axe de mesure est aligné suivant un axe vertical local avant le début d’une séquence d’interférométrie.
Le dispositif d’actionnement 13, 14 est choisi pour permettre d’orienter le composant optique 5 avec une grande précision, grande stabilité et large bande passante. Par exemple, un premier actionneur 13 piézo-électrique permet d’incliner le composant optique 5 par rotation ou pivotement autour d’un premier axe de rotation transverse à l’axe du laser . Avantageusement, un deuxième actionneur 14 piézo-électrique permet d’incliner le composant optique 5 par rotation ou pivotement autour d’un deuxième axe de rotation transverse à l’axe du laser et transverse au premier axe de rotation. L’axe de mesure pivote en même temps que le composant optique 5. De façon avantageuse, le premier axe de rotation est orthogonal au deuxième axe de rotation. Initialement, l’axe de mesure et l’axe du laser sont orthogonaux au premier axe de rotation et au deuxième axe de rotation. Toutefois, le détecteur 17 reste solidaire de la chambre 7 et donc du référentiel tournant. Le miroir est le seul à tourner grâce au système de compensation.
Dans un exemple d’application à la navigation inertielle, on choisit des actionneurs 13, 14 ayant une résolution de l’ordre du micro-rad en boucle fermée et de l’ordre d’une centaine de nano-rad en boucle ouverte. La répétabilité des actionneurs est de l’ordre du micro-rad et leur bande passante de l’ordre du kHz. La dynamique angulaire est de l’ordre de 35 mrad. L’homme du métier adapte le choix des actionneurs selon les besoins pour accroître l’une/plusieurs de ces caractéristiques techniques, parfois au détriment d’une/plusieurs des autres. Dans un exemple d’application dans le domaine spatial, l’ordre de grandeur de ces gammes de valeurs est en général divisé par 100.
On s’intéresse en particulier à une application de l’interféromètre atomique 100 à une mesure d’accélération suivant un axe d’accélération noté . Sur la figure 1, le vecteur accélération représente le vecteur total d’accélération qui est appliqué aux atomes 8 dans la chambre expérimentale 7. La figure 1 est une vue simplifiée projetée en deux dimensions, pour une meilleure compréhension. Ce vecteur total d’accélération est la somme de la gravité g au point local et des autres accélérations subies par les atomes 8 dans la chambre expérimentale 7. Par conséquent, le vecteur total d’accélération peut avoir une orientation aléatoire dans l’espace. L’interféromètre atomique 100 mesure une projection du vecteur accélération sur l’axe de mesure qui est normal à la surface réfléchissante du composant optique 5.
Le système interférométrique 100 comporte en outre au moins un capteur de rotation 1, 2 fixé au cadre de référence inertiel, par exemple à la platine 4. En variante, le au moins un capteur de rotation 1, 2 est fixé à la chambre expérimentale 7. Dans l’exemple illustré sur la figure 1, le système interférométrique 100 comprend par exemple un premier gyroscope 1 disposé et configuré de façon à acquérir une mesure de vitesse de rotation Ω X de la platine 4 autour d’un premier axe X transverse à l’axe du laser et un deuxième gyroscope 2 disposé et configuré de façon à acquérir une mesure de vitesse de rotation Ω Y de la platine 4 autour d’un deuxième axe Y transverse à l’axe du laser . On note ici que l’axe du laser reste fixe par rapport à la platine 4 et aux gyroscopes 1 et 2. La platine 4 étant fixe par rapport à la chambre expérimentale, chaque capteur de rotation 1, 2 permet donc de mesurer une rotation de la chambre expérimentale autour d’un axe transverse à l’axe de mesure. De façon particulièrement avantageuse, les gyroscopes 1, 2 sont des gyroscopes à fibre optique qui présentent à la fois une grande sensibilité, précision et une grande dynamique de mesure. A titre d’exemple non limitatif, les gyroscopes 1, 2 ont une sensibilité de l’ordre de 100 nrad/s/√Hz, une précision de l’ordre de 5 µrad/s et une gamme dynamique supérieure à 0.1 rad/s.
Comme illustré sur les figures 1 et 2, le premier gyroscope 1 transmet au système électronique 3 la mesure de vitesse de rotation Ω X autour du premier axe X et, respectivement, le deuxième gyroscope 2 transmet au système électronique 3 la mesure de vitesse de rotation Ω Y autour du deuxième axe Y. Le système électronique 3 acquiert au moins une mesure de vitesse de rotation sur chaque gyroscope à chaque durée d’interrogation T d’une séquence.
Par exemple, comme illustré sur la , pour chaque axe X ou Y, le système électronique 3 acquiert la vitesse de rotation Ω X,Y (t) d’un des gyroscopes 1, 2 en fonction du temps t sur une séquence d’interférométrie. La vitesse de rotation Ω X,Y (t) varie lentement pendant une séquence. De manière générale, la présente divulgation s’applique pour une vitesse de rotation Ω X,Y (t) variant de façon quelconque au cours d’une séquence d’interférométrie. Par souci de clarté de l’exposé, on considère un exemple simplifié dans lequel que la vitesse de rotation Ω X,Y (t) varie linéairement sur la durée d’interrogation considérée. Pendant chaque durée d’interrogation T d’une séquence d’interférométrie, le système électronique 3 reçoit au moins une mesure de vitesse de rotation de préférence pour chaque axe X, Y. Ainsi, pendant la première durée d’interrogation T d’une séquence d’interférométrie, le système électronique 3 reçoit une mesure de vitesse de rotation Ω X,Y (t 1 ) à un instant t 1 situé entre la première impulsion laser 21 et la deuxième impulsion laser 22. De même, pendant la deuxième durée d’interrogation T de la même séquence d’interférométrie, le système électronique 3 reçoit une mesure de vitesse de rotation Ω X,Y (t 2 ) à un instant t 2 situé entre la deuxième impulsion laser 22 et la dernière impulsion laser 29. L’instant t 1 respectivement t 2 , se situe par exemple à une durée t del après la fin de la première impulsion 21, respectivement de la deuxième impulsion laser 22. La durée t del est inférieure à la durée d’interrogation T. La durée t del représente un retard ajusté pour trouver le meilleur compromis entre l’instant situé exactement entre deux impulsions successives (meilleure estimation de la moyenne) et une durée suffisante avant l’impulsion suivante pour stabiliser l’orientation du miroir 5 compte tenu du temps de réponse des actionneurs. Par exemple, pour une durée d’interrogation T égale à 10 ms, on utilise t del =2,5 ms.
Comme illustré sur la figure 8, le système électronique 3 intègre ces mesures de vitesse de rotation Ω X,Y (t) en fonction du temps, pour en déduire une mesure d’angle de rotation du cadre de référence inertiel, en fonction du temps t, autour du premier axe X ou, respectivement, du deuxième axe Y, par rapport à sa position à l’instant initial t 0 = 0 de la séquence d’interférométrie. La courbe en trait plein représente la rotation du cadre de référence dans le référentiel inertiel. De façon avantageuse, ces mesures sont effectuées en parallèle pour les deux axes X et Y des gyroscopes 1 et 2. Ainsi, pour chaque axe, le système électronique 3 calcule une évaluation de l’angle de rotation θ du cadre de référence inertiel à l’instant t=T+2τ de la deuxième impulsion en fonction de la ou des mesures de vitesse de rotation entre la première impulsion 21 et la deuxième impulsion 22. Cette évaluation peut se baser sur une intégration temporelle sur la durée d’interrogation T.
Dans le cas particulier simplifié d’une approximation linéaire de la vitesse de rotation Ω X,Y (t) sur la durée d’interrogation T, l’angle de rotation θ peut être calculé à partir d’une seule mesure de vitesse de rotation Ω X,Y (t 1 ) qui, une fois intégrée sur toute la durée d’interrogation T, nous donne un angle qui peut être extrapolé comme l’angle de la rotation pendant cette durée. La consigne pour l’angle de rotation à appliquer au composant optique 5 avant la deuxième impulsion 22 est calculée par rapport à sa position initiale définie par un angle à l’instant t 0 = 0 de la séquence d’interférométrie, c’est-à-dire l’instant de début de la première impulsion laser 21. Dans l’exemple représenté sur la figure 8, on applique l’angle de rotation aux actionneurs du miroir 5 à partir de l’instant t 1 jusqu’à l’instant t 2 . L’angle de rotation appliqué est égal en valeur absolue et de signe opposé à Ω X,Y (t 1 ).T. De manière analogue, le système électronique 3 calcule une évaluation de l’angle de rotation θ du cadre de référence inertiel à l’instant t=2T de la dernière impulsion en fonction de la ou des mesures de vitesse de rotation entre la deuxième impulsion 22 et la dernière impulsion 29. Dans le cas particulier simplifié d’une approximation linéaire de la vitesse de rotation Ω X,Y (t) sur la durée d’interrogation T entre la deuxième impulsion 22 et la dernière impulsion 29, l’angle de rotation θ peut être calculé à partir d’une seule mesure de vitesse de rotation Ω X,Y (t 2 ) à un instant t 2 , cette mesure étant extrapolée sur la durée d’interrogation T. La consigne pour l’angle de rotation à appliquer au composant optique 5 est calculée par rapport à sa position angulaire au moment de la deuxième impulsion laser 22 de la même séquence d’interférométrie. Dans l’exemple représenté sur la figure 8, on applique l’angle de rotation aux actionneurs du miroir 5 à partir de l’instant t 2 jusqu’à la fin de la séquence d’interférométrie. L’angle de rotation appliqué est égal en valeur absolue et de signe opposé à Ω X,Y (t 2 ).T. On opère ainsi deux sauts d’angle successifs pendant la même séquence d’interférométrie.
Afin de compenser physiquement l’effet de ces rotations, le système électronique 3 applique aux actionneurs piézo-électrique 13, 14 un angle de rotation à partir de l’instant t 1 , et respectivement un angle de rotation à partir de l’instant t 2, de même amplitude et de signe opposé à l’angle calculé pendant la première durée d’interrogation, et respectivement pendant la dernière durée d’interrogation. Plus précisément, l’angle de rotation θ est compensé avant l’application de la deuxième impulsion 22. De même, l’angle de rotation θ est compensé avant l’application de la dernière impulsion 29. Les opposés des consignes sont représentée en pointillés sur la figure 8 et sont relatifs à la dernière position angulaire : le miroir est initialement aligné avec le laser, puis pivoté de pendant la durée d’interrogation entre les deux premières impulsions et enfin de pendant la durée d’interrogation entre les deux dernières, puis remis dans son orientation de référence après la séquence d’interférométrie (aligné avec le laser).
Ainsi, le système électronique 3 permet de compenser les rotations subies par le système interférométrique 100 en temps réel, c’est-à-dire pendant chaque durée d’interrogation d’une séquence d’impulsions laser.
Bien sûr, il est possible d’acquérir plusieurs mesures de vitesse de rotation sur chaque axe X, Y pendant chaque durée d’interrogation T, et, selon le temps de réponse du système électronique et des actionneurs, de calculer plus précisément l’angle de rotation à appliquer avant chaque impulsion laser successive 22, 29 pour compenser en temps réel les rotations du cadre de référence inertiel, notamment lorsque l’hypothèse de linéarité de la vitesse de rotation n’est pas applicable.
De manière plus générale, pour une séquence d’interférométrie comprenant N impulsions laser successives, on acquiert au moins une mesure d’angle de rotation pendant chaque durée d’interrogation T i entre l’impulsion i-1 et l’impulsion i, successivement pour chaque valeur de i = 2, …, N. On évalue, avant chaque impulsion i, l’angle de rotation θ i sur la durée d’interrogation entre l’impulsion i-1 et l’impulsion i en fonction de la au moins une mesure de vitesse de rotation acquise entre l’impulsion i-1 et l’impulsion i. Et on applique successivement, avant chaque impulsion i, une consigne d’angle de rotation à l’actionneur considéré de manière à compenser l’angle de rotation θi sur la durée d‘interrogation T i .
Le choix de l’instant où les actionneurs exercent une rotation est généralement dicté par les caractéristiques techniques des actionneurs. Dans un exemple, les actionneurs appliquent une rotation peu de temps après l’impulsion i-1, par exemple après une durée de 2,5 ms pour une durée d’interrogation T égale à 10 ms. Dans un autre exemple, les actionneurs exercent la rotation à l’instant t=T/2 entre deux impulsions successives ou encore juste avant l’impulsion i. En variante, les actionneurs appliquent une rotation successivement plusieurs fois entre deux impulsions laser successives. Le point important est que l’angle de rotation θ de la chambre expérimentale 7 accumulé entre deux impulsions laser successives, respectivement i-1 et i, soit corrigé au mieux au moment où l’impulsion i est opérée, c’est à dire au moment où le laser et les atomes interagissent.
On considère par exemple un interféromètre ayant une séquence d’interférométrie à trois impulsions « π/2 - π - π/2 ». De cette manière, à chaque instant t d’une séquence d’interféromètre atomique, t compris entre t0 = 0 et t = 2T+4τ, les signaux provenant des gyroscopes 1, 2 sont intégrés en fonction du temps pour fournir le nouvel angle d’inclinaison du miroir 5 de référence selon l’équation suivante.
Dans chaque panneau d’échange thermique 13, chaque conduit 19 est traversant. Plus précisément, chaque conduit 19 est sous forme de canal rectiligne débouchant de part et d’autre du panneau d’échange thermique 13.
Chaque n-uplet de conduits 19 adjacents, de préférence chaque couple de conduits 19 adjacents comme cela est représenté sur la , est relié fluidiquement par un raccord de liaison 29, de sorte à former au moins un méandre de passage de fluide. Le raccord de liaison 29 est en matériau polymère, de préférence thermoplastique. Le raccord de liaison 29 est également formé dans un matériau électriquement isolant. Le raccord de liaison 19 est fixé sur le panneau d’échange thermique 13 par au moins un élément de fixation, de préférence au moins une vis. Pour permettre une telle fixation, le panneau d’échange thermique 13 comprend par exemple un trou traversant, non représenté, formé dans la zone de liaison entre le sommet 15 et le creux 17 de chaque créneau 14.
Le raccord de liaison 29 comporte une plaquette 31, laquelle est configurée pour former une surface d’appui pour deux électrodes adjacentes +, - de modules de batterie 11 d’une colonne, les deux électrodes +, - étant soudées entre elles, de préférence par laser. Comme cela est représenté sur la , la plaquette 31 est formée à une extrémité du raccord de liaison 29 qui est distante du panneau d’échange thermique 13, le raccord de liaison 29 comportant des pattes de support 33, la plaquette 31 étant uniquement supportée par les pattes de support 33.