INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Généralement, ladite composition lubrifiante et/ou ledit au moins additif anti-oxydant ne comprend substantiellement pas, de préférence ne comprend pas, de monomères diphénylamines ( DPA ), de monomères phénoliques et/ou tout autre anti-oxydant standard (toxique et/ou écotoxique) tels que ceux mentionnés plus haut dans la description de l’art antérieur. Dans certains modes de réalisation, la composition lubrifiante utilisée selon l’invention ou l’agent anti-oxydant utilisé selon l’invention ne comprend substantiellement pas, de préférence ne comprend pas, d’additif anti-oxydant autre que l’oligomère et/ou le polymère comprenant au moins un motif de répétition diphénylamine de formule (I) et éventuellement au moins un motif de répétition phényl α-naphtylamine de formule (II) selon l’invention.
En général, l’additif anti-oxydant selon l’invention représente, en masse, par rapport à la masse totale des agents anti-oxydants présents dans la composition lubrifiante de 50% à 100%, de préférence de 80% à 100%, et en particulier de 90% à 100% et typiquement 100%. Selon l’invention, par « 50% à 100% », on entend les valeurs suivantes ou tout intervalle compris entre ces valeurs : 50 ; 55 ; 60 ; 65 ; 70 ; 75 ; 80 ; 85 ; 90 ; 95 ; 100.
Cas 1 Cas 2 Cas 3 Cas 4 Stripper d’eau acide simple ppH 2 S minimum Stripper d’eau acide double et ppH 2 S minimum Stripper d’eau acide simple et flux de gaz sans NH 3 Stripper d’eau acide double et flux de gaz sans NH 3 ppH 2 S en sortie de Réacteur d'HDT bar a 0,02 (0,002 MPa) 0,02 (0,002 MPa) 0,21 (0,021 MPa) 0,21 (0,021 MPa) Débit d'injection du DMDS kg/h 19 0 75 10 Gain DMDS kg/h - 19 - 65 Conditions opératoires de la colonne de stabilisation Pression haut de colonne barg 7,1 (0,71 MPa) Pression bas de colonne barg 7,3 (0,73 MPa) Température charge entrée °C 160 Nombre de plateaux théoriques 10 Flux Thermique du rebouilleur Gcal/h 0,55 Conditions opératoires de la colonne de Stripage d'H 2 S Pression haut de colonne barg N/A 9 (0,9 MPa) N/A 9 (0,9 MPa) Pression bas de colonne barg 9,1 (0,91 MPa) 9,1 (0,91 MPa) Température charge entrée °C 135 130 Nombre de plateaux théoriques - 12 12 Débit de vapeur de stripage kg/h 285 303 Conditions opératoires de la colonne de Stripage d'NH 3 Pression haut de colonne barg N/A 2,4 (0,24 MPa) N/A 2,4 (0,24 MPa) Pression bas de colonne barg 2,6 (0,26 MPa) 2,6 (0,26 MPa) Température charge entrée °C 124 126 Nombre de plateaux théoriques - 15 15 Débit de vapeur de stripage kg/h 535 538 Conditions opératoires de la colonne de Stripage Simple (H 2 S & NH 3 ) Pression haut de colonne barg 2,4 (0,24 MPa) N/A 2,4 (0,24 MPa) N/A Pression bas de colonne barg 2,5 (0,25 MPa) 2,5 (0,25 MPa) Température charge entrée °C 94 93 Nombre de plateaux théoriques - 15 15 Débit de vapeur de stripage kg/h 435 450 Débit du gaz de tête de la colonne de stabilisation Kg/h 177 169 179 153 Composition du gaz de tête de la colonne de stabilisation H 2 %mol 29,3 31,7 26,4 33,7 H 2 S %mol NIL 0,2 1,8 2,1 NH 3 %mol 9,6 9,8 NIL NIL H 2 0 %mol 1,4 1,4 1,4 1,4 C1 %mol 33,8 29,9 46,7 35,6 C2 %mol 6,9 7,3 6,8 7,9 C3 %mol 3,9 4,0 3,7 4,4 C4 %mol 10,7 11,1 10,1 11,9 C5+ %mol 4,5 4,4 3,1 3,1 Débit du gaz riche en H 2 S de tête de colonne de stripage d'H 2 S kg/h N/A 14 N/A 44 Composition du gaz riche en H 2 S de tête de colonne de stripage d'H 2 S H 2 S %mol N/A 92,2 N/A 92,2 NH 3 %mol 0,05 0,07 H 2 0 %mol 7,74 7,72 Débit du gaz acide de tête de la colonne de stripage de l'eau acide kg/h 40 22 103 44 Composition du gaz acide de tête de la colonne de stripage de NH 3 (ou de stripage simple) H 2 S %mol 24,5 2,7 32,7 3,0 NH 3 %mol 44,3 66,1 35,7 65,7 H 2 0 %mol 31,2 31,3 31,6 31,2 Débit d'eau Strippée kg/h 2 553 2 996 2 551 3 031 Composition de l'eau strippée H 2 0 % poids 99,9 99,9 99,9 99,9 NH 3 ppm poids H 2 S ppm poids Hydrocarbure ppm poids Traces Traces Traces Traces
Utilisation d’un antioxydant pour réduire et/ou prévenir la toxicité d’une composition lubrifiante La présente invention concerne le domaine des additifs anti-oxydants utilisés dans des compositions lubrifiantes. La présente invention concerne en particulier l’utilisation d’antioxydants polymériques spécifiques dans une composition lubrifiante afin de réduire et/ou prévenir sa toxicité.
ARRIERE-PLAN TECHNOLOGIQUE De façon connue, les compositions lubrifiantes sont essentiellement utilisées pour réduire les frottements entre deux éléments en mouvement (machinerie industrielle, véhicules à moteurs, etc.). L’introduction d’une composition lubrifiante entre deux pièces permet donc de réduire la friction et donc les effets négatifs qui en découlent, comme l’usure, la fatigue ; la corrosion des pièces, la casse, etc. A cet effet, une composition lubrifiante est un mélange équilibré d’un certains nombres de composants se composant généralement d’une huile de base (huile minérale ou synthétique) et d’additifs de base, tels que des additifs anti-usure, des additifs anti-oxydants, etc.
Elles sont ainsi utilisées dans de nombreux domaines, tels que dans l’industrie automobile (afin de lubrifier par exemple des moteurs thermiques ou encore des boites de transmission), dans l’éolien (pour les engrenages), dans la production d’énergie (turbines à gaz ou toutes autres turbines dédiées à la production d’énergie). Également, dans le secteur maritime, agricole ou encore dans celui des travaux publics, une quantité importante de compositions lubrifiantes sont utilisées en tant qu’huile moteur, huile d’étambot, fluides hydrauliques.
Cependant, une partie des compositions lubrifiantes utilisées dans les domaines mentionnés ci-dessus, comme les parcs éoliens, le milieu marin, etc., est susceptible d’être dispersée dans l’environnement et est source de pollutions des mers/océans, ses sols, des eaux de ruissellement ou encore des nappes phréatiques.
Ainsi, une composition lubrifiante doit, d’une part, répondre à des performances techniques particulières permettant de réduire les frottements entre deux éléments en mouvement, et, d’autre part, tenir compte de nouvelles exigences relatives à la protection de l’Homme et de son environnement.
En particulier, les additifs anti-oxydants sont également utilisés dans un grand nombre d’applications et d’objets courants de la vie quotidienne, et, malgré leur teneur relativement modeste dans les compositions lubrifiantes dans lesquelles ils sont incorporés, leur apport est capital au regard de la durée de vie et de la conservation des propriétés physico-chimiques de ces derniers.
A ce jour, deux grandes catégories d’antioxydants sont utilisées : les amines aromatiques, telles que les monomères de diphénylamines ( DPA ) et les composés phénoliques. Malheureusement, les études récentes montrent que le profil toxicologique des anti-oxydants standards, comme ceux à base d’amines aromatiques, évoluent négativement, et ce, de façon drastique et inquiétante au regard des dangers établis reliés à l’Homme et à son environnement (caractère cancérogène, mutagène, ou toxique pour la reproduction, dit caractère « CMR », toxicité aquatique/écotoxique, bioaccumulation, substance qualifiée de Persistante, Bioaccumulable et Toxique, dit « PBT »). Cette tendance s’accélère sous l’effet des agences de réglementation internationales poussant à caractériser de plus en plus précisément et intensément les matières chimiques produites à très large volume. A titre d’exemple, l’Agence Européenne des produits chimiques (ECHA) fait état des dangers patents des principaux antioxydants appartenant notamment à la famille des monomères de diphénylamines (DPA) utilisés massivement dans l’industrie chimique des fluides et des lubrifiants.
En particulier, les anti-oxydants standards ainsi que leur(s) toxicité(s) avérée(s) sont répertoriés dans le tableau 1 ci-dessous : Composé Dénomi-nation N°CAS Toxicité (Informations ECHA - 2021) Mélange de monomères de N,N-diphénylamine Irganox® L57 CAS 68411-46-1 Est nocif pour la vie aquatique avec des effets à long terme (écotoxique) https://echa.europa.eu/fr/substance-information/-/substanceinfo/100.063.733 Etude en cours sur le reprotoxicité (OECD 443) Bis(nonylphényl)amine Irganox® L67 CAS 36878-20-3 Est nocif pour la vie aquatique avec des effets à long terme (écotoxique) https://echa.europa.eu/fr/substance-information/-/substanceinfo/100.048.393 Evaluation en 2021 pour suspicion de Mutagénicité et PBT N-phényl-1-naphthylamine PAN-1 CAS 90-30-2 Est très toxique pour la vie aquatique avec des effets à long terme (écotoxique), est nocif s’il est avalé (toxicité aiguë), peut causer des dommages aux organes par exposition prolongée ou répétée et peut en outre provoquer une réaction allergique cutanée https://echa.europa.eu/fr/substance-information/-/substanceinfo/100.001.803 4,4’-méhylène-bis- (2,6-di-tert-butylphénol) Ethanox® 4702 ou MEDBP CAS 118-82-1 En cours d’évaluation en tant que perturbateur endocrinien et comme substance persistante, bioaccumulable et toxique (substance PBT) https://echa.europa.eu/fr/substance-information/-/substanceinfo/100.003.891
Le potentiel de toxicité de certains oxydants a notamment été confirmé par de récentes recherches scientifiques, telles que celles de Tian et al. Science , 2021 , 371 (6525), 185-189 ou encore celle de W. Huang et al. Environ.Sci.Technol.Lett . 2021 , 8, 381-385, qui montrent que les principaux anti-oxydants utilisés à ce jour sont toxiques pour l’homme et/ou l’environnement.
La publication de Tian et al. porte sur l’effet des anti-oxydants sur le saumon coho du Pacifique ( Oncorhynchus kisutch ) (Nord-ouest des USA). Les auteurs ont constaté que chez ce saumon, l’exposition aux eaux pluviales entraîne une mortalité aiguë lorsque le saumon adulte migre vers les ruisseaux urbains pour se reproduire sous l’effet de produits d’oxydation des anti-oxydants présents dans les particules d’usure de pneus.
Il existe ainsi un besoin très urgent dans l’état de la technique de développer des additifs anti-oxydants alternatifs aux anti-oxydants standards tels que mentionnés ci-dessus afin de fabriquer des compositions lubrifiantes qui soient notamment plus respectueuses de l’Homme et de son environnement.
En particulier, il existe un besoin dans l’état de la technique de développer des additifs anti-oxydants alternatifs pour compositions lubrifiantes présentant à la fois un effet anti-oxydant satisfaisant, tout en permettant d’augmenter le niveau de sécurité (baisse de la dangerosité pour l’Homme) et de réduire l’impact environnemental de la composition lubrifiante dans laquelle l’anti-oxydant est incorporé et ce, dans les domaines d’application visés (automobile, éolien, production d’énergie, milieu agricole, etc.).
Dans ce cadre, la Demanderesse s’est attachée à développer des composés présentant à la fois des propriétés antioxydantes, tout en permettant de prévenir et/ou de réduire la toxicité d’une composition de lubrifiantes dans laquelle ils sont incorporés, au regard de celle des anti-oxydants standards, tels que ceux mentionnés ci-dessus appartenant notamment à la famille des monomères de diphénylamines (DPA) ou phénoliques.
Comme cela sera illustré dans la partie expérimentale ci-dessous, elle a notamment démontré, de façon surprenante et inattendue, qu’une fois oligomérisés et/ou polymérisés, la toxicité des monomères de diphénylamines, se réduit drastiquement. Ils permettent ainsi de former des oligomères et/ou polymères comprenant au moins un motif de répétition diphénylamine présentant à la fois des propriétés antioxydantes, adaptées aux divers domaines d’utilisation de composition lubrifiantes (moteur de véhicule, engrenages des éoliennes, etc.), tout en étant faiblement voire pas du tout toxique pour l’Homme et/ou l’environnement.
En effet, les essais expérimentaux ci-dessous montrent que les anti-oxydants selon l’invention, qui ont été sélectionnés par la Demanderesse, ne sont pas arbitraires et présentent un effet technique différent (à savoir ils permettent de réduire/prévenir/empêcher la toxicité d’une composition lubrifiante) par rapport à d’autres composés anti-oxydant, notamment par rapport à des monomères de diphénylamine (DPA).
La présente invention se rapporte plus particulièrement à une cassette d’expression permettant l’expression de protéines hétérologues par des bactéries, de préférence des bactéries Gram positives ; cette cassette se caractérise en ce qu’elle contient la séquence codant pour la protéine ORF2 de Bacillus thuringiensis . La présente invention se rapporte encore à des vecteurs d’expression recombinants comprenant une telle cassette d’expression et à des bactéries, de préférence Gram positives, transformées avec ce vecteur d’expression recombinant.
L’utilisation de bactéries recombinantes pour produire des protéines hétérologues d’intérêt, telles que l’insuline et l’hormone de croissance, est connue de longue date et a été largement mise en œuvre, mais elle a aussi montré ses limites. En effet, les bactéries sont incapables de produire des protéines ayant une structure complexe comme les anticorps ou les facteurs de coagulation sanguine. Pour être stables et actives in vivo et donc efficaces chez l’homme, ces protéines doivent subir de multiples modifications post-traductionnelles.
En particulier, lorsque E. coli est utilisé pour produire des protéines en grande quantité, celles-ci peuvent se retrouver mal repliées ou former des agrégats insolubles. Pour pallier ce problème, des protéines chaperons peuvent être co-exprimées avec la protéine d’intérêt, augmentant ainsi les chances d’obtenir une protéine correctement repliée et soluble. Cependant, de façon générale, ces méthodes donnent des résultats limités. En effet, lorsque l’expression de protéines formant des agrégats insolubles a été associée à l’expression de protéines chaperons de E. coli (DnaK, DnaJ, GrpE, GroES, GroEL), le résultat montre soit une augmentation très faible de la production de protéine soluble (Malekian et al. , 2019, Protein Expression and Purification 160:66-72), soit la nécessité de traiter les agrégats insolubles in vitro par un système de maturation ATP-dépendant (Alfi et al. , J Bioscience and. Bioengineering 128:290-295.). Lorsque cette expression est associée à des protéines chaperons d’autres origines, comme Spy (Spheroplast protein Y), l’augmentation de la production de protéines solubles est trop réduite pour présenter un intérêt industriel (Ruan et al. , 2020, J. Biotech. 307:130-138).
Bacillus thuringiensis (Bt) est une bactérie Gram-positive sporulante qui produit d’importantes quantités de protéines insecticides (protéines Cry et Cyt). Celles-ci s’accumulent dans la cellule mère et forment des inclusions cristallines représentant jusqu’à 25% du poids sec de la bactérie. Ces inclusions sont libérées, par lyse cellulaire, à la fin du processus de sporulation (Agaisse et Lereclus, 1995). Cette production massive de protéines dépend de plusieurs facteurs : i) le nombre de copies des gènes cry ou cyt , ii) la force du promoteur, iii) la stabilité des transcrits, et iv) la formation d’un cristal stable. La capacité de produire certaines de ces toxines (Cry ou Cyt) sous forme cristalline est due, soit à un domaine C-terminal de certaines protéines Cry permettant la formation d’inclusions cristallines, soit à une protéine additionnelle « Helper » qui pourrait avoir un rôle de chaperon intervenant dans la cristallisation des protéines Cyt ou de certaines protéines Cry, dont le domaine C-ter est absent (Adalat et al. 2017).
Par la mise au point d’une cassette d’expression originale permettant la co-expression de la protéine ORF2 de Bt et une protéine hétérologue d’intérêt sous le contrôle d’un promoteur fort, les Inventeurs sont parvenus à produire d’importantes quantités de protéines hétérologues (autres que des protéines Cry ou Cyt) dans une souche asporogène de Bt, préférentiellement en phase stationnaire . En absence de lyse cellulaire, la protéine hétérologue ainsi produite s’accumule dans la cellule bactérienne sous forme d’inclusion pseudo cristalline ; ceci apporte un avantage considérable pour la production de protéines instables ou cytotoxiques difficilement exprimées par les méthodes actuelles d’expression chez les microorganismes.
Ainsi, la présente invention se rapporte à une cassette d’expression comprenant :
(ii) une séquence ayant au moins 80%, de préférence au moins 90%, encore préférentiellement au moins 95% et tout préférentiellement 100% d’identité, avec la séquence SEQ ID N°2 du gène codant ORF2 de Bt de SEQ ID N°1 ; et
lesdites séquences des gènes codant ORF2 et la protéine hétérologue étant en opéron sous le contrôle dudit promoteur fort.
Promoteur fort Un promoteur fort est un promoteur permettant un niveau de transcription élevé du gène qui se situe en aval.
Le promoteur fort peut provenir de la cellule hôte utilisée pour l’expression de la protéine hétérologue ; il peut aussi s’agir d’un promoteur exogène. Les promoteurs forts sont préférentiellement des promoteurs activés en début de phase stationnaire et/ou qui sont fonctionnels pendant une grande partie de cet état physiologique.
En particulier, le promoteur fort peut être choisi parmi les promoteurs qui requièrent directement ou indirectement le régulateur Spo0A tels que ceux des gènes calY , inhA1 , sipW , ces . Selon ce mode de réalisation, le promoteur fort est le promoteur du gène calY (numéro d’accès EU604076 dans GenBank) et est désigné P calY de séquence SEQ ID N°5, P inhA1 de SEQ ID N°6 ou P ces de SEQ ID N°7.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, le promoteur fort peut être choisi parmi les promoteurs qui sont réprimés par le régulateur CodY pendant la phase de croissance exponentielle, le promoteur fort est alors choisi parmi P oppA de SEQ ID N°8 et P nppC de SEQ ID N°9. La répression par CodY est levée en fin de phase exponentielle et ces promoteurs sont donc spécifiquement actifs pendant la phase stationnaire.
Selon encore un autre mode de réalisation de l’invention, le promoteur fort est exprimé pendant la phase stationnaire de Bacillus et plus préférentiellement le promoteur fort est régulé positivement par un régulateur choisi parmi PlcR et NprR. Les promoteurs forts sont préférentiellement choisis parmi P papR (SEQ. ID. N°10), P plcB (SEQ. ID. N°11), P nprA (SEQ. ID. N°12), P nprR (SEQ ID N°13).
Ainsi, préférentiellement, le promoteur fort actif en phase stationnaire est choisi parmi P calY , P inhA1 , P ces , P oppA , P nppC , P papR , P plcB , P nprA et P nprR .
Selon une variante, l’effluent hydrocarboné issu de l’étape c) de séparation, ou au moins l’une des deux coupes hydrocarbonée(s) liquides issue(s) de l’étape f), est en tout ou partie envoyé vers une étape h) de vapocraquage réalisée dans au moins un four de pyrolyse à une température comprise entre 700 et 900°C et à une pression comprise entre 0,05 et 0,3 MPa relatif.
Selon une variante, ladite phase gazeuse contenant du NH 3 issue de l’étape e) est au moins en partie recyclée en amont de l’étape a) et/ou l’étape b) et/ou l’étape g).
Selon une variante, un flux contenant un composé azoté et/ou un composé soufré est injecté en amont de l’étape a) et/ou en amont de l’étape b).
Selon une variante, ledit catalyseur d’hydrotraitement comprend un support choisi dans le groupe constitué par l’alumine, la silice, les silices-alumines, la magnésie, les argiles et leurs mélanges, et une fonction hydro-déshydrogénante comprenant au moins un élément du groupe VIII et/ou au moins un élément du groupe VIB.
Selon une variante, le procédé comprend en outre une deuxième étape d’hydrocraquage g’) mise en œuvre dans une section réactionnelle d’hydrocraquage, mettant en œuvre au moins un lit fixe ayant n lits catalytiques, n étant un nombre entier supérieur ou égal à 1, comprenant chacun au moins un catalyseur d'hydrocraquage, ladite section réactionnelle d’hydrocraquage étant alimentée par au moins une partie du premier effluent hydrocraqué issue de la première étape d’hydrocraquage g) et un flux gazeux comprenant de l’hydrogène, ladite section réactionnelle d’hydrocraquage étant mise en œuvre à une température entre 250 et 450°C, une pression partielle d’hydrogène entre 1,5 et 20,0 MPa abs. et une vitesse volumique horaire entre 0,1 et 10,0 h -1 , pour obtenir un deuxième effluent hydrocraqué.
Selon cette variante, le produit comporte par rapport au poids total du produit : - une teneur totale en éléments métalliques inférieure ou égale à 10,0 ppm poids, - dont une teneur en élément fer inférieure ou égale à 200 ppb poids, et/ou - une teneur en élément silicium inférieure ou égale à 5,0 ppm poids, et/ou - une teneur en soufre inférieure ou égale à 100 ppm poids, et/ou - une teneur en azote inférieure ou égale à 100 ppm poids, et/ou - une teneur en élément chlore inférieure ou égale à 10 ppm poids, et/ou - une teneur en mercure inférieure ou égale à 5 ppb poids.
Dans la suite, les groupes d'éléments chimiques sont donnés selon la classification CAS (CRC Handbook of Chemistry and Physics, éditeur CRC press, rédacteur en chef D.R. Lide, 81 ème édition, 2000-2001). Par exemple, le groupe VIII (ou VIIIB) selon la classification CAS correspond aux métaux des colonnes 8, 9 et 10 selon la nouvelle classification IUPAC.
Pour cela, en référence à la , le circuit de traitement 5 détecte un intervalle de temps qui s’étend entre un temps t1 et un temps t2 tels que :
au temps t1, la valeur de pression ΔP passe d’une valeur nulle à une première valeur ΔP 1 supérieure à un seuil prédéfini S. Le seuil prédéfini S est ici un seuil de bruit dû au bruit de mesure et aux incertitudes lors de l’évaluation de la première pression P1 via le transducteur amont 7a de la deuxième pression P2 via le transducteur aval 7b. au temps t2, la valeur de pression ΔP passe d’une deuxième valeur ΔP 2 supérieure au seuil S (ici, on note que la deuxième valeur ΔP 2 est égale à la première valeur ΔP 1 ) à une valeur nulle.
La précision de cet intervalle de temps [t1, t2] dépend de la fréquence à laquelle la première pression P1 et la deuxième pression P2 sont respectivement évaluées via le transducteur amont 7a et le transducteur aval 7b.
Le circuit de traitement 5 intègre alors le débit courant sur l’intervalle de temps [t1 ; t2] pour calculer le volume consommé :
Volume = ,
où est le débit courant (en litres/heure).
Il est maintenant décrit comment la première pression P1 et la deuxième pression P2 sont respectivement évaluées à partir de la première impédance électrique Z1 du transducteur amont 7a et de la deuxième impédance électrique Z2 du transducteur aval 7b.
Un transducteur piézoélectrique classique se présente généralement sous la forme d’un disque comprenant des faces. L’impédance électrique aux bornes d’un transducteur piézoélectrique est ainsi fonction des propriétés physiques du disque mais également de l’impédance mécanique d’un ou de milieux avec lequel ou lesquels les faces du disque sont en contact. L’impédance mécanique Z m (N.s/m) d’un milieu s’exprime selon l’expression suivante :
S est la section du conduit (m²), ρ est la densité du milieu (kg/m 3 ) et c est la vitesse du son dans le milieu (m/s).
L’impédance mécanique Z m d’un milieu est en autres fonction de la pression du milieu. Par exemple, si le fluide est un gaz parfait, on a :
P est la pression (Pa), V est le volume (m3), n est la quantité de matière (mol), R est la constante des gaz parfaits (≈ 8,314 J/K/mol) et T est la température absolue (K).
On sait également que :
M est la masse molaire (kg/mol) et ρ est la densité (kg/m 3 ).
Ainsi, on a :
Sachant que l’impédance électrique d’un transducteur piézoélectrique dépend de l’impédance mécanique d’un milieu dans lequel il est placé et que l’impédance mécanique du milieu dépend elle-même de la pression dudit milieu, il est possible d’affirmer que la réponse fréquentielle d’un transducteur piézoélectrique est une fonction de la pression du milieu.
La variation de la réponse fréquentielle d’un transducteur piézoélectrique peut être directement observée en mesurant l’impédance électrique du transducteur piézoélectrique (magnitude en fonction de la fréquence) ou bien encore en mesurant la réponse impulsionnelle du transducteur piézoélectrique (fonction de transfert, gain, bande passante).