INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En variante non représentée, le premier et le second contacts électriques 24 2 , 25 2 de la première paire secondaire 23 2 pourraient être réalisés sous la forme d’un connecteur apte à coopérer avec un connecteur prévu à une extrémité dudit câble secondaire Ethernet à paire unique 1b. Dans ce cas, le deuxième circuit 29 2 d’adaptation d’impédance n’est pas forcément nécessaire.
Une variante de réalisation du boîtier de connexion 2 selon le premier mode de réalisation conforme à l’invention va à présent être décrite en référence aux figures 4 et 5 :
Cette autre variante ne diffère de celle décrite ci-avant en référence aux figures 2 et 3 qu’en ce que le boîtier 2 comporte une seconde paire principale 23 3 de contacts électriques (voir ), de préférence sensiblement alignée entre la première paire principale 23 1 de contacts électriques et le deuxième élément métallique de raccordement 28 2 , le premier et le second contacts électriques 24 3 , 25 3 de la seconde paire principale 23 3 étant deux contacts à perforation ou à déplacement d’isolation s’étendant perpendiculairement au-dessus de ladite au moins une carte de circuit imprimé 22 et configurés pour recevoir transversalement et connecter électriquement directement deux conducteurs isolés dudit même câble principal Ethernet à paire unique 1a. Dans cette variante, le câble Ethernet principal 1a doit être reçu avec discontinuité, comme représenté sur la . Ainsi, le câble principal 1a est sectionné entre la première paire 23 1 et la troisième paire 23 3 de façon à obtenir deux segments discontinus de ce câble principal Ethernet à paire unique 1a, l’un entrant par la première voie principale 27 1 et l’autre sortant par la seconde voie principale 27 2 . Les conducteurs isolés de l’extrémité libre du premier segment sont ainsi reçus par les deux contacts 24 1 et 25 1 de la première paire principale 23 1 , alors que ces mêmes conducteurs isolés de l’extrémité libre du second segment sont reçus par les deux contacts 24 3 et 25 3 de la seconde paire principale 23 3 . Dans ce cas, ladite carte de circuit imprimé 22 porte en outre de préférence un troisième circuit 29 3 d’adaptation d’impédance à éléments passifs, relié entre le premier ensemble 26 1 et le deuxième ensemble 26 2 de pistes conductrices et associé à la seconde paire principale 23 3 de contacts à perforation ou à déplacement d’isolation (voir ).
Dans les deux variantes précédentes, le câble principal 1a ou chacun des deux segments discontinus de ce câble principal (lorsque ce dernier est sectionné), est dénudé partiellement d’une part, de sa gaine isolante (14 sur la ) et de sa couche de blindage (13 sur la ) sur une portion destinée à être reçue par la première ou la seconde paire principale afin que chacun de ses deux conducteurs isolés (10 sur la ) puisse être reçu dans son contact à perforation ou percement d’isolation associé, et d’autre part, de sa gaine isolante seulement sur sa portion destinée à être reçue par les éléments métalliques, afin que sa couche de blindage soit reçue dans le berceau du premier 28 1 ou du deuxième 28 2 éléments métalliques de raccordement du boîtier 2 de connexion. Ces différents éléments de raccordement et le troisième ensemble 26 3 de pistes permettent ainsi de connecter la couche de blindage 13 du câble principal 1a à une masse électrique.
Dans le cas où la première paire secondaire 23 2 comprend aussi des contacts 24 2 et 25 2 à perforation ou déplacement d’isolation, le boîtier 2 peut recevoir, par la voie secondaire 27 3 d’accès, une extrémité non munie de connecteur du câble secondaire 1b. Ici encore, cette extrémité doit être préalablement partiellement dénudée d’une part, de sa gaine isolante et de sa couche de blindage sur une portion destinée à être reçue par la deuxième paire 23 2 afin que chacun de ses deux conducteurs isolés puisse être reçu dans son contact à perforation ou percement d’isolation associé, et d’autre part, de sa gaine seulement sur sa portion destinée à être reçue par l’élément métallique de raccordement 28 3 , afin que sa couche de blindage soit reçue dans le berceau formé par cet élément métallique de raccordement 28 3 .
L’ensemble des propriétés mesurées et/ou calculées sont regroupées dans le tableau 3.
Tab. 3 CE1 CE2 E1 E2 E3 TTS 57.1 52.1 53.4 54.4 52.3 TE 51.9 46.3 47.7 47.9 45.5 TL 72.5 72.5 72.5 72.5 72.5 s 1.27 1.39 1.36 1.33 1.39 a*T -2.8 -3.0 -4.6 -2.5 -4.5 b*T 4.0 3.9 2.7 3.8 4.0 R1_65 29.8 29.0 29.9 28.5 27.6 a*R1_65 0.1 0.8 1.1 -0.5 1.0 b*R1_65 0.7 2.5 1.4 -1.8 0.7 R2 22.4 18.6 17.5 21.3 18.3 R2_p 18.7 17.1 15.8 18.9 16.9 a*R2_p 2.3 2.4 2.4 2.4 0.8 b*R2_65_p 1.0 -0.5 -0.5 -0.7 2.1 Chroma_R2_p 2.5 2.5 2.5 2.5 2.2 R2_65 31.3 28.2 27.6 30.9 28.3 a*R2_65 -0.1 0.7 -0.3 -0.2 -0.7 b*R2_65 1.7 -0.9 -1.0 -0.2 1.2 R² (Ω) 2.56 2.35 2.50 2.45 2.44
A des fins de comparaison, dans le tableau 3, les exemples et contre-exemples présente la même valeur de transmission lumineuse.
Les valeurs de transmission lumineuse, TL, et de transmittance solaire directe, TE, pour les exemples (cercles pleins) et les contre-exemples (cercles vides) sont représentées sur la . Sont également représentés les seuils de « sélectivité solaire », SE, défini comme le rapport, TL/TE, de la transmission lumineuse TL sur la transmittance solaire directe TE, comme guides pour les yeux.
Par rapport au contre-exemple CE1, les exemples E1 et E2 présentant une transmittance solaire directe plus faible et donc une valeur plus élevée de sélectivité solaire. L’exemple E3 présente une transmittance solaire directe et une valeur plus élevée de sélectivité solaire équivalentes à au contre-exemples CE2.
Les valeurs de transmission lumineuse, TL, et de la transmission totale solaire, TTS, pour les exemples (cercles pleins) et les contre-exemples (cercles vides) sont représentées sur la . Sont également représentés les seuils de « sélectivité », s, défini comme le rapport, TL/TTS, de la transmission lumineuse TL sur la transmission totale solaire, TTS, comme guides pour les yeux.
Par rapport au contre-exemple CE1, les exemples E1 et E2 présentant une transmission totale solaire, TTS, environ 3 à 5% plus faible et donc une valeur plus élevée de sélectivité solaire. L’exemple E3 présente une transmittance solaire directe et une valeur sélectivité solaire équivalentes au contre-exemples CE2.
L’ensemble des exemples E1 à E3 présentent une réflexion sous lumière polarisée de type p supérieure à 15,5% et une couleur neutre avec un indice de chroma d’au plus 2,5. Ces valeurs sont adaptées pour les applications d’affichage « tête haute ».
L’ensemble des exemples E1 à E3 présentent également une résistance électrique de surface inférieure à 2,5 Ω, compatible avec des applications de chauffage.
Ces exemples illustrent très clairement les avantages vitrages feuilletés de l’invention, à savoir qu’ils possèdent une sélectivité plus élevée et présentent une couleur compatible pour des applications de type parebrise en affichage « tête haute » et fonction de chauffage.
SUSPENSION MINÉRALE STABILISÉE L’invention fournit une suspension aqueuse d’une matière minérale, par exemple du carbonate de calcium, qui est préparée par broyage humide en présence d’une dispersion aqueuse de polymère (méth)acrylique neutralisé au moyen d’une combinaison d’au moins un ion monovalent et d’au moins un ion divalent, puis concentration après broyage. La distribution de tailles de particules et la viscosité de la suspension selon l’invention sont particulièrement bien contrôlées. L’invention concerne également un agent d’aide au broyage ainsi que l’utilisation de cette suspension minérale pour la préparation d’une charge de masse de papier ou d’une sauce de couchage de papier ou encore pour la préparation d’une composition de revêtement, par exemple une composition de peinture.
On connaît des méthodes de préparation de suspension de matières minérales. En particulier, on connaît des méthodes qui mettent en œuvre des agents d’aide au broyage, notamment pour contrôler la rhéologie de la suspension lors de sa préparation ou lors de son stockage.
De manière générale, les méthodes de broyage de matière minérale doivent être efficaces et permettre de contrôler la granulométrie des particules obtenues, en particulier pour que la suspension obtenue possède une distribution de tailles de particules étroite caractérisée par un facteur de pente élevé. De plus, les méthodes de broyage de matière minérale doivent avoir une efficacité élevée en termes de durée de broyage pour une granulométrie particulière et pour une quantité définie de matière minérale. En effet, pour la préparation d’une quantité définie de particules minérales de granulométrie particulière, un temps d’utilisation réduit des installations de broyage permet une amélioration du rendement global de la méthode de broyage.
De même, il est important de disposer de méthodes de broyage de matière minérale qui permettent de préparer des suspensions aqueuses de particules de matière minérale qui soient stables peu après leur préparation mais également plusieurs heures ou plusieurs jours après. Les phénomènes de dérive de la viscosité doivent être contrôlés car ils peuvent conduire à une gélification des suspensions préparées qui en rendrait la manipulation difficile voire impossible. De même, les phénomènes de sédimentation des particules doivent être évités ou fortement ralentis. Outre le contrôle de la stabilité, le contrôle de la viscosité des suspensions aqueuses de particules de matière minérale broyée est également essentiel.
Il est également important de pouvoir préparer des suspensions aqueuses de particules de matière minérale possédant un extrait sec élevé. Un extrait sec élevé de ces suspensions aqueuses de particules de matière minérale permet notamment d’augmenter la productivité des méthodes qui utilisent ces suspensions ainsi que de limiter les coûts et les ressources pour le transport de ces suspensions.
On définit pour chaque élément de retenue 20 une épaisseur Hh de la tête 40 comme étant la distance entre l’extrémité supérieure 32 de la tige 30 et l’extrémité supérieure de l’élément de retenue 20. L’épaisseur Hh de la tête 40 est par exemple comprise entre 30 micromètres et 70 micromètres, en particulier 40 micromètres et 60 micromètres.
De manière optionnelle, le rapport entre l’épaisseur Hh de la tête 40 et la hauteur Ht de la tige 30 est compris entre 0,05 et 0,3, ou plus particulièrement entre 0,1 et 0,25. Avec un tel rapport, la tête 40 est suffisamment fine pour s’introduire facilement dans une contrepartie à boucles tout en ayant une résistance suffisante au pelage et au cisaillement en coopération avec une contrepartie à boucles.
On définit pour chaque élément de retenue 20 une hauteur d’accrochage Ha qui est la distance mesurée selon la direction de la hauteur entre l’extrémité inférieure de la tête 40 et l’extrémité supérieure de la tête 40.
Dans le cas où les portions d’accroche 42 ou lobes 42 de la tête 40 s’étendent radialement par rapport à la tête, comme par exemple représenté sur la , la hauteur d’accrochage Ha est égale à l’épaisseur Hh de la tête 40.
Dans le cas où les portions d’accroche 42 ou lobes 42 de la tête 40 ne sont pas sensiblement horizontales, et sont par exemple orientées vers la base 10 comme représenté schématiquement sur la , alors la hauteur d’accrochage Ha est mesurée comme étant la distance entre deux droites parallèles chacune à la direction longitudinale MD et à la direction transversale CD, l’une passant par le sommet de la tête 40, et l’autre passant par l’extrémité inférieure de la tête, c’est-à-dire par le point de la portion d’accroche 42 ou du lobe 42 le plus proche de la face supérieure 12 de la base 10 selon la direction de la hauteur. La hauteur d’accrochage Ha est alors supérieure à l’épaisseur Hh de la tête 40.
Dans le dispositif tel que proposé, les éléments de retenue 20 présentent typiquement une hauteur d’accrochage Ha comprise entre 30 micromètres et 120 micromètres, plus particulièrement entre 30 micromètres et 70 micromètres, encore plus particulièrement entre 40 micromètres et 60 micromètres. Une telle hauteur d’accrochage permet d’améliorer la préhension et la retenue de contreparties telles que des boucles.
De manière optionnelle, le rapport entre la hauteur d’accrochage Ha et de la hauteur Ht de la tige 30 est compris entre 0,05 et 0,4 en particulier entre 0,05 et 0,3, plus particulièrement entre 0,1 et 0,25. Un élément de retenue 20 qui présente de telles caractéristiques présente ainsi une tête 40 suffisamment fine pour s’introduire facilement dans une contrepartie à boucles tout en ayant une résistance suffisante au pelage et au cisaillement en coopération avec une contrepartie à boucles.
Les différentes mesures sont par exemple réalisées par une moyenne réalisée sur un élément de retenue 20 et d’au moins 4 éléments de retenue adjacents.
De manière optionnelle, la dimension maximale de la tige 30 à l’extrémité inférieure 34 est comprise entre 110 micromètres et 900 micromètres, en particulier entre 350 micromètres et 550 micromètres. Ainsi, avec une telle dimension, la tige 30 est bien ancrée dans la base 10 pour assurer une bonne rigidité de la tige lorsqu’elle coopère avec des fibres et/ou des boucles et/ou des éléments de retenue complémentaire pour réaliser une liaison auto agrippante.
Selon un second aspect de l’invention, le dispositif de retenue 1 comprend : - une base 10 s’étendant selon une direction longitudinale MD, présentant une face supérieure 12 et une face inférieure 14, - une pluralité d’éléments de retenue 20 s’étendant sur la face supérieure 12 de la base 10, chaque élément de retenue 20 comprenant une tige 30 surmontée d’une tête 40; chaque tige 30 comprenant une extrémité inférieure 34 reliée à la base 10, et une extrémité supérieure 32 opposée de laquelle s’étend la tête 40, dans lequel, pour chaque élément de retenue 20, en projection dans un plan formé par la face supérieure 12 de la base 10 : - l’extrémité inférieure 34 de la tige 30 s’inscrit dans un premier cercle C1 de centre O1, - la tête 40 s’inscrit dans un deuxième cercle C2 de centre O2 et de diamètre D2, ledit deuxième cercle C2 étant le plus petit cercle comprenant la tête 40, lequel deuxième cercle C2 étant typiquement tangent à une extrémité de la tête 40 selon la direction longitudinale MD et/ou la direction transversale CD), dans lequel - la distance minimale entre les bords respectifs de deux premiers cercles C1 de deux extrémités inférieures 34 de tiges 30 adjacentes est au moins supérieure à 50 micromètres, en particulier supérieure 70 microns, plus particulièrement supérieure à 90 microns et/ou inférieure à 300 microns, inférieure à 250 microns, plus particulièrement inférieure à 200 microns, et/ou - en projection dans un plan formé par la face supérieure 12 de la base 10, dans une zone représentative avec des éléments de retenue 20, le taux d’occupation des premiers cercles C1 des éléments de retenue 20 dans ladite zone représentative, est entre 25% et 80%, en particulier entre 40% et 80%, notamment entre 50% et 70%.
Par adjacents, on désigne des éléments de retenue successifs selon une même ligne formée par les éléments de retenue 20 sur la face supérieure 12 de la base 10, ou les éléments de retenue 20 les plus proches appartenant à deux lignes successives.
Par zone représentative, on comprend ici une zone comprenant une pluralité de motifs élémentaires de répétition, par exemple entre 5 et 10 motifs, typiquement 6 ou 7 motifs. Cette zone est typiquement observée à partir d’une photo obtenue avec un microscope numérique de la société Keyence Corporation sous la référence « VHX 6000 », à un grossissement X100 et les mesures sont obtenues avec le logiciel d'analyse d'image du microscope numérique.
Ainsi, avec un tel agencement, l’espace entre les extrémités inférieures 34 des tiges 30 des éléments de retenue 20 et/ou le taux d’occupation des extrémités inférieures 34 des tiges 30 des éléments de retenue 20 est suffisant pour permettre à la base 10 de rester souple tout en ayant des performances de pelage et de cisaillement équivalentes à celles des produits antérieurs, voir même améliorées en pelage en raison de la souplesse améliorée du dispositif de retenue 1. Ainsi, la base 10 est suffisamment souple pour permettre d’être enroulée sous forme de rouleau pour être transportable tout en ayant des performances acceptables de pelage et de cisaillement, sans consommer trop de matière. De plus, avec un tel taux d’occupation, il est possible d’obtenir une bonne flexibilité du dispositif de retenue 1, notamment lorsqu’il est agencé pour des applications hygiènes, par exemple pour des articles absorbants notamment des couches culottes ouvertes ou fermées. Les produits antérieurs présentant une géométrie telle que le premier cercle C1 était compris dans le deuxième cercle C2 ou dans lesquels seule une partie du deuxième cercle C2 était inscrite dans le premier cercle C1 ne présentaient pas de telles problématiques, mais présentaient toutefois des problématiques telles que mentionnées dans le préambule, notamment en termes de consommation de matière et de ressenti par l’utilisateur.
Selon un autre exemple, la souplesse de la base 10 est améliorée avec une base 10 dont l’épaisseur est comprise entre 10μm et 100μm, notamment entre 15μm et 65μm, en particulier entre 16μm et 65μm, ou encore entre 22μm et 49μm.
Selon un autre exemple, la souplesse de la base 10 est encore améliorée pour une base 10 dont le grammage est compris entre 15 g/m² et 120g/m², notamment entre 20 g/m² et 90g/m², dans certains cas entre 26g/m² et 70 g/m².
Ces différentes caractéristiques s’associent avec un effet de synergie pour améliorer la souplesse de la base 10.
On définit ensuite un premier cercle C1 dans lequel l’extrémité inférieure 34 de la tige 30 est inscrite. Par cercle inscrit, on entend le plus petit cercle pouvant entourer totalement une section considérée, ici la section de la tige 30 dans le plan défini par la face supérieure 12 de la base 10 et correspondant à l’extrémité inférieure 34 de la tige 30. Pour ce premier cercle C1, on définit un centre O1 et un diamètre D1.
On définit ensuite un deuxième cercle C2 dans lequel la tête 40 est inscrite et qui est tangent à une extrémité de la tête 40 selon la direction longitudinale MD. Ce cercle correspond ainsi au plus petit cercle pouvant entourer entièrement une projection de la tête 40 dans un plan parallèle à la face supérieure 12 de la base 10 tout en étant tangent à une extrémité de la tête 40 dans la direction longitudinale. Pour ce deuxième cercle C2, on définit un centre O2 et un diamètre D2.
On détermine l’extrémité de la tête 40 selon la direction longitudinale MD comme étant le point le plus éloigné de l’extrémité supérieure de la tige selon une vue de côté de l’élément de retenue considéré, c’est-à-dire en vue selon un plan perpendiculaire à la direction transversale CD, ou encore selon un plan défini par la direction longitudinale MD et par un axe perpendiculaire à la fois à la direction transversale CD et à la direction longitudinale MD.
On note ici que la direction longitudinale MD et la direction transversale CD ne sont pas équivalentes. Dans le cas d’un dispositif de retenue 1 dont la tête des éléments de retenue est formée par un procédé de formage, par exemple par calandrage, le sens de défilement du dispositif de retenue dans l’outillage va influer sur la géométrie de la tête de l’élément de retenue, et va conduire à un étalement de la matière selon la direction transversale CD et à un tassement de la matière selon la direction longitudinale. Ainsi, on peut par exemple distinguer la direction longitudinale MD de la direction transversale CD du fait que la dimension maximale de la tête selon la direction transversale CD est supérieure à la dimension maximale de la tête selon la direction longitudinale MD.
On définit ensuite un troisième cercle C3 dans lequel l’extrémité supérieure 32 de la tige 30 est inscrite, c’est-à-dire le plus petit cercle pouvant entourer totalement une section considérée, ici la section de la tige 30 dans le plan parallèle à la face supérieure 12 de la base 10 et correspondant à l’extrémité supérieure 32 de la tige 30. Pour ce troisième cercle C3, on définit un centre O3 et un diamètre D3. Lorsque le cercle C3 n’est pas discernable depuis une vue de dessus de l’élément de retenue 20, il est possible de reporter les dimensions observables en vue de côté selon la direction transversale CD et/ou selon la direction longitudinale MD dans une vue projetée dans le plan de la base 10 en comparaison avec les autres dimensions de l’extrémité inférieure 34 de la tige 30 et de la tête 40.
Dans le dispositif de retenue 1 selon l’invention, le deuxième cercle C2 est compris dans le premier cercle C1. En d’autres termes, le premier cercle C1 entoure entièrement le deuxième cercle C2.
Par ailleurs, la dimension maximale de la tête 40 selon la direction longitudinale MD est inférieure à 80% du diamètre D2 du deuxième cercle C2, dans certains cas, la dimension maximale de la tête 40 selon la direction longitudinale MD est dans une gamme dont la borne inférieure est de 30%, ou de 40% ou de 50% ou de 55% et/ou dont la borne supérieure est de 80% ou de 75%.
Une telle géométrie des éléments de retenue 20 est avantageuse selon plusieurs aspects. La géométrie telle que proposée permet d’obtenir des caractéristiques de cisaillement au moins équivalentes à celles des éléments de retenue conventionnels. Par ailleurs, une telle géométrie est avantageuse en termes de facilité de réalisation et réduit ainsi le risque d’obtenir des dérives dimensionnelles des éléments de retenue 20, notamment en obtenant des éléments de retenue 20 selon l’invention dont la matière formant les têtes 40 a été moins déformée après démoulage, notamment en comparaison avec les têtes des éléments de retenue de l’art antérieur, par exemple ceux décrit dans la demande de brevet EP3448194. Par ailleurs, le fait de minimiser la déformation et donc le déplacement de matière offre une meilleure reproductibilité.
De manière optionnelle, les éléments de retenue 20 sont tels que le rapport entre le diamètre D3 troisième cercle C3 et le diamètre D1 du premier cercle D1, c’est à dire le rapport entre l’extrémité supérieure 32 de la tige 30 et l’extrémité inférieure 34 de la tige 30, est compris entre 0,3 et 0,75, ou en particulier entre 0,3 et 0,65, ou plus particulièrement entre 0,35 et 0,55, ou encore plus particulièrement entre 0,35 et 0,5. De tels paramètres permettent de réduire les contraintes de démoulage de la tige 30.
De manière optionnelle, la distance entre les centres O1 et O2 mesurée en projection dans un plan défini par la face supérieure 12 de la base 10 est inférieure à 50% du diamètre D1, ou inférieure à 30%, inférieure à 25%, inférieure à 20%, inférieure à 15%, ou inférieure à 10%. De manière optionnelle, la distance entre les centres O1 et O2 mesurée en projection dans un plan défini par la face supérieure 12 de la base 10 est supérieure ou égale à 0%, ou supérieure à 0%, ou supérieure à 1%, ou supérieure à 4% du diamètre D1 du premier cercle C1.
De manière optionnelle, la distance entre les centres O1 et O2 mesurée en projection dans un plan défini par la face supérieure 12 de la base 10 est inférieure à 50% du diamètre D2, ou encore inférieure à 25% du diamètre D2, ou plus précisément inférieure à 10% du diamètre D2. De manière optionnelle, la distance entre les centres O1 et O2 mesurée en projection dans un plan défini par la face supérieure 12 de la base 10 est supérieure ou égale à 0%, ou supérieure à 0%, ou supérieure à 1%, ou supérieure à 4% du diamètre D2 du deuxième cercle C2.