INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En pratique, cette distribution est inconnue et il est nécessaire de l’estimer de façon empirique. La sous-étape 124 de standardisation spectrale peut donc comprendre une sous-sous-étape 124d d’estimation empirique d’un écart-type, associé à la variance de la série fréquentielle du spectre d’ordre 1. Cette estimation empirique peut être mise en œuvre en utilisant le fait que les anomalies émergent strictement du côté positif de l’axe des fréquences. Par conséquent, un écart-type robuste peut être estimé à partir de la partie droite de la fonction de distribution de probabilité empirique. En d’autres termes cela revient à définir le coefficient comme étant égal à une moyenne. La sous-sous-étape 124d d’estimation empirique d’un écart-type peut donc être une étape de détermination d’un l’écart-type, ou de la variance de la série fréquentielle, linéairement dépendant de l’écart médian moyen par un coefficient tel que , où désigne une fonction indicatrice qui vaut 1 lorsque et 0 ailleurs.
Enfin, la sous-étape 124 de standardisation spectrale comprend une sous-sous-étape 124e de détermination du spectre d’ordre 1 standardisé, également appelé spectre en Z, et noté . Ce spectre d’ordre 1 standardisé peut, en outre, être déterminé à partir de la tendance et de la variance du spectre d’ordre 1 tel que , où désigne l’opérateur de standardisation de spectre, également appelé l’opérateur de la TZ. L’intérêt d’utiliser la TZ est donc de garantir que le spectre d’ordre 1 standardisé est défini par une moyenne nulle et un écart-type robuste et unitaire pour tout .
Une illustration de l’effet de la standardisation spectrale est proposée sur la . On peut voir que la dynamique du signal après standardisation aplatie, de moyenne nulle et d’écart-type unitaire. On remarque également l’émergence de pics dans le spectre qui étaient peu visibles avant la standardisation.
La sous-étape 125 est une étape d’application d’une autocorrélation spectrale pour obtenir un spectre d’ordre 1 aplati, noté . L’application d’une telle autocorrélation permet d’améliorer la détection des signatures des roulements de l’arbre N2 et de réduire l’énergie des harmoniques résultantes de la cinématique de la machine tournante.
Les signatures spectrales générées par des défauts de roulements sont présentes dans le spectre d’ordre 1 sous la forme de motifs périodiques relativement à l’arbre N2. En particulier, ces motifs sont des pics situés à la fréquence ou aux fréquences du défaut, ainsi que sur des bandes latérales d’une fréquence de modulation. La fréquence de modulation peut être la fréquence de rotation de l’arbre du roulement en question ou celle de sa cage (en anglais, « Fundamental Train Frequency » ou FTF). Ces signatures vibratoires présentent donc une régularité, liée à la périodicité, dont il est possible de tirer avantage, à travers l’autocorrélation spectrale, pour améliorer la présence de la signature du ou des roulements de l’arbre N2, tout en réduisant les harmoniques générées par d’autres arbres qui ne présentent pas ce genre de motif périodique relativement à l’arbre N2.
L’autocorrélation spectrale est, par exemple, appliquée suivant la relation , où désigne l’opérateur d’autocorrélation spectrale.
En d’autres termes, l’application d’autocorrélation spectrale permet de corriger les fuites d’énergie (en anglais, « spectral leakage ») autour des pics de la signature de roulement, causées par la nature glissante des éléments roulants.
Une illustration de l’effet de l’opération d’autocorrélation spectrale est proposée sur la . Il est observé que l’émergence de la signature vibratoire du défaut de la bague externe du roulement de l’arbre N2 émerge clairement du reste du spectre, qui lui a perdu en dynamique. La lisibilité du spectre est donc clairement améliorée.
- la suppression de la force sur le connecteur de manière à permettre que le connecteur revienne à l’état de libération, augmentant de ce fait le frottement entre le connecteur et l’élément d’ossaturede manière à le fixer en position à l’intérieur de l’élément d’ossature.
Par conséquent, il est facile pour l’utilisateur de connecter le connecteur avec l’élément d’ossature et de déconnecter ledit connecteur de l’élément d’ossature. Il est ainsi plus pratique et plus facile de glisser le connecteur dans l’élément d’ossature de manière à trouver la bonne position.
Une fois que le dispositif est inséré dans l’élément d’ossature, la force appliquée au connecteur 43 est supprimée de sorte que le connecteur retourne dans son état de libération. Dans ce cas, les plaques d’extension du connecteur entre en contact avec l’élément d’ossaturede sorte que ledit connecteur se bloque dans ledit élément d’ossature..
Dans un premier mode de mise en œuvre, le connecteur 43 est conçu pour être un profilé comme on le voit sur les figures 12 et 13. Dans ce premier mode de réalisation, la longueur de ce connecteur en guise de section est d’au moins 0,5 cm.
Dans un second mode de réalisation, les connecteurs 43 peuvent être associés entre eux pour former un plateforme 5 comme représenté sur les figures 10 et 11. Dans ce second mode, la plaque principale 430 de plusieurs connecteurs sont jointes à une plaque commune 50.
Dans le cas où le plateforme 5 comprend deux connecteurs, ces connecteurs peuvent être agencés diamétralement opposés l’un à l’autre. Le connecteur du plateforme peut avoir la même orientation ou pas. Mais il est également possible que les connecteurs du plateforme soient symétriques.
Dans un cas où le plateforme comprend plus de deux connecteurs, ces connecteurs sont agencés en croix. Cette croix peut avoir trois ou quatre branches ou plus. En cas de quatre branches, les connecteurs peuvent être opposés deux par deux.
Cet agencement permet de maintenir les éléments d’ossature en position perpendiculaire. Avec un plateforme à quatre branches, il est possible que le plateforme 50 maintienne un premier élément d’ossaturepar deux connecteurs et deux autres éléments d’ossatureperpendiculairement au premier élément d’ossature.
Les connecteurs 43 du plateforme 5 peuvent avoir des orientations différentes. Dans le cas de quatre branches, le connecteur qui sont opposés les uns aux autres ont la même orientation.
Dans une première utilisation du connecteur, ledit connecteur est utilisé pour connecter deux éléments d’ossature ensemble.
Dans une seconde utilisation, le connecteur est utilisé pour supporter un élément d’ossature. Dans ce cas, le connecteur 43 selon l’invention est le connecteur de l’accessoire d’entretoisement 4. Dans ce cas, la tige 42 est fixée à la plaque principale 430 du connecteur 4 ou fixée à la plaque commune 50 du plateforme 5.
Dans un système de surface de bâtiment, un ou plusieurs connecteurs utilisés pour maintenir un ou plusieurs éléments d’ossatureet un ou plusieurs connecteurs utilisés pour connecter au moins deux éléments d’ossatureensemble peuvent être utilisés.
Bien entendu, la présente invention n’est pas limitée à l’exemple illustré mais est susceptible de diverses variantes et modifications qui apparaîtront à la personne compétente dans la technique.
Système d’étanchéité et de protection mécanique d’un joint de dilatation La présente invention concerne, de manière générale, les joints de dilatation et se rapporte plus particulièrement aux joints de dilatation réalisés entre deux dalles de béton formant le sol d’un ouvrage en béton.
L’invention se réfère, plus précisément, à un système d’étanchéité et de protection mécanique d’un joint de dilatation réalisé entre deux dalles de béton .
Lors de la construction d’ouvrages importants en béton, comme par exemple les aires de stationnement, une principale difficulté doit être surmontée.
La différence entre le premier coefficient de dilatation thermique et le deuxième coefficient de dilatation thermique peut être supérieure ou égale à 0,1.10 -6 K -1 , de préférence supérieure ou égale à 0,2.10 -6 K -1 .
Le premier matériau composite à matrice céramique et le deuxième matériau composite à matrice céramique peuvent comprendre chacun des fibres. Un taux volumique de fibres du premier matériau composite peut être inférieur à un taux volumique de fibres du deuxième matériau composite à matrice céramique.
Il a été constaté que la réduction du taux volumique de fibre dans le premier matériau composite à matrice céramique permet une augmentation du coefficient de dilatation thermique du premier matériau composite à matrice céramique. La réduction du taux volumique de fibre dans le premier matériau composite à matrice céramique permet aussi de réduire la rigidité de la portion externe de chaque partie de fixation, ce qui permet de réduire encore plus les sollicitations mécaniques au niveau du trou de chaque partie de fixation. De plus, la réduction du taux volumique de fibre dans le premier matériau composite à matrice céramique est un paramètre facilement contrôlable lors de la fabrication de l’anneau.
Le coefficient de dilatation thermique du premier matériau composite à matrice céramique et celui du deuxième matériau à matrice céramique sont chacun déterminés par une moyenne des coefficients de dilatation thermique de chacun des composants du matériau pondérés en fonction de la fraction volumique du composant correspondant.
La différence du taux volumique de fibre (en pourcentage) dans le premier matériau composite à matrice céramique par rapport à celui du deuxième matériau composite à matrice céramique peut être supérieure à 10%. Cela permet une augmentation du coefficient de dilatation thermique du premier matériau composite à matrice céramique par rapport à celui du deuxième matériau composite à matrice céramique d’au moins 0,1.10 -6 K -1 . Les fibres peuvent être en carbure de silicium (SiC).
Le premier matériau composite à matrice céramique et le deuxième matériau composite à matrice céramique peuvent comprendre chacun une matrice céramique qui comporte du silicium. Un taux volumique de silicium du premier matériau composite peut être inférieur à un taux volumique de silicium du deuxième matériau composite à matrice céramique. La réduction du taux volumique de silicium dans le premier matériau composite à matrice céramique permet une augmentation du coefficient de dilatation thermique du premier matériau composite à matrice céramique.
Le taux volumique de silicium dans la matrice céramique du premier matériau composite à matrice céramique peut être divisé par deux par rapport au taux volumique de silicium dans la matrice céramique du deuxième matériau composite à matrice céramique. Cela permet une augmentation du coefficient de dilatation thermique du premier matériau composite à matrice céramique par rapport à celui du deuxième matériau composite à matrice céramique d’au moins 0,1.10 -6 K -1 .
La matrice céramique de chacun du premier matériau composite à matrice céramique et du deuxième matériau à matrice céramique peut comprendre en outre du carbure de silicium (SiC). La réduction du taux volumique de fibres, ou de silicium dans la matrice céramique, dans le premier matériau composite à matrice céramique par rapport au deuxième matériau composite peut être compensée par une augmentation du taux volumique de carbure de silicium dans la matrice céramique.
Chaque portion intercalaire de la paroi annulaire radiale peut, en tout ou partie, être réalisée dans le deuxième matériau composite à matrice céramique.
Chaque portion intercalaire de la paroi annulaire radiale peut comporter une portion externe et une portion interne, la portion externe étant réalisée dans le premier matériau composite à matrice céramique et la portion interne étant réalisée dans le deuxième matériau composite. Dans un plan de coupe perpendiculaire à l’axe longitudinal, la portion externe de chaque portion intercalaire peut être délimitée radialement à l’extérieur par l’extrémité radialement externe de la paroi annulaire radiale. Cela facilite ainsi la fabrication de l’anneau. La portion externe de chaque portion intercalaire peut être délimitée circonférentiellement de chaque côté par une extrémité circonférentielle respective de la portion intercalaire.
Les portions externes des parties de fixation et les portions externes des portions intercalaires peuvent former une bande annulaire radiale réalisée dans le premier matériau composite à matrice céramique. Cela permet de faciliter la fabrication de l’anneau. Dans un plan de coupe perpendiculaire à l’axe longitudinal, la portion externe de chaque portion intercalaire peut être délimitée radialement à l’intérieur par un deuxième cercle centré sur l’axe longitudinale. Le deuxième cercle peut coïncider avec le premier cercle.
Selon un autre aspect, il est proposé une turbine pour turbomachine d’axe longitudinal comprenant un anneau tel que décrit ci-avant.
est une vue schématique en coupe qui représente une turbomachine d’axe longitudinal selon l’état de la technique ;
est une vue schématique en coupe qui représente un carter de turbine et un anneau de turbine de la turbomachine de la dans un plan de coupe longitudinal ;
est une vue schématique partielle en perspective de l’anneau de turbine de la ;
- l’organe tournant de réglage est un adaptateur à roulement de réglage ou un roulement de réglage,
- Dans l’embout selon le mode de réalisation principale de l’invention, on insère soit l’adaptateur à roulement de réglage (20) ou le roulement de réglage (21) destiné à être utilisé pour l’opération d’équilibrage du rouleau l’adaptateur à roulement de réglage et le roulement de réglage comportant une bague extérieure, le diamètre de la partie de la bague extérieure en contact avec la paroi interne du logement cylindrique étant égal ou inférieur jusqu’à 0,1 mm au diamètre du logement interne cylindrique afin d’être monté glissant,, soit le roulement de travail destiné à être utilisé sur une machine de production, le roulement de travail ayant un diamètre extérieur égal ou supérieur jusqu’à 0,1 mm au diamètre du logement interne cylindrique afin d’être monté serré.
- l’embout selon une variante de réalisation de l’invention comprend un premier logement interne cylindrique destiné à recevoir un roulement de réglage, le roulement de réglage étant monté glissant pour faciliter son démontage hors de l’embout et faciliter des opérations d’équilibrage du profilé et le logement étant terminé par la paroi annulaire, l’embout comprenant un second logement interne cylindrique de diamètre inférieur au diamètre dudit premier logement, situé dans le prolongement de la paroi annulaire, le second logement étant destiné à recevoir un roulement de travail de diamètre inférieur au roulement de réglage monté serré lorsque le roulement de réglage n’est pas dans l’embout, le second logement étant situé entre la lèvre annulaire et la paroi annulaire, la paroi annulaire étant oblique afin de faciliter l’insertion du roulement de travail dans l’embout,
- dans l’embout selon la variante de réalisation de l’invention, la longueur du premier logement selon l’axe ZZ est telle que lorsque le roulement de réglage est inséré dedans et en butée contre la paroi annulaire, la paroi cylindrique extérieure du roulement de réglage en contact avec la paroi du logement est une bande dont la surface est comprise entre 66% et 90% de la totalité de la paroi extérieure cylindrique du roulement de réglage,
- dans l’embout selon la variante de réalisation de l’invention, la surface de contact du roulement de réglage avec l’embout est entièrement dans la partie de l’embout située entre le second plan transversal et un troisième plan transversal dans laquelle s’étend longitudinalement selon l’axe ZZ la surface de serrage, le plan transversal étant perpendiculaire par rapport à l’axe de symétrie longitudinal ZZ de l’embout,
- dans l’embout selon la variante de réalisation de l’invention, le diamètre du premier logement destiné à recevoir le roulement de réglage est égal ou supérieur jusqu’à 0,1 mm au diamètre extérieur du roulement de réglage tandis que le diamètre du second logement destiné à recevoir le roulement de travail est égal ou inférieur jusqu’à 0,1 mm et de préférence jusqu’à 0,05 mm au diamètre extérieur du roulement de travail,
- dans l’embout selon la variante de réalisation de l’invention, le diamètre du roulement de travail est inférieur d’au moins 2 mm au diamètre du roulement de réglage.
- L’embout comprend sur son extrémité extérieure un rebord destiné à venir en appui contre le bord du profilé,
- L’embout est fabriqué par injection de composite tel que du thermoplastique chargé de particules conductrices,
- L’embout est composé majoritairement d’un matériau souple dont le module de Young est compris entre 3 et 40 GPa et de préférence est compris entre 5 et 25 GPa,
- Le profilé est en carbone, est fabriqué selon un procédé de pultrusion et comprend entre 60 % et 80% de fibres dans le sens longitudinal.
Selon une variante de l’invention le profilé est en carbone est fabriqué selon le brevet EP1774216
Un autre objet de l’invention est un procédé d’assemblage d’embouts sur un profilé pour rouleau de guidage, qui comprend les étapes consistant à :
Presser dans chaque extrémité du profilé un embout jusqu’à ce que l’extrémité extérieure de l’embout formant un rebord vienne en appui contre le bord du profilé, Assembler des roulements de réglage sur des arbres fixes, Insérer les roulements de réglage dans des premiers logements de chaque embout dimensionné pour que le roulement soit monté glissant dedans, le premier logement étant situé à l’intérieur de l’embout du côté de son extrémité extérieure, entre le rebord et une paroi annulaire tournée vers l’intérieur qui sert de butée au roulement de réglage, Faire tourner le profilé et mesurer les défauts d’équilibrage, Désassembler le profilé des roulements de réglage ou un organe de réglage tournant, et corriger le défaut d’équilibrage par ajout de masse à l’intérieur du tube, Replacer le profilé muni des embouts sur les roulements de réglage ou un organe de réglage tournant et les arbres, Refaire tourner le profilé et mesurer les défauts d’équilibrage, Désassembler le profilé des roulements de réglage ou de l’organe de réglage tournant, et corriger le défaut d’équilibrage par ajout ou suppression de masse à l’intérieur du profilé, Répéter les étapes f) à h) jusqu’à ce que le défaut d’équilibrage soit réduit dans les limites tolérées, Assembler les roulements de travail sur des arbres fixes, Insérer des roulements de travail dans des seconds logements de chaque embout dimensionné pour que le roulement soit monté serré dedans, le second logement étant situé à l’intérieur de l’embout du côté de son extrémité intérieure après le premier logement, entre une lèvre annulaire tournée vers l’intérieur et la paroi annulaire qui permet de guider le roulement de travail lorsqu’il est inséré dans l’embout.
Selon une autre caractéristique du procédé d’assemblage, les roulements sont insérés dans l’embout par frettage à froid.
Plus particulièrement, l’unité peut transmettre ladite information, par voie filaire ou non, à au moins un récepteur différent d’un récepteur d’un système de combustion ou d’une unité destinée à contrôler les paramètres de combustion.
L’information représentative de la teneur en dihydrogène correspond de préférence à la valeur de la concentration, en particulier volumique, massique ou molaire, du dihydrogène au sein du flux de gaz, notamment issu d’une unité de production de dihydrogène ou de séparation du dihydrogène.
En variante, l’information représentative de la teneur en dihydrogène peut correspondre à une information à partir de laquelle la teneur en dihydrogène est susceptible d’être déduite.
Le traitement de l’information relative à la teneur en dihydrogène peut se faire de façon digitale par le biais d’un microprocesseur et un algorithme informatique.
L’information représentative de la teneur en dihydrogène peut être transmise par voie filaire ou non, de préférence sans fil, par exemple par une connexion radioélectrique, vers au moins un système différent d’un système de combustion ou d’une unité destinée à contrôler les paramètres de combustion.
Avantageusement, l’unité de traitement et de transmission permet en outre, d’une part, de traiter l’information représentative de la teneur en dihydrogène mesurée par l’unité de mesure, telle que décrite précédemment, et l’information représentative du débit du flux de gaz traversant le système selon l’invention et, d’autre part, de transmettre lesdites informations à au moins un système différent d’un système de combustion ou d’une unité destinée à contrôler les paramètres de combustion.
En d’autres termes, de préférence, l’unité de mesure comprend un ou plusieurs capteurs de mesure de la teneur en dihydrogène par spectroscopie et l’unité de traitement et de transmission comprend un ou plusieurs moyens aptes à convertir la mesure en dihydrogène en un signal représentatif de ladite teneur et à transmettre ledit signal par voie filaire ou non, de préférence sans fil, par exemple par une connexion radioélectrique, vers au moins un système différent d’un système de combustion ou d’une unité destinée à contrôler les paramètres de combustion.
La donnée ainsi transmise peut correspondre à la valeur de la quantité mesurée de dihydrogène contenue dans le flux de gaz et la valeur du débit du flux de gaz
Utilisation du système L’invention concerne également l’utilisation du système de mesure et de transmission, tel que décrit précédemment, pour déterminer la teneur en dihydrogène contenue dans un flux de gaz et transmettre l’information représentative de ladite teneur en dihydrogène vers au moins un récepteur externe ne brûlant pas de dihydrogène.
De préférence, le système, tel que décrit précédemment, est utilisé dans une unité de stockage de dihydrogène, dans une unité de production de dihydrogène, dans une station de gaz naturel alimentée par au moins une unité de stockage et/ou de production de dihydrogène.
Préférentiellement, l’unité de production de dihydrogène peut être une unité de craquage de l’ammoniac, une unité de vaporeformage du gaz naturel, avec éventuellement captation du dioxyde de carbone, une unité de gazéification du charbon, une unité de décomposition du gaz naturel ou une unité d’électrolyse de l’eau.
De préférence, l’unité de production de dihydrogène peut être une unité de vaporeformage du gaz naturel, avec une captation éventuelle du dioxyde de carbone, une unité de décomposition du gaz naturel ou une unité de production de dihydrogène par électrolyse de l’eau.
De préférence, le récepteur externe est un système de pilotage d’une unité de production de dihydrogène, tel que défini précédemment, ou d’une unité de séparation du dihydrogène au sein d’un mélange à base de gaz naturel et de dihydrogène.
Avantageusement encore, le système selon l’invention peut être utilisé pour piloter un système de production de dihydrogène (ou un flux gazeux comprenant une teneur variable en dihydrogène) choisi dans le groupe constitué par un système de décomposition du gaz naturel, un système de craquage de l’ammoniac, un système de vaporeformage du gaz naturel, un système de production de dihydrogène par électrolyse de l’eau.
En particulier, le système de décomposition du gaz naturel peut être mis en œuvre par chauffage, notamment par chauffage par plasma, chauffage par induction, chauffage par micro-onde, ou par onde de choc.
Le rééchantillonnage peut être obtenu en utilisant l’angle de l’arbre N2, lui-même déterminé par . Le signal angulaire est alors noté .
Lors de la sous-étape 122, un spectre d’ordre 1, noté où est une fréquence, est ensuite déterminé à partir d’une Transformée de Fourier (TF) du signal angulaire .
En l’occurrence, le spectre d’ordre 1 peut être obtenu par , où désigne l’opérateur de TF. Il est possible d’obtenir ce spectre classiquement au moyen d’une TF de type Transformée de Fourier Rapide (en anglais, « Fast Fourier Transform » – FFT).