INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En particulier, le dispositif de verrouillage est muni d’un élément de rotation pouvant être mis en rotation autour d’un axe et un élément de translation pouvant être mis en translation dans un plan orthogonal à l’axe, une extrémité distale de l’élément de translation étant en contact avec la paroi de l’élément de came, l’extrémité proximale s’appuyant sur une surface de l’élément de rotation, une surface opposée de l’élément de rotation étant en appui contre une surface d’une protubérance du carter inférieur entravant tout mouvement de translation de l’élément de translation, et en ce que l’extrémité de la tige d’un des piston est mobile sur ladite course additionnelle jusqu’à une position où elle vient en contact avec l’élément de rotation pour lui imprimer un mouvement de rotation, ledit mouvement de rotation provoquant la libération du dispositif de verrouillage par libération du contact entre l’extrémité proximale de l’élément de translation et la surface de l’élément de rotation.
Dans une autre variante, ladite fonction additionnelle est le déclenchement d’un système de perforation d’une membrane séparant le logement d’une cartouche contenant un principe actif de l’espace intérieur dudit boîtier.
On entend par « indépendant » le fait que l’une des fonctions n’entraîne pas nécessairement l’autre fonction de manière systématique et coordonnée. La tige peut ainsi commander : le pompage seulement à l’exclusion de la fonction supplémentaire, pendant la « course nominale », le déclenchement de la fonction additionnelle dans la partie complémentaire de la course seulement. Dans cette partie complémentaire de la course, la tige peut également commander le pompage, ou non, ou encore sur une partie limitée seulement de la course complémentaire.
Pour une meilleure compréhension de l'invention, et pour montrer comment des modes de réalisation de celle-ci peuvent être mis en œuvre, on se référera maintenant, à titre d'exemple, aux dessins annexés dans lesquels : La présente une vue de haut du dispositif de verrouillage du mécanisme d’insertion dans l’état initial, la présente une vue de haut du dispositif de verrouillage du mécanisme d’insertion dans l’état final, la présente le mécanisme d’insertion de l’aiguille seul en vue en perspective et en coupe partielle, la présente une vue en perspective du mécanisme de verrouillage associé au système de pompe en coupe partielle et logés dans le carter inférieur du boîtier, la présente une vue de côté du système de pompe associé au mécanisme de verrouillage, la présente une vue en perspective du système fluidique complet intégré dans le carter inférieur du boîtier, la présente une vue en coupe de côté de la pompe, la présente une vue de haut du corps de pompe duquel ressort le piston de vanne, la présente une vue de face en coupe de la pompe, la présente deux formes de trous de pompe pour la connexion des tubulures et les sections de passage de fluide obtenues pour différentes positions du piston de vanne, la , la et, la présentent présente une vue en perspective du système fluidique compatible avec un flacon externe pour différentes étapes de l’insertion du flacon, la montrant tous les éléments avant assemblage, la montrant le flacon positionné dans la pièce adaptatrice et la montrant l’ensemble flacon et pièce adaptatrice assemblé à la pièce d’accueil et en position finale, la présente une vue en coupe de côté de la pièce adaptatrice et de la pièce d’accueil, la présente la pièce d’accueil en vue de côté, la et, la présentent des vues de haut de la pièce d’accueil intégrée dans le carter inférieur du boîtier respectivement en position initial et finale de la course d’activation, la et, la présentent des vues de haut en coupe de la pièce d’accueil intégrée dans le carter inférieur du boîtier respectivement en position initial et finale de la course d’activation. Description détaillée du fonctionnement multifonctions et de la libération du mécanisme d’insertion commandée par la tige du piston
Les figures 1, 2, 3, 4, et 5 illustrent un premier mode de réalisation du dispositif de verrouillage du mécanisme d’insertion de l’aiguille selon l’invention, la représentant le mécanisme d’insertion de l’aiguille seul, tel que décrit dans la demande de brevet internationale WO2018141697A1. Les figures 2 et 3 présentent le mécanisme de verrouillage et d’insertion de l’aiguille dans une vue de haut, le représentant le dispositif dans l’état initial, que l’on appelle « armé », et la présentant le mécanisme après le déclenchement et l’insertion de l’aiguille. La représente le mécanisme de verrouillage et d’insertion de l’aiguille dans une vue en perspective et la représente le mécanisme de verrouillage et d’insertion de l’aiguille, dépourvu de l’élément de came, dans une vue de côté.
Le système d’injection (100) comprend notamment un mécanisme d’insertion de l’aiguille composé d’un élément de came (101), et illustré plus en détails en avec une vue en coupe partielle. Ledit élément de came (101) présente une nervure (103) dont le profil avantageux coopère avec des protubérances (111, 112) d’un support d’aiguille (121) et d’un support de canule (124) permettant l’insertion de l’aiguille (120) et de la canule (122) souple, puis le retrait de l’aiguille (120) seule, en un mouvement de rotation inférieur à 360° de l’élément de came (101). Le support de canule (124) présente un conduit permettant d’accueillir le tube (130) véhiculant le fluide à injecter au travers de la canule (122), ce conduit étant relié à la canule (122) par une cavité interne (125). L’insertion de l’aiguille (120) et de la canule (122) est guidé par un trou débouchant (106) du boîtier (107). Le mouvement de rotation de l’élément de came (101) est induit par un ressort spiral (102), préchargé à l’état initial, l’élément de came (101) étant maintenue en position par un système de verrouillage (110) décrit plus particulièrement par les figures 2, 3, 4 et 5. La séquence d’insertion de l’aiguille (120) est déclenchée par une libération du système de verrouillage (110), permettant la libre rotation de l’élément de came (101) et donc l’insertion de l’aiguille (120) grâce à la décharge du ressort (102). Il est à noter que cette séquence de mouvement est irréversible et qu’à son achèvement, le ressort (102) se trouve à l’état déchargé et s’oppose au déplacement de la came (101) dans le sens opposé à celui parcouru pour l’insertion de l’aiguille (120) et de la canule (122). Ainsi l’aiguille (120), une fois la séquence achevée, est rétractée à l’intérieur du dispositif médical et ne peut pas être de nouveau déployée laissant le dispositif dans un état évitant tout risque de blessures pour l’utilisateur. L’utilisation d’une aiguille (120) rétractable logée au sein d’une canule (122) souple n’est pas limitatif de l’invention et est surtout utile pour garantir la stérilité du conduit fluidique tant que l’aiguille est située au sein de la canule. L’homme de métier pourrait aisément imaginer d’autres alternatives pour réaliser l’interface fluidique entre le dispositif et le patient.
Plus particulièrement, le dispositif de verrouillage comprend un élément de translation (104) et un élément rotatif (105) tous deux guidés par le carter inférieur (107) du boitier dans des mouvements respectifs de translation et de rotation.
L’élément de translation (104) présente un bras (140), dont l’extrémité distale est en appui sur une paroi (109) de l’élément de came (101), plus visible sur la , et l’extrémité proximale (140) est en appui sur une surface (150) de l’élément de rotation (105), et une excroissance élastique (142) assurant un maintien du dispositif de verrouillage (110) dans sa position finale après déclenchement, par coopération avec la cannelure (172) du carter inférieur (107) du boitier. Ledit élément de rotation (105) présente une surface opposée (151) à ladite surface (150), cette surface opposée (151) étant en appui sur une protubérance du carter inférieur (107) du boitier. Ainsi, en position verrouillée, la coopération de l’élément de translation (104) et de l’élément de rotation (105) permet de transmettre l’intégralité de la force de précharge du ressort (102) spiral, exercée sur la came (101), directement au carter inférieur (107) du boitier, empêchant ainsi tout mouvement possible. Ceci permet aussi d’assurer une durée de vie plus longue du système pendant une période de stockage, l’utilisation d’une reprise directe des efforts par le boîtier permet d’éviter un risque de fluage des pièces.
La libération du dispositif de verrouillage (110) est possible par le déplacement de l’élément de rotation (105). Ledit élément de rotation (105) présente un corps (152) muni d’un bras de levier (153) assurant un guidage en rotation dudit corps (152) autour de l’axe (154). La mise en rotation de l’élément de rotation (105) induit un glissement de la surface (150) et de la surface opposée (151) sur les surfaces (141, 174) en vis-à-vis appartenant respectivement à l’élément de translation (104) et au carter inférieur (107) du boitier.
Lorsque la rotation de l’élément de rotation (105) est suffisante pour que la surface (150) ne soit plus en contact avec la surface (141) de l’élément de translation (104), le mécanisme de verrouillage (110) est libéré et l’élément de translation (104) effectue un mouvement de translation induit par la force de précharge du ressort (102) spiral. Lors du mouvement de translation de l’élément de translation (104), le profil arqué (143) de l’excroissance élastique (142) glisse le long des cannelures (171, 172) du boitier (107), entrainant un déplacement de l’extrémité de l’excroissance élastique orthogonal au mouvement de translation de l’élément de translation. Lorsque le sommet (144) du profil arqué (143) dépasse la séparation (175) entre les deux cannelures (171, 172), l’élément de translation (104) n’est plus en contact avec la came (101), mais le mouvement de translation se perpétue le long de la cannelure (172) grâce au relâchement de l’énergie élastique accumulée par l’excroissance élastique (142) lors de son déplacement le long la première cannelure (171), pour arriver finalement à la position d’équilibre stable présentée en . Durant le déplacement en translation de l’élément de translation (104), la surface inférieure (145) de l’élément de translation (104) glisse sur une surface supérieure (155) de l’élément de rotation (105) de manière à imposer un déplacement dudit élément de rotation (105) jusqu’à sa mise en butée contre une protubérance (173) de carter inférieur (107) du boîtier. Le profil complémentaire des surfaces (145, 155) permet avantageusement la continuité de la translation de l’élément de translation (104) suite à cette mise en butée, tout en permettant de bloquer le mouvement de rotation opposé à la butée en position finale telle que présentée en .
avec A = l’aire de la particule.
Les particules métalliques sont de préférence des particules essentiellement sphériques ou oblates présentant un ratio largeur/hauteur compris entre 0,05 et 1, de préférence comprise entre 0,08 et 0,8 ; et de manière encore préférée entre 0,1 et 0,5.
De manière particulière, la couche diélectrique a une épaisseur comprise entre 5 et 500 nm, de préférence entre 10 et 400 nm, et de manière encore préférée comprise entre 20 et 300 nm.
Selon un mode de réalisation préféré, le revêtement dichroïque est réalisé par technique de sol-gel. Dans ce cas, le revêtement dichroïque a une épaisseur comprise entre 40 et 500 nm, de préférence entre 60 et 400 nm, de manière encore préférée entre 100 et 300 nm. Toutefois, il est également possible de déposer le revêtement par d’autres techniques, par exemple par pulvérisation magnétron. Dans ce cas, le revêtement dichroïque a une épaisseur comprise entre 5 et 100 nm, de préférence entre 10 et 75 nm et de manière encore préférée entre 20 et 50 nm.
Dans le cadre de la présente invention, le revêtement ou la couche dichroïque ne recouvre pas nécessairement toute la surface du vitrage. Avec certaines techniques de dépôt telles que le masquage, la sérigraphie ou l’impression, il est possible de déposer le revêtement dichroïque sur une partie du vitrage de manière à former un motif, logo, ou une décoration. En particulier, le revêtement dichroïque peut s’étendre sur une surface représentant de 1 à 20% de la surface du vitrage, de préférence de 7 à 10 %.
La surface du vitrage peut être de toute taille en particulier supérieure à 1,5 m 2 .
La présente invention concerne également un procédé de production d’un vitrage tel que décrit ci-dessus, caractérisé en ce que : - a) on dépose sur au moins une partie d’un substrat verrier, une couche d’un diélectrique comprenant des particules métalliques ; - b) la couche est irradiée à l’aide d’un rayonnement visible, en particulier de longueur d’onde comprise entre 400 et 650 nm ; - c) le substrat revêtu est assemblé en vitrage feuilleté, à l’aide d’un intercalaire de feuilletage. L’irradiation à l’aide d’un rayonnement visible est en particulier réalisée avec un laser. Le laser peut être un laser continu ou un laser pulsé. Dans un mode de réalisation particulier, le laser a une durée de pulsation comprise entre 300 et 400 fs et avec un taux de répétition compris entre 500 et 700 kHz. L’irradiation est réalisée de préférence avec une vitesse de balayage du faisceau laser comprise entre 100 et 2000 mm/s et une puissance surfacique totale comprise entre 50 et 100 W/cm2
En particulier, l’étape a) comprend : - le dépôt, sur au moins une partie du substrat verrier, par voie sol-gel d’une couche diélectrique comprenant des sels métalliques ; - la génération et la croissance de particules métalliques, en particulier par irradiation de la couche diélectrique comprenant les sels métalliques à l’aide d’un rayonnement UV.
Le dépôt par sol-gel s’effectue au départ d’une solution de précurseurs. Celle-ci comprend typiquement des précurseurs sol-gels choisis parmi les alcoxydes métalliques, notamment les alcoxydes de titane, de silicium, l’aluminium, d’étain ou d’indium. Des exemples d’alcoxydes sont choisis parmi les alcoxydes de formule R n M, M étant un métal choisi parmi titane, silicium, aluminium, étain ou indium, de préférence titane ou silicium, n étant un entier égal à la valence du métal et chaque R étant indépendamment choisi parmi un alkyloxy en C1-C4, notamment méthoxy ou éthoxy. Les alcoxydes métalliques sont de préférence choisis parmi les alcoxydes de titane ou de silicium, notamment le tétraméthoxysilane, le tétraéthoxysilane, le tétraéthoxyde de titane(IV), le trétraisopropoxide de titane(IV). La solution de précurseur comprend de préférence au moins un précurseur sol-gel d’oxyde titane, par exemple un alcoxyde de titane tel que ceux mentionnés précédemment.
La solution de précurseurs peut comprendre des additifs, notamment des ajusteurs de pH ou des agents porogènes.
La solution de précurseur présente typiquement une teneur en matière sèche de 1 à 50 % en poids, de préférence 10 à 40% en poids. Le solvant est en général à base d’eau ou d’un mélange eau/alcool. L’alcool est typiquement de l’éthanol. Dans certains modes de réalisation, le solvant ne comprend pas d’alcool.
La composition de revêtement est ensuite déposée sur le substrat verrier et séchée. La composition de revêtement peut être appliquée sur le substrat par toute technique connue de l’homme du métier, comme par exemple des techniques de dépôt par voie humide telles que par pulvérisation (spray coating), par application au rideau (curtain coating), par aspersion (flow coating), par application au rouleau (roller coating), par écoulement laminaire à travers une fente (slot die), par trempage ou par coulée (dip coating), à la lame (blade coating), par sérigraphie (screen printing)ou par jet d’encre (inkjet).
Après application, le dépôt est séché, typiquement à des températures de 20 à 100°C pendant 1 minutes à 24 heures, pour obtenir une couche diélectrique.
La couche diélectrique est de préférence une couche mésoporeuse, comprenant typiquement des pores dont le diamètre est compris entre 2 et 50 nm.
Les sels métalliques peuvent être introduits dans la solution de précurseur ou dans la composition de revêtement. De façon alternative, les sels métalliques peuvent être introduits dans la couche diélectrique après dépôt de celle-ci, par exemple par imprégnation de la couche diélectrique avec une solution de sels métalliques, notamment par trempage. Les sels métalliques sont typiquement choisis parmi les sels de cuivres, d’argent ou d’or, notamment les nitrates ou les chlorures. De préférence les sels métalliques sont choisis parmi le nitrate d’argent et le sulfate de cuivre.
La génération et la croissance de nanoparticules est obtenue par irradiation de la couche diélectrique comprenant des sels métalliques à l’aide d’un rayonnement UV. Le rayonnement UV présente typiquement une longueur d’onde de 200 à 400 nm, de préférence de 244 à 354 nm. Le rayonnement UV présente de préférence une densité de puissance surfacique de 100 à 1000 mW/cm², de préférence de 200 à 800 mW/cm². Le temps d’irradiation est de préférence de 0.1 à 5 min, de manière encore préférée de 0,5 à 4 min.
Selon un mode de réalisation, une étape de moyennage des images d’une même coupe est opérée de manière à réduire le bruit et augmenter le rapport signal sur bruit.
Le moyennage présente l'avantage de conserver le détail de l’image, puisqu'il accroît le rapport signal sur bruit SNR. Cette technique permet de lisser le bruit pour réduire les artefacts résiduels de l’image. En outre, le moyennage permet d’améliorer la profondeur de bit de l’image numérique au-delà de ce qui est possible avec une image unique.
Un intérêt de l’étape de moyennage des images réalisées d’une même coupe est de réduire la déviation maximum. L'amplitude du bruit diminue comme la racine carrée du nombre d'images utilisées, c'est-à-dire qu'avec seulement 4 images, on peut réduire l'amplitude du bruit par un facteur deux. Selon un exemple d’une acquisition en respiration libre d’une durée de 2min, il est possible de recueillir 4 à 5 images par plan de coupe, ce qui permet d’obtenir de bonnes performances de réduction de bruit.
Chaque ensemble d’images acquises d’une part en sang noir et d’autre part en sang blanc sont respectivement fusionnées de manière à produire une image unique sang noir et une image sang blanc unique par plan de coupe.
Selon un mode de réalisation, le procédé de l’invention comprend alors une étape de colorisation des pixels les plus lumineux de l’image sang noir. Les pixels les plus lumineux correspondent notamment à la cicatrice compte tenu du fait que les signaux du muscle et du sang s’annulent et sont représentés par des pixels de faible intensité, c’est-à-dire noir. La colorisation de la cicatrice permet d’identifier et de représenter le contour de cette dernière.
Un intérêt de la colorisation est de permettre de clairement identifier la cicatrice et d’utiliser cette représentation combinée avec l’image en sang blanc dans laquelle les contours des muscles sont représentés. Ainsi, une telle combinaison permet d’identifier et de localiser la cicatrice notamment vis-à-vis du muscle et du sang à proximité de la cicatrice.
La combinaison des images sang noir et sang blanc peut être réalisée pour chaque plan de coupe. Ainsi, la même opération de combinaison permet d’aboutir à une pluralité d’images combinées sang noir – sang blanc pour produire une image unique par plan de coupe.
La combinaison des images peut être réalisée de différentes manières. Selon un premier exemple, les images sont superposées entre elles. Les superpositions peuvent comprendre la prise en compte d’une variation de l’opacité de l’image sang noir afin de visualiser correctement les contours de l’image sang blanc. L’opacité des images en sang noir peut être configurée pour avoir une valeur comprise entre 40% et 90%, par exemple 75%. Selon un second exemple, les pixels de la cicatrice qui ont une luminance supérieure à un seuil donné sont extraits pour être intégrés dans l’image sang blanc.
D’autres méthodes de combinaison d’images peuvent être utilisées afin de produire une image unique à partir de l’image sang noir et de l’image sang blanc par coupe.
Un intérêt de la méthode de l’invention est de générer une pluralité d’images reconstruites par plan de coupe à partir d’une image sang noir et d’une image sang noir. Selon la taille du cœur, entre 8 et 20 plans de coupes peuvent être sélectionnés. Le procédé de l’invention permet d’afficher à un utilisateur, plus particulièrement un radiologue, une image reconstruite pour chaque plan de coupe. Chacune des images permet d’afficher la présence ou non d’une cicatrice en la localisant précisément par rapport à l’anatomie du cœur, au myocarde et aux volumes de sang avoisinant la zone imagée.
Dispositif de réception à antenne de réception intracardiaque pour l’imagerie ou la spectroscopie par résonance magnétique Domaine de l’invention L’invention concerne le domaine de l’imagerie/spectroscopie par résonance magnétique (IRM/SRM) intracavitaire, en particulier, intracardiaque.
Les systèmes IRM/SRM comprennent classiquement un aimant principal destiné à générer un champ magnétique permanent uniforme B 0 , trois bobines de gradient, une antenne externe d’émission destinée à générer des signaux radiofréquence (RF) d’excitation pour faire basculer une aimantation des tissus du patient de façon uniforme dans l’espace.
Dans le contexte de l’IRM intracavitaire, une antenne de réception des signaux RF résultant de l’excitation d’un organe d’intérêt par les signaux d’excitation RF est destinée à être amenée au contact avec l’organe d’intérêt, le cœur pour l’imagerie intracardiaque, par voie vasculaire via un orifice naturel ou par voie percutanée. L’intérêt de l’antenne intracavitaire est de permettre d’obtenir une sélectivité spatiale optimale liée à la géométrie de l’antenne de réception (forme, dimension) et à sa localisation ainsi qu’une sensibilité améliorée par rapport aux antennes extracorporelles et par conséquent d’augmenter le rapport signal sur bruit. La sélectivité spatiale permet de limiter le champ de vue des images à acquérir et de réduire leur durée d'acquisition. Le gain en rapport signal sur bruit permet de générer des images de bonne qualité et/ou avec une meilleure résolution spatiale par rapport aux antennes extracorporelles ce qui est fondamental pour l’imagerie des parois du cœur, notamment des oreillettes dont l’épaisseur est comprise entre 2 mm et 5 mm.
L’antenne de réception comprend une boucle de réception, c’est-à-dire une bobine de réception, et des condensateurs d’accord en fréquence et d’adaptation à l’impédance caractéristique de la ligne de transmission (typiquement 50 Ohms). L’antenne de réception est reliée à un récepteur du dispositif IRM par une ligne de transmission intégrée dans une gaine et destinée à véhiculer les signaux radiofréquence reçus par l’antenne jusqu’au récepteur pour que ce dernier enregistre ces signaux.
L’antenne de réception est un circuit résonant de type R, L, C dont la fréquence de résonance fR doit être égale à la fréquence de Larmor du système IRM f 0 dont la valeur dépend de l’induction magnétique B 0 de l’IRM (f 0 = γB 0 / 2π). γ est le rapport gyromagnétique du noyau d'intérêt, qui est très fréquemment l’hydrogène, 1H. À titre d’exemple, pour hydrogène γ= 42.57 MHz/Tesla, ce qui donne une fréquence de résonance d’environ 64 MHz pour un champ magnétique de 1,5 Teslas.
Comme les antennes émettrice et réceptrice opèrent à la même fréquence f 0 , il est essentiel que l’antenne de réception soit accordée à la fréquence f 0 lors de la phase de réception des signaux RF émis par l’organe d’intérêt et qu’elle soit désaccordée en fréquence lors de la phase d’émission. Si tel n’est pas le cas, un courant de forte intensité peut-être induit dans l’antenne de réception, lors de la phase d’émission ce qui conduit aux effets suivants :
Le but de la présente invention est de proposer un dispositif d’accrochage d’un élément mobile à une paroi de véhicule automobile qui s’avère simple et économique à utiliser tout en présentant d’excellentes propriétés mécaniques de résistance à l’arrachement.