INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- des deuxièmes données représentatives de cotation des paramètres d’évaluation associés aux premières données, les deuxièmes données étant obtenues lors d’une phase d’industrialisation de chaque deuxième module. Pour une requête RFQ donnée (et pour les premières données associées à cette requête RFQ particulière), les deuxièmes données correspondent à l’évaluation de la conduite du projet par le candidat sélectionné (le candidat sélectionné correspond à celui ayant par exemple obtenu les meilleures cotations aux critères décrits ci-dessus relativement aux premières données, par exemple au candidat ayant obtenu la meilleure moyenne). Ces deuxièmes données correspondent par exemple à des valeurs numériques comprises entre 0 et 1 (1 étant la note la plus élevée). Selon un autre exemple, une partie des deuxièmes données correspondent à des valeurs comprises entre 0 et 1 et une autre partie à des valeurs numériques (réels ou entiers) supérieures à 0. Une cotation est calculée pour chaque paramètre d’évaluation d’un ensemble de paramètres, par exemple au nombre de 4 paramètres, avec : un premier paramètre représentatif de la qualité, un deuxième paramètre représentatif du coût (ou de l’augmentation du coût par rapport à un coût prévu en début de projet), un troisième paramètre représentatif du respect des délais (ou des retards par rapport aux délais initiaux prévus) et un quatrième paramètre représentatif de l’attention portée au client. La cotation de ces paramètres est par exemple déterminée ou calculée en fonction ces cotations étant obtenues ou calculées en fonction de données relatives aux causes de retards constatées et les valeurs temporelles de ces retards pour les différentes phases du projet, le nombre de modifications apportées pendant chaque phase du développement et pendant la vie série, l’augmentation du prix des pièces, les paiements additionnels pour le développements de produits ou d’outillage, le coût des vérifications additionnelles, la description, le nombre et le niveau des réclamations provenant des usines et des clients, le coût associé à ces réclamations, le délai de réaction du fournisseur aux réclamations, etc.
Le premier paramètre représentatif de qualité correspond par exemple au produit du niveau de réclamation et du coût associé à ces réclamations.
Le deuxième paramètre représentatif de coût correspond par exemple à la somme de l’augmentation du prix des pièces et de l’amortissement dû aux paiements additionnels pour l’outillage et la validation, divisée par le prix proposé dans la réponse à la requête RFQ. La valeur associée à ce deuxième paramètre est comprise entre 0 et 1.
Le troisième paramètre représentatif du respect des délais correspond par exemple au retard en nombre de jours par rapport à la durée proposée dans la réponse à la requête RFQ.
Le quatrième paramètre représentatif de l’attention portée au client correspond par exemple à la moyenne des cotations pour les aspects techniques du projet une fois réalisé.
L’apprentissage de chaque modèle de prédiction croise les premières données et les deuxièmes données. Une fois appris, un modèle de prédiction alimenté par un jeu de premières données (appelées données d’entrée) permet de prédire ou de sortir des valeurs associées à chacun des paramètres d’évaluation, ce qui permet d’évaluer une réponse à une requête RFQ à partir des données de cotation de chaque rubrique de la réponse à la requête RFQ reçue d’un candidat donné.
C 3 A : inférieure ou égale à 3 %,
qui comprend les oxydes suivants, en quantités exprimées en pourcentages massiques par rapport à la masse totale du clinker :
SiO 2 : 20,18 % – 22,05 % ;
Al 2 O 3 : 4,21 % – 5,23 % ;
CaO : 66,70 % – 66,92% ;
Fe 2 O 3 : 3,18 % – 3,58 % ;
MgO : 1,22 % – 1,35 % ;
SO 3 : 0 – 0,06 % ;
TiO 2 : 0,26 % ;
K 2 O : 0,05 %.
La présente invention a encore pour objet un ciment PORTLAND de type SR3, comprenant : 95% à 100% d’un clinker susceptible d’être obtenu par le procédé selon l’invention, ou d’un clinker selon l’invention, le cas échéant, moins de 5% de gypse par rapport à la masse totale dudit ciment.
Par ciment PORTLAND de type SR, on entend, au sens de la présente invention un ciment tel que défini dans la norme NF EN 197-1.
La résistance à la compression du ciment PORTLAND de type SR3 selon l’invention, mesurée sur mortier normalisé conformément à la norme tel que défini dans la norme NF EN 196-1, est de l’ordre de 55 MPa (à 28 jours), conduisant à un classement de ce ciment dans la catégorie 52,5 N.
Par ailleurs, le ciment PORTLAND de type SR3 selon l’invention présente une chaleur d’hydratation inférieure de l’ordre de à 330 J/g.
Enfin, la présente invention a également pour objet un ciment de haut-fourneau de type SR ou un ciment pouzzolanique de type SR, comprenant un clinker selon l’invention ou un clinker susceptible d’être obtenu par le procédé selon l’invention à raison d’au plus 89% en poids et, le cas échéant, du gypse à raison de moins de 5% en poids.
Caractérisation minéralogique du clinker : par diffraction des rayons X (DRX) ;
Mesures de résistance à la compression : selon la norme européenne NF EN 196-1.
EXEMPLE 1 COMPARATIF : ciments commerciaux de type SR3
Les caractéristiques physiques (mécaniques, temps de prise, stabilité) et chimiques (durabilité, résistance aux sulfates) des CEM I disponibles commercialement sont couvertes par la norme NF EN 197-1.
Le ciment CEM I objet de l’invention et fabriqué selon l’exemple 3 ci-après, est couvert par cette même norme. La qualification SR correspond à la qualification « sulfate resisting » (signifiant résistant aux sulfates) et le chiffre « 3 » au pourcentage massique maximal en C 3 A autorisé pour faire partie de cette catégorie dans cette catégorie.
Après mélange par voie humide, la barbotine obtenue est séchée à une température de 105 degrés et ensuite broyée (comme illustré sur la ). Le mélange peut également se faire par voie sèche uniquement.
On procède ensuite à la clinkérisation du mélange ainsi obtenu, en le chargeant dans l'ouverture du four opposée au brûleur. Pour chaque échantillon de clinker, on procède par lots, en insérant la même quantité de mélange, à savoir 18,0 kg par lot (soit une quantité totale testée de 180 kg), qui est ensuite soumis à un traitement thermique à une température comprise entre 1450°C et 1480°C. Le profil de température utilisé est illustré en .
Le traitement thermique est progressif de manière à éviter la formation de boulets, agglomérats etc. au niveau des matières premières. En pratique, il est réalisé comme suit : au démarrage, on chauffe le four vide jusqu’à une température initiale de 200 °C ; on interrompt la rotation du four et on y introduit une charge de mélange ; la rotation du four reprend, et on applique alors la rampe de chauffage décrite ci-dessus et illustrée sur la , jusqu’à atteindre une température comprise entre 1450°C et 1480°C ; à l’issue d’une période de 15 minutes, le brûleur est éteint et le four est refroidi à l’air jusqu’à atteindre une température sûre pour l'étape de déchargement de l’ordre de 200°C.
Tableau 3 : % massique SiO 2 20,18 – 22,05 Al 2 O 3 4,21 – 5,23 CaO 66,70 – 66,92 Fe 2 O 3 3,18 – 3,58 MgO 1,22 – 1,35 SO 3 0 – 0,06 TiO 2 0,26 K 2 O 0,05 Perte au feu 0,26
La caractérisation minéralogique (comme illustré sur la ) montre que le clinker ainsi obtenu comprend les phases cristallines suivantes, en quantités exprimées en pourcentage massique par rapport à la masse totale de la composition : C 3 S : 63,8 %, C 2 S : 18,9 %, C 3 A : 3,5 %, C 4 AF : 12,2 %, C% : 1,4%, C 4 AF désignant la ferrite (ou ferro-aluminate tétracalcique).
EXEMPLE 3 : fabrication d’un ciment PORTLAND de type SR3 à partir du clinker obtenu à l’exemple 1
[0117] Préparation des conjugués
[0118] Les anticorps évaluer dans cet essai sont l’anticorps 13C4 dirigé contre la toxine STX1 et l’anticorps 9E4H11 dirigé contre la toxine STX2 .
[0119] Ce mélange est adsorbé sur les nanoparticules selon les exemples précédent à un pH de 8
[0120] Préparation du milieu selon l’invention :
[0121] Le conjugué produit est ajouté dans de la gélose TBX en surfusion (ref AEB622817 bioMerieux) à 50°C contenant l’inducteur de toxine, ici la ciprofloxacine à 10 ng/mL, afin d’obtenir une concentration en nanoparticules d’une DO 3. 18 ml de milieu par boite sont ensuite coulés. Les boites sont ensuite séchées.
[0122] Ensemencement
[0123] 5 souches possédant ou non les gènes stx1 et/ou stx2 sont inoculées et incubées 24H à 37°C.
[0124] Conclusion : On observe un halo gris autour des colonies productrices des toxines STX1 et/ou STX2 ( ). Ce virage au gris provient d’un réseau formé entre les toxines libérées par les colonies et les conjugués présents dans la gélose.
Exemple 6 : Détection d’une souche d’E. coli productrice de la toxine STX1 par ensemencement dans la masse
[0125] Préparation des nanoparticules
[0126] Les nanoparticules de 40 nm sont fabriquées selon l’exemple 1.
[0127] Préparation des conjugués
[0128] L’anticorps utiliser dans cette étude est le 13C4 dirigé contre la toxine STX1 de Escherichia coli. L’adsorption est réalisée telle qu’indiqué aux exemples précédents
[0129] Préparation du milieu selon l’invention
[0130] Ajouter les conjuguées produit dans de la gélose en surfusion (TBX) à 50°C contenant l’inducteur de toxine ici la mitomycine C à 250 ng/mL afin d’obtenir une concentration en nanoparticules d’une DO 3.
[0131] Ensemencement
La deuxième vanne d’expansion 28 est reliée à un deuxième échangeur de chaleur 50, préférentiellement un échangeur de chaleur de type refroidisseur à eau, et disposé sur le support 10 et en vis-à-vis de la deuxième vanne d’expansion 28.
Autrement dit, cette première ouverture 24 permet de loger au moins en partie le corps de la deuxième vanne d’expansion 28.
Dans le mode de réalisation illustré ici, la première ouverture 24 permet de loger deux vannes d’expansion 26 et 28.
Dans un mode de réalisation particulier, la deuxième vanne d’expansion 28 est une vanne d’expansion contrôlée de manière électronique.
Ici, le deuxième bloc d’insertion 36 permet l’insertion de la deuxième vanne d’expansion 28 dans un sens parallèle à un plan d’extension du support 10. Ceci permet un gain de place, rendant ainsi le module plus compact.
Dans le mode de réalisation illustré ici, le deuxième bloc d’insertion 36 est usiné de manière à permettre l’insertion de la deuxième vanne d’expansion 28 dans un sens parallèle au plan P1 de la première zone de circulation 12 du fluide réfrigérant.
Dans ce mode de réalisation particulier, la deuxième vanne d’expansion 28 comporte un axe d’extension longitudinale. L’axe d’extension longitudinale de la deuxième vanne d’expansion 28 est parallèle au plan P1 de la première zone de circulation 12 du fluide réfrigérant.
Le support 10 comporte une troisième zone 18 apte à recevoir au moins en partie un compresseur 20, la troisième zone 18 étant distincte de la première zone de circulation 12 du fluide réfrigérant et de la deuxième zone de circulation 14 du fluide réfrigérant.
La troisième zone 18 s’étend sensiblement selon un troisième plan P3, le troisième plan P3 étant différent du premier plan P1 de la première zone de circulation 12 du fluide réfrigérant et du deuxième plan P2 de la deuxième zone de circulation 14 du fluide réfrigérant.
Dans ce mode de réalisation, le premier plan P1 de la première zone de circulation 12 du fluide réfrigérant, le deuxième plan P2 de la deuxième zone de circulation 14 du fluide réfrigérant et le troisième plan P3 de la troisième zone 18 sont des plans parallèles.
La troisième zone 18 et la deuxième zone de circulation 14 du fluide réfrigérant et sont reliées par un deuxième bord commun 22.
Le module de gestion des fluides pour un véhicule notamment automobile comporte :
un support 10 présentant une première face 40 et une seconde face 42, la première face 40 étant opposée à la seconde face 42, et, au moins un canal 60, 62 et 64 pour le circuit d’un fluide réfrigérant la première face 40 du support 10 supporte au moins un premier échangeur de chaleur 54 et la seconde face 42 du support 10 supporte au moins une vanne 72-2 ou 72-3.
Une telle configuration permet un gain de place en disposant différents éléments du module de gestion des fluides sur les deux faces du support 10 de manière optimisée.
Dans le mode de réalisation illustré ici, le premier échangeur de chaleur 54 est un échangeur dénommé échangeur interne (ou « IHX » pour « Internal Heat Exchanger » dans sa dénomination anglaise). Le premier échangeur de chaleur 54 de type échangeur interne permet un échange thermique entre le fluide réfrigérant circulant à haute pression et le fluide réfrigérant circulant à basse pression.
La première face 40 du support 10 supporte un deuxième échangeur de chaleur 50.
La deuxième face 42 du support 10 comporte en outre un compresseur 20.
Dans ce mode de réalisation, le compresseur 20 est assujetti à la deuxième face 42 du support 10 par tout moyen tel que par exemple des vis.
Il est aussi possible de prévoir des dispositifs d’absorption des vibrations disposés entre le support 10 et le compresseur 20.
De tels dispositifs d’absorption, ou autres élément de découplage mécanique, pourraient également être interposés entre le support 10 et la structure du véhicule.
La deuxième face 42 du support 10 comporte en outre une bouteille 56.
Autrement dit, dans ce mode de réalisation, la bouteille 56 est assujettie à la deuxième face 42 du support 10.
La bouteille 56 est une bouteille dessicante, avec pour fonction de séparer le fluide réfrigérant liquide et le fluide réfrigérant gazeux, à haute pression, de permettre un stockage et de capter l’humidité du fluide réfrigérant qui le traverse.
Selon un autre mode de réalisation, la bouteille 56 pourrait être un accumulateur. Selon cet autre mode de réalisation, la bouteille 56, ou accumulateur, serait placé sur une portion basse pression du circuit.
La bouteille 56 pourrait être munie d’une vanne de charge de fluide réfrigérant.
Le compresseur 20 et la bouteille 56 comportent chacun une direction d’extension longitudinale respectivement L4 et L5. Les directions d’extension longitudinale L4 du compresseur est perpendiculaire à la direction d’extension longitudinale L5 de la bouteille 56.
Les direction d’extension longitudinales L4 et L5, respectivement du compresseur 20 et de la bouteille 56, s’étendent parallèlement aux premier, deuxième et troisième plans P1, P2 et P3.
Ces dispositions du compresseur 20 et de la bouteille 56 permettent d’améliorer la compacité du module de gestion des fluides.
La deuxième face 42 du support 10 comporte au moins une vanne 73-2 ou 72-3.
Dans le mode de réalisation illustré à la , il est prévu deux vannes, ici vannes d’arrêt 72-1 et 72-2. En particulier, ces vannes d’arrêt 72-2 et 72-3 sont prévues disposées sur des blocs support de vannes 70-2 et 70-3 (non visibles à la ).
La deuxième face 42 du support 10 comporte au moins un capteur de température 74 ou 76.
Dans le mode de réalisation illustré à la , un premier capteur de température 74 est disposé à proximité d’au moins une vanne ici d’arrêt 72-2 ou 72-4.
A titre d’exemple de réalisation, il est possible de prévoir un deuxième capteur de température 76 disposé ici à proximité de la première vanne d’expansion 26.
Plus particulièrement, le deuxième capteur de température 76 est inséré dans le premier bloc d’insertion 34 pour la première vanne d’expansion 26.
Dit autrement, le premier bloc d’insertion 34 pour la première vanne d’expansion 26 intègre aussi la fonction capteur de température. Pour se faire, un mode de réalisation particulier propose que le premier bloc d’insertion 34 pour la première vanne d’expansion 26 soit usiné de manière à recevoir le deuxième capteur de température 76.
Les première et deuxièmes vannes d’arrêt 72-2 et 72-3 ainsi que les premiers et deuxièmes capteurs de température 74 et 76 comportent tous une direction d’extension longitudinale.
La vanne d’arrêt 72-2 ou 72-3 et le capteur de température 74 ou 76 présentes des directions d’extensions longitudinales parallèles.
Dans ce mode de réalisation notamment illustré à la , les directions d’extensions longitudinales des première et deuxièmes vannes d’arrêt 72-2 et 72-3 ainsi que les premiers et deuxièmes capteurs de température 74 et 76 sont, toutes parallèles entre elles et parallèle à la direction X.
On notera que dans ce mode de réalisation particulier, les directions d’extensions longitudinales des première et deuxièmes vannes d’arrêt 72-2 et 72-3 ainsi que des premiers et deuxièmes capteurs de température 74 et 76 sont perpendiculaires aux axes d’extension longitudinaux de la première vanne d’expansion 26 et de la deuxième vanne d’expansion 28.
Au moins une vanne d’arrêt 72-2 ou 72-3 est disposée sur une première zone de circulation 12 du fluide réfrigérant du support 10 et destinée à la circulation du fluide réfrigérant à haute pression
Au moins un capteur de température 76 est disposé sur une deuxième zone de circulation 14 du fluide réfrigérant du support 10 et destinée à la circulation du fluide réfrigérant à haute pression et/ou à la circulation du fluide réfrigérant à basse pression.
Support pour module de gestion des fluides pour un véhicule notamment automobile et module de gestion des fluides comportant un tel support L’invention concerne un support pour module de gestion des fluides pour un véhicule notamment automobile et module de gestion des fluides comportant un tel support.
Les véhicules automobiles, en particulier les véhicules électriques, sont équipés de systèmes de gestion thermique tels que des circuits de refroidissement et/ou de chauffage afin d'assurer des fonctions de confort pour les utilisateurs de ce véhicule et un nécessaire contrôle de la température de composants du véhicule automobile, tels que, par exemple, les batteries. De tels circuits font couramment appel à une boucle de fluide réfrigérant et à une boucle de liquide caloporteur échangeant de la chaleur avec le fluide réfrigérant.
Les circuits de refroidissement et/ou de chauffage se composent notamment de composants de gestion thermique, tels que des pompes, des vannes, des échangeurs de chaleur, ainsi que des composants servant à la régulation de la température. Il est aussi prévu des composants, tels que des conduits, guidant un fluide et reliant fluidiquement les composants de gestion thermique entre eux.
Le développement des véhicules électriques a accru le besoin en système de climatisation et/ou de pompe à chaleur optimisés avec des processus de fabrication simplifiés et économique tout en créant une demande pour des systèmes à encombrement réduit.
L’invention vise à proposer une solution pour améliorer la situation.
A ce titre, elle propose un support pour un module de gestion de fluides, ledit support comportant au moins un canal pour le circuit d’un fluide réfrigérant caractérisé en ce qu’il comporte une première ouverture apte à recevoir au moins en partie une vanne d’expansion dite première vanne d’expansion.
Selon un premier aspect, la présente invention concerne un procédé de détermination de valeurs numériques représentatives de paramètres d’évaluation de données d’entrée, le procédé étant mis en œuvre par au moins un processeur mettant en œuvre un réseau de neurones, le procédé comprenant les étapes suivantes :
- obtention des données d’entrée depuis une mémoire, les données étant représentatives de cotations numériques de niveaux de conformité d’un ensemble de critères pour un développement d’un premier module de véhicule ;
- détermination des valeurs numériques en alimentant un modèle de prédiction déterminé avec les données d’entrée,
le modèle de prédiction déterminé ayant été appris dans une phase dite d’apprentissage préalable à l’obtention des données d’entrée et à la détermination à partir de données d’apprentissages comprenant :
● des premières données représentatives de cotations numériques de niveaux de conformité de l’ensemble de critères pour un développement de chaque deuxième module d’un ensemble de deuxièmes modules de véhicule correspondant au premier module ;
● des deuxièmes données représentatives de cotation des paramètres d’évaluation associés aux premières données, les deuxièmes données étant obtenues lors d’une phase d’industrialisation de chaque deuxième module.
Le procédé selon la présente invention permet de prédire ou d’estimer des valeurs correspondant à un ensemble de paramètres d’évaluation de données d’entrées relatives au développement ou à l’industrialisation d’un véhicule ou d’une partie d’un véhicule par un acteur déterminé, par exemple un fournisseur, en se basant sur les expériences passées dans un tel développement ou une telle industrialisation. Un tel procédé permet le traitement et l’analyse de données d’entrées sans intervention humaine, pour notamment s’affranchir des erreurs d’interprétation ou de toute subjectivité.
Cela permet d’améliorer les processus de développement ou d’industrialisation d’éléments constituant un véhicule en sélectionnant les acteurs appropriés.
Selon une variante, le modèle de prédiction déterminé est sélectionné dans un ensemble de modèles de prédiction, le modèle de prédiction déterminé étant associé à un type de module de véhicule correspondant au type du premier module et de chaque deuxième module.
Selon une autre variante, le réseau de neurones correspond à un réseau de neurones à propagation avant.
Selon une variante supplémentaire, les paramètres d’évaluation comprennent 4 paramètres.
Selon encore une variante, les cotations numériques de niveaux de conformité correspondent chacune à une valeur comprise entre 0 et 1.
Selon une variante additionnelle, les cotations numériques de niveaux de conformité sont obtenues par traitement de données reçues en réponse à un ensemble de requêtes comprises dans une requête pour cotation transmise via une connexion filaire et/ou sans fil.
Selon un deuxième aspect, la présente invention concerne un dispositif de détermination de valeurs numériques représentatives de critères d’évaluation de données d’entrée, le dispositif comprenant une mémoire associée à un processeur configuré pour la mise en œuvre des étapes du procédé selon le premier aspect de la présente invention.
Selon un troisième aspect, la présente invention concerne un système comprenant un dispositif tel que décrit ci-dessus selon le deuxième aspect de la présente invention et au moins une base de données reliée en communication au dispositif tel que décrit ci-dessus selon le deuxième aspect de la présente invention.
L’unité de traitement 180 est avantageusement adaptée pour également mettre en œuvre un deuxième traitement consistant à déterminer, à partir du signal de position émis par le ou les capteurs de position 151 et 152, si la position qu’occupe l’organe de liaison 120 en configuration déployée est entre les premières et seconde positions fonctionnelles précitées, ou bien entre la seconde position fonctionnelle et la position dysfonctionnelle précitées. Ainsi, l’unité de traitement 180 permet, dès lors qu’elle est activée, de vérifier que l’opérateur à bord de la plateforme 20 n’a pas chuté dans le vide depuis cette plateforme ou n’a pas subi une violente force d’éjection vers l’extérieur de la plateforme 20. En particulier, si ce deuxième traitement mis en œuvre par l’unité de traitement 180 aboutit au résultat que l’organe de liaison 120 se trouve entre la seconde position fonctionnelle et la position dysfonctionnelle, l’unité de traitement 180 conclut que l’opérateur a chuté de la plateforme 20 ou a subi une violente force d’éjection et elle peut alors faire émettre un signal de détresse par les moyens d’avertissement 210 et/ou par le module de communication sans fil 220.