INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le procédé comprend une étape E4 de sélection d’un ensemble de profils. Cette étape peut permettre de limiter l’ensemble de profils utilisés et ainsi lorsque la base de données comprend de nombreux utilisateurs, donc de nombreuses passerelles d’accès, par exemple plusieurs milliers, de réduire les temps d’exécution du procédé. Ceci peut également permettre de ne pas prendre en considération certains profils dès le départ car non pertinents.
Selon un mode de réalisation, cette sélection peut avantageusement être faite en se basant sur les données personnelles des utilisateurs associés aux passerelles d’accès.
La sélection peut par exemple prendre en compte une tranche d’âge à laquelle fait partie l’utilisateur cible et sélectionner tous les utilisateurs de cette tranche d’âge. Ainsi, un foyer composé de personnes avec de jeunes enfants peut ne pas être pris en considération dès le départ si le procédé vise plus particulièrement des recommandations ciblées sur des services ou objets liés aux personnes âgées.
Selon une autre variante, qui peut être cumulée avec une sélection par tranche d’âge, la sélection peut aussi prendre en compte la localisation géographique. Ceci s’avère être pertinent pour des services de chauffage ou de climatisation.
Selon encore une troisième variante, également cumulable, la sélection peut prendre en compte le profil familial, à savoir le nombre d’enfants par exemple.
Selon encore une quatrième variante, cette sélection peut également être avantageusement faite en se basant sur les données d’utilisation ou de fonctionnement.
Lors d’une étape E5, les profils des passerelles d’accès sélectionnées sont formatés. Pour ce faire, les profils sont vectorisés.
Chaque profil Pi est représenté sous la forme d’un vecteur tel que :
Chaque élément du vecteur Pi correspond à un service ou un objet connecté. Chaque coefficient αi représente une pondération associée au service, ou à l’objet connecté en fonction de l’utilisation faite du service ou de l’objet connecté. Plus le coefficient αi est élevé, plus le service ou l’objet connecté correspondant est utilisé, ou en fonctionnement. Plus précisément, pour prendre en compte les configurations associées, chaque élément du vecteur peut être associé à une configuration d’un service ou à une configuration d’un objet connecté. Le nombre de services, d’objets connectés et de configuration pris en compte est déterminé ainsi que la longueur du vecteur correspondant.
Dans un mode de réalisation particulier, il est envisagé que le procédé ne prenne pas en considération toutes les configurations de tous les services et objets connectés disponibles mais se limitent à un nombre inférieur. Ceci peut particulièrement être le cas lorsque le fournisseur d’accès souhaite bâtir les recommandations sur certains services ou objets connectés uniquement.
Lors d’une étape E6, les profils sont regroupés en fonction des profils formatés lors de l’étape E5. Pour ce faire, selon un mode préféré de réalisation, le procédé utilise un algorithme de regroupement comme l’algorithme des k-means. Cet algorithme regroupe les passerelles d’accès dont les profils sont proches. K-means est un algorithme non supervisé de groupement (« clustering » en anglais) non hiérarchique. Il permet de regrouper en K groupes distincts les profils. Ainsi les profils similaires se retrouvent dans un même groupe. Par ailleurs, une observation ne peut se retrouver que dans un cluster à la fois (exclusivité d’appartenance). Une même observation ne peut donc appartenir à deux clusters différents.
Pour pouvoir regrouper les profils en K groupes distincts, l’algorithme K-Means a besoin d’un moyen de comparer le degré de similarité entre les différents profils. Ainsi, deux données qui se ressemblent, ont une distance de dissimilarité réduite, alors que deux objets différents ont une distance de séparation plus grande. Plusieurs notions de distance sont utilisées dans la littérature et notamment la distance Euclidienne et la distance de Manhattan.
La mesure du délai séparant l’émission de rayon de la réception de sa partie réfléchie permet de déterminer la distance entre le capteur 120 et cette plaque 122, et par la même la longueur de la paroi tubulaire 3 de la conduite 2.
En variante, le capteur de distance utilisé peut être de type différent, par exemple à ultrasons.
La tête de mesure 200 est montée mobile à coulissement de manière motorisée vis-à-vis du bâti support 100 suivant l’axe longitudinal X de sorte à pouvoir se déplacer le long de la paroi tubulaire 3 de la conduite 2. Elle est également montée mobile à coulissement de manière motorisée vis-à-vis de ce bâti support 100 suivant les axes transversal Y et vertical Z.
Pour ce faire, cette tête de mesure 200 est fixée sur une platine de levage 150 (visible sur la ) mobile verticalement de manière motorisée vis-à-vis d’un boîtier 160 monté coulissant de manière motorisée sur un rail transversal 170 dont les deux extrémités sont montées coulissantes sur deux rails longitudinaux 180.
La tête de mesure 200 comporte un corps métallique annulaire 210 s’étendant suivant un plan moyen transversal vertical et prévu, tel qu’illustré sur les figures 1 et 2, pour venir entourer la paroi tubulaire 3 de la conduite 2.
Le corps annulaire 210 se compose d’une partie principale en forme de C 211 montée fixement sur la platine de levage 150, et d’une branche de fermeture incurvée 212 montée articulée à pivotement selon un axe longitudinal par son extrémité supérieure sur l’extrémité supérieure de la partie principale 211, entre une position relevée non représentée dans laquelle cette branche 212 s’étend au dessus de la partie principale 211 de sorte à permettre à cette dernière de venir envelopper la paroi tubulaire 3 de la conduite 2 via un déplacement transversal de la tête de mesure 200, et une position abaissée illustrée par les figures 1 à 3 et où cette branche 212 referme au moins partiellement ce corps annulaire 210.
Un vérin électrique 213 reliant le dessus de la partie principale 211 et la branche de fermeture incurvée 212 permet en outre d’assurer la retenue de cette branche 212 en position relevée à l’encontre de la force de gravité.
La tête de mesure 200 comporte également quatre appareils de mesure supérieur 230, inférieur 231, et latéraux 232, 233 identiques, agencés sur le corps annulaire 210 en étant répartis angulairement de manière régulière (à 90° les uns des autres) autour de l’axe de ce corps 210.
Alignés selon un même axe vertical, les appareils de mesure supérieur 230 et inférieur 231 sont montés mobiles à coulissement selon cet axe vertical via des actionneurs linéaires respectifs 240, 241 solidaires de la partie principale 211 du corps annulaire 210, entre une position rétractée illustrée sur les figures 2 et 3, et une position avancée maximale non représentée dans laquelle ils saillent à l’intérieur de ce corps annulaire 210.
Alignés selon un même axe horizontal, les appareils de mesure latéraux 232 et 233 sont montés mobiles à coulissement selon cet axe horizontal via des actionneurs linéaires respectifs 242, 243 solidaires respectivement de la partie principale 211 et de la branche 212 du corps annulaire 210, entre une position reculée illustrée sur les figures 2 et 3, et une position avancée maximale non représentée dans laquelle ils saillent à l’intérieur de ce corps annulaire 210.
En référence aux figures 4 et 5, chaque appareil de mesure 230, 231, 232, 233 comprend un boîtier creux 234 logeant une sonde à ultrasons 235 apte à mesurer l’épaisseur de la paroi tubulaire 3 de la conduite 2 au niveau de la zone de contact avec ladite sonde.
Alimentée par un câble électrique non représenté venant se brancher sur les deux connecteurs 235A, 235B, la sonde 235 comprend une pastille 235C saillant hors du boîtier 234 est prévue pour venir au contact de la paroi tubulaire 3 de la conduite 2.
Tel qu’illustré par transparence sur la et afin d’optimiser le contact de cette pastille 235C avec cette paroi tubulaire 3 de la conduite 2, la sonde 235 est avantageusement montée mobile à coulissement vis-à-vis du boîtier 234 suivant un axe parallèle à l’axe de coulissement de ce dernier, entre une position rétractée et une position saillante, en étant sollicité vers sa position saillante par un ressort de compression 236.
Par ailleurs et afin d’éviter la présence de lames d’air entre la pastille 235C de sonde 235 et la face externe de la paroi 3 de la conduite 2 qui perturberaient la bonne propagation des ondes ultrasonores au travers de cette paroi 3, chaque appareil de mesure 230, 231, 232, 233 comprend un injecteur 237 logé également dans le boîtier 234 et étant équipé d’une buse 237A apte à éjecter un fluide couplant sur cette face externe de la paroi 3 au niveau de la zone de mesure de la sonde correspondante 235 avant sa mise en contact avec cette paroi 3.
Se présentant classiquement sous forme d’un liquide, d’un gel ou d’une pâte non toxique, le fluide couplant est aspiré par une pompe reliée par une conduite non représentée se branchant sur l’orifice 238 à un réservoir également non représenté. L’injecteur 237 est ainsi apte à éjecter sous pression une quantité déterminée de ce fluide via la buse 237A et grâce à une vanne 237B commandée électriquement par un câble 239.
Tel qu’illustré par les figures 3 et 4, les appareils de mesure supérieur 230 et inférieur 231 sont agencés de sorte que leurs sondes à ultrasons 235 soient alignées suivant un premier axe vertical V 1 traversant l’axe A du corps annulaire 210, et de sorte que leurs injecteurs 237 soient également alignés suivant un second axe vertical V 2 décalé transversalement d’un écartement prédéterminé e vis-à-vis de ce premier axe vertical V 1 .
Le détail du boitier d’interconnexion RF de la a été représenté schématiquement en .
Le boitier comprend un premier port RF, 500, destiné à être connecté au premier segment de câble rayonnant, 421, et un second port RF, 590 destiné à être connecté au second segment de câble rayonnant, 422. De manière plus générale, les ports RF 500 et 590 pourront être connectés respectivement à l’extrémité distale et l’extrémité proximale de deux segments consécutifs, le caractère proximal ou distale étant déterminé par référence au générateur de signaux GNSS.
Le nombre de signaux GNSS générés est égal au double du nombre de segments ( ).
Le port RF 500, dit port commun, est relié à un duplexeur 510, le signal GNSS composite, formé par les signaux reçus sur ce port, étant filtré par un filtre passe-bande, 520, dont la bande passante, , correspond à la bande des signaux GNSS, puis amplifié par un amplificateur, 530.
Le gain de l’amplificateur 530 est avantageusement choisi de manière à compenser l’atténuation dans le premier segment de câble rayonnant, 421. Le spectre du signal GNSS composite en sortie de l’amplificateur 530 est illustré dans le diagramme A de la Fig. 5B : on note que le spectre du signal est ici centré sur la fréquence , autrement dit que le signal était à la fréquence lors de sa propagation dans le premier segment.
Le signal GNSS composite ainsi amplifié est ensuite fourni à un diviseur RF, 540.
Sur une première branche en sortie du diviseur RF, le signal est mélangé, au moyen d’un mélangeur 551, à une première fréquence de translation pour amener le signal une fréquence intermédiaire, (ici ). La fréquence intermédiaire pourra être choisie égale à un multiple de . Selon un exemple de réalisation et .
Le signal en fréquence intermédiaire ainsi obtenu est filtré au moyen d’un filtre passe-bande, 561, à bande passante étroite, , centré sur la fréquence , pour sélectionner le signal , comme représenté dans le diagramme B 1 de la Fig. 5B. Le signal en sortie du filtre 561 est ensuite mélangé avec une première fréquence de référence, , pour amener le signal à la fréquence . Le signal ainsi mélangé est filtré au moyen du filtre passe-bande, 581, de largeur de bande, , avant d’être renvoyé vers le duplexeur pour être injecté à l’extrémité distale du premier segment de câble. Comme on peut le constater dans le diagramme C 1 de la Fig. 5B, le signal en sortie du filtre 581 ne comporte plus que le signal , centré sur la fréquence . Ce signal se propage dans le premier segment de câble dans le sens retour.
Sur une seconde branche en sortie du diviseur RF, le signal est mélangé, au moyen d’un mélangeur 552, à une seconde fréquence de translation pour centrer le spectre de l’ensemble des signaux à la fréquence intermédiaire . Le signal en fréquence intermédiaire ainsi obtenu est filtré au moyen d’un filtre passe-bande 562, dont la largeur de bande, , permet de sélectionner l’ensemble des signaux restants , comme représenté dans le diagramme B 2 de la .
Le signal en sortie du filtre 562 est ensuite mélangé à une seconde fréquence de référence dans le mélangeur 572, puis filtré au moyen du filtre passe-bande, 582, de bande passante, , avant d’être injecté dans le second segment de câble. Comme, on peut le constater dans le diagramme C 2 de la Fig. 5B, le second signal composite en sortie du filtre 582 ne comporte plus que les signaux GNSS , le signal étant alors centré sur la fréquence . Le second signal composite se propage dans le second segment de câble, dans le sens aller.
Selon une variante non représentée, évoquée ci-dessus en relation avec la Fig. 4, la seconde fréquence de référence du mélangeur 572 peut être choisie de manière à ce que le signal soit centré sur la fréquence . Le second signal composite en sortie du filtre 582 comporte les mêmes signaux GNSS que ci-dessus mais décalés de . On notera que, dans cette variante, la forme du second signal composite est similaire à celle du premier signal composite et par conséquent, le chainage des segments de câble peut être itéré en gardant le même principe de filtrage passe-bande à la fréquence intermédiaire puis de transposition à la fréquence .
D’autres variantes du boitier d’interconnexion RF pourront être encore envisagées par l’homme du métier sans sortir pour autant du cadre de la présente invention. Par exemple le filtre passe-bande 520 et l’amplificateur 530 pourront être placés sur chacune des voies. En outre, des amplificateurs pourront être prévus sur chacun des voies de manière à compenser l’atténuation dans le diviseur RF et les filtres passe-bande 561,581, resp. 562, 582.
Le détail du boitier de terminaison RF de la a été représenté schématiquement en .
Le boitier de terminaison RF est connecté à l’extrémité distale du dernier segment de câble rayonnant à compter du générateur de signaux GNSS. Lorsque la structure du système de positionnement est arborescente comme illustré plus loin, un boitier de terminaison RF est prévu en chaque feuille de l’arbre.
Le boitier de terminaison RF comprend un port RF, 500, destiné à être connecté au segment de câble en question. Le port RF 500 est relié à un duplexeur 510, le signal GNSS composite, formé ici par les signaux (par exemple dans l’exemple de la Fig. 4) reçus sur ce port, est filtré par le filtre passe-bande 520, de bande passante , puis fourni à l’amplificateur 530. Le gain de l’amplificateur est là encore avantageusement choisi de manière à compenser l’atténuation dans le segment de câble rayonnant, 422. Le spectre du signal composite est illustré dans le diagramme A, le spectre du signal étant centré sur la fréquence . On comprend ainsi que le signal était à la fréquence lors de sa propagation aller dans le segment 422.
Sans perte de généralité, nous supposerons ici que et donnerons le cas général entre parenthèses). Le second signal composite amplifié est ensuite mélangé dans le mélangeur 550 avec une troisième fréquence de translation (de manière plus générale avec une fréquence de translation ) pour amener le signal (de manière plus générale le signal ) à la fréquence intermédiaire . Le signal en sortie du mélangeur 550 est ensuite filtré par le filtre passe-bande 560, de bande passante centrée sur pour sélectionner le dernier signal GNSS restant en l’occurrence ici le signal . Le signal filtré par le filtre 560 est ensuite mélangé, dans le mélangeur 570, à une troisième fréquence de référence, , (de manière plus générale ) pour transposer le signal à la fréquence .
De préférence, la ou chaque couche de sommet ondulée s’étend axialement d’un côté à l’autre du plan médian du pneumatique.
Dans un mode de réalisation optionnel, le pneumatique comprend deux inserts de flancs agencés de part et d’autre du plan médian du pneumatique, chaque insert de flanc étant agencé axialement entre la surface externe d’un des flancs et la surface interne dudit flanc, chaque insert de flanc comprenant au moins une composition élastomérique dite rigide, la ou chaque composition élastomérique rigide de chaque insert de flanc présentant un module à 10% d’extension supérieur ou égal à 4 MPa.
Ainsi, dans une première variante, on pourra avoir deux insert de flancs de flancs agencés dans les deux flancs du pneumatique, ces deux insert de flancs de flanc présentant la ou les même(s) composition(s) élastomérique(s) rigide(s).
Dans une deuxième variante, on pourra avoir deux inserts de flanc agencés dans les deux flancs du pneumatique, ces deux inserts de flanc comprenant des composition(s) élastomérique(s) rigide(s) présentant des modules à 10% d’extension différents. En particulier, dans le cas où le pneumatique présente un sens de montage indiquant un côté extérieur et un côté intérieur du pneumatique pour son montage sur un véhicule, on privilégiera le cas dans lequel l’insert de flanc du flanc destiné à être sur le côté extérieur présente une ou des composition(s) élastomérique(s) rigide(s) présentant un module à 10% d’extension inférieur au module à 10% d’extension de la ou des composition(s) élastomérique(s) rigide(s) de l’insert de flanc du flanc destiné à être sur le côté intérieur, ce côté intérieur étant destiné à porter le plus de charge en cas de roulage à pression nulle compte tenu du carrossage du véhicule.
Dans un mode de réalisation optionnel et avantageux, ENG ≤ 15 mm. Ainsi, en réduisant encore la distance axiale ENG, on améliore encore davantage le compromis en augmentant le confort et la réduction de la résistance au roulement tout en maintenant le comportement.
Dans un mode de réalisation optionnel et avantageux, ENG ≥ 5 mm, de préférence ENG ≥ 10 mm. Si on réduit trop la distance axiale ENG, on décale le compromis en faveur de l’augmentation du confort et de la réduction de la résistance au roulement mais au détriment du comportement.
Dans un mode de réalisation optionnel, la bande de roulement comprenant au moins une nervure et des première et deuxième découpures adjacentes à la nervure, le sommet de ladite ondulation de ladite couche de sommet ondulée est agencé à l’aplomb de la nervure et chaque premier et deuxième fond de ladite ondulation de ladite couche de sommet ondulée est agencé à l’aplomb respectivement de chaque première et deuxième découpure adjacente à la nervure.
La portion de la couche de sommet ondulée agencée à l’aplomb d’une nervure ou d’une découpure est la portion axiale de la couche de sommet ondulée délimitée par des extrémités axiales définies par deux plans circonférentiels perpendiculaires à l’axe de rotation du pneumatique et passant respectivement par les extrémités axiales de la nervure ou de la découpure. Ainsi, un sommet d’une ondulation de la couche de sommet ondulée est à l’aplomb de la nervure si ce sommet est compris axialement entre les deux plans circonférentiels passant par les extrémités axiales de la nervure et décrits précédemment. De façon analogue, un fond d’une ondulation de la couche de sommet ondulée est à l’aplomb d’une découpure si ce fond est compris axialement entre les deux plans circonférentiels passant par les extrémités axiales de la découpure et décrits précédemment.
Par découpure adjacente à la nervure, on comprendra qu’aucune autre découpure n’est axialement agencée entre la découpure et la nervure.
Une découpure désigne soit une rainure, soit une incision et forme un espace débouchant sur la surface de roulement.
Une incision ou une rainure présente, sur la surface de roulement, deux dimensions principales caractéristiques : une largeur et une longueur curviligne telles que la longueur curviligne est au moins égale à deux fois la largeur. Une incision ou une rainure est donc délimitée par au moins deux faces latérales principales déterminant sa longueur curviligne et reliées par une face de fond, les deux faces latérales principales étant distantes l’une de l’autre d’une distance non nulle, dite largeur de la découpure.
La largeur d’une découpure est, sur un pneumatique neuf, la distance maximale entre les deux faces latérales principales mesurée, dans le cas où la découpure ne comprend pas de chanfrein, à une cote radiale confondue avec la surface de roulement, et dans le cas où la découpure comprend un chanfrein, à la cote radiale la plus radialement extérieure de la découpure et radialement intérieure au chanfrein. La largeur est mesurée sensiblement perpendiculairement aux faces latérales principales.
La largeur axiale d’une découpure est, quant à elle, mesurée selon la direction axiale du pneumatique, par exemple dans un plan de coupe méridien du pneumatique.
Une incision est telle que la distance entre les faces latérales principales est appropriée pour permettre la mise en contact au moins partielle des faces latérales principales délimitant ladite incision lors du passage dans l’aire de contact, notamment lorsque le pneumatique est à l’état neuf et dans des conditions usuelles de roulage, comprenant notamment le fait que le pneumatique soit à charge nominale et à pression nominale.
Une rainure est telle que la distance entre les faces latérales principales est telle que ces faces latérales principales ne peuvent venir en contact l’une contre l’autre dans des conditions usuelles de roulage, comprenant notamment le fait que le pneumatique soit à charge nominale et à pression nominale.
Une découpure peut être transversale ou circonférentielle.
La représente schématiquement la trace temporelle de l’évolution de la déflexion répétée s ESE,N (t), avec N = 9 pixels de mesure sous un échelon de décalage de fréquence Δf T = -16 Hz imposé. Les parties réelle Re(P) et imaginaire Im(P) de la quantité P(t) sont également reportées.
La représente la trace de la quantité P(t) dans le plan complexe Re(P(t)), Im(P(t)) (cf. ), laquelle forme une boucle.
Préférentiellement, et comme il peut être observé sur la figure la variable de traitement A(t) représente l’aire de la boucle formée. Ainsi, une mesure de l’aire permet d’obtenir le décalage de fréquence d’interaction Δf T.
La variable de traitement A(t) permet de relier l’amplitude de la sonde au début (instant t1 de la ) et à la fin de chaque pixel du procédé (instant t4).
En l’absence de force d’interaction F int , comme c’est le cas dans une telle étape de pré-mesure 101, aucune variation d’amplitude n’est attendue entre l’instant t1 et l’instant t4. La valeur de la variable de traitement A(t) est alors constante et nulle.
Lorsque la force d’interaction F int n’est pas nulle entre t1 et t4 comme cela est le cas au cours de l’approche de la sonde de force 9 vers la surface, ou lors du balayage de la pointe 10 sur la surface, alors un décalage de fréquence d’interaction Δf T est induit par rapport à la fréquence de résonance libre f 0 de la sonde de force 9.
Lorsque l’excitation de la sonde de force 9 est réalisée à la fréquence de pilotage f d , ceci se traduit par une variation d’amplitude (identiquement à ce qu’il se passe en AM-AFM). Une telle variation d’amplitude a pour effet de modifier la déflexion répétée s ESE,N (t) à l’instant t4, faisant varier la quantité A(t).
L’on décrit une sous-étape de calibration 1012 du décalage de fréquence permettant de relier la variable de traitement A(t) au décalage de fréquence d’ interaction Δf T. Lors d’une telle sous-étape de calibration 1012 du décalage de fréquence, la pointe 10 reste libre.
La sonde de force 9 est avantageusement modélisée comme un oscillateur harmonique simple, de masse m s’exprimant comme suit :
de fréquence de résonance propre f 0 , de constante de raideur k 0 , et de facteur de qualité Q 0 .
La pulsation propre s’exprime comme suit :
Un tel oscillateur harmonique présente une fonction de transfert mécanique H(ω) s’exprimant de la manière suivante :