INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’ensemble ne transfère pas et présente une bonne résistance vis-à-vis de l’eau et de l’huile.
En effet, les plateformes recevant les dispositifs de mesures 100 sont décentrées de façon différente par rapport à chaque ouverture de passage 36-1, 36-2, 36-3 et 36-4 dans la paroi 36 et se situent sur un plan d’appui radial, i.e. immersion dans la paroi 36, de hauteurs différentes, comme on peut le voir sur la .
La membrane 122 peut se déformer et reprendre les dilatations dans les trois directions permettant ainsi d’épouser les déformations du dispositif de mesure 100 quelle que soit l’ouverture 36-1, 36-2, 36-3 et 36-4 dans laquelle il est agencé.
La membrane 122 peut être réalisée par un procédé de couture de morceaux du tissu autour d’un patron prédécoupé. Un tel patron peut être un gabarit en bois présentant une périphérie délimitant le contour du dispositif de mesure en partant de la plateforme en direction du carter et simulant ainsi les frontières du carter et de la plateforme. Les morceaux de tissu peuvent être cousus par un fil spécifique et peuvent être recouverts, au niveau des fils, par une résine tel que du mastic en silicone.
Tel que montré à la , le premier bord périphérique 122-1 est cousu par des fils 206 à la paroi 122-3 de la membrane 122. Le second bord périphérique 122-2 est cousu par des fils 204 à la paroi 122-3 de la membrane 122. Cette paroi 122-3 de la membrane 122 est en outre formée par quatre pans de tissu cousus au niveau des coutures 202.
La membrane 122 peut être montée sur la turbomachine selon les étapes suivantes :
- fixer le premier bord périphérique 122-1 de la membrane au pourtour de la plateforme 102 par la platine de fixation 126,
- insérer la paroi 36 axialement,
- tirer la membrane 122, en particulier par le second bord périphérique 122-2, à travers l’ouverture 36-1, et
- fixer le second bord périphérique 122-2 de la membrane 122 au pourtour de l’ouverture 36-1 par les platines de fixation 124.
BANC D'ESSAI DE ROTOR A MONTAGE AXIAL L'invention concerne un banc d'essai en fatigue d'un arbre, notamment d'un arbre de turbomachine.
L'invention concerne plus particulièrement un banc d'essai conçu pour permettre un montage et un démontage aisés de l'arbre.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Lors de la mise au point d'une turbomachine, il est connu de procéder à de nombreux essais pour valider et certifier une solution technique de la turbomachine.
Ainsi, de nombreuses configurations doivent passer sur un bac d'essai et celles-ci peuvent être modifiées pour que la meilleure solution technique puisse être mise sur le marché.
Ce constat conduit à étudier des solutions pour augmenter les cadences d’essais.
Dans une solution existante, un banc d'essai pour un arbre de turbomachine comporte un ensemble de brides de fixation de l'arbre au reste du banc d'essai. Ces brides comportent une pluralité de vis réparties en couronnes.
Ainsi, à chaque changement d'arbre, il faut démonter puis remonter toutes les vis, ce qui nécessite un temps important qui n'est pas dédié à la mise en œuvre de l'essai en fatigue.
La commande par impulsions d'un convertisseur du type de celui illustré en est généralement déphasée entre les ouvertures et fermetures respectives des ponts en H amont (d'entrée) et aval (de sortie) de sorte à assurer un transfert d'énergie en tenant compte d'une consigne de puissance Les déphasages introduits participent à accroître le bruit de mode commun.
La représente, de façon très schématique et sous forme de blocs, un mode de réalisation d'un système de conversion.
Selon ce mode de réalisation, on prévoit d'associer deux convertisseurs DAB1 et DAB2 à double ponts actifs du type du convertisseur DAB illustré en de façon entrelacée. Par entrelacé, on entend que les ponts en H respectifs des deux convertisseurs DAB1 et DAB2 sont associés en série ou en parallèle, mais que le système de conversion à deux convertisseurs ne comporte que deux bornes d'entrée 12 et 14 et deux bornes de sortie 16 et 18.
Dans l'exemple de la , on illustre le cas d'un système de conversion paramétrable dans lequel la connexion série ou parallèle en entrée et en sortie est obtenue par des commutateurs de configuration. En pratique et comme on le verra en relation avec les figures 3 et 9 à 11, le raccordement en parallèle ou en série des ponts d'entrée des deux convertisseurs et le raccordement en parallèle ou en série des ponts de sortie des deux convertisseurs est fixé à la conception en fonction de l'application à laquelle est destinée le système de conversion.
Pour simplifier, la structure interne de chaque convertisseur n'est pas illustrée en . Seules les bornes d'entrée et de sortie de puissance reliées, par l'intermédiaire de commutateurs SIH, SIL, respectivement SOH, SOL, de configuration série-parallèle, aux bornes, respectivement 12, 14 et 16, 18 ainsi que les bornes de commande des commutateurs des ponts ont été représentées. Les bornes de commandes A1H, A1L, B1H, B1L, C1H, C1L, D1H, D1L, correspondent aux bornes AH, AL, BH, BL, CH, CL, DH, DL ( ) du premier convertisseur DAB1. Les bornes de commandes A2H, A2L, B2H, B2L, C2H, C2L, D2H, D2L, correspondent aux bornes AH, AL, BH, BL, CH, CL, DH, DL ( ) du deuxième convertisseur DAB2.
Pour une connexion en parallèle des ponts d'entrée des deux convertisseurs DAB1 et DAB2, leurs bornes d'entrée respectives IH1 et IH2 (arbitrairement désignées entrées hautes) sont reliées à la borne 12 et leurs bornes d'entrée respectives IL1 et IL2 (arbitrairement désignées entrées basses) sont reliées à la bornes 14. En , cela correspond à la position illustrée en traits pleins des commutateurs SIH et SIL.
Pour une connexion en série des ponts d'entrée des deux convertisseurs, la borne d'entrée haute IH1 du convertisseur DAB1 est reliée, de préférence connectée, à la borne 12. La borne d'entrée basse IL1 du convertisseur DAB1 est reliée, de préférence connectée, à la borne d'entrée haute IH2 du convertisseur DAB2. La borne d'entrée basse IL2 du convertisseur DAB2 est reliée, de préférence connectée, à la borne 14. En , cela correspond à la position illustrée en traits pointillés des commutateurs SIH et SIL.
Pour une connexion en parallèle des ponts de sortie des deux convertisseurs DAB1 et DAB2, leurs bornes de sortie respectives OH1 et OH2 (arbitrairement désignées sorties hautes) sont reliées à la borne 16 et leurs bornes de sortie respectives OL1 et OL2 (arbitrairement désignées sorties basses) sont reliées à la bornes 18. En , cela correspond à la position illustrée en traits pleins des commutateurs SOH et SOL.
Pour une connexion en série des ponts de sortie des deux convertisseurs DAB1 et DAB2, la borne de sortie haute OH1 du convertisseur DAB1 est reliée, de préférence connectée, à la borne 16. La borne de sortie basse OL1 du convertisseur DAB1 est reliée, de préférence connectée, à la borne de sortie haute OH2 du convertisseur DAB2. La borne de sortie basse OL2 du convertisseur DAB2 est reliée, de préférence connectée, à la borne 18. En , cela correspond à la position illustrée en traits pointillés des commutateurs SOH et SOL.
La commande des commutateurs des convertisseurs DAB1 et DAB2 est fournie par un circuit 26, par exemple un microcontrôleur, qui adapte les périodes respectives de fermeture et d'ouverture des commutateurs (le rapport cyclique des signaux de commande). Le circuit 2 fournit des signaux de commande CTA, CTA', CTB, CTB', CTC, CTC', CTD et CTD', destinés aux commutateurs des convertisseurs DAB1 et DB2. Le circuit 2 est alimenté par une basse tension (de l'ordre de quelques volts) Vcc.
Selon l'application, le rapport cyclique des signaux de commande CTA, CTA', CTB, CTB', CTC, CTC', CTD et CTD' est de préférence fixe, mais peut être variable. En cas de rapport variable, les rapports cycliques restent identiques deux à deux (par exemple CTA, CTA') pour maintenir une commande en opposition. Le circuit 26 reçoit alors, par exemple, une information REF sur une valeur de tension de sortie Vout souhaitée et sur la valeur de la tension d'entrée Vin, et une information sur la tension de sortie Vout, afin de pouvoir le cas échéant adapter la commande des commutateurs des ponts en conséquence.
Dans le mode de réalisation illustré par la , on prévoit d'inverser, d'un convertisseur à l'autre et bras par bras, les transistors auxquels sont appliqués les signaux de commande. Ainsi, les signaux CTA, CTB, CTC et CTD sont appliqués aux bornes de commande A1H, B1H, C1H, D1H des transistors du convertisseur DAB1 et aux bornes de commande A2L, B2L, C2L, D2L du convertisseur DAB2, tandis que les signaux CTA', CTB', CTC' et CTD' sont appliqués aux bornes de commande A1L, B1L, C1L, D1L des transistors du convertisseur DAB1 et aux bornes de commande A2H, B2H, C2H, D2H du convertisseur DAB2.
On voit déjà apparaitre un avantage du système de conversion décrit, à savoir qu'il ne nécessite pas de modification du circuit de commande par rapport à un circuit conçu pour un convertisseur à double ponts actifs du type de celui illustré en . Le système décrit est donc aisément transposable à des systèmes de conversion existants.
La prévision de signaux communs pour les convertisseurs DAB1 et DAB2 constitue un mode de réalisation préféré et simple. On pourra en variante prévoir que le circuit 26 génère huit signaux pour le convertisseur DAB1 et huit signaux pour le convertisseur DAB2 de façon distincte, pourvu que ces signaux respectent la condition d'inverser les signaux entre les transistors bas d'un pont par rapport aux transistors haut de l'autre pont.
De préférence, les signaux de commande CTA, CTA', CTB, CTB', CTC, CTC', CTD et CTD' ont tous un rapport cyclique de l'ordre de 50%.
Selon un autre exemple de réalisation, les convertisseurs DAB1 et DAB2 sont commandés en modulation de largeur d'impulsions en fonction des besoins de la charge connectée en aval et de la puissance présente en entrée. Selon un autre exemple, la commande s'effectue en modulation de fréquence d'impulsion. Les deux exemples ci-dessus sont bien entendu combinables.
Le premier mode de réalisation en boucle fermée ne permet pas de réduire le nombre de capteurs, qui est égal au nombre de points d’intérêt, mais permet d’évaluer les prédictions du modèle prédictif, et de comparer la performance des autres modes de réalisation avec le premier mode de réalisation, qui est un cas idéal.
Dans un deuxième mode de réalisation en boucle fermé, l’un des points d’intérêt ne comprend pas de capteur de température, et sa température future à t+1 est prédite à partir du modèle prédictif, des données d’entrée courantes, de données de feedback issues de capteurs placés sur les autres points d’intérêt, et sa température courante à t prédite à l’itération précédente. Par exemple, le point d’intérêt qui ne comprend pas de capteur de température dédié est le premier point d’intérêt 104.1, et le vecteur d’états courants x(t) pris en entrée du modèle prédictif, peut comprendre les composantes suivantes, ou un sous-ensemble des composantes suivantes lorsque x’(t) est pris en entrée du modèle prédictif :
- x1(t) = f1(x(t-1), u(t-1)), température courante du premier point d’intérêt 104.1 prédite par le modèle lors de l’itération précédente ;
- x2(t) = HB_Temp, température courante mesurée par un premier capteur associé au deuxième point d’intérêt 104.2 ;
- x3(t) = Pixel_Temp, température courante mesurée par un deuxième capteur associé au troisième point d’intérêt 104.3 ;
- x4(t) = Ambient_Temp.
Ainsi, selon le deuxième mode de réalisation en boucle fermée, le nombre de capteurs de température est réduit comparativement au premier mode de réalisation en boucle fermée. Le nombre de capteurs dans l’équipement est ainsi inférieur au nombre de points d’intérêt dont les températures respectives sont prédites.
Dans un troisième mode de réalisation en boucle fermée, au moins deux des points d’intérêt ne comprennent pas de capteur de température, et leurs températures futures à t+1 sont prédites à partir du modèle prédictif, des données d’entrée courantes, de données de feedback issues de capteurs situés sur les autres points d’intérêt et de leurs températures courantes à t estimées par le modèle prédictif à l’itération précédente. Par exemple, les points d’intérêt qui ne comprennent pas de capteur de température dédié sont le premier point d’intérêt 104.1 et le deuxième point d’intérêt 104.2, et le vecteur d’états courants x(t) pris en entrée du modèle prédictif, peut comprendre les composantes suivantes, ou un sous-ensemble des composantes suivantes lorsque x’(t) est pris en entrée du modèle prédictif :
- x2(t) = f2(x(t-1), u(t-1)), température courante du deuxième point d’intérêt 104.2 prédite par le modèle lors de l’itération précédente ;
- x3(t) = Pixel_Temp, température courante mesurée par un premier capteur associé au troisième point d’intérêt 104.3 ;
Le troisième mode de réalisation en boucle fermée permet ainsi de prédire la température future de trois points d’intérêt à partir d’un seul capteur de température. Qui plus est, le capteur de température est placé dans le deuxième module 102.2 distinct du premier module 102.1 dans lequel sont présents les premier et deuxième points d’intérêt n’ayant pas de capteur de température.
On comprendra que d’autres modes de réalisation en boucle fermée peuvent être prévus, notamment lorsque le nombre de points d’intérêt de l’équipement est strictement supérieur à 3.
Suite à l’étape 205, le vecteur d’états futurs x(t+1) est obtenu, dont les composantes sont les températures futures aux différents points d’intérêt. En particulier, le vecteur d’états futurs peut comprendre une température future associée à un point d’intérêt auquel aucune capteur n’est alloué. L’invention permet ainsi avantageusement de réduire le nombre de capteurs, voire de se dispenser de tout capteur dans l’équipement.
A une étape 207, le procédé peut être itéré et l’instant futur t+1 devient l’instant courant t. Le procédé retourne alors à l’étape 204 pour la réception de nouvelles données d’entrée courantes u(t).
L’utilisation d’un aimant permanent tubulaire en terres rares permet une augmentation de la puissance de la machine électrique tournante.
Selon une caractéristique supplémentaire de l’invention, l’aimant permanent tubulaire comprend des particules magnétiques noyées dans un liant, notamment une résine, réalisé dans une matière non magnétique.
L’utilisation d’un tel aimant permanent tubulaire permet une adaptation facile des caractéristiques de l’aimant à une application.
Selon une caractéristique supplémentaire de l’invention, l’aimant permanent tubulaire est anisotropique, notamment l’aimant permanent tubulaire comprend des grains orientés dans le sens du réseau de Halbach.
Grâce à une telle anisotropie, il est possible d’augmenter les performances de la machine électrique tournante.
Selon une caractéristique supplémentaire de l’invention, les pôles de rotor Nord et les pôles de rotor Sud sont orientés radialement vers l’extérieur et sont aptes à interagir avec un stator de la machine électrique tournante situé radialement à l’extérieur du rotor.
Selon une caractéristique supplémentaire de l’invention, une frette entoure l’aimant permanent tubulaire.
L’utilisation d’une frette permet de renforcer la tenue en centrifugation du rotor en maintenant radialement l’aimant permanent tubulaire.
Selon une caractéristique supplémentaire de l’invention, la frette est réalisée dans un matériau amagnétique, notamment un alliage d’aluminium.
Selon une caractéristique supplémentaire de l’invention, les pôles de rotor Nord et les pôles de rotor Sud sont orientés radialement vers l’intérieur, le corps de rotor comprenant une surface radialement intérieure dans laquelle est montée une surface radialement extérieure de l’aimant permanent tubulaire.
Selon une caractéristique supplémentaire de l’invention, l’aimant permanent tubulaire a une première longueur entre une première extrémité et une deuxième extrémité opposée à la première extrémité, les pôles de rotor Nord et les pôles de rotor Sud étant inclinés avec une première inclinaison constante par rapport à l’axe de rotation sur toute la première longueur.
L’invention porte également sur une machine électrique tournante comprenant :
- un stator,
- un rotor tel que décrit précédemment.
L’invention porte également sur un procédé de fabrication d’un rotor pour machine électrique tournante tel que décrit précédemment comprenant :
- une étape de fixation d’un aimant permanent tubulaire au moins partiellement démagnétisé sur un corps de rotor de manière à former un rotor semi-fini,
Le poids ajouté par la structure d’absorption de chocs 21 en mousse est très modeste. Le poids ajouté pour la structure d’absorption de chocs 21 constituée de feuilles métalliques est plus élevé, mais reste acceptable au regard du poids total de la batterie 3.
La batterie de stockage 3 d’électricité peut présenter de multiples variantes.
La structure d’absorption de chocs pourrait n’être ni une mousse ni une feuille métallique mais être une structure en nid d’abeille ou encore une structure cloisonnée de tout autre type adapté pour absorber l’énergie d’un choc.
Le châssis n’est pas nécessairement une plaque plane. Le châssis pourrait comporter des bords relevés, ou des ruptures de niveau ou tout autre type de relief.
Les plaques supérieures et inférieures ne sont pas nécessairement des plaques métalliques. En variante, ce sont des plaques en un matériau composite, ou dans tout autre matériau adapté.
Pour le premier mode de réalisation, la mousse ne se présente pas nécessairement sous la forme de blocs indépendants glissés dans l’espace intermédiaire. La mousse pourrait être constituée d’un bloc unique, couvrant la plus grande partie de l’espace intermédiaire.
La mousse pourrait également être formée directement dans l’espace intermédiaire, par exemple dans chaque compartiment.
Le châssis pourrait comporter non seulement des traverses selon la direction principale, mais également des traverses selon la direction secondaire, constituant ainsi plusieurs rangées de compartiments agencés en une grille. Dans ce cas, un bloc de mousse ou une feuille de renforcement est agencé dans chaque compartiment.
Les feuilles de renforcement n’ont pas nécessairement une forme en oméga élargi décrite ci-dessus. En variante, les feuilles de renforcement sont pliées en accordéon ou présentent toute autre forme adaptée.
Selon une variante non représentée, la section transversale de chaque feuille de renforcement est bombée vers la plaque supérieure. La portion centrale de cette section transversale est en appui contre la plaque supérieure et les bords contre la plaque inférieure.
La batterie de stockage décrite ci-dessus présente de multiples avantages.
Quand la structure d’absorption de choc est une mousse, cette structure est particulièrement efficace pour absorber les chocs et disperser la force appliquée.
Une mousse en matière plastique est particulièrement légère. Elle est également particulièrement économique à produire.
La peau étanche recouvrant la structure d’absorption de chocs permet d’isoler la mousse de l’environnement extérieur, et d’éviter que l’eau ou tout autre liquide imbibe cette mousse et ne l’endommage.
Quand le châssis de support comprend une pluralité de traverses de rigidification logées dans l’espace intermédiaire et divisant l’espace intermédiaire en une pluralité de compartiments, la structure d’absorption de chocs comprenant plusieurs blocs de mousse chacun remplissant l’un des compartiments, le châssis présente une structure particulièrement rigide, avec une excellente capacité d’absorption des chocs.
Quand la structure d’absorption de chocs comprend une pluralité de feuilles de renforcement chacune arc-boutée entre la plaque inférieure et la plaque supérieure, elle présente d’excellentes performances d’absorption de chocs.
Il est également envisageable de procéder à un changement de masquage carré à différentes étapes de l’algorithme cryptographique en changeant de façon aléatoire la valeur de l’exposant de la fonction de masquage carré. De telles dispositions permettent d’accroître encore davantage la protection contre les attaques par canal auxiliaire. Il est par exemple possible de déterminer une variable aléatoire et de définir une nouvelle représentation par masquage carré d’une représentation par masquage carré en calculant :
Il convient également de noter que l’algorithme cryptographique peut utiliser plusieurs variables secrètes. Dans ce cas, une représentation masquée doit être calculée pour chaque variable secrète. Chaque valeur masquée peut éventuellement être masquée avec une valeur d’exposant différente. Considérons par exemple qu’une représentation par masquage carré est calculée pour masquer une première variable secrète et qu’une représentation par masquage carré est calculée pour une masquer une deuxième variable secrète ; et étant deux variables aléatoires différentes. Dans, ce cas, il convient d’effectuer un changement de masquage carré lorsqu’une opération implique les deux variables et , ou lorsqu’une opération implique deux variables obtenues chacune respectivement à partir des variables et .
Supposons, à titre d’exemple nullement limitatif, qu’en l’absence de masquage, l’algorithme cryptographique comporte les opérations suivantes :
L’opération [Math.18] implique la variable secrète . Il convient donc d’utiliser la représentation par masquage carré de la variable secrète pour exécuter cette opération. Il convient également de calculer une représentation par masquage carré de la variable . L’opération est alors exécutée entre les représentations par masquage carré des variables et . Le résultat obtenu est alors la représentation par masquage carré de la variable :
L’opération [Math.19] implique la variable secrète et la variable obtenue à partir de la variable secrète . Il convient alors, dans un premier temps, de procéder à un changement de masquage carré pour l’une au moins des variables et de telle sorte qu’elles présentent chacune une représentation par masquage carré utilisant le même exposant. Par exemple, la représentation par masquage carré est calculée pour la variable secrète :
Il convient ensuite d’exécuter l’opération entre les représentations par masquage carré des variables et qui sont basées sur la même valeur d’exposant . Le résultat obtenu est alors la représentation par masquage carré de la variable :
Nous avons considéré jusque-là les opérations d’addition, de multiplication et de puissance en tant qu’opérations de corps fini binaire. Ces opérations sont particulièrement bien adaptées au masquage carré car elles présentent un comportement linéaire vis-à-vis d’une élévation à une puissance de deux (voir les relations [Math.5] à [Math.7]). L’algorithme cryptographique peut toutefois comporter d’autres opérations qui ne sont pas nécessairement bien adaptées au masquage carré. C’est par exemple le cas pour un décalage de bits, une extension de signe, pour les opérations booléennes « ET » et « OU », ou pour un accès à une table indexée par un secret.
Dans un tel cas, il est possible de procéder à une conversion temporaire du masquage carré vers un masquage d’un autre type, dit « masquage de conversion ». Il peut s’agir par exemple d’un masquage booléen, d’un masquage multiplicatif, d’un masquage affine, ou d’un masquage arithmétique. Une fois que l’opération a été exécutée en utilisant le masquage de conversion, une conversion inverse est appliquée pour revenir au masquage carré.
Considérons, à titre d’exemple nullement limitatif, qu’en l’absence de masquage, l’algorithme cryptographique comporte les opérations suivantes :
La variable correspond à une information publique d’entrée ; la variable correspond à une clé secrète ; la variable est publique. Une représentation par masquage carré est calculée pour masquer la variable secrète .
Pour exécuter l’opération [Math.23], une représentation par masquage carré est calculée pour la variable secrète , et l’opération est effectuée entre les représentations par masquage carré des variables et . Le résultat obtenu est alors la représentation par masquage carré de la variable :