INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La deuxième branche de dérivation du circuit de fluide caloporteur diélectrique relie un troisième point de connexion disposé sur la boucle primaire entre le premier point de connexion et la première entrée/sortie du troisième échangeur bifluide à un quatrième point de connexion disposé sur la boucle primaire entre le deuxième point de connexion et la deuxième entrée/sortie du troisième échangeur bifluide.
Selon un exemple de mise en œuvre, le premier point de connexion et le troisième point de connexion peuvent être confondus.
Le deuxième point de connexion et le quatrième point de connexion peuvent être confondus.
La boucle primaire du circuit de fluide caloporteur diélectrique comprend une vanne d’arrêt.
La vanne d’arrêt est disposée entre le deuxième point de connexion et le quatrième point de connexion.
De préférence, le neuvième échangeur de chaleur est disposé en amont du septième échangeur de chaleur selon un sens d’écoulement du flux d’air intérieur.
Selon un mode de réalisation du système de conditionnement thermique, la boucle primaire du circuit de fluide caloporteur diélectrique comprend une première pompe de circulation.
La première pompe de circulation est configurée pour faire circuler le fluide caloporteur diélectrique du deuxième échangeur bifluide vers le troisième échangeur bifluide.
La première pompe de circulation est disposée entre le deuxième échangeur bifluide et le troisième échangeur bifluide.
Selon un exemple de réalisation, la première branche de dérivation du circuit de fluide caloporteur diélectrique comprend une deuxième pompe de circulation.
Selon un exemple de mise en œuvre du système de conditionnement thermique, la deuxième branche de dérivation du circuit de fluide caloporteur diélectrique comprend une troisième pompe de circulation.
Selon un mode de réalisation, la boucle primaire du circuit de liquide caloporteur comprend une quatrième pompe de circulation.
La quatrième pompe de circulation est configurée pour faire circuler le liquide caloporteur du premier échangeur bifluide vers le septième échangeur de chaleur.
Selon un exemple de réalisation du système de conditionnement thermique, la boucle secondaire du circuit de liquide caloporteur comprend une cinquième pompe de circulation.
La cinquième pompe de circulation est configurée pour faire circuler le liquide caloporteur du troisième échangeur bifluide vers le huitième échangeur de chaleur.
Selon une variante de réalisation du système de conditionnement thermique, la boucle principale de fluide réfrigérant comprend un échangeur de chaleur interne comportant une première section d’échange thermique disposée en aval du premier échangeur bifluide et en amont du deuxième échangeur bifluide et une deuxième section d’échange thermique disposée en aval du deuxième échangeur bifluide et en amont du dispositif de compression, l’échangeur de chaleur interne étant configuré pour permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant dans la première section d’échange thermique et le fluide réfrigérant dans la deuxième section d’échange thermique.
Dans le cas d’un dispositif électronique de puissance, une bonne conductivité électrique entre la couche mince et le substrat support est nécessaire. Pour un tel dispositif, le substrat support présente par exemple une résistivité électrique de 50 mΩ.cm ou moins, notamment 20 Ω.cm ou moins.
Dans le cas d’un dispositif radiofréquence, le substrat support présente avantageusement une haute résistivité électrique, par exemple une résistivité électrique supérieure à 500 Ω.cm.
Le substrat support présente au moins une portion poreuse qui s’étend à partir de la face arrière. La couche superficielle est en revanche non poreuse, c’est-à-dire qu’elle présente un taux de porosité inférieur à 5% ou nul.
La porosité du carbure de silicium est définie comme la fraction de volume inoccupé au sein du carbure de silicium, ledit volume pouvant être rempli d’air ou d’un autre gaz ou d’inclusions solides d’un autre matériau. Par exemple, des pores d’une couche de carbure de silicium poreux peuvent être remplis par des inclusions de carbone.
Les pores peuvent être interconnectés ou séparés les uns des autres, selon notamment la méthode de formation de la portion poreuse. Typiquement, des pores issus d’une porosification par voie électrochimique du carbure de silicium sont interconnectés au moins partiellement et sont généralement remplis d’air. Dans le cas du carbure de silicium poreux obtenu par frittage, les pores typiquement séparés les unes des autres, et peuvent être remplis au moins partiellement par des inclusions de carbone.
Dans le cas de pores interconnectés et remplis d’air, on peut mesurer la porosité par gravimétrie. Dans d’autres cas, la porosité peut être mesurée par réflectivité d’une surface poreuse du carbure de silicium. Il est également possible de mesurer la porosité en observant une coupe du carbure de silicium poreux au microscope optique ou à balayage d’un faisceau d’électrons et en estimant le quotient entre la surface occupée par des pores et/ou inclusions et la surface occupée par le carbure de silicium.
Le taux de porosité de la portion poreuse du substrat support est avantageusement compris entre 5% et 30%, et, dans le cas d’un substrat en carbure de silicium porosifié, plus avantageusement entre 5% et 20%. Le taux de porosité peut être constant sur toute l’épaisseur de la portion poreuse, ou bien être variable par paliers ou de manière continue selon un gradient, selon des modes de réalisation décrits plus bas.
La présence d’une telle porosité permet de réduire le module d’Young du carbure de silicium. La illustre le module d’Young (module d’élasticité, E) du carbure de silicium en fonction du taux de porosité Φ selon L.L. Snead et al. Malgré la large dispersion, on constate que la diminution du module d’Young est visible même pour les faibles taux de porosité, et particulièrement marqué à partir d’un taux de porosité d’environ 5%.
Dans le cas où les pores sont remplis par des inclusions d’un matériau solide, ledit matériau solide présente avantageusement un module d’Young inférieur à celui du carbure de silicium, afin de ne pas contrebalancer la réduction du module d’Young procurée par la porosité du carbure de silicium. Par ailleurs, pour ne pas dégrader la conductivité électrique du substrat support, le matériau solide est avantageusement électriquement conducteur. Par exemple, les inclusions peuvent comprendre du carbone, du silicium, un métal ou un alliage métallique.
Un taux de porosité inférieur ou égal à 30% permet de conserver une résistance à la rupture acceptable au regard des contraintes mécaniques susceptibles d’être appliquées à la puce, notamment lorsque l’ensemble du substrat support est poreux. La montre des mesures de la résistance à la rupture en MPa · m 1/2 en fonction de la porosité d’un échantillon de carbure de silicium poreux. Pour un taux de porosité jusqu’à environ 25%, la modification de la résistance à la rupture est négligeable pour le comportement de la puce électronique.
Dans certains modes de réalisation, la portion poreuse s’étend sur toute l’épaisseur du substrat support.
Dans d’autres modes de réalisation, la portion poreuse ne s’étend que sur une partie de l’épaisseur du substrat support. Dans ce cas, une portion intermédiaire non poreuse s’étend entre la portion poreuse et la couche superficielle. Une telle configuration présente typiquement une meilleure résistance à la fracture du substrat.
Dans tous les cas, la portion poreuse présente une épaisseur totale supérieure à 100 nm, de préférence supérieure à 1 µm, voire supérieure à 3 µm.
Grâce à une telle épaisseur, combinée à la porosité susmentionnée, la portion poreuse du substrat support présente un module d’Young sensiblement inférieur à celui du carbure de silicium non poreux et présente ainsi un comportement plus favorable à la réduction des contraintes mécaniques exercées sur le matériau d’apport de la brasure lors des variations de températures subies par le dispositif.
La est un graphe (obtenu par une simulation informatique) de la contrainte relative au point de fatigue dans la brasure en fonction du module d’Young E de différents substrats en carbure de silicium, présentant une portion poreuse de différentes épaisseurs. L’épaisseur totale de chaque substrat est de 350 µm. La courbe 1 correspond à un substrat ne présentant pas de portion poreuse, la courbe 2 correspond à une épaisseur de la portion poreuse de 1 µm, la courbe 3 à 5 µm, la courbe 4 à 10 µm, la courbe 5 à 25 µm, la courbe 6 à 50 µm, et la courbe 7 correspond à une épaisseur de la portion poreuse de 100 µm. Chaque courbe présente la contrainte dans la brasure au point le plus externe de contact entre la brasure et le SiC poreux, divisée par la contrainte dans le cas où aucune couche poreuse n’est présente.
La contrainte au point de fatigue de la brasure diminue avec l’épaisseur croissante de la portion poreuse. Dans les simulations, on suppose que le module d’Young du SiC poreux dépend de la porosité comme représenté dans la . Par exemple, dans le cas d’un taux de porosification de 5%, le module d’Young est de 400 GPa. Dans le cas d’une couche de 10 µm d’épaisseur (courbe 4), on obtient une contrainte relative au point de fatigue de 0,93, c’est-à-dire que la contrainte est diminuée de 7% par rapport à un substrat sans portion poreuse. Pour un taux de porosification de 15%, correspondant à un module d’Young de 300 GPa, et une couche poreuse d’une épaisseur de 20 µm, la contrainte relative au point de fatigue est de 0,8 et donc diminuée de 20% par rapport à un substrat sans portion poreuse.
Ces paramètres sont déterminés expérimentalement. Cette détermination est une opération habituelle pour des soudeurs.
Il est à noter que les aciers austénitiques utilisés pour l’acier inoxydable 17 sont à bas carbone, en général inférieur à 0,03%, pour éviter la corrosion intergranulaire par déchromisation des joints de grains suite à la précipitation des carbures de chrome.
On trouve donc sur la surface interne 9 des extrémités de conduits 11, 13 une zone présentant des contraintes de traction, entièrement constituée par la couche d’acier inoxydable 17 remplissant la zone en creux 15. Les zones de la surface interne 9 qui ne sont pas constituées de l’acier inoxydable 17 déposé à l’étape de remplissage ne sont soumises qu’à des contraintes de compression. De ce fait, elles ne sont pas elles non plus susceptibles de développer une corrosion sous contrainte.
Les déformations plastiques de niveau supérieur à 10% par rapport à la loi d’écrouissage du matériau du conduit 1, 3 sont concentrées dans une zone de la surface interne 9 appartenant à la couche d’acier inoxydable 17 remplissant la zone en creux 15. Elles ne peuvent donc pas contribuer à l’apparition de corrosion sous contrainte à la surface interne 9 des conduits 1, 3.
La compare les résultats obtenus avec le procédé de l’invention et avec un procédé alternatif non conforme à l’invention. La partie supérieure de la est identique à la . Elle montre le niveau de contraintes axiales dans les extrémités de tuyauterie 11, 13 à l’issue de l’étape de soudage, c’est-à-dire dans la situation de la .
La partie inférieure de la représente le niveau de contraintes axiales dans les extrémités de conduit 11, 13, pour le procédé alternatif de soudage. Dans celui-ci, les étapes d’élimination, de remplissage et de soudage ne sont pas effectuées dans le même ordre que dans le procédé de l’invention.
Le soudage bout à bout des extrémités de conduits 11, 13 l’une à l’autre est d’abord effectué. Puis, les étapes d’élimination et de remplissage sont effectuées, dans cet ordre.
Il apparait dans la partie inférieure de la que la couche d’acier inoxydable 17 déposée est soumise à un très haut niveau de contraintes de traction. La zone de la surface interne 9 située autour de la couche d’acier inoxydable 17 est exposée elle aussi à un niveau très élevé de contraintes de traction. Cette dernière zone est donc susceptible de développer une corrosion sous contrainte, du fait de son niveau de contraintes de traction.
Selon un aspect avantageux de l’invention, la longueur déterminé l de la zone en creux 15, comme indiqué ci-dessus, est choisie pour que, après soudage, seul l’acier inoxydable 17 déposé présente des contraintes de traction.
Une zone intermédiaire de la surface interne 9, jouxtant l’acier inoxydable 17 déposé, présente seulement des contraintes de compression.
Avantageusement, le procédé comprend une étape de détermination de la longueur déterminée l, par calcul.
Cette étape de détermination comprend au moins les sous-étapes suivantes :
- simulation des contraintes générées à la surface interne 9 des extrémités de conduits 11, 13 par le soudage bout à bout desdites extrémités de conduits l’une à l’autre, en l’absence des étapes préalables d’élimination et de remplissage ;
- détermination sur la surface interne 9 d’une limite L entre une zone de traction 27 de la surface interne 9 présentant des contraintes de traction dans la simulation, et une zone de compression 29 de la surface interne 9 présentant des contraintes de compression dans la simulation ;
- choix de la longueur déterminée l de telle sorte que la zone en creux 15 couvre toute la zone de traction 27.
Le résultat de la sous-étape de simulation est représenté sur la . La zone de traction 27 s’étend entre la soudure 30 connectant les extrémités de conduits 11, 13 l’une à l’autre et ladite limite L.
L’invention répond aux inconvénients soulevés par l’état de la technique.
Parmi les nombreux avantages procurés par l’invention, nous pouvons mentionner plus particulièrement que l’invention permet de concevoir des applications logicielles indépendamment d’une plateforme d’imagerie médicale particulière. Grâce à l’invention, lesdites applications logicielles peuvent exploiter et/ou produire des données conformes au standard DICOM ou selon tout autre format. Ainsi, les applications logicielles sont intégrées dans une plateforme d’imagerie médicale sous la forme de modules applicatifs autonomes spécifiant leurs dépendances dont les entrées et sorties sont lues ou écrites sur le système de fichiers qu’opère toute plateforme d’imagerie médicale. L’invention procure ainsi une très grande interopérabilité ne liant plus, comme c’est encore le cas aujourd’hui, une application à un type de plateforme donné. En outre, un concepteur d’une application a la capacité de tester très facilement le fonctionnement de son application avant l’émission de celle-ci sans nécessiter l’acquisition ou l’immobilisation d’une plateforme d’imagerie médicale à des fins de déverminage, d’un simulateur/émulateur de celle-ci ou encore d’un bouchon sophistiqué ou en variante, trop limité pour simuler l’intégralité des fonctionnalités d’une telle plateforme.
Par la suite du document, on entend par « système de fichiers » également connu sous la terminologie anglo-saxonne « File System », les services opérés par une plateforme d’imagerie médicale ou par tout ordinateur, qui déterminent l’organisation des données accessibles en lecture ou en écriture au sein d’une mémoire, ou plus généralement au sein d'un volume physique ou logique d’une telle mémoire. Classiquement, un tel système de fichiers détermine la manière de stocker lesdites données et de les organiser dans des structures logiques, que l’on nomme « fichiers ». Un tel système de fichiers permet de traiter, conserver et partager des données entre plusieurs programmes informatiques tels qu’un système exploitation des ressources de l’ordinateur (ou en l’espèce d’une plateforme d’imagerie médicale) et les applications logicielles qui font appel auxdites ressources via ledit système d’exploitation. Un système de fichiers offre ainsi une vue abstraite des données stockées dans une mémoire et permet d’y accéder en lecture et/ou en écriture à partir d'un chemin d'accès également nommé « path » selon une terminologie anglo-saxonne.
A cette fin, l’invention prévoit un procédé d’intégration et d’exécution d’une application logicielle, ledit procédé étant conçu pour être mis en œuvre par une plateforme d’imagerie médicale opérant un système de fichiers. Un tel procédé comporte : une étape de lecture d’un contrat dédié à une application logicielle qui produit une donnée de sortie à partir d’une donnée d’entrée, ledit contrat consistant en un contenu numérique comportant : un identifiant unique désignant ladite application logicielle ; un répertoire virtuel d’entrée destiné à contenir une valeur de la donnée d’entrée de l’application logicielle ; un répertoire virtuel de sortie destiné à contenir une valeur de la donnée de sortie de l’application logicielle; une étape d’écriture de la valeur de la donnée d’entrée de l’application logicielle dans un répertoire d’entrée du système de fichiers ; une étape de lancement de l’exécution de l’application logicielle désignée par l’identifiant unique avec comme arguments les chemins d’accès au répertoire d’entrée du système de fichiers et à un répertoire de sortie dudit système de fichiers, lesdits chemins d’accès étant associés respectivement aux répertoires virtuels d’entrée et de sortie lus dans ledit contrat ; une étape de lecture de la valeur de la donnée de sortie de l’application logicielle dans le répertoire de sortie du système de fichiers.
Pour permettre de paramétrer aisément l’exécution d’une application logicielle, le contrat peut comporter une valeur d’un paramètre de fonctionnement de ladite application logicielle. Dans ce cas, l’étape de lancement de l’exécution de ladite application logicielle d’un procédé conforme à l’invention peut être adaptée pour comporter comme argument la valeur dudit paramètre de fonctionnement.
Pour réaliser l’intégration d’une application logicielle, un procédé selon l’invention peut comprendre une étape de chargement de l’application logicielle et du contrat dans une mémoire de la plateforme logicielle.
De manière avantageuse et faciliter notamment le test préalable d’une application logicielle, cette dernière peut se présenter sous la forme d’un conteneur informatique, l’identifiant unique désignant ladite application logicielle compris dans ledit contrat exprimant l’image dudit conteneur informatique.
A titre avantageux, le répertoire virtuel d’entrée destiné à contenir la donnée d’entrée de l’application logicielle peut être associé dans le contrat à un attribut précisant le caractère optionnel ou obligatoire de ladite donnée d’entrée. Dans ce cas, lorsqu’un tel attribut atteste un caractère optionnel de ladite donnée d’entrée, l’étape d’écriture de cette dernière peut n’être mise en œuvre que si une telle donnée d’entrée est disponible pour la plateforme d’imagerie médicale.
L’invention prévoit également d’enrichir en méta-informations une donnée de de sortie produite par une application logicielle intégrée et exécutée selon l’invention. Pour cela, le répertoire virtuel de sortie destiné à contenir la valeur de la donnée de sortie de l’application logicielle peut être associé dans le contrat à un attribut de typage de ladite sortie. L’étape de lecture de la valeur de la donnée de sortie de l’application logicielle peut alors consister à associer ladite valeur dudit attribut de typage à la valeur de ladite donnée de sortie.
Pour préserver toute modification malveillante d’un contrat associé à une application logicielle, ledit contrat peut être encodé préalablement à son intégration dans la plateforme, voire après toute mise à jour de ce dernier par ladite plateforme. Dans ce cas, l’étape de lecture d’un contrat peut comporter une sous-étape préalable de décodage dudit contrat.
Selon un deuxième objet, l’invention concerne un produit programme d’ordinateur comportant des instructions de programme exécutables par l’unité de traitement d’un ordinateur, lesdites instructions de programme étant chargeables dans une mémoire non volatile dudit ordinateur et dont l’exécution par ladite unité de traitement provoque la mise en œuvre d’un procédé d’intégration et d’exécution d’une application logicielle selon l’invention.
Selon un troisième objet, l’invention concerne en outre un support de mémorisation lisible par un ordinateur comportant les instructions d’un tel produit programme d’ordinateur.
Enfin, l’invention concerne en outre une plateforme d’imagerie médicale comprenant une unité de traitement, une mémoire exploitée par un système de fichiers, ladite mémoire comprenant les instructions de programme d’un produit programme d’ordinateur selon l’invention.
illustre un système d’imagerie médicale comprenant une plateforme d’imagerie médicale ;
illustre l’architecture simplifiée d’une plateforme d’imagerie médicale conforme à l’invention ;
Un premier objet concerne ainsi une partie amovible d’un système de fixation de support d’accessoire destinée à coopérer en fixation avec une base du système de fixation. Selon l’invention, la partie amovible comprend un corps présentant un support d’accessoire et une paroi pourvue d’un embout de fixation s’étendant suivant une direction d’insertion et apte à être reçu à l’intérieur de la base.
En outre, selon l’invention : - le corps est équipé d’au moins deux aimants de polarité définie positionnés autour de l’embout, dans un plan perpendiculaire à la direction d’insertion, notamment à proximité immédiate de la paroi du corps pourvue de l’embout, - l’embout est pourvu d’au moins un élément d’accrochage, cet élément d’accrochage étant situé à distance d’une extrémité libre de l’embout suivant la direction d’insertion, faisant saillie d’une paroi latérale de l’embout perpendiculairement à la direction d’insertion et s’étendant sur une partie de la périphérie de l’embout, - l’embout est pourvu d’au moins un élément de guidage en translation s’étendant suivant la direction d’insertion depuis l’extrémité libre de l’embout jusqu’à la position de l’au moins un élément d’accrochage, cet élément de guidage étant apte à coopérer avec un élément de guidage correspondant de la base, l’embout étant maintenu dans une première position angulaire d’insertion ou d’extraction par rapport à la direction d’insertion.
En prévoyant des aimants sur la partie amovible et sur la base tel que décrit ci-après, une force magnétique d’attraction peut être créée entre la base et la partie amovible, cette force étant d’autant plus forte que les aimants sont alignés suivant la direction d’insertion ou sensiblement alignés. Une telle force facilite ainsi l’insertion de l’embout à l’intérieur du logement et améliore la fixation de la partie amovible à la base, en réduisant notamment les risques de vibration de la partie amovible par rapport à la base.
En outre, en maintenant l’embout dans une première position angulaire d’insertion ou d’extraction par rapport à la direction d’insertion, il est possible de créer une composant tangentielle de la force magnétique existant entre les aimants de la partie amovible et de la base lorsque dans cette première position angulaire, les aimants de la partie amovible et de la base ne sont pas exactement alignés selon la direction d’insertion, à savoir ne sont pas situés en regard les uns des autres suivant cette direction mais sont décalés angulairement. Ceci permet notamment de réaliser un verrouillage semi-automatique de la partie amovible sur la base.
Cet élément de guidage peut être une simple saillie ou rainure réalisée sur la paroi latérale de l’embout apte à coopérer avec une rainure ou saillie correspondante du logement de la base et maintenant l’embout dans la première position angulaire par rapport à la base. D’autres modes de réalisation sont cependant envisageables.
Ainsi, avantageusement, une extrémité libre de l’embout peut présenter au moins une surface inclinée s’écartant de la paroi latérale de l’embout depuis ladite extrémité libre jusqu’à une surface d’accrochage s’étendant perpendiculairement à la direction d’insertion, l’au moins une surface inclinée définissant un élément de guidage, ladite surface d’accrochage définissant un élément d’accrochage. Cet agencement simple et facile à réaliser permet de positionner facilement l’embout dans la première position angulaire par glissement de l’au moins une surface inclinée sur une surface de guidage correspondante de la base lors de l’insertion de l’embout à l’intérieur de la base, tel que décrit plus bas.