INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La pression à l'intérieur du réacteur est maintenue à 5 mbar avec une pression partielle en SiH 4 comprise entre 1 à 5 mbar. La durée de synthèse est comprise entre 1 et 15 minutes selon la taille de NPs de Silicium 62 recherchée. A la fin du processus, l’électrode 15 obtenue est déplacée vers une zone de refroidissement dans le réacteur et retirée du réacteur après refroidissement complet. Le diamètre des NPs 62 est compris entre 5 nm et 30 nm pour des temps de dépôt compris entre 3 minutes et 15 minutes. Au-delà de 10 minutes, une couche de silicium commence à se former. L'homogénéité et la densité du dépôt de NPs 62 peuvent être ajustées en modifiant les paramètres associés au temps de dépôt, au flux de gaz et à la puissance du filament chaud.
Selon un mode réalisation, il est proposé une étape de génération de défauts sur les NTCs 9. Selon le mode de réalisation non limitatif présenté cette étape est réalisée par un traitement plasma. L’électrode 15, préalablement à la fabrication de l’anode 3, de la cathode 1 ou de la LIB 10, est exposée à un plasma de vapeur d'eau non thermique à une pression de 2 mbar dans un réacteur CVD, par exemple par dépôt chimique en phase vapeur assisté par plasma (Plasma Enhanced Chemical Vapor Deposition (PECVD)). Le réacteur PECVD présente une configuration à trois électrodes. Un plasma de vapeur d'eau non thermique est allumé entre deux électrodes en graphite multi-trous situées au-dessus de l’électrode 15. Les deux électrodes en graphite sont distantes de 2,5 cm. Une troisième électrode située sous l'électrode 15, agissant comme un support, est reliée au pôle négatif de l'alimentation qui est équipé d’un voltmètre. Lorsque l'alimentation est éteinte, elle agit comme un voltmètre flottant, sinon elle peut être utilisée pour générer une puissance contrôlable en appliquant une polarisation négative pour obtenir un flux ionique contrôlable et une énergie ionique frappant l’électrode 15.
La vapeur d'eau est injectée à un débit de 10 sccm et la pression à l'intérieur du réacteur est de l’ordre de 2 mbar. Un plasma est créé en appliquant une tension comprise entre 650 et 700 V entre les deux électrodes en graphite du réacteur.
Après l'allumage du plasma, la tension appliquée à l'anode du réacteur PECVD est maintenue quasiment constante comprise entre 400 et 420 Volts avec une intensité de courant entre les deux électrodes multi-trous de l’ordre de 0,20 à 0,24 A. Avec cet ensemble de paramètres plasma, le les expériences ont été poursuivies en modifiant le temps d'exposition qui a varié de 2 à 10 minutes.
Une différence de potentiel entre la deuxième et la troisième électrode a été ajoutée en appliquant une puissance de 1 à 5 W à la troisième électrode connectée à l’électrode 15 ce qui permet un meilleur contrôle du flux et de l'énergie des ions bombardant l’électrode 15.
La taille et la densité des défauts créés sont contrôlables via le temps d'exposition au plasma et les paramètres du plasma (tension et densité de courant).
Selon le mode de réalisation, il est également proposé un procédé de fabrication d’une LIB 10. Le procédé de fabrication de la LIB 10 comprend l’étape consistant à obtenir une anode 3. Cette étape peut consister à se procurer l’anode 3 ou à acheter une anode commerciale 3. Le procédé de fabrication comprend, en outre, l’étape consistant à assembler la LIB 10 en intercalant l’empilement 11 des deux couches 111, 112 entre la cathode 1 et l’anode 3.
Selon un mode de réalisation non limitatif, la LIB 10 comprend une solution d'électrolyte contenant 1 M de Lithium bis(trifluoromethanesulfonyl)imide (LiTFSi) et 0,25 M Nitrate de lithium (LiNO 3 ) dans du 1,3-dioxolane : 1,2-diméthoxyéthane (DOL:DME) dans un rapport volumique 1:1. Une prélithiation de l’anode 3 est réalisée en cyclant l’anode 3 avec du Lithium métallique selon une configuration pile bouton. Un morceau de lithium, agissant comme une source de lithium supplémentaire pendant la décharge, peut être placé sur l’anode 3. La masse de silicium dans l'anode est équilibrée avec la masse de Soufre dans la cathode.
La durée sur laquelle la programmation est faite peut correspondre à un temps qui n’est pas encore écoulé, c’est-à-dire une durée à venir par rapport à l’instant de la programmation. La longueur de la durée peut être fixe ou bien varier, par exemple en fonction de l’environnement du véhicule.
Chaque échange UWB peut être constitué d’envois de trames entre l’identifiant et les un ou plusieurs capteurs UWB. La programmation des une ou plusieurs localisations peut comprendre, pour chaque localisation, une détermination d’une position temporelle pour chacun des envois de trames de chacun des échanges UWB de la localisation. Un envoi d’une trame d’un échange UWB peut avoir une durée comprise entre 60 et 137 microsecondes.
La détermination d’une position temporelle pour un envoi de trame peut comprendre une détermination d’un instant de début d’envoi et de fin d’envoi de la trame. Le temps entre le début et la fin peut être égal à une durée d’envoi. La durée d’envoi peut être fonction d’une longueur de la trame et d’un débit d’envoi. Le positionnement du début et de la fin peut être fonction de la longueur de la trame et/ou du débit d’envoi.
La programmation de la pluralité de mesures radar peut comprendre, pour chaque mesure radar, une détermination d’une position temporelle pour la mesure radar. La détermination de la position temporelle pour une mesure radar peut être équivalente à celle pour un envoi de trame d’une localisation. La détermination d’une position temporelle pour la mesure radar peut par exemple comprendre une détermination d’un instant de début d’émission et de fin d’émission de la trame, le temps entre le début et la fin étant égal à une durée d’émission pouvant être fonction d’une longueur de la trame et d’un débit d’émission. La position temporelle de chaque mesure radar peut être distincte des positions temporelles des autres mesures radar et des positions temporelles sur lesquelles un envoi de trame d’une localisation est programmé.
Lors de chaque mesure radar, l’émission de la trame par un capteur UWB peut donc être temporellement séparée des autres envois / émissions de trame des autres mesures radar et des échanges UWB de chaque localisation. Cela permet d’éviter les collisions entre les mesures radar et les localisations. Eviter les collisions permet de réduire le risque qu’une mesure radar et/ou une localisation soit fausse ou non-exécutable. La séparation temporelle des émissions/envois de trame améliore donc la précision du système UWB, dans son utilisation et son exécution.
Pour chaque localisation, l’intervalle de temps respectif sur lequel la localisation se réalise peut être constitué d’une série de créneaux temporels. Les créneaux temporels de la série peuvent avoir une durée sensiblement égale. Chaque créneau peut avoir une durée par exemple supérieure ou égale à 1 milliseconde et /ou inférieure ou égale à 2 millisecondes. La durée du créneau peut être fonction de l’identifiant impliqué dans la localisation.
Le nombre de créneaux temporels de la série peut être fonction du nombre de capteurs UWB du système UWB. Le nombre de créneaux temporels peut également être fonction d’une constante du système UWB et/ou des un ou plusieurs identifiants. La constante peut représenter un nombre de créneaux au début et à la fin de la série. Par exemple, le nombre de créneaux temporels de la série peut être supérieur ou égal à la somme du nombre de capteurs UWB du système et de la constante. Le système UWB peut comprendre une série prédéterminée de nombres chacun adapté pour le système UWB, et le nombre de créneaux temporels peut correspondre à l’un des nombres de la série prédéterminée, par exemple le nombre de la série prédéterminée qui est le plus proche et supérieur ou égale à la somme.
Les un ou plusieurs identifiants peuvent comprendre un identifiant prioritaire, c’est-à-dire prédéterminé ou désigné comme tel dans le système UWB. Lorsque les un ou plusieurs identifiants comprennent plusieurs identifiants, les identifiants peuvent comprendre un identifiant prioritaire et un ou plusieurs identifiant secondaire. L’identifiant prioritaire peut avoir un fonctionnement prioritaire dans les localisations, par rapport aux un ou plusieurs identifiants secondaires. Par exemple, les programmations des localisations impliquant l’identifiant prioritaire peuvent prévaloir aux programmations des localisations impliquant les un ou plusieurs identifiants secondaires. La programmation peut comprendre une annulation de la programmation d’une localisation impliquant un des un ou plusieurs identifiants secondaires lorsque la programmation de la localisation est prévue en même temps qu’une programmation d’une localisation impliquant l’identifiant prioritaire.
La programmation peut comprendre, pour chaque identifiant, la programmation d’une ou plusieurs localisations parmi les localisations impliquant l’identifiant sur une session respective correspondant à une période. Une session peut avoir une durée qui correspond à un multiple d’un temps prédéterminé, par exemple une fois, deux fois, trois fois ou bien dix fois 96 millisecondes. Chaque session peut être divisée en blocs. Chaque bloc peut être divisé en plusieurs intervalles de temps, et une localisation impliquant l’identifiant peut se réaliser à l’intérieur de l’un de ces intervalles de temps. Chacun des intervalles de temps peut être divisé en une série de créneaux temporels. Pour chaque identifiant, la programmation peut donc être basée sur des séries de créneaux respectives à l’identifiant. Les séries de créneaux respectives de l’identifiant prioritaire peuvent différer des séries de créneaux respectives des un ou plusieurs identifiants secondaires. Le procédé d’utilisation et/ou le procédé de planification peuvent comprendre une détermination du nombre de créneaux temporels de chaque série, du nombre d’intervalles de temps de chaque bloc, et/ou du nombre de blocs par session pour chaque identifiant.
La programmation peut comprendre une programmation de chaque mesure radar à l’intérieur d’un des créneaux temporels d’une des séries respectives de l’identifiant prioritaire. La programmation de la mesure radar à l’intérieur d’un des créneaux temporels peut comprendre une détermination de l’instant de début d’émission de la trame à l’intérieur du créneau et de sorte que la fin de l’émission soit prévue avant la fin du créneau. En d’autres termes, l’instant de début d’émission est déterminé de sorte que l’émission se termine avant la fin du créneau. Les trames de chaque mesure radar peuvent donc être émises à l’intérieur d’un des créneaux temporels de l’identifiant prioritaire.
Pour chaque identifiant, les envois de trames des échanges UWB entre l’identifiant et les un ou plusieurs capteurs UWB peuvent être réalisés à l’intérieur de créneaux temporels d’une série de la session de l’identifiant. Pour l’identifiant prioritaire par exemple, les envois de trames des échanges UWB entre l’identifiant et les un ou plusieurs capteurs UWB peuvent être réalisés à l’intérieur de créneaux temporels d’une série de la session de l’identifiant prioritaire. Par exemple, chaque envoi peut être réalisé sur un créneau temporel respectif. Les créneaux temporels de la série sur lesquels l’un des envois de trame est réalisé peuvent former un premier groupe. La série peut également comprendre un deuxième groupe d’un ou plusieurs créneaux temporels en dehors du premier groupe. Par exemple, le nombre d’envois de trame des échanges UWB de chaque localisation peut être strictement inférieur au nombre de créneaux temporels de la série, et dans ce cas, le nombre des un ou plusieurs créneaux appartenant au deuxième groupe peut être égal à la différence entre le nombre de créneaux temporels de chaque série et le nombre d’envois de trame des échanges UWB de la localisation. L’utilisation des créneaux temporels est donc optimisée.
Le nombre d’envois de trame des échanges UWB de chaque localisation peut être strictement inférieur au nombre de créneaux temporels de la série lorsque l’arrondi supérieur est supérieur ou égal à zéro dans la formule suivante :
avec N le nombre de capteurs UWB du système UWB, K la durée d’un créneau temporel, C le nombre d’intervalles de temps par bloc, X l’arrondi supérieur et T un temps prédéterminé (par exemple 96 millisecondes).
La programmation de la pluralité de mesures radar peut comprendre, pour au moins une mesure radar, une programmation de la mesure radar à l’intérieur de l’un des un ou plusieurs créneaux temporels appartenant au deuxième groupe. Les trames des mesures radar peuvent donc être émises chacune à l’intérieur de l’un des un ou plusieurs créneaux temporels appartenant au deuxième groupe (chacune sur un créneau respectif du deuxième groupe). La programmation d’une mesure radar peut comprendre une sélection d’un des un ou plusieurs créneaux temporels du deuxième groupe et une détermination de l’instant de début d’émission de la trame à l’intérieur du créneau sélectionné. La sélection d’un créneau peut être fonction des autres mesures radar de la pluralité. Par exemple, la programmation peut programmer chaque mesure radar sur un créneau respectif du deuxième groupe.
Chaque trame d’un des échanges UWB peut être envoyée au début d’un créneau temporel respectif. Par exemple, la programmation de chaque localisation peut comprendre, pour chaque envoi de trame de la localisation, une détermination d’un instant de début d’envoi sensiblement en même temps que le début du créneau temporel respectif sur lequel l’envoi est réalisé.
Chaque trame de la mesure radar du capteur UWB peut être émise à la fin d’un créneau temporel respectif. Par exemple, la programmation de chaque mesure radar peut comprendre une détermination d’un instant de début d’émission de la trame de sorte que la fin de l’émission corresponde sensiblement à la fin du créneau temporel respectif sur lequel l’émission est réalisée.
(Effets mats après séchage)
Un film d’une épaisseur de 100 μm a été préparé sur des cartes de contraste (blanches et noires) en appliquant la composition cosmétique de chacun des exemples 1 et comparatifs 1 à 19. Le film a été séché à température ambiante pendant 30 minutes. Ensuite, les effets mats sur le film ont été évalués par des panélistes selon les critères suivants.
Très bons : totalement mats sans brillance
Bons : très légèrement brillants
Médiocres : brillants
(Brillance après séchage)
Un film d’une épaisseur de 100 μm a été préparé sur des cartes de contraste (blanches et noires) en appliquant la composition cosmétique de chacun des exemples 1 et comparatifs 1 à 19. Le film a été séché à température ambiante pendant 30 minutes. Ensuite, la brillance (lumière réfléchie sur les cartes) du film a été mesurée par une caméra polarimétrique. La valeur moyenne de la brillance sur les fonds blanc et noir a été utilisée comme valeur de brillance.
Une valeur de brillance plus petite signifie un meilleur effet mat. Il est préférable que la valeur de brillance soit inférieure à 6,0, et plus préférentiellement inférieure à 1,0.
(Caractère collant après séchage)
Un film d’une épaisseur de 100 μm a été préparé sur des cartes de contraste (blanches et noires) en appliquant la composition cosmétique de chacun des exemples 1 et des exemples comparatifs 1 à 19. Le film a été séché à température ambiante pendant 30 minutes.
Le caractère collant du film séché a été évalué par des panélistes selon les critères suivants :
Non collant : une sensation totalement non adhésive est ressentie au contact de la surface du film avec le doigt.
Très légèrement collant (acceptable) : une sensation très légèrement adhésive, mais non significative, est ressentie au contact du film avec le doigt.
Légèrement : une nette sensation d’adhésivité est ressentie lors du contact du film avec le doigt
Toutefois, il est constaté que les conditions d’utilisation du collecteur, telles que l’augmentation de la pression d’air dans la cavité interne du collecteur ou le débit d’entrée de liquide drainé dans la cavité interne, ainsi que les conditions d’installation du collecteur, par exemple la longueur des tuyauteries en sortie du collecteur, ont aussi un impact sur la différence de pression aux bornes du gicleur. De tels paramètres modifient donc la relation entre la quantité de liquide drainé dans la cavité interne et le débit de liquide drainé sortant à travers la sortie de récupération, ce qui peut conduire à détecter erronément une défaillance de la turbomachine ou à ne pas identifier un dysfonctionnement réel de celle-ci.
Par ailleurs, lorsque le gicleur est en service, il a tendance à se colmater, ce qui peut nuire à son fonctionnement, voire le rendre inopérant.
A cet effet, il est proposé un collecteur d’un liquide drainé pour turbomachine d’aéronef d’un premier type, le collecteur comprenant : - une cavité interne comprenant un premier espace de collecte du liquide drainé et un second espace de transfert du liquide collecté vers une sortie de récupération ; - au moins une entrée du liquide drainé communiquant fluidiquement avec le premier espace ; et - au moins une sortie de récupération communiquant fluidiquement avec le second espace ; dans lequel le premier espace et le second espace sont séparés l’un de l’autre par une cloison étanche aux liquides dans laquelle est disposé un moyen de restriction de passage du liquide drainé du premier espace vers le second espace, le premier espace communiquant à l’air avec le second espace de manière à ce que la pression d’air soit identique dans le premier espace et dans le second espace.
La pression d’air étant identique dans le premier espace et dans le second espace, la différence de pression aux bornes du moyen de restriction de passage du liquide drainé dépend uniquement de la hauteur de liquide drainé collecté dans le premier espace. Par « bornes du moyen de restriction de passage » on entend l’entrée dans le moyen de restriction et la sortie du moyen de restriction. Plus précisément, l’entrée dans le moyen de restriction correspond à la sortie du premier espace, tandis que la sortie du moyen de restriction correspond à l’entrée dans le second espace.
Grâce à l’égalisation des pressions dans le premier espace et le second espace, d’autres variables, telles que l’augmentation de la pression d’air, le débit d’entrée de liquide drainé dans la cavité interne ou l’augmentation des longueurs des tuyauteries en sortie du collecteur n’ont pas d’impact sur la différence de pression aux bornes du moyen de restriction de passage du liquide drainé.
Le présent document concerne également un collecteur d’un liquide drainé pour turbomachine d’aéronef de second type, le collecteur comprenant : - une cavité interne comprenant un premier espace de collecte du liquide drainé et un second espace de transfert du liquide collecté vers une sortie de récupération, la cavité interne s’étendant longitudinalement selon une première direction entre une première extrémité fermée par une paroi de fond du collecteur et une seconde extrémité fermée par un couvercle du collecteur ; - au moins une entrée du liquide drainé communiquant fluidiquement avec le premier espace ; et - au moins une sortie de récupération communiquant fluidiquement avec le second espace ; dans lequel le premier espace et le second espace sont séparés l’un de l’autre par une cloison étanche aux liquides dans laquelle est disposé un moyen de restriction de passage du liquide drainé du premier espace vers le second espace dans lequel le moyen de restriction de passage du liquide drainé est monté amovible par rapport au collecteur par déplacement du moyen de restriction de passage du liquide drainé suivant la première direction selon le sens allant de la paroi de fond du collecteur au couvercle du collecteur.
Le moyen de restriction de passage du liquide drainé étant monté amovible par rapport au collecteur, il est possible de l’extraire du collecteur pour le nettoyer facilement ainsi que pour contrôler de manière régulière qu’il n’est pas colmaté.
Par ailleurs, le moyen de restriction étant extrait du collecteur en le déplaçant suivant la première direction dans le sens allant de la paroi de fond du collecteur au couvercle du collecteur, il est extrait à travers la seconde extrémité de la cavité interne, ce qui évite les fuites du liquide drainé à travers la paroi de fond du collecteur. Cette configuration évite aussi l’utilisation des joints, par exemple en matière élastomère, pour assurer l’étanchéité de la paroi de fond du collecteur. La résistance du collecteur à un feu de plancher moteur est ainsi améliorée.
Selon un aspect de l’invention, la cloison est une cloison montée amovible dans la cavité interne du collecteur. Alternativement, la cloison est une cloison montée inamovible dans la cavité interne du collecteur, voire, formée d’un seul tenant avec une paroi de la cavité interne.
Selon un aspect, l’au moins une sortie de récupération est une sortie reliée à un réservoir de carburant de la turbomachine. Alternativement, ladite au moins une sortie de récupération est une sortie reliée à une boîte de récupération également appelée boite dite « écologique » Cette boite écologique est configurée pour stocker les liquides drainés lorsque ceux-ci ne sont pas retournés vers le réservoir de carburant. On note que grâce à la pression d’air identique dans le premier espace et dans le second espace, la différence de hauteur entre le collecteur et le réservoir de carburant ou la boite écologique n’a pas d’impact sur la différence de pression aux bornes du moyen de restriction de passage du liquide drainé.
Selon un aspect, le moyen de restriction de passage du liquide drainé est formé dans la cloison. Par exemple, le moyen de restriction de passage comprend au moins un orifice traversant la cloison. L’orifice de la cloison permet l’écoulement du liquide drainé du premier espace au second espace.
Alternativement, le moyen de restriction de passage du liquide drainé peut être un gicleur rapporté installé dans une ouverture de la cloison.
Selon un aspect, la cloison est à paroi mince. Par « paroi mince » on entend que l’épaisseur de la cloison est inférieure à 1,5 mm, de préférence inférieure à 1 mm. Selon un aspect, l’orifice de passage a un diamètre inférieur à 1,5 mm, de préférence inférieur à 1 mm.
Selon un aspect, le moyen de restriction de passage du liquide drainé comprend au moins deux orifices traversant la cloison. Dans ce cas, afin de conserver la même loi d’écoulement du liquide drainé entre le premier et second espaces de la cavité que lorsque le moyen de restriction de passage ne comprend qu’un seul orifice, les orifices de la cloison ont de préférence un diamètre inférieur au diamètre de l’orifice de la cloison lorsque celui-ci est le seul.
Selon un aspect, le moyen de restriction de passage du liquide drainé comprend au moins deux orifices traversant la cloison à des hauteurs différentes. Dans ce cas, le niveau de remplissage de la cavité interne par le liquide drainé à partir duquel le liquide drainé traverse chaque orifice de la cloison est différent, les orifices situés à une hauteur plus basse étant traversés avec un niveau de remplissage inférieur que ceux situés plus haut.
Le support de couple 21 permet de reprendre les efforts exercés par l’actionneur électromécanique 11, en particulier le couple exercé par l’actionneur électromécanique 11, par rapport à la structure du bâtiment. Le support de couple 21 permet avantageusement de reprendre, en outre, des efforts exercés par le tube d’enroulement 4, notamment le poids du tube d’enroulement 4, de l’actionneur électromécanique 11 et de l’écran 2, et d’assurer la reprise de ces efforts par la structure du bâtiment.
Ainsi, le support de couple 21 de l’actionneur électromécanique 11 permet de fixer l’actionneur électromécanique 11 sur un bâti 23, en particulier à une joue du coffre 9.
Ici et comme illustré à la , la couronne 30 est disposée ou insérée, autrement dit est configurée pour être disposée ou insérée, autour d’une partie du carter 17, en particulier dans la configuration assemblée de l’actionneur électromécanique 11. Dans ce cas, la couronne 30 est montée libre en rotation autour du carter 17.