INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Alternativement, le dispositif d’analyse 1 peut comprendre au moins un épaulement interne 14 disposé au niveau d’un embout 6a, 6b. En particulier dans cette configuration, l’épaulement interne 14 est disposé entre la section de connexion 7 et l’extrémité 10 de l’embout 6a, 6b. L’épaulement interne 14 constitue un support à un filtre 13.
Dans une variante de l’invention telle qu’illustrée dans l’ exemple de la , le dispositif d’analyse 1 comporte au moins un filtre 13. Dans ce cas, la fonction du filtre 13 est de laisser circuler un flux de fluide au travers du dispositif d’analyse 1 tout en évitant que le polluant ne s’échappe du module 2a de corps central 2. A cet effet, le filtre 13 comporte des pores dont les dimensions sont inférieures aux dimensions de l’organisme vivant et/ou aux dimensions d’un polluant contenu dans le module 2a de corps central 2. Ce filtre 13 est amovible du dispositif d’analyse 1. Le caractère amovible du filtre 13 donne un accès facile au module 2a de corps central 2 par exemple pour introduire et/ou extraire le polluant et/ou l’organisme vivant d’intérêt.
Plus précisément, le filtre 13 est disposé au niveau du moyen de réception 130. Il est ainsi disposé à une jonction entre une extrémité 4a, 4b du module 2a de corps central 2 et l’embout 6a, 6b avec lequel ladite extrémité 4a, 4b coopère.
Afin que le filtre 13 soit maintenu en position, il est préférable d’utiliser l’extrémité 4a, 4b du module 2a de corps central 2 qui porte l’épaulement interne 14 en tant qu’’arrivée de flux de fluide. En parallèle, en circuit ouvert, l’embout 6a ,6b constituant la sortie du flux de fluide porte également un épaulement interne 14 supportant un filtre 13. Plus généralement, pour que l’épaulement interne 14 constitue un support à un filtre 13 amovible, il doit nécessairement exercer une réaction opposée au sens de circulation du flux de fluide. Comme illustré dans la , un second filtre 13 peut également être disposé à la jonction entre la seconde extrémité 4b du module 2a de corps central 2 et le second embout 6b amovible.
Comme illustré aux figures 1, 2 et 4, le dispositif d’analyse 1 comprend également des moyens d’étanchéité 15. Ces moyens d’étanchéité 15 sont disposés à une jonction entre une extrémité 4a, 4b du module 2a de corps central 2 et un embout 6a, 6b coopérant avec ladite extrémité 4a, 4b. Les moyens d’étanchéité 15 permettent de fermer hermétiquement le dispositif d’analyse 1 au niveau de la jonction entre une extrémité 4a, 4b du module 2a de corps central 2 et un embout 6a, 6b. Les moyens d’étanchéité 15 comprennent au moins un organe d’étanchéité et une gorge 17. Ici, l’organe d’étanchéité est configuré pour former une liaison hermétique par compression dans la gorge 17. En ce sens, l’organe d’étanchéité 16 peut être constitué par un joint torique.
Dans cet exemple, la gorge 17 est ménagée entre le module 2a de corps central 2 et une portion de connexion 5 d’une extrémité 4a, 4b du module 2a de corps central 2. Ici, cette portion de connexion 5 forme un organe mâle. De même, un embout 6a, 6b dont la section de connexion 7 est de type mâle, peut porter une gorge 17. Dans ce cas, la gorge 17 est ménagée entre la section de connexion 7 et l’extrémité 10 de l’embout 6a, 6b. Dans les deux cas, la gorge 17 est formée par deux épaulements externes 18 disposés à une distance déterminée l’un de l’autre. Les deux épaulements externes 18 sont ménagés sur une paroi extérieure du module 2a de corps central 2 ou alternativement sur une paroi extérieure d’un embout 6a, 6b. Il est à noter que la gorge 17 peut également comprendre un rétrécissement de la paroi du module 2a de corps central 2 ou de la paroi de l’embout 6a, 6b entre les deux épaulements externes 18.
En pratique, dans l’exemple de la , la seconde extrémité 4b du module 2a de corps central 2 et le premier embout 6a qui, constituent respectivement un organe mâle, portent une gorge 17 et un organe d’étanchéité.
De plus, les moyens d’étanchéité 15 peuvent comprendre une couronne de compression 19. La couronne de compression 19 est configurée pour comprimer l’organe d’étanchéité dans la gorge 17. Cette couronne de compression 19 est montée sur le dispositif d’analyse 1. Plus précisément, la couronne de compression 19 est montée dans la gorge 17. La couronne de compression 19 est mobile entre une position de compression et une position de retrait. Comme illustré dans les figures 5 et 6, en position de compression, la couronne de compression 19 comprime l’organe d’étanchéité afin d’assurer une fermeture hermétique du dispositif d’analyse 1. En position de retrait, l’utilisateur peut ouvrir le dispositif d’analyse 1 pour introduire ou extraire le polluant et/ou l’organisme vivant à étudier.
Selon l’invention, la gorge 17 peut être située sur l’embout 6a, 6b ou à la jonction entre l’extrémité 4a, 4b et le module 2a de corps central 2. En pratique, la couronne de compression 19 est constituée par un cylindre ouvert dont une extrémité comporte un anneau 20 pris dans la gorge 17. L’anneau 20 de la couronne de compression 19 est configuré pour comprimer l’organe d’étanchéité contre un épaulement externe 18 de la gorge 17.
La est une vue en perspective isolée d’une came du dispositif d’actionnement.
La est une vue de face du dispositif d’actionnement, dans une première configuration.
La est une vue de face du dispositif d’actionnement, dans une deuxième configuration.
La est une vue similaire à celle de la , montrant le dispositif d’actionnement avec un nombre différent de modules de contact.
La est une vue similaire à celles des figures 2 et 10, montrant le dispositif d’actionnement avec encore un nombre différent de modules de contact.
La est une vue similaire à celles des figures 2, 10 et 11, montrant le dispositif d’actionnement avec encore un nombre différent de modules de contact.
La est une vue partielle du dispositif d’actionnement, montrant en perspective éclatée une partie pneumatique de ce dernier.
La est une vue similaire à celle de la , prise selon un angle de vue différent et conforme à une première variante de réalisation du dispositif d’actionnement.
La est une vue similaire à celle de la , montrant une deuxième variante de réalisation du dispositif d’actionnement.
La est une vue en perspective semi-éclatée du dispositif d’actionnement conforme à un deuxième mode de réalisation, sans partie pneumatique.
La est une vue en perspective semi-éclatée du dispositif d’actionnement conforme à un troisième mode de réalisation.
Description détaillée La représente très schématiquement un véhicule ferroviaire 1 à frein à garnitures ou à semelles, pourvu d’un système de freinage ferroviaire 2 comportant notamment des cylindres de frein de service 3 prévus pour agir sur les garnitures ou les semelles.
Le véhicule ferroviaire 1 comporte en outre un dispositif d’actionnement, appelé ci-après manipulateur 4, configuré pour commander via un levier 5 du manipulateur 4 le système de freinage ferroviaire 2 et ses cylindres de frein de service 3 notamment en vue de freiner et/ou de dé-freiner le véhicule ferroviaire 1.
Le manipulateur 4 peut aussi être configuré pour commander le système de freinage ferroviaire 2 via le levier 5 du manipulateur 4 en vue d’appliquer d’autres fonctions que le freinage ou dé-freinage du véhicule ferroviaire 1.
Par exemple, il pourrait s’agir d’une fonction d’indication d’une action de freinage et/ou de dé-freinage, ou bien d’une fonction sécuritaire, d’une fonction de détection de position, d’une fonction de freinage de service électrique et/ou pneumatique, d’une fonction de freinage d’urgence électrique et/ou pneumatique et/ou analogique, d’une fonction de freinage dite directe en mode électrique et/ou en mode analogique, d’une fonction de pilotage du nettoyage de roue, voire encore d’une fonction de sablage de roue, etc.
Le manipulateur 4 et le système de freinage ferroviaire 2 sont des éléments d’une installation de freinage ferroviaire du véhicule 1. Le manipulateur 4 est ici fixé sur un support 6 formant une interface de distribution entre le manipulateur 4 et le système de freinage ferroviaire 2.
Lors de l’étape 36 suivante, on calcule la durée T en fonction du ratio R. L’étape 36 de calcul peut être effectuée avec le dispositif 26 de temporisation ou avec le dispositif 24 calculateur.
Avantageusement, on effectue une étape 38 de détection de la situation de conduite SC avec le détecteur de situation de conduite SC.
Optionnellement, lors de l’étape 40 suivante, le détecteur de situation de conduite SC communique une modification de la durée T au dispositif 26 de temporisation de manière à adapter la durée T à la situation de conduite SC.
Enfin, on effectue une étape 42 de maintien stable de la richesse du mélange RM air-carburant durant la durée T calculée, ou la durée modifiée, grâce au dispositif 26 de temporisation et au moyen 28 d’asservissement.
Lors de la mise en œuvre de ce procédé 30, la durée T est par exemple nulle lorsque le ratio R est supérieur à un ratio Rr prédéterminé et la durée T augmente lorsque le ratio R diminue.
Avantageusement, le procédé 30 est mis en œuvre lors d’un changement de rapport d’une boîte de vitesse d’un véhicule 2 automobile thermique.
On a représenté schématiquement sur la la variation de paramètres de fonctionnement automobile avant, pendant et après une situation de conduite SC et en particulier lors de la mise en œuvre des étapes du procédé 30 selon l’invention. Les paramètres de fonctionnement automobile comprennent notamment la richesse du mélange RM air-carburant injecté, la quantité d’oxygène stockée OS dans le catalyseur 16, la pression P dans le collecteur d’admission, la vitesse V du véhicule 2 et la quantité d’oxydes d’azote NOx émis par le véhicule 2.
La situation de conduite SC comprend par exemple un changement de rapport d’une boîte de vitesse manuelle ou automatique du véhicule 2 ou une phase de décélération du véhicule survenant après une phase de fonctionnement stabilisée à vitesse V constante, avec une tolérance de 5%, et survenant avant une phase d’accélération.
La situation de conduite SC survient par exemple après une première phase P1 d’injection. La situation de conduite SC comprend une deuxième phase P2 d’injection. Une troisième phase P3 d’injection survient après la situation de conduite SC.
La première phase P1 d’injection comprend par exemple une phase de fonctionnement stabilisé à vitesse V constante, avec une tolérance de 5%, au cours de laquelle la quantité d’oxygène stockée OS dans le catalyseur 16 est proche d’une quantité d’oxygène stockée optimale OSo pour traiter de façon optimale les espèces polluantes. Par exemple, lorsque la quantité d’oxygène stockée OS dans le catalyseur 16 est la quantité d’oxygène stockée optimale OSo le véhicule 2 automobile n’émet pas ou peu d’oxyde d’azote. En outre, lors de la première phase P1 d’injection, le boîtier papillon d’admission d’air est ouvert, la pression P dans le collecteur d’admission est constante, à 5% près, le débit d’échappement est constant, à 5% près, et la richesse du mélange RM air-carburant injecté est par exemple proche de 1.
La deuxième phase P2 d’injection comprend par exemple une phase au cours de laquelle la vitesse V du véhicule 2 diminue, par exemple suite au levé de pied du conducteur par rapport à la pédale d’accélération. Lors du levé de pied, le boîtier papillon d’admission d’air est par exemple fermé de sorte que l’admission d’air diminue et que la pression P dans le collecteur atteint une pression constante Pc.
Afin de pallier le trop plein d’oxygène dans le catalyseur 16, le dispositif 26 de temporisation maintient stable la richesse du mélange RM air-carburant injecté pendant la durée T, par exemple à une richesse du mélange RM air-carburant proche de 1 pendant 0,3 seconde de sorte que la quantité d’oxygène stockée OS dans le catalyseur 16 reste constante à 5% près durant la durée T. Une fois que la durée T est écoulée, le dispositif 26 de temporisation coupe l’injection de carburant de sorte que la richesse du mélange RM air-carburant injecté diminue jusqu’à une richesse nulle, une consigne de couple du moteur 6 est alors nulle et la quantité d’oxygène stockée OS dans le catalyseur 16 augmente.
Optionnellement, le dispositif 26 de temporisation diminue la richesse du mélange RM air-carburant jusqu’à une valeur non nulle puis le dispositif 26 de temporisation maintient stable la richesse du mélange RM air-carburant injecté pendant la durée T. Dans un autre mode de mise en œuvre, le dispositif 26 de temporisation adapte la richesse du mélange RM air-carburant injecté pendant la durée T, par exemple en diminuant linéairement la richesse du mélange RM air-carburant injecté durant la durée T.
Avantageusement, la durée T au cours de laquelle la richesse du mélange RM air-carburant injecté est maintenue stable permet à la quantité d’oxygène stockée OS dans le catalyseur 16 de rester inférieure à la capacité de stockage en oxygène courante OSC du catalyseur 16. Optionnellement la deuxième phase P2 d’injection comprend une phase de changement de rapport d’une boîte manuelle.
La troisième phase P3 d’injection comprend par exemple une phase d’accélération du véhicule 2 et/ou un attelage consécutif au changement de rapport de la boîte de vitesse. La troisième phase P3 d’injection comprend par exemple l’ouverture du boîtier papillon d’admission d’air, l’augmentation du débit d’échappement et l’augmentation de la richesse du mélange RM air-carburant injecté, par exemple à une richesse proche de 1.
Avantageusement, au commencement de la troisième phase P3 d’injection, la quantité d’oxygène stockée OS dans le catalyseur 16 est inférieure à la capacité de stockage en oxygène courante OSC du catalyseur 16. Ainsi, le catalyseur 16 n’est pas saturé en oxygène. Un réglage de la valeur de la richesse proche de 1 permet par exemple un retour progressif de la quantité d’oxygène stockée OS dans le catalyseur 16 à la quantité d’oxygène stockée optimale OSo. En outre, l’émission d’oxyde d’azote NOx augmente peu ou est nulle au cours de la troisième phase P3 d’injection, quel que soit l’état d’usure du catalyseur 16
Les inventeurs ont pu caractériser les GQDs obtenus selon le procédé de l’invention selon différentes méthodes, notamment spectrophotométrie de photoélectrons induits par rayons X (XPS), et infrarouge (IR).
Ainsi, selon un deuxième aspect, l’invention concerne des quantum dots de graphène susceptibles d’être obtenus selon le procédé de l’invention.
Elle concerne également les quantum dots de graphène caractérisés en ce que leur spectre obtenu par spectrométrie de photoélectrons induits par rayons X (XPS) N1s comprend les bandes énergétiques suivantes : Energie de liaison (eV) 400 - 403 404 - 406 Intensité relative (%) 30-60 40-70
Ces quantum dots sont notamment obtenus par le procédé selon l’invention.
Selon des modes de réalisation, les quantum dots de graphène selon l’invention comprennent une ou plusieurs des caractéristiques ci-après :
leur spectre obtenu par spectrométrie de photoélectrons induits par rayons X (XPS) du C1s comprend en outre 4 bandes énergétiques comprises entre 282 et 290 eV., en particulier les bandes suivantes (en eV) : 284,6 ; 286 ; 287,4 ; et 288,8 ; leur spectre O1s obtenu par spectrométrie de photoélectrons induits par rayons X (XPS) comprend en outre 3 bandes énergétiques comprises entre 530 et 536 eV ; leur spectre infra-rouge comprend en outre les bandes d’absorption suivantes (en cm -1 ) : 3000 ,1695 ,1574, 1123 et 1021 ; Ils présentent une distribution de taille de particules en nombre, monomodale ; le mode en nombre est compris entre 1 et 10 nm, notamment entre 1 et 5 nm ; la médiane D50 est comprise entre 1 et 5 nm, notamment entre 2 et 4 nm ; la déviation standard est comprise entre 1 et 20 %, notamment entre 6 et 12 % ; ils présentent une luminescence blanche à l’état solide ;
Selon un dernier aspect, l’invention a pour objet l’utilisation des quantum dots de graphène selon l’invention, dans des dispositifs d’imagerie, de détection, optoélectroniques, de production d’énergie, de stockage d’énergie (batteries et supercondensateurs), photocatalytiques, ainsi qu’au sein de matériaux conducteurs ou composites.
Selon des modes de réalisation, les quantum dots de graphène selon l’invention sont utilisés dans des dispositifs de production d’énergie tels que les diodes électroluminescentes, les batteries, ou les cellules solaires.
Brève description des figures représente le spectre XPS O1s des quantum dots de graphène selon l’invention.
représente le spectre XPS C1s des quantum dots de graphène selon l’invention.
représente le spectre XPS N1s des quantum dots de graphène selon l’invention.
représente le spectre FT-IR des quantum dots de graphène selon l’invention.
représente le spectre de fluorescence des quantum dots de graphène selon l’invention dans l’eau ultrapure, en fonction de la longueur d’onde d’excitation (valeurs indiquées par une flèche)
représente le spectre de fluorescence des quantum dots de graphène selon l’invention à l’état solide.
représente une image des GQDs selon l’invention obtenue par microscopie électronique à transmission (TEM).
Dans certains cas, l’imageur thermique 10 est intégré dans un détecteur domotique 50, visible sur la . Le détecteur domotique 50 comprend un boitier 52 à l’intérieur duquel l’imageur thermique 10 est agencé.
Sur la , l’imageur thermique 10 est inclus dans un module de capteurs 54. Le module de capteurs 54 peut comprendre en outre une pluralité de capteurs 56 de différentes natures. Par exemple, les capteurs 56 peuvent être un capteur de bruit ambiant, un capteur de luminosité ambiante, etc. Avantageusement, l’un des capteurs 56 du détecteur domotique est un capteur de mouvement, notamment un capteur infrarouge passif, aussi appelé « capteur PIR » (par ses sigles en anglais « passive infrared »). Le capteur PIR est configuré pour détecter la variation de rayonnement infrarouge qui a lieu lorsqu’une personne se déplace dans l’espace. Pour cela, le capteur PIR capte la différence de température existant entre le corps humain et le sol, les murs et autres corps présents dans l’espace.
Comme représenté sur la , l’imageur thermique 10 et les capteurs 56 peuvent être soudés sur une carte électronique 58 du détecteur domotique 50. Cette carte électronique 58 est agencée à l’intérieur du boitier 52. La carte électronique 58 permet de récupérer les différents signaux émis par l’imageur thermique 10 (le dispositif informatique 16 inclus) et les capteurs 56. La carte électronique 58 permet également d’alimenter électriquement les capteurs 56, l’imageur 10 et le dispositif informatique 16.
Le détecteur domotique 50, et notamment sa carte électronique 58, peuvent être alimentés électriquement par un câble ou par une batterie.
De préférence, l’imageur thermique 10 et le détecteur domotique sont à faible consommation énergétique. A cet effet, l’imageur thermique 10 a par exemple une basse résolution. Par « basse résolution » on entend ici une résolution comprise entre 20x20 pixels et 150x150 pixels, de préférence entre 32x32 pixels et 100x100 pixels.
L’activation 110 de l’imageur thermique 10 peut être réalisée à distance ou par actionnement direct d’une interface homme-machine prévue sur l’imageur 10 ou sur le détecteur domotique 50.
Le procédé 100 comprend ensuite une étape de capture 120 de l’image thermique brute de la scène de l’espace, comme indiqué précédemment.
Comme déjà expliqué, l’imageur thermique 10 est configuré pour obtenir l’image thermique brute à partir de l’absorption par l’ensemble 12 de capteurs thermiques du rayonnement infrarouge émis par les différents corps présents dans la scène. Chaque capteur thermique génère ainsi des signaux qui sont transmis au dispositif informatique 16 de l’imageur 10. Le processeur 18 traite ces signaux pour générer l’image thermique brute. La montre un exemple d’image thermique brute 20.
Toute image thermique comprend une pluralité de pixels. Chaque pixel représente un point de température spécifique d’un corps présent dans la scène. En fonction de la température du point respectif, chaque pixel de l’image thermique peut être représenté par une tonalité chromatique spécifique. Cette tonalité chromatique peut être associée à une valeur précise de température ou à une plage de températures. Aussi, l’image thermique comprend des zones claires 22 et des zones sombres 24 qui aident à identifier les différentes sources de chaleur présentes dans la scène.
Toutefois, comme il ressort clairement de la , dans l’image thermique brute les limites des zones claires 22 et les zones sombres 24 sont floues. L’image thermique brute révèle le positionnement de chaque capteur de l’ensemble 12, et plus particulièrement une non-uniformité (« effet de pixellisation ») due à la différence de signaux générés par chaque capteur. Par ailleurs, l’image thermique brute présente un aspect colonnaire. Aussi, l’image thermique brute ne permet pas d’obtenir des informations fiables sur les températures associées à chaque pixel de l’image. Par conséquent, l’image brute 20 n’est pas exploitable en l’état et nécessite un traitement additionnel comme il va être détaillé ci-après.
De manière avantageuse, lors de la capture 120 de l’image thermique brute 20, une mesure de la température de l’imageur thermique 10 est réalisée. A cet effet, l’imageur thermique est relié à un capteur de température 60. Selon un exemple non limitatif, le capteur de température 60 peut être agencé sur la carte électronique 58 du détecteur domotique 50. En particulier, comme représenté sur la , le capteur de température 60 peut être disposé sur une face de la carte électronique 58 opposée à la face sur laquelle l’imageur thermique est soudé. La mesure de la température de l’imageur thermique 10 est avantageusement réalisée sensiblement en même temps que la capture de l’image thermique brute 20.
Après avoir capturé l’image thermique brute, le procédé 100 comprend la désactivation 130 de l’imageur thermique 10. Le désactivation 130 de l’imageur thermique 10 peut être réalisée à distance ou par actionnement direct de l’interface homme-machine prévue sur l’imageur 10 ou sur le détecteur domotique 50.
Cette désactivation 130 intervient de préférence immédiatement après la capture 120 de l’image thermique brute 20. Aussi, un temps écoulé entre l’activation 110 et la désactivation 130 de l’imageur thermique 10 est très court. Par exemple, le temps écoulé entre l’activation 110 et la désactivation 130 de l’imageur thermique est inférieur à 1 s, de préférence inférieur à 50 ms, de préférence encore inférieur ou égal à 20 ms.
La désactivation de l’imageur 10 permet d’une part d’économiser de l’énergie, car le temps pendant lequel l’imageur thermique 10 est activé est très limité. Par ailleurs, ce temps étant très court, il n’est pas nécessaire d’attendre que l’imageur thermique 10 atteigne la stabilisation thermique afin de pouvoir capturer l’image thermique brute 10, et le risque de variations thermiques dans l’imageur 10 pendant la capture 120 de l’image est très faible. En effet, avec un temps d’activation de l’imageur 10 court, celui-ci n’a pas le temps de s’auto-échauffer lors de la capture 120 de l’image thermique brute 20, et la température ambiante ne risque pas non plus d’être modifiée. La mesure de la température de l’imageur thermique 10 par le capteur de température 60 tel qu’expliqué ci-avant suffit donc pour obtenir une image thermique calibrée comme il va être détaillé.
Le procédé 100 comprend une étape d’obtention 140 d'une telle image thermique calibrée. Cette étape d’obtention 140 de l’image thermique calibrée intervient de préférence après la désactivation 130 de l’imageur thermique 10.