INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un nombre maximal de deuxièmes messages TC transmis entre deux premiers messages TC est par exemple prévu.
La topologie d’un réseau correspond à l’architecture (physique, logicielle ou logique) du réseau, la topologie définissant les liaisons et l’état de ces liaisons entre les nœuds d’un réseau de type ad hoc.
La illustre schématiquement un réseau ad hoc 1 ou une partie d’un réseau ad hoc 1, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention.
Le réseau ad hoc 1 correspond par exemple à un réseau sans fil ad hoc, par exemple de type WANET, ou à un réseau mobile ad hoc, par exemple de type MANET, VANET ou InVANET.
Le réseau ad hoc 1 comprend un ensemble de nœuds 10, 11, 12 et 101 à 104 chacun représenté par un cercle formant un disque blanc ou grisé.
Un nœud du réseau 1 est configuré pour être mobile. Un nœud correspond à un dispositif de communication configuré pour transmettre et recevoir des données selon un ou plusieurs protocoles de communication. Un exemple matériel d’un tel nœud est décrit ci-après en regard de la .
Un nœud du réseau correspond par exemple à un dispositif de communication mobile ou est intégré à un tel dispositif de communication mobile, par exemple un téléphone intelligent (de l’anglais « Smartphone ») ou un objet connecté (par exemple une montre connectée). Selon un autre exemple, un nœud du réseau 1 correspond à une unité de communication embarquée dans un véhicule. Selon un autre exemple, les nœuds sont de différentes natures et le réseau 1 est formé de nœuds embarqués dans des véhicules et de nœuds embarqués dans ou correspondant à des dispositifs de communication mobile.
Le réseau ad hoc 1 met par exemple en œuvre un protocole de routage s’appuyant sur un protocole de type pro-actif. Un tel protocole pro-actif prévoit que l’ensemble des nœuds 10, 11, 12 et 101 à 104 du réseau ad hoc 1 possède à tout moment l’ensemble des informations relatives à la topologie du réseau 1 pour établir une route vers n’importe quel autre nœud du réseau 1. A cet effet, chaque nœud du réseau tient à jour une table de routage à partir d’informations représentatives de la topologie, ces informations étant reçues régulièrement, par exemple par l’intermédiaire de messages de contrôle de topologie, dit messages TC.
Le protocole de routage mis en œuvre par le réseau 1 s’appuie par exemple sur le protocole OLSR. Selon un autre exemple, le protocole de routage mis en œuvre par le réseau 1 s’appuie sur le protocole TBRPF (de l’anglais « Topology dissemination based on reverse-path forwading » ou en français « Dissémination de topologie basée sur le transfert via chemin retour »).
Le protocole OLSR est connu de l’homme du métier et spécifié dans le document RFC 3626 de l’IETF. Seuls les principes généraux du protocole OLSR sont décrits ci-dessous pour une bonne compréhension du lecteur.
Selon le protocole OLSR, deux types de nœuds coexistent dans le réseau ad hoc 1, à savoir des nœuds classiques 10, 11, 12 (représentés par les cercles formant un disque blanc sur la ) et des nœuds de type MPR 101, 102, 103, 104 (représentés par les cercles formant un disque grisé sur la ).
Selon le protocole OLSR, chaque nœud du réseau 1 diffuse (de l’anglais « broadcast ») périodiquement des messages de type HELLO (ou « BONJOUR » en français) à tous les voisins situés à 1 saut (de l’anglais « hop ») du nœud émettant le message HELLO.
Chaque message HELLO transmis par un nœud dit émetteur comprend par exemple les informations suivantes :
- des informations ou données représentatives du type de lien entre le nœud émetteur et les nœuds à 1 saut du nœud émetteur ;
- une information ou une donnée représentative de la volonté du nœud émetteur de devenir MPR ; et
- des informations ou données sur les nœuds voisins (c’est-à-dire les nœuds à 1 saut), par exemple les nœuds voisins qui ont été « entendus » mais pour lesquels une communication bidirectionnelle n’a pas pu être établie, les nœuds voisins avec qui le nœud émetteur a pu établir une communication ou liaison bidirectionnelle et les nœuds voisins désignés comme MPR par le nœud émetteur.
Le support latéral de pare-chocs 300 comporte un corps principal creux galbé 310 destiné, tel qu’illustré sur la , à venir épouser sensiblement le profil de la face interne de la partie latérale de pare-chocs 112 dans la configuration montée du pare-chocs 100.
Venu avantageusement de moulage d’une seule pièce à partir d’un polymère thermoplastique avantageusement renforcé en fibres naturelles et/ou synthétiques (par exemple, un polypropylène chargé en talc tel que le PPTD20), ce corps principal 310 comprend le long de son extrémité avant un rebord transversal avant 311.
Ce rebord avant 311 présente trois orifices circulaires 312 répartis à intervalle régulier sur sa hauteur et destinés à permettre d’assurer la fixation par vissage du support latéral 300 sur le bord tombé arrière 210 de l’aile latérale arrière 200.
Comme on le verra plus en détails par la suite et afin de permettre au bord tombé avant 113 de la partie latérale 112 de la peau de pare-chocs 110 de s’introduire entre le rebord 311 et le bord tombé 210 lors de sa fixation par encliquetage sur le support latéral 300, le rebord avant 311 comprend des fûts cylindriques écarteurs 313 saillant de sa face avant au niveau du pourtour des orifices 312 et suivant des axes sensiblement perpendiculaires au plan moyen de ce rebord 311.
Le rebord 311 présente également des moyens de guidage destinés à assurer un positionnement adéquat de ce support latéral 300 avant sa fixation par vissage sur l’aile latérale arrière 200.
Ces moyens de guidage comportent deux pions à section en croix et à bout pointu 314, implantés à proximité des deux extrémités supérieure et inférieure de ce rebord avant 311, et saillant de la face avant du rebord 311 suivant des axes sensiblement perpendiculaires à ce dernier ; ces pions 314 étant prévus pour venir s’insérer au travers d’orifices de dimensions correspondantes ménagés dans le bord tombé arrière 210 de l’aile latérale arrière 200.
Afin de maintenir le support latéral 300 dans sa position de montage avant sa fixation définitive par vissage sur l’aile latérale arrière 200, le rebord avant 311 présente en outre des moyens de pré-maintien comprenant en l’espèce une pince 315 saillant de sa face avant et prévue pour coopérer par encliquetage avec un trou rectangulaire ménagée dans le bord tombé arrière 210 de l’aile latérale arrière 200.
De manière à améliorer l’étanchéité acoustique, deux anneaux de mousse 330, 331 sont agencés respectivement sur le pourtour de l’un des pions 314 et sur celui de la pince de clipsage 315, ces derniers étant destinés à être pris en sandwich entre le rebord avant 311 et le bord tombé 210 de l’aile latérale arrière 200 après le montage du support latéral 300.
Le rebord avant 311 comprend également quatre pattes de clipsage 316A, 316B, 316C, 316D élastiquement déformables à pivotement et destinées à permettre d’assurer la fixation par encliquetage selon un mouvement transversal dirigé du côté interne du bord tombé avant 113 de la partie latérale 112 de la peau de pare-chocs 110 sur le support latéral 300.
Obtenues par des découpes partielles en forme de U réalisées dans le rebord 311, ces pattes 316A, 316B, 316C, 316D sont avantageusement réparties à intervalle régulier sur sa hauteur.
Comme cela est bien visible sur la , chaque patte 316A, 316B, 316C, 316D comporte à son extrémité distale externe une dent 317 saillant de sa face avant et formée par une rampe inclinée s’étendant jusqu’à un redent de retenue.
Lors du rabattement transversal de la partie latérale 112 de la peau de pare-chocs 110 contre le support 300 de manière à ce que son bord tombé avant 113 s’introduise entre le rebord avant 311 et le bord tombé arrière 210 de l’aile 200, ces pattes de clipsage 316A, 316B, 316C, 316D viennent s’encliqueter dans des fenêtres correspondantes 114A, 114B, 114C, 114D ménagées dans ce bord tombé avant 113 de sorte à assurer la fixation de cette partie latérale 112 au support 300 (voir ).
Afin de minimiser l’effort de clipsage pour réaliser l’encliquetage de l’extrémité supérieure du bord tombé avant 113 de la partie latérale 112 de la peau 110 sur l’extrémité supérieure du rebord avant 311 du support 300, on remarquera que la largeur de la patte de clipsage 316A la plus proche de l’extrémité supérieure de ce rebord 311 présente une largeur réduite vis-à-vis de celle des deux pattes centrales 316B, 316C.
Une telle largeur réduite de cette patte 316A permet en effet de la rendre plus élastique et donc de faciliter son clipsage.
Tel qu’illustré sur la et afin de limiter les risques de déclipsage accidentel de cette patte 316A en cas de choc à faible vitesse tel qu’un choc parking, le support 300 comporte un organe de liaison 318 élastiquement déformable en allongement, reliant l’extrémité distale de cette patte 316A à une partie non déformable du corps 310, et sollicitant cette patte 316A vers sa position de repos (c’est-à-dire sa position non déformée qu’elle occupe en l’absence de contraintes extérieures).
La forme elliptique de la base des dents permet une bonne robustesse, une meilleure résistance à la traction en température et une meilleure industriabilité.
Plus la dent est arrondie sur son bord d’attaque, plus la performance sera élevée.
De préférence, le ratio de la plus grande largeur de la base des dents sur la distance inter-dents d’ est supérieur ou égal à 0,45, mieux supérieur à 0,75.
L’angle entre l’axe longitudinal des dents et le plan de la plaque portée par le même bras est de préférence compris entre 30° et 90°, mieux entre 70° et 90°, encore mieux égal à 90°.
De préférence, l’organe de peignage, en particulier les dents, est réalisé en un matériau non métallique. L’organe de peignage, en particulier les dents, peut être en un matériau thermiquement isolant, de préférence une céramique ou une matière thermoplastique, de préférence du PA, du PBT, du PET, du PPS, du PPSU, du PEI, du PI, ou encore du PEEK, chargés ou non.
Par l’expression « matériau thermiquement isolant », on désigne un matériau de faible conductivité thermique, inférieure à 8 W.m -1 .K -1 .
De préférence, la puissance de chauffage globale délivrée par l'appareil de traitement de la chevelure sur la chevelure est d’au moins 30 W.
Le dispositif peut également comporter un organe de vaporisation disposé en amont ou en aval de l’organe de peignage, et/ou un organe d’application d’un produit cosmétique disposé en amont ou en aval de l’organe de peignage.
L’invention a également pour objet, selon un autre de ses aspects, un procédé de traitement, notamment de lissage et/ou bouclage de la chevelure, à l’aide du dispositif selon l’invention tel que défini plus haut, dans lequel on expose une mèche de cheveux lors du déplacement du dispositif le long de celle-ci, à un peignage par l’organe de peignage.
Le procédé de traitement peut être un procédé de lissage des cheveux comportant l’agencement d’une mèche de cheveux entre les deux bras en configuration ouverte et la fermeture des bras sur la mèche de cheveux, puis le déplacement du dispositif le long de la mèche de cheveux en orientant ce dernier de sorte que les cheveux en entrée et en sortie du dispositif soient sensiblement coplanaires entre eux.
Le procédé de traitement peut être un procédé de bouclage des cheveux comportant l’agencement d’une mèche de cheveux entre les deux bras en configuration ouverte et la fermeture des bras sur la mèche de cheveux, puis le déplacement du dispositif le long de la mèche de cheveux en orientant ce dernier de sorte que les cheveux en entrée et en sortie du dispositif soient dans des plans différents ou en enroulant la mèche de cheveux sur l’un des bras.
Le procédé de traitement peut comporter une étape d’exposition de la mèche de cheveux, lors du déplacement du dispositif le long de celle-ci, à un traitement vapeur, notamment grâce à un organe de vaporisation, placé en amont ou en aval de l’organe de peignage.
Le procédé de traitement de la chevelure peut comporter au moins une étape, avant, pendant ou après le traitement sur la mèche de cheveux, et de préférence avant, d’application d’au moins une composition cosmétique.
La composition cosmétique peut être une composition de nettoyage, de coloration, de décoloration, de conditionnement ou encore de mise en forme des cheveux. De préférence, le procédé comporte l’application d’au moins une composition de mise en forme des cheveux. Cette composition de mise en forme des cheveux peut être une composition de bouclage, de mise en plis, de défrisage ou de lissage des cheveux, de préférence de défrisage ou de lissage des cheveux.
En outre, les fibres de renfort 42 présentent avantageusement un module de traction supérieur à 50 GPa , compris par exemple entre 70 GPa et 500 GPa , notamment entre 50 GPa et 100 GPa pour les fibres de verre, entre 100 GPa et 500 GPa pour les fibres de carbone et entre 50 GPa et 200 GPa pour les fibres d’aramide, tel que mesuré à 23°C selon la Norme ASTM D885M - 10A(2014)e1.
Dans la présente demande, les termes « module de traction », « module d’Young » et « module d’élasticité en traction » ont la même signification et désignent le module d’élasticité mesuré lors d’un essai de traction.
La densité des fibres de renfort 42 est généralement comprise entre 1,4 g/cm 3 et 3,0 g/cm 3 .
Les fibres de renfort 42 sont par exemple agencées de manière unidirectionnelle dans la matrice 40. Elles sont alors parallèles les unes aux autres. En variante, les fibres de renfort 42 sont croisées suivant deux directions orthogonales, ou encore sont disposées de manière aléatoire dans la matrice (non représenté).
Le diamètre des fibres de renfort 42 est par exemple inférieur à 100 microns, et est notamment compris entre 4 microns et 10 microns pour des fibres de renfort en carbone.
De préférence, chaque couche composite de renfort de la structure tubulaire 4 est formée d’un enroulement d’au moins une bande composite 2 fabriquée par le procédé selon l’invention et dont un exemple est visible sur la .
Chaque bande composite 2 présente plusieurs couches de fibres 42 noyées dans une matrice 40 allongée. Elle présente une longueur supérieure à au moins 10 fois sa largeur et à au moins 10 fois son épaisseur.
Par exemple, la longueur de chaque bande composite 2 est supérieure à 100 m et est généralement comprise entre 100 m et 4500 m. La largeur de chaque bande composite 2 est notamment comprise entre 6 mm et 50 mm. L’épaisseur de chaque bande composite 2 est avantageusement comprise entre 0,1 mm et 1 mm.
Chaque bande composite 2 présente ainsi à 23°C, un module de traction supérieur à 10 MPa , notamment compris entre 30 GPa et 170 GPa, tel que mesuré par la Norme NF EN 2561, Janvier 1996, une élongation à la rupture supérieure à 0,3 %, notamment comprise entre 1 % et 5%, telle que mesurée par la Norme NF EN 2561, Janvier 1996, et une résistance à la traction maximale supérieure à 100 MPa , et notamment comprise entre 350 MPa et 3500 MPa telle que mesurée par la Norme NF EN 2561, Janvier 1996.
Avantageusement, chaque bande composite 2 comporte une matrice en PEEK ou en PVDF renforcée par des fibres de carbone unidirectionnelles orientées parallèlement à l’axe longitudinal de la bande.
Comme on le verra plus bas, lors de la réalisation de chaque couche de renfort, la ou chaque bande composite 2 est enroulée en hélice autour de l’axe A-A’ de la gaine tubulaire 20, et est chauffée pour provoquer la fusion partielle de la matrice 40, et la liaison avec les spires successives de la bande composite 2, et/ou avec les couches adjacentes qui peuvent être d’autres couches de renfort, des couches anti-délamination ou la gaine tubulaire 20.
La valeur absolue de l’angle d’hélice d’enroulement γ de chaque bande composite 2 par rapport à l’axe A-A’ de la conduite 10 est par exemple comprise entre 50° et 85°, préférentiellement entre 55° et 80° . Ceci assure une élongation du composite sous l’effet de la pression interne, et une coopération adéquate avec les nappes d’armures 24, 25.
La combinaison d’un angle γ d’enroulement des bandes composites 2 de valeur absolue comprise entre 50° et 85°, avantageusement entre 55° et 80°, de préférence entre 60° et 80°, avec un angle φ d’enroulement des éléments d’armure 50 de valeur absolue comprise entre 25° et 45°, empêche l’élongation de la structure tubulaire de renfort 4 par effet de compensation produit par les nappes d’armures 24, 25.
La combinaison optimale entre les angles γ, φ d’enroulement réduit drastiquement les contraintes dans l’ensemble tubulaire formé par la gaine interne 20 et la structure tubulaire de renfort 4, et donc l’épaisseur nécessaire pour résister aux efforts de flexion, de pression interne ou/et d’écrasement (« collapse »).
En outre, grâce à la raideur axiale de la structure tubulaire de renfort 4, les nappes d’armures de traction 24, 25, en coopération avec la structure tubulaire de renfort 4, résistent mieux à la compression axiale sous les conditions de pression externe du grand fond.
De plus, l’angle φ d’enroulement des éléments d’armure 50 de valeur absolue comprise entre 25° et 45°, pris en combinaison avec l’angle γ d’enroulement des bandes composites 2 de valeur absolue comprise entre 50° et 85 ° autorise une compression de la structure tubulaire de renfort 4, réduisant le rayon de courbure minimal (« minimal bending radius » ou « MBR » en anglais).
L’invention propose donc un réglage de la fermeture des pinces opposées constituant chaque paire de pinces de la machine. Ces paires de pinces sont aptes à être déplacées l'une vers l'autre par des moyens d'actionnement d'une position ouverte vers une position fermée afin de pincer le boyau rempli de produits alimentaires dans un passage de resserrement avant que le boyau resserré ne soit coupé.
En sélectionnant le degré ou l’amplitude de chevauchement ou de superposition des pinces de serrage en position de fermeture de ces dernières, il est possible de modifier la géométrie et configuration du passage de resserrement défini entre les pinces de serrage, en fonction de la qualité de fermeture recherchée qui est liée notamment au type de boyau utilisé (boyau naturel ou synthétique).
Pour ce faire, selon une mise en œuvre possible de l’invention, la position sur l’axe central d’une came pilotant le déplacement d’une des deux pinces de chaque paire de pinces peut être réglée permettant ainsi de modifier la fin de course de la pince correspondante, et donc d’ajuster le chevauchement des pinces (la position de l’autre came pilotant le déplacement de l’autre pince de chaque paire de pinces restant fixe sur l’axe central).
Le boyau subit un resserrement qui peut être ajusté selon le type de boyau utilisé et qui persiste lorsqu’il est coupé par la lame associée à la paire de pinces, permettant ainsi de maintenir le produit alimentaire à l’intérieur du boyau une fois ce dernier tranché.
Selon une autre mise en œuvre possible de l’invention, la position des deux cames pilotant le déplacement des pinces peut être réglée pour ajuster le chevauchement des paires de pince de serrage.
Dans l’une ou l’autre de ces mises en œuvre possibles, les deux pinces de chaque paire de pinces sont mobiles en translation et peuvent ainsi être déplacées entre une position d’ouverture et une position de fermeture. Dans une variante, une seule des pinces de chaque paire de pinces est mobile en translation, la position de l’autre pince étant fixe par rapport à la platine.
Selon un aspect particulier de l’invention, dans au moins une position de ladite au moins une desdites cames le long de l’axe central, le chevauchement des pinces est tel que le passage de resserrement est droit et maintient le boyau resserré dans l’axe longitudinal de la saucisse continue.
Selon un autre aspect particulier de l’invention, dans au moins une position de ladite au moins une desdites cames le long de l’axe central, le chevauchement des pinces est tel que le passage de resserrement forme une chicane exerçant sur le boyau un déplacement transversal à l’axe longitudinal de la saucisse continue.
Selon encore un autre aspect particulier de l’invention, ladite au moins une came réglable est montée fixe en rotation et mobile en translation sur l’axe central et les moyens de réglage comprennent des moyens de commande de la translation de ladite au moins une came sur l’axe central entre au moins deux positions de réglage de la came.
Selon un aspect particulier de l’invention, les moyens de commande comprennent un organe de commande solidaire de ladite au moins une came réglable, ledit organe de commande étant monté mobile en rotation et en translation sur l’axe central, le déplacement en rotation et en translation dudit organe de commande sur l’axe central provoquant le déplacement en translation de la came réglable sur l’axe central.
Selon un autre aspect particulier de l’invention, lesdits moyens de commande portent une partie manipulable mobile en rotation entre au moins deux positions angulaires, le déplacement en rotation de la partie manipulable provoquant la translation et la rotation combinées dudit organe de commande.
Selon encore un autre aspect particulier de l’invention, lesdits moyens de commande portent une goupille coopérant avec une rainure hélicoïdale ménagée sur la périphérie de l’axe central.
Selin un aspect particulier de l’invention, la partie manipulable est montée mobile en translation sur l’organe de commande entre une position déverrouillée autorisant la rotation de la partie manipulable entre deux positions de réglage de la came sur l’axe central et une position verrouillée bloquant la partie manipulable dans une position de réglage de la came sur l’axe central.
Selon encore un autre aspect particulier de l’invention, la came réglable présente plusieurs encoches de verrouillage de la partie manipulable correspondant chacune à une position de réglage de la came sur l’axe central.
Selon un aspect de l’invention, l’organe de commande est une pièce cylindrique logée dans une cavité de forme correspondante ménagée dans la came réglable.
Selon un autre aspect particulier de l’invention, l’organe de commande est solidarisé à la came par un téton de liaison.
Utilisation Une composition selon l’invention est dédiée au parfumage d’une matière kératinique, en particulier de la peau.
En particulier, selon que la composition solide selon l’invention est destinée à une application directe sur une matière kératinique ou nécessite un mélange préalable avec un milieu aqueux, une composition selon l’invention peut par exemple être par exemple une crème, une lotion, un sérum et un gel pour la peau (mains, visage, pieds, etc.), un produit de soins capillaires (teintures capillaires et décolorants), un produit d'entretien pour la chevelure (lotions, crèmes, huiles), un produit de coiffage (lotions, laques, brillantines), un produit pour le rasage (savons, mousses, lotions, etc.), un produit destiné à être appliqué sur la peau, un produit permettant de blanchir la peau, un produit antirides. En particulier, les compositions cosmétiques de l’invention peuvent être un sérum anti-âge, un sérum jeunesse ou un sérum hydratant.
Enfin, la présente invention concerne également un procède non thérapeutique de traitement cosmétique pour le parfumage d’une matière kératinique, en particulier de la peau, comprenant au moins une étape d’application sur ladite matière kératinique d’au moins une composition telle que définie ci-dessus.
EXEMPLES Exemple 1 – Etude comparative Etape 1 - fabrication : Nom % Phase Beurre végétal Karité QSP* A Huile de tournesol 10,00 A Cire Abeille (blanche) 30,00 A Fragrance cosmétique 15,00 B Total 100
Dans un récipient placé au bain-marie (80°C), on mélange tous les ingrédients A ci-dessus jusqu’à homogénéisation.
R 1 représente un groupe (C 1 -C 4 ) alkyle tel que le méthyle ;
R 2 et R 3 , qui sont identiques ou différents, représentent un atome d’hydrogène ou un groupe (C 1 -C 4 )alkyle tel que le méthyle ;
R 4 représente un atome d’hydrogène ou un groupe électrodonneur tel que (C 1 -C 8 )alkyle facultativement substitué, (C 1 -C 8 )alcoxy facultativement substitué, ou (di)( C 1 -C 8 )(alkyl)amino facultativement substitué sur le(s) groupe(s) alkyle(s) par un groupe hydroxyle ; en particulier, R 4 est un atome d’hydrogène ;