INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Cependant, pour chaque système thermodynamique ou électrique il existe un point de fonctionnement optimal qui permet d’atteindre les meilleures performances.
Par exemple, dans les moteurs thermiques on utilise un thermostat visant une température constante de refroidissement quelque soient les conditions de fonctionnement.
Dans les machines électriques, la maîtrise de la température des parties critiques de la machine tels que le rotor et le stator et la maîtrise de la température de refroidissement améliorent le rendement de la machine électrique et partant, le rendement du système complet. Les gains de rendement ont un impact positif sur les consommations d’énergie et sur l’autonomie des batteries qui se trouve accrue.
Au vu de ce qui précède, l’invention se propose de maîtriser la température de refroidissement pour assurer un meilleur rendement de la machine électrique à refroidir afin d’augmenter l’autonomie des batteries qui l’alimentent et faire baisser les consommations d’énergie.
Au vu de ce qu’il précède, le but de l’invention est de proposer un procédé de gestion du débit d’une pompe d’un système de refroidissement d’une machine électrique refroidie à l’huile, permettant d’améliorer le rendement de la machine électrique.
L’invention a pour objet un procédé de gestion du débit d’une pompe destinée à faire circuler un liquide de refroidissement diélectrique à l’intérieur d’une machine électrique tournante d’un véhicule automobile comprenant un stator et un rotor.
Le procédé comprend des étapes de :
détermination de paramètres prédéfinis ; comparaison desdits paramètres prédéfinis avec des valeurs de seuil prédéfinies ; sélection d’une valeur de débit nécessaire correspondant au résultat de l’étape de comparaison; comparaison avec hystérésis ; et gestion de débit, à travers une consigne de débit (Débit D).
Par exemple, le liquide de refroidissement diélectrique est de type huile.
Avantageusement, l’étape de détermination des paramètres prédéfinis comprend une sous-étape de mesure et une sous-étape de calcul desdits paramètres prédéfinis.
Selon une caractéristique, les paramètres prédéfinis comprennent la température de la machine électrique à travers les températures du liquide de refroidissement, du stator et du rotor.
Selon une autre caractéristique, les paramètres prédéfinis comprennent des pertes estimées de la machine électrique.
Par exemple, les valeurs de seuil prédéfinies et utilisées dans les étapes de comparaison comprennent une valeur de seuil de température.
Avantageusement, les valeurs de seuil prédéfinies et utilisées dans les étapes de comparaison comprennent une valeur de seuil de pertes et une valeur de laps de temps associée.
La prise en compte d’une valeur de seuil de pertes et d’une valeur de laps de temps associée permet d’anticiper les besoins de refroidissement de la machine électrique.
Par exemple, la valeur de débit nécessaire sélectionné à l’étape de sélection prend une valeur parmi deux valeurs possibles, à savoir une première valeur de débit minimal et une deuxième valeur de débit maximal.
L’invention propose une nouvelle méthode de réflectométrie temporelle basée sur une estimation de la fonction de transfert du câble ou réseau de câble sous test, la fonction de transfert étant estimée à une résolution fréquentielle supérieure à celle qui est normalement compatible de la fréquence d’échantillonnage du convertisseur numérique analogique.
Ainsi l’invention permet de caractériser plus finement les éventuels défauts du câble avec une résolution spatiale plus élevée que celle qui serait obtenue avec un système équivalent qui n’utiliserait pas l’invention.
L’invention s’applique à tout type de câble électrique, en particulier des câbles de transmission d’énergie, dans des installations fixes ou mobiles. Les câbles concernés peuvent être coaxiaux, bifilaires, en lignes parallèles, en paires torsadées ou autre.
L’invention s’applique plus généralement à tout système implémentant une méthode de réflectométrie pour caractériser le medium dans lequel le signal de réflectométrie se propage.
L’invention porte sur un procédé d’analyse de défauts par réflectométrie dans un réseau de lignes de transmission dans lequel un premier signal de test est préalablement injecté, le procédé comprenant les étapes de : Acquérir une mesure du premier signal de test après sa propagation dans le réseau de lignes, Numériser le signal mesuré à une première fréquence d’échantillonnage, Echantillonner le premier signal de test à la première fréquence d’échantillonnage, Convertir le signal mesuré numérisé et le premier signal de test échantillonné dans le domaine fréquentiel, Déterminer une estimée de la fonction de transfert du réseau en calculant le ratio entre lesdits signaux dans le domaine fréquentiel, Générer un second signal de test ayant une seconde fréquence d’échantillonnage, Déterminer les fréquences présentes dans le second signal de test, Réaliser une interpolation de la fonction de transfert estimée pour les fréquences présentes dans le second signal de test, Convertir le second signal de test dans le domaine fréquentiel, Calculer le produit de la fonction de transfert interpolée et du second signal de test dans le domaine fréquentiel, Déterminer une estimée d’une mesure du second signal de test après sa propagation dans le réseau de lignes en convertissant le résultat dudit produit dans le domaine temporel.
Selon un aspect particulier de l’invention, le premier signal de test et le second signal de test sont des signaux périodiques.
Selon un aspect particulier de l’invention, le second signal de test est composé d’une impulsion temporelle répétée périodiquement et ayant une durée d’impulsion inférieure à la fréquence d’échantillonnage du premier signal de test.
Selon un aspect particulier de l’invention, la mesure du premier signal de test est numérisée au moyen d’un convertisseur analogique numérique fonctionnant à une fréquence d’échantillonnage inférieure à la première fréquence d’échantillonnage, le signal numérisé en sortie du convertisseur analogique numérique étant suréchantillonné à la première fréquence d’échantillonnage.
Selon un aspect particulier de l’invention, le premier signal de test est injecté dans le réseau de câbles avec une fréquence d’échantillonnage inférieure à la première fréquence d’échantillonnage et le procédé comprend une étape de suréchantillonnage du premier signal de test à la première fréquence d’échantillonnage.
Selon un aspect particulier de l’invention, les 4 premières étapes sont itérées pour plusieurs signaux de test à différentes fréquences d’échantillonnage et l’étape d’interpolation de la fonction de transfert est réalisée en sélectionnant, pour chaque fréquence à interpoler, l’un des signaux de test selon un critère prédéterminé.
Selon un aspect particulier de l’invention, le critère prédéterminé consiste à sélectionner le signal de test qui présente l’amplitude la plus élevée pour la fréquence à interpoler.
Selon un aspect particulier de l’invention, l’étape d’interpolation est réalisée au moyen d’une interpolation linéaire, séparément sur le module et sur la phase du signal.
L’invention a aussi pour objet un dispositif d’analyse de défauts par réflectométrie dans un réseau de lignes de transmission dans lequel un premier signal de test est préalablement injecté, le dispositif comprenant un équipement de mesure et une unité de calcul configurés pour mettre en œuvre les étapes du procédé selon l’invention.
Selon une variante, le dispositif selon l’invention comprend en outre un module d’injection du premier signal de test dans le réseau de câble comprenant un convertisseur numérique analogique, l’équipement de mesure comprenant un convertisseur analogique numérique.
représente un schéma d’un premier exemple d’un système de réflectométrie temporelle,
représente une vue de face d’une surface de contact du deuxième corps de l’ appareil de protection de la .
représente un schéma de principe d’un extensomètre comprenant un appareil de protection selon un deuxième exemple du premier mode de réalisation de l’invention.
représente un schéma de principe d’un extensomètre comprenant un appareil de protection selon un troisième exemple du premier mode de réalisation de l’invention.
représente un schéma de principe d’un extensomètre comprenant un appareil de protection selon un deuxième mode de réalisation de l’invention.
représente un schéma de principe d’un extensomètre comprenant un appareil de protection selon un exemple d’un troisième mode de réalisation de l’invention.
Par collage dans la demande, on entend, un collage par une colle ou un collage magnétique par au moins un aimant attirant un autre aimant ou une pièce ferromagnétique.
La montre une représentation schématique un schéma de principe d’un extensomètre E de contact, en l’occurrence manuel mais pourrait être automatisé, comprenant un appareil de protection 10 selon un premier exemple d’un premier mode de réalisation de l’invention monté dans cet exemple sur un bras 1 de l’extensomètre E. L’extensomètre E comprend un deuxième bras 2.
L’extensomètre E comprend un capteur de mesure de distance C comprenant une première zone de bras et une deuxième zone de bras, chacune reliée respectivement au premier bras 1 et deuxième bras 2 pour mesurer leur distance.
Dans cet exemple, le capteur de mesure C comprend une partie mécatronique MC comprenant les deux zones de bras reliée à une partie électronique EC externe pour pouvoir transformer la mesure de distance en un signal analogique ou numérique et le transmettre à une unité de commande ou d’affichage d’un appareil.
Le capteur de mesure C peut en outre optionnellement être un capteur électronique monté dans un boitier B comprenant la partie mécatronique MC comprenant les deux zones de bras et une partie électronique pour pouvoir transformer la mesure de distance en un signal analogique ou numérique et le transmettre à une unité de commande ou d’affichage d’un appareil.
Le deuxième bras 2 comprend une barre de bras 29 comprenant une portion d’attache 294 et un couteau 24 fixé sur cette portion d’attache 294. En l’occurrence, deux vis de fixation permettent d’attacher le couteau 24 à la portion d’attache 294 qui est dans cet exemple deux trous taraudés. La barre de bras 29 comprend en outre, dans cet exemple de ce premier mode de réalisation, une portion de fixation 296. Le deuxième bras 2 comprend en outre un dispositif élastique 26 monté sur la portion de fixation 296. Le dispositif élastique 26 est représenté ici par un ressort 26 schématiquement mais peut être aussi un élastique. Le dispositif élastique comprend une surface de contact 260 pour être en appui et se comprimer contre une éprouvette, non représentée, à tester afin de la prendre en sandwich avec le couteau 24. L’éprouvette, non représentée, peut ainsi être pincée entre une pointe du couteau 24 en appuie sur une surface d’un premier côté de l’éprouvette et la surface de contact 260 de le dispositif élastique 26 comprimé, en appui sur une surface de l’éprouvette à l’opposé du premier côté.
Dans cet exemple, l’appareil de protection 10 est une rallonge du premier bras 1 de l’extensomètre E. Le premier bras 1 comprend ici une barre de bras 19 identique à la barre de bras 29 sauf en ce qu’elle est connectée à la deuxième zone du capteur C. Le premier bras 1 comprend en outre l’appareil de protection 10 comprenant d’une part un premier corps 11 fixé à la portion d’attache 294 par deux vis à la place du couteau et d’autre part un deuxième corps 12 collé au premier corps 11, le deuxième corps 12 comprenant une portion d’attache 124 fixé à un couteau 14 du premier bras 1.
La représente une vue tridimensionnelle du premier exemple de l’appareil de protection 10 selon ce premier mode de réalisation. Dans ce premier exemple, le premier corps 11 comprend une base 112 comprenant les deux trous pour l’insertions des deux vis de fixation du couteau sur la portion d’attache 194 de la barre 19. Le premier corps 11 est représenté seul sur la .
Le premier corps 11 comprend en outre un bloc de contact 111 solidaire de la base 112, le bloc de contact 111 comprend une surface de contact 110 en contact avec une surface de contact 120 d’un bloc de contact 121 du deuxième corps 12. L’appareil de protection 10 servant de rallonge dans cet exemple, le premier corps 1 comprend une portion de rallonge 113 solidaire du bloc de contact 121 et de la base 112. En l’occurrence, dans cet exemple, la portion de rallonge 113, le bloc de contact 121 et la base 112 sont monobloc mais pourraient être démontable ou interchangeable pour changer la dimension de la portion de rallonge 113 ou raccorder directement le bloc de contact 121 à la base 112.
Le deuxième corps 12 est représenté seul sur la et est représenté selon une vue de face de la surface de contact 120 sur la .
Procédé de fonctionnement d'un moteur à turbine à gaz pour un aéronef La présente invention concerne un moteur à turbine à gaz pour un aéronef, et un procédé de fonctionnement d'un moteur à turbine à gaz pour un aéronef. La présente description concerne en outre un procédé mis en œuvre par ordinateur pour déterminer un ou plusieurs paramètres de chargement de carburant pour un aéronef, un système de détermination de paramètres de chargement de carburant, un procédé de détermination d'une attribution de carburant à l'échelle de la flotte pour une pluralité de missions, et un système de détermination d'attribution de carburant à l'échelle de la flotte. La présente invention concerne en outre un procédé de chargement de carburant sur l'aéronef, et sur une pluralité d'aéronefs réalisant la pluralité de missions.
- le filtre est intégré au module.
- le filtre est amovible par rapport au boîtier du module.
- le filtre comprend un filtre du type plissé.
- le filtre présente une forme cylindrique ou une forme tronconique ou une forme conique.
- le dispositif actionnable comprend un dispositif de tassement de poussière, le dispositif de tassement de poussière étant mobile en translation par rapport au boîtier.
- le dispositif actionnable comprend une valve, de préférence une valve de ligne de désodorisation.
- Selon un deuxième aspect, l’invention se rapporte à un appareil aspirant, de préférence un aspirateur, comprenant un module de stockage et de restitution d’énergie tel que défini ci-avant.
- l’appareil comprend une entrée d’aspiration, l’appareil étant configuré pour qu’un flux d’air admis par l’entrée d’aspiration circule au moins partiellement à travers l’entrée d’air du module puis à travers la sortie d’air du module.
- l’appareil comprend en outre un bol de collecte.
- le module de stockage d’énergie est positionné à l’intérieur du bol de collecte.
- l’appareil comprend en outre un séparateur cyclonique disposé dans le bol de collecte, le bol de collecte étant configuré pour recueillir des particules solides recueillies par le séparateur cyclonique, le module étant positionné radialement à l’intérieur du séparateur cyclonique.
220a’ partie incurvée 120a
221’ paroi latérale semi-cylindrique
224’ moyens de réception de languette
225’ partie de couloir
226' trou d'accès
227a' charnière vivante
227b' pontets frangibles
227c' fente
228’ flan
205’ charnière flexible
Ainsi, pour chaque acquisition d’image, l’au moins une matrice de correction est calculée en prenant en compte les conditions dans lesquelles l’image est acquise, de sorte que la correction de l’image est personnalisée pour chaque image. La correction de l’image est donc plus précise. De plus, dans ce mode de réalisation, il est possible de ne calculer que les matrices de correction utilisées pour la correction de l’image acquise. Par exemple, il est possible de ne calculer que les matrices de correction pour la distance DOC, et/ou la ou les distances DOS déterminées pour cette image.
Suivant un mode de réalisation, l’étape de calcul de l’au moins une matrice de correction peut être réalisée préalablement à la phase d’acquisition de sorte que ladite étape de calcul est commune à plusieurs itérations de la phase d’acquisition d’image.
Dans ce cas, la correction de l’image peut être réalisée de manière plus rapide car il n’est pas nécessaire de calculer à la volée l’au moins une matrice de correction. Dans ce mode de réalisation, toutes les matrices de correction correspondant aux configurations, et en particulier aux distances DOC et DOS susceptibles d’être utilisées pour les images à corriger, peuvent être calculées et mémorisées au sein de l’appareil dans une base de données. Puis, à chaque itération de la phase d’acquisition, l’au moins une matrice de correction correspondant à la configuration d’acquisition de l’image lors de cette phase d’acquisition, peut être sélectionnée, en particulier en fonction de la distance DOC et/ou de l’au moins une distance DOS, pour réaliser la correction de l’image acquise lors de ladite phase d’acquisition.
Au moins une matrice de correction peut être calculée à partir d’au moins une matrice d’aberration.
En particulier, chaque matrice de correction peut être calculée à partir d’une matrice d’aberration. Par exemple, la matrice de correction MC ijk peut être calculée à partir de la matrice d’aberration MA ijk .
Au moins une matrice de correction, peut être calculée en inversant la matrice d’aberration correspondante, ce qui peut se faire par exemple par des calculs dans le domaine de fréquences spatiales.
Suivant des exemples de réalisation, au moins une matrice de correction peut être obtenue par la relation : où G 0 est une fonction représentant la forme de fonction de dispersion de point à obtenir après correction. Il peut s’agir d’une fonction s’approchant d’une fonction de Dirac en 2 dimensions, c’est-à-dire valant 1 au centre, et quasiment 0 autour. En notant MTOBS ijk , la matrice d’un faisceau lumineux test telle qu’observé pour la mesure d’une matrice d’aberration, et MT sa forme native telle qu’elle est en réalité lors de son émission, la matrice de correction MC ijk peut être calculée de la façon suivante : Dans une forme simplifiée, il est possible de supposer que TF(G0) = 1, la fonction constante qui renvoie 1 avec une phase nulle à toutes les fréquences, ce qui s’écrit : avec : TF l’opérateur de transformée de Fourier (en 2D) ; TF -1 l’opérateur inverse de transformée de Fourier (en 2D) ; MC ijk matrice de correction pour la région R i du capteur d’image, à la distance objectif-capteur DOC j , et à la distance objectif-scène DOS k pour ladite région R i ; MA ijk la matrice d’aberration obtenue pour la région R i du capteur d’image et les distances DOC j et DOS k ; et MT ijk la matrice du faisceau lumineux de test, c’est-à-dire la matrice décrivant le faisceau lumineux de test utilisé pour mesurer la matrice d’aberration MA ijk ; et MTOBS ijk la matrice d’illumination observée dans le plan du capteur par rapport à la matrice de test MT ijk présentée en entrée de l’objectif optique.
Au moins une matrice de correction peut être calculée à partir d’au moins une matrice noyau d’aberration, comprenant des coefficients permettant de déduire ladite au moins une matrice d’aberration, et préalablement calculée.
L’utilisation d’une matrice noyau d’aberration permet d’éviter de mémoriser toutes les matrices d’aberration utilisées pour la détermination des matrices de corrections, et donc de diminuer l’espace mémoire utilisée pour la mémorisation des matrices d’aberration.
Dans ce cas, plusieurs matrices d’aberration peuvent déterminées, avant la phase de correction. Ensuite, à partir de ces matrices, une matrice commune peut être identifiée. Cette matrice commune, dite matrice noyau d’aberration, peut-être mémorisée à la place de la multitude de matrices d’aberration, en relation avec une ou plusieurs relations, pour permettre le calcul de chaque matrice d’aberration, cette dernière étant ensuite utilisée pour déterminer une matrice de correction telle que décrit plus loin.
La matrice noyau d’aberration peut, suivant un exemple de réalisation nullement limitatif, être déterminée de la manière suivante, à partir des matrices d’aberration.
Dans un premier temps, on établit une base de fonctions FA permettant de décrire les valeurs des coefficients des matrices d’aberrations en fonction des positions (X,Y) dans le champ du capteur d’image, telle que : MA(X,Y) = ∑ l αA l (X,Y) FA l (X,Y) + E(X,Y), où l balaye la base des fonctions FA, avec 1≤l≤L, et L≥1. le terme E(X,Y) modélise les écarts entre la combinaison des fonctions FA l et MA.
La base FA peut de préférence être choisie de façon à être suffisamment large pour que le terme E(X,Y) garde un effet négligeable, voire nul. Ces fonctions peuvent être orthogonales entre elles au sens d’un produit scalaire, mais pas nécessairement. Par exemple la base de fonctions FA l peut être la base de fonctions des polynômes de Zernike. Pour obtenir les fonctions αA l (X,Y), il suffit d’utiliser une méthode connue de l’état de l’art telle qu’une projection de MA(X,Y) sur les FA l (X,Y), au sens d’un produit scalaire, et d’appliquer le produit matriciel qui convient pour tenir compte de leur non orthogonalité, le cas échant, pour obtenir les fonctions αA l (X,Y). L’établissement d’un précurseur de noyau d’aberration (PNA) revient à rechercher un modèle paramétrique des fonctions αA l (X,Y), tel que par exemple une expression polynomiale représente αA l (X,Y), par exemple, si l Є {1, 2}, telle que αA 1 (X,Y) = a 01 .((X-x 01 ) 2 +(Y-y 01 ) 2 ) et αA 2 (X,Y) = a 02 .((X-x 02 ) * (Y-y 02 )) +z 02. Le modèle représentant les αA i (X,Y), ici αA 1 (X,Y) et αA 2 (X,Y), est alors la table des valeurs ((a 01 , x 01 , y 01 ) ; (a 02 , x 02 , y 02 , z 02 )) dans cet exemple. Nous pouvons appeler ce jeu de coefficients matrice précurseur noyau d’aberrations dit PNA (ici qui peut être une matrice de 1 ligne x 7 colonnes, ou 2 lignes par 4 colonnes avec un coefficient nul ajouté à la 1ere ligne). Comme les fonctions FA l () sont choisies de façon à modéliser au mieux les modes des aberrations obtenues, le modèle paramétrique qui représente les fonctions αAl(X,Y) en fonction des paramètres géométriques contient significativement moins de coefficients que la représentation numérique des fonctions FA l (X,Y). Ici par exemple, il contient 8 coefficients à la place des par exemple 16 millions de coefficients qu’il aurait fallu pour représenter les fonctions d’aberration représentées par 4 x 4 coefficients sur un champ X, Y de 1000x1000 positions. Il reste une dernière étape pour obtenir la matrice d’aberration qui est de représenter les évolutions des coefficients de PNA en fonction des paramètres distance objectif capteur et objectif scène DOC et DOS, ce qui fait à nouveau un jeu de plusieurs paramètres intervenant dans des fonctions modélisant les valeurs de PNA en fonction de DOC et de DOS. C’est ce dernier jeu de coefficients qui peut, de manière avantageuse, constituer la matrice noyau d’aberration.
Suivant un autre exemple de réalisation, la matrice noyau d’aberration peut être une table de matrices contenant les coefficients de PNA, ou directement le PNA pour plusieurs jeux de paramètres DOC et DOS. L’essentiel est de pouvoir retrouver les matrices d’aberration de l’objectif à partir des paramètres géométriques, de préférence en mémorisant moins de données que ces matrices d’aberration en représentent.
La matrice noyau d’aberration peut être déterminée dans l’appareil réalisant la captation de l’image, ou hors de l’appareil réalisant la captation de l’image.
Par exemple la base de fonctions FA l peut être la base de fonctions des polynômes de Zernike.
la est une vue schématique partielle d’un aéronef équipé d’un dispositif de navigation mettant en œuvre le procédé de l’invention ;
la est un logigramme illustrant le procédé de l’invention ;
la est un chronogramme illustrant l’état de la mémoire de ce dispositif de navigation à un instant donné.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En référence aux figures, l’invention est ici décrite dans une application aéronautique, en relation à un dispositif de navigation embarqué dans un avion 1.
Le dispositif de navigation comprend une unité de mesure inertielle 10, une unité de réception de signaux satellitaires de positionnement 20 et une unité de mesure baro-altimétrique 30 toutes trois reliées à une unité électronique de calcul de navigation 40.