INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention permet avantageusement d’agir efficacement sur la consommation de carburant via son impact sur les forces de frottements générées entre les différents organes de véhicules à moteur. En particulier, une composition lubrifiante aqueuse s’avère tout particulièrement avantageuse pour réduire les frottements dans les boîtes de vitesses, dans les différentiels de ponts et/ou dans la culasse.
En réduisant ainsi les frottements entre les pièces en mouvement au niveau du système de propulsion du véhicule, une composition lubrifiante selon l’invention permet non seulement de réduire l’usure, mais aussi de limiter les déperditions d’énergie responsables d’une surconsommation de carburant.
Une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention présente ainsi avantageusement de bonnes propriétés en termes de réduction de la consommation de carburant des véhicules à moteur, dites encore propriétés de « Fuel Eco » et, de fait, participe à la réduction des émissions de CO 2 .
Une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention peut trouver une application intéressante pour la lubrification et/ou le refroidissement d’un système de propulsion de véhicule électrique ou hybride, et plus particulièrement du moteur, de l’électronique de puissance, de la transmission et/ou de la batterie.
Une composition aqueuse selon l’invention peut être mise en œuvre à la fois comme fluide de refroidissement et comme lubrifiant, par exemple dans un système de propulsion d’un véhicule électrique ou hybride. De manière avantageuse, une composition selon l’invention permet d’accéder conjointement à de bonnes propriétés en termes de refroidissement et de lubrification des pièces du système de propulsion d’un véhicule électrique ou hybride, tel qu’un moteur électrique d’un véhicule électrique ou hybride. Elle s’avère notamment efficace pour refroidir l’électronique de puissance et/ou le rotor et/ou le stator d’un moteur électrique. Elle assure également la lubrification des roulements situés entre le rotor et le stator d’un moteur électrique d’un véhicule électrique ou hybride.
Également, une composition selon l’invention permet avantageusement de refroidir efficacement la batterie présente dans un véhicule électrique ou hybride.
Ainsi, de manière avantageuse, il est par exemple possible, en mettant en œuvre, une unique composition selon l’invention, d’assurer à la fois le refroidissement de la batterie et la lubrification de la transmission, en particulier le réducteur, dans un véhicule électrique ou hybride .
Une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention peut être mise en œuvre à titre de lubrifiant de rodage, par exemple pour le rodage des systèmes de motorisation mobiles ou stationnaires.
En effet, les systèmes mécaniques neufs ou remis à neuf peuvent nécessiter, lors des premiers démarrages, une lubrification appropriée afin d’éviter de premiers dommages en surface des pièces jusqu’à ce que le système mécanique atteigne son fonctionnement optimal .
Comme évoqué précédemment, une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention peut trouver également des applications en tant que fluide hydraulique, en particulier dans des actionneurs hydrauliques (cylindres/moteurs) ou des assemblages de machines sur demande. En particulier, les fluides hydrauliques sont soumis à des contraintes mécaniques constantes et de cisaillement élevé du fait de leur passage contant dans une pompe afin de maintenir une pression appropriée dans le système hydraulique.
Une composition lubrifiante aqueuse selon l’invention permet avantageusement de réduire les forces de frottement et l’usure dans des conditions de mises en œuvre sévères, telles que celles rencontrées dans des systèmes hydrauliques.
D-1 Des blocs des élastomères thermoplastiques La caractérisation des Tg des élastomères thermoplastiques (du bloc élastomère et des blocs thermoplastiques comprenant des unités α-méthylstyrène) est réalisée par une mesure DSC (appareil « DSC214 Polyma NETZSCH »). L’appareil est en fonctionnement sous atmosphère Hélium. Un prélèvement de 10 à 20 mg d’élastomère thermoplastique est déposé dans un creusé utilisé classiquement par l’homme de l’art pour réaliser des mesures de Tg.
L’échantillon est d’abord placé en isotherme à +25°C pendant 2 minutes puis refroidi à - 100°C à une vitesse de 50°C par minute. Un isotherme est alors appliqué à - 100°C pendant 5 minutes. Une première chauffe commence alors de - 100°C à + 10°C à la vitesse de 20°C par minute et se poursuit de 10°C à 250°C à la vitesse de 50°C par minute. L’échantillon subit alors une trempe pour atteindre - 100°C à la vitesse maximum autorisée par l’appareil. L’échantillon est alors maintenu en isotherme à - 100°C pendant 5 minutes. La deuxième chauffe commence alors de - 100°C à + 10°C à la vitesse de 20°C par minute (plage de mesure de la Tg du bloc élastomère) et se poursuit de + 10°C à +250°C à la vitesse de 50°C par minute (plage de mesure de la Tg des blocs thermoplastique comprenant des unités α-méthylstyrène). Dans cette mesure seule la deuxième chauffe est exploitée.
D-2 Polymères thermoplastiques comprenant des unités α-méthylstyrène
La caractérisation des Tg des polymères thermoplastiques comprenant des unités α-méthylstyrène est réalisée par une mesure DSC (appareil « DSC214 Polyma NETZSCH »). L’appareil est en fonctionnement sous atmosphère Hélium. Un prélèvement de 10 à 20 mg d’élastomère TPE est déposé dans un creusé utilisé classiquement par l’homme de l’art pour réaliser des mesures de Tg.
L’échantillon est d’abord placé en isotherme à +10°C pendant 2 minutes. Une première chauffe commence alors de 10°C à + 250°C à la vitesse de 50°C par minute. L’échantillon subit alors un refroidissement de 250° à 10°C à la vitesse de 30°C par minute. L’échantillon est alors maintenu en isotherme à 10°C pendant 2 minutes. La deuxième chauffe commence alors de 10°C à 250°C à la vitesse de 50°C par minute. Dans cette mesure seule la deuxième chauffe est exploitée.
E – Propriétés hystérétiques Tan δ max est mesurée sur un viscoanalyseur (« Metravib VA4000 »), selon la norme ASTM D 5992-96. On enregistre la réponse d’un échantillon de la matrice élastomère préalablement moulée de manière connue de l'homme du métier (éprouvette cylindrique de 2 mm d’épaisseur et de 79 mm² de section), soumis à une sollicitation sinusoïdale en cisaillement simple alterné, à la fréquence de 10Hz, à 60°C selon la norme ASTM D 1349-99. On effectue un balayage en amplitude de déformation de 0,1% à 50% crête-crête (cycle aller), puis de 50% à 0,1% crête-crête (cycle retour). Le résultat plus particulièrement exploité est le facteur de perte tan δ. Pour le cycle retour, on indique la valeur maximale de tan δ observée, noté tan δ max. Cette valeur est représentative de l’hystérèse du matériau : plus la valeur de tan δ max est faible, moins la matrice est hystérétique.
II. Synthèse des polymères et préparation des matrices élastomères
Dans les essais qui suivent on adoptera les dénominations suivantes: poly(α-méthylstyrène) = PAMS poly(α-méthylstyrène) lié = PAMS lié = blocs thermoplastiques comprenant des unités α-méthylstyrène des polymères bloc poly(α-méthylstyrène) total = PAMS total = chaînes thermoplastiques comprenant des unités α-méthylstyrène poly(α-méthylstyrène) libre = PAMS libre = polymère thermoplastique comprenant des unités α-méthylstyrène
A - Synthèse d'un polymère A tribloc poly(α-méthylstyrène) -b-polybutadiène-b-poly(α-méthylstyrène) à 1 5 % massique de poly (α-méthylstyrène) total :
Dans un réacteur de 80 L, on introduit 3,46 kg de méthylcyclohexane, 2 kg d’α-méthylstyrène et 0,25 mol de tétrahydrofurfuryléthyléther. Après neutralisation des impuretés avec du n-butyl lithium, 0,05 mol de s-butyl lithium sont introduits. Après 2 h 55 à T = 5 °C, la conversion en α-méthylstyrène mesurée par extrait sec est de 50 %. L’analyse du polymère par chromatographie d’exclusion stérique montre la présence d’une seule population : M n = 18 100 g/mol. La Tg mesurée par DSC est de 139 °C.
A l’issue de ces 2 h 55 à 5 °C, 33,1 kg de méthylcyclohexane dont les impuretés ont été préalablement neutralisées avec du n-butyl lithium sont introduits dans le réacteur puis 5,7 kg de butadiène sont introduits au moyen d’une pompe à un débit de 13 kg/h. Le milieu réactionnel est maintenu à 5 °C. A l’issue des 26 minutes nécessitant l’introduction des 5,7 kg de butadiène, le milieu est maintenu à 5 °C pendant 80 minutes complémentaires. La conversion en butadiène à l’issue de ces 106 minutes à 5°C est de 96 %. L’analyse du polymère par chromatographie d’exclusion stérique montre la présence de deux populations : M n,1 = 13 800 g/mol (2%) correspondant à du PAMS libre et M n,2 = 114 100 g/mol (98%) correspondant à du dibloc PAMS-b-polybutadiène.
0,024 mol de diméthyldichlorosilane sont ensuite introduits dans le réacteur. Le milieu réactionnel est maintenu à 5 °C pendant 12 minutes. Le polymère obtenu à l’issue de cette étape de couplage est un polymère tribloc poly(α-méthylstyrène)-b-polybutadiène-b-poly(α-méthylstyrène) qui présente trois populations par analyse SEC : - M n,1 = 12 000 g/mol (2%) correspondant à du PAMS libre, - M n,2 = 101 000 (14%) correspondant à du dibloc PAMS-b-polybutadiène et - M n,3 = 229 000 (83%) correspondant au tribloc PAMS-b-polybutadiène-b-PAMS.
Le taux massique en chaînes poly(α-méthylstyrène) total dans l’échantillon final mesuré par RMN est de 15%. Le taux massique en bloc poly(α-méthylstyrène) lié par rapport au poids total de dibloc et de tribloc dans l’échantillon final est de 13%.
B - Synthèse d'un polymère B tribloc poly(α-méthylstyrène)-b-polybutadiène-b-poly(α-méthylstyrène) à 2 8% massique de poly(α-méthylstyrène) total :
Dans un réacteur de 80 L, on introduit 5 kg de méthylcyclohexane, 3 kg d’α-méthylstyrène et 0,375 mol de tétrahydrofurfuryléthyléther. Après neutralisation des impuretés avec du n-butyl lithium, 0,075 mol de s-butyl lithium sont introduits. Après 2 h 20 à T = 5 °C, la conversion en α-méthylstyrène mesurée par extrait sec est de 51 %. L’analyse du polymère par chromatographie d’exclusion stérique montre la présence d’une seule population : M n = 18 500 g/mol. La Tg mesurée par DSC est de 155 °C.
L’organe conducteur (1) illustré comprend 5 tresses métalliques maintenues et positionnées parallèles les unes par rapport aux autres et permet de réaliser un système de dégivrage performant de la pale d’hélicoptère lorsque les extrémités (31) dénudées, recourbées et revêtues en spirale de matériau électriquement isolant sont connectées avec des connecteurs métalliques eux même connectés avec un circuit électrique.
Les zones neutres (4) permettent d’isoler électriquement chaque tresse métallique afin d’obtenir un réchauffement uniforme de la pale mais permettent aussi à l’organe conducteur (1) de comprendre des zones de déformation facilitée afin de suivre le profil de la pale d’hélicoptère. .
Table de cuisson et procédé d’assemblage de la table de cuisson La présente invention concerne une table de cuisson et un procédé d’assemblage d’un ensemble de chauffe à un plateau de support de ladite table de cuisson.
D’une manière générale, une table de cuisson à induction comporte une plaque de cuisson et plusieurs ensembles de chauffe répartis dans un plan de chauffe sous la plaque de cuisson. Chaque ensemble de chauffe comprend un inducteur généralement formé d’un enroulement, ou bobinage de fils conducteurs.
Classiquement, les ensembles de chauffe sont placés sur un plateau de support. Le plateau de support, les ensembles de chauffe et d’autres composants classiques de la table de cuisson nécessaires à son fonctionnement (moyens de commande, carte électronique, etc.) sont disposés dans un carter.
Lors du montage de la table de cuisson, les ensembles de chauffe peuvent être assemblés mécaniquement au plateau de support puis connectés électriquement en utilisant des câbles électriques. Cette technique de montage n’est pas commode et rend l’assemblage de la table de cuisson consommateur en temps et compliqué de par l’utilisation et la gestion des multiples câbles électriques.
Le document EP 3707960 divulgue une table de cuisson dans laquelle des extrémités des inducteurs sont connectés directement à un circuit de commande par des plots de connexion. Des vis assurent par ailleurs le maintien mécanique des inducteurs de l’ensemble.
La présente invention vise à fournir une table de cuisson dont le montage mécanique et électrique est aisé.
Elle propose à cet effet, selon un premier aspect, une table de cuisson comportant au moins un ensemble de chauffe s’étendant dans un plan de chauffe, un plateau de support supportant ledit au moins un ensemble de chauffe, et au moins un circuit électronique comprenant un circuit imprimé fixé sur le plateau de support et au moins deux plots de connexion montés sur le circuit imprimé, ledit au moins un ensemble de chauffe comportant un inducteur, l’inducteur comprenant deux extrémités libres de connexion électrique.
Selon l’invention, ledit au moins un ensemble de chauffe comprend des éléments de positionnement configurés pour coopérer avec des éléments de positionnement complémentaires du plateau de support de sorte à positionner l’ensemble de chauffe sur le plateau de support. La table comporte en outre au moins une pièce de centrage assemblée audit au moins un ensemble de chauffe, la pièce de centrage étant configurée pour recevoir les extrémités libres de l’inducteur et pour positionner lesdites extrémités libres de l’inducteur en vis-à-vis des plots de connexion du circuit électronique.
La configuration de l’ensemble de chauffe et de la pièce de centrage permet de réaliser en même temps le positionnement mécanique de l’ensemble de chauffe sur le plateau de support ainsi que le positionnement électrique de l’ensemble de chauffe vis-à-vis du circuit électronique.
En outre, l’utilisation de plots de connexion, en vis-à-vis des extrémités libres de connexion électrique des inducteurs, permet de s’affranchir de fils électriques entre les ensembles de chauffe et le circuit électronique.
Le montage de la table de cuisson s’en trouve ainsi simplifié.
Des caractéristiques préférées particulièrement commodes de la table de cuisson selon l’invention sont présentées ci-dessous.
La pièce de centrage peut comprendre deux portions de connexion, chaque portion de connexion étant configurée pour se positionner autour de l’un des plots de connexion du circuit électronique.
Le positionnement de l’ensemble de chauffe sur le plateau de support est ainsi précis.
Description détaillée de l'invention L'invention concerne une matrice élastomère comprenant : - un élastomère thermoplastique tribloc ayant un bloc élastomère diénique central et deux blocs thermoplastiques terminaux comprenant des unités α-méthylstyrène liés au bloc élastomère diénique, - de 2 à 20% en poids par rapport au poids total de la matrice élastomère, d'un élastomère thermoplastique dibloc ayant un bloc élastomère diénique et un bloc thermoplastique comprenant des unités α-méthylstyrène, - plus de 10% en poids par rapport au poids total de la matrice élastomère d'un polymère thermoplastique comprenant des unités α-méthylstyrène, le taux de blocs thermoplastiques des élastomères thermoplastiques tribloc et dibloc étant d'au moins 10% en poids par rapport au poids de total des élastomères thermoplastiques tribloc et dibloc, le taux de chaînes thermoplastiques comprenant des unités α-méthylstyrène étant d'au plus 55% en poids par rapport au poids total de la matrice élastomère, les chaînes thermoplastiques comprenant des unités α-méthylstyrène étant constituées des chaînes du polymère thermoplastique comprenant des unités α-méthylstyrène et des blocs thermoplastiques comprenant des unités α-méthylstyrène des élastomères thermoplastiques tribloc et dibloc.
A - La matrice élastomère Au sein de la matrice élastomère, la combinaison des caractéristiques relatives aux taux d'élastomère thermoplastique à blocs et de polymère thermoplastique, au taux de blocs thermoplastiques et au taux de chaînes thermoplastiques permet de réunir les propriétés élastomériques et le caractère thermoplastique de la matrice, tout en permettant d'atteindre une diminution significative de l'hystérèse par rapport à une matrice comprenant un même taux de chaînes thermoplastiques total mais moins de polymère thermoplastique.
Selon l'invention, la matrice élastomère comprend un élastomère thermoplastique tribloc ayant un bloc élastomère diénique central et deux blocs thermoplastiques terminaux liés au bloc élastomère diénique comprenant des unités α-méthylstyrène.
Le taux minimal de l'élastomère thermoplastique tribloc dans la matrice élastomère est déterminé par les propriétés liées au bloc élastomère diénique. La matrice élastomère doit posséder un caractère élastomère. Selon certains modes de réalisation de l'invention, l'élastomère thermoplastique tribloc est le composant majoritaire en poids de la matrice élastomère, c’est-à-dire que la fraction pondérale de l'élastomère thermoplastique tribloc est la plus grande parmi celles des polymères composant la matrice. Selon ces modes de réalisation, l'élastomère thermoplastique tribloc peut être présent dans la matrice élastomère dans des proportions d'au moins 50% en poids par rapport au poids total de la matrice élastomère, de préférence d'au moins 65% en poids. Le taux de l'élastomère thermoplastique tribloc est d'au plus 88% en poids du poids total de la matrice élastomère. Selon certains modes de réalisation, ce taux est avantageusement d'au plus 80% en poids du poids total de la matrice élastomère.
Selon l'invention, la matrice élastomère comprend également 2% à 20% en poids du poids total de la matrice élastomère d'un polymère dibloc composé d'un bloc élastomère diénique et d'un bloc thermoplastique comprenant des unités α-méthylstyrène.
Selon l'invention, dans la matrice élastomère, les blocs thermoplastiques de ces élastomères à blocs comprenant des unités α-méthylstyrène représentent au moins 10% en poids par rapport au poids total des élastomères thermoplastiques tribloc et dibloc. Le polymère thermoplastique comprenant des unités α-méthylstyrène, autre composant de la matrice élastomère, n'est pas considéré comme un bloc thermoplastique selon l'invention. En d'autres termes, selon l'invention, les blocs thermoplastiques comprenant des unités α-méthylstyrène représentent au moins 10% en poids par rapport au poids des polymères à blocs de la matrice.
Préférentiellement, les blocs thermoplastiques comprenant des unités α-méthylstyrène représentent au plus 45% en poids, de préférence encore au plus 40% en poids, par rapport au poids total des élastomères thermoplastiques tribloc et dibloc. Au-delà de 45% en poids, le caractère élastomère de l'élastomères thermoplastique utilisable selon l'invention peut être dégradé.
Selon l'invention, la matrice élastomère comprend encore un polymère thermoplastique comprenant des unités α-méthylstyrène dans des proportions de plus de 10% en poids par rapport au poids total de la matrice élastomère. Au-dessus de 10% en poids de polymère thermoplastique comprenant des unités α-méthylstyrène on observe une amélioration des propriétés hystérétiques par rapport à une matrice comprenant le même taux de chaînes thermoplastiques, mais moins de 10% en poids de polymère thermoplastique comprenant des unités α-méthylstyrène.
Selon un mode de réalisation de l'invention, la matrice élastomère comprend au plus 45% en poids, par rapport au poids total de la matrice élastomère, de polymère thermoplastique comprenant des unités α-méthylstyrène. En effet, l'homme du métier comprendra que la matrice selon l'invention présente des propriétés élastomères et au-delà de 45% en poids, le compromis de propriétés lié à cette nature élastomérique se dégrade.
Selon un mode de réalisation particulier de l'invention, la matrice élastomère comprend au moins 15% en poids par rapport au poids total de la matrice élastomère d'un polymère thermoplastique comprenant des unités α-méthylstyrène.
Selon un mode de réalisation particulier de l'invention, le taux de polymère thermoplastique comprenant des unités α-méthylstyrène dans la matrice élastomère est de plus de 10% en poids, notamment d'au moins 15% en poids, et d'au plus 45% en poids par rapport au poids total de la matrice élastomère.
La matrice élastomère selon l'invention comprend un taux de chaînes thermoplastiques comprenant des unités α-méthylstyrène d'au plus 55% en poids, de préférence d'au plus 50% en poids, par rapport au poids total de la matrice élastomère. On entend par " chaînes thermoplastiques comprenant des unités α-méthylstyrène" la totalité des chaines thermoplastiques constituée par les chaînes du polymère thermoplastique comprenant des unités α-méthylstyrène et des blocs thermoplastiques comprenant des unités α-méthylstyrène des élastomères thermoplastiques tribloc et dibloc, Au-delà de 55% en poids, le caractère élastomère de la matrice peut être dégradé ainsi que les propriétés associées à l'élasticité.
Selon des modes de réalisation de l'invention, la matrice élastomère selon l'invention présente un taux de chaînes thermoplastiques comprenant des unités α-méthylstyrène d'au moins 20% en poids par rapport au poids total de la matrice élastomère. Selon certains de ces modes, le taux de chaînes thermoplastiques comprenant des unités α-méthylstyrène peut être d'au moins 25% en poids par rapport au poids total de la matrice élastomère.
B – Les polymères à blocs : L'élastomère thermoplastique tribloc et l'élastomère thermoplastique dibloc de la matrice élastomère selon l'invention sont composés respectivement de trois et deux blocs polymères. L'élastomère thermoplastique tribloc possède un bloc élastomère diénique central. L'élastomère thermoplastique dibloc possède un bloc élastomère diénique qui peut être de même nature que celui de l'élastomère thermoplastique tribloc.
Par élastomère diénique on entend un élastomère issu au moins en partie (i.e., un homopolymère ou un copolymère) de monomères diènes (monomères porteurs de deux doubles liaisons carbone-carbone, conjuguées ou non).
Selon un mode de réalisation de l'invention, par élastomère diénique, on entend tout homopolymère obtenu par polymérisation d’un monomère diène conjugué ayant 4 à 12 atomes de carbone, ou tout copolymère obtenu par copolymérisation d’un ou plusieurs diènes conjugués ayant 4 à 12 atomes de carbone entre eux ou avec un ou plusieurs composés vinylaromatiques ayant de 8 à 20 atomes de carbone.
Après l'injection et la polymérisation, l’aube est démoulée. L’élément d’insertion 130 est alors retiré de manière à obtenir un pied d’aube creux. Au final, l’aube est détourée pour enlever l'excès de résine et les chanfreins sont usinés. Aucun autre usinage n'est nécessaire puisque, la pièce étant moulée, elle respecte les cotes exigées.
Comme illustrée sur la , on obtient une aube 10 formée d’un renfort fibreux densifié par une matrice qui comporte dans sa partie inférieure un pied 12 formé par la partie de préforme de pied 212 de la préforme fibreuse 200 et une pale 11 formée par la partie de préforme de pale 211 de la préforme fibreuse 200. L’aube 10 comporte un bord d’attaque 11a et un bord de fuite 11b correspondant respectivement aux parties de bord d’attaque 211a et de bord de fuite 211b de la préforme fibreuse 200. Le pied 12 comprend une cavité 14 formée par le logement interne 240 de la préforme fibreuse 200, la cavité 14 débouchant à l’extrémité libre 12a du pied 12. L’aube 10 comprend ainsi un pied 12 qui présente une forme compacte axisymétrique adaptée pour une intégration dans un système de rotation ou changement de pas d’hélice.