INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le module photovoltaïque 1, ou plus précisément l’empilement destiné à former le module photovoltaïque 1 et réalisé selon un axe d’empilement vertical X, comporte ainsi une première couche 2 formant la face avant du module photovoltaïque 1 et destinée à recevoir un flux lumineux, une pluralité de cellules photovoltaïques 4 disposées côte à côte et reliées électriquement entre elles, et un ensemble encapsulant 3 la pluralité de cellules photovoltaïques 4. De plus, dans les exemples de réalisation des figures 3, 4, 7, 8 et 9, l’empilement comporte une deuxième couche 5 formant la face arrière du module photovoltaïque 1. Dans les exemples de réalisation des figures 5 et 6, la face arrière du module photovoltaïque 1 est formée par une couche de peau 16 de la structure composite 10, décrite par la suite.
Conformément à l’invention, et de manière commune aux exemples des figures 3 à 9, une structure composite 10 est présente pour former un cadre pour le module photovoltaïque 1, et plus particulièrement le cadre du module photovoltaïque, en remplacement du cadre en aluminium habituellement utilisé dans les modules photovoltaïques classiques.
Cette structure composite 10 comporte une couche centrale 11 et un cadre composite 12, disposé au moins en partie tout autour de la périphérie P de la couche centrale 11 de sorte à entourer au moins en partie la couche centrale 11.
Selon une variante de réalisation représentée sur la , les organes de rétention sont formés par des collerettes 54 fixées aux éléments porteurs 30 et contre lesquelles viennent en butée la face interne des éléments isolants 51.
On observe également, dans la variante de réalisation de la , que les éléments isolants 51 présentent une épaisseur inférieure à la distance, selon la direction d’épaisseur de la paroi 11, entre la membrane d’étanchéité secondaire 13 et la couverture d’isolation multicouche radiative 47. En d’autres termes, un espace vide est présent entre les éléments isolants 51 et la couverture d’isolation multicouche radiative 47. Ceci permet de réduire la quantité d’éléments isolants 51 utilisée et contribue ainsi à réduire les coûts de la cuve sans dégrader trop significativement les performances d’isolation thermique de la barrière thermiquement isolante primaire 14, notamment lorsque la pression à l’intérieur de la barrière thermiquement isolante primaire 14 est supérieure à la valeur de pression prescrite.
En référence à la , une vue écorchée d’un navire 70 montre une cuve étanche et thermiquement isolante 71 de forme générale prismatique montée dans la double coque 72 du navire. La paroi de la cuve 71 comporte une membrane d’étanchéité primaire destinée à être en contact avec le gaz liquéfié, préférentiellement de l’hydrogène liquide, contenu dans la cuve, une membrane d’étanchéité secondaire agencée entre la membrane d’étanchéité primaire et la double coque 72 du navire, et deux barrières thermiquement isolantes agencées respectivement entre la membrane d’étanchéité primaire et la membrane d’étanchéité secondaire et entre la membrane d’étanchéité secondaire et la double coque 72.
De manière connue en soi, des canalisations de chargement/déchargement 73 disposées sur le pont supérieur du navire peuvent être raccordées, au moyen de connecteurs appropriées, à un terminal maritime ou portuaire pour transférer une cargaison de gaz liquéfié depuis ou vers la cuve 71.
La représente également un exemple de terminal maritime comportant un poste de chargement et de déchargement 75, une conduite sous-marine 76 et une installation à terre 77. Le poste de chargement et de déchargement 75 est une installation fixe off-shore comportant un bras mobile 74 et une tour 78 qui supporte le bras mobile 74. Le bras mobile 74 porte un faisceau de tuyaux flexibles isolés 79 pouvant se connecter aux canalisations de chargement/déchargement 73. Le bras mobile 74 orientable s'adapte à tous les gabarits d’hydrogéniers. Une conduite de liaison non représentée s'étend à l'intérieur de la tour 78. Le poste de chargement et de déchargement 75 permet le chargement et le déchargement de l’hydrogénier 70 depuis ou vers l'installation à terre 77. Celle-ci comporte des cuves de stockage de gaz liquéfié 80 et des conduites de liaison 81 reliées par la conduite sous-marine 76 au poste de chargement ou de déchargement 75. La conduite sous-marine 76 permet le transfert du gaz liquéfié entre le poste de chargement ou de déchargement 75 et l'installation à terre 77 sur une grande distance, par exemple 5 km, ce qui permet de garder le navire hydrogénier 70 à grande distance de la côte pendant les opérations de chargement et de déchargement.
Pour engendrer la pression nécessaire au transfert du gaz liquéfié, on peut soit mettre en œuvre des pompes embarquées dans le navire 70 et/ou des pompes équipant l'installation à terre 77 et/ou des pompes équipant le poste de chargement et de déchargement 75 soit autoriser une montée en pression dans l’espace intérieur de la cuve sous l’effet de l’évaporation du gaz liquéfié stocké dans la cuve.
SUPPORT VERROUILLABLE ET AMOVIBLE POUR TOURET La présente invention se rapporte à un support verrouillable et amovible pour touret.
L’invention appartient au domaine des équipements pour fils électriques et câbles électriques dans des secteurs variés, tels le bâtiment ou l’industrie. Toutefois, elle pourrait aussi bien s’appliquer au domaine des accessoires de jardinage, le support en question pouvant accueillir un touret pour tuyau d’arrosage.
Dans le domaine de l’électricité, lorsqu’un électricien installe des fils ou des câbles électriques, il utilise souvent un touret sur lequel est enroulé le fil ou câble électrique.
Pour faciliter la manutention du touret et le déroulage du fil ou câble électrique, il existe des bâtis pouvant se fixer de part et d’autre du touret et reposant au sol de façon que le touret soit surélevé et puisse tourner librement pour le déroulage du fil ou câble électrique. On connaît un tel bâti par le document EP-A-3 964 466.
Toutefois, le système de fixation de ce bâti au touret par des clips de maintien est en pratique difficile à utiliser. En outre, l’utilisateur peut trébucher sur les extrémités de chacun des pieds du bâti ou les écraser par inadvertance. Il peut aussi se blesser sur des angles contondants. Par ailleurs, les poignées de ce bâti ne sont pas ergonomiques et leur proximité par rapport à la bobine de fil ou câble électrique peut présenter un risque de blessure pour l’utilisateur.
Les dispositifs de sélection permettent un crabotage entre un baladeur mobile axialement et au moins un pignon fou, généralement deux pignons fous. Le ou les pignons fous sont montés libres autour d’un arbre et le baladeur est couplé en rotation avec cet arbre. Ainsi, le crabotage d’un pignon fou permet de solidariser en rotation ce pignon fou avec cet arbre. Le déplacement axial du baladeur est placé sous la dépendance d’une fourchette de sélection d’au moins un rapport, généralement de deux rapports. Un tel crabotage s’effectue lors d’une correspondance angulaire entre les dents de crabotage du baladeur et les dents de crabotage du ou des deux pignons fous.
De tels dispositifs de sélection peuvent être utilisés dans certaines boîtes de vitesses robotisées, dans lesquelles la sélection des rapports est commandée par un actionneur tel qu’un actionneur électromécanique, hydraulique, magnétique, pneumatique.... La correspondance angulaire entre les dents de crabotage du baladeur et les dents de crabotage d’un pignon fou est difficile à réaliser en raison d’un risque d’interférence empêchant l’engrènement. Il peut alors être nécessaire de stocker l’énergie cinétique issue de l’actionneur, le temps que les dentures de crabotage du baladeur et du pignon fou sélectionné se positionnent en correspondance angulaire.
Un système autorisant un tel stockage d’énergie est connu du document FR2988800A1. Un inconvénient de ce système réside dans son encombrement important au sein de la boîte de vitesses, notamment son encombrement axial.
La présente invention vise à pallier cet inconvénient en proposant un dispositif de sélection équipé d’un dispositif d’accumulation d’énergie qui autorise ce stockage d’énergie en cas d’interférence quand la fourchette de sélection cherche à engager le baladeur avec le pignon sélectionné. Cela accorde ainsi au dispositif de sélection une certaine souplesse dans son fonctionnement. Un tel dispositif d’accumulation d’énergie présente un encombrement axial réduit, ce qui permet un gain de place au sein de la boîte de vitesses.
La présente invention a ainsi pour principal objet un dispositif de sélection d’au moins un rapport au sein d’une boîte de vitesses, comprenant une tige de commande s’étendant selon un axe principal, une fourchette de sélection d’au moins un rapport solidaire de cette tige de commande, un organe de commande coulissant sur la tige de commande le long de l’axe principal, le dispositif de sélection comprenant au moins un dispositif d’accumulation d’énergie de la sélection d’au moins un rapport, caractérisé en ce que le dispositif d’accumulation d’énergie comprend au moins deux coulisseaux entre lesquels est interposé au moins un élément élastique, chaque coulisseau étant apte à translater sur la tige de commande le long de l’axe principal, et l’organe de commande comprenant au moins un premier bras et un deuxième bras chacun apte à pousser axialement respectivement l’un des coulisseaux le long de l’axe principal à l’encontre d’un effort de rappel exercé par l’élément élastique, le dispositif de sélection étant caractérisé en ce que le dispositif d’accumulation d’énergie et la fourchette de sélection sont disposés axialement entre le premier bras de l’organe de commande et le deuxième bras de l’organe de commande.
Le dispositif d’accumulation d’énergie correspond à un dispositif d’assistance, ici un dispositif d’amortissement. Ce dispositif d’accumulation d’énergie permet, notamment grâce à son élément élastique, d’accorder de la souplesse au dispositif de sélection lors de la sélection d’un rapport par la fourchette de sélection. Cette fourchette de sélection est disposée axialement sur la tige de commande, au moins en partie entre les deux bras de l’organe de commande ainsi qu’entre les coulisseaux du dispositif d’accumulation d’énergie ; plus précisément, elle est disposée entre les deux coulisseaux, eux-mêmes disposés axialement entre le premier et le deuxième bras de l’organe de commande. On comprend ici que la fourchette de sélection est disposée dans un espace borné d’un côté par un premier plan dans lequel s’étend principalement le premier bras de l’organe de commande et de l’autre par un deuxième plan dans lequel s’étend principalement le deuxième bras de cet organe de commande. Une telle disposition permet au dispositif de sélection de présenter un encombrement axial réduit. Les deux côtés de la fourchette sont exploités pour gérer la compression du dispositif d’accumulation d’énergie, ce qui permet de réduire l’encombrement global du dispositif de sélection et de recentrer l’encombrement du dispositif d’accumulation d’énergie axial sur la fourchette.
Avantageusement, l’élément élastique est précontraint.
Les premier et deuxième bras de l’organe de commande et les coulisseaux peuvent coulisser sur la tige de commande.
Selon un mode de réalisation, les deux coulisseaux et l’élément élastique sont disposés entre le premier bras de l’organe de commande et le deuxième bras de l’organe de commande.
Selon une caractéristique, le dispositif de sélection comprend au moins deux dispositifs d’arrêt, chaque dispositif d’arrêt étant associé à l’un des coulisseaux en le retenant par rapport à la tige de commande, dans une position de repos de l’organe de commande, en s’opposant à l’effort exercé par l’élément élastique.
Selon un mode de réalisation le dispositif de sélection comprend au moins deux dispositifs de butée, chaque dispositif de butée étant associé à l’un des coulisseaux ou l’un des premier et deuxième bras en le retenant par rapport à la tige de commande, dans un état de compression maximale prédéterminé de l’élément élastique, en s’opposant à une compression plus importante de l’élément élastique.
Chaque dispositif de butée est associé à l’un des coulisseaux en le retenant par rapport à la tige de commande, dans un état de compression maximale prédéterminé de l’élément élastique, en s’opposant à une compression plus importante de l’élément élastique, et chaque dispositif d’arrêt est bidirectionnel, chaque dispositif de butée étant formé au moins en partie par l’un des dispositifs d’arrêt. Autrement dit, chaque dispositif d’arrêt permet de retenir axialement l’un des coulisseaux dans une première direction axiale associée à la compression maximale prédéterminée de l’élément élastique et dans une deuxième direction axiale associée à la détente maximale prédéterminée (notamment en maintenant une précontrainte) de l’élément élastique.
Chaque coulisseau se déplace donc axialement entre deux positions extrêmes associées respectivement au repos du dispositif de sélection et à un état de compression maximal de l’élément élastique intervenant dans une situation d’interférence des dentures de crabotage.
L’élément élastique s’étend entre le premier coulisseau et le deuxième coulisseau et est précontraint entre ces deux éléments. Ainsi, l’élément élastique sera au moins partiellement comprimé entre le premier coulisseau et le deuxième coulisseau, et il opérera une poussée à chacune de ses extrémités et donc sur chacun de ces coulisseaux. La présence de cet élément élastique permet d’accumuler de l’énergie lors de l’attente d’une coïncidence angulaire entre un moyeu d’entraînement et un pignon d’un rapport de vitesse, une telle coïncidence angulaire étant nécessaire à la sélection de ce rapport de vitesse.
Un jeu axial de montage j peut être présent entre le coulisseau le bras associé.
Selon une caractéristique de l’invention, au moins un des coulisseaux comprend au moins un orifice, la tige de commande présentant au moins un organe d’arrêt qui s’étend dans cet orifice, l’orifice étant configuré pour autoriser un déplacement, notamment une translation, du coulisseau par rapport à l’organe d’arrêt le long de l’axe principal de la tige de commande. L’organe d’arrêt fait notamment partie du dispositif d’arrêt.
- le socle de support et de recharge.
Les concepts fondamentaux de l’invention venant d’être exposés ci-dessus dans leur forme la plus élémentaire, d’autres détails et caractéristiques ressortiront plus clairement à la lecture de la description qui suit et en regard des dessins annexés, donnant à titre d’exemples non limitatifs, des modes de réalisation d’un dispositif conforme à l’invention.
est un dessin schématique d’une vue de dessus extérieure d’un mode de réalisation d‘un dispositif conforme à l’invention ;
est un dessin schématique d’une vue de côté extérieure du dispositif de la ;
est un dessin schématique d’une vue en perspective extérieure du dispositif de la disposé sur un socle de support et de recharge ;
est un dessin schématique illustrant l’utilisation du dispositif de la lors d’une opération de remplissage ;
est un dessin schématique illustrant l’utilisation d’un autre mode de réalisation du dispositif lors d’une opération de remplissage ;
est un dessin schématique d’une vue de dessus en coupe du dispositif de la en position non arrimée ;
est un dessin schématique d’une vue de dessus en coupe du dispositif de la en position arrimée ;
est un dessin schématique d’une vue de côté en coupe du dispositif de la en position non arrimée ;
est un dessin schématique d’une vue en perspective éclatée d’un réservoir à remplir avec son piston ;
est un dessin schématique d’une vue de côté en section dudit réservoir accueillant ledit piston ;
, et sont des dessins schématiques de vue de face, de côté en coupe et en perspective du moyen d’accouplement ;
est un dessin schématique d’une vue en perspective d’un arbre de poussée associé au moyen d‘accouplement afin d’utiliser une deuxième série d’embouts ;
est un dessin schématique d’une vue en perspective du support de moteur,
est un dessin schématique d’une vue de dessus en coupe du support de moteur et des éléments qu’il accueille ;
La composition selon l’invention est préférentiellement caractérisée en ce que sa rétention en eau selon un test A est inférieure à 2,50 grammes d’eau par gramme de composition, préférentiellement inférieure à 2,30 grammes d’eau par gramme de composition encore plus préférentiellement inférieur à 2,10 grammes d’eau par gramme de composition, encore plus préférentiellement inférieur à 2,00 grammes d’eau par gramme de composition.
Test B : capacité de rétention en eau
Afin de mesurer la capacité de rétention d’eau, on utilise le test B dont le protocole est décrit ci-dessous : a. Peser 40g d’échantillon à analyser dans un bécher ; b. Ajouter de l’eau déminéralisée à température ambiante (entre 15°c et 25°c, préférentiellement 20°C +/- 1°C) jusqu’à submersion complète de l’échantillon ; c. Laisser en contact statique pendant 30 minutes ; d. Séparer eau résiduelle et échantillon à l’aide d’un tamis permettant de séparer l’échantillon et l’eau résiduelle, attendre environ 5 minutes jusqu’à arrêt de l’écoulement de l’eau résiduelle ; d. Peser le poids final P (en grammes) de l’échantillon réhydraté ;
e. Le calcul de la Capacité de rétention d’eau, exprimée en gramme d’eau par gramme de protéine analysée est le suivant : Capacité de Rétention en eau = (P – 40) / 40.
La composition selon l’invention est caractérisée en ce que sa fermeté dite humide selon un test C est comprise entre 20 Kg et 30 kg, préférentiellement entre 22 Kg et 28 Kg.
De manière avantageuse, la fermeté mesurée avec un test C est augmentée d’au moins 20%, préférentiellement d’au moins 25%, encore plus préférentiellement d’au moins 30% par rapport à la fermeté des compositions comprenant des protéines, préférentiellement choisies entre les protéines de pois et de féverole, texturées par extrusion en voie sèche disponibles sur le marché.
Test C : fermeté humide
Afin de mesurer la fermeté dite humide de la composition selon l’invention, on utilise le test C dont le protocole est décrit ci-dessous : a. Peser 20g d’échantillon à analyser dans un bécher b. Ajouter de l’eau déminéralisée à température ambiante (température entre 10°c et 20°C, préférentiellement 20°C +/- 1°C) c. Laisser en contact statique pendant 5 minutes en plaçant un poids de 250g sur l’échantillon pour s’assurer qu’il soit bien immergé ; d. Séparer l’eau résiduelle et l’échantillon réhydraté à l’aide d’un tamis permettant de séparer l’échantillon et l’eau résiduelle ; e. Déposer l’échantillon réhydraté au fond d’une cellule Ottawa (cellule de forme d’un pavé droit en plexiglass, d’un volume de 440ml) en réalisant une couche homogène de produit répartie sur l’ensemble de la cellule sans superposition ou trous, cette cellule equipant un texturomêtre TA.HD plusC Texture Analyser relié au logiciel Exponent Connect Version 7.0.4.0, et équipé d’un capteur de force (« load cell » en anglais) de 750kg f. Démarrer l’analyse avec les paramètres suivants : vitesse de pré-test = 1mm/s, vitesse de test = 5 mm/s, vitesse post-test = 10 mm/s, déformation = 50%, force de déclenchement = 509,9 g ; g. La valeur de fermeté correspond à la force maximale (exprimée en kg) obtenue lors de l’analyse (3 répétitions sont effectuées et la moyenne arithmétique est calculée).
La composition de protéines de pois et de féverole texturées selon l’invention est préférentiellement caractérisée en ce que sa fermeté dite sèche selon un test D est comprise entre 100 Kg et 200 kg, préférentiellement entre 120 Kg et 180 Kg, encore plus préférentiellement entre 120 Kg et 160 Kg.
Test D : fermeté sèche
Afin de mesurer la fermeté dite sèche de la composition selon l’invention, on utilise le test D dont le protocole est décrit ci-dessous : a. Peser 20g d’échantillon ; b. Déposer l’échantillon au fond d’une cellule Ottawa (cellule de forme d’un pavé droit en plexiglass, d’un volume de 440ml), equipant un texturomêtre TA.HD plusC Texture Analyser relié au logiciel Exponent Connect Version 7.0.4.0, et équipé d’un capteur de force (« load cell » en anglais) de 750kg ; c. Démarrer l’analyse avec les paramètres suivants : vitesse de pré-test = 1mm/s, vitesse de test = 5 mm/s, vitesse post-test = 10 mm/s, déformation = 40%, force de déclenchement = 10g ; d. La valeur de fermeté correspond à la force maximale (exprimée en kg) obtenue lors de l’analyse (de préférence, 5 répétitions sont effectuées et la moyenne arithmétique est calculée).
Par « eau déminéralisée » on entend une eau ayant subi un traitement visant à éliminer une certaine quantité de ses minéraux. De manière préférentielle, sa conductivité est inférieure à 100µS/cm, préférentiellement inférieure à 50 µS/cm, encore plus préférentiellement comprise entre 10 et 40 µS/cm .
Comme indiqué ci-dessus, les compositions de protéine de soja texturées de l’art antérieur sont déjà bien connues et utilisées dans l’industrie alimentaire, en particulier dans les analogues de viande. Leur fermeté est jugée nettement supérieure à celle des protéines texturées de pois ou de féverole de l’art antérieur, comme il est décrit dans l’article l’article « Soy and Pea Protein and what in the world is TVP? » publié le 26 Décembre 2018 par Eben Van Tonder . Il est du mérite de la présente Demanderesse d’avoir travaillé sur ce sujet et mis en évidence que le procédé décrit dans la présente demande permet d’obtenir une protéine de pois ou de féverole texturée dont la fermeté est équivalente à celle des protéines texturées de soja, et de fait bien supérieure aux compositions comprenant des protéines, préférentiellement choisies entre les protéines de pois et de féverole, texturées par extrusion en voie sèche disponibles sur le marché.
Sans vouloir être liés par une théorie particulière, la société Demanderesse pense que l’augmentation de la fermeté de la composition texturée selon l’invention est due à une synergie entre différents paramètres du procédé selon l’invention, tel que le choix d’utiliser un mélange de protéines de pois et de protéines de féverole dans un ratio massique protéines de pois/protéines de féverole particulier, avec de préférence un taux d’humidité particulier dans l’extrudeur.
La composition selon l’invention est préférentiellement caractérisée en ce que sa matière sèche est comprise entre 85% et 100 %, préférentiellement entre 90% et 100%, encore plus préférentiellement entre 90 % et 95%.
La matière sèche est mesurée par toute méthode bien connue de l’homme de l’art. De manière préférentielle, la méthode dite « par dessication » est utilisée. Elle consiste à déterminer la quantité d’eau évaporée par chauffage d’une quantité connue d’un échantillon de masse connue. Le chauffage est continu jusqu’à stabilisation de la masse, indiquant que l’évaporation de l’eau est complète. De manière préférée, la température utilisée est de 105°C.
En outre, la personne du métier est en mesure de choisir un potentiel Vpol différent de la masse GND, et plus généralement d'adapter le sens de connexion de la photodiode PD, par exemple pour assurer que la photodiode PD soit pincée.
Bien que l'on ait décrit en relation avec la un exemple de commande d'un pixel dans lequel le transistor 502 ou 1002 de réinitialisation du noeud SN est commuté à l'état bloqué avant la mise à l'état passant du transistor de lecture 504 ou 1004, la personne du métier est en mesure d'adapter la description faite ci-dessus de mode de réalisation au cas où le transistor 502 ou 1002 de réinitialisation du noeud SN est commuté à l'état bloqué après la mise à l'état passant du transistor de lecture 504 ou 1004, mais avant l'instant 810 de mémorisation du niveau de signal du noeud SN.
Enfin, la mise en oeuvre pratique des modes de réalisation et variantes décrits est à la portée de la personne du métier à partir des indications fonctionnelles données ci-dessus. En particulier, le choix des tensions Vpol, VREF, VINIT1, VINIT2, VINIT3 et VINIT4 est à la portée de la personne du métier.