INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- utiliser d’autre types de détection d’anomalie tels que l’estimation robuste de la matrice de covariance connue sous le nom anglais « robust covariance », la forêt d’isolement connue sous le nom anglais « isolation forest », ou encore avec une détection des valeurs aberrantes avec le facteur local d'aberration LOF connue sous le nom anglais « local outlier factor ».
Une fois la phase d’apprentissage 62 effectuée, les sorties S, comprenant l’espace latent E et le contour C, de l’unité d’apprentissage 32, sont transmises à l’unité de test 40 propre à mettre en œuvre une phase opérationnelle 70, réitérée après chaque étape 72 de mesure M d’un état courant de la structure considérée. Comme indiqué précédemment, chaque mesure 72 est notamment obtenue à l’aide d’une pluralité de Q capteurs portés par ladite structure, configurés pour générer et recevoir des ondes guidées et formant un réseau de capteurs, Q étant un entier supérieur à un, et N étant tel que N=Q 2 -Q.
Il est à noter que la phase d’apprentissage 62 est propre à être réitérée notamment pour prendre en compte des paramètres supplémentaires propre à influer la propagation des ondes guidées en fonction de l’application de la structure souhaitée, par exemple en cas de changement de zone climatique d’exploitation de ladite structure.
De plus, selon un aspect non représenté, la présente invention, permet de prendre en compte la connaissance d’un paramètre physique de condition d’utilisation au moment de la mesure 72, un tel paramètre physique correspondant notamment à la température, pour réduire l’ensemble des données saines issu de l’apprentissage 62 à un ensemble de données saines restreint d’une dimension du fait de ce paramètre physique connu.
Autrement dit, dans ce cas l’apprentissage 62 est réitéré pour obtenir ledit ensemble de données saines restreint, et son contour C’ dans un espace latent E’ associé à cette réduction de dimension liée à la connaissance parfaite d’une paramètre d’utilisation tel que la température lors de la mesure 72. Une tel contour C’ est nécessairement plus restreint que le contour C associé à l’ensemble de données saines obtenu pour une pluralité de températures distinctes d’exploitation de la structure. Un tel contour C’ plus restreint rend l’approche plus fiable, et dans le cas extrême où tous les paramètres influents seraient connus, ce qui ne semble pas possible en pratique, en raison des incertitudes épistémiques, l’ensemble des données saines contiendrait alors un unique jeu de données.
Une telle phase opérationnelle 70, également illustrée et décrite par la suite en relation avec la , comprend une première étape 74 d’obtention OBT_T, via le deuxième module d’obtention 42 de la , d’un ensemble de données test représentatives de l’état courant de ladite structure considérée, dans laquelle la présence d’un défaut est inconnue.
Puis, au cours d’une étape 76, mise en œuvre par le deuxième module de projection 44 de la , l’ensemble de données test représentatives de l’état courant de ladite structure considérée est projeté, via une projection P_T, dans l’espace latent E, utilisé lors de la phase d’apprentissage 62.
Ensuite, au cours d’une étape 78, mise en œuvre automatiquement par le module de détection 46 de la ou manuellement, au moins une anomalie courante de ladite structure est détectée dès qu’un élément dudit ensemble de données test est en dehors dudit contour C.
De manière non représentée, le procédé 60 est également propre à comprendre une évaluation des biais et des erreurs dus à la modélisation et à l'apprentissage automatique afin de fournir une mesure de la confiance dans le diagnostic de défaut (i.e. la détection d’anomalie) proposée selon la présente invention.
La illustre, de manière schématique, plus en détails la phase d’apprentissage 62 précédemment décrite, avec l’étape 64 d’obtention d’un ensemble de données saines représentatives de N états sains de ladite structure respectivement associés à N ensembles, distincts deux à deux, de conditions d’utilisation de ladite structure, N étant un entier, deux ensembles distincts présentant au moins une condition d’utilisation distincte d’un ensemble à un autre.
Plus précisément, tel qu’illustré sur la , lors de cette étape d’obtention 64, les données saines associées à autant de signaux N que de jeux distincts de conditions d’utilisations d’une structure saine sans défaut sont obtenues. Autrement dit, chacun des N signaux représentés est obtenu avec une variation d’au moins un paramètre d’utilisation tel que la position d’au moins un capteur, la température et/ou le vieillissement dudit au moins un capteur.
arbre moteur 123
conduit de refoulement 124
manchon 130
premier flasque 140
deuxième flasque 150
collerette 151
entretoise 160
poignée 170
grillage périphérique 180
turbine 190
colonne de ventilation 200
évidement 300
Frein à tambour de véhicule automobile L'invention se rapporte à un frein à tambour comprenant un plateau en forme de disque ayant une face interne à laquelle sont fixés un cylindre de roue et un organe d'appui appelé point fixe, à des positions diamétralement opposées, un premier et un second segments comportant respectivement une âme au bord externe de laquelle est fixée une semelle usuellement appelée jante en tôle cintrée de manière cylindrique qui porte une garniture de freinage, chaque âme comportant une extrémité en appui sur un piston du cylindre de roue et une autre extrémité en appui sur le point fixe, le frein à tambour comportant un second actionneur comportant un levier de frein de stationnement qui permet l’immobilisation du véhicule, ce levier étant porté par l'âme d’un segment, et comporte une extrémité liée en rotation à une première extrémité de l'âme, et une autre extrémité libre à laquelle est fixée une extrémité d’un câble de frein, qui mis en tension, tire l'extrémité libre du levier, provoquant une rotation du levier afin d'écarter les segments, le frein comportant des moyens permettant le montage à l’aveugle dudit câble de frein, lesdits moyens comprenant un orifice traversant réalisé dans le plateau, des moyens de guidage dudit câble de frein constitués d’une gaine tel qu’un ressort hélicoïdal s’étendant entre l’orifice de plateau et l’extrémité libre du levier ainsi que des moyens de support desdits moyens de guidage.
L’invention se rapporte également à un procédé de fabrication d’un frein à tambour ainsi qu’un procédé d’assemblage à l’aveugle d’un câble de frein sur un levier d’actionnement d’un frein à tambour selon l’invention.
Le domaine de l’invention est le domaine automobile et plus particulièrement un frein à tambour pour véhicule automobile.
ETAT DE LA TECHNIQUE Un frein à tambour est un organe de freinage qui est agencé dans un véhicule pour ralentir, voire bloquer la rotation de la roue par friction. Ainsi, un frein à tambour de ce type peut être utilisé en tant que frein de service pour ralentir ou pour stopper le véhicule, et aussi en tant que frein de stationnement pour assurer l'immobilisation du véhicule en stationnement.
Le guidage du câble depuis l’orifice de plateau vers le levier est ainsi facilité et favorisé, à l’aide de ces moyens de support ce qui permet de faciliter le montage en aveugle sur un levier d'actionnement d'un frein à tambour de véhicule automobile, d'un câble de frein sans nécessité de pièces de guidage trop rigide ou encombrantes à monter sur le plateau.
De préférence, le ressort hélicoïdal présente à une extrémité un embout de fixation dans l’orifice de plateau et son extrémité opposée est fixée sur l’extrémité du levier au niveau des moyens de fixation de la tête du câble de frein. La trajectoire ainsi définie pour le ressort hélicoïdal présente en sortie de l’orifice du plateau une portion sensiblement coudée amenant le ressort hélicoïdal à s’étendre le long de la face du plateau jusqu’à l’extrémité du levier.
Afin de favoriser le maintien de ladite portion coudée, selon une forme préférée, l’élément de support en forme de U s’étend de manière asymétrique par rapport à son point de fixation sur l’organe d’appui qui est sensiblement en position centrale entre l’orifice du plateau et l’extrémité du levier. Ainsi, la languette de fixation de l’élément de support s’étend à une extrémité dudit élément de support et ce dernier s’étend ainsi principalement du côté orifice de plateau, ce qui permet de mieux maintenir la portion coudée pour favoriser le guidage de la tête du câble de frein à l’intérieur de cette portion coudée. On évite notamment les risques de déformation du ressort hélicoïdal lors du passage de la portion coudée par la tête de câble de frein.
Ainsi, de manière avantageuse, lorsque l’embout ou tête de câble de frein est engagé dans l’extrémité avant, d’entrée du ressort hélicoïdal au niveau de l’orifice de plateau, il peut passer la portion coudée dudit ressort sans trop le déformer ce qui favorise un bon guidage.
Ces moyens de support ainsi formés sont fixés sur le plateau par vissage, soudage ou tout autre moyen approprié.
Selon un mode de réalisation préféré, le levier d’actionnement d’un frein à tambour est formé par une plaque oblongue d’épaisseur « e » et d’axe longitudinal X, destiné à s’étendre, une fois monté dans le frein à tambour, dans un plan vertical transversal. Une extrémité du levier d’actionnement est montée liée en rotation par une liaison à une première extrémité et son autre extrémité libre est solidarisée à une extrémité avant ou tête d’un câble de commande de frein de stationnement. Des moyens de fixation de l’extrémité du câble de commande de frein sont agencés à l’extrémité de sollicitation du levier d’actionnement, la traction exercée sur le câble de frein entraînant le levier d’actionnement en pivotement à son extrémité opposée et actionnant, de ce fait, le frein de stationnement. Les moyens de fixation de l’extrémité du câble de frein agencés à l’extrémité libre du levier peuvent être constitués d’une goulotte de retenue en forme de U, pour fixer l’extrémité du câble de commande de frein de stationnement.
Selon un premier mode de réalisation de l’invention, la goulotte de retenue est réalisée d’une pièce avec le levier d’actionnement. Ainsi, l’extrémité du levier est de préférence découpée de manière à présenter une languette s’étendant en saillie axiale, qui est repliée de telle sorte qu’elle définit sur une face de ce levier, celle en regard du plateau, une goulotte de retenue de section transversale en U dont la première branche libre est parallèle à une seconde branche constituée par le levier.
Selon un second mode de réalisation, il est possible de prévoir une pièce à section transversale en U rapportée à l’extrémité du levier et fixée sur celle-ci par tous moyens appropriés tels que par rivetage pour former ladite goulotte.
De préférence, la goulotte de retenue présente une dimension transversale intérieure égale ou supérieure à celle du câble et inférieure au diamètre extérieur de la tête du câble.
De manière avantageuse, la branche libre de la goulotte de retenue formée par l’extrémité de la languette par exemple, est définie de manière à former une rampe permettant de guider la tête du câble de frein lors du montage du câble de frein.
De manière à favoriser la bonne mise en place de la tête de câble de frein dans le repli en U ou goulotte de retenue du levier, on peut prévoir également sur le levier un moyen de maintien de la tête de câble de frein au niveau de la goulotte, ledit moyen de maintien étant monté mobile entre une première position d’obturation du passage de la tête de câble de frein et une seconde position d’effacement dans laquelle la tête de câble de frein peut passer, des moyens de rappel élastique ramenant ledit moyen de maintien de la position d’effacement vers la position d’obturation, de sorte que ledit moyen de maintien exerce une poussée contre la tête du câble de frein, qui, une fois l’extrémité arrière, de sortie de la goulotte de retenue atteinte, est maintenue en butée à l’arrière de ladite goulotte.
De préférence ce moyen de maintien est constitué d’un ressort à lame présentant au moins une portion de lame s’étendant sensiblement parallèlement à la goulotte de retenue et au-dessus de celle-ci, reliée par une portion coudée à une portion de lame s’étendant en travers de la goulotte de retenue à l’extrémité de celle-ci et obturant ainsi le passage après ladite goulotte. Le ressort à lame est porté par une platine de fixation sur le levier.
L'invention propose aussi un procédé de fabrication dudit frein selon l’invention, caractérisé en ce que le ressort hélicoïdal est fixé avec ses extrémités d’une part dans l’orifice du plateau puis au niveau du levier et est ensuite glissé dans l’élément de support entre les branches dudit élément de support en forme de U.
Comme déjà évoqué, après montage d'un frein de ce type sur un véhicule, la fixation du câble de commande de frein de stationnement au levier est réalisé en aveugle, le plateau étant en place dans le tambour. L’invention se rapporte également à un procédé d’assemblage en aveugle d’un câble de frein sur un frein à tambour selon l’invention, caractérisé en ce qu’on engage la tête du câble de frein, depuis la face externe du plateau, dans un orifice du plateau puis cette tête de câble de frein est ensuite guidée par des moyens de guidage tel qu’un ressort hélicoïdal portés par le plateau du côté de sa face interne, vers l’extrémité libre du levier pour y être fixée, la tête de câble s’engageant alors dans la goulotte de retenue agencée à l’extrémité du levier jusqu’à se loger après l’extrémité arrière de ladite goulotte, la tête étant retenue en butée contre ladite extrémité arrière de ladite goulotte.
BREVE DESCRIPTION DES FIGURES D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaitront au cours de la lecture de la description détaillée qui va suivre pour la compréhension de laquelle on se reportera aux dessins annexés qui représentent :
une vue en plan d’un frein à tambour selon l’invention, destiné à être monté sur une roue de véhicule automobile ;
Module de gestion des fluides pour un véhicule notamment automobile L’invention concerne un module de gestion des fluides pour un véhicule notamment automobile.
A ce titre, elle propose un module de gestion des fluides pour un véhicule notamment automobile comportant :
un support présentant une première face et une seconde face, la première face étant opposée à la seconde face, et, au moins un canal pour le circuit d’un fluide réfrigérant
Nous obtenons une décongélation complète à +17°C en moyenne en 4 heures avec une température de consigne du surgélateur qui a varié de 0°C à +50°C.
On voit bien en résumé que l’invention, tant en terme de congélation que de décongélation, offre des conditions permettant d’améliorer la qualité des produits congelés et décongelés, en particulier des produits fragiles.
On l’a donc décrit ci-dessus, la présente invention propose la mise en œuvre de l’un ou chacun des modes de réalisation suivants pour la surgélation de produits : un premier mode de réalisation où la température régnant dans l’installation n’est pas constante, elle est relativement élevée (i .e pas trop froide) en début de procédé et plus froide en fin de procédé pour stimuler la surgélation qui ralentit.
On peut considérer que selon l’invention, la température initiale en début de procédé est préférentiellement comprise entre +10 et -10°C, tandis que la température finale sera comprise préférentiellement entre -20 et -150°C.
De même, la vitesse de descente en froid sera préférentiellement comprise entre 1 et 0.001°C/seconde. un second mode de réalisation où l’on fixe la température régnant dans l’enceinte à une consigne fixe et donnée, tandis que le coefficient de transfert thermique est lui réglé pour être faible en début de procédé et plus élevé en fin de procédé (pour cela, la vitesse de ventilation est lente au début du cycle de surgélation et plus élevée en fin de surgélation).
Ici on débutera le procédé de surgélation de préférence avec une vitesse de convection (vitesse de rotation des ventilateurs par exemple) comprise entre 1 et 10% de la pleine vitesse et on finira de préférence à une vitesse comprise entre 50 et 100% de la pleine vitesse. un troisième mode où l’on associe les deux modes précédents (variation de la température et variation du coefficient de transfert thermique).
La présente invention concerne alors un procédé de surgélation de produits, notamment de produits alimentaires, pharmaceutiques ou encore biologiques, dans lequel les produits sont soumis dans une enceinte de type armoire de surgélation à un transfert de froid, se caractérisant en ce que les produits sont soumis à une vitesse de surgélation constante durant tout le procédé, par la mise en œuvre de l’un ou chacun des modes de réalisation suivants : Un premier mode où le coefficient de transfert thermique est constant et le profil de température régnant dans l’enceinte au cours du procédé est tel que la température régnant dans l’enceinte n’est pas constante : elle est élevée en début de procédé et plus froide en fin de procédé pour stimuler la surgélation qui ralentit, par le fait que la température initiale en début de procédé est préférentiellement comprise entre +10°C et -10°C, tandis que la température finale en fin de procédé est comprise préférentiellement entre -20 et -150°C, tandis que la vitesse de descente en froid est durant la surgélation préférentiellement comprise entre 1°C et 0.001°C/seconde. Un second mode où la température régnant dans l’enceinte au cours du procédé est constante dans le temps, telle que fixée à une consigne donnée, tandis que le coefficient de transfert thermique est lui réglé pour être faible en début de procédé et plus élevé en fin de procédé, par le fait que la vitesse de rotation du ou des ventilateurs présent(s) dans l’armoire est en début de procédé comprise entre 1 et 10% de leur pleine vitesse tandis que la vitesse de rotation du ou des ventilateurs présent(s) dans l’armoire est en fin de procédé comprise entre 50 et 100% de leur pleine vitesse.
La présente invention concerne également un procédé de décongélation de produits, notamment de produits alimentaires, pharmaceutiques ou encore biologiques, dans lequel les produits sont soumis dans une enceinte de type armoire de surgélation à un profil de remontée en température, se caractérisant en ce que les produits sont soumis à une vitesse de décongélation constante durant tout le procédé, par la mise en œuvre de l’un ou chacun des modes de réalisation suivants : Selon un premier mode de réalisation, la température régnant dans l’installation n’est pas constante, en début de procédé elle est préférentiellement comprise entre +10°C et -10°C, tandis que la température finale est comprise préférentiellement entre +10 et +80°C, la vitesse de remontée en température étant préférentiellement comprise entre 1°C/s et 0.001°C/seconde.
- Selon un second mode de réalisation, on fixe la température régnant dans l’enceinte à une consigne fixe et donnée, tandis que le coefficient de transfert thermique est lui réglé pour être faible en début de procédé et plus élevé en fin de procédé, pour cela, la vitesse de ventilation est lente au début du cycle de décongélation et plus élevée en fin de décongélation, par le fait que l’on débute le procédé de décongélation de préférence avec une vitesse de ventilation comprise entre 1 et 10% de la pleine vitesse et l’on termine le procédé de décongélation avec une vitesse comprise entre 50 et 100% de la pleine vitesse.
Résumé Dans les cuves du type précité, il se produit des déformations de tous les éléments en raison des changements de température affectant la paroi de cuve lors de son remplissage avec un liquide très froid comme du GNL, et a contrario , lors de sa vidange entrainant un retour à température ambiante. En sus de ces effets thermiques de contraction et de dilatation, qui se répètent dans le temps au cours de la vie de la cuve étanche et thermiquement isolante, les cuves de navires subissent aussi des efforts dus à la déformation de la coque du navire à la mer. Il en résulte des phénomènes de fatigue des éléments, qu’il y a lieu de surveiller au cours du temps pour prévenir toute rupture.
Une idée à la base de l’invention est de renforcer la résistance à la fatigue de la paroi de cuve dans la zone autour de laquelle la conduite traversante traverse la structure multicouche.
Grâce à ces caractéristiques, il est possible d’augmenter la résistance à la fatigue de la membrane étanche secondaire, tout en conservant une membrane d’étanchéité en nappe souple à cheval entre les blocs thermiquement isolants secondaires. En effet, l’absence de recouvrement, dans la direction d’épaisseur, entre les portions d’interface de deux blocs thermiquement isolants primaires adjacents et les cheminées des blocs thermiquement isolants secondaires adjacents évite le risque d’une sollicitation accrue de la membrane étanche secondaire due aux contractions thermiques ou aux efforts de pression.
Selon un mode de réalisation, la nappe étanche comporte une première nappe étanche recouvrant les blocs thermiquement isolants secondaires et une deuxième nappe étanche fixée de manière étanche à cheval sur la première nappe étanche et sur la surface intérieure du plateau étanche autour de la conduite traversante, la deuxième nappe étanche prolongeant la membrane étanche secondaire jusqu’au plateau étanche.
Selon un mode de réalisation, la deuxième nappe étanche comporte au moins deux bandes étanches, chaque bande étanche étant disposée à cheval entre deux blocs thermiquement isolants secondaires adjacents.
Selon un mode de réalisation, la deuxième nappe étanche comporte deux bandes étanches situées dans le prolongement l’une de l’autre, de part et d’autre de la conduite traversante de sorte à recouvrir la cheminée.
Selon un mode de réalisation, les deux bandes étanches de la deuxième nappe étanche sont positionnées perpendiculairement à ladite au moins portion d’interface du premier bloc thermiquement isolant primaire et ladite au moins une portion d’interface du deuxième bloc thermiquement isolant primaire.
Selon un mode de réalisation, la paroi de cuve comporte deux panneaux préfabriqués disposés de part et d’autre de la conduite traversante, chacun des panneaux préfabriqués comportant un bloc thermiquement isolant inférieur constituant un dit bloc thermiquement secondaire, la première nappe étanche recouvrant le bloc thermiquement isolant secondaire, et un bloc thermiquement isolant supérieur disposé sur une zone centrale de la première nappe étanche et du bloc thermiquement isolant inférieur sans recouvrir une zone périphérique de la première nappe étanche, le bloc thermiquement isolant supérieur faisant partie de la barrière thermiquement isolante primaire, lesdits blocs thermiquement isolants primaires étant agencés entre les blocs thermiquement isolants supérieurs des deux panneaux préfabriqués sur ladite zone périphérique de la première nappe étanche des deux panneaux préfabriqués et sur ladite cheminée.
Selon un mode de réalisation, la membrane étanche primaire comporte des plaques étanches reliées entre elles de manière étanche au niveau de bords des plaques étanches, et les blocs thermiquement isolants supérieurs des deux panneaux préfabriqués portent des bandes d’ancrage au droit desdits bords des plaques étanches pour ancrer les plaques étanches auxdits panneaux préfabriqués, les blocs thermiquement isolants primaires comportant des bandes de protection thermique au droit desdits bords des plaques étanches de sorte que les plaques étanches ne sont pas ancrées auxdits blocs thermiquement isolants primaires.
Selon un mode de réalisation, la membrane étanche primaire comporte au moins une série d’ondulations comportant des ondulations s’étendant selon des lignes directrices parallèles les unes aux autres, lesdites ondulations faisant saillie vers l’intérieur de ladite cuve étanche et thermiquement isolante, et dans laquelle une fenêtre interrompt au moins une ligne directrice d’une ondulation de ladite série d’ondulations, ladite ondulation présentant de préférence une extrémité ouverte au niveau de la fenêtre, ladite cuve étanche et thermiquement isolante comportant au moins une pièce de bout pour fermer l’extrémité ouverte de ladite au moins une ondulation.