INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- la longueur de l'arbre de pignon 56a du côté du pignon qui est orienté vers le démarreur 54 (c'est-à-dire du côté de la première extrémité 56a1) est réduite par rapport à la configuration de la .
Malgré ces modifications, la distance d entre la première paroi 52a du carter et le plan P du train d'engrenages du carter est inchangée.
Il résulte également de cet agencement un gain G d'encombrement axial du boîtier de relais d'accessoires 50 équipé du démarreur 54 par rapport à la configuration de la .
Cette réduction de l'encombrement axial est illustrée sur la sur laquelle est partiellement illustré, dans la partie supérieure gauche, le démarreur 44 de la pour les besoins de la comparaison.
La illustre un exemple de réalisation selon l'invention qui reprend la configuration générale de la (les références utilisées sur la sont reprises pour les éléments qui sont inchangés) en ajoutant au boîtier de relais d'accessoires 70 une possibilité supplémentaire d'entrainement à partir de la ligne d'arbre L1 dédiée au démarreur 54.
Particulièrement, un port de commande manuelle HCP (connu en terminologie anglo-saxonne sous le terme "Hand Crank Port"), noté 72, est monté extérieurement sur la deuxième paroi 52b, dans l'alignement axial de la ligne d'arbre L1 et est configuré pour s'interfacer, sur commande, avec le système d'engrenage interne au carter et pour permettre, sur commande, l'entraînement manuel de ce système. Ce port de commande manuelle 72 n'est utilisé que lorsque l'aéronef est au sol, lors des opérations de maintenance.
Dans la configuration illustrée sur la , le port 72 est couplé à un arbre d'entraînement 74 qui s'étend à l'intérieur du carter et est raccordé à la roue libre 64 par une extrémité de cet arbre. L'extrémité opposée de l'arbre 74 est raccordée au port 72 et est utilisée seulement lors des opérations de maintenance, comme mentionné ci-dessus. Par ailleurs, un joint d'étanchéité tournant 76 est monté entre l'arbre 74 et le port de commande manuelle 72.
Ainsi, suite au démarrage de la turbomachine par le démarreur, lorsque le démarreur se déconnecte grâce à la roue libre 64, le train d'engrenages du boîtier de relais d'accessoires devient entrainé par la turbomachine, et de ce fait la fonction HCP est également déconnectée, ce qui permet de ne pas faire tourner l'arbre HCP 74 en fonctionnement normal du moteur.
Grâce à l'agencement décrit ci-dessus, le joint tournant 76 qui est installé est utilisé de manière épisodique (il ne tourne pas en permanence), uniquement lorsque la fonction HCP est requise. L'étanchéité du port de commande manuelle HCP peut donc être assurée par un joint tournant dont le coût et l’usure sont relativement réduits par rapport à un joint qui serait nécessairement dimensionné pour des vitesses supérieures si l'arbre HCP 74 devait continuer à tourner pendant le fonctionnement normal du moteur suite au démarrage.
La illustre un exemple de réalisation selon l'invention qui reprend la configuration générale de la (les références utilisées sur la sont reprises pour les éléments qui sont inchangés) en ajoutant au boîtier de relais d'accessoires 80 une possibilité supplémentaire d'entrainement à partir de la ligne d'arbre L1 dédiée au démarreur 54.
Plus particulièrement, un arbre de transmission 82 s'étend axialement à l'intérieur du carter 52, notamment à l'intérieur de l'arbre de pignon 56a, entre une première extrémité 82a de l'arbre couplée au réducteur 62, notamment à un pignon 62a (il s’agit ici du deuxième étage d’un satellite à deux étages) du réducteur, et une deuxième extrémité opposée 82b. La deuxième extrémité 82b s'étend jusqu'à la deuxième paroi opposée 52b du carter (et peut même faire saillie extérieurement au-delà de la paroi et donc du carter) pour être couplée à un équipement externe au carter tel qu'une pompe à huile 84.
L'équipement externe tel que la pompe à huile 84 est ainsi connecté à la sortie du réducteur 62 intégré au boîtier de relais d'accessoires 80.
Un tel agencement permet d'entraîner une pompe de faible capacité qui assure l'alimentation en huile lors d'une phase de lubrification dite marginale, réalisée uniquement à basse vitesse, c'est-à-dire notamment lors du démarrage de la turbomachine ou lors d'une phase de «motoring ». Cette phase est une phase de ventilation moteur au cours de laquelle le moteur (arbre HP) est entrainé à basse vitesse, au sol, par le démarreur ou un moteur électrique. Ceci permet de ventiler la chambre de combustion et d’amorcer le système de carburant de la turbomachine.
En effet, à basse vitesse de rotation du corps haute pression de la turbomachine, notamment lors du démarrage de celle-ci, la vitesse d'entraînement du train d'engrenage du boîtier de relais d'accessoires par le corps haute pression est insuffisante pour que le groupe de lubrification principal (incluant une pompe d'alimentation principale) monté sur le boîtier soit entraîné à sa vitesse nominale. La pompe d'alimentation principale du groupe n'est pas bien amorcée ou, en tout cas, ne fournit pas un débit suffisant pour assurer une lubrification correcte des différents organes de la turbomachine qui le nécessitent (notamment le réducteur du démarreur). Lors de la phase de ventilation moteur, le moteur tourne lentement alors que la pompe tourne vite (pompe amorcée). La pompe de faible capacité fournit ainsi le même débit que la pompe d'alimentation principale mais à un régime 10 à 20 fois inférieur à celui de la pompe d'alimentation principale.
Une pompe à huile de faible capacité telle que la pompe 84 de la permet de remédier à cet inconvénient.
Tab. 3 E1 E2 CE1 g 57,2 56.0 61,5 s 1,15 1,18 1,07 TL 66.0 66.0 66.0 a*T -3,8 -3,6 -1,3 b*T -3,9 -2,7 -2,4 Rext 12,1 15,8 15,0 a*Rext -3,7 -5,1 -2,1 b*Rext -0,1 0,0 -2,1 Rint 7,9 9,6 12,1 a*Rint 2,0 2,0 -4,0 b*Rint 6,0 4,1 6,1 Ug 5,0 4,8 5,0
Comparé au contre-exemple CE1, les exemples E1 et E2 présentent un facteur solaire plus faible pour une même transmission lumineuse. Leur sélectivité est donc plus élevée. Le facteur de transmission thermique des exemples E1 et E2 est semblable à celle du contre-exemple, voire légèrement inférieure pour l’exemple E1. La paramètres des paramètres a* et b* sont proches de zéro aussi bien en transmission qu’en réflexion, indiquant que les exemples E1 et E2 présentent une couleur relativement neutre en transmission et/ou en réflexion.
Les exemples E1 et E2 présentent également des niveaux de réflexion interne et externe plus faibles, sinon comparables, à ceux du contre-exemple CE1.
Les empilements 1001 des exemples E1 à E2 et du contre-exemple CE1 ont également été utilisés pour former des vitrages feuilletés, notés respectivement VFE1, VFE2 et VFCE1.
Les revêtements fonctionnels 1001 ont été déposés dans les mêmes conditions que précédemment sur des feuilles 1000 de verre minéral silico-sodo-calcique de 4 mm d’épaisseur. Juste après dépôt, les revêtements fonctionnels ont fait l’objet d’un traitement thermique à 650°C pendant 10 min.
Le facteur solaire, g, la sélectivité, s, la transmission lumineuse, Tl, la réflexion lumineuse en face intérieure, Rint, et en face extérieure, Rext, ainsi que la couleur en transmission, en face intérieure et en face extérieure, et l’émissivité ont été mesurés pour chaque exemple VFE1 à VFE2 et le contre-exemples VFCE1.
La transmission lumineuse dans le spectre visible, TL, le facteur solaire, TTS, la sélectivité, s, et la réflexion interne, Rint, et la réflexion externe, Rext, dans le spectre visible sont définies, mesurées et calculées en conformité avec les normes ISO 13837:2021. – convention A, .
Les mesures d’émissivité, de facteur solaire, de sélectivité, de transmission lumineuse, de réflexion interne, de réflexion externe, des paramètres de couleur a* et b*, en transmission (a*T, b*T), en réflexion externe (a*Rext, b*Rext) et en réflexion interne (a*Rint, b*Rint) sont regroupées dans le tableau 4.
Tab. 4 VFE1 VFE2 VFCE1 g 58,8 56,1 57,9 s 1,16 1,19 1,14 TL 68,3 66,5 66 a*T -4,0 -4,0 -3,4 b*T 0,0 0,0 0,0 Rext 8,1 12,7 8,0 a*Rext 0,9 -3,6 0,5 b*Rext -2,3 -0,1 0,0 Rint 7,2 7,2 8,1 a*Rint 1,4 1,9 0,3 b*Rint -5,0 -6,4 0,5 Ug 5,6 5,6 5,6
Comparé au contre-exemple VFCE1, les exemples VFE1 et VFE2 présentent une sélectivité plus élevée. L’émissivité des exemples E1 et E2 est semblable à celle du contre-exemple. La paramètres des paramètres a* et b* sont proches de zéro aussi bien en transmission qu’en réflexion, indiquant que les exemples E1 et E2 présentent une couleur relativement neutre en transmission et/ou en réflexion.
Ces exemples illustrent très clairement les avantages des substrats et des vitrages selon l’invention, à savoir qu’ils possèdent une sélectivité plus élevée, et présentent une couleur neutre.
Article verrier, son procédé d’obtention et vitrage automobile comprenant un tel article verrier L’invention se rapporte au domaine des vitrages, notamment des vitrages de véhicules automobiles, par exemple des pare-brise, lunettes arrières, latérales, custodes ou encore des toits.
En variante non représentée, l’actionneur électromécanique 11 est inséré dans un rail, en particulier de section carrée ou rectangulaire, pouvant être ouvert à l’une ou à ses deux extrémités, dans la configuration assemblée du dispositif d’occultation 3. Par ailleurs, l’actionneur électromécanique 11 peut être configuré pour entraîner un arbre d’entraînement sur lequel s’enroule des cordons de déplacement et/ou d’orientation de l’écran 2.
VANNE DE SÉCURITÉ À SÉCURITÉ INTÉGRÉE AVEC ACTIONNEMENT ÉLECTROMÉCANIQUE LINÉAIRE RÉFÉRENCE CROISÉE À DES DEMANDES CONNEXES La présente demande est une conversion non provisoire de la Demande de brevet américain n° 63/336 673, déposée le 29 avril 2022.
CONTEXTE Des puits sont couramment forés pour la récupération d’hydrocarbures comme le pétrole et le gaz. Une myriade d’outils sont utilisés en fond de puits (par exemple des outils de fond de puits) pour la construction, la complétion, l’exploitation et l’entretien d’un puits. Les outils sont souvent déclenchés dans le fond de puits sur un moyen de transport adapté dans une configuration rentrée, afin de minimiser les obstacles au déplacement et d’éviter d’endommager l’outil. Parmi des exemples d’outils de fond du puits, on trouve les dispositifs d’étanchéité de trou de forage utilisés pour isoler les intervalles zonaux et les vannes utilisées pour réguler l’écoulement de fluides de production. Ces outils sont principalement à commande hydraulique.
Une vanne de sécurité de subsurface (également appelée « SSSV ») est généralement installée dans le tube de production à l’intérieur des puits de pétrole et de gaz pour protéger de la transmission indésirable de fluides de formation à haute pression et à haute température à la surface. Ces vannes de sécurité de subsurface sont conçues pour interrompre la production de fluide à partir de la formation pour répondre à un éventail de conditions anormales et potentiellement dangereuses. Lorsqu’elles sont intégrées dans les tubes de production, les SSSV peuvent être appelées plus précisément des vannes de sécurité récupérables de colonne de production (« TRSV »), car elles peuvent être récupérées en procédant au retrait des tubes de production vers la surface.
Les SSSV sont normalement actionnées par la pression du fluide hydraulique, qui est généralement régulée en surface et transmise à la SSSV via des conduites de régulation hydraulique. La pression du fluide hydraulique doit être appliquée à la SSSV pour placer la SSSV en position ouverte. En cas de perte de pression du fluide hydraulique, la SSSV passe en position fermée pour empêcher les liquides de formation de se déplacer vers le haut du trou dans la SSSV et d’atteindre la surface. Ainsi, les SSSV sont généralement caractérisées comme des vannes à sécurité intégrée, car elles sont par défaut en position fermée.
Les dessins suivants sont une illustration de certains aspects de quelques-uns des modes de réalisation de la présente divulgation et ne doivent nullement servir à des fins de limitation ou de définition du procédé.
La est une vue en élévation d’un site de puits dans lequel un actionneur électromécanique linéaire peut être déployé selon des aspects de la présente divulgation.
La est un schéma d’un actionneur électromécanique linéaire selon un exemple de configuration, qui peut être une mise en œuvre plus spécifique de l’actionneur électromécanique linéaire représenté schématiquement à la pour commander la SSSV.
La est un schéma d’un actionneur électromécanique linéaire selon un exemple de configuration ayant les mêmes modules que la mais avec des modules à deux moteurs.
La est un schéma d’un actionneur électromécanique linéaire selon un exemple de configuration ayant les mêmes modules que sur la mais avec des caractéristiques électriques redondantes.
La est un schéma d’un actionneur électromécanique linéaire selon un exemple de configuration ayant les mêmes modules que la plus un module amortisseur.
La est un schéma d’un actionneur électromécanique linéaire selon un exemple de configuration comportant tous les modules de la à l’exception du module capteur de moteur.
La est un schéma d’un actionneur électromécanique linéaire selon un exemple de configuration comportant les mêmes modules que la si ce n’est qu’il y a un module engrenage au lieu de deux.
La est un schéma d’un actionneur électromécanique linéaire selon un exemple de configuration comportant un seul module engrenage, mais également un module amortisseur entre l’embrayage et l’ensemble vis.
Une surface HIS est composée d’éléments métalliques disposés périodiquement et reliés au plan de masse par un via métallisé.
Une telle solution présente l'avantage d'être compatible des technologies de réalisation classiques des circuits imprimés.
Cependant, elle présente l'inconvénient de conduire une fois encore à une bande de fréquences de travail limitée à cause du dimensionnement des éléments métalliques qui contraint le domaine dans lequel cette surface permet effectivement d'absorber les ondes rampantes (bande interdite électromagnétique inférieure à 20%).
Ainsi aucune des solutions connues ne permet de réaliser une antenne cornet compacte (c'est à dire présentant une épaisseur réduite), présentant une gamme de fréquence de travail étendue, tout en limitant les effets des ondes rampantes sur les performances de rayonnement.
La présente invention a donc pour but de proposer une solution à tout ou partie de ces problèmes.
Pour cela l'invention a pour objet une antenne cornet comportant : un plan de masse, délimitant un demi-espace supérieur ; un cornet, constituant une extrémité d’un guide d’onde, le cornet traversant le plan de masse de sorte qu’une embouchure du cornet soit disposée à une hauteur prédéfinie au-dessus du plan de masse dans le demi-espace supérieur, caractérisée en ce que l’antenne cornet comporte au moins un film résistif disposé autour du corne, parallèlement à une face supérieure du plan de masse, le film résistif présentant une résistance électrique permettant de limiter des ondes rampantes.
Suivant des modes particuliers de réalisation, l’antenne cornet comporte une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou suivant toutes les combinaisons techniquement possibles:
- le film résistif est porté par le plan de masse.
- l’antenne comporte en outre au moins une couche de support propre à porter le film résistif, la couche de support étant disposée autour du cornet, parallèlement à la face supérieure du plan de masse.
- la couche de support est réalisée dans un matériau capable d’atténuer les ondes rampantes.
- la couche de support résulte de l’assemblage d’une pluralité de couches élémentaires.
- l’antenne comporte un premier film résistif porté par une surface supérieure de la couche de support et un second film résistif porté par une surface inférieure de la couche de support.
- l’antenne cornet comporte un radôme couvrant l’embouchure du cornet.
- le film résistif est porté par une face inférieure du radôme, orientée vers le plan de masse.
- le radôme présente un contour extérieur et dans laquelle le film résistif s’étend jusqu’au voisinage du contour extérieur du radome.
- le plan de masse présente un bord périphérique relevé pour recevoir le radôme, le bord périphérique du plan de masse coïncidant avec le contour extérieur du radôme.
- la deuxième paroi opposée du carter comporte une excroissance externe qui s’étend axialement en éloignement du carter et qui permet de loger la roue libre ; - le boîtier de relais d'accessoires comprend au moins une autre ligne d’arbre qui s’étend parallèlement à la direction axiale de la ligne d’arbre du démarreur et qui est destinée à s’interfacer avec un autre accessoire, la deuxième paroi opposée du carter étant destinée à s’interfacer avec cet autre accessoire ; - le réducteur est disposé dans le carter du côté de la première extrémité de l’arbre de pignon; - le réducteur est disposé à l’extérieur de l’arbre de pignon; - le réducteur est disposé entre la première extrémité de l’arbre de pignon et la première paroi du carter ; - le réducteur est couplé à un organe fusible disposé à l’intérieur de l’arbre de pignon.
L’invention a également pour objet une turbomachine d’aéronef comprenant un boîtier de relais d'accessoires de turbomachine d’aéronef tel que brièvement exposé ci-dessus.
La est une vue schématique en section longitudinale d’un turboréacteur selon l’art antérieur;
La est une vue schématique agrandie du boitier de relais d’accessoires de la auquel est fixé un démarreur;
La est une vue schématique analogue à celle de la montrant un nouvel agencement de boitier de relais d’accessoires et de démarreur selon un exemple de réalisation de l’invention;
La est une vue schématique analogue à celle de la montrant un boitier de relais d’accessoires selon un autre exemple de réalisation possible;
La est une vue schématique analogue à celle de la montrant un boitier de relais d’accessoires selon un exemple forme de réalisation possible;
La est une vue schématique analogue à celle de la montrant un boitier de relais d’accessoires selon un autre exemple de réalisation possible.
Description détaillée La présente invention s'applique notamment à une turbomachine d'aéronef telle que celle représentée à la et décrite ci-dessus.
Toutefois, l'invention peut s'appliquer à d'autres turbomachines telles que, par exemple, une turbomachine à simple corps, une turbomachine à soufflante non carénée, une machine triple corps, une turbine à gaz, un turbomoteur d'hélicoptère….
Les figures 2A et 2B sont des vues schématiques comparatives qui illustrent le principe à la base de l'invention.
Plus particulièrement, la (art antérieur) représente schématiquement, suivant une vue axiale prise selon un axe parallèle à l'axe longitudinal XX' de la turbomachine illustré sur la (axe déporté latéralement par rapport à l’axe XX’), le boîtier de relais d'accessoires 42 équipé d'un démarreur 44 de turbomachine disposé extérieurement au boîtier et décalé axialement par rapport au boîtier sur la gauche de celui-ci. Seuls le réducteur 44a et la roue libre 44b du démarreur 44 sont visibles sur la figure et sont représentés de manière très schématique à l'intérieur du démarreur qui est symbolisé par des traits pointillés. De manière connue, le démarreur 44 est destiné à la mise en route de la turbomachine pour que l’arbre moteur atteigne une vitesse de rotation suffisante.
De manière générale, le boîtier de relais d'accessoires 42 comprend une ligne d'arbre dédiée au démarreur 44, comprenant un arbre de pignon 45 s'étendant axialement à l'intérieur du boîtier et qui comporte, à la périphérie externe du voile 46 du pignon, une denture 46a permettant de s'engrener avec d'autres éléments d'engrenage du train d’engrenages du boitier dont deux élément, notés 43 et 47, sont représentés sur la figure, agencés sur deux autres lignes d'arbre parallèles.
Comme représenté sur la , le réducteur 44a du démarreur 44 est raccordé à l'entrée de la roue libre 44b qui, à son tour, est raccordée à une extrémité d'une quille fusible pouvant être associée à un découpleur, lesquels sont représentés conjointement par la référence 48 au niveau d'une paroi du boîtier de relais d'accessoires 42 qui est située à l'interface entre le démarreur et le boîtier. La quille fusible 48 est disposée à l'intérieur du boîtier. Elle protège contre les sur-couples et présente localement une réduction de section (zone frangible) qui est configurée pour se rompre au cas où le couple mécanique appliqué par le démarreur au boîtier de relais d'accessoires dépasse un seuil prédéterminé. Le découpleur sert, quant à lui, à limiter le couple mécanique appliqué par le boîtier de relais d'accessoires au démarreur. On notera que la quille fusible et le découpleur ont des valeurs de seuils différentes.
montre une entrée de fluide comprenant une plaque perforée qui forme un canal avec une première partie de paroi.
La montre un dispositif (10) de stockage ou de conversion d’énergie. Ledit dispositif peut être un dispositif électrochimique de stockage. De manière générale le dispositif de stockage ou de conversion peut être un composant électrochimique, par exemple une cellule électrochimique de batterie ou une cellule de pile à combustible ou une cellule d'un électrolyseurs ou un composant de stockage ou de conversion magnétique, par exemple un dispositif de stockage d’énergie par inductance, ou un transformateur électrique.
La montre aussi un carter fermé (20) possédant une paroi (30). Par « fermé » nous comprenons qu’un fluide de refroidissement (130) qui se trouve à l’intérieur (40) du carter ne peut pas s’échapper de façon incontrôlée. Ledit fluide de refroidissement peut uniquement sortir du carter par une sortie (120) de fluide prévue dans la paroi du carter. Le fluide de refroidissement peut entrer à l’intérieur du carter par une entrée de fluide (110), également prévue dans la paroi. Ainsi, la paroi entoure l’intérieur du carter ensemble avec le fluide de refroidissement. Ledit dispositif de stockage ou de conversion d’énergie est disposé à l’intérieur du carter et immergé dans le fluide de refroidissement.
L’entrée et la sortie de fluide sont prévues de façon optionnelle afin de faciliter le changement du fluide de refroidissement. Changer le fluide permet par exemple de garder le fluide à une température choisie. Le fluide de refroidissement peut posséder une température entre -40°C et 85°C à l’intérieur du carter. Un échangeur de fluide (190) peut être prévu à l’extérieur du carter et peut être connecté à l’entrée et à la sortie de fluide. L’échangeur est configuré pour faire circuler le fluide à l’intérieur du carter et pour échanger le liquide de refroidissement entre l’intérieur et l’extérieur du carter. La température du fluide sorti du carter peut être changée par l’échangeur, par exemple la température peut être baissée. De façon générale, le fluide de refroidissement peut être gazeux ou liquide. Il peut s’agir par exemple d’un fluide diélectrique. Le fluide de refroidissement peut également se trouver sous pression dans le carter. De manière générale le fluide de refroidissement est un fluide caloporteur. Ledit fluide de refroidissement peut être employé pour effectuer un échange d'énergie thermique entre un intérieur et un extérieur du carter. Ainsi, de l'énergie peut être extrait de l'intérieur du carter pour refroidir. Il est également possible d'apporter de l'énergie thermique à l'intérieur du carter pour chauffer ou augmenter une température.
Après l'entrée (110), le fluide peut être contraint de passer au contact de la première partie de paroi avant de pouvoir s'écouler vers le dispositif de stockage ou de conversion d'énergie. Autrement dit, le dispositif peut comprendre un guidage du fluide de refroidissement configuré pour faire passer le fluide au contact de la première partie de paroi directement après l'entrée du fluide.
De façon générale, une propriété isolante d’une paroi peut être décrite par sa résistance thermique. Ladite résistance thermique quantifie l’opposition de la paroi à un flux thermique traversant la paroi. Elle dépend, entre autres, de la conductivité thermique des différents matériaux compris par la paroi et de leur arrangement pour former la paroi.