INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De tels capteurs nécessitent un emplacement pour les loger dans la calandre, doivent être alimentés en énergie et augmentent le coût d'assemblage ainsi que la vulnérabilité aux pannes car exposés à de fortes contraintes (vent, pluie, petits chocs avec des gravillons …) et augmentent aussi le coût du système de contrôle de l'air.
Le brevet US9810138 décrit une autre solution fournissant un diagnostic sans qu'un capteur séparé ne doive être prévu pour chaque volet. Cette solution est basée sur la mise en place, pour au moins un volet, un élément de résistance associé audit volet qui est construit pour modifier, augmenter, le couple requis pour actionner le volet. Un dispositif de diagnostic procède à l’acquisition d’au moins un paramètre d'alimentation en tant qu'information concernant l'état de l'agencement des éléments de fermeture.
Une solution similaire est décrite dans la demande de brevet DE102018108162A1 proposant un procédé de commande d'un dispositif d'actionnement avec un premier corps et un second corps, le second corps ayant une surface de contact et la surface de contact ayant une partie zone de changement de résistance mécanique sur une position définie. Ce procédé comprend les étapes suivantes : commander l’actionneur pour déplacer le premier corps par rapport au deuxième corps pour entraîner le glissement le long de la surface de contact du second corps, détecter une variation d'un paramètre de moteur de l'actionneur d'entraînement qui est dépendant d'un paramètre de fonctionnement, tel que le courant du moteur ou le couple, et sur la base du paramètre de moteur, sachant que le premier corps est situé sur la partie de la surface de contact avec une résistance mécanique modifiée.
Comme indiqué ci-dessus, la composition du contre-exemple 1bis correspond à la composition de référence dans laquelle, outre le retrait des microsphères, l’amidon n’est pas introduit, tandis que de l’aérogel de silice et des charges sphériques conformes à l’invention sont présents.
Le panel évalue la formule selon la composition de Référence et la formule préparée selon le contre-exemple 1ter. Par rapport à la formule selon la composition de Référence, le contre-exemple 1ter glisse trop sous le doigt à la préhension et à l’application sur la peau, ce qui donne une sensation de crème plus grasse.
Cela montre la nécessité d’introduire de l’amidon en plus de l’association charges sphériques + charges à forte capacité d’absorption d’huile conformes à l’invention.
Exemple 2 La composition de référence de crème en émulsion inverse eau dans silicone de l’exemple 1 est comparée à une composition conforme à l’invention (Composition exemple 2) dans laquelle les charges microplastiques sont remplacées par une association aérogel de silice et perlite sphérique expansée de 25 µm de diamètre, en plus de la présence d’amidon modifié (voir Tableau 4 ci-dessous).
Evaluation de la composition selon l’exemple 2 Une analyse sensorielle est menée par un panel constitué de 20 experts.
Le panel évalue la formule selon la composition de Référence et la composition formulée selon l’Exemple 2. La comparaison de ces évaluations montre que la sensorialité est identique en termes d’apparence et de prise de la crème (brillance, lisse, transparence, fluidité, tremblement, collant sur les doigts, prise, consistance, maintien de la forme à la prise et épaisseur), ainsi qu’en termes de qualités d’application (blancheur du film et toucher gras), et en termes de fini peau.
COMPOSITION COSMETIQUE SOLIDE POUR LE SOIN ET LA COLORATION SEMI-PERMANENTE DES FIBRES KERATINIQUES DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention concerne une composition cosmétique solide, pour le soin et la coloration semi-permanente des fibres kératiniques, comprenant au moins un agent colorant direct ; au moins un agent conditionneur ; et au moins un corps gras.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE Que ce soit pour camoufler les cheveux blancs, essayer des reflets accroche-lumière, essayer une nouvelle couleur ou encore éclaircir d’un ton la base naturelle des cheveux, la coloration capillaire est aujourd’hui une pratique très populaire qui est utilisée par plus de 30 % des femmes de plus de 18 ans et près de 10 % des hommes de plus de 40 ans.
Parmi les différents types de coloration existants, la coloration semi-permanente et temporaire séduit particulièrement les personnes souhaitant expérimenter les tendances capillaires mais qui craignent de mettre en danger leur couleur naturelle.
En effet, les traitements semi-permanents des fibres kératiniques humaines sont bien connus de l'art antérieur. Plusieurs produits sont disponibles sur le marché sous la forme de lotions, shampooings, mousses ou émulsions. Ces formes cosmétiques doivent avoir une viscosité idéale afin de ne pas couler lors de l'application sur les fibres kératiniques. Ces formulations contiennent des colorants basiques ou cationiques de faible masse molaire, qui ont une grande affinité avec la kératine du cheveu et peuvent résister après trois à douze lavages. Le processus de coloration des cheveux n'implique pas de réaction d'oxydation, comme dans une coloration permanente, ce qui simplifie grandement le processus d’utilisation à la maison. L'application sur les fibres kératiniques est simple et dure de 1 à 40 min, suivie d'un rinçage desdites fibres kératiniques.
Cependant, la coloration des cheveux, même semi-permanente, n’est pas sans risque et peut endommager le cheveu à long terme. Ainsi, de plus en plus, les consommateurs recherchent des produits de coloration ayant des avantages supplémentaires pour les cheveux, comme par exemple des propriétés assouplissantes, hydratantes, protectrices ou régénératrices des fibres kératiniques, encourageant ainsi les industriels à développer des produits de colorations capillaires avec une plus grande valeur ajoutée.
On connait par exemple le brevet EP2355904 portant sur une composition permettant la coloration semi-permanente des cheveux tout en fournissant des avantages de conditionnement capillaire. Ladite composition comprenant notamment un système de tensioactif cationique, un colorant direct, un corps gras à haut poids moléculaire et un milieu aqueux.
Cependant, un inconvénient majeur de la composition selon le brevet EP2355904 et des produits disponibles sur le marché en général est qu’ils contiennent une grande quantité d’eau, permettant la solubilisation des agents colorants.
- CaO : 66,26 % ;
- Fe 2 O 3 : 3,48 % ;
- MgO : 1,33 % ;
- SO 3 : 0,06 % ;
- TiO 2 : 0,27 % ;
- K 2 O : 0,08 %.
La présente invention a encore pour objet un ciment PORTLAND de type SR5-LH, comprenant : 95% à 100% d’un clinker selon l’invention, et le cas échéant, moins de 5% de gypse par rapport à la masse totale dudit ciment.
Par ciment on entend PORTLAND de type SR5-LH, on entend, au sens de la présente invention un ciment tel que défini dans la norme NF EN 197-1.
La résistance à la compression (compression simple) du ciment PORTLAND de type SR5-LH selon l’invention, mesurée sur mortier normalisé conformément à la norme tel que défini dans la norme NF EN 197-1, est de l’ordre de 45 MPa (à 28 jours), conduisant à un classement de ce ciment dans la catégorie 42,5.
Par ailleurs, le ciment PORTLAND de type SR5-LH selon l’invention est un ciment LH dit à faible chaleur d’hydratation Q, de l’ordre de 220 ± 10 J/g (selon la norme NF EN 14216, les ciments LH présente une chaleur d’hydratation inférieure à 270 J/g).
Enfin, la présente invention a également pour objet l’utilisation d’un tel ciment en milieu chimiquement agressif et/ou confiné.
: La montre 3 photographies illustrant la préparation d’un cru conforme à la présente invention ;
: la représente schématiquement le profil de température du cycle de traitement thermique utilisé pour la cuisson du cru (exemple 1) ;
: la est une analyse DRX du clinker obtenu à l’exemple 1 ;
: la montre l’évolution comparée des temps de prise pour le ciment PORTLAND selon l’invention et un ciment commercial ;
: la illustre l’évolution de la chaleur d’hydratation du ciment PORTLAND selon l’invention de l’exemple 2 comparée à celle d’un ciment commercial CEM I ;
: la montre l’évolution en fonction du temps des quantités totales de chaleur dégagées par l’hydratation du ciment selon l’invention en J/g mesurées par calorimétrie semi-adiabatique à 10, 20 et 30°C ;
: la montre les mesures de variation dimensionnelles, de masse et de module dynamique réalisées suite à l’attaque sulfatique externe ;
: la représente schématiquement les cycles de séchage et d’humidification mis en œuvre pour les essais d’attaque sulfatique interne ;
: la montre les résultats de l’attaque sulfatique interne ;
EXEMPLES La nature des argilites et des autres matières premières des compositions de cru testées et le four rotatif et le cycle de traitement thermique utilisés pour la clinkérisation utilisés pour la fabrication des échantillons de clinker, ainsi que les procédés de caractérisation sont détaillés ci-après.
Matières premières entrant dans la composition des crus
- calcaire
- argilite : argilite du Callovo-Oxfordien (ACO) issue des matériaux d’excavation d’un site en Meuse /Haute Marne et dont la composition est donnée dans le tableau 1 ci-après,, en pourcentages massiques d’oxyde par rapport à la masse totale de la composition :
Tableau 1 : % massique SiO 2 48,78 Al 2 O 3 13,40 Na 2 O 0,20 K 2 O 3,30 MgO 2,5 CaO 10,8 MnO traces Fe 2 O 3 4,50 TiO 2 0,75 P 2 O 5 0,10 SO 3 0,84 Cr 2 O 3 traces CuO traces ZnO traces SrO traces
Matériels Four rotatif discontinu, dont l’intérieur est revêtu d’un matériau réfractaire et fonctionnant avec un brûleur au propane.
Essais de caractérisation Caractérisation minéralogique du clinker : par diffraction des rayons X (DRX) ;
Détermination de la chaleur d’hydratation Q : selon la norme NF EN 14216 ;
Mesures de résistance à la compression : selon la norme européenne NF EN 196-1 :
Caractérisation chimique par attaque sulfatique externe : selon la norme ASTM 1012 ;
De manière avantageuse, la composition de cru selon l’invention peut comprendre, en pourcentages massiques par rapport à la masse totale de la composition : (i) de 71 à 73 % de calcaire, (ii) de 20 à 25 %, et de préférence de 21 % à 23 % d’au moins une argilite, (iii) de 0,5 à 1,5 % d’au moins un oxyde de fer, et (iv) de 0 à 5 % de silice.
Un ciment contenant un clinker obtenu à partir d’une telle composition de cru est un ciment résistant aux agressions chimiques, au sens de la norme EN 197-1.
A titre d’argilite, on pourra utiliser dans le cadre de la présente invention, l’argilite du Callovo-Oxfordien (également désigné par l’acronyme ACO). Il s’agit d’une roche dont la composition peut varier en fonction du lieu de prélèvement, en particulier de la profondeur à laquelle elle a été extraite. On utilisera par exemple comme ACO une roche datant de plus de 160 millions d’années et issue des matériaux d’excavation d’un site en Meuse /Haute-Marne appartenant à la Demanderesse, qui est situé à une profondeur comprise entre 450 m et 550 m environ sous le niveau du sol dans la zone d’implantation prévue pour le stockage des déchets. Plus particulièrement, on pourra avantageusement utiliser à titre d’argilites une argilite du Callovo-oxfordien ayant la composition suivante, exprimée en pourcentages massiques d’oxydes par rapport à la masse totale de la composition % : SiO 2 : 45,3 – 52,3 % Al 2 O 3 : 11,9 – 14,9 % Na 2 O : 0,15 - 0,25 % K 2 O : 2,8 – 3,8 %, MgO : 2,0 - 3,0 %, CaO : 9,3 - 12,3 %, MnO : 0,025 - 0,035 %, Fe 2 O 3 : 4,0 - 5,0 %, TiO 2 : 0,70 - 0,80%, P 2 O 5 : 0,06 - 0,08 %, et SO 3 : 0,80 - 0,88 %.
De préférence, on pourra utilisera comme argilite, une ACO excavée d’une couche du site en Meuse/haute marne située à une profondeur de 496 m sous le niveau du sol. Une telle couche présente la composition suivante, exprimée en pourcentages massiques d’oxydes par rapport à la masse totale de la composition : SiO 2 : 48,8 %, Al 2 O 3 : 13,4 %, Na 2 O : 0,20 %, K 2 O : 3,3 %, MgO : 2,5 %, CaO : 10,8 %, MnO : 0,030 %, Fe 2 O 3 : 4,5 %, TiO 2 : 0,75 %, P 2 O 5 : 0,07 %, et SO 3 : 0,84 %.
La présente invention a également pour objet un procédé de fabrication d’un clinker, comprenant les étapes suivantes :
- A) fourniture d’une composition de cru selon l’invention telle que définie précédemment ; et
- B) traitement thermique de ladite composition à une température comprise entre 1150 °C et 1350 °C, après séchage de ladite composition de cru.
Le traitement thermique est progressif de manière à éviter la formation de boulets, agglomérats, etc. au niveau des matières premières. En outre, un traitement thermique dans cette gamme de température permet de fabriquer un clinker comprenant du C 3 S (acronyme désignant de manière usuelle la phase silicate tricalcique ou alite) et du C 2 S (acronyme désignant de manière usuelle la phase silicate dicalcique ou silicate de dicalcium ou bélite) comme phases cristallines dont la proportion massique relative C 3 S/C 2 S dans le clinker est égale ou inférieure à 3,2 : cette gamme de températures modérées (entre 1150 °C et 1350 °C) permet de former plus de C 2 S qu’à des températures de clinkérisation généralement utilisées (entre 1450 °C et 1480 °C) pour fabriquer des clinkers pour ciments CEM I courants, tout en ne modifiant pas significativement la répartition en aluminates de calcium, et notamment en C 3 A (acronyme désignant de manière usuelle l’aluminate tricalcique) maintenu sous un seuil de 5%. Le clinker obtenu peut donc servir de matière première pour des ciments CEM I SR5.
La présente invention a aussi pour objet un clinker susceptible d’être obtenu selon le procédé de fabrication selon l’invention.
De préférence, le clinker susceptible d’être obtenu selon le procédé de fabrication selon l’invention pourra comprendre les phases cristallines suivantes, en quantités exprimées en pourcentage massique par rapport à la masse totale de la composition : C 3 S : entre 55 et 62 %, C 2 S : entre 20 et 25 %, et C 3 A : inférieure ou égale à 5 %.
Un tel clinker est bien caractérisé par un rapport proportion massique relative C 3 S/C 2 S inférieur à 3,2 (car variant entre 2,2 et 3,1).
La présente invention a aussi pour objet un clinker qui comprend les phases cristallines suivantes, en quantités exprimées en pourcentages massiques par rapport à la masse totale du clinker : : C 3 S : entre 55 et 62 %, C 2 S : entre 20 et 25 %, et C 3 A : inférieure ou égale à 5 %. ou
qui comprend les oxydes suivants, en quantités exprimées en pourcentages massiques par rapport à la masse totale du clinker ; SiO 2 : 20,8 % – 22,6 % ; Al 2 O 3 : 4,20 % – 7,33 % ; CaO : 64,94 % – 66 92 % ; Fe 2 O 3 : 3,18 % – 3,58 % ; MgO : 1,12 % – 1,35 % ; SO 3 : 0 – 0,10 % ; TiO 2 : 0,26 % – 0,29 % ; K 2 O : 0,05 %– 0,15 %.
De manière avantageuse, un tel clinker pourra présenter la composition massique suivante, en quantités exprimées en pourcentages massiques par rapport à la masse totale du clinker :
- SiO 2 : 22,04 % ;
- Al 2 O 3 : 5,93 % ;
Ce deuxième mode de réalisation permet de réduire l’encombrement du dispositif d’actionnement au droit de la surface mobile.
Toutefois, il peut difficilement être mis en œuvre lorsque la surface mobile est reliée à une structure fixe qui se déforme, comme une aile d’avion par exemple, à moins de diviser l’arbre d’accouplement en plusieurs segments reliés entre eux par des joints de cardan pour permettre à l’arbre d’accouplement de s’adapter à la courbure de l’aile, ce qui conduirait à complexifier le système d’accouplement entre le dispositif d’actionnement et la surface mobile et à augmenter significativement la masse embarquée de l’aéronef.
A cet effet, l’invention a pour objet un aéronef comprenant au moins une structure fixe, au moins une surface mobile, au moins un système d’articulation reliant la surface mobile et la structure fixe et présentant un axe de pivotement, au moins un système d’actionnement configuré pour faire pivoter la surface mobile autour de l’axe de pivotement selon au moins un premier sens, ainsi qu’au moins un profilé s’étendant selon une direction longitudinale et formant au moins un élément parmi la surface mobile, un arbre d’accouplement reliant la surface mobile et la surface fixe, un arbre d’accouplement reliant le système d’actionnement et la surface mobile.
Selon l’invention, le profilé est en matériau composite et comprend des fibres de renfort noyées dans une matrice de résine, au moins 50% des fibres de renfort du profilé formant avec la direction longitudinale un angle compris entre [-60° et -45°] et entre [+45° et +60°], moins de 40% des fibres de renfort du profilé formant avec la direction longitudinale un angle compris entre [-30° et +30°].
Cet agencement des fibres de renfort confère au profilé une très grande résistance en torsion tout en lui permettant de se déformer en flexion. Ainsi, en fonctionnement, le profilé peut suivre les déformations de la structure fixe à laquelle il est relié.
Selon une autre caractéristique, la résine du profilé présente un module de Young inférieur à 3,5 GPa.
Selon une autre caractéristique, le profilé est un profilé creux.
Selon une autre caractéristique, le profilé présente une épaisseur comprise entre 0,5 et 40 mm.
Selon une autre caractéristique, le profilé présente une section transversale en forme d’aile et forme au moins une partie de la surface mobile.
Selon une autre caractéristique, le profilé présente une section transversale circulaire et forme un arbre d’accouplement reliant la surface mobile et la surface fixe ou le système d’actionnement et la surface mobile.
est une vue de face d’une aile d’un aéronef,
est une vue de dessus d’une partie d’une aile d’aéronef illustrant un mode de réalisation de l’invention,
est une coupe transversale d’un arbre d’accouplement illustrant un mode de réalisation de l’invention,
En outre, le circuit de synchronisation FFSYNC, pour transmettre le signal de commande W_pls_sync, comporte avantageusement une série de bascules, par exemple du type bascule D, en nombre suffisant pour garantir un risque de propagation d’une métastabilité inférieur à une spécification de durée moyenne entre pannes du système sur puce SOC (usuellement désignée par l’acronyme « MTBF » des termes anglais « Mean Time Between Failures »).
Par conséquent, si une réinitialisation PADRST survient après le premier cycle du transfert et après la génération de la commande de déclenchement PRDY_fe_d, une éventuelle métastabilité ne sera pas transmise dans le signal de commande W_pls à travers le circuit de synchronisation FFSYNC, étant donnée de sa configuration à cet égard et étant donné que le circuit de synchronisation FFSYNC n’est pas impacté par le premier signal de réinitialisation PADRST.
Le circuit d’interface INTF ainsi décrit permet donc de ne pas communiquer au registre de destination RDEST des données corrompues par une réinitialisation PADRST survenant pendant le premier cycle du transfert grâce à la troisième mesure 300, ni des données corrompues par une réinitialisation PADRST survenant dans des cycles ultérieurs pendant le transfert grâce à la deuxième mesure 200, ni de corrompre des données en cours de saisie par le registre de destination RDEST grâce à la première mesure 100.
Les mêmes effets sont respectivement obtenus sur le signal de commande W_pls_sync, grâce à la troisième mesure 300 et à la première mesure agissant sur la génération du signal de commande W_pls et la transmission du signal de commande W_pls_sync par le circuit de synchronisation FFSYNC.
En outre, d’autres signaux échangés entre le premier domaine V11 et le deuxième domaine V22, en particulier des signaux d’établissement de liaison CDC11, CDC22, contribuant par exemple au transfert des données, peuvent bénéficier desdites première mesure 100, deuxième mesure 200, et/ou troisième mesure 300.
Par exemple, un signal CDC22 peut être généré dans le deuxième domaine V22 pour communiquer un état prêt pour le transfert du registre de destination RDEST. Le signal CDC22 peut faire l’objet d’une procédure « d’établissement de liaison », usuellement désignée par le terme anglais « handshake », et passer à cet égard dans un élément d’adaptation de signal ADPT1 du premier domaine V11, puis être retransmis CDC11 au deuxième domaine V22. Dans le deuxième domaine V22, le signal d’établissement de liaison CDC11 issu de la procédure de « handshake » peut par exemple permettre l’activation d’une borne d’activation E du registre de destination RDEST, par exemple en combinaison avec d’autres signaux via un circuit logique cond conditionnant l’activation.
Dans cet exemple, l’élément d’adaptation de signal ADPT1 peut comprendre une série de bascules D cadencées par le premier signal d’horloge CLK11, de manière à fournir le signal d’établissement de liaison CDC11 contribuant à la saisie du registre de destination RDEST, de manière synchrone avec les autres signaux accDAT, accADD, W_pls_sync issus du premier domaine et commandant la saisie du registre de destination RDEST.
Un tel élément d’adaptation de signal ADPT1 est avantageusement configuré pour ne pas être réinitialisé par le premier signal de réinitialisation PADRST, et ainsi bénéficier des effets de la première mesure 100. Par ailleurs, l’élément d’adaptation de signal ADPT1 peut être réinitialisé par le deuxième signal de réinitialisation POR.
La illustre un autre exemple d’élément d’adaptation de signal ADPT2, appartenant au premier domaine V11, configuré pour transférer, entre le premier domaine V11 et le deuxième domaine V22, un signal d’activation Enbl22 contribuant audit transfert des données. Le signal d’activation Enbl22 est par exemple fourni au circuit logique conditionnant l’activation cond.
Cet autre exemple d’élément d’adaptation de signal ADPT2 comporte un moyen adapté pour un procédé de « handshake », tel que décrit ci-avant en relation avec la , fournissant un signal d’établissement de liaison CDC11 synchronisé dans le premier domaine V11 à partir d’un signal d’établissement de liaison CDC22 issu du deuxième domaine CDC22. Le signal CDC11 est transmis sur une entrée d’une porte logique PL, par exemple une porte OU, conditionnant la transmission du signal Enbl22 au deuxième domaine V22 avec un signal de conditionnement d’établissement de liaison flg11, issu du premier domaine V11.
Et, l’élément d’adaptation de signal ADPT2 comporte avantageusement un deuxième registre de départ RDEP2 configuré pour saisir la valeur, c’est-à-dire l’état logique, du signal de conditionnement d’établissement de liaison flg11, en un seul cycle dudit premier signal d’horloge CLK11, c’est-à-dire selon la deuxième mesure 200 décrite précédemment en relation avec la .
Ce deuxième registre de départ RDEP2 est en outre configuré pour ne pas être réinitialisé par le premier signal de réinitialisation PADRST, c’est-à-dire selon la première mesure 100 décrite précédemment en relation avec la .
Cela permet là encore de limiter le risque d’engager ledit signal contribuant audit transfert dans un état corrompu par une réinitialisation survenant pendant le transfert, après le cycle utilisé pour la saisie du signal numérique.
Par ailleurs, l’invention ne se limite pas aux modes de réalisation et de mise en œuvre décrits en relation avec les figures 1 et 2, mais en embrasse toutes les variantes ; par exemple, l’invention embrasse un système sur puce muni d’un élément d’adaptation de signal ADPT1, ADPT2, tel que décrit en relation avec les figures 1 et 2, mais considéré de façon isolée, c’est-à-dire sans les registres de départ RDEP1, RDEP2 ni le circuit de synchronisation FFSYNC ; ou bien un système sur puce muni d’un deuxième registre de départ RDEP2 configuré pour transférer un signal conditionnel flg11 tel que décrit en relation avec la , mais considéré de façon isolée, c’est-à-dire sans le circuit d’adaptation de signal ADPT2, en combinaison ou non avec le circuit décrit en relation avec la ; ou encore un système sur puce muni d’un élément d’adaptation de signal ADPT2 tel que décrit en relation avec la , mais considéré de façon isolée, c’est-à-dire sans le registre de départ RDEP1, ni le circuit de synchronisation FFSYNC décrit en relation avec la .
Procédé de distribution de fichier entre systèmes 3GPP MCData interconnectés DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION Le domaine technique de l’invention est celui des télécommunications.