INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les figures 7 et 8 illustrent une seconde variante d’une entretoise 12. Cette dernière est formée de deux portions 22’ et 24’ réalisée d’un seul tenant mais décalées, par exemple de 1 à 25 millimètres l’une par rapport à l’autre. La première portion 22’, permettant de relier la tige 4 à l’entretoise 12, comporte un premier orifice permettant d’effectuer cette liaison, par exemple par vissage en étant fileté. Cet orifice s’aligne avec l’alésage 14 de la tige 4. Cette dernière porte une protubérance 26 collaborant avec la gorge 16 comme expliqué ci-dessus. La seconde portion 24’, permettant de relier la glénosphère 20 à l’entretoise 12, comporte un second orifice permettant d’effectuer cette liaison par exemple par vissage en étant fileté et en collaborant avec une saillie 28 de la glénosphère 20 comprenant un filetage externe. Les portions sont inclinées l’une par rapport à l’autre, par exemple en formant un angle compris entre 5° et 30°, ce qui permet de fixer la glénosphère 20 de manière inclinée par rapport à la tige 4.
Comme pour la tige 4, l’entretoise 12 est réalisée dans un matériau biocompatible et ayant une durée de vie optimale la plus longue possible, permettant une bonne répartition des contraintes mécaniques. L’entretoise 12 peut notamment être réalisée tout ou partie en métal, en plastique ou en céramique. Elle peut également être réalisée avec plusieurs matériaux différents dont une composition des matériaux précités.
F1 F2 DIOXYDE DE TITANE (et) ALUMINE (et) TRIISOSTÉARATE D’ISOPROPYL TITANE 28,45 - OXYDES DE FER (JAUNE) (et) TRIISOSTÉARATE D’ISOPROPYL TITANE 7,17 - OXYDES DE FER (ROUGE) (et) TRIISOSTÉARATE D’ISOPROPYL TITANE 1,1 - OXYDES DE FER (NOIR) (et) TRIISOSTÉARATE D’ISOPROPYL TITANE 0,28 - DIOXYDE DE TITANE - 28,45 OXYDES DE FER (JAUNE) - 7,17 OXYDES DE FER (ROUGE) - 1,1 OXYDES DE FER (NOIR) - 0,28 DIPROPYLÈNE GLYCOL 63 63 TOTAL 100 100
Dispositif à micro-aiguilles Une feuille de micro-aiguilles carrée d'une taille de 5×5 mm a été utilisée. La feuille de micro-aiguilles comporte 225 micro-aiguilles sur une feuille de substrat. Chaque micro-aiguille avait une forme de pyramide avec une longueur ou une hauteur de 80 μm et un diamètre de base de 15 μm. Les micro-aiguilles ont été fabriquées à partir de silicium monocristallin.
La feuille de micro-aiguilles carrée a été montée sur une tête (première extrémité) d'un dispositif tel que montré dans WO 2011/115602, dans lequel la tête peut vibrer le long de l'axe du dispositif, pour préparer un dispositif de micro-aiguilles qui peut appliquer la feuille de micro-aiguilles sur la peau avec une action de vibration verticale vers la peau de sorte que les micro-aiguilles peuvent pénétrer de manière répétée dans la substance kératineuse.
Exemple de référence 1 Tout d’abord, une peau de cadavre humain de forme carrée de 1,5 cm×1,5 cm a été fournie.
Deuxièmement, 0,1 g de la composition, sous la forme d'un liquide, selon la Formulation 1 a été appliqué sur un site cutané.
Troisièmement, la composition ci-dessus a été laissée et maintenue sur le site cutané ci-dessus pendant 15 minutes. Ensuite, la composition ci-dessus a été essuyée du site cutané avec un mouchoir sec jusqu'à ce qu'aucun pigment ne soit observé sur le mouchoir sec utilisé pour l'essuyage.
Ensuite, le site cutané a été lavé deux fois avec un coton-tige humide incluant de l'eau, puis essuyé avec un coton-tige sec. Puis, la peau a été disséquée, mise dans un composé O.C.T. (Optimal Cutting Temperature) (de Sakura Finetek) et congelée à moins de -20 ºC. Un échantillon en coupe transversale de la peau selon l'exemple de référence 1 d'une épaisseur de 5 à 15 μm a été préparé avec un cryostat. L'échantillon en coupe transversale selon l'exemple de référence 1 a été observé avec un microscope (SEM), et une photographie de celui-ci a été prise. La photographie de l'échantillon en coupe transversale selon l'exemple de référence 1 est montrée sur la .
Comme le montre la , il n'y a pratiquement pas de dépôt de pigment pour la Formulation 1 (cf. exemple de référence 1 sur la ).
Exemple 1 et exemple comparatif 1 Tout d'abord, une peau de cadavre humain de forme carrée de 1,5 cm×1,5 cm a été fournie.
Deuxièmement, 0,1 g de la composition, sous la forme d'un liquide, selon la Formulation 1 (comme exemple 1) ou la Formulation 2 (comme exemple comparatif 1) a été appliqué sur un site cutané.
Troisièmement, le dispositif à micro-aiguilles a été utilisé pour appliquer la feuille de micro-aiguilles sur le site cutané ci-dessus de telle sorte que les micro-aiguilles ont pénétré de manière répétée dans le site cutané ci-dessus pendant 5 minutes avec une vibration verticale d'une fréquence de 5 000 fois par minute. La feuille de micro-aiguilles a été déplacée sur le site cutané pour balayer toute la zone du site cutané à une vitesse de 8 secondes/passage et 5 cycles au total.
Après l'application de la feuille à micro-aiguilles, la composition ci-dessus a été laissée et maintenue sur le site cutané pendant 15 minutes. Ensuite, la composition ci-dessus a été essuyée du site cutané avec un mouchoir sec jusqu'à ce qu'aucun pigment ne soit observé sur le mouchoir sec utilisé pour l'essuyage.
Ensuite, le site cutané a été lavé deux fois avec un coton-tige humide incluant de l'eau, puis essuyé avec un coton-tige sec. Puis, la peau a été disséquée, mise dans un composé O.C.T. (Optimal Cutting Temperature) (de Sakura Finetek) et congelée à moins de -20 ºC. Un échantillon en coupe transversale de la peau selon l'exemple 1 ou l'exemple comparatif 1 d'une épaisseur de 5 à 15 μm a été préparé avec un cryostat. L'échantillon en coupe transversale selon l'exemple 1 ou l'exemple comparatif 1 a été observé avec un microscope (SEM), et une photographie de celui-ci a été prise. Les photographies des échantillons en coupe transversale selon l'exemple 1 et l'exemple comparatif 1 sont montrées sur la .
Les photographies de l'exemple 1 et de l'exemple comparatif 1 de la montrent la pénétration superficielle des pigments dans la peau à une profondeur d'environ 4 µm. Bien qu'il n'y ait pas de grande différence en termes de profondeur de pénétration, l'exemple 1, dans lequel la Formulation 1 comprenant des pigments traités hydrophobes a été utilisée, a fourni une quantité de dépôt de pigment beaucoup plus importante ainsi qu'un dépôt de pigment beaucoup plus uniforme que l'exemple comparatif 1, dans lequel la Formulation 2 comprenant des pigments hydrophiles non revêtus a été utilisée.
Exemple de référence 2 Tout d'abord, une peau de cadavre humain de forme carrée de 1,5 cm×1,5 cm a été fournie. La photographie de la surface de la peau est montrée sur la (cf. exemple de référence 2).
Deuxièmement, 0,1 g de la composition, sous la forme d’un liquide, selon la Formulation 1 a été appliqué sur un site cutané.
Ainsi, une colonne d’extraction liquide-liquide permet de mettre en contact deux phases liquides A et B partiellement immiscibles, en contre-courant. Selon le choix de la phase dispersée (phase lourde ou phase légère), le plateau perforé P est adapté pour accueillir (au moyen de rebords 10) la couche coalescée 9 sur la partie haute du plateau perforé (phase dispersée étant la phase lourde) ou sur la partie basse (phase dispersée étant la phase légère). Dans les figures de la présente description, seul le cas du solvant liquide de séparation étant la phase dispersée et la phase lourde est décrit.
La demanderesse a identifié que le fonctionnement d’une colonne d’extraction liquide-liquide peut générer une grande variabilité de performance, en fonction notamment de : - l’aire interfaciale entre les phases dans les espaces inter-plateaux, qui dépend de la taille des gouttes de la phase dispersée et de leur fraction volumique ; et - l’écoulement de chaque phase dans les espaces inter-plateaux, les déversoirs et les zones perforées.
Il est connu de l’homme de métier, et parfaitement décrit dans les ouvrages d’extraction liquide-liquide (voir Handbook of Solvent Extraction, de Lo, Baird et Hanson, Krieger Publishing Company, 1991), que l’écoulement piston de chaque phase est favorable aux performances de transfert dans les colonnes d’extraction à contre-courant. L’écoulement piston est un concept classique qui considère que, sur une section donnée de la colonne, chaque phase (lourde ou légère) circule à une vitesse homogène et dans une seule direction. Il est connu également que toute présence de recirculation, tourbillon ou tout autre mouvement de liquide générant une distribution spatiale de vitesses, peut induire une dégradation de l’écoulement piston. Les dégradations d’écoulement, ou déviations du piston pur, sont regroupées sous le terme générique de « mélange axial ». On peut aussi parler de dispersion axiale. L’effet du mélange axial tend à homogénéiser les gradients de concentration présents dans une phase ou l’autre le long de la colonne, et tend à minimiser l’efficacité de l’extraction liquide-liquide.
En particulier, les recirculations de phase continue dans les déversoirs sont très néfastes. En ce qui concerne l’écoulement de la phase dispersée, il est essentiel que l’écoulement reste essentiellement descendant (ou ascendant) à travers les zones perforées. Tout entrainement de phase dispersée par la phase continue dans les déversoirs serait néfaste car tendrait à réduire l’écart de concentrations de la phase continue dans les espaces inter-plateaux successifs. Pour cette raison, l’homme du métier utilise des déversoirs suffisamment grands pour limiter au maximum l’entrainement de phase dispersée dans les déversoirs. Il est préférable que la section des déversoirs ne soit pas non plus trop excessive sous peine d’utiliser trop de surface ; pour un diamètre donné, surdimensionner la surface de déversoir peut conduire à: - une diminution de la capacité de la colonne (et donc une augmentation de son cout à iso performance), - une diminution de l’efficacité de l’extraction : en réduisant la surface restante disponible pour la dispersion de la phase lourde, la qualité du contact entre phases s’en trouve dégradée, - une génération de recirculations de phase continue dans les déversoirs eux même, une réduction du caractère piston de la phase continue et ainsi une réduction de l’efficacité de l’extraction.
La section des déversoirs peut être par exemple choisie de manière à ce que la vitesse de la phase continue dans les déversoirs ne dépasse pas la vitesse terminale de chute de gouttelettes d’un diamètre plus petit que le diamètre de goutte moyen. Par exemple un diamètre de fines gouttes de 30 µm à 150 µm peut être considéré pour calculer la vitesse maximale de la phase légère dans les déversoirs.
Un autre aspect à bien considérer est l’impact de l’écoulement de phase continue dans chaque espace inter-plateaux. L’écoulement de phase continue est conditionné par le débit de phase continue circulant, et par la géométrie des espaces inter-plateaux, dont notamment la hauteur de l’espace inter-plateaux.
Si la phase continue circule trop vite dans la colonne, différents comportements néfastes peuvent apparaitre, tels que : - des perturbations de l’écoulement de la phase dispersée, qui peut être entrainée par la phase continue vers le déversoir ; - une déformation de la couche coalescée sur le plateau aval dans le sens de l’écoulement de la phase dispersée, cette déformation tend aussi à accumuler de la phase dispersée sous le déversoir de sortie d’espace inter-plateaux.
Ces deux comportements peuvent favoriser la présence de phase dispersée dans les déversoirs et son éventuel entrainement par la phase continue vers l’espace inter-plateaux aval dans le sens de l’écoulement de la phase continue. En effet la présence de phase dispersée dans le déversoir d’un plateau P est néfaste aux performances d’extraction car elle peut générer un rétromélange de phase dispersée, et réduire sensiblement la hauteur de couche coalescée sur le plateau P+1 (plateau aval dans le sens de l’écoulement de la phase dispersée). En outre, la réduction de la hauteur de couche coalescée peut provoquer un assèchement partiel des plateaux perforés, générant des hétérogénéités de distribution de phase dispersée dans l’espace inter-plateaux aval dans le sens de l’écoulement de la phase dispersée, voire un passage de la phase continue à travers les plateaux, phénomène qui augmente la dispersion axiale et réduit l’efficacité de la colonne.
Pour maintenir l’écoulement de la phase dispersée à un niveau de vitesses non problématique, plusieurs solutions peuvent être mises en œuvre, telles que : - augmenter la hauteur de l’espace inter-plateaux; - augmenter le nombre de déversoirs sur chaque plateau.
Augmenter la hauteur des compartiments permet de réduire efficacement l’entrainement de phase lourde vers le déversoir de sortie, mais augmente naturellement la hauteur des colonnes d’extraction, ce qui a un coût et ne peut pas être poussé vers de trop grandes valeurs.
Augmenter le nombre de déversoirs est très efficace, car cela permet de diviser le flux de phase dispersée circulant en latéral localement. Des plateaux à 1 déversoir sont en général réservé à des colonnes de petites tailles (diamètre < 2 m). Des plateaux à 2 déversoirs sont très classiques et permettent de réduire efficacement la vitesse de la phase légère. Des plateaux à plus grand nombre de déversoirs sont aussi possibles.
Augmenter le nombre de déversoirs accroit la section de colonne non perforée, donc fait perdre du volume utile au contact entre les phases. Pour cette raison il n’est pas judicieux économiquement d’augmenter le nombre de déversoirs au-delà du minimum requis pour empêcher l’entrainement de phase lourde dans les déversoirs.
En référence à la , une mise en œuvre classique de colonnes d’extraction liquide-liquide comprenant des plateaux à 2 déversoirs, consiste à utiliser une alternance de 2 plateaux distincts, de manière à ce que l’écoulement de la phase continue circule en serpentant dans la colonne et en traversant les zones de présence de gouttes de phase dispersée. Ceci permet d’augmenter le transfert de matière entre les phases. Un premier type de plateau (type I) utilise 2 déversoirs périphériques ou latéraux (orthogonaux à l’axe central/vertical Z de la colonne), sensiblement collés à la virole de la colonne et disposés en des positions diamétralement opposées. Le deuxième type de plateau (type II) utilise 1 seul déversoir central, sous forme d’une bande (perpendiculaire à l’axe central/vertical Z de la colonne) couvrant sensiblement la totalité du diamètre de la colonne. Une colonne d’extraction liquide-liquide telle que représentée dans la est une colonne dite à 2 passes, i.e., une colonne dans laquelle la phase continue circule en serpentant selon 2 parcours différents tels que représentés par les flèches en pointillés de la .
Dans la présente description, lorsque la phase dispersée est la phase lourde, l’espace inter-plateaux d’un plateau de type I est l’espace inter-plateaux situé directement au-dessus du plateau de type I ; l’espace inter-plateaux d’un plateau de type II est l’espace inter-plateaux situé directement au-dessus du plateau de type II. Ainsi, l’espace inter-plateaux correspond à l’espace disposé du côté du rebord 10 et de la couche coalescée 9 du plateau P i , i.e., l’espace inter-plateaux d’un plateau P i correspond à l’espace disposé en aval du plateau P i , dans le sens de l’écoulement de la phase continue.
L’état de l’art consiste à utiliser des plateaux alternés de type I et II, avec une hauteur d’espace inter-plateaux commune et des sections de déversoirs identiques, le déversoir central des plateaux de type II ayant alors une section égale à la somme des 2 déversoirs des plateaux de type I.
La présente invention a pour objet de remédier aux déficiences de performance mentionnées ci-dessus et d’augmenter la performance des colonnes d’extraction liquide-liquide.
- Conservation du produit fini : l’huile de cannelle de Ceylan, l’huile de menthe poivrée et l’huile de tea tree ont des propriétés bactéricides, fongicides, leuvuricides et virucides très importantes. La synergie de ces trois huiles permet une conservation d’au moins 24 mois dans l’emballage utilisé
- Aromatisation : La synergie de ces trois huiles confère au produit un goût et une senteur caractéristique, fraiche et très agréable
- Faciliter la digestion : La synergie de ces trois huiles favorise la digestion et en particulier la menthe poivrée.
Le citrate tri-sodique est utilisé comme régulateur de ph.
Le Sucralose est utilisé comme masqueur d’amertume et édulcorant, il est souvent utilisé dans les médicaments et les compléments alimentaires.
La gomme xanthane est utilisé comme agent de texture qui contribue à donner une texture soyeuse et gélifiée au produit ainsi qu’à maintenir les particules insolubles en suspension.
Avantageusement, le complément alimentaire est présenté sous forme d’une suspension buvable conditionnée en :
Sticks en film triplex PET/ALU/PE de 10 gr
Flacon en PEHD opaque ou en verre ambré 100 ml, 200 ml.
Avantageusement, le complément alimentaire est présenté sous forme de comprimés ou gélules ou poudre à reconstituer en sachet.
Selon la présente invention, les quantités apportées en le Lithothamne sont de 200 à 1000 mg.
Avantageusement, le complément alimentaire comprend ainsi de préférence 150 à 750 mg bicarbonate de sodium et de 25 à 125 mg de Citrate de sodium et de 5 à 25 mg de Sucralose et de 17,5 à 87,5 mg d’Alginate de sodium et de 12,5 à 62,5 mg de Gomme xanthane et de 1,25 à 6,25 mg d’Huile essentielle de cannelle de Ceylan et de 2,5 à 12,5 mg d’Huile essentielle de tea tree et de 2,5 à 12,5 mg d’Huile essentielle de menthe poivrée.
Le complément alimentaire peut contenir des excipients selon la forme galénique utilisée et/ou choisie, mais ne pouvant dépasser la proportion de 0,5% du poids de la préparation.
La présente invention va être maintenant décrite à l’aide d’un exemple de réalisation. Il va de soi que cet exemple n’est en aucune façon limitative.
Dans cette invention, la dose administrée doit contenir les quantités décrites dans le tableau ci-dessus quel que soit la forme utilisée :
Suspension buvable : stick de 10 gr ou une dose de 10 ml avec le bouchon doseur
L’extrait obtenu est ensuite typiquement filtré afin de récupérer une phase liquide limpide exempte de particules. La phase liquide obtenue peut être plus ou moins concentrée, pouvant aller jusqu’à l’obtention d’un extrait sec.
Un support peut être ajouté lors de l’étape de concentration de façon à obtenir un extrait contenant de 1 à 80% en poids d’extrait sec.
Le support peut être de la maltodextrine, du lactose, de la silice, de la glycérine, un glycol, une huile végétale, du triethyl citrate, de l’oléate d’éthyle, du dicaprylyl carbonate, de l’octyldodécanol, un hydrotrope, un mélange eau/solubilisant ou eau/tensioactif, ou tout autre support cosmétologiquement acceptable et solubilisant l’extrait, préférentiellement d’origine biosourcée comme par exemple des glycols biosourcés (1,2-pentanediol ; 1,3-butanediol ; 1,3-propanediol…), des acides gras estérifiés et également les hydrotropes comme par exemple les alkyls glycosides (Sepiclear, Apyclean, APXC4…).
Dans certains modes de réalisation, l’extrait de Cistus monspeliensis peut être décoloré, par exemple sur charbon actif.
Utilisations de l’extrait de Cistus monspeliensis L’extrait de Cistus monspeliensis tel que décrit ci-dessus peut être utilisé dans le traitement des lésions cutanées.
Il a été mis en évidence que l’extrait de Cistus monspeliensis favorise la migration des kératinocytes. L’invention concerne également un extrait de Cistus monspeliensis , pour son utilisation afin de favoriser la migration des kératinocytes.
En particulier, le traitement des lésions cutanées comprend l’amélioration de la cicatrisation, la régénération ou la réparation des lésions cutanées.
Plus spécifiquement, l’invention concerne un extrait de Cistus monspeliensis , pour son utilisation pour améliorer la cicatrisation des lésions cutanées, préférentiellement les lésions cutanées sont choisies dans le groupe consistant en les lésions post-traumatiques, les lésions post-chirurgicales, les lésions postérieures à un acte de dermatologie, et les lésions postérieures à un acte de médecine esthétique.
Les lésions cutanées post-traumatiques peuvent être choisies parmi les écorchures, les brûlures, les coups de soleil, les égratignures, les coupures et les éraflures.
Les lésions cutanées chirurgicales ou post-chirurgicales peuvent être choisies parmi les lésions postérieures et consécutives à une biopsie, à une exérèse et à une suture par fil, par bandelettes, par agrafes ou par colle.
Les lésions postérieures à un acte de dermatologie peuvent être choisies parmi les lésions postérieures et consécutives à une biopsie, à une exérèse, à un traitement par laser, à une cryothérapie.
Les lésions postérieures à un acte de médecine esthétique peuvent être choisies parmi les lésions postérieures et consécutives à un peeling, à une injection sous-cutanée, à une pose de fil tenseur, à un traitement par lumière LED (diode électroluminescente), à un traitement de dermabrasion, à un traitement d’éclaircissement, à un traitement laser ou à une carboxythérapie.
Compositions dermo-cosmétique ou dermatologique et leurs utilisations
La présente invention concerne une composition dermo-cosmétique ou dermatologique comprenant au moins un extrait de Cistus monspeliensis tel que décrit ci-avant, avec au moins un excipient dermo-cosmétiquement ou dermatologiquement acceptable, pour son utilisation dans le traitement des lésions cutanées.
La composition est typiquement sous une forme adaptée à une utilisation par voie topique. Les compositions dermo-cosmétiques ou dermatologiques peuvent se présenter sous les formes qui sont habituellement connues pour une administration topique, c’est-à-dire notamment les lotions, les laits, les émulsions, les sérums, les baumes, les masques, les crèmes, les dispersions, les gels, les mousses, les sprays, les shampoings.
La demanderesse a identifié, notamment lors d’une étude numérique de l’écoulement dans les espaces inter-plateaux alternatifs des plateaux perforés P i de type I et II, qu’un entrainement de phase dispersée dans les déversoirs était possible et pouvait minimiser les performances d’extraction. Il a été observé que cet entrainement apparaissait en premier dans les déversoirs des plateaux de type II (déversoirs centraux).
Selon l’invention, les plateaux perforés sont modifiés de manière différenciée selon leur type. Alors que l’état de l’art proposerait d’augmenter la hauteur des espaces inter-plateaux et la section (surface) de déversoirs de tous les plateaux, la demanderesse a identifié que l’entrainement de phase dispersée dans la phase continue pouvait être diminuée en : - augmentant la section S2 des déversoirs centraux 6 des plateaux perforés Pi de type II à un niveau supérieur à la section S1 des déversoirs périphériques 6 des plateaux perforés Pi de type I, tel que montré dans la ; et - augmentant optionnellement la hauteur H1 des espaces inter-plateaux 8 des plateaux perforés Pi de type I à un niveau supérieur à la hauteur H2 des espaces inter-plateaux 8 des plateaux perforés Pi de type II, tel que montré dans la .
Il est entendu dans la présente description que la section S1 des déversoirs périphériques 6 d’un plateau perforé correspond à la somme des sections des deux déversoirs périphériques dudit plateau perforé.
Il est entendu dans la présente description que la hauteur d’un espace inter-plateaux 8 d’un plateau perforé P i correspond à la distance entre ledit plateau perforé P i et le plateau perforé disposé directement en aval dans le sens de l’écoulement de la phase continue, i.e., le plateau perforé P i-1 dans l’exemple de la .
Avantageusement, l’augmentation de la section des déversoirs des plateaux perforés de type II peut s’accompagner d’une diminution de surface perforée et de la qualité du transfert dans le l’espace inter-plateaux des plateaux perforés de type I, mais cette diminution ne concerne pas les espaces inter-plateaux des plateaux perforés de type II. Donc l’impact de l’augmentation de la section des déversoirs des plateaux perforés de type II dégrade moins les performances de transfert qu’un changement de section concernant la totalité des déversoirs, selon l’état de l’art.