INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En résumé, en inversant les champs magnétiques entre les deux chambres, les arcs internes, produits lors d’une utilisation des chambres de coupure en série, ne se font pas face. Cela permet de retirer au moins partiellement la paroi interne qui usuellement sépare les deux chambres, bloque les flux d’air et dégrade les performances des contacteurs. Cela permet une isolation moins compliquée entre les deux chambres et une réduction du risque de court-circuit entre les deux arcs internes. Cela permet également d’utiliser le volume utile de la deuxième chambre pour envoyer les arcs internes produits dans la première chambre et vice-et-versa.
Coupe-circuit pyrotechnique Domaine technique de l'invention La présente invention concerne de manière générale les coupe-circuits pyrotechniques, prévus pour équiper des véhicules électriques afin de couper rapidement des circuits électriques (en particulier des circuits de traction avec de fortes intensités de courants, et/ou de fortes tensions électriques, et/ou avec de fortes inductances). Les courants parcourant de tels circuits électriques de véhicules électriques peuvent présenter des intensités de plusieurs milliers ou dizaines de milliers d'ampères, avec des tensions pouvant aller à quelques dizaines à plusieurs milliers de volts
État de la technique Il est connu dans l’art antérieur des coupe-circuits de prévoir un passage de gaz dans le boîtier entre une chambre de coupure qui comprend initialement le conducteur électrique à couper et une chambre pyrotechnique destinée à recevoir des gaz de combustion issus de l’actionneur pyrotechnique. En contrepartie, ce système peut présenter l’inconvénient de présenter de grandes dimensions et/ou des problèmes de résistance d’isolement pas assez élevées après fonctionnement (en raison de dépôts conducteurs laissés par les gaz de combustion). Le document DE102019135591 illustre par exemple un tel coupe-circuit.
Un but de la présente invention est de répondre aux inconvénients de l’art antérieur mentionnés ci-dessus et en particulier, tout d'abord, de proposer un coupe-circuit compact et/ou qui permet de proposer une sécurité de fonctionnement élevée.
Pour cela un premier aspect de l'invention concerne un coupe-circuit pyrotechnique, comprenant : - un boîtier, - un conducteur électrique à couper, - un piston agencé dans le boîtier pour couper le conducteur électrique et mobile entre une position de repos et une position activée dans laquelle le conducteur électrique est coupé, - un actionneur pyrotechnique agencé dans le boîtier pour faire passer le piston de la position de repos à la position activée, le piston comprenant une extrémité proximale agencée du côté de l’actionneur pyrotechnique et une extrémité distale opposée à l’extrémité proximale, caractérisé en ce que le piston comprend au moins un passage de gaz, agencé entre l’extrémité distale et l’extrémité proximale. Selon la mise en œuvre ci-dessus, le coupe-circuit comprend au moins un passage de gaz agencé sur ou dans le piston, ce qui procure une solution compacte. De plus, la communication fluidique entre l’extrémité distale et l’extrémité proximale limite ou évite une compression des gaz situés au-dessus du piston lors de son déplacement, ce qui augmente la sécurité de fonctionnement en évitant de voir le piston reculer en raison d’une trop grande pression exercés par les gaz comprimés par l’extrémité distale.
Selon un mode de réalisation, lorsque le piston est en position de repos, le boitier peut former avec le piston : - une chambre de coupure comprenant une partie du conducteur électrique à couper, - une chambre pyrotechnique, agencée pour recevoir des gaz de combustion de l’actionneur pyrotechnique, - une chambre latérale, séparée de la chambre de coupure par le piston, et isolée de la chambre pyrotechnique, et le passage de gaz peut mettre en communication fluidique la chambre de coupure avec la chambre latérale. Selon la mise en œuvre ci-dessus, la chambre pyrotechnique est isolée de la chambre latérale et de la chambre de coupure par le piston, si bien que les gaz de combustion restent confinés dans la chambre pyrotechnique : la sécurité de fonctionnement est améliorée, avec notamment des résistances d’isolement après fonctionnement élevées.
Le facteur de normalisation étant adimensionnel, le résultat de la fonction de correction grand angle est donné en mètres (ou toute autre unité de longueur) grâce au facteur métrique. Le résultat de la fonction de correction grand angle correspond en particulier à la distance séparant la personne associée du centre C de la scène S. Ainsi, le résultat de la fonction de correction grand angle et l’azimut θ obtenu lors de l’étape 130 donnent la position réelle de la personne dans l’espace E avec un degré de précision satisfaisant.
Une représentation graphique de la fonction Fc est montrée sur la . Ce graphe représente trois courbes d’évolution de la fonction de correction grand angle Fc en fonction de la distance r, chaque courbe étant associée à une hauteur h d’installation de l’imageur thermique 10 différente. Sur ce graphe, la hauteur h1 est inférieure à la hauteur h2, et la hauteur h2 est inférieure à la hauteur h3. Comme il ressort de cette figure, la hauteur h d’installation de l’imageur thermique 10 influence légèrement l’évolution de la courbe. En particulier, plus la hauteur h d’installation de l’imageur thermique 10 est élevée, plus la distance séparant la personne identifiée du centre C de la scène S augmente avec l’augmentation de la distance r.
Afin d’augmenter davantage la précision de la position réelle de la personne obtenue à partir de la fonction de correction grand angle, un troisième facteur Fa, dit facteur de correction angulaire peut être inclus dans la fonction de correction grand angle Fc. Le facteur de correction angulaire est adimensionnel.
En effet, comme indiqué précédemment, plus une région d’intérêt 21 de l’image thermique déformée est proches d’une direction formant un angle de 45° avec les axes U1 et U2, plus sa déformation est importante. Ainsi, le résultat de la fonction de correction grand angle telle que définie par [Math. 6] s’avère moins précis pour un tel cas de figure.
Le facteur de correction angulaire vient compenser ce manque de précision. En particulier, lorsque la fonction de correction grand angle comprend le facteur de correction angulaire Fa, elle est définie comme :
La valeur du facteur de correction angulaire est fonction de la valeur de l’azimut θ. Les figures 10A et 10B montrent deux exemples de courbes définissant la valeur du facteur de correction angulaire en fonction de l’azimut θ du centre de la région d’intérêt. Comme visible sur ces figures, la valeur du facteur de correction angulaire est comprise entre 1 et une valeur maximale Fa max . Par exemple, la valeur maximale Fa max du facteur de correction angulaire peut être comprise entre 1,10 et 1,30.
Dans le cas de la , la valeur du facteur de correction angulaire Fa suit une distribution en forme de dents de scie dont la valeur maximale Fa max est associée aux valeurs 45°, 135°, 225° et 315° de l’azimut θ. Ceci permet de compenser la plus grande déformation propre aux régions d’intérêt situées sur l’une de ces directions. Le facteur de correction angulaire Fa est égal à 1 quand l’azimut est égal à 0°, 90°, 180° ou 270°. Ceci implique que lorsque le centre de la région d’intérêt 21 est situé sur l’un des axes U1, U2 du repère polaire présenté ci-avant, la fonction de correction grand angle comprenant le facteur de correction angulaire donne le même résultat que la fonction de correction grand angle lorsqu’elle ne comprend pas le facteur de correction angulaire. Pour les valeurs d’azimut θ différentes de 0°, 45°, 90°, 135°, 180°, 225°, 270° et 315°, la valeur du facteur de correction angulaire est supérieure à 1 mais inférieure à la valeur maximale Fa max .
Dans le cas de la , la valeur du facteur de correction angulaire Fa suit une distribution en forme de dents de scie mais entre lesquelles des plateaux sont intercalés. Dans ce cas, la valeur maximale Fa max est toujours associée aux valeurs 45°, 135°, 225° et 315°. Cependant, au contraire de la distribution de la , la valeur 1 du facteur de correction angulaire est associée à des plages de valeurs centrées autour des valeurs 0°, 90°, 180° ou 270°. Par exemple, ces plages de valeurs se situent de 0° à 20°, de 70° à 110°, de 160° à 200° et de 250° à 290°.
Le procédé 100 expliqué ci-avant permet donc d’obtenir la position réelle des personnes identifiées dans l’espace E du bâtiment de manière précise. De surcroit, la correction grand angle étant uniquement appliquée à la coordonné de distance r, la mise en œuvre du procédé ne requiert pas de lourds calculs.
On note que la fonction de correction grand angle et la définition de ses différents facteurs présentés ci-avant ne sont pas limitatives, d’autres fonctions de correction grand angle pouvant être utilisées lors de l’étape 140. Par exemple, la fonction de correction grand angle pourrait être une fonction polynomiale.
Le procédé 100 peut trouver plusieurs applications.
Par exemple, le procédé 100 peut être utilisé pour créer une cartographie de fréquentation de l’espace E, dont un exemple est visible sur la . La cartographie de fréquentation est obtenue après la répétition du procédé 100 tel que décrit précédemment pendant une période de temps prolongé, par exemple deux semaines. En particulier, pendant cette période de temps, le procédé 100 peut être répété à des intervalles réguliers ou irréguliers. Ainsi, plusieurs images thermiques sont générées pour en obtenir les positions réelles des personnes par l’application de la fonction de correction grand angle. En superposant les positions obtenues pour les personnes après chaque répétition du procédé 100, il est possible de déterminer dans quelles zones de l'espace E les personnes sont habituellement présentes, dans quelles zones de l'espace les personnes sont occasionnellement identifiées et dans quelles zones de l'espace aucune personne n'est jamais identifiée. Des couleurs différentes sont attribuées à chacune de ces zones sur la cartographie de fréquentation. Par exemple, sur la , les zones claires, référencées 30, correspondent à des zones de circulation, telles un couloir, dans lesquelles les personnes sont identifiées occasionnellement. Les zones sombres, référencés 32, correspondent à des zones où aucune personne n’est identifiée. C’est le cas des zones occupées par des meubles ou les murs. Enfin, les zones 34, dont la couleur est intermédiaire entre les zones claires 30 et les zones sombres 32, correspondent à des zones où des personnes sont identifiées habituellement. Ces zones 34 peuvent correspondre par exemple à des postes de travail.
L’application du procédé 100 décrit ci-avant pour la réalisation de cartographies de fréquentation permet, grâce à l’emploi de la lentille grand angle, d’étudier la présence de personnes dans un espace de grandes dimensions avec un seul imageur thermique. Par ailleurs, grâce à l’application de la fonction de correction grand angle, la position des personnes identifiées dans l’espace est obtenue avec un niveau de précision élevé, de sorte que les différentes zones de la cartographie de fréquentation réalisée sont délimitées de manière précise.
Le procédé 100 peut également être utilisé dans le comptage de. En particulier, l’identification des régions d’intérêt permet de compter facilement le nombre de personnes dans l’espace E. De surcroit, la position de ces personnes dans l’espace E étant déterminée de manière précise, le procédé 100 présente un intérêt majeur pour le comptage de personnes lorsque plusieurs imageurs thermiques sont repartis à travers une salle de grande étendue. Dans un tel cas de figure, le manque de précision des procédés d’obtention de la position d’une personne de la technique antérieure conduit à des erreurs de comptage de personnes dans la salle. Ces erreurs comprennent notamment le comptage multiple d’une même personne qui est située à une position qui est couverte par l’angle de champ de plusieurs imageurs thermiques. En effet, la position des personnes obtenue par ces procédés de la technique antérieure étant déviée par rapport à la véritable position de la personne, chacun des imageurs peut identifier la même personne sur des positions différentes. La même personne risque donc d’être comptée plusieurs fois.
Comme visible sur la , afin de faciliter le comptage de personnes, un filtre 40 peut être appliqué pour délimiter l’identification et le comptage de personnes à une surface de l’espace E de taille inférieure à la surface de cet espace E que l’angle de champ de l’imageur thermique permet de couvrir. En particulier, l’identification et/ou le comptage de personnes est limité(e) à la surface comprise dans le filtre 40. Sur la , le filtre 40 a une forme carrée sans que ceci ne soit limitatif. Le filtre 40 pourrait aussi avoir, par exemple, une forme de rectangle, de cercle, ou toute autre forme définie par un ensemble de points qui définissent un périmètre fermé.
Le filtre 40 peut simplifier le procédé 100 décrit ci-avant lorsqu’on sait qu’un corps chaud qui n’est pas une personne, par exemple un radiateur, est présent dans la scène couverte par l’imageur thermique. En particulier, le filtre peut être configuré de sorte à exclure l’identification et/ou le comptage de personnes dans la partie de la scène occupée par un tel corps chaud.
représente isolément de manière schématique et partielle le deuxième tronçon du mât de la , en partant du bas,
représente isolément de manière schématique et partielle le troisième tronçon du mât de la , en partant du bas,
représente de manière schématique et partielle un détail de l’assemblage entre deux tronçons du mât de la ,
représente isolément, de manière schématique et partielle, en vue de côté, une plaque de maintien,
est une coupe transversale, schématique et partielle, selon VII-VII de la , et
représente en vue du dessus, de manière schématique et partielle, le mât de la .
Description détaillée On a illustré à la un mât modulaire 1 selon l’invention. Ce mât modulaire 1 comporte trois tronçons 2, 3 et 4, assemblés deux à deux au niveau de leurs extrémités respectives. Les axes longitudinaux des trois tronçons coïncident avec l’axe longitudinal du mât X, orienté verticalement. Le mât peut en variante ne comporter que deux tronçons, ou plus de trois tronçons.
La section transversale du mât 1 est par exemple, comme visible sur la , circulaire de diamètre extérieur d e égal à 220 mm environ. Elle est par exemple de diamètre intérieur d i égal à 210 mm environ.
Une antenne de télécommunication (non représentée) est prévue pour être portée par l’extrémité supérieure 5 du mât 1. L’antenne est, par exemple, destinée à un réseau de télécommunications pour téléphones mobiles, notamment un réseau dit 4G, 5G, de génération ultérieure, ou tout autre réseau standard, par exemple un réseau IoT ou BLR.
L’antenne peut être fixée au sommet du mât 1 grâce à des trous de fixation 7, permettant de visser l’antenne sur le mât 1. Dans l’exemple de la , six trous de fixation 7 sont répartis de manière équidistante sur la périphérie du mât 1.
Le mât 1 est fixé au niveau de son extrémité inférieure 6 à un module porteur grâce par exemple à une platine de support 8 renforcée de goussets 9 soudés à la platine 8 et au mât 1. L’assiette de la platine de support 8 peut être réglable relativement au module porteur grâce, par exemple à quatre vis insérées dans des trous de fixation 80 de la platine 8. Cela permet de régler la verticalité du mât 1 et de corriger son dépointage éventuel. Le mât 1 peut être fixé sur le module porteur de toute manière permettant d’assurer la stabilité et la verticalité du mât 1.
Le mât 1 peut comporter des trous 14, de diamètre par exemple égal à 35 mm, pré-percés, pour le passage de câbles électriques de l’intérieur du mât 1 vers l’extérieur. Le mât 1 peut être fourni avec un obturateur amovible prémonté pour cacher ces trous, s’ils ne sont pas utilisés.
Les deux tronçons inférieurs 2 et 3 du mât 1 de la peuvent être de même hauteur l , par exemple égale à 2,9 m.
Le tronçon supérieur 4 peut être de hauteur l’ différente de celle des deux autres tronçons, 2 et 3. Sa hauteur l’ peut être égale à 2,45 m, à 2,15 m, ou encore égale à 1,6 m par exemple. La hauteur totale h du mât peut alors être comprise entre 7,4 et 8,3 m par exemple, selon le tronçon 4 utilisé.
Chaque tronçon 2, 3 ou 4, peut être en métal, notamment en acier ou en acier inoxydable, d’épaisseur par exemple comprise entre 5 mm et 10 mm.
Dans l’exemple considéré, l’assemblage des extrémités de deux tronçons consécutifs est réalisé grâce à trois plaques de maintien 12 et trois liaisons dent 11/découpe 10, comme illustré à la . Les plaques de maintien 12 sont, dans cet exemple, décalées angulairement des liaisons dent 11/découpe 10 adjacentes d’un angle de 60° et séparées entre elles d’un angle de 120°.
Selon un mode de réalisation, le système dynamique est un circuit fluidique, et le comportement dynamique est un comportement fluidique, et l’interaction dynamique est une communication fluidique entre l’au moins un composant et l’au moins un autre composant.
Selon un mode de réalisation, le circuit fluidique comprend une vanne ou une conduite.
Selon un mode de réalisation, les données d’entrée correspondent à des paramètres de l’au moins un composant du circuit fluidique, les paramètres comprenant des paramètres constructifs, et des paramètres physiques, les paramètres constructifs étant constants au cours d’une mise en œuvre de la simulation, les paramètres physiques étant variables au cours d’une mise en œuvre de la simulation.
Selon un mode de réalisation, les paramètres constructifs d’une conduite du circuit fluidique sont au moins l’un parmi un diamètre de la conduite, une longueur de la conduite, une épaisseur de paroi de la conduite, une conductivité thermique de la conduite, une différence de hauteur entre une entrée et une sortie de la conduite, un rayon de courbure de la conduite.
Selon un mode de réalisation, les paramètres constructifs d’une vanne du circuit fluidique sont au moins l’un parmi un type de la vanne, un diamètre de la vanne.
Selon un mode de réalisation, les paramètres physiques comprennent une pression, un débit, une température.
Selon un mode de réalisation, les données d’entrée correspondent à des paramètres de l’au moins un composant.
est une représentation schématique d’un dispositif selon l’invention
est une représentation schématique du séquencement des étapes du procédé selon l’invention
L’invention permet de modéliser un système dynamique en modélisant chaque composant du système par un réseau de neurones et en interconnectant les réseaux de neurones correspondants aux différents composants du système considéré.
Un exemple de mise en œuvre du procédé selon l’invention, et un exemple de réalisation d’un dispositif selon l’invention sont décrits ci-après en considérant un circuit fluidique comme le système dynamique à modéliser. Mais l’homme du métier comprendra que l’invention peut être mise en œuvre avec tout type de système dynamique, par exemple un circuit électrique, un système mécanique, un système thermique, etc….
L’homme du métier comprendra également qu’il n’est pas nécessaire que tous les composants du système dynamique soient modélisés par des réseaux de neurones. Par exemple, certains peuvent être modélisés par des équations différentielles ou des tables discrètes.
Le dispositif selon l’invention comprend un modèle d’un système dynamique basé sur un réseau interconnecté de réseaux de neurones, le système dynamique comprenant un ensemble de composants.
Par exemple, le système dynamique peut être un circuit fluidique, comprenant par en particulier une ou plusieurs vannes V et une ou plusieurs conduites T1, T2.
Un comportement dynamique d’un composant est modélisé par un réseau de neurones ; par exemple, comme cela est illustré sur la , un premier réseau de neurones T1 est utilisé pour modéliser un premier tuyau d’un circuit fluidique, un autre réseau de neurones T2 est utilisé pour modéliser un autre tuyau du circuit fluidique, et enfin un troisième réseau de neurones V est utilisé pour modéliser une vanne du circuit fluidique.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les conduites de raccordement d’entrée ont des dimensions identiques ou similaires. Dans le présent document, « dimensions similaires » signifie qu’un rapport de toute dimension d’une conduite de raccordement d’entrée sur la dimension correspondante de toute autre conduite de raccordement d’entrée est compris entre 0,8 et 1,2, et avantageusement entre 0,9 et 1,1.
Selon un mode de réalisation de l’invention, tous les raccordements d’équilibrage d’huile sont approximativement à la même élévation verticale par rapport à un fond de la coque de compresseur respective. Ladite configuration assure une bonne égalisation des niveaux d’huile dans la pluralité de compresseurs.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la deuxième portion d’extrémité de chaque partie de raccordement tubulaire comprend une face d’extrémité axiale qui est sensiblement en retrait par rapport à une surface interne de la coque de compresseur du compresseur respectif.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la pluralité de compresseurs comprend au moins trois compresseurs.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la pluralité de compresseurs comprend au moins quatre compresseurs.
La description détaillée suivante de trois modes de réalisation de l’invention est mieux comprise lorsqu’elle est lue conjointement avec les dessins annexés étant entendu, cependant, que l’invention n’est pas limitée aux modes de réalisation spécifiques divulgués.
est une vue en perspective du système à compresseurs multiples de la où un compresseur est coupé le long d’un plan de coupe s’étendant à travers un orifice de carter d’huile respectif.
est une vue agrandie d’un détail de la .
est une vue en perspective avant d’une soupape normalement ouverte à ressort du système à compresseurs multiples de la .
l’expression de la fonction ψ z T donnée ci-dessus peut être vue comme un opérateur intégral de Fourier utilisé en analyse semi-classique dans le domaine de la mécanique quantique, où la fonction φ définie ci-dessus est la fonction génératrice (en anglais " generating function ") associée à cet opérateur.
En s’intéressant à un plan particulier P z parallèle au plan de référence, de coordonnée z selon la direction perpendiculaire au plan de référence P ref , on peut écrire la fonction génératrice comme une fonction à quatre variables (c’est-à-dire une fonction à valeurs sur ℝ 4 ) comme suit :
La fonction génératrice φ z est donc le produit scalaire :
- d’un premier vecteur (de coordonnées tridimensionnelles), dont les deux premières coordonnées correspondent aux deux premières variables des quatre variables et dont la troisième coordonnée correspond à la coordonnée z du plan P z concerné, et
- d’un vecteur résultant de l’application de la transformation T à un second vecteur, dont les deux premières coordonnées correspondent aux deux dernières variables des quatre variables et, ici, dont la norme C est une constante prédéfinie (cette norme C valant ici 1 du fait de la normalisation déjà mentionnée ; en variante, dans d’autres représentations, cette norme C pourrait par exemple être égale à la longueur d’onde λ).
Les explications sont données dans la suite pour un plan P z de coordonnée z donné (plan parallèle au plan de référence P ref ), mais sont valables pour tout plan parallèle au plan de référence P ref ( i.e. pour z quelconque). Par souci de simplification, on note dans la suite φ la fonction génératrice φ z associée à ce plan P z .
Dans le contexte défini ci-dessus, si on note χ le symplectomorphisme du domaine spatio-fréquentiel D vers lui-même qui correspond à la transformation T, le sous-ensemble (ou graphe) Γ de ℝ 4 x ℝ 4 comprenant les éléments de la forme (e, χ(e)), pour e variant dans ℝ 4 , peut être également défini comme l’ensemble des éléments de la forme :
pour (x,y,η u , η v ) variant dans ℝ 4 .
On pourra se référer à l’ouvrage " Semi-classical Analysis ", de Victor Guillemin et Shlomo Sternberg, International Press, 2013, ISBN 1571462767, 9781571462763 pour plus d’explications à ce sujet.