INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Description détaillée – exemples
Deux exemples de fabrication d’une huile selon l’invention vont maintenant être décrits.
La phase relative aux traitements des larves et à celle de l’extraction de l’huile est la même pour les deux exemples.
Seule la phase de traitement par rayonnement UV diffère.
Traitement des larves
Étape (optionnelle) Jeûne
La phase de jeûne des larves âgées entre 8 et 12 semaines dure 24 heures. Cette étape vise à purger le contenu intestinal des larves. Pour cela, les larves sont placées dans un bac (plastique ou inox). L'épaisseur des larves ne dépasse pas 1 cm. Elle se déroule à une température comprise entre 16 et 24 °C et une humidité entre 35 et 70%.
Étape (optionnelle) Congélation
Cette étape permet d'étourdir les larves avant l'étape suivante : l’abattage. Elle se déroule à -18°C pendant 5 minutes. Cette étape n'a pas d'impact spécifique. La procédure d’extraction de l’huile avec ou sans cette étape conduit au même produit final, avec les mêmes valeurs nutritionnelles et les mêmes résultats microbiologiques et toxicologiques.
Étape (optionnelle). Blanchiment
Les larves fraîches sont blanchies dans de l'eau bouillante (100°C) pendant une minute.
Extraction de la phase huileuse
Étape 1. Centrifugation
Cette étape consiste à placer les larves entières, blanchies ou déshydratées ou broyées dans une centrifugeuse. Pendant un cycle, le décanteur centrifugeuse est programmée à une force centrifuge donnée pendant 10 min. À l'intérieur du tambour conique rotatif de la centrifugeuse se trouve une bobine qui tourne de quelques tr/min plus lentement, poussant les matériaux solides hors du système et permettant une séparation solide-liquide-liquide : tourteau (solide) + phase liquide huileuse + phase liquide aqueuse. C’est la phase liquide huileuse qui est valorisée dans la suite du process et qui est appelée « huile ».
Étape (optionnelle). Filtration
est une vue partielle en coupe longitudinale, et à échelle agrandie, d’un dispositif de régulation de pression appartenant à un appareil hydraulique à percussions selon un troisième mode de réalisation de l’invention.
est une vue partielle en coupe longitudinale, et à échelle agrandie, d’un dispositif de régulation de pression appartenant à un appareil hydraulique à percussions selon un quatrième mode de réalisation de l’invention.
Les figures 1 à 3 représentent un appareil à percussions 2 selon un premier mode de réalisation de l’invention.
L’appareil à percussions 2 comprend un corps 3 délimitant un cylindre de piston 4, et un piston de frappe 5 qui est étagé et qui est monté coulissant de façon alternative à l’intérieur du cylindre de piston 4. Au cours de chaque cycle de fonctionnement de l’appareil à percussions 2, le piston de frappe 5 est configuré pour venir percuter contre l’extrémité supérieure d’un outil 6 monté coulissant dans un alésage 7 ménagé dans le corps 3 coaxialement au cylindre de piston 4.
Le piston de frappe 5 et le cylindre de piston 4 délimitent une première chambre de commande 8 qui est annulaire, et une deuxième chambre de commande 9 qui est antagoniste à la première chambre de commande 8 et qui a une section transversale plus importante que celle de la première chambre de commande 8. La deuxième chambre de commande 9 peut par exemple être disposée au-dessus du piston de frappe 5.
L’appareil à percussions 2 comprend en outre un distributeur de commande 11 agencé pour commander un mouvement alternatif du piston de frappe 5 à l’intérieur du cylindre de piston 4 alternativement suivant une course de frappe et une course de retour. Le distributeur de commande 11 est configuré pour relier fluidiquement la deuxième chambre de commande 9 alternativement avec un circuit d’alimentation en fluide haute pression 12 lors de la course de frappe du piston de frappe 5, et avec un circuit de retour basse pression 13 lors de la course de retour du piston de frappe 5.
La première chambre de commande 8 est relié en permanence au circuit d’alimentation en fluide haute pression 12 par un canal d’alimentation 14, de manière à ce que chaque position du distributeur de commande 11 provoque la course de frappe du piston de frappe 5, puis la course de retour du piston de frappe 5. Le canal d’alimentation 14 peut avantageusement être relié à un accumulateur hydraulique 15.
L’appareil à percussions 2 comprend de plus un dispositif de régulation de pression 16 configuré pour réguler une pression de fonctionnement de l’appareil à percussions 2 à une valeur prédéterminée.
Comme montré plus particulièrement à la , le dispositif de régulation de pression 16 comprend un cylindre de régulation 17 délimité par le corps 3, et un tiroir de régulation de pression 18 monté mobile en translation dans le cylindre de régulation 17 selon une direction de translation D. Le tiroir de régulation de pression 18 est configuré pour occuper une pluralité de positions de régulation décalées les unes des autres selon la direction de translation D.
Le tiroir de régulation de pression 18 et le cylindre de régulation 17 délimitent une première chambre de régulation 19 qui est reliée fluidiquement en permanence au circuit d’alimentation en fluide haute pression 12 par l’intermédiaire d’un canal 21 relié fluidiquement à la première chambre de commande 8, et une deuxième chambre de régulation 22 qui est antagoniste à la première chambre de régulation 19 et qui est reliée fluidiquement en permanence au circuit de retour basse pression 13. De façon avantageuse, une première face du tiroir de régulation de pression 18 est située dans la première chambre de régulation 19 et une deuxième face du tiroir de régulation de pression 18, opposée à la première face, est située dans la deuxième chambre de régulation 22.
Le dispositif de régulation de pression 16 comprend également un canal de liaison 23 comportant une première extrémité qui est reliée fluidiquement au distributeur de commande 11, et une deuxième extrémité qui débouche dans le cylindre de régulation 17. Le distributeur de commande 11 est plus particulièrement configuré pour relier le canal de liaison 23 à la deuxième chambre de commande 9 lors de la course de retour du piston de frappe 5.
Le tiroir de régulation de pression 18 et le cylindre de régulation 17 sont également configurés pour délimiter un passage de liaison 24 ayant une section de passage qui varie en fonction de la position de régulation occupée par le tiroir de régulation de pression 18. Le passage de liaison 24 est configuré pour relier fluidiquement le canal de liaison 23 à la deuxième chambre de régulation 22, et donc au circuit de retour basse pression 13. De façon avantageuse, le tiroir de régulation de pression 18 comporte, sur sa surface externe, une gorge annulaire 25 reliée fluidiquement en permanence au canal de liaison 23 et pourvue d’une arête annulaire 25.1 configurée pour définir au moins partiellement le passage de liaison 24.
Le dispositif de régulation de pression 16 comprend de plus un élément de sollicitation 26, tel qu’un ressort de compression, disposé dans la deuxième chambre de régulation 22 et configuré pour exercer une précontrainte sur le tiroir de régulation de pression 18 et pour solliciter le tiroir de régulation de pression 18 vers une position de régulation dans laquelle la section de passage du passage de liaison 24 est minimale et par exemple nulle ou sensiblement nulle. Ainsi, lorsque l’appareil à percussions 2 n’est pas alimenté en fluide haute pression, l’élément de sollicitation 26 exerce un effort sur le tiroir de régulation de pression 18 visant à fermer le passage de liaison 24. Lorsque l’appareil à percussions 2 est alimenté en fluide haute pression, la première chambre de régulation 19 est alimentée en fluide haute pression par le canal 21 et exerce, sur le tiroir de régulation de pression 18, un effort opposé à celui exercé par élément de sollicitation 26. Dès que cet effort dépasse celui de la précontrainte exercée par l’élément de sollicitation 26, le tiroir de régulation de pression 18 se translate en direction de l’élément de sollicitation 26, ce qui augmente la section de passage du passage de liaison 24.
Le dispositif de régulation de pression 16 comprend en outre un dispositif de réglage de précontrainte 27 configuré pour régler la précontrainte exercée par l’élément de sollicitation 26 sur le tiroir de régulation de pression 18.
Comme montré plus particulièrement sur la , le dispositif de réglage de précontrainte 27 comporte un bouchon d’obturation 28 configuré pour obturer une extrémité ouverte du cylindre de régulation 17. Le bouchon d’obturation 28 est fixé au corps 3, et est configuré pour être immobile par rapport au corps 3. Selon le mode de réalisation représenté sur les figures 1 à 3, le bouchon d’obturation 28 comporte une partie de fixation 28.1 qui est tubulaire et qui est fixée, par exemple par vissage, dans le cylindre de régulation 17, et une partie d’obturation 28.2 qui est configurée pour obturer l’extrémité ouverte du cylindre de régulation 17.
Le dispositif de réglage de précontrainte 27 comporte de plus un organe d’actionnement 29 configuré pour coopérer avec l’élément de sollicitation 26. L’organe d’actionnement 29 est disposé dans la deuxième chambre de régulation 22, et est déplaçable selon une direction de déplacement parallèle à la direction de translation D. De façon avantageuse, l’organe d’actionnement 29 forme un poussoir configuré pour exercer une force de poussée sur l’élément de sollicitation 26.
Les cultures cellulaires traitées avec la composition FP-002 ont montré une augmentation significative (*p<0,05) de la synthèse du collagène aux concentrations de 0,15% et 0,075% après 24 et 48 heures de traitement. La concentration de 0,038% a montré une augmentation significative de la teneur en collagène après 24 heures de traitement.
Étude d'efficacité in vitro de la composition FP-201
L'étude décrite ici concerne l'évaluation in vitro de la capacité de la composition FP-201 testée à stimuler la synthèse ex novo du collagène sur culture cellulaire. En particulier, la modulation de la synthèse du collagène a été évaluée sur des cultures cellulaires de fibroblastes humains après 24, 48 et 72 heures de traitement avec la composition FP-201 testée à différentes concentrations.
- culture cellulaire traitée avec la composition FP-201 testée à trois concentrations (0,15%, 0,075% et 0,038%).
La composition FP-201 comprend de l'eau, du squalane, du propanediol, du laurate d'isoamyle, de l'isosorbide, de l'alcane en C13-15, du distéarate de polyglycéryle-6, du 1,2-hexanediol, de l'octénylsuccinate d'amidon d'aluminium, de l'huile de graines de macadamia integrifolia, du stéaroylglutamate de sodium, du carboxyméthylamidon de sodium, de la glycérine, du palmitate de glycol, de l'acétate d'amidon, du copolymère d'acrylates de sodium, de la bentonite, des esters de jojoba, de l'alcool cétéarylique, du parfum, de l'oléate de polyglycéryle-6, de la cétone de framboise, de l'acide citrique, de l'alcool cétylique, de la cire d'abeille polyglycéryl-3, de la lécithine, de l'hydroxyéthylcellulose, de la gomme gellane, des esters décyliques d'huile d'olive, de la gomme xanthane, du tocophérol, de la silice hydratée, du disuccinate d'éthylènediamine trisodique, de l'alcool phénéthylique, de l'acide lactique, du squalène, de l'acide ascorbique, de l'extrait de Chlorella vulgaris , du sel marin, de la bétaïne, de la caféine, des saponines, du phosphate dipotassique, du chlorure de potassium, du phosphate de potassium, du chlorure de sodium, un extrait de Silene Colorata , de la rutine, un extrait d’ Angelica Archangelica , un extrait de racine de Bletilla Striata , un extrait de racine d’ Iris Pallida , un extrait de fleur de Centaurea Cyanus , un extrait de Polianthes Tuberosa, un extrait de fleur de Bellis Perennis , un extrait de fleur et feuille de Leontopodium Alpinum , un extrait de fleurs et de feuille de Scutellaria Alpina , un extrait de feuille de Menyanthes Trifoliata , un extrait de fleur de Buddleja Officinalis , un extrait de fleur de Lilium Candidum , un extrait de feuille de Jasminum Sambac , un extrait de fleur d’ Opuntia Ficus Indica , un extrait de fleur de Prunus Serrulata , un extrait de fleur de Rosa Centifolia , un extrait de fruit de Gardenia Jasminoides , un extrait de Mirabilis Jalapa , un extrait d’écorce d’ Hibiscus Syriacus et un extrait de fleur de Nelumbo Nucifera .
Les noms des composés (INCI UE) de la composition FP-201 ainsi que leur concentration en masse pour cette étude (%INCI) par rapport à la masse totale de la composition FP-201, leur fonction et la plage de concentration possible dans d’autres modes de réalisation de la présente invention (plage de %) sont donnés dans le tableau 7 ci-dessous :
Le protocole de culture des cellules et d’étude de la composition FP-201 est le même que dans l’étude précédente pour la composition FP-002 avec dilution de la composition dans le milieu de culture cellulaire pour obtenir les concentrations finales : 0,15 %, 0,075 % et 0,038%. Pour les extraits d’ Angelica Archangelica , de racine de Bletilla Striata et de racine d’ Iris Pallida présents dans la composition FP-201 cela correspond donc respectivement à des concentrations finales de 0,00001125%, 0,000005625% et 0,00000285% et pour les extraits de fleur de Centaurea Cyanus et de Polianthes Tuberosa cela correspond respectivement à des concentrations finales de 0,0000106875%, 0,00000534375% et 0,0000027075%.
L'exposition des cellules à la composition FP-201 a duré 24, 48 et 72 heures. A la fin de chaque période expérimentale, les milieux de culture ont été collectés et utilisés pour la quantification de la synthèse du collagène par la méthode colorimétrique.
Les cultures cellulaires traitées avec la composition FP-201 ont montré une augmentation significative (*p<0,05) de la synthèse du collagène à la concentration testée de 0,15% à chaque temps expérimental et à la concentration de 0,075% après 24 et 48 heures de traitement. La concentration de 0,038% a montré une augmentation significative de la teneur en collagène après 24 heures de traitement.
Étude d'efficacité in vitro de la composition FP-202
L’équipartition des pattes de connexion aux conducteurs de bobinage permet de répartir les points de fixation du connecteur de phases au stator. Les vibrations sont donc moins concentrées sur un axe sollicitant, elles sont ainsi mieux réparties. Ceci réduit le risque de cassure des soudures entre les pattes de connexion du connecteur de phases et les conducteurs électrique du bobinage.
La machine selon l’invention peut avoir une puissance d’au moins 10 kW, mieux d’au moins 15 kW, mieux d’au moins 20 kW, par exemple de l’ordre de 25 kW ou de 157 kW ou de 180 kW.
Le poids de la machine peut être compris entre 10 et 120 kg, mieux entre 15 et 100 kg, mieux entre 20 et 80 kg, par exemple de l’ordre de 25 kg.
La longueur du carter principal seul peut être comprise entre 200 et 600 cm, mieux entre 210 et 500 cm, mieux entre 220 et 450 cm, mieux entre 230 et 400 cm, par exemple de l’ordre de 250 cm.
Le diamètre du stator peut être compris entre 100 et 400 mm, mieux entre 110 et 300 mm, mieux entre 120 et 260 mm, mieux entre 130 et 220 mm, par exemple de l’ordre de 150 mm.
Le système de connexion du connecteur de phases au carter permet de réduire les vibrations de la machine électrique.
Au moins une partie des conducteurs de bobinage stator, voire une majorité des conducteurs de bobinage stator, étant en forme d'épingle en U ou en I.
Les machines électriques bobinées avec des fils et non avec des épingles sont directement reliées à l’onduleur. Il n’y a donc pas besoin de connecteur de phases contrairement aux machines bobinées avec des épingles. Les sollicitations vibratoires d’une machine électrique bobinée avec des fils sont donc moins importantes.
L’invention a également pour objet, selon un autre de ses aspects, indépendamment ou en combinaison avec ce qui précède, un véhicule comportant une machine électrique selon l’une quelconque des revendications précédentes, le véhicule étant hybride.
Le véhicule peut par exemple comporter en plus du moteur électrique un moteur thermique, par exemple un moteur à essence.
Une machine électrique d’un véhicule hybride présente une sollicitation vibratoire forte puisqu’elle cumule les vibrations thermiques et les vibrations électriques. La machine électrique selon l’invention permet de réduire simultanément ces deux types de vibrations.
En variante le véhicule peut être électrique. Il peut alors comporter uniquement une machine électrique.
La est une vue en perspective d’une machine selon un mode de réalisation de l’art antérieur,
La est une vue en perspective du connecteur de la machine de la ,
La est une vue de face de la machine de la ,
Cependant les inconvénients de ces capteurs dédiés résident dans leur coût additionnel au véhicule et le non respect de la vie privée dans le cas d’utilisation de la caméra.
Cependant, si les émetteurs/récepteurs UWB sont utilisés pour la scrutation ou la détection de présence à l’intérieur du véhicule, ils ne sont alors plus disponibles pour réaliser la fonction d’accès « mains libres ».
En l’occurrence, pendant les 10 secondes après que l’utilisateur a eu verrouillé son véhicule, les émetteurs/récepteurs UWB sont dédiés à la scrutation de présence à l’intérieur du véhicule et ne peuvent pas localiser l’utilisateur ni suivre sa trajectoire vis-à-vis du véhicule. A priori, l’utilisateur qui quitte son véhicule, est censé s’éloigner du véhicule. Cependant le problème se pose, s’il fait demi-tour, et revient vers le véhicule, par ce qu’il a oublié un objet ou justement pour vérifier qu’il n’a pas oublié son enfant.
Dans ce cas précis, puisque la position de l’utilisateur n’est pas déterminée par les émetteurs/récepteurs UWB qui sont occupés à la réaliser la fonction scrutation de présence à l’intérieur du véhicule, et donc qui sont donc indisponibles pour réaliser la fonction accès « mains libres », lorsque l’utilisateur veut ouvrir son véhicule, la portière n’est pas déverrouillée. C’est ce qu’on appelle l’effet « mur », et cela dure le temps nécessaire aux émetteurs/récepteur UWB pour effectuer la scrutation de présence à l’intérieur du véhicule, soit au moins 10s.
Les solutions possibles de l’art antérieur consistent à : Donner une priorité à l’une des deux fonctions, mais cela n’est pas souhaitable pour le confort de l’utilisateur qui ne doit pas avoir à choisir, Utiliser deux fréquences différentes de l’ULB, une fréquence à 6.5 MHz (bande 5) pour la détection d’accès au véhicule et 8 MHz (bande 9) pour la détection de présence à l’intérieur du véhicule, mais cette solution n’est pas universelle, car beaucoup de pays interdisent l’utilisation de deux bandes de fréquences ULB (Japon, Corée du Sud…) Alterner le mode de fonctionnement des émetteurs/récepteurs entre les deux fonctions, mais cela rallonge la durée nécessaire à la scrutation de présence à l’intérieur du véhicule et risque de dépasser les 10 secondes autorisées.
L’invention propose donc un procédé de scrutation ; un dispositif de scrutation et un système palliant les inconvénients de l’art antérieur, en particulier permettant au véhicule d’effecteur en simultané les deux fonctions, c’est-à-dire scrutation de présence à l’intérieur du véhicule, et localisation de l’utilisateur autour du véhicule pendant les 10 secondes, une fois le véhicule verrouillé. Le procédé de détection proposé est particulièrement pertinent pour détecter un demi-tour et un retour de l’utilisateur vers le véhicule.
L’invention concerne un procédé de scrutation de présence à l’intérieur d’un véhicule par un dispositif de scrutation comprenant au moins un module interne d’émission réception en ultra large bande apte à émettre vers l’intérieur du véhicule et au moins un module externe d’émission réception en ultra large bande aptes à émettre vers l’extérieur du véhicule, et aptes à localiser, un équipement portable d’accès « mains libres » porté par un utilisateur, ledit procédé étant remarquable en ce qu’on équipe au préalable le dispositif de scrutation de moyens de communication en Ultra Haute Fréquence avec ledit équipement et en ce que le procédé comprend les étapes suivantes : Détection du verrouillage du véhicule, Pendant une durée prédéterminée, Scrutation d’une présence à l’intérieur du véhicule à l’aide du module interne par émission d’ondes en ultra large bande, et comparaison d’un profil d’ondes réfléchies et reçues par ledit module interne avec au moins un profil d’ondes prédéterminées, Simultanément, émission en Ultra Haute Fréquence vers l’équipement portable d’une demande de détection d’un demi-tour de l’utilisateur, Si un signal de demi-tour est reçu, arrêt de la scrutation et détermination de la position de l’utilisateur à l’aide du module interne et du module externe, S’il y a détection de présence à l’intérieur du véhicule, alors arrêt de la scrutation et émission d'une alerte à destination de l’utilisateur, Sinon à la fin de la durée prédéterminée, s’il n’y pas réception de signal de demi-tour et s’il n’y a pas détection de présence à l’intérieur du véhicule, alors détermination de la position de l’utilisateur à l’aide du module interne et du module externe.
L’invention concerne également un procédé de détection d’un demi-tour d’un utilisateur, par un équipement portable d’accès « mains libres » à un véhicule, porté par le dit utilisateur, ledit équipement étant apte à communiquer en Ultra Haute Fréquence avec le véhicule, et étant équipé d’un gyroscope le procédé étant remarquable en ce qu’il comprend les étapes suivantes : Réception par Ultra Haute Fréquence d’une demande de détection de demi-tour en provenance du véhicule, Détection de demi-tour, par mesure des valeurs du gyroscope, Si un demi-tour est détecté, émission par ledit équipement à destination du véhicule d’un signal de demi-tour.
Judicieusement, sur réception d’une demande de détection de demi-tour, une fréquence d’acquisition des valeurs du gyroscope peut être augmentée.
Avantageusement, un demi-tour est détecté, lorsque les valeurs du gyroscope présentent dans une fenêtre de temps prédéterminée un pic de valeur maximale et un pic de valeur minimale.
Par exemple un ratio entre la valeur maximale et la valeur minimale est compris entre 0,7 et 1.3.
Selon le procédé de scrutation de l’invention, s’il y a détection de présence à l’intérieur du véhicule, alors il y a émission vers l’équipement portable d’un signal d’arrêt de détection de demi-tour.
Le procédé de scrutation peut comprendre en outre les étapes suivantes: simultanément à la scrutation, une étape de détermination d’une distance entre l’utilisateur et le véhicule réalisées par le module externe, Si un signal de demi-tour est reçu, une étape de vérification que des valeurs de ladite distance sont représentatives d’un demi-tour, la scrutation n’étant arrêtée et la détermination de la position de l’utilisateur n’étant réalisée à l’aide du module interne et du module externe que si ladite vérification est avérée.
L’invention concerne également un dispositif de scrutation destiné à être embarqué sur un véhicule automobile comprenant au moins un module interne d’émission réception en ultra large bande apte à émettre vers l’intérieur du véhicule et au moins un module externe d’émission réception en ultra large bande aptes à émettre vers l’extérieur du véhicule, et aptes à localiser un équipement portable d’accès « mains libres » porté par un utilisateur, le dispositif étant remarquable en ce qu’il est équipé d’une horloge et qu’il est apte à : Communiquer avec ledit équipement en Ultra Haute Fréquence, Détecter le verrouillage du véhicule, Scruter une présence à l’intérieur du véhicule à l’aide du module interne par émission d’ondes en ultra large bande, et comparaison d’un profil d’ondes réfléchies et reçues par ledit module avec au moins un profil d’ondes prédéterminées, Simultanément, émettre vers ledit équipement une demande de détection de demi-tour de l’utilisateur, En fonction d’un signal de demi-tour reçu en provenance de l’équipement portable ou d’une détection de présence à l’intérieur du véhicule : Arrêter la scrutation et Déterminer la position de l’utilisateur à l’aide du module interne et du module externe, Émettre une alerte à destination de l’utilisateur en cas de détection de présence à l’intérieur du véhicule.