INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La poussée spécifique d’un moteur peut être définie comme la poussée nette du moteur divisée par le débit massique total à travers le moteur. Dans certains exemples, une poussée spécifique peut dépendre, pour une condition de poussée donnée, de la composition spécifique de carburant fournie à la chambre de combustion. Aux conditions de croisière, la poussée spécifique d’un moteur décrite et/ou revendiquée ici peut être inférieure à (ou de l’ordre de) une quelconque des valeurs suivantes : 110 Nkg -1 s, 105 Nkg -1 s, 100 Nkg -1 s, 95 Nkg -1 s, 90 Nkg -1 s, 85 Nkg -1 s ou 80 Nkg -1 s. La poussée spécifique peut être dans une plage inclusive délimitée par deux quelconques des valeurs de la phrase précédente (à savoir, les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures), par exemple dans la plage de 80 Nkg -1 s à 100 Nkg -1 s ou 85 Nkg -1 s à 95 Nkg -1 s. De tels moteurs peuvent être particulièrement efficaces par rapport aux moteurs à turbine à gaz classiques. Purement à titre d’exemple non limitatif, la poussée spécifique d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage de 200 cm à 210 cm peut être dans la plage de 90 Nkg -1 s à 95 Nkg -1 s. Purement à titre d’exemple non limitatif, la poussée spécifique d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage de 210 cm à 230 cm peut être dans la plage de 80 Nkg -1 s à 90 Nkg -1 s. Purement à titre d’exemple non limitatif, la poussée spécifique d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage de 340 cm à 360 cm peut être dans la plage de 70 Nkg -1 s à 90 Nkg -1 s. Purement à titre d’exemple non limitatif, la poussée spécifique d’un moteur à turbine à gaz à entraînement direct ayant un diamètre de soufflante dans la plage de 300 cm à 340 cm peut être dans la plage de 90 Nkg -1 s à 120 Nkg -1 s.
Un moteur à turbine à gaz tel que décrit et/ou revendiqué ici peut avoir une quelconque poussée maximale souhaitée. Purement à titre d’exemple non limitatif, une turbine à gaz telle que décrite et/ou revendiquée ici peut être capable de produire une poussée maximale d’au moins (ou de l’ordre de) l’une quelconque des valeurs suivantes : 100 kN, 110 kN, 120 kN, 130 kN, 140 kN, 150 kN, 160 kN, 170 kN, 180 kN, 190 kN, 200 kN, 250 kN, 300 kN, 350 kN, 400 kN, 450 kN, 500 kN, ou 550 kN. La poussée maximale peut être dans une plage inclusive délimitée par deux quelconques des valeurs de la phrase précédente (à savoir, les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures). Purement à titre d’exemple non limitatif, une turbine à gaz telle que décrite et/ou revendiquée ici peut être capable de produire une poussée maximale dans la plage de 330 kN à 420 kN, par exemple, 350 kN à 400 kN. Purement à titre d’exemple non limitatif, la poussée maximale d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage de 200 cm à 210 cm peut être dans la plage de 140 kN à 160 kN. Purement à titre d’exemple non limitatif, la poussée maximale d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage de 210 cm à 230 cm peut être dans la plage de 150 kN à 200 kN. Purement à titre d’exemple non limitatif, la poussée maximale d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage de 340 cm à 360 cm peut être dans la plage de 370 kN à 500 kN. Purement à titre d’exemple non limitatif, la poussée maximale d’un moteur à turbine à gaz à entraînement direct ayant un diamètre de soufflante dans la plage de 300 cm à 340 cm peut être dans la plage de 370 kN à 500 kN. La poussée mentionnée ci-dessus peut être la poussée nette maximale dans des conditions atmosphériques standard au niveau de la mer plus 15 degrés C (pression ambiante 101,3 kPa, température 30 degrés C), avec le moteur statique.
En cours d’utilisation, la température de l’écoulement à l’entrée de la turbine haute pression peut être particulièrement haute. Cette température, que peut-être appelée TET, peut être mesurée à la sortie de la chambre de combustion, par exemple, immédiatement en amont de la première aube de turbine, qui peut elle-même être appelée une aube directrice de buse. Dans certains exemples, TET peut dépendre, pour une condition de poussée donnée, de la composition spécifique de carburant fournie à la chambre de combustion. En croisière, la TET peut être au moins (ou de l’ordre de) l’une quelconque des valeurs suivantes : 1400 K, 1450 K, 1500 K, 1550 K, 1600 K ou 1650 K. Ainsi, strictement à titre d’exemple non limitatif, la TET en croisière d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage de 200 cm à 210 cm peut être dans la plage de 1540 K à 1600 K. Purement à titre d’exemple non limitatif, la TET en croisière d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage de 210 cm à 230 cm peut être dans la plage de 1590 kN à 1650 kN. Purement à titre d’exemple non limitatif, la TET en croisière d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage de 340 cm à 360 cm peut être dans la plage de 1600 K à 1660 K. Purement à titre d’exemple non limitatif, la TET en croisière d’un moteur à turbine à gaz à entraînement direct ayant un diamètre de soufflante dans la plage de 300 cm à 340 cm peut être dans la plage de 1590 K à 1650 K. Purement à titre d’exemple non limitatif, la TET en croisière d’un moteur à turbine à gaz à entraînement direct ayant un diamètre de soufflante dans la plage de 300 cm à 340 cm peut être dans la plage de 1570 kN à 1630 kN.
La TET en croisière peut être dans une plage inclusive délimitée par deux quelconques des valeurs de la phrase précédente (à savoir, les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures). La TET maximale en cours d’utilisation du moteur peut être, par exemple, au moins (ou de l’ordre de) l’une quelconque des valeurs suivantes : 1700 K, 1750 K, 1800 K, 1850 K, 1900 K, 1950 K, 2000 K, 2050 K ou 2100 K. Ainsi, purement à titre d’exemple non limitatif, la TET maximale d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage de 200 cm à 210 cm peut être dans la plage de 1890 K à 1960 K. Purement à titre d’exemple non limitatif, la TET maximale d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage de 210 cm à 230 cm peut être dans la plage de 1890 kN à 1960 kN. À titre d’exemple non limitatif, la TET maximale d’un moteur à turbine à gaz à engrenages ayant un diamètre de soufflante dans la plage de 340 cm à 360 cm peut être dans la plage de 1890 kN à 1960 kN. Purement à titre d’exemple non limitatif, la TET maximale d’un moteur à turbine à gaz à entraînement direct ayant un diamètre de soufflante dans la plage de 300 cm à 340 cm peut être dans la plage de 1935 K à 1995 K. Purement à titre d’exemple non limitatif, la TET maximale d’un moteur à turbine à gaz à entraînement direct ayant un diamètre de soufflante dans la plage de 300 cm à 340 cm peut être dans la plage de 1890K à 1950K. La TET maximale peut être dans une plage inclusive délimitée par deux quelconques des valeurs de la phrase précédente (à savoir, les valeurs peuvent former des limites supérieures ou inférieures), par exemple dans la plage de 1800 K à 1950 K. La TET maximale peut se produire, par exemple, à une condition de poussée élevée, par exemple à une condition maximale de décollage (MTO).
Ainsi, cinq personnes peuvent être assises simultanément à table, en occupant respectivement les deux sièges avant en position pivotée vers l’arrière, les deux places latérales assises avant et arrière, et ladite au moins une place transversale arrière assise.
Selon une autre caractéristique de l’invention, la table est une table convertible entre : - un état permettant son utilisation simultanément par cinq personnes assises ; - et un autre état dans lequel ses dimensions sont réduites et dont le contour comporte alors : -- un autre premier bord latéral agencé en regard de ladite première des deux parois latérales de la partie arrière ; -- un autre second bord latéral le long duquel s’étend ledit couloir longitudinal ; -- un autre bord avant qui est agencé en regard de ladite place latérale avant convertie en une place transversale avant assise qui est orientée vers l’arrière du véhicule ; -- et un autre bord arrière qui est agencé en regard d’au moins une place transversale arrière assise qui est orientée vers l’avant du véhicule, Ainsi, au moins deux personnes peuvent être assises simultanément à table, en occupant ladite au moins une place transversale arrière assise et ladite place transversale avant assise.
Lorsque la table convertible est dans cet autre état dans lequel ses dimensions sont réduites, trois personnes peuvent être assises simultanément à table, en occupant deux places transversales arrière assises adjacentes agencées en regard dudit autre bord arrière et ladite place transversale avant assise.
– la est une représentation schématique simplifiée d’un véhicule selon l’invention selon un premier exemple de réalisation et dans un état permettant une utilisation de la table simultanément par cinq personnes ;
– la est une représentation analogue à celle de la sur laquelle le véhicule selon le premier exemple de réalisation est dans un état permettant une utilisation de la table simultanément par deux ou trois personnes ;
– la est une représentation analogue à celle de la d’un deuxième exemple de réalisation d’un véhicule selon l’invention permettant une utilisation de la table simultanément par cinq personnes ;
– la est une représentation analogue à celle de la sur laquelle le véhicule selon le deuxième exemple de réalisation est dans un état permettant une utilisation de la table simultanément par deux ou trois personnes ;
– la est une représentation schématique partielle en perspective de la table et des différents sièges de la partie arrière du véhicule de la ;
– la est une vue analogue à celle de la sur laquelle les différents composants de la table sont représentés de manière éclatée ;
– la est une vue analogue à celle de la sur laquelle différents composants d’assise et de dossier de certains des sièges de la partie arrière et de la table sont représentés de manière éclatée ;
– la est une vue de détail analogue à celle de la sur laquelle différents composants d’assise et de dossier de certains des sièges de la partie arrière sont représentés de manière éclatée et/ou en cours de conversion ;
– la est une vue analogue à celle de la sur laquelle différents composants d’assise et de dossier de certains des sièges de la partie arrière sont représentés de manière éclatée et/ou dans une étape suivante de conversion ;
– la est une vue analogue à celle de la sur laquelle différents composants d’assise et de dossier de certains des sièges de la partie arrière sont représentés de manière éclatée et/ou dans une étape suivante de conversion.
La demanderesse a pu montrer que l’amplitude et le signe du coefficient de conversion peut être modifié par l’application d’une tension de grille. Ceci conduit à une accumulation ou à une déplétion du nombre de porteurs et à une variation de la position du niveau de Fermi dans la structure de bandes. Le niveau de Fermi peut ainsi être positionné comme il est souhaité au niveau de bandes de caractères orbitaux différents, possédant des propriétés de conversion d’un signe ou d’un autre.
La présente des résultats de magnétotransport illustrant la modulation de l’amplitude et du signe de la conversion charge-spin par l’effet Edelstein dans des gaz bidimensionnels de SrTiO 3 .
Dans un tel cas, l’application d’un courant de charge génère via l’effet Edelstein une densité de spin transverse qui conduit à l’observation d’un effet de magnétorésistance unidirectionnel : la résistance sous un champ magnétique appliqué de façon transverse au courant est différente selon que ce champ transverse est parallèle ou antiparallèle à la densité de spin générée par l’effet Edelstein.
Si la résistance est mesurée en fonction de l’angle formé par le champ par rapport au courant, on obtient donc une dépendance sinusoïdale, avec des extrema à 90 et 270 degrés correspondant aux deux directions du champ transverse par rapport au courant.
Comme cela apparaît sur la , le signe de la dépendance change lors de l’application d’une tension de grille par utilisation d’une grille arrière.
Ce changement de signe reflète le changement de signe du coefficient de conversion charge-spin.
Cet effet rend possible un contrôle de la conversion spin-charge et/ou charge-spin par des grilles électrostatiques ou ferroélectriques.
L’application d’une tension de grille V G conduit à un changement du coefficient de conversion charge-spin. En conséquence, sans modifier le courant d’entrée, le sens des spins dans le canal 16 est modifié, et le courant de sortie change de signe.
C’est ce principe qui permet à la sous-unité de contrôle de la première conversion 22 de fonctionner.
Comme le contrôle est très simple, cela permet d’envisager des consommations énergétiques très faibles pour réaliser tout type de fonctions logiques comme cela sera montré en décrivant les figures 3 à 5.
De plus, le fonctionnement devient bidirectionnel de sorte que la concaténation de dispositifs logiques 10 est possible comme l’illustrera la .
Avec une telle sous-unité de contrôle, le dispositif logique 10 peut, par exemple, être utilisé pour réaliser une porte logique XNOR. La fonction XNOR est le complément logique de la porte OU Exclusif comme cela est représenté schématiquement sur la qui montre les différents cas I à IV.
Dans cet exemple, les deux entrées logiques sont d’une part le sens du courant de charge dans le premier bras 12 et d’autre part la tension V G appliquée sur le contact. La sortie logique est le sens du courant de charge dans le deuxième bras 14.
Cela correspond à la table logique qui suit.
Etats logiques en entrée J B1 (état logique 0) J B1 >0 (état logique 1) V G =0 (état logique 0) Cas III J B2 >0 (état logique 1) Cas I J B2 V G >0 (état logique 1) Cas IV J B2 Cas II J B2 >0 (état logique 1)
Dans la configuration qui vient d’être décrite, le premier bras 12 est un bras d’entrée et le deuxième bras 14 est un bras de sortie.
Dans l’exemple décrit ici, la texture non tissée à fibres longues discontinues 80 présente des dimensions inférieures à la structure fibreuse 70 de manière à former une portion de surépaisseur dans le carter final comme décrit ci-après. Ainsi, la texture 80 présente une forme de bande ayant une largeur l 80 inférieure à la largeur l 70 de la structure fibreuse 70 et une longueur L 80 correspondant inférieure ou égale à la moitié de la longueur L 70 de la structure fibreuse 70 de manière à ce que seule la structure fibreuse 70 soit présente dans le premier ou le dernier tour d’enroulement de l’ébauche fibreuse suivant la disposition d’enroulement de l’ébauche sur le mandrin. La texture 80 présente une épaisseur E 8 0 comprise de préférence entre 1 mm et 5 mm. La texture 80 comporte de préférence le même type de fibres que la structure fibreuse 70. La texture fibreuse 80 est de préférence compactée avant son insertion dans la structure 70. La structure fibreuse 70 peut être elle aussi compactée afin de faciliter l’insertion de la texture 80.
L’ébauche fibreuse 440 diffère en outre de l’ébauche fibreuse 140 décrite précédemment en ce que la texture non tissée à fibres longues discontinues 80 est insérée dans une portion déliée de la structure fibreuse 70. Plus précisément, la structure fibreuse 70 comprend une première partie 75 comportant une zone interne de déliaison 71 et une deuxième partie 76 sans déliaison. La première partie 75 peut par exemple avoir une longueur de 12 m tandis que la deuxième partie peut avoir une longueur de 13 m. Dans ce cas, la texture non tissée à fibres longues discontinues 80 présente une longueur inférieure ou égale à 12 m. La zone de déliaison 71 forme localement dans la structure fibreuse 70 des première et deuxième peaux superposées 73 et 74 et séparées l’une de l’autre suivant un plan parallèle à la surface de la structure fibreuse 70 de manière à délimiter entre elles un logement interne 72. De façon connue, la zone de déliaison 71 est obtenue en définissant un plan parallèle à la surface de la structure fibreuse 70 et localisé typiquement à la moitié de l’épaisseur E 70 de la structure 70 qui n’est pas traversé par de fils de trame. Plus précisément, dans l’exemple décrit ici, les fils de trame présents dans la première peau 73 ne s’étendent pas dans les couches de fils de chaîne de la deuxième peau 74 tandis que les fils de trame présents dans la deuxième peau 74 ne s’étendent pas dans les couches de fils de chaîne de la première peau 73 afin de former la zone de déliaison 71. Les peaux 73 et 74 comporte chacune par exemple trois à cinq couches de chaîne tissés entre elles dans le plan et dans l’épaisseur de la bande à l’aide de fils de trame. Les peaux peuvent bien entendu comporter un nombre de couches de chaîne différent.
Toujours dans l’exemple décrit ici, la zone de déliaison ne s’étend pas jusqu’aux bords latéraux de la structure fibreuse formant ainsi un logement en forme de « chaussette ». La zone de déliaison peut toutefois s’étendre jusqu’aux bords latéraux de la structure fibreuse séparant ainsi la structure fibreuse en deux peaux sur toute la largeur de celle-ci.
L’ébauche fibreuse 440 est formée par insertion de la texture non tissée à fibres longues discontinues 80 dans le logement 72 de la structure fibreuse 70 comme illustrée sur la .
Une préforme fibreuse est alors formée par enroulement sur un mandrin de l’ébauche fibreuse 440 comme pour l’ébauche fibreuse 140 de la .
L’enroulement sur le mandrin peut débuter avec la première partie 75 ou la deuxième partie 76 de la structure fibreuse 70 en fonction de l’ordre d’empilement que l’on souhaite obtenir dans le sens de l’épaisseur (à savoir première peau 73, texture 80, deuxième peau 74 et deuxième partie 76 ou deuxième partie 76, première peau 73, texture 80 et deuxième peau 74). Dans l’exemple décrit ici, c’est la première partie 75 de la structure fibreuse 70 qui est enroulée en premier sur le mandrin.
On procède ensuite à la densification de la préforme fibreuse par une matrice suivant les conditions déjà décrite précédemment pour la préforme fibreuse 300.
Après l'injection et la polymérisation, la pièce est démoulée. Au final, la pièce est détourée pour enlever l'excès de résine et les chanfreins sont usinés pour obtenir un carter 600 illustré sur la . La surface interne 601 du carter définit la veine d'entrée d'air. Elle peut être munie d'une couche de revêtement abradable et/ou d’un revêtement de traitement acoustique (non représentés sur la ). Le carter 600 est ici de brides externes 604, 605 à ses extrémités amont et aval afin de permettre son montage et sa liaison avec d'autres éléments.
Le carter 600 en matériau composite comprend ainsi un renfort fibreux constitué, entre sa périphérie interne et sa périphérie externe, de la première peau 73 de la première partie 75 de la structure fibreuse 70, de la texture non tissée à fibres longues discontinues 80, de la deuxième peau 74 de la première partie 75 de la structure fibreuse 70 et de la deuxième partie 76 de la structure fibreuse 70. Le nombre de tours ou spires de couches de fibres continues (ici la structure fibreuse 70) est fonction de l'épaisseur désirée et de l'épaisseur de la couche. Il est de préférence au moins égal à 2. Le nombre de tours ou spires de couches de fibres discontinues (ici la texture non tissée à fibres longues discontinues 80) est fonction de la capacité de rétention désirée.
Dans l’exemple décrit ici, le carter 600 comporte en outre une portion de surépaisseur 610 formée par l’insertion de la texture non tissée à fibres longues discontinues 80 dans la structure fibreuse 70. Cette portion de surépaisseur forme une zone ou un bouclier de rétention capable de retenir des débris, particules ou objets ingérés en entrée du moteur, ou provenant de l'endommagement d'aubes de la soufflante, et projetés radialement par rotation de la soufflante, pour éviter qu'ils traversent le carter et endommagent d'autres parties de l'aéronef.
La présence d’une couche de fibres discontinues sur toute la largeur de la pièce (carter 100) ou sur une partie de la largeur de la pièce (carter 600) permet de conférer à la pièce une très bonne capacité de rétention.
Dans les exemples décrit précédemment, la couche de fibres continues est une bande présentant un tissage 3D. La couche de fibres continues peut être également un empilement de strates unidirectionnelles, un empilement de strates tissées bidimensionnelles, ou encore une tresse.
La couche de fibres discontinues peut être notamment une texture non tissée à fibres longues discontinues ou un mat de fibres aléatoires.
Mise en forme reproductible d’une ébauche fibreuse L’invention concerne la fabrication d’aubes ou d’hélices en matériau composite comprenant un renfort fibreux réalisé par tissage tridimensionnel et densifié par une matrice.
La fabrication de ces aubes ou hélices peut débuter par la réalisation d’une ébauche fibreuse monobloc par tissage tridimensionnel, qui sera ensuite mise en forme de manière à obtenir une préforme fibreuse de l’aube ou de l’hélice à fabriquer. La préforme fibreuse est ensuite densifiée par une matrice pour obtenir la pièce. Un exemple de procédé de fabrication d’une aube ou d’une hélice en matériau composite est par exemple décrit dans le document FR3046564 ou dans le document FR3046563.
Le système de transmission WDM utilise une pluralité de canaux WDM (longueurs d’onde ou sous-porteuses), chaque canal WDM étant associé à deux états de polarisation. Ainsi, à chaque instant de transmission, autrement dit à chaque usage du canal, le système de transmission peut transmettre symboles de modulation, un symbole étant transmis par état de polarisation et par canal WDM. Le nombre est choisi généralement élevé, de l’ordre de plusieurs dizaines voire de plusieurs centaines. En tout état de cause .
L’idée à la base de la présente invention est de séparer les parties réelles et les parties imaginaires des différents symboles de modulation et de faire subir à l’ensemble des parties réelles et imaginaires des différents symboles une transformation linéaire inversible. On effectue ainsi un moyennage de l’atténuation PDL sur les différents états de polarisation et les différents canaux WDM.
Les parties réelles et les parties imaginaires forment un vecteur réel de qui est fourni au module de combinaison linéaire 230. Sur la figure, le vecteur réel est obtenu en regroupant séparément les parties réelles et les parties réelles des symboles de modulation , soit . Toutefois, de manière générale le vecteur peut être obtenu en concanténant de manière quelconque les parties réelles et les parties imaginaires de ces symboles, soit où représente une permutation quelconque des composantes.
Ce premier module, 230, combine les éléments de au moyen d’une transformation linéaire inversible, , représentée par une matrice , groupe linéaire de dimension sur , pour fournir un vecteur transformé, , dans . La transformation linéaire est choisie telle que la matrice (représentative de dans la base canonique de ) est dense (ou pleine), c’est-à-dire qu’elle ne comporte aucun zéro. Avantageusement, la matrice est choisie telle que son polynôme caractéristique n’a pas de racine dans , autrement dit telle qu’elle ne possède aucun espace propre. Cette propriété permet d’assurer un mélange efficace des composantes du vecteur et par suite un moyennage de la PDL.
Le vecteur transformé, , peut s’exprimer sous la forme suivante :
où , ,…, sont des formes linéaires sur .
Les premiers éléments et les derniers éléments de sont ensuite combinés deux à deux dans un module de combinaison I/Q, 240, pour donner un vecteur complexe, de dimension :
De manière plus générale, on pourra former un premier vecteur transformé partiel, de taille en sélectionnant composantes du vecteur et un second vecteur transformé partiel, , également de taille ,en sélectionnant les composantes restantes, le vecteur complexe étant alors obtenu comme .