INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En d’autres termes, il existe un réel besoin de contrôler et de commander un ou plusieurs paramètres de conversion d’un flux initial, liquide ou gazeux, en dihydrogène afin d’optimiser au mieux la teneur obtenue en dihydrogène et de conduire à des flux davantage enrichis en dihydrogène.
Les figures 1 et 2 présentent un dispositif de collecte de fluides 4. Un tel dispositif comporte une conduite traversante 5 traversant une paroi de cuve 2, par exemple la paroi de plafond de la cuve étanche et thermiquement isolante 1.
En référence à la , la paroi de cuve 2 présente, successivement, dans une direction d’épaisseur, depuis l’intérieur de la cuve étanche et thermiquement isolante 1 vers la structure porteuse 3, une membrane d’étanchéité primaire 6 au contact avec le gaz liquéfié, une barrière thermiquement isolante primaire 7, une membrane étanche secondaire 8 et une barrière thermiquement isolante secondaire 9. La barrière thermiquement isolante primaire 7, la membrane étanche secondaire 8 et la barrière thermiquement isolante secondaire 9 sont essentiellement constituées par un ensemble de panneaux préfabriqués reposant sur des cordons de mastic 11 et fixés sur la structure porteuse 3.
Le dispositif de collecte de fluides 4 comporte un fût 12 qui s’étend à l’extérieur de la structure porteuse 3, ainsi que la conduite traversante 5, ancrée à l’intérieur du fût 12. Le fût 12 et la conduite traversante 5 présentent ici une forme cylindrique de révolution à section circulaire. Toutefois, d’autres formes peuvent être envisagées. La structure porteuse 3 comporte une ouverture circulaire 13. Le fût 12 est soudé autour de l’ouverture circulaire 13. La conduite traversante 5 traverse la paroi de cuve 2 au centre de l’ouverture circulaire 13. Ainsi, la conduite traversante 5 traverse les membranes étanches primaire 6 et secondaire 8, et les barrières thermiquement isolantes primaire 7 et secondaire 9, pour déboucher à l’intérieur de la cuve étanche et thermiquement isolante 1. La conduite traversante 5 est notamment reliée à un collecteur de vapeur à l’extérieur de la cuve étanche et thermiquement isolante qui extrait cette vapeur et la transmet par exemple au dispositif de propulsion du navire pour alimenter la propulsion du navire ou à un dispositif de liquéfaction pour réintroduire ensuite le gaz liquéfié dans la cuve.
La membrane étanche primaire 6 est reliée de manière étanche à la conduite traversante 5. La membrane étanche secondaire 8 est également reliée de manière étanche à la conduite traversante 5 sauf en un passage permettant à une phase gazeuse présente entre la membrane étanche primaire 6 et la membrane étanche secondaire 8 de circuler vers deux conduites secondaires 14, 15. La phase gazeuse est typiquement du diazote ou un autre gaz d’inertage. De cette manière, l’espace entre la membrane étanche primaire 6 et la membrane étanche secondaire 8 forme un espace étanche primaire relié aux deux conduites secondaires 14, 15.
Par ailleurs, le fût 12 est relié de manière étanche à la structure porteuse 3. Une couche d’isolation 16 est répartie uniformément sur la portée extérieure de la conduite traversante 5 qui présente un diamètre inférieur à l’ouverture circulaire 13. De cette manière, l’espacement entre la couche d’isolation 16 et l’ouverture circulaire 13 permet la circulation d’une phase gazeuse entre la barrière thermiquement isolante secondaire 9 et un espace intermédiaire présent entre le fût 12 et la couche d’isolation 16. La phase gazeuse est typiquement du diazote ou un autre gaz d’inertage. L’espace intermédiaire et l’espace entre la structure porteuse 3 et la barrière thermiquement isolante secondaire 9 forment ainsi un espace étanche secondaire.
Les deux conduites secondaires 14, 15 s’étendent parallèlement à la conduite traversante 5 dans la couche d’isolation 16, depuis l’extérieur du fût 12 jusqu’à l’espace étanche primaire. La première conduite secondaire 14 permet de réaliser un passage entre l’espace étanche primaire et un organe d’évacuation non représenté qui permet de contrôler la phase gazeuse présente dans l’espace primaire. La deuxième conduite secondaire 15 permet de réaliser un passage entre l’espace primaire et un organe de mesure de pression non représenté. Ces deux conduites secondaires 14, 15 permettent notamment de réaliser un balayage avec un gaz inerte, par exemple un balayage d’azote, dans l’espace étanche primaire.
Deux autres conduites non représentées sont soudées au fût 12 et débouchent à l’intérieur du fût 12 dans l’espace étanche secondaire pour permettre elles aussi la gestion de la phase gazeuse et la mesure de pression dans l’espace étanche secondaire. Les conduites reliées à l’espace étanche secondaire permettent aussi un balayage avec un gaz inerte, par exemple un balayage d’azote, dans l’espace étanche secondaire.
En référence aux figures 2 à 10, on va maintenant décrire plus en détail une zone II de la paroi de cuve 2 traversée par la conduite traversante 5.
Deux panneaux préfabriqués 10a, 10b sont placés à proximité de la conduite traversante 5. En référence à la , le panneau préfabriqué 10a, 10b comporte un bloc thermiquement isolant secondaire 17 ancré contre la structure porteuse 3. Le bloc thermiquement isolant secondaire 17 comporte un panneau inférieur 18 rigide supporté par les cordons de mastic 11 et une couche d’isolant thermique 19 en mousse polyuréthane.
Une première nappe étanche 20 en matériau composite comportant par exemple une feuille métallique et des nappes de fibres de verre noyées dans une résine adhère sur toute la surface de la couche d’isolant thermique 19 du bloc thermiquement isolant secondaire 17. La première nappe étanche 20 constitue un élément de la membrane étanche secondaire 8.
Le panneau préfabriqué 10a, 10b comporte également un bloc thermiquement isolant supérieur 21a, 21b. Le bloc thermiquement isolant supérieur 21a, 21b comporte une couche d’isolant thermique 22 en mousse polyuréthane qui recouvre partiellement la première nappe étanche 20 et y adhère. Un panneau supérieur 23 rigide recouvre la couche d’isolant thermique 22 et constitue avec elle un élément de la barrière thermiquement isolante primaire 7.
Comme expliqué ci-dessus en référence à la , la conduite traversante 5 traverse l’ouverture circulaire 13, la barrière thermiquement isolante secondaire 9, la membrane étanche secondaire 8, la barrière thermiquement isolante primaire 7 et la membrane étanche primaire 6. Un plateau d’obturation 24 de forme circulaire s’étend autour de la conduite traversante 5 dans une zone située au-delà de la structure porteuse 3. Le plateau d’obturation 24 comporte une surface supérieure parallèle à la paroi de cuve 2 sur laquelle est collée la couche d’isolation 16 qui entoure la conduite traversante 5. Ce plateau d’obturation 24 comporte également deux orifices 25, 26 auxquels sont soudées les deux conduites secondaires 14, 15.
L’étanchéité entre la barrière thermiquement isolante secondaire 9 et la conduite traversante 5 est réalisée par l’intermédiaire du plateau d’obturation 24, d’une première plaque de liaison périphérique 27, d’une deuxième plaque de liaison périphérique 28 et d’un plateau étanche 29. La première plaque de liaison périphérique 27, de forme tubulaire, est fixée de manière étanche sur toute sa périphérie sur le plateau d’obturation 24 et s’étend parallèlement à la conduite traversante 5 vers l’intérieur de la cuve étanche et thermiquement isolante 1 pour former une conduite extérieure. À son extrémité, opposée au plateau d’obturation 24, elle est reliée par l’intermédiaire de la deuxième plaque de liaison périphérique 28, également de forme tubulaire, au plateau étanche 29 de forme circulaire. De cette manière, le plateau d’obturation 24, le plateau étanche 29 et les plaques de liaisons périphériques 27, 28 forment un espace interne 30 de la conduite extérieure, adossé à la paroi extérieure de la conduite traversante 5. Une deuxième nappe étanche 31 est fixée de manière étanche à cheval sur la première nappe étanche 20 et sur le plateau étanche 29 pour réaliser l’étanchéité de la membrane étanche secondaire 8.
Le plateau étanche 29 comporte un passage circulaire 32 traversé par la conduite traversante 5. Ce passage circulaire 32 présente un diamètre supérieur au diamètre de la conduite traversante 5 de manière à laisser un espacement entre le plateau étanche 29 et la conduite traversante 5. Grâce à cet espacement, la phase gazeuse peut circuler depuis l’espace étanche primaire situé entre la membre étanche primaire 6 et la membrane étanche secondaire 8 vers l’espace interne 30.
Pour permettre l’évacuation des vapeurs présentes dans l’espace interne 30, les deux conduites secondaires 14, 15 sont raccordées de manière étanche sur le plateau d’obturation 24. Cette architecture permet de réaliser le balayage avec un gaz inerte. Pour garantir l’isolation, l’espace interne 30 est rempli d’un isolant perméable aux vapeurs ou gaz.
La deuxième plaque de liaison périphérique 28 de forme tubulaire est soudée sur la surface inférieure du plateau étanche 29. La portée intérieure de la deuxième plaque de liaison périphérique 28 présente un diamètre sensiblement égal au diamètre externe de la première plaque de liaison périphérique 27. De cette manière, les plaques de liaison périphérique 27, 28 peuvent s’emboîter et coopérer pour coulisser lorsqu’elles ne sont pas soudées. Ainsi, lors du soudage de la deuxième plaque de liaison périphérique 28 avec la première plaque de liaison périphérique 27, l’écartement entre le plateau étanche 29 et la structure porteuse 3 peut être ajusté pour placer le plateau étanche 29 précisément au niveau de la membrane étanche secondaire 8. Par ailleurs, l’emboîtement de la première plaque de liaison périphérique 27 avec la deuxième plaque de liaison périphérique 28 permet le centrage de la conduite traversante 5 par rapport à l’ouverture 13, ainsi que l’orientation du plateau étanche 29. Les soudages entre le plateau d’obturation 24 et la première plaque de liaison périphérique 27, entre la première plaque de liaison périphérique 27 et la deuxième plaque de liaison périphérique 28, et entre la deuxième plaque de liaison périphérique 28 et le plateau étanche 29 sont réalisés de manière à obtenir l’étanchéité entre ces éléments.
La est une vue en coupe d’une paroi de cuve selon un mode de réalisation de l’invention comportant un dispositif de collecte de fluides.
La est une vue en coupe agrandie de la zone II de la .
La est une vue partielle en perspective éclatée de la zone de paroi de cuve présentée à la .
La est une vue plane dans l’axe de la conduite traversante de la zone de la paroi de cuve présentée à la montrant la réalisation de la barrière thermiquement isolante secondaire, la barrière thermiquement isolante primaire étant omise, autour de la conduite traversante.
La est une vue analogue à la montrant la réalisation de la barrière thermiquement isolante primaire.
La est une vue en perspective éclatée d’un bloc thermiquement isolant primaire pouvant être utilisé dans la barrière thermiquement isolante primaire.
La est une vue analogue à la montrant le positionnement de la feuille de protection thermique et des bandes de protection thermique sur la barrière thermiquement isolante primaire.
La est une vue analogue à la à un stade intermédiaire de montage de la membrane étanche primaire.
La est une vue analogue à la mais à un stade plus avancé de montage de la membrane étanche primaire.
La est une vue analogue à la montrant la réalisation de la membrane étanche primaire.
La est une vue en perspective d’une pièce de bout pouvant être utilisée dans la fabrication de la membrane étanche primaire présentée à la .
En référence à la , une cuve étanche et thermiquement isolante 1 comporte des parois de cuve 2 fixées à la surface intérieure de parois correspondantes d’une structure porteuse 3. La structure porteuse 3 est par exemple la coque intérieure d’un navire à double coque ou une construction située à terre. La est une partielle de la cuve étanche et thermiquement isolante 1 montrant uniquement une paroi de plafond.
Par convention, les termes « sur », « au-dessus », « supérieur » et « haut » font généralement référence à une position située vers l’intérieur de la cuve étanche et thermiquement isolante 1 tandis que les termes « sous », « en-dessous », « inférieur » et « bas » font généralement référence à une position située vers l’extérieur de la cuve étanche et thermiquement isolante 1, quelle que soit l’orientation de la paroi de cuve 2 par rapport au champ de gravité terrestre.
La cuve étanche et thermiquement isolante 1 peut être réalisée selon différentes géométries, par exemple une géométrie prismatique dans la coque d’un navire ou une géométrie cylindrique à terre ou autre.
Les modes de réalisation ci-après sont décrits en relation avec une cuve étanche et thermiquement isolante 1 destinée pour le stockage et/ou le transport de gaz naturel liquéfié par voie maritime. Dans des variantes non décrites, une telle cuve étanche et thermiquement isolante 1 peut être une cuve utilisée pour le stockage terrestre d’autres produits froids ou chauds.
Le détecteur scintillateur peut présenter une forme parallélépipédique, avec quatre faces planes parallèles à l’axe central Δ’. Une telle possibilité est schématisée sur la . Il peut également présenter une forme polyèdrique, avec des faces planes parallèles à l’axe central Δ’
De préférence, le détecteur scintillateur présente une symétrie de rotation autour de l’axe central Δ’. Dans l’exemple représenté sur les figures 2A et 2B, le détecteur scintillateur comporte une portion centrale 11’, de forme sphérique, s’étendant autour de l’ouverture 13. La portion sphérique 11’ est agencée autour de l’ouverture 13, et de préférence symétriquement autour de l’axe central Δ’. Le fait que le matériau scintillateur présente une portion sphérique, autour de l’ouverture 13, est considéré comme avantageux pour des raisons de symétrie, en particulier lors du traitement de signaux de détection décrit par la suite.
Selon une possibilité, le détecteur scintillateur 11 peut comporter une portion centrale cylindrique, s’étendant autour de l’axe central Δ’. Une telle possibilité est représentée sur la . La paroi du capillaire peut être formée d’un matériau scintillateur.
Lorsque la portion centrale 11’ est une sphère ou un cylindre, son rayon peut être compris entre 15 mm et 25 mm lorsque le matériau scintillateur est un scintillateur organique. Le rayon est par exemple égal à 18 mm. Les dimensions optimales varient en fonction du type de matériau scintillateur utilisé. Il est considéré qu’il est optimal que la portion centrale 11’ soit sphérique.
Afin de faciliter le couplage avec les photodétecteurs 15, le détecteur scintillateur 11 comporte des faces planes 12, et de préférence parallèles à l’axe central Δ’. Sur les figures 2A et 2B, le scintillateur est monobloc. Il comporte des portions de couplage cylindriques 14, chaque portion de couplage 14 s’étendant entre la portion centrale 11’ et une face plane 12. Chaque face plane 12 s’étend perpendiculairement à un axe de détection, qui est sécant, et de préférence perpendiculaire, à l’axe central Δ’. Sur la , on a représenté trois axes de détection différents δ 1 , δ 2 et δ 3 , perpendiculairement auxquels s’étendent trois faces planes 12 différentes. De préférence, les axes de détection sont distribués selon une symétrie autour de l’axe central Δ’. De préférence, les axes de détection sont coplanaires. Le plan selon lequel s’étendent les axes de détection est de préférence perpendiculaire à l’axe central Δ’. Dans l’exemple de la , les axes de détection adjacents sont angulairement décalés d’un même angle θ égal à 120°. Selon d’autres possibilités, le scintillateur comporte deux faces planes, perpendiculaires à un axe de détection, ce qui correspond à un décalage angulaire de 180°. Selon une autre possibilité, le scintillateur comporte quatre faces planes, telles que les axes de détection de deux faces planes adjacentes sont angulairement décalés de 90°. D’une façon plus générale, le scintillateur 11 peut comporter n faces planes 12, agencées de façon que les axes de détection respectifs de deux faces planes adjacentes sont décalés d’un angle θ égal à 360°/n.
Dans l’exemple des figures 2A et 2B, le scintillateur 11 est monobloc : la portion centrale 11’ et chaque portion de couplage 14 sont formées du même matériau scintillateur. Une telle configuration peut être obtenue par moulage lorsque le matériau scintillateur est organique. Dans l’exemple de la la portion centrale 11’ est formée d’un matériau scintillateur, tandis que chaque portion de couplage 14 est formée par d’un matériau transparent à l’égard des photons de scintillations. Chaque portion de couplage 14 est rapportée contre la portion centrale 11’. La est une vue dans un plan de coupe passant par chaque axe de détection.
La est également une vue dans un plan de coupe passant par chaque axe de détection. Sur la , la portion centrale 11’ est tronquée, de façon à former les faces planes 12. Sur cette configuration, il n’y a pas de portion de couplage 14.
Le module de mesure 10 peut comporter un détecteur spectrométrique 17. Sur la , on a représenté un détecteur spectrométrique 17, disposé en regard du détecteur scintillateur 11. Le détecteur spectrométrique est configuré pour détecter des photons X ou gamma émanant du scintillateur 11. Il est relié à un circuit de spectrométrie 17’, configuré pour former un spectre d’énergie. Plus précisément, lors de chaque détection d’un photon par le détecteur spectrométrique, ce dernier génère une impulsion dont l’amplitude est corrélée à l’énergie déposée par le photon dans le détecteur spectrométrique. Le circuit de spectrométrie 17’ permet une formation d’un spectre, qui correspond à un histogramme des amplitudes des impulsions résultant du détecteur spectrométrique 17. Le spectre correspond à un nombre d’impulsions détectées, durant une période d’acquisition, pour différents canaux d’énergie.
Le circuit de spectrométrie est relié à l’unité de traitement 40. Plus précisément, l’unité de traitement met en œuvre un algorithme d’analyse spectrale, permettant l’identification de certaines singularités. Il peut par exemple s’agir de pics résultant de la fluorescence X de certains matériaux, en particulier des matériaux métalliques, par exemple Fe, In ou Pd. Des matériaux métalliques, résultant du processus de production de l’isotope radioactif, forment des impuretés dans la solution radiopharmaceutique. L’excitation, induisant la fluorescence X, peut provenir de rayons X ou gamma émis directement ou indirectement par l’isotopes. Par exemple, lorsque l’isotope est émetteur β + , la fluorescence peut être induite par l’irradiation de l’échantillon par des photons résultant de l’annihilation de la particule β + .
Le détecteur spectrométrique peut utiliser un matériau de détection de type CeBr 3 ou NaI(Tl) ou ou CsI ou CdTe. Ce type de matériau permet de former un spectre de qualité acceptable à l’aide d’un détecteur spectrométrique suffisamment compact pour être intégré dans le module de détection 10. Le détecteur spectrométrique peut être de type GeHP, sous réserve de disposer d’un moyen de refroidissement adéquat, par exemple un réservoir cryogénique ou un refroidissement thermoélectrique.
Le module de détection 10 s’étend, selon l’axe longitudinal Δ, entre une face inférieure 10 inf et une face supérieure 10 sup . Compte tenu de la présence des photodétecteurs 15, pouvant être sensible à la lumière visible, le module de détection 10 est rendu étanche par le recours à un obturateur 18, sur la face inférieure 10 inf faisant face au récipient 20, et par un soufflet opaque 19, s’étendant autour du capillaire, à partir de la face supérieure 10 sup . La schématise la disposition de l’obturateur 18 et du soufflet 19 sur le module de détection. Lorsque le capillaire 3 est en position de mesure, l’obturateur est fermé. L’ouverture de l’obturateur permet une translation du capillaire de façon que l’échantillon 2 soit à l’extérieur du module de mesure, par exemple dans la position d’observation ou dans la position de prélèvement. Le soufflet opaque est configuré pour se plier ou se replier en fonction de la translation du capillaire 3.
Les inventeurs ont établi un modèle numérique afin de simuler les performances de détection d’un détecteur scintillateur tel que décrit en lien avec les figures 2A et 2B. La montre une vue en coupe du modèle numérique, dans un plan XZ, passant par l’axe central. La montre une vue en coupe du modèle numérique, dans un plan XY, perpendiculaire à l’axe central, et passant par le centre de la portion sphérique 11’.
Un tel modèle numérique est destiné à estimer l’énergie absorbée par le détecteur scintillateur lorsque ce dernier est soumis à une exposition à un rayonnement produit par un isotope prédéterminé. Sur la , on a représenté, pour une désintégration de β + de 18 F, une densité de probabilité de libérer, dans le détecteur scintillateur, différentes valeurs d’énergie. L’axe des abscisses correspond à l’énergie, exprimée en keV. L’axe des ordonnées représente, à chaque désintégration, une probabilité de déposer, dans le détecteur scintillateur, l’énergie correspondant à l’axe des abscisses. Sur la , la courbe a) correspond à l’énergie déposée par un positron émis par 18 F, sans prendre en compte l’annihilation. La courbe b) correspond à l’énergie déposée par les deux photons gamma d’énergie 511 keV résultant de l’annihilation du positron. La courbe c) correspond à une probabilité de dépôt d’énergie combinant le parcours du positron dans le détecteur scintillateur ainsi que l’annihilation, donnant lieu à l’émission de photons de 511 keV. La courbe d) correspond à la courbe c) en prenant en compte un facteur d’embranchement de 97% de la désintégration β + pour 18 F.
La est une figure similaire à la , établie en considérant la désintégration β + de 11C, le taux d’embranchement étant de 99%.
Sur les figures 5A et 5B, les émissions de faibles énergies dues à la capture électronique ne traversent ni l’échantillon 2, ni le capillaire 3. Elles ne libèrent aucune énergie dans le détecteur scintillateur 11.
Sur les figures 5A et 5B, l’échantillon est une goutte de liquide physiologique comportant une activité unitaire de 1 Bq respectivement de 18 F et de 11 C.
Un tel réseau de neurones est notamment propre à modéliser les données et effets perturbateurs tels que la température, l’humidité, etc., l’espace latent de dimension réduite correspondant alors à l’ensemble des sorties du réseau de neurones.
De plus, tel qu’illustré par la , la phase d’apprentissage 62 du procédé 60 selon la présente invention comprend en outre une étape 68 de détermination du contour C, mise en œuvre automatiquement via ledit module de détermination 38 ou manuellement, dudit ensemble de données saines projeté dans ledit espace latent E. Autrement dit, au cours de ladite étape 68, on cherche, par entrainement, à décrire les contours de l’ensemble des données saines, pour par la suite, lors d’une phase opérationnelle, détecter une anomalie en dehors dudit contour.
Pour ce faire, tel que notamment décrit par V. Chandola et al. dans la publication intitulée « Anomaly detection : A survey », ACM Computing Surveys Volume 41 Issue 3 Juillet 2009 Article No.: 15pp 1–58, ladite détermination 68 de contour est par exemple propre à comprendre :
- la recherche, dans ledit espace latent E, l’enveloppe, notamment sphérique ou elliptique, de rayon(s) minimal(aux) englobant les points dudit ensemble de données saines projeté dans ledit espace latent, selon la technique connue sous le nom anglais de « support vector data description », ou
- la recherche dans l’espace latent E de l’hyperplan le plus éloigné de l’origine qui sépare, de l’origine, les points dudit ensemble de données saines projeté dans ledit espace latent, selon la technique connue sous le nom anglais de « on e class support vector machine » , ou