INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une solution au problème technique pourrait consister en l’utilisation d’une couche comprenant des éléments de renfort noyés dans une matrice polymérique, cette couche étant la seule couche comprenant des éléments de renfort noyés dans une matrice polymérique s’étendant radialement au moins dans chaque flanc. Ainsi, on aurait une fibre neutre axialement plus vers l’intérieur qu’un pneumatique comprenant deux couches comprenant des éléments de renfort noyés dans une matrice polymérique. Ce positionnement axialement vers l’intérieur de la fibre neutre permettrait de réduire la courbure de la couche interne et donc son abrasion lors d’un défaut de pression. Néanmoins, en portant une charge relativement importante, le pneumatique de type HIGH LOAD CAPACITY est soumis à un risque de détérioration plus important lors d’un choc par pincement (en anglais « pinch-shock ») qu’un pneumatique de type EXTRA-LOAD ou STANDARD LOAD. Afin de réduire ce risque, l’invention propose deux couches comprenant des éléments de renfort noyés dans une matrice polymérique, ces deux couches s’étendant radialement au moins dans chaque flanc.
Le dispositif de surveillance peut être de tout type. Par exemple, il peut être du type direct ou indirect. Un dispositif de surveillance comprend généralement un dispositif d’affichage ainsi qu’un dispositif d’alerte, cette alerte pouvant être sonore ou visuelle. L’alerte est émise dès que la pression mesurée ou qu’un indicateur de pression calculé est inférieur d’au moins 20% ou 25% par rapport à une pression de référence ou par rapport un indicateur de pression de référence. Bien entendu, on pourra prévoir que le seuil de déclenchement soit inférieur, par exemple lorsque la pression mesurée ou qu’un indicateur de pression calculé est inférieur d’au moins 10% par rapport à une pression de référence ou par rapport un indicateur de pression de référence.
Par direct, on entend que le dispositif de surveillance permet de surveiller directement la pression du pneumatique en donnant une valeur de la pression du pneumatique. Ainsi, le dispositif de surveillance comprend, en plus des dispositifs d’affichage et d’alerte précédemment mentionnés, un dispositif de mesure de la pression du pneumatique.
Par indirect, on entend que le dispositif permet de surveiller indirectement la pression du pneumatique en calculant un indicateur de pression à partir de paramètres mesurés par le véhicule, autres que la pression du pneumatique, et permettant de comparer cet indicateur de pression avec un indicateur de pression de référence. Concernant les dispositifs de surveillance de type indirect, on connait des dispositifs de surveillance mesurant les vitesses de rotation des roues du véhicule et permettant le calcul d’indicateurs de pression à partir de cette vitesse de rotation. Ces indicateurs de pression permettent l’avertissement de l’utilisateur du véhicule d’un défaut de pression en les comparant par rapport à un indicateur de pression de référence.
L’ensemble premier objet de l’invention est destiné à être utilisé dans un dispositif de surveillance de type direct.
La véhicule deuxième objet de l’invention comprend un dispositif de surveillance de type direct ou indirect.
Un autre objet de l’invention utilisant un dispositif de surveillance de type direct est un véhicule de tourisme comprenant l’ensemble premier objet de l’invention et un dispositif d’affichage de la pression du ou de chaque pneumatique mesurée par le dispositif de mesure du ou de chaque ensemble et/ou un dispositif d’alerte relative à un défaut de la pression mesurée dans le ou chaque pneumatique par le dispositif de mesure du ou de chaque ensemble par rapport à une pression de référence du ou de chaque pneumatique.
Un autre objet de l’invention utilisant un dispositif de surveillance de type indirect est un véhicule de tourisme dans lequel le dispositif de surveillance comprend un dispositif d’alerte relative à une comparaison d’un indicateur de pression calculé à partir de paramètres mesurés d’une ou de chaque roue comprenant le ou chaque pneumatique, par rapport à un indicateur de pression de référence, les paramètres mesurés ne comprenant pas la pression du ou de chaque pneumatique.
La largeur de section nominale SW et le rapport d’aspect nominal AR sont ceux du marquage de la dimension inscrite sur le flanc du pneumatique et, par exemple, conformes au manuel de la norme ETRTO 2021.
En augmentant l’indice de charge du pneumatique par rapport à l’indice de charge d’un pneumatique présentant la même dimension dans sa version EXTRA-LOAD, l’invention permet d’augmenter la capacité de charge de l’ensemble sans pour autant modifier l’habitabilité, la compacité et le confort du véhicule sur lequel il est utilisé. En effet, la dimension du pneumatique de l’invention étant identique à celle du pneumatique dans sa version EXTRA-LOAD, le pneumatique n’encombre pas davantage que le pneumatique dans sa version EXTRA-LOAD. Un pneumatique de l’invention pourra porter un marquage distinctif permettant de le distinguer de sa version STANDARD LOAD et de sa version EXTRA-LOAD, par exemple un marquage du type HL (pour HIGH LOAD) ou XL+ (pour EXTRA LOAD +). Un tel marquage est notamment divulgué dans le manuel de la norme ETRTO 2021, page 3 de la section General Notes – Passenger Car tyres pour désigner des pneumatiques de type HIGH LOAD CAPACITY. Des exemples de dimensions sont également divulgués dans le manuel de la norme ETRTO 2021, page 44, paragraphe 9.1 de la section Passenger Car tyres – Tyres with metric designation.
Un pneumatique de type HIGH LOAD CAPACITY peut être caractérisé par son indice de charge LI tel que LI ≥ LI’+1 et LI’ étant l’indice de charge d’un pneumatique EXTRA LOAD présentant la même dimension selon le manuel de la norme ETRTO 2021. L’indice de charge LI’ est l’indice de charge d’un pneumatique EXTRA-LOAD présentant la même dimension, c’est-à-dire la même largeur de section nominale, le même rapport d’aspect nominal, la même structure (R et ZR étant considérée comme identique) et le même diamètre de jante nominale. L’indice de charge LI’ est donné par le manuel de la norme ETRTO 2021, notamment dans la partie intitulée Passenger Car Tyres – Tyres with Metric Designation, pages 22 à 43. En fonction de la dimension, on aura LI=LI’+1, LI=LI’+2, LI=LI’+3 ou bien encore LI=LI’+4. Dans la plupart des modes de réalisation, LI’+1 ≤ LI ≤ LI’+4, et même LI’+2 ≤ LI ≤ LI’+4.
Le pneumatique de l’invention présente une forme sensiblement torique autour d’un axe de révolution sensiblement confondu avec l’axe de rotation du pneumatique. Cet axe de révolution définit trois directions classiquement utilisées par l’homme du métier : une direction axiale, une direction circonférentielle et une direction radiale.
Par direction axiale, on entend la direction sensiblement parallèle à l’axe de révolution du pneumatique ou de l’ensemble monté, c’est-à-dire l’axe de rotation du pneumatique ou de l’ensemble monté.
Par direction circonférentielle, on entend la direction qui est sensiblement perpendiculaire à la fois à la direction axiale et à un rayon du pneumatique ou de l’ensemble monté (en d’autres termes, tangente à un cercle dont le centre est sur l’axe de rotation du pneumatique ou de l’ensemble monté).
1000 moteur tubulaire
2 pignon
20 axe de rotation du pignon
21 dent du pignon
3 couronne
31 dent de la couronne
4 satellite
41 roue du satellite
5 cannelure
Dispositif de sécurité pour un réservoir destiné à contenir un gaz sous pression Domaine technique de l’invention L’invention se rapporte à un dispositif de sécurité pour un réservoir destiné à contenir un gaz sous pression et à un procédé de fabrication d’un tel dispositif de sécurité. L’invention se rapporte également à un réservoir destiné à contenir un gaz sous pression équipé du dispositif de sécurité selon l’invention et à un véhicule automobile équipé d’un tel réservoir.
Arrière-plan technique On connait dans l’art antérieur des réservoirs destinés à contenir un gaz sous pression. Ces réservoirs sont, par exemple, destinés à stocker du dihydrogène compressé afin d’être utilisés sur un véhicule en tant que réservoir de carburant. Ces réservoirs sont généralement équipés d’une valve de sécurité destinée à mettre en communication fluidique l’intérieur du réservoir avec l’extérieur du réservoir lorsque la pression à l’intérieur du réservoir est trop élevée afin de relâcher le gaz stocké dans le réservoir à l’extérieur et ainsi réduire le risque d’explosion du réservoir. Parmi les valves de sécurité utilisées, on connait notamment des valves qui sont sensibles à la chaleur, appelées communément des dispositifs de décompression sensibles à la chaleur (« Thermal Pressure Relief Device » en anglais, et son acronyme « TPRD »). Lorsqu’un réservoir est soumis à des températures élevées, par exemple lorsqu’une flamme se trouve à proximité de celui-ci, la pression à l’intérieur du réservoir augmente jusqu’à engendrer un risque d’explosion. Les dispositifs de décompression sensibles à la chaleur sont donc particulièrement utiles pour prévenir une augmentation de la pression à l’intérieur du réservoir causée par la chaleur.
Les dispositifs de décompression sensibles à la chaleur comprennent généralement un organe de sécurité, cet organe de sécurité maintenant un piston d’obturation d’un canal d’aération du réservoir en position d’obturation du canal. Lorsqu’une source de chaleur se trouve à proximité de l’organe de sécurité, ce dernier fond ou éclate et ne maintient plus le piston d’obturation en position d’obturation du canal d’aération. Des moyens de rappel, par exemple un ressort, déplacent alors le piston d’obturation afin qu’il n’obture plus le canal d’aération, mettant ainsi en communication fluidique l’intérieur et l’extérieur du réservoir et provoquant l’échappement vers l’extérieur du gaz stocké dans le réservoir, empêchant ainsi une augmentation de la pression à l’intérieur du réservoir. Cependant, de tels dispositifs de décompression sensibles à la chaleur ne permettent la détection d’une source de chaleur que dans un rayon relativement proche de l’organe de sécurité. Ainsi, si la source de chaleur est éloignée du dispositif de décompression sensible à la chaleur, ce qui est très probable pour les grands réservoirs, la température de l’organe de sécurité n’est pas suffisamment augmentée pour qu’il fonde ou éclate. En conséquence, la pression à l’intérieur du réservoir peut augmenter et engendrer un risque d’explosion. Une solution pour surmonter ce problème a été d’augmenter le nombre de dispositifs de décompression sensibles à la chaleur équipant le réservoir afin de couvrir une plus grande surface. Toutefois, cette solution est encombrante et peu économique. De plus, en augmentant le nombre de dispositifs de décompression sensibles à la chaleur équipant un réservoir, on augmente proportionnellement le nombre d’interfaces à rendre étanches entre les dispositifs de décompression sensibles à la chaleur et le réservoir, ce qui augmente aussi les risques de fuite de gaz.
Une solution a consisté à utiliser une mèche au contact de l’organe de sécurité et s’étendant à distance sur le réservoir. Lorsqu’une source de chaleur, par exemple une flamme, est à proximité de la mèche, celle-ci s’enflamme et se consume en propageant l’énergie thermique jusqu’à l’organe de sécurité afin de le faire fondre ou éclater. Un tel dispositif de décompression sensible à la chaleur est par exemple décrit dans le document US 6 382 232 B1. Cependant, de tels dispositifs présentent des inconvénients puisque la fonte ou l’éclatement de l’organe de sécurité n’est pas systématique après que la mèche ait été enflammée. En effet, premièrement, il est possible que la combustion de la mèche s’interrompe avant qu’elle n’atteigne l’organe de sécurité. C’est par exemple le cas si la mèche est mouillée sur au moins une portion de son parcours jusqu’à l’organe de sécurité. Deuxièmement, il est difficile de maitriser le temps d’exposition de l’organe de sécurité à l’énergie thermique transmise par la mèche. La combustion de la mèche peut être trop rapide pour augmenter la température de l’organe de sécurité de manière suffisante pour qu’il fonde ou éclate. Ainsi, le risque que la présence d’une source de température provoque une augmentation de la pression à l’intérieur du réservoir de nature à engendrer une explosion reste important malgré la présence du dispositif de décompression sensible à la chaleur.
L'invention a notamment pour but de fournir un dispositif de sécurité pour un réservoir destiné à contenir un gaz sous pression qui soit plus sûr, notamment en présence d’une source de chaleur.
À cet effet, l’invention a pour objet un dispositif de sécurité pour un réservoir destiné à contenir un gaz sous pression, comprenant : - un canal d’aération destiné à mettre en communication fluidique un volume interne délimité par le réservoir et l’extérieur du réservoir, - un piston de sécurité mobile entre une position d’obturation dans laquelle il obture le canal d’aération, et une position de sécurité dans laquelle il n’obture pas le canal d’aération, - un premier organe de sécurité déformable configuré pour maintenir le piston de sécurité en position d’obturation à l’encontre d’une force élastique de rappel du piston de sécurité en position de sécurité, caractérisé en ce qu’il comprend en outre : - des moyens de déformation destinés à déformer le premier organe de sécurité, les moyens de déformation étant mobiles entre une position de repos et une position de déformation du premier organe de sécurité, et - au moins un deuxième organe de sécurité destiné, en position de repos, à maintenir les moyens de déformation en position de repos à l’encontre d’une force élastique de rappel des moyens de déformation en position de déformation du premier organe de sécurité lorsque le deuxième organe de sécurité est soumis à une température inférieure à une température prédéterminée, et, en position de travail, à libérer la force élastique de rappel des moyens de déformation en position de déformation du premier organe de sécurité lorsque le deuxième organe de sécurité est soumis à une température supérieure à la température prédéterminée.
Ainsi, lorsque le deuxième organe de sécurité est soumis à une température supérieure à la température prédéterminée, par exemple lorsqu’une flamme est au contact ou à proximité du deuxième organe de sécurité, les moyens de déformation passent de leur position de repos à leur position de déformation du premier organe de sécurité et déforment en conséquence le premier organe de sécurité de manière à ce qu’il ne remplisse plus sa fonction de maintien du piston de sécurité en position d’obturation. En conséquence, la force élastique de rappel du piston de sécurité en position de sécurité entraine le rappel élastique du piston de sécurité en position de sécurité, mettant ainsi en communication fluidique l’intérieur et l’extérieur du réservoir, de sorte que le gaz contenu dans le réservoir s’échappe par le canal d’aération vers l’extérieur du réservoir. De cette manière, on évite de manière simple et économique une augmentation de pression à l’intérieur du réservoir en présence d’une source de chaleur ayant une température supérieure à la température prédéterminée. On remarque que c’est le passage du deuxième organe de sécurité de sa position de repos à sa position de travail qui permet l’actionnement du dispositif de sécurité et que, pour cela, il n’est pas nécessaire que de l’énergie thermique soit transmise au premier organe de sécurité, ce qui est avantageux. En outre, la mise en œuvre de moyens de rappel élastique pour réaliser le déplacement du piston d’obturation vers sa position de sécurité et des moyens de déformation vers leur position de déformation du premier organe de sécurité est avantageuse en ce qu’elle est simple à mettre en œuvre, robuste, et économique. L’utilisation d’un deuxième organe de sécurité en tant qu’élément détecteur est avantageuse en ce qu’elle permet de s’affranchir de la nécessité pour le premier organe de sécurité d’être positionné au plus près de la source de chaleur pour que le dispositif de sécurité soit mis en œuvre.
la est une coupe selon le plan II de la ;
la est une vue en perspective d’un premier mode de réalisation d’un boisseau du robinet médical des figures 1 et 2 ;
la regroupe des inserts A), B) et C) correspondant respectivement à des sections selon les lignes A, B et C de la ; et
la est une vue similaire à la , illustrant un second mode de réalisation du boisseau.
Sur les figures 1 et 2 est représenté un robinet médical 1. Ce robinet médical 1 est notamment, mais non exclusivement, utilisable en radiologie interventionnelle, notamment pour réaliser une chimioembolisation transartérielle, communément appelée cTACE, le cas échéant ultra-sélective, c’est-à-dire réalisée au niveau de la partie la plus distale de la vascularisation d’une tumeur. Le robinet médical 1 est notamment utilisable dans le contexte et selon la méthode, qui sont détaillés dans WO2016/166346 auquel le lecteur peut se reporter pour connaître les spécificités correspondantes du robinet médical 1.
Dans tous les cas, le robinet médical 1 comprend un corps 10 et un boisseau 20.
Le corps 10 comporte un fût 11 tubulaire, qui, comme montré sur la , définit un volume interne V11 à l’intérieur duquel est reçu le boisseau 20, comme détaillé par la suite.
Le corps 10 comporte également quatre ports 12, 13, 14 et 15, qui s’étendent chacun depuis le fût 11 à l’opposé du volume interne V11 et qui sont ici régulièrement répartis autour de la périphérie extérieure du fût 11. Chaque port 12, 13, 14, 15 relie le volume interne V11 à l’extérieur du corps 10, via un conduit qui traverse le fût 11 transversalement de part en part et qui s’étend à l’intérieur du port correspondant suivant une direction longitudinale de ce dernier. Chaque port 12, 13, 14, 15 forme un connecteur permettant de raccorder le corps 10 à un matériel médical adapté. Dans l’exemple envisagé sur les figures, les ports 12, 13 et 14 forment respectivement des connecteurs femelles qui sont ici pourvus chacun d’un filetage externe 16 à même de recevoir par vissage, par exemple, un luer ; le port 15 forme, quant à lui, un connecteur mâle, préférentiellement un connecteur luer, qui est ici équipé d’une bague de verrouillage 17. Ceci étant, les spécificités des ports 12 à 15, relatives à leur capacité de raccordement à des matériels médicaux utilisables avec le robinet médical 1, ne sont pas limitatives. De même, chacun des ports 12 à 15 peut être utilisé indifféremment en port d’entrée ou en port de sortie, selon le contexte d’utilisation du robinet médical 1.
Le boisseau 20, qui est représenté seul sur les figures 3 à 5, comporte un fût 21. Comme bien visible sur les figures 4 et 5, le fût 21 est tubulaire, en étant centré sur un axe géométrique Z21.
A l’état assemblé du robinet médical 1, le fût 21 est monté sur le corps 10, en étant au moins partiellement reçu à l’intérieur du volume interne V11 tout en y étant déplaçable en rotation autour de l’axe Z21 par rapport au corps 10. A cet effet, le fût 21 inclut une paroi tubulaire 22, qui, à l’état assemblé du robinet médical 1, est intégralement logée à l’intérieur du volume interne V11 et qui, dans l’exemple de réalisation considéré sur les figures, forme la partie courante du fût 21 suivant l’axe Z21. De plus, suivant une disposition avantageuse, le fût 21 est, à l’une de ses deux parties terminales 21A et 21B qui sont axialement opposées l’une à l’autre suivant l’axe Z21, muni d’un moyen de préhension 23, ici un levier, permettant d’être saisi manuellement par un utilisateur aux fins de l’entraînement du boisseau 20 en rotation autour de l’axe Z21 par rapport au corps 10. En outre, suivant une disposition également avantageuse, le fût 21 est, à sa partie terminale 21B opposée à sa partie terminale 21A munie du moyen de préhension 23, muni d’un moyen de liaison et de maintien 24, ici une collerette, permettant de maintenir le fût 21 à l’intérieur du volume interne V11 et de lier fixement l’un à l’autre suivant l’axe Z21 le boisseau 20 et le corps 10, par exemple par clipsage ou par bouterollage. La paroi tubulaire 22 relie l’une à l’autre les parties terminales 21A et 21B du fût 21, en s’étendant d’une extrémité axiale 22A de cette paroi tubulaire 22 à une extrémité axiale 22B de cette paroi tubulaire 22, opposée à l’extrémité axiale 22A suivant l’axe Z21, ces extrémités axiales 22A et 22B étant respectivement tournées vers la partie terminale 21A et la partie terminale 21B du fût 21.
La paroi tubulaire 22 est pourvue d’une surface extérieure 22C qui est prévue complémentaire du volume interne V11 de manière à, à l’état assemblé du robinet médical 1, étancher le montage du fût 21 à l’intérieur du volume interne V11. Autour de l’axe Z21, cette surface extérieure 22C s’étend sur 360°. Suivant l’axe Z21, cette surface extérieure 22C s’étend sur toute l’étendue axiale de la paroi tubulaire 22, autrement dit de l’une à l’autre des deux extrémités axiales 22A et 22B. En pratique, cette surface extérieure 22C est cylindrique et/ou légèrement tronconique, en étant centrée sur l’axe Z21, les spécificités correspondantes de cette surface extérieure 22C n’étant pas limitatives du moment que la coopération par complémentarité de formes entre cette surface extérieure 22C et le volume interne V11 rend étanche le montage rotatif du fût 21 à l’intérieur de ce volume interne V11. En particulier, la surface extérieure 22C de la paroi tubulaire 22 présente avantageusement, en tout plan géométrique perpendiculaire Z21, un contour circulaire qui est centré sur cet axe Z21, comme bien visible sur les inserts A), B) et C) de la .
Eu égard à sa forme tubulaire, la paroi tubulaire 22 est également pourvue d’une surface intérieure 22D qui, à la différence de la surface extérieure 22C, est tournée radialement vers l’axe Z21. Autour de l’axe Z21, la surface intérieure 22D s’étend sur 360°. Suivant l’axe Z21, la surface intérieure 22D s’étend sur toute l’étendue axiale de la paroi tubulaire 22.
Le boisseau 20 comporte également un canal 25 qui est fixement solidaire du fût 21 et qui, en fonction de la position angulaire du fût 21 autour de l’axe Z21 par rapport au corps 10, met en communication entre eux au moins deux des ports 12 à 15 du corps 10. Autrement dit, le canal 25 commande la mise en communication entre les ports 12 à 15 en fonction de la position angulaire du boisseau 20 autour de l’axe Z21 par rapport au corps 10 : ainsi, lorsque le fût 21 occupe une position angulaire ad hoc, le canal 25 autorise à travers lui un écoulement entre au moins deux des ports 12 à 15, tout en isolant le ou les autres ports le cas échéant ; et lorsque le fût 21 occupe une autre position angulaire ad hoc, le canal 25 autorise à travers lui un écoulement entre au moins deux autres des ports 12 à 15, tout en isolant le ou les autres ports le cas échéant. Par exemple, la montre bien que, dans la position angulaire du fût 21 considérée sur cette , le canal 25 met en communication entre eux les ports 12 et 13, tout en isolant les ports 14 et 15.