INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La ou chaque plaque externe peut avoir une conductivité thermique d’au moins 20 W.m -1 .K -1 . Une telle conductivité permet un chauffage rapide de la ou des surfaces externes de chauffage et une application de chaleur efficace sur les cheveux.
On connait du document US2013/183666 en référence aux Figures 29 et 30 un module de batteries électrochimiques comprenant des batteries cylindriques et des éléments de répartition de chaleur. Les éléments de répartition de chaleur sont formés par de la matière graphite en forme de feuille, du graphite en forme de mousse ou du graphite extrudé.
Ce module de batteries a une capacité de répartition de chaleur limitée et une durée de vie limitée pour une taille donnée.
L’invention a pour but de proposer un module de cellules électrochimiques ou module de batterie ayant une capacité de répartition de chaleur importante et une durée de vie importante, tout en étant économique.
A cet effet, l’invention a pour objet un module tel qu’indiqué ci-dessus caractérisé en ce que les éléments de maintien sont en un matériau à base d’aluminium, notamment en aluminium ou en un alliage d’aluminium.
- le contenu en poids en aluminium du matériau de chaque élément de maintien est d’au moins 70%, de préférence d’au moins 85% ;
- chacun des éléments de maintien est un profilé extrudé, notamment d’une seule pièce;
- les logements de cellule électrochimique sont disposés selon des rangées de logement et des colonnes de logement, et
les éléments de maintien comprennent au moins un élément de maintien inter-rangée, adaptés pour maintenir les cellules électrochimiques de deux rangées de cellules adjacentes et des éléments de maintien d’extrémité, adaptés pour maintenir les cellules d’une seule rangée de cellules et formant une surface d’extrémité du module électrochimique;
- chaque élément de maintien comprend au moins deux surfaces de logement, chaque surface de logement délimitant une partie d’un logement de cellule électrochimique;
- le module électrochimique comprend une première bride terminale, délimitant, pour chaque logement de cellule électrochimique, une partie terminale de ce logement de cellule électrochimique et dans lequel cette partie terminale est adaptée pour loger une extrémité de la cellule électrochimique associée;
- le module électrochimique comprend une plaque de refroidissement, et dans lequel la première bride terminale est disposée entre la plaque de refroidissement et les éléments de maintien;
- le module électrochimique comprend, des éléments de pont thermique, chaque élément de pont thermique étant adapté pour relier thermiquement un élément de maintien à la plaque de refroidissement,
la première bride terminale forme, pour chaque élément de pont thermique, un logement de pont thermique, et
chaque élément de pont thermique est logé dans le logement de pont thermique associé;
- le module électrochimique comprend, pour chaque élément de pont thermique, une cale thermique, notamment en un matériau à base de silicone, disposé entre l’élément de pont thermique et la plaque de refroidissement, dans lequel la cale thermique a une conductivité thermique d’au moins 3W/mK ou 5W/mK, et une élasticité supérieure à celles de la plaque de refroidissement et de l’élément de pont thermique;
A titre d'exemples non limitatifs, les alcools gras peuvent être choisis parmi l'alcool cétylique, l'alcool stéarylique et leur mélange (alcool cétylstéarylique), l'octyldodécanol, le 2-butyloctanol, le 2-hexyldécanol, le 2-undécylpentadécanol, l'alcool oléique ou l'alcool linoléique.
Des exemples non limitatifs d’acides gras incluent l'acide oléique, l’acide laurique, l’acide palmitique, l’acide myristique, l’acide béhénique, l’acide cocoique, l’acide stéaraique, l’acide linoléique, l’acide linolénique, l’acide caprique, les acides arachidoniques.
Des exemples non limitatifs d’esters d'acides gras pouvant être utilisés selon l’invention incluent les esters de mono- ou polyacides aliphatiques en C 1 -C 26 , saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés ; de mono- ou polyalcools aliphatiques en C 1 -C 26 , saturés ou insaturés, linéaires ou ramifiés, le nombre total de carbones des esters étant, par exemple, supérieur ou égal à 10 ; ou de mono-, di-, et triglycérides.
D'autres exemples non limitatifs d'esters comprennent : le sébacate de diéthyle ; le sébacate de diisopropyle ; l'adipate de diisopropyle ; l'adipate de di-n-propyle ; l'adipate de dioctyle ; l'adipate de diisostéaryle ; le maléate de dioctyle ; l'undécylénate de glycéryle ; le stéaroylstéarate d'octyldodécyle ; le monoricinoléate de pentaérythrityle ; le tétraisononanoate de pentaérythrityle ; le tétrapélargonate de pentaérythrityle ; le tétraisostéarate de pentaérythrityle ; le tétraoctanoate de pentaérythrityle ; le dicaprylate de propylène glycol ; le dicaprate de propylène glycol, l’érucate de tridécyle ; le citrate de triisopropyle ; le citrate de triisotéaryle ; le trilactate de glycéryle ; le trioctanoate de glycéryle ; le citrate de trioctyldodécyle ; le citrate de trioléyle, le dioctanoate de propylène glycol ; le diheptanoate de néopentyl glycol ; le diisanonate de diéthylène glycol ; le distéarates de polyéthylène glycol et le monostéarate de glycéryle.
Des exemples non limitatifs d’acides gras incluent l'acide oléique, l’acide laurique, l’acide palmitique, l’acide myristique, l’acide béhénique, l’acide cocoique, l’acide stéaraique, l’acide linoléique, l’acide linolénique, l’acide caprique, les acides arachidoniques, ou leurs mélanges tels que les esters mixtes oléo-palmitate, oléo-stéarate, palmito-stéarate.
Des exemples non limitatifs d'huiles non siliconées pouvant être utilisés selon l’invention incluent les huiles hydrocarbonées d'origine animale, telles que le perhydrosqualène et le squalane ; les huiles hydrocarbonées d'origine végétale, telles que les triglycérides liquides d'acides gras ayant de 6 à 30 atomes de carbone comme les triglycérides d'acides heptanoïques ou octanoïques, ou par exemple l'huile de tournesol, l'huile de maïs, l'huile de soja, l'huile de cucurbitacées, l'huile de pépins de raisin, l'huile de sésame, l'huile de noisette, l'huile d'abricot, l’huile de macadamia, l’huile d'arara, l’huile de tournesol, l’huile de ricin, l’huile d'avocat, l’huile d’amande douce, les triglycérides d'acides caprylique/caprique, l’huile de jojoba, l’huile de beurre de karité, les carbonates de dialkyle linéaires, symétriques ou non symétriques; les hydrocarbures à plus de 16 atomes de carbone, linéaires ou ramifiés, d'origine minérale ou synthétique, tels que les huiles de paraffine, la vaseline, la paraffine liquide, les polydécènes, le polyisobutène hydrogéné, les huiles partiellement hydrocarbonées fluorées ; à titre d'huiles fluorées, on peut citer, à titre d'exemples non limitatifs, le perfluorométhylcyclopentane et le perfluoro-1,3-diméthylcyclohexane; le perfluoro-1,2-diméthylcyclobutane ; les perfluoroalcanes tels que le dodécafluoropentane et le tétradécafluorohexane ; le bromoperfluorooctyl ; le nonafluoro-méthoxybutane et le nonafluoroéthoxyisobutane ; les dérivés de la perfluoromorpholine, tels que la 4-trifluorométhyl perfluoromorpholine.
Des exemples non limitatifs de cires non siliconées pouvant être utilisés selon l’invention incluent les cires minérales telles que la paraffine, la cérésine, les cires microcristallines ou l'ozokérite ; les cires végétales telles que la cire de carnauba, la cire de candelilla et la cire d'Alfa, la cire d'olive, la cire de riz, la cire de jojoba hydrogénée ou les cires absolues de fleurs telles que la cire essentielle de fleur de cassis ; les cires animales telles que les cires d'abeilles, les cires d'abeilles modifiées (cerabellina) ou les cires d'insectes de Chine; d'autres cires ou matières premières cireuses utilisables selon la présente invention sont, par exemple, les cires marines, les cires de synthèse telles que les cires de polyéthylène ou de polyoléfines en général.
Des exemples non limitatifs de silicones pouvant être utilisés selon l’invention incluent les polyorganosiloxanes, les polyalkylsiloxanes, les polyarylsiloxanes, les polyalkarylsiloxanes, les polyestersiloxanes et leurs mélanges. Des exemples non limitatifs comprennent la diméthicone, la cyclométhicone (cyclopentasiloxane), l'amodiméthicone, la triméthyl silyl amodiméthicone, la phényl triméthicone, le triméthyl siloxy silicate, le polyméthylsilsesquioxane, ou un mélange de ceux-ci.
Dans un mode de réalisation préféré, le corps gras ou le mélange de corps gras sont choisis parmi les huiles hydrocarbonées d’origines végétales, les beures, les cires végétales, les esters d’acide gras, ou un mélange de ceux-ci.
Selon une variante additionnelle, le procédé comprend en outre une étape d’association d’une information représentative d’un statut courant au premier objet graphique en fonction d’une action générée par le premier émetteur/récepteur via un bouton virtuel d’une interface homme-machine, le bouton virtuel étant compris dans le premier objet graphique.
Selon une autre variante, le procédé est mis en œuvre dans un réseau de neurones mettant en œuvre au moins une méthode d’apprentissage machine et/ou d’apprentissage profond.
Selon un deuxième aspect, la présente invention concerne un dispositif de communication de données représentatives d’un premier ensemble de premiers messages électroniques d’un système de messagerie électronique, le dispositif comprenant une mémoire associée à un processeur configuré pour la mise en œuvre des étapes du procédé selon le premier aspect de la présente invention.
illustre schématiquement une infrastructure de communication de données de messages électroniques d’un système de messagerie électronique, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention ;
illustre schématiquement un processus de communication de données représentatives du contenu de messages électroniques dans l’infrastructure de la , selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention ;
illustre schématiquement l’affichage d’informations relatives aux messages électroniques obtenues selon le processus de la , selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention ;
illustre schématiquement un dispositif configuré pour contrôler l’affichage des informations de la , selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention ;
illustre un organigramme des différentes étapes d’un procédé de contrôle de l’affichage des informations de la , selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention.
Description des exemples de réalisation Un procédé et un dispositif de contrôle de communication de données représentatives d’un ensemble de premiers messages électroniques d’un système de messagerie électronique vont maintenant être décrits dans ce qui va suivre en référence conjointement aux figures 1 à 5. Des mêmes éléments sont identifiés avec des mêmes signes de référence tout au long de la description qui va suivre.
Chaque capot 70 peut comporter un évidement, encore appelé encoche 71 configuré pour former une zone 72 de déformation préférentielle du capot 70 lors de son assemblage sur le dispositif 2. Par évidement ou encoche, on entend une zone où la matière est moindre par rapport au reste du capot, de sorte à former une zone de faiblesse mécanique. Cela permet de créer une zone de déformation élastique, localisée et contrôlée.
Chaque évidement 71 peut s’étendre sur le capot 70 à une distance d’une des extrémités longitudinales du capot 70, notamment l’extrémité distale 73 du capot 70, inférieure ou égale à 25% de la longueur Gc du capot 70. La longueur Gc du capot 70 correspond à la longueur de la surface de traitement externe 13 du dispositif et est à ce titre comprise entre 50 mm et 150 mm, préférentiellement entre 80 et 100 mm, avantageusement de l’ordre de 88 mm. Cet emplacement présente un très bon compromis entre faciliter l’assemblage / désassemblage du capot et ainsi que la durabilité et la fiabilité du capot 70. En effet, il ne faut pas que capot puisse rompre par fatigue, suite à de trop importantes déformations élastiques.
Organe de traitement interne structure arrière La ou au moins un des organes de traitement internes, notamment la ou au moins une des plaques internes, et de préférence chacun de ceux-ci, présente entre les mâchoires un premier bord latéral et un deuxième bord latéral opposé au premier bord latéral, le premier bord latéral étant configuré de sorte qu’un angle formé entre un plan médian du dispositif, s’étendant entre les mâchoires en configuration rapprochée des mâchoires, et des cheveux sous tension mécanique, s’appuyant sur le premier bord latéral de l’organe de traitement interne correspondant, notamment de la plaque interne correspondante, et sur une surface extérieure de la mâchoire portant l’organe de traitement interne correspondant adjacente et disjointe de l’organe de traitement interne correspondant, notamment de la plaque interne correspondante,, soit inférieur ou égal à 120°, mieux inférieur ou égal à 110°, et strictement supérieur à 90°, mieux supérieur ou égal à 95°.
Par « des cheveux sous tension mécanique », on comprend que les cheveux s’étendent selon une droite entre le premier bord latéral et la surface extérieure adjacente de la mâchoire portant de l’organe de traitement interne correspondant. En d’autres termes, l’angle précédent est ainsi défini entre le plan médian défini entre les mâchoires en configuration rapprochée des mâchoires et un plan fictif au contact d’une part, du premier bord latéral, et d’autre part de la surface extérieure adjacente de la même mâchoire. Cette mise sous tension mécanique est notamment réalisée grâce à ou aux organes de traitement internes par pincement et au déplacement du dispositif le long de la mèche de cheveux.
Le premier et le deuxième bord latéral de la ou de chaque organe de traitement interne peuvent s’étendre chacun le long d’un axe longitudinal de la mâchoire portant la surface interne correspondante.
Chacune, ou au moins une des plaques internes, peut faire saillie latéralement du logement précité du côté du premier bord latéral d’une distance supérieure ou égale à 0,5 mm, de préférence supérieure ou égale à 0,8 mm, et/ou inférieure ou égale à 2 mm, mieux inférieure ou égale à 1,3 mm. Par exemple, Chacune, ou au moins une des plaques internes, peut faire saillie latéralement du logement précité du côté du premier bord latéral d’une distance de 1 mm.
Chacune, ou au moins une des plaques internes, peut faire saillie latéralement du support précité du côté du premier bord latéral d’une distance supérieure ou égale à 1 mm, de préférence supérieure ou égale à 1,5 mm, et/ou inférieure ou égale à 3 mm, mieux inférieure ou égale à 2 mm.
Le premier bord latéral du ou de chaque organe de traitement interne est, de préférence, du côté de l’organe de traitement interne opposé à l’évidement. Le premier bord latéral du ou d’au moins un des organes de traitement internes, notamment de la ou d’une des plaques internes peut présenter une arête configurée pour venir en contact de cheveux sous tension s’appuyant sur le premier bord latéral et la surface extérieure adjacente de la mâchoire portant l’organe de traitement interne. L’arête peut être saillante, chanfreinée ou arrondie avec un rayon de courbure inférieur ou égal à 3 mm, de préférence inférieur ou égal à 2 mm avantageusement égal à 1,5 mm. Une telle arête favorise le bouclage ou l’ondulation des cheveux et permet d’obtenir de bons résultats de mise en forme, notamment de bouclage.
Organe de traitement externe de chauffage Le dispositif peut comporter deux organes de traitement externes s’étendant chacun sur une des mâchoires et présentant chacun au moins une surface externe de chauffage des cheveux s’étendant sur la mâchoire respective vers l’extérieur du dispositif, de préférence en étant en opposition l’une de l’autre sur le dispositif en configuration rapprochée des mâchoires.
Parmi les différentes méthodes existantes, l'accélération laser dans le vide ( Vacuum Laser Acceleration ou VLA en anglais) a suscité un intérêt considérable et a fait l'objet d'études théoriques approfondies en raison de son apparente simplicité. Dans cette méthode, les électrons interagissent avec un champ laser intense, dans le vide, et peuvent être accélérés en continu, à condition de rester dans une phase donnée du champ jusqu'à ce qu'ils s'échappent du faisceau laser. Dans la méthode VLA, le champ laser lui-même délivre des champs électriques de plusieurs TV/m qui peuvent en principe accélérer les électrons à des vitesses relativistes sur la longueur de Rayleigh du laser. Jusqu'à récemment, la méthode VLA a été essentiellement étudiée d'un point de vue théorique car les conditions nécessaires pour injecter correctement des électrons dans le champ laser étaient extrêmement difficiles. En effet, le paquet d'électrons injecté doit être ultra-court (bien plus court qu'une période laser <3fs) et injecté à une phase d'accélération très précise avec une précision sub-fs.
La faisabilité de cette méthode d’injection à l’aide d’un miroir plasma relativiste a été démontrée dans le document Thévenet, M., et al. "Vacuum laser acceleration of relativistic electrons using plasma mirror injectors." Nature Physics 12.4 (2016): 355-360, ci-après « Thévenet, et al. ». La figure 1A illustre schématiquement le principe de cette technique. Une impulsion laser incidente en polarisation p ultra-brève ( ) est focalisée avec une intensité supérieure à sur un miroir plasma qui est réfléchissant pour le champ de l’impulsion laser incidente. Le miroir plasma est généré sous vide en ionisant une cible initialement solide par une pré-impulsion laser focalisée à une intensité supérieure à . Sous l’effet de ce champ laser, le « miroir plasma » ainsi formé oscille à des vitesses relativistes à la période laser. Lors de la réflexion sur la surface du miroir de plasma, le champ E de l’impulsion laser incidente éjecte des électrons de la surface du miroir de plasma et l’injecte dans le champ laser réfléchi. La charge injectée est ensuite accélérée par le champ électrique ultra-intense de l’impulsion laser.
Malheureusement, cette méthode présente le désavantage de fournir des faisceaux d’électrons de mauvaise qualité. Plus précisément, les faisceaux d’électrons produits par VLA présentent une divergence élevée (plus de ) et une forte dispersion d‘énergie, ce qui rend cette méthode inutilisable pour certaines applications. En outre, l'énergie maximale du mécanisme de VLA évolue en racine carrée de la puissance laser P, ce qui n'en fait pas un bon candidat pour atteindre des énergies élevées (voir Zaïm, M. Thévenet, A. Lifschitz, and J. Faure, “Relativistic Acceleration of Electrons Injected by a Plasma Mirror into a Radially Polarized Laser Beam,” Phys. Rev. Lett. , vol. 119, no. 9, p. 094801, Aug. 2017, doi: 10.1103/PhysRevLett.119.09480).
Une autre technique connue de l’homme du métier (voir notamment le document E. Esarey, C. B. Schroeder, and W. P. Leemans « Physics of laser-driven plasma-based electron accelerators”, Reviews Of Modern Physics, Volume 81, juillet - septembre 2009) pour accélérer des électrons par interaction laser-plasma est le mécanisme de sillage laser ( Laser WakeField Acceleration ou LWFA en anglais). La figure 1B est une représentation schématique du fonctionnement de ce mécanisme. Dans la méthode LWFA, un laser délivre des impulsions ultra-brèves qui sont focalisées dans un gaz avec une intensité élevée, typiquement supérieure à . Au foyer du laser, le gaz est ionisé de manière quasi-instantanée par le champ laser ultra-intense et forme un plasma "sous-dense", de densité électronique typiquement comprise entre et . Un plasma est dit «sous-dense », lorsque la fréquence plasma, proportionnelle à la racine carrée de la densité, est inférieure à la fréquence du laser. Pour des intensités laser supérieures à , l'impulsion laser (via la force podéromotrice qu’elle entraine) expulse violemment les électrons de sa trajectoire pendant sa propagation et forme une " bulle " vide d'électrons dans son sillage, qui peut supporter de grands champs accélérateurs de l'ordre de 100 GV/m. Certains électrons du plasma peuvent alors être piégés dans cette bulle et être accélérés à des vitesses relativistes sur des longueurs de quelques millimètres à quelques centimètres.
Ce mécanisme de LWFA permet l'accélération d'électrons jusqu'à 8 GeV à l'échelle du cm (voir A. J. Gonsalves et al., “Petawatt Laser Guiding and Electron Beam Acceleration to 8 GeV in a Laser-Heated Capillary Discharge Waveguide,” Phys. Rev. Lett., vol. 122, no. 8, p. 084801, Feb. 2019, doi: 10.1103/PhysRevLett.122.084801). C’est pourquoi, il est considéré comme l'un des candidats les plus prometteurs pour construire la prochaine génération d'accélérateurs de particules compacts dédiés à la physique des hautes énergies. À l'heure actuelle, le dispositif de type LWFA peuvent déjà fournir des faisceaux d'électrons de haute qualité : ultra-courts (quelques fs), de petite taille (échelle µm), de faible divergence, et de faible dispersion en énergie (quelques %). Cependant, les dispositifs de type LWFA souffrent actuellement d'une charge par paquet d’électrons ( electron bunch en anglais) relativement faible à haute énergie (une dizaine de pC à quelques GeV).
Aussi, se pose le problème d’augmenter la charge par paquet d’électrons obtenu par LWFA tout en conservant sa bonne qualité en termes de brièveté, dimension spatiale, divergence, et dispersion en énergie.
La production de tels faisceaux à haute charge est cruciale pour de nombreuses applications comme la radiothérapie à très haut débit de dose, les lasers à électrons libres à rayons X compacts ou encore la prochaine génération de collisionneurs de particules basés sur système laser multi-PW.
A cet effet, un objet de l’invention est un procédé et un système d’accélération d’électrons par interaction laser-plasma basés sur le mécanisme de sillage laser. Contrairement aux dispositifs de type LWFA de l’art antérieur, l’injection des électrons est effectuée à partir de la réflexion d’une impulsion laser ultra-brève dirigée en incidence oblique et en polarisation s sur un plasma dense préalablement généré, moyennant quoi un sillage laser est généré ensuite au sein du gaz. L’impulsion laser chauffe les électrons du plasma dense à une énergie telle qu’un paquet des électrons est injecté dans le sillage pour y être accéléré. Ainsi, il est possible d’obtenir un faisceau d’électrons avec des paquets d’électrons ultra-brefs et présentant une divergence faible, une charge importante pour une énergie élevée et une faible dispersion de l’énergie.
Par rapport aux dispositifs de type LWFA de l’art antérieur, l’invention permet d’augmenter considérablement la charge du paquet d’électron tout en maintenant une qualité de faisceau d’électrons optimale. Par rapport aux dispositifs de type VLA, l’invention permet d’améliorier notablement la qualité du faisceau d’électrons (divergence et dispersion de l’énergie).
A cet effet, un objet de l’invention est un procédé d’accélération d’électrons par interaction laser-plasma dans lequel au moins une impulsion laser est dirigée sur une surface d’une cible à l’état condensé, ladite surface étant recouverte d’une couche de gaz, l’intensité de ladite au moins une impulsion étant suffisante pour : - dans une étape A, générer, à partir de la cible à l’état condensé, un plasma dense ; - dans une étape B, après réflexion par le plasma dense, générer un sillage laser dans la couche de gaz ; - dans une étape C, chauffer les électrons dudit plasma dense à une énergie telle qu’un paquet desdits électrons soit injecté dans ledit sillage pour y être accéléré, ladite impulsion, ou au moins l’impulsion destinée à être réfléchie par le plasma dense et à chauffer les électrons de ce dernier, étant en incidence oblique en polarisation s sur ladite cible.