INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
dans chaque organe d’appui extrême 5a, deux lignes de solidarisation 30 courbes et convergeant l’une vers l’autre en direction du centre A ; dans chaque organe d’appui extrême 5a, une ligne de solidarisation 30 sensiblement rectiligne et radiale, située du côté extérieur des deux lignes de solidarisation 30 courbes précitées (c'est-à-dire plus près de la périphérie 3 de la poche 1) et sensiblement selon un axe de symétrie de ces deux lignes de solidarisation 30 courbes. Dans l’organe d’appui extrême 5a, qui est relativement volumineux, cette ligne de solidarisation rectiligne 30 favorise la migration du gel vers les deux lignes de solidarisation 30 courbes formant un entonnoir dont l’extrémité la plus petite débouche au voisinage de la zone en couronne 14, c'est-à-dire à proximité immédiate de l’articulation 100 de l’utilisateur à traiter ; dans chaque organe d’appui central 5b, une ligne de solidarisation 30 en forme de U ouvert vers le centre A, pour orienter le flux de gel vers le centre A.
La poche 1 appartient à une orthèse 50 pour une articulation d’un utilisateur, cette orthèse 50 comprenant également une partie en matériau élastique 51 destinée à entourer l’articulation 100 et à plaquer le dispositif orthopédique 1 contre l’articulation 100. La partie en matériau élastique 51 est par exemple réalisée en un textile en maille tridimensionnelle extensible.
Électro-oxydation 24 et formation des particules d’oxyde métallique 111
Après le rinçage 21, l’électrode 1 est soumise à une électro-oxydation 24 de façon à former les particules d’oxyde métallique 111 à partir des ions métalliques 220a complexés.
Pour cela, l’électrode 1 est au moins en partie immergée dans une solution 240 aqueuse électriquement conductrice, de façon à immerger le revêtement 11. La solution 240 peut présenter un pH supérieur ou égal à 5,5. De préférence, la solution 240 présente un pH supérieur ou égal à 7, c’est à dire un pH basique. Ainsi, une protonation des carboxylates est évitée. De préférence, la solution 240 présente un pH supérieur à 9, et de préférence sensiblement égal à 9,2. Un pH supérieur ou égal à 9 permet de favoriser la cinétique de formation des particules 111 d’oxyde métallique, par rapport à un pH inférieur pour lequel une partie des ions métalliques 220a pourrait rester sous forme ionique.
La solution 240 est de préférence exempte d’ions métalliques, afin de ne pas rajouter d’ions dans le revêtement et ainsi limiter la quantité de métal incorporée ainsi que la taille des particules 111.
La solution 240 peut comprendre un tampon borate, de préférence avec un pH sensiblement égal à 9,2. Ainsi, les ions borates stabilisent les particules 111 d’oxyde métallique en jouant le rôle de ligand, et évite leur dissolution. Notons que des tampons phosphate (de préférence à pH 7) ou acétate (de préférence à pH 5,5) peut en alternative être utilisés, notamment en fonction de la nature des ions métalliques 220a. À titre d’exemple, une solution aqueuse de borate à 0,1 mol/L H 3 BO 3 , 0,1 mol/L Na 2 SO 4 à pH 9,2 et exempte de sel métallique est utilisée.
L’électro-oxydation est de préférence faite par voltampérometrie cyclique (communément abrégée CV, de l’anglais Cyclic V oltammetry ). Par cette technique, la génération des particules d’oxydes métalliques se fait de manière progressive et « douce » en limitant la diffusion des ions métalliques 220a. Le fait que les ions métalliques 220a diffusent moins dans le polymère 110 au cours de leur oxydation, limite grandement leur agrégation et donc la taille des particules 111 obtenues. Pour cela, des potentiels de 0 à 1,2V (vs Ag/AgCl) peuvent être balayés. Des potentiels de 1 à 1,2V (vs Ag/AgCl) peuvent être balayés de façon cyclique. Le balayage au-delà de 1 V permet d’électro-générer les particules d’oxydes dans le film polymère, notamment pour les métaux Co, Ni et Fe. Notons que cette gamme de potentiel est particulièrement adaptée pour un pH de solution de 9,2. Cette gamme de balayage peut toutefois varier selon les conditions de pH.
On notera que, dans la suite, les électro-oxydations sont réalisées en balayant sur une gamme de 0 à 1,2 V afin de pouvoir suivre l’évolution de la signature rédox des couples Ni II /Ni III et Co II /Co III pour des potentiels inférieurs à 1V.
Selon un exemple, entre 30 et 200 cycles de balayage ont été utilisés pour l’électro-génération des particules d’oxydes 111. Notons que ce nombre peut varier en fonction de plusieurs paramètres tels que la nature du métal, du support d’électrode, le pH, par exemple. L’électro-oxydation peut être faite sur un nombre de cycles suffisant pour qu’il n’y ait plus de variation de l’intensité à la fois du signal de l’oxyde (si présent) et du courant catalytique.
Exemples particuliers de réalisation
Des exemples particuliers ainsi que leur caractérisation sont maintenant décrits en référence aux figures 3A à 12B.
Le tableau ci-dessous décrit des exemples de métaux de l’oxyde métallique des particules 111 ainsi que la quantité molaire volumique incorporée dans le revêtement 11. Métal Quantité de métaux (Γ M , en mmol.cm 3 .COOH) Rapport quantité de métaux sur la quantité de carboxylate (Γ M / Γ COOH ) Nickel 1,26 0,28 Cobalt 2,08 0,46 Nickel-cobalt 2,07 0,46 Fer 3,83 0,85 Nickel-fer 2,27 0,50 Cobalt-fer 2,14 0,47
Dans les tests effectués, une quantité maximale de métal de 190 nmol/cm² au total dans le revêtement 11, et pour une masse de polypyrrole de 25,4 µg/cm 2 (140 nmol/cm 2 ) a été incorporée, avec un seul groupement carboxylate par unité monomère.
Des électrodes 1 ont été fabriquées selon le procédé 2 et les tableaux 2 et 3 ci-dessous résument la composition de la solution de complexation 220 et leurs caractéristiques mesurées. Les éventuels écarts sont dû à une variation expérimentale. Toutes les mesures sont réalisées de la même manière sur des revêtements fabriqués dans les mêmes conditions (hormis les paramètres variant comme indiqué d’un exemple à un autre).
Pour fabriquer ces électrodes, les conditions expérimentales suivantes ont été utilisées : électropolymérisation d’un monomère selon la formule (II) présentée précédemment, dans la suite abrégé PpyC 5 CO 2 H et PpyC 5 CO 2 -M après complexation du métal M, réalisée à un potentiel contrôlé de +0,85V vs Ag/AgNO 3 pour une charge de 0,056 C/cm 2 dans une solution d’acétonitrile (CH 3 CN + 0,05 M de [Bu 4 N]ClO 4 en électrolyte) contenant 4 mM de monomère de pyrrole, sur un papier carbone désigné ci-après Ctoray. Notons que des électrodes de carbone vitreux, et d’ITO ont aussi été testées, comme décrit précédemment. complexation dans la solution de complexation 220 indiquée dans les tableaux ci-dessous dans les conditions indiquées, rinçage de l’électrode 1 en solution aqueuse de tampon borate 0,1 mol/L à pH 7,2, électro-oxydation par CV en solution aqueuse de borate à 0,1 mol/L H 3 BO 3 , 0,1 mol/L Na 2 SO 4 à pH 9,2 et exempte de sels métalliques, par balayage entre 0 et +1.2 V vs Ag/AgCl.
Les quantités de métal incorporées dans le revêtement 11 ont été mesurées par spectrométrie à émission atomique par plasma à couplage inductif (communément désignée par ICP-AES, de l’anglais Inductively Coupled Plasma -Atomic Emission Spectroscopy ). Notons que d’autres méthodes de mesure permettraient d’aboutir au même résultat.
Le dosage ICP-AES est décrit ci-après selon un exemple. Le revêtement 11 est d’abord dissout dans une solution aqueuse d’acide nitrique (HNO 3 , 1 mol/L). Pour cela, les électrodes de C toray modifiées par les revêtements sont placées dans 2 mL de la solution aqueuse d’acide nitrique à 1 mol/L, contenue dans des tubes d’analyses en plastique exempt de métal. Les tubes d’analyses en plastique exempt de métal permettent de ne pas fausser la quantité de métal mesurée par rapport à des tubes faits dans d’autres matériaux, par exemple du verre, pouvant mener à une surévaluation de la quantité de métal. Ces tubes sont de préférence des tubes d’analyse ICP. La dissolution du revêtement 11 est réalisée après au moins 4h de trempage dans ces tubes d’analyses, entrecoupé d’un passage dans un bain à ultrason toutes les 2h pendant 1 min.
Description détaillée La représente de façon très schématique un dispositif utile aux besoins de l’invention. Le dispositif comprend une extrudeuse (11) et un porte filtre (12) (filtre non visible sur la figure). L’extrudeuse (11) comprend une trémie d’alimentation (111), un fourreau (112) qui est rainuré et portant des doigts, non représentés sur la figure, et une monovis (113) ayant un axe de rotation (X113) et comportant un moyeu et un filet qui s’étend radialement extérieurement relativement au moyeu. La surface intérieure (1121) du fourreau est aussi représentée sur la . En sortie d’extrudeuse, le système comprend un ou plusieurs filtre(s) installé(s) sur un porte filtre (12). Le système comprend des moyens de mesure, en particulier pour mesurer les pressions et températures (P, T).
La représente une vue de coupe d’un fourreau rainuré. Dans la partie droite du demi-cercle (marqué A sur la figure), les rainures (211) sont en queue d’aronde. Dans la partie gauche du demi-cercle (marqué B sur la figure), les rainures (212) sont en forme de créneaux. Les rainures (211, 212) définissent des nervures (221, 222).
La représente schématiquement en trois dimensions deux rainures consécutives séparées par une nervure. La rainure comprend - une face de fond (34) délimitée par deux arêtes de fond (332, 333), - deux faces latérales (322, 323) s’étendant vers l’intérieur depuis la face de fond (34), chacune étant délimitée par une arête de fond (332, 333) et une arête d'intersection (312, 313) avec la surface intérieure du fourreau. Les rainures définissent des nervures dont les faces supérieures (31), délimitées par deux arêtes d’intersection (311, 312), constituent la surface intérieure du fourreau. Sur la , la distance entre deux nervures consécutives est la distance entre les deux arêtes d’intersection (312) et (313), représentée par la double flèche. La distance entre deux rainures est la distance entre les deux arêtes d’intersection (311) et (312). Sur la , la distance minimum séparant la face de fond (34) et le plan passant par les arêtes d’intersection (312) et (313) est représentée par la double flèche en surbrillance.
Tout intervalle de valeurs désigné par l'expression "entre a et b" représente le domaine de valeurs allant de plus de a à moins de b (c’est-à-dire bornes a et b exclues) tandis que tout intervalle de valeurs désigné par l'expression "de a à b" signifie le domaine de valeurs allant de a jusqu'à b (c’est-à-dire incluant les bornes strictes a et b). Sauf indication expresse différente, tous les pourcentages (%) indiqués sont des % en masse.
Dans la présente demande, on entend par latex de caoutchouc naturel le latex issu de la saignée de l’hévéa Brasiliensis.
Le procédé conforme à l’invention a pour caractéristique de faire passer un coagulum humide de caoutchouc naturel dans un dispositif qui comprend une extrudeuse et un filtre installé en sortie de l’extrudeuse. Comme le procédé peut être mis en œuvre sans l’utilisation d’une pompe à engrenage en sortie de l’extrudeuse en amont du filtre, le dispositif utile aux besoins de l’invention est préférentiellement dépourvu de pompe à engrenage entre la vis et le filtre.
Le coagulum de caoutchouc naturel destiné à alimenter l’extrudeuse dans le procédé conforme à l’invention est désigné ci-après sous la dénomination de coagulum humide. Il est qualifié d’humide, car il contient une teneur en eau supérieure à 12%. Il est imbibé d’un sérum et le plus souvent d’eau qui provient par exemple des eaux de lavage résultant des opérations de lavage du coagulum généralement conduites en piscine sous eau, notamment mises en œuvre dans les opérations de décontamination primaire. Il est rappelé que les opérations de décontamination primaire visent à éliminer les objets grossiers. Le coagulum a une teneur en eau de préférence supérieure ou égale à 15%. Les pourcentages sont exprimés en poids, par rapport au poids total du coagulum. De préférence, la teneur en eau dans le coagulum humide est d’au plus 40%. Avantageusement, l’extrudeuse est alimentée avec un coagulum de caoutchouc naturel ayant une teneur en eau variant de 15% à 40%.
Le coagulum humide peut se présenter sous toute forme, sa forme étant indifférente à l’efficacité du procédé. Il peut donc se présenter sous forme de feuilles ou de granulés. Le coagulum de caoutchouc naturel est un produit de la coagulation du latex de caoutchouc naturel, indifféremment obtenu par une coagulation spontanée ou provoquée. Selon l’un quelconque des modes de réalisation de l’invention, le coagulum de caoutchouc naturel est préférentiellement un coagulum de fond de tasse.
Une extrudeuse est une machine à vis sans fin qui comprend de manière bien connue un fourreau et une vis sans fin disposée dans le fourreau. De manière bien connue, le fourreau présente une ouverture reliée à une trémie d’alimentation qui équipe de façon conventionnelle une extrudeuse et qui permet l’introduction du coagulum humide. Également de manière bien connue, une extrudeuse comporte une zone d’alimentation et une zone de mise en pression (zone de compression). La zone d’alimentation est la zone du fourreau qui se trouve sous l’ouverture de la trémie. La zone de compression est une zone du fourreau dédiée à la montée en température et en pression de la matière à extruder, en l’espèce le coagulum humide, et qui est localisée en aval de la zone d’alimentation et qui s’étend jusqu’à l’extrémité la plus proche de la sortie de l’extrudeuse. Dans ce qui suit, on fera référence aux termes amont et aval en considérant le sens et la direction d’extrusion du coagulum allant depuis la zone d’alimentation de l’extrudeuse vers la zone de compression de l’extrudeuse. De manière connue, l’extrémité la plus proche de la sortie de l’extrudeuse est à l’opposé de l’extrémité la plus proche de la zone d’alimentation de l’extrudeuse.
Le fourreau comprend aussi dans la zone d’alimentation une ou plusieurs ouvertures destinées à évacuer hors du fourreau l’eau qui peut être expulsée du coagulum lors de la montée en pression dans le fourreau. Les ouvertures destinées à évacuer l’eau peuvent se présenter sous la forme de fentes ou de trous circulaires. La vis sans fin comporte un moyeu, également appelé âme, et un filet qui s’étend radialement extérieurement relativement au moyeu. De préférence, le diamètre du moyeu de la vis est constant et le pas du filet de la vis régulier. De préférence, l’extrudeuse est une extrudeuse monovis.
L’extrudeuse utile aux besoins de l’invention a pour caractéristique essentielle de comporter un fourreau qui comprend sur sa surface intérieure des rainures qui s’étendent depuis l’extrémité du fourreau la plus proche de la zone d’alimentation de l’extrudeuse. Le fourreau étant une structure à symétrie axiale, de préférence une structure cylindrique, comprend donc dans son épaisseur des rainures qui débouchent sur la surface intérieure du fourreau.
L’extrudeuse utile aux besoins de l’invention a aussi pour caractéristique essentielle de comprendre des doigts dans le fourreau. Les doigts qui s’étendent radialement vers l’intérieur du fourreau relativement à l’axe de rotation de la vis sont présents au moins dans une partie du fourreau qui s’étend depuis l’extrémité du fourreau la plus proche de la sortie de l’extrudeuse. Selon l’invention, les doigts sont présents au moins dans une partie du fourreau qui est en aval de la zone d’alimentation et qui s’étend depuis l’extrémité du fourreau la plus proche de la sortie de l’extrudeuse. En particulier, les doigts sont présents dans la zone de compression.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la partie du fourreau dans laquelle les doigts sont présents s’étend jusqu’à la zone d’alimentation. Selon ce mode de réalisation, les parties du fourreau autres que celle qui s’étend depuis l’extrémité du fourreau la plus proche de la sortie de l’extrudeuse jusqu’à la zone d’alimentation sont préférentiellement dépourvues de doigts.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention, la partie du fourreau dans laquelle les doigts sont présents s’étend jusqu’à l’extrémité du fourreau la plus proche de la zone d’alimentation. En d’autres termes, les doigts sont présents dans le fourreau sur toute sa longueur.
Les doigts peuvent être présents à la fois dans la zone d’alimentation de l’extrudeuse et dans la zone de compression de l’extrudeuse.
Selon une première variante de l’invention, les rainures du fourreau s’étendent sur toute la longueur du fourreau, c’est-à-dire depuis l’extrémité du fourreau la plus proche de la zone d’alimentation jusqu’à l’extrémité du fourreau la plus proche de la sortie de l’extrudeuse. Selon la première variante, les doigts peuvent être présents également tout le long du fourreau ou seulement dans la partie du fourreau qui s’étend depuis l’extrémité du fourreau la plus proche de la sortie de l’extrudeuse jusqu’à la zone d’alimentation ou en aval de la zone d’alimentation. En particulier, ils peuvent être présents uniquement dans la zone de compression de l’extrudeuse.
Etat de la technique Les derniers progrès en matière de réduction de la consommation de carburant pour les avions de type monocouloir notamment, permet d’envisager aujourd’hui d’utiliser ce type d’aéronefs sur de plus grandes distances. Par exemple, ce type d’avion permet maintenant d’effectuer des vols transatlantiques qui ne pouvaient être opérer auparavant que par des avions dits « gros-porteurs » ou « à fuselage large ».
Des études de constructeurs d’aéronefs montrent que dans les prochaines années, la proportion d’avion de type monocouloir va augmenter dans la flotte mondiale, de manière plus importante que les avions de type bicouloir. En effet, leur taille et leur flexibilité en font des atouts majeurs pour certaines compagnies aériennes.
Aussi, leur nombre moyen de kilomètres par siège progresse depuis quelques années, contrairement à celui des gros-porteurs.
À ces temps de vols plus importants, la question du confort des passagers est posée, question qui est une composante concurrentielle essentielle, à la fois pour les constructeurs d’avions que pour les compagnies qui opèrent ces vols.
Ainsi, le niveau de confort requis dans les classes supérieures (première classe et classe affaires) doit par exemple offrir aux passagers la possibilité de s’allonger dans une position de couchage, surtout lorsque la durée du vol est longue, et de bénéficier d’une certaine intimité vis-à-vis des autres passagers.
Les sièges convertibles en lit sont connus depuis longtemps et existent sous de nombreuses configurations.
En règle générale, les sièges passagers les plus confortables sont réservés aux avions long-courriers (à fuselage large) et s’agencent dans des arrangements denses avec des rangées transversales comprenant quatre sièges voire plus.
Les cabines relativement étroites des moyen-courriers, surtout ceux de type monocouloir, ne permettent pas aux compagnies d’utiliser des unités de sièges identiques à celles qu’elles utilisent sur des long-courriers, lesdites unités ayant notamment une masse non-négligeable qui n’est pas compatible avec un usage sur des avions monocouloirs.
Des efforts de développement ont alors été réalisés ces dernières années dans le but de réduire la masse de ces unités de siège.
Certains arrangements de cabine dans des avions de type monocouloir offrent aux passagers des classes supérieures des unités de siège qui proposent des configurations couchages.
En particulier, des arrangements d’unités de siège en chevron, ou épi ( herringbone en anglais) sont déjà connus pour ce type d’avions.
Le document EP3718892A1 décrit des agencements de suite de voyage en classe affaires pour des avions à fuselage étroit, entre autres. Bien que les agencements décrits soient optimisés, ceux-ci sont limités dans le meilleur des cas à des rangées constituées seulement de quatre unités de siège (voir de ce document).
Un autre exemple d’arrangement en épi est décrit dans le document WO2016057725A1. Comme pour le document précédent, les rangées y sont constituées de quatre unités de siège. Par ailleurs, dans cet arrangement de cabine, l’accès à l’unité de siège se trouvant côté hublot n’est pas propre à celle-ci, mais est partagé avec l’unité de siège voisine qui est située côté couloir (voir de ce document). Pour les passagers des classes affaires, cela peut nuire à l’intimité, et ainsi dégrader l’expérience passager.
Présentation de l’invention La présente invention propose une alternative aux solutions existantes, avec quelques arrangements de cabine d’avions de type monocouloir. Ces arrangements permettent d’optimiser l’espace disponible, en agençant des sièges convertibles en lit, ces types de sièges passagers étant généralement réservés aux avions bicouloir. Ces arrangements offrent alors plus de confort pour les passagers d’avions monocouloir comprenant de tels arrangements.
À cet effet, la présente invention a pour objet un arrangement de sièges passagers pour une cabine d’avion monocouloir, comprenant deux groupes latéraux répartis symétriquement par rapport à un couloir central, et des rangées successives au moins sur une partie du fuselage. Cet arrangement est remarquable en ce que l’intersection entre un groupe latéral et une rangée forme un module constitué de trois unités de siège dont les sièges sont convertibles en lit, et en ce qu’au moins deux unités de siège sont décalées longitudinalement l’une par rapport à l’autre, permettant ainsi d’obtenir un accès privatif à chaque siège au moyen d’un passage.
Le décalage longitudinal permet également d’élargir certains passages donnant accès aux sièges, améliorant ainsi la circulation des passagers et personnels navigants au sein d’un module.
Selon un mode de réalisation de la pièce support, chaque interface permet la disposition de chaque agrafe suivant une direction prédéfinie différente de l’axe de démoulage.
Selon un mode de réalisation de l’assemblage, l’agrafe est métallique.
la , représente une vue en perspective et de face d’un assemblage selon l’invention comportant une pièce à agrafer, une pièce support selon l’invention présentant une pluralité d’interfaces selon l’invention et des agrafes ;
la , représente une vue de détails de la montrant une interface d’agrafage selon l’invention présentant une agrafe immobilisée dans l’interface ;
la , représente une vue de détails et de côté de l’interface de la .
Une ou plusieurs interfaces 1 d’agrafage selon l’invention permettent de réaliser un assemblage 2 selon l’invention, illustré sur la , en assemblant une pièce support 3 selon l’invention sur une pièce à agrafer 4 avec une pluralité d’agrafe 5. La pièce support 3 est particulière en ce qu’elle est obtenue par moulage et présente un axe de démoulage AD, symbolisé par la flèche sur la . L’agrafe 5, quant à elle est du type comportant une plaque 6 pliée en U. L’agrafe 5 est en particulier métallique.
L’interface 1 fait saillie d’une face 7 de la pièce support 3, illustrée sur la , et est conçue pour accueillir une agrafe 5 afin d’assembler la pièce support 3 avec la pièce à agrafer 4. L’interface 1 selon l’invention est conçue pour permettre de disposer l’agrafe 5 suivant une direction prédéfinie DP, illustrée sur la , différente de l’axe de démoulage AD. A cet effet, l’interface 1 présente au moins un élément de centrage 8, illustré sur les figures 2 et 3, conçu pour former une butée empêchant le glissement sur la pièce support 3 de l’agrafe 5 disposée dans l’interface 1. L’interface 1 comporte en outre au moins un élément anti-rotation 9, également illustré sur les figures 2 et 3, permettant de maintenir l’orientation de l’agrafe 5 disposée dans l’interface 1 suivant la direction prédéfinie DP. L’élément de centrage 8 et chaque élément anti-rotation 9 coopérent pour maintenir l’agrafe 5 dans l’interface 1.