INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon ce montage, dans la première plage de déplacement, seul le ressort A est actif, alors que les deux ressorts A et B combinent leurs efforts dans la seconde plage de déplacement, de façon à appliquer une force supérieure sur la rasette dans cette seconde plage.
Dans le mode de réalisation illustré, le premier ressort A de faible raideur est monté autour du deuxième ressort B de plus forte raideur.
Selon une variante, les deux ressorts hélicoïdaux A et B en compression peuvent être montés l’un à côté de l'autre, par exemple l'un au-dessus de l’autre. Le montage peut être tel que, dans la seconde plage de déplacement, seul le second ressort B soit actif, dès lors que la force appliquée sur la rasette par celui-ci est supérieure à la force appliquée par le ressort A.
Afin d’illustrer plus précisément la mise en œuvre de ces efforts, ou forces de pression, différents par les moyens de pression 7 décrits ci-dessus, on présente en lien avec la une vue en coupe de l’élément semeur illustrant une mise en œuvre d’un moyen de pression selon l’invention.
Chaque sommet 824, 826, 828 de chaque ondulation 80 de chaque couche de sommet ondulée 24, 26, 28 est agencé à l’aplomb d’une des nervures centrales 62, 64, 66. Chaque premier et deuxième fond 844, 846, 848 de chaque ondulation 80 de chaque couche de sommet ondulée 24, 26, 28 est agencé à l’aplomb respectivement de chaque première et deuxième découpure adjacente 52 et 56, 56 et 58, 58 et 54 à chaque nervure 62, 64, 66.
Chaque amplitude radiale maximale A1, A2, A3 de chaque ondulation 80 de chaque couche de sommet ondulée 24, 26, 28 est supérieure ou égale à 1,0 mm, de préférence à 1,5 mm et inférieure ou égale à 3,0 mm, de préférence à 2,5 mm. En l’espèce, chaque amplitude radiale maximale A1, A2, A3 est sensiblement égal à 2,0 mm.
Sur au moins 10%, de préférence sur au moins 20% de la largeur axiale Lf1, Lf2, Lf3 de chaque couche de sommet ondulée 24, 26, 28 séparant chaque premier et deuxième fond 844, 846, 848 de chaque ondulation 80, la distance radiale entre la surface radialement extérieure SRE et le point de la surface radialement extérieure SRE du fond 844, 846, 848 radialement le plus intérieur d’un des premier et deuxième fond 844, 846, 848 de chaque ondulation 80 est supérieure ou égale à 1,0 mm, de préférence à 1,5 mm et inférieure ou égale à 3,0 mm, de préférence à 2,5 mm. En l’espèce, la distance radiale est supérieure ou égale à 1,5 mm et inférieure ou égale à 2,5 mm sur environ 30% de chaque largeur axiale Lf1, Lf2, Lf3.
En outre, la différence entre la distance radiale minimale Dmin entre, d’une part, chaque sommet 828 de chaque ondulation 80 de la couche de frettage 28 et la surface de roulement 38, et d’autre part, la profondeur Ha2, Ha3, Ha4 de chaque découpure circonférentielle 54, 56, 58 à l’aplomb de laquelle est agencé chaque premier et deuxième fond 848 de chaque ondulation 80 de la couche de frettage 28 est inférieure ou égal à 2 mm.
Le pneumatique comprend deux inserts de flanc 90i, 90e agencés respectivement du côté intérieur INT et du côté extérieur EXT du pneumatique 10. Les inserts de flanc 90i, 90e sont agencés de part et d’autre du plan médian du pneumatique 10. Chaque insert de flanc 90i, 90e est agencé respectivement axialement entre la surface externe 31 dudit flanc 30 et la surface interne 19 dudit flanc 30. Plus précisément, chaque insert de flanc 90i, 90e est agencé axialement entre la couche interne d’étanchéité 18 et la couche de carcasse axialement la plus intérieure, ici la première couche de carcasse 36. Chaque insert de flanc 90i, 90e présente une section en forme générale de croissant.
Le pneumatique 10 est adapté pour un roulage à plat. En effet, chaque insert de flanc 90i, 90e comprend au moins une composition élastomérique dite rigide. L’insert de flanc 90i comprend trois compositions élastomériques 92, 93, 94 et l’insert de flanc 90e comprend deux compositions élastomériques 92, 93. La composition élastomérique 92 est une composition élastomérique souple présentant un module MA10 à 10% d’extension strictement inférieur à 4 MPa, en l’espèce inférieur à 3 MPa. Chaque composition élastomérique 93, 94 est une composition élastomérique rigide présentant un module MA10 à 10% d’extension supérieur ou égal à 4 MPa, de préférence supérieur ou égal à 5 MPa, plus préférentiellement supérieur ou égal à 6 MPa et inférieur ou égal à 20 MPa, de préférence à 15 MPa et plus préférentiellement à 13 MPa. Ici, le module MA10 à 10% d’extension de chaque composition élastomérique rigide 93, 94 est égal à respectivement 6 MPa et 9 MPa. Afin de formuler les différentes compositions élastomériques rigides, on pourra, par exemple, utiliser l’enseignement de WO2014184158, ou WO2018111773.
Chaque insert de flanc 90 comprend une extrémité radialement extérieure 96 et une extrémité radialement intérieure 98. Chaque extrémité radialement extérieure 96 est agencée radialement à l’extérieur de l’équateur E et axialement à l’intérieur respectivement de l’extrémité axiale de la couche de sommet radialement la plus intérieure de l’armature de sommet, ici axialement à l’intérieur respectivement de chaque extrémité axiale 241, 242 de la couche de travail radialement intérieure 24. La distance axiale ENG entre chaque extrémité radialement extérieure 96 et chaque extrémité axiale 241, 242 est telle que ENG ≤ 20 mm, de préférence ENG ≤ 15 mm et telle que ENG ≥ 5 mm, de préférence ENG ≥ 10 mm et ici ENG=13 mm.
Chaque extrémité radialement intérieure 98 est agencée radialement à l’intérieur de l’équateur E et radialement et axialement l’intérieur d’une droite normale N à la surface interne 19 et passant par l’extrémité radialement extérieure 33 de la surface externe 31 de chaque bourrelet 32.
En référence à la , chaque épaisseur de chaque composition élastomérique 92, 93, 94, 95, 96 à l’équateur est respectivement égale à 4,0 mm, 3,6 mm, 10,4 mm, 6,6 mm et 3,4 mm. L’épaisseur EPi à l’équateur de l’assemblage des compositions élastomériques rigides 93, 94 de l’insert de flanc 90i, satisfait la relation EPi ≥ (LI – 96) / 0.7, de préférence EPi ≥ (LI – 92.8) / 0.9, LI étant l’indice de charge du pneumatique. En outre, l’épaisseur EPi satisfait la relation EPi ≤ (LI – 81.1) / 1.4, de préférence EPi ≤ (LI – 84.1) / 1.4. Ici, LI=104 et EPi=14,0 mm.
On va maintenant décrire des pneumatiques selon des deuxième, troisième et quatrième modes de réalisation de l’invention respectivement en référence aux figures 4, 5 et 6 sur lesquelles les éléments analogues à ceux représentés sur les figures précédentes sont désignés par des référence identiques.
A la différence du pneumatique selon le premier mode de réalisation, le pneumatique 10 selon le deuxième mode de réalisation de la comprend un élément de renforcement circonférentiel, en l’espèce une tringle 35 autour de laquelle est enroulée la première couche de carcasse 36 de façon à former une portion axialement intérieure 361 et une portion axialement extérieure 362 agencée axialement à l’extérieur de la portion axialement intérieure 361 et de sorte que chaque extrémité axiale 363, 364 soit agencée radialement à l’extérieur de chaque élément de renforcement circonférentiel 35. Chaque extrémité axiale 363, 364 de la première couche de carcasse 36 ancrée dans chaque bourrelet 32 est agencée radialement à l’intérieur de l’équateur E du pneumatique. Plus précisément, chaque extrémité axiale 363, 364 de la couche de carcasse 36 est agencée à une distance radiale RNC inférieure ou égale à 30 mm d’une extrémité radialement intérieure 351 de chaque élément de renforcement circonférentiel 35 de chaque bourrelet 32. Ici RNC=23 mm.
Chaque extrémité axiale 371, 372 de la deuxième couche de carcasse 37 est agencée radialement à l’intérieur de chaque extrémité axiale de la première couche 363, 364 et est agencée axialement à l’extérieur de la portion axialement extérieure 362 de la première couche de carcasse 36.
Également à la différence du premier mode de réalisation, le pneumatique 10 selon le deuxième mode de réalisation comprend des inserts de flanc 90 comprenant la composition élastomérique rigide 93 et en l’espèce constitués de la composition élastomérique rigide 93 présentant un module MA10 à 10% d’extension égal à 6 MPa. En outre, l’épaisseur à l’équateur de chaque insert de flanc 90, ici l’épaisseur EP à l’équateur de chaque composition élastomérique rigide 92, est sensiblement identique pour les deux inserts de flanc 90 et par exemple égale à 13 mm.
Dans une variante non représentée de ce deuxième mode de réalisation, chaque extrémité axiale 371, 372 de la deuxième couche de carcasse 37 est agencée axialement entre les portions axialement intérieure et extérieure 361 et 362 de la première couche de carcasse 36.
A la différence du pneumatique selon le deuxième mode de réalisation, le pneumatique 10 selon le troisième mode de réalisation de la comprend une unique couche de carcasse 36 ancrée dans chaque bourrelet 32. La couche de carcasse 36 s’étend radialement dans chaque flanc 30 et axialement dans le bloc de sommet 12, radialement intérieurement à l’armature de sommet 16. Aux fins d’ancrage de la couche de carcasse 36, le pneumatique 10 comprend un élément de renforcement circonférentiel axialement intérieur 38 agencé axialement à l’intérieur de la couche de carcasse 36 et un élément de renforcement circonférentiel axialement extérieur 40 agencé axialement à l’extérieur de la couche de carcasse 36. Ces éléments de renforcement circonférentiels 38, 40 sont identiques à ceux décrits en référence au premier mode de réalisation.
A la différence du pneumatique selon le troisième mode de réalisation, le pneumatique 10 selon le quatrième mode de réalisation de la est tel que, aux fins d’ancrage de l’unique couche de carcasse 36, le pneumatique 10 comprend un élément de renforcement circonférentiel, en l’espèce une tringle 35 autour de laquelle est enroulée la couche de carcasse 36 de façon à former une portion axialement intérieure 361 et une portion axialement extérieure 362 agencée axialement à l’extérieur de la portion axialement intérieure 361 et de sorte que chaque extrémité axiale 363, 364 soit agencée radialement à l’extérieur de chaque élément de renforcement circonférentiel 35. Chaque extrémité axiale 363, 364 de la couche de carcasse 36 ancrée dans chaque bourrelet 32 est agencée radialement à l’intérieur de l’équateur E du pneumatique. Plus précisément, chaque extrémité axiale 363, 364 de la couche de carcasse 36 est agencée à une distance radiale RNC inférieure ou égale à 30 mm d’une extrémité radialement intérieure 351 de chaque élément de renforcement circonférentiel 35 de chaque bourrelet 32. Ici RNC=23 mm comme dans le deuxième mode de réalisation.
Le pH de la composition est ajusté entre 7 et 8 de sorte à stabiliser la composition et à conserver la fluidité au regard de la présence des protéines sériques.
Un deuxième objet de l’invention concerne un procédé de préparation d’une composition selon l’invention comprenant les étapes de : Mélange en phase aqueuse des protéines, glucides, minéraux et vitamines Ajout des lipides et des émulsifiants Ajustement du pH entre 7 et 8 Refroidissement et équilibrage de la composition Stérilisation ou pasteurisation.
Des arômes et colorants peuvent également être ajoutés à l’étape a.
EXEMPLES E XEMPLE 1 : Préparation et caractérisation d’une composition selon l’invention
La composition selon la présente invention peut être obtenue en préparant une phase aqueuse dans laquelle sont incorporés successivement, en une ou plusieurs étapes, l'eau, les protéines, les glucides, les minéraux, les vitamines, les arômes et les colorants, et les éventuels autres additifs. L'eau et les protéines peuvent être préalablement chauffés entre 30 et 60°C. La matière grasse et les émulsifiants peuvent être directement ajoutés, ou préparés à part (phase grasse chauffée et incorporée dans la phase aqueuse). Le pH est ajusté pour se situer entre 7 et 8. Une phase de refroidissement et d'équilibrage est appliquée puis la composition est stérilisée avant conditionnement aseptique. Une homogénéisation est appliquée avant ou après stérilisation. La stérilisation est faite par chauffage selon les procédés habituels d'Ultra Haute Température.
Les caractéristiques d’une telle composition à 18g de protéines/100ml sont présentés dans le tableau 1. Des vitamines sont également ajoutées pour être conforme à la réglementation 2016/128.
Nutriments Unité Valeur pour 100ml %AET Densité g/l 1140 Energie kcal 260 kJ 1092 Lipides g 9,3 32,2 dont acides gras saturés g 1,3 dont acides gras insaturés g 7,5 Glucides (sans fibres) g 26,14 40,1 dont sucres (mono et di sac.) g 7,7 Fibres g 0 0 Protéines g 18 27,7 Sel g 0,3675 Extrait sec g 55,9 Na mg 147 K mg 289 Ca mg 145 P mg 105 Mg mg 25,8 Cl mg 93
Tableau 1 : Profil nutritionnel d’une composition à 18g/100ml.
EXEMPLE 2 : Caractéristiques de différentes compositions selon l’invention
Nutriments Unité Formule à 250 kcal Fsmp Min Fsmp Max Protéines g 16 18 20 24 28 NA ES g 55,09 55,92 56,09 56,32 57,54 Na mg 125 147 162 183 202 78 455 K mg 300 289 319 335 335 208 767 Ca mg 216 145 152 157 158 91 455 P mg 112 105 114 119 119 78 208 Mg mg 25,3 25,8 26,6 27,0 27,0 19,5 65 Cl mg 92 93 95 95 95 78 455 Viscosité à J+7 cP 120 154 185 365* 329* NA Viscosité à M+3 cP 134 166 245 427* 472*
*Les différences de valeurs des compositions à 24 et 28g de protéines ne sont pas significativement différentes.
Tableau 2 : Viscosité des compositions selon l’invention en fonction de la quantité de protéines
PROCEDE D’ADAPTATION D’UN CASQUE A LA TETE D’UN UTILISATEUR Titre de l’invention : Procédé d’adaptation d’un casque à la tête d’un utilisateur
Le domaine technique de la présente invention concerne le domaine des habillages intérieurs pour casques, et en particulier, un procédé de définition et de fabrication d’un habillage intérieur pour casque.
ARRIÈRE-PLAN Le positionnement d’un dispositif optronique monté sur un casque devant les yeux d’un utilisateur tel qu’un pilote, est généralement réalisé en utilisant un habillage interne constitué de cales en mousse. L’habillage interne peut être inséré dans un casque de taille standard afin de compenser l’espace entre la tête de l’utilisateur et le casque de protection et afin de régler la position du dispositif optronique devant les yeux de l’utilisateur. Cependant, ce type d’habillage ne permet pas d’ajuster la position du dispositif optronique de façon précise et nécessite un réajustement après quelques heures d’utilisation. De plus, un mauvais ajustement peut provoquer des douleurs dues à des pressions locales.
L’invention vise donc à améliorer le contrôle de la position de la rasette, et en particulier de sa lame de formation de sillon, en contact avec le disque ouvreur d'un tel élément semeur. L’élément semeur peut ainsi s’adapter à différentes conditions de semis et sols, et aux éventuelles déformations et déplacements du disque.
Plus spécifiquement, afin de limiter l’entrée de poussières fines, de pailles ou de racines entre la lame de formation de la rasette et le disque ouvreur, il est nécessaire que la rasette soit maintenue en contact avec le disque ouvreur, tout en prenant en compte les éventuels mouvements intempestifs de ce disque, dus par exemple à des pierres, des débris, ou à une déformation du disque (par exemple voile du disque ouvreur). Ainsi, plusieurs moyens de mise en pression de la rasette contre le disque ouvreur (aussi appelés par la suite moyens de pression) sont prévus, de façon à améliorer le fonctionnement de l’élément semeur en le rendant plus tolérant aux déformations et/ou déplacements du disque ouvreur.
En d’autres termes, l'invention permet de contrôler de façon simple et optimale un déplacement transversal du disque ouvreur par rapport à la rasette, de façon que la lame de formation du sillon de cette rasette suive le disque quelques soit les conditions de semis et de sol.
Les figures 1A à 1D, ainsi que les figures 2A à 2D illustrent différentes vues d’un élément semeur selon des exemples de réalisation de l’invention.
Cet élément semeur 1 comprend notamment un disque ouvreur 2 et une rasette 3. La rasette 3 peut par exemple être en carbure. Le disque ouvreur 2 est monté pivotant autour d’un axe de rotation traversant le centre du disque sur un palier 21, lui-même monté fixe sur un palonnier 6 (coupé sur les figures pour faciliter la vue des différents éléments constitutifs).
Selon un exemple de réalisation en lien avec les figures 1A à 1D et 2A à 2D, l’élément semeur 1 comprend en outre un support de fixation 5 permettant de fixer la rasette 3 au palonnier 6.
La rasette 3 est montée sur le support de fixation 5 via deux points de fixation de façon qu'elle puisse se déplacer en rotation avec un degré de liberté adapté.
Les figures 2A à 2D illustrent en particulier le premier point de fixation de la rasette 3 sur le support de fixation 5. Au niveau de ce premier point de fixation, la rasette 3 est montée de manière pivotante autour d’un axe de rotation sensiblement horizontal et parallèle à un plan défini par le disque ouvreur 2. Pour cela, la rasette 3 comprend un moyeu 33 placé au-dessus de la lame de formation du sillon 31 de la rasette 3 et sensiblement au niveau de l’axe de rotation du disque 2. Le moyeu 33 permet de solidariser la rasette 3 au support de fixation 5, tout en lui permettant de pivoter par rapport à l’axe central du moyeu 33, qui est donc également l’axe de rotation de la rasette 3.
La rasette 3 est donc montée mobile en rotation, sur une plage angulaire déterminée, autour d’un axe de rotation sensiblement horizontal parallèle au plan du disque 2.
Le moyeu 33 peut porter un amortisseur, ou suspension, élastique de type « silent bloc ». Cela permet de disposer d'une liaison sans entretien, c’est-à-dire ne nécessitant pas de graissage ou lubrification. Cela introduit également une légère souplesse de la rasette 3 dans d’autres directions (sens d’avancement de la machine agricole en particulier). Cela permet notamment d’éviter ou à tout le moins de réduire le risque d'une possible casse de la rasette 3 par exemple en présence de pierres.
Dans une variante, le moyeu 33 peut être monté bagué pour former un pivot pur sans autre degré de liberté que celui autour de l’axe central de ce dernier.
L’élément semeur 1 comprend en outre au moins un moyen de mise en pression 7, ou moyens de pression, montés dans ce mode de réalisation en partie haute de la rasette 3, et permettant la mise en contrainte de la rasette 3 contre le disque ouvreur 2. En d’autres termes, les moyens de pression 7 exercent une contrainte (par exemple une force de rappel) sur la rasette 3 telle que la lame de formation de sillon 31 de la rasette 3 est maintenue contre le disque ouvreur 2 quels que soient ses déplacements transversaux.
Par ailleurs, ces moyens de pression 7 permettent de relier de manière mobile la rasette 3 au support de fixation 5 au niveau d’un deuxième point de fixation situé dans une partie haute de la rasette 3, au-dessus de l’axe de rotation du disque ouvreur 2.
Ces moyens de pression 7 sont ici montés en partie supérieure de la rasette 3, par exemple à une distance d’au moins 10 cm, de préférence entre 15 cm à 19 cm, de l’axe de pivotement de la rasette, afin d’offrir un bon débattement angulaire de la rasette 3, par exemple compris entre 0 et 10 mm, pour une utilisation optimale de ces moyens de pression 7. En outre, le montage en partie supérieure permet de placer les moyens de pression 7 dans une zone moins exposée aux débris végétaux et à la terre.
Le support de fixation 5 présente une lumière. Cette lumière reçoit une tige 8 dont une extrémité est solidarisée, par exemple par vissage, à la rasette 3. Cette solidarisation permet un jeu suffisant pour laisser la rasette mobile en rotation.
Une zone de compression ZC présentées en lien avec les figures 4A et 4B, recevant les au moins deux éléments de mise en pression (par exemple deux ressorts A et B) formant les moyens de pression 7 est formée entre le support de fixation 5 et la tête 81 de la tige 8. Cette zone de compression ZC peut porter deux rondelles, entre lesquels sont montés concentriquement les deux ressorts A et B selon un mode de réalisation de l’invention. On comprend que, lorsque la rasette 3 se déplace en pivotement, elle déplace la tige 8, ce qui modifie la longueur de la zone de compression ZC, et entraine la compression du ressort A, puis du ressort B selon un mode de réalisation de l’invention.
Dans un mode de réalisation préférentiel, le dispositif de protection de l’invention comprend deux pavés de matière déformable montés de part et d’autre de l’élément de support du chargeur.
Selon une caractéristique avantageuse, la matière constitutive du pavé déformable est structurée en nid d’abeilles.
Un autre objet de l’invention est un véhicule automobile comprenant un dispositif de protection tel que défini ci-dessus.
Grâce à l’invention, les composants sensibles implantés dans l’unité arrière du véhicule sont efficacement protégés en cas de choc à grande vitesse par l’arrière. En raison de leurs propriétés mécaniques, les pavés sont capables d’assurer une double fonction. En effet, ils permettent, d’une part, d’absorber l’énergie cinétique résultant de la poussée issue de l’arrière et donc d’amortir le choc et, d’autre part, de créer au contact de la traverse, une fois comprimés, un coussin de protection du câble.
Conjointement, la gouttière intégrée au dispositif de l’invention vient compléter la protection en préservant plus spécialement le câble à haute tension d’un éventuel écrasement tout en lui offrant une meilleure isolation.
Le dispositif de l’invention permet d’assurer une protection mécanique fiable des composants fonctionnels de l’unité arrière en évitant toute modification ou adaptation de leur mode d’implantation existant.
L’invention pourra être aisément déclinée selon les régions de commercialisation et en fonction des silhouettes envisagées pour différentes plateformes de véhicules hybrides tout en respectant les normes de sécurité locales.
est une vue en perspective de dessous de l’unité arrière d’un véhicule hybride du parechoc de l’invention.
est une vue de côté de l’unité arrière de la .
est une vue en perspective partielle de l’avant (derrière la traverse du train de roues) de l’unité arrière d’un véhicule hybride du parechoc de l’invention.
est une vue en perspective de l’avant d’un mode de réalisation du dispositif de l’invention pour la protection des composants sensibles de l’unité arrière des figures 1 à 3.
est une vue en perspective éclatée de l’avant du dispositif de la .
est une vue de détail de dessus du dispositif de protection de l’invention lors d’un choc de l’arrière.
est une vue de détail de dessus du dispositif de protection de la suite à un choc de l’arrière.
Vue en perspective du chariot (a) sans la présence du tonneau, et canne (f) placée sur le dispositif,
Vue en perspective du chariot (a) en présence du tonneau
Glossaire : a) chariot, b) rampe d’accès du tonneau sur e chariot, c) berceau de forme semi cylindrique, d) roulements de liaison du berceau au chariot, e) roulements placés sur le berceau de telle manière à faire tourner le tonneau sur lui-même, f) canne de projection de l’eau, g) potence de manutention et de guidage du chariot h) roulettes du chariot dotées d’un système de frein i) frein du berceau
PROCÉDÉ DE FABRICATION D’UN CONDUIT ISOLÉ EN PARTICULIER POUR L’ÉVACUATION DE L’AIR ET DES FUMÉES La présente invention se rapporte au domaine général des conduits isolés, en particulier pour l’évacuation des fumées. Elle concerne en particulier un procédé de fabrication d’un tel conduit isolé, ainsi qu’un conduit isolé obtenu par un tel procédé de fabrication.