INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il peut être avantageux de réaliser plusieurs troisièmes séries d’images qui comportent chacune une des images de référence. Les plusieurs troisièmes séries d’images sont utilisées pour remplacer des images de référence.
Les moyens de projection 4 peuvent être configurés pour modifier la couleur de la lumière structurée. Il est avantageux que les moyens de projection 4 soient configurés pour délivrer une lumière blanche avec des motifs noirs ou en niveaux de gris. Il est également avantageux que les moyens de projection 4 soient configurés pour délivrer une lumière d’une autre couleur, par exemple rouge, bleu, vert, jaune, orange, violet avec des motifs noirs ou en niveaux de gris ou d’une autre couleur.
Dans encore un autre mode de réalisation, au moins une quatrième série d’images est acquise. Le procédé comporte une étape S2e qui consiste à acquérir au moins une image de l’échantillon éclairé par la première lumière structurée. Les images de la quatrième série d’images se distinguent des images de référence par l’utilisation d’un angle d’acquisition qui est différent de celui utilisé par les moyens de capture d’image 5.
Les moyens de capture d’image 5 sont agencés pour acquérir au moins une image selon un deuxième angle β, également appelé angle de capture qui est différent du premier angle. Le deuxième angle β est un angle entre l’axe optique des moyens de capture d’image 5 et l’axe normal au support 3 qui est destiné à supporter l’échantillon. Les moyens de capture sont alors montés mobiles et/ou plusieurs moyens de capture sont utilisés. La modification de l’angle de capture permet de modifier la position des zones surexposées et des zones sous-exposées.
Dans une étape S3d, les images de la quatrième série d’images sont utilisées pour former une image qui est dépourvue d’au moins l’un des artéfacts. Il est avantageux que la quatrième série d’images possède une des images de référence. Les images de la quatrième série d’image sont alors utilisées pour former une image de travail qui est destinée à former une image de référence additionnelle ou destinée à remplacer l’une des images de référence. La définition d’un couple entre l’angle de capture et l’angle de d’application permet de définir une sensibilité de mesure selon la direction A. En modifiant l’un ou l’autre de l’angle de capture et de l’angle d’application voire les deux, il est possible de déterminer le couple d’angles qui autorise l’obtention d’une sensibilité de mesure selon la direction A qui est supérieure à une valeur seuil, voire qui est la meilleure valeur seuil. Cependant, un inconvénient de ce mode de réalisation est qu’il est plus difficile de superposer les images car cela implique un calcul additionnel visant à déformer les images acquises pour qu’elles se rapprochent des images précédentes. Il est avantageux, dans la quatrième série d’images, de réaliser une autre première série d’images, voire une autre deuxième série d’images voire une autre troisième série d’images afin de calculer une autre surface des éléments saillants. Il est alors possible d’utiliser les deux surfaces calculées pour le même élément saillants dans des conditions différentes pour améliorer la précision du calcul.
De manière générale, le procédé de mesure comporte une étape S3 qui consiste à former une au moins une image de travail en utilisant la première série d’image et avantageusement au moins l’une des deuxième, troisième et quatrième série d’images.
Il est avantageux de réaliser une deuxième série d’images pour les différentes conditions présentes dans la première série d’images, c’est-à-dire pour les différentes valeurs d’angle d’application α. Les multiples deuxièmes séries d’images permettent d’améliorer la qualité des images de la première série d’image ce qui permet de former une image de travail qui est de meilleure qualité avec uniquement la première série d’image ou avec seulement la première série d’images et une seule deuxième série d’images.
L’association de la première série d’images avec une ou plusieurs deuxièmes séries d’images qui partagent des images permet une meilleure élimination des artefacts et/ou une plus grande réduction de la surface des artefacts.
Les images de référence issue d’une première acquisition, issue d’un remplacement par une image de travail et/ou correspondant à une image de travail ajoutée sont utilisées comme cela est connu de l’homme du métier pour identifier les déformations des motifs répétitifs des lumières texturées afin de calculer au moins une grandeur représentative de l’échantillon.
De manière préférentielle, les images de la première série d’images sont comparées de manière à identifier les pixels les plus lumineux et les pixels les moins lumineux pour localiser une réflexion et/ou une réfraction. La position des pixels les plus lumineux est avantageuse pour rechercher les réflexions spéculaires.
La machine de mesure comporte un émetteur 4 de lumière structurée configuré pour éclairer au moins une première surface d’un échantillon 1 avec des motifs répétitifs ainsi qu’un dispositif d’acquisition d’image 5 configuré pour capter une pluralité d’images de la première surface de l’échantillon 1.
La machine de mesure comporte également un circuit de commande 6 configuré pour définir les conditions d’acquisition de la pluralité d’images par le dispositif d’acquisition d’image 5 et acquérir au moins une première image de la première surface de l’échantillon 1. La machine de mesure peut comporter également une mémoire 7 configurée pour stocker la pluralité d’images.
Il est également préférable que la machine de mesure comporte un premier dispositif de déplacement 8 configuré pour modifier l’angle d’inclinaison α de l’émetteur de lumière 4 par rapport à la première surface et donc à la surface du support 3. De manière préférable, la machine de mesure comporte un deuxième dispositif de déplacement 9 configuré pour modifier l’angle d’inclinaison du dispositif d’acquisition d’image 5 par rapport à la première surface et donc à la surface de support 3.
Le circuit de commande 6 est configuré pour acquérir plusieurs images de référence de l’échantillon 1 éclairé par différentes lumières structurées. Les lumières structurées des images de référence définissent chacune plusieurs motifs répétitifs et se distinguent les unes des autres par la phase et/ou la fréquence des motifs répétitifs. Le circuit de commande est configuré pour acquérir une première série d’images de l’échantillon éclairé par une première lumière structurée. La première lumière structurée définit plusieurs motifs répétitifs et les images de la première série d’images se distinguent les unes des autres par l’angle d’application α de la première lumière structurée par rapport à la surface du support 3.
Selon un mode de réalisation particulier, ladite molécule aromatique polyfluorée est de formule (M1) dans laquelle p vaut 0 et X représente un groupe vinyle ou (méth)acrylate, en particulier vinyle.
Dans un mode de réalisation particulier, ladite molécule aromatique polyfluorée est choisi parmi le 1-éthényl-2,3,4,5,6-pentafluorobenzène, encore appelé plus couramment 2,3,4,5,6-pentafluorostyrène (PFS) et le 1-allyl-2,3,4,5,6-pentafluorobenzène (nom IUPAC 1,2,3,4,5-pentafluoro-6-prop-2-énylbenzène).
Autrement dit, elle peut être choisi parmi les molécules de formule : dans laquelle p vaut 0 (cas du pentafluorostyrène) ou p vaut 1 (cas du 1-allyl-2,3,4,5,6-pentafluorostryène).
Selon un mode de réalisation particulier, ladite molécule aromatique polyfluorée est le 2,3,4,5,6-pentafluorostyrène (noté dans la suite du texte « PFS »).
FLUORATION DE Li METAL Comme indiqué précédemment, le procédé de fluoration selon l’invention repose sur une étape de mise en contact d’une surface de lithium métallique solide avec au moins une molécule aromatique polyfluorée à l’état liquide, en particulier telle que définie précédemment.
Plus particulièrement, le procédé de fluoration peut être opéré via au moins les étapes suivantes : (1) disposer d’un substrat présentant, au niveau d’au moins l’une de ses faces, une couche de Li métal solide ; (2) mettre en contact la surface de Li métal solide de ladite couche avec au moins une molécule organique, à l’état liquide, comprenant au moins un cycle aromatique porteur de liaisons C-F labiles, pendant une durée suffisante à la formation sur ladite surface de LiF ; et (3) éventuellement, ultérieurement à l’étape (2), éliminer la ou les molécules organiques résiduelles de la surface traitée, en particulier par évaporation.
Selon un mode de réalisation particulier, l’électrode de lithium métallique mise en œuvre en étape (1) du procédé de l’invention peut être montée en surface d’un collecteur de courant, en particulier en cuivre.
La surface de lithium métal solide destinée à être mise au contact avec au moins ladite molécule aromatique polyfluorée peut être éventuellement soumise à une ou plusieurs étapes de pré-traitement préalables. Un traitement préalable de la surface de lithium n’est cependant pas nécessaire, le procédé de l’invention permettant une fluoration de la surface de Li métal, quel que soit l’état de surface du lithium.
Comme indiqué précédemment, la formation de LiF à la surface du Li métal solide est générée par mise en contact avec une ou plusieurs molécules aromatiques polyfluorées selon l’invention à l’état liquide.
Cette étape de mise en contact peut être opérée par différentes moyens, pour autant qu’ils permettent de maintenir la ou lesdites molécules aromatiques polyfluorées à la surface du Li métal pendant une durée minimale requise pour générer du LiF.
Selon une première variante de mise en œuvre, ladite étape de mise en contact peut être effectuée par dépôt, au niveau de ladite surface de lithium métallique solide, de ladite molécule aromatique polyfluorée sous forme liquide.
Le dépôt peut être opéré par toute technique connue de l’homme du métier, notamment par enduction, par exemple à l’aide d’une racle, par pulvérisation, par vaporisation (« spray coating »).
montre schématiquement un dispositif anti violation pour bouchon de réservoir de dégazage d’un circuit de refroidissement d’un véhicule selon un premier mode de réalisation de la présente invention ;
montre schématiquement, selon une première perspective, le dispositif anti violation de la lorsque appliqué sur un col du réservoir de dégazage ;
montre schématiquement, selon une seconde perspective, le dispositif anti violation de la lorsque appliqué sur un col du réservoir de dégazage ;
montre schématiquement le dispositif anti-violation de la lorsqu’il est verrouillé sur le bouchon et/ou sur le col du réservoir de dégazage ;
montre schématiquement un dispositif anti violation pour bouchon de réservoir de dégazage d’un circuit de refroidissement d’un véhicule selon un deuxième mode de réalisation de la présente invention ;
montre schématiquement un dispositif anti violation pour bouchon de réservoir de dégazage d’un circuit de refroidissement d’un véhicule selon un troisième mode de réalisation de la présente invention lorsque appliqué sur un col du réservoir de dégazage ;
montre schématiquement le dispositif anti-violation de la lorsqu’il est verrouillé sur le bouchon et/ou sur le col du réservoir de dégazage et avec une étiquette collée à la fois sur la première portion et sur la seconde portion ;
montre schématiquement un réservoir de dégazage pour un circuit de refroidissement d’un véhicule comprenant un moyen anti-violation utilisable pour verrouiller le bouchon au col selon un mode de réalisation de la présente invention ;
- la valve mobile comporte un corps tubulaire muni d’un plateau transversal apte à séparer de manière étanche l’intérieur de l’extérieur du récipient lorsque la valve mobile occupe sa position de fermeture étanche ;
- le corps tubulaire comporte au moins un élément d’accrochage apte à permettre la solidarisation de la valve mobile avec la canule, la valve mobile occupant un état verrouillé sur la canule lorsque la canule se déplace depuis la position de fermeture étanche vers la position de prélèvement, et un état déverrouillé sur la canule lorsque la valve mobile occupe la position de fermeture étanche ;
- le corps tubulaire comporte au moins un ergot interne formant l’élément d’accrochage, la canule comportant un évidement apte à recevoir le bourrelet interne dans l’état verrouillé sur la canule ;
- le corps tubulaire comporte au moins un organe de blocage qui coopère avec une surface de blocage agencée dans le couvercle de manière à retenir la valve mobile dans la position de fermeture étanche ;
- le corps tubulaire comporte au moins un ergot externe formant l’organe de blocage et la surface de blocage forme un évidement apte à recevoir l’ergot externe dans la position de fermeture étanche ;
- le couvercle comporte une lèvre annulaire qui est agencée dans l’orifice de prélèvement et dont une portion forme une surface de butée pour retenir axialement la valve dans la position de fermeture étanche ;
- la lèvre est prévue pour être en appui radial étanche contre une surface externe de la canule dans la position de prélèvement ;
- le corps tubulaire comporte au moins un jonc externe d’étanchéité situé du côté intérieur par rapport au plateau transversal ;
- le corps tubulaire comporte un premier jonc externe d’étanchéité situé au voisinage du plateau transversal et un second jonc externe d’étanchéité situé au voisinage de l’extrémité libre du corps tubulaire ;
- la canule comporte au moins une ouverture radiale apte à être placée en vis-à-vis de l’ouverture du conduit dans la position de prélèvement ;
- la canule comporte trois ouvertures transversales réparties circonférentiellement de manière régulière et le conduit comporte deux orifices diamétralement opposés ;
- le conduit comporte un tronçon d’extrémité qui s’étend sous le au moins un orifice du conduit et qui est apte à recevoir le corps tubulaire en position de prélèvement ;
- le tronçon d’extrémité comporte une ouverture axiale à son extrémité libre en communication avec l’intérieur du récipient ;
- le récipient est un récipient dit sans air ou airless.
Les deux extrémités de conduits 11, 13 sont soudées l’une à l’autre. La racine 25 de la soudure affleure entre les couches d’acier inoxydable 17 déposées dans les zones en creux 15 des deux extrémités de conduits 11, 13.
Ces couches d’acier inoxydable 17 s’étendent sur la surface interne 9, de part et d’autre de la racine 25, sensiblement sur une longueur axiale l. Elles s’étendent sur toute la périphérie des extrémités de conduits 11, 13.
Les contraintes axiales dans les deux extrémités de conduits 11, 13 sont représentées sur la dans la situation de la , c’est-à-dire après l’usinage de la couche d’acier inoxydable 17 déposée dans la zone en creux 15.
Il apparait sur la que l’acier inoxydable 17 déposé dans chaque zone en creux 15 présente vers l’extrémité libre 14 de faibles contraintes de compression, l’acier inoxydable 17 déposé à l’opposé de l’extrémité libre 14 présentant des contraintes de traction modérées. La zone de la surface interne 9 jouxtant l’acier inoxydable 17 déposé présente de faibles contraintes de traction, et au-delà de la zone en creux 15 présente des contraintes de compression.
La représente les contraintes axiales dans les extrémités de conduits 11, 13 à l’issue de l’étape de soudage, c’est-à-dire dans la situation de la .
On voit que les contraintes de traction sont concentrées au niveau de la racine 25 de la soudure, et dans la couche d’acier inoxydable 17 déposée de part et d’autre de celle-ci. Les zones de surface interne 9 des extrémités de conduits 11, 13 qui ne sont pas constituées par l’acier inoxydable 17 déposé ne présentent que des contraintes de compression.
La représente la déformation plastique dans les extrémités de conduits 11, 13, après usinage de la couche d’acier inoxydable 17 déposée dans la zone en creux, c’est-à-dire dans la situation de la .
La montre que le matériau constituant les extrémités de conduit 11, 13 n’est que très peu déformé plastiquement à cette étape du procédé.
La montre la déformation plastique dans les extrémités de conduits 11,13 à l’issue de l’étape de soudage, c’est-à-dire dans la situation de la .
Il apparait que les zones de la surface interne 9 des extrémités de conduits présentant une déformation plastique supérieure à 10% par rapport à la loi d’écrouissage du matériau du conduit 1, 3 sont toutes situées dans la couche d’acier inoxydable 17 déposée dans la zone en creux 15. Les zones de la surface interne 9 qui n’appartiennent pas à la couche d’acier inoxydable 17 présentent des déformations plastiques inférieure à 10% par rapport à la loi d’écrouissage du matériau du conduit 1, 3. Ces déformations plastiques sont de de niveau e ou f.
L’acier inoxydable 17 déposé dans la zone en creux 15 n’est pas susceptible de subir une corrosion sous contrainte, du fait de sa nature.
Ce qui distingue le métal de base du conduit 1, 3 et l’acier inoxydable 17 déposé ou encore l’acier inoxydable 21 de la soudure, d’un point de vue de la corrosion sous contrainte, est principalement :
- la microstructure des matériaux considérés, à savoir la taille de grains et la structure cristalline;
- la nature chimique des matériaux considérés ;
- éventuellement, la présence de ferrite peut être considérée comme favorable à la résistance à la corrosion sous contrainte.
Les conditions permettant la résistance à la corrosion sous contrainte sont obtenues en choisissant des paramètres de soudage appropriés pour l’opération de dépôt de l’acier inoxydable 17.
Un solide activé tel que modélisé via ce procédé est illustré à la . Ce solide modélisé 20 comprend une zone mobile 21 et deux zones stagnantes 22 et 23. Les zones stagnantes comprennent des sites « forts » 25, la zone mobile comprend des sites « faibles » 24 mais aussi des sites « forts » 25. Un site d’échange ionique correspond pour rappel à un lieu du solide où un ion lithium de la solution de saumure injectée dans le solide vient se fixer, accompagné d’un ion chlorure. L’injection se fait de l’arrière vers l’avant, conformément à la flèche dessinée sur la . Ce schéma peut optionnellement être affiché à l’utilisateur pour lui rappeler la structure du solide activé qu’il a modélisé.
À l’étape 108, l’utilisateur lance la simulation. Les étapes suivantes sont donc toutes réalisées automatiquement par les moyens de calcul informatique 10.
À l’étape 109, ces moyens créent une base de données thermodynamique au sein de la mémoire vive 13.
À l’étape 110, les moyens 10 initialisent le système comprenant le modèle 20 et les données de saumure et de colonne d’injection fournies.
À l’étape 111, les étapes d’estimation d’une adsorption sélective débutent. Les moyens déterminent d’abord le comportement des ions dans la solution de saumure grâce au formalisme de Pitzer, tel que décrit notamment dans les documents « Pitzer, (1973) : Thermodynamics of electrolytes I. Theoretical basis and general equations » ainsi que dans le document « Lassin, Christov, André and Azaroual (2015 : A thermodynamic model of aqueous electrolyte solution behavior and solid-liquid equilibrium in the Li-H-Na-K-Cl-OH-H2O system to very high concentrations and from 0 to 250°C ».
A l’étape 112, les moyens 10 définissent les équations relatives aux sites d’échanges ioniques du modèle 20. Pour ce faire, les équations générales sont suivantes sont utilisées
Où SA représentent un site d’échange ionique du solide activé, associé à « s » pour un site « fort » (« strong ») ou à « w » pour un site faible (« weak »), associé chacun à un coefficient de sélectivité différent. Le nombre total de sites ne dépasse pas la stœchiométrie théorique du solide activé. L’adsorption d’eau sur ces sites se caractérise par une énergie nulle. Ces équations générales sont donc appliquées aux données fournies aux étapes 103 et 106 pour former les équations spécifiques du modèle de solide 20.
À l’étape 113, les moyens de calcul informatique déterminent les réactions d’échange de paires ioniques ayant lieu au niveau des sites d’échange ionique définis précédemment. Pour ce faire, les équations suivantes sont utilisées :
Pour les cations éventuellement compétiteurs du Li + , tels que les ions Na + et Mg 2+ (avec la possibilité que d’autres éléments cationiques puissent également être envisagés), ces équations généralisées s’écrivent :
Où M représente l’élément dont la forme cationique a une charge z+. Il est à noter que, dans le principe, des anions pourraient également concurrencer le chlore. Les équations d’échange en découlant seraient alors à définir, ainsi que le coefficient de sélectivité associé.
Ces équations sont inspirées par celles appliquées à la capacité de minéraux argileux à fixer des cations dissous. En effet, ces minéraux argileux sont formés d’empilements, comme le solide activé. Ils présentent des défauts structurels générant un déficit de charges électriques positives. Celui-ci est compensé par l’adsorption réversible de cations. Lorsqu’un cation est remplacé par un autre lors du contact avec une solution, à la surface des empilements argileux, on parle « d’échange cationique ». C’est donc ce modèle, qui ne concerne pas l’invention, qui est repris pour définir les équations générales ci-dessus. Ainsi, à la place des défauts des minéraux argileux, ce sont les cavités du solide activé 20 qui sont considérées. De même, à la place de l’échange cationique, on considère la fixation d’une paire d’ions, un ion lithium et un ion chlorure, dans la cavité du solide 20. Ainsi, la charge du cation ne joue pas de rôle sur la stœchiométrie de la réaction. En résumé, les moyens de calculs 10 utilisent des équations inspirées de celles de réactions d’échange cationique dans des minéraux argileux, mais adaptées ici pour le solide activé 20.
A l’étape 114, les moyens de calcul 10 associent les résultats des étapes précédentes à une loi de mélange pour déterminer l’évolution du phénomène de diffusion ionique lorsque la solution de saumure est injectée à travers le solide activé 20. A cet effet, étant donné que le solide est loin d’être homogène, puisque qu’il comprend des zones de porosité et de perméabilité différentes, définies précédemment par l’utilisateur, les moyens de calcul informatique 10 découpent le solide modélisé 20 en différentes cellules et manipulent des équations tirées des équations générales suivantes :
Où C j t2 , C j t1 , C i t1 t i sont les concentrations d’un composé chimique donné, respectivement dans la cellule j au temps t2, dans la cellule j au temps t1 et dans la cellule i au temps t1, t1 et t2 étant deux temps successifs de la simulation et C j et C i étant deux cellules voisines. mixf ij et mixf jj sont les coefficients de mélange. Ceux-ci sont notamment influencés par les coefficients de diffusion ionique calculés à l’étape 106. Ces équations sont tirées du « manuel d’utilisation du logiciel de calcul géochimique PhreeqC » (PhreeqC, Parkhurst and Appelo, 1999).
Ces équations, formant loi de diffusion ionique, permettent de déterminer l’évolution de la diffusion des ions dans le solide et leur retenue au sein des différents sites d’échange ionique du solide défini précédemment.