INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le carburant remis en circulation peut comporter du carburant renvoyé directement à partir de la sortie de pompe 108b à l’admission de pompe 108a, par exemple par le biais d’une ligne de retour de carburant 46 ( , écoulement S 1 ). Dans d’autres exemples, aucune ligne de retour de carburant 46 ne peut être présente. Le carburant remis en circulation peut comporter du carburant dévié de l’entrée de chambre de combustion pour servir d’autres rôles dans des systèmes auxiliaires ou des composants de moteur ( , écoulement S 2 ), par exemple avec le carburant agissant en guise de milieu caloporteur dans un ou plusieurs échangeurs de chaleur, ou en tant que fluide de travail dans un ou plusieurs actionneurs hydrauliques au carburant. En outre, une partie du carburant remis en circulation peut être renvoyée vers un réservoir de carburant 50, 53 avant utilisation ultérieure. Le carburant déversé ( , écoulement S 1 et S 2 ) peut donc être utilisé pour effectuer des fonctions de moteur ainsi que pour permettre à une pompe 108 d’être opérée avec un débit défini même lorsqu’il y a des fluctuations de demande de carburant de chambre de combustion. Tel qu’il est utilisé ici, « déversement » comporte par conséquent du carburant utilisé pour une quelconque autre finalité que d’être amené dans la chambre de combustion 16, pas seulement du carburant envoyé directement de la sortie de pompe 108b à l’admission de pompe 108a ou renvoyé à un réservoir 50, 53.
Lorsqu’un aéronef 1 est opéré avec du kérosène en croisière, des déversements de 70 à 85 % sont communs, avec le déversement atteignant souvent 98 % au ralenti au vol. Les niveaux précis de déversement dépendent d’une ou plusieurs parmi les conceptions d’aéronefs et de moteurs, la demande de poussée, la température ambiante, l’altitude et le stade de croisière (p. ex., en raison d’un poids plus élevé de l’avion en raison du carburant supplémentaire, et souvent d’une altitude plus basse, au début de la croisière, et un aéronef plus léger et souvent plus haut en fin de croisière). Un déversement minimum d’au moins 5 % ou 10 % peut être défini pour s’assurer qu’un carburant suffisant est fourni aux systèmes auxiliaires 45. La pompe 108 peut être dimensionnée pour la poussée maximale au décollage (PMD) d’un aéronef 1, éventuellement à basse altitude. Environ 10 % de la capacité totale de la pompe peuvent généralement être comptabilisées pour fournir des systèmes auxiliaires 45 à PMD. En croisière par rapport à PMD, une pompe 108 avec une vitesse de rotation liée à un arbre moteur va toujours tourner très rapidement, mais l’écoulement demandé par la chambre de combustion 16 sera significativement plus faible qu’à PMD ; la fraction d’écoulement excédentaire déversé est donc généralement beaucoup plus élevée en croisière qu’à PMD.
Une nouvelle pompe 108 sur un quelconque moteur 10 aura généralement une certaine capacité supplémentaire (en effet un apport excessif en carburant) car il est attendu que sa performance se détériore avec le temps - le % de l’écoulement total déversé peut donc être supérieur pour les nouvelles pompes 108 que pour les pompes plus anciennes. On aura à l’esprit que les exigences totales de soutirage de carburant pour les systèmes auxiliaires 45, etc. sont fonction du nombre de systèmes auxiliaires avec un apport en carburant, de ce que sont les exigences de ces systèmes 45 en termes d’écoulement, et lorsque l’écoulement est requis (p. ex., les actionneurs hydrauliques au carburant ne se déplacent généralement pas tous en même temps). Une marge de capacité de réserve est généralement également fournie de telle sorte que le carburant déversé est généralement plus disponible que nécessaire.
Un objectif de l’invention est de proposer un module lumineux intégré en face avant ou arrière d’un véhicule et comportant un élément optique (du type lentille ou réflecteur) monté mobile en rotation, et un dispositif de réglage de l’orientation d’une ligne de coupure du faisceau lumineux généré par l’élément optique, permettant un réglage précis et stable de l’orientation du faisceau lumineux (et donc moins sensible au phénomène de tremblement de faisceau), tout en permettant d’obtenir une structure compacte et plus économique pour le module lumineux.
A cet effet un premier aspect de l’invention concerne un module lumineux intégré en face avant ou arrière d’un véhicule, le module lumineux comportant un boîtier définissant un logement à l'intérieur duquel sont agencés : au moins une source lumineuse, un élément optique agencé en regard de ladite au moins une source lumineuse et configuré de sorte à générer un faisceau lumineux s’étendant d’un côté d’une ligne de coupure, et un dispositif de réglage de l’orientation de la ligne de coupure du faisceau lumineux selon au moins une direction de réglage, l’élément optique étant monté mobile autour d’un axe de rotation, ledit dispositif de réglage étant lié à l’élément optique et étant configuré pour coopérer avec un outil ou organe de réglage extérieur au module, de manière à entraîner en rotation l’élément optique autour de l’axe de rotation et à modifier l’orientation de la ligne de coupure du faisceau lumineux.
Selon l’invention, le dispositif de réglage du faisceau lumineux comporte un système à came et engrenage muni d’un arbre à came et d’un excentrique, ledit excentrique étant solidarisé à l’arbre à came et étant configuré pour coopérer avec une partie de l’élément optique lorsque l’arbre à came est entraîné en rotation, pour entraîner en rotation l’élément optique autour de l’axe de rotation.
Le faisceau lumineux généré par l’élément optique est un faisceau lumineux « à coupure ». Un tel faisceau lumineux « à coupure » est par exemple un faisceau d’un feu antibrouillard, sans que cela ne soit limitatif dans le cadre de la présente invention. Le réglage de l’orientation de la ligne de coupure du faisceau lumineux selon au moins une direction de réglage correspond préférentiellement à un positionnement de la ligne de coupure selon la direction verticale. L’élément optique configuré pour générer le faisceau lumineux est par exemple un réflecteur ou une lentille, sans que cela ne soit limitatif dans le cadre de la présente invention. Lorsque l’élément optique est une lentille, le module lumineux est plus compact. Lorsque l’élément optique est un réflecteur, les performances optiques et lumineuses du module lumineux sont améliorées. Dans le cadre de la présente invention, le dispositif de réglage de l’orientation de la ligne de coupure du faisceau lumineux est un dispositif de réglage de l’inclinaison de l’élément optique autour de l’axe de rotation.
Grâce à une telle configuration du dispositif de réglage du faisceau lumineux, qui comporte un système à came et engrenage muni d’un excentrique, le réglage de l’orientation du faisceau lumineux est plus précis et plus stable, et permet d’obtenir une structure compacte et plus économique pour le module lumineux. Un tel excentrique permet en outre de conférer un mouvement pendulaire à l’élément optique pendant le réglage de sa rotation et de l’orientation de la ligne de coupure du faisceau, ce qui permet de supprimer le recours à des butées et à un mécanisme de débrayage, et donc de réduire les coûts de production ainsi que l’encombrement du module lumineux.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le système à came et engrenage comporte en outre une vis sans fin et une roue dentée, la vis sans fin étant munie d’une tête de réception d’un outil ou organe de réglage extérieur au module, la roue dentée étant solidarisée à l’arbre à came et engrenant avec la vis sans fin.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, la vis sans fin et la roue dentée définissent un rapport de démultiplication, la vis sans fin et la roue dentée étant configurées de telle sorte que le rapport de démultiplication est égal au moins à deux, de préférence est égal à deux, la roue dentée formant un pignon démultiplicateur. Ceci permet d’améliorer la stabilité du réglage de l’orientation de la ligne de coupure. Un tel rapport de démultiplication permet en effet de figer la position de l’arbre à came (lorsque l’outil ou organe de réglage extérieur au module n’est pas utilisé), et de bloquer ainsi en quelque sorte l’inclinaison de l’élément optique dans sa position de réglage. Ceci permet par conséquent d’éviter tout déréglage de l’orientation de la ligne de coupure du faisceau lumineux au cours de l’utilisation du module lumineux.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le nombre de dents de la roue dentée est égal à vingt-huit. Lorsque le rapport de démultiplication défini par la vis sans fin et par la roue dentée est égal à deux, ceci signifie qu’un opérateur muni de l’outil ou organe de réglage doit réaliser quatorze tours de l’outil ou organe de réglage pour effectuer un cycle complet allant du débattement angulaire minimal au débattement angulaire maximal de l’élément optique.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’arbre à came est fixé par emmanchement dans un logement de réception ménagé au sein de la roue dentée.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, une face externe de l’élément optique est pourvue d’un organe en forme de fourche, ledit organe en forme de fourche formant ladite partie de l’élément optique configurée pour coopérer avec l’excentrique lorsque l’arbre à came est entraîné en rotation, pour l’entraînement en rotation de l’élément optique autour de l’axe de rotation. Un tel organe en forme de fourche fournit ainsi un moyen efficace, simple, peu encombrant et peu onéreux pour régler l’inclinaison de l’élément optique autour de l’axe de rotation, par coopération avec la rotation de l’excentrique (obtenue via l’entraînement en rotation de l’arbre à came par l’outil ou organe de réglage extérieur).
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’excentrique est monté en appui sur un bord intérieur prédéfini de l’organe en forme de fourche, et est maintenu entre les deux branches de la fourche.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, la forme de l’excentrique est telle que le débattement angulaire obtenu pour l’élément optique dans la direction de réglage est compris entre – 4° et + 4°. Ceci permet de réduire le nombre de tours de l’outil ou organe de réglage extérieur au module nécessaires pour balayer en entier la plage de débattement angulaire de l’élément optique.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’excentrique présente une forme sensiblement ovale ou ovoïde. La forme de l’excentrique est en particulier optimisée en fonction de l’espace disponible au sein du boîtier.
Le courant qui circule dans le bobinage primaire 8 produit un champ électromagnétique variable dans le temps, de quelques MHz. Comme la surface métallique 14 est à proximité du bobinage primaire 8, le champ électromagnétique généré par le bobinage primaire 8 génère à son tour un courant induit 19 dans la surface métallique 14. Ce courant induit 19 forme alors un champ électromagnétique qui s’oppose au champ électromagnétique produit par le bobinage primaire 8. Le parcours de ce courant induit 19 est augmenté par les fentes 16 qu’il doit contourner. Cet allongement du parcours augmente ainsi la résistivité auquel est soumis ce courant induit 19 et diminue donc son intensité. Le champ électromagnétique généré par ce courant induit 19 est ainsi réduit. On limite ainsi le champ électromagnétique s’opposant au champ électromagnétique produit par le bobinage primaire 8.
Ces fentes 16 comportent chacune une largeur L 1 6 , définie dans un plan parallèle au plan P5 de la carte de circuit imprimé 5 (avec la largeur correspondant à la plus petite dimension de la fente 16 dans ce plan). La largeur L 16 de chacune des fentes 16 est définie pour assurer une coupure de la continuité électrique. Ces fentes 16 peuvent, par exemple, présenter une largeur L 1 6 comprise entre 50 et 150 micromètres, typiquement 125 micromètres.
La carte de circuit imprimée 5 peut également comporter des vias de connexion électrique 20 entre les première, deuxième, et/ou troisième couches 6, 7, 11 similaires à ceux illustrés à la . Seulement deux sont représentés mais il est entendu qu’un plus grand nombre de vias de connexion électrique 20 peut être utilisé. Ces vias de connexion électrique 20 correspondent notamment à des portions des bobinages secondaires, chaque bobinage secondaire étant avantageusement formé par des spires circulant dans les première et deuxième couches 6, 7 de la carte de circuit imprimé 5.
Lorsqu’un via de connexion 20 se situe en regard d’une fente 16, celle-ci présente, au niveau du via de connexion électrique 20 la traversant, une largeur L 1 620 supérieure à une largeur L 20 dudit via de connexion électrique 20. Cette particularité permet d’éviter un quelconque court-circuit entre le composant électronique 12 et la surface métallique 14.
Afin d’optimiser les performances du capteur inductif 1, le nombre de fentes 16 qui sont ménagées dans la surface métallique 14 peut être déterminé comme suit : nombre de fentes = 2*N*P, avec : N = nombre de bobinages secondaires, N étant au moins égal à 2, généralement égal à 2 ou 3, et P = nombre de paires de pôles dans chaque bobinage secondaire, chacun des bobinages secondaires présentant un nombre identique de paires de pôles.
Les inventeurs ont montré que cette formule offre un compromis optimal entre un nombre de fentes 16 élevé, maximisant la résistance vue par les courants induits dans la surface métallique 14 de manière à minimiser la perturbation électromagnétique sur les bobinages, et un nombre de fentes 16 réduit, minimisant les ouvertures dans la surface métalliques 14 de manière à offrir une protection optimale du composant électronique 12 à l’égard des perturbations électromagnétiques.
Si on prend comme exemple une partie sensible du capteur inductif 1 comportant deux bobinages secondaires, lesquels présentent chacun une paire de pôles, on obtient, comme schématisé à la , Un premier bobinage secondaire 9 comportant une paire de pôles formée par un pôle positif 9+ et un pôle négatif 9-, et Un deuxième bobinage secondaire 10 comportant une paire de pôles formée par un pôle positif 10+ et un pôle négatif 10-.
Comme le nombre de fentes 16 est égal au nombre de bobinages secondaires, deux dans cet exemple de réalisation, multiplié par le nombre de paires de pôles d’un bobinage secondaire, un dans notre exemple, on obtient 2*2*1 = quatre fentes 16.
Il convient en outre de noter que dans un même plan P5 : Les pôles 9+, 9- (respectivement 10+, 10-) d’un même bobinage secondaire 9 (respectivement 10) sont symétriques entre eux, selon une symétrie de rotation d’angle α1 = 360°/(2*P), avec P le nombre de paires de pôles d’un bobinage secondaire, soit α1 = 180° dans notre exemple, le centre de la surface métallique 14 en forme de disque formant le centre de rotation, Les pôles 9+, 9- d’un bobinage secondaire 9 sont angulairement décalés des pôles 10+, 10- d’un autre bobinage secondaire 10 d’un angle α2 = 360°/(2*N*P), le décalage angulaire étant de 90° dans notre exemple, Les fentes 16 sont réparties angulairement de manière régulière, avec un angle α3 entre deux fentes 16 directement voisines. On a donc α3=360°/F, avec F le nombre de fentes, soit α3= 90° dans notre exemple.
Cet agencement particulier permet d’obtenir une symétrie des flux magnétiques traversant les bobinages secondaires 9, 10 et donc d’obtenir une précision accrue des mesures réalisées au moyen du capteur inductif 1.
De manière avantageuse, et comme représenté à la , chaque fente 16 se trouve à mi-chemin entre une zone située au regard de l’interface entre deux pôles de l’un des bobinages secondaires et une zone située au regard de l’interface entre deux pôles de l’autre bobinage secondaire. On s’assure ainsi que les fentes soient éloignées de tout via de connexion électrique appartenant à l’un ou l’autre bobinage secondaire.
La illustre la symétrie des flux magnétiques. Plus particulièrement, la comporte : Une illustration 7a montrant un flux magnétique en fonction d’une position angulaire d’une pièce mécanique 2 de rotation ; Une illustration 7b montrant une position angulaire à 0° de la pièce mécanique 2 de rotation ; Une illustration 7c montrant une position angulaire à 90° de la pièce mécanique 2 de rotation ; Une illustration 7d montrant une position angulaire à 180° de la pièce mécanique 2 de rotation ; Une illustration 7e montrant une position angulaire à 270° de la pièce mécanique 2 de rotation.
Par exemple, si l’on se réfère à l’illustration 7b, la pièce mécanique 2 de rotation est dans une première position de 0°. Dans cette position de 0°, le flux magnétique généré est nul.
Lorsque la cible pivote de 90° (Cf. illustration 7c), le flux magnétique généré correspond à une valeur maximale négative reflétant une position angulaire de la pièce mécanique 2 de rotation à 90°.
Lorsque la cible pivote encore de 90° (Cf. illustration 7d), le flux magnétique généré est nul et reflète une position angulaire de la pièce mécanique 2 de rotation à 180°.
Finalement, lorsque la pièce mécanique 2 de rotation pivote à nouveau de 90° (Cf. illustration 7e), le flux magnétique généré correspond à une valeur maximale positive reflétant une position angulaire de la pièce mécanique 2 de rotation à 270°.
Les générateurs électrochimiques de l’invention peuvent être inclus dans une enceinte rigide, par exemple, en acier inoxydable, en acier nickelé, en aluminium ou encore en titane ou dans une enceinte souple.
Les générateurs électrochimiques de l’invention peuvent être adaptés à différents types de formats, tels que le format du type pile bouton, les formats cylindriques, en particulier, les formats AAA, AA, C, D et DD ; les formats bobinés ou spiralés ; le format prismatique, le format de type pochette (connu sous l’appellation anglo-saxonne « pouch cell »).
Un générateur électrochimique spécifique à l’invention est un générateur électrochimique comprenant au moins une cellule électrochimique comprenant :
-une électrode négative constituée d’une feuille en alliage de lithium et de baryum comprenant une teneur en baryum de 2% atomique ou de 10% atomique;
-une électrode positive comprenant un mélange comprenant, comme matériau actif, du LiNi 0,6 Mn 0,2 Co 0,2 O 2 ;
-un séparateur poreux disposé entre ladite électrode négative et ladite électrode positive, ledit séparateur étant imprégné d’un électrolyte comprenant un sel de lithium LiPF 6 dans un mélange de solvants carbonates (par exemple, un mélange binaire comprenant du carbonate de fluoroéthylène et du carbonate de diméthyle).
Ce générateur électrochimique est un générateur électrochimique secondaire et peut donc être qualifié d’accumulateur.
Les générateurs électrochimiques de l’invention peuvent être réalisés par des techniques classiques à la portée de l’homme du métier, par exemple, par empilement des différents éléments constitutifs du générateur électrochimique (à savoir, électrode négative, électrode positive et séparateur), cet empilement pouvant être maintenu dans un boîtier. L’alliage constitutif de l’électrode négative peut être réalisé par fusion de lithium et de baryum, par exemple, sur une plaque chauffante, à une température pouvant aller de 145 à 400°C, sous une atmosphère neutre (par exemple, une atmosphère d’argon ou d’azote) suivie, après mélange, d’une trempe du mélange fondu pour former rapidement l’alliage. L’alliage ainsi obtenu peut être mis sous forme d’une plaque ou feuille par laminage en vue d’entrer dans la constitution de l’électrode négative.
L’invention va maintenant être décrite aux exemples, qui suivent, donnés à titre indicatif et non limitatif.
BRÈVE DESCRIPTION DES FIGURES est un graphique illustrant l’évolution du potentiel moyen U (en V) en fonction du nombre de cycles N, la courbe a) étant relative au potentiel de charge et la courbe b) étant relative au potentiel de décharge, pour la cellule exemplifiée à l’exemple 2.
est un graphique représentant l’évolution du potentiel U (en V) en fonction du temps T (en h), la courbe a) étant relative à la première cellule et la courbe b) étant relative à la deuxième cellule de l’exemple 3.
est un graphique illustrant l’évolution de la capacité C (en mAh/g) en fonction du nombre de cycles N, la courbe a) étant relative à la première cellule et la courbe b) étant relative à la deuxième cellule de l’exemple 3.
est un graphique illustrant l’évolution du potentiel U (en V) en fonction de la durée T (en h) pour la troisième cellule de l’exemple 3.
est un graphique illustrant l’évolution de la contrainte C (en MPa) en fonction de la déformation D (en %) de l’exemple 4.
est un graphique illustrant l’évolution du potentiel E (en V) en fonction du temps T (en h), la courbe a) étant relative à l’alliage LiZn, la courbe b) étant relative à l’alliage LiZnBa, la courbe c) étant relative à la l’alliage LiAl, la courbe d) étant relative à l’alliage LiAlBa, la courbe e) étant relative à l’alliage LiIn et la courbe f) étant relative à l’alliage LiInBa pour l’exemple 4.
EXPOSÉ DÉTAILLÉ DE MODES DE REALISATIONS EXEMPLE 1 L’exemple ci-dessous illustre la synthèse de plusieurs matériaux constitués d’un alliage de lithium et de baryum et la détermination de leurs propriétés mécaniques.
On décrit à présent toujours en référence à la le décodage des données D1’, D2’ transmises par le dispositif de codage 20 comme expliqué ci-dessus en vue de la reconstruction de la séquence d’hologramme numériques.
Ce procédé de décodage comprend une étape E80 de décodage des données D1’ telles que reçues par l’unité de communication 50 de manière à obtenir les ensembles disjoints E m et les coefficients W k (ζ) contenus dans chacun de ces ensembles disjoints E m .
L’unité de reconstruction 49 peut alors reconstruire l’hologramme numérique H k à l’étape E82 sur la base de tous les coefficients W k (ζ) décodés à l’étape E80 (c’est-à-dire des coefficients contenus dans tous les ensembles E m ). On remarque que les informations relatives aux ensembles disjoints E m ne sont pas utilisées à cette étape, mais seront utilisées dans la suite.
Cette étape E82 est similaire à l’étape E32 décrite dans le cadre de la description de la et ne sera donc pas décrite en détail.
L’hologramme numérique H k peut alors être restitué à l’étape E84 au moyen d’un dispositif de restitution holographique du même type que celui utilisé à l’étape E34 décrite plus haut.
On décrit à présent le décodage d’un hologramme numérique H k+1 codé de manière différentielle par rapport à un hologramme numérique de référence H k (tel que par exemple l’hologramme numérique décodé à l’étape E80), ici au moyen des données D2’ mentionnées plus haut.
Le dispositif de codage 20 transmet par exemple des données de signalisation au dispositif de décodage 40 (au sein du flux de données émis par le module de communication 30 et reçu par le module de communication 50) pour indiquer ce codage différentiel du prochain hologramme numérique de la séquence. Ces données de signalisation peuvent par exemple indiquer le nombre M d’objets présents dans la scène tridimensionnelle.
Le dispositif de décodage 40 initialise alors un indice m à 1 (étape E86).
Le dispositif de décodage 40 décode alors à l’étape E88 les données D2’ reçues de manière à obtenir la transformation T k+1,m et le résidu partiel e k+1,m .
L’unité de prédiction 46 peut alors prédire à l’étape E90 l’hologramme numérique prédit partiel H’ k,m sur la base de la transformation T k+1,m et de l’hologramme numérique de référence partiel H k,m défini par les coefficients W k (χ m (ε)) tels que l’élément ε appartient à la partie P m du domaine spatio-fréquentiel D associée à l’objet courant O m . Les traitements effectués lors de cette étape E90 sont identiques à ceux effectués lors de l’étape E64 au cours du codage et ne seront donc détaillés à nouveau ici. Ces traitements permettent d’obtenir les coefficients W’ k,m (ε) représentant l’hologramme numérique prédit partiel H’ k,m .
L’unité de combinaison 48 obtient alors l’hologramme numérique partiel H k+1,m par combinaison du résidu partiel e k+1,m (décodé à l’étape E88) et de l’hologramme numérique prédit partiel H’ k,m , ici par sommation (coefficient à coefficient) du résidu partiel e k+1,m et de l’hologramme numérique prédit partiel H’ k,m :
H k+1,m = H’ k,m + e k+1,m .