INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, les substrats amenant à une atténuation du mode d’électrode dans la couche piézoélectrique inférieure ou égale à la valeur limite d’atténuation de 0,1 dB/λ sont retenus comme aptes à l’excitation du mode d’électrode.
A l’inverse, les substrats amenant à une atténuation du mode d’électrode dans la couche piézoélectrique supérieure à la valeur limite d’atténuation de 0,1 dB/λ sont rejetés, considérés comme impropres à l’excitation et l’exploitation d’un mode d’électrode dans un dispositif SAW.
Un mode de calcul de l’atténuation est détaillé dans la thèse de doctorat de Y. Fusero « Etude théorique et expérimentale de dispositifs a ondes de surface à haute vitesse et fort couplage : application aux filtres télécom haute fréquence », Université de Franche-Comté, pp. 74-75, 2001.
La montre un graphe de simulation de l’admittance électrique d’un transducteur SAW en échelles linéaires avec, en fonction de la fréquence indiquée en abscisse et s’étendant de 2,36 à 2,37 GHz, une conductance G et la susceptance B associée indiquées en Siemens par mètre en ordonnée et s’étendant entre -1×10 10 S/m et 2×10 10 S/m.
Le pic de résonance de la conductance G est associé à un minimum et à un maximum de la susceptance B aux fréquences respectives f h et f b situés de part et d’autre du pic.
Par ailleurs, la base 40 peut comprendre des connecteurs fluidiques 44, 46 visant respectivement à alimenter l’entrée 14, à savoir ici le conduit d’alimentation 34, et à évacuer le fluide depuis la sortie 16, à savoir ici le conduit d’évacuation 38. Des joints ad hoc 44a peuvent être prévus pour réaliser une étanchéité entre chaque connecteur 44, 46 et le conduit respectif avec lequel il s’engage.
La base peut être opacifiante et/ou antiradiation. Par ailleurs, le pot 10 peut être lui-même placé dans un logement opacifiant et/ou antiradiation, par exemple un logement cylindrique dans lequel le pot 10 est inséré. Au sens du présent exposé, un élément antiradiation est apte à stopper un rayonnement ou du moins réduire de plusieurs ordres de grandeur son intensité. Le rayonnement visé peut être, par exemple, un rayonnement ultra-violet.
Optionnellement, le pot 10 peut comprendre un instrument tel qu’un capteur d’image, un élément d’éclairage ou une puce microfluidique. Ces instruments, dont la liste n’est pas exhaustive, peuvent être prévus sur le pot 10 à un emplacement correspondant à leur fonction. Par exemple, les éléments d’éclairage peuvent être fixés sur l’envers du canal 12, afin que l’éclairage monté sur un étage éclaire l’étage adjacent (ici, inférieur). L’éclairage peut être spécifique : fluorescence, lumière noire, etc. Selon un autre exemple, illustré sur la , le canal 12 peut présenter une réservation pour loger un capteur, en l’espèce une puce microfluidique. Par ailleurs, les capteurs d’images incluent par exemple un capteur RGB, monochrome, multispectral, infrarouge, etc.
Dans l’ensemble, le pot 10 peut être rigide, c’est-à-dire plus rigide que les racines qui ont vocation à s’y développer. Le matériau pour le pot 10 peut être choisi et/ou l’épaisseur des parois du pot 10 peut être dimensionnée à cet effet. Par exemple, la déformation du pot 10 lors de la croissance de la plante peut être nulle ou invisible à l’œil nu.
Le pot 10 peut être réalisé dans divers matériaux, tels que les polymères ou les composites. Dans un mode de réalisation, le matériau peut comprendre du régolithe, par exemple le matériau peut comprendre une matrice comprenant, voire constituée, de régolithe et de matière plastique telle que le polyhydroxyalcanoate (PHA). Des matrices à base de régolithe sont connues en soi ; on rappelle que le régolithe désigne, sur les planètes sans atmosphère ou les satellites naturels tels que la Lune, la couche de poussière produite par l'impact des météorites et par le vent solaire à la surface. Le régolithe peut également être obtenu par synthèse. Plus généralement, le matériau du pot peut être non hydrosoluble, et optionnellement biodégradable, typiquement dans du compost biosourcé qui permet la dégradation du pot. D’autres matériaux envisagés sont par exemple le « Téflon » (marque déposée).
Il est connu que le régolithe peut avoir des propriétés néfastes pour la croissance des végétaux, à cause de la formation de perchlorates sous l’effet de radiations, ces perchlorates générant de la toxicité pour la plante. Cet effet, s’il est avéré, peut être pallié par le fait que la couche superficielle du fond 20, optionnellement poreuse, peut présenter une composition différente non toxique pour les plantes. La couche superficielle du fond 20 forme alors une barrière physique entre le régolithe et les racines. Optionnellement, en complément, des composés anti-perchlorates peuvent être incorporés à ladite couche, a fortiori lorsque cette couche est poreuse. Par exemple, le composé anti-perchlorate peut être choisi parmi un agent apportant des nitrates limitant la toxicité du perchlorate, un agent dont la formulation rend possible l’incorporation de bactéries inhibant la réduction du perchlorate, et/ou une molécule permettant d’inhiber la nitrate réductase.
Le pot 10 et/ou la couche superficielle précitée peut également être fabriqué à l’aide d’un matériau composite dont l’un des composants est hydrosoluble. Alors, au passage de fluide, le composant hydrosoluble est dissout et le matériau composite devient microporeux.
Les figures 4 et 5 présentent un pot pour la culture d’une plante selon un deuxième mode de réalisation. Sur ces figures, les éléments correspondant ou identiques à ceux du premier mode de réalisation recevront le même signe de référence, au chiffre des centaines près, et ne seront pas décrits à nouveau.
Le pot 110 illustré sur les figures 4 et 5 diffère du pot 10 selon le premier mode de réalisation en ce que le canal 112 présente une section transversale fermée : un toit 128 est prévu à l’opposé du fond 120. Le toit 128 et le fond 120 peuvent se rejoindre d’une part au niveau du rebord 122 externe, d’autre part au niveau de l’âme 130.
L’espace séparant le fond 120 du toit 128 peut être inférieur à 1 cm, de préférence inférieur à 5 mm.
Dans ce mode de réalisation, la zone de plantation 118 se matérialise par un orifice prévue dans le toit 128, afin de laisser passer l’appareil végétatif de la plante, en particulier la tige et/ou les feuilles de la plante. Comme illustré sur les figures 4 et 5, la zone de plantation 118 peut être prévue plus proche de la ligne directrice A que de l’extérieur du pot 110. Par exemple, la zone de plantation 118 est plus proche de l’âme 130 que du rebord 122 externe.
Les moyens de maintien d’une charge hydrosoluble peuvent ici prendre la forme d’une grille montée dans le canal 112, transversalement au canal 112, par exemple juste en amont de la zone de plantation 118. La charge hydrosoluble est alors retenue entre l’entrée 114 et la grille. Toutefois, des butées ou d’autres moyens, comme dans le mode de réalisation précédent, sont aussi envisageables.
Contrairement au pot 10 selon le premier mode de réalisation, le pot 110 selon le deuxième mode de réalisation, indépendamment de ses autres caractéristiques, ne comprend pas de moyens particuliers pour l’alimentation de l’entrée 114 de fluide. En d’autres termes, l’alimentation de l’entrée 114 peut être une alimentation externe, par exemple un flexible dont l’embout serait adapté à la forme de l’entrée 114.
De même, l’évacuation 38 du premier mode de réalisation est remplacée, ici, par une évacuation externe non illustrée.
Dans ce mode de réalisation, le fond 120 peut être lisse, en particulier dépourvu des stries précédemment décrites.
Par ailleurs, la base 140 est ici faite d’une seule pièce avec le pot 110. Dans la mesure où l’alimentation et l’évacuation de fluide ne passent pas par le pot 110, la base 140 peut être simplifiée et sert essentiellement au maintien du pot 110. En outre, l’âme 130 peut être amincie, ce qui libère davantage de place pour le canal 112.
Le cadre 212 présente également un profilé supérieur 214 s’étendant parallèlement au profilé inférieur 213, et dont le rôle sera expliqué ci-après.
Les deux roues latérales 22 sont disposées de part et d’autre de la trottinette 1.
Plus précisément, une roue latérale 22 est disposée à gauche du plateau 11 et une roue latérale 22 est disposée à droite du plateau 11, au niveau de la roue motrice 12.
Les deux roues latérales 22 sont destinées à être déplacées en direction d’un sol S sur lequel le dispositif 2 de stabilisation repose, et à être maintenues au contact dudit sol S.
En référence aux figures 4, 5 et 6, chaque mécanisme d’amortissement 23 reliant une roue latérale 22 au châssis 21, comprend : un bras 231 monté à rotation sur le châssis par une première extrémité 232, et présentant une deuxième extrémité 233 à laquelle la roue latérale 22 est montée à rotation, et un amortisseur 234 intercalé entre le bras 231 et le châssis 21.
A sa première extrémité 232, le bras 231 est monté à rotation par rapport au châssis autour d’un premier axe de rotation A1, transversal à un sens de déplacement du dispositif de stabilisation 2, lorsqu’il est monté sur la trottinette 1 motorisée.
Au niveau de la deuxième extrémité 233 du bras 231, la roue latérale 22 est montée à rotation autour d’un deuxième axe de rotation A2, parallèle au premier axe de rotation A1.
L’amortisseur 234 comprend un ressort 235 de compression configuré pour faire pivoter le bras 231 par rapport au châssis 21, et ainsi déplacer la roue latérale 22 en direction du sol S.
L’amortisseur 234 présente une tête 236 par laquelle il est relié au châssis 21.
Le mécanisme d’amortissement 23 comprend également une platine 237 à laquelle la tête 236 est couplée.
Afin de permettre de régler la position de la tête 236 de d’amortisseur 234 sur le châssis 21 en fonction de conditions d’utilisation, le châssis 21 comprenant des moyens de réglage d’une position de la platine 237 sur le châssis 237.
Les moyens de réglage prennent par exemple la forme d’une vis coopérant avec un taraudage pratiqué dans le châssis 21 et destinée à traverser un trou oblong de la platine 237. Lorsque la platine 237 est en position, la vis peut alors être serrée sur le châssis 21 pour que sa tête immobilise la platine 237 par serrage contre le châssis 21.
En variante, le trou oblong de la platine 237 peut être remplacé par une pluralité de trous pratiqués dans la platine 237.
Pour faciliter la manœuvre de la trottinette 1 motorisée, le dispositif 2 de stabilisation comprend, pour chaque roue latérale 22, un mécanisme de frein 24.
Le mécanisme de frein 24 inclut notamment une mâchoire portant des patins destinés à frotter sur une jante de la roue latérale 22 pour la freiner.
Les mécanismes de frein sont notamment actionnables au moyen d’un levier solidaire du guidon 17 de la trottinette 1 motorisée.
Le décryptage de la clé encryptée 72 n’est pas possible sur l’unité centrale 2, un pirate ne possédant pas la clé de cryptage provisoire dynamique partagée 28 créée après l’authentification. Cette méthode reste sécurisée tant que la clé spéciale de cryptage 60 n’est pas connue par les pirates.
Avantageusement, les encryptages et décryptages sont effectués avec la norme « AES128 », pour « Advanced Encryption Standard » en langue anglaise, ou norme de chiffrement avancée. Le procédé d’authentification selon l’invention convient en particulier pour le contrôle de pneumatiques d’un véhicule automobile, afin de signaler à l’utilisateur ou à un réparateur des défaillances ou de les prévenir. Il permet aussi aux constructeurs automobiles ou aux fabricants de pneumatique de recevoir des informations sur un serveur extérieur pour assurer un suivi de ses produits et pour améliorer la qualité.
PEAU DE PARE-CHOCS PERMETTANT L’ÉVACUATION DE LIQUIDE, POUR UN VÉHICULE TERRESTRE Domaine technique de l’invention L’invention concerne les véhicules terrestres, et plus précisément les pare-chocs (ou boucliers) de tels véhicules.
Etat de la technique Certains véhicules terrestres, généralement de type automobile, comprennent une structure à laquelle est solidarisé au moins un pare-chocs (ou bouclier).
Il est rappelé qu’un pare-chocs de véhicule terrestre comprend généralement une armature de pare-chocs, une éventuelle traverse inférieure de pare-chocs, et une peau de pare-chocs solidarisée fixement à l’armature de pare-chocs et à l’éventuelle traverse inférieure de pare-chocs et masquant notamment ces dernières.
Afin de réduire la consommation d’énergie des véhicules, il a été proposé de fixer sous leur soubassement un ou plusieurs écrans destinés à améliorer l’aérodynamisme, et notamment à empêcher des perturbations de la circulation de l’air par des éléments saillants.
Lorsqu’un tel écran s’étend jusqu’au niveau d’une partie inférieure (ou « jupe ») d’une peau de pare-chocs, il devient compliqué de solidariser fixement au soubassement la partie d’extrémité « transversale » de l’écran et la partie d’extrémité « transversale » de la partie inférieure de la peau de pare-chocs. Il a donc été proposé de solidariser fixement au soubassement la partie d’extrémité transversale de l’écran, puis de solidariser fixement la partie d’extrémité transversale de la partie inférieure de la peau de pare-chocs à la partie d’extrémité transversale de l’écran. Cependant, ce mode d’assemblage implique un recouvrement des deux parties d’extrémité transversales qui empêche qu’elles se prolongent mutuellement et donc induit localement une perturbation de la circulation de l’air.
Présentation de l’invention Elle propose notamment à cet effet une peau de pare-chocs, d’une part, propre à équiper un véhicule terrestre comportant un soubassement masqué partiellement par un écran, et, d’autre part, comprenant une paroi inférieure inclinée et destinée à être solidarisée fixement à une partie d’extrémité de cet écran.
Cette peau de pare-chocs se caractérise par le fait que sa paroi inférieure comprend un premier bord prolongé par une sous-partie destinée à être installée dans une position redressée sous une zone au moins en partie redressée d’un second bord de la partie d’extrémité, et comportant, à une interface avec ce premier bord, au moins un passage permettant une évacuation par gravité de liquide s’écoulant sur une face interne de la paroi inférieure.
Grâce au logement de la sous-partie de la partie inférieure de la peau de pare-chocs en position redressée dans une zone au moins en partie redressée de l’écran, les partie inférieure et écran se prolongent mutuellement sans induire localement de perturbation de la circulation de l’air, et chaque passage permet que le liquide ne puisse pas s’accumuler au niveau de l’interface avec le premier bord du fait de la position redressée de la sous-partie.
La peau de pare-chocs selon l’invention peut comporter d’autres caractéristiques qui peuvent être prises séparément ou en combinaison, et notamment :
- la sous-partie peut comprendre N passages qui sont répartis sur son extension suivant une direction transversale du véhicule terrestre, avec N ≥ 2 ;
- la sous-partie peut être flexible de manière à pouvoir passer d’une position rabattue, avant assemblage de la peau de pare-chocs au véhicule terrestre, à une position redressée, pendant cet assemblage ;
- en présence de la dernière option, la flexibilité peut résulter d’un amincissement d’une épaisseur locale à l’interface avec le premier bord ;
- la sous-partie peut être propre à être solidarisée par vissage à la partie d’extrémité de l’écran.
Chaque fil 34 entourant l’un des faisceaux de fibres optiques 33 présente une masse linéique égale à 0,0075 grammes par mètre. Le pas d’enroulement de chaque fil est égal à 32 millimètres.
Par ailleurs, le câble optique 1 comprend en outre un fil 39 entourant l’ensemble des paquets 36 de modules optiques 31.
Dans cet exemple, le fil 39 entoure les cinq paquets 36 de modules optiques 31 et six filins hydrogonflants 32 situés à l’extérieur des paquets 36.
Le fil 39 entourant les paquets 36 de modules optiques 31 présente une masse linéique égale à 0,167 gramme par mètre.
L’élément de renfort 37 est formé en mèches de verre. L’élément de renfort 37 présente une masse linéique égale à 1,7 grammes par mètre.
La masse linéique de la totalité des composants 3 s’étendant à l’intérieur de la cavité interne 22, à l’exclusion de l’élément de renfort 37, (à savoir les cinq paquets 36 incluant les soixante modules optiques, les fils 38 et 39, et les vingt et un filins hydrogonflants 32) est égale à 56 grammes par mètre.
Ainsi, dans ce troisième exemple, le rapport entre la masse linéique de la totalité des fibres optiques 35 de l’ensemble des faisceaux de fibres optiques 33 et la masse linéique de la totalité des composants 3 s’étendant à l’intérieur de la cavité interne 22, à l’exclusion de l’élément de renfort 37, est égal à 44,86 / 53 = 0,846, c’est-à-dire 85 %.
Exemple 4 Dans le quatrième exemple illustré sur la , le câble optique 1 est identique au câble optique illustré sur la , excepté qu’il ne comprend pas d’élément de renfort 37 s’étendant à l’intérieur de la cavité interne 22.
La masse linéique de la totalité des composants 3 s’étendant à l’intérieur de la cavité interne 22 (à savoir les cinq paquets 36 incluant les soixante modules optiques, les fils 38 et 39, et les vingt et un filins hydrogonflants 32) est égale à 56 grammes par mètre.
Ainsi, dans ce quatrième exemple, le rapport entre la masse linéique de la totalité des fibres optiques 35 de l’ensemble des faisceaux de fibres optiques 33 et la masse linéique de la totalité des composants 3 s’étendant à l’intérieur de la cavité interne 22 est identique à celui du câble de la .
Le tableau 2 compare des diamètres externes (en millimètres) de plusieurs câbles optiques conformes à l’état de la technique avec des diamètres externes de câbles optiques conformes à des modes de réalisation de l’invention, pour un même nombre de modules optiques et pour un même nombre de fibres optiques contenus dans la gaine : Nombre total de fibres optiques Organisation des modules optiques Câble classique Diamètre externe Exemple de câble selon l’invention Diamètre externe 12 1 x 12 fibres 6,1 mm 5,6 mm 24 2 x 12 fibres 8,4 mm 7,2 mm 36 3 x 12 fibres 8,4 mm 7,2 mm 48 4 x 12 fibres 8,4 mm 7,4 mm 72 6 x 12 fibres 10,2 mm 8,7 mm 144 12 x 12 fibres 12,0 mm 9,7 mm 288 24 x 12 fibres 12,6 mm 10,3 mm 432 6 x 6 x 12 fibres 16,5 mm 13,7 mm 720 5 x 12 x 12 fibres 18,5 mm 15,7 mm 864 6 x 12 x 12 fibres 19,5 mm 16,0 mm
Mécanisme d’entraînement avec une pince linéaire pour une bague rotative sur un objectif d’appareil photographique. Domaine technique. La présente invention concerne un mécanisme d’entraînement, et plus particulièrement un mécanisme d’entraînement avec une pince linéaire pour une bague rotative sur un objectif d’appareil photographique. L’invention concerne le domaine technique des caméras et des appareils photographiques.
État de la technique. Pour capturer des images claires, il est nécessaire de laisser l’appareil photographique et l’objectif se concentrer correctement sur l’objet. La plupart des appareils photographiques reflex numériques à objectif unique (DSLR) et des appareils photographiques à objectif interchangeable sans miroir (MILC) disponibles dans le commerce, ainsi que leurs objectifs compatibles, prennent en charge le mode de mise au point manuelle (MF), afin de permettre aux utilisateurs de régler la distance focale en faisant tourner la bague de mise au point sur l’objectif. Quant à un objectif de zoom, les utilisateurs peuvent également effectuer un zoom avant/arrière en faisant tourner la bague de zoom sur l’objectif, de manière à ajuster l’angle de vue de l’appareil photographique sans avoir à marcher en avant ou en arrière. Certains des stabilisateurs d’appareil photographique et bras robotisés disponibles dans le commerce possèdent en outre des mécanismes de zoom et/ou de mise au point motorisés, afin de permettre aux utilisateurs de faire un zoom avant/arrière sur les objectifs et/ou de régler les distances focales sans toucher les objectifs.
La illustre une vue schématique structurelle d’un mécanisme de zoom motorisé dans l’art connexe. En se référant à la , l’appareil photographique 10 est fixé sur la base 20, tandis que le mécanisme de zoom motorisé 30 est fixé sur une barre ronde 21 de la base 20, et la roue dentée 31 se met en prise avec la roue dentée 32 s’adaptant sur l’objectif 11. En conséquence, le mécanisme de zoom motorisé 30 peut entraîner la bague de zoom de l’objectif 11 en rotation par l’intermédiaire de la prise de la roue dentée 31 et de la roue dentée 32. Dans l’art connexe, le mécanisme de zoom motorisé 30 est adapté aux objectifs 11 de différents diamètres puisqu’il peut pivoter autour de la barre ronde 21. Cependant, les objectifs 11 et/ou le mécanisme de zoom motorisé 30 sont éventuellement repoussés et font ainsi en sorte que la roue dentée 31 soit désengagée de la roue dentée 32 en raison d’une force de réaction lorsque le mécanisme de zoom motorisé 30 entraîne la bague de zoom en rotation.
La montre un graphe de simulation de l’admittance électrique d’un transducteur SAW montrant les effets d’un mode élastique volumique de cisaillement du substrat et d’un mode élastique fondamental de cisaillement de la couche piézoélectrique ;
La illustre un filtre SAW en échelle ;
La montre une fonction de transfert théorique d’un premier exemple de filtre en échelle ;
La montre une fonction de transfert théorique d’un deuxième exemple de filtre en échelle ;
La montre un diagramme d’évaluation d’un substrat pour un dispositif SAW ;
La illustre un dispositif de mise en œuvre d’un procédé correspondant au diagramme de la ; et
La illustre un procédé de fabrication d’un dispositif SAW.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION La fréquence de travail des dispositifs à ondes élastiques de surface (dispositifs SAW) est définie par la fréquence de synchronisme des transducteurs.
Afin d’augmenter la fréquence de travail fonctionnement des dispositifs à ondes élastiques de surface, différentes approches peuvent être envisagées.
Une première approche consiste à diminuer la longueur d'onde des ondes élastiques employées dans les dispositifs, la fréquence étant inversement proportionnelle à cette longueur d’ondes.
Cependant, cette méthode est limitée par les frontières techniques actuelles de la lithographie UV en usage dans l’industrie des filtres SAW qui ne permettent pas de fabriquer des électrodes d'une largeur inférieure à quelques centaines de nanomètres, la longueur d’ondes mentionnée ci-dessus étant égale à deux fois la période 2p des électrodes interdigitées des dispositifs SAW.
En outre, des problèmes de stabilité structurelle des électrodes peuvent également apparaître : la tenue en puissance de ces dispositifs est insuffisante pour satisfaire aux besoins en courant en raison de la petite taille des électrodes et de la densité de puissance qui en découle.
Une seconde approche pour augmenter la fréquence de fonctionnement des dispositifs SAW consiste à augmenter la célérité des ondes élastiques dans le dispositif, la fréquence étant proportionnelle à cette célérité.
Cependant, la célérité des ondes élastiques dans les dispositifs SAW est limitée par les propriétés des matériaux servant de substrat.
Afin de contourner cette limitation, on peut envisager, par exemple, l'utilisation d'ondes guidées au moyen de substrats composites.
La solution envisagée dans le cadre du présent document repose sur l’intégration des électrodes dans la couche piézoélectrique afin d'augmenter la célérité du mode de travail, c’est-à-dire la célérité de l’onde élastique exploitée dans le dispositif SAW considéré.