INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans certains modes de réalisation, le véhicule pharmaceutiquement acceptable comprend (i) de 1 % à 5 % v/v de diméthylsulfoxyde, (ii) de 20 % à 40 % v/v d’esters éthyliques d’acides gras de l’huile d’œillette et (iii) de 60 % à 75 % v/v d’huile de ricin.
Dans certains modes de réalisation particuliers, ce véhicule pharmaceutiquement acceptable comprend environ 3 % de diméthylsulfoxyde, environ 29 % d’esters éthyliques d'acides gras de l'huile d'œillette, et environ 68 % d’huile de ricin.
Selon un mode de réalisation particulier, les esters éthyliques d’acides gras de l’huile d’œillette sont iodés. Un exemple d’esters éthyliques d’acides gras iodés de l’huile d’œillette est le Lipiodol ®, commercialisé par la société Guerbet. Dans ce mode de réalisation, les esters éthyliques d’acides gras iodés sont principalement sous la forme de monoiodostéarate d’éthyle et de diiodostéarate d’éthyle.
Dans un mode de réalisation particulier, les esters éthyliques d'acides gras de l'huile d'œillette sont un mélange d’esters éthyliques d'acides gras de l'huile d'œillette, dans lesquels les acides gras sont choisis parmi l’acide palmitique, l’acide stéarique, l’acide oléique, l’acide linoléique, l’acide linolénique, et leurs mélanges. Un mélange d’esters éthyliques d'acides gras de l'huile d'œillette convenant dans une solution véhicule telle que décrite peut ainsi comprendre un ester éthylique d’acide palmitique, un ester éthylique d’acide stéarique, un ester éthylique d’acide oléique, un ester éthylique d’acide linoléique, un ester éthylique d’acide linolénique ou un mélange de ces derniers.
Dans un mode de réalisation particulier, le mélange d’esters éthyliques d'acides gras de l'huile d'œillette comprend de 5 % à 15 % d’esters éthyliques d’acide palmitique, de 1 % à 5 % d’esters éthyliques d’acide stéarique, de 8 % à 15 % d’esters éthyliques d’acide oléique, de 65 % à 75 % d’esters éthyliques d’acide linoléique, et de 3 % à 7 % d’esters éthyliques d’acide linolénique.
Dans un mode de réalisation préféré, le mélange d’esters éthyliques d'acides gras de l'huile d'œillette comprend environ 10 % d’esters éthyliques d’acide palmitique, environ 2 % d’esters éthyliques d’acide stéarique, environ 11 % d’esters éthyliques d’acide oléique, environ 72 % d’esters éthyliques d’acide linoléique, et environ 5 % d’esters éthyliques d’acide linolénique.
Les inventeurs ont découvert de manière surprenante que l’administration de composés Rétro-2.2 et ses analogues dans une solution véhicule de ce type, notamment par voie orale ou sous-cutanée, permettait d’améliorer le passage dans la circulation et la concentration des composés dans le plasma, et donc leur biodisponibilité auprès des individus, par rapport aux véhicules déjà connus dans l’art.
En outre, les inventeurs ont découvert que l’administration de composés de formule (I) était également optimisée lorsque ces derniers étaient inclus dans une solution véhicule tel que décrit ci-dessus.
Une solution véhicule telle que décrite est adaptée à une administration par les voies aérienne, orale, parentérale, locale, intramusculaire ou sous cutanée. En particulier, la solution véhicule est adaptée à une administration sous-cutanée.
Comme indiqué précédemment, la présente invention concerne également une composition pharmaceutique ou médicament comprenant au moins un composé de formule générale (I) tel que défini précédemment en tant que principe actif, et un véhicule pharmaceutiquement acceptable, ladite composition pharmaceutique ou ledit médicament étant notamment adapté à une administration par les voies aérienne, orale, parentérale, locale, intramusculaire ou sous cutanée.
Selon un mode de réalisation particulier, le véhicule pharmaceutiquement acceptable est tel que décrit ci-dessus.
Ainsi, selon un mode de réalisation particulier, la composition pharmaceutique ou le médicament comprend, à titre de véhicule pharmaceutiquement acceptable, (i) de 20% à 40% v/v d’esters éthyliques d’acides gras de l’huile d’œillette et (ii) de 60% à 80 % v/v d’huile de ricin.
Selon un autre mode de réalisation, la composition pharmaceutique ou le médicament comprend, à titre de véhicule pharmaceutiquement acceptable, (i) de 1 % à 5 % v/v de diméthysulfoxyde, (ii) de 20 % à 40 % v/v d’esters éthyliques d’acides gras de l’huile d’œillette et (iii) de 60 % à 75 % v/v d’huile de ricin.
Définitions Tel qu’on l’utilise dans la présente description, le terme « environ » se réfère à un intervalle de valeurs de ± 10 % d’une valeur spécifique. A titre d’exemple, l’expression « environ 120 mg » comprend les valeurs de 120 mg ± 10 %, soit les valeurs de 108 mg à 132 mg.
La branche de dérivation 11B du circuit de fluide réfrigérant 11 relie un premier point de raccordement 51 disposé sur la boucle principale 11A en aval du premier échangeur bifluide 1 et en amont du deuxième échangeur bifluide 2 à un deuxième point de raccordement 52 disposé sur la boucle principale 11A en aval du deuxième échangeur bifluide 2 et en amont du dispositif de compression 15, la branche de dérivation 11B comportant un deuxième dispositif de détente 32 disposé en amont d’un neuvième échangeur de chaleur 9. Autrement dit, le sous-ensemble formé par le deuxième dispositif de détente 32 et le neuvième échangeur de chaleur 9 est en parallèle du sous-ensemble formé par le premier dispositif de détente 31 et le deuxième échangeur bifluide 2.
La première branche de dérivation 12B du circuit de fluide caloporteur diélectrique 12 relie un premier point de connexion 61 disposé sur la boucle primaire 12A entre une première entrée/sortie du deuxième échangeur bifluide 2 et une première entrée/sortie du troisième échangeur bifluide 3 à un deuxième point de connexion 62 disposé sur la boucle primaire 12A entre une deuxième entrée/sortie du troisième échangeur bifluide 3 et une deuxième entrée/sortie du deuxième échangeur bifluide 2.
La deuxième branche de dérivation 12C du circuit de fluide caloporteur diélectrique 12 relie un troisième point de connexion 63 disposé sur la boucle primaire 12A entre le premier point de connexion 61 et la première entrée/sortie du troisième échangeur bifluide 3 à un quatrième point de connexion 64 disposé sur la boucle primaire 12A entre le deuxième point de connexion 62 et la deuxième entrée/sortie du troisième échangeur bifluide 3.
Plus précisément, le troisième point de connexion 63 est disposé sur la boucle primaire 12A entre le premier point de connexion 61 et la première entrée/sortie de fluide diélectrique du troisième échangeur bifluide 3. Le quatrième point de connexion 64 est disposé sur la boucle primaire 12A entre le deuxième point de connexion 62 et la deuxième entrée/sortie de fluide diélectrique du troisième échangeur bifluide 3.
Le premier point de connexion 61 et le troisième point de connexion 63 peuvent être confondus, comme c’est le cas sur l’exemple illustré.
La boucle primaire 12A du circuit de fluide caloporteur diélectrique 12 comprend une vanne d’arrêt 20. La vanne d’arrêt 20 est commandée électriquement. Sur l’exemple illustré, le deuxième point de connexion 62 et le quatrième point de connexion 64 sont distincts. La vanne d’arrêt 20 est disposée entre le deuxième point de connexion 62 et le quatrième point de connexion 64.
Selon un exemple non illustré, le deuxième point de connexion 62 et le quatrième point de connexion 64 peuvent être confondus. Dans ce cas, la vanne d’arrêt 20 est disposée entre le quatrième point de connexion 64 et le sixième échangeur de chaleur 6.
La boucle primaire 12A du circuit de fluide caloporteur diélectrique 12 comprend une première pompe 21 de circulation. La première pompe 21 de circulation est configurée pour faire circuler le fluide caloporteur diélectrique du deuxième échangeur bifluide 2 vers le troisième échangeur bifluide 3. La première pompe 21 de circulation est disposée entre le deuxième point de connexion 62 du circuit de fluide caloporteur diélectrique 12 et le deuxième échangeur bifluide 2.
La première branche de dérivation 12B du circuit de fluide caloporteur diélectrique 12 comprend une deuxième pompe 22 de circulation. La deuxième branche de dérivation 12C du circuit de fluide caloporteur diélectrique 12 comprend une troisième pompe 23 de circulation.
La boucle primaire 13A du circuit de liquide caloporteur 13 comprend une quatrième pompe 24 de circulation. La quatrième pompe 24 de circulation est configurée pour faire circuler le liquide caloporteur du premier échangeur bifluide 1 vers le septième échangeur de chaleur 7. La quatrième pompe 24 de circulation est disposée entre le troisième point de connexion 73 du circuit de liquide caloporteur 13 et le premier échangeur bifluide 1.
La boucle secondaire 13B du circuit de liquide caloporteur 13 comprend une cinquième pompe 25 de circulation. La cinquième pompe 25 de circulation est configurée pour faire circuler le liquide caloporteur du troisième échangeur bifluide 3 vers le huitième échangeur de chaleur 8. La cinquième pompe 25 de circulation est disposée entre le troisième échangeur bifluide 3 et le quatrième point de connexion 74 du circuit de liquide caloporteur 13.
La illustre une variante du système de conditionnement thermique 100. Selon cette variante, la boucle principale 11A de fluide réfrigérant comprend un échangeur de chaleur interne 10 comportant une première section d’échange thermique 10a disposée en aval du premier échangeur bifluide 1 et en amont du deuxième échangeur bifluide 2 et une deuxième section d’échange thermique 10b disposée en aval du deuxième échangeur bifluide 2 et en amont du dispositif de compression 15, l’échangeur de chaleur interne 10 étant configuré pour permettre un échange de chaleur entre le fluide réfrigérant dans la première section d’échange thermique 10a et le fluide réfrigérant dans la deuxième section d’échange thermique 10b.
Selon cette variante de réalisation du système de conditionnement thermique 100, la boucle primaire 13A de liquide caloporteur comprend un dispositif de chauffage électrique 16 configuré pour sélectivement chauffer le liquide caloporteur. Le dispositif de chauffage électrique 16 peut être activé sélectivement de façon à accélérer la montée en température du liquide caloporteur. La présence du dispositif de chauffage électrique 16 est indépendante de la présence de l’échangeur interne 10, c’est-à-dire que selon des variantes non illustrées, le dispositif de chauffage électrique 16 peut être présent alors que l’échangeur interne 10 n’est pas présent, et le dispositif de chauffage électrique 16 peut ne pas être présent alors que l’échangeur interne 10 est lui présent.
Selon la variante de la , le circuit de fluide caloporteur diélectrique 12 comporte une vanne quatre-voies 30 disposée conjointement sur la boucle primaire 12A, sur la première branche de dérivation 12B et sur la deuxième branche de dérivation 12C. Un composant unique permet ainsi de régler le débit respectif dans trois parties différentes du circuit de fluide caloporteur diélectrique 12, à savoir la boucle primaire 12A, la première branche de dérivation 12B et la deuxième branche de dérivation 12C.
Une première entrée/sortie 30a et une deuxième entrée/sortie 30b de la vanne quatre-voies 30 sont disposées sur la boucle primaire 12A. Une troisième entrée/sortie 30c de la vanne quatre-voies 30 est disposée sur la première branche de dérivation 12B. La quatrième entrée/sortie 30d de la vanne quatre-voies 30 est disposée sur la deuxième branche de dérivation 12C.
La vanne quatre-voies 30 est ici une vanne proportionnelle. Autrement dit, le débit sortant des différentes entrées/sorties 30a, 30b, 30c, 30d peut varier de manière continue. La vanne quatre voie 30 pourrait, selon un autre mode de réalisation, être une vanne non proportionnelle. Dans ce cas, le débit sortant des différentes entrées/sorties 30a, 30b, 30c, 30d sera fonction des pertes de pressions des différents circuits 12, 12A, 12B, 12C et des vitesses de rotation des différentes pompes 21, 22, 23.
De plus, lorsque la poignée 1 comporte à la fois un dispositif motorisé 39 en combinaison avec une serrure à clé 76 comme c’est le cas ici, on peut avantageusement prévoir que le barillet 77 de la serrure à clé 76 est lui-même monté sur le support de fixation 82.
La présente invention n’est nullement limitée au mode de réalisation décrit et représenté (sur les figures), mais l’homme du métier saura y apporter toute variante conforme à l’invention.
Liste des signes de référence dans les figures
1 Poignée
2 Camion
3 Porte de camion
4 Face externe de porte de camion
5 Socle de la poignée
6 Bras rotatif de la poignée
7 Trous de fixation du socle
8 Rebord du socle
9 Fond du socle
10 Ouverture dans le fond du socle
11 Première extrémité du bras rotatif
12 Fût cylindrique de la première extrémité du bras
13 Paroi latérale du socle
500 mg de SBA15 sont dispersés dans 25 mL de toluène anhydre. 5,437 mL de 2-(4-pyridyl)éthyltriéthoxysilane (Gelest, USA) sont rajoutés dans le mélange. L’ensemble est chauffé à reflux à 80°C pendant 24h. La poudre est lavée par 3 cycles de centrifugation/redispersion dans de l’éthanol. Le produit est ensuite séché à l’étuve à 60°C pendant 24h.
Etape 3 : Synthèse du zwitterion sur la silice SBA15 : SBA15-pyr-sult
500 mg de SBA15-pyr sont dispersés dans 50 mL de toluène anhydre. 2,612 g de 1,3-propanesultone (Aldrich, France) sont ajoutés dans le mélange. L’ensemble est chauffé à reflux à 60°C pendant 6h. La poudre est lavée par 3 cycles de centrifugation/redispersion dans de l’éthanol. Le produit est ensuite séché à température ambiante pendant 24h.
Etape 4 : Adsorption d’ions Fe 2+ sur SBA15-pyr-sult : SBA15-pyr-sult-Fe 2+
500 mg de SBA15-pyr-sult s ont dispersés dans 50 mL d’eau déionisée et 0,375g de sel de Mohr Fe(SO 4 ) 2 (NH 4 ) 2 , 6H 2 O (Aldrich, France) sont ajoutés. La suspension est agitée pendant 12h à température ambiante. La suspension est ensuite centrifugée une fois et la poudre est séchée à l’étuve 60°C pendant 1 nuit.
Etape 5 : Préparation de SBA15-pyr-sult-Fe3O4 500 mg de SBA15-pyr-sult-Fe 2+ sont dispersés dans 150 mL d’eau déionisée à 80°C et 0,750 g de FeCl 3 ,6H 2 O (Aldrich, France) sont ajoutés au mélange. Le pH de la suspension est ajusté à pH compris entre 10 et 11 par ajout de 10 mL d’ammoniaque (NH 4 OH, 2mol/L) pendant 2h. Le solide est séparé du liquide à l’aide d’un aimant et est lavé avec de l’eau puis avec de l’éthanol 4 fois puis est séché à 80°C pendant une nuit.
Procédé de production d’une solution diluée de dioxyde de chlore, procédé de traitement d’eau et dispositifs associés L'invention concerne le domaine de la production de dioxyde de chlore en vue de son utilisation pour le traitement des eaux.
L’invention porte principalement sur un procédé de production d’une solution diluée de dioxyde de chlore, sur un procédé de traitement des eaux utilisant une telle solution diluée de dioxyde de chlore, et sur un système et une installation mettant en œuvre ces procédés.
ART ANTERIEUR ET INCONVENIENTS DE L’ART ANTERIEUR Le dioxyde de chlore, connu pour ses propriétés oxydantes et biocides, est communément utilisé pour le traitement de l’eau, par exemple des eaux potables, des eaux industrielles ou des eaux de circuits de refroidissement.
Mais le dioxyde de chlore est un gaz toxique et explosif en mélange avec l’air lorsque sa concentration dépasse 10%. La préparation de solutions de dioxyde de chlore est ainsi rendue délicate.
Parmi les méthodes de fabrication du dioxyde de chlore, la plus commune consiste à faire réagir un acide avec un chlorite, en particulier le chlorite de sodium. L’acide employé est souvent l’acide chlorhydrique qui assure un rendement élevé en dioxyde de chlore. L’équation de réaction est la suivante : 5 NaClO 2 + 4 HCl 4 ClO 2 + 5 NaCl + 2 H 2 O
Il est connu de produire du dioxyde de chlore dans un réacteur sous pression dans lequel de l’acide chlorhydrique et du chlorite de sodium sont injectés. Pour que la réaction soit complète et que le rendement soit suffisant, la concentration de la solution de dioxyde de chlore doit être au moins de 30 g/L. Une fois que le réacteur est plein, la solution de dioxyde de chlore est entraînée vers et dans le flux d’eau à traiter. Pour ce faire, l’acide chlorhydrique et le chlorite de sodium sont injectés dans le réacteur à une pression supérieure à la pression de la canalisation dans lequel circule le flux d’eau à traiter. L’injection d’acide chlorhydrique et de chlorite de sodium dans le réacteur est commandée en actionnement (par exemple par l’intermédiaire d’un débitmètre) à chaque fois qu’un flux d’eau est à traiter.
Ce procédé présente plusieurs inconvénients. En premier lieu, si la transformation du chlorite de sodium en dioxyde de chlore est complète après environ 5 minutes de réaction avec l’acide chlorhydrique, une fois ce temps optimum de réaction dépassé, le dioxyde de chlore se dégrade et se retransforme en chlorite. Le traitement doit donc nécessairement s’effectuer en continu en s’assurant que le temps de passage des réactifs dans le réacteur n’excède pas 5 minutes. Dans le cas contraire, la solution injectée dans le flux d’eau à traiter sera dégradée et son efficacité diminuée. Un tel procédé ne s’applique donc pas à des traitements impliquant une variabilité du débit.
Le deuxième inconvénient porte sur la pression appliquée dans le réacteur. En cas de fuite, le dioxyde de chlore étant explosif et nocif à cette concentration, les risques d’incident sont élevés. En outre, en travaillant à une concentration de 30g/L, le réacteur doit être en permanence rempli pour éviter tout risque d’explosion qui résulterait de la présence de gaz à plus de 10% de dioxyde chlore.
OBJECTIF DE L’INVENTION L’invention se propose de pallier les inconvénients précités en proposant un procédé et un dispositif associé ne présentant pas risque d’incident, qui s’adapte à des débits de traitement variables et qui assure en permanence une efficacité optimale de traitement.
À cet effet, le procédé de production d’une solution diluée de dioxyde de chlore pour le traitement des eaux de l’invention comporte au moins un cycle de production qui comprend les étapes suivantes : injecter du chlorite, par exemple du chlorite de sodium, sous forme liquide et une solution acide dans une chambre de mélange pour former un mélange réactif, après l’arrêt de l’injection, appliquer un temps de réaction entre le chlorite de sodium et la solution acide inférieur à 15 minutes, puis verser le mélange réactif dans une enceinte de dilution maintenue à pression atmosphérique, et ajouter dans l’enceinte de dilution, un volume déterminé de solution aqueuse pour obtenir une solution diluée de dioxyde de chlore 20 de concentration égale ou inférieure à 4g/L.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les moyens de verrouillage comprennent une languette prévue sur la première portion et des moyens de réception de la languette prévus dans la seconde portion, et en ce que, la languette est prévue pour s'emboîter par encliquetage dans les moyens de réception de la languette.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la languette comprend une portion saillante prévue pour être retenue par les moyens de réception après encliquetage de la languette dans les moyens de réception.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le dispositif anti-violation comprend une étiquette. L’étiquette peut être destinée à être collée à la fois sur la première portion et sur la seconde portion, par exemple lorsqu'elles forment une coquille autour du bouchon et/ou du col du réservoir.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l'étiquette est configurée pour fournir une indication visuelle de son enlèvement, par exemple une fois collée aux première et seconde portions.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l'étiquette est configurée pour faillir ou être endommagée lors de son enlèvement, par exemple une fois collée aux première et seconde portions.
La présente invention concerne également un dispositif anti-violation pour bouchon de réservoir de dégazage d’un circuit de refroidissement d’un véhicule, le réservoir comprenant un col et un bouchon pour fermer de manière étanche le col, caractérisé en ce qu'il comprend un moyen anti-violation utilisable pour verrouiller le bouchon au col.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le moyen anti-violation comprend des éléments de verrouillage coopérants sur chacun du bouchon et du col.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les éléments de verrouillage coopérants comprennent une butée sur chacun du bouchon et du col.
Selon un mode de réalisation de l’invention, au moins une des butées est incluse sur une languette déformable.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la languette déformable de l'un du col et du bouchon est configurée pour fléchir, par exemple lorsque le bouchon est vissé sur le col. La languette déformable de l'un du col et du bouchon peut être configurée pour fléchir lorsque le bouchon est vissé sur le col jusqu'à ce que le bouchon atteigne une position scellée, par exemple auquel point la languette déformable s'enclenche dans un état verrouillé dans lequel les butées sont engagées.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la languette déformable de l'un du col et du bouchon est configurée pour fléchir lors de l'engagement avec un outil, par exemple pour ainsi déverrouiller le moyen anti-violation.
La présente invention concerne également un réservoir de dégazage pour un circuit de refroidissement d’un véhicule, le réservoir comprenant un col et un bouchon pour fermer de manière étanche le col, caractérisé en ce qu'il comprend un dispositif tel que décrit ci-dessus.
La présente invention concerne également un réservoir de dégazage pour un circuit de refroidissement d’un véhicule, le réservoir comprenant un col et un bouchon pour fermer de manière étanche le col, caractérisé en ce qu'il comprend un moyen anti-violation utilisable pour verrouiller le bouchon au col.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le circuit de refroidissement est un circuit de refroidissement d’au moins une batterie du véhicule.
Bien entendu, l’invention s’applique à tout circuit de refroidissement comprenant au moins un réservoir de dégazage.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le véhicule est un véhicule électrique ou hybride.
État de la technique Dans de nombreux domaines techniques, on utilise des éléments qui font saillie d’une surface principale. Ces éléments en saillie doivent avoir une forme et des dimensions les mieux maitrisées possibles. A titre d’exemple, les éléments en saillie sont des plots électriquement conducteurs qui vont servir de contact électrique pour une puce électronique ou tout autre dispositif électronique. La bonne maitrise dimensionnelle des éléments en saillie permet d’assurer un contact électrique performant.
Il est important de pouvoir mesurer le plus précisément possible et le plus rapidement possible la forme et les dimensions des multiples éléments en saillie.
Il est connu de réaliser une mesure des dimensions des éléments en saillie au moyen d’un procédé optique. On applique une lumière texturée sur la surface d’un échantillon qui possède de multiples éléments saillants. La lumière texturée définit une pluralité de motifs répétitifs qui sont appliqués sur la surface de l’échantillon.
Plusieurs images sont acquises de la surface de l’échantillon qui est éclairée par la lumière texturée. En analysant les différentes images, il est possible de calculer les dimensions et la forme des éléments en saillie.
La qualité de la mesure est fortement dépendante de la qualité des images qui ont été acquises. Il existe donc un besoin d’améliorer la qualité des images qui servent lors des étapes de calcul des dimensions et de la forme des éléments en saillie.
Un objet de l’invention consiste à fournir un procédé de mesure topographique qui est plus performant que les procédés de l’art antérieur.
On tend à atteindre ce résultat au moyen d’un procédé de mesure topographique qui comporte :
- fournir un échantillon comportant une première surface munie d’une pluralité de motifs saillants ;