INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon une configuration de l’invention (1000), l’enceinte blindée (1143) est un cylindre de 50 cm à 1 m de long et de 50 cm à 2 m de diamètre. La paroi de l’enceinte blindée est par exemple constituée d’acier de 5 à 20 cm d’épaisseur et est entourée de béton armé (afin de protéger le personnel et les instruments des rayonnements) ou d’une double coque en béton armé remplie d’une ceinture d’eau. L’enceinte blindée est percée d’ouvertures permettant de positionner les faisceaux lasers. Les ouvertures sont fermées par de matériaux permettant de laisser passer la lumière des lasers par exemple des plaques de verre de 5 à 10 cm d’épaisseur.
Selon une configuration de l’invention (1000), l’invention est équipée de nombreux instruments de contrôle.
Selon une configuration de l’invention (1000), les lasers (1100) utilisent la technique qui consiste à étirer, amplifier, et compresser les impulsions. Les facteurs d’étirement peuvent être de l’ordre de 10 5.
Selon une configuration de l’invention (1000), la longueur d’onde de fonctionnement des lasers (1100) est de l’ordre de 350 nm. Les impulsions lasers durent environ 20 ns (avec un maximum de puissance pendant 4 ns) avec une précision de synchronisation d’environ 10 ps. La puissance des lasers est telle que l’énergie déposée est a minima de 20 kJ.
Selon une configuration de l’invention (1000), des lasers (1100) de puissance Pétawatt (10 15 W/cm² ) à impulsion ultra courte (quelques ps) peuvent être utilisés pour doper la réaction de fusion-fission.
Selon une configuration de l’invention (1000), l’énergie récupérée par la réaction de fusion-fission sous forme de ions He ou de photons (Gamma, X, UV) peut être exploitée par des systèmes micro-ondes ou photo-électriques.
Selon une configuration de l’invention (1000), l’énergie récupérée par la réaction de fusion-fission sous forme de ions He peut être exploitée sous forme de chaleur pour convertir cette énergie en électricité.
Selon une configuration de l’invention (1000), les ions He sont filtrés à l’aide d’un système de filtrage situé à l’extérieur de l’enceinte blindée (1143).
DISPOSITIF DE FIXATION AMELIORE D’UN EMBALLAGE DE TRANSPORT DE MATIERES RADIOACTIVES OU DE SON CHASSIS DE SUPPORT, SUR UN SYSTEME DE TRANSPORT La présente invention se rapporte au domaine du transport de matières radioactives. Elle concerne plus particulièrement la fixation d’un emballage de transport de matières radioactives, ou de son châssis de support, sur un système de transport.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE ANTÉRIEURE Avant d’être transporté, un emballage doit être fixé sur son système de transport, par exemple la plateforme d’une remorque d’un véhicule de transport routier. Cette fixation peut être effectuée en attachant directement le corps de l’emballage sur la plateforme, ou en fixant son châssis de support sur cette même plateforme.
La limite de débit court est par exemple égale à 2 L/min (litres par minute, dans les conditions normales de température et de pression), ou supérieure.
Dans le cas où le débit mesuré est supérieur à la limite de débit court, et si aucun état de consommation active n’est détecté, la surconsommation est probablement due à une fuite, et le calculateur embarqué 12 signale cette fuite au personnel de bord au cours d’une étape de signalement 70.
Le procédé comprend alors une étape de comparaison 80 pour chaque débit moyen Q n,k et Q n,k’ assocé à une période d’observation respective.
Le débit moyen Q n,k est alors comparé à une limite de débit moyen distincte de la limite de débit court, et notamment plus faible, pour détecter une consommation anormale d’oxygène.
La limite de débit moyen est par exemple inférieure à 1,5 L/min pour une période d’observation de deux heures.
La limite de débit moyen décroît avantageusement lorsque la durée de la période d’observation augmente.
Par exemple, pour une période d’observation supérieure à 6 heures, la limite de débit moyen peut être inférieure ou égale à 200 mL/min.
Avantageusement, chaque étape de comparaison 80 comprend une sous-étape de vérification des variations de températures sur la période d’observation. La variation de température T n,k est comparée à une limite de température prédéterminée, et la fuite n’est signalée que si la variation de température T n,k est inférieure à ladite limite de température prédéterminée. Dans le cas contraire, la variation de volume peut être liée à une dilatation thermique et non à une fuite.
Avantageusement, le procédé comprend une étape de mesure d’un appui sur roues de l’aéronef 10 et d’ajustement de la limite de débit moyen, ainsi que, le cas échéant, de la limite de température en fonction de l’appui sur roues mesuré.
Cela permet de distinguer si l’aéronef est au sol ou en vol, et d’ajuster les limites en conséquence.
Par exemple, pour un vol long de plus de 6 heures et ayant connu une bonne stabilité de la température ambiante (ce qui est généralement le cas au cours d’un vol), le procédé permet de discriminer des fuites de l’ordre de 0,1 L/min.
Enfin, comme représenté sur la , le procédé peut comprendre, en cas d’interruption temporaire des mesures, une étape d’interpolation des volumes mesurés.
Par exemple, si les mesures de volume sont interrompues entre les instants t n et t n’ , par exemple à cause d’une mise hors tension du calculateur embarqué 12, les mesures manquantes entre t n et t n’ (marquées par des cercles sur la ) sont complétées par interpolation linéaire entre la dernière valeur mesurée avant t n et la première valeur mesurée après t n’ .
Ainsi, un comportement anormal peut être détecté au plus vite, même en cas de mise hors-tension temporaire du calculateur embarqué.
Lorsqu’un test de mise en pression du système de distribution d’oxygène 14 est détecté, le procédé est réinitialisé à la fin dudit test en réeffectuant une première mesure de volume V 0 à un nouvel instant t 0 .
Ainsi, la consommation importante d’oxygène au cours du test ne perturbe pas le procédé de détection de fuite.
GALÉNIQUE Des formulations galéniques peuvent être élaborées, comprenant à titre d’ingrédient actif un pourcentage en poids adapté d’une suspension selon l’invention encapsulant une molécule active par exemple le rétinol, comme préparée selon l’exemple décrit ci-dessus.
Ces formulations peuvent contenir des actifs cosmétiques additionnels, ces derniers venant le cas échéant en soutien et/ou en complément de l'activité de l'ingrédient actif selon l'invention. Ces ingrédients peuvent être de toute catégorie selon leur(s) fonction(s), le lieu d'application (corps, visage, cou, buste, mains, etc.), l'effet final recherché et le consommateur ciblé, par exemple anti-âge, hydratant, raffermissant, anti-rougeurs, anti-vergetures, écran solaire, etc.
Exemple de formulation : Forme crème Matières premières Nom INCI Ingrédient (% p/p) Phase A H 2 O Water qsp100 Carbopol Ultrez 10 TM Carbomer 0,30 Phase B Brij S2-SS-(RB) TM Steareth-2 0,40 Brij S10-SO-(RB) TM Steareth-10 1,20 Crodafos CES-PA-(RB) TM Cetearyl Alcohol (and) Dicetyl Phosphate (and) Ceteth-10 Phosphate 4,00 Crodacol CS90-PA-(RB) TM Cetearyl Alcohol 1,50 Crodamol AB-LQ-(RB) TM C12-15 Alkyl Benzoate 1,50 Crodamol OSU-LQ-(JP) TM Diethylhexyl Succinate 7,00 Phase C Glycérine Glycerin 2,50 Octanediol Caprylyl Glycol 0,50 Phase D Phénoxyéthanol Phenoxyethanol qs Phase E Sorbate de potassium Potassium Sorbate qs Phase F H 2 O Water 5,00 NaOH 30 % Sodium Hydroxide 0,75 Phase G Suspension selon l’invention préparée à l’Exemple 1 - 3,00
Mode opératoire : Faire gonfler la phase A sans agitation pendant 30 mn et la mettre à chauffer à 75°C au bain-marie. Faire chauffer la phase B à 75°C au bain-marie en mélangeant bien. Faire fondre la phase C et mélanger. Mélanger la phase D dans la phase C, préalablement refroidie. Verser la phase C+D dans la phase A, sous agitation mélangeur à rotor stator v=500 t/mn. Bien homogénéiser. Rajouter la phase B dans la phase précédente, sous agitation mélangeur à rotor stator v=1000 t/mn. Rajouter la phase E extemporanément, dans la phase précédente sous agitation mélangeur à rotor stator v=1000 t/mn. Bien homogénéiser. Rajouter la phase F, bien homogénéiser.
Exemples d'ingrédients pouvant être rajoutés à cette formulation (commercialisés par SEDERMA) : Un ingrédient comprenant un ou plusieurs peptides anti-âges comme le Matrixyl3000®, un ingrédient hydratant comme OptimHyal® et/ou un ingrédient protégeant des effets néfastes de la lumière bleue comme Synchrolife®.
Composition COSMETIQUE APPLICABLE SUR LA PEAU La présente demande concerne le domaine technique de la cosmétique.
Plus précisément, l’invention concerne des compositions cosmétiques à appliquer sur la peau et plus particulièrement des compositions comme un primer ou base de maquillage, un fard à joues, un fard à paupières, un fond de teint ou une formulation démaquillante.
Encore plus précisément, l’invention concerne une composition applicable sur la peau comprenant un mélange d’alcane volatils.
Au sens de la présente invention, on entend par fond de teint une formulation destinée à unifier l’épiderme et à le colorer légèrement. Il doit être appliqué en couche uniforme mais également permettre l’estompage, sur le visage et une partie du cou.
De même on entend par base, primer ou encore base du maquillage une composition cosmétique qui permet d’estomper les imperfections de la peau et empêche le maquillage de se déposer dans des rides, des pores au fil de la journée. Ainsi, cette formulation permet de perfectionner la peau avant d’appliquer un fond de teint, un fard à joues, etc.
Au sens de la présente invention, on appelle fard à joues ou encore communément appelé « blush » une formulation cosmétique destinée à mimer, renforcer un visuel de « rose aux joues ».
De même, on entend par, fard à paupières ou encore communément appelé « eye-shadow » des formulations cosmétiques applicables sur la paupière afin de mettre les yeux en valeur en créant des contrastes de couleurs.
Par formulation démaquillante on entend une huile démaquillante mais également une formulation démaquillante biphasique qui permettent de nettoyer le visage du maquillage tout en respectant la peau de son utilisateur.
Comme énoncé ci-dessus ces formulations démaquillantes peuvent se présenter sous la forme d’une huile démaquillante constituée d’huiles et de différents corps gras.
Elles peuvent également se présenter sous la forme d’une formulation biphasique comprenant une phase aqueuse et une phase huileuse.
Comme montré à la , le moyen de transport 17 peut comprendre une batterie 21 alimentant le ou les moteurs roue 16, le moteur roue pouvant aussi servir de générateur pour une recharge de la batterie 21. Ceci est valable pour un moteur 1 électromagnétique selon la présente invention qui peut servir aussi de générateur.
Moteur électromagnétique à aimants surfaciques L’invention concerne un moteur électromagnétique d’entraînement d’un organe l’enveloppant au moins partiellement, notamment en l’intégrant en son intérieur, ou en étant adossé au moteur, ce moteur étant à aimants surfaciques.
Dans un mode de réalisation non limitatif de la présente invention, le moteur peut être logé dans une roue d’un véhicule pour la propulsion dudit véhicule en formant ainsi ce qui est dénommé un moteur roue. Dans le cas d’un véhicule muni de plusieurs roues, un tel moteur peut être implanté dans chaque roue du véhicule.
Un tel moteur d’entraînement d’un organe s’adresse notamment à des applications à faible vitesse et fort couple dans un encombrement restreint de forme sensiblement discoïde.
Le document FR-A-2 881 290 décrit une roue électrique ou moteur roue comprenant un moteur incorporé dans une roue pour son entraînement. Le moteur comprend un stator et un rotor relié à un système de transmission de couple afin de transmettre un couple à la roue.
Dans une forme de réalisation, le rotor présente deux rotors ou générateurs de champ délimitant chacun avec le stator un entrefer, chaque rotor comprenant des aimants à pôles magnétisés dans une direction radiale par rapport à un axe de rotation du moteur et des aimants de culasse magnétisés dont chacun est placé entre deux aimants à pôles adjacents pour renforcer le champ magnétique formé par les aimants à pôles.
Le problème à la base de la présente invention est de concevoir un moteur électromagnétique destiné à l’entraînement d’un organe délivrant une puissance volumique augmenté tout en restant le plus compact possible par une augmentation significative des surfaces d’échanges magnétiques par rapport à un moteur selon l’état de la technique.
A cet effet la présente invention concerne un moteur électromagnétique comprenant un rotor interne et un rotor externe concentriques par rapport à un axe de rotation central, les rotors intercalant entre eux un stator avec un entrefer entre le stator et chaque rotor, chaque rotor étant muni d’un circuit magnétique de circulation de flux magnétique en vis-à-vis d’un entrefer respectif et portant des aimants, caractérisé en ce que, pour les rotors interne et externe, les aimants sont des aimants surfaciques positionnés dans ou sur le circuit magnétique associé en affleurant du circuit magnétique vers l’entrefer respectif.
Par aimant surfacique, il est entendu des aimants dépassant au moins partiellement du circuit magnétique. Ces aimants surfaciques peuvent être solidarisés avec le circuit magnétique par tout moyen, notamment par collage sans pénétrer dans le circuit magnétique. En alternative, ces aimants surfaciques peuvent être semi-enterrés dans le circuit magnétique jusqu’à ne dépasser que légèrement du circuit magnétique, donc non complètement enterrés de tout côté par le circuit magnétique.
Un tel moteur permet d’atteindre un couple volumique élevé dans un encombrement réduit, par une meilleure utilisation du volume alloué d’où une meilleure puissance volumique. Le fait d’utiliser des aimants surfaciques permet d’augmenter le volume d’aimant utile nécessaire à la création de couple.
Afin d’obtenir un couple volumique élevé, on se permet d’atteindre des densités de courant comprises entre 15 et 20 A/mm 2 . Un tel moteur permet aussi d’atteindre une valeur d’entrefer faible, vers 0,8 millimètres ou moins.
Le calculateur embarqué 12 est configuré pour déduire le volume d’oxygène contenu dans le réservoir 1 à partir des valeurs de pression et de température mesurées, et contient une base de données dans laquelle enregistrer les valeurs mesurées.
Le procédé, représenté schématiquement sur les figures 2 et 3, comprend une étape de mesure 20 périodique du volume d’oxygène contenu dans le réservoir 1, mise en œuvre par le calculateur embarqué 12 au moyen des moyens de mesure.
Le procédé comprend également une étape de mesure 25 d’une température T n dans le réservoir 1, ou au voisinage du réservoir 1, pour chaque mesure 20 de volume V n d’oxygène dans le réservoir 1.
Les mesures de température et de volume commencent au lancement du procédé, par exemple lors de la mise sous tension du calculateur embarqué 12, et l’instant correspondant est noté t 0 .
Les instants de mesure notés t n sont séparés d’une période dt, et une valeur de volume V n est mesurée comme décrit plus haut, à chacun des instants t n .
Chaque valeur de volume V n mesurée est enregistrée dans la base de données.
La période dt séparant deux mesures successives de volume est sensiblement constante, et est par exemple égale à 1 heure.
Le procédé comprend, à chaque étape de mesure 20 d’une valeur de volume V n , une étape de détermination 30 d’un débit court Q n de consommation d’oxygène à l’instant t n , calculé à partir de la différence V n -V n-1 . Le débit court Q n est donc un débit mesuré sur une unique période séparant deux mesures successives, et dépend également de la longueur de la période dt entre deux mesures.
Le procédé comprend également des étapes de détermination 40 d’au moins un débit moyen Q n,k , chaque débit moyen étant calculé sur une période d’observation comprenant un nombre k de périodes, avec k supérieur à un.
Par exemple, un premier débit moyen Q n,k sur k=2 périodes consécutives et un deuxième débit moyen Q n,k’ sur k’=5 périodes consécutives peuvent être calculés.
Pour chaque débit moyen Q n,k calculé, le procédé comprend le calcul d’une variation de température T n,k sur la période d’observation correspondante.
Le procédé comprend une étape de détection 50 d’un état de consommation active du système d’oxygène 14, afin de discriminer les situations de surconsommation normale des situations anormales.
La détection 50 de consommation active se base avantageusement sur les valeurs de débit court Q n enregistrées dans la base de données.
Si une consommation active est détectée, aucune fuite ne peut être détectée sur une période comprenant ladite consommation active.
Avantageusement, le procédé est alors réinitialisé après ladite consommation active.
Le procédé comprend alors une étape de comparaison 60 du débit court Q n avec une limite de débit court prédéterminée, afin de détecter une consommation anormale d’oxygène.
Selon une réalisation de l'invention, l'âme centrale alvéolaire est réalisée dans un matériau aramide, ou dans un matériau métallique, notamment en aluminium.
Selon une réalisation de l'invention, les trous traversants présentent une plus grande dimension comprise entre 0,3mm et 10mm, et sont de préférence des trous circulaires de diamètre compris entre 1,5mm et 2mm.
Selon une réalisation de l'invention, un taux de perforation de la peau est compris entre 1% et 50%, et vaut de préférence 10% à 15%.
Selon une réalisation de l'invention, ledit élément de mobilier comporte en outre une coiffe d'habillage ou un film décoratif réalisé dans un matériau perméable au son.
Selon une réalisation de l'invention, ledit élément de mobilier comporte en outre une couche de matériau souple.
Selon une réalisation de l'invention, ledit élément de mobilier comporte en outre une structure de support comportant des moyens de fixation amovibles ou intégrés pour s'interfacer sur le panneau composite.
Selon une réalisation de l'invention, la couche de matériau souple est disposée entre la structure de support et la coiffe d'habillage ou le film décoratif.
Selon une réalisation de l'invention, l'élément de mobilier est constitué par une coque d'intimité destinée à s'étendre au moins en partie autour d'un siège.
La est une vue en perspective d'une unité de siège selon l'invention comportant un panneau composite ayant une fonction d'atténuateur de bruit;
Les figures 2a et 2b sont respectivement des vues en perspective assemblée et en perspective éclatée d'un panneau composite ayant une structure alvéolaire;
La est une vue de face d'une peau d'un panneau composite selon l'invention illustrant une répartition spécifique des trous traversants réalisés dans la peau;
Les figures 4a à 4e illustrent différents modes de réalisation d'un panneau composite selon la présente invention vue de côté.
Par ailleurs, dans la suite de la description, les termes relatifs du type "avant", "arrière", "horizontal", "vertical" sont entendus par référence au sens commun que leur donnerait un passager assis sur un siège associé à l'unité de siège selon l'invention.
La montre une unité de siège 10 comportant un siège 12 associé à une console latérale 13 s'étendant suivant un côté du siège 12.
Pour éviter l’utilisation de la cravache, des outils manuels ont été développés. Le document de brevet publié sous le numéro CN104255552 décrit un tel outil manuel pour l’extermination de parasites.
Cet outil, du type peigne, comprend une zone de captation des parasites formant une chambre, dans laquelle les parasites sont emprisonnés lorsque le peigne est passé sur l’animal.
La chambre inclut un marteau qui permet d’exterminer les parasites par réduction du volume de la chambre.
Pour piéger les parasites dans la chambre, celle-ci peut également comprendre un revêtement adhésif.
Toutefois, un tel outil présente certains inconvénients.
Premièrement, le fait de peigner l’animal pour capter les parasites peut provoquer une fuite des parasites à l’approche du peigne, notamment la fuite des parasites volants.
Ainsi, les parasites volants peuvent partir à l’approche du peigne puis revenir une fois le peigne passé. Dès lors, ces parasites ne sont pas captés et la tranquillité de l’animal n’est pas assurée.
Par ailleurs, la présence du marteau peut s’avérer insuffisante pour exterminer les parasites.
En effet, certains parasites présentent une carapace très résistante qui peut les protéger d’un écrasement.
Dès lors, l’extermination par réduction du volume de la chambre peut s’avérer inefficace contre les parasites ayant une carapace résistante, et les parasite peuvent s’échapper de la chambre une fois l’étape d’extermination réalisée par l’utilisateur.
Par ailleurs, ce type de dispositif présente une trappe d’accès à l’intérieur de la chambre lorsque l’utilisateur peigne l’animal. Toutefois, une telle trappe doit pouvoir être refermée pour éviter aux parasites de s’échapper.
Pour cela, un mécanisme de levier doit être utilisé et maintenu lors de l’utilisation de l’outil par l’utilisateur. Un tel mécanisme peut s’avérer contraignant et fatiguant lors de l’utilisation.
En outre, le revêtement adhésif situé à l’intérieur de la chambre peut nuire à l’efficacité de l’extermination.
Le revêtement adhésif peut retenir ou freiner le marteau lors de la réduction du volume de la chambre, limitant l’efficacité de l’utilisation du marteau.
Au contraire, le revêtement adhésif peut être écarté du marteau pour éviter de le retenir ou de le freiner. Cependant, un tel écartement éloigne alors les parasites du marteau, le marteau n’ayant alors aucun effet sur l’extermination des parasites.
En outre, un tel outil n’est pas adapté aux gros parasites mais est destiné aux poux et puces.
Lorsqu’un hydrocarbure liquide est généré, il s’agit préférablement des molécules de types aromatiques (benzène, toluène, xylène…), des molécules plus complexes ou de leurs mélanges, plus préférablement du benzène.
Lorsqu’un carburant liquide est généré, il s’agit préférablement de C7 C15 ou de leurs mélanges, plus préférablement de diesel C12.
Le produit obtenu selon ce procédé de conversion dépend notamment du ratio molaire entre le CH 4 , le CO 2 et le dihydrogène utilisé pour effectuer la réaction de conversion, ratio que l’homme du métier peut déterminer en fonction du produit désiré. Par exemple, la diminution du rapport CO 2 /CH 4 conduit à la génération de radicaux CH 3 , favorisant ainsi la formation de produits à longues chaînes, comme l'éthanol, et diminuant la sélectivité vers le méthanol.
La synergie de la catalyse par plasma dans ce procédé montre un grand potentiel pour la synthèse directe de produits chimiques et de carburants liquides à valeur ajoutée à partir de CO 2 et de CH 4 .
Le catalyseur sélectionné et préparé est placé entre les électrodes du réacteur DBD, permettant aux espèces gazeuses de circuler, et est activé par des décharges électriques à haute tension (de l'ordre de kV) d'une durée de l'ordre de la nanoseconde à la microseconde. Cette polarisation, combinée à l'adsorption, la désorption et l'interaction catalyseur/gaz, donne lieu à la formation du plasma ainsi qu'à son activation et la production des hydrocarbures. L'énergie électrique fournie au lit fixe sous forme de haute tension sinusoïdale ou pulsée, crée des courants multiples sur les ondes porteuses HV (haute tension), pendant la polarisation positive et négative. Ces streamers de quelques centaines de picosecondes à quelques dixièmes de nanosecondes, sont responsables de la polarisation négative ou positive des sites catalytiques.
Avant l’étape de conversion, notamment d’hydrogénation, le système catalytique selon l’invention, dans le cas où ses composants sont sous forme oxydés, est avantageusement réduit in situ sous plasma froid, préférablement un plasma DBD, sous H 2 comme gaz de décharge.