INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On a représenté schématiquement sur la par une flèche « I » l’effort de libération qui doit tout d’abord être appliqué globalement selon la direction longitudinale sur le bras 40 comportant le crochet 42 pour provoquer le passage de la position active à la position inactive, à l’encontre dudit rappel élastique.
Ensuite, les moyens 70 de blocage formés par le crochet 42 occupant la position inactive, la butée 30 est alors libre de pouvoir être entraînée en coulissement transversal dans la gorge 15, suivant la flèche « II » représentée sur la pour passer de la première position de butée à la deuxième position escamotée. En position escamotée, la butée 30 est ici écartée de la coulisse 20, de manière que le crochet 42 pénètre à l'intérieur de la gorge 15.
De préférence, l’effort de libération appliqué sur le bras 40 est maintenu pendant l’entraînement en coulissement de la butée 30 vers la deuxième position escamotée afin de limiter les frottements entre le crochet 42 et une partie de la cavité 50 à l’intérieur de la gorge 15, tout particulièrement lesdits rebords supérieur 56 et inférieur 58.
Le pH du mélange est remonté à pH 7 par ajout d’hydroxyde de sodium (NaOH, 1 mol/L). La suspension est ensuite lavée plusieurs fois par des cycles de centrifugation/redispersion jusqu’à ce que la conductivité de la suspension soit proche de celle de l’eau pure (conductivité < 10 µS/cm).
Etape 2 : Extraction du copolymère
Le copolymère P123 est extrait des particules de silice en présence de solvant organique (éthanol) pendant 48h (voie soxhlet). L’échantillon est ensuite séché à l’étuve une nuit à 80°C.
L’échantillon est ensuite caractérisé par physisorption d’azote à 77K (Micromeritics ASAP 2020, Nocross, GA). L’échantillon est dégazé préalablement à 363 K sous vide. La surface spécifique de l’échantillon est calculée en utilisant la méthode BET dans un domaine de pression P/P 0 = 0.06 à 0.25. La distribution de la taille des pores et le volume poreux sont obtenus avec la méthode BJH en utilisant un volume d’azote adsorbé à P/P 0 = 0,75.
Propriétés physicochimiques des particules de silice : surface BET : ~ 800 m 2 /g ;
volume poreux : ~ 1 g/mL ;
diamètre des pores : ~ 5,3 nm.
Etape 4 : Fonctionnalisation de la silice mésoporeuse magnétique
200 mg de Fe 3 O 4 @SiO 2 / SBA15 sont dispersés dans 10 mL de toluène anhydre à 80°C. 2 mL d’aminopropyltriethoxysilane (APTES, Sigma-Aldrich) sont ensuite ajoutés goutte à goutte. Le mélange est maintenu à 80°C pendant 24h puis lavé 3 fois dans de l’éthanol et séché à l’étuve à 60°C pendant 24h. L’échantillon est ensuite caractérisé par physisorption d’azote à 77K (Micromeretics ASAP 2020, Nocross, GA). L’échantillon est dégazé préalablement à 363 K sous vide. La surface spécifique de l’échantillon est calculée en utilisant la méthode BET dans un domaine de pression P/P 0 = 0,06 à 0,25. La distribution de la taille des pores et le volume poreux sont obtenus avec la méthode BJH en utilisant un volume d’azote adsorbé à P/P0 = 0,75. Pour plus d’information sur la méthode BJH, on pourra notamment se référer à l’article : BARRETT, EP ; JOYNER, LG ; HALENDA, PP « The Determination of Pore Volume and Area Distributions in Porous Substances I Computations from Nitrogen Isotherms”, JOURNAL OF THE AMERICAN CHEMICAL SOCIETY, Year 1951, Volume 73 Issue 1 Page 373-380.
Propriétés physicochimiques des particules de silice mésoporeuses avec les fonctions amine :
surface BET : ~ 700 m 2 /g ;
volume poreux : ~ 0.9 g/mL ;
diamètre des pores : ~ 5 nm.
Exemple 2 : Adsorption /désorption de la phénylalanine
Des essais d'adsorption et désorption d'une molécule modèle, la phénylalanine (PhA) (un des acides aminés essentiels), ont été réalisés pour tester 3MS-NH 2 obtenu à l’exemple 1.
Essai d'adsorption (PhA@3MS-NH2) : 4 ml d'une solution de phénylalanine à 0,8 g/l ont été mélangés à 50 mg de 3MS-NH 2 à pH neutre. Après 24 h de mélange, le solide a été séparé du surnageant à l’aide d'un aimant. Le surnageant a été analysé par diffusion dynamique de la lumière (DLS, Malvern Nano ZS, UK) pour vérifier l'absence de particules 3MS-NH 2 . La phase liquide a été dosée par spectrophotométrie UV-visible (Shimadzu, UV2550, Japan) : environ 79% de phénylalanine a été adsorbée.
Selon un mode de réalisation, le matériau (3MS- f ) est fonctionnalisé avec une fonction polaire protique.
L’étape a) est alors généralement réalisée en milieu aqueux, dans des conditions de pH favorables à la formation d’une liaison électrostatique entre la fonction réactive du matériau (3MS- f ) et au moins une fonction de la molécule d’intérêt organique.
L’étape b) peut être avantageusement réalisée par l’application d’un champ magnétique extérieur.
Dans ce cadre, l’étape c) peut être réalisée en ajoutant une solution acide ou basique de manière à modifier le pH de la solution aqueuse et rompre la liaison électrostatique entre le matériau (3MS) et la molécule d’intérêt (MIO).
[(3MS-f) fonctionnalisé avec un groupe hydrophobe]
Selon un autre mode de réalisation, le matériau (3MS- f ) est fonctionnalisé avec un groupe hydrophobe.
L’étape a) est alors généralement réalisée en milieu aqueux. Les MIO ayant une fonction réactive hydrophobe réagiront avec une fonction réactive hydrophobe du matériau (3MS-f) pour former des liaisons hydrophobes.
Dans ce cadre, l’étape c) peut être réalisée par immersion du matériau (3MS-f) récupéré dans une solution organique, notamment un alcool ou une cétone de manière à rompre la liaison hydrophobe entre le matériau (3MS) et la molécule d’intérêt (MIO).
Matériau mésoporeux magnétique à base de silice (3MS)-(MIO) susceptible d’être obtenu selon le procédé de l’invention
Selon encore un autre aspect, l’invention concerne un matériau mésoporeux magnétique à base de silice (3MS)-(MIO) susceptible d’être obtenu selon les étapes a) et éventuellement b) du procédé selon l’invention.
Ce matériau peut notamment être utile pour le stockage et/ou la libération de la molécule MIO.
Exemples Exemple 1 : préparation d’un matériau (3MS- f ) : (3MS-NH 2 )
Etape 1 : Synthèse des nanoparticules d’oxyde de fer superparamagnétiques : Fe 3 O 4
Solution A : 10 mL d’une solution aqueuse à 0,150 M de chlorure de fer(III), 6H 2 O sont préparés dans un tube schlenk sous flux d’azote.
Solution B : 10 mL d’une solution aqueuse à 0,075 M de chlorure de fer(II), 4H 2 O sont préparés dans un tube schlenk sous flux d’azote
-- D1 > 2.D3 ;
-- ladite hauteur de la chambre est la hauteur maximale de la chambre ;
-- l’épaisseur de l’organe est inférieure à 2mm, et de préférence inférieure ou égale à 1,5mm ;
-- D3 est comprise entre 5 et 30mm, et de préférence entre 10 et 20mm, et plus préférentiellement entre 10 et 15mm ;
-- D1 est comprise entre 10 et 60mm, de préférence entre 20 et 40mm, et plus préférentiellement entre 20 et 30mm ;
-- D10 est comprise entre 5 et 30mm, de préférence entre 10 et 20mm, et plus préférentiellement entre 10 et 15mm ;
-- le couvercle est fixé au corps par soudage (c’est-à-dire par un cordon de soudure), et par exemple par thermosoudage ou soudage laser.
La présente invention concerne également un circuit de carburant pour un véhicule, en particulier automobile, comportant au moins un dispositif tel que décrit ci-dessus.
la est une vue schématique en coupe axiale d’un dispositif d’amortissement de pression selon l’invention, et illustre ce dispositif à l’état non fonctionnel ;
la est une vue schématique en perspective d’une membrane du dispositif de la ;
la est une vue schématique en perspective d’un couvercle du dispositif de la ;
la est une vue schématique en perspective d’un corps du dispositif de la ;
la est une vue schématique illustrant une partie du corps de la ;
la est une vue similaire à celle de la et illustre le dispositif en cours d’amortissement ;
la est une vue similaire à celle de la et illustre une variante de réalisation du dispositif ;
Dans un deuxième mode de réalisation particulier, la région à réparer est entièrement délimitée par une surface de la cuve du four qui n’est pas en contact avec le bain de verre en fusion, et le procédé ne comporte pas d’étape 1).
Brève description des figures D’autres caractéristiques et avantages de l’invention apparaitront encore à l’examen de la description qui va suivre et au regard du dessin annexé dans lequel : - la , décrite en préambule, représente schématiquement une demi-coupe transversale d’un four de fusion de verre, avant usure ; - la représente schématiquement le four de la après usure ; - la représente schématiquement un procédé selon l’invention ; - la représente schématiquement une région à réparer cloisonnée ; - la représente schématiquement un exemple de buse selon l’invention permettant d’amener le produit de réparation dans la région à réparer ; - la représente schématiquement une première étape pour réaliser un coffrage, dans un mode de réalisation de l’invention ; - la représente schématiquement une deuxième étape pour réaliser un coffrage, dans le mode de réalisation de l’invention de la ; - la représente un exemple de coffrage selon l’invention ; la représente un exemple d’un élément de coffrage intérieur comportant des trous traversants.
Définitions Un « coffrage » est une partie du « moule » dans lequel le produit de réparation est introduit.
Il résulte d’un assemblage d’un ou plusieurs « éléments du coffrage » et d’un positionnement du ou des éléments de coffrage assemblés dans la « position de service ». La partie du moule définie par le coffrage est complétée avec une partie de la surface intérieure du four de manière à constituer le moule.
Outre les éléments de coffrage, un coffrage comporte des « accessoires », utilisés pour assembler et fixer en position de service les éléments de coffrage, et qui ne sont pas en contact avec le matériau de réparation lors de la réparation. A la différence des accessoires, les éléments de coffrage sont des pièces qui entrent en contact avec le matériau de réparation lors de la réparation.
La région à réparer peut être compartimentée au moyen de cloisons. Une cloison est considérée comme un élément de coffrage.
Un « passage » est un trou qui traverse l’enceinte du four, mettant ainsi en communication l’intérieur et l’extérieur du four.
Le « diamètre équivalent » d’une surface est le diamètre d’un disque de même aire que cette surface.
On appelle « produit non-façonné » un mélange particulaire sec.
Par produit « en un matériau » ou « d’un matériau », on entend un produit constitué pour plus de 95%, plus de 98%, de préférence sensiblement 100% de sa masse dudit matériau.
Par « matériau réfractaire », on entend un matériau présentant une température de fusion supérieure à 1500°C. Cette définition est communément employée par l’homme du métier et citée dans « Matériaux réfractaires et céramiques techniques (éléments de céramurgie et de technologie ) », G. Aliprandi, éditions Septima Paris, 1979. Cet ouvrage donne également en pages 297 à 301 des exemples de matériaux réfractaires, notamment oxydes, carbures et nitrures.
Par « température de transition vitreuse » d’un verre, on entend la température à laquelle ledit verre passe de l’état solide à l’état visqueux. La température de transition vitreuse peut être déterminée par analyse thermique différentielle (ATD). La température de transition vitreuse est la température à laquelle ledit verre présente une viscosité sensiblement égale à 10 12 Pa.s. Un verre est classiquement considéré « à l’état solide » à une température inférieure à sa température de transition vitreuse.
Par « liant à chaud », on entend un constituant présentant une température de fusion supérieure à 600°C, et apte à lier ensemble, après durcissement sous l’effet d’une baisse de la température, des particules auxquelles il a été mélangé.
On appelle « taille maximale » le percentile 99,5 (D 99,5 ) d’une poudre, ce percentile correspondant au pourcentage en masse de 99,5%, sur la courbe de distribution granulométrique cumulée des tailles des particules de la poudre, les tailles des particules étant classées par ordre croissant. Les distributions granulométriques et la taille maximale peuvent être déterminés à l’aide d’un granulomètre laser. Le granulomètre laser peut être un Partica LA-950 de la société HORIBA.
Par « impuretés », on entend les constituants inévitables, introduits involontairement et nécessairement avec les matières premières ou résultant de réactions avec ces constituants. Les impuretés ne sont pas des constituants nécessaires, mais seulement tolérés. De préférence la quantité des impuretés est inférieure à 2%, inférieure à 1%, inférieure à 0,5%, voire sensiblement nulle.
Par « auto-coulable à chaud », on entend un produit de réparation capable de s’étaler sous son seul propre poids, et de remplir le moule sans conduire à une ségrégation, dans une gamme de température comprise entre 300°C et 1550°C. On considère qu’il y a ségrégation lorsque la face de coulée du produit obtenu après mise en place du produit de réparation et frittage présente une couche superficielle de laitance s’étendant, depuis ladite face de coulée, sur une profondeur de 3 mm ou plus. Cette couche superficielle de laitance peut facilement être mise en évidence après séchage ou frittage du produit, le sciage s’effectuant dans un plan perpendiculaire à la face de coulée.
Le dispositif selon l’invention a l’avantage d’être compact et autonome et de pouvoir fonctionner à basse température et haute pression.
Le dispositif selon l’invention peut comprendre une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément les unes des autres, ou en combinaison les unes avec les autres :
- l’organe a une forme générale tubulaire centrée sur ledit axe ;
- l’organe comprend une paroi tubulaire centrée sur ledit axe et ayant une épaisseur radiale inférieure ou égale à l’épaisseur de la partie centrale de la membrane ;
- la paroi tubulaire comprend au moins deux encoches radiales ;
- les encoches sont diamétralement opposées et/ou s’étendent sur toute la hauteur de l’organe ;
- les ports d’entrée et de sortie sont diamétralement opposés par rapport audit axe et alignés sur un autre axe, lesdites encoches étant décalées par rapport à cet autre axe ;
- la membrane est contrainte et déformée par le ressort de façon à ce que sa première partie au centre qui est plan et en appui sur ledit organe, et une seconde partie autour de la première partie qui est tronconique ;
- la cavité a un diamètre interne D4 mesuré par rapport à l’axe, et la chambre a un diamètre interne D3 mesuré par rapport à l’axe, avec 0,8.D3 < D4 < 1,2.D3 ;
- le couvercle comprend une première dent annulaire de serrage de la membrane, cette première dent comportant un bord périphérique intérieur situé du côté dudit axe, qui est arrondi et présente un rayon de courbure supérieur à 0,5mm, de préférence supérieur ou égal à 0,8mm, et par exemple compris entre 0,8mm et 1mm, et/ou le corps comprend une seconde dent annulaire de serrage de la membrane, cette seconde dent comportant un bord périphérique intérieur situé du côté dudit axe, qui est arrondi et présente un rayon de courbure supérieur à 0,1mm, de préférence supérieur ou égal à 0,2mm, et par exemple compris entre 0,2mm et 0,4mm ;
- la partie périphérique de la membrane comprend une surépaisseur annulaire dont une partie supérieure est reçue dans une gorge annulaire du couvercle et une partie inférieure est reçue dans une gorge annulaire du corps ;
- la partie périphérique de la membrane comprend des ergots en saillie radialement vers l’extérieur par rapport audit axe, ces ergots étant répartis autour de cet axe ;
- la partie centrale de la membrane est plane à l’état sans contrainte (c’est-à-dire sans sollicitation par le ressort ou par le fluide) ;
- la partie centrale de la membrane a une épaisseur supérieure ou égale à 1mm, de préférence supérieure ou égale à 1,5mm, et plus préférentiellement supérieure ou égale à 2mm ;
- la membrane est réalisée en FVMQ ;
- le corps comprend un système à glissière, le dispositif comportant en outre un élément de liaison qui est formé d’une seule pièce et comprend deux parties de fixation, la première partie de fixation étant configurée pour coopérer par coulissement avec le système à glissière du corps, et la seconde partie de fixation comportant au moins un patte d’encliquetage élastique ;
Certains de ces dispositifs de blocage comprennent :
- un contrepoids monté de façon mobile dans l’étrier en étant couplé à la seconde extrémité,
- une pièce de blocage montée à rotation dans l’étrier, et, en cas de choc latéral subi par le véhicule, passant dans une position de blocage dans laquelle elle bloque le contrepoids pour empêcher la rotation de la poignée, et
- une lame déformable se déformant lors du choc latéral pour bloquer la pièce de blocage dans sa position de blocage.
On comprendra qu’en l’absence de choc latéral la pièce de blocage est dans une position initiale qui permet une libre mobilité du contrepoids et donc l’entraînement en rotation de la poignée pour ouvrir sa porte latérale. De plus, en l’absence de choc latéral la lame déformable est placée dans une position contrainte (légèrement incurvée) par la pièce de blocage qui est placée dans sa position initiale.
Comme le sait l’homme de l’art, lors d’un choc latéral la lame déformable fait l’objet d’une vibration. Or, il peut arriver que cette vibration soit trop importante, et donc lorsque la pièce de blocage revient de sa position de blocage vers sa position initiale la lame déformable peut se retrouver trop déformée pour avoir le temps de « rattraper » la pièce de blocage avant qu’elle ne soit de nouveau dans sa position initiale. Par conséquent, dans cette situation la pièce de blocage ne peut plus assurer sa fonction et donc permet la mobilité du contrepoids et l’ouverture de la poignée.
Présentation de l’invention Elle propose notamment à cet effet un dispositif de blocage, d’une part, propre à équiper un mécanisme d’ouverture d’une porte latérale de véhicule comprenant une poignée ayant une première extrémité montée à rotation sur un étrier et une seconde extrémité, et, d’autre part, comprenant :
- un contrepoids propre à être monté de façon mobile dans l’étrier en étant couplé à la seconde extrémité,
- une pièce de blocage propre à être montée à rotation dans l’étrier, et, en cas de choc latéral subi par le véhicule, à passer dans une position de blocage dans laquelle elle bloque le contrepoids pour empêcher la rotation de la poignée, et
- une lame déformable propre à se déformer lors du choc latéral pour bloquer la pièce de blocage dans sa position de blocage.
Ce dispositif de blocage se caractérise par le fait qu’il comprend aussi une pièce de limitation propre à être solidarisée fixement dans l’étrier dans une position permettant de limiter la déformation de la lame déformable pendant le choc latéral.
Grâce à cette limitation de la déformation maximale de la lame déformable lors d’un choc latéral, la lame déformable a le temps de rattraper la pièce de blocage bien avant qu’elle n’atteigne sa position initiale, ce qui permet de la bloquer pour qu’elle assure sa fonction, à savoir empêcher le contrepoids de se déplacer et donc permettre l’ouverture de la poignée.
Le dispositif de blocage selon l’invention peut comporter d’autres caractéristiques qui peuvent être prises séparément ou en combinaison, et notamment :
- sa pièce de limitation peut définir une butée limitant une amplitude de déformation de la lame déformable ;
- sa pièce de limitation peut être une lame rigide propre à être installée au-dessus d’une partie de la lame déformable en ayant au moins une partie espacée de cette dernière de manière à permettre à cette dernière de se déformer ;
Les premiers éléments de positionnement 20 sont, par exemple, des orifices traversant le substrat et définis dans le substrat 10.
Le ou chaque premier élément de positionnement 20 est, par exemple, agencé à proximité d’un bord 22 du substrat 10, plus particulièrement à une distance inférieure à 100 mm dudit bord 22 du substrat 10.
Dans l’exemple représenté, le substrat 10 présente au moins un élément de positionnement 20 à proximité de chaque extrémité dudit bord 22 du substrat, plus particulièrement à une distance inférieure à 100 mm de ladite extrémité.
La première couche 12 comprend ici une couche de base 24, en tissu ou en non-tissé, et est pourvue d’au moins un élément de renforcement et/ou de décoration 26.
La première couche 12 présente une épaisseur inférieure à 5 mm.
L’au moins un élément de renforcement et/ou de décoration 26 est agencé sur la couche de base 24.
L’au moins un élément de renforcement et/ou de décoration 26 est agencé ici indifféremment d’un côté ou de l’autre de la première couche 12.
Dans un mode de réalisation, l’au moins un élément de renforcement et/ou de décoration 26 est agencé sur la face de la première couche 12 destinée à s’étendre à l’opposé du substrat 10.
Alternativement, l’au moins un élément de renforcement et/ou de décoration 26 est agencé sur la face de la première couche 12 destinée à s’étendre contre le substrat 10.
L’élément 26 est, par exemple, fixé sur la couche de base 24, par thermo fixation ou par emboutissage, avec par exemple un positionnement à plat par un robot avant une étape de calandrage.
La couche de base 24 est telle qu’elle est apte à solidariser l’au moins un élément de renforcement et/ou de décoration 26 au substrat 10 par compression, plus particulièrement thermocompression, comme décrit ci-après.
La couche de base 24 est, par exemple, un non-tissé.
La couche de base 24 comprend, par exemple, au moins 20% de polypropylène, au moins 20% de polyamide, au moins 20% de polyester, ou au moins 20% d’acide polylactique.
La couche de base 24 comprend, en outre, au moins 30 % de contenu biosourcé, c’est-à-dire entièrement ou partiellement fabriqué à partir de matières d’origine biologique.
La couche de base 24 présente une masse surfacique comprise entre 80 et 100 grammes par mètre carré.
L’au moins un élément de renforcement et/ou de décoration 26 s’étend uniquement sur une portion de la couche de base 24.
De manière supplémentaire, un CMC résiste bien aux chocs thermiques, ce qui permet une réparation à chaud sans dégradation des éléments du coffrage lors de leur introduction dans le four.
L’invention permet ainsi une remise en production particulièrement rapide du four, sans que la réparation n’affecte la qualité du verre, et en particulier sans qu’elle affecte la quantité de défauts dans le verre.