INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ces résultats sont d’abord présentés en termes de rendement en extrait sec et rendement protéique pour chacun des lots. Le rendement protéique est calculé à partir de l’azote total multiplié par le coefficient 6,38. Les Tableaux 12, 13 et 14 indiquent également le pourcentage de déminéralisation des principaux ions ainsi que de la matière minérale totale. Les résultats sur les ions sodium ne sont pas présentés en raison de la régénération des résines avec la soude et de l’inexploitation résultante des résultats sur ces ions. Rendements Lot 1 Lot 2 Lot 3 Lot 4 Moyenne Extrait sec 97,4% 94,8% 85,9% 94,0% 93,0% Protéines 98,1% 96,7% 86,4% 93,9% 93,8% % déminéralisation K 42% 49% 54% 51% 49% Ca 91% 86% 91% 82% 88% Mg 85% 78% 83% 67% 78% Cl ND ND ND ND ND P ND ND ND ND ND Matière minérale totale 21% 23% 32% 20% 24% [Tableau 12] – Résultats après passage sur les résines cationiques faibles pour les Lots 1, 2, 3 et 4 Rendements Lot 1 Lot 2 Lot 3 Lot 4 Moyenne Extrait sec 87,8% 87,8% ND 92,0% 89,5% Protéines 93,6% 93,6% ND 94,5% 93,7% % déminéralisation Na 96% 96% 96% 95% 96% K 95% 95% 98% 98% 97% Ca 73% 73% 75% 81% 76% Mg 60% 60% 53% 69% 61% Cl 97% 97% 98% 98% 98% P 76% 76% 67% 72% 73% Matière minérale totale 89% 89% 81% 90% 87% [Tableau 13] – Résultats après passage sur électrodialyse pour les Lots 1, 2, 3 et 4 ND : Données non disponibles Rendements Lot 1 Lot 2 Lot 3 Lot 4 Moyenne Extrait sec 85,5% 86,8% ND 86,5% 86,3% Protéines 91,9% 88,8% ND 88,8% 89,8% % déminéralisation Na 91% 92% 96% 90% 92% K 97% 98% 98% 99% 98% Ca 97% 97% 75% 97% 92% Mg 92% 92% 53% 90% 82% Cl 97% 97% 98% 98% 98% P 76% 74% 67% 72% 72% Matière minérale totale 91% 90% 81% 92% 89% [Tableau 14] – Résultats après passage sur les résines cationiques faibles et sur l’électrodialyse pour les Lots 1, 2, 3 et 4 ND : Non déterminé Le Tableau 15 ci-dessous expose les teneurs en minéraux et en cendres des quatre lots après passage sur colonnes cationiques faibles et sur électrodialyse selon le procédé de l’invention. Lot 1 Lot 2 Lot 3 Lot 4 Moyenne Na (%ES) 0,06% 0,06% 0,05% 0,07% 0,06% K (%ES) 0,06% 0,04% 0,02% 0,02% 0,03% Ca (%ES) 0,02% 0,02% 0,02% 0,02% 0,02% Mg (%ES) 0,01% 0,01% 0,02% 0,02% 0,02% Cl (%ES) 0,05% 0,04% 0,03% 0,03% 0,04% P (%ES) 0,18% 0,22% 0,21% 0,20% Cendres (%ES) 0,70% 0,80% 1,00% 0,70% 0,80% pH dialysé 4,54 4,48 4,4 4,5 4,48 Débit Electrodialyse (Tonne d’extrait sec/h) 0,78 0,80 0,75 0,74 0,77 [Tableau 15] – Teneurs en minéraux après passage sur les résines cationiques faibles et sur l’électrodialyse pour les Lots 1, 2, 3 et 4
On constate que le procédé de l’invention permet d’obtenir un rendement protéique moyen de près de 90% et un taux de déminéralisation moyen de près de 90%, la teneur en cendres sur l’extrait sec étant égale ou inférieure à 1% en sortie de ligne de déminéralisation. Comme pour le mélange de lactosérum de brebis et de perméat de chèvre, on constate en outre que l’étape de passage sur les résines échangeuses cationiques permet d’abaisser la teneur en ions bivalents, ce que l’électrodialyse seule ne parvient pas à faire et ce, tout en conservant un rendement protéique élevé.
Différents travaux ont été conduits pour mettre au point des technologies de synthèse chimique par plasma froid, permettant de s’affranchir des problèmes de température susmentionnés. Parmi ces technologies, la décharge à barrière diélectrique (DBD), notamment couplée à la présence d’un catalyseur hétérogène (plasma-catalyse), s’est avérée particulièrement prometteuse [2]. Ce comportement prometteur repose sur les effets synergiques du plasma et des catalyseurs qui conduisent à des rendements plus élevés et à d'excellents niveaux de sélectivité par rapport à la catalyse thermique [3], [4]. La décharge à barrière diélectrique (DBD), un type de plasma non thermique (NTP), est une technique prometteuse utilisée dans diverses réactions. Elle suscite une attention particulière dans l'utilisation du CO 2 et du CH 4 par le biais du processus DRM en raison des possibilités de mise à l'échelle, des conditions de fonctionnement douces, notamment la facilité de manipulation, la compacité du système et la polyvalence du procédé.
Différents systèmes catalytiques, types de plasma, des variables expérimentales et des réacteurs ont pu être testés pour améliorer la conversion et la sélectivité des produits de gaz de synthèse. Cependant, l’efficacité de ces systèmes reste très faible ainsi que l’activité, stabilité et les coûts des catalyseurs se sont avérés incompatible avec une utilisation industrielle. En plus, peu d'efforts ont été consacrés à la synthèse par plasma-catalyse de produits chimiques liquides (y compris des hydrocarbures) directement à partir de CO 2 et de CH 4 avec une sélectivité considérable dans des conditions ambiantes [5].
Il existe donc un besoin pour un catalyseur efficace permettant la réaction de conversion d’un gaz comprenant du CH 4 , de l’H 2 , du CO 2 et/ou du CO, par exemple à l’aide d’un procédé hybride plasma froid-catalyse, ledit catalyseur permettant une réduction de la consommation d’énergie dans la réaction et/ou une amélioration des performances catalytiques, à savoir le taux de conversion du gaz, la sélectivité et la stabilité catalytique, l’objectif étant d’obtenir des hydrocarbures liquides à longue chaîne carbonée ou des oxygénées et/ou de l’hydrogène, de préférence par voie directe (autrement dit en une seule étape).
Un objet de la présente invention est de proposer un nouveau système catalytique, encore appelé catalyseur, permettant de convertir, de préférence en une seule étape, un gaz comprenant du CH 4 , de l’H 2 , du CO 2 et/ ou du CO en hydrogène, en hydrocarbures gazeux, en hydrocarbures liquides, en carburant (notamment en carburant liquide comme par exemple le diesel), en aromatiques, en alcools, en cétones, en aldéhydes, en acides carboxyliques, en éthers ou en esters. Ce nouveau système catalytique, qui peut par exemple être activé par un plasma DBD, permet de surmonter tous les inconvénients de l’art antérieur présents dans le procédé thermique et capable de synthétiser directement des produits chimiques liquides (alcools, acides, cétones, éthers, esters, aldéhydes, aromatiques, carburants (i.e. diesel C12)) et du gaz de synthèse à partir de CO 2 et de CH 4 dans des conditions atmosphériques avec un rendement élevé par rapport aux études existantes décrites dans l’art antérieur.
Un premier objet de la présente invention porte sur un système catalytique comprenant :
- au moins un promoteur sélectionné dans le groupe consistant en les alcalins, les métaux de transition, les lanthanides et leurs mélanges.
Un second objet de la présente invention concerne un procédé de conversion d’un gaz ou d’un mélange gazeux gaz comprenant du CH 4 , de l’H 2 , du CO 2 et/ou du CO, H 2 en présence du système catalytique de la présente invention et d’un plasma froid, de préférence un plasma généré par décharge à barrière diélectrique (DBD). L’utilisation de tels systèmes catalytiques permet d’obtenir des rendements élevés.
Description des figures D’autres caractéristiques, buts et avantages de l’invention ressortiront de la description qui suit, qui est purement illustrative et non limitative, et qui doit être lue en regard des dessins annexés sur lesquels :
Schéma fonctionnel PFD d'un réacteur DBD. Réacteur de catalyse par plasma pour le reformage du méthane. La illustre le dispositif expérimental (schéma PFD) utilisé dans un exemple de reformage du CH 4 , le DRM, par un procédé plasma DBD couplé à un « système catalytique » ou « catalyseur » selon la présente invention.
Spectre GC-FID du liquide organique obtenu en associant le système catalytique Ni8Co5K2-CeAl au réacteur catalytique à plasma DBD. La illustre un spectre GC-FID du liquide obtenu lors de la réaction du CH 4 et CO 2 dans un réacteur DBD couplé avec le catalyseur Ni8Co5K2-CeAl.
Spectre GC-MS (mass spectrometer) du liquide organique obtenu en associant le système catalytique Ni8Co5K2-CeAl au réacteur catalytique à plasma DBD. La illustre un spectre GC-MS du liquide obtenu lors de la réaction du CH 4 et CO 2 dans un réacteur DBD couplé avec le catalyseur Ni8Co5K2-CeAl.
Spectre FTIR (Fourrier transmission InfraRed Specroscopy) du liquide organique obtenu en associant le système catalytique Ni8Co5K2-CeAl au réacteur catalytique à plasma DBD. La illustre un spectre FTIR du liquide obtenu lors de la réaction du CH4 et CO 2 dans un réacteur DBD couplé avec le catalyseur Ni8Co5K2-CeAl.
Spectre UV (UltraViolet) du liquide organique obtenu en associant le système catalytique Ni8Co5K2-CeAl au réacteur catalytique à plasma DBD. La illustre un spectre UV du liquide obtenu lors de la réaction du CH 4 et CO 2 dans un réacteur DBD couplé avec le catalyseur Ni8Co5K2-CeAl.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le mélange volatil d’alcanes présente une biodégradabilité comprise entre 70 et 80% selon la méthode OCDE 301F.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique dudit mélange volatil d’alcanes est d’au moins 10% par rapport à la masse totale de la composition.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique dudit mélange volatil d’alcanes est d’au moins 30% par rapport à la masse totale de la composition.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 10 et 80% par rapport à la masse totale de la composition.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 25 et 80% par rapport à la masse totale de la composition.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 30 et 80% par rapport à la masse totale de la composition.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 40 et 80% par rapport à la masse totale de la composition.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 30 et 60% par rapport à la masse totale de la composition.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 25 et 50% par rapport à la masse totale de la composition.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 10 et 30% par rapport à la masse totale de la composition.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 40 et 60% par rapport à la masse totale de la composition.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 60 et 80% par rapport à la masse totale de la composition.
La fraction A dudit mélange volatil d’alcanes est choisi dans le groupe comprenant les alcanes en C 8 ramifiés, C 9 ramifiés, C 10 ramifiés, et leurs mélanges.
La fraction A dudit mélange volatil d’alcanes comprend au moins un alcane en C≤10 ramifié.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que l’au moins un alcane en C≤10 ramifié dudit mélange volatil d’alcanes est au moins un alcane en C 8 ramifié.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que l’au moins un alcane en C≤10 ramifié dudit mélange volatil d’alcanes est choisi dans le groupe comprenant les alcanes en C 9 ramifiés, C 10 ramifiés, et leurs mélanges.
e) au moins un filtre UV, et
f) du myristate d’isopropyle.
La présente invention concerne également un procédé de traitement cosmétique des matières kératiniques dans lequel on applique sur lesdites matières kératiniques une composition telle que définie ci-dessus.
L’invention a également pour objet l’utilisation d’une composition telle que définie ci-dessus pour le traitement cosmétique des matières kératiniques.
Contre toute attente, les inventeurs ont constaté qu’une composition sous forme d’émulsion comprenant au moins un copolymère d’AMPS® en association avec au moins un système émulsionnant comprenant au moins un alkylpolyglucoside, au moins un filtre UV et du myristate d’isopropyl des qualités améliorées d’étalement, de douceur au toucher et/ou de non-collant.
L’expression « comportant un » doit être comprise comme signifiant « comportant au moins un », sauf si le contraire est spécifié.
L’expression « au moins un » et « au moins » utilisées dans la présente description sont respectivement équivalentes aux expressions « un ou plusieurs » et « supérieur ou égal ».
Par « copolymère », on entend aussi bien les copolymères obtenus à partir de deux sortes de monomères que ceux obtenus à partir de plus de deux sortes de monomères tels que les terpolymères obtenus à partir de trois sortes de monomères.
- « SPF » (Sun Protection Factor en langue anglaise) : le facteur de protection solaire, qui mesure le niveau de protection contre les UVB. La valeur du SPF correspond au rapport entre la durée minimale qu'il faut pour obtenir un coup de soleil avec une composition antisolaire et celle sans produit. Plus précisément, le terme « SPF » est défini dans l'article A new substrate to measure sunscreen protection factors throughout the ultraviolet spectrum , J. Soc. Cosmet. Chem., 40, 127-133 (Mai/Juin 1989).
- en présence de la dernière option, dans son étape on peut comparer la première tension à un deuxième seuil fonction du profil de tension fourni, pendant une première durée de ce dernier, et lorsque la première tension est inférieure à ce deuxième seuil pendant cette première durée on peut considérer qu’il y a une confirmation du défaut de régulation de tension, tandis que lorsque la première tension est supérieure ou égale à ce deuxième seuil pendant la première durée on peut considérer qu’il n’y a pas de confirmation du défaut de régulation de tension ;
- également en présence de la dernière option, dans son étape le profil de tension fourni peut comprendre une première partie pendant laquelle le générateur d’énergie électrique fournit une tension constante, d’une valeur choisie et pendant une deuxième durée choisie, et une seconde partie pendant laquelle le générateur d’énergie électrique fournit une tension variable temporellement pendant une troisième durée choisie ;
- dans son étape chaque action peut être choisie parmi une incrémentation d’une unité d’une valeur en cours d’un compteur de défaut, une génération d’une alerte d’un usager du véhicule d’un besoin de faire vérifier ce dernier, et un enregistrement d’un code défaut représentatif d’un défaut de régulation de tension ;
- en présence de la dernière option, dans son étape, lorsque l’on effectue l’incrémentation, on peut ensuite comparer à un troisième seuil choisi la valeur en cours du compteur de défaut, et lorsque cette valeur en cours est supérieure au troisième seuil on peut considérer qu’il y a effectivement un défaut de régulation de tension et on peut effectuer dans le véhicule au moins une autre action différente de l’incrémentation.
L’invention propose également un produit programme d’ordinateur comprenant un jeu d’instructions qui, lorsqu’il est exécuté par des moyens de traitement, est propre à mettre en œuvre un procédé de surveillance du type de celui présenté ci-avant pour surveiller, pendant une phase de roulage d’un véhicule, une régulation de tension aux bornes d’un réseau de bord équipant ce véhicule et alimenté en énergie électrique par un groupe d’alimentation comprenant un générateur d’énergie électrique propre à recharger une batterie de servitude.
L’invention propose également un dispositif de surveillance destiné à équiper un véhicule comprenant un réseau de bord alimenté en énergie électrique par un groupe d’alimentation, comprenant un générateur d’énergie électrique propre à recharger une batterie de servitude, et faisant l’objet d’une régulation de tension à ses bornes pendant une phase de roulage.
- à surveiller si une première tension, mesurée aux bornes de la batterie de servitude est cohérente avec une consigne de tension voulue aux bornes de la batterie de servitude, et
- en cas d’incohérence à déclencher la réalisation d’un test de confirmation de défaut de régulation de tension, et
- en cas de confirmation à déclencher la réalisation dans le véhicule d’au moins une action.
L’invention propose également un véhicule, éventuellement de type automobile, et comprenant un réseau de bord alimenté en énergie électrique par un groupe d’alimentation, comprenant un générateur d’énergie électrique propre à recharger une batterie de servitude, et faisant l’objet d’une régulation de tension à ses bornes pendant une phase de roulage, ainsi qu’un dispositif de surveillance du type de celui présenté ci-avant.
illustre schématiquement et fonctionnellement un exemple de réalisation d’un véhicule comprenant notamment un GMP associé à une batterie principale, un réseau de bord alimenté par un groupe d’alimentation à batterie de servitude, et un calculateur de supervision comportant un dispositif de surveillance selon l’invention,
illustre schématiquement et fonctionnellement un exemple de réalisation d’un calculateur de supervision, chargé de superviser la régulation de tension aux bornes d’un réseau de bord de véhicule, et comprenant un exemple de réalisation d’un dispositif de surveillance selon l’invention, et
Description détaillée de l’invention L’invention a notamment pour but de proposer un procédé de surveillance, et un dispositif de surveillance DS associé, destinés à permettre la surveillance dans un véhicule V, pendant une phase de roulage, de la régulation de tension aux bornes du réseau de bord RB.
Chaque segment élastique 20 s’étend angulairement autour de l’axe X selon un angle compris entre 25° et 170° et le nombre de segments élastiques peut être compris entre 2 et 12, les segments élastiques étant régulièrement répartis angulairement autour de l’axe X. Comme illustré sur la , le mécanisme d’embrayage comprend à titre d’exemple six segments élastiques 20 qui s’étendent chacun angulairement autour de l’axe X selon un angle d’environ 55°.
Afin d’améliorer ces propriétés élastiques, le segment élastique 20 est réalisé de préférence en acier en chrome-vanadium (par exemple en acier de type 50CV4) ou en acier à haute teneur en carbone avec une teneur en carbone comprise entre 0,55% et 0,95%.
Egalement, chaque segment élastique 20 exerce une première force d’action selon un premier diamètre d’application de force D1 et une deuxième force d’action selon un deuxième diamètre d’application de force D2 sur un des composants adjacents du mécanisme d’embrayage, dans cet exemple la rondelle de support 14, ainsi qu’une force de réaction selon un troisième diamètre d’application de force D3 sur l’autre composant adjacent du mécanisme d’embrayage, dans cet exemple le ressort à diaphragme 13. Comme illustré sur la , les premier, deuxième et troisième diamètres d’application de force D1, D2 et D3 sont concentriques et espacés radialement. Le décalage des diamètres d’application de force a pour effet de réduire la raideur des segments élastiques. On entend par force d’action et force de réaction, les forces de précontrainte que chaque segment élastique exerce sur les composants adjacents lorsque le mécanisme d’embrayage est assemblé. Ces forces sont mesurables en Newton. Par exemple, les forces d’action F1, F2 et la force de réaction F3 sont d’orientation axiale.
Dans cet exemple, chaque segment élastique 20, disposé entre la rondelle de support et le ressort à diaphragme, comprend un diamètre d’appui D5 sur le ressort à diaphragme 13 confondu avec le troisième diamètre d’application de force D3. Le troisième diamètre d’application de force D3 de la force de réaction est disposé radialement au-delà des premier et deuxième diamètres d’application de force D1, D2. Le décalage du troisième diamètre d’application de force de la force de réaction a pour effet réduire la raideur des segments élastiques et d’augmenter la capacité de compensation de l'usure de l'articulation du ressort à diaphragme. Afin de maintenir le ressort à diaphragme en précontrainte axiale contre le couvercle 11, la force de réaction selon le troisième diamètre d’application de force D3 doit être supérieure à la force de poussée axiale F exercée par la butée d’embrayage 8.
Sur la , le mécanisme d'embrayage 10 est représenté dans un état sensiblement neuf. Le fonctionnement de ce mécanisme d’embrayage 10 selon l'invention, notamment durant les phases de débrayage et d'embrayage, est semblable au fonctionnement d'un mécanisme d’embrayage classique à ceci près qu'ici, chaque segment élastique 20 se déforme de manière élastique au cours de ces différentes phases de manière que les segments élastiques 20 soient toujours en contact à la fois avec le ressort à diaphragme 13 et avec la rondelle de support 14. Ainsi, avantageusement, on assure le contact permanent des moyens d’articulation avec le ressort à diaphragme 13 et le couvercle 11.
Dans cet exemple, la première force d’action selon un premier diamètre d’application de force D1 et la deuxième force d’action selon un deuxième diamètre d’application de force D2 sont orientées axialement dans des directions opposées. Egalement, la deuxième force d’action est orientée axialement dans une direction opposée à la force de réaction.
La rondelle de support 14 est réalisée sous la forme d'un composant annulaire rigide fixée au couvercle 11 par l’intermédiaire des excroissances axiale 15, chaque excroissance axiale 15 disposant d’une butée axiale 16 apte à transmettre l’effort de précontrainte axiale au couvercle. Plus précisément, les excroissances axiales 15 sont des entretoises serties sur la rondelle de support. La butée axiale 16 correspond à une tête élargie d’entretoise reposant sur une face supérieure d’appui du couvercle. Le deuxième diamètre d’application de force D2 de la deuxième force d’action est ici sensiblement confondu avec le diamètre d’implantation D4 des entretoises serties sur la rondelle de support 14.
Chaque segment élastique 20 comprend des trous de passage 21 pour les excroissances axiales 15, les trous de passage 21 étant disposés radialement au-delà du premier diamètre d’application de force D1 de la première force d’action.
Enfin, chaque segment élastique 20 comprend des pattes 23 issues d’un bord circonférentiel interne 24 et la rondelle de support 14 comprend des orifices 14a répartis angulairement autour de l’axe X, les pattes 23 des segments élastiques étant insérées dans les orifices 14a. Les pattes 23 sont orientées angulairement en face des trous de passage 21 aménagés pour laisser passer les excroissances axiales 15.
Comme illustré sur la , la rondelle de support 14 comprend une face supérieure d’appui 141 orientée en direction du ressort à diaphragme 13 et une face inférieure d’appui 142 axialement opposée à la face supérieure d’appui 141, chaque segment élastique 20 appuyant simultanément sur la face inférieure d’appui 142 selon la première force d’action et sur la face supérieure d’appui 141 selon la deuxième force d’action. Dans cet exemple, les pattes 23 de chaque segment élastique appuient sur la face inférieure d’appui 142 de la rondelle de support 14.