INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La pièce optique 200 comprend une portion d’entrée 220 apte à recevoir des rayons lumineux 210 issus d’au moins une source lumineuse 215. Il est à noter que sur la , la source lumineuse est symbolisée par un point représentant sa position. De manière optionnelle, la pièce optique 200 peut comprendre un collimateur 205 apte à collimater les rayons lumineux émis directement par la source dans des directions sensiblement parallèles. En particulier, dans l’exemple de la , les rayons issus de la source lumineuse 215 sont collimatés dans une direction sensiblement verticale et dirigée vers le bas sur la , de manière à être ensuite réfléchi par une surface de réflexion 225 dans la direction principale de propagation de la portion d’entrée, correspondant à la direction X représentée sur la , en des rayons lumineux 210.
La pièce optique 200 comprend en outre une portion de sortie 230 apte à diriger les rayons lumineux vers l’extérieur de la pièce optique 200, la portion de sortie 230 comprenant une première zone intermédiaire de sortie 231.1, une deuxième zone intermédiaire de sortie 231.2, une troisième zone intermédiaire de sortie 231.3 et une dernière zone de sortie 232. Comme pour le premier mode de réalisation, l’adjectif « dernier » indique que la dernière zone de sortie 232 est la dernière à être traversée par les rayons lumineux 210 issus de la source lumineuse 215, dans le sens général du parcours desdits rayons dans la pièce optique. Elle peut notamment être positionnée à une extrémité de la pièce optique, opposée à la portion d’entrée.
La pièce optique 200 de la est une nappe de guidage avec une portion d’entrée 220 et une portion de sortie 230 formant un angle non nul. La pièce optique 200 remplit une fonction de guide de lumière. A cet effet, la portion de sortie comprend une première face de guidage 238, une deuxième face de guidage239 et un pourtour latéral non représenté sur la . La portion d’entrée 220 comprend également deux faces de guidage et un pourtour latéral, mais ces éléments ne sont pas référencés sur la .
Les première et deuxième faces de guidage 238 et 239 étendues sont ainsi séparées par un pourtour latéral, ce pourtour définissant une épaisseur de la portion de sortie 230 de la nappe, qui peut être variable, par exemple diminuant d’une extrémité à l’autre. Ces faces étendues forment des faces de guidage délimitant une zone de propagation des rayons lumineux, par réflexion totale interne sur ces faces. Le pourtour définit une épaisseur de la nappe de guidage qui peut être de l’ordre de quelques millimètres
La première face 238 comprend en outre la portion de sortie 230 et remplit ainsi une fonction d’éclairage en plus de guider la lumière dans la pièce optique 200. La première face 238 peut ainsi être appelée « face avant », tandis que la deuxième face 239 peut être appelée « face arrière ».
Aucune restriction n’est attachée au nombre de zones intermédiaires de sortie, la pièce optique 200 comprenant au moins une zone intermédiaire de sortie. Un exemple avec trois zones intermédiaires de sortie 231.1, 231.2 et 231.3 est donné à titre illustratif uniquement.
Le support en forme d’aile 2 présente ici un profil cabrant, par exemple un profil NACA inversé et un profil non masquant, l’épaisseur maximale de l’aile étant inférieure à 1/3 de l’amplitude maximale de déplacement du bord amont 3a de la membrane 3.
Préférentiellement, le profil du support en forme d’aile 2 est sélectionné pour que dans une vitesse d’écoulement E supérieure à 0,5 m/s, la poussée de flottaison cumulée à l’effort de portance hydrodynamique soit supérieure à deux fois l’effort minimum nécessaire pour soulever le générateur d’électricité 1, l’interface de liaison Ln et les lignes d’amarrage S31, S32, S33, S34 (les lignes d’amarrage ne comportent pas les moyens d’ancrage et les parties du système d’amarrage S0 qui forment l’interface entre ces lignes d’amarrage et le fond du milieu subaquatique).
Comme illustré sur les figures 3, 4, 5 et 6, le support de membrane 2 est symétrique par rapport à un plan de symétrie transversale du support qui est perpendiculaire au bord amont 3a de la membrane 3.
Le support 2 est en appui contre une plaque supérieure Ln20 de l’interface de liaison à laquelle le support 2 est fixé.
Pour améliorer l’hydrodynamisme du système 0, la plaque supérieure Ln20 pénètre dans une rainure externe complémentaire formée sur une face inférieure du support 2. Les extrémités amont de moyens de limitation 61, 62 peuvent être fixés sur des parties latérales de la plaque Ln20, de part et d’autre du support 2 en forme d’aile.
Le support 2 en forme d’aile est ici formé de plusieurs sections de flotteur, en l’occurrence deux sections, qui sont séparées les unes des autres pour faciliter l’assemblage et la maintenance du support 2.
L’assemblage est ainsi facilité puisqu’il est possible d’assembler les différentes sections du support 2 les unes après les autres.
Sur une majeure portion de longueur du support 2, la distance entre le bord d’attaque 2a et le bord de fuite 2b observée dans un plan de coupe donné transversal du support 2 qui est perpendiculaire à la direction longitudinale du support 2 est préférentiellement supérieure à trois fois l’épaisseur maximale du support 2.
Préférentiellement, le système d’amarrage subaquatique S0 et le générateur d’électricité 1 sont agencés pour que lorsque le système de génération d’électricité 0 est plongé dans une colonne d’eau avec une vitesse d’écoulement d’eau dans la colonne inférieure à 0,5 m/s avec une orientation de la direction de l’écoulement E sensiblement horizontale à plus ou moins 5° d’angle près par rapport à un plan exactement horizontal alors ledit axe principal d’orientation Z-Z est perpendiculaire à la direction d’écoulement E à plus ou moins 20° d’angle près.
Le positionnement de l’axe principal d’orientation Z-Z est ainsi sensiblement vertical et dès que la vitesse d’écoulement augmente, le générateur d’électricité 1 s’oriente librement dans l’écoulement.
Pour faciliter cette orientation, le générateur d’électricité 1 est préférentiellement équipé de dérives 30, 31 qui s’étendent verticalement, ces dérives étant disposées de part et d’autre du bord aval 3b de la membrane 3 (en l’occurrence, ces dérives sont portées par un flotteur aval F mais elles pourraient aussi être portées par la traverse aval 7).
L’interface de liaison mécanique Ln comprend une couronne d’orientation Lnz creuse en son centre et qui définit ledit axe principal d’orientation Z-Z.
Cette couronne d’orientation Lnz est particulièrement utile car elle permet de définir l’axe principal d’orientation Z-Z tout en ayant une partie creuse au centre de la couronne pour permettre le passage d’éléments de transfert d’énergie électrique du générateur d’électricité 1 vers un réseau électrique externe au système de génération d’électricité 0 selon l’invention.
Plus particulièrement, le système de génération d’électricité 0 comprend des éléments de transfert d’énergie électrique reliés électriquement, d’un côté audit au moins un module de génération d’électricité 5 et d’un autre côté à une interface de liaison avec un réseau électrique externe au système de génération d’électricité 0.
Certains au moins de ces éléments de transfert d’énergie électrique passent au travers d’un passage creux traversant la couronne d’orientation en son centre.
Cette couronne d’orientation Lnz est préférentiellement un roulement, par exemple un roulement à billes ou à rouleaux, comme un roulement à rouleaux coniques.
Le conduit 6 peut être configuré de sorte qu’un flux d’air sortant du conduit 6 atteigne un disque de frein 31 et le ventile, sans que le conduit 6 ne soit en contact avec le disque de frein 31, ce qui permet d’éviter d’endommager le disque de frein 31, en évitant notamment que le conduit 6 crée d’éventuels impacts sur le disque de frein 31.
La forme et/ou la position de la sortie 8 ou de l’extrémité aval du conduit 6 pourront être choisies en fonction du véhicule 1.
La forme et/ou les dimensions du conduit 6 pourront être choisies de sorte à permettre un écoulement d’air optimisé, notamment améliorer la répartition du flux d’air ou la ventilation du disque de frein 31, notamment pour assurer un refroidissement rapide d’un disque de frein 31.
Avantageusement, le système 5 peut comprendre en outre un actionneur relié au déflecteur 10. L’actionneur peut être actif. L’actionneur peut être contrôlé par un ordinateur, notamment par un ordinateur d’un véhicule 1. L’actionneur peut notamment être contrôlé, en particulier de façon active, en fonction de la vitesse du véhicule 1.
Le véhicule 1 comprend au moins une roue 2 et au moins un système de freinage 3 associé à l’au moins une roue 2.
Le système de freinage 3 est notamment un système de frein à disque. Le système de freinage 3 comprend par exemple un disque de frein 31 et un étrier de frein 33 comportant des plaquettes de frein.
Le véhicule 1 comprend par exemple une partie avant 21 et un soubassement ou sous-caisse 23.
Avantageusement, l’ouverture d’entrée 7 du conduit 6 peut être située à un emplacement du soubassement 23 du véhicule 1.
Le conduit 6 peut être raccordé au soubassement 23 du véhicule 1.
Avantageusement, le déflecteur 10 peut être agencé en amont du conduit 6. Le déflecteur 10 peut être agencé à proximité immédiate du conduit 6.
Avantageusement, le conduit 6 peut être raccordé au soubassement 23 de sorte que la direction principale Δ1 du conduit 6 forme un angle α compris entre 10° et 45° par rapport au soubassement 23 du véhicule 1.
L’ouverture de sortie 8 du conduit 6 peut être située à un emplacement en vis-à-vis d’un disque de frein 31. La direction principale du conduit 6 en sortie du conduit 6 est de préférence décalée par rapport à un axe de rotation d’une roue 2.
Le déflecteur 10 est par exemple apte à s’étendre perpendiculairement ou sensiblement perpendiculairement au soubassement 23 du véhicule 1 en position déployée.
Le déflecteur 10 est par exemple apte à s’étendre en contact avec le soubassement 23 du véhicule 1 dans la position rabattue.
De préférence, l’actionneur est agencé dans le soubassement 23 du véhicule 1.
Un mode d’exécution d’un procédé de fonctionnement d’un système 5 du type de celui décrit ci-dessus ou d’un véhicule 1 du type de celui décrit ci-dessus est décrit ci-après en référence aux figures 1 et 2 et aux figures 3 et 4.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique en n-dodécane (CAS 112-40-3) de l’au moins un alcane en C>10 linéaire ou ramifié dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 40% et 50% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique en n-dodécane (CAS 112-40-3) de l’au moins un alcane en C>10 linéaire ou ramifié dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 50% et 60% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique en n-dodécane (CAS 112-40-3) de l’au moins un alcane en C>10 linéaire ou ramifié dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 60% et 70% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique en n-dodécane (CAS 112-40-3) de l’au moins un alcane en C>10 linéaire ou ramifié dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 70% et 80% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
L’invention concerne également une composition cosmétique applicable sur la peau comprenant un mélange volatil d’alcanes tel que précédemment défini, caractérisée en ce que le mélange volatil d’alcanes comprend : - 20 à 100% de triméthylheptane (CAS 4032-93-3) - 0 à 80% de n-dodécane (CAS 112-40-3).
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le mélange volatil d’alcanes est constitué de : - 20 à 100% de triméthylheptane (CAS 4032-93-3) - 0 à 80% de n-dodécane (CAS 112-40-3).
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le mélange volatil d’alcanes comprend : - 20 à 70% de triméthylheptane (CAS 4032-93-3) - 30 à 80% de n-dodécane (CAS 112-40-3).
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le mélange volatil d’alcanes est constitué de : - 20 à 70% de triméthylheptane (CAS 4032-93-3) - 30 à 80% de n-dodécane (CAS 112-40-3).
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le mélange volatil d’alcanes comprend : - 50 à 100% de triméthylheptane (CAS 4032-93-3) - 0 à 50% de n-dodécane (CAS 112-40-3).
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le mélange volatil d’alcanes est constitué de : - 50 à 70% de triméthylheptane (CAS 4032-93-3) - 0 à 50% de n-dodécane (CAS 112-40-3).
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le mélange volatil d’alcanes comprend : - 20 à 100% de 2,3,6-triméthylheptane (CAS 4032-93-3) - 0 à 80% de n-dodécane (CAS 112-40-3).
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le mélange volatil d’alcanes est constitué de : - 20 à 100% de 2,3,6-triméthylheptane (CAS 4032-93-3) - 0 à 80% de n-dodécane (CAS 112-40-3).
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le mélange volatil d’alcanes comprend : - 20 à 70% de 2,3,6-triméthylheptane (CAS 4032-93-3) - 30 à 80% de n-dodécane (CAS 112-40-3).
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le mélange volatil d’alcanes est constitué de : - 20 à 70% de 2,3,6-triméthylheptane (CAS 4032-93-3) - 30 à 80% de n-dodécane (CAS 112-40-3).
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le mélange volatil d’alcanes est constitué de : -30% de 2,3,6-triméthylheptane (CAS 4032-93-3) -70% de n-dodécane (CAS 112-40-3).
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le mélange volatil d’alcanes est constitué de : -35% de 2,3,6-triméthylheptane (CAS 4032-93-3) -65% de n-dodécane (CAS 112-40-3).
Dans le cadre de la présente invention, le solvant volatil est défini comme un « mélange volatil d’alcanes ».
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le point éclair dudit mélange volatil d’alcanes est inférieur ou égal à 50°C.
De préférence, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le point éclair dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 45 et 50°C.
Préférentiellement, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le point éclair dudit mélange volatil d’alcanes est inférieur ou égal à 45°C.
Encore plus préférentiellement, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le point éclair dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 40 et 45°C.
Avantageusement, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le point éclair dudit mélange volatil d’alcanes est inférieur ou égal à 40°C.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le point éclair dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 35 et 40°C.
Selon un mode de réalisation, le « mélange volatil d’alcanes » est un mélange d’alcanes exempt d’alcanes dont le nombre d’atomes de carbone est supérieur à 16.
De préférence, le « mélange volatil d’alcanes » est un mélange d’alcanes exempt d’alcanes dont le nombre d’atomes de carbone est supérieur à 15.
Préférentiellement, le « mélange volatil d’alcanes » est un mélange d’alcanes exempt d’alcanes dont le nombre d’atomes de carbone est supérieur à 14.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que ledit mélange volatil d’alcanes présente un indice de naturalité supérieur ou égal à 60% de carbone 14 ( 14 C) déterminé selon l’une des normes suivantes ASTM D6866, EN 16640 ou EN 16785-1.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que ledit mélange volatil d’alcanes présente un indice de naturalité supérieur ou égal à 70% de carbone 14 ( 14 C) déterminé selon l’une des normes suivantes ASTM D6866, EN 16640 ou EN 16785-1.
De préférence, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que ledit mélange volatil d’alcanes présente un indice de naturalité supérieur ou égal à 75% de carbone 14 ( 14 C) déterminé selon l’une des normes suivantes ASTM D6866, EN 16640 ou EN 16785-1.
De préférence, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que ledit mélange volatil d’alcanes présente un indice de naturalité supérieur ou égal à 85% de carbone 14 ( 14 C) déterminé selon l’une des normes suivantes ASTM D6866, EN 16640 ou EN 16785-1.
Préférentiellement, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que ledit mélange volatil d’alcanes présente un indice de naturalité supérieur ou égal à 90% de carbone 14 ( 14 C) déterminé selon l’une des normes suivantes ASTM D6866, EN 16640 ou EN 16785-1.
Avantageusement, le mélange volatil d’alcanes présent dans la composition selon l’invention présente un indice de naturalité de 100% de carbone 14 ( 14 C) déterminé selon l’une des normes suivantes ASTM D6866, EN 16640 ou EN 16785-1.
Machine automotrice montée sur un semi-remorque comprenant : 1 : une cuve à émulsion ; 2 : une cuve à eau ; 3 : une trémie à granulat ; 4 : une trémie à pulvérulent ; 5 : un malaxeur ; 6 : un traineau.
La fraction minérale solide est chargée dans la trémie à granulats. Puis elle est acheminée vers le malaxeur, avantageusement par un tapis extracteur dont la vitesse peut varier en fonction de la vitesse d’avancement de la machine sur chantier. On peut prévoir un système de pesage de la fraction minérale solide. La capacité de la trémie à granulats varie avantageusement de 4 m 3 à 16 m 3 , avantageusement de 5 m 3 à 14 m 3 .
L’émulsion cationique de liant hydrocarbonée est stockée dans la cuve à émulsion, dont la contenance varie avantageusement de 1 m 3 à 10 m 3 , avantageusement 4 m 3 à 8 m 3 . Avantageusement, une pompe volumétrique permet d’alimenter le malaxeur en émulsion. Le dosage d’alimentation est avantageusement réglé en fonction de la vitesse d’avancement de la machine sur chantier et au débit d’alimentation en fraction minérale solide dans le malaxeur.
La quantité d’eau stockée dans la cuve à eau varie avantageusement de 1 m 3 à 8 m 3 , avantageusement 4 m 3 à 8 m 3 .
Le malaxeur est avantageusement un malaxeur continu à deux arbres parallèles. Le nombre de pales des deux arbres varie de 20 à 80 pales, avantageusement de 32 à 60 pales. La vitesse de rotation des vis varie de 200 à 800 tr/min, avantageusement de 300 à 600 tr/min.
La longueur du malaxeur varie avantageusement de 100 cm à 200cm avantageusement de 130 à 150cm.
Tout traineau d’application peut être utilisé. Le traineau, encore appelé table, peut comprendre une ou plusieurs articulations pour s’adapter au profil du support sur lequel vont être mis en œuvre les enrobés. On peut également utiliser un finisseur.
La machine comprend avantageusement au moins un système d’asservissement permettant de maintenir constantes durant l’étape a) du procédé et/ou l’étape b) du procédé les proportions des constituants de l’enrobé. Les ajustements en eau et éventuellement en additif(s) peuvent avantageusement être effectuées à partir d’un pupitre de commande.
Lors de l’étape b), l’enrobé hydrocarboné à froid, directement en sortie du malaxeur de la machine automotrice, est mis en œuvre pour former une couche ayant une épaisseur d’au moins 2 cm. L’épaisseur de cette couche peut avantageusement aller jusqu’à 5 cm.
Cette couche est ensuite compactée lors de l’étape c) du procédé.
Une fois le chantier démarré, les étapes a) et b), voire également c), sont généralement concomitantes.
La couche de revêtement routier compactée a avantageusement une épaisseur allant de 1,5 cm à 8 cm, avantageusement entre 2 cm et 5 cm. La couche de revêtement routier est avantageusement choisie parmi une couche de roulement ayant une épaisseur variant de 1,5 cm à 3 cm, avantageusement de 2 cm à 3 cm, une couche de roulement ayant une épaisseur variant de 3 cm à 5 cm, une couche de roulement ayant une épaisseur variant de 5 cm à 8 cm, une couche d’assise, un rechargement ou un reprofilage. L’épaisseur correspond ici à l’épaisseur de la couche après compactage, donc après l’étape c).
Les bétons bitumineux à l’émulsion sont avantageusement utilisés en tant que couche de roulement. Ainsi, les bétons bitumineux à l’émulsion doivent résister aux agressions du trafic et des intempéries pendant toute leur durée de vie. Les bétons bitumineux à l’émulsion ont avantageusement une épaisseur, après l’étape c) du procédé, comprise entre 1,5 cm et 8 cm, en particulier entre 2 cm et 3 cm ou entre 3 cm et 5 cm ou entre 5 cm et 8 cm. Les bétons bitumineux à l’émulsion ont une teneur en vides, mesurée selon l’Essai Duriez aménagé (NF P 98-251-4, modalité de compactage n°1) inférieure ou égale à 15%.
Les graves émulsions sont usuellement utilisées : - en travaux d’entretien d’une chaussée existante pour des travaux de reprofilage, des réparations localisées ; - en construction neuve : pour les couches d’assises ou les couches de liaison ; - en rechargement général ou en renforcement.
Elles sont normalement ensuite recouvertes d’au moins une couche de roulement. Les graves émulsions ont avantageusement une épaisseur, après l’étape c) du procédé, comprise entre 1 cm et 15 cm. L’épaisseur est adaptée en fonction de l’usage.
Les débits de production varient avantageusement de 30 tonnes à 150 tonnes d’enrobé/heure, plus avantageusement de 70 à 120 tonnes d’enrobé/heure.
Le procédé de calibration peut donc s’adapter au signe du décalage en tension et ajuster progressivement le signal de compensation afin de limiter le décalage.
Selon un mode de mise en œuvre, la durée des cycles du signal de cadencement est fixée selon le temps de conversion en tension dudit courant de comparaison lors d’un changement de signe du courant de comparaison.
En effet, chaque cycle du signal de cadencement a avantageusement une durée correspondant au moins au temps nécessaire à la transition dans le signal de commande causée par une compensation du décalage. Or, étant donné que dans le procédé selon l’aspect défini ci-avant, la transition est plus rapide que dans les techniques classiques, la durée de chaque cycle de cadencement est avantageusement réduite en conséquence. En outre, la durée totale d’une phase de calibration correspondant au cumul des durées de cadencement jusqu’à la compensation du décalage se trouve réduite en proportion d’un facteur égal au nombre de cycles pour sa mise en œuvre.
Selon un mode de mise en œuvre, la polarisation de la sortie du premier amplificateur avec le convertisseur courant-tension comprend une application d’une tension de référence sur une entrée non-inverseuse d’un deuxième amplificateur opérationnel et une rétroaction résistive entre la sortie et une entrée inverseuse du deuxième amplificateur opérationnel de sorte à polariser la sortie du premier amplificateur à la tension de seuil.