INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De préférence, le dispositif de fixation réglable comporte également une douille de fixation traversant le trou de passage, la douille étant elle-même traversée par l’organe de fixation. De plus, lorsque l’élément de fixation présent sur le système de transport est un rail, la douille est préférentiellement destinée à être plaquée contre ce rail de fixation, ce qui permet de limiter l’ouverture du rail pendant le serrage.
De préférence, la platine de blocage assure le blocage de la partie fixe, par coopération de forme avec la première ouverture traversante, selon au moins une direction dans un plan dans lequel s’inscrit la partie fixe, orthogonal au premier axe central de la première ouverture traversante.
Les dispositifs de soutien de conduit de circulation de fluide décrits ci-dessus s’appliquent à tout conduit soumis à de fortes sollicitations dynamiques et à des contraintes thermomécaniques qui sont de nature à induire des moments de flexion, des forces de traction ou compression, des forces de cisaillement, voire des moments de torsion du conduit. Ce type de contraintes peut résulter de pressions du fluide traversant le conduit provoquant des effets de fond de plusieurs kilos à plusieurs tonnes, de variations de température allant de la température d’un fluide cryogénique (20°K) à la température d’un gaz chaud (>800°K), d’excitations dynamiques dues au moteur, à l’étage (lanceur) ou au vent sur des ombilicaux reliant l’étage aux installations sol du pas de tir. De tels dispositifs s’appliquent ainsi en particulier à des moteurs de fusée, à des moteurs d’avion et à des ombilicaux reliant une fusée à son pas de tir. Plus particulièrement, les valeurs des contraintes thermomécaniques dépendent du matériau, de la température et du mode de défaillance considéré : pour la tenue des conduits sous sollicitations directes (non répétées), il est préférable d’éviter que les conduits ne plastifient. Pour le risque d’initiation de fissures par fatigue ou le risque de propagation de fissures sous chargements dynamiques (à faibles ou grands nombres de cycles), le niveau de contrainte alternée à chaque cycle admissible dépend de la contrainte moyenne, du matériau, et de la température. La sévérité des chargements des conduits supportés par le dispositif conforme à l’invention se traduit par des torseurs (forces de traction et de cisaillement ; moments de flexion et de torsion) dont l’intensité dépend du matériau des conduits, de leurs moyens de supportage (incluant les dispositifs de soutien conforme à l’invention), de leurs conditions aux limites, de leur longueur, de leur nature (type de flexibles, nombres de tresses), des matériaux les supportant, de leur température, et des déplacements de leur environnement, c’est-à-dire des composants sur lesquelles ils sont attachés (ex : braquage moteur). Ils dépendent aussi de l’amplitude de la réponse dynamique des flexibles en réponse aux sollicitations provenant, d’une part, de l’écoulement des fluides qu’ils véhiculent et, d’autre part, de l’excitation des composants auxquels ils sont connectés. De manière générale, il ne faut pas que les flexibles subissent des dommages inacceptables ou irréversibles sous l’effet des sollicitations thermomécaniques ; dommages tels que l’initiation ou la propagation de fissures, et plastification des flexibles.
Le conduit à soutenir/supporter peut être flexible ou rigide comme déjà mentionné ci-dessus.
Un flexible allongé et un dispositif de soutien associé peuvent remplacer une conduite de fluide (drainage) comportant un ou plusieurs cardans et qui est donc coûteuse. Dans un tel cas, l’élément flexible allongé est attaché aux lignes d’échappement avec plusieurs éléments d’attache de type Serflex (marque déposée) (attache sur la structure porteuse, notamment le moteur en intercalant un ou des coussins comme illustré sur la ). Dans la mesure où, en conditions d’opération, les lignes d’échappement sont chaudes, la force de serrage exercée par les éléments d’attache de type Serflex (marque déposée) augmente.
Dans les systèmes propulsifs à propergol liquide, des lignes/conduites rigides de petits diamètres (par exemple, des diamètres de lignes de 6, 8, 12, 24…60, 90 et 110 mm peuvent être concernés) relient différentes parties du moteur et ne sont parfois pas suffisamment supportées, ce qui peut conduire à de trop faibles fréquences dynamiques et donc à des déplacements dynamiques latéraux trop élevés durant les phases de test ou en vol. L’utilisation d’un dispositif de soutien tel que l’un de ceux décrits ci-dessus permet de limiter l’amplitude des déplacements latéraux de telles lignes rigides à un niveau acceptable.
Il est également manifeste que toutes les caractéristiques décrites en référence à un procédé sont transposables, seules ou en combinaison, à un dispositif, et inversement, toutes les caractéristiques décrites en référence à un dispositif sont transposables, seules ou en combinaison, à un procédé.
Système de connexion pour ramonage par le bas Domaine technique de l’invention La présente invention concerne un ensemble de pièces destinées à être fixé sur une bâche ou un film PVC afin de permettre la traverser du matériel de ramonage (cannes ou flexibles) et d’y connecter un aspirateur. Le but de l’invention étant de protéger de la suie la pièce où se trouve l’insert ou le poêle à bois pendant l’intervention de ramonage.
Lors du ramonage d’un insert ou d’un poêle à bois les ramoneurs utilisent généralement différents moyens de protection afin d’éviter que la suie ne se répande partout dans la pièce. Le plus souvent, ils positionnent un drap, un tissu, une bâches en plastique ou d’autres matériaux et passe leurs cannes à travers un trou ou par dessous. Le problème est, qu’il y a toujours une partie de la suie qui s’échappe du foyer. De nombreux ramoneurs sont venus à utiliser une bâche en PVC avec un passe paroi en plastique pour permettre de passer les cannes de ramonage. Le problème est que cela ne permet pas d’y connecter un aspirateur et donc le résultat n’est toujours pas optimisé.
Présentation de l’invention Le dispositif de l’invention a été conçu pour améliorer ce principe. L’invention se fixe à une bâche. C’est, cette bâche, qui assure l’étanchéité afin de sécuriser le travail du ramonage. Elle isole l’insert du reste de la pièce et ce de façon presque étanche grâce à des aimants qui la maintienne sur l’insert.
L’invention (une fois donc fixé à une bâche souple, de préférence transparente) permet d’effectuer le ramonage grâce à 2 orifices. Un orifice pour le passage des cannes et un autre pour l’aspirateur.
Les 3 pièces de l’invention sont représenté sur la . La pièce (3) se positionne d’un côté de la paroi flexible en PVC, tandis que la pièce (2) se positionne de l’autre côté de la paroi. Les deux pièces s’assemblent grâce et des vis pour prendre en sandwich la paroi. La pièce (1) se visse sur la pièce (2) et fini ainsi le montage du système.
Le système révèle alors tout son intérêt. Les cannes de ramonage passe par l’orifice de la pièce (1) dans la pour accéder au conduit de fumée. L’aspirateur est connecté à l’autre orifice de la pièce (1) de la afin d’aspirer les suies volatiles.
L’intérêt de ce dispositif est que les pièces de l’invention sont donc parfaitement ajustées et adaptées aux matériels de ramonage (cannes, flexibles, aspirateurs)
Le système est constitué d’un élément (3) sous forme de plaque circulaire muni d’un orifice (9) en son centre et d’un diamètre suffisant afin de permettre le passage d’outil de ramonage tels que des cannes, flexibles ou enrouleurs. L’élément dispose également de 4 perçages (7) permettant d’y faire passer des vis afin de se connecter avec l’élément (2) qui sera de l’autre coté d’une bâche de protection.
L’élément (2) est constitué d’une base plate et circulaire et de 4 perçages (6) afin d’y passer les vis pour se connecter à l’élément (3). Il possède également un tube (12) muni d’un pas de vis d’une section et longueur qui peuvent être variable afin de s’adapter au différents types de cannes de ramonage. Ce pas de vis sert également à recevoir l’élément (1) afin de compléter l’ensemble du système. Le tube de l’élément (2) est constitué d’un pas de vis afin de se connecter à l’élément (1). Toutefois il peut être remplacé par un système de manchonnage. L’élément (1) est formé de deux tubes avec une configuration en « Y » . Le tube de la base du « Y » est muni d’un pas de vis (8). Ce pas de vis permet de connecter l’élément (1) à l’élément (2). l’angle des deux tubes de la configuration en « Y » de la pièce (1) peut-être variable. L’élément (1) 5 dispose d’un orifice (11) permettant le passage des outils de ramonage tels que des cannes ou des flexibles. Le diamètre du tube (11) peux varier afin de s’adapter aux différentes marques de cannes de ramonage. L’élément (1) dispose d’un deuxième tube (5) en diagonal par rapport tube (4) afin de connecter un système d’aspiration. Ce tube (5) dispose en sa tête d’un système de cran (10) pour bloquer l’embout du flexible de l’aspirateur qui y sera connecté. Les crans du tube (5) de l’élément (1) ont pour but de bloquer le flexible d’un aspirateur mais ce dispositif peut également est remplacé pas un tube conique ou un système de manchonnage. Le diamètre du tube peut alors être variable. L’angle entre le tube (4) et (5) de l’élément (1) selon la revendication 5 peut être modifié afin de s’adapter à un changement de diamètre de l’orifice.
Dispositif mobile pour propulser de l’air chaud sur une longue portée La présente demande se rapporte à un dispositif mobile pour propulser de l’air chaud sur une longue portée. Ce dispositif peut être utilisé pour lutter contre le gel des cultures.
La couche externe 20 est composée par un matériau dont les fonctions principales sont :
d’une part, d'assurer la robustesse de la veste de protection 10 par une protection contre les agressions/sollicitations mécaniques externes, notamment résistances à l'abrasion et à la déchirure, et d’autre part de garantir la non-pénétration des agents contaminants sous forme liquide.
La couche externe 20 présente également préférentiellement une perméabilité à l’air.
La couche externe 20 est préférentiellement une couche textile. La couche externe 20 est par exemple composée d’un textile tissé, non tissé ou tricoté, en fibres naturelles, en fibres synthétiques ou en matière alvéolaire.
La couche externe 20 est par exemple constituée d’un tissu fin, par exemple un tissu en polyester, en polyamide, ou un mélange avec des fibres telles que par exemple du coton, de l’aramide ou de la viscose. Préférentiellement, la couche externe est constituée d’un mélange du type coton/polyester ou aramide/viscose.
Pour garantir la non-pénétration des agents contaminants sous forme liquide, la couche externe présente avantageusement une double caractéristique hydrophobe et oléophobe.
Dans une forme de réalisation, cette double caractéristique hydrophobe et oléophobe est généralement obtenue par l'application, sur une face du textile, dite face externe, située du côté de l’environnement extérieur, d'un traitement hydrophobe et oléophobe, tel que par exemple un traitement à base de résines fluorocarbonées, telles que par exemple le Téflon®.
Dans une autre forme de réalisation, cette double caractéristique hydrophobe et oléophobe est généralement obtenue par enduction.
La couche externe 20 présente, par exemple, une masse surfacique comprise entre 150 et 250 g/m2, encore plus précisément de l’ordre de 200 g/m2.
La couche interne 30 est quant à elle composée par un matériau dont la fonction principale est d’assurer l’absorption et/ou l’adsorption des agents contaminants sous forme vapeur. Cette absorption et/ou adsorption est généralement obtenue par un milieu adsorbant qui capture, par un phénomène d’adsorption ou de réaction, les agents contaminants sous forme vapeur.
Le milieu adsorbant est par exemple composé de charbons actifs, de zéolithes, de catalyseurs. Le milieu adsorbant est préférentiellement intégré dans le matériau sous forme de poudre, de billes ou encore de fibres.
La couche interne 30 présente également préférentiellement une perméabilité à l’air.
La couche interne 30 présente, par exemple, une masse surfacique comprise entre 60 et 450 g/m2, et plus précisément entre 200 et 350 g/m2.
Dans une variante de réalisation, la veste peut aussi comporter une troisième couche de matériau (non représenté sur les figures), dite couche intermédiaire, disposée entre la couche externe 20 et la couche interne 30.
Dans un exemple de réalisation, la couche intermédiaire est composée par un matériau dont la fonction principale est de garantir la non-pénétration des agents contaminants sous forme aérosol. La couche intermédiaire présente également préférentiellement une perméabilité à l’air. La couche intermédiaire est par exemple composée d’un textile non tissé.
Pour garantir la non-pénétration des agents contaminants sous forme liquide et vapeur à l’interface entre la capuche et les parties ventrale et dorsale, la capuche 14 peut être préférentiellement assemblée par couture auxdites parties ventrale et dorsale, ou être réalisée d’un seul tenant avec les parties ventrale et dorsale.
La montre le profil de libération obtenu à partir de rétinol libre et de rétinol encapsulé. La moyenne des quatre cellules dans les deux cas a été tracée en fonction du temps et utilisée pour appliquer les modèles mathématiques. À l'aide des modèles, la vitesse de libération a été calculé ainsi que le temps t 1/2 de libération, qui indique le temps nécessaire pour libérer 50 % de la teneur en rétinol. Le mécanisme de libération a été obtenu par l'équation de Korsmeyer-Peppas.
Sur la courbe on voit que le rétinol libre a été libéré jusqu'à 24h avec une concentration accrue. Les chromatogrammes de la et de la montrent des pics de dégradation à partir de 10h. De son côté, la suspension de rétinol encapsulé selon l’invention a libéré du rétinol selon un processus lent et continu atteignant une concentration de rétinol plus élevée que celle de l’échantillon libre. Les chromatogrammes de la et de la montrent en effet des pics de dégradation du rétinol qui ne sont visibles qu'après 24h et sur une très petite surface par rapport aux échantillons de rétinol libre. On voit sur la courbe de la que la libération du rétinol libre a été plus rapide que la libération du rétinol encapsulé selon l’invention.
La suspension de rétinol selon l’invention a libéré du rétinol et suivi un modèle de libération exponentiel. La demi-vie de libération a été calculée comme étant de 1074 min. Le taux de libération était de 0,00064 min -1 . Le rétinol libre a été libéré au départ suivant la courbe exponentielle et ceci jusqu'à 24 h. Pendant la phase de libération, en présence de petites quantités de rétinol dégradé, le taux de libération était de 0,00089 min -1 et la demi-vie de libération était de 772 min. Après 24h, la dégradation s'est produite d'une manière plus expressive que la vitesse de libération et une réduction de la concentration a été observée dans un t 1/2 de 122 min suivant également une décroissance exponentielle.
Le mécanisme de libération a également été calculé. L'exposant n a été calculé sur la base de l'équation de Korsmeyer-Peppas à 0,69, ce qui indique un transport non fickien anormal, qui est une combinaison de processus fickiens et non fickiens et, dans ce cas, une combinaison de processus de diffusion et d'érosion.
7. Étude de la pénétration cutanée L’étude a été réalisée sur des explants de peau humaine vivante à l’aide de la spectroscopie Raman.
Explants utilisés : peau d’abdomen de 12mm +/- 1mm
Produits testés, appliqués sur les explants :
- rétinol encapsulé selon l’invention : formulation crème de la partie galénique ci-dessous mais contenant 9% p/p de suspension selon l’invention, c’est-à-dire 0,27% p/p de rétinol ; et - rétinol libre : formulation crème identique à celle utilisée pour le rétinol encapsulé mais contenant à la place de la suspension 9% p/p d’un mélange d’huile de soja à concentration finale de 0,27% p/p de rétinol.
Après prétraitement des images, les images spectrales ont été reconstruites en utilisant une procédure d'ajustement prenant en compte les spectres de référence des produits et du contrôle. Chaque spectre de pixels est représenté par une combinaison linéaire de spectres de références correspondants. Les images spectrales reconstruites permettent de voir le niveau de pénétration et la distribution spatiale de chaque produit dans la peau après 8h et 24h de temps de test.
Pour les explants de peau où aucun produit n'a été appliqué, les bandes spectrales noires montrent qu’aucun signal correspondant au rétinol a été observé à 8h ( ) et 24h ( ).
Pour les explants de peau sur lesquels du rétinol libre a été appliqué, on peut voir sur la qu’à 8h seuls quelques signaux sont visibles sur la bande spectrale au niveau du stratum corneum , et on peut voir sur la qu’à 24h que les signaux du rétinol sont tous concentrés sur la bande spectrale au niveau du stratum corneum, et qu’il n’y aucun signal au niveau de l’épiderme.
Pour le rétinol encapsulé, on peut voir sur la qu’après 8h, le rétinol est concentré dans tout le stratum corneum et sur la qu’après 24h, on voit que le rétinol se trouve non seulement dans le stratum corneum mais aussi dans l'épiderme.
EXEMPLES COMPARATIFS Choix du système des tensio-actifs : TA1 HLB>10 TA2 HLB TA3 Phospholipide Formation d’une suspension de particules submicroniques à T0 Stabilité dans le temps Invention (comme Exemple 1) X X X Oui : suspension homogène, stable, sans déphasage, sans particules visibles 1 an de stabilité (cf. résultats donnés ci-dessus) Exemple comparatif 1 X Non : formation d’un produit visqueux similaire à une crème et ne contenant pas des particules de taille submicronique / Exemple comparatif 2 X X Oui : suspension homogène, stable, sans déphasage, sans particules visibles Environ 1 mois, puis déphasage et perte de plus de 20% d’encapsulation Exemple comparatif 3 X X Non : 2 phases, hétérogène, similaire à une lotion /
Nature du deuxième tensio-actif TA 2 : Formation d’une suspension à T0 de particules submicrométriques Stabilité dans le temps Span 60 (solide à TA) oui oui Span 80 (liquide à TA) Non. La taille des particules est supérieure à 30 microns. /
- on découpe et on met éventuellement en forme les tronçons cible étirés, de manière à constituer une pluralité d’organes de liaison électrique (118), avantageusement de mêmes longueurs, qui sont aptes à relier des cellules adjacentes d’un module photovoltaïque.
- Les éléments filiformes sont identiques et on applique des pressions de consigne identiques aux différents tronçons cibles.
- Au moins deux d’éléments filiformes métalliques sont différents, de par la nature de leurs matériaux et/ou leur géométrie et/ou leur dimension, et on applique des pressions de consigne différentes auxdits éléments filiformes différents.
- Les longueurs (X114-X154) des tronçons cibles, avant étirage, sont sensiblement identiques.
- Les éléments filiformes sont des rubans présentant une largeur comprise entre 0,1 et 6 mm, de préférence entre 0,5 et 1 mm, ainsi qu’une épaisseur comprise entre 0,1 et 0,5 mm, ladite largeur étant de préférence supérieure ou égale à ladite épaisseur.
- Les éléments filiformes sont des fils cylindriques présentant un diamètre compris entre 0.1 millimètre et 1 millimètre, notamment entre 0.2 millimètre et 0.6 millimètre.
L’invention a enfin pour objet un procédé de fabrication d’un module photovoltaïque (1000), ce module comprenant des plaques avant (1060) et arrière (1070), une pluralité de cellules photovoltaïques (1010, 1020) disposées côte à côte entre lesdites plaques, un joint de scellement périphérique intercalé entre lesdites plaques, lequel s’étend autour desdites cellules, ainsi que des organes de liaison électrique (118A–118C) reliant des cellules photovoltaïques adjacentes, le contact entre lesdits organes de liaisons et lesdites cellules étant réalisé par pression, en absence de soudure,
procédé dans lequel
on étire au moins un tronçon dit cible (114–154) d’un élément filiforme métallique (110–150), notamment en cuivre, en cuivre étamé, en argent ou en aluminium, grâce à une installation ci-dessus et/ou selon un procédé ci-dessus, puis
on découpe et on met éventuellement en forme le tronçon cible étiré ainsi obtenu, de manière à former au moins un desdits organes de liaison électrique.
L’invention prévoit, non seulement un traitement individuel de chaque élément filiforme, mais aussi un étirage selon une pression de consigne. En d’autres termes on étire chaque tronçon cible, non pas jusqu’à obtenir une longueur donnée, mais jusqu’à atteindre une pression d’étirage prédéterminée. Cette pression est appliquée par tous moyens appropriés, notamment par un vérin à air comprimé. On peut également prévoir d’utiliser une pression hydraulique, ou encore mécanique. Le fait d’exercer cette pression se traduit par l’application d’une force respective sur chaque élément filiforme, dont la valeur est proportionnelle à celle de cette pression.
Dans ces conditions l’opération d’étirage, conforme à l’invention, tient avantageusement compte des spécificités propres à chacun des éléments filiformes traités en parallèle. En effet, ces éléments filiformes peuvent provenir de différentes bobines de stockage, ce qui provoque de légères variations au niveau des propriétés physiques selon les tolérances de fabrication. L’application d’une même pression de consigne peut alors conduire à des tronçons étirés de longueurs légèrement différentes. Étant donné que ces tronçons étirés sont ensuite découpés à la longueur cible, cela permet l’obtention d’organes de liaison définitifs de dimensions identiques et dont les propriétés sont optimales.
Le traitement conforme à l’invention, qui est de type individualisé et selon une pression de consigne, présente des avantages vis-à-vis de certaines solutions que l’homme du métier pourrait utiliser en tirant parti des techniques couramment utilisées dans l’art antérieur. Cet homme du métier pourrait par exemple imaginer une solution, dans laquelle les différents éléments filiformes seraient étirés non seulement de manière globale, mais aussi à la cote à savoir selon une consigne d’allongement. Cette solution potentielle ne tiendrait donc pas compte des légères différences, susceptibles d’être observées entre les caractéristiques des différents éléments filiformes.
En substance, ce type de solution conduirait à l’apparition de phénomènes intempestifs. Ainsi les différents organes de liaison, réalisés en parallèle, ne présenteraient pas une bonne homogénéité : étant donné que, selon l’étirage à la cote, tous les tronçons étirés présentent le même allongement, certains de ces tronçons seraient insuffisamment étirés, alors que d’autres tronçons seraient étirés de manière trop importante. Par ailleurs ces organes de liaison subiraient des problèmes de déformation, selon les différentes directions de l’espace, en particulier des phénomènes de sabrage dans le plan de l’élément filiforme, ainsi que des phénomènes de cintrage dans le plan vertical.
Par ailleurs, le fait d’appliquer une pression de consigne permet d’éviter qu’un tronçon ne soit soumis à un phénomène dit de « double étirage », conduisant à une longueur finale excessivement élevée et donc un risque de casse mécanique. Cela est à comparer avec l’étirage à la cote dans lequel certaines zones pourraient être sujettes, de manière intempestive, à deux opérations successives d’allongement. En effet, on ne peut pas étirer deux fois de suite un élément filiforme métallique donné, avec une même pression de consigne.
Enfin on peut noter que, conformément à l’invention, il est possible de traiter de manière simultanée des éléments filiformes de natures différentes, en particulier en ce qui concerne leurs géométries et/ou leurs dimensions. Dans ce cas on applique, pour chaque tronçon, des pressions de consigne de valeurs différentes, ce qui conduit à l’obtention d’une pluralité de tronçons cibles, dont chacun est étiré de façon satisfaisante.