INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, ici, un premier passage 11a relie le condenseur à liquide 4a à l’échangeur interne 5 du dispositif d’accumulation 6. Une deuxième passe 12b de fluide réfrigérant traverse alors l’échangeur interne 5, puis ledit fluide réfrigérant empreinte le deuxième passage 11b jusqu’au condenseur à liquide 4a. Le fluide réfrigérant circule ensuite au sein de la cinquième conduite 10e. Cette cinquième conduite 10e permet de fluidiquement connecter le deuxième passage 11b à l’organe de détente 30. Ainsi, le fluide réfrigérant circulant dans la cinquième conduite 10e ne subit pas d’échange de chaleur malgré le fait qu’il traverse le condenseur à liquide 4a.
En sortie de l’organe de détente 30, le fluide réfrigérant traverse le refroidisseur 4b via une passe de refroidisseur 13 reliée, en sortie, directement au troisième passage 11c, puis, via ledit troisième passage 11c, jusqu’au dispositif d’accumulation 6. Le fluide réfrigérant circule alors au sein de la première conduite 10a au travers de l’échangeur interne et de la paroi de confinement 64 jusqu’à la zone d’accumulation 9. La première conduite 10a permet de fluidiquement connecter le troisième passage 11c à la zone d’accumulation 9. Ainsi, le fluide réfrigérant circulant dans la première conduite 10a ne subit pas d’échange de chaleur malgré le fait qu’il traverse l’échangeur interne 5.
L’objectif a été atteint en donnant une puissance optique correctrice au verre, obtenue par des zones à épaississement progressif le long de la ligne horizontale. Cette variation a été calculée non pas dans l’air, comme dans les verres correcteurs courants, mais dans le système optique d’utilisation réelle, c’est-à-dire l’air, contenu dans le masque / les lunettes, le verre, l’eau dans l’environnement extérieur.
De cette façon, le verre est généré pour avoir dans l’eau une puissance optique nulle et n’est donc pas conçu comme un verre correcteur, une caractéristique des verres prescrits sur ordonnance, mais comme un verre conçu pour réduire les déformations dues au caractère courbe en lien avec la présence du prisme optique constitué de la masse d’eau.
La géométrie du verre est donc cylindrique dans la zone de vision pour réduire au minimum la déformation le long de l’axe horizontal et sphérique dans la zone latérale pour optimiser la perception.
Cette solution optique/géométrique particulière est applicable aussi bien au cas d’un seul verre qu’au cas de deux verres différenciés. Dans l’hypothèse de deux verres, ceux-ci seront taillés dans la même surface décrite dans le présent brevet, en respectant l’écart pupillaire. La partie du verre utilisée par le masque ou la lunette à deux verres différenciés doit se trouver dans la position exacte respectant les centres optiques du verre unique.
À commencer par la géométrie du verre éprouvée, décrite précédemment, l'objet de l’invention est de proposer un verre toujours constitué d’une famille de rayons variables sur l’axe X mais caractérisée par les critères innovants suivants :
Les surfaces interne (10A) / externe (10B) du verre ne sont PAS parallèles. La courbe interne du verre est en effet calculée de manière à réduire les déformations latérales. L’objectif a été atteint en donnant une puissance optique correctrice au verre, obtenue par des zones à épaississement progressif le long de la ligne horizontale. Sachant que, comme indiqué précédemment, une variation de courbure sur l’axe X (horizontal) détermine une déformation due à l’allongement horizontal des images. Pour limiter cette déformation, une sphéricité interne a également été introduite dans l’axe Y (vertical).
Par conséquent, la surface interne (10A) est générée par une spline horizontale, constituée de courbes composées parfaitement tangentes et d’une cambrure verticale qui s’étend avec un parcours fixe au-dessus de la spline horizontale susmentionnée qui ne s’étend pas parallèlement à la spline externe et des sections verticales sphériques variables. Ces sections verticales courbes sont également variables et partent d’un rayon de 7 100 mm dans la zone centrale pour atteindre 10 000 mm dans la zone latérale.
La surface du verre intérieur peut donc être décrite comme la coque d’un navire. Il existe une ligne horizontale qui constitue la quille et des nervures courbes normales à celle-ci. Ce système de courbes est le cadre sur lequel la surface du verre intérieur est construite.
Procédé de fabrication : Les verres sont réalisés par moulage par injection de thermoplastique, puis ils sont assemblés avec un système de montures rigides et de jupe en silicone, ou cette dernière est directement surmoulée sur le verre.
[Tableau 1] : comparaison de la présente invention avec l’état de la technique le plus proche: Épaisseur (mm) de la zone de vision cylindrique en coupe horizontale (à mi-hauteur) Épaisseur (mm) de la zone de vision sphérique en coupe horizontale (à mi-hauteur) Angle de divergence dans l’eau par rapport à un plan vertical (dans la zone de vision cylindrique) Perception d’un objet carré dans l’eau (à une distance de 1 mètre des lunettes) Lunettes de EP0824029 (technique antérieure la plus proche) 1,5 (constante) 1,5 (constante) 15° voir [0037] Rectangulaire Lunettes de protection selon la présente invention (revendication 1 telle que déposée) variable de 2,0 à 4,0 variable de 2,5 à 5,0 Carré Lunettes de protection selon la présente invention (revendication 2 telle que déposée) variable de 2,0 à 3,1 variable de 2,5 à 4,0 Carré Lunettes de protection selon la présente invention (revendication 3 telle que déposée) variable de 2,5 à 3,1 variable de 3,1 à 4,0 Carré Lunettes de protection selon la présente invention (revendication 4 telle que déposée) variable de 3,0 à 4,0 variable de 4,0 à 5,0 Carré
L’homme du métier serait surpris d’apprendre que la perception d’un objet carré dans l’eau ne serait pas modifiée avec les lunettes de la présente invention (c’est-à-dire pas d’objet déformé, pas d’objet aplati et pas d’objet dilaté horizontalement), alors que la perception d’un objet carré dans l’eau avec les lunettes de EP0824029 montrerait un rectangle au lieu d’un carré. Pour obtenir cet effet surprenant, il est nécessaire d’utiliser une épaisseur variable de 2,0 à 4,0 mm de la zone cylindrique en coupe horizontale (à mi-hauteur) combinée à l’utilisation d’une épaisseur variable de 2,5 à 5,0 mm de la zone sphérique latérale en coupe horizontale (à mi-hauteur), mais idéalement d’utiliser une épaisseur variable de 2,5 à 3,1 mm de la zone cylindrique en coupe horizontale (à mi-hauteur) combinée à une épaisseur variable de 3,1 à 4,0 mm de la zone sphérique latérale en coupe horizontale (à mi-hauteur), toutes les plages précitées doivent être combinées à une sphéricité interne introduite dans l’axe Y (vertical) des verres.
Les caractéristiques techniques mentionnées ci-dessus impliquent une activité inventive.
La partie de vision avant cylindrique (3a,3b), sur une coupe transversale horizontale, peut également avoir une variation d’épaisseur comprise entre 2,0 mm et 3,1 mm, ou entre 2,1 mm et 3,1 mm ou entre 2,2 mm et 3,1 mm ou entre 2,3 mm et 3,1 mm ou entre 2,4 mm et 3,1 mm ou entre 2,5 mm et 3,1 mm ou entre 2,6 mm et 3,1 mm ou entre 2,7 mm et 3,1 mm ou entre 2,8 mm et 3,1 mm ou entre 2,9 mm et 3,1 mm, ou entre 2,0 mm et 3,0 mm, ou entre 2,1 mm et 2,9 mm ou entre 2,2 mm et 2,8 mm ou entre 2,3 mm et 2,7 mm ou entre 2,4 mm et 2,6 mm ou entre 2,5 mm et 3,0 mm ou entre 2,6 mm et 3,0 mm ou entre 2,7 mm et 3,0 mm ou entre 2,8 mm et 3,0 mm ou entre 2,9 mm et 3,0 mm, ou entre 2,1 mm et 3,9 mm, ou entre 2,2 mm et 3,8 mm, ou entre 2,3 mm et 3,7 mm, ou entre 2,4 mm et 3,6 mm, ou entre 2,5 mm et 3,5 mm, ou entre 2,6 mm et 3,4 mm, ou entre 2,7 mm et 3,3 mm, ou entre 2,8 mm et 3,2 mm, ou entre 2,9 mm et 3,1 mm et
la partie de vision sphérique latérale (4a, 4b), sur une coupe horizontale, peut également avoir une variation d’épaisseur comprise entre 3,1 mm et 3,7 mm ou 3,1 mm et 4 mm, ou entre 3,2 mm et 4 mm ou entre 3,3 mm et 4 mm ou entre 3,4 mm et 4 mm ou entre 3,5 mm et 4 mm ou entre 3,6 mm et 4 mm ou entre 3,7 mm et 4 mm ou entre 3,8 mm et 4 mm ou entre 3,9 mm et 4 mm ou entre 3,1 mm et 3,9 mm, ou entre 3,2 mm et 3,8 mm ou entre 3,3 mm et 3,7 mm ou entre 3,4 mm et 3,6 mm ou entre 3,5 mm et 3,9 mm ou entre 3,6 mm et 3,9 mm ou entre 3,7 mm et 3,9 mm ou entre 3,1 mm et 3,9 mm ou entre 3,1 mm et 3,8 mm, ou entre 2,5 mm et 5,0 mm, ou entre 2,6 mm et 4,9 mm, ou entre 2,7 mm et 4,8 mm, ou entre 2,8 mm et 4,7 mm, ou entre 2,9 mm et 4,6 mm, ou entre 2,8 mm et 4,5 mm, ou entre 2,9 mm et 4,4 mm, ou entre 3,0 mm et 4,3 mm, ou entre 3,1 mm et 4,2 mm, ou entre 3,2 mm et 4,2 mm, ou entre 3,3 mm et 4,2 mm, ou entre 3,4 mm et 4,1 mm, ou entre 3,5 mm et 4,0 mm, ou entre 3,6 mm et 3,9 mm, ou entre 3,7 mm et 3,8 mm.
Toute plage, précédemment mentionnée, concernant la partie de vision avant cylindrique (3a, 3b) peut être combinée avec toute plage, précédemment mentionnée, de la partie de vue sphérique latérale (4a, 4b).
Assemblage horloger. Domaine Technique de l'invention L’invention concerne un assemblage horloger. L'invention concerne aussi un mouvement horloger comprenant un tel assemblage horloger. L'invention concerne enfin une pièce d'horlogerie comprenant un tel assemblage horloger ou un tel mouvement horloger.
Grace à la présente invention, il est rendu possible de séparer un écran en trois régions divisées ou plus qui sont alignées dans une direction, et de modifier les tailles des régions divisées dynamiquement en réponse aux opérations de l’utilisateur.
D'autres objets, structures et effets deviendront apparents à travers les explications des modes de réalisation ci-dessous.
La est un schéma fonctionnel représentant un exemple de configuration de blocs fonctionnels d'un dispositif de traitement de données selon un mode de réalisation de la présente invention.
La est un schéma représentant un exemple de configuration d'un ordinateur.
La est un schéma représentant un exemple d'un premier affichage d'un écran partagé.
La est un schéma expliquant un exemple d'une opération de glissement sur le premier exemple d'affichage d'un écran partagé.
La est un organigramme expliquant un exemple d'un processus de commande d'affichage.
La est un organigramme expliquant un exemple modifié d'un processus de commande d'affichage.
La est un schéma expliquant un exemple modifié d'une opération de glissement sur le premier exemple d'affichage d'un écran partagé.
La est un schéma représentant un exemple d'un deuxième affichage d'un écran partagé.
La est un schéma représentant un exemple d'un troisième affichage d'un écran partagé.
Résumé de la présente invention : La présente invention concerne des lunettes de natation ou de plongée destinées à un utilisateur comprenant :
une paire de verres symétriques côte à côte (1a, 1b), distincts l’un de l’autre ou formés d’une seule pièce, des moyen de contact (9) reliés à étanchéité auxdits verres (1a, 1b) et lors de l’utilisation pour être appliqués de manière étanche à l'eau sur la surface du visage entourant les yeux (E1, E2) d’un utilisateur et lors de l’utilisation lesdits verres (1a, 1b) étant ainsi placés à proximité immédiate de la surface du visage entourant les yeux (E1, E2) de l’utilisateur ; des moyens de liaison latéraux (2A, 2A’) et des moyens de liaison centraux (2B, 2B’) sur lesdits verres (1a, 1b), qui fixent lesdits moyens de contact (9) auxdits verres (1a, 1b) ; lesdits moyens de contact (9) sont fixés auxdits verres (1a, 1b) par lesdits moyens de liaison latéraux (2A, 2A’) et centraux (2B, 2B’) ; un moyen de retenue (11) des lunettes derrière la tête de l’utilisateur ; chaque verre (1a, 1b) présentant, en référence à l’œil respectif (E1, E2) d'un utilisateur, une surface interne (10A) et une surface externe (10B) ; chaque verre (1a, 1b) présentant, en référence à l’œil respectif (E1, E2) d’un utilisateur, une partie de vision avant cylindrique (3a, 3b) et une partie de vision sphérique latérale (4a, 4b),
caractérisée par la combinaison suivante de caractéristiques :
La surface externe du verre est la surface en contact avec l’eau et la surface interne du verre est la surface en contact avec l’air à l’intérieur des lunettes de natation ou de plongée.
De préférence, la partie de vision avant cylindrique (3a, 3b), sur la section transversale horizontale, présente une variation d’épaisseur comprise entre 2,0 mm et 3,1 mm et la partie de vision sphérique latérale (4a, 4b), sur la section transversale horizontale, présente une variation d’épaisseur comprise entre 2,5 mm et 4 mm.
De préférence, la partie de vision avant cylindrique (3a, 3b), sur la section transversale horizontale, présente une variation d’épaisseur comprise entre 2,5 mm et 3,1 mm et la partie de vision sphérique latérale (4a, 4b), sur la section transversale horizontale, présente une variation d’épaisseur comprise entre 3,1 mm et 4 mm.
De préférence, la partie de vision avant cylindrique (3a, 3b), sur la section transversale horizontale, présente une variation d’épaisseur comprise entre 3,0 mm et 4,0 mm et la partie de vision sphérique latérale (4a, 4b), sur la section transversale horizontale, présente une variation d’épaisseur comprise entre 4,0 mm et 5 mm.
De préférence, un rayon visuel (Nr) sort des yeux (E1, E2) de l’utilisateur dans un plan horizontal, ledit rayon visuel (Nr) étant contenu dans un plan vertical perpendiculaire audit plan horizontal, ledit rayon visuel (Nr) frappe la surface externe (10B) du verre (1a) en un premier point (R) de celle-ci dans lequel ledit rayon visuel (Nr) est perpendiculaire à la surface interne (10A) de la partie de vision avant cylindrique (3a) du verre (1a), et une première zone de ladite partie de vision avant cylindrique (3a) est définie par un angle alpha1 entre ledit premier point (R) et un second point (Zr) pour l’œil (E1, E2), ledit second point (Zr) correspondant à un point de la surface externe du verre (1a) situé au niveau de l’extrémité latérale de la partie de vision avant cylindrique (3a), ledit angle alpha1 étant compris entre 45° et 50° par rapport à un côté dudit plan vertical et une deuxième zone de ladite partie de vision avant cylindrique (3a) est définie par un angle alpha2 entre ledit premier point (R) et les moyens de liaison centraux (2B, 2B’) pour l’œil (E1, E2), ledit angle alpha2 étant compris entre 10° et 15° par rapport audit plan vertical, et ledit angle alpha2 étant contenu sur le côté opposé, par rapport audit plan vertical, à celui contenant ledit angle alpha1 (voir ).
De préférence, la partie de vision sphérique latérale (4a) du verre (1a) est définie par une troisième zone présentant un angle bêta commençant immédiatement après un point (Zr), ledit point (Zr) correspondant à un point de la surface externe du verre (1a) situé au niveau de l’extrémité latérale de la partie de vision avant cylindrique (3a, 3b), et ladite troisième zone se terminant au niveau des moyens de liaison latéraux (2A, 2A’) sur ledit verre (1a) pour l’œil (E1, E2), ledit angle bêta étant compris entre 10° et 20° (voir ).
De préférence, un rayon visuel sortant des yeux (E1, E2) de l’utilisateur et traversant la partie de vision sphérique latérale (4a, 4b) dans un plan horizontal, a un angle divergent inférieur ou égal à 5° avec par rapport à un plan de symétrie vertical du verre (1a, 1b).
De préférence, la partie de vision avant cylindrique (3a) du verre (1a) est symétrique à la partie de vision avant cylindrique (3b) du verre (1b).
De préférence, la partie de vision sphérique latérale (4a) du verre (1a) est symétrique à la partie de vision sphérique latérale (4b) du verre (1b).
De préférence, la surface interne (10A) et la surface externe (10B) du verre (1a, 1b) ne sont pas parallèles mais se coupent.
La présente invention concerne également des lunettes de natation ou de plongée susceptibles d’être obtenues selon le procédé comprenant les étapes consistant à :
doter le verre d’une puissance optique correctrice obtenue au moyen d’une variation d’épaisseur selon l’axe horizontal, et produire une courbure cylindrique/sphérique sur l’axe vertical.
Préparation et caractérisation du copolymère (P2) selon l’invention
Dans un réacteur en verre, on introduit 269 g d’eau désionisée et 2,37 g de sodium dodecyl sulfate.
Dans un premier bécher en verre, on pèse 120,6 g de monomère (a) (acide méthacrylique), 148,5 g de monomère (b) (acrylate d’éthyle), 23,9 g de monomère (c1), 2,43 g de sodium dodecyl sulfate, 258,7 g d’eau désionisée et 1,0 g de n-dodecyl mercaptan.
Dans un second bécher en verre, on pèse 0,318 g de persulfate d’ammonium que l’on dissout dans 5,6 g d’eau désionisée.
Dans un troisième récipient, de type seringue jetable, on pèse 10,42 g de monomère (h) (sel de sodium de l’acide 2-acrylamido-2-méthylpropane sulfonique) à 50 % en poids dans l’eau.
On chauffe le contenu du réacteur à une température de 85°C ± 2°C.
Durant 2 heures, les réactifs des 3 récipients sont introduits dans le réacteur de polymérisation à une température de 85°C ± 2°C.
0,224 g de persulfate d’ammonium dissout dans 22,4 g d’eau désionisée sont ensuite ajoutés durant 1 heure en maintenant la température à 85°C ± 2°C. On maintient le chauffage durant 1 heure avant de laisser le milieu refroidir à température ambiante.
On obtient un copolymère (P2) à 30,0 % en poids d’extrait sec dont la composition est détaillée dans le tableau 1.
Préparation et caractérisation du copolymère (P3) selon l’invention
Dans un premier bécher en verre, on pèse 120,6 g de monomère (a) (acide méthacrylique), 148, 5g de monomère (b) (acrylate d’éthyle), 23,9 g de monomère (c1), 2,43 g de sodium dodecyl sulfate, 258,7 g d’eau désionisée et 0,5 g de n-dodecyl mercaptan.
En 2 heures, les réactifs des 3 récipients sont introduits dans le réacteur de polymérisation à une température de 85°C ± 2°C.
La demande de brevet EP3089241 décrit une batterie Zn/NiO-OH dont les électrodes contiennent un collecteur de courant à base de fibres de carbone dont l’interconnexion avec une languette de sortie est assurée par une pâte adhésive à base de Ni ou de carbone.
Le brevet CN106113484 évoque la réalisation de soudure par courant induit entre un métal et un matériau composite constitué d’un thermoplastique avec fibres carbones : la chaleur dégagée par le courant induit qui chauffe le métal fait également fondre le thermoplastique.
Le brevet EP2975681B1 décrit une méthode pour produire un collecteur de courant pour batterie de structure tridimensionnelle, composé de plusieurs couches d’un substrat non tissé intégrant des fibres conductrices (filaments métalliques, fibres de carbone, fibres d’un polymère conducteur ou fibres de polymères métallisés), substrat auquel sont soudées ou fusionnées par enduction, soudure électrique, soudure ultrasons ou soudure thermique, des bandes conductrices généralement métalliques.
Toutes ces solutions ne sont pas complètement satisfaisantes en termes de performances de contact électrique.
Il existe donc un besoin d’améliorer les électrodes d’accumulateurs au lithium qui sont réalisées à partir de substrats collecteurs de courant à base de carbone, notamment afin d’améliorer le contact électrique entre une languette métallique et un substrat collecteur de courant à base de carbone, en garantissant l’étanchéité des accumulateurs tout en leur conférant des caractéristiques de souplesse en vue d’assurer une conformabilité à une batterie qui peut résulte d’un assemblage de plusieurs de ces accumulateurs pour pouvoir se conformer à n’importe quel objet.
Pour ce faire, l’invention concerne, sous l’un de ses aspects, un système électrochimique étanche, comprenant:
- un emballage ;
- un substrat électriquement conducteur et poreux, formant un collecteur de courant et supportant, sur au moins une de ses faces principales, au moins un motif continu de matériau actif d’une électrode; le substrat poreux étant de préférence à base de fibres de carbone ;
- au moins une languette électriquement conductrice et dense, liée au substrat selon au moins une jonction électriquement conductrice obtenue par scellage thermique d’un polymère thermofusible électriquement conducteur, la languette supportant sur chacune de ses faces principales au moins un ruban d’étanchéité scellé à l’emballage pour garantir la fermeture étanche de celui-ci.
Par « « poreux », on entend ici et dans le cadre de l’invention, non étanche à l’air ou à un électrolyte notamment par la tranche du substrat.
A contrario, par « dense », on entend ici et dans le cadre de l’invention, étanche à l’air ou à un électrolyte du système électrochimique. La densité massique de la languette est alors égale à la densité théorique du matériau massif la constituant.
De préférence, la languette est métallique, de préférence encore en aluminium, en cuivre ou en nickel. Elle a une épaisseur de préférence comprise entre 6μm et 500μm. Mais on peut aussi envisager tout autre matériau dense et suffisamment conducteur, comme certaines céramiques frittées.
Les régions divisées 301A, 301B et 301C correspondent à la première région divisée, à la deuxième région divisée et à la troisième région divisée dans la présente invention. Les régions utilisables à 312ABA, 312ABB, 312BCB et 312BCC correspondent à la première région utilisable, la deuxième région utilisable, la troisième région utilisable et la quatrième région utilisable dans la présente invention.
Dans ce qui suit, les régions divisées 301A, 301B et 301C peuvent être appelées, respectivement, régions divisées A, B et C. Les régions divisées 301A, 301B et 301C peuvent être désignées ensemble simplement par les régions divisées 301 lorsqu'il n'est pas nécessaire de les distinguer individuellement. Les lignes de délimitation 311AB et 311BC peuvent être appelées respectivement lignes de délimitation AB et BC. Les lignes de délimitation 311AB et 311BC peuvent être appelées ensemble simplement lignes de délimitation 311 lorsqu'il n'est pas nécessaire de les distinguer individuellement. Les régions utilisables 312ABA, 312ABB, 312BCB et 312BCC peuvent être appelées régions utilisables ABA, ABB, BCB et BCC. Les régions utilisables 312ABA, 312ABB, 312BCB et 312BCC peuvent être désignées ensemble simplement par régions simplement utilisables 312 lorsqu'il n'est pas nécessaire de les distinguer individuellement.
L'utilisateur peut modifier dynamiquement une taille d'une région divisée 301 en déplaçant une ligne de délimitation 311 dans la direction horizontale en effectuant une opération de glissement dans la direction horizontale sur une région utilisable 312 sur la ligne de délimitation 311.
La modification de taille dynamique d'une région divisée 301 en réponse à une opération de glissement sur la région utilisable 312 sera expliquée en détail ci-dessous.
Comme illustré en haut de la , lorsque l'utilisateur effectue une opération de glissement vers la gauche sur la région utilisable ABA qui est située sur la ligne de délimitation AB, légèrement sollicitée vers le côté de la région divisée A, la ligne de délimitation AB est déplacée vers la gauche. En conséquence, la taille de la région divisée A est réduite, la taille de la région divisée B est agrandie et la taille de la région divisée C est maintenue. De plus, la région divisée A sera supprimée si l'opération de glissement par l'utilisateur atteint le bord gauche de l'écran partagé 300.
Comme illustré en bas de la , lorsque l'utilisateur effectue une opération de glissement vers la droite sur la région utilisable ABA qui est située sur la ligne de délimitation AB, légèrement sollicitée vers le côté de la région divisée A, les lignes de délimitation AB et BC sont déplacées vers la gauche. En conséquence, la taille de la région divisée A est agrandie, la région divisée B est déplacée vers la droite tout en conservant sa taille et la taille de la région divisée C est réduite. De plus, la région divisée C sera supprimée si l'opération de glissement par l'utilisateur atteint la position d'origine de la ligne de délimitation BC.