INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Analyses de données : Les données objectives et autodéclarées sur le sommeil nocturne ont été analysées à l'aide du logiciel statistique JMP Pro (version 15) utilisant un modèle mixte, chez les participants. Un niveau alpha de 0,05 a été utilisé pour tous les tests statistiques. La comparaison a été faite entre le contrôle et l’actif. Les pourcentages proviennent de calcul par rapport à la condition contrôle.
Méthodes statistiques : Les données obtenues et les variations en pourcentage ont été soumises au test bidirectionnel t de Student pour les données appariées. La valeur de signification statistique est p<0,05.
Résultats : L’extrait de lavandin selon l’invention a augmenté de manière significative la durée totale du sommeil (p <0,05) par rapport au contrôle. Les participants ont en moyenne dormi pendant 6,6 heures (393 minutes) par nuit avec la crème contrôle non parfumée contre 6,8 heures (408 minutes) avec la crème contenant l’extrait selon l’invention. En outre, le temps d’éveil après endormissement (également appelé WASO pour « Wake time After Sleep Onset ») est en moyenne de 30 minutes par nuit avec la crème contrôle non parfumée contre 25 minutes avec la crème contenant l’extrait selon l’invention (Figures 2 et 3).
Exemple 6 : Produits cosmétiques intégrant l’extrait utilisé selon l’invention
A) Crème de nuit comprenant 1% d’une composition précurseur comprenant 0,5% en poids de l’extrait selon l’invention préparé selon l’Example 1 dans le pentylène glycol
Nom commercial INCI % en poids EAU DEIONISEE AQUA (eau) 71,65 CARBOPOL ULTREZ 20 ACRYLATES/C10-30 ALKYL ACRYLATE CROSSPOLYMERE 0,30 ARLACEL 165 GLYCERYL STEARATE (et) PEG-100 STEARATE 6,00 DUB ININ ISONONYL ISONONANOATE 15,00 LIPEX SHEA™ Beurre de Karité (BUTYROSPERMUM PARKII (SHEA) BUTTER) 5,00 DEKABEN C4 PHENOXYETHANOL (et) METHYLPARABENE (et) ETHYLPARABENE (et) BUTYLPARABENE (et) PROPYLPARABENE 1,00 SODIUM HYDROXIDE SODIUM HYDROXIDE 0,05 0,5% « Extrait » dans A-Leen-5® Pentylène glycol et extrait Lavandula hybride 1,00 100,00
B) Crème anti-fatigue comprenant 1% une composition précurseur comprenant 0,5% en poids de l’extrait selon l’invention préparé selon l’Example 1 dans la triheptanoine
Nom Commercial INCI % en poids DEAU DEIONISEE AQUA (eau) 79,30 SATIAXANE™ VPC 911 GOMME de XANTHANE 0,50 DERMOFEEL® GSC GLYCERYL STEARATE CITRATE 2,00 DERMOFEEL® PS POLYGLYCERYL-3 STEARATE 2,00 HUILE D'AMANDE DOUCE HUILE DE PRUNUS AMYGDALUS DULCIS 3,00 LANETTE® 16 CETYL ALCOOL 2,00 LIPEX SHEASOFT™ BEURRE de BUTYROSPERMUM PARKII 3,00 CETIOL® C5 COCO-CAPRYLATE 3,00 VITAPHEROLE® E-1000 TOCOPHEROL (et) HUILE DE GRAINES D’HELIANTHUS ANNUUS (tournesol) 0,20 DERMOSOFT® 1388 GLYCERINE (et) SODIUM ANISATE (et) SODIUM LEVULINATE (et) AQUA (eau) 4,00 0,5% « Extrait » dans Triheptanoine Triheptanoine et extrait Lavandula hybride 1,00 100,00
Utilisation cosmétique d’une combinaison d’extraits d'immortelle pour réduire la visibilité des pores cutanés DOMAINE DE L’INVENTION La présente invention concerne l’utilisation cosmétique d’une combinaison d’extraits d’immortelle, à savoir une huile essentielle d’immortelle et un extrait à l’eau subcritique de drèches d’immortelle, pour réduire la visibilité des pores cutanés et/ou resserrer les pores cutanés.
ARRIERE-PLAN DE L’INVENTION Les pores sont de petites ouvertures à la surface de la peau, dont le rôle physiologique est de permettre l'excrétion de sueur et de sébum.
Ils sont en communication avec les glandes sébacées, souvent par l'intermédiaire d'un follicule pileux se terminant par un canal excréteur, unique et très court. Les glandes sébacées sont situées dans le derme, qui est un tissu conjonctif composé d'une matrice extracellulaire (MEC) renfermant des protéines fibreuses (collagène, élastine), des glycosaminoglycanes et des protéoglycanes et des cellules tels que les fibroblastes. Le canal excréteur des glandes sébacées gagne la surface de l'épiderme. Le derme et l'épiderme sont séparés l'un de l'autre par une membrane basale qui constitue la jonction dermo-épidermique. Cette dernière est une structure complexe dont le collagène de type IV est un constituant majoritaire. Avec l'âge, la dégradation du collagène de type I, qui est le constituant majoritaire de la MEC, entraîne une dégradation de cette dernière qui joue moins bien son rôle de soutien, ce qui conduit à une déformation des canaux excréteurs et donc à une dilatation des pores. Par ailleurs, la diminution avec l’âge du taux de collagène IV entraîne une altération de la membrane basale qui tend à s'aplatir, et induit un élargissement des pores qui deviennent plus visibles.
Dans le cadre de la surveillance des évènements de surtension du chargeur 9, un code d’anomalie peut être enregistré dans un premier état d’anomalie permanente, c’est-à-dire que l’anomalie de surtension détectée persiste. Cette situation déclenche un arrêt de la recharge. Dans un deuxième état d’anomalie furtive, l’anomalie est considérée comme rétablie ou réparée. L’évènement de surtension a alors disparu. La recharge peut être de nouveau autorisée.
A une quatrième étape E4, le chargeur 9 compare la tension continue de charge V1 par rapport à un seuil prédéterminé de valeur fixe SV. Cette étape vise à vérifier s’il y a ou non une surtension. Dans ce mode de réalisation préférentiel, la valeur du seuil SV est comprise entre 105% et 120% de la valeur maximale de la tension nominale de la batterie 6. Par exemple, pour une batterie présentant une tension nominale variant entre 350 volts pour un état de charge bas (0% de SOC), et 450 volts pour un état de charge complet (100% de SOC), la valeur du seuil prédéterminé SV est fixée entre 470 volts et 540 volts, de préférence la valeur est égale à environ 500 volts. La valeur sélectionnée permet de détecter une surtension à risque pour les circuits de la batterie et des systèmes électriques connectés au réseau haute tension en sortie du chargeur. La valeur du seuil SV reste fixe durant toute l’opération de recharge. Tant que V1 est inférieure au seuil SV, alors le procédé de protection retourne à l’étape E3 de surveillance de la tension de charge.
A cette étape E4, le chargeur vérifie en outre, en cas de détection d’une tension supérieure au seuil SV, si cette surtension persiste ou non pendant au moins une durée prédéterminée SD. Par exemple, un compteur CT peut être déclenché dès l’instant que le charge 9 détecte une tension V1 supérieure à SV et peut être réinitialisé dès que la tension repasse en-dessous du seuil SV. Le procédé vérifie la durée de ce compteur CT par rapport au seuil SD.
Dans ce mode de réalisation préférentielle, la durée prédéterminée SD est égale à environ 100 millisecondes. La valeur de la durée prédéterminée SD est dépendante de la robustesse des circuits électroniques et de l’impédance de la batterie de traction. Des valeurs supérieures sont envisageables. La valeur du seuil de durée SD reste fixe durant toute l’opération de recharge.
Dans ce mode préférentiel, si le chargeur 9 détecte que la tension de charge V1 en sortie du chargeur 9 est supérieure au seuil SV, de 500 volts, de manière continue pendant au moins la durée du seuil SD, fixée à 100 millisecondes, alors à une cinquième étape E5, le chargeur 9 commande l’arrêt de la recharge.
Au contraire, si la surtension dure moins de 100 millisecondes, le chargeur poursuit la recharge. Le procédé de protection retourne à l’étape E3 de surveillance de la tension de charge. On évite ainsi des arrêts intempestifs de la recharge.
Plus précisément, l’arrêt de la recharge E5 comporte la commande d’ouverture des interrupteurs du module de conversion AC/DC 91. L’arrêt de la recharge se réalise par la mise en pause de la conversion AC/DC et par ouverture immédiate des transistors MOSFET. Aucun courant ne circule à travers le chargeur. Le chargeur est mis en pause et est isolé des systèmes électriques du circuit haute tension et de la batterie de traction 6.
Ensuite, lorsque l’arrêt de la recharge est déclenché, le procédé comporte une sixième étape d’enregistrement E6 d’un code de défaut signalant une anomalie de surtension du chargeur 9, et de signalement du code de défaut à travers le réseau de communication embarqué du véhicule. En référence à la , dans ce mode de réalisation préférentiel, l’unité de commande du chargeur 9 transmet le code d’anomalie à son superviseur 2 à travers le bus de communication CAN 12, puis le superviseur 2 redirige le code vers le journal de diagnostic des anomalies enregistré par l’unité de commande BSI 14 à travers le bus de communication 13. D’autres variantes de signalement de l’anomalie sont possibles, par exemple vers un serveur distant.
Au déclenchement de la commande de l’arrêt de la recharge E6, le code de défaut est enregistré dans un premier état d’anomalie permanente. Le premier état informe que l’anomalie de surtension persiste et que la recharge électrique est inhibée.
Selon une variante préférentielle, à une étape E7, si l’utilisateur débranche le câble de recharge, alors le chargeur modifie à une étape E8 le code de défaut dans un deuxième état d’anomalie furtive et autorise à nouveau la recharge électrique. Ce deuxième état informe que l’anomalie de surtension est rétablie et que la recharge électrique est autorisée. Le deuxième état est signalé à travers le bus de communication embarqué vers le superviseur pour son enregistrement dans le journal de diagnostic tenu par l’unité de commande BSI. En cas de révision du véhicule, un service technique est informé de l’anomalie de surtension. Ce procédé de gestion du diagnostic et des états des codes d’anomalie permet d’informer le conducteur qu’une anomalie a eu lieu mais qu’elle est rétablie. En outre, ce procédé présente l’avantage de permettre à l’utilisateur de réinitialiser la recharge par une manipulation de débranchement et branchement du câble de recharge.
Si l’anomalie est rétablie, la recharge pourra se poursuivre. Si l’anomalie est de plus grande gravité et persistante, une nouvelle surtension persistante peut apparaître et la recharge est à nouveau arrêtée ce qui permet de protéger les circuits et d’inciter l’utilisateur à contrôler l’état de son véhicule.
Ces trois zones 31, 33 et 35 s’étendent longitudinalement sur le secteur longitudinal 29 depuis une première extrémité jusqu’à une deuxième extrémité (non représentées). En particulier, les trois zones 31, 33 et 35 forment transversalement une alternance de zones comprenant un revêtement de matière anti-friction ou un revêtement de matière étanche.
Le revêtement de matière anti-friction 19 permet de faciliter un contact glissant entre le joint 23 et le deuxième élément 11. Il permet en particulier de ne pas détériorer le joint d’étanchéité 23 dans le cas de légers mouvements relatifs entre le joint 23 et le deuxième élément 11.
Le revêtement de matière anti-friction 19 comprend par exemple une fibre synthétique, de préférence du poly(m-phénylèneisophtalamide), plus communément appelé Nomex®.
Le revêtement de matière anti-friction 19 est par exemple partiellement noyé dans la matière étanche du joint 23 et/ou recouvre la matière étanche de manière à créer une surcouche.
La deuxième zone 33 ne comprend pas de revêtement de matière anti-friction 19 de sorte qu’un fluide 21 présent dans l’un des deux compartiments 9 et 13, par exemple le premier compartiment 9, et se déplaçant par capillarité le long du revêtement de matière anti-friction 19 ne peut traverser la deuxième zone 33 et ainsi passer d’un compartiment à l’autre. A cet effet, la deuxième zone 33 a une largeur transversale égale ou supérieure à 0.1 millimètre.
On a représenté sur les figures 4A et 4B une première variante du mode de réalisation illustré sur les figures 3A et 3B. Dans cette variante, la première zone 31 est moins large que la troisième zone 35 de sorte que la deuxième zone 33 est plus proche du deuxième compartiment 13 que du premier compartiment 9. Dans cette variante, le premier compartiment 9 comprend un fluide 21 pouvant s’infiltrer par capillarité ou par la présence de déformations 37 dans le joint 23. Les déformations 37 étant majoritaires au centre du joint 23, le positionnement de la deuxième zone 33 selon la variante illustrée sur les figures 4A et 4B est privilégiée afin de garantir que le fluide ne passe pas du premier compartiment 9 au deuxième compartiment 13.
On a représenté sur les figures 5A et 5B une deuxième variante du mode de réalisation illustré sur les figures 3A et 3B. Dans cette variante, le secteur longitudinal 29 comprend des zones supplémentaires, à savoir une quatrième zone 39 comprenant un revêtement de matière étanche similaire à la deuxième zone 33 et une cinquième zone 41 comprenant un revêtement de matière anti-friction 19 similaire à la première zone 31, la quatrième zone 39 et la cinquième zone 41 s’étendant longitudinalement d’une première extrémité à une deuxième extrémité du secteur longitudinal 29. Ainsi, les première, deuxième, troisième, quatrième et cinquième zones 31, 33, 35, 39 et 41 forment une alternance de zones comprenant un revêtement de matière anti-friction ou un revêtement de matière étanche. Des zones supplémentaires peuvent également être ajoutées. Cette variante est utile pour assurer de manière quasi certaine que le déplacement par capillarité du fluide 21 est bien stoppé, malgré la présence de déformation 37 dans le joint d’étanchéité 23, déformations 37 dans lesquelles pourraient s’infiltrer du fluide 21.
On a représenté sur la une troisième variante du mode de réalisation illustré sur les figures 3A et 3B. Dans cette variante, la deuxième zone 33 n’est pas linéaire et son positionnement évolue le long du secteur longitudinal 29. En particulier, certains tronçons du joint d’étanchéité 23 peuvent être soumis à de l’encrassement ou à des contraintes physiques plus rapidement que d’autre. Un positionnement évolutif de la deuxième zone 33 permet d’éviter à la deuxième zone 33 d’être positionnée sur certains bords de tronçons encrassés qui sont susceptibles de perdre le contact avec le deuxième élément 11.
On a représenté sur la une quatrième variante du mode de réalisation illustré sur les figures 3A et 3B. Dans cette variante, la deuxième zone 33 comprend au moins une rupture 43 et est scindée en au moins deux parties au niveau de ladite rupture 43. Les deux parties séparées par la rupture 43 sont par exemple décalées sur la largeur du joint d’étanchéité 23 de sorte qu’elles ne sont pas alignées longitudinalement. En particulier, les deux parties sont préférentiellement décalées transversalement et non longitudinalement. Les première et troisième zones 31 et 35 sont alors au contact l’une de l’autre au niveau de la rupture 43. Cependant, le déplacement transversal d’un fluide par capillarité reste limité par la deuxième zone 33, qui s’étend toujours sur toute la longueur du secteur longitudinal 29 de part et d’autre de la rupture 43. Cette variante permet de simplifier la fabrication du joint d’étanchéité 23 et permet également de positionner la deuxième zone 33 sur des portions particulières du joint d’étanchéité 23, de manière à tenir compte de l’écrasement ou de l’encrassement variable du joint d’étanchéité sur certains tronçons.
Les différentes variantes illustrées peuvent être combinées les unes avec les autres.
VALVE MOTORISEE L’invention se rapporte à une valve motorisée comprenant une valve comprenant un moyen de fixation à un actionneur externe, dans lequel le moyen de fixation est fileté.
Les véhicules automobiles, en particulier à moteur à combustion interne, utilisent généralement au moins une valve pour contrôler les débits de fluides.
Une valve est un moyen mécanique permettant de contrôler le débit de passage d’un fluide, tel qu’un gaz (par exemple de l’air) ou un liquide (par exemple un carburant ou un lubrifiant) en obstruant de manière contrôlée un conduit approvisionnant ledit fluide.
Il est connu dans le document brevet EP2229518 une valve de type papillon (aussi appelée clapet ou volet), dans lequel un matériau de remplissage durcissant est introduit dans un espace intermédiaire présent entre un volet et un l’arbre de volet. Après durcissement de ce matériau de remplissage, le volet est fixé et réglé avec précision par rapport à l'arbre de volet.
Le document brevet JP2005320957 décrit une vanne papillon avec un axe monopièce, dont l’ajustement est serré avec l’axe de commande. En outre, le papillon des gaz décrit est en résine (résine thermoplastique telle que les résines résistantes à la chaleur ; par exemple polytéréphtalate de butylène : PBT, ou polysulfure de phénylène : PPS, ou résine polyamide : PA, ou polypropylène : PP, ou polyétherimide : PEI, etc.) et est intégré à un arbre rotatif en installant une partie cylindrique (partie de montage côté arbre) formée intégralement avec une partie en forme de disque sur la circonférence extérieure d'une partie de maintien de soupape (valve avec une partie de fixation latérale) de l'arbre rotatif.
Ces différents dispositifs présentent néanmoins plusieurs inconvénients. En effet, les procédés de fabrication des valves nécessitent des mises en œuvre relativement complexes avec différents éléments devant être insérés de manière précise. En outre, la durabilité des pièces est très dépendante des matériaux utilisés. Or, le choix des matériaux pour la mise en œuvre des vannes décrites, est limité.
La structure et les dimensions des différents éléments 11, 12 et 14c sont adaptées de telle sorte qu’une fois l’organe de verrouillage 14c correctement positionné autour de la structure tubulaire de radioprotection 11 et de l’écran 12 en matériau radio-protecteur, au sein de la gorge 21, cet organe de verrouillage 14c subisse un minimum de contraintes (et même de préférence ne subisse aucune ou pratiquement aucune contrainte) que ce soit en traction et en compression, cela pour limiter ses dégradations dans le temps et optimiser sa durée de vie.
Comme on peut le voir sur les figures 1, 2 et 7 en particulier, l’organe de verrouillage 14c en forme d’anneau élastique est ici simplement partiellement encastré dans la rainure d’encastrement 17 et dans la gorge 21. De la sorte sa bordure externe 16 fait saillie au moins dans certaines zones du pourtour de la structure tubulaire de radioprotection 11 et de l’écran 12 en matériau radio-protecteur ; et cela permet en particulier de disposer de parties de préhension périphériques pour faciliter le montage et l’enlèvement de l’organe de verrouillage 14c.
Dans une variante de réalisation l’organe de verrouillage 14c peut être totalement intégré dans la rainure d’encastrement 17 et dans la gorge 21.
L’organe de verrouillage 14c escamotable comprend ici une structure de méplat 23 sur une partie de sa bordure externe 16 qui s’étend en saillie de la surface extérieure 113 de la structure tubulaire de radioprotection 11. Cette structure de méplat 23 est adaptée pour servir de structure d’appui, de sorte à venir reposer de manière stable sur un plan de réception. De préférence cette structure de méplat 23 est prévue diamétralement opposée à la face de fond 20 de l’organe de verrouillage 14c.
Partant de la structure tubulaire de radioprotection 11 dissociée de l’écran 12 en matériau radio-protecteur, comme illustrée sur la , l’écran 12 en matériau radio-protecteur est introduit dans le logement latéral 118 de la structure tubulaire de radioprotection 11 ( ), de sorte à venir reposer sur la structure de feuillure 117, et de sorte que sa structure de tenon 14a soit positionnée en regard de la structure de mortaise14b.
Ensuite, la structure de tenon 14a de l’écran 12 en matériau radio-protecteur est introduite dans la structure de mortaise 14b de la structure tubulaire de radioprotection 11 ( ).
Enfin, l’organe de verrouillage 14c est mis en place autour de la structure tubulaire de radioprotection 11 et de l’écran 12 en matériau radio-protecteur, au sein de la rainure d’encastrement 17 et de la gorge 21, comme illustré sur la , cette activation de l’organe de verrouillage 14c étant possible du fait de l’élasticité de son matériau constitutif.
Sur les figures 1 et 2 en particulier, on remarque que la surface extérieure 113 de la structure tubulaire de radioprotection 11 comprend deux rainures longitudinales 11a qui s’étendent sur toute sa longueur, parallèlement à l’axe longitudinal X. Ces deux rainures longitudinales 11a sont adaptées pour recevoir des protubérances 24, de forme complémentaire, ménagées sur la bordure interne 16a de l’organe de verrouillage 14c. Ces couples de rainures 11a et de protubérances 24 permettent d’assurer un positionnement angulaire correct de l’organe de verrouillage 14c sur le pourtour de la structure tubulaire de radioprotection 11.
Dans une variante de réalisation, la structure de mortaise 14b peut être prévue du côté de l’extrémité amont 118b du logement latéral 118, les moyens de verrouillage 14 étant alors prévus du côté de son extrémité aval 118a.
Les moyens de verrouillage 13 pour la seringue 2 sont prévus au niveau de l’ouverture arrière 115 de la structure tubulaire de radioprotection 11.
Ces moyens de verrouillage 13 consistent ici en un loquet pivotant 131 monté dans un logement 132 sur un axe pivot 133. L’une des extrémités du loquet pivotant 131 est soumise à l’action d’un ressort de rappel 134, et son autre extrémité comprend un crochet 135 adapté pour venir bloquer la collerette arrière 10 saillante de l’extrémité arrière 7 du corps de seringue 3, de la manière illustrée sur la .
Le ressort de rappel 134 est agencé pour tendre à placer le crochet 135 en position active de blocage. La libération de la seringue 2 s’effectue par une action manuelle sur le loquet pivotant 131 à l’encontre de la force du ressort de rappel 134.
Les figures 8 à 10 illustrent une deuxième forme de réalisation d’un dispositif de radioprotection 1 conforme à l’invention.
Dans ce mode de réalisation on retrouve la structure tubulaire de radioprotection 11 et l’écran 12 en matériau radio-protecteur. On retrouve également les moyens de verrouillage 14 entre l’écran 12 en matériau radio-protecteur et la structure tubulaire de radioprotection 11 (avec la structure de tenon 14a coopérant avec la structure de mortaise 14b, et l’organe de verrouillage 14c en forme d’anneau élastique de verrouillage).
Ici, la bordure interne 16a de l’anneau élastique de verrouillage 14c comporte toujours la face de fond 20, mais les protubérances 24 du mode de réalisation précédent sont remplacées par des pans coupés 25.
Ce mode de réalisation des figures 8 à 10 se distingue essentiellement du mode de réalisation des figures 1 à 3 par la structure des moyens de verrouillage 13 pour la seringue 2.
Le dispositif de radioprotection 1 illustré sur les figures 1 à 3 est destiné à équiper une seringue 2 servant à l’injection d’un produit radioactif.
La seringue 2, de type classique, est illustrée en pointillés sur les figures 1 et 2 ; elle comprend un corps de seringue 3 cylindrique muni - d’une surface extérieure annulaire 4, - d’une extrémité avant 5, comportant un orifice 6 d’aspiration et d’éjection d’un liquide, et - d’une extrémité arrière 7, au niveau de laquelle est rapporté un piston de seringue 8.
L’extrémité arrière 7 du corps cylindrique 3 comprend une ouverture arrière 9 pour le passage du piston de seringue 8 ; et cette ouverture arrière 9 est munie d’une collerette arrière 10 saillante.
Le dispositif de radioprotection 1, dénommé encore « protège-seringue », comprend une structure tubulaire de radioprotection 11 et un écran 12 en matériau radio-protecteur transparent, qui, une fois associés, sont adaptés pour recevoir le corps de seringue 3 de la seringue 2.
Ce dispositif de radioprotection 1 a pour fonction d’atténuer les rayonnements ionisants émis par le liquide radioactif aspiré dans le corps de seringue 3, et il protège ainsi les opérateurs (ainsi que les patients) envers les rayonnements ionisants émis par ce liquide.
Le dispositif de radioprotection 1 comprend encore des moyens de verrouillage 13, adaptés pour verrouiller de manière amovible (ou libérable) la seringue 2 à l’intérieur de la structure tubulaire de radioprotection 11 associée à l’écran 12 en matériau radio-protecteur transparent.