INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon l’invention et sur la base de cette hypothèse le facteur d’impact F SAT est défini par la densité de satellites interférents dans la zone d’interférence ZIS, intégrée par une double intégration sphérique correspondant à la surface S de la calotte sphérique CS.
Où varie entre 0 et 2 .
On en déduit l’expression suivante du facteur :
En 314, on détermine la puissance Pb d’émission de la station de base serveuse vers l’équipement utilisateur UE. De façon classique, la position angulaire de l’équipement utilisateur UE par rapport à la station de base BS1 et le modèle de diagramme de rayonnement de l’antenne du premier secteur de la station de base BS1 qui émet au moins un faisceau radiofréquences destiné à cet équipement utilisateur. En relation avec la déjà décrite, le diagramme de rayonnement caractérise le gain de l’antenne en fonction d’une direction d’observation (θ, φ) de l’équipement utilisateur UE dans le repère O1’xyz .
En outre, cette détermination prend en compte les facteurs d’impact terrestre Fb et satellitaire F SAT précédemment décrits, ce qui permet d’exprimer la puissance reçue par l’équipement utilisateur comme suit :
avec W la bande passante utilisée pour la communication sur le lien radio descendant entre la première station de base et l’équipement utilisateur, Du le débit utile de réception des données par l’équipement utilisateur UE, : puissance d’émission d’un satellite, selon l’hypothèse que tous les satellites SAT1, SAT2 de la zone ZG émettent à la même puissance, le gain des satellites le gain des stations de base, une constante de propagation des satellites Kb une constante de propagation des stations de base et le bruit thermique.
On rappelle que : ISD désigne la distance moyenne inter sites, et notamment entre la première station de base serveuse BS1 et les autres stations de base du premier réseau RT, K est une constante de propagation des stations de base, r désigne la distance séparant l’équipement utilisateur UE de la station de base serveuse BS1 au niveau du sol, h la hauteur des antennes de la station de base serveuse par rapport au sol, est un facteur d’évanouissement (aussi appelé facteur de « pathloss ») modélisant l’atténuation de propagation avec la distance, est le gain angulaire de l’antenne du premier secteur de la station de base serveuse BS1.
En 315, on en déduit le débit utile Du de réception des données par l’équipement utilisateur UE :
D u = W ) (10)
En variante, on peut déterminer un autre paramètre représentatif d’un niveau de qualité de service sur le lien radio descendant entre la station de base serveur BS1 et l’équipement utilisateur UE, comme par exemple le délai utile de réception DRu ou encore la puissance utile de réception Pu.
Dans le cadre de la présente invention, on préfère utiliser, pour l’une au moins des couches absorbantes du pansement, un non tissé ou une couche comprenant des particules de polymères super absorbants entre deux non tissés présentant une épaisseur comprise entre 0,5 et 3 mm, et/ou un grammage compris entre 200 et 800 g/m 2 et/ou une absorption supérieure à 5000 g/ m 2 , de préférence encore supérieure ou égale à 15000 g/ m 2 ; l’absorption étant mesurée selon la norme EDANA 440.1.99.
Des non tissés absorbants appropriés sont par exemple commercialisés par la société EAM Corporation sous la référence Novathin ®.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention le pansement comprend : - une couche de mousse absorbante hydrophile telle que définie précédemment sur laquelle est disposée un non tissé de fibres super absorbantes ; ou - une couche de mousse absorbante hydrophile telle que définie précédemment sur laquelle est(sont) disposé(s) un (ou deux) non tissé(s)de fibres absorbantes incorporant des particules de polymère super absorbant ou une couche comprenant des particules de polymères super absorbants entre deux non tissés ; ou - un non tissé à base de fibres super absorbantes sur lequel est disposé un (ou deux) non tissé(s) de fibres absorbantes incorporant des particules de polymère super absorbant une couche comprenant des particules de polymères super absorbants entre deux non tissés.
Selon une caractéristique particulière de la présente invention, le pansement comprend en outre, dans au moins l’une de ses couches absorbantes, de préférence celle venant au contact de la plaie, un composé pour favoriser ou optimiser la cicatrisation de la plaie. A titre de tel composé préféré, on peut citer un sel d’argent ou bien encore le sel de potassium de sucrose octa sulfate.
De telles structures de la partie absorbante du pansement selon l’invention correspondent notamment aux pansements commercialisés par la société Urgo Medical sous les dénominations URGOTUL® Absorb Border et URGOSTART PLUS Border® qui sont respectivement décrits dans les demandes de brevet WO2012/140377 et WO 2012/140378 auxquelles l’homme de métier pourra se reporter.
L’invention sera illustrée par les exemples non limitatifs suivants.
Mesure du module de cisaillement complexe (ou module de cisaillement dynamique) des pansements ou de l’élément de décharge La mesure du module de cisaillement complexe est effectuée selon la méthode suivante. Le pansement modulable ou la mousse de décharge seule ou complexée au film imperméable est soumis à un couple pression/cisaillement à l’aide d’un rhéomètre DHR2 commercialisé par la société TA Instrument équipé d’un plan Peltier pour la régulation de température. Le principe de la mesure est illustré sur la où le chiffre de référence 2 représente l’échantillon testé et les chiffres de référence 1 et 3 représentent respectivement les plateaux inférieur et supérieur du rhéomètre. Dans ce test, on a appliqué simultanément à l’échantillon testé une contrainte de compression axiale d’un niveau comparable à celle rencontrée dans le domaine des appuis sacrums dans les pathologies d’escarres soit d’environ 28 kPa ainsi qu’une déformation en torsion mimant le cisaillement. Le niveau de compression axiale de 28 kPa est transformé en une force axiale rapportée à la surface du plateau mobile 3 de 1,4 N (flèche verticale) et le cisaillement est appliqué par une déformation de 1% via une rotation du plateau mobile (flèche circulaire). On a appliqué ce couple pression/cisaillement durant des durées variables qui correspondent aux fréquences choisies soit 10 secondes pour 0,1Hz, 1 seconde pour 1Hz et 0,1 seconde pour 10Hz. Pour être représentatif de la taille de la partie centrale du pansement qui comprend les couches absorbantes superposées, on a choisi un plateau mobile de 25 mm de diamètre. A l’aide d’un emporte-pièce circulaire de ce diamètre on a découpé en leur centre plusieurs échantillons du pansement ou de la mousse à analyser. Le disque de pansement ou de mousse ainsi obtenu a été fixé par l’une de ses faces sur le plateau inférieur 1 du rhéomètre à l’aide d’un adhésif double face commercialisé par la société Plasto sous la référence P753. Puis le plateau supérieur 3 du rhéomètre a été mis en appui sur l’échantillon à la pression souhaitée (26 kPa) et simultanément on a appliqué à l’échantillon la déformation angulaire souhaitée (1%) à l’aide du rhéomètre. La mesure a été réalisée dans une chambre de mesure régulée à 35 °C pour simuler les conditions de température d’un patient alité. La sollicitation en régime dynamique a été réalisée par la mise en œuvre de fréquences de balayage du plateau mobile de 0,1 Hz, 1Hz et 10 Hz.
Le logiciel de pilotage du rhéomètre analyse, pour chaque couple de pression/cisaillement, le comportement viscoplastique de la mousse ou du pansement testé en calculant le module de cisaillement élastique G’ et le module de perte ou dissipation en cisaillement G ‘’ pour chaque fréquence de sollicitation. Les essais ont été réalisés trois fois pour chacune des trois fréquences retenues et on a retenu les valeurs moyennes de ces trois essais Le module de cisaillement complexe G* qui caractérise le comportement de l‘échantillon testé, pour une sollicitation en cisaillement et pression en mode dynamique, est exprimé en Pascal (Pa) par l’équation
Mesure de la complaisance recouvrable de l’élément de décharge La mesure de la complaisance recouvrable de l’élément de décharge a été effectuée selon la méthode suivante. Un échantillon de mousse de décharge seule ou complexée au film imperméable a été soumis à un couple pression/cisaillement à l’aide du même rhéomètre DHR2. On a utilisé ici un échantillon de 40 mm de diamètre de sorte que pour obtenir la contrainte axiale souhaitée de 28 kPa on a ajusté la force axiale du mobile à 3,5 N. On a simultanément appliqué une contrainte de cisaillement de 100 Pa pendant 6000 secondes puis la contrainte a été supprimée (ramenée à 0) pendant 1800 secondes. La fixation de l’échantillon est identique au protocole précédent et la température toujours régulée autour de 35°C. La complaisance recouvrable exprimée en Pa -1 a été calculée directement par le rhéomètre, à partir des valeurs mesurées de la déformation instantanée (DI) et de la déformation rémanente (DR) (lesdites valeurs étant exprimées sans unités) en divisant la différence entre ces valeurs (DI-DR) par la contrainte appliquée ici 100Pa.
Dans une première étape, on a ainsi testé les pansements suivants : Pansement 1 : P1 Comfeel Plus Pressure Relief de la société Coloplast sans sa mousse de décharge Pansement 2 : P2 Mepilex Border de la société Molnlycke Pansement 3 : P3 Urgotul ABSORB BORDER de la société URGO Médical Pansement 4 : P4 UrgoStart Plus Border de la société URGO Médical.
Le pansement Mepilex Border comprend deux couches absorbantes, à savoir une couche de mousse de polyuréthane hydrophile et un non-tissé de fibres super absorbantes.
Le produit Urgotul Absorb Border (représenté sur la de la demande de brevet WO2012 140377) comprend trois couches absorbantes, à savoir une mousse absorbante hydrophile en polyuréthane et deux non tissés absorbants contenant des fibres absorbantes et des particules de super absorbants. La mousse absorbante est une mousse de polyuréthane hydrophile de 2,6 mm d’épaisseur vendue par la société Advanced Medical Solutions sous la référence MCF 03. Chacun des non tissés absorbants est un non tissé airlaid (200 g/m 2) contenant des fibres absorbantes et des particules de polymère super-absorbant vendu par la société EAM Corporation sous la référence Novathin ®.
Le produit Urgo start Plus Border (représenté sur la de la demande de brevet WO2012 140) comprend également trois couches absorbantes, à savoir un non tissé absorbant à base de fibres super absorbantes et de fibres thermoliantes et deux non tissés absorbants airlaid contenant des fibres et des particules de super absorbant. Le non tissé absorbant à base de fibres super absorbantes a un grammage de de 110 g/m2 et une épaisseur de 1,5 mm et contient 70% de fibres super absorbantes LANSEAL® F commercialisées par la société TOYOBO CO LTD et 30 % de fibres thermoliantes bi-composant polyester/polyéthylène. Chacun des deux autres non tissés absorbants est un non tissé airlaid (200 g/m 2 ) contenant des fibres absorbantes et des particules de polymère super-absorbant vendu par la société EAM Corporation sous la référence Novathin.
Les résultats des mesures de G* sont rassemblés dans le tableau 1.
G* 0,1 Hz en kPa G* 1Hz en kPa G* 10 Hz en kPa Pansement 1 136 194 305 Pansement 2 16 23 29 Pansement 3 15 18 21 Pansement 4 48 70 57 Ces résultats montrent que ces pansements présentent des comportements rhéologiques différents. Le pansement Comfeel Plus Pressure Relief affiche des valeurs de module de cisaillement complexe G*supérieures à 100 Pa pour toutes les fréquences ce qui n’est pas le cas des autres pansements étudiés. Ces autres pansements peuvent être classés en deux catégories : - les pansements 2 et 3 qui ont des valeurs du même ordre et qui comportent au moins deux couches absorbantes, dont une est une mousse absorbante ; - le pansement 4 qui ne comprend aucune mousse absorbante et qui présente des valeurs de module de cisaillement complexe G*supérieures aux précédents. Dans une deuxième étape, on a étudié des échantillons obtenus en ajoutant une mousse de décharge aux pansements préalablement testés comportant au moins deux couches absorbantes. Les différentes mousses de décharge qui ont été utilisées pour ce test sont les suivantes : Exemple 1 : Une mousse hydrophile de polyuréthane de la société Mayser dont la référence est Bluefoam TG – T100. Son épaisseur est de 6 mm et sa densité de 100 kg/m 3 . Exemple 2 : Une mousse hydrophile de polyuréthane, complexée thermiquement avec un film, de la société INOAC dont la référence est INOAC 400/200. Son épaisseur est de 5,2 mm et sa densité de 147 kg/m 3 . Exemple 3 : Une mousse hydrophile de polyuréthane, complexée thermiquement avec un film, de la société Advanced ATD Emolda dont la référence est ABDERMA D 170. Son épaisseur est de 5 mm et sa densité de 166 kg/m 3 . Exemple 4 : Une mousse hydrophile de polyuréthane de la société Sentient Foams dont la référence est SENTIENT F11-5. Son épaisseur est de 5 mm et sa densité de 208 kg/m 3 . Exemple 5 : La mousse hydrophobe utilisée dans le produit Comfeel Plus Pressure Relief. Son épaisseur est de 6 ,1 mm et sa densité de 33 kg/m 3 . Exemple 6 : Une mousse hydrophile de polyuréthane de la société INOAC dont la référence est INOAC 1.0. Son épaisseur est de 5 mm et sa densité de 391 kg/m 3 . Exemple 7 : La mousse de l’exemple 2 sans film.
Les caractéristiques de ces mousses sont rassemblées dans le tableau 2.
Selon un aspect particulier de l’invention, dans le cas où chaque trame de données est selon le protocole TIC en mode standard, conformément à la norme ENEDIS 54E à partir de sa version 3, tel qu’également décrit par la suite en relation avec la illustrant le procédé selon la présente invention, un tel module de modification 40 est configuré pour changer la valeur d’au moins un champ selon au moins l’un des changements listés par la suite, à savoir un premier changement consistant à changer la valeur du champ de relais, intitulé RELAIS selon la norme ENEDIS 54E version 3, de sa valeur courante en une nouvelle valeur pour laquelle chaque bit de contact est positionné à 1 s’il correspond à un équipement électrique à mettre en marche ou bien à 0 s’il correspond à un équipement électrique à mettre à l’arrêt.
En effet, selon la norme ENEDIS 54E version 3, les données transmises au sein du champ relais dans le registre de statut correspondent classiquement à l’état de huit relais comprenant un contact sec physique et sept contact sec virtuels. Aussi, si selon l’invention, il est souhaité d’allumer, au moyen d’un bit de contact positionné à 1 uniquement un appareil électrique connecté par exemple au premier contact sec virtuel ayant pour numéro de relais le numéro 2, (le contact sec physique ayant le numéro de relais 1) on obtient en bit la valeur suivante 01000000 ce qui revient à la donnée 002 exprimée en décimal sur trois caractères.
De même la valeur binaire 00110001, correspondant à l’allumage des appareils reliés respectivement aux deuxième troisième et septième contacts sec virtuels et à l’extinction des appareils électriques reliés aux cinq autres contacts sec y compris celui relié au contact sec physique tel qu’un ballon d’eau chaude, reviendrait exprimée en décimal à la donnée 140 au sein de la trame historique modifiée par le module de modification 40 alors qu’il avait, par exemple, reçu directement de l’interface TIC 24 du compteur électrique 12 la donnée 001 correspondant à la valeur binaire 10000000 représentant le seul allumage d’un appareil relié au contact sec physique, par exemple un ballon d’eau chaude.
Selon un aspect particulier de l’invention, dans le cas où chaque trame de données est selon le protocole TIC en mode standard, un deuxième changement propre à être mis en œuvre par le module de modification 40 selon la présente invention consiste à changer la valeur du champ de message, tel que le champ de message court, intitulé MSG1 selon la norme ENEDIS 54E version 3, MSG1 étant codé au moyen de trente-deux caractères ; ou le champ de message ultra court, intitulé MSG2 selon la norme ENEDIS 54E version 3, MSG2 étant codé au moyen de seize caractères de sa valeur courante en une nouvelle valeur selon un format d’encodage prédéfini, le format d’encodage prédéfini comportant de préférence un identifiant de l’équipement électrique à commander, une indication de mise en marche ou à l’arrêt dudit équipement, une valeur de puissance limite, et une date et heure de début et de fin de mise en marche (i.e. de la commande) et/ou une valeur de durée de la commande.
Par exemple, dans le cas de la commande, en termes d’allumage/extinction, d’un équipement électrique spécifique tel que par exemple une borne de recharge de véhicule électrique, un exemple de codage prédéfini consiste à utiliser :
trois caractères pour identifier l’équipement électrique à commander, par exemple BVE ou EV pour la borne de recharge de véhicule électrique, ou encore FR pour le four, ECS pour le ballon d’eau chaude, R1 pour la zone de chauffe 1, ALL pour identifier tous les équipements électriques , etc., un bit pour l’allumage ou l’extinction, par exemple, de valeur égale à 1 pour indiquer sa mise en marche (i.e. son allumage) et de valeur égale à 0 pour indiquer son extinction, cinq caractères dédiés à la valeur de puissance limite à respecter en Watt, par exemple « 03500 » pour une puissance de 3500W, « 01000 » pour une puissance de 1000W, sept caractères pour la durée, par exemple dans le format HHHMMSS, ce qui revient à trois caractères pour les heures, deux caractères pour les minutes et deux pour les secondes, par exemple « 0013000 » pour 1h30, « 0020600 » pour 126 minutes soit 2h06,
Avec un tel exemple de format d’encodage prédéfini on obtient, pour allumer la borne de recharge de véhicule électrique mais en limitant la puissance à 3500W pendant 1h30, le code BVE1035000013000 à 16 caractères, propre à être inséré au sein du champ de message ultra court, intitulé MSG2 selon la norme ENEDIS 54E version 3.
Il est à noter que dans le cas où chaque trame de données est selon le protocole TIC en mode standard, il est également possible, de manière similaire à ce qui est proposé en mode historique, et en étant parfois redondant au vu du fonctionnement actuel des gestionnaires d’énergie et/ou équipements électrique, de modifier au moins un des champs suivants des trames de données selon le protocole TIC en mode standard :
- le champ puissance apparente de référence, intitulé PREF selon la norme ENEDIS 54E version 3 ;
- le champ puissance apparente de coupure, intitulé PCOUP selon la norme ENEDIS 54E version 3 ;
- le champ puissance apparente instantanée soutirée, intitulé SINSTS selon la norme ENEDIS 54E version 3, et par phase 1, 2, 3 respectivement SINSTS1, SINSTS2, SINSTS3 ;
- le champ registre de statuts, intitulé STGE selon la norme ENEDIS 54E version 3 et ses bits : contact sec ; surtension sur une des phases ; dépassement de la puissance de référence ; tarif en cours sur le contrat fourniture tel qu’indiqué à la section 6.2.3.14 de la norme ENEDIS 54E version 3,
- le champ du numéro de l’index tarifaire en cours, ce champ étant intitulé NTARF selon la norme ENEDIS 54E version 3.
Selon un aspect alternatif et/ou optionnel et/ou complémentaire, le module de modification 40 est configuré pour utiliser les pointes mobiles et en particulier les champs intitulés, selon la norme ENEDIS 54E version 3 : Début Pointe Mobile 1 avec l’étiquette DPM1 et Fin Pointe Mobile 1 avec l’étiquette FPM1.
En complément facultatif, le module de modification 40 selon la présente invention est configuré pour analyser le champ de puissance apparente et/ou le(s) champ(s) d’intensité instantanée en fonction du champ d’intensité souscrite, provenant du compteur électrique afin d’en conclure en fonction de la puissance et/ou de l’intensité disponible avant disjonction du compteur, et en fonction de la puissance du ou des équipements électriques reliés, sur la nécessité de couper ledit au moins un appareil électrique adéquat selon les changements précédemment énonces, et en priorité face aux autres besoins d’allumage des équipements électriques.
En d’autres termes, forcer l’allumage d’un équipement électrique ne doit pas être effectué au détriment des autres appareils électriques. Par exemple, forcer l’allumage d’une borne de recharge pour véhicule électrique ne doit pas être effectué au détriment du cycle de fonctionnement du réfrigérateur si bien que le module de modification 40 selon la présente invention est propre à analyser qu’en présence d’un besoin électrique ponctuel, la recharge du véhicule électrique est propre à être reportée.
On connaît le dispositif électromécanique à monter sur le baby-foot traditionnel qui anime une barre adverse pour simuler le jeu défensif d’un joueur en imprimant sur cette barre un mouvement cyclique de rotation et de translation (https://www.digitaltrends.com/cool-tech/foosball-training-kickstarter-foosfit/).
Ces inventions permettent d’améliorer la qualité de l'entraînement sans adversaire au football de table sur un baby-foot traditionnel mais aucune d’entre elles ne permet au joueur d’enchaîner une série de tirs au but sans interrompre sa séance pour saisir une balle et la positionner sur l’aire de jeu du baby-foot.
Certains dispositifs électromécanique pour baby-foot permettent de positionner une balle sur l’aire de jeu après qu’un but ait été marqué :
Le document EP1745830A1 divulgue un dispositif de levage de balle intégré à un baby-foot, disposé sensiblement au milieu de l’aire de jeu du baby-foot. Le dispositif possède une position haute lorsque la balle peut être jouée et il se déplace momentanément dans une position basse avant de revenir à la position haute pour remettre une balle en jeu.
En position haute, le dispositif complète l’aire de jeu pour assurer une surface plane et ininterrompue.
Lorsque la balle entre dans un but, le dispositif est entraîné vers sa position basse. Une balle est alors guidée sur l’élément de levage qui, en remontant, l’introduit sur l’aire de jeu.
Le document CN109364466A divulgue un baby-foot comprenant notamment un dispositif relié fonctionnellement aux buts et comprenant un capteur et un élément de frappe permettant de renvoyer une balle tombée dans un but sur l’aire de jeu du baby-foot.
Le document US6402140B1 divulgue un baby-foot combiné à un dispositif de lancement automatique de balle comprenant notamment deux tubes de guidage de balle reliant fonctionnellement les buts du babyfoot à une chambre de frappe de balle dans laquelle la balle est frappée pour être renvoyée sur l’aire de jeu via un tube de frappe de balle.
Le document WO2014199325A1 divulgue un baby-foot électronique disposant de capteurs et d’actionneurs permettant le service d’une balle.
Ces dispositifs électromécaniques ont vocation à améliorer la qualité de la remise en jeu d’une balle lors d’une partie traditionnelle entre plusieurs joueurs.
La balle remise en jeu fait partie du stock de balles contenues dans le baby-foot. Lorsqu’une balle entre dans le but, celle-ci est guidée pour retourner alimenter le stock de balles disponibles, prêtes à être mise à nouveau à disposition des joueurs par le dispositif concerné, en circuit fermé.
Selon chacune de ces inventions, les buts du baby-foot sont reliés fonctionnellement au logement de stockage de balles du dispositif. Le dispositif doit être intégré dans le baby-foot lors de sa fabrication.
Ces dispositifs électromécaniques ne sont pas amovibles. Les possesseurs d’un baby-foot traditionnel ne peuvent pas bénéficier des avantages de ces solutions sans changer de modèle de baby-foot.
Il n'existe aucun dispositif accessoire configuré pour être positionné de façon amovible sur un baby-foot traditionnel et permettre à l’utilisateur de s'entraîner seul au football de table en enchaînant une série de tirs au but sans interrompre sa séance pour saisir une balle et la positionner sur l’aire de jeu du baby-foot.
Le dispositif selon l’invention permet de remédier à cet inconvénient. Il comporte en effet selon une première caractéristique :