INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Enfin, selon des caractéristiques supplémentaires de l’invention, les miroirs primaire, secondaire, tertiaire et le quatrième miroir sont orientés de sorte qu’à l’intérieur du plan de symétrie : - le deuxième segment intermédiaire du rayon axial coupe le segment initial du rayon axial ; - le troisième segment intermédiaire du rayon axial coupe le premier segment intermédiaire du rayon axial ; et - le quatrième segment intermédiaire du rayon axial est situé d’un côté du troisième segment intermédiaire du rayon axial qui est opposé au deuxième segment intermédiaire du rayon axial.
Grâce à une telle série des orientations des réflexions successives qui sont produites par les miroirs, le télescope de l’invention peut être particulièrement compact, réduisant ainsi son encombrement et la charge pondérale pour une structure porteuse dans laquelle il peut être intégré, notamment lorsqu’il est destiné à être intégré à un satellite. Cette réduction d’encombrement et de poids permet d’obtenir un compromis amélioré avec la qualité des images qui sont formées par le télescope.
En outre, un tel télescope peut posséder une pupille d’entrée qui est décalée en amont du miroir primaire le long du segment initial du rayon axial. Cette pupille d’entrée peut avoir des dimensions réduites, si bien qu’un diffuseur de calibration qui est associé au télescope au niveau de son entrée optique peut aussi avoir des dimensions réduites.
De plus, grâce à cette possibilité d’une pupille d’entrée dont la taille est réduite, une quantité de lumière parasite qui pénètre dans le télescope par son entrée optique peut être diminuée, notamment en utilisant un diaphragme ou un écran latéral («baffle» en anglais) qui coïncide avec la pupille d’entrée.
Enfin, la structure de télescope proposée par l’invention est compatible avec un large intervalle de valeurs pour la longueur focale du télescope.
Dans des premiers modes de réalisation de l’invention, le cinquième miroir peut être orienté de sorte que le segment terminal du rayon axial soit situé d’un côté du quatrième segment intermédiaire du rayon axial qui est opposé à son troisième segment intermédiaire. Dans ce cas, le cinquième miroir peut être orienté en outre de sorte que le segment terminal du rayon axial passe entre le miroir primaire et le quatrième miroir, ou bien passe sur un côté du miroir primaire qui est opposé au quatrième miroir.
Dans des seconds modes de réalisation de l’invention, le cinquième miroir peut être orienté de sorte que le segment terminal du rayon axial coupe son troisième segment intermédiaire, et passe sur un côté du miroir secondaire qui est opposé au quatrième miroir.
L’un de ces premiers ou seconds modes de réalisation peut être sélectionné avantageusement en fonction du dégagement qu’il présente au niveau du plan focal du télescope. En effet, en fonction du type de capteur(s) d’images qui est (sont) disposé(s) dans ce plan focal, ce(s) capteur(s) d’images peut (peuvent) nécessiter plus ou moins d’espace disponible, par exemple pour y contenir une électronique de proximité et/ou une enceinte cryogénique.
De façon générale pour l’invention, la surface réfléchissante de chacun des miroirs primaire, secondaire, tertiaire, quatrième miroir et cinquième miroir peut être dépourvue de symétrie de révolution. Autrement dit, ces surfaces de miroirs peuvent être freeform ® , en étant produites par un procédé approprié, aussi désigné couramment par freeform ® .
Avantageusement, les miroirs primaire et secondaire peuvent être adaptés pour former une image intermédiaire de la scène qui est située entre le miroir secondaire et le miroir tertiaire. Il est ainsi possible de disposer divers composants optiques sur le second segment intermédiaire du rayon axial, avec des dimensions réduites pour ces composants sans restreindre le champ de vue du télescope. Il est aussi possible d’y disposer un diaphragme de champ, en fonction des applications du télescope.
Un télescope qui est conforme à l’invention peut comprendre en outre : - un séparateur dichroïque qui est situé sur le segment terminal du rayon axial, de façon à produire une image du plan focal du télescope ; - au moins un premier capteur d’images, qui est superposé au plan focal du télescope ; et - au moins un second capteur d’images, qui est superposé à l’image du plan focal du télescope produite par le séparateur dichroïque. Le séparateur dichroïque peut notamment être adapté pour séparer des rayons lumineux qui sont associés à des valeurs de longueur d’onde comprises entre 400 nm (nanomètre) et 1400 nm, par rapport à d’autres rayons lumineux qui sont associés à des valeurs de longueur d’onde comprises entre 1400 nm et 2500 nm. L’un de ces deux domaines spectraux peut être attribué au(x) capteur(s) d’images du plan focal ou à celui (ceux) de l’image du plan focal qui est produite par le séparateur dichroïque, en fonction des dégagements qui sont disponibles au niveau du plan focal et de son image. La position précise et l’orientation du séparateur dichroïque peuvent aussi être sélectionnées à partir des mêmes considérations.
Un deuxième aspect de l’invention propose un satellite qui comprend un télescope conforme au premier aspect d’invention, ce télescope étant embarqué à bord du satellite.
Enfin, un troisième aspect de l’invention propose un procédé de saisie d’images de la surface de la Terre à partir d’un satellite qui est en orbite autour de la Terre, le satellite étant conforme au second aspect d’invention et les images étant formées par le télescope. Alors, chaque image est saisie pendant que le satellite et le télescope sont orientés de sorte qu’une intersection du plan de symétrie du télescope avec son plan focal soit parallèle à une direction de déplacement apparent de la surface de la Terre dans le plan focal.
2. Revêtement chauffant Le revêtement chauffant est constitué d’une couche d’oxyde d’étain et d’indium de 200 nm. Cette couche a été déposée par pulvérisation magnétron sur un substrat de verre de 3 mm. Elle présente une résistance de couche de 10 Ω/□ mesurée par induction.
Ce substrat est utilisé dans certains exemples comme substrat de verre revêtu d’un revêtement chauffant comprenant une couche électroconductrice à base d’ITO.
II. Configurations 1. Vitrages Les vitrages feuilletés présentent la configuration suivante : un premier substrat de verre de 2 mm d’épaisseur revêtu éventuellement en face 2 d’un revêtement contrôle solaire / un premier intercalaire de PVB (0,38 mm) / un second substrat de verre de 2 mm d’épaisseur.
Tab. 3 Vitrage Face 2 Ref. Pas de revêtement V.11 Revêtement Cp.1 V.21 Revêtement Cp.2 V.41 Revêtement Cp.4 V.51 Revêtement Cp.5 V.61 Revêtement Cp.6 V.A1 Revêtement CS.A V.B1 Revêtement CS.B V.C1 Revêtement CS.C V.F1 Revêtement CS.D V.G1 Revêtement CS.E
Tab.4 Ref. V.11 V.21 V.41 V.51 V.61 Abs (%) 1,6 7,6 5,7 7,5 12,4 17,7 T L (%) 90,3 80,9 81,1 82,0 80,0 74,8 T E (%) 82,2 54,2 55,5 58,3 51,6 44,9 g (%) 84,8 58,1 59,2 62,2 57,0 51,6 s 1,06 1,39 1,37 1,32 1,40 1,45
Tab.5 Inv.A1 Inv.B1 Inv.C1 Inv.F1 Inv.G1 Abs (%) 10,5 8,8 7,3 8,8 9,0 T L (%) 80,6 82,4 81,7 82,5 82,6 T E (%) 46,8 50,1 45,2 50,6 50,9 g (%) 51,3 54,3 48,9 54,8 55,0 s 1,57 1,52 1,67 1,51 1,50
La solution de l’invention permet d’améliorer considérablement le couple transmission lumineuse/sélectivité. Dans cette gamme d’empilement à très haute T L après feuilletage, les exemples comparatifs ne comprenant pas la succession de trois couches qualifiées de couche d’indice de réfraction supérieur, couche d’indice de réfraction inférieur et couche d’indice de réfraction supérieur présentent une sélectivité beaucoup plus faible que les vitrages selon l’invention, et ceci indépendamment du nombre de couches à l’argent.
2. Vitrage optimisé pour l’aéronautique Les vitrages feuilletés présentent la configuration suivante : un premier substrat de verre de 3 mm d’épaisseur revêtu en face 2 d’un revêtement chauffant / un premier intercalaire de polyuréthane (PU) / un second substrat de verre de 6 mm d’épaisseur éventuellement revêtu d’un revêtement de contrôle solaire en face 3 / un second intercalaire de polyvinylbutyral (PVB) / un troisième substrat de 6 mm d’épaisseur.
Le vitrage de référence ne comprend pas de revêtement contrôle solaire. Les vitrages comparatifs et selon l’invention comprennent un revêtement contrôle solaire sur la face 3 du vitrage correspondant à la première face du deuxième substrat. Les vitrages Cp.1 à Cp.4 comprennent un revêtement contrôle solaire non optimisé selon l’invention. Les vitrages selon l’invention comprennent un revêtement contrôle solaire selon l’invention.
Tableau 6 Vitrage Face 2 Face 3 Ref. ITO - V.12 ITO Revêtement Cp.1 V.22 ITO Revêtement Cp.2 V.42 ITO Revêtement Cp.4 V.52 ITO Revêtement Cp.5 V.62 ITO Revêtement Cp.6 V.A2 ITO Revêtement CS.A V.B2 ITO Revêtement CS.B V.C2 ITO Revêtement CS.C V.F2 ITO Revêtement CS.D VG2 ITO Revêtement CS.E
Les propriétés optiques et performances énergétiques ont été déterminées par simulation sur les vitrages feuilletés.
Tab.7 Ref. V.12 V.22 V42 V.52 V.62 Abs (%) 10,7 15,4 14,5 17,1 20,1 24,7 T L (%) 78,9 71,3 70,9 72,0 69,9 65,4 T E (%) 53,8 40,1 39,1 42,1 38,9 34,8 g (%) 63,2 50,3 49,0 52,3 50,4 47,4 s 1,25 1,42 1,45 1,38 1,39 1,38
Tab.8 Inv.A2 Inv.B2 Inv.C2 Inv.D2 Inv.E2 Abs (%) 18,3 17,2 16,1 17,0 16,8 T L (%) 70,2 71,9 71,2 72,0 72,0 T E (%) 34,9 37,2 34,4 37,4 37,6 g (%) 45,2 47,3 44,1 47,6 47,8 s 1,55 1,52 1,62 1,51 1,51
Les vitrages V.52 et V.62 comprenant des revêtements fonctionnels à 2 et 3 couches d’argent ne permettent pas d’obtenir une transmission lumineuse suffisamment élevée. Ils présentent notamment une absorption lumineuse supérieure à 20 %.
Les vitrages selon l’invention et comparatifs V.12 à V.14 comprennent tous un revêtement fonctionnel avec une seule couche d’argent. Ils présentent tous des valeurs de transmission lumineuse sensiblement égales (entre 70 et 72 %).
Les vitrages V.12 à V.42 ne présentent pas un couple transmission lumineuse et sélectivité élevées. Le vitrage V.22 comprend des séquences de trois couches bas indice / haut indice / bas indice.
L’organe d’effort est propre à exercer ladite force d’opposition sur l’arbre d’effort, l’arbre d’effort étant joint à l’une quelconque des pièces de la chaîne cinématique mécanique 38.
Dans le mode de réalisation préféré illustré, le système de restitution d’effort lacet 42 est en particulier configuré pour exercer ladite force d’opposition à l’encontre de la rotation de l’arbre de sortie 36 par rapport au bâti 28 selon l’axe A8.
L’arbre d’effort est alors par exemple joint à l’un des deux joints de cardan 74 de la chaîne cinématique mécanique 38.
Dans l’exemple de la , l’arbre d’effort est formé par l’arbre de sortie 36.
En particulier, l’arbre de sortie 36 s’étend ici de part et d’autre du joint de cardan 74 qui lui est associé, un des côtés de l’arbre de sortie 36 formant l’arbre d’effort, l’autre côté étant raccordé à la bielle principale de liaison 24.
Le système de réglage ergonomique 44 d’une position d’utilisation des pédales 32 par rapport au bâti 28 va maintenant être décrit.
On définit par exemple les termes « position d’utilisation des pédales » par la position du point de raccordement de chaque pédale 32 à la manivelle 48 associée en projection sur un plan médian du bâti 28, lorsque les pédales 32 sont arrangées symétriquement par rapport au plan médian du bâti 28. En effet, lorsque les pédales 32 sont arrangées ainsi symétriquement, les deux points de raccordement de chaque pédale 32 à la manivelle 48 se superposent en projection dans le plan médian du bâti 28.
Chacun de ces points de raccordement correspond sensiblement à la position du talon d’un des pieds du pilote dans l’espace.
La position d’utilisation des pédales 32 par rapport au bâti 28 correspond de préférence à la position de repos définie par le système de restitution d’effort lacet 42.
Le système de réglage ergonomique 44 est propre à avancer ou reculer la position d’utilisation des pédales 32 par rapport au siège du pilote. Le système de réglage ergonomique 44 est ainsi propre à fournir la position d’utilisation des pédales 32 la plus ergonomique et adaptée à tout type de pilote.
Le système de réglage ergonomique 44 définit ainsi une position d’utilisation extrême distale et une position d’utilisation extrême proximale entre lesquelles la position d’utilisation des pédales 32 peut être verrouillée.
Ici et par la suite, les termes « distale » et « proximale » seront compris par rapport au pilote actionnant le palonnier. Plus précisément, un élément « proximal » s’entend comme un élément plus proche du pilote qu’un élément « distal ».
En particulier, lorsque le palonnier 22 est installé dans l’aéronef 10, les termes « distal » et « proximal » sont alors respectivement synonymes de « avant » et « arrière ».
La course de réglage autorisée par le système de réglage ergonomique 44 est d’au moins 100 mm. La course de réglage est notamment la distance entre la position d’utilisation extrême distale et la position d’utilisation extrême proximale.
De manière générale, le système de réglage ergonomique 44 est propre à déplacer conjointement chaque pédale 32, notamment pour avancer ou reculer la position d’utilisation par rapport au siège du pilote.
Plus précisément, le système de réglage ergonomique 44 est propre à déplacer conjointement chaque pédale 32 dans un plan perpendiculaire aux axes de rotation A1 respectifs des manivelles 48 par rapport au bâti 28.
Le tableau qui suit rapporte les variations observées (Log 2 de variations) sous l’effet de l’irradiation UV pour différents métabolites discriminants de la fonction barrière et de l’hydratation de la peau, dans l’épiderme du modèle.
RMN NI CTRL vs. IR CTRL NI FA vs. IR FA NI FB vs. IR FB Acide octanoïque 1,77 0,72 0,28 Sérine 0,34 ns ns Glutamate -0,52 -0,18 ns Phosphorylcholine -0,41 -0,27 ns MS Negative NI CTRL vs. IR CTRL NI FA vs. IR FA NI FB vs. IR FB Histidine -1,82 -0,77 ns L-Glutamine -2,35 -0,85 -0,21 MS Positive NI CTRL vs. IR CTRL NI FA vs. IR FA NI FB vs. IR FB L-Alanine -2,79 -1,44 -1,08 Méthionine -1,02 -0,48 ns Xanthine 0,57 ns -0,21
NI : Non irradié ; IR : Irradié ; CTRL : Contrôle ; FA : Formulation A ; FB : Formulation B ; ns : non significatif
Ces résultats démontrent que l’application topique d’une formulation comprenant la phénylène bis-diphényltriazine associée (B) ou non (A) à d’autres filtres solaires permet d’amortir très significativement les déséquilibres induits par le rayonnement UV, et ainsi de préserver la fonction barrière et l’hydratation de la peau.
b ) Microbiote : approche métabolomique
Le tableau qui suit rapporte les variations observées (Log 2 de variations) sous l’effet de l’irradiation UV pour différents métabolites détectés en surface du modèle en lien avec le microbiote du modèle.
RMN NI CTRL vs. IR CTRL NI FA vs. IR FA NI FB vs. IR FB Formate 0,68 ns ns Acétate 0,69 ns ns Glucose + maltose 1,60 ns ns Glycérol 1,55 ns ns Betaine 0,64 ns ns Octanoate 1,06 ns ns MS Positive NI CTRL vs. IR CTRL NI FA vs. IR FA NI FB vs. IR FB Tyrosine 1,70 ns ns Panthénol 0,71 ns ns Phénylalanine 1,52 ns ns
Ces résultats démontrent que l’application topique d’une formulation comprenant la phénylène bis-diphényltriazine associée (B) ou non (A) à d’autres filtres solaires permet de réduire très significativement les déséquilibres induits par le rayonnement UV, et ainsi de maintenir l’équilibre de la composante microbienne cutanée. La phénylène bis-diphényltriazine présente donc une véritable action symbiotique.
c) C. acnes
Extraction d’ADN du microbiote provenant de la surface du modèle de peau :
L’ADN des microorganismes après croissance sur épiderme reconstruit est extrait à l’aide d’un Qiacube en suivant le protocole QIAamp DNA Investigator Kit de Qiagen.
Séquençage ciblé :
L’impact de la « culture sur épiderme humain reconstruit » sur le microbiote est évalué par séquençage ciblé.
Le séquençage a été réalisé sur un séquenceur MiSeq (Illumina) avec les amorces adaptées à chacune des cibles. Le prétraitement des séquences est réalisé par un pipeline informatique développé par INRAE fonctionnant sous Mothur (version 1.44.0).
Séquençage des bactéries 16S :
- une génération d’une alerte d’un usager du véhicule V d’un besoin de faire vérifier ce dernier (V), et
- un enregistrement d’un code défaut représentatif d’un défaut de régulation de tension.
Par exemple, l’alerte d’un usager du véhicule V peut se faire par un simple voyant allumé ou par un message de service (éventuellement dédié au défaut de régulation de tension) qui est affiché sur au moins un écran du véhicule V (par exemple du tableau de bord) ou sur l’écran d’un téléphone intelligent (ou « smartphone ») de l’usager, et/ou diffusé par au moins un haut-parleur du véhicule V ou de ce téléphone intelligent.
Egalement par exemple, après chaque détection d’un défaut de régulation de tension on peut stocker au moins un code défaut dans une mémoire (éventuellement morte) du calculateur de supervision CS ou d’un autre calculateur embarqué (par exemple chargé du stockage de tous les codes défaut dans le véhicule V). L’enregistrement de chaque code défaut permet d’informer de chaque défaut de régulation de tension un service après-vente.
On notera également que dans la sous-étape 60 de l’étape 10-60, lorsque l’on effectue l’incrémentation d’une unité de la valeur en cours vc du compteur de défaillance, on (le dispositif de surveillance DS) peut ensuite comparer à un troisième seuil s3 choisi la valeur en cours vc du compteur de défaillance. Dans ce cas, lorsque cette valeur en cours vc est supérieure à ce troisième seuil s3 (soit vc > s3), on (le dispositif de surveillance DS) peut considérer qu’il y a effectivement un défaut de régulation de tension et on peut effectuer dans le véhicule V encore au moins une autre action qui est choisie parmi celles mentionnées ci-avant et différente de l’incrémentation (comme par exemple la génération d’une alerte d’usager et/ou l’enregistrement d’un code défaut). Mais, lorsque la valeur en cours vc est inférieure ou égale au troisième seuil s3 (soit vc ≤ s3), on (le dispositif de surveillance DS) peut reporter sa décision relative à la réalité du défaut de régulation de tension et donc on n’effectue pas (le dispositif de surveillance DS ne déclenche pas la réalisation) une (d’une) autre action choisie parmi celles mentionnées ci-avant et différente de l’incrémentation.
Lorsque le véhicule V est un véhicule, il est préférable de n’incrémenter d’une unité la valeur en cours vc qu’une seule fois pendant une phase de roulage du véhicule V. Dans ce cas, lors de la phase de roulage suivante on repart de la valeur en cours vc à la fin de la phase de roulage précédente. Par ailleurs, lorsqu’au démarrage d’une phase de roulage on détecte qu’il n’y a plus de défaut de régulation de tension, on met préférentiellement à zéro la valeur en cours vc (dans tout autre cas on maintient la valeur en cours vc).
On notera également, comme illustré non limitativement sur la , que le calculateur de supervision CS (ou l’éventuel calculateur du dispositif de surveillance DS) peut aussi comprendre, en complément des mémoire vive MD et processeur PR1, une mémoire de masse MM2, notamment pour le stockage de la première tension ubs en cours, de la seconde tension uge en cours et de la seconde consigne de tension ctb en cours, et de données intermédiaires intervenant dans tous ses calculs et traitements. Par ailleurs, ce calculateur de supervision CS (ou l’éventuel calculateur du dispositif de surveillance DS) peut aussi comprendre une interface d’entrée IE pour la réception des première tension ubs en cours, seconde tension uge en cours et seconde consigne de tension ctb en cours, éventuellement après les avoir mises en forme et/ou démodulées et/ou amplifiées, de façon connue en soi, au moyen d’un processeur de signal numérique PR2. De plus, ce calculateur de supervision CS (ou l’éventuel calculateur du dispositif de surveillance DS) peut aussi comprendre une interface de sortie IS, notamment pour délivrer au moins les messages (ou ordres) de déclenchement du profil de tension lors de chaque test, ou des requêtes d’obtention de la première tension ubs en cours, de la seconde tension uge en cours et de la seconde consigne de tension ctb en cours, ou des messages contenant des codes défaut, ou des messages signalant un défaut de régulation de tension.
On notera également que l’invention propose aussi un produit programme d’ordinateur (ou programme informatique) comprenant un jeu d’instructions qui, lorsqu’il est exécuté par des moyens de traitement de type circuits électroniques (ou hardware), comme par exemple le processeur PR1, est propre à mettre en œuvre le procédé de surveillance décrit ci-avant pour surveiller, pendant une phase de roulage du véhicule V, la régulation de tension aux bornes du réseau de bord RB.
TELESCOPE A CINQ MIROIRS La présente description concerne un télescope à cinq miroirs, en particulier un tel télescope qui est destiné à être embarqué à bord d’un satellite.
La saisie d’images de la surface de la Terre à partir d’un satellite qui est en orbite nécessite d’utiliser un télescope pour former les images. Pour une telle application, le télescope doit satisfaire un compromis entre la qualité des images qui sont saisies et le volume du télescope. Un télescope qui est plus grand est pénalisant à cause de son encombrement à bord du satellite et de la charge pondérale qu’il impose lors du lancement du satellite. Mais de façon générale, la qualité d’imagerie est d’autant meilleure que le télescope est de grande taille.
Des télescopes qui sont couramment utilisés pour les applications d’imagerie terrestre à partir de satellites sont du type anastigmatique à trois miroirs, ou TMA pour «three-mirror anastigmat» en anglais. Mais ces télescopes ont des volumes qui peuvent atteindre plusieurs m 3 (mètre-cube) environ pour fournir des images de qualité suffisante, notamment lorsqu’ils sont utilisés à une altitude orbitale qui est comprise entre 600 km (kilomètre) environ et 850 km environ, avec une largeur de fauchée qui est comprise entre 300 km environ et 410 km environ.
En outre, pour ces applications spatiales d’imagerie, les télescopes sont associés à un système de calibration à bord de chaque satellite. Un tel système de calibration utilise un diffuseur dont les dimensions doivent être accordées à chaque télescope. Par exemple, pour un télescope de type TMA qui est utilisé dans les conditions indiquées ci-dessus, le diffuseur doit avoir une longueur d’environ 1,8 m (mètre). Or de telles dimensions pour le diffuseur de calibration causent un encombrement et une charge pondérale supplémentaires, qui s’ajoutent à ceux du télescope.
Problème technique A partir de cette situation, un but de la présente invention est de fournir de nouveaux télescopes qui réalisent des compromis améliorés entre leurs tailles et la qualité des images qu’ils forment.
Un autre but de l’invention est de fournir un télescope qui soit compatible avec un diffuseur de calibration dont la taille est restreinte.
Pour atteindre l’un au moins de ces buts ou un autre, un premier aspect de l’invention propose un télescope à cinq miroirs, pour former une image d’une scène dans un plan focal avec des rayons lumineux qui sont issus de la scène et se réfléchissent successivement et dans l’ordre sur un miroir primaire, un miroir secondaire, un miroir tertiaire, un quatrième miroir puis un cinquième miroir du télescope. Le télescope possède un plan de symétrie, et chacun des cinq miroirs possède une surface réfléchissante respective dont une portion au moins s’étend de chaque côté du plan de symétrie en ayant une forme courbe qui est symétrique par rapport au plan de symétrie.
La valeur de la D 50 peut être déterminée à l’aide d’un granulomètre à diffraction laser Mastersizer 3000 en voie liquide.
Dans un mode de réalisation particulier de la présente invention, la 5,6,5’,6’-tétraphényl-3,3’-(1,4-phénylène)-bis[1,2,4]triazine est utilisée pour maintenir de l’hydratation de la barrière cutanée.
Dans un autre mode de réalisation particulier, elle est utilisée pour la prévention et/ou la diminution des sensations de picotements, tiraillements et/ou échauffements, des rougeurs et/ou des irritations de la peau.