INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Préférentiellement, le fond 124a du couvercle arrière 124 en forme de cloche, de coupelle ou analogue, est percé d’un ou plusieurs orifices de mise à l’atmosphère 129 communiquant avec l’atmosphère ambiante permettant d’évacuer les surpressions gazeuses vers l’extérieur et fait donc office de soupape de sécurité 7.
Autrement dit, le piston de détente 122 et le ressort de détente 121 servent non seulement à régler le niveau de pression de détente du gaz mais aussi de soupape de sécurité 7 permettant d’évacuer toute surpression éventuelle ou accidentelle, après détente, c'est-à-dire toute BP supérieure à une valeur-seuil désirée ou pression de sécurité.
En effet, en cas de surpression gazeuse supérieure à la force de poussée du ressort piston 123, le piston de détente 121 qui est mobile, va être repoussé en direction du couvercle arrière 124 et le bouclier avant 122 va alors être décollé du joint d’étanchéité 128, tel un joint torique, qui assure normalement une étanchéité gazeuse entre la périphérie du bouclier avant 122 et la paroi interne périphérique de la seconde chambre 109. Cette rupture d’étanchéité va permettre au gaz en surpression de cheminer au travers du système de réglage de détente 120 jusqu’à atteindre les orifices de mise à l’atmosphère 129 traversant la paroi de fond 124a du couvercle arrière 124, et être ainsi évacué vers l’extérieur, c'est-à-dire l’atmosphère ambiante.
Un récipient de fluide sous pression 50 équipé d’un RDI 1 selon l’invention est bien adapté à une utilisation pour stocker un gaz ou un mélange gazeux de qualité médicale du type oxygène, air, N 2 O/O 2 , He/O 2 , NO/azote, typiquement de l’oxygène.
Le premier orifice d’entrée 3 est connecté à la première arrivée d’air 20, par exemple via les moyens de prélèvement 33. Le deuxième orifice d’entrée 3’ est connecté à la deuxième arrivée d’air 22, par exemple via les moyens de prélèvement 33. Ainsi, un premier flux d’air entrant circule entre la première arrivée d’air 20 et le premier orifice d’entrée 3, et un deuxième flux d’air entrant circule entre la deuxième arrivée d’air 22 et le deuxième orifice d’entrée 3’. Le premier orifice de sortie 4 est connecté au capteur 36.
Dispositif de support lesté pour panneau solaire Domaine de l’invention La présente demande de brevet se rapporte au domaine du support des panneaux solaires, et plus particulièrement à un dispositif de support lesté adapté pour supporter au moins un panneau solaire sur un toit plat.
Etat de la technique On connaît de l’état de la technique un dispositif de support lesté pour panneau solaire qui comporte une rampe de support et qui est décrit et représenté dans le document EP2525163B1.
La rampe de support comprend une face d’embase prévue pour reposer sur un toit plat, une face de support inclinée qui est opposée à la face d’embase et qui est prévue pour supporter un panneau solaire, une face arrière, une face avant et deux faces latérales qui s’étendent depuis la face d’embase jusqu’à la face de support.
La face de support de la rampe forme un renfoncement qui délimite un logement central prévu pour accueillir des pierres de lestage.
Les pierres de lestage ont pour fonction de lester l’ensemble formé par la rampe de support et le panneau solaire associé, pour s’opposer aux efforts exercés par le vent sur la rampe, afin d’éviter que cette dernière ne s’envole ou se déplace.
Bien que ce type de dispositif de support soit efficace pour supporter un panneau solaire de façon stable, il présente l’inconvénient de demander une manipulation des pierres de lestage ou autre leste.
En effet, ce type de dispositif de support est généralement agencé en hauteur sur un toit, il est donc nécessaire d’acheminer les pierres de lestage jusqu’au toit, ce qui est physiquement exigeant pour le porteur en l’absence d’un dispositif de levage du type grue.
Aussi, le volume du logement qui accueille les pierres de lestage est relativement limité, de sorte que la masse des pierres de lestage peut s’avérer insuffisante dans des régions très ventées.
La présente invention a notamment pour but de résoudre les inconvénients de l'art antérieur précité en proposant un dispositif de support lesté pour panneau solaire qui est prévu pour accueillir un lestage d’une masse importante et aisément transportable.
La dépose/repose du moto-compresseur 20 de l’ensemble 1 va maintenant être décrite.
Lorsqu’une opération de maintenance (diagnostic ou remplacement) doit être menée sur le moto-compresseur 20, on procède au montage des pistes 41 et 42 sur le châssis 30 (lorsque les pistes ne sont pas solidaires du châssis). Puis, on agit sur les écrous 22 à 25 de manière à ce que l’essentiel de la masse du moto-compresseur 20 soit reprise par les pistes 41 et 42. On procède ensuite au démontage de la bride 3. Le moto-compresseur 20 est ensuite désolidarisé de la turbine 10 en provoquant sa translation selon la direction O1 manuellement ou à l’aide d’apparaux de montage adaptés tels que des treuils ou des palans. Il est ensuite possible d’intervenir sur le moto-compresseur 20 reposant sur les pistes 41 et 42 ou de l’évacuer. Les opérations de repose se font dans l’ordre inverse de celles exposées ci-dessus. Un ajustement fin de la position des patins 50 à 53 peut être effectuée à tout moment en agissant sur les écrous 22 à 25 si nécessaire. Une fois le moto-compresseur 20 accouplé à la turbine 10, il est possible, si la bride 3 a été dimensionné afin d’également assurer le maintien mécanique du moto-compresseur 20 relativement à la turbine 10, de procéder à la dépose des pistes 41 et 42, voire des patins 50 à 53.
Ainsi, le montage et/ou le démontage de l’ensemble peuvent être réalisés plus rapidement et avec plus de précision, en réduisant les risques d'endommager les machines et en simplifiant les interventions après installation.
En particulier, lorsque le troisième angle α3 est sensiblement égal à quatre-vingt-dix degrés, l’invention permet de régler l’assemblage en une seule opération, le réglage des éléments de déplacements (patins et/ou galets) en lien avec la première piste de guidage étant décorrélés du réglage des éléments de déplacement (patins et/ou galets) en lien avec la deuxième piste de guidage.
En référence aux figures 5 et 6, l’interface 40 comprend ici, en substitution des patins 50 à 53, un premier galet de roulement 60, un deuxième galet de roulement 61, un troisième galet de roulement 62 et un quatrième galet de roulement 63. Les galets 60 et 62 viennent en appui sur la piste 41 et les galets 61 et 63 viennent en appui sur la piste 42.
Comme visible en , le galet 60 est un galet à premier excentrique 60.1 de type connu relié au moto-compresseur 20 par deux pattes 26 soudées qui coopère avec la première manivelle de réglage 60.2 de l’excentrique 60.1. Ainsi, il est possible en agissant sur la manivelle 60.2 de régler la position du galet 60 relativement au moto-compresseur 20 .
Les galets 61 à 63 sont identiques au galet 60 et montés identiquement sur le moto-compresseur 20. Ainsi, le galet 61 est réglable en position à l’aide d’une deuxième manivelle 61.2, le galet 62 est réglable en position à l’aide d’une troisième manivelle 62.2 et le galet 63 est réglable en position à l’aide d’une quatrième manivelle 63.3.
Aubage de turbomachine, comprenant une pale et une plateforme qui présente un canal interne d’aspiration et d’éjection de flux DOMAINE DE L'INVENTION L’invention concerne le domaine des turbomachines d’aéronef, et plus particulièrement le domaine des aubages de turbomachine comprenant une pale, une plateforme et un canal interne pour une turbine d’une turbomachine.
ETAT DE LA TECHNIQUE Un aéronef comprend classiquement au moins une turbomachine pour en assurer la propulsion. La turbomachine peut être un turboréacteur ou un turbopropulseur. La turbomachine comprend une soufflante, un compresseur, une chambre de combustion, une turbine, et une tuyère d’échappement des gaz.
Un turboréacteur peut être un turboréacteur double flux, dans lequel la masse d’air aspirée par la soufflante est divisée en un flux primaire, qui traverse le compresseur, la chambre de combustion et la turbine, et un flux secondaire, qui est concentrique avec le flux primaire.
Par exemple, la turbomachine peut comprendre un compresseur basse pression, un compresseur haute pression, une turbine haute pression et une turbine basse pression. La turbine haute pression entraîne en rotation le compresseur haute pression par l’intermédiaire d’un arbre haute pression, et la turbine basse pression entraîne en rotation le compresseur basse pression par l’intermédiaire d’un arbre basse pression. La turbine basse pression peut également entraîner en rotation la soufflante soit directement par l’intermédiaire de l’arbre basse pression, soit par le biais d’un réducteur disposé entre la turbine basse pression et la soufflante, le réducteur étant entraîné en rotation par l’arbre basse pression.
La turbomachine s’étend sensiblement autour d’un axe longitudinal.
Les résultats obtenus montrent une activité bactéricide et virucide conforme à celles requises par les normes citées.
L’effet de la lessive selon l’invention sur les fibres et les couleurs du linge traité a été mesuré. Lors de cet essai, les tissus sont lavés de manière cumulative selon les conditions définies ci-dessous.
Lave-linge : Miele W 1935 Cycles utilisés : Coton 40°C - Court - 1200 tours/min - 1 h 49 min Laine 40°C - 600 tours/min - 39 min Dureté d’eau : 25±2°f Ratio Ca/Mg : 3/1 Température d’entrée d’eau : 15±2°C Nombre de test : 1 Nombre de lavages : 20 Tissus tests : Coton 11A, polyester W30A, polyamide T365, laine W60A, Soie W70A (respect des fibres), 4 tissus coton, 4 tissus polyester, 4 tissus laine, 4 tissus soie CTTN (respect des couleurs) Nombre de set : 1 Salissures additionnelles : 2 feuilles de SBL 2004 à chaque lavage Charge de linge : 3,5 kg d’articles en coton préalablement lavés 1 fois à 60°C avec 70 g de lessive poudre ECE et 1 fois à 40°C sans détergent pour le coton, polyester et polyamide, 1,5 kg de tricot polyester en double épaisseur pour la laine et la soie Les propriétés d’un produit lessiviel, à ne pas endommager les fibres et les couleurs des tissus lavés, sont évaluées par dynamométrie pour le respect des fibres et par mesures spectrophotométriques pour le respect des couleurs.
La lessive liquide selon l’invention conduit à un niveau d’usure des fibres satisfaisant dans les conditions du test réalisé. De plus, le maintien des couleurs des tissus Coton, Polyester et Laine est également satisfaisant.
La toxicité de la lessive liquide selon l’invention a été mesurée in vitro selon le référentiel OCDE 431 du 18/06/2019 sur des épidermes humains reconstruits de modèle EPISKIN™. La viabilité des épidermes a été mesurée par test colorimétrique MTT.
Les résultats obtenus montrent que la lessive liquide selon l’invention n’est pas corrosive pour la peau.
Système à poches pour le traitement par irradiation électromagnétique d’un fluide biologique L’invention concerne un système à poches pour le traitement par irradiation électromagnétique d’un fluide biologique, ainsi qu’un ensemble comprenant ledit système à poches et un emballage.
Elle s’applique au domaine médical et biomédical, en particulier au domaine de la transfusion sanguine et encore plus particulièrement au domaine du traitement du sang.
Dans le cadre de la transfusion, le sang est d’abord collecté d’un donneur puis séparé par centrifugation en différents produits sanguins tels que les concentrés de globules rouges, le plasma et les concentrés de plaquettes. Afin d’améliorer la qualité et la sécurité de ces différents produits sanguins, ceux-ci peuvent subir différents traitements tels que l’élimination des leucocytes et/ou la réduction des pathogènes.
Le document WO 2008/034476 décrit un système à poches adapté pour mettre en œuvre le procédé de réduction des pathogènes par rayonnement UV décrit dans le document WO 2007/076834. Le système à poches comprend essentiellement une poche d’irradiation réalisée en copolymère d’éthylène – acétate de vinyle (EVA) reliée à une poche de conservation des concentrés plaquettaires réalisée en polychlorure de vinyle (PVC) plastifié. Le système à poches comprend également des tubulures réalisées en PVC plastifié.
La demanderesse a en effet mis en évidence que la transmittance UV d’une poche en EVA se détériore par la migration de certains plastifiants du PVC des autres éléments du système à poches ainsi que par la migration de certaines substances de l’emballage dans lequel est confiné le système à poches.
Les moyens d’application de la force distale 1118 sont similaires à ceux décrits en relation avec le dispositif D18.
Sur la , on peut voir un autre exemple de dispositif de déplacement vestibulaire D16, capable également d’appliquer une rotation distale à la molaire de lui appliquer une translation distale permettant de replacer la cuspide mésio-palatine dans sa fosse antagoniste.
Le dispositif D16 comporte un élément fixe 1414 comprenant une première partie 1414.a qui est un manchon destiné à être ancré à un os du palais et une deuxième partie 1414.b formée par un tige portant la broche 15 et coulissant dans la première partie 1414.a (manchon). Une vis 66 permet d’immobiliser la tige 1414.b dans le manchon 1414.a.
Un ressort 68 est monté en compression entre la première partie 1414.a et la deuxième partie 1414.b.
En outre, le dispositif D16 comporte des moyens pour charger le ressort de compression 68. Dans cet exemple, ces moyens comportent un coulisseau 70 monté coulissant sur la tige 1414.b entre la molaire M et le manchon 1414.a fixe. Le ressort de compression 68 pousse sur le coulisseau 70 qui est fixé sur la tige 1414.b et fera coulisser la tige 1414.b provoquant un mouvement de translation distale de la broche 115.
Le coulisseau 70 comporte une vis 72 pour l’immobiliser axialement sur la deuxième partie 1414.b définissant un niveau de charge du ressort 68.
De préférence, la première partie 1414.a et la deuxième partie 1414.b sont telles qu’elles sont immobilisées en rotation l’une par rapport à l’autre, par exemple elles ont une section transversale carrée ou rectangulaire.
Les moyens d’application de la force distale sont similaires à ceux décrits en relation avec le dispositif D13.
Sur la , on peut voire une variante du dispositif de la , dans laquelle le ressort est remplacé par deux aimants MG se repoussant.
En variante, la broche ou le logement peut être supporté par une platine qui est solidarisée à la dent par une résine. La platine est avantageusement réalisée par fabrication additive également désignée impression 3D.
Les dispositifs de déplacement palatin et vestibulaire selon l’invention peuvent être réalisés par assemblage de pièce par soudage, vissage, collage, les pièces étant réalisées par découpe et usinage. En variante, les dispositifs sont réalisés au moins en partie par fabrication additive.
Il sera compris que dans tous les exemples de réalisation, la broche peut être portée par la tige ou par la bague et le logement peut être porté par la bague ou par la tige respectivement. En outre, tous les exemples de réalisation comportent une tige qui peut être ancrée soit à un os du palais, soit à une ou des dents voisines, de préférence les prémolaires ou la prémolaire et une molaire de lait.
Dans les exemples décrits, les dispositifs de déplacement comportent deux parties, l’une munie d’une broche et l’autre d’un logement, les deux parties étant assemblées lorsque la broche est montée dans le logement lors de la mise en place du dispositif sur la molaire du patient, cette réalisation facilite le montage. En effet d’une part, la tige est ancrée au palais ou à une dent voisine, et d’autre part la bague ou tout autre support est fixé sur la molaire. En variante, le dispositif est fourni à l’orthodontiste déjà assemblé avant sa mise en place.
Il sera compris que tout moyen apte à exercer un couple de rotation ou un effort de translation ne sort pas du cadre de la présente invention.
Dispositif de soutien pelvien La présente invention concerne un dispositif de soutien pelvien. Elle trouve notamment une application dans le cas de personnes nécessitant le port d’une culotte de compression de la zone pelvienne.
Tout au long de leur vie, les femmes peuvent être amenées à souffrir, de manière occasionnelle, voire permanente, de pathologies qui provoquent une sensation très incommodante, parfois invalidante, de pesanteur, de poids, au niveau du plancher pelvien.
Ainsi, le mélange NO/N 2 étant réalisé au sein des moyens de contrôle de débit de NO/N 2 202, il est possible de fixer le débit de NO le plus adapté. Ce débit de mélange NO/N 2 à fournir par les moyens de contrôle de débit de NO/N 2 202 peut être calculé par les moyens de pilotage 900 du dispositif de fourniture de NO 1 de l’invention à partir de la teneur en NO finale souhaitée, de la composition du mélange NO/N 2 dans les bouteilles 5 et du débit d’oxygène mesuré par les moyens de mesure de débit d’oxygène 160 qui sont agencés sur la ligne principale d’O 2 121 en aval du second régulateur de pression 124. La teneur en NO finale souhaitée est donc, dans ce cas, choisie par l’utilisateur via les moyens de réglage de teneur en NO agencés sur le dispositif, de préférence une ou des touches numériques à actionnement digital affichées sur l’écran d’affichage numérique 950 qui reste lui aussi alimenté en courant électrique.
Pouvoir utiliser un mélange NO/N 2 réalisé au sein des moyens de contrôle de débit de NO/N 2 202, en cas d’activation du circuit de secours et en l’absence d’un défaut complet du dispositif 1, c'est-à-dire en cas de défaillance légère et/ou de désir de réaliser une ventilation du patient via un ballon de ventilation manuelle, présente l’avantage de garantir une plus grande précision de concentration en NO du mélange de secours fourni au patient étant donné que la dite teneur en NO finale, peut être réglée par l’utilisateur via les moyens de réglage de teneur en NO (i.e. choix ou sélection) et que les moyens de pilotage 900 utilisent cette valeur de teneur en NO réglée, la concentration du NO dans le mélange NO/N 2 fourni par les bouteilles de NO 5 et la valeur de débit d’O 2 mesurée pour déterminer le débit de NO/N 2 à fournir et agir en conséquence sur les moyens de contrôle de débit de NO/N 2 202, notamment les premières valves de contrôle 700 et les secondes valves de contrôle 703, pour fournir le débit de NO/N 2 adéquat en contrôlant le passage du gaz notamment dans les tronçons secondaires 201-2, les dispositif régulateur de pression 701, les deux tronçons secondaires 201-2 et les sous-tronçons 201-3 comprenant les moyens de contrôle de débit additionnels 704, par exemple des orifice calibrés ou analogues, permettant d’ajuster le débit à une valeur de débit souhaitée.
Toutefois, il est alors indispensable d’éviter que le flux d’oxygène qui traverse la seconde vanne de contrôle 123 et qui agit sur la vanne pneumatique 113, ne soit à l’origine d’un apport excessif de NO via la ligne de NO de secours 111 au travers de la seconde électrovanne 150 à 2 voies. Pour ce faire, lorsqu’ils reçoivent le signal d’activation provenant du moyen d’actionnement 195, lequel correspond à un passage en mode secours, les moyens de pilotage 900 du dispositif de fourniture de NO 1 de l’invention sont aussi configurés pour agir aussi sur la seconde électrovanne 150 à 2 voies, qui est normalement en position ouverte, pour la fermer et ainsi empêcher que le mélange NO/N 2 ne puisse circuler au sein de la ligne de NO de secours 111 et alimenter la partie aval de la ligne de NO de secours 111 située en aval de la première électrovanne 204.
Le dispositif de fourniture de NO 1 selon l’invention présente un niveau de sécurité plus élevé en permettant d’ajuster plus précisément la teneur en NO en cas de défaillance ou de panne légère, sans perte d’alimentation électrique, et/ou de souhait d’opérer une ventilation manuelle du patient par BAVU.
Appareil de délivrance de NO avec système de ventilation manuelle La présente invention concerne un dispositif de fourniture de monoxyde d’azote gazeux (NO) équipé d’un système de secours pour assurer une délivrance de NO, en mode normal, en mode secours en cas de panne ou en mode de ventilation manuelle, et une installation d’administration de NO à un patient comprenant un tel dispositif de fourniture de NO.
Quel que soit le mode de réalisation, le dispositif d’élevage 12 comprend un système de pilotage 60 configuré pour contrôler la position immergée ou la position flottante des premier et deuxième ballasts longitudinaux 16, 18, indépendamment l’un de l’autre, en commandant un remplissage ou une vidange de chacun des premier et deuxième ballasts longitudinaux 16, 18. Ainsi, ce système de pilotage 60 commande : un remplissage en air des premier et deuxième ballasts longitudinaux 16, 18, comme illustré sur les figures 1 et 2, les premier et deuxième ballasts longitudinaux 16, 18 flottant, un remplissage en eau des premier et deuxième ballasts longitudinaux 16, 18, comme illustré sur les figures 5 et 6, les premier et deuxième ballasts longitudinaux 16, 18 étant totalement immergés, ou un remplissage en air d’un des premier et deuxième ballasts longitudinaux 16, 18 et un remplissage en eau de l’autre ballast longitudinal 16, 18, comme illustré sur les figures 3 et 3, de manière à ce que seul un des deux ballasts longitudinaux 16, 18 flotte, l’autre étant immergé.
Comme illustré sur les figures 1, 2, 5 et 6, il est possible d’obtenir un phénomène d’exondation en remplissant puis en vidangeant simultanément les premier et deuxième ballasts longitudinaux 16, 18. Ainsi, dans une première phase, les premier et deuxième ballasts longitudinaux 16, 18 sont remplis d’air et flottent, comme illustré sur les figures 1 et 2, les contenants et leur contenu (les mollusques) étant situés hors de l’eau. Dans une deuxième phase, les premier et deuxième ballasts longitudinaux 16, 18 sont remplis d’eau et immergés, comme illustré sur les figures 5 et 6, les contenants et leur contenu étant situés dans l’eau.
Comme illustré sur les figures 3 et 4, il est possible d’obtenir un phénomène de roulage en remplissant et en vidangeant les premier et deuxième ballasts longitudinaux de manière alternée. Ainsi, dans une troisième phase, le premier ballast longitudinal 16 est rempli d’air et le deuxième ballast longitudinal 18 est rempli d’eau, comme illustré sur la . Dans ce cas, les contenants 14 sont inclinés dans un premier sens. Dans une quatrième phase, le premier ballast longitudinal 16 est rempli d’eau et le deuxième ballast longitudinal 18 est rempli d’air, comme illustré sur la . Dans ce cas, les contenants 14 sont inclinés dans un deuxième sens. Comme illustré sur les figures 3 et 4, il est possible de prévoir une première phase, durant laquelle les premier et deuxième ballasts longitudinaux 16, 18 sont remplis d’air, entre les troisième et quatrième phases.
En alternant les troisième et quatrième phases, on obtient un oscillement des contenants 14 autour d’un axe de pivotement parallèle à la direction longitudinale 14, provoquant un roulage des mollusques à l’intérieur des contenants 14.
Un procédé d’élevage de mollusques comprend au moins un cycle combinant les première, deuxième, troisième et quatrième phases pour obtenir des phénomènes de roulage et d’exondation.
Les contenants 14 étant agencés perpendiculairement aux ballasts et non le long de ces derniers, il est possible d’obtenir une densité de contenants 14 plus importante que celle de l’art antérieur.
De plus, en choisissant un écartement le plus important possible entre les premier et deuxième ballasts longitudinaux 16, 18, il est possible d’obtenir un phénomène de roulage optimal.
Enfin, le flotteur longitudinal 20, perpétuellement rempli d’air, améliore la stabilité du dispositif d’élevage lors des troisième et quatrième phases lorsque les contenants 14 sont inclinés, comme illustré sur les figures 3 et 4.
Outil manuel d’extermination de parasites sur des animaux Le domaine de l’invention est celui de la conception et de la fabrication des outils d’extermination de parasites sur des animaux.
Plus précisément, l’invention concerne en particulier un outil manuel d’extermination de parasites.