INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un premier aspect de l’invention concerne un système de commande d’au moins un appareil d’examen de vue, chaque appareil étant configuré pour communiquer selon un premier protocole de communication propre à l’appareil, le système de commande comprenant : un boîtier de commande configuré pour communiquer selon un deuxième protocole de communication ; pour chaque appareil, une clé matérielle configurée pour être connectée à l’appareil et au boîtier de commande, et pour assurer une communication entre l’appareil et le boîtier de commande par conversion du premier protocole de communication et du deuxième protocole de communication ; le boîtier de commande étant configuré pour commander chaque appareil via la clé matérielle correspondante, pour recevoir des données en provenance de chaque appareil via la clé matérielle correspondante et pour traiter les données reçues.
Grâce à l’invention, la réalisation de l’examen de vue est gérée automatiquement par le boîtier de commande qui envoie pour chaque étape de l’examen de vue, des commandes à chaque appareil d’examen de vue impliqué dans la réalisation de l’étape, et qui récupère et traite les données envoyées par chaque appareil lors ou à la fin de cette réalisation, pour élaborer les commandes à envoyer aux appareils réalisant les étapes suivantes, ou pour élaborer le compte-rendu final.
Chaque appareil d’examen de vue est connecté au boîtier de commande via une clé matérielle ou « dongle » en anglais, ce qui permet de ne pas avoir à changer le boîtier de commande dès qu’un modèle d’appareil d’examen de vue est remplacé par un autre modèle de connectique différente. Il suffira alors de changer la clé matérielle.
Par ailleurs, chaque clé matérielle assure la communication entre l’appareil d’examen de vue qui lui est connecté et le boîtier de commande en gérant les protocoles de communication, ce qui permet de ne pas avoir à modifier le boîtier de commande dès qu’un modèle d’appareil d’examen de vue est remplacé par un autre modèle utilisant un protocole de communication différent.
Aussi, la partie arrière 24 présente une première base 38, opposée à un premier sommet 40. A travers le sommet 40, sont engagés deux organes cylindriques transversaux 42, 44. Ces organes cylindriques transversaux traversent l'une 37 des deux parois latérales 35, 37 et sont soudés contre l'intérieur de l'autre 35 paroi transversale, respectivement au droit de deux orifices espacés l'un de l'autre 46, 48. Ces deux organes cylindriques transversaux 42, 44 permettent de relier le sommet 40 au berceau 20 comme on l'expliquera ci-après.
La partie avant déformable 26, est, de la même façon que la partie arrière 24 représentée sur la , réalisée à partir d'une plaque métallique, d'une épaisseur sensiblement plus faible comprise par exemple entre 0,8 mm et 1,6 mm. Préférentiellement, l'épaisseur de la plaque métallique est de 1,2 mm.
De la même façon, elle est emboutie et pliée de façon à former la partie avant 26. Aussi, la plaque présente deux secondes bordures libres opposées 50, 52 qui se chevauchent sur le dessus pour être soudées ensemble au moyen de seconds cordons de soudure 54. La partie avant 26 est de section rectangulaire et elle présente également deux secondes parois latérales opposées 55, 57.
Selon un autre mode de réalisation de l’invention non représenté, les deux secondes bordures libres opposées de la partie avant déformable sont ajustées bord à bord et elles sont reliées entre elles par un seul cordon de soudure continu de façon analogue à la première variante de réalisation de la partie arrière rigide. Selon encore un autre mode de réalisation, la partie avant déformable est réalisée de manière analogue à la partie arrière rigide selon ladite autre variante de réalisation.
On observera que l’épaisseur relative des plaques métalliques utilisées pour la partie avant déformable 26 et pour la partie arrière rigide 24, peut être ajustée en fonction de la résistance mécanique souhaitée de ces différents éléments.
La partie avant déformable 26 présente une seconde base 58, opposée à un second sommet 60 et quatre arêtes longitudinales dont trois 62, 64, 66 apparaissent sur la , la dernière étant masquée. Le second sommet 60 forme ainsi l’extrémité de liaison de la prolonge gauche 18. Aussi, le second sommet 60 est relié par soudure à une platine d’ancrage 65 s’étendant sensiblement perpendiculairement à la partie avant 26. La platine d’ancrage 65 présente ainsi au moins un point d’ancrage 28 et en l’espèce au moins deux, et par exemple trois. Et on expliquera ci-après plus en détail son mode de liaison à la pendeloque 30 et à la traverse avant 31.
Aussi, chacune des arêtes 62, 64, 66 présente une pluralité d’entailles 68 régulièrement espacées les unes des autres et formant des ajours à travers la partie avant 26 de prolonge. Ces ajours visent à amoindrir la résistance mécanique de la partie avant 26 et à privilégier sa cinématique de déformation comme on l’expliquera ci-après.
En outre, les deux parties 24, 26 sont réunies ensemble par leurs bases 38, 58 au moyen d’une plaque annulaire 70 intermédiaire.
La plaque annulaire 70, ou pièce de liaison, est réalisée en métal elle présente une épaisseur, comprise par exemple entre 2,5 mm et 3,5 mm. Selon un mode de mise en œuvre particulièrement avantageux, elle présente une épaisseur de 3 mm.
Aussi, elle présente une largeur et une longueur supérieures à la largeur et à la longueur des deux bases 38, 58 des parties arrières 24 et avant 26. Et elle définit une lumière centrale dont la longueur et la largeur sont inférieures à la longueur et à la largeur des deux bases 38, 58. Elle présente également deux faces opposées 72, 74 contre lesquelles sont respectivement appliquées les deux bases 38, 58 des parties arrière 24 et avant 26.
Les parties arrière 24 et avant 26 et la plaque annulaire 70 sont alors soudées ensemble en réalisant des troisièmes cordons de soudure 76 à la jointure entre les deux. Ainsi, les deux parties arrière 24 et avant 26 s’étendent selon deux directions moyennes coaxiales confondues avec un axe longitudinal A de la prolonge 18.
On se référera à présent à la sur laquelle on retrouve, d'une part la prolonge gauche 18 et sa partie avant déformable 26 assortie de sa platine d'ancrage 65 au second sommet 60, et d'autre part, la traverse avant 31 et la pendeloque 30.
La traverse 31 est équipée sur sa face interne, d’une contre-plaque 75 dont la forme correspond sensiblement à la forme de la platine d'ancrage 65 reflétée dans un miroir. Ainsi, la pendeloque 30 est adaptée à venir s'étendre entre la platine d'ancrage 65 et la contre-plaque 75 et à y être prise en sandwich. Des vis de fixation sont alors adaptées à être installées à travers la platine 65, la pendeloque 30 et la contre-plaque 75, pour former les points d’ancrage 28 et afin de les relier ensemble.
On retrouve sur la la prolonge gauche 18 constituée de ses parties arrière 24 et avant 26 reliées ensemble par la plaque annulaire 70. Aussi, on retrouve sur cette figure le berceau 20, lequel présente un organe de fixation en U 78 recevant le premier sommet 40 de la partie arrière 24 de la prolonge 18. Le premier sommet 40 vient ainsi en prise entre les deux ailes opposées de l'organe de fixation en U 78, tandis que deux vis de fixation 80, 82 traversent lesdites deux ailes opposées et le premier sommet 40 à travers les deux orifices 46, 48 de ladite autre paroi latérale 35 et les organes cylindriques transversaux 42, 44 représentés sur la . De la sorte, le premier sommet 40 est relié de manière rigide au berceau 20.
De surcroît, on retrouve en traits interrompus, et schématiquement, le longeron avant supérieur gauche 16 s'étendant à travers le compartiment moteur 14, depuis un tablier 84 situé au droit du berceau 20, et selon la direction longitudinale du véhicule automobile. Le tablier 84 sépare le compartiment moteur 14 d’un habitacle 85.
On retrouve également la pendeloque 30 reliant ensemble l'extrémité de liaison 22 de la partie avant déformable 26 et le longeron avant supérieur gauche 16. On observera que la platine d'ancrage 65 et la contre-plaque 75 viennent prendre en sandwich la pendeloque 30. L’ensemble étant maintenu par l’intermédiaire des points d’ancrage 28.
Le caisson 10 est réalisé par exemple en matériau conducteur de type acier ou aluminium et il présente hauteur typiquement comprise entre 100 et 500mm de façon à ménager un volume suffisant entre l’arrivée des guides d’ondes 12 et le produit à traiter P présent sur la bande 6 du convoyeur. Cette configuration permet que le champ électromagnétique se propage suivant de nombreux modes et parvienne de façon la plus homogène possible sur le produit P.
Dans l’exemple de réalisation des figures 1 et 2, le tunnel de chauffe comprend trois guides d’ondes 12 régulièrement espacés le long du caisson et raccordés chacun à un générateur de micro-ondes 14. Bien entendu, d’autres configurations sont envisageables.
La partie basse du tunnel de chauffe comprend en outre un bac 16 positionné sous la bande 6 du convoyeur au niveau du caisson 10 pour réceptionner et condenser les extraits issus du traitement thermique des produits P après leur diffusion au travers de la bande du convoyeur.
A cet effet, ce bac 16 est étanche aux micro-ondes et est par exemple muni d’une double peau étanche destinée à recevoir un fluide froid de façon à provoquer la condensation de la phase vapeur et le refroidissement des extraits récoltés. Les extraits liquides obtenus sont ensuite évacués par un collecteur 16a disposé au point bas du bac 16.
Une paroi étanche plane 18 vient fermer le caisson 10 dans sa partie inférieure en recouvrant la surface de la bande 6 du convoyeur qui se situe dans le tunnel de chauffe 8.
Cette paroi 18 permet d’éviter à la vapeur extraite lors de la chauffe des produits sous l’action des micro-ondes, de se diffuser à l’intérieur du caisson 10. La paroi est étanche à la vapeur et transparente aux micro-ondes. Elle est par exemple réalisée en PTFE.
Selon l’invention, l’étanchéité aux fuites de micro-ondes en entrée et en sortie du tunnel de chauffe 8 est assurée par au moins un sas d’étanchéité d’entrée 20 qui est positionné en entrée du tunnel de chauffe au-dessus de la bande du convoyeur et par au moins un sas d’étanchéité de sortie 22 qui est positionné en sortie du tunnel au-dessus de la bande du convoyeur.
Les sas d’étanchéité d’entrée 20 et de sortie 22 permettent de confiner les micro-ondes à l’intérieur du tunnel de chauffe 8.
A cet effet, dans le mode de réalisation des figures 1 et 2, les sas d’étanchéité d’entrée 20 et de sortie 22 sont chacun munis d’au moins un piège quart-d’onde.
La montre un exemple de réalisation d’un piège quart-d’onde 24 au niveau de l’un des sas d’étanchéité 20, 22.
Le piège quart-d’onde 24 comprend au moins deux créneaux 26 rigides qui sont disposés perpendiculairement à la direction d’avance F de la bande 6 du convoyeur et sur toute une largeur de celle-ci.
Plus précisément, les créneaux 26 du piège quart-d’onde sont réalisés dans un matériau conducteur électriquement, par exemple en acier ou en aluminium, et sont fixés à une extrémité supérieure sur une plaque 28 supérieure sensiblement horizontale positionnée au-dessus de la bande du convoyeur.
Les créneaux 26 sont dimensionnés de sorte à maintenir un jeu non nul, d’une part avec les parois latérales (non représentées sur les figures) des sas d’étanchéité, et d’autre part entre leur extrémité libre et la surface supérieure de la bande 6 du convoyeur.
Par ailleurs, la distance L entre deux créneaux 26 adjacents correspond au quart de la longueur d’onde des micro-ondes émises par le ou les guides d’ondes 12 à un multiple de la longueur d’ondes près (c’est-à-dire : L = λ/4 + n λ avec λ pour la longueur d’ondes et n un nombre entier).
Pour un champ micro-ondes ayant une fréquence 2450MHz, la distance L entre deux créneaux adjacents est par exemple de 76mm, 138mm, 199mm, 260mm ou 320mm.
En outre, les sas d’étanchéité d’entrée 20 et de sortie 22 sont fermés au niveau de leur partie inférieure par une paroi inférieure 30 sensiblement horizontale qui est positionnée sous les créneaux 26 et qui est transparente aux micro-ondes émises par les guides d’ondes et étanche à la vapeur et aux poussières. Par exemple, la paroi inférieure 30 peut être réalisée en PTFE.
Dans un mode de réalisation de la structure tubulaire multicouche (MLT), ladite composition de ladite couche (1) est dépourvue de polyamides noté A et B et ladite composition de ladite couche (2) comprend des polyamides choisis parmi ceux notés E, F et un mélange de ceux-ci.
Dans un autre mode de réalisation de la structure tubulaire multicouche (MLT), ladite composition de ladite couche (1) comprend des polyamides choisis parmi ceux notés A, B et un mélange de ceux-ci, et ladite composition de ladite couche (2) est dépourvue de polyamides notés E et F.
Dans un encore autre mode de réalisation de la structure tubulaire multicouche (MLT), ladite composition de ladite couche (1) comprend des polyamides choisis parmi ceux notés A, B et un mélange de ceux-ci, et ladite composition de ladite couche (2) comprend des polyamides choisis parmi ceux notés E, F et un mélange de ceux-ci.
Dans un encore autre mode de réalisation de la structure tubulaire multicouche (MLT), ladite composition de ladite couche (1) est dépourvue de polyamides noté A et B et ladite composition de ladite couche (2) est dépourvue de polyamides notés E et F.
Avantageusement, dans ces quatre derniers modes de réalisation, la couche (1) provient d'un tube recyclé monocouche.
Avantageusement, dans ces quatre derniers modes de réalisation, la couche (1) provient d'un tube recyclé monocouche et seule ladite composition de ladite couche (1) comprend au moins un modifiant choc.
Avantageusement, dans ces quatre derniers modes de réalisation, la couche (1) provient d'un tube recyclé monocouche et ladite composition de ladite couche (1) ainsi que ladite composition de la couche (2) comprend au moins un modifiant choc.
Avantageusement, dans ces quatre derniers modes de réalisation, la couche (1) provient d'un tube recyclé multicouche.
Avantageusement, dans ces quatre derniers modes de réalisation, la couche (1) provient d'un tube recyclé multicouche et seule ladite composition de ladite couche (1) comprend au moins un modifiant choc.
Avantageusement, dans ces quatre derniers modes de réalisation, la couche (1) provient d'un tube recyclé multicouche et ladite composition de ladite couche (1) ainsi que ladite composition de la couche (2) comprend au moins un modifiant choc.
four d’extraction à micro-ondes pour le traitement thermique en continu de produits organiques à l’état solide ou pâteux L’invention se rapporte au domaine général du traitement thermique par micro-ondes de produits organiques à l’état solide ou pâteux pour en obtenir des extraits à l’état liquide.
Un domaine d’application non limitatif de l’invention concerne l’extraction assistée par micro-ondes d’actifs volatils et non volatils à partir de biomasse végétale.
Différents procédés d’extraction végétale en continu de matériaux solides ou pâteux par solvants sont connus. Généralement, ces procédés d’extraction de solides par des liquides fonctionnent sur le principe d’une extraction par solvant, avec des injections en co-courant ou à contre-courant sur le produit afin d’en récolter les extraits telles des huiles essentielles ou des actifs par percolation, diffusion ou immersion. Les dispositifs permettant le transport et le brassage du matériau sont réalisés, par exemple, à l’aide de convoyeurs à godets perforés, de tapis perforé, de vis sans fin ou de rotors verticaux alvéolés.
L’inconvénient principal de ces procédés est qu’il nécessite des temps d’extraction importants (de l’ordre de deux à huit heures) pour que le solvant agisse sur le produit et épuise la plante. Ces procédés nécessitent aussi l’emploi de quantités importantes de solvants alors que la réglementation restreint de plus en plus leur utilisation.
L’une des manières connues de remédier à cet inconvénient est d’utiliser des solvants très performants et neutres, tel le dioxyde de carbone à l’état supercritique, soit d’assister l’opération d’extraction à l’aide d’une énergie secondaire en ayant recours par exemple aux ultrasons ou aux micro-ondes.
Si les ultrasons sont efficaces pour déstructurer la matrice végétale, ils ne permettent qu’exceptionnellement un bon rendement d’extraction.
En revanche, les procédés d’extraction par micro-ondes permettent d’obtenir une libération très rapide des extraits, souvent de l’ordre de dix à trente minutes. Les micro-ondes sont en effet particulièrement efficaces car elles chauffent directement le produit à cœur. Par exemple, pour les matières végétales, les micro-ondes permettent d’entraîner les actifs hydrosolubles avec l’eau de la plante, d’éclater les poches d’huiles essentielles et de vaporiser l’eau de la plante qui entraine ces éléments volatils (huiles essentielles). Les micro-ondes sont absorbées préférentiellement par des matériaux possédant des constantes diélectriques élevées, ce qui est le cas de l’eau contenu dans les matières biologiques et leurs tissus vasculaires et glandulaires.
On connaît ainsi de la publication FR 3,017,308 un dispositif et un procédé discontinu d’extraction par micro-ondes et ultrasons. On connaît également de la publication WO 2016/118034 un procédé d’extraction en continu par micro-ondes et ultrasons.
On connaît encore les publication EP 1,629,725 et FR 2,975,020 qui décrivent des procédés d’extraction sans solvant assistés par micro-ondes dans lesquels la vaporisation de l’eau contenue dans la plante permet d’entrainer les extraits. Ces procédés sont adaptés pour des extractions discontinues de petits volumes, par fournées. Ils ne sont en revanche pas adaptés pour des produits fragiles à faible valeur en actifs ou huiles essentielles.
L’inconvénient principal de ces procédés assistés par micro-ondes est qu’ils ne permettent de fonctionner qu’en discontinu par fournées ou en continu avec entrainement par vis, ce qui n’est adapté ni aux produits fragiles (par exemple aux fleurs ou aux feuilles fines), ni à ceux possédant une faible teneur en matières à extraire.
Pour palier un tel inconvénient, il a été proposé dans la publication FR 3,070,869 un dispositif et procédé d’extraction en continu de matières organiques solides ou pâteuses qui consiste à placer le produit à traiter sur une bande de convoyeur comprenant des créneaux permettant de constituer dans des chambres d’extraction relativement étanches lors de son exposition aux micro-ondes et qui permettent la mise en pression partielle de vapeur tout au long du traitement thermique. Ces créneaux intégrant des pièges quart-d’onde métalliques permettent également d’assurer l’étanchéité aux micro-ondes dans les sas d’entrée et de sortie.
Dans cette invention, sous l’action du champ de micro-ondes, une fraction de l’eau contenue dans le produit à traiter se vaporise et entraine les molécules volatiles (huiles essentielles,…) alors qu’une autre fraction de l’eau contenue dans le produit à traiter (par exemple l’eau végétale) est extraite par effet mécanique sous forme liquide, en raison de la pression partielle de vapeur au cœur du produit (par exemple dans les cellules d’une plante). Le procédé selon cette invention permet d’évacuer les fractions liquides et vapeur des extraits au travers du produit à traiter et de son support pour récupérer la totalité des extraits vers un condenseur en un point bas. Ce procédé permet ainsi de récupérer par percolation et diffusion non seulement la fraction de molécules volatiles, mais aussi celles non volatiles.
Bien qu’efficace, ce dispositif d’extraction présente l’inconvénient de posséder des pièges quart-d’onde métalliques tout le long de la bande du convoyeur, ce qui engendre une masse importante du convoyeur et une mise en œuvre complexe de celui-ci.
L’invention a pour objet de proposer un four d’extraction à micro-ondes pour le traitement thermique en continu de produits organiques à l’état solide qui ne présente pas les inconvénients précités grâce à des sas d’étanchéité spécifiques.
Ce but est atteint grâce à un four d’extraction à micro-ondes comprenant : un convoyeur à bande destiné à transporter les produits à traiter, la bande du convoyeur étant réalisée dans un matériau transparent aux micro-ondes et poreuse aux extraits issus du traitement thermique des produits, un tunnel de chauffe qui est traversé de part en part par la bande du convoyeur et qui comprend un caisson étanche aux micro-ondes et à l’intérieur duquel débouche au moins un guide d’ondes raccordé à un générateur de micro-ondes, et un bac positionné sous la bande du convoyeur au niveau du caisson pour réceptionner et condenser des extraits issus du traitement thermique des produits après leur diffusion au travers de la bande du convoyeur, et dans lequel, conformément à l’invention, le tunnel de chauffe comprend au moins un sas d’étanchéité d’entrée qui est positionné en entrée du tunnel de chauffe au-dessus du convoyeur et au moins un sas d’étanchéité de sortie qui est positionné en sortie du tunnel de chauffe au-dessus du convoyeur, les sas d’entrée et de sortie étant chacun munis d’au moins un piège quart-d’onde afin d’assurer une étanchéité aux micro-ondes en entrée et en sortie du tunnel de chauffe.
Le four d’extraction selon l’invention est remarquable en ce que l’étanchéité aux micro-ondes s’effectue, non pas au niveau de créneaux positionnées sur la bande de convoyeur, mais au niveau des sas d’entrée et de sortie du tunnel de chauffe. La mise en œuvre d’un tel four d’extraction s’en trouve grandement simplifiée (notamment du fait de la bande du convoyeur qui peut rester inchangée).
De préférence, chaque piège quart-d’onde des sas d’entrée et de sortie comprend au moins deux créneaux rigides disposés perpendiculairement à une direction d’avance de la bande du convoyeur et sur toute une largeur de celle-ci, la distance entre les deux créneaux correspondant au quart de la longueur d’onde des micro-ondes émises par le guide d’ondes à un multiple de la longueur d’ondes près.
Dans ce cas, chaque piège quart-d’onde des sas d’entrée et de sortie comprend avantageusement une plaque supérieure sensiblement horizontale positionnée au-dessus de la bande du convoyeur et sur laquelle sont fixées les au moins deux créneaux, la distance séparant la bande d’une extrémité libre des créneaux étant non nulle. Cette plaque est constituée d’un matériau conducteur électriquement (par exemple de l’acier inoxydable).
De plus, chaque piège quart-d’onde des sas d’entrée et de sortie comprend avantageusement une paroi inférieure sensiblement horizontale positionnée sous les au moins deux créneaux, ladite paroi inférieure étant réalisée dans un matériau transparent aux micro-ondes émises par le guide d’ondes et étanche aux vapeurs et aux poussières.
Chaque créneau des pièges quart-d’onde peut comprendre à une extrémité libre une gorge ayant une profondeur correspondant au quart de la longueur d’onde des micro-ondes émises par le guide d’ondes à un multiple de la longueur d’ondes près.
Dans ce cas, la gorge des créneaux peut renfermer un insert réalisé dans un matériau ayant une permittivité diélectrique relative inférieure à 10 F/m et un indice de réfraction supérieur à 1.
Chaque créneau des pièges quart-d’onde peut présenter une forme de V dont la pointe est dirigée vers la bande du convoyeur.
Chaque créneau des pièges quart-d’onde est de préférence réalisé dans un matériau conducteur électriquement.
Dans un mode de réalisation, le sas d’entrée et/ou le sas de sortie est fixe.
Dans un autre mode de réalisation, le sas d’entrée et/ou le sas de sortie est mobile verticalement entre une position haute dans laquelle il libère un passage pour le convoyage de produits et une position basse dans laquelle il obture le passage pour le convoyage de produits.
Dans ce cas, le sas d’entrée peut être mobile verticalement et être couplé à un détecteur de présence de produits sur la bande du convoyeur permettant d’activer le guide d’ondes du tunnel de chauffe et de commander la montée et la descente dudit sas d’entrée.