INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, le procédé est un procédé de surmoulage du premier matériau polymère contenant des billes de verre creuses sur le deuxième matériau polymère.
Alternativement, le procédé selon l’invention est un procédé de surmoulage du deuxième matériau polymère sur le premier matériau polymère contenant des billes de verre creuses.
Avantageusement, la température d’assemblage du procédé d’adhérence directe selon l’invention est comprise dans la gamme de 200 à 300°C, notamment de 220 à 300°C, de préférence de 225 à 290°C, de préférence de 230 à 285°C.
Selon encore un mode de réalisation du moulage par injection d'insert, un article composite moulé peut être produit par : moulage de l'un quelconque des premier et deuxième matériaux polymères à l'aide d'un procédé tel que, moulage par injection, moulage par extrusion, notamment de feuille, ou de film ; puis l'insertion ou la mise en forme dans un moule métallique de l’article ainsi moulé ; puis l’injection de l'autre des premier et deuxième matériaux polymères non encore moulé dans un espace ou une cavité entre l'article moulé et le moule métallique. Dans le moulage par injection d'insert, l'article moulé devant être inséré dans le moule métallique est de préférence préchauffé.
Matériaux utilisés : - PEBA 1 : un copolymère à blocs PA11 et blocs PTMG de dureté instantanée 53 Shore D. - PEBA 2 : PEBA 2 est un copolymère à blocs PA11 et blocs PTMG de dureté instantanée 42 Shore D. - TPU 1 : produit commercial Elastollan® 1195A (BASF) - un copolyéther bloc uréthane, 95 shore A. - TPU 2 : produit commercial Pearlthane® ECO 12T95 (Lubrizol) - un copolyester bloc uréthane, 95 shore A. - R1 : billes de verre creuses, de densité 0.60 g/cc, D50 = 30 µm, la teneur en ZnO est à environ 3 %, la résistance de compression est à 125 Mpa. - R2 : billes de verre creuses, de densité 0.60 g/cc, D50 = 16 µm, la teneur en ZnO est à environ 3 %, la résistance de compression est à 193 Mpa. - R3 : billes de verre creuses, de densité 0.46 g/cc billes de verre creuses, de densité 0.46 g/cc, D50 = 20 µm, la teneur en ZnO est à environ 3 %, la résistance de compression est à 110 Mpa. - R4 : billes de verre creuses, de densité 0.46 g/cc, D50 = 20 µm, traitées en surface avec l’aminosilane, la teneur en ZnO est à environ 3 %, la résistance de compression est à 110 Mpa. - R5 : billes de verre creuses, de densité 0.60 g/cc, D50 = 30 µm, la teneur en ZnO est à environ 3 %, la résistance de compression est à 125 Mpa. - R6 : billes de verre creuses, de densité 0.46 g/cc billes de verre creuses, de densité 0.46 g/cc, D50 = 40 µm, traitées en surface avec l’aminosilane, la teneur en ZnO est à environ 3 %, la résistance de compression est à 41 Mpa
Les Figs 6 et 7 illustrent un exemple de réalisation du procédé mis en œuvre à l’étape S108. Cette variante est notamment avantageuse dans le cas où le nombre de canaux opérationnels de chaque branche d’un même groupe est différent. Par exemple en Wi-Fi, une branche peut avoir sélectionné les canaux [ 36 (canal primaire), 40 (canal secondaire à 20 MHz)] à l’étape S100 et une autre branche appartenant au même groupe peut avoir sélectionné les canaux [36-40 (canal secondaire à 40 MHz), 44 (canal primaire), 48 (canal secondaire à 20 MHz)] à l’étape S100, soit des bandes passantes de 40 et 80 MHz, respectivement.
Lors d’une étape S600, les branches du groupe sont triées en fonction du nombre de leurs canaux opérationnels sélectionnés à l’étape S100. Plus précisément, la branche avec le plus petit nombre de canaux opérationnels est placée en premier et ainsi de suite pour les autres branches. La branche avec le plus grand nombre de canaux opérationnels est donc placée en dernier dans la liste.
En cas d’égalité entre deux branches, la branche Bk qui voit le plus de branches (ce nombre entier positif étant noté Nb_max) est placée en premier et ainsi de suite.
En cas d’égalité, i.e. dans le cas où deux branches voient le même nombre Nb_max de branches, la branche avec le meilleur score ACS ou celle dont l’adresse MAC du nœud coordinateur est la plus petite (respectivement la plus grande) est placée en premier.
Lors d’une étape S602, les branches sont initialisées. A cet effet, à chaque branche Bk est attribué un statut Sk initialisé à « non marquée », un canal primaire CPk initialement vide et une liste de canaux opérationnels LCk initialement vide. Au cours du déroulement du procédé, le statut Sk peut prendre les valeurs suivantes :
- « non marquée » signifiant que la branche n’a pas encore été traitée ;
- « partiellement marquée » signifiant que la branche a été partiellement traitée, c’est-à-dire qu’une partie de ses canaux opérationnels a été fixée (dont le canal primaire) ;
- « marquée » signifiant que la branche a tous ses canaux opérationnels fixés, ceux-ci pouvant être différents de ceux obtenus par son ACS à l’étape S100.
Lors d’une étape S604, le statut de toutes les branches est vérifié. Si toutes les branches ont un statut qui est « marquée » alors le procédé prend fin, sinon il continue à l’étape S606.
Lors de l’étape S606, la première branche de la liste est alors retirée de la liste triée et est considérée dans la suite comme branche courante et notée Bi.
Lors d’une étape S608, le statut Si de la branche courante Bi est vérifié. Dans le cas où Si est « non marquée », alors le procédé continue à une étape S610, sinon il continue à un embranchement A.
Lors de l’étape S610, le statut de chaque branche Bj vues par Bi est vérifié une par une (tant que le canal primaire CPi de la branche courante Bi est « vide »).
Dans le cas où une branche Bj vue par Bi a un statut Sj différent de « non marquée » avec un canal primaire CPj non « vide » (i.e. une valeur décidée, i.e. une valeur choisie par le procédé en train d’être effectué) qui se trouve dans la liste des canaux opérationnels obtenus par l’ACS de Bi à l’étape S100, le procédé continue à une étape S612. Sinon on passe à la branche voisine suivante (on continue la boucle).
Lors de l’étape S612, le canal primaire décidé, i.e. sa valeur ayant été choisie, de la branche voisine Bj est affecté au canal primaire décidé de Bi, i.e. CPi = CPj. Le procédé passe alors à l’étape S614 (sortie de boucle).
Lors de l’étape S614, dans le cas où le canal primaire décidé de Bi est « vide », affecter au canal primaire décidé de Bi le canal primaire obtenu à l’étape S100 par l’ACS de Bi.
Lors de l’étape S616, la liste des canaux opérationnels obtenus par l’ACS de Bi sont affectés à la liste des canaux opérationnels LCi décidés de Bi.
Il existe également des vêtements intégrant un gilet de sauvetage. On connaît par exemple des vêtements techniques pour des applications spécifiques (plateformes pétrolières, marine) qui sont conçus à la fois pour assurer la flottabilité du porteur, mais aussi pour maintenir le porteur en vie aussi longtemps que possible en cas de chute dans l’eau, en lui offrant également une protection thermique. Ces vêtements sont très lourds et correspondent à des équipements de sécurité en milieu professionnel.
Dans le domaine du loisir, il est nécessaire de proposer des solutions de protection contre la noyade pour des enfants ou des adolescents, qui soient bien tolérés pendant toute la période d’activité au voisinage du milieu aquatique. A cet égard, les brassards ou bouées ne sont pas satisfaisants car ils sont généralement retirés dès la sortie de l’eau.
II a également été proposé dans le document EP 2 888 161 un vêtement de protection contre la noyade prenant la forme d’un maillot intégrant un poumon gonflable et un dispositif de déclenchement automatique du poumon gonflable. Le poumon contenu dans le vêtement se gonfle lorsque l’enfant ou l’adolescent tombe dans l’eau.
Cependant, le vêtement proposé dans ce document ne semble pas adapté à la protection de jeunes enfants contre la noyade (d’un poids inférieur à 30kg et plus particulièrement les enfants d’un poids inférieur à 15kg, ce qui correspond sensiblement à un âge inférieur à 3 ans). En effet, pour un enfant ne disposant pas de réflexes de nage, l’équipement de protection contre la noyade doit d’une part présenter une flottabilité importante, et d’autre part opérer un retournement du corps du porteur et un soutien de la tête pour maintenir les voies respiratoires hors de l’eau (contraintes imposées par exemple par la norme ISO12402-4). Or, la configuration du poumon gonflable et son volume limité ne semblent pas permettre d’opérer le retournement du porteur, sa flottabilité ni le maintien des voies respiratoires hors de l’eau, nécessaire pour un enfant en bas âge.
Résumé La présente divulgation vient pallier les inconvénients de l’art antérieur, en proposant un vêtement de protection contre la noyade qui soit adapté à la protection de jeunes enfants.
En particulier, un but de l’invention est de proposer un vêtement de protection contre la noyade qui soit bien toléré par les jeunes enfants, mais qui assure le retournement du porteur et une fois gonflé, confère une flottabilité suffisante et maintienne les voies respiratoires du porteur hors de l’eau.
Un but de l’invention est de proposer un vêtement de protection permettant de réduire les ressources nécessaires au renouvellement du vêtement au fur et à mesure de la croissance de l’enfant, en rendant le poumon gonflable amovible du vêtement et donc réutilisable.
Un autre but de l’invention est de conserver un niveau de sécurité élevé en supprimant les risques que le poumon gonflable ne se détache involontairement du vêtement ou qu’il soit retiré par un enfant.
A cet égard il est proposé un vêtement de protection contre la noyade, comprenant : une pièce d’habillement comprenant une face avant destinée à couvrir l’abdomen d’un utilisateur, et une face arrière destinée à couvrir le dos de l’utilisateur, un poumon gonflable comprenant deux flotteurs abdominaux reliés entre eux par une portion cervicale, et un dispositif de gonflage du poumon gonflable, adapté pour gonfler le poumon automatiquement lorsque le dispositif de gonflage est en contact avec de l’eau, le vêtement de protection étant caractérisé en ce que la face avant de la pièce d’habillement comprend un logement conformé pour recevoir les flotteurs abdominaux du poumon gonflable, le logement débouchant par deux ouvertures agencées pour permettre l’assemblage du poumon gonflable à la pièce d’habillement de façon amovible en insérant chaque flotteur abdominal dans le logement par une ouverture respective.
Dans des modes de réalisation, chaque flotteur abdominal du poumon gonflable est relié à la portion cervicale par une portion resserrée, de largeur réduite par rapport à la largeur du flotteur abdominal, et la largeur de chaque ouverture du logement est comprise entre la largeur de la portion resserrée et la largeur d’un flotteur abdominal.
Dans des modes de réalisation, la face avant de la pièce d’habillement comprend au moins deux couches de textile superposées, et le logement est défini entre les deux couches.
Dans des modes de réalisation, le logement comprend deux compartiments, chaque compartiment étant conformé pour recevoir un flotteur abdominal du poumon gonflable, chaque compartiment étant en outre délimité par une couture entre les deux couches de la face avant de la pièce d’habillement.
Dans des modes de réalisation, le logement est défini entre une couche dite supérieure et une couche dite inférieure de la face avant de la pièce d’habillement, la pièce d’habillement comprend en outre deux manches, chaque manche étant cousue d’une part à la face arrière et d’autre part à la couche inférieure de la face avant de la pièce d’habillement, de sorte que les deux ouvertures sont situées au niveau de chaque emmanchure de la face avant en étant formées entre un bord de la couche supérieure et la couche inférieure cousue à la manche.
Dans des modes de réalisation, le logement comprend un dispositif de fermeture amovible. Ce dispositif de fermeture amovible peut par exemple être choisi parmi : une ou plusieurs bandes de velours-crochet, un ou plusieurs boutons pressions, une fermeture à glissière à éclatement, un ou plusieurs boutons magnétiques.
Préférentiellement, la masse volumique de la partie portante est inférieure à 750 Kg/m3.
En ayant une partie portée 30 de masse volumique proche de celle de l’eau, les efforts verticaux appliqués par la partie portée 30 sur la partie portante s’en trouvent limités ce qui contribue à la stabilité de positionnement vertical de la partie portante.
Comme la partie portante formée de l’interface de liaison mécanique Ln et du support de membrane 2 a une masse volumique inférieure à celle de l’eau et inférieure à la masse volumique de la partie portée 30, la partie portante une flottabilité positive telle que lorsque le générateur 1 est plongé dans l’eau, la partie portante agit comme un flotteur stable supportant au moins une partie du poids amont de la partie portée 30.
Le système de génération d’électricité S0 selon l’invention présente une stabilité accrue lui permettant de fonctionner y compris dans des courants marins complexes.
En résumé, ce système 0 a :
- une meilleure stabilité en position vis-à-vis des points fixes du fond subaquatique (position bathymétrique, ce qui facilite sa localisation dans l’espace et permet une optimisation du volume d’emprise sous-marine) ; et
- une meilleure stabilité de l’incidence du générateur d’électricité 1 en tangage, roulis, lacet dans l’écoulement E.
Typiquement, la partie portante formée du support de membrane 2 et de l’interface de liaison a une masse volumique strictement inférieure à 700 Kg/m3 pour générer une force de poussée verticale permettant de tendre les lignes d’amarrage S1, S2, S3, S4 tout en supportant le générateur d’électricité 1.
Préférentiellement, la partie portante est dimensionnée pour générer un effort de portance supérieur à quatre fois le pic de poussée verticale maximale exercé par la membrane sur le support (c’est-à-dire le pic de lift exercé par la membrane sur le support 2 via les bras amont) avant que les moyens de limitation d’éloignement 61, 62 n’autorisent une augmentation de la distance d’éloignement mesurée en ligne droite entre le bord amont 3a et le bord aval 3b de la membrane 3.
Les lignes d’amarrage S31, S32, S33, S34 sont choisies pour présenter une forte raideur autorisant un allongement maximum de chaque ligne inférieur à 10% de la longueur de la ligne d’amarrage au repos.
Ceci permet d’augmenter la précision de positionnement du générateur d’électricité tout en limitant les phénomènes vibratoires parasites.
Le support de membrane 2 s’étend longitudinalement selon une direction longitudinale propre au support de membrane 2 qui est parallèle audit bord amont 3a de la membrane.
Le support 2 présente un bord d’attaque 2a arrondi qui s’étend en longueur le long de la direction longitudinale du support 2 et un bord de fuite 2b qui s’étend en longueur le long de la direction longitudinale du support 2.
Le support 2 a la forme d’une aile agencée pour générer un effort de portance de l’interface de liaison Ln croissant avec une vitesse d’écoulement de fluide autour du support 2 allant du bord d’attaque 2a vers le bord de fuite 2b.
De cette manière, le système de génération d’électricité 0 est protégé du risque de collision avec le fond F puisqu’il reste éloigné du fond y compris lorsque la vitesse de l’écoulement augmente.
Les résultats sont synthétisés aux figures 28-30 : la représente les diffractogrammes RX des membranes papiers formulées avec les nanoparticules de MIL-100(Fe) : 60MIL100-40R (courbe a), 60MIL100-20R-20MFC (courbe b), 60MIL100-40C (courbe c), 60MIL100-20C-20MFC (courbe d), 75MIL100-12,5R-12,5MFC (courbe e), (λ Cu ≈1.5406 Å), en ordonnée : intensité relative arbitraire (a.u.), abscisse : 2-theta (deg.) ; la représente les analyses thermogravimétriques (sous air, vitesse de chauffe de 5°C/minute) de ces membranes papiers formulées avec les nanoparticules de MIL-100(Fe). La perte de masse Pm (en %) est représentée en fonction de la température T (en °C, en abscisse) : en ordonnée= masse restante (en %) ; la représente les isothermes d’adsorption-désorption de diazote à 77K obtenus après activation des membranes papiers formulées avec les nanoparticules de MIL-100(Fe) à 150°C durant une nuit, ordonnées : volume N 2 (cm 3 .g -1 ), abscisse : Pression Relative (les ronds pleins correspondent à l’adsorption, les cercles à la désorption ; (granulométrie nanoparticules) (P 0 =1atm.)).
Exemple 10 : f ormulation des membranes papiers en présence avec de fibres cellulosiques (pâte de résineux) avec ou sans cellulose micro-fibrillée
62,5 mg de pâte de résineux (HWBK™) sont insérés dans un broyeur à lames avec 30 mL d’eau distillée puis les fibres sont broyées durant 2 minutes. 30 mL supplémentaires d’eau distillée sont rajoutés à cette suspension. La solution de fibres résultante est passée à la sonde ultrason durant 5 minutes afin de bien séparer les amas de fibres (il est aussi possible de travailler dans un volume d’eau plus important afin d’éliminer cette étape). L’équivalent de 62,5 mg de cellulose micro-fibrillée (MFC) (masse pesée de 625 mg de MFC ajoutée car présente à une concentration massique de 10% m/m, Celova ® commercialisée par Weidmann ® ) est inséré à la solution aqueuse de fibre et le mélange est mis sous agitation durant 15 minutes. Parallèlement, l’équivalent de 375 mg de microparticules de MIL-100(Fe) (en fonction de la quantité de solvant contenu dans les pores) est dispersé au bain à ultrasons dans 10 mL d’eau distillée durant 10 minutes. La suspension est ajoutée à la solution fibreuse et laissée sous agitation 15 minutes (300 rpm). Le mélange est filtré sur un film nylon recouvrant un filtre papier. La membrane papier résultante de 7 cm de diamètre contient 75% m/m de MIL-100(Fe), 12,5% m/m de fibres de résineux et 12,5% de MFC. Il est annoté 75 MIL100- 12,5 R- 1 2 ,5 MFC .
Des membranes papiers ont été élaborées avec ou sans MFC en veillant à garder constant la proportion de MIL-100(Fe) au sein du composite (75% m/m).
Le tableau 2 (Préparation des mélanges fibres résineux/MFC/microparticules MIL-100 pour l’élaboration des membranes papiers), résume les compositions de ces membranes. MIL-100(Fe) Fibres coton (%) MFC (%) 75MIL100-25R 75% m/m (ou m=375g) 18,75% m/m (m=125mg) 0% m/m 75MIL100-12,5R-12,5MFC 75% m/m (ou m=375mg) 12,5% m/m (m=62,5mg) 12,5% m/m (m=62,5mg)
Les résultats sont synthétisés aux figures 31-33 : la représente les diffractogrammes RX des membranes papiers formulées avec les microparticules de MIL-100(Fe) : 75MIL100-25R (courbe a) et 75MIL100-12,5R-12,5MFC (courbe b) ainsi qu’avec les microparticules de MIL-127(Fe) : 75MIL127-25R (courbe c) et 75MIL127-12,5R-12,5MFC (courbe d) (λ Cu ≈1.5406 Å), en ordonnée : intensité relative arbitraire (a.u.), abscisse : 2-theta (deg.) ; la représente l’analyse thermogravimétrique (sous air, vitesse de chauffe de 5°C/minute) des membranes papiers formulées avec les microparticules de MIL-100(Fe) : 75MIL100-25R (courbe a) et 75MIL100-12,5R-12,5MFC (courbe b). La perte de masse Pm (en %) est représentée en fonction de la température T (en °C, en abscisse) : en ordonnée = masse restante (en %) ; la représente les isothermes d’adsorption-désorption de diazote à 77K obtenus après activation des membranes papiers formulées avec les microparticules de MIL-100(Fe) : 75MIL100-25R (isotherme a) et 75MIL100-12,5R-12,5MFC (isotherme b) ainsi qu’avec les microparticules de MIL-127(Fe) : 75MIL127-25R (isotherme c) et 75MIL127-12,5R-12,5MFC (isotherme d) à 150°C durant une nuit, ordonnées : volume N 2 (cm 3 .g -1 ), abscisse : Pression Relative (les ronds pleins correspondent à l’adsorption, les cercles à la désorption ; (granulométrie microparticules) (P 0 =1atm.)).
Exemple 11 : 62,5 mg de pâte de résineux (HWBK™) sont insérés dans un broyeur à lames avec 30 mL d’eau distillée puis les fibres sont broyées durant 2 minutes. 30 mL supplémentaires d’eau distillée sont rajoutés à cette suspension. La solution de fibres résultante est passée à la sonde ultrason durant 5 minutes afin de bien séparer les amas de fibres (il est aussi possible de travailler dans un volume d’eau plus important afin d’éliminer cette étape). L’équivalent de 62,5 mg de cellulose micro-fibrillées (MFC) (masse pesée de 625 mg de MFC ajoutée car présente à une concentration massique de 10% m/m, Celova ® commercialisée par Weidmann ® ) est inséré à la solution aqueuse de fibre et le mélange est mis sous agitation durant 15 minutes. Parallèlement, l’équivalent de 375 mg de microparticules de MIL-127(Fe) (en fonction de la quantité de solvant contenue dans les pores) est dispersé au bain à ultrason dans 10 mL d’eau distillée durant 10 minutes. La suspension est ajoutée à la solution fibreuse et laissée sous agitation 15 minutes (300 rpm). Le mélange est filtré sur un film nylon recouvrant un filtre papier. La membrane papier résultante de 7 cm de diamètre contient 75% m/m de MIL-127(Fe), 12,5% m/m de fibres de résineux et 12,5% de MFC. Elle est annotée 75 MIL1 27 - 12,5 R- 1 2 ,5 MFC .
Des membranes papiers ont été élaborées avec ou sans MFC en veillant à garder constant la proportion de MIL-127(Fe) au sein du composite (75% m/m).
Le tableau 3 (Préparation des mélanges fibres résineux/MFC/microparticules MIL-100 pour l’élaboration des membranes papiers), résume les compositions des composites. MIL-127(Fe) Fibres coton (%) MFC (%) 75MIL127-25R 75% m/m (ou m=375g) 18,75% m/m (m=125mg) 0% m/m 75MIL127-12,5R-12,5MFC 75% m/m (ou m=375mg) 12,5% m/m (m=62,5mg) 12,5% m/m (m=62,5mg)
Résultats – membranes papiers formulées avec les microparticules de MIL-127(Fe)
Les résultats sont synthétisés aux figures 31 et 33-34 : la représente les diffractogrammes RX des membranes papiers formulées avec les microparticules de MIL-100(Fe) : 75MIL100-25R (courbe a) et 75MIL100-12,5R-12,5MFC (courbe b) ainsi qu’avec les microparticules de MIL-127(Fe) : 75MIL127-25R (courbe c) et 75MIL127-12,5R-12,5MFC (courbe d) (λ Cu ≈1.5406 Å), en ordonnée : intensité relative arbitraire (a.u.), abscisse : 2-theta (deg.) ; la représente les isothermes d’adsorption-désorption de diazote à 77K obtenus après activation des membranes papiers formulées avec les microparticules de MIL-100(Fe) : 75MIL100-25R (isotherme a) et 75MIL100-12,5R-12,5MFC (isotherme b) ainsi qu’avec les microparticules de MIL-127(Fe) : 75MIL127-25R (isotherme c) et 75MIL127-12,5R-12,5MFC (isotherme d) à 150°C durant une nuit, ordonnées : volume N 2 (cm 3 .g -1 ), abscisse : Pression Relative (les ronds pleins correspondent à l’adsorption, les cercles à la désorption ; (granulométrie microparticules) (P 0 =1atm.)) ; la représente l’analyse thermogravimétrique (sous air, vitesse de chauffe de 5°C/minute) des membranes papiers formulées avec les microparticules de MIL-127(Fe) 75MIL127-25R (courbe a) et 75MIL127-12,5R-12,5MFC (courbe b). La perte de masse Pm (en %) est représentée en fonction de la température T (en °C, en abscisse) : en ordonnée = masse restante (en %).
Partie 3 : propriétés mécaniques des membranes papiers élaborées à partir de solides poreux type MOFs
L’impact de l’ajustement de la matrice cellulosique sur les propriétés mécaniques des membranes papiers. La caractérisation de ces propriétés mécaniques a été effectuée par des mesures de résistance à la traction à l’aide d’une machine de traction Adamel Lhomargy ® (DY20-N™, capteur de force 100 dN). Chaque éprouvette possédait une longueur de 10 cm pour une largeur de 1,5 cm. La zone de traction se situait sur une longueur de 5 cm (distance de mors à mors) avec une vitesse d’allongement de 50 mm/min et une détection à la rupture fixée à 3%. Les échantillons ont été préconditionnés durant au moins 24h à 25°C et 50% d’humidité relative et les essais ont été réalisés selon ces mêmes conditions. La mesure a été répétée 5 fois pour chaque échantillon.
En notant la réponse spectrale du filtre, il est obtenu la réponse filtrée par transformation inverse :
La réponse est calculée uniquement pour les points 0 k M-1 (du fait du repliement inhérent à la FFT) pour obtenir finalement :
où la IFFT M désigne la FFT inverse à M points.