INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
la base de préhension comporte un logement d’accueil, apte à accueillir une extrémité dudit élément, ledit logement comportant un premier capteur de position, placé dans ledit logement d’accueil, pour déterminer la présence ou l’absence de ladite extrémité dudit élément dans ledit logement d’accueil, ledit logement d’accueil comprend une cavité présentant une paroi latérale et une paroi de fond, et ledit premier capteur de position est positionné sur, ou dans, ladite paroi de fond ou ladite paroi latérale de ladite cavité, le dispositif comporte deux seconds capteurs de position de l’organe de verrouillage, chaque second capteur de position de l’organe de verrouillage étant associé à un élément formant mâchoire, chaque second capteur de position de l’organe de verrouillage étant apte à déterminer l’arrivée en position rapprochée de l’élément formant mâchoire auquel chaque second capteur est associé, le dispositif comporte deux troisièmes capteurs de position de l’organe de verrouillage, chaque troisième capteur de position de l’organe de verrouillage étant associé à un élément formant mâchoire, chaque troisième capteur de position de l’organe de verrouillage étant apte à déterminer l’arrivée en position écartée de l’élément formant mâchoire auquel chaque troisième capteur est associé, le module de commande communique avec ledit premier capteur ou lesdits seconds capteurs ou troisième et analyse : - des données de position de l’élément fixé sur un moule dans le logement d’accueil, fournies par ledit premier capteur de position, et/ ou - des données de position de l’organe de verrouillage, fournies par ledit second capteur de position et/ou ledit troisième capteur de position, pour commander soit la position de verrouillage soit la position de déverrouillage de l’organe de verrouillage, le dispositif est équipé d’une colonne lumineuse comportant au moins deux indicateurs lumineux de couleurs différentes, ladite colonne lumineuse étant associée audit module de commande, le fonctionnement de ladite colonne lumineuse est commandé par ledit module de commande et en ce que lesdits au moins deux indicateurs lumineux de la colonne lumineuse sont associés aux positions de verrouillage et de déverrouillage et sont actionnés l’un ou l’autre suivant que l’organe de verrouillage se trouve en position de verrouillage ou en position de déverrouillage, ladite colonne lumineuse comporte un troisième indicateur lumineux, apte à indiquer visuellement à un opérateur un disfonctionnement dudit dispositif, ledit module de commande étant apte à commander l’allumage ou non dudit troisième indicateur lumineux en fonction de paramètres de disfonctionnement prédéterminés.
5. La méthode selon le mode de réalisation 1, dans laquelle le matériau actif d’électrode est un composé de lithium et de métal de transition et le noir de carbone a une BET dans une plage d’environ 500 à environ 1 600 m 2 /g et un IAH dans une plage d’environ 180 à environ 650 ml/100 g.
6. La méthode selon le mode de réalisation 1, dans laquelle le matériau actif d’électrode est un composé de lithium et de métal de transition et le noir de carbone a une BET dans une plage d’environ 80 à environ 200 m 2 /g et un IAH dans une plage d’environ 140 à environ 280 ml/100 g.
7. La méthode selon le mode de réalisation 1, dans laquelle le matériau actif d’électrode est un composé de lithium et de métal de transition et le noir de carbone a une BET dans une plage d’environ 1 350 à environ 1 600 m 2 /g et un IAH dans une plage d’environ 120 à environ 220 ml/100 g.
8. La méthode selon le mode de réalisation 1, dans laquelle le matériau actif d’électrode est un composé de lithium et de métal de transition et le noir de carbone a une BET dans une plage d’environ 500 à environ 650 m 2 /g et un IAH dans une plage d’environ 180 à environ 260 ml/100 g.
9. La méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, dans laquelle le noir de carbone multifonctionnel a une ou plusieurs des propriétés suivantes : une énergie de surface d’environ 15 mJ/m 2 ou moins, une taille planaire microcristalline Raman (La) d’au moins environ 17 Å, un volume de mésopores d’au moins environ 0,35 cm 3 /g, un volume total de mésopores et de macropores d’au moins 1,0 cm 3 /g et un % de cristallinité d’au moins 22 %.
10. La méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, dans laquelle le matériau actif d’électrode, le liant, le noir de carbone multifonctionnel et la composition d’électrode sont des matériaux particulaires libres.
11. La méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, dans laquelle le liant peut être fibrillé, ne peut pas être fibrillé ou toute combinaison de ceux-ci.
12. La méthode selon le mode de réalisation 11, dans laquelle le liant est du PTFE, du PVDF ou une combinaison de ceux-ci.
13. La méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, dans laquelle le noir de carbone multifonctionnel est fourni sous la forme d’une poudre floconneuse, de boulettes ou de granules.
14. La méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, dans laquelle le traitement du liant en présence du noir de carbone multifonctionnel inclut une opération de cisaillement élevé suffisante pour fibriller un liant pouvant être fibrillé.
15. La méthode selon le mode de réalisation 15, dans laquelle l’opération de cisaillement élevé déforme un liant ne pouvant pas être fibrillé.
16. La méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, dans laquelle la combinaison du matériau actif d’électrode, du liant et de l’additif de noir de carbone est conduite dans des conditions de cisaillement qui sont inférieures aux conditions de cisaillement employées dans le traitement du liant en présence de l’additif de noir de carbone.
17. La méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents, dans laquelle la méthode est conduite en présence du noir de carbone multifonctionnel en tant que seul auxiliaire de fibrillation.
18. La méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 1 à 16, dans laquelle la méthode est conduite en présence du noir de carbone multifonctionnel et d’au moins un autre matériau sélectionné dans le groupe constitué d’un charbon actif, d’un autre noir de carbone multifonctionnel et d’un additif carboné conducteur.
19. Une méthode comprenant en outre l’application de la composition d’électrode préparée selon l’un quelconque des modes de réalisation précédents sur un substrat conducteur, pour former une électrode de batterie.
20. La méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 1 à 18, comprenant en outre le traitement de la composition d’électrode pour former un film autoportant.
Le procédé selon l’invention peut permettre d’obtenir l’un quelconque des effets suivants, chez un individu exposé à la fatigue :
- Prévenir, traiter ou atténuer le gonflement des paupières
- Promouvoir un effet bonne mine, et/ou
- Prévenir, traiter, retarder, ou atténuer, l’apparition de ridules ou rides,
Dans les méthodes et utilisations cosmétiques selon l’invention, la dose à administrer et la fréquence d’administration de la combinaison selon l’invention varient en fonction de l’effet cosmétique recherché, des caractéristiques de l’individu, en particulier de son sexe, de son âge et de son type de peau. Typiquement, ledit extrait de lavandin, ou la composition cosmétique la comprenant, peut être appliqué(e) sur la zone à traiter une fois par jour, de préférence avant le coucher, pendant plusieurs semaines consécutives voire plusieurs mois, par exemple au moins pendant 3 mois. A titre d’exemple, le patient peut appliquer une dose de 1 g à 2 g de composition cosmétique sur son visage le soir.
montre une vue schématique de côté d’un dispositif de fabrication additive de l’état de la technique.
montre une vue schématique de côté d’un dispositif de fabrication additive, selon l’invention.
La montre un dispositif d’étalement d’une couche de poudre par un racleur 17 dans un système de fusion laser. Ce dispositif est similaire à celui décrit dans l’art antérieur à quelques différences près. Ce dispositif d’étalement de poudre comporte un ensemble 25 apte à générer un profil tridimensionnel de la surface de la couche de poudre dernièrement étalée.
Cet ensemble 25 générant un profil tridimensionnel de la surface de la couche de poudre peut comprendre un LIDAR 27.
Selon un autre mode de réalisation, l’ensemble tridimensionnel peut comprendre un tomographe, un profilomètre et/ou un SONAR.
Le présent document concerne un procédé de fonctionnement dudit système de fusion laser sur lit de poudre. Au moins une couche de poudre est étalée à l’aide du racleur 17. Lorsque ladite au moins une couche est étalée, le profil tridimensionnel de la surface de cette couche de poudre est obtenu par l’ensemble 25 comprenant le LIDAR 27.
Afin de déterminer si ce profil tridimensionnel est acceptable, le profil tridimensionnel est comparé à au moins un profil de référence. Par profil tridimensionnel acceptable, on entend un profil tridimensionnel de la surface de la couche de poudre qui soit conforme aux spécifications dimensionnelles attendues. Le profil de référence est compris dans une base de données comprenant des profils de référence acceptables et des profils de référence non acceptables, c’est-à-dire non conforme aux spécifications dimensionnelles attendues. Si le profil tridimensionnel est un profil tridimensionnel acceptable, alors la couche de poudre a été correctement étalée, sinon l’étalement et donc la production de la pièce sont interrompus.
Une tolérance de planéité du profil tridimensionnel est déterminée par l’ensemble comprenant le LIDAR. Cette tolérance de planéité est ensuite comparée à une spécification. Si cette tolérance de planéité est conforme à la spécification, alors la couche de poudre a été correctement étalée, sinon l’étalement est interrompu.
Procédé de fonctionnement d’un système de fusion laser sur lit de poudre L’invention concerne le domaine de la fabrication additive, et en particulier la fabrication additive par fusion laser sélective sur lit de poudre, également connue sous le nom anglais L aser B eam M elting (LBM) ou S elective L aser M elting (SLM).
Plus précisément, l’invention concerne un procédé de fonctionnement d’un système de fusion laser sur lit de poudre.
On connaît dans la technique une méthode qui consiste à fabriquer au moins une pièce, notamment une ou plusieurs pièce(s) métallique(s), par fusion de couches successives de poudre au moyen d'un faisceau laser commandé par un système de traitement de l'information dans lequel on a enregistré les coordonnées tridimensionnelles des points des couches successives à réaliser pour former lesdites pièces.
Les compositions A1 à A3 dans le Tableau A ont été davantage testées par rapport aux propriétés électriques du produit. Des films d’électrode ont été préparés comme dans l’Exemple 1, à l’exception qu’outre la combinaison du mélangeur acoustique et du broyeur à jet dans (S1), le mélange homogène a été davantage traité en utilisant un broyeur cylindrique IKA 100 pendant 15 s à 25 000 tr/min.
Alors que la capacité de fibrillation du CA et de la particule de carbone NC9 est similaire, comme on le voit dans l’Exemple 1, le NC9 fournit le bénéfice supplémentaire d’une résistivité d’électrode inférieure lorsqu’il est testé à la même charge. Comme le montre la , les deux électrodes contenant du NC, à savoir A1 et A2, montraient une résistivité dans le plan améliorée comparativement à l’électrode de référence contenant du CA, à savoir A3.
De plus, puisque la résistivité dans le plan de A2 était presque aussi faible que celle de A1, la fibrillation améliorée observée avec A2 peut conduire à une préférence globale pour le NC9 (la version traitée thermiquement de NC11), au moins dans certaines applications de traitement par voie sèche.
Les électrodes de graphite dans cet exemple ont été préparées par la même méthode que dans l’Exemple 1 à l’exception du fait que le broyeur à jet dans (S1) a été remplacé par un broyeur cylindrique IKA 100, où les composants d’électrode ont été traités à 25 000 tr/min, 6 x impulsions de mélange homogène de 15 secondes avec des repos de 45 secondes entre celles-ci, suivis de 2 minutes de mélange homogène continu à 25 000 tr/min.
Dans S2, le mélange homogène de poudres obtenu dans S1 a été passé à travers une calandre verticale à température ambiante pour obtenir des films autoportants ayant une épaisseur entre 120 et 135 μm.
Les formulations d’électrode employées (intitulées B1 à B7, avec B8 servant de référence) sont répertoriées dans le Tableau B, ci-dessous.
Tableau B ID de la formulation Matériau actif Additif carboné Liant B1 90 % Graphite 5 % NC1 5 % PTFE B2 90 % Graphite 5 % NC3 5 % PTFE B3 90 % Graphite 5 % NC4 5 % PTFE B4 90 % Graphite 5 % NC9 5 % PTFE B5 90 % Graphite 5 % NC11 5 % PTFE B6 90 % Graphite 5 % NC14 5 % PTFE B7 90 % Graphite 5 % NC15 5 % PTFE B8 90 % Graphite 5 % CA 5 % PTFE
La compare la résistance à la traction d’un film de graphite et la résistivité dans le plan d’une électrode de graphite contenant du CA (voir composition d’électrode de référence B8 dans le Tableau B) avec des électrodes formulées en utilisant divers NC, à savoir additifs NC1, NC3, NC4, NC9, NC11, NC14 et NC15 (des Tableaux 1A et 1B). Toutes les électrodes ont été préparées par un procédé par voie sèche et contenaient l’additif de NC à une charge de 5 % en poids, du graphite (90 % en poids) et du PTFE (5 % en poids). Comme on le voit sur la , les électrodes préparées par un procédé par voie sèche qui employaient des NC qui étaient considérées comme fournissant de bonnes propriétés de fibrillation du liant (voir, par exemple, noirs de carbone NC9, NC11, NC14 et NC15) affichaient également de faibles résistivités dans le plan, très comparables ou meilleures que les valeurs observées avec un bon additif ACC tel que le noir de carbone NC4 (du Tableau 1). De plus, l’utilisation de NC qui étaient considérés comme étant potentiellement de bons fibrillateurs (par exemple, noirs de carbone NC1, NC3, NC4, NC9, NC11, NC14 et NC15 du Tableau 1) a produit des électrodes qui affichaient des résistivités dans le plan inférieures à celles observées avec du CA.
Dans un exemple, un film de graphite autoportant contenant du NC3 affichait une amélioration modérée de la résistance à la traction et de la résistivité dans le plan comparativement aux données observées avec le NC4 (non traité thermiquement). Cela appuie l’idée que la chimie est importante, et que le PTFE est davantage susceptible d’interagir avec la surface plus propre du matériau traité thermiquement NC3.
Dans un autre exemple, un film de graphite autoportant contenant du NC15 (décapé à la vapeur) affichait une amélioration significative de la résistance à la traction et de la résistivité dans le plan comparativement à celles observées avec le NC4 (non décapé à la vapeur). Cela appuie l’idée que la chimie et la morphologie sont importantes, et que le PTFE est davantage susceptible d’être fibrillé et plus uniformément distribué à l’intérieur de l’électrode avec NC15, qui a la surface plus propre, une surface supérieure, une structure supérieure, et a développé une méso- et macro-porosité du matériau décapé à la vapeur.
De plus, puisque les NC de surface relativement faible (par exemple, noirs de carbone NC1 et NC3) peuvent entraîner moins de formation d’interphase d’électrolyte solide (IES) (la croissance d’IES étant considérée comme un facteur significatif dans la réduction de la capacité des BLI) comparativement à celle d’une surface relativement élevée (par exemple, noirs de carbone NC9, NC11, NC14, NC15), la performance améliorée de la batterie attendue avec les particules de NC de surface inférieure peut conduire à une préférence globale pour ce type d’additif de performance, au moins dans certaines applications de procédé par voie sèche.
Dans cet exemple, des films de cathode NCM622 autoportants ont été préparés en 2 étapes (S1 et S2) avec un broyeur cylindrique IKA 100 étant utilisé en tant qu’équipement de mélange à cisaillement élevé dans S1 et ensuite stratifiés sur un collecteur de courant pour fabriquer des électrodes (S3).
Dans S1, les composants d’électrode ont été prémélangés de manière homogène en utilisant un mélangeur acoustique Resodyn (S1-1) et ensuite mélangés en utilisant un broyeur cylindrique IKA 100 (S1-2). De manière plus détaillée, l’étape de prémélange homogène S1-1 a été effectuée pour préparer une distribution uniforme de composants en poudre dans le mélange homogène et incluait un prémélange homogène de 5 minutes d’un additif carboné et d’un matériau actif d’électrode (NCM622) dans le mélangeur acoustique à une intensité de 100 % et une auto-fréquence, suivi de l’ajout du polymère et d’un mélange homogène aux mêmes réglages pendant 1 minute supplémentaire. L’étape de mélange suivante S1-2 impliquait la fibrillation du liant et incluait le passage d’un matériau prémélangé de manière homogène à travers le broyeur cylindrique IKA 100 à 25 000 tr/min, 6 x impulsions de mélange homogène de 15 secondes avec des repos de 45 secondes entre celles-ci, suivi de 3 minutes de mélange homogène continu à 5 000 tr/min.
Dans S2, le mélange homogène de poudres obtenu dans S1 a été passé à travers une calandre verticale à 100 °C pour obtenir des films autoportants ayant une épaisseur entre 110 et 170 μm.
La composition cosmétique peut être appliquée sur la peau de personnes présentant des pores dilatés, associés ou non à une peau grasse et/ou à des signes cutanés du vieillissement. Elle est généralement appliquée sur au moins une zone du visage, en particulier sur la zone T, c’est-à-dire sur le front, le nez et le menton, et/ou sur les joues. Cette composition peut être appliquée une ou plusieurs fois par jour, par exemple matin et/ou soir.
En tout état de cause, l’association d’extraits d'immortelle selon l’invention est appliquée sur la peau en quantité suffisante pour réduire la visibilité des pores. Par exemple, on peut appliquer chaque jour sur la zone de peau concernée une quantité de 0,5 à 5 mg /cm 2 de composition cosmétique.
Celle-ci renferme avantageusement :
- de 0,01 à 5%, de préférence de 0,1 à 1% en poids, d’extrait de drèches d’immortelle, et
- de 0,001 à 5% en poids, préférentiellement de 0,001 à 1% en poids, et plus préférentiellement de 0,01 à 0,1% en poids, d’huile essentielle d’immortelle,
par rapport au poids total de la composition cosmétique.
Exemple 1 : Préparation et caractérisation des extraits – Comparaison avec un extrait aqueux
1.1 - Préparation des extraits a) Huile essentielle d’immortelle
On a soumis des sommités fleuries d’ Helichrysum italicum d’origine Corse à un procédé d’hydrodistillation classique, pour récupérer, d’une part, une huile essentielle et un hydrolat et, d’autres part, un résidu. L’huile essentielle a ensuite été séparée de l’hydrolat de manière conventionnelle.
b) Extrait de drèches d’immortelle
On a utilisé des drèches d’immortelle, constituées du résidu d’hydrodistillation obtenu à l’issue de l’extraction de l’huile essentielle décrite ci-dessus. Ces drèches ont été soumises à une extraction à l’eau subcritique par percolation d’eau chaude sous pression, dans un réacteur contenant les drèches séchées et broyées.
L’extrait ainsi obtenu a été dilué dans la glycérine dans un rapport pondéral de 45:55.
c) Extrait aqueux d’immortelle
On a préparé, à titre comparatif, un extrait aqueux d’immortelle par macération dans l’eau à 50°C des sommités fleuries d’immortelle de l’espèce Helichrysum italicum , dans un ratio plante / eau de 10% en poids.
1.2 – Caractérisation a) Comparaison entre l’extrait de drèches et un extrait aqueux d’immortelle
Dans l’exemple, chacun du troisième conducteur 86 et du quatrième conducteur 88 est un fil 100, 102 de la deuxième bobine 30.
Selon une variante non représentée, chacun du premier conducteur 84 et du deuxième conducteur 85 est respectivement un fil de la première bobine 26 (comme dans l’exemple pour la deuxième bobine 30).
Selon une variante non représentée, chacun du troisième conducteur 86 et du quatrième conducteur 88 comprend un élément conducteur fixé sur le deuxième porte-bobine 28 et relié électriquement à un fil de la deuxième bobine 30 (comme dans l’exemple pour la première bobine 26).
De préférence, les deux conducteurs 92, 94 souples sont brasés ou soudés respectivement sur des surfaces 104, 106 axialement arrière des deux lames 38, 40, ces surfaces étant situées radialement du côté extérieur par rapport au deuxième porte-bobine.
Le fonctionnement du haut-parleur 10 découle de sa structure.
La première bobine 26 est reliée électriquement aux deux lames 38, 40 du système 36, dans l’exemple par le premier conducteur 84 et le deuxième conducteur 85. La deuxième bobine 30 est également reliée électriquement aux deux lames 38, 40, dans l’exemple par le troisième conducteur 86 et le quatrième conducteur 88. Les deux lames 38, 40 sont alimentées électriquement, dans l’exemple par les deux conducteurs 92, 94 souples.
Il en résulte que la première bobine 26 et la deuxième bobine 30 sont montées électriquement en parallèle. Un courant électrique arrivant dans l’une des deux lames 38, 40 se divise et parcourt la première bobine 26 et la deuxième bobine 30, puis arrive dans l’autre des deux lames 38, 40 et est collecté.
Grâce aux caractéristiques décrites ci-dessus, le haut-parleur 10 est très plat, tout en conservant de bonnes performances acoustiques. En effet, l’intégration des conducteurs que sont les deux lames 38, 40 dans le volume de la membrane 22 ou dans des rainures 66, 68 abritant complètement les deux lames permet un gain d’épaisseur au moins égal à l’épaisseur des lames 38, 40 et d’une éventuelle couche de colle de fixation.
La présence de deux bobines contribue aux bonnes performances acoustiques.
En outre, les deux lames 38, 40 sont localisées au niveau d’une couche de la membrane 22 proche de sa fibre neutre, et non pas dans une couche éloignée comme ce serait le cas si les deux lames 38, 40 étaient simplement collées sur une face plane de la membrane 22. Ainsi, les deux lames 38, 40 et les éléments qui y sont soudés sont moins sensibles aux déformations en flexion de la membrane 22. La minimisation des contraintes en fonctionnement dans les soudures contribue avantageusement à la robustesse du haut-parleur 10.
De plus, tout conducteur électrique possède en général une densité plus importante que celle du matériau de la membrane 22, et apporte sa masse à l’équipage mobile 20. Dans l’invention, ce surcroit de masse est partiellement compensé par un retrait de matière de la membrane 22, sous la forme des deux rainures 66, 68, ou d’un vide dans la membrane en cas de surmoulage des deux lames par la membrane.
Grâce aux orifices 70, 74, 77, 80 situés du côté avant de la membrane 22, les deux lames 38, 40 sont facilement connectées électriquement à la première bobine 26 et à la deuxième bobine 30 sans surépaisseurs.
La connexion électrique des deux lames vers une source électrique extérieure (non représentée) est également aisée, même dans un contexte de minimisation de l’épaisseur E du haut-parleur 10.
Génération sécurisée de clefs d’appairage La présente description concerne de façon générale la génération et la gestion de clefs d’appairage entre deux composants électroniques.
L’appairage entre deux éléments électroniques d’un dispositif électronique est réalisé à l’aide de clefs d’appairage. Les clefs d’appairage sont généralement générées lors de la fabrication du dispositif, puis injectées et stockées de manière sécurisée dans le dispositif.
Cependant, il existe un problème technique pour garder les clefs d’appairage secrètes durant la vie du dispositif.