INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ici et dans les revendications, les termes « au moins » et « approximativement » sont utilisés. Il ressort maintenant clairement pour la personne du métier que ces termes sont utilisés conformément à leur utilisation dans l’art. Ainsi, lorsqu’ils sont modifiés par « au moins » ou « approximativement », il ressort maintenant clairement pour la personne du métier que la valeur absolue modifiée peut varier dans les tolérances d’ingénierie acceptées. Ici, les termes « ascendant » et « descendant » ou « vers le bas » sont utilisés. Ces termes sont définis par rapport à un axe s’étendant entre la partie plate du plancher 23 et le couvercle 40. La direction ascendante se déplace de la partie plate au couvercle et le déplacement descendant se déplace dans la direction opposée.
D’après la description qui précède, il ressort maintenant clairement pour la personne du métier que différentes modifications sont possibles sans pour autant s’éloigner de la portée de l’invention. Il ressortira en outre clairement pour la personne du métier que différents choix de conception d’ingénierie peuvent être utilisés dans la portée de l’invention. Lorsque la description fait référence à approximativement identique, il ressortira clairement pour la personne du métier que « approximativement » ou « approximativement identique » se traduit par un ajustement parfait entre deux composants. Ceci signifie que, par exemple, un premier diamètre d’un objet englobé par un second objet ayant un second diamètre varie du point de vue du diamètre entre les deux objets de 0,01 à 1% du diamètre. En d’autres termes, l’objet de plus petit diamètre a un diamètre externe de 0,01 à 1% plus petit que le plus grand diamètre de l’objet recevant le plus petit objet. Pour plus de précisions, et en particulier dans le cas des joints d'étanchéité en élastomère ou d’autres joints d'étanchéité de compression, il ressortira maintenant plus clairement pour la personne du métier qu’un diamètre de l’objet n’est pas fixé et dépend de la pression appliquée le long du diamètre. Ainsi, dans certains cas, les diamètres des deux objets peuvent être « approximativement identiques » lorsqu’ils sont sous compression, le diamètre du premier objet qui est inséré dans un second objet peut être le même ou supérieur au second objet de 0,01 à 10%, mais sous compression, sera « serré » et formera au moins un joint d'étanchéité partiel lorsqu’il sera en place.
De manière similaire, la personne du métier comprend maintenant que le terme « environ » est utilisé pour décrire les tolérances industrielles acceptées. Par exemple, lors de la description de l’inclinaison du plancher, dans un mode de réalisation, elle est d’au moins environ 5 degrés et dans un autre mode de réalisation, elle est d’environ 8 à 12 degrés, il ressortira maintenant clairement pour la personne du métier que l’inclinaison absolue peut varier de +/-1 degré si nécessaire pour accepter les exigences d’ingénierie et de fabrication.
La description détaillée qui précède est prévue pour comprendre et ne pose pas de limite sur la portée des revendications. Les modifications apportées à l’invention sont évidentes pour la personne du métier après avoir examiné la divulgation sans pour autant s’éloigner de la portée des revendications jointes.
Liste des éléments 10 - Unité de collecte et d’élimination de déchets 20 - Réservoir 21 - Toilettes 22 – Plancher 23 – Partie plate du plancher 24 – Surface du plancher 25 – Partie inclinée du plancher 26 – Partie inclinée du plancher 27 – Partie inclinée du plancher 28 – Structure de support 30 – Section avant 34 – Section arrière 38 – Sections latérales 40 – Couvercle 41 – Ouverture d’évacuation 42 – Ouverture de filtre 43 – Lèvres du couvercle 44 – Joint d'étanchéité de lèvre 46 – Fente orientée vers le bas 48 – Ouverture d’attache 49 – Bord d’attache 50 – Surface intérieure du réservoir 52 – Partie indentée vers l’intérieur du côté du réservoir 54 – Bord supérieur du réservoir 56 – Entrée avant 57 – Entrées latérales 58 – Ouverture latérale pour cordon 59 – Cordon électrique 60 – Joint d'étanchéité 70 - Système de détection par commutateur à flotteur 71 – Carte de circuit imprimé de commutateur 72 – Boîtier de flotteur 73 – Boîtier de commutateur 74 – Bord inférieur du boîtier de flotteur 77 – Trou de décharge d’air 79 – Capuchon de boîtier de flotteur 80 – Flotteur 81 – Cordon de commutateur 82 – Bras 83 – Raccordement par broche 84 – Cordon de la pompe 86 – Pied en caoutchouc 87 – Crêtes latérales 88 – Nervures 90 – Tuyau d’évacuation 92 – Trou de décharge d’air 94 – Joint torique 96 – Fente 98 – Crochet de tuyau d’évacuation 100 – Coude de décharge 101 – Col 102 – Ouverture inférieure 103 – Face d’extrémité 104 – Clapet antiretour 106 – Picots 107 – Joint torique 108 – Battant 109 – Canal 110 – Écrou de verrouillage 112 – Bride 113 – Lèvre inférieure 114 – Joint torique 120 – Adaptateur fileté 121 – Lèvre filetée 122 – Ouverture de tuyau d’évacuation 124 – Filets 130 – Pompe 132 – Sortie 134 – Couvercle supérieur 136 – Joints d’étanchéité de cordon 138 – Boîtier de pompe 140 – Lame de coupe 142 – Plaque de coupe 144 – Couvercle inférieur 146 – Picots 148 – Pieds en caoutchouc 150 – Fentes 160 – Tuyau d’évent 162 – Joint d'étanchéité de tuyau
structure gonflable de couverture à double pression membranaire La présente invention concerne le procédé de structure gonflable à double pression membranaire permettant de couvrir un espace dédié. La spécificité du système réside dans la combinaison de la mise en œuvre de deux volumes, sous des pressions indépendantes. L’association et la liaison de ces deux volumes, en les intégrant l’un dans l’autre, constitue le principe constructif structurel de l'édifice. Le volume a haute pression est inclus et baigne dans le volume à base pression. L’effet thermodynamique associé à la double pression amplifie la résistance mécanique inter-ossature primaire par rapport à des solutions « simple membrane ».
Compte tenu de ces considérations théoriques, un mode de réalisation du procédé de mesure de l’overlay selon l’invention va maintenant être présenté en référence à la .
Le procédé 100 consiste d’abord à reconstruire au moins la tige de Bragg d’ordre n considérée comme la tige d’intérêt.
Pour cela, dans une première étape 110 d’acquisition, au moyen du détecteur 10, on itère la mesure de l’intensité pour différents angles d’incidence . Par exemple, on fait varier l’angle d’incidence par pas de 1° dans la plage de +60° à -60° et pour chaque valeur de l’angle d’incidence on mesure l’intensité en fonction de la position le long de l’axe x 0 du plan d’observation P, c’est-à-dire en fonction de l’angle de diffraction . On obtient ainsi une pluralité de courbes d’intensité, telles que celles représentées sur la pour trois valeurs différentes de l’angle d’incidence.
Le procédé 100 se poursuit par une seconde étape 120 consistant à reconstruire la figure de diffraction dans l’espace réciproque décrit par les coordonnées et . On utilise la pluralité de courbes d’intensité obtenues à l’étape 110 et les relations (1) (2) et (3) ci-dessus pour obtenir par exemple la figure de la .
Une fois la tige de Bragg d’intérêt reconstruite, le procédé 100 se poursuit par une étape 130 de détermination de la position selon l’axe de la tige de Bragg d’intérêt et de la position selon l’axe d’une paire de points caractéristiques de la tige de Bragg d’intérêt.
Par exemple, sur la figure 7, qui est une représentation agrandie de la figure 3 autour de la tige de Bragg d’ordre 1 en tant que tige de Bragg d’intérêt, on mesure la position et les positions du premier minimum positif et du premier minimum négatif le long de cette tige de Bragg. On obtient selon l’exemple de la :
En variante, on pourrait mesurer la position des i ème minimums positif et négatif de la tige de Bragg d’intérêt. Par exemple, pour i=4 sur la première tige de Bragg, on obtient sur la :
Enfin, dans une quatrième étape 140, on injecte les mesures des positions des minima dans la relation (6) (ou la relation (7) pour un minimum d’indice i supérieur à l’unité) pour calculer la valeur de l’overlay OVL de la zone Z du composant C analysée.
Par exemple, sur la paire de premiers minimums, la valeur de overlay dans l’exemple de la est de 5nm.
Le système instrumental 1 est adapté pour mettre en œuvre le procédé de mesure 100 venant d’être présenté. En particulier, le calculateur du système 1 est convenablement programmé pour réaliser les étapes calculatoires, c’est-à-dire les étapes autres que l’étape d’acquisition.
D’autre modes de réalisation du procédé sont envisageables.
Ainsi, en variante, pour éviter d’avoir à mesurer la position de la tige de Bragg d’intérêt, , on pourrait combiner les mesures des positions d’une première paire de minimums (par exemple d’ordre 1) et celles d’une seconde paire de minimums (par exemple d’ordre 4) de la tige de Bragg d’intérêt.
Dans une autre variante, d’autres points caractéristiques d’une tige de Bragg peuvent être considérés : paire composée de minimums d’indice différents (que ces indices soient positif(s) et/ou négatif(s)), paire composée de maximums d’indices identiques ou différents (que ces indices soient positif(s) et/ou négatif(s), paire composée d’un maximum et d’un minimum d’indices identiques ou différents (que ces indices soient positif(s) et/ou négatif(s)), etc. C’est-à-dire, de manière générale, toute corrélation de points de la tige de Bragg résultant de la translation de celle-ci à cause de la présence d’un overlay.
Pour augmenter la précision de la mesure de l’overlay, le procédé peut être répété pour d’autres paires de points caractéristique de la tige de Bragg d’intérêt (d’ordre n) et/ou d’une autre tige de Bragg d’intérêt (d’ordre n’ différent de n). Les différentes mesures de l’overlay sont ensuite moyennées pour obtenir une valeur finale plus précise.
Il est à noter que plus l’indice n du pic de Bragg d’intérêt est faible, plus le contraste est important, ce qui améliore la détermination de la position d’un minimum local de l’intensité.
D’un autre côté, plus l’indice n du pic de Bragg d’intérêt est grand plus le déplacement du minimum due à l’overlay est important.
La première zone de soudure séparatrice 68 s’étend depuis la première zone de soudure longitudinale 64 jusqu’à la deuxième zone de soudure longitudinale 65, de manière à former une première jonction 71 entre la zone de soudure séparatrice 68 et la première zone de soudure longitudinale 64, et une deuxième jonction 72 entre la zone de soudure séparatrice 68 et la deuxième zone de soudure longitudinale 65.
La zone de soudure séparatrice 68 présente une dimension l mesurée entre la première jonction 71 et la deuxième jonction 72, parallèlement à l’axe transversal X.
Par ailleurs, le premier compartiment 11 présente une dimension L mesurée entre la première soudure longitudinale 64 et la deuxième soudure longitudinale 65, parallèlement à l’axe transversal X. La dimension L correspond à l’espacement maximal entre la première soudure longitudinale 64 et la deuxième soudure longitudinale 65 mesuré selon un axe transversal X passant par le premier compartiment 11.
Le rapport l/L entre est compris dans une gamme allant de 1/3 à 3/4, de préférence dans une gamme allant de 1/3 à 2/3.
Plus précisément, dans l’exemple illustré sur la , le rapport l/L est égal à 0,65.
Dans l’exemple illustré sur la , la première zone de soudure séparatrice 68 comprend une portion centrale 681 et deux portions latérales 684 et 685 agencées de part et d’autre de la portion centrale 681. Chaque portion latérale 684, 685 s’étend à partir de la portion centrale 681, jusqu’à une zone de soudure longitudinale 64, 65 respective.
Dans l’exemple illustré sur la , la portion centrale 681 de la première zone de soudure séparatrice 68 est rectiligne. La portion centrale 681 s’étend parallèlement à l’axe transversal X de la poche 1.
Dans l’exemple illustré sur la , la portion centrale 681 de la zone de soudure séparatrice 68 présente une épaisseur e1 constante.
De plus, l’épaisseur e1 de la portion centrale 681 de la zone de soudure séparatrice 68 est inférieure à une épaisseur e4, e5 de chacune des portions latérales 684, 685 de la zone de soudure séparatrice 68.
Chaque portion latérale 684, 685 de la première zone de soudure séparatrice 68 s’évase en formant un angle non-nul par rapport à l’axe transversal X, de chaque côté de l’axe transversal.
La première portion latérale 684 de la première zone de soudure séparatrice 68 s’évase depuis la portion centrale 681 vers la première zone de soudure longitudinale 64.
De même, la deuxième portion latérale 685 de la première zone de soudure séparatrice 68 s’évase depuis la portion centrale 681 vers la deuxième zone de soudure longitudinale 65.
Autrement dit, chaque portion latérale 684, 685 a une épaisseur e4, e5 qui augmente continument depuis la portion centrale 681 jusqu’à une zone de soudure longitudinale 64, 65 respective.
Dans l’exemple illustré sur la , chaque portion latérale 684, 685 a un bord qui forme un angle non-nul θ6 par rapport à l’axe transversal X, du premier côté de l’axe transversal où est situé le premier compartiment 11, et un autre bord qui forme un angle non-nul θ7 par rapport à l’axe transversal X, du deuxième côté de l’axe transversal X où est situé le deuxième compartiment 12.
Plus précisément, la première portion latérale 684 de la zone de soudure séparatrice 68 s’évase en formant un premier angle θ6 non-nul du premier côté de l’axe transversal X où est situé le premier compartiment 11.
La deuxième portion latérale 685 de la zone de soudure séparatrice 68 s’évase en formant un deuxième angle θ7 non-nul du premier côté de l’axe transversal X où est situé le premier compartiment 11.
Pendant le démarrage de l’appareil, le LNG peut être vaporisé dans un vaporiseur indépendant par exemple du type « Open Rack Vaporizer » par échange de chaleur avec de l’eau, éventuellement de l’eau de mer. Ce vaporiseur comprend une série de tubes verticaux dans lequel circule le LNG qui se vaporise, l’eau coulant sur l’extérieur des tubes. D’autre types d’échangeur peuvent évidemment être envisagés.
Le procédé peut également fournir du froid à un autre élément 31, refroidi par le cycle. Dans la figure, on voit qu’une partie 17 du gaz comprimé dans le compresseur C est refroidie dans l’échangeur de chaleur jusqu’à une température intermédiaire, ici -50°C, est soutirée de l’échangeur dans une zone centrale de l’échangeur de chaleur et sert à refroidir l’élément 31 en étant soi-même réchauffée pour former le gaz 19 qui rejoint le débit 15 comprimé dans le compresseur C pour former le débit 21 qui rentre dans l’échangeur E1 à 20°C. Comme les pertes de charge pour le débit 18, 19 sont limitées, une petite détente du débit 15 dans une vanne suffira pour permettre aux débits 15, 19 de se mélanger.
L’élément 31 peut par exemple être un liquéfacteur d’un autre gaz ou un appareil de séparation par distillation et/ou condensation partielle à une température inférieure à 0°C, par exemple un liquéfacteur de dioxyde de carbone.
Si la fraction 17 est présente mais l’élément 31 ne fonctionne pas, un réchauffeur, par exemple un chauffage électrique ou un échangeur de chaleur réchauffé par de l’eau chaude, servira à chauffer la fraction 17 pour former le débit 19.
montre une variante de la où le gaz 5 n’est pas refroidi dans l’échangeur E2 mais seulement dans la turbine E. Ainsi le gaz 5 rentre dans la turbine E à la température à laquelle il sort de l’échangeur de chaleur E1. Le gaz 13 est comprimé dans le compresseur froid 1 et ensuite dans un surpresseur C1 couplé à la turbine E. C’est le gaz comprimé dans le surpresseur C1 qui est envoyé à l’échangeur E1 pour récupérer le froid du LNG 1.
Le gaz naturel 3 produit peut être envoyé à une unité de conversion d’hydrocarbures pour être converti et/ou comme carburant. L’unité peut être du type POX, ATR ou SMR.
L’hydrogène à liquéfier peut évidemment provenir de cette unité.
Procédé et appareil de séparation d’un mélange de monoxyde de carbone, de méthane et d’hydrogène La présente invention est relative à un procédé et à un appareil de séparation d’un mélange de monoxyde de carbone, de méthane et d’hydrogène. En particulier il concerne un procédé de distillation cryogénique d’un tel mélange.
Il est parfois nécessaire de changer de technologie pour une séparation d’un mélange d’hydrogène et de monoxyde de carbone.
Parmi les technologies de pointe actuelles pour la séparation cryogénique d’un gaz de synthèse comprenant de l’hydrogène et du monoxyde de carbone, on peut citer :
1. Lavage au solvant de gaz de synthèse (avec azote ou méthane comme liquide de lavage)
2. Condensation partielle
Alors que la première technique convient mieux à une composition de gaz de synthèse riche en H2, la deuxième fonctionne mieux pour une composition de gaz de synthèse riche en CO.
Il est courant dans l’industrie de modifier périodiquement le rapport de gaz de synthèse CO / H2 pour mieux suivre les besoins des consommateurs.
Dans le cas où cela se produit dans le sens d'une augmentation de la concentration de CO dans le gaz de synthèse, associée à une augmentation de la production, l'installation de séparation cryogénique du gaz de synthèse ne pourra plus traiter le nouveau fluide parce que :
i) sa capacité sera insuffisante pour traiter l'augmentation de la production
Le premier compartiment 11 présente une dimension L mesurée entre la première soudure longitudinale 64 et la deuxième soudure longitudinale 65, parallèlement à l’axe transversal X. La dimension L correspond à l’espacement maximal entre la première soudure longitudinale 64 et la deuxième soudure longitudinale 65 mesuré selon un axe passant par le premier compartiment 11, parallèle à l’axe transversal X.
Plus précisément, dans l’exemple illustré sur la , le rapport l/L est égal à 0,57.
La portion de jonction 643 a un bord 648 qui délimite le premier compartiment 11 et qui forme un premier angle θ8 par rapport à l’axe transversal X.
Le premier angle θ8 est compris dans une gamme allant de 0 à + 70°. De préférence, le premier angle θ8 est inférieur ou égal à + 50°. De préférence, le premier angle θ8 est supérieur ou égal à + 20°.
Dans l’exemple illustré sur la , le premier angle θ8 est non-nul. Plus précisément, dans cet exemple, le premier angle θ8 est égal à + 20°.
De même, la portion de jonction 653 relie la première portion 651 à une deuxième extrémité de la zone de soudure séparatrice 68, opposée à la première extrémité. La portion de jonction 653 a un bord 658 qui délimite le premier compartiment 11 et qui forme un deuxième angle θ11 non-nul par rapport à l’axe transversal X.
Le deuxième angles θ11 est symétrique du premier angle θ8, par rapport à un axe de symétrie longitudinal.
Ainsi, le deuxième angle θ11 est compris dans une gamme allant de - 70° à 0. De préférence, le deuxième angle θ11 est supérieur ou égal à - 50°. De préférence, le deuxième angle θ11 est inférieur ou égal à - 20°.
Dans l’exemple illustré sur la , le deuxième angle θ11 est non-nul. Plus précisément, dans cet exemple, le premier angle θ11 est égal à - 20°.
Ainsi, chaque portion de jonction 643, 653 a un bord 648, 658 formant respectivement un angle non-nul θ8, θ11 par rapport à l’axe transversal X, du premier côté de l’axe transversal X où est situé le premier compartiment 11.
Par ailleurs, la portion de jonction 643 a un autre bord 649 qui délimite le deuxième compartiment 12 et qui forme un troisième angle θ4 par rapport à l’axe transversal X.
Le troisième angle θ4 est compris dans une gamme allant de - 70° à 0. De préférence, le troisième angle θ4 est supérieur ou égal à - 50°. De préférence, le troisième angle θ4 est inférieur ou égal à - 20°.
Dans l’exemple illustré sur la , le troisième angle θ4 est non-nul. Plus précisément, dans cet exemple, le troisième angle θ4 est égal à - 40°.
De même, la portion de jonction 653 a un autre bord 659 qui délimite le deuxième compartiment 12 et qui forme un quatrième angle θ5 non-nul par rapport à l’axe transversal X.
De plus, chaque zone de soudure longitudinale 64, 65 présente, dans sa portion de jonction évasée 643, 653 une zone d’épargne 644, 654 non soudée, chaque zone d’épargne 644, 654 étant complètement entourée par la soudure.
Chaque zone de soudure longitudinale 64, 65 présente en outre, dans sa deuxième portion 642, 652, une zone d’épargne 645, 655 non soudée, chaque zone d’épargne 645, 655 étant complètement entourée par la soudure.
Ces zones d’épargne 644, 654, 645, 655 permettent d’éviter de générer des plis dans les films polymères des parois lors de la soudure de la première paroi 2 et de la deuxième paroi 3 entre elles.
La deuxième zone de soudure séparatrice 69 s’étend depuis la première zone de soudure transversale 66 jusqu’à la deuxième zone de soudure longitudinale 65.
La deuxième zone de soudure séparatrice 69 présente une épaisseur e12 sensiblement constante depuis la première zone de soudure transversale 66 jusqu’à la deuxième zone de soudure longitudinale 65.
La deuxième zone de soudure séparatrice 69 comprend une première portion 691 s’étendant à partir de la première zone de soudure transversale 66, une deuxième portion 692 s’étendant jusqu’à la deuxième zone de soudure longitudinale 65 et une troisième portion 693 reliant la première portion 691 et la deuxième portion 692 entre elles. La première portion 691 présente une forme sensiblement rectiligne. La deuxième portion 692 présente également une forme sensiblement rectiligne. La troisième portion 693 présente une forme courbe. Plus précisément, la troisième portion 693 présente une courbure ayant un côté convexe et un côté concave, le premier compartiment 11 étant situé du côté convexe de la courbure et le troisième compartiment 13 étant situé du côté concave de la courbure.
La deuxième zone de soudure séparatrice 69 est également une zone de soudure pelable.
La poche 1 comprend en outre un premier tube de remplissage 4 et un deuxième tube de remplissage 10.
Le premier tube de remplissage 4 est disposé entre la première paroi 2 et la deuxième paroi 3 à travers la première zone de soudure transversale 65, de manière à permettre un remplissage du premier compartiment 11 avec la première substance médicale via le premier tube de remplissage 4.
Le deuxième tube de remplissage 10 est disposé entre la première paroi 2 et la deuxième paroi 3 à travers la première zone de soudure transversale 65, de manière à permettre un remplissage du troisième compartiment 13 avec la troisième substance médicale via le deuxième tube de remplissage 10.
Une fois que le premier compartiment 11 a été rempli avec la première substance médicale, le premier tube de remplissage 4 peut être obturé de manière permanente par exemple, par un bouchon ou une soudure.
Une fois que le troisième compartiment 13 a été rempli avec la troisième substance médicale, le deuxième tube de remplissage 10 peut être obturé par un connecteur.
La représente de manière schématique une poche 1 conforme à un quatrième mode de réalisation possible.
A titre d’exemple, la poche illustrée sur la peut être dimensionnée de sorte que le premier compartiment 11 est adapté pour contenir environ 40 millilitres de la première substance médicale sous forme liquide, le deuxième compartiment 12 est adapté pour contenir environ 100 grammes de la deuxième substance médicale sous forme de poudre, et le troisième compartiment 13 est adapté pour contenir environ 10 millilitres de la troisième substance médicale sous forme liquide.
La poche de perfusion 1 illustrée intraveineuse sur la présente des caractéristiques identiques à celles de la poche illustrée sur la , excepté que les compartiments 11, 12 et 13 présentent des contenances différentes.
Le quatrième angles θ5 est symétrique du troisième angle θ4, par rapport à un axe de symétrie longitudinal.
Ainsi, le quatrième angle θ4 est compris dans une gamme allant de 0 à + 70°. De préférence, le quatrième angle θ4 est inférieur ou égal à + 50°. De préférence, le quatrième angle θ5 est supérieur ou égal à + 20°.
Dans l’exemple illustré sur la , le quatrième angle θ5 est non-nul. Plus précisément, dans cet exemple, le quatrième angle θ5 est égal à + 40°.