INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La première étape d’hydroconversion (b) est réalisée dans des conditions permettant d'obtenir un premier effluent hydroconverti 105. Ledit premier effluent hydroconverti 105 contient les produits de conversion, notamment ledit premier effluent a une teneur réduite (par rapport à la charge) en hydrocarbures ayant un point d’ébullition d’au moins 300°C, ou d’au moins 350°C, 375°C, 450°C, 500°C, ou encore 540°C selon la nature de la charge. Ledit premier effluent hydroconverti 105 peut également avoir une teneur réduite, par rapport à la charge, en soufre, et/ou en métaux, et/ou en silicium, et/ou en composés halogénés (e.g. en chlore), et/ou en azote, et/ou en carbone Conradson, et/ou en asphaltenes, selon les réactions mises en œuvre dans le premier réacteur d’hydroconversion et la composition de la charge. En particulier, ledit premier effluent hydroconverti 105 peut avantageusement avoir une teneur réduite, par rapport à la charge, en soufre, en métaux, en silicium, en composés halogénés (e.g. chlore), en azote, en carbone Conradson, et en asphaltenes. La teneur en silicium et/ou en composés halogénés (e.g. chlore) du premier effluent hydroconverti 105 obtenu à l’issue de l’étape b) est avantageusement réduite par rapport à celle des mêmes impuretés (i.e. silicium et/ou en composés halogénés comme le chlore) comprises dans la charge. De préférence, le premier effluent hydroconverti 105 comporte une fraction liquide (fraction PI+) ayant : - une teneur en silicium inférieure ou égale à 5 ppm poids, de préférence inférieure ou égale à 2 ppm poids, voire inférieure ou égale à 1 ppm poids, par rapport au poids total de ladite partie liquide du premier effluent hydroconverti 105, et/ou - une teneur en élément chlore inférieure ou égale à 10 ppm poids, de préférence inférieure ou égale à 5 ppm poids, voire inférieure ou égale à 2 ppm poids ou même 1 ppm poids, par rapport au poids total de ladite partie liquide du premier effluent hydroconverti 105.
L’étape (b) est opérée de préférence sous une pression absolue comprise entre 2 MPa et 38 MPa, plus préférentiellement entre 5 MPa et 25 MPa, et de manière encore plus préférée, entre 6 MPa et 20 MPa, à une température comprise entre 300°C et 550°C, plus préférentiellement comprise entre 350°C et 500°C, d'une manière préférée comprise entre 370°C et 450°C, et encore plus préférentiellement comprise entre 405°C et 450°C, voire entre 410°C et 450°C. La vitesse spatiale horaire (VVH) est de préférence comprise entre 0,05 h -1 et 10 h -1 (VVH par rapport au volume de chaque réacteur). La vitesse spatiale horaire (VVH), encore appelée vitesse volumique horaire (liquid hourly space velocity « LHSV » ou hourly space velocity « HSV » selon la terminologie anglo-saxonne), est définie ici comme le ratio entre le débit volumique horaire de la charge liquide (envoyée à l’étape d’hydroconversion) et le volume de chaque réacteur d’hydroconversion. Selon une mise en œuvre préférée, la VVH est comprise entre 0,1 h -1 et 10 h -1 , plus préférentiellement entre 0,1 h -1 et 5 h -1 , de manière encore plus préférée comprise entre 0,15 h -1 et 2 h -1 , et de manière encore plus préférée comprise entre 0,15 h -1 et 1 h -1 . Selon une autre mise en œuvre, la VVH globale, c’est-à-dire le débit de charge liquide envoyé à l’étape b) par rapport au volume de l’ensemble des réacteurs si plusieurs réacteurs d’hydroconversion sont mis en œuvre à l’étape b), est comprise entre 0,05 h -1 et 0,09 h -1 . La quantité d'hydrogène mélangée à la charge est de préférence comprise entre 50 et 5000 normaux mètres cube (Nm 3 ) par mètre cube (m 3 ) de charge liquide, de manière préférée entre 100 Nm 3 /m 3 et 2000 Nm 3 /m 3 et de manière très préférée entre 200 Nm 3 /m 3 et 1000 Nm 3 /m 3 .
La première section d’hydroconversion 20 comprend un ou plusieurs réacteurs à lit bouillonnant ou hybride, contenant au moins un premier catalyseur supporté d'hydroconversion, les réacteurs pouvant être disposés en série et/ou en parallèle. À cette étape, au moins un premier catalyseur d’hydroconversion supporté est donc maintenu dans le ou les réacteurs. Selon un ou plusieurs modes de réalisation de l’invention, la première section d’hydroconversion 20 comporte un ou plusieurs réacteurs d'hydroconversion, qui peuvent être en série et/ou en parallèle, fonctionnant en lit bouillonnant, comme utilisés pour le procédé H-Oil® tel que décrit, par exemple, dans les brevets US4521295 ou US4495060 ou US4457831 ou US4354852, dans l’article Aiche, Mars 19-23, 1995, Houston, Texas, article numéro 46d, "Second generation ebullated bed technology", ou dans le chapitre 3.5 "Hydroprocessing and Hydroconversion of Residue Fractions" de l’ouvrage "Catalysis by Transition Metal Sulphides", Éditions Technip, 2013. Selon cette ou ces mises en œuvre, chaque réacteur est opéré en lit fluidisé dit lit bouillonnant. Chaque réacteur comporte avantageusement une pompe de recirculation qui rend possible le fait de maintenir le catalyseur solide supporté poreux en un lit bouillonnant par recyclage continu d’au moins une partie d’une fraction liquide soutirée au niveau de la partie supérieure du réacteur et réinjectée au niveau de la partie inférieure du réacteur.
Le réacteur à lit bouillonnant comporte préférablement au moins un orifice d’entrée situé au niveau ou à proximité de la partie inférieure du réacteur par lequel la charge est introduite conjointement avec l’hydrogène, et en particulier deux orifices d’entrée dans le cas où la fraction d’huile de pyrolyse 102 de la charge est introduite séparément à la fraction lourde d’hydrocarbures 101, et un orifice de sortie au niveau ou à proximité de la partie supérieure du réacteur par lequel le premier effluent hydroconverti 105 est soutiré. Le réacteur comprend en outre de préférence une entrée et une sortie pour le catalyseur supporté comme déjà décrit précédemment en lient avec les moyens d’injection et de soutirage du catalyseur supporté. Le réacteur à lit bouillonnant comporte en outre une zone de catalyseur expansé comprenant le catalyseur supporté poreux. Le réacteur à lit bouillonnant comprend également une zone exempte de catalyseur supporté inférieure située en dessous de la zone de catalyseur expansé, et une zone exempte de catalyseur supporté supérieure située au-dessus de la zone de catalyseur expansé. La charge dans le réacteur à lit bouillonnant recircule de manière continue depuis la zone exempte de catalyseur supporté supérieure jusqu’à la zone exempte de catalyseur supporté inférieure au moyen d’un conduit de recycle en communication avec une pompe d’ébullition. Au niveau de la partie supérieure du conduit de recycle se trouve de préférence une coupelle recycle en forme d’entonnoir par laquelle la charge est aspirée depuis la zone exempte de catalyseur supporté supérieure. La charge recyclée interne est mélangée avec de la charge « fraîche » et de l’hydrogène gazeux supplémentaire.
Il est proposé, selon un aspect de l'invention, un procédé de gestion de l'altitude d'un aéronef muni d'un radar aéroporté comprenant : une étape de calcul en vol d'une altitude de consigne à laquelle se place l'aéronef, comprenant une première sous-étape mettant en œuvre un modèle de propagation avancé APM utilisant en entrée des mesures de paramètres représentatifs de l'atmosphère environnant (données météorologiques mesurées) et délivrant en sortie un coefficient d'amplification/atténuation des signaux radar utilisé en entrée d'une deuxième sous-étape de calcul d'une altitude de consigne à partir d'une estimation des performances de détection radar utilisant un modèle du radar ; et une étape de contrôle de l'altitude de consigne à laquelle s'est mis l'aéronef utilisant une comparaison entre une estimation des performances de détection du radar utilisant un modèle du radar et une mesure des performances de détection du radar.
Dans un mode de mise en œuvre le procédé comprend une étape de calcul prédéterminé d'une altitude recommandée comprenant une première sous-étape mettant en œuvre le modèle de propagation avancé APM utilisant en entrée des données prédéterminées de paramètres représentatifs de l'atmosphère environnant (données météorologiques prédéterminées) et délivrant en sortie un coefficient d'amplification/atténuation des signaux radar utilisé en entrée d'une deuxième sous-étape de calcul d'une altitude recommandée à partir d'une estimation des performances de détection radar et du modèle du radar, ladite altitude recommandée étant fournie en entrée de l'étape de calcul en vol d'une altitude de consigne pour limiter les manœuvre en vol nécessaires à l'étape de calcul en vol d'une altitude de consigne autour de cette altitude recommandée pour calculer l'altitude de consigne.
Selon un mode de mise en œuvre, les données prédéterminées de paramètres représentatifs de l'atmosphère environnant sont mises à jour en vol de l'aéronef.
Dans un mode de mise en œuvre, les performances du radar comprennent une probabilité de détection d'une cible.
Selon un mode de mise en œuvre, lesdits paramètres représentatifs de l'atmosphère environnant comprennent la température, la pression, l'hygrométrie, la vitesse du vent, et la hauteur de houle.
Dans un mode de mise en œuvre, la comparaison entre une estimation des performances de détection du radar et une mesure des performances de détection du radar de l'étape de contrôle de l'altitude de consigne utilise un premier réseau de neurones élaborant un coefficient d'atténuation/amplification des signaux radar à partir de mesures et de données prédéterminées de paramètres représentatifs de l'atmosphère environnant.
Selon un mode de mise en œuvre, la comparaison entre une estimation des performances de détection du radar et une mesure des performances de détection du radar de l'étape de contrôle de l'altitude de consigne utilise un deuxième réseau de neurones élaborant un coefficient de réflexion et une impulsivité du fouillis de mer environnant à partir de mesures de données prédéterminées de paramètres représentatifs de l'atmosphère environnant.
Dans un mode mise en œuvre, l'estimation des performances de détection du radar de l'étape de contrôle de l'altitude de consigne comprend une estimation automatique de la surface équivalente radar de la cible à partir d'une localisation d'une cible détectée par le radar et d'informations auto-déclaratives de la nature et position de la cible.
Les informations auto-déclaratives de la nature et position de la cible, peuvent être des informations de position et de déplacement du système d'identification automatique des navires environnants (AIS) pour des cibles maritimes, et peuvent être des informations de position et de déplacement du système de surveillance dépendante automatique en mode diffusion (ADS-B) pour des cibles aériennes.
Selon un mode de mise en œuvre, l'estimation des performances de détection du radar de l'étape de contrôle de l'altitude de consigne comprend une estimation manuelle par un opérateur de la surface équivalente radar (SER) de la cible à partir d'attributs de la cible comprenant la longueur, la forme, le nombre et la position des superstructures de la cible à partir des mesures du radar.
Dans un mode de mise en œuvre, l'estimation des performances de détection du radar de l'étape de contrôle de l'altitude de consigne comprend une corrélation de l'estimation automatique de la surface équivalente radar et de l'estimation manuelle par un opérateur de la surface équivalente radar.
illustre schématiquement un procédé de gestion de l'altitude d'un aéronef muni d'un radar aéroporté, selon un aspect de l'invention ;
illustre schématiquement une étape de calcul prédéterminé d'une altitude recommandée du procédé de gestion de la , selon un aspect de l'invention ;
illustre schématiquement une étape de calcul en vol d'une altitude de consigne du procédé de gestion de la , selon un aspect de l'invention ;
Chacun des blocs 32a, 32b peut avoir une forme générale en L dans la mesure où la seconde partie 36a peut s’étendre sensiblement perpendiculairement à la première partie 34a.
La montre que chacun des blocs 32a, 32b peut comprendre des patins 40 en saillie configurés pour prendre appui sur le carter 10, le reste de chacun des blocs étant configuré pour être en retrait par rapport au carter pour définir un jeu de montage J du ou de chaque dispositif de contrôle 32. Ce jeu de montage permet de compenser les éventuelles variations de côtes du carter 10 du fait des tolérances de fabrication.
Dans l’exemple représenté, la première partie 34 de chaque bloc 32a, 32b comprend un patin 40 qui s’étend le long du bord 34a, sur sensiblement toute sa longueur. La seconde partie 36 de chaque bloc 32a, 32b comprend un patin 42 qui s’étend le long du bord 36a, sur sensiblement toute sa longueur.
Les figures 4 à 6 montrent également que chacun des blocs 32a, 32b comprend au moins une portion 44a configurée pour être appliquée contre une portion 44b complémentaire de l’autre des blocs, de façon à permettre une fixation ou un maintien des deux blocs l’un vis-à-vis de l’autre. Les portions 44a, 44b peuvent être fixées entre elles ou maintenues entre elles par des systèmes de fixation ou de bridage du type vis-écrou par exemple. En variante, des aimants pourraient être fixés ou intégrés aux portions 44a, 44b qui seraient alors maintenues entre elles par coopération de ces aimants.
En variante, les blocs 32a, 32b pourraient être maintenus ensemble et en position uniquement à la main par l’opérateur.
Les dispositifs de contrôle 32 de la sont tous différents dans l’exemple représenté. Ils différent les uns des autres car ils sont montés sur des bras 16 de formes différentes et sur des extrémités différentes de ces bras. Deux dispositifs de contrôle (les deux à droite sur le dessin) sont configurés pour être montés autour d’extrémités internes 16a de bras 16, et deux autres dispositifs de contrôle (les deux à gauche sur le dessin) sont configurés pour être montés autour d’extrémités externes 16b de bras 16.
Pour faciliter la distinction des dispositifs 32 par un opérateur qui doit les manipuler et les utiliser, il serait possible de prévoir des couleurs différentes entre les dispositifs ou même pour les blocs 32a, 32b d’un même dispositif.
Par ailleurs, chacun des blocs 32a, 32b peut comprendre une indication 50 de montage sur l’extrémité interne ou externe du bras 16, comme illustré à la . Cette indication 50 peut être intégrée à chaque bloc 32a, 32b et peut par exemple être une mention en saillie ou en creux, tel que notamment « out » et « in » par référence au montage sur l’extrémité externe 16b (« out » en anglais) ou sur l’extrémité interne 16a (« in » en anglais) du bras 16.
Chacun des blocs 32a, 32b est formé d’une seule pièce dans l’exemple représenté et est de préférence réalisé par fabrication additive. Ils sont par exemple en polyuréthane thermoplastique.
On va maintenant décrire le procédé selon l’invention de localisation d’une marque sur le carter 10.
Ce procédé comprend une étape a) d’inspection visuelle des bras 16, de la surface externe 12a de la virole interne 12, et de la surface interne 14a de la virole externe 14.
Des marques 46, 48 sont schématiquement représentées par des étoiles à la . Une marque 46 est située sur la surface 14a de la virole 14 et une autre marque 48 est située sur la face intrados 16e du bras 16.
Dans le cas où au moins une marque 46, 48 est détectée à l’étape a) du procédé, le procédé comprend :
b) une étape de montage manuel d’un dispositif de contrôle visuel 32 autour de l’extrémité interne 16a ou externe 16b d’un ou plusieurs des bras 16, et
c) une étape de détermination de la localisation de la ou chaque marque 46, 48 dans une des zones Z1, Z2, Z3 précitées du carter 10.
Lorsqu’une marque est cachée par le dispositif 32 lorsqu’il est présent sur le carter 10, on comprend que cette marque est située dans une zone Z1 du carter 10.
Comme on peut le voir sur cette figure, ce cycle est assez similaire à celui de la , mais il présente un temps de rafraîchissement entre Δ cycles de correction classiques.
L’idée de ce deuxième mode de réalisation est d’insérer des "temps d’attente", ou "temps de rafraîchissement/de reconvergence", après avoir effectué un certain nombre de cycle de correction d’erreur (un cycle de correction d’erreur du code de répétition étant composé de la préparation des qubits de chat ancillaires, de l’application des deux portes CNOT et de la mesure des qubits de chat ancillaires).
Pendant ces temps de rafraîchissement, le pompage à deux photons des qubits de chat de données est allumé pendant un temps suffisamment long pour que l’état de ces qubits revienne dans le sous-espace des qubits de chat, c’est-à-dire pendant un temps suffisamment long pour que la déformation des qubits de chat de données induite par les précédents cycles de mesure soit supprimée.
La durée typique de ce temps de rafraîchissement des qubits de chat de données est de l’ordre de 1/ . Ces temps d’attente introduisent nécessairement des erreurs de phase supplémentaires sur les qubits de chat de données, puisque ceux-ci sont toujours sujets aux mécanismes d’erreur pendant ces temps « longs » de reconvergence. Toutefois, la Demanderesse a découvert que le fait d’enchaîner des cycles « rapides » de correction d’erreur, puis de rafraîchir les qubits de chat de données suite à la déformation induite par ces cycles rapides, avant de recommencer, permettait d’obtenir une performance du code supérieure au mode opératoire symétrique où les cycles de correction d’erreur sont plus lents mais ne déforment pas ou peu les qubits de chat de données, ne nécessitant donc pas de temps de rafraîchissement. Le nombre de cycles de correction d’erreur pouvant être effectués avant qu’un rafraîchissement ne soit nécessaire est typiquement de l’ordre de l’asymétrie .
La figure 6 représente des courbes représentant la déformation des qubits de données de chat qui a lieu lors de la mise en œuvre du code de répétition avec le cycle de correction de la figure 4. Sur cette figure, est noté et est noté . En ordonnée, la référence "Leakage" désigne le taux de déformation, c’est-à-dire la densité de probabilité des qubits de chats de données qui est en dehors du sous-espace des chatsen fonction du temps du cycle. Ce chiffre varie entre 0 et 1 : 0 lorsque l’état du qubit est parfaitement dans le sous-espace, et 1 lorsqu’il n’y est plus du tout. Plus ce chiffre est grand, plus le qubit de chat est déformé. En abscisse, le temps, en unité .
Cette figure montre donc le taux de déformation obtenu pour trois ratios différents. Il apparaît qu'après chaque période de rafraîchissement, le taux de déformation retrouve son plancher, ce qui montre que le cycle de correction de la est bien efficace pour supprimer la déformation induite par la rapidité des portes quantiques.
La Demanderesse a découvert que ce deuxième mode de réalisation est très avantageux et permet d'améliorer plus de 4 fois le seuil de tolérance d'erreur.
La illustre la variation de la probabilité d'erreur de phase en fonction de la dimension d du code de répétition, avec un ratio Δ égal à 1, en fonction de la valeur du ratio δ. Comme le ratio Δ est égal à 1, on a affaire à un code de répétition "classique", qualifié de "symétrique", et ce diagramme constitue la performance de l'état de l'art.
Pour donner quelques repères de comparaison pour δ égal à 0,001 et d égal à 3, la probabilité est d'environ 0,02. Pour δ égal à 0,003, pour toutes les valeurs de d, la probabilité est comprise entre 0,02 et 0,06.
La illustre la variation de la probabilité d'erreur de phase en fonction de la dimension d du code de répétition, avec un rapport Δ égal à 21, en fonction de la valeur du ratio δ. Comme le ratio Δ est égal à 1, le code de répétition est celui de l'invention et est qualifié de "asymétrique".
Pour reprendre les valeurs en rapport à l'état de l'art relevées avec la : - pour δ égal à 0,001 et d égal à 3, la probabilité est maintenant de 0,002 (un gain de rapport 10 par rapport à l'état de l'art), - pour δ égal à 0,003, la probabilité est de 0,02 pour d égal à 3 (un gain de rapport 3 par rapport à l'état de l'art), de 0,005 pour d égal à 5 (un gain de rapport 10 par rapport à l'état de l'art), et 0,001 pour d égal à 7 (un gain de rapport 50 par rapport à l'état de l'art).
Les figures 6 et 7 représentent une mise en œuvre "physique" du code de répétition 2 des figures 1 à 5.
Dans ce premier mode de réalisation mis en œuvre en laboratoire, le code de répétition 2 comprend un dispositif d'isolation électromagnétique 60 qui comprend une base 62 en conducteur magnétique artificiel à partir de laquelle s'élèvent une pluralité de saillies formant un lit de clous 64. Le dispositif électromagnétique 60 comprend une portion qui vient se disposer au-dessus du lit de clous pour réaliser une structure à bande électromagnétique interdite. Les lit de clous présente un motif régulier de clous 64. Le dispositif 60 a fait l'objet d'une demande de brevet dont le numéro de dépôt est FR2111275.
Le dispositif d'isolation électromagnétique 60 a pour rôle confiner le champ électromagnétique dans les cavités 3D des qubits de chat de données 4 décrits plus bas afin de limiter les pertes par radiation – ce qui réduit la perte à un photon – des qubits de données qui sont renfermés dans celui-ci.
Le code de répétition 2 comprend ainsi trois qubits de chat de données 4 qui sont ici des qubit de chat stabilisés dans le mode d’une cavité 3D permettant d'atteindre des valeurs typiques . Les valeurs typiques de atteintes par cette conception sont .
Comme on peut le voir sur la , ces qubits sont mis en œuvre au dans une cavité 66 au centre de laquelle s'exprime un doigt 68 dans la même direction que les clous 62. Le qubit de données de chat 4 est réalisé grâce à un circuit ATS (Asymmetrically Threaded SQUID) 70.
Si le produit commercialisé à réaliser peut comporter deux composants principaux élaborés chacun à partir d’un flan de carton, par exemple deux moitiés de maison 100 identiques, il est possible de réaliser le pliage en conditionnement 50 de chaque flan de carton, puis de les superposer et de les entourer ensemble par des liens communs de fermeture.
La conception des éléments ou liens de fermeture 52 peut revêtir toute forme connue et adaptée à cet effet, et par exemple sous la forme de liens en feuillard de polypropylène communément utilisés dans le domaine de l’emballage.
On dispose ainsi d’un produit conditionné 50 de dimensions réduites (Ici sensiblement égales à 800 mm x 600 mm x 50 mm).
Un lot, par exemple de dix conditionnements 50 superposés, peut aisément être logé dans une caisse en carton 60 de transport permettant sa mise en place dans une zone de vente. (Voir ).
Pour l’acheteur, la face extérieure visible en magasin, correspondant ici au secteur rectangulaire THS-TLG, peut comporter notamment toutes les informations relatives à la structure de jeu concernée, à sa représentation finale, aux normes légales auxquelles le produit répond, etc.
Pour l’acheteur et utilisateur final de la structure de jeu, après achat, sa réalisation comporte une étape suivante E3) de « déballage » qui est extrêmement simple car elle consiste seulement à ôter ou à couper les éléments de fermeture 52.
Le mode d’emploi à suivre pour les opérations et étapes suivantes peut de préférence être imprimé sur une des deux faces opposées du flan de carton, et de préférence sur le recto.
L’étape E3 se poursuit par dépliage du flan de carton pour le remettre à plat, c’est-à-dire à nouveau dans son état représenté aux figures 1 et 4.
Au cours de l’étape suivante E4, toujours en suivant les instructions pour la réalisation de la structure de jeu, l’utilisateur va procéder à différentes opérations de désolidarisation totale ou partielle de différentes parties de l’élément principale qui est ici la moitié de maison en carton elle-même.
Ces opérations peuvent avoir pour but d’ôter des parties à jeter pour réaliser des ouvertures, de détacher des parties qui vont être ensuite utilisées pour constituer des accessoires à assembler avec l’élément principal ou à associer avec celui-ci, ou encore à détacher partiellement des parties qui restent reliées à l’élément principal.