INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le troisième exemple d'affichage, les lignes de trame pour une région utilisable 312 et les lignes de trame pour la région divisée 301 qui lui correspondent sont affichées avec le même type de ligne (qui peut être de la même couleur) afin de clarifier les relations de correspondance entre les régions utilisables 312 dans le deuxième exemple d'affichage ( ) et les régions divisées 301 qui seront réduites par l'opération de glissement sur les régions utilisables 312 vers l'intérieur de l'écran partagé 300 (la direction dans laquelle les deux régions divisées 301 existent, par rapport à la région utilisable 312). Les couleurs ou les luminosités des régions utilisables correspondantes 312 et des régions divisées 301 peuvent être adaptées, ou des ombres peuvent être affichées à la place. L'affichage qui indique les relations de correspondance entre les régions utilisables 312 et les régions divisées 301 peut être affiché en permanence, ou peut également être affiché lorsque l'utilisateur commence une opération (qui peut se faire par une opération tactile) sur une région utilisable 312. Lorsqu'il est commencé lorsque l'utilisateur utilise la région utilisable 312, un affichage accentué peut être exécuté par modification de la couleur de trame de la région divisée correspondante 301 sans modification de l'affichage de la région utilisable 312, ou par modification de la luminosité de la région dans son ensemble, ou similaire.
Sur la , la région divisée B est réduite si l'utilisateur fait glisser la région utilisable ABU vers la droite, ou fait glisser la région utilisable BCL vers la gauche. Ainsi, les lignes de trame pour les régions utilisables ABU et BCL et les lignes de trame pour la région divisée B sont affichées avec des types de lignes identiques (lignes à tiret et points). De plus, la taille de la région divisée C est réduite lorsque l'utilisateur fait glisser la région utilisable ABL vers la droite. Ainsi, les lignes de trame de la région utilisable ABL et les lignes de trame de la région divisée C sont affichées avec le même type de ligne (lignes à tiret). La région divisée A est réduite en taille lorsque l'utilisateur fait glisser la région utilisable BCU vers la gauche. Ainsi, les lignes de trame de la région utilisable BCU et les lignes de trame de la région divisée A sont affichées avec le même type de ligne (lignes pointillées).
Dans le cas du troisième exemple d'affichage, la relation entre l'opération de glissement sur la région utilisable 312 vers l'intérieur de l'écran et la région divisée 301 qui sera ainsi réduite est clarifiée, permettant une amélioration de la facilité d'opérations pour l'utilisateur.
- a est un nombre de 0,05 à 0,25, tel que (100 x a) représente le pourcentage molaire d’unités de formule (I’) au sein du polymère (P).
De préférence, les unités de formule (II) du polymère (P) ont la formule (II’) suivante :
- R 12 représente un hydrogène ou un méthyle, de préférence un hydrogène,
- M représente H ou un cation de valence m,
- lorsque M représente H, m représente 1 et lorsque M représente un cation, m est la valence du cation M,
- b est un nombre de 0,75 à 0,95, tel que (100 x b) représente le pourcentage molaire d’unités de formule (II’) au sein du polymère.
De préférence, le polymère (P) comprend des unités de formules (I’) et (II’).
Les modes de réalisations suivants pour les formules (I’) et (II’) du polymère (P) peuvent être considérés indépendamment ou combinés entre eux :
- q représente un nombre entier de 5 à 200, notamment de 10 à 100, de préférence de 25 à 75,
- R 5 représente –OH ou –OMe, de préférence R 5 représente –OH,
- a est un nombre de 0,05 à 0,20, de préférence a représente un nombre entre 0,10 et 0,20,
- b est un nombre de 0,80 à 0,95, de préférence b représente un nombre entre 0,80 et 0,90,
- la somme de a et de b vaut 1 (ce qui implique que le polymère est constitué des unités de formules (I) et (II)), et/ou
- M représente H ou un cation monovalent ou bivalent, m représentant alors 1 ou 2, le cation monovalent étant de préférence choisi parmi un sel d’ammonium NH 4 + , un cation ammonium primaire, secondaire, tertiaire ou quaternaire et un cation d’un métal alcalin, tes qu’un ion sodium, lithium ou potassium, et le cation bivalent étant de préférence un cation d’un métal alcalinoterreux, tel qu’un ion magnésium ou calcium.
Le polymère (P) peut comprendre une ou plusieurs unité(s) supplémentaire(s) en plus de celles de formule (I) et (II). De préférence, le polymère (P) est exempt d’unité de formule (III) suivante :
Un avantage du mode de réalisation avantageux de la présente invention est de fournir un catalyseur d’hydrocraquage comprenant lesdites première et deuxième zéolithes Y présentant les caractéristiques spécifiques revendiquées et une zéolithe béta dans un rapport massique Y/beta spécifique permettant non seulement l’obtention d’une sélectivité améliorée vers la coupe naphta lorsque ledit catalyseur est utilisé dans un procédé d’hydrocraquage selon l’invention, mais également une activité améliorée par rapport aux catalyseurs de l’art antérieur.
Dans toute la suite du texte, le paramètre cristallin initial a0 de la maille élémentaire desdites zéolithes Y donné est la valeur du paramètre cristallin initial a0 desdites zéolithes Y utilisées dans la synthèse du catalyseur selon l’invention.
Le paramètre cristallin initial a0 de la maille élémentaire desdites zéolithes Y est mesuré par Diffraction des Rayons X selon la norme ASTM 03942-80.
Dans toute la suite du texte, l’acidité de Brønsted de la zéolithe Y est mesurée par adsorption et thermodésorption consécutive de pyridine suivie par spectroscopie infrarouge (FTIR). Cette méthode est conventionnellement utilisée pour caractériser les solides acides telles que les zéolithes Y comme décrit dans le périodique C. A. Emeis « Journal of Catalysis», 141,347, (1993). Avant analyse, la poudre de zéolithe est compactée sous la forme d’une pastille de 16 mm de diamètre et est activée sous vide secondaire à 450 °C. L’introduction de la pyridine en phase gazeuse en contact avec la pastille activée ainsi que l’étape de thermodésorption sont réalisées à 150 °C. La concentration d’ion pyridinium détectée par FTIR après thermodésorption à 150 °C correspond à l’acidité de Brønsted de la zéolithe et est exprimée en micromole/g.
Description détaillée de l’invention La fonction hydro/deshydrogénante Conformément à l’invention, le catalyseur comprend au moins un élément hydro-déshydrogénant choisi dans le groupe formé par les éléments du groupe VIB et du groupe VIII non nobles de la classification périodique, pris seuls ou en mélange.
dans laquelle M représente H ou un cation, tel que le sodium. De manière particulièrement préférée, le polymère (P) est exempt de groupes acide sulfonique et sulfonate.
De préférence, le polymère (P) est constitué des unités de formules (I) et (II). Il ne comprend pas d’unité supplémentaire en plus de celles de formule (I) et (II). La somme de a et de b vaut alors 1.
La masse molaire moyenne en poids du polymère est généralement de 10 000 à 200 000 g/mol, notamment de 10 000 à 100 000 g/mol.
Généralement, le polymère (P) est obtenu par polymérisation radicalaire libre.
Le polymère (P) est donc un polymère peigne dont les groupes pendants sont liés à la chaine principale carbonée par des groupes éther.
La composition de liant hydraulique (CLH) peut également comprendre des polymères à base de polyphosphonate polyalkoxylés, de préférence dans une proportion comprise entre 0,1 et 3,0% en poids sec par rapport au poids total de liant hydraulique comprenant éventuellement des additions minérales, de préférence de 0,3 à 1,0% en poids sec, notamment décrits dans le brevet EP0663892 (par exemple CHRYSO®Fluid Optima 100).
Dans le cadre de la présente invention le phosphonate polyalcoxylé est de préférence un polymère phosphonate polyalcoxylé de formule (V) ou un de ses sels, seul ou en mélange :
R5 est un atome d'hydrogène ou un groupe hydrocarboné monovalent comportant de 1 à 18 atomes de carbone et éventuellement un ou plusieurs hétéroatomes ;
les R i sont semblables ou différents entre eux et représentent un alkylène comme l'éthylène, le propylène, le butylène, l'amylène, l'octylène ou le cyclohexène, ou un arylène comme le styrène ou le méthylstyrène, les R i renferment éventuellement un ou plusieurs hétéroatomes ;
Q est un groupe hydrocarboné comportant de 2 à 18 atomes de carbone et éventuellement un ou plusieurs hétéroatomes ;
A est un groupe alkylidène comportant de 1 à 5 atomes de carbone ;
les R j sont semblables ou différents entre eux et peuvent être choisis parmi:
- le groupe A-PO 3 H 2 , A ayant la signification précitée,
- le groupe alkyle comportant de 1 à 18 atomes de carbone et pouvant porter des groupements [R5-O(R i -O) m ], R5 et R i ayant les significations précitées,
- la somme de a et de b vaut 1,
- R 11 représente H,
- R 13 représente H,
- R 11 et R 13 représentent H,
- R 12 représente H, et/ou
- M représente H ou un cation monovalent ou bivalent, m représentant alors 1 ou 2, le cation monovalent étant de préférence choisi parmi un sel d’ammonium NH 4 + , un cation ammonium primaire, secondaire, tertiaire ou quaternaire et un cation d’un métal alcalin, tels qu’un ion sodium, lithium ou potassium, et le cation bivalent étant de préférence un cation d’un métal alcalinoterreux, tel qu’un ion magnésium ou calcium,
- b est un nombre de 0,80 à 0,95, de préférence b représente un nombre entre 0,80 et 0,90.
De préférence, les unités de formule (I) du polymère (P) ont la formule (I’) suivante :
- R 2 représente indépendamment un hydrogène ou un méthyle, de préférence un méthyle,
- R’ 4 représente un groupe de formule –CH 2 -(O-CH 2 -CH 2 ) q -R 5 dans lequel :
- q représente un nombre entier de 3 à 500,
- R 5 représente -OH ou –OMe, de préférence -OH,
De manière analogue, le système de commande 22 est conçu de sorte que le second moyen élastique de rappel 50b soit sollicité par la seconde branche 36b à partir d’une position intermédiaire quelconque, durant une course des guignols 34a, 34b vers la seconde position angulaire extrême des figures 7 et 8. En d’autres termes, cette sollicitation s’observe au moins durant la fin de course des deux guignols vers cette seconde position angulaire extrême, et est conservée dans cette même seconde position angulaire extrême. Une telle situation est visible sur la , montrant le second bossage 52b contraint par la seconde branche 36a, avec le second moyen élastique 50b déformé. Cette déformation conduit le moyen élastique 50b à générer sur la seconde branche 36b des efforts de rappel amenant le premier guignol 34a à être sollicité dans la direction opposée, c’est-à-dire dans la direction de sa première position angulaire extrême. Ces efforts de rappel permettent par conséquent d’éviter d’atteindre un point de rebroussement critique en fin de course d’ouverture, au niveau du point P1 et en rapport avec le second angle obtu A2 qui ne peut ainsi se déformer jusqu’à atteindre un angle plat. De plus, lors de l’amorce d’une course dans le sens opposé de fermeture, les efforts de rappel s’exercent sur la seconde branche 36b dans une direction favorisant la rotation du premier guignol 34a dans le sens de rotation souhaité. Aussi, même en présence de jeux entre les pièces, le risque est très faible ou nul d’atteindre un point de rebroussement suite à une inversion de course du premier guignol occupant sa seconde position angulaire extrême. Il est noté que les efforts de rappel sont transmis directement à la seconde branche 36b, mais du fait de la présence de l’organe de synchronisation 40, ces sont ici aussi les deux guignols 34a, 34b qui sont sollicités en direction de leur première position angulaire extrême, suite à une inversion de course depuis leur seconde position extrême.
Dans le même temps, le premier bossage 52a reste à distance de sa première branche associée 36a, et n’induit aucun effort de rappel dans le premier guignol.
Bien entendu, diverses modifications peuvent être apportées par l’homme du métier à l’invention qui vient d’être décrite, uniquement à titre d’exemples non limitatifs et dont la portée est délimitée par les revendications annexées.
Carter intermédiaire de turbomachine comprenant un anneau ouvert d’étanchéité au feu, turbomachine et procédé d’assemblage correspondants L’invention a pour domaine technique l’étanchéité au feu des turbomachines pour aéronef, et plus précisément la conception des pièces d’étanchéité pour de telles machines.
Techniques antérieures Sur les turbomachines existantes, dits de conception à double flux, il est généralement prévu un carter de soufflante prolongé vers l'aval par un carter intermédiaire, qui lui est raccorde fixement. Ce carter intermédiaire comporte un moyeu et une virole disposés concentriquement, et reliés entre eux par des bras structuraux, repartis selon la direction circonférentielle et s'étendant habituellement selon la direction radiale de la turbomachine. Le carter intermédiaire est situé en aval d’un bec de séparation des flux primaires et secondaires.
Le carter de soufflante entoure une soufflante et se prolonge vers l'aval par une virole du carter intermédiaire dite virole VCI (acronyme pour Virole de carter intermédiaire).
Sur la plupart de ces turbomachines, une étanchéité au feu doit être réalisée entre un bras de carter et la Virole de carter intermédiaire (VCI). Celle-ci a pour fonction de neutraliser la circulation d’air et de flammes si besoin entre le compartiment de soufflante et la veine secondaire.
La virole de carter intermédiaire VCI est positionnée par rapport au disque de soufflante ce qui entraîne une dispersion importante des tolérances radiales entre le bras et la virole de carter intermédiaire VCI. Cette dispersion est comblée par un jeu de cales qui sont disposées entre le bras structural et la virole de carter intermédiaire VCI au niveau des points de fixation. L’étanchéité doit être faite entre le bras et la virole de carter intermédiaire VCI en prenant en compte cette dispersion radiale
Actuellement, cette étanchéité est assurée par du dépôt de RTV (acronyme anglophone pour « Room Temperature Vulcanizing » soit « Vulcanisation à température ambiante ») feu, difficile à mettre en place.
Toutefois, l’étanchéité ne peut pas être réalisée sur toute l’ouverture de la virole de carter intermédiaire VCI. En effet, la proximité de la boîte de transfert TGB (acronyme anglophone pour « transfer gearbox ») ne permet pas l’intégration d’une pièce localement. Au niveau de cet ajourage, l’étanchéité reste assurée par une liaison boulonnée aval entre le bras et la virole de carter intermédiaire VCI.
Enfin, l’épaisseur de la virole de carter intermédiaire VCI ne peut pas être modifiée localement de par son processus de fabrication (tournage).
L’agencement actuel présente ainsi un ensemble de problèmes. L’anneau élastique d’étanchéité présente une faible épaisseur. L’épaisseur des pièces structurales, notamment de la virole de carter intermédiaire VCI ne peut être modifiée, ni en augmentation, ni en diminution. De même, la géométrie actuelle du bras structural ne peut être modifiée.
L’environnement à proximité de l’étanchéité feu est contraignant.
Des problèmes sont apparus au niveau de l’étanchéité dû au positionnement variable des deux pièces selon la turbomachine équipée, et au déplacement de l’anneau élastique.
Enfin, des problèmes d’usure ont été constatés.
La présente invention a pour but de résoudre ces problèmes.
A un instant initial t0 les signaux cités précédemment, le compteur 403 et le dispositif D sont aux états suivants.
La tension VBAT de la batterie du dispositif D est supérieure à la tension seuil V_TH dont le niveau est représenté par une ligne en pointillée.
La tension VBAT_LEVEL représentant le résultat de la comparaison entre la tension VBAT et la tension seuil V_TH est à un état haut indiquant que la tension VBAT est supérieure à la tension seuil V_TH.
Le compteur 403 a été réinitialisé et est donc à un état initiale noté "0" (0). Le compteur 403 n'est pas en cours de compte.
Le signal LOW_IRQ_EN est à un état indiquant que les interruptions pour cause de tension VBAT inférieure à la tension seuil V_TH pendant une durée prolongée sont autorisées. Selon un exemple, le signal LOW_IRQ_EN est à un état haut.
Le signal HIGH_IRQ_EN est à un état indiquant que les interruptions pour cause de tension VBAT supérieure à la tension seuil V_TH ne sont pas autorisées. Selon un exemple, le signal LOW_IRQ_EN est à un état bas.
Le signal d'interruption IRQ est à un état indiquant qu'aucune interruption n'est, à l'instant t0, transmise. Selon un exemple, le signal IRQ est à un état bas.
Le dispositif D est dans un mode de fonctionnement "pleine puissance" (HIGH PERF) dans lequel il ne réduit pas particulièrement sa consommation en énergie.
A un instant t1, postérieur à l'instant t0, la tension VBAT décroit et devient inférieure à la tension seuil V_TH. La tension VBAT_LEVEL présente alors un front descendant, ce qui permet de démarrer le compteur 403. Le compteur 403 est alors dans un étage de comptage (1…).
A un instant t2, postérieur à l'instant t1, la tension VBAT croit et devient supérieure à la tension seuil V_TH. La tension VBAT_LEVEL présente alors un front montant. Le compteur 403 s'arrête de compter et repasse à sa valeur initiale (0). La durée entre l'instant t1 et l'instant t2 n'est pas assez longue et le compteur 403 n'a pas eu le temps de terminer son comptage, autrement dit la valeur du compteur 403 est restée inférieure à la valeur limite CNT_LIM.
De plus, à l'instant t2, le dispositif D étant dans un mode de fonctionnement à "pleine puissance", pendant lequel il ne cherche pas à réduire son consommation en énergie, les interruptions pour cause de tension VBAT supérieure à la tension seuil V_TH ne sont pas autorisées. Autrement dit, le signal HIGH_IRQ_EN est à un état bas. Ainsi, aucune interruptions IRQ n'est générée.
Jusqu'à un instant t5, postérieur à l'instant t2, la tension VBAT oscille entre une valeur supérieure à la tension de seuil V_TH et une valeur inférieure à la tension de seuil V_TH, et ce sans que la valeur du compteur n'arrive à atteindre la valeur limite CNT_LIM. Plus particulièrement : - à un instant t3, postérieur à l'instant t2, la tension VBAT devient inférieure à la tension seuil ; - à un instant t4, postérieur à l'instant t3, la tension VBAT devient supérieure à la tension seuil V_TH ; et - à l'instant t5, postérieur à l'instant t4, la tension VBAT devient inférieure à la tension seuil V_TH.
A un instant t6, postérieur à l'instant t5, la valeur du compteur 403 atteint la valeur limite CNT_LIM. Le signal LOW_IRQ_EN étant à un état haut, une interruption peut être envoyée, le signal IRQ passe donc brièvement à un état haut. A réception de l'interruption, le dispositif D peut passer à un mode "basse consommation" ou "basse puissance", dans lequel il réduit sa consommation en énergie comme décrit précédemment. Par ailleurs, le compteur 403 est remis à sa valeur initiale.
De plus, en passant dans un mode "basse consommation", le dispositif D modifie le type d'interruption qu'il peut recevoir. En effet, seule une interruption indiquant que la tension VBAT est supérieure à la tension seuil V_TH est intéressante. Ainsi, le signal LOW_IRQ_EN passe à un état bas, et le signal HIGH_IRQ_EN passe à un état haut.
A un instant t7, postérieur à l'instant t6, la tension VBAT devient supérieure à la tension seuil V_TH. Le signal HIGH_IRQ_EN étant à un état haut, une interruption peut être envoyée, le signal IRQ passe donc brièvement à un état haut. A réception de l'interruption, le dispositif D peut passer de nouveau à un mode "pleine puissance", dans lequel il ne réduit plus sa consommation en énergie.
De plus, en passant dans un mode "pleine puissance", le dispositif D modifie le type d'interruption qu'il peut recevoir. Ainsi, le signal LOW_IRQ_EN passe à un état haut, et le signal HIGH_IRQ_EN passe à un état bas.
Le dispositif configuré pour détecter des défauts comprend donc un module de calcul pour réaliser ces troisièmes et quatrièmes étapes de calculs E3, E4. Par module de calcul on entend, un programme ou une partie de programme dans le dispositif comprenant le microprocesseur et la mémoire, programmé pour réaliser ces troisième et quatrième étapes de calcul E3, E4.
Le procédé de détection de défaut d’une pièce en composite tissé 3D comprend en outre une cinquième étape de détermination et enregistrement E5 de l’élément de fibre 24, 34 ayant la plus petite longueur comme longueur minimale et celle ayant la plus longue longueur comme la longueur maximale de chaque entité de toron 25, 35.
Le dispositif configuré pour détecter des défauts comprend donc un module de détermination et d’enregistrement pour réaliser cette cinquième étape E5. Par module de détermination et d’enregistrement on entend, un programme ou une partie de programme dans le dispositif comprenant le microprocesseur et la mémoire, programmé pour réaliser cette cinquième étape E5.
Le procédé de détection de défaut d’une pièce en composite tissé 3D comprend en outre une sixième étape de calcul de paramètre d’analyse E6 en fonction des calculs précédents du traitement numérique. Les paramètres d’analyse comprenant la déviation moyenne des éléments de fibres 24, 34 de chaque entité de toron 25, 25’, 25’’, 35 et la déviation individuelle d’un toron par rapport à son plan moyen.
Le dispositif configuré pour détecter des défauts comprend donc un module de calcul de paramètre d’analyse pour réaliser cette sixième étape E6. Par module de détermination et d’enregistrement on entend, un programme ou une partie de programme dans le dispositif comprenant le microprocesseur et la mémoire, programmé pour réaliser cette sixième étape E6.
Le procédé de détection de défaut d’une pièce en composite tissé 3D comprend en outre une septième étape de détermination de la qualité ou/et d’un ou plusieurs potentiels défauts E7 en fonction du traitement d’image précédent et des calculs précédents, un des défauts déterminés étant parmi: une présence d’un corps étranger ; un motif de tissage localisé non conformes dû à un changement de distance entre les torons.
D’autres potentiels défauts peuvent en outre être déterminés tels que : l’absence dans une zone de l’image, d’éléments de fibres par exemple dans la perforation ou entre deux torons, une augmentation du nombre d’éléments de fibres 24, 34, dans une zone de l’image 2, 3, par exemple dans une zone de plissage d’un toron, des motifs de tissage non conformes dû à un changement de distance entre les torons ; un état de vieillissement dû à un changement de couleur, par exemple de la résine; la présence des potentiels endommagements que la pièce pourrait avoir subie, par exemple par une reconnaissance d’un éclat.
La qualité de la surface externe de la pièce 1 peut ensuite être transmise en fonction des potentiels défauts déterminés, par exemple 100% en cas de zéro défaut ou encore 80% en cas de potentiels défauts tel qu’un motif de tissage localisé non conformes dû à un changement de distance entre les torons.
Le dispositif configuré pour détecter des défauts comprend donc un module détermination de la qualité ou/et d’un ou plusieurs potentiels défaut pour réaliser cette septième étape E7. Par module détermination de la qualité ou/et d’un ou plusieurs potentiels défaut on entend, un programme ou une partie de programme dans le dispositif comprenant le microprocesseur et la mémoire, programmé pour réaliser cette septième étape E7.
Les différents modules de calcul, de détermination et d’enregistrement, de calcul de paramètre d’analyse, détermination de la qualité ou/et d’un ou plusieurs potentiels défaut peuvent être réalisés par un algorithme d’analyse d’image appliqué aux différentes images importés 2, 3 ou/et aux différentes images transformées 21, 31 ou/et de définition 22, 32.
Le procédé de détection de défaut d’une pièce en composite tissé 3D comprend en outre une huitième étape de transmission E8 de la qualité ou/et des potentiels défauts déterminés avec une information de l’emplacement de l’image 2, 3, à un moyen de visualisation pour un utilisateur. L’étape de transmission des potentiels défauts déterminés E8 peut en outre comprendre optionnellement la transmission de l’image 2, 3 dans lequel un défaut a été déterminé.