INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
la représente une vue en coupe de l’appareil électrique de protection différentielle selon l’invention dans lequel le relais électromagnétique est en position de fermeture, la première paire de contacts et la deuxième paire de contacts sont fermées et le déclencheur de la serrure différentielle est en position armée,
la représente une vue en perspective de la serrure différentielle selon l’invention et du relais électromagnétique pour un appareil électrique de protection différentielle selon l’invention dans lequel le relais électromagnétique est en position d’ouverture, le bouton poussoir du relais électromagnétique est dans une position sortie et le déclencheur de la serrure différentielle est en position déclenchée,
la représente une vue en coupe et en perspective de l’appareil électrique de protection différentielle selon l’invention dans lequel le relais électromagnétique est en position d’ouverture, la première paire de contacts et la deuxième paire de contacts sont fermées et le déclencheur de la serrure différentielle est en position déclenchée à la suite de la détection d’un défaut différentiel,
la représente une vue en coupe de l’appareil électrique de protection différentielle selon l’invention dans lequel le relais électromagnétique est en position d’ouverture, la première paire de contacts et la deuxième paire de contacts sont fermées et le déclencheur de la serrure différentielle est en position déclenchée à la suite de la détection d’un défaut différentiel,
la représente une vue en perspective de la serrure différentielle selon l’invention et du relais électromagnétique pour un appareil électrique de protection différentielle selon l’invention dans lequel le relais électromagnétique est en position de fermeture, le bouton poussoir du relais électromagnétique est dans une position rentrée sous l’effet des moyens de réarmement de la serrure différentielle et le déclencheur de la serrure différentielle est en position pré-armée,
la représente une vue en coupe et en perspective de l’appareil électrique de protection différentielle selon l’invention dans lequel le relais électromagnétique est en position de fermeture, la première paire de contacts et la deuxième paire de contacts sont ouvertes et le déclencheur de la serrure différentielle est en position pré-armée, et
la représente une vue en coupe de l’appareil électrique de protection différentielle selon l’invention dans lequel le relais électromagnétique est en position de fermeture, la première paire de contacts et la deuxième paire de contacts sont ouvertes et le déclencheur de la serrure différentielle est en position pré-armée.
L’invention concerne une serrure différentielle 1 pour un appareil électrique de protection différentielle 2.
Comme l’illustrent les figures 3, 4, 7, 8, 11 et 12, ledit appareil électrique de protection différentielle 2 comprend au moins : une première ligne de courant comprenant au moins une première paire de contacts comprenant un premier contact mobile et un premier contact fixe, une deuxième ligne de courant comprenant au moins une deuxième paire de contacts comprenant un deuxième contact mobile C2 et un deuxième contact fixe, une serrure de commutation 3 agencée pour commuter ladite première paire de contacts et ladite deuxième paire de contacts, un relais électromagnétique 4 comprenant un bouton poussoir 5, le relais électromagnétique 4 étant configuré pour être fermé en l’absence de défaut différentiel dans une position de fermeture dans laquelle le bouton poussoir 5 est dans une position rétractée PR et pour être ouvert en cas de défaut différentiel dans une position d’ouverture dans laquelle le bouton poussoir 5 est dans une position sortie PS, de sorte à déclencher un déclencheur 6 de ladite serrure différentielle 1.
La serrure différentielle 1 comprend au moins : un déclencheur 6 pour déclencher dans une position déclenchée PD ladite serrure de commutation 3 de l’appareil électrique de protection différentielle 2 en cas de défaut différentiel, ledit déclencheur 6 étant mobile entre une position armée PA dans laquelle ledit déclencheur 6 est agencé pour être à distance de la serrure de commutation 3 et la position déclenchée PD dans laquelle ledit déclencheur 6 actionne la serrure de commutation 3.
Conformément à l’invention ladite serrure différentielle 1 est caractérisée en ce que :
ledit déclencheur 6 est apte et destiné à être déplacé de la position déclenchée PD vers la position armée PA sous l’effet du déplacement du premier contact mobile en cas d’ouverture de ladite première paire de contacts et de ladite deuxième paire de contacts,
ladite serrure différentielle 1 comprend des moyens de réarmement 8 aptes et destinés à être déplacés sous l’effet du déplacement du deuxième contact mobile C2 en cas d’ouverture de ladite première paire de contacts et de ladite deuxième paire de contacts et étant configurés pour déplacer le bouton poussoir 5 du relais électromagnétique 4 de la position sortie PS vers la position rétractée PR en cas d’ouverture de ladite première paire de contacts et de ladite deuxième paire de contacts.
Avantageusement, la serrure différentielle 1 selon l’invention permet avantageusement, de réenclencher le déclencheur 6 en cas d’ouverture de ladite première paire de contacts et de ladite deuxième paire de contacts à la suite de la détection d’un défaut différentiel. En effet dans ce cas, le déclencheur 6 est déplacé de la position déclenchée PD (figures 5 à 8) vers la position armée PA en passant de préférence par une position intermédiaire dite pré-armée (figures 9 à 12) sous l’effet du déplacement du premier contact mobile (non représenté) lors de l’ouverture de ladite première paire de contacts et de ladite deuxième paire de contacts. Dans la position armée (figures 1 à 4), le déclencheur 6 est configuré pour ne pas actionner la serrure de commutation 3 en étant notamment à distance de celle-ci. Dans la position déclenchée (figures 5 à 8), le déclencheur 6 est configuré pour actionner la serrure de commutation 3 en étant notamment en liaison mécanique avec celle-ci. En effet, lors de la libération du déclencheur 6, celui-ci va de préférence pivoter et entrer en contact avec un autre déclencheur de la serrure de commutation 3. De préférence le déclencheur 6, sous l’action d’un deuxième ressort de torsion 21 décrit ci-après, va faire pivoter à son tour l’autre déclencheur de la serrure de commutation 3 et ainsi provoquer l’ouverture des première et deuxième paires de contacts. De plus avantageusement, la serrure différentielle 1 selon l’invention permet de réarmer le relais électromagnétique 4 de l’appareil électrique de protection différentielle 2 intégrant une telle serrure différentielle 1, en cas d’ouverture de ladite première paire de contacts et de ladite deuxième paire de contacts à la suite de la détection d’un défaut différentiel. En effet et comme l’illustrent les figures 5 à 12, ladite serrure différentielle 1 comprend des moyens de réarmement 8 du relais électromagnétique 4 qui sont déplacés sous l’effet du déplacement du deuxième contact mobile C2 lors de l’ouverture de ladite première paire de contacts et de ladite deuxième paire de contacts. Ces moyens de réarmement 8 permettent plus particulièrement de déplacer le bouton poussoir 5 du relais électromagnétique 4 de la position sortie PS (figures 5 à 8) vers la position rétractée PR (figures 9 à 12) lors de l’ouverture de ladite première paire de contacts et de ladite deuxième paire de contacts. Il en résulte que l’énergie provenant de l’ouverture de ladite première paire de contacts et de ladite deuxième paire de contacts de l’appareil électrique de protection différentielle 2 selon l’invention permet à la fois de réenclencher la serrure différentielle 1 et de réarmer le relais électromagnétique 4. En d’autres termes, la serrure différentielle 1 selon l’invention est configurée pour réarmer le relais électromagnétique 4 et pour être réenclenchée grâce à l’énergie provenant de l’ouverture de ladite première paire de contacts et de ladite deuxième paire de contacts de l’appareil électrique de protection différentielle 2.
Selon une variante supplémentaire, le procédé comprend en outre, pendant un déplacement d’un véhicule formé de la cellule sélectionnée et de la partie motrice sélectionnée, au moins une des étapes suivantes :
- transmission, à destination de la partie motrice autonome sélectionnée, de données représentatives d’une modification de la trajectoire, la modification étant déterminée à partir des données de circulation mises à jour et/ou des données de partie motrice mises à jour et/ou des données de recharge mises à jour ; et/ou
- transmission, à destination de la cellule sélectionnée, de données représentatives d’un service accessible par un passager de la cellule pendant le déplacement ; et/ou
- transmission, à destination de la cellule sélectionnée, d’informations associées au déplacement.
Selon encore une variante, le procédé comprend en outre une étape de transmission de données représentatives de contrôle d’état d’un ensemble de dispositifs de signalisation routière dynamique le long de la trajectoire.
Selon une variante additionnelle, les premières données appartiennent à un ensemble de données comprenant :
- des données représentatives de localisation d’un point de départ et d’un point d’arrivée du trajet à effectuer ;
- des données représentatives d’au moins un instant temporel associé à la mission ;
- des données représentatives d’un type d’objet à transporter ;
- des données représentatives d’un service souhaité ;
- des données représentatives d’un type de cellule ;
les données de cellule appartenant à un ensemble de données comprenant :
- des données représentatives d’au moins un service disponible dans la cellule ;
- des données représentatives d’un état de disponibilité ;
Cependant, en raison de la masse croissante des véhicules modernes, la ceinture de tablier s’avère parfois insuffisante pour contenir les intrusions dans l’habitacle.
Par ailleurs, il est toujours souhaitable d’améliorer la résistance à la déformation du tablier afin de créer un habitacle sûr pour ses occupants.
Ainsi, il existe un besoin d’une solution permettant de renforcer le tablier pour limiter les déformations en cas de choc frontal susceptibles de provoquer des intrusions.
La présente invention a pour objet de pallier les problèmes exposés précédemment. Dans ce contexte technique, un but de la présente invention est de fournir une plaque de renforcement capable de diminuer les intrusions à travers le tablier lors d’un choc frontal.
A cet effet, la présente invention se rapporte à une plaque de renforcement conçue pour être fixée sur une structure avant de véhicule automobile, la structure avant étant du type comportant un tablier et une ceinture de tablier, la fixation de la plaque sur la structure avant permettant de renforcer au moins une première zone du tablier, la plaque de renforcement comportant au moins une première partie conçue pour s’étendre sur une face du tablier et pour couvrir au moins en partie la première zone, la plaque de renforcement comportant une partie de fixation, prolongeant la première partie, conçue pour permettre la fixation de la plaque sur la structure avant en étant disposée entre le tablier et la ceinture de tablier.
L’invention concerne également une structure avant de véhicule automobile, comportant un tablier et une ceinture de tablier, la structure avant comportant en outre une plaque de renforcement selon l’invention, la plaque étant fixée sur la structure avant de sorte que la partie de fixation est disposée entre le tablier et la ceinture de tablier.
L’invention concerne enfin un véhicule automobile comportant une structure avant selon l’invention.
Ainsi, la plaque de renforcement selon l’invention permet de diffuser une partie de l’énergie d’un choc frontal vers une partie supérieure du tablier pour compléter la diffusion transversale obtenue grâce à la ceinture de tablier. Grâce à sa partie de fixation, la plaque est en lien direct avec la ceinture de tablier et permet le transfert d’une partie des efforts vers la première partie. La première partie s’étendant depuis la partie de fixation permet une diffusion dans une direction orthogonale de l’énergie libérée. Ainsi, en s’étendant sur au moins une partie de la première zone, la première partie renforce le tablier et empêche les intrusions dans la première zone. La plaque de renforcement selon l’invention permet donc de diminuer les intrusions dans l’habitacle.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la plaque comporte une deuxième partie conçue pour s’étendre sur la face du tablier et pour couvrir au moins en partie une deuxième zone du tablier, distincte de la première zone, la fixation de la plaque sur la structure avant permettant de renforcer la deuxième zone.
Avantageusement, les première et deuxième parties s’étendent depuis la partie de fixation, de part et d’autre de celle-ci.
Selon une possibilité, la plaque est formée d’une tôle emboutie en acier, notamment un acier rigide à haute limite élastique.
Selon un mode de réalisation, la première et/ou la deuxième parties présentent au moins un premier orifice dimensionné pour permettre le passage d’une colonne de direction.
Selon une possibilité de la structure avant, la plaque de renforcement est disposée sur la face du tablier faisant face à un compartiment moteur.
Selon une possibilité de la structure avant, la plaque de renforcement est fixée sur le tablier par au moins un point de soudure et/ou au moins un cordon de soudure.
la , représente une vue en perspective d’une plaque de renforcement selon l’invention ;
Selon un mode de réalisation, le première matériau polymère consiste en PEBA.
Les mesures de dureté instantanée peuvent être effectuées selon la norme ISO 868: 2003.
Selon certains modes de réalisation, le premier matériau polymère est dépourvu des billes de verre creuses.
Alternativement, le premier matériau polymère comprend des billes de verre creuses.
Selon un mode de réalisation, le premier matériau polymère peut comprendre une teneur en billes de verre creuses de 3 à 25 %, et de préférence de 4 à 20 % en poids par rapport au poids du premier matériau polymère. Par exemple, cette teneur peut être de 3 à 5 %, ou de 5 à 10 % ; ou de 10 à 15 % ; ou de 15 à 20 % ; ou de 20 à 25 % en poids par rapport au poids du premier matériau polymère.
Une bille de verre creuse correspond à un matériau en verre dont la structure est creuse (par opposition à pleine).
Les billes de verre creuses peuvent avoir une résistance à la compression, mesurée selon ASTM D 3102-72 (1982) dans le glycérol, d'au moins 50 MPa et de manière particulièrement préférée d'au moins 100 MPa.
Les billes de verre creuses (« hollow glass microsphere » en anglais) ont typiquement un rapport d'aspect (ratio L/D où L représentant la plus grande dimension de la section transverse de la bille et D la plus petite dimension de la section transverse de ladite bille) compris de 0,85 à 1, en particulier de 0,90 à 1, de préférence égale à 1. L et D peuvent être mesurés par microscopie électronique à balayage (MEB).
Les billes de verre creuses sont typiquement sphériques ou sensiblement sphériques.
Avantageusement, les billes de verre creuses peuvent avoir un diamètre volumétrique moyen D50 de 10 à 80 µm, de préférence de 13 à 50 µm, mesuré au moyen d'une diffraction laser conformément à la norme ASTM B 822-17.
Les billes de verre creuses peuvent être traitées en surface avec par exemple, des silanes (notamment aminosilanes, et époxysilanes), des polyamides, en particulier des polyamides hydrosolubles, des acides gras, des cires, des titanates, des uréthanes, des polyhydroxyéthers, des époxydes, du nickel ou leurs mélanges. Les billes de verre creuses sont de préférence traitées en surface avec des aminosilanes, des époxysilanes, des polyamides ou leurs mélanges.
Les billes de verre creuses peuvent être formées à partir d'un verre borosilicaté, de préférence à partir de verre carbonate de sodium-oxyde de calcium-borosilicate.
Les billes de verre creuses peuvent avoir de préférence une masse volumique réelle de 0,10 à 0,80 g/cm 3 , de préférence de 0,30 à 0,77 g/cm 3 , de manière particulièrement préférée de 0,40 à 0,67 g/cm 3 , mesurée selon la norme ASTM D 2840-69 (1976) avec un pycnomètre à gaz et de l'hélium comme gaz de mesure.
- l’élément de structure inférieur forme un châssis du véhicule, et l’élément de structure supérieur forme une face latérale du véhicule ; et
- le véhicule comprend un plafond situé entre le niveau inférieur et le niveau supérieur, la baie vitrée étant situé verticalement à moins de 25 cm du plafond.
la est une vue schématique, partielle et en section, d’un véhicule selon l’invention, le manchon étant dans une position relativement haute par rapport à la gaine de soufflage,
la est une vue schématique, partielle et en section, du système de climatisation représenté sur la , le manchon étant dans une position relative plus basse que sur la , du fait de la tolérance de hauteur entre l’élément de structure inférieur et l’élément de structure supérieur, et
la est une vue schématique, de dessous, du manchon représenté sur les figures 1 et 2.
En référence à la , on décrit un véhicule 10 (représenté très partiellement) selon l’invention.
Le véhicule 10 est avantageusement un véhicule ferroviaire, par exemple une voiture bar d’un train.
En variante, le véhicule 10 est un véhicule routier, comme un bus ou un car par exemple, une plateforme navale ou un aéronef.
Le véhicule 10 comprend par exemple un niveau haut 12 et un niveau bas 14 pour des passagers (non représentés).
Le véhicule comprend 10 un élément de structure inférieur 16 formant par exemple un châssis inférieur du niveau bas, et un élément de structure supérieur 18, formant par exemple une face latérale du véhicule et comprenant une baie vitrée 20, par exemple située dans le niveau bas 14.
Le véhicule 10 comprend en outre un système de climatisation 22 adapté pour délivrer un flux d’air conditionné 24 montant le long de la baie vitrée 20. Le véhicule 10 comprend avantageusement un élément d’isolation thermique 26, par exemple situé entre l’élément de structure inférieur 16 et le système de climatisation 22 selon une direction transversale T perpendiculaire au véhicule. Avantageusement, le véhicule 10 comprend aussi un panneau d’habillage 28.
Dans l’exemple, l’élément de structure supérieur 18 définit aussi en partie le niveau haut 12. L’élément de structure supérieur 18 est fixé sur l’élément de structure inférieur 16. Il existe par exemple une tolérance de montage (symbolisée par une double flèche H sur la ) entre l’élément de structure supérieur 18 et l’élément de structure inférieur 16 dans une direction de connexion V, qui est sensiblement verticale dans l’exemple représenté.
Selon une variante non représentée, la direction de connexion V n’est pas verticale, mais a simplement une composante verticale.
Le niveau bas 14 est par exemple délimité vers le haut par un plafond 30.
La baie vitrée 20 est par exemple située verticalement à une distance D de ce plafond 30, la distance D étant avantageusement inférieure à 25 cm.
Avantageusement, la température d’assemblage du procédé d’adhérence directe selon l’invention est comprise 220 à 300°C, de préférence de 240 à 290°C, de préférence de 250 à 290°C.
Un tel procédé peut par exemple être réalisé en joignant les premier et deuxième matériaux polymères dans un procédé de moulage, par injection, notamment injection bi-matière, injection bi-couleurs, multi-couleurs, bi-injection, co-injection. D’autres procédés classiques peuvent être utilisés : thermoformage, moulage à chaud sous presse, moulage par insert, moulage par injection en sandwich, moulage par extrusion, notamment par co-extrusion, moulage par injection-soufflage, et autres procédés de mise en œuvre des matériaux TPE. L’homme du métier choisit le type de presse à injecter selon le type de moule, d’insert et de matériaux à injecter.
Selon un mode de réalisation particulier du moulage à chaud sous presse, les premier et deuxième matériaux polymères sous forme de granules, poudre ou toute autre forme sont chargés dans un moule métallique. Selon un autre mode de réalisation, les premier et deuxième matériaux polymères, sous la forme d’articles préalablement moulés, sont chargés dans un moule métallique.
Selon encore un mode de réalisation du moulage par injection d'insert, un article composite moulé peut être produit par : moulage de l'un quelconque des premier et deuxième matériaux polymères (de préférence du deuxième matériau polymère) à l'aide d'un procédé tel que, moulage par injection, moulage par extrusion, notamment de feuille, ou de film ; puis l'insertion ou la mise en forme dans un moule métallique de l’article ainsi moulé ; puis l’injection de l'autre des premier et deuxième matériaux polymères (de préférence du premier matériau polymère) non encore moulé dans un espace ou une cavité entre l'article moulé et le moule métallique. Dans le moulage par injection d'insert, l'article moulé devant être inséré dans le moule métallique est de préférence préchauffé dans le moule métallique.
Matériaux utilisés : - PEBA 1 : un copolymère à blocs PA11 et blocs PTMG de dureté instantanée 53 Shore D. - TPU 1 : produit commercial Elastollan® 1195A (BASF) - un copolyéther bloc uréthane, 95 Shore A. - TPU 2 : produit commercial Pearlthane® ECO 12T95 (Lubrizol) - un copolyester bloc uréthane, 95 Shore A - R1 : billes de verre creuses, de densité 0.60 g/cc, D50 = 30 µm, la teneur en ZnO est à environ 3 %, la résistance de compression est à 125 mPA.
Dans le cadre de la présente invention, l’adhérence entre deux matériaux polymères est exprimée par la force de pelage en kgf/cm, mesurée selon la norme ISO11339.
Exemple 1 Différents deuxièmes matériaux polymères (DMP) ont été préparés comme illustré dans le tableau 1. Les compositions DMP du tableau 1 ont été préparées par mélange à l’état fondu des granulés de TPU avec les billes de verre creuses et optionnellement les additifs (stabilisant). Ce mélange a été effectué par un compoundage sur extrudeuse bi-vis co-rotative de diamètre 26 mm avec un profil de température (T°) plat à 185°C. La vitesse de vis est de 250rpm et le débit de 15kg/h. Le ou les TPU et les additifs sont introduites en trémie principale. Les billes de verre creuses sont introduites en gavage latéral.
Les compositions ont ensuite été moulées sur presse à injecter (Toshiba) à une température de consigne de 220°C et une température de moule de 20°C sous forme de plaques de 2 mm d’épaisseur. Les plaques d’insert ainsi préparées ont ensuite été placées dans un moule de 4 mm d’épaisseur pour surmoulage.
DMP1 DMP2 DMP3 DMP4 DMP5 DMP6 TPU 1 (%) 100 89,7 79,7 - - - TPU 2 (%) - - - 100 89,7 79,7 stabilisant (%) - 0,3 0,3 - 0,3 0,3 R1 (%) - 10 20 - 10 20
Le PEBA1 a ensuite été surmoulé sur les inserts des différents DMP 1 à 6 à une température d’assemblage de 260°C et une température de moule de 60°C.
Les articles surmoulés ainsi préparé ont ensuite été découpé en bandes de 20 mm de largeur, sur lesquels sont effectués des essais de pelage selon la norme ISO11339 avec une vitesse de séparation de 100 mm/min. Les résultats de ces essais sont donnés dans le tableau 2 ci-dessous.
On compare dans le tableau suivant l’adhérence (force de pelage en kgf/cm) du PEBA 1 (premier matériau polymère) sur les inserts DMP 1 à 6 (deuxièmes matériaux polymères), après adhérence directe par surmoulage.
DMP1 DMP2 DMP3 DMP4 DMP5 DMP6 PEBA 1 19 23 ≥20 19 21 ≥21
On constate que le premier matériau polymère PEBA 1 a une adhérence sur les deuxièmes matériaux polymères (DMP2, DMP3, DMP5 et DMP6) similaire, voire améliorée, par rapport aux deuxièmes matériaux polymères dépourvus des billes de verre creuses (DMP1 et DMP4).
La densité des articles surmoulés a été mesurée selon la norme ISO 1183-3 :1999 (Tableau 3).