INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon ce mode de réalisation, la ou les valeurs d’énergie obtenue(s) peuvent ainsi être transmises à un troisième équipement, par exemple un troisième objet, une passerelle, un serveur distant, le cloud, etc. Ce troisième équipement peut identifier un ou plusieurs éléments de conversion candidats et renvoyer ces informations au dispositif électronique. Le troisième équipement peut également être le deuxième équipement mentionné précédemment. Dans ce cas, il n’est pas nécessaire de transmettre la ou les valeurs d’énergie au deuxième équipement si elles sont déjà connues de ce deuxième équipement.
En variante, au moins un dudit au moins un élément de conversion candidat est directement obtenu par le dispositif électronique, par exemple par accès à une base de données stockée dans le dispositif électronique ou distante.
Il est souhaitable aussi, en général, d’employer un rapport cyclique modéré, pour, entre deux impulsions en créneau, laisser un lapse de temps suffisant pour pouvoir passer d’une image à l’autre (en faisant tourner le disque) pendant que la LED est éteinte . Cela permet de passer d’une image à l’autre sans bavure ou chevauchement entre images, ni masquage de parties d’image.
Le rapport cyclique est alors choisi de manière à satisfaire un compromis entre : d’une part, une extinction assez longue entre deux impulsions, pour permettre un changement d’image, et d’autre part, une extinction pas trop longue, pour qu’elle ne soit pas perceptible à l’œil, afin d’éviter une sensation de scintillement des images projetées. Ce compromis amène le plus souvent à un rapport cyclique assez faible, de l’ordre de 10 à 20 % par exemple.
Ce type de dispositif de projection permet d’améliorer la visibilité de la zone d’accès au véhicule, de créer des effets visuels dans son voisinage, ou encore de communiquer des informations à un utilisateur du véhicule d’une manière facilement appréhendable, lorsqu’il s’approche du véhicule. Les dispositifs de projection connus sont généralement satisfaisants en termes d’encombrement, robustesse et de rendu visuel des images projetées.
Néanmoins, dans un effort continu de réduction de consommation énergétique, notamment pour les véhicules, il est souhaitable de diminuer l’énergie électrique consommée par un tel dispositif de projection, tout en maintenant ses performances en termes d’affichage, c’est-à-dire en termes de rendu visuel.
RESUME Dans ce contexte, la présente technologie concerne un dispositif de projection d’images comprenant : au moins une LED, qui émet un faisceau lumineux d’éclairage lorsqu’elle est alimentée par un courant électrique, un module de changement d’image comprenant différentes images à projeter montées ou gravées sur un élément mobile couplé à un actionneur électromécanique, configuré pour placer sur le trajet du faisceau lumineux d’éclairage, sélectivement, sur commande, l’une ou l’autre des images à projeter, et un circuit électrique de commande, connecté à la LED et à l’actionneur du module de changement d’image, le circuit électrique de commande étant configuré de sorte que : dans un mode d’affichage d’image : l’image présente sur le trajet du faisceau d’éclairage est maintenue en position et le courant électrique qui alimente la LED varie au cours du temps avec un premier rapport cyclique et un premier courant crête, et dans un mode de changement d’image : le courant électrique qui alimente la LED varie au cours du temps avec un deuxième rapport cyclique inférieur au premier rapport cyclique, et avec un deuxième courant crête supérieur au premier courant crête, et l’actionneur met en mouvement l’élément mobile pour remplacer l’image présente sur le trajet du faisceau par une autre desdites images.
Dans le mode de changement d’image, la LED est donc alimentée avec le deuxième rapport cyclique, qui est faible (plus faible que le premier rapport cyclique). L’intervalle de temps pendant lequel la LED est éteinte est alors important, ce qui permet de changer d’image pendant que la LED est éteinte. Pour maintenir une luminosité moyenne comparable (voire identique) pour l’utilisateur, le courant électrique crête est en revanche plus élevé que dans le mode d’affichage d’image.
Au contraire, dans le mode d’affichage d’image, la LED est alimentée avec le premier rapport cyclique, élevé (ce qui n’est pas gênant en termes de changement d’image, puisque, dans ce mode, on ne change pas l’image à projeter). Augmenter ainsi le rapport cyclique permet alors, pour une même luminosité moyenne, de réduire d’autant le courant électrique crête (le premier courant crête est d’ailleurs inférieur au deuxième courant crête, employé en mode de changement d’image).
Or le rendement énergétique d’une LED est meilleur lorsque le courant crête est plus bas . En effet, comme illustré sur la (qui représente une caractéristique courant-tension de LED typique), une augmentation du courant électrique d’alimentation I s’accompagne d’une augmentation de la tension d’alimentation U (du fait de la résistance interne non nulle de la LED), et donc d’une augmentation de la puissance électrique consommée. Ainsi, à titre d’exemple, avec un rapport cyclique R1 de 90% et un courant crête I1, la puissance électrique moyenne consommée sera P1=0,9×I1×U(I1). Tandis qu’avec un rapport cyclique R2 de 10 % et un courant crête I2=9×I1, la puissance lumineuse moyenne produite sera la même (où quasiment la même), tandis que la puissance électrique moyenne consommée sera P2=0,1×I2×U(I2)=0,9×I1×U(9×I1), qui est donc nettement supérieure à P1, puisque U augmente avec I, pour la LED (cette baisse de rendement, lorsqu’on augmente le courant crête s’explique par les pertes dans la résistance interne, non nulle, de la LED).
Il est donc particulièrement intéressant de commander la LED avec des rapports cycliques différents en mode d’affichage d’image, et en mode de changement d’image, car cela permet : en mode de changement d’image, de disposer d’un temps d’extinction suffisant pour changer d’image, tout en commandant la LED avec un rapport cyclique élevé et un courant crête faible, et donc avec un rendement énergétique élevé le reste du temps.
Par rapport à un dispositif dans lequel la LED serait commandée tout le temps avec le même rapport cyclique, le présent dispositif permet donc de réduire la consommation énergétique tout en conservant les mêmes caractéristiques en termes d’affichage et de rendu visuel.
La présente technologie concerne également un procédé de commande d’un dispositif de projection d’images, le dispositif comprenant : au moins une LED, qui émet un faisceau lumineux d’éclairage lorsqu’elle est alimentée par un courant électrique, un module de changement d’image comprenant différentes images à projeter montées ou gravées sur un élément mobile couplé à un actionneur électromécanique, configuré pour placer sur le trajet du faisceau lumineux d’éclairage, sélectivement, sur commande, l’une ou l’autre des images à projeter, et un circuit électrique de commande, connecté à la LED et à l’actionneur du module de changement d’image, procédé au cours duquel : dans un mode d’affichage d’image : l’image présente sur le trajet du faisceau d’éclairage est maintenue en position et le courant électrique qui alimente la LED varie au cours du temps avec un premier rapport cyclique et un premier courant crête, et dans un mode de changement d’image : le courant électrique qui alimente la LED varie au cours du temps avec un deuxième rapport cyclique inférieur au premier rapport cyclique, et avec un deuxième courant crête supérieur au premier courant crête, et l’actionneur met en mouvement l’élément mobile pour remplacer l’image présente sur le trajet du faisceau par une autre desdites images.
Les caractéristiques optionnelles présentées ci-dessus en termes de dispositif peuvent aussi s’appliquer au procédé qui vient d’être décrit.
représente schématiquement un véhicule équipé d’un dispositif de projection d’image mettant en œuvre la présente technologie, vu de côté.
Le système anti-rotation 38 comprend une clé 40, positionnée à cheval sur la première tête de fixation 14 et le corps 12, qui présente une première partie 42 configurée pour coopérer avec le corps 12 de manière à être immobilisée en rotation par rapport au corps 12, une deuxième partie 44 configurée pour coopérer avec la première tête de fixation 14 de manière à être immobilisée par rapport à la première tête de fixation 14 ainsi qu’une troisième partie 46 reliant les première et deuxième parties 42, 44.
Les première, deuxième et troisième parties 42, 44, 46 forment une unique et même pièce, la clé 40.
Les première, deuxième et troisième parties 42, 44, 46 ont la même largeur, sensiblement égale à la largeur d’une plaque 22 de la première tête de fixation 14. La largeur de la plaque 22 correspond à la dimension d’une des faces F22 F22’ prise perpendiculairement à l’axe longitudinal A12.
Ainsi, la première partie 42 s’étend sur un secteur angulaire de la circonférence du corps 12, de préférence inférieur au tiers de la circonférence du corps.
La première partie 42 présente une face F42 configurée pour être orientée vers la surface extérieure 26 du corps 12 et plaquée contre cette dernière en fonctionnement.
Afin d’optimiser la surface de la première partie 42 en contact avec la surface extérieure 26 du corps 12, au moins la face F42 de la première partie 42 présente un rayon de courbure sensiblement identique à celui de la surface extérieure 26 du corps 12. Selon une configuration, la première partie 42 se présente sous la forme d’une plaque courbe qui présente un rayon de courbure sensiblement identique à celui de la surface extérieure 26 du corps 12.
La face F42 de la première partie 42 et la surface extérieure 26 du corps présentent des formes qui coopèrent entre elles de manière à immobiliser en rotation la première partie 42 de la clé 40 par rapport au corps 12.
A cet effet, le système anti-rotation 38 comprend une pluralité de premiers crans 50 positionnés sur un tronçon 52 de la surface extérieure 26 du corps 12, orientés parallèlement à l’axe longitudinal A12 et répartis sur toute la circonférence de la surface extérieure 26 du corps 12. Ces premiers crans 50 s’étendent à partir de la face terminale transversale 28. Selon un mode de réalisation, le tronçon 52 du corps 12 est cannelé pour former les premiers crans 50.
En complément, la face F42 de la première partie 42 de la clé 40 présente des deuxièmes crans 54 configurés pour s’imbriquer entre les premiers crans 50 du corps 12. Ces deuxièmes crans 54 sont parallèles entre eux et orientés selon une direction parallèle à l’axe longitudinal A12 lorsque la face F42 de la première partie 42 de la clé 40 coopère avec la surface extérieure 26 du corps 12. Ces deuxièmes crans 54 ont des formes complémentaires à celles des premiers crans 50.
La deuxième partie 44 se présente sous la forme d’une lame configurée pour être plaquée contre l’une des faces F22, F22’ d’une plaque 22, 22’ de la première tête de fixation 14. La deuxième partie 44 présente un chant C44 sensiblement identique à celui du chant C22 de la plaque 22, 22’ contre laquelle elle est plaquée. Lorsque la première tête de fixation 14 comprend deux plaques 22, 22’, la deuxième partie 44 peut être plaquée indifféremment contre l’une ou l’autre des plaques 22, 22’.
La deuxième partie 44 comprend un orifice traversant 56 configuré pour être aligné avec le trou traversant 16 de la plaque 22, 22’ contre laquelle est plaquée la deuxième partie 44 et loger l’axe de liaison 24.1. Cet orifice traversant 56 présente un diamètre sensiblement identique à celui du trou traversant 16 et de l’axe de liaison 24.1.
En fonctionnement, l’axe de liaison 24.1 traverse chaque plaque 22, 22’ de la première tête de fixation 14 et la deuxième partie 44 de la clé 40. En complément, la deuxième partie 44 de la clé 40 est positionnée entre la plaque 22, 22’ de la première tête de fixation 14 et l’une des butées de l’axe de liaison 24.1 ou l’une des branches de la chape du premier élément auquel est reliée la première tête de fixation 14 par l’axe de liaison 24.1. Ainsi, la deuxième partie 44 de la clé 40 est immobilisée par rapport à la première tête de fixation 14.
Selon un agencement, la troisième partie 46 se présente sous la forme d’une plaque sensiblement perpendiculaire à la deuxième partie 44 et comprend une face F46 sensiblement plane configurée pour être plaquée contre la face transversale F14 de la première tête de fixation 14. Cet agencement favorise le positionnement de la clé 40 par rapport à la première tête de fixation 14 et/ou au corps 12. Cette partie intermédiaire 46 est dimensionnée de manière à ce que les première et deuxième parties 42, 44 soient simultanément en contact respectivement avec la surface extérieure 26 du corps 12 et l’une des plaques 22, 22’ de la première tête de fixation 14.
Bien entendu, l’invention n’est pas limitée au mode de réalisation précédemment décrit. Ainsi, la clé 40 pourrait ne pas comprendre de troisième partie 46, les première et deuxième parties 42, 44 étant directement reliées entre elles. De plus, les premiers et deuxième crans 50, 54 ne sont pas les seules formes envisageables pour immobiliser en rotation la première partie 42 de la clé 40 et le corps 12 de la bielle 10.
Quel que soit le mode de réalisation, la deuxième partie 44 du système anti-rotation 38 coopère avec le premier système de liaison 24 et la première tête de fixation 14 afin d’être immobilisée par rapport à cette dernière. Cette configuration permet d’obtenir une liaison plus sûre entre le système anti-rotation 38 et la bielle 10, limitant les risques de déréglage de la longueur de la bielle 10 en raison de phénomènes vibratoires. Selon un autre avantage, le volume et la masse du système anti-rotation 38 ne sont pas étroitement liés au diamètre de la bielle 10, contrairement à un contre- écrou, ce qui permet de limiter l’impact sur la masse embarquée.
Le taux d’extinction de l’amplificateur optique à semi-conducteurs est typiquement de l’ordre de 10 à 15 dB. Pour un amplificateur optique à semi-conducteurs ou d’un un amplificateur optique à semi-conducteurs réflectif, l’ordre maximal de modulation multiniveaux ne dépasse pas PAM-4, à savoir une modulation sur 4 niveaux d’amplitude distincts.
Il existe donc un besoin de pouvoir augmenter la zone linéaire sur laquelle le signal peut être modulée et le nombre de points de constellations.
L’invention vise à fournir un système pour répondre à ces besoins.
A cet effet, la présente invention a pour objet un système de modulation configuré pour contrôler la modulation d’un signal, le système comprenant : un modulateur optique configuré pour recevoir : un signal d’entrée formé par une porteuse, et un signal de modulation,
un dispositif de refroidissement configuré pour refroidir le modulateur optique à une température supérieure ou égale à 10 K, de préférence supérieure ou égale Avantageusement, à une telle température cryogénique, le taux d’extinction du modulateur optique est de l’ordre de 50 dB pour un courant de 100mA. Ceci permet avantageusement d’augmenter d’environ 15 dB le gain dans la zone linéaire du modulateur optique.
Avantageusement, en plaçant le modulateur optique à une telle température cryogénique, l’ordre maximal de modulation multiniveaux peut atteindre par exemple PAM-32, à savoir une modulation sur 32 niveaux d’amplitude distincts. Et le nombre de points de la constellation peut atteindre au moins 256 points en modulation d’amplitude en quadrature, dans le cadre d’une modulation électro-optique.
Avantageusement, en plaçant le modulateur optique à une telle température cryogénique, permet de réduire le bruit au niveau du signal d’entrée et du signal de modulation.
Avantageusement, en plaçant le modulateur optique à une telle température cryogénique, la plage de linéarité du modulateur est augmentée par rapport aux systèmes de modulation de l’art antérieur. Cela permet une modulation de signaux d’entrée dont l’amplitude de l’enveloppe n’est pas constante, comme dans le multiplexage par répartition en fréquence orthogonale (communément appelé OFDM : « Orthogonal Frequency-Division Multiplexing »).
L’OFDM est un procédé de codage de signaux numériques par répartition en fréquences orthogonales sous forme d’une pluralité de sous-porteuses.
Cette technique permet de lutter contre les canaux sélectifs en fréquence en permettant une égalisation de faible complexité. Ces canaux se manifestent notamment en présence de trajets multiples et sont d’autant plus pénalisants que le débit de transmission est élevé.
est une représentation d’un diagramme de constellation d’une modulation d’amplitude en quadrature,
Selon l’invention, une tubulure de circulation d’un fluide caloporteur est en contact avec la rampe de manière à faire varier la température du gaz traversant ladite rampe avant que ledit gaz ne soit injecté vers les chambres de combustion du moteur. De cette manière, en fonction de la température du fluide caloporteur circulant dans la tubulure, la température du gaz à la sortie du réservoir peut, soit être augmentée, soit être rabaissée. Préférentiellement, la température du fluide caloporteur circulant dans la tubulure est élevée dans le but d’augmenter la température des gaz circulant dans la rampe et donc d’empêcher la formation de gouttelettes liquides qui seraient susceptibles d’être acheminées dans le répartiteur, qui y stagneraient au moins partiellement, et qui ne seraient donc pas toutes admises dans les chambres de combustion, avec tous les désagréments que cela pourrait engendrer. Avantageusement, le fluide caloporteur est un liquide, et préférentiellement ce liquide est de l’eau. Le fluide peut faire partie, soit d’un circuit qui a été spécifiquement conçu pour cette fonction de réchauffement des gaz circulant dans la rampe, soit d’un circuit déjà existant comme par exemple le circuit de refroidissement du moteur. De façon avantageuse, le groupe motopropulseur est à injection indirecte, signifiant que le gaz n’est pas injecté directement dans les chambres de combustion mais en amont de soupapes d’admission débouchant dans lesdites chambres, dans les pipes d’admission d’un répartiteur. Le gaz peut par exemple être du gaz naturel, du gaz de ville ou du gaz de pétrole liquéfié (GPL). La rampe de distribution est assimilable à un plenum d’admission, c’est-à-dire un volume avec une entrée unique à partir du vapo-détendeur et une pluralité de sorties comportant des logements d’injecteurs, lesdits injecteurs débouchant chacun vers une chambre de combustion du moteur, c’est-à-dire dans une pipe d’admission du répartiteur qui débouche sur une chambre de combustion. Le transfert thermique entre la tubulure de circulation de fluide caloporteur et la rampe s’effectue majoritairement par conduction thermique.
Selon une caractéristique possible de l’invention, le gaz est injecté à partir de la rampe dans des pipes d’admission d’un répartiteur du moteur desservant les chambres de combustion.
Selon une caractéristique possible de l’invention, la rampe de distribution est métallique, la tubulure de circulation de fluide caloporteur étant métallique et est brasée à ladite rampe. De cette manière, l’échange thermique entre la tubulure de circulation de fluide et la rampe s’effectue majoritairement par conduction thermique. La fixation de la tubulure de circulation de fluide peut s’effectuer directement sur la rampe, et c’est l’ensemble constitué par ladite tubulure et ladite rampe qui est monté dans le véhicule. Elle peut également s’effectuer alors que la rampe est déjà montée dans le véhicule. Dans ce dernier cas, la tubulure de circulation de fluide peut venir se fixer au dernier moment sur la rampe, en fonction des besoins d’un utilisateur.
Selon une caractéristique possible de l’invention, la rampe de distribution est allongée, la tubulure de circulation de fluide caloporteur étant enroulée autour de ladite rampe. Pour cette configuration, puisque la tubulure de circulation de fluide caloporteur entoure la rampe, la modification de température des gaz circulant dans ladite rampe sera homogène et complète, sans risque de voir la création d’un gradient de température au sein desdits gaz.
Selon une caractéristique possible de l’invention, la tubulure de circulation de fluide caloporteur est de forme hélicoïdale, ladite tubulure présentant au moins deux boucles en continu s’étendant sur toute la longueur de la rampe de distribution. De cette manière, la modification de température des gaz circulant dans la rampe sera effective sur toute la longueur de ladite rampe. Préférentiellement, la tubulure comprend quatre boucles s’étendant sur toute la longueur de la rampe de distribution. Avantageusement, chaque boucle entour complètement la rampe en s’étendant sur une partie de la longueur de ladite rampe.
Selon une caractéristique possible de l’invention, la rampe de distribution présente une forme parallélépipédique et possède une section transversale de forme carrée, ladite rampe de distribution étant délimitée par une face d’entrée dans laquelle débouche un embout cylindrique. Préférentiellement, cet embout s’étend perpendiculairement à la face d’entrée. Cet embout est destiné à recevoir un conduit en provenance d’un vapo-détendeur placé en sortie du réservoir de gaz, et matérialise une entrée de la rampe pour les gaz en provenance du réservoir.
Selon une caractéristique possible de l’invention, l’embout est rectiligne et débouche dans une zone centrale de la face d’entrée de sorte qu’un axe de révolution dudit embout soit dans la continuité d’un axe longitudinal et central de la rampe de distribution L’embout est disposé sur la rampe de manière à être dans le parfait prolongement de ladite rampe et de manière à accroitre la longueur de ladite rampe.
Selon une caractéristique possible de l’invention, la rampe de distribution comprend plusieurs canaux de sorties disposant chacun d’un logement destiné à recevoir un injecteur. Avantageusement, ces canaux de sortie sont parallèles entre eux et s’étendent perpendiculairement à un axe longitudinal de la rampe.
Selon une caractéristique possible de l’invention, la rampe de distribution de gaz possède un capteur de mesure de la température et de la pression des gaz circulant à l’intérieur de ladite rampe de distribution.
L’invention a pour autre objet un ensemble d’une rampe de distribution des gaz et d’une tubulure de circulation d’un fluide caloporteur pour la réalisation d’un groupe motopropulseur selon l’invention.
Selon l’invention, la tubulure de circulation du fluide caloporteur est métallique et la rampe de distribution est métallique, la tubulure de circulation de fluide étant brasée à la rampe de distribution. Préférentiellement, la tubulure de circulation de fluide caloporteur serpente autour de la rampe.
L’invention a pour autre objet un véhicule comprenant un groupe motopropulseur conforme à l’invention.
Selon l’invention, la tubulure de circulation de fluide caloporteur fait partie d’un circuit de refroidissement du moteur.
Un groupe motopropulseur selon l’invention présente l’avantage de pouvoir assurer, de façon sûre et fiable, une température suffisamment élevée des gaz transitant dans la rampe de distribution afin d’empêcher la formation de gouttelettes de liquide susceptibles d’être injectées dans les chambres de combustion. Il a de plus l’avantage de pouvoir assurer cette fonctionnalité supplémentaire sans avoir à subir de modifications structurelles en profondeur, et sans être plus encombrant.
On donne ci-après une description détaillée d’un mode de réalisation préféré d’un groupe motopropulseur selon l’invention, en se référant aux figures suivantes :
La est une vue en perspective d’une rampe et d’une tubulure de circulation d’un fluide caloporteur d’un groupe motopropulseur selon l’invention.
est une représentation schématique d’un système d’interruption selon l’invention, selon un huitième mode de réalisation,
est une représentation schématique d’un système d’interruption selon l’invention, selon un neuvième mode de réalisation, et
est une représentation schématique d’un système d’interruption selon l’invention, selon un dixième mode de réalisation.