INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de réalisation de l'invention, l'étape (5) comprend la première couche de Ge de type p qui est développée sur la surface de la couche de GeSn par une méthode de dépôt chimique en phase vapeur sous ultra-vide à une température de croissance de 200 à 280 °C.
Dans un mode de réalisation de l'invention, l'étape (6) comprend la croissance de la deuxième couche de Ge de type p à la surface de la première couche de Ge de type p par un procédé de dépôt chimique en phase vapeur sous ultra-vide à une température de croissance de 330 à 380°C, la deuxième couche de Ge de type p La concentration de dopage est supérieure à la concentration de dopage de la première couche de Ge de type p.
Dans un mode de réalisation de l'invention, l'étape (7) comprend une couche de film mince de Si et une couche de film mince de SiO2 qui sont formées en alternance sur la surface de la seconde couche de Ge de type p par dépôt chimique en phase vapeur assisté par plasma pour former la seconde couche de miroir de Bragg.
Dans un mode de réalisation de l'invention, l'étape (8) comprend un matériau diélectrique, dont la partie réelle de l'indice optique varie le long de l'axe longitudinal de rotation.
Attache de fixation pivotante de câble et procédé de guidage dynamique de câble. L’invention se rapporte à une attache de fixation de câble permettant en pivotant d’ajuster dynamiquement la longueur utile de ce câble ainsi qu’à un procédé de guidage de câble à l’aide d’une telle attache de fixation. Plus généralement, la présente invention se rapporte aux moyens d’attache et d’ajustement d’un câble dans une structure dont une partie est mobile, le câble s’étendant sur cette partie mobile et accompagnant son mouvement. Les câbles visés dans le cadre de l’invention sont tout type de câbles porteur de signal ou d’énergie, ces câbles étant individuels ou en faisceau. Notamment les véhicules – aéronefs, automobiles, trains, navires – et les bâtiments sont destinés à être équipés d’attaches de fixation.
De telles attaches de fixation sont utilisées pour amener les câbles dans des zones contraintes d’une structure mobile présentant un espace d’installation réduit. Par exemple dans le monde aéronautique, les panneaux des trappes de train d’atterrissage sont des structures mobiles qui, lorsqu’elles sont ouvertes, permettent la sortie des trains d’atterrissage et qui, lorsqu’elles sont fermées, permettent de maintenir le fuselage fermé. Ces panneaux comportent des câbles dans leur structure interne qui doivent s’ajuster à la position ouverte ou fermée des panneaux.
L’optimisation des structures conduit, en particulier dans le monde aéronautique, à la réduction des espaces libres disponibles pour installer les câbles. Il est alors particulièrement approprié que les supports de fixations de ces câbles soient multifonctionnels et permettent l’ajustement de la longueur des câbles.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE Dans les structures aéronautiques, des chemins de câble sont en général utilisés pour acheminer les câbles au sein de l’aéronef, en particulier dans les ailes et la cabine, ces chemins de câble ayant pour fonction supplémentaire de protéger et d’isoler les câbles qu’ils acheminent. Cependant, ils ne peuvent être utilisés dans des espaces très étroits tels que l’extrémité des ailes, l’espace disponible étant trop étroit. De plus les chemins de câble ne permettent pas un ajustement de la longueur utile des câbles acheminés.
Les autres moyens de fixation usuels, tels que des attaches de type P-clips ou des pinces, ne permettent pas un ajustement de la longueur de câble après son installation : en effet, ces attaches ont pour fonction de fixer et de maintenir les câbles.
Traditionnellement, un ajustement d’une longueur de câble après son installation est réalisé à l’aide de chaines porte-câble. Un tel dispositif est utilisé en particulier comme élément mécanique de machines pour guider des câbles reliés à une structure mobile. Cependant une telle solution requiert l’installation de rails de guidage supplémentaires qui encadrent les chaines porte-câbles et occupent alors un espace non négligeable : une telle solution n’est donc pas utilisable dans des espaces étroits.
De plus, la structure sur laquelle sont installées ces chaines porte-câble est dimensionnée pour supporter le poids supplémentaire des rails de guidage et l’installation de ceux-ci nécessitent de la main d’œuvre et de l’outillage. Cette solution ne permet donc pas de répondre aux exigences de fond relatives à l’allègement des structures et à la rapidité d’installation.
Afin de remédier aux inconvénients de l’état de la technique exposés ci-dessus, l’invention a pour objectif principal de permettre d’attacher un câble et d’ajuster sa longueur utile au sein d’une structure dont une partie est mobile, cette structure offrant un espace réduit pour remplir ces objectifs.
Pour ce faire, l’invention se rapporte à une attache de fixation d’un câble à une structure, cette attache présentant un degré de liberté en particulier en rotation permettant à la longueur du câble de s’ajuster par rapport à la partie mobile de la structure à laquelle il est attaché. Cet ajustement de la longueur du câble est recherché pour éviter d’entraver la mobilité de la structure et d’endommager les dispositifs reliés par le câble.
Plus précisément, la présente invention a pour objet une attache de fixation d’au moins un câble sur une structure dont une partie est mobile entre une position initiale et une position finale. Cette attache de fixation comporte une plaque de base définissant un plan de référence et solidaire de la structure, ainsi qu’un collier de serrage de câble, ce collier de serrage étant inséré dans la plaque de base. L’attache de fixation comporte également un moyen de rappel agencé entre le collier de serrage et la plaque de base qui disposent chacun d’un mécanisme d’ancrage en liaison avec ce moyen de rappel, ce dernier maintenant le collier de serrage dans une position nominale lorsque la partie mobile de la structure est en position initiale. De plus le collier de serrage pivote selon un axe de pivotement dans la plaque de base à partir de cette position nominale lorsque qu’au moins un des câbles est sollicité selon une direction par le déplacement de la partie mobile de la structure et revient en position nominale par le retour du moyen de rappel lorsque les câbles sont relâchés.
Avantageusement, les attaches de fixation selon l’invention s’adaptent à des structures mobiles et y permettent l’installation de dispositifs et de mécanismes nécessitant d’être câblés tels que des systèmes de verrouillage ou d’illumination, la longueur utile de ces câbles s’adaptant alors au déplacement de la structure mobile.
De plus, chacune des pompes 22 , 24 , 26 , 28 comprend un port d’admission 220 , 240 , 260 , 280 par lequel elle admet le carburant et un port de refoulement 222 , 242 , 262 , 282 par lequel elle refoule le carburant, avec un débit et/ou à une pression différent(e) du débit et de la pression du carburant lorsqu’il est admis dans la pompe 22 , 24 , 26 , 28 .
En outre, chacune des pompes 22 , 24 , 26 , 28 , notamment les pompes centrifuges 22 , 26 , 28 , et en particulier la pompe centrifuge principale 22 , présente une caractéristique indiquant, pour différents régimes d’entraînement de la pompe 22 , 24 , 26 , 28 , l’évolution de la pression susceptible d’être fournie par la pompe 22 , 24 , 26 , 28 en fonction du débit délivré par la pompe 22 , 24 , 26 , 28 . Cette caractéristique peut d’ailleurs être représentée comme un faisceau de courbes dans un repère dans lequel l’abscisse est associée au débit délivré par la pompe 22 , 24 , 26 , 28 et l’ordonnée est associée à la pression fournie par la pompe 22 , 24 , 26 , 28 , chaque courbe du faisceau de courbes étant associée à un régime d’entraînement de la pompe 22 , 24 , 26 , 28 . Cette caractéristique permet notamment de comprendre que, selon le régime d’entraînement d’une pompe 22 , 24 , 26 , 28 , il existe des niveaux de pression que cette pompe 22 , 24 , 26 , 28 sera incapable de fournir, ou de maintenir si le niveau de débit qu’elle est requise de délivrer est trop important.
En tout état de cause, il convient de noter que, contrairement à une pompe volumétrique qui est une source de débit, les pompes centrifuges 22 , 26 , 28 sont des sources de pression. En effet, une pompe centrifuge est configurée pour que, en fonctionnement, elle puisse fournir une pression qui dépend du carré de la vitesse de rotation de sa partie rotor par rapport à sa partie stator, mais qui demeure constante, ou quasiment constante, et ce quel que soit le débit.
La pompe à pistons 24 est, quant à elle, de préférence une pompe à cylindrée variable qui est, de manière davantage préférentielle, autorégulatrice en débit et en pression.
L’entraînement en rotation de la partie rotor, par rapport à la partie stator, de chacune des pompes 22 , 24 , 26 , 28 , peut être mise en œuvre par prélèvement mécanique. Pour ce faire, un engrenage du boîtier d’accessoires est relié à la partie rotor de l’une au moins des pompes 22 , 24 , 26 , 28 pour l’entraîner en rotation par rapport à la partie stator. Dans ce cas, il est avantageux de dimensionner la pompe centrifuge principale 22 pour que sa plage de fonctionnement optimale, c’est-à-dire son niveau de rendement maximal à pression fournie et débit délivré qui sont donnés, coïncide avec les besoins en débit et pression d’au moins les géométries variables 14’ et les injecteurs de la chambre de combustion 14 , et ce quel que soit le régime de fonctionnement du moteur 1 . Il est également possible de prévoir un train différentiel agencé entre le boîtier d’accessoires et la pompe centrifuge principale 22 , afin de moduler le régime de la pompe centrifuge principale 22 en fonction du régime de fonctionnement du moteur 1 .
Comme illustré de la à la , le port d’admission 220 de la pompe centrifuge principale 22 est relié au conduit d’alimentation 200 pour en recevoir du carburant destiné à l’alimentation d’au moins un organe consommateur de carburant, de préférence au moins un des injecteurs de la chambre de combustion 14 , et d’au moins une géométrie variable 14’ . A cet égard, un conduit de refoulement 27 est relié au port de refoulement 222 de la pompe centrifuge principale 22 pour recevoir le carburant refoulé par la pompe centrifuge principale 22 , le conduit de refoulement 27 étant prévu pour être relié à un organe consommateur de carburant et/ou à au moins une géométrie variable 14’ . De cette manière, du carburant peut circuler depuis le conduit de refoulement 27 vers l’organe consommateur de carburant et vers la géométrie variable 14’ pour les alimenter en carburant.
La , la et la illustrent également que le port d’admission 240 de la pompe à pistons 24 est relié au conduit d’alimentation 200 pour en recevoir du carburant destiné à l’alimentation du dispositif de commande 190 . De fait, le port de refoulement 242 de la pompe à pistons 24 est relié à un conduit d’admission du dispositif de commande 190 de la tuyère 19 pour qu’au moins une partie du fluide refoulé par la pompe à pistons 24 circule jusqu’au dispositif de commande 190 afin de le mettre sous pression pour l’actionnement des volets 191 , 192 de la tuyère 19 .
Comme visible de la à la , un conduit auxiliaire 23 relie le port de refoulement 242 de la pompe à pistons 24 au conduit de refoulement 27 . Sur ce conduit auxiliaire 23 , une valve 230 est en outre agencée. La valve 230 est pilotée, de préférence par le contrôleur, pour réguler la circulation du carburant depuis le port de refoulement 242 de la pompe à pistons 24 vers le conduit de refoulement 27 de la pompe centrifuge principale 22 . Cette régulation est mise en œuvre en fonction de la caractéristique de la pompe centrifuge principale 22 , du régime d’entraînement de la pompe centrifuge principale 22 , d’une pression d’injection du circuit dédié de la chambre de combustion 14 et/ou d’une pression d’activation du circuit dédié d’au moins une géométrie variable 14’ , de préférence en fonction de tous ces paramètres en même temps. Plus précisément, la valve 230 est pilotée pour autoriser la circulation du carburant depuis le port de refoulement 242 de la pompe à pistons 24 vers le conduit de refoulement 27 lorsque, au régime d’entraînement de la pompe centrifuge principale 22 , la caractéristique de la pompe centrifuge principale 22 est telle que la pompe centrifuge principale 22 est incapable de fournir la pression d’injection nécessaire au fonctionnement de la chambre de combustion 14 et/ou la pression d’activation nécessaire à l’actionnement de géométries variables 14’ .
Comme visible de la à la , lorsqu’elle est présente, la pompe centrifuge de gavage 28 est avantageusement interposée entre la source de carburant 20 et le circuit de carburant, sur le conduit d’alimentation 200 , pour la mise en pression du circuit de carburant. De manière également avantageuse, un filtre 29 est agencé sur le conduit d’alimentation 200 , en amont ou en aval de la pompe centrifuge de gavage 28 , pour améliorer la qualité du carburant avant qu’il ne soit admis par l’une des pompes 22 , 24 , 26 , notamment en retirant tout ou partie des impuretés contenues dans le carburant.
Avantageusement, comme illustré de la à la , pour éviter que le carburant déchargé par la pompe à pistons 24 ne remonte le conduit de refoulement 27 vers la pompe centrifuge principale 22 , il peut être prévu d’agencer un clapet anti-retour 31 sur le conduit de refoulement 27 . Le clapet anti-retour 31 est également piloté, de préférence par le contrôleur, pour empêcher une circulation du carburant depuis le conduit de refoulement 27 vers le port de refoulement 222 de la pompe centrifuge principale 22 , spécifiquement lorsque la valve 230 autorise la circulation du carburant depuis le port de refoulement 242 de la pompe à pistons 24 vers le conduit de refoulement 27 .
De manière également avantageuse, comme visible de la à la , une première restriction 25 est agencée au niveau du conduit de refoulement 27 , la première restriction 25 étant configurée pour piloter le débit de carburant refoulé par la pompe centrifuge principale 22 et/ou par la pompe à pistons 24 , le cas échéant, et particulièrement du carburant circulant vers les injecteurs de la chambre de combustion 14 et les géométries variables 14’ . Plus précisément, la première restriction 25 est configurée pour générer des pertes en ligne (ou pertes de charge), de nature thermique, au sein du conduit de refoulement 27 , ce qui permet d’ajuster le débit de carburant au sein du conduit reliant le conduit de refoulement 27 aux injecteurs de la chambre de combustion 14 et aux géométries variables 14’ . Pour limiter la perte de charge, il est préférable de dimensionner la pompe centrifuge principale 22 pour qu’elle fournisse une pression et/ou délivre un débit de carburant correspondant aux besoins du moteur 1 lorsqu’il fonctionne au maximum de ses capacités, c’est-à-dire à plein gaz. La première restriction 25 peut être du type servovalve.
Dans chacun des modes de réalisation illustrés de la à la , un conduit de postcombustion 32 est prévu pour être relié au circuit dédié à l’alimentation des injecteurs de la chambre de postcombustion 18 . En outre, une deuxième restriction 30 , qui peut également être de type servovalve, est agencée au niveau du conduit de postcombustion 32 et configurée pour piloter le débit de carburant circulant vers la chambre de postcombustion 18 selon les mêmes principes que la première restriction 25 sur le circuit de refoulement 27 .
L’alimentation en carburant des injecteurs de la chambre de postcombustion 18 peut être réalisée selon différents modes de mise en œuvre, chacun illustré sur l’une de la à la .
Dans les modes de réalisation illustrés sur la et sur la , une pompe centrifuge de postcombustion 26 est prévue pour l’alimentation en carburant des injecteurs de la chambre de postcombustion 18 . Dans ces modes de réalisation, le port de refoulement 262 de la pompe centrifuge de postcombustion 26 est relié au conduit de postcombustion 32 , la deuxième restriction 30 étant alors configurée pour piloter le débit de carburant refoulé par la pompe centrifuge de postcombustion 26 vers la chambre de postcombustion 18 .
Dans le mode de réalisation illustré sur la , le port d’admission 260 de la pompe centrifuge de postcombustion 26 est relié par un conduit approprié au conduit d’alimentation 20 pour en recevoir le carburant destiné à l’alimentation des injecteurs de la chambre de postcombustion 18 . Dans ce cas, la pompe centrifuge de postcombustion 26 assure l’alimentation en carburant des injecteurs de la chambre de postcombustion 18 de manière autonome.
Dans le mode de réalisation illustré sur la , le port d’admission 260 de la pompe centrifuge de postcombustion 26 est relié par un conduit approprié au conduit de refoulement 27 pour en recevoir le carburant destiné à l’alimentation des injecteurs de la chambre de postcombustion 18 . Dans ce cas, la pompe centrifuge de postcombustion 26 participe à l’alimentation en carburant des injecteurs de la chambre de postcombustion 18 , en soutien de la pompe centrifuge principale 22 pour les situations dans lesquelles la pression d’injection dans le circuit dédié aux injecteurs de la chambre de postcombustion 18 est trop importante pour pouvoir être fournie par la pompe centrifuge principale 22 .
Par « très haute température », il est compris dans le contexte de la présente invention une gamme de températures supérieure à + 100°C, par exemple supérieure ou égale à + 150°C, supérieure ou égale à + 200°C, supérieure ou égale à + 300°C, supérieure ou égale à + 400°C. Ainsi, une très haute température dans le contexte de la présente invention peut comprendre des températures comprises entre + 150 et + 500°C, préférentiellement entre + 200 et + 400°C, ou encore entre + 250 et + 350°C.
Par « turbocompresseur », aussi appelé « turbomachine », il est compris dans le contexte de la présente invention une machine permettant en même temps d’augmenter la pression de gaz et de détendre la pression de gaz à un autre point du circuit. En plus des turbocompresseurs de type axial à forte puissance, il existe au moins deux types de turbocompresseurs de type radial : les turbocompresseurs à piston(s) (plutôt usuellement appelés « compresseurs ») et les turbocompresseurs centrifuges. Les turbocompresseurs centrifuges sont principalement utilisés en industrie ainsi que dans l’automobile car ils ont peu de pièces mobiles en friction, ont une efficacité énergétique relativement élevée et déplacent un flux de gaz plus élevé que les compresseurs réciproques de taille semblables. Les turbocompresseurs ne peuvent pas atteindre un taux de compression aussi élevé que les compresseurs alternatifs, ces derniers étant capable d'atteindre, en multi-étages, une pression de 100 MPa.
Par « source de chaleur artificielle », il est compris dans le contexte de la présente invention une énergie thermique issue d’une intervention humaine, telle qu’un four, de l'énergie issue d’un système solaire thermique ou encore une chaleur fatale.
Par « cycle de charge », il est compris dans le contexte de la présente invention une série d’évènements pouvant être récurrente, c’est-à-dire un cycle, permettant le stockage d’énergie thermique.
A titre d’exemple, il existe des échangeurs de chaleur gaz/liquide ou gaz/gaz comme des échangeurs à plaques ou des échangeurs à tubes ou tubes calandres pouvant être utilisés dans le cadre de la présente invention. Il existe de nombreux fournisseurs de tels échangeurs de chaleur ; tel que ceux de la société Alfa-Laval®.
Pour assurer un maintien en position des tiges à l’intérieur du corps 2 par serrage élastique, la partie conique 9 de l’entonnoir 6 est délimitée par une pluralité de languettes 10 adjacentes. Ces languettes 10 sont ici au nombre de dix, mais leur nombre peut être quelconque. Ces languettes 10 présentent une extrémité 12A reliée à l’entrée 7 de l’entonnoir 6 et une extrémité opposée libre, représentée en 12B aux figures.
Ces languettes 10 se développent longitudinalement depuis l’entrée 7 en direction de la sortie 8 de l’entonnoir.
Ces languettes 10 sont élastiquement déformables pour pouvoir s’écarter les unes des autres à l’état introduit des végétaux dans l’entonnoir, comme illustré à la , où la vue de gauche représente les languettes 10 de l’organe 3 d’obturation en position rapprochée l’une de l’autre à l’état non déformé en raison de l’absence des végétaux, tandis que la vue de droite représente une déformation des languettes dans le sens d’un écartement l’une de l’autre, cette déformation résultant de l’introduction dans l’entonnoir d’un bouquet de dimension importante, c’est-à-dire dont l’encombrement des tiges est important.
On comprend que lors de l’introduction d’un bouquet, les languettes fléchissent ou s’abaissent vers le fond 4 du corps 2 en s’écartant les unes des autres pour augmenter la section de passage de l’entonnoir 6. On constate que, comme illustré à la , chaque languette 10 est munie dans sa zone de raccordement à l’entrée 7 de l’entonnoir 6, sur sa surface opposée à celle tournée vers l’intérieur de l’entonnoir 6, d’une surépaisseur formant un gousset 15 de renfort. Ce gousset 15 de renfort permet d’éviter trop de souplesse de la languette 10 au niveau de sa zone de raccordement à l’entrée 7 de l’entonnoir.
Chaque languette est, dans la zone de transition de la partie conique 9 avec la sortie 8 de l’entonnoir 6 coudée en direction du fond 4 du récipient pour former, à l’état non déformé desdites languettes 10 au niveau de la sortie 8 de l’entonnoir 6 délimité par la partie des languettes 10 s’étendant entre la partie coudée 11 et leur extrémité libre 12B, un fourreau 13.
Ce fourreau 13 permet, une fois les tiges de végétaux introduites dans l’entonnoir 6 jusqu’à faire saillie de la sortie 8 de l’entonnoir, de pouvoir ressortir au moins partiellement les tiges de l’entonnoir 6 sans endommager les tiges. Ce fourreau 13 permet donc un déplacement à coulissement des tiges des végétaux à l’intérieur du fourreau suivant deux directions opposées, à savoir soit en direction de l’entrée 7 de l’entonnoir 6, soit en direction de la sortie 8 de l’entonnoir 6 sans endommagement des tiges des végétaux. Ainsi, l’opérateur peut librement modifier la position relative du bouquet par rapport au récipient. On note que chaque languette 10 tend également à s’amincir depuis sa zone de raccordement à l’entrée de l’entonnoir en direction de son extrémité libre.
Dans les exemples représentés, chaque languette 10 présente, au niveau de sa partie servant à la délimitation du fourreau 13 et s’étendant entre sa partie coudée 11 et son extrémité libre 12B, une surface dite interne 14, tournée vers l’intérieur du fourreau 13, plate comme l'illustre par exemple la , ou convexe comme illustré à la .