INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La valeur de 14 dBm est représentée sur le graphe par une flèche verticale. En dessous de la limite MEV de -35dB, deux courbes de tension présentent une intersection avec la verticale à 14 dBm : la courbe de 3.7V (désignée par 3V7 sur le graphe de la ) et la courbe de 5V. Pour une modulation 1024 QAM, pour émettre à la puissance maximale possible tout en respectant les contraintes imposées, on choisira une tension de 3.7V, dont l’intersection avec la verticale à 14 dBm est située au point ‘a’, plus proche de la limite du critère d’erreur que par exemple l’intersection de la courbe de la tension à 5V avec la verticale à 14 dBm. Le point ‘b’ à l’intersection entre la verticale à 14dBm et la courbe 3.3V (désigné par ‘3V3’ sur le graphe de la ) ne respecte pas la contrainte de la limite MEV de -35dB pour une modulation ‘forte’ 1024QAM. Pour une modulation 64 QAM, on pourra baisser la tension à 3.3V, cette intersection ‘b’ entre la verticale à 14 dBm et la courbe 3.3V étant l’intersection située en-dessous et la plus proche de la limite MEV de -27db. Selon un mode de réalisation particulier, l’émission est effectuée en-dessous de la puissance maximale par antenne, même s’il est possible d’émettre à cette puissance en respectant les diverses contraintes législatives et/ou techniques imposées.
(b) Pour la bande de fréquences entre 5.5 et 5.72 GHz, une limite de 30 dBm PIRE est autorisée en Europe. Dans le cadre de l’exemple déjà donné ci-dessus (3 dBi de gain combiné et quatre antennes) et en appliquant le même calcul, il en résulte une puissance maximale de 21 dBm par antenne. Cette valeur est également illustrée par une flèche verticale dans le graphe. Une seule courbe présente un point à cette puissance (point ‘c’). Cependant, ce point est situé au-dessus de la limite MEV de -35 dB. On ne pourra donc pas émettre à la puissance maximale autorisée de 21 dBm, du moins avec les valeurs discrètes de tension disponibles dans le présent exemple. On choisira alors la tension de 5V, mais en s’imposant d’émettre à une puissance inférieure ou égale à celle correspondant au point d’intersection ‘d’, entre la courbe correspondant à la tension de 5V et la limite supérieure MEV de -35 dB, par exemple à une puissance proche de 19 dBm. On respecte ainsi toutes les contraintes imposées. Il est à noter que les tensions de 3.3V et 3.7V ne permettent pas d’émettre à une puissance proche de la puissance maximale imposée. On ne les considère donc pas pour cette bande de fréquence.
L’impact d’une contrainte relative au masque spectral va maintenant être décrit. Selon le présent exemple, pour des modulations dites ‘faibles’ c’est-à-dire, comme indiqué précédemment, des modulations avec des constellations avec peu de points, ce qui inclut les modulations allant du BPSK au 16 QAM, le masque spectral (ou gabarit) peut imposer une contrainte limitante en termes de puissance. Pour ce faire, on détermine la puissance maximale que l’on peut utiliser tout en restant dans le cadre d’un gabarit imposé. Dans le cadre d’un réseau ‘WiFi’, ce gabarit est imposé par l’IEEE. La est une capture d’écran d’une mesure effectuée pour une trame IEEE 802.11ax telle que mentionnée précédemment, pour une bande de fréquence autour d’une fréquence centrale de 5,53 GHz et une tension de 3.7V. Le gabarit imposé est référencé 501, tandis que le graphe de la puissance en fonction de la fréquence autour de la fréquence centrale est référencé 502. L’axe des abscisses représente la fréquence en MHz autour de la fréquence centrale, tandis que l’axe des ordonnées représente la densité de puissance spectrale en dBm/RBW à 100kHz. Pour ce cas de figure, il a été déterminé que la puissance maximale utilisable permettant de rester dans le gabarit est de 19.35 dBm. Une mesure similaire a été réalisée pour les tensions de 3.3V et 5V respectivement. Le tableau 1 résume les résultats. Il apparaît que même à 3.3V, le spectre sera bien contenu dans le gabarit pour une puissance de 14 dBm. Le gabarit n’impose donc pas de baisser la puissance plus que le seuil maximal imposé mentionné auparavant.
Tension appliquée Puissance maximale pour laquelle le spectre est contenu dans le gabarit 5V 22.16 dBm 3.7V 19.35 dBm 3.3V 16.69 dBm
Le tableau 2 comporte les données qu’un dispositif de communication utilise pour déterminer, à partir du canal à utiliser pour la transmission d’une trame et de la modulation appliquée, la tension de polarisation à appliquer à l’amplificateur de puissance. La première ligne du tableau 2 reprend le point (c) évoqué ci-dessus pour la bande 5.15 à 5.35 GHz. Pour cette même bande, la seconde ligne combine les résultats au point (a) pour les deux modulations 64QAM et 1024QAM en choisissant d’appliquer une même tension de 3.7V – il aurait été possible de distinguer ces deux modulations et d’appliquer une tension de 3.3V pour le 64QAM. On choisit pour des raisons de simplicité d’implémentation de ne disposer que d’une tension. La troisième ligne du tableau prend le cas le plus défavorable tel que discuté en (b) – en effet, la modulation 1024QAM exige une tension de 5V. La personne du métier saura adapter le niveau de détail nécessaire des données.
Il est à noter que le tableau 2 est donné à titre illustratif. Les données stockées dans le dispositif 300 ou telles qu’accessibles par ce dernier à distance peuvent être différentes. Par exemple, la tension appliquée peut simplement être identifiée par un index de source vers laquelle le processeur commutera la sortie de la source de tension variable (‘Source 1’, ‘Source 2’, ‘Source 3’) dans le cas de tensions discrètes, ou encore par référence à une valeur maximale connue, sous la forme d’un ratio (e.g. 50% de la tension maximale), qui servira au processeur pour piloter un générateur de tension variable. Dans un tel cas, inclure une expression explicite de la puissance visée par antenne n’est pas forcément nécessaire car elle ne sera pas utilisée par le dispositif. Comme indiqué précédemment, il est également possible de prévoir d’utiliser une valeur de puissance visée pour en dériver, par exemple grâce à une fonction linéaire ou polynomiale, une valeur de tension à générer, valeur qui servira au processeur pour piloter un générateur de tension variable. La personne du métier saura adapter les données à l’application envisagée et aux spécificités de la plateforme matérielle.
Bande de fréquence Modulation Puissance visée par antenne Tension appliquée 5.15 – 5.35 GHz Faible (BPSK-16QAM) 14 dBm 3.3V 5.15 – 5.35 GHz Forte (64QAM–1024QAM) 14 dBm 3V73.7V 5.5 – 5.72 GHz Toutes modulations 19 dBm 5 V
Le tableau 3 donne un exemple des économies d’énergie pouvant être réalisés selon un exemple spécifique sur un équipement réel fourni à titre illustratif. Le tableau montre que par exemple pour une réduction de la tension d’alimentation du module frontal de 5V à 3.7V, une économie d’environ 1.4W peut être obtenue, soit une baisse de 34%.
Tension appliquée Courant Puissance consommée par 1 FEM émettant 14 dBm Puissance consommée pour un total de 4 antennes émettant à 14 dBm 5V 208 mA 1.04 W 4.16 W 3V7 190 mA 0.70 W 2.73 W 3V3 184 mA 0.61 W 2.43 W
Différents modes de réalisation de sources de tension variables vont maintenant être décrits.
La est un diagramme bloc d’un premier mode de réalisation d’une source de tension variable. Dans le cas de la , la source de tension variable 600 comprend autant de sources de tension constante qu’il est nécessaire de disposer de valeurs de tension discrètes, par exemple trois sources 601 à 603. Un commutateur 604 commute l’une des sources de tension constantes vers la sortie 605 de la source de tension variable, sous le contrôle du processeur 301 par l’intermédiaire d’un signal GPIO.
La est un diagramme bloc d’un second mode de réalisation d’une source de tension variable. Dans le cas de la , la source de tension variable comprend une alimentation variable 700 et un potentiomètre 701, dont la sortie est connectée par une ligne 704 à une entrée de boucle de retour de l’alimentation variable 700. L’alimentation variable possède une entrée 702 et une sortie 703, qui fournit la tension d’alimentation désirée. La sortie 703 de l’alimentation 700 est également connectée à une borne du potentiomètre 701, tandis que l’autre borne est connectée à la terre 705. Le potentiomètre 701 est commandé par le processeur 301 par l’intermédiaire d’un signal GPIO – le potentiomètre agit comme un pont diviseur variable et fournit sur la ligne 704 une tension située entre la tension de sortie 703 et la terre et fonction du signal GPIO. La tension en sortie 703 dépend de la tension d’entrée en 702 ainsi que des résistances respectives du pont diviseur. L’asservissement de l’alimentation variable 700 peut donc être réglée en agissant sur le potentiomètre numérique 701.
La est un diagramme bloc d’un troisième mode de réalisation d’une source de tension variable. Dans le cas de la , la source de tension variable comprend une alimentation variable 800 et un pont diviseur 801 dont la sortie est connectée par une ligne 804 à une entrée de boucle de retour de l’alimentation variable 800. L’alimentation variable possède une entrée 802 et une sortie 803, qui fournit la tension d’alimentation désirée. La sortie 803 est également connectée à une borne du pont diviseur 801, tandis que l’autre borne est connectée à la terre 805. Le pont diviseur 801 comprend une résistance R1 reliée à un commutateur qui peut commuter vers trois résistances respectives R2, R3, R4. Le commutateur est commandé par le processeur 301 par l’intermédiaire d’un signal GPIO – le pont diviseur variable ainsi constitué fournit sur la ligne 804 une tension fonction de la tension d’entrée, de la résistance R1 et de l’une des résistances R2 à R4. Les valeurs des résistances sont choisies de façon appropriée pour que la source de tension puisse générer trois valeurs de tension souhaitées. L’asservissement de l’alimentation variable 800 peut être réglée en agissant sur le potentiomètre numérique 801 en commutant vers l’une des résistances R2 à R4.
Dans ce qui précède, divers avantages ont été décrits. Un mode de réalisation spécifique peut présenter un ou plusieurs de ces avantages, mais pas forcément tous les avantages. Certains modes de réalisation peuvent présenter un ou plusieurs avantages non décrits et ne pas présenter d’avantages décrits.
La structure de rigidification comprend une barre transversale de liaison comportant deux extrémités chacune reliée à l’un des moyens de liaison et un premier support destiné à supporter un moyen de contrôle de convertisseur comportant un moyen de contrôle de chargeur pour recharger un pack de batteries destiné à alimenter une machine électrique et un convertisseur de courant. La structure de rigidification comprend également un deuxième support destiné à supporter une batterie de servitude.
La barre transversale de liaison comprend une boîte de jonction destinée à assurer la liaison électrique entre plusieurs composants électriques du véhicule.
Selon un mode de réalisation, la boîte de jonction est solidaire de la barre transversale de liaison.
Selon un autre mode de réalisation, la barre transversale de liaison comprend une première partie de barre fixée à une première face latérale de la boîte de jonction et une deuxième partie de barre fixée à une deuxième face latérale de la boîte de jonction, opposée à la première face latérale. Les première et deuxième parties de barre sont séparées par la boîte de jonction et s’étendent depuis les première et deuxième faces latérales opposées. La boîte de jonction, les première et deuxième parties de barre sont alignées.
Cette solution permet de réduire l’encombrement de la boîte de jonction.
Selon un mode de réalisation, la structure de rigidification comprend deux premières nervures reliant solidairement la première partie de barre à la première face latérale de la boîte de jonction et deux deuxièmes nervures reliant solidairement la deuxième partie de barre à la deuxième face latérale de la boîte de jonction.
Cette solution permet d’améliorer la fixation de la boîte de jonction aux parties de barre.
Selon un mode de réalisation, la boîte de jonction s’étend par rapport à la barre transversale de liaison vers une direction d’avancement du véhicule.
Cette solution permet de réduire la distance entre la boîte de jonction et les composants électriques tel le moyen de contrôle de convertisseur.
Selon un mode de réalisation, la boîte de jonction présente une forme parallélépipédique et s’étend entre les première et deuxième parties de barre, suivant une direction transversale perpendiculaire à la direction d’avancement du véhicule. La largeur de la boîte de jonction, selon une direction verticale perpendiculaire aux directions d’avancement du véhicule et transversale, est égale ou quasiment égale à la largeur de la barre transversale de liaison.
Selon un mode de réalisation, la boîte de jonction comprend des bornes de connexion destinées à être connectées à des câbles électriques pour relier des composants électriques du véhicule entre eux. Les bornes de connexion font saillie sur une face de connexion de la boîte de jonction.
Cette solution permet de faciliter le raccordement électrique entre la boîte de jonction et les composants électriques.
Selon un mode de réalisation, le premier support présente une forme en U et s’étend suivant la direction d’avancement du véhicule. La boîte de jonction est positionnée parallèlement et en regard du premier support.
Selon un mode de réalisation, la boîte de jonction comprend une cavité destinée à recevoir un équipement électrique. La cavité est ouverte à une face supérieure de la boîte de jonction et refermée par un couvercle.
Cette solution permet de faciliter le remplacement des équipements électriques, tels les fusibles, dans la boîte de jonction.
Le véhicule comprend un moyen de contrôle de convertisseur appelé OBCDC (Acronyme en anglais de On Board Charging DC-DC Converters).
Le moyen de contrôle de convertisseur (OBCDC) est composé de deux parties dont un moyen de contrôle du chargeur embarqué OBC (Acronyme en anglais de On Board Charging) et un convertisseur DC/DC qui est responsable de la conversion du courant.
Le convertisseur DC/DC est responsable de la conversion du courant. Lors des recharges électriques, le convertisseur DC/DC convertit le courant alternatif 220V en courant continu jusque 450V sur les véhicules.
En roulage, le convertisseur DC/DC convertit le courant continue DC qui présente une tension de 450V en courant continu DC présentant une tension de 12V pour soutenir la tension du réseau de bord du véhicule et recharger une batterie de servitude de 12V. La batterie de servitude de 12V alimente la climatisation, la radio et l’éclairage habitacle, par exemple.
Afin de satisfaire les normes de sécurité et notamment les tests (test de « crash », par exemple), il est nécessaire de prévoir la protection des composants dits de puissance, tels que le moyen de contrôle du chargeur embarqué OBC, le convertisseur DC/DC et l’onduleur de puissance, ainsi que leurs interfaces électriques, notamment les connecteurs haute tension équipant ceux-ci.
Pour protéger ces composants de puissance lors d’un accident, il est connu d’utiliser des structures de rigidification, comme celle décrite dans la demande de brevet français N°2111705.
Ce document divulgue un véhicule comprenant des suspensions avant du type Mc Pherson fixées sous un support supérieur de suspension de la caisse du véhicule et une structure de rigidification comportant une barre transversale de liaison, appelée aussi barre anti-rapprochement, qui relie les deux supports supérieurs de suspension pour les rigidifier.
La structure de rigidification comporte deux supports dont un premier support pour supporter et relier le moyen de contrôle de convertisseur (OBCDC) à la structure du véhicule et un deuxième support pour supporter et relier la batterie de servitude de 12V à la structure du véhicule.
Le groupe électromoteur comprend le moteur électrique et l’onduleur de puissance qui est positionné au-dessus du moteur électrique. Les vibrations générées par le groupe électromoteur sont filtrées par rapport à la structure du véhicule à l’aide de cales élastiques positionnées entre le groupe électromoteur et la structure de rigidification.
Il est alors nécessaire de prédisposer des jeux entre le groupe électromoteur et le moyen de contrôle de convertisseur (OBCDC) pour permettre le débattement du groupe électromoteur afin d’éviter qu’il ne vienne percuter le moyen de contrôle de convertisseur (OBCDC) et la batterie de servitude de 12V lorsque le véhicule est en roulage.
Le véhicule comprend également une boîte de jonction qui s’apparente à un boîtier multiprises et qui est un composant indispensable, sur lequel viennent s’interconnecter les différents composants électriques constituant la chaîne de traction électrique du véhicule.
La boîte de jonction comprend des fusibles et est reliée à des composants électriques à la fois fixés sur le groupe électromoteur ou d’autres parties du véhicule, par des câbles électriques.
Cependant, cette configuration impose de générer des boucles et des départs de boucles dynamiques avec les câbles électriques pour compenser les débattements du groupe électromoteur lorsque le véhicule est en roulage.
L’invention vise à remédier à tout ou partie des inconvénients de l’état de la technique en proposant notamment une structure de rigidification permettant de limiter l’utilisation des boucles et départ de boucle dynamiques dans le but d’optimiser l’architecture du bloc avant du véhicule.
Pour ce faire est proposé, selon un premier aspect de l'invention, une structure de rigidification destinée à être montée sur un châssis d’un véhicule mû au moins partiellement par de l’énergie électrique et comprenant un train de roues, et deux systèmes de suspension positionnés à chacune des deux extrémités opposées du train de roues. Chaque système de suspension est relié à un moyen de liaison fixé solidairement au châssis.
Le plancher pelvien est constitué d’un ensemble de muscles allant de l’os pubien jusqu’à la colonne vertébrale en formant des anneaux autour de l’urètre, du vagin, et de l’anus. Ces muscles forment une sorte de hamac qui supporte le contenu abdominal et la colonne vertébrale, tout en permettant de maintenir de façon optimale les fonctions urinaires, rectales et sexuelles.
Parmi les pathologies rencontrées, on peut citer les varices vulvaires, les prolapsus génitaux-urinaires, le syndrome prémenstruel ou de douleurs menstruelles, le syndrome de congestion pelvienne, les oedèmes pelvi-vulvaires ou périnéaux (suite d’un accouchement ou d’une opération gynécologique).
Dans certain cas, la situation est tellement invalidante que les femmes ne peuvent plus se lever, ni marcher. Outre les douleurs physiques, ces situations peuvent donc engendrer des problèmes pratique importants avec impossibilité de travailler ou de s’occuper d’enfants par exemple, donc d’avoir une vie normale. Par ailleurs, les pathologies évoquées, si elles ne sont pas traitées de manière efficace, peuvent engendrer des séquelles : incontinences, descente d’organes, perte parfois irréversible de tonicité des veines vulvaires, douleurs pendant relations sexuelles, etc.
Il est donc important de pouvoir disposer dans ces situations d’une solution de soulagement efficace et confortable.
Les solutions médicamenteuse, par exemple à l’aide de médicaments de type veinotoniques, ou encore le port de bas de contention, sont inefficaces ou insuffisantes pour soulager la patiente de ses douleurs et agir sur la pesanteur qu’elle ressent.
On connaît des dispositifs prenant la forme d’une culotte de compression, tels que celui décrit dans le document US2015/0034074, qui sont destinés à soulager une femme souffrant de varices vulvaires.
D’une manière générale, un des inconvénients des dispositifs connus est qu’ils sont soit peu efficaces car n’appliquant pas suffisamment de pression sur la zone pelvienne, soit peu confortables en raison de la contention et de la pression qu’ils exercent .
Un des buts de l’invention est donc de résoudre notamment les problèmes précités. Ainsi, l’invention a notamment pour objectif de proposer un dispositif de soutien pelvien efficace, confortable et agréable à porter.
L’invention a ainsi pour objet un dispositif de soutien pelvien destiné à être porté par un utilisateur, comprenant une ceinture élastique présentant une partie avant et une partie arrière, deux sangles élastiques présentant chacune une extrémité avant reliée à la partie avant de la ceinture et une extrémité arrière, opposée à l’extrémité avant, reliée de manière amovible à la partie arrière de la ceinture. Les deux sangles se croisent en sorte de former avec la ceinture respectivement deux passages d’insertion des cuisses de l’utilisateur.
Le dispositif comprend également une bande de support pelvien destinée à être positionnée en sorte d’assurer un soutien au niveau de la zone pelvienne de l’utilisateur. Cette bande comprend une extrémité avant reliée à la partie avant de la ceinture et une extrémité arrière, opposée à l’extrémité avant. Les deux sangles se croisent en une zone de croisement située en regard de la bande, l’extrémité arrière de la bande étant reliée aux deux sangles en des zones de liaison arrière respectives de ces deux sangles situées entre la zone de croisement et les extrémités arrières respectives de ces deux sangles.
la ceinture présente une valeur d’allongement manuel maximum sensiblement comprise entre 85% et 115%, de préférence sensiblement égale à 100%, et/ou une valeur de force requise pour un allongement de 30% sensiblement comprise entre 195 cN/cm et 255 cN/cm, de préférence sensiblement égale à 220 cN/cm ; la bande comprend au moins une première couche en matériau élastique et au moins une deuxième couche en matériau de type mousse alvéolée destinée à être en contact avec la zone pelvienne de l’utilisateur ; la deuxième couche comprend des premières fibres synthétiques élastiques, telles que des fibres d’élasthanne, est des deuxièmes fibres synthétiques, telles que des fibres en polyester ou en polyuréthane ; la deuxième couche comprend entre 93% et 97% de deuxièmes fibres, de préférence 95%, et entre 3% et 7% de premières fibres, de préférence 5% ; la première couche présente une valeur d’allongement manuel maximum sensiblement comprise entre 60% et 80%, de préférence sensiblement égale à 70%, et/ou une valeur de force requise pour un allongement de 30% sensiblement comprise entre 210 cN/cm et 290 cN/cm, de préférence sensiblement égale à 250 cN/cm ; la bande s’étend entre son extrémité avant et son extrémité arrière selon une première dimension, et présente une valeur d’allongement maximum dans la première direction sensiblement comprise entre 35% et 50%, de préférence sensiblement égale à 42%, et une valeur d’allongement maximum dans une deuxième direction, perpendiculaire à la première direction, sensiblement comprise entre 15% et 25%, de préférence sensiblement égale à 20% ; les sangles présentent une valeur d’allongement manuel maximum sensiblement comprise entre 60% et 80%, de préférence sensiblement égale à 70%, et/ou une valeur de force requise pour un allongement de 30% sensiblement comprise entre 350 cN/cm et 450 cN/cm, de préférence sensiblement égale à 400 cN/cm ; les extrémités avant des deux sangles sont reliées à la partie avant de la ceinture en des zones de liaison avant, et l’extrémité avant de la bande est reliée à la partie avant de la ceinture au moins en lesdites zones de liaison avant ; la longueur de chaque sangle est ajustable par des moyens d’ajustement disposés au niveau de l’extrémité ladite sangle et/ou au niveau d’une zone de liaison arrière de la ceinture en laquelle l’extrémité arrière de ladite sangle est reliée de manière amovible.
Ainsi, la structure du dispositif de l’invention le rend particulièrement efficace dans sa fonction de soutien pelvien, assurant une bonne compression pour soulager l’utilisateur. Dans le même temps, cette structure rend le dispositif confortable.
Précisément, la structure de la bande de soutien pelvien et la façon dont elle est reliée aux sangles et à la ceinture, permettent d’obtenir un résultat optimum en termes de soutien et de confort.