INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’unité de contrôle 10 permet également d’identifier un dysfonctionnement d’un des modules par un autodiagnostic.
Le sous module 412 de traitement et de communication supporte le protocole de communication CRPI (en anglais, Common Public Radio Interface) qui permet à un module 4 de communiquer avec ses voisins.
Compte tenu que les modules sont reconfigurables à volonté, chaque module 4 offre la possibilité de traitements embarqués, dont notamment la correction des erreurs liées à l’imperfection antennaire des modules (orthomodes). Les traitements embarqués entre couples de modules 4 (ou multiplets de sondes) pour réaliser des mesures de paramètres de transmission sont également possibles.
Comme déjà mentionné, avantageusement, on constate que les seules liaisons radiofréquences existantes sont celles qui relient le sous module 411 à l’antenne 41 constituée d’éléments rayonnants transducteurs. Ces liaisons sont très courtes et les pertes associées sont donc très faibles, ce qui ne constitue plus un frein pour une utilisation aux fréquences les plus hautes du spectre de la 5G. En outre, la faible présence des liaisons radiofréquences résout le problème des pertes de liaisons cruciales aux fréquences élevées (ordre de grandeur > 20 GHz).
Selon un mode de réalisation, la surface de retrait et l’élément de retrait s’étendent sensiblement dans un même plan.
Ainsi, la surface de retrait et l’élément de retrait constitue un support plan à la plaque de culture qui peut être souple, ce qui limite la propension de la plaque de culture à emmagasiner de l'énergie en flexion. En effet, la plaque de culture a tendance à restituer cette énergie en à-coup ou soubresaut, faisant gicler ou se déverser le contenu des puits de culture.
Selon un mode de réalisation, l’élément de retrait a une dimension permettant d’être positionnée en regard de l’encoche du bord de la plaque de culture de sorte à permettre une déformation de la zone de maintien au fond de ladite encoche.
Selon un mode de réalisation, le module complémentaire est physiquement indépendant de la boîte de culture. Autrement dit, il n’y a pas de lien physique entre la boîte de culture et le module complémentaire qui peut donc être éloigné de la boîte de culture d’une distance non prédéterminée.
Selon un mode de réalisation, le module complémentaire comprend au moins une surface de support configurée pour venir en appui sur la surface d’appui lorsque le module complémentaire est positionné dans l’au moins un logement.
Ainsi le module complémentaire est configuré pour être positionné dans le logement de la boîte de culture en lieu et place d’une plaque de culture.
Selon un mode de réalisation, le module complémentaire comprend au moins un bord, configuré pour coopérer avec l’au moins un dispositif de fixation de la boîte de culture.
Ainsi le module complémentaire peut être inséré dans l’espace de maintien du dispositif de fixation.
Selon un mode de réalisation, le bord du module complémentaire a une épaisseur sensiblement constante.
Selon un mode de réalisation, le bord du module complémentaire comprend au moins une zone élastique destinée à coopérer avec l’au moins un dispositif de fixation de la boîte de culture.
Selon un mode de réalisation, le bord du module complémentaire comprend au moins une encoche destinée à coopérer avec l’au moins un dispositif de fixation de la boîte de culture.
Ainsi l’épaisseur du module complémentaire au niveau du dispositif de fixation est réduite afin de faciliter l’introduction et le retrait du module complémentaire de la boîte de culture.
Selon un mode de réalisation, le module complémentaire présente une forme non symétrique.
La forme permet de réaliser un détrompeur permettant de facilement orienter ledit module complémentaire.
Selon un mode de réalisation, la surface de support du module complémentaire est sensiblement parallèle à la surface de retrait.
Selon un mode de réalisation, la surface de support est espacée de la surface de retrait par une épaisseur constante.
Définition de la dispersion métallique des particules (D)
La dispersion métallique de particules D est un nombre sans unité, souvent exprimé en %. La dispersion est d’autant plus grande que les particules sont petites. Elle est définie dans la publication de R. Van Hardeveld et F. Hartog, « The statistics of surface atoms and surface sites on metal crystals », Surface Science 15, 1969, 189-230.
Définition d’épaisseur de couche (appelée aussi épaisseur de croûte)
Afin d'analyser la répartition de la phase métallique sur le support, on mesure une épaisseur de croûte par microsonde de Castaing (ou microanalyse par microsonde électronique). L'appareil utilisé est un CAMECA XS100, équipé de quatre cristaux monochromateurs permettant l'analyse simultanée de quatre éléments. La technique d'analyse par microsonde de Castaing consiste en la détection de rayonnement X émis par un solide après excitation de ses éléments par un faisceau d'électrons de hautes énergies. Pour les besoins de cette caractérisation, les grains de catalyseur sont enrobés dans des plots de résine époxy. Ces plots sont polis jusqu'à atteindre la coupe au diamètre des billes ou extrudés puis métallisés par dépôt de carbone en évaporateur métallique. La sonde électronique est balayée le long du diamètre de cinq billes ou extrudés pour obtenir le profil de répartition moyen des éléments constitutifs des solides. Cette méthode, bien connue de l’Homme du métier, est définie dans la publication de L. Sorbier et al. “Measurement of palladium crust thickness on catalyst by EPMA” Materials Science and Engineering 32 (2012). Elle permet d’établir le profil de répartition d’un élément donné, ici le palladium, au sein du grain. Par ailleurs, la concentration en palladium est définie pour chaque mesure et donc pour chaque pas d’analyse. La densité de palladium au sein du grain est donc définie comme la concentration de palladium par mm 3 .
2. Catalyseur Selon l’invention, le catalyseur comprend, de préférence est constitué de, une phase active de palladium et de zinc, et un support d’alumine, ledit catalyseur ne comprenant pas d’alliage à base de palladium et de zinc.
La teneur en palladium est comprise entre 0,01 et 2% en poids en élément palladium par rapport au poids du catalyseur, de préférence entre 0,05 et 1% en poids, et encore plus préférentiellement entre 0,1 et 0,9 % en poids.
La teneur en zinc est comprise entre 5 et 35% en poids en élément zinc par rapport au poids du catalyseur, de préférence entre 7 et 28% en poids, plus préférentiellement entre 10 et 25% en poids, et encore plus préférentiellement entre 12 et 20% en poids.
Le catalyseur selon l’invention ne comprend pas d’alliage palladium-zinc. Ce type d’alliage est notamment visible en spectroscopie photoélectronique par rayons X (XPS) ou par spectroscopie de rayons X à dispersion d’énergie (EDX) couplé à la microscopie électronique en transmission. Cette technique de caractérisation des alliages est bien connue de l’Homme du métier et est décrite par M. Armbrüster et al. (2013) « The Intermetallic Compound ZnPd and Its Role in Methanol Steam Reforming », dans la revue Catalysis Reviews, 55:3 (2013), 289-367.
La taille moyenne des particules (en taille) de palladium est avantageusement comprise entre 1 nm et 10 nm, de préférence entre 1,5 nm et 6 nm. La taille moyenne des cristallites est déduite des mesures de dispersion métallique des particules D, en appliquant les relations dispersion-taille de particules connues de l'homme du métier et décrites dans "Analyse physico-chimique des catalyseurs industriels, Chapitre I, Éditions Technip, Paris 2001".
La surface spécifique du catalyseur est de préférence comprise entre 50 m²/g et 250 m²/g, de manière préférée entre 60 m²/g et 230 m²/g, plus préférentiellement entre 70 m²/g et 220 m²/g, et encore plus préférentiellement entre 80 m²/g et 200 m²/g, et encore plus préférentiellement entre 90 m²/g et 180 m²/g.
Le volume poreux total (VPT) du catalyseur peut être compris entre 0,1 cm 3 /g et 1,5 cm 3 /g, de préférence compris entre 0,2 cm 3 /g et 1,4 cm 3 /g, et encore plus préférentiellement compris entre 0,25 cm 3 /g et 1,3 cm 3 /g.
Avantageusement, au moins 80% poids du palladium est réparti dans une croûte à la périphérie du support poreux, l’épaisseur de ladite croûte étant comprise entre 20 µm et 300 µm, de préférence entre 25 µm et 280 µm, plus préférentiellement entre 30 µm et 250 µm, et encore plus préférentiellement entre 30 µm et 200 µm.
Selon l’invention, la dispersion métallique D du palladium est comprise entre 10% et 30%, de préférence entre 12% et 28%, plus préférentiellement entre 13% et 25%, et encore plus préférentiellement entre 15% et 20%.
3. Support Le support poreux selon l’invention est de l’alumine, c'est-à-dire que le support comporte au moins 95%, de préférence au moins 98%, et de manière particulièrement préférée au moins 99% poids d'alumine par rapport au poids du support. L’alumine présente généralement une structure cristallographique du type alumine delta, gamma ou thêta, seule ou en mélange.
La surface spécifique du support poreux est de préférence comprise entre 50 m²/g et 250 m²/g, de manière préférée entre 60 m²/g et 230 m²/g, plus préférentiellement entre 70 m²/g et 220 m²/g, et encore plus préférentiellement entre 80 m²/g et 200 m²/g, et encore plus préférentiellement entre 90 m²/g et 180 m²/g.
Le volume total poreux du support est avantageusement compris entre 0,1 cm 3 /g et 1,5 cm 3 /g, de préférence compris entre 0,5 cm 3 /g et 1,1 cm 3 /g, et encore plus préférentiellement compris entre 0,25 cm 3 /g et 1,3 cm 3 /g.
Selon un mode de réalisation, l’au moins un dispositif de fixation permet un emboitage élastique de la plaque de culture.
L'emboîtage élastique est un mode d'assemblage d’un premier élément avec un deuxième élément, dans lequel le premier élément est déformé de manière élastique lors d’une introduction sur le deuxième élément, ou dans lequel le premier et le deuxième éléments sont déformés de manière élastique. Après réalisation de l’emboitage, aucune contrainte ne s’exerce sur le premier élément et sur le deuxième élément qui sont alors au repos. Les éléments ne peuvent être plus être séparés sans exercer une nouvelle contrainte. Dans le cas présent, le premier élément correspond à la boîte de culture tandis que le deuxième élément est la plaque de culture. Selon le matériau de la plaque de culture et une géométrie du dispositif de fixation, l’emboitage élastique se réalise par la déformation de l’un, de l’autre, ou des deux.
L’invention porte également sur une plaque de culture destinée à être insérée dans un logement d’une boîte de culture selon l’invention, comprenant au moins un bord configuré pour coopérer avec l’au moins un dispositif de fixation de la boîte de culture.
Autrement dit, la plaque de culture comprend un bord pouvant être inséré dans l’espace de maintien.
Selon un mode de réalisation, le bord de la plaque de culture a une épaisseur constante.
Selon un mode de réalisation, le bord de la plaque de culture comprend au moins une encoche destinée à coopérer avec l’au moins un dispositif de fixation de la boîte de culture.
Ainsi l’épaisseur de la plaque de culture au niveau du dispositif de fixation est réduite. La plaque de culture présente donc une zone de maintien qui est facilement déformable et qui est positionnée au niveau du dispositif de fixation. Cette zone de maintien déformable permet de faciliter l’introduction et le retrait de la plaque de culture de la boîte de culture. En effet, seul cette zone de maintien sera déformée et non l’ensemble de la plaque de culture. Il n’y pas donc de risque de déversement du contenu de la plaque de culture lors de l’introduction ou du retrait de cette dernière.
Selon un mode de réalisation, la plaque de culture présente une forme non symétrique.
La forme permet de réaliser un détrompeur permettant de facilement orienter ladite plaque de culture.
Selon un mode de réalisation, la plaque de culture comprend une deuxième surface d’élongation comprenant au moins un puit de culture.
Selon un mode de réalisation, la plaque de culture comprend une deuxième surface d’élongation, parallèle à la première surface d’élongation.
Selon un mode de réalisation, la première surface d’élongation est espacée de la deuxième surface d’élongation par une épaisseur constante.
L’invention porte également sur un module complémentaire destiné à être utilisé avec une boite de culture selon l’invention, comprenant au moins une surface de retrait configurée pour venir au moins partiellement en contact avec la première surface d’élongation de la plaque de culture, et au moins un élément de retrait configuré pour être positionné en regard de l’au moins un dispositif de fixation, et pour exercer une force localisée sur la plaque de culture au niveau du dispositif de fixation.
La surface de retrait a pour objectif de soutenir la plaque de culture lors de son retrait en évitant une déformation de cette dernière aux endroits soutenus. La surface de retrait vient donc au contact de la première surface d’élongation, et plus particulièrement d’une zone centrale de la première surface d’élongation.
Selon un mode de réalisation, l’au moins une surface de retrait s’étend sensiblement dans un plan de retrait.
L’élément de retrait permet d’exercer une force sur la plaque de culture de sorte à réaliser une déformation locale de la plaque de culture, préférentiellement au niveau de la zone de maintien de la plaque de culture, ou, par l’intermédiaire de la plaque de culture, une déformation du dispositif de fixation, afin de retirer la plaque de culture de la boîte de culture sans déformer cette dernière de manière globale.
- Une ou plusieurs matière(s) colorante(s)
La composition cosmétique selon l’invention peut encore comprendre au moins une matière colorante choisie parmi les colorants hydrosolubles ou liposolubles, les charges ayant pour effet de colorer et/ou opacifier la composition et/ou de colorer les matières kératiniques, préférentiellement la peau ou les cheveux, telles que les pigments, les nacres, les laques (colorants hydrosolubles adsorbés sur un support minéral inerte), et leurs mélanges. Ces matières colorantes peuvent être éventuellement traitées en surface par un agent hydrophobe tel que les silanes, silicones, savons d’acides gras, C9-15 fluoroalcool phosphates, copolymères acrylate/dimethicone, copolymères mixtes C9-15 fluoroalcool phosphates / silicones, lécithines, cire de carnauba, polyéthylène, chitosan et acides aminés éventuellement acylés tels que la lauroyl lysine, le disodium stearoyl glutamate et l’aluminium acyl glutamate, l’acide phytique. On peut citer aussi comme colorant d’origine naturel, le caramel colorant Beauté by Roquette® CC 001, vendu par la société ROQUETTE.
Une ou plusieurs charge(s) ou poudre(s) sensorielle ( s )
50 Capteur lidar
70 Jet de liquide
81 Chambre de liquide
82 Elément de rappel
PROCÉDÉ DE PILOTAGE D'UN DISPOSITIF DE COUPLAGE ET DE DECOUPLAGE D'UN MOTEUR ELECTRIQUE DE TRACTION EN FONCTION DE CRITERES THERMIQUES La présente invention porte sur un procédé de pilotage d'un dispositif de couplage et de découplage d'un moteur électrique de traction en fonction de critères thermiques. L'invention trouve une application particulièrement avantageuse, mais non exclusive, avec une chaîne de traction hybride de type 4x4.
Une chaîne de traction hybride pour un véhicule automobile peut comporter au moins un organe moteur, notamment un moteur thermique et/ou un moteur électrique de traction montés sur un train de roues avant.
Un moteur électrique de traction est monté sur un train de roues arrière. Le moteur électrique de traction est associé à un réducteur de vitesse pour adapter la vitesse de rotation très élevée du moteur à la vitesse de rotation des roues du véhicule. Un dispositif de couplage et de découplage permet de sélectivement coupler ou découpler le moteur électrique de traction avec le train de roues arrière. Le pilotage du dispositif de couplage et de découplage est généralement effectué en fonction d'un critère de régime maximum du moteur électrique de traction.
Par ailleurs, un système thermique est conçu pour dissiper les pertes thermiques des composants électriques de la chaîne de traction jusqu’à un régime maximum du moteur électrique et/ou un régime de découplage. Le circuit de refroidissement des composants électriques du véhicule est interconnecté avec le circuit de climatisation du véhicule automobile. Il est ainsi possible d’utiliser le circuit de climatisation pour minimiser les dimensions globales du système de refroidissement.
Si dans la plupart des situations de vie, le refroidissement des composants électriques peut être assuré par un tel système, il est possible que dans certains cas, le système de refroidissement ne permette pas d'évacuer les calories dissipées par les composants électriques et ce même avec un fonctionnement à couple nul du moteur électrique.
L'invention vise à remédier efficacement à cet inconvénient en proposant un procédé de pilotage d'une chaîne de traction hybride de véhicule automobile comportant: - au moins un organe moteur monté sur un premier train de roues, - un moteur électrique de traction monté sur un deuxième train de roues, - une batterie à laquelle est connectée électriquement le moteur électrique de traction par l'intermédiaire d'un onduleur, - un dispositif de couplage et de découplage du moteur électrique de traction apte à prendre un état verrouillé dans lequel le moteur électrique de traction est accouplé avec des roues du deuxième train de roues et un état déverrouillé dans lequel le moteur électrique de traction est désaccouplé par rapport aux roues du deuxième train de roues, et - un circuit de refroidissement dans lequel circule un fluide de refroidissement, - ledit procédé comportant une étape de pilotage du dispositif de couplage et de découplage du moteur électrique de traction sélectivement dans l'état verrouillé ou dans l'état déverrouillé en fonction des critères thermiques suivants: - une température du fluide caloporteur, - une température de la batterie, et - une capacité du circuit de refroidissement à maintenir une température cible du fluide caloporteur déterminée en fonction d'une température extérieure et d'une vitesse du véhicule automobile.
L'invention permet ainsi de maximiser l’usage du moteur électrique de traction du train arrière en fonction des conditions de fonctionnement thermiques de la chaîne de traction du véhicule automobile tout en évitant les surchauffes. L'invention présente un caractère économique, dans la mesure où elle nécessite uniquement une mise à jour logicielle pour effectuer son implémentation.
Selon une mise en œuvre de l'invention, une première cartographie définit une plage d'état de verrouillage et une plage d'état de déverrouillage du dispositif de couplage et de découplage en fonction de la température du fluide caloporteur et de la température de la batterie.
Selon une mise en œuvre de l'invention, la première cartographie comporte des plages d'hystérésis pour éviter une instabilité d’état du dispositif de couplage et de découplage du moteur électrique de traction.
Selon une mise en œuvre de l'invention, une deuxième cartographie définit une plage d'état de verrouillage et une plage d'état de déverrouillage du dispositif de couplage et de découplage en fonction de la température extérieure et de la vitesse du véhicule automobile.
Selon une mise en œuvre de l'invention, la deuxième cartographie comporte des plages d'hystérésis pour éviter une instabilité d’état du dispositif de couplage et de découplage du moteur électrique de traction.
Selon une mise en œuvre de l'invention, la première cartographie et la deuxième cartographie sont combinées entre elles par l'intermédiaire d'une porte logique de type "ET" pour élaborer une consigne de fonctionnement du dispositif de couplage et de découplage du moteur électrique de traction.
En outre, le flan 10 comporte une partie latérale 50 sensiblement de même dimension que la partie centrale 12 et articulée sur la partie centrale 12 grâce à une deuxième ligne de pliage 52. La deuxième ligne de pliage 52 s’étend selon une direction perpendiculaire aux premières lignes de pliage 18, 20. Ainsi, la partie centrale 12 présente un premier bord libre 54 opposé à la partie latérale 50. Et la partie latérale 50 présente un deuxième bord libre 56 opposé au premier bord libre 54 par rapport à la deuxième ligne de pliage 52.
De plus, la partie centrale 12 présente à mi-longueur, une première première entaille latérale 58 débouchant dans le premier bord libre 54. Cette première première entaille 58 présente une profondeur voisine du quart de la largeur l de la partie centrale 12, et une largeur voisine d’un huitième de la longueur L .
Aussi, le flan 10 présente une lumière transversale 60 de forme sensiblement rectangulaire et s’étendant à mi-longueur au droit de la première première entaille 58, à cheval sur la deuxième ligne de pliage 52. Cette lumière transversale 60 définit une seconde première entaille latérale 62 dans la partie centrale 12, symétrique de la première première entaille 58 par rapport à la première ligne médiane M de la partie centrale 12. Cette seconde première entaille 62 débouche alors dans une première seconde entaille latérale 64 ménagée dans la partie latérale 50 à mi-longueur. La première seconde entaille 64 est alors symétrique de la seconde première entaille 62 par rapport à la ligne définie par la deuxième ligne de pliage 52.
Et la partie latérale 50 présente également une seconde seconde entaille latérale 66 débouchant dans le deuxième bord libre 56 et symétrique de la première seconde entaille 64 par rapport à une seconde ligne médiane M’ de la partie latérale 50.
Ainsi, les première première entaille 58, seconde première entaille 62, première seconde entaille 64 et seconde seconde entaille 66 s’étende sur une même ligne transversale perpendiculaire aux lignes médianes M, M’.
En outre, ladite partie latérale présente deux premières entailles longitudinales opposées l’une de l’autre 68, 70 s’étendant selon la seconde ligne médiane M’. Ces deux premières entailles longitudinales 68, 70 présentent une largeur sensiblement égale à la largeur des autres entailles 58, 62, 64, 66. Elles sont en revanche moins profonde, mais elle se prolonge toutefois respectivement par deux traits de coupe 72, 74 sensiblement parallèles pour former deux languettes rabattables opposées 76, 78 comme on l’expliquera ci-après.
On se reportera directement à la car son objet, une caisse parallélépipédique 80, est définie dans ses dimensions notamment, par rapport au flan 10.
Ainsi, la caisse parallélépipédique 80 présente une paroi de fond 82, une paroi postérieure 84 dressée en regard d’une paroi antérieure 86 et deux parois latérales 88, 90 dressées en regard l’une de l’autre. Une paroi de couvercle 92 est articulée sur la paroi postérieure 84. La paroi de couvercle 92 présente deux ailes latérales 94, 96 et une aile antérieure 98. Ainsi, la paroi de fond 82, la paroi postérieure 84, la paroi antérieure 86 et les deux parois latérales 88, 90 définissent un espace de réception 95 ouvert, que la paroi de couvercle 92 est apte à venir refermer.
Aussi, le flan 10 étant adapté à coopérer avec la caisse parallélépipédique 80, comme on l’expliquera ci-après, il présente des dimensions adaptées à cette coopération.
Ainsi, la paroi de fond 82 présente une longueur de fond L’ égale à la distance qui s’étend entre les deux parois latérales 88, 90 et qui est sensiblement égale à la longueur L de la partie centrale 12. Au surplus, la paroi de fond 82 présente une largeur l’ qui s’étend entre la paroi postérieure 84 et la paroi antérieure 86 et qui est sensiblement égale à la largeur l de la partie centrale 12 du flan 10.
Et de surcroît, les deux parois latérales 88, 90 et les parois postérieure 84 et antérieure 86 présentent une hauteur H sensiblement égale à la largeur des volets 14, 16 du flan 10.
On se reportera à présent, tout d’abord à la et parallèlement à la afin de décrire les différentes étapes de mise en œuvre de la méthode de conditionnement selon l’invention.