INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un procédé de réalisation d’un élément de garnissage selon un mode de réalisation décrit précédemment va à présent être décrit en référence à la .
On prévoit tout d’abord une couche de support 2 sur laquelle est déposée une couche de protection 18. La couche de protection 18 est déposée sur toute ou partie de la face interne 8 et/ou externe 10 de la couche de support 2, au moins à l’endroit ou aux endroits où une ou plusieurs couches fonctionnelles 6 sont prévues. Le dépôt de la couche de protection 18 se fait par exemple par pulvérisation sur la couche de support 2. Comme décrit précédemment, cette étape est facultative et la couche fonctionnelle 6 peut être déposée directement sur la couche de support 2.
Une couche de peinture conductrice 24 est ensuite déposée sur tout ou partie de la couche de protection 18, ou le cas échéant sur tout ou partie de la face interne et/ou externe de la couche de support 2. La couche de peinture conductrice 24 est déposée par pulvérisation, à la différence d’une encre déposée par impression. Une telle étape de pulvérisation est particulièrement simple et économique à réaliser et permet d’appliquer la couche fonctionnelle quelle que soit la forme du motif 16 qui doit être réalisé, à la différence d’une encre qui est déposée uniquement là où l’encre est prévue, ce qui implique de programmer l’impression de façon adéquate pour ne pas déposer de matière là où une zone non conductrice est prévue. Lorsque plusieurs couches fonctionnelles 6 sont prévues, plusieurs couches de peinture conductrice 24 sont pulvérisées. Une couche fonctionnelle 6 peut également être formée par plusieurs couches successives de peinture conductrice.
Le ou les motifs 18 sont ensuite réalisés dans la couche de peinture conductrice 24. Pour ce faire, au moins une ouverture traversante est formée de part en part dans la couche de peinture conductrice afin de réaliser la zone non conductrice 22. Par « de part en part », on entend que la couche de peinture conductrice 24 est découpée sur toute son épaisseur. La forme de la ou des ouvertures traversantes dans la couche de peinture conductrice 24 définissent la forme du motif 16 et de la ou des zones conductrices 20 de celui-ci. Selon un mode de réalisation, la couche de de peinture conductrice est creusée au moyen d’un rayonnement laser, ce qui permet de définir la forme du motif 16 de façon très précise. En variante, la couche de peinture conductrice est découpée par attaque chimique, par fraisage ou par perçage mécanique dans la peinture conductrice. Comme décrit précédemment, plusieurs motifs 16 peuvent être prévus dans la couche fonctionnelle 6.
Le cas échéant, une couche d’isolation 12 est ensuite appliquée sur la couche fonctionnelle 6 au moins en regard d’un ou plusieurs motifs 16. La couche d’isolation 12 est appliquée par pulvérisation et est agencée pour pénétrer dans la ou les ouvertures traversantes formées dans la couche fonctionnelle 6.
En variante, une couche de décor 4 d’un autre type est déposée sur la couche de support 2 et/ou sur la couche fonctionnelle 6.
La ou les zones conductrices 20 sont ensuite connectées à une ou plusieurs sources de courant, par exemple lors du montage de l’élément de garnissage 1 sur le véhicule.
Une étape de mise en forme tridimensionnelle de la couche de support 2 peut être prévue pour conférer à l’élément de garnissage la forme souhaitée. Cette étape peut être réalisée avant ou après l’application des autres couches sur la couche de support 2.
Pasteurisateur de bouteilles de jus à pousseur sur flux inversé. La présente invention concerne un pasteurisateur de bouteilles de jus dit à pousseur sur flux inversé.
L’invention vise à proposer une solution qui soit continue-délicate et précise- graduelle.
Par continue-délicate, il s’entend d’une solution qui permette de pasteuriser un flux de bouteilles sans demander aux opérateurs de fournir ni un effort trop brusque, ni un effort trop important. Les opérateurs pouvant ainsi travailler de façon continue et délicate en ayant le temps de bien réaliser leur tâche, répartissant ainsi les efforts physiques sur la durée de la plage de travail au lieu de fournir ponctuellement un effort brusque et important lors du chargement et du déchargement des bouteilles dans le bac, de façon répétée. Couramment, les pasteurisateurs de l’art antérieur, notamment ceux comprenant un récipient qui contient un liquide chaud dans lequel est plongé un récipient contenant ce que l’on veut chauffer autrement appelé bain-marie, demandent aux opérateurs de porter en une opération le contenu d’une caisse de bouteilles, soit un poids de plus de 12 kilos. Selon les standards de notre invention, cet état de fait est inacceptable, et nous souhaitons que les opérateurs ne portent au maximum que le poids d’une ou deux bouteilles par opération. Cela permet ainsi aux petites exploitations de pouvoir se faire aider par des opérateurs dont la force soit faible ou dont l’état de santé soit fragile. Notre solution prévient l’apparition de troubles musculo-squelettiques, ce qui est trop souvent le cas en production industrielle quand il s’agit de manipulation de bouteilles qui sont conditionnées en cagettes ou en pack. L’invention vise donc une répartition des efforts de l’opérateur en continu durant la pasteurisation plutôt que des efforts trop importants dans le cas d’une pasteurisation discontinue.
Par précise-graduelle, il s’entend d’une solution qui permette de proposer une pasteurisation avec une montée en charge progressive maîtrisée de la température et le contrôle d’un seuil de température maximum à ne pas dépasser. La difficulté que doit résoudre l’invention est qu’elle doit alimenter un flux de bouteilles qui partent d’une température basse, typiquement à température ambiante ou d’une température de réfrigérateur, et qui doivent atteindre une zone de température limite typiquement de 72 ° C à 76°C, sans jamais dépasser le seuil maximum de la zone de température limite, à savoir si nous reprenons notre exemple, ici, ne jamais dépasser la température de 76 °C tout en atteignant au minimum la température de 72°C.
Typiquement l’invention vise à proposer une solution de pasteurisation pour des petites exploitations artisanales en proposant une solution qui soit économique.
L’art antérieur ne propose pas de solution qui présente les qualités dont nous venons de faire part. Les pasteurisations existantes sont soit industrielles et nécessitent un investissement important pour éviter que les opérateurs portent de lourdes charges, soit elles sont artisanales et les opérateurs sont obligés de travailler de façon brusque et discontinue ce que nous ne souhaitons pas.
L’art antérieur ne propose pas par ailleurs de solution économique qui permette une montée graduelle, précise en température et qui permette à un opérateur de traiter un flux de bouteilles sans jamais lui demander de traiter trop de bouteilles à la fois. Sachant qu’à chaque fois qu’une bouteille froide est introduite dans le bain, elle abaisse la température du bain, il faut trouver une solution qui permette de traiter un flux de bouteilles en contrôlant la montée de la température et la valeur de la température maximum.
Il est bien sûr également demandé pour nos exploitations artisanales que l’utilisation de la machine soit simple et ne nécessite pas de compétence en informatique ou des moyens de maintenance électromécaniques. En bref, l’invention vise à proposer une solution rustique inventive qui soit précise, qui protège les opérateurs et qui garantisse une excellente pasteurisation.
L’invention doit donc répondre à une conjonction de paramètres très particulière ce qui explique qu’aucun art significatif ne puisse être évoqué dans ce préambule.
Dans un aspect principal, l’invention propose un pasteurisateur dit à flux inversé avec d’une part un flux d’eau chaude qui pénètre dans un bac oblong selon une première extrémité de ce bac et qui soit évacué à une température plus faible selon la seconde extrémité de ce bac, et d’autre part un flux de bouteilles qui remonte le flux d’eau chaude pour monter en température progressivement.
Dans un aspect, l’invention propose un pousseur qui permet de régler le flux de bouteilles entrant et sortant en fonction des évolutions de température dans les bouteilles.
Dans un aspect, l’invention propose un moyen perfectionné de sonder le niveau de température qui permet d’indiquer finement dans chaque bouteille l’avancée des températures.
représente un plan de principe de côté de l’ensemble de l’invention
représente une vue de dessus du bac pasteurisation selon l’invention
représente une vue de côté du pousseur qui permet de faire avancer les lignes de bouteilles
Un échantillon biologique désigne tout type d’échantillon issu d’un corps vivant, notamment du corps d’un patient, et inclut notamment le sang, le sérum, le plasma, l’urine, le liquide céphalo-rachidien et les larmes.
EXEMPLES MATERIELS ET METHODES Production et purification des protéines
Les protéines PCPE-1 (humaine native ou comportant une étiquette 8his en C-terminal), Mini-procollagène III (étiquette C-myc en N-terminal), et BMP-1 (étiquette flag en C-terminal) ont été produites en cellules HEK 293-EBNA et purifiées comme déjà décrit. Les domaines CUB de PCPE-1 ont été préparés par protéolyse limitée de CUB1NTR et CUB2NTR comme décrit par Kronenberg et coll. CPIII-Long et PCPE-2 (avec une étiquette 6-his en N-terminal) ont été produits par transfection transitoire de cellules HEK 293T et purifiés comme indiqué.
L’antigène utilisé pour la sélection des nanocorps est la zone CUB1CUB2 de la protéine PCPE-1 (correspondant aux acides aminés 1 à 279). Il a été cloné dans le vecteur pHLsec, en fusion avec un tag 6-His et une séquence de clivage par la protéase HRV-3C en N-terminal. Il a ensuite été produit par transfection transitoire de cellules 293-F, cultivées à 37°C, 125 rpm, 8% CO 2 en milieu FreeStyle TM 293 (Gibco), selon la procédure décrite par Pulido et al . CUB1CUB2 a été purifié sur colonne Ni-excel (5 ml; Cytiva), puis traité par la protéase HRV-3C à 4°C pendant une nuit pour éliminer l’étiquette histidine. Après gel filtration sur colonne HiLoad Superdex 75 16/600 SEC (size exclusion chromatography, Cytiva) équilibrée en 20 mM HEPES pH 7.4, 0.3 M NaCl, la protéine est stockée à -80°C dans le même tampon. La concentration des protéines a été déterminée à l’aide d’un Nanodrop 2000 (Thermo Scientific).
Une forme biotinylée de CUB1CUB2 a été préparée pour le bio-panning et le phage-ELISA. Pour cela, la séquence codante pour la région CUB1CUB2 a été clonée dans le vecteur pHL-Avitag3 entre les sites EcoRI et KpnI puis la protéine a été exprimée en 293-T comme ci-dessus. Après purification sur résine Cobalt, 60 µM de CUB1CUB2avi ont été biotinylés à l’aide de 1 µM de GST-BirA (Biotin-protein ligase) dans 50 mM de tampon bicine, 300 mM potassium glutamate pH 8.3 en présence de 10 mM ATP et 50 µM de d-biotine pendant 5 h at 30 °C. La GST-BirA (clonée dans le vecteur pGex, don de Y. Zhao, STRUBI, Oxford, GB) a été produite en bactéries E. Coli BL21(DE3)pLysS. Une purification sur résine cobalt puis une gel filtration sur colonne superdex S75 (tampon 20 mM HEPES pH 7.4, 0.3 M NaCl) permettent l’élimination de la BirA et de la biotine en excès et l’obtention d’une protéine pure et biotinylée à 95%.
Sélection des nanocorps chez le lama
Les nanocorps de lama ont été générés par la plateforme du Laboratoire Architecture et Fonction des Macromolécules Biologiques (Marseille, France). Brièvement, un Llama glama a été immunisé par cinq injections successives de 1 mg de CUB1CUB2 à une semaine d’intervalle. Au bout de 39 jours, le sang a été collecté, et la bibliothèque de nanocorps a été générée comme décrit précédemment. Deux étapes de bio-panning sur 50 nM de CUB1CUB2 biotinylé ont permis d’enrichir des phages exprimant des nanocorps reconnaissant spécifiquement CUB1CUB2. 48 clones (phagemid) ont été sélectionnés et leur affinité pour PCPE-1 humain déterminée par phage ELISA. Les clones positifs ont été séquencés et leurs séquences alignées et analysées à l’aide de ESPript 3.0. Huit nanocorps ont été retenus pour être caractérisés plus en détails : I1, I2, I3, I4, I5, I7, I10 et I11.
Génération des nanocorps synthétiques
Les nanocorps synthétiques ont été sélectionnés par Hybrigenics Services SAS. Après trois étapes de bio-panning sur CUB1CUB2 biotinylé utilisant la bibliothèque de nanocorps hsd2ab (Moutel et al. , 2016), 90 clones ont été testés par phage ELISA pour leur capacité à se fixer sur PCPE1. Après séquençage, une librairie de 24 clones uniques positifs a été obtenue. Dix d’entre eux ont été sélectionnés pour être caractérisés plus en détail : H1 à H10.
Production et purification des nanocorps
Les nanocorps synthétiques ont été clonés dans le vecteur pET29b(+), en fusion avec la séquence signale pelB et une étiquette 6-His en position C-terminale. Les Nanocorps de lama ont été clonés dans le vecteur pHEN6 à la suite de la séquence pelB et en fusion avec une étiquette 6-His en position C-terminale.
Pour construire le diabody, le nanobody VHH-I5 a été amplifié par PCR avec addition d’un site de restriction NotI et d’une séquence GS 8 (GSGSGSGSGSGSGSGS) en N-terminal. La construction GS 8 -VHH-I5 a ensuite été clonée à la suite du VHH-H4 en pET29b(+) par digestion NotI/ XhoI pour conduire au nanobody bivalent VHH-H4-GS 8 -VHH-I5 (D1) .
Les plasmides obtenus sont ensuite transformés en bactéries E. coli T7 express (NEB). Lorsque la densité bactérienne atteint DO600 = 0.8, l’expression protéique est déclenchée par traitement avec 0.1 mM IPTG (β-D-1-thiogalactopyranoside) et les cellules sont incubées pendant une nuit à 28°C, dans un milieu Terrific Broth contenant 0.1 % de glucose. Les cellules sont ensuite récoltées par centrifugation à 4000 rpm 15 min à 4 °C et resuspendues en tampon TES (200 mM Tris HCl pH 8.0, 500 mM Sucrose, 50 nM EDTA). La fraction périplasmique est préparée par choc osmotique et les Nanocorps sont purifiés par chromatographie d’affinité sur résine nickel (Qiagen) et gel filtration (Superdex 75 16/600; Cytiva) en tampon 20 mM HEPES, 0.3 M NaCl pH 7.4.
Certains nanocorps ont également été clonés dans le vecteur pHEN contenant la séquence LPETG (site de reconnaissance pour la Sortase) et une étiquette 6-His en position C-terminale (don du Dr. Leo Hanke, Karolinska Institut, Stockholm, Suède), et produits et purifiés comme décrit dans (Hanke et al ., 2020). En parallèle, la Sortase A 5M clonée dans le vecteur pET30b (Addgene #51140), avec une étiquette 6-His en C-terminal, a été produite et purifiée selon les instructions du fournisseur. Les nanocorps ont été biotinylés sur leur extrémité C-terminale à l’aide de 50 µM de Sortase A 5M et 200 µM de GGGK-biotin (Covalab) en tampon 50 mM HEPES pH 7.5, 150 mM NaCl, 10 mM CaCl 2 , 2 h à 25 °C. La Sortase A 5M et l’excès de Nanocorps ont été éliminés par passage sur résine Ni-NTA (Qiagen; 2 ml), puis l’excès de biotine par un passage sur Zeba spin (7K MWCO, Thermo Fisher Scientific).
Analyses par SPR
Les expériences de résonance plasmonique de surface (SPR) ont été réalisées sur un appareil Biacore T200 (Cytiva). Les protéines ligands, en solution dans un tampon 10 mM HEPES pH 7.4 pour PCPE-1 ou 10 mM acétate de sodium pH 4.5 pour le mini-procollagen III et la streptavidine, sont immobilisées sur puce CM5 par couplage amine. Les analytes sont dilués en tampon de course (10 mM HEPES pH 7.4, 0.15 M NaCl, 5 mM CaCl 2 , 0.05 % P20) et injectés à un débit de 30 ou 50 µL/min. Les expériences de compétition, d’épitope binning et de cinétique ont toutes été réalisées à 25°C. La régénération est obtenue par injection successive de chlorure de guanidine 2M et d’EDTA 0.5 M pendant 30 sec. Les sensorgrammes ont été analysés à l'aide du logiciel d'évaluation Biacore T200 Evaluation v3.2.1 (Cytiva), en utilisant les modèles les plus adaptés. La CI50 a été déterminée par régression non linéaire à l'aide de GraphPad Prism (v8.2.1).
- la illustre, schématiquement et partiellement, le canal de la en vue de dessus, avec les éléments perturbateurs disposés avec des intervalles variables entre eux ;
- la illustre, schématiquement et partiellement, un élément perturbateur en chevron pouvant être présent dans le canal de la ;
On a représenté sur la ensemble 1 comportant un module 2 de cellules de batterie à refroidir, d’un véhicule automobile.
Les cellules de batterie comprennent par exemple une pluralité de batteries au lithium-ion (Li-ion) pour une utilisation dans un véhicule hybride. Dans un autre mode de réalisation, la pluralité de cellules de batterie sont des batteries Li-ion pour une utilisation dans un véhicule électrique à batterie.
L’ensemble 1 comprend en outre un dispositif de régulation thermique 10 agencé pour refroidir les cellules du module 2, qui sont en contact thermique avec une plaque supérieure 11 du dispositif de refroidissement 10, comme expliqué plus bas.
Le dispositif de régulation thermique 10 comporte une plaque supérieure 11, une plaque inférieure 12 assemblée par brasage avec la plaque supérieure 11 pour former ensemble une pluralité de canaux 14 de circulation pour un fluide caloporteur, tel qu’un mélange éthylène-glycol / eau à 50%.
Dans d’autres modes de réalisation alternatifs, le fluide caloporteur est un fluide réfrigérant choisi parmi les fluides réfrigérants suivants R134a, R1234yf ou R744.
Une bride de connexion fluidique 7 est prévue pour le raccord des canaux 14 avec des tubulures, non représentées.
Comme on peut le voir sur la , les canaux de circulation 14 pour le fluide caloporteur présentent chacun, en section transversale S, un contour 15 sensiblement en trapèze avec deux parois latérales 16 et une paroi de fond 17, cette paroi de fond 17 correspondant à une petite base du trapèze.
Les coins du trapèze peuvent être anguleux ou arrondis.
Les canaux 14 sont pourvus d’éléments perturbateurs 18 de l’écoulement du fluide caloporteur.
Les éléments perturbateurs 18 sont réalisés sur la plaque inferieure 12, notamment par emboutissage, estampage ou fabrication additive métallique.
Dans chaque canal 14, ces éléments perturbateurs 18 sont distants les des autres et font saille de la paroi de fond 17 du canal sur une hauteur h mesurée perpendiculairement à cette paroi de fond 17.
Comme visible sur la , chaque élément perturbateur 18 présente une hauteur relative hr1, hr2, hr3, hr4 qui est égale au rapport de sa hauteur absolue h divisée par la hauteur H de la section S de passage fluidique du canal 14 à l’emplacement de cet élément perturbateur 18. Les indices 1, 2, 3, 4 affectés à la valeur hr désignent le numéro d’ordre de l’élément perturbateur 18 où la valeur hr est calculée.
Avantageusement, le procédé de démontage comprend, en outre, au moins :
- une première étape de démontage du premier élément de manœuvre 46 par rapport au premier élément de suspension 7, et
- une deuxième étape d’extraction de la première partie 7a du premier élément de suspension 7 par rapport à l’intérieur du premier logement 8 du boîtier 43.
Ainsi, le premier élément de suspension 7 est démonté par rapport au boîtier 43 en démontant le premier élément de manœuvre 46 par rapport au premier élément de suspension 7, en particulier en tirant sur le premier élément de manœuvre 46, de sorte à désolidariser le premier élément de manœuvre 46 par rapport au premier élément de suspension 7, puis en sortant le premier élément de suspension 7 du premier logement 8 du boîtier 43, par un mouvement de translation suivant la direction du deuxième axe de rotation X7, autrement dit par un mouvement axial et en l’occurrence vertical, en particulier à travers la première ouverture 8a de ce premier logement 8.
De cette manière, le premier élément de suspension 7 du dispositif d’entraînement motorisé 10 peut être remplacé par un autre premier élément de suspension 7 de type identique ou différent.
Ici, le démontage du premier élément de manœuvre 46 par rapport au premier élément de suspension 7 est mis en œuvre par une opération de retrait de l’encliquetage élastique maintenant le premier élément de manœuvre 46 au premier élément de suspension 7.
Avantageusement, lors de l’exécution du procédé de démontage, la première étape de démontage est mise en œuvre suite à la première étape d’extraction.
La première étape de démontage et la deuxième étape d’extraction du procédé de démontage sont mises en œuvre dans l’ordre mentionné ci-dessus.
- une deuxième étape de rotation du deuxième élément de manœuvre 46, autour du deuxième axe de rotation X7, de l’état verrouillé à l’état déverrouillé, et
- une troisième étape d’extraction de la deuxième partie 7b du deuxième élément de suspension 7 par rapport à l’intérieur de l’évidement 66 de la tringle 4, au travers de la fente 65.
Ainsi, le deuxième élément de suspension 7 est démonté, autrement dit décroché, par rapport à la tringle 4 en tournant le deuxième élément de manœuvre 46, autour du deuxième axe de rotation X7, à partir d’une position correspondant à l’état verrouillé du deuxième élément de suspension 7 jusqu’à une position correspondant à l’état déverrouillé du deuxième élément de suspension 7, puis en sortant la deuxième partie 7b du deuxième élément de suspension 7 de l’évidement 66 de la tringle 4, au travers de la fente 65 de la tringle 4.
Préférentiellement, la deuxième étape de rotation et la troisième étape d’extraction du procédé de démontage sont mises en œuvre dans l’ordre mentionné ci-dessus.
Avantageusement, lors de l’exécution du procédé de démontage, la deuxième étape de rotation et la troisième étape d’extraction sont mises en œuvre simultanément ou suite à la première étape de rotation et à la première étape d’extraction.
- une deuxième étape de démontage du deuxième élément de manœuvre 46 par rapport au deuxième élément de suspension 7, et
Ainsi, une fois la plaque orthopédique 200a, 200b, 200c, 200d, 200e fixée sur le fer à cheval 100, le profil et les propriétés mécaniques de la ferrure sont modifiées, en fonction de la forme et de la fixation de la plaque orthopédique 200a, 200b, 200c, 200d, 200e. On prévoit ainsi une pluralité de modes de réalisation et de fixation de la plaque orthopédique 200a, 200b, 200c, 200d, 200e, permettant de fournir une variété d’adaptations du fer à cheval 100. Bien évidemment, les formes décrites en regard de ces plaques orthopédiques 200a, 200b, 200c, 200d, 200e peuvent être adaptées de manière à les faire correspondre au profil et aux dimensions d’un fer à cheval 100 connu de l’homme du métier, sans en modifier la fonctionnalité. D’autres variantes peuvent également être envisagées pour la réalisation d’autres formes de ferrures orthopédiques connues de l’état de la technique.
Selon un premier exemple de réalisation illustré dans la , on prévoit une première plaque orthopédique 200a présentant une forme sensiblement trapézoïdale isocèle, c’est-à-dire une forme de quadrilatère dont deux côtés opposés sont parallèles et présentent la même médiatrice, laquelle forme un axe de symétrie du trapèze. La première plaque orthopédique 200a présente en outre deux extrémités longitudinales 220 dont la forme correspond aux portions d’éponge 110 du fer à cheval 100, le contour extérieur 221 des extrémités longitudinales 220 correspondant au contour extérieur 111 des portions d’éponge 110 définissant un contour 221, et les extrémités longitudinales 220 étant reliées l’une à l’autre par le corps de la première plaque orthopédique 220a selon une longueur correspondant à l’écartement entre les deux portions d’éponge 110. On comprend additionnellement que la première plaque orthopédique 200a peut avantageusement présenter une forme sensiblement arrondie par rapport à un trapèze isocèle, en accord avec la , en particulier de manière à mieux reproduire le contour extérieur 111 des portions d’éponge 110.
L’utilisateur vient alors fixer la première plaque orthopédique 200a sur le fer à cheval 100 à l’aide des moyens de fixation amovible 210, par exemple par insertion de vis à travers la première plaque orthopédique 200a et les mortaises 112 de la portion d’éponge 110, en associant les extrémités longitudinales 220 aux portions d’éponge 110 de sorte que la première plaque orthopédique 200a s’étende entre les deux portions d’éponge 110 et les relie entre elles.