INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une solution proposée pour miniaturiser de tels systèmes, notamment par le brevet US 7 291 383 et l’article de Jorge C. Masini, et al. , Porous monolithic materials for extraction and preconcentration of pollutants from environmental waters , Trends in Environmental Analytical Chemistry, Volume 29, 2021, e00112, ISSN 2214-1588 est de former in situ l’HPM dans un capillaire de moins de 1 mm de diamètre interne. Dans les capillaires obtenus, des gradients de porosité existent, comme montré notamment dans l’article de Bruns, S., Müllner, T., Kollmann, M., Schachtner, J., Höltzel, A., & Tallarek, U. (2010). Confocal laser scanning microscopy method for quantitative characterization of silica monolith morphology . Analytical chemistry , 82 (15), 6569-6575, ce qui nuit à la reproductibilité, et les images en microscopie électronique à balayage montrent d’une part bien souvent que l’ancrage des HPM dans les capillaires est incomplet, libérant des espaces interstitiels qui peuvent nuire à la reproductibilité, voire à la qualité de l’extraction en créant des chemins préférentiels et d’autre part, que pour une même formulation, la structure n’est pas similaire lorsque le diamètre du capillaire varie, ce qui implique que des modifications majeures soient faites sur les compositions initiales mais également sur les étapes du procédé par rapport à ce qui se fait pour les monolithes autoportés plus grands pour limiter notamment les effets de bords au niveau de la paroi du capillaire, ce qui rend longue et complexe la préparation de tels capillaires et entraîne des variations de structure.
Il existe donc un besoin de disposer d’un procédé d’extraction de composés d’intérêt d’échantillons de volumes réduits qui soit à la fois simple, rapide, efficace et reproductible.
L’invention répond à ce besoin à l’aide d’un procédé d’extraction sur phase solide d’un ou plusieurs composés d’intérêt d’un échantillon liquide comportant : - l’intégration d’un monolithe poreux autoporté dans un conduit fluidique de sorte que le monolithe poreux autoporté soit fixe dans le système fluidique durant ledit procédé et forme un filtre dans le système fluidique, - au moins un passage de l’échantillon au travers du monolithe poreux dans le conduit fluidique sur au moins une portion du monolithe poreux, le monolithe poreux autoporté ayant une plus grande dimension transversale au conduit inférieure ou égale à 3 mm.
Par « forme un filtre », on comprend que tout liquide traversant le conduit fluidique passe au travers du monolithe poreux sur au moins une partie de sa longueur, notamment sur toute sa longueur, la longueur étant définie comme la plus grande dimension selon l’axe du conduit fluidique. Le fait que le monolithe poreux soit d’une dimension inférieure ou égale à 3 mm permet de pouvoir traiter des échantillons de très faibles volumes, ce qui est particulièrement intéressant dans certains domaines mais également permet d’avoir un traitement rapide et robuste. Cela permet également d’optimiser l’analyse ultérieure des composés d’intérêt extraits en réduisant la nécessité d’une préconcentration de ces derniers avant leur analyse.
L’utilisation d’un monolithe poreux permet d’avoir un dispositif ayant une très bonne efficacité d’extraction et qui soit polyvalent . Il est en effet facile d’adapter les caractéristiques de porosité et la chimie de surface du monolithe poreux au type d’extraction voulu.
Procédé de formation du monolithe De préférence, le monolithe poreux est formé par un procédé sol-gel. Par « procédé sol-gel », on comprend un procédé mis en œuvre en utilisant comme précurseurs des alcoxydes de formule M(OR)n, R'-M(OR)n-1 ou encore des silicates de sodium ou des colloïdes de titane, M étant un métal, un métal de transition ou un métalloïde, notamment le silicium, et R ou R' des groupements alkyles, n étant le degré d'oxydation du métal. En présence d'eau, l'hydrolyse des groupements alkoxy (OR) intervient, formant de petites particules de taille généralement inférieure à 1 nanomètre. Ces particules s'agrègent et forment des amas qui restent en suspension sans précipiter, et forment le sol. L'augmentation des amas et leur condensation augmente la viscosité du milieu et forme ce qui est appelé le gel. Le gel peut alors continuer à évoluer pendant une phase de vieillissement pendant laquelle le réseau polymérique présent au sein du gel se densifie. Le gel se rétracte ensuite en évacuant le solvant en dehors du réseau polymérique formé, lors d’une étape appelée la synérèse. Puis le solvant s’évapore, lors d’une étape dite de séchage, ce qui conduit à un matériau solide de type verre poreux donnant un monolithe poreux. Les étapes de synérèse et de séchage peuvent être concomitantes.
De préférence, le monolithe poreux autoporté est formé par un procédé de fabrication comportant : - la formation d’un sol comportant un précurseur sol-gel en solution aqueuse et, de préférence, un agent porogène, - le remplissage au moins partiel d’une enceinte et d’au moins un moule contenu dans l’enceinte en sol formé précédemment, le moule comportant au moins une ouverture s’ouvrant dans le sol après remplissage en sol, - la formation d’une matrice sol-gel dans l’enceinte à partir du sol, - l’extraction du moule avec la matrice sol-gel contenue dans le moule de l’enceinte, et - l’extraction de la matrice sol-gel du moule, - la formation d’un monolithe poreux à partir de la matrice sol-gel extraite du moule, la formation du sol, de la matrice sol-gel et du monolithe poreux se faisant par un procédé sol-gel.
La présence d’au moins une ouverture dans le moule sous le niveau de sol après remplissage permet le remplissage du moule par le sol durant l’étape de remplissage et la circulation fluidique du sol entre le sol contenu dans le moule et le sol contenu dans l’enceinte durant la suite du procédé. Le fait de réaliser une grande matrice sol-gel dans l’enceinte et d’en extraire une partie incluse dans un moule lors de la formation de la matrice permet de s’affranchir des effets de bord qui apparaissent dans les procédés décrits précédemment en réalisant la matrice sol-gel dans un récipient qui est toujours de même taille. Un tel procédé permet la fabrication de monolithes poreux autoportés aux propriétés texturales similaires sur une gamme étendue de diamètres sans avoir à réoptimiser, voire modifier, la formulation du mélange initial. Il permet également d’accéder à une grande variété de formes et rapports d’aspects des monolithes, mais également à des structures internes contrôlées variées et reproductibles. Les structures obtenues sont particulièrement uniformes et garantissent donc une homogénéité de résistance aux contraintes mécaniques. Ceci peut s’avérer utile par exemple pour éviter des cassures lorsqu’une pression est exercée sur le monolithe lors de son intégration dans le conduit fluidique, notamment lors de son encapsulation dans un conduit fluidique thermo-rétractable.
Le sol peut être formé par agitation d’une solution comportant le précurseur sol-gel, de préférence le précurseur sol-gel et l’agent porogène, notamment pendant une durée supérieure ou égale à 5 min, mieux supérieure ou égale à 10 min, encore mieux supérieure ou égale à 15 min. La durée de l’agitation peut être inférieure ou égale à 3h, mieux inférieure ou égale à 2h. Durant l’agitation, la température peut être contrôlée à une valeur prédéterminée sensiblement constante, notamment comprise entre 0°C et 90°C, mieux entre 0°C et 50°C.
Le remplissage peut se faire sans présence de bulles d’air et/ou de gradients de composition chimique et/ou de température du sol dans l’enceinte et le ou les moules.
La formation de la matrice sol-gel peut comporter la condensation pour former un gel et optionnellement le vieillissement au moins partiel pour densifier le gel.
La formation de la matrice sol-gel peut se faire de la même manière dans l’enceinte et le moule. La porosité totale et la taille des pores sont préférentiellement sensiblement homogènes dans l’enceinte et le ou les moules.
L’extraction du moule avec la matrice qu’il contient de l’enceinte peut comporter une extraction d’un bloc de la matrice sol-gel contenant le moule de l’enceinte et l’extraction du moule et de la matrice sol-gel qu’il contient du bloc extrait précédemment. L’extraction du ou de chaque moule du bloc peut se faire par coupure de la matrice sol-gel à fleur du moule correspondant ou casse de la matrice sol-gel entourant le ou les moules. En variante, l’extraction du ou de chaque moule avec la matrice qu’il contient peut se faire par retrait du moule correspondant de la matrice sol-gel l’entourant après extraction du bloc tel que décrit précédemment ou directement dans l’enceinte sans extraction préalable du bloc, notamment lorsque le moule correspondant n’est que partiellement immergé dans la matrice sol-gel.
L’extraction de la matrice sol-gel contenue dans le ou chaque moule peut se faire au moyen d’une pression contrôlée sur ladite matrice sol-gel, par exemple par pression directe avec un solide de dimension inférieure au moule ou par pression d’un gaz à débit contrôlé ou par ouverture du ou de chaque moule, notamment par découpe du ou de chaque moule ou séparation de deux parties du ou de chaque moule entre elles. Le ou les moules peuvent être sous forme de deux parties mobiles entre elles, notamment séparables ou mobile l’une par rapport à l’autre par une charnière.
Le moule contenant la matrice sol-gel peut être immergé dans un liquide lors de l’étape d’extraction de la matrice sol-gel contenue dans le moule. Ceci facilite l’extraction de la matrice sol-gel.
-les 4 gènes HSPB6, HSPB8, HSPB1, HSPB3, codant pour des sous-unités des petites HSP (HSP20, HSP22 et HSP27). Notamment, la protéine HSP27 est une molécule chaperonne ayant une fonction dans la survie cellulaire. HSP27 possède également un rôle important dans l’architecture et la réparation des tissus nouvellement formés, ce qui se traduit par un effet tenseur et un effet raffermissant (Hirano et al, HSP27 regulates fibroblast adhesion, motility, and matrix contraction. Cell Stress Chaperones . 2004;9(1):29-37). HSP27 est phosphorylée en présence d’une forte teneur en TGF-beta, ce qui stimule la production de collagène de type 1. HSP27 permet une meilleure adhésion des fibroblastes aux fibres de collagène. De plus, HSP27 possède une activité chaperon intrinsèque, et stimule la dégradation par le protéasome 26S des protéines altérées et marquées par l’ubiquitine, et permet ainsi de limiter l’accumulation de ces protéines altérées dans la peau, et notamment la lipofuscine (Arrigo AP, Heat Shock Proteins as molecular chaperones. Med Sci (Paris) 2005 ; 21 : 619–625).
Dès lors, en stimulant des sous-unités des HSP impliquées en particulier dans la formation des HSP27, HSP40 et HSP70, l’extrait d’ Emiliania huxleyi obtenu n’ayant pas, ou très peu, formé de coccolithes est apte à favoriser la réponse aux stress environnementaux, la réparation des protéines ou leur dégradation par le système du protéasome, et à avoir un effet sur la matrice de collagène, notamment sur sa synthèse, sa structure et sa contraction.
Ces résultats sont résumés dans le tableau 1 ci-après.
Gène Variation de l’expression du gène (en %) avec application de l’extrait d’ Emiliania huxleyi à 0,1% HFS4 +46 HSPA5 +27 DNAJC24 +21 DNAJC16 +38 DNAJB9 +25 HSPB6 +22 HSPB1 +33 HSPB8 +24 HSPB3 +31
Effet de l’extrait d’Emiliania huxleyi sur l’expression des gènes des HSP (résultats exprimés en % d’augmentation, par rapport au témoin ne comprenant pas l’extrait).
Expression de gènes codant pour des protéines du protéasome
L’analyse de l’application de l’extrait d’ Emiliania huxleyi a également démontré que l’expression des 8 gènes PSMA3, PSMA4, PSMA6, PSMB8, PSMB9, PSMB10, PSME1 et PSME2, codant pour des sous-unités du protéasome ou pour des activateurs du protéasome, a été augmentée, aussi bien dans les fibroblastes jeunes qu’âgés.
La stimulation de ces gènes démontre donc la capacité de l’extrait selon l’invention à éliminer les protéines altérées.
Ces résultats sont résumés dans le tableau 2 ci-après.
Gène Variation de l’expression du gène (en %) avec application de l’extrait d’ Emiliania huxleyi à 0,1% PSMA3 +22 PSMA4 +33 PSMA6 +37 PSMB8 +175 PSMB9 +392 PSMB10 +147 PSME1 +131 PSME2 +265
Effet de l’extrait d’Emiliania huxleyi sur l’expression des gènes du protéasome (résultats exprimés en % d’augmentation, par rapport au témoin ne comprenant pas l’extrait).
Expression de gènes codant pour des métallothionéines (MT)
L’analyse de l’application de l’extrait d’ Emiliania huxleyi a également démontré que l’expression de 8 gènes (MTF1, MT1A, MT1B, MT1E, MT1F, MT1M, MT1X, MT2A) a été augmentée dans les fibroblastes jeunes. Ces gènes codent pour différentes MT.
Ces résultats sont résumés dans le tableau 3 ci-après.
Gène Variation de l’expression du gène (en %) avec application de l’extrait d’ Emiliania huxleyi à 0,1% MTF1 +39 MT1A +175 MT1B +268 MT1E +89 MT1F +157 MT1M +144 MT1X +208 MT2A +287
Effet de l’extrait d’Emiliania huxleyi sur l’expression des gènes des métallothionéines (résultats exprimés en % d’augmentation, par rapport au témoin ne comprenant pas l’extrait).
Effet de l’extrait d’Emiliania huxleyi sur la synthèse des HSP et de l’ubiquitine (résultats exprimés en % d’augmentation de l’expression des gènes, par rapport au témoin ne comprenant pas l’extrait).
Exemple 3 : Effets de l’extrait d’ Emiliania huxleyi obtenu sur l’expression de gènes impliqués dans la préparation et la protection de la peau contre le stress environnemental - expérimentation in vivo
Exemple 3a : Effets de l’application de l’extrait selon l’invention sur la protection de la peau face aux agressions des rayons UV
L’exemple 3a démontre les effets de l’extrait d’ Emiliania huxleyi obtenu dans l’exemple 1 sur la peau, notamment ses propriétés de protection de la peau face aux agressions extérieurs, en particulier au regard des rayonnements UV.
De l’extrait d’ Emiliania huxleyi sous la forme d’une émulsion stockée à température ambiante a été appliqué sur 21 volontaires, de sexe féminin et masculin, âgés de 23 à 53 ans, au niveau de la zone du dos. 14% de ces volontaires présentaient une peau à tendance grasse, et 86% présentaient une peau considérée comme normale.
Pour cette expérimentation, quatre zones ont été délimitées au niveau du dos des volontaires : -une zone ayant été exposée aux UV et sur laquelle a été appliqué l’extrait selon l’invention (zone 1) ; -une zone ayant été exposée aux UV et sur laquelle a été appliqué un placébo (zone 2) ; -une zone ayant été uniquement exposée aux UV (zone 3) ; et -une zone n’ayant pas été exposée aux UV, et n’ayant subi aucune application de produit (zone 4).
Un prélèvement au niveau de chacune de ces quatre zones du dos a été effectué à l’aide d’une bande adhésive, pour analyse.
i) Dans un premier temps, il a été analysé le stress oxydant effectivement induit au niveau de la peau par une exposition aux UV, c’est-à-dire au niveau des zones 3 et 4. Les groupes carbonyles du stratum corneum prélevé par les bandes adhésives ont été marqués avec de la fluorescéine-5-thiosemicarbazide (FTZ). En effet, les protéines carbonylées sont induites après un stress dû aux UV, et sont donc un bon marqueur de stress oxydant. Les images de coloration de ces groupes carbonyles ont été observées par microscopie à fluorescence, et l'intensité de fluorescence moyenne du stratum corneum extraite des images a été calculée en tant que ‘niveau de protéine carbonylée du stratum corneum’ (« stratum corneum carbonylated protein » , SCCP).
Les résultats de cette analyse sont présentés dans le tableau 5 ci-après .
Marqueur de stress oxydant Zone Concentration du marqueur de stress oxydant Analyses statistiques Moyenne et écart-type (en U.I.*/mg de teneur en protéines) Δ% [zone 3 - zone 4] (en valeur absolue) p Significativité Niveau de SCCP Zone 4 (non exposée, et pas d’application topique) 15.13 +/-  8.82 65% oui Zone 3 (exposée, et pas d’application topique) 24.97 +/- 10.09
Validation du stress oxydant induit par l'exposition aux UV (zones non traitées et exposées VS zones non traitées ni exposées)
* U.I. : Unité Internationale
La illustre également ces résultats, laquelle représente la quantité de protéines carbonylées en U.I. par mg de protéines totales, dans le cas d’une zone de peau n’ayant pas subi d’exposition aux UV (zone 4) et dans le cas d’une zone de peau ayant subi une telle application (zone 3), aucune de ces zones n’ayant reçu l’application de produit. Il est donc clairement visible que l’exposition aux UV induit du stress oxydant, car il est observé une augmentation de 65% de la quantité de protéines carbonylées dans la zone 3 exposée.
Il est donc clair, à la lecture de ces résultats, que l’exposition de la peau aux rayons UV induit un stress oxydant.
ii) Dans un second temps, il a été analysé l’effet protecteur de l’extrait selon l’invention contre le stress oxydant induit par l'exposition aux UV. Les résultats de cette analyse sont présentés dans le tableau 6 ci-après.
Dans l’état de l’art, il existe d’autres types de fixation permettant de fixer le mât sur la planche. En effet, il existe un système qui vient s’enchâsser dans la planche, ladite planche étant alors pourvue d’une fente.
Une planche de surf utilisée pour pratiquer le foil surfing est souvent déplacée par l'utilisateur, par exemple de son domicile à l'endroit où la planche de surf peut être utilisée. En outre, les utilisateurs sont amenés à se déplacer régulièrement d’un lieu d’utilisation à un autre afin de pouvoir toujours utiliser la planche de surf à un endroit où les conditions météorologiques sont les plus optimales pour pratiquer le foil surfing.
En raison de la présence de l’aile d’eau sur la planche de surf, la planche de surf est relativement encombrante, ce qui rend son stockage et son transport difficiles pour l’utilisateur.
Pour cette raison, lorsqu’un utilisateur d’une planche de surf destinée à la pratique du foil surfing souhaite transporter la planche de surf de manière aisée, il est contraint de démonter l’aile d’eau présente sur la planche de surf. A cette fin, l’utilisateur démonte la plaque de montage fixée sur la planche de surf et très souvent aussi le reste de l’aile d’eau car même l’ensemble composé du mât et de l’aile est assez encombrant. Ainsi, il réduit l’encombrement de la planche de surf et peut facilement transporter la planche de surf et l’aile d’eau de manière séparée. Ensuite, au début d'une séance de foil surfing, l'utilisateur doit fixer l'aile d’eau à la planche de surf afin de pouvoir utiliser la planche de surf. A la fin de la séance de foil surfing, l'utilisateur doit à nouveau démonter l’aile d’eau pour permettre un transport aisé de la planche de surf et de l’aile d’eau.
Or, le montage et le démontage d’une l'aile d’eau comme évoqué ci-dessus représentent des actions relativement fastidieuses et consommatrices en temps. Un problème supplémentaire est que l'utilisateur ne peut pas assembler et démonter l'aile d’eau dans une pièce propre et appropriée. Au contraire, ces actions doivent être effectuées directement sur le sol, par exemple le sol d’une plage. Ainsi, des éléments, tels que des grains de sable, extérieurs à la planche de surf, peuvent donc facilement s'infiltrer entre les différentes pièces qui constituent la planche de surf pourvue d’une aile d’eau, ce qui peut entraîner des complications lors de l'assemblage de l'aile d’eau.
En outre, les éléments de fixation permettant de fixer la plaque de montage sur la planche de surf peuvent être endommagés par des montages et des démontages répétés de la plaque de montage.
De plus, l’utilisateur est contraint de transporter des outils, tels qu’une clé « Torx » (marque déposée), ce qui est contraignant, non adapté à l’environnement et peut facilement être égaré, notamment dans le sable.
Compte tenu des problèmes susmentionnés concernant les planches de surf pourvues d’une aile d’eau selon l'art antérieur, un objet de l'invention est de proposer une solution afin d’éviter au moins certains des problèmes susmentionnés.
Objet de l'invention L’objet de l’invention concerne un mât adapté pour connecter une aile d’eau à la surface inférieure d'une planche de surf, ledit mât comprenant une première extrémité pourvue de premiers moyens de fixation pour fixer ledit mât à la surface inférieure de la planche de surf, et une seconde extrémité pourvue de seconds moyens de fixation pour fixer ledit mât à l'aile d’eau, ledit mât comprenant un premier élément pourvu des premiers moyens de fixation, un deuxième élément comprenant une première extrémité et une seconde extrémité, ledit premier élément étant connecté audit deuxième élément à proximité de ladite première extrémité du deuxième élément, et un troisième élément pourvu des seconds moyens de fixation pour fixer le mât à l'aile d’eau, le troisième élément étant connecté audit deuxième élément à proximité de ladite seconde extrémité du deuxième élément, le mât étant rabattable d'une première position dans laquelle le mât est adapté pour maintenir l'aile d’eau à distance de la surface inférieure de la planche de surf dans une position d'utilisation de ladite planche de surf, vers une seconde position dans laquelle le mât est adapté pour maintenir l'aile d’eau à proximité de la surface inférieure de la planche de surf dans une position de non-utilisation de la planche de surf.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, le premier élément et le troisième élément du mât sont respectivement reliés au deuxième élément du mât au moyen d'un premier axe de rotation et d'un deuxième axe de rotation.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, le mât est pourvu d'un premier moyen de verrouillage pour verrouiller la position de rotation mutuelle entre le premier élément et le second élément, ledit premier moyen de verrouillage étant mobile en rotation d’une première position pour empêcher une rotation entre le premier élément et le deuxième élément du mât vers une seconde position pour permettre la rotation entre le premier élément et le deuxième élément, dans lequel le mât est pourvu d'un second moyen de verrouillage pour verrouiller la position de rotation mutuelle entre le troisième élément et le deuxième élément, le deuxième moyen de verrouillage étant mobile d'une première position pour empêcher une rotation entre le troisième élément et le deuxième élément, vers une seconde position pour permettre la rotation entre le troisième élément et le deuxième élément du mât.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, le premier moyen de verrouillage est relié à un premier ressort pour permettre le déplacement du premier moyen de verrouillage vers la première position au moyen dudit ressort et le second moyen de verrouillage est relié à un second ressort pour permettre le déplacement du second moyen de verrouillage vers la première position au moyen dudit ressort.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, le premier et le deuxième ressort exercent une force de rappel sur le premier et le deuxième moyen de verrouillage respectivement, de sorte que le premier et le deuxième moyen de verrouillage peuvent être respectivement déplacés vers la seconde position en contrant manuellement ladite force de rappel.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, le premier moyen de verrouillage est fixé au premier élément du mât, ledit premier moyen de verrouillage comprenant une dent, le deuxième élément du mât comprenant un premier évidement adapté pour recevoir la dent du premier moyen de verrouillage dans la première position du premier moyen de verrouillage et le deuxième élément comprenant un second évidement pour recevoir ladite dent du premier moyen de verrouillage dans la seconde position du premier moyen de verrouillage.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, le deuxième moyen de verrouillage est fixé au troisième élément du mât, ledit deuxième moyen de verrouillage comprenant une dent, le deuxième élément du mât comprenant un troisième évidement adapté pour recevoir ladite dent du deuxième moyen de verrouillage dans la première position du deuxième moyen de verrouillage et le deuxième élément comprenant un quatrième évidement pour recevoir ladite dent du deuxième moyen de verrouillage dans la seconde position du deuxième moyen de verrouillage.