INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Fig.19 est une vue en coupe axiale d’une pièce interne, rigide, étendue axialement, de forme s’inscrivant dans un cylindre, et d’action mécanique, vers son extrémité basse, cette pièce interne étant associée vers son extrémité haute avec une liaison fixe à la portion tubulaire de support et d’étanchéité et étant montée dans le tube plongeur, montrant notamment des reliefs sur sa face externe participant à la constitution de passages calibrés et labyrinthique respectivement, et, en bas, un téton dirigé et saillant vers le bas, ceux-ci en tant que partie d’un moyen de modification d’état physique de contenu / phase discontinue de contenu.
Fig.20 est une vue en élévation d’une pièce crépine destinée à être montée sur le bas du tube plongeur.
Fig.21 est une vue en coupe axiale de la pièce crépine de .
Fig.22 est une vue de dessus de la pièce crépine de la .
Fig.23 est une vue en perspective de dessus de la pièce crépine de la .
Fig.24 est une vue en coupe axiale d’une seconde réalisation de flacon-distributeur à pompe selon l’invention, en position de repos, l’organe de commande manuel de la pompe n’ayant pas été sollicité. Dans cette réalisation, il est prévu un récipient en deux parties, un piston de compensation d’air descendant monté dans le récipient et ici en position haute avant tout prélèvement de contenu, une pompe à reprise d’air ayant un moyen élastique de pompe, un moyen élastique supplémentaire disposé ici vers le haut, un moyen de modification d’état physique de contenu / phase discontinue de contenu.
Fig.25 est une vue en coupe axiale analogue à , le piston de compensation descendant monté dans le récipient étant ici en position basse, après le prélèvement du contenu.
Fig.26 est une vue en coupe axiale illustrant la partie basse du récipient en deux parties.
Fig.27 est une vue en coupe axiale illustrant la partie haute du récipient en deux parties.
Fig.28 est une vue en coupe axiale illustrant le piston de compensation descendant monté dans le récipient.
Fig.29 est une vue en élévation du moyen élastique supplémentaire, à l’état complétement détendu, dans une réalisation dans laquelle il est un ressort hélicoïdal de compression conique.
Selon une réalisation, un moyen de modification d’état physique comprend tout ou partie du moyen élastique supplémentaire, placé dans la voie d’amenée et localisé adjacent, au voisinage, ou proche de son ouverture basse amont, avec passage forcé de matière par rapport au moyen élastique supplémentaire.
Selon une réalisation, le moyen élastique supplémentaire est un ressort hélicoïdal de compression droit, et fait fonction de dispositif d’action mécanique de type à mors, les mors étant les – ou des - spires ou parties de spires, aptes, dans l’état comprimé du ressort, à pouvoir écraser, compresser, laminer, cisailler, couper, rompre la matière se trouvant entre les mors / spires, la matière étant forcée de traverser les mors/spires. Selon une réalisation, les parties conjuguées de spires ou parties de spires formant mors ont des faces conjuguées de formes complémentaires étendues de façon surfacique, notamment ont au moins pour partie des faces conjuguées plates sensiblement transversales, et/ou comportant des reliefs pointus.
Selon une réalisation, un moyen de modification d’état physique est structurellement distinct du moyen élastique supplémentaire.
Selon une réalisation, un moyen de modification d’état physique est de type à mors, l’un des mors étant associé au corps de pompe avec une liaison fixe par la pièce interne et comprenant un téton dirigé et saillant vers le bas ménagé à l’extrémité basse la pièce interne, l’autre des mors étant une collerette creuse et ouverte de part en part, dirigée vers le haut faisant partie du tube plongeur vers son extrémité basse, le téton et la collerette étant aptes à coopérer par leurs portions conjuguées respectives, latérales ou de bord, relativement à la matière se trouvant entre eux, la matière étant forcée de passer entre le téton et la collerette. Selon une réalisation, un moyen de modification d’état physique est de type à passage forcé calibré ménagé entre deux tronçons de faces de deux portions de deux pièces agencées à coulissement axial réciproque, associées respectivement au corps de pompe et au tube plongeur avec une liaison fixe, soit un tronçon de la face latérale de la pièce interne et un tronçon de la face latérale interne du tube plongeur, les faces des deux tronçons étant conjuguées avec des reliefs formant le passage forcé calibré, la matière étant forcée de passer entre le téton et la collerette. Selon une réalisation, le passage calibré va en se rétrécissant d’amont en aval, les faces conjuguées étant pourvues de reliefs formant un passage forcé calibré se rétrécissant d’amont en aval qui est un espace de circulation continu de matière entre une entrée amont et une sortie aval dont l’aire de sa section allant en diminuant d’amont en aval, plus grande en amont et plus petite en aval. Selon une réalisation, la portion de pièce associée au corps de pompe comprend une portion inférieure de l’extrémité basse de la pièce interne, tandis que la portion de pièce associé au tube plongeur comprend une portion inférieure du tube plongeur.
Selon une réalisation, il est prévu d’une part, du côté amont, un moyen de modification d’état physique avec soit un moyen élastique supplémentaire placé dans la voie d’amenée, soit un téton et une collerette, et d’autre part, du côté aval et au voisinage du précédent, un moyen de modification d’état physique à passage forcé calibré, notamment se rétrécissant d’amont en aval.
Selon une réalisation, un moyen de modification d’état physique est de type à passage labyrinthique de matière, ménagé entre deux tronçons de faces de deux portions étendues axialement de deux pièces agencées à coulissement axial réciproque, associées respectivement au corps de pompe et au tube plongeur avec une liaison fixe, soit un tronçon de la face latérale de la pièce interne et un tronçon de la face latérale interne du tube plongeur, les faces des deux tronçons étant conjuguées et pourvues de reliefs formant le passage labyrinthique qui est un espace de circulation continu de matière entre une entrée amont et une sortie aval comprenant avec les reliefs un enchevêtrement de méandres et de chicanes provoquant des changements de direction et des turbulences du flux d’écoulement de la matière qui y passe, avec pour effet de la mélanger au fur et à mesure de l’avancement de la matière d’amont en aval, la matière étant forcée de passer à travers le passage labyrinthique. Selon une réalisation, le tronçon de la face latérale de la pièce interne et le tronçon de la face interne du tube plongeur s’étendent vers le bas et vers le haut jusqu’à respectivement l’entrée amont et la sortie aval du passage labyrinthique, l’entrée amont du passage étant localisée du côté et au voisinage de l’ouverture basse du tube plongeur et la sortie aval étant localisée jusqu’à être adjacent, au voisinage, ou proche, tout en étant écarté axialement au-dessous de l’orifice transversal de passage de matière, ménagé sur la portion tubulaire de support et d’étanchéité. Selon une réalisation, les ou certains des reliefs sont disposés de sorte à croiser l’axe avec une inclinaison apte, d’une part, à permettre en même temps les changements de direction et les turbulences assurant un mélange et, d’autre part, à ne pas empêcher l’avancement de la matière. Selon une réalisation, les ou des reliefs sont des saillies hélicoïdales et des saillies transversales périphériques.
Selon une réalisation, la liaison fixe d’association du moyen élastique supplémentaire au tube plongeur est un contact d’appui axial entre le moyen élastique supplémentaire et le tube plongeur, qui est soit direct soit indirect - moyennant une pièce intermédiaire rigide.
Selon une réalisation, le moyen élastique supplémentaire et le tube plongeur sont associés par une liaison fixe au moyen, d’une part, s’agissant du moyen élastique supplémentaire d’une première spire d’extrémité basse, et, d’autre part, s’agissant du tube plongeur d’un premier décrochement transversal du tube plongeur, vers son ouverture basse amont ou vers son ouverture haute.
Selon une réalisation, la liaison fixe d’association du moyen élastique supplémentaire au corps de pompe est un contact d’appui axial entre le moyen élastique supplémentaire et le corps de pompe, moyennant une pièce intermédiaire rigide étant soit la pièce interne soit une virole associée au corps de pompe.
Selon une réalisation, le moyen élastique supplémentaire et le corps de pompe sont associés par une liaison fixe au moyen, d’une part, s’agissant du moyen élastique supplémentaire d’une première spire d’extrémité haute, et, d’autre part, s’agissant du corps de pompe de l’extrémité basse de la pièce interne ou de la virole.
Selon une réalisation, la portion tubulaire de support et d’étanchéité est creuse, obturée à son extrémité basse et ouverte à son extrémité haute, comporte au moins un orifice transversal de passage de matière depuis la voie d’amenée jusqu’à la cavité de dose, est pourvue d’un moyen d’étanchéité glissante, à lèvres, coopérant à coulissement axial avec et dans le tube plongeur, l’orifice étant localisé plus bas, et le moyen d’étanchéité à lèvres étant localisé plus haut, et forme un ensemble unitaire avec le corps de pompe, comprenant vers le haut le corps de pompe et vers le bas ladite portion tubulaire de support et d’étanchéité, étant soit une portion basse d’extrémité du corps de pompe qui avec la portion haute du corps de pompe forme une seule et même pièce, soit une pièce distincte du corps de pompe proprement dit mais associée à lui vers le bas avec une liaison fixe, notamment par coopération fixe de son extrémité haute et d’un embout creux et bas du corps de pompe.
Selon une réalisation : vers son ouverture haute, moyennant notamment, une collerette transversale annulaire saillante, le tube plongeur est associé, par une liaison fixe et étanche, à une bord haut du récipient limitant son ouverture, le tube plongeur comporte, d’une part, un tronçon haut apte à recevoir de façon coulissante le corps de pompe et une partie de la portion tubulaire de support et d’étanchéité, et, d’autre part, un tronçon bas pour la voie d’amenée de matière du tube plongeur, le tube plongeur étant multifonction, relativement à la voie d’amenée de matière, au coulissement axial étanche du corps de pompe et de la portion tubulaire de support et d’étanchéité, et au moyen de modification d’état physique.
Selon une réalisation : le tube plongeur comporte un orifice transversal, le moyen d’étanchéité à lèvres de la portion tubulaire de support et d’étanchéité comprend deux lèvres, l’une haute et l’autre basse, écartées l’une de l’autre axialement, l’orifice transversal est, d’une part, obturé pour être localisé entre les deux lèvres dans la position haute du corps de pompe, d’autre part, non obturé pour être localisé plus haut que la lèvre haute dans toute position du corps de pompe autre que sa position haute, l’agencement comprenant l’orifice transversal et le moyen d’étanchéité à deux lèvres forme reprise d’air lors de l’actionnement de l’organe de commande de la pompe.
Selon une réalisation, la pompe est de type à reprise d’air comprenant des évents et passages d’air associés à des pièces de la pompe en déplacement relatif lors de l’utilisation, de sorte à permettre une communication entre la cavité de stockage dans laquelle se trouve un contenu C et l’atmosphère extérieure, à chaque fois qu’une dose de composition a été distribuée, en sorte d’assurer une rentrée d'air correspondante dans la cavité de stockage. Selon une réalisation, le récipient est rigide, indéformable, notamment en une seule partie.
Selon une autre réalisation : le récipient comporte deux parties distinctes rigides - une partie principale basse pour la cavité de stockage et une partie haute formant col, ces parties étant aptes à être assemblées l’une à l’autre par leurs ouvertures en correspondance par une liaison rigide et à permettre avant leur assemblage la mise en place dedans la partie principale basse d’un piston de compensation, le piston de compensation, de forme essentiellement annulaire avec un orifice central de passage du tube plongeur, est monté dans la partie principale basse du récipient à coulissement axial descendant au fur et à mesure de l’utilisation du flacon-distributeur à pompe, entre une position haute – proche de la partie haute - lorsque la cavité de stockage est remplie de matière de contenu C et une position basse – adjacente au fond du récipient - lorsque la cavité de stockage a été vidée de matière de contenu C, le piston de compensation comprend des moyens d’étanchéité vers l’externe et des moyens d’étanchéité vers l’interne, respectivement aptes à assurer l’étanchéité vers l’externe avec la face intérieure de la paroi latérale de la partie basse du récipient et vers l’interne avec la face externe du tube plongeur, les angles de dépouille du récipient et du tube plongeur étant choisis aptes à assurer un contact étanche avec les moyens d’étanchéité du piston de compensation, en toute position entre la position haute et la position basse, la pompe est soit à reprise d’air soit sans reprise d’air avec un passage d’air à travers le récipient apte à permettre à l’air de l’atmosphère extérieure de venir au-dessus du piston de compensation, au fur et à mesure de l’utilisation, ledit passage d’air étant notamment ménagé entre la partie basse et la partie haute.
Selon un aspect, l’invention propose un flacon-distributeur à pompe d’une composition fluide, à l’état assemblé et empli de matière de contenu C, comprenant un flacon-distributeur à pompe tel que décrit, la matière de contenu C emplissant la cavité de stockage du récipient. Selon une réalisation, la matière de contenu C comprend une phase fluide continue ΦFC et au moins une phase discontinue ΦD, apte à distribuer une composition fluide.
En cas de panne ou défaillance du dispositif de fourniture de NO ou du ventilateur médical et/ou en cas de nécessité de ventiler le patient avec un ballon de ventilation manuelle, sur demande du personnel soignant ou suite à une défaillance légère du dispositif, le dispositif de fourniture de NO doit pouvoir fournir le mélange NO/N 2 afin que le traitement du patient ne soit pas interrompu brutalement et ce, pour d’évidentes raisons de sécurité étant donné qu’une interruption brutale du traitement par NOi pourrait être fatale aux patients fragiles, en particulier les nouveau-nés souffrant de PPHN.
Il est connu d’équiper le dispositif de fourniture de NO d’un système ou circuit secondaire, appelé circuit de secours pouvant servir aussi en cas de ventilation manuelle par BAVU, entièrement pneumatique, conçu pour délivrer un débit d’O 2 réglable entre 0 et 20 L/min et un débit fixe de NO, par exemple de l’ordre de 230 mL/min de mélange NO/N 2 , qui sont mélangés l’un à l’autre dans le dispositif de fourniture de NO avant d’être injectés dans un ballon de ventilation manuelle. L’oxygène est typiquement fourni par une source d’oxygène, telle une bouteille d’oxygène sous pression, venant se raccorder au dispositif de fourniture de NO. Ainsi, on peut citer EP-A-3233171 qui enseigne l’usage d’un tel circuit de secours.
L’activation par l’utilisateur d’un moyen de sélection dédié du dispositif de fourniture de NO, par exemple un bouton de sélection, va diriger les flux de gaz dans ce circuit de secours et/ou de ventilation manuelle du dispositif de fourniture de NO, tel celui illustré en .
Au vu de cela, un problème est de proposer un dispositif de fourniture de NO amélioré, qui soit apte à fournir un mélange gazeux NO/N 2 /O 2 à un patient que ce soit en mode de fonctionnement normal mais aussi en cas de panne ou de défaillance, ou encore de ventilation manuelle (e.g. sur demande du personnel soignant ou suite à une défaillance légère), de préférence en observant la posologie souhaitée, c'est-à-dire un mélange gazeux NO/N 2 /O 2 dont la composition n’est pas uniquement dépendante du débit d’oxygène.
des moyens de pilotage, un circuit principal de gaz comprenant au moins une ligne principale de NO reliant fluidiquement au moins un port d’entrée de NO à un orifice de sortie principal pour acheminer un mélange NO/N 2 dudit au moins un port d’entrée de NO audit orifice de sortie principal, ladite ligne principale de NO comprenant des moyens de contrôle de débit de NO/N 2 pilotés par les moyens de pilotage, un circuit de secours, i.e. un circuit secondaire, comprenant un circuit de NO de secours et un circuit d’O 2 de secours, dans lequel :
le circuit de NO de secours comprend une ligne de NO de secours en communication fluidique avec la ligne principale de NO, la ligne de NO de secours comprenant une vanne pneumatique permettant de contrôler la circulation du mélange NO/N 2 dans la ligne de NO de secours et une seconde électrovanne commandée par les moyens de pilotage, et le circuit d’O 2 de secours comprend une ligne principale d’O 2 en communication fluidique avec un port d’entrée d’O 2 , ladite ligne principale d’O 2 comprenant :
Le modèle de prédiction P 10 (t) de la position (longitudinale, c’est-à-dire selon un axe longitudinale de la voie de circulation 101) du premier véhicule 10 en fonction du temps ‘t’ s’écrit par exemple selon l’équation suivante :
P 10 (t) = C 5 * t 5 + C 4 * t 4 + C 3 * t 3 + C 2 * t 2 + C 1 * t + C 0
La dérivée de P 10 (t) permet d’obtenir un modèle de prédiction V 10 (t) de la vitesse du premier véhicule en fonction du temps correspondant à l’équation suivante :
V 10 (t) = 5 * C 5 * t 4 + 4 * C 4 * t 3 + 3 * C 3 * t 2 + 2 * C 2 * t + C 1
La dérivée de V 10 (t) permet d’obtenir un modèle de prédiction A 10 (t) de l’accélération du premier véhicule en fonction du temps correspondant à l’équation suivante :
A 10 (t) = 20 * C 5 * t 3 + 12 * C 4 * t 2 + 6 * C 3 * t + 2 * C 2
La dérivée de A 10 (t) permet d’obtenir un modèle de prédiction J 10 (t) du jerk du premier véhicule en fonction du temps correspondant à l’équation suivante :
J 10 (t) = 60 * C 5 * t 2 + 24 * C 4 * t + 6 * C 3
Les coefficients C 0 , C 1 , C 2 , C 3 , C 4 et C 5 sont déterminés en fonction de contraintes ou de paramètres en début de manœuvre et en fin de manœuvre, la manœuvre correspondant à la manœuvre du premier véhicule prenant comme cible de son système ACC le deuxième véhicule. Le début de la manœuvre correspond à la sélection du deuxième véhicule 11 comme véhicule cible du système ACC et la fin de la manœuvre correspond au moment où le premier véhicule 10 atteint sa vitesse de consigne, qui correspond à la vitesse du deuxième véhicule 11 (fixée comme étant la deuxième vitesse du deuxième véhicule 11 déterminée à l’instant courant de début de manœuvre, dit instant t 0 ).
Les modèles de prédiction ci-dessus, et notamment le modèle de prédiction P 10 (t) et le modèle de prédiction V 10 (t) décrivent le comportement dynamique du premier véhicule 10 tout au long de la manœuvre, entre l’instant t 0 de sélection du deuxième véhicule comme véhicule cible jusqu’à l’instant final où la régulation de vitesse et d’accélération du premier véhicule 10 se stabilise pour correspondre à la vitesse (et à l’accélération) du deuxième véhicule 11.
Les modèles de prédiction ci-dessus, et notamment le modèle de prédiction P 10 (t) et le modèle de prédiction V 10 (t) simulent ou prédisent ainsi le comportement dynamique du premier véhicule 10 si le système ACC du premier véhicule sélectionnait réellement le deuxième véhicule comme véhicule cible à l’instant courant t 0 .
Les coefficients C 0 , C 1 , C 2 , C 3 , C 4 et C 5 sont par exemple déterminés comme suit selon un exemple particulier de réalisation :
C 0 = 0 ;
C 1 = V init , avec V init correspondant à la première vitesse longitudinale du premier véhicule 10 à l’instant courant t 0 = 0 ;
C 2 = A init / 2, avec A init correspondant à l’accélération longitudinale du premier véhicule 10 à l’instant courant t 0 = 0 ;
C 3 = J init / 6, avec J init correspondant au jerk du premier véhicule 10 à l’instant courant t 0 = 0 ;
Vue de côté. Le collier de chasse à ouverture centrale retient la selle (8) et son tapis (9) et empêche l’ensemble de reculer. Au lieu d’être détaché au niveau de la selle, le collier de chasse est ouvrable/ refermable sur le poitrail du cheval.
détail du plastron du collier de chasse, vue de face
Un but particulier de l’invention est de procurer une solution susceptible de procurer des résultats satisfaisants avec différents types de sources d’ions calcium.
A cet effet, l’invention a pour objet une installation de traitement d’une eau, comprenant un dispositif d’injection apte à injecter une source d’ions calcium dans l’eau, un espace de contact configuré pour permettre une dissolution des ions calcium dans l’eau de manière à constituer une composition d’eau reminéralisée et un dispositif de séparation configuré pour séparer de la composition d’eau reminéralisée des résidus solides.
En effet, compte tenu de la viscosité typique du fluide circulant dans la veine d’écoulement du flux primaire 21A, aussi appelée veine d’écoulement primaire 21A, son écoulement le long de la surface de veine 321 de la plateforme 32, 33 présente un gradient de vitesse tel que, dans le voisinage de cette surface de veine 321, la vitesse d’une couche de fluide est d’autant plus faible que cette couche est proche de la surface de veine 321. Le fluide s’écoulant dans la veine d’écoulement primaire 21A est par ailleurs soumis à un gradient de pression orienté de la paroi intrados 54 de la pale 31 vers une paroi extrados 530 d’une pale circonférentiellement adjacente 310 de l’aubage 25, 26. Le gradient de pression tend à faire dévier les couches de fluide s’écoulant à proximité de la surface de veine 321 de la plateforme 32, 33, depuis la pale 31 vers la pale circonférentiellement adjacente 310.
Or, le fluide circulant dans la veine d’écoulement primaire 21A et arrivant au niveau de l’ouverture d’aspiration 35 de l’aubage 25, 26 décrit ci-dessus est aspiré dans le canal interne 34 compte tenu du différentiel de pression statique entre la région de la veine d’écoulement primaire 21A environnant l’ouverture d’aspiration 35, appelée zone d’aspiration, et la région de la veine d’écoulement primaire 21A environnant l’ouverture d’éjection 36, appelée zone d’éjection. Dans une turbine 17, 18 en fonctionnement, la pression statique est en effet sensiblement plus faible en aval d’une pale 31 qu’en amont de la pale 31. Par conséquent, la pression statique est sensiblement plus faible au niveau de la zone d’éjection, qui est située en aval de la zone d’aspiration, qu’au niveau de la zone d’aspiration.
Ainsi, cette géométrie de canal interne 34 tel que décrit ci-dessus permet de prélever une partie du flux primaire dans la veine d’écoulement primaire 21A et de l’éjecter au niveau de l’ouverture d’éjection 36 sous l’effet du différentiel de pression statique entre l’ouverture d’aspiration 35 et l’ouverture d’éjection 36. L’aspiration de la couche limite a ainsi lieu dans la zone d’aspiration avant et/ou pendant le développement des tourbillons secondaires, ce qui permet de réduire les écoulements secondaires. Le débit aspiré est accéléré dans le canal interne 34, et réinjecté dans la zone d’éjection en aval de la zone d’aspiration, de sorte à ré-énergiser la couche limite dans la zone d’éjection. L’aubage 25, 26 empêche ainsi l’écoulement intrados EI de dévier vers la paroi extrados 530 de la pale circonférentiellement adjacente 310 du fait du gradient de pression entre la paroi intrados 54 de la pale 31 et la paroi extrados 530 de la pale circonférentiellement adjacente 310, au niveau de laquelle la pression est plus forte que la pression au niveau de la paroi intrados 54 de la pale 31. L’aspiration de la couche limite et l’éjection pour ré-énergiser la couche limite sont ainsi améliorés, ce qui permet d’améliorer l’efficacité aérodynamique de l’aubage 25, 26.