INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
représente en perspective, schématique et partielle, une variante d’organe de fermeture,
représente des résultats d’essais comparatifs.
Description détaillée Le dispositif de conditionnement et d’application 1 représenté à la comporte un récipient 2 et un organe de fermeture 3 qui peut se monter de façon amovible sur le récipient 2, notamment se visser sur le récipient 2.
Le dispositif 1 peut être utilisé pour l’application de produits cosmétiques, notamment pour l’application de parfum, de vernis à ongles, de produits de soins pour la peau, de produits de soin pour les cheveux, de produits de maquillage, par exemple de maquillage des lèvres ou des cils.
Le récipient 2 peut, comme illustré à la ou 4, être réalisé avec un corps 5 et un col 6, lequel est par exemple fileté extérieurement. Le récipient 2 peut comporter à la base du col 6 un épaulement 7, sur lequel peut faire saillie vers le haut un relief 8.
Dans l'exemple considéré, le récipient 2 présente une forme allongée selon un axe longitudinal X et peut être réalisé par moulage par injection ou par injection soufflage, entre autres techniques possibles. Ainsi, le relief 8 peut être moulé avec le col 6 et dans le même matériau.
L’organe de fermeture 3 peut comporter, comme illustré sur la , une capsule de fermeture 10 et une tige 11 portant un organe d'application 12 qui est par exemple une brosse à mascara mais pourrait être de tout type, par exemple un embout floqué, un pinceau ou une pointe à retenue du produit par capillarité.
La tige 11 peut être creuse ou pleine. L’organe d’application 12 peut être serti, emmanché, soudé, collé ou encore agrafé sur la tige.
La capsule 10 peut comporter, comme illustré, une jupe tubulaire 14 qui est agencée pour recouvrir au moins partiellement le col 6 lorsque l’organe de fermeture 3 est monté sur le récipient 2.
La jupe tubulaire 14 peut être réalisée avec un filetage intérieur ou en variante supporter une sous-capsule portant un tel filetage.
La jupe 14 peut être réalisée, comme on peut le voir sur la , avec une patte flexible 16 et une butée 17, cette dernière pouvant présenter un flanc droit 18 parallèle à l’axe longitudinal Y de l’organe de fermeture 3.
De tels procédés de surveillance sont calibrés et/ou validés et/ou testés en utilisant des jeux de données labellisées (ou étiquetées), c’est-à-dire des jeux de données pour lesquels on connaît le niveau de fatigue vrai que ces données décrivent (notion de « vérité terrain »). Il s’agit alors d’utiliser ces jeux de données labellisées pour ajuster les paramètres du procédé de surveillance de manière à ce que le niveau de fatigue évalué par la mise en œuvre du procédé de surveillance une fois correctement paramétré corresponde au mieux au niveau de fatigue vrai.
Il apparaît ainsi que la labellisation d’un jeu de données est une étape cruciale pour que le procédé de surveillance soit configuré de manière à être efficace.
Actuellement la labellisation des données est effectuée par des experts. Elle requière un temps d’analyse long. La labellisation a donc un coût élevé.
De plus, puisqu’ils résultent d’un processus réalisé par des experts, les jeux de données labellisées obtenus sont peu nombreux, présentent un nombre de données faible et une variabilité réduite. Ils ne permettent donc pas un entrainement robuste des procédés de surveillance.
Il y a donc un besoin d’automatiser la labellisation de données, ce qui permettra de l’étendre pour traiter des données ayant un plus grand nombre de composantes afin de mieux décrire le niveau de fatigue de l’individu surveillé, et pour qualifier un plus grand nombre de données de manière à couvrir un plus grand nombre de situations. Les jeux de données labellisées obtenus permettront que les procédés de surveillance soient entrainés de manière plus robuste pour estimer avec plus d’exactitude le niveau de fatigue instantané de l’individu surveillé.
La présente invention a donc pour objet un procédé de labellisation automatique permettant d’apposer un label du type niveau de fatigue sur des données collectées en situation réelle, lors d’un vol d’entrainement ou lors d’une cession en simulateur.
Pour cela l’invention a pour objet un procédé de labellisation de données utiles afin de construire une base de données permettant de configurer, valider et/ou tester une application de surveillance du niveau de fatigue d’un individu, caractérisé en ce qu’il comporte les étapes de : acquisition de données utiles au cours d’une phase d’expérimentation, les données utiles étant des données physiologiques obtenues au moyen d’un ou plusieurs capteur(s) et qui correspondent chacune à une donnée d’entrée de l’application de surveillance ; acquisition de données déclaratives de l’individu, en temps réel durant la phase d’expérimentation et/ou en temps différé avant et/ou après la phase d’expérimentation ; fusion des données utiles et des données déclaratives de manière à calculer un niveau de fatigue vrai ; labellisation des données utiles avec le niveau de fatigue vrai calculé ; et, stockage des données utiles labellisées dans la base de données d’apprentissage.
- le procédé comporte une étape supplémentaire d’acquisition de données d’environnement, l’étape de fusion utilisant les données d’environnement en plus des données utiles et des données déclaratives pour calculer le niveau de fatigue vrai.
- la phase d’expérimentation étant échantillonnée avec un pas de temps choisi, l’étape de fusion permet de calculer un niveau de fatigue vrai pour chaque pas de temps et l’étape de labellisation permet de labelliser les données utiles acquises durant un pas de temps avec le niveau de fatigue vrai calculé pour ce pas de temps.
- le niveau de fatigue vrai est sélectionné parmi au moins deux niveaux.
- chaque capteur utilisé dans l’étape d’acquisition de données utiles est sélectionné parmi un capteur cardiaque, notamment un électrocardiographe ; un oxymètre de pouls, notamment un capteur à photopléthysmographie ; un capteur de respiration ; un accéléromètre ; une électrode crânienne, par exemple un électroencéphalographe ; un capteur de pression agencé dans le siège de l’opérateur ; un capteur de pression agencé dans un dispositif de commande propre à être actionné par l’opérateur ; un capteur de sudation de l’opérateur ; un capteur de réponse électrodermale ; une caméra configurée pour capter au moins une image comprenant au moins une partie de l’opérateur, notamment les yeux pour de l’oculométrie (ou « eye tracking » en anglais) ; un microphone ; un capteur infrarouge de température de peau de l’opérateur ; un capteur de température interne de l’opérateur ; ou un bandeau à spectroscopie proche infrarouge.
- l’étape de fusion consiste à exécuter : un algorithme d’apprentissage supervisé, du type réseaux de neurones, machines à vecteurs de support, k plus proches voisins, ou régression logistique ; un algorithme d’apprentissage non supervisé, du type regroupement hiérarchique, k moyennes, mélanges gaussiens, ou carte auto-organisatrice ; un algorithme de filtrage optimal, du type filtrage de Kalman et/ou filtrage particulaire ; et un algorithme de modélisation non biaisée empirique, du type arbre de décision.
- les données acquises étant des données brutes, l’étape de fusion comporte une étape élémentaire préalable de prétraitement des données brutes pour obtenir des données traitées.
- les données acquises étant des données brutes, l’étape de fusion comporte une étape élémentaire de synchronisation des données brutes en fonction du pas de temps choisi.
- l’étape de fusion comporte une étape élémentaire de filtrage du niveau de fatigue vrai calculé pour chaque pas de temps.
Selon d’autres aspects facultatifs, l’appareil comprend
un compresseur ayant au moins deux étages et des moyens pour y envoyer le débit gazeux enrichi en monoxyde de carbone pour s’y comprimer. des moyens pour sortir un débit enrichi en monoxyde de carbone à un niveau intermédiaire du compresseur reliés à un rebouilleur de cuve de la colonne de séparation et/ou à un rebouilleur de cuve de la colonne d’épuisement pour y amener du gaz comprimé pour chauffer le rebouilleur. un échangeur de chaleur, des moyens pour envoyer le mélange ou un débit d’alimentation dont est séparé le mélangé se refroidir dans l’échangeur de chaleur, l’échangeur constituant les moyens pour vaporiser complètement le liquide de cuve.
De préférence, au moins un étage du compresseur autre que le dernier étage est constitué par un compresseur provenant d’un appareil préexistant.
Selon un autre aspect de l’invention, il est prévu un procédé de remplacement d’un premier appareil de séparation d’un mélange de monoxyde de carbone, de méthane et d’hydrogène utilisant une colonne de lavage au méthane, une colonne de séparation de monoxyde de carbone et de méthane et un compresseur de monoxyde de carbone relié à la colonne de séparation conçu pour comprimer un débit D jusqu’à une pression P, P étant la pression de production du produit de l’appareil, le premier appareil étant remplacé par un deuxième appareil tel que décrit ci-dessus comprenant un système de séparation par condensation partielle et une, éventuellement la, colonne de séparation ainsi que le compresseur, le compresseur étant relié à la colonne de séparation pour comprimer un gaz enrichi en monoxyde de carbone ayant un débit D jusqu’à la pression P, étant relié à un autre compresseur qui comprime une première partie du débit D jusqu’à une pression P’, supérieure à P et à un cycle de CO où circule une deuxième partie du débit D.
Selon l’invention, il est mieux de vaporiser tout le liquide de cuve soutiré de la colonne d’épuisement (CO impur) destiné à la colonne CO/CH 4 avant de l’envoyer à la colonne CO/CH 4 entièrement sous forme gazeuse. Ceci élimine les problèmes dus aux instabilités et permet également de réduire le surchauffage du monoxyde de carbone, ce qui améliore l’efficacité exégétique du procédé.
Le reflux liquide insuffisant est complété en augmentant le débit de CO de cycle liquéfié dans la ligne d’échange contre le CO impur vaporisé mentionné auparavant.
Une optimisation supplémentaire est de chauffer la colonne avec du monoxyde de carbone à la moyenne pression, ce qui augmenter l’énergie de rebouillage et ainsi de réduire encore le surchauffage du liquide de cuve vaporisé provenant de la colonne d’épuisement. Ceci aura pour avantage de réduire la sensibilité de la colonne aux instabilités de la ligne d’échange thermique.
Ainsi il devient possible d’exploiter le compresseur de cycle existant qui aurait sinon, comme déjà mentionné, une production de monoxyde de carbone moyenne pression excédentaire et une production de monoxyde de carbone haute pression insuffisante.
L’invention s’applique à tout cas où un compresseur de cycle CO a une production de monoxyde de carbone moyenne pression excédentaire et/ou une production de monoxyde de carbone haute pression insuffisante pour le procédé dans lequel il doit être incorporé.
L’appareil utilisé comprend une colonne d’épuisement K1 et une colonne de séparation CO/CH 4 K2 ainsi qu’un système de séparation S en amont de la colonne de l’épuisement. Ce système S opère à une température cryogénique et permet de séparer un débit 1 contenant du monoxyde de carbone, du méthane et de l’hydrogène et éventuellement de l’azote par condensation partielle et/ou distillation et/ou lavage afin de produire au moins un mélange 3 sous forme liquide contenant du monoxyde de carbone, du méthane et de l’hydrogène. Le système S emploie par exemple produit par au moins une étape de condensation partielle pour produire le mélange. Le mélange peut être le liquide produit par au moins une étape de condensation partielle, par exemple. Le mélange est envoyé en tête d’une colonne d’épuisement qui en élimine au moins partiellement l’hydrogène qui forme le gaz de tête 5 de la colonne. Le gaz 5 se réchauffe dans un échangeur de chaleur par contact indirect E, par exemple un échangeur à plaques et à ailettes, où se refroidit le débit 1 pour l’amener à une température cryogénique.
Une partie du liquide de cuve 7 de la colonne K1 est vaporisé dans un rebouilleur R1 et envoyé en cuve de la colonne K1. Tout le reste du liquide 11 est détendu dans une vanne V3, vaporisé dans l’échangeur E et envoyé à une température intermédiaire de l’échanger E alimenter la colonne de séparation K2 à un niveau intermédiaire de celle-ci, se trouvant entièrement sous forme gazeuse.
La colonne de séparation K2 séparer le gaz formé en vaporisant le liquide 11 pour former un gaz de tête 17 enrichi en monoxyde de carbone et un liquide riche en méthane. Une partie 13 du liquide de cuve est vaporisée dans un rebouilleur R2 et le reste du liquide 15 est réchauffé dans l’échangeur E pour former un produit ou du carburant pour un procédé annexe.
Le gaz enrichi en monoxyde de carbone 17 est réchauffé dans l’échangeur de chaleur E dans un compresseur comprenant au moins deux étages C1, C2. Une partie 19 du gaz comprimé par exemple uniquement dans le premier étage et se trouvant à une pression intermédiaire du compresseur est refroidie dans l’échangeur de chaleur E. Une partie 24 du gaz est soutirée de l’échangeur à une température intermédiaire de celui-ci et sert à réchauffer le rebouilleur R1 et/ou le rebouilleur R2. Ici les deux rebouilleurs sont chauffés par deux débits 26, 28 formés en séparant en deux la partie 24 pour chauffer les rebouilleurs R1, R2 en série. Les liquides formés sont détendus dans les vannes V1, V2 respectivement, puis mélangés pour former un débit 30 qui est sousrefroidi dans l’échangeur E pour former un liquide qui alimente la tête de la colonne de séparation K2.
Optionnellement une partie 23 du gaz 19 se refroidit jusqu’au bout froid de l’échangeur E, s’y condensant, s’y sous refroidit, est détendue dans une vanne V4 et est envoyée également en tête de la colonne de séparation K2.
Le fonctionnement du module thermique 1, selon le premier exemple de réalisation, au sein du circuit de fluide réfrigérant 2 va maintenant être décrit en rapport avec les figures 2 et 3. Par ailleurs, le circuit de fluide réfrigérant 2 va être décrit en commençant par le compresseur 20, mais on comprend que celui-ci ne représente qu’un point de départ fictif du circuit de fluide réfrigérant 2 et que ledit circuit de fluide réfrigérant 2 forme une boucle fermée.
Dans ce premier mode de fonctionnement, le compresseur 20 décrit précédemment, permet de comprimer le fluide réfrigérant afin d’augmenter sa pression, et par conséquent sa température. Ainsi, on comprend qu’en sortie de compresseur 20, le fluide réfrigérant à haute pression est à l’état gazeux et présente une température élevée, c’est-à-dire supérieure à sa température d’entrée dans ledit compresseur 20. Le fluide réfrigérant en sortie de compresseur 20 circule dans la quatrième conduite 10d et est dirigé au moyen d’une première valve 22a ouverte et d’une troisième valve 22c fermée, vers un échangeur extérieur, appelé ci-après évapo-condenseur 26, assurant ici la fonction d’un condenseur ou d’un évaporateur, en fonction du mode de fonctionnement considéré. Notamment, une septième conduite 10g permet d’amener le fluide réfrigérant depuis la première valve 22a vers l’évapo-condenseur 26. Dans le cas illustré à la , l’évapo-condenseur 26 est utilisé en tant que condenseur.
L’évapo-condenseur 26 permet alors un échange de calories entre un premier fluide caloporteur 28a froid le traversant et le fluide réfrigérant à haute température, qui cède ses calories audit fluide caloporteur 28a. On comprend alors que qu’en sortie de l’évapo-condenseur 26, le fluide réfrigérant est à haute pression mais à une plus basse température qu’en entrée, si bien qu’il sort dans un état diphasique ou tout liquide.
En sortie de l’évapo-condenseur 26, le fluide réfrigérant est dirigé via la cinquième conduite 10e, vers l’échangeur de chaleur interne 4a afin de permettre audit fluide réfrigérant haute pression circulant dans la deuxième passe 11b dudit échangeur de chaleur interne 4a d’échanger des calories avec le fluide réfrigérant basse pression d’une autre portion du circuit de fluide réfrigérant 2, circulant dans la première passe 11a. Ce transfert de chaleur permet d’améliorer les performances du cycle thermodynamique mis en œuvre dans le circuit de fluide réfrigérant 2.
A l’issu de son passage dans l’échangeur de chaleur interne 4a via la deuxième passe 11b, le fluide réfrigérant circule dans la sixième conduite 10f et traverse un premier détendeur 30a et/ou un deuxième détendeur 30b afin d’abaisser sa pression et son point d’évaporation. On comprend qu’à ce stade, on passe de la portion haute pression du circuit de fluide réfrigérant 2 à la portion basse pression de ce dernier.
En sortie du premier détendeur 30a, le fluide réfrigérant est à basse pression et circule au sein du refroidisseur 4b via la passe de refroidisseur 13, afin d’échanger des calories avec un deuxième liquide caloporteur 28b destiné à refroidir le dispositif de stockage électrique et traversant ledit refroidisseur 4b. Plus particulièrement, le deuxième liquide caloporteur 28b traversant le refroidisseur 4b est chaud en entrée du refroidisseur 4b et cède ses calories au fluide réfrigérant circulant dans la passe de refroidisseur 13, qui ainsi s’évapore, le changement d’état produisant l’énergie nécessaire au refroidissement du dispositif de stockage électrique. Ainsi, on comprend qu’au sein du refroidisseur 4b, le fluide réfrigérant s’évapore sous l’effet de la captation des calories, le premier détendeur 30a ayant abaissé son point d’évaporation. On comprend alors, qu’en sortie du refroidisseur 4b, le fluide réfrigérant est majoritairement à l’état gazeux.
En sortie du deuxième détendeur 30b, le fluide réfrigérant froid et à basse pression, est dirigé via une neuvième conduite 10i, vers un évaporateur 32 d’un dispositif de régulation thermique 34 de l’habitacle du véhicule, disposé par exemple dans l’habitacle dudit véhicule. Plus particulièrement, le dispositif de régulation thermique 34 est disposé dans l’habitacle de telle sorte à être traversé par un flux d’air F qui est envoyé dans l’habitacle. Ainsi, on comprend que le flux d’air F traversant l’évaporateur 32 est refroidi par le fluide réfrigérant froid circulant au sein de ce dernier, permettant ainsi de refroidir l’habitacle. Le fluide réfrigérant traversant l’évaporateur 32 est alors évaporé par l’effet des calories captées, de telle sorte qu’il sorte au moins partiellement à l’état gazeux dans une dixième conduite 10j.
Une fois traversé le refroidisseur 4b et l’évaporateur 32, le fluide réfrigérant en sortie du refroidisseur 4b et en provenance de la dixième conduite 10j se rejoignent sur la deuxième conduite 10b et le fluide réfrigérant passe à travers le dispositif d’accumulation 6, ici l’accumulateur 6, afin que ce dernier collecte une fraction liquide du fluide réfrigérant en sortie du refroidisseur 4b et de l’évaporateur 32. Un tel passage dans l’accumulateur 6 est nécessaire préalablement au passage du fluide réfrigérant dans le compresseur 20 qui ne peut accepter le fluide réfrigérant qu’à l’état gazeux. Par ailleurs, on comprend que le passage du fluide réfrigérant depuis le refroidisseur 4b à l’accumulateur 6 s’effectue au moyen de la deuxième conduite 10b de la plaque commune 8 décrite précédemment.
En sortie d’accumulateur 6, le fluide réfrigérant, à l’état gazeux et toujours à basse pression, est dirigé vers l’échangeur de chaleur interne 4a au moyen de la première conduite 10a de la plaque commune 8 décrite précédemment, afin d’effectuer l’échange de calories avec le fluide réfrigérant de la portion haute pression du circuit de fluide réfrigérant via la première passe 11a, tel que décrit précédemment. Par la suite, le fluide réfrigérant est dirigé vers le compresseur 20 via la troisième conduite 10c afin que celui-ci augmente sa pression et sa température tel que décrit précédemment. On comprend qu’ainsi, en sortie de compresseur 20, on bascule à nouveau dans la portion haute pression du circuit de fluide réfrigérant et qu’un nouveau cycle thermodynamique peut prendre place.
Un deuxième mode de fonctionnement du circuit de fluide réfrigérant 2 comprenant le module thermique 1 selon le premier exemple de l’invention et permettant au moins de chauffer un habitacle du véhicule va maintenant être décrit en rapport avec la .
De la même façon que pour le premier mode de fonctionnement, en sortie de compresseur 20 dans la quatrième conduite 10d, le fluide réfrigérant présente une haute pression, une haute température et est à l’état gazeux. Le fluide réfrigérant est alors dirigé, par la fermeture de la première valve 22a et l’ouverture de la troisième valve 22c, vers un condenseur intérieur 36 du dispositif de régulation thermique 34 de l’habitacle via une onzième conduite 10k, afin de chauffer le flux d’air F, ici froid, traversant au moins ledit condenseur intérieur 36. Ainsi, on comprend qu’en sortie de condenseur intérieur 36 du dispositif de régulation thermique 34 de l’habitacle, le fluide réfrigérant est au moins partiellement condensé, celui-ci ayant cédé au moins en partie ses calories au flux d’air F froid afin de le chauffer et donc de chauffer l’habitacle. Par la suite, le fluide réfrigérant sort du condenseur intérieur 36 via une douzième conduite 10l.
Selon une première alternative du deuxième mode de fonctionnement du circuit de fluide réfrigérant 2, le fluide réfrigérant diphasique ou liquide et à haute pression dans la douzième conduite 10l, est dirigé par la fermeture d’une deuxième valve 22b, vers un troisième détendeur 30c du circuit de fluide réfrigérant 2 afin d’abaisser sa pression. Selon une deuxième alternative du deuxième mode de fonctionnement du circuit de fluide réfrigérant 2 dans laquelle la deuxième valve 22b est ouverte, le fluide réfrigérant en sortie de condenseur intérieur 36 du dispositif de régulation thermique 34 de l’habitacle est dirigé dans la douzième conduite 10l et/ou dans une treizième conduite 10m et traverse ainsi le premier détendeur 30a décrit précédemment afin d’abaisser sa pression. On comprend donc que le choix du passage du fluide réfrigérant par l’un et/ou l’autre du troisième détendeur 30c et/ou du premier détendeur 30a s’effectue au moyen de la deuxième valve 22b disposée à une intersection en amont desdits détendeurs 30a, 30c.
A l’issu de son passage dans le troisième détendeur 30c, le fluide réfrigérant à basse pression est dirigé vers l’évapo-condenseur 26, via la septième conduite 10g, assurant ici la fonction d’évaporateur 26. Le passage du fluide réfrigérant au sein de l’évaporateur 26 permet alors de refroidir le premier liquide caloporteur 28a traversant ledit évaporateur 26, le fluide réfrigérant captant les calories dudit premier liquide caloporteur 28a. Ainsi, on comprend qu’en traversant l’évaporateur 26, le fluide réfrigérant s’évapore de telle sorte qu’il présente majoritairement une fraction gazeuse en sortie.
La illustre la sixième étape E6. Le profil poteau ayant retrouvé par élasticité sa forme initiale, le clip de fixation 3 se trouve bloqué d'une part via les deux ergots de verrouillage 33 qui sont engagés dans les perforations 121, et d'autre part via la languette de verrouillage 34 qui est engagée derrière la rive 131 de l'aile 13. Les ergots de verrouillage 33 et la languette de verrouillage 34 sont dimensionnés de telle sorte que leur extrémite est engagée à l’arrière de la paroi latérale 12 perforée du poteau et à l’arrière de la rive 131 de l’aile 13 opposée respectivement. Ceci crée une résistance à un effort visant a écarter la feuillure du poteau pour extraire le clip de fixation 3 et améliore donc la résistance contre les effractions. En d’autres termes, une fois en position finale, le panneau 2 ne peut plus être retiré du poteau 1 par démontage du clip de fixation 3. Le déplacement du panneau 2 selon les axes X, Y et Z est empêché dès lors que deux clips de fixation retiennent le panneau 2 sur le poteau 1.
Les inventeurs ont ainsi imaginé un clip de fixation et un profil de poteau particulier qui facilitent la pose du clip de fixation et améliorent le maintien en position de ce dernier sur le poteau de sorte à assurer l'inviolabilité de la fixation du panneau sur le poteau.