INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Une solution de NH 4 F dans l’eau est préparant en ajoutant 800 mg de NH 4 F dans 80 ml d’eau. Cette solution est ensuite imprégnée à sec sur 80 g d'une alumine dont la surface spécifique est de 180 m²/g mise en forme sous forme de billes. Le solide obtenu est séché sous air pendant 2 heures à 120°C. Le solide est ensuite calciné sous un flux d'air 2 heures à 450°C.
Une suspension colloïdale d'oxyde de Pd est ensuite préparée sous agitation à 25°C par dilution de 1,8 g d'une solution de nitrate de palladium Pd(NO 3 ) 2 contenant 8,5% poids de Pd avec environ 45 ml d'eau déminéralisée, puis ajout d'environ 10 ml d'une solution de soude pour arriver à un pH de 2,4. La suspension est ensuite diluée avec de l'eau déminéralisée à un volume qui correspond au volume poreux du support alumine. Cette solution est ensuite imprégnée le solide préparé à la première étape. Le support ne contient pas de soufre.
Une étape de maturation du support imprégné avant séchage d'une durée de 20 heures est effectuée sous air en milieu confiné et humide. Le solide obtenu est séché sous air pendant 2 heures à 120°C. Le catalyseur est ensuite calciné sous un flux d'air 2 heures à 450°C.
Le catalyseur C5 ainsi préparé contient 0,19% poids de palladium et 0,5%pds de F par rapport au poids total de catalyseur.
La caractérisation du catalyseur C5 par microsonde de Castaing montre que 80% du Pd est réparti sur une croûte d'épaisseur environ 45 µm.
La dispersion apparente du palladium du catalyseur C5 est de 18%.
Exemple 6 : préparation d'un catalyseur C6 selon l'invention (1%F)
Une solution de NH 4 F dans l’eau est préparant en ajoutant 1,3 g de NH 4 F dans 150 ml d’eau. Cette solution est ensuite imprégnée à sec sur 80 g d'une alumine dont la surface spécifique est de 180 m²/g mise en forme sous forme de billes. Le solide obtenu est séché sous air pendant 2 h à 120°C. Le solide est ensuite calciné sous un flux d'air 2 h à 450°C.
Une suspension colloïdale d'oxyde de Pd est ensuite préparée sous agitation à 25°C par dilution de 1,8 g d'une solution de nitrate de palladium Pd(NO 3 ) 2 contenant 8,5 % poids de Pd avec environ 45 ml d'eau déminéralisée, puis ajout d'environ 10 ml d'une solution de soude pour arriver à un pH de 2,4. La suspension est ensuite diluée avec de l'eau déminéralisée à un volume qui correspond au volume poreux du support alumine. Cette solution est ensuite imprégnée le solide préparé à la première étape. Le support ne contient pas de soufre. Une étape de maturation du support imprégné avant séchage d'une durée de 20 heures est effectuée sous air en milieu confiné et humide. Le solide obtenu est séché sous air pendant 2 heures à 120°C. Le catalyseur est ensuite calciné sous un flux d'air 2 heures à 450°C.
Le catalyseur C6 ainsi préparé contient 0,19% poids de palladium et 1%pds de F par rapport au poids total de catalyseur.
La caractérisation du catalyseur C6 par microsonde de Castaing montre que 80% du Pd est réparti sur une croûte d'épaisseur environ 45 µm.
La dispersion apparente du palladium du catalyseur C6 est de 14%.
Teneur en Pd (%pds) Teneur en F (%pds) S BET support (m 2 /g) Forme Support Taille croute (µm) Dispersion (%) C1 (non conforme) 0,19 0,5 71 bille 222 23 C2 (non conforme) 0,19 0,5 310 quadrilobe 50 30 C3 (non conforme) 0,19 0,5 180 bille 60 23 C4 (non conforme) 0,19 - 182 quadrilobe 45 31 C5 (conforme) 0,19 0,5 182 quadrilobe 45 18 C6 (conforme) 0,19 1 182 quadrilobe 45 14
Selon un mode de réalisation particulier, et tel qu’illustré par la , ladite installation électrique comprend un transformateur diphasé 6 adapté pour générer deux groupes de sortie (A-B, C-D) en une phase avec une différence de phase de 90° entre chaque groupe de sortie (A-B, C-D). Selon ce mode de réalisation particulier, un groupe de sortie ne comprend qu’une unique sortie (A-B, C-D) qui est connectée à un faisceau de trois paires d’électrodes ((An ; Bn) ; (Cn ; Dn) avec n=1,2,3), qu’elle alimente en courant alternatif en une phase. Les faisceaux d’électrodes sont agencés dans le bain 3 selon une forme en carré et de manière à respecter une symétrie centrale selon un plan théorique horizontal, par rapport à un point O localisé au centre du bain 3.
Dans la pratique, un premier courant en une phase est généré par le transformateur 6 aux bornes d’un premier groupe de sortie A-B et traverse le bain de verre entre les électrodes A1, A2, A3 d’une part, et les électrodes B1, B2, B3 d’autre part, chauffant ainsi le bain 3 de matières vitrifiables par effet joule. En parallèle, un deuxième courant en une phase, de même fréquence et de même amplitude que le premier courant, mais déphasé de 90° ou π/2 radians par rapport à ce dernier, est généré par le transformateur 6 aux bornes d’un deuxième groupe de sortie C-D et traverse le bain de verre entre les électrodes C1, C2, C3 d’une part, et les électrodes D1, D2, D3 d’autre part, chauffant ainsi le bain 3 de matières vitrifiables par effet joule. De manière globale, l’installation électrique 6 est ainsi adaptée pour générer au sein du bain 3 de verre un courant alternatif diphasé.
La représente schématiquement une installation électrique 4 ainsi qu’un dispositif de contre-réaction 8, dont le détail est illustré à la . Un tel dispositif de contre-réaction 8 est agencé dans le premier champ magnétique B1 généré par un conducteur 7 et est adapté pour générer un contre-champ magnétique B2.
Plus précisément, ce dispositif de contre-réaction 8 comprend une boucle fermée 9 dont au moins une portion se présente sous la forme d’une barre 10 en cuivre qui est positionnée dans le premier champ B1 et remplit en retour la fonction de génération du contre-champ magnétique B2, réduisant ainsi les risques de génération d’un courant induit, et par conséquent les risques d’échauffement et d’électrocution qui y sont liés. Selon des modes de réalisations alternatifs, ladite portion 10 peut prendre la forme d’un câble ou d’un caisson, est être composée d’un matériau conducteur, tel que l’aluminium ou le fer.
Selon le mode de réalisation illustré à la , la boucle fermée 9 est mise à la terre en un unique point, de manière notamment à limiter les risques d’électrocution. Il comprend de plus un système de contrôle du courant (non illustré) parcourant la boucle fermée, afin de prévenir les risques d’échauffement excessif de la boucle fermée, et donc les risques d’incendie.
A noter que même si non apparent sur les figures, en raison de l’absence d’échelle, le four électrique considéré est qualifié de grande taille, puisqu’ayant un bain de matières vitrifiables en fusion dont l’aire en surface est supérieure à 40 m², et présentant entre les deux parois opposées de ladite cuve une distance supérieure à 6,5 m. Compte tenu de la puissance électrique nécessaire à l’alimentation de ce four, les conducteurs en une phase sont parcourus d’un courant dont l’intensité est comprise entre 7000 et 8000A.
La est un diagramme de flux illustrant les étapes successives d’un procédé de fabrication selon un mode de réalisation particulier de l’invention, qui comprend une première étape S1 de fusion de matières vitrifiables par chauffage électrique dudit bain 3 de matières vitrifiables au moyen d’un courant alternatif diphasé, et une deuxième étape S2 de fabrication de laine de verre, de laine de roche, de fils de verre textile et/ou de verre plat ou creux.
Forme galénique et procédé La composition de la présente invention se présente sous forme de liquide, de lotion, ou d’émulsion.
Selon le second aspect, la présente invention propose un procédé non thérapeutique de soin des matières kératineuses, comprenant l’application de la composition selon le premier aspect de la présente invention sur les matières kératineuses.
Nom INCI Nom commercial Fournisseur GLYCYRRHETINIC ACID 3005100 18B-GLYCYRRHETINIC ACID INDENA ISOSTEARYL ALCOHOL PRISORINE 3515-LQ-(GD) CRODA DIPROPYLENE GLYCOL DIPROPYLENE GLYCOL LO+ DOW POLYGLYCERYL-6 CAPRYLATE SUNSOFT Q-8H-C TAIYO KAGAKU
Exemples de l’invention 1-2 et exemples comparatifs 1-3
Les compositions des exemples de l’invention (EI) 1-2 et des exemples comparatifs (EC) 1-3 ont été préparées sur la base des quantités données dans le tableau 2. Les quantités sont données en % en poids d’ingrédient actif par rapport au poids total de la composition.
Composants EI.1 EI.2 EC.1 EC.2 EC.3 Acide glycyrrhétinique 0,2 0,3 0,2 0,3 0,2 Dipropylène glycol 7,5 10 10 0 7,5 Alcool isostéarylique 2 1 0 3 2 Stéarate de glycéryle 0 0 0 0 6 Caprylate de polyglycéryle-6 6 6 6 6 0 Eau Jusqu’à 100 Jusqu’à 100 Jusqu’à 100 Jusqu’à 100 Jusqu’à 100
La composition des exemples de l’invention 1-2 représente des compositions selon la présente invention.
La composition de l’exemple comparatif 1 ne comprend pas au moins un alcool gras en C12-C22.
La composition de l’exemple comparatif 2 ne comprend pas au moins un glycol en C2-C8.
1). mélange de l’acide glycyrrhétinique, du dipropylène glycol, de l’alcool isostéarylique et du caprylate de polyglycéryle-6 à température ambiante, chauffage du mélange à 80 C pendant environ 1 heure pour obtenir une phase A cristalline.
Si c’est le cas, avantageusement, la phase huileuse est présente en une quantité allant de 1 % en poids à 40 % en poids, de préférence de 2 % en poids à 30 % en poids, de manière davantage préférée de 3 % en poids à 20 % en poids, par rapport au poids total de la composition de la présente invention.
Ladite phase huileuse contient de préférence au moins une huile.
Le terme « huile » désigne un composé non aqueux non miscible dans l’eau qui est liquide à température ambiante (25°C) et à pression atmosphérique (760 mmHg).
L’expression « huile non volatile » désigne une huile qui peut rester sur les matières kératineuses à température ambiante et à pression atmosphérique pendant au moins plusieurs heures et qui présente notamment une pression de vapeur inférieure à 10 - 3 mmHg (0,13 Pa). Une huile non volatile peut également être définie comme ayant une vitesse d’évaporation telle que, dans les conditions définies précédemment, la quantité évaporée après 30 minutes est inférieure à 0,07 mg/cm 2 .
Ingrédients actifs cosmétiques supplémentaires La composition de la présente invention peut comprendre un ingrédient actif cosmétique supplémentaire en plus du composé actif cosmétique tel que défini précédemment.
A titre d’exemple d’ingrédient actif cosmétique, on peut citer les agents hydratants tels que les hydrolysats protéiques ; les extraits botaniques (tels que l’extrait de fruit de carica papaya, l’extrait hydrolysé de fleur d’opuntia ficusindica) ; les vitamines telles que la vitamine A (rétinol), la vitamine E (tocophérol), la vitamine C (acide ascorbique), la vitamine B5 (panthénol), la vitamine B3 (niacinamide), les dérivés desdites vitamines (en particulier les esters) et leurs mélanges ; l’urée ; la caféine ; les agents tenseurs ; les agents agissant sur la microcirculation et leurs mélanges.
Il est aisé pour la personne du métier d’ajuster la quantité de l’ingrédient actif cosmétique supplémentaire en fonction de l’utilisation finale de la composition selon la présente invention.
Adjuvants ou additifs supplémentaires La composition de la présente invention peut également contenir des adjuvants ou additifs cosmétiques classiques, par exemple des parfums, des agents chélateurs (par exemple, l’acide phytique), des agents conservateurs (par exemple, l’acide salicylique) et des bactéricides, des épaississants (tels que la gomme xanthane), des régulateurs de pH (par exemple, la triéthanolamine, l’acide citrique et l’hydroxyde de sodium), et leurs mélanges.
Selon un mode de réalisation particulièrement préféré, la présente invention propose une composition de soin des matières kératineuses comprenant, par rapport au poids total de la composition :
(i) de 0,1 % en poids à 0,5 % en poids d’acide glycyrrhétinique ;
(ii) de 6 % en poids à 10 % en poids de dipropylène glycol ;
(iii) de 5 % en poids à 10 % en poids d’au moins un ester de polyglycéryle d’acide gras choisi parmi le dicaprate de polyglycéryle-6, le dioléate de polyglycéryle-6, le caprylate de polyglycéryle-6, l’oléate de polyglycéryle-2, et une combinaison de ceux-ci ; et
(iv) de 0,5 % en poids à 5 % en poids d’au moins un alcool gras liquide choisi parmi l’octyldodécanol, l’alcool isostéarylique, le 2-hexyldécanol, l’alcool oléique, l’alcool linoléique, l’alcool linolénique, l’alcool undécylénique, et une combinaison de ceux-ci.
Le bras d’essuie-glace 20a, au moins à l’état installé est monté coulissant par rapport à l’élément porteur 60a par l’intermédiaire de l’axe de réglage 64a. L’axe de réglage 64a est parallèle à l’axe longitudinal de l’élément porteur 60a. Le bras d’essuie-glace 20a est coulissant par la vis de réglage 54a le long de l’axe de réglage 64a par rapport à la surface supérieure 16a notamment par rapport à l’élément protecteur 14a. L’axe de réglage 64a est orienté perpendiculairement à la surface supérieure 16a de l’élément protecteur 14a. Le bras d’essuie-glace 20a est coulissant complètement le long de l’axe de réglage 64a par rapport à la surface supérieure 16a. La distance 52a du bras d’essuie-glace 20a par rapport à la surface supérieure 16a se règle par la vis de réglage 54a le long de l’axe de réglage 64a (voir ).
Le bras d’essuie-glace 20a et l’élément porteur 60a sont couplés l’un à l’autre par une liaison en queue d’aronde (voir ). Cette liaison en queue d’aronde relie le bras d’essuie-glace 20a à l’élément porteur 60a avec un degré de liberté en translation.
L’unité de compression 44a comporte la vis de réglage 54a à la liaison du bras d’essuie-glace 20a à l’unité d’entraînement 42a pour régler la distance 52a du bras d’essuie-glace 20a dans la direction de la normale à la surface supérieure 16a, pour le réglage par rapport à la surface supérieure 16a.
La est une section du bras d’essuie-glace 20a. L’unité de compression 44a comprend un élément de ressort 70a. L’élément de ressort 70a est prévu pour générer la force de compression 47a pour presser la lèvre d’essuyage 22a contre la surface supérieure 16a de l’élément protecteur 14a. L’élément de ressort 70a est logé dans le bras d’essuie-glace 20a. L’élément de ressort 70a est installé dans le balai d'essuie-glace 18a. Le balai d'essuie-glace 18a est logé en grande partie dans le bras d’essuie-glace 20a. L’élément de ressort 70a est monté dans la cavité d’essuie-glace 38a entre la lèvre d’essuyage 22a et la paroi extérieure 72a du bras d’essuie-glace 20a à l’opposé de la surface supérieure 16a. Selon une variante de réalisation, on peut également envisager que le balai d'essuie-glace 18a soit réalisé en partie en un acier à ressort à la place de l’élément de ressort 70a, pour presser le balai d'essuie-glace 18a notamment la lèvre d’essuyage 22a contre la surface supérieure 16a.
L’unité de compression 44a comporte un gabarit 76a pour régler la force de compression 47a exercée par la lèvre d’essuyage 22a, 22a’, 22a’’ contre la surface supérieure 16a, et qui se monte sur le bras d’essuie-glace 20a. Le gabarit de réglage 76a installé sur le bras d’essuie-glace 20a apparaît à la . Le gabarit de réglage 76a est logé en grande partie dans le bras d’essuie-glace 20a. Le gabarit de réglage 76a s’applique en grande partie contre la paroi extérieure 72a du bras d’essuie-glace 20a à l’opposé de la surface supérieure 16a. Le gabarit de réglage 76a est formé au moins en partie avec un élément qui a au moins dans une zone partielle, la même forme que celle de la lèvre d’essuyage 22a, 22a’, 22a’’. Le gabarit de réglage 76a peut être installé sur le bras d’essuie-glace 20a à la place du balai d'essuie-glace 18a, 18a’, 18a’’ pour régler la distance 52a. Après le réglage de la distance 52a on remplace de nouveau le gabarit de réglage 76a par le balai d'essuie-glace 18a, 18a’, 18a’’.
Le dispositif d’essuyage 10a peut, en variante, être relié à l’élément porteur 60a par la vis de réglage 54a. Le dispositif d’essuyage 10a comprend une unité de liaison 66a qui relie de manière amovible le bras d’essuie-glace 20a et l’unité de guidage de bras d’essuie-glace 24a. L’unité de liaison 66a est sous la forme d’une liaison par enclipsage. Le bras d’essuie-glace 20a et l’élément porteur 60a à l’état complètement installé sont reliés l’un à l’autre par un moyen de liaison 68a réalisant une liaison par la force et/ou par la forme. Le moyen de liaison 68a est prévu pour comprimer le bras d’essuie-glace 20a et l’élément porteur 60a à partir de deux côtés opposés l’un de l’autre du bras d’essuie-glace 20a. Le moyen de liaison 68a s’accroche à l’élément porteur 60a et pousse l’élément porteur 60a contre le bras d’essuie-glace 20a. Le moyen de liaison 68a est monté pivotant sur l’élément porteur 60a (voir et ).
Les figures 13 et 14 montrent une variante d’unité de liaison 66a’ du dispositif d’essuyage 10a. L’unité de liaison 66a’ comporte un moyen de liaison 68a’ qui vient prendre latéralement dans l’élément porteur 60a pour la fixation d’une liaison en queue d’aronde entre le bras d’essuie-glace 20a et l’élément porteur 60a. Le moyen de liaison 68a est coulissant parallèlement à l’axe de réglage 64a en translation sur le bras d’essuie-glace 20a. Le moyen de liaison 68a’ est prévu pour comprimer le bras d’essuie-glace 20a et l’élément porteur 60a à partir des deux côtés opposés l’un à l’autre du bras d’essuie-glace 20a. Le moyen de liaison 68a’ s’accroche à l’élément porteur 60a et presse l’élément porteur 60a contre le bras d’essuie-glace 20a.
Les figures 15 et 16 montrent respectivement deux autres modes de réalisation de l’invention. Les descriptions et les dessins suivants se limitent principalement aux différences entre les modes de réalisation et pour les composants analogues, notamment les composants portant les mêmes références on se reportera en principe aux dessins ou à la description des exemples de réalisation déjà décrits, notamment ceux des figures 1 à 14. Pour distinguer les modes de réalisation, le suffixe (a) des références des exemples de réalisation des figures 1 à 14 a été remplacé par le suffixe (b) et (c) pour les exemples de réalisation des figures 15 et 16.
La montre une variante de dispositif d’essuyage 10b. A la différence du premier mode de réalisation, l’axe de réglage 64b est orienté différemment. L’axe de réglage 64b fait un angle compris entre 10° et 80°, en particulier un angle de 33° par rapport à la surface supérieure 16b de l’élément protecteur 14b. La liaison du bras d’essuie-glace 20b à l’élément porteur 60b peut se faire comme dans le premier mode de réalisation.
La montre une autre variante de dispositif d’essuyage 10c. Le dispositif d’essuyage 10c comprend un balai d'essuie-glace 18c et un bras d’essuie-glace 20c. Le balai d'essuie-glace 18c a une lèvre d’essuyage 22c. Le balai d'essuie-glace 18c est couplé au bras d’essuie-glace 20c. Le dispositif d’essuyage 10c comprend une unité de compression 44c. A la différence des exemples de réalisation précédents, le bras d’essuie-glace 20c est monté coulissant par rapport à l’élément porteur 60c notamment à l’état installé. Le dispositif d’essuyage 10c comprend une unité de guidage linéaire 78c. L’unité de guidage linéaire 78c reçoit le bras d’essuie-glace 20c de façon coulissante en translation le long de l’axe de réglage 64c sur l’élément de support 60c. L’unité de guidage linéaire 78c a un rail formant un palier lisse 80c couplé à l’élément porteur 60c. Le rail de montage coulissant 80c est, de préférence, réalisé en une seule pièce avec l’élément porteur 60c. Le rail formant le palier lisse 80c est réalisé de préférence par l’élément porteur 60c. Le rail de palier lisse 80c est prévu pour recevoir en coulissement le bras d’essuie-glace 20c. L’unité de guidage linéaire 78c comporte un élément de palier lisse 82c correspondant avec le rail de palier lisse 80c ; cet élément de palier est couplé au bras d’essuie-glace 20c. L’élément de palier lisse 82c est réalisé, de préférence, en une seule pièce avec le bras d’essuie-glace 20c. Le bras d’essuie-glace 20c est monté coulissant par l’intermédiaire de l’élément de palier lisse 80c par rapport à l’élément porteur 60c. L’unité de guidage linéaire 78c forme un axe de palier le long duquel l’élément coulissant 82c est monté coulissant sur le rail de palier lisse 80c. L’axe de palier est coaxial à l’axe de réglage 64c. L’unité de réglage linéaire 78c est orientée pour que l’axe de palier et ainsi l’axe de réglage 64c soient perpendiculaires à la surface supérieure à essuyer de l’élément protecteur du dispositif de capteur.
Le bras d’essuie-glace 20c est couplé par l’intermédiaire d’un élément de ressort 74c de l’unité de compression 44c à l’élément porteur 60c. L’élément de ressort 74c est relié directement au bras d’essuie-glace 20c et à l’élément porteur 60c. L’élément de ressort 74c est monté de façon à coopérer entre le bras d’essuie-glace 20c et l’élément porteur 60c. L’élément de ressort 74c sollicite le bras d’essuie-glace 20c avec une force de compression 47c contre la surface supérieure 16c. Le bras d’essuie-glace 20c est monté coulissant en translation le long de l’axe de réglage 64c à l’élément porteur 60c. Le bras d’essuie-glace 20c est fixé de façon coulissante à l’élément porteur 60c en translation par l’unité de guidage linéaire 78c. L’élément de ressort 74c est un ressort de traction. L’élément de ressort 74c est prévu pour tirer le bras d’essuie-glace 20c selon l’axe de réglage 64c de préférence par rapport à l’élément porteur 60c. Le montage coulissant du bras d’essuie-glace 20c par l’intermédiaire de l’unité de guidage linéaire 78c et la force de ressort exercée par l’élément de ressort 74c de l’unité de compression 44c relie le bras d’essuie-glace 20c et ainsi la lèvre d’essuyage 22c reliée au balai d'essuie-glace 18c en la pressant contre la surface supérieure 16c à essuyer.
Le dispositif d’essuyage 10c a une articulation rotative 26c par laquelle le balai d'essuie-glace 18c est monté pivotant sur le bras d’essuie-glace 20c. L’articulation rotative 26c forme un axe de rotation 28c pour monter à rotation le balai d'essuie-glace 18c sur le bras d’essuie-glace 20c. L’articulation rotative 26c donne au balai d'essuie-glace 18c un degré de liberté en rotation par rapport au bras d’essuie-glace 20c. Cela permet d’avoir une légère position inclinée entre le dispositif d’essuyage 10c notamment le bras d’essuie-glace 20c et la surface supérieure 16c à essuyer pour compenser notamment les tolérances de construction, les usures et l’influence de l’environnement.
(Références numériques sans les suffixes alphabétiques)
150 Véhicule
200 Capteur
Ainsi, la membrane interne 34B et la membrane externe 34A sont translucides et avantageusement transparentes.
Comme visible sur la , le canal d’alimentation 36 de l’élément gonflable 34 en fluide 44 débouche dans la chambre 42 de l’élément gonflable 34.
Le canal d’alimentation 36 est configuré pour amener le fluide 44 dans la chambre 42 de l’élément gonflable 34 de sorte à entraîner la déformation de l’élément gonflable 34 de la configuration dégonflée dans la configuration gonflée et pour vider le fluide 44 contenu à l’intérieur de la chambre 42 de l’élément gonflable 34 de sorte à entraîner la déformation de l’élément gonflable 34 de la position gonflée dans la position dégonflée.
Selon un exemple de réalisation particulier, l’élément de garnissage 10 comprend un complexe d’actionnement 48 dans lequel est ménagé l’élément gonflable 34. On entend par « complexe » un ensemble comprenant au moins deux couches. Par exemple, l’élément gonflable 34 et le canal d’alimentation 36 de l’ensemble de déformation 16 sont ménagés dans le complexe d’actionnement 48.
Comme visible sur les figures 2 et 4, le complexe d’actionnement 48 comprend de l’intérieur vers l’extérieur une couche intérieure 48B, par exemple un film, et une couche extérieure 48A, par exemple un film, agencées l’une sur l’autre.
Comme visible sur les figures 2, 4 et 5, le complexe d’actionnement 48 présente au moins une zone de solidarisation 50 de la couche intérieure 48B et de la couche extérieure 48A l’une à l’autre empêchant le passage du fluide 44 entre la couche intérieure 48B et la couche extérieure 48A dans ladite zone de solidarisation 50.
La zone de solidarisation 50 comprend par exemple une couche de colle s’étendant entre la couche intérieure 48B et la couche extérieure 48A.