INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
représente un équipement utilisateur connecté à une station de base terrestre serveuse du premier réseau de communication;
représente les secteurs couverts par trois antennes sectorielles de la station de base terrestre serveuse;
représente de façon schématique un exemple de positions relatives d’un équipement utilisateur et d’un équipement d’accès satellitaire du deuxième réseau de communication;
détaille la détermination d’un débit utile de réception des données émises par l’équipement d’accès serveur d’un réseau de communication vers un équipement utilisateur selon un mode de réalisation de l’invention ;
représente de façon schématique un exemple de positions relatives d’un équipement utilisateur et d’un équipement d’accès radio de type drone d’un troisième réseau de communication présent dans la zone géographique; et
présente un exemple de structure matérielle d’un dispositif permettant la mise en œuvre des étapes du procédé de contrôle d’un niveau de qualité de service selon un mode de réalisation de l’invention.
Description détaillée de l’invention Principe général de l’invention L’invention concerne le contrôle d’un niveau de qualité de service d’une communication établie sur un lien radio descendant entre un équipement d’accès, dit équipement serveur, d’un premier réseau de communication sans fil et un équipement utilisateur situé dans une zone géographique où d’autres réseaux de communication sans fil coexistent avec le premier réseau et dont les équipements d’accès utilisent les mêmes ressources que le premier réseau, et notamment ici une même bande de fréquences. Par conséquent, ces autres équipements d’accès lorsqu’ils émettent des faisceaux radio-fréquences sur cette bande de fréquences sont susceptibles de générer des interférences avec les faisceaux radio-fréquences émis par l’équipement serveur sur cette même bande de fréquences vers l’équipement utilisateur. Par souci de simplification ici, on dit que ces autres équipements d’accès sont dès lors susceptibles d’interférer la communication entre l’équipement serveur et l’équipement utilisateur, et sont qualifiés d’équipements d’accès interférents.
Le principe général de l'invention repose sur la détermination d’une valeur d’un paramètre représentatif d’un niveau de qualité de service effectif de la communication entre l’équipement serveur du premier réseau et l’équipement utilisateur au moins en fonction d’une bande passante allouée à cette communication, d’une distance entre l’équipement utilisateur et l’équipement serveur, d’une puissance d’émission de l’équipement serveur et de rapports de gains d’antenne entre l’équipement serveur et au moins un autre équipement d’accès du premier réseau et entre l’équipement serveur et au moins un autre équipement d’accès d’au moins un deuxième réseau de communication sans fil susceptible d’interférer avec la communication, et d’une topologie du premier réseau et du au moins un deuxième réseau dans au moins une zone dite d’interférence. Selon l’invention, la valeur déterminée est comparée à une valeur cible dudit paramètre.
Ainsi, l’invention permet de contrôler que le niveau de qualité de service cible est atteint et, si ce n’est pas le cas, de proposer une modification de la configuration d’un ou plusieurs équipements d’accès du premier réseau et/ou des autres réseaux présents dans la zone géographique et susceptibles d’interférer avec la communication, pour faire en sorte de l’atteindre.
On désigne ici par paramètre représentatif d’un niveau de qualité de service tout paramètre qui permet de caractériser une performance de transmission de données sur le lien radio considéré. Il s’agit par exemple d’un débit utile de réception de données par l’équipement utilisateur UE ou d’un délai de transmission des données ou encore d’une puissance utile de réception des données.
La modification d’une configuration des caractéristiques d’émission peut concerner une ou plusieurs antennes de l’équipement serveur auquel l’équipement utilisateur est connecté, mais aussi une ou plusieurs antennes d’un ou plusieurs autres équipements d’accès du premier réseau ou d’autres réseaux de communication présents dans la zone géographique considérée.
Les caractéristiques d’émission modifiées peuvent comprendre par exemple le gain d’antennes, la puissance d’émission ou encore la bande passante d’émission dans la bande de fréquences considérée.
L’invention permet ainsi de garantir à un équipement utilisateur la qualité de service et les performances requises pour l’exécution d’un service donné, par exemple par une application installée sur un terminal mobile, de type téléphone intelligent (de l’anglais, « smartphone »). Elle peut avantageusement être intégrée à un outil de planification utilisé par un opérateur pour décider de l’implantation de ses équipements d’accès dans une zone géographique donnée.
La représente un agrandissement schématique d’une portion d’un chariot selon un mode de réalisation de la présente invention.
La représente un dispositif de commande selon un mode de réalisation de la présente invention.
Les figures 11 et 12 représentent un dispositif de commande selon un autre mode de réalisation de la présente invention.
Les figures 13A à 14B représentent un système énergétique selon un mode de réalisation de la présente invention.
La représente un schéma d’une portion du système dans lequel se situe un système énergétique selon un mode de réalisation de la présente invention.
Selon un exemple, la source d’alimentation en gaz pressurisé et la source d’alimentation en gaz respiratoire forment une seule et même source d’alimentation en gaz respiratoire pressurisé.
Selon un exemple, le différentiel de pression est généré automatiquement et/ou manuellement.
Selon un exemple, le module d’évacuation comprend une sortie de gaz à évacuer destinée à être disposée à une profondeur plus faible que la profondeur du dispositif gonflable, en particulier lorsque le plongeur est en position de nage à l’horizontal ou de remontée et dans lequel le différentiel de pression est généré par le positionnement du dispositif de commande à une profondeur inférieure à la profondeur du dispositif gonflable.
Selon un exemple, le module d’évacuation comprend un module d’aspiration configuré pour coopérer avec la source d’alimentation en gaz pressurisé et avec le dispositif gonflable de sorte à réduire la quantité de gaz contenue dans le dispositif gonflable lorsque le système est dans la configuration de dégonflage, et dans lequel le différentiel de pression est généré par le module d’aspiration.
Selon un exemple, le dispositif de permutation comprend une sortie secondaire de gaz pressurisé configurée pour coopérer avec le module d’aspiration et pour former un circuit de dégonflage avec l’entrée primaire de gaz pressurisé.
Cela permet d’utiliser le gaz pressurisé de la source d’alimentation pour générer l’effet venturi. Préférentiellement, cela permet de produire de l’énergie pour actionner un dispositif d’aspiration.
Selon un exemple, le module d’aspiration comprend : une entrée secondaire de gaz pressurisé, une entrée primaire de gaz aspiré et une sortie primaire de gaz aspiré, de sorte que, lorsque le système est dans la configuration de dégonflage, l’entrée secondaire de gaz pressurisé soit connecté fluidiquement à la sortie secondaire de gaz pressurisé et que l’entrée primaire de gaz aspiré soit connecté fluidiquement avec le dispositif gonflable de sorte à dégonfler le dispositif gonflable par aspiration via l’effet venturi généré par le gaz pressurisé entrant par l’entrée secondaire de gaz pressurisé, le gaz aspiré par l’entrée primaire de gaz aspiré et une partie au moins du gaz pressurisé étant alors évacués par la sortie primaire de gaz aspiré.
Cela permet d’aspirer une partie au moins du gaz respiratoire du dispositif gonflable sans que le plongeur ne doive lui-même réaliser physiquement un différentiel de pression.
Par exemple, lors de la descente, le plongeur ne doit pas tenir le tuyau au-dessus de sa tête de façon à créer une différence de pression entre l’air contenu dans le gilet et la sortie d’air, ce qui mettait jusqu’alors le plongeur dans des positions peu confortables.
Aujourd’hui la formation de faisceaux se fait avec des architectures FIR classiques fonctionnant dans le domaine temporel alors qu’ici on utilise une architecture FIR travaillant dans le domaine fréquentiel ayant fait l’objet des demandes FR 3049131, FR 3102264, FR 3102262 et FR 3102265 en l’adaptant de manière astucieuse pour obtenir un gain substantiel en ressources et groupes de faisceaux paramétrables individuellement.
A la lecture de ce qui va suivre, le lecteur comprendra que, dans le cas de formation de faisceaux avec des FIR travaillant dans le domaine fréquentiel, deux gains distincts sont obtenus : un gain sur les opérateurs de calcul (multiplieur en particulier) et un gain sur les ressources de mémoire par la mutualisation.
Selon des modes de réalisation particuliers, le procédé de formation de Q faisceaux multiplexés comprend une ou plusieurs des caractéristiques suivantes, prises isolément ou suivant toutes les combinaisons techniquement possibles :
- le procédé comporte, pour chaque voie de réception, la formation de deux voies de calcul, le signal d’entrée de la première voie de calcul étant obtenu par la mise en œuvre du décalage du signal reçu par l’antenne de M points, M étant un entier supérieur ou égal à 2 pour obtenir un signal décalé et le calcul de la somme du signal reçu et du signal décalé, et le signal d’entrée de la deuxième voie de calcul étant obtenu par la mise en œuvre du décalage du signal reçu de M points pour obtenir un signal décalé et le calcul de la différence entre le signal reçu et le signal décalé.
- le procédé comporte une étape de retour dans le domaine temporel, l’étape de retour dans le domaine temporel comportant l’application de transformées de Fourier discrètes inverses à M/ points multiplexées par sur chacune des voies de calcul, le procédé comportant une opération de décalage spectral de la deuxième voie de calcul par application multiplicative d’un signal e[+j floor(n/ π/( M/ )], n étant un entier allant de 0 à M-1 et la fonction floor désignant la fonction partie entière, et une opération de sommation des deux sorties des deux voies de calcul.
La description décrit aussi un calculateur, notamment circuit logique programmable, adapté pour mettre en œuvre les opérations d’un procédé de formation tel que précédemment décrit.
La description propose également un système de formation de Q faisceaux multiplexés sur Q’ groupes de faisceaux indexés par q’, q’ étant un entier variant entre 1 et Q’, Q’ étant un entier supérieur à 2, Q’ étant un entier supérieur à 1, et le taux de multiplexage valant , valant un entier respectif pour chaque valeur de q’, le système de formation comprenant P voies de réception propres chacune à recevoir des signaux provenant d’une antenne respective, Q et P étant deux entiers supérieurs ou égaux à 2, et le système de formation comprenant un calculateur tel que précédemment décrit.
La description décrit aussi un produit programme d'ordinateur comprenant des instructions qui, lorsque le programme est exécuté par un ordinateur, conduisent celui-ci à mettre en œuvre les opérations d’un procédé ou un procédé tel que précédemment décrit.
La description propose également un support lisible par ordinateur comprenant des instructions qui, lorsqu'elles sont exécutées par un ordinateur, conduisent celui-ci à mettre en œuvre les opérations d’un procédé ou un procédé tel que précédemment décrit.
17’ Lamelle d’appui
171’ Côté de la lamelle d’appui
172’ Sommet de la lamelle d’appui triangulaire
2 2’ Jupe conique
21 21’ Découpe
22 22’ Bord extérieur
3 3’ Jonction
31 31’ Tracé géométrique de la jonction / ligne en 3D
32 32’ Arche à la base de la facette
33 33’ Courbure convexe à la base de chaque arête
34’ Courbure à la base des parties 111’, 112’
4’ Support d’une pile de dispositif de protection 100’
Vêtement de bain de sécurité avec flotteurs en fibres d’un polymère renfermant un gaz L’invention concerne un vêtement de bain de sécurité du type à une seule pièce, s’étendant depuis au moins l’entrejambe jusqu’au haut des épaules.
On connaît déjà dans l'état la technique de tels vêtements de bain. Ils comprennent des éléments de flottabilité intégrés. Ces éléments de flottabilité sont constitués d’un pain de mousse, ou flotteur, se présentant sous forme d’un parallélépipède rectangle droit. Ces éléments de flottabilité de l’état de la technique sont rigides et ne sont pas ergonomiques. Ils ne permettent aucune liberté de mouvement. La flottaison est permise parce que les flotteurs remontent à la surface, imposant ainsi à l’utilisateur une position qui n’est pas nécessairement la position de la nage. Par ailleurs, en cas de détérioration du vêtement de bain, le flotteur peut être amené à se déplacer, voire à être retiré, ce qui pose des problèmes de sécurité. D’autre part, les maillots flottants intégrés de boudins de polystyrène entourant le torse et le dos gênent les mouvements des bras et provoquent un « effet de bouchon » chez le petit enfant. En effet chez le petit enfant, le centre de gravité dans l’eau est situé au niveau de la tête. Le petit utilisateur flotte droit, mais en cas de basculement vers l’avant, la tête sera attirée vers le bas, ce qui pourra créer un basculement, rendant le rétablissement très difficile.
L'invention a notamment pour but de fournir un vêtement de bain de sécurité autorisant une plus grande liberté de mouvement.
A cet effet l’invention a pour objet un vêtement de bain de sécurité du type à une seule pièce, s’étendant depuis au moins l’entrejambe jusqu’au haut des épaules et comportant des éléments de flottabilité configurés pour maintenir un utilisateur du vêtement de bain hors de l’eau à partir des épaules, chaque élément de flottabilité comprenant plusieurs feuilles empilées les unes sur les autres, l’épaisseur de chaque feuille étant comprise entre 1,05 mm et 1,50 mm, de préférence entre 1,10 et 1,30 mm, de façon encore plus préférentielle étant de 1,20 mm. Lesdites feuilles sont constituées de fibres d’un polymère renfermant un volume d’un gaz supérieur au volume du polymère.
Dans l’exemple préféré illustré sur la , l’élément parmi la manivelle 48, le levier 52 et la bielle de support 54 qui supporte le système de freinage 108 (la bielle de support 54 dans cet exemple) comprend un plateau 134 et une paroi 136 s’étendant en saillie à partir du plateau 134.
Le cadre d’entraînement 124 du système d’acquisition de freinage 112 est alors rapporté contre ladite paroi 136. Les éléments fixes des capteurs d’acquisition 116 sont fixés sur la paroi 136.
De plus, le système de restitution d’effort de freinage 114 présente une extrémité solidaire dudit plateau 134.
L’extrémité du système de restitution d’effort de freinage 114 est ainsi disposée à l’écart du système d’acquisition de freinage 112.
Dans l’exemple ci-dessus, il a été décrit un dispositif de commande 20 d’aéronef comprenant au moins deux palonniers 22. Alternativement, le dispositif de commande 20 d’aéronef comprend un unique palonnier 22 tel que décrit ci-dessus et est donc dépourvu de bielle principale de liaison 24. En particulier, le cockpit 16 ne comprend alors qu’un unique siège de pilotage. En effet, de nombreux avantages liés à l’invention restent intéressants même dans le cas d’un unique palonnier 22.
En variante de ce qui a été décrit ci-dessus, la pièce centrale de transmission 62 est jointe à la tige d’entraînement 106 par un des joints de cardan 74 et l’arbre de sortie 36 est joint au fourreau 104 par l’autre des deux joints de cardan 74.
Alternativement des formes cannelées de la liaison glissière 102, toute forme autre que cannelée pourrait convenir pour bloquer toute rotation autour de l’axe de glissement de la tige d’entraînement 106 par rapport au fourreau 104. Dans une autre variante, l’un de l’arbre et du fourreau 104 présente une rainure non-perpendiculaire à l’axe de glissement et l’autre de l’arbre et du fourreau 104 présente une clavette reçue dans ladite rainure.
En variante, la structure articulée de support 34 de la pédale 32 ne comprend que la manivelle 48, et est donc dépourvue du levier 52 et de la bielle de support 54 décrits ci-dessus.
Dans encore une autre variante, dans le ou chaque palonnier 22, un seul des systèmes latéraux pédaliers 30 du palonnier 22 comprend un système de freinage 108 tel que décrit ci-dessus.
Grâce à la chaîne cinématique mécanique 38 de l’invention, et en particulier l’association homocinétique des deux joints cardans homocinétiques, l’invention permet d’isoler le couple de commande de l’angle de lacet en bout de chaine au niveau de l’arbre de sortie 36.
Cela permet ultérieurement de relier les deux palonniers 22 via la bielle principale de liaison 24, tout en assurant une grande course possible de réglage ergonomique indépendamment pour chacun des palonniers 22.
Grâce à l’association de la manivelle 48, du levier 52 et de la bielle de support 54, formant notamment le trapèze cinématique, l’orientation angulaire de chaque pédale 32 par rapport à la manivelle 48 autour de l’axe A9 est contrôlée, malgré une grande course possible de réglage ergonomique de la position d’utilisation des pédales 32.
Chaque palonnier 22 peut être adapté à l’ergonomie d’une large gamme de tailles de pilotes, comprenant notamment des tailles de 1,57m à 1,91m.
Le bâti 28 du palonnier 22 peut présenter toute forme possible.
Un mode de réalisation préféré du bâti 28 va néanmoins être décrit ci-après.
On définit pour le bâti 28 seul, indépendamment des directions de l’aéronef 10 :
Les matériaux scintillateurs plastiques comprennent des molécules fluorescentes figées dans un polymère organique ne contenant que des atomes non métalliques, par exemple carbone, hydrogène, azote, oxygène et soufre. Les matériaux scintillateurs plastiques possèdent des propriétés de « PSD ».
Mais un dernier problème se pose concernant plus particulièrement la détection des émetteurs alpha et bêta.
En effet, la difficulté de la détection des émetteurs alpha et bêta réside entre autres dans le faible parcours dans la matière des rayonnements alpha et bêta au contraire par exemple des neutrons et du rayonnement gamma.
Notamment, le rayonnement alpha émis par le 222 Rn a un parcours de l’ordre de 50 mm dans l’air, et de quelques dizaines de micromètres seulement dans l’eau.
L’interaction avec les capteurs, tels que des scintillateurs plastiques, peut donc être assimilée à une interaction purement surfacique, ce qui est le cas pour les aérosols radioactifs mais pas forcément pour les gaz. Par exemple, le radon peut diffuser dans le matériau mais cette diffusion est très lente.
Ce faible parcours conduit donc à une interaction très limitée entre le rayonnement alpha ou bêta et le matériau du capteur, tel qu’un matériau scintillateur plastique, ce qui rend très difficile la détection des émetteurs alpha et bêta.
Les scintillateurs plastiques connus ont généralement une forme de cylindre de grande taille.
Étant donné que l’interaction du scintillateur avec les rayonnements alpha et beta est faiblement pénétrante (à savoir la distance de pénétration des rayonnements dans le scintillateur est faible), un scintillateur cylindrique de grande taille, par rapport à la distance de pénétration, est inadapté pour deux raisons :
- un volume important du scintillateur n’est pas exposé aux rayonnements alpha et bêta, donc ne sert à rien.
- a contrario , ce volume important de scintillateur se révèle être sensible aux rayons gamma notamment, qui sont issus de la radioactivité naturelle. Cette réponse au bruit de fond des rayons gamma engendre donc une diminution de la limite de détection.
Cela est notamment le cas des aérosols et gaz radioactifs dans l’air, et plus encore des aérosols et gaz radioactifs dans l’eau.
Il existe donc un besoin pour un scintillateur plastique permettant d’améliorer l’interaction très limitée entre le rayonnement alpha ou bêta émis par un milieu radioactif et le matériau du scintillateur plastique, et d’assurer ainsi une détection de ces rayonnements qui soit sensible et sélective.
Il existe en particulier un besoin pour une métrologie de l’activité pour la détermination précise, fiable et en temps réel de l’activité du radon dans l’air.
Ce but, et d’autres encore, sont atteints, conformément à l’invention par un scintillateur plastique discriminant les rayons alpha des rayons beta émis par un milieu radioactif, ledit scintillateur plastique étant constitué par un matériau scintillateur plastique capable de discriminer un rayonnement alpha d’un rayonnement bêta par la forme de l’impulsion de scintillation que ces rayonnements créent, caractérisé en ce qu’il présente un rapport surface S susceptible d’être en contact avec le milieu radioactif/volume V total du scintillateur (S/V) supérieur ou égal à 7 cm -1 , de préférence supérieur ou égal à 8 cm -1 , et une surface S susceptible d’être en contact avec le milieu radioactif supérieure ou égale à 10 cm 2 , de préférence supérieure ou égale à 50 cm 2 .
Comme on l’a déjà précisé plus haut, on comprendra que si le scintillateur plastique est exposé uniquement à des rayons alpha alors il permet de détecter uniquement les rayons alpha, et donne une « réponse alpha ».
Le COV analysé est ici l’acide formique et les membranes papiers formulées (partie 5) à partir de microparticules de MIL-100(Fe), charbon actif et zéolithe ont été testées.
Résultats - tests de capture
Le tableau 10 montre les résultats obtenus.
Le tableau 10 synthétise les résultats obtenus correspondant (a) au temps de purge nécessaire pour atteindre 0ppm, (b) à la concentration maximale en acide formique détectée par le PID et (c) aux volumes équivalents en acide formique détectés (µL) par le PID en présence ou non d’un adsorbant pour 1µL injecté ainsi qu’à la déduction des capacités d’adsorption Temps de purge (min) Concentration maximale (ppm) Volume équivalent total détecté (µL) Capacité d’adsorption (%) « Blanc » Acide formique Test 1 8,5 257,1 1 Test 2 8,5 242,1 1 Test 3 9,5 276,4 1 Moyenne 8,8 258,5 1 Charbon Actif (A) Test 1 14 7,3 0,04 95,6% +/- 0,7 Test 2 33 11,1 0,05 Test 3 44 6,7 0,04 Moyenne 30,3 8,4 0,04 Test 1 30 9,5 0,11 90% +/- 0,6 Zéolithe (B) Test 2 51 12,5 0,08 Test 3 50,5 13,8 0,1 Moyenne 43,8 11,9 0,1 Test 1 25,5 5,5 0,03 97% +/-0,5 MIL-100(Fe) (C) Test 2 18 7 0,03 Test 3 31 5 0,03 Moyenne 24,8 5,8 0,03
Le tableau 10 récapitule les données inhérentes aux mesures d’adsorption réalisées en présence ou non des différents composites (charbon actif zéolithe et MIL-100(Fe)), leur moyenne ainsi qu’aux pourcentages moyens d’adsorption d’acide formique pour chaque composite.
Capture de l’acide acétique
Le COV analysé est ici l’acide acétique, le papier cellulosique et les membranes papiers formulées (voir la partie 5) à partir de microparticules de MIL-100(Fe), MIL-127(Fe), charbon actif et zéolithe ont été testées.
Le tableau 11 montre les résultats obtenus.
Le tableau 11 synthétise les résultats obtenus correspondant (a) au temps de purge nécessaire pour atteindre 0ppm, (b) à la concentration maximale en acide acétique détectée par le PID et (c) aux volumes équivalents en acide acétique détectés (µL) par le PID en présence ou non d’un adsorbant pour 1µL injecté ainsi qu’à la déduction des capacités d’adsorption. Temps de purge (min) Concentration maximale (ppm) Volume équivalent total détecté (µL) Capacité d’adsorption (%) « Blanc » Acide Acétique Test 1 10 725,5 1 Test 2 11 659,4 1 Test 3 12,5 723,8 1 Moyenne 11,2 702,9 1 Papier cellulose (A) Test 1 7 396,1 0,63 32,6 % +/- 3,4 Test 2 6,5 348,1 0,62 Test 3 7,5 372,4 0,58 Moyenne 7 372,2 0,61 Charbon Actif (B) Test 1 10,5 28,5 0,04 95,9 % +/- 0,5 Test 2 13,5 33,4 0,04 Test 3 12 24 0,04 Moyenne 12 28,6 0,04 Zéolithe (C) Test 1 31 71,3 0,16 86% +/- 1,5 Test 2 24,5 67,6 0,12 Test 3 42,5 64,2 0,14 Moyenne 32,7 67,7 0,14 MIL- 100(Fe) (D) Test 1 15,5 15,6 0,03 97 % +/- 0,3 Test 2 21,5 14,1 0,03 Test 3 23 13,4 0,03 Moyenne 20 14,4 0,03 MIL- 127(Fe) (E) Test 1 17 17,5 0,04 96,3 % +/- 0 ,2 Test 2 17 14,7 0,04 Test 3 12,5 17 0,04 Moyenne 15,5 49,2 0,04