INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
le procédé comprenant en outre une étape de nucléation adaptée pour précipiter de façon contrôlée au moins une partie de l’oxygène interstitiel et au moins une partie de l’azote interstitiel de sorte à former des germes de précipités d’oxygène et d’azote et une étape de stabilisation adaptée pour faire croître lesdits germes de précipités d’oxygène et d’azote jusqu’à une taille comprise entre 10 nm et 50 nm..
L’ajout d’azote interstitiel apporte une résistance à la propagation des dislocations sans pour autant dégrader la résistivité du substrat support. En outre, de par son affinité avec l’oxygène, il aide à la précipitation de l’oxygène interstitiel.
L’ajout d’oxygène interstitiel, dans une concentration contrôlée intermédiaire entre les concentrations des substrats « low Oi » et « high Oi », conjointement à l’ajout d’azote interstitiel permet d’améliorer encore la résistance au développement ultérieur de lignes de glissement, y compris pour des substrats de très faibles épaisseurs pour lesquels les problèmes d’« overlay » deviennent critiques.
Le contrôle de la taille et de la concentration des précipités d’oxygène et d’azote lors des étapes de nucléation et de croissance permet également de contrôler la résistance au développement ultérieur de lignes de glissement en limitant la propagation de dislocations au sein du substrat support. En outre, en fixant plus ou moins l’azote interstitiel et l’oxygène interstitiel, lesdites étapes permettent de contrôler la résistivité du substrat support, y compris la résistivité de substrats support fortement résistifs pour des applications dans le domaine des hautes fréquences.
Selon d’autres caractéristiques de l’invention prises seules ou en combinaison lorsque cela est techniquement possible :
La composition selon l’invention comprend de plus, en % en poids par rapport au poids total de la composition, du molybdène (Mo) en une teneur comprise dans la gamme 2,6 – 4,1, avantageusement 2,6 – 3,8, en particulier 2,7 – 3,25. La teneur en molybdène est mesurée avec une incertitude de ±0,11.
La composition selon l’invention comprend par ailleurs, en % en poids par rapport au poids total de la composition, du niobium (Nb) en une teneur comprise dans la gamme 0 – 0,41. Dans un mode de réalisation avantageux, la composition est exempte de niobium. Dans un autre mode de réalisation avantageux, la composition contient du niobium en une quantité d’au plus 0,41% (en % en poids par rapport au poids total de la composition), en particulier dans la gamme 0,39 - 0,41%, plus particulièrement 0,40 - 0,41%. La teneur en niobium est mesurée avec une incertitude de ±0,10.
La composition selon l’invention comprend par ailleurs, en % en poids par rapport au poids total de la composition, du tantale (Ta) en une teneur comprise dans la gamme 0 – 1,9, avantageusement 0 – 1,8. Dans un mode de réalisation avantageux, la composition est exempte de tantale. En effet, le tantale (Ta) participe au renforcement de la phase gamma prime mais a pour effet d’augmenter la densité de l’alliage. Dans un autre mode de réalisation avantageux, la composition contient du tantale en une quantité d’au plus 1,9% (en % en poids par rapport au poids total de la composition), en particulier d’au plus 1,6%, plus particulièrement dans la gamme 1 - 1,6%. La teneur en tantale est mesurée avec une incertitude de ±0,15.
La composition selon l’invention comprend en outre, en % en poids par rapport au poids total de la composition, du titane (Ti) en une teneur comprise dans la gamme 4,4 – 6,4, avantageusement 4,6 – 6,1. La teneur en titane est mesurée avec une incertitude de ±0,15.
La composition selon l’invention comprend en outre, en % en poids par rapport au poids total de la composition, du tungstène (W) en une teneur comprise dans la gamme 1,9 – 4,2, avantageusement 2,2 – 4,0. La teneur en tungstène est mesurée avec une incertitude de ±0,16.
La composition selon l’invention comprend également, en % en poids par rapport au poids total de la composition, du bore (B) en une teneur comprise dans la gamme 0,010 - 0,030, en particulier 0,010 – 0,020. La teneur en bore est mesurée avec une incertitude de ±0,003.
La composition selon l’invention comprend également, en % en poids par rapport au poids total de la composition, du carbone (C) en une teneur comprise dans la gamme 0,010 - 0,040, avantageusement 0,015 - 0,035, en particulier 0,020 - 0,035. La teneur en carbone est mesurée avec une incertitude de ±0,003.
La composition selon l’invention comprend par ailleurs, en % en poids par rapport au poids total de la composition, du hafnium (Hf) en une teneur dans la gamme 0,20 - 0,40, avantageusement 0,20 - 0,35. La teneur en hafnium est mesurée avec une incertitude ±0,002.
La composition selon l’invention comprend de plus, en % en poids par rapport au poids total de la composition, du zirconium (Zr) en une teneur dans la gamme 0,040 - 0,070, avantageusement 0,045 - 0,065, en particulier 0,055 - 0,060. La teneur en zirconium est mesurée avec une incertitude de ±0,003.
L’alliage à base de nickel selon l’invention contient les éléments cobalt, aluminium, titane, niobium et tantale destinés à former une précipitation γ’ (gamma prime) durcissante de structure ordonnée L1 2 et de composition (Ni,Co) 3 (Al,Ti,Nb,Ta). La teneur en tantale est cependant limitée afin d’éviter d’augmenter excessivement la masse volumique de l’alliage, dont la cible est inférieure ou égale à 8,30 g/cm 3 .
La teneur en niobium est limitée à 0,41 % massique car cet élément stabilise les carbures MC (avec M=Ti, Nb) au détriment des carbures M 23 C 6 (avec M=Cr, Mo ou W). La présence d’une trop forte quantité de niobium se traduit en effet par un abaissement de la température de solvus des carbures M 23 C 6 en dessous de 900 °C. La valeur de solvus minimale des carbures M 23 C 6 est ainsi avantageusement fixée à 900 °C (solvus M 23 C 6 ≥ 900 °C), préférentiellement à 920 °C (solvus M 23 C 6 ≥ 920 °C), afin d’assurer leur stabilité à 850 °C et de conserver une marge en cas d’augmentation future des pics de température des disques en fonctionnement.
Le carbone, le bore, le zirconium et le hafnium permettent de renforcer la résistance des joints de grains à haute température. Le carbone permet également de former les carbures M 23 C 6 (avec M=Cr, Mo ou W).
Le molybdène et le tungstène contribuent au renforcement mécanique à chaud de l’alliage. Leurs teneurs sont optimisées pour maximiser ce renforcement tout en limitant la précipitation de phases TCP ( Topologically Close Packed ) de type σ ou µ, qui peuvent dégrader la résistance mécanique. Ces éléments participent également à la formation des carbures M 23 C 6 (avec M=Cr, Mo ou W). La somme de leurs teneurs exprimées en pourcentages atomiques doit respecter la règle Mo + W ≥ 2,5 % at. (les teneurs en ces éléments étant exprimées en pourcentages atomiques) afin notamment d’assurer un minimum de renforcement par solution solide de la matrice γ (gamma).
Le chrome est présent car il participe à la formation des carbures M 23 C 6 (avec M=Cr, Mo ou W) et permet d’améliorer la résistance à l’oxydation de l’alliage via la formation d’une couche de passivation continue à la surface. Sa teneur est toutefois limitée pour éviter de favoriser la précipitation des phases TCP dont il rentre dans la composition.
La résistance mécanique à chaud de l’alliage est favorisée par une fraction molaire de précipités γ’ (gamma prime) comprise entre 50 % et 56 %. Les éléments Al, Ti, Nb et Ta exprimés en pourcentages atomiques respectent le critère 12,5 ≤ Al + Ti + Nb + Ta ≤ 14 %at.. Afin de favoriser la précipitation de la phase γ’ (gamma prime) par rapport à la phase η-Ni 3 Ti, indésirable du point de vue des propriétés mécaniques, les éléments Al, Ti, Nb et Ta respectent le critère 0,85 ≤ Al / (Ti + Nb + Ta) ≤ 1,2, les teneurs en ces éléments étant exprimées en pourcentages atomiques. Ces critères signifient que l’on souhaite optimiser les teneurs en titane, en niobium et en tantale dans la phase γ’ (gamma prime) pour maximiser le renforcement mécanique à chaud de l’alliage, tout en évitant de favoriser la formation de la phase η au détriment de γ’ (gamma prime).
Les impuretés inévitables de la composition selon l’invention proviennent des étapes de fabrication du superalliage ou des impuretés présentes dans les matières premières utilisées pour la fabrication du superalliage. On retrouve toutes les impuretés classiques rencontrées dans les superalliages à base de nickel. En particulier elles sont choisies dans le groupe constitué par le manganèse, le silicium, le vanadium, le soufre, le phosphore, le cuivre, le plomb, le fer, le bismuth, l’azote, l’oxygène, l’hydrogène et leurs mélanges. Elles peuvent constituer jusqu’à 1% en masse de l’alliage et ne représentent chacune pas plus de 0,5% en poids de la composition totale. De façon générale, la teneur des impuretés dans l’alliage est mesurée avec une incertitude de 10%.
Dans des modes particuliers de réalisation, le dispositif émetteur est destiné à être embarqué dans un satellite en orbite autour de la Terre, ledit système radar étant destiné à la surveillance aérienne.
Dans des modes particuliers de réalisation, le système radar est un système radar mono-statique destiné à être embarqué dans un satellite en orbite autour de la Terre, ledit système radar étant destiné à la surveillance météorologique.
Selon un troisième aspect, la présente invention concerne une unité de traitement d’un système radar pour traiter un signal reçu par un dispositif récepteur dudit système radar. Le signal reçu comprend une réflexion d’un signal transmis par un dispositif émetteur dudit système radar, ledit signal transmis comprenant, pendant une période de répétition, une pluralité d’impulsions, chaque impulsion étant transmise dans un canal fréquentiel d'émission différent et pendant un intervalle de temps différent. Le signal reçu comprend également du bruit et du fouillis. L’unité de traitement comprend :
un banc de filtres numériques configuré pour filtrer le signal reçu, chaque filtre numérique présentant respectivement une bande passante associée à l’un des canaux fréquentiels d'émission et fournissant en sortie un signal associé à un canal fréquentiel de réception, un module de filtrage adapté configuré pour effectuer un filtrage adapté du signal de chaque canal fréquentiel de réception pendant une sous-période d'intégration, un module de filtrage Doppler configuré pour effectuer un filtrage Doppler des résultats de filtrage adapté obtenus pour les différents canaux fréquentiels de réception pour plusieurs sous-périodes d'intégration successives formant une période d'intégration cohérente recouvrant plusieurs périodes de répétition successives, et pour déterminer une distance et un vecteur directeur Doppler qui maximisent un rapport signal sur bruit plus fouillis pour le signal reçu.
Selon un quatrième aspect, la présente invention concerne un support lisible par ordinateur comprenant des instructions destinées à être exécutées par une unité de traitement d’un système radar pour traiter un signal reçu par un dispositif récepteur dudit système radar. Le signal reçu comprend une réflexion d’un signal transmis par un dispositif émetteur dudit système radar, ledit signal transmis comprenant, pendant une période de répétition, une pluralité d’impulsions, chaque impulsion étant transmise dans un canal fréquentiel d'émission différent et pendant un intervalle de temps différent. Le signal reçu comprend également du bruit et du fouillis. Les instructions conduisent l’unité de traitement à :
filtrer le signal reçu par un ensemble de filtres numériques, chaque filtre numérique présentant respectivement une bande passante associée à l’un des canaux fréquentiels d'émission et fournissant en sortie un signal associé à un canal fréquentiel de réception, effectuer un filtrage adapté du signal de chaque canal fréquentiel de réception pendant une sous-période d'intégration, effectuer un filtrage Doppler des résultats de filtrage adapté obtenus pour les différents canaux fréquentiels de réception pour plusieurs sous-périodes d'intégration successives formant une période d'intégration cohérente recouvrant plusieurs périodes de répétition successives, déterminer une distance et un vecteur directeur Doppler qui maximisent un rapport signal sur bruit plus fouillis pour le signal reçu.
Selon un cinquième aspect, la présente invention concerne un dispositif émetteur d’un système radar. Le dispositif émetteur est destiné à être embarqué dans un satellite en orbite autour de la Terre. Le dispositif émetteur est configuré pour transmettre un signal comprenant, pendant une période de répétition, une pluralité d’impulsions, chaque impulsion étant transmise dans un canal fréquentiel d'émission différent et pendant un intervalle de temps différent. Le nombre d'intervalles de temps dans la période de répétition est égal au nombre de canaux fréquentiels d’émission, et les intervalles de temps recouvrent entièrement la période de répétition.
Présentation des figures L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description suivante, donnée à titre d’exemple nullement limitatif, et faite en se référant aux figures 1 à 9 qui représentent :
une représentation schématique d’un exemple d’un système radar bi-statique dédié à la surveillance aérienne,
une représentation schématique d’un exemple d’un système radar mono-statique dédié à la surveillance météorologique,
une représentation schématique d’une impulsion transmise par le dispositif émetteur d’un système radar,
une représentation schématique des principales étapes d’un procédé de fonctionnement d’un système radar selon l’invention,
une représentation schématique d’une forme d’onde d’un signal transmis par le dispositif émetteur d’un système radar selon l’invention,
une illustration des décalages de phase observés pour les différentes impulsions transmises conformément à la forme d’onde de la figure,
une représentation schématique des principales étapes d’un mode particulier de mise en œuvre d’un procédé de fonctionnement d’un système radar selon l’invention,
un exemple d'agrégation des impulsions pour compenser le déphasage différentiel des différents canaux fréquentiels,
Pastillage Une fois la base émulsionnante limpide, celle-ci peut être pastillée sans difficulté pour obtenir des pastilles homogènes entre elles sur toute la durée de l’opération de pastillage mais aussi au sein d’une même pastille ( ).
Essais comparatifs On prépare 3 formulations qui diffèrent les unes des autres uniquement par le pH du tensio-actif mesuré à 5% dans l’eau. La base émulsionnante est celle du tableau 1, après ajustement ou non du pH du tensio-actif à 5% dans l’eau.
La composition des formulations est représentée dans le tableau 2. Les proportions des ingrédients sont données en pourcentage en masse.
Il ressort de ce qui précède que la formule 1, dont le pH à 5% dans l’eau du tensio-actif est compris entre 7.8 et 9.2, présente une viscosité proche de 50 000 cP, ce qui correspond à ce qui est attendu. Les résultats montrent également que la stabilité de la formule 1 est bonne au cours du temps.
Exemples de f ormulation s cosmétiques
Sérum anti-âge
Lait corps solaire FPS 30
Crème de jour
HYDROCONVERSION EN LIT BOUILLONNANT OU HYBRIDE BOUILLONNANT-ENTRAÎNÉ D’UNE CHARGE COMPORTANT UNE FRACTION D’HUILE DE PYROLYSE DE PLASTIQUES ET/OU DE COMBUSTIBLES SOLIDES DE RECUPERATION La présente invention concerne le domaine de l’hydroconversion de charges comportant majoritairement une fraction lourde d’hydrocarbures, notamment une fraction lourde d’hydrocarbures contenant une partie d'au moins 50% poids, de préférence d’au moins 80% poids, ayant une température d'ébullition d'au moins 300°C, et une fraction mineure d’huile de pyrolyse de plastiques et/ou de combustibles solides de récupération (CSR), chargée en impuretés. La fraction lourde d’hydrocarbures peut être un pétrole brut ou être issue de la distillation et/ou du raffinage d'un pétrole brut, typiquement un pétrole brut étêté, un résidu de la distillation atmosphérique et/ou sous vide d'un pétrole brut. De préférence, la fraction lourde d’hydrocarbures est de type résidu sous-vide composée d’au moins 50% poids, de préférence d’au moins 80% poids d’hydrocarbures ayant une température d’ébullition d’au moins 450°C.
En particulier, la présente invention concerne un procédé d’hydroconversion d’une telle charge mixte, comportant au moins une étape d’hydroconversion mettant en œuvre un ou plusieurs réacteurs fonctionnant en lit bouillonnant ou en lit hybride bouillonnant entrainé, et de préférence deux étapes d’hydroconversion successives, en vue de produire des matières de plus haute qualité, à point d’ébullition plus bas, par exemple à des fins de production de carburants, ou de produits chimiques, tout en permettant la captation des impuretés de l’huile de pyrolyse de plastiques et/ou de CSR.
En particulier, les plastiques issus des filières de collecte et de tri peuvent subir une étape de pyrolyse afin d’obtenir entre autres des huiles de pyrolyse. Ces huiles de pyrolyse de plastiques sont généralement brûlées pour générer de l’électricité et/ou utilisées en tant que combustible dans des chaudières industrielles ou de chauffage urbain.
Les combustibles solides de récupération (CSR), aussi appelés « refuse derived fuel » (RDF), ou encore « solid recovered fuels » (SRF) selon la terminologie anglo-saxonne, sont des déchets non dangereux solides préparés en vue d’une valorisation énergétique, qu’ils proviennent de déchets ménagers et assimilés, de déchets d’activités économiques ou de déchets de construction démolition. Les CSR sont généralement un mélange de n'importe quel déchet combustible tel que des pneus usés, des sous-produits alimentaires (graisses, farines animales, etc.), des déchets de viscose et de bois, des fractions légères issues de déchiqueteuses (par exemple de véhicules usagés, d'équipements électriques et électroniques (DEEE), des déchets ménagers et commerciaux, des résidus du recyclage de divers types de déchets, dont de certains déchets municipaux, les déchets plastiques, textiles, bois entre autres. Les CSR contiennent en général des déchets plastiques. Les CSR sont aujourd’hui surtout valorisés en énergie. Ils peuvent être directement utilisés comme substituts aux combustibles fossiles dans des installations de co-incinération (centrales thermiques à charbon et lignite, cimenteries, fours à chaux) ou dans des unités d’incinération des ordures ménagères, ou indirectement dans des unités de pyrolyse dédiées à la valorisation énergétique : les huiles de pyrolyse de CSR sont ainsi généralement brûlées pour générer de l’électricité, voire utilisées en tant que combustible dans des chaudières industrielles ou de chauffage urbain.
Les huiles de pyrolyse de plastiques et de CSR peuvent également être valorisées via des procédés de raffinage pour produire des carburants, par exemple de l’essence ou du diesel, et/ou des produits chimiques comme des oléfines pour la production de divers polymères de l’industrie chimique.
Cependant, cette autre voie de valorisation des huiles de pyrolyse de plastiques et de CSR est confrontée aux problématiques générées par la composition spécifique de ces huiles, en particulier par les impuretés qu’elles contiennent, la composition de ces huiles étant elle-même liée à la diversité des composants des déchets plastiques ou des CSR. En effet, les déchets plastiques ou les CSR sont généralement des mélanges de plusieurs polymères, par exemple des mélanges de polyéthylène, de polypropylène, de polyéthylène téréphtalate, de polychlorure de vinyle, de polystyrène. De plus, en fonction des usages, les plastiques peuvent contenir, en plus des polymères, d’autres composés, comme des plastifiants, des pigments, des colorants ou encore des résidus de catalyseurs de polymérisation, ainsi que d’autres impuretés très variées, organiques et minérales, provenant des opérations de séparation des centres de tri, opération dont la sélectivité ne peut-être totale. Les huiles issues de la pyrolyse de plastiques ou de CSR comprennent ainsi généralement beaucoup de dioléfines et d’impuretés, en particulier des métaux, du silicium, ou encore des composés halogénés, notamment des composés à base de chlore, des hétéroéléments comme du soufre, de l’oxygène et de l’azote, des insolubles, à des teneurs souvent élevées et qui peuvent être incompatibles avec certaines unités de raffinage, comme des unités d’hydrotraitement en lit fixe. Le traitement de ces huiles peut poser des problèmes d’opérabilité et notamment des problèmes de corrosion, de cokage, de désactivation catalytique, ou encore des problèmes d’incompatibilité dans les usages des polymères cibles. La présence de dioléfines par exemple conduit très souvent à des problèmes d’instabilité de l’huile de pyrolyse se caractérisant par la formation de gommes. Les gommes et les insolubles éventuellement présents dans l’huile de pyrolyse peuvent générer des problèmes de colmatage dans les équipements.
La demande WO2018/055555 propose par exemple un procédé de recyclage des déchets plastiques global, très général et relativement complexe, allant de l’étape même de pyrolyse des déchets plastiques jusqu’à une étape de vapocraquage qui permet de produire des produits hautement valorisables dans le domaine de la pétrochimie comme des oléfines et des composés aromatiques. Le procédé comprend, entre autres, une étape d’hydrocraquage de la phase liquide issue directement de la pyrolyse, de préférence en lit fixe.
- le procédé comprend, en outre, avant l’étape d’assemblage, la formation d’une couche de piégeage de charges sur le substrat support, ladite couche de piégeage de charges étant agencée entre le substrat support et la couche électriquement isolante,
- la formation de ladite couche de piégeage de charges comprend le dépôt d’une couche de silicium polycristallin sur le substrat support,
- le dépôt de ladite couche de silicium polycristallin est réalisé après l’étape de stabilisation des précipités d’oxygène et d’azote,
- la concentration initiale en azote interstitiel dans le substrat support est comprise entre 10 14 atomes/cm 3 et 10 15 atomes/cm 3 ,
- à l’issue de l’étape de stabilisation, le substrat support comprend une concentration en précipités d’oxygène et d’azote comprise entre 10 7 cm -3 et 10 10 cm -3 , préférentiellement une concentration comprise entre 10 8 cm -3 et 10 9 cm -3 ,
- l’étape de nucléation et l’étape de stabilisation comprennent chacune un traitement thermique, la température appliquée durant le traitement thermique de nucléation étant inférieure à la température appliquée lors du traitement thermique de stabilisation et la durée du traitement thermique de nucléation étant inférieure à la durée du traitement thermique de stabilisation,
- l’étape de nucléation comprend l’application d’une température comprise entre 650 °C et 800 °C, préférentiellement une température comprise entre 700 °C et 750 °C, pendant une durée supérieure à une heure, préférentiellement une durée de deux heures,
- l’étape de stabilisation comprend l’application d’une température supérieure à 900 °C, préférentiellement une température de 950 °C, pendant une durée supérieure à deux heures, préférentiellement une durée de quatre heures,
- les étapes de nucléation et de stabilisation sont exécutées directement l’une à la suite de l’autre avant l’étape d’assemblage.
L’invention concerne également un substrat pour la microélectronique, l’opto-électronique et/ou l’optique comportant, de sa face arrière vers sa face avant, un substrat support, une couche électriquement isolante et une couche semi-conductrice, caractérisé en ce que le substrat support est réalisée en un matériau semi-conducteur présentant une résistivité électrique supérieure ou égale à 500 Ω.cm et comportant des précipités d’oxygène et d’azote présentant une taille comprise entre 10 nm et 50 nm, dans une concentration comprise entre 10 7 cm -3 et 10 10 cm -3 .
- le substrat comprend en outre une couche de piégeage de charge entre le substrat support et la couche électriquement isolante,
- la concentration résiduelle en oxygène interstitiel dans le substrat support est inférieure à 15 old ppma, préférentiellement inférieure à 12 old ppma (mesurée selon la norme ASTM79).