Superalliage à base de nickel, caractérisé en ce que sa composition comprend, avantageusement est constituée essentiellement de, en pourcentages en poids de la composition totale : Aluminium : 2,5 – 3,8, avantageusement 2,8 – 3,5; Cobalt : 7,9 – 16,9, avantageusement 8,2 – 16,6 ; Chrome : 9,7 – 13,1, avantageusement 10,0 – 12,8 ; Molybdène : 2,6 – 4,1, avantageusement 2,6 – 3,8 ; Niobium : 0 – 0,41; Tantale : 0 – 1,9, avantageusement 0 – 1,8 ; Titane : 4,4 - 6,4, avantageusement 4,6 – 6,1 ; Tungstène : 1,9 – 4,2, avantageusement 2,2 – 4,0 ; Bore : 0,010 - 0,030, avantageusement 0,010 - 0,020 ; Carbone : 0,010 - 0,040, avantageusement 0,015 - 0,035 ; Hafnium : 0,20 - 0,40, avantageusement 0,20 - 0,35 ; Zirconium : 0,040 - 0,070, avantageusement 0,045 - 0,065 ; Nickel : solde ainsi que les impuretés inévitables ; avec 12,5 ≤ Al + Ti + Nb + Ta ≤ 14 %at., les teneurs en ces éléments étant exprimées en pourcentages atomiques ; avec 0,85 ≤ Al / (Ti + Nb + Ta) ≤ 1,2, les teneurs en ces éléments étant exprimées en pourcentages atomiques ; et avec Mo + W ≥ 2,5 %at., les teneurs en ces éléments étant exprimées en pourcentages atomiques. Superalliage à base de nickel, caractérisé en ce que sa composition comprend, avantageusement est constituée essentiellement de, en pourcentages en poids de la composition totale : Aluminium : 2,8 – 3,5; Cobalt : 8,2 – 15,6 ; Chrome : 10,8 – 12,8 ; Molybdène : 2,7 – 3,25 ; Niobium : 0 – 0,41; Tantale : 0 – 1,9; Titane : 4,6 – 6,1 ; Tungstène : 2,2 – 4,0 ; Bore : 0,010 - 0,030, avantageusement 0,010 - 0,020 ; Carbone : 0,010 - 0,040, avantageusement 0,015 - 0,035 ; Hafnium : 0,20 - 0,40, avantageusement 0,20 - 0,35 ; Zirconium : 0,040 - 0,070, avantageusement 0,045 - 0,065 ; Nickel : solde ainsi que les impuretés inévitables ; avec 12,5 ≤ Al + Ti + Nb + Ta ≤ 14 %at., les teneurs en ces éléments étant exprimées en pourcentages atomiques ; avec 0,85 ≤ Al / (Ti + Nb + Ta) ≤ 1,2, les teneurs en ces éléments étant exprimées en pourcentages atomiques ; et avec Mo + W ≥ 2,5 %at., les teneurs en ces éléments étant exprimées en pourcentages atomiques. Superalliage à base de nickel selon l’une quelconque des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que l’écart de température [solidus γ - solvus γ’] ≥ 20 °C Superalliage à base de nickel selon l’une quelconque des revendications 1 à 3, caractérisé en ce que la teneur en carbure M 23 C 6 est 0,4 % 23 C 6 23 C 6 Superalliage à base de nickel selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, caractérisé en ce que la température de solvus des carbures M 23 C 6 ≥ 900 °C, avec M=Cr, Mo ou W, avantageusement la température de solvus des carbures M 23 C 6 ≥ 920 °C, avec M=Cr, Mo ou W. Superalliage à base de nickel selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu’il est exempt de tantale et/ou de niobium. Superalliage à base de nickel selon l’une quelconque des revendications 1 à 5, caractérisé en ce qu’il comprend du tantale et/ou du niobium. Poudre d’un superalliage selon l’une quelconque des revendications 1 à 7. Procédé de fabrication d’une pièce en superalliage selon l’une quelconque des revendications 1 à 7 ou en poudre de superalliage selon la revendication 8, caractérisé en ce qu’il comprend les étapes suivantes : a- forgeage, b- traitement thermique à gradient de la pièce obtenue à l’étape a), c- traitement thermique final de l’ensemble de la pièce à microstructure duale obtenue à l’étape b) d- récupération de la pièce obtenue à l’étape c). Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que l’étape b) de traitement thermique à gradient de la pièce obtenue à l’étape a) comporte : b1- un premier chauffage d’une zone de la pièce à une première température (T1) supérieure à la température de solvus de la phase gamma prime dudit superalliage et inférieure à la température de fusion dudit superalliage. Procédé selon l’une quelconque des revendications 9 ou 10, caractérisé en ce que l’étape c) de traitement thermique final comprend les étapes successives suivantes : c1- mise en solution de l’ensemble de la pièce obtenue à l’étape b) à une température inférieure à la température de solvus de la phase gamma prime, dudit superalliage (T2) ; c2- refroidissement ou trempe de l’ensemble de la pièce obtenue à l’étape c1) ; c3- au moins un traitement de revenu d’une partie ou de l’ensemble de la pièce obtenue à l’étape c2), avantageusement à une température dans la gamme 730 °C - 870 °C, de façon à précipiter des carbures de type M 23 C 6 avec M=Cr, Mo ou W. Pièce en superalliage selon l’une quelconque des revendications 1 à 7 ou en poudre de superalliage selon la revendication 8, présentant une microstructure duale, avantageusement susceptible d’être obtenu par le procédé selon l’une quelconque des revendications 9 à 11. Pièce selon la revendication 12 caractérisé en ce qu’il s’agit d’une pièce de turbomachine, avantageusement d’une pièce de turbine, en particulier d’un disque de turbine, d’un disque de compresseur, d’un anneau, d’un flasque ou d’un carter de turbine.