INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le bloc fonctionnel B18 traite l’information de marche/arrêt de véhicule DR_CY pour détecter une phase d’arrêt, DR_CY = « NOK », du véhicule. Le bloc fonctionnel B18 active une sortie Y lorsque la condition DR_CY = « NOK est satisfaite et, dans le cas contraire, active une sortie N pour une boucle d’attente. Le bloc fonctionnel B19 traite l’information d’état de convertisseur de tension DCDC_ST pour détecter une phase d’inactivité, DCDC_ST = « NOK », du convertisseur de tension du véhicule. Le bloc fonctionnel B19 active une sortie Y lorsque la condition DCDC_ST = « NOK » est satisfaite et, dans le cas contraire, active une sortie N pour une boucle d’attente. Le bloc fonctionnel B20 traite l’information de consommation électrique CONS12V pour détecter une consommation électrique via une prise accessoire PA. Le bloc fonctionnel B20 active une sortie Y lorsque la condition CONS12V = « OK » est satisfaite et, dans le cas contraire, active une sortie N pour une boucle d’attente. Les sorties Y des blocs fonctionnels B18, B19 et B20 sont fournies en entrée à la porte logique B21 de type « ET ». Lorsque les trois sorties Y des blocs fonctionnels B18, B19 et B20 sont actives, la porte logique B21 de type « ET » délivre une commande de décrémentation de compteur DEC à l’état actif qui provoque une réduction par décrémentation de la durée d’utilisation autorisée DAmax_PA dans le compteur BK0.
En référence maintenant plus particulièrement aux Figs.1 et 5, la fonction F4 est chargée d’établir et de délivrer l’information d’état énergétique E12V_PA susmentionnée, pour une exploitation de celle-ci par la fonction F1. Pour établir l’information d’état énergétique E12V_PA, la fonction F4 exploite l’information d’état de convertisseur de tension DCDC_ST susmentionnée, ainsi que des informations d’état du stockeur électrique STK12V, à savoir, l’information d’état de charge SOC_B et l’information de température TEMP_B susmentionnées, et la durée d’utilisation autorisée DAmax_PA déterminée par la fonction F3.
Comme visible dans le logigramme de la , des blocs fonctionnels B22 à B27 coopèrent pour produire l’information d’état énergétique E12V_PA.
Lorsque le convertisseur de tension du véhicule est actif, ce qui est le cas lorsque le véhicule est à l’arrêt et est connecté à une borne de recharge, le convertisseur est en capacité de fournir de l’énergie électrique au réseau électrique de bord. Dans cette situation de vie, le risque de décharge du stockeur 12V par une utilisation des prises accessoires PA est limité et le processus fixe l’information d’état énergétique E12V_PA à son état nominal, E12V_PA = « OK ».
L’un des montants latéraux, supérieur ou inférieur du cadre 100 est pourvu d’un bourrelet coupe-feu 101 destiné à venir en contact avec un mur M sur lequel est montée ladite menuiserie 1.
La description qui précède explique clairement comment l'invention permet d'atteindre les objectifs qu'elle s'est fixée, à savoir proposer une fenêtre à fermeture de type espagnolette permettant un ralentissement du feu dans le but de préserver un bâtiment et/ou laisser le temps aux occupants de quitter le bâtiment, en proposant une menuiserie comportant un cadre, deux battant et un système de fermeture à espagnolette et dont les jeu entre les battants et entre les battants et le cadre comportent une pluralité de joints assurant une étanchéité au feu et aux flammes de la menuiserie.
En tout état de cause, l'invention ne saurait se limiter aux modes de réalisation spécifiquement décrits dans ce document, et s'étend en particulier à tous moyens équivalents et à toute combinaison techniquement opérante de ces moyens. On peut en particulier envisager que
le cadre 10, les battants 11a, 11b et les éléments de maintien 112 peuvent être en doussié ou en moabi, par exemple avec une masse volumique comprise entre 700kg/ m 3 et 900kg/ m 3 ; l’organe d’accroche complémentaire 100.1 est une gâche montée dans la cavité d’accroche 100 ; chaque joint intumescent 116 est étendu sur une partie du pourtour du battant 11a, 11b ; les deux joints intumescents 116 se recouvrent et sont dans le même plan passant par les deux battants 11a, 11b fermés ; le cadre 10 comporte une rainure dans laquelle est monté le joint intumescent 116, uniquement sur ses montants latéraux ; le joint d’étanchéité interne 115 est étendu sur une partie du pourtour du battant 11a ; la parclose 112 s’étend sur une partie du pourtour du vitrage 117 ; la parclose 112 peut être monté sur chacune des faces du vitrage 117.
TURBOMACHINE D’AERONEF COMPORTANT UNE PLURALITÉ DE MACHINES ÉLECTRIQUES ET PROCÉDÉ DE PRODUCTION D’ÉNERGIE ÉLECTRIQUE ASSOCIÉ Domaine technique de l'invention L'invention concerne une turbomachine d’aéronef, notamment un turboréacteur, où s’effectue un prélèvement de puissance mécanique sur un arbre basse pression pour générer de la puissance électrique.
L’invention concerne également un procédé de production d’énergie électrique dans une telle turbomachine d’aéronef par prélèvement de la puissance mécanique de l’arbre basse pression.
Arrière-plan technique L’arrière-plan technique comprend notamment le document FR-A1-3 027 625.
Les turbomachines permettent de fournir une propulsion, ainsi qu’une puissance électrique pour les aéronefs.
La demande en électricité augmente d’année en année, avec l’arrivée des nouvelles générations d’aéronefs. En effet, ces derniers comportent de plus en plus d’équipements électriques à alimenter, notamment des équipements secondaires. Ces équipements sont alimentés par une machine électrique dont la dimension ne cesse d’augmenter pour fournir toujours plus d’énergie électrique. Or, la place est limitée dans une turbomachine, et l’intégration d’une telle machine électrique au sein de la turbomachine devient extrêmement difficile.
Une turbomachine d'aéronef, notamment un turboréacteur, comporte généralement un générateur de gaz en amont duquel est disposée une soufflante d’entrée d’air. Le générateur de gaz comprend d'amont en aval dans le sens d'écoulement des gaz, un ou plusieurs compresseurs disposés en série, par exemple un compresseur basse pression et un compresseur haute pression, une chambre annulaire de combustion, une ou plusieurs turbines, par exemple une turbine basse pression et une turbine haute pression, et un carter d'échappement des gaz.
La soufflante génère un flux d'air dont une partie alimente les compresseurs, la chambre de combustion et les turbines de la turbomachine et forme un flux primaire dans une veine primaire du générateur de gaz. Une autre partie du flux d'air généré par la soufflante s'écoule dans une veine secondaire, qui s'étend autour de la veine primaire, et forme un flux d'air secondaire, qui génère une majeure partie de la poussée de la turbomachine. Chaque compresseur est configuré pour accroître la pression de l'air, qui est ensuite fourni à la chambre de combustion. Dans la chambre de combustion, l'air comprimé est mélangé à du carburant et brûlé. Les gaz de combustion traversent ensuite chaque turbine, qui assure l'entraînement en rotation du rotor du compresseur correspondant en prélevant une partie de l'énergie de pression des gaz sortant de la chambre de combustion et en la transformant en énergie mécanique. Le carter d'échappement permet d'éjecter les gaz d'échappement pour produire également une force de propulsion de la turbomachine. Ce flux de gaz s’écoule autour du carter et balaye donc une surface externe du carter.
Le compresseur et la turbine basse pression, respectivement haute pression, sont constitués d'un premier ensemble de pièces fixes constituant un stator et d'un second ensemble de pièces, susceptible d'être mis en rotation par rapport au stator, constituant un rotor.
Les rotors du compresseur haute pression et de la turbine haute pression sont reliés ensemble par un arbre haute pression. Les rotors du compresseur basse pression et de la turbine basse pression sont reliés ensemble par un arbre basse pression qui traverse l’arbre haute pression et qui est en général relié à l’arbre de la soufflante en vue de son entraînement, directement ou par l’intermédiaire d’un réducteur mécanique.
Il est connu d’utiliser l’arbre basse pression pour générer de l’énergie électrique. En effet, il est astucieux de profiter de l’énergie mécanique d’un arbre en rotation pour générer de l’énergie électrique, notamment pour alimenter des équipements électriques secondaires de l’aéronef. Dans les petits avions, les équipements électriques secondaires sont souvent alimentés par des batteries. Dans le cadre d’un aéronef plus conséquent, on remplace les batteries par une machine électrique qui n’est pas redondée.
La machine électrique peut être disposée en aval de la turbine basse pression, à l’intérieur d’un carter d’échappement. L’espace disponible dans le carter est très réduit, ce qui ne permet d’y installer qu’une seule et imposante machine électrique dans l’axe de l’arbre basse pression.
Or, une seule machine électrique ne permet pas de générer suffisamment de puissance électrique pour satisfaire la demande en électricité qui ne cesse d’augmenter.
Procédé de calibrage d’un système de formation de faisceaux et dispositifs associés La présente invention concerne un procédé de calibrage d’un système de formation de faisceaux. Elle se rapporte également à système de formation de Q faisceaux, un produit programme d’ordinateur et un support lisible par ordinateur impliqués dans la mise en œuvre du procédé de calibrage.
Dans un système multi-antennaire, chaque antenne reçoit un ensemble de signaux en provenance de multiples directions d’écoute avec des retards qui dépendent à la fois de l’angle de la direction d’écoute et de la position de l’antenne au sein du système antennaire.
Idéalement, la formation du faisceau dans la direction consiste à compenser les différences de retard entre antennes pour permettre une sommation cohérente d’un même signal entre les différentes voies de réception dans le double but de gagner en sélectivité spatiale et en rapport signal sur bruit.
Un exemple de tel système de formation de faisceaux ou de formateur de faisceaux est visible sur la . Le système comporte un ensemble d’antennes 1, chacune reliée à une chaîne de réception numérique 2 et une unité de formation de faisceaux 3 permettant de générer ici N faisceaux.
Que celui-ci soit analogique ou numérique, la réalisation d’un formateur de faisceaux capable d’écouter dans différentes directions implique la réalisation de retards programmables, ce qui, dans la pratique, est très difficile à réaliser.
Habituellement, on considère que les signaux à écouter sont à bande étroite autour d’une porteuse f 0 supposée connue. Dans ce cas, de « simples » déphasages permettent d’assurer la formation du faisceau d’écoute ; si τ k est le retard à compenser sur la chaîne d’indice k, ces déphasages valent ϕ k = 2πf 0 τ k .
Cependant, dès lors que la bande du signal d’écoute augmente, cette façon de faire n’est plus possible et une formation de faisceaux impliquant la réalisation de « vrais » retards (par opposition au déphase, plus souvent désigné par la dénomination anglaise correspondante de « true time delay ») est alors indiquée.
Ainsi, le contexte de la présente invention est celui des chaînes de réception dites numériques dont les données de sortie sont les valeurs numérisées d’échantillons temporels périodiques du signal à une cadence notée f ECH .
Si le retard à appliquer sur le signal est un multiple de la période d’échantillonnage T ECH = 1/f ECH , le problème est simple puisque qu’il suffit de retarder numériquement d’un nombre entier d’échantillons. Par contre, si le retard à réaliser, compté en nombre de périodes d’échantillonnage, comporte une partie décimale, voire même simplement fractionnaire, le problème est plus compliqué puisqu’il correspond implicitement à une interpolation du signal. En effet, d’une part, le filtre d’interpolation dépend du retard à assurer (un filtre différent par retard) et, d’autre part, pour une précision donnée, la durée de la réponse temporelle de ce filtre est d’autant plus grande que la bande dans laquelle on veut assurer ce retard avec précision est plus proche de la bande de Nyquist associée à l’échantillonnage (typiquement inversement proportionnelle à la différence de la bande de Nyquist et de la bande utile) ; il est connu que cela est lié à la discontinuité aux bornes de la bande d’échantillonnage de la réponse e –j2 π f τ associée à un retard τ dès lors que τ n’est pas un multiple de la période d’échantillonnage 1/f ECH .
Par ailleurs, dans toute formation de faisceaux, la qualité de la réalisation se dégrade dès lors que les voies de réception ne présentent pas exactement la même réponse. Il est connu que les différences de réponse, tant en amplitude spectrale qu’en phase spectrale, sont à corriger préalablement à une bonne formation de faisceau ; les données de correction à apporter sur l’amplitude et la phase spectrale de chacune des voies sont acquises par calibrage et sont de façon courante disponibles dans le domaine spectral. Cette correction constitue donc un filtrage spécifique à chaque voie.
Cependant, comme pour le retard, le gain complexe auquel correspond cette correction n’est en général ni continu, ni continument dérivable aux bornes de la bande d’échantillonnage si bien que, là encore, la durée de la réponse temporelle de ce filtre de correction est d’autant plus grande que la bande dans laquelle on veut assurer cette correction avec précision est plus proche de la bande de Nyquist associée à l’échantillonnage.
Par ailleurs, la bande dans laquelle on souhaite réaliser la formation de voies dépend souvent du mode de l’application visée. Ainsi, dans un système multimode, la fréquence d’échantillonnage des signaux traités doit être, au sens du critère de Shannon, compatible avec la plus grande des bandes couvertes. Dans ce cas, il n’est pas souhaitable, pour les modes à bande étroite, de conserver le plein débit d’entrée ; une décimation doit alors être opérée et implique pour cela de filtrer la bande utile, cette bande utile pouvant être centrée à différents endroits de la bande d’échantillonnage. Toujours dans ce cas, il peut être souhaitable de former simultanément plusieurs faisceaux couvrant la même bande utile.
Il peut également être souhaitable, dans d’autres configurations, de former simultanément des faisceaux étroits en nombre important et des faisceaux plus larges en nombre plus réduit. L’idéal est alors de pouvoir porter, par multiplexage, indifféremment et simultanément sur un ensemble de canaux de sortie cadencés à f ECH , des ensembles de faisceaux de même bande, le n ième canal véhiculant K n faisceaux multiplexés de bande f ECH /K n (K pouvant varier d’un canal à l’autre).
Il est donc souhaitable pour un formateur de faisceaux large bande et multimode de respecter plusieurs objectifs distincts.
Il convient de former un ensemble de faisceaux de bandes utiles données et potentiellement différentes ; cela implique de procéder à 3 filtrages différents, l’égalisation des voies de réception spécifique par essence à chaque voie de réception, le retard spécifique à chaque couple faisceau/voie de réception et la sélection de la bande utile, spécifique à chaque faisceau formé. Comme expliqué plus haut, ces filtrages peuvent correspondre à des réponses temporelles très longues qui sont réalisées, de façon approchée dans la pratique, par des filtres de type transversal à réponse impulsionnelle finie a priori tous distincts. De tels filtres sont souvent désignés par l’acronyme FIR renvoyant à la terminologie anglo-saxonne « Finite Impulse Response » qui signifie « réponse impulsionnelle finie ». Les filtres FIR selon l’état de technique mettent en œuvre des opérations comprenant l’utilisation de décalages temporels du signal, de gains et de sommations. Le nombre d’opérations est égal à la longueur de la réponse impulsionnelle du filtre FIR considérée (la longueur étant exprimée en nombre d’échantillons). Ainsi, des ressources de calcul en nombre tellement important sont impliquées qu’elles peuvent en être très rapidement rédhibitoire.
Un objectif est donc de réduire le volume de ressource impliqués dans la réalisation d’un tel formateur.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique du polymère filmogène est compris entre 1% et 25% par rapport à la masse totale de la composition.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique du polymère filmogène est compris entre 10% et 25% par rapport à la masse totale de la composition.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique du polymère filmogène est compris entre 1% et 10% par rapport à la masse totale de la composition.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique du polymère filmogène est compris entre 10% et 20% par rapport à la masse totale de la composition.
Les cires jouent un rôle important dans la conception de compositions applicables sur la peau car elles influent sur certains critères essentiels comme la texture, l’aspect et/ou la solidité du produit.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce qu’elle comprend au moins une cire.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que la cire est une cire de synthèse, une cire minérale, une cire végétale ou une cire animale.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que la cire est une cire minérale ou une cire de synthèse choisie dans le groupe comprenant : les cires microcristallines, les paraffines, l’ozokérite, les cires de polyéthylène, les cires de silicones, les cires fluorées.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que la cire est une cire végétale ou animale choisie dans le groupe comprenant : la cire de lanoline, la cire de son de riz, la cire de Carnauba, la cire de Candellila, la cire de Berry, la cire d’abeille, la cire de tournesol, la cire de mimosa, la cire de jojoba, la cire de ricin, la cire d’olive.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de la cire est d’au moins 2% par rapport à la masse totale de la composition.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de la cire est d’au moins 5% par rapport à la masse totale de la composition.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de la cire est compris entre 2 et 20% par rapport à la masse totale de la composition.
Les techniques continues mettent en œuvre une exposition prolongée du capteur au gaz radioactif pour permettre une accumulation de l’interaction. La réponse du capteur est alors lue après un temps déterminé d’exposition, ce qui proscrit toute détermination en temps réel de l’activité volumique du gaz recherché. Autrement dit, dans les techniques continues, la mesure, telle que la scintillation liquide, est effectuée en laboratoire et non dans l’espace à analyser.
Au contraire, les techniques intégrées peuvent être déployées directement dans l’espace à analyser.
De nombreuses techniques « intégrées » existent pour la détection en temps réel de gaz ou d’aérosols radioactifs. Ces techniques utilisent généralement des détecteurs passifs, détecteurs de traces, pour l’identification de la présence ou de l’absence de ces gaz ou aérosols radioactifs, ou bien des détecteurs actifs pour la mesure de l’activité volumique dans l’air.
Ces détecteurs actifs sont basés sur différents principes. Il peut s’agir de détecteurs à semi-conducteurs silicium, de compteurs proportionnels utilisant un gaz porteur (Argon-méthane) et un système de purification, de chambres à fils pour la mesure dans l’air, de détecteurs par spectrométrie gamma (semi-conducteur ou scintillateur encapsulés), et enfin de détecteurs avec un prélèvement de type barbotage et une mesure déportée en laboratoire.
La très grande majorité de ces techniques intégrées utilise le comptage de particules ionisantes, c'est-à-dire qu’une interaction rayonnement/matière est comptée numériquement par choc.
De ce fait, ces techniques ne permettent pas d’avoir accès aux informations relatives à l’énergie de la particule, ni même à sa nature.
Cela est particulièrement pénalisant dans le cas du Radon ( 222 Rn), car le schéma de désintégration du 222 Rn est complexe et donne lieu à de nombreux descendants, dont certains présentent des propriétés de désintégration proches et qui peuvent être confondues avec celle du radon.
En effet, la lecture de la montre que dans un système clos, et après environ quatre heures, le radon est en équilibre avec les radionucléides suivants : 218 Po et 214 Po qui sont des émetteurs alpha (tels que le 222 Rn) et 214 Pb et 214 Bi qui sont des émetteurs bêta.
Quelques appareils utilisent bien la spectroscopie alpha, donc une reconnaissance énergétique, mais cette technique a une faible sensibilité de détection et donc ne permet pas d’atteindre de faibles activités volumiques dans un temps de mesure raisonnable.
Si l’on souhaite donc accéder à une information spectrométrique (autrement dit une information relative à l’énergie, et donc à la nature du rayonnement ionisant), deux autres problèmes apparaissent :
(1) il faut être en mesure de distinguer par quelque méthode que ce soit une interaction rayonnement/matière provenant d’un émetteur alpha ou d’un émetteur bêta.
(2) il faut aussi être en mesure de différencier des interactions rayonnement/matière d’une même famille, autrement dit entre deux ou plusieurs émetteurs alpha d’énergie différente et/ou entre deux ou plusieurs émetteurs bêta d’énergie différente.
Il est donc apparu qu’il serait pertinent, en particulier dans le cadre de la détection du radon, de disposer de capteurs permettant la discrimination entre particules, notamment entre les particules qui constituent le rayonnement alpha et les particules qui constituent le rayonnement bêta.
Cette discrimination entre particules peut être réalisée grâce à des matériaux scintillateurs, c’est-à-dire des matériaux qui ont la propriété d’émettre de la lumière lorsqu’ils sont soumis à des rayonnements ionisants.
Ces matériaux scintillateurs possèdent des propriétés photophysiques qui permettent de réaliser la discrimination des particules. Plus exactement, c’est par discrimination par forme d’impulsion (« Pulse Shape Discrimination » ou « PSD » en anglais) que la séparation des signaux est réalisée.
Actuellement, le matériau scintillateur peut être choisi soit parmi les matériaux scintillateurs organiques monocristallins (par exemple le trans -stilbène), soit parmi les matériaux scintillateurs plastiques.
Selon une réalisation, la position angulaire peut être déterminée de façon incrémentale au moyen du signal émis par une piste magnétique 7, 8. Selon une autre réalisation, la position angulaire peut être déterminée de façon absolue, c'est-à-dire par rapport à une position de référence, en prévoyant une piste magnétique secondaire ou un codage spécifique sur l’anneau 5, 6.
Le système comprend en outre un dispositif de comparaison des signaux délivrés par le capteur, ledit dispositif étant apte à déterminer un angle entre les bagues 1, 2 qui est fonction du couple appliqué.
Selon une réalisation, les capteurs délivrent des signaux carrés incrémentaux en quadrature, le dispositif de comparaison comprenant des moyens de comptage indiquant la position angulaire de chacun des anneaux 5, 6 et des moyens de soustraction permettant de calculer la différence entre lesdites positions angulaires.