INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La prédiction 7 peut également utiliser une altitude recommandée fournie par l'étape de calcul 1, sur une altitude recommandée calculée avant la mission, lorsque l'aéronef est au sol, permettant limiter les manœuvres en vol nécessaires à l'étape de calcul en vol d'une altitude de consigne autour de cette altitude recommandée pour calculer l'altitude de consigne.
En variante, la prédiction 7 peut être connectée, i.e. la connaissance de l’atmosphère pour le calcul de l’environnement peut se fonder sur les informations issues des capteurs embarqués sur la plateforme et sur une altitude recommandée calculée 1 au cours de la mission, lorsque l'aéronef est en vol, les prévisions météo étant réactualisées dans l’hypothèse où l'aéronef peut recevoir ces informations.
L'aéronef se place à l'altitude de consigne afin que l'étape 3 de contrôle de l'altitude de consigne puisse être réalisée.
La représente schématiquement l'étape 3 de contrôle de l'altitude de consigne à laquelle s'est placé l'aéronef.
Le radar aéroporté effectue des acquisitions de données radar à l'altitude de consigne à laquelle s'est placé l'aéronef.
Un traitement 9 classique des données radar acquises est effectué, et délivre en sortie des performances de détection constatées ou probabilités de détection de la cible maritime à une distance donnée. Le traitement 9 délivre également en sortie une détection radar ou localisation d'une cible maritime détectée.
La détection radar est utilisée pour une estimation automatique 11 de la surface équivalente radar SER, en fonction de la dimension des cibles (si L ), de la cible maritime à partir d'une association 10 de la détection radar ou localisation d'une cible maritime détectée par le radar et des informations de position et de déplacement du système d'identification automatique des navires environnants AIS.
La détection radar peut également, en alternative ou en combinaison, être utilisée pour une estimation manuelle 13 par un opérateur de la surface équivalente radar SER, par exemple par expertise de l’opérateur radar, de la cible maritime à partir d'attributs de la cible maritime comprenant la longueur, l’allure, le nombre et la position des superstructures de la cible maritime obtenues 12 à partir des mesures du radar.
Lorsque le procédé effectue à la fois l'estimation automatique 11 de la surface équivalente radar SER et l'estimation manuelle 13 par un opérateur de la surface équivalente radar SER, une corrélation est effectuée, comme une moyenne pondérée, pour en faire une surface équivalente radar SER estimée résultante.
Concernant la prédiction de la SER (Surface Equivalente de cibles en fonction d’informations coopératives (AIS 10 et/ou observations 12), les performances du traitement reposent sur la fiabilité des informations utilisées.
Dans ce contexte, il est indispensable de connaitre le type de navire correspondant à la détection radar. Cette information peut être accessible via des données AIS transmises par les navires civils ou par expérience de l’utilisateur en fonction de ce qu’il voit sur son outil de visualisation.
L’AIS est un système de communication fondé sur l’envoi périodique de messages VHF (pour acronyme de « Very High Frequency » en langue anglaise) par des navires. La convention SOLAS (pour acronyme de « Safety Of Life At Sea » en langue anglaise) impose que tout navire vérifiant certaines conditions réglementaires soit équipé d’un tel système.
Il existe deux types d’informations qui sont transmises par le système AIS : les informations dites dynamiques, qui sont transmises toutes les 2 à 10 secondes et les informations dites statiques, qui sont transmises toutes les 6 minutes. Les informations statiques comprennent le nom du navire, les dimensions du navire, et la destination.
Une association (géométrique par exemple) est réalisées entre les détections radar et les données AIS. Pour cela, des fenêtres sont définis autour de chaque détection radar et selon une base de temps commune, on associe, pour chaque détection radar), la piste AIS (s’il y en a une) qui se trouve dans la fenêtre définie.
Les données de sortie sont les mêmes infos qu’une détection radar enrichie des infos AIS.
illustre schématiquement un circuit de refroidissement d’un aéronef selon un premier mode de réalisation particulier de la présente invention ;
illustre schématiquement le circuit de refroidissement de l’aéronef selon un second mode de réalisation de l’invention ;
illustre schématiquement l’aéronef comportant le circuit de refroidissement ;
illustre schématiquement un exemple d’architecture matérielle d’une unité de contrôle du circuit de refroidissement ;
illustre schématiquement des étapes d’un procédé de protection du circuit de refroidissement de l’aéronef ;
illustre schématiquement le circuit de refroidissement selon un troisième mode de réalisation particulier ; et
illustre schématiquement le circuit de refroidissement selon un quatrième mode de réalisation particulier.
La illustre ainsi schématiquement un circuit de refroidissement 100 d’un aéronef 1 selon un mode de réalisation particulier.
Le circuit de refroidissement 100 comporte un fluide caloporteur circulant, en circuit fermé, dans une canalisation, selon un sens d’écoulement prédéfini 101. Le sens d’écoulement prédéfini 101 est défini par des moyens de mise en circulation dudit fluide caloporteur dans le circuit de refroidissement, comme une pompe 102. Selon un mode de réalisation, le fluide caloporteur est de l’eau glycolée.
Le circuit de refroidissement 100 comporte au moins un segment principal 11 et comporte au moins deux segments secondaires 12a, 12b, 12c, 12d. L’intégralité du flux du fluide caloporteur circule à travers l’au moins un segment principal 11. En outre, le flux du fluide caloporteur qui circule dans le segment principal 11 est distribué dans les différents segments secondaires 12a, 12b, 12c, 12d. Autrement dit, le segment principal 11 permet d’alimenter parallèlement les segments secondaires 12a, 12b, 12c, 12d en fluide caloporteur.
Par exemple, selon le mode de réalisation représenté en , l’intégralité du flux du fluide caloporteur circulant dans le segment principal 11 est distribué, au niveau d’une première jonction 103 en une première fraction circulant à travers le segment secondaire 12a et une fraction intermédiaire initiale circulant dans un segment intermédiaire 110a afin d’être distribuée dans les segments secondaires 12b, 12c et 12d. La fraction intermédiaire initiale du flux du fluide caloporteur est alors distribuée, au niveau d’une deuxième jonction 104 entre une deuxième fraction circulant dans le segment secondaire 12b et une fraction intermédiaire secondaire circulant dans un segment intermédiaire 110b Enfin, la fraction intermédiaire secondaire du flux du fluide caloporteur est distribuée, au niveau d’une troisième jonction 105 entre une troisième fraction circulant dans le segment secondaire 12c et une quatrième fraction circulant dans le segment secondaire 12d. Lesdites première, deuxième, troisième et quatrième fractions du flux du fluide caloporteur se rejoignent, à la sortie des segments secondaires 12a, 12b, 12c, 12d, au niveau d’une jonction 106 pour la quatrième et la troisième fractions, rejoignant elles-mêmes, par le biais d’un segment intermédiaire 110c, la deuxième fraction au niveau d’une jonction 107, et rejoignant à leur tour, par le biais d’un segment intermédiaire 110d, la première fraction au niveau d’une jonction 108.
Selon un mode de réalisation alternatif (non représenté), l’intégralité du flux du fluide caloporteur circulant dans le segment principal 11 est distribué au niveau d’une jonction unique d’entrée entre une première fraction circulant dans un premier segment secondaire, une deuxième fraction circulant dans un deuxième segment secondaire, une troisième fraction circulant dans un troisième segment secondaire et une quatrième fraction circulant dans un quatrième segment secondaire. A la sortie des segments secondaires, lesdites fractions de flux du fluide caloporteur peuvent aussi se rejoindre dans la conduite principale 11 en une jonction unique de sortie.
Le circuit de refroidissement 100 est destiné à refroidir des éléments fonctionnels EF de l’aéronef 1. A cette fin, chaque segment secondaire 12a, 12b, 12c, 12d est agencé pour refroidir au moins un élément fonctionnel EF de l’aéronef 1. Le refroidissement peut être obtenu par conduction thermique, à travers la paroi de la canalisation du segment secondaire 12a, 12b, 12c, 12d, entre le fluide caloporteur et l’élément fonctionnel EF. Alternativement, le segment secondaire (par exemple 12a) comporte un échangeur thermique 13a permettant d’effectuer un échange thermique entre le fluide caloporteur et l’élément fonctionnel EF. Selon une autre alternative, le segment secondaire 12d comporte un échangeur thermique 13d permettant d’effectuer un échange thermique entre le fluide caloporteur et un autre fluide circulant dans une canalisation 14d. L’autre fluide peut ainsi être lui-même refroidi (par exemple de l’huile utilisée dans un moteur) et être transporté afin de refroidir un élément fonctionnel EF de l’aéronef 1.
Chaque segment secondaire 12a, 12b, 12c, 12d comporte en outre une vanne d’arrêt 15a, 15b, 15c, 15d située à l'entrée du segment secondaire 12a, 12b, 12c, 12d relativement au sens d’écoulement prédéfini 101, autrement dit entre l’entrée dudit segment secondaire 12a, 12b, 12c, 12d et l’au moins un élément fonctionnel EF ou l’échangeur thermique 13a, 13d situé sur ledit segment secondaire.
Le carter d’échappement présente donc une veine d’écoulement d’air dont l’une des surfaces de veine au moins n’est pas circulaire.
Il n’est pas nécessaire que le carter d’échappement présente une symétrie circulaire compte-tenu de la localisation de ce carter à l’aval de la turbomachine.
Le fait que le carter ne présente pas une surface de veine circulaire crée un degré de liberté. Ce degré de liberté permet d’adapter la forme générale du carter d’échappement ou TRF. Ce degré de liberté permet de modifier l’encombrement du carter selon n’importe quelle direction radiale.
En particulier la illustre deux directions radiales H et V perpendiculaires entre elles et perpendiculaires à l’axe X. La direction H est par exemple destinée à être dans un plan horizontal lorsque le carter d’échappement est monté dans une turbomachine elle-même montée sur un aéronef. La direction V peut être destinée à être dans un plan vertical dans cette même situation.
En diminuant la dimension du carter selon la direction V, l’encombrement du carter suivant sa hauteur peut être diminué.
Cela permet par exemple de disposer de davantage de place pour positionner un empochement d’un bras traversant la veine et limiter ainsi la protrusion de l’empochement dans la veine.
Cela permet par exemple de diminuer localement le diamètre du carter, et par conséquent le diamètre d’une nacelle et la hauteur nécessaire pour installer le moteur sous l’aile. Il y a alors un gain de place du moteur installé sous l’aile.
Par ailleurs ce degré de liberté permet aussi d’augmenter une superficie de la veine dans un plan perpendiculaire à l’axe X. A fonctionnement constant de la turbomachine en amont du carter d’échappement, la vitesse du flux arrivant dans le carter est diminuée par cette augmentation de superficie. La vitesse du flux de gaz ou ‘niveau de Mach’ dans les bras traversant la veine est diminuée. L’augmentation de la superficie, via cette diminution de vitesse, diminue les pertes dans le carter d’échappement mais la masse globale augmente. Ces pertes augmentent en effet proportionnellement au carré de la vitesse du flux de gaz, c’est-à-dire qu’une augmentation de la vitesse produit une augmentation des pertes du bras structural égale au carré de l’augmentation de ladite vitesse du gaz.
Ce degré de liberté permet de chercher et d’obtenir un meilleur compromis entre la performance aérodynamique de la turbomachine et sa masse.
Pour résumer, l’invention permet de ne plus être contraint par une forme cylindrique ce qui permet d’augmenter la surface disponible pour faire s’écouler les gaz par rapport à un carter d’échappement de forme circulaire. Cela permet d’améliorer la performance thermodynamique de l’ensemble propulsif, et en particulier d’améliorer la quantité de kérozène nécessaire pour fournir une certaine poussée au moteur, paramètre également connu sous l’expression anglaise « Specific Fuel Consumption » abrégée en SFC. Ce paramètre permet de comparer des moteurs entre eux quelle que soit leur taille ou l’altitude à laquelle ils volent.
De manière avantageuse, le rapport d’une différence entre la première distance (D1) et la deuxième distance (D2) sur la première distance (D1) est supérieur ou égal à 5 % et inférieur ou égal à 40%.
Autrement dit, le rapport│D1-D2│/D1 est compris entre 5% et 40%. L’expression │D1-D2│ est la valeur absolue de la différence entre la première distance D1 et la deuxième distance D2.
Ce rapport quantifie l’écart de la surface de veine non circulaire vis-à-vis d’une forme de surface de veine qui serait circulaire. Plus le rapport est important et plus l’écart est important. Le gain en encombrement dans la direction où la surface de veine est rapprochée de l’axe par rapport à la forme circulaire est d’autant plus important que le rapport est important.
Idéalement ce rapport est compris entre 5% et 40%.
Surface de veine elliptique Dans un premier mode de réalisation, la surface de veine non circulaire passe par une pluralité de points situés sur une ellipse centrée sur l’axe. En particulier la pluralité de points se situe dans un même plan radial, c’est-à-dire un plan orthogonal à l’axe X.
La présente une illustration d’ellipse référencée 10.
(d) l’acidification à un pH de 6 à 7,5, de préférence de 6,5 à 7,2.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION La présente invention a donc pour objet des microcapsules contenant à la fois des actifs de type phéromone et des charges de type particules de noir de carbone qui permettent de stabiliser ces actifs lorsqu’ils sont exposés à la lumière, typiquement pendant l’usage en champ, accroissant ainsi la durée d’efficacité de ces actifs.
Microcapsules Les microcapsules selon l’invention ont un diamètre médian D50 allant de 0,5 µm à 20 µm, de préférence de 1 µm à 10 µm, et comprennent un cœur contenant le ou les actifs de type phéromone et les charges de type particules de noir de carbone, ce cœur étant entouré c’une enveloppe extérieure solide.
Par « diamètre médian D50 » de microcapsules, on entend, au sens de la présente invention, le diamètre médian d’une distribution de microcapsules, c’est-à-dire le diamètre tel que 50% des microcapsules en volume ont un diamètre inférieur ou égal à cette valeur et que 50% des microcapsules en volume ont un diamètre supérieur à cette valeur. Il est mesuré par diffraction laser, notamment à l’aide d’un appareil Mastersizer 3000, en particulier selon la méthode décrite dans la partie expérimentale.
Par « phéromone », on entend, au sens de la présente invention, une substance chimique ou un mélange de substances chimiques émis par un animal et qui représente un stimulus pour les individus de cette espèce animale. De telles molécules peuvent aussi stimuler les individus d’autres espèces comme par exemple la phéromone de territoire d’un prédateur tel que le renard qui peut être ressentie comme un message de danger par des espèces de rongeurs. Les phéromones peuvent être produites soit par des organismes vivants, soit par voie de synthèse chimique.
De préférence, les phéromones utilisées dans le cadre de la présente invention portent une fonction photosensible, telle qu’une ou des insaturations, de préférence des insaturations conjuguées.
Par « insaturation », on entend, au sens de la présente invention, une liaison double C=C ou une liaison triple C≡C.
Par « insaturations conjuguées », on entend, au sens de la présente invention, une insaturation telle que défini ci-dessus liée à une autre insaturation telle que défini ci-dessus par une liaison simple.
La phéromone sera plus particulièrement une phéromone d’insecte ou de mammifère, telle qu’une phéromone de lépidoptère (tel qu’un lépidoptère du genre Lobesia, le carpocapse, la mineuse de la tomate ( Tuta absoluta ), la mineuse du marronnier, le processionnaire du pin ou Amyelois transitella ), ou une phéromone de puceron.
La phéromone peut être une phéromone de lépidoptère à longue chaine insaturée, un terpène tel que l’une des molécules (I) à (VI), (VIII) et (IX) ci-dessus, un sesquiterpène tel que la molécule (VII) ci-dessus, ou un mélange de ceux-ci.
La phéromone pourra être plus particulièrement choisie parmi les molécules (I) à (IX) ci-dessus et leurs mélanges.
Les particules de noir de carbone sont constituées de particules primaires qui peuvent s’agglomérer entre elles pour former des agglomérats. De préférence, les particules primaires ne sont pas ou sont faiblement agglomérées dans les microcapsules selon l’invention. Elles sont donc de préférence dispersées dans les microcapsules.
De préférence, les particules primaires des particules de noir de carbone utilisées dans le cadre de la présente invention ont un diamètre médian D50 allant de 10 nm à 50 nm, notamment de 10nm à 40nm, par exemple de 11nm à 30nm, en particulier de 12nm à 20nm.
Par « diamètre médian D50 » des particules primaires de noir de carbone, on entend, au sens de la présente invention, le diamètre médian d’une distribution de particules primaires de noir de carbone, c’est-à-dire le diamètre tel que 50% des particules en volume ont un diamètre inférieur ou égal à cette valeur et que 50% des particules en volume ont un diamètre supérieur à cette valeur. Il est mesuré par microscopie électronique, notamment comme décrit dans E.A. Grulke, S.B. Rice, J. Xiong, K. Yamamoto, T.H. Yoon, K. Thomson, M.Saffaripour, G. Smallwood, J.W. Lambert, A.J. Stromberg, R. Macy, N. Briot, D. Qian, Size and shape distributions of carbon black aggregates by transmission electron microscopy, Carbon (2018).
Les particules de noir de carbone préférées sont des particules de noir de carbone destinées à des applications dans les encres et les revêtements de surface, tels que les grades 430, 700, 800, 1100 et 1300 de la marque Monarch® ou les grades 1200,1600 et 1800 de la marque Emperor® de la société Cabot ou les grades des marques Special Black, Printex®, Arosperse® et NIPex® de la société Orion Specialty Carbon Blacks.
De préférence, les microcapsules selon l’invention comprennent un cœur contenant le ou les actifs de type phéromone et les charges de type particules de noir de carbone, ce cœur étant entouré c’une enveloppe extérieure solide.
Le procédé comprend ensuite une étape d’obtention de données, lesdites données comprenant au moins, pour chaque plan P1, …, PN des positions de centres de sections des fibres 21 dans ledit plan.
Les données peuvent être obtenues manuellement ou par un procédé automatique, à partir des images dans les plans P1, …, PN, et, le cas échéant, des images dans les deuxièmes plans.
Avantageusement, les données comprennent également des dimensions des sections des fibres 21 dans chaque plan P1, …, PN, des orientations des sections des fibres dans chaque plan P1, …, PN, des taux de polymérisation des fibres dans chaque plan P1, …, PN et/ou des taux d’imprégnations des fibres dans chaque plan P1, …, PN.
Avantageusement, les données concernent également les fibres 22 s’étendant selon la direction de chaine Y, obtenues dans les deuxièmes plans.
Le procédé comprend ensuite une étape de reconstitution des fibres 21 par association, pour chaque fibre 21 d’un centre pris dans chacun des plans P1, …, PN.
Selon un premier exemple de réalisation, représenté sur la , la reconstitution est faite fibre par fibre et plan par plan, en associant successivement les centres un à un.
Dans l’exemple représenté, le passage d’un plan P i à un plan P i+1 est fait en associant à chaque centre C i 1 , C i 2 , C i 3 du plan P i le centre C i+1 1 , C i+1 2 , C i+1 3 le plus proche dans le plan P i+1 .
A distance employée ici est mesurée entre les centres dans le plan P i et les centres dans le plan P i+1 projetés sur le plan P i .
Alternativement, une fonction plus complexe équivalent à une distance peut être employée, prenant en compte l’orientation des fibres, les dimensions des sections, le taux de polymérisation des fibres et/ou le taux d’imprégnation des fibres, lorsque ces données sont disponibles.
Selon un deuxième mode de réalisation, l’association des centres des sections de fibres 21 est faite de manière globale sur l’ensemble des fibres 21 et l’ensemble des plans P1, …, PN, et emploie un algorithme d’optimisation.
Une telle approche permet des résultats plus fiables mais est plus couteuse en temps de calcul.
Pour une telle étape de reconstitution, il est nécessaire de générer une fonctionnelle mathématique basée sur des nuages de points des centres des fibres. Celle-ci est calculée à partir de la distance entre les centres des fibres entre eux tout en ayant une direction privilégiée (par exemple la direction de trame X). Cette fonctionnelle est alors estimée à partir de listes de k-points correspondants aux k-images de support de l’analyse. L’optimisation est alors réalisée en faisant varier ces k-uplets jusqu’à convergence de l’algorithme (tel que préconisé par l’état de l’art). On obtient alors une fonctionnelle minimisée et une liste de fibres reconstituées. Chaque fibre 21 est alors constituée de N point, un pour chaque plan P1, …, PN.
Le cas échéant, une étape de reconstitution similaire peut être mise en œuvre pour les fibres s’étendant selon la direction de chaîne Y, se basant sur les deuxièmes plans.
Le procédé comprend ensuite une étape de reconstitution d’un tissage par association des fibres reconstituée et de formation d’une image tridimensionnelle 40 du tissage.
L’étape de reconstitution permet de fournir un visuel du tissage des fibres sur l’ensemble du volume tomographique. Plusieurs représentations peuvent être envisagées. La plus simple est une représentation des fibres comme des lignes courbes. Chaque point présenté est alors un des centres composant la fibre reconstituée, relié avec tous les centre du volume de tomographie. Une telle image tridimensionnelle 40 du tissage est représentée sur la , montrant les fibres de trame 21 et la matrice 23.
La masse de fibres et d’effluents obtenue est traitée pour séparer (étape 14) les parties solides et les liquides. Les effluents chargés de résine sont traités 141 avant d’être évacués.
Dans l’étape suivante 15, les fibres débarrassées des effluents sont séchées et les vapeurs résiduelles sont recueillies 151 pour être traitées puis évacués.
Après séchage, on individualise 16 les fibres par un flux d’air sous pression pour séparer les fibres les unes des autres.
Après cette étape 16, les fibres sèches et individualisées sont tamisées 17 pour recueillir les fibres longues, c’est-à-dire les fibres d’une longueur supérieure ou égale à 500 microns qui sont seules recyclables dans le procédé de fabrication de panneaux de particules de bois ; le restant 171 des produits séparés par tamisage sont des poussières et des fibres sous-dimensionnés récupérées séparément.
Ainsi, en fin de traitement, on obtient des fibres sèches, individualisées et débarrassées à 80-85 % de la colle qui sont des fibres recyclables pour la fabrication de nouveaux panneaux de particules en complément des particules de bois.
Ces déchets sont mis de façon continue par l’eau dans un réacteur 32 alimenté en eau selon le cas et en vapeur par un générateur de vapeur 33.
En sortie du réacteur 32, les produits traités arrivent dans un séparateur liquide / solide qui évacue les effluents pour transférer la masse de fibres résultant de l’explosion à la vapeur et de l’élimination d’une partie de la résine, dans un séchoir 35 lui-même relié à un générateur d’air comprimé 36. Le séchoir 35 et le générateur d’air comprimé 36 peuvent être combinés en ce que le séchoir 35 assure d’abord la fonction de séchage des fibres puis après le séchage, les fibres sont soumises à l’action d’un flux d’air comprimé fourni par le générateur 36.
L’installation de fabrication de panneaux de particules contenant des fibres de bois recyclables se composent d’une alimentation en particules vierges 20 et d’une alimentation 21 en fibres recyclables.