INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ainsi, l’invention peut être exploitée en amont d’une communication : elle permet alors à l’opérateur du premier réseau de savoir a priori si un équipement d’accès serveur répond à une qualité de service demandée par un équipement utilisateur. S’il n’est pas possible de déterminer une modification des caractéristiques d’émission de l’équipement d’accès serveur vérifiant cette qualité de service, l’opérateur peut avantageusement anticiper un échec de la communication et envisager en amont de la communication différentes actions visant à améliorer l’expérience de l’utilisateur : information de l’utilisateur, rejet de la communication, sélection d’un autre équipement d’accès pour servir la communication, etc. En alternative, il peut aussi modifier les caractéristiques d’émission d’autres équipements d’accès interférents du premier réseau ou encore celles d’équipements d’accès interférents du deuxième réseau, notamment s’il en est lui-même l’opérateur. Si le deuxième réseau est opéré par un autre opérateur, des accords inter-opérateurs peuvent être mis en place à cet effet.
Mais l’invention peut également être utilisée en cours de communication pour adapter de façon dynamique les valeurs d’une ou de plusieurs caractéristiques d’émission de cette communication, telle que la puissance d’émission de l’équipement d’accès serveur, la bande passante allouée à la communication ou le débit de la communication.
L’invention peut également être mise en œuvre dans un outil de planification du déploiement d’équipements d’accès terrestres ou aériens (incluant des drones, plateformes haute altitude et/ou satellites).
Selon un aspect de l’invention, le premier réseau et le deuxième réseau sont des réseaux de types distincts appartenant à un groupe comprenant au moins un réseau de type terrestre comprenant une pluralité de stations de base terrestres et un réseau dit de type aérien comprenant une pluralité d’équipements d’accès aériens ou spatiaux, et la détermination d’une valeur d’un paramètre représentatif du niveau de qualité de service de la communication comprend la détermination d’un premier facteur d’impact sur la valeur dudit paramètre des autres équipements d’accès du premier réseau interférents sur la communication et la détermination d’un deuxième facteur d’impact sur la valeur dudit paramètre des équipements d’accès du deuxième réseau interférents sur la communication.
On désigne par réseau de type aérien aussi bien un réseau de communication satellitaire dont les équipements d’accès sont des satellites, par exemple des satellites placés en orbite autour de la Terre à environ 600 km du sol, qu’un réseau de communication de drones situés à quelques centaines de mètres du sol ou encore un réseau de communication de plateformes de haute altitude situées à environ 80 km du sol.
Selon l’invention, l’équipement serveur peut donc aussi bien être une station de base terrestre, qu’un satellite, un drone, une plateforme de haute altitude, etc.
Un avantage de l’invention est de déterminer de façon globale d’une part l’impact des autres équipements d’accès du premier réseau et d’autre part celui des équipements d’accès du deuxième réseau sur la communication entre l’équipement serveur et l’équipement utilisateur.
Selon un autre aspect de l’invention, le premier réseau étant un réseau de type terrestre et l’équipement serveur une station de base terrestre, la détermination du premier facteur d’impact, dit facteur d’impact terrestre, est fonction d’une densité d’autres stations de base terrestres du premier réseau, dites stations de base interférentes, situées dans une zone d’interférence terrestre définie au moins en fonction d’une distance moyenne entre les stations de base du premier réseau.
L’invention propose ainsi de définir une zone d’interférence terrestre en fonction de la topologie du premier réseau et de déterminer l’impact global des autres stations de base terrestres interférentes sur la qualité de service du lien radio descendant entre la station de base serveuse plutôt que de faire la somme des impacts individuels de chacune d’elles. Un avantage est qu’il n’est pas nécessaire de connaître les positions absolues de chacune des autres stations de base par rapport l’équipement utilisateur. La technique de l’invention est donc relativement peu complexe.
Selon encore un autre aspect de l’invention, la station de base serveuse comprenant une première, une deuxième et une troisième antennes couvrant trois secteurs, la détermination du facteur d’impact terrestre noté Fb comprend la mise en œuvre d’une relation équivalente à la relation suivante : , où ISD désigne la distance moyenne entre la station de base serveuse et les stations de base interférentes, désigne la densité de stations de base dans la zone d’interférence terrestre, désigne le facteur d’évanouissement (de l’anglais, « path-loss ») modélisant l’atténuation de propagation, r le rayon ou distance entre l’équipement utilisateur et la première antenne, h la hauteur de la première antenne par rapport à l’équipement utilisateur, (r, désigne les coordonnées sphériques de l’équipement utilisateur dans un repère O1’xyz centré sur la station de base serveuse au niveau du sol, θ l’angle d’élévation entre l’équipement utilisateur et ladite première antenne, φ l’angle horizontal entre l’équipement utilisateur et ladite première antenne, est le gain angulaire de la première antenne de la station de base serveuse, auquel l’équipement utilisateur UE est connecté; le gain angulaire de chacune des deux autres antennes (k=2, 3) de la station de base serveuse, co-localisées avec la première antenne de la station de base serveuse.
une contribution des deux autres antennes de la station de base serveuse utilise une relation équivalente à la relation suivante : où k =2,3 les deux autres antennes de la station de base serveuse.
Selon un autre aspect de l’invention, le deuxième réseau étant un réseau de type aérien comprenant une pluralité satellites placés en orbite autour de la Terre, la détermination du deuxième facteur d’impact, dit facteur d’impact satellitaire, est fonction d’une densité de satellites interférant sur la communication dans une zone d’interférence satellitaire définie au moins en fonction d’une altitude des satellites du deuxième réseau et d’un angle d’élévation minimale d’undit satellite avec ledit équipement utilisateur.
Selon ce mode de réalisation, l’invention s’appuie sur le fait que les satellites présents dans la zone d’interférence satellitaire couvrent une zone géographique intersectant en tout ou partie la zone géographique de couverture de l’équipement serveur (dans laquelle se trouve l’équipement utilisateur) et sont donc susceptibles de générer une interférence globale au niveau de l’équipement utilisateur qui dépend de la densité des satellites utilisant les mêmes ressources que l’équipement d’accès serveur dans cette zone.
On note que si l’on veut maximiser le niveau de qualité de service dans le deuxième réseau (satellitaire) et notamment le débit offert par ce réseau, il convient de maximiser l’utilisation des ressources : il en résulte une utilisation par les satellites de la totalité de leurs ressources. Dans une telle configuration, l’ensemble des satellites se trouvant dans la zone d’interférence satellitaire est susceptible d’interférer la communication de l’équipement d’accès serveur avec l’équipement utilisateur car la probabilité que ces satellites utilisent simultanément les mêmes ressources que la communication tend vers 1. La densité des satellites susceptibles d’interférer la communication se trouvant dans la zone d’interférence satellitaire est donc égale ou sensiblement égale à la densité des satellites du système se trouvant dans la zone d’interférence satellitaire. Si toutefois l’hypothèse de l’utilisation de la totalité des ressources par les satellites du réseau satellitaire ne s’applique pas, il convient de considérer la densité des satellites se trouvant dans la zone d’interférence satellitaire et utilisant de façon simultanée les mêmes ressources que la communication en question.
Selon ce mode de réalisation, le facteur d’impact des satellites du deuxième réseau sur la communication est défini comme le produit de la densité des satellites et de l’intégrale de la puissance reçue par l’équipement utilisateur en provenance des satellites du deuxième réseau susceptibles d’interférer la communication se trouvant dans la zone d’interférence satellitaire.
Selon une seconde variante, ladite structure tubulaire est caractérisée en ce qu’elle est constituée de cinq couches (1)//(2)//(3)//(5)//(4) ou (1)//(3)//(2)//(5)//(4).
Dans un mode de réalisation, la structure tubulaire multicouche telle que ci-dessus définie est caractérisée en ce que le fluide de transfert de chaleur est un fluide frigorigène choisi parmi les composés hydrocarbures, hydrofluorocarbures, éthers, hydrofluoroéthers, CO 2 , NH 3 , SO 2 et fluorooléfines.
Dans un mode de réalisation, le fluide de transfert de chaleur est un fluide frigorigène choisi parmi CO 2, les fluoropropènes, les fluoropropanes et les fluoroéthanes ; de préférence parmi le 1,3,3,3-tétrafluoropropène, le 2,3,3,3-tétrafluoropropène, le 1,2,3,3,3-pentafluoropropène, le 1,1,3,3-tétrafluoropropène, le 3,3,3-trifluoropropène, le 2,3,3-trifluoropropène, le 1,1,1,2-tétrafluoroéthane, le 1,1,2,2-tétrafluoroéthane, le pentafluoroéthane, le difluorométhane, le 1,1-difluoroéthane, le 1,1,1,2,3,3,3-heptafluoropropane, le 1,1,1-trifluoropropane, le 1,1,1,3,3,3-hexafluoropropane, le 1,1,1,3,3-pentafluoropropane, le 1,1,1,3,3-pentafluorobutane, le trifluoroiodométhane et les mélanges comprenant ceux-ci.
Dans un mode de réalisation, le fluide de transfert de chaleur est un fluide frigorigène choisi parmi le 1,3,3,3-tétrafluoropropène (1234ze) et le 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf), en particulier le fluide de transfert de chaleur est le 2,3,3,3-tétrafluoropropène (1234yf).
Avantageusement, le fluide frigorigène contient un lubrifiant, de préférence choisi parmi les huiles minérales, les huiles de silicone, les paraffines d’origine naturelle, les naphtènes, les paraffines synthétiques, les alkylbenzènes, les poly-alpha oléfines, les polyalkylène glycols, les polyol esters et/ou les polyvinyléthers ; le lubrifiant étant de manière plus particulièrement préférée un polyalkylène glycol ou un polyol ester.
Selon un autre aspect, la présente invention concerne l’utilisation d’une structure tubulaire multicouche telle que définie ci-dessus, pour le transport d’un fluide de transfert de chaleur, en particulier de fluide frigorigène choisi parmi les composés hydrocarbures, hydrofluorocarbures, éthers, hydrofluoroéthers, CO 2 , NH 3 , SO 2 et fluorooléfines, notamment le R134, R-1234yf ou R-1234ze, en particulier le R-1234yf ou R-1234ze dans le domaine de la climatisation automobile.
Selon encore un autre aspect, la présente invention concerne l’utilisation d’une structure tubulaire multicouche telle que définie ci-dessus, pour satisfaire un test d’extractibles, ledit test consistant notamment à remplir ladite structure tubulaire multicouche MLT de forane et à chauffer l'ensemble à 60°C pendant 96 heures, puis à le vider en le filtrant dans un bécher, puis à laisser le filtrat du bécher s'évaporer à température ambiante pour enfin peser ce résidu dont la proportion doit être inférieure ou égale à environ 6g/m2 de surface interne de tube et la proportion de résidu sur le filtre après filtration étant inférieure ou égale à 1 g/m 2 , préférentiellement inférieure ou égale à 0,5 g/m 2 .
En d’autre termes, la présente invention concerne l’utilisation d’une structure tubulaire multicouche telle que définie ci-dessus, pour diminuer la proportion de composé soluble et insoluble relarguée par une structure tubulaire, telle que définie ci-dessus, après mise contact de ladite structure tubulaire multicouche MLT avec du forane, ladite proportion de composé relarguée étant déterminée un test d’extractibles, ledit test consistant notamment à remplir ladite structure tubulaire multicouche MLT de forane et à chauffer l'ensemble à 60°C pendant 96 heures, puis à le vider en le filtrant dans un bécher, puis à laisser le filtrat du bécher s'évaporer à température ambiante pour enfin peser ce résidu dont la proportion doit être inférieure ou égale à environ 6g/m2 de surface interne de tube et la proportion de résidu sur le filtre après filtration étant inférieure ou égale à 1 g/m 2 , préférentiellement inférieure ou égale à 0,5 g/m 2 .
Ladite structure tubulaire permet donc de diminuer la proportion de composé soluble et insoluble après contact avec le forane par rapport aux structures de l’art antérieur.
EXEMPLES La présente invention va maintenant être illustrée à l’aide d’exemples sans pour autant être limité à ceux-ci.
un ensemble filière-poinçon, situé en bout de tête de coextrusion ; le diamètre intérieur de la filière et le diamètre extérieur du poinçon sont choisis en fonction de la structure à réaliser et des matériaux qui la composent, ainsi que des dimensions du tube et de la vitesse de ligne ;
Le dispositif de soutien 20 qui sera décrit plus en détail aux figures 2A et suivantes peut permettre d’accompagner ces mouvements d’angulation moteur, de même qu’il peut aussi limiter les déplacements latéraux en réponse dynamique du conduit C, notamment en cas de sollicitations dynamiques importantes (on notera que le dispositif peut également limiter les déplacements verticaux dans le cas où le conduit est disposé horizontalement). Le dispositif 20 accompagne de manière relativement souple les mouvements du conduit flexible C par rapport aux structures portantes environnantes 10 et 12.
Les figures 2A-2C illustrent un mode de réalisation possible du dispositif de soutien 20 du conduit C respectivement suivant des vues de face (le conduit C est en arrière-plan), de côté et transversale. Bien que le conduit C s’étende ici de manière courbée au repos (lorsqu’il est installé et fixé aux parties 10a et 12 ; on notera que dans d’autres configurations le conduit peut s’étendre de manière rectiligne au repos), comme illustré sur les figures 1A-B, il est possible de considérer que localement le conduit s’étend sensiblement suivant une direction longitudinale notée X sur les figures 2A-2C (conduit droit),
Le dispositif de soutien 20 comprend principalement: -un lien 22 de soutien ou de support du conduit C de circulation de fluide, -deux liens 24, 26 de fixation qui permettent de fixer ou d’attacher le dispositif 20 aux structures environnantes (ici le lanceur 10 et le moteur 12), -au moins deux anneaux 28a-d ou éléments de liaison (alternativement ces éléments peuvent prendre d’autres formes : bagues…) qui sont distants l’un de l’autre suivant la direction longitudinale X et qui relient entre eux le lien de soutien 22 et les liens de fixation 24, 26. Le lien de soutien 22 traverse tous les anneaux quel que soit leur nombre, tandis que, lorsqu’il n’y a que deux anneaux, les liens de fixation traversent la totalité des anneaux. Lorsqu’il y a quatre anneaux, chaque lien de fixation ne traverse que deux des quatre anneaux, comme on le verra ci-dessous. Le dispositif de soutien 20 et le conduit C forment conjointement un ensemble fonctionnel lorsque le dispositif est fixé aux structures portantes environnantes et est lié au conduit par la structure de liaison décrite brièvement ci-dessus et de manière plus détaillée ci-après. Les éléments de liaison sont fermés pour éviter que les liens ou câbles qui les traversent ne s’en échappent. Les liens 24 et 26 sont simplement enfilés dans les éléments de liaison 28a-d.
Dans le mode de réalisation décrit le dispositif de soutien 20 comprend deux paires d’anneaux formées chacune de deux anneaux 28a, 28b et 28c, 28d qui sont distants entre eux (au sein de chaque paire) suivant la direction longitudinale X. Les deux paires d’anneaux 28a, 28b et 28c, 28d sont distantes transversalement l’une de l’autre (dans le plan de la ), disposées le long du conduit C et parallèles entre elles (ou globalement parallèles entre elles, c’est-à-dire qu’elles peuvent accepter des angles de l’ordre de quelques degrés entre leurs directions globales d’alignement) et à la direction longitudinale X. La structure de liaison à quatre anneaux permet de former une structure de soutien du conduit en forme générale de berceau avec deux zones de soutien, comme représenté sur la vue transversale de la avec la zone de soutien 22a.
Le lien de soutien 22 est généralement globalement rigide mais peut toutefois présenter une certaine élasticité sans pour autant trop s’allonger lorsqu’une pré-charge ou pré-contrainte est appliquée sur les liens 24 et 26. Il s’agit par exemple d’un lien en Kevlar (marque déposée), en inox, en Inconel (marque déposée). Le lien de soutien 22 (ex : câble) est fermé sur lui-même et inséré à travers les quatre anneaux 28a-d de manière à former : -deux parties d’extrémité distantes 22a, 22b éloignées l’une de l’autre suivant la direction longitudinale X et disposées en vis-à-vis (figs. 2A-B), chacune de ces parties étant apte à adopter, suivant une vue en section transversale ( ), une forme générale incurvée (forme générale de U plus ou moins ouvert à sa partie supérieure) dont la concavité permet de recevoir et de soutenir (dans des directions perpendiculaires à la direction longitudinale du conduit, notamment dans le sens de déplacement F1 sur la ) une portion Ca, Cb du conduit C de circulation de fluide ; on notera qu’aucun soutien n’est apporté au conduit C dans le sens de déplacement F2 opposé à F1; -deux parties intermédiaires 22c, 22d globalement parallèles entre elles, au conduit C et à la direction longitudinale X (figs. 2A-B) (un écart de plusieurs degrés est envisageable entre les deux parties intermédiaires, le conduit et/ou la direction longitudinale) et qui relient chacune une des deux extrémités opposées 22a1, 22a2 de la forme générale incurvée d’une 22a des deux parties d’extrémité 22a, 22b à une des deux extrémités opposées 22b1, 22b2 de la forme générale incurvée de l’autre partie d’extrémité distante 22b, respectivement au niveau des anneaux 28a, 28b, pour la partie d’extrémité 22c, et au niveau des anneaux 28c, 28d pour la partie d’extrémité 22d (voir par exemple la vue agrandie partielle de l’anneau 28a sur la ).
On notera qu’un système permettant de solidariser les deux extrémités/bouts du lien de soutien 22 (par sertissage ou soudage) peut être envisagé. Alternativement, des crochets peuvent équiper les deux extrémités/bouts du lien de soutien 22 et être accrochés entre eux une fois le lien 22 enfilé dans les anneaux. Alternativement, un nœud peut être réalisé dans le lien 22.
Le soutien du conduit en deux zones distinctes, à savoir le soutien de deux portions de conduit Ca, Cb respectivement par les deux parties d’extrémité distantes 22a, 22b, permet de répartir l’effort de soutien et ainsi d’éviter une concentration locale des contraintes sur le conduit.
Chaque partie d’extrémité, telle que la partie 22c sur la , s’étend d’un des anneaux, ici 28b, à l’autre anneau de l’autre paire qui est transversalement en vis-à-vis, ici 28d, en formant vers le bas une courbure ou concavité (ici en U) au fond de laquelle est logée une portion (ici Ca) du conduit. Les deux anneaux, ici 28b, 28d ( ), sont ainsi agencés verticalement à une position (ou cote) supérieure à la position (ou cote) du fond de la partie d’extrémité, ici référencée 22a ( ), et du conduit C. Les deux anneaux 28b, 28d sont écartés transversalement de manière à ne pas être directement disposés au-dessus (à l’aplomb) du conduit C ( ) et sont agencés aux deux extrémités opposées de la partie d’extrémité 22a de manière à adopter avec cette dernière une forme globale de U dont les deux branches s’étendent suivant un secteur angulaire d’environ 60° au maximum. L’espacement entre les deux anneaux 28b et 28d est égal à k*diamètre du conduit C (avec k compris entre 2 et 3 dans le cas où l’angle est de 60°). La même description s’applique à l’autre partie d’extrémité distante 22b avec les anneaux 28a et 28c.
Chacun des deux liens de fixation 24, 26 comporte deux extrémités opposées 24a-b, 26a-b illustrées par exemple sur la et qui sont destinées chacune à être fixées (par exemple par l’intermédiaire d’anneaux) à une structure telle que le lanceur 10 et le moteur 12. Chaque lien de fixation 24, 26 s’étend d’une extrémité à l’extrémité opposée en traversant les deux anneaux successifs 28a, 28b du dispositif 20 par une partie intermédiaire 24c du lien 24 et les deux anneaux successifs 28c, 28d par une partie intermédiaire 26c du lien 26. La partie intermédiaire 24c, 26c de chaque lien 24, 26 qui traverse les deux anneaux d’une même paire s’étend parallèlement à la partie intermédiaire 22c, 22d (lien de soutien 22) qui traverse les deux mêmes anneaux. Les liens sont des câbles avec une légère élasticité : une élasticité trop grande n’apporte pas suffisamment de raideur à l’ensemble « liens flexibles + liens de fixation », et une élasticité trop faible réduit la « fluidité » de supportage du dispositif selon le mode de réalisation de l’invention, en cas de braquage moteur. A titre d’exemples de matériaux des liens de fixation on peut citer l’acier, l’inconel, le kevlar.
Dans le mode de réalisation décrit, les liens de fixation 24, 26 peuvent être soumis à une pré-tension (appliquée et ajustée de manière connue sur des liens ou câbles, par exemple en fonction de tests préalables) lors de leur mise en place sur les structures portantes et en liaison avec le conduit C. Ainsi, ils appliquent sur le conduit C, dès le montage, une pré-tension. Lorsque le conduit est pressurisé il tend à se déformer naturellement vers l’extérieur (et non vers les structures portantes), c’est-à-dire dans le sens indiqué par la flèche F1 sur la , ce qui accroît la tension initiale dans les liens 24 et 26. Les liens de fixation sont par exemple réalisés dans des matériaux tels que du Kevlar (marque déposée), de l’inox, de l’Inconel (marque déposée).
On notera que les liens de fixation 24, 26 et le lien de soutien 22 qui traversent les anneaux sont aptes à coulisser/glisser à l’intérieur de ceux-ci (en d’autres termes, un mouvement relatif de coulissement peut intervenir entre les anneaux et les différents liens), ce qui permet au dispositif de soutien 20 de s’adapter, dans une certaine mesure, aux mouvements du conduit C et des structures portantes mobiles environnantes 10 et 12, notamment en cas d’angulation moteur (en d’autres termes cela permet d’accompagner le plus « doucement » possible le mouvement/déplacement de la conduite C (en particulier en cas de braquage moteur)). Le dispositif 20 peut en effet suivre certains mouvements du conduit C et limiter l’amplitude de certains mouvements (ex : déplacements latéraux dans une direction perpendiculaire aux sens de déplacement F1 et F2 sur la ) qui risqueraient de détériorer le conduit.
Le dispositif de soutien 20 peut permettre d’atteindre un facteur minimal de deux entre la fréquence d’excitation de l’ensemble lanceur 10 et moteur 12 et la première fréquence propre du conduit C (une fois soutenu par le dispositif objet de l’invention), ce qui permet d’éviter les phénomènes vibratoires trop intenses (amplitude inacceptable des déplacements dynamiques latéraux du conduit qui serait susceptible d’endommager le conduit). Autrement dit, le dispositif permet de modifier (d’augmenter) la première fréquence du conduit C, ce qui a pour effet d’éloigner cette première fréquence de la plage de fréquences dans laquelle les niveaux d’excitation dynamique provenant du lanceur sont maximum. Il s’ensuit une réduction du facteur d’amplification dynamique de la réponse du conduit C.