INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon le mode de réalisation particulier non limitatif, la section du canal 3, dans un plan normal considéré, est inférieure à la section, dans le plan normal considéré passant par le centre d’un motif 5, de la cavité 7 des motifs de la succession de motifs 5 à travers laquelle s’étend le canal 3. Aussi, le canal 3 est compris dans la rangée de motifs 5 adjacents. En outre, toujours selon le mode de réalisation particulier non limitatif, chaque motif 5 comprend deux ouvertures 14 opposées située en vis-à-vis. Une ouverture 14 est commune à deux motifs 5 adjacents de la succession de motifs 5 à travers laquelle s’étend le canal 3. Enfin, chacune des ouvertures 14 est comprise dans et formée par la paroi 51 d’un même motif 5, en particulier une paroi 51 commune à deux motifs 5 adjacents de la succession de motifs 5 à travers laquelle s’étend le canal 3, de la succession de motifs 5 à travers laquelle s’étend le canal 3. Toutefois, le canal 3 pourrait être compris dans ou formée par plusieurs rangées de motifs 5 adjacentes. Dans ce cas, la section du canal 3, dans le plan normal considéré, pourrait être supérieure ou non à la section, dans le plan normal considéré passant par le centre d’un motif 5, de la cavité 7 des motifs 5 de la succession de motifs 5 à travers laquelle s’étend le canal 3. Dans ce cas encore, chacune des ouvertures 14 pourrait être comprise dans et formée par la paroi 51 de plusieurs motif 5 adjacents de plusieurs rangées adjacentes.
Plusieurs des motifs 5, chacun des motifs 5 selon le mode de réalisation, de la succession de motifs 5 à travers laquelle s’étend le canal 3 comprennent au moins un orifice 6 et de manière préférée au moins deux orifices 6. Les orifices 6 des motifs 5 de la succession de motifs 5 sont agencés pour qu’une partie des gaz circulant dans le canal 3 pénètrent dans la zone d’absorption 4. En particulier, les orifices 6 d’un motif 5 considéré de la succession de motifs 5 sont agencés pour qu’une partie des gaz circulant dans le canal pénètrent dans au moins deux motifs 5 distincts de la zone d’absorption 4.
Selon le mode de réalisation particulier non limitatif, chacun des motifs 5 de la succession de motifs 5 à travers laquelle s’étend le canal 3 comprend quatre orifices 6. L’axe de révolution de chacun des orifices 6 est compris dans un plan normal. L’axe de révolution d’un premier orifice 6 est confondu avec l’axe d’un second orifice 6 qui s’étendent selon l’axe vertical sur les FIGURES 3 et 4. L’axe de révolution d’un troisième orifice 6 est confondu avec l’axe d’un quatrième orifice 6 qui s’étendent selon l’axe horizontal sur les FIGURES 3 et 4.
Quand une réduction de consommation de la charge 30 est demandée durant l’étape de commande 44, le bloc de commande 45 peut le faire de différentes façons. Selon une première variante simple, le bloc de commande 45 arrête complètement la consommation en déconnectant la charge 30 du réseau 10, au moyen d'un organe de coupure 23 de type contacteur ou relais, ce qui revient évidemment à faire une réduction totale de 100% de la consommation de la charge 30 tant que les conditions du domaine de fonctionnement ne sont pas rétablies.
Selon une deuxième variante, bien adaptée par exemple à une charge 30 de type chauffage électrique, le bloc de commande 45 réduit temporairement la consommation en commandant un fonctionnement intermittent de la charge 30. Par exemple, si l'on veut réduire partiellement la consommation d'un facteur 50%, le bloc de commande 45 ordonne alternativement la déconnexion puis la reconnexion de la charge 30 sur de petites périodes de temps identiques, tant que les conditions du domaine de fonctionnement ne sont pas rétablies.
Selon une troisième variante, le bloc de commande 45 peut réduire la consommation du point de consommation 20 par d’autres moyens, par exemple en réduisant le courant consommé par la charge 30, ou, dans le cas où la charge 30 est un moteur électrique, en réduisant sa vitesse à l’aide d’une électronique de puissance.
Selon une quatrième variante, si le point de consommation 20 commande plusieurs charges électriques 30 (cas d'un compteur électrique d'habitation individuelle notamment), le bloc de commande 45 peut choisir de déconnecter du réseau 10 seulement certaines de ses charges non essentielles et pas d'autres.
D'autres variantes sont bien évidemment possibles pour réduire ou augmenter temporairement la consommation électrique à un point de consommation 20.
Lorsque les conditions du domaine de fonctionnement sont rétablies, il faut prendre garde à éviter de repartir en instabilité si de nombreuses charges 30 se reconnectent en même temps. Pour cela, différents moyens connus sont possibles pour échelonner le redémarrage des charges comme mettre en place une temporisation aléatoire individuelle de rétablissement pour chaque point de consommation 20.
Ainsi, grâce à l'invention, le dispositif de contrôle du point de consommation 20 peut fonctionner de façon autonome, à partir des seules mesures de tensions du réseau électrique 10, de variables estimées en temps réel à partir de ces mesures et de paramètres mémorisés localement au niveau du point de consommation 20. De cette façon le point de consommation 20 peut surveiller en temps réel l'imminence d'un risque de déséquilibre du réseau et peut décider de réduire temporairement la consommation des charges liées à ce point de consommation 20, de sorte que le réseau électrique 10 soit allégé et évite un potentiel black-out.
Quand une communication du point de consommation 20 avec le gestionnaire du réseau électrique est utilisée, cette communication se fait en bas débit puisqu'elle est principalement utilisée pour des mises à jour de paramètres avec une périodicité de l'ordre de quelques minutes seulement (paramètre de calibration α, seuils du domaine de fonctionnement, prévisions d'écart de puissance ∆P prévu , etc…). Il est donc facile d'installer et d'exécuter le procédé de contrôle de l'invention dans de multiples points de consommation 20 du réseau 10, sans pour autant créer des contraintes de communication pour piloter ces différents points de consommation 20.
PROCEDE DE RECHARGE D’UNE BATTERIE D’UN DISPOSITIF Un aspect de l’invention se rapporte à un procédé de recharge d’une batterie d’un dispositif. Ce dispositif peut par exemple être formé par une tablette numérique ou un outil portatif. Selon un autre exemple, le dispositif peut être formé par un véhicule électrique ou hybride et la batterie peut, quant à elle, être formée par une batterie de puissance. Un autre aspect de l’invention porte sur un véhicule électrique ou hybride, notamment automobile, agencé pour mettre en œuvre un tel procédé.
Ces aspects de l’invention trouvent des applications particulièrement intéressantes dans le domaine de la recharge de batteries de puissance des véhicules automobiles électriques ou hybrides.
Lors d’une recharge d’une batterie de puissance, il est connu de déterminer une puissance maximale de recharge que peut supporter cette dernière en fonction d’un état de charge et d’une température de cette batterie de puissance.
Cette puissance maximale de recharge que peut supporter de la batterie de puissance peut être déterminée par un système de contrôle batterie (plus connu sous l’acronyme BMS pour Battery Management System en anglais).
Lorsque la batterie de puissance est connectée à une borne de recharge électrique, le système de contrôle batterie transmet à la borne de recharge électrique une consigne de courant maximal qu’elle est en mesure de supporter. La borne de recharge électrique limite alors le courant fournit à la batterie de puissance à cette consigne de courant maximal.
Il est par ailleurs connu du document WO-A2-201122946 une méthode de recharge d'une batterie de puissance consistant à, en fonction d’un seuil de température prédéterminé, Chauffer la batterie de puissance lorsque la température de la batterie de puissance est inférieure au seuil de température prédéterminée, ou Charger la batterie de puissance lorsque la température de la batterie de puissance est supérieure au seuil de température prédéterminé.
Ainsi, soit on recharge la batterie de puissance, soit on chauffe celle-ci sans la recharger. Le temps de recharge n’est donc pas optimisé.
La composition élastomérique peut être soit à l’état cru (avant vulcanisation), soit à l’état cuit (après vulcanisation), peut être un produit semi-fini, en particulier une bande de roulement, qui peut être utilisé dans un pneumatique.
La vulcanisation de la composition élastomérique peut être conduite de manière connue de l’homme du métier, par exemple à une température comprise dans un domaine allant de 130°C à 200°C, sous pression.
Un autre objet de la présente invention est une bande de roulement comprenant au moins une composition telle que définie ci-dessus, y compris dans ces modes préférentiels. La bande de roulement du pneumatique équipant un véhicule portant de lourdes charges comporte une surface de roulement destinée à être en contact avec le sol lorsque ce pneumatique roule. La bande de roulement est pourvue d'une sculpture comprenant notamment des éléments de sculpture ou blocs élémentaires délimités par diverses rainures principales, longitudinales ou circonférentielles, transversales ou encore obliques, les blocs élémentaires pouvant en outre comporter diverses incisions ou lamelles plus fines. Les rainures constituent des canaux destinés à évacuer l'eau lors d'un roulage sur sol mouillé et les parois de ces rainures définissent les bords d'attaque et de fuite des éléments de sculpture, en fonction du sens du virage.
La bande de roulement de l’invention peut être constituée de la seule et même composition élastomérique telle que décrite ci-dessus. Elle peut aussi également, et avantageusement, comprendre plusieurs portions (ou couches) de compositions identiques ou différentes, par exemple deux, trois ou plusieurs couches, superposées les unes sur les autres dans la direction radiale. En d’autres termes, les portions (ou couches) sont parallèles, au moins sensiblement, entre elles, ainsi qu’au plan tangentiel (ou longitudinal), plan défini comme étant orthogonal à la direction radiale.
Ainsi, les compositions élastomériques décrites ci-dessus peuvent être présentes dans la totalité de la bande de roulement du pneumatique selon l’invention.
Un autre objet de la présente invention est un pneumatique comprenant au moins une composition élastomérique telle que définie ci-dessus, y compris ces modes de réalisations préférées ou comprenant une bande de roulement telle que définie ci-dessus. Un pneumatique ayant une géométrie de révolution par rapport à un axe de rotation, sa géométrie est décrite usuellement dans un plan méridien contenant l’axe de rotation du pneumatique. Pour un plan méridien donné, les directions radiale, axiale et circonférentielle désignent respectivement les directions perpendiculaires à l’axe de rotation du pneumatique, parallèles à l’axe de rotation du pneumatique et perpendiculaires au plan méridien. Par convention, les expressions « radialement intérieur, respectivement radialement extérieur » signifient « plus proche, respectivement plus éloigné de l’axe de rotation du pneumatique ». Par « axialement intérieur, respectivement axialement extérieur », on entend « plus proche, respectivement plus éloigné du plan équatorial du pneumatique », le plan équatorial du pneumatique étant le plan passant par le milieu de la surface de roulement du pneumatique et perpendiculaire à l’axe de rotation du pneumatique.
L'invention concerne les pneumatiques tant à l'état cru (c’est à dire, avant cuisson) qu'à l'état cuit (c’est à dire, après vulcanisation).
L'invention est en outre illustrée par les exemples suivants, qui doivent être considérés uniquement comme des illustrations et non limitatifs de l'invention en aucune manière.
EXEMPLES Les propriétés des compositions élastomériques décrites dans les exemples ont été évaluées comme décrit ci-dessous et ces procédés utilisés conviennent pour la mesure des propriétés revendiquées de l'invention revendiquée.
Calorimétrie différentielle
La température de transition vitreuse (Tg) des élastomères, des résines et des huiles plastifiantes est déterminée à l’aide d’un calorimètre différentiel (« differential scanning calorimeter »), selon la norme ASTM D3418-08 (2008).
Microstructure des élastomères
La spectroscopie proche infrarouge (NIR) est utilisée pour déterminer quantitativement le taux massique de styrène dans l’élastomère ainsi que sa microstructure (répartition relative des unités butadiène 1,2, 1,4-trans et 1,4 cis). Le principe de la méthode repose sur la loi de Beer-Lambert généralisée à un système multicomposants. La méthode étant indirecte, elle fait appel à un étalonnage multivarié [Vilmin, F.; Dussap, C.; Coste, N. Applied Spectroscopy 2006, 60, 619-29] réalisé à l'aide d'élastomères étalons de composition déterminée par RMN 13 C. Le taux de styrène et la microstructure sont alors calculés à partir du spectre NIR d’un film d’élastomère d’environ 730 µm d’épaisseur. L’acquisition du spectre est réalisée en mode transmission entre 4000 et 6200 cm -1 avec une résolution de 2 cm -1 , à l’aide d’un spectromètre proche infrarouge à transformée de Fourier Bruker Tensor 37 équipé d’un détecteur InGaAs refroidi par effet Peltier.
La région principale interne 158 pourrait s’étendre selon la face interne 155b selon un ratio moindre que 80%, et comprendre une ou plusieurs région(s) additionnelle(s) interne(s), notamment distinctes entre-elles, distincte(s) et séparée(s) de la région principale interne 158. Cet agencement varie selon le nombre et la localisation des portions textiles partiellement thermofondues, ou thermofondues, sur la partie textile externe de recouvrement 155.
Avantageusement, la partie textile interne de recouvrement 145 et la partie textile externe de recouvrement 155 sont solidarisées entre-elles essentiellement au niveau de leurs bords périphériques inférieurs respectifs 146,156 s’étendant sur le côté latéral 102, le côté médial 104 et les bord avant et arrière, en particulier par l’intermédiaire d’une ou plusieurs portion(s) textile(s) thermofondue(s).
Avantageusement, la semelle d’usure 130 comprend plusieurs fentes 132 débouchant et ouvertes sur la face externe 130a, chacune desdites fentes 132 ayant un fond 133 et un sommet 135 opposé audit fond 133. La distance d entre un fond 133 et la face interne 130b de la semelle d’usure 130 est inférieure ou égale à 0,50 fois la profondeur (p) de la fente correspondant audit fond (ratio A). Ainsi, la profondeur (pi) représentée à la est de l’ordre de 20 mm pour la fente 132i et la distance (di) est de l’ordre de 3 mm entre le fond 133i correspondant à la fente 132i et la face interne 130b. Le ratio A s’applique à l’ensemble des fentes 132.
Avantageusement, l’article chaussant 100 comprend un volume d’accueil du pied 105, et la face interne 130b de la semelle d’usure 130 débouche directement dans le volume d’accueil du pied 105. En particulier, la semelle d’usure 130 s’étend entre les bords médial 104 et latéral 102, et les bords avant 106 et arrière 108 de l’article chaussant 100. En particulier, les fentes 132 sont agencées en sorte de délimiter des protrusions 134, en particulier ayant des parois latérales libres, plus particulièrement quatre parois latérales libres 134a,134b,134c et 134d.
Avantageusement, les fentes 132 comprennent des fentes transversales 132t s’étendant entre et débouchant sur lesdits bords latéral 102 et médial 104 de l’article chaussant 100.
- la ou chaque fente d’encliquetage comprend deux surfaces de support, la surface d’encliquetage étant agencée entre les deux surfaces de support selon la direction perpendiculaire à la direction d’immobilisation et à la direction de soudage ;
- le bossage de soudage est soudé sur l’orifice de soudage ;
- la ou chaque fente d’encliquetage comprend des bords adaptés pour maintenir le clip à l’intérieur de la fente d’encliquetage ou de la fente d’encliquetage respective selon une direction perpendiculaire à la direction d’immobilisation et à la direction de soudage ;
- la pièce supérieure comprend une portion verticale et une portion horizontale, le bossage de soudage ou l’orifice de soudage étant agencé sur la portion verticale de la pièce supérieure, le ou chaque clip étant relié à la portion horizontale de la pièce supérieure ;
- la pièce de support comprend une portion verticale et une portion horizontale, l’orifice de soudage ou le bossage de soudage étant agencé sur la portion verticale de la pièce de support, la surface de support, et le cas échéant la surface d’’encliquetage, étant reliée(s) à la portion verticale de la pièce de support ;
- la pièce de support comprend l’orifice de soudage, la pièce supérieure comprenant le bossage de soudage ; et/ou
- la surface opposée est agencée ou reliée à la portion horizontale de la pièce de support.
L'invention et ses autres avantages apparaîtront plus clairement à la lumière de la description suivante de modes de réalisation de l'invention selon son concept, fournie uniquement à titre d'exemple et réalisée en référence aux dessins annexés, dans lesquels :
la est une vue en perspective d’un ensemble de porte selon un mode de réalisation de l’invention,
la est une vue en coupe transversale le long du plan I de l'ensemble de porte de la , and
la est une vue en coupe transversale le long du plan II de l'ensemble de porte de la .
Un ensemble de porte 10 d'un véhicule selon un mode de réalisation de l'invention est représenté sur les figures 1 à 3.
L’ensemble de porte 10 comprend une pièce de support 12 et une pièce supérieure 14 assemblée sur la pièce de support 12.
La pièce supérieure 14 présente une forme concave, ladite forme concave définissant un logement en creux 15.
La pièce de support 12 s’étend, par exemple, dans le logement en creux 15, de sorte que la pièce supérieure 14 couvre partiellement la pièce de support 12.
La pièce supérieure 14 comprend une portion verticale 16 et une portion horizontale 18.
Où I est l’intensité du courant qui traverse la jonction, H offset est le champ magnétique auquel est soumise la jonction, T est la température dans l’environnement de la jonction, H k est le champ anisotropique de la jonction tunnel qui correspond au champ magnétique nécessaire à appliquer pour modifier, à 0°K, la direction de l’angle d’aimantation dans la direction à plus haute énergie (dans le cas présent correspondant à 90° par rapport aux directions des couches libres et de référence), I cO est le courant critique, défini comme le courant minimum requis pour faire commuter la couche libre, E b est la barrière d’énergie équivalente pour changer l’état de la jonction tunnel, k b est la constante de Boltzmann égale à 1,38.10 -23 m².kg.s -2 .K -1 .
Ainsi, pour avoir une compréhension complète du fonctionnement d’une cellule de mémoire magnétique, il est idéalement intéressant de connaître le plus précisément possible ses propriétés électriques et/ou magnétiques, ainsi que l’impact de la température sur le fonctionnement de ladite cellule, et en particulier de la jonction tunnel. Par exemple, selon qu’on réalise un test d’acceptation de plaquette (Wafer Acceptance Test, WAT), un test de tri de plaquette (Wafer Sort, WS), ou encore un test final (Final Test, FT), on peut souhaiter déterminer des propriétés électriques et/ou magnétiques d’une cellule de mémoire magnétique, ainsi que l’influence de la température sur le fonctionnement de ladite cellule, par exemple avec un seul système de test, et de préférence avec un temps de test le plus court possible, selon le type de test réalisé.
Un exemple de propriété magnétique est la valeur de champ magnétique permettant de faire commuter la jonction tunnel (champ de commutation).
Des exemples de propriétés électriques sont : le courant de commutation (switching current), la tension de commutation (switching voltage),la probabilité de commutation (probability of switching), la tension de claquage (breakdown voltage), les valeurs de résistance pour chacun des deux états, ou encore le temps de commutation (switching time).
Des exemples de propriétés électrique et/ou magnétique sont la magnétorésistance à effet tunnel, connue sous l’acronyme TMR, de l’anglais Tunnel Magneto Resistance, et définie comme étant la différence entre la résistance antiparallèle (R AP ) et la résistance parallèle (R P ), le tout divisé par la résistance parallèle, ou le facteur de stabilité thermique (thermal stability factor), défini comme étant la capacité de la cellule mémoire à conserver l’information mémorisée, en particulier, la capacité de la jonction tunnel à conserver un état donné au cours du temps, dont l’équation générale est définie par la formule [Math 1].
La présente description s’intéresse plus particulièrement aux propriétés électriques, voire magnétiques, d’une cellule de mémoire magnétique.
La représente, de façon très schématique, un mode de réalisation d'un système de test 200 d’une cellule 100 à tester (DUT).
La cellule à tester (DUT) peut par exemple être une cellule de mémoire MRAM à jonction tunnel magnétique (cellule MTJ) telle que celle décrite ci-dessus, avec deux contacts métalliques. Cela correspond généralement à l’exemple de cellule de mémoire à tester considéré dans la suite de la présente description, mais d’autres types de cellules de mémoire à résistance variable peuvent être testées par le système de test.
Le système de test 200 est adapté à tester une mémoire magnétique à résistance variable, et à mettre en œuvre au moins une phase de test dans un ou plusieurs des régimes suivants : - régime de test quasi-statique (mesure haute précision) ; - régime de test impulsionnel (mesure haute vitesse), incluant un régime de test impulsionnel particulier de taux d’erreur et/ou un régime de test impulsionnel particulier de commutation en temps réel ; - régime d'autocalibration (autotest).
On a représenté généralement une liaison entre les différents éléments, mais il peut y avoir plusieurs liaisons entre des éléments du système de test, par exemple afin de tester plusieurs types de jonctions tunnel magnétiques, typiquement une jonction de type STT et une jonction de type SOT (multi-canaux). Par exemple, des circuits/lignes en multi-canaux peuvent être nécessaires pour réaliser un test de synchronisation, comme décrit plus après.
Le générateur de signaux arbitraires 212 peut être par exemple un générateur d'impulsions (PG, Pulse Generator en anglais). Avantageusement, le générateur de signaux arbitraires a une fréquence d’échantillonnage allant jusqu’à quelques gigas échantillons par seconde (G.éch/s), voire jusqu’à quelques dizaines de gigas échantillons par seconde (G.éch/s).
Alternativement au, ou en complément du, multimètre numérique 221 pour réaliser des mesures électriques en continu, une unité sourcemètre (SMU) peut être prévue.
Alternativement au, ou en complément du, convertisseur numérique 222 et/ou de l’oscilloscope 223, pour réaliser des mesures électriques en dynamique, d’autres instruments de mesure électrique, tel qu’un amplificateur à verrouillage (lock-in amplifier), ou un analyseur de spectre scalaire (spectrum analyzer), ou encore un analyseur vectoriel (network analyzer) peuvent être prévus.
L’oscilloscope 223 est par exemple à large bande passante, de préférence à faible bruit.
La deuxième matrice de commutation (MX2) 237B est de préférence bidirectionnelle. La première matrice de commutation (MX1) 237A peut n’être qu’unidirectionnelle.
Les propriétés dynamiques sont mesurées sur un viscoanalyseur (Metravib VA4000), selon la norme ASTM D 5992-96. On enregistre la réponse d'un échantillon de composition réticulée (éprouvette cylindrique de 4 mm d'épaisseur et de 400 mm 2 de section), soumis à une sollicitation sinusoïdale en cisaillement simple alterné, à la fréquence de 10 Hz, à une température de 60°C pour les mesures de G*. On effectue un balayage en amplitude de déformation de 0,1% à 100% crête-crête (cycle aller) puis de 100% à 0,1% crête-crête (cycle retour). Les résultats exploités sont le module de complexe de cisaillement dynamique, cycle aller, (G*) à 60°C à 50% de déformation.