INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
sélection d’un premier composant à placer sur le squelette hydraulique, il s’agit ici de choisir arbitrairement un composant parmi la liste de composant à placer et de l’associer à racine de l’arbre ; création d’un nombre de sommet de l’arbre égal au nombre de branche de fluide du circuit hydraulique, chaque sommet représentant le placement du premier composant (associé à la racine) sur une des branches de fluide du circuit hydraulique ; puis, partant de chacun des sommets précédemment définis, pour chaque sommet, dit sommet père, créé à l’étape précédente, création d’un nombre de sommet fils de l’arbre égal au nombre de branche de fluide du circuit hydraulique, chaque sommet fils représentant le placement d’un nouveau composant à placer sur une des branche de fluide du circuit hydraulique. On a donc à chaque profondeur de l’arbre un composant qui est placé sur une branche du squelette hydraulique ; cette dernière étape est alors répétée jusqu’à ce que l’arbre créé ait une profondeur égale au nombre de composants primaires à placer.
L’arbre ainsi construit permet là aussi de représenter l’ensemble des architectures fonctionnelles (c’est-à-dire les squelettes sur lesquels sont placés le composants primaire). En effet, un chemin de la racine vers une feuille et ne passant jamais deux fois par une arrête de l’arbre correspond bien à un placement de tous les composants primaires sur le squelette hydraulique. Les architectures fonctionnelles pourront être représentées par une liste (c’est-à-dire un ensemble ordonné) de couples, chacun de ces couples étant constitué d’une valeur numérique et d’une liste de composants primaires, ainsi, chacun de ces couples représentera le placement des composants primaires sur une branche. La valeur numérique du couple décrit alors le nombre de composant primaires sur la branche considérée.
Similairement à la construction de l’ensemble des squelettes hydraulique, certaines architectures fonctionnelles pourront être exclues afin de réduire les temps de traitements, et d’éviter de conserver des solutions ne pouvant être réalisée physiquement. On pourra donc là encore vérifier si des architectures hydrauliques des isomorphisme les unes des autres et n’en garder qu’une. De plus, on pourra définir préalablement pour chaque composant les autres composant à proximité desquels il ne peut être placé sur une branche. Par exemple, si deux composants génèrent de la chaleur et doivent être refroidi, ils ne peuvent être placé l’un à la suite de l’autre sur la même branche de fluide sans moyen de refroidir le fluide entre eux.
Suite à la génération d’architecture fonctionnelle, une optimisation hydraulique des architectures fonctionnelles peut aussi être réalisée. Cette optimisation hydraulique permet ainsi de calculer la répartition optimale du débit de fluide hydraulique dans les branches du circuit hydraulique, ainsi que de définir les valeurs optimales de perméabilité des branches de fluide hydraulique et le diamètre optimal des conduites du circuit hydraulique en fonction de points de fonctionnement, dans le but de minimiser les pertes de charge dans le circuit hydraulique. Les points de fonctionnement étant définis comme des triplets de valeur comprenant un régime moteur désiré, un couple moteur, ainsi qu’une température du fluide de refroidissement, et proviennent des cycles d’homologation, par exemple le cycle WLTC (pour Worldwide Harmonized Light Vehicles Test Cycle).
Pour l’optimisation des circuit hydraulique, deux approches peuvent être utilisée seules ou en combinaison, la première consiste à réaliser, pour chaque architecture fonctionnelle de l’ensemble d’architectures fonctionnelle, une optimisation au niveau de chaque branche du circuit hydraulique défini par l’architecture fonctionnelle, on obtient ainsi un premier dimensionnement des composants de chaque branche, la deuxième consiste à considérer une architecture dans son ensemble afin de réaliser une optimisation globale des composants sur tout le circuit.
Pour la première approche, le problème d’optimisation est modélisé à partir de l’application des lois de Kirchhoff (loi des mailles et loi des nœuds) au circuit hydraulique maillé définit par l’architecture fonctionnelle. La loi des mailles spécifie que la somme algébrique des pertes de charge de chaque composant placé sur une maille est nulle, autrement dit :
Les nanocorps selon l'invention peuvent en particulier être des nanocorps de lama ou des nanocorps synthétiques.
Une combinaison de deux nanocorps, couplés de façon covalente, avec ou sans peptide de liaison, est désignée par le terme « diabody » ou « diacorps » en français, ou encore par le terme « nanocorps bivalent ».
Une combinaison de trois nanocorps est désignée par le terme « tribody » ou « tricorps » en français, ou encore « nanocorps trivalent ».
D’autres ligands spécifiques de la glycoprotéine PCPE-1 sont également inclus dans l’invention, notamment toute structure protéique équivalente à un nanocorps, à l’exclusion des anticorps. Des exemples de telles structures protéiques (« protein scaffold ») capables de se lier spécifiquement à des épitopes cibles sont présentés dans la revue de (Gebauer & Skerra, 2019)
L’invention concerne également un ligand spécifique de la glycoprotéine PCPE-1, caractérisé en ce qu’il inhibe son activité, en particulier en inhibant son interaction avec le domaine C-terminal des procollagènes .
En effet, certains ligands spécifiques de PCPE-1 ont, outre la capacité de se lier à cette glycoprotéine, la capacité d’inhiber l’activité de ladite glycoprotéine PCPE-1. On les désigne alors « ligands antagonistes de PCPE-1 ».
Le terme « antagoniste » désigne un composé interagissant avec une protéine cible présentant une activité physiologique, en diminuant voire en supprimant l’activité physiologique de ladite protéine.
Comme cela est montré dans l’exemple 3, une inhibition significative de l’activité de PCPE-1 correspond à : - soit une inhibition de son interaction avec les domaines C-terminaux du procollagène ; - soit une action inhibitrice sur le clivage du procollagène, qui est en conditions normales stimulé par l’action de PCPE-1.
Plus particulièrement, cette inhibition de l’activité se caractérise par une inhibition de l’interaction de PCPE-1 avec les domaines C-terminaux du procollagène.
Cette inhibition de l’activité de PCPE-1 est considérée comme étant significative dès lors qu’elle est supérieure à 40%, voire d’au moins 50%, et préférentiellement supérieure à 60%.
Ces ligands antagonistes de PCPE-1 pourront être de toute nature, et notamment être des composés chimiques synthétiques, des acides nucléiques, ou encore des structures protéiques, et en particulier une chaine polypeptidique.
Selon une mise en œuvre préférée, le ligand antagoniste de PCPE-1 est une chaine polypeptidique, et en particulier est un nanocorps (VHH). Il est entendu que toute structure polypeptidique équivalente à un nanocorps est incluse dans l’invention.
Nanocorps spécifiques Les inventeurs ont identifié deux familles de nanocorps possédant soit une activité de liaison à PCPE-1 pour une utilisation en imagerie médicale et en diagnostic, soit une activité de liaison et une activité inhibitrice de PCPE-1 pour une utilisation comme médicament.
Ces nanocorps ont été sélectionnés à partir d’une banque synthétique de nanocorps ou après immunisation d’un lama et possèdent une activité de liaison à PCPE-1 mesurée par résonance plasmonique de surface comme présenté dans la Figure 1. Ils ont été sélectionnés pour posséder un K D inférieur à 100 nM et plus précisément inférieur à 30 nM (voir tableau 2 dans les exemples).
Ces nanocorps ont été séquencés, ainsi que leurs CDRs ; les séquences sont présentées dans le tableau 1 ci-dessous.
L’instabilité des polyphénols dans la matrice hydroalcoolique a été induite par le froid à 10°C. L’influence des gommes sur la stabilité des polyphénols a été étudiée pour une concentration finale en polyphénols de 3 g.l -1 et une gamme de concentration de gomme comprise entre 0 et 1 g.l -1 . Les échantillons ont été préparés pour contenir : 2 ml de solution de gomme (concentration finale 0 à 1 g/l), 2,5 ml de solution de polyphénols (concentration finale 3 g/l) et la quantité suffisante de la solution hydroalcoolique présentée dans le tableau 2 pour obtenir un volume total de 20 ml.
Les analyses de cinétique de stabilité ont été réalisées à l’aide d’un dispositif Turbiscan Tower comme indiqué dans la partie A/ ci-dessus relative à la stabilisation minérale, à la température de 10 °C, à l’exception de la durée d’acquisition des scans de transmittance qui a été de 48 h.
Les résultats obtenus sont montrés sur la . On observe une diminution de la valeur du TSI quand on augmente la concentration de la gomme. Les CC déterminées pour les gommes d’A. senegal OF192191 et Ghatti 2971/2 sont respectivement de 0,045 g/l et 0,006 g/l. La concentration critique pour la gomme ghatti est ainsi 7,5 fois plus faible que celle de la gomme d’A. senegal.
B.2/ Stabilité de matière colorante
L’effet des gommes sur la stabilité colloïdale de la matière colorante a été évalué sur une solution hydroalcoolique modèle S29-SO 2 de composition indiquée dans le tableau 4. L’apparition d’un trouble plus ou moins important après incubation à froid d’une telle solution renseigne sur l’instabilité de la matière colorante du vin.
Composant Quantité Eau purifiée QSP 1000 ml Acide Tartrique 4 g Solution de Fer (fer standard pour AAS) à 1 g/l 3 ml Solution de Cuivre (cuivre standard pour AAS) à 1 g/l 0,3 ml Marc de raisin 3 g Albumine de sérum bovin (BSA) 100 mg Hydroxyde de Sodium 1N 25 ml Chlorure de potassium 0,6 g Solution de SO 2 à 10% 0,3 ml Ethanol 96% 120 ml
Tableau 4 – Composition de la solution modèle S29-SO 2
La solution de SO 2 à 10% a préalablement été obtenue par solubilisation de métabisulfite de potassium et de SO 2 gazeux dans une solution aqueuse à pH 4,75.
Après dissolution de chaque constituant, la fiole a été dûment complétée et laissée sous agitation magnétique pendant 24 h, ensuite la solution a été filtrée sur filtre de polyéthersulfone (PES) de seuil de coupure 0,45 µm.
3 concentrations de gomme dans la solution modèle S29-SO 2 ont été étudiées : 0,05, 0,1 et 0,2 g/l. Chaque point de la gamme a été réalisé en double selon les quantités montrés dans le tableau 5 :
Concentrations finales en g/l de gomme 0 (Témoin) 0,05 0,1 0,2 Volume de solution modèle S29-SO 2 (ml) 25 25 25 25 Volume de solution de gomme à 20 g/l (ml) 0 0,075 0,15 0,3 Solution modèle S29-SO 2 (ml) QSP 30 QSP 30 QSP 30 QSP 30
Tableau 5 – Modalités testées pour le test de stabilité de la matière colorante
La turbidité de chaque modalité ci-dessus est ensuite mesurée avec un turbidimètre 2100Q portable HACH (Turb1). Au bout de 24 h à température ambiante, les échantillons sont placés à +4°C pendant 48 h. Après ce temps écoulé, le flacon est sorti et agité énergiquement pour remettre en suspension le dépôt éventuellement formé puis placé à température ambiante pendant 10 min avant de mesurer à nouveau la turbidité (Turb2). On en déduit le % de réduction de l’instabilité de la matière colorante contenue dans la solution hydroalcoolique modèle traitée, par rapport à la solution modèle non traitée, après ces 48 h à 4 °C. L’impact du produit est considéré comme efficace si ce % de réduction est supérieur ou égal à 50 %.
Les résultats obtenus, en termes de pourcentage de réduction de l’instabilité de la matière colorante, par rapport à la solution non traitée, sont montrés sur la . Ces résultats montrent que la gomme ghatti est très efficace dès 0,05 g/l avec une diminution de l’instabilité d’environ 65 %, tandis que la gomme d’A. senegal présente une diminution à 0,05 g/l de 29 % seulement, soit moins de la moitié de la réduction obtenue à cette concentration avec la gomme ghatti.
Ces résultats achèvent de démontrer que la gomme ghatti est efficace à des doses bien plus faibles que la gomme d’Acacia senegal pour la stabilisation de la matière colorante dans cette solution modèle.
C/ Test de cristallisation L’effet de la gomme Ghatti 2971/2 en combinaison avec le polyaspartate de potassium (KPA) ou la CMC (CarboxyMéthylCellulose, Celstab) sur la stabilité colloïdale de la matière colorante et des sels de l’acide tartrique a été évalué sur la solution hydroalcoolique modèle S29-SO 2 décrite dans la partie B.2/ ci-dessus.
Il existe aussi des méthodes connues sous l’acronyme anglais LSPIV pour « Large Scale Particle Image Velocimetry » qui permettent de réaliser des mesures non intrusives de la vitesse d’un cours d’eau à partir d’images numériques fournies par une caméra d’acquisition d’images agencée au voisinage du cours d’eau. L’un des inconvénients de ces techniques est qu’il est nécessaire de disposer d’au moins quatre points de repère connus dans l’image pour permettre une correspondance entre un point de l’image (défini par ses coordonnées en pixels) et un point de l’espace environnant (défini par sa longitude, latitude et altitude). En outre, il est nécessaire d’ortho-rectifier les images pour compenser la visée oblique de la caméra d’acquisition d’images puis de redimensionner chacun des pixels à partir des points de référence connus.
En d’autres termes, ces méthodes sont efficaces mais imposent la prise de points GPS dans le champ de vu de la caméra, ce qui présente plusieurs inconvénients parmi lesquels l’accès aux berges qui peut être difficile (en outre, la présence d’un opérateur équipé d’une canne GPS ou d’un moyen équivalent est nécessaire pour la calibration) ; la nécessité de disposer de points GPS qui restent toujours visibles dans le champs de vue (une montée d’eau peut rendre les points GPS connus inutilisables) ; une fiabilité faible pour les cours d’eau peu dynamiques (le calcul de vitesse repose sur l’observation d’une structure qui se déplace d’une image à l’autre qui s’avère peu efficace pour les plans d’eau calmes) ; etc.
Les inventeurs ont cherché à développer un procédé et une station hydrologique qui permettent de pallier au moins certains des inconvénients des solutions connues. En particulier, les inventeurs ont cherché à proposer un procédé et une station hydrologique qui permettent la surveillance des cours d’eau par l’utilisation de moyens simples, économiques, faciles à installer et dont la maintenance est aisée.
Objectifs de l’invention L’invention vise à fournir une station de surveillance hydrologique qui permette de mesurer la hauteur du cours d’eau et la vitesse de surveillance du cours d’eau surveillée par l’utilisation de moyens simples et peu couteux.
L’invention vise en particulier à fournir une telle station de surveillance qui ne nécessite pas de disposer de points de référence GPS connus.
L’invention vise aussi à fournir, dans au moins un mode de réalisation, une station de surveillance hydrologique d’un cours d’eau qui puisse être installée au voisinage du cours d’eau surveillée sans difficultés particulières par un opérateur sans qualifications particulières.
L’invention vise aussi à fournir, dans au moins un mode de réalisation, une telle station de surveillance qui peut être déployée rapidement sur un grand nombre de cours d’eau et qui permet par exemple d’instrumenter les 13 000 cours d’eau contributeurs au risque d’inondation en France.
L’invention vise aussi à fournir, dans au moins un mode de réalisation, une station de surveillance hydrologique qui puisse être installée au voisinage du cours d’eau surveillé pendant une longue durée, sans nécessiter une maintenance régulière.
L’invention vise aussi à fournir, dans au moins un mode de réalisation, une station de surveillance hydrologique qui présente une gestion optimisée de l’énergie.
L’invention vise aussi à fournir un procédé de surveillance hydrologique qui présente les mêmes avantages que la station hydrologique selon l’invention.
Pour ce faire, l’invention concerne une station hydrologique de surveillance d’un cours d’eau comprenant :
un boitier équipé de moyens de fixation à un ouvrage surplombant le cours d’eau à surveiller, tel qu’un pont,
un lidar logé dans ledit boitier et orienté verticalement vers le cours d’eau à surveiller, une fois le boitier fixé audit ouvrage, de manière à pouvoir effectuer une mesure de distance entre le cours d’eau à surveiller et ladite station,
une caméra numérique logée dans ledit boitier et orientée verticalement vers le cours d’eau à surveiller, une fois le boiter fixé audit ouvrage, de manière à pouvoir faire l’acquisition d’images du cours d’eau à surveiller,
une unité de traitement logée dans ledit boitier et configurée pour pouvoir déterminer la hauteur d’eau à l’aplomb de l’ouvrage sur lequel ladite station est fixée et la vitesse de surface dudit cours d’eau, à partir de ladite mesure de distance fournie par ledit lidar, desdites images acquises par ladite caméra, et des caractéristiques optiques de ladite caméra,
des moyens de communication sans fil à un serveur distant des données de surveillance élaborées par ladite unité de traitement à partir de ladite hauteur d’eau et de ladite vitesse de surface calculée,
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, chacun des organes de retenue 34 est flexible, et les deux organes de retenue 34 sont configurés pour être élastiquement déformables entre une première configuration dans laquelle les deux organes de retenue 34 sont écartés l’un de l’autre d’une première distance d’écartement et une deuxième configuration dans laquelle les deux organes de retenue 34 sont écartés l’un de l’autre d’une deuxième distance d’écartement qui est supérieure à la première distance d’écartement.
Comme montré plus particulièrement sur la , les deux organes de retenue 34 comportent des portions d’extrémité libre 36 qui sont espacée l’une de l’autre et qui sont effilées de telle sorte que chacune des portions d’extrémité libre 36 présente une hauteur, mesurée selon une direction verticale lorsque la base de support 3 est fixée à un mur 100, qui diminue en direction d’une extrémité libre de l’organe de retenue 34 respectif. De façon avantageuse, les portions d’extrémité libre 36 des deux organes de retenue 34 convergent l’une vers l’autre.
Comme montré plus particulièrement sur la , la poignée de préhension 6 comporte en outre deux ergots de maintien 37 qui sont diamétralement opposés par rapport à l’axe longitudinal central A de la poignée de préhension 6. Chacun des ergots de maintien 37 fait saillie radialement depuis la surface extérieure de la poignée de préhension 6 et par rapport à l’axe longitudinal central A de la poignée de préhension 6. De façon avantageuse, les ergots de maintien 37 sont prévus sur la première partie de poignée 22.
Chacun des organes de retenue 34 prévus sur la base de support 3 est configuré pour s’engager sous un ergot de maintien 37 respectif lorsque l’aspirateur portatif 2 est en position de stockage, de manière à supporter la poignée de préhension 6 et donc à éviter un glissement par gravité de cette dernière par rapport au corps de base 33. De façon avantageuse, chaque ergot de maintien 37 comporte une surface inférieure 38 qui est sensiblement plane et qui est configurée pour prendre appui, c’est-à-dire pour reposer, sur l’organe de retenue 34 respectif.
Comme montré sur la , la surface de liaison 17 est située en vis-à-vis des deux ergots de maintien 37, et plus particulièrement des surfaces inférieures 38 des ergots de maintien 37. La surface de liaison 17 est espacée de chacun des ergots de maintien 37 d’une distance d’espacement D correspondant sensiblement à la hauteur maximale H max de chacun des organes de retenue 34 et plus précisément de la portion de retenue de chacun des organes de retenue 34 qui est configurée pour s’engager sous l’ergot de maintien 37 respectif. Un rapport entre la distance d’espacement D et la hauteur maximale H max de chacun des organes de retenue 34 peut par exemple être compris entre 1 et 1,2 et de préférence entre 1 et 1,05. De façon avantageuse, la différence entre la distance d’espacement D et la hauteur maximale H max est inférieure à 20 %, et de préférence inférieure à 5 %, de la hauteur maximale H max .
Comme montré notamment sur la , la surface de liaison 17 et la surface périphérique externe 16 du carter arrière 15 délimitent une arête de guidage 39 qui est annulaire et qui s’étend autour de l’axe longitudinal central A. L’arête de guidage 39 est configurée pour guider les organes de retenue 34 lorsque la poignée de préhension 6 est insérée entre les deux organes de retenue 34.
L’arête de guidage 39 permet plus particulièrement à un utilisateur, lors de la fixation de l’aspirateur portatif 2 à la base de support 3, de guider les organes de retenue 34, en les faisant glisser sur l’arête de guidage 39, avant même que chaque organe de retenue 34 ne s’engage sous l’ergot de maintien 37 respectif, ce qui confère encore une meilleure ergonomie à l’ensemble d’aspiration 1 selon la présente invention.
De façon avantageuse, les deux ergots de maintien 37 s’inscrivent dans un premier cercle théorique qui est centré sur l’axe longitudinal central A de la poignée de préhension 6 et qui est présente un premier rayon, et l’arête de guidage 39 s’inscrit dans un deuxième cercle théorique qui est centré sur l’axe longitudinal central A de la poignée de préhension 6 et qui est présente un deuxième rayon qui est supérieur au premier rayon.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, la base de support 3 est une base de charge et comprend un connecteur électrique mâle 41 qui est de forme cylindrique et qui est configuré pour coopérer avec un connecteur électrique femelle 42 prévu sur la poignée de préhension 6 lorsque l’aspirateur portatif 2 est en position de stockage. De façon avantageuse, le connecteur électrique mâle 41 est configuré pour s’étendre sensiblement perpendiculairement à un mur 100 lorsque la base de support 3 est fixée audit mur 100, et pour être situé au-dessus des organes de retenue 34 lorsque la base de support 3 est fixée audit mur 100. Le connecteur électrique mâle 41 peut par exemple s’étendre sensiblement dans le plan longitudinal médian P de la base de support 3. De façon avantageuse, le connecteur électrique mâle 41 est configuré pour s’étendre sensiblement parallèlement aux organes de retenue 34.
Le connecteur électrique mâle 41 est avantageusement relié électriquement à une prise électrique mâle (non visible sur les figures), également nommée fiche électrique, configurée pour être connectée au réseau électrique, et plus particulièrement à une prise électrique femelle, telle qu’une prise électrique murale.
L’ensemble d’aspiration 1 est plus particulièrement configuré de telle sorte qu’un mouvement de fixation de l’aspirateur portatif 2 sur la base de support 3, en insérant la poignée de préhension 6 entre les deux organes de retenue 34 et en engageant chaque organe de retenue 34 sous l’ergot de maintien 37 respectif, permet d’établir une connexion électrique entre le connecteur électrique femelle 42 prévu sur la poignée de préhension 6 et le connecteur électrique mâle 41 prévu sur la base de support 3. En d’autres termes, la poignée de préhension 6 de l’aspirateur portatif 2 est configurée pour être insérée entre les deux organes de retenue 34 selon une première direction d’insertion, et le connecteur électrique mâle 41 est configuré pour être inséré dans le connecteur électrique femelle 42 selon une deuxième direction d’insertion qui est sensiblement parallèle à la première direction d’insertion.
Une telle configuration de l’ensemble d’aspiration 1 permet à un utilisateur de fixer l’aspirateur portatif 2 à la base de support 3 et d’établir la connexion électrique de charge en un seul mouvement, ce qui confère une ergonomie accrue à l’ensemble d’aspiration 1 selon la présente invention.
Aspirateur portatif équipé d’une poignée de préhension amovible La présente invention concerne le domaine des aspirateurs permettant d’aspirer des poussières et des déchets présents sur une surface à nettoyer, qui peut par exemple être du carrelage, du parquet, du stratifié, de la moquette ou un tapis.