INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
C’est pourquoi d’autres solutions à base d’ultrasons ont été développées pour estimer la vitesse du son locale dans le foie. Le document WO 2020/070104 décrit par exemple un procédé d’estimation de la vitesse du son locale dans le foie comprenant les étapes suivantes : déterminer sur une image morphologique une position d'au moins une interface dans le milieu, l'interface divisant le milieu en une région intermédiaire et une région cible – à savoir le foie du patient – dans le sens de la profondeur, déterminer une première vitesse du son de la région intermédiaire sur la base de signaux détectés par la sonde, et déterminer la vitesse cible du son à l'intérieur de la région cible – à savoir le foie du patient – sur la base d'au moins certains des signaux détectés et en tenant compte la position de l'interface et la première vitesse du son déterminée.
Ainsi dans ces solutions, la vitesse du son dans les tissus situés entre la sonde et le foie (i.e. peau, graisse et muscle) est calculée pour en déduire la vitesse du son locale dans le foie.
Une autre solution est décrite dans le document WO 2015/091519 qui concerne un procédé de détermination d’une vitesse du son locale dans un objet. Ce procédé comprend les étapes suivantes : transmettre : une première impulsion d'ultrasons dans une première direction, une deuxième impulsion d'ultrasons dans une deuxième direction différente de la première direction, détecter : des premiers échos correspondant à la rétrodiffusion de la première impulsion d’ultrasons dans l’objet, des deuxièmes échos correspondant à la rétrodiffusion de la deuxième impulsion d’ultrasons dans l’objet, reconstruire : à partir des premiers échos détectés, une première image de premiers échos locaux associée, à partir des deuxièmes échos détectés, une deuxième image de deuxièmes échos locaux associée, lesdites images se situant dans un plan d’image s’étendant dans les première et deuxième directions, déterminer, à partir des première et deuxième images, un déphasage d’écho local correspondant à une différence dans une durée d'écho entre un premier écho local et un deuxième écho local correspondant, par rapport au cas d'une vitesse de son constante supposée dans l’objet, déterminer la vitesse locale du son dans l'objet pour au moins une région du plan d'image dans l'objet à partir du déphasage d’écho local déterminé à l’étape précédente.
Une telle solution, si elle permet une estimation précise de la vitesse du son locale dans le foie, nécessite l’acquisition de nombreux signaux ainsi que la mise en œuvre de nombreux calculs qui sont coûteux en termes de ressources matérielles et logicielles.
Il est important de rappeler que dans cet exemple, la politique de mitigation PG k vise à mitiger et à détecter la vulnérabilité exploitant l’appel de la fonction fc1 par un processus.
Pour exécuter la politique de mitigation, et dans le mode de réalisation décrit ici, l’invention met en œuvre le procédé de sécurisation décrit dans le document [1].
Ce procédé de sécurisation est représenté sur la .
Dans le mode de réalisation décrit ici, les processus de l’espace utilisateur USR n sont isolés grâce au mécanisme d’espaces de nommage. Par exemple, le système d’exploitation Linux propose plusieurs espaces de nommage (par exemple : Network, IPC, PID, User) qui peuvent être utilisés pour isoler des processus dans un mécanisme dans lequel on définit des ensembles de processus, de sorte que les processus d’un ensemble donné ne puissent pas voir les ressources utilisées par un autre ensemble de processus.
Dans l’exemple décrit ici : - le processus racine p0 est associé respectivement à des espaces de nommage différents ENIPC0 (pour IPC), ENIPD0 (pour PID), ENUser0 (pour User) ; - les processus du conteneur C1, en l’occurrence le processus p1, sont associés à des espaces de nommage différents ENIPC1, ENIPD1, ENUser1.
Dans l’exemple décrit ici, le processus p1 appelle la fonction fc1 à protéger, dont l’exécution appelle une autre fonction exec s’exécutant dans l’espace utilisateur USR n .
Dans le mode de réalisation décrit ici, on considère que les opérations oper_open() d’ouverture de fichier, oper_exec() d’exécution de fonction sont des opérations sensibles.
Dans l’exemple de la le processus p1 du conteneur C1 appelle : - l’appel système open() d’ouverture de fichier qui génère lors de son exécution, l’opération sensible oper_open(); et - l’appel système exec() d’exécution d’un binaire qui génère lors de son exécution, l’opération sensible oper_exec();.
Dans l’exemple de la , le processus p0 ne fait pas appel aux fonctions exec(), open().
Conformément au mécanisme décrit dans le document [1] et représenté sur la , les processus p0 et p1 sont également associés à un espace de nommage ENSECURE dédié à la gestion de la sécurité.
Dans le mode de réalisation décrit ici, le processus p0 est associé à l’espace de nommage de gestion de la sécurité ENSECURE0 et le conteneur C1 est associé à l’espace de nommage de gestion de la sécurité ENSECURE1.
La représente une table TABPID des processus mémorisée dans le noyau KER n . Dans le noyau KER n , un processus est constitué d’une structure comportant plusieurs champs permettant de gérer son cycle de vie comme son identifiant PID, ses drapeaux (flags en anglais), sa pile (stack en anglais), et un champ nsproxy qui comporte des pointeurs vers les espaces de nommage.
En particulier, le champ nsproxy comporte un pointeur ENSECURE vers l’espace de nommage dédié à la gestion de la sécurité associé à ce processus. Cet espace de nommage définit une structure de données qui comprend notamment la politique de mitigation.
L’espace de nommage ENSECURE d’un processus comporte un lien vers l’espace de nommage ENSECURE du parent de l’espace de nommage de ce processus. Dans l’exemple décrit ici, ENSECURE1 associé au conteneur C1 pointe vers l’espace de nommage ENSECURE0 du processus p0.
Les espaces de nommage ENSECURE forment donc un arbre.
De façon connue de l’homme du métier, un processus peut changer d’espace de nommage pour rejoindre l’espace de nommage d’un de ses processus fils, par exemple en utilisant la commande unshare().
DMP1 DMP2 DMP3 DMP4 DMP5 DMP6 PEBA 1 1.08 1.05 1.02 1.10 1.06 1.03
On constate que la densité des articles surmoulés comprenant des billes de verre creuses est réduite par rapport aux articles surmoulés ne comprenant pas de billes de verre creuses (DMP1-PEBA1 et DMP4-PEBA1).
Exemple 2 Dans cet exemple, des essais de pelage ont été mis en œuvre en utilisant les deuxièmes matériaux polymères DMP1 et DMP3 (tels que décrits dans l’Exemple 1) comme inserts, sur lesquels sont surmoulés les premiers matériaux polymères PMP1, PMP2 ou PMP3. Les compositions PMP1 à PMP3 du tableau 4 ont été préparées par mélange à l’état fondu des granulés de PEBA avec les billes de verre creuses et optionnellement les additifs (stabilisant). Ce mélange a été effectué par un compoundage sur extrudeuse bi-vis co-rotative de diamètre 26 mm avec un profil de température (T°) plat à 250°C. La vitesse de vis est de 250rpm et le débit de 20kg/h. Le ou les PEBA et les additifs sont introduites en trémie principale. Les billes de verre creuses sont introduites en gavage latéral.
Les compositions ont ensuite été surmoulées à une température de consigne de 260°C et une température de moule de 60°C sous forme de plaques de 2 mm d’épaisseur sur les inserts des différents matériaux DMP1 et DMP3.
Les articles surmoulés ainsi préparés ont ensuite été découpés en bandes de 20 mm de largeur, sur lesquels sont effectués des essais de pelage selon la norme ISO11339 avec une vitesse de séparation de 100 mm/min.
PMP1 PMP2 PMP3 PEBA 1 (%) 100 89,7 79,7 stabilisant (%) - 0,3 0,3 R1 (%) - 10 20
On compare dans le tableau 5 suivant l’adhérence (force de pelage en kgf/cm) des PMP1 et PMP3 sur les insert DMP1 et 3, après adhérence directe par surmoulage.
PMP1 PMP2 PMP3 DMP1 19 ≥22 ≥21 DMP3 ≥18 ≥18 ≥18
La densité des articles surmoulés a été mesurée selon la norme ISO 1183-3 :1999 (Tableau 6).
PMP1 PMP2 PMP3 DMP1 1.08 1.06 1.04 DMP3 1.01 0.98 0.96
On constate que la densité des articles surmoulés comprenant des billes de verre creuses est réduite par rapport aux articles surmoulés ne comprenant pas de billes de verre creuses (DMP1-PMP1).
On constate que même dans le cas où les billes de verre creuses sont présentes dans le premier et le deuxième matériau polymère, l’invention permet d’obtenir des articles de plus faible densité et avec une adhérence entre les matériaux similaires, voire améliorée par rapport aux matériaux polymères (premier ou deuxième) dépourvus des billes de verre creuses.
COMPOSITION POUR LA REALISATION DE REVETEMENT DE MASQUAGE POUR LA FABRICATION D’ARTICLES TRIDIMENSIONNELS A MOTIF(S) METALLIQUE(S) La présente invention se rapporte au domaine technique général des techniques et moyens pour la fabrication d’articles tridimensionnels à motif(s) métallique(s).
Dans le domaine de l’électronique imprimée, on sait fabriquer des articles ou objets tridimensionnels recouverts localement par des métallisations électriquement conductrices, dans lequel on produit des motifs conducteurs sur un substrat en polymère thermoplastique par impression directe (sérigraphie ou jet d’encre) en utilisant une encre électriquement conductrice, telle qu’en particulier une encre chargée en particules d’argent. Le substrat est ensuite thermoformé pour lui conférer l’aspect tridimensionnel recherché. Outre que la mise en œuvre d’une encre électriquement conductrice est relativement onéreuse, les performances électriques des motifs conducteurs obtenus à l’aide d’une telle encre restent perfectibles, en termes notamment de niveau et d’homogénéité de conductivité électrique, ce qui peut dans certains cas s’avérer problématique pour le bon fonctionnement d’un dispositif électronique intégrant un tel objet tridimensionnel.
Les objets assignés à l'invention visent par conséquent à apporter une réponse aux besoins et problématiques susvisés, afin de fabriquer de manière plus simple, efficace, et économique des articles tridimensionnels à motif(s) métallique(s) décoratif(s) et/ou fonctionnel(s), selon une grande variété de formes et de géométries.
Un autre objet de l'invention vise à permettre la fabrication facile d’articles tridimensionnels à motif(s) métallique(s) de toutes dimensions.
Par ailleurs, les lasers à semi-conducteur III-V ont de très bonnes performances à ce jour, mais ils présentent les inconvénients d'un coût élevé, d'un faible rendement et d'une faible intégration. Ils ne conviennent pas à la production de masse pour le grand grand public. Cependant, les matériaux du groupe IV ont longtemps été considérés comme l'un des développements futurs des matériaux de source lumineuse intégrée à base de silicium. Les lasers Ge-Si sont une solution compétitive pour l'intégration monolithique à grande échelle car ils sont entièrement compatibles avec la technologie complémentaire de transistor à effet de champ métal-oxyde-semi-conducteur (CMOS), qui peut réduire considérablement la complexité, le coût et le temps du processus.
Ainsi, l'ingénierie de la bande d'énergie du Ge a été initialement proposée par le MIT. Le premier laser hélium-néon à pompage optique a été mis en œuvre pour la première fois en 2010, et des lasers He-Ne à pompage électrique ont été démontrés à partir de 2012. D'autres types de lasers Ge, tels que les lasers GeSn ont récemment été étudiés. Cependant, la densité de courant de seuil est très élevée (280kA/cm 2 ).
En résumé, pour un laser à semi-conducteur utilisant un matériau à base de Ge à bande interdite directe, l’efficacité lumineuse n'est pas élevée et la densité de courant de seuil est également élevée, ce qui a une grande influence sur les performances du laser à semi-conducteur.
Le germanium étain GeSn est destiné à présenter une structure de bande d’énergie directe, c’est à dire que le minimum d’énergie de la vallée L (ou vallée indirecte) est supérieur ou sensiblement égal au minimum d’énergie de la vallée Γ (ou vallée directe) de bande de conduction autrement dit ΔE = Emin, L-Emin, Γ >0. Par sensiblement égal, on entend ici que cette différence d'énergie ΔE est de l'ordre de grandeur ou inférieure à kT, où k est la constante de Boltzmann et T la température du matériau.
L'invention proposée est nouvelle et inventive et fournit un laser à base de GeSn à pompage électrique et à température ambiante pour générer une onde optique de phase de forme hélicoïdale et un procédé de fabrication de celle-ci à moindre coût.
La présente invention (1000) est nouvelle et inventive et fournit un laser à base de GeSn à pompage électrique et à température ambiante pour générer une onde optique de phase de forme hélicoïdale et un procédé de fabrication de celle-ci à moindre coût.
L’invention comprend un laser à base de GeSn pour générer une onde optique de phase de forme hélicoïdale et comprenant une région de gain située entre une première extrémité définie par un premier miroir et une seconde extrémité définie par une région de sortie, avec entre autre un second miroir, agencé de manière à former une cavité optique (composée par exemple d'espace libre, de matériau massif ou de guide(s) optique(s)) comprenant la région de gain et des moyens pour pomper la région de gain afin de générer l'onde optique.
L'invention comprend en outre au moins un moyen de mise en forme des profils d'intensité lumineuse et/ou de phase de l'onde optique et agencé pour sélectionner au moins un mode transverse à symétrie de rotation de l'onde optique, ledit mode transverse à symétrie de rotation étant choisis entre ceux d'indice radial égal à zéro et d'indice azimutal étant un nombre entier de module supérieur ou égal à 1.
L’invention utilise un matériau GeSn et une structure P-I-N, ce qui améliore l'efficacité par rapport à une structure laser conventionnelle en matériau Ge fortement dopée. Le matériau de structure GeSn de l'invention est plus proche de la bande interdite directe que le matériau Ge. L'efficacité quantique interne de la luminescence est plus élevée ; et la structure PIN peut mieux limiter la luminescence du porteur dans la région I, et le facteur de limitation est amélioré. La plupart des porteurs émettent de la lumière dans la région I, la région I n'est pas dopée, la recombinaison non radiative est réduite et le facteur de perte est également réduit. Les modifications ci-dessus réduisent la densité de courant de seuil. La longueur d’onde λ de fonctionnement peut être dans le visible ou dans le proche infrarouge, par exemple 980 nm environ.
Description des figures La présente invention sera mieux comprise à partir de la description de figures :
La est une vue en coupe selon un mode de réalisation de l'invention.
La est une vue schématique selon un premier mode de réalisation du moyen de filtrage.
La est une vue schématique selon un deuxième mode de réalisation du moyen de filtrage.
Description de l'invention La structure du laser Ge/GeSn à pompage électrique et à température ambiante de la présente invention (1000) est composée:
- d’une couche de substrat (1001),
- d’une première couche miroir de Bragg (1002),
Ingrédient CAS No. par litre Fournisseur Ammonium sulfate 7783-20-2 2g VWR Extrait de levure 84604-16-0 0,5g VWR Vitamine B12 68-19-9 0,001 g Sigma Dextrose anhydre 50-99-7 0,5g VWR Amidon Soluble 9005-84-9 0,5g VWR Sodium Pyruvate 113-24-6 0,3g VWR Potassium Phosphate 7758-11-4 0,3g VWR Magnésium Sulfate anhydre 7487-88-9 0,05g VWR Glucose (origine végétale) 50-99-7 30g VWR Agar (pour plaques) 9002-18-0 14g BD
Les ingrédients sont ajoutés dans l’ordre indiqué dans le tableau, en ajoutant le glucose en petites quantités pour permettre sa solubilisation. Après solubilisation complète, le pH est ajusté entre 6,1 et 6,3. Le milieu a été enfin stérilisé à l’aide de l’unité de filtre Nalgene 0,2 μm 1L (Thermo Fisher, 165-0045).
B. Production de matériel
I. Culture primaire
La souche bactérienne appropriée a été réactivée à partir de stocks congelés (les souches ont été conservées dans le milieu de culture avec 25 % de glycérol). À l’aide d’une boucle d’inoculation, le stock congelé des bactéries d’intérêt est transféré dans une plaque d’agar R2A modifié puis la plaque a été incubée pendant 3 ou 4 jours à 25 °C jusqu’à ce que les colonies jaunes, caractéristiques de S. glacialis , soient visibles.
Une colonie est recueillie et utilisée pour inoculer 20 ml de milieu de culture modifié et le mélange est incubé à 25 °C pendant 2 jours à 200 rpm. Cette culture liquide est ensuite utilisée pour inoculer la culture primaire de 200 ml. Cette culture primaire est incubée pendant 2 jours 25°C pendant 24 heures à 200 rpm.
Cette culture primaire est ensuite utilisée pour inoculer un fermenteur biostat sartorious® avec 4L de milieu R2A modifié. La fermentation a duré 48 heures à 25°C.
II. Création de matériel cellulaire
La fermentation est effectuée jusqu’à ce que la culture ait atteint une densité optique OD600 ~ 10 où nous estimons qu’il y a 2,50 x 10 10 cellules/ml.
Le fermentat est ensuite autoclavé à l’aide d’un cycle liquide (121°C, 103 kPa pendant 15 minutes) puis centrifugé. Le culot constitué de biomasse inactivée de Sphingomonas glacialis est ensuite lyophilisé. Exemple 2 : Augmentation de l’expression du collagène de type I par les fibroblastes en présence de Sphingomonas glacialis selon l’invention.
Des fibroblastes humains dits « normaux », c’est-à-dire ne présentant pas de pathologie, issus d’une donneuse saine de 34 ans ont été cultivés dans un milieu défini (FGM) durant une période de 48 heures en présence de biomasse inactivée de Sphingomonas glacialis obtenue par fermentation selon l’exemple 1 puis le milieu cellulaire a été éliminé. Le même milieu de culture sans ajout de Sphingomonas glacialis selon l’invention a été utilisé comme témoin (contrôle). Le tapis cellulaire obtenu a été lysé avec une solution d’hydroxyde d‘ammonium.
Le dosage du collagène de type I a été effectué à partir du lysat obtenu avec un anticorps anti-collagène I, utilisé à 500 ng/mL dans une solution tampon (PBS). Après une période de 60 minutes, un anticorps secondaire utilisé à 40 ng/mL a été appliqué durant une période de 60 minutes. Après 5 lavages, une solution de révélation a été ajoutée et la fluorescence a été mesurée (ENVision, PerkinElmer). Les résultats de fluorescence ont été normalisés par rapport à la fluorescence obtenue avec le même milieu cellulaire en l’absence des différents Sphingomonas glacialis selon l’invention testés (contrôle) et ont été rapportés à la quantité d‘ADN obtenue dans chaque condition. Les résultats présentés dans le tableau 2 ci-dessous correspondent à la moyenne de 6 essais (n=6). (ET : Ecart-type).
Toutes les dilutions sont exprimées en p/p.
Moyenne de stimulation (%) Ecart-type Significativité vs contrôle Contrôle 100 21 - Biomasse inactivée S glacialis selon l’exemple 1.B.II 0,0004% 197 39 *** Biomasse inactivée S glacialis selon l’exemple 1.B.II 0,00004% 137 27 * Milieu de fermentation de S glacialis selon l’exemple 1.B.II (biomasse éliminée par centrifugation) 0,003% 101 18 ns
La biomasse inactivée de Sphingomonas glacialis obtenu selon l’exemple 1.B.II, produit de l’invention, a augmenté l’expression protéique du collagène de type I d’au moins +37% et jusqu’à +97% dans les fibroblastes cutanés humain cultivés in vitro.
Sphingomonas glacialis est donc bien capable d’améliorer les propriétés biomécaniques de la peau notamment la fermeté et/ou de prévenir et/ou diminuer le vieillissement cutané. Exemple 3 : Augmentation de l’expression du collagène de type V par les fibroblastes en présence de Sphingomonas glacialis selon l’invention.
Dans le cas où le module de diffusion 40 de la est utilisé dans un boîtier destiné à être mis en place sur une surface externe de la peau du patient, lorsque le module de diffusion 40 est utilisé pour diffuser le produit de relaxation 6, c’est la pointe effilée 43 de la canule qui entre en premier en contact avec la peau du patient 31, facilitant la pénétration de la tête de diffusion 43 de la canule qui est ensuite positionnée en contact de la paroi de carotide afin de diffuser le produit de relaxation 6 dans la paroi de carotide. La tête de diffusion 43 ne traverse pas la paroi de carotide. Sur la tête de diffusion 43, un orifice est ménagé. L’orifice doit avoir des dimensions suffisantes et adaptées pour laisser passer le produit médicamenteux de relaxation 6 qui s’écoule à travers la lumière d’injection 44 de la canule 46.
Dans le cas où le module de diffusion 40 est utilisé pour diffuser le produit d’homogénéisation 7 dans la plaque 32, la pointe effilée de la tête de diffusion 43 traverse la peau 31 du patient, et ensuite la paroi de carotide 34. La tête de diffusion 43 est positionnée dans la plaque pour diffuser le produit médicamenteux d’homogénéisation dans la plaque. Le déplacement du module de diffusion est contrôlé de sorte que la tête de diffusion soit positionnée dans la plaque de manière à diffuser le produit uniquement dans la plaque.
Selon un autre mode de réalisation tel qu’illustré sur les figures 7 et 8, le dispositif de traitement 300, 400 peut également être un dispositif implantable sous cutané. Le boîtier 302, 402 est par exemple réalisé dans un matériau biocompatible. Le dispositif de traitement peut être placé sous la peau 31, à proximité de la carotide 30, à proximité d’une plaque vasculaire. Il est placé par le praticien qui réalise un décollement sous la peau pour sa mise en place en contact du muscle sous la peau.
Dans le cas où le boîtier 302 du dispositif de traitement 300 se présente sous la forme d’un implant sous-cutané tel qu’illustré sur la . Le boîtier 302 est donc déjà mis en place sous la peau 31. Lorsque le module de diffusion 40 de la est utilisé pour diffuser le produit de relaxation 6, la tête de diffusion 43 de la canule est mise en contact avec la paroi externe 34 de la carotide pour diffuser le produit médicamenteux de relaxation 6 qui s’écoule à travers une lumière d’injection 44 de la canule 46 qui s’étend entre l’extrémité proximale et l’extrémité distale. Dans cet exemple, la tête de diffusion 43 du module de diffusion peut avoir une forme sensiblement conique à bout arrondi. La pointe pourrait avoir d’autres formes appropriées en fonction de l’utilisation dédiée.
Lorsque le module de diffusion 40 de la est utilisé pour diffuser le produit d’homogénéisation 7, c’est la pointe effilée de la tête de diffusion 43 qui traverse la paroi de carotide 34, facilitant ainsi la pénétration de la tête de diffusion 43 dans la plaque pour diffuser le produit médicamenteux d’homogénéisation dans la plaque.
Le déplacement de la canule 46 selon l’axe longitudinal de déplacement AA’ est actionné par le mécanisme de déplacement 14 qui est couplé à la canule 46 entre la position de repos et la position de diffusion.
Selon un mode de réalisation, le mécanisme de déplacement 14 comprend un connecteur extensible 15 et un support de déplacement piézoélectrique 16. L’axe géométrique AA’ 8 ou l’axe de déplacement de la canule 46, est celui du connecter extensible 15 et du support 16. Les trois éléments sont ainsi alignés suivant l’axe longitudinal AA’. Le connecteur 15 est fixé sur une partie mobile du support de déplacement piézoélectrique 16 dont le déplacement permet de rétracter ou étendre le connecteur extensible 15. L’extension et la rétraction du connecteur 15 provoque ainsi le déplacement en translation de la canule 46 et la tête de diffusion 43 suivant l’axe AA’.
Une paroi du boîtier vers laquelle est orientée la tête de diffusion 43 comprend une ouverture 21 ayant une dimension adaptée pour laisser passer la tête de diffusion 43 et éventuellement une portion de de la canule 46.
Le support de déplacement piézoélectrique 16 est également reçu dans le logement interne du boîtier 2 et la base du support est solidaire du fond du boîtier. Le connecteur 15 est centré par rapport au support 16.