INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
- le système d’équilibrage de pression comprend au moins une première valve flexible assurant un passage de l’air de la première chambre, vers la deuxième chambre ou la troisième chambre, la première valve flexible ayant un seuil de déclenchement dudit passage de l’air égal au seuil S1 ;
- la première valve flexible comprend un conduit, une partie mobile par rapport au conduit, et un ressort de rappel fixé sur la partie mobile et sur le conduit, la partie mobile et le ressort de rappel ayant respectivement une masse et une raideur définissant ensemble une fréquence de résonance inférieure à 20 Hz ou supérieure à 20000 Hz ; et
- une deuxième valve flexible assurant un passage de l’air de la deuxième chambre ou la troisième chambre, vers la première chambre, la deuxième valve flexible ayant un seuil de déclenchement dudit passage de l’air égal au seuil S2.
A cet effet, l’invention a également pour objet un casque audio comprenant au moins un tel écouteur.
la est une vue schématique, de face, d’un casque audio selon l’invention,
la est une vue schématique, en coupe, d’un des écouteurs du casque audio représenté sur la ,
la est une vue schématique d’un écouteur constituant une variante de l’écouteur représenté sur les figures 1 et 2, la différence de pression vue par le système d‘équilibrage de pression étant suffisante pour permettre un passage d’air dans un sens,
Selon d’autres modes de réalisation, le guide d’onde peut prendre d’autres formes, telles qu’une forme dont la section transversale est carrée, ovale, etc.
Le ou les réseaux d’indice i1, i2, i3, i4 associés à un même mode excité peuvent présenter une répartition spatiale entre eux le long de l’axe longitudinal 14 qui dépend d’une différence de vitesse de propagation entre la vitesse de propagation du mode excité et une vitesse de propagation du mode d’ordre souhaité.
La répartition spatiale le long de l’axe longitudinal 14 peut être périodique ou apériodique.
Une répartition périodique ou apériodique permet d’ajouter un effet d’absorption saturable pour réduire la forme temporelle d’une impulsion de la radiation 21.
Selon un premier mode de réalisation, chaque mode excité présentant une vitesse de propagation, le ou les réseaux d’indice i1, i2, i3, i4 associés à un même mode excité peuvent présente une répartition spatiale le long de l’axe longitudinal 14 entre réseaux d’indice i1, i2, i3, i4 associés à un même mode excité qui dépend de la vitesse de propagation du mode excité associé.
Sur la et la , la répartition spatiale le long de l’axe longitudinale 14 entre réseaux d’indice i1 associés à un premier mode excité et sensiblement identique à la répartition spatiale le long de l’axe longitudinale 14 entre réseaux d’indice i2 associés à un deuxième mode excité. La distance P1 entre deux réseaux d’indice i1 associés au premier mode excité est sensiblement égale à la distance entre deux réseaux d’indice i2 associés au deuxième mode excité. Cette égalité de répartition est due au fait que la vitesse de propagation de ces modes excités associés est sensiblement égale.
Sur la et la , la répartition spatiale le long de l’axe longitudinale 14 entre réseaux d’indice i1 associés à un premier mode excité et sensiblement différente de la répartition spatiale le long de l’axe longitudinale 14 entre réseaux d’indice i2 associés à un deuxième mode excité. La distance P1 entre deux réseaux d’indice i1 associés au premier mode excité est sensiblement inférieure à la distance P2 entre deux réseaux d’indice i2 associés au deuxième mode excité. Cette différence de répartition est due au fait que la vitesse de propagation du premier mode excité est inférieure à la vitesse de propagation du deuxième mode excité.
Selon un deuxième mode de réalisation, le ou les réseaux d’indice i1, i2, i3, i4 associés à un même mode excité peuvent présenter une répartition spatiale le long de l’axe longitudinal 14 entre réseaux d’indice i1, i2, i3, i4 associés à un même mode excité qui dépend de la vitesse de propagation du mode d’ordre souhaité.
Ces deux modes de réalisation peuvent être combinés. En effet, la répartition spatiale le long de l’axe longitudinal 14 entre réseaux d’indice i1, i2, i3, i4 associés à un même mode excité peut dépendre de la vitesse de propagation du mode d’ordre souhaité et de la vitesse de propagation du mode excité associé. La répartition des réseaux d’indice i1, i2, i3 ou i4 est périodique.
Par ailleurs, la répartition spatiale le long de l’axe longitudinal 14 entre réseaux d’indice i1, i2, i3, i4 associés à un même mode excité peut aussi dépendre d’une évolution spatiale transversale de l’épaisseur du guide d’onde 1 selon l’axe longitudinal 14.
De façon non limitative, le guide d’onde 1 correspond à une fibre optique qui présente un cœur cylindrique 12 et une gaine périphérique 13 recouvrant le cœur cylindrique 12. Le cœur cylindrique 12 possède un indice (de réfraction) n2 linéaire constant et la gaine périphérique 13 un indice n3 linéaire constant inférieur à l’indice n2. Le cœur cylindrique 12 possède un indice (de réfraction) n2 2 non linéaire et la gaine périphérique 13 un indice n3 2 non linéaire ( ).
Ainsi, la répartition spatiale le long de l’axe longitudinal 14 entre réseaux d’indice i1, i2, i3, i4 associés à un même mode excité peut aussi dépendre d’une évolution spatiale transversale du diamètre du guide d’onde 1 selon l’axe longitudinal 14. Par exemple, la distance P1 entre réseaux d’indice i1, i2, i3 ou i4 associés à un même mode excité peut diminuer progressivement le long de l’axe longitudinal 14 si le diamètre du guide d’onde 1 diminue de l’entrée de radiation E à la sortie de radiation S. La répartition des réseaux d’indice i1, i2, i3 ou i4 est dans ce cas apériodique.
Le circuit de mise en forme des signaux 236 peut comprendre un coupleur directionnel, un té de polarisation (bias tee, en anglais), un té de prélèvement (pick-off tee, en anglais), un combineur de puissance (power combiner, en anglais), un diviseur de puissance (power splitter, en anglais), et/ou un coupleur symétriseur (balun, en anglais).
Le deuxième amplificateur 232B peut comprendre, ou consister en, un amplificateur différentiel ou un amplificateur à détection de courant. Le deuxième amplificateur 232B peut être associé avec une résistance de détection R S , comme décrit plus après.
Le commutateur multipôles 234 peut être un commutateur à une entrée reliée à la première matrice 237A et à plusieurs sorties (SPnT, single pole n throws en anglais), dont au moins une sortie reliée au réseau de filtres 235 et une autre sortie reliée au circuit de mise en forme des signaux 236.
L’unité d’alimentation 233 peut être du type régulateur à faible chute de tension (LDO, Low Drop-Out).
La sonde de test 240 peut comprendre des pointes de test, par exemple une carte à pointes, une pointe étant adaptée à venir en contact avec un contact métallique de la cellule de mémoire 100.
Le module de commande 239 peut être une machine d’états, ou un organe numérique, par exemple un microcontrôleur.
De manière optionnelle, le système de test 200 peut également comprendre un bloc magnétique 250 (encadré en pointillés) comprenant : - un circuit magnétique 253 comportant au moins un barreau ferromagnétique et au moins une bobine pour générer un champ magnétique ; - un générateur de commande (DC/AC) 251 du circuit magnétique, adapté à contrôler l’amplitude d’une ou plusieurs composantes du champ magnétique généré par le circuit magnétique 253 ; - un troisième amplificateur (AMP3) 252, par exemple un convertisseur tension-courant, disposé entre le générateur de commande 251 et le circuit magnétique 253.
Le bloc magnétique 250 est adapté à générer un champ magnétique 254 (Magnetic Field) et l’appliquer à la cellule 100 à tester. Il peut être intégré au système de test 200, être relié audit système de test, voire être indépendant de celui-ci.
Selon un exemple, le bloc magnétique 250 peut être adapté à générer, par exemple, un champ magnétique supérieur à 5 kOe (Oersted) dans la direction de la cellule à tester (composante Hz) et supérieur à 300 Oe dans le plan perpendiculaire à la composante Hz (composante Hxy).
Le bloc magnétique peut comprendre un capteur de champ magnétique, par exemple une sonde à effet Hall, adapté à déterminer le champ vu par la cellule à tester.
Le système de test 200 décrit est adapté à configurer différentes lignes et/ou différents circuits, afin de réaliser différents modes et différentes phases de test, comme décrit plus après
La illustre, de façon très schématique, un premier mode de test du système de test 200 de la en régime quasi-statique, dans lequel, en acquisition, le générateur de signaux continus 211 est relié à un instrument de mesure en continu, le multimètre numérique 221 dans l’exemple illustré. La illustre des exemples de courbes caractéristiques pouvant être obtenues par le premier mode de test.
Le premier mode de test peut comprendre, par exemple, les trois phases de tests illustrées par les figures 3 et 4 : - une première phase qui permet par exemple de mesurer la résistance de la cellule en fonction du champ magnétique auquel est soumise ladite cellule (R(H)), en régime quasi-statique ; - une deuxième phase qui permet par exemple de mesurer la résistance de la cellule en fonction de la tension appliquée à ladite cellule (R(V)), en régime quasi-statique ; - une troisième phase qui permet par exemple de déterminer la tension de claquage de la cellule (breakdown).
Pour la première phase, on peut configurer un premier circuit 311 du système de test 200 qui comprend : - une première ligne 301 d’excitation reliant le générateur de commande 251, le troisième amplificateur 252 et le circuit magnétique 253, pour appliquer à la cellule 100 un champ magnétique 254 d’amplitude variable ; - une deuxième ligne 302 d’acquisition reliant le premier générateur 211 (signaux continus), le réseau de filtres 235 (aiguillage par la première matrice de commutation 237A) et la cellule 100, puis la cellule 100 au multimètre numérique 221 (aiguillage par la deuxième matrice de commutation 237B).
La première phase peut permettre de donner des informations par exemple sur : le champ magnétique de commutation, la résistance antiparallèle R AP , la résistance parallèle R P , la TMR, la stabilité de la couche de référence, et/ou le facteur de stabilité thermique (en faisant par exemple le test à plusieurs températures) de la cellule.
On peut par exemple tracer une courbe donnant la résistance de la cellule en fonction du champ magnétique appliqué à ladite cellule, comme illustré par la courbe 401 en . Une telle courbe peut être tracée en réalisant une séquence de test à plusieurs cycles d’excitation/acquisition, par exemple environ 30 cycles. Selon un exemple, la durée d’un cycle est d’environ 100 millisecondes.
ARRIERE PLAN TECHNOLOGIQUE DE L’INVENTION Les panneaux photovoltaïques comprennent un cadre périphérique par lequel lesdits panneaux sont susceptibles d’être maintenus à une structure support. Cette dernière peut comprendre des rails de maintien. Plus particulièrement, et tel qu’illustré à la , ces rails de maintien 1 comprennent deux parois latérales 1a et 1b reliées par un fond 1c de manière à présenter une section en U selon un plan de coupe perpendiculaire à leur direction d’élongation XX’. Les parois latérales 1a et 1b sont, par ailleurs, prolongées, par leur bord parallèle à la direction d’élongation XX’, par des sections intérieurement recourbées 2a et 2b.
Le maintien des panneaux photovoltaïques sur les rails de maintien 1 est par ailleurs assuré par un dispositif d’attache configuré pour maintenir le cadre périphérique en appui contre le rail de maintien. Ce maintien met notamment en œuvre une coopération entre le dispositif d’attache et les sections recourbées 2a et 2b.
Toutefois, les rails de maintien sont soumis à des tolérances dimensionnelles peu exigeantes qui sont susceptibles d’entrainer une variabilité importante de l’écartement des parois latérales 1a et 1b d’un rail de maintien 1 à l’autre. Il est donc des situations, et notamment lorsque l’écartement des parois latérales 1a et 1b est supérieur à une valeur seuil, pour lesquelles le maintien d’un panneau photovoltaïque par le dispositif d’attache ne répond pas aux exigences requises en termes de résistance à un effort d’arrachement susceptible d’être exercé sur le panneau photovoltaïque.
Un but de la présente invention est donc de proposer un élément d’attache permettant d’améliorer l’ancrage mécanique d’un panneau photovoltaïque sur un rail de maintien. Plus particulièrement, le but de la présente invention est de proposer un élément d’attache permettant d’exercer un ancrage mécanique peu sensible aux variations d’écartement susceptibles d’être observées d’un rail de maintien à l’autre.
BREVE DESCRIPTION DE L’INVENTION Les buts de la présente invention sont, au moins en partie, atteints par un élément d’ancrage, apte à coopérer avec un élément d’attache pourvu d’un tirant, pour le maintien d’un panneau photovoltaïque contre un rail, le rail formant une rainure principale dont les bords, intérieurement recourbés, forment des rainures secondaires, l’élément d’ancrage comprenant :
- une plaque principale essentiellement plane ;
Selon un mode de mise en œuvre, les ailes latérales sont essentiellement symétriques l’une de l’autre par rapport à un plan de symétrie perpendiculaire à la plaque principale.
Selon un mode de mise en œuvre, l’au moins un élément de maintien est muni de deux languettes dites, respectivement, première languette et deuxième languette, qui s’étendent, perpendiculairement aux côtés latéraux, l’une vers l’autre, chacune à partir d’une aile latérale, la première languette et la deuxième languette comprenant des moyens d’arrêt disposés aux extrémités libres de l’une et l’autre des languettes et configurés pour s’opposer à l’écartement des deux ailes latérales dès lors qu’un effort d’écartement est imposé audites ailes latérales.
Selon un mode de mise en œuvre, la première languette s’étend à partir d’un bord latéral d’une des ailes latérales, tandis que la deuxième languette s’étend à partir d’un bord latéral de l’autre des ailes latérales, les moyens d’arrêt comprenant au un crochet disposé à l’extrémité libre de l’une des languettes.
Selon un mode de mise en œuvre, les moyens d’arrêt comprennent un autre crochet disposé à l’extrémité libre de l’autre des languettes, et configuré pour être engagé avec le crochet.
Selon un mode de mise en œuvre, les moyens d’arrêt comprennent une fenêtre disposée à l’extrémité libre de l’autre des languettes, et dans laquelle est engagé le crochet, la fenêtre présentant avantageusement une forme rectangulaire.
Selon un mode de mise en œuvre, la première languette et la deuxième languette s’étendent parallèlement à la plaque principale, et se terminent chacune par un anneau de forme oblongue configurée pour être tous les deux traversés par le tirant de l’élément d’attache.
Selon un mode de mise en œuvre, l’élément d’ancrage est configuré pour que la coopération entre le tirant et l’élément d’ancrage soit effective au niveau de la plaque principale.
Selon un mode de mise en œuvre, ledit élément d’ancrage comprend un fût pourvu d’un passage taraudé qui s’étend selon un axe d’élongation dudit fût, le fût étant disposé sur l’une ou l’autre des faces de la plaque principale, et est destiné à coopérer avec un filetage formé sur le tirant de l’élément d’attache.
- F(T N ) est la matrice de propagation du vecteur d’état audit instant de réception ;
- I est la matrice identité ;
- K R (T N ) est le gain du filtre d’estimation audit instant de réception ; et
- H(T N ) est la matrice d’observation audit instant de réception,
la matrice d’influence de l’erreur bornée audit instant de réception étant égale à :
- le procédé comprenant en outre, pour chaque instant de réception, une étape d’inscription de chaque matrice de transfert dans un registre à décalage de transfert et de chaque borne d’erreur reçue dans un registre à décalage de seuil(s),
lors de l’étape de calcul, la Nième matrice de transfert étant égale à la matrice d’influence de l’erreur bornée audit instant de réception, et chacune des autres premières matrices de transfert étant calculée en multipliant la matrice de propagation d’erreur d’estimation dudit instant à chaque matrice de transfert calculée à l’instant de réception précédant ;
- si lors de l’étape de réception, à un instant de perte la mesure issue du capteur n’est pas reçue, alors l’étape d’inscription de l’instant de perte comprend :
- le figement du registre a décalage de seuil(s), et
- l’inscription de chaque matrice de transfert dans le registre à décalage de transfert sans effectuer de décalage dans le registre à décalage de transfert ;
- pour l’instant de perte, lors de la première étape de calcul, la matrice de propagation d’erreur d’estimation audit instant de perte est égale à la matrice de propagation du vecteur d’état audit instant de perte et la matrice d’influence de l’erreur bornée audit instant de recalage est égale à la matrice nulle ;
- pour chaque instant de réception, lors de l’étape de détermination du rayon de protection, chaque contribution unitaire est déterminée à partir d’au moins une sous-matrice extraite de la matrice de transfert calculée à l’instant de réception pour l’un instant de réception précédent,
le calcul de chaque contribution unitaire comportant de préférence un calcul de la ou des valeurs propres d’une des sous-matrices ;
- lors de l’étape de réception, une contribution d’erreur(s) rare(s) et normale(s) au rayon de protection est reçue pour au moins un instant de réception ; et
l’étape de détermination du rayon de protection comprenant le calcul de la somme entre la contribution d’erreur(s) rare(s) et normale(s) et la somme des contributions unitaires.
L’invention a également pour objet un dispositif électronique de détermination d’au moins un rayon de protection associé à un paramètre de navigation d’un porteur, le dispositif électronique de détermination comprenant des moyens techniques propres à mettre en œuvre un procédé de détermination tel que décrit ci-dessus.
De plus, le ou les réseaux d’indice associés à un même mode excité présente une répartition spatiale entre eux le long de l’axe longitudinal qui dépend d’une évolution spatiale du diamètre du guide d’onde.
L’invention concerne également un système amplificateur,
caractérisé en ce qu’il comprend :
au moins un guide d’onde tel que décrit ci-dessous, une source de radiation configurée pour générer une radiation d’entrée sensiblement monomode dans le domaine spatial et dans le domaine temporel ; au moins une source de radiation de pompe configurée pour générer une radiation de pompe apte à être absorbée par le ou les ions dopants.
De plus, la radiation d’entrée générée par la source de radiation est également une radiation à modes longitudinaux bloqués en phase.
BRÈVE DESCRIPTION DES FIGURES L’invention, avec ses caractéristiques et avantages, ressortira plus clairement à la lecture de la description faite en référence aux dessins annexés dans lesquels :
- la représente une vue en coupe d’un mode de réalisation du système amplificateur comprenant le guide d’onde.
- la représente un exemple de profil d’indice d’un réseau d’indice selon un plan transversal du guide d’onde.
- la représente une coupe du guide d’onde comprenant des réseaux d’indice inscrits selon un mode de réalisation.
- la représente une coupe du guide d’onde comprenant des réseaux d’indice inscrits selon un autre mode de réalisation.
- la représente une coupe du guide d’onde comprenant des réseaux d’indice inscrits et répartis de façon différente en fonction du mode excité associé selon un mode de réalisation.
- la représente une coupe du guide d’onde comprenant des réseaux d’indice inscrits et répartis de façon différente en fonction du mode excité associé selon un autre mode de réalisation.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE La représente un mode de réalisation du guide d’onde 1. Le guide d’onde 1 peut correspondre à un guide d’onde multimode non linéaire. Le guide d’onde 1 possède un profil d’indice uniforme. Le guide d’onde 1 est configuré pour générer une radiation de sortie 11 sensiblement monomode à un mode d’ordre souhaité à partir d’une radiation d’entrée 21 sensiblement monomode dans le domaine spatial. Le guide d’onde 1 peut aussi être configuré pour générer une radiation de sortie 11 à partir d’une radiation d’entrée 21 sensiblement monomode dans le domaine spatial et dans le domaine temporel.
Le guide d’onde 1 comporte un axe longitudinal 14. Il comprend également une entrée de radiation E à une extrémité E1 de l’axe longitudinal 14 par laquelle la radiation d’entrée 21 est susceptible d’entrer. Le guide d’onde 1 comprend également une sortie de radiation S à une extrémité E2 de l’axe longitudinal 14 par laquelle la radiation de sortie 11 est susceptible de sortir. Le guide d’onde 1 présente une longueur de propagation L entre l’entrée de radiation E et la sortie de radiation S.
Avantageusement, le guide d’onde 1 peut comporter deux fenêtres, une en entrée de radiation E et une en sortie de radiation S, afin de faciliter le couplage et le découplage de la radiation et de protéger les embouts du guide d’onde 1 contre un endommagement optique, mécanique et/ou thermique.
Une radiation sensiblement monomode correspond à une radiation présentant un nombre réduit de modes longitudinaux et spatiaux. Par exemple, une radiation sensiblement monomode présente environ un à cinq modes longitudinaux et spatiaux.
Pour ce faire, le module de traitement 22 calcule d’abord le coefficient complexe d’intercorrélation des échantillons acquis, selon l’expression suivante :
où désigne l’opérateur de conjugaison complexe.
Le coefficient d’intercorrélation est un nombre complexe, c’est-à-dire un nombre avec une partie réelle et une partie imaginaire .
Le déphasage entre les deux signaux de brouillage reçus sur les deux antennes est alors donné par l’angle (ou argument) du nombre complexe , c’est-à-dire :
Il est donc clair que lors de cette étape 120, une valeur de déphasage est calculée pour chacune des N positions définie par l’angle de rotation .
Lors de l’étape 130 suivante, le module de traitement 22 détermine la direction relative de la source de brouillage 12 en utilisant une valeur maximale des N déphasages calculés.
En particulier, lors de cette étape 130, le module de traitement 22 détermine un angle d’azimut Az Ant de la source de brouillage 12 dans le plan (X Ant , Y Ant ). Selon l’invention, cet angle d’azimut correspond à la valeur maximale de l’ensemble des déphasages entre les deux signaux de brouillage déterminés lors de l’étape précédente.
Plus particulièrement, il est clair que le déphasage entre les deux signaux de brouillage reçus par les deux antennes 31, 32 est relié à l’azimut et au site de la source de brouillage 12 par la relation suivante :
où correspond à la différence de marche entre l’antenne 32 et l’antenne 31 comme le montre la selon laquelle :
et où correspond à la longueur d’onde du signal de brouillage, un déphasage dû au défaut des antennes et des voies analogiques de l’électronique, et un angle de site calculé par rapport à l’axe OZ Ant .
Le déphasage s’écrit donc comme :
Étant donné que lors de la rotation des antennes, l’angle de site reste constant, la dernière relation peut s’écrire sous la forme suivante :
où est une valeur constante.
Autrement dit, le déphasage présente une courbe sinusoïdale. Deux exemples de courbes sont représentés sur la figure 4. En particulier, cette figure 4 présente dans sa partie gauche une courbe sinusoïdale de pour la valeur de site et dans sa partie droite gauche une courbe sinusoïdale de pour la valeur de site . Dans les deux cas, il est considéré que et .
Comme le montrent ces deux exemples, il est clair que le déphasage atteint sa valeur maximale lorsque .
Ainsi, lors de cette étape 130, le module de traitement 22 analyse tous les couples obtenus au cours de la rotation lors de l’étape précédente et obtient l’azimut d’arrivée estimée par :