INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Préférentiellement, les conduits du système 10 d’impression sont les plus courts possibles. Ceci permet de limiter la distance que le produit de revêtement doit parcourir pour passer d’un circuit à l’autre. Cet agencement du système 10 d’impression est donc optimisé pour limiter le gaspillage et la perte de produit de revêtement pour le remplissage des éléments et conduits du système 10 d’impression. En outre, cet agencement améliore la compacité du système 10 et donc son intégration dans une installation pour l’impression d’objets à revêtir. Préférentiellement, les conduits sont de longueur inférieure ou égale à 200 mm.
Ainsi qu’illustré sur la , le système 10 comporte également trois entrées distinctes et quatre sorties distinctes.
Les entrées du système 10 sont : une entrée d’approvisionnement P1, une entrée de rinçage de filtre P2 et une entrée de rinçage de tête d’impression P3.
Les sorties du système 10 sont : une sortie de purge d’approvisionnement O1, une sortie de purge de filtration O2, une sortie de purge de tête d’impression O3 et une sortie de purge de remplissage O4.
La pluralité de vannes et de conduits est en outre agencée de sorte à former trois circuits différents et isolables les uns des autres pour véhiculer les produits de revêtement et de rinçage dans le système 10.
Ces trois circuits sont : un circuit d’approvisionnement 1, un circuit de filtration 2 et un circuit de tête 3.
Le système 10 d’impression peut, en outre, comporter un quatrième circuit de purge de remplissage 4.
Le tableau 17 concerne la concentration en acide formique détectée dans le flacon montrant les potentiels relargages par la membrane papier après capture. Charbon Actif Zéolithe NaY MIL-100(Fe) Concentration mesurée en acide formique après 24h dans le flacon 3,3 ppm 4,16 ppm 0 ppm (140 ppb détectés après 72h)
Le tableau 17 récapitule les concentrations en acide formique mesurées après 24h dans le flacon en présence de la membrane papier formulée à partir de zéolithe NaY, charbon actif ou MIL-100(Fe).
Le tableau 18 concerne la concentration en acide acétique mesurée dans le flacon montrant les potentiels relargages par la membrane papier après capture. Charbon Actif Zéolithe NaY MIL-100(Fe) Concentration mesurée en acide acétique après 24h dans le flacon 0,75 ppm > 5 ppm 0 ppm
Le tableau 18 récapitule les concentrations en acide acétique mesurées après 24h dans le flacon en présence de la membrane papier formulée à partir de zéolithe NaY, charbon actif ou MIL-100(Fe).
Le tableau 19 concerne les concentrations en acide acrylique mesurées dans le flacon montrant les potentiels relargages par la membrane papier après capture. Charbon Actif Zéolithe NaY MIL-100(Fe) Concentration mesurée en acide acrylique après 24h dans le flacon 0,42 ppm 3,4 ppm 0 ppm
Le tableau 19 récapitule les concentrations en acide acrylique mesurées après 24h dans le flacon en présence de la membrane papier formulée à partir de zéolithe NaY, charbon actif ou MIL-100(Fe).
Le tableau 20 concerne les concentrations en furfural mesurées dans le flacon montrant les potentiels relargages par la membrane papier après capture. Charbon Actif Al-PDA MIL-100(Fe) Concentration mesurée en furfural après 24h dans le flacon 0,21 ppm 0ppm 0 ppm
Le tableau 20 récapitule les concentrations en furfural mesurées après 24h dans le flacon en présence de la membrane papier formulée à partir de charbon actif, Al-PDA ou MIL-100(Fe).
Procédé d’extraction sur phase solide à l’aide d’un monolithe poreux La présente invention concerne un procédé d’extraction sur phase solide d’un ou plusieurs composés d’intérêt à l’aide d’un monolithe poreux intégré dans un conduit fluidique. L’invention a également trait à un procédé d’intégration d’un monolithe poreux dans un tube en un matériau thermorétractable.
L’extraction d’un ou plusieurs composés d’intérêt à partir d’un mélange complexe est essentielle pour une utilisation ultérieure, notamment pour permettre leur identification et/ou leur quantification. La qualité de l’extraction du ou des composés d’intérêt influe beaucoup sur la qualité des résultats obtenus ultérieurement.
Il existe actuellement plusieurs méthodes pour extraire les composés d’intérêt.
Un moyen pratique et efficace d’effectuer une extraction consiste à faire circuler une solution contenant les molécules d’intérêt au travers d’une phase solide. Pour cela il est nécessaire d’avoir un circuit fluidique incorporant un matériau poreux de section parfaitement adaptée au conduit dans lequel il est intégré et fixe pour garantir que la solution circulant dans le circuit traverse inévitablement le matériau poreux.
Parmi les matériaux pouvant être utilisés comme phase solide pour l’extraction, les monolithes poreux, notamment ceux à porosité hiérarchique (HPM), présentent des avantages tels qu’une bonne perméabilité, une porosité et une chimie de surface ajustable. La réalisation de dispositifs pour l’extraction d’un format miniaturisé est un défi.
Comme cela est décrit dans les articles de Nema et al , Talanta 82 (2010) 488–494 Application of silica-based monolith as solid phase extraction cartridge for extracting polar compounds from urine , Ma, X., Zhao, M., Zhao, F. et al. Application of silica-based monolith as solid-phase extraction sorbent for extracting toxaphene congeners in soil . J Sol-Gel Sci Technol 80, 87–95 (2016) et Jorge C. Masini, et al. , Porous monolithic materials for extraction and preconcentration of pollutants from environmental waters , Trends in Environmental Analytical Chemistry, Volume 29, 2021, e00112, ISSN 2214-1588, une méthode pour intégrer un HPM dans un circuit fluidique consiste à l’encastrer dans le corps d’une seringue, notamment par insertion en force. Ceci n’est réalisable que pour des HPM présentant une résistance suffisante aux contraintes d’encastrement manuel, notamment présentant plusieurs millimètres de large.
Comme cela est décrit dans la demande JP2003166983, une autre méthode pour encapsuler un HPM en vue d’une utilisation de SPE ou de chromatographie consiste à utiliser un tube thermorétractable qui, lorsqu’on le chauffe à 100°C pendant 10 minutes, se rétracte sur le HPM pour l’encapsuler et le maintenir en position. Cette méthode est utilisée communément pour encapsuler des monolithes poreux de plusieurs mm de large. Cependant, pour des monolithes poreux de petit diamètre, notamment de diamètre inférieur ou égal à 2 mm, il est établi, notamment dans le brevet US 7 291 383, que l’encapsulation telle que décrit dans la demande de brevet japonaise précitée ne permet pas de garder à la fois l’intégrité du HPM et l’étanchéité de l’intégration.
De tels dispositifs d’extraction avec des HPM de grandes largeurs requièrent de faire circuler plusieurs fois plusieurs centaines de microlitres sur le HPM. Ils fonctionnent avec des débits obtenus par la création d’un vide d’air en sortie de dispositif ou bien par centrifugation. Ils sont donc peu modulables et difficiles à contrôler précisément. De plus, ils ne sont pas toujours compatibles avec les contraintes de certains domaines, notamment les domaines dits -omiques incluant la protéomique, la métabolomique ou la glycomique, en termes de quantité réduite des échantillons, de volume faible des échantillons à analyser et de rapidité requise.
Delta exemples : 1 - 2 1 - 3 1 - 4 Rendements % poids / charge H 2 S -0,3 -1,6 -2,9 H 2 O 1,1 6,5 13,2 NH 3 -0,1 -0,2 -0,3 C 1 0,2 -0,2 -0,6 C 2 0,2 0,0 -0,2 C 3 0,3 0,1 -0,1 C 4 0,1 0,0 -0,2 C 1 – C 4 0,8 -0,1 -1,0 PI – 180 °C 0,3 4,2 8,0 180 – 250 °C 0,4 1,8 3,6 250 – 350 °C 5,0 16,6 31,6 350 – 540°C -3,3 -15,8 -29,8 540°C+ -3,8 -11,4 -22,2
La conversion de la coupe 540°C+ est calculée par différence de masses entre la charge et l’effluent liquide total, telle que :
On observe une conversion de la coupe 540°C+ améliorée de + 4.1 points entre l’exemple 1 de référence avec du RSV-SR seul et l’exemple 2 avec 10 % poids d’huile végétale usagée, et de + 11.8 points entre l’exemple 1 et l’exemple 3 avec 50 % poids d’huile de cuisson usagée. Ces résultats montrent une bonne conversion de l’huile végétale dans le procédé, résultats qui sont confirmés par l’exemple 4 alimenté avec 100 % poids d’huile de cuisson usagée.
On relève également une augmentation importante du rendement des coupes PI-180, 180-250 et 250-350°C dans l’exemple 2 et dans l’exemple 3, qui montrent que l’huile de cuisson se transforme majoritairement en ces coupes d’hydrocarbures d’intérêt. L’augmentation des rendements en coupes d’intérêt est accompagnée d’une diminution des coupes 350-540 et 540 °C + d’un intérêt moindre. Ces résultats sont également confirmés par l’exemple 4.
On montre également que dans les deux exemples 2 et 3, les performances en hydrotraitement (hydrodésulfuration et hydrodésoxygénation en particulier) sont excellentes : la quasi-totalité des atomes d’oxygène apportés par l’huile végétale sont enlevés des produits.
Par ailleurs, le co-traitement de l’huile de cuisson à faible taux d’incorporation (10 % poids - exemple 2) ne semble pas déstabiliser significativement le produit non converti puisque la teneur en sédiments est de seulement 0,06 % poids, ce qui est une valeur très faible et parfaitement tolérable en sortie de procédé d’hydroconversion. En revanche, un fort taux d’incorporation d’huiles végétales usagées (50 % poids - exemple 3) conduit à une plus forte déstabilisation de l’effluent en sortie du procédé, avec 0,9 % poids de sédiments mesurés. Avec une telle teneur en sédiments, l’opérabilité du procédé d’hydroconversion risque d’être dégradée. Aucun sédiment n’a été relevé pour l’exemple 4 avec 100 % poids d’huile de cuisson usagée, ce qui était attendu.
Enfin, l’expérience 3 démontre qu’avec 50 % poids d’huile végétale usagée, le flux gazeux de produits de la réaction augmente de plus de 10 % poids dans le procédé d’hydroconversion comparativement à celui de l’expérience 1 de référence 100 % poids VR-SR. L’expérience 4 avec 100 % poids d’huile de cuisson usagée voit son débit de produits gazeux augmenter de plus de 20 % en poids. Cela peut conduire à un risque sur l’hydrodynamique dans le réacteur et sur la quantité de fraction liquide à disposition pour être recyclée et pour maintenir le catalyseur en suspension. Il est donc préférable de maintenir le taux d’incorporation des huiles végétales sous un certain seuil lors du co-traitement dans un réacteur d’hydroconversion avec du résidu et, de manière analogue, de préférer le co-traitement à une charge 100 % poids huile végétale (éventuellement usagée).
On voit bien ici les limites associées à un fort taux d’incorporation des huiles végétales (éventuellement usagées) dans le procédé d’hydroconversion en lit bouillonnant, et que le co-traitement à des teneurs modérées est préférable pour garantir la bonne opérabilité du procédé.
MODELE DE PEAU RECONSTITUEE Domaine de l’invention Le domaine de l’invention concerne un nouveau modèle cutané intégrant une composante microbienne et un composant lipidique. Ce modèle est particulièrement adapté pour étudier et développer des nouveaux actifs/produits dans le domaine dermo-cosmétique. En effet, à ce modèle intégré, un stress physique ou chimique peut être ajouté pour reproduire des lésions ou des situations pathologiques, pouvant provoquer des déséquilibres du microbiote cutané.
État de la technique La peau est bien plus qu’une enveloppe externe, elle est en effet un véritable organe nécessaire à la vie. Elle constitue un terrain d’échange entre notre environnement intérieur et l’environnement extérieur et est de ce fait exposée à de multiples agressions et variations auxquelles elle s’adapte en permanence. La peau assure donc, entre autres, une véritable fonction barrière, autrefois attribuée à sa seule structure et composition. La peau est composée de cellules regroupées entre elles pour former un tissu à la fois résistant et souple. Ces cellules sont réparties en trois couches : l’hypoderme, le derme et l’épiderme. L’hypoderme est la couche la plus profonde de la peau. Il est constitué de tissu adipeux blanc qui permet de protéger l’organisme des chocs, de constituer une réserve énergétique et de thermoréguler le corps. Le derme est la couche comprise entre l’hypoderme et l’épiderme. Elle est la couche la plus épaisse de la peau. Le derme héberge les vaisseaux sanguins et lymphatiques, les nerfs, les glandes sudoripares qui produisent la sueur et les follicules pilo-sébacés. Il est majoritairement composé de macromolécules, de cellules fibroblastiques et de cellules du système immunitaire. L’épiderme est la surface la plus mince de la peau. Il est composé à 90 % de kératinocytes qui servent à synthétiser la kératine et permettent, grâce à leur différenciation, d’assurer une imperméabilité et une protection à la peau. L’épiderme est constitué de quatre principales couches : la couche basale ( stratum basale ), constituée de kératinocytes à larges noyaux, qui permettent d’assurer le renouvellement constant de l’épiderme ; la couche spineuse ( stratum spinosum ), composée de kératinocytes volumineux qui s’aplatissent progressivement en allant vers les couches supérieures ; la couche granuleuse ( stratum granulosum ), composé de kératinocytes aplatis qui permettent de transformer les kératinocytes en cornéocytes (cellules anucléées) et enfin la couche cornée ( stratum corneum ), couche supérieure composée des cornéocytes qui vont desquamer. L’épiderme n’est pas uniquement composé de cornéocytes mais aussi de lipides entre ces différentes cellules. Les lipides sont organisés sous forme de bicouches lipidiques. Les principales classes de ces lipides sont les céramides, le cholestérol et les acides gras libres. Ils assurent en partie la fonction barrière de la peau.
Le sébum est un film hydrolipidique produit par les glandes sébacées. Il est excrété à la surface de la peau où il va former une couche protectrice, mais aussi servir de substrat au microbiote cutané. Le sébum est majoritairement lipophile et anaérobie, et va donc permettre de conserver des espèces microbiennes lipophiles et anaérobies. Il va aussi protéger la peau en la graissant et en l’acidifiant pour réguler le pH cutané.
Le microbiote cutané joue également un rôle clé dans les fonctions protectrices de la peau. Il participe également à la régulation du pH de la peau. Le microbiote cutané, appelé également flore cutanée, se situe au niveau de l’épiderme. Il est constitué de micro-organismes comme des bactéries, des virus, des champignons et parasites. Le microbiote cutané évolue au fur et à mesure de l’avancée en âge, pour atteindre en moyenne 1 000 milliards de bactéries, et 1 000 espèces de virus, parasites et champignons. Pour les bactéries, les souches les plus connues et étudiées sont Staphylococcus a ureus , Staphylococcus e pidermidis et Cutibacterium acnes . Certaines sont aérobies et vivent donc avec l’apport d’oxygène et d’autres sont anaérobies et vivent plus en profondeur dans le stratum corneum sans apport d’oxygène. Certaines de ces bactéries produisent des acides gras, d’autres des peptides antimicrobiens et même dans certains cas des acides aminés. La plupart de ces bactéries utilisent les lipides du sébum pour croitre et produire ces composés.
Le microbiote cutané varie de manière quantitative et qualitative d’une personne à l’autre. Des variables telles que l’âge, le sexe, le système immunitaire, le pH, la température ou encore l’humidité peuvent modifier la composition du microbiote de la peau. Par exemple, l’utilisation de produits cosmétiques ou pharmaceutiques créent des différences. Toutefois, deux catégories distinctes peuvent être identifiées au sein du microbiote cutané : la flore « résidente » et la flore « transitoire ».
La flore transitoire ne s’établit pas de façon permanente à la surface de la peau, elle varie au cours de la journée, dépend des activités réalisées et des variations des conditions environnantes. Elle peut être présente quelques heures, ou quelques jours. Les micro-organismes qui la composent sont pour la plupart inoffensifs, dits saprophytes. Cette flore peut également être constituée de bactéries pathogènes opportunistes et entraîner des maladies, si les défenses de l’hôte faiblissent. Une des espèces transitoires les plus communes est S. aureus , mise en cause dans la dermatite atopique (DA).
Les micro-organismes présents sur la peau et composant la flore résidente ne sont pas opportunistes, ils remplissent des fonctions très utiles pour la protection de l’organisme. En effet, le microbiote cutané assure différents rôles dans le maintien de l’intégrité de notre peau. Il constitue une barrière en régulant l’homéostasie de la peau, en lui fournissant des nutriments ou bien encore en rentrant en compétition avec des pathogènes. S. epidermidis sécrète par exemple des peptides antimicrobiens contre S. aureus . Corynebacterium striatum et C . acnes inhibent quant à eux l’expression de gènes de virulence de ce dernier (Sanford and Gallo, Seminars in Immunology, 25, pp370-7, 2013). La symbiose entre hôte et microorganismes est notamment indispensable à la bonne santé de la peau. Lorsque cet équilibre est rompu, on parle alors de dysbiose. Il a été montré dans de nombreuses études que les dysbioses sont corrélées à l’apparition de certaines pathologies cutanées inflammatoires, comme l’acné, la dermatite atopique ou l’eczéma. La compréhension des interactions entre le microbiote cutané et la peau constitue donc un enjeu dans l’élaboration de nouveaux traitements cosmétiques et pharmaceutiques.
Plus précisément, l’unité de contrôle du courant 54 comporte une résistance 55 et un dispositif de régulation de courant 56.
La résistance 55 présente deux bornes 62 et 64, une borne 62 étant reliée d’une part au contacteur 32 et d’autre part au pôle négatif 26 des éléments électrochimiques 18 et l’autre borne 64 étant reliée indirectement au pôle positif 24 des éléments électrochimiques 18.
Le dispositif de régulation 56 est reliée d’une part à une borne 64 de la résistance 55 et d’autre part au dispositif de protection 58.
La résistance 55 et le dispositif de régulation 56 sont ainsi en série.
Le dispositif de régulation 56 joue à la fois un rôle de régulateur de courant et un rôle de commutateur.
A ce titre de rôle de commutateur, le dispositif de régulation 56 présente à ce titre un état ouvert et un état fermé.
Le dispositif de régulation 56 est, par exemple, un transistor, notamment un transistor à effet de champ à grille isolée. Un tel transistor est plus souvent dénommé transistor MOSFET, l’acronyme MOSFET renvoyant à la dénomination anglaise correspondante de « Metal Oxide Semiconductor Field Effect Transistor » se traduisant littéralement par « transistor à effet de champ à structure métal-oxyde-semiconducteur ».
Dans un tel cas, le dispositif de régulation 56 effectue le rôle de régulateur en fonctionnant dans son régime linéaire.
Pour améliorer la régulation, le dispositif de régulation 56 peut comporter plus d’un transistor, par exemple deux transistors en série.
Le dispositif de protection 58 est un dispositif de protection électrique des éléments du circuit de maintenance 36.
Selon l’exemple décrit, le dispositif de protection 58 est un fusible.
En outre, dans la , le dispositif de protection 58 est en série avec le l’unité de contrôle du courant 54.
L’ensemble du dispositif de protection 58 et de l’unité de contrôle du courant 54 forme ainsi une branche 66 en parallèle des éléments électrochimiques 18. La branche 66 s’étend entre deux extrémités 68 et 70, la première extrémité 68 de la branche 66 étant reliée au pôle négatif 26 des éléments électrochimiques 18 et au contacteur 32.
Le deuxième circuit électronique de contrôle 60 est propre à mettre en œuvre un ensemble de fonctions. Ces fonctions sont des fonctions de maintenances et correspondent à des étapes d’un procédé de maintenance de la batterie 12.
Certaines de ces fonctions seront décrites plus précisément dans la suite de la description.
D’un point de vue physique, le deuxième circuit électronique de contrôle 60 peut être réalisé de la même manière que le premier circuit électronique de contrôle 46.
Le four de traitement de surface des carcasses est habituellement placé sur une chaîne d'abattage, et pour ce qui concerne l’abattage des porcs, ledit four est situé en aval des épileuses dont la fonction est de débarrasser la peau de la majeure partie des soies de l’animal, et éventuellement des brosseuses dont le rôle est d'éliminer le plus possible les soies résiduelles sur les carcasses des porcs. Le four de traitement de surface est généralement situé sur la chaîne d’abattage en amont des postes dédiés au traitement interne des porcs par éviscération, avant les étapes de découpe qui concerne la boucherie à proprement parler. Un tel four de traitement de surface des carcasses est décrit dans la demande FR2350788, et est utilisable dans les abattoirs convenant dans le cadre de l’abattage et du conditionnement de la viande des porcs d’élevage. Les fours de brûlage ou grillage décrits en préambule dans cette demande FR2350788 comportent une voie de passage munie d'une entrée et d'une sortie, un garnissage réfractaire placé latéralement sur la voie de passage, ainsi que des brûleurs qui agissent directement sur les bêtes abattues passant dans le four à l’aide de flammes libres. Ledit garnissage réfractaire est décrit comme agissant par rayonnement de chaleur en étant chauffé à l'aide des brûleurs alimentés au gaz ou par des produits dérivés du pétrole. De tels fours de l’état de l’art ont pour fonction de brûler les poils et de chauffer la peau de manière que sa couche supérieure puisse être enlevée. Le four décrit en particulier dans la demande FR2350788 est un four électrique imposant la présence d’éléments de mise en rotation de la carcasse pour obtenir une efficacité optimum. Ces éléments additionnels compliquent et ralentissent la mise en œuvre, étant donné que cela impose au moins une étape de rotation supplémentaire pour permettre un chauffage plus homogène d’une carcasse.
Tous les fours de l’art antérieur présentent l’inconvénient de ne pas permettre d’assurer un véritable abattement microbiologique, c’est-à-dire d’éliminer suffisamment des germes microbiens naturellement présent à la surface des carcasses tout en maîtrisant les dépenses énergétiques liées au fonctionnement du four.
L’invention propose, en vue de remédier aux inconvénients de l’état de l’art, une station de flambage de carcasses s’étendant verticalement suivant un axe XX’ depuis une plateforme positionnée perpendiculairement à l’axe XX’ sur laquelle est fixée la station de flambage ; ladite station de flambage comprenant : un châssis ; une enceinte de flambage située au centre du châssis en étant fermée latéralement par un premier déflecteur et un deuxième déflecteur ; un dispositif de distribution des gaz fixé sur le châssis et comportant, d’une part, un circuit d’alimentation comprenant un gaz combustible qualifié de circuit d’admission, et d’autre part, un circuit d’évacuation des gaz de combustion qualifié de circuit d’échappement ; et un pont monté sur le châssis ; ledit pont monté sur le châssis comportant : - un premier pilier comprenant le premier déflecteur ; - un deuxième pilier disposé en regard du premier pilier, comprenant le deuxième déflecteur ; - une passerelle s’étendant en partie haute de l’enceinte de flambage, et reliant le premier pilier au deuxième pilier ; et au moins l’un des éléments sélectionné entre le premier et le deuxième pilier comporte une première unité de brulage contenant une colonne d’alimentation en gaz combustibles intégrée au dispositif de distribution des gaz et un ensemble de cinq à vingt buses de brulage montées sur la colonne d’alimentation, les buses de brulage débouchant transversalement dans l’enceinte de flambage en pointant vers l’axe XX’, le dispositif de distribution des gaz comportant un système de recirculation des gaz brulés raccordé sur le circuit d’échappement et débouchant dans l’enceinte de flambage.