INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans une variante, la semelle d’usure est de construction moulée unitaire.
Avantageusement, les parties textiles de semelle interne et externe respectivement des éléments tubulaires textiles interne et externe et un ou plusieurs élément(s) de semelle, sont moulés ensemble par thermocompression pour former la semelle d’usure en une seule pièce.
Dans une variante, un bord médial et un bord latéral de la semelle d’usure sont en liaison directement respectivement avec un bord latéral et un bord médial de la tige, en particulier sont en liaison par l’intermédiaire d’au moins une portion textile thermofondue.
Dans une variante, l’article chaussant comprend un élément de semelage disposé dans le volume d’accueil du pied, en particulier de manière amovible, et ayant une face externe disposée en regard de la face interne de la semelle d’usure, en particulier l’élément de semelage est une semelle intermédiaire.
Selon le mode de réalisation non limitatif, chaque motif 5 de la zone d’absorption 4, à l’exception des motifs 5 périphériques adjacents à la paroi externe 11 de la zone d’absorption 4, comprennent au moins deux orifices 6. Chaque motif 5 considéré de la zone d’absorption 4 est agencé pour qu’une partie des gaz circulant dans un motif considéré de la zone d’absorption 4 pénètrent dans au moins deux motifs 5 distincts, adjacents au motif 5 considéré, de la zone d’absorption 4. Toutefois, rien ne s’oppose à ce que certains des motifs 5 de la zone d’absorption 4 possèdent un orifice 6 borgne.
Selon le mode réalisation non limitatif, chacun, des motifs 5 de la zone d’absorption 4, à l’exception des motifs 5 périphériques adjacents à la paroi externe 11 de la zone d’absorption 4, comprend six orifices 6. Toutefois, les motifs de la zone d’absorption pourraient comprendre quatre orifices 6 ou plus de six orifices 6. Selon le mode réalisation non limitatif, un axe de révolution d’un orifice 6 d’un des motifs 5 de la zone d’absorption 4 et un axe de révolution d’un orifice 6 d’un autre des motifs 5 de la zone d’absorption 4 forment un angle identique de 0° par rapport à un axe parallèle à l’axe du canal 8. Toujours selon le mode réalisation non limitatif, un axe de révolution d’un orifice 6 d’un des motifs 5 de la zone d’absorption 4 et un axe de révolution d’un orifice 6 d’un autre des motifs 5 de la zone d’absorption 4 forment un angle identique de 0° par rapport à un axe perpendiculaire, dit axe longitudinal, à l’axe du canal 8. Selon le mode réalisation non limitatif, un axe de révolution d’un orifice 6 d’un des motifs 5 de la zone d’absorption 4 et un axe de révolution d’un orifice 6 d’un autre des motifs 5 de la zone d’absorption 4 forment un angle identique de 0° par rapport à un axe, dit axe vertical, perpendiculaire à l’axe longitudinal et perpendiculaire l’axe du canal 8.
Le réducteur 1 comprend au moins un évidement 15, un unique évidement 15 selon le mode de réalisation, s’étendant entre la paroi externe 11 du matériau architecturé et une paroi externe 10 du réducteur 1. L’évidement 15 s’étend radialement autour de la paroi externe 11 de la zone d’absorption. Selon le mode de réalisation non limitatif, l’évidement 15 s’étend uniquement sur une moitié supérieure, par rapport à l’axe vertical, du réducteur 1.
L’évidement 15 ou les évidements successifs 15 s’étendent, a minima, au niveau de la partie du réducteur 1 destinée à être positionnée dans la ligne de mire d’une arme sur laquelle il est destiné à être monté.
L’au moins un évidement comprend ou est rempli d’un gaz. L’au moins un évidement a pour fonction d’isoler thermiquement la paroi externe du matériau architecturé et/ou de la zone d’absorption de la paroi externe du réducteur sonore. Ceci permet d’atténuer, voire d’empêcher l’apparition, des effets de convection dans la ligne de mire de l’arme.
En référence aux FIGURES 2 et 4 à 7, il est décrit une amélioration du mode de réalisation présenté ci-dessus et illustré sur les FIGURES 1 et 3. Il s’agit d’un réducteur 1, dit hybride, combinant ou susceptible de combiner tout ou partie des caractéristiques et propriétés du réducteur sonore 1 décrit ci-dessus et illustré sur les et 3 avec celles d’un réducteur de recul. Les caractéristiques du réducteur 1 décrites précédemment sont toutes combinables avec l’amélioration. Selon l’amélioration, le réducteur 1 comprend, en outre, douze évents 9 s’étendant entre la zone d’absorption 4 et la paroi externe 10 du réducteur 1. Chacun des évents 9 est agencé pour qu’une partie des gaz destinés à circuler dans le canal 3 soit évacuée, hors du réducteur 1, par les évents 9. Les évents 9 sont disposés latéralement. Six évents 9 sont disposés d’un côté et six autres du côté opposé.
Les évents 9 s’étendent à travers des motifs 5 de la zone d’absorption 4.
Les caractéristiques géométriques, en terme de distances et d’angles en particulier, de la présentation schématique simplifiée des FIGURES 5 à 7 sont illustratives et ne correspondent pas nécessairement ou pas exactement aux caractéristiques géométriques du réducteur 1 hybride des FIGURES 2 et 4.
Chacun des évents 9 comprend une surface de sortie 18 à travers laquelle les gaz sont expulsés hors du réducteur 1. Selon le mode de réalisation non limitatif présenté sur les FIGURES 2 et 4, les surfaces de sortie 18 sont courbes.
En référence aux FIGURES 5 à 7, chaque évent 9 comprend deux parois 16 consécutives selon un axe parallèle à l’axe du canal 8. Les deux parois consécutives 16 sont en vis-à-vis. Pour au moins un évent 9, pour chaque évent 9 selon le mode de réalisation représenté aux FIGURES 2 et 4, une tangente 25, 26 à une extrémité distale 27, 28 d’au moins une des deux parois consécutives 16 de l’évent 9 forme un angle, noté λ, inférieur à 90° et supérieur à 0° avec un plan normal 29, 30 à l’axe du canal 8 intersectant la tangente 25, 26 à l’extrémité distale 27, 28 de l’au moins une des deux parois 16 de l’évent 9.
Selon le mode de réalisation, l’angle λ 1 formé entre la tangente 25 et le plan normal 29 à l’axe du canal 8 intersectant la tangente 25 à l’extrémité distale 27 est de l’ordre de 30°. L’angle λ 1 est différent de l’angle λ 2 formé entre la tangente 26 et le plan normal 30 à l’axe du canal 8 intersectant la tangente 26 à l’extrémité distale 28. L’angle λ 2 est de l’ordre de 45°. Autrement dit, dans le plan de coupe représenté, les deux parois consécutives 16 ne sont pas parallèles. En outre, en référence à la , les parois consécutives 16 ne sont pas planes. En outre, les parois consécutives 16 ne sont pas parallèles. Toutefois, les parois consécutives 16 pourraient être planes et/ou parallèles.
L’angle λ décrit un agencement des évents 9 tel que les gaz circulant à travers chaque évent 9 sont éjectés de chaque évent 9 en générant une poussée sur une ou les deux parois consécutives 16 opposées en vis-à-vis. Cette poussée est opposée à la direction d’éjection des gaz. Cette poussée est la résultante principale opposée au recul de l’arme. Cette poussée, et donc l’angle λ, permet d’obtenir l’effet de réduction du recul. Pour que cet effet soit obtenu, il suffit que l’angle λ soit différent de 0° et de 90°. Un angle λ compris entre 20° et 70° offre un effet particulièrement avantageux. Un angle λ compris entre 30° et 60° offre un effet optimal.
En référence aux à 7, selon le mode de réalisation présenté, chaque évent 9 s’étend principalement selon un direction 19, dite direction principale 19, s’étendant depuis la zone d’absorption 4 jusqu’à la paroi externe 10 du réducteur 1. Chaque évent 9 comprend une surface médiane équidistante à chacune des deux parois consécutives 16. La surface médiane comprend la direction principale 19 d’un évent 9. La direction principale 19 est une droite selon le mode de réalisation. Toutefois, la direction principale 19, comme les parois 16 délimitant les évents 9, comme la surface médiane, peuvent être un axe ayant une forme quelconque, tels que, à titre d’exemples non limitatifs, une forme courbe concave ou convexe.
Pour chacun des évents 9, la direction principale 19 d’un évent 9 considéré forme un angle θ, dit angle de poussée θ, avec une droite s’étendant le long de l’axe du canal 8 depuis une intersection 22 de l’axe de sortie 19 des gaz avec l’axe du canal 8 jusqu’à l’orifice d’entrée des gaz 12 qui est supérieur à 0°, de préférence à 20°, et inférieur à 90°, de préférence à 70°. Selon le mode de réalisation présenté, l’angle de poussée θ est de 52,5°.
La direction principale 19 forme un angle δ avec un plan normal 23 qui comprend le point d’intersection de l’axe principal 19 avec l’axe du canal 8. La surface médiane d’un évent 9 forme un angle δ avec un plan normal 23 qui comprend l’axe d’intersection de la surface médiane avec le plan normal 23. L’angle δ formé entre la surface médiane et un plan normal 23 qui comprend l’axe d’intersection de la surface médiane avec le plan normal 23 peut varier le long de l’axe d’intersection de la surface médiane avec le plan normal 23. L’axe d’intersection de la surface médiane avec le plan normal 23 peut être courbe ou peut être une droite. L’angle δ formé entre cet axe principal 19, et respectivement entre la surface médiane, et le plan normal 23 comprenant le point d’intersection de l’axe principal 19, et respectivement l’axe d’intersection de la surface médiane, avec l’axe du canal 8 est de 30 à 60 degrés. Selon le mode de réalisation présenté, l’angle δ est de 45°.
Les gaz circulant à travers chaque évent 9 sont éjectés principalement suivant cet axe principal 19 et génèrent une poussée selon cet axe principal 19 et opposée à la direction d’éjection. Cette poussée est la résultante principale opposée au recul de l’arme. Les angles λ, δ et θ sont trois descriptions alternatives de l’agencement des évents 9 qui permettent d’obtenir l’effet de réduction du recul. Pour que cet effet soit obtenu, il suffit que les angles λ, δ et θ soit différent de 0° et de 90°. Des angles λ, δ et θ compris entre 20° et 70° offrent un effet particulièrement avantageux. Des angles λ, δ et θ compris entre 30° et 60° offrent un effet optimal.
321 Pivot du frein
4 Goulotte de bottelage
41 Fixation de la goulotte
42 Cavité
43 Bord de la cavité
44 Arête de coupe
B Bobine de ruban adhésif
P Paquet à botteler
PB Paquet bottelé
R Ruban
RE Extrémité du ruban
Dispositif de protection de cultures végétales Domaine technique de l’invention L'invention concerne, de façon générale, le domaine technique de la protection de cultures végétales, notamment pour prévenir de conditions météorologiques défavorables à la croissance des cultures.
L’invention se rapporte plus spécifiquement aux dispositifs de protection de cultures végétales les plus autosuffisants possible en énergie, c’est-à-dire configurés pour restituer un maximum d’énergie.
État de la technique antÉrieure Les exploitations agricoles et/ou viticoles sont généralement soumises aux aléas des conditions météorologiques, au moins en ce qui concerne les cultures végétales hors serres directement impactées par les intempéries. Pour les gérants de ces exploitations, des conditions météorologiques trop extrêmes peuvent avoir un impact significatif sur la qualité des récoltes annuelles. Dans le domaine de la viticulture par exemple, un ensoleillement trop important des vignes peut brûler les grappes, alors qu’une exposition trop importante aux précipitations et à l’humidité peuvent favoriser l’apparition de maladies comme le mildiou. Les viticulteurs peuvent ainsi perdre tout ou partie des récoltes instaurant de fait une pression économique très forte sur les entreprises de ce secteur.
Dans un contexte de dérèglement climatique, la fréquence d’apparition croissante de ces phénomènes extrêmes rend nécessaire la mise en place de mesures préventives visant à protéger les cultures végétales des intempéries.
On connaît de l’état de la technique l’utilisation de dispositifs de protection tels que des serres agricoles permettant d’abriter des parcelles de cultures. La serre agricole délimite un espace fermé et comprend généralement une couverture abritante formée d’un matériau translucide ce qui permet à la culture végétale de profiter au maximum de la lumière naturelle du jour tout en protégeant les cultures des risques de températures basses, notamment du gel. Néanmoins, la régulation de température et de l’hygrométrie d’une culture végétale sous serre agricole nécessite d’autres investissements coûteux, en plus de ne pas être applicable à tout type de culture et d’apporter de nouveaux inconvénients, comme des difficultés d’accès aux cultures pour les insectes pollinisateurs, ou une demande d’entretien fortement accrue pour éviter la prolifération de maladies qui est favorable dans une enceinte close. Parfois également la couverture apportée par ces serres est amovible au moins en partie pour exposer la culture végétale à l’air libre. Toutefois, ces solutions n’apportent aucune réponse à la problématique d’ensoleillement.
En outre, chacun des organes de liaison souple 621 , 622 , 623 , 624 comprend avantageusement : - un câble, c’est-à-dire un cordage pouvant par exemple être en fibres végétales, synthétiques ou en fils métalliques, - une corde, c’est-à-dire un lien comprenant un matériau constitué de torons tordus ensemble, fabriqué avec diverses matières textiles naturelles (lin, chanvre, coton, alfa, etc.) ou chimiques (polyamide, polyester, etc.), et/ou - une chaîne, c’est-à-dire une suite d'anneaux de métal, de plastique, ou tout matériau approprié, engagés les uns dans les autres (chaînons) ou articulés entre aux (maillons). En tout état de cause, les organes de liaison souple 621 , 622 , 623 , 624 peuvent voir leur encombrement changer en fonction des efforts en traction, en torsion et/ou en flexion appliqués qu’ils subissent, tout en présentant, de manière préférentielle, une longueur maximale, c’est-à-dire en n’étant pas élastique. Alternativement, les organes de liaison souple 621 , 622 , 623 , 624 peuvent être élastiques. Ainsi, les organes de liaison souple 621 , 622 , 623 , 624 peuvent être enroulés sur eux-mêmes pour être stockés, voire s’étendre entre deux points sous forme d’arc courbe si ces deux points sont plus proches l’un de l’autre que la longueur maximale de l’organe de liaison souple.
L’organe de liaison rigide 610 comprend une première extrémité 601 fixée au premier organe de fixation 41 et une deuxième extrémité 602 fixée au quatrième organe de fixation 44 . En outre, comme visible sur la , cette fixation de l’organe de liaison rigide 610 à chacun des supports 4 impose que le premier organe de fixation 41 et le quatrième organe de fixation 44 soient reliés par un axe de liaison rigide 6100 . L’organe de liaison rigide 610 assure que les supports 4 demeurent à une distance fixée l’un de l’autre, quels que soient les mouvements des supports 4 par ailleurs, et ce afin d’éviter à tout ou partie des modules 2 , typiquement les dispositifs de production d’énergie 3 , de se télescoper. A cet égard, les dimensions de la tige et les matériaux qui la composent peuvent être choisis selon la dynamique attendues des supports 4 , mais aussi de l’encombrement des dispositifs de production d’énergie 3 .
La illustre également qu’un premier organe de liaison souple 621 comprend une troisième extrémité 603 fixée au deuxième organe de fixation 42 et une quatrième extrémité 604 fixée au cinquième organe de fixation 45 , ce qui impose que le deuxième organe de fixation 42 et le cinquième organe de fixation 45 soient reliés par un premier axe de liaison souple 6210 . De même, un deuxième organe de liaison souple 622 comprend une cinquième extrémité 605 fixée au troisième organe de fixation 43 et une sixième extrémité 606 fixée au sixième organe de fixation 46 , ce qui impose que le troisième organe de fixation 43 et le sixième organe de fixation 46 soient reliés par un deuxième axe de liaison souple 6220 . De préférence, un troisième organe de liaison souple 623 comprend une septième extrémité 607 fixée au septième organe de fixation 47 et une huitième extrémité 608 fixée au neuvième organe de fixation 49 de sorte à ce que le septième organe de fixation 47 et le neuvième organe de fixation 49 soient reliés par un troisième axe de liaison souple 6230 , tandis qu’un quatrième organe de liaison souple 624 comprend une neuvième extrémité 609 fixée au huitième organe de fixation 48 et une dixième extrémité 600 fixée au dixième organe de fixation 410 de sorte à ce que le huitième organe de fixation 48 et le dixième organe de fixation 410 soient reliés par un quatrième axe de liaison souple 6240 .
Lors du fonctionnement du système de production d’énergie flottant 1 , la direction de l’axe de liaison rigide 6100 et chacune des directions des axes de liaison souple 6210 , 6220 , 6230 , 6240 sont, bien entendu, amenées à évoluer dans l’espace, les positions des organes de fixation 41 , 42 , 43 , 44 , 45 , 46 , 47 , 48 , 49 , 410 pouvant être amenés à évoluer les uns par rapport aux autres dans l’espace selon, en autre, le dimensionnement des organes de liaison 621 , 622 , 623 , 624 et de l’organe de liaison rigide 610 , mais aussi de la dynamique des supports 4 . A cet égard, les organes de liaison souple 621 , 622 , 623 , 624 peuvent, chacun, être tendus, ou non, entre leurs organes de fixation 41 , 42 , 43 , 44 , 45 , 46 , 47 , 48 , 49 , 410 respectifs, suivant le positionnement des supports 4 l’un par rapport à l’autre, la illustrant la configuration particulière où toutes les liaisons souples sont tendues entre leurs organes de fixation 41 , 42 , 43 , 44 , 45 , 46 , 47 , 48 , 49 , 410 respectifs, ce qui permet de matérialiser les axes de liaison souple 6210 , 6220 , 6230 , 6240 dans cette configuration particulière.
Toutefois, le système de liaison 6 est tel que les axes de liaison souple 6210 , 6220 , 6230 , 6240 ne sont pas coplanaires entre eux ni avec l’axe de liaison rigide 6100 . En d’autres termes, les différentes droites qui supportent chacun des axes de liaison 6100 , 6210 , 6220 , 6230 , 6240 ne sont ni sécantes, ni parallèles entre elles. Cette non-coplanarité des axes de liaison 6100 , 6210 , 6220 , 6230 , 6240 influe notamment sur la dynamique des supports 4 en fonctionnement.
Cette dynamique peut, par exemple, s’analyser dans le référentiel de l’organe de liaison rigide 6100. Dans ce référentiel, tout mouvement des supports 4 l’un par rapport à l’autre qui n’est pas un mouvement de translation le long de l’axe de liaison rigide 6100 , présente en effet l’avantage d’apparaître comme une rotation autour d’un des axes d’un repère orthonormé attaché à l’organe de liaison rigide 6100 . Dans tous les cas, grâce au système de liaison 6 , tout mouvement de translation relatif des supports selon l’axe de liaison rigide 6100 est interdit. Un tel repère orthonormé peut être défini, lorsque les supports 4 flottent au repos sur un liquide, avec trois axes, dont le premier est horizontal et correspond à l’axe de liaison rigide 6100 , le second est également horizontal et correspond à l’axe du plan du liquide qui est orthogonal à l’axe de liaison rigide 6100 , tandis que le troisième est vertical est se trouve être orthogonal au plan du liquide. Par ailleurs, cette dynamique peut s’analyser dans un plan du repère, par exemple dans le plan contenant les deux axes horizontaux du repère, qui correspond en fait à une vue de dessus du système de liaison 6 . Dans ce plan d’observation, aux moins deux organes de liaison souple 621 , 622 , 623 , 624 apparaissent comme les diagonales d’un quadrilatère dont les sommets correspondent aux organes de fixation 42 , 43 , 45 , 46 , 47 , 48 , 49 , 410 correspondants.
Grâce au système de liaison 6 , seules les rotations antisymétriques, dans le repère attaché à l’organe de liaison rigide 6100 précédemment décrit, sont permises, les rotations symétriques étant interdites, ou plus exactement limitées à l’élasticité des organes de liaison souple 621 , 622 , 623 , 624 près. Un mouvement de rotation antisymétrique des supports 4 est un mouvement de rotation des supports 4 dans un sens opposé autour de l’axe de rotation, tandis qu’un mouvement de rotation symétrique des supports 4 est un mouvement de rotation des supports 4 dans le même sens autour de l’axe de rotation. Les rotations symétriques dans le repère attaché à l’organe de liaison rigide 6100 précédemment décrit peuvent être des translations relatives des supports 4 dans le repère terrestre ou des rotations des supports 4 sur eux-mêmes dans un repère qui leur serait attaché qui sont symétriques. Les rotations antisymétriques dans le repère attaché à l’organe de liaison rigide 6100 précédemment décrit correspondent à des rotations des supports 4 sur eux-mêmes dans un repère qui leur serait attaché qui sont antisymétriques.
En d’autres termes, grâce au système de liaison 6 , tout quadrilatère formé dans l’espace, au cours des mouvements relatifs des supports 4 , par les organes de fixation 42 , 43 , 45 , 46 , 47 , 48 , 49 , 410 des organes de liaison souple 621 , 622 , 623 , 624 , dans le plan d’observation, peut n’être qu’un rectangle ou un trapèze, mais pas un parallélogramme, à l’élasticité des organes de liaison souple 621 , 622 , 623 , 624 près. De fait, dans un parallélogramme, une diagonale peut être plus grande que les diagonales du rectangle correspondant (c’est-à-dire le rectangle basé sur les mêmes droites parallèles entre elles que le parallélogramme), tandis que, dans un trapèze, les diagonales sont forcément plus petites que les diagonales du rectangle correspondant. Or, à l’élasticité des organes de liaison souple 621 , 622 , 623 , 624 près, les organes de liaison souple 621 , 622 , 623 , 624 peuvent autoriser un rapprochement dans l’espaces des organes de fixation 42 , 43 , 45 , 46 , 47 , 48 , 49 , 410 auxquels ils sont fixés, mais interdisent un éloignement dans l’espaces des organes de fixation 42 , 43 , 45 , 46 , 47 , 48 , 49 , 410 qui soit supérieur à la longueur maximale des organes de liaison souple 621 , 622 , 623 , 624 , à leur élasticité près. En outre, pour une position angulaire donnée d’un des supports 4 , c’est-à-dire pour une longueur fixée d’une des diagonales du trapèze, l’autre des supports 4 peut se mouvoir dans une plage angulaire antisymétrique donnée, correspondant aux différentes longueurs possibles de l’autre des diagonales du trapèze qui sont permises grâce à la souplesse des organes de liaison souple 621 , 622 , 623 , 624 .
Cette dynamique des supports 4 en fonctionnement est utile pour éviter toute collision de tout ou partie de modules 2 adjacents, tout en autorisant les modules 2 à accommoder les mouvements du liquide.
De préférence, comme visible sur la , les axes de liaison souple 6210 , 6220 , 6230 , 6240 forment une vrille entourant l’axe de liaison rigide 6100 , c’est-à-dire une spirale centrée sur l’axe de liaison rigide 6100 . Cet agencement permet notamment d’éviter tout frottement entre les organes de liaison souple 621 , 622 , 623 , 624 et l’organe de liaison rigide 610 , ce qui améliorer la durée de vie du système de liaison 6 .
La vrille est notamment préférable à un agencement du système de liaison 6 dans lequel les axes de liaison souple 6210 , 6220 , 6230 , 6240 seraient tous parallèles entre eux et à l’axe de liaison rigide 6100 . Dans cet agencement (non représenté) dans lesquels certains des axes de liaison 6100, 6210 , 6220 , 6230 , 6240 seraient, de fait, coplanaires, les organes de fixation 42 , 43 , 45 , 46 , 47 , 48 , 49 , 410 de chacun des organes de liaison souple 621 , 622 , 623 , 624 se trouveraient l’un en face de l’autre, c’est-à-dire en regard l’un de l’autre suivant la direction de l’axe de liaison rigide 6100 , de la même manière que les organes de fixation 41 , 44 de l’organe de liaison rigide 610 se trouvent l’un en face de l’autre dans l’agencement illustré sur la .