INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Les actifs cosmétiques selon l’invention sont des molécules de solubilités différentes ayant en commun au moins une fonction biologiquement active de structure moléculaire identique, l’autre partie de la molécule étant une fonction chimique greffée sur la partie active par liaison covalente et/ou ionique afin de conférer à la molécule de l’actif des propriétés hydrophiles (plus d’affinité avec l’eau ou les phases polaires) ou lipophiles (plus d’affinité avec les phases lipidiques) et de faciliter ainsi leur formulation.
Il est entendu que ces pourcentages massiques, ainsi que l’ensemble de ceux indiqués dans la description, sont exprimés en pourcentage de masse de matière active par rapport à la masse total de la composition.
Dans la composition pour une utilisation selon la présente invention, la phénylène bis-diphényltriazine peut être associée à un ou plusieurs autres filtres solaires, pour constituer un système photoprotecteur qui permet, après application sur une surface (peau, cheveux, etc.), par des mécanismes d’absorption et/ou de réflexion et/ou de diffusion du rayonnement UVA et/ou UVB, d’empêcher, ou du moins de limiter, la mise en contact dudit rayonnement avec ladite surface.
Le système photoprotecteur constitutif d’une composition pour une utilisation selon l’invention comprend de préférence un ou plusieurs filtre) UV liposolubles choisis parmi les filtres (i) à (v) suivants :
(i) hexyl 2-[4-(diéthylamino)-2-hydroxybenzoyl]benzoate (n° CAS : 302776-68-7), également appelé diéthylamino hydroxybenzoyl hexyl benzoate ou DHHB, commercialisé par BASF sous le nom d’Uvinul A Plus ® .
Il s’agit d’un filtre UVA liposoluble, ayant une longueur d’onde d’absorption maximale λ max égale à 354 nm.
Dans un mode de réalisation particulier, le DHHB représente entre 1 % et 10 %, par exemple entre 3 % et 10 %, en particulier entre 4 % et 9 %, typiquement entre 5 % et 8 %, en particulier entre 5 % et 7 %, notamment entre 6 % et 7 % ou avantageusement entre 5 % et 6 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
(ii) 2,4-bis[4-(2-éthylhexyloxy)-2-hydroxyphényl]-6-(4-méthoxyphényl)-1,3,5-triazine (n° CAS : 187393-00-6), également appelée bis-éthylhexyloxyphenol méthoxyphenyl triazine ou BEMT, commercialisée par BASF sous le nom de Tinosorb S ® .
Il s’agit d’un filtre large bande liposoluble, ayant deux pics d’absorption à 310 nm et 340 nm.
Dans un mode de réalisation particulier, la BEMT représente entre 1 % et 4 %, notamment entre 2 % et 4 %, en particulier entre 2 % et 3 % en poids par rapport au poids total de la composition.
(iii) 4- tert -butyl-4-méthoxydibenzoylmethane ou butyl méthoxydibenzoylméthane (nom chimique : 1,4-(1,1-diméthyléthyl)phényl-3-(4-méthoxyphényl)-1,3-propanedione ; n° CAS : 70356-09-1), également appelé avobenzone ou BMDBM, commercialisé notamment par DSM sous le nom de Parsol 1789 ® .
Il s’agit d’un filtre UVA liposoluble, ayant une longueur d’onde d’absorption maximale λ max égale à 357 nm.
Dans un mode de réalisation particulier, le BMDBM représente entre 1 % et 10 %, par exemple entre 1 % et 8 %, en particulier entre 1 % et 5 %, typiquement entre 2 % et 4 % en poids, par rapport au poids total de la composition.
(iv) éthylhexyl triazone ou EHT (nom chimique : acide 4-[[4,6-bis[[4-(2-éthylhexoxy-oxométhyl)phényl]amino]-1,3,5-triazin-2-yl]amino]benzoïque 2-éthylhexyl ester ; n° CAS : 88122-99-00), commercialisée par BASF sous le nom d’Uvinul T 150 ® .
Il s’agit d’un filtre UVB liposoluble, ayant une longueur d’onde d’absorption maximale λ max égale à 314 nm.
Dans un mode de réalisation particulier, l’EHT représente entre 1 % et 6 %, typiquement entre 2 % et 5 %, notamment entre 3 % et 5 %, en particulier entre 3,5 % et 4,5 % en poids par rapport au poids total de la composition.
(v) diéthylhexyl butamido triazone ou DBT (nom chimique : 4,4'-[[6-[[4-[[(1,1-diméthyléthyl)amino]carbonyl]phényl]amino]-1,3,5-triazine-2,4-diyl]diimino]bis-, bis(2-éthylhexyl)benzoate ; n° CAS : 154702-15-5), commercialisée par 3V Sigma sous le nom d’Uvasorb HEB ® .
L’axe de rotation A4 du levier 52 par rapport à la bielle de support 54 est parallèle à l’axe de rotation A2 de la manivelle 48 par rapport à la bielle de support 54.
La distance entre l’axe de rotation A2 de la manivelle 48 par rapport à la bielle de support 54 et l’axe de rotation A4 du levier 52 par rapport à la bielle de support 54 reste constante lors de tout déplacement de la pédale 32 par rapport au bâti 28. Par exemple, la bielle de support 54 est ainsi rigide et indéformable.
Ainsi, lorsque le pilote appuie sur la pédale 32 au droit du raccordement de la manivelle 48 à la pédale 32, le déplacement de la pédale 32 entraine conjointement la manivelle 48 en rotation par rapport au bâti 28 selon l’axe de rotation A1, ainsi que le levier 52 en rotation par rapport au bâti 28 selon l’axe de rotation A3, par l’intermédiaire de la bielle de support 54.
De préférence, la manivelle 48 et le levier 52 forment un trapèze cinématique.
Plus précisément, la droite passant par la première liaison pivot d’articulation 50 de la manivelle 48 avec le bâti 28 et par la deuxième liaison pivot d’articulation 56 de la manivelle 48 avec la bielle de support 54 est sensiblement parallèle à la droite passant par la première liaison pivot d’articulation 58 du levier 52 avec le bâti 28 et par la deuxième liaison pivot d’articulation 60 du levier 52 avec la bielle de support 54.
Par « une droite passant par la liaison pivot d’articulation », on entend une droite passant par l’axe de rotation associé à cette liaison pivot d’articulation.
Ce parallélisme est conservé lors de tout déplacement de la pédale 32 par rapport au bâti 28.
Dans l’exemple préféré, la distance entre l’axe de rotation A1 de la manivelle 48 par rapport au bâti 28 et l’axe de rotation A2 de la manivelle 48 par rapport à la bielle de support 54 est différente de la distance entre l’axe de rotation A3 du levier 52 par rapport au bâti 28 et l’axe de rotation A4 du levier 52 par rapport à la bielle de support 54.
Plus précisément, la distance entre l’axe de rotation A1 et l’axe de rotation A2 est supérieure à la distance entre l’axe de rotation A3 et l’axe de rotation A4, par exemple supérieure d’au moins 5 mm à la distance entre l’axe de rotation A3 et l’axe de rotation A4.
Comme expliqué par la suite, l’utilisation du trapèze cinématique avec une différence de longueur entre la manivelle 48 et le levier 52 permet une légère variation d'angle de la pédale lors du réglage ergonomique du palonnier. Il en résulte une bonne évolution ergonomique de l’angle imposé à la cheville du pilote. Cette évolution de l'angle répond à une contrainte ergonomique qui vise à ne pas atteindre des angles extrêmes de la cheville inconfortables pour le pilote.
Dans l’exemple illustré, la structure articulée de support 34 de la pédale 32 est dépourvue d’autre manivelle ou levier raccordé au bâti 28 et autorisant la rotation de la pédale 32 par rapport au bâti 28 autour de l’axe de rotation A1, c’est-à-dire se déplaçant conjointement avec la pédale 32 lors d’une telle rotation.
La chaîne cinématique mécanique 38 de transmission d’un déplacement des pédales 32 par rapport au bâti 28 va maintenant être décrite.
Par « chaîne cinématique mécanique », on entend un ensemble de pièces raccordées les unes aux autres, l’ensemble étant propre à transmettre et/ou transformer un mouvement, les pièces comprenant par exemple au moins celles décrites par la suite.
De manière générale, comme illustré sur les figures 4 à 6, la chaîne cinématique mécanique 38 comprend au moins une pièce centrale de transmission 62.
La chaîne cinématique mécanique 38 comprend, pour chaque pédale 32, un mécanisme de transformation 64 d’un déplacement de la pédale 32 par rapport au bâti 28 en rotation de la pièce centrale de transmission 62 par rapport au bâti 28.
La chaîne cinématique mécanique 38 comprend aussi un mécanisme de transmission 66 joignant la pièce centrale de transmission 62 à l’arbre de sortie 36.
Selon un mode de réalisation préféré de l’invention, le deuxième élément est pourvu d'un évidement pour former une poignée.
Selon un deuxième mode de réalisation, l’invention concerne un ensemble comprenant une planche de surf, un mât et une aile d’eau, le mât comprenant une première extrémité et une seconde extrémité, ledit mât étant fixé à sa première extrémité à la surface inférieure de la planche de surf et à sa seconde extrémité à l’aile d’eau.
montre un assemblage d'une planche de surf, d'une plaque de montage, du mât et d'une aile d’eau dans un état d'utilisation déplié, selon un mode de réalisation de l’invention,
montre l'ensemble selon la , dans un état replié et non utilisé, selon un mode de réalisation de l’invention,
montre le mât adapté pour la fixation d’une aile d’eau à une planche de surf, selon un mode de réalisation de l’invention,
montre, selon une vue en coupe, un détail d'un premier élément du mât fixé à un deuxième élément du mât, selon un mode de réalisation de l’invention ;
montre un détail d’un premier moyen de verrouillage pour le mât, selon un mode de réalisation de l’invention ;
montre un détail d’un deuxième moyen de verrouillage pour le mât, selon un mode de réalisation de l’invention.
Description détaillée La montre une planche de surf 10 spécifiquement adaptée à la pratique du foil surfing. La planche de surf 10 comprend une surface supérieure sur laquelle l’utilisateur se place lors de la pratique du foil surfing et une surface inférieure destinée à être en contact avec la surface de l’eau dans cette même circonstance. Un mât 20 est fixé sur la face inférieure de la planche de surf 10, à une première extrémité 24 (montrée sur la ) du mât 20. Cette fixation est réalisée à l’aide d’une plaque de montage. Une aile d’eau 30 est fixée à la seconde extrémité 25 (également montrée sur la ) du mât 20.
L’aile d’eau 30 comprend une première aile ou aile avant 31 et une seconde aile ou aile arrière. Cette aile arrière fonctionne comme un stabilisateur. Comme montré sur la , l'aile avant 31 et l'aile arrière 32 sont reliées entre elles au moyen d'un corps de liaison 33. Le corps de liaison 33 de l’aile d’eau 30 est relié à la seconde extrémité 25 (montrée sur la ) du mât 20.
Sur la , l'ensemble formé par la planche de surf 10, le mât 20 et l'aile d’eau 30 est représenté dans une première position dite position d'utilisation. Dans cette position d'utilisation, le mât 20 maintient l'aile d’eau 30 à une distance déterminée de la surface inférieure de la planche de surf 10.
En utilisation, la planche de surf 10 est placée dans un milieu aquatique, tel que la mer, et une partie du volume de la planche de surf 10 se situe en dessous de la surface de l'eau. Dans cette position, le mât 20 s'étend vers le fond du milieu aquatique dans une direction essentiellement verticale. L'aile d’eau 30 est orientée de telle sorte que la direction du corps de liaison 33 est sensiblement parallèle à la direction de la planche de surf 10.
Dans cette position, un utilisateur peut se tenir debout sur la planche de surf 10 et commencer une séance de foil surfing.
Lorsque la planche de surf 10 se déplace dans l'eau, un volume d'eau s'écoule le long de l'aile d’eau 30. En raison de la forme de la grande aile 31 et de la forme de la petite aile 32, cet écoulement d'eau exerce sur l'aile d’eau 30 une force ascendante.
Lorsque la vitesse de la planche de surf 10 augmente dans l'eau, la force ascendante créée sur l’aile d’eau 30 augmente également. Lorsque la vitesse de la planche de surf 10 dans l'eau est suffisamment élevée, la force ascendante appliquée sur l’aile d’eau 30 devient suffisamment importante pour soulever la planche de surf 10, avec l'utilisateur positionné sur la planche de surf 10, ladite planche de surf 10 se trouvant alors hors de l'eau. Par la suite, l'ensemble formé par la planche de surf 10, le mât 20 et l'aile d’eau 30 se déplace dans l'eau. Seul l'aile d’eau 30 est en contact avec l'eau. Étant donné que la totalité du volume de la planche de surf 10 n’est plus en contact avec l'eau, alors les forces de frottement avec l'eau sont relativement faibles. Par conséquent, l'ensemble formé par la planche de surf 10, le mât 20 et l'aile d’eau 30 peut se déplacer plus rapidement à la surface de l’eau. Du fait de cette vitesse plus élevée et de la maniabilité accrue de l'ensemble formé par la planche de surf 10, le mât 20 et l'aile d’eau 30, les sensations ressenties par l'utilisateur augmentent automatiquement, ce qui rend la pratique du foil surfing d’autant plus agréable pour l’utilisateur.
- Capillaire : 4000 V
- Tension de charge : 1500 V
Résultats - Céramide EOH :
Ratio Cer EOH / contenu total de céramides
Contrôle Traité : formulation A Moyenne 0,2948 0,5449 * sem 0,0461 0,1649
* : P<0.05, Test T versus groupe contrôle
- Céramide NH :
Ratio Cer NH / contenu total de céramides
Contrôle Traité : formulation A Moyenne 13,13 15,57 * sem 0,0461 0,1649
Discussion Les céramides sont présents comme lipides dominants dans le stratum corneum , et jouent un rôle crucial pour la fonction barrière et par conséquent pour limiter la déshydratation et la rétention d’eau. Sur la base des propriétés importantes des céramides, l’accent a été mis sur deux sous-classes de céramides, qui jouent un rôle prépondérant dans la fonction barrière.
Les inventeurs ont mis en évidence que l’application de phénylène bis-diphényltriazine induit une synthèse statistiquement significative des céramides EOH et NH.
Ces résultats démontrent que la phénylène bis-diphényltriazine permet de renforcer la fonction barrière épidermique en favorisant les céramides estérifiés et contribue à prévenir la sécheresse cutanée en augmentant en particulier les CER NH.
Exemple 2 : Effet protecteur d e la phénylène bis-diphényltriazine contre les effets délétères des rayonnements UV sur la fonction barrière, l’hydratation et le microbiote de la peau
Méthodes Six groupes de dix-huit épidermes reconstruits avec du microbiote et du sébum provenant de 18 donneurs distincts sont étudiés (non traité / non irradié ; non traité / irradié ; formulation A / non irradié ; formulation A / irradié ; formulation B / non irradié ; formulation B / irradié.
Les épidermes reconstruits sont irradiés par des rayonnements solaires simulés en utilisant une chambre Suntest CPS+ (ATLAS Material Testing Technology BV, Moussy le Neuf, France) équipée d'une lampe à xénon NXE 1500, et munie d'un filtre UV pour éliminer les longueurs d'onde inférieures à 290 nm. L’irradiance dans les spectres UV est d'environ 70 W/m 2 de 290 à 400 nm. Les modèles de peau sont exposés à une dose unique aiguë d'UV de 16,5 J/cm 2 (environ 45 min) et la chambre d'irradiation est maintenue à 37°C à l'aide d'eau glacée et d'un flux d'air.
L’invention s’applique à l’assemblage d’un corps de stator comprenant un plateau en forme de disque centré sur un axe longitudinal, une plaque de support, et des dents réparties sur une première face de la plaque de support, le plateau comprenant au moins une ouverture, au moins une desdites dents comprenant au moins un relief en saillie, chaque relief étant destiné à être engagé dans l’ouverture correspondante.
On propose alors selon l’invention un procédé d’assemblage qui comprend une étape d’insertion de chaque relief dans l’ouverture correspondante, caractérisé en ce que ledit procédé comporte, après l’étape d’insertion, une étape de métallisation par projection à froid d’une matière métallique sur au moins une partie d’une zone de jonction entre chaque relief et le bord de l’ouverture correspondante, et une étape de fixation du plateau sur une deuxième face de la plaque de support, la deuxième face étant opposée à ladite première face.
Avantageusement, l’étape de métallisation permet de solidement fixer chaque relief de la dent au bord de l’ouverture correspondante de la plaque de support.
Enfin, cette opération est susceptible d’assurer une étanchéité autour de chaque ouverture de la plaque de support. En outre, il est possible de refroidir les dents en faisant circuler un liquide de refroidissement sur la matière métallique projetée, du côté opposé aux dents, sans risque électrique et sans risque de fuite.
L’utilisation de la plaque de support permet avantageusement de faciliter le bobinage du fil conducteur autour des dents. Autrement dit, le bobinage peut être réalisé de façon séparée avant l’étape de métallisation et l’étape de fixation. Par conséquent, le bobinage devient plus facile et la qualité du bobinage peut être assurée. L’étape de fixation du plateau sur la deuxième face de la plaque de support peut par exemple être réalisée au moyen de pièces de fixation additionnelles telles que des vis. En outre, il est plus facile et moins couteux d’usiner la plaque de support par rapport au plateau.
D’autres caractéristiques avantageuses et non limitatives du procédé conforme à l’invention, prises individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles, sont les suivantes : - chaque relief comporte une partie au moins en forme de nervure allongée radialement par rapport à l’axe longitudinal et chaque ouverture présentant une forme allongée radialement de longueur identique à celle du relief correspondant ; - au moins une desdites dents comprend deux reliefs en saillie disposés de part et d’autre d’un centre horizontal de ladite au moins une des dents, et la plaque de support comprend au moins une portion centrale, chaque portion centrale étant destinée à être engagée entre lesdits deux reliefs en saillie ; - chaque bord de l’ouverture présente une forme plate ; - au moins un bord de l’ouverture présente une forme inclinée et ladite au moins une desdites dents comprenant au moins une partie ayant une forme complémentaire dudit au moins un bord de l’ouverture ; - la matière métallique est projetée à froid sur toute la zone de jonction entre chaque relief et le bord de l’ouverture correspondante ; - la matière métallique est projetée jusqu’au niveau de la deuxième face de la plaque de support ; - la matière métallique projetée dépasse le niveau de la deuxième face de la plaque de support de façon à former une espace entre la deuxième face de la plaque de support et le plateau après l’étape de fixation ; - la plaque de support comporte plusieurs ouvertures dans lesquelles sont engagées les reliefs de plusieurs dents, la plaque de support présentant des bords périphériques intérieur et extérieur, ladite espace formée comportant des cloisons en saillie sur la deuxième face de la plaque de support, deux cloisons voisines s’étendant l’une depuis le bord périphérique intérieur jusqu’à distance du bord périphérique extérieur de la plaque de support, et l’autre s’étendant depuis le bord périphérique extérieur jusqu’à distance du bord périphérique intérieur de la plaque de support ; - ladite matière métallique est une poudre amagnétique, comprenant préférentiellement un mélange d’aluminium et d’alumine ;
– la représente l’analyse thermogravimétrique (sous air, vitesse de chauffe de 5°C/minute) des différentes membranes papiers de l’exemple 11 ;
– la figures 35 représente les courbes de contrainte-déformation obtenues par essais en traction des différentes membranes papiers de l’exemple 12 ;
– la représente les courbes de contrainte-déformation obtenues par essais en traction des différentes membranes papiers de l’exemple 13 ;
– la représente les courbes de contrainte-déformation obtenues par essais en traction des différentes membranes papiers de l’exemple 14 ;
– la représente l’évolution du degré de polymérisation de la cellulose après différents temps de vieillissement des microparticules avec ou sans membrane papier de l’exemple 15 ;
– la représente un montage destiné à la mesure des COVs ;
Partie Expérimentale Analyse s et protocoles expérimentaux
L’analyse de la structure cristalline des solides poreux a été effectuée par diffraction des rayons X sur poudre (DRX) à l’aide d’un diffractomètre D8 Bruker ® Advance équipé d’une source au cuivre (radiation CuKα λ Cu =1,5406 Å), à température ambiante, à l’air. Les diffractogrammes obtenus sont représentés en distances angulaires (2 thêta, en degrés).
La caractérisation de la taille moyenne des pores des solides a été effectuée par porosimétrie d’adsorption de diazote N 2 à 77K avec un appareil TriStar ® II. Les échantillons ont été activés sous vide primaire à l’aide d’un dégazeur Micromeritics ® pendant une nuit à des températures comprises entre 150 et 200°C. L’isotherme d’adsorption de diazote des solides représente la quantité de gaz adsorbée (en cm 3 .g -1 ) selon la pression relative P/P 0 .
L’analyse thermogravimétrique a été effectuée sous air à l’aide d’un appareil Model Mettler Toledo™ TGA/DSC2, STAR system. Les échantillons (environ 10 mg de chaque) ont été chauffés à une vitesse de 5°C/minute. Le thermogramme résultant représente la perte de masse Pm (en %) en fonction de la température T (en °C).
L’observation de la topographie de surface des échantillons a été effectuée par microscopie électronique à balayage à l’aide d’un ESEM Quattro™ (commercialisé par ThermoFischer Scientific™).
La longueur des microfibrilles de cellulose (ou cellulose micro-fibrillées) a été vérifiée par microscopie optique (Zeiss ® AX10, grossissement x100) en veillant à avoir une interface aqueuse entre la plaque de verre et la lamelle pour éviter l’agrégation des fibres. Les microfibrilles de cellulose utilisées sont commercialisées par Weidmann ® et ont une longueur médiane D50 comprise entre 8 et 10 µm mesurées selon la norme ISO 13322-2 :2006-11.
La distribution des tailles des nanoparticules et des microparticules est celle donnée est mesurée selon la méthode décrite dans la référence et [2] ; les nano et microparticules ont été observées au MEB et les mesures de taille des particules sont effectuées avec le logiciel ImageJ™.
Dans le cadre de l’invention, un pourcentage massique exprimé en % m/m, définit le pourcentage en masse d’un ingrédient utilisé dans la préparation et pris par rapport à la masse totale de l’objet considéré : un mélange, un matériau (composite, etc), une membrane, etc.
Exemples Partie 1 : synthèse et résultats – solides poreux utilisés au sein des membranes papiers
Cette partie décrit la synthèse de divers carboxylates métalliques d’intérêt pour la mise en œuvre de la présente invention.
Le télescope est conçu pour qu’un rayon lumineux axial qui y rentre en étant superposé à un axe optique du télescope, se propage dans le télescope jusqu’au plan focal en étant constitué successivement par, selon le sens de propagation du rayon axial, un segment initial en amont du miroir primaire, un premier segment intermédiaire entre le miroir primaire et le miroir secondaire, un deuxième segment intermédiaire entre le miroir secondaire et le miroir tertiaire, un troisième segment intermédiaire entre le miroir tertiaire et le quatrième miroir, un quatrième segment intermédiaire entre le quatrième miroir et le cinquième miroir, et un segment terminal entre le cinquième miroir et le plan focal.
Selon une première caractéristique de l’invention, les miroirs sont disposés de sorte que, à l’intérieur du plan de symétrie, le miroir secondaire et le quatrième miroir aient des sections respectives dans le plan de symétrie qui sont situées sur un même premier côté du segment initial du rayon axial, et le miroir tertiaire ainsi que le cinquième miroir aient d’autres sections respectives aussi dans le plan de symétrie qui sont situées sur un même second côté du segment initial du rayon axial, opposé au premier côté à l’intérieur du plan de symétrie.
Selon une deuxième caractéristique de l’invention, les miroirs sont disposés en outre de sorte que, aussi à l’intérieur du plan de symétrie, la section du miroir secondaire soit située en amont de la section du quatrième miroir, selon une projection perpendiculaire des sections des miroirs sur le segment initial du rayon axial, et la section du miroir tertiaire soit située en amont de la section du cinquième miroir, encore selon la projection perpendiculaire des sections des miroirs sur le segment initial du rayon axial.