INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
la illustre la tige 10 et le moule M de la après injection du matériau constitutif du manchon surmoulé ;
la illustre le connecteur 1 selon l’invention une fois sorti du moule M (ainsi les figures 3a à 3e illustrent une succession d’étapes du procédé de fabrication d’un connecteur 1 selon l’invention) ;
la illustre le connecteur 1 selon l’invention dans un mode de réalisation où il comporte une douille 1b0 qui est ici directement ancrée dans un premier élément 2 d’un ouvrage 100 (l’élément 2 est en béton et est moulé autour de la douille 1b0), le manchon 13 est vissé dans la douille pour ancrer la tige dans l’élément 2 par l’intermédiaire du manchon et de la douille, le manchon 13 possède une collerette 13a en appui contre une extrémité terminale de la douille ce qui permet de s’assurer du bon positionnement / ancrage de la tige dans la douille 1b0 ;
la illustre le connecteur 1 de la après que l’on a moulé le second élément 3 de l’ouvrage 100 tout autour d’une portion libre de la tige 10 qui est en dehors de la douille 1b0 (ce second élément 3 d’ouvrage 100 est en béton et vient ici au contact d’une face externe du premier élément 2 de l’ouvrage, le connecteur 1 selon l’invention reliant entre eux ces éléments 2 et 3) ;
la illustre une variante du connecteur 1 selon l’invention reliant entre eux des premier et second éléments 2, 3 en béton moulé, ce connecteur 1 ayant pour seule différence par rapport au connecteur 1 de la d’avoir des reliefs externes 10x de la tige 10 qui sont formés par du sable (les reliefs externes 10x de la tige 10 illustrée aux figures 4a et 4b sont des rainures circulaires).
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION La , illustre un équipement E0 permettant de mettre en œuvre le procédé de fabrication du connecteur de liaison 1 selon l’invention.
Cet équipement E0 est agencé pour fabriquer la tige 10 par pultrusion.
A cet effet, l‘équipement comporte : - un bain E1 de résine contenant un matériau de liaison 12 non réticulé, en l’occurrence une résine non réticulée pour la fabrication d’un polymère ; - des moyens pour faire passer des fibres longitudinales 11 à relier entre elles dans le bain E1 afin de les enduire dudit matériau de liaison 12 non encore réticulé ;
- une filière E2 pour le passage des fibres 11 ainsi enduites du matériau de liaison 12 non encore réticulé, la filière étant agencée pour compresser les fibres 11 les unes contre les autres et préformer une la tige de manière qu’elle ait une section constante sur sa longueur, les fibres étant comprimées dans la filière pour les relier entre elles par l’intermédiaire du matériau de liaison 12, ces fibres 11 et le matériau 12 sortant de la filière forment ensemble une section de barre devant être réticulée ; - un moyen d’application de sable E3 autour de la section de barre non encore réticulée (en l’occurrence, ce moyen d’application E3 comporte une réserve de sable S0 ouverte en direction d’une zone de passage de la barre devant être réticulée de manière à répartir ce sable sur le matériau de liaison 12 non encore réticulé lors du passage de la barre ; - un four FT° ayant une ouverture traversante pour le passage de la section de barre non encore réticulée, le matériau de liaison qui est ici un polymère thermodurcissable étant réticulé sous l’effet de la chaleur dans le four, les grains de sable étant ainsi assujettis à ce matériau de liaison 12 réticulé pour former des reliefs externes 10x tout autour de la barre et tout le long de la barre ; - un appareillage de traction E4 de la barre ainsi réticulée (aussi appelé chenille) étant disposé de manière à exercer une traction continue sur une portion réticulée de la barre pour forcer le déplacement des fibres 11 tendues au travers de la filière E2, au travers du moyen d’application de sable E3 et au travers du four FT°.
La barre ainsi produite contient des fibres 11 précontraintes en traction longitudinale et reliées entre elles par le matériau de liaison 12 à l’état réticulé, et des reliefs externes 10x formés par des grains de sable fixés en périphérie externe de la barre.
La tige du connecteur 1 est obtenue par découpage de la barre en sections longitudinales. Ce découpage est effectué par des moyens de découpe Cx schématisés à la .
Un manchon surmoulé 13 est alors formé autour d’une section longitudinale de la tige 10 ainsi produite.
A cette fin, on préfère utiliser un moule M qui doit permettre d’injecter, sous forte pression, du matériau constitutif du manchon autour de la tige 10 et contre les reliefs externes 10x.
Comme illustré sur les figures 3b et 3c, pour permettre l’étanchéité entre le moule M et la tige 10, des première et seconde gorges circulaires G1, G2 peuvent être formées autour de la tige 10.
La turbine et le compresseur électrique sont combinés en une seule turbomachine, qui est un turbocompresseur électrique centrifuge mono étage.
Par exemple, l’un des turbocompresseurs ci-dessous peut être utilisé :
- Garrett “Electric Turbo Compressor (with recovery turbine) for Fuel Cell Electric Vehicles”
- Fisher EMTCT-120k Air / EMTCT-90k Air: Electric Micro Turbo compressor with turbine for energy recovery or similar
- BorgWarner eTurbo
- IHI Fuel Cell Turbocharger
- Liebherr - Electrical compressor with turbine (ETC) 25kW et 55kW
- Mitsubishi ® electric turbo-chargers
- Holset® electric turbochargers (part of Cummins)
2. Système de stockage : cuves
Les cuves métalliques, tels que des réservoirs cylindriques métalliques, standard (acier ou inox) de différentes tailles, peuvent être isolées thermiquement et capables de contenir de l’air comprimé sous une pression jusqu’à 10 bars, entre 0,5 et 10m3, voire plus.
Il existe plusieurs dizaines de fabricants à travers le monde. Les sociétés suivantes par exemple vendent des cuves pouvant convenir :
- Herpasa® ; « cuves avec isolation thermique »
- EMI air comprimé ® ; voir par exemple P 265 GH - EN10028-2 ; P 275 NH - EN10028-3 ; P 265 GH - EN10028-2 ; ou encore la cuve P 275 NH - EN10028-3
- Kaeser Compresseurs® ;
- Colibris Compression ® ; voir par exemple le réservoir Pauchard vertical galvanisé 2000L BP RTCABJA000
représente une vue partielle en perspective de l'entonnoir prise au niveau d'une languette pour illustrer la forme de la languette.
Comme mentionné ci-dessus, le récipient 1 objet de l’invention est plus particulièrement destiné à la conservation et au transport dans du liquide de végétaux à tige, tels que des fleurs coupées.
Ce récipient 1 peut être, par exemple, destiné à être utilisé, d’une part, sur les chaînes de conditionnement pour former un réceptacle d’un bouquet de fleurs ou de plantes aromatiques, introduit de manière manuelle ou automatisée dans ledit récipient pour former un ensemble qui pourra ensuite être stocké, transporté et présenté à la vente, d’autre part, en dehors des chaînes de conditionnement, en tant que récipient de stockage ou de conservation du bouquet au cours des différentes manipulations entre la fabrication du bouquet et son exposition à usage de décoration chez un acheteur dudit bouquet, en passant par la présentation à la vente de ce bouquet.
Un tel récipient permet ainsi de supprimer toutes les opérations de transvasement qui étaient jusqu’à présent nécessaires pour assurer la conservation du bouquet entre sa fabrication et son exposition à la vente ou son usage à des fins de décoration. L’absence de transvasement permet ainsi de réduire les risques d’endommagement du bouquet, en particulier lors de son transport et de son stockage, ainsi que le temps nécessaire aux opérations de manipulation.
Un tel récipient 1, parfois appelé vase, peut également être utilisé par les fleuristes pour un remplissage entièrement manuel.
Ce récipient 1 comprend un corps 2 apte à former la réserve de liquide du récipient 1 et un organe 3 d’obturation au moins partielle du corps 2. Le corps 2 présente un fond 4 et une ouverture 5 dite supérieure de remplissage en liquide du corps 2 opposée au fond dudit corps 2.
Généralement, le corps 2 creux ouvert à son extrémité supérieure est inscrit dans un cylindre. Ce corps 2, selon sa forme, peut être apte à reposer par son extrémité inférieure formant piètement, sur un support horizontal.
Dans les exemples représentés, le corps 2 est de forme cylindro-conique. L’extrémité supérieure du corps 2 délimite l’ouverture 5 par laquelle le corps 2 est apte à être rempli en liquide. Cette ouverture 5 est au moins partiellement obturable par l’organe 3 d’obturation qui, à la manière d’un couvercle ou d’un bouchon, vient obturer partiellement l’ouverture 5 en laissant libre un passage traversant pour l’introduction des tiges de végétaux dans le corps 2 du récipient 1. Ce passage traversant est de dimension adaptable à la taille du bouquet formé par les végétaux pour venir entourer, à serrage élastique, les tiges des végétaux et maintenir lesdites tiges.
L’organe 3 d’obturation peut être entièrement séparable du corps 2 ou relié au corps 2.
Indépendamment de sa conception, cet organe 3 d’obturation est monté mobile par rapport au corps 2 pour permettre à l’ouverture 5 de remplissage en liquide du corps 2 d’être ouverte ou au moins partiellement fermée. Ainsi, l’organe 3 d’obturation est apte à passer d’une position dite ouverte écartée de l’ouverture 5 du corps 2 dans laquelle le corps 2 peut être rempli en liquide depuis l’ouverture 5, à une position dite fermée d’obturation au moins partielle de l’ouverture 5 du corps 2.
Dans les exemples représentés aux figures 3 et 4, l’organe 3 d’obturation est couplé à pivotement au corps 2 pour le passage de la position ouverte à la position fermée. À cet effet, une liaison 16 à pivotement, telle qu'une liaison charnière, est prévue entre l’organe 3 d’obturation et le corps 2.
Dans ce mode de réalisation, le corps 2 et l’organe 3 d’obturation peuvent former un ensemble monobloc. Cet ensemble monobloc peut être obtenu par moulage par injection.
En variante et comme illustré à la , l’organe 3 d’obturation peut être entièrement séparé du corps 2.
Indépendamment de sa conception, l’organe 3 d’obturation peut être logé au moins partiellement, de préférence totalement, à l’intérieur du corps 2 et prendre appui sur un siège 17 ménagé à l’intérieur du corps 2, comme illustré aux figures 4 et 6.
En variante, et/ou en complément, et comme illustré à la , en position fermée, l’organe 3 d’obturation peut être disposé au moins partiellement à l’extérieur du corps 2 et venir coiffer au moins une partie du corps 2 entourant l’ouverture 5 de remplissage en liquide du corps 2.
Quel que soit son mode de pose, l’organe 3 d’obturation comprend au moins un entonnoir 6 avec une entrée 7 et une sortie 8 reliées par une partie conique 9. L'entrée 7 de l'entonnoir forme, en position fermée de l’organe 3 d’obturation, la partie par laquelle les végétaux 20 à conserver sont aptes à être introduits dans le récipient 1, en particulier dans la partie conique 9 de l’entonnoir 6. Cette partie conique 9 de l'entonnoir forme un passage traversant à fonction de guide d’introduction des végétaux dans le corps 2 du récipient 1. Les végétaux 20 sont ainsi introduits dans ledit entonnoir 6 jusqu’à faire saillie de la sortie 8 dudit entonnoir 6 pour venir plonger dans le liquide contenu à l’intérieur du corps 2 du récipient 1.
De manière préférée, le flux de carburant ayant une température de vaporisation, la température primaire est supérieure à la température de vaporisation. Outre l’absence de risque de solidification, le premier conduit permet d’éliminer la phase liquide du flux de carburant et de ne conserver que la phase gazeuse qui peut ainsi être chauffée de manière simple et pratique par le deuxième conduit. Dans le cas où la pression du carburant est inférieure à sa pression critique (cas subcritique), l’échangeur de chaleur primaire permet de réaliser le changement de phase du carburant et de ne conserver que la phase gazeuse qui peut être chauffée de manière simple dans l’échangeur de chaleur secondaire.
Dans une forme de réalisation préférée, le fluide chaud ayant une température de solidification prédéterminée, la température primaire est supérieure à la température de solidification prédéterminée du fluide chaud.
Selon un aspect préféré, la température primaire est comprise entre 100K et 220K.
De manière préférée, la température secondaire est comprise entre 250K et 350K.
L’invention concerne également un procédé d’alimentation en carburant d’une turbomachine d’aéronef à partir de carburant issu d’un réservoir cryogénique au moyen d’un système de conditionnement tel que décrit précédemment, un flux de carburant circulant d’amont en aval dans le circuit de carburant reliant en entrée le réservoir cryogénique et en sortie la turbomachine, le procédé comprenant des étapes consistant à : chauffer le flux de carburant, dans le premier conduit, jusqu’à au moins la température primaire, chauffer le flux de carburant, dans le deuxième conduit, jusqu’à au moins la température secondaire supérieure à la température primaire, le premier conduit prélevant des calories dans le flux de carburant ayant au moins la température secondaire.
La est une représentation schématique d’un premier système de conditionnement selon l’art antérieur.
La est une représentation schématique d’un deuxième système de conditionnement selon l’art antérieur.
La est une représentation schématique d’un système de conditionnement selon une forme de réalisation de l’invention.
La est une représentation schématique d’un échangeur de chaleur du système de conditionnement de la selon une première forme de réalisation de l’invention.
La est une représentation schématique d’un échangeur de chaleur du système de conditionnement de la selon une deuxième forme de réalisation de l’invention.
La est une représentation schématique d’un échangeur de chaleur du système de conditionnement de la selon une troisième forme de réalisation de l’invention.
La est une représentation schématique d’un exemple de circulation du flux de carburant et du fluide chaud dans l’échangeur de chaleur de la .
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION En référence à la , il est représenté un système de conditionnement SC de carburant configuré pour alimenter une turbomachine M d’aéronef à partir de carburant Q issu d’un réservoir cryogénique R. La turbomachine M est configurée pour assurer la propulsion de l’aéronef, notamment, par entrainement d’au moins un organe propulsif (non représenté sur la ).
Dans cet exemple, le carburant Q dans le réservoir cryogénique R est de l’hydrogène et est stocké à une température initiale T0 de l’ordre de 20 à 22 Kelvins (- 253 à -251°C). A cette température, le carburant Q est liquide. Il est décrit un système de conditionnement SC dans lequel le carburant Q est de l’hydrogène liquide mais l’invention s’applique à d’autres types de carburant, par exemple, du méthane liquide ou du gaz naturel liquéfié.
- ledit au moins un système de restitution d’énergie thermique est configuré pour un fonctionnement d’une restitution parallèle pouvant être alternée avec un fonctionnement en restitution séparée dans le temps de la chaleur et/ou du froid.
La production simultanée des deux flux (chaleur haute température et froid, le plus souvent négatif) permet d’atteindre de meilleures performances énergétiques et donner aux industriels une solution de fourniture d’énergie thermique en réduisant drastiquement les émissions de CO 2 sans augmenter le coût de production, voire en le diminuant en fonction des prix des sources d’énergie disponibles localement.
De manière préférée, la pompe à chaleur (préférentiellement électrique) selon la présente invention peut être caractérisée en ce que :
- au moins l’un des systèmes de stockage d’énergie thermique est configuré pour stocker de l’énergie thermique sous forme de chaleur à des températures inférieures ou égales à - 20°C, préférentiellement inférieures ou égales à – 50°C, et/ou
- en ce qu’au moins l’un des systèmes de stockage d’énergie thermique est configurés pour stocker de l’énergie thermique à des températures supérieures ou égales à + 150°C, préférentiellement supérieures ou égales à + 200°C.
De manière préférée, la pompe à chaleur (préférentiellement électrique) selon la présente invention peut être caractérisée en ce que lesdits au moins deux systèmes de stockages d’énergie thermique sont configurés pour stocker de l’énergie thermique sous forme de chaleur et sous forme de froid.
De manière préférée, la pompe à chaleur (préférentiellement électrique) selon la présente invention peut être caractérisée en ce qu’elle est configurée pour comprendre un cycle de Brayton inversé (par exemple sans changement de phase) pouvant fonctionner avec un gaz tel que l’air ou l’argon.
De manière préférée, le gaz peut être un gaz inerte tel que l’azote ou l’argon.
Le gaz peut être choisi un gaz noble, tel que l’argon.
Le gaz peut être de l’air (c’est-à-dire environ 20% d’oxygène dans environ 80% d’azote).
De manière préférée, la pompe à chaleur (préférentiellement électrique) selon la présente invention peut être caractérisée en ce qu’elle comprend un turbocompresseur, tel qu’un turbocompresseur électrique centrifuge produisant une pression inférieure ou égale à 8 bars, préférentiellement comprise entre 1 et 5 bars.
De manière préférée, la pompe à chaleur (préférentiellement électrique) selon la présente invention peut être caractérisée en ce que les différents organes de fonctionnement de ladite pompe à chaleur sont isolés dans des modules, lesdits modules étant configurés pour être connectés les uns aux autres par exemple par connexions physiques tels que des vannes (par exemple pilotables à distance), des pipes à connecter et/ou des tuyaux.
De manière préférée, la pompe à chaleur (préférentiellement électrique) selon la présente invention peut être caractérisée en ce qu’elle est configurée pour être couplée à au moins une source de chaleur naturelle et/ou au moins une source de chaleur artificielle telle qu’une chaudière à gaz, un four à gaz, une chaleur d’origine solaire, un séchoir et/ou d’une déperdition de chaleur d’origine artificielle.
De manière préférée, la pompe à chaleur (préférentiellement électrique) selon la présente invention peut être caractérisée en ce qu’elle est configurée pour être couplée à au moins une source de chaleur artificielle, en particulier en échappement, en perte ou en sortie d’une source de chaleur artificielle telle qu’en échappement, en perte ou en sortie d’une chaudière à gaz, un four à gaz, une chaleur d’origine solaire, un séchoir et/ou d’une déperdition de chaleur d’origine artificielle.
On rappelle que le terme « bipyridine » désigne une famille de composés formés à partir de deux pyridines reliées l’une à l’autre par une liaison covalente tandis que le terme « phénanthroline » désigne une famille de composés formés à partir de trois cycles aromatiques condensés dont les deux cycles opposés contiennent chacun un atome d’azote se faisant mutuellement face.
Une résine organique comprenant ce type d’agent chélatant peut notamment être obtenue en imprégnant une résine adsorbante, à matrice poly(mét)acrylate ou polystyrénique réticulée, de la bipyridine ou de la phénanthroline. Une résine adsorbante susceptible d’être ainsi imprégnée est, par exemple, la résine Amberlite TM XAD4 de la société DuPont, qui est constituée d’un copolymère styrène/divinylbenzène.
Auquel cas : - la bipyridine dont est imprégnée la résine peut notamment être tout dérivé lipophile de la 2,2’-bipyridine, un tel dérivé étant typiquement une 2,2’-bipyridine substituée par un ou plusieurs groupes hydrocarbonés, par exemple alkyles ou phényles, telle que la 4,4’-dinonyl-2,2’-bipyridine, la 4,4′-diméthyl-2,2′-bipyridine, la 5,5′-diméthyl-2,2′-bipyridine, la 4,4′-di- tert -butyl-2,2′-bipyridine ou la 4,4’-diphényl-2,2’-bipyridine ; tandis que - la phénanthroline dont est imprégnée la résine peut notamment être tout dérivé lipophile de la 1,10-phénanthroline, un tel dérivé étant typiquement une 1,10-phénanthroline substituée par un ou plusieurs groupes hydrocarbonés, par exemple alkyles ou phényles, telle que la 4-méthyl-1,10-phénanthroline, la 5-méthyl-1,10-phénanthroline, la 5,6-diméthyl-1,10-phénanthroline, la néocuproïne (ou 2,9-diméthyl-1,10-phénanthroline), la bathocuproïne (ou 2,9-diméthyl-4,7-diphényl-1,10-phénanthroline) ou la bathophénanthroline (ou 4,7-diphényl-1,10-phénanthroline).
Parmi les bipyridines, préférence est donnée à la 4,4’-dinonyl-2,2’-bipyridine tandis que, parmi les phénanthrolines, préférence est donnée à la bathophénanthroline.
Si une telle résine organique chélatante est utilisée, alors la purification complémentaire du ruthénium comprend préférentiellement au moins les étapes successives suivantes : d) une extraction du ruthénium de la solution aqueuse A5, cette extraction comprenant une mise en contact, dans une colonne de chromatographie, de la résine organique chélatante avec la solution aqueuse A5, la solution aqueuse A5 comprenant au plus 4 mol/L d’acide nitrique ou chlorhydrique et, éventuellement, de 0,45 mol/L à 4 mol/L d’une base aminée ; e) au moins un lavage de la résine organique chélatante avec une solution aqueuse A6 comprenant au plus 4 mol/L d’acide nitrique ou chlorhydrique et, éventuellement, de 0,45 mol/L à 4 mol/L de la base aminée ; et f) une élution du ruthénium de la résine organique chélatante avec une solution aqueuse A7 comprenant au moins 0,01 mol/L d’acide nitrique ou chlorhydrique.
En variante encore, la résine organique chélatante peut également être une résine comprenant une thiourée comme agent chélatant, la résine pouvant être, là encore, une résine imprégnée de la thiourée ou une résine sur laquelle est greffée la thiourée.
On rappelle que le terme « thiourée » désigne une famille de composés de formule : (R 1 R 2 N)(R 3 R 4 N)C=S dans laquelle R 1 , R 2 , R 3 et R 4 sont typiquement des atomes d’hydrogène ou des groupes hydrocarbonés, notamment alkyles, éventuellement substitués par un ou plusieurs hétéroatomes tels qu’un ou plusieurs atomes de soufre, le composé le plus simple de cette famille étant la thiourée de formule (NH 2 ) 2 C=S.
Une résine organique comprenant ce type d’agent chélatant peut notamment être obtenue en imprégnant une résine adsorbante, à matrice poly(mét)acrylate ou polystyrénique réticulée, telle que la résine Amberlite TM XAD4 précitée, de la thiourée.
Auquel cas, la thiourée dont est imprégnée la résine peut notamment être toute thiourée lipophile, une telle thiourée étant typiquement une thiourée comprenant au moins un groupe alkyle en C8 à C15 telle que la 1-dodécyl-3-méthylthiourée, la 1,3-dioctylthiourée, la 1-(2-(dodécylthio)éthyl)-3-méthylthiourée, la 1-méthyl-3-(2-(nonyl-thio)éthyl)thiourée, la 1-méthyl-3-(2-(octylthio)éthyl)thiourée, la 1-(2-(dodécylthio)-éthyl)-3-éthylthiourée ou la 1-(2-(dodécylthio)éthyl)-3-propylthiourée.
Parmi ces thiourées, préférence est donnée à la 1-(2-(dodécylthio)éthyl)-3-méthylthiourée.
Si une telle résine organique chélatante est utilisée, alors la purification complémentaire du ruthénium comprend préférentiellement au moins les étapes successives suivantes : d) une extraction du ruthénium de la solution aqueuse A5, cette extraction comprenant une mise en contact, dans une colonne de chromatographie, de la résine organique chélatante avec la solution aqueuse A5, la solution aqueuse A5 comprenant au plus 4 mol/L d’acide nitrique ou chlorhydrique et, éventuellement, de 0,45 mol/L à 4 mol/L d’une base aminée ; e) au moins un lavage de la résine organique chélatante avec une solution aqueuse A6 comprenant au plus 4 mol/L d’acide nitrique ou chlorhydrique et, éventuellement, de 0,45 mol/L à 4 mol/L de la base aminée ; et f) une élution du ruthénium de la résine organique chélatante avec une solution aqueuse A7 comprenant de 0,5 mol/L à 2 mol/L de la thiourée de formule (NH 2 ) 2 C=S et de 0,01 mol/L à 1 mol/L d’acide chlorhydrique.