INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, dans tous les modes de réalisation ci-dessus définis pour la composition (1) de la couche (1), le lactame est choisi parmi le lauryllactame, l’aminoacide est choisi parmi l’acide aminoundécanoïque, la diamine est choisie parmi la 1,8-octanediamine, la 1,9-nonanediamine, la 2-méthyl-1,8-octane-diamine, la 2,2,4-triméthylhexaméthylènediamine, la 2,4,4-triméthylhexaméthylènediamine, la 1,10-décanediamine, 1,11-undécanediamine, la 2-butyl-2-éthyl-1,5-pentanediamine, la 1,12-dodécanediamine et le diacide carboxylique est choisi parmi l’acide subérique, l’acide azélaïque, l’acide sébacique, l’acide undécanedioïque, l’acide dodécanedioïque, l’acide brassylique, l’acide tétradécanedioïque.
Ladite composition (1) peut également comprendre au moins une polyoléfine.
Ladite composition (1) peut donc comprendre, outre ledit au moins un polyamide, au moins une polyoléfine.
La polyoléfine peut être fonctionnalisée ou non fonctionnalisée ou être un mélange d'au moins une fonctionnalisée et/ou d'au moins une non fonctionnalisée. Pour simplifier on a désigné la polyoléfine par (B) et on a décrit ci- dessous des polyoléfines fonctionnalisées (B1) et des polyoléfines non fonctionnalisées (B2).
Les ciseaux, et en particulier ceux connus pour la pratique de la coiffure, comportent généralement deux lames montées pivotantes l’une par rapport à l’autre autour d’un axe.
Chaque lame dispose d’un œillet respectif dont elle est solidaire. L’axe est positionné entre une lame et son œillet. Chaque œillet permet ainsi à un utilisateur d’y positionner un ou plusieurs doigt(s) afin de solliciter sa lame respective en pivotement autour de l’axe.
En pratique, le plus souvent, un œillet est réservé au pouce de l’utilisateur, et l’autre est réservé à un ou plusieurs doigt(s) autre(s) que le pouce.
Dans le cadre de la présente description, un « utilisateur » est un utilisateur de ciseaux. Il peut notamment s’agir d’un coiffeur.
La pratique de la coiffure impose un grand nombre de mouvements et changements de positions des ciseaux.
Les utilisateurs réalisent le plus souvent ces mouvements par des rotations et déplacements du poignet.
De tels mouvements et rotations du poignet sont à l’origine de nombreux troubles musculosquelettiques (ci-après « TMS ») tels que des tendinites, qui peuvent être particulièrement handicapantes pour la pratique professionnelle de la coiffure. Ces affections sont très courantes chez les coiffeurs, ces derniers étant parfois amenés à stopper leur activité professionnelle du fait de ces affections.
Dans le cadre de la coupe des cheveux d'un individu, la position des ciseaux, et notamment du plan de coupe, doit être sensiblement constante relativement à la surface du cuir chevelu, et ce quel que soit l'endroit de la coupe, sur et autour de la tête de l’individu.
La prise en main des ciseaux est le plus souvent réalisée en engageant le pouce dans un œillet des ciseaux, et au moins un doigt dans l’autre œillet des ciseaux.
Le mouvement de coupe est majoritairement réalisé par le pouce, tandis que les autres doigts restent relativement immobiles.
Lorsque le pouce est complètement engagé dans l’œillet, il ne peut pas servir à autre chose qu’à actionner les ciseaux.
En particulier, il ne pourra pas agir sur la position du plan de coupe par rapport au cuir chevelu, ou de manière très marginale.
Ainsi, lors de l’utilisation des ciseaux, de nombreux mouvements extrêmes et potentiellement traumatisants devront être réalisés par d’autres articulations, et notamment celle du poignet.
C’est dans ce cadre que les utilisateurs de ciseaux sont particulièrement exposés à un grand nombre de risques sanitaires, dont notamment :
- les TMS précités, liés aux postures et gestes de l’utilisateur, inconfortables et souvent répétés ; ils sont extrêmement fréquents et entrainent des pathologies ostéoarticulaires invalidantes ;
- les coupures, qui peuvent dans certains cas entraîner des contaminations directes, notamment en ce qui concerne les maladies transmissibles par le sang.
Grâce à cette technique et comme illustré à la , il a pu être vérifié que les particules selon l’invention sont sensiblement sphériques. Le revêtement de lauryl glucoside est visible autour de la sphère. La taille des particules est également compatible avec les analyses par diffraction laser (présentée ci-dessus).
Analyse thermique Deux analyses ont été réalisées : - une analyse calorimétrique à balayage différentiel (DSC) à 10°C/min de -20 à 180°C. - une analyse thermogravimétrique (TGA) effectuée sous atmosphère d’azote et à 10°C/min de la température ambiante à 400°C.
Echantillons testés : - Rétinol libre (rétinol à 10% p/p dans huile de soja) - Emulsion réalisée à partir de la même formule que l’exemple 1 sans la cire - Suspension selon l’invention comprenant les particules de rétinol encapsulé - Suspension placebo selon l’invention comprenant les particules sans rétinol
Les figures 5 à 8 correspondent respectivement aux graphes de l’analyse TGA du rétinol libre, de l’émulsion simple, de la suspension selon l’invention et de la suspension placebo.
- Le graphe du rétinol libre ( ) montre que le pic de rétinol apparaît entre 243-278°C ;
- Sur le graphe de l’émulsion ( ) on retrouve le pic du rétinol ainsi qu’un autre pic correspondant au cœur huileux à 81,6°C ;
- En comparaison sur le graphe de l’émulsion selon l’invention ( ), on retrouve deux pics du mélange cireux de l’enveloppe à 42,4°C et 55,98°C, séparés du pic correspondant à l’huile à 81,6°C ; et
- Le graphe de la suspension placébo ( ) confirme les pics correspondant à l’enveloppe et le cœur.
Les figures 9 à 12 correspondent respectivement aux thermogrammes DSC du rétinol libre, de l’émulsion simple, de la suspension selon l’invention et de la suspension placebo.
La montre le thermogramme du rétinol libre (solubilisé dans huile). Il montre un pic de fusion du rétinol à 104-106°C.
- Sur le thermogramme de la suspension placebo ( ) on voit que la cire (le palmitate de cétyle) présente un seul pic de fusion bien défini à 54°C ;
- Sur le thermogramme du rétinol libre ( ) on voit que le rétinol libre dissous dans l'huile de soja a présenté deux pics endothermiques à 104 et 106°C ;
- Le thermogramme de la suspension selon l’invention ( ) a montré un grand pic endothermique à 86°C correspondant aux pics de fusion de la cire (le palmitate de cétyle), du deuxième tensio-actif (le Span 60) et du troisième tensio-actif (la lécithine).
Conclusion sur la morphologie des particules :
Les images SEM ont montré des particules rondes sphériques avec une surface rugueuse. Les images TEM ont montré une enveloppe et une structure définies, et corroborent la forme sphérique.
L'analyse TGA a montré la présence de composants cristallins de l’enveloppe cireuse.
Lors d’une opération 160, une troisième composition de polymère est coulée dans l’empreinte du premier moule 1, et plus précisément dans l’espace formé entre la première couche L1, la deuxième couche L2 et le premier moule 1.
Cet espace, en périphérie de l’empreinte du premier moule 1, est délimité en partie par les parois de l’empreinte s’étendant depuis le fond du premier moule 1. La présence de cet espace est rendue possible à la fois par les dimensions distinctes de la première surface SE2 et de la deuxième surface SI2 de la deuxième couche L2 et par le fait que le contour de la plus grande surface parmi la première surface SE2 et la deuxième surface SI2 de la deuxième couche L2 peut être inclus dans le contour de la première surface SE1 de la première couche L1.
Les considérations précédentes relatives à la nature de la première composition de polymère et de la deuxième composition de polymère s’appliquent également à la troisième composition de polymère qui, avantageusement, comprend du silicone.
Après durcissement, la troisième composition de polymère forme un joint périphérique L3. Le produit résultant dans l’empreinte du premier moule 1 correspond à la poche PCH d’imitation d’une bourse séreuse ou d’une cavité articulaire.
Là encore, les considérations précédentes relatives au durcissement de la première composition de polymère et de la deuxième composition de polymère, y compris concernant la réticulation et la vulcanisation, s’appliquent également au durcissement de la troisième composition de polymère.
Enfin, lors d’une opération 170, la poche PCH d’imitation d’une bourse séreuse ou d’une cavité articulaire est démoulée du premier moule 1. En d’autres termes, la poche PCH est extraite de l’empreinte du premier moule 1.
La poche PCH correspond ainsi à la superposition de la première couche L1 et de la première couche L2, entre lesquelles s’interposent optionnellement le film plastique de séparation FM, liées entre elles par le joint périphérique L3.
Procédé de production d’hélium par fusion-fission contrôlée et déclenchée par lasers. Etat de l’art :
L’hélium est une ressource rare utilisée dans de nombreuses applications, telles que l’imagerie par résonance magnétique (IRM), la fibre optique, la fabrication de semi-conducteurs, l’industrie spatiale. C’est un gaz de très grande valeur. L'hélium est aujourd'hui principalement extrait du gaz naturel et donc importé.
Le brevet WO03042615A1 présente une invention relative à un procédé de production d'hélium à partir d'un mélange gazeux d'alimentation contenant de l'hélium et d'autres composants. Cette invention s’applique à la récupération d’hélium à partir d’un gaz résiduaire de liquéfacteur de gaz naturel.
Le brevet WO2010047942A2 présente une approche similaire. Le procédé se rapporte en effet à un processus de récupération à la fois d’un produit d’hélium gazeux et d’un produit d’hydrogène gazeux de pureté élevée.
Dans le cas d’une production d’hélium par un procédé de fusion-fission proton-bore, le confinement magnétique sera favorable, le bilan énergétique sera favorable et, l'absence d'effets secondaires radioactifs sera favorable. A cet effet, il faut préciser que la fusion proton-bore exige que l'énergie ou la température des ions soit au moins dix fois supérieure à ce qu’elle serait pour la fusion D-T.
D + T → He (3,52 MeV) → n (14,1 MeV), (1)
p + 11B → 3He (8,68 MeV), (2)
Pour les deux réactions citées, l'énergie cinétique associée à chaque produit est indiquée entre parenthèses, n est un neutron, p est un proton. La réactivité du couple hydrogène-bore atteint son maximum aux environs de 600 keV (plus de 6 milliards de kelvins), alors pour le couple D-T le pic est aux environs de 66 keV (730 millions de kelvins). Pour la réaction proton-bore, l’énergie de freinage sera toujours plus élevée que l’énergie de fusion, quelles que soient les proportions relatives des éléments. Cependant, une partie de l’énergie récupérée pourra être convertie directement en électricité par diverses techniques de conversion basées sur des technologies matures dérivées d’autres domaines, tels que les micro-ondes ou l’effet photoélectrique.
L'invention proposée est nouvelle et inventive et concerne un procédé pour générer de l'hélium par fusion-fission contrôlée et déclenchée par lasers afin de s’affranchir de l’utilisation du gaz naturel ou du recyclage de l’hélium existant sur terre en quantité limitée et donc de maîtriser les coûts de production.
Le dispositif de détection 25 comporte un capteur 27 de détection du pivotement du bras pivotant 25a dans un plan horizontal parallèle au plan de progression P. Par exemple, ce capteur de détection 27 est un capteur piézoélectrique. Ce dispositif de détection 25 est relié au système de commande 12 de manière que ce dernier agisse sur le système de déplacement 11 du robot chargeur afin que le pivotement du bras 25a reste inférieur à une valeur limite de déviation. Par exemple, il est considéré que la position de référence du bras pivotant 25a est prise dans le plan longitudinal de symétrie T. Le pivotement du bras pivotant qui est pris dans un plan horizontal parallèle au plan de progression P correspond à un angle d’azimut pris de part et d’autre de la position de référence. Par exemple, la valeur limite de déviation du bras pivotant 25a est par exemple de 45° à gauche et de 45° à droite par rapport à la position de référence. Dès que le capteur de détection 27 détecte une déviation atteignant cette valeur limite de déviation, le système de commande 12 pilote le système de déplacement 11 afin que la direction de déplacement du robot chargeur 1 soit modifiée de sorte que le pivotement du bras 25a reste inférieur à la valeur limite de déviation.
Bien entendu, le dispositif de détection 25 peut être réalisé de manière différente. Ainsi, le dispositif de détection 25 peut comporter une caméra de visualisation du câble électrique 6 déroulé en sortie du robot chargeur. Cette caméra est reliée au système de commande 12 afin que le robot chargeur suive l’orientation du câble électrique déroulé en sortie du robot chargeur. A cet effet, les images prises par la caméra du câble électrique 6 déroulé en sortie du robot chargeur sont analysées de manière à déterminer la direction d’extension du câble électrique et son évolution au fur et à mesure de la progression du robot chargeur.
Le fonctionnement du robot chargeur 1 pour charger un accumulateur électrique d’un véhicule à moteur électrique 2 en stationnement, découle directement de la description qui précède. Le démarrage d’une phase de chargement de l’accumulateur électrique d’un véhicule à moteur électrique 2 en stationnement, par le robot chargeur 1, est réalisé de toute manière appropriée à l’aide par exemple, d’une commande à distance ou d’une commande de l’appareil d’alimentation électrique 4. Au démarrage d’une étape de chargement, le robot chargeur 1 est stationné à proximité de l’appareil d’alimentation électrique 4 de sorte que la majeure partie du câble électrique 6 est enroulée sur le tambour 17 ( ).
Ce procédé de chargement comporte une première étape visant à assurer le déplacement aller du robot chargeur 1 de sa position de stationnement illustrée à la à la position de chargement de l’accumulateur électrique du véhicule. Lors de son déplacement aller, le robot chargeur 1 est piloté pour dérouler le câble électrique 6 selon une trajectoire déterminée avec une tension sur le câble électrique sensiblement nulle. A cet effet, le système de commande 12 pilote le système de déplacement 11 et en particulier, les moteurs 11c, 11d pour diriger le robot chargeur jusqu’à sa position dans laquelle le chargement de l’accumulateur électrique du véhicule 2 pourra être réalisé. Le trajet aller du robot chargeur 1 est déterminé avantageusement à l’aide du système de navigation 13 afin d’éviter les obstacles.
Par ailleurs, lors de ce trajet aller, le système de commande 12 pilote le système 16 pour dérouler automatiquement le câble électrique 6 avec une tension sensiblement nulle sur le câble électrique. En fonction de la progression du robot chargeur 1 détectée par le système de mesure 16a, le système de commande 12 commande le moteur 18a du tambour 17 et la motorisation 20 du galet de sortie 19b pour dérouler sans tension le câble électrique 6.
Lorsque le robot chargeur 1 a atteint sa position pour réaliser le chargement, alors le système de commande 12 pilote la mise à l’arrêt du robot chargeur et le démarrage de la phase de rechargement de l’accumulateur électrique du véhicule à moteur électrique 2 par le dispositif de connexion électrique 7a. Cette phase de rechargement de l’accumulateur électrique du véhicule à moteur électrique 2 peut être réalisée automatiquement ou par des commandes spécifiques généralement dépendantes du type de dispositif de connexion électrique 7a.
Au terme de la phase de rechargement de l’accumulateur électrique du véhicule à moteur électrique 2, le procédé comporte une étape de déplacement retour du robot chargeur 1 de la position de chargement de l’accumulateur électrique du véhicule à moteur électrique 2 à sa position de stationnement située à proximité de l’appareil d’alimentation électrique 4. Conformément à l’invention, le robot chargeur est déplacé pour suivre la trajectoire du câble électrique 6 déroulé pendant le déplacement aller. En d’autres termes, le câble électrique 6 déroulé pendant le déplacement aller sert de guide pour le déplacement retour du robot chargeur 1 permettant ainsi de le ramener à sa position de départ c’est-à-dire à proximité de l’appareil d’alimentation électrique 4.
A cet effet, le système de commande 12 pilote le système de déplacement 11 afin que le robot chargeur suive la trajectoire de la partie du câble électrique sortie du robot chargeur tout en commandant l’enroulement du câble électrique 6 au fur et à mesure du déplacement retour du robot chargeur. Ainsi, le système de commande 12 pilote le système de déplacement 11 et en particulier les moteurs 11c, 11d, en fonction de l’orientation prise par le câble électrique en sortie du robot chargeur 1. En d’autres termes, le système de commande 12 pilote les moteurs 11c, 11d, afin de compenser la direction de progression du robot chargeur par rapport à l’orientation du câble électrique 6 de sorte que le pivotement du bras pivotant 25a reste inférieur à la valeur limite fixée de déviation. Le robot chargeur suit ainsi la trajectoire définie par le câble électrique déroulé sur le sol lors du trajet aller.
Il est à noter que lors du déplacement retour du robot chargeur 1, le système de commande 12 pilote également le système 16 pour enrouler automatiquement le câble électrique 6. En fonction de la progression du robot chargeur 1 détectée par le système de mesure 16a, le système de commande 12 commande le moteur 18a du tambour 17 et la motorisation 20 du galet de sortie 19b pour enrouler sans tension le câble électrique 6.
Le procédé selon l’invention permet de ramener facilement le robot chargeur à sa position initiale de stationnement sans nécessiter un système onéreux de navigation. Le robot chargeur est ramené en suivant la trajectoire aller grâce au câble électrique 6. Il est à noter que si le câble électrique a été bougé entre son déplacement aller et son déplacement retour, il n’est pas impossible que le robot chargeur 1 puisse détecter sur son trajet retour, un obstacle l’obligeant à s’arrêter. Si un arrêt imprévu du robot chargeur intervient lors du déplacement retour du robot chargeur, un signal d’avertissement est émis pour avertir l’utilisateur d’une anomalie. Ce signal d’avertissement peut prendre différentes formes comme un signal d’alerte transmis à l’utilisateur ou un signal d’avarie affiché par l’appareil d’alimentation électrique 4.
Assise d’un siège de véhicule, siège et procédé de fabrication associés La présente invention concerne une assise d’un siège de véhicule.
L’invention concerne également un tel siège de véhicule.
L’invention concerne également un procédé de fabrication d’une pince d’une telle assise.
Le véhicule est notamment un véhicule automobile. Toutefois, l’invention s’applique également de manière similaire à un véhicule aérien, ferroviaire ou maritime.
Le siège est disposé dans l’habitacle du véhicule. La position du siège dans l’habitacle peut être réglable. Il est en effet connu de régler l’élévation et/ou l’avancement du siège, notamment pour offrir au conducteur une conduite plus confortable.
Il est également connu de régler l’inclinaison de l’assise du siège par rapport à l’horizontale, notamment afin de permettre au conducteur d’ajuster le siège à la longueur de ses jambes pour accéder facilement et confortablement aux pédales. Ainsi, il a été proposé de monter dans l’assise un mécanisme de réglage de l’inclinaison du siège actionné de manière manuelle ou motorisée.
comportent les figures 6a à 6c qui représentent chacune un graphique illustrant une variante de la première configuration de la rangée annulaire de pales statoriques aval de la ;
est une vue partielle schématique circonférentiellement étendue d’une deuxième configuration de la rangée annulaire de pales statoriques aval de la ;
comportent les figure 8a et 8b qui sont chacune une vue partielle schématique circonférentiellement étendue d’une variante d’une troisième configuration de la rangée annulaire de pales statoriques aval de la ;
comporte la figure 9a qui est une vue partielle schématique circonférentiellement étendue d’une quatrième configuration de la rangée annulaire de pales statoriques aval de la et la figure 9b qui représente un détail de réalisation de la quatrième configuration de la rangée annulaire de pales statoriques aval ;
La représente la rangée annulaire de pales statoriques aval 16 et la représente l’une des pales statoriques aval 16 plus en détails. Chaque pale statorique aval s’étend radialement entre une extrémité radialement interne 20, celle-ci étant située au niveau du (c’est-à-dire la plus proche du) moyeu 12 de la turbomachine 10, et une extrémité radialement externe 21. Dans l’exemple représenté, l’extrémité radialement interne 20 est, longitudinalement, au niveau d’un bord d’attaque 22 de la pale. L’extrémité radialement interne 20 est aussi appelée « pied » de la pale. La position de chaque pale autour de l’axe longitudinal X telle que considérée par la suite est repérée par la position autour de l’axe longitudinal X de l’extrémité radialement interne 20 de la pale respective. L’extrémité radialement externe 21 de chaque pale statorique aval 16 est l’extrémité opposée de l’extrémité radialement interne 20 de la pale. L’extrémité radialement externe 21 est l’extrémité libre de la pale statorique aval 16.
Sur la ligne du haut, on note que le retard dt lié au filtrage passe bas a été exagéré pour la clarté de l’exposé.
Le temps de réponse global DT2 entre le début du geste et la commande de déverrouillage est inférieur à 1 seconde, de préférence inférieur à 750 millisecondes.
Exprimé autrement, le procédé mis en œuvre dans une unité intégrale 21 comprenant le module de captation 1 et le module de traitement 2, comporte les étapes suivantes :
a/ émettre un signal radiofréquence incident RFT, vers une zone de détection ZD,
b/ recevoir en retour un signal radiofréquence retour, provenant de la réflexion du signal radiofréquence incident sur des éléments situés dans la zone de détection,
c/ déterminer un décalage en fréquence, nommé décalage Doppler, entre le signal radiofréquence incident RFT et le signal radiofréquence retour RFR, le décalage Doppler étant fonction d’un mouvement d’éléments situés dans la zone de détection,
d/ former un signal de base, Sdp(t), représentant en fonction du temps une évolution du décalage Doppler déterminé à l’étape c/,
e/ décomposer le signal de base en une première composante (Cp1) obtenue à la sortie d’un filtre passe-bas, et une deuxième composante (Cp2) obtenue en soustrayant la première composante au signal de base,
f / appliquer à la première composante (Cp1) un premier algorithme de discrimination (Algo1), pour obtenir un premier résultat de discrimination, relatif à la détection d’un geste prédéterminé,
g / appliquer à la deuxième composante (Cp2) un deuxième algorithme de discrimination (Algo2), pour obtenir un deuxième résultat de discrimination relatif à la discrimination entre un geste volontaire ou non,
le deuxième algorithme de discrimination (Algo2) comportant un calcul récurrent d’écart-type (σ(k)) réalisé à partir d’une suite temporelle de valeurs (U2(n)) de la deuxième composante (Cp2) et sur une fenêtre temporelle glissante,
le deuxième résultat de discrimination indiquant un geste volontaire lorsque le calcul récurrent d’écart-type (σ(k)) prend des valeurs inférieures à un seuil prédéterminé ThA.
systèmes, dispositifs et procédés incluant la ludification de roue de couleurs CONTEXTE Domaine La présente divulgation concerne généralement un système, un appareil et un procédé pour déterminer une combinaison de matériaux cosmétiques qui peuvent être mélangés et distribués pour un utilisateur particulier.