INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En référence au figures 1 à 4, le système sanitaire à dépression 1 – ou plus simplement système sanitaire – comprend un dispositif de collecte d’effluents qui comporte une cuvette de réception des effluents 2 pouvant être muni d’un abattant. La cuvette 2 est en outre reliée à une arrivée d’eau via un tuyau classique et une vanne commandée (non représentés). Par ailleurs, le système sanitaire 1 comprend un dispositif de commande reliée à une source d’alimentation en énergie électrique via un câble électrique (non représentés). Ce dispositif de commande comprend un bouton de chasse, par exemple un bouton poussoir, déclenchant un procédé d’évacuation des effluents qui sera décrit plus loin.
Le dispositif de collecte comprend un réservoir d’admission des effluents 3, comprenant une entrée d’effluents fluidiquement reliée à la cuvette via une conduite de vidange de la cuvette (non représentée), et une conduite cylindrique de sortie d’effluents 13, dont l’extrémité 14 est formée par un orifice circulaire. Une première vanne commandée est ménagée au niveau de la conduite de vidange et une seconde vanne commandée est ménagée au niveau de la conduite de sortie d’effluents 13. Ces vannes commandées, par exemple des vannes deux voies à pilotage pneumatique, sont actionnables par des vérins entre une position d’ouverture assurant la circulation des effluents fluides dans les conduites considérées, et une position de fermeture bloquant la circulation des effluents dans lesdites conduites considérées.
Le dispositif de collecte comprend également une canalisation principale d’évacuation des effluents 5 dont une extrémité d’entrée est reliée à la conduite de sortie d’effluents du réservoir d’admission 13, et dont l’extrémité opposée est reliée à un réservoir de stockage d’effluents 4 ( ), lequel réservoir de stockage 4 est maintenu à la pression atmosphérique via un tube 19 assurant la communication fluidique entre le réservoir et l’extérieur. Par ailleurs, la connexion entre la conduite de sortie des effluents 13 du réservoir d’admission 3 et la canalisation principale d’évacuation 5 est réalisée par l’intermédiaire d’un premier organe de liaison étanche 15 solidaire de l’extrémité d’entrée de ladite canalisation principale 5. Le premier organe de liaison étanche 15 comprend un orifice de réception 16 de la conduite de sortie des effluents 13, lequel orifice 16 est de forme tronconique pour garantir le positionnement correct lors du montage du WC. Par ailleurs, et en référence à la , l’étanchéité de la conduite de sortie des effluents 13 dans l’organe de liaison 15 est réalisée par un joint torique 20 logé dans une rainure périphérique ménagée dans la paroi interne 21 du premier organe de liaison étanche 15. De la sorte, l’emmanchement étanche de la conduite de sortie d’effluents 13 dans le premier organe de liaison 15 est amélioré.
Le système sanitaire 1 comprend également un dispositif pneumatique 6 configuré pour modifier la pression de gaz à l’intérieur du réservoir d’admission 3.
Le dispositif pneumatique 6 comprend un éjecteur de vide commandé qui est par exemple une vanne à vide à trois voies. La première voie forme une entrée d’air comprimée qui est reliée à une source d’alimentation en air comprimé du système sanitaire, par exemple un compresseur relié à l’alimentation en énergie électrique, la deuxième voie forme une sortie d’air comprimée qui est reliée à une conduite d’éjection d’air 8 via une conduite de liaison pneumatique 9, et la troisième voie est fluidiquement reliée au réservoir d’admission d’effluents 3. Cette conduite d’éjection d’air 8 présente une forme globalement cylindrique.
En outre, le dispositif pneumatique 6 comprend une vanne commandée, en particulier une vanne deux voies à pilotage pneumatique et prévue pour faire circuler du gaz, ménagée au niveau de la conduite de liaison pneumatique 9 et actionnable entre une position d’ouverture permettant la circulation d’air dans la conduite de liaison 9 et une position de fermeture bloquant la circulation d’air dans ladite conduite de liaison 9.
Enfin, le dispositif pneumatique 6 comprend une canalisation de circulation d’air 7, indépendante de la canalisation principale d’évacuation 5 et des réservoirs 3, 4.
Selon l’invention, la conduite d’éjection d’air 8 comprend une portion d’extrémité libre 12 formant sortie d’air réalisée dans un matériau rigide indéformable, notamment en métal du type acier inoxydable. Par indéformable, on entend un matériau qui, usiné sous forme de conduite, ne se déforme pas sous son propre poids ou lors des connexions fluidiques entre conduites. Cette portion d’extrémité libre 12 est fluidiquement reliée à la canalisation de circulation d’air 7 via un second organe de liaison étanche 10 solidaire d’une extrémité d’entrée de la canalisation de circulation d’air 7.
Le second organe de liaison étanche 10 comprend un orifice de réception cylindrique 11 de la portion d’extrémité 1 de la conduite d’éjection d’air 8, lequel orifice de réception 11 présente un diamètre sensiblement égal, voire légèrement inférieur, au diamètre moyen de la conduite d’éjection d’air 8. Pour faciliter l’insertion dans l’orifice de réception 11 du second organe de liaison étanche 10, l’extrémité libre 12 de la conduite d’éjection d’air 8 est tronconique. Par ailleurs, le second organe de liaison 10 est réalisé dans un matériau déformable, notamment en caoutchouc, ce qui facilite l’emmanchement de la portion d’extrémité 12 de la conduite 8 dans l’orifice de réception 11 et améliore encore l’étanchéité de la liaison entre la conduite d’éjection d’air 8 et la canalisation de circulation d’air 7.
Selon l’invention, la conduite d’éjection d’air 8 est solidaire de la conduite de sortie d’effluents du réservoir d’admission 3, par exemple via une plaque métallique 17. De la sorte, il n’y a aucun mouvement relatif entre la conduite d’éjection d’air 8 et la conduite de sortie d’effluents 13. Par ailleurs, la conduite d’éjection d’air 8 et la conduite de sortie d’effluents 13 sont orientées dans la même direction. Ces caractéristiques facilitent grandement l’installation d’un bloc sanitaire 18, lequel bloc sanitaire comprend tous les éléments du système sanitaire 1 mis à part la canalisation de circulation d’air 7 et la canalisation principale d’évacuation d’effluents 5. Le bloc sanitaire 18 est donc amovible.
En particulier, lors du branchement du bloc sanitaire 18 aux canalisations respectivement de circulation d’air 7 et d’évacuation d’effluents 5 ( à ), la portion d’extrémité libre 12 de la conduite d’éjection d’air 8 est positionnée coaxialement au second organe de liaison étanche 10, et concomitamment, la conduite de sortie d’effluents 13 est positionnée coaxialement au premier organe de liaison étanche 15. Finalement, la conduite de sortie d’effluents 13 et la portion d’extrémité libre 12 de la conduite d’éjection d’air 8 sont emmanchées coaxialement respectivement dans le premier organe de liaison étanche 15 et le second organe de liaison étanche 10 de manière concomitante. Cela permet un branchement simultané et simplifié des circuits d’évacuation pneumatique et d’effluents du système sanitaire 1.
Selon l’invention, la conduite de liaison pneumatique 9 reliant la conduite d’éjection d’air 8 au compresseur est réalisée dans un matériau rigide et indéformable, et en particulier en métal du type acier inoxydable. Par indéformable, on entend un matériau qui, usiné sous forme de conduite, ne se déforme pas sous son propre poids. Par ailleurs, la conduite de liaison 9 entoure le réservoir d’admission d’effluents 3, et demeure dans cette position par son aspect indéformable.
De fait, la conduite de liaison 9 occupe une place réduite au niveau du bloc sanitaire 18 et ne constitue pas une gêne lors du branchement dudit bloc 18 aux canalisations d’évacuation d’effluents 5 et de circulation d’air 7.
Bien entendu, cette conduite d’éjection d’air 9 peut demeurer déformable sous son propre poids et ne pas nécessairement entourer le réservoir d’admission d’effluents 3, sans pour autant sortir du cadre de l’invention.
Par ailleurs, il est également connu que la fréquence d’entrainement des ondes cardiaques est comprise, à 0,5 Hz près, dans une plage de 1 Hz à 2 Hz.
Lorsque la fréquence d’entrainement des ondes cardiaques est égale à 1 Hz, le cœur humain bat à 60 battements par minute, ce qui correspond à une fréquence cardiaque normale de l’adulte au repos. Par « repos », on entend un état dans lequel la personne est relaxée, c’est-à-dire, elle ne subit pas d’efforts physiques importants ou de niveaux de stress élevés.
Lorsque la fréquence d’entrainement des ondes cardiaques est égale à 2 Hz, le cœur humain bat à 120 battements par minute, ce qui correspond à une fréquence cardiaque accélérée pour l’adulte qui conduit à l’éveil de la personne et augmente son énergie. La fréquence absolue a alors une valeur comprise : - entre 1 Hz et 3 Hz et/ou entre 1 Hz et 2 Hz ; et/ou - entre 4 Hz et 7 Hz ; et/ou - entre 8 Hz et 13 Hz ; et/ou - entre 13 Hz et 25 Hz, de préférence entre 15 Hz et 25 Hz.
Selon un exemple de réalisation, le signal d’activation de dispositif haptique comprend un premier signal de commande du dispositif haptique 23 et un deuxième signal de commande du dispositif haptique 23. Dans ce cas, le dispositif de commande 24 est configuré pour générer le premier signal de commande du dispositif haptique 23 et le deuxième signal de commande du dispositif haptique 23. Les premier et deuxième signaux sont par exemple des signaux de type aléatoire gaussiens ou sinusoïdaux.
Le premier signal a une première fréquence f1, tandis que le deuxième signal a une deuxième fréquence f2. De préférence, les fréquences f1, f2 sont comprises entre 30 Hz et 340 Hz, de préférence entre 30 Hz et 120 Hz. En particulier, lorsque l’utilisateur du siège 1 est un adulte, les fréquences f1, f2 sont comprises de préférence entre 30 Hz et 60 Hz. Lorsque l’utilisateur du siège 1 est un enfant, les fréquences f1, f2 sont comprises de préférence entre 60 Hz et 120 Hz. Ainsi, les fréquences f1, f2 sont adaptées à la sensibilité de l’adulte ou de l’enfant.
La première fréquence f1 et la deuxième fréquence f2 sont distinctes. Dans cet exemple de réalisation, la valeur absolue de la différence de fréquence entre la première fréquence f1 et la deuxième fréquence f2 correspond à la fréquence absolue.
Comme indiqué, la fréquence absolue est égale à une fréquence prédéterminée d’entrainement des ondes cérébrales et/ou cardiaques humaines.
La fréquence absolue correspond à la fréquence du battement créé par les vibrations des transducteurs 25.
Les figures 3 et 4 représentent deux modes de réalisation de l’ensemble de siège 22. Dans chacun de ces modes de réalisation, le battement est obtenu différemment.
On décrit maintenant le mode de réalisation de la , qu’on appellera « mode bisource ».
Dans le mode bisource, le dispositif haptique 23 comprend au moins une paire 26 de transducteurs 25. Chaque paire 26 de transducteurs comprend un premier transducteur, référencé 25-1, et un deuxième transducteur, référencé 25-2.
Les traducteurs 25-1 et 25-2 sont avantageusement agencés en vis-à-vis des zones de contact privilégiées comme indiqué ci-avant.
Avantageusement, le premier transducteur 25-1 et le deuxième transducteur 25-2 sont séparés d’une distance inférieure à 6 cm, de préférence inférieure ou égale à 5 cm. Par « séparés » on entend qu’il n’existe pas de recouvrement ou de contact, même pas limitrophe, entre les premier et deuxième transducteurs 25-1, 25-2.
Le premier transducteur 25-1 est configuré pour recevoir le premier signal généré par le dispositif de commande 24. Le premier transducteur 25-1 génère ainsi des vibrations à une fréquence égale à la première fréquence f1.
Le deuxième transducteur 25-2 est configuré pour recevoir le deuxième signal généré par le dispositif de commande 24. Le deuxième transducteur 25-2 génère ainsi des vibrations à une fréquence égale à la deuxième fréquence f2.
Comme la distance entre les premier et deuxième transducteurs 25-1, 25-2 est inférieure à 6 cm, lorsque ces transducteurs 25-1, 25-2 vibrent, le cerveau de l’utilisateur du siège 1 additionne naturellement les deux signaux qui créent ces vibrations. Le battement qui aura une fréquence égale à la fréquence absolue est ainsi créé.
Comme on le comprend à la lecture de la présente description, on observe, en , schématiquement, un mode de réalisation du dispositif 200 objet de la présente invention. Ce dispositif 200 de conditionnement de biogaz sous forme compacte, comporte : - un moyen 205 d’entrée d’un flux de biogaz comportant au moins du méthane, - un moyen 210 de mesure d’un débit de flux de biogaz en entrée, - un moyen 215 d’injection d’un flux de dioxyde de carbone dans le flux de biogaz en fonction du débit mesuré, configurée pour que la fraction de dioxyde de carbone représente entre 40% et 56% de la masse molaire du mélange comportant au moins le dioxyde de carbone et le méthane, - un moyen 220 de compression du mélange à une pression supérieure ou égale à 80 bara, - un moyen 225 de refroidissement du mélange comprimé à une température comprise entre -50°C et 5°C pour porter le mélange à un état liquide ou supercritique et - un moyen 230 de sortie du mélange issu de l’étape de refroidissement.
Des exemples d’implémentation des moyens caractéristiques des dispositifs, 200 et 400, objets de la présente invention sont décrits en regard des figures 1 et 3 correspondants aux procédés objets de la présente invention.
On observe, en , schématiquement, un mode de réalisation particulier du dispositif 800 de conditionnement de biogaz sous forme compacte, qui comporte : - un moyen 205 d’entrée d’un flux de biogaz comportant au moins du méthane, - un moyen 210 de mesure d’un débit de flux de biogaz en entrée, - un moyen 215 d’injection d’un flux de dioxyde de carbone dans le flux de biogaz en fonction du débit mesuré, configurée pour que la fraction de dioxyde de carbone représente entre 40% et 56% de la masse molaire du mélange comportant au moins le dioxyde de carbone et le méthane, - un moyen 220 de compression du mélange à une pression supérieure ou égale à 80 bara, - un moyen 225 de refroidissement du mélange comprimé à une température comprise entre -50°C et 5°C pour porter le mélange à un état liquide ou supercritique et - un moyen 230 de sortie du mélange issu de l’étape de refroidissement.
Ce mode de réalisation particulier du dispositif 800 met notamment en œuvre, de plus : - un moyen 805 d’entrée de dioxyde de carbone, liquide ou gazeux, configuré pour interagir avec le moyen 215 d’injection en vue de former le mélange à refroidir et - un cycle 810 de refroidissement selon une température comprise entre -50°C et 5°C, configuré pour agir en tant que fluide froid dans le moyen 225 de refroidissement.
Dans ces modes de réalisation, le refroidissement du mélange et l’approvisionnement en dioxyde de carbone sont distincts.
Comme on le comprend, le procédé et le dispositif objets de la présente invention permettent la condensation du biogaz, c’est-à-dire d’une part avec une densité de mélange finale supérieure 380 kg/m 3 et une densité spécifique de méthane (composé le plus valorisable) dans le mélange supérieure à 90 kg/m 3 , à des températures supérieures ou égales à -50°C (donc un niveau qui n’est pas cryogénique) et même préférentiellement supérieur ou égal à -20°C et à des pressions inférieures ou égales à 120 bara et préférentiellement inférieures ou égale à 100 bara.
Système de transformation d’un produit La présente invention se situe dans le domaine de la transformation d’un produit liquide en un produit gazeux. Elle concerne un système et un procédé de transformation d’un produit liquide, et notamment du dihydrogène liquide.
Dans un contexte de fort développement des solutions faiblement émissives en dioxyde de carbone, pour la mobilité et le transport de biens et de passagers, le dihydrogène apparait comme un carburant prometteur. Son utilisation, associé à une pile à combustible et à un moteur électrique dans un véhicule, peut représenter une alternative aux carburants fossiles ou à l’utilisation d’accumulateurs électriques couramment utilisés pour l’alimentation de moteurs électriques.
Du fait de sa faible densité volumique à l’état gazeux, le dihydrogène est parfois stocké sous forme liquide afin d’économiser de l’espace. Dans certains cas, il doit ensuite être évaporé et comprimé à une pression de l’ordre de 350 ou 700 bars pour pouvoir être utilisé comme carburant.
Afin de rester à l’état liquide sous la pression atmosphérique, l’hydrogène doit être maintenu à une température inférieure à 20K. Cette température étant très inférieure à la température ambiante, il s’opère inévitablement une évaporation d’une partie de l’hydrogène liquide, phénomène appelé « boil-off ».
L’hydrogène résultant du « boil-off » est difficilement récupérable de façon rentable économiquement, car il s’agit de petites quantités, à des pressions réduites. Dans la plupart des cas, cet hydrogène est donc rejeté dans l’atmosphère, où il est perdu. Ces pertes peuvent représenter jusqu’à 1% de la quantité d’hydrogène liquide stocké par jour. Il existe donc un intérêt particulier à trouver des solutions pour récupérer cet hydrogène.
Les documents WO2005068847 et WO2015036708 proposent des dispositifs de récupération de gaz d’évaporation. L’énergie consommée est optimisée grâce à des échangeurs de chaleur situés sur le circuit du gaz d’évaporation. Toutefois ces dispositifs consomment une énergie trop importante.
Un objet de la présente invention est de proposer un système de transformation d’un produit, ledit produit étant à l’état gazeux lorsqu’il se trouve à une pression de 1 bar et une température de 283 K dans lequel le produit gazeux résultant du « boil off » est récupéré en optimisant la consommation d’énergie et/ou de matière.
La présente invention a pour objet de répondre au moins en partie aux objets précités en proposant un système de transformation permettant de compresser le produit gazeux résultant du « boil-off » en utilisant l’énergie froide contenue dans le produit qui est liquéfié à basse température. A cet effet, elle propose un système de transformation d’un produit, ledit produit étant à l’état gazeux lorsqu’il se trouve à une pression de 1 bar et une température de 283K, ledit système comprenant :
au moins un réservoir de produit liquide, un circuit principal configuré pour extraire un produit principal à l’état liquide du réservoir de produit liquide, et un circuit de récupération comprenant au moins un compresseur thermique configuré pour comprimer un gaz au moins en partie par élévation de température dudit gaz ou d’un agent intermédiaire tel qu’un hydrure métallique, grâce à une source froide et une source chaude, et des moyens de transfert permettant de transférer un produit de récupération résultant d’une évaporation à l’intérieur du réservoir de produit liquide vers un desdits au moins un compresseur thermique, la source froide d’au moins un desdits compresseurs thermiques étant configurée pour recevoir de l’énergie froide dudit circuit principal.
Aussi, les extrémités de liaison desdites prolonges son reliées ensemble par une traverse avant. De la sorte, en cas de choc, la traverse avant permet de répartir les efforts de déformation sur les deux parties avant déformables de prolonge. En outre, la partie arrière rigide de chacune desdites prolonges est reliée audit berceau de manière amovible. Conséquemment, en cas de choc et d'atteinte de la partie avant déformable, la prolonge peut être remplacée aisément.
D’autres particularités et avantages de l’invention ressortiront à la lecture de la description faite ci-après de modes de réalisation particuliers de l’invention, donnés à titre indicatif mais non limitatif, en référence aux dessins annexés sur lesquels : est une vue schématique partielle en perspective de trois quarts avant en écorché d’un ensemble de structure avant de véhicule automobile selon l’invention ; est une vue schématique de côté montrant un élément de détail illustré sur la ; est une vue schématique en perspective de l’élément de détail représenté sur la ; est une vue schématique partielle en perspective éclatée de détail de la ; est une vue schématique en perspective de l’élément de détail tel que représenté sur la dans un premier état ; et, est une vue schématique en perspective de l’élément de détail tel que représenté sur la dans un second état.
La montre, vu de trois quarts avant droit et partiellement, un ensemble de structure avant 10 de véhicule automobile conforme à l'invention.
On retrouve le trièdre x,y,z indiquant respectivement, une première direction longitudinale, de l'avant vers l'arrière du véhicule, une deuxième direction, transversale, s'étendant de la gauche vers la droite du véhicule en situation de roulage, et une troisième direction, verticale, ascendante.
La montre une face avant 12 et en arrière un compartiment moteur 14. Aussi, elle montre partiellement un longeron avant supérieur gauche 16 qui s'étend suivant la direction longitudinale du véhicule automobile. Et à l'aplomb du longeron avant supérieur gauche 16, s'étend une prolonge gauche 18 selon la direction longitudinale x du véhicule. Elle s'étend depuis un berceau 20, jusqu'à une extrémité de liaison 22. Le berceau s’étend transversalement selon la direction y du véhicule comme on l’expliquera ci-après.
La prolonge gauche 18 présente une partie arrière rigide 24, reliée au berceau 20 et dans le prolongement, une partie avant déformable 26 s'étendant jusqu'à l'extrémité de liaison 22. Aussi, la partie avant déformable 26 présente au moins un point d'ancrage 28 situé sur l'extrémité de liaison 22 et que l’on va décrire plus en détail ci-après.
En outre, une pendeloque 30 de face avant technique sous forme de plaque, s'étendant selon la troisième direction verticale, relie l'extrémité de liaison 22 de la partie avant déformable 26 au longeron avant supérieur gauche 16 par l'intermédiaire du point d'ancrage 28. De la sorte, la prolonge gauche 18 est suspendue au longeron avant supérieur gauche 16 par l'intermédiaire de la pendeloque 30.
On observera que la plaque dans laquelle est réalisée la pendeloque 30, présente deux bordures libres latérales pliées en retour pour augmenter sa résistance à la déformation.
On retrouve les mêmes éléments de manière symétrique du côté droit du véhicule. Aussi, les deux extrémités de liaison, gauche 22 et droite, sont reliées ensemble par une traverse avant 31, représentée partiellement ici.
On se référera à présent à la afin de décrire en détail la prolonge gauche 18. On observera qu'elle est identique à la prolonge droite non représentée.
On retrouve sur cette la partie arrière rigide 24 et dans son prolongement, la partie avant déformable 26. Les deux parties 24, 26 sont creuses et sont sensiblement de forme conique à base rectangulaire.
Aussi, la partie arrière rigide 24 est réalisée à partir d'une plaque métallique, par exemple en acier, d'une épaisseur comprise par exemple entre 1,5 mm et 2,5 mm. Avantageusement, l'épaisseur de la plaque métallique est de 2 mm. Et elle est emboutie et pliée pour pouvoir être refermée sur elle-même de façon à former en volume la partie arrière 24.
Aussi, la plaque métallique présente deux bordures libres opposées 32, 34 qui viennent se chevaucher sur le dessus pour pouvoir être soudées ensemble au moyen de premiers cordons de soudure 36.
Selon une autre variante de réalisation, non représentée, les deux bordures libres opposées sont ajustées bord à bord et elles sont reliées entre elles par un seul cordon de soudure continu.
Selon encore une autre variante de réalisation, non représentée, la partie arrière rigide est réalisée à partir de deux demi-parties longitudinales en U. Chacune des demi-parties longitudinales présente deux bords opposés et les deux demi-parties sont ajustées l’une contre l’autre respectivement bord à bord. Et elles sont alors reliées ensemble par des cordons de soudure ménagés à cheval sur les deux bords opposés situés respectivement sur les deux faces opposées de l’assemblage ainsi réalisé.
La partie arrière 24 présente ainsi deux parois latérales opposées 35, 37.