INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
De cette manière, la paroi arrière forme la porte d’entrée de la cage et permet en même temps à un animal de pouvoir monter plus aisément dans la cage ou descendre plus aisément de la cage.
L’utilisation de la paroi arrière comme rampe d’accès permet à ladite paroi arrière d’être pleine et autorise la paroi avant de la cage à être au moins partiellement ajourée, si ce n’est complétement ajourée par le biais d’un grillage, pour permettre à des animaux de regarder au travers de la paroi avant, et surtout de pouvoir surveiller l’animal dans son intégralité lorsqu’il est dans la cage. Dans le cas où la paroi avant est complètement ajourée, c’est-à-dire entièrement transpercée de trous traversant, alors il est particulièrement avantageux que cette paroi ne serve pas de rampe d’accès pour ne pas la dégrader ou la salir. Également, les animaux peuvent avoir des difficultés à évoluer sur des grilles ou parois percées, la vue du sol au travers de cette grille ou la sensation partielle de vide sous les pattes peuvent être des freins. De plus, les grilles utilisées dans l’état de l’art ne sont généralement pas dimensionnées pour supporter le poids d’un animal, par soucis de gain de poids.
Selon une caractéristique avantageuse, la paroi arrière est mobile au-delà d’un angle de 90° depuis sa position d’obturation.
De cette façon, quand la cage est surélevée par rapport au sol, alors la paroi arrière permet de former une rampe d’accès inclinée de bas en haut pour monter dans la cage.
Préférentiellement, la paroi arrière est également mobile par rapport au plancher depuis une position basculée vers l’extérieur de la cage, jusqu’à une position rétractée dans le deuxième volume de réception.
Plus précisément, la paroi arrière est montée mobile en rotation entre sa position d’obturation et sa position basculée terminale et présente entre ces deux positions une position basculée dans laquelle la paroi arrière est susceptible d’être rétractée. C’est alors dans cette position basculée que la paroi peut être rentrée le deuxième volume de réception.
La position basculée vers l’extérieur correspond à une position dans laquelle la paroi arrière s’étend parallèlement au plancher, ou essentiellement parallèlement au plancher. Par essentiellement, il est entendu que la paroi arrière peut présenter une faible inclinaison, par exemple de l’ordre de 10°, par rapport au plancher lorsque la rétractation de la paroi arrière est initiée.
Selon un mode de réalisation préféré, la mobilité de la paroi arrière entre la position basculée vers l’extérieur de la cage et la position rétractée est guidée par au moins une glissière.
Ainsi, la paroi arrière est montée mobile par rapport au plancher à l’aide d’une liaison pivot et d’une liaison glissière.
Agent de conditionnement capillaire pulvérisable à 2 phases à base de silicone La demande décrit des agents de traitement capillaire comportant deux couches superposées et une interface commune, contenant une phase aqueuse et un mélange spécifique de silicones dans une phase huileuse.
La demande décrit en outre un procédé pour le conditionnement capillaire à l’aide des agents de traitement capillaire ainsi que l’utilisation des agents de traitement capillaire pour améliorer des propriétés de soin spécifiques des cheveux.
Les agents de conditionnement capillaire à deux phases sont connus depuis longtemps dans l’état de la technique et sont très appréciés des consommateurs en raison de leur aspect attractif et de leur maniabilité simple. Il s’agit généralement de produits sans rinçage (« leave-on »), qui sont de préférence appliqués sur les cheveux (de préférence par pulvérisation) immédiatement après un bref mélange des deux phases et les soignent.
La plupart de ces produits contiennent des silicones cycliques dans la phase huileuse.
Le document DE 102020202673 décrivait la préparation d’un jet pulvérisé de soin à deux phases qui comprend un mélange de silicones, le cyclométhicone étant le constituant principal de la phase huileuse.
L’Agence européenne des produits chimiques a récemment classé les cyclométhicones comme une substance extrêmement préoccupante, suite à quoi des quantités importantes de cyclométhicones ne pourront plus être utilisées dans les produits cosmétiques à l’avenir.
La mise au point de produits exempts de cyclométhicone peut cependant présenter des difficultés, par exemple le toucher et l’aspect du produit peuvent être influencés négativement par le fait de renoncer aux cyclométhicones.
La plus grande difficulté pour remplacer les cyclométhicones dans les produits de soin capillaire cosmétiques réside dans le fait de trouver des substances de soin qui n’alourdissent pas les cheveux et ne les rendent pas gras.
Dans le cas particulier du jet pulvérisé à deux phases, il faut en outre veiller à ce que la viscosité de la phase huileuse ne devienne pas trop élevée par les substances de remplacement des cyclométhicones car, dans le cas contraire, un mélange et une séparation rapides de la phase aqueuse et de la phase huileuse ne peuvent pas être garantis.
L’objet à la base de la présente demande concernait la mise au point de produits de soin capillaire à 2 couches qui ne contiennent pratiquement pas de silicones cycliques. Les agents de soin capillaire doivent en outre présenter une bonne stabilité et une aptitude remarquable au soin.
Nous avons constaté que par la combinaison de certaines silicones dans la phase huileuse, des agents de traitement capillaire à deux phases peuvent être préparés, lesquels répondent dans une large mesure aux exigences susmentionnées.
La présence de silicones cycliques n’est nécessaire ni pour la stabilité ou la maniabilité, ni pour l’amélioration des propriétés de soin de ces agents de traitement capillaire, car la combinaison de silicones spécifiques en des quantités spécifiques garantit la préparation de systèmes à deux phases comportant une phase huileuse continue et une phase aqueuse continue qui sont stables au stockage dans une large plage de température (+5 °C à 45 °C). Les deux phases peuvent être mélangées et de nouveau être séparées rapidement et complètement.
De plus, les agents de traitement capillaire selon l’invention présentent un avantage de conditionnement détectable sur les cheveux traités par ceux-ci. Ce sont en particulier la facilité de peignage, la facilité de démêlage, la brillance, la souplesse et les propriétés anti-frisottis des cheveux qui ont pu être améliorées par l’utilisation d’agents selon l’invention.
La présente invention ainsi que des modes de réalisation préférés sont caractérisés par les déclarations suivantes :
1. Agent de traitement capillaire comportant deux couches superposées et une interface commune, contenant une phase aqueuse (I) et une phase huileuse (II), caractérisé en ce que la phase huileuse (II) contient, par rapport à son poids total,
Une telle vitesse du son mesurée, dans le cas du milieu correspondant à la , est représentée à la qui illustre une vitesse du son estimée à partir d’un facteur de dilatation pour un milieu multicouches en fonction du temps.
On observe ici que la vitesse du son, directement obtenue de la corrélation entre les deux signaux ŝ et ŝ’, est bien une quantité locale. De plus, toutes les hypothèses de vitesse du son c th supposées donnent des résultats très similaires (à 10m/s près).
On remarque que cette vitesse du son est obtenue ici à partir d’une simulation, avec seulement deux paires d’ondes planes émises et reçues.
L’invention présentée ici permet en effet d’estimer localement la vitesse du son avec seulement deux émissions, deux signaux obtenus (soit un nombre de données extrêmement limité), et un calcul peu coûteux (une composition par fonction affine, une corrélation, un passage à la phase, une dérivation et l’application d’une formule directe).
4.11. Interprétation
La vitesse du son obtenue par l’équation ci-dessus est représentative d’une vitesse du son locale, non perturbée par les hétérogénéités du milieu situées plus haut que la région d’intérêt, dans l’hypothèse d’un milieu stratifié en couches horizontales.
On obtient que la vitesse du son calculée sera sensiblement égale à la moyenne des vitesses du son le long du volume isochrone (par développement limité, erreur de moins de 5 m/s pour des vitesses du son allant de 1400 à 1650 m/s).
4.12. Pulsation centrale
Le facteur présent dans l’équation ci-dessus correspond à la pulsation centrale de l’onde ultrasonore.
Elle peut être supposée égale à la pulsation d’excitation des transducteurs.
Cependant, les milieux ultrasonores ont tendance à atténuer de manière non linéaire les signaux ultrasonores, ce qui cause un décalage vers les basses fréquences de cette pulsation centrale. Pour contrer cet effet, il est possible de mesurer la valeur de cette pulsation au cours du temps en utilisant l’autocorrélation des signaux.
On a en effet :
Où la moyenne est effectuée au cours du temps ou sur différents milieux.
4.13. Sensibilité et choix des paires d’angles
Le calcul de la vitesse du son locale à partir du facteur de dilatation dépend du choix des angles. Plus spécifiquement, il dépend de la différence des carrés des demi-écarts angulaires. Plus cette différence sera petite, plus une légère variation du facteur de dilatation impliquera une grande variation de la vitesse du son estimée. Il convient donc de choisir des paires d’angles dont les demi-écarts angulaires sont suffisamment éloignés pour garantir une certaine stabilité à la technique.
Dans la présente demande, une station de base est définie comme étant dédiée à la gestion d’un site géographique donné (par exemple le site géographique de la station de base BS1 correspond à la cellule CL1 du réseau). Dans le cas de la , la première station de base BS1 gère le site géographique correspondant de manière multisectorielle (ou multi-secteurs). Plus particulièrement, la première station de base BS1 de la couvre le site via trois secteurs distincts, chaque secteur étant couvert par une antenne dite sectorielle correspondante A11, A21, A31. Dans la présente demande, on entend par antenne sectorielle une antenne émettant principalement dans une direction de propagation donnée. Par exemple, une cellule du réseau de radiocommunications comprend trois secteurs. Les trois secteurs sont supposés ici de dimensions identiques. Par souci de simplification, on suppose que chaque secteur est défini par un angle, θb 1 , de dépointage dans le plan horizontal qui vaut dans cet exemple θb1 = 120°. On notera que d’autres valeurs d’angles de dépointage peuvent être choisies.
Chaque secteur est couvert au moyen d’une unique antenne A11, A21, A31 apte a émettre selon un unique faisceau dans une direction de propagation donnée (ou tout du moins un unique faisceau principal concentrant la majeure partie de la puissance rayonnée par l’antenne) sur une bande de fréquences donnée. Sur la , par souci de simplification, cette direction de propagation est référencée de façon identique à l’antenne correspondante A11, A21 ou A31. Autrement dit, les directions de propagation (ou de rayonnement) des faisceaux émis par les antennes A11, A21, A31 couvrant deux secteurs adjacents de ce site présentent entre elles un angle égal a θb1. Chaque antenne A11, A21, A31 est caractérisée, de façon connue en soi, par un diagramme de rayonnement.
On considère par exemple des antennes telles que décrites dans le document Report ITU-R M.2135-1 de l’ITU-R, intitulé « Guidelines for évaluation of radio technologies for IMT Advanced » de décembre 2009. Le diagramme de rayonnement de chaque antenne A11, A21, A31 présente un angle d’ouverture à trois décibels dans le plan horizontal noté θ 3dB .
Les antennes A11, A21 et A31 sont colocalisées au niveau de la station de base BS1, celle-ci se trouvant en un point de la cellule couverte par la station de base BS1, par exemple au centre O1 de la cellule dans l’exemple envisagé sur la . On note que par « colocalisées », on entend que les antennes A11, A21, A31 se trouvent au niveau d’un même site (c’est-à-dire ici d’une même station de base). Elles ne sont toutefois pas nécessairement positionnées en un même point géographique (correspondant à une distance idéalement nulle entre les antennes) et peuvent être séparées de quelques centimètres ou de quelques dizaines de centimètres, voire de quelques mètres. Par exemple, les antennes peuvent être espacées d’une distance inferieure à λ/2 où λ désigne la longueur d’onde des signaux émis par les antennes A11, A21 et A31 pour communiquer sur le réseau. En variante, elles peuvent être espacées d’une distance supérieure a λ/2. On note que dans un environnement urbain, on se limitera préférentiellement à un espacement inférieur a une distance allant de 3 à 5 mètres ; dans un environnement rural, un espacement supérieur peut être envisagé, les cellules couvrant des zones plus grandes.
Dans l’exemple envisagé ici, par souci de simplification, on suppose que les antennes A11, A31 et A21 sont localisées en un même point O1’ situé au sommet d’un pylône de la station de base BS1.
Comme illustré par la , l’équipement utilisateur UE est repéré par rapport à la première station de base BS1 dans un repère orthonormé O1 xyz . L’origine O1 du repère est ici localisée au pied du pylône de la station de base BS1 supportant les antennes A11, A21 et A31, au niveau du sol. L’axe O1z est vertical (le long du pylône ici, parallèle à celui-ci) et les axes O1x et O1y définissent un plan horizontal parallèle au sol et perpendiculaire au pylône. Dans l’exemple envisagé ici, le plan (O1xy) se trouve au niveau du sol et est tangent à la surface de la Terre au point O1 situé au pied du pylône. L’axe O1x coïncide avec la projection de la direction de propagation principale de l’antenne A11 sur ce plan horizontal parallèle au sol. On désigne ici par direction d’observation de l’équipement utilisateur UE par une antenne de la station de base sa direction vue par cette antenne.
On considère aussi le repère O1’xyz dont l’origine O1’ est situé au sommet du pylône, à une hauteur h du sol, et plus particulièrement au point où se trouve l’antenne A11 (et dans l’exemple envisagé ici, les deux antennes sont supposées colocalisées en un même point par souci de simplification, comme mentionné ci-avant).
Par exemple, l’équipement utilisateur UE est repéré via des angles d’un système de coordonnées sphériques (θ11, φ11) dans le repère O1’xyz en question, et par la distance r représentant la projection dans le plan horizontal O1xy de la distance de l’équipement utilisateur UE par rapport à l’origine O1’ du repère O1’xyz. On suppose ici par souci de simplification que l’équipement utilisateur UE se trouve dans le plan horizontal O1xy, au niveau du sol (on néglige la hauteur à laquelle se trouve l’équipement utilisateur par rapport au sol). En d’autres termes, sur la , r représente la distance de l’équipement utilisateur UE par rapport au pied du pylône situé en O1, supportant les antennes A11, A21, et θ11 et φ11 représentant respectivement la longitude et la latitude de l’équipement utilisateur UE dans le repère O1’ xyz . L’angle θ11 est ainsi défini via la projection du vecteur joignant l’origine du repère O1’ xyz à l’équipement utilisateur UE dans le plan horizontal O1 xy , et mesuré par rapport à la projection de la direction principale de propagation de l’antenne A11 dans ce plan (qui coïncide avec la direction O1x). Les coordonnées (r, θ, φ) définissent la position relative de l’équipement utilisateur UE par rapport à la station de base BS1, c’est-à-dire en prenant la position de la première station de base BS1 comme référence. Cette position de la station de base BS1 est connue du premier réseau RT.
Les antennes A11, A21, A31 émettent des faisceaux radiofréquences selon un angle d’inclinaison φt11 (ou angle de « tilt » en anglais) correspondant à un angle de dépointage (une latitude de dépointage ici) de leur diagramme de rayonnement par rapport au plan horizontal O1’xy.
De telles antennes sectorielles A11, A21 et A31 sont par exemple adaptées à une mise en œuvre dite SISO (pour « Single Input Single Output » en anglais) du réseau de radiocommunications considéré, mais aussi à une mise en œuvre MIMO, selon laquelle les antennes sectorielles sont des matrices ou réseaux d’éléments rayonnants. Dans la suite, on s’attache à décrire un exemple de réalisation de l’invention dans le cas SISO.
Sur la , les antennes A11, A21 et A31 se trouvent à une hauteur h qui correspond à la distance entre les antennes et le sol. Autrement dit, le plan O1’xy se trouve à une hauteur h par rapport au plan O1xy.
On détaille désormais, en relation avec la , un exemple de détermination de la valeur effective d’un paramètre de qualité de service selon un mode de réalisation de l’invention. Dans cet exemple, l’équipement utilisateur UE est attaché à la station de base serveuse BS1 premier réseau RT de la et la station de base BS1 présente l’architecture des figures 4A et 4B. On suppose ici que l’équipement utilisateur UE reçoit un ou plusieurs faisceaux radiofréquences en provenance de l’antenne du premier secteur de la station de base serveuse BS1.
En 311, un facteur d’impact terrestre Fb des autres stations de base terrestres sur le niveau de qualité de service du lien radio descendant entre la station de base BS1 et l’équipement utilisateur UE est déterminé. Selon l’invention, ce facteur d’impact dépend d’une densité des autres stations de base terrestres du premier réseau susceptibles d’interférer sur la communication entre la station de base serveuse BS1 et l’équipement utilisateur, c’est-à-dire implantées dans une zone d’interférence terrestre (ZIT sur la ). On les désigne par stations de base interférentes. Cette zone d’interférence terrestre ZIT est définie comme une couronne centrée sur la station de base serveuse BS1, de premier rayon la distance moyenne inter sites ISD et de deuxième rayon défini par les limites de la zone géographique ZG.
Ce facteur d’impact terrestre Fb représente la somme des puissances de chacune des stations de base du premier réseau RT qui sont situées dans la zone d’interférence terrestre ZIT.
Une première hypothèse simplificatrice est que toutes les stations de base du premier réseau RT émettent avec une même puissance d’émission et un même gain maximal d’antennes donnés.
Une deuxième est de considérer que la somme des contributions discrètes des puissances émises par les stations de base situées dans la zone d’interférence terrestre peut être transformée en une intégration sphérique continue de la densité des stations de base interférentes tout autour de la station de base, donc sur un intervalle angulaire [0, 2 ] et pour un rayon r’ compris entre ISD et une valeur maximale définie par les limites de la zone géographique ZG.
La poche d’irradiation 2 est irradiée sous agitation avec une lumière UV afin d’inactiver les éventuels pathogènes présents dans le fluide biologique.
Le bouchon amovible 27 fermant le deuxième orifice d’accès 5 est poussé à l’intérieur de la poche d’irradiation 2, puis le fluide biologique irradié est transféré dans la poche de stockage 8 pour être stocké jusqu’à 5 à 7 jours.
Après le transfert, la deuxième tubulure 9 est soudée et coupée à l’aide d’une soudeuse à main afin de séparer le récipient 2 du reste du système à poches 1.
Dans une réalisation, un échantillon du fluide biologique est envoyé dans la poche d’échantillonnage 11 pour analyse. Elle est séparée de la poche de stockage 8 en soudant et coupant la troisième tubulure 12, à l’aide d’une soudeuse à main.
Exemple 1 : Impact de l’emballage et de différents éléments en PVC plastifié du système à poches sur la transmittance UV d’une gaine en EVA
Six configurations tests ont été réalisées et analysées : - gaine EVA (contrôle) ; - gaine EVA emballée dans un sachet constitué de deux films transparents composites de polyester (PET) et polyéthylène (PE) ; - gaine EVA emballée dans un sachet constitué de deux feuilles de papier laqué ; - poche de stockage en PVC plastifié par le BTHC disposée sur la gaine en EVA, et poche d’échantillonnage en PVC plastifié par le DEHP disposée à cheval sur la poche de stockage et la gaine en EVA, le tout emballé dans un sachet constitué d’un film transparent composite de PET et PE et d’une feuille en papier laqué; - gaine en EVA protégée par un manchon polymère composite de PET et polypropylène (PP), une poche de stockage en PVC plastifié par le TOTM disposée sur la gaine EVA protégée, et une poche d’échantillonnage en PVC plastifié par le DEHP disposée à cheval sur la poche de stockage et la gaine EVA protégée, le tout emballé dans un sachet constitué d’un film transparent composite de PET et PE et d’une feuille en papier laqué. - poche de stockage en PVC plastifié par le BTHC disposée sur la gaine en EVA, et poche d’échantillonnage en PVC plastifié par le DEHP disposée à cheval sur la poche de stockage et la gaine en EVA, le tout emballé dans un sachet constitué d’un film transparent composite de PET bi-orienté et polypropylène (PP) et d’une feuille en papier.
La gaine en EVA possède substantiellement les dimensions d’une poche d’irradiation.
Le manchon réalisé en polymère composite de PET et PP possède une épaisseur d’environ 55 µm, une perméabilité à l’oxygène inférieure à 91.0 cm3/m²/24h h à une température de 23 °C et une humidité relative de 50 % et une perméabilité à la vapeur d’eau inférieure à 5.0 cm 3 /m²/24h h à une température de 23 °C et une humidité relative de 50 %.
Les mesures de transmittance sont réalisées à l’aide d’un spectrophotomètre (Perkin Elmer Lamdbda650).
Transmittance UV-C (%) Moyenne (%) T 0 Moyenne (%) T 1 mois Moyenne (%) T 3 mois gaine EVA 64,61 65,09 63,76 gaine EVA sachet PET/PE 64,61 54,90 52,70 gaine EVA sachet papier laqué 64,61 59,98 56,95 gaine EVA poche PVC/DEHP poche PVC/BTHC sachet PET/PP et papier laqué 64,61 61,08 57,17 gaine EVA manchon PET/PP poche PVC/DEHP poche PVC/BTHC sachet PET/PP et papier laqué 64,61 65,17 64,02 gaine EVA poche PVC/DEHP poche PVC/BTHC sachet PET biorienté/PP et papier 64,61 63,75 63,22
Ces résultats montrent l’impact négatif d’un sachet d’emballage particulier, à la fois par le film transparent et la feuille de papier laqué, sur la transmittance UV de la poche d’irradiation. Cet impact est renforcé par la présence des autres éléments du système à poches en PVC plastifié.
La présence du manchon protecteur permet de garantir l’absence de contamination de la poche d’irradiation en EVA par les plastifiants du PVC ou autres substances relargables de l’emballage et ainsi de maintenir une transmittance UV.
Exemple 2 : Impact de la migration des plastifiants du PVC sur la transmittance UV d’une feuille en EVA.
Six configurations tests ont été réalisées en superposant des échantillons rectangulaires d’environ 60 cm² de feuilles de différents matériaux : - deux échantillons de feuille en EVA ; - deux échantillons de feuille en EVA et deux échantillons de PVC plastifié par le DEHP ; - deux échantillons de feuille en EVA et deux échantillons de PVC plastifié par le BTHC - deux échantillons de feuille en EVA et un échantillon de PVC plastifié par le DEHT ; - deux échantillons de feuille en EVA et un échantillon de PVC plastifié par le TOTM ; - deux échantillons de feuille en EVA et un échantillon de PVC plastifié par le DINCH.
La feuille en EVA en contact direct avec l’échantillon de PVC plastifié est identifiée « face A », la feuille en EVA placé sous la face A, est identifiée « face B ».
Selon un troisième aspect, la présente invention concerne un système comprenant le dispositif de contrôle tel que décrit selon le deuxième aspect de la présente invention et un système de transport comprenant une première pluralité de cellules chacune configurée pour recevoir au moins une personne et/ou au moins un objet et une deuxième pluralité de parties motrices autonomes chacune comprenant une batterie associée à un moteur électrique.
illustre schématiquement des éléments configurés pour former un dispositif autonome, selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention ;
illustre schématiquement un environnement de communication d’un système de transport comprenant un ou plusieurs véhicules formés d’éléments de la , selon un exemple de réalisation particulier et non limitatif de la présente invention ;