INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par « anhydre », au sens de la présente invention, on entend une composition comprenant une teneur inférieure ou égale à 5,0 % en poids d’eau de préférence inférieure ou égale à 2,0% en poids, plus préférentiellement inférieure ou égale à 1,0% en poids, encore plus préférentiellement inférieure ou égale à 0,5% en poids par rapport au poids total de ladite composition, voire exempte d’eau. Le cas échéant, d’aussi faibles quantités d’eau peuvent notamment être amenées par des ingrédients de la composition qui peuvent en contenir des quantités résiduelles.
Protocole de mesure du collant La composition est déposée sous forme de film dans un moule en silicone de largeur 2,5cm, de longueur 5,5cm (par exemple du type moule à gâteau Silikomart 20.026.00.0060 SF026®). Dans le moule siliconé, on pèse 1,70+/-0,02g de la composition. On étale le produit à l’aide d’une spatule plate telle par exemple une spatule du type Labo Moderne, BC3219 Spatule® de manière à obtenir une couche homogène sur tout le fond du moule. On entrepose le moule avec le produit dans un espace à l’abri des courants d’air tel un tiroir de placard et on laisse sécher pendant 24 heures.
Protocole de mesure de la brillance L’échantillon est étalé sous la forme d’un film de 50,8µm sur une carte de contraste du type Byko Chart 2A® ou Penopac 1A® de la société BYK à l’aide d’un étaleur automatique de film du type Byko-Drive XL® de la société BYK muni d’un barreau d’étalement de film tel qu’un carré à hauteur de fente variable 5353® de la société BYK, réglé pour une hauteur de fente de 50,8µm.
Notez que même en ce qui concerne le premier exemple d'affichage ( ), le même type de ligne (qui peut être la même couleur de ligne) peut être affiché pour les lignes de trame de la région utilisable 312 et les lignes de trame correspondantes des régions divisées 301, de manière à bien faire comprendre la relation entre l'opération de glissement sur la région utilisable 312 vers l'intérieur de l'écran et la région divisée 301 qui en sera réduite, de la même manière que dans le troisième exemple d'affichage.
Dans chacun des exemples affichés décrits ci-dessus, les explications supposent que l’unité d'affichage 13 pour le dispositif monté sur véhicule 10 est installée dans l'orientation paysage, mais l’unité d'affichage 13 peut également être installée dans l'orientation portrait, et les régions divisées 301A, 301B et 301C peuvent être alignées en un groupe dans la direction verticale de l'écran partagé 300. Dans ce cas, les descriptions de « vers la gauche », « vers la droite » et « la direction horizontale » seraient plutôt lues comme « vers le haut », « vers le bas » et « la direction verticale », respectivement.
Chaque structure, fonction, unité de traitement, moyen de traitement ou similaire, décrit ci-dessus, peut avoir une partie ou la totalité de celui-ci réalisée en matériel par, par exemple, une conception en tant que circuit intégré. Chaque structure, fonction et similaire, décrit ci-dessus, peut être réalisée dans le logiciel par l'intermédiaire d'un processeur interprétant et exécutant un programme pour réaliser ces fonctions. Des informations telles que des programmes, des tables d'évaluation, des fichiers, ou similaire, pour réaliser les fonctions individuelles, peuvent être placées dans une mémoire, un dispositif de stockage tel qu'un disque dur ou un SSD, ou un support d'enregistrement tel qu'une carte IC, une carte SD, un DVD, ou similaire. Les lignes de commande ou les lignes de données sont notées lorsque cela est jugé nécessaire pour l'explication, mais toutes les lignes de commande ou les lignes de données du produit ne sont pas nécessairement affichées. En pratique, sensiblement toutes les structures peuvent être considérées comme étant mutuellement reliées.
La présente invention n'est pas seulement un dispositif de traitement de données, mais peut plutôt se présenter sous diverses formes, telles qu'un procédé de traitement de données par un dispositif de traitement de données, un programme qui peut être lu par un ordinateur ou similaire.
10 : Dispositif monté sur véhicule
11 : Unité de traitement
111 : Unité d'évaluation d'opération
112 : Unité d'exécution de fonction
113 : Unité de génération d'écran
12 : Unité de réception d'opération
13 : Unité d'affichage
Stabilisation autonome d’un code GKP par modulation paramétrique en peigne de fréquences microondes L’invention concerne le domaine des circuits quantiques à résonateur microonde supraconducteur, et en particulier mettant en œuvre un code correcteur quantique utilisant un code bosonique.
La réalisation d’un ordinateur quantique est à ce jour empêchée par le bruit modifiant l’état des bits quantiques (ci-après qubits), causant des erreurs logiques. Malgré de grands progrès réalisés depuis 20 ans pour limiter les sources de bruit, le calcul quantique universel et tolérant à l’erreur est actuellement hors de portée. La correction d’erreur quantique vise à résoudre ce problème.
Le type d’erreur logique à corriger présente deux natures : les erreurs de bit (‘bit flip’ en anglais) et les erreurs de phase (‘phase flip’ en anglais). La principale méthodologie utilisée vise à encoder quelques qubits logiques dans un espace informationnel beaucoup plus vaste. Dans cet espace informationnel, les qubits sont encodés dans des états dits « codants », qui sont choisis de sorte que le bruit ne permette pas d’induire une transition directe d’un état codant vers un autre.
Le bruit, qui induit ainsi des transitions d’un état codant vers un état non-codant, peut être détecté et corrigé pour ramener le système vers l’état codant initial de manière non ambigüe, c’est-à-dire que chaque état non-codant est associé à un unique état codant. Pour ne pas perturber l’information quantique, cette détection et correction d’erreur doit se faire sans mesure des qubits logiques.
On mesure la brillance du film appliqué sur les zones noires de la carte de contraste avec un angle d’incidence de 60°; celle-ci est exprimée en unités de brillance (Gloss Units).
L’unité de brillance est une échelle de mesure d’un brillancemètre (exemple : Rhopoint IQ-S® de Konica Minolta), établie à partir d’un étalon de référence en verre noir hautement poli, d’indice de réfraction défini et de réflectance spéculaire de 100 unités de brillance à un angle donné, avec le point minimal établi à 0 pour une surface parfaitement mate. Cette échelle est adaptée pour la plupart des revêtements et matériaux non-métalliques tels que peinture et plastique).
Protocole d’évaluation du temps de figeage Lorsque le produit est appliqué en couche mince (sur peau ou sur une surface synthétique), la surface du dépôt se fige légèrement, par formation d’une pellicule très fine souple mais non collante, qui permet d’éviter le transfert du produit vers une autre surface. Ceci peut être assimilé à un temps de séchage.
En outre, la forme divergente de la deuxième zone de moussage Z5 tend à ralentir l’écoulement d’agent extincteur, ce qui favorise l’apparition d’une mousse plus dense.
L’effet cumulé du brassage mécanique provoqué par l’éclateur amont 32, par le ralentissement de l’écoulement de l’agent extincteur et par l’augmentation de la densité de la mousse d’agent extincteur, permet d’obtenir des bulles de plus petite dimension que dans la première zone de moussage Z4, par exemple des bulles dont la plus grande dimension est environ égale à 5 mm.
L’effet combiné des formes tronconiques des zones de moussage Z4 et Z5, accélérant puis ralentissant l’écoulement de l’agent extincteur, permet donc d’optimiser la formation de mousse de l’agent extincteur.
La deuxième zone de moussage Z5 s’étend sur une longueur L5 comprise entre 15 mm et 30 mm, par exemple égale à 20 mm.
Le tamis de moussage 34 est situé en aval de la deuxième zone de moussage Z5. Il formalise la fin de la deuxième zone de moussage Z5 et le début d’une troisième zone de moussage Z6.
Le tamis de moussage 34 est par exemple une grille dont les mailles sont comprises entre 1 mm par 1 mm et 5 mm par 5 mm, de préférence égales à 1,5 mm par 1,5 mm.
De préférence, le tamis de moussage 34 est réalisé à partir d’un fil de diamètre environ égal à 0,5 mm, conduisant à obtenir un tamis dont les ouvertures représentent entre 40% et 70% de la surface totale, de préférence 55% de la surface totale.
Le passage de la mousse d’agent extincteur au travers du tamis de moussage 34 diminue la taille des bulles de la mousse et augmente leur densité. Ainsi, en sortie du tamis de moussage 34, la plus grande dimension des bulles est par exemple environ égale à 2 mm.
Au niveau de la troisième zone de moussage Z6, le conduit d’écoulement 22 a une forme tronconique prolongeant la forme tronconique de la deuxième zone de moussage Z5, avec un même angle γ2 d’ouverture. Le conduit d’écoulement a donc une section augmentant progressivement le long de la troisième zone de moussage Z6, permettant également de contrôler l’augmentation de volume de la mousse et l’obtention d’une densité de mousse optimale.
La troisième zone de moussage Z6 s’étend sur une longueur L6 comprise entre 5 mm et 12 mm, par exemple égale à 8,5 mm.
L’éclateur aval 36 est disposé en aval de la troisième zone de moussage Z6. Il formalise la fin de la troisième zone de moussage Z6 et le début d’une zone de conformation de jet Z7. La distance séparant l’extrémité aval de l’éclateur aval 36 et le tamis de moussage 34, mesurée selon l’axe principal X, correspond donc à la longueur L6 de la troisième zone de moussage Z6.
Avantageusement, la longueur L5 est supérieure ou égale à quatre fois la longueur L6, de préférence environ égale à quatre fois la longueur L6. En d’autres termes, le tamis de moussage 34 est disposé, le long de l’axe X, plus proche de l’éclateur aval 36 que de l’éclateur amont 32. Éloigner le tamis de moussage 34 de l’éclateur amont 32 est utile pour obtenir un moussage satisfaisant de l’agent extincteur, et à l’inverse, rapprocher le tamis de moussage de l’éclateur aval 36 est utile pour diminuer la longueur totale de la lance 18.
Dans l’exemple, l’éclateur aval 36 est un éclateur en forme d’étoile à trois branches 36A, 36B, 36C, angulairement décalées de manière uniforme, c’est-à-dire angulairement décalées de 120° les unes des autres. En variante, l’éclateur aval 36 est un éclateur en forme d’étoile avec un nombre différent de branches, par exemple quatre branches ou six branches.
La zone de conformation de jet Z7 s’étend depuis l’extrémité aval de l’éclateur aval 36 jusqu’à l’extrémité aval du conduit d’écoulement 22, c’est-à-dire jusqu’à l’extrémité aval 18B de la lance 18. La zone de conformation de jet Z7 s’étend sur une longueur L7 comprise entre 1 mm et 10 mm, de préférence égale à 5 mm.
La mousse d’agent extincteur, qui s’écoule en sortant de la troisième zone de moussage Z6 et en entrant dans la zone de conformation de jet Z7, impacte l’éclateur aval 36, et se retrouve ainsi séparé en trois jets distincts, chaque jet s’écoulant entre deux branches adjacentes de l’éclateur aval. En d’autres termes, l’éclateur aval 36 est destiné à diviser l’écoulement de l’agent extincteur en plusieurs jets distincts.
Avantageusement, cette séparation de l’écoulement en trois jets distincts est favorisée par la forme des branches 36A, 36B, 36C de l’éclateur aval 36. En effet, comme mieux visible à la , chaque branche de l’éclateur aval 36 présente une section en forme de triangle isocèle, dont un sommet principal 36D est dirigé vers l’amont du conduit d’écoulement 22 et dont la base est dirigée vers l’aval du conduit d’écoulement. L’angle θ du sommet principal 36D est compris entre 10° et 60° et est de préférence égal à 25°.
La transformation peut être également être un effet de transparence du reflet 100’’ et de la main 110’ (autrement dit : de la représentation de la main 110, par 110’) (où par exemple l’intérieur du corps devient visible ou représenté) . Cette transformation offre une vision de l'intérieur du corps utilisée pour donner l'illusion que chaque partie du corps est intacte et fonctionne parfaitement
La transformation peut être également une lévitation du reflet 100’’ et du membre 110’ .
Dans ce but l’invention concerne un procédé de réalité virtuelle caractérisé en ce qu’il comprend les étapes suivantes :
Détection d’un premier mouvement d’un membre d’un corps (humain) d’un utilisateur, l’utilisateur comportant des yeux situés à une position, Détermination d’images, les images étant vues depuis la position selon un mode de réalisation, les images juxtaposant : Le premier mouvement (autrement dit : une représentation du premier mouvement) du membre, et Le reflet du corps, vu dans un miroir, selon une apparence, et reproduisant le premier mouvement du membre en miroir,
Ainsi, le cerveau de l’utilisateur interprète les transformations dans les images comme des transformations de son corps plus ou moins réelles qui peuvent avoir un effet relaxant.
Préférentiellement, le premier mouvement et la transformation sont simultanés.
Plus généralement, l’invention concerne un procédé de réalité virtuelle caractérisé en ce qu’il comprend une étape de détermination d’images juxtaposant le reflet d’un corps comprenant un membre dans un miroir (selon un mode de réalisation, vue à partir de la position des yeux du corps ou de l’utilisateur) et le membre et comprenant une transformation de l’apparence du corps (et éventuellement du membre). Ainsi, selon l’invention, la transformation peut avoir lieu même lorsque le corps est immobile.
Selon un mode de réalisation, le procédé comprend une étape de déclanchement de la transformation de l’apparence par un deuxième mouvement du corps.
Au cours de leur écoulement dans la zone de conformation de jet Z7, les trois jets de mousse d’agente extincteur tendent à diverger, en s’éloignant de l’axe principal X. On note φ l’angle formé entre la direction principale d’un jet de mousse d’agent extincteur et l’axe principal X, c’est-à-dire l’angle de divergence d’un jet de mousse d’agent extincteur par rapport à l’axe principal. Cette divergence des jets est notamment due à la forme des branches de l’éclateur aval 36, et se poursuit en sortie de la zone de conformation de jet Z7, c’est-à-dire en sortie de la lance 18.
Par soucis de clarté, un seul des trois jets est représenté sur la en sortie de la lance 18, correspondant au jet s’écoulant dans le plan de la figure.
L’angle θ du sommet principal 36D des branches 36A, 36B, 36C de l’éclateur aval 36 et la longueur L7 de la zone de conformation de jet Z7 sont définis l’un en fonction de l’autre, car ces deux paramètres influencent l’écoulement de la mousse d’agent extincteur en sortie du conduit d’écoulement 22, et plus particulièrement la forme de chacun des trois jets, ainsi que le degré de divergence de chacun de ces trois jets par rapport à l’axe principal X. Avantageusement, le rapport entre l’angle θ et la longueur L7, exprimé en mm⁻¹, est compris entre 3 et 11, de préférence égal à 5. Un tel rapport θ/L7 est particulièrement avantageux pour obtenir un angle de divergence φ optimal, compris de préférence entre 10° et 25°, de préférence égal à 15°.
Avec un tel angle de divergence φ, les trois jets obtenus en sortie de la lance 18 sont suffisamment resserrés pour permettre de viser efficacement un feu et sont suffisamment divergents pour diminuer significativement la conductivité électrique des jets. En effet, plus l’angle de divergence φ est faible et plus les trois jets d’agent extincteur en sortie de la lance sont resserrés, en étant proche d’un écoulement cylindrique, ce qui favorise la conduction d’un courant électrique dans le cas où les jets sont dirigés vers un objet sous tension. À l’inverse, lorsque l’angle de divergence φ est élevé, la conductivité électrique des jets d’agent extincteur est diminuée.
En outre, il est particulièrement intéressant qu’en sortie de la lance 18, l’écoulement l’agent extincteur est divisé en trois jets ou plus, car une telle division en de multiples jets permet de diminuer la conductivité de l’écoulement tout en conservant un écoulement simple à diriger vers un feu, en comparaison, par exemple, avec un écoulement non divisé en plusieurs jets, dont la conductivité électrique serait trop importante, ou avec un écoulement divisé en deux jets, dont la conductivité électrique serait satisfaisante mais avec lequel il serait complexe de diriger vers un feu.
Avantageusement, l’éclateur amont 32 et l’éclateur aval 36 ont le même nombre de branches, c’est-à-dire, dans l’exemple, trois branches. De préférence, quel que soit le nombre de branche des éclateurs amont et aval, les deux éclateurs ont le même nombre de branches.
Comme mieux visible sur la , sur laquelle le tamis de moussage 34 n’est pas représenté par soucis de clarté, les branches 32A, 32B, 32C de l’éclateur amont 32 sont angulairement décalées des branches 36A, 36B, 36C de l’éclateur aval 36 autour de l’axe principal X, c’est-à-dire lorsque considérées relativement à un plan perpendiculaire à l’axe principal X. En d’autres termes, les éclateurs amont et aval ont des orientations différentes. Dans l’exemple, puisque chaque éclateur a trois branches, alors les branches de l’éclateur amont sont décalées d’un angle Ω1 égal à 60° par rapport aux branches de l’éclateur aval. Ce décalage est particulièrement avantageux pour améliorer le moussage de l’agent extincteur, car il permet d’obtenir une mousse plus homogène, présentant moins de variations de densité et de taille de bulles.
En outre, de manière particulièrement avantageuse, les trous d’injection 38 de la buse d’injection 28 sont également angulairement décalés des branches des éclateurs amont 32 et aval 36 autour de l’axe principal X, c’est-à-dire lorsque considérés relativement à un plan perpendiculaire à l’axe principal X. Avantageusement, puisque les trous d’injection 38 sont uniformément répartis et puisque les branches de chaque éclateur sont angulairement décalées les unes des autres de manière uniforme, alors le décalage angulaire entre les trous d’injection 38 et les branches des éclateurs amont et aval est régulier. Dans l’exemple, puisque la buse d’injection comprend six trous d’injection, alors les trous d’injection 38 sont décalés d’un angle Ω2 égal à 30° par rapport aux branches des éclateurs amont et aval. Les trous d’injection ne sont donc pas alignés avec les branches des éclateurs. Ce décalage permet également d’améliorer le moussage de l’agent extincteur en favorisant l’homogénéité de la mousse obtenue.
Comme mieux visible sur la , la lance 18 est en pratique un assemblage de plusieurs pièces, comprenant :
un porte-filtre 46, sur lequel est ménagé le filetage de raccordement 24, la buse d’injection 28, un corps de lance 48, qui comprend l’éclateur amont 32 et dans lequel sont ménagées les ouvertures d’entrée d’air 30, et un embout 50, qui comprend l’éclateur aval 36.
Le porte-filtre 46, le corps de lance 48 et l’embout 50 sont vissés entre eux et la buse d’injection 28 est maintenue en place par serrage entre le porte-filtre et le corps de lance. Le filtre 26 est maintenu serré entre le porte-filtre et la buse et le tamis de moussage 34 est maintenu serré entre le corps de lance et l’embout.
L’embout 50 est représenté seul à la .
En variante, la lance 18 est monobloc, c’est-à-dire réalisée en une seule pièce.
De préférence, la lance 18 est réalisée dans un matériau polymère, comme par exemple en polyoléfines, polyamide, en ABS ou en acétal.
La illustre, de manière schématique, l’écoulement de l’agent de moussage le long du conduit d’écoulement 22, en représentant son moussage progressif par une densité de point variable. En pratique, au niveau des zones Z1 et Z2, l’agent extincteur est liquide et ne mousse pas, et le conduit d’écoulement 22 est entièrement rempli d’agent extincteur. Au niveau de la zone cylindrique Z3, l’agent extincteur mousse légèrement et forme un jet cylindrique creux ne remplissant pas entièrement le conduit d’écoulement 22. Le moussage de l’agent extincteur se poursuit dans la zone Z4, correspondant à l’entrée d’air au travers des ouvertures d’entrée d’air 30, schématisée par deux flèches F et au mélange de l’air avec l’agent extincteur. Dans cette zone, les bulles obtenues sont de grande taille. Dans la zone Z5, après le passage de l’éclateur amont 32, le moussage se poursuit, avec des bulles de plus petite taille. Dans la zone Z6, après le passage du tamis de moussage 34, les bulles diminuent à nouveau de taille. La zone Z7 forme ensuite le jet sortant de la lance 18, en séparant l’écoulement en trois jets distincts grâce à l’éclateur aval 36.
La lance 18 est particulièrement avantageuse, car elle permet l’utilisation d’un agent extincteur sans fluor sans pertes de performances, c’est-à-dire sans diminuer la capacité de l’extincteur 10 à éteindre de manière efficace des feux de classe A et de classe B.
Le statut 6 /6’ associé à la situation 5 de conduite à venir est, dans un mode de réalisation, une variable booléenne à deux états (de type Non/Oui ou 0/1).
Avec le déplacement du véhicule 10 automobile, des données de perception sont soumises au calculateur 4 sous forme d'un ou plusieurs flux de données fournies par les modules 1 - 3 de perception. En sortie, le calculateur 4 fournit - une premier flux de situations 5 de conduite à venir (telles que des données de courbures ou des signalisations routière indiquant une limitation de vitesse) en association aves des données de position du point P et/ou une distance à parcourir à partir de la position courante du véhicule 10 automobile jusqu'au point P devant le véhicule 10 automobile ; - un deuxième flux de statuts 6 /6’ associés auxdits situation 5 de conduite.
Dans un mode de réalisation, le dispositif 7 , 8 d'aide à la conduite est configuré pour adapter la vitesse du véhicule 10 automobile en anticipation de la situation 5 de conduite à venir lorsque - le deuxième statut 6 ’ est associé à la situation 5 de conduite à venir ; et - la route 9 est éligible à la position courante du véhicule 10 automobile à une adaptation de la vitesse du véhicule 10 automobile par ce dispositif 7 , 8 d'aide à la conduite.
En associant le premier ou le deuxième statut 6 / 6 ’ à une situation 5 de conduite à venir, il en résulte, avantageusement, un filtrage des situations 5 de conduite à venir pour lesquelles une adaptation de la vitesse du véhicule 10 automobile en anticipation de ces situations 5 de conduite à venir est mise en œuvre.
Avantageusement, les modes de réalisation décrits ci-dessus permettent d'améliorer la sécurité et le comportement des fonctions d'aide à la conduite d'anticipation.
Procédé et dispositif de contrôle de franchissement d’un chenal d’une zone à péage pour un véhicule autonome La présente invention concerne les procédés et dispositifs de contrôle de franchissement d’un chenal d’une zone à péage pour un véhicule autonome. La présente invention concerne également un procédé et un dispositif de contrôle d’un véhicule autonome pour le franchissement d’une zone à péage. La présente invention concerne également un procédé et un dispositif de communication pour véhicule, notamment un véhicule autonome.
Un véhicule circulant dans un mode autonome ou semi-autonome a besoin d’obtenir des données sur l’environnement dans lequel il circule, que ce soit par le biais de capteurs embarqués et/ou d’une infrastructure de communication avec laquelle le véhicule est connectée par une liaison sans fil.
Le franchissement d’une zone à péage, lequel est régulé par des dispositifs autorisant ou interdisant le passage de chaque chenal formant la zone à péage, impose notamment au véhicule autonome une connaissance parfaite sur les états de chacun de ces dispositifs pour éviter tout risque d’accident.
Un autre objet de la présente invention est d’améliorer la sécurité d’un véhicule, notamment d’un véhicule en approche d’une zone à péage.
Selon un premier aspect, la présente invention concerne un procédé de contrôle de franchissement d’un chenal d’une zone à péage pour un véhicule autonome, le chenal comprenant une barrière et un feu de signalisation, le procédé comprenant les étapes suivantes :