INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La bande textile 233 est par exemple une bande ou une nappe de fils dont les propriétés sont utiles en tant que renfort fibreux dans la préforme composant un matériau composite, par exemple un fil ou un ensemble de fils, un tissu, un textile non-tissé multidirectionnel (ou « Non Crimp Fabric, NCF »), une tresse, ou encore un voile non tissé.
La résine MTU est préparée en imprégnant la résine adsorbante Amberlite TM XAD4 de 1-(2-(dodécylthio)éthyl)-3-méthylthiourée de la même façon que pour la préparation des résines BNPB et BPhen, à ceci près que l’imprégnation est réalisée sur 1 g de résine sèche avec 1,146 mmol de méthylthiourée (i.e. 281 mg).
Le test est réalisé avec une solution aqueuse comprenant 10 mg/L de ruthénium (apporté sous forme de Ru(NO)(NO 3 ) 3 ), 10 mg/L de rhénium (apporté sous forme d’acide perrhénique), 10 mg/L de molybdène (apporté sous forme de MoO 3 .H 2 O) et 2 mol/L d’acide nitrique.
Il comprend une extraction du ruthénium de la solution aqueuse par la résine MTU suivie d’une étape d’élution du ruthénium de cette résine.
Cette extraction et cette élution sont réalisées en suivant un protocole opératoire identique à celui décrit au point 3.1 ci-avant à ceci près que le ruthénium est élué avec une solution aqueuse comprenant 0,5 mol/L de la thiourée de formule NH 2 ) 2 C=S et 0,01 mol/L d’acide chlorhydrique.
Toutes les solutions issues des filtrations sont analysées par ICP-AES.
Ces analyses montrent que, dans ces conditions, le ruthénium est extrait par la résine MTU tandis que le rhodium n’est pas du tout extrait et le molybdène ne l’est que très faiblement.
Elles montrent également que l’élution du ruthénium par la solution aqueuse de thiourée/HCl est peu sélective vis-à-vis du molybdène. Toutefois, cette faible sélectivité n’est pas pénalisante puisque le molybdène n’est que très faiblement extrait par la résine MTU.
La purification complémentaire du ruthénium vis-à-vis du molybdène réalisée au moyen de la résine MTU est tout à fait satisfaisante puisque le facteur de séparation FD Ru/Mo obtenu est de 10 alors que, là également, le test n’a pas été réalisé dans des conditions les plus favorables (test en batch et absence de lavage intermédiaire de la résine).
Exemple 4 : Simulation d’une purification du ruthénium à partir d’une solution issue de la dissolution d’une cible de technétium irradiée par des protons mettant en œuvre une résine échangeuse de cations et une résine organique chélatante comprenant un diglycolamide
Le présent exemple se rapporte à deux tests visant à purifier le ruthénium une première fois au moyen d’une résine échangeuse de cations et une deuxième fois au moyen d’une résine organique chélatante comprenant un diglycolamide.
Ces tests sont réalisés en batch dans des tubes de centrifugation tels que décrits au point 1 ci-avant et ne diffèrent l’un de l’autre que par la solution utilisée pour éluer le ruthénium de la résine organique chélatante.
La résine organique chélatante est la résine DGA N (100-150 μm) de Triskem.
* Purification au moyen de la résine échangeuse de cations : - Extraction du ruthénium par mise en contact de 700 μL d’une solution aqueuse comprenant 9 g/L de rhénium, 0,9 g/L de ruthénium, 38 mg/L de molybdène et 0,1 mol/L d’acide nitrique avec 100 mg de la résine échangeuse de cations dans un tube de centrifugation, agitation du tube pendant 30 minutes à 1 500 tr/min et 25°C, et séparation solide/liquide par centrifugation pendant 5 minutes à 14 500 tr/min ; - Lavages de la résine : au nombre de 2, chacun par mise en contact de 700 μL d’une solution aqueuse comprenant 0,1 mol/L d’acide nitrique avec la résine, agitation du tube pendant 5 minutes à 25 °C et 1 500 tr/min, et séparation solide/liquide par centrifugation pendant 5 minutes à 14 500 tr/min ; - Élution du ruthénium par mise en contact de 700 μL d’une solution aqueuse comprenant 2,12 mol/L de nitrate de magnésium et 0,01 mol/L d’acide nitrique avec la résine, agitation du tube pendant 30 minutes à 1 500 tr/min et 25 °C, et séparation solide/liquide par centrifugation pendant 5 minutes à 14 500 tr/min.
* Purification au moyen de la résine organique chélatante : - Extraction du ruthénium par mise en contact des 700 μL de la solution aqueuse obtenue à l’issue de l’élution ci-avant avec 50 mg de la résine chélatante (préalablement équilibrée avec une solution aqueuse de nitrate de magnésium) dans un tube de centrifugation, agitation du tube pendant 24 heures à 1 500 tr/min et 25 °C, et séparation solide/liquide par centrifugation pendant 5 minutes à 14 500 tr/min ; - Lavage de la résine par mise en contact de 700 µL d’une solution aqueuse comprenant 2,12 mol/L de nitrate de magnésium et 0,01 mol/L d’acide nitrique avec la résine, agitation du tube pendant 5 minutes à 1 500 tr/min et 25 °C, et séparation solide/liquide par centrifugation pendant 5 minutes à 14 500 tr/min ; - Élution du ruthénium par mise en contact de 700 μL d’une solution aqueuse comprenant 10 mol/L d’acide chlorhydrique pour le premier test et 10 mol/L d’acide nitrique pour le second avec la résine, agitation du tube pendant 24 heures à 1 500 tr/min et 25 °C, et séparation solide/liquide par centrifugation pendant 5 minutes à 14 500 tr/min.
Selon un mode de réalisation, la substance sémiochimique est choisie dans le groupe des phéromones, en particulier des phéromones animales, en particulier les phéromones de mammifères.
Les mammifères selon l’invention sont choisis préférentiellement parmi les chiens, les chats, les chevaux, les bovins et les cochons.
La phéromone animale, en particulier de mammifères, peut ainsi être choisie parmi les phéromones de chiens, de chats, de chevaux, de bovins et de cochons.
Préférentiellement, la phéromone animale est une phéromone apaisante.
De manière préférentielle, les phéromones de mammifères sont des phéromones apaisantes tels que l’apaisine qui est sécrétée par les femelles lors de l’allaitement ou les phéromones faciales chez le chat.
Parmi les phéromones animales, on peut également distinguer les phéromones de régulation sociale telles que les marqueurs urinaires ou les phéromones félines interdigitales pour marquer leur territoire. Les phéromones selon l’invention sont des phéromones naturelles ou de synthèse.
Dans un mode de réalisation particulier de l’invention, la substance sémiochimique pourra être protégée contre l’action de la lumière et/ou de l’oxygène, en particulier par l’utilisation d’agents antioxydants et/ou anti-UV. Ainsi, la couche active pourra également contenir au moins un additif choisi par les agents antioxydants, les agents anti-UV et leurs mélanges.
Les agents antioxydants peuvent être choisis dans le groupe constitué par la vitamine E, l’hydroxyanisole butylé (BHA), l’hydroxytoluène butylé (BHT) et leurs mélanges. Ces antioxydants protègent la substance sémiochimique de la dégradation par l’oxygène et peuvent être ajoutés dans des quantités allant de 0,1% à 3%, particulièrement entre 0,5% et 2% en poids par rapport au poids de la couche active.
Les agents anti-UV peuvent être choisis dans le groupe constitué par le béta-carotène, l’acide p-aminobenzoïque, les amines encombrées et les alkoxyamines encombrées et leurs mélanges. Les amines encombrées peuvent être des dérivés de la 4-tétraméthyl-pipéridine, notamment connus sous le nom de HALS (« hindered amine light stabilizers » en anglais, soit photo-stabilisants à amine encombrée) et décrits dans Schaller, C., Rogez, D. & Braig, A. « Hindered amine light stabilizers in pigmented coatings. » J Coat Technol Res 6, 81–88 (2009). Les alkoxyamines encombrées peuvent être par exemple le TEMPO de Solvay. Ces agents anti-UV protègent les sémiochimiques de la dégradation par la lumière et peuvent être ajoutés dans des quantités allant de 0,1% à 3%, particulièrement entre 0,5% et 2% en poids par rapport au poids de la couche active.
Le dispositif multicouche autocollant selon l’invention pourra avoir toute taille et toute forme, selon l’application envisagée.
Kit Le kit selon l’invention comprend un ou plusieurs dispositifs multicouches autocollants selon l’invention et une composition, de préférence liquide, comprenant une substance sémiochimique.
Selon un mode de réalisation, les dispositifs multicouches autocollants selon l’invention ne comprennent pas de substance sémiochimique.
La couche active de ces dispositifs sera avantageusement imprégnée d’une substance sémiochimique à l’aide de la composition comprise dans le kit. Cette imprégnation pourra être effectuée par exemple par pulvérisation, par badigeonnage au pinceau ou au rouleau, ou encore par trempage, de préférence par pulvérisation, de préférence une fois le dispositif collé sur le support choisi.
La composition, de préférence liquide, comprend avantageusement, notamment consiste en, une substance sémiochimique, éventuellement solubilisée dans un solvant. Le solvant peut être notamment un éther tel que du di(propylène glycol) méthyl éther, un alcool tel que de l’isopropanol, etc. De préférence, la composition ne contient pas de solvant.
La composition pourra comprendre également un ou plusieurs agents antioxydants et un ou plusieurs agents anti-UV tels que définis ci-dessus en vue de protéger la substance sémiochimique contre l’action des UV et/ou de l’oxygène.
Des additifs tels que des stabilisants, des conservateurs ou encore des agents de rhéologie peuvent éventuellement être présents dans la composition.
La est un schéma du bloc de traitement du signal de l’analyseur 1 de gaz à laser suivant le premier mode de réalisation. On décrira, d’une manière particulièrement en détail, en se reportant au diagramme du bloc représenté à la , de l’unité 10 d’émission de la lumière et de l’unité 20 de réception de la lumière de l’analyseur 1 de gaz à laser représenté à la , l’unité 11 de production de lumière modulée et l’unité 21 de traitement du signal de réception de la lumière. Bien que des composants que l’analyseur 1 de gaz à laser compris habituellement ne soient pas représentés à la , on présume que des composants de ce genre s’y trouvent.
Comme représenté à la , l’unité 10 d’émission de la lumière est configurée pour comprendre l’unité 11 de production de lumière modulée, l’élément 12 laser et un circuit 112 de réglage de la température de l’élément laser. L’unité 11 de production de lumière modulée est configurée pour comprendre une unité 113 de fixation du courant balayé en longueur d’onde et modulé et un convertisseur 114 numérique en analogique.
L’unité 113 de fixation du courant balayé en longueur d’onde et modulé commande un courant de commande de l’élément laser, de manière à ce que la longueur d’onde de la lumière 30 laser émise par l’élément 12 laser soit balayée à proximité d’une raie d’absorption à la longueur d’onde λ1 centrale du spectre de raie d’absorption du gaz à mesurer et soit modulée par un signal déterminé à l’avance. En outre, on choisit un procédé de commande de l’unité 113 de fixation du courant balayé en longueur d’onde et modulé, sur la base d’une instruction d’une unité 160 de commande de l’unité 20 de réception de la lumière. C’est ainsi, par exemple, que l’unité 113 de fixation du courant balayé en longueur d’onde et modulé est commandée de manière à ce qu’un courant de commande passe et soit interrompu de manière répétée, en faisant ainsi que la lumière 30 laser passe et soit interrompue de manière répétée. Pendant une commande de ce genre, la longueur d’onde est balayée de manière répétée à une cadence déterminée à l’avance, à laquelle la lumière 30 laser passe. A ce point de fonctionnement, il est préférable que la fréquence modulée, qui est modulée par une onde sinus, soit fixée à une valeur plus grande que la fréquence de balayage en longueur d’onde.
Le convertisseur 114 numérique en analogique transforme un signal numérique en un signal analogique. Le convertisseur 114 analogique à numérique transforme donc un courant de commande transmis par l’unité 113 de fixation du courant balayé en longueur d’onde et modulé et transmet le courant de commande à l’élément 12 laser.
Le circuit 112 de réglage de la température de l’élément laser commande un signal de sortie de l’élément 12 laser et une longueur d’onde à des valeurs fixes en stabilisant ainsi le signal de sortie de l’élément 12 laser et la longueur d’onde. Le signal de sortie de l’élément 12 laser et la longueur d’onde fluctuent en fonction de la température. C’est pourquoi, pour empêcher qu’un signal de sortie et une longueur d’onde ne fluctuent pas en raison d’un changement de la température ambiante, l’élément 12 laser est réglé à une température fixe par le circuit 112 de réglage de la température de l’élément laser. Le circuit 112 de réglage de la température de l’élément laser est commandée sur la base d’une instruction provenant de l’unité 160 de commande de l’unité de la réception de la lumière.
L’élément 12 laser émet la lumière 30 laser, alors que la longueur d’onde est balayée et modulée par un courant de commande de balayage, de manière à ce que la longueur d’onde traverse toute la raie d’absorption à la longueur d’onde λ1 centrale du spectre de raie d’absorption du gaz à mesurer. La lumière 30 laser est modulée en superposant une onde sinus au courant de commande.
La lumière 30 représentée à la est absorbée partiellement par le gaz à mesurer. La lumière 30 laser, qui est incidente sur l’élément 22 de réception de la lumière, est de la lumière qui reste et qui n’est pas absorbée par le gaz à mesurer. Cela signifie que la lumière 30 laser, qui est incidente sur l’élément 22 de réception de la lumière, est de la lumière transmise.
L’élément 22 de réception de la lumière est un élément ayant une sensibilité à la longueur d’onde de la lumière 30 laser. Comme élément 22 de réception de la lumière, il est possible de sélectionner d’une manière appropriée une photodiode, par exemple, suivant la longueur d’onde et l’intensité du signal de la lumière 30 laser. Il peut y avoir un cas dans lequel l’élément 22 de réception de la lumière reçoit également de la lumière émise d’un espace où le gaz est présent, par exemple. En outre, dans le cas dans lequel l’élément 22 de réception de la lumière est une photodiode, un courant d’obscurité est produit. Pour permettre qu’une fluctuation du signal de réception de la lumière, provoquée par la réception de la lumière ou un courant d’obscurité, soit suffisamment plus longue qu’une période suivant laquelle le balayage de la lumière 30 laser est répété, on choisit une période courte suivant laquelle le balayage est répété.
Comme représenté à la , l’unité 21 de traitement du signal de réception de la lumière comprend un circuit 122 de conversion IV, un filtre 123 passe haut, un premier circuit 124 amplificateur, un filtre 125 passe bande, un circuit 126 de soustraction, un deuxième circuit 127 amplificateur, un convertisseur 128 analogique à numérique, une unité 130 de mesure, une unité 135 d’analyse de forme d’onde, un convertisseur 150 de numérique en analogique et l’unité 160 de commande. L’unité 130 de mesure comprend une unité 131 de détection synchrone, une unité 133 arithmétique de pic - fond et une unité 134 de correction arithmétique de la concentration de gaz, l’unité 133 arithmétique de pic - fond calculant, à partir du signal de détection synchrone, un signal qui correspond à la concentration du gaz.
Le circuit 122 de conversion IV est un circuit qui convertit un signal de courant sorti de l’élément 22 de réception de la lumière en un signal de tension. Lorsque l’élément 22 de réception de la lumière est une photodiode, il est possible, par exemple, de sélectionner un amplificateur de trans-impédance, qui amplifie un signal de courant sorti de la photodiode, tout en convertissant le signal de courant en un signal de tension. Dans ce cas, à la condition que la lumière 30 laser soit peu atténuée, c’est-à-dire à la condition qu’il n’y ait pas de poussière ou analogue dans le chemin optique, un signal peut être amplifié d’une manière appropriée par un circuit amplificateur non représenté au dessin, dans la mesure où le signal n’est pas saturé.
Le filtre 123 passe haut retire une composante en courant continu, comprise dans un signal de détection transmis par le circuit 122 de conversion IV. Le signal de détection transmis par le circuit 122 de conversion IV comprend en général une composante en courant continu. La composante en courant continu est provoquée par de la lumière émise de l’espace dans lequel le gaz est présent, par exemple. En outre, lorsque l’élément 22 recevant de la lumière est la photodiode, la composante en courant continu est, par exemple, provoquée aussi par un courant d’obscurité produit dans la photodiode.
Même si ces composantes de courant continu fluctuent, les constantes de temps de ces composantes de courant continu sont suffisamment plus longues que la période suivant laquelle le balayage de la lumière 30 laser est répétée. Cela signifie que ces composantes de courant continu ont une fréquence basse, et ainsi les composantes de courant continu sont éliminées par le filtre 123 passe haut, de manière à obtenir une forme d’onde qui traverse la tension de référence de 0 V.
Pour une fréquence de répétition (l’inverse de la période de répétition) à laquelle la lumière 30 laser passe et est interrompue et pour la fréquence du signal de balayage et de modulation de la longueur d’onde de la lumière 30 laser, on sélectionne la fréquence de coupure du filtre 123 passe haut, pour permettre aux fréquences de tomber dans la bande passante du filtre 123 passe haut. Il s’ensuit que le signal pour faire passer et interrompre la lumière 30 laser et le signal pour le balayage et la modulation de la longueur d’onde de la lumière 30 laser passent à travers le filtre 123 passe haut sans être sensiblement changés.
La signification de prévoir le filtre 123 passe haut, immédiatement en aval du circuit 122 de conversion IV, est la suivante. Dans le cas où un signal est amplifié en un signal de courant continu par le premier circuit 124 amplificateur, ce qui sera décrit plus bas, lorsque les conditions de mesure ne sont pas préférables, par exemple, lorsque de la lumière émise par l’espace dans lequel le gaz est présent a une grande intensité, il passe un grand courant d’obscurité et le facteur de transmission de la lumière 30 laser est petit, alors un signal d’absorption par le gaz, qui est efficace pour une mesure, est relativement atténué de sorte que la sensibilité de la détection est réduite. Pour empêcher une situation de ce genre, le filtre 123 passe haut est prévu immédiatement en aval du circuit 122 de conversion IV, pour retirer la composante de courant continu à l’avance.
L’onde d’un signal sorti du filtre 123 passe haut comprend principalement un signal pour faire passer et interrompre la lumière 30 laser et un signal de balayage et de modulation de la longueur d’onde de la lumière 30 laser. La lumière 30 laser est dispersée et atténuée en raison d’une fluctuation dans la quantité de poussière coexistant dans l’espace dans lequel du gaz est présent, par exemple. En conséquence, parmi ces signaux, l’onde du signal pour le balayage et la modulation de la longueur d’onde, au moment où la lumière 30 laser passe, fluctue. La fluctuation d’un signal provoquée par une dispersion et une atténuation de l’onde du signal de balayage et de modulation de la longueur d’onde, ne dépend pas de la longueur d’onde dans une plage dans laquelle la longueur d’onde de la lumière 30 laser est balayée et modulée, et le signal passe à travers le filtre 123 passe haut. Le premier circuit 124 amplificateur amplifie le signal de détection qui passe à travers le filtre 123 passe haut, avec un facteur d’amplification approprié, qui fait que le signal de détection n’est pas saturé.
Le filtre 125 passe bande forme une unité de filtrage qui extrait, du signal de détection sorti de l’élément 22 de réception de la lumière, une fréquence qui est un multiple en nombre entier de la fréquence modulée de la lumière 30 laser modulée en longueur d’onde. Le filtre 125 passe bande extrait un signal ayant une fréquence qui est deux fois, par exemple, plus grande que la fréquence modulée (désignée ci-après « signal 2f »).
Un deuxième exemple de l’invention du module thermique 1 selon l’invention va maintenant être décrit en rapport avec la figures 5. Il convient alors de considérer que seules les caractéristiques distinctes du premier exemple de l’invention des figures 1 et 2 seront décrites. Pour les caractéristiques communes, il conviendra de se référer aux dites figures 1 et 2.
Selon ce deuxième exemple de l’invention, la plaque commune 8 porte également le refroidisseur 5. Plus particulièrement, le refroidisseur 5 est disposé en superposition du premier échangeur de chaleur interne 4a. Par ailleurs, le fluide réfrigérant traverse le refroidisseur 5 via une passe de refroidisseur 13, ladite passe de refroidisseur 13 étant reliée fluidiquement et directement à la première passe 12a du premier échangeur de chaleur interne 4a, ledit refroidisseur 5 et le premier échangeur de chaleur interne 4a étant superposés et en contact l’un de l’autre.
La deuxième conduite 10b, décrite précédemment, relie la deuxième passe 12b du premier échangeur de chaleur interne 4a au premier détendeur 30a et/ou au deuxième détendeur 30b via la troisième conduite 10d. Le fluide réfrigérant circulant dans cette deuxième conduite 10b ne subit pas d’échange de chaleur malgré le fait qu’il traverse le refroidisseur 5. Par ailleurs, il convient de considérer que le module thermique comprend également le premier détendeur 30a.
Du fait de cette superposition du refroidisseur 5 et du premier échangeur de chaleur interne 4a, la troisième conduite 10c est supprimée. L’évaporateur 32 est alors relié au premier échangeur de chaleur interne 4a via la cinquième conduite 10e puis un sixième passage 11f formé dans un volume 7 de la plaque commune 8.
Selon une alternative du deuxième exemple de l’invention, visible à la , au moins un moyen d’isolation thermique 40 est disposé entre les au moins deux échangeur de chaleur 4 disposés sur la plaque commune 8. En d’autres termes, l’au moins un moyen d’isolation thermique 40 s’étend au moins entre le condenseur à liquide 4b et le premier échangeur de chaleur interne 4a. Le moyen d’isolation thermique 40 peut être une lame d’air ou encore un organe d’isolation thermique. Par ailleurs, le moyen d’isolation thermique 40 peut s’étendre également entre le condenseur à liquide 4b et le refroidisseur 5 de telle sorte à augmenter l’isolation thermique entres les différents échangeurs de chaleur 4b, 5 disposés sur la plaque commune 8.
Toujours selon l’alternative du deuxième exemple de l’invention de la , au moins un élément d’isolation thermique 42 est disposé entre au moins un des échangeurs de chaleur 4 disposé sur la plaque commune 8 et le dispositif dessiccant 6. Ici, on comprend que l’élément d’isolation thermique 42 est disposé entre le condenseur à liquide 4b et le dispositif dessiccant 6. Selon un exemple non limitatif, l’élément d’isolation thermique 42 peut être une lame d’air.
Un troisième exemple de l’invention va maintenant être décrit en rapport avec la . Il convient de considérer que seules les caractéristiques distinctes avec le deuxième exemple de l’invention seront décrites, pour les caractéristiques communes il conviendra de se référer aux figures 5 et 6.
Selon le troisième exemple de l’invention, au moins un des échangeurs de chaleur 4 s’étend dans un plan principal d’extension X au moins en partie contenu dans l’épaisseur E de la plaque commune 8. En d’autres termes, au moins un des échangeurs de chaleur 4 s’étend au moins en partie dans le volume 7 de la plaque commune 8. Dans l’exemple de l’invention de la , le premier échangeur de chaleur interne 4a s’étend dans le plan principal d’extension X au moins en partie contenu dans l’épaisseur E de la plaque commune 8. Plus particulièrement, le plan d’extension X du premier échangeur de chaleur interne 4a et le plan d’allongement principal P de la plaque commune 8 sont confondus.