INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le tableau 11 récapitule les données inhérentes aux mesures d’adsorption réalisées en présence ou non du papier cellulosique ou des différents composites (charbon actif zéolithe, MIL-100(Fe) et MIL-127(Fe)) et leur moyenne ainsi qu’aux pourcentages moyens d’adsorption d’acide acétique pour chaque composite.
Capture de l’acide acrylique
Le COV analysé est ici l’acide acrylique, le papier cellulosique et les membranes papiers formulées (voir la partie 5) à partir de microparticules de MIL-100(Fe), charbon actif et zéolithe ont été testées.
Le tableau 12 montre les résultats obtenus.
Le tableau 12 synthétise les résultats obtenus (a) au temps de purge nécessaire pour atteindre 0ppm, (b) à la concentration maximale en acide acrylique détectée par le PID et (c) aux volumes équivalents en acide acrylique détectés (µL) par le PID en présence ou non d’un adsorbant pour 1µL injecté ainsi qu’à la déduction des capacités d’adsorption. Temps de purge (min) Concentration maximale (ppm) Volume équivalent total détecté (µL) Capacité d’adsorption (%) « Blanc » Acide Acrylique Test 1 34,5 418,7 1 Test 2 14,5 342,7 1 Test 3 17 339 1 Moyenne 22 366,8 1 Papier cellulose (A) Test 1 12,5 335,6 0,79 22,7 % +/- 3,6 Test 2 13 347,9 0,77 Test 3 13 374,8 0,78 Moyenne 12,8 352,8 0,78 Charbon Actif (B) Test 1 23,5 18,9 0,05 94,9 % +/- 0,6 Test 2 7 22,3 0,04 Test 3 19 21,8 0,05 Moyenne 16,5 21 0,05 Zéolithe (C) Test 1 20,5 85,8 0,19 80,7 % + /- 2,3 Test 2 27,5 87,2 0,22 Test 3 31 73,8 0,17 Moyenne 26,3 82,3 0,19 MIL- 100(Fe) (D) Test 1 6,5 21,2 0,05 95,6 % + /- 0,7 Test 2 8 20,2 0,04 Test 3 8,5 13,7 0,04 Moyenne 7,7 18,4 0,04
Dans ce mode de réalisation préféré, au moins un des systèmes latéraux pédaliers 30 du palonnier 22 comprend aussi un système de freinage 108.
Avantageusement, chaque système latéral pédalier 30 comprend un système de freinage 108 tel que décrit par la suite.
Chaque système latéral pédalier 30 porte alors son propre système de freinage 108, ce qui permet une redondance de la commande en freinage au sein du palonnier 22 et d’éviter de dépendre d’une station centrale commune aux deux systèmes latéraux pédaliers 30, la sécurité en est améliorée. On comprend qu’il est aussi possible en outre d’éviter de dépendre d’une station centrale d’acquisition commune aux deux palonniers 22 pour le freinage.
Chaque système de freinage 108 est propre à commander le freinage de l'aéronef 10, lorsque les roues de l’aéronef 10 sont en contact avec le sol.
Chaque système de freinage 108 comprend la pédale 32 du système latéral pédalier 30 associé, la pédale 32 étant alors raccordée à la manivelle 48 par une liaison pivot de freinage 110.
Dans un mode de réalisation préféré, le système de freinage 108 comprend aussi une butée de freinage, la butée de freinage définissant une position d’arrêt de la pédale 32.
Chaque système de freinage 108 comprend aussi un système d’acquisition de freinage 112.
De préférence, chaque système de freinage 108 comprend en outre un système de restitution d’effort de freinage 114.
Dans le mode de réalisation illustré, la pédale 32 est propre à être mise en rotation par rapport à la manivelle 48 autour d’un axe de rotation A9 passant par ladite liaison pivot de freinage 110.
Une telle rotation de la pédale 32 par rapport à la manivelle 48 autour de l’axe de rotation A9 correspond par exemple à une rotation du pied du pilote autour de son talon et est destinée à commander un freinage de l’aéronef 10. Le pilote appuie alors sur une zone de la pédale 32 décalée par rapport à l’axe A9.
La pédale 32 est propre à être mise en rotation par rapport à la manivelle 48 autour de l’axe de rotation A9 de manière indépendante à toute rotation conjointe de la pédale 32 et de la manivelle 48 par rapport au bâti 28 selon l’axe de rotation A1.
En d’autres termes, le pilote peut commander l’angle de lacet et le freinage indépendamment par deux mouvements distincts de son pied. Il n’y a pas de couplage de la commande lacet et de la commande de freinage.
De plus, les deux pédales 32 du palonnier 22 sont propres à être mises en rotation par rapport à leurs manivelles 48 respectives autour de leurs axes de rotation A9 respectifs indépendamment l’une de l’autre.
En d’autres termes, il n’y a pas de couplage du freinage par les pédales 32.
L’axe de rotation A9 de la pédale 32 par rapport à la manivelle 48 est avantageusement parallèle à l’axe de rotation A1 de la manivelle 48 par rapport au bâti 28. En variante, l’axe de rotation A9 présente un angle non nul, par exemple de quelques degrés, avec l’axe de rotation A1, la pédale 32 étant plus orientée vers le pilote que l’axe de rotation A1.
De préférence, la liaison pivot de freinage 110 de la pédale 32 est concourante à ladite deuxième liaison pivot d’articulation 56 de la manivelle 48 avec la bielle de support 54.
Un opérateur peut réaliser une opération de maintenance en utilisant le circuit de maintenance 36.
On suppose ici que la maintenance est réalisée alors que l’aéronef 10 est au sol.
L’opérateur vient brancher sur le contact sec 76 un terminal sur une borne de connexion présente sur le boîtier 72, le terminal et le circuit de maintenance 36 étant ainsi reliés par une connexion filaire.
En variante, le terminal et le circuit de maintenance 36 peuvent communiquer par une communication sans fil.
Le terminal est, par exemple, une tablette servant d’interface homme-machine.
Le terminal permet ainsi à l’opérateur de contrôler le circuit de maintenance 36 et notamment ses fonctions.
A titre d’exemple, l’opérateur demande au circuit de maintenance 36 de réaliser une première fonction correspondant à assurer une fonction de décharge des éléments électrochimiques 18.
Le circuit de maintenance 36 est, ici, en effet propre à décharger les éléments électrochimiques 18 jusqu’à un seuil d’état de charge, et ce même si le système de gestion 34 est dans l’état de panne.
Le seuil d’état de charge est inférieur ou égal à une valeur de seuil.
La valeur de seuil est comprise entre 10% et 50%, de préférence comprise entre 20% et 30%, voire égale à 30%.
Selon un premier exemple de réalisation, le circuit de maintenance 36 commande l’unité d’équilibrage 44 pour activer toutes les résistances d'équilibrage et ainsi décharger les éléments électrochimiques 18.
Le circuit de maintenance 36 arrête l’activation des résistances d'équilibrage dès que l’état de charge est inférieur ou égal au seuil d’état de charge souhaité.
Selon un deuxième exemple de réalisation, le deuxième circuit électronique de contrôle 60 commande l’état du dispositif de régulation 56. Le deuxième circuit électronique de contrôle 60 active le dispositif de régulation 56 pour décharger les éléments électrochimiques 18 et l’ouvre lorsque les éléments électrochimiques 18 présentent un état de charge inférieur ou égal au seuil d’état de charge souhaité.
Dans cet exemple de réalisation, le circuit de maintenance 36 est propre à déterminer la valeur de l’état de charge sur la base des mesures de l’ensemble de capteurs de mesure 42.
Comme exemple de deuxième fonction, le circuit de maintenance 36 permet de mesurer la capacité des éléments électrochimiques 18.
Pour cela, le circuit de maintenance 36 fait en sorte que les éléments électrochimiques 18 soient équilibrés et chargés à un état de charge choisi.
La présente description vise à proposer de nouvelles compositions phytosanitaires et des kits phytosanitaires satisfaisant tout ou partie de ces besoins.
Exposé de la présente description La présente description concerne une composition phytosanitaire liquide comprenant, à titre d’agents actifs, au moins : un composé phosphite fongicide, et un extrait végétal d’écorce d’osier.
Comme détaillé dans les exemples ci-après, il a été observé que le phosphonate de monopotassium associé à un extrait végétal d’écorce d’osier, en particulier sous la forme d’une tisane d’écorce d’osier, permettait d'obtenir une protection efficace des plantes, notamment de la vigne, contre les maladies cryptogamiques, comme le mildiou, tout en évitant d’altérer la physiologie de la plante. Les compositions et kits phytosanitaires selon la présente description permettent notamment une complémentarité des efficacités entre le composé phosphite fongicide d’une part, et la tisane d’écorce d’osier d’autre part. En effet, il a été démontré que les phosphites, en particulier le phosphonate de monopotassium, sont très efficaces pour lutter contre les maladies cryptogamiques sur les feuilles des plantes mais moins efficaces sur les fruits, comme les grappes de raisin. A l’inverse, il est connu que les extraits végétaux d’écorce d’osier, en particulier la tisane d’écorce d’osier, sont très efficaces pour lutter contre les maladies cryptogamiques sur les grappes de raisin mais peu efficaces sur les feuilles des plantes.
Ainsi, étant donné que l’extrait végétal d’écorce d’osier a peu d’effet préventif ou de traitement pour lutter contre les maladies cryptogamiques sur les feuilles des plantes, il ne pouvait être prévu ou envisagé que l’association d’un composé phosphite fongicide, en particulier le phosphonate de potassium, avec un extrait végétal d’écorce d’osier, en particulier une tisane d’écorce d’osier, permettrait d'améliorer l’effet du composé phosphite fongicide contre les maladies cryptogamiques sur les feuilles des plantes.
Par ailleurs, la combinaison d’un composé phosphite fongicide avec de la tisane d’écorce d’osier présente l’avantage de réduire les doses par hectares de tisane d’écorce d’osier et ainsi éviter les éventuels désagrément de l’écorce d’osier sur les cultures.
L’ensemble des éléments apportés par la composition phytosanitaire de la présente description sont métabolisables par les plantes afin de répondre à leurs besoins trophiques de croissance et de reproduction. Ainsi, ladite composition phytosanitaire évite le risque d’accumulation dans l’environnement de composés toxiques et présente peu de risque de générer des effluents toxiques.
Outre les effets sur les maladies cryptogamiques, la composition phytosanitaire de la présente description possède de nombreux autres avantages. La composition phytosanitaire de la présente description laisse peu, voire aucun, résidu de phosphite sur les fruits des plantes. La composition phytosanitaire de la présente description n’a pas d’effet délétère, voire améliore, la qualité des vins obtenus par la fermentation des raisins des vignes. La composition phytosanitaire de la présente description permet une protection des pousses des plantes néoformées. La composition phytosanitaire de la présente description permet d’éviter le risque de développement de populations de souches résistantes à ladite composition phytosanitaire. La composition phytosanitaire de la présente description possède un faible taux de toxicité sur l’environnement et est entièrement métabolisable par les plantes traitées.
Résumé de la présente description La présente description concerne une composition phytosanitaire liquide comprenant, à titre d’agents actifs, au moins : - un composé phosphite fongicide, et - un extrait végétal d’écorce d’osier.
Selon certains modes de réalisation, le composé phosphite fongicide peut être choisi parmi le phosphite de sodium, le phosphite de potassium, le phosphite d'ammonium, le phosphite de triéthylamine, le phosphite de diéthanolamine, et leurs mélanges, en particulier le phosphite de monopotassium.
Selon certains modes de réalisation, le composé phosphite fongicide peut être présent en une teneur d’environ 10 % à environ 20 % par rapport au poids total de la composition phytosanitaire.
Selon certains modes de réalisation particulier, le composé phosphite fongicide peut être présent en une teneur d’environ 15 %, en poids par rapport au poids total de la composition phytosanitaire.
Selon certains modes de réalisation, l’extrait végétal d’écorce d’osier peut être un extrait végétal hydrophile d’écorce d’osier.
Selon certains modes de réalisation particulier, l’extrait végétal d’écorce d’osier peut être une tisane d’écorce d’osier.
Selon certains modes de réalisation, la composition phytosanitaire peut comporter une teneur en écorce d’osier d’environ 0.5 % à environ 8 % en poids par rapport au poids total de la composition phytosanitaire.
Selon certains modes de réalisation particulier, la composition phytosanitaire peut comporter une teneur en écorce d’osier d’environ 4 % en poids par rapport au poids total de la composition phytosanitaire.
Selon certains modes de réalisation, la composition phytosanitaire peut avoir un pH inférieur à 6.5.
L’absence de carénage entraine une augmentation du niveau de bruit émis par la turbomachine 10. En effet, le bruit généré par les rangées annulaires de pales rotoriques amont 14 et de pales statoriques aval 16 non carénées se propage en champs libre. Une cause principale du bruit émis est liée d’une part à l’interaction du sillage des pales rotoriques amont 14 sur les pales statoriques aval 16, et d’autre part, à des structures tourbillonnaires générées dans l’écoulement d’air au niveau des extrémités radialement externes libres des pales rotoriques amont 14 qui impactent les pales statoriques aval 16.
Toutefois, un niveau de bruit trop important est préjudiciable au confort des passagers de l’aéronef sur lequel est installée la turbomachine. De plus, les normes actuelles imposent un seuil maximum de bruit, notamment en zone proche du sol, c'est-à-dire lors des phases de décollage et d’atterrissage.
En outre, lorsque l’écoulement d’air amont perçu par la turbomachine 10 n’est pas parallèle à l’axe longitudinal X (notamment lors des phases d’atterrissage et de décollage), les efforts générés sur chaque pale rotorique amont 14 varient selon la position autour de l’axe longitudinal X de la pale rotorique amont 14 lors de sa rotation autour de l’axe longitudinal X. Ainsi la directivité du rayonnement acoustique en champ lointain n’est pas axisymétrique. Aussi, l’incidence de l’écoulement d’air perçu par la turbomachine 10 est modifiée par l’hélice amont de manière hétérogène autour de l’axe longitudinal X. En conséquence, la charge aérodynamique appliquée à chacune des pales statoriques aval 16 diffère selon la position autour de l’axe longitudinal X de la pale statorique aval 16, ce qui peut mener à une poussée fournie par l’hélice aval qui n’est pas satisfaisante lors des phases de fonctionnement en incidence de la turbomachine 10, notamment lors des phases d’atterrissage et de décollage.
Par ailleurs, en fonctionnement, la présence d’éléments de structure d’aéronef (mât, fuselage, aile, bec, volets, etc.) situés à proximité de l’hélice aval peut modifier les conditions d’écoulement d’air (pression, composante longitudinale de la vitesse d’écoulement, etc.) de manière locale autour de l’axe longitudinal X, au niveau de la rangée annulaire de pales statoriques aval 16. Or un écoulement d’air hétérogène autour de l’axe longitudinal X au niveau de l’hélice aval présente également l’inconvénient de causer une charge aérodynamique appliquée à chacune des pales statoriques aval 16 qui diffère selon la position autour de l’axe longitudinal X de la pale statorique aval 16.
Résumé Il est proposé un propulseur aéronautique d’axe longitudinal comprenant un moyeu, une rangée annulaire de pales rotoriques amont non carénées et une rangée annulaire de pales statoriques aval non carénées, la rangée annulaire de pales rotoriques amont et la rangée annulaire de pales statoriques aval étant espacées l’une de l’autre suivant l’axe longitudinal, dans lequel la rangée annulaire de pales statoriques aval comprend : - au moins une pale statorique aval d’un premier type, chaque pale statorique aval du premier type étant située autour de l’axe longitudinal dans un premier secteur angulaire autour de l’axe longitudinal, chaque pale statorique aval du premier type étant à calage fixe, - au moins une pale statorique aval d’un second type, chaque pale statorique aval du second type étant située autour de l’axe longitudinal en dehors dudit premier secteur angulaire, chaque pale statorique aval du second type étant à calage variable.
En raison du calage fixe de chacune des pales statoriques aval du premier type, l’encombrement lié à chacune des pales statoriques aval du premier type au niveau du moyeu est réduit, ce qui permet l’intégration dans le moyeu au niveau du premier secteur angulaire d’équipements annexes du propulseur.
Chaque pale statorique aval du second type peut être tournée autour d’un axe de calage respectif pour changer l’angle d’incidence du flux d’air sur la pale statorique aval du second type. Le réglage en rotation de chaque pale statorique aval du second type autour de l’axe de calage respectif peut être effectué en fonction de la phase de fonctionnement en incidence du propulseur aéronautique (i.e. notamment phase d’atterrissage et/ou phase de décollage), et/ou en fonction des conditions d’écoulement d’air prises localement au niveau de la pale statorique aval. Les conditions d’écoulement d’air locales au niveau de chaque pale statorique aval peuvent dépendre, selon la position de la pale statorique aval autour de l’axe longitudinal, du sillage des pales rotoriques amont et/ou de la présence d’éléments de structure d’un aéronef sur lequel est monté le propulseur aéronautique (mât, fuselage, aile, bec, volets, etc.). Cela permet, d’une part, de réduire le niveau de bruit émis par le propulseur aéronautique, et d’autre part, d’améliorer les performances aérodynamiques de la rangée annulaire de pales statoriques aval.
La rangée annulaire de pales rotoriques amont est mobile en rotation autour de l’axe longitudinal. La rangée annulaire de pales statoriques aval est bloquée en rotation autour de l’axe longitudinal. La rangée annulaire de pales statoriques aval est donc fixe autour de l’axe longitudinal. Autrement dit, les pales statoriques aval ne sont pas entrainées en rotation autour de l’axe longitudinal.
Le terme « non carénée » utilisé en référence aux pales rotoriques amont et aux pales statoriques aval indique que les pales rotoriques amont et les pales statoriques aval ne sont pas entourées par une nacelle, contrairement aux propulseurs aéronautiques classiques dans lesquelles la soufflante est carénée à l’intérieur d’une nacelle.
La rangée annulaire de pales rotoriques amont et la rangée annulaire de pales statoriques aval peuvent respectivement définir une hélice amont et une hélice aval. La rangée annulaire de pales statoriques aval peut être un redresseur.
Chaque pale (amont et/ou aval) peut s’étendre radialement. Chaque pale peut s’étendre entre une extrémité radialement interne, celle-ci étant située au niveau du (c’est-à-dire la plus proche du) moyeu du propulseur aéronautique, et une extrémité radialement externe. L’extrémité radialement interne peut être, longitudinalement, au niveau d’un bord d’attaque de la pale ou au niveau de l’axe de calage de la pale considérée. L’extrémité radialement interne est aussi appelée « pied » de la pale. Une position de chaque pale autour de l’axe longitudinal peut être repérée par la position autour de l’axe longitudinal de l’extrémité radialement interne de la pale respective. L’extrémité radialement externe de chaque pale est l’extrémité opposée de l’extrémité radialement interne de la pale. L’extrémité radialement externe peut être l’extrémité libre de la pale. L’extrémité radialement interne et l’extrémité radialement externe de chacune des pales peuvent être radialement alignées et/ou au niveau d’une même position longitudinale. Il n’est pas exclu que l’extrémité radialement interne et l’extrémité radialement externe de chacune des pales peuvent être longitudinalement et/ou circonférentiellement décalées l’une par rapport à l’autre.
La position de chacune des pales (amont et/ou aval) autour de l’axe longitudinal peut être exprimée selon une position angulaire autour de l’axe longitudinal. La position angulaire de chacune des pales (amont et/ou aval) peut être repérée par rapport à un cadran horaire (ici vu de l’amont par exemple) dont les positions angulaires à 12H, 3H, 6H et 9H sont positionnées de manière conventionnelle. La position angulaire à 12H est donc positionnée verticalement vers le haut par rapport à l’axe longitudinal. La position angulaire à 6H est positionnée verticalement vers le bas par rapport à l’axe longitudinal. La position angulaire à 3H est positionnée horizontalement vers la droite par rapport à l’axe longitudinal. La position angulaire à 9H est positionnée horizontalement vers la gauche par rapport à l’axe longitudinal. Un axe s’étendant radialement en passant par les positions angulaires à 12H et 6H est ainsi perpendiculaire à un axe s’étendant radialement en passant par les positions angulaires à 3H et 9H. Les qualificatifs de position absolue, tels que les termes « haut », « bas », « gauche », « droite », etc., ou de position relative, tels que les termes « dessus », « dessous », « supérieur », « inférieur », etc., et les qualificatifs d’orientation, tels que les termes « vertical » et « horizontal » peuvent être considérés dans un état opérationnel du propulseur aéronautique, typiquement lorsque celui-ci est installé sur un aéronef posé au sol. Dans cet état du propulseur aéronautique, l’axe passant par les positions angulaires à 12H et à 6H s’étend dans la direction du champ de pesanteur, soit verticalement.
La position angulaire de chaque pale (amont et/ou aval) peut être définie par un angle mesuré autour de l’axe longitudinal positivement dans le sens horaire par rapport à la position angulaire à 12H. L’angle peut être mesuré entre un axe perpendiculaire à l’axe longitudinal du propulseur aéronautique passant par l’extrémité radialement interne (ou l’extrémité radialement externe) de la pale statorique aval et l’axe passant par les positions angulaires à 12H et 6H. Ainsi, la position angulaire d’une pale située à la position angulaire à 12H peut être définie par un angle égal à 0°, la position angulaire d’une pale située à la position angulaire à 3H peut être définie par un angle à égal 90°, la position angulaire d’une pale située à la position angulaire à 6H peut être définie par un angle égal à 180° (ou de manière équivalente à -180°) et la position angulaire d’une pale située à la position angulaire à 9H peut être définie par un angle égal à 270° (ou de manière équivalente à -90°).
Chaque pale présente un rayon radialement externe. Le rayon radialement externe d’une pale peut être considéré comme la distance radiale à l’axe longitudinal de l’extrémité radialement externe de la pale. En d’autres termes, il s’agit du rayon maximal de la pale. Le rayon radialement externe maximal parmi la rangée annulaire de pales rotoriques amont correspond au rayon radialement externe de l’hélice amont. Chaque pale rotorique amont peut présenter un rayon radialement externe identique. Dans ce cas, le rayon radialement externe de chaque pale rotorique amont correspond au rayon radialement externe de l’hélice amont. Le rayon radialement externe maximal parmi la rangée annulaire de pales statoriques aval correspond au rayon radialement externe de l’hélice aval. Chaque pale statorique aval peut présenter un rayon radialement externe identique. Dans ce cas, le rayon radialement externe de chaque pale statorique aval correspond au rayon radialement externe de l’hélice aval. La rangée annulaire de pales statoriques peut comprendre deux pales statoriques (possiblement circonférentiellement consécutives) qui présentent un rayon radialement externe différent l’une de l’autre. Indépendamment ou en combinaison, La rangée annulaire de pales statoriques peut comprendre deux pales statoriques (possiblement circonférentiellement consécutives) qui présentent un rayon radialement interne différent l’une de l’autre.