INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On peut par exemple tracer une courbe donnant la résistance de la cellule en fonction d’impulsions de tension appliquées à ladite cellule, comme illustré par la courbe 402 en . Une telle courbe peut être tracée en réalisant une séquence de test à plusieurs cycles d’excitation/acquisition, par exemple environ 30 cycles. Selon un exemple, la durée d’un cycle peut être d’environ 50 millisecondes.
Pour la troisième phase, on peut utiliser le deuxième circuit 312, ou uniquement la deuxième ligne 302 d’acquisition qui fait alors aussi fonction de ligne d’excitation, en permettant d’appliquer à la cellule un signal électrique continu, par exemple une tension continue.
On peut par exemple tracer une courbe donnant la résistance de la cellule en fonction de la tension appliquée à ladite cellule et déterminer à quelle tension la résistance chute, cette tension déterminant la tension de claquage, comme illustré par la courbe 403 en .
Outre la tension de claquage, la troisième phase peut permettre de donner des informations par exemple sur : la résistance antiparallèle R AP , la résistance parallèle R P , le TMR, la tension de commutation, la probabilité de commutation, le facteur de stabilité thermique (en faisant par exemple le test à plusieurs températures), et/ou une commutation parasite.
La représente, de façon très schématique, un deuxième mode de test utilisant le système de test 200 de la en régime impulsionnel pour déterminer un taux d’erreur binaire (BER), par mesure analogique de la résistance R DUT de la cellule 100. Dans le deuxième mode de test, en acquisition (lecture), le générateur de signaux arbitraires 212 est relié à un instrument de mesure en dynamique, le convertisseur analogique numérique 222 dans l’exemple illustré.
Le deuxième mode de test peut comprendre, par exemple, les deux phases de tests illustrées par la : - une quatrième phase qui permet, par exemple, de mesurer la résistance de la cellule en fonction du champ magnétique auquel est soumise ladite cellule, en régime impulsionnel ; - une cinquième phase qui permet, par exemple de mesurer la résistance de la cellule en fonction de la tension appliquée à ladite cellule, en régime impulsionnel.
Ces quatrième et cinquième phases sont adaptées à tester le comportement stochastique des cellules, et en particulier des jonctions tunnel magnétiques pour les applications MRAM, qui nécessitent d’exécuter un très grand nombre de cycles d’écriture/lecture, à partir d’impulsions électriques, par exemple de l’ordre du million de cycles pour le test d’une seule condition de test en écriture/lecture pour une seule cellule de mémoire.
Selon un exemple, on peut déterminer en régime quasi-statique, selon une des première, deuxième et/ou troisième phases du premier mode, des paramètres de fonctionnement de la cellule de manière précise, par exemple une tension de commutation (par exemple amplitude et durée d’impulsion) et/ou une valeur de résistance pour chacun des deux états, puis réaliser des tests en régime impulsionnel avec un nombre très élevé de cycles de test afin de tester le comportement stochastique de la cellule à laquelle les paramètres déterminés sont appliqués.
Pour la quatrième phase, on peut configurer un troisième circuit 313 du système de test 200 qui comprend : - la première ligne 301 d’excitation (écriture) pour appliquer à la cellule 100 un champ magnétique 254 d’amplitude variable ; - une quatrième ligne 304 d’acquisition (lecture) reliant le deuxième générateur 212 (signaux arbitraires) et la cellule 100 via le premier amplificateur 232A (aiguillage par la première matrice de commutation 237A), le commutateur multipôles 234 et le circuit de mise en forme 236 (aiguillage par la deuxième matrice de commutation 237B), puis la cellule 100 au convertisseur analogique numérique 222 via le circuit de mise en forme 236 et le deuxième amplificateur 232B (aiguillage par la deuxième matrice de commutation 237B).
Pour la cinquième phase, on peut configurer un quatrième circuit 314 du système de test 200 qui comprend : - une cinquième ligne 305 d’excitation (écriture) reliant le deuxième générateur 212 (signaux arbitraires) à la cellule 100 via le premier amplificateur 232A (aiguillage par la première matrice de commutation 237A), le commutateur multipôles 234, et le circuit de mise en forme 236 (aiguillage par la deuxième matrice de commutation 237B) ; et - la quatrième ligne 304 d’acquisition (lecture).
Dans la cinquième phase, le deuxième générateur de signaux 212 est adapté à générer des signaux arbitraires, par exemple des signaux impulsionnels, à la fois pour l’écriture et pour la lecture de la cellule, ce qui permet de diminuer la durée d’un cycle de test.
Par exemple, le deuxième générateur 212 génère une première impulsion d’écriture pour amener la cellule 100 à commuter vers un premier état logique via la cinquième ligne 305, puis le deuxième générateur 212 génère une première impulsion de lecture d’amplitude inférieure à celle de la première impulsion d’écriture, et le convertisseur analogique numérique 222, via la quatrième ligne 304, contrôle si la cellule a bien commuté vers le premier état logique en déterminant une valeur de résistance de ladite cellule. Ensuite, le deuxième générateur 212 génère une deuxième impulsion d’écriture pour amener la cellule à commuter vers le deuxième état logique, puis le deuxième générateur 212 génère une deuxième impulsion de lecture d’amplitude inférieure à celle de la deuxième impulsion d’écriture, et le convertisseur analogique numérique 222, via la quatrième ligne 304, contrôle si la cellule a bien commuté vers le deuxième état logique en déterminant une autre valeur de résistance de la cellule.
Dans la cinquième phase, la cinquième ligne 305 (ligne d’écriture) est adaptée à relier électriquement le deuxième générateur 212 et la cellule 100 de manière à transmettre un premier signal pour l’écriture de la cellule 100, et la quatrième ligne de 304 (ligne de lecture) est adaptée à relier électriquement le deuxième générateur 212 et la cellule 100 de manière à transmettre un deuxième signal pour la lecture de la cellule, et la cellule 100 au convertisseur analogique numérique 222 de manière à déterminer la résistance R DUT de la cellule en lecture.
Les quatrième et cinquième lignes peuvent avoir des portions communes, par exemple la cinquième ligne peut correspondre à une portion de la quatrième ligne. Alternativement, les cinquième et quatrième lignes peuvent être distinctes.
La est une représentation schématique d’un élément d’ancrage configuré pour coopérer avec un tirant pourvu d’un motif sapin et destiné à coopérer avec des lames à encliquetage formées dans une ouverture de la plaque principale.
DESCRIPTION DETAILLEE DE L’INVENTION Le présente invention concerne un élément d’ancrage configuré pour fixer un panneau photovoltaïque sur une structure support. Notamment, la présente invention concerne un élément d’ancrage d’un panneau photovoltaïque sur une structure support permettant de mieux répondre aux exigences en termes de résistance à l’arrachement.
Ainsi, la présente invention concerne un élément d’ancrage, apte à coopérer avec un élément d’attache pourvu d’un tirant, pour le maintien d’un panneau photovoltaïque contre un rail, le rail formant une rainure principale dont les bords sont recourbés intérieurement de manière à former deux rainures secondaires, l’élément d’ancrage comprenant :
- une plaque principale essentiellement plane et ;
- deux ailes latérales prolongeant latéralement la plaque principale par deux côtés opposés, dits côtés latéraux, les deux ailes s’étendant de manière divergente chacune vers leur extrémité de contact, chaque extrémité de contact étant destinée à être en butée dans une des rainures secondaires dès lors que l’élément d’ancrage est inséré dans la rainure principale par la plaque principale ;
- au moins un élément de maintien reliant directement les deux ailes latérales, et configuré pour s’opposer à un effort d’écartement susceptible d’être exercé sur les deux ailes latérales.
A cet égard, la structure support comprend un rail 10 ( ) qui présente une section en U selon un plan de coupe perpendiculaire à une direction d’élongation XX’ dudit rail. Dit autrement, le rail 10 forme une rainure principale 12 délimitée par deux parois latérales 10a et 10b reliées par un fond 10c. Les parois latérales 10a et 10b sont, par ailleurs, prolongées, par leur bord parallèle à la direction d’élongation XX’, par des sections intérieurement recourbées 11a et 11b de manière à former, chacune, une rainure secondaire 11a1 et 11b1. Il est entendu que les deux rainures secondaires 11a1 et 11b1 sont inversées par rapport à la rainure principale 12. Il est également entendu que les deux sections intérieurement recourbées 11a et 11b sont espacées l’une de l’autre pour permettre l’insertion de l’élément d’ancrage (décrit ci-après) dans la rainure principale 12.
Les deux rainures secondaires 11a1 et 11b1 sont notamment destinées à coopérer avec l’élément d’ancrage objet de la présente invention.
La est une illustration d’un élément d’ancrage 20 objet de la présente invention.
L’élément d’ancrage 20 comprend une plaque principale 21. Plus particulièrement, la plaque principale 21 comprend deux faces, dites respectivement, face avant 21A et face arrière 21B, essentiellement parallèles entre elles. Dans la suite de l’énoncé, les expressions « sens d’insertion », et « sens d’extraction » sont employées. A cet égard, le sens d’insertion est défini par une direction perpendiculaire à la face avant 21A et allant de la face arrière 21B vers la face avant 21A. De manière équivalente, le sens d’extraction est défini par une direction perpendiculaire à la face avant 21A et allant de la face avant 21A vers la face arrière 21B.
La plaque principale 21 comprend également deux côtés latéraux, opposés l’un de l’autre, et à partir desquels s’étendent deux ailes latérales 22 et 23. Plus particulièrement, les deux ailes latérales 22 et 23 prolongent la plaque principale 21 par ses deux côtés latéraux et de manière divergente. Par convention, il sera admis, tout au long de l’exposé de la présente invention, que les ailes latérales 22 et 23 s’étendent à partir de la face arrière 21A de la plaque principale 21.
Par « prolonger de manière divergente », on entend deux ailes latérales, essentiellement planes, et qui s’écartent l’une de l’autre.
Enfin, chaque aile latérale 22 et 23 se termine par une extrémité, dite extrémité de contact 22A et 23A.
Il est par ailleurs entendu sans qu’il soit nécessaire de le préciser que les ailes latérales offrent une résistance aussi bien à leur écartement qu’à leur resserrement.
De manière avantageuse, les ailes latérales sont essentiellement symétriques l’une de l’autre par rapport à un plan de symétrie perpendiculaire à la plaque principale.
En outre les ailes latérales 22 et 23 peuvent comprendre un moyen de renfort, notamment de zone embouties 28, configurés pour augmenter leur rigidité ( ).
Afin d’améliorer la précision de la détermination de l’indice de la position du maximum de la fonction , dans certains modes de réalisations, le module de traitement 22 détermine les intersections de la fonction avec une valeur médiane (droite Lm sur la figure 4) qui se trouve à mi-chemin entre le maximum (droite Lmax sur la figure 4) et le minimum (droite Lmin sur la figure 4). Puis, le module de traitement 22 détermine le maximum de la fonction qui est situé au centre des deux intersections obtenues encadrant la première position estimée du maximum.
Lors de l’étape suivante 140, le module de traitement 22 détermine, si nécessaire, la direction de la source de brouillage 12 dans le repère géographique.
Pour ce faire, le module de traitement 140 utilise par exemple des données inertielles caractérisant la position angulaire du porteur 35 par rapport au repère géographique.
Par exemple, le module de traitement 140 peut associer une position angulaire du porteur 35 à chaque valeur de déphasage mesurée lors de l’étape 120 et puis déterminer la position angulaire du porteur 35 correspondant à la valeur maximale des déphasages .
Puis, la direction de la source de brouillage 12 dans le repère géographique (tel qu’un cap) peut être obtenue en transformant dans le repère géographique les angles d’azimut et de site déterminés lors de l’étape précédente.
Dans le mode de réalisation préférentiel de l’invention, au moins les étapes 110 à 130 et avantageusement l’étape 140 sont réitérées pour préciser la direction de la source de brouillage 12.
Par exemple, les étapes 110 à 140 peuvent être réitérées plusieurs fois à partir des positions différentes du porteur 35 et puis, la direction de la source de brouillage 12 est précisée par recoupement des résultats obtenus lors de ces différentes itérations.
Selon un autre mode de réalisation, seulement les étapes 110 à 130 sont réitérées plusieurs fois. Dans ce cas, pour chaque itération suivante, le porteur 35 est dirigée dans la direction de la source de brouillage 12 obtenue lors de l’itération précédente. Il est donc clair que dans ce cas, seule la direction relative de la source de brouillage 12 par rapport au porteur 35 est nécessaire. L’avantage de cette solution est que même si les résultats de premières itérations sont grossiers, le porteur 35 finira toujours par converger dans la bonne direction et plus il sera proche, plus les résultats seront précis.
Guide d’onde multimode configuré pour générer une radiation monomode à partir d’une radiation monomode. La présente invention concerne le domaine des guides d’onde. En particulier, il concerne les guides d’onde multimodes, tels que des fibres optiques multimodes.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE Les guides d’onde multimodes ne sont généralement pas utilisés pour les amplificateurs lasers. En effet, les guides d’onde multimodes permettent de propager simultanément plusieurs modes transverses d’une radiation. Ainsi, une radiation sensiblement monomode en entrée d’un guide d’onde multimode et se propageant dans le guide d’onde devient en sortie une radiation multimode plus divergente qu’une radiation monomode. Cela limite donc l’utilisation d’un guide d’onde multimode dans de nombreuses applications telles que l’imagerie biologique, les LIDAR (« Light Detection And Ranging » en anglais pour « détection et estimation de la distance par la lumière »), la désignation laser, la spectroscopie, la microspectroscopie, etc. L’utilisation d’un guide d’onde monomode paraît être une bonne solution afin de minimiser le nombre de modes en sortie du guide d’onde. Toutefois, ce type de guide d’onde est limité quant à la puissance de la radiation laser pouvant s’y propager. Un guide d’onde multimode permet une propagation de radiations lasers présentant une puissance plus importante que la puissance possible dans un guide d’onde monomode. Par ailleurs, la largeur d’une fibre multimode est, en général, plus grande que la largeur d’une fibre monomode. Cette largeur plus importante permet de repousser l’apparition d’effets non linéaires parasites importants, ce qui préserve la qualité spectrale de la radiation laser. La propagation des radiations lasers sur un nombre réduit de modes dans les guides d’onde multimodes revêt donc un intérêt important pour garantir une radiation laser avec de bonnes qualités spatiales et spectrales en sortie du guide d’onde.
La présente invention a pour objet de pallier les inconvénients d’une fibre multimode en proposant un guide d’onde permettant de minimiser le nombre de modes qui guident les radiations jusqu’à la sortie dudit guide d’onde.
À cet effet, l’invention concerne un guide d’onde multimode configuré pour générer une radiation de sortie sensiblement monomode à un mode d’ordre souhaité à partir d’une radiation d’entrée sensiblement monomode dans le domaine spatial, le guide d’onde comportant un axe longitudinal, une entrée de radiation à une première extrémité de l’axe longitudinal par laquelle la radiation d’entrée est susceptible d’entrer et une sortie de radiation à une deuxième extrémité de l’axe longitudinal par laquelle la radiation de sortie est susceptible de sortir, le guide d’onde présentant une longueur de propagation entre l’entrée de radiation et la sortie de radiation.
Selon l’invention, le guide d’onde présente :
au moins un ensemble d’au moins un réseau d’indice inscrit dans le guide d’onde, le ou chacun des réseaux d’indice d’un ensemble est associé à un mode excité correspondant à un mode de résonnance susceptible d’être excité par une propagation de la radiation d’entrée dans le guide d’onde selon l’axe longitudinal, le ou chacun des réseaux d’indice présentant un profil d’indice linéaire et un profil d’indice non linéaire qui évoluent transversalement et longitudinalement dans le guide d’onde, le ou les ensembles étant disposés sur au moins une première portion du guide d’onde la plus proche de la sortie de radiation, au moins une entrée de radiation de pompe par laquelle une radiation de pompe est susceptible d’entrer, au moins un ion dopant configuré pour absorber la radiation de pompe dans au moins une deuxième portion du guide d’onde ;
le profil d’indice non linéaire du ou de chacun des réseaux d’indice et la longueur de propagation étant définis en fonction de la radiation d’entrée susceptible d’entrer dans le guide d’onde de façon que la radiation de sortie présente une intégrale B supérieure ou égale à 0,1π.
Ainsi, grâce au guide d’onde, les ensembles de réseaux d’indice permettent un échange d’énergie entre les modes excités afin que l’énergie de tous les modes excités soit transférée vers le mode souhaité.
Le rapport solide/liquide est compris entre 1% et 45%, et de préférence, le rapport solide/liquide est compris entre 1% et 30%. Ce ratio est noté S/L. Préférentiellement, le ratio S/L est de l'ordre de 10%. Par 10%, on entend 10%±1%. La phase solide correspond à la quantité de matériau utilisé lors de l’étape e). La phase liquide correspond au solvant eutectique profond. Ce ratio correspond à la masse de solide, en grammes, divisée par le volume de la solution, en millilitres. Ainsi, un ratio S/L compris entre 1% et 30% correspond à une concentration massique de l'oxyde métallique dans la solution acide compris entre 0,01 g/mL et 0,3g/mL. Pour des valeurs S/L inférieures à 1%, le rendement de dissolution est également élevé. Cependant, la quantité d'acide utilisée est considérablement élevée par rapport à la quantité de métal à dissoudre, et la quantité de réactifs perdus est conséquente.
L'argent n'est pas ou très peu dissous dans la solution de dissolution. On considère que la dissolution de l'argent est négligeable lors de cette étape. Il en va de même pour un métal du groupe du platine.
Optionnellement, la solution peut comprendre en outre un additif. Par exemple, il peut s’agir d’un agent desséchant, et/ou un agent favorisant le transport de matière (viscosité, conductivité ionique).
Par exemple, l’agent favorisant le transport de matière peut être de l’eau. Le pourcentage de l'eau par rapport au DES est, avantageusement, inférieur à 50% molaire, et de préférence de l'ordre de 10% molaire.
Selon une autre variante de réalisation, l’additif peut être la gamma-butyrolactone.
L’étape de dissolution peut être réalisée sous agitation.
Après dissolution de l’indium, la couche d’argent, sous forme, solide peut également être facilement extraite de la solution de dissolution.
L’étain dissout en solution peut être récupéré, par exemple par une première étape d’électrodéposition.
L’indium dissout en solution peut être récupéré par une deuxième étape d’électrodéposition.
Avantageusement, on récupérera d’abord l’étain puis l’indium.
L’homme du métier pourra choisir différentes techniques de séparation/récupération en fonction des éléments. Par exemple, il pourra choisir de mettre en œuvre : une étape de flottation ionique, de tamisage, de séparation électrostatique, de tamisage, d’extraction liquide/liquide avec l’utilisation d’un solvant insoluble au DES, plus spécifiquement des solvants avec de faibles polarités, de précipitation ou encore une étape de cémentation par du zinc.
La solution de dissolution est ensuite utilisable pour un nouveau cycle de traitement.
Alternativement, plusieurs substrats peuvent être successivement traités dans la solution de dissolution avant de mettre en œuvre les étapes d’électrodéposition.
Exemples illustratifs et non limitatifs d e mode s de réalisation :
Essai 1 : Dissolution d’ITO en milieu DES : Des essais de dissolution ont été réalisés pour quatre DES : la Réline, la Maline, l’Ethaline et l’Oxaline. La dissolution est réalisée à 70 °C. Contrairement aux milieux aqueux acides cette température n’est pas contraignante vis-à-vis de dégagement d’espèces nocives. La durée de traitement est de 24 heures avec un rapport solide/liquide de 10%, avec une masse de poudre d’ITO (In 2 O 3 , SnO 2 ) de 543 mg.
Le tableau suivant répertorie les concentrations maximums d’indium et d’étain dissous à partir d’ITO pour différents DES. La concentration cible est un objectif théorique qui suppose le traitement de cellules HJT avec un rapport de 15%.
La première implémentation du régulateur d’impédance est particulièrement avantageuse dans le cadre du premier mode de réalisation (Figures 1 et 2) car la matrice de comportement Y est symétrique, de sorte que seule une partie des coefficients a besoin d’être transmise sur le bus de données 18, ce qui réduit encore plus le temps de calcul.
où est la variable intermédiaire précédemment décrite, et P est une matrice de comportement analogue à la matrice de comportement Y, la matrice P étant définie à partir de la matrice Y au moyen de la formule suivante :
Dans un premier mode de fonctionnement, le robot 2 fonctionne en pilotage automatique. Le bras de robot 4 est asservi en position et doit suive la trajectoire articulaire générée (par exemple générée par le module 44) indépendamment des efforts extérieurs exercés sur le bras de robot 4. Par exemple, la trajectoire est définie par une position articulaire dépendante du temps et sa dérivée .
Dans un deuxième mode de fonctionnement, le robot 2 fonctionne en pilotage en effort. Par exemple, on peut vouloir piloter les efforts articulaires du robot pour qu’ils suivent une consigne articulaire prédéterminée fournie par le générateur de trajectoire 44. Si la consigne est spécifiée par un torseur d’effort appliqué en un point du robot, alors la consigne articulaire équivalente est donnée par la formule suivante :
Par « liant clair biosourcé » on entend au sens de l’invention un liant clair comprenant au moins un agent plastifiant d’origine végétale et/ou au moins un agent structurant d’origine végétale.
Dans la suite de la demande, toute référence à une norme (ex : ASTM D1982) se rapporte à la version de ladite norme en vigueur à la date de dépôt de la présente demande.
L’invention concerne tout d’abord une composition de liant clair comprenant :
(ii) un agent structurant comprenant au moins une résine d’origine végétale choisie parmi les colophanes naturelles, les colophanes modifiées, les esters de colophane, et l’un quelconque de leurs mélanges, ladite résine d’origine végétale présentant un indice d’acidité, déterminé selon la méthode ASTM D465, inférieur à 8 mg KOH/g,
De préférence, le composé ester est choisi parmi les dérivés d’un acide gras de l’huile de tall.
Plus préférentiellement, le composé ester est choisi parmi dans le groupe constitué par : les tallates de triméthylolpropane, les monomères d'éthylèneglycol, les monomères de néopentylglycol, les monomères de 2-éthylhexyle, les monomères de glycérol, et l’un quelconque de leurs mélanges.
Avantageusement, la teneur en agent plastifiant va de 1% à 40% en masse, par rapport à la masse totale de la composition, de préférence de 5% à 30% en masse, plus préférentiellement de 10 % à 20% en masse.
De préférence, la résine d’origine végétale est choisie parmi les esters de colophanes naturelles, plus préférentiellement parmi les esters de pentaérythritol de colophanes naturelles, notamment parmi les esters de pentaérythritol de colophanes d’huile de tall.