INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Conformément à l’invention, lors de l’étape de connexion 401, la chambre de mesure est emplie par défaut d’un gaz G et comporte une cellule sensible permettant de mesurer au moins un paramètre physiologique. Par exemple, le boîtier comporte une cellule sensible de type piézoélectrique afin de mesurer la pression du LCR.
Comme illustré à la , le procédé de mesure 400 comprend une étape de génération 402 d’une première interface entre le gaz présent dans la chambre de mesure et le liquide physiologique provenant du patient. Comme illustré aux figures 1 à 3, le gaz intercalé entre le liquide physiologique du patient et la cellule sensible de manière à former une seconde interface entre le gaz et la cellule sensible. A cet effet, la chambre de mesure peut être mise en connexion fluidique directement avec un dispositif de connexion 200 constitué d’une aiguille de ponction lombaire 201.
La chambre de mesure peut être mise en connexion avec l’aiguille de ponction lombaire 201 et une tubulure pour réaliser des tests dynamiques.
Dans cet exemple, le gaz intercalé entre la cellule sensible 105 et le liquide physiologique du patient présente un volume non nul et inférieur ou égal à 1 ml. Le volume de gaz intercalé entre le liquide physiologique et la cellule sensible peut également être inférieur à 1 ml. En particulier, le volume de gaz intercalé entre le liquide physiologique et la cellule sensible 105 peut être inférieur à 0,7 ml.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le volume de gaz intercalé entre le liquide physiologique et la cellule sensible peut être compris entre 0,2 ml et 0,5 ml. Toutefois, le volume de gaz intercalé entre le liquide physiologique et la cellule sensible 105 peut être aussi compris entre 0,3 ml et 0,4 ml.
Ainsi, la cellule sensible 105 opère une mesure au travers d’une interface hydropneumatique. L’interface hydropneumatique présente l’avantage d’amortir les accélérations physiques subies par la cellule sensible 105 telles les mouvements du patient ou les vibrations induites par l’environnement médical (matériel de monitoring etc.), tout en permettant une mesure plus fiable de la pression ou de la pulsatilité du LCR.
On a représenté sur la une source de puissance 2 et un moyen de transmission de puissance 4 d’un aéronef selon l’état de la technique. Le refroidissement de la source de puissance 2 est effectué par la circulation d’un premier fluide caloporteur 6 dans un premier circuit de refroidissement 8 comprenant un premier échangeur de chaleur 10 entre ledit premier fluide caloporteur 6 et un milieu extérieur 12, le milieu extérieur 12 étant externe au premier circuit de refroidissement 8.
Le refroidissement du moyen de transmission de puissance 4 est effectué avec un deuxième fluide caloporteur 14 dans un second circuit de refroidissement 16 comprenant un second échangeur de chaleur 18 entre ledit deuxième fluide caloporteur 14 et le milieu extérieur 12.
Le milieu extérieur 12 joue le rôle d’une source froide permanente. Le milieu extérieur 12 est par exemple l’air dans lequel évolue l’aéronef.
Ces premier et second échangeurs de chaleur 10 et 18 sont dénommés généralement ACOC, pour Air Cooled Oil Cooler en termes anglo-saxons.
La température du premier fluide caloporteur 6 est parfois plus basse que la température du deuxième fluide caloporteur 14, tandis que le débit du premier fluide caloporteur 6 sur le premier circuit de refroidissement 8 peut être supérieur au débit du deuxième fluide caloporteur 14 sur le second circuit de refroidissement 16. Cette situation conduit à dimensionner le premier échangeur de chaleur 10 pour refroidir la source de puissance 2 de sorte que le premier échangeur de chaleur 10 est bien plus gros que le second échangeur de chaleur 18 pour refroidir le moyen de transmission de puissance 4.
La présente invention a pour objet un dispositif de régulation de la température d’un moyen de transmission de puissance d’un aéronef comprenant un premier circuit de refroidissement d’une source de puissance de l’aéronef, le premier circuit de refroidissement étant destiné à contenir un premier fluide caloporteur et comprenant un premier échangeur de chaleur entre ledit premier fluide caloporteur et un milieu extérieur au premier circuit de refroidissement, un deuxième circuit de refroidissement du moyen de transmission de puissance destiné à contenir un deuxième fluide caloporteur et comprenant un deuxième échangeur de chaleur entre le premier fluide caloporteur et le deuxième fluide caloporteur, le premier fluide caloporteur servant de source froide pour le deuxième fluide caloporteur.
Ainsi, la présente invention permet de diminuer le nombre d’échangeurs de chaleur entre le milieu extérieur et un fluide caloporteur d’un circuit de refroidissement de l’aéronef et permet ainsi de faciliter l’accessibilité à des composants de l’aéronef, de réduire le nombre de ventilateurs permettant ainsi de diminuer la masse et le coût de l’ensemble propulsif d’un aéronef et d’augmenter sa fiabilité. La présente invention améliore la fiabilité de l’ensemble propulsif de l’aéronef et permet de mettre en commun la gestion thermique de l’ensemble propulsif formé par le moyen de transmission de puissance et par la source de puissance de l’aéronef.
La présente invention permet en outre d’améliorer la propreté du deuxième circuit de refroidissement en limitant la présence de zones mortes dans le cheminement du deuxième fluide caloporteur pouvant retarder le transport de particules dans le deuxième circuit de refroidissement. Ces zones mortes sont par exemple des sections de circuit de refroidissement dans lesquelles le deuxième fluide caloporteur circule peu et/ou est peu brassé.
Optionnellement, la présente invention permet également de simplifier le circuit hydraulique de l’aéronef en permettant de supprimer un organe de protection contre les surpressions hydrauliques et de limiter les interfaces hydrauliques externes pouvant poser des problèmes de fuites.
Avantageusement, le premier circuit de refroidissement comprend un circuit fermé de manière à faire circuler le premier fluide caloporteur depuis le premier échangeur de chaleur vers la source de puissance, et de la source de puissance vers le premier échangeur de chaleur.
Ainsi, le montage dudit joint d’étanchéité est facile à réaliser par exemple par simple poussée axiale. En outre, il n’est pas nécessaire de prévoir un élément additionnel pour fixer ledit joint d’étanchéité. Par ailleurs, après montage, on évite une rotation dudit joint d’étanchéité relativement au capot associé.
Alternativement, il reste cependant possible de prévoir un autre mode de fixation dudit joint d’étanchéité sur ledit capot, par exemple par encliquetage.
De préférence, ledit joint d’étanchéité comprend un talon annulaire solidaire axialement dudit capot et à partir duquel s’étend la portion d’étanchéité.
Grâce à la fixation sur 360° entre le talon annulaire du joint d’étanchéité et le capot associé, les propriétés d'étanchéité sont encore améliorées.
Le talon peut s’étendre radialement.
Dans un mode de réalisation, la portion d’étanchéité dudit joint d’étanchéité est pourvue d’une saillie supérieure convexe s’étendant axialement du côté du capot d’appui supérieur, et d’une saillie inférieure convexe s’étendant axialement du côté du capot de support inférieur. La saillie inférieure convexe peut être en appui axial contre ledit autre capot. Alternativement, la portion d’étanchéité dudit joint d’étanchéité peut laisser subsister un espace axial annulaire entre elle et ledit autre capot.
Selon une conception particulière, ledit capot comprend en outre au moins un crochet axialement en appui contre ledit joint d’étanchéité et disposé axialement en-dessous dudit joint. Ce maintien peut par exemple être un maintien additionnel au maintien par interférence radiale.
est une vue de détail de la , et
est une vue en coupe axiale d’un dispositif de butée de suspension selon un deuxième exemple de réalisation de l’invention.
- l’ensemble de génération d’affichage est propre à déterminer une loi de commande nominale d’arrondi, définissant un profil d’augmentation de la vitesse verticale durant l’arrondi, la position du symbole de plancher d’arrondi étant définie en fonction de la loi de commande nominale, avec un décalage par rapport à la loi de commande nominale ;
- le décalage par rapport à la loi de commande nominale du symbole de plancher d’arrondi varie en fonction de la vitesse verticale de l’aéronef ;
- l’ensemble de génération d’affichage est propre à afficher un symbole de déclenchement d’arrondi, situé au-dessus du symbole de plancher d’arrondi, et à définir avec le symbole de vecteur vitesse, une position de recommandation de début d’arrondi correspondant avantageusement à la coïncidence horizontale entre le symbole de vecteur vitesse et le symbole de déclenchement d’arrondi ;
- l’ensemble de génération d’affichage est propre à supprimer l’affichage du symbole de déclenchement d’arrondi à partir de la position de recommandation de début d’arrondi ;
- le symbole de déclenchement d’arrondi est positionné en suivant la loi de commande nominale ;
- en approche de la piste d’atterrissage, l’ensemble de gestion d’affichage est propre à engendrer, sur la ligne d’horizon une région déformée en fonction de la pente topographique de la piste d’atterrissage approchée par l’aéronef, le symbole de plancher d’arrondi étant disposé en regard de la région déformée ;
- le symbole de plancher d’arrondi comporte un segment horizontal, parallèle à la ligne d’horizon ;
- le symbole de plancher d’arrondi est centré horizontalement sur le symbole de vecteur vitesse ;
- le système comprend un ensemble de génération d’alerte, propre à engendrer une alerte visuelle, auditive ou tactile, lorsque le symbole de vecteur vitesse passe en dessous du symbole de plancher d’arrondi.
L’invention a également pour objet un procédé d’affichage dans un aéronef, comprenant les étapes suivantes :
- fourniture d’un système tel que défini plus haut ;
- en approche d’une piste d’atterrissage, affichage sur l’afficheur par l’ensemble de génération d’affichage, sous la ligne d’horizon, d’un symbole de plancher d’arrondi définissant avec la ligne d’horizon, une plage de valeurs de pentes possibles pour l’arrondi.
L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description qui va suivre, donnée uniquement à titre d’exemple, est faite en se référant aux dessins annexés, sur lesquels :
- La est une vue schématique d’un premier système d’affichage d’un aéronef selon l’invention ;
- La illustre schématiquement le cockpit d’un aéronef comprenant le premier système d’affichage ;
- Les figures 3 à 4 illustrent l’affichage engendré par le système d’affichage lors de l’approche de l’aéronef vers une piste d’atterrissage non pentue ;
En outre, le simulateur 7 est agencé pour recevoir des paramètres de stimulation électromagnétique. Ces paramètres incluent par exemple l’intensité du courant électrique circulant dans au moins une aiguille de stimulation électromagnétique.
A partir des données d’image augmentée de tomographie volumique numérisée à faisceau conique et des paramètres de stimulation électromagnétique, le simulateur 7 est agencé pour retourner des données de simulation de champ électromagnétique.
Le simulateur 7 permet de modéliser et de traduire sous forme de données le champ électromagnétique auquel est exposée la zone de la tumeur, que ce soit dans le cadre d’une ablation par radiofréquence ou micro-ondes, d’une électroporation irréversible ou de quelque autre technique d’ablation tumorale percutanée basée sur des champs électromagnétiques. De telles données peuvent être utilisées au cours de l’opération, par exemple par le radiologue interventionnel, pour connaître la répartition du champ électromagnétique généré par la ou les aiguilles de stimulation électromagnétique.
Là encore, les données de simulation de champ électromagnétique peuvent être stockées dans la mémoire 3.
De même que l’outil 5, le simulateur 7 peut être réalisé sous la forme d’un programme informatique approprié exécuté sur un ou plusieurs processeurs. Concernant la réalisation d’un tel processeur, les considérations précédentes relatives à l’outil 5 s’appliquent également au simulateur 7. Par ailleurs, là encore le simulateur 7 peut également comprendre une mémoire ou tout type connu de support de stockage pour stocker des instructions d’un programme informatique dont la mise en œuvre par le ou les processeurs se traduit par le fonctionnement du simulateur 7.
Sur la , la mémoire 3, l’outil 5 et le simulateur 7 sont représentés comme des éléments distincts. Toutefois, il doit être compris ici que cette distinction est fonctionnelle et que, par conséquent, tout ou partie de ces trois éléments peut être constitué par un seul et même élément adapté pour mettre en œuvre les fonctionnalités associées.
Enfin, l’écran 9 est agencé pour recevoir des données de simulation de champ électromagnétique. L’écran 9 est par exemple agencé pour communiquer avec le simulateur 7 pour recevoir les données de simulation de champ électromagnétique, ou avec la mémoire 3 lorsque les données de simulation de champ électromagnétique sont stockées dans celle-ci.
L’écran 9 est agencé pour afficher une répartition du champ électromagnétique dans une ou plusieurs zones d’intérêt. L’écran 9 permet au radiologue interventionnel de visualiser en direct non seulement la position des aiguilles de stimulation électromagnétique mais aussi la répartition du champ électromagnétique auquel est exposée la tumeur.
L’écran 9 est optionnel et peut être directement intégré au dispositif 1 ou être déporté de celui-ci.
Un procédé d’assistance à une procédure d’ablation tumorale percutanée va à présent être décrit en référence à la et à la .
Dans le contexte de l’invention, une tumeur est détectée chez un patient et une procédure d’ablation tumorale percutanée basée sur des champs électromagnétiques est programmée pour la retirer. Afin de préparer l’opération, des images préprocédurales de la tumeur sont recueillies par imagerie par résonance magnétique ou par tomodensitométrie.
Lors d’une opération 200, des données d’image préprocédurale d’une ou plusieurs zones d’intérêt incluant tout ou partie d’une tumeur sont reçues par la mémoire 3.
Les données d’image préprocédurale peuvent être directement stockées dans la mémoire 3 ou être conservées sur un autre support de stockage en attendant l’opération.
Au cours de la procédure d’ablation tumorale percutanée basée sur des champs électromagnétiques – par exemple une ablation par radiofréquence ou micro-ondes, ou une électroporation irréversible – le radiologue interventionnel introduit une ou plusieurs aiguilles de stimulation électromagnétique dans la tumeur.
Par ailleurs, parallèlement à la procédure d’ablation tumorale percutanée, une tomographie volumique numérisée à faisceau conique permet de recueillir des images courantes. Comme expliqué précédemment, un émetteur de rayons X est en rotation autour du patient et émet un faisceau conique qui balaye la région cible. Les rayons X sont reçus par un récepteur et des données d’image courante d’une ou plusieurs zones d’intérêt incluant au moins une aiguille de stimulation électromagnétique sont alors générées.
Lors d’une opération 210, les données d’image courante obtenues par tomographie volumique numérisée à faisceau conique sont reçues par l’outil 5.
est une représentation schématique d’une coupe longitudinale d’un dispositif de mesure conforme de l’invention, le dispositif de mesure étant connectée à une aiguille de ponction lombaire.
est une représentation schématique du dispositif de mesure de la et ses interactions médico-techniques.
est une représentation schématique d’un dispositif de mesure conforme de l’invention.
est une représentation d’un logigramme illustrant de manière schématique un procédé de mesure conforme de l’invention.
est une représentation schématique d’un montage expérimental pour mener une étude comparative des mesures de pression hydrostatique effectuées par un capteur à interface liquide et un capteur à interface-liquide/air.
est une représentation d’un enregistrement sous forme de graphique des signaux de pression hydrostatique mesurés au cours d’une expérience 1, les signaux étant mesurés par un capteur à interface liquide et un capteur à interface liquide/air selon le montage de la .
est une représentation d’un grossissement de l’enregistrement de la .
est une représentation d’un enregistrement sous forme de graphique des signaux de pression hydrostatique mesurés au cours d’une expérience 2 dans laquelle les signaux sont mesurés par un capteur à interface liquide et un capteur à interface liquide/air selon le montage de la .
est une représentation d’un agrandissement du cycle C7 du graphique de l’enregistrement de la .
est une représentation d’un graphique de Bland Altman construit avec des données issues de l’expérience 2.
est une représentation d’un enregistrement sous forme de graphique des signaux de pression mesurés au cours d’une expérience 3 dans laquelle la pression est pulsatile, les signaux étant mesurés par un capteur à interface liquide et un capteur à interface liquide/air selon le montage de la .
est une représentation d’un agrandissement du cycle C1 du graphique de l’enregistrement de la .
est une représentation d’un diagramme de résultats d’une expérience 4 menée à l’aide du montage de la , le diagramme représentant l’évolution de la pulsatilité de la pression mesurée par le capteur à interface liquide/air et le capteur à interface liquide en fonction du volume d’air de l’interface liquide/air.
est une représentation d’un diagramme illustrant une loi de comportement de l’amortissement de la pulsatilité de la pression mesurée par le capteur à interface liquide/air en fonction du volume d’air de l’interface liquide/air.
E/ Impact du dioxyde de soufre sur l’efficacité et la filtrabilité du vin rouge traité par la gomme ghatti
Ces expériences ont été réalisées pour la gomme Ghatti 3008/2 et le même vin rouge que dans l’exemple D/.
Le dioxyde de soufre ajouté aux gommes à différentes concentrations est issu : - d’une solution sulfureuse à 6% commercialisée par la société Laffort sous le nom Solution Sulfureuse 6, - ou d’une solution sulfureuse à 10% commercialisée par la société Laffort sous le nom Solution Sulfureuse 10, ayant été obtenue par solubilisation de métabisulfite de potassium et de SO 2 gazeux dans une solution aqueuse à pH 4,75.
La gomme a été solubilisée à 2% p/v dans l’eau du robinet (pH 7,19) sans ou avec différents volumes de solution sulfureuse permettant d’obtenir différentes concentrations en dioxyde de soufre comprises entre 0,5 et 4 g/l dans la préparation ainsi obtenue. Les préparations résultantes ont été agitées mécaniquement pendant 24 h et le pH a été mesuré. L’addition de dioxyde de soufre a provoqué une acidification des solutions.
E.1/ Indice de colmatage
Le vin rouge Monségur a été traité par chacune des préparations ci-dessus, en quantité adéquate pour y introduire une concentration de 1 g/hl de gomme. Une mesure de l’indice de colmatage a été effectuée sur chaque préparation après 48 h de traitement à température ambiante. Les résultats des indices de colmatage IC et d’IVIC obtenu sont présentés dans le tableau 9 :
Modalité IC IVIC Témoin sans gomme 39 1 Gomme + 0,5 g/l SO 2 (6%) 49,8 1,4 Gomme + 1 g/l SO 2 (6%) 56,4 1,4 Gomme + 2 g/l SO 2 (6%) 53,1 1,3 Gomme + 4 g/l SO 2 (6 %) 43,2 1,1 Gomme + 0,5 g/l SO 2 (10%) 54,8 1,4 Gomme + 1 g/l SO 2 (10%) 54,8 1,4 Gomme + 2 g/l SO 2 (10%) 53,1 1,5 Gomme + 4 g/l SO 2 (10%) 56,4 1,4
Tableau 9 – Résultats du test de colmatage sur vin rouge traité par gomme ghatti et SO 2
On observe que le vin rouge traité par la préparation contenant la gomme et du SO 2 dans la plage de concentration de 0,5 à 4 g/l présente un faible pouvoir colmatant, quelle que soit l’origine du SO 2 (solution sulfureuse à 6% ou solution sulfureuse à 10%).
E.2/ Stabilité de matière colorante
Une analyse de stabilité de la matière colorante a été réalisée, selon le protocole indiqué au point B.2/ ci-dessus, sur les vins rouges traités par les préparations à base de gomme ghatti et de dioxyde de soufre. A titre comparatif, la même expérience a été réalisée avec la gomme A. senegal OF202510.
Les résultats obtenus, exprimés en termes de % de diminution de l’instabilité de la matière colorante, sont montrés sur la pour les préparations à base de SO 2 6% et sur la pour les préparations à base de SO 2 10%.
On observe que le sulfitage de la solution de gomme ghatti, par une solution de SO 2 à 6%, n'a pas d'impact négatif sur son pouvoir de stabilisation de la matière colorante du vin rouge. Le pourcentage de diminution de l’instabilité est maintenu autour de 89% quelle que soit la concentration de SO 2 testée. Ce pourcentage est toujours plus élevé que celui obtenu avec la gomme d’Acacia senegal . Dans le cas d’un sulfitage à l’aide de la solution de SO 2 à 10%, une légère diminution du pouvoir de stabilisation de la gomme ghatti est observée aux concentrations supérieures à 2 g/l.
F/ Essais sur d’autres vins rouges L’efficacité de la gomme Ghatti 3008/2 et de la gomme A. senegal OF202510 sur la stabilité de la matière colorante a été évaluée pour trois vins rouges différents issus des vignobles Ducourt : les vins R9 et R17 sont des millésimes 2020, et le vin R12 est un millésime 2021.
A cet effet, la gomme Ghatti 3008/2 a été solubilisée à la concentration de 2 % p/v dans l’eau du robinet sulfitée à 2,0 g/l (par une solution sulfureuse à 6 %), et la gomme A. senegal OF202510 a été solubilisée à la concentration de 10 % p/v dans l’eau du robinet sulfitée à 2,0 g/l (par une solution sulfureuse à 6 %). Afin d’obtenir une solubilisation maximale, les préparations ont été laissées plusieurs heures en flacon fermé et sous agitation, puis filtrées sur cartouche Sartorius® de porosité 0,65 µm.
Les préparations ont été introduites dans les vins dans des doses adéquates pour y obtenir des concentrations en gomme ghatti respectivement de 0,01, 0,05, 0,1, 0,25, 0,5, 1 et 5 g/hl, ou en gomme A. senegal respectivement de 1, 5 et 10 g/hl.
Le chariot mobile de transmission 6 peut comprendre une ouverture 28 se présentant essentiellement en forme de U. Le premier pignon de transmission 9 peut être monté sur le pivot 22 en logeant le pivot 22 dans l’ouverture 28 et en enfilant par la suite le premier pignon de transmission 9 sur le pivot 25. Le chariot mobile de transmission 6 est ainsi interposé entre le chariot mobile de commande 10 et le premier pignon de transmission 9.
Comme en particulier représenté dans la et la , le premier pignon de transmission 9 peut être engrené d’un côté par la crémaillère de transmission 24 et s’engrener de l’autre côté dans la première crémaillère fixe 12.
De préférence, le premier pignon de transmission 9 comprend une denture avec des dents disposées de façon équidistante autour de la périphérie du pignon de transmission 9. De préférence, la crémaillère de transmission 24 et la première crémaillère fixe 12 s’engrènent dans la même denture du pignon de transmission 9.
Ainsi, lorsque, suite à un déplacement du chariot mobile de transmission 6 en translation en parallèle à l’axe principal X, le premier pignon de transmission 9 est entrainé en rotation par la crémaillère de transmission 24 du chariot mobile de transmission 6, le premier pignon de transmission 9 s’appuie sur la première crémaillère fixe 12 pour entrainer le chariot mobile de commande 10 en parallèle à l’axe principal X et en direction de l’organe de commande 19. On peut ainsi obtenir une démultiplication par deux entre le mouvement en translation en parallèle à l’axe principal X de la crémaillère de transmission 24 et le mouvement du chariot mobile de commande 10 en translation en parallèle à l’axe principal X.
Le chariot mobile de transmission 6 peut en outre comprendre un pivot 25 et un deuxième pignon de transmission 5 monté libre en rotation sur le pivot 25, l’organe d’actionnement manuel 2 pouvant comprendre une crémaillère d’actionnement 4 et le deuxième pignon de transmission 5 étant engrené par la crémaillère d’actionnement 4.