INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme représenté à la et désigné par la référence générale notée 10, un réducteur de vitesse à architecture planétaire d’une turbomachine telle qu’un turboréacteur d’aéronef à soufflante à haut taux de dilution selon un exemple de réalisation de l’invention comporte un pignon solaire central 12 entraîné par un arbre d’entrée (non représenté) mobile en rotation autour d’un axe X (perpendiculaire au plan vertical de la figure) et des pignons satellites 14 qui sont agencés suivant une disposition verticale (le long de l’axe z) autour du pignon solaire 12. Les pignons satellites 14 sont en prise, c’est-à-dire engrenés, avec le pignon solaire 12.
Les pignons satellites 14 sont par ailleurs également en prise, c’est-à-dire engrenés, avec une couronne externe (non représentée mais analogue à la couronne 3 de la ) coaxiale au pignon solaire 2. Ces pignons satellites 14 sont montés rotatifs sur des pivots d’une pièce porte-satellites non représentée du réducteur 10. La illustre une configuration possible pour le réducteur de vitesse 10, excepté le nombre de pignons satellites qui est susceptible de varier.
Dans le réducteur de vitesse 10 le porte-satellites est fixe et la couronne externe est libre en rotation (réducteur planétaire).
Selon le rapport de réduction envisagé, le réducteur planétaire peut être configuré suivant un étage ou deux étages.
Dans l’exemple de réalisation décrit, bien que cela ne soit nullement limitatif, l’architecture planétaire a, par exemple, un rapport de réduction d’environ 2 à 6.
De manière connue, les dentures du pignon solaire 12, de la couronne externe et des pignons satellites 14 sont lubrifiées par de l’huile de lubrification froide qui est acheminée par des canaux de distribution d’huile (non représentés) à partir d’un réservoir d’huile (non représenté).
Dans l’exemple de réalisation illustré sur la , le réducteur 10 comporte un déflecteur d’huile de lubrification 20 (fixé au porte satellites) qui s’étend verticalement suivant l’axe Z dans un espace vertical inter-pignons situé entre le pignon solaire central 12 et les deux pignons satellites adjacents 14a, 14b situés en dessous du pignon solaire 12. Les deux pignons satellites adjacents 14a, 14b sont montés rotatifs sur des pivots d’axes respectifs Pa, Pb de la pièce porte-satellites non représentée et ces axes forment avec l’axe X de rotation du pignon central 12 un triangle (illustré en pointillés sur la fiure 3) dont la pointe est orientée vers le haut et dont la base reliant les axes Pa et Pb est horizontale. Le déflecteur gravitaire 20 est ainsi positionné en partie basse du réducteur 10 de manière à favoriser l’écoulement gravitaire.
Le déflecteur gravitaire 20 comprend de manière générale un corps 22 ayant une première et une deuxième extrémités opposées 24 et 26. Suivant l’implantation du déflecteur gravitaire 20 dans l’espace vertical inter-pignons défini plus haut, la première extrémité 24 du déflecteur gravitaire est orientée en vis-à-vis du pignon solaire 12 et est située à une position verticale (suivant l’axe Z) supérieure à celle de la deuxième extrémité opposée 26 du déflecteur qui est située à distance du pignon solaire (suivant l’axe Z), entre les deux pignons satellites adjacents correspondants 14a, 14b qui l’encadrent.
Les figures 4 et 5 représentent le déflecteur 20 sans le réducteur qui peut l’intégrer.
La première extrémité 24, orientée vers le haut, est configurée pour recevoir de l’huile de lubrification et comporte ici la forme d’une cuvette 24a de réception d’huile de lubrification qui recueille notamment l’huile présente dans la zone située entre le pignon solaire 12 et la première extrémité 24.
Le corps 22 comprend au moins un canal (ou conduit) interne 28 de guidage ou d’acheminement de l’huile recueillie par la cuvette 24a et qui s’étend, suivant une direction longitudinale d’extension (ici la direction est confondue avec la verticale), depuis la première extrémité 24, notamment de la cuvette 24a, jusqu’à la deuxième extrémité opposée 26. L’huile recueillie par la cuvette 24a s’écoule verticalement dans le canal interne 28 sous l’action de la gravité et atteint la deuxième extrémité opposée 26 par laquelle l’huile est évacuée/éjectée hors du corps par gravité.
Dans le présent exemple de réalisation, un seul canal interne 28 est présent dans le corps. Toutefois, selon d’autres exemples de réalisation non représentés, plusieurs canaux internes au corps peuvent être envisagés pour augmenter le débit d’huile à évacuer, en étant par exemple disposés parallèlement l’un à l’autre en arrière plan sur la (ex : double canal). On notera que le canal interne 28 peut adopter différentes formes (notamment sa section de passage) et dimensions selon les applications envisagées. Le canal interne peut ainsi avoir une section de passage rectangulaire comme illustré sur la , une section de passage oblongue, circulaire…
La montre en perspective un exemple possible de forme de cuvette 24a de réception d’huile de lubrification où la cuvette possède des parois incurvées (concaves) orientées vers le bas, formant sensiblement un V, qui débouchent en partie passe sur une fente allongée 24b (par exemple de forme sensiblement rectangulaire) formant une ouverture d’entrée du canal interne 28.
Les sources de gaz liquéfié2 se composent de deux réservoirs cryogéniques disposés en parallèle. Chaque réservoir cryogénique est muni d’une conduite de sortie 4. Les termes amont et aval se réfèrent au sens d’écoulement du fluide, liquide puis gaz,en fonctionnement normal.
Chaque réservoir cryogénique est isolé pour contenir du gaz liquéfié, par exemple de l’hydrogène liquide à -253°C. Chaque réservoir cryogénique est capable de résister à une pression maximale de service de l’ordre de 6 à 10 bars.
Le dispositif aéronautique de distribution de gaz 1 comprend une première vanne 11 pour chaque réservoir cryogénique. La première vanne 11 est montée sur la conduite de sortie 4. Les premières vannes 11 sont pilotées avec une position ouverte et une position fermée. Les positions intermédiaires des premières vannes 11 sont dynamiques en ce sens que les premières vannes 11 sont en mouvement en passant dans ledites positions intermédiaires. En d’autres termes, les premières vannes 11 sont tout ou rien. Les premières vannes 11 peuvent être disposées immédiatement en aval des débitmètres 22. En option, les débitmètres 22 sont en aval des premières vannes 11.
Les premières vannes 11 débouchent dans un distributeur cryogénique 5. Le distributeur cryogénique 5 peut comprendre une conduite commune 6 reliant les sorties des premières vannes 11. Le distributeur est cryogénique en ce sens qu’il voit passer du gaz liquéfié.
Le distributeur cryogénique 5 comprend une pluralité de sorties, ici trois. Sur chacune desdites sorties sont montées des deuxièmes vannes 12. Les deuxièmes vannes 12 sont pilotées avec une position ouverte et une position fermée. Les positions intermédiaires des deuxièmes vannes 12 sont dynamiques en ce sens que les deuxièmes vannes 12 sont en mouvement en passant dans ledites positions intermédiaires. En d’autres termes, les deuxièmes vannes 12 sont tout ou rien. Les deuxièmes vannes 12 sont ici au nombre de trois.
En aval de chaque deuxième vanne 12 est monté un réservoir tampon 7. Trois réservoirs tampons 7 sont prévus dans ce mode de réalisation. Chaque réservoir tampon 7 sert également de gazéificateur. Une isolation peut être évitée. Chaque réservoir tampon 7 reçoit du liquide et fournit en aval du gaz. Une élévation de pression ou étape de gazéification se produit dans chaque réservoir tampon 7 entre le remplissage et la vidange. Chaque réservoir tampon 7 est capable de résister à une pression maximale de service de l’ordre de 300 à 1000 bars. Chaque réservoir tampon 7 est conçu pour fonctionner dans une plage de température allant de -253°C à +60°C. Les réservoirs tampons 7 sont biphasiques sur une partie des étapes de fonctionnement et monophasiques gazeux sur les autres étapes de fonctionnement. Chaque réservoir tampon 7 peut être équipé d’un organe de chauffage 8.
En aval de chaque réservoir tampon 7 est installé une troisième vanne 13 pour fournir du gaz et un détendeur 9 en aval de la troisième vanne 13. Le détendeur 9 écrête la pression pour fournir du gaz à une pression de consommation fixée par le fabricant de l’organe consommateur 3. Le détendeur 9 est actif lorsque la pression dans le réservoir tampon 7 est supérieure à la pression de consommation et inactif autrement. La pression de consommation est inférieure à la pression maximale du réservoir tampon 7. La pression de consommation est indépendante de la pression maximale des réservoirs cryogéniques. Les troisièmes vannes 13 sont tout ou rien.
En aval de chaque détendeur 9, peut être prévue une quatrième vanne 14 commandée. Les quatrièmes vannes 14 sont tout ou rien.
Les quatrièmes vannes 14 ou les détendeurs 9, selon l’option choisie, débouchent dans un collecteur 10. Le collecteur 10 peut comprendre une conduite reliant les sorties des quatrièmes vannes 14 ou des détendeurs 9. Le collecteur 10 voit passer du gaz. Le collecteur 10 est relié vers l’aval à des conduites d’alimentation 23 vers les organes consommateurs 3. En général, une conduite d’alimentation 23 est prévue pour chaque organe consommateur 3. Chaque conduite d’alimentation 23 peut être équipée d’une vanne d’alimentation 24 pilotée. La vanne d’alimentation 24 est à débit variable.
Le dispositif aéronautique de distribution de gaz 1 comprend au moins un compresseur 20 relié au collecteur 10. En général deux compresseurs 20 sont prévus en parallèle pour une redondance. Le compresseur 20 est électrique. Le compresseur 20 peut être équipé d’une vanne amont pilotée. Le compresseur 20 débite du gaz dans le collecteur 10. En particulier, le collecteur 10 est constitué d’une conduite en cas d’unique organe consommateur 3.
En aval de chaque réservoir tampon 7 est installé une cinquième vanne 15 pour fournir du gaz et un deuxième collecteur en aval des cinquièmes vannes 15. Le deuxième collecteur est relié au compresseur 20. Les cinquièmes vannes 15 permettent d’isoler les réservoirs tampons 7 et le compresseur 20. Les cinquièmes vannes 15 sont commandées. Les cinquièmes vannes 15 sont tout ou rien.
Le compresseur 20 augmente la pression pour fournir du gaz à une pression égale à une pression de consommation fixée par le fabricant de l’organe consommateur 3. La pression de consommation est inférieure à la pression maximale dans le réservoir tampon 7. Le compresseur 20 permet de prélever du gaz dans un réservoir tampon 7 dont la pression est inférieure à la pression de consommation pour alimenter le collecteur 10 et les organes consommateurs 3. Une vidange plus complète du réservoir tampon 7 permet d’augmenter l’autonomie fournie par le gaz contenu dans un réservoir tampon 7 ou de réduire le volume du réservoir tampon 7.
Une vidange du réservoir tampon 7 suffisante pour amener la pression interne du réservoir tampon 7 à une valeur inférieure à la pression dans un des réservoirs cryogéniques permet, lors du remplissage succédant à la vidange, de transférer le liquide du réservoir cryogénique vers le réservoir tampon 7 par différence de pression. Ainsi, le liquide du réservoir cryogénique est aspiré par le réservoir tampon 7 jusqu’à l’équilibre de pression. On peut se passer de pompe cryogénique, d’où un gain de masse et d’énergie consommée.
Le dispositif aéronautique de distribution de gaz 1 offre une combinaison d’états individuels de chaque réservoir cryogénique, de chaque réservoir tampon 7 et de chaque organe consommateur 3. Plusieurs organes consommateurs 3 peuvent être actifs simultanément. En mode normal, un réservoir cryogénique est en cours de vidange tandis que les autres sont inactifs donc fermés. Toutefois, dans certaines situations, par exemple pour diminuer la pression dans plusieurs réservoirs cryogéniques, un mode particulier peut être prévu dans lequel plusieurs réservoirs cryogéniques sont en cours de vidange. Les réservoirs tampons 7 présentent un mode de remplissage, un mode de gazéification, un mode de stockage gazeux et un mode de vidange.
Lorsque l’un des réservoirs cryogéniques est en cours de vidange, la première vanne 11 correspondante est ouverte et les autres premières vannes 11 sont fermées. Lorsque l’un des organes consommateurs 3 est en cours d’alimentation, la vanne d’alimentation 24 correspondante est ouverte.
Lorsque l’un des réservoirs tampons 7 est en mode de remplissage, la deuxième vanne 12 reliée audit réservoir tampon 7 est ouverte et au moins l’une des premières vannes 11 est ouverte. Les autres deuxièmes vannes 12 sont fermées sauf dans le cas où un remplissage simultané de deux réservoirs tampons 7 est exécuté. La troisième vanne 13 reliée audit réservoir tampon 7 est fermée. La cinduième vanne reliée audit réservoir tampon 7 est fermée.
Selon un mode de réalisation, l’étage de mesure comprend en outre
-un premier module de conversion analogique numérique couplé à la sortie du premier module amplificateur différentiel,
-un deuxième module de conversion analogique numérique couplé à la sortie du deuxième module amplificateur différentiel, et
-une unité de traitement, par exemple un microcontrôleur, couplée à la sortie des deux modules de conversion analogique numérique et configurée pour déterminer la valeur courante du courant consommé par la charge.
Selon un mode de réalisation, le premier module amplificateur différentiel comporte un premier amplificateur opérationnel couplé à la borne d’entrée de la première résistance et un deuxième amplificateur opérationnel couplé à la borne de sortie de la première résistance.
Le gain du premier amplificateur opérationnel est supérieur au gain du deuxième amplificateur opérationnel.
Le deuxième module amplificateur différentiel comporte par exemple un troisième amplificateur opérationnel couplé à la borne d’entrée de la deuxième résistance et un quatrième amplificateur opérationnel couplé à la borne de sortie de la deuxième résistance.
Le gain du troisième amplificateur opérationnel est supérieur au gain du quatrième amplificateur opérationnel.
Selon un mode de réalisation, le premier module de conversion analogique numérique comporte un premier convertisseur analogique numérique couplé à la sortie du premier amplificateur opérationnel et un deuxième convertisseur analogique numérique couplé à la sortie du deuxième amplificateur opérationnel.
Le deuxième module de conversion analogique numérique comporte par exemple un troisième convertisseur analogique numérique couplé à la sortie du troisième amplificateur opérationnel et un quatrième convertisseur analogique numérique couplé à la sortie du quatrième amplificateur opérationnel.
L’unité de traitement est alors avantageusement configurée pour examiner les sorties des quatre convertisseurs analogiques numériques, par exemple simultanément, et sélectionner celle qui fournit la valeur la plus significative, cette valeur étant représentative de la valeur courante du courant consommé par ladite charge.
Le dispositif est avantageusement réalisé sous forme intégrée.
Selon un autre aspect de cette première variante, il est proposé un procédé d’alimentation et de mesure de la consommation de courant d’une charge, comprenant : -connecter en série un premier amplificateur de puissance et au moins une première résistance et une deuxième résistance entre une entrée de dispositif et ladite charge, la première résistance, connectée à l’entrée de dispositif, ayant une valeur résistive plus grande que celle de la deuxième résistance, connectée à la charge, -appliquer une tension de référence sur l’entrée de dispositif, et, -si le premier amplificateur sature, alimenter la charge avec la tension de référence à travers un deuxième amplificateur de puissance et la deuxième résistance, et mesurer le courant consommé aux bornes de la deuxième résistance, et -tant que le premier amplificateur de puissance ne sature pas, ne pas activer le deuxième amplificateur de puissance et alimenter la charge avec la tension de référence à travers le premier amplificateur de puissance et lesdites au moins une première et deuxième résistances, et mesurer le courant consommé aux bornes de la première résistance.
Selon un mode de mise en œuvre, le procédé comprend : -tant que le premier amplificateur de puissance ne sature pas, une régulation à la tension de référence, de la tension présente aux bornes de la charge, à l’aide d’une première boucle de régulation incorporant le premier amplificateur de puissance et lesdites résistances et ayant la tension de référence comme tension de consigne, et -si le premier amplificateur sature, une régulation à la tension de référence, de la tension présente aux bornes de la charge, à l’aide d’une deuxième boucle de régulation incorporant le deuxième amplificateur de puissance et la deuxième résistance et ayant la tension de référence comme tension de consigne.
Selon un aspect d’une deuxième variante, plus simple de réalisation et permettant en particulier de s’affranchir des moyens de détection de la condition de saturation du premier amplificateur de puissance et des moyens de commande permettant de désactiver ou d’activer le deuxième amplificateur de puissance, il est proposé un dispositif d’alimentation et de mesure de la consommation de courant d’une charge, comprenant -une entrée de dispositif pour recevoir une tension d’entrée, -une sortie de dispositif destinée à être connectée à ladite charge, -un étage d’alimentation couplé entre l’entrée de dispositif et la sortie de dispositif et -un étage de mesure dudit courant de charge connecté à l’étage d’alimentation.
L’étage d’alimentation comprend -au moins une première résistance et une deuxième résistance connectées en série entre l’entrée de dispositif et la sortie de dispositif, la première résistance ayant une valeur résistive plus grande que celle de la deuxième résistance, -un nœud auxiliaire configuré pour recevoir une tension auxiliaire inférieure à la tension de référence, -un premier amplificateur de puissance couplé entre l’entrée de dispositif et une borne d’entrée de la première résistance, et -un deuxième amplificateur de puissance couplé entre l’entrée de dispositif et le nœud auxiliaire, -et l’étage de mesure est connecté aux bornes desdites résistances.
L’information I de contexte de sécurité est stockée dans la mémoire (non représentée) de l’entité émettrice E. Cette information peut optionnellement avoir été reçue, à une étape 11 de réception comprise dans le procédé 1 selon l’invention représenté à la . Cette étape 11 de réception peut comprendre la réception, via le réseau 3GPP MCS, de l’information I ayant été envoyée par une entité distance, par exemple par un serveur ou par une entité cliente contrôlée par un utilisateur, par exemple par un administrateur ayant connaissance du réseau 3GPP MCS. Cette information I a de préférence été créée par l’administrateur ayant connaissance du réseau 3GPP MCS et de ses spécificités, afin d’avoir par la suite une sélection de contexte de sécurité S à l’étape 12 du procédé 1 la plus appropriée possible par rapport à la topologie et au contexte du réseau.
Dans un mode de réalisation préférentiel représenté schématiquement à la , l’information I de contexte de sécurité comprend un ensemble de paramètres. Cet ensemble de paramètres comprend préférentiellement les trois paramètres suivants : Paramètre de diversité d’extrémité DE comprenant une information de mise en œuvre de diversité d’extrémité ou non, Paramètre de transmission TGMK de l’identifiant de clé maitre de groupe GMK-ID comprenant une information de transmission de l’identifiant de clé maitre de groupe GMK-ID ou non, Paramètre de transmission TGUK de l’identifiant de clé utilisateur de groupe GUK-ID comprenant une information de transmission de l’identifiant de clé utilisateur de groupe GUK-ID ou non.
L’invention utilise les identifiants de clé suivants : Identifiant de clé utilisateur de groupe GUK-ID : cet identifiant est un identifiant de clé propre à un utilisateur de l’entité émettrice E et propre au groupe de communication G. Ainsi, cette clé peut être vue comme une « clé de session » dans le protocole SRTP, tel que défini dans la RFC 3711. Un identifiant de cette clé, qui n’a pas à rester secret, permet de retrouver cette clé, qui doit rester secrète. En l’absence de diversité d’extrémité, cette clé utilisateur n’est pas utilisée pour chiffrer un contenu dans le standard 3GPP MCS. Identifiant de clé maitre de groupe GMK-ID : cet identifiant est un identifiant de clé maitre de groupe propre au groupe de communication G. En l’absence de diversité d’extrémité, cette clé maitre de groupe GMK est utilisée seule pour chiffrer un contenu dans le standard 3GPP MCS, comme défini au point 7.5.1 de la spécification technique TS 33.180. En présence de diversité d’extrémité, cette clé maitre de groupe GMK est utilisée en combinaison avec la clé utilisateur de groupe GUK pour chiffrer un contenu comme défini au point 7.4.2 de la spécification technique TS 33.180. Identifiant de clé maitre MKI : cet identifiant est un identifiant de clé maître.
Chacun des trois paramètres DE, TGMK et TGUK peut être représenté sous toute forme, par exemple sous la forme d’une chaine de caractères ou d’un booléen. Ces trois paramètres se sont préférentiellement vus donner une valeur, c’est-à-dire une indication « oui » ou une indication « non », par un utilisateur et préférentiellement encore par un administrateur du réseau 3GPP MCS.
Le procédé 1 selon l’invention comprend au moins une étape 12 de sélection d’un contexte de sécurité S. Ce contexte de sécurité S est destiné à être transmis, à une étape 14 du procédé 1, dans l’en-tête d’une trame T comprenant aussi le contenu C chiffré, comme représenté à la .
En fonction du paramètre de diversité d’extrémité DE, le contexte de sécurité S est sélectionné parmi l’un des deux groupes suivants : Un contexte de sécurité S avec diversité d’extrémité ou Un contexte de sécurité S sans diversité d’extrémité.
Dans certains cas, on peut vouloir se passer de diversité d’extrémité, ce que permet la présente invention au contraire du standard 3GPP MCS. En effet, la diversité d’extrémité n'apporte pas de sécurité supplémentaire et complexifie l'optimisation de la bande passante si l'identité de l'émetteur n'est pas facile à obtenir.
Dans le cas où un contexte de sécurité S avec diversité d’extrémité est choisi, les paramètres d’identifiant de clé utilisateur de groupe TGUK et d’identifiant de clé maitre de groupe TGMK permettent ensuite de sélectionner un contexte de sécurité S formé de : Un identifiant de clé maître MKI long formé de l’identifiant de clé maitre de groupe GMK-ID et de l’identifiant de clé utilisateur de groupe GUK-ID si les deux paramètres TGMK et TGUK comprennent une indication d’utiliser respectivement l’identifiant de clé maitre de groupe GMK-ID et l’identifiant de clé utilisateur de groupe GUK-ID, ou Un identifiant de clé maitre MKI court formé de l’identifiant de clé maitre de groupe GMK-ID si le paramètre TGMK comprend une indication d’utiliser l’identifiant de clé maitre de groupe GMK-ID et si le paramètre TGUK comprend une indication de ne pas utiliser l’identifiant de clé utilisateur de groupe GUK-ID ou Un identifiant de clé maitre MKI court formé de l’identifiant de clé utilisateur de groupe GUK-ID si le paramètre TGMK comprend une indication de ne pas utiliser l’identifiant de clé maitre de groupe GMK-ID et si le paramètre TGUK comprend une indication d’utiliser l’identifiant de clé utilisateur de groupe GUK-ID ou Aucun identifiant de clé maitre MKI si le paramètre TGMK comprend une indication de ne pas utiliser l’identifiant de clé maitre de groupe GMK-ID et si le paramètre TGUK comprend une indication de ne pas utiliser l’identifiant de clé utilisateur de groupe GUK-ID.
On entend par « MKI court » un identifiant de clé maitre MKI d’une longueur de 32 bits car il ne comprend que le GUK-ID ou le GMK-ID, et par « MKI long » un identifiant de clé maitre MKI d’une longueur de 64 bits car il comprend le GUK-ID et le GMK-ID.