INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme illustré en haut de la , lorsque l'utilisateur effectue une opération de glissement vers la gauche sur la région utilisable ABB qui est située sur la ligne de délimitation AB, légèrement sollicitée vers le côté de la région divisée B, la ligne de délimitation AB est déplacée vers la gauche. En conséquence, la taille de la région divisée A est réduite, la taille de la région divisée B est agrandie et la taille de la région divisée C est maintenue. De plus, la région divisée A sera supprimée si l'opération de glissement par l'utilisateur atteint le bord gauche de l'écran partagé 300.
Comme illustré en bas de la , lorsque l'utilisateur effectue une opération de glissement vers la droite sur la région utilisable ABB qui est située sur la ligne de délimitation AB, légèrement sollicitée vers le côté de la région divisée B, la ligne de délimitation AB est déplacée vers la droite. En conséquence, la taille de la région divisée A est agrandie, la taille de la région divisée B est réduite et la taille de la région divisée C est maintenue. De plus, la région divisée B sera supprimée si l'opération de glissement par l'utilisateur atteint la position d'origine de la ligne de délimitation BC.
Comme illustré en haut de la , lorsque l'utilisateur effectue une opération de glissement vers la gauche sur la région utilisable BCB qui est située sur la ligne de délimitation BC, légèrement sollicitée vers le côté de la région divisée B, la ligne de délimitation BC est déplacée vers la gauche. En conséquence, la taille de la région divisée A est maintenue, la taille de la région divisée B est réduite et la taille de la région divisée C est agrandie. De plus, la région divisée B sera supprimée si l'opération de glissement par l'utilisateur atteint la position d'origine de la ligne de délimitation AB.
Comme illustré en bas de la , lorsque l'utilisateur effectue une opération de glissement vers la droite sur la région utilisable BCB qui est située sur la ligne de délimitation BC, légèrement sollicitée vers le côté de la région divisée B, la ligne de délimitation BC est déplacée vers la droite. En conséquence, la taille de la région divisée A est maintenue, la taille de la région divisée B est agrandie et la taille de la région divisée C est réduite. De plus, la région divisée C sera supprimée si l'opération de glissement par l'utilisateur atteint le bord droit de l'écran partagé 300.
Comme illustré en haut de la , lorsque l'utilisateur effectue une opération de glissement vers la gauche sur la région utilisable BCC qui est située sur la ligne de délimitation BC, légèrement sollicitée vers le côté de la région divisée C, les lignes de délimitation AB et BC sont déplacées vers la gauche. En conséquence, la taille de la région divisée A est réduite, la région divisée B est déplacée vers la gauche tout en conservant sa taille et la taille de la région divisée C est agrandie. De plus, la région divisée A sera supprimée si l'opération de glissement par l'utilisateur atteint la position d'origine de la ligne de délimitation AB.
Comme illustré en bas de la , lorsque l'utilisateur effectue une opération de glissement vers la droite sur la région utilisable BCC qui est située sur la ligne de délimitation BC, légèrement sollicitée vers le côté de la région divisée C, la ligne de délimitation BC est déplacée vers la droite, de la même manière qu'en haut de la . En conséquence, la taille de la région divisée A est maintenue, la taille de la région divisée B est agrandie et la taille de la région divisée C est réduite. De plus, la région divisée C sera supprimée si l'opération de glissement par l'utilisateur atteint le bord droit de l'écran partagé 300.
Notez que la région utilisable ABA ne doit pas nécessairement être affichée. La configuration peut être telle que la même opération sera exécutée lorsqu'une opération de glissement est effectuée sur la région utilisable ABA, décrite ci-dessus, avec une région utilisable ABA dans laquelle le côté gauche de la ligne de délimitation AB (l'extrémité droite de la région divisée A) ne s'affiche pas. La région utilisable ABB ne doit pas nécessairement être affichée. La configuration peut être telle que la même opération sera exécutée lorsqu'une opération de glissement est effectuée sur la région utilisable ABB, décrite ci-dessus, avec une région utilisable ABB dans laquelle le côté droit de la ligne de délimitation AB (l'extrémité gauche de la région divisée B) ne s'affiche pas. Il en est de même pour les régions utilisables BCB et BCC.
La est un organigramme expliquant un exemple d'un processus de commande d'affichage pour le premier exemple d'affichage de l'écran partagé 300.
Ce processus de commande d'affichage est exécuté chaque fois que l'utilisateur effectue une opération de glissement sur la région utilisable 312 de l'écran partagé 300 qui est affiché sur l’unité d'affichage 13.
Tout d'abord, l’unité d'évaluation d'opération 111 évalue si la région utilisable 312 qui a été déplacée en glissement par l'utilisateur se trouve sur la ligne de délimitation AB ou la ligne de délimitation BC (étape S1). À l'étape S1, si l'évaluation indique que la région utilisable 312 qui a été déplacée en glissement est évaluée comme étant sur la ligne de délimitation AB, l’unité d'évaluation d'opération 111 évalue alors si la région utilisable 312 est la région utilisable ABA qui est sollicitée vers le côté de la région divisée A, ou la région utilisable ABB qui est sollicitée vers le côté de la région divisée B (étape S2).
Par « granulats », on entend un ensemble de grains minéraux de diamètre moyen compris entre 0 et 125 mm. Selon leur diamètre, les granulats sont classés dans l’une des six familles suivantes : fillers, sablons, sables, graves, gravillons et ballast (norme XP P 18-545). Les granulats les plus utilisés sont les suivants :
- les fillers, qui ont un diamètre inférieur à 2 mm et pour lesquels au moins 85 % des granulats ont un diamètre inférieur à 1,25 mm et au moins 70 % des granulats ont un diamètre inférieur à 0,063 mm,
- les sables de diamètre compris entre 0 et 4 mm (dans la norme 13-242, le diamètre pouvant aller jusqu'à 6 mm),
- les graves de diamètre supérieur à 6,3 mm,
- les gravillons de diamètre compris entre 2 mm et 63 mm.
Les sables sont donc compris dans la définition de granulat selon l’invention.
Les fillers peuvent notamment être d’origine calcaire ou dolomitique.
D’autres additifs encore peuvent être ajoutés à la composition hydraulique (CH) selon l’invention, tels que des additifs anti-entraînement d’air, des agents antimousse, un accélérateur ou retardateur de prise, un agent modificateur de rhéologie, un autre fluidifiant (plastifiant ou superplastifiant).
La présente demande concerne également un procédé de préparation d’une composition hydraulique selon l’invention dans laquelle de l’acide nitrique ou l’un de ses sels, à l’exception du nitrate de zinc, l’éventuel polymère (P) et l’éventuel polymère à base de polyphosphonate polyalkoxylé, sont ajoutés au liant hydraulique.
La présente demande concerne également un procédé de préparation d’une composition hydraulique selon l’invention dans laquelle l’acide nitrique ou l’un de ses sels, à l’exception du nitrate de zinc, l’éventuel polymère (P) et l’éventuel polymère à base de polyphosphonate polyalkoxylé, est ajouté avec l’eau, par exemple à l’eau de gâchage.
Les compositions hydrauliques sont préparées de façon classique par mélange des constituants susmentionnés. Le polymère (P) selon l’invention, et le cas échéant le polymère à base de polyphosphonate polyalkoxylé, peut être ajouté aux composants de la composition hydraulique à sec (généralement en poudre) ou en solution, de préférence en solution aqueuse. L’eau de ladite solution aqueuse peut être l’eau de gâchage ou l’eau de prémouillage (partie de l’eau totale qui sert à humidifier les granulats avant le gâchage permettant de simuler l’état hygrométrique des granulats, souvent humides, dans une usine à béton ou sur le chantier.
La présente invention concerne également l’utilisation d’acide nitrique ou l’un de ses sels, à l’exception du nitrate de zinc, pour la préparation d’une composition hydraulique comprenant un liant hydraulique comprenant au moins un composé alumino-siliceux, de préférence laitiers de haut fourneaux, et un activateur alcalin ou sulfate et un maximum de 10% en poids de clinker, de préférence entre 0 et 10,0% en poids de clinker, et éventuellement des additions minérales tel que décrit ci-dessus, de l’eau, éventuellement au moins un granulat.
Le liant hydraulique, l’acide nitrique et ses sels, l’activateur, les additions minérales, sont tels que définis ci-dessus.
La présente invention concerne également l’utilisation l’acide nitrique ou l’un de ses sels, à l’exception du nitrate de zinc, pour améliorer la fluidité, notamment le maintien d’ouvrabilité, d’une composition hydraulique comprenant comprenant au moins un composé alumino-siliceux, de préférence laitier de hauts-fourneaux, et un activateur alcalin ou sulfate et un maximum de 10% en poids de clinker, de préférence entre 0 et 10,0% en poids de clinker, et éventuellement des additions minérales tel que décrit ci-dessus, de l’eau, éventuellement au moins un granulat.
La quantité d’acide nitrique ou de ses sels ajoutée dans la composition hydraulique est comprise entre 0,1 et 5% en poids sec, de préférence entre 0,5 et 1,5% en poids sec, par rapport au poids total de liant hydraulique.
Plaque commune d’un module thermique d’un circuit de fluide réfrigérant La présente invention porte sur un module thermique d’un circuit de fluide réfrigérant d’un véhicule.
Les circuits de fluide réfrigérant installés au sein de véhicule automobile permettent de contrôler la température de différents composants et/ou espaces du véhicule, comme par exemple un dispositif de stockage électrique et/ou un habitacle dudit véhicule. A cette fin, les circuits de fluide réfrigérant comprennent au moins un module thermique composé entre autres d’un échangeur thermique, d’un échangeur de chaleur interne et d’un accumulateur qui participent aux échanges thermiques du circuit de fluide réfrigérant. Le module thermique est fluidiquement relié à d’autres composants du circuit de fluide réfrigérant tel qu’un dispositif de régulation thermique de l’habitacle, afin d’optimiser les échanges thermiques au sein dudit circuit de fluide réfrigérant, ou encore un compresseur de manière à mettre en œuvre le cycle thermodynamique au sein du circuit de fluide réfrigérant.
Les circuits de fluide réfrigérant actuels représentent une part importante d’un volume du véhicule, notamment de par la multitude de composants qu’ils comprennent mais également de par la disposition spatiale de chacun de ces composants au sein du véhicule. Par ailleurs, une disposition éloignée des composants les uns par rapport aux autres augmente la quantité de fluide réfrigérant, le risque de fuite et complexifie le système. Notamment, la longueur des conduites permettant de relier fluidiquement les composants du circuit de fluide réfrigérant entre eux impacte directement la quantité de fluide réfrigérant nécessaire dans ledit circuit ainsi que l’espace occupé par ce dernier au sein du véhicule automobile.
Ainsi, les circuits de fluide réfrigérant peuvent être améliorés, notamment du point de vue de leur compacité, afin de réduire, d’une part, les coûts de fabrication dus à l’étendue des conduits reliant fluidiquement les différents composants du circuit de fluide réfrigérant et, d’autre part, la place occupée par ses composants dans le volume du véhicule, libérant ainsi plus de volume pour d’autres éléments du véhicule ou encore pour ces occupants.
L’invention porte donc sur un module thermique d’un circuit de fluide réfrigérant, le module thermique comprenant deux échangeurs de chaleur et un dispositif d’accumulation du fluide réfrigérant, le module thermique comprenant une plaque commune aux deux échangeurs de chaleur et au dispositif d’accumulation, caractérisé en ce que la plaque commune comprend quatre passages du circuit de fluide réfrigérant formées dans un volume de la plaque commune, chacun des passages étant relié au dispositif d’accumulation. Le dispositif d’accumulation est constitué d'une cloison supérieure, d'une cloison inférieure et d'au moins une paroi périphérique, ledit dispositif d’accumulation logeant un échangeur interne et une zone d'accumulation. Ledit dispositif d’accumulation est caractérisé en ce qu’il loge aussi :
- une paroi de confinement de l'échangeur interne par rapport à la zone d'accumulation,
- une première conduite qui relie la zone d’accumulation au circuit de fluide réfrigérant,
- une deuxième conduite qui relie la zone d’accumulation à l’échangeur interne.
On entend par plaque commune le fait que ladite plaque commune est en contact direct avec les deux échangeurs de chaleur et avec le dispositif d’accumulation. En d’autres termes, la plaque commune forme un élément de maintien mécanique qui porte les deux échangeurs de chaleur et le dispositif d’accumulation.
Les passages formés dans la plaque commune correspondent à des évidements de matière dans une épaisseur de la plaque commune. Dit autrement, les passages s’étendent dans le volume de la plaque commune et servent à canaliser le fluide réfrigérant quand il passe d’un composant à l’autre.
L’échangeur interne permet de réaliser un transfert de calories entre une portion basse pression du circuit de fluide réfrigérant et une portion haute pression dudit circuit de fluide réfrigérant. Un tel échange de calories permet d’optimiser les propriétés thermodynamiques du circuit de fluide réfrigérant.
Selon une caractéristique de l’invention, les deux échangeurs de chaleur sont disposés au contact d’une même face de la plaque commune.
Selon une caractéristique de l’invention, le dispositif d’accumulation est au contact de la face de la plaque commune sur laquelle sont disposés les deux échangeurs de chaleur.
Selon une caractéristique de l’invention, l’échangeur interne est au contact de la face de la plaque commune sur laquelle sont disposés les deux échangeurs de chaleur.
Selon une caractéristique de l’invention, les deux échangeurs de chaleur disposés sur la plaque commune sont en contact au moins en partie l’un de l’autre.
Selon une alternative de l’invention, au moins un moyen d’isolation thermique est disposé entre les deux échangeurs de chaleur disposés sur la plaque commune.
phéromones qui permettent la communication entre des individus de la même espèce, et allomones, kairomones et synomones qui sont échangées entre des animaux ou des plantes appartenant à des espèces différentes.
Dans le cadre de la présente invention, la substance sémiochimique sera plus particulièrement une phéromone d’insecte.
Les substances sémiochimiques peuvent être perçues par différents organes. Ainsi, les substances sémiochimiques peuvent être perçues par l’odorat pour les composés volatils, ou par le goût pour les composés non volatils. Les informations portées par les substances sémiochimiques peuvent permettre la localisation et la reconnaissance d’un partenaire sexuel, par exemple.
Les substances sémiochimiques et plus particulièrement les phéromones, sont des composés chimiques dont un grand nombre d’exemples (8000) est donné dans la base de données accessible en ligne Pherobase (www.pherobase.com).
Selon un mode de réalisation de l’invention, la substance sémiochimique est une substance sémiochimique à chaîne grasse, et est avantageusement choisie dans le groupe des phéromones, en particulier les phéromones d’insectes. Il s’agira plus particulièrement d’une substance volatile.
L’expression « volatile » fait référence à l’aptitude de la substance sémiochimique à passer de l’état liquide à l’état gazeux, dans les conditions ambiantes de pression et de température, c’est-à-dire à environ 20°C et à pression atmosphérique (1013,25 hPa). Un liquide « volatil » est un liquide dont la pression de vapeur saturante à 20°C est supérieure à 1 Pa, préférentiellement elle est comprise entre 1 Pa et 3000 Pa, notamment entre 1 Pa et 2500 Pa, de manière plus préférentielle entre 1 Pa et 1500 Pa, plus préférentiellement entre 1 Pa et 1000 Pa, en particulier entre 1 Pa et 700 Pa.
Par « chaîne grasse », il est entendu, au sens de la présente invention, une chaîne hydrocarbonée aliphatique, de préférence linéaire ou ramifiée, saturée ou insaturée, comportant 5 à 24, notamment 5 à 18, de préférence 6 à 16, atomes de carbone.
La substance sémiochimique selon l’invention sera avantageusement choisies parmi les alkanols et alkénols ayant de 5 à 18 atomes de carbone, les alkanals et alkénals ayant de 5 à 18 atomes de carbone, les alkanones ayant de 6 à 18 atomes de carbone, les acétates d’alkyle ou d’alcènes ayant de 5 à 18 atomes de carbone, le 1,7-dioxaspirononane,le 3- ou 4-hydroxy-1,7-dioxaspiro-undecane, l’alcool benzylique, le Z-(9)-tricosène (muscalure), le hénéicosane, le diacétyle, les acides alcanoïques ayant de 5 à 16 atomes de carbone (e.g. l’acide caprylique, l’acide laurylique), le pinène, le méthyleugénol, l’eugénol, le 4-méthoxy-cinnamaldéhyde, l’estragol, l’indole, l’éthyldodécanoate, le 4-chloro-2-éthylcyclohexane-carboxylate de tert-butyle, le 5-chloro-2-éthylcyclohexane-carboxylate de tert-butyle, la mycrénone, la cucurbitacine, le trimédlure, le (E,E)-8,10-dodécadien-1-ol (codlémone) et leurs mélanges.
De manière avantageuse, la substance sémiochimique peut être choisie parmi le ferruginéol, la ferruginéone ou un mélange ferruginéol-ferruginéone.
Selon un mode de réalisation, la substance sémiochimique est choisie dans le groupe des phéromones, en particulier des phéromones sexuelles d’insectes, en particulier des phéromones sexuelles d’insectes à chaîne grasse, et plus particulièrement encore dans le groupe constitué par les phéromones des papillons des processionnaires du pin, les phéromones des papillons des processionnaires du chêne, les phéromones de la pyrale du buis, les phéromones des bombyx, les phéromones des carpocapses, les phéromones de la mouche du pêcher, les phéromones de la sésamie du maïs, les phéromones de l’eudémis, les phéromones de la batrachédra, les phéromones de la miride du cacaoyer, les phéromones des charançons des palmiers ou du bananier, et les phéromones de la cochylis de la vigne, ainsi que leurs mélanges.
Des résines de ce type sont, par exemple, la résine AG MP-50 de la société BioRad, les résines Dowex 50W-X8, Dowex TM Marathon C-10, Dowex TM HCR-W2, Dowex TM Monosphere TM C-400 de la société Dow, les résines AmberLite TM HPR1200 H, Amberlite TM IRN77 et Amberlite TM IR122 Na de la société DuPont, les résines Purolite TM C100E et Purolite TM C145 de la société Purolite, les résines Diaion TM PK208 et Diaionu TM SK1B de la société Mitsubishi Chemical Corporation ou encore la résine Lewatit TM MonoPlus S 200 KR de la société Lanxess.
Parmi celles-ci, toute préférence est donnée à la résine AG MP-50 qui est formée d’un copolymère styrène/divinylbenzène porteur de groupes acide sulfonique.
Ces résines retiennent le ruthénium sélectivement par rapport au technétium lorsqu’elles sont mises en contact avec une solution aqueuse d’acide nitrique comprenant ces éléments métalliques et dont la concentration en acide nitrique se situe entre 0,01 mol/L et 0,5 mol/L, concentration à laquelle le ruthénium serait retenu par les résines sous la forme de complexes ruthénium-nitrosyle nitratés.
Auquel cas, les solutions aqueuses A1 et A2 comprennent, de préférence, de 0,01 mol/L à 0,5 mol/L et, mieux encore 0,1 mol/L d’acide nitrique.
Auquel cas également, l’étape c) visant à éluer le ruthénium de la résine échangeuse de cations est réalisée : - soit avec une solution aqueuse A3 qui comprend avantageusement au moins 2 mol/L et, mieux encore, au moins 4 mol/L d’acide nitrique ou chlorhydrique, par exemple 6 mol/L d’acide nitrique ou chlorhydrique ; - soit avec une solution aqueuse A4 qui comprend avantageusement de 0,01 mol/L à 0,5 mol/L d’acide nitrique ou chlorhydrique, par exemple 0,01 mol/L d’acide nitrique ou chlorhydrique, et au moins 1 mol/L et, mieux encore, au moins 2 mol/L du nitrate ou chlorure métallique.
Conformément à l’invention, l’étape b) comprend au moins un lavage de la résine échangeuse de cations avec une solution aqueuse A2 comprenant de l’acide nitrique comme la solution aqueuse A1.
Cette étape vise principalement à retirer de la résine échangeuse de cations et, notamment, de son volume interstitiel le technétium susceptible d’avoir été retenu par cette résine à l’étape a).
De ce fait, le ou les lavages de l’étape b) sont réalisés avec une solution aqueuse A2 d’acide nitrique dont la molarité, outre d’être comprise entre M1 et M2, est, de préférence, inférieure ou égale à la molarité que présente la solution aqueuse A1 à l’étape a).
Conformément à l’invention, le procédé peut comprendre, à l’issue de l’étape c), une purification complémentaire du ruthénium présent dans la solution aqueuse A5 afin de le débarrasser, si nécessaire, des impuretés métalliques susceptibles d’être encore présentes dans la solution aqueuse A5.
Cette purification complémentaire est avantageusement réalisée au moyen d’une résine organique chélatante.
Cette résine peut, en premier lieu, être une résine comprenant un diglycolamide comme agent chélatant, la résine pouvant être une résine imprégnée du diglycolamide ou une résine sur laquelle est greffé le diglycolamide.
On rappelle que le terme « diglycolamide » désigne une famille de composés de formule (I) ou de formule (II) ci-après : dans laquelle R 1 , R 2 , R 3 et R 4 sont typiquement des groupes alkyles linéaires ou ramifiés.
La résine comprenant le diglycolamide est, de préférence, une résine composée d’une matrice poly(méth)acrylate ou polystyrénique, de préférence polystyrénique, réticulée et imprégnée d’un diglycolamide lipophile, c’est-à-dire un diglycolamide qui comprend au moins 24 atomes de carbone, tel que le N,N,N',N' -tétra- n -octyl-3-oxapentanediamide (ou TODGA), le N,N,N',N' -tétra(2-éthylhexyl)-3-oxapentanediamide (ou TEHDGA), le N,N,N',N' -tétra- n -décyl-3-oxapentane-diamide (ou TDDGA) ou encore le N,N,N',N' -tétra- n -dodécyl-3-oxapentanediamide (ou TdDDGA).
Une résine de ce type est notamment la résine DGA N (pour Normal) de la société Triskem, qui est formée d’un copolymère styrène/divinylbenzène imprégné de TODGA et qui est disponible sous forme de particules conditionnées en flacons mais aussi sous forme de colonnes, ou cartouches, de chromatographie prêtes à l’emploi.
En variante, la résine organique chélatante peut également être une résine comprenant une bipyridine ou une phénanthroline comme agent chélatant, la résine pouvant être une résine imprégnée de la bipyridine ou de la phénanthroline ou une résine sur laquelle est greffée la bipyridine ou la phénanthroline.
La détermination des triplets de coordonnées des points de passage de la tête d’aiguilletage peut être réalisée également en fonction de la largeur de la bande textile et de son éventuel recouvrement.
La détermination de l’orientation angulaire de la tête d’aiguilletage peut être réalisée par rapport à la normale à la géométrie locale.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, l’outillage de support est en rotation autour d’un axe de rotation et le procédé comprend une projection mathématique des points de passage déterminés sur un plan de référence fixe par rapport à l’outillage de support et comprenant l’axe de rotation de l’outillage de support.
Cela permet de convertir les triplets de coordonnées (x, y, z) en coordonnées polaires (r, θ, z) et donc d’implémenter plus facilement les coordonnées des points de passage de la tête d’aiguilletage dans la machine d’aiguilletage.
Selon une autre caractéristique particulière de l’invention, le procédé comprend en outre la détermination d’une vitesse de déplacement locale de la tête d’aiguilletage en fonction du taux de fibres en Z dans la zone associée de la préforme à réaliser et d’une rotation de l’outillage de support.
Cela permet de pouvoir adapter la densité d’aiguilletage en fonction de la géométrie de la préforme, et ainsi augmenter, diminuer ou garder constante cette densité selon les caractéristiques géométriques locales de la préforme.