INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Ingrédient Z17 Z18 Z19 Z20 un ou plusieurs tensioactifs anioniques 10 – 65 15 – 62,5 20 – 60 30 – 55 tensioactif amphotère et/ou non ionique 0 – 10 0 – 10 0 – 10 0 – 10 mélange d’épaississants éventuellement amidon ou fraction d’amidon modifié de manière hydrophobe maltodextrine polymère naturel différent de i) et de ii) 10 – 40 5 – 30 1 – 20 15 – 35 10 – 30 2 – 15 17,5 – 35 12,5 – 25 2,5 – 12 20 – 30 15 – 20 3 – 10 éventuellement d’autres adjuvants et additifs jusqu’à 100 jusqu’à 100 jusqu’à 100 jusqu’à 100
Ingrédient Z21 Z22 Z23 Z24 un ou plusieurs tensioactifs anioniques 10 – 65 15 – 62,5 20 – 60 30 – 55 tensioactif amphotère et/ou non ionique 0 – 10 0 – 10 0 – 10 0 – 10 mélange d’épaississants éventuellement amidon ou fraction d’amidon modifié de manière hydrophobe produit d’hydrolyse d’amidon gomme xanthane et/ou gomme de guar et/ou gomme de Caesalpinia Spinosa 10 – 40 5 – 30 1 – 20 15 – 35 10 – 30 2 – 15 17,5 – 35 12,5 – 25 2,5 – 12 20 – 30 15 – 20 3 – 10 éventuellement d’autres adjuvants et additifs jusqu’à 100 jusqu’à 100 jusqu’à 100 jusqu’à 100
Ingrédient Z25 Z26 Z27 Z28 un ou plusieurs tensioactifs anioniques 10 – 65 15 – 62,5 20 – 60 30 – 55 tensioactif amphotère et/ou non ionique 0 – 10 0 – 10 0 – 10 0 – 10 mélange d’épaississants éventuellement amidon ou fraction d’amidon modifié de manière hydrophobe produit d’hydrolyse d’amidon polymère naturel différent de i) et de ii) 10 – 40 5 – 30 1 – 20 15 – 35 10 – 30 2 – 15 17,5 – 35 12,5 – 25 2,5 – 12 20 – 30 15 – 20 3 – 10 polymère cationique 0 – 7,5 0,01 – 7 0,05 – 6 0,1 – 5 éventuellement d’autres adjuvants et additifs jusqu’à 100 jusqu’à 100 jusqu’à 100 jusqu’à 100
Le second élément représente la partie arrière de la semelle du système désigné ci-dessous comme « semelle arrière ».
Le troisième élément représente la partie avant du lit du système désigné ci-dessous comme « lit avant ».
Le quatrième élément représente la partie arrière du lit du système désigné ci-dessous comme « lit arrière ».
Le cinquième élément représente le compresseur du système désigné ci-dessous comme « compresseur ».
Le sixième élément représente la socket du système qui accueille le pied de l’utilisateur désigné ci-dessous comme « socket ».
La socket est l’élément qui reçoit le pied de l’utilisateur, la socket est cousu sur le compresseur, elle permet l’intégration du système sous la zone plantaire. La socket est le seul élément qui recouvre toute la surface du pied jusqu’à la cheville.
La semelle avant, la semelle arrière, le lit avant, le lit arrière ainsi que le compresseur couvre la surface plantaire du pied soit la surface du pied ne comprenant pas le calcanéum ou talon. De ce fait le système crée une zone de vide sous le calcanéum de 75 mm de profondeur. Ainsi, la masse de l’utilisateur est concentrée sur la zone plantaire du pied lors de chaque contacte au sol. Le système s’articule en deux (2) partie soit entre l’avant et l’arrière du système séparé par un vide (fente) et lié par pont (articulation) en TPU (shore A) permettant la flexibilité du matériau du pont et l’adaptation de la position du système avant et arrière en fonction de l’état d’articulation du système selon qu’il articule la marche, la course ou le saut.
Le compresseur récupère la masse de l’utilisateur concentré sur l’avant du pied et les concentres sur trois cylindres disposés sous la partie avant du compresseur sur ses zones externe, interne et avant. Les trois cylindres sont en contacte avec des capteurs de pression situés sur la surface du lit avant du système qui permettent de mesurer la pression sur le compresseur issu du pied de l’utilisateur.
Les capteurs de pression situé sur le lit avant du système permettent de récupérer la masse de l’utilisateur, les données sont ensuite transmises au microcontrôleur situé dans la semelle arrière du système via des câbles qui s’insère à l’intérieur du système dans un orifice au centre des trois capteurs.
Les capteurs permettent de capturer la circulation de la masse sur les différentes zones sur lesquels ils sont disposés à savoir externe, interne et avant. Ainsi selon la position du pied au sol la masse est réparti sur un ou plusieurs capteurs.
Lorsque l’utilisateur n’effectue aucun mouvement les premières mesures indique que la masse est majoritairement réparti sur le capteur externe ainsi que sur le capteur interne, lorsque l’utilisateur effectue un mouvement d’accélération, la masse se déplace sur le capteur avant.
Le système permet de mesurer l’ordre de déplacement de la masse à travers le pied en fonction de la pression appliqué sur les capteur externe, interne et avant dans le temps durant un mouvement. Les premières mesures indique que la masse du corps est succinctement transféré sur la zone externe du pied laquelle est mesuré par le capteur de pression externe, puis sur la zone interne du pied laquelle est mesuré par le capteur de pression interne et enfin sur la zone avant du pied laquelle est mesuré par le capteur de pression avant.
Les résultats de déplacement de la masse à travers le pied sont traités de manière synchrone grâce à deux microcontrôleurs sur le pied gauche et un microcontrôleur sur le pied droit, le microcontrôleur un (1) du pied gauche communique avec le microcontrôleur un (1) du pied droit en communication Bluetooth. Le microcontrôleur un (1) du pied gauche traite le résultat des douze mesures à savoir six (6) mesures reçues du pied droit via Bluetooth incluant les trois (3) mesures des trois (3) capteurs de pression et les trois (3) mesures d’accélération x, y, z ainsi que les six (6) mesures qu’il reçoit de son système incluant les trois (3) mesures des trois (3) capteurs de pression et les trois (3) mesures d’accélération x, y, z de son unité de mesure inertiel et les transferts via un bus i2c au microcontrôleur deux (2). Le microcontrôleur deux (2) récupère les données et les envois à l’application via Bluetooth.
Ce montage électronique permet la synchronisation des données de masse et d’accélération en temps réel entre le système et l’application simultanément.
Les données de masse des capteurs de pression du système sont affichées et rafraichis chaque milliseconde sur l’interface de l’application sur une vue représentant graphiquement le système avec le pied et l’emplacement des capteurs de pression sur chaque pied.
Le talon 19a s’étend radialement. Comme illustré plus visiblement à la , le talon 19a est pourvue d’une surface extérieure 19c axiale cylindrique radialement en contact contre l’alésage de la jupe externe 14c du capot d’appui supérieur, et de deux faces frontales 19d, 19e inférieure et supérieure radiales opposées délimitant axialement la surface extérieure. La face frontale 19e supérieure est axialement en appui contre l’épaulement de la jupe externe 14c du capot d’appui supérieur.
La portion d’étanchéité 19b du joint d’étanchéité est issue du talon 19a. La portion d’étanchéité 19b s’étend à partir de l’alésage du talon 19a. La portion d’étanchéité 19b laisse subsister l’espace annulaire 32 entre le joint d’étanchéité et le capot de support 16. La portion d’étanchéité 19b délimite l’alésage du joint d’étanchéité 19.
La portion d’étanchéité 19b s’étend radialement vers l’intérieur et axialement de part et d’autre du talon 19a. La portion d’étanchéité 19b comprend une saillie 34 annulaire inférieure et une saillie 36 annulaire supérieure de forme convexe. Les saillies 34, 36 présentent ici en section droite un profil en arc de cercle.
La saillie 34 inférieure de la portion d’étanchéité est axialement en butée contre le capot de support 16 inférieur. La saillie 34 est en contact d’étanchéité avec le capot de support 16 sur 360° compte tenu de la forme annulaire de la portion d’étanchéité 19b.
La portion d’étanchéité 19b est symétrique en considérant le plan radial médian P du joint d’étanchéité. Autrement dit, en section droite comme illustré sur la , le plan radial médian P est l’axe de symétrie de la portion d’étanchéité 19b. Ce plan radial médian P du joint d’étanchéité est illustré schématiquement en pointillés.
La saillie 34 de la portion d’étanchéité est donc symétrique à la saillie 36 en considérant le plan radial médian P. Dans l’exemple de réalisation illustré, le talon 19a est symétrique en considérant le plan radial médian P du joint d’étanchéité.
Compte tenu de la configuration symétrique de la portion d’étanchéité 19b du joint d’étanchéité, il n’est pas nécessaire de prévoir une orientation spécifique du joint d’étanchéité lors de l’assemblage du dispositif.
Par ailleurs, comme indiqué précédemment, en position montée, la saillie 34 de la portion d’étanchéité est en contact annulaire avec le capot de support 16. Ceci permet de limiter l’intrusion de particules polluantes entre le capot de support 16 et le joint d’étanchéité 19 susceptibles d’être dirigées vers le palier 18. La portion d’étanchéité 19b du joint forme ainsi une étanchéité par friction avec le capot de support 16.
Alternativement, il reste possible de prévoir que la portion d’étanchéité 19b du joint forme une étanchéité du type labyrinthe en formant un ou plusieurs passages étroits avec le capot de support 16. Dans une autre variante, de la graisse peut être prévue axialement entre la portion d’étanchéité 19b et le capot de support 16. Dans ce cas, le joint d’étanchéité 19 est axialement en appui indirectement contre le capot de support 16 avec interposition de graisse.
La face frontale 19d inférieure du talon du joint est située dans le prolongement axial de l’ouverture d’entrée de l’espace radial existant entre le capot de support 16 inférieur et la jupe externe 14c du capot d’appui. Plus précisément, dans l’exemple de réalisation illustré, une partie de la face frontale 19d inférieure est située dans le prolongement axial de l’ouverture d’entrée et l’autre partie est décalée radialement vers l’intérieur. Cette partie de la face frontale 19d inférieure, qui est située dans le prolongement axial de l’ouverture d’entrée, est donc située dans l’alignement axial de l’ouverture d’entrée. Autrement dit, cette partie de la face frontale 19d est située axialement au-dessus de l’ouverture d’entrée. Alternativement, la totalité de la face frontale 19d inférieure pourrait être située dans le prolongement axial de l’ouverture d’entrée.
La face frontale 19d inférieure du talon forme une barrière permettant d’éviter qu’un flux de particules polluantes ou d’eau dirigé vers le haut et passant au travers de l’ouverture d’entrée ne remonte en direction du palier 18. Ce flux est stoppé et réorienté vers le bas par la face frontale 19d inférieure du talon.
Selon un mode de réalisation non représenté sur les figures, le deuxième trou de fixation 35 pourrait être de section circulaire, et la base de support 3 serait alors dépourvue de deuxièmes moyens d’ajustement.
Selon un autre mode de réalisation non représenté sur les figures, la base de support 3 pourrait comporter au moins un trou de fixation additionnel prévu sur la partie inférieure 33.1 et/ou sur la partie supérieure 33.2 du corps de base 33, et un tel trou de fixation additionnel pourrait être oblong et s’étendre sensiblement parallèlement à la première direction d’ajustement D1.
Selon encore un autre mode de réalisation non représenté sur les figures, les deuxièmes moyens d’ajustement pourraient comporter un organe d’ajustement additionnel monté coulissant par rapport à la partie supérieure 33.2 du corps de base selon une quatrième direction d’ajustement sensiblement parallèle à la deuxième direction d’ajustement D2, l’organe d’ajustement additionnel comportant le deuxième trou de fixation 35.
Ensemble d’aspiration comportant une base de support et un aspirateur portatif équipé d’ergots de maintien La présente invention concerne le domaine des aspirateurs permettant d’aspirer des poussières et des déchets présents sur une surface à nettoyer, qui peut par exemple être du carrelage, du parquet, du stratifié, de la moquette ou un tapis.
Etat de la technique Un aspirateur portatif comporte de façon connue un corps principal équipé d’un conduit d’aspiration ; un dispositif de séparation et de collecte de déchets monté sur le corps principal et s’étendant selon un axe d’extension ; un moteur d’aspiration logé dans le corps principal et présentant un axe de moteur, le moteur d’aspiration étant configuré pour générer un flux d’air au travers du conduit d’aspiration et du dispositif de séparation et de collecte de déchets ; une poignée de préhension s’étendant selon un axe longitudinal central qui est sensiblement parallèle à l’axe de moteur et/ou à l’axe d’extension du dispositif de séparation et de collecte de déchets ; et une batterie rechargeable configurée pour alimenter électriquement l’aspirateur portatif, et en particulier le moteur d’aspiration.
Durant les phases d’inutilisation d’un tel aspirateur portatif, ce dernier est généralement stocké sur une base de support murale équipée d’organes de retenue configurés pour s’étendre de part et d’autre de la poignée de préhension de l’aspirateur portatif et pour enserrer cette dernière.
Une telle base de support assure un maintien optimal de l’aspirateur portatif dans sa position de stockage lorsque le conduit d’aspiration de l’aspirateur portatif est connecté à un tube d’aspiration dont l’extrémité inférieure est raccordée à une tête d’aspiration et que cette dernière repose sur le sol.
Cependant, lorsque l’aspirateur portatif est fixé à la base de support sans être connecté à un tube d’aspiration, c’est-à-dire lorsque l’aspirateur portatif n’est pas raccordé, directement ou indirectement, à une pièce reposant sur le sol, les organes de retenue ne permettent pas de garantir, dans le temps, un serrage optimal de l’aspirateur portatif et donc un maintien optimal de ce dernier dans sa position de stockage.
En effet, à l’usage, la force de serrage exercées par les organes de retenue est susceptible de diminuer, ce qui peut entraîner un glissement de la poignée de préhension par rapport aux organes de retenue, et donc une chute au sol de l’aspirateur portable.
Le problème technique à la base de l’invention consiste notamment à fournir un ensemble d’aspiration comportant un aspirateur portatif et une base de support qui soient de structures simples et ergonomiques, tout en garantissant un maintien optimal de l’aspirateur portatif dans une position de stockage.
A cet effet, la présente invention concerne un ensemble d’aspiration comportant :
- un aspirateur portatif comprenant :
un corps principal équipé d’un conduit d’aspiration, un dispositif de séparation et de collecte de déchets monté sur le corps principal, le dispositif de séparation et de collecte de déchets s’étendant selon un axe d’extension, un moteur d’aspiration logé dans le corps principal, le moteur d’aspiration présentant un axe de moteur et étant configuré pour générer un flux d’air au travers du conduit d’aspiration et du dispositif de séparation et de collecte de déchets, et une poignée de préhension s’étendant selon un axe longitudinal central qui est sensiblement parallèle à l’axe de moteur et/ou à l’axe d’extension du dispositif de séparation et de collecte de déchets, la poignée de préhension comportant au moins un ergot de maintien faisant saillie latéralement depuis une surface extérieure de la poignée de préhension, et
- une base de support configurée pour supporter l’aspirateur portatif dans une position de stockage, la base de support comportant deux organes de retenue, tels que des pattes de retenue, configurés pour s’étendre de part et d’autre de la poignée de préhension, au moins l’un des deux organes de retenue étant configuré pour s’engager sous l’au moins un ergot de maintien, et donc pour être disposé sous l’au moins un ergot de maintien, lorsque l’aspirateur portatif est en position de stockage, de manière à supporter la poignée de préhension.
Selon un premier mode de réalisation préféré, le tensioactif est de formule (IV-2) avec c = d = e = 1, f = 8, g = 0 et R50 = OH.
Selon un second mode de réalisation préféré, le tensioactif est de formule (IV-2) avec c = d = 10, e = 1, f = 8, g = 0 et R50 = OH.
Lorsque le tensioactif est présent, sa teneur est inférieure à 4% en poids, et va de préférence de 0,1% à 2% en poids, et de préférence de 0,2 à 1% en poids, par rapport au poids total du mélange réactionnel.
La réaction à l’étape a) entre l’au moins un poly acide oxamique et l’au moins un polyol génère notamment du dioxyde de carbone, qui est utilisé lors de l’étape de moussage du polyuréthane (I).
L’étape b) du procédé selon l’invention permet de faire mousser le polyuréthane (I) obtenu à l’étape a).
Avantageusement, l’étape de moussage est réalisée uniquement grâce au dioxyde de carbone généré lors de la synthèse du polyuréthane. Le dioxyde de carbone généré à l’étape a) est alors l’agent de moussage. Ainsi, avantageusement, la synthèse du polyuréthane (étape a)) et l’étape de moussage (étape b)) peuvent être réalisées de manière concomitante.
Une étape optionnelle c), ultérieure à l’étape b), peut être réalisée afin de purifier la mousse de polyuréthane (I) obtenue en éliminant des sous-produits de réaction. Pour cela, la mousse de polyuréthane peut être chauffée et/ou mise sous pression réduite, à l’aide d’une étuve sous vide par exemple. Lorsque cette étape est réalisée, la mousse est de préférence chauffée à une température allant de 60 °C à 150 °C, de préférence de 80 °C à 130 °C, et/ou mise sous pression réduite. Cette étape n’est pas obligatoire.
L’invention concerne également la mousse de polyuréthane (I) obtenue selon le procédé de l’invention. Cette mousse présente avantageusement des propriétés physico-chimiques comparables à celles obtenues par des procédés décrits dans l’art antérieur.
En particulier, la mousse de polyuréthane (I) peut avoir une densité allant de 10 à 1000 kg.m -3 , de préférence de 100 à 300 kg.m -3 . La densité d correspond à la densité apparente de la mousse, c’est-à-dire le ratio de la masse m et du volume apparent V de la mousse. La masse m peut être mesurée avec une balance et le volume apparent V peut être déterminé en mesurant les dimensions de la mousse avec un pied à coulisse.
La mousse de polyuréthane obtenue a une structure poreuse. Les cellules (ou pores) de la mousse de polyuréthane peuvent avoir un diamètre compris entre 0,1 mm et 2 mm, de préférence entre 0,2 mm et 1,5 mm, le diamètre étant mesuré à l’aide d’un microscope électronique à balayage à 50 Pa et 7.00 kV sur des coupes transverses à la direction d’expansion du matériau. Les cellules ou pores de la mousse de polyuréthane correspondent aux espaces vides de la mousse.
Exemples Neuf mousses de polyuréthane selon l’invention, PU1 à PU9, ont été préparées selon les procédés suivants.
Procédé de synthèse de poly acides oxamiques :
A une solution d’amine (10 mmol) dans le dichlorométhane (concentration : 0.3M) a été ajoutée la triéthylamine (11 mmol) à température ambiante. La solution a ensuite été refroidie à 0°C puis le chlorure d’éthyle oxalyle (11 mmol) a été ajouté goutte à goutte. La solution a ensuite lentement été ramenée à température ambiante sur une période de 4 à 6h tout en étant maintenue sous agitation. La réaction a ensuite été traitée avec une solution d’acide chlorhydrique (1 M, 20 mL) puis extraite au dichlorométhane (3 x 20 mL). Les phases organiques ont été combinées puis lavées avec une solution de chlorure de sodium saturée. La phase organique résultante a ensuite été séchée sur sulfate de sodium, filtrée puis concentrée sous pression réduite. Le résidu obtenu a été dissout dans un mélange de tétrahydrofurane (15 mL) et d’eau (5 mL). L’hydroxyde de lithium a ensuite été ajouté à la solution (50 mmol). Après 6 à 8h d’agitation, la solution a été lavée avec du dichlorométhane (3 x 30 mL). La phase aqueuse a ensuite été acidifiée avec une solution de HCl (1 M). Le mélange obtenu a été extrait à l’acétate d’éthyle (3 x 30 mL). La phase organique résultante a été lavée avec une solution saturée de NaCl (30 mL) puis séchée sur Na 2 SO 4 . Le solvant a ensuite été évaporé sous pression réduite et le résidu a été recristallisé dans un mélange de dichlorométhane et hexane pour obtenir le produit désiré.
Procédé de synthèse de polyuréthane en réacteur ouvert :
Le(s) polyol(s) et le tensioactif ont été introduits dans un réacteur ouvert. L’oxydant et le poly acide oxamique ont été broyés et mélangés ensemble dans un réacteur séparé, et ensuite introduits dans le réacteur contenant le(s) polyol(s). Le mélange réactionnel a été mélangé à l’aide d’une spatule puis par une agitation magnétique. Le réacteur a été chauffé à une température de 80°C, 100 °C, 115 °C ou 130 °C, selon les réactifs. Le mélange réactionnel a été agité dès lors que le mélange réactionnel a atteint un état liquide homogène et que la mousse commence à se former. Lorsque la hauteur de la mousse était stable, celle-ci a été cuite pendant 2 heures à cette température. Une fois la cuisson finie, le réacteur a été refroidi à température ambiante (RT). La mousse est ensuite placée dans une étuve à vide à 60 °C pendant 5h.
Procédé de synthèse de polyuréthane en réacteur fermé :
Structure chimique du fructo-oligosaccharide (FOS)
Structure chimique du xylo-oligosaccharides (XOS) Au sens de la présente invention, l’oligofructane peut être le raffinose (GGF). Sa structure est présentée ci-dessous :
Structure chimique du raffinose (GGF) Ainsi, dans un mode de réalisation, l’invention concerne l’association telle que décrite ci-dessus dans laquelle l’oligofructane est choisi parmi : les fructo-oligosaccharide (FOS), les xylo-oligosaccharides (XOS) et le raffinose (GGF).
Au sens de la présente invention, on entend par phyto-cannabinoïde non psychotrope un dérivé ne présentant pas les propriétés psychotropes connues du THC.
Plus Particulièrement, selon un mode de réalisation particulier, le phyto-cannabinoïde non psychotrope est choisi parmi le cannabidiol ou le cannabigérol.
Selon un mode de réalisation particulier, le cannabidiol ou le cannabigérol utilisé est d’origine naturel et provient notamment d’extraits de plantes de différentes variétés de chanvre, en particulier du Cannabis sativa , indica ou ruderalis .
Selon un mode de réalisation particulier, le cannabidiol ou le cannabigérol utilisé est isolé par des méthodes connues de l’Homme du métier, par exemple comprenant la collection des matières végétales, l’extraction et la purification.
Selon un mode de réalisation particulier, le cannabidiol ou le cannabigérol utilisé provient d’extraits de chanvre contenant moins de 0,2% de THC.
Selon un mode de réalisation particulier, le cannabidiol ou le cannabigérol utilisé provient de plantes ou d’extraits en accord avec les lois nationales en vigueur.
Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une association comprenant ou constituée d’un mélange d’un oligofructane et d’au moins un phyto-cannabinoïde non psychotrope, tels que défini ci-dessus et plus particulièrement d’un mélange fructo-oligosaccharide et cannabidiol.
Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une association comprenant ou constituée d’un mélange d’un oligofructane et d’au moins un phyto-cannabinoïde non psychotrope, tels que défini ci-dessus et plus particulièrement d’un mélange xylo-oligosaccharide et cannabidiol.
Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une association comprenant ou constituée d’un mélange d’un oligofructane et d’au moins un phyto-cannabinoïde non psychotrope, tels que défini ci-dessus et plus particulièrement d’un mélange raffinose et cannabidiol.
Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une association comprenant ou constituée d’un mélange d’un oligofructane et d’au moins un phyto-cannabinoïde non psychotrope, tels que défini ci-dessus et plus particulièrement d’un mélange fructo-oligosaccharide et cannabigérol.
Selon un mode de réalisation particulier, la présente invention concerne une association comprenant ou constituée d’un mélange d’un oligofructane et d’au moins un phyto-cannabinoïde non psychotrope, tels que défini ci-dessus et plus particulièrement d’un mélange xylo-oligosacharide et cannabigérol.