INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce qu’elle comprend au moins un gélifiant.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le gélifiant est choisi dans le groupe comprenant : les gélifiants organiques, les gélifiants minéraux, les gélifiants polymériques, et leurs mélanges.
De préférence, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le gélifiant est d’origine végétale.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le gélifiant organique est choisi dans le groupe comprenant : l’éthylcellulose et ses dérivés, les résines dérivées de la colophane, les esters de dextrine, les esters d’acides gras, et leurs mélanges.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le gélifiant minéral est choisi dans le groupe comprenant : l’hectorite et ses dérivés, la silice pyrogénée et ses dérivés, et leurs mélanges.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le gélifiant polymérique est choisi dans le groupe comprenant : les organopolysiloxanes et leurs dérivés, les copolymères de diméthicones et leurs dérivés, les copolymères polystyrène/polyisoprène, les copolymères polystyrène/polybutadiène, les copolymères polystyrène/ copoly(éthylène-propylène), les copolymères polystyrène/copoly(éthylène-butylène), les mélanges de copolymères dans l’isododécane tel que le copolymère d’éthylène/propylène ou le copolymère butylène/éthylène/styrène, les polyesters et leurs dérivés, les résines de polyamides, et leurs mélanges.
On dénomme le temps attaquant Tatt est le temps mis par un attaquant entre la détection du signal émis par la source, et l’émission de l’attaquant utilisant une « source adverse » (qui inclue la reconnaissance du signal, puis le calcul de la nouvelle image). Si le temps de détection t det du dispositif DMI est rapide par rapport au temps attaquant Tatt, le système détectera l’attaque.
Selon un premier exemple, on allume un flash présentant un temps de transmission par rapport à l’ordre d’allumage par l’UT de t trans =50 ns. On détecte avec un photodétecteur de temps de réponse de t det =10 ns utilisant un CAN à 100 MHz. L’UT calcule un décalage di(n) « normal » (correspondant à une détection sans leurre) de 60 ns, soit une date d’arrivée par rapport au top 0 du départ de l’ordre de changement égale à 60 ns, en négligeant le temps de parcours de la lumière de l’ordre de quelques ns sur une distance d’un mètre. Un décalage supérieur à un seuil de 200 ns est considéré anormal. Toute détection d’un signal lumineux arrivant à l’unité de traitement après 200 ns signifie qu’il y a tentative de leurre su système. Toute détection d’un signal lumineux arrivant à l’unité de traitement avant 50 ns signifie également qu’il y a tentative de leurre du système.
Selon un second exemple, on allume un projecteur vidéo envoyant une image vers la scène, présentant un temps de transmission t trans par rapport à l’ordre d’allumage par l’UT de 20 ms. On détecte avec un photodétecteur de temps de réponse de 10 µs utilisant un CAN à 100 kHz. L’UT calcule un décalage di(n) « normal » (correspondant à une détection sans leurre) de 20,01 ms, soit une date d’arrivée par rapport au top 0 du départ de l’ordre de changement égale à 20,01 ms. Par exemple on fixe un seuil minimal à 20 ms et un seuil maximal à 21 ms. L’image devient visible pour l’attaquant après 20 ms. L’attaquant doit alors i) détecter l’image affichée ii) comprendre cette image iii) envoyer une image leurre sur son propre projecteur. Effectuer les trois étapes i) à iii) en 1 ms est impossible. En admettant qu’il dispose d’un projecteur qui affiche l’image en 10 ms, il aura mis au moins 10 ms pour effectuer i) à iii) soit un temps d’attaque de 20+10 ms, et le leurre sera rejeté par le système car l’UT aura constaté un décalage de 30 ms, au-delà du seuil maximal acceptable de 21 ms.
Grâce à la séquence temporelle aléatoire, imprédictible, l’invention permet de déjouer les attaques de type « rejeu » où l’attaquant enregistre simplement la scène pour la rejouer avec un projecteur : les dates de transitions ne correspondront pas.
Il convient qu’à un état E1(k) corresponde une valeur du paramètre mesuré P1k différente des valeurs P1l correspondant aux autres états E1(l), l ≠ k. Le dispositif de mesure présente une sensibilité adaptée pour discriminer les deux valeurs du paramètre lumineux les plus proches (une valeur est associée à un état). Pour le cas de l’intensité cela se traduit entre autre par la résolution du CAN de 8bits, 10 bits, 12 bits.
Lorsque le paramètre lumineux est l’intensité I et que le dispositif DMI est un photodétecteur, il convient donc que les intensités associées aux états soient toutes différentes entre elles pour qu’un changement d’état soit toujours détectable par le photodétecteur PD. Le photodétecteur est a minima configuré pour détecter un changement d’intensité entre deux valeurs correspondant aux deux états de la source présentant les niveaux d’intensité les plus proches et une simple conversion analogique-numérique de type comparateur sur un bit peut suffire.
Selon un mode de réalisation, le photodétecteur est configuré pour distinguer les niveaux d’intensité de chaque état de la source. A partir des mesures de P sur la durée de chaque état allumé/projeté on détermine une valeur moyenne de P pour chaque état successif, puis l’état correspondant (état déduit), et on compare cet état déduit à l’état réellement projeté lors de la séquence temporelle d’illumination, ces deux états devant coïncider.
On acquiert une image pour au moins un état de la source. Selon un mode de réalisation on réserve certains états de la séquence, typiquement de courte durée, pour la vérification de la cohérence temporelle. On n’acquiert pas d’image pour cet état. Selon un mode de réalisation, on acquiert une image pour plusieurs états pris par la source lors de la séquence, voire chaque état successif de la source.
Selon un mode de réalisation, l’unité de traitement contrôle en outre la cohérence spatiale d’images acquises par comparaison entre le contenu des images acquises et lesdits états choisis.
Selon un mode de réalisation, au moins une image Im par état successif dans la séquence est acquise.
Par exemple, lorsque les deux états choisis sont Is1/ lignes horizontale et Is2/ lignes verticale, l’unité de traitement vérifie, en plus de la cohérence temporelle, si les images acquise sont bien tridimensionnelles (lorsqu’il s’agit d’une photo/d’un afficheur de leurre, les lignes projetées restent droites).
A partir du « contenu » d’une image, on peut déterminer une intensité moyenne de l’image et vérifier que cette intensité lumineuse moyenne est dans une fourchette cohérente avec l’état projeté lors de l’acquisition de l’image.
Selon un mode de réalisation, l’unité de traitement détermine également de manière aléatoire les états choisis, parmi la pluralité d’états possibles de la source S1, et leur ordre dans la séquence temporelle d’illumination. Cela complexifie le travail de l’attaquant qui ne pourra pas prédire les états. Dans ce cas, il n’y a aucune possibilité pour que l’attaquant soit en avance, il ne peut être qu’en retard.
Avec un choix aléatoire des images projetées, l’attaquant devra alors observer la source lumineuse avec une caméra qui aura un temps d’acquisition au mieux de l’ordre de quelques millisecondes, analyser l'image projetée ce qui prendra également un temps au moins de l’ordre de quelques microsecondes en utilisant un processeur très rapide, et calculer/projeter une image adaptée avec un projecteur qui prendra également au moins quelques millisecondes : la durée de l’attaque sera bien trop longue devant un système présentant un temps de détection de moins d’une milliseconde. Le système pourra avantageusement acquérir une image entre deux transitions consécutives afin de vérifier la cohérence de l’image acquise.
L’unité de traitement pilote la première caméra CA1 de sorte qu’elle acquiert les images Im de la scène Sc à des instants d’acquisition taj (j indice) pendant la séquence temporelle d’illumination TSI. Une acquisition d’image par la caméra CA1 s’effectue pendant une durée dénommée temps d’exposition texj à partir de l’instant d’acquisition taj.
Selon un mode de réalisation, le temps d’exposition correspond au temps d’allumage de la source dans l’état correspondant, entre deux transitions consécutives, pour capturer une quantité de lumière adéquate pour la caméra. Ce mode est adapté lorsque les temps d’illumination par état sont courts.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que l’au moins un alcane en C≤10 ramifié dudit mélange volatil d’alcanes est le 3,4,5-triméthylheptane (CAS 20278-89-1).
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que l’au moins un alcane en C≤10 ramifié dudit mélange volatil d’alcanes est le 2,2,6-triméthylheptane (CAS 1190-83-6).
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que l’au moins un alcane en C≤10 ramifié dudit mélange volatil d’alcanes est le 2,4,5-triméthylheptane (CAS 20278-84-6).
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que l’au moins un alcane en C≤10 ramifié dudit mélange volatil d’alcanes est le 2,4,4-triméthylheptane (CAS 4032-92-2).
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que l’au moins un alcane en C≤10 ramifié dudit mélange volatil d’alcanes est le 2,3,3-triméthylheptane (CAS 52896-93-2).
L’invention concerne également une composition cosmétique applicable sur la peau comprenant un mélange volatil d’alcanes tel que précédemment défini, caractérisée en ce que l’au moins un alcane en C≤10 ramifié dudit mélange volatil d’alcanes est un triméthylheptane et un triméthylhexane.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de la fraction A du mélange volatil d’alcanes est d’au moins 20% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de la fraction A du mélange volatil d’alcanes est supérieur à 50% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de la fraction A du mélange volatil d’alcanes est compris entre 20% et 100% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de la fraction A du mélange volatil d’alcanes est compris entre 20% et 70% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de la fraction A du mélange volatil d’alcanes est compris entre 50% et 100% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de la fraction A du mélange volatil d’alcanes est compris entre 51% et 100% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de la fraction A du mélange volatil d’alcanes est compris entre 30% et 60% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de la fraction A du mélange volatil d’alcanes est compris entre 40% et 70% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de la fraction A du mélange volatil d’alcanes est compris entre 70% et 100% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de la fraction A du mélange volatil d’alcanes est compris entre 30% et 50% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Le canon à air chaud 14 comprend au moins un brûleur 60 alimenté en carburant stocké dans le réservoir de carburant 18. Ce brûleur 60 est positionné à l’extérieur de l’enveloppe extérieure 40 et fixé sur la face extérieure de la plaque d’extrémité 46 et/ou de la paroi d’extrémité 58. Ce brûleur 60 présente une admission d’air située à l’extérieur de l’enveloppe extérieure 40 ainsi qu’une tête 60.1 débouchant dans la chambre à combustion 50 en traversant, de manière étanche, la plaque d’extrémité 46 et la paroi d’extrémité 58.
Pour donner un ordre de grandeur, le canon à air chaud 14 comprend un unique brûleur 60 ayant une puissance calorifique comprise entre 1 et 1,5 MW.
Bien entendu, le canon à air chaud n’est pas limité aux modes de réalisation décrits précédemment. Ainsi, il pourrait comprendre plusieurs chambres à combustion 50.
Quel que soit un mode de réalisation, le canon à air chaud 14 comprend : une enveloppe extérieure 40 qui s’étend entre une première extrémité 40.1 et une sortie d’air 40.2, au moins une chambre à combustion 50 positionnée dans l’enveloppe extérieure 40 et délimitée par une enceinte intérieure 52 qui s’étend entre des première et deuxième extrémités 52.1, 52.2, la deuxième extrémité 52.2 étant orientée vers la sortie d’air 40.2 et décalée vers l’intérieur de l’enveloppe extérieure 40 par rapport à la sortie d’air 40.2, au moins un brûleur 60 positionné au niveau de la première extrémité 52.1 de la chambre à combustion 50, un système pour générer un flux d’air autour de la chambre à combustion 50.
Selon une caractéristique importante, la chambre à combustion 50 comprend, au niveau de la deuxième extrémité 52.2 de l’enceinte intérieure 52, un obturateur 62 ajouré et configuré pour empêcher le flux d’air, circulant autour de la chambre à combustion 50 puis sortant du canon à air chaud 14, de générer une dépression trop importante à l’intérieur de la chambre à combustion 50 afin de pas altérer le fonctionnement du brûleur 60.
Selon un mode de réalisation visible sur la , l’obturateur 62 ajouré est une grille. Toutefois, l’invention n’est pas limitée à ce mode de réalisation pour l’obturateur 62 ajouré. Ainsi, une plaque perforée peut convenir. Quel que soit le mode de réalisation, l’obturateur 62 ajouré présente un taux d’ouvert (ratio entre la somme des surfaces ouvertes et la surface totale de la deuxième extrémité 52.2) compris entre 20 et 60%, de préférence entre 33 et 40%.
Selon une autre caractéristique, l’enceinte intérieure 52 est métallique et se présente sous la forme d’au moins une tôle. Quel que soit le mode de réalisation, l’enceinte intérieure 52 est configurée pour obtenir un transfert thermique efficace, par conduction thermique, entre sa face intérieure orientée en direction de la chambre à combustion 50 et sa face extérieure, opposée à la face intérieure et orientée vers le conduit annulaire 54, afin de chauffer l’air circulant autour de la chambre à combustion 50. Ainsi, comme illustré sur la , l’air prélevé à l’extérieur de l’enveloppe extérieure 40 et injecté à l’intérieur de cette dernière par le (ou les) ventilateur(s) 48 se réchauffe au contact de l’enceinte intérieure 52. En parallèle, l’air circulant autour de la chambre à combustion 50 contribue à limiter la montée en température de l’enceinte intérieure 52 (malgré la présence d’une flamme à une température de l’ordre de 1800°C produite par le brûleur 60), ce qui permet de la réaliser à partir d’une simple tôle métallique et non en un matériau réfractaire.
Selon une autre caractéristique de l’invention, le canon à air chaud 14 présente un système pour générer un flux d’air autour de chaque chambre à combustion 50 le plus homogène (laminaire) possible et le moins turbulent possible. Au moins trois ventilateurs 48 sont répartis de manière homogène autour de chaque chambre à combustion 50 pour limiter les perturbations autour de la chambre à combustion 50, notamment dans le conduit annulaire 54. Le fait que l’enceinte intérieure 52 présente une partie convergente au niveau de sa deuxième extrémité 52.2, positionnée au moins partiellement dans un tronçon 44 tronconique et convergent de l’enveloppe extérieure 40 qui s’étend jusqu’à la sortie d’air 40.2, permet de redresser le flux d’air circulant dans le conduit annulaire 54. Bien entendu, l’invention n’est pas limitée à une sortie pour la chambre à combustion 50 et à quatre ventilateurs.
Contrairement à l’art antérieur pour lequel il est nécessaire de mélanger un air froid circulant dans un conduit annulaire avec un air très chaud sortant de la chambre à combustion avant la sortie du canon à brouillard, les flux d’air sortant du conduit annulaire 54 et de la chambre à combustion 50 selon l’invention n’ont pas besoin d’être mélangés. Par conséquent, le flux d’air sortant du canon à air chaud 14 est beaucoup moins perturbé ou turbulent par rapport à celui sortant du canon à brouillard de l’art antérieur et se présente sous la forme de deux veines d’air concentriques laminaires. Cet agencement contribue à obtenir une portée importante pour l’air chaud, pouvant atteindre plus de 100 m. Combinée au débit important d’air chaud sortant du canon à air chaud 14, cette portée importante permet de traiter en un seul passage une plus grande superficie par rapport au dispositif de l’art antérieur décrit dans le document FR2502897.
La distance entre deux passages étant importante, le dispositif pour propulser de l’air chaud permet de traiter plus rapidement les parcelles et par conséquent d’accroître les superficies traitées par un seul dispositif en une nuit.
Le dispositif pour propulser de l’air chaud comprend également au moins un système de commande configuré pour contrôler le brûleur 60, les ventilateurs 48, le système d’articulation reliant le canon à air chaud 14 et la plate-forme mobile 12.
Selon un premier mode de fonctionnement, la plate-forme mobile 12 se déplace selon une direction de déplacement DL, de l’arrière vers l’avant.
A l’arrêt, l’axe longitudinal AL du canon à air chaud 14 est sensiblement parallèle à la direction de déplacement DL et la sortie du canon à air chaud 14 est orientée vers l’arrière.
En fonctionnement, le système de commande est configuré pour contrôler le système d’articulation afin que l’axe longitudinal AL oscille sur une plage angulaire de -90° à +90° de part et d’autre de la direction d’avance DL, la sortie du canon à air chaud 14 étant orientée la plupart du temps vers l’arrière. Ainsi, le flux d’air sortant du canon à air chaud 14 est toujours positionné dans un demi-espace délimité par un plan transversal à la direction de déplacement DL et situé à l’arrière de ce plan transversal.
Selon un deuxième mode de fonctionnement, la plate-forme mobile 12 est statique. Dans ce cas, le système de commande est configuré pour contrôler le système d’articulation pour que l’axe longitudinal AL oscille sur une plage angulaire de -180° à +180°.
Lors des mouvements oscillants, le canon à air chaud 14 pivote à une vitesse inférieure 3 T/mn
De manière avantageuse, la première position est configurée pour permuter le système 100 en configuration d’arrêt, la deuxième position est configurée pour permuter le système 100 en configuration de dégonflage, la troisième position est configurée pour permuter le système 100 en configuration de gonflage.
De manière avantageuse, la première position, c’est-à-dire celle correspondant à la configuration d’arrêt, est cinématiquement située entre la deuxième position, c’est-à-dire celle correspondant à la configuration de dégonflage, et la troisième position, c’est-à-dire celle correspondant à la configuration de gonflage.
De préférence, la multi-vanne comprend ainsi un corps dans lequel se déplace l’élément mobile via l’actionneur 521.
Selon un mode de réalisation, ce corps comprend l’entrée primaire 610 de gaz pressurisé, la sortie primaire 620 de gaz pressurisé, une sortie secondaire 613 de gaz pressurisé, une entrée secondaire 622 de gaz aspiré, une sortie secondaire 623 de gaz aspiré. On notera que, lorsque le système 100 est en configuration de dégonflage et/ou d’arrêt, la sortie secondaire 613 de gaz pressurisé est connectée fluidiquement à l’entrée secondaire 631 de gaz pressurisé du module d’aspiration 630 et que la sortie secondaire 623 de gaz aspiré est connectée fluidiquement à l’entrée primaire 632 de gaz aspiré.
Ainsi, et de manière astucieuse, l’élément mobile est configuré pour coopérer avec le corps de la multi-vanne afin de former alternativement des chemins de circulation de gaz respiratoire.
En configuration de gonflage, par exemple, l’entrée primaire 610 de gaz pressurisé forme, avec la sortie primaire 620 de gaz pressurisé, le circuit de gonflage 611 permettant la circulation d’une portion de gaz pressurisé depuis la source d’alimentation 200 vers le dispositif gonflable 300.
En configuration de dégonflage, par exemple, l’entrée primaire 610 de gaz pressurisé forme, avec la sortie secondaire 613 de gaz pressurisé et avec l’entrée secondaire 631 de gaz pressurisé du module d’aspiration 630, le circuit d’alimentation 612 de gaz pressurisé du module d’aspiration 630, et l’entrée secondaire 622 de gaz aspiré forme, avec la sortie secondaire 623 de gaz aspiré et avec l’entrée primaire 632 de gaz aspiré du module d’aspiration 630, le circuit de dégonflage 621 permettant l’aspiration d’une portion de gaz respiratoire depuis le dispositif gonflable 300 vers la sortie primaire 633 de gaz aspiré du module d’aspiration 630.
En configuration d’arrêt, par exemple, le système 100 peut permuter, de préférence automatiquement, entre la configuration de dégonflage et la configuration de gonflage de sorte à ajuster la quantité de gaz respiratoire présente dans le dispositif gonflable 300 ou peut alors simplement fermer les précédents circuits 611, 612 et 621 de sorte à conserver constante la quantité de gaz respiratoire présente dans le dispositif gonflable 300.
Selon un mode de réalisation, et tel que représenté plus précisément en figures 1 à 3, l’élément mobile comprend une pièce mécanique mobile en rotation autour d’un d’axe de rotation. C’est par une rotation autour de cet axe que les différents circuits de circulation de gaz se forment.
Selon un autre mode de réalisation, et tel que représenté plus précisément en figures 5 à 7, l’élément mobile comprend un chariot 670 mobile en translation selon un axe de translation.