INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Un tel ceinturon permet un réglage simplifié autour de la taille de sorte qu’il peut être installé rapidement tout en laissant les équipements ou supports d’équipement en place. De plus, les accessoires peuvent être facilement fixés des deux côtés du dispositif de fermeture sans être gênés par l’extrémité libre puisque celle-ci s’étend du côté intérieur du ceinturon. En outre, le ceinturon permet un serrage sécurisé autour de la taille de l’utilisateur. En effet, en position de serrage, l’extrémité libre est maintenue en position entre la taille de l’utilisateur et la sangle, ce qui permet d’empêcher la préhension de l’extrémité libre par une tierce personne qui serait mal intentionnée.
Le ceinturon selon l’invention peut comprendre l’une ou plusieurs caractéristiques suivantes, prise(s) isolement ou suivant toute combinaison techniquement possible :
Le ceinturon comprend au moins un support d’équipement, le support d’équipement comprenant au moins un élément de retenue d’un équipement, l’élément de retenue s’étendant sur la face externe de la sangle. Le dispositif de fermeture définit un passant de sortie, le passant de sortie étant ouvert du côté de la face interne et fermé du côté de la face externe lorsque le dispositif de fermeture est en position de réglage. Le dispositif de fermeture comprend un support et un capot mobile en rotation par rapport au support entre la position de réglage et la position de serrage. Le passant de sortie est défini entre le support et le capot. Le dispositif de fermeture comprend une plaque de fixation fixée à la deuxième partie extrême de la sangle. La plaque de fixation est solidaire d’au moins l’un du support et du capot. Le dispositif de fermeture comprend au moins un pion destiné à coopérer avec une ouverture prévue dans la première partie extrême de la sangle de façon à fixer la première partie extrême de la sangle sur la deuxième partie extrême. Au moins un pion est fixé sur le support et/ou le capot, le support et/ou le capot comprenant une fente de réception du pion. Le dispositif de fermeture comprend un élément de verrouillage propre à verrouiller le capot en position de serrage.
L’invention concerne également un procédé de réglage et de serrage d’un ceinturon du type précité, comprenant les étapes de :
- passer le dispositif de fermeture en position de réglage ;
- insérer la première partie extrême de la sangle dans le dispositif de fermeture en position de réglage et ajuster la longueur de l’extrémité libre de la première partie extrême de la sangle, la face externe de l’extrémité libre de la première partie extrême de la sangle étant en regard de la face interne de la deuxième partie extrême de la sangle ; et
- passer le dispositif de fermeture de la position de réglage à la position de serrage de sorte à fixer la première partie extrême à la deuxième partie extrême de la sangle.
- les Figures 1 et 2 sont des vues du ceinturon selon l’invention, le dispositif de fermeture étant en position de serrage ; et
Le module 22 est par exemple un module de contrôle de la dynamique ou un module DRC (pour « Dynamic Range Control »), spécialisé plus spécifiquement pour l’expansion de la dynamique.
De manière connue, la dynamique d’un signal audio ou dynamique sonore est le rapport entre son niveau sonore maximal et son niveau sonore minimal.
Le module 22 d’expansion de la dynamique est destiné à augmenter la dynamique du signal, en fonction d’un ensemble de paramètres 24, au moins une partie de ces paramètres étant ajustée selon les modes de réalisation décrits ci-après.
Les paramètres 24 comprennent d’une part des paramètres prédéterminés, dont la valeur est par exemple fournie par un ingénieur du son lors d’un calibrage : un seuil de déclenchement Thr, une durée d’attaque T_att, une durée de relâchement T_rel, un délai d’anticipation D, ainsi qu’un premier paramètre B 1 de renforcement de niveau bas et un deuxième paramètre B 2 de renforcement de niveau haut.
De plus, des paramètres de pente d’expansion de la dynamique et de gain d’expansion de la dynamique sont utilisés par le module 22.
De manière connue dans le domaine du contrôle de la dynamique de niveau sonore, l’attaque (en anglais « Attack ») est une partie transitoire correspondant à la montée de l’amplitude du signal audio, et le relâchement (en anglais « Release ») est une partie transitoire correspondant à une descente de l’amplitude du signal. Bien entendu un signal sonore provenant d’un enregistrement musical comporte plusieurs parties transitoires, attaques et relâchements, tout le long du morceau.
Par exemple, dans un signal basse fréquence d’un enregistrement musical, les attaques correspondent à des sons de percussifs, type grosse-caisse, contrebasse, etc.
La durée d’attaque T_att est une durée temporelle prédéterminée qui est comparée au seuil de déclenchement Thr pour déclencher le fonctionnement du module 22 d’augmentation de la dynamique du signal audio.
La durée de relâchement T_rel est une durée temporelle prédéterminée qui est comparée au seuil de déclenchement Thr pour déclencher le retour du module 22 d’augmentation de la dynamique du signal audio à un état neutre.
Les paramètres 24 comprennent également des paramètres de fonctionnement du module 22 qui sont calculés ou ajustés en temps réel, en particulier une pente d’augmentation de la dynamique et un gain.
Au moins une partie des paramètres de fonctionnement du module 22 d’augmentation de la dynamique du signal audio, e.g. la pente et le gain, sont calculés en fonction d’au moins une partie transitoire, et plus particulièrement d’au moins une attaque du signal basse fréquence S L .
Un module 26 d’analyse et ajustement temps réel des paramètres est mis en œuvre.
Des modes de réalisation du module 26 seront décrits ci-après.
Le module 26 effectue une analyse du signal basse fréquence S L et fournit une valeur de pente adaptée dynamiquement.
De plus, au moins une partie des paramètres du module 22 d’augmentation de la dynamique du signal audio dépend d’un niveau estimé du signal audio de sortie, référencé L_out.
Le niveau L_out estimé est par exemple fourni par le module 28 d’estimation du niveau du signal audio de sortie (illustré en ), dont un mode de réalisation sera décrit ci-après en référence à la .
Cependant, les mesures d’atténuation au niveau de la bonde et du siphon demeurent insuffisantes.
Ainsi, il existe un besoin pour une bonde siphoïde, en particulier de hauteur réglable, assurant une meilleure isolation phonique.
Afin de répondre à ce besoin, l’invention propose une bonde siphoïde de sol, en particulier pour bac de douche de plain-pied, comportant : - un corps supérieur métallique, lui-même comportant : - une cuvette métallique, dont le fond est traversé de part et d’autre, par un tube d’évacuation formant siphon, - une platine périphérique prolongeant les bords de la cuvette métallique et configurée pour être en continuité, à l’état installé, avec une couche d’étanchéité, - une grille recouvrant l’ouverture supérieure de la cuvette métallique, - une cloche positionnée dans la cuvette métallique de sorte à entourer le tube d’évacuation formant siphon, - un corps inférieur en matière plastique, lui-même comportant : - une cuvette plastique, dans laquelle la cuvette métallique est insérée de façon ajustée, - une tubulure inférieure, prolongeant la cuvette plastique et configurée pour être raccordée à une conduite d’évacuation, et pour recevoir, de façon ajustée, le tube d’évacuation formant siphon. L’invention se caractérise en ce que : - la cuvette plastique comporte un rebord supérieur, sur la face intérieure duquel est positionné un premier moyen d’étanchéité formant étanchéité entre la cuvette métallique et la cuvette plastique, et - la tubulure inférieure comporte un rebord supérieur, sur la face intérieure duquel est positionné un second moyen d’étanchéité formant étanchéité entre la tubulure inférieure et le tube d’évacuation formant siphon de la cuvette métallique.
La bonde selon l’invention permet, par la présence du corps inférieur en plastique réglable en hauteur, d’atténuer la transmission des vibrations sonores des conduites d’évacuation qui se trouvent ainsi inférieures à ce que préconisent les normes DIN4109 et VDI4100.
En outre, la présence des moyens d’étanchéité permet d’interdire l’infiltration d’eau entre les deux éléments télescopiques emboîtés que sont le corps supérieur métallique et le corps inférieur plastique.
Selon un mode de réalisation préféré, le premier moyen d’étanchéité se présente sous la forme d’un creux annulaire agencé sur toute la périphérie du rebord supérieur de la cuvette plastique, lequel forme un logement recevant un joint.
En pratique, le joint est un joint torique.
De même, le second moyen d’étanchéité se présente sous la forme d’un creux annulaire agencé sur toute la périphérie du rebord supérieur de la tubulure inférieure, lequel forme un logement recevant un joint.
En pratique, le joint est un joint annulaire à lèvre, en particulier quadrilobé.
Le corps inférieur plastique comporte avantageusement une collerette périphérique extérieure formant, à l’état installé, une reprise d’une nappe d’isolation acoustique à travers laquelle est positionné le corps inférieur plastique.
Le corps inférieur plastique peut être réalisé en polypropylène PP ou tout autre matière plastique adéquate.
Selon une autre caractéristique, la grille est formée d’un support au centre duquel repose le cas échéant une rosette, le support étant solidaire d’une réhausse tubulaire.
La rosette présente avantageusement des trous circulaires répartis en anneau, et positionnés à la verticale du passage formé entre la réhausse du support et la cloche.
La cuvette métallique et la platine périphérique du corps supérieur métallique peuvent être réalisées par emboutissage.
Les cuvettes métallique et plastique sont avantageusement de forme cylindrique droite.
Les cuvettes métalliques et plastique sont mobiles verticalement l’une par rapport à l’autre de sorte que la hauteur de la bonde est réglable.
Plutôt que de diminuer également le nombre de paires de pôles afin de garder la même architecture de bobinage, il peut être avantageux d’utiliser des bobinages à pas fractionnaire présentant l’opportunité de pouvoir diminuer l’ondulation de couple par la même occasion.
La présente le couple électromagnétique totale référencé C mag t et mesuré en Newton. mètre ou N/m en fonction du temps. A cette figure, il peut être observé une très faible ondulation de couple de l’ordre de moins de 5%, avantageusement de 1 à 5%.
Sans que cela soit limitatif, pour un moteur 1 avec rotor interne 2 comprenant des aimants 6 effectuant une concentration de flux, avec 28 paires de pôles, il a été trouvé que le nombre d’encoches 12 donnant le meilleur coefficient de bobinage est de 48. Cela permet aussi de garder un nombre de symétries de 4, ce qui serait un avantage sur le plan vibro-acoustique.
Une diminution du nombre d’encoches 12 dans le stator 10 a permis d’augmenter le rayon de l’entrefer 14 interne permettant au passage de diminuer la masse et le volume d’aimant 6, 6a global du moteur 1 compensé par l’augmentation du couple résultant.
A couple total quasiment identique, la masse du moteur 1 a été diminuée de 29 % avec une légère augmentation de la densité de courant de 3,2%. De plus, d’un point de vue qualitatif, la géométrie du stator 10 paraît plus cohérente du point de vue de la tenue mécanique des dents 11 et de la possibilité de bobiner.
Les pertes cuivre continues sont de l’ordre de 10kW, ce qui limite le rendement à une valeur inférieure à 94% pour ce point de fonctionnement.
Des masses des aimants 6, 6a des rotors 2, 2a interne et externe peuvent être respectivement sélectionnées l’une par rapport à l’autre afin que les rotors 2, 2a interne et externe atteignent un niveau d’induction équivalent.
Il s’est avéré que, pour un moteur 1 selon la présente invention avec les caractéristiques précédemment mentionnées recherchant un couple volumique et/ou un couple massique le plus élevé possible pour des vitesses de rotation de l’ordre de 1.500 rotations par minute, les pertes pouvaient rester élevées.
Il est ainsi recherché optionnellement de réduire un des postes de pertes principaux dans le moteur 1 lié aux aimants 6, 6a.
Du fait, de la conductivité électrique non-nulle des matériaux ferromagnétiques constituant les aimants 6, 6a, ceux-ci sont sujets à la présence de courants de Foucault sources de pertes d’autant plus importantes que le champ les traversant est important.
Une première solution revient à segmenter les aimants 6, 6a en de multiples barrettes 7. Ces barrettes 7 sont espacées les unes des autres par la présence d’un matériau électriquement isolant, par exemple un vernis non conducteur. Ce procédé permet de drastiquement réduire la formation de courants de circulation sans trop détériorer les performances magnétiques.
Les figures 4 à 7 montrent comme aimant formant pôle un aimant 6 effectuant une concentration de flux mais ceci est applicable aussi à un aimant surfacique 6a.
Des systèmes d’amélioration du rendu des basses fréquences ont été proposés dans l’état de la technique pour augmenter les sons des basses fréquences qui sont mal restitués par des petits transducteurs.
En particulier, la demande de brevet FR 3 052951 A1 décrit un procédé et système pour l’optimisation du rendu sonore de basses fréquences d’un signal audio, le procédé comportant un ajustement du gain en corrélation avec le niveau sonore indiqué par le pas de volume choisi par l’utilisateur. Ce procédé ne donne pas de résultats satisfaisants dans tous les cas de figure. En effet, l’ajustement de basses fréquences n’est pas dans ce cas basé sur le contenu de chaque signal audio, et un même ajustement est appliqué sur les signaux audio, e.g. des enregistrements musicaux, ayant des contenus différents, et provenant de sources différentes. Pour certains enregistrements, le rendu sonore est trop lourd (en anglais « boomy ») à cause d’un trop fort renforcement des basses fréquences.
L’invention a pour but de remédier à ces inconvénients, en proposant un procédé et un système qui s’adapte plus finement et automatiquement aux contenus du signal audio à restituer par un système audio.
A cet effet, l’invention propose un procédé d’amélioration du rendu sonore des basses fréquences d’un signal audio, le rendu sonore étant effectué par un système audio comportant au moins un haut-parleur, le procédé comportant une séparation d’un signal audio d’entrée par filtrage, en un signal haute fréquence et un signal basse fréquence, un premier traitement du signal basse fréquence pour obtenir un signal basse fréquence de sortie et un deuxième traitement audio du signal haute fréquence pour obtenir un signal haute fréquence de sortie, et une sommation du signal basse fréquence de sortie et du signal haute fréquence de sortie pour obtenir un signal audio de sortie fourni en entrée d’un ensemble d’blocs de traitement audio du système audio. Dans ce procédé, le premier traitement du signal basse fréquence comporte la mise en œuvre d’un module d’augmentation de la dynamique du signal basse fréquence, paramétré en fonction d’au moins une partie transitoire dudit signal basse fréquence .
Avantageusement, le procédé d’amélioration du rendu sonore des basses fréquences met en œuvre un module d’augmentation de la dynamique du signal (en anglais « expander ») qui est paramétré en fonction d’au moins une partie transitoire du signal basse fréquence. Par exemple, la ou chaque partie transitoire correspond à une montée du signal (ou attaque) issu d’instruments tels que les percussions. Ainsi, avantageusement, l’ajustement du rendu sonore des basses fréquences est dynamique et basé sur le contenu du signal audio.
Le procédé d’amélioration du rendu sonore des basses fréquences d’un signal audio selon l’invention peut également présenter une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous, prises indépendamment ou selon toutes les combinaisons techniquement envisageables.
Le signal audio comporte un enregistrement musical, ledit procédé comprenant une détection de ladite partie transitoire basse fréquence comportant au moins une attaque, ladite attaque correspondant à une montée d’amplitude du signal audio.
Le procédé comporte une analyse du signal basse fréquence, ladite analyse comportant un calcul d’un niveau de l’au moins une partie transitoire du signal basse fréquence, et un ajustement d’au moins un paramètre du module d’augmentation de la dynamique du signal basse fréquence en fonction du niveau calculé.
Le paramètre ajusté est une pente du module d’augmentation de la dynamique, ladite pente étant calculée en fonction dudit niveau du signal basse fréquence, d’une première valeur de pente à appliquer pour des signaux audio de premier niveau bas prédéterminé, et d’une deuxième valeur de pente à appliquer pour des signaux audio de deuxième niveau haut prédéterminé.
L’analyse du signal basse fréquence comporte en outre une détection de silence, et une remise à zéro des paramètres d’augmentation de la dynamique en cas de détection de silence.
Le procédé comporte un calcul d’une enveloppe à facteur de crête du signal basse fréquence, et un calcul d’un gain d’expansion du module d’augmentation de la dynamique en fonction de l’enveloppe à facteur de crête.
Le calcul de l’enveloppe à facteur de crête comprend un calcul d’une enveloppe de pic du signal basse fréquence, un calcul d’une enveloppe moyenne du signal basse fréquence, l’enveloppe à facteur de crête étant égale, à un instant temporel, à une différence entre enveloppe de pic et enveloppe moyenne audit instant temporel, exprimées en décibels.
Le procédé comporte en outre une estimation d’un niveau du signal audio de sortie, représentatif d’un volume sonore effectif en sortie du système audio, en fonction d’un niveau estimé du signal audio d’entrée du système audio, et d’une différence entre un deuxième niveau intermédiaire et un premier niveau intermédiaire du signal audio dans le système audio, le deuxième niveau intermédiaire étant le niveau d’un deuxième signal intermédiaire obtenu en sortie d’un limiteur ou d’un gain de sortie du système audio.
Le procédé comporte en outre, après application du module d’augmentation de la dynamique, une compensation de phase, pour obtenir un premier signal de sortie du premier traitement du signal basse fréquence.
Le premier traitement comporte en outre l’application d’un module de génération d’harmoniques sur le signal basse fréquence, sensiblement en parallèle de l’application du module d’augmentation de la dynamique, et l’application de filtres de mise en forme, pour obtenir un deuxième signal de sortie du premier traitement du signal basse fréquence.
Selon un autre aspect, l’invention concerne un système d’amélioration du rendu sonore des basses fréquences d’un signal audio, le rendu sonore étant effectué par un système audio comportant au moins un haut-parleur, comportant un module d’amélioration du rendu sonore des basses fréquences comportant des filtres de séparation d’un signal audio d’entrée en un signal haute fréquence et un signal basse fréquence, le système étant configuré pour mettre en œuvre un premier traitement du signal basse fréquence pour obtenir un signal basse fréquence de sortie et un deuxième traitement audio du signal haute fréquence pour obtenir un signal haute fréquence de sortie, et une sommation du signal basse fréquence de sortie et du signal haute fréquence de sortie pour obtenir un signal audio de sortie fourni en entrée d’un ensemble d’blocs de traitement audio du système audio. Le module d’amélioration du rendu sonore des basses fréquences comporte, pour ledit premier traitement du signal basse fréquence, un module d’augmentation de la dynamique du signal basse fréquence, paramétré en fonction d’au moins une partie transitoire dudit signal basse fréquence.
Le capteur 36 peut être configuré pour être mis en communication avec l’air de la première arrivée d’air 20 ou avec l’air de la deuxième arrivée d’air 22 ou avec l’air de la troisième arrivée d’air 23. Le capteur 36 peut être un capteur commun configuré pour être mis en communication alternativement avec l’air de la première arrivée d’air 20, l’air de la deuxième arrivée d’air 22 et l’air de la troisième arrivée d’air 23, par exemple via les moyens de prélèvement d’air 33.
Les moyens de mesure d’air 32 peuvent comprendre le premier capteur de mesure d’une grandeur significative d’un besoin de ventilation, configuré pour être mis en communication avec l’air de la première arrivée d’air 20, le deuxième capteur de mesure d’une grandeur significative d’un besoin de ventilation, configuré pour être mis en communication avec l’air de la deuxième arrivée d’air 22, et un troisième capteur de mesure d’une grandeur significative d’un besoin de ventilation, configuré pour être mis en communication avec l’air de la troisième arrivée d’air 23. Le troisième capteur 36 peut être par exemple un capteur de CO2 et/ou d’humidité et/ou de COV et/ou de température. Le troisième capteur peut être disposé dans le dispositif de centralisation de débits d’extraction 18. Le troisième capteur peut être déporté du dispositif de centralisation de débits d’extraction 18.
Les moyens de mesure d’air 32 peuvent comprendre plusieurs capteurs 36 de nature différente, c’est-à-dire plusieurs types de capteurs, par exemple un capteur de CO 2 et un capteur humidité. Le sélecteur peut être configuré pour mettre en communication alternativement chaque type de capteur 36 avec l’air de la première arrivée d’air 20, l’air de la deuxième arrivée d’air 22, et l’air de la troisième arrivée d’air 23.
En outre, le dispositif de centralisation de débits d’extraction 18 peut comprendre plusieurs sorties d’air 24 pour connecter plusieurs conduits de sortie 26. De cette façon, le dispositif de centralisation de débits d’extraction 18 peut être relié au ventilateur 16 via plusieurs conduits de sortie 26. Le dispositif de centralisation de débits d’extraction 18 peut comprendre par exemple deux ou trois sorties d’air 24.
Dans un mode de réalisation, le dispositif de centralisation de débits d’extraction 18 peut comprendre trois arrivées d’air et trois sorties d’air, de sorte à avoir un dispositif de centralisation de débits d’extraction 18 symétrique pouvant être aisément assemblé.
Le dispositif de centralisation de débits d’extraction 18 peut comprendre au moins un bouchon 35 configuré pour coopérer au moins une des sorties d’air 24, à la place d’un conduit de sortie 26. Le capteur 36 peut être disposé dans la sortie d’air 24 comprenant le bouchon 35. Le premier capteur et/ou le deuxième capteur et/ou le troisième capteur peuvent être disposés dans la sortie d’air 24 comprenant le bouchon 35. L’au moins un capteur 36 peut être disposé dans la sortie d’air 24 comprenant le bouchon 35.
Le dispositif de centralisation de débits d’extraction 18 peut comprendre un dispositif d’attache 37, tel que des équerres de fixation du dispositif de centralisation de débits d’extraction 18 au plafond d’une pièce des locaux.
Comme le montre les figures 6 à 8, le moyen d’obturation 46 est mobile entre une position d’ouverture ( ) et une position de fermeture ( ). Le moyen d’obturation 46 mobile permet de réguler le débit d’air.
Le moyen d’obturation 46 peut être associé à un actionneur 48, tel qu’un motoréducteur, configuré pour entrainer le moyen d’obturation 46. L’actionneur 48 peut être configuré pour entrainer le moyen d’obturation 46 en rotation.
L’actionneur 48 peut être configuré pour entrainer le moyen d’obturation 46 entre la position d’ouverture et la position de fermeture.
L’actionneur 48 peut être un motoréducteur pas à pas.
Le dispositif de centralisation de débits d’extraction 18 peut comprendre une carte électronique (non représentée) configurée pour recevoir des informations du capteur 36 et pour communiquer avec le dispositif de contrôle 34 afin de commander les premier 28, deuxième 30 et/ou troisième 31 moyens de régulation du débit d’air.