INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’échangeur thermique selon l’invention est destiné à équiper un véhicule automobile et peut prendre la forme de tout échangeur de chaleur destiné à être brasé, par exemple un évaporateur ou encore un refroidisseur tel qu’un refroidisseur de batteries. Il permet une économie de couche destructrice d’oxydation, puisque l’intégralité des pièces de l’échangeur thermique n’est pas recouverte. Une distribution de la couche destructrice d’oxydation sur les plaques de l’échangeur thermique est mesurée par microscopie électronique à balayage.
En plus du fluide réfrigérant, l’autre fluide qui circule au sein de l’échangeur thermique peut être de l’eau, de l’air ou un autre fluide réfrigérant. Les deux fluides ont vocation à échanger des calories, ce qui permet le refroidissement ou le réchauffement d’un élément du véhicule.
Par exemple avec une carte 100 équipée de N dispositifs électroniques, il est possible de piloter tout ou partie des N dispositifs électroniques en fermant les N interrupteurs correspondants, avec N un entier naturel.
Dans un mode de réalisation, on peut prévoir qu’un dispositif électronique donné est en connexion électrique avec le microcontrôleur 140 par plusieurs paires de plots de contact en série.
De préférence, on prévoit que certains interrupteurs sont par défaut fermés ou inopérants, comme des leurres, et d’autres interrupteurs sont par défaut ouverts.
Dans ce cas, la connaissance de l’ensemble des interrupteurs ouverts par défaut est équivalent à un code, donc à un facteur mémoriel.
Grâce à cette configuration, il est possible d’alimenter ledit dispositif électronique si tous les interrupteurs ouverts par défaut sont fermés.
De préférence, le nombre total d’interrupteurs ouverts par défaut est compris entre 1 et 5, et le nombre total d’interrupteurs est supérieur à 5.
De préférence, on prévoit généralement que l’interrupteur correspondant à chaque paire 160 de plots de contact est ouvert par défaut et fermé lors d’un contact physique entre les plots de ladite paire et la peau d’un utilisateur.
* FONCTIONNEMENT *
Au-delà de l’éventuelle activation sélective de dispositifs électroniques, les paires 160 de plots de contact peuvent être utilisés comme facteur d'authentification, en l’espèce mémoriel.
A cet effet, on prévoit d’enregistrer un code secret dans une mémoire de la carte 100.
Le code secret est un code binaire enregistré dans une mémoire accessible au microcontrôleur 140, il est distinct de l’éventuel code PIN. Il comprend un nombre de bits prédéfini.
A l’instar du code PIN, le code secret peut être préattribué à l’utilisateur de la carte 100 à puce ou prédéfini par celui-ci dans une étape d’enrôlement.
Le microcontrôleur 140 détecte la fermeture de chaque interrupteur lors d’un contact physique entre une paire 160 de plots de contact avec la peau d’un utilisateur.
L’état ouvert ou fermé de chaque interrupteur correspond à une valeur 0/1 de bit.
Le microcontrôleur 140 peut alors calculer le code qui correspond à l’état d’ouverture ou de fermeture de l’ensemble des interrupteurs et comparer le code calculé au code secret enregistré.
Le microcontrôleur 140 peut alors émettre un signal qui est fonction du résultat de la comparaison.
* Position des paires de plots de contact *
Les paires 160 de plots de contact sont disposées sur au moins l’un parmi : - une tranche de la carte 100 ; - une face de la carte 100.
Par exemple, on peut prévoir des interrupteurs sur une ou plusieurs tranches de la carte 100, en fonction de l’ergonomie et du niveau de sécurité recherché.
On peut aussi prévoir, à titre d’alternative ou en complément, de prévoir des interrupteurs sur la face supérieure, sur la face inférieure, ou sur les 2 faces de la carte 100.
Par exemple, une carte 100 peut comprendre des interrupteurs sur les 2 faces de la carte 100 et sur la tranche. Les interrupteurs sur les 2 faces peuvent être activés par pincement de la carte 100 et les interrupteurs sur la tranche (ou les tranches) peuvent être activés par l’index et l’auriculaire d’une seule main, ou à l’aide de 2 mains.
* Fabrication des paires de plots de contact *
Selon un premier mode de réalisation , les paires 160 de plots de contact sont accessibles par au moins une tranche de la carte 100.
Dans une première variante , les paires 160 de plots de contact, repérées par des tirets-points sur la et sur la , sont formées par une découpe des pistes conductrices 150 de l’insert 170 supportant le deuxième circuit électronique, comme illustré sur la . Dans ce cas, les pistes conductrices 150 débouchent sur la tranche de la carte 100. L’extrémité des pistes conductrices 150 forme les plots de contact. Sur la , on a représenté 3 paires 160 de plots de contact.
De préférence, les pistes électriques 150 du deuxième circuit électronique sont découpées simultanément avec la découpe de la première couche externe 110 formant une face supérieure et de la deuxième couche externe 120 formant une face inférieure, et par exemple avec un emporte-pièce.
Dans ce cas, le deuxième circuit électronique comprenant l’ensemble de paires 160 de plots de contact est disposé de préférence sur un insert 170 distinct de l’insert 130 comprenant le premier circuit électronique formant l’antenne 131.
On peut prévoir d’augmenter localement la largeur ou l’épaisseur de la couche de métal en bordure de carte 100 pour fabriquer un plot de contact.
Dans une deuxième variante , les paires 160 de plots de contact sont formées soit par un repli sur lui-même de l’insert 170 supportant le deuxième circuit électronique ; soit, comme illustré sur la , par un repli des pistes conductrices 150 du deuxième circuit électronique sous la couche plate de plastique de l’insert 170, en bordure de carte 100, avant l’étape de lamination.
Sur la , les flèches pleines indiquent le repli des pistes conductrices 150 sous la couche plate de plastique de l’insert 170.
Dans ce cas, ledit insert 170 supportant le deuxième circuit électronique est pris en sandwich entre les deux couches externes 110, 120, comme illustré sur la , et le deuxième circuit électronique comprenant l’ensemble de paires 160 de plots de contact, repérées par des tirets points sur la , est disposé de préférence sur un insert 170 distinct de l’insert 130 comprenant le premier circuit électronique formant l’antenne 131.
Il convient d’éviter que les pistes conductrices 150 du deuxième circuit électronique viennent, par leur repli, court-circuiter les pistes conductrices 133 du premier circuit électronique qui forment l’antenne 131.
A cet effet, on peut prévoir, comme illustré sur la , d’intercaler une couche de recouvrement 190, isolante électriquement, connue sous l’anglicisme « overlay », entre l’insert 130 supportant l’antenne 131 et l’insert 170 supportant le deuxième circuit électronique.
Le circuit de perturbation CP peut être configuré pour fournir une forme d’onde de perturbation comprenant une pluralité de composantes harmoniques, chacune à une fréquence prédéfinie ; dans ce cas le moyen de traitement est configuré préférentiellement pour déterminer une impédance d’entrée ou une impédance de sortie pour la fréquence prédéfinie de chaque composante. Selon les besoins en fréquences à tester, le circuit de perturbation peut ainsi produire une forme d’onde de perturbation comprenant une seule fréquence tel qu’une forme d’onde sinusoïdale, ou bien une forme d’onde comprenant plusieurs composantes harmoniques telle qu’une forme d’onde triangulaire, carrée, etc. Dans un exemple de mise en œuvre concret, le circuit de perturbation peut être une source numérique de courant, apte à générer un signal numérique dont l’amplitude est suffisante pour générer une perturbation en sortie du convertisseur.
Le circuit de perturbation CP peut encore être agencé pour produire plusieurs formes d’onde de perturbation comprenant chacune une ou plusieurs composantes harmoniques à une ou des fréquences prédéfinies chaque forme d’onde de perturbation étant fournie à un unique bras de conversion ; dans ce cas, le moyen de traitement est configuré pour déterminer une impédance d’entrée ou une impédance de sortie pour chaque fréquence prédéfinie de chaque forme d’onde de perturbation.
Ajouter plusieurs formes d’onde de perturbation, chacune associée à un bras de conversion, et chacune ayant de préférence des fréquences harmoniques distinctes des fréquences harmoniques des autres formes d’onde de perturbation, permet de limiter les risques d’avoir sur un bras de conversion, même ponctuellement, une perturbation d’amplitude trop importante par rapport à l’amplitude du signal de puissance (défini par Iin, VIn) traversant le bras de conversion et transférant la puissance électrique au dispositif de sortie. Cela limite les risques de perte de régulation dans un bras de conversion du convertisseur.
Egalement, pour limiter encore la perturbation de la régulation simultanément sur plusieurs bras de conversion BCx, les circuits de perturbation sont configurés pour produire des formes d’onde de perturbations déphasées les unes par rapport aux autres, de préférence d’un angle à 360/n degrés.
Pour un convertisseur selon l’invention, le choix du nombre n de bras de conversion en parallèle est un compromis entre : - la complexité du convertisseur, qui augmente avec le nombre de bras de conversion en parallèle, - l’efficacité du convertisseur, qui augmente également avec le nombre de bras de conversion : plus le nombre de bras de conversion est important et moins une perturbation sur un bras de conversion a d’effet sur l’ensemble du convertisseur. Dans la pratique, des essais réalisés avec des nombres n différents ont montré qu’un convertisseur à n égal quatre (4) branches est un bon compromis et donne des résultats satisfaisants. Avec un convertisseur à 4 bras de conversion, les résultats les plus intéressants ont été obtenus avec un deuxième, un troisième et un quatrième circuits de perturbation produisant des formes d’onde de perturbations déphasées respectivement de 90°, 180° et 270° par rapport à une forme d’onde de perturbation produite par un premier circuit de perturbation.
Dans la pratique également, en dehors des circuits de mesure de tension ou de courant, la plupart des éléments (convertisseur A/N, soustracteurs, dispositif de filtrage, circuit de calcul, etc.) qui composent les dispositifs de régulation MR0, MR1, …, … MRx, …, MRn et les moyens pour déterminer une impédance sont des moyens numériques ; mis en œuvre par exemple à partir d’un processeur de type DSP (Digital Signal Processor) connu et de programmes ou portions de programme d’ordinateur configurés pour réaliser les fonctions techniques recherchées pour ces dispositifs.
La montre à titre d’exemple des résultats obtenus pour des mesures réalisées sur un convertisseur selon l’invention utilisé pour la charge d’une batterie d’accumulateurs de type LiFePO4 – 45 A.h à partir d’une source constituée d’une pile à combustible de puissance 5 KW. Le convertisseur comprend n = 4 bras de conversion identiques BC1 à BC4 associés en parallèle entre l’entrée IN et la sortie OUT du convertisseur, selon le schéma de la . Chaque bras de conversion est de type élévateur tel que celui de la . Le convertisseur est piloté par des signaux PWM RC1, …., RCx, …., RCn de fréquence de découpage de 250 kHz. Le convertisseur fournit à la charge un courant continu de charge Iout de l’ordre de 25 A, avec une oscillation résiduelle de l’ordre de 1,5 App (pour Ampère Peak to Peak ou Ampère crête à crête) à la fréquence de découpage. Comme expliqué plus haut, dans le convertisseur, le moyen de commande de régulation MR0 et les dispositifs de régulation MR1, …, MRn des bras de conversion assurent la régulation de la grandeur Iout pour qu’elle soit adaptée au dispositif de sortie (ici une batterie) et le plus stable possible dans le temps.
Une forme d’onde de perturbation P1, ici sinusoïdale, est appliquée sur le bras de conversion BC1 et plus précisément sur le soustracteur 22. La perturbation est prise en compte par le dispositif de correction 23 qui modifie les signaux de commande RC1 en conséquence. La modification des signaux RC1 se traduit ensuite par une modification du courant Iout_1 produit par le bras de conversion BC1. La modification du courant Iout_1 vient affecter le courant Iout = Iout_1+ …. + Iout_n fourni au dispositif de sortie. La tension aux bornes du dispositif de sortie évolue en fonction du courant Iout et des caractéristiques intrinsèques du dispositif de sortie. Les modifications des grandeurs électriques de sortie Iout, Vout sont répercutées sur les grandeurs électriques d’entrée Iin, Vin par l’intermédiaire des moyens de régulation. La figure 4a montre : - le courant Iin_1 circulant dans l’inductance d’entrée du circuit de conversion CC1 du bras de conversion BC1 sur lequel est appliqué la perturbation P1 : le courant Iin_1 est un courant continu d’environ 15 A sur lequel se superpose une oscillation sinusoïdale d’amplitude environ 10 App. - les courants Iin_2, Iin_3 et Iin_4, identiques, circulant dans l’inductance d’entrée des circuits de conversion CC2, CC3 et CC4 des bras de conversion BC2, BC3 et BC4, (non perturbés par P1) : le courant est un courant continu d’environ 15 A, avec une oscillation résiduelle de l’ordre de 1,5 App à la fréquence de découpage. La fréquence de découpage étant très élevée par rapport à la fréquence de la perturbation P1, la représentation graphique du courant Iin_2 se traduit ici par une bande de valeur milieu d’environ 15 A et d’amplitude 1,5 App. On peut noter que les courants Iin_2, In_3 et Iin_4 se sont pas ou très peu perturbés par la perturbation P1, seul le courant Iin_1 subissant la perturbation P1. .
La figure 4b montre l’évolution des grandeurs électriques d’entrée du convertisseur : - le courant Iin est égal à la somme des courants circulant dans l’inductance d’entrée du circuit de conversion de chaque bras de conversion BC1 à BC4. Ainsi, Iin a une composante continue de l’ordre de 60 A sur laquelle se superpose une composante alternative d’environ 10 à 12 App, apportée par la perturbation P1 via le courant I_in_1 ; - la tension Vin a ici une composante continue de l’ordre de 45 V sur laquelle se superpose une composante alternative très faible , de l’ordre de 5 Vpp (Volt crête à crête).
La figure 4c montre l’évolution des grandeurs électriques de sortie du convertisseur : - le courant Iout est égal à la somme des courants produits par les circuit de conversion CC1 à CC4 de chaque bras de conversion BC1 à BC4. Iout a ici une composante continu de l’ordre de 25 A sur laquelle se superpose une composante alternative d’environ 2 App, apportée par une composante alternative de même amplitude présente sur le courant Iout_1 fourni par le bras de conversion sur lequel est appliquée la perturbation P1, - la tension Vout a ici une composante continue de l’ordre de 100 V, sur laquelle se superpose une composante alternative d’environ 8 Vpp.
Après filtrage des composantes continues des signaux Vin, Iin, l’impédance d’entrée du convertisseur à la fréquence de la perturbation P1 peut être calculée. De manière similaire, après filtrage des composantes continues des signaux Vout, Iout, l’impédance de sortie du convertisseur à la fréquence de la perturbation P1 peut être calculée.
En synthèse, l'invention propose un nouveau convertisseur de puissance notamment adapté pour une charge électrochimique non linéaire, et un système de conversion comprenant une source d’énergie électrochimique non linéaire et un convertisseur, convertisseur et système de conversion qui apportent notamment les bénéfices techniques et économiques suivants : - une régulation en continu du transfert de puissance entre la source et le dispositif de sortie, - des moyens de mesure d’impédance permettant le suivi en temps réel du fonctionnement de la source et de la charge, sans adjonction de moyens supplémentaires et sans perturbation du fonctionnement du convertisseur.
Nomenclature S, DS source d’énergie électrique et élément de stockage d’énergie électrique IN, OUT borne d’entrée et borne de sortie du convertisseur Iin première grandeur électrique (courant dans l’exemple) d’entrée Iin_x fraction de la première grandeur électrique d’entrée sur le bras de conversion x I*in valeur attendue de la première grandeur électrique d’entrée I*in_x valeur attendue de la fraction de la première grandeur électrique d’entrée sur le bras de conversion x Vin deuxième grandeur électrique (tension dans l’exemple) d’entrée Iout première grandeur électrique (courant dans l’exemple) de sortie Iout_x fraction de la première grandeur électrique de sortie Vout deuxième grandeur électrique (tension dans l’exemple) de sortie V*out valeur attendue de la deuxième grandeur électrique de sortie n nombre de bras de conversion régulés BC1, ...BCx, … BCn n bras de conversion régulés RCx signaux de commande de régulation CC1, Ccx, CCn circuit de conversion MR1, ...MRx, … MRn dispositifs de régulation, un par circuit de conversion 21 dispositif de mesure de la fraction de rang x de la 1ère grandeur électrique d’entrée (Iin_x) 22 soustracteur 23 dispositif de correction MR0 moyen de commande de régulation 11 dispositif de mesure de la deuxième grandeur électrique de sortie (Vout) 12 soustracteur 13 dispositif de correction MI moyens pour déterminer une impédance CP circuit de perturbation moyen de traitement dispositif de mesure des grandeurs d’entrée (Vin, Iin) et / ou des grandeurs de sortie (Vout, Iout) circuit de mesure dispositif de filtrage de la composante continue dispositif de conditionnement dispositif de calcul d’impédance
Dispositif de communication comprenant un amplificateur de puissance et procédé de mise en œuvre Il est décrit un dispositif de communication comprenant un amplificateur de puissance et procédé de mise en œuvre, pouvant être utilisés notamment dans un réseau sans fil.
Arrière-plan technique Un dispositif de communication tel qu’un récepteur/émetteur dans un réseau de communication sans fil peut consommer une énergie non négligeable. Dans un tel dispositif, les circuits liés à l’amplification d’un signal destiné à être émis par une antenne participent grandement à cette consommation. Il est souhaitable d’en réduire la consommation lorsque cela est possible.
Résumé Un ou plusieurs modes de réalisation concernent un dispositif de communication comprenant :
Avantageusement, le système de climatisation 22 n’a pas besoin de réglage, il s’adapte à la position relative de l’élément de structure supérieur 18 par rapport à l’élément de structure inférieur 16.
De plus, le manchon 36 forme un diaphragme et est interchangeable, au sens où il suffit de remplacer le manchon par un autre manchon pour changer le dimensionnement du diaphragme sans modifier les autres pièces du système de climatisation 22.
DISPOSITIF ANTI-PINCEMENT POUR VITRE DE VEHICULE L’invention traite de la sécurité liée à l’actionnement d’un élément coulissant d’un véhicule. La présente invention concerne plus particulièrement un système anti-pincement pour une vitre d’un véhicule automobile. L’invention a également trait à un procédé de fermeture d’une vitre d’un véhicule automobile.
Un véhicule automobile comprend communément des vitres latérales ou des panneaux de toit ouvrant dit électriques. Le conducteur ou le passager peut alors actionner un organe de commande qui déclenche un moteur électrique pour fermer ou ouvrir la vitre.
L’organe de commande comprend généralement un commutateur avec ou sans ressort de retour. Dans le premier cas, le moteur est activé tant que l’utilisateur maintient l’organe de commande dans une position donnée, le relâchement de l’organe de commande stoppe le moteur et donc la vitre. En utilisant un commutateur sans ressort de retour, l’organe permet d’actionner le moteur dans un sens ou dans l’autre jusqu’à ce qu’un autre organe, ou le même, soit actionné pour stopper le moteur.
En fin de course, la vitre vient en butée contre un élément mis en correspondance. Le moteur se coupe généralement lorsque son couple appliqué dépasse une valeur seuil. Cette valeur seuil est trop élevée pour qu’un enfant puisse stopper la course de la vitre à la main. Il y a donc un risque de blessure lorsqu’un enfant placerait sa main ou une autre partie de son corps contre la vitre pendant sa fermeture automatique.
Les commandes, et notamment les commandes des vitres latérales arrières sont souvent centralisées au niveau de la place conducteur du véhicule. Il est donc fréquent que le conducteur ouvre ou ferme une fenêtre sans pouvoir faire attention aux mains des passagers. Cela est particulièrement problématique avec les jeunes enfants. On cherche donc des solutions pour limiter les risques de pincement, entre le cadre et la vitre.
L’invention a pour objectif d’améliorer les solutions de l’état de la technique, et notamment de proposer un véhicule améliorant la sécurité des passagers. L’invention a également pour objectif de proposer une solution simple, économe, et qui puisse être adaptée sur une vitre d’un véhicule sans gêner la visibilité à travers cette dernière.
A cet effet, et selon un premier aspect, l’invention a pour objet un véhicule automobile comprenant une ouverture, un cadre délimitant l’ouverture, et une vitre coulissant dans l’ouverture entre au moins une position ouverte et une position fermée, au moins un rail de guidage de la vitre; le cadre comprenant un montant d’accostage ; la vitre comprenant un bord d’accostage apte à entrer en contact avec le montant d’accostage en position fermée ; remarquable ce que le véhicule automobile comprend en outre un système anti-pincement comportant une source lumineuse qui est reliée à la vitre, qui est disposée dans le rail de guidage, et qui est configurée de manière à émettre un rayon lumineux dans l’ouverture le long du bord d’accostage; le système anti-pincement comprenant en outre un capteur photoélectrique, un module d’analyse qui est connecté au capteur photoélectrique et qui est configuré pour analyser la propagation du rayon lumineux le long du bord d’accostage de manière à détecter un obstacle dans l’ouverture
Comme on l’aura compris à la lecture de la définition qui vient d’en être donnée, l’invention propose un véhicule automobile avec un système anti-pincement avec une source lumineux qui émet un rayon précédent le mouvement de fermeture de la vitre, la position d’émission étant depuis le rail de guidage afin de balayer tout le bord d’accostage.
Positionner la source lumineuse dans le rail de guidage permet de surveiller l’ouverture sur toute sa largeur. Cet agencement évite les angles morts dans l’ouverture. Ainsi, l’invention améliore la sécurité puisqu’elle agrandi la surface surveillée dans l’ouverture. Par ailleurs, un rail de guidage de vitre présente une gorge étroite évitant qu’un doigt d’un passager n’y pénètre. Par conséquent, y placer la source lumineuse, et éventuellement le capteur associé, ne pénalise pas la sécurité. Au contraire, cet agencement évite que la source ne rentre en contact d’un doigt. La fonction anti-pincement est optimisée.
On connait le document CN109577779A qui décrit un système anti-pincement contre un bord d’une porte pivotante. Le système comprend, le long d’un bord de la porte, un émetteur laser agencé en haut du bord de la porte, et un récepteur agencé en bas du bord. L’émetteur laser et le récepteur sont montés sur des cales biseautées. Ces dernières rentrent dans des encoches du bord de la porte en cas de contact avec le chambranle. Lorsqu’un objet ou une partie d’un individu est en appui contre le bord, le signal laser entre l’émetteur et le récepteur est coupé. Le système anti-pincement peut envoyer un signal d’alarme de risque de pincement.
Malheureusement, cette solution n’est pas satisfaisante puisque puisqu’elle ne permet pas de détecter un obstacle au niveau d’une des cales biseautées. De même, cette solution est aveugle quant aux obstacles entre une cale biseauté et extrémité voisine de la porte. En outre, cette solution reste complexe et couteuse. Puisque les capteurs sont escamotés dans la porte, ce système ne peut pas être adapté sur une vitre d’un véhicule automobile sans gêner la visibilité. Par ailleurs, la réalisation des encoches et des trous pour les ressorts fragiliserait la vitre, et serait incompatible avec les procédés de fabrication de vitre dans le domaine automobile.