INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Pour cela, des nouvelles compositions de liant hydraulique sont développées dans lesquelles la quantité de clinker est réduite.
Des compositions cimentaires dans lesquelles le liant hydraulique est un composé alumino-siliceux, par exemple, un laitier de hauts fourneaux, ont été décrites, ces compositions sont généralement activées. Cependant, l’ouvrabilité de ces compositions chute très rapidement, ce qui signifie qu’elles passent d’un état fluide à presque solide en moins de 30 minutes. Du point de vue rhéologique, on observe typiquement des contraintes seuil de 1 à 10 Pa cinq minutes après le gâchage, qui augmentent jusqu’à 50 à 100 Pa entre 30 et 60 minutes après le gâchage.
Il y a donc un intérêt à fournir une solution permettant d’améliorer la fluidité des compositions comprenant au moins un composé alumino-siliceux, de préférence laitiers de hauts fourneaux.
Un objectif de la présente invention est de fournir une composition de liant hydraulique comprenant au moins un composé alumino-siliceux et un activateur alcalin ou sulfate permettant l’obtention de composition hydraulique présentant un maintien de fluidité amélioré.
Un autre objectif de la présente invention est de fournir une composition de liant hydraulique comprenant au moins un composé alumino-siliceux et un activateur alcalin ou sulfate présentant de bonnes propriétés thixotropes et un bon compromis entre propriétés thixotropes et résistances mécaniques, notamment à 28 jours.
Un autre objectif de la présente invention est de fournir une telle composition permettant un maintien de fluidité pendant 1h ou 1h30.
Tous ces objectifs sont remplis par la présente demande qui concerne une composition de liant hydraulique (CLH) comprenant :
un liant hydraulique comprenant au moins un composé alumino-siliceux et un activateur alcalin ou sulfate et un maximum de 10% en poids de clinker, de préférence de 0 à 10% en poids de clinker ;
Lorsqu’une commande électrique du type courant alternatif (AC) est appliquée au qubit (par exemple, un signal micro-ondes) pour appliquer une porte à 1 qubit (par exemple, une porte X) sur le qubit à spin-photon, cela induit des erreurs entraînant des transitions indésirables.
Le qubit peut atteindre un troisième état, ce qui entraîne une perte d'informations et des erreurs dans les calculs utilisant des portes à 1 qubit. Il est possible de régler une amplitude de commande électrique donnée Ωd comme nous le souhaitons sur la base de considérations expérimentales, par exemple, avec l'amplitude du signal micro-onde envoyé à l'appareil.
Il est alors possible de minimiser les erreurs commises en ajustant les paramètres de qubit bien définis, de sorte qu'une certaine équation soit vérifiée.
Il est possible d’introduire d'abord des variables temporaires qui simplifieront les expressions mathématiques :
qui ne dépendent que des trois paramètres réglables du qubit αs, αas et γ, ainsi que de l'amplitude de commande réglable appliquée au qubit Ωd.
Afin qu'une certaine probabilité d'atteindre une transition indésirable après l'application de l'entraînement électrique soit très faible, par exemple, P = 0,01 %, il est possible de calculer la quantité suivante :
P est la probabilité souhaitée de transitions indésirables après l'application du courant électrique AC (par exemple après l'application d'une porte X).
Il est possible d’ajuster les paramètres du qubit de sorte que P = 0,01%, correspondant à un très bon fonctionnement d'une porte quantique à un qubit .
L’ensemble d'étapes utilise les paramètres réglables préalablement définis, qui sont directement liés aux paramètres expérimentaux du champ magnétique et des potentiels électrostatiques, après quoi le qubit se retrouve dans le régime de fonctionnement optimal.
Cela se produit parce que ces paramètres réglables vérifient l'ensemble des équations suivantes :
La illustre le régime de fonctionnement du qubit qui satisfait l'inéquation présentée et entraîne que la fréquence du qubit, ie. la différence entre les niveaux d'énergie de la deuxième courbe, en partant du bas du graphique, et la première courbe, en partant du bas du graphique, soit une fonction constante de la tension de polarisation epsilon du qubit. Comme c'est la variation de cette fonction qui quantifie le bruit en charge, un tel régime permet de protéger le qubit de ce bruit en charge.
Code de répétition asymétrique pour qubit de chat L’invention concerne le domaine de l'informatique quantique, des codes correcteurs d’erreur quantiques bosoniques, et des codes de répétition.
La réalisation d'un ordinateur quantique à grande échelle est un défi car le bruit induit par les interactions incontrôlées des composants de l'ordinateur quantique avec son environnement détruit les fragiles caractéristiques quantiques responsables de l'accélération quantique. En effet, tous les algorithmes dont l'accélération quantique est théoriquement prouvée nécessitent un certain niveau de protection contre la décohérence.
La théorie du calcul quantique tolérant aux pannes traite de cette question. Les codes correcteurs d'erreurs quantiques (CCEQ ou " Quantum error correcting codes " en anglais ou QECC) sont conçus de telle sorte que les erreurs induites par l'environnement n'affectent pas l'information quantique. Ces codes fonctionnent selon le principe "combattre l'intrication par l'intrication" : comme les erreurs naturelles survenant dans les systèmes physiques sont en général locales, l'information quantique à protéger est codée dans des états intriqués non locaux, de sorte qu'il devient improbable que des erreurs puissent la corrompre. Le CCEQ le plus populaire est le code de surface (" surface code " en anglais).
Le cœur de la théorie de la tolérance aux fautes quantiques est le théorème du seuil : des calculs quantiques arbitrairement longs peuvent être effectués de manière fiable à condition que le bruit affectant les composants physiques de l'ordinateur soit inférieur à une valeur constante appelée le seuil d'erreur de tolérance aux fautes (ou " fault-tolerant error threshold " en anglais).
En théorie, les CCEQ fournissent, lorsqu'ils fonctionnent en dessous du seuil d'erreur de tolérance aux fautes, une protection arbitrairement bonne contre le bruit, ce qui résout ainsi le problème de la décohérence. Cependant, leur mise en œuvre dans le monde physique se fait au prix d'énormes ressources physiques pour atteindre un niveau de protection suffisant. Le compromis entre le degré de protection fourni par un CCEQ et l'augmentation des composants nécessaires à sa mise en œuvre définit ce qui est connu sous le nom de "problème de surcharge des ressources" (pour " resource overhead problem " en anglais).
Selon un mode de réalisation préféré, le solvant aqueux contient au moins 50% en poids d’eau, de préférence au moins 75% en poids, et mieux encore au moins 90% en poids d’eau. De manière plus préférée, le solvant est constitué d’eau (teneur en eau supérieure à 99% en poids).
Le volume de solvant aqueux employé à cette étape est avantageusement supérieur au volume poreux total de l’échantillon de matériau A’ à traiter. Ce volume peut être notamment compris dans la gamme allant de 2 à 20 fois le volume poreux total de l’échantillon de matériau A’, de préférence de 5 à 10 fois ledit volume poreux.
L’étape (2) peut être effectuée à toute température appropriée, allant par exemple de la température ambiante (20°C) à 150°C. De préférence, cette étape est effectuée sous un léger chauffage, c’est-à-dire à une température allant de 25 à 100°C, de préférence de 30 à 70°C.
Au cours de cette étape, il est avantageux de procéder à un brassage du matériau A’ et du solvant aqueux, de manière à assurer un lavage efficace de la surface du matériau.
Cette étape peut être effectuée en mode continu ou en mode discontinu (mode dit « batch »), le mode discontinu étant préféré d’autant plus qu’il permet de limiter la quantité d’eau mise en œuvre.
Cette étape peut être réalisée dans toute unité de type extracteur solide/liquide ou mélangeur industriel (par exemple un mélangeur conique ou biconique).
Le matériau A’ après traitement à l’étape (1) est dénommé matériau A".
L’étape (3) Cette étape consiste à extraire le ou les métaux M par mise en contact du matériau A" issu de l’étape (2) avec une solution S contenant au moins un acide carboxylique. Cette étape permet d’extraire les métaux du matériau A", par dissolution de ceux-ci sous forme de sels d’acides organiques.
La solution S comprend un solvant qui peut être choisi parmi l’eau, les solvants organiques (notamment les alcools, les polyols), et les mélanges d’eau et de solvants organiques.
De préférence, la solution S contient au moins 50% en poids d’eau, de préférence au moins 60% en poids d’eau, par rapport au poids total de la solution S.
Le ou les acides carboxyliques présents dans la solution S peuvent être des mono-acides, des di-acides ou des tri-acides carboxyliques. Ils comprennent de préférence de 1 à 8 atomes de carbone.
Selon un mode de réalisation préféré, le ou les acides carboxyliques sont choisis parmi l’acide acétique, l’acide citrique, l’acide maléique, l’acide glycolique, et les mélanges de ces acides. De préférence, le ou les acides carboxyliques sont choisis parmi l’acide acétique, l’acide citrique, et leurs mélanges.
La solution S contient une teneur totale d’acides carboxyliques typiquement comprise dans la gamme allant de 5 à 50% en poids, de préférence de 10 à 30% en poids, par rapport au poids total de la solution S.
Le volume de solution S employé à l’étape (3) est avantageusement supérieur au volume poreux total de l’échantillon de matériau A" à traiter.
Ce volume peut être notamment compris dans la gamme allant de 2 à 50 fois le volume poreux total de l’échantillon de matériau A", de préférence de 5 à 20 fois ledit volume poreux, et mieux encore de 10 à 15 fois ledit volume poreux.
L’étape (3) peut être effectuée à toute température appropriée, allant par exemple de la température ambiante (20°C) à 150°C. De préférence, cette étape est effectuée à chaud, c’est-à-dire à une température allant de 50 à 130°C, de préférence de 80 à 120°C.
La différence de teneur en soufre de la solution après test par rapport à celle de la teneur en soufre avant test permet de calculer la quantité de soufre piégé par le matériau poreux. Cette quantité est exprimée en % en poids de soufre piégé, par rapport au poids de matériau poreux.
Exemple 1 comparatif Un premier essai de recyclage du nickel depuis le matériau A1 vers le matériau B1 a été réalisé, en suivant un protocole comparatif constitué des étapes (1), (3) et (4) décrites ci-dessous.
Etape (1) Le matériau A1 a été soumis à une étape de traitement thermique, en le maintenant à une température de 550°C pendant 2h sous air dans un four à moufle. On obtient ainsi le matériau A1’. Ce matériau contient 0,1% en poids de carbone et 2,8% en poids de soufre. Ces teneurs ont été mesurées avec un analyseur de la marque LECO, modèle CS230.
Etape ( 3 ) 50g du matériau A1’ ont été placés dans une fiole rotative équipée d’un agitateur mécanique, et une solution S1 obtenue par mélange de 103 g d’eau et 146,6 g d’une solution à 50% en poids d’acide citrique dans l’eau a été ajoutée. Le contenu du flacon a été agité en le maintenant à reflux à une température de 100°C pendant une durée de 2 heures.
Après refroidissement, le mélange est filtré et une solution S1’ (comprenant la solution S1 et des sels de nickel) est ainsi récupérée.
Etape (4) La solution S1’ est alors mise en contact avec le matériau B1, en procédant par imprégnation à volume poreux en utilisant 43,4g de la solution S1’ pour 100g de matériau B1.
Le mélange est laissé maturer à température ambiante pendant une durée de 16 heures.
Puis le matériau B1 est séché pendant 1,5 heures dans un four à 130°C, et l’imprégnation à volume poreux est réitéré à l’identique, avec la même quantité de solution S1’ pendant une durée de 16 heures.
Le matériau est enfin soumis à un séchage final (1,5 heures dans un four à 130°C). On dénomme B1 C le matériau modifié obtenu par la méthode comparative ci-avant.
Détermination des propriétés du matériau B1 C Analyse de la teneur en nickel (par fluorescence aux rayons X) : le matériau B1 C présente une teneur en oxyde de nickel de 46,8% en poids. Ainsi, la méthode incluant les étapes (1), (3) et (4) a permis d’augmenter la teneur en NiO du matériau receveur B1 de 41,8% à 46,8% en poids.
Performances en piégeage du soufre : les deux tests de piégeage du soufre ont été effectués, sur le matériau B1 d’origine, et sur le matériau B1 C . Les résultats sont détaillés dans le tableau 1 ci-dessous.
Matériau Test de piégeage du n-butyle mercaptan (% en poids de S piégé) Test de piégeage du thiophène (% en poids de S piégé) B1 13,3 0,3 B1 C 13,1 0,2
Les résultats montrent que le matériau modifié selon la méthode comparative, bien qu’il présente une teneur en nickel plus élevée que le matériau B1 de départ, présente cependant une activité légèrement diminuée par rapport au matériau B1.
Exemple 2 selon l’invention Un deuxième essai de recyclage du nickel depuis le matériau A1 vers le matériau B1 a été réalisé, en suivant un protocole conforme à l’invention, constitué des étapes (1), (2), (3) et (4) suivantes : - les étapes (1), (3) et (4) sont strictement identiques à celles de l’exemple 1 ci-avant ; - entre les étapes (1) et (3), est insérée une étape (2) décrite ci-dessous.
Etape ( 2 ) 50g du matériau A1’ ont été placés dans une fiole rotative équipée d’un agitateur mécanique, puis 100 ml d’eau déminéralisée ont été ajoutés. Le contenu du flacon a été agité à une température de 50°C pendant une durée de 2 heures.
Après refroidissement à température ambiante, l’eau a été éliminée par filtration et le matériau A1" ainsi récupéré a été replacé dans la fiole pour la mise en œuvre de l’étape (3).
La représente un deuxième mode de réalisation dans lequel l’évènement prédéterminé est fonction de l’initiation d’une communication. Dans ce deuxième mode de réalisation, la génération 11 de l’identifiant de clé utilisateur de groupe GUK-ID est réalisée à chaque prise de parole en MCPTT, à chaque émission de contenu vidéo en MCVideo, ou à chaque émisison de données textuelles ou de fichier en MCData. Ainsi, dans ce deuxième mode de réalisation, l’entité réceptrice R ne peut grouper aucune communication avec d’autres et ne peut pas les relier avec l’entité émettrice E. L’entité réceptrice R peut quand même déchiffrer le contenu puisqu’elle reçoit, dans l’identifiant de clé maitre MKI, l’identifiant de clé utilisateur de groupe GUK-ID utilisé pour chiffrer le contenu avec l’identifiant de clé maitre de groupe GMK-ID.
Cyclotron à bi-secteurs séparés La présente invention concerne les accélérateurs de particules, et plus particulièrement les cyclotrons. Ces derniers constituent une solution intéressante pour accélérer des particules lourdes, protons et autres ions, à de hautes énergies pour diverses applications médicales, industrielles ou dans le domaine de la recherche en physique nucléaire.
L’invention concerne plus particulièrement les cyclotrons à secteurs séparés non spiralés et à vallées entre les secteurs dans lesquelles le sens du champ magnétique des secteurs est localement inversé.
Dans le type classique de cyclotrons à secteurs séparés, les structures magnétiques des électroaimants se composent d’un circuit magnétique comprenant des culasses horizontales et des retours de culasse joignant les culasses horizontales. Des bobines d’excitation sont disposées autour de deux pièces polaires fixées aux culasses horizontales. L’ensemble constitué par le circuit magnétique et les bobines d’excitation est symétrique par rapport à un plan horizontal dénommé plan médian autour duquel sont accélérées et guidées les particules.
Deux exemples de structures magnétiques à secteurs séparés permettant l’accélération de faisceaux intenses sont décrits dans les publications suivantes: C.Baumgarten, Current limits of PSI’s High Power Cyclotrons: Theory and Practice, September 2021 (cas classique de cyclotron à secteurs séparés spiralés) et P. Mandrillon and M. Conjat “ Single Stage Cyclotron for an ADS”; Proceedings of the Int. Conf. on Cyclotrons and their Applications (Zurich-2016), pp. 387-393 (cas de cyclotron à secteurs séparés non spiralés et à vallées à champ magnétique inversé)
Dans cette dernière publication, il est proposé un cyclotron comportant une bobine d'excitation unique. La bobine d'excitation décrite présente une forme particulière lui permettant d'inverser le champ magnétique entre les pièces polaires des secteurs. Une telle configuration permet d'améliorer la focalisation des faisceaux de particules ainsi que leur extraction. Toutefois, la fabrication d'une telle bobine peut s'avérer compliquée.
Il existe un besoin pour accroitre encore les performances des cyclotrons afin de permettre notamment la réalisation de cyclotrons, en particulier isochrones et non-supraconducteurs, capables d’accélérer des particules à des énergies comprises entre 10 et environ 100 MeV et avec une intensité relativement importante si cela est recherché, et qui soit par ailleurs de fabrication relativement simple, de fonctionnement fiable et compatible avec une fabrication sous encombrement relativement réduit.
Afin d’extraire des faisceaux de forte intensité sans pertes, il demeure aussi un besoin impératif de simplifier l’extraction de faisceaux accélérés.
L’invention vise à répondre à tout ou partie de ces besoins et a pour objet un cyclotron à secteurs séparés, comportant :
- une pluralité de secteurs dits « secteurs principaux » comportant chacun une culasse ferromagnétique et une bobine d’excitation associée à chaque secteur principal montée sur un retour de la culasse, chaque secteur principal comportant une fente s’étendant radialement à partir d’une distance prédéfinie du centre du cyclotron, ladite fente séparant le secteur principal en deux secteurs secondaires,
- entre les secteurs principaux, des cavités accélératrices et des paires de bobines d’inversion de champ, distinctes des bobines d’excitation et disposées de part et d’autre du plan médian du cyclotron.
Les bobines d’inversion de champ permettent de générer un champ magnétique d’orientation inverse à celui généré par les bobines d’excitation. De préférence, les particules ne sont soumises à cette inversion du champ magnétique entre les secteurs qu’à partir d’un certain rayon de trajectoire.
Cette inversion du champ magnétique au niveau du plan médian entre les secteurs présente plusieurs avantages.
Tout d’abord, elle permet d’éviter la spiralisation des secteurs et d’accroître les propriétés de focalisation verticale permettant l’accélération des particules jusqu’à des énergies élevées. De préférence, les secteurs principaux présentent chacun un plan de symétrie passant par le centre du cyclotron. Par conséquent, les secteurs principaux présentent une forme non spiralée, ce qui permet de gagner en compacité et de disposer de davantage de place pour les cavités accélératrices et les bobines d’inversion de champ.
En outre, grâce à cette inversion de champ, les centres de courbure des trajectoires entre les secteurs sont à l’extérieur du cyclotron, la trajectoire des particules extraites est donc beaucoup plus courte et l’extraction du faisceau accéléré s’en trouve facilitée. Eventuellement, aucune pièce nécessaire à la déviation du faisceau extrait n’est tenue de traverser le plan médian.
L’invention peut ainsi permettre, notamment dans le cas d’une extraction à tours séparés, d’éviter l’emploi d’un septum et de limiter ainsi les problèmes d’activation que cela entraine.
Dans un mode de réalisation, à chaque génération de données de sorties, lesdites données de sorties et les données d’entrées utilisées pour les générer sont horodatées avant d’être enregistrées dans la mémoire.
Le réseau de neurones récurrent, lors de la réception de nouvelles données d’entrées, génère de nouvelles données de sorties en fonction des nouvelles données d’entrées et en fonction des données enregistrées et de leur horodatage.
Un avantage est d’améliorer la vitesse et la précision des données de sorties (par exemple, du nuage de points NP1 généré). En effet, lors de la génération en temps réel d’un nuage de points, on peut prendre l’hypothèse que la forme et la position de l’objet 10 sont très proches de ceux de l’itération précédente. Un tel réseau de neurones améliore avantageusement la vitesse de calcul et la précision du nuage de points généré NP1.
Dans un mode de réalisation, chaque cartographie d’intensité lumineuse acquise est horodatée. L’horodatage peut être utilisé par la fonction de construction pour générer un nuage de points NP1 avec un nuage de points généré dont l’horodatage est le plus proche de l’horodatage de la cartographie d’intensité lumineuse acquise.
Utilisation d’une bibliothèque La troisième fonction de construction comprend l’utilisation d’une base de données de cartographies d’intensité lumineuse acquises. Préférentiellement, ladite base de données est enregistrée sur un support lisible pour ordinateur tel qu’une mémoire, préférentiellement une mémoire non-transitoire. Dans un mode de réalisation, chaque cartographie d’intensité lumineuse de la base de données est associée à un label comprenant un nuage de point candidat ayant été utilisé pour l’acquisition de ladite cartographie d’intensité lumineuse associée. Préférentiellement, chaque cartographie d’intensité lumineuse de la base de données est associée à un second label comportant des informations représentant le motif d’émission utilisé pour l’acquisition de ladite cartographie d’intensité lumineuse associée.
La mise en œuvre de la troisième fonction de construction comprend la réception de la cartographie d’intensité lumineuse acquise 41 et de son motif d’émission P1 associée et/ou la réception du jeu de cartographies d’intensité lumineuse acquises.
La mise en œuvre de la troisième fonction peut comprendre une comparaison de la cartographie d’intensité lumineuse acquise avec les cartographies d’intensité lumineuse de la base de données associées au même motif d’émission que la cartographie d’intensité lumineuse acquise. Un score de correspondance peut être calculé pour chaque comparaison effectuée et la cartographie d’intensité lumineuse de la base de données ayant obtenu le meilleur score de correspondance peut être sélectionnée. Le nuage de points NP1 peut alors être généré en fonction du nuage de points candidat associé à ladite cartographie d’intensité lumineuse de la base de données sélectionnée.
Dans un mode de réalisation, les cartographies d’intensité lumineuse acquises de la base de données sont regroupées par groupes de cartographies d’intensité lumineuse. Préférentiellement, chaque groupe comprend des cartographies d’intensité lumineuse partageant le même nuage de point candidat.
Lorsqu’un jeu de cartographie d’intensité lumineuse est acquis, ledit jeu peut être comparé avec des jeux de cartographies d’intensité lumineuse de la base de données. Préférentiellement, chaque cartographie d’intensité lumineuse acquise est comparée avec la cartographie d’intensité lumineuse du groupe de la base de données associée au même motif d’émission que la cartographie d’intensité lumineuse acquise.
Préférentiellement, un score de correspondance est calculé pour chaque groupe de cartographie d’intensité lumineuse de la base de données. Le score de correspondance peut être fonction de la comparaison de chaque cartographie d’intensité lumineuse acquise. Le groupe de cartographies d’intensité lumineuse de la base de données peut ensuite être sélectionné.
Le nuage de points NP1 peut alors être généré en fonction du nuage de points candidat associé au groupe de cartographies d’intensité lumineuse de la base de données sélectionnée.
Générations successives d’un nuage de point de l’objet
Selon un autre aspect, l’invention concerne une méthode de suivi du mouvement d’un objet 10 placé devant la surface de détection 2.
Ladite méthode de suivi comprend une première génération d’un nuage de points NP1 dudit objet 10 devant la surface de détection 2. Préférentiellement, au moins une des méthodes décrites ci-avant est utilisée pour l’acquisition d’un tel nuage de points NP1.