INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’épaisseur de l’élément de support 28 prise selon la direction E est par exemple comprise entre 1 mm et 3,5 mm.
Dans l’exemple illustré, l’élément de support 28 est totalement translucide. Par exemple, l’élément de support 28 est fait d’un unique matériau translucide présentant un taux de transmission de la lumière uniforme.
En variante, avantageusement, l’élément de support 28 est fait de plusieurs matériaux distincts, c’est-à-dire qu’il est fait de matériaux présentant des propriétés de transmission de la lumière distinctes. En particulier, par exemple, l’élément de support 28 est fait de deux matériaux distincts. Par exemple, l’élément de support 28 est fait d’un premier matériau translucide formant une première zone translucide délimitant au moins la deuxième région translucide 46 et d’un matériau additionnel opaque définissant une deuxième zone périphérique autour de la première zone. Ainsi, la deuxième zone périphérique permet d’éviter les fuites de lumière au niveau de la bordure extérieure de l’élément de support 28.
L’élément extérieur 22 est disposé sur l’ensemble de décor 24. L’élément extérieur 22 définit une surface externe 50, et une surface interne 52 à l’opposé de la surface externe 50. Plus particulièrement, dans le premier mode de réalisation, la surface interne 52 de l’élément extérieur 22 est en contact avec la surface externe 40 de la couche de décor 26. Par « en contact avec », on entend que l’élément extérieur 22 est directement en contact avec la couche de décor 26, c’est-à-dire sans couche ou élément intermédiaires disposés entre la couche de décor 26 et l’élément extérieur 22.
De préférence, l’élément extérieur 22 est surmoulé sur la couche de décor 26.
Ainsi, dans l’exemple illustré, la surface interne 52 de l’élément extérieur 22 épouse la forme de la surface externe 40 de la couche de décor 26.
Il s’agit, en particulier, de la cavité autour du volume intérieur déjà évoqué. De façon avantageuse, le volume intérieur est délimité en commun par l’unité d’adaptateur de bras d’essuie-glace et l’unité d’adaptateur de balai d'essuie-glace. L’unité d’optimisation de l’aérodynamisme est prévue pour conduire l’air entrant par l’évidement dans le segment d’entrée d’air en passant sur la surface de guidage d’air vers l’orifice dans le segment de sortie d’air. L’unité d’optimisation de l’aérodynamisme permet par la surface de guidage d’air, d’assurer un guidage ciblé de l’air entrant vers le segment de sortie d’air.
De façon préférentielle, la surface de guidage d’air est au moins partiellement et de préférence complètement en une seule pièce avec un élément de corps de base de l’unité d’adaptateur de bras d’essuie-glace. L’orifice peut être découpé complètement dans le segment de sortie d’air, en particulier, de façon analogue à l’évidement. De façon préférentielle, l’orifice est découpé et/ou découpé à la presse, avantageusement sur au moins deux et avantageusement sur trois côtés. Partant de l’orifice, la surface de guidage d’air vient dans la cavité et est avantageusement relié sur au moins un côté délimitant l’orifice, notamment un quatrième côté à l’élément de corps de base de l’unité d’adaptateur de bras d’essuie-glace. Lorsqu’on réalise le dispositif de bras d’essuie-glace, en particulier, l’unité d’adaptateur de bras d’essuie-glace, on peut découper au moins en partie l’orifice et/ou le découper à la presse ou le dégager à la fraise.
Selon un développement préférentiel de l’invention, le segment d’entrée d’air et le segment de sortie d’air font entre eux un angle. Cela améliore le guidage de la veine d’air et assure un guidage plus efficace. De plus, l’air entrant peut être dévié de manière plus efficace de la liaison entre l’unité d’adaptateur de bras d’essuie-glace et au moins une unité d’adaptateur de balai d'essuie-glace. De plus, cela se traduit par une construction simple et compacte. L’angle entre le segment d’entrée d’air et le segment de sortie d’air est, par exemple, au moins de 20°, avantageusement d’au moins 45° et de façon préférentielle, d’au moins 90° et, en particulier, il est au maximum égal à 140°. De façon particulièrement préférentielle, le segment d’entrée d’air, en particulier, l’évidement et le segment de sortie d’air, en particulier, l’orifice sont pratiquement perpendiculaire l’un par rapport à l’autre.
Suivant une autre caractéristique, le segment d’entrée d’air et le segment de sortie d’air sont sur le même côté de l’unité d’adaptateur de bras d’essuie-glace. Cela augmente d’autant l’efficacité du point de vue du guidage de l’air entrant et réduit ainsi le soulèvement et de préférence évite ce soulèvement en ce que le segment d’entrée d’air et le segment de sortie d’air sont prévus sur les côtés différents de l’unité d’adaptateur de bras d’essuie-glace.
Le dispositif de bras d’essuie-glace ou l’essuie-glace selon l’invention ne sont pas limités aux applications et formes de réalisation décrites ci-dessus ; le dispositif de bras d’essuie-glace ou l’essuie-glace peuvent avoir un nombre différent d’éléments de composants et d’unités par rapport à ce qui est décrit sans sortir du cadre de l’invention. De plus, les plages de valeurs présentées ne sont que des exemples.
La présente invention sera décrite ci-après de manière plus détaillée à l’aide de modes de réalisation d’un dispositif de bras d’essuie-glace et d’un essuie-glace selon l’invention représenté dans les dessins annexés dans lesquels les figures sont des schémas et non des représentations à l’échelle. Ainsi :
essuie-glace comportant un dispositif de bras d’essuie-glace,
unité d’adaptateur de bras d’essuie-glace du dispositif de bras d’essuie-glace et unité d’optimisation de l’aérodynamisme du dispositif de bras d’essuie-glace selon la ,
vue de détail de l’unité d’adaptateur de bras d’essuie-glace comportant un segment d’entrée d’air de l’unité d’optimisation de l’aérodynamisme,
autre vue de détail de l’unité d’adaptateur de bras d’essuie-glace comportant un segment de sortie d’air de l’unité d’optimisation de l’aérodynamisme.
La montre un essuie-glace 50. L’essuie-glace 50 est prévu pour être monté sur une vitre et cela de façon préférentielle sur une vitre de véhicule pour nettoyer cette vitre (non représentée). La vitre peut être, par exemple, le pare-brise ou la lunette arrière. Mais on peut également envisager l’application de l’essuie-glace 50 à une vitre d’un objet stationnaire tel que, par exemple, un immeuble ou autre moyen de déplacement.
L’essuie-glace 50 comprend, de préférence, au moins un balai d'essuie-glace 36 et une unité d’adaptateur de balai d'essuie-glace 38. Dans ce mode de réalisation de l’essuie-glace 50, il est prévu un élément chauffant et au moins un réservoir de liquide pour fournir du liquide chauffé, à savoir du liquide lave-glace qui n’est toutefois pas détaillé ici.
L’essuie-glace 50 comporte un dispositif de bras d’essuie-glace 10. Le dispositif de bras d’essuie-glace 10 est réalisé comme dispositif de bras d’essuie-glace de vitre. Le dispositif de bras d’essuie-glace 10 a une unité d’adaptateur de bras d’essuie-glace 12. Le dispositif de bras d’essuie-glace 10 comporte un bras d’essuie-glace 34. Selon la , le balai d'essuie-glace 36 est installé sur le bras d’essuie-glace 34 et cela avec l’unité d’adaptateur de balai d'essuie-glace 12 sur le bras d’essuie-glace 34. L’unité d’adaptateur de balai d'essuie-glace 38 est ici fixée à l’unité d’adaptateur de balai d'essuie-glace 12. Le balai d'essuie-glace 36 est monté à rotation par l’unité d’adaptateur de balai d'essuie-glace 38 et l’unité d’adaptateur de balai d'essuie-glace 12 dans au moins un état de fonctionnement de l’essuie-glace 50, par exemple, pour un montage ou un démontage du balai d'essuie-glace 36 par rapport au bras d’essuie-glace 34. Dans cette réalisation donnée à titre d’exemple, le balai d'essuie-glace 36 est en outre fixé par l’unité d’adaptateur de balai d'essuie-glace 38 à l’unité d’adaptateur de balai d'essuie-glace 12 par une liaison à verrouillage latéral en étant, de préférence, monté mobile.
Pour dévier l’air qui arrive au moins sur l’unité d’adaptateur de bras d’essuie-glace 12, le dispositif de bras d’essuie-glace 10 comporte une unité d’optimisation de l’aérodynamisme 16. Cette unité d’optimisation de l’aérodynamisme 16 est précisément prévue pour dévier l’air qui arrive sur l’unité d’adaptateur de bras d’essuie-glace 12. Eventuellement, l’unité d’optimisation de l’aérodynamisme 16 peut être un déflecteur. Ici, l’unité d’optimisation de l’aérodynamisme 16 est toutefois différente d’un déflecteur. L’unité d’optimisation de l’aérodynamisme 16 comporte au moins un segment d’entrée d’air 18 et au moins un segment de sortie d’air 20.
Les figures 2 à 4 montrent chacune une vue de détail d’au moins le dispositif de bras d’essuie-glace 10 avec l’unité d’adaptateur de bras d’essuie-glace 12 et l’unité d’optimisation de l’aérodynamisme 16. A la on a représenté l’air qui arrive au moins sur l’unité d’adaptateur de bras d’essuie-glace 12 et qui est dévié par l’unité d’optimisation de l’aérodynamisme 16 selon une représentation schématique.
Par ailleurs, on peut prévoir aussi une ligne de prélèvement 33 de gaz reliant fluidiquement le dispositif de fourniture de NO 1 au circuit de gaz respiratoire 3, de préférence à proximité de la pièce en Y 32, par exemple à environ 10 à 20 cm en amont de la pièce en Y 32, servant à prélever des échantillons de gaz et à vérifier leur conformité avec le mélange gazeux souhaité devant être administré au patient P.
Plus précisément, le dispositif de fourniture 1 de NO comprend un circuit principal de gaz 200 interne pour acheminer le mélange NO/N 2 entrant par le ou les ports d’entrée de gaz 101 jusqu’au conduit d’injection de NO 11. Ce circuit principal de gaz 200 comprend des moyens de contrôle de débit 202 de NO/N 2 (cf. et ), telles des valves, des orifices calibrés…, pilotés par les moyens de pilotage 900 du dispositif de fourniture 1 de NO, typiquement un (ou des) microprocesseur agencé sur une carte électronique, dont le fonctionnement est expliqué ci-après. Tous ces composants sont agencés dans un boitier 199, c'est-à-dire une carcasse externe rigide.
De plus, le dispositif de fourniture 1 de NO comprend un circuit de secours 110, appelé circuit de « backup », conçu pour délivrer un débit d’O 2 réglable et un débit fixe de NO afin de pouvoir assurer une fourniture de NO, même en cas de panne ou autre, comme détaillé ci-après.
Ainsi, schématise un mode de réalisation du circuit de secours 110, i.e. du circuit secondaire, d’un dispositif de fourniture 1 de NO classique. Il convient avant tout de préciser que, sur , le circuit de gaz principal 200 du dispositif de fourniture de NO 1, qui achemine le mélange NO/N 2 durant le fonctionnement normal du dispositif 1, c'est-à-dire hors panne ou analogue, n’est pas représenté afin de ne pas alourdir inutilement le schéma et compliquer sa compréhension. Néanmoins, ce circuit de gaz principal 200, qui est agencé dans le boitier 199, comprend, comme représenté celui illustré sur ou , une ligne principale de NO 201, 203 comportant au moins une portion de conduit amont 201, à savoir ici deux portions de conduit amont 201 agencées en parallèle, puisque 2 bouteilles de NO 5 sont raccordées au dispositif de fourniture de NO 1, comme illustré sur à , et par ailleurs au moins une portion aval 203.
Comme on le voit, le circuit de secours 110, 120, dont le fonctionnement peut être entièrement pneumatique, qui est aussi agencé dans le boitier 199, comprend un circuit de NO de secours 110 et un circuit d’O 2 120 de secours qui comprennent chacun des canalisations, passages ou conduits de gaz permettant de véhiculer les différents gaz ou mélanges gazeux dans le boitier 199.
Le circuit de NO 110 de secours est alimenté en NO/N 2 par au moins un tronçon de canalisation d’entrée de NO 111-1, 111-2, à savoir ici deux tronçons de canalisation d’entrée de NO 111-1, 111-2 agencés en parallèle, eux-mêmes alimentés par les deux ports d’entrée de NO 101 auxquels sont connectées les bouteilles de NO 5, via la ligne d’alimentation 50, comme expliqué ci-avant.
Le ou les tronçons de canalisation d’entrée 111-1, 111-2, viennent se raccorder fluidiquement aux portions de conduit amont 201 (partiellement représentées sur ) en aval d’un filtre 115 situé immédiatement en aval de chaque port d’entrée de NO 101 dans la ou les portions de conduit amont 201, comme détaillé en .
Un clapet anti-retour 116 est agencé dans chaque tronçon de canalisation d’entrée 111-1, 111-2. Ces deux tronçons de canalisation d’entrée 111-1, 111-2 se rejoignent en aval des clapets anti-retour 116 pour former une ligne de NO de secours 111 commune, à partir d’un site de jonction 111-3.
Chaque portion de conduit amont 201 comprend en outre un moyen de mesure de pression 118, tel qu’un capteur de pression à jauge de contrainte ( silicon pressure sensor en anglais) ou analogue, servant à vérifier que l’existence d’une pression dans la portion de conduit amont 201 reflétant la présence d’une bouteille connectée et donc aussi de vérifier la quantité de gaz qu’elle contient afin de décider s’il faut la changer (si bouteille quasiment vide) et basculer sur l’autre bouteille de gaz. Ledit moyen de mesure de pression 118 est situé en aval du filtre 115.
Bien entendu, selon un autre mode de réalisation, le dispositif 1 peut ne comprendre qu’un seul port d’entrée de NO 101 et donc une seule portion de conduit amont 201 et un seul tronçon de canalisation d’entrée 111-1. Dans ce cas, seule une ligne d’amenée d’oxygène 51, tel un tuyau flexible ou analogue, peut y être raccordée fluidiquement, laquelle est alimentée en mélange NO/N 2 par une ou plusieurs bouteilles de NO 5.
La ligne de NO de secours 111 permet de véhiculer le mélange NO/N 2 sous pression provenant, via les tronçons de canalisation d’entrée 111-1, 111-2, des portions de conduit amont 201 alimentées par les bouteilles de NO 5 délivrant le mélange NO/N 2 à une pression de l’ordre de 3 à 6 bar relatif en sortie du RDI 55.
On voit par ailleurs que la ligne de NO de secours 111 comprend en outre un premier régulateur de pression 112, en aval du site de jonction 111-3, pour réduire ou contrôler la pression du mélange NO/N 2 , par exemple pour délivrer une pression réduite égale à environ 3,2 bar relatif, et une vanne pneumatique 113 permettant de contrôler la circulation du mélange NO/N 2 . Laquelle vanne pneumatique 113 est située en aval du premier régulateur de pression 112, en considérant le sens de circulation du gaz, sachant que le mélange NO/N 2 gazeux circule dans le sens allant de chaque port d’entrée de gaz 101 vers le régulateur de pression 112.
L’ouverture de la vanne pneumatique 113, donc le passage du flux de NO/N 2 , est commandée par la pression du flux d’oxygène amené par la ligne principale d’O 2 121 via le second tronçon de conduit 121-2, comme expliqué ci-après.
En aval de la vanne pneumatique 113, la ligne de NO de secours 111 comprend un dispositif à orifice calibré 114 ou analogue permettant de réguler le débit gazeux, i.e. du mélange NO/N 2 , et un dispositif indicateur de débit de NO 117 permettant de contrôler que le débit de mélange NO/N 2 est bien égal à la valeur fixe escomptée, par exemple de l’ordre de 230 mL/min.
En outre, le circuit d’oxygène 120 de secours comprend quant à lui une ligne principale d’O 2 121 servant à véhiculer l’oxygène dans le boitier 199, qui est alimentée par le port d’entrée d’O 2 102 auquel est reliée la bouteille d’O 2 52, via la ligne d’alimentation 51 qui amène l’oxygène gazeux à une pression typiquement comprise entre 3 et 6 bar.
La ligne principale d’O 2 121 vient se raccorder en un site de jonction 130, à la ligne de NO de secours 111, en aval du dispositif indicateur de débit de NO 117 de manière à opérer un mélange du flux d’oxygène à débit ajustable, comme expliqué ci-après, et du flux de NO/N 2 qui a un débit fixe de l’ordre de 230 mL/min par exemple.
Le tableau 12 récapitule les données inhérentes aux mesures d’adsorption réalisées en présence ou non du papier cellulosique ou des différents composites (charbon actif zéolithe, MIL-100(Fe)) et leur moyenne ainsi qu’aux pourcentages moyens d’adsorption d’acide acrylique pour chaque composite.
Capture du furfural
Le COV analysé est ici le furfural, le papier cellulosique et les membranes papiers formulées (voir la partie 5) à partir de nanoparticules d’Al-PDA ainsi que des microparticules de MIL-100(Fe), charbon actif et de zéolithe ont été testées.
Le tableau 13 montre les résultats obtenus.
Le tableau 13 synthétise les résultats obtenus (a) au temps de purge nécessaire pour atteindre 0ppm, (b) à la concentration maximale en furfural détectée par le PID et (c) aux volumes équivalents en furfural détectés (µL) par le PID en présence ou non d’un adsorbant pour 1µL injecté ainsi qu’à la déduction des capacités d’adsorption ainsi qu’à la déduction des capacités d’adsorption. Temps de purge (min) Concentration maximale (ppm) Volume équivalent total détecté (µL) Capacité d’ad - sorption (%) « Blanc » Furfural Test 1 31,5 187,1 1 Test 2 39,5 206,2 1 Test 3 22,5 155,3 1 Moyenne 31,2 148,3 1 Papier cellulose (A) Test 1 42 82,3 0,8 22,2 % +/- 4,9 Test 2 44,5 113,8 0,78 Test 3 36 128,2 0,76 Moyenne 40,8 108,1 0,78 Charbon Actif (B) Test 1 26,5 20,7 0,12 88,8 % +/- 1,9 Test 2 73,5 17,6 0,13 Test 3 95 20,5 0,13 Moyenne 65 19,6 0,13 Zéolithe (C) Test 1 113 63 0,89 11,8 % +/- 5,5 Test 2 97,5 73,7 0,86 Test 3 120 68,6 0,89 Moyenne 110,2 68,4 0,88 Al-PDA (D) Test 1 46,5 22,5 0,16 85 % +/- 2,4 Test 2 56,5 22,6 0,12 Test 3 103,5 25,8 0,17 Moyenne 68,8 23,6 0,15 MIL-100(Fe) (E) Test 1 22 1,1 0,009 99 % +/- 0,15 Test 2 34 0,9 0,008 Test 3 60,5 1 0,01 Moyenne 38,8 1 0,009
Le tableau 13 récapitule les données inhérentes aux mesures d’adsorption réalisées en présence ou non du papier cellulosique ou des différents composites (charbon actif zéolithe, Al-PDA et MIL-100(Fe)) et leur moyenne ainsi qu’aux pourcentages moyens d’adsorption de furfural pour chaque composite.
Les conditions des tests de capture de COVs ont été légèrement modifiées en augmentant le temps de contact entre le COV et composite de 30 minutes à 1h30 et en divisant la masse de composite insérée dans la chambre par 10 (5 mg à présent). Le volume injecté est laissé constant (V=1µL).
Le COV analysé est ici l’acide acétique et les membranes papiers formulées (voir la partie 5) à partir de microparticules de MIL-100(Fe), et charbon actif ont été testées.
Le tableau 14 montre les résultats obtenus.
Le tableau 14 synthétise les résultats obtenus correspondant (a) au temps de purge nécessaire pour atteindre 0 ppm, (b) à la concentration maximale en acide acétique détectée par le PID et (c) aux volumes équivalents en acide acétique détectés (µL) par le PID en présence d’un adsorbant pour 1 µL injecté ainsi qu’à la déduction des capacités d’adsorption. Temps de purge (min) Concentration maximale (ppm) Volume équivalent total détecté (µL) Capacité d’adsorption (%) Charbon Actif Test 1 5,5 138,1 0,2 74 % +/- 2 , 7 Test 2 7,5 167 0,24 Test 3 6,5 160,7 0,26 Moyenne 6,5 155,3 0,23 MIL- 100(Fe) Test 1 4,5 39,7 0,06 9 4 % +/- 0, 6 Test 2 4 37 0,05 Test 3 4,5 36 0,06 Moyenne 4,3 37,7 0,06
Le tableau 14 récapitule les données inhérentes aux mesures d’adsorption réalisées en présence des différents composites (charbon actif zéolithe, MIL-100(Fe) et MIL-127(Fe)) et leur moyenne ainsi qu’aux pourcentages moyens d’adsorption d’acide acétique pour chaque composite.
Le COV analysé est ici l’acide acrylique et les membranes papiers formulées (voir la partie 5) à partir de microparticules de MIL-100(Fe), et charbon actif ont été testées.
Sur la , les bus internes qui relient la mémoire cache 30 aux mémoires caches 26 et 28 portent, respectivement, les références 110 et 112.
Le fonctionnement du calculateur 1 va maintenant être décrit en référence à la . Par la suite, seules les étapes qui permettent de protéger le système 2 contre les attaques par canaux auxiliaires sont décrites en détail. Pour le reste, le calculateur 1 fonctionne de façon habituelle.
En particulier, les mots W j sont déplacés entre le support 10 et les mémoires caches 26, 28 et 30 de manière à maximiser la probabilité que le prochain mot W j à charger par l’unité centrale 20 se trouve déjà dans la mémoire cache 26 ou 28 avant que le chargement de ce mot W j soit déclenché par l’exécution par l’unité arithmétique et logique 50 d’une instruction de chargement. Cela permet d’accélérer le chargement de cette donnée ou de cette instruction. Si le mot W j ne peut pas être trouvé dans la mémoire cache 26 ou 28, la probabilité qu’il se trouve dans la mémoire cache 30 est également maximisée toujours afin d’accélérer le chargement de ce mot W j vers l’unité centrale 20. Autrement dit, la gestion des mémoires caches est organisée pour minimiser l’occurrence de défaut de cache. Un défaut de cache est plus connu sous le terme anglais de « Cache Miss » . De nombreux mécanismes de gestion des mémoires caches 26, 28 et 30 sont connus. De plus, le procédé de protection décrit ci-dessous fonctionne quel que soit le mécanisme de gestion des mémoires caches implémenté. Ainsi, ce mécanisme de gestion des mémoires caches 26, 28 et 30 n’est pas décrit en détail.
De façon similaire, l’enregistrement de données et d’instructions chiffrées sur le support 10 fonctionne de façon connue et n’est donc pas décrit en détail.
Enfin, également de façon connue en soi, lors de l’exécution d’un processus, un identifiant de ce processus est généré. Cet identifiant de processus permet d’identifier de façon unique le processus à exécuter parmi les différents processus susceptibles d’être exécuté par le calculateur 1. Un tel identifiant de processus est connu sous l’acronyme ASID ( « Address Space Identifier » ). Par la suite, cet identifiant de processus est donc appelé "identifiant ASID". L'identifiant ASID est habituellement utilisé pour empêcher qu’un processus accède à des pages de données réservées pour un autre processus. Cet identifiant ASID se trouve dans une plage de bits de l’adresse de la donnée D j à déplacer entre les mémoires du calculateur 1.
Initialement, lors d’une phase 120, une clé secrète k p est enregistrée dans les circuits 22, 24 et 32 de protection. Par exemple, la clé k p est chargée à chaque fois que l’exécution d’un nouveau processus est déclenchée. Ainsi, ici, la clé k p varie en fonction du processus à exécuter. Dans cet exemple, la taille de la clé k p est égale à 128 bits.
Ensuite, lors d’une phase 130, l’unité centrale 20 exécute un processus et, pour cela, des instructions et des données sont déplacées entre le support 10 et les mémoires caches 26, 28 et 30 et l’unité centrale 20. Typiquement, le chargeur 44 charge les instructions du processus à exécuter les unes après les autres dans la file 48, puis l’unité arithmétique et logique 50 exécute les instructions chargées dans cette file 48. Pour charger une instruction, le chargeur 44 dépose sur un bus d’adresse, l’adresse contenue dans le compteur ordinal 46. En réponse, si l’instruction à charger se trouve déjà dans la mémoire cache 28, celle-ci est immédiatement déposée sur le bus 82. À l’inverse, si l’instruction à charger ne se trouve pas dans la mémoire cache 28, celle-ci est déplacée jusqu’à la mémoire cache 28 avant d’être déposée sur le bus 84. Dans ce dernier cas :
- si l’instruction à charger est dans la mémoire cache 30, elle est déplacée de la mémoire cache 30 vers la mémoire cache 28 par l’intermédiaire du bus 112, ou
- si l’instruction à charger ne se trouve pas non plus dans la mémoire cache 30, elle est successivement déplacée du support 10 vers la mémoire cache 30 par l’intermédiaire du bus 6, du circuit cryptographique 34 et des bus internes 92 et 98, puis de la mémoire cache 30 vers la mémoire cache 28 par l’intermédiaire du bus 112.
Lors de son passage à travers le circuit cryptographique 34, le cryptogramme I m * de l'instruction I m à charger est déchiffré puis l’instruction I m en clair est transmise et déposée sur le bus 92. L'indice m est un identifiant de l'instruction I m . Ainsi, avant le circuit cryptographique 34, les instructions sont chiffrées, tandis qu’après le circuit cryptographique 34, les instructions sont en clair.