INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Avantageusement, l’étape 120 de débruitage par égalisation du spectrogramme par segments temporels proposée permet non seulement d’atténuer le bruit de fond, mais aussi d’atténuer les composantes quasi-stationnaires du plan temps-fréquence, dans le cas où la composante recherchée est fortement non-stationnaire (montée de régime, descente de régime), et réciproquement d’atténuer les composantes non-stationnaires, dans le cas où la composante recherchée est quasi-stationnaire.
La méthode 100 selon l’invention comporte également une troisième étape 130 de séparation de sources. On entend par séparation de source la discrimination de deux, ou plus, sources de signaux, en l’occurrence de signaux vibratoires, présent dans un même signal. Préférentiellement, la séparation de sources sert à différencier le contenu harmonique d’intérêt masqué par du contenu harmonique de non-intérêt, causé par de l’interférence harmonique, issu des diverses sources de bruit, qui peuvent coexister, se croiser, être très proches, voire se confondre, dans une même bande de fréquence. Cette étape permet donc de réduire la sensibilité du spectrogramme 1200 égalisé à l’interférence harmonique. Ainsi, il est rendu possible de suivre la ou les trajectoires 1310 et leur évolution. Il est rappelé que les différents éléments mécaniques de la ligne d’arbre, qui sont autant de sources des harmoniques d’intérêt, sont identifiables dans le spectrogramme comme des trajectoires qui varient en fonction de la vitesse instantanée. Le régime moteur, notamment la vitesse de rotation instantanée, est déterminé en fonction de ces trajectoires.
La troisième étape 130 est préférentiellement une étape de détermination d’un estimateur des fréquences d’intérêt. L’estimateur des fréquences d’intérêt est représentatif du contenu harmonique d’intérêt du spectrogramme 1200 égalisé. L’estimateur des fréquences d’intérêt est, par exemple, déterminé en fonction de contraintes appliquées sur les trajectoires 1310 observées dans le spectrogramme 1200 égalisé. Il peut, entre autres, s’agir de contraintes concernant la fréquence de la ou des trajectoires 1310, et/ou de contraintes sur l’amplitude de ces fréquences. En effet, la détermination du régime moteur, notamment de sa vitesse de rotation instantanée, peut se faire en suivant le maximum d’amplitude dans une bande de fréquence données. Il faut donc s’assurer que l’amplitude maximale est bien associée à la vitesse de rotation instantanée à déterminer, au risque de dévier de la bonne trajectoire et donc de fournir une estimation erronée de la fréquence instantanée.
Les contraintes sur les trajectoires 1310 peuvent, par ailleurs, concerner la régularité des trajectoires. La régularité peut, par exemple, définir une régularité dans l’évolution de la ou des trajectoires 1310 et/ou des amplitudes associées. La régularité des trajectoires 1310 peut également être définie en fonction d’une ou plusieurs bandes de fréquences prédéfinies. Il peut, par exemple, s’agir de bandes de fréquences connues par ailleurs en fonction du dimensionnement de la ligne d’arbre.
L’utilisation de telles contraintes de régularité permet, par ailleurs, d’éviter des sauts et discontinuités des trajectoires 1310, par exemple du fait de la présence de pics isolés d’un bruit résiduel après l’étape 120 de débruitage.
L’estimateur des fréquences d’intérêt peut, en outre, être déterminé en fonction d’une ou plusieurs fréquences d’intérêt dans le spectrogramme 1200 égalisé et des amplitudes associées. De façon préférentielle, l’estimateur des fréquences d’intérêt est déterminé en fonction d’une répartition du contenu harmonique d’intérêt du spectrogramme 1200 égalisé. L’estimateur des fréquences d’intérêt peut, par exemple, être déterminé par une maximisation de la répartition des fréquences d’intérêt dans le spectrogramme 1200 égalisé.
Ainsi que mentionné précédemment, il est possible de suivre plusieurs trajectoires 1310 simultanément. L’avantage de prendre en compte plusieurs harmoniques au lieu d’une seule est de pouvoir, par exemple, pondérer les différentes trajectoires et leurs harmoniques les unes par rapport aux autres. Par conséquent, il est possible de donner plus de poids à des trajectoires considérées proches de la fréquence instantanée recherchée, et de permettre de réduire la sensibilité du contenu harmonique d’intérêt à l’interférence harmonique, par exemple aux moments de couplage entres différentes composantes. Les harmoniques suivies sont, par exemple, prédéterminées en fonction du dimensionnement de la ligne d’arbre. Il peut également s’agir des harmoniques les plus énergétiques, connues en fonction du dimensionnement des éléments tournants du moteur, ce qui permet d’éviter des déviations dues à une ou plusieurs composantes d’interférence plus énergétiques.
Cette approche multi-composante est rendue possible par le fait que le traitement du signal vibratoire est opéré dans le domaine spectral. L’hypothèse que les harmoniques d’intérêt et les harmoniques de non-intérêt son décorrélés est en effet suffisamment robuste dans le domaine spectral pour permettre l’utilisation de seulement une partie des harmoniques du signal vibratoire, et non de leur intégralité comme il serait nécessaire de faire dans le domaine temporel. Cette hypothèse de décorrélation est d’autant plus avantageuse que les signaux vibratoires en aéronautique sont très riches en contenu harmonique, et prendre en compte toutes ces harmoniques seraient inextricable.
Lorsqu’on considère le modèle multi-harmoniques présenté dans l’équation (eq.10), seul le spectrogramme 1100 brut du signal vibro-acoustique est connu. En particulier on ne connait pas les amplitudes du contenu fréquentiel d’intérêt. Or, pour estimer les fréquences d’intérêt , et ainsi déterminer la vitesse instantanée du régime moteur, il est requis de connaître les amplitudes . En effet, l’identification de la vitesse de rotation instantanée peut se faire en fonction de l’amplitude des différentes trajectoires, de préférence suivant la trajectoire de plus forte amplitude. La troisième étape 130 de séparation de sources est donc une étape pour identifier les fréquences d’intérêt dans le contenu harmonique à partir d’une estimation des amplitudes du contenu harmonique d’intérêt par l’estimation d’un estimateur des fréquences d’intérêt. Cet estimateur des fréquences d’intérêt permet donc de discriminer les fréquences d’intérêt des effets de l’interférence harmonique.
L’agent porogène mis en œuvre à l’étape i) est soit le copolymère tribloc Pluronic® P123 de formule POE 20 POP 70 POE 20 soit le Pluronic® F127 (également dénommé Poloxamer 407) de formule POE 106 POP 70 POE 106.
En particulier, comme rapporté dans la littérature, le Pluronic® P123 de formule permet la synthèse de Structures Mésoporeuses organisées (SMO) de type SBA-15 de structure 2D-hexagonale (P6mm) alors que le Pluronic® F127 permet d’accéder à des structures SMO de type SBA-16 de structure 3D-cubique (Im3m).
Les SMO de type SBA-15 rapportées dans la littérature possèdent généralement de larges pores allant de 50 à 300 Å, parfaitement calibrés, et modulés en jouant sur la présence d’expanseurs de pores, les conditions de synthèse, une surface spécifique pouvant atteindre jusqu’à 1000 m 2 /g et des parois épaisses (plusieurs nanomètres) ce qui confère au matériau une bonne stabilité hydrothermale.
Les SMO de type SBA-16 rapportées dans la littérature possèdent des propriétés volumétriques similaires à celles des SBA-15.
L’étape i) d’hydrolyse et de précondensation comprend les étapes de :
i 1 ) dispersion de l’agent porogène en milieu acide, en particulier à une température comprise entre 30 et 50°C ;
i 2 ) addition, dispersion et précondensation du précurseur de silice dans le mélange obtenu à l’étape i 1 ), notamment à une température comprise entre 90°C et 150°C.
L’étape i 1 ) est notamment réalisée à un pH acide. La concentration d’acide fort peut être comprise entre 1 mol/L et 2 mol/L, notamment aux alentours de 1,6 mol/L.
L’acide mis en œuvre à l’étape i 1 ) est notamment un acide minéral, tel que l’acide chlorhydrique.
Selon des modes de réalisation, la concentration molaire de l’agent porogène dans l’eau est comprise entre 3 mmol/L et 8 mmol/L, notamment entre 4,5 mmol/L et 6 mmol/L.
L’étape i 1 ) a pour but de solubiliser l’agent porogène dans la solution aqueuse. Cette étape est typiquement réalisée sous agitation et/ou pendant une durée t i1 comprise entre 1 et 3 heures.
L’étape i 2 ) comprend l’addition du précurseur de silice à la solution d’agent porogène obtenue à l’étape i 1 ). Cette addition se fait généralement sous agitation.
Le précurseur de silice peut être un composé comprenant au moins un groupe alkoxysilane, de préférence un composé Si(OR) 4 , avec R, identique ou différent, représentant un groupe alkyle en C 1 -C 4 . Comme exemple de précurseur de silice, on peut citer le tétraéthylorthosilicate (TEOS), le tétraméthoxysilane (TMOS).
Le rapport molaire du précurseur de silice sur l’agent porogène peut varier en fonction de la taille des pores, du volume poreux et/ou de la surface spécifique que l’on souhaite obtenir. De préférence, il est compris entre 50 et 200, notamment entre 50 et 100.
L’étape i 2 ) peut être réalisée jusqu’à la formation d’une phase solide dispersée, visible à l’œil nu, correspondant à la formation de particules de silices en suspension résultant de l’hydrolyse et de la condensation du précurseur et se traduisant par une opacification du mélange réactionnel. L’évolution de la turbidité du mélange peut également être suivie en continu par spectrophotométrie, par exemple par turbidimétrie ou opacimétrie.
De façon alternative, l’étape i 2 ) peut être réalisée jusqu’à l’obtention d’un taux de condensation du précurseur de silice, d’au moins 40%.
Le corps 10 est aussi pourvu de trous borgnes 39 qui sont ici situés le long du bord périphérique externe 74 de la face interne 11 du corps 10 et s’étendent parallèlement à l’axe central X. Le corps 10 est ici pourvu de deux trous borgnes 39 qui sont diamétralement opposés. Les trous borgnes 39 sont configurés pour recevoir des colonnette de guidage 29 du dispositif de freinage.
Lorsqu’elles sont reçues dans les trous borgnes 39, les colonnettes de guidage 29 font saillie depuis la face interne 11 du corps 10.
Les colonnettes de guidage 29 sont configurées d’une part pour guider les feuilles 16 et l’armature 14 en translation dans l’espace 9 et d’autre part pour assurer une resistance à l’effort de l’armature 14 lorsque cette dernière vient en appui contre le disque de friction 15.
Les entretoises 30 du dispositif de freinage électromagnétique 5 comportent un orifice traversant 31 qui est aussi configuré pour être traversé par les vis d’assemblage 17.
Pour cela, les entretoises 30 sont régulièrement réparties le long du bord périphérique externe 74 de la face interne 11 du corps 10 et sont disposées de sorte que l’orifice traversant 31 se trouve en regard des trous traversants 27 du corps 10.
En particulier, les entretroises 30 sont pourvues, à une première extrémité, d’une portion principale 32 configurée pour venir en appui sur le support 6 et, à une deuxième extrémité opposée à la première extrémité, d’une portion amincie 33 qui est raccordée à la portion principale 32 par un épaulement 34.
La première extrémité élargie de chaque trou traversant 27 est configurée pour recevoir la portion amincie 33 de chaque entretroise 30 jusqu’à ce que la face interne 11 du corps 10 vienne en butée contre l’épaulement 34.
Il est ainsi possible d’ajuster la distance séparant le corps 10 du support 6 en remplacant les entretoises 30 par des entretoises ayant une portion principale 32 qui présente des dimensions diffèrentes. Cela pourrait permettre de former un dispositif ayant un entrefer de dimension variable.
Afin d’assujettir le corps 10 au support 6, ce dernier est pourvu de trous taraudés 62 ménagés en complémentarité des trous traversant 27 du corps 10, lesquels trous taraudés 62 sont configurés pour recevoir les vis d’assemblage 17.
En particulier, chaque vis d’assemblage 17 est munie d’une portion filetée 18 à une première extrémité et d’une tête 19 à une deuxième extrémité opposée à la première extrémité.
Les vis d’assemblage 17 sont insérées par leur première extrémité dans les trous traversant 27 jusqu’à ce que la tête 19 vienne en butée contre la face externe 13 du corps 10. La portion filetée 18 débouche en saillie du côté de la face interne 11 pour être vissée dans les trous taraudés 62 du support 6.
Les feuilles 16 métalliques magnétiques sont pourvues d’un orifice central 42 qui délimite l’ouverture centrale 12 du dispositif de freinage électromagnétique 5. Chaque feuille 16 présente une section identique sensiblement annulaire.
Les feuilles 16 métalliques magnétiques présentent une zone périphérique interne 62 et une zone périphérique externe 64 et ont ici une épaisseur Ef constante.
Chaque feuille 16 métallique magnétique comporte des premiers orifices de guidage 28 qui sont traversant et ménagés sensiblement dans la zone phériphérique externe 64 de chaque feuille 16.
Ces premiers orifices de guidage 28 sont menagés en complémentarité des trous traversants 27 du corps 10 et des trous taraudés 62 du support 6.
Chaque premier orifice de guidage 28 est configuré pour être traversé par la portion principale 32 de chaque entretoise 30.
Dans un mode de réalisation, au moins une partie du coffrage extérieur, voire tout le coffrage extérieur est en une céramique, de préférence sous la forme d’un CMC.
De préférence, en particulier lorsque la région à réparer est, au moins partiellement, délimitée par une surface de la cuve du four, au moins une partie du coffrage intérieur, de préférence tout le coffrage intérieur, et optionnellement du coffrage extérieur et/ou des accessoires, est en une céramique, de préférence sous la forme d’un CMC, constituée d’oxydes pour plus de 90% de sa masse, de préférence pour plus de 95% de sa masse, de préférence pour plus de 98% de sa masse, de préférence pour plus de 99% de sa masse, de préférence pour plus de 99,5% de sa masse. La compatibilité de la céramique, en particulier sous la forme d’un CMC, avec le verre en fusion lors de l’exploitation normale du four en est avantageusement améliorée.
Le coffrage extérieur est de préférence dans le même matériau que le placage éventuellement déjà existant. Dans un mode de réalisation, le coffrage extérieur est en une céramique sous la forme d’un CMC, de préférence identique à celui du coffrage intérieur.
La fabrication d’une céramique, en particulier sous la forme d’un CMC peut être réalisée par toute méthode conventionnelle.
Notamment, la céramique peut être fabriquée par des procédés de coulage, pressage, vibrocoulage, ou fusion. Les éléments de coffrage en céramique peuvent être obtenus directement suivant ces procédés ou être usinés dans des blocs obtenus suivant ces procédés.
L’homme du métier sait ajuster les paramètres du procédé choisi pour la fabrication de la céramique, et en particulier déterminer la granulométrie des matières premières, la teneur en eau lors de la mise en forme, et la température de frittage si la céramique est frittée.
La fabrication d’un CMC peut en particulier comprendre les étapes suivantes : i) disposition, sur ou dans un textile, d’une barbotine apte à former une matrice céramique après consolidation ; ii) avant ou après l’étape i), mise en forme du textile ; iii) consolidation de la préforme obtenue après les étapes précédentes, de préférence par séchage et/ou frittage, de manière à former ladite matrice et obtenir le CMC.
A l’étape i), le textile est un ensemble de fibres, de préférence assemblées sous la forme de fils, un fil comportant typiquement plusieurs centaines à plusieurs milliers de fibres. Les fibres, de préférence les fils, présentent de préférence une longueur supérieure à 50 mm, voire supérieure à 100 mm. Dans un mode de réalisation, les fibres, de préférence les fils sont arrangés sous la forme d’au moins un tissu.
Le textile peut notamment présenter la forme d’un feutre de fils ou de fibres non ordonnés, d’une nappe, par exemple une nappe constituée de fils s’étendant sensiblement parallèlement les uns par rapport aux autres (lesdits fils étant appelés « fils unidirectionnels »), d’un tricot, d’un tissu (c’est-à-dire d’un textile tissé) ou d’un empilement d’un ou plusieurs feutres et/ou nappes, et/ou tricots et/ou tissus.
Le textile présente de préférence la forme d’un feutre ou d’un tissu ou d’une nappe ou d’un empilement de feutre(s) et/ou de nappe(s) et/ou de tissu(s). L’empilement des tissus et/ou de nappes peuvent être réalisé de manière à ce que les fils des différents tissus ou nappes s’étendent sensiblement tous selon la même direction, ou selon 2, 3, 5, 5 ou 6 directions différentes, en fonction notamment des propriétés mécaniques recherchées.
De préférence, au moins une partie, de préférence toutes lesdites fibres céramiques du textile, éventuellement assemblées sous forme de fils simples et/ou assemblés, sont : - des fibres comportant plus de 95%, de préférence plus de 97%, de préférence plus de 98%, de préférence plus de 99%, de préférence plus de 99,5% en masse d’oxydes, et/ou - des fibres comportant plus de 95%, de préférence plus de 97%, de préférence plus de 98%, de préférence plus de 99%, de préférence plus de 99,5% en masse de carbure de silicium, et/ou - des fibres comportant plus de 95%, de préférence plus de 97%, de préférence plus de 98%, de préférence plus de 99%, de préférence plus de 99,5% en masse de carbone.
De préférence, les fibres du textile comportent plus de 95%, de préférence plus de 97%, de préférence plus de 98%, de préférence plus de 99%, de préférence plus de 99,5% en masse d’oxydes.
De préférence, au moins une partie, de préférence toutes lesdites fibres céramiques, sont : - des fibres comportant plus de 95%, de préférence plus de 97%, de préférence plus de 98%, de préférence plus de 99%, de préférence plus de 99,5% en masse d’oxydes et présentant une analyse chimique telle que SiO 2 + Al 2 O 3 + ZrO 2 > 50%, de préférence SiO 2 + Al 2 O 3 + ZrO 2 > 60%, voire SiO 2 + Al 2 O 3 + ZrO 2 > 70%, voire SiO 2 + Al 2 O 3 + ZrO 2 > 80%, voire SiO 2 + Al 2 O 3 + ZrO 2 > 90%, en pourcentage en masse sur la base des oxydes, et/ou - des fibres comportant plus de 95%, de préférence plus de 97%, de préférence plus de 98%, de préférence plus de 99%, de préférence plus de 99,5% en masse d’oxydes et présentant une analyse chimique telle que SiO 2 > 70%, de préférence SiO 2 > 80%, de préférence SiO 2 > 90%, voire SiO 2 > 99%, en pourcentage en masse sur la base des oxydes, et/ou - des fibres comportant plus de 95%, de préférence plus de 97%, de préférence plus de 98%, de préférence plus de 99%, de préférence plus de 99,5% en masse d’oxydes et présentant une analyse chimique telle que Al 2 O 3 > 65%, de préférence Al 2 O 3 > 70%, voire Al 2 O 3 > 80%, voire Al 2 O 3 > 90%, voire Al 2 O 3 > 95%, en pourcentage en masse sur la base des oxydes.
De préférence encore, au moins une partie, de préférence toutes les fibres céramiques, sont - des fibres composées pour plus de 95%, de préférence plus de 98%, de préférence plus de 99%, de préférence sensiblement 100% en masse d’alumine, et/ou - des fibres composées pour plus de 95%, de préférence plus de 98%, de préférence plus de 99%, de préférence sensiblement 100% en masse de silice, de préférence composées pour plus de 95%, de préférence plus de 98%, de préférence amorphe, et/ou - des fibres composées pour plus de 95%, de préférence plus de 98%, de préférence plus de 99%, de préférence sensiblement 100% en masse de mullite et de corindon, et/ou - des fibres composées pour plus de 95%, de préférence plus de 98%, de préférence plus de 99%, de préférence sensiblement 100% en masse de verre, de préférence lavé, et leurs mélanges.
De préférence, toutes les fibres présentent la même composition.
La disposition de la barbotine sur ou dans le textile peut être par exemple par imprégnation. Ledit empilement peut être réalisé par pressage, ou sous vide, de préférence après imprégnation. La fabrication de la barbotine est bien connue de l’homme du métier. La barbotine est classiquement une suspension, par exemple de base aqueuse ou d’un solvant organique, contenant - des particules céramiques et/ou des précurseurs de particules céramiques, c’est-à-dire des composés se transformant en particules céramiques lors de la fabrication du CMC, et en particulier du durcissement, en particulier d’un frittage, et - optionnellement des dispersants, des plastifiants, des lubrifiants, et/ou des liants temporaires.
Le dispositif d’authentification 17 est configuré pour délivrer un signal d’autorisation S1 en réponse à une action d’authentification. Selon un mode de réalisation, le dispositif d’authentification 17 utilise une authentification par mot de passe. Pour ce faire, le dispositif d’authentification 17 comporte une unité de mémoire qui stocke un mot de passe ainsi qu’une unité de saisie pour saisir une chaîne de caractère. Dans ce cas, le dispositif d’authentification 17 compare la chaîne de caractère saisie via l’unité de saisie avec le mot de passe mémorisée dans l’unité de mémoire et délivre le signal d’autorisation S1 lorsque la chaîne de caractère correspond au mot de passe mémorisé. Selon d’autres modes de réalisation, le dispositif d’authentification 17 utilise d’autres méthodes d’authentification. Le dispositif d’authentification 17 peut notamment comporter un lecteur destiné à reconnaitre une preuve matérielle, tel qu’une clef ou une carte. Le dispositif d’authentification 17 peut également comporter un lecteur biométrique destiné à reconnaitre un ou plusieurs identificateurs biométriques. Selon un mode de réalisation, le dispositif d’authentification 17 utilise une authentification multi-facteur utilisant la combinaison d’au moins deux des méthodes précitées.
Le dispositif d’authentification 17 permet notamment de délivrer un signal d’autorisation S1 permettant à un opérateur privilégié d’accéder à un mode secours dont l’activation sera détaillée ci-dessous.
Selon une variante de réalisation, le dispositif d’authentification 17 sert en outre de système de contrôle d’accès anti-vol. Pour ce faire, le dispositif d’authentification 17 est également configuré pour délivrer, en réaction à une action d’authentification, un signal de démarrage, nécessaire au démarrage de la machine de travail 1 et/ou un signal d’ouverture nécessaire à l’accès à la cabine de la machine de travail 1. Dans ce cas, lorsque le dispositif d’authentification 17 utilise une authentification par mot de passe, l’unité de mémoire stocke un second mot de passe et le dispositif d’authentification 17 délivre le signal de démarrage et/ou le signal d’ouverture lorsque la chaîne de caractère saisie par l’intermédiaire de l’unité de saisie correspond à ce second mot de passe.
De manière connue en soi, l’unité de commande 14 est configurée pour contrôler notamment le moteur de propulsion 11 et le dispositif d’entraînement 12 de l’appareil de manutention de charge 6 en fonction des demandes d’actionnement du moteur de propulsion 11 et de l’appareil de manutention de charge 6 respectivement délivrées par l’organe de commande 13 et l’organe de commande 15.
Par ailleurs, l’unité de commande 14 compare la valeur V représentative de l’état de charge de l’unité de stockage de l’énergie électrique 10 et la compare avec des seuils afin d’autoriser ou interdire certaines opérations de la machine de travail et/ou alerter l’opérateur du déchargement de l’unité de stockage de l’énergie électrique 10 au-delà d’un seuil.
Selon une variante de réalisation, l’unité de commande 14 compare la valeur V à cinq seuils V 1 , V 2 , V 3 , V 4 , V 5 qui sont mentionnés ici par ordre croissant de sorte que les inégalités suivantes V 1 2 3 4 5 sont respectées.
La illustre une machine à états mise en œuvre par l’unité de commande 14 et comportant les différents modes de fonctionnement de la machine de travail lors d’un cycle de décharge de l’unité de stockage de l’énergie électrique.