INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’unité 20 de réception de la lumière reçoit la lumière 30 laser, qui passe à travers la plaque 24 de fenêtre de l’unité de réception de la lumière, et analyse de la lumière qui est absorbée par le gaz à mesurer en raison d’une caractéristique d’absorption de la lumière du gaz à mesurer. Un trou est formé à une partie du boîtier 25 de l’unité de réception de la lumière et la plaque 24 de fenêtre de l’unité de réception de la lumière est prévue pour fermer ce trou. La plaque 24 de fenêtre de l’unité de réception de la lumière est disposée dans le chemin optique de la lumière 30 laser, et empêche les gaz, y compris le gaz précis qui est à mesurer, de pénétrer dans l’unité 20 de réception de la lumière, tout en permettant à la lumière 30 laser de passer à travers la plaque 24 de fenêtre de l’unité de réception de la lumière. Par une configuration de ce genre, les composants respectifs disposés dans l’unité 20 de réception de la lumière sont empêchés de venir en contact directement avec le gaz, et ainsi, il est possible de protéger les composants respectifs dans l’unité 20 de réception de la lumière. La lumière 30 est condensée par la lentille 23 formant condenseur et est incidente sur l’élément 22 de réception de la lumière. Dans le présent mode de réalisation, on utilise la lentille 23 formant condensateur. Mais il est possible aussi d’adopter un miroir parabolique, une lentille doublet, une lentille de diffraction ou analogue, au lieu de la lentille 23 formant condenseur.
L’élément 22 de réception de la lumière reçoit la lumière 30 laser, qui passe dans le gaz à mesurer. Comme élément 22 de réception de la lumière, il est possible de sélectionner un élément de réception de la lumière ayant une sensibilité à la longueur d’onde λ1 centrale du spectre de raie d’absorption du gaz à mesurer et à des longueurs d’onde autour de la longueur d’onde λ1 centrale. Un signal de réception de la lumière sorti de l’élément 22 de réception de la lumière est transmis à l’unité 21 de traitement d’un signal de réception de la lumière sous la forme d’un signal électrique.
La lentille 23 formant condensateur est en un matériau ayant un grand facteur de transmission à la longueur d’onde λ1 centrale du spectre de raie d’absorption du gaz à mesurer et aux longueurs d’onde autour de la longueur d’onde λ1 centrale. La lumière 30 laser se trouve ainsi condensée sur l’élément 22 de réception de la lumière par la lentille 23 formant condensateur, et il est ainsi possible d’obtenir une grande intensité du signal.
L’unité 21 de traitement du signal de réception de la lumière effectue un traitement sur le signal électrique reçu par l’élément 22 de réception de la lumière pour calculer la concentration du gaz. La composante harmonique de la fréquence modulée de la lumière 30 laser modulée en longueur d’onde est détectée par détection synchrone, et l’information d’amplitude de la forme d’onde détectée est calculée, et il est ainsi possible de détecter le gaz avec une grande sensibilité.
Comme représenté à la , la ligne 40 de communication est connectée à l’unité 10 d’émission de la lumière et à l’unité 20 de réception de la lumière. La communication est faite entre l’unité 10 d’émission de la lumière et l’unité 20 de réception de la lumière par des signaux électriques. Une unité de communication pour une communication sans fil, ou une communication optique peut être adoptée au lieu de la ligne de communication.
Description d’un bloc formant un analyseur de gaz à laser suivant un premier mode de réalisation
On décrira ci-après l’analyseur de gaz à laser suivant le premier mode de réalisation en se reportant à la .
la couche de phosphatation présente une épaisseur comprise entre 3 µm et 40 µm, de préférence entre 5 µm et 30 µm, et encore préférentiellement entre 5 µm et 20 µm ; la couche de combinaison mesure entre 5 µm et 40 µm d’épaisseur, et de préférence entre 15 µm et 25 µm ; la pièce est en fonte grise.
Le procédé de l’invention, dans le cas où le bain de phosphatation ne contient pas d’ions manganèse, s’applique tout particulièrement à un disque de frein. L’invention concerne donc également un procédé de traitement d’une pièce en fonte grise pour améliorer sa résistance à la corrosion, le procédé étant tel que décrit précédemment.
Un autre objet de l’invention est une pièce en alliage de fer susceptible d’être obtenue par le procédé de traitement décrit précédemment, comprenant : - une couche de nitruration à la surface de l’alliage de fer, comprenant une couche de combinaison contenant des nitrures, - une couche de phosphatation agencée sur et au contact de la couche de nitruration, comprenant des phosphates métalliques,
principalement caractérisée en ce que les phosphates métalliques comprennent du zinc et/ou du manganèse, et du fer.
L’invention se rapporte également à une pièce en fonte grise susceptible d’être obtenue par le procédé de traitement décrit précédemment, comprenant : - une couche de nitruration à la surface de la fonte grise, comprenant une couche de combinaison contenant des nitrures, - une couche de phosphatation agencée sur et au contact de la couche de nitruration, comprenant des phosphates métalliques,
De préférence, la couche de phosphatation de la pièce présente une épaisseur comprise entre 3 µm et 40 µm, de préférence entre 5 µm et 30 µm, et encore préférentiellement entre 5 µm et 20 µm.
De préférence, la couche de combinaison présente une épaisseur comprise entre 5 µm et 40 µm, de préférence comprise entre 15 µm et 25 µm.
La pièce présente des inclusions de graphite au niveau d’une surface de la pièce sur laquelle est formée la couche de combinaison, dans la mesure où elle n’a pas subi de dégraphitisation préalable. Ces inclusions de graphite sont situées au moins au niveau d’une surface de la pièce sur laquelle est formée la couche de combinaison.
La pièce est de préférence un disque de frein. Dans ce cas, la phosphatation est une phosphatation zinc-fer. L’invention concerne donc également un disque de frein présentant les caractéristiques de la pièce en fonte grise décrite précédemment.
La est une micrographie d’une pièce selon un mode de réalisation de l’invention, ladite pièce étant un disque de frein en fonte lamellaire.
La est une photographie de la pièce de la après traitement de nitruration-phosphatation et avant un test au brouillard salin.
La est une photographie d’une pièce non conforme à l’invention, ladite pièce étant un disque de frein en fonte lamellaire.
La est une micrographie de la pièce de la après traitement de nitruration-phosphatation et avant un test au brouillard salin.
est une demie-vue en élévation depuis l’aval de la partie gauche du dispositif de la dans la position d’usage sur le bac-acier sur lequel il est fixé.
Les figures illustrent un dispositif 1 pour retenir la neige sur un toit. Comme illustré à la , le dispositif est particulièrement adapté à un toit couvert de bac-acier 2, c’est-à-dire de tôles présentant des nervures 3 régulièrement espacées 3. Les nervures 3 sont disposées selon le sens P de la pente ; dans la suite de la présente description, on note M l’amont et V l’aval de la toiture.
Dans l’exemple illustré, les nervures ont une forme transversale trapézoïdale dont le sommet 3H, plat, sert d’appui pour le dispositif. Entre deux nervures voisines le bac-acier forme des rigoles 4 permettant l’écoulement des eaux de pluies et des eaux de fonte, lorsque le toit est enneigé.
Les figures 1 et 4 illustrent le dispositif dans une position d’usage, posé sur le bac-acier 2. Les figures 2 et 3 illustrent le dispositif isolément.
Dans la suite de la présente description, on nomme « bas » et avec la référence B ce qui, dans le dispositif et dans la position d’usage, est plus proche du bac-acier et on nomme « haut » et avec la référence H ce qui en est plus éloigné.
Comme illustré aux figures 1 et 4, le dispositif prend appui sur deux nervures 3 voisines l’une de l’autre ; le dispositif comprend deux pattes 6, chacune de ces pattes formant une extrémité du dispositif et servant d’appui pour le dispositif sur le sommet 3H d’une nervure respective. Outre les pattes 6, le dispositif 1 comprend un corps 7 qui relie les pattes 6 entre elles, au-dessus de la rigole 4. Ainsi, le dispositif 1 maintient un espace E48, entre la rigole 4 et le corps 8. Cet espace permet un écoulement des eaux de fonte et l’évacuation de la neige non encore fondue lorsque son épaisseur est suffisamment faible pour passer dans l’espace E48 et ne présente plus de danger.
Le corps 7 comprend une plaque d’arrêt 8, sensiblement plane, et de part et d’autre de la plaque d’arrêt 8, des raccords 9, chaque raccord reliant une extrémité latérale respective de la plaque d’arrêt avec une patte 6 respective.
Comme illustré à la , la plaque d’arrêt 8 est inclinée de sorte que dans la position d’usage elle va de bas B en haut H en même temps que d’aval V en amont M. Elle forme donc un angle d’arrêt aigu A8 avec la direction P de la pente du bac acier 2. De préférence, l’angle d’arrêt A8 est compris entre quarante-cinq et soixante-quinze degrés, encore plus de préférence voisin de soixante degrés. Elle présente une face amont 8M à la neige sur le bac 2, en amont du dispositif. La neige qui s’accumule forme un coin qui se densifie entre la face amont 8M et le bac 2, assurant un maintien efficace de la neige. En outre, l’angle d’arrêt A8, permet d’assurer un bon maintien de la neige, même sur un toit très pentu ayant par exemple une pente supérieure ou égale à cinquante degrés par rapport à l’horizontale.
Le corps 7 comprend en outre, à l’aval de la plaque d’arrêt, une bavette 11 qui remonte d’amont en aval. La bavette est plane et s’étend transversalement d’un raccord 9 à l’autre. Elle forme avec la plaque d’arrêt 8 une gouttière 12 transversale. La gouttière est percée d’un trou d’évacuation 13 pour de l’eau de fonte. La gouttière est la partie la plus basse du dispositif 1. Cette bavette permet de maintenir de la neige, en aval du dispositif 1. Elle forme avec la plaque d’arrêt un angle de gouttière A12. De préférence, l’angle de gouttière A12 est compris entre soixante-dix et cent-dix degrés, encore plus de préférence voisin de quatre-vingt-dix degrés. La bavette est limitée à l’aval par un bord libre rectiligne et transversal 11A.
Le corps 7 comprend en outre un rabat 14 qui prolonge à l’amont la plaque d’arrêt ; il descend d’aval en amont et forme avec la plaque d’arrêt 8 une crête 16 ; cette crête est la partie la plus haute du dispositif 1. Le rabat permet notamment d’augmenter la rigidité du dispositif. Il forme avec la plaque d’arrêt 8 un angle de crête A16. De préférence, l’angle de crête A16 est compris entre soixante-dix et cent-dix degrés, encore plus de préférence voisin de quatre-vingt-dix degrés. Le rabat est limité à l’amont par un bord libre rectiligne et transversal 14M. Le rabat est de faible dimension, de sorte qu’il n’empêche pas l’appui de la neige contre la face amont 8M de la plaque d’arrêt.
Comme notamment illustré à la , chaque patte 6 est sensiblement plane et repose sur le sommet 3H de sa nervure respective. Un trou de fixation 17 est pré-percé dans chaque patte autour d’un d’axe de fixation X17 ; il permet d’y faire passer des moyens de fixation, par exemple une vis auto-perçante qui traverse le bac 2 pour venir se prendre dans une panne 18 qui porte le bac. Un embossement 19 est formé dans chaque patte 6 ; il permet d’y loger un joint entre la patte 6 et le sommet 3H correspondant afin d’assurer une fixation étanche du dispositif sur le bac 2.
Le trou de fixation 17 est formé plus proche d’un bord amont 6M que d’un bord aval 6V de la patte. Ainsi, une distance amont LM mesurée entre l’axe de fixation X17 et le bord amont 6M est inférieure à une distance aval LV mesurée entre l’axe de fixation X17 et le bord aval 6V. De préférence, la distance aval LV est au moins supérieure de trente pour cent à la distance amont LM, de préférence elle fait environ le double de la distance amont LM. Dans l’exemple illustré, les axes de fixation X17 et la crête sont sensiblement coplanaires. Cette disposition permet d’assurer une meilleure fixation du dispositif 1, en augmentant le bras de levier, c’est-à-dire la distance aval LV, en résistance aux efforts exercés par le poids de la neige principalement repris par la face amont 8M de la plaque d’arrêt.
Un repli 21 vers le bas est formé à l’extrémité libre de chaque patte 6. Il est disposé pour permettre de positionner le dispositif transversalement sur le bac, en prenant appui sur un flan extérieur 3E, de la nervure 3 respective.
La illustre les niveaux de différentes parties du dispositif mesurés selon la coupe III-III, perpendiculairement à la direction P de la pente. On désigne par la référence N3 le niveau de l’appui du dispositif au sommet 3H d’une nervure.
La gouttière 12 a un niveau N12 inférieur au niveau d’appui N3. Ce niveau N12 correspond aussi au niveau inférieur de la bavette 11 et de la plaque d’arrêt 8.
Le bord aval 11M de la bavette 11 a un niveau N11 compris entre le niveau N12 de la rigole et le niveau d’appui N3. Ce niveau N11 correspond aussi à un niveau supérieur de la bavette.
Le présent exemple se rapporte à des tests d’extraction du ruthénium par une résine échangeuse de cations et d’élution de cet élément métallique de cette résine qui sont tous réalisés en batch, dans des tubes de centrifugation.
Les tubes de centrifugation sont équipés d’un insert avec un filtre en polytétrafluoroéthylène (PTFE) de 0,2 µm de porosité de sorte que la mise en contact de la résine avec la solution aqueuse soumise à l’extraction ou utilisée pour l’élution puis leur séparation par filtration puissent être effectuées dans le même tube par simple centrifugation.
1.1 – Influence de la concentration en acide nitrique sur le rendement d’extraction du ruthénium
On réalise une première série de tests visant à extraire par la résine échangeuse de cations le ruthénium de solutions aqueuses qui comprennent toutes 1 g/L de rhénium, 0,1 g/L de ruthénium, 0,1 g/L de rhodium et 0,1 g/L de molybdène mais diffèrent les unes des autres par leur concentration en acide nitrique qui va de 0,1 mol/L à 12 mol/L.
Ces solutions sont préparées par dilution d’acide perrhénique, HReO 4 , de nitrate de nitrosyle de ruthénium(III), Ru(NO)(NO 3 ) 3 , et de nitrate de rhodium(III), Rh(NO 3 ) 3 , en solution et par dissolution de trioxyde de molybdène hydraté, MoO 3 .H 2 O, dans l’acide nitrique.
Chaque test consiste à mettre en contact, dans l’un des tubes de centrifugation, 700 µL de l’une des solutions aqueuses avec 100 mg de la résine humide (soit environ 48 mg de résine sèche), à agiter le tube (sur ThermoMixer TM ) pendant 30 minutes à 1 500 tr/min et 25°C, puis à séparer la solution aqueuse par centrifugation pendant 5 minutes à 14 500 tr/min.
La solution aqueuse ainsi récupérée est analysée par spectrométrie d’émission atomique par plasma à couplage inductif (ICP-AES) pour déterminer sa concentration en chacun des quatre éléments métalliques restés en solution après extraction.
Les bilans matière sont vérifiés par minéralisation de la résine, c’est-à-dire digestion dans un réacteur micro-ondes où elle est mise en solution dans 8 mL d’un mélange HNO 3 /H 2 O 2 1:1 (v/v) et chauffée pendant 1 heure à 200 °C. La solution ainsi obtenue est revolumée puis également analysée par ICP-AES.
Les résultats sont illustrés sur les figures 1 et 2, respectivement en termes de rendements d’extraction, R EX , obtenus pour les quatre éléments métalliques et d’évolution du facteur de séparation entre le ruthénium et le rhénium, FS Ru/Re , en fonction de la concentration en acide nitrique présentée par les solutions aqueuses avant leur mise en contact avec la résine.
La montre qu’avec le type de résine échangeuse de cations utilisée, une faible concentration en acide nitrique favorise l’extraction du ruthénium tandis que le rhénium n’est pratiquement pas extrait et ce, quelle que soit la concentration en acide nitrique.
Ainsi et comme visible sur la , les meilleurs facteurs de séparation entre le ruthénium et le rhénium, FS Ru/Re , sont obtenus pour des concentrations en acide nitrique de 0,1 mol/L ou 0,5 mol/L.
Notamment, pour une concentration en acide nitrique de 0,1 mol/L, le rendement d’extraction du ruthénium est supérieur à 90 %, ce qui correspond à un coefficient de distribution de 260 mL/g.
Le facteur de séparation FS Ru/Re obtenu dans ces conditions est de 432, ce qui traduit une bonne séparation entre le ruthénium et le rhénium.
Ce facteur de séparation est susceptible d’être encore amélioré en procédant, à l’issue de l’extraction, à un lavage de la résine au moyen d’une solution aqueuse faiblement concentrée en acide nitrique, comprenant par exemple de 0,01 mol/L à 0,5 mol/L d’acide nitrique, de préférence 0,1 mol/L (voir point 1.5 ci-après).
Une sélectivité d’extraction du ruthénium n’est cependant pas observée vis-à-vis du rhodium et du molybdène qui sont tous deux également extraits par la résine échangeuse de cations, le premier en quantités comparables à celles du ruthénium et le deuxième dans une moindre mesure.
La illustre partiellement la machine de manutention de la et notamment son châssis ainsi qu’un réservoir qui est destiné à contenir de l’hydrogène et qui est logé à l’intérieur dudit châssis.
La illustre un réservoir équipé de moyens de fixation destinés à fixer le réservoir au châssis selon une première variante de réalisation.
La illustre un réservoir équipé de moyens de fixation destinés à fixer le réservoir au châssis selon une seconde variante de réalisation.
La est une vue schématique d’un circuit d’hydrogène selon un mode de réalisation.
La est une vue en coupe d’un dispositif passe-paroi permettant à un circuit d’hydrogène de traverser l’un des longerons longitudinaux du châssis.
La est une vue similaire à celle de la , illustrant partiellement une machine de manutention selon un deuxième mode de réalisation.
La est une vue détaillée, en coupe transversale, de la machine de manutention de la illustrant la disposition des réservoirs dans le châssis.
Par convention, la direction « longitudinale » de la machine de manutention correspond à l’orientation avant-arrière de la machine. Par ailleurs, les termes « arrière » et « avant », respectivement désignés « AR » et « AV » sur les figures 1, 2, 7 et 9, sont utilisés pour définir la position relative d’un élément par rapport à un autre selon la direction longitudinale. La direction « transversale » est orientée perpendiculairement à la direction longitudinale.
Le châssis 2 est mobile. Pour ce faire, la machine de manutention 1 comporte deux essieux, un essieu avant 4 et un essieu arrière 5, qui sont chacun montés sur le châssis 2 selon un axe transversal et sont chacun équipés de deux roues, l’une à gauche 4a, 5a et l’autre à droite 4b, 5b. Au moins un des deux essieux avant 4 et arrière 5 est monté en rotation autour de son axe afin d’assurer le déplacement du châssis. Les essieux avant 4 et arrière 5 peuvent également être montés sur le châssis avec une possibilité de débattement autour de l’axe longitudinal de manière à compenser le dévers de la machine de manutention.
Le châssis 2 comporte une paire de longerons longitudinaux 6, 7, visibles sur les figures 1 et 2. Les longerons longitudinaux 6, 7 sont des pièces métalliques, globalement planes, parallèles entre elles, qui s’étendent parallèlement à l’axe longitudinal médian X, respectivement de part et d’autre dudit axe longitudinal médian X. Les longerons longitudinaux 6, 7 sont reliés l’un à l’autre, par des traverses, visibles sur la , de manière à former un espace 8 permettant le logement de composants de la machine de manutention 1, et notamment un ou plusieurs réservoirs 9 destinés à contenir de l’hydrogène, tel que détaillé par la suite. L’espace 8 est avantageusement fermé sur sa partie supérieure par des plaques de tôles, non illustrées, qui sont fixées aux longerons longitudinaux 6, 7.
Comme représenté sur la , le bras de levage 3 s’étend dans un plan longitudinal qui est, de préférence, médian, c’est-à-dire que l’axe longitudinal médian X est inclus dans ce plan. Le bras de levage 3 est articulé aux deux longerons longitudinaux 6, 7, entre ceux-ci, de façon à être mobile à pivotement autour d’un axe de pivotement P, transversal. Le bras de levage 3 peut être réalisé de différentes manières, notamment sous la forme de plusieurs sections télescopiques ou en variante sous la forme d’un bras de longueur fixe. Une extrémité du bras de levage 3 opposée à l’axe de pivotement P peut porter un outil de travail 10 ou un porte-outil modulaire susceptible de recevoir des outils de travail 10 de plusieurs types. Par outil de travail 10, on désigne, par exemple, une paire de fourches, un godet, un treuil, une pince ou autres.
Par ailleurs, la machine de manutention 1 comporte une cabine de conduite 11 dans laquelle un conducteur peut prendre place et qui est notamment équipée d’un siège, non représenté, et d’équipements de pilotage de la machine de manutention. La cabine de conduite 11 est positionnée, d’un premier côté de l’axe longitudinal médian X, sur le côté gauche dans le mode de réalisation représenté, et entre l’essieu avant 4 et l’essieu arrière 5. La machine de manutention 1 comporte, en outre, un caisson 12 qui est positionné par rapport à la cabine de conduite 11, de l’autre côté de l’axe longitudinal médian X de la machine de manutention 1. Plus particulièrement, le caisson 12 et la cabine de conduite 11 sont positionnés de part et d’autre de la paire de longerons longitudinaux 6, 7.
La machine de manutention 1 comporte un ou plusieurs actionneurs linéaires, non représentés, tels que des vérins hydrauliques, qui sont chacun montés articulés, d’une part, sur le bras de levage 3 et, d‘autre part, sur le châssis 2 de la machine de manutention 1, ce qui permet de faire pivoter le bras de levage 3, par rapport au châssis 2, autour de l’axe de pivotement P. Les vérins hydrauliques sont raccordés à un circuit hydraulique équipé d’une pompe hydraulique 16, visible sur la . Dans le mode de réalisation représenté, la pompe hydraulique 16 est entraînée par un moteur, tel qu’un moteur électrique 17. La pompe hydraulique 16 ainsi que le moteur électrique 17 sont ici logés dans un espace ménagé sous la cabine de conduite 11.
La machine de manutention 1 comporte au moins un moteur électrique qui est configuré pour assurer le déplacement de la machine de manutention 1. Dans le mode de réalisation représenté sur la , la machine de manutention 1 comporte deux moteurs électriques 13, 14 qui assurent son déplacement et qui sont chacun logés à l’intérieur du châssis 2, entre les deux longerons longitudinaux 6, 7. Chaque moteur électrique 13, 14 est accouplé à l’un des essieux avant 4 ou arrière 5 par l’intermédiaire d’un dispositif de transmission. Ainsi, la machine de manutention 1 présente quatre roues motrices. Dans le mode de réalisation représenté, chaque dispositif de transmission comporte un réducteur 15 et un différentiel 16. De manière alternative, le dispositif de transmission est un dispositif de transmission hydraulique.
Dans un tout autre domaine technique, à savoir le traitement des combustibles nucléaires usés, il a été proposé dans la demande de brevet européen 0 347 625, ci-après référence [3] , un procédé pour séparer le ruthénium du technétium et du palladium à partir d’une solution aqueuse d’acide nitrique comprenant de nombreux éléments métalliques (Tc, Ru, Pd, Zr, Ce, U, Pu, Am, Mo) avec un large excès de ruthénium par rapport au technétium (13 fois plus).