INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le système est composé de six (6) éléments assurant ses fonctions.
Le premier élément représente la partie avant de la semelle du système désigné ci-dessous comme « semelle avant ».
Le carburant à l’état gazeux Qg entre alors dans le réservoir cryogénique 2A, via l’entrée de carburant 24, entrainant, dans une troisième étape E3, l’augmentation du volume de carburant à l’état gazeux Qg dans la partie supérieure 22 du réservoir cryogénique 2A, ce qui augmente la pression de distribution dans le réservoir cryogénique 2A. Le carburant à l’état liquide Ql stocké dans la partie inférieure 21 du réservoir cryogénique 2A peut alors être distribué via la sortie de distribution en carburant 23, hors du réservoir cryogénique 2A.
Le procédé comprend alors une quatrième étape E4 de distribution du carburant à l’état liquide Ql via la sortie de distribution en carburant 23 vers le système de conditionnement SC. De manière avantageuse, lors de la recharge de la phase gazeuse du réservoir cryogénique 2A, le réservoir cryogénique 2B peut alimenter en carburant à la turbomachine T.
Pompe à vide Domaine technique de l’invention La présente invention concerne une pompe à vide et plus particulièrement, un dispositif de détermination du niveau de lubrifiant liquide contenu dans une chambre du carter d’huile d’une pompe à vide sèche.
Arrière-plan technique Les pompes à vide sèches comportent un ou plusieurs étages de pompage en série dans lesquels circule un gaz à pomper entre une aspiration et un refoulement. On distingue parmi les pompes à vide connues, celles à lobes rotatifs également connues sous le nom « Roots » ou celles à bec, également connues sous le nom « Claw » ou encore celles à vis. Ces pompes à vide sont dites « sèches » car en fonctionnement, les rotors tournent à l’intérieur du stator sans aucun contact mécanique entre eux ou avec le stator, ce qui permet de ne pas utiliser d’huile dans les étages de pompage.
Les rotors sont supportés par des paliers lubrifiés par de l’huile ou de la graisse et ils sont synchronisés au moyen d’engrenages également lubrifiés. Il est indispensable qu’aucune trace d’huile ou de graisse ne se retrouve dans la partie de pompage pour les applications dites « sèches », telles que les procédés de fabrication de substrats semi-conducteurs. Un moyen d’étanchéité au travers duquel les arbres sont toujours susceptibles de tourner, isole la zone contenant des lubrifiants de la partie de pompage sec.
Un agitateur d’huile, tel qu’un disque brasseur, est généralement utilisé pour créer une atmosphère brouillée d’air et de lubrifiants dans le carter d’huile, facilitant la lubrification des paliers. L’agitateur d’huile est fixé sur un des arbres de la pompe, une extrémité inférieure plongeant dans l’huile liquide. La rotation de l’arbre supportant l’agitateur forme un brouillard d’huile, projetant des gouttelettes de lubrifiant sur les parois du carter qui ensuite ruissellent jusqu’aux composants à lubrifier.
Il est très important de surveiller le niveau d’huile afin de s’assurer que les composants de la pompe à vide soient correctement lubrifiés.
Pour cela, les carters d’huile comprennent généralement une fenêtre transparente à travers de laquelle les utilisateurs peuvent vérifier la présence et le niveau d’huile. L’inconvénient est que l’utilisateur doit de se rendre sur place pour réaliser l’examen visuel. De plus, il peut être nécessaire de devoir décapoter la pompe à vide pour accéder au voyant si des capotages spéciaux n’ont pas été conçus. Par ailleurs, après un certain temps d’utilisation, la fenêtre peut se ternir, rendant difficile la visualisation du niveau d’huile.
Il existe également des capteurs dédiés pour la mesure du niveau d’huile, tels que des capteurs à flotteurs ou des capteurs électroniques, type capacitifs. Cependant les remous occasionnés par l’agitateur d’huile peuvent gêner la mesure correcte du niveau d’huile par des flotteurs classiques. Par ailleurs, on constate que les capteurs électroniques peuvent ne pas toujours fonctionner correctement ou manquer de robustesse ou de précision car les variations de niveau d’huile à surveiller sont faibles et donc difficiles à détecter avec des capteurs à bas coûts.
Un but de la présente invention est de proposer une pompe à vide résolvant au moins un des inconvénients décrits ci-dessus, permettant notamment de surveiller le niveau d’huile par un dispositif suffisamment précis, peu couteux et robuste.
A cet effet, l’invention a pour objet une pompe à vide comportant : - un stator comportant au moins un étage de pompage, - deux arbres portant des rotors configurés pour tourner dans l’étage de pompage autour d’un axe de rotation respectif, et - au moins un carter d’huile comprenant une chambre configurée pour contenir un lubrifiant liquide destiné à lubrifier des éléments permettant la rotation des arbres, caractérisée en ce que la pompe à vide comporte en outre un dispositif de détermination du niveau de lubrifiant liquide configuré pour déterminer une information représentative du niveau de lubrifiant liquide contenu dans la chambre du carter d’huile à partir de la mesure différentielle de pression entre la pression exercée par le lubrifiant liquide et la pression gazeuse régnant dans le volume de la chambre du carter d’huile au-dessus du niveau de lubrifiant d’huile.
Ainsi, en fonctionnement, le niveau de lubrifiant liquide contenu dans la chambre du carter d’huile peut être déterminé par la mesure de pression exercée par cette hauteur de lubrifiant à laquelle on déduit la mesure de pression de gaz (majoritairement d’air) au-dessus du niveau de lubrifiant. En effet, bien que l’atmosphère des carters d’huile de la pompe à vide ne soit pas mise sous vide mais laissée à pression atmosphérique, celle-ci subit également dans une moindre mesure, les variations de pression ayant lieu dans la partie pompage. En effet les dispositifs d’étanchéité, relativement efficaces vis-à-vis des lubrifiants, ne sont pas parfaitement étanches aux gaz puisqu’ils doivent permettre la rotation des arbres. Lorsque la pression gazeuse est plus élevée dans l’étage de pompage situé à côté du carter d’huile que dans le carter d’huile, par exemple au démarrage du pompage depuis la pression atmosphérique, les gaz pompés peuvent s’infiltrer dans le carter d’huile et augmenter la pression des gaz au-dessus du niveau de liquide. Également lorsque la pression gazeuse est plus basse dans l’étage de pompage situé à côté du carter d’huile que dans le carter d’huile, la pression des gaz du carter d’huile peut être abaissée par aspiration à travers les dispositifs d’étanchéité des passages d’arbre. En prenant en compte la mesure de la pression des gaz au-dessus du niveau de liquide, on s’affranchit des fluctuations de mesure dues aux variations de pression des gaz. On peut alors déterminer la hauteur du lubrifiant liquide par mesure de pression exercée par le liquide indépendamment des variations de pression des gaz.
En outre, la mesure différentielle du dispositif de détermination du niveau de lubrifiant liquide dépend uniquement de la hauteur de liquide contenu dans le volume au-dessus de la prise de mesure de pression, quel que soit la forme du volume de la chambre du carter d’huile. Il est alors possible d’adapter la forme de la chambre du carter d’huile pour privilégier la précision de mesure à un certain niveau de hauteur de lubrifiant liquide.
La pompe à vide peut en outre comporter une ou plusieurs des caractéristiques qui sont décrites ci-après, prises seules ou en combinaison.
Selon un exemple de réalisation, le dispositif de détermination du niveau de lubrifiant liquide comporte : - un premier capteur de pression configuré pour mesurer la pression exercée par le lubrifiant liquide contenu dans la chambre du carter d’huile, - un deuxième capteur de pression configuré pour mesurer la pression gazeuse régnant dans le volume de la chambre du carter d’huile au-dessus du niveau de lubrifiant d’huile.
La pompe à vide peut comporter une unité de traitement comportant par exemple un contrôleur ou microcontrôleur ou microprocesseur ou ordinateur ou circuit logique.
La présente invention permet de disposer d’une méthode rapide et robuste pour le calcul de l’altitude recommandée, sans avoir d’a priori sur les conditions de propagation dans l’environnement et du senseur utilisé et d’avoir une boucle de contrôle de cette altitude en corrélant les performances du capteur radar avec une des données externes.
La présente invention permet de résoudre le problème de l’altitude en fonction des conditions de propagation qui est très coûteux en temps lors des missions opérationnelles.
Alimentation d'un module NFC La présente description concerne de façon générale l'alimentation en énergie d'un dispositif électronique, et plus particulièrement d'un module de communication en champ proche (NFC, Near Field Communication) compris dans un dispositif électronique. La présente description se rapporte plus particulièrement à différents modes d'alimentation en énergie d'un module de communication en champ proche compris dans un dispositif électronique.
De nos jours, la consommation en énergie des dispositifs électriques est un enjeu important dans l'industrie. Réduire la consommation en énergie d'un dispositif tout en assurant son bon fonctionnement et ses performances est l'un des principaux objectifs de la recherche et développement.
Il serait souhaitable de pouvoir améliorer, au moins en partie, certains aspects de l'alimentation en énergie d'un dispositif électronique comprenant un module de communication en champs proche.
Il existe un besoin pour des dispositifs électroniques consommant moins d'énergie.
Il existe un besoin pour des modules de communication en champ proche consommant moins d'énergie.
Un mode de réalisation pallie tout ou partie des inconvénients des modules de communication en champ proche connus.
Un mode de réalisation prévoit un dispositif électronique comprenant : - un module de communication en champ proche ; et - un circuit d'alimentation dudit module, dans lequel, quand ledit module est dans un mode basse consommation, ledit circuit d'alimentation est configuré pour être démarré périodiquement.
Un autre mode de réalisation prévoit un procédé d'alimentation dans un mode de basse consommation d'un module de communication en champ proche d'un dispositif électronique comprend, en outre, un circuit d'alimentation dudit module, dans lequel, quand ledit module est dans un mode basse consommation, ledit circuit d'alimentation est configuré pour être démarré périodiquement.
Selon un mode de réalisation, dans le mode basse consommation dudit module, ledit circuit d'alimentation est commandé par un circuit de commande adapté à démarrer périodiquement ledit circuit d'alimentation.
Selon un mode de réalisation, le circuit de commande comprend un compteur.
Selon un mode de réalisation, dans le mode basse consommation dudit module, le compteur est démarré, et lorsque la valeur du compteur atteint une valeur seuil, alors le circuit d'alimentation est démarré.
Selon un mode de réalisation, dans le mode basse consommation dudit module, lorsque la valeur du compteur atteint une valeur limite, supérieure à la valeur seuil, alors le circuit d'alimentation est arrêté et la valeur du compteur est remise à zéro.
Selon un mode de réalisation, ledit module de communication en champ proche comprend un détecteur de champ.
Par exemple, l’angle A peut être plus grand, par exemple de 160°, pour le chevron 27 du côté de l’entrée de fluide 20 et plus petit, par exemple de 60°, pour le chevron 27 du côté de la sortie de fluide 21.
La largeur W de la crête 30 du chevron 27 peut ainsi varier le long de l’écoulement.
Dans l’exemple de la , la densité d’éléments perturbateurs 18 varie entre l’entrée de fluide 20 et la sortie de fluide 21, dans le sens d’une augmentation de cette densité.
Ainsi, les éléments perturbateurs 18 présentent un espacement E1, E2, E3, E4 entre eux qui se réduit dans le sens de l’écoulement 22.
Par exemple, l’espacement E1 entre les deux éléments perturbateurs 18 les plus proches de l’entrée de fluide 20 est de 12 mm et l’espacement E4 entre les deux éléments perturbateurs 18 les plus proches de la sortie de fluide 21 est de 5 mm.
Toujours dans l’exemple de la , le canal 14 présente une zone d’entrée lisse 31, sans éléments perturbateurs, suivie d’une zone 32 avec éléments perturbateurs 18. Les éléments perturbateurs 18 présentent un diamètre croissant dans le sens de l’écoulement 22.
Le dispositif de régulation thermique 10 peut comporter une pluralité de canaux 14 pourvus d’éléments perturbateurs 18 de hauteur relative hr variable.
Dans l’exemple de la , l’ensemble 1 comporte au moins deux modules de batterie 2 à refroidir, et le dispositif de régulation thermique 50 est agencé pour refroidir ces modules 2 placés respectivement sur deux régions 51 et 52 de la face de refroidissement du dispositif de régulation thermique, ces deux régions 51 et 52 étant refroidies par des canaux 14 distincts.
Les cellules 55 de batterie des modules 2 sont généralement assemblées en de multiples modules appelés packs et répartis dans le plancher du véhicule.
Dans le cas où les deux modules de batterie 2 sont de tailles différentes, l’utilisation d’un seul motif de canaux a pour effet un déséquilibre dans les débits entre les régions 51 et 52 car le nombre de canaux peut être différent. Une différence de débit entre ces deux régions 51 et 52 dont les canaux auraient le même profil engendrerait une hétérogénéité de température entre les composants. Il est possible de pallier ce problème d’hétérogénéité de température en équilibrant les pertes de charge entre deux régions 51 et 52 en adaptant le type d’éléments perturbateurs et/ou leurs paramètres géométriques.
Dans l’exemple de la , les canaux 14 dans la deuxième région 52 présentent une hauteur d’éléments perturbateurs 18 plus grande que la hauteur des éléments perturbateurs dans la première région 51, quand le nombre de canaux est plus faible dans la deuxième région 52 que dans la première région 51.
Le fluide caloporteur est lui-même refroidi par un échangeur d’évaporation (appelé « chiller » en anglais) connecté à une boucle de climatisation du véhicule, non représenté.
Dispositif de régulation thermique, notamment de refroidissement pour véhicule automobile La présente invention concerne un dispositif de régulation thermique, notamment de refroidissement, notamment pour composant électrique susceptible de dégager de la chaleur lors de son fonctionnement, notamment un dispositif de refroidissement d’au moins une batterie ou cellules de batterie de véhicule automobile.
La demande de brevet WO2018109368 décrit un échangeur de chaleur avec des canaux avec des protubérances jouant le rôle de perturbateur de fluide.
En outre, la forme 40 configurée pour réduire les chocs peut selon différents modes de réalisation être disposée soit sur la première face 36 du contrepoids 24, soit sur la deuxième face 38 du contrepoids 24, soit à la fois sur la première face 36 et la deuxième face 38 de ce contrepoids 24.
En d’autres termes, la forme 40 configurée pour réduire les chocs peut être disposée soit du premier côté 26 du premier bras de manivelle 16, c'est-à-dire celui qui porte le maneton 12, soit de son deuxième côté 28, c'est-à-dire celui qui porte le palier de rotation 30, soit à la fois sur ce premier côté 26 et ce deuxième côté 28.
La forme 40 ménagée sur le premier côté 26 du premier bras de manivelle 16 s’étend dans un plan sécant au plan dans lequel s’inscrit la première face 36 du contrepoids 24, en formant un angle compris entre ZZ° et WW°.
La forme 40 ménagée sur le deuxième côté 28 du premier bras de manivelle 16 s’étend dans un plan sécant au plan dans lequel s’inscrit la deuxième face 38 du contrepoids 24, en formant un angle compris de manière non limitative par exemple entre 10° et 30°.
Pour les modes de réalisation dans lesquels la forme 40 configurée pour réduire les chocs est présente à la fois sur la première face 36 et sur la deuxième face 38, il existe donc une première forme 40A configurée pour réduire les chocs sur la première face 36 et une deuxième forme 40B configurée pour réduire les chocs sur la deuxième face 38 du contrepoids 24. Première forme 40A et deuxième forme 40B se combinent l’une avec l’autre pour réduire les chocs au contact de l’huile.
Le plan dans lequel s’inscrit la première forme 40A et le plan dans lequel s’inscrit la deuxième forme 40B sont sécants selon un angle compris par exemple entre 20 et 60°.
La première face 36 et la deuxième face 38 du contrepoids 24 définissent entre elles une épaisseur E de ce contrepoids 24, cette épaisseur E étant mesurée selon une direction parallèle à l’axe de rotation X du vilebrequin. La forme 40 configurée pour réduire les chocs est par exemple un biseau. Ce biseau comprend une paroi oblique 42 qui s’étend à partir du bord d’entrée 32 et en direction du bord de sortie 34. Ainsi, la forme 40 configurée pour réduire les chocs est telle qu’une épaisseur E du contrepoids 24 mesurée au voisinage du bord d’entrée 32 est inférieure à une épaisseur E de ce contrepoids 24 mesurée au voisinage du bord de sortie 34, ou au voisinage de la ligne de démoulage J.
Lorsque le contrepoids 24 présente à la fois une première forme 40A et une deuxième forme 40B configurées pour réduire les chocs, ces deux formes 40A, 40B délimitent un cône dont un sommet 44 correspond à une ligne du bord d’entrée 32. Il en résulte qu’une section de ces formes 40A, 40B configurées pour réduire les chocs effectuée le long du bord arrondi 35 du contrepoids 24 est en forme de triangle isocèle, un sommet principal de ce triangle isocèle correspondant au sommet 44 du cône.
La forme 40 configurée pour réduire les chocs du contrepoids 24 peut en outre s’apparenter à une troisième forme 40C qui s’étend à partir du bord arrondi 35 et en direction de l’axe de rotation X du vilebrequin 1.
Ainsi et comme particulièrement visible en , la troisième forme 40C forme un évasement qui débute au bord arrondi 35 en s’ouvrant vers l’axe de rotation X du vilebrequin 1. La troisième forme 40C configurée pour réduire les chocs présente une épaisseur E du contrepoids 24 plus petite lorsqu’elle est mesurée au niveau du bord arrondi 35 que lorsqu’elle est mesurée en un autre point plus proche l’axe de rotation X du vilebrequin 1. En d’autres termes, cette troisième forme 40C configurée pour réduire les chocs constitue une réduction de l’épaisseur E du vilebrequin au voisinage du bord arrondi 35.
Comme évoqué précédemment, ce bord arrondi 35 s’inscrit dans le cercle C dont le centre est l’axe de rotation X du vilebrequin 1, dont le rayon dépend du dimensionnent du moteur lui-même, notamment de la course des pistons. La troisième forme 40C configurée pour réduire les chocs présente alors une dimension, mesurée le long de ce rayon et à partir du bord arrondi 35, qui est comprise entre 0 et 70 % de ce rayon, à partir du centre du cercle C.
La présente invention propose ainsi un vilebrequin dont un choc avec l’huile d’un moteur thermique est réduit du fait de la forme particulière de son contrepoids, qui est configurée pour faciliter l’entrée du contrepoids dans la réserve d’huile, par exemple en coupant le film d’huile au moyen de la forme 40, 40A, 40B, 40C configurée pour réduire les chocs.
Elle inclut notamment un mode de réalisation perfectionné, non représenté sur les figures, dans lequel une forme additionnelle est configurée pour limiter la traînée à la sortie du bord de sortie d’huile, cette forme s’étendant sur au moins une face du contrepoids, sécante à l’axe de rotation du vilebrequin, à partir du bord de sortie, et sur un angle supérieur également à 20 % du secteur angulaire sur lequel s’étend le contrepoids.
Système de transmission d’un couple moteur L’invention concerne un système de transmission d’un couple moteur comprenant un rotor entraîné en rotation par rapport à un stator logé dans un carter.
L’invention concerne en particulier une machine électrique de type moteur et/ou générateur dans lequel le carter intègre des moyens de couplage électromagnétique avec le rotor de sorte à transformer une énergie électrique en énergie mécanique transmise par ledit rotor et/ou une telle énergie mécanique en énergie électrique.
Ces compositions comprennent, outre le principe actif, un milieu physiologiquement acceptable tel qu’un milieu cosmétiquement acceptable, c'est-à-dire qui ne provoque pas de sensations d’inconfort pour l’utilisateur telles que des rougeurs, tiraillements ou picotements.
Procédé d’extraction de l’extrait selon l’invention
L’extrait constituant ou contenu dans le principe actif selon l’invention peut être obtenu par tout moyen.
Selon un mode de réalisation préféré, le procédé d’extraction comprend au moins une étape d’extraction de la lentille d’eau Spirodela polyrhiza , tel qu’une étape d’hydrolyse choisie parmi une hydrolyse chimique de nature acide, une hydrolyse enzymatique et leur combinaison.
Préalablement au procédé d’obtention de l’extrait en tant que tel, une culture de la biomasse de Spirodela polyrhiza est réalisée dans un milieu adapté à leur développement, par exemple un milieu de culture adapté, de manière classique pour l’homme de métier. Une fois la biomasse obtenue, on réalise une étape d’extraction, préférentiellement une hydrolyse acide, ou des hydrolyses acide et enzymatique en vue d’obtenir les molécules actives.
Selon un mode de réalisation particulièrement adapté, le principe actif selon l’invention est obtenu par la mise en œuvre des étapes suivantes : Solubilisation d’au moins 50 g/L de Spirodela polyrhiza dans l’eau, Hydrolyse chimique de nature acide, ou hydrolyse chimique de nature acide et hydrolyse enzymatique, Séparation des phases solubles et insolubles et récupération de la phase soluble, Purification et concentration de la phase soluble, Filtration et filtration stérilisante.
Les conditions d’hydrolyse sont choisies pour obtenir un extrait enrichi en apiogalacturonanes préservant une structure d’acides galacturoniques et des ramifications di-apioses.
La séparation de la phase soluble et insoluble est réalisée par tout moyen connu de l’homme du métier, par exemple par centrifugation, filtration ou décantation. La séparation des phases soluble et insoluble est réalisée pour récupérer la phase soluble contenant entre autres les sucres solubles, tels que les apiogalacturonanes.
Eventuellement, une étape supplémentaire de traitement thermique peut être réalisée pour inactiver l’enzyme utilisée. Cette inactivation est alors réalisée selon les préconisations du fournisseur de l’enzyme utilisée.
Eventuellement, le procédé comprend une étape de filtration après la récupération de la phase soluble pour éliminer les particules encore en suspension. Ainsi, cette étape de filtration permet la purification de la phase soluble récupérée et est réalisée afin sélectionner les molécules actives.
L’hydrolysat obtenu à ce stade peut éventuellement être encore concentré et/ou purifié, préférentiellement par des étapes d’ultrafiltration successives à travers des membranes de porosité différentes, en conservant les molécules actives à chaque étape et/ou par une méthode de type chromatographique.
L’hydrolysat obtenu après hydrolyse et filtration, avant ou après concentration et filtration stérilisante, est un hydrolysat de Spirodela polyrhiza , et constitue une première forme du principe actif selon l’invention, se présentant alors sous forme liquide.
L’hydrolysat obtenu peut ensuite être séché et associé ou non à un support, pour se présenter sous forme solide. Cette phase peut être réalisée par la mise en œuvre des étapes suivantes : un support d’atomisation, de préférence la maltodextrine, est ajouté dans l’hydrolysat de Spirodela polyrhiza , d’au plus 90% (en masse/volume) ; cette solution est ensuite concentrée sous vide ; une élimination des bactéries éventuellement présentes est réalisée par traitement thermique ; l’atomisation permet d’obtenir une poudre.