INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La Demanderesse a découvert une classe de circuits quantiques qui permettent de mettre en œuvre les opérateurs modulaires mentionnés plus haut par la combinaison d’un élément à jonction Josephson à énergie réglable et d’une portion de circuit passive linéaire, en mettant en œuvre un réglage particulier de l’énergie de l’élément à jonction Josephson.
La représente une vue générique d’un circuit quantique de ce type. Comme on peut le voir sur cette figure, le circuit 2 comprend une ligne de transmission 4 connectée à un terminal (ou « port » en anglais) relié à une portion de circuit passive linéaire 6, ainsi qu’un élément à jonction Josephson 8 relié aux bornes de la portion de circuit passive linéaire 6.
La ligne de transmission 4 pourra être réalisée de toute manière connue dans le domaine, sur puce ou hors-puce, 2D ou 3D, etc., selon toute géométrie connue pour une ligne de transmission microonde.
La portion de circuit passive 6 pourra être réalisée de toute manière connue permettant d’obtenir les décompositions de Foster évoquées plus bas lorsqu’elles transportent un signal dans la gamme microonde.
L’élément à jonction Josephson 8 présente une énergie de Josephson réglable. Comme représenté sur les figures 2, 7, 11 et 13, les circuits représentés permettent de régler l’énergie de Josephson par l’application d’un flux magnétique entre deux jonctions Josephson formant un SQUID (« Superconducting Quantum Interference Device » en anglais ou Dispositif d’interférence quantique supraconducteur), mais pourrait également être réglée par d’autres méthodes (circuits multi-jonctions plus complexes, jonction semiconductrice avec un biais en tension).
Selon les modes de réalisation, le circuit 2 pourra être modifié et agencé afin de permettre une stabilisation du code GKP dans une implémentation Hamiltonienne (figures 7 à 10), une implémentation à rétroaction (figures 11 et 12), ou une implémentation à dissipation (figures 13 à 16).
D’une manière générale, l’invention repose sur deux principes.
Le premier principe est que la portion de circuit passive linéaire 6 présente un ou plusieurs modes résonants dont la décomposition de Foster de première (voir par exemple l’article de Foster, R. M., " A reactance theorem ", Bell System Technical Journal, vol.3, no. 2, pp. 259–267, November 1924) forme aux bornes de l’élément à jonction Josephson comprend un mode résonant présentant une impédance Z supérieure ou égale à 13 kOhms. Le circuit équivalent est représenté à droite sur la . Dans ce qui suit, ce mode résonant sera également appelé « mode cible ».
Cette valeur d’impédance est particulièrement importante car elle correspond au double du quantum de résistance (qui est défini par h/4e², soit 6,5k Ohms), ce qui permet à l’élément à jonction Josephson 8 de mettre en œuvre, dans le référentiel tournant du mode cible, à différents temps, deux opérateurs modulaires distincts et qui commutent, correspondant aux stabilisateurs du code GKP. En effet, la pulsation spatiale de l’opérateur modulaire est reliée à l’impédance présentée à l’élément Josephson via
Le produit des pulsations des deux opérateurs modulaires vaut 4π dans le cas du code GKP carré, et est supérieur pour un code GKP non carré. La valeur de 13 kOhms est donc la valeur minimale pour stabiliser le code GKP. Avec des valeurs d’impédance au-delà de 19,5 kOhms, on pourrait par exemple stabiliser des qutrits.
Le capot d’appui 14 supérieur comprend en outre une pluralité de crochets 14d externes disposés sur la jupe externe 14c et s’étendant radialement vers l’intérieur en direction du capot de support 16 inférieur. Dans l'exemple illustré, les crochets 14d sont espacés les uns par rapport aux autres dans le sens circonférentiel. Alternativement, il pourrait être possible de prévoir un unique crochet annulaire.
Comme indiqué précédemment, le joint d’étanchéité 19 externe est fixé sur le capot d’appui 14 supérieur. Le joint d’étanchéité 19 est solidaire du capot d’appui 14. Le joint d’étanchéité 19 est annulaire. Le joint d’étanchéité 19 entoure radialement le capot de support 16. Le joint d’étanchéité 19 est monté radialement autour de la surface extérieure du capot de support 16. Le joint d’étanchéité 19 est monté radialement autour de la portion radiale 28 du capot de support.
Le joint d’étanchéité 19 ferme l’espace radial 32 annulaire existant entre le capot de support 16 inférieur et la jupe externe 14c du capot d’appui. Une ouverture d’entrée 34 de l’espace radial 32 est ménagée entre le capot de support 16 inférieur et l’extrémité inférieure de la jupe externe 14c du capot d’appui. L’ouverture d’entrée 34 est de forme annulaire. L’ouverture d’entrée 34 est ménagée entre la portion radiale 28 du capot de support 16 inférieur et l’extrémité inférieure de la jupe externe 14c du capot d’appui.
Le joint d’étanchéité 19 est fixé sur la jupe externe 14c du capot d’appui supérieur. Le joint d’étanchéité 19 est fixé dans l’alésage de la jupe externe 14c. Dans l’exemple de réalisation illustré, le joint d’étanchéité 19 est fixé par interférence radiale avec la jupe externe 14c. A l’état libre, le diamètre extérieur du joint d’étanchéité 19 est supérieur au diamètre de l’alésage de la jupe externe 14c du capot d’appui supérieur.
Dans l’exemple de réalisation illustré, le joint d’étanchéité 19 est axialement en appui contre un épaulement de la jupe externe 14c du capot d’appui supérieur formé entre les portions de grand et petit diamètres de celle-ci. Alternativement, un espace axial pourrait être prévu entre le joint d’étanchéité 19 et l’épaulement de la jupe externe 14c.
Le joint d’étanchéité 19 comprend un talon 19a annulaire fixé sur la jupe externe 14c du capot d’appui supérieur, et une lèvre 19b d’étanchéité annulaire s’étendant à partir du talon en direction du capot de support 16 inférieur pour former une étanchéité avec ce capot.
Le talon 19a est axialement en appui contre l’épaulement de la jupe externe 14c du capot d’appui supérieur. A l’état libre du joint d’étanchéité 19, le diamètre extérieur du talon 19a est supérieur au diamètre de l’alésage de la jupe externe 14c du capot d’appui supérieur.
Le talon 19a s’étend radialement. Comme illustré plus visiblement à la , le talon 19a est pourvu d’une surface extérieure 19c axiale cylindrique radialement en contact contre l’alésage de la jupe externe 14c du capot d’appui supérieur, et de deux faces frontales 19d, 19e inférieure et supérieure radiales opposées délimitant axialement la surface extérieure. La face frontale 19e supérieure est axialement en appui contre l’épaulement de la jupe externe 14c du capot d’appui supérieur.
La face frontale 19d inférieure du talon est située dans le prolongement axial de l’ouverture d’entrée 34 de l’espace radial. Plus précisément, dans l’exemple de réalisation illustré, une partie de la face frontale 19d inférieure est située dans le prolongement axial de l’ouverture d’entrée 34 et l’autre partie est décalée radialement vers l’intérieur. Cette partie de la face frontale 19d inférieure, qui est située dans le prolongement axial de l’ouverture d’entrée 34, est donc située dans l’alignement axial de l’ouverture d’entrée. Autrement dit, cette partie de la face frontale 19d est située axialement au-dessus de l’ouverture d’entrée 34. Alternativement, la totalité de la face frontale 19d inférieure pourrait être située dans le prolongement axial de l’ouverture d’entrée 34.
La lèvre 19b d’étanchéité du joint est issue du talon 19a. La lèvre 19b s’étend à partir de l’alésage du talon 19a. La lèvre 19b délimite l’alésage du joint d’étanchéité 19.
Le deuxième principe est que le réglage de l’énergie de Josephson, représenté par la flèche qui pénètre l’élément à jonction Josephson 8 sur la , permet d’organiser les déplacements que les états du code GKP peuvent réaliser comme cela sera décrit ci-après.
Ainsi, la représente les signaux utilisés pour moduler l’énergie de Josephson. Ce réglage, à droite de la est la résultante de la somme de deux sinusoïdes de pulsation respective w1 et w2 qui modulent chacune l’amplitude d’un train d’impulsions, lesquels trains sont décalés entre eux d’un quart de période associée à la pulsation du mode résonant dont l’impédance est égale à 13 kOhms. Chaque impulsion présente une largeur inférieure à un dixième de ce quart de période.
Une autre manière de décrire la est que le signal de régulation de l’énergie Josephson de l’élément à jonction Josephson 8 est la somme de deux signaux de commande qui agissent pour « éteindre » ou « allumer » l’énergie Josephson de manière particulière à des instants choisis :
- Le premier signal de commande est tel que l’énergie de Josephson est activée à chaque période associée à la pulsation du mode résonant d’impédance supérieure ou égale à 13 kOhms, et sensiblement nulle aux autres instants, et cette énergie est modulée en amplitude par une sinusoïde de pulsation w1 égale à la pulsation d’un premier mode ancillaire de correction de l’opérateur conjugué q dans la décomposition de Foster,
- Le deuxième signal de commande est tel que l’énergie de Josephson résultante est activée à chaque période associée à la pulsation du mode résonant d’impédance supérieure ou égale à 13 kOhms, et sensiblement nulle aux autres instants, et cette énergie est modulée en amplitude par une sinusoïde de pulsation w2 à la pulsation d’un deuxième mode ancillaire de correction de l’opérateur conjugué p, et
- le premier signal de commande et le deuxième signal de commande sont décalés entre eux d’un quart de période associée à la pulsation w du mode résonant cible d’impédance égale à 13 kOhms.
En variante, les signaux de commande pourraient être activés à chaque demi-période au lieu de chaque période comme évoqué plus haut. Si nécessaire, cela peut être fait en inversant le signe de l’impulsion.
Le résultat de cette combinaison dans le cadre du code GKP mis en œuvre par le circuit 2 est représenté avec la .
La représente les différents déplacements possibles sur la grille GKP en fonction des instants, dans le référentiel fixe d’axes q0 et p0 (en haut) ou dans un référentiel tournant d’axes q et p (en bas) à la pulsation w du mode cible. La notion de référentiel tournant est également appelée « représentation d’interaction », et les deux expressions pourront être interchangées dans la suite.
Dans le référentiel fixe, du fait de la résonance du mode de pulsation w, les états du résonateur vont tourner à la pulsation w, et des déplacements cohérents et discrets selon la maille de la grille GKP seront possibles tous les quarts de périodes si le mode cible est présenté à l’élément à jonction Josephson avec une impédance adaptée. Or, avec le profil d’activation de la , cela n’arrive que tous les quarts de période, selon un train d’impulsion ou l’autre. Cela signifie que lorsque 2πt/w vaut 0,125 ou 0,375, l’énergie Josephson est nulle, ce qui empêche tout déplacement hors de la grille. A l’inverse, tous les quarts de période, cela est possible, selon +q0, -q0, +p0 ou -p0. On peut aussi bien le comprendre avec la représentation dans le référentiel tournant, dans laquelle les états sont stables (puisque le référentiel tourne à la pulsation w), et ce sont les déplacements qui tournent (donc un déplacement est possible selon +q, -q, +p ou -p) et sont possibles tous les quarts de période.
Ainsi, le circuit de la permet de générer et stabiliser un état de grille GKP puisque la dynamique du mode peut être cohérente et contrainte selon la grille GKP.
Dans le cas particulier des figures 3 et 4, le mode résonant de pulsation w présente une impédance égale à 13 kOhms, de sorte que les opérateurs q et p unitaires couvrent une aire égale à 4π.
Il est néanmoins possible que le mode résonant de pulsation w présente une impédance supérieure à 13 kOhms. Dans ce cas, comme représenté sur les figures 5 et 6, il convient de décaler légèrement les trains d’impulsions entre eux, et la grille GKP est alors un losange dont l’aire reste égale à 4π.
Les figures 7 à 15 représentent 3 modes de réalisation distincts qui permettent de stabiliser le qubit encodé dans le code GKP d’un tel circuit. Ainsi, les figures 7 à 10 décrivent un circuit quantique mettant en œuvre une stabilisation Hamiltonienne et un schéma de modulation de l’élément à jonction Josephson, les figures 11 et 12 décrivent un circuit quantique mettant en œuvre une stabilisation par rétroaction (« feedback » en anglais), et les figures 14 à 16 décrivent un circuit quantique mettant en œuvre une stabilisation par dissipation.
La montre la décomposition de Foster de première forme d’une portion de circuit passive linéaire 6. Dans ce mode de réalisation, les pulsations w1 et w2 sont nulles, de sorte que le profil d’activation de l’énergie Josephson de l’élément à jonction Josephson 8 est représenté sur la , et induit des potentiels d’énergie représentés sur la pour les modes p et q. Ainsi, les trains d’impulsion sont chacun modulés par une sinusoïde de pulsation nulle qui vaut donc toujours 1. Dit autrement, il est rappelé que la valeur 1 est une sinusoïde de pulsation nulle. En variante, les trains d’impulsions pourraient être doublés de manière symétrique par rapport à la période.
Dans le référentiel tournant, et en l’absence de dynamique Josephson, tous les états de l’oscillateur sont dégénérés et d’énergie nulle. La séquence d’impulsions dans cette implémentation Hamiltonienne génère un potentiel en boîte d’œufs selon q et p qui lève la dégénérescence de ces niveaux d’énergie et assure que les états codants sont les états de plus basse énergie, leur densité de probabilité étant localisée au fond des puits de potentiel.
SYSTEME D’INTERRUPTION CONFIGURE POUR CONTROLER LA TRANSMISSION D’UN SIGNAL OPTIQUE DOMAINE DE L’INVENTION L’invention a pour objet un système d’interruption configuré pour contrôler la transmission d’un signal optique d’entrée.
ETAT DE LA TECHNIQUE Il est connu d’utiliser différents systèmes pour interrompre la transmission d’un signal d’entrée.
Selon une conception particulière, ledit capot comprend en outre au moins un crochet axialement en appui contre le talon dudit joint d’étanchéité et disposé axialement en-dessous du talon. Ce maintien peut par exemple être un maintien additionnel au maintien par interférence radiale.
Dans un mode de réalisation, ledit autre capot comprend en outre au moins un crochet de retenue de ladite lèvre dudit joint d’étanchéité disposé axialement au-dessus de ladite lèvre.
Dans un mode de réalisation, le capot de support inférieur comprend en outre un élément amortisseur fixé sur le corps du capot de support et pourvu d’au moins une bride déflectrice annulaire s’étendant radialement vers l’extérieur au-delà du corps du capot de support et du capot d’appui supérieur. Ceci permet de bloquer les éventuelles projections d’eau et de polluants remontant en direction du palier, et en direction dudit joint d’étanchéité si le joint est un joint d’étanchéité externe.
est une vue en coupe axiale d’un dispositif de butée de suspension selon un deuxième exemple de réalisation de l’invention, et
est une vue en coupe axiale d’un dispositif de butée de suspension selon un troisième exemple de réalisation de l’invention.
Comme cela sera décrit plus en détail par la suite, le dispositif 10 comprend en outre un joint d’étanchéité 19 externe pour empêcher l’intrusion de polluants vers le palier 18. Dans l’exemple illustré, le joint d’étanchéité 19 est fixé sur le capot d’appui 14 supérieur.
Système d’affichage d’un aéronef propre à afficher un symbole de plancher d’arrondi, et procédé d’affichage associé La présente invention concerne un système d’affichage d’un aéronef, comprenant :
- un ensemble de génération d’affichage sur l’afficheur, propre à afficher dynamiquement sur l’afficheur au moins une ligne d’horizon, une échelle de pente par rapport à la ligne d’horizon, et un symbole de vecteur vitesse.
Un tel système est destiné à être implanté dans le cockpit d’un aéronef pour être associé à un afficheur du cockpit. L’afficheur est par exemple un afficheur au moins partiellement transparent, tel qu’un écran semi transparent placé devant un pare-brise du cockpit, un système de projection d’images sur le pare-brise du cockpit, un pare-soleil semi-transparent, un viseur de casque, ou encore une lunette semi-transparente proche de l’œil.
En variante, l’afficheur constitue un écran tête basse intégré dans le tableau de bord du cockpit.
Le système d‘affichage est destiné à faciliter le pilotage lors de l’atterrissage d’un aéronef sur un terrain.
Des systèmes connus affichent simultanément une ligne d’horizon, une échelle de pente et un symbole de vecteur vitesse qui permettent au pilote de visualiser facilement la pente de l’aéronef par la position relative du symbole de vecteur vitesse par rapport à la ligne d’horizon.
Lors de l’atterrissage d’un aéronef, le pilote utilise la ligne d’horizon affichée pour positionner la pente de l’aéronef par rapport à la piste. Il remonte progressivement le symbole de vecteur vitesse par rapport à la ligne d’horizon, lors de la phase d’arrondi, au-dessus de la piste, de façon à placer le symbole de vecteur vitesse sous la ligne d’horizon, à une distance déterminée de celle-ci correspondant à une pente cible, par exemple de l’ordre de 1° sous la ligne d’horizon, avant le toucher des roues. Une telle manœuvre permet un toucher confortable de l’aéronef sur la piste.
Pour faciliter la tâche du pilote, EP3109596 décrit l’affichage, sur l’écran, d’un symbole de guidage d’arrondi, qui remonte progressivement vers la ligne d’horizon, suivant une loi de commande nominale. Pour suivre le guidage proposé par la loi de commande, le pilote doit mettre en coïncidence le symbole de guidage d’arrondi avec le symbole de vecteur vitesse, afin de suivre une trajectoire déterminée pour l’arrondi.
Un tel symbole permet donc de faciliter le travail de l’équipage, et d’empêcher un atterrissage trop long ou trop abrupt.
Cependant la mise en coïncidence du symbole de vecteur vitesse avec le symbole de guidage d’arrondi est une tâche dynamique et de précision qui requiert une concentration élevée du pilote.
En outre, la loi de commande nominale impose au pilote de suivre une manœuvre d'arrondi prédéfinie alors qu’il peut souhaiter dans certains cas effectuer une manœuvre d'arrondi plus courte avec un toucher plus fort dans le cas d'atterrissage sur piste courte, ou au contraire dans d’autres cas effectuer un atterrissage très doux, notamment s’il dispose d’une longueur de piste très grande par rapport à la longueur requise pour l’aéronef.
Un but de l’invention est donc de fournir un système d’affichage d’aéronef qui permet d’effectuer des manœuvres d’arrondi adaptables aux besoins de l’équipage, tout en facilitant sa tâche.
À cet effet, l’invention a pour objet un système du type précité, caractérisé en ce qu’en approche d’une piste d’atterrissage, l’ensemble de génération d’affichage est propre à afficher, sous la ligne d’horizon, un symbole de plancher d’arrondi, définissant avec la ligne d’horizon une plage de valeurs de pentes possibles pour l’arrondi.
- l’ensemble de génération d’affichage, est propre, dans une première phase d’arrondi, à remonter le symbole de plancher d’arrondi vers la ligne d’horizon, et est propre, dans une deuxième phase d’arrondi postérieure à la première phase d’arrondi, à maintenir le symbole de plancher d’arrondi à une distance constante par rapport à la ligne d’horizon ;
La voie dite « poudre » présente l’avantage de pouvoir réajuster les compositions des nouveaux aimants fabriqués à partir des aimants recyclés par des mélanges de différentes poudres et ainsi de disposer d’une certaine liberté quant à la forme finale de ces nouveaux aimants. En outre, dans le cas des aimants frittés, cette voie de recyclage repose sur des procédés de production d’aimants par métallurgie des poudres qui sont déjà mis en œuvre et parfaitement maîtrisés.
Cependant, cette voie de recyclage dite « poudre » (tout comme d’ailleurs la voie dite « directe ») ne permet pas une utilisation optimale des terres rares lourdes (Dy ou Tb) qui sont présentes dans la phase magnétique de certains aimants permanents en substitution essentiellement au néodyme (ainsi que dans une moindre mesure au praséodyme), et ce afin d’améliorer leur coercivité et leur tenue à la température. Par exemple, la teneur en Dy peut aller jusqu’à 10% en masse en moyenne pour des températures de fonctionnement de 150 à 180°C. En effet, les terres rares lourdes permettent d’augmenter l’anisotropie magnétocristalline de la phase magnétique et donc la résistance à la désaimantation.
A cet égard, il convient de rappeler qu’on distingue deux catégories de terre rare : - les terres rares lourdes comprenant : europium (Eu), gadolimium (Gd), terbium (Tb), dysprosium (Dy), holmium (Ho), erbium (Er), thulium (Tm), ytterbium (Yb), lutécium (Lu) et yttrium (Y), - les terres rares légères comprenant : lanthane (La), cérium (Ce), praséodyme (Pr), néodyme (Nd) et samarium (Sm).
ll est connu des procédés de fabrication des aimants permanents comprenant des terres rares lourdes que la substitution du néodyme (ainsi que dans une moindre mesure du praséodyme) par les terres rares lourdes dans l’ensemble de la phase magnétique TR 2 Fe 14 B s’accompagne d’une diminution de la rémanence qui peut être limitée en utilisant un mélange d’une poudre pauvre en terres rares lourdes et d’une poudre riche en terres rares lourdes ou bien en diffusant les terres rares lourdes à partir de la surface des aimants frittés et le long des joints de grains. De cette manière, les terres rares lourdes sont localisées préférentiellement à la périphérie des grains magnétiques, c’est-à-dire dans les régions les plus critiques pour la désaimantation, de manière à obtenir une structure connue sous la dénomination « cœur-coquille ». La région périphérique d’un grain magnétique est donc la région dans laquelle les terres rares lourdes ont diffusé lors de la fabrication de l’aimant.
En d’autres termes, les connaissances sur les procédés de fabrication des aimants comprenant des terres rares lourdes soulignent l’importance de localiser les terres rares lourdes dans une région périphérique des grains magnétiques, afin d’améliorer les gains en performances magnétiques des aimants ainsi obtenus tout en présentant également l’avantage de limiter la quantité de terres rares lourdes nécessaires à leur fabrication.
Or, au cours de la voie de recyclage dite « poudre », il est possible de co-fritter plusieurs poudres dont au moins l’une d’entre elles peut avoir été obtenue à partir d’aimants recyclés qui contenaient des terres rares lourdes. Mais dans ce cas, une part importante de ces terres rares lourdes ne va pas pouvoir diffuser en dehors des grains et va donc demeurer dans la phase magnétique de ladite poudre plutôt que de venir alimenter un effet de type cœur-coquille à la périphérie des grains initialement dépourvus de terres rares lourdes. C’est pourquoi, afin d’obtenir des performances magnétiques comparables à celles obtenues avec des procédés de fabrication des aimants permanents comprenant des terres rares lourdes à partir de matières premières vierges, au cours de cette voie de recyclage dite « poudre », il est connu de rajouter des terres rares lourdes issues des sources primaires (autrement dit des gisements de terres rares lourdes). Ou bien, si l’on souhaite recycler des aimants riches en terres rares lourdes (typiquement une teneur supérieure à 2,5% en masse), il est aussi connu de mélanger une 1 ère poudre issue de ces aimants recyclés riches en terres rares lourdes avec une 2 ème poudre exempte de terres rares lourdes ou tout du moins avec une faible teneur en terres rares lourdes (typiquement une teneur inférieure à 1% en masse). Le co-frittage de ces 2 poudres ne permet de faire diffuser qu’une faible partie des terres rares lourdes contenues dans la 1 ère poudre. Avec un tel mélange de poudres, l’augmentation de la coercivité est de l’ordre de 150 kA/m par pourcentage de terre rare lourde ajouté.
Les inventeurs de la présente invention ont cherché à optimiser l’utilisation des terres rares lourdes présentes dans les aimants permanents recyclés au cours de la voie de recyclage dite « poudre ».