INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation du système de conditionnement thermique, le circuit de fluide réfrigérant comporte une branche de dérivation disposée en parallèle du premier dispositif de détente et du deuxième échangeur bifluide, la branche de dérivation comprenant successivement un deuxième dispositif de détente et un neuvième échangeur de chaleur configuré pour échanger de la chaleur avec un flux d’air intérieur à l’habitacle du véhicule.
Cette branche de dérivation et l’échangeur de chaleur associé permettent de refroidir l’habitacle du véhicule.
La branche de dérivation du circuit de fluide réfrigérant relie un premier point de raccordement disposé sur la boucle principale en aval du premier échangeur bifluide et en amont du deuxième échangeur bifluide à un deuxième point de raccordement disposé sur la boucle principale en aval du deuxième échangeur bifluide et en amont du dispositif de compression. La branche de dérivation comporte un deuxième dispositif de détente disposé en amont d’un neuvième échangeur de chaleur.
La première branche de dérivation du circuit de fluide caloporteur diélectrique relie un premier point de connexion disposé sur la boucle primaire du circuit de fluide caloporteur diélectrique entre une première entrée/sortie de fluide caloporteur diélectrique du deuxième échangeur bifluide et une première entrée/sortie du troisième échangeur de chaleur à un deuxième point de connexion disposé sur la boucle primaire du circuit de fluide caloporteur diélectrique entre une deuxième entrée/sortie du troisième échangeur de chaleur et une deuxième entrée/sortie de fluide caloporteur diélectrique du deuxième échangeur bifluide.
La deuxième branche de dérivation du circuit de fluide caloporteur diélectrique relie un troisième point de connexion disposé sur la boucle primaire du circuit de fluide caloporteur diélectrique entre le deuxième échangeur bifluide et le premier point de connexion à un quatrième point de connexion disposé sur la boucle primaire du circuit de fluide caloporteur diélectrique entre le deuxième point de connexion et le deuxième échangeur bifluide.
Le sixième échangeur de chaleur est disposé de préférence en amont du huitième échangeur de chaleur selon un sens d’écoulement du flux d’air extérieur.
Le neuvième échangeur de chaleur est disposé en amont du septième échangeur de chaleur selon un sens d’écoulement du flux d’air intérieur.
Selon un aspect du système de conditionnement thermique, la boucle primaire du circuit de fluide caloporteur diélectrique comprend une première pompe de circulation.
Selon un mode de réalisation, l’élément mobile de véhicule du procédé de fabrication selon l’invention est une biellette push-pull comprenant un mandrin et deux organes d’articulation à ses extrémités.
Selon un mode de réalisation, l’élément mobile de véhicule du procédé de fabrication selon l’invention est un triangle de suspension comprenant deux mandrins et trois organes d’articulation à ses extrémités.
Selon un mode de réalisation, l’organe d’articulation, pouvant être une rotule ou calotte de rotule, un axe ou une charnière peut être constitué en matériau organique ou inorganique.
Selon un mode de réalisation, l‘organe d’articulation est une calotte de rotule en matériau plastique.
Selon un mode de réalisation, l’invention fournit aussi un élément mobile de véhicule en matériau composite comprenant : 1- au moins un mandrin (1) présentant un axe longitudinal et comprenant deux extrémités et au moins un organe d’articulation, 2- au moins deux strates de fibres et/ou tissus de fibres avec une résine autour du mandrin (1) et au moins un organe d’articulation, les au moins deux strates comportant une strate de tension comprenant des fibres et/ou tissus de fibres orientées parallèlement à l’axe longitudinal du mandrin, et comportant une portion enroulée perpendiculairement à l’axe longitudinal du mandrin au niveau des extrémités (1’) dudit mandrin et une strate extérieure de compression comprenant deux séries de fibres respectivement orientées d’un angle compris entre +5° et +45° par rapport à l’axe longitudinal du mandrin et d’un angle compris entre -5° et -45°par rapport à l’axe longitudinal du mandrin.
Selon un mode de réalisation, l’élément mobile de véhicule comprend une strate intérieure de compression autour du mandrin avant la strate de tension et la strate extérieure de compression, la strate intérieure de compression comprenant deux séries de fibres respectivement orientées d’un angle compris entre +5° et +45° par rapport à l’axe longitudinal du mandrin et d’un angle compris entre -5° et -45°par rapport à l’axe longitudinal du mandrin.
Selon un mode de réalisation, l’élément mobile de véhicule est une biellette push-pull comprenant un mandrin et un ou deux organes d’articulation à ses extrémités.
Selon un mode de réalisation, l’élément mobile de véhicule est un triangle de suspension comprenant deux mandrins et trois organes d’articulation à ses extrémités.
Selon un mode de réalisation, l’invention fournit aussi l’utilisation de l’élément mobile de véhicules tel que décrit précédemment pour la transmission de mouvements et le maintien d’éléments de géométrie dans ledit véhicule.
La représente un marbre comprenant deux axes verticaux (4) filetés dont l’écartement est égal à l’entraxe de l’élément mobile de véhicule et un moyen de serrage (5) pour maintenir chaque organe d’articulation (2) sur son axe vertical (4).
La est une représentation schématique de l’enroulement de la strate de compression de fibres et/ou de tissus de fibres autour du mandrin et de deux organes d’articulation pour la fabrication d’une biellette push-pull.
La est une représentation schématique de l’enroulement de la strate de tension de fibres et/ou de tissus de fibres autour du mandrin et de deux organes d’articulation pour la fabrication d’une biellette push-pull. Il représente des fibres et ou tissus de fibres orientées parallèlement à l’axe longitudinal du mandrin et comportant une portion enroulée perpendiculaire à l’axe longitudinal du mandrin au niveau des extrémités (1’) dudit mandrin.
La est une représentation schématique de l’enroulement de la strate de compression de tissus de fibres autour du mandrin.
La est une représentation schématique du compactage des strates de fibres et/ou tissus de fibres par un ruban de compactage.
La est une photo de face d’une biellette push-pull selon l’invention et d’une biellette acier de série.
Comme expliqué précédemment, la butée 130 est réalisée en une seule pièce, c'est-à-dire que le corps 134, l'embase 136, le bras 140 et le pion 72 sont réalisés en une seule pièce, par exemple par moulage.
Comme précédemment, lesdits moyens 70 de blocage par verrouillage sont montés mobiles entre une position active (dite de blocage) dans laquelle les moyens 70 de blocage coopèrent avec la lame finale 18 pour empêcher un coulissement de la butée 130 au moins de la première position de butée vers la deuxième position escamotée et une position inactive (dite de libération) dans laquelle les moyens 70 de blocage ne coopèrent plus avec la lame finale 18 pour autoriser un coulissement de la butée 130 de la première position de butée vers la deuxième position escamotée.
Le pion 72 de la butée 130 est apte à être engagé en position active pour coopérer avec au moins un cran 76, 78, ménagé dans l’un des rebords supérieur 56 et inférieur 58 de la gorge 15 transversale de la lame finale 18.
Le pion 72 de la butée 130 est apte à être désengagé dudit au moins un cran 76, 78 en position inactive pour venir se loger dans la cavité 50 délimitée par la gorge 15 grâce à quoi la butée 130 est alors libre de pouvoir coulisser transversalement dans la gorge 15 à la manière d’un curseur.
Ainsi, les moyens 70 de blocage par verrouillage sont constitués par ledit au moins un pion 72 de la butée 130 et par ledit au moins un cran 76, 78 de la lame finale 18 du tablier 12 du volet 10 roulant.
De préférence, la lame finale 18 comporte ici deux crans supérieur 76 et inférieur 78 respectivement ménagés dans les rebords supérieur 56 et inférieur 58 de la gorge 15.
Tel qu’illustré par la , les deux crans 76 et 78 sont alignés verticalement de manière à former ensemble une ouverture 75 recevant ledit pion 72 présentant une forme complémentaire de celle de ladite ouverture 75.
Dans l’exemple illustré sur les figures 14 et suivantes, le pion 72 de la butée 130 présente une forme oblongue, orientée transversalement suivant la gorge 15.
En variante, le pion 72 de la butée 130 présente une forme circulaire ou une autre forme géométrique, le ou les crans 76, 78 étant avantageusement conformés pour présenter une forme complémentaire afin d’être visuellement esthétique tout en assurant le blocage dans la première position de la butée 130.
Avantageusement, la coopération de formes entre le pion 72 porté par le bras 140 de la butée 130 et ledit au moins un cran 76, 78 ménagé dans la lame finale 18, voire préférentiellement les deux crans 76 et 78 associés, assure un blocage bidirectionnel de telle sorte que la butée 130 est verrouillée en position active.
Par comparaison les moyens 70 de blocage par accrochage n’assuraient qu’un blocage unidirectionnel de la butée 130 et étaient avantageusement complétés par une friction entre l’ergot 46 de la butée 30 et la gorge 15 de la lame finale 18.
On décrira ci-après la séquence de manipulations de la butée 130 opérées successivement pour obtenir un passage de la première position de butée à la deuxième position escamotée et qui sont illustrées par les figures 15 à 17 en perspective ainsi que sur les figures 18 à 20 selon une autre vue.
Avantageusement et par comparaison au premier mode de réalisation, on peut n’utiliser aucun outil avec une butée 130 selon ce deuxième mode de réalisation dès lors que le pion 72 est accessible au doigt d'un opérateur, le bras 140 le portant s’étendant transversalement du côté opposé à la coulisse 20 (par comparaison au crochet 42 s’étendant en position active à l’intérieur de la coulisse 20).
Selon la séquence des figures 15 à 17 ainsi que suivant les figures 18 à 20, on procède tout d’abord à la manœuvre de libération de la butée 130, préférentiellement sans outil.
La manœuvre est réalisée manuellement à l’aide d’un doigt tel que l’index en exerçant sur le pion 72 un effort de libération - ici une pression - d’orientation longitudinale, d’avant vers l’arrière selon la flèche I qui est représentée sur les figures 16 et 19, pour provoquer le passage des moyens 70 de blocage par verrouillage de la position active vers la position inactive.
Le pion 72 étant désengagé des crans 76 et 78, il n’y a alors plus de blocage par verrouillage de la butée 130, laquelle est alors libre d’être entraînée transversalement en coulissement dans la gorge 15, c’est à dire suivant la flèche II, afin d’opérer le changement de position, depuis la première position de butée respectivement illustrée sur les figures 15 et 18 vers la deuxième position escamotée illustrée sur les figures 17 et 20.
La est une représentation schématique de l’enroulement de la strate de compression de fibres et/ou de tissus de fibres de carbone autour de deux mandrins et de trois organes d’articulation pour la fabrication d’un triangle de suspension.
La est une représentation schématique de l’enroulement de la strate de tension de fibres et/ou de tissus de fibres autour des mandrins et de trois organes d’articulation pour la fabrication d’un triangle de suspension. Il représente des fibres orientées parallèlement à l’axe longitudinal des mandrins et comportant une portion enroulée perpendiculaire à l’axe longitudinal des mandrins au niveau des extrémités (1’) desdits mandrins.
Remarques sur les modes de réalisation : Bien que l'invention ait été décrite en liaison avec plusieurs modes de réalisation particuliers, il est bien évident qu'elle n'y est nullement limitée et qu'elle comprend tous les équivalents techniques des moyens décrits ainsi que leurs combinaisons si celles-ci entrent dans le cadre de l'invention.
Exemples : Exemple 1 : Fabrication d’une biellette de suspension arrière de 3 éléments : 1 mandrin central et 2 calottes de rotules avec trois strates de fibres et de tissus de fibres .
Le mandrin est usiné dans un matériau à la fois léger, rigide et résistant à la compression. Il est utilisé du balsa, un bois répondant à ces critères. Sa forme représente un cylindre à section évolutive : rayon maximal au centre où les contraintes induites seront maximales dans la pièce finale et réduit aux extrémités.
Les calottes en matériaux composites sont des calottes Iglidur® W300.
Les 3 éléments sont disposés sur un marbre sur lequel on installe 2 axes verticaux filetés dont l’écartement est égal à l’entraxe de la pièce finie. Chaque calotte prend place sur un axe à l’aide d’écrous et de rondelles dont le diamètre est supérieur à l’alésage interne des calottes. Le mandrin en balsa est collé aux calottes par ses extrémités. L’adhésif utilisé (type cyanoacrylate) permet un collage faible dont le but est la solidarisation des 3 éléments pendant la fabrication, il devra être rompu facilement pour libérer les calottes à la fin du processus de fabrication. - Une strate intérieure de compression de tissu de fibres de carbone orienté à +45°/-45° est drapée autour du mandrin. On enroule ensuite une strate de tension de fibre de carbone unidirectionnelle longitudinalement entre les 2 calottes et on termine par une mise en tension par enroulement à 90° au niveau des extrémités affinées du mandrin (brides). Une strate extérieure de compression de tissu de fibres de carbone orientées à +45°/-45° est drapée autour de la strate de tension. - La résine utilisée est de type époxy haut module (3200 MPa, résistance à la traction 85 MPa) dans une proportion de 43% de la masse des fibres (soit 30% de la masse totale). L’imprégnation des fibres est faite au moment de l’enroulement par contact. - Les caractéristiques du tissu de fibres de carbone en bi-biais (angle de croisement, rapport d’épaisseur aux fibres 0°) sont choisies en fonction du cahier des charges de la pièce finale. Dans ce mode de réalisation, le bi-biais est de +45°/-45°. - On effectue un compactage complémentaire des fibres et tissus de fibres par l’enroulement sous tension d’une bande non-adhérente, par exemple vinyle ou polyamide. - La pièce polymérise sur son marbre. Le démoulage consiste à déposer les écrous, les rondelles et les axes, et à dérouler le cas échéant la bande de compactage. - Les calottes seront libérées lors de la mise en service par une simple rotation manuelle ou mécanique des calottes.
Exemple 2 : Fabrication d’une biellette de suspension arrière de 3 éléments : 1 mandrin central et 2 calottes de rotules avec trois strates de fibres
On procède de la même façon que dans l’exemple 1 avec l’utilisation de strates de fibres unidirectionnelles. Plutôt que d’utiliser un tissu de fibres pour les strates de compression, la totalité des strates de compression et de tension est constituée de fibres unidirectionnelles déposées en enroulement filamentaire avec orientations entre +5° et +45° dans un sens puis de -5° à -45° dans l’autre pour la strate intérieure de compression, suivi de l’enroulement longitudinal 0° comme dans l’exemple 1 pour la strate de tension et à nouveau enroulement filamentaire avec orientations inverses pour la strate extérieure de compression. On procède de la même manière que dans l’exemple 1 pour l’application de la résine et pour finaliser la fabrication de la biellette de suspension.
Exemple 3 : Fabrication d’un triangle de suspension comprenant deux mandrins et trois calottes de rotules Pour la fabrication d'un triangle, le principe est le même que celui décrit dans l’exemple 1 ou 2 pour une biellette de suspension : - on utilise deux mandrins et trois calottes de rotules, - les axes des rotules peuvent être dans le même plan ou pas (comme présenté dans les figures 7 et 8, l'axe d'une rotule est à 90° par rapport aux autres rotules), - l'enroulement des fibres ou tissus de fibres suit le même principe : on part d'une calotte, on passe autour de la seconde puis de la troisième.
Exemple 4 : Ajout d’une strate de protection Après la strate extérieure de compression, on enroule un tissu bi axial +45°/-45° composé à 50% de fibres d’aramide et à 50% de fibres de carbone. On procède au compactage selon le même principe que les exemples précédents.
Exemple 5 : Tests et comparaison d’une biellette selon l’invention avec une biellette de série La biellette de série étudiée provient d’une suspension de train arrière dite « multi-bras ». Elle est constituée d’un tube acier muni de cylindres mécano-soudés aux extrémités pour recevoir les silentblocs de couplage au reste du véhicule. Son poids complet est de 850 grammes (hors visserie) pour une longueur de 450 mm. Résultat des tests de la biellette de série sur le banc d’épreuve : - Traction : déformation très rapide des logements de silentblocs dès que ceux-ci sont comprimés au maximum, la mesure est stoppée à 10 000 N. - Compression : flambage du corps de biellette à partir de 25 000 N. Allègement obtenu pour la biellette selon l’invention, obtenu selon l’exemple 2, comparée à la biellette de série (pesée hors visserie) : - Biellette de série montée d’origine sur le véhicule : 850g - Biellette selon invention (exemple 2) : 120g - Soit 86% d’allègement (facteur 7). Résultat des tests de la biellette selon l’invention sur le banc d’épreuve : - Traction : la mesure est stoppée à 10 000 N alors qu’aucune déformation n’est constatée (performance au moins égale à la biellette de série acier). - Compression : la mesure est stoppée à 25 000 N alors qu’aucune déformation n’est constatée (performance au moins égale à la biellette de série acier). L’objectif est de déterminer si le processus de fabrication selon l’invention est capable de produire des éléments de suspensions utilisables en conditions réelles, de manière fiable (risque de rupture des matériaux) et sans effets indésirables (bruits, vibrations). Pour ces tests in-situ, il a été choisi un véhicule de test Subaru Forester. Les tests sont orientés sur la suspension arrière : - Un côté reste d’origine, en acier, comme témoin. - L’autre côté est équipé des biellettes composites selon l’invention. - Réglage de la géométrie des trains roulants avant les tests. - Essai dans diverses conditions de conduite sur circuit fermé. - Contrôle de la géométrie des trains roulants après les essais.
Après une série de tests composée de 7 sessions de 5 à 8 tours chacune sur circuit fermé, il n’est noté aucun comportement anormal des nouvelles pièces de suspension selon l’invention.
Exemple 1 : Protocole général en mode discontinu Dans un ballon (50 mL) surmontée d’une colonne vigreux, l’organopolysiloxane, le sel alcalin et le complexant multidentate sont introduits et sont chauffés à une température T pendant 30 minutes à 1 heure. Puis le mélange réactionnel est distillé sous pression réduite pendant 20-25 minutes.
Dans les résultats mentionnés dans les tableaux des exemples :
- le rendement en cyclosiloxane a été déterminé par le rapport de masse entre la masse des produits distillés et la masse de l’organosiloxane O de départ ;
- le rapport D3/D4/D5/autres a été déterminé entre l'intensité intégrée des signaux (D3/D4/D5/autres) dans le spectre 29Si-NMR, ce ratio correspond à un ratio en poids.
Exemple 2 : Influence de la température et de la pression
Le protocole de l’exemple 1 est mis en œuvre avec KOSiMe 3 (SA1) comme sel alcalin et un éther couronne 18-6 (CM1). Le mélange réactionnel est chauffé pendant 30 minutes avant la distillation réactive (température et pression mentionnée ci-dessus).
L’organopolysiloxane mis en œuvre est l’organopolysiloxane O1.
Température, Pression, durée (distillation) m O1 (g) m sel alcalin (mg) m complexant (mg) Rendement en OC (%) Ratio D3/D4/D5/autre* 170°C, 35 mbar, 20 min 9,5 15 30 96 8/76/14/2 140°C, 10 mbar, 25 min 9,5 15 30 96 8/83/8/1 110°C, 0,1 mbar, 15 min 9,5 15 30 94 2/66/28/4 90°C, 0,1 mbar, 20 min 9,5 15 30 94 2/68/28/2 70°C, 0,1 mbar, 22 min 9,5 15 30 95 2/74/22/2 60°C, 0,1 mbar, 25 min 9,5 15 30 91 2/68/27/3
* Autre = (Me 3 Si) 2 O + D6
Ces résultats montrent que le procédé de l’invention permet la dépolymérisation et la formation d’organopolysiloxane cyclique avec notamment une sélectivité du procédé pour les D4. De façon avantageuse, le procédé de l’invention nécessite une faible quantité de catalyseur.
Exemple 3 : Influence de l’anion X du sel alcalin Le protocole de l’exemple 1 est mis en œuvre avec KX comme sel alcalin et un éther couronne 18-6 (CM1). Le mélange réactionnel est chauffé pendant 1h avant la distillation réactive à une température de 140°C et une pression de 10 mbar pendant 20-25 min.
L’organopolysiloxane est O1.
Sel alcalin m O1 (g) m sel alcalin (mg) m CM1 (mg) Rendement en OC (%) Ratio D3/D4/D5/autre* SA1 9,5 15 30 96 8/83/8/1 SA2 9,5 17 30 97 6/80/11/3 SA3 9,5 7 30 95 7/78/14/1 SA4 9,5 13 30 97 5/78/14/3 SA5 9,5 20 29 95 6/79/12/3 SA6 9,5 25 30 95 5/77/15/3 SA7 9,5 42 31 92 7/78/12/3 SA8 9,5 20 30 97 5/76/17/2
est un schéma bloc d’une séquence d’étapes permettant la mise en œuvre d’un procédé de compactage conforme à l’invention ;
est une représentation graphique schématique des vitesses de consigne des pistons du dispositif de compactage de la au cours du compactage ;
est une représentation graphique schématique de la position des pistons du dispositif de compactage de la au cours d’un cycle de compactage.
Un dispositif de compactage d’une poudre selon l’invention et désigné dans son ensemble par la référence 1 comprend : - une pluralité de chambres de compactage 11, chacune est destinée à recevoir une partie de la poudre 2, chaque chambre de compactage 11 comprenant une ouverture de remplissage 12 ; - une unité de compression 30 comprenant une pluralité de pistons 40 et au moins un actionneur 31, chaque piston 40 étant associé à une chambre de compactage 11 ; - un obturateur 20 mobile entre une position de fermeture dans laquelle l’obturateur 20 obture chaque ouverture de remplissage 12 et une position de dégagement dans laquelle l’obturateur est situé à distance de chaque ouverture de remplissage 12.
La poudre 2 est une composition pulvérulente qui comprend des particules et qui est ici destinée à la fabrication de cosmétiques solides. La composition pulvérulente se présente dans un état dispersée avant son compactage par le dispositif de compactage 1, il y est alors fait référence par la suite sous le terme de « poudre ». Après son compactage par le dispositif de compactage 1, il est fait référence à la composition pulvérulente sous le terme de « cosmétique solide ». Bien entendu, ce terme n’est pas limitatif et doit être considéré comme équivalent à bloc compacté dans le cadre de la fabrication de détergents ou de compléments alimentaires.
Chaque chambre de compactage 11 lorsqu’elle est remplie par ladite partie de la poudre 2 permet de fabriquer un cosmétique solide. Dans la suite de l’exposé, cette partie de la poudre 2 remplissant la chambre de compactage 11 est plus simplement désignée comme « la poudre » remplissant la chambre de compactage 11.
Comme cela apparait sur les figures 1 et 2, le dispositif de compactage 1 comprend aussi une structure support 3 maintenant solidairement les chambres de compactage 11, l’obturateur 20 et l’unité de compression 30 de manière à rattraper les efforts de l’unité de compression 30 pour assurer le compactage de la poudre 2 contre l’obturateur 20. Comme le montre la , le dispositif de compactage 1 comprend ici deux actionneurs 31.
Chaque chambre de compactage 11 présente une forme générale cylindrique en ce qu’elle comprend une surface interne qui est cylindrique et dont les génératrices s’étendent parallèlement à une direction principale D1 qui est ici la direction verticale (correspondant à la direction haut-bas sur les figures 1 et 2). Les chambres de compactage 11 seront désignées par la suite indifféremment par les termes « cylindres de compactage » 11 ou « chambres de compactage » 11. Les cylindres de compactage 11 apparaissent en trait pointillé sur les figures 1 et 2, chaque trait pointillé représente plus particulièrement une génératrice d’un cylindre de compactage 11.