INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le tableau 15 synthétise les résultats obtenus (a) au temps de purge nécessaire pour atteindre 0 ppm, (b) à la concentration maximale en acide acrylique détectée par le PID et (c) aux volumes équivalents en acide acrylique détectés (µL) par le PID en présence d’un adsorbant pour 1µL injecté ainsi qu’à la déduction des capacités d’adsorption. Temps de purge (min) Concentration maximale (ppm) Volume équivalent total détecté (µL) Capacité d’adsorption (%) Charbon Actif Test 1 7 82,2 0,19 82 % +/- 0, 7 Test 2 6 82,2 0,16 Test 3 7 85,7 0,18 Moyenne 6,7 83,4 0,18 MIL- 100(Fe) Test 1 5 22 0,05 96 % + /- 1 , 8 Test 2 4 17,6 0,03 Test 3 4,5 20 0,04 Moyenne 4,5 19,9 0,04
Le tableau 15 récapitule les données inhérentes aux mesures d’adsorption réalisées en présence des différents composites (charbon actif zéolithe, MIL-100(Fe)) et leur moyenne ainsi qu’aux pourcentages moyens d’adsorption d’acide acrylique pour chaque composite.
Le COV analysé est ici le furfural, le papier cellulosique et les membranes papiers formulées (voir la partie 5) à partir de nanoparticules d’Al-PDA ainsi que des microparticules de charbon actif et de MIL-100(Fe) ont été testées.
Le tableau 16 montre les résultats obtenus.
Le tableau 16 synthétise les résultats obtenus (a) au temps de purge nécessaire pour atteindre 0ppm, (b) à la concentration maximale en furfural détectée par le PID et (c) aux volumes équivalents en furfural détectés (µL) par le PID en présence d’un adsorbant pour 1µL injecté ainsi qu’à la déduction des capacités d’adsorption ainsi qu’à la déduction des capacités d’adsorption. Temps de purge (min) Concentration maximale (ppm) Volume équivalent total détecté (µL) Capacité d’ad - sorption (%) Charbon Actif Test 1 310,5 18,9 0,25 76,7 % +/- 2 Test 2 300 19,2 0,24 Test 3 290,5 20,4 0,22 Moyenne 300,3 19,5 0,24 Al-PDA Test 1 35,5 50,9 0,3 71,3 % +/- 1,9 Test 2 38 51,3 0,28 Test 3 31 41,5 0,28 Moyenne 34,8 47,9 0,28 MIL-100(Fe) Test 1 251,5 7,8 0,07 9 2,7 % +/- 0, 7 Test 2 207,5 8,8 0,08 Test 3 211,5 7 0,08 Moyenne 223,5 7,9 0,08
Le tableau 16 récapitule les données inhérentes aux mesures d’adsorption réalisées en présence des différents composites (charbon actif, Al-PDA et MIL-100(Fe)) et leur moyenne ainsi qu’aux pourcentages moyens d’adsorption de furfural pour chaque composite.
Partie 7 : Tests de relargage des membranes papiers après capture de COVs
Cette partie a pour objectif l’étude du relargage par les différentes membranes papiers après capture de polluants (les polluants étudiés à la partie 6).
Relargage de COVs
Après les tests de capture, les membranes papiers ont été placées indépendamment dans des flacons fermés (500 cm 3 ) pendant 24h en présence d’un tube passif à diffusion (commercialisé par GASTEC) afin de quantifier la quantité de polluant émis par le composite.
Résultats - tests de relargage
Les tableaux 17-20 compilent les données obtenues.
Un objectif est donc de former des groupes de faisceaux paramétrables individuellement avec des ressources impliquées diminuées.
A cet effet, la description décrit un procédé de formation de Q faisceaux multiplexés sur Q’ groupes de faisceaux indexés par q’, q’ étant un entier variant entre 1 et Q’, Q’ étant un entier supérieur à 1, et le taux de multiplexage valant , valant un entier respectif pour chaque valeur de q’, le procédé étant mis en œuvre par un calculateur d’un système de formation de faisceaux comprenant P voies de réception propres chacune à recevoir des signaux provenant d’une antenne respective, chaque antenne présentant une ouverture respective, Q et P étant deux entiers supérieurs ou égaux à 2, le procédé comprenant :
À cet égard, un tel traitement est généralement reçu par la carrosserie préalablement à la fixation définitive d'un élément ouvrant du véhicule automobile, tel qu'une porte, un capot, ou un hayon, par exemple, sur un élément fixe de la carrosserie du véhicule automobile. En effet, lors de ces traitements, les éléments ouvrants ne sont pas encore équipés de dispositifs de verrouillage définitifs, tels que des serrures.
C'est la raison pour laquelle des dispositifs de verrouillage provisoire sont prévus, permettant ainsi le maintien de l’ouvrant dans une position ouverte ou demi-fermée par rapport à l'élément fixe auquel il sera fixé.
Il est connu de l’état de l’art d’utiliser des dispositifs de verrouillage provisoires qui sont généralement interposés entre l’ouvrant et la carrosserie. Toutefois, avec la robotisation croissante des lignes de production automobiles, les dispositifs de verrouillage actuels ne permettent pas d’assurer une automatisation complète des opérations traitements de carrosserie en ce qu’ils nécessitent une intervention humaine répétitive, notamment lors des traitements d’application des revêtements de protection dans lesquels il est parfois nécessaire de modifier la position d’ouverture de l’ouvrant afin de permettre au robot pulvérisateur d’atteindre toutes les surfaces de la carrosserie.
Le document de brevet publié FR 2 893 300 A1 divulgue un dispositif d’écartement provisoire d’un élément ouvrant sur un élément fixe d’une carrosserie. Cependant, la solution proposée par le document ne permet pas la manipulation de l’ouvrant par un bras robotisé.
De plus, le dispositif d’écartement du document FR 2 893 300 A1 n’est pas adaptée à tous les types d’ouvrant de véhicules automobiles tels que des véhicules utilitaires ayant des portes arrière.
Les solutions proposées dans l’état de l’art présent une marge d’amélioration et nécessitent une adaptation aux besoins accrus en robotisation des lignes de production actuelles des véhicules automobiles.
La présente invention a pour objectif de pallier au moins un des inconvénients de l’état de la technique susmentionné. Plus particulièrement, l’invention a pour objectif de proposer un dispositif permettant le maintien provisoire d’un ouvrant de carrosserie de véhicule automobile en position d’ouverture.
À cet effet, l’invention a pour objet un dispositif pour un maintien provisoire d’un ouvrant de carrosserie de véhicule automobile, comprenant une platine de fixation ; et un bras s’étendant depuis la platine de fixation ; remarquable en ce que le bras est articulé sur la platine de fixation et comprend, à distance de ladite platine de fixation, un épaulement apte à venir en appui contre un bord d’un ajour dans la carrosserie.
Selon un mode de réalisation, l’épaulement forme au moins une surface d’appui perpendiculaire à une direction générale du bras.
Selon un mode de réalisation, la direction générale du bras forme une courbe dans un plan, l’au moins une surface d’appui comprenant deux surfaces d’appui de part et d’autre dudit plan.
Selon un mode de réalisation, l’au moins un épaulement est à distance d’une extrémité distale du bras, de manière à ce qu’une portion distale dudit bras traverse l’ajour lorsque l’épaulement est en appui contre le bord dudit ajour.
Selon un mode de réalisation, l’articulation entre le bras et la platine de fixation permet une rotation suivant deux axes de rotation perpendiculaires. De préférence, les deux axes de rotation sont concourants, permettant de manière avantageuse, d’assurer l'articulation du bras dans un encombrement réduit.
Selon un mode de réalisation, la platine de fixation comprend un orifice de fixation à l’ouvrant et/ou un pion d’engagement dans ledit ouvrant.
Selon un mode de réalisation, le dispositif de l’invention comprend, en outre, une platine d’appui contre l’ajour, avec au moins une ouverture formant le bord de l’ajour. Préférentiellement, la platine d’appui comprend deux ouvertures.
Selon un mode de réalisation, la platine d’appui comprend, respectivement à deux bords opposés, deux crochets aptes à s’engager avec l’ajour afin de maintenir ladite platine d’appui contre ledit ajour.
L’invention a également pour objet un procédé d’assemblage d’un véhicule automobile, comprenant les étapes suivantes : - ouverture d’un ouvrant de carrosserie du véhicule automobile en l’absence de tirant dudit ouvrant ; - réalisation d’opérations d’assemblage suite à ladite ouverture ; et - fermeture de l’ouvrant ; remarquable en ce que l’étape d’ouverture comprend l’utilisation du dispositif de l’invention où la platine de fixation est fixée à l’ouvrant et l’épaulement est mis en appui contre un bord d’un ajour de la carrosserie.
La distribution de taille des nanoparticules calculées à partir de 5 images MEB des membranes papiers contenant 75% m/m d’Al-PDA. Taille déterminée avec le logiciel Imagej™ sur environ 70 particules (taille moyenne : 234,9 nm +/- 60).
Exemple 4 : s ynthèse des particules d’Al-PDA
Les conditions de synthèse sont données dans la référence [ 16 ] . 1,045 g d’acide 3,5-pyrazolecarboxylique monohydraté (6 mmol, 3,5-PDA commercialisé par Alfa Aesar ® , 98%) et 0,468g d’hydroxyde d’aluminium monohydraté (6 mmol, Al(OH) 3 .H 2 O commercialisé par Sigma ® ) ont été ajoutés à 60 mL d’eau distillée sous agitation (300 rpm) puis la solution a été misé sous reflux (100°C) durant 18h. Le solide blanc est récupéré par filtration puis redispersé dans 60 mL d’eau distillée et lavé pendant 5h à 100°C. Finalement, après filtration, ce dernier est séché à 100°C durant 2h.
Les résultats sont synthétisés aux figures 11-14c : La représente les diffractogrammes RX du solide Al-PDA simulé (courbe (a) en bas), expérimental en poudre (courbe (b) médiane), (granulométrie nanoparticules) (λ Cu ≈1.5406 Å)), en ordonnée : intensité relative arbitraire (a.u.), abscisse : 2-theta (deg.) ; la représente l’analyse thermogravimétrique (sous air, à une vitesse de chauffe de 5°C/minute) des nanoparticules d’Al-PDA après lavage et séchage à l’état de poudre ((a) en noir). La perte de masse Pm (en %) est représentée en fonction de la température T (en °C, en abscisse) : en ordonnée= masse restante (en %) ; la représente les isothermes d’adsorption-désorption de diazote à 77K obtenus après activation des nanoparticules d’Al-PDA en poudre (points de la courbe représentés par des cercles) à 200°C durant 5h, ordonnées : volume N 2 (cm 3 .g -1 ), abscisse : Pression Relative (les points noirs correspondent à l’adsorption, les points blancs à la désorption ; (granulométrie nanoparticules) (P 0 =1atm.)). La surface spécifique BET obtenue pour la poudre Al-PDA est de 1152 m 2 .g -1 +/- 1,2 et un volume de pore de 0,527 cm 3 .g -1 .
UiO-66 (Zr) -2CF 3 ou Zr 6 O 4 (OH) 4 (C 6 H 2 2CF 3 C 2 O 4 ) 6
Exemple 5 : s ynthèse des particules de UiO-66 (Zr) -2CF 3
Cette synthèse a été adaptée d’une synthèse de UiO-66 non fonctionnalisé reportée dans la littérature [ 17 ] . 536 mg de chlorure de zirconium (IV) (2,3mmol, Zr(Cl) 4 commercialisé par Acros Organics ® , 98%) et 11,2 g d’acide benzoïque ont été (91,7 mmol, C 6 H 5 COOH commercialisé par Alfa Aesar ® , 99%) ont été insérés dans une bouteille de laboratoire de 1L puis 264 mL de N,N-diméthylformamide ont été rajoutés (DMF commercialisé par Carlo Ferba Reagents™). Cette bouteille est placée quelques minutes au bain à ultrason puis après dissolution complète des réactifs, 695 mg d’acide 2,5-Bistrifluoromethyl-1,4-benzenedicarboxylique (2,3 mmol de H 2 BDC-2CF 3 commercialisé par Angène™). Le mélange est mis sous agitation (300 rpm) quelques minutes jusqu’à obtention d’une solution homogène (quelques minutes). La bouteille est fermée à l’aide d’un bouchon et placée au four à 120°C durant 48h. Le solide blanc est isolé par centrifugation (10000 rpm durant 10 minutes), lavé avec 150 mL d’acétone puis re centrifugé et dispersé dans 100 mL d’éthanol absolu (commercialisé par Carlo Ferba Reagents™). La solution est mise sous agitation 24h à 70°C afin d’éliminer toutes les traces de ligand n’ayant pas réagi et de modulateur (acide benzoïque) présent dans le milieu réactionnel.
Résultats pour le solide carboxylate d e zirconium UiO-66 (Zr) -2CF 3
Les résultats sont synthétisés aux figures 15-17 : La représente les diffractogrammes RX du solide UiO-66(Zr)-2CF 3 simulé (courbe (a) en bas), expérimental en poudre (courbe (b) médiane) (granulométrie microparticules) (λ Cu ≈1.5406 Å)), en ordonnée : intensité relative arbitraire (a.u.), abscisse : 2-theta (deg.) ; la représente l’analyse thermogravimétrique (sous air, vitesse de chauffe de 5°C/minute) des microparticules de UiO-66(Zr)-2CF 3 après lavage et séchage à l’état de poudre ((a) en noir). La perte de masse Pm (en %) est représentée en fonction de la température T (en °C, en abscisse) : en ordonnée = masse restante (en %) ; la représente l’isotherme d’adsorption-désorption de diazote à 77K obtenu après activation des microparticules de UiO-66(Zr)-2CF 3 à l’état de poudre à 150°C durant une nuit, ordonnées : volume N 2 (cm 3 .g -1 ), abscisse : Pression Relative (les points noirs correspondent à l’adsorption, les points blancs à la désorption ; (granulométrie nanoparticules) (P 0 =1atm.)). La surface spécifique BET obtenue pour la poudre UiO-66-2CF 3 (Zr) est de 977 m 2 .g -1 +/- 0,4 et un volume de pore de 0,41 cm 3 .g -1 .
MIL-53 (Al) -CF 3 ou Al(OH)(C 6 H 3 CF 3 C 2 O 4 )
Exemple 6 : s ynthèse des particules de MIL-53-CF 3
Le protocole de synthèse de ce solide est tiré de la référence [ 18 ] . 11,584g de chlorure d’aluminium hexahydraté (48 mmol, Al(Cl) 3 .6H 2 O commercialisé par Alfa Aesar ® , 98%), 7,5 g d’acide 2-(trifluoromethyl)-1,4-benzenedicarboxylique (32 mmol, 2-BDC-CF 3 commercialisé par Angène™) et 2,56 g de soude (64 mmol, NaOH commercialisé par Alfa Aesar, 98%) ont été dispersés dans 400 mL d’eau et le mélange a été placé sous reflux durant 16h. Le solide a été isolé par centrifugation (10 minutes, 12000 tr/min) et ce dernier a été dispersé dans 400 mL d’éthanol absolu (commercialisé par Carlo Ferba Reagents) pour un lavage toute une nuit à 70°C. Le solide blanc a été de nouveau isolé par centrifugation (mêmes conditions) puis séché à 90°C durant 3h à l’étuve.
Les résultats sont synthétisés aux figures 18-20 : la représente les diffractogrammes RX du solide MIL-53(Al)-CF 3 simulé (deux courbes pour deux tailles de pores différentes (a) en bas), expérimental à l’état de poudre (courbe (b) en haut, (granulométrie nanoparticules) (λ Cu ≈1.5406 Å)), en ordonnée : intensité relative arbitraire (a.u.), abscisse : 2-theta (deg.) ; la représente l’analyse thermogravimétrique (sous air, vitesse de chauffe de 5°C/minute) des nanoparticules de MIL-53(Al)-CF 3 après lavage et séchage à l’état de poudre ((a) en noir). La perte de masse Pm (en %) est représentée en fonction de la température T (en °C, en abscisse) : en ordonnée= masse restante (en %) ; la représente les isothermes d’adsorption-désorption de diazote à 77K obtenus après activation des nanoparticules de MIL-53(Al)-CF 3 en poudre (points de la courbe représentés par des cercles) à 150°C durant une nuit, ordonnées : volume N 2 (cm 3 .g -1 ), abscisse : Pression Relative (les points noirs correspondent à l’adsorption, les points blancs à la désorption ; (granulométrie nanoparticules) (P 0 =1atm.)). La surface spécifique BET obtenue pour la poudre MIL-53-CF 3 est de 763,7 m 2 .g -1 +/- 0,6 et un volume de pore de 0,351 cm 3 .g -1 .
Zéolithe NaY ou Na 2 O.Al 2 O 3 .5,1SiO 2
Tel que cela est représenté sur les figures 1, 3, 4, 6, 8, 10 et 12, le support d’appareillage 100 comporte un cadre 110 délimitant une ouverture d’accueil 115 destinée à accueillir le socle du mécanisme d’appareillage, ainsi qu’au moins deux montants 120 s’étendant à partir de ce cadre 110, perpendiculairement à celui-ci, en regard l’un de l’autre. Chacun des montants 120 est équipé d’une griffe de fixation 150 pour la fixation du support d’appareillage 100 dans la boîte électrique 1 (voir les figures 2 à 5, 7, 9 à 11 et 13).
Le support d’appareillage 100 peut être réalisé dans un matériau isolant électriquement, par exemple en matière plastique. Le cadre 110 et les montants 120 sont alors de préférence obtenus d’une seule pièce par moulage d’une matière plastique.
Le cadre 110 comporte quatre branches 101, 102, 103, 104. Il est défini entre un bord périphérique extérieur 105 et un bord périphérique intérieur 106 qui délimite l’ouverture d’accueil 115. Le cadre 110 présente également une face avant 111 et une face arrière 112 opposées.
Comme cela est représenté sur les figures 1, 3, 4, 6, 8, 10 et 12, le cadre 110 est ici globalement plat et présente un contour rectangulaire, en particulier carré, formé par les quatre branches 101, 102, 103, 104. L’ouverture d’accueil 115 présente également une forme rectangulaire, en particulier carrée.
En variante, le contour du cadre et son ouverture d’accueil peuvent présenter toute autre forme adaptée. En particulier, le contour de cadre peut être circulaire ou elliptique. La forme de l’ouverture d’accueil est par exemple adaptée à la forme du socle du mécanisme d’appareillage.
Comme le montrent les figures 3 à 5, 10 et 11, le support d’appareillage 100 comprend en outre un rebord arrière 107 qui s’étend, vers l’arrière, à partir du bord périphérique intérieur 106 du cadre 110. Ce rebord arrière 107 longe ici l’ensemble du contour de l’ouverture d’accueil 115 et s’étend perpendiculairement à la face arrière 112 du cadre 110. Le rebord arrière 107 et le cadre 110 sont avantageusement formés d’une seule pièce, mais en variante, ils pourraient former des pièces distinctes assemblées par exemple par encliquetage.
Le rebord arrière 107 sert à l’accrochage par encliquetage d’un socle du mécanisme d’appareillage qui est rapporté sur le support d’appareillage 100.
L’axe X du cadre 110 est défini comme l’axe qui passe au centre de l’ouverture d’accueil 115 et qui est orthogonal au plan du cadre 110 (figures 3, 4, 6, 10 et 12). Cet axe X est perpendiculaire à la face arrière 112 du cadre 110 et il définit une direction longitudinale pour la présente invention.
Pour finaliser l’aspect esthétique de l’appareillage électrique, de manière connue en soi, il est prévu une plaque de finition (non représentée sur les figures) rapportée sur le cadre 110 du support d’appareillage 100 afin de recouvrir la face avant 111 et le bord périphérique 105 du cadre 110 du support 100 d’appareillage. La plaque de finition présente également une forme de cadre, de telle manière que le bord intérieur de cette plaque de finition borde le mécanisme d’appareillage rapporté sur le support 100 et que le bord extérieur de cette plaque de finition s’appuie sur une face avant de la paroi de montage.
Comme cela est représenté sur les figures 2 à 5, 7, 10, 11 et 13, les montants 120 du support d’appareillage 100 s’étendent à partir de la face arrière 112 du cadre 110 selon l’axe X. Ils sont ici au nombre de deux. En variante, un seul montant pourrait être présent dans le support d’appareillage. En variante encore, le support d’appareillage pourrait comprendre plus de deux montants, par exemple quatre montants, avec un montant s’étendant à l’arrière de chaque branche du cadre. Cette configuration avec quatre montants permettrait alors un montage du support d’appareillage dans la boîte électrique selon deux configurations orientées à 90 degrés l’une par rapport à l’autre.
De manière avantageuse selon l’invention, chaque montant 120 se présente sous la forme d’un fourreau ouvert latéralement vers l’extérieur et s’étendant selon l’axe X. Chaque montant 120 comprend une paroi de fond 121 et deux parois latérales 122. Chaque paroi latérale 122 du montant 120 forme une partie en retour 122A faisant face à la paroi de fond 121 du montant 120 concerné (figures 3 à 5, 10 et 11). Les deux parties en retour 122A présentent deux bords libres 122B délimitant ladite ouverture latérale dudit montant 120.
Par ailleurs, chaque montant 120 présente une ouverture d’extrémité 123 à son extrémité distale, c’est-à-dire au niveau de son extrémité libre.
Chaque montant 120 forme un logement d’accueil pour la griffe de fixation 150, cette dernière pouvant être introduite dans le logement via l’ouverture d’extrémité 123. La griffe de fixation 150 est préférentiellement engagée, par coulissement, dans le montant 120 via l’ouverture d’extrémité 123.
Selon l’invention, chaque paroi latérale 122 de chaque montant 120 du support d’appareillage 100 est conformée en moyens de glissières de manière à autoriser un mouvement de coulissement relatif entre le montant 120 et la griffe de fixation 150 entre deux positions de la griffe de fixation 150, à savoir une position rétractée et une position déployée, correspondant respectivement à deux positions de chaque montant 120 dudit support d’appareillage 100, à savoir une position de repos et une position de montage. Les figures 1 à 7 illustrent le support d’appareillage 100 dans lequel chaque montant 120 est en position de repos et les figures 8 à 13 représentent le support d’appareillage 100 dans lequel chaque montant 120 est en position de montage.
Plus particulièrement, comme le montrent les figures 4, 5 et 11, chaque paroi latérale 122 de chaque montant 120 forme une rainure 124 destinée à coopérer avec les bords longitudinaux de la griffe de fixation 150. Cette rainure 124 est conformée pour permettre le maintien de la griffe de fixation 150 dans le montant 120.
Comme cela est visible sur les figures 2 à 5, 7, 9 à 11, chaque partie en retour 122A de chaque paroi latérale 122 de chaque montant 120 comprend, en saillie sur sa face tournée vers la paroi de fond 121 du montant 120 concerné, une dent 125 dirigée vers l’intérieur du logement d’accueil. Cette dent 125 présente une surface d’accrochage 125A perpendiculaire à l’axe X. Comme cela sera décrit plus en détails ci-après, cette dent 125 forme une butée pour une dent 156 correspondante de la griffe de fixation 150 (décrite ci-après).
Typiquement, les calculateurs électroniques comportent un support de stockage d’informations, tel qu’une mémoire principale, et un système sur puce qui exécute des instructions enregistrées dans cette mémoire principale afin de traiter des données. Les données sont généralement également enregistrées dans cette mémoire principale. Les systèmes sur puce sont plus connus sous l’acronyme SOC ( « System On Chip » ). Un tel système sur puce comporte généralement une ou plusieurs mémoires caches internes, une unité centrale de traitement et un ou plusieurs bus internes raccordant la ou les mémoires caches internes à l’unité centrale de traitement.
L’unité centrale de traitement est plus connue sous l’acronyme CPU ( « Central Processing Unit » ).
Pour protéger les données qui transitent entre la mémoire principale et le système sur puce, il est connu de les chiffrer. Dans ce cas, les données déplacées de la mémoire principale vers le système sur puce sont déchiffrées en entrée du système sur puce et transitent ensuite en clair sur les bus internes du système sur puce.
Dans ce texte, une donnée "en clair" désigne une donnée qui n’est pas protégée et qui est donc directement exploitable sans au préalable être déchiffrée ou démasquée.
Il est très difficile d’aller lire une donnée dans la mémoire cache interne d’un système sur puce. Par contre, il a été constaté que les valeurs des données en clair qui transitent sur les bus internes du système sur puce peuvent assez facilement être obtenues en mettant en œuvre une attaque par canaux auxiliaires ( « Side-channel attack » en anglais).
L’invention vise à rendre plus difficiles de telles attaques par canaux auxiliaires. Elle a donc pour objet un procédé de protection, contre les attaques par canaux auxiliaires, d'un calculateur électronique comportant :
- un support de stockage d'informations,
- un système sur puce comportant :
- une mémoire cache interne divisée en plusieurs mots,
- une unité centrale de traitement apte à écrire une donnée dans un mot de la mémoire cache interne,
- un bus interne de données par l'intermédiaire duquel transitent les mots déplacés entre la mémoire cache interne et le support de stockage d'informations, la taille de ce bus étant égale à la taille d'un mot de la mémoire cache interne,
ce procédé comportant les étapes suivantes :
a) la protection d'une donnée contenue dans un mot qui transite, par l'intermédiaire du bus interne, entre la mémoire cache interne et le support de stockage d'informations, en exécutant, pour chaque donnée écrite dans la mémoire cache interne par l'unité centrale de traitement, les opérations suivantes :
- opération A) : la construction d'un nouveau masque dont la taille, en nombre de bits, est égale au nombre de bits de la donnée à écrire, puis