INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon la présente invention, un produit d’hydrolyse tout particulièrement préféré de l’amidon ii) est la maltodextrine.
Dans un mode de réalisation préféré, les compositions pulvérulentes selon l’invention contiennent en tant qu’épaississant b)ii) de la maltodextrine en une proportion pondérale de 10 à 30 % en poids (plus préférablement de 12,5 à 25 % en poids et en particulier de 15 à 20 % en poids) par rapport au poids total de la poudre.
Selon la présente invention, on entend par polymères iii) naturels appropriés différents de i) et de ii) de préférence des polymères naturels différents de i) et de ii) du groupe des gommes, des polysaccharides, des galactomannanes ou des mélanges de ceux-ci. Ils peuvent être incorporés dans les compositions pulvérulentes selon l’invention (par rapport à leur poids total) de préférence en des quantités de 1,5 à 17,5 % en poids, plus préférablement de 2 à 15 % en poids, de manière particulièrement préférée de 2,5 à 12,5 % en poids et en particulier de 3 à 10 % en poids.
Des exemples de polymères naturels appropriés du groupe des gommes sont la gomme xanthane, la gomme gellane, la gomme de caroube ou leurs mélanges.
Des exemples de polymères naturels appropriés du groupe des polysaccharides sont de préférence des polymères cellulosiques modifiés non ioniques tels que l’hydroxyéthylcellulose, l’hydroxypropylcellulose, l’éthylcellulose, la carboxyméthylcellulose ou leurs mélanges.
On entend par galactomannanes appropriés des substances analogues à l’amidon provenant de chaînes de glucides ramifiées. La chaîne principale est constituée de mannose, des courtes chaînes latérales de respectivement une molécule de galactose apparaissant à différents intervalles. La chaîne principale du polysaccharide est constituée d’unités de D-mannose qui forment une structure hélicoïdale. Les monomères ne sont liés que par liaison β-1,4 glycosidique. Des chaînes latérales de molécules de galactose individuelles apparaissent à intervalles irréguliers ; celles-ci sont liées au mannose par liaison α-6,1 glycosidique.
Les sources courantes de galactomannane sont la farine de guar, la farine de caroube, le fenugrec (Trigonelia foenum graecum) et la luzerne (Medicago sativa).
Les galactomannanes préférés comprennent la gomme de guar, la gomme de caroube, la gomme de caroube, la gomme Cassia, la gomme de Caesalpinia Spinosa (gomme tara) ou leurs mélanges.
Dans un mode de réalisation préféré, les compositions pulvérulentes selon l’invention contiennent en tant qu’épaississant b)iii) de la gomme xanthane en une proportion pondérale de 1 à 20 % en poids (plus préférablement de 2 à 15 % en poids et en particulier de 3 à 10 % en poids) par rapport au poids total de la poudre.
Dans un autre mode de réalisation préféré, les compositions pulvérulentes selon l’invention contiennent en tant qu’épaississant b)iii) de la gomme de guar en une proportion pondérale de 1 à 20 % en poids (plus préférablement de 2 à 15 % en poids et en particulier de 3 à 10 % en poids) par rapport au poids total de la poudre.
Dans un autre mode de réalisation préféré, les compositions pulvérulentes selon l’invention contiennent en tant qu’épaississant b)iii) de la gomme de Caesalpinia Spinosa (gomme tara) en une proportion pondérale de 1 à 20 % en poids (plus préférablement de 2 à 15 % en poids et en particulier de 3 à 10 % en poids) par rapport au poids total de la poudre.
Pour améliorer les propriétés de conditionnement de la peau ou des cheveux, il peut être avantageux que les compositions pulvérulentes selon l’invention contiennent en outre au moins une substance active de soin de la peau ou des cheveux.
Par substances actives appropriées pour le conditionnement de la peau ou des cheveux, on entend de préférence
- des polymères cationiques, en particulier des polymères de polysaccharides cationiques,
- des lipides,
- des huiles, des beurres et/ou des cires végétaux,
e) des sulfonates d’acides gras insaturés comportant 8 à 24 atomes de carbone et 1 à 6 doubles liaisons,
f) des esters de l’acide tartrique et de l’acide citrique comportant des alcools qui constituent des produits d’addition d’environ 2 à 15 molécules d’oxyde d’éthylène et/ou d’oxyde de propylène avec des alcools gras comportant 8 à 22 atomes de carbone, et/ou
g) des alkyl et/ou alcényl éther phosphates de formule
dans laquelle R 1 représente de préférence un radical hydrocarboné aliphatique comportant 8 à 30 atomes de carbone, R 2 représente l’hydrogène, un radical (CH 2 CH 2 O) n R 1 ou X, n représente des nombres de 0 à 10 et X représente l’hydrogène, un métal alcalin ou alcalino-terreux ou le groupe -NR 3 R 4 R 5 R 6 , avec R 3 à R 6 représentant indépendamment les uns des autres un radical hydrocarboné en C 1 à C 4 .
Les tensioactifs anioniques des groupes b) et c) susmentionnés sont préférés.
Les tensioactifs du groupe b) susmentionné ainsi que leurs formes salifiées correspondantes, dans lesquelles les groupes acyle comprennent 10 à 24 atomes de carbone et en particulier 10 à 18 atomes de carbone, sont particulièrement préférés.
Des exemples de tensioactifs particulièrement appropriés du groupe b) sont les sels alcalins, alcalino-terreux, d’ammonium et/ou d’alcanolamine de tensioactifs à base d’acides aminés tels que le Cocoyl Glycinate, le Cocoyl Sarcosinate, le Lauroyl Sarcosinate, le Myristoyl Sarcosinate, l’Oleoyl Sarcosinate, le Cocoyl Glutamate, le Lauroyl Glutamate, le Stearoyl Glutamate, le Lauroyl Aspartate, le Palmitoyl Aspartate, le Cocoyl Taurate (alkyle en C 1 -C 4 ), le Lauroyl Taurate (alkyle en C 1 -C 4 ), l’Oleoyl taurate (alkyle en C 1 -C 4 ) ainsi que le Lauroyl Lactylate, le Stearoyl Lactylate, le Cocoyl Isethionate (alkyle en C 1 -C 4 ), le Lauroyl Isethionate (alkyle en C 1 -C 4 ), le Lauryl Sulfosuccinate et/ou leurs mélanges quelconques.
Les acyl iséthionates de formule (I) suivante sont tout particulièrement préférés
- R 1 représente un radical hydrocarboné linéaire ou ramifié, saturé ou insaturé comportant 6 à 30 atomes de carbone,
- R 2 à R 5 représentent indépendamment les uns des autres un atome d’hydrogène, un radical alkyle en C 1 -C 4 ou un radical hydroxyalkyle en C 1 -C 4 , et
- M + représente un cation ammonium, un cation alcanolammonium ou un cation métallique.
Les sels alcalins ou d’ammonium du Cocoyl Isethionate, du Cocoyl Methyl Isethionate, du Lauroyl Isethionate, du Lauroyl Methyl Isethionate ou de leurs mélanges sont encore plus particulièrement préférés.
Selon un mode de réalisation préféré, il peut être en outre avantageux d’utiliser en tant que tensioactif a) un mélange desdits tensioactifs, tels que par exemple les tensioactifs contenant de l’iséthionate et contenant du glutamate ou contenant de l’iséthionate et contenant du taurate.
Selon un autre mode de réalisation préféré, il peut en outre être avantageux d’utiliser en tant que tensioactif a) un mélange desdits tensioactifs anioniques avec des tensioactifs amphotères, des tensioactifs non ioniques ou des mélanges de ceux-ci, les tensioactifs amphotères, les tensioactifs non ioniques ou les mélanges de ceux-ci étant présents en une proportion pondérale de 0 à 10 % en poids par rapport au poids total de la composition pulvérulente.
Par agents tensioactifs amphotères et/ou zwitterioniques appropriés pour l’utilisation dans les compositions pulvérulentes selon l’invention, on entend par exemple : les alkyl bétaïnes, les alkyl amidoalkyl bétaïnes, les alkyl amphoacétates, les alkyl amphodiacétates, les alkyl amphopropionates, les alkyl amphodipropionates, les alkyl sultaïnes, les alkyl hydroxysultaïnes, les alkyl amino-oxydes, les alkyl amphoglycinates, les alkyl iminodiacétates, les alkyl iminodipropionates, les alkyl amphopropylsulfonates, les alkyl amphocarboxyglycinates et les alkyl amphocarboxypropionates.
Avec une fonction définissant la perte de charge d’un composant de perméabilité Se pour un débit Q.
La loi des nœuds quant à elle, spécifie que pour chaque nœud du circuit hydraulique, la somme des débits entrants et sortant du nœud est nulle, autrement dit :
Avec , le débit de la branche i parmi les n branches entrantes et sortantes du nœud étudié.
Ces lois appliquées à chaque maille et chaque nœud de l’architecture hydraulique permettent donc d’obtenir un système d’équations à résoudre par un algorithme d’optimisation, la fonction objectif du problème d’optimisation pouvant être définie comme la puissance hydraulique totale du circuit, la variable d’optimisation étant la perméabilité Se de chacun des composants du circuit.
On obtient donc le problème suivant à optimiser :
avec , la perméabilité hydraulique du composant présent sur la branche considéré,
pour les coefficients de pondération,
pour le débit calculé au niveau de la branche considéré permettant à minima d’avoir le débit spécifié pour le point de fonctionnement k pour chaque composant présent sur la branche,
les pertes de charges au niveau de la branche pour chaque composant présent sur la branche,
pour et , la fonction représentant les contraintes portant sur le respect des exigences de refroidissement des composants sur le point de fonctionnement (le débit dans le composant d’indice doit avoir à minima le débit sur le point de fonctionnement ),
pour et , la fonction représentant la perméabilité maximale du composant d’indice j au point de fonctionnement ,
pour et , la fonction représentant la perméabilité minimale du composant d’indice j au point de fonctionnement .
Distributeur automatique de produits à casiers La présente invention a pour objet un distributeur automatique de produits à casiers.
Elle trouve en particulier une application pour l'équipement de lieux recevant du public, tels que des gares, des stations de métro, des salles d'attentes, des services de restauration collective, des artisans (maraicher, boucher, agriculteur) ou des magasins, pour permettre de distribuer de manière automatisée au moins un produit à un utilisateur.
Art antérieur On connait des distributeurs automatiques à casiers, alimentaires ou de retrait de colis, qui permettent à un utilisateur d'acheter et de récupérer un produit tel qu'un panier gourmand, des légumes, des panier repas ou des colis.
De tels distributeurs comportent, de manière traditionnelle, une façade sur laquelle sont disposés des casiers.
Dans les distributeurs à casiers traditionnels, une ouverture de porte correspond à une vente.
Une fois le contenu du casier récupéré, l'exploitant du distributeur à casier doit recharger le casier dont le contenu a été vendu pour réaliser une nouvelle vente ou un nouveau retrait.
De tels distributeur ne sont pas pleinement satisfaisants dans la mesure où, pour chaque vente réalisée, l'exploitant doit recharger le casier pour vendre un nouveau produit, ce qui nécessite des rechargements fréquents et donc une perte de temps considérable pour l'exploitant.
Une autre solution de distributeurs de produits consiste en un distributeur à spirale mobile, lesquels présentent une partie de stockage dans lequel les produits sont disposés entre les spires d’une spirale mobile, de manière à permettre de disposer une pluralité de produits sur une seule spirale. L’actionnement de la spirale déplace alors un produit vers l’avant de la partie de stockage, laquelle est séparée de la façade avant du distributeur par un espace libre. Le produit chute donc de la spirale vers le fond de l’espace libre, lequel présente avantageusement une ouverture de prélèvement permettant à l’utilisateur de récupérer le produit. De telles solutions ne sont cependant pas adaptées à tout produit, dans la mesure ou la chute du produit vers le fond de l’espace libre risque de l’endommager.
Le document FR3053819B1 tente de résoudre un tel problème en proposant un distributeur automatique comportant un dispositif de récupération configuré pour se déplacer entre la partie de stockage et l’ouverture de prélèvement, limitant ainsi au minimum la chute des objets distribués.
Cette solution reste cependant complexe à mettre en œuvre et plus susceptible de dysfonctionnement, ajoutant une partie mobile supplémentaire entre la partie à spirale et l’ouverture de prélèvement.
Le premier fluide caloporteur 6 circule depuis le premier échangeur de chaleur 10 vers la source de puissance 2 et repart depuis ladite source de puissance 2 vers le premier échangeur de chaleur 10. Le premier échangeur de chaleur 10, par exemple de type ACOC, permet d’utiliser une source froide 12, en l’occurrence l’air du milieu extérieur 12 dans lequel évolue l’aéronef, afin de refroidir le premier fluide caloporteur 6 qui comprend alors de l’huile. Avantageusement, le milieu extérieur 12 est utilisé de manière permanente. Optionnellement, le premier échangeur de chaleur 10 est intégré directement sur la source de puissance 2 afin d’optimiser l’installation globale en réduisant par exemple la longueur du premier circuit de refroidissement 22.
Le deuxième circuit de passage de l’air provenant du milieu extérieur 12 comprend une entrée pour l’air provenant du milieu extérieur 12 à chauffer, une sortie pour l’air provenant du premier échangeur de chaleur réchauffé et une pluralité de modules (non représentés) d’alimentation en air provenant du milieu extérieur 12 reliés fluidiquement auxdites entrée pour l’air provenant du milieu extérieur 12 à chauffer et sortie pour l’air provenant du milieu extérieur 12 réchauffé. Chaque module d’alimentation en air provenant du milieu extérieur 12 comprend une pluralité d’ailettes de module d’alimentation en air provenant du milieu extérieur 12.
La chaleur est cédée par le premier fluide caloporteur 6 de chaque module d’alimentation en premier fluide caloporteur 6 aux parois et à la pluralité d’ailettes de module d’alimentation en premier fluide caloporteur 6, de ces dernières à la pluralité d’ailettes de module d’alimentation en air provenant du milieu extérieur 12 et de cette pluralité d’ailettes de module d’alimentation en air provenant du milieu extérieur 12 à l’air provenant du milieu extérieur 12 qui circule dans les modules d’alimentation en air provenant du milieu extérieur 12. Avantageusement, un ventilateur permet une circulation de l’air provenant du milieu extérieur 12 à travers ledit premier échangeur de chaleur 10. Avantageusement, le premier échangeur de chaleur 10 est porté et/ou intégré par la source de puissance 2.
Dans ce premier mode de réalisation, le dispositif 19 comprend également un deuxième circuit de refroidissement 24 permettant de refroidir le moyen de transmission de puissance 4. Le deuxième circuit de refroidissement 24 est fermé et destiné à contenir un deuxième fluide caloporteur 14.
Le deuxième circuit de refroidissement 24 comprend en outre un deuxième échangeur de chaleur 26 permettant d’échanger des calories et des frigories entre le premier fluide caloporteur 6 et le deuxième fluide caloporteur 14. En particulier, le deuxième échangeur de chaleur 26 est par exemple de type OCOC, pour Oil Cooled Oil Cooler en termes anglo-saxons, similaire à un type FCOC, pour Fuel Cooled Oil Cooler en termes anglo-saxons, ledit deuxième échangeur de chaleur 26 pouvant être un échangeur de type à tube, à plaque, à ailette, à pico, et/ou pouvant résulter d’un processus de fabrication additive.
Le deuxième fluide caloporteur 14 est mis en mouvement, par exemple à l’aide d’une deuxième pompe (non représentée) du deuxième circuit de refroidissement 24, afin de forcer sa circulation sur le deuxième circuit de refroidissement 24 depuis le deuxième échangeur de chaleur 26 vers le moyen de transmission de puissance 4 et depuis le moyen de transmission de puissance 4 vers le deuxième échangeur de chaleur 26. Le deuxième fluide caloporteur 14 sortant du deuxième échangeur de chaleur 26 permet ainsi de réguler la température du moyen de transmission de puissance 4.
Le premier fluide caloporteur 6 est par exemple de l’huile, par exemple l’huile de la source de puissance 2, et sert de source froide intermédiaire au refroidissement du deuxième fluide caloporteur 14 qui est par exemple l’huile de la boîte de transmission de puissance de l’aéronef. Le premier fluide caloporteur 6 étant dans ce cas en moyenne à température plus faible que le deuxième fluide caloporteur 14, et le premier fluide caloporteur 6 circulant dans ce cas avec un débit supérieur au débit du deuxième fluide caloporteur 14. Les premier et deuxième fluides caloporteurs 6 et 14 peuvent être de nature différente.
Dans ce premier mode de réalisation, le deuxième échangeur de chaleur 26 est porté par une partie de l’installation de l’aéronef. Il s’agit d’un équipement externe à la source de puissance 2 et au moyen de transmission de puissance 4.
Optionnellement, le dispositif 19 comprend un carter sec ou humide, par exemple en aluminium ou en acier, formé autour de la source de puissance.
On a représenté sur la un deuxième mode de réalisation d’un ensemble propulsif d’un aéronef destiné à recevoir un dispositif 19 de régulation de la température d’un moyen de transmission de puissance 4. L’ensemble propulsif comprend une source de puissance 2 refroidie par un premier fluide caloporteur 6 circulant dans un premier circuit de refroidissement 22 de la manière décrite dans le premier mode de réalisation, un moyen de transmission de puissance 4 et un dispositif 19 de régulation de la température d’un moyen de transmission de puissance 4 sensiblement similaire au dispositif 19 du premier mode de réalisation. Dans ce deuxième mode de réalisation, la source de puissance 2 entraîne directement le moyen de transmission de puissance 4, par exemple grâce à un arbre de transmission reliant directement la source de puissance 2 et le moyen de transmission de puissance 4. Cette proximité entre la source de puissance 2 et le moyen de transmission de puissance 4 est particulièrement intéressante dans les architectures d’installation motrice fortement intégrées.
Avantageusement, le dispositif 19 comprend un carter (non représenté) formé autour de la source de puissance 2 servant à récupérer le premier fluide caloporteur 6 ayant servi à refroidir et/ou lubrifier la source de puissance 2. En outre, le carter assure l’interface entre la source de puissance 2 et le moyen de transmission de puissance 4, ce qui permet d’intégrer le deuxième échangeur de chaleur 26 au carter. En particulier, le carter est destiné à assurer l’interface entre le premier circuit de refroidissement 22 et le deuxième circuit de refroidissement 24. Le deuxième échangeur de chaleur 26 permet de refroidir le deuxième fluide caloporteur 14 à l’aide du premier fluide caloporteur 6.
On a représenté sur la un ensemble propulsif d’un aéronef destiné à recevoir un dispositif 19 de régulation de la température d’un moyen de transmission de puissance 4 selon un troisième mode de réalisation. L’ensemble propulsif comprend une source de puissance 2 refroidie par un premier fluide caloporteur 6 circulant dans un premier circuit de refroidissement 22 de la manière décrite dans le premier mode de réalisation, un moyen de transmission de puissance 4 et un dispositif 19 de régulation de la température d’un moyen de transmission de puissance 4 sensiblement similaire au dispositif 19 du premier mode de réalisation.
Avantageusement, le dispositif 19 comprend un carter (non représenté) formé autour de la source de puissance 2 permettant d’intégrer le deuxième échangeur de chaleur 26 audit carter de sorte que le transfert de chaleur entre le premier fluide caloporteur 6 et le deuxième fluide caloporteur 14 se fait à l’intérieur du carter.
Dans le troisième mode de réalisation, le deuxième fluide caloporteur 14 circule depuis le moyen de transmission de puissance 4 vers le deuxième échangeur de chaleur 26 et depuis le deuxième échangeur de chaleur 26 vers le moyen de transmission de puissance 4 de sorte que le deuxième fluide caloporteur 14 régule la température du moyen de transmission de puissance 4. En outre, le deuxième échangeur de chaleur 26 permet de refroidir le deuxième fluide caloporteur 14 à l’aide du premier fluide caloporteur 6.
Comme cela est illustré aux figures 1 à 3, la chambre de mesure 104 selon l’invention permet de générer une première interface entre le gaz G qui est contenu dans le volume interne de la chambre de mesure104, et le liquide physiologique LP du patient qui pénètre dans la chambre de mesure 104 par l’admission 107. Lorsque le liquide physiologique LP pénètre dans la chambre de mesure 104, le gaz G reste intercalé entre la cellule sensible 105 et le liquide physiologique LP du patient ce qui génère une seconde interface entre le gaz G et la cellule sensible 105. La formation de l’interface liquide-gaz et de l’interface gaz-cellule sensible 105 est due à la conformation de la chambre de mesure 104. Toutefois, la disposition de la cellule sensible 105 par rapport à l’admission 107 peut également contribuer à générer lesdites interfaces. Dans l’exemple illustré aux figures 1 à 3, l’interface liquide-gaz présente une conformation méniscale, ceci est due en partie à la forme cylindrique de la chambre de mesure 104. Toutefois, les propriétés physico-chimiques du gaz G et du liquide physiologique LP participent également à l’établissement d’une forme particulière du ménisque à l’interface de mesure.
Comme illustré aux figures 1 à 3, le dispositif de mesure 100 comporte des moyens de transmission 110. Les moyens de transmission 110 transmettent les mesures du paramètre physiologique vers un terminal numérique 300 distant du dispositif de mesure 100.
Dans l’exemple des figures 1 et 2, les moyens de transmission 110 sont disposés dans un compartiment électronique 111 disposé dans le prolongement de la première extrémité 102 du boîtier 101. Le compartiment électronique 111 comporte une carte électronique 112 connectée, d’une part, aux moyens de transmission 110, et d’autre part, à la cellule sensible 105. Les données mesurées par la cellule sensible 105 sont transmises aux moyens de transmission 110 qui les relaient au terminal numérique 300 distant. Dans le cas d’une cellule sensible piézoélectrique d’un capteur de pression, les données mesurées sont transmises vers les moyens de transmission sous la forme d’un signal électrique.
Dans l’exemple des figures 1 à 3, les moyens de transmission 110 sont sans fils. Par exemple, les moyens de transmission 110 peuvent être constitués par un émetteur/récepteur d’ondes électromagnétiques telles que des ondes radios, Bluetooth, WIFI etc. Dans certaines conditions particulières, les moyens de transmission 110 peuvent être filaires.
Le compartiment électronique 111 peut également comprendre une batterie qui alimente en énergie la carte électronique 112 et les composants électroniques auxquels la carte électronique 112 est connectée. La batterie peut être rechargeable ou à usage unique.
Dans l’exemple de la , le compartiment électronique 111 est séparé du boitier 101. Dans cette configuration, le dispositif de mesure 100 comporte un câble électrique 113 extérieur qui connecte de manière détachable la cellule sensible 105 à la carte électronique 112. Pour des raisons d’hygiène le boîtier 101 est à usage unique, ainsi un compartiment électronique 111 dissocié du boîtier 101 permet de réutiliser le compartiment électronique 111 pour plusieurs patients.
Le terminal numérique 300 peut être un smartphone, une tablette, un ordinateur ou tout autre dispositif permettant de recevoir des données et de les analyser à l’aide d’un algorithme stocké dans sa mémoire ou un serveur distant accessible par réseau de télécommunication.
Comme illustré à la , l’invention concerne aussi un procédé de mesure 400 d’au moins un paramètre physiologique d’un patient.
Le procédé de mesure 400 comportant une étape de connexion 401 d’une chambre de mesure au liquide physiologique d’un patient. Par exemple, la chambre de mesure peut être connectée au liquide physiologique du patient au travers d’un dispositif de connexion 200. Le dispositif de connexion 200 peut comprendre une aiguille de ponction lombaire. Ceci permet d’accéder au liquide céphalorachidien en vue de mesurer la pression intracrânienne.
Dans l’exemple illustré à la , l’aiguille de ponction lombaire 201 qui est connectée au patient, peut également être connectée à une tubulure grâce à un robinet trois voies, pour injection afin de réaliser des tests dynamiques.