INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le calculateur de supervision CS mentionné plus haut est notamment chargé de superviser la régulation de la tension du réseau de bord RB, au moins pendant les phases de roulage du véhicule V. Pour ce faire, il détermine de façon itérative un ajustement d’une première consigne de tension ctg qui est destinée au générateur d’énergie électrique et qui définit la tension qu’il doit fournir, en fonction de la comparaison entre la première tension ubs (mesurée aux bornes de la batterie de servitude BS) et une seconde consigne de tension ctb qui est voulue aux bornes de la batterie de servitude BS. On comprendra que la première consigne de tension ctg est déterminée en fonction de la seconde consigne de tension ctb, et que son ajustement est déterminé en fonction de l’écart entre la première tension ubs et la seconde consigne de tension ctb.
On notera également que dans l’exemple illustré non limitativement sur la le véhicule V comprend un boîtier de distribution BD auquel sont couplés la batterie de servitude BS, le générateur d’énergie électrique GE et le réseau de bord RB. Ce boîtier de distribution BD est chargé de distribuer dans le réseau de bord RB l’énergie électrique produite par le générateur d’énergie électrique GE et/ou stockée dans la batterie de servitude BS, pour l’alimentation des organes (ou équipements) électriques en fonction de demandes d’alimentation reçues. La gestion de la distribution de cette énergie électrique peut être assurée par un calculateur de supervision (non illustré et faisant éventuellement partie du boîtier de distribution BD).
Comme évoqué plus haut, l’invention propose notamment un procédé de surveillance destiné à permettre la surveillance dans le véhicule V, pendant les phases de roulage, de la régulation de tension aux bornes du réseau de bord RB, afin de détecter quand cette régulation fait l’objet d’un défaut.
Lorsque le véhicule 1 est en fonctionnement, notamment lorsque le véhicule 1 se déplace selon la direction longitudinale X dans le sens inverse du sens de l’axe X, de l’air circule selon une direction d’écoulement D vers le véhicule 1. La direction d’écoulement D du flux d’air est par exemple parallèle ou sensiblement parallèle à la direction longitudinale X. Le sens d’écoulement du flux d’air est représenté par une flèche 4. Le flux d’air représenté par une flèche 4 est notamment un flux d’air direct ou frontal. La direction d’écoulement D et la direction longitudinale X sont notamment orientées dans le même sens. Le sens de rotation d’une roue 2 du véhicule 1 est représenté par une flèche 24.
Le conduit 6 du système 5 est incliné de sorte à déboucher en direction de l’aval par rapport à la direction d’écoulement d’air D.
Les figures 1 et 3 représentent de façon schématique le système 5 en fonctionnement, lorsque le déflecteur 10 est en position déployée ou ouverte.
Dans la position déployée du déflecteur 10, le déflecteur 10 interfère avec la direction d’entrée du conduit 6. Le déflecteur 10 interfère avec la direction principale Δ1 du conduit 6. Le déflecteur 10 en position déployée permet de limiter la circulation d’air dans le conduit 6 et de limiter la formation d’une zone de compression d’air juste devant la roue, cette compression d’air nuisant fortement aux performances aérodynamiques. Il en résulte notamment une réduction de la trainée aérodynamique du véhicule. Ceci permet d’optimiser les performances aérodynamiques du véhicule.
Les figures 2 et 4 représentent de façon schématique le système 5 en fonctionnement, lorsque le déflecteur 10 est en position rabattue.
Dans la position rabattue du déflecteur 10, le déflecteur 10 est sans interférence avec la direction d’entrée du conduit 6. Le déflecteur 10 n’interfère pas avec la direction principale Δ1 du conduit 6. De l’air circule ou s’écoule dans le conduit 6. La flèche 14 représente un flux d’air s’écoulant dans le conduit 6, de l’entrée vers la sortie du conduit 6, de l’amont vers l’aval du conduit 6.
Avantageusement, l’ouverture d’entrée 7 du conduit 6 est située à un emplacement d’un soubassement 23 du véhicule 1. Le flux d’air s’écoulant dans le conduit 6 peut ainsi avantageusement provenir d’un flux d’air direct et/ou d’un flux frontal et/ou d’un flux d’air s’écoulant sous le véhicule.
Le système 5 est par exemple contrôlé, notamment de façon active, pour faire passer le déflecteur 10 de la position déployée à la position rabattue et inversement. Le système 5 est par exemple contrôlé, notamment de façon active, par un actionneur, notamment du type de celui décrit ci-dessus.
L’invention propose un procédé de contrôle actif du déflecteur 10 du système 5. Un tel procédé est notamment destiné à améliorer la capacité de refroidissement des freins et la performance aérodynamique du véhicule. Le déflecteur 10 est apte à être contrôlé en fonction du besoin de refroidissement d’un disque de frein 31 d’un véhicule 1 et/ou du besoin de performance aérodynamique.
Le système 5 est par exemple apte à fonctionner selon deux modes : un mode de performance de freinage et un mode de performance aérodynamique. Le mode de performance de freinage du système 5 ou du véhicule 1 correspond au mode de fonctionnement du système 5 décrit en relation avec les figures 2 et 4. Le mode de performance aérodynamique du système 5 ou du véhicule 1 correspond au mode de fonctionnement du système 5 décrit en relation avec les figures 1 et 3.
Lorsqu'un refroidissement performant des freins, en particulier d’un disque de frein, du véhicule est requis ou en cas d’un besoin de refroidissement élevé des freins, notamment d’un disque de frein, par exemple en ville ou dans les embouteillages, le système 5 fonctionne en mode performance de freinage. Le déflecteur 10 est en position rabattue (figures 2 et 4). De l'air s’écoule par le conduit 6 pour refroidir directement le disque de frein 31.
Lorsqu'une performance aérodynamique élevée du véhicule est requise, par exemple sur une autoroute, le système 5 fonctionne en mode de performance aérodynamique. Le déflecteur 10 est en position déployée (figures 1 et 3), notamment de sorte que le déflecteur 10 puisse limiter la circulation d’air dans le conduit 6 et donc éviter qu’il frappe ou atteigne directement la roue 2. La position déployée du déflecteur 10 permet de réduire la zone de haute pression sur la surface du pneu de la roue 2. Il en résulte que la traînée aérodynamique peut être réduite, ce qui permet de réduire la consommation d'énergie du véhicule 1.
Le procédé peut comprendre une étape de comparaison de la vitesse du véhicule 1 par rapport à une valeur seuil. La valeur seuil de vitesse du véhicule est par exemple de l’ordre de 100 km/h.
Si la vitesse du véhicule 1 est inférieure à la valeur seuil, notamment inférieure à 100 km/h, on réalise une mise du système 5 et/ou du véhicule 1 dans un mode de performance de freinage dans lequel le déflecteur 10 est dans la position rabattue.
Si la vitesse du véhicule 1 est supérieure ou égale à la valeur seuil, notamment supérieure ou égale à 100 km/h, on réalise une mise du système 5 et/ou du véhicule 1 dans un mode de performance aérodynamique dans lequel le déflecteur 10 est dans la position déployée.
Un avantage d’un procédé du type de celui décrit ci-dessus réside dans le fait qu’il permet d’optimiser le compromis entre une faible traînée aérodynamique et une capacité de refroidissement élevée des freins. Un tel procédé de contrôle actif permet d’obtenir facilement lorsqu'elles sont requises une faible traînée aérodynamique et une capacité de refroidissement élevée des freins.
est une représentation schématique du dispositif de transmission selon le premier mode de réalisation préféré de l’invention ;
est une vue en coupe du dispositif de transmission selon le premier mode de réalisation préféré de l’invention ;
est une représentation schématique de l’élément de transmission du dispositif de transmission selon le premier mode de réalisation préféré de l’invention ;
est une vue en perspective du dispositif de transmission selon le premier mode de réalisation préféré de l’invention ;
est une vue en perspective d’une tôle de maintien de l’élément de transmission du dispositif de transmission selon le premier mode de réalisation préféré de l’invention ;
est une représentation schématique d’une variante de l’élément de transmission d’un dispositif de transmission selon le mode de réalisation préféré de l’invention ;
est une vue en coupe du dispositif de transmission selon un deuxième mode de réalisation préféré de l’invention.
La présente demande a pour objet un dispositif de transmission de mouvement 10 pour un mécanisme d’actionnement et/ou d’ouverture et/ou de fermeture et/ou de verrouillage et/ou de déverrouillage d’un dispositif de commande mécanique de mouvement tel qu’une porte, un clapet, un renvoi d’angle ou une commande de vol d’un aéronef. La présente demande a également pour objet un aéronef comportant un mécanisme d’actionnement et/ou d’ouverture et/ou de fermeture et/ou de verrouillage et/ou de déverrouillage d’un dispositif de commande mécanique de mouvement tel qu’une porte, un clapet, un renvoi d’angle ou une commande de vol pourvu d’un tel dispositif de transmission de mouvement 10. Le dispositif de transmission de mouvement 10 comprend un arbre de transmission 20 s’étendant le long d’un axe longitudinal A. L’arbre de transmission 20 comporte au moins un tronçon de fixation 22. Le dispositif de transmission de mouvement 10 comprend en outre un élément de transmission 40 fixé au tronçon de fixation 22. Le tronçon de fixation 22 est de section transversale non-circulaire dans un plan orthogonal à l’axe longitudinal A et comprend une surface de fixation 24. L’élément de transmission 40 comporte une surface de fixation complémentaire 42 épousant la surface de fixation 24.
La surface de fixation 24 ainsi que la surface de fixation complémentaire 42 épousant la surface de fixation 24 empêchent une rotation relative autour de l’axe longitudinal A entre l’élément de transmission 40 et l’arbre de transmission 20. L’élément de transmission 40 est maintenu sur le tronçon de fixation 22 par conjugaison de forme.
Selon une possibilité, la surface de fixation 24 et la surface de fixation complémentaire 42 peuvent être essentiellement planes et chacune s’étendre dans un plan parallèle à l’axe longitudinal A.
De façon alternative, la surface de fixation 24 et la surface de fixation complémentaire 42 peuvent être de forme curviligne, de préférence présentant une section transversale dans un plan orthogonal à l’axe longitudinal A de forme d’un arc de cercle, dont le centre est distant de l’axe longitudinal A, c’est-à-dire dont le centre est non confondu avec l’axe longitudinal A.
Les éléments de transmission 40 peuvent consister en des paliers souvent réalisés par la présence de roulements, des bras de leviers permettant de transformer la rotation de l’arbre de transmission 20 en mouvement circulaire de l’extrémité des leviers, des pignons, des cames ou tout autre type d’éléments de transmission. La divulgue un dispositif de transmission de mouvement 10 pourvu d’un élément de transmission 40 réalisé sous la forme d’un roulement.
Les éléments de transmission 40 peuvent être adaptés pour des tronçons de fixation 22 agencés sur une partie centrale 23 de l’arbre de transmission 20 ou peuvent être adaptés pour des tronçons de fixation 22 agencés sur une partie d’extrémité 25 de l’arbre de transmission 20. Les éléments de transmission 40 destinés à être fixés à des tronçons de fixation 22 agencés sur la partie d’extrémité 25 de l’arbre de transmission 20 peuvent présenter une surface d’appui 43 pouvant s’appuyer contre une face terminale 27 de l’arbre de transmission 20 présente sur la partie d’extrémité 25 de l’arbre de transmission 20. La surface d’appui 43 et la face terminale 27 forment ainsi un palier empêchant un déplacement de l’élément de transmission 40 sur l’arbre de transmission 20 le long de l’axe longitudinal A. La divulgue un tel élément de transmission 40 destiné à être fixés à un tronçon de fixation 22 agencé sur la partie d’extrémité 25 de l’arbre de transmission 20.
L’élément fixe 514 comporte une première partie 514.a, qui est un manchon destiné à être ancré à un os du palais, et une deuxième partie 514.b formée par une tige portant la broche 15 et coulissant dans la première partie 514.b. Une vis 35 permet d’immobiliser la tige 514.b dans le manchon 514.a.
Un ressort 33 est monté en compression entre la première partie 514.a et la deuxième partie 514.b.
En outre, le dispositif D8 comporte des moyens pour charger le ressort de compression 33. Dans cet exemple, ces moyens comportent un coulisseau 37 monté coulissant sur la tige 514.b entre la molaire M et le manchon 514.a fixe. Le ressort de compression 33 pousse sur le coulisseau 37 qui est fixé sur la tige 514.b et fait coulisser la tige 514.b provoquant un mouvement de translation distale de la broche 15.
Le coulisseau 37 comporte une vis 39 pour l’immobiliser axialement sur la deuxième partie 514.b définissant un niveau de charge du ressort 33.
De préférence, comme pour le dispositif D7, la première partie 514.a et la deuxième partie 514.b sont telles qu’elles sont immobilisées en rotation l’une par rapport à l’autre, par exemple elles ont une section transversale carrée ou rectangulaire.
Sur la , on peut voir un exemple de dispositif de déplacement palatin D9 selon le troisième mode de réalisation, dans lequel le dispositif comporte une première partie s’étendant selon un premier axe Y1 et une deuxième partie s’étendant selon un deuxième axe Y2 perpendiculaire à l’axe Y1.
Dans cet exemple, le logement 613 est porté par la bague et le broche 15 est porté par l’élément fixe 614. L’élément fixe 614 est télescopique.
Dans cet exemple, la tige 614 comporte une première partie 614.a ancrée au palais, une deuxième partie 614.b portant la broche et une troisième partie 614.c formée par une tige filetée sur laquelle la première partie et la deuxième partie sont vissées. Une molette 41 est solidaire en rotation de la tige filetée 614.c et est disposée entre la première partie et la deuxième partie. En faisant tourner la molette, la tige filetée 614.c tourne, ce qui provoque un écartement ou un rapprochement de la première partie et de la deuxième partie qui sont fixes en rotation. Le dispositif comporte également un moyen (non représenté) pour empêcher la rotation relative les parties 614.a et 614.b. Ce moyen comporte par exemple deux barres parallèles à l’axe Y1 et disposées de part et d’autre de la tige 614. Les barres sont fixées par une extrémité à la première partie 614.a et par une autre extrémité à la deuxième partie 614.b. Les deux barres ancrées sur les parties 614.a et 614.b immobilisent les parties 614.a et 614.b en rotation l’une par rapport à l’autre.
Sur la , on peut voir un autre exemple de dispositif de déplacement palatin D10 selon le troisième mode de réalisation comportant un élément fixe 714 télescopique comportant une première partie 714.a formée par une tige destinée à être ancrée à un os du palais, une deuxième partie 714.b formée par un manchon portant rigidement la broche de l’articulation. Dans cet exemple, la broche n’est pas alignée avec l’axe de la tige, une barre 43 est fixée sur le manchon 714.b transversalement à celle-ci, l’extrémité libre de la barre 43 portant la broche 15. Dans cet exemple la barre 43 est fixée à la tige par une vis 45 qui permet un réglage de la barre 43 par rapport au logement qui reçoit la broche et qui sert également à accrocher le brin 722.1 du ressort de torsion 719 pour assurer son activation.
La première partie 714.a comporte une première portion montée coulissante dans le manchon 714.b. De préférence, la première partie 714.a et le manchon 714.b ont des sections rectangulaires ou carrées, ou plus généralement une section empêchant leur rotation relative autour de leurs axes. Une vis 47 traversant le manchon 714.b vient serrer la première portion et assurer leur immobilisation relative.
La portion de la première partie qui ne coulisse pas dans la deuxième partie est de section circulaire et est filetée et sur laquelle est montée une molette 49. Un ressort de compression est monté autour de la portion filetée entre la molette 49 et la deuxième partie. Le déplacement de la molette permet de faire varier la charge du ressort de compression.
Sur la , on peut voir une variante de réalisation du dispositif D10 dans laquelle le ressort de compression est remplacé par deux aimants MG orientés l’un par rapport à l’autre de sorte qu’ils se repoussent.
Il est à noter que le dispositif D8 de la , le ressort 33 pourrait être remplacé par deux aimants orientés l’un par rapport à l’autre de sorte qu’ils se repoussent, par exemple un aimant serait porté par la première partie 514a et l’autre serait porté par le coulisseau 37.
Sur la , on peut voir un autre exemple de dispositif de déplacement palatin D11 selon le troisième mode de réalisation dans lequel le dispositif est ancré sur les dents voisines.
Dans cet exemple, la platine 826 fixée sur les dents voisines comporte deux supports fixes 36 de type collier alignés de sorte à fixer la direction de la tige 814 et dans lesquelles la tige 814 coulisse. La tige 814 porte la broche 15.
Des moyens sont prévus pour assurer une immobilisation axiale de la tige 814, par exemple une vis 16 traversant un collier ou les deux colliers.
Après la mise en œuvre du protocole de purification pour le plasma humain, des profils de N-glycanes sur les fractions 2 à 4 ont été obtenus par spectrométrie de masse avec un spectre optimal obtenu pour la troisième fraction.
Une calibration a été effectuée et les pics identifiés par le logiciel de l’appareil de spectrométrie de masse.
Le spectre obtenu est illustré sur les figures 12 à 15. L’analyse a permis de différencier plus de 58 N-glycanes plasmatiques de compositions différentes dont certains sont illustrés qui correspondent à plus de 81 espèces de N-glycanes en raison de la variation de la liaison de l’acide sialique. Les 8 structures majoritaires ont été retrouvées à savoir H5N4E2 ( m/z 2301), H5N4E1 ( m/z 1982), H5N4E1L1 ( m/z 2255 ), H6N5E2L1 ( m/z 2940), H5N4F1E1 ( m/z 2128), H5N4F1E2 ( m/z 2447), H6N5F1E2L1 ( m/z 3086 ) ou encore H6N5E2L1 ( m/z 2986). Les proportions des glycanes biantennés mono- et bi-sialylés, H5N4E1 ( m/z 1982) et H5N4E2 ( m/z 2301) qui sont les deux structures majoritaires habituellement retrouvées, présentent des proportions 1 : 3.
Exemple 2 Un monolithe poreux autoporté cylindrique d’un diamètre de 5 mm et d’une longueur de 9 mm a été fabriqué par le même procédé que celui décrit dans l’exemple 1. Il a été intégré dans un tube thermorétractable en PTFE de longueur plus grande que 9 mm par le procédé d’intégration de l’exemple 1 puis placé dans une cartouche de type SPE, comme cela est illustré sur la .
La cartouche SPE contenant le monolithe poreux encapsulé est prête à être employée pour une extraction. La cartouche SPE est placée sous vide à -0.2 bar.
50 µL de lait humain ont été dilués, vortexés et ensuite centrifugés à 15 kG à 2°C pendant 30 minutes. Après cela, les surnageants ont été retirés et 200 µL d'acétonitrile (ACN) ont été ajoutés aux échantillons avant d’être passés au vortex.
La cartouche SPE contenant les monolithes est conditionnée et équilibrée successivement trois fois avec 1 mL d'eau, puis trois fois avec 1 mL d'ACN à 80%. Ensuite, les échantillons ont été chargés et lavés 12 fois avec 200 µL d'ACN 95%. Enfin, l'élution des oligosaccharides libres du lait (HMO) est réalisée avec 200 μL d'H 2 O dans un tube de 2 mL avant d'être séchée sous un flux d'azote et d'être analysée par spectrométrie de masse. Le spectre obtenu est illustré sur la , spectre a.
Après cette première extraction, la cartouche est retirée. Le monolithe poreux et le PTFE sont traités thermiquement sous flux d'azote à une température initiale de 40°C suivie d'une rampe de 210 minutes jusqu'à une température finale de 250°C pendant deux heures. Ensuite, la partie traitée est récupérée et replacée dans la cartouche puis le protocole d’extraction précédent est de nouveau employé. Les fractions de conditionnement et d’élution ont été récupérées et analysées par spectrométrie de masse.
Dans les fractions de conditionnement de cette deuxième extraction, aucun oligosaccharide ou autres composés résiduels n’a été détecté témoignant de la bonne régénération du monolithe poreux. S’agissant des fractions d’élutions, des profils de oligosaccharides libres ont été obtenus. Un exemple spectre de masse obtenu est illustré sur la , spectre b.
On peut constater que les spectres de la obtenus respectivement par la première et la deuxième extraction sont similaires, ce qui indique bien que le monolithe poreux peut être utilisé plusieurs fois.
L’invention n’est pas limitée aux exemples qui viennent d’être décrit.
Par exemple, le monolithe poreux a une forme autre que celles décrites. Le dispositif fluidique peut être autre que tel que décrit, notamment le contrôle de la pression peut se faire autrement.
Système catalytique mixte pour la production d’hydrogène et des hydrocarbures liquides en plasma catalyse La présente invention appartient au domaine de la conversion chimique, et porte plus particulièrement sur un système catalytique susceptible d’être activé par un plasma froid, notamment généré par « décharge à barrière diélectrique », dite DBD, permettant la conversion chimique via plasma-catalyse. L’invention a également trait à un procédé de conversion d’un mélange de CH 4 , de H 2 , de CO 2 et/ou de CO, mettant en œuvre le dit système catalytique, pour produire des molécules à haute valeur ajouté comme l’hydrogène, le CO et les aromatiques, les hydrocarbures gazeux, les hydrocarbures liquides, en particulier les oxygénés (alcools, acides, cétones, esters, éthers, aldéhydes…), ainsi que les carburants liquides, comme le diesel par exemple.
Etat de la technique antérieure Avec la forte augmentation de la demande d'énergie et l'impact des combustibles fossiles sur l'environnement, la recherche de nouvelles ressources énergétiques devient une question importante. Les émissions de gaz à effet de serre (GES) sont un problème environnemental mondial qui suscite des inquiétudes quant à la santé future des êtres humains et au mode de vie durable. Si la réduction des émissions de GES est un objectif important que tous les secteurs devraient s'efforcer d'atteindre, la valorisation des GES est une stratégie efficace pour la gestion des GES, en particulier dans les secteurs de l'énergie et des procédés industriels. Le méthane (CH 4 ) et le dioxyde de carbone (CO 2 ) sont les principaux GES. Dans ce contexte, la conversion chimique indirecte et directe du CO 2 et du CH 4 ou le biogaz en produits chimiques (carburants liquides) à valeur ajoutée a suscité beaucoup d'attention et d'intérêt en raison de son potentiel pour réaliser un processus durable et à faible émission de carbone dans les industries chimiques et les raffineries de pétrole et pour éviter les inconvénients du stockage. Pour l'approche indirecte, qui fait l'objet de recherches depuis des décennies, le mélange de CO 2 et de CH 4 est d'abord converti en produits de gaz de synthèse, un mélange d'hydrogène (H 2 ) et de monoxyde de carbone (CO) (cf. équation (1)). Ensuite, le gaz de synthèse peut être transformé en carburants liquides et autres produits chimiques oxygénés par le procédé Fischer-Tropsch FTS. L'approche directe, plus intéressante, reste un grand défi pour nous.
CH 4 + CO 2 ↔ 2H 2 + 2CO, ΔH 298K = 247 kJ/mol (1)