INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La est un schéma illustrant un procédé de commande de l’ensemble moteur de la suivant un troisième mode de réalisation.
Comme illustré sur la , un ensemble moteur 100 d’aéronef suivant un mode de réalisation peut comprendre un moteur à turbine à gaz 200, une première machine électrique 300, une deuxième machine électrique 400 et une unité de commande 500. Le moteur à turbine à gaz 200 peut comprendre un arbre basse pression 210 et un arbre haute pression 220. L’arbre basse pression 210 et l’arbre haute pression 220 peuvent être arrangés coaxialement, comme illustré. Le moteur à turbine à gaz 200 peut aussi comprendre un compresseur basse pression 230, un compresseur haute pression 240, une chambre de combustion 250, une turbine haute pression 260, une turbine basse pression 270, et une tuyère d’échappement 275, arrangés successivement dans le sens de l’écoulement dans une veine annulaire de fluide de travail, de manière à ce que de l’air admis en amont du compresseur basse pression 230 soit successivement comprimé dans le compresseur basse pression 230 et dans le compresseur haute pression 240, pour ensuite générer dans la chambre de combustion 250 des gaz de combustions chauds par combustion d’un carburant injecté dans cette chambre de combustion 250. Ces gaz de combustion peuvent alors être successivement détendus dans la turbine haute pression 260 et dans la turbine basse pression 270, de manière à les actionner en rotation, avant d’échapper par la tuyère 275. L’arbre haute pression 220 peut être couplé mécaniquement à la turbine haute pression 260 et au compresseur haute pression 240, de manière à ce que la turbine haute pression 260 puisse entrainer en rotation l’arbre haute pression 220 et le compresseur haute pression 240, tandis que l’arbre basse pression 210 peut être couplé mécaniquement à la turbine basse pression 270 et au compresseur basse pression 230, de manière à ce que la turbine basse pression 270 puisse entrainer en rotation l’arbre basse pression 210 et le compresseur basse pression 230.
En pratique, la fréquence d’analyse Fa est avantageusement sensiblement égale à la fréquence de résonance d’analyse Fres_a.
Mode de réalisation à 2 bobines SPM, Ze = Ce, Le Un montage électronique du capteur selon un autre mode de réalisation est illustré à la , dans lequel l’impédance d’excitation Ze, comprend un condensateur Ce et une inductance Le.
Il est montré ci-avant que l’atténuation du niveau de l’harmonique de rang 2 dépend du facteur de qualité Q du circuit. Or par construction, les bobines SPM ont en général un facteur de qualité relativement médiocre aux fréquences considérées, de l’ordre 3 à 5, ce qui permettrait d’atteindre une atténuation (l’inverse du gain) de l’ordre 4 à 8. Pour améliorer cette atténuation, il est possible d’ajouter au montage de la , une inductance d’excitation Le (par exemple une bobine) à facteur de qualité élevé, de valeur d’inductance sensiblement plus élevée que celle des bobines SPM et de résistance négligeable devant celle des bobines SPM.
Le montage de la correspond ainsi au montage de la dans lequel l’impédance d’excitation Ze comprend en outre une inductance d’excitation Le connectée entre le condensateur d’excitation Ce et le générateur de tension d’excitation VEXC, afin d’améliorer le facteur de qualité de l’excitation pour diminuer le niveau de distorsion à la fréquence 2.fe.
Dans cette configuration, la fréquence de résonnance du circuit d’excitation Fres_e vaut maintenant :
En outre, le facteur de qualité global du circuit est maintenant proche de celui de la bobine Le ainsi ajoutée. Il est ainsi possible d’atteindre un facteur de qualité de l’ordre de 30 à 50, ce qui conduit à des atténuations de l’ordre 45 à 75, soit dix fois plus qu’avec les seules bobines SPM.
De façon optionnelle, lorsque la mesure du courant d’excitation est nécessaire ou envisagée, une résistance de mesure du courant d’excitation Rsh peut être ajoutée entre le potentiel de référence et la borne commune 30 du transducteur. La mesure du coutant d’excitation est notamment utile lorsque l’on souhaite réaliser une étape de calibration préalable afin de rechercher la valeur optimale de la fréquence d’excitation à injecter dans les bobines SPM pour laquelle le niveau de courant d’excitation est maximum. Une telle calibration pour la recherche de la fréquence d’excitation optimale sera décrite plus en détail ci-dessous.
La illustre l’amélioration du filtrage obtenu par ajout d’une inductance série Le dans le circuit d’excitation. I(Ce) est le courant circulant dans le condensateur Ce et donc le courant d’excitation. La fréquence de résonnance d’excitation Fres_e est 250kHz dans cet exemple et choisie égale à la fréquence d’excitation Fe. Un signal parasite présent dans la tension d’excitation à la fréquence d’analyse Fa = 2.Fe, soit à 500kHz, est ainsi atténué d’environ 32dB sans bobine Le série contre près de 50dB avec une bobine Le série de 100µH, ce qui représente presque un facteur 10.
Mode de réalisation à 2 bobines SPM, Ze=Ce,Le et Za=Ca,La
Le montage de la suppose un appairage quasi parfait des bobines SPM afin que seule la fréquence utile 2.Fe apparaisse dans le signal détecté au niveau du circuit de réception, à savoir le courant traversant l’impédance Za. Or, cet appairage parfait peut être difficile à obtenir en pratique, et le déséquilibre entre les bobines SPM induit au niveau du signal de sortie (à savoir le courant circulant dans l’impédance Za) une composante à la fréquence d’excitation Fe qui peut être d’amplitude très supérieure à la fréquence du signal utile, dégradant ainsi le rapport signal/bruit du système.
L’effet SPM dans une bobine SPM est modélisable par une source de tension dont le niveau est proportionnel au champ magnétique dans lequel est plongé la bobine SPM et dont l’impédance de source est constituée de la bobine SPM elle-même. Ainsi, si le circuit de réception (l’impédance Za) est constitué d’une résistance Ra et d’un condensateur Ca, le circuit de charge de la source de tension SPM est un circuit RLC série. On est donc à nouveau en présence d’un circuit passe-bande dont on positionnera la fréquence de résonnance à la fréquence d’analyse 2.Fe. La composante parasite à la fréquence Fe sera donc atténuée, le niveau d’atténuation étant d’autant plus élevé que le facteur de qualité de ce circuit est élevé. Si on se contente du condensateur, le facteur de qualité est très faible, puisqu’il est forcément inférieur à celui des bobines SPM du fait de l’ajout de la résistance de mesure Ra qui est en général supérieure à la résistance du circuit constitué par les bobines SPM. On peut donc compter sur un facteur de qualité de l’ordre de 2 à 3.
Ainsi, de la même manière que pour le circuit d’excitation, il est possible d’ajouter une inductance série dans l’impédance d’analyse Za du module de conditionnement pour augmenter significativement le facteur de qualité du circuit de conditionnement.
Le montage de la correspond ainsi au montage de la dans lequel l’impédance d’analyse Za comprend en outre une inductance d’analyse La. L’inductance La, le condensateur Ca et la résistance Ra sont ainsi montés en série entre les bornes extérieures 21, 22 de la bobine à point milieu P11/P12.
Dans cette configuration, la fréquence de résonance d’analyse Fres_a du circuit d’analyse vaut :
Par ailleurs, si la fréquence d’analyse Fa est fixée à 2.Fe et si la fréquence d’excitation Fe a été prédéfinie pour maximiser le niveau de courant d’excitation, via par exemple une étape de calibration mentionnée ci-dessus, le facteur de qualité du circuit de conditionnement (ou circuit de réception) devra de préférence être limité de façon à ce que, en tenant compte des tolérances sur les composants La et Ca, l’atténuation reste raisonnable pour toutes les valeurs de fréquences envisageables pour la fréquence d’excitation Fe.
Par exemple, pour garantir une atténuation plus faible que 3dB avec une dispersion sur la fréquence d’excitation Fe de 3% et une dispersion sur la fréquence de résonnance du circuit d’analyse Fres_a également de 3%, une limitation à un coefficient de qualité de l’ordre 8 peut être considérée.
Le SNR peut être maximisé, à l’aide de l’inégalité de Cauchy Schwarz, pour , étant une constante, et le SNR correspondant est pour l’indice k correspondant à la distance de la cible. Le filtrage Doppler optimal correspond à la transformée de Fourier discrète (TFD, ou DFT pour l’acronyme anglais de « Discrete Fourier Transform ») des résultats de filtrage adapté successifs sur les L portions. Le filtrage Doppler peut être traité efficacement en utilisant un algorithme basé sur la transformée de Fourier rapide (FFT pour l’acronyme anglais de « Fast Fourier Transform »).
Si l’on prend maintenant en compte un fouillis radar formé par la présence d’un nombre N C de cibles avec un délai et une fréquence Doppler , la sortie du filtrage Doppler devient :
La puissance du fouillis est représentée par :
Dans cette expression, le terme suivant correspond à la matrice de covariance du fouillis :
Ainsi, en présence du fouillis, pour maximiser le rapport signal sur bruit plus fouillis (SNCR), il convient de déterminer les coefficients du filtre tel que :
La matrice est la matrice de covariance de bruit plus fouillis. C’est une matrice semi-définie positive et il existe une racine carrée de ainsi que son inverse.
En notant et , on obtient :
Le rapport signal sur bruit plus fouillis (SNCR) est maximal pour , étant une constante, et donc .
Le rapport signal sur bruit plus fouillis maximal (SNCR max ) obtenu pour un filtre présentant de tels coefficients est :
Dans le cas d’un système radar bi-statique spatial pour la surveillance aérienne tel que celui décrit en référence à la , il convient généralement d’utiliser une durée d’impulsion Δt particulièrement courte pour éliminer efficacement le fouillis. Un filtrage STAP est en outre généralement nécessaire pour isoler le signal utile du fouillis. L'utilisation d'une forme d'onde pulsée de courte durée impose toutefois des contraintes fortes sur la puissance crête requise. Pour réduire la puissance crête requise, il conviendrait d’augmenter la durée de l’impulsion, mais cela n’est généralement pas envisageable car les lobes secondaires entraînent alors une forte augmentation de la contamination du signal par le fouillis.
Dans le cas d’un système radar mono-statique spatial pour la surveillance météorologique tel que celui décrit en référence à la , l'utilisation d'impulsions courtes est préférable pour distinguer des hydrométéores dans l'atmosphère du fouillis provenant des signaux réfléchis par le sol. Ces impulsions courtes doivent être suffisamment espacées afin d’obtenir une distance maximale non ambiguë compatible pour des cibles situées dans l'atmosphère à des altitudes variant entre le niveau du sol et le sommet de la troposphère, soit environ seize kilomètres à l'équateur. Toutefois, cela conduit à une grande séparation temporelle des impulsions et donc à une vitesse Doppler maximale non ambiguë relativement faible, surtout pour une porteuse à haute fréquence.
C’est pourquoi l’invention propose de combiner les avantages d’une forme d’onde pulsée (réduction des lobes secondaires, optimisation de la distance maximale non ambigüe) et les avantages d’une forme d’onde présentant un rapport cyclique élevé (réduction du rapport puissance crête sur puissance moyenne, optimisation de la vitesse Doppler maximale non ambigüe).
La représente schématiquement les principales étapes d’un procédé 100 de fonctionnement d’un système radar selon l’invention.
Le procédé comporte tout d’abord une étape de transmission 101, par le dispositif émetteur du système radar, d'un signal avec une forme d’onde particulière.
La forme d’onde du signal transmis est illustrée à la . Tel qu’illustré à la , le signal comprend, pendant une période de répétition 72, une pluralité d’impulsions 70. Chaque impulsion 70 est transmise dans un canal fréquentiel d'émission 73 différent et pendant un intervalle de temps 71 différent de la période de répétition 72. La transmission de la pluralité d’impulsions est répétée à chaque période de répétition 72. La durée d’une impulsion 70 est notée Δt. La durée d’une période de répétition 72 est notée ΔT.
Ainsi, chaque impulsion 70 est associée à un canal fréquentiel d’émission 73 et à un intervalle de temps 71 dans la période de répétition 72, et il y a une pluralité d’impulsions 70 présentant deux à deux un canal fréquentiel d’émission 73 et un intervalle de temps 71 différent pendant une période de répétition 72. Sur la , pour un canal fréquentiel d’émission 73 donné, un intervalle de temps 71 pendant lequel une impulsion 70 est transmise est représenté en noir.
La résistance au roulement induite par la composition testée est estimée par la mesure des pertes d’énergie par mesure, à une température de 60°C, de l’énergie restituée au huitième rebond d’un échantillon auquel on a imposé une énergie initiale, telle que décrite dans la norme DIN 53-512 d’avril 2000. Cette mesure est notée P60 et calculée comme suit : P60(%)=100x(E0-E1)/E0, où E0 représente l’énergie initiale et E1 l’énergie restituée. Plus cette valeur est faible, et moins l’échantillon testé présente de pertes hystérétiques.
Préparation des compositions On procède pour les essais qui suivent de la manière suivante : on introduit dans un mélangeur interne (taux de remplissage final : environ 70% en volume), dont la température initiale de cuve est d’environ 50 °C, successivement, l’élastomère diénique, la charge renforçante, les divers autres ingrédients à l’exception du système de réticulation et de la résine époxyde, puis finalement la résine époxyde. On conduit alors un travail thermomécanique (phase non-productive) en une étape, qui dure au total environ 3 à 4 min, jusqu’à atteindre une température maximale de « tombée » de 165°C.
On récupère le mélange ainsi obtenu, on le refroidit puis on incorpore du soufre, un accélérateur type sulfénamide et le durcisseur, sur un mélangeur (homo-finisseur) à 30 °C, en mélangeant le tout (phase productive) pendant un temps approprié (par exemple entre 5 et 12 min).
Les compositions ainsi obtenues sont ensuite calandrées soit sous la forme de plaques (épaisseur de 2 à 3 mm) ou de feuilles fines de caoutchouc pour la mesure de leurs propriétés physiques ou mécaniques, soit extrudées sous la forme d’un profilé.
La réticulation de la composition est conduite à une température de 150°C, pendant une durée correspondante au t 95 sous pression.
Essais de compositions de caoutchouc Six compositions de caoutchouc ont été préparées comme indiqué précédemment. Leurs formulations (en pce) et leurs propriétés ont été résumées dans le tableau 1 ci-après.
Les compositions présentées dans ce tableau 1 n’engendrent pas la formation de formaldéhyde lors de la cuisson.
Caoutchouc Naturel ; Noir de carbone N326 (dénomination selon la norme ASTM D-1765) N-1,3-diméthylbutyl-N-phénylparaphénylènediamine (« Santoflex 6-PPD » de la société Flexsys) Stéarine (« Pristerene 4931 » de la société Uniqema) Oxyde de zinc (grade industriel – société Umicore) N-cyclohexyl-benzothiazyl sulphénamide (« Santocure CBS » de la société Flexsys) Durcisseur « Ethacure 300 » de la société Albemarle Résine époxy phénol novolaque (« EPN 1138 » de la société Huntsman) Résine « Araldite 1299 » de la société Huntsman Résine « EPPN-502H » de la société Nippon Kayaku Résine « EPPN-501H » de la société Nippon Kayaku Résine « EPPN-501HY » de la société Nippon Kayaku Résine « EPON 1031 » de la société Hexion
On note que les compositions conformes permettent d’obtenir des pertes moindres, donc une résistance au roulement plus faible, tout en présentant une rigidité supérieure aux compositions témoins.
Encre à base de nanofils d’argent La présente invention a pour objet des formulations d’encre à base de nanofils d’argent. En particulier, la présente invention concerne des formulations d’encre à base de nanofils d’argent, lesdites encres étant stables, transparentes et à conductivité améliorée. La présente invention a également pour objet l’utilisation de l’encre à base de nanofils d’argent revendiquée pour la fabrication d’éléments conducteurs transparents par fabrication additive, en particulier par sérigraphie ; ainsi que la fabrication d’électrodes conductrices transparentes à partir de cette encre à base de nanofils d’argent revendiquée.
Les films transparents conducteurs (que nous désignerons par l’abréviation reconnue par l’homme du métier « TCF » dans la suite de la description) sont présents dans de nombreux produits tels que les écrans à cristaux liquides (« LCD »), les écrans tactiles (téléphones, tablettes, Système mondial de positionnement (désignés par l’abréviation reconnue par l’homme du métier « GPS »),…), les diodes électroluminescentes organiques ou « DELO » (usuellement désignée par son acronyme anglais « OLED », pour organic light-emitting diode) pour l'éclairage, le photovoltaïque (organique comme silicium) mais aussi l'optique. Ces TCF ont un fort pouvoir d'attraction étant donné les énormes marchés des produits dans lesquels ils sont incorporés. Ce marché des TCF est essentiellement occupé par l’oxyde d'indium-étain (usuellement désigné par son acronyme anglais « ITO », pour « Indium Tin Oxide ») car cet ITO permet d'atteindre de très bonnes résistances de feuille ou encore appelée résistances carrées (aussi basses que 10 Ω/□) ainsi qu'une très bonne transparence, soit deux conditions importantes pour les TCF. Néanmoins, l'ITO présente deux inconvénients : 1) Les films ITO ne sont pas très flexibles et la résistance de feuille augmente fortement avec le rayon de courbure, ce qui ne les permet pas de répondre favorablement aux applications qui se veulent flexibles et 2) l'indium, qui est l'un des trois constituants de l'ITO, est une substance pour laquelle il n'existe pas de gisement en tant que tel, mais qui est extraite comme sous-produit de l'exploitation du zinc (en très petites quantités). De plus, parmi les 3 premiers pays producteurs d'Indium, il n'y a aucun pays européen (Chine, Canada, Japon = environ 75% de la production). Il a donc été identifié comme l'une des 14 matières premières clés par l'Union Européenne.
Dans ce contexte d’alternative à l’ITO, la demanderesse a développé des encres conductrices et transparentes permettant de remplacer avantageusement les technologies existantes tout en apportant d’autres avantages qui seront énumérés dans la présente description. Ces encres pourront avantageusement être utilisées comme électrodes transparentes et/ou circuits chauffants dans des marchés tels que les smartphones 5G, les « wearables » (acronyme anglais dont l’académie française n’a pas encore trouvé de synonyme en langue française et que nous traduirons par « objets connectés pouvant être portés ») ; parmi les encres revendiquées, certaines (en particulier celles comprenant des nanoparticules d’oxyde métallique) ont également été conçues et développées pour améliorer les coûts de fabrication des couches conductrices transparentes (pour le transport de charges – par exemple « ETL » pour « ElectronTransportLayer » et/ou « HTL » pour « HoleTransportLayer » ) par exemple pour les marchés du photovoltaïque organique (usuellement désignée par son acronyme anglais « OPV », pour « Organic Photovoltaics »), de l'OLED, des écrans plats et de l'optique. En outre, et ceci constitue un mode d’exécution particulier selon la présente invention, l’encre revendiquée est particulièrement adaptée à une utilisation dans le domaine de la sérigraphie, ce qui permet d'imprimer directement un design conducteur transparent par fabrication additive.
Encre
La présente invention concerne une encre comprenant comme composés principaux :
au moins 0,1 % en poids de nanofils d’argent, au moins 0,75 % en poids d’alcool monohydrique ayant de 1 à 4 atomes de carbone, de préférence l’alcool isopropylique, au moins 2 % en poids d’hydroxy propyl méthylcellulose, au moins 20 % en poids d’eau, au moins 20 % en poids d’éthylène glycol, et au moins 10 % en poids de propylène glycol propyl éther,
la somme des composés principaux représentant au moins 60 % en poids de l’encre.
Selon un mode de réalisation préférentiel, l’ensemble comprend en outre un élément de bagage pour motocycle de type « top-case » ou sacoche fixé sur ledit module via ladite pluralité de points de fixation d’un élément de bagage pour motocycle de type « top-case » ou sacoche, de sorte que ledit boitier soit pris « en sandwich » entre ledit élément de structure du motocycle et ledit élément de bagage pour motocycle.
BRÈVE DESCRIPTION DES FIGURES D’autres avantages, buts et caractéristiques particulières de la présente invention ressortiront de la description non limitative qui suit d’au moins un mode de réalisation particulier des dispositifs et procédés objets de la présente invention, en regard des dessins annexés, dans lesquels : la est une représentation schématique du fonctionnement d’un système de régulation thermique, la est une représentation schématique en perspective du module, la est une représentation schématique vue de côté du module, la est une représentation schématique selon deux vues d’un motocycle équipé d’un module, la est une représentation schématique d’un motocycle équipé d’un module, sur lequel est fixé un élément de bagage, la est une vue de dessous du module, sur laquelle apparaît la face inférieure du boitier, la est une vue de dessus du module, sur laquelle apparaît la face supérieure du boitier, la est une représentation schématique en perspective partielle du module ouvert, la est une vue de détail en coupe du réservoir du module selon un mode particulier de réalisation, la est une représentation schématique en perspective du fond plat du module, la est une représentation schématique en perspective partielle du module, sur laquelle apparait notamment un radiateur à caloduc.
Exemple d’un mode de réalisation particulier La représente schématiquement le fonctionnement et la structure d’un système 10 de régulation thermique.
Un module 100 de régulation thermique comprend un circuit fluidique ouvert. Le fluide circulant dans le circuit est un fluide caloporteur. En particulier, le fluide est un liquide, tel de l’eau par exemple.
Le circuit fluidique ouvert débute, dans le sens de circulation du fluide, par une ouverture d’entrée d’un conduit, débouchant dans un réservoir 110 disposé à l’intérieur du module 100. Le réservoir 110 est un réservoir de compensation adapté pour contenir un volume de fluide caloporteur. Le réservoir 110 sert à compenser des différences de volume du fluide caloporteur, pouvant se manifester lors de l’utilisation du système de régulation thermique, principalement en raison de variations de température.
Un conduit de sortie du réservoir 110 relie ce dernier à une pompe 120. La pompe 120 est adaptée pour faire circuler le fluide caloporteur dans le circuit fluidique ouvert, mais également dans le circuit fluidique fermé tel qu’il sera décrit par la suite. La pompe 120 est préférentiellement animée par un moteur 121 électrique.
Selon une variante préférentielle, la pompe 120 est directement disposée dans l’enceinte du réservoir 110. Un agencement particulièrement compact peut ainsi être obtenu. De plus, les risques de fuites sont réduits par la réduction du nombre de conduits et de connecteurs.
Un conduit de sortie de la pompe 120 relie cette dernière à une ouverture d’entrée d’un élément d’échange thermique 130. L’élément d’échange thermique 130 est un compartiment dans lequel le fluide caloporteur peut circuler. L’élément d’échange thermique 130 est en particulier sensiblement parallélépipédique rectangle, de faible hauteur. Il est avantageux que l’élément d’échange thermique 130 présente au moins une face de dimension significativement supérieure aux dimensions des autres faces, notamment les faces latérales, afin de présenter la plus grande surface d’échange thermique possible.
Un tel élément d’échange thermique 130 est parfois appelé « Waterblock » en terminologie anglaise, dans le cas d’un élément pouvant contenir de l’eau comme fluide caloporteur.
Un conduit de sortie de l’élément d’échange thermique 130 s’étend jusqu’à déboucher du module 100, et forme à cet endroit une ouverture de sortie du circuit fluidique ouvert.