INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La est un schéma de la configuration d’ensemble d’un analyseur de gaz classique ; et
La est un schéma de la forme d’onde d’un courant de commande, qui comprend un signal de modulation de la lumière pour une analyse de gaz et un signal de modulation de la lumière pour une communication.
Descriptions détaillées des modes de réalisation préférés
Selon une caractéristique possible de l’invention, au moins un élément à choisir parmi le générateur de rayons X et le détecteur numérique possède une position réglable sur la structure de mesure, permettant d’ajuster la distance séparant ledit générateur de rayons X et ledit détecteur numérique. Le réglage de la distance séparant le générateur de rayons X et le détecteur numérique accroit encore plus la souplesse d’utilisation d’un équipement de contrôle selon l’invention. Préférentiellement, l’amplitude maximale de variation de cette distance de séparation, est supérieure à 10cm, et de façon encore plus avantageuse, supérieure à 20cm.
Selon une caractéristique possible de l’invention, la position ajustable du générateur de rayons X et/ou du détecteur numérique est réalisé au moyen d’au moins un mécanisme comprenant un moteur, une vis filetée, des écrous à billes, un guide et des paliers latéraux, le générateur de rayons X et le détecteur numérique étant chacun reliés à la vis au moyen dudit écrou à billes, un actionnement du moteur entrainant une mise en rotation de la vis qui va provoquer un déplacement du générateur de rayons X et/ou du détecteur numérique dont la direction est fournie par le guide et les paliers. Les positions ajustables du générateur de rayons X et du détecteur numérique sont réalisées au moyen d’un élément de commande pilotant le moteur destiné à mettre en rotation la vis.
Selon une caractéristique possible de l’invention, le rail motorisé repose sur un sol horizontal et s’étend lui-même suivant un axe horizontal permettant au bloc support de se déplacer en translation le long dudit rail dans une direction horizontale. L’objet à inspecter qui est fixé au bloc support va pouvoir ainsi se déplacer dans un plan horizontal.
Selon une caractéristique possible de l’invention, le rail motorisé est fixé sur le sol au moyen de plusieurs vis équitablement réparties le long dudit rail motorisé. De cette manière, le rail motorisé ne risque pas de se déplacer durant la prise de mesure avec l’équipement de contrôle.
Selon une caractéristique possible de l’invention, le rail motorisé comprend une vis mécanique et un moteur apte à actionner ladite vis mécanique, ladite vis mécanique étant reliée au bloc support par l’intermédiaire de deux écrous à billes. La position ajustable de l’objet à inspecter est réalisée au moyen d’un élément de commande pilotant le moteur destiné à mettre en rotation la vis et donc à déplacer le bloc support via les écrous à billes.
Selon une caractéristique possible de l’invention, le bloc support comprend une bride dotée d’au moins un filetage, ledit au moins un filetage permettant la fixation d’un outil destiné à arrimer la pièce à inspecter. Une telle bride est préférentiellement constituée par une paroi annulaire plane et horizontale, placée sur le bloc support. La bride est configurée pour recevoir des outils de type pinces pour maintenir dans une position fixe, l’objet à inspecter sur le bloc support. Ces outils sont solidarisés à la bride par vissage dans les filetages prévus à cet effet. Préférentiellement, les filetages sont réalisés à l’intérieur de tubes émergeant de la bride.
Selon une caractéristique possible de l’invention, l’appareillage électronique comprend un logiciel de traitement de l’image obtenue par le détecteur numérique, et basé sur l’intelligence artificielle, ledit logiciel étant capable de reconnaitre des modèles de défaillance sur les images radiographiques obtenues par le détecteur électronique. La reconnaissance des modèles de défaillance peut s’effectuer, soit de façon directe au moyen d’un traitement des images radiographiques obtenues par le détecteur numérique, soit de façon indirecte au moyen d’une comparaison entre l’image radiographique obtenue par le détecteur numérique et une image radiographique appartenant à une base de données et portant sur le même type d’objet. Avantageusement, l’image de la base de données montre une structure satisfaisante de l’objet, et par comparaison, il est facile et rapide de savoir si la structure de l’objet en cours d’inspection possède une structure saine.
L’invention a pour autre objet une utilisation d’un équipement de contrôle selon l’invention, pour une inspection de cordons de soudure situés dans des longerons de véhicules automobiles.
Un équipement de contrôle selon l’invention a l’avantage de pouvoir inspecter des structures d’objets, comme par exemple celles contenant des cordons de soudure, de façon non destructive, permettant une utilisation ultérieure de ces objets malgré cette inspection. Cet équipement de contrôle a de plus l’avantage d’être souple d’utilisation, en permettant à la fois au dispositif de rayons X incluant le générateur de rayons X et le capteur numérique, et à l’objet à inspecter, d’occuper indépendamment l’un de l’autre, une pluralité de positions dans l’espace. Il en résulte que les mesures effectuées par cet équipement de contrôle seront complètes, précises et donc fiables.
On donne ci-après, une description détaillée d’un mode de réalisation préféré d’un équipement de contrôle selon l’invention, en se référant aux figures suivantes :
La est une vue de côté d’un équipement de contrôle selon l’invention,
La est une vue en perspective d’une structure de mesure d’un équipement de contrôle selon l’invention,
La est une vue en perspective d’un bloc support d’un équipement de contrôle selon l’invention,
La est la vue de côté de la , montrant deux faisceaux de rayons X pour deux positions distinctes de la structure de mesure d’un équipement de contrôle selon l’invention,
La est la vue de côté de la , après une rotation de 90° autour d’un axe vertical,
La est une vue en perspective de l’équipement de contrôle des figures 4 et 5.
Pour prévenir la formation d’un arc électrique à ce niveau, lorsque le dispositif de protection 235 passe de la deuxième configuration à la première configuration par l’actionnement du système d’actionnement, le dispositif de protection électrique et ou thermique pet comprendre un module de gestion de la formation d’arc disposé entre le bus barre et le logement 105 du connecteur 110, relié au contact mâle 115 du dipôle. Le module de gestion de la formation d’arc comprend un fusible 305 relié au connecteur 110 et le bus barre 140.
Lorsque que les première et deuxième lames isolantes 230a, 230b sont actionnées pour que le dispositif de protection 235 passe de la deuxième configuration à la première configuration, le courant passe par le fusible 305, évitant la formation d’un arc électrique.
Le fusible 305 est choisi avec une tension nominale supérieure à l’ordre de grandeur de la tension transitant dans le système électrique 1,5KV pour les réseaux 800V DC. Le fusible 305 est choisi avec un courant de coupure supérieur au courant critique de l’ordre de 5KA, 10KA, 20KA (suivant la technologie et la configuration des packs batterie).
Dans un mode de réalisation, la connexion fusible 305 au connecteur 110 et/ou au bus barre peut être commandée, par exemple par le biais d’un interrupteur commandable par l’unité de commande.
Par exemple, l’unité de commande peut, simultanément à l’actionnement de l’actionneur du dispositif de protection 235 électrique et/ou thermique lors de la détection d’un courant supérieur au courant critique, également commander la connexion du fusible 305 au connecteur et au bus barre 140.
Dans le troisième mode de réalisation, le dispositif de protection 235 électrique et/ou thermique peut comprendre en outre un module de gestion de court-circuit et de surcharge.
Le module de gestion de court-circuit et de surcharge comprend un fusible 310, électriquement relié au logement 105 et aux contacts électriques 220a, 220b.
Le fusible 310 est configuré pour déconnecter le dipôle du bus barre 140 lorsque la tension délivrée par le dipôle est supérieure à une tension de surcharge prédéterminée. La tension de surcharge est déterminée en fonction de de la section du bus barre utilisée.
Bien que la présente invention ait été décrite ci-dessus en référence à des modes de réalisation spécifiques, la présente invention n'est pas limitée aux modes de réalisation spécifiques, et les modifications qui se trouvent dans le champ d'application de la présente invention seront évidentes pour une personne versée dans l'art. Naturellement, pour satisfaire des besoins spécifiques, une personne compétente dans le domaine de l’invention pourra appliquer des modifications dans la description précédente.
PROCEDE DE CONTROLE D’UN RESEAU HAUTE TENSION AVEC BATTERIE ALIMENTANT UNE MACHINE ELECTRIQUE VIA UN DISPOSITIF D’ISOLEMENT A CONTACTEURS Domaine technique de l'invention La présente invention concerne un procédé de contrôle de surtension dans un réseau haute tension avec batterie alimentant une machine électrique via un dispositif d’isolement à contacteurs. La présente invention concerne aussi un réseau électrique haute tension protégé par un tel procédé.
De tels procédé et réseau électrique trouvent une application avantageuse mais non limitative pour des moyens de transport à propulsion électrique par une batterie de traction via un réseau de traction haute tension, notamment mais pas uniquement un véhicule automobile électrique ou hybride.
Art antérieur Il est connu qu’il peut se produire des surtensions à la fermeture des contacteurs principaux dans un réseau haute tension comportant une batterie principale alimentant une machine électrique.
Il a été proposé une protection contre des surtensions dans le réseau haute tension se faisant par la surveillance des surtensions en sortie d’un module de puissance ou batterie principale.
Il s’est cependant avéré que des surtensions peuvent apparaître non pas du fait de la batterie mais lors de la fermeture des contacteurs, notamment de contacteurs principaux sur des branches du réseau de traction reliant directement la batterie à la machine électrique.
Les surtensions peuvent dégrader la durée de vie des organes électriques présents dans le réseau haute tension. On peut ainsi non seulement endommager la machine électrique, un ou des convertisseurs de courant continu en continu quand présents mais aussi endommager la batterie.
On définit un pack batterie ou bloc de batterie par la réunion des divers organes suivants. Le premier organe est la batterie elle-même ou batterie principale constituée de modules de puissance qui contiennent et stockent l’énergie électrique du pack batterie, les modules de puissance étant dotés d’une armature de maintien.
La sortie du comparateur CMP1 est connectée à une entrée d’un additionneur ADD1 du circuit de synchronisation MSYNC. L’additionneur ADD1 comporte également une deuxième entrée configurée pour recevoir une valeur ϕ offset correspondant à un décalage de phase de façon à décaler les fronts du signal de fréquence de référence. L’ajout de ce décalage de phase permet de compenser les erreurs de phase du circuit de synchronisation jusqu’à l’antenne.
La sortie de l’additionneur ADD1 est connectée à un filtre de boucle PLL_f. Le filtre de boucle PLL_f prend comme horloge le signal d’horloge CLK_54MHz de fréquence supérieure à la fréquence souhaitée.
La sortie du filtre de boucle PLL_f est reliée à une entrée d’un circuit de modulation sigma-delta ΣΔ. Le circuit de modulation sigma-delta ΣΔ prend comme horloge le signal de fréquence CLK_54MHz supérieure à la fréquence souhaitée. La sortie du circuit de modulation sigma-delta est reliée à une entrée du registre configuré pour stocker la valeur permettant de commander l’oscillateur DCO. Ce registre prend pour horloge l’inverse du signal de fréquence CLK_54MHz supérieure à la fréquence souhaitée.
Le fait d’utiliser le signal d’horloge pour cadencer le circuit de modulation sigma-delta ΣΔ permet d’améliorer la modulation sigma-delta. En effet, cela permet d’utiliser plus de pas de brassage à une fréquence plus élevée, de sorte que la valeur moyenne en sortie du circuit de modulation sigma-delta ΣΔ se rapproche d’une valeur souhaitée permettant d’obtenir en sortie du circuit de synchronisation un signal de sortie ALM à la fréquence souhaitée. En outre, le fait d’utiliser le signal d’horloge pour cadencer le circuit de modulation sigma-delta ΣΔ permet également d’éloigner les tonalités parasites de la porteuse. Ces tonalités parasites sont alors mieux filtrées par le filtre de boucle PLL_f. De la sorte, le signal de sortie est moins bruité. La illustre un graphique représentant le contrôle de l’oscillateur en utilisant un tel circuit de modulation sigma-delta. En particulier, la courbe 20 illustre un contrôle numérique DCO_DGTL_CTRL de l’oscillateur DCO et la courbe 21 illustre un contrôle analogique résultant DCO_ANLG_CTRL de l’oscillateur DCO au cours du temps t. Comme illustré, le contrôle numérique DCO_DGTL_CTRL peut prendre quatre valeurs N-1, N, N+1 et N+2 à la fréquence du signal d’horloge, c’est-à-dire 54MHz. La fréquence élevée permet d’obtenir un contrôle analogique DCO_ANLG_CTRL affiné, proche d’une valeur souhaitée TRGT.
En outre, il est possible de configurer le comparateur CMP1, l’additionneur ADD1, le filtre de boucle PLL_f et le circuit de modulation sigma-delta ΣΔ de façon à permettre leur mise en œuvre uniquement lorsque des signaux de jeton sont générés. En particulier, le le domaine DGTL, comporte un circuit de génération de jeton configuré pour générer un signal de jeton à chaque changement de valeur du compteur gray détecté à la fréquence CLK_54MHz, notamment en comparant les valeurs stockées dans les registres REG1 et REG2. Le signal de jeton est donc émis à chaque mise à jour de la valeur du compteur dans le domaine ANLG. Les signaux de jeton permettent ainsi de mettre en œuvre ces différents éléments qu’une fois pour chaque coup d’horloge du signal de fréquence de référence pour attendre la génération de la valeur de comptage cnt_out.
La illustre un spectre de fréquence SPCTR du signal de sortie ALM. Le signal de sortie présente une porteuse Fout à 13,56MHz. Le fait de cadencer le deuxième domaine DGTL permet de décaler les tonalités parasites de 54MHz par rapport à la porteuse Fout (la fréquence du signal d’horloge CLK_54MHz étant de 54MHz).
La illustre un deuxième mode de réalisation d’un dispositif DIS configuré pour réaliser une communication en champ proche par modulation active de charge. Un tel mode de réalisation est avantageux pour un fonctionnement en mode émulateur de carte. Dans le mode émulateur de carte, lors d’une phase de réception, le circuit de synchronisation MSYNC est configuré pour générer le signal de fréquence souhaitée à partir de la fréquence de référence extraite du champ. Puis, lors d’une phase d’émission pendant laquelle le signal de fréquence de référence Fref n’est plus disponible, le circuit de synchronisation MSYNC est configuré pour générer le signal de fréquence souhaitée à partir d’un signal XOCK généré par un oscillateur interne du dispositif DIS, par exemple un oscillateur à quartz (non représenté).
Le circuit de synchronisation MSYNC comporte alors deux boucles. En particulier, le circuit de synchronisation MSYNC comporte une boucle à verrouillage de phase PLL identique à celle décrite précédemment en relation avec la . Cette boucle PLL comporte ainsi notamment un compteur-diviseur CNTD ayant pour horloge le signal de fréquence de référence Fref, une bascule D en sortie du compteur-diviseur Fref et un registre FIFO permettant un transfert de données entre le domaine ANLG cadencé par le signal de fréquence de référence au domaine DGTL cadencé par le signal d’horloge CLK_54MHz de fréquence supérieure à la fréquence souhaitée.
Le circuit de synchronisation comporte également une boucle à verrouillage de fréquence et de phase FLL. En particulier, cette boucle comporte un compteur-diviseur CNTD identique à celui de la boucle FLL et ayant pour horloge le signal XOCK généré par l’oscillateur interne. La boucle à verrouillage de fréquence et de phase FLL comporte également en sortie du compteur-diviseur CNTD une bascule D, ayant pour horloge ce même signal XOCK et un registre FIFO permettant le transfert de données entre le domaine ANLG et le domaine DGTL.
La boucle comporte en outre un dérivateur présentant une entrée connectée à la sortie du registre FIFO et une sortie reliée à un deuxième comparateur CMP2.
Le circuit de synchronisation comporte également un premier filtre de boucle PLL_d présentant une entrée configurée pour recevoir la sortie de l’additionneur ADD1. Ce filtre de boucle PLL_d présente également une sortie connectée à une entrée du troisième comparateur CMP2.
Le circuit de synchronisation comporte également un deuxième filtre de boucle FLL_f. Le filtre de boucle FLL_f prend en entrée la sortie du troisième comparateur.
Le circuit de synchronisation comporte également un multiplexeur MX prenant en entrées la sortie du filtre de boucle PLL_f et la sortie du filtre de boucle FLL_f. Le multiplexeur comporte une entrée de sélection configurée pour recevoir un signal PLL_dual permettant de choisir quelle entrée du multiplexeur envoyer au circuit de modulation sigma-delta selon un mode de fonctionnement souhaité du circuit de synchronisation. En particulier, le signal PLL_dual permet un fonctionnement avec la boucle de verrouillage de phase PLL ou avec la boucle de verrouillage de phase et de fréquence FLL. Le fonctionnement avec la boucle de verrouillage de phase PLL (utilisant notamment le filtre de boucle PLL_f) est choisi lorsque seule la fréquence de référence du lecteur est disponible. La valeur du signal PLL_dual est alors égale à zéro. Le fonctionnement avec la boucle de verrouillage de phase et de fréquence (utilisant notamment les filtre de boucle PLL_d et FLL_f) est choisi lorsque le signal de référence XOCK est utilisé. La valeur du signal PLL_dual est alors égale à un.
Dans un tel circuit de synchronisation MSYNC, la boucle à verrouillage de phase PLL permet d’asservir la boucle à verrouillage de fréquence et de phase FLL avant que le dispositif réponde au lecteur. De la sorte, lorsque le dispositif répond au lecteur, la boucle à verrouillage de fréquence et de phase FLL asservie par rapport à l’oscillateur interne permet de générer en sortie du circuit de synchronisation un signal de fréquence souhaitée, par exemple à 13,56MHz.
Procédé de gestion d’une retransmission de données échangées sur un chemin établi entre un premier équipement de communication et un deuxième équipement de communication au moyen d’une valeur d’un paramètre de performance intermédiaire déterminée par un nœud intermédiaire appartenant audit chemin Domaine de l'invention Le domaine de l'invention est celui de la transmission de données. Plus précisément, l'invention concerne l’amélioration de la coopération entre deux équipements de communication constituant les extrémités d’un chemin comprenant au moins un équipement intermédiaire.
Dit autrement, un capteur ou analyseur d’ammoniaque 250 est placé en sortie du système d’épuration. En fonction des concentrations mesurées en ammoniaque, un ou plusieurs des seuils SH_O 2 SH_NO 3 ou SB_NO 3 peuvent être modifiés.
Ceci permet de s’assurer que les seuils utilisés permettent bien d’atteindre les concentrations voulues d’ammoniaque dans l’eau en sortie du système d’épuration.
Les concentrations d’ammoniaque cibles peuvent consister en une concentration maximale, afin de s’assurer que le niveau de dépollution voulu est atteint, mais également en une concentration minimale. Par exemple, on peut viser une concentration d’ammoniaque en sortie comprise entre 1 et 3 mg par litre. La concentration minimale permet d’éviter d’aboutir à une concentration plus faible que ce qui est attendu dans le cadre de l’épuration d’eau, et donc à une consommation excessive par rapport au résultat attendu.
Dans un ensemble de modes de réalisation de l’invention : le seuil haut de concentration en dioxygène SH_O 2 est augmenté si la concentration en ammoniaque de l’eau en sortie du système est supérieure à un seuil haut de concentration en ammoniaque prédéfini ; le seuil haut de concentration en dioxygène SH_O 2 est diminué si la concentration en ammoniaque de l’eau en sortie du système est inférieure à un seuil à un seuil bas de concentration en ammoniaque prédéfini.
Ceci permet de moduler le seuil haut en dioxygène pour que la concentration en ammoniaque soit comprise entre les seuils bas et haut de concentration en ammoniaque prédéfinie. En effet, plus le seuil haut de concentration en dioxygène sera élevé, plus la phase d’aération sera longue et la concentration en ammoniaque en sortie basse, et inversement.
Par exemple : le seuil haut de concentration en dioxygène SH_O 2 peut être initialisé à 2 mg/l, et augmenté ou diminué de 0,5 mg/l en fonction des concentrations en ammoniaque en sortie ; et les seuils bas et haut de concentration en ammoniaque respectivement définis à 1 et 3 mg/l.
Dans ce cas, lorsque le seuil haut de concentration en dioxygène SH_O 2 est fixé à 2 mg/l : si la concentration en ammoniaque en sortie descend en-dessous de 1 mg/l, le seuil SH_O 2 est diminué à 1,5 mg/l afin de réduire le temps d’aération; si la concentration en ammoniaque en sortie monte au-dessus de 3 mg/l, le seuil SH_O 2 est augmenté à 2,5 mg/l afin d’augmenter le temps d’aération.
Le seuil SH_O 2 peut ensuite être encore augmenté/diminué. Par exemple, lorsque le seuil SH_O 2 est égal à 1,5 mg/l : si la concentration en ammoniaque en sortie descend en-dessous de 1 mg/l, le seuil SH_O 2 est diminué à 1 mg/l ; si la concentration en ammoniaque en sortie monte au-dessus de 3 mg/l, le seuil SH_O 2 est augmenté à 2 mg/l.
Dans un ensemble de modes de réalisation de l’invention, le seuil cible d’oxygène dissous V c est un seuil prédéfini.
Dans d’autres modes de réalisation de l’invention, le seuil cible d’oxygène dissous V c est augmenté ou diminué simultanément au seuil haut de concentration en dioxygène SH_O 2 .
Dit autrement, le seuil cible d’oxygène dissous Vc est adapté simultanément au seuil haut de concentration en dioxygène SH_O 2 en étant augmenté, respectivement diminué en même temps.
Par exemple, la valeur du seuil cible d’oxygène dissous Vc peut être définie à chaque instant en fonction de la valeur de SH_O 2 . Elle peut par exemple être définie, avec SH_O 2 et V c exprimés en mg/l, comme: Équation 1
Ceci permet d’adapter la variation du débit d’air sous pression à la charge de polluants entrante. En effet, la valeur du seuil haut de concentration en dioxygène SH_O 2 , et donc la valeur du seuil cible d’oxygène dissous Vc, seront d’autant plus fortes que la concentration en ammoniaque dans l’eau le sera. Ainsi, plus la concentration en ammoniaque dans l’eau sera importante, plus il y aura de chances que la concentration en oxygène dissous mette du temps à atteindre le seuil cible d’oxygène dissous Vc, et donc que le débit d’air soit augmenté.
L’analyse de la concentration en ammoniaque en sortie du système d’épuration peut également être utilisée pour adapter le seuil haut de concentration en nitrates SH_NO 3 .
Ainsi, dans un ensemble de modes de réalisation de l’invention : le seuil haut de concentration en nitrates SH_NO 3 est fixé à une première valeur prédéfinie si la concentration en ammoniaque de l’eau en sortie du système est supérieure à un seuil haut de concentration en ammoniaque prédéfini ; le seuil haut de concentration en nitrates SH_NO 3 est fixé à une deuxième valeur prédéfinie, supérieure à la première, si la concentration en ammoniaque de l’eau en sortie du système est inférieure à un seuil à un seuil bas de concentration en ammoniaque prédéfini ; la somme de la première valeur prédéfinie et du seuil haut de concentration en ammoniaque prédéfini d’une part, et de la deuxième valeur prédéfinie et du seuil bas de concentration en ammoniaque prédéfini d’autre part, sont inférieures à un niveau maximal autorisé d’azote global.