INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Selon un mode de réalisation, le joint d’étanchéité peut comprendre une partie torique reliée à une bande de fixation. La bande de fixation peut être fixée à une face aval de la cloison et la partie torique peut être agencée au moins en partie contre une face amont de ladite cloison.
La partie torique peut être ainsi placée du côté où la pression maximale, ce qui permet d’assurer le placage du joint sur la paroi annulaire interne.
La bande de fixation peut présenter une épaisseur inférieure au jeu radial pour permettre le passage de la bande de fixation entre l’extrémité radialement interne de la cloison et la paroi annulaire interne.
En outre, le diamètre de la partie torique peut être supérieur au jeu radial pour empêcher la partie torique de passer entre la cloison et la paroi annulaire interne. Ainsi, le joint d’étanchéité obstrue le jeu radial entre la cloison et la paroi annulaire interne et permet ainsi d’étanchéifier le caisson acoustique.
La bande de fixation peut être fixée à la cloison par un fil frein traversant des orifices prévus ladite cloison et ladite bande de fixation. Des perçages de faible diamètre peuvent être réalisés dans la cloison et le fil frein peut passer de part et d’autre de la cloison et de la bande tel une couture. En particulier, un bouton peut être prévu au niveau de la face amont de la cloison pour recevoir le fil frein et le maintenir en position de blocage. Cet agencement permet de limiter la fuite d’air dans les caissons acoustiques si les perçages ont un diamètre trop important.
Alternativement, la bande de fixation peut être fixée à la cloison par rivetage ou par vissage, des rondelles peuvent être prévus au niveau des rivets et/ou des vis.
déterminent 2 espaces ouverts entre eux dans l’ECVV, les barreaux axiaux sont traversant pour rejoindre le BLAR exerçant symétriquement la même fonction sur l’autre face de cette ECVV. Ainsi le développement et le repliement de l’ECVV sont asservis aux mouvements de rétraction ou d’allongement simultanés des 2 BLAR qui enserrent l’enveloppe suivant des dispositions particulières permettant de se cadrer dans un montage géométrique de décentrement constant afin d’éviter des entrechoquements entre appareils BLAR d’unités voisines. A cet effet en plaçant suivant des valeurs angulaires différentes autour de la circonférence de l’enveloppe et aussi par un écartement permettant l’entrecroisement des séries proches de l’embase avec celles qui en sont éloignées, ces positions relatives sont déterminées pour aborder toutes les positions prévues durant la durée du cycle de rotation de la chaîne sans entrechoquements entre les appareils, Les structures des appareils peuvent ainsi s’intercaler parmi leurs semblables de l’unité suivante, cette disposition donne toute possibilité d’allongement nécessaire à l’appareil BLAR en vue de définir à terme les caractéristiques du dispositif. Ces positions relatives sont déterminées pour aborder toutes les positions relatives durant la durée du cycle de rotation de la chaîne sans entrechoquements entre les appareils (figure n°5).
La masse-mobile (9) qui forme l’extrémité de l’appareil est composée de matériaux de forte densité de nature métallique ou autre : ex. plomb cerclé ou enrobé d’acier (avec protection pour compatibilité).
Les éléments de base constitutifs du dispositif étant présentés, certaines particularités du fonctionnement sont abordées comme suit :
Le déploiement et le repliement de l’ECVV qui sont à la base du processus sont produits sous un double effet :
1 - Les barreaux axiaux des premiers éléments de l’appareil BLAR (18) sont traversants, mais aussi liaisonnées aux cerces (32) qui structurent le «tissu» de l’enveloppe ECVV ce qui a pour conséquence d’assujettir cette dernière exactement aux mouvements des éléments des 2 systèmes BLAR qui l’enserrent. Soulignons que toutes les pièces du système de ciseaux sont totalement reliées et dépendantes des mouvements de la masse mobile (9), qui elle-même est assujettie par sa masse à subir selon sa position l’effet du champ de gravitation. Pendant chaque cycle de la chaîne, alternativement cette masse mobile se présente au champ de gravitation en un premier sens, puis dans le sens inverse, elle subit donc des actions contraires de la force de gravitation produisant la contraction du système de ciseaux BLAR ou tout au contraire l’allongement de celui-ci. Il est aisé de conclure que le déploiement et le repliement de l’enveloppe sont liés aux secteurs du cycle que parcourt la masse mobile proche de l’enveloppe à laquelle elle est dédiée.
2 - On constate que le déploiement de l’ECVV se réalise sous l’action du travail du BLAR, accompagné dans cette action par la force induite transmise par la pression de la gaine en circuit hyperbare ; ce qui participe à contrer la pression hydrostatique et permet de réaliser le gonflement de l’ECVV. Inversement, lorsque l’ECVV est compressée par leBLAR et se rétracte, cela a pour conséquence le repliement et la brusque diminution du volume gazeux contenu par l’ECVV. La conséquence est une compression, correspondant à l’augmentation de la pression dans l’ECVV qui provoque une chasse de l’air (ou autre combinaison gazeuse qui pourrait être retenue) vers le circuit hyperbare, pendant que celui-ci en bas de la chaîne est simultanément délesté d’un volume équivalent. On note ainsi qu’une translation continue de gaz s’effectue ( ) dans le circuit entre les ECVV en fermeture vers les ECVV en ouverture par l’intermédiaire du circuit bouclé hyperbare.
L’ouverture est donc produite par le double effet due à la pression interne du réseau bouclé gazeux hyperbare et par le moment appliqué par les BLAR. L’ouverture de l’ECVV intervient donc au bas du secteur de la montée et s’achève rapidement parce que pendant la phase de montée la pression hydrostatique extérieure à l’ECVV diminue en intensité.
En abordant la partie supérieure, l’embase va venir s’appuyer sur le tambour par l’intermédiaire de coussinets (30) en néoprène ou autre matière similaire, les alluchons (11), qui lui sont fixés, sont disposés pour s’engager dans les encoches (12) de la jante (13) du tambour (5) de la partie supérieure. Associé à des engrenages, le tambour communique l’énergie cinétique de la chaîne au groupe alternateur calibré, situé dans le local technique (2) de la partie supérieure du support principal.
L’ECVV a terminé sa montée, elle reste toujours soumise à la pression du circuit hyperbare à une pression intermédiaire entre les pressions hydrostatiques haute et basse. L’enveloppe ECVV reste donc développée, mais doit maintenant pour entamer sa descente se replier. Le système BLAR aussi déployé va dans ce retournement de la chaîne subir l’action de sa masse mobile soumise directement à la force de gravitation. La contraction des appareils BLAR entraine le repliement de l’ECVV, les deux coques hémisphériques (15) se rejoignent offrant pendant la phase de descente une trainée hydrodynamique la plus faible possible à l’instar de toutes les autres phases du cycle de rotation de la chaîne.
Considérons le fonctionnement du déploiement et repliement d’une enveloppe, il est tributaire des mouvements des deux masses mobiles en fonction de leur orientation au champ de gravitation dont la direction de son action se modifie en permanence pendant le cycle de la chaîne faisant se succéder les dépliements et repliements des appareils bras de levier BLAR. L’avant dernier élément rhomboédrique (33) qui est à l’opposé de la masse mobile actionne directement l’ouverture et la fermeture de l’un des demi espaces de l’enveloppe. L’autre demi espace est servi par le dernier élément (34) qui est le miroir de l’élément (33) son jumeau ; ce second élément est symétriquement monté par rapport au point d’appui du BLAR : le barreau axial central (19). Par ce montage, l’effort produit par les deux BLAR symétriques se réparti également entre les deux éléments jumelés en une action simultanée en ouverture ou fermeture de l‘ensemble de l’enveloppe servie par les deux BLAR considérés.
On aura noté que les éléments embarqués conservent la même masse, qu’ils soient dans la phase de montée ou de descente et que dans l’une de ces colonnes les enveloppes ECVV ont leur partie cylindrique déployée correspondant à un espace liquide déplacé provoquant une poussée d’Archimède équivalente. Dans l’autre phase (ECVV refermées), la colonne ne reçoit pas la même poussée, il en résulte un déséquilibre dont l’effet est de mettre la chaîne en mouvement, sans que dans son fonctionnement aucune cause ne vienne rompre ce déséquilibre continu.
La description du fonctionnement du dispositif pendant le cycle de rotation de la chaîne a permis d’analyser les mouvements des éléments constitutifs du GEiCG. Remarquons qu’ils sont générés suivant les secteurs de ce cycle par les différentes forces mises en présence ou produites par les pressions qui les sous-tendent et aussi par les effets de la Poussée d’Archimède. Tous sont directement ou indirectement, selon leur orientation et leur milieu air ou eau, générés par le champ de gravitation qui est donc ici sollicité dans un mode systémique fruit d’une coordination des diverses actions.
- Une enveloppe et ses deux bras de levier autonomes rétractables (BLAR)
Une enveloppe cylindrique avec ses deux coques hémisphériques est représentée accompagnée de ses deux BLAR l’un resserré par rapport à l’enveloppe et l’autre écarté. Plus au centre, un autre BLAR apparait qui est en lien et sert l’enveloppe voisine, son homologue (graphisme léger) serait pratiquement totalement cachée derrière l’enveloppe ECVV ici représentée. En arrière, l’embase correspondante à l’enveloppe considérée n’est pas non plus représentée.
- Coupe axiale d’une embase et de son enveloppe
Ce dessin correspond à la coupe AA figurant sur la , l’enveloppe et l’embase au niveau de leur axe commun sont vues en coupe. Est aussi sectionné dans son épaisseur le barreau axial principal qui traverse et maintient l’enveloppe en rejoignant ses deux BLAR.
Selon un mode avantageux de l’invention, la butée ajustable s’étend suivant l’axe de rotation et comprend une extrémité arrondie en contact avec le disque.
Avantageusement, la butée ajustable comprend une broche avec un filetage extérieur s’engageant avec un filetage intérieur correspondant.
Selon un mode avantageux de l’invention, le module lumineux comprend, en outre, un support avec une portion avant logeant le dispositif optique et supportant la butée ajustable.
Selon un mode avantageux de l’invention, le support comprend une portion intermédiaire supportant le moteur électrique.
Avantageusement, la portion intermédiaire du support forme deux rainures parallèles dans lesquelles une platine rigidement fixée au moteur électrique est enfichée.
Selon un mode avantageux de l’invention, les portions avant, intermédiaire et, le cas échéant, arrière, du support sont d’un seul tenant.
Les mesures de l’invention sont intéressantes en ce qu’elles procurent un module lumineux apte à projeter, de manière sélective, des images lumineuses avec une grande qualité optique tout en limitant les coûts de fabrication.
Le positionnement fixe du dispositif optique de projection par rapport à la source lumineuse, et son unicité qui en résulte, autorisent un encombrement plus grand, notamment l’utilisation de plusieurs lentilles superposées, et ainsi une meilleure qualité optique.
Aussi, la butée ajustable permet de s’acquitter de tolérances importantes résultant des chaînes de cotes fonctionnelles entre le dispositif optique de projection et les éléments supportant le disque, en l’occurrence le moteur électrique. Elle permet ainsi de réduire de manière notoire les tolérances de positionnement axial relatif entre le dispositif optique de projection et le disque, et ce non seulement lors de l’assemblage du module lumineux mais également après assemblage lorsque le module lumineux est en fonction. L’effet des dilatations au sein du module lumineux lors de son utilisation, typiquement entre -40°C et +85°C, ont un effet très limité sur le positionnement axial relatif entre le dispositif optique de projection et le disque. Les défocalisations résultant des dilatations thermiques se voient ainsi fortement réduites.
est une vue en perspective d’un module lumineux selon l’invention.
représente une vue en coupe longitudinale du module lumineux de la .
Description détaillée La illustre en perspective et de manière éclatée un module lumineux conforme à l’invention.
Le module lumineux 2 comprend, essentiellement un support 4, une source lumineuse 6, un disque 8 comportant des diapositives 8.1, un dispositif optique de projection 10, un moteur électrique 12 supportant le disque 8 et apte à le positionner angulairement, et un boîtier 14. Ce dernier est en l’occurrence formé d’une partie principale 14.1 et d’un couvercle 14.2 refermant la partie principale à l’avant du module lumineux 2, à savoir au niveau du dispositif optique de projection 10.
La source lumineuse 6 et le dispositif optique de projection 10 sont montés de manière fixe sur le support 4 et aligné suivant un axe optique 16 du module lumineux 2. Le disque 8 est disposé entre la source lumineuse 6 et le dispositif optique de projection 10 de manière à, par rotation dudit disque, positionner une diapositive 8.1 entre la source lumineuse 6 et le dispositif de projection optique 10, en alignement avec l’axe optique 16, de manière à ce que le module lumineux puisse projeter l’image de la diapositive. Le mouvement et positionnement angulaire du disque 8 est assuré par le moteur électrique 12 qui peut être du type moteur pas à pas. Le moteur électrique 12 peut comprendre une platine 12.4 et une partie avant circulaire en saillie, formant une portée 12.5 qui vont être davantage décrits en relation avec la .
Le disque 8 comprend, outre les diapositives 8.1, un support circulaire 8.2 généralement plan, supportant ou formant les diapositives 8.1. Les diapositives peuvent être des masques présentant des formes différentes, correspondant aux différentes images à projeter. Ces masques peuvent être formés par des films en matériau transparent opacifié localement suivant l’image à former et projeter. Avantageusement, le support circulaire 8.2 est en verre transparent et les diapositives 8.1 sont formées par dépôt de matériau opacifiant ou réfléchissant sur le support circulaire 8.2.
Ces résultats sont d’abord présentés en termes de rendement en extrait sec et rendement protéique pour chacun des lots. Le rendement protéique est calculé à partir de l’azote total multiplié par le coefficient 6,38. Les Tableaux 6, 7 et 8 indiquent également le pourcentage de déminéralisation des principaux ions ainsi que de la matière minérale totale. Les résultats sur les ions sodium ne sont pas présentés sur le Tableau en raison de la régénération des résines avec la soude et de l’inexploitation résultante des résultats sur ces ions. Rendements Lot 1 Lot 2 Lot 3 Lot 4 Moyenne Extrait sec 84,0% 87,6% 91,4% 93,4% 89,1% Protéines 82,2% 79,9% 90,4% 82,0% 83,6% % déminéralisation K 73% 69% 52% 62% 64% Ca 97% 97% 93% 95% 95% Mg 90% 96% 91% 90% 92% Cl ND ND ND ND P ND ND ND ND Matière minérale totale 25% 30% 26% 31% 28% [Tableau 6] – Résultats après passage sur les résines cationiques faibles pour les Lots 1, 2, 3 et 4 - ND : Non déterminé Rendements Lot 1 Lot 2 Lot 3 Moyenne Extrait sec 86,4% 95,6% 95,3% 91,6% Protéines 90,9% 99,2% 92,1% 91,5% % déminéralisation Na 96% 93% 93% 94% K 98% 94% 95% 96% Ca 57% 29% 67% 51% Mg 46% 36% 67% 50% Cl 98% 95% 94% 96% P 92% 66% 67% 75% Matière minérale totale 91% 94% 93% 93% [Tableau 7] – Résultats après passage sur électrodialyse pour les Lots 1, 2 et 3 Rendements Lot 1 Lot 2 Lot 3 Lot 4 Moyenne Extrait sec 72,6% 84,0% 81,2% 84,5% 80,6% Protéines 74,7% 79,3% 83,3% 77,4% 78,7% % déminéralisation Na 88% 86% 86% 89% 87% K 99% 98% 98% 98% 98% Ca 99% 98% 98% 98% 98% Mg 95% 97% 97% 97% 96% Cl 98% 95% 94% 97% 96% P 96% 70% 75% 72% 78% Matière minérale totale 93% 96% 95% 93% 94% [Tableau 8] – Résultats après passage sur les résines cationiques faibles et sur l’électrodialyse pour les Lots 1, 2, 3 et 4
Le Tableau 9 ci-dessous expose les teneurs en minéraux et en cendres des quatre lots après passage sur colonnes cationiques faibles et sur électrodialyse selon le procédé de l’invention. Lot 1 Lot 2 Lot 3 Lot 4 Moyenne Na (%ES) 0,11% 0,11% 0,10% 0,08% 0,10% K (%ES) 0,02% 0,06% 0,06% 0,05% 0,05% Ca (%ES) 0,01% 0,01% 0,01% 0,01% 0,01% Mg (%ES) 0,01% 0,01% 0,01% 0,01% 0,01% Cl (%ES) 0,05% 0,12% 0,12% 0,07% 0,09% P (%ES) - 0,09% 0,11% 0,18% 0,13% Cendres (%ES) 0,80% 0,60% 0,50% 0,70% 0,65% pH du mélange dialysé 4,68 4,21 4,36 4,28 4,38 Débit électrodialyse (tonne d’extrait sec /h) 0,64 0,65 0,7 - - [Tableau 9] – Teneurs en minéraux après passage sur les résines cationiques faibles et sur l’électrodialyse pour les Lots 1, 2, 3 et 4
On constate que le procédé de l’invention permet d’obtenir un rendement protéique moyen de près de 80% et un taux de déminéralisation moyen de 94%, la teneur en cendres sur l’extrait sec étant égale ou inférieure à 0,8% en sortie de ligne de déminéralisation. On constate en outre que l’étape de passage sur les résines échangeuses cationiques permet d’abaisser la teneur en ions bivalents, ce que l’électrodialyse seule ne parvient pas à faire et ce, tout en conservant un rendement protéique élevé. Cette faible teneur en ions bivalents permet également d’assurer la stabilité thermique du produit final après les opérations de standardisation en pH, concentration et séchage. Cette stabilité thermique est testée sur les lots selon le protocole suivant : la poudre est ramenée à 12% d’extrait sec et est chauffée pendant 10 minutes à 90°C. On constate une absence de flocs qui atteste de la bonne stabilité du produite et ce, pour tous les lots.
Exemple 5 : Mélange de lactosérum de brebis et de perméat de chèvre – Déminéralisation selon le procédé de l’invention au cours d’une saison de lactation
Après obtention de la composition protéique laitière déminéralisée liquide, cette composition est standardisée par ajout de soude ou de potasse. La composition est ensuite concentrée par évaporation sous vide. Sa teneur en extrait sec après concentration est d’environ 60%. La composition est alors cristallisée selon des conditions connues de l’homme du métier, puis séchée dans une tour de séchage.
Une poudre déminéralisée est ainsi obtenue.
Le Tableau 10 ci-dessous reporte les teneurs en minéraux, en cendres et en protéines dans la poudre ainsi obtenue sur une période de lactation entière de novembre 2019 à juin 2020. Ces teneurs sont exprimées en minimum, maximum et moyenne sur cette période. minimum moyen maximum pH 6,6 6,8 7,0 Na (%ES) 0,06% 0,12% 0,15% K (%ES) 0,18% 0,26% 0,36% Ca (%ES) 0,01% 0,02% 0,04% Mg (%ES) 0,01% 0,02% 0,03% Cl (%ES) 0,03% 0,05% 0,10% Cendres (%ES) 0,82% 0,97% 1,18% Protéines (%ES) 12,6% 13,3% 15,1% [Tableau 10] – Teneurs en minéraux, en cendres et en protéines dans la poudre
On constate que la teneur en cendres sur l’extrait sec est maintenue en dessous de 1,2% et en moyenne en dessous de 1%, la teneur en protéines variant raisonnablement entre 12,6 et 15,1% sur l’extrait sec.
Exemple 6 : Lactosérum de brebis – Déminéralisation selon le procédé de l’invention
Dans cet exemple, la composition protéique laitière traitée est du lactosérum de brebis pur identique à celui décrit dans l’exemple 1. Comme dans l’exemple 1, le lactosérum de brebis utilisé est majoritairement issu de la fabrication fromagère des pâtes persillées à partir de lait de brebis. Il est également préalablement préconcentré, par exemple par osmose inverse ou évaporation sous vide, et présente une teneur en extrait sec supérieure à 17% et généralement comprise entre 18 et 32%, et une teneur en protéines sur l’extrait sec comprise entre 19,6 et 23,5%.
Le lactosérum de brebis subit alors des opérations de clarification et écrémage selon les conditions opératoires suivantes des opérations en série de clarification, écrémage et épuration bactérienne en entrée desquelles le mélange présente une teneur en extrait sec maximum de 24% et au cours desquelles le mélange est maintenu à une température de 45°C. Pour l’opération de passage sur colonnes cationiques, on utilise des colonnes d’échanges d’ions cationiques et des résines LEWATIT® S 8528 de la marque Lanxess. La régénération opérée est mixte par passage d’acide chlorique puis passage de soude. La charge de production varie entre 1,9 et 2,9 kg d’extrait sec par litre de résines.
Pour l’opération d’électrodialyse, les membranes utilisées sont celles commercialisées par la société Suez sous l’appellation CR61 pour les membranes cationiques et AR103 pour les membranes anioniques . Une ligne d’électrodialyse comporte six empilements de membranes en série, chaque empilement de membranes étant monté avec 150 cellules chacune constituée d’une membrane cationique, d’une membrane anionique et de deux cadres séparateurs.
Le Tableau 11 ci-dessous indique les conditions opératoires du procédé de déminéralisation en termes de régénération des colonnes cationiques, de charge de production, de débit de passage sur les membranes d’électrodialyse et de conductivité en fin d’électrodialyse. Quatre essais (lots 1 à 4) sont menés selon les conditions opératoires exposées ci-dessous. Régénération des colonnes cationiques faibles Charge de production Conductivité en sortie d’Electrodialyse (mS/cm) Lot 1 2éq/L HCl + 1éq/L NaOH 2,9 kg ES/L 0,3 Lot 2 2éq/L HCl + 1éq/L NaOH 2,6 kg ES/L 0,3 Lot 3 2éq/L HCl + 0,8éq/L NaOH 2,2 kg ES/L 0,3 Lot 4 2éq/L HCl + 0,8éq/L NaOH 1,9 kg ES/L 0,3 [Tableau 11] - Conditions opératoires des colonnes cationiques faibles et de l’électrodialyse.
Les Tableaux 12, 13 et 14 ci-dessous présentent les résultats obtenus respectivement après passage du lactosérum de brebis selon les quatre lots sur les colonnes cationiques faibles seules (Tableau 12), sur l’électrodialyse seule (Tableau 13), et sur les colonnes cationiques faibles suivies de l’électrodialyse selon le procédé de l’invention (Tableau 14). Les moyennes des résultats obtenus pour les quatre lots sont également indiquées.