INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
i) Soit du gaz naturel liquéfié soit du gaz naturel vaporisé, le gaz naturel vaporisé se trouvant à une température inférieure à -50°C, se réchauffe par échange de chaleur indirect dans un premier échangeur de chaleur avec un débit de fluide intermédiaire à une pression entre 3 et 70 bars abs qui se refroidit jusqu’à une température égale ou supérieure à -145°C
ii) Le débit de fluide intermédiaire à une température égale ou supérieure à -145°C est refroidi
a) en l’introduisant à cette température dans un deuxième échangeur de chaleur où il se refroidit par échange de chaleur indirect et/ou
b) par détente dans une turbine, éventuellement entraînant un compresseur du procédé, ou une vanne
iii) un débit d’hydrogène gazeux se refroidit dans le deuxième échangeur de chaleur sans se condenser
iv) un débit gazeux dérivé du fluide intermédiaire refroidi dans l’étape a) et/ou b) se réchauffe dans le deuxième échangeur de chaleur jusqu’à une température entre -150°C et -90°C, est soutiré du deuxième échangeur de chaleur à cette température et comprimé dans un compresseur avec une température d’entrée entre -150°C et -90°C et au moins une partie du fluide intermédiaire comprimé est refroidi d’abord dans le premier échangeur de chaleur et ensuite se réchauffe dans le deuxième échangeur de chaleur à partir d’une température d’au plus -110°C et
v) au moins une partie du fluide intermédiaire réchauffé dans le deuxième échangeur de chaleur constitue le débit de fluide intermédiaire de l’étape i).
L’utilisation d’un fluide intermédiaire permet de mieux contrôler l'intégration en différenciant les réseaux d’hydrogène et de LNG.
Ainsi le risque de fuite vers le H2 est réduit.
La montre un graphe représentant la différence de turbidité (ΔNTU) entre un vin rouge R9 traité pendant 48 h à 4 °C par une préparation formée à base de gomme et d’une solution de dioxyde de soufre à 6%, et ce vin non traité, en fonction de la concentration de gomme introduite dans le vin, pour une gomme ghatti (3008/2) et pour une gomme d’A. senegal (OF202510).
La montre un graphe représentant la différence de turbidité (ΔNTU) entre un vin rouge R12 traité pendant 48 h à 4 °C par une préparation formée à base de gomme et d’une solution de dioxyde de soufre à 6%, et ce vin non traité, en fonction de la concentration de gomme introduite dans le vin, pour une gomme ghatti (3008/2) et pour une gomme d’A. senegal (OF202510).
Des échantillons des gommes ci-après ont été utilisés pour les expériences : - gomme ghatti brute, sous forme de nodules : « Ghatti BR2971/1 », - gomme ghatti préalablement atomisée, de taille de particules entre 50 et 200 μm, issue d’un premier lot de production : « Ghatti 2971/2 », - gomme ghatti préalablement atomisée, de taille de particules entre 50 et 200 μm, issue d’un second lot de production : « Ghatti 3008/2 », - gomme d’Acacia senegal brute, sous forme de nodules : « A. senegal BR180246 » - gomme d’Acacia senegal préalablement atomisée, de taille de particules entre 50 et 200 μm, issue d’un premier lot de production : « A. senegal OF192191 », - gomme d’Acacia senegal préalablement atomisée, de taille de particules entre 50 et 200 μm, issue d’un second lot de production : « A. senegal OF202510 », - gomme de Karaya préalablement pulvérisée, de taille de particules entre 50 et 200 μm : « Karaya OF180064 », - gomme de Combretum, sous forme de nodules : « Combretum », - gomme de Mesquite, sous forme de nodules : « Mesquite », - gomme de Huizache, sous forme de nodules : « Huizache ».
Les gommes sous forme de nodules ont été obtenues par broyage de la gomme brute à l’aide d’un broyeur à couteaux Retsch SM 300. Les conditions utilisées à cet effet ont été les suivantes : une vitesse de 1500 tr/min pendant 10 s et grille #4. L’objectif de cette étape est d’obtenir une poudre afin de rendre l’échantillon plus homogène.
Les gommes sous forme atomisée ont été obtenues par solubilisation dans l’eau, puis purification par tamisage vibrant et centrifugation de la composition obtenue, et pulvérisation et séchage dans une tour d’atomisation conventionnelle, dans des conditions permettant d’obtenir la taille de particules souhaitée.
Pour les expériences de cinétique de stabilisation de fraction minérale d’une part, et de matière colorante d’autre part, les gommes ont été solubilisées sous agitation pendant 16 h à température ambiante dans de l’eau milli-Q (résistivité 18,2 mΩ) à une concentration de 20 g.l -1 . Après solubilisation, les échantillons ont été centrifugés à 12 000 tr/min pendant 10 min à 20 °C, puis analysés.
A/ Stabilisation de fraction minérale Cette expérience a été réalisée sur les gommes Ghatti 2971/2, A. senegal OF192191, Combretum, Huizache, Mesquite et Karaya OF180064.
L’effet des différentes gommes sur la stabilité colloïdale de la matière minérale a été évalué sur une solution hydroalcoolique minérale modèle à pH 3,1 (test du codex œnologique, HAM) de composition indiquée dans le tableau 1 :
Composant Quantité Eau Milli-Q 432 ml Acide tartrique 1,50 g Sulfate de potassium 0,50 g NaOH 1 M 5,5 ml Ethanol 96% 60 ml Hexacyanoferrate de potassium 30 mg Solution de fer (fer standard pour AAS) 2,5 ml
Tableau 1 – Composition de la solution modèle HAM
Le pH de la solution est de 3,1. La solution a été filtrée avec des filtres présentant un seuil de coupure de 0,45 µm (GE Healthcare Life Sciences) avant son utilisation. La solution hydroalcoolique a été préparée préalablement à chaque mesure.
L’instabilité de la fraction minérale au sein de la solution hydroalcoolique a été générée par l’ajout d’une solution de chlorure de calcium (CaCl 2 ) à 22 g.l -1 . L’ajout de calcium entraine une complexation entre les composés hexacyanoferrate, fer et calcium, puis la précipitation des complexes formés. Cette solution hydroalcoolique minérale constitue donc un bon modèle pour étudier l’influence de l’ajout des gommes sur la prévention de cette instabilité minérale.
Les gommes ont été solubilisées comme décrit ci-avant.
Pour les échantillons de gomme Ghatti 2971/2, A. senegal OF192191, Combretum, et Karaya OF180064, les cinétiques de stabilité ont été suivies par des mesures de transmittance de la lumière dans le proche infrarouge (λ = 880 nm) au travers de l’échantillon avec un dispositif Turbiscan Tower (Formulaction), pour différentes concentrations en gomme (gamme comprise entre 0 et 1 g.l -1 ). Les échantillons ont à cet effet été préparés pour contenir : 30 ml de solution HAM, 1 ml de solution de CaCl 2 (concentration finale 0,67 g/l) et 0 à 1 g/l de gomme.
Les mesures de stabilité ont été réalisées à 25°C dans l’obscurité. Les scans de transmittance ont été acquis sur une durée de 24 h.
Les données ont été analysées et traitées avec le logiciel TowerSoft-1.0.1.27 (Formulaction). Les scans de transmittance acquis lors des mesures peuvent être analysés en calculant l’indice de stabilité Turbiscan (TSI, pour l’anglais Turbiscan Stability Index) selon l’équation ci-dessous :
Selon un aspect visible sur la , on note que la section d’entrée SE du premier conduit de sortie 46 est décalée axialement, c’est-à-dire le long de l’axe de rotation R, par rapport à la section d’entrée SE du deuxième conduit de sortie 48.
Selon une caractéristique de l’invention visible à la , chacune des sections d’entrée SE de chacun des conduits de sortie 46, 48 présente une surface de section S1 strictement inférieure à la surface de bouche SB de la bouche de sortie 50 correspondante. On comprend qu’une telle caractéristique est mise en œuvre par le caractère divergent des conduits de sortie 46, 48 évoqué précédemment. Une telle caractéristique participe notamment à augmenter la surface exploitée par les flux d’air en sortie du groupe motorisé de ventilation 2.
Tel que visible aux figures 4 et 6, la première bouche de sortie 50a et la deuxième bouche de sortie 50b des conduits de sortie 46, 48 s’étendent dans un plan commun PC qui est parallèle à l’axe de rotation R de la turbine 4. En d’autres termes, le plan commun PC des bouches de sortie 50 des conduits de sortie 46, 48 comprend au moins une droite qui est parallèle à l’axe de rotation R de la turbine 4. Par ailleurs, les bouches de sortie 50 des conduits de sortie 46, 48 sont alignées le long d’un axe A1 qui est perpendiculaire à l’axe de rotation R de la turbine 4.
On tire avantage de l’invention telle qu’elle vient d’être décrite en ce qu’elle permet de segmenter l’intégralité du groupe motorisé de ventilation en fonction des flux d’air provenant de l’habitacle ou de l’environnement extérieur, par la mise en place de l’organe de séparation au sein du volume délimité par la turbine. L’invention permet également d’augmenter et d’optimiser l’homogénéisation de la répartition du flux d’air en sortie du groupe motorisé de ventilation, notamment au moyen des conduits de sortie au profil divergent.
Module de régulation thermique pour un système de régulation thermique de tout ou partie du corps d’un individu, Système et Motocycle comprenant un tel module DOMAINE TECHNIQUE DE L’INVENTION Le domaine de l’invention est celui de la régulation thermique de tout ou partie du corps d’un individu.
Plus précisément, l’invention concerne un module de régulation thermique pour un système de régulation thermique de tout ou partie du corps d’un individu, notamment d’un motocycliste. Le module est adapté pour coopérer avec un vêtement de régulation thermique. L’invention concerne également un système comprenant un tel module, couplé à un vêtement de régulation thermique. L’invention concerne de plus un motocycle équipé d’un tel système.
L’invention trouve notamment des applications dans la régulation thermique de tout ou partie du corps d’un individu. En particulier, le tronc et/ou les membres inférieurs du corps de l’individu sont régulés thermiquement. La régulation thermique peut être correspondre à un apport de chaleur au corps de l’individu, c’est-à-dire qu’elle a but de le réchauffer, tout comme elle peut correspondre à une évacuation de chaleur du corps de l’individu, c’est-à-dire qu’elle a but de le rafraichir. Le système de régulation thermique selon l’invention est donc réversible.
ÉTAT DE LA TECHNIQUE Il est connu de l’art antérieur des techniques de régulation thermique, notamment du corps d’un individu. Par exemple, certaines techniques impliquent des vêtements thermorégulant, tels des vestes ou des pantalons, dans lesquels un fluide caloporteur peut circuler. Le fluide, qui est généralement un liquide, est refroidi ou réchauffé dans un module externe au vêtement.
Un tel module nécessite une source d’énergie, en particulier électrique, afin d’effectuer un transfert d’énergie et évacuer, ou apporter, les calories depuis le fluide caloporteur vers l’environnement, ou depuis l’environnement vers le fluide caloporteur.
Une technique connue consiste à utiliser des dispositifs, ou modules, thermoélectriques à effet Peltier. Un dispositif Peltier est une structure semiconductrice composée d’une succession de jonctions P-N (c’est-à-dire des semiconducteurs dopés positivement, respectivement négativement). Lorsqu’elle est traversée par un courant électrique continu, une telle structure possède la particularité de produire de la chaleur lorsque le courant passe d’un semiconducteur P à un semiconducteur N (c’est-à-dire que la jonction se comporte comme une source de chaleur), et de capter la chaleur lorsque le courant passe d’un semiconducteur N à un semiconducteur P (c’est-à-dire que la jonction se comporte comme un puit de chaleur). Par une disposition regroupée des jonctions P vers N et N vers P, il est possible d’obtenir un dispositif présentant deux faces, dont l’une peut se réchauffer, et l’autre se refroidir, lorsque le dispositif est traversé par un courant électrique. Par une inversion du sens du courant électrique continu, le dispositif est rendu réversible.
Dans le cadre d’un module de système de régulation thermique par transport de chaleur dans un fluide caloporteur, l’une des faces du dispositif Peltier est mis en liaison thermique avec le fluide caloporteur, afin de transporter la chaleur jusqu’à l’individu.
Un circuit hydraulique adapté pour un tel transport fait également partie d’un tel système de régulation thermique.
La source d’énergie électrique alimentant le dispositif Peltier est généralement un accumulateur électrique, également souvent appelé batterie, en particulier lorsque le système est nomade. On connaît par exemple des systèmes nomades pour la régulation thermique du corps d’un motocycliste. La source d’énergie électrique est alors généralement la batterie du motocycle.
Bien que les système connus soient satisfaisant en termes de performances de régulation thermique, leur intégration sur des véhicules tels des motocycles reste peu satisfaisante.
En effet, premièrement, les techniques connues nécessitent une adaptation à chaque type ou modèle de motocycle, en fonction de la place disponible, et des contraintes techniques dictées par chaque constructeur de motocycle.
Dans un système d’interruption tout-optique selon l’invention, le signal optique d’entrée SOE a une puissance différente de celle du signal de commande SC. De préférence, la puissance du signal optique d’entrée SOE est inférieure à la puissance du signal de commande pour que l’amplificateur optique à semi-conducteurs AMP distingue le signal de commande SC du signal optique d’entrée SOE.
Le signal de commande d’un amplificateur à semi-conducteurs AMP est le signal ayant la puissance la plus importante parmi le signal optique d’entrée SOE et le signal de commande SC.
Le signal ayant la puissance la plus importante entre le signal optique d’entrée SOE et le signal de commande SC prend le rôle de signal de commande même si ce n’est pas sa fonction initiale.
Ainsi, préférentiellement la puissance du signal optique d’entrée SOE est inférieure d’au moins 5 dB par rapport à la puissance du signal de commande SC, de préférence inférieure d’au moins 10 dB.
Dans un mode de réalisation, la puissance du signal de commande est supérieure ou égale à -30 dBm, de préférence supérieure ou égale à -10dBm et inférieure ou égale à +10 dBm, de préférence inférieure ou égale à +5 dBm. Le dBm est une unité qui exprime une puissance en décibels (dB) par rapport à une valeur de référence de 1 milliwatt (mW).
Le signal de commande SC peut avoir une polarisation différente de celle du signal optique d’entrée SOE. Par exemple, le signal de commande SC est en mode transverse électrique, respectivement en mode transverse magnétique et le signal optique d’entrée SOE est en mode transverse magnétique, respectivement en mode transverse électrique.
L’amplificateur optique à semi-conducteurs AMP est un composant opto-électronique bidirectionnel. Le signal optique d’entrée SOE et le signal de commande SC optique peuvent être fournis conjointement à l’aide d’une unique fibre optique au niveau d’une des bornes de l’amplificateur optique à semi-conducteurs AMP.
Dans un mode de réalisation, illustré en , le signal optique d’entrée SOE et le signal de commande SC sont fournis à l’amplificateur optique à semi-conducteurs AMP dans des directions opposées via les bornes disposées de part et d’autre de l’amplificateur. Les signaux optiques d’entrée SOE et de commande SC sont considérés contre-directionnels.
Pour faciliter la compréhension de la , le signal de commande SC et le signal optique de sortie SOS ont été représentées de manière disjointe pour définir le sens de propagation de ces signaux. Toutefois, le signal de commande SC et le signal optique de sortie SOS sont des signaux en contre-propagation au niveau d’une même fibre optique.
Dans un autre mode de réalisation, indépendamment du fait que le signal de commande SC et le signal optique d’entrée SOE aient une polarité différente ou soient transmis à deux bornes opposées de l’amplificateur optique à semi-conducteurs AMP, la longueur d’onde du signal de commande SC et du signal optique d’entrée SOE peut être différente. Par exemple, la longueur d’onde du signal de commande SC et du signal optique d’entrée SOE est différente d’au moins 0,05 nm, préférentiellement d’au moins 0,1 nm, préférentiellement 0,5 nm, préférentiellement d’au moins 1 nm, préférentiellement d’au moins 1,5 nm et encore plus préférentiellement d’au moins 5 nm.
Dans un mode de réalisation, le système d’interruption 10 peut comprendre N amplificateurs optiques à semi-conducteurs, configurés pour recevoir chacun : un signal optique d’entrée respectif SOE1, SOE2, … SOEN, et un signal de commande respectif SC1, SC2, …, SCN, le signal de commande étant configuré pour commander l’amplificateur optique à semi-conducteurs AMP1, AMP2, …, AMPN.
Au moins un des N amplificateurs optiques à semi-conducteurs AMP1, AMP2, …, AMPN est configuré pour être refroidi par le dispositif de refroidissement 12.
Le dispositif de refroidissement peut être le même pour chacun des N amplificateurs optiques à semi-conducteurs AMP1, AMP2, …, AMPN.
Le dispositif de refroidissement peut être le même pour au moins deux des N amplificateurs optiques à semi-conducteurs AMP1, AMP2, …, AMPN.
Chacun des N amplificateurs optiques à semi-conducteurs AMP1, AMP2, …, AMPN peut être refroidi par un dispositif de refroidissement respectif 12-1, 12-2 (illustrés en ).
Préférentiellement, chacun des amplificateurs optiques à semi-conducteurs AMP1, AMP2 du système d’interruption 10 est refroidi par le dispositif de refroidissement à une température cryogénique, supérieure ou égale à 10 K, de préférence supérieure ou égale à 40K et inférieure ou égale à 90 K, de préférence inférieure ou égale à 80 K.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’au moins un indicateur de fonctionnement comporte au moins une diode électroluminescente configurée pour être visible à travers la partie de support.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la partie de support comporte au moins un guide de lumière prévu sur la face inférieure de la partie de support et situé en regard de l’au moins une diode électroluminescente, l’au moins un guide de lumière étant configuré pour transporter un signal lumineux émis par l’au moins une diode électroluminescente vers une surface externe de l’interface utilisateur.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’au moins un guide de lumière est décalé latéralement par rapport à la partie de liaison.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la partie de support est rigide.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’interface utilisateur comporte au moins un organe de fixation, tel qu’un doigt d’encliquetage, configuré pour coopérer avec au moins un élément de fixation, tel qu’un orifice d’encliquetage, prévu sur une partie fixe de l’aspirateur, de manière à fixer la partie de support à ladite partie de fixation. De façon avantageuse, l’au moins un organe de fixation s’étend à partie de la partie de support
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’orifice de passage est prévu sur l’au moins un organe de fixation.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’aspirateur comporte une batterie rechargeable configurée pour alimenter électriquement l’aspirateur.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la batterie rechargeable comporte un premier connecteur électrique qui est configuré pour coopérer avec un deuxième connecteur électrique disposé dans une partie fixe de l’aspirateur, les premier et deuxième connecteurs électriques étant configurés pour être disposés au moins en partie en dessous de l’interface utilisateur. Une telle disposition des premier et deuxième connecteurs électriques diminue l’encombrement de l’aspirateur.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’aspirateur comporte une carte de circuit imprimé d’interconnexion, également nommée carte d’interconnexion de batterie, qui est disposée au moins en partie en dessous de l’interface utilisateur et qui est équipée du deuxième connecteur électrique.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la carte de circuit imprimé d’interconnexion est distincte de la carte de circuit imprimé qui est équipée de l’au moins un contact électrique.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la batterie rechargeable est logée au moins en partie dans un compartiment de batterie délimité par la poignée de préhension.
- une première partie de poignée qui est inamovible par rapport à un corps principal de l’aspirateur, la première partie de poignée délimitant un logement interne et comprenant une ouverture d’accès qui débouche dans le logement interne, et
- une deuxième partie de poignée comportant une portion de préhension, qui est pourvue d’une surface de préhension configurée pour être saisie par un utilisateur, et une portion d’insertion montée de manière amovible dans le logement interne, la portion d’insertion étant configurée pour être retirée hors du logement interne et pour être introduite dans le logement interne via l’ouverture d’accès, la portion de préhension et la portion d’insertion délimitant le compartiment de batterie.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le premier connecteur électrique de la batterie rechargeable est prévu sur la portion d’insertion.
La est un graphique montrant, pour le deuxième exemple de réalisation de la , en fonction de la hauteur d’huile H contenue dans la chambre (en abscisse, en cm) d’une part, en traits pleins, la pression P exercée par la hauteur d’huile (ordonnée de droite, en bar) et d’autre part, en traits discontinus, la quantité d’huile Q contenue dans la chambre (ordonnée de gauche, en ml).
La illustre un troisième exemple de forme de chambre du carter d’huile.
La est un graphique montrant, pour le troisième exemple de réalisation de la , en fonction de la hauteur d’huile H contenue dans la chambre (en abscisse, en cm) d’une part, en traits pleins, la pression P exercée par la hauteur d’huile (ordonnée de droite, en bar) et d’autre part, en traits discontinus, la quantité d’huile Q contenue dans la chambre (ordonnée de gauche, en ml).
La illustre un quatrième exemple de forme de chambre du carter d’huile.
La est un graphique montrant, pour le quatrième exemple de réalisation de la , en fonction de la hauteur d’huile H contenue dans la chambre (en abscisse, en cm) d’une part, en traits pleins, la pression P exercée par la hauteur d’huile (ordonnée de droite, en bar) et d’autre part, en traits discontinus, la quantité d’huile Q contenue dans la chambre (ordonnée de gauche, en ml).
On définit par pompe à vide primaire, une pompe à vide volumétrique, qui est configurée pour aspirer, transférer, puis refouler un gaz à pomper à pression atmosphérique ou au-delà. Les rotors de la pompe à vide primaire peuvent être de type Roots, Claw ou à vis. Les rotors sont portés par deux arbres entrainés en rotation par un moteur de la pompe à vide primaire. Une pompe à vide primaire est également configurée pour pouvoir être mise en route à pression atmosphérique.
On définit par pompe à vide Roots (également appelé « Roots Blower » en anglais ou compresseur Roots ou « Booster » en anglais), une pompe à vide volumétrique configurée pour, à l’aide de deux rotors Roots, aspirer, transférer puis refouler un gaz à pomper. La pompe à vide Roots est montée en amont et en série d’une pompe à vide primaire. Les rotors sont portés par deux arbres entrainés en rotation par un moteur de la pompe à vide Roots.
On entend par « en amont », un élément qui est placé avant un autre par rapport au sens de circulation des gaz pompés F. A contrario, on entend par « en aval », un élément placé après un autre par rapport au sens de circulation des gaz pompés F. Les flèches F sur la montrent la direction de circulation des gaz pompés.
L’invention s’applique à tout type de pompe à vide sèche, c’est-à-dire comportant un ou au moins deux étages de pompage, telle que comprenant un à dix étages de pompage. Cette pompe à vide peut être une pompe à vide primaire comportant une pluralité d’étages de pompage et configurée pour refouler les gaz pompés à pression atmosphérique ou une pompe à vide, dite Roots ou compresseur Roots, de un à trois étages de pompage qui en utilisation, est raccordée en série et en amont d’une pompe à vide primaire et dont la pression de refoulement est celle obtenue par la pompe à vide primaire.