INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans le cas où une marque serait localisée dans la première zone d’un bras, alors le procédé selon l’invention pourrait être suivi d’un procédé de maintenance dans lequel le carter serait réparé pour supprimer ou atténuer la marque par exemple.
- le procédé comprend, entre les étapes b) et c) :
i) une première étape intermédiaire dans laquelle au moins une ligne est tracée sur le bras et/ou la surface externe de la virole interne et/ou la surface interne de la virole externe, le long de bords du ou de chaque dispositif de contrôle, et
- le mécanisme d’appareillage est logé dans un boîtier avec deux faces latérales externes opposées sur lesquelles sont rapportés les deux voyants ;
- chaque voyant comporte un socle pourvu d’un moyen d’encliquetage sur un aménagement complémentaire du boîtier de l’appareillage de commutation ;
- le socle de chaque voyant comprend des moyens de guidage adaptés à coopérer avec des moyens de guidage complémentaires prévus sur le boîtier de l’appareillage de commutation, ces moyens de guidage étant associés audit moyen d’encliquetage pour guider ledit voyant jusqu’à sa position d’encliquetage sur le boîtier ;
- ladite partie plane appartient à un support d’appareillage auquel est attaché le boîtier logeant le mécanisme d’appareillage de l’appareillage de commutation, cette partie plane bordant l’ouverture avant dudit boîtier ;
- ledit support d’appareillage forme une seule pièce monobloc avec ledit boîtier de l’appareillage de commutation ;
- ladite partie plane appartient au boîtier qui loge le mécanisme d’appareillage, elle fait partie d’une paroi avant qui borde l’ouverture avant dudit boîtier et qui est destinée à fermer au moins partiellement l’ouverture d’un support d’appareillage dans laquelle est rapporté ledit boîtier monté mécaniquement sur ledit support d’appareillage ;
- la touche de commande présente une face arrière plane dont deux parties sont destinées à recouvrir alternativement les débouchés desdites fentes situés sur la face avant de ladite partie plane tournée vers ladite touche de commande ;
- la touche de commande comprend en saillie de sa face arrière deux nervures distinctes, chaque nervure étant adaptée à s’engager dans la fente obturée par ladite touche de commande ; et
- les deux fentes s’étendent de part et d’autre dudit axe de positionnement suivant deux arcs de cercle appartenant à un cercle centré sur le point d’intersection entre ledit axe de basculement et ledit axe de positionnement.
est une vue en perspective éclatée d’un ensemble électrique comprenant un appareillage de commutation selon l’invention,
est une vue en perspective avant de l’ensemble électrique assemblé de la ,
est une vue de dessous en éclaté d’une partie de l’appareillage de commutation de la ,
est une vue de côté de la partie assemblée de la ,
L’exemple 2 illustre les performances d’un procédé H-Oil® avec une charge comportant une fraction d’huile de pyrolyse de plastiques et une fraction de la charge de référence (résidu sous-vide) utilisée dans l’exemple 1. Le mélange a été mis en œuvre lors d’une pré-étape d’homogénéisation du milieu (étape optionnelle).
La fraction lourde (I) de la charge est un résidu sous vide dit straight-run (RSV-SR) provenant directement de la distillation d’un brut de pétrole. La fraction huile de pyrolyse de plastiques (II) de la charge est une huile de pyrolyse issue d’un mélange de plastiques et contenant un niveau d’impuretés important.
Les principales caractéristiques de ces deux fractions de la charge sont présentées dans le Tableau 2 ci-après.
Charge pour l’hydroconversion Fraction I Fraction II Charge - RSV-SR Huile de pyrolyse de plastique Densité - 1,004 0,834 Indice de Brome g/100g - 59 MAV mg/g - 36 Viscosité cSt 922 (100 °C) 2,5 (40°C) Carbone Conradson % poids 18,1 - C 7 Asphaltenes % poids 6,1 - Nickel + Vanadium ppm poids 257 Si ppm poids 92 Chlore ppm poids 24 88 Azote ppm poids 4895 2109 Soufre - 3,25 % poids 135 ppm poids Oxygène %poids 0,46 0,58 Hydrogène % poids 10,8 11,6 Teneur en 180°C- % poids 0 51,0 Teneur 180-350°C % poids 0 34,0 Teneur 350-540°C % poids 13,9 12,1 Teneur en 540°C+ % poids 86,1 2,9
Les conditions opératoires de ces exemples sont synthétisées dans le Tableau 3 ci-dessous.
Exemple 1 Référence 100 % Fraction I 2 10 % huile de pyrolyse de plastiques Charge Fraction I (100 % poids) Fraction I (90 % poids) + Fraction II (10 % poids) Durée du palier d’homogénéisation h NC** 1 Température du palier d’homogénéisation °C NC** 200 Température de réaction °C 420 420 Durée de réaction min 150 150 Pression de réaction MPa 16 16
Le réacteur batch est chargé avec une masse prédéfinie de catalyseur de type NiMo sur alumine et avec les 100 % de RSV-SR (fraction I de la charge), préalablement chauffé à 100°C pour le rendre moins visqueux. Le réacteur est fermé, purgé à l’azote, purgé à l’hydrogène, puis pressurisé à l’hydrogène jusqu’à une pression d’environ 3 MPa. Le réacteur est ensuite mis en chauffe jusqu’à 100°C. À cette température, l’agitation est démarrée à 500 tour.min -1 . Progressivement, la température est portée de 100°C à la température de réaction et, en parallèle, l’agitation est portée progressivement de 500 à 1000 tour.min -1 . Lorsque la température de réaction est atteinte, la pression dans le réacteur est instantanément ajustée à la valeur ciblée par ajout d’H 2 . À ce moment, le temps de réaction est décompté. À la fin de la durée de l’expérience, le réacteur est refroidi rapidement pour stopper la réaction, l’agitation est arrêtée lorsque le réacteur est à la température ambiante, et l’effluent liquide et les gaz sont prélevés pour être analysés.
Le réacteur batch est d’abord chargé avec la même masse de catalyseur de type NiMo sur alumine que pour l’exemple 1 et avec les 90 % de RSV-SR (fraction I de la charge), préalablement chauffé à 100°C pour le rendre moins visqueux, puis les 10% d’huile de pyrolyse de plastiques (fraction II de la charge) sont ajoutés. Le réacteur est fermé, purgé à l’azote, purgé à l’hydrogène, puis pressurisé à l’hydrogène jusqu’à une pression d’environ 3 MPa. Le réacteur est ensuite mis en chauffe jusqu’à 100°C. À cette température, l’agitation est démarrée à 500 tour.min -1 . Progressivement, la température est portée de 100°C à 200°C et, en parallèle, l’agitation est portée progressivement de 500 à 1000 tour.min -1 . À 200°C, la pression dans le réacteur est alors de 4 MPa. Un palier d’une heure à cette température est respecté, bien que cette étape soit optionnelle, afin de s’assurer de la bonne dispersion de l’huile de pyrolyse (fraction II de la charge) dans le RSV-SR (charge I). À la suite de ce palier, le réacteur batch est chauffé jusqu’à la température de réaction, température à laquelle la pression dans le réacteur est instantanément ajustée à la valeur ciblée par ajout d’H 2 . À ce moment, le temps de réaction est décompté. À la fin de la durée de l’expérience, le réacteur est refroidi rapidement pour stopper la réaction, l’agitation est arrêtée lorsque le réacteur est à la température ambiante, et l’effluent liquide et les gaz sont prélevés pour être analysés.
Les résultats concernant la qualité de l’effluent liquide total et les performances d’hydroconversion de ces exemples sont détaillés dans les tableaux 4, 5 et 6 ci-dessous.
Expérience Exemple 1 (référence 100 % charge RSV-SR) Exemple 2 (avec 10 % d’huile pyrolyse plastique) Densité - 0,8989 0,8782 Carbone Conradson % poids 4,1 3,2 Asphaltènes C 7 % poids 0,45 0,43 Sédiments (IP-375) % poids 0,04 V ppm 2,8 Si ppm Chlore ppm Azote ppm 2915 2732 Soufre % poids 0,5 0,39 Oxygène % poids 0,22 0,27 Hydrogène % poids 12,25 12,55
Selon un mode de réalisation de l’invention, le joint d’étanchéité périphérique comporte au moins une portion de retenue, telle qu’une patte de retenue, configurée pour coopérer mécaniquement avec la partie de support.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’au moins une portion de retenue, qui est prévue sur le joint d’étanchéité périphérique, est située à l’opposé d’une zone de liaison entre la partie de liaison et le joint d’étanchéité périphérique.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la partie de liaison comporte une première portion d’extrémité reliée au joint d’étanchéité périphérique et une deuxième portion d’extrémité séparée du joint d’étanchéité périphérique.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la partie de liaison s’étend sous la partie de support.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le joint d’étanchéité périphérique présente une forme globalement rectangulaire. De façon avantageuse, la partie de liaison s’étend sensiblement parallèlement à une partie longitudinale du joint d’étanchéité périphérique.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la partie de support comporte un orifice de passage à travers lequel s’étend la partie de liaison, et par exemple la première portion d’extrémité de la partie de liaison.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la partie de support comporte au moins un orifice d’accès à travers lequel l’au moins un bouton de commande est accessible pour un utilisateur.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la partie de support comporte au moins une surface de support s’étendant sous et le long d’une portion du bord circonférentiel de l’au moins un bouton de commande, l’au moins une surface de support étant configurée pour supporter l’au moins un bouton de commande.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’au moins un bouton de commande est situé sensiblement dans un plan longitudinal médian de l’interface utilisateur.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’aspirateur comporte une carte de circuit imprimé qui est disposée au moins en partie en dessous de l’interface utilisateur, la carte de circuit imprimé étant équipée d’au moins un contact électrique, tel qu’un micro-interrupteur, l’au moins un bouton de commande étant configuré pour activer l’au moins un contact électrique lorsque l’au moins un bouton de commande est actionné par un utilisateur.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’au moins un bouton de commande comporte un insert de rigidification. Un tel insert de rigidification confère à l’au moins un bouton de commande une plus grande robustesse dans le temps, et assure un contact, avec l’au moins un contact électrique de la carte de circuit imprimé, plus fiable dans le temps)
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’au moins un bouton de commande, surmoulé sur la partie de support, surmoule également l’insert de rigidification. Ainsi, l’insert de rigidification est relié de manière étanche et par un matériau déformable élastiquement à la partie de support autorisant ainsi un déplacement de l’insert de rigidification par rapport à la partie de support tout en garantissant une étanchéité entre l’au moins un bouton de commande et la partie de support.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’aspirateur comporte une poignée de préhension, l’interface utilisateur étant disposée sur la poignée de préhension. Une telle disposition de l’interface utilisateur améliore l’ergonomie de l’aspirateur selon la présente invention.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’interface utilisateur comporte une surface externe qui est affleurante avec une surface externe de la poignée de préhension. Une telle disposition de l’interface utilisateur améliore l’ergonomie de l’aspirateur selon la présente invention.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la partie de support est au moins en partie transparente au rayonnement lumineux.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’aspirateur comporte au moins un indicateur de fonctionnement configuré pour indiquer visuellement à un utilisateur au moins un paramètre de fonctionnement de l’aspirateur, l’au moins un indicateur de fonctionnement étant configuré pour être visible à travers la partie de support.
Les effets cosmétiques sont notamment choisis parmi un effet anti-rougeur, anti-gonflement, purificateur, nettoyant, pour lutter contre un œdème, pour réduire les imperfections cutanées, pour améliorer la qualité de la peau, pour réduire les comédons, pour réduire les points noirs et pour réduire l’effet peau grasse.
Exemples Exemple 1 - Extrait d’ Aster alpinus selon l’invention
L’extrait est obtenu par le procédé d’extraction décrit ci-après. Le procédé comprend les étapes suivantes : séchage et broyage des parties aériennes de la plante, macération aqueuse des parties aériennes obtenues à l’étape a) à température ambiante en l’absence de solvant organique, filtration de l’extrait obtenu à l’étape b) et concentration de l’extrait obtenu à l’étape c).
L’extrait obtenu est alors sous forme d’un extrait aqueux comprend notamment des sucres, des flavonoïdes.
E xemple 2 - E xtrait d’ Aster tataricus selon l’invention
L’extrait est obtenu par le procédé décrit dans l’exemple 1. L’extrait obtenu est alors sous forme d’un extrait aqueux comprend notamment des sucres, des flavonoïdes.
Exemple 3 – Extrait selon l’invention sous forme solide
L’extrait est obtenu selon le procédé décrit en Exemple 1 ou 2 et comprend une dernière étape supplémentaire de séchage par lyophilisation pour obtenir soit un extrait d’Aster alpinus sous forme solide, soit un extrait d’Aster tataricus sous forme solide.
Essai sur l’effet antibactérien d’un extrait selon l’invention et hors invention
L’essai vise à comparer l’efficacité d’un extrait selon l’Exemple 1 ou l’Exemple 2 et d’un extrait du genre Aster obtenu à partir du système racinaire (Hors Invention). L’essai vise à identifier la concentration minimale inhibitrice (MIC) sur une souche de S. aureus déposée sous le numéro DSM799.
La concentration minimale inhibitrice (MIC) a été déterminée in vitro en utilisant la culture de S. aureus en solution dans des plaques de 96 puits. La concentration initiale de S. aureus était de 1,25*10^5 UFC/ml. Après 48h d'incubation en présence d'une série de dilutions de l'extrait, une goutte de 20µl a été prélevée et déposée sur une plaque de gélose TSB. Le diamètre de la "culture en gouttes" est d'environ 1,5 cm. Les cultures sur plaque de gélose ont ensuite été incubées à 37°C pendant 14 heures.
Le témoin positif correspond à la croissance maximale d’une bactérie, c’est-à-dire lorsqu’elle est entièrement confluente, ce qui signifie que les colonies de bactéries se collent les unes aux autres et qu'aucune n'est visible. Différents extraits selon l’invention et hors invention à différentes concentrations sont ainsi comparés. Lorsqu’aucune colonie, ou des colonies individuelles séparées, sont visibles, alors les bactéries ont été inhibées par l’extrait. La concentration de l’extrait est alors définie comme MIC.
Des extraits sous forme solide selon l’Exemple 3 ont été utilisés pour cet essai. Les extraits ont été dilués d’un tiers. Pour chaque extrait, les concentrations suivantes ont été testées : 8,3 mg/ml, 2,8 mg/ml, 0,9 mg/ml, 0,3 mg/ml et 0,1 mg/ml.
ii) une seconde étape intermédiaire dans laquelle le ou chaque dispositif de contrôle est retiré du carter,
et dans lequel l’étape c) est réalisée en fonction de la position de ladite au moins une marque par rapport à la ou chaque ligne tracée ; on comprend dès lors que la localisation de la ou chaque marque dans l’une des zones précitées peut se faire après retrait du dispositif de contrôle, grâce à la ligne ou aux lignes tracée(s) sur le carter qui permet(tent) de délimiter ces zones ;
- ladite au moins une ligne est tracée au feutre ;
- à l’étape b) : un premier dispositif de contrôle est monté autour d’une extrémité interne d’un premier bras, et un second dispositif de contrôle est monté autour d’une extrémité interne d’un second bras adjacent ;
- à l’étape b) : un troisième dispositif de contrôle est monté autour d’une extrémité externe du premier bras, et un quatrième dispositif de contrôle est monté autour d’une extrémité externe du second bras adjacent ;
- le ou chaque dispositif de contrôle comportant deux blocs, l’étape b) comprend le positionnement des deux blocs de part et d’autre du bras ;
- les deux blocs sont fixés ou maintenus ensemble ; par exemple par des aimants qui peuvent être intégrés dans les blocs ou par des organes de fixation ; en variante, les deux blocs pourraient être simplement maintenus ensemble manuellement ;
- chacun des blocs est formé d’une seule pièce ;
- chacun des blocs est réalisé par fabrication additive.
La présente invention concerne également un outillage pour la mise en œuvre d’un procédé tel que décrit ci-dessus, l’outillage comprenant au moins un dispositif de contrôle visuel configuré pour être monté autour d’une extrémité externe ou interne d’un bras du carter, le ou chaque dispositif de contrôle comportant deux blocs configurés pour être montés de part et d’autre du bras, chacun de ces blocs comportant :
- une première partie configurée pour recouvrir une partie de la surface interne de la virole externe ou de la surface externe de la virole interne,
- une seconde partie configurée pour recouvrir une partie d’une face intrados ou extrados du bras, et
- une jonction entre les première et seconde parties configurée pour s’étendre au niveau d’un congé de raccordement de la partie de face avec la partie de surface.
- chacun des blocs a une forme générale en L ;
- chacun des blocs comprend des patins en saillie configurés pour prendre appui sur le carter, le reste de chacun des blocs étant configuré pour être en retrait par rapport au carter pour définir un jeu de montage du ou de chaque dispositif de contrôle ; ce jeu de montage permet de compenser les éventuelles variations de côtes du carter du fait des tolérances de fabrication ;
- chacun des blocs comprend un bord longitudinal configuré pour former une référence de traçage ;
- chacun des blocs comprend au moins une portion configurée pour être appliquée contre une portion complémentaire de l’autre des blocs, de façon à permettre une fixation ou un maintien des deux blocs l’un vis-à-vis de l’autre ;
-- les deux blocs d’un même dispositif ont une couleur identique qui est différente de la couleur des blocs de l’autre dispositif, ou des couleurs des blocs des autres dispositifs ;
- chacun des blocs comprend une indication de montage sur l’extrémité interne ou externe du bras ; cette indication peut être intégrée à chaque bloc et peut par exemple être une mention en saillie ou en creux, tel que notamment « out » et « in » par référence au montage sur l’extrémité externe (« out » en anglais) ou sur l’extrémité interne (« in » en anglais) du bras ;
- l’outillage comprend au moins deux dispositifs de contrôle indépendants configurés pour être montés autour d’extrémités internes de bras, et deux autres dispositifs de contrôle indépendants configurés pour être montés autour d’extrémité externes de bras ; dans le cas où le carter à inspecter aurait deux types de bras, l’outillage pourrait alors comprendre uniquement ces quatre dispositifs de contrôle qui seraient utilisés pour être montés sur les extrémités des différents bras ;
- les dispositifs de contrôle sont tous différents ;
-- chacun des blocs est formé d’une seule pièce ;
-- chacun des blocs est réalisé par fabrication additive.
la est une vue schématique partielle en coupe axiale d’une turbomachine d’aéronef,
la est une vue en perspective d’un carter pour une turbomachine d’aéronef, telle que celle de la ,
la est une vue à plus grande échelle d’une partie de la et montre la jonction entre une extrémité interne d’un bras et la virole interne du carter,
la est une vue en perspective d’un outillage pour la mise en œuvre d’un procédé selon l’invention de localisation d’une marque sur un carter de turbomachine, cet outillage comportant ici plusieurs dispositifs de contrôle indépendants,
la est une vue schématique partielle en perspective d’un carter sur lequel sont montés deux dispositifs de contrôle au niveau des extrémités externes de deux bras adjacents, ces dispositifs de contrôle pouvant être différents en fonction des formes et dimensions des bras,
la est une vue schématique partielle en perspective d’un carter sur lequel sont montés deux dispositifs de contrôle au niveau des extrémités internes de deux bras adjacents, ces dispositifs de contrôle pouvant être différents en fonction des formes et dimensions des bras,
Par exemple, si la charge DUT consomme 10 microampères, la sortie du convertisseur analogique numérique 13 sera 0 LSB, celle du convertisseur analogique numérique 12 sera 0 LSB, celle du convertisseur analogique numérique 11 sera 330 LSB et celle du convertisseur analogique numérique 10 sera égale à 4095 LSB.
L’unité de traitement va donc sélectionner la donnée délivrée par le convertisseur analogique numérique 11 parce que les valeurs 0 LSB ne sont pas significatives, que la valeur 4095 LSB n’est pas significative car elle représente la valeur maximale du convertisseur analogique numérique. La seule valeur significative est la valeur 330 LSB délivrée par le convertisseur analogique numérique 11.
Par ailleurs, des chevauchements entre les chemins CH1 à CH4 permettent de conserver une bonne résolution lorsque l’unité de traitement 14 utilise des mesures de courant ayant de faibles valeurs sur un chemin.
Les figures 3 et 4 illustrent une deuxième variante de l’invention.
Sur la , les éléments analogues à ceux de la ont des références identiques à celles qu’ils ont sur la .
La description et la fonctionnalité de ces éléments analogues ne seront pas de nouveau décrites ici à des fins de simplification.
Le dispositif DV de la , diffère de celui de la en ce qu’il ne comprend ni les moyens de détection 29 utilisant la tension Vg3 ni les moyens de commande 28 permettant d’activer ou de désactiver le deuxième amplificateur de puissance 22.
L’étage d’alimentation 2 comprend ici une source de tension auxiliaire VD configurée pour générer une tension de décalage (tension d’« offset ») Voffset et un troisième additionneur/soustracteur 30 dont l’entrée – est connectée à la source de tension auxiliaire VD et dont l’entrée + est connectée à l’entrée de dispositif ED.
La sortie de ce troisième additionneur/soustracteur 30 forme un nœud auxiliaire EDR au niveau duquel est présente la tension auxiliaire VEDR inférieure à la tension de référence VREF et égale à VREF – Voffset.
Le nœud auxiliaire ERD est connecté à l’entrée + du deuxième additionneur/soustracteur 27.
Le premier additionneur/soustracteur possède une première tension de décalage intrinsèque et le deuxième additionneur/soustracteur possède une deuxième tension de décalage intrinsèque.
La tension de décalage Voffset est une tension constante et de valeur la plus faible possible définie telle que la tension Voffset soit supérieure à la somme des tensions de décalage intrinsèque des additionneurs/soustracteurs 25 et 27 plus communément appelées « erreur d’offset » sur des circuits intégrés d’amplificateur opérationnel et résultant des imprécisions de conception des additionneurs/soustracteurs 25 et 27.
L’homme du métier saura choisir la valeur de Voffset en fonction des caractéristiques de ces additionneurs/soustracteurs et de l’application envisagée. A titre d’exemple non limitatif, la tension de décalage Voffset peut être égale à 3mV.
Dans cette deuxième variante de réalisation, on compare deux consignes de tension différentes, à savoir la tension de référence VREF pour la boucle de régulation LOOP1 et la tension auxiliaire VEDR (VEDR = VREF – Voffset) pour la boucle de régulation LOOP2.
Ces deux consignes de tension sont comparées par rapport à la tension de sortie VOUT (mesurée à la borne de sortie ND22) respectivement par l’additionneur/soustracteur 25 pour la boucle LOOP1 et par l’additionneur/soustracteur 27 pour la boucle LOOP2.
Lorsque la charge DUT consomme un faible ou très faible courant, la charge DUT est alimentée à partir du premier amplificateur de puissance 21 à travers les deux résistances R1 et R2.
Selon une configuration, la première tête de fixation 14 comprend une face transversale F14 sensiblement perpendiculaire à l’axe longitudinal A12 sur laquelle est (sont) rapportée(s) la (ou les) plaque(s) 22, 22’. La face transversale F14 est reliée aux faces F22, F22’ et aux chants C22 des plaques 22, 22’ par des congés.