INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
BBE R1 BBE I1 BBE I2 BBE I3 Fraction minérale solide Telle que décrit précédemment Emulsion de bitume – nature F1 F2 F2 F2 Emulsion de bitume - teneur 7,1 ppc 8,4 ppc 9,1 ppc 9,7 ppc Fluxant – teneur 0,2 ppc - - - Fluxant - nature Oléoflux® siccativé* - - - Teneur en eau totale 8,0 ppc 11 ppc 10 ppc 10 ppc Teneur en liant anhydre résiduel conventionel (tlc) 4,58% 4,8 % 5,2 % 5,5 %
*siccativé avec 4% en masse d’Octa soligen® Manganese 10 HS de la société Borchers
L’enrobé hydrocarboné à froid BBE R1 est l’enrobé de référence fabriqué selon une méthode par séquençage. Les granulats d/D sont tout d’abord enrobés avec 1/3 de la masse d’émulsion totale pendant 8 secondes puis le sable 0/d humidifié par l’eau d’apport est introduit au mélange avec les 2/3 restants de la masse d’émulsion et la composition est malaxée pendant 9 secondes. En fin de malaxage, le fluxant est ajouté à la composition sous agitation puis l’enrobé est malaxé pendant 3 secondes supplémentaires.
Les enrobés hydrocarboné à froid BBE I1, BBE I2 et BBE I3 sont des enrobés selon l’invention. L’ensemble de la fraction solide minérale (0/D) est humidifée avec l’eau d’apport, puis la totalité de l’émulsion est ajoutée à la fraction solide minérale puis la composition (400-500g) est malaxée pendant 15 secondes vigoureusement (5 tr/s) pour simuler l’enrobage dans le malaxeur d’une machine d’application. Le mélange est ensuite malaxé de manière moins énergique (1tr/s) jusqu’à 90 secondes afin de simuler le passage de l’enrobé hydrocarboné à froid dans le traineau de la machine d’application.
On évalue l’enrobage, le temps de maniabilité, le temps de rupture ou l’indice couleur à 10 minutes, la compactabilité (PCG) et la résistance à la compression de ces bétons bitumineux à l’émulsion selon l’invention. L’enrobé hydrocarboné à froid est également évalué sans considérer le temps de maniabilité et le temps de rupture.
Il n’y a pas d’essais existants permettant d’évaluer la cohésion au jeune âge des BBE. L’appréciation de la cohésion à 1h et 24h se fait donc visuellement de manière générale. Afin de mettre en avant la cohésion supérieure des formules de l’invention, un essai simple, dit essai de fracture, a été mis au point dans le but de fournir des valeurs quantitatives.
Trois kilogrammes d’enrobé sont préparés par malaxage pendant 20 secondes de la fraction minérale solide et de l’émulsion cationique de bitume. Le BBE R1 est préparé par un procédé d’enrobage séquencé alors que les BBE I1, I2 et I3 sont préparés par un procédé d’enrobage direct. Pour le procédé d’enrobage séquencé, les étapes de séquençage consistent à malaxer pendant 8 secondes les granulats d/D avec une première partie d’émulsion (généralement un tiers de la masse totale d’émulsion), puis d’ajouter la fraction 0/d avec éventuellement les agrégats d’enrobés et la deuxième partie d’émulsion (généralement deux tiers de la masse totale d’émulsion), malaxer pendant 9 secondes, et enfin ajouter éventuellement le fluxant tout en malaxant le mélange jusqu’à 20 secondes de malaxage total.
Quatre plaques d’enrobé de dimension 120*120*20 mm sont ensuite préparées : - dans le cas du BBE R1, le procédé industriel est adapté en laissant l’enrobé foisonné pendant 4 heures à 18°C, représentant un temps de transport important, puis en décohésionnant le tas d’enrobé, afin de simuler le passage de l’enrobé dans les vis du finisseur, pour préparer les plaques de l’essai par compactage avec un rouleau manuel (6 passes) afin d’atteindre 2 cm d’épaisseur. Les plaques subissent ensuite un mûrissement à 18°C et 55% d’hygrométrie pendant 1 heure ou 24 heures avant de réaliser l’essai de fracture - dans le cas des BBE I1, I2 et I3, l’enrobé est coulé dans les mêmes moules mais directement après le malaxage. Une épaisseur de 2cm est fixée sans compactage cette fois-ci. Les plaques subissent ensuite un mûrissement à 18°C et 55% d’hygrométrie pendant 1 heure ou 24 heures avant de réaliser l’essai de fracture.
Après un mûrissement pendant 1 heure ou 24 heures, la plaque de BBE est démoulée et positionnée sur une surface plane comprenant une trappe s’ouvrant sur le vide. La plaque est placée avec un contrepoids placé sur sa partie fixe (partie placée sur la surface sans trappe) et la moitié de la plaque est placée dans le vide une fois la trappe ouverte. On mesure alors le temps nécessaire à la cassure de la plaque après ouverture de la trappe. Le résultat est donné en secondes et représente le temps de fracture. Plus le temps est élevé plus le BBE est résistant en flexion et donc plus la montée en cohésion est avancée.
La cohésion est jugée « très faible » si le temps de fracture est inférieur à 5s, « faible » si le temps de fracture est compris entre 5s et 20s, « forte » si le temps de fracture est compris entre 20s et 50s et « très forte » si le temps de fracture est supérieur à 50s.
Spécifications* BBE R1 BBE I1 BBE I2 BBE I3 Enrobage à 24h E1 E1 E1 E1 E1 Temps de maniabilité (s) - - 100 110 130 Indice couleur à 10 min - 0 0 0 1 Cohésion à 1h - Très Faible Forte Forte Forte Cohésion à 24h - Faible Très forte Très forte Très forte ESSAI DURIEZ (NF P98-251-4) % de vides (modalité 1) Valeur à déclarer 14,4 13,1 11,5 10,4 % de vides (modalité 2) ≤ 22 19,4 18,9 17,9 16,9 Résistance à la compression sans immersion selon modalité 1 (R en Mpa) ≥ 2,0 3,02 6,92 6,96 6,83 Rapport r18/R18 ≥ 0,70 0,85 0,86 0,86 0,93 Rapport r35/R35 ≥ 0,80 0,93 0,94 0,95 0,96 ESSAI DE COMPACTAGE A LA PRESSE A CISAILLEMENT GIRATOIRE (NF P 98-252) % de vide à V25 ≤ 26 24,3 24,8 22,9 24,4 ESSAI DE MODULE de rigidité (NF EN 12697-26 annexe C, juin 2018) Module de rigidité (MPa) Valeur à déclarer 3256 4419 4075 3790
* Spécifications BBE type 2 TM telles que définies dans la norme NF P 98-139 :2016-12
Les résultats présentés dans le tableau ci-dessus démontrent qu’il est possible d’obtenir un très bon enrobage en utilisant le procédé selon l’invention. Il est également possible d’obtenir un temps de maniabilité compatible avec la fabrication d’un enrobé hydrocarboné à froid en machine autoportée.
Selon le procédé de l’invention, les enrobés hydrocarbonés à froid présentent une montée en cohésion nettement plus rapide et plus forte qu’avec un enrobé hydrocarboné à froid fabriqué selon la méthodologie connue de l’art. Les spécifications mécaniques minimales exigés par la norme NF P 98-139 sont largement atteintes. Une nette augmentation de la résistance à la compression est notée pour les enrobés hydrocarbonés à froid selon l’invention par rapport à un enrobé fabriqué selon la méthodologie connue de l’art.
CUVE DE VEHICULE DE VOIRIE COMPORTANT DES MOYENS D’ASPIRATION ET D’EVACUATION DE L’AIR SOUFFLE PAR UNE TURBINE La présente invention concerne une cuve comportant des moyens d’aspiration et d’évacuation de l’air soufflé par une turbine, prévue pour être utilisé sur des véhicules de voirie, tels que par exemple des balayeuses urbaines ou des véhicules de dépoussiérage.
De préférence, le premier compartiment 8 côté phase comprend de préférence une première chambre d’extinction de l’arc 33.
De préférence et comme l’illustrent les figures 7 à 11, ledit appareil électrique de protection comprend en outre au moins un deuxième sous-ensemble modulaire 14 comprenant :
une ligne de courant de phase additionnelle comprenant au moins une troisième paire de contacts 15,
une ligne de courant de neutre additionnelle comprenant au moins une quatrième paire de contacts 16,
une unité de commutation additionnelle 17 agencée pour commuter ladite troisième paire de contacts 15 et ladite quatrième paire de contacts 16,
une unité de déclenchement magnétique additionnelle 18 agencée pour déclencher ladite unité de commutation additionnelle 17 en cas de court-circuit,
une unité de déclenchement différentiel additionnelle 19 agencée pour déclencher ladite unité de commutation additionnelle 17 en cas de défaut différentiel,
ledit deuxième sous-ensemble modulaire 14 s’étendant sur une largeur L6 selon la première direction Y inférieure à la valeur d’un module, la valeur dudit module étant de préférence égale à 18 millimètres,
ledit deuxième sous-ensemble modulaire 14 s’étendant longitudinalement en outre sur une longueur L7 selon la deuxième direction X,
une paroi de séparation additionnelle 20 qui s’étend selon la deuxième direction X sur une longueur de délimitation L8 inférieure à ladite longueur L7, de sorte à délimiter un troisième compartiment 21 côté phase comprenant au moins la troisième paire de contacts 15 d’un quatrième compartiment 22 côté neutre comprenant au moins la quatrième paire de contacts 16, le troisième compartiment 21 étant distinct du quatrième compartiment 22,
ladite unité de déclenchement magnétique additionnelle 18 et ladite unité de déclenchement différentiel additionnelle 19 s’étendent selon la première direction Y chacune sur la totalité de ladite largeur L6 et sont chacune situées en dehors du troisième compartiment 21 et du quatrième compartiment 22.
Avantageusement, la paroi de séparation additionnelle 20 permet de séparer au moins la troisième paire de contacts 15 de la ligne de courant de phase de la deuxième paire de contacts 16 de la ligne de courant de neutre, de sorte à les isoler électriquement l’une de l’autre. Autrement dit, la paroi de séparation additionnelle 20 permet de séparer la chambre de coupure de la phase et la chambre de coupure de neutre du deuxième sous-ensemble modulaire 14. Ainsi, la paroi de séparation additionnelle 20 ne s’étend pas en longueur selon la deuxième direction X là où cela n’est pas nécessaire, c’est-à-dire que la paroi de séparation additionnelle 20 s’étend seulement selon la deuxième direction X dans le but d’isoler électriquement la troisième paire de contacts 15 de la ligne de courant de phase de la quatrième paire de contacts 16 de la ligne de courant de neutre. En outre, l’unité de déclenchement magnétique additionnelle 18 qui réalise la fonction magnétique additionnelle occupe sensiblement la totalité de ladite largeur L6. De la même façon, l’unité de déclenchement différentiel additionnelle 19 qui réalise la fonction différentielle additionnelle occupe sensiblement la totalité de ladite largeur L6. Le premier sous-ensemble modulaire 1 et le deuxième sous-ensemble modulaire 14 selon l’invention peuvent avantageusement être contenus chacun dans un volume modulaire, par exemple respectivement le premier boîtier 31 et un deuxième boîtier 32 décrit ci-après, ayant une largeur L31, L32 qui vaut un module, la valeur dudit module étant de préférence égale à 18 millimètres. Le premier sous-ensemble modulaire 1 et le deuxième sous-ensemble modulaire 14 permettent chacun d’intégrer la fonction magnétique et la fonction différentielle dans un volume modulaire de la largeur d’un module et de permettre une coupure de la phase et du neutre.
De préférence, le troisième compartiment 21 côté phase comprend une deuxième chambre d’extinction de l’arc 34.
Dans l’exemple illustré dans les figures 7 à 11, l’appareil électrique de protection est au format modulaire avec une largeur totale Lt qui est égale à deux modules et comprend ainsi deux sous-ensembles modulaires à savoir le premier sous-ensemble modulaire 1 et le deuxième sous-ensemble modulaire 14, tels que décrits précédemment.
L’unité de déclenchement magnétique 5 et/ou l’unité de déclenchement magnétique additionnelle 18 comprennent de préférence un actionneur magnétique.
L’unité de déclenchement différentiel additionnelle 19 comprend de préférence les mêmes moyens que l’unité de déclenchement différentiel 6 qui ont été décrits ci-dessus.
La capuche 14 présente un bord périphérique qui, lorsque la capuche 14 est fermée, délimite l’ouverture destinée au passage du visage de l’utilisateur équipé du masque à gaz. Le bord périphérique de la capuche 14 est formé par un bord périphérique 31 de la couche interne 30 et un bord périphérique 21 de la couche externe 20.
En d’autres termes, la couche interne 30 de la capuche 14 présente un bord périphérique 31 et la couche externe 20 de la capuche 14 présente un bord périphérique 21, chacune définissant une ouverture destinée au passage du visage de l’utilisateur, lorsque la capuche 14 est fermée. Lorsque la capuche est fermée, le bord périphérique 21 de la couche externe 20 se superpose sensiblement sur le bord périphérique 31 de la couche interne 30, comme illustré sur la .
Selon l’invention, le bord périphérique 21 de la couche externe 20 de la capuche 14 est assemblée solidairement au bord périphérique 31 de la couche interne 30 de la capuche 14 uniquement au niveau d’une partie inférieure 22.
Par assemblée solidairement, on entend que la couche externe 20 et la couche interne 30 de la capuche 14 sont liées entre elles de manière irréversible.
De préférence, la couche externe 20 et la couche interne 30 de la capuche 14 sont liées entre elles, au niveau de la partie inférieure, par couture.
La capuche 14 selon l’invention se différentie ainsi des capuches existantes, où la couche externe 20 et la couche interne 30 sont assemblées solidairement sur tout leur bord périphérique 21, 31.
La partie inférieure 22 du bord périphérique 21 de la couche externe 20 et la partie inférieure 32 du bord périphérique 31 de la couche interne 30 correspondent à une partie inférieure de l’ouverture.
Préférentiellement, la partie inférieure 22 du bord périphérique 21 de la couche externe 20 correspond, lorsque l’utilisateur porte un casque 60, à la partie du bord périphérique 21 de la couche externe 20 qui n’est pas protégée par le casque 60 de l’utilisateur.
Dans une forme de réalisation, la partie inférieure du bord périphérique 21 de la couche externe 20 correspond à une partie du bord périphérique destinée à être située sous les oreilles de l’utilisateur, au niveau de la région sous mandibulaire, lorsque la capuche est portée par l’utilisateur et fermée.
Ainsi, la couche interne 30 et la couche externe 20 sont liées ensemble de sorte à pouvoir être décalée l’une par rapport à l’autre d’une configuration complètement assemblée, dans laquelle la couche externe est complètement superposée à la couche interne, à une configuration partiellement assemblée, dans laquelle elles sont retenues ensemble uniquement au niveau de la partie inférieure de leur bord périphérique 21, 31.
En d’autres termes, dans la configuration complètement assemblée, la partie supérieure du bord périphérique 21 de la couche externe 20 est superposée à, ou positionnée à proximité de, la partie supérieure du bord périphérique 31 de la couche interne 30. Dans la configuration partiellement assemblée, la partie supérieure du bord périphérique 21 de la couche externe 20 est dissociée de la partie supérieure du bord périphérique 31 de la couche interne 30 et la couche externe 20 peut être rabattue, indépendamment de la couche interne 30. De préférence, la couche externe 20 peut être rabattue jusqu’à la nuque de l’utilisateur, lorsque l’utilisateur porte la capuche.
De préférence, la couche interne 30 et la couche externe 20 sont également liées solidairement ensemble derrière la tête, depuis leur bords périphériques. Dans un exemple préféré de réalisation, la couche interne 30 et la couche externe 20 sont liées entre elles au niveau des extrémités de la partie inférieure des bords périphériques. La couche interne 30 et la couche externe 20 sont par exemple liées solidairement par une couture 23, comme illustrée sur la . Préférentiellement, la couche interne 30 et la couche externe 20 sont liées solidairement au niveau de l’occiput de la tête de l’utilisateur, lorsque l’utilisateur porte la capuche. De préférence, lorsque l’utilisateur porte la capuche, la liaison solidaire, derrière la tête, entre la couche interne 30 et la couche externe 20 est située au-dessus du bord périphérique externe de la couche externe, lorsque la couche externe est rabattue. Ainsi, même lorsque la couche externe est rabattue, et que le casque est mis, l’utilisateur est protégé, entre la partie située sous le casque et la couche externe rabattue.
Dans un mode de réalisation préféré (non représenté), la couche interne 30, au niveau de son bord périphérique 31, peut être recouverte par une couche de matériau configurée pour stopper l’agent contaminant sous forme liquide, présentant une double caractéristique hydrophobe et oléophobe. Ainsi, si le bord périphérique 21 de la couche externe 20 venait à être décalé légèrement du bord périphérique 31 de la couche interne 30, par exemple suite à certains mouvements de tête de l’utilisateur, l’utilisateur resterait néanmoins protégé, entre les deux bords périphériques 21, 31, contre la propagation de l’agent contaminant sous forme liquide. La couche de matériau utilisée pour recouvrir le bord périphérique 31 de la couche interne 30 est préférentiellement similaire à la couche externe.
Dans la variante de réalisation où la veste de protection comporte la couche intermédiaire, configurée pour stopper l’agent contaminant se présentant sous forme aérosol, ladite couche intermédiaire est préférentiellement assemblée solidairement à la couche interne. Ladite couche intermédiaire peut être par exemple assemblée solidairement au bord périphérique 31 de la couche interne 30, ou être contrecollée sur une surface externe de la couche interne 30, ou encore faire partie intégrante de la couche interne 30. Par surface externe de la couche interne, on entend la surface de la couche interne qui est opposée à une surface de la couche interne en vis-à-vis de la tête de l’utilisateur. Ainsi, dans la configuration partiellement assemblée, la partie supérieure du bord périphérique 21 de la couche externe 20 est dissociée de la partie supérieure du bord périphérique 31 de la couche interne 30 et de la couche intermédiaire. La couche externe 20 peut être rabattue, indépendamment de la couche interne 30 et de la couche intermédiaire.
Alternativement, la couche intermédiaire peut être assemblée à la couche externe. Ladite couche intermédiaire peut être par exemple assemblée solidairement au bord périphérique 21 de la couche externe 20, ou être contrecollée sur une surface interne de la couche externe 20, ou encore faire partie intégrante de la couche externe 20. Par surface interne de la couche externe, on entend la surface en vis à vis de la surface externe de la couche interne. Ainsi, dans la configuration partiellement assemblée, la couche externe 20 et la couche intermédiaire peuvent être rabattues ensemble, indépendamment de la couche interne 30.
De manière préférentielle, la couche interne 30 de la capuche 14 comporte, au niveau du bord périphérique 31, un système de serrage de l’ouverture, dit premier système de serrage (non représenté sur les figures). Le premier système de serrage permet avantageusement d’exercer une tension autour du masque à gaz 50 de l’utilisateur, lorsque la capuche 14 est fermée, et d’assurer un réglage de la circonférence de l’ouverture en fonction de la taille du masque à gaz.
- la est une représentation schématique d’un autre exemple de système de formation de faisceaux avec multiplexage de 2K faisceaux décimés par 2K,
Bien entendu, les moyens de régulation MOD_REGUL en température du pare-brise 110 décrits ci-avant ne constituent que des exemples de réalisation de l’invention. D’une manière générale, tout moyen de régulation en température du pare-brise 110 connu peut être mis en œuvre dans le cadre de la présente invention.
De manière conventionnelle, ledit système HVAC est configuré pour chauffer, refroidir et ventiler l'habitacle du véhicule équipant la voiture électrique 100. Les détails de conception et d’implémentation d’un tel système HVAC étant bien connus de l’homme du métier, ils ne sont pas rappelés ici.
Il est à noter que, pour ce qui concerne le mode de réalisation décrit ici, il est considéré que le système SYS_P n’est pas intégré au (mais seulement connecté au) système HVAC. Dit encore autrement, il est considéré que ces deux systèmes SYS_P, HVAC constituent deux entités distinctes, éventuellement intégrées toutes deux à un système de préconditionnement global (non représenté sur les figures) de la voiture électrique 100. Un tel système de préconditionnement global de la voiture électrique 100 réalise donc deux fonctions distinctes, à savoir une première fonction de préconditionnement en température du pare-brise 110 et une deuxième fonction de préconditionnement en température de l’habitacle.
Rien n’exclut cependant d’adopter, suivant d’autre modes de réalisation, un autre point de vue selon lequel le système SYS_P de précondtionnement en température du pare-brise 110 fait partie intégrante du système HVAC. Cet autre point de vue peut se justifier, par exemple, par le fait que le pare-brise 110 forme une frontière de l’habitacle de la voiture électrique 100.
De manière conventionnelle, le système HVAC est configuré de sorte à permettre que l’habitacle de la voiture électrique 100 atteigne une température donnée lorsque la voiture électrique 100 est à l’arrêt et avant son prochain départ. Pour désigner cette température donnée, il est désormais fait référence dans la suite de la description à la « température de préconditionnement de l’habitacle à la date de prochain de départ ».
Ladite date de prochain départ correspond à la date à laquelle il est attendu qu’un utilisateur de la voiture électrique 100 utilise à nouveau ce dernier pour un prochain trajet, après que la voiture électrique 100 ait été mis à l’arrêt.
A titre d’exemple purement illustratif, la voiture électrique 100 est utilisé de manière quotidienne par ledit utilisateur pour se rendre sur son lieu de travail. Lorsque l’utilisateur rentre à son domicile à la fin de sa journée de travail, il stationne la voiture électrique 100, le laissant à l’arrêt, et typiquement le connecte à une station de recharge électrique afin de recharger la ou les batteries électriques. Le prochain départ a donc lieu la journée suivante, la date de départ (mois/jour/heure) étant définie par la prochaine utilisation de la voiture électrique 100 pour que l’utilisateur se rende à son travail.
Bien entendu, un tel exemple d’utilisation de la voiture électrique 100 n’est en rien limitatif de l’invention. En particulier, rien n’exclut d’envisager que la date de prochain départ ne corresponde pas à une date se répétant de manière quotidienne. D’une manière générale, aucune limitation n’est attachée à la manière dont est définie ladite date de prochain départ.
Conformément à l’invention, le système SYS_P est configuré pour réaliser des traitements permettant de contrôler (i.e. réguler) la température du pare-brise 110 en vue d’un prochain départ de la voiture électrique 100, en mettant en œuvre un procédé de préconditionnement selon l’invention, décrit en détail ci-après et dont une partie des étapes est incluse dans une boucle de contrôle (fermée) de la température dudit pare-brise 110.
La mise en œuvre de ce procédé de préconditionnement, via ledit système SYS_P de préconditionnement, permet avantageusement de contrôler de manière fine la température du pare-brise 110 en vue du prochain départ de la voiture électrique 100, de sorte notamment à éviter un trop grand écart de température entre ledit pare-brise 110 et l’habitacle dudit véhicule 100. De cette manière, il devient possible d’éviter des transferts de chaleur excessifs entre l’intérieur et l’extérieur du véhicule 100, notamment lorsque le véhicule 100 débute son prochain trajet. Il en résulte une préservation de l’autonomie de la ou des batteries électriques dudit véhicule 100 (en effet, le système HVAC est moins sollicité pour compenser les pertes de chaleur liées à un trop grand écart de température entre intérieur et extérieur du véhicule 100), mais également une réduction très importante du risque d’apparition de buée sur le pare-brise 110 lorsque le prochain trajet débute dans un environnement froid.
La représente schématiquement un exemple d’architecture matérielle du système SYS_P de préconditionnement de la .