INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En pratique, le contre-écrou 11 est d’abord vissé sur la vis 10, puis la rondelle d’arrêt 9 est insérée sur la vis 10. Ensuite, la vis 10 est vissée dans la partie inférieure 7b de la tige de commande 7, puis le contre-écrou 11 est vissé sur la vis 10 de manière à bloquer la rondelle d’arrêt 9 contre l’extrémité inférieure de la tige de commande 7, la vis 10 et le contre-écrou 11 permettant ainsi d’adapter la longueur du dispositif à la configuration de la chasse d’eau.
Le tronçon de tube, l’au moins une saillie ou l’au moins une nervure verticale permet ainsi de limiter la course de la platine dans le carter, de manière à éviter un endommagement du premier ressort de compression.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, l’au moins une excroissance est une saillie en forme de section de couronne.
La hauteur de ladite saillie est sensiblement supérieure à la hauteur du second ressort de compression en position comprimée de façon à éviter l’écrasement dudit second ressort.
De façon connue et avantageusement, la taille de la surface d’appui du bouton de commande grand volume est supérieure à celle du bouton de commande petit volume.
Ainsi, l’utilisateur peut facilement différencier les deux boutons de commande.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, la surface d’appui du bouton de commande grand volume possède une taille sensiblement égale aux trois quarts de l’ouverture supérieure du carter, et la surface d’appui du bouton de commande petit volume possède une taille sensiblement égale au quart de l’ouverture supérieure du carter.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, la rondelle d’arrêt disposée à l’extrémité inférieure de la tige de commande est fixée à l’aide d’une vis et d’un contre-écrou, le diamètre de la rondelle d’arrêt étant supérieur à celui de l’alésage du fond du carter, la rondelle d’arrêt étant configurée pour venir en butée contre la surface externe du fond du carter dans la position de repos du dispositif de commande de chasse d’eau.
La rondelle d’arrêt permet ainsi de limiter la remontée du bouton de commande grand volume lorsque le dispositif est au repos.
La vis est vissée axialement dans l’extrémité inférieure de la tige de commande, et le contre-écrou est vissé sur la vis pour bloquer la rondelle contre l’extrémité inférieure de la tige de commande, la vis et le contre-écrou permettant ainsi d’adapter la longueur du dispositif à la configuration de la chasse d’eau.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, la surface latérale externe du carter comprend un moyen de fixation, tel qu’un filetage externe associé à un contre-écrou, pour permettre la fixation du carter sur un couvercle de réservoir de chasse d’eau ou un panneau mural de commande de chasse d’eau.
Ainsi, une fois que le carter est installé dans l’orifice du couvercle de réservoir ou du panneau mural de commande, le contre-écrou peut être vissé sur le filetage externe de la surface latérale externe du carter de manière à fixer le carter sur le couvercle de réservoir ou le panneau mural de commande.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, la partie inférieure de la tige de commande possède une section non circulaire, telle que des cannelures périphériques, et l’alésage du fond du carter possède une section complémentaire de celle de la partie inférieure de la tige de commande de manière à empêcher la rotation de la tige de commande dans le carter.
Ainsi, la section non circulaire de la partie inférieure de la tige de commande ajustée dans l’alésage de forme complémentaire du fond du carter permet d’empêcher la rotation de la tige de commande lors du serrage de la vis de réglage dans l’extrémité inférieure de la tige de commande.
est une vue en coupe d’un dispositif de commande pour mécanisme de chasse d’eau selon la présente invention, dans sa position de repos ;
Par « bouton de commande petit volume », on entend un bouton de commande permettant le déclenchement d’un petit volume d’eau de rinçage (c’est-à-dire, un volume de rinçage inférieur au grand volume de rinçage) lorsqu’un utilisateur appuie sur celui-ci.
Ainsi, lorsque l’utilisateur appuie simultanément sur les boutons de commande grand volume et petit volume, ces derniers descendent dans le carter d’une première distance (à savoir, jusqu’à ce que la face inférieure de la platine soit en contact avec le bord supérieur de l’au moins une butée du carter), de telle sorte que, lorsque l’extrémité inférieure de la tige de commande est reliée à un mécanisme de chasse d’eau, le déplacement de la tige de commande de la première distance provoque le déclenchement d’un petit volume d’eau de rinçage dans la cuvette de wc.
Autrement, lorsque l’utilisateur appuie uniquement sur le bouton de commande grand volume, ce dernier descend dans le carter jusqu’à ce que l’au moins une excroissance disposée sur l’une parmi la face inférieure de la surface d’appui du bouton de commande grand volume et la face supérieure de la platine soit en contact avec l’autre parmi la face inférieure de la surface d’appui du bouton de commande grand volume et la face supérieure de la platine, puis, lorsque l’utilisateur poursuit plus profondément l’appui, le bouton de commande grand volume continue sa course et entraîne avec lui la platine jusqu’à ce que cette dernière soit en contact avec l’au moins une butée du carter. Le bouton de commande grand volume descend ainsi d’une seconde distance (supérieure à la première distance) dans le carter, de telle sorte que, lorsque l’extrémité inférieure de la tige de commande est reliée à un mécanisme de chasse d’eau, le déplacement de la tige de commande de la seconde distance provoque le déclenchement d’un grand volume d’eau de rinçage dans la cuvette de wc.
Le second ressort de compression est ainsi comprimé uniquement lorsque l’utilisateur appuie sur le bouton de commande grand volume seul.
Les raideurs des premier et second ressorts de compression doivent être suffisantes pour faire remonter les deux boutons de commande en position de repos (c’est-à-dire, affleurant l’ouverture supérieure du carter) lorsque l’utilisateur relâche son appui.
Le dispositif de commande selon la présente invention peut ainsi être installé sur une chasse d’eau comprenant un réservoir de chasse d’eau sur lequel est disposé un couvercle de réservoir de chasse d’eau ou panneau mural de commande de chasse d’eau comprenant un orifice, la chasse d’eau comprenant en outre un mécanisme de chasse d’eau disposé dans le réservoir de chasse d’eau, le carter du dispositif de commande étant inséré dans un orifice du couvercle de réservoir ou panneau mural de commande, et l’extrémité inférieure de la tige de commande du dispositif de commande étant reliée au mécanisme de chasse d’eau.
De préférence, la platine est située sensiblement à mi-hauteur dans le carter lorsque le dispositif de commande est au repos.
De préférence, le bord supérieur de l’au moins une butée dans le carter est sensiblement situé au tiers de la profondeur du carter.
Ainsi, contrairement à l’état antérieur de la technique, en raison du nombre limité de pièces qui le composent, le dispositif de commande selon la présente invention est plus robuste, plus simple de réalisation et moins coûteux.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, la tige de commande présente un épaulement positionné au contact de la face inférieure de la platine lorsque le dispositif est au repos, de telle sorte que, lorsqu’un utilisateur appuie uniquement sur la surface d’appui du bouton de commande petit volume, la platine entraîne la tige de commande jusqu’à ce que l’au moins une butée arrête la course de la platine, la descente de la tige de commande étant alors limitée à la première distance D1.
Ainsi, de cette manière, lorsque l’utilisateur appuie uniquement sur le bouton de commande petit volume, cet appui entraîne la descente du bouton de commande grand volume et la course est limitée par la distance entre la face inférieure de la platine et le bord supérieur de l’au moins une butée (c’est-à-dire, la première distance), puis lorsque l’utilisateur relâche l’appui sur le bouton de commande petit volume, le premier ressort repousse l’ensemble en position de repos. La présence de l’épaulement sur la tige de commande permet ainsi le déclenchement du petit volume de rinçage lorsque l’utilisateur appuie uniquement sur le bouton de commande petit volume.
L’appui de la face inférieure de la platine sur l’épaulement de la tige de commande permet d’assurer l’affleurement simultané des surfaces d’appui des deux boutons de commande au niveau de l’ouverture supérieure du carter lorsque le dispositif est au repos.
Selon une caractéristique particulière de l’invention, l’au moins une butée disposée dans le carter pour limiter la descente de la platine est au moins l’un parmi : un tronçon de tube ménagé sur le fond du carter ou sur la face inférieure de la platine ; au moins une saillie ménagée sur le fond du carter ou sur la face inférieure de la platine ; et au moins une nervure verticale qui est ménagée sur la surface latérale interne du carter et dont l’extrémité supérieure sert de butée pour la platine.
Indifféremment, le tronçon de tube ou l’au moins une saillie pourra être disposé(e) à l’intérieur du premier ressort de compression ou à l’extérieur de ce dernier.
Indifféremment, le tronçon de tube ou l’au moins une saillie pourra être solidaire du fond du carter ou de la face inférieure de la platine.
En variante, le tronçon de tube pourra être une pièce indépendante formant cuvette avec un fond pour recevoir le premier ressort de compression.
L’aptitude au recyclage des différents alliages A à N est évaluée en calculant la quantité maximum de la composition moyenne calculée au tableau 2 ci-dessous pour chaque élément. Une valeur supérieure à 100% signifie que la tôle plaquée ne fournit pas la quantité de l’élément considéré donc que rien ne limite l’introduction de la tôle plaquée pour réaliser l’alliage pour l’élément considéré. Une valeur inférieure à 100% implique que la tôle plaquée fournit trop de l’élément considéré et qu’il faut limiter l’introduction de la tôle plaquée pour réalise l’alliage. Il est donc nécessaire de ne prendre en compte que le minimum sur tous les éléments pour chaque alliage évalué pour définir son aptitude au recyclage. Pour le Cr et le Ti, le calcul de l’aptitude au recyclage n’est pas fait avec la teneur en Ti et en Cr des alliages testés mais avec la valeur de 0.05% qui correspond au maximum conventionnel de 0.05% des impuretés.
Si Fe Cu Mn Mg Cr Ti aptitude au recyclage A >100% >100% 36% 45% >100% >100% 69% 36% B 70% >100% 25% 11% >100% >100% 69% 11% C 94% 100% 84% 51% >100% >100% 69% 51% D 94% 100% 38% 52% >100% >100% 69% 38% E >100% 100% >100% 50% >100% >100% 69% 50% F 94% >100% 84% 52% >100% >100% 69% 52% G >100% 100% 84% 82% >100% >100% 69% 69% H 94% >100% 35% 54% >100% >100% 69% 35% I >100% 100% >100% 49% >100% >100% 69% 49% J 94% >100% 76% 54% >100% >100% 69% 54% K 81% >100% 49% 48% >100% >100% 69% 48% L 92% >100% 48% 48% >100% >100% 69% 48% M 93% >100% 40% 41% >100% >100% 69% 40% N 80% >100% 39% 41% >100% >100% 69% 39%
Ces plaques ont été homogénéisées à la température de 555°C pendant 4 heures, puis laminées à chaud à une épaisseur de 6mm avec une température de début de laminage à chaud de 550°C puis laminées à froid en tôles d’épaisseur de 1mm. Ces tôles ont été ensuite mises en solution à une température supérieure à 530°C pendant 15s puis trempées jusqu’à la température de 60°C. Les tôles ont ensuite été pré revenues à 80°C pendant 16 heures.
Les propriétés mécaniques ont été testées à l’état T4. Les résultats sont dans le tableau 4. La dernière colonne est la limite d’élasticité de ces échantillons après 7 jours de maturation après simulation de cuisson des peintures (Bake hardening ou BH) avec un traitement de thermique de 170°C pendant 20 minutes. Le sens TL est le sens travers au sens de laminage.
T4, sens TL, maturation de 7 jours BH, sens TL Ref LDH (mm) Rp0,2 (MPa) Ag (%) A (%) Rp0,2 (MPa) A CE 24,1 150 21,3 24,9 240 B CE 26,1 124 23,9 27,3 215 C CE 23,7 123 22,0 24,8 211 D CE 24,4 166 22,1 25,5 256 E CE 24,2 130 22,6 25,8 214 F CE 24,1 166 22,9 26,3 254 G CE 23,8 135 20,3 22,8 230 H CE 23,9 140 22,0 25,6 237 I CE 23,3 131 21,2 23,3 223 J CE 24,4 146 21,6 24,4 227 K E 25,6 119 22,8 25,9 211 L E 25,6 131 23,5 27,3 217 M E 25,9 136 23,9 27,8 218 N E 25,6 138 23,2 26,8 238
La montre que les tôles selon l’invention K, L, M, N sont un bon compromis entre la formabilité et l’aptitude au recyclage. En effet la tôle B est un peu meilleure en formabilité mais avec une aptitude au recyclage très basse. Les autres tôles peuvent avoir une meilleure aptitude au recyclage mais avec une formabilité sensiblement diminuée.
La montre que les tôles selon l’invention K, L, M, N sont un bon compromis entre la formabilité et le niveau de pollution en Fe, Cr et Mn. En effet la tôle B est un peu meilleure en formabilité mais avec une un alliage de haute pureté avec une teneuse basse en pollution. Les autres tôles contiennent une plus forte teneur en polluants Fe, Cr et Mn mais avec une formabilité sensiblement diminuée.
Les figures 3 et 4 montrent que les tôles selon le compromis entre LDH (formabilité) et Rp0,2 à l’état T4 (effort de mise en forme) et entre LDH et Rp0,2 après simulation de cuisson des peintures (BH ou bake hardening). Les tôles K, L, M et N présentent un meilleur compris que les autres tôles (sauf la tôle B mais la tôle B n’est pas selon l’invention du fait de de sa faible teneur en l’un des polluants qu’est le Mn). Les tôles K et L ont un niveau de formabilité similaire aux tôles M et N grâce à la teneur en Cu qui compense le niveau en pollution de Mn + Cr + Fe.
La montre deux compromis avantageux différents entre aptitude au recyclage et limite d’élasticité à l’état T4 et après cuisson des peintures. La tôle N présente de meilleures limites d’élasticité à l’état T4 et après cuisson des peintures et une aptitude au recyclage un peu plus faible. La tôle L présente une meilleure aptitude au recyclage et des limites d’élasticité à l’état T4 et après cuisson des peintures un peu plus faibles.
Les tôles K et L présentent une meilleure aptitude au recyclage grâce à une teneur plus élevée en Mn que les tôles M et N.
La tôle N permet d’obtenir la meilleure limite d’élasticité après cuisson des peintures par l’augmentation du Mg par rapport à la tôle M tout en maintenant une limite d’élasticité à l’état T4 comparable à la tôle M en diminuant la teneur en Si. La teneur en Mn inférieure à 0,50% permet de compenser l’effet de durcissement à l’état T4 pour maintenir le niveau de LDH.
Les tôles de A à J ont été soumises à un test de corrosion filiforme suivant la norme EN3665. A cet effet les échantillons ont subi les traitements de surface et de peinture connus de l’homme du métier. Les échantillons ont ensuite subi le traitement thermique de cuisson des peintures de 170°C pendant 20 minutes. Les échantillons ont été ensuite rayés dans le sens long de laminage (L) et le sens travers long, perpendiculaire au sens de laminage. (TL). Les résultats de l’essai de corrosion filiforme sont donnés dans le tableau ci-dessous.
Réf. Moyenne sens TL (cm) Max TL (cm) Moyenne sens L (cm) Max L (cm) A 0,12 0,33 0,09 0,23 B 0,22 0,75 0,16 0,41 C 0,54 1,10 0,36 0,64 D 0,21 0,73 0,16 0,40 E 0,65 1,16 0,46 0,71 F 0,74 1,34 0,49 0,76 G 0,70 1,33 0,38 0,66 H 0,09 0,33 0,08 0,28 I 0,72 1,20 0,46 0,72 J 0,47 1,02 0,29 0,51 K 0,19 0,62 0,11 0,25 L 0,11 0,40 0,08 0,26 M 0,21 0,66 0,12 0,28 N 0,19 0,68 0,11 0,23
Seuls les échantillons A, B D, H, K, L M et N dont la teneur en cuivre est inférieure à 0.37% ont une tenue à la corrosion à la corrosion filiforme avec une longueur moyenne inférieure à 0,25cm.
Les tôles B, H, K, L M et N ont également été caractérisées après une maturation de 90 jours. Les tôles restent peu sensibles à la maturation.
T4, sens T, maturation de 90 jours BH, sens T Rp0,2 (MPa) Rm (MPa) Ag (%) A (%) BH Rp0.2 B 142 269 23,3 28,5 210 H 152 296 21,4 26,5 231 K 131 271 22,0 26,0 209 L 140 281 22,9 27,5 209 M 144 284 22,8 27,3 213 N 150 289 22,5 27,0 228
Selon un autre mode de réalisation particulier, la présente invention concerne un procédé tel que défini ci-dessus, dans lequel, dans la composition comprenant l’agent plastifiant primaire, celui-ci est un composé de formule (14)
- une fonction acide carboxylique COOH R 3 sont indépendamment choisis parmi :
Mg : Généralement, le niveau de caractéristiques mécaniques des alliages de la famille des AA6xxx augmente avec la teneur en magnésium combiné au silicium pour former les composés intermétalliques Mg 2 Si ou Mg 5 Si 6 , en particulier après recuit des peintures, ce qui est bénéfique pour diminuer l’épaisseur des tôles et alléger les véhicules. Le magnésium contribue à l’accroissement de la limite d’élasticité à l’état T4, ce qui augmente l’effort d’emboutissage, ainsi que de la limite d’élasticité après cuisson des peintures, ce qui permet d’alléger la pièce de carrosserie. En particulier, le Mg amplifie la réponse à la cuisson des peintures qui est la différence entre la limite d’élasticité après cuisson des peintures avec la limite d’élasticité à l’état T4. Le Mg est compris d’environ 0,25% à environ 0,55%. Dans un mode de réalisation, le Mg est au minimum environ 0,30%, préférablement 0,35% environ, et/ou au maximum environ 0,50% préférablement 0,45% environ. Limiter la teneur en Mg permet de de maintenir une la limite d’élasticité basse à l’état T4, ce qui est favorable à la formabilité en évitant des efforts d’emboutissage trop important. Dans un mode de réalisation, les Mg est au minimum environ 0,45%, préférablement environ 0,50%. Ajouter du Mg permet d’améliorer la réponse à la cuisson des peintures et d’obtenir une limite d’élasticité plus importante après cuisson des peintures. Augmenter la teneur en Mg permet d’améliorer l’aptitude au recyclage en particulier des tôles plaquées dont le placage contient du Mg, comme par exemple l’AA4004 ou dont la partie centrale contient du Mg comme par exemple certains alliages divulgués par le brevet FR2797454.
Dans un mode de réalisation, la teneur en Mg est au minimum d'environ 0,25%, et au maximum d'environ 0,30% ou au maximum d'environ 0,35% ou au maximum d'environ 0,40% ou au maximum d'environ 0,45% ou au maximum d'environ 0,50% ou au maximum d'environ 0,55%. Dans un mode de réalisation, la teneur en Mg est au minimum d'environ 0,30%, et au maximum d'environ 0,35% ou au maximum d'environ 0,40% ou au maximum d'environ 0,45% ou au maximum d'environ 0,50% ou au maximum d'environ 0,55%. Dans un mode de réalisation, la teneur en Mg est au minimum d'environ 0,35%, et au maximum d'environ 0,40% ou au maximum d'environ 0,45% ou au maximum d'environ 0,50% ou au maximum d'environ 0,55%. Dans un mode de réalisation, la teneur en Mg est au minimum d'environ 0,40%, et au maximum d'environ 0,45% ou au maximum d'environ 0,50% ou au maximum d'environ 0,55%. Dans un mode de réalisation, la teneur en Mg est au minimum d'environ 0,45%, et au maximum d'environ 0,50% ou au maximum d'environ 0,55%. Dans un mode de réalisation, la teneur en Mg est au minimum d'environ 0,50%, et au maximum d'environ 0,55%.
Cr : Il peut être ajouté pour affiner les grains et stabiliser la structure. La diminution de la teneur en Cr permet d’améliorer la formabilité mesurée avec le LDH de par son effet polluant. Une teneur élevée permet d’améliorer la capacité au recyclage de l’alliage selon l’invention. En effet, les chutes et les déchets peuvent être pollués par des mélange avec de l’acier avec du Cr. Le Cr est au maximum d’environ 0,30%. Un compromis entre la formabilité et l’aptitude au recyclage est Cr + M +Fe <= environ 0,90%. Dans un mode de réalisation pour améliorer la formabilité, le Cr est au maximum environ 0,20%, préférablement environ 0,15%, préférablement environ 0,10%, préférentiellement environ 0,05%. Dans un mode de réalisation, le Cr est une impureté.
Ti : Une teneur maximum d’environ 0,15%, préférentiellement 0,10% est requise pour éviter les conditions de formation des phases primaires lors de la coulée verticale, qui ont un effet néfaste sur l’ensemble des propriétés revendiquées. Cet élément peut favoriser un durcissement par solution solide conduisant au niveau de caractéristiques mécaniques requis et cet élément a de plus un effet favorable sur la ductilité en service et la résistance à la corrosion. Dans un mode de réalisation la teneur en Ti est au minimum de 0,01% environ,
Dans un mode de réalisation, la teneur en Ti est au maximum d'environ 0,05% ou au maximum d'environ 0,10% ou au maximum d'environ 0,15%. Dans un mode de réalisation, la teneur en Ti est au minimum d'environ 0,01%, et au maximum d'environ 0,05% ou au maximum d'environ 0,10% ou au maximum d'environ 0,15%.
Zn : La teneur est au maximum d’environ 0,15%. Le Zn étant un élément d’addition dans les alliages d’aluminium, il est intéressant d’en accepter dans un but de recyclage des chutes et déchets d’aluminium en particulier des véhicules hors d’usage. En effet, le Zn est utilisé dans certains alliages de placage de certaines tôles plaquées, en particulier l’AA7072 avec un placage de 10% de l’épaisseur. Un autre alliage de placage contenant du Zn est divulgué par la demande WO02/55256. Compte tenu de la teneur en Zn de l’AA7072 ou de l’alliage de la demande pré citée, cette teneur ne limite pas l’utilisation de telles tôles plaquées pour réaliser l’alliage selon l’invention. Cependant, le Zn est réputé pour créer une sensibilité à la corrosion. Limiter la teneur en Zn peut donc améliorer la tenue à la corrosion. Dans un mode de réalisation préféré, le Zn est au maximum d’environ 0,10%. Dans un mode de réalisation, le Zn est au maximum d’environ 0,05%. Dans un mode de réalisation, le Zn est une impureté.
Les autres éléments sont typiquement des impuretés dont la teneur est maintenue inférieure ou égale à 0.05 % préférentiellement strictement inférieur à 0,05%, l’ensemble étant inférieur à 0,15%, le reste est l’aluminium.
La teneur en pollution constituée de Fe, Mn et Cr doit être contrôlée. Le terme pollution est utilisé pour indiquer que ces éléments peuvent dans certains cas être présents dans l’alliage selon l’invention en raison du recyclage. Cependant sans qu’ils soient liés à une théorie les présents inventeurs constatent que l’effet de ces éléments n’est pas néfaste et pourrait avoir un effet favorable inattendu sur les propriétés obtenues dans les proportions revendiquées. Augmenter la teneur en pollution permet d’augmenter l’aptitude au recyclage. Diminuer la teneur en pollution permet d’augmenter le LDH. Préférentiellement, un compromis est une teneur en polluant est au minimum d’environ 0,64% à au maximum environ 0,90%. Dans un mode de réalisation, la teneur en polluants est d’environ Cu +0,41% à environ Cu + 0,59%, préférentiellement d’environ 0,45% + Cu à environ 0,55% + Cu. Ce mode de réalisation est avantageux car il permet de maintenir une valeur élevée de LDH. Dans un mode de réalisation plus préféré, la teneur en polluant est supérieure à environ 0,70%, ce qui permet de d’augmenter l’aptitude au recyclage pour des tôles plaquées contenant du Cuivre.
Dans un mode de réalisation, la tôle selon l’invention a un LDH inférieur ou égal à 26,0 mm. Limiter le LDH est un compromis qui permet d’améliorer l’aptitude au recyclage de la tôle selon l’invention. Limiter le LDH est un compromis qui permet d’augmenter la quantité de polluants dans la tôle selon l’invention. Limiter le LDH est un compromis qui permet d’augmenter la limite d’élasticité de la tôle selon l’invention tant à l’état T4 qu’après cuisson des peintures. Dans un mode de réalisation, la tôle selon l’invention a un LDH supérieur ou égal à 24,0 mm préférentiellement supérieur ou égal à 24,5 mm, plus préférentiellement supérieur ou égal à 25,0mm, plus préférentiellement supérieur ou égal à 25,5mm. Augmenter la valeur du LDH permet d’améliorer la formabilité à l’emboutissage.