INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La structure tubulaire de radioprotection 11 se présente sous la forme générale d’un corps cylindrique, d’axe longitudinal X, réalisée au moins partiellement en matériau radio-protecteur, par exemple du tungstène, du plomb, du tantale ou plus généralement tout matériau de nature à atténuer les rayonnements ionisants.
Cette structure tubulaire de radioprotection 11 comprend :
- une surface intérieure 111 délimitant un logement central 112 cylindrique adapté pour recevoir au moins une partie du corps de seringue 3,
- une surface extérieure 113,
- une ouverture avant 114 au travers de laquelle est destinée à déboucher l’extrémité avant 5 du corps de seringue 3,
- une ouverture arrière 115, adaptée pour l’introduction et l’extraction du corps de seringue 3, ainsi que pour la manœuvre du piston de seringue 8,
- une ouverture latérale 116 qui débouche dans le logement central 112.
Le logement central 112 cylindrique de la structure tubulaire de radioprotection 11 a un diamètre qui correspond, au jeu près, au diamètre de la surface extérieure annulaire 4 du corps de seringue 3. La longueur de ce logement central 112 correspond approximativement à la longueur du corps de seringue 3.
L’ouverture latérale 116 comprend une structure de feuillure 117 et forme un logement latéral 118 pour l’accueil de l’écran 12 en matériau radio-protecteur transparent. La structure de feuillure 117 s’étend sur toute ou pratiquement toute la périphérie de l’ouverture latérale 116, et elle forme une surface annulaire d’appui ou d’assise pour l’écran 12 en matériau radio-protecteur transparent.
Le dispositif de radioprotection 1 comprend encore des moyens de verrouillage 14 adaptés pour verrouiller de manière amovible l’écran 12 en matériau radio-protecteur transparent dans son logement latéral 118 d’accueil, en appui sur la structure de feuillure 117.
Exemple : Plusieurs poches 1 ont été testées avec les paramètres mentionnés dans le Tableau 1.
Chaque poche testée comprend un premier compartiment 11 contenant environ 100 millilitres d’une première substance liquide et un deuxième compartiment contenant environ 5 grammes d’une deuxième substance solide sous forme de poudre.
Le premier compartiment 11 a été pressé de sorte à obtenir une augmentation de pression de la première substance contenue dans le premier compartiment 11 d’environ 0,6 bars.
La présence de « zones mortes » signifie qu’il subsiste dans le deuxième compartiment 12 de la poudre non mélangée avec du liquide. Cela signifie que le mélange n’est pas suffisamment efficace.
L’étendue de la rupture de la soudure pelable a été observée afin de déterminer si cette rupture était suffisante pour laisser passer suffisamment de flux de liquide du premier compartiment 11 vers le deuxième compartiment 12.
La perte de charge du flux de liquide qui pénètre dans le deuxième compartiment 12 a été estimée. Une perte de charge trop importante empêche le liquide de pénétrer dans le deuxième compartiment avec un débit suffisant pour garantir une bonne efficacité du mélange entre le liquide et la poudre.
Poche L (mm) l (mm) l/L θ8 (= - θ11) Zones mortes Rupture soudure pelable Perte de charge 1 100 33 0,33 0° OUI Complète Très élevée 2 100 33 0,33 85° NON Incomplète Négligeable 3 100 50 0,50 0° OUI Complète Elevée 4 100 50 0,50 45° NON Complète Moyenne 5 100 50 0,50 70° NON Incomplète Faible 6 100 50 0,50 85° NON Incomplète Négligeable
La répartition des contraintes sur la zone de soudure pelable est suffisamment homogène lorsque le rapport l/L est inférieur ou égal à 3/4. Cette répartition homogène permet d’obtenir une rupture complète de la zone de soudure pelable.
A l’inverse, lorsque le rapport l/L devient supérieur à 3/4, les contraintes exercées sur la zone de soudure pelable ne sont plus réparties de manière homogène le long de la zone de soudure pelable. Dans ce cas, la rupture de la zone de soudure pelable est incomplète, ce qui ne permet pas de contrôler avec précision l’endroit de la rupture et entraine une perte de charge importante du flux de liquide qui pénètre dans le deuxième compartiment 12.
En revanche, un rapport l/L inférieur à 1/3 a pour effet que la zone de soudure pelable devient difficile à rompre. Dans ce cas, l’étendue de la rupture de la zone de soudure pelable peut également être incomplète, ce qui ne permet pas de générer un débit de flux suffisant de la première substance médicale qui pénètre dans le deuxième compartiment pour garantir un mélange complet et homogène avec la deuxième substance médicale.
Par ailleurs, la présence d’angles θ8 et θ11 non-nuls permet de guider le flux de liquide et ainsi de réduire la perte de charge générée par le passage du liquide vers le deuxième compartiment à travers l’ouverture créée dans la zone de soudure pelable.
Toutefois, une valeur de l’angle θ8 trop élevée (supérieure à + 70°) a pour effet d’annuler les bénéfices procurés par le rapport l/L inférieur ou égal à 3/4.
Extrait de Melaleuca alternifolia et ses utilisations cosmétiques La présente invention se rapporte au domaine cosmétique, en particulier aux agents cosmétiques pour lutter contre les effets de la fatigue sur la peau.
Protocole : Le but de cette étude était d’évaluer l’effet réparateur de l’extrait selon l’invention sur des explants de peau et de démontrer son activité « mélatonine-like » sur la peau. L’extrait selon l’invention obtenu à l’Exemple 1 a été dilué dans du pentylène glycol à une concentration de 0,5% en poids. Cette composition précurseur a été ensuite formulée dans du carbopol à une concentration de 1% en poids. C’est cette composition finale qui a été utilisée dans cette expérience.
Sur une plastie abdominale provenant d'une femme caucasienne de 46 ans (référence : P2471-AB46, de phototype II-III (selon la classification Fitzpatrick de la couleur de peau), 51 explants d'un diamètre moyen de 11 mm (+ 1 mm) ont été préparés. Les explants ont été maintenus en vie dans un milieu BEM (BIO-EC's Explants Medium) à 37°C en atmosphère humide à 5% de CO 2 pendant 2 jours. Au 2 ème jour, le milieu de culture a été remplacé par une solution de HBSS puis les explants ont été irradiés par des UV (groupe « UV-E » et groupe « UV-Extrait) avec une dose de 13,5 J/cm2 d'UVA correspondant à 3 MED (dose érythémale minimale) et une dose de 0,15 J/cm2 d'UVB correspondant à 1 MED ou non (groupe « E »). A la fin de l’irradiation, le produit placebo (pour les groupe « E » et groupe « UV-E ») ou la composition comprenant l’extrait selon l’Invention (« UV-extrait») ont été appliqués par voie topique sur la surface cutanée des explants correspondants à raison de 2μL par cm² explant (≈ 2mg/cm²) pour 24h supplémentaire. A J3, les explants ont été fixés dans du RNAlater avant extraction de l’ARN en utilisant ReliaPrep™ RNA Tissue Miniprep System (fibrous) de chez Promega. La qualité et la concentration des ARNs a été évaluée avant d’effectuer l’étape de transcriptase inverse avec iScript (Bio-Rad, 20μl/réaction). Avec l’aide d’un contrôle spike, le ΔCq a été calculé. Les benchmarks sont évalués pour chaque réaction qPCR à l'aide du logiciel CFX Manager 3.1 sont les suivants :
Tous les échantillons ont été soumis à une analyse du profil d’expression génique. Pour la quantification, le nombre de cycle a été normalisé par rapport au gène de référence B2M :
Procédé de communication La présente description concerne de façon générale les dispositifs électroniques. La présente description concerne plus particulièrement les dispositifs électroniques intégrant un circuit de communication en champ proche ("Near-Field Communication" - NFC, en anglais), plus communément appelés dispositifs NFC, et les procédés de communication en champ proche mis en œuvre par de tels dispositifs.
Lorsqu'un dispositif NFC communique en champ proche avec un autre dispositif NFC situé à portée, ces dispositifs s'échangent par exemple des données sous forme de trames de requête et de réponse émises tour à tour par les dispositifs NFC. Parfois, des données émises par l'un des dispositifs NFC ne sont pas reçues correctement par l'autre dispositif NFC, nuisant ainsi à la communication entre ces dispositifs.
Il serait souhaitable d'améliorer les dispositifs NFC existants et les procédés existants de communication en champ proche entre dispositifs NFC.
Un mode de réalisation pallie tout ou partie des inconvénients des dispositifs NFC connus et des procédés connus de communication en champ proche entre dispositifs NFC.
Pour cela, un mode de réalisation prévoit un procédé dans lequel en cas de réception, par un premier dispositif de communication en champ proche téléalimenté par un deuxième dispositif de communication en champ proche, d'une trame indiquant un échec d'une réception de données par le deuxième dispositif, au moins un paramètre d'émission du premier dispositif est modifié préalablement à une autre tentative de transmission desdites données.
Selon un mode de réalisation, ledit au moins un paramètre est une durée entre une fin de transmission d'une requête par le deuxième dispositif et un début de transmission d'une réponse par le premier dispositif.
Selon un mode de réalisation, ledit au moins un paramètre est une amplitude de modulation, par le premier dispositif, d'un champ électromagnétique rayonné par le deuxième dispositif.
Selon un mode de réalisation, l'amplitude de modulation est diminuée si le champ présente une intensité inférieure à un premier seuil et augmentée si le champ présente une intensité supérieure à un deuxième seuil.
Selon un mode de réalisation, l'intensité du champ est estimée par un capteur de courant du premier dispositif NFC.
Selon un mode de réalisation, ledit au moins un paramètre est une fréquence de synchronisation d'une unité de calcul du premier dispositif.
Selon un mode de réalisation, ledit au moins un paramètre comprend des durées de transition du premier dispositif entre des phases de réception, de traitement et d'émission.
Selon un mode de réalisation, ledit au moins un paramètre est stocké dans un registre d'une mémoire non volatile du premier dispositif.
Selon un mode de réalisation, la trame indiquant l'échec de la réception des données par le deuxième dispositif est consécutive à une émission, par le premier dispositif, d'une trame de réponse.
Un mode de réalisation prévoit un dispositif de communication en champ proche configuré pour mettre en œuvre le procédé tel que décrit.
- Prévenir, traiter, ou atténuer, une perte de fermeté de la peau, notamment au niveau du visage,
- Prévenir, traiter ou atténuer, la déshydratation de la peau (ou de manière équivalente « perte d’hydratation »),
- Prévenir, traiter, retarder, ou atténuer, l’apparition de rides, et/ou
- Prévenir traiter ou atténuer, l’apparition de rougeurs.
Dans les méthodes et utilisations cosmétiques selon l’invention, la dose à administrer et la fréquence d’administration de la combinaison selon l’invention varient en fonction de l’effet cosmétique recherché, des caractéristiques de l’individu, en particulier de son sexe, de son âge et de son type de peau. Typiquement, l’extrait de Melaleuca alternifolia selon l’invention, ou la composition cosmétique la comprenant, peut être appliquée sur la zone à traiter une fois par jour, de préférence avant le coucher, pendant plusieurs semaines consécutives voire plusieurs mois, par exemple au moins pendant 3 mois. A titre d’exemple, le patient peut appliquer une dose de 1 g à 2 g de composition cosmétique sur son visage le soir.
EXEMPLES L’invention sera mieux comprise à la lumière des exemples suivants, qui sont donnés à titre purement illustratif et n’ont pas pour but de limiter la portée de l’invention.
EXEMPLE 1 : Préparation d’un extrait selon l’invention
1. Obtention d’un extrait de Melaleuca alternifolia selon l’invention
Comme indiqué dans la description, l’extrait selon l’invention peut être obtenu par distillation fractionnée d’une huile essentielle standard de Melaleuca alternifolia. L’huile essentielle a été obtenue à partir de feuilles et de branches terminales fraîches par entraînement à la vapeur. L’huile essentielle a été ensuite fractionnée par distillation. Une première fraction riche en gamma-terpinène a été obtenue, puis une deuxième fraction riche à la fois en gamma-terpinène et terpinén-4-ol, suivie d’une troisième fraction et d’une quatrième fraction, toutes les deux riches en terpinén-4-ol. Enfin, l’extrait selon l’invention, correspondant à la cinquième fraction, a été obtenu.
Le tableau 1 détaille les caractéristiques physiques et chimiques de l'huile essentielle de Melaleuca alternifolia distillée à la vapeur avant la distillation fractionnée. Le tableau 2 détaille la composition du matériau de départ (« première huile essentielle ») et celle de la fraction d’intérêt (« huile essentielle selon l’invention »).
Les analyses GC/FID ont été réalisées avec un appareil Agilent 6890 (Agilent Technologies) équipé d'un détecteur à ionisation de flamme (FID), d'un échantillonneur automatique de liquide et de la même colonne capillaire HP-1MS (100% diméthylpolysiloxane, 60 m x 0,15 mm i.d., épaisseur du film 0,25 µm ; Agilent Technologies).. La température du four a été maintenue à 60°C pendant 10 min, puis programmée de 60 à 300°C avec 2°C/min, et enfin 300°C pendant 10 min (temps de passage 140 min). Les températures de l'injecteur et du détecteur étaient respectivement de 250°C et 300°C ; H 2 (1.0 ml/min) comme gaz porteur ; injection en mode split (1:50) ; volume injecté 0.1 ml. Les débits d'O 2 , d'H 2 et de gaz d'appoint du FID étaient de 350, 35 et 20 ml/min, respectivement.
Caractéristiques physico-chimiques de l’huile essentielle de départ Apparence Liquide Couleur Incolore - jaune clair Odeur Caractéristique Densité relative (20°C/20°C) 0,885 – 0,906 Indice de réfraction (20°C) 1,475 – 1,482 Pouvoir rotatoire (20°C) +5° à + 15° Humidité (visuelle) Pas d’eau visible à 20°C Miscibilite dans l’éthanol 85% (v/v) à 20°C 1 volume d’huile donne une solution claire dans au plus 2 volume d’éthanol 85% (v/v) Point flash 50°C - 60°C
Composés TENEUR % (AIRE GC-FID) huile essentielle de départ Extrait selon l’invention alpha-Pinène 1,0 – 6,0 - Sabinène Jusqu’à 3,5 - alpha-Terpinène 5,0 – 13,0 0,02 Limonène 0,5 – 1,5 - para-Cymène 0,5 – 4,0 0,22 1,8-Cinéole Jusqu’à 5,0 - gamma-Terpinène 10,0 – 28,0 0,01 alpha-Terpinolène 1,5 – 5,0 0,01 Terpinèn-4-ol 37,0 – 45,0 0,16 alpha-Terpinéol 1,5 – 8,0 1,09 Aromadendrène jusqu’à 3,0 8,65 Ledène jusqu’à 3,0 17,80 delta-Cadinène jusqu’à 3,0 17,29 Globulol jusqu’à 1,0 3,25 Viridifloral jusqu’à 1,0 2,61
EXEMPLE 2 : Evaluation de l’extrait selon l’invention sur des explants de peau
Ces moyens de verrouillage 14 comprennent
- une structure de tenon 14a ménagée au niveau d’une extrémité 121 de l’écran 12 en matériau radio-protecteur transparent,
- une structure de mortaise14b, complémentaire de la structure de tenon 14a, et ménagée dans le logement latéral 118, et
- un organe de verrouillage 14c escamotable adapté pour coopérer avec une autre extrémité 122 de l’écran 12 en matériau radio-protecteur transparent.
L’organe de verrouillage 14c escamotable consiste ici en un anneau élastique de verrouillage adapté pour venir ceinturer la structure tubulaire de radioprotection 11 et l’écran 12 en matériau radio-protecteur transparent associé.
L’anneau élastique de verrouillage 14c est en forme d’anneau plat d’épaisseur constante délimité par deux faces planes parallèles 15 et 15a, une bordure externe 16 et une bordure interne 16a. Cet anneau élastique de verrouillage 14c peut être réalisé en tout matériau présentant des caractéristiques d’élasticité. De préférence il est réalisé en caoutchouc.
La structure de tenon 14a de l’écran 12 en matériau radio-protecteur transparent est adaptée pour venir s’introduire dans la structure de mortaise 14b du logement latéral 118. Et l’organe de verrouillage 14c est apte à être mis en place (ou activé) pour verrouiller en position l’écran 12 en matériau radio-protecteur transparent après introduction de la structure de tenon 14a dans ladite structure de mortaise 14b, et apte à être désactivé (enlevé) pour permettre la séparation entre l’écran 12 en matériau radio-protecteur et la structure tubulaire de radioprotection 11.
Dans le mode de réalisation illustré le logement latéral 118 est de forme allongée et comprend un grand axe A ( ) qui s’étend parallèlement à l’axe longitudinal X de la structure tubulaire de radioprotection 11.
La structure de mortaise 14b est ménagée au niveau de l’extrémité aval 118a du logement latéral 118 (orientée du côté de l’ouverture avant 114 de la structure tubulaire de radioprotection 11). La structure de tenon 14a est ménagée au niveau de l’extrémité aval 121 de l’écran 12 en matériau radio-protecteur transparent qui est destinée à être orientée du côté de l’extrémité aval 118a du logement latéral 118. Et l’organe de verrouillage 14c escamotable est destiné à coopérer avec l’extrémité amont 122 de l’écran 12 en matériau radio-protecteur transparent qui est positionnée du côté de l’extrémité amont 118b du logement latéral 118 (orientée du côté de l’ouverture arrière 115 de la structure tubulaire de radioprotection 11).
Le logement latéral 118 est surdimensionné en longueur, dans le sens de son grand axe A, pour permettre l’opération d’engagement de la structure de tenon 14a dans la structure de mortaise 14b, ainsi que l’opération de retrait de la structure de tenon 14a hors de la structure de mortaise 14b. L’organe de verrouillage 14c est adapté pour ceinturer l’ensemble structure tubulaire de radioprotection 11/ écran 12 en matériau radio-protecteur, au niveau de l’extrémité amont 122 de cet écran 12 en matériau radio-protecteur transparent.
La surface extérieure 113 de la structure tubulaire de radioprotection 11 comporte une rainure d’encastrement 17 pour l’intégration partielle de l’organe de verrouillage 14c en forme d’anneau élastique. Cette rainure d’encastrement 17 est ménagée dans un plan perpendiculaire à l’axe longitudinal X de la structure tubulaire de radioprotection 11 ; elle assure un positionnement correct et stable de l’organe de verrouillage 14c sur la longueur de la structure tubulaire de radioprotection 11 et plus particulièrement au niveau de l’extrémité amont 122 de l’écran 12 en matériau radio-protecteur transparent.
Comme on peut le voir en particulier sur les figures 1 et 3 à 7, l’extrémité amont 122 de l’écran 12 en matériau radio-protecteur transparent comprend un talon 18 qui forme une feuillure d’écran 19 délimitée par un fond de feuillure 191 et une bordure de feuillure 192.
Une fois l’écran 12 en matériau radio-protecteur transparent mis en place dans son logement latéral 118, la feuillure d’écran 19 est orientée vers l’extérieur et, lorsque l’organe de verrouillage 14c est en position active, une face de fond 20 de cet organe de verrouillage 14c vient prendre appui contre le fond de feuillure 191 de la feuillure d’écran 19, pour verrouiller axialement l’écran 12 en matériau radio-protecteur.
De plus, la feuillure d’écran 19 définit une gorge 21 avec la face d’extrémité 22 en regard du logement latéral 118. Et cette gorge 21 reçoit une épaisseur de l’organe de verrouillage 14c pour verrouiller longitudinalement l’écran 12 en matériau radio-protecteur (dans le sens de l’axe longitudinal X de la structure tubulaire de radioprotection 11, et dans le sens du grand axe A du logement latéral 118). Cette épaisseur de l’organe de verrouillage 14c vient se positionner entre la bordure de feuillure 192 de la feuillure d’écran 19 et la face d’extrémité 22 en regard du logement latéral 118.
La gorge 21 dans laquelle vient se loger l’organe de verrouillage 14c se situe dans la continuité de la rainure d’encastrement 17 de la structure tubulaire de radioprotection 11.
La largeur de la gorge 21, définie par l’espace séparant la bordure de feuillure 192 de la feuillure d’écran 19 et la face d’extrémité 22 du logement latéral 118, correspond à l’épaisseur à ce niveau de l’organe de verrouillage 14c, c’est-à-dire à la distance séparant les deux faces planes parallèles 15 et 15a.
La colonne K2 ne comprend pas de condenseur de tête. Le produit principal du procédé est le gaz enrichi en CO 21 comprimé dans le dernier étage C2 du compresseur.
En cas de restructuration d’un appareil de séparation d’un mélange de monoxyde de carbone, d’hydrogène et de méthane, un compresseur C1 d’un procédé existant peut être incorporé dans ce nouveau procédé. Le fait que le compresseur existant soit dimensionné pour produire un débit plus grand que le débit 21 ne pose aucun problème puisque l’étage C1 doit justement comprimer les débit 19, 21, alors que l’étage 21 ne comprime que le débit 21.
Les frigories du procédé sont fournies par une turbine (non-illustrée) qui détend du CO du cycle cryogénique et / ou par un apport de liquide froid provenant d’une source extérieure.
Ainsi on peut remplacer un premier appareil de séparation d’un mélange de monoxyde de carbone, de méthane et d’hydrogène utilisant une colonne de lavage au méthane ou une colonne de lavage au monoxyde de carbone, une colonne de séparation de monoxyde de carbone et de méthane et un compresseur de monoxyde de carbone relié à la colonne de séparation conçu pour comprimer un débit D jusqu’à une pression P, P étant la pression de production du produit de l’appareil. Le premier appareil est remplacé par un deuxième appareil tel que décrit ci-dessus et illustré dans la figure comprenant un système de séparation par condensation partielle et une, éventuellement la préexistante, colonne de séparation ainsi que le compresseur préexistant, le compresseur étant relié à la colonne de séparation pour comprimer un gaz enrichi en monoxyde de carbone ayant un débit D jusqu’à la pression P, étant relié à un autre compresseur qui comprime une première partie du débit D jusqu’à une pression P’, supérieure à P et à un cycle de CO où circule une deuxième partie du débit D.
Vitrage blindé, solidarisé à une carrosserie en l’absence d’un cadre, au moyen d’équerres et de chevilles traversantes Les véhicules blindés terrestres sont dotés de vitrages de forte épaisseur dont la propriété principale, hormis la transparence, est d’offrir une protection contre des menaces balistiques type munition et éclat de mortier.
Ce type de solution transparente exige de garantir une protection face à des menaces de plus en plus sévères, tout en limitant l’augmentation de masse et d’épaisseur.
Les solutions transparentes blindées le plus couramment fabriquées et commercialisées sont des laminés employant la même banque de matériaux : feuilles de verre collées deux à deux consécutives par des intercalaires viscoélastiques constituant un bloc avant d’une épaisseur e ≈ 100mm, et film anti-éclat en face arrière.
Ce type d’assemblage permet de mobiliser trois principaux mécanismes de dissipation de l’énergie à l’impact : - par rupture fragile du verre, -par déformation viscoélastique des intercalaires, - par délamination aux interfaces verre/intercalaire.
Il est possible de pondérer la contribution relative de ces trois mécanismes par les propriétés individuelles des constituants, ou leur couplage : le verre via le type de renforcement, les intercalaires via leur nature et/ou leur formulation, leur température de transition vitreuse, et les interfaces via leur fonctionnalisation par des agents chimiques.
Au final, avec une banque de matériaux assez restreinte et des possibilités de modulation tout aussi restreintes, les solutions proposées par les fournisseurs de vitrages blindés présentent désormais des masses et épaisseurs quasi-identiques, à 10% près. Cet alignement correspond à un positionnement à leur extrême limite de fiabilité des tenues à l’impact des assemblages sus-décrits.
De façon plus marginale, le document WO 2009/150380 A2 décrit d’autres solutions employant des matériaux à plus haut module d’Young, tels que la céramique et le saphir (alumine cristalline) (~500 MPa vs ~50 MPa pour le verre). Mais ces solutions, depuis une à deux décennies qu’elles sont développées, ne trouvent pas de marché en raison de leurs coûts élevés.
Un autre axe d’innovation sur ces solutions est la façon de les mettre en cadre pour obtenir des gains en facilité d’implémentation, installation ou remplacement d’une solution sur le système complet, en modulabilité et adaptabilité du cadre, et en légèreté.