INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
34 μL de plasma dilué (contenant 5 µL de plasma prélevé) sont ajoutés à un tampon phosphate de sodium 100 mM pH 7.4 (10 µL) et à du dithiothréitol 10 mM (5 µL) avant de dénaturer les glycoprotéines plasmatiques par chauffage à 95°C pendant 5 minutes. Après refroidissement à température ambiante, 2 μL d'une solution de PNGase F (1 U/μL) sont ajoutés et la déglycosylation des protéines est effectuée sur une nuit (environ 16 heures) à 37°C. Les glycosylamines résiduelles sont converties en glycanes par incubation avec 5 μL d’acide chlorhydrique à 1 mol/L pendant 45 minutes à 37°C.
Un mélange EDC 0,25 M/ HOBt 0,25 M est préparé dans l'éthanol comme agent d'activation pour effectuer des réactions d'estérification éthylique, qui induisent l'estérification des acides sialiques liés en α2,3 et la lactonisation des acides sialiques liés en α2,6.
La dérivation est réalisée en ajoutant 3 μL d'échantillon de N-glycanes libérés précédemment (équivalent respectivement à 0,3 µL de plasma humain) à 20 μL de réactif d'estérification respectivement, suivi d'une incubation sous agitation à 350 rpm pendant 1h30 à 37 °C. Après cela, 50 µL d'ACN 80% sont ajoutés pour former l’échantillon d’extraction, 10 minutes avant de procéder à l’extraction des N-glycanes avec le monolithe de silice et à l'analyse MALDI-TOF-MS.
Pour chaque étape, les solutions sont chargées dans un contenant et dirigées par une pression positive à l’aide d’un contrôleur de pression dans le tube en PTFE contenant le matériau. On peut également procéder en pression négative avec le contrôleur de pression. Les pressions positives et négatives peuvent aussi être appliquées avec des pousses seringues, voire manuellement. On peut également avec ce dispositif procéder à des cycles d’aspirations-refoulements pour réaliser la purification.
Le monolithe encapsulé dans le PTFE est conditionné et équilibré avec 3 x 1 mL d’eau pure suivie de 3 x 1 mL d’ACN aqueux à 80%. Ensuite, les 73 µL de l’échantillon d’extraction est chargé, puis lavés avec 20 µL d'ACN 95%. Enfin, les N-glycanes sont élués en 10 fractions successives de 1 μL d’eau pure. Chaque fraction est déposée directement à l’aide du dispositif sur la plaque MALDI. A noter que dans le protocole, aucun acide trifluoroacétique n’est utilisé.
1 µL de la solution de matrice 2,5-DHB (acide 2,5-dihydroxybenzoique, 10 mg/mL dans du méthanol à 50%) est ajouté et mélangé avec chacune des fractions de 1 µL déposés lors de l’élution directe sur la plaque. Après une première cristallisation, 0,2 μL d'éthanol sont déposés pour recristalliser et améliorer les résultats de reproductibilité lors des analyses.
Enfin, chaque spot de la plaque MALDI est analysé avec un instrument MALDI-TOF/TOF, notamment le UltrafleXtreme de Bruker équipé d'un laser, notamment le Smartbeam-II de Bruker. Concernant les conditions d'acquisition, les spectres de spectrométrie de masse ont été acquis à une fréquence de répétition du laser de 2 kHz en mode positif, avec une tension d'accélération de 20 kV et un délai d'extraction de 130 ns. Les spectres sont obtenus en accumulant 5 000 tirs sur des fenêtres de masses de 1100 à 5000 Da pour les N-glycanes plasmatiques, et de 500 à 5000 Da pour les échantillons d’oligosaccharides libres du lait maternel (HMO, voir Exemple 2).
De par l’application visée, ces vitrages doivent nécessairement présenter une transmission lumineuse élevée et une faible absorption. Toutefois, si ces « substrats », « intercalaires » et « revêtements fonctionnels » constituant les vitrages, peuvent laisser passer la partie visible du spectre solaire dans le cockpit, ils laissent également passer la plupart des rayonnements infrarouges. Il en résulte un échauffement excessif du cockpit et une élévation de sa température qui doit être compensée par un système de climatisation énergivore.
La fonction ou propriété « contrôle solaire » correspond à la capacité d'un vitrage à laisser entrer la lumière visible tout en bloquant le rayonnement infrarouge. La sélectivité « s », le facteur solaire (FS ou g) et la transmission énergétique (Te) permettent d’évaluer cette propriété. La sélectivité correspond au rapport de la transmission lumineuse TL vis dans le visible du vitrage sur le facteur solaire FS du vitrage (s = TL vis / FS). Le facteur solaire « FS ou g » correspond au rapport en % entre l'énergie totale entrant dans le local à travers le vitrage et l'énergie solaire incidente. Le facteur solaire mesure donc la contribution d'un vitrage à l'échauffement de la « pièce ». Plus le facteur solaire est petit, plus les apports solaires sont faibles. La transmission énergétique correspond au pourcentage du flux d’énergie solaire transmis directement à travers la paroi vitrée.
L’ajout d’un élément présentant une fonction contrôle solaire a pour objectif d’empêcher une surchauffe excessive. Toutefois, l’ajout de cet élément ne doit pas se faire au détriment de la transmission lumineuse et de l’absorption.
A cette fin, le demandeur a mis au point un revêtement contrôle solaire particulièrement adapté pour une utilisation dans un vitrage feuilleté pour cockpit. Le revêtement contrôle solaire permet notamment d’obtenir le meilleur compromis entre faible absorption et transmission lumineuse et sélectivité élevée. Le revêtement de l’invention permet notamment d’obtenir des valeurs de sélectivité qui ne peuvent habituellement pas être obtenues avec un revêtement à une seule couche d’argent. En effet, des sélectivités supérieures à 1,5, voire supérieures à 1,6 peuvent être obtenues. La sélectivité est élevée par rapport à la tolérance en absorption.
Ce revêtement a été conçu pour être intégré dans une structure de vitrage feuilleté pour cockpit. Toutefois, le revêtement de l’invention convient dans toute application ou l’on recherche une transmission lumineuse élevée et une forte sélectivité notamment avec un revêtement fonctionnel avec une seule couche d’argent.
L’invention concerne donc un matériau comprenant un substrat revêtu d’un revêtement contrôle solaire comprenant une seule couche métallique fonctionnelle à base d’argent disposée entre deux revêtements diélectriques, chaque revêtement diélectrique comprenant au moins une succession de trois couches diélectriques qualifiées de couche d’indice de réfraction supérieur, couche d’indice de réfraction inférieur et couche d’indice de réfraction supérieur, ayant chacune une épaisseur supérieure à 5 nm, dont la variation d’indice de réfraction entre deux couches successives est supérieure à 0,25, supérieure à 0,30, supérieure à 0,40, supérieure à 0,50, supérieure à 0,60, supérieure à 0,70 ou supérieure à 0,80, la couche d’indice de réfraction inférieur a l’indice de réfraction le plus faible et se trouve entre les deux couches d’indice de réfraction supérieur.
Le revêtement contrôle solaire de l’invention est un revêtement à base d’une seule couche d’argent optimisé pour présenter une sélectivité élevée notamment lorsqu’il est utilisé dans un vitrage au contact de deux milieux d’indices proches (substrat et intercalaire de feuilletage). Il permet d’obtenir une transmission lumineuse et une sélectivité élevée ainsi qu’une absorption faible.
Le revêtement control solaire comprend une seule couche métallique fonctionnelle. Dans la suite de la description, le terme « fonctionnelle » qualifiant « couche fonctionnelle » signifie « pouvant agir sur le rayonnement solaire et/ou le rayonnement infrarouge ». Cela signifie que le revêtement contrôle solaire ne comprend pas d’autres couches dont la fonction principale est de réfléchir le rayonnement infrarouge.
Le demandeur a découvert qu’il est très difficile d’obtenir une absorption suffisamment faible avec des revêtements contrôle solaire à plusieurs couches fonctionnelles à base d’argent. Par exemple, l’absorption sur verre clair d’un revêtement contrôle solaire à deux couches fonctionnelles à base d’argent est en général supérieure à 12 %. Cela est notamment dû à la présence d’au moins quatre interfaces « métal / diélectrique » qui génèrent chacune nécessairement de l’absorption.
L’invention est donc volontairement limitée aux revêtements comprenant une seule couche fonctionnelle à base d’argent car ils sont susceptibles de présenter des valeurs d’absorption lumineuse dans le visible inférieures à 10 % lorsqu’ils sont déposés sur verre clair.
Dans l’application spécifique visée par l’invention, les revêtements contrôle solaire sont destinés à être utilisés sur une face d’un substrat au contact d’un intercalaire de feuilletage. Ces intercalaires de feuilletage ont un indice de réfraction dans le visible sensiblement égal à celui des substrats minéraux ou organiques sur lesquels est déposé le revêtement contrôle solaire. Le revêtement contrôle solaire est donc destiné à être utilisé directement au contact de deux milieux d’indices de réfraction sensiblement égaux. Cela influe sur ces caractéristiques. Le revêtement contrôle solaire peut notamment présenter une symétrie par rapport à la couche d’argent, en terme de nature des couches diélectriques constituant les revêtements diélectriques.
Le revêtement contrôle solaire de l’invention est optimisé pour être plus sélectif que les revêtements à une seule couche à base d’argent connus de transmission lumineuse équivalente. Pour cela, il comporte, de chaque côté de la couche d’argent, des séquences « couche d’indice de réfraction supérieur // couche d’indice de réfraction inférieur // couche d’indice de réfraction supérieur ». Le symbole « // » signifie que les deux couches qu’il sépare ne sont pas nécessairement au contact l’une de l’autre. La couche d’indice de réfraction inférieur a l’indice de réfraction le plus faible et se trouve entre les deux couches d’indice de réfraction supérieur. La présence de ces séquences d’au moins trois couches diélectriques permet d’obtenir pour un même niveau de transmission lumineuse un meilleur filtrage des infrarouges. Ce type de séquence de couches permet d’abaisser le facteur solaire en maintenant élevée la transmission lumineuse et donc d’augmenter la sélectivité .
Selon l’invention, la variation d’indice de réfraction entre deux couches successives de la succession des trois couches diélectriques est supérieure à 0,25, supérieure à 0,30, supérieure à 0,40, supérieure à 0,50, supérieure à 0,60, supérieure à 0,70 ou supérieure à 0,80.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de l’au moins un alcane en C>10 linéaire ou ramifié dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 0 et 80% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de l’au moins un alcane en C>10 linéaire ou ramifié dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 0 et 50% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de l’au moins un alcane en C>10 linéaire ou ramifié dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 0 et 30% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de l’au moins un alcane en C>10 linéaire ou ramifié dudit mélange volatil d’alcanes est d’au moins 30% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de l’au moins un alcane en C>10 linéaire ou ramifié dudit mélange volatil d’alcanes est d’au moins 50% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de l’au moins un alcane en C>10 linéaire ou ramifié dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 30% et 80% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de l’au moins un alcane en C>10 linéaire ou ramifié dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 30% et 60% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de l’au moins un alcane en C>10 linéaire ou ramifié dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 50% et 80% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de l’au moins un alcane en C>10 linéaire ou ramifié dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 0 et 20% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de l’au moins un alcane en C>10 linéaire ou ramifié dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 10% et 30% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de l’au moins un alcane en C>10 linéaire ou ramifié dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 30% et 50% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de l’au moins un alcane en C>10 linéaire ou ramifié dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 40% et 60% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de l’au moins un alcane en C>10 linéaire ou ramifié dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 50% et 70% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de l’au moins un alcane en C>10 linéaire ou ramifié dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 60% et 80% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de l’au moins un alcane en C>10 linéaire ou ramifié dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 0% et 10% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de l’au moins un alcane en C>10 linéaire ou ramifié dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 10% et 20% par rapport à la masse totale dudit mélange volatil d’alcanes.
Enfin, en transmettant plusieurs paires d’angles ayant des bissectrices variées, on obtient suffisamment d’information spatiale pour reconstruire une carte, en mesurant par exemple la vitesse du son locale dans une multitude de régions d’intérêt réparties dans le milieu. Il est également possible de reconstruire une carte en utilisant une approche par angles.
En effet, comme détaillé dans le paragraphe d’interprétation, la vitesse du son locale obtenue est en réalité proche de la vitesse du son moyenne le long du volume isochrone (typiquement une ligne d’angle avec l’horizontale). Ainsi, des algorithmes d’inversion de Radon peuvent être utilisés pour retrouver une carte de vitesse du son locale, tel que la projection inverse ou d’autres problèmes inverses. Ces algorithmes peuvent fonctionner sur les vitesses du son locales obtenues par la technique, ou directement à des étapes amont dans le calcul (typiquement sur les facteurs de dilatations mis à l’échelle en les divisant par la différence des carrés des demi écarts angulaires).
Le procédé décrit précédemment se distingue de l’art antérieur car il permet d’obtenir une carte et/ou une mesure locale de vitesse du son dans une région d’intérêt de façon directe et avec les avantages suivants : il fournit une mesure locale dans une région d’intérêt (carte ou valeur), il nécessite très peu d’émissions ultrasonores (typiquement entre 2 et 16) en comparaison des autres techniques de mesure locale (typiquement plus de 100), il demande une quantité de calcul très limitée contrairement aux autres techniques de mesure locale non directes qui demandent d’inverser des matrices ou de stocker de grandes matrices pré-inversées et de les appliquer, il demande une quantité de données issues de la sonde ultrasonore très limitée (fonctionne dès 2 signaux là où les autres méthodes utilisent en général 100 * 128 signaux).
Dans la description qui précède, l’invention était décrite dans le cas de l’utilisation d’onde planes. Le lecteur appréciera que l’invention peut être mise en œuvre en utilisant d’autres types d’ondes fortement directives, tel que des ondes spirales et des ondes divergentes.
Dans le cas d’une sonde matricielle, donc bidimensionnelle, la méthode précédente se généralise en définissant des ondes planes, spirales ou divergentes bidimensionnelles. Ces ondes planes, spirales ou divergentes ne sont rien d’autres que la combinaison d’une onde plane, spirale ou divergente selon un axe avec une onde plane, spirale ou divergente selon un autre axe, donnant ainsi des lois de retard définies dans des repères cartésiens, cylindriques ou polaires.
DISPOSITIF DE DEPLACEMENT D’UNE MOLAIRE SUPERIEURE DOMAINE TECHNIQUE ET ART ANTERIEUR La présente invention se rapporte à un dispositif de déplacement dans le domaine de l’orthodontie, plus particulièrement à un dispositif de déplacement d’une molaire supérieure.
L’invention vise à résoudre un problème d’occlusion dans le sens sagittal des molaires permanentes supérieures et les dents antérieures de celles-ci.
La molaire supérieure présente une faculté à la rotation du fait de son anatomie. En effet : - Elle comporte trois racines, deux racines vestibulaires et une longue racine palatine, qui forme l’axe autour duquel la molaire supérieure pivote. - En outre la molaire supérieure comporte quatre cuspides, dont les trois plus importantes forment un triangle, la pointe du triangle étant la cuspide mésio-palatine qui se trouve au droit de la racine palatine. - De plus dans une occlusion normale, la cuspide mésio-palatine se loge dans la fosse centrale de la molaire inférieure antagoniste. - Les trois racines de la molaire supérieure se situent dans l’os alvéolaire qui est prise entre deux parois osseuses très denses, appelées l’os corticale ce qui favorise encore sa rotation. - Enfin les dimensions réduites de la prémolaire mésiale supérieure dans le sens palato-vestibulaire tend à transformer le mouvement de translation mésiale de la molaire supérieure en mouvement de rotation mésiale.
La molaire supérieure tend à présenter une rotation mésiale, i.e. vers l’avant, lorsqu’elle est soumise aux contraintes des forces masticatoires. Cette rotation joue un rôle compensatoire naturel pour s’adapter à un problème d’occlusion. L’inventeur a découvert que cette rotation mésiale était une cause indirecte du développement de l’encombrement incisif inférieur. En effet, le fait que les cuspides vestibulaires se trouvent trop en avant dans l’arcade dentaire empêche une occlusion adéquate qui devient source des interférences occlusales produisant des vecteurs de forces sur les dents inférieures conduisant à terme à un encombrement incisif inférieur. L’inventeur a décrit ce phénomène dans les documents De Baets, J. and Chiarini, M.: The Pseudo-Class I, a newly defined type of malocclusion, J. Clin. Orthod 29:73-88, 1995, et De Baets, J.: The role of the upper first molar in lower incisor crowding, J. Clin. Orthod.29: 146 157, 1995.
Pour gagner de la place pour la canine et les incisives supérieures, il est généralement mis en œuvre un appareil qui tend à mettre en translation la molaire supérieure afin de la faire reculer. Or il se révèle que ce mouvement de translation n’est pas efficace à long terme. En effet, en déplaçant en translation la molaire supérieure, sa cuspide mésio-palatine sort de la fosse de la molaire inférieure antagoniste.
Au cours du temps, cette cuspide tend à vouloir retrouver son logement dans la fosse centrale et donc à se déplacer vers l’avant, et devient ainsi source indirecte de l’encombrement incisif décrit ci-dessus.
C’est par conséquent un but de la présente demande d’offrir un dispositif de déplacement permettant de déplacer efficacement et durablement une molaire supérieure.
Le but énoncé ci-dessus est atteint par un dispositif de déplacement destiné à être appliqué à une des molaires supérieures configuré pour appliquer au moins un couple à ladite molaire supérieure de sorte qu’elle tende à avoir un mouvement de rotation distale autour de sa racine palatine, l’axe de rotation de la dent étant fixé par le dispositif. L’invention s’applique principalement à la première molaire supérieure mais elle peut être appliquée à la deuxième molaire supérieure.
En effet, en particulier en appliquant une rotation distale à la première molaire supérieure tout en fixant l’axe de rotation, du fait de la forme trapézoïdale de la première molaire supérieure en vue de dessus, de l’espace est libéré entre la molaire et la prémolaire, ce qui permet de remettre en place la canine et les incisives.
Le précurseur du nickel et le précurseur du promoteur peuvent être tout composé chimique, ou mélange de composés chimiques, contenant le métal utilisé comme métal actif/ promoteur et plus particulièrement peut être un sel dudit métal, un oxyde dudit métal ou un mélange de ceux-ci, de préférence un sel dudit métal ou un mélange de sels dudit métal. Le sel (désigne un sel non hydraté ou un sel hydraté, voire multi-hydraté) dudit métal peut être par exemple choisi parmi le chlorure, le nitrate, le sulfate, le carbonate, l’acétate, l’acétylacétonate, le tartrate, et le citrate dudit métal et leurs mélanges, de préférence le nitrate dudit métal. Dans le cas où le promoteur est un mélange de plusieurs métaux, le précurseur peut être un mélange de différents types de sels et/ou d’oxydes de ces métaux.
Selon un premier mode de réalisation, le procédé de préparation du système catalytique comprend une étape 1) de préparation de support et une étape 2) de mise en contact du support avec un précurseur de nickel et au moins un précurseur du promoteur. Selon ce mode de réalisation, la mise en contact est réalisée par imprégnation. Plus précisément, selon ce mode de réalisation, le procédé comprend les étapes suivantes :
1) préparation de support :
a) préparation d’une solution aqueuse comprenant un précurseur de cérium et un oxyde d’alumine ou bien comprenant un précurseur de cérium et un précurseur d’alumine. Dans l’étape a), le précurseur de support correspond à un précurseur de cérium, un précurseur d’alumine ou un mélange de 2 précurseurs de cérium et de précurseur d’alumine.
Dans le cas où le support est un mélange, notamment un oxyde mixte, de cérium et d’alumine, une solution de précurseur de cérium et une solution de précurseur d’alumine sont avantageusement préparées séparément puis mélangées dans un ratio permettant d’obtenir le ratio molaire Ce/Al désirée dans le mélange, notamment l’oxyde mixte, de cérium et d’alumine final.
b) mélange de la suspension résultant de l’étape a). L’addition de ces précurseurs se fait notamment à température ambiante, notamment de 20 à 25°C avec un mélange en continu notamment de 30 min à plusieurs heures, par exemple de 30 min à 3h.