INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La taille de boulette, qui s’applique au NC pur, peut être dans une plage d’environ 0,1 mm à environ 5 mm. Dans un exemple, la taille de boulette est d’environ 0,1 à environ : 0,5, 1, 1,5, 2, 2,5, 3, 3,5, 4, 4,5 mm : ou d’environ 0,5 à environ : 1, 1,5, 2, 2,5, 3, 3,5, 4, 4,5, 5 mm ; ou d’environ 1 à environ : 1,5, 2, 2,5, 3, 3,5, 4, 4,5, 5 mm ; ou d’environ 1,5 à environ : 2, 2,5, 3, 3,5, 4, 4,5, 5 mm ; ou d’environ 2 à environ : 2,5, 3, 3,5, 4, 4,5, 5 mm ; ou d’environ 2,5 à environ : 3, 3,5, 4, 4,5, 5 mm ; ou d’environ 3 à environ 3,5, 4, 4,5, 5 mm ; ou d’environ 3,5 à environ : 4, 4,5, 5 mm ; ou d’environ 4 à environ : 4,5, 5 mm ; ou d’environ 4,5 à environ 5 mm.
Des granules de noir de carbone peuvent également être utiles dans certaines situations. Dans de nombreux cas, les granules de NC sont une forme densifiée de NC, sans polymère étant présent dans le produit final. Généralement, les granules de NC peuvent être formés par l’intermédiaire d’un procédé de bouletage conventionnel associé à la production de NC. Il est également possible de former des granules de NC par dispersion de NC floconneux dans l’eau, suivie d’un séchage par pulvérisation.
Dans certains modes de réalisation, les granules employés changent leur forme et/ou leur fonction pendant les techniques sans solvant décrites ici. Ainsi, un matériau granulaire de NC initial peut être utilisé pour traiter, par exemple, fibriller, un liant polymère. La réduction de la taille se produisant pendant cette opération peut libérer des unités de NC plus petites. En présence d’un matériau électroactif, la fragmentation des granules peut améliorer la distribution des unités de NC plus petites sur l’ensemble de la composition d’électrode, résultant en des films d’électrode de conductivité électrique et/ou résistance mécanique améliorée.
La rugosité de surface et/ou l’énergie de surface des granules est souvent contrôlée en choisissant les particules composant les granules. Par exemple, la rugosité de surface peut être sélectionnée sur la base de la texture de surface créée par les particules primaires et/ou les agrégats qui composent le granule secondaire. Une telle surface est rugueuse sur une échelle dimensionnelle où la rugosité est fournie par une échelle nanométrique/micrométrique de pics et de vallées sur la surface du granule de NC.
Un NC multifonctionnel sous forme granulaire peut avoir une taille de particule dans la plage micronique, par exemple, de 1-10 μm, telle que, par exemple : d’environ 1 à environ : 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9 μm ; ou d’environ 2 à environ : 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10 μm ; ou d’environ 3 à environ : 4, 5, 6, 7, 8, 9, 10 μm ; ou d’environ 4 à environ : 5, 6, 7, 8, 9, 10 μm ; ou d’environ 5 à environ 6, 7, 8, 9, 10 μm ; ou d’environ 6 à environ : 7, 8, 9, 10 μm ; ou d’environ 7 à environ : 8, 9, 10 μm ; ou d’environ 8 à environ : 9, 10 μm ; ou d’environ 9 à environ 10 μm. Avec certains granules, une taille initiale peut être réduite par broyage jusqu’à divers degrés, par exemple de grossièrement 10 microns jusqu’à moins de 1 micron. Certaines mises en œuvre utilisent une combinaison de tailles.
La résistance des granules peut également être considérée. Elle peut être réduite au maximum en formant le granule en l’absence (ou avec une teneur minimale) de liant pendant la formation des granules ; une résistance accrue des granules peut être atteinte en utilisant des concentrations variables de liants et/ou différents types de liants. Dans certaines mises en œuvre, le liant employé pour former les granules de NC est un liant identique ou similaire au liant employé dans le procédé par voie sèche, par exemple, un liant pouvant être fibrillé.
On note également que le troisième mode de mise en œuvre de la a été écrit ci-avant comme étant combiné aux premier et deuxième modes de mise en œuvre des figures 4 et 5 respectivement. Rien n’exclut cependant d’envisager, suivant encore un autre mode de mise en œuvre, une combinaison des étapes E140 à E180 avec les seules étapes E10 à E90/E95 (l’étape E90/E95 étant facultative dans ledit troisième mode), autrement dit sans que le deuxième mode de mise en œuvre soit envisagé.
Le procédé de surveillance selon l’invention a été décrit jusqu’à présent en considérant un seul vol de l’aéronef. Ledit procédé reste néanmoins applicable au cas où une pluralité de vols est considérée, auquel cas les étapes du procédé, et ce quel que soit le mode de mise en œuvre envisagé, sont itérées pour chacun desdits vols. On note que la valeur seuil du taux d’antioxydants considérée pour un vol peut être différente pour un autre vol.
Le procédé de surveillance a en outre été décrit en considérant que les étapes dudit ensemble d’étapes étaient mises en œuvre une seule fois au cours dudit intervalle INT_1. Toutefois, rien n’exclut d’envisager que lesdites étapes de l’ensemble d’étapes soient itérées de manière récurrente, par exemple suivant un pas de temps donné, au cours dudit intervalle INT_1. Il convient de noter qu’une telle option de mise en œuvre est équivalente au fait de considérer une pluralité d’intervalles temporels pour un même vol, lesdites étapes de l’ensemble d’étapes étant alors exécutées une seule fois pour chacun des intervalles temporels de ladite pluralité d’intervalles temporels.
Procédé de génération d’architectures fonctionnelles de circuit de refroidissement DOMAINE TECHNIQUE GENERAL
La présente invention concerne le domaine du design génératif, et plus précisément du développement d’architectures de circuits de refroidissement d’un groupe motopropulseur d’un véhicule automobile.
Afin de permettre la réduction des émissions de polluants des véhicules (notamment le CO 2 et les particules fines), il est nécessaire d’optimiser au mieux les circuits de refroidissement de moteur. En effet, le système de refroidissement a pour but de réguler et limiter la température d’un fluide de refroidissement dans le but d’optimiser la consommation d’énergie et d’assurer la fiabilité des composants. Le système de refroidissement capture des calories par le biais d’un fluide caloporteur, et les transporte à un radiateur afin de les évacuer et/ou plusieurs composant nécessitant des calories (par exemple le système de chauffage de l’habitacle ou pour le réchauffement de batterie).
Par ailleurs, le développement des motorisations hybrides a fait drastiquement augmenter les besoins en termes de refroidissement de composants, les composants à refroidir étant de plus en plus nombreux, et leur sensibilité aux différentes températures plus élevées. La définition d’une architecture fonctionnelle de circuit de refroidissement est donc une étape cruciale du développement d’un nouveau groupe motopropulseur.
Par architecture fonctionnelle de circuit de refroidissement, on entend un schéma global avec différentes branches dans lesquelles circule un fluide de refroidissement, et sur lequel sont placés des composants du circuit de refroidissement tels que des radiateurs, des pompes, des vannes, des composants à refroidir etc.
Les méthodes actuelles reposent principalement sur l’optimisation et le dimensionnement hydraulique d’architectures déjà connues. Il a toutefois été remarqué que des changements d’architecture (voir par exemple Torregrosa, A. J., Broatch, A., Olmeda, P., & Romero, C. (2008). Assessment of the influence of different cooling system configurations on engine warm-up, emissions and fuel consumption. International Journal of Automotive Technology, 9(4), 447-458. ) permettaient de réduire grandement le temps nécessaire à la montée en température d’un moteur à combustion interne, et donc de réduire la consommation et les émissions dudit moteur. Il apparait donc qu’il serait avantageux d’explorer l’utilisation de nouvelles architectures fonctionnelles de circuit de refroidissement afin de répondre aux besoins d’efficacité énergétique et de fiabilité des groupes motopropulseurs.
Par ailleurs, les outils disponibles dédié à l’optimisation hydraulique, c’est-à-dire au calcul du dimensionnement de l’ensemble des composant d’un circuit hydraulique ne permettent pas le traitement efficace d’un grand nombre d’architectures fonctionnelles. En effet, les architectures fonctionnelles étant jusqu’à présent développée individuellement leur modélisation en un problème d’optimisation à résoudre par un algorithme d’optimisation (en anglais « solver ») est faire manuellement par les concepteurs du circuit hydraulique, et n’est donc pas adapté au traitement d’un grand nombre d’architectures fonctionnelles.
Le Demandeur s’est cependant aperçu qu’il n’existait pas à ce jour de méthode permettant une étude exhaustive de toutes les architectures fonctionnelles de circuit de refroidissement possibles à partir d’une spécification de besoins en termes de refroidissement des différents composant d’un groupe motopropulseur.
PRESENTATION DE L’INVENTION Un objectif de l’invention est donc de permettre une étude systématique des architectures de refroidissement possible d’un groupe motopropulseur donné à partir d’une spécification des besoins en termes de refroidissement.
Pour cela, selon un premier aspect, la présente invention propose un procédé de génération d’architectures fonctionnelles de circuit de refroidissement à partir d’une liste de composants primaires, le procédé comprenant les étapes suivantes :
génération d’un ensemble de squelettes hydrauliques (E1) constitué de branches de fluide entre des points de connexion hydraulique, la génération de l’ensemble de squelettes hydrauliques comprenant les sous-étapes suivantes : définition d’au moins une condition d’exclusion (E1.1) d’un squelette hydraulique de l’ensemble de squelettes hydrauliques, la condition d’exclusion permettant d’identifier des squelettes hydrauliques à exclure de l’ensemble des solutions ; génération d’un ensemble de squelettes hydrauliques par la construction d’un arbre (E1.2) représentant l’ensemble de squelette hydraulique à partir d’un nombre de connexions à réaliser, l’arbre comprenant des sommets représentant des points de connexion hydrauliques et des arrêtes représentant des branches de fluide entre deux points de connexion hydraulique ;e exclusion (E1.3) de l’ensemble de squelettes hydraulique des squelettes hydrauliques identifiés comme squelettes hydrauliques à exclure par la au moins une condition d’exclusion, génération de l’ensemble d’architectures fonctionnelles de circuits de refroidissement (E2), la génération de l’ensemble d’architectures fonctionnelles de circuits de refroidissement comprenant les sous-étapes suivantes : pour chaque squelette hydraulique de l’ensemble de squelettes hydrauliques, génération d’un ensemble d’architectures fonctionnelles par placement des composants primaires (E2.1) sur des branches de fluide du squelette hydraulique.
Dans un autre mode de réalisation supplémentaire, l’extrait selon l’invention comprend :
- moins de 6 % (par exemple moins de 5 %, de 4,5%, de 4,0%, de 3,5 %, de 3,0 %, de 2,0%, de 1%, de 0,5 %) de terpinèn-4-ol,
- moins de 5 %, (par exemple moins de 2,0% ou de 1,5%) d’alpha-terpinéol,
- moins de 15,0 % (par exemple moins de 10,0%, de 8,0%, de 6,0%, de 5,0%, de 4,0%, de 3,0% ou de 2,0%) de terpinéols,
- au moins 25% (par exemple plus de 30%, de 40%, de 50%, de 60%, ou de 70%) de composés choisis parmi les sesquiterpènes et sesquiterpénoïdes.
De préférence, l’extrait selon l’invention comprend au moins 25% de composés choisis parmi l’aromadendrène, le lédène et le delta-cadinène.
- de 5à 15 % d’aromadendrène,
Selon un exemple de réalisation de l’invention, le procédé comprend une étape ultérieure de maintien des surfaces internes à température ambiante pendant laquelle les solvants de l’adhésif liquide sont, au moins partiellement, éliminés par évaporation.
Selon la nature de l’adhésif, par exemple pour une colle thermodurcissable, un maintien à température ambiante peut suffire pour qu’il sèche et acquière toutes ses propriétés d’adhésif. La durée de maintien est choisie pour obtenir l’évaporation de tous les solvants de l’adhésif ou la proportion de solvants souhaitée. Elle est notamment fonction des caractéristiques géométriques de l’échangeur et de la nature de l’adhésif. Elle est par exemple de quelques minutes à deux heures à une température comprise entre l’ambiante et 100 °C.
Selon un autre exemple de réalisation de l’invention, le procédé selon l’invention comprend une étape ultérieure de polymérisation de l’adhésif liquide par un traitement thermique pratiqué dans un domaine de température qui ne permet pas aux surfaces internes d’interagir avec le solide pulvérulent. Selon la nature de l’adhésif, par exemple pour un liant organique, une polymérisation peut être nécessaire pour qu’il sèche et acquière toutes ses propriétés d’adhésif. L’adhésif est choisi de telle sorte que la polymérisation puisse être réalisée dans un domaine de température suffisamment bas pour que les surfaces internes de l’échangeur n’interagissent pas avec le solide pulvérulent. Pour de plus hautes températures, voisines de la température de fusion de la brasure utilisée pour les échangeurs compacts en aluminium, l’aluminium et la brasure deviennent très réactifs avec les particules d’oxyde, ou de mélange d’oxydes, formant le solide pulvérulent. Cela aurait pour effet de former des composés intermétalliques entre le substrat et le revêtement et de réduire l’épaisseur de la paroi en aluminium.
Ainsi, l’adhésif liquide utilisé pour faire adhérer les particules de catalyseur sur les surfaces internes de l’échangeur, est, selon sa nature, éliminé par évaporation ou polymérisé lors d’un traitement thermique.
Selon l’invention, le traitement thermique est réalisé à une température inférieure ou égale à 200°C. En limitant à 200°C la température à laquelle est réalisée la polymérisation, on évite tout risque de dégradation des caractéristiques mécaniques de l’aluminium et on reste conforme à la législation.
Avantageusement, un écoulement de gaz est réalisé dans les cavités de l’échangeur pendant l’étape ultérieure d’évaporation des solvants à température ambiante ou de polymérisation.
Pour l’évaporation des solvants à température ambiante, l’écoulement du gaz favorise l’évaporation des solvants. Le gaz peut être préchauffé pour accentuer l’évaporation. Le gaz est par exemple de l’air ou de l’azote.
Avantageusement, pour le second exemple de réalisation de l’invention avec une poudre du solide pulvérulent dont la granulométrie est comprise entre 10 µm et 100 µm, l’étape ultérieure d’évaporation des solvants à température ambiante ou de polymérisation est réalisée après une étape de retrait du solide pulvérulent qui n’adhère pas à l’adhésif liquide déposé sur des surfaces internes de l’échangeur.
Après ce retrait, il est plus facile de procéder à l’évaporation des solvants, ou à la polymérisation de l’adhésif, qui sinon serait gênée par la présence de poudre en excès. En effet, la présence de celle-ci formerait une barrière à l’évaporation des solvants et ajouterait de la matière à chauffer inutilement en cas de polymérisation.
L’adhésif liquide peut être à base aqueuse, organique ou inorganique, par exemple de l’alcool polyvinylique et/ou un polymère.
L’adhésif liquide, ou l’émulsion, a avantageusement une viscosité comparable à celle de l’eau, soit 1×10 −3 Pa.s à 20°C. L’adhésif liquide ou l’émulsion peut ainsi s’écouler à l’intérieur de cavités de l’échangeur et les remplir et/ou les traverser en recouvrant toutes leurs surfaces internes.
De plus, l’adhésif liquide ou l’émulsion a une mouillabilité sur les surfaces internes suffisante pour laisser sur celles-ci une couche d’adhésif ou d’émulsion après que celui-ci est été mis en contact avec les surfaces internes.
La mouillabilité et la viscosité de l’adhésif liquide ou de l’émulsion sont telles qu’après que l’adhésif liquide ou l’émulsion se soit écoulé à l’intérieur des cavités de l’échangeur, il reste de l’adhésif ou de l’émulsion sur toutes les surface internes de l’échangeur ayant été en contact avec l’adhésif liquide ou l’émulsion et sous la forme d’une couche d’une épaisseur suffisante.
Selon le premier exemple de réalisation de l’invention, l’épaisseur d’émulsion restée accrochée aux surfaces internes de l’échangeur doit être suffisante pour contenir la quantité nécessaire de poudre en suspension dans l’émulsion. Selon le second exemple de réalisation de l’invention, l’épaisseur d’adhésif liquide resté accroché aux surfaces internes de l’échangeur doit être suffisante pour correctement accrocher le solide pulvérulent lors de l’étape ultérieure de recouvrement de l’adhésif par le solide pulvérulent. L’épaisseur de la couche d’adhésif ou d’émulsion est par exemple comprise entre 5 et 50 µm.
Dans le second exemple de réalisation de l’invention, la granulométrie du solide pulvérulent ne doit pas être trop importante pour que le poids des particules reste compatible avec la force d’adhérence de l’adhésif liquide. En effet, une granulométrie trop importante conduirait à une poudre trop lourde qui ne serait pas correctement tenue à la surface des cavités de l’échangeur. Ainsi, la granulométrie maximale du solide pulvérulent est choisie selon la densité du solide pulvérulent, la force d’adhérence de l’adhésif et de l’épaisseur d’adhésif sur les surfaces internes.
Par ailleurs, la section des cavités internes étant de l’ordre de 1 mm² à 40 mm², la granulométrie du solide pulvérulent doit rester limitée pour ne pas trop réduire la section de passage du fluide process circulant dans les cavités de l’échangeur lors de l’exploitation de l’échangeur.
Les domaines cristallins des NC peuvent être caractérisés par une taille de cristallite L a , telle que déterminée par spectroscopie Raman. L a est définie comme étant 43,5 × (aire de la bande G/aire de la bande D). La taille de cristallite peut donner une indication du degré de graphitisation, où une valeur L a supérieure est corrélée à un degré de graphitisation supérieur. Les mesures Raman de L a étaient basées sur Gruber et al., « Raman studies of heat-treated carbon blacks, » Carbon Vol. 32 (7), pages 1377-1382, 1994, qui est incorporé ici à titre de référence. Le spectre Raman du carbone inclut deux bandes de « résonance » majeures à environ 1 340 cm -1 et 1 580 cm -1 , désignées comme étant les bandes « D » et « G », respectivement. Il est généralement considéré que la bande D est attribuée au carbone sp2 désordonné, et la bande G au carbone sp2 graphitique ou « ordonné ». En utilisant une approche empirique, le rapport des bandes G/D et une L a mesurée par diffraction des rayons X (XRD) sont hautement corrélés, et une analyse par régression donne la relation empirique :
L a = 43,5 × (aire de la bande G/aire de la bande D),
dans laquelle L a est calculée en Angströms. Ainsi, une valeur L a supérieure correspond à une structure cristalline plus ordonnée.
Les domaines cristallins peuvent être caractérisés par une taille de cristallite L c . La taille de cristallite L c a été déterminée par diffraction des rayons X en utilisant un diffractomètre à rayons X (PANalytical X’Pert Pro, PANalytical B.V.), présentant un tube de cuivre, une tension du tube de 45 kV, et un courant du tube de 40 mA. Un échantillon de particules de noir de carbone a été conditionné dans un porte-échantillon (un accessoire du diffractomètre), et une mesure a été effectuée sur une plage d’angle (2θ) de 10° à 80°, à une vitesse de 0,14°/min. Les positions de pic et la pleine largeur à mi-valeurs maximales ont été calculées au moyen du logiciel du diffractomètre. Pour l’étalonnage de l’angle de mesure, de l’hexaborure de lanthane (LaB 6 ) a été utilisé en tant qu’étalon de rayons X. À partir des mesures obtenues, la taille de cristallite L c a été déterminée en utilisant l’équation de Scherrer : L c (Å) = K*λ/(β*cosθ), où K est la constante de facteur de forme (0,9) ; λ est la longueur d’onde de la raie X caractéristique du Cu K α 1 (1,54056 Å) ; β est la largeur de pic au demi-maximum en radians ; et θ est déterminé en prenant la moitié de position du pic d’angle de mesure (2θ).
La propreté de surface peut être décrite par l’énergie de surface (SEP) du NC, une propriété qui peut être déterminée par sorption de vapeur (eau) dynamique (SVD) ou pression d’étalement de l’eau (décrit, par exemple dans le brevet US N° 10 886 535 B2, délivré le 5 janvier 2021 à Korchev et al. et incorporé ici par sa référence.
Les diamètres moyens de pore et les volumes de pore peuvent être déterminés conformément aux techniques décrites dans E.P. Barrett, L.G. Joyner, P. P. Halenda, J. Am. Chem. Soc. 1951, 73, 373-380 (méthode BJH).
Les autres techniques qui peuvent être utilisées pour étudier les NC incluent la spectroscopie infrarouge à transformée de Fourier (IRTF), l’analyse thermogravimétrique (ATG), la spectrométrie photoélectronique à rayons X (XPS), la microscopie électronique à balayage (MEB), et la microscopie électronique à transmission (MET). La spectroscopie IRTF est particulièrement utile pour déterminer la nature des groupes de surface fonctionnels, alors que les techniques MEB/MET aident à visualiser la taille et la morphologie des particules. La XPS est souvent utilisée pour déterminer la composition élémentaire d’un matériau et l’ATG peut fournir des informations sur la décomposition et l’oxydation caractéristiques des carbones.
Les Tableaux 1A et 1B ci-dessous présentent les propriétés physiques caractérisant des NC illustratifs, à savoir NC1 à NC17.
Tableau 1A Échantillon Surface BET, m 2 /g SET, m 2 /g IAH, ml/100 g SEP mJ/m 2 La Raman, Å (IG/(IG+ID)), Lc XRD, Å % Cr Raman NC1 36 35 125 NA NA NA NA NC2 59 59 220 4 26,1 37,5 19,7 NC3 100 100 231 2,6 27,1 39,6 20,1 NC4 131 97 230 28 13 23 NA NC5 134 136 311 3,3 43,5 44,2 22,4 NC6 169 144 155 10,2 26,4 37,7 18,8 NC7 541 254 225 25,9 NA NA NA NC8 717 182 249 15 NA NA NA NC9 855 NA 280 6,7 25,5 37 N/A NC10 1055 317 278 11 17,2 28,3 N/A NC11 1389 423 328 14,7 17 28,1 N/A NC12 1491 507 NA 12,5 NA NA NA NC13 1388 1330 490 6,7 22,8 34,4 N/A NC14 1420 585 330 13,4 17,7 28,7 13,5 NC15 1430 1415 605 2,5 20,9 32,4 12,8 NC16 1420 389 181 13 NA NA 12,5 NC17 60 60 230 10 19 NA NA Tableau 1B Échantillon Volume de pore (cm 3 /g) par BJH (taille de pore Volume de pore (cm 3 /g) par BJH (taille de pore 2 nm-50 nm) Volume de pore (cm 3 /g) par BJH (taille de pore > 50 nm) Volume de pore total (cm 3 /g) NC1 NA NA NA NA NC2 NA NA NA NA NC3 0,003 0,15 0,21 0,36 NC4 NA 0,1 0,15 0,26 NC5 NA NA NA NA NC6 0,004 0,21 0,36 0,57 NC7 0,008 0,32 0,56 0,89 NC8 0,005 0,25 0,35 0,61 NC9 0,015 0,66 1,54 2,21 NC10 0,013 0,43 1,2 1,6 NC11 0,02 1,07 0,93 2,02 NC12 0,028 0,49 0,64 1,15 NC13 0,03 1,48 1,4 2,91 NC14 0,024 0,85 1,61 2,48 NC15 NA 1,47 0,4 2,22 NC16 0,01 0,94 0,17 1,12 NC17 NA NA NA NA
Divers NC ont été et continuent à être mis au point pour les applications d’additif conducteur carboné (ACC). Une électroconductivité intéressante est souvent combinée à une surface spécifique élevée et à une structure amplement développée (l’agencement de particules de NC primaires à l’intérieur d’un agrégat) et à une porosité. Des NC qui peuvent être ajoutés aux compositions d’anode et/ou de cathode pour une BLI préparée par un procédé de suspension épaisse sont décrits, par exemple, dans les Publications Internationales Nos. WO 2020/197670, délivrée à Cabot Corp., publiée le 1 er octobre 2020, et WO 2020/197673, délivrée à Cabot Corp., publiée le 1 er octobre 2020. Toutes deux sont incorporées ici par cette référence dans leur intégralité.
Les exemples de NC disponibles dans le commerce qui peuvent être des ACC efficaces incluent les particules de noir de carbone LITX® 50, LITX® 63, LITX® 66, LITX® 200, LITX® 300, LITX® HP et LITX® MAX 90 disponibles auprès de Cabot Corporation ; les produits C-NERGY™ C45, CNERGY ™ C65 et SUPER P® de Imerys ; les produits Li-400, Li-250, Li-100 et Li-435 de Denka ; et le produit EC300 et EC600 de Ketjen.
En plus d’afficher l’électroconductivité souhaitée pour les applications de BLI, d’autres propriétés qui peuvent contribuer à la multifonctionnalité d’un NC impliquent un, plusieurs ou tous les suivants : rugosité de surface ; chimie de surface (énergie de surface) ; résistance des particules ; et taille de particule.