INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Turbidité (NTU) Cristaux sur le filtre Matière colorante sur le filtre Témoin non traité 994 Présence très forte Présence très forte KPA seul 915 Absence Présence très forte CMC seule > 1000 Absence Présence très forte Ghatti 0,05 g/l + KPA 615 Absence Absence Ghatti 0,1 g/l + KPA 670 Absence Absence Ghatti 0,2 g/l + KPA 510 Absence Absence Ghatti 0,05 g/l + CMC 390 Absence Absence Ghatti 0,1 g/l + CMC 375 Absence Absence Ghatti 0,2 g/l + CMC 305 Absence Absence
Tableau 6 – Résultats du test de cristallisation
Dans le témoin, en absence de la gomme et de KPA ou CMC, on observe la formation et le dépôt sur le filtre de cristaux et de résidus de matière colorante. Les témoins positifs avec les inhibiteurs usuels de la cristallisation, le polyaspartate de potassium et la CMC, montrent l’absence de cristaux mais la présence de résidus de matière colorante sur le filtre.
Pour les combinaisons de la CMC ou du polyaspartate de potassium (KPA) avec la gomme ghatti, une bonne stabilité colloïdale des solutions a été obtenue tant pour la matière colorante que pour les sels de l’acide tartrique.
D/ Essais sur vin rouge Ces essais ont été réalisés sur des échantillons de vin rouge de Bordeaux « Les vignerons réunis de Monségur », pour les gommes Ghatti BR2971/1, Ghatti 2971/2, A. senegal BR180246, A. senegal OF192191 et A. senegal OF202510.
D.1/ Indice de colmatage
Cet essai a été réalisé pour les gommes Ghatti BR2971/1, Ghatti 2971/2, A. senegal BR180246, A. senegal OF192191.
Avant la filtration finale d’un vin sur membrane, il est nécessaire d’apprécier la filtrabilité de ce dernier, c’est-à-dire, sa facilité à être filtré. Ceci est réalisé par la détermination de son indice de colmatage (IC).
Le vin utilisé a été préalablement filtré sur préfiltre en fibre de verre avec liant pour une porosité nominale de 2,5 µm, puis sur membrane en PSE avec une taille des pores de 0,45 µm, afin d’atteindre une turbidité du vin inférieure ou égale à 1 NTU. Le vin a été réparti dans des flacons de 450 ml et ensuite traité avec les gommes, à différentes concentrations comprises entre 0,01 et 10 g/hl, en introduisant dans le vin la quantité adéquate d’une solution de gomme à 2 % p/v avec SO 2 6%, préparée comme suit : 2 g de gomme (en matière sèche) ont été solubilisés sous agitation pendant 16 h à température ambiante dans de l’eau du robinet (90 ml) en présence de SO 2 6% (6 ml). Après solubilisation, les échantillons ont été centrifugés à 5000 tr/min pendant 10 min à 20 °C. Une solution de SO 2 à 6 % commercialisée par la société Laffort sous le nom Solution Sulfureuse 6 a été utilisée.
Après 24 h de contact à température ambiante, l’IC a été mesuré pour chaque modalité, par filtration de 450 ml de vin sur une membrane Pall Ultipor N (porosité 0,65 μm, média filtrant nylon et diamètre 25 mm) à 2 bars de pression et à une température de 20 °C.
A l’aide d’un chronomètre, le temps écoulé à 200 ml de vin filtré (T2, en s) et le temps écoulé à 400 ml de vin filtré (T4, en s) ont été mesurés. L’indice de colmatage est alors calculé par la formule : IC = (T4 – 2xT2) x 1,66. Un témoin sans gomme a également été soumis au même test.
Le microsystème électromécanique (MEMs), le système thermo-optique, le système électro-optique et le système acousto-optique sont des systèmes utiles pour transmettre des paquets de données relativement longs. Toutefois, ces systèmes présentent l’inconvénient, dû à leurs limites intrinsèques, d’avoir une vitesse de commutation entre un état de transmission et un état d’arrêt de la transmission relativement faible. Ces systèmes d’interruption ne sont donc pas adaptés à un signal d’entrée comprenant des paquets de données relativement courts.
Dans le cadre d’un amplificateur opto-électronique, tel qu’un amplificateur optique à semi-conducteurs, l'interruption est commandée par un signal de commande. Lorsque la puissance du signal de commande est trop faible, l’amplificateur n’est plus alimenté et n’est plus apte à recevoir le signal d’entrée. Lorsque la puissance du signal de commande est suffisante pour alimenter l’amplificateur optique à semi-conducteurs, ce dernier reçoit le signal d’entrée et est apte à l’amplifier.
Il existe des systèmes d’interruption de transmission du signal d’entrée de type tout-optique. Concernant les systèmes d’interruption tout-optique, un signal de commande est constitué par un signal optique. Le signal optique de commande est un signal de pompe lumineux qui est utilisé pour alimenter en énergie l'amplificateur optique à semi-conducteurs et contrôler l’état passant ou bloqué de l’amplificateur en fonction de la puissance du signal lumineux de pompe.
L’usage de signal de commande optique permet de commuter entre un état permettant la transmission et un état interrompant la transmission du signal d’entrée à l’amplificateur optique à semi-conducteurs durant un temps très court, comparé à la longueur des paquets de données du signal d’entrée. Ces systèmes d’interruption sont donc adaptés à un signal d’entrée comprenant des paquets de données relativement courts et/ou relativement longs.
Toutefois, à température ambiante, l’utilisation d’un système d’interruption tout-optique, tel qu’un amplificateur optique à semi-conducteurs est quasi impossible, du fait de la puissance du signal de commande qui serait requise par l’amplificateur optique à semi-conducteurs.
Il existe donc un besoin de pouvoir contrôler la transmission d’un signal optique d’entrée adapté à la longueur des paquets de données, plus particulièrement aux paquets de données relativement courts, tout en nécessitant une faible puissance pour le signal de commande.
A cet effet, la présente invention a pour objet un système d’interruption configuré pour contrôler la transmission d’un signal optique, le système comprenant : un amplificateur optique à semi-conducteurs configuré pour recevoir : un signal optique d’entrée, et un signal de commande configuré pour commander l’amplificateur optique à semi-conducteurs, un dispositif de refroidissement configuré pour refroidir l’amplificateur optique à semi-conducteurs à une température supérieure ou égale à 10 K, de préférence supérieure ou égale à 40K et inférieure ou égale à 90 K, de préférence inférieure ou égale à 80 K.
Avantageusement, le refroidissement de l’amplificateur optique à une température cryogénique permet d’assurer la commutation entre la transmission et l’arrêt de la transmission du signal optique d’entrée à l’amplificateur optique à semi-conducteurs sans requérir une puissance importante du signal de commande. A une telle température, l’amplificateur optique à semi-conducteurs ne nécessite pas d’être alimenté électriquement. L’énergie de commutation étant faible, cette dernière peut être transmise par un signal de commande, par exemple sous la forme d’un signal optique.
Avantageusement, le fait que le système d’interruption selon l’invention soit soumis à une température supérieure ou égale à 10 K, de préférence supérieure ou égale à 40K et inférieure ou égale à 90 K, de préférence inférieure ou égale à 80 K permet à l’amplificateur optique à semi-conducteurs d’avoir un taux d’extinction supérieur à 30 dB. Le taux d’extinction du même amplificateur à température ambiante est de l’ordre de 20 dB.
Le taux d’extinction correspond à la variation de puissance, en dB, entre la puissance du signal optique en sortie de l’amplificateur optique à semi-conducteurs à l'état passant et la puissance du signal optique en sortie de l’amplificateur à l'état bloqué. L’état passant intervient lorsque le signal de commande fournit suffisamment d’énergie à l’amplificateur optique à semi-conducteurs pour l’alimenter. A l’inverse, l’état bloqué intervient lorsque le signal de commande ne fournit pas suffisamment d’énergie pour alimenter l’amplificateur optique à semi-conducteurs. Il est à noter qu’à l’état bloqué la puissance est non nulle du fait de l’existence de bruit.
Avantageusement, le système d’interruption peut également comprendre une ou plusieurs des caractéristiques ci-dessous, considérées individuellement ou selon toutes les combinaisons techniquement possibles : le signal de commande est un signal électrique ; et/ou le signal de commande est un signal optique ; et/ou l’amplificateur optique à semi-conducteurs est un composant bidirectionnel configuré pour recevoir le signal optique d’entrée et le signal optique de commande dans des directions opposées ; et/ou le dispositif de refroidissement est direct ; et/ou le dispositif de refroidissement est indirect ; et/ou le dispositif de refroidissement est actif ; et/ou le dispositif de refroidissement est passif ; et/ou le dispositif de refroidissement comprend un régulateur de température, le régulateur de température étant configuré pour maintenir l’amplificateur optique à semi-conducteurs à une température cible avec une marge inférieure ou égale à +500 mK, de préférence inférieure ou égale à +200 mK, et supérieure ou égale à -500 mK, de préférence supérieure ou égale à -200 mK ; et/ou l’amplificateur optique à semi-conducteurs forme une partie d’un circuit photonique intégré ; et/ou le système d’interruption comprend plusieurs amplificateurs optiques à semi-conducteurs configurés pour recevoir chacun : un signal optique d’entrée respectif, et un signal de commande respectif, le signal de commande étant configuré pour commander l’amplificateur optique à semi-conducteurs ; et/ou au moins deux amplificateurs optiques à semi-conducteurs sont à une température différente ; et/ou le même dispositif de refroidissement est configuré pour refroidir au moins deux amplificateurs optiques à semi-conducteurs ; et/ou le dispositif de refroidissement comprend un dispositif de régulation de la température d’au moins deux amplificateurs optiques à semi-conducteurs; et/ou le signal de commande est un signal de commande mutualisé pour chacun des amplificateurs optiques à semi-conducteurs ; et/ou le signal optique de commande et le signal optique d’entrée ont des polarisations différentes ; et/ou la longueur d’onde du signal optique d’entrée diffère de la longueur d’onde du signal optique de commande d’au moins 0,05 nm, préférentiellement d’au moins 0,1 nm, préférentiellement d’au moins 0,5 nm, préférentiellement d’au moins 1 nm, préférentiellement d’au moins 1,5 nm et encore plus préférentiellement d’au moins 5 nm ; et/ou la puissance du signal optique de commande est supérieure ou égale à -30 dBm, de préférence supérieure ou égale à -10dBm et inférieure ou égale à +10 dBm, de préférence inférieure ou égale à +5 dBm ; et/ou la puissance du signal optique d’entrée est inférieure à la puissance du signal optique de commande d’au moins 5 dB ; et/ou le dispositif de refroidissement comprend : un barreau en un matériau ayant une conductivité thermique supérieure ou égale à 20 watts par mètre-kelvin sur lequel sont disposés les amplificateurs, un point froid disposé à un premier endroit du barreau, et un dispositif de régulation de la température comprenant un capteur de température disposé à un deuxième endroit du barreau.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le deuxième connecteur électrique est disposé dans le logement interne.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’au moins un indicateur de fonctionnement comporte un indicateur d’état de batterie, tel qu’un indicateur de charge de batterie, qui est prévu sur la portion d’insertion et qui est configuré pour indiquer au moins un paramètre d’état de la batterie rechargeable, l’indicateur d’état de batterie étant configuré pour être visible à travers la partie de support lorsque la portion d’insertion est logée dans le logement interne.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’indicateur d’état de batterie est configuré pour être visible à travers au moins un orifice de visualisation prévu sur la première partie de poignée lorsque la portion d’insertion est logée dans le logement interne.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la partie de support s’étend en regard de l’au moins un orifice de visualisation, et recouvre l’au moins un orifice de visualisation.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’interface utilisateur comporte un premier bouton de commande qui est actionnable par un utilisateur, et un deuxième bouton de commande qui est actionnable par un utilisateur, l’unité électronique de commande étant configurée pour commander le fonctionnement de l’aspirateur selon un premier mode de fonctionnement lorsque le premier bouton de commande est actionné par un utilisateur et pour commander le fonctionnement de l’aspirateur selon un deuxième mode de fonctionnement lorsque le deuxième bouton est actionné par un utilisateur.
Selon un mode de réalisation de l’invention, les premier et deuxième boutons de commande sont configurés de manière à pouvoir être actionnés par un même doigt d’un utilisateur lorsque l’utilisateur maintient la poignée de préhension.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’au moins un indicateur de fonctionnement comporte un premier indicateur de fonctionnement et un deuxième indicateur de fonctionnement qui sont prévus sur la carte de circuit imprimé et qui sont configurés pour indiquer que l’aspirateur fonctionne respectivement selon les premier et deuxième modes de fonctionnement, chacun des premier et deuxième indicateurs de fonctionnement étant configuré pour être visible à travers la partie de support. De façon avantageuse, les premier et deuxième indicateurs de fonctionnement sont disposés respectivement à proximité des premier et deuxième boutons de commande.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’interface utilisateur est disposée sur, et plus particulièrement fixée à, la première partie de poignée.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la carte de circuit imprimé d’interconnexion est disposée dans la première partie de poignée.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’au moins un élément de fixation est prévu sur la première partie de poignée.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la partie de support est réalisée en matière plastique, et par exemple en matière plastique rigide, telle que l’acrylonitrile butadiène styrène (ABS) transparent ou le polycarbonate.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la partie de support a une forme globalement rectangulaire.
Selon un mode de réalisation de l’invention, la partie de support est plane ou bombée.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’unité électronique de commande est configurée pour être disposée en partie en dessous de l’interface utilisateur.
est une vue schématique fonctionnelle d’une station de surveillance hydrologique selon un mode de réalisation de l’invention.
Sur les figures, les échelles et les proportions ne sont pas strictement respectées et ce, à des fins d’illustration et de clarté. Dans toute la description détaillée qui suit en référence aux figures, sauf indication contraire, chaque élément de la station de surveillance hydrologique est décrit tel qu’il est agencé lorsque la station est fixée sous un pont à l’aplomb d’un cours d’eau à surveiller. Cette configuration est notamment représentée sur la .
La illustre un pont 10 qui enjambe un cours d’eau 11. Une station hydrologique 20 selon un mode de réalisation de l’invention est fixée sous une arche du pont 10. La station hydrologique 20 est fixée sous le pont 10 de telle sorte que les équipements de mesure embarqués dans la station (et décrits ultérieurement) puissent avoir une visée verticale et perpendiculaire à la surface du cours d’eau 11. Une tolérance de quelques degrés (par exemple 1,5 degrés) est néanmoins permise sans remettre en cause les mesures effectuées par la station hydrologique. La station hydrologique 20 selon le mode de réalisation de la est alimentée en énergie électrique par l’intermédiaire d’un panneau solaire 15 fixé sur le pont et relié à une batterie rechargeable logée dans la station hydrologique.
La illustre de manière plus détaillée la station hydrologique 20 selon un mode de réalisation de l’invention.
La station hydrologique comprend un boitier 21 et une plaque de fixation 22 qui porte le boitier 21 par l’intermédiaire d’un bras monté sur une liaison rotule permettant l’orientation du boitier par rapport au cours d’eau. Le boitier selon le mode de réalisation de l’invention présente des dimensions de 160x80x85 mm. Il est réalisé en un matériau compatible avec une installation en extérieure, tel que par du PVC . Bien entendu, rien n’empêche d’utiliser un boitier réalisé en un autre matériau et présentant d’autres dimensions.
La plaque de fixation 22 est pourvue d’orifice permettant le passage de vis de fixation de la plaque au pont. Bien entendu, d’autres moyens de fixation sont possibles sans remettre en cause le principe de l’invention. Selon un mode de réalisation, la plaque de fixation est métallique et le boitier porte un aimant permettant sa fixation à la plaque métallique par aimantation.
Le boitier 21 loge un lidar 23 et une caméra 24 d’acquisition d’images du cours d’eau 11. Le lidar et la caméra sont fixés dans le boitier de telle sorte que leurs objectifs émergent du boitier pour pointer vers le cours d’eau 11.
Le lidar 23 peut-être de tous types connus. A titre d’exemple et selon un mode de réalisation, il s’agit d’un lidar infrarouge présentant une portée de 20m et une précision d’1cm à 1Hz. La fréquence d’envoi des impulsions est par exemple de 7Hz. Bien entendu, d’autres types de lidar présentant d’autres caractéristiques techniques peuvent être utilisés sans remettre en cause le principe de l’invention.
La caméra 24 d’acquisitions d’images est selon un mode de réalisation de l’invention une caméra équipée d’un capteur infrarouge de 8 mégapixels. Bien entendu, d’autres types de caméra présentant d’autres caractéristiques techniques peuvent être utilisées sans remettre en cause le principe de l’invention.
Tel que représenté schématiquement sur la , le boitier enferme également une unité de traitement 25 configurée pour pouvoir déterminer la hauteur d’eau et la vitesse de surface du cours d’eau, à partir de la mesure de hauteur fournie par le lidar 23, des images acquises par la caméra 24, et des caractéristiques optiques de la caméra 24, notamment sa focale et la taille du capteur. Le principe du traitement opéré par l’unité de traitement 25 est décrit ultérieurement.
Le boitier enferme également des moyens de communication sans fil 27 qui comprennent par exemple une puce 4G/5G et une antenne d’émission/réception. Ces moyens de communication 27 sont destinés principalement à émettre les données de surveillance à destination d’un serveur distant 40.
Enfin, le boitier comprend une batterie rechargeable 26 reliée d’une part au panneau solaire 15 (non représenté sur la ) et d’autre part aux différents éléments de la station (lidar, caméra, unité de traitement, moyens de communication).
L’unité de traitement 25 comprend selon un mode de réalisation de l’invention un module de calcul 25a du champ de vision v observé sur l’eau par la caméra 24, un module de calcul 25b de la vitesse de surface du cours d’eau exprimée en pixels par seconde et un module de conversion 25c de la vitesse de surface du cours d’eau en mètres par seconde à partir de la vitesse calculée par le module 25b.
Comme indiqué précédemment, chaque module peut être formé d’un élément logiciel, d’un sous-ensemble d’un programme logiciel, d’un élément matériel, ou d’une combinaison d’un élément matériel et d’un sous-programme logiciel.
Selon une forme de réalisation particulière de l’invention, l’ensemble des groupes R 1 et R 2 est identique à l’ensemble des groupes R 3 et R 4 . Cela conduit à un thionolactide (I) « symétrique » qui est plus facile à préparer.
Les thionolactides de formule (I) sont choisis avantageusement parmi les thionolactides de formules (I-1) à (I-13) présentées dans le tableau suivant :
Les monomères (II)
R 9 représente de préférence un atome d’hydrogène.
R 1 0 représente de préférence un atome d’hydrogène.
R 1 1 représente de préférence un atome d’hydrogène ou un radical alkyle.
Le radical alkyle en tant que groupe R 1 1 peut être linéaire ou ramifié, cyclique ou non cyclique. Le radical alkyle est de préférence linéaire non cyclique. Le radical alkyle peut comprendre de 1 à 5 atomes de carbone, et de préférence de 1 à 3 atomes de carbone. Un radical alkyle est avantageusement un groupe méthyle.
Le radical alkyle en tant que groupe R 1 2 peut être linéaire ou ramifié, cyclique ou non cyclique. Le radical alkyle est de préférence linéaire non cyclique. Le radical alkyle peut comporter de 1 à 22 atomes de carbone, de préférence de 1 à 10 atomes de carbone, et de façon particulièrement préférée de 1 à 5 atomes de carbone, ledit radical alkyle étant éventuellement substitué par un radical hydroxyle.
À titre d’exemples de radicaux alkyle en tant que groupe R 1 2 , on peut mentionner les radicaux méthyle, éthyle, iso-propyle, n-butyle, 2-butyle, iso-butyle, tert-butyle, n-pentyle, iso-pentyle, néo-pentyle, tert-pentyle, 2-méthylbutyle, hexyle, n-octyle, iso-octyle, 2-éthyl-1-hexyle, 2,2,4-triméthylpentyle, nonyle, néo-décanyle, décyle, dodécyle, octadécyle, béhényle, ou cyclohexylméthyle, et de préférence le radical méthyle ou hexyle.
Le radical halogénoalkyle en tant que groupe R 1 2 peut être linéaire ou ramifié, cyclique ou non cyclique. Le radical halogénoalkyle est de préférence linéaire non cyclique. Le radical halogénoalkyle peut comprendre de 1 à 22 atomes de carbone, et de préférence de 1 à 5 atomes de carbone.
Le radical aryle en tant que groupe R 1 2 peut être un groupement hydrocarboné aromatique monocyclique ou polycyclique, éventuellement substitué par un radical alkyle comprenant de 1 à 5 atomes de carbone, ou un radical alcoxyle comprenant de 1 à 5 atomes de carbone.
À titre d’exemples de radical aryle en tant que groupe R 1 2 , on peut en particulier citer les radicaux phényle, trityle, naphtalényle, anthracényle, et pyrényle. Parmi de tels radicaux, le radical phényle est particulièrement préféré.
Le radical alkyle-aryle éventuellement substitué en tant que groupe R 1 2 est un radical comprenant au moins un radical alkyle et au moins un radical aryle éventuellement substitué qui sont liés directement par une liaison covalente carbone (du radical aryle éventuellement substitué)-carbone (du radical alkyle), les radicaux aryle éventuellement substitué et alkyle étant tels que définis précédemment pour le groupe R 1 2 . Le radical alkyle est directement relié via un atome de carbone à la fonction éthylénique (double liaison) du monomère (II). Un radical alkyle-aryle éventuellement substitué est avantageusement un radical benzyle, p-méthoxybenzyle, ou pentafluorobenzyle.
Le substituant alkyle du radical alkylimidazolium en tant que groupe R 12 comprend de préférence de 1 à 16 atomes de carbone, et de façon particulièrement préférée de 1 à 5 atomes de carbone. Le radical alkylimidazolium en tant que groupe R 12 comprend de préférence un contre-ion choisi parmi Br - , BF 4 - , et PF 6 - .
Groupe de formule (III)
Le radical alkyle en tant que groupe R 1 3 et/ou R 1 4 peut être linéaire ou ramifié, cyclique ou non cyclique. Le radical alkyle est de préférence linéaire. Le radical alkyle peut comporter de 1 à 22 atomes de carbone, et de préférence de 1 à 5 atomes de carbone.
Le module NFC 401 est représenté partiellement en , et comprend au moins un détecteur de champ 4011 (EFD) et une machine d'état 4012 (EFD FSM). Le détecteur de champ 4011 et la machine d'état 4012 sont tous les deux alimentés en énergie par une tension VSUPP_NFC fournie par le circuit d'alimentation 402.