INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
L’invention permet d’éviter lors de la préfabrication de l’élément de bardage une ou plusieurs opérations de roulage de la feuille métallique, et ainsi de préserver la feuille du risque d’altération au cours de ces opérations de l’aspect de sa surface extérieure.
De plus, il est aisé de donner aux supports la courbure recherchée, ce qui simplifie la fabrication des éléments de bardage lorsque la courbure est susceptible de varier d’un élément à l’autre en raison de la géométrie de la façade du bâtiment.
On peut former au préalable des cornières le long des bords longitudinaux de la feuille, par pliage de celle-ci, puis fixer ces cornières sur les supports. On évite ainsi tout risque de dégradation de l’aspect extérieur de l’acier résultant d’une opération de soudage mal maîtrisée de son côté intérieur.
De préférence, cette fixation s’effectue sans soudure, par rivetage ou vissage.
De préférence, les cornières sont segmentées sur leur longueur de façon à faciliter le cintrage ; par exemple, on découpe une succession de fentes réparties sur leur longueur.
Les cornières peuvent être formées par repliage à 180° dans un sens de la tôle sur elle-même du côté intérieur, puis pliage à 90° dans l’autre sens d’une portion terminale de la partie ainsi repliée pour former le plat de la cornière qui servira à sa fixation sur un support incurvé correspondant.
Les supports incurvés, encore appelés traverses ou « bananes », peuvent être réalisés par découpe avec la courbure désirée. On évite ainsi une opération de cintrage des supports. De préférence, cette découpe s’effectue au laser, ce qui permet d’obtenir la courbure recherchée avec une grande précision. De préférence, les supports sont réunis par des montants et forment avec ceux-ci un châssis sur lequel la feuille peut être pressée lors de sa mise en place. Les montants peuvent être reliés entre eux par au moins une traverse intermédiaire qui peut être identique aux supports inférieur et supérieur ; cette traverse est par exemple insérée dans des encoches correspondantes des montants.
En variante, les supports incurvés sont soudés sur la tôle en acier. Dans ce cas, on peut replier à 180° la feuille le long d’un de ses bords longitudinaux pour former un pli, et souder le support incurvé contre ce pli ; la présence du pli permet d’isoler thermiquement la face extérieure, et l’on évite ainsi de dégrader l’aspect extérieur de la feuille lors de la soudure.
Dans un mode particulièrement préféré de l’invention, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que l’huile non volatile est choisi dans le groupe constitué des alcanes linéaires ou ramifiés non volatils.
De préférence, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que l’huile non volatile est choisie dans le groupe constitué des alcanes linéaires ou ramifiés non volatils.
Préférentiellement, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que les alcanes linéaires ou ramifiés non volatils sont choisis dans le groupe constitué des alcanes linéaires ou ramifiés de 17 à 40 atomes de carbone.
Les huiles non volatiles utilisées dans le cadre de cette invention sont d’origine végétale.
Dans un mode de réalisation préférée, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que l’huile non volatile est une huile hydrocarbonée végétale.
Les huiles hydrocarbonées végétales sont notamment choisies dans le groupe comprenant les huiles de germe de blés, de tournesol, de pépins de raisin, de sésame, de coco, d’abricot, de ricin, de maïs, d’avocat, de soja, de karité, d’olive, d’huile d’amande douce, de coton, de palme, de macadamia, de colza, de jojoba, de noisette, de pavot, de luzerne, de potimarron, de cassis, de courge, d’onagre, d’orge, et leurs mélanges.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de l’huile non volatile est d’au moins 5% par rapport à la masse totale de la composition.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de l’huile non volatile est d’au moins 10% par rapport à la masse totale de la composition.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de l’huile non volatile est compris entre 5% et 25% par rapport à la masse totale de la composition.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de l’huile non volatile est compris entre 5% et 15% par rapport à la masse totale de la composition.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que le pourcentage massique de l’huile non volatile est compris entre 10% et 25% par rapport à la masse totale de la composition.
Au sens de la présente invention, on entend par « huile brillante » une huile possédant des propriétés de brillance intrinsèques. Les « huiles brillantes » sont fréquemment utilisées en cosmétique pour garantir un « effet brillant » lors de l’application des compositions cosmétiques sur des matières kératiniques par exemple.
Dans le cadre de la présente demande, la composition cosmétique applicable sur la peau est caractérisée en ce qu’elle comprend au moins une huile brillante.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que l’huile brillante est une huile non volatile.
Dans un mode de réalisation, la composition cosmétique applicable sur la peau selon l’invention est caractérisée en ce que l’huile brillante est choisie dans le groupe comprenant : – les polymères tels que : les polybutylènes notamment le POLYBUTENE® commercialisé ou fabriqué par la société ATAMAN, les polyisobutylènes hydrogénés, les polydécènes et les polydécènes hydrogénés, les polyfarnésènes, les copolymères de la vinylpyrrolidone notamment le copolymère vinylpyrrolidone/eicosene, ANTARON V 220 ® commercialisé ou fabriqué par la société ISP. – les esters tels que les esters d’acides gras linéaires ayant un nombre total d’atomes d carbone supérieur à 30, les esters aromatiques, les esters d’alcool gras ou d’acides gras ramifiés ayant de 20 à 30 atomes de carbone. – les copolymères d’esters tels que : les dimer dilinoleyl dimer dilinoleate (LUSPLAN DD-DA5 ® et LUSPLAN DD-DA7 ® ), des dilinoleic acid/butanediol copolymer (VISCOPLAST 14436H ® ), des dilinoleic acid/propanediol copolymer et leurs mélanges.
De préférence, l’huile brillante utilisée dans le cadre de la présente invention est d’origine végétale.
- fonctionner uniquement par réfraction des rayons lumineux issus de la source ; ou
- présenter une zone centrale fonctionnant par réfraction et une zone périphérique fonctionnant par réfraction puis réflexion des rayons lumineux issus de la source de lumière.
Comme précédemment décrit, la première zone intermédiaire de sortie 231.1 comprend une première sous-zone intermédiaire 233.1 comprenant un ensemble d’éléments de transmission d’une partie des rayons lumineux 210 vers l’extérieur de la pièce optique 200, et une deuxième sous-zone intermédiaire 234.1 comprenant un ensemble d’éléments de propagation d’une partie des rayons lumineux 210 vers la deuxième zone intermédiaire de sortie 231.2.
La deuxième zone intermédiaire de sortie 231.2 comprend une première sous-zone intermédiaire 233.2 comprenant un ensemble d’éléments de transmission d’une partie des rayons lumineux 210 vers l’extérieur de la pièce optique 200, et une deuxième sous-zone intermédiaire 234.1 comprenant un ensemble d’éléments de propagation d’une partie des rayons lumineux 210 vers la troisième zone intermédiaire de sortie 231.3.
La troisième zone intermédiaire de sortie 231.3 comprend une première sous-zone intermédiaire 233.3 comprenant un ensemble d’éléments de transmission d’une partie des rayons lumineux 210 vers l’extérieur de la pièce optique 200, et une deuxième sous-zone intermédiaire 234.3 comprenant un ensemble d’éléments de propagation d’une partie des rayons lumineux 210 vers la dernière zone de sortie 232.
La deuxième zone de sortie 232 comprend uniquement une zone 233.4 comprenant des éléments de transmission d’une partie des rayons lumineux 210 issus des sources lumineuses, puis successivement propagés par les deuxièmes sous-zones intermédiaires 234.1, 234.2 et 234.3, et réfléchis par la face arrière 239, vers l’extérieur de la pièce optique 200.
Comme pour le premier mode de réalisation, les éléments de transmission des premières sous-zones intermédiaires 233.1, 233.2 et 233.3, et de la zone de sortie 233.4, peuvent transmettre les rayons lumineux vers l’extérieur par réfraction, tandis que les éléments de propagation des deuxièmes sous-zones intermédiaires 234.1, 234.2 et 234.3 peuvent propager les rayons lumineux dans la portion de sortie 230 par réflexion.
La est une vue d’une zone intermédiaire de sortie montrant les différents éléments de transmission 301 et de propagation 302 de première et deuxième sous-zones intermédiaires.
Les éléments de transmission 301 par réfraction sont aptes à réfracter une partie des rayons lumineux 210, éventuellement propagés au préalable par les deuxièmes sous-zones intermédiaires 234.1 à 234.3 et réfléchis par la face arrière 239, vers l’extérieur de la pièce optique 200, en un faisceau lumineux 235.
Les éléments de propagation 302 par réflexion sont apte à réfléchir une partie des rayons lumineux 210, éventuellement propagés au préalable par les deuxièmes sous-zones intermédiaires 234.1 à 234.3 et réfléchis par la face arrière 239, vers l’intérieur de la pièce optique 200, en un faisceau lumineux 236.
Comme pour le premier mode de réalisation, et comme représenté sur la , les éléments de transmission 301 et les éléments de propagation 302 peuvent être alternés spatialement, par exemple pour former un damier, ce qui permet, notamment lorsque les éléments sont de taille inférieure à 1mm de côté, d’éclairer sur l’ensemble de la zone intermédiaire de sortie tout en propageant une partie du flux lumineux issu des sources vers la zone intermédiaire de sortie suivante, ou vers la dernière zone de sortie, à une position identique selon l’axe Y.
Les zones intermédiaires de sortie peuvent ainsi occuper les mêmes positions en Y et avoir la même largeur selon cette direction.
En outre, comme représenté sur la , la dernière zone de sortie 232 peut être plus large que les zones intermédiaires de sortie 231.1, 231.2 et 231.3, de manière notamment à recevoir l’ensemble du flux lumineux émis par la source 215.3, lorsque l’assemblage comprend plusieurs sources lumineuses.
Comme pour le premier mode de réalisation, il est rendu possible de maîtriser la répartition entre flux lumineux propagés et flux lumineux transmis vers l’extérieur par chaque zone intermédiaire de sortie, en fonction des première et deuxième sous-zones intermédiaires.
Les premières sous-zones intermédiaires 233.1, 233.2, 233.3 et la zone 233.4 peuvent transmettre des rayons lumineux vers l’extérieur par réfraction. Aucune restriction n’est attachée au matériau des premières sous-zones intermédiaires 233.1, 233.2, 233.3 et de la zone 233.4, ni à leur forme. La pièce optique 200 peut notamment être en matière plastique, telle qu’en PMMA (Polyméthacrylate de méthyle), PC (polycarbonate), ou en verre, ou plus généralement en tout matériau transparent d’indice de réfraction plus élevé que celui du milieu dans lequel est installée la pièce optique, l’air notamment.
Comme pour le premier mode de réalisation, une première répartition des éléments de propagation 302 et des éléments de transmission 301 dans l’une des zones intermédiaires peut être différente d’une deuxième répartition des éléments de propagation et des éléments de transmission dans une autre zone intermédiaire de sortie. En complément ou en variante, un premier rapport entre la surface de la première sous-zone intermédiaire d’une zone intermédiaire de sortie et la surface de la deuxième sous-zone intermédiaire de la zone intermédiaire de sortie peut être différent d’un deuxième rapport entre la surface de la première sous-zone d’une autre zone intermédiaire de sortie et la surface de la deuxième sous-zone de ladite autre zone intermédiaire de sortie.
Ce procédé (de surveillance) peut être mis en œuvre au moins en partie par un dispositif de surveillance DS du type de celui illustré sur la et comprenant au moins un processeur PR1 et au moins une mémoire MD qui sont agencés pour effectuer des opérations lorsqu’il a été réveillé, par exemple par le calculateur de supervision CS, ou dès que l’électronique embarquée est réveillée par un calculateur maître du véhicule V.
On notera que dans l’exemple illustré non limitativement sur la , le dispositif de surveillance DS fait partie du calculateur de supervision CS. Mais il pourrait s’agir d’un équipement couplé au calculateur de supervision CS et donc comprenant son propre calculateur. D’une manière générale, le dispositif de surveillance DS est réalisé sous la forme d’une combinaison de circuits ou composants électriques ou électroniques (ou « hardware ») et de modules logiciels (ou « software »). A titre d’exemple, il peut s’agir d’un microcontrôleur.
Comme illustré non limitativement sur la , le procédé (de surveillance), selon l’invention, comprend une étape 10-60.
Cette étape 10-60 comprend une sous-étape 30 dans laquelle on (le dispositif de surveillance DS) surveille si la première tension ubs (mesurée aux bornes de la batterie de servitude BS) est cohérente avec la seconde consigne de tension ctb (voulue aux bornes de la batterie de servitude BS).
La notion de « cohérence » signifie ici que la première tension ubs doit correspondre à la seconde consigne de tension ctb compte tenu des pertes de tension introduites par les liaisons et composants électriques (ou électroniques) séparant le générateur d’énergie électrique GE du lieu où est mesurée la première tension ubs.
On notera que si la première tension ubs est cohérente avec la seconde consigne de tension ctb, c’est qu’il n’y a pas de défaut de régulation de tension, et donc, comme on le verra plus loin, on retourne effectuer une éventuelle sous-étape 10 et/ou une éventuelle sous-étape 20 avec de nouvelles première tension ubs et seconde consigne de tension ctb. Mais, lorsque la première valeur v1 est supérieure au premier seuil s1 cela indique que la régulation de tension fait l’objet d’un défaut (et donc on effectue une sous-étape 40 décrite ci-après).
Dans la sous-étape 40 de l’étape 10-60 on réalise un (le dispositif de surveillance DS déclenche la réalisation d’un) test de confirmation de défaut de régulation de tension en cas d’incohérence détectée dans la sous-étape 30, et donc lorsque la première tension ubs est anormale au regard de la seconde consigne de tension ctb.
L’étape 10-60 comprend aussi une sous-étape 60 dans laquelle on réalise (le dispositif de surveillance DS déclenche la réalisation) dans le véhicule V au (d’au) moins une action en cas de confirmation du défaut de régulation de tension, et donc lorsque le résultat du test n’est pas probant.
Par exemple, et comme illustré non limitativement sur la , l’étape 10-60 peut comprendre une sous-étape 50 dans laquelle on (le dispositif de surveillance DS) peut déterminer si le défaut de régulation de tension est confirmé ou non confirmé. En cas de confirmation, et donc si le résultat du test n’est pas probant, on effectue la sous-étape 60. En revanche, en cas de non confirmation (ou infirmation), et donc si le résultat du test est probant, on retourne effectuer l’éventuelle sous-étape 10 et/ou l’éventuelle sous-étape 20 avec de nouvelles première tension ubs et seconde consigne de tension ctb.
Grâce à cette surveillance de la première tension ubs, il est désormais possible de détecter en temps réel un potentiel défaut de la régulation de tension, et la réalisation d’un test spécifique permet de déterminer si un potentiel défaut détecté est confirmé ou non, puis d’agir en conséquence en cas de confirmation.
On comprendra que ce sont les processeur PR1 et mémoire MD qui sont agencés pour effectuer les opérations consistant à surveiller si la première tension ubs est cohérente avec la seconde consigne de tension ctb, et en cas d’incohérence à déclencher la réalisation d’un test de confirmation de défaut de régulation de tension, et en cas de confirmation à déclencher la réalisation dans le véhicule V d’au moins une action.
Par exemple, et comme illustré non limitativement sur la , l’étape 10-60 peut comprendre une sous-étape 20 dans laquelle on (le dispositif de surveillance DS) peut déterminer, de façon répétitive (par exemple périodiquement), une première valeur v1 qui est représentative de l’écart entre la première tension ubs et la seconde consigne de tension ctb. A titre d’exemple, chaque première valeur v1 peut être égale à la valeur absolue de la différence (ou l’écart) entre la première tension ubs et la seconde consigne de tension ctb (soit v1 = |ctb – ubs|). Cela permet de tenir compte des écarts positifs comme des écarts négatifs. Mais dans une variante de réalisation on pourrait ne tenir compte que des écarts positifs (à savoir (ctb – ubs) > 0).
Dans ce cas, dans la sous-étape 30 de l’étape 10-60 on (le dispositif de surveillance DS) peut comparer chaque première valeur v1 déterminée à un premier seuil s1 choisi, et lorsque cette première valeur v1 est supérieure à ce premier seuil s1 on réalise (le dispositif de surveillance DS déclenche la réalisation) un (d’un) test de confirmation de défaut de régulation de tension, dans la sous-étape 40.
Le premier seuil s1 est ici choisi pour caractériser l’écart maximal pouvant normalement exister entre la première tension ubs et la seconde consigne de tension ctb en l’absence de défaut de régulation de tension. Par conséquent, tant que la première valeur v1 demeure inférieure ou égale au premier seuil s1, c’est que la régulation de tension fonctionne à priori normalement (et donc on retourne effectuer l’éventuelle sous-étape 10 et/ou l’éventuelle sous-étape 20 avec de nouvelles première tension ubs et seconde consigne de tension ctb). Mais, lorsque la première valeur v1 est supérieure au premier seuil s1 cela indique que la régulation de tension fait l’objet d’un potentiel défaut (et donc on effectue la sous-étape 40 pour le confirmer ou l’infirmer).
Afin de savoir si le microbiote/sébum a un effet sur la fonction barrière des épidermes sains, les inventeurs ont quantifié par RT-qPCR l’expression du gène codant pour la Claudine-1, une protéine impliquée dans les jonctions serrées et l’expression du gène codant pour la Filaggrine.
Le gène TGM1 code pour la transglutaminase-1, enzyme impliquée dans la formation du stratum corneum et la fonction barrière.
Les effets du microbiote/sébum sur l’expression de TGM1 est présenté dans le tableau 6.
Expression de TGM1 par les épidermes sains avec et sans microbiote
Épidermes sains Temps (H) Expression du gène TGM1 par rapport à l’épiderme sain sans microbiote/sébum (RQ) Sans microbiote/sébum (n=3) Avec microbiote/sébum (n=18) 48H 1 2,1 (p=0,028)
RQ > 2 : surexpression, 0,5 < RQ : sous-expression
La présence de microbiote/sébum sur les épidermes sains n’entraine pas de modification significative de l’expression des gènes codants pour les protéines impliquées dans la fonction barrière, Filaggrine et Claudine 1 (résultats non montrés). L’expression du gène codant pour l’enzyme TGM1 est augmentée.
Évaluation de l’impact du microbiote sur les épidermes inflammatoires
1/ Sécrétion d’IL-8 Les effets du microbiote sur la sécrétion d’IL-8 sont résumés dans le Tableau 7.
Exemple illustratif de la production d’IL-8 à 24h et 48H sur des épidermes inflammatoires
Épidermes inflammatoires Moyenne (pg) d’IL-8 sécrété par puit de culture, n=18 Temps (H) Sans microbiote/sébum Avec microbiote/sébum 24 2020,04 3712,16 48 4091,36 6884,42
La production d’IL-8 est multiplié de 1.7 à 2.2 fois. La présence de microbiote/sébum sur les épidermes inflammatoires entraine une augmentation significative de la production d’IL-8 ce qui rend compte d’une amplification de la réaction inflammatoire de l’épiderme en présence de microbiote.
Des résultats similaires sont décrits dans la littérature chez des patients atteints de dermatite atopique (Casas et al., 2008, Skin Pharmacology and Physiology 21, 260-268). Par ailleurs, la production d’IL-8 est augmenté de 2 à 10-fois dans le modèle en condition inflammatoire par rapport au modèle « sain » (sans ajout de stress inflammatoire). Ces résultats sont également similaires à ceux décrits dans Casas et al., 2008, où la production d’IL-8 a été augmenté d’un facteur de 4,3 (2087/487, voir le Tableau 3).
Ces résultats illustrent que le modèle selon l’invention, comprenant un microbiote et du sébum, est représentatif de ce qui se passe in vivo, notamment dans des conditions inflammatoires.
2/ Sécrétion de TSLP Les effets du microbiote/sébum sur la sécrétion de TSLP sont résumés dans le Tableau 8.
Production de TSLP par les épidermes inflammatoires avec et sans microbiote
Afin d’évaluer la capacité d’un élément de décharge (mousse et film) ou d’un pansement incorporant un tel élément de répondre à cette exigence, les inventeurs ont utilisé un rhéomètre, appareil classique de laboratoire, et mis au point une technique de mesure spécifique.
Plus précisément cette technique consiste à appliquer simultanément sur le pansement ou l’élément de décharge, une pression que l’on calibre pour correspondre à la pression correspondant à une escarre ainsi qu’une contrainte de cisaillement et ceci à une température de l’ordre de celle d’un patient alité. Ce test est réalisé à différentes fréquences qui vont illustrer les mouvements du patient et présente de ce fait un caractère oscillatoire.
Il a été constaté que la fréquence de balayage la plus adaptée se situe dans la plage allant de 0,01 Hz à 10 Hz. Cette plage de fréquences est en effet la plus représentative de l’ensemble des fréquences caractéristiques des mouvements d’un patient alité. Ainsi, dans le cas du traitement d’une escarre du sacrum, le pansement fixé entre le matelas et les tissus biologiques du patient est soumis à un ensemble de mouvements allant de fréquences très faibles, de l’ordre de 0,01 Hz voire 0,1 Hz (représentatives d’une quasi- immobilité) à des fréquences comprises de 1 Hz à 10 Hz (représentatives de mouvements plus significatifs tels que les mouvements du corps, les micro- glissements, les changements de position, la respiration, etc.).
Ce test a ainsi permis, à partir du couple pression/cisaillement appliqué de façon oscillatoire, de caractériser le comportement viscoplastique du pansement ou de l’élément de décharge, lequel se traduit par le calcul de 3 paramètres : - le module élastique de cisaillement G’, souvent qualifié de module de conservation, qui caractérise la rigidité et le comportement élastique en cisaillement du matériau testé ; - le module de perte ou de dissipation en cisaillement G ‘’ qui caractérise l’énergie dissipé par le matériau en cisaillement ; - le module de cisaillement dynamique, également dénommé ici module de cisaillement complexe G*, qui détermine la dissipation mécanique du pansement ou de la couche de décharge, défini par l’équation :
Il a été constaté que le module de cisaillement dynamique G* évaluée aux trois fréquences choisies de 0,1 ; 1 et 10 Hz est le mieux adapté pour caractériser le comportement en dynamique de l’élément de décharge ou du pansement testé et déterminer quels sont les pansements et les éléments de décharge les plus efficaces dans le but poursuivi.
Les premiers tests réalisés par les inventeurs ont montré que cette mesure, appliquée à un pansement pourvu ou non d’un élément de décharge (mousse + film de protection), est discriminante et permet d’observer des différences entre les produits.