INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le système audio 2 comporte un système 5 d’amélioration du rendu sonore des basses fréquences d’un signal audio, ce système 5 comportant un module 4 d’amélioration du rendu sonore des basses fréquences et un module 28 d’estimation du niveau du signal audio de sortie, qui seront décrits en détail ci-après.
Le système audio 2 comporte une source 6 de signaux audio, par exemple un autoradio, un lecteur de fichiers mp3 etc, qui fournit un signal audio en une entrée 8. Bien entendu, plusieurs types de sources 6 de signaux audio sont susceptibles de fournir le signal audio à restituer par le système audio 2.
L’invention sera mieux comprise à la lecture de la description détaillée qui suit des modes de réalisation particuliers. Cette description est donnée à titre illustratif et non limitatif et est faite en relation avec les dessins joints.
est un schéma, vue en coupe verticale, qui montre le principe de l’oxydation de la matière organique dans les bassins aérobies des stations d’épuration (STEP).
est un schéma, vue en coupe en coupe verticale, d’un dispositif dit « biotuba » électrochimique classique, et de sa mise en œuvre notamment pour le traitement des eaux usées. Ce dispositif conventionnel comprend une cathode totalement immergée.
est un schéma, vue en coupe verticale, d’un dispositif, utilisé dans le procédé selon l’invention, notamment pour le traitement des eaux usées, comprenant un support indifféremment en un matériau conducteur électrique ou en un matériau non-conducteur électrique, isolant électrique.
La illustre aussi le procédé selon l’invention, mettant en œuvre ce dispositif, dans son mode de réalisation le plus général où le support est indifféremment en un matériau conducteur électrique ou en un matériau non-conducteur électrique, isolant électrique. La décrit donc plus particulièrement les étapes a), b) et c) du procédé selon l’invention.
Ce dispositif utilisé dans le procédé selon l’invention comprend un support microbien tridimensionnel émergé.
est un schéma, vue en coupe verticale, d’un dispositif, utilisé dans le procédé selon l’invention, notamment pour le traitement des eaux usées, comprenant un support en un matériau conducteur électrique.
La illustre aussi le procédé selon l’invention, mettant en œuvre ce dispositif, dans un mode de réalisation particulier, où le support est en un matériau conducteur électrique.
La décrit donc plus particulièrement les étapes d) et e) du procédé selon l’invention qui sont réalisées simultanément aux étapes b) et c) illustrées sur la .
est un schéma du dispositif utilisé dans le procédé selon l’invention, qui est mis en œuvre dans les essais réalisés dans les exemples.
est un schéma d’un support tridimensionnel non-conducteur, réalisé avec des grilles de plastique, qui ne présente pas de porosité, et qui est utilisé dans les essais de contrôle.
est un graphique qui montre la variation de la DCO soluble au cours du temps pour la première série d’essais réalisés conformément au procédé selon l’invention sur de l’eau usée (Exemple 1, 1 ère série).
En abscisse est porté le temps en heures, et en ordonnée est portée la DCO soluble en mgO 2 /L.
Les points □ sont les mesures obtenues avec le réacteur de contrôle 1 équipé d’une grille en plastique.
Les points o sont les mesures obtenues avec le réacteur de contrôle 2 équipé d’une grille en plastique.
Les points sont les mesures obtenues avec le réacteur 3 équipé d’un dispositif mettant en œuvre le procédé selon l’invention.
Ce type de boitier de raccordement est également connu sous le nom de dispositif de terminaison intérieur optique (DTIo).
Il peut être nécessaire pour des opérations de maintenance d’ouvrir le boitier, par exemple pour raccorder une fibre optique à une prise. Pour ce faire, il est connu d’utiliser un boitier de raccordement comprenant un capot de fermeture amovible.
L’encombrement de ce type de boitier de raccordement doit être réduit pour faciliter le montage dans le coffret de communication ou coffret électrique.
Cette disposition peut rendre certaines opérations de maintenance difficiles, comme le raccordement par épissurage d’une fibre optique à une prise optique et l’installation de l’ensemble à l’intérieur du boitier de raccordement.
A cet effet, la présente invention concerne un boitier de raccordement pour un câble optique comprenant :
un fond s’étendant selon un plan longitudinal,
une paroi inférieure rapportée sur le fond et s’étendant transversalement au plan longitudinal,
un mécanisme de coopération configuré pour monter de manière amovible le boitier de raccordement à un rail, le mécanisme de coopération étant rapporté sur et/ou ménagé dans la paroi inférieure de sorte à ce qu’en une position montée sur le rail, le plan longitudinal s’étende transversalement à un axe d’extension du rail,
une paroi latérale rapportée sur le fond et s’étendant transversalement au plan longitudinal (7),
une paroi latérale additionnelle rapportée sur le fond et s’étendant à l’opposé de la paroi latérale,
un agencement d’entrée-sortie présentant une ouverture de passage pour un câble optique ménagée dans la paroi latérale ou la paroi latérale additionnelle, l’agencement d’entrée-sortie présentant également au moins un logement pour prise optique ménagé dans la paroi latérale,
un guide de lovage ménagé dans et/ou rapporté sur le fond, le guide de lovage étant configuré pour coopérer avec au moins une fibre optique du câble optique reliée à une prise optique montée dans le ou un des logements pour prise optique,
un capot de fermeture configuré pour coopérer avec la paroi inférieure et/ou la paroi latérale en une position fermée du boitier de raccordement, le capot de fermeture s’étendant parallèlement au plan longitudinal en position fermée,
un système d’accroche pour accessoire de stockage de fibres optiques, le boitier de raccordement présentant en position fermée un emplacement d’accueil pour accessoire de stockage de fibres optiques, l’emplacement d’accueil s’étendant parallèlement au plan longitudinal et étant disposé, en position fermée, au moins en partie entre le guide lovage et le capot de fermeture transversalement au plan longitudinal.
Le système d’accroche et l’emplacement d’accueil laissent la possibilité de réaliser des opérations de maintenance lorsque le boitier de raccordement est installé.
brÈve description des figures D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront à la lecture de la description qui suit, en référence aux figures annexées, qui illustrent : : une vue schématique en coupe axiale d'un assemblage selon l’invention comportant un roulement positionné entre deux chapes latérales ; : une vue agrandie d’un détail de la ; : une vue en perspective isométrique du roulement de l’assemblage de la .
description DÉTAILLÉE d’un mode de rÉalisation L’assemblage 10 illustré sur la comporte un galet constitué par un roulement 12 , supporté par deux chapes latérales 14 constituant d’une manivelle 15 pivotant autour d’un axe de manivelle 100 . Le roulement 12 est ici constitué d’une bague intérieure 16 frettée sur une tige 18 maintenue dans deux alésages 19 des chapes latérales 14 , d’une bague extérieure 20 , et de corps roulants 22 logés entre la bague intérieure 16 et la bague extérieure 20 de manière à rouler sur un chemin de roulement 24 de la bague intérieure 16 et sur un chemin de roulement 26 de la bague extérieure 20 . On se référera dans l’ensemble de la description à un axe de référence 200 de l’assemblage, qui est l’axe de symétrie de révolution du chemin de roulement 24 de la bague intérieure 16 , également axe de symétrie de révolution du chemin de roulement 26 de la bague extérieure 20 . L’axe de référence 200 est parallèle à l’axe de manivelle 100 . La bague extérieure 20 du roulement présente une face extérieure cylindrique 27 tournée radialement à l’opposé de l’axe de référence 200 , qui forme une face de contact avec une came (non illustrée), l’assemblage étant destiné à transformer un mouvement rotatif continu d’un arbre à cames portant la came en un mouvement rotatif alternatif de la manivelle autour de l’axe de manivelle 100 , suivant une loi de vitesse définie par la came.
Les chemins de roulement 24 , 26 de la bague intérieure 16 et de la bague extérieure 20 sont cylindriques, les corps roulants 22 étant des rouleaux cylindriques ou des aiguilles. Chacune des bagues intérieure 16 et extérieure 20 comporte deux faces d’extrémité axiale opposées 28 , respectivement 30 , de préférence planes. De façon remarquable, les chemins de roulement 24 , 26 s’étendent d’une face d’extrémité axiale 28 , respectivement 30 à l’autre et forment avec les extrémités axiales des arêtes annulaires 32 , respectivement 34 , de préférence chanfreinées. Ainsi, les bagues 16 , 20 ne présentent ni collet de guidage des corps roulants 22 , ni gorge de fixation d’un déflecteur de guidage des corps roulants 22 , ce qui permet de maximiser la largeur des corps roulants cylindriques 22 , mesurée parallèlement à l’axe de référence 200 entre deux faces d’extrémité axiale 35 des corps roulants 22 . De façon remarquable, les corps roulants 22 sont directement adjacents deux à deux, sans interposition d’une cage de roulement, et peuvent entrer en contact les uns avec les autres. On maximise ainsi le volume disponible pour les corps roulants entre les deux bagues 16 , 20 , donc, pour des dimensions données, le nombre de corps roulants 22 .
Les chapes latérales 14 sont frettées sur l’arbre 18 , et présentent chacune une face plane 36 perpendiculaire à l’axe de référence 200 , en regard et à distance de l’une des faces d’extrémité axiale 28 de la bague intérieure 16 , et en regard et à distance d’une face d’extrémité 30 de la bague extérieure 20 . La plus grande largeur de la bague extérieure 20 , mesurée parallèlement à l’axe de référence 200 entre les deux faces d’extrémité 30 de la bague extérieure 20 , est de préférence inférieure à la plus grande largeur de la bague intérieure 16 , mesurée également parallèlement à l’axe de référence 200 , entre les deux faces d’extrémité axiale 28 de la bague intérieure 16 . Ainsi les chapes 14 , qui encadrent la bague extérieure 20 avec un jeu fonctionnel suffisant pour qu’il n’y ait jamais contact dans des conditions normales d’utilisation, assurent-elles une protection, et le cas échéant un guidage axial, de la bague extérieure 20 .
Selon l’invention, l’assemblage comporte en outre deux pièces 38 de guidage latéral des corps roulants 22 , chacune constituée par une rondelle associée à l’une des chapes latérales 14 , positionnée radialement entre la bague intérieure 16 et la bague extérieure 20 et présentant une face intérieure 40 faisant directement face aux corps roulants 22 et une face extérieure 42 faisant directement face à la chape latérale 14 associée. Comme illustré en détail sur la , chacune des rondelles de guidage 38 est logée avec un jeu axial entre les corps roulants 22 et la face plane 36 de la chape latérale 14 associée, et avec un jeu radial entre la bague intérieure 16 et la bague extérieure 20 . Chacune des deux rondelles de guidage 38 a un diamètre extérieur D4 inférieur au diamètre D2 du chemin de roulement 26 de la bague extérieure 20 et un diamètre intérieur D3 supérieur au diamètre D1 du chemin de roulement 24 de la bague intérieure 16 . De préférence, la différence de diamètre D3 - D1 est sensiblement plus faible que la différence de diamètre D2 - D4 . De préférence :
Par ailleurs, le diamètre D3 est proche de D1 , pour limiter le balourd engendré par les rondelles en cas de décentrage. De préférence :
Les rondelles 38 ainsi définies sont flottantes, au sens où elles sont libres de tourner par rapport à la bague intérieure 16 et à la bague extérieure 20 autour de l’axe de référence 200 , et de se déplacer faiblement parallèlement à l’axe de référence 200 , entre les faces d’extrémité axiale 35 des corps roulants 22 et les chapes 14 . Dans toutes les positions, la face intérieure 40 des rondelles 38 reste située axialement entre les deux faces d’extrémité 30 de la bague extérieure 20 .
Pour assurer leur fonction de guidage latéral des corps roulants 22 , les deux rondelles de guidage 38 sont en acier de faible épaisseur E , de préférence inférieure à 0,5mm. L’épaisseur E des rondelles 38 est de préférence inférieure à une largeur L1 du chanfrein 32 , et inférieure à une largeur L 2 du chanfrein 34 , mesurée parallèlement à l’axe de référence 2 00 .
Pour assurer leur tenue mécanique, les faces intérieure 40 et extérieure 42 de chaque rondelle 38 sont nitrocarburées carbonitrurées, sur une épaisseur inférieure à la moitié de l’épaisseur E de la rondelle 38 , par exemple sur une épaisseur inférieure ou égale à un tiers de l’épaisseur E de la rondelle 38 , ce qui permet de préserver un cœur de chaque rondelle ductile.
On permet, grâce aux rondelles 38 , un guidage axial des corps roulants 22 avec un faible frottement et une bonne tenue dans le temps de l’assemblage 10 . L’assemblage maximise la largeur des corps roulants 22 et la capacité du roulement 12 en charge. Les efforts transmis par le galet constitué par le roulement 12 à la manivelle 15 peuvent donc être importants.
En variante, les rondelles 38 peuvent être biseautées au niveau de leur périphérie intérieure, pour assurer un contact surfacique avec le chanfrein 32 de la bague intérieure 16 . Les faces d’extrémité axiale 35 des corps roulants 22 peuvent être planes, comme représenté sur les figures, en creux ou bombées.
Bande ou feuille de papier filigranée, et procédé de fabrication La présente invention concerne les papiers filigranés et les procédés de fabrication de tels papiers.
Les documents de sécurité, tout comme certains papiers haut de gamme d’impression écriture ou d’art, sont très souvent munis de filigranes formés lors de la fabrication du papier.
Ces filigranes peuvent définir un motif en clair, en sombre, avec un ou plusieurs tons, lorsque le papier est observé en lumière transmise.
Avantageusement, le dispositif de fermeture 18 définit une charnière 53 comprenant une tige 54 destinée à être logée dans un cylindre creux défini dans le premier bord latéral 44 du support 32 et dans un cylindre creux défini dans le premier bord latéral 50 du capot 34.
La tige 54 définit l’axe de rotation A-A’ du capot 34 par rapport au support 32.
Le support 32 et le capot 34 définissent entre eux un logement 56 destiné à recevoir de manière amovible la deuxième partie extrême 14 de la sangle 12.
Plus particulièrement, comme cela est visible sur la , le logement 56 est délimité d’un côté par le passant d’entrée 26 et de l’autre côté par le passant de sortie 28.
En particulier, le passant d’entrée 26 est défini entre le deuxième bord latéral 46 du support 32 et le deuxième bord latéral 52 du capot 34.
Le passant de sortie 28 est défini entre le premier bord latéral 44 du support 32 et le premier bord latéral 50 du capot 34, et en particulier du côté interne de la charnière 53.
En position de réglage illustrée sur la , le deuxième bord latéral 52 du capot 34 est écarté vers l’extérieur du deuxième bord latéral 46 du support 32 ouvrant ainsi le passant d’entrée 26.
En position de réglage, l’utilisateur peut introduire la première partie extrême 14 de la sangle 12 dans le logement 56 entre le passant d’entrée 26 et le passant de sortie 28.
Avantageusement, la face interne 20 de la première partie extrême 14 de la sangle 12 introduite dans le logement 56 s’étend contre la face externe 42 du support 32.
Le passant de sortie 28 est, avantageusement, délimité du côté interne par la face externe 42 du premier bord latéral 44 du support 32 et du côté externe par la charnière 53.
Le passant de sortie 28 étant fermé du côté externe par la charnière 53, l’extrémité libre 30 de la première partie extrême 14 de la sangle 12 est ainsi orientée par le passant de sortie 28 vers la face interne 20 de la sangle 12, et plus particulièrement contre la face interne 20 de la deuxième partie extrême 16 de la sangle 12, comme plus particulièrement visible sur la .
En position de serrage, comme illustré sur la , le deuxième bord latéral 52 du capot 34 est rabattu sur le deuxième bord latéral 46 du support 32.
De préférence, comme illustré sur les figures 1 et 2, en position de serrage, le capot 34 s’étend en regard du support 32 et referme ainsi le logement 56 et les passants 26, 28.
En position de serrage, la première partie extrême 14 de la sangle 12 est ainsi bloquée en position dans le logement 56.
Avantageusement, dans le logement 56, la face interne 20 de la première partie extrême 14 de la sangle 12 s’étend entre la face externe 42 du support 32 et la face interne 48 du capot 34.
La plaque de fixation 36 est avantageusement solidaire d’au moins l’un du support 32 et du capot 34.
Le procédé selon l’invention, notamment du fait de la mise en œuvre d’un support comprenant une partie émergée, pouvant éventuellement former cathode, exposée au milieu gazeux apporte une solution au problème principal que présentent les procédés mettant en œuvre un support totalement immergé dans le milieu liquide, tels que les procédés utilisant un dispositif de type biotuba électrochimique classique ( ), à savoir la cinétique bien trop lente de réduction de l’O 2 sur la cathode.
Dans le procédé selon l’invention, la partie émergée, formant éventuellement cathode, exposée au milieu gazeux, tel que de l’air permet d’assurer l’oxydation de la matière organique se trouvant dans le milieu liquide totalement anoxique, sans qu’il soit nécessaire d’aérer, par exemple par bullage d’air, et/ou d’agiter les bassins de traitement.
Le procédé selon l’invention qui utilise un support microbien 3D émergé (une cathode microbienne 3D émergée dans le cas d’un support en matériau conducteur électrique) et non plus immergé, élimine totalement le besoin d’aération des bassins et les coûts associés.
En effet selon l’invention, on utilise un garnissage statique peu coûteux au lieu d’un brassage énergivore.
L’homme du métier s’attend à ce qu’un support (électrode) qui n’est pas totalement immergé ne permette pas de mettre en œuvre le procédé, « ne marche pas », alors que, bien au contraire, le procédé selon l’invention fonctionne avec un tel support émergé (une telle électrode émergée), qui apporte de surcroît des avantages surprenants.
Le procédé selon l’invention va ainsi à l’encontre d’un fort préjugé dans ce domaine et triomphe de ce préjugé, car même si le biofilm est hors de l’eau, il remplit cependant toutes ses fonctions et accroît la cinétique, jusqu’alors limitante.
Selon encore une autre caractéristique, au moins 80%, de préférence au moins 90%, et de préférence encore la totalité (100 %), de la surface interne des pores et de la surface externe du support poreux (partie immergée et partie émergée) est recouverte par un biofilm, de préférence continu, qui ne colmate pas, n’obture pas les pores et qui permet un écoulement par capillarité du milieu liquide contenant les composés organiques depuis la partie immergée vers la partie émergée du support.
Dans le cas où le support est en un matériau conducteur électrique, le biofilm est un biofilm électroactif, électrochimiquement actif, qui assure en outre un transfert d’ions entre la partie émergée ou cathode et la partie immergée ou anode.
En d’autres termes, la structure 3D poreuse du support est colonisée par un biofilm microbien, formant ainsi un support microbien poreux tridimensionnel, et qui forme une électrode microbienne poreuse tridimensionnelle dans le cas où le matériau du support est un matériau conducteur électrique.
De préférence, le biofilm est continu, mais souvent le biofilm est non continu, et peut même se présenter sous la forme d’une dentelle lorsqu’il est très peu développé, mais il ne s’agit pas là d’un biofilm intrinsèquement poreux.
Le biofilm en tant que tel ne peut généralement pas être considéré comme poreux, c’est-à-dire plus exactement traversé par des canaux ouverts.
La porosité de l’ensemble support et biofilm est due à la porosité du support, mais qui se trouve réduite du fait de la présence du biofilm sur les surfaces internes des pores.
Le biofilm doit généralement tapisser d’un film, idéalement ininterrompu, continu, la totalité de la surface du support tridimensionnel poreux. L’ensemble support-biofilm peut donc être généralement une structure poreuse, c’est-à-dire largement ouverte à la pénétration du milieu liquide dans la partie immergée (ou partie basse) et largement ouverte à la pénétration du milieu gazeux tel que de l’air dans la partie émergée (ou partie haute). C’est la bio-structure support-biofilm qui doit être poreuse, sans que le biofilm lui-même ne soit poreux.
Le biofilm joue plusieurs rôles essentiels :
Il permet une remontée du milieu liquide par capillarité bien plus importante que ne le permet seul le matériau du support non-colonisé. La surface active du support, est donc fortement accrue grâce au biofilm. Ce phénomène a été démontré expérimentalement, il est essentiel au fonctionnement du support en œuvre dans le procédé selon l’invention. Dans le cas où le support est en un matériau conducteur électrique, et joue donc alors le rôle d’électrode, le biofilm participe, dans une grande proportion, au transport ionique au sein de la structure 3D. Cela n’est pas essentiel au fonctionnement de l’électrode mais permet d’expliquer son efficacité même dans des milieux liquides de conductivité ionique très faible.
Ce point est très important car l’électrode permet ainsi de traiter efficacement des eaux résiduaires urbaines par exemple.
Plus précisément, la présente invention concerne un procédé et un dispositif pour l’estimation locale de la vitesse du son dans une région d’intérêt d’un objet cible, ou d’un milieu diffus tel qu’un tissu biologique, humain ou animal.
La stéatose hépatique est une maladie caractérisée par une accumulation excessive de graisses hépatiques (i.e. graisse à l'intérieur du foie). Elle peut évoluer en fibrose puis en cirrhose hépatique.
Une technique basée sur l’imagerie par résonance magnétique (IRM) peut être utilisée pour détecter la stéatose chez un patient. En effet, l’IRM permet de mesurer la fraction de matières grasses en densité protonique comme un biomarqueur de la teneur en graisses hépatiques. Cependant, l'IRM n'est pas largement disponible et est onéreuse.
C’est pourquoi des techniques à base d'ultrasons ont été développées pour quantifier les graisses hépatiques.
Plus précisément, une sonde d'imagerie adaptée pour émettre des ondes ultrasonores et détecter des ondes rétrodiffusées est utilisée pour acquérir des signaux correspondant auxdites ondes rétrodiffusées. Ces signaux sont ensuite transmis à une unité de traitement pour évaluer la vitesse du son dans le foie afin de déterminer l'accumulation de graisse à l'intérieur du foie.
En effet, la vitesse du son à l'intérieur d'un tissu varie en fonction de la quantité de graisse qu’il contient. Notamment, un foie en stéatose a une vitesse du son légèrement inférieure (typiquement 1460 m/s) à celle d'un foie sain (typiquement 1580 m/s).
Toutefois, cette diminution de la vitesse du son étant faible (variation de 5 à 10% de la vitesse du son entre un foie sain et un foie en stéatose), il peut être difficile d’identifier une vitesse du son caractéristique d’une stéatose hépatique.
C’est pourquoi la vitesse du son doit être estimée aussi précisément que possible pour détecter une stéatose hépatique.
Or, le foie est situé à l'intérieur du corps. Il est donc recouvert de peau, de graisse et de muscles. Ces différents tissus – situés entre la sonde et le foie – peuvent perturber l’estimation de la vitesse du son dans le foie.
A l’heure actuelle, la plupart des techniques développées à base d’ultrasons ne permettent pas une mesure locale de la vitesse du son dans le foie. Ainsi, la vitesse du son estimée avec de telles techniques correspond à la vitesse du son entre la surface supérieure de la peau et le foie. Le diagnostic établi par le praticien est alors fortement dépendant de son expérience du dispositif utilisé, puisque la vitesse du son estimée par le dispositif ne correspond pas à la vitesse du son locale dans le foie.