INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Il va de soi que, si à l’étape c) du procédé, l’élution du ruthénium de la résine échangeuse de cations est réalisée avec une solution aqueuse A4 d’acide nitrique ou chlorhydrique comprenant un nitrate ou un chlorure métallique, alors la solution aqueuse A5, qui est soumise à l’une quelconque des purifications complémentaires, comprend également ce nitrate ou chlorure métallique. Auquel cas, il est possible d’utiliser, pour le lavage de l’étape e) de ces purifications, une solution aqueuse A6 qui comprend, outre de l’acide nitrique ou chlorhydrique et, éventuellement, la base aminée, un nitrate ou un chlorure métallique identique à celui présent dans la solution aqueuse A5.
Par ailleurs, si à l’étape c) du procédé, l’élution du ruthénium de la résine échangeuse de cations est réalisée avec une solution aqueuse A3 ou A4 d’acide nitrique ou chlorhydrique de molarité supérieure à 4, alors le procédé comprend de plus, entre cette étape c) et l’étape d) de l’une quelconque des purifications complémentaires, une dilution de la solution aqueuse A5 pour amener sa concentration en acide nitrique ou chlorhydrique à une valeur d’au plus 4 mol/L ainsi qu’un ajout éventuel de la base aminée pour réduire partiellement son acidité tout en lui conservant une teneur élevée en nitrates ou chlorures si ceux-ci sont présents.
Comme connu en soi, la base aminée peut être tout composé comprenant un ou plusieurs atomes d’azote susceptibles de capter un proton en milieu aqueux comme l’ammoniac, la guanidine, une alkylamine telle que la méthylamine, la diméthylamine, la triméthylamine, l’éthylamine, la diéthylamine ou la triéthylamine, ou encore un composé à cycle azoté tel que la pyridine, l’imidazole ou l’histidine, étant entendu qu’il convient que la base aminée utilisée soit soluble dans l’eau.
Parmi ces bases, préférence est donnée à la triéthylamine.
Conformément à l’invention, la solution aqueuse A1 est, de préférence, une solution issue de la dissolution dans l’acide nitrique d’une cible de technétium-99 ayant été irradiée par des protons et, plus spécifiquement, par une réaction nucléaire 99 Tc(p,3n) 97 Ru dans la plage d’énergie des protons de 20 MeV à 100 MeV.
est une vue en coupe longitudinale illustrant la base principale et le couvercle de la ;
est une vue en perspective illustrant un emballage conforme à l’invention ;
est une vue en perspective illustrant une base secondaire et une protection optionnelle destinées à être reçues dans la base principale et le couvercle des figures 1 à 3 ;
est une vue en coupe longitudinale illustrant la base secondaire et la protection de la ;
est une vue perspective d’un suremballage vide et ouvert dans lequel l’emballage selon l’invention est destiné à être inséré ; et
est une vue en perspective d’un suremballage fermé dans lequel l’emballage selon l’invention a été inséré ; et
est une vue en perspective d’un autre exemple d’emballage selon l’invention.
Description détaillée de l’invention Le principe général de l'invention repose sur la mise en œuvre, pour un emballage de présentation et de stockage de portions de préparations culinaires, d’une pluralité d’éléments en matériaux biodégradables.
Les figures 1 et 2 illustrent partiellement un exemple d’emballage 1 conforme à l’invention.
Un tel emballage 1 comprend notamment une base principale, ou plateau, allongée 10 et un couvercle 11 destiné à recouvrir la base centrale 10. La base centrale 10 et le couvercle 11 sont fabriqués en pulpe de canne à sucre, qui est un matériau biodégradable et recyclable. Un tel emballage présente donc un impact écologique très faible.
En outre, un tel matériau est apte à résister à des hautes températures, notamment supérieures à 240°C, afin de permettre un réchauffage des préparations culinaires avant consommation, dans un four par exemple. Un tel matériau évite donc, lors d’un chauffage à de telles températures, un transfert des saveurs ou une détérioration de ces dernières.
En outre, un tel matériau est également apte à résister à de très basses températures, notamment inférieure à -180°C. Ainsi, les portions de préparation culinaire stockées au sein de l’emballage conforme à l’invention peuvent être aisément conservés. Ils peuvent aussi être congelés directement dans leur emballage, et subir un traitement par cryogénie.
La base principale 10 présente une forme sensiblement rectangulaire.
La base principale 10 comprend un fond 101 ainsi qu’un rebord 102 s’étendant depuis la paroi de fond 101, et sur l’ensemble de la périphérie de la paroi de fond 101. Ce rebord peut être perpendiculaire au fond ou, de préférence, former un angle sensiblement supérieur à 90° avec celui-ci.
Plus précisément, le rebord forme avec le fond, selon le mode de réalisation illustré, un angle α d’environ 92°, comme illustré sur la qui est une vue en coupe longitudinale du couvercle 11 et de la base principale 10. Un tel angle permet un empilement de plusieurs bases principales 10 lorsque ces dernières ne sont pas utilisées pour la présentation et le stockage de portions de préparation culinaire. Ainsi, un empilement contrôlé des bases principales 10 est permis, pour le stockage avant et après utilisation. La séparation des bases principales 10 est également facilitée par cet angle légèrement obtus.
Un tel rebord 102 permet en outre de maintenir la position du couvercle 11 sur la base principale 10. En effet, les dimensions du couvercle 11 et de la base principale 10 sont adaptées pour que le couvercle 11 soit apposé sur la base principale 10 sans que ce dernier ne puisse se déplacer, en rotation et en translation notamment, par rapport à la base principale 10.
Le couvercle 11 est sensiblement en forme de pyramide tronquée, présentant une paroi de fond 111 prolongée, sur sa périphérie, par une paroi latérale 112 s’étendant de manière inclinée par rapport à la paroi de fond 111. Plus précisément, la paroi latérale 112 est inclinée selon un angle β d’environ 95°, comme illustré sur la qui est une vue en coupe longitudinale du couvercle 11 et de la base principale 10.
L’extrémité de la paroi latérale 112 du couvercle 11 opposée à la paroi de fond 111 forme une arête 113 présentant une forme générale correspondante à la paroi de fond 101 de la base principale 10. Comme indiqué ci-dessus, la paroi latérale 112 présente, au niveau de son arête 113, des dimensions adaptées pour que le couvercle 11 coopère avec la base centrale 10.
Comme illustré sur la , les angles de la paroi latérale 112 présente des butées 114 qui permettent un empilement aisé et optimal des couvercles 11 lorsqu’ils ne sont pas utilisés pour recouvrir une base principale 10 et les portions de préparation culinaire qu’elle contient. Ainsi, les butées 114 permettent un empilement contrôlé des couvercles 11 pour favoriser leur stockage. Les butées 114 permettent également aux couvercles de ne pas être empilés trop profondément les uns dans les autres afin de faciliter leur séparation.
Dans cet exemple, chaque angle, ou coin, de la paroi latérale 112 présente une telle butée 114. Il est toutefois envisageable de ne mettre en œuvre que deux butées 114, par exemple en des coins opposés. On comprend aisément qu’il est également envisageable de mettre en œuvre des butées 114 à d’autres endroits le long de la paroi latérale 112, sur la face orientée vers l’intérieur du couvercle 11.
Comme illustré sur la , l’emballage 1 porte un code d’identification 115, ici apposé sur le couvercle 11. Ce code d’identification 115 est unique et permet une traçabilité optimale/complète des préparations culinaires présentées et stockées dans l’emballage. Le code d’identification 115 pourrait être positionné différemment sur l’emballage 1, à condition qu’il soit aisément accessible.
Par exemple, le code d’identification unique 115 se présente sous la forme d’un code-barres ou d'un QR code (pour « Quick Response Code » en anglais). Ce code d’identification unique 115 permet d’obtenir, en complément des informations de traçabilité, des informations variées sur la ou les préparations culinaires conservées dans l’emballage 1.
Par exemple, un tel code d’identification 115 peut permettre de récupérer différentes informations, tel que l’identifiant/la dénomination commercial du ou des préparations culinaires, la recette, les informations nutritionnelles, les allergènes ou des informations relatives à la préparation/consommation des préparations culinaires, comme la température de conservation, les conditions optimales de réchauffage ou la date limite de consommation.
La illustre un autre exemple d’un emballage 1 conforme à l’invention. La base principale 10 ainsi que le couvercle 11 sont sensiblement identiques à la base principale et au couvercle décrits ci-dessus en relation avec les figures 1 et 2. La base principale 10 et le couvercle 11 de la se distinguent de la base principale et le couvercle des figures 1 et 2 uniquement en ce que leurs dimensions sont différentes.
Cette illustre un aspect essentiel de l'invention. En effet, selon l’invention, l’emballage 1 reçoit une pluralité de bases secondaires 12 destinées à être disposées sur/dans la base principale 10, comme illustré sur la . Chacune de ces bases secondaires 12 est destiné à recevoir une portion unitaire de préparation culinaire (non illustré).
Les dimensions des bases secondaires et de la base principale sont adaptées pour que les portions unitaires, et donc les bases secondaires, soient présentées de façon alignées, de façon à être aisément présentables et consommables. Dans certains cas, toutes les portions sont identiques. Dans d'autres cas, elles peuvent être différentes, et correspondre par exemple à une succession de plats, le cas échéant de l'entrée au dessert. Cette approche est intéressante notamment pour une consommation par un seul individu, par exemple dans un avion ou dans sa chambre d'hôtel.
Les bases secondaires 12 sont fabriquées en pulpe de canne à sucre, qui est un matériau biodégradable et recyclable. Un tel emballage présente donc un impact écologique très faible. Par ailleurs, un tel matériau est apte à résister à de hautes températures et de basses températures, comme décrit précédemment. Un tel matériau est donc compatible avec l’utilisation recherchée pour un tel emballage.
Selon l’invention, la face supérieure 123 de la paroi de fond 121 de chaque base secondaire 12 est recouverte d’un revêtement en matériau biodégradable étanche. Plus précisément, la face supérieure 123 est la face de la paroi de fond destinée à recevoir, c’est-à-dire à être en contact, avec la préparation culinaire.
La mise en œuvre de ce revêtement supplémentaire étanche est essentiel pour la présentation et la conservation de la préparation culinaire, et permet notamment d'assurer une présentation optimale (absence de tâches ou de fuites de produits alimentaires), et facilite la désolidarisation de la portion, au moment de la consommation.
Le matériau recouvrant la face supérieure 123 est de préférence du polytéréphtalate d’éthylène recyclé (RPET). Un tel matériau est compatible pour une utilisation avec des produits alimentaires et résiste aux hautes températures (supérieures à 240°C) et aux basses températures (inférieures à -180°C).
Un tel matériau permet de protéger la base secondaire 12 de l’humidité et évite donc une dégradation non souhaitée de la base secondaire 12, notamment lors du réchauffage de la préparation culinaire.
Une base secondaire 12 est illustrée plus en détails sur les figures 4 et 5 . Chaque base secondaire 12 peut être, de manière optionnelle, recouverte par un chapeau, ou coque, de protection 13, de préférence transparente, qui permet d’individualiser et protéger avant consommation la portion de préparation culinaire présente sur chaque base secondaire 12.
1.2 – Influence de la concentration en ruthénium sur le rendement d’extraction d e cet élément métallique
On réalise une deuxième série de tests en vue d’apprécier l’influence de la concentration en ruthénium que présente la solution aqueuse dont on souhaite l’extraire sur son rendement d’extraction par la résine échangeuse de cations.
Ces tests sont réalisés en suivant un protocole opératoire analogue à celui décrit au point 1.1 ci-avant mais en utilisant des solutions aqueuses comprenant de 1 mg/L à 100 g/L de ruthénium (apporté sous forme de Ru(NO)(NO 3 ) 3 ) et 0,5 mol/L d’acide nitrique.
Les rendements d’extraction, R EX , du ruthénium ainsi obtenus sont illustrés sur la .
Comme le montre cette figure, le rendement d’extraction du ruthénium est constant et supérieur à 90 % pour des concentrations en ruthénium inférieures ou égales à 1 g/L.
L’isotherme obtenu suit le modèle de Langmuir, caractéristique d’une adsorption monocouche et homogène du ruthénium sur la surface des particules de la résine.
1.3 – Influence du rapport des concentrations Re/Ru sur le rendement d’extraction du ruthénium
On réalise une troisième série de tests en vue d’apprécier l’influence du rapport des concentrations en rhénium et en ruthénium que présente une solution aqueuse dont on souhaite extraire le ruthénium sur son rendement d’extraction par la résine échangeuse de cations.
Ces tests sont réalisés en suivant un protocole opératoire similaire à celui décrit au point 1.1 ci-avant mais en utilisant des solutions aqueuses présentant une concentration en rhénium (apporté sous forme d’HReO 4 ) 10 fois, 100 fois et 1 000 fois supérieure à leur concentration en ruthénium (apporté sous forme de Ru(NO)(NO 3 ) 3 ) et comprenant 0,5 mol/L d’acide nitrique.
Comme le montre cette figure, le rapport des concentrations en rhénium et en ruthénium n’a que peu d’influence sur le rendement d’extraction du ruthénium qui reste quasi constant indépendamment de l’excès de rhénium présent en solution.
Ces résultats présentent un intérêt tout particulier pour une application du procédé de l’invention à la purification du ruthénium produit par l’irradiation d’une cible de technétium car, dans ce cas, la concentration du technétium dans la solution issue de la dissolution de la cible dans l’acide nitrique peut aller jusqu’à 100 000 fois celle du ruthénium.
1.4 – Élution du ruthénium de la résine échangeuse de cations
Après avoir réalisé une série d’extractions telles que décrites au point 1.1 ci-avant, à partir de solutions aqueuses comprenant 1 g/L de rhénium, 0,1 g/L de ruthénium, 0,1 g/L de rhodium, 0,1 g/L de molybdène et 0,1 mol/L ou 0,5 mol/L d’acide nitrique, on soumet les résines ainsi chargées en éléments métalliques (Ru, Rh, Mo et traces de Re comme illustré sur la ) à une élution.
Pour ce faire, 700 μL d’une solution d’élution sont ajoutés dans les tubes de centrifugation dans lesquels se trouvent les résines chargées en éléments métalliques pour une mise en contact dans les mêmes conditions opératoires que celles décrites au point 1.1 ci-avant (30 minutes, 1 500 tr/min, 25 °C), puis les solutions d’élution sont séparées par centrifugation pendant 5 minutes à 14 500 tr/min.
Les solutions d’élution et les résines ainsi séparées sont analysées par ICP-AES (après minéralisation des résines comme décrit au point 1.1 ci-avant).
Dans le procédé de modulation en longueur d’onde, la concentration du gaz est détectée en utilisant un signal, qui est un multiple en nombre entier d’un signal de modulation, comme signal d’absorption par le gaz. Comme décrit ci-dessus, on utilise le signal 2f, par exemple. Mais ce signal est extrêmement plus petit que le signal de balayage et de modulation de la longueur d’onde de la lumière 30 laser. On peut donc extraire le signal 2f par le filtre 125 passe bande, et on peut l’amplifier par un facteur d’amplification approprié par le circuit amplificateur, sans faire que le signal soit saturé. En conséquence, après avoir converti le signal 2f en un signal numérique, on peut utiliser le signal 2f pour détecter la concentration du gaz avec une grande précision.
Le deuxième circuit 127 amplificateur amplifie le signal de la détection sorti du filtre 125 passe bande avec un facteur d’amplification approprié sans faire que le signal soit saturé. Comme on le décrira plus bas, dans le présent mode de réalisation, une composante non nécessaire est retirée par le circuit 126 de soustraction du signal de détection sorti du filtre 125 passe bande. Avant de retirer la composante qui n’est pas nécessaire, la composante qui n’est pas nécessaire a une grande intensité du signal et c’est pourquoi un traitement de fixation du facteur d’amplification à une valeur petite est effectué pour empêcher un dépassement. Après avoir retiré la composante qui n’est pas nécessaire, on effectue un traitement de réglage d’un grand facteur d’amplification pour transmettre le signal d’absorption par le gaz au convertisseur 128 d’analogique à numérique, après avoir augmenté autant que possible l’intensité du signal. Un traitement d’amplification est commandé par l’unité 160 de commande.
Le convertisseur 128 d’analogique à numérique convertit le signal de détection sorti du filtre 125 passe bande. Le convertisseur 128 d’analogique à numérique convertit un signal analogique transmis à partir du deuxième circuit 127 amplificateur en un signal numérique. Comme représenté à la , il y a une ramification à partir du convertisseur 128 d’analogique à numérique en deux, c’est-à-dire dans l’unité 131 de détection synchrone et dans l’unité 135 d’analyse de la forme d’onde, de manière à transmettre le signal numérique à l’unité 131 de détection synchrone ou à l’unité 135 d’analyse d’une forme d’onde. Le convertisseur 128 d’analogique à numérique sélectionne, d’une manière appropriée, un élément avec un taux d’échantillonnage, qui permet de détecter suffisamment une composante de modulation. Dans le cas où la composante de modulation du laser est de 50 kHz, par exemple, on détecte une composante de fréquence de 100 kHz, qui est deux fois plus grande que 50 kHz, dans le procédé de détection 2f. Pour permettre de détecter suffisamment ces composantes de fréquence, on choisit donc, par exemple, un élément de conversion analogique à numérique ayant un taux d’échantillonnage de 1 MHz ou plus.
L’unité 135 d’analyse de la forme d’onde calcule une information d’amplitude (composante non nécessaire) pour une région qui n’est pas nécessaire, dans laquelle il n’y a pas d’absorption par le gaz à mesurer, en utilisant une partie de signal de détection sorti du convertisseur 128 d’analogique à numérique. L’unité 135 d’analyse d’une forme d’onde transmet au convertisseur 150 d’analogique à numérique, un signal ayant une phase et une fréquence synchronisées avec la phase et la fréquence du signal 2f, qui correspond à l’information d’amplitude calculée.
Le convertisseur 150 de numérique en analogique est prévu entre l’unité 135 d’analyse d’une forme d’onde et le circuit 126 de soustraction et le convertisseur numérique en analogique convertit le signal sorti de l’unité 135 d’analyse d’une forme d’onde. Par une configuration de ce genre, le convertisseur 150 de numérique en analogique convertit de numérique en analogique l’information d’amplitude pour une région qui n’est pas nécessaire, calculée par l’unité 135 d’analyse d’une forme d’onde, et transmet l’information d’amplitude au circuit 126 de soustraction.
Le circuit 126 de soustraction effectue un traitement de soustraction de l’information d’amplitude pour la région qui n’est pas nécessaire, calculée par l’unité 135 d’analyse d’une forme d’onde, du signal de détection sorti du filtre 125 passe bande. Comme décrit ci-dessus, sur la base du résultat du calcul de l’unité 135 d’analyse d’une forme d’onde, un signal qui correspond à l’information d’amplitude pour la région qui n’est pas nécessaire, dans laquelle il n’y a pas d’absorption par le gaz à mesure, est retiré, et il est donc possible de réduire l’intensité du signal de la composante qui n’est pas nécessaire à un niveau inférieur ou égal à un signal d’absorption par le gaz.
L’unité 131 de détection synchrone effectue une détection de phase (détection synchrone) à une fréquence deux fois aussi haute que la fréquence modulée fixée par l’unité 131 de fixation du courant balayé en longueur d’onde et modulé, la fréquence de modulation étant incluse par le signal sorti du deuxième circuit 127 amplificateur.
L’unité 133 arithmétique de pic – fond effectue une opération arithmétique pour un pic et un fond du signal de détection synchrone, le pic et le fond étant nécessaires pour calculer un signal qui correspond à la concentration du gaz. L’unité 134 de correction arithmétique de la concentration de gaz effectue un traitement de détection, un traitement arithmétique et un traitement de correction de la concentration du gaz sur la base du signal traité par l’unité 131 de détection synchrone et de l’unité 133 arithmétique de pic – fond. Le traitement effectué par l’unité 134 de correction arithmétique de la concentration du gaz est commandé par l’unité 160 de commande.
Sur la base d’une information sur le gaz à mesurer, l’unité 160 de commande commande l’unité 113 de fixation du courant balayé en longueur d’onde et modulé, le circuit 112 de réglage de la température d’élément laser, le deuxième circuit 127 amplificateur, l’unité 135 d’analyse d’une forme d’onde, l’unité 131 de détection synchrone et l’unité 134 de correction arithmétique de la concentration du gaz.
Traitement arithmétique pour une analyse de gaz
La figure 3(A) est une vue conceptuelle de la forme d’onde d’un courant a1 de commande et la figure 3(B) est une vue conceptuelle de la forme d’onde d’un signal b1 de détection synchrone. Le courant a1 de commande, représenté à la figure 3(A), est produit par l’unité 11 de production de lumière modulée, de manière à ce que la longueur d’onde du courant a1 de commande soit balayée et modulée de manière répétitive dans une bande de longueur qui comprend la longueur d’onde λ1 centrale du spectre de raie d’absorption du gaz à mesurer. La figure 3(B) correspond à une forme d’onde après que la détection est effectuée par l’unité 131 de détection synchrone représentée à la .
La est une vue à plus grande échelle du signal b1 de détection synchrone de la figure 3(B). Il est souhaitable que le signal b1 de détection synchrone ait une forme d’onde ayant des valeurs extrêmes sur la base de la raie d’absorption de la composante du gaz à mesurer comme représenté à la figure 3(B) et à la .
Une différence D d’intensité de signal du signal b1 de détection synchrone, représenté à la , entre le fond et le pic, a une corrélation avec la concentration du gaz. En conséquence, en effectuant un étalonnage avec un gaz normalisé fixé à chaque concentration à l’avance, il est possible de mesurer la concentration du gaz en détectant la différence D.
Problèmes dans la technique classique
Dans une analyse de gaz du gaz à mesurer, un signal (signal 2f) de détection ayant une fréquence, qui est un multiple en nombre entier de la fréquence modulée, correspond à la concentration du gaz à mesurer. Le signal (signal 2f) de détection est idéalement un signal obtenu par seulement une absorption par le gaz à mesurer. Mais, dans l’analyse réelle, en raison de la non linéarité d’une diode laser et d’une distorsion d’un circuit de traitement du signal, un signal (signal 2f) de détection comprend un signal 2f qui n’est pas nécessaire (composante qui n’est pas nécessaire) ayant une fréquence qui est la même que la fréquence du signal d’absorption par le gaz, le signal 2f qui n’est pas nécessaire ayant une relation avec le signal d’absorption par le gaz. Lorsque cette composante qui n’est pas nécessaire est plus grande que le signal d’absorption par le gaz, un facteur d’amplification pour le circuit amplificateur est déterminé à un niveau auquel la composante qui n’est pas nécessaire n’est pas saturée, et ainsi le signal d’absorption par le gaz est relativement atténué.