INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le tableau 6 ci-dessous détaille la formulation de plusieurs bétons incluant un béton de référence formé à partir de ciment Portland (B-Portland) et des bétons formés à partir de liant de construction selon l’invention (MUP_BA1, MUP_BA2, MUP_BA3). Ces bétons diffèrent notamment par la nature de la matrice argileuse crue, par la nature de l’agent défloculant et par les compositions d’activation utilisées.
B-Portland MUP_BA1 MUP_BA2 MUP_BA3 Ciment CEM I 52.5 N kg/m 3 (%m / liant) 240 (100%) 84 (26%) 0 0 Argile Nature / aquitaine kaolinite bentonite kg/m 3 (%m / liant) 0 181 (55%) 165 (50%) 178 (54%) Agent défloculant Nature / humates de sodium lignosulfonate de sodium polyacrylate de sodium kg/m 3 (%m / liant) 0 10 (3%) 10 (3%) 10 (3%) Composition d’activation Nature / LHF LHF (40%) + NaOH+Na 2 SiO 3 (25%) LHF (74%) + NaTTP (26%) kg/m 3 (%m / liant) 0 54 (16%) 101 (31%) 141 (43%) Métakaolin kg/m 3 (%m / liant) 0 0 54 (16%) 0 Superplastifiant Nature Tempo12 Tempo12 Tempo12 Tempo12 kg/m 3 1,9 2,64 2,64 2,64 Sable 0-4 kg/m 3 900 900 900 900 Granulats 4-12 kg/m 3 780 780 780 780 Eau kg/m² 205 185 175 175 Résistance à la Compression (MPa) à 28 jours 40 38 39 41
Comme montré par le tableau 6, les bétons selon l’invention présentent des résistances à la compression équivalentes aux résistances à la compression obtenues avec un béton formé avec du ciment Portland. Ainsi, la présente invention permet de former un liant de construction bas carbone, à partir de matrice argileuse crue, présentant des propriétés mécaniques suffisantes pour en faire un matériau de construction répondant à la majorité des besoins du secteur.
Procédé de densification d’une texture fibreuse par injection de barbotine La présente invention se rapporte au domaine général de la fabrication de pièces en matériau composite à matrice céramique (CMC), et plus particulièrement à un procédé de densification d’une texture fibreuse en matériau céramique comprenant une matrice céramique.
La densification d’une texture fibreuse, c’est-à-dire la formation d’une matrice céramique dans la texture fibreuse, comprend une étape d’injection de barbotine qui consiste à imprégner la texture fibreuse par une suspension de particules céramiques ou barbotine qui pénètre dans la porosité de la texture fibreuse et permet l’obtention d’une matrice céramique dans la texture fibreuse.
Pour améliorer les propriétés aérodynamiques de la pièce finale, il est nécessaire de disposer d’une texture fibreuse densifiée ayant une surface lisse. Généralement, pour obtenir une surface lisse, on lisse par usinage la surface de la texture fibreuse densifiée, ou on lisse sa surface en y ajoutant de la matière (surépaisseur). Néanmoins, cela entraîne des coûts supplémentaires, peut diminuer la résistance thermomécanique du matériau, et surtout complexifie le procédé de fabrication du composite à matrice céramique.
Il est donc souhaitable de disposer d’un nouveau procédé de densification d’une texture fibreuse permettant d’obtenir une préforme fibreuse densifiée ayant une surface lisse sans générer de surépaisseur et sans étape supplémentaire d’usinage de la surface.
L’invention concerne un procédé de densification d’une texture fibreuse en matériau céramique à matrice céramique mis en œuvre dans un outillage d’injection comprenant :
une cavité de moulage définie entre un moule et un contre-moule, la cavité de moulage définissant un volume interne, et une membrane comprenant une zone rigidifiée, la membrane étant destinée à être placée entre une texture fibreuse présente dans la cavité de moulage et le contre-moule et la zone rigidifiée de la membrane ayant un module d’Young supérieur à 200 GPa,
Exemple 2 : Détermination des propriétés anti-usure et extrême-pression
Les propriétés anti-usure et extrême-pression (EP) des compositions de graisse détaillées dans le tableau 1 ont été déterminées et les résultats sont indiqués dans le tableau 2.
Norme CC1 CC2 CC3 CI4 Anti-usure 4-billes 60 min 40 kgf ASTM D-2266 0,67 mm 0,62 mm 0,65 mm 0,54 mm EP 4-billes (charge de soudure) ASTM D-2596 620 kgf 500 kgf 620 kgf 620 kgf EP 4-billes (indice d’usure de la charge) ASTM D-2596 91,4 76 97,1 108,7
Les résultats du tableau 2 montrent que la composition de graisse selon l’invention CI4 présente de meilleures propriétés anti-usure et extrême-pression que les compositions de graisse CC1, CC2 et CC3.
Alors que la composition de graisse CI4 ne comprend pas d’anti-usure, elle présente de meilleures propriétés anti-usure que les compositions de graisse CC1 et CC2 comprenant un additif anti-usure.
La composition de graisse CI4 comprend un carbonate de calcium ayant la granulométrie revendiquée présente de meilleures propriétés anti-usure que la composition CC3 comprenant un carbonate de calcium ayant une autre granulométrie.
Exemple 3 : Détermination du pouvoir collant
Les compositions CC1 et CI4 ont été testées quant à leur pouvoir collant, par un test de pulvérisation d’eau (« water spray off »).
La viscosité à 40°C des compositions est de 680 cSt, mesurée selon la norme ASTM D445.
Le pouvoir collant est présenté dans le tableau 3.
Norme CC1 CI4 Perte d’eau par pulvérisation à 40 psi et 38°C ASTM D4049 – ISO 110009 22% 10,4%
Les résultats du tableau 3 montrent que la composition CI4 a un très bon pouvoir collant. La composition de graisse selon l’invention est ainsi particulièrement bien adaptée aux organes des véhicules off-road ayant de faibles vitesses de rotation.
Dispositif humidificateur pour un dispositif de culture cellulaire L’invention concerne le domaine des dispositifs de culture cellulaire et plus précisément un dispositif humidificateur d’un gaz pour un dispositif de culture cellulaire, ainsi qu’un kit.
On entend par dispositif de culture cellulaire, un dispositif conçu pour cultiver des cellules au sein d’au moins un puit de culture qui est utilisé comme une petite éprouvette. Ledit puit pouvant être fixe par rapport au dispositif de culture cellulaire ou détachable. Ainsi, un dispositif de culture cellulaire regroupe par exemple une plaque de culture formée d’un seul tenant et munie d’au moins un puit de culture ainsi qu’une boîte de culture dans laquelle la plaque de culture peut être insérée de manière détachable. Le puit de culture peut être par exemple un puit microfluidique et peut être relié à une puce microfluidique.
Les plaques de culture munies d’au moins un puit de culture sont devenues des outils standards dans la recherche et l’analyse clinique des tests de diagnostic des laboratoires. Une plaque de culture est habituellement appelée plaque « microtitre », et peut généralement contenir 6, 24, 96, 384, voire 1536 puits de culture, généralement disposés selon une matrice rectangulaire de format 2 :3, autrement dit dont le rapport largeur/longueur est égale à 2/3. Diverses caractéristiques, notamment les dimensions des puits de culture (diamètre, espacement, profondeur), ainsi que les dimensions et la rigidité de ces plaques ont été normalisées et standardisées par l’American National Standards Institute, à l’initiative de l’association SBS (Society for Biomolecular Screening). Les coordonnées géométriques des centres des puits sont standardisés par style, le style d’une plaque étant déterminé par le nombre de puits de la plaque. Les plaques de culture sont généralement réalisées polystyrène, également désigné par l’abréviation PS, qui est un thermoplastique transparent, biocompatible, rigide, peu cher, et facile à mouler. De manière également connue, les plaques de culture, et plus spécifiquement les plaques de culture pour des applications microfluidiques peuvent être réalisées en polydiméthylsiloxane ou diméthicole, également désigné par l’abréviation PDMS, qui est un élastomère transparent, biocompatible, déformable, très facile à mouler et qui présente des propriétés de perméabilité à l’oxygène intéressantes pour les applications microfluidiques.
Il existe des boîtes de culture configurées pour contenir au moins une plaque de culture comme par exemple celle décrite dans le document de brevet US7208125. Cette boite de culture comprend un dispositif humidificateur pour minimiser une évaporation d’un liquide des puits de culture, c'est-à-dire pour maintenir une bonne humidification de l’air présent dans la boîte de culture. Le dispositif humidificateur comprend un évidement dans lequel un liquide humidificateur peut être introduit. L’évidement est muni d’une pluralité de corps positionnés de part et d’autre d’un centre de l’évidement, ou espacés les uns par rapport aux autres d’un même côté de l’évidement. Les corps permettent notamment de minimiser un mouvement du liquide dans l'évidement, également appelé ballotement du liquide, lors d’un déplacement de la boîte de culture.
L’assemblage d’une structure 1 avec une autre structure 1 de soutènement voisine similaire ou avec une structure latérale 1’ de renfort peut se faire par tout moyen d’assemblage approprié. À titre d’exemple non limitatif, l’assemblage peut se faire par l’intermédiaire d’attaches prévues au niveau des cadres respectifs, de pièces d’alignement, de platines support fixées aux platines d’extrémité.
Un exemple de réalisation d’une structure latérale 1’ est représenté sur la . La structure latérale 1’ peut présenter une forme générale triangulaire comprenant au moins une barre 53, 54 qui peut être similaire aux barres de la croix centrale de la structure de soutènement précédemment décrite.
Dans l’exemple illustré, la structure latérale 1’ comporte deux barres 53, 54. Une première barre 53 peut former un côté du triangle et une deuxième barre 54 peut former une médiane reliant le milieu ou sensiblement le milieu de la première barre 53 à un sommet opposé du triangle. La deuxième barre 54 présente une première extrémité fixée à la première barre 53. Une platine centrale 13’ peut être prévue à la jonction entre la première barre 53 et la deuxième barre 54. La deuxième barre 54 correspond par exemple à une moitié de la première barre 53. Les deux barres 53, 54 ainsi agencées forment une demi-croix correspondant approximativement à une moitié de la croix centrale de la structure de soutènement précédemment décrite.
La structure latérale 1’ peut comporter de plus trois platines d’extrémité 11’ aux sommets. Ces platines d’extrémité 11’ peuvent présenter ou non une forme similaire aux platines d’extrémité de la structure de soutènement précédemment décrite. Une des platines d’extrémité 11’ est fixée à une deuxième extrémité de la deuxième barre 54. Les deux autres platines d’extrémité 11’ sont fixés aux extrémités de la première barre 53.
La structure latérale 1’ peut en outre comporter un cadre ou un demi-cadre 7’ formant les deux autres côtés du triangle. Ce demi-cadre 7’ peut être formé de tubes 73, ici deux tubes 73, fixés aux platines d’extrémité 11’. Ces tubes 73 peuvent être similaires aux tubes du cadre entourant la croix centrale de la structure de soutènement précédemment décrite.
Les deux tubes 73 s’étendent selon des directions concourantes. L’un des tubes 73 s’étend dans la direction de la hauteur de la structure latérale 1’ une fois installée. Les tubes sont joints d’une part entre eux par l’intermédiaire d’une platine d’extrémité 11’ et d’autre part avec la première barre 53 par l’intermédiaire d’une platine d’extrémité 11’.
Ainsi, les structures 1 avec une armature de renfort 15 câblée et/ou un cadre 7 formé de tubes 71, 72 fixés aux platines d’extrémité 11, sont plus légères que dans les solutions connues. Le ratio entre le poids de la structure 1 et la surface confortée est largement optimisé. De telles structures 1 légères permettent de ne pas déstabiliser le terrain.
Ces structures 1 ont une reprise de charge importante grâce à l’armature de renfort 15 ou pointe diamant. Une précontrainte peut être appliquée sur les structures 1.
La disposition des branches 211 des dispositifs de fixation 21 suivant l’axe de traction T des câbles de renfort 19 permet d’éviter des déformations au niveau des barres 51, 52 de la croix centrale 5, lors de la répartition d’efforts de traction sur la croix centrale 5.
Par ailleurs, plusieurs éléments de structures 1, en particulier les croix centrales 5 entourées des cadres 7 et portant les branches 211 des dispositifs de fixation 21, peuvent être empilés facilement et de façon stable par exemple pour le transport.
Enfin, les structures 1 et en conséquence le dispositif de soutènement 100 peuvent être installés aisément, sans nécessiter en particulier d’engin lourd.
DISPOSITIF DE COMMANDE POUR MECANISME DE RESERVOIR DE CHASSE D’EAU PERMETTANT DE DECLENCHER UN GRAND OU UN PETIT VOLUME DE RINCAGE AU CHOIX DE L’UTILISATEUR La présente invention concerne le domaine des appareils sanitaires de type wc avec réservoir de chasse, et porte en particulier sur un dispositif de commande pour mécanisme de réservoir de chasse d’eau permettant de déclencher un grand ou un petit volume de rinçage, au choix de l’utilisateur, pour le rinçage d’une cuvette de wc.
Afin de limiter le gaspillage d’eau dans les appareils sanitaires de type wc et, par suite, les quantités d’eau à retraiter, il existe différents dispositifs de commande permettant à l’utilisateur de déclencher, selon son choix, un petit ou un grand volume d’eau pour le rinçage d’une cuvette de wc. Les demandes de brevet suivantes divulguent de tels dispositifs de commande : la demande de brevet américain US6163897A, la demande de brevet européen EP2072696A1, la demande de modèle d’utilité allemand DE29510495U1, la demande de brevet français FR3057285A1 et la demande de brevet européen EP2824247A1. Cependant, ces dispositifs de commande existants sont peu robustes, compliqués à fabriquer et à monter, et onéreux en raison du nombre important de pièces qui les composent.
La présente invention vise à résoudre les inconvénients de l’état antérieur de la technique, en proposant un dispositif de commande pour mécanisme de réservoir de chasse d’eau permettant de déclencher un grand ou un petit volume de rinçage qui, comparé à l’état antérieur de la technique, est plus robuste, plus simple de réalisation et moins coûteux.
Par « bouton de commande grand volume », on entend un bouton de commande permettant le déclenchement d’un grand volume d’eau rinçage lorsqu’un utilisateur appuie sur celui-ci.
Les supports de culture peuvent en particulier être formés de radeaux (généralement appelées par le terme anglophone correspondant « raft ») qui sont formés d’une tablette flottante comportant des orifices traversants adaptés et destinés à recevoir des racines desdites plantes crucifères, qui peuvent ainsi atteindre la deuxième solution nutritive sur laquelle flotte le radeau. A titre d’exemple, les radeaux connus et utilisés avec succès dans le mode de réalisation ici décrit comportent environ 1000 orifices par mètre carré. Le support étant par ailleurs imperméable, en ce qu’il se gorge peu ou pas de deuxième solution nutritive et en ce que les racines des deuxièmes plantes ne s’y développent pas ou peu, aucun risque d’accumulation de sels minéraux dans le support de culture n’existe.
En plus de l’eau issue du réservoir 3, la deuxième solution nutritive peut également comporter, optionnellement, de la première solution nutritive issue du premier système d’irrigation 201, après que cette première solution nutritive a irrigué les tomates. Cette eau de drainage issue du premier système d’irrigation peut représenter, à titre d’exemple jusqu’à 50% du volume de la deuxième solution nutritive 208 qui est formée. Des acides sont alors ajoutés pour obtenir un pH situé dans une plage de pH souhaitée pour la culture des plantes à feuilles cultivées.
Si la deuxième solution nutritive est formée sans eau issue du premier système d’irrigation, des intrants sont ajoutés à l’eau issue du réservoir tampon 3 (et donc de la partie aquacole).
Les intrants peuvent notamment comporter un ou plusieurs des éléments suivants : - le chélate de fer ; - un ou plusieurs intrants organiques ; - un mélange d'oligoéléments ; - le manganèse ; - l’acide nitrique ; - l’acide chlorhydrique ; - l’acide sulfurique ; - l’acide orthophosphorique.
Les intrants organiques comportent notamment des engrais liquide biologiques.
Il convient donc de noter que la culture de plantes à fruits est optionnelle dans le système proposé. Un système aquaponique conforme à certains modes de réalisation de l’invention peut être dépourvu de culture de plantes à fruits dans sa partie agricole, et/ou la culture de plantes à fruits peut être saisonnière.
Le deuxième système d’irrigation 202 entraine une recirculation de la deuxième solution nutritive. Ainsi, la deuxième solution nutritive peut être utilisée pour irriguer les deuxièmes plantes jusqu’à ce que sa teneur en nitrates et/ou en phosphore passe en dessous d’un seuil fixé respectivement pour ces éléments.
Typiquement, la deuxième solution nutritive peut être utilisée jusqu’à ce que la teneur en nitrate soit inférieure à un seuil compris entre 50mg/L et 0mg/L, de préférence entre 30mg/L et 0mg/L ; et/ou la deuxième solution nutritive peut être utilisée jusqu’à ce que la teneur en phosphore soit inférieure à un seuil compris entre 10mg/L et 0mg/L, de préférence entre 5mg/L et 0mg/L.
Dans le mode de réalisation représenté à la figure, et tel que cela est décrit ci-dessus, le premier système d’irrigation 201 n’est pas « recirculant ». Il est cependant possible, dans un mode de réalisation alternatif, de prévoir une recirculation de tout ou partie de l’effluent pour former une nouvelle quantité de solution nutritive pour plantes à fruits, qui sera fournie aux tomates (ou autres plantes à fruits). Dans ce cas, la culture de plantes à feuilles peut être optionnelle.
L’effluent qui sort de la partie agricole quitte le système aquaponique et peut être relâché ou traité au besoin, par exemple par une station d’épuration locale 4.
Selon un mode de réalisation alternatif, l’effluent peut (en tout ou partie) être traité de sorte que ses propriétés soient compatibles d’un retour vers la partie aquacole. Par exemple, un traitement physico-chimique de l’effluent peut être réalisé pour lui conférer certaines propriétés proches de celles de l’eau neuve apportée dans la boucle aquacole. Cela permet à l’effluent traité d’être intégré à l’eau neuve apportée dans la boucle aquacole. Le traitement de l’effluent peut comporter l’ajout d’une base.
L’invention ainsi développée propose un système aquaponique découplé, dont la configuration et le mode d’exploitation permet l’élevage d’animaux aquatiques, en particulier de crevettes, à très haute densité dans une eau à faible salinité, ce qui permet la culture hors sol de plantes à feuilles et/ou de plantes à fruits, de haute qualité et avec un haut rendement.
Dans la suite de la description, les termes « amont » et « aval » seront utilisés en référence au sens axial d'écoulement du flux gazeux dans la turbine et les termes « interne » et « externe » sont pris dans la direction perpendiculaire selon que l’objet concerné est en contact ou non avec ce flux gazeux.
La montre en perspective trois secteurs adjacents 10 d'anneau de turbine en matériau composite à matrice céramique et une partie de révolution (cylindrique continue) associée au carter 12 en matériau métallique constituant structure de support d'anneau. Les secteurs d'anneau 10 sont simplement retenus radialement entre une pluralité de flasques 28 et de secteurs d’entretoise 14 fixés au carter par des vis d’assemblage 16. Les secteurs d’anneau sont juxtaposés sur 360° de sorte à former un anneau de turbine sectorisé (cylindrique discontinu avec des jeux inter-secteurs 18) entourant un ensemble d’aubes rotatives (non représentées).
Les efforts mécaniques transitent entre le carter et les flasques via les secteurs d’entretoise qui sont en contact latéral plan avec eux, permettant de ne pas charger les secteurs d’anneau en compression.
Comme le montre plus précisément la , les secteurs d’anneau ont une section sensiblement en forme de la lettre grecque π (pi) inversée avec une base annulaire 20 dont la face radialement interne 20a revêtue d'une couche de matériau abradable définit la veine aérodynamique d’air chaud dans la turbine et une face radialement externe 20b à partir de laquelle s'étendent deux pattes d'accrochage amont et aval 22, 24 s’écartant en direction axiale pour définir des extrémités radiales d’appui 22a, 24a et dont les surfaces externes qui sont en contact avec les secteurs d’entretoise 14 sont recouvertes d’une couche de matériau abradable 23 afin de limiter l’usure du secteur d’anneau en CMC.
Le carter de turbine 12 constituant structure de support d’anneau est formé d’une virole centrale 12a qui s’étend autour de l’anneau de turbine et de laquelle se déploient radialement, vers la veine aérodynamique d’écoulement du flux gazeux d’air chaud, deux parties, à savoir une première partie correspondant à une bride radiale annulaire amont 26 qui est de préférence formée intégralement avec le carter de turbine 12 et une deuxième partie correspondant à un ensemble de flasques de rétention 28 en appui cylindrique sur le carter de turbine 12 et fixés à lui par des liaisons boulonnées (non représentées). La bride radiale annulaire amont 26 comporte à son extrémité libre un bras axial 26a formant une partie terminale de support axial pour les pattes d’accrochage amont 22 des secteurs d'anneau. Du côté aval, une fois juxtaposés sur 360°, les flasques de rétention 28 forment une bride radiale annulaire aval avec à son extrémité libre un bras axial 28a formant une partie terminale de support axial pour les pattes d’accrochage aval 24 des secteurs d'anneau.
Afin de permettre une dilation axiale des secteurs d’anneau en CMC, un support souple 30 est en outre monté à la fois en appui radial et axial sur le flasque de rétention 28 et en appui axial sur l’extrémité radiale 24a de la patte d’accrochage aval 24 des secteurs d’anneau. Cet appui axial permet de maintenir les secteurs d’anneau en contact axial avec la bride radiale annulaire amont 26. Le support souple est réalisé en un alliage métallique (par exemple un alliage à base de nickel) résistant au fluage et présentant avantageusement une forme de S ou de W.
Une fois les secteurs d’anneau juxtaposés, la face externe 20b de la base annulaire 20 et les pattes radiales d'accrochage 22, 24 de l'anneau de turbine forment avec la virole centrale 12a du carter et les deux brides radiales annulaires 26 et 28, une cavité annulaire hors-veine 32, autrement dit une cavité pressurisée externe à la veine aérodynamique d’air chaud, dans laquelle est monté le dispositif de refroidissement formé par la pluralité de secteurs d’entretoise 14 s’étendant entre les pattes d’accrochage amont et aval pour en épouser la forme à une distance d de diffusion près (typiquement de l’ordre de 0.5 à 2mm) et comportant chacune sur une partie radialement interne formant sa face en regard de la base annulaire 20 un diffuseur d’air. Ces secteurs d’entretoise en alliage métallique sont fixés au carter 12 par les vis d’assemblage 16 (typiquement deux vis par secteur d’entretoise) et sont percés de trous de refroidissement 14a formant le diffuseur d’air proprement dit. Le diffuseur d’air en épousant au plus près la forme de la surface radialement externe 20b de la base annulaire permet d’assurer un refroidissement par impact de la base annulaire de l’anneau grâce à la différence de pression existant entre la cavité hors-veine 32 et la veine aérodynamique d’air chaud. Les secteurs d’entretoise sont percés de façon à permettre un refroidissement par impact des pattes radiales d’accrochage 22 et 24 en plus de la base annulaire 20. Comme illustré dans les figures 2 et 3, l'air frais assurant le refroidissement est amené depuis le côté extérieur de l'anneau de turbine par des trous de ventilation 34 formés dans la bride radiale annulaire amont 26 entre les orifices de fixation 26b des vis d’assemblage 16, puis dirigé vers la surface radialement externe 20B de la base annulaire 20 au travers des trous de refroidissement 14a des secteurs d’entretoise 14. Pour cela, chacun des secteurs d’entretoise 14 peut comporter, des oreilles radiales 14b au niveau des orifices de fixation ou inversement une réduction de hauteur sur toute la longueur des trous de refroidissement.