INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La circulation d’air sur l’entrée d’air 102 engendre des nuisances acoustiques et il a été proposé d’équiper l’entrée d’air 102 d’un panneau acoustique 103 qui s’étend dans le prolongement de la paroi intérieure 121 de la lèvre 102a. De manière connue, en référence à la , le panneau acoustique 103 comporte une peau intérieure 131 et une peau extérieure 132 entre lesquelles est monté un organe acoustique 130, en particulier, une structure en nid d’abeille. De manière connue, la peau intérieure 131 et la peau extérieure 132 sont formées dans un matériau composite par comparaison à la lèvre 102a qui est généralement métallique.
En référence à la , pour permettre l’assemblage de l’entrée d’air 102, la cloison avant 124 comporte une extrémité intérieure 124a qui est reliée à la paroi intérieure 121 de la lèvre 102a selon une ligne de fixation inférieure QA. La cloison avant 124 comporte également une extrémité extérieure 124b reliée à la paroi extérieure 122 de la lèvre 102a selon une ligne de fixation supérieure QB.
Toujours en référence à la , afin de relier le panneau acoustique 103 à la lèvre 102a, il a été proposé dans l’art antérieur de former une languette de fixation 133, connue de l’homme du métier sous la désignation de « retour monolithique », qui est formée par superposition de la peau intérieure 131 avec la peau extérieure 132 du panneau acoustique 103 à l’extrémité amont du panneau acoustique 103. La languette de fixation 133 est reliée à l’extrémité intérieure 124a de la cloison avant 124 selon une ligne de fixation M1.
Une telle solution présente l’inconvénient de positionner la cavité annulaire 120, dans laquelle circule de l’air chaud pour le dégivrage de la lèvre 102a, à proximité du panneau acoustique 103. La chaleur issue de la cavité annulaire 120 peut endommager le matériau composite du panneau acoustique 103.
Par ailleurs, la ligne de fixation M1 comporte en pratique une pluralité d’organes de fixation qui viennent percer la languette de fixation 133. Lors du fonctionnement, les efforts mécaniques reçus par la lèvre 102a sont transmis au panneau acoustique 103 selon la ligne de fixation M1, ce qui peut endommager la languette de fixation 133. D’autre part, il a été proposé de former une languette de fixation 133 de grande longueur axiale pour augmenter sa résistance mécanique. Une telle languette de fixation 133 possède des propriétés mécaniques améliorées mais présente l’inconvénient de réduire les performances acoustiques du panneau acoustique 103 du fait de l’absence d’organe acoustique 130 au niveau de la languette de fixation 133. La superposition des peaux 131, 132 forme une extrémité en biseau avec un faible angle de biseau, ce qui abaisse les performances d’atténuation acoustique.
Afin d’éliminer cet inconvénient, en référence à la , il a été proposé de monter, à l’extrémité amont du panneau acoustique 103, une bride de fixation métallique 104, connu de l’homme du métier sous la désignation de « raidisseur », afin de pouvoir être reliée directement à la lèvre 102a de manière robuste. Le panneau acoustique 103 est alors dépourvu de languette de fixation pour optimiser les performances d’atténuation acoustique. La bride de fixation 104 comporte une extrémité extérieure 104b reliée à la peau extérieure 132 du panneau acoustique 103 selon une première ligne de fixation N1. La bride de fixation 104 comporte une extrémité intérieure 104a reliée à la paroi intérieure 121 de la lèvre 102a selon une deuxième ligne de fixation N2. Comme illustré à la , la deuxième ligne de fixation N2 permet également de relier l’extrémité inférieure de la cloison avant 124.
L’utilisation d’une bride de fixation 104, montée de manière rapportée sur le panneau acoustique 103, complexifie le montage de l’entrée d’air 102. En effet, les tolérances de montage de la bride de fixation 104 sur le panneau acoustique 103 rendent difficiles la liaison entre la lèvre 102a et le panneau acoustique 103. Des discontinuités aérodynamiques sont susceptibles d’apparaître. La liaison de l’extrémité inférieure de la cloison avant 124 avec la bride de fixation 104 augmente également la complexité.
De plus, de manière analogue à précédemment, les efforts mécaniques reçus par la lèvre 102a sont transmis à la bride de fixation 104 puis transmis au panneau acoustique 103. Cela entraîne une concentration des efforts mécaniques selon la première ligne de fixation N1, ce qui peut endommager le panneau acoustique 103 et le déformer.
Un des objectifs de l’invention est de faciliter la fabrication d’une entrée d’air dont la liaison entre l’entrée d’air et le panneau acoustique est robuste et pérenne.
PRESENTATION DE L’INVENTION L’invention concerne une entrée d'air d'une nacelle de turbomachine d'aéronef s’étendant selon un axe X dans lequel circule un flux d’air d’amont vers l’aval, l’entrée d’air comprenant : Une lèvre s’étendant de manière annulaire autour de l’axe X et comportant une paroi intérieure tournée vers l’axe X et une paroi extérieure qui est opposée à la paroi intérieure, la paroi intérieure et la paroi extérieure étant reliées par une paroi amont de manière à délimiter une cavité annulaire, la paroi intérieure, la paroi extérieure et la paroi amont étant issues de matière, Un panneau acoustique s’étendant dans le prolongement de la paroi intérieure de la lèvre, le panneau acoustique comprenant une peau intérieure et une peau extérieure entre lesquelles est monté un organe acoustique,
L’invention est remarquable par le fait que la lèvre comporte un bord de fixation s’étendant en saillie vers l’aval depuis la paroi intérieure, le bord de fixation étant positionné extérieurement au panneau acoustique et relié à ce dernier par : Une pluralité de premiers organes de fixation disposés selon une première ligne de fixation aval reliant le bord de fixation à la peau extérieure du panneau acoustique et Une pluralité de deuxièmes organes de fixation disposés selon une deuxième ligne de fixation amont reliant le bord de fixation à la peau intérieure du panneau acoustique.
Grâce à l’invention, le bord de fixation de la lèvre est relié au panneau acoustique selon deux lignes de fixation qui sont distinctes. Cela permet de répartir les sollicitations mécaniques dans le panneau acoustique et ainsi d’augmenter sa durée de vie. Les efforts mécaniques sont ainsi dissipés dans la peau intérieure et dans la peau extérieure de manière indépendante. Cela est particulièrement intéressant lorsque le panneau acoustique comporte des peaux réalisées en matériau composite. De manière avantageuse, cela permet de transmettre une partie significative des efforts directement à la peau extérieure du panneau acoustique. La peau extérieure est le chemin d’effort principal entre l’avant et l’arrière de l’entrée d’air.
De préférence, le panneau acoustique comporte une languette de fixation formée à une extrémité amont du panneau acoustique. La pluralité de deuxièmes organes de fixation relie le bord de fixation à la languette de fixation du panneau acoustique. La répartition des points de fixation permet de réduire la longueur de la languette de fixation. Le panneau acoustique peut ainsi comprendre une plus grande longueur d’organe acoustique, ce qui améliore les performances d’atténuation acoustique.
De manière préférée, le bord de fixation comporte une paroi amont, de préférence cylindrique, reliée à la languette de fixation du panneau acoustique. Selon un aspect de l’invention, le bord de fixation comporte une paroi aval d’extrémité reliée à la peau extérieure du panneau acoustique. De manière préférée, la paroi aval d’extrémité est à une distance radiale, par rapport à l’axe de la turbomachine, qui est plus grande que celle de la paroi amont. Le panneau acoustique est ainsi maintenu à deux positions radiales distinctes, ce qui limite sa déformation radiale.
De manière préférée, le bord de fixation comporte une pluralité de pattes écartées les unes des autres. L’utilisation de pattes permet de bénéficier d’une élasticité qui facilite l’assemblage avec le panneau acoustique tout en permettant la transmission des efforts mécaniques. Les pattes permettent de compenser les tolérances de fabrication sans devoir recourir à des cales rapportées.
De manière préférée, chaque patte est reliée à une paroi amont reliée à la languette de fixation du panneau acoustique. Dans cet exemple, le bord de fixation comporte une paroi intermédiaire reliant la paroi amont à la paroi aval, les pattes sont formées dans la paroi intermédiaire et la paroi aval.
L’invention a aussi pour objet un véhicule de transport aérien ou terrestre ou maritime avec une cabine de pilotage présentant des parois équipées de montants sur lesquels sont disposés des bandeaux lumineux composés d’une pluralité d’unités lumineuses, et où la cabine de pilotage comprend une implémentation du dispositif de l’invention.
Dans un mode de réalisation, le véhicule est un hélicoptère ayant une cabine de pilotage présentant des parois équipées de montants sur lesquels sont disposés des bandeaux lumineux composés d’une pluralité d’unités lumineuses, ladite cabine de pilotage comprenant un dispositif selon l’invention.
L’invention a de plus pour objet un simulateur de pilotage dans un environnement de navigation virtuel qui comprend une cabine de pilotage présentant des parois équipées de montants sur lesquels sont disposés des bandeaux lumineux composés d’une pluralité d’unités lumineuses, et où la cabine de pilotage comprend une implémentation pour simulateur du dispositif de l’invention.
L’invention adresse aussi un programme d'ordinateur comprenant des instructions de code qui, lorsque le programme est exécuté par un ordinateur, conduisent celui-ci à mettre en œuvre le procédé d’aide au guidage d’un aéronef de l’invention.
Selon des variantes d’implémentation adaptées, le dispositif de l’invention trouve des applications dans le domaine spatial, terrestre ou maritime. Il est aussi possible d’appliquer l’invention dans le domaine du divertissement, du jeu vidéo, de la réalité virtuelle et augmentée.
illustre une vue en coupe selon le plan (x, y) des champs de vision fovéal, central et périphérique d’un pilote.
illustre une vue en coupe selon le plan (z, y) des champs de vision fovéal, central et périphérique d’un pilote.
illustre une réalisation du dispositif d’aide au guidage de l’invention dans une cabine de pilotage d’un hélicoptère.
est une représentation symbolique du dispositif de l’invention pour une cabine de pilotage d’un hélicoptère.
illustrent différents modes de réalisation du dispositif d’aide au guidage selon l’invention pour assister un pilote dans le contrôle du roulis de son aéronef.
illustrent différents modes de réalisation du dispositif d’aide au guidage de l’invention pour assister un pilote dans le contrôle du dérapage latéral de son aéronef.
illustre un mode de réalisation du dispositif d’aide au guidage de l’invention pour assister un pilote dans le contrôle du tangage de son aéronef.
illustrent différents modes de réalisation du dispositif d’aide au guidage de l’invention pour assister un pilote dans le contrôle du dérapage longitudinal de son aéronef.
illustre les étapes du procédé d’aide au guidage de l’invention dans un mode de réalisation.
est un schéma d’un composant de calcul permettant une implémentation logicielle du dispositif de l’invention.
La première face 36 et la deuxième face 38 du contrepoids 24 définissent entre elles une épaisseur E de ce contrepoids 24, cette épaisseur E étant mesurée selon une direction parallèle à l’axe de rotation X du vilebrequin ainsi qu’à l’axe Y du maneton 12. Plus précisément, la première face 36 et la deuxième face 38 du contrepoids 24 définissent entre elles une première épaisseur E1 pour la première portion 29, tandis que ces première et deuxième faces 36, 38 définissent une deuxième épaisseur E2 pour la deuxième portion 31. En d’autres termes, la première épaisseur E1 correspond à l’épaisseur du contrepoids 24 d’un côté du plan médian M qui comprend le bord d’entrée 32 alors que la deuxième épaisseur E2 correspond à l’épaisseur de ce contrepoids 24 d’un autre côté du plan médian M qui comprend le bord de sortie 34.
Selon les modes de réalisation du vilebrequin 1 selon l’invention, première épaisseur E1 et deuxième épaisseur E2 peuvent être identiques ou différentes. Lorsque la première épaisseur E1 et la deuxième épaisseur E2 sont identiques, on comprend que l’épaisseur du contrepoids 24 est constante depuis son bord d’entrée 32 jusqu’à son bord de sortie 34.
Dans ce cas, un centre de gravité du contrepoids 24, qui correspond ici à un premier centre de gravité G1 représenté en , est plus proche du bord de sortie 34 que du bord d’entrée 32. Un tel décentrage du premier centre de gravité G1 par rapport au plan médian M résulte de la différence entre le premier rayon R1 et le deuxième rayon R2, ce deuxième rayon R2 étant plus grand que le premier rayon R1 ; il y a ainsi plus de matière pour la deuxième portion 31 que pour la première portion 29, et de ce fait le premier centre de gravité G1 est décalé en direction de cette deuxième portion 31. Le premier centre de gravité G1 est ici disposé sur le bord arrondi 35.
Inversement, la première épaisseur E1 et la deuxième épaisseur E2 peuvent être différentes, la première épaisseur E1 pour la première portion 29 étant alors supérieure à la deuxième épaisseur E2 de la deuxième portion 31. Dans ce cas, le centre de gravité du contrepoids 24, qui est alors un deuxième centre de gravité G2, est positionné sur le plan médian M. On comprend que le deuxième centre de gravité G2 est donc à équidistance du bord d’entrée 32 et du bord de sortie 34. Ainsi, la différence d’épaisseur entre la première épaisseur E1 et la deuxième épaisseur E2 permet de centrer le deuxième centre de gravité G2 sur le plan médian M.
La présente invention propose ainsi un vilebrequin dont un choc avec l’huile d’un moteur thermique qu’il équipe est réduit du fait de la forme particulière d’un bord arrondi de son contrepoids, qui est configurée pour faciliter l’entrée du contrepoids dans la réserve d’huile.
On notera plus particulièrement que, dans un mode de réalisation non représenté et ne correspondant pas au mode illustré par la , le vilebrequin peut être obtenu par une opération de moulage qui n’est pas suivi d’une opération d’usinage des contrepoids. Dans ce cas, le rayon évolutif peut être strictement d’abord strictement croissant sur la première portion du contrepoids s’étendant entre l’extrémité d’entrée et un plan médian de démoulage, puis constant sur la seconde portion du contrepoids s’étendant depuis ledit plan médian jusqu’au bord de sortie, de façon à conserver une dépouille de fabrication, la valeur du rayon ne présentant pas de discontinuité (saut de valeur) au niveau du plan médian.
Déflecteur d’huile de lubrification, réducteur de vitesse comportant un tel déflecteur et turbomachine comportant un tel réducteur de vitesse. Le présent exposé concerne un déflecteur d’huile de lubrification, un réducteur de vitesse comportant un tel déflecteur ainsi qu’un turboréacteur d’aéronef à soufflante comportant un tel un réducteur de vitesse.
Les turbomachines d’aéronef à soufflante actuels à haut taux de dilution comportent un système de transmission mécanique, appelé réducteur, qui a pour fonction d’entraîner en rotation l’arbre de la soufflante (appelée en terminologie anglosaxonne « fan ») à partir de la rotation d’une turbine de puissance de la ligne basse pression du turboréacteur. Le réducteur permet ainsi de transformer la vitesse de rotation de l’arbre de la turbine de puissance en une vitesse de rotation réduite pour l’arbre entraînant la soufflante. De manière générale, le réducteur doit transmettre la puissance motrice vers la soufflante tout en assurant le rapport de vitesse demandé et ce, dans des contraintes d’encombrement et de masse très sévères. Plusieurs architectures et technologies sont possibles pour le réducteur et l’architecture retenue dépend en premier lieu du rapport de réduction des vitesses.
La représente une vue en coupe transversale d’un réducteur de vitesse selon l’art antérieur. Cette figure illustre une architecture dans laquelle le réducteur de vitesse 1 comporte un pignon planétaire central 2 entraîné par un arbre d’entrée (non représenté) mobile en rotation autour d’un axe X (perpendiculaire au plan de la figure) ainsi qu’une couronne externe 3 coaxiale au pignon planétaire 2. Le réducteur 1 comporte, en outre, des pignons satellites 4 qui sont engrenés à la fois avec le pignon planétaire 2 et avec la couronne externe 3. Les pignons satellites 4 sont montés rotatifs sur des pivots 5 d’une pièce appelée porte-satellites 7 du réducteur 1.
Comme indiqué ci-dessus, deux configurations de réducteur sont envisageables : -les réducteurs planétaires dans lesquels le porte-satellites 7 est fixe et la couronne 3 est libre en rotation ; -les réducteurs épicycloidaux dans lesquels la couronne 3 est fixe et le porte-satellites 7 est libre en rotation.
De manière connue, les dentures du pignon planétaire 2, de la couronne 3 et des pignons satellites 4 sont lubrifiées par de l’huile de lubrification froide qui est acheminée par des canaux de distribution d’huile (non représentés) à partir d’un réservoir d’huile (non représenté).
Le fonctionnement des turboréacteurs à taux de dilution élevés nécessite un débit d’huile particulièrement important, pour assurer la lubrification et le refroidissement des pignons et des paliers et ainsi assurer le bon fonctionnement du réducteur et la sécurité du turboréacteur.
Cependant, la ventilation des pignons est à l’origine d’un échauffement de l’huile froide dû au phénomène de couple résistif appliqué au réducteur 1 par l’air. L’énergie générée par cet échauffement est alors dissipée par mise en mouvement de l’air, ce qui conduit à une augmentation de la température dans le réducteur pouvant nuire à la sûreté du réducteur et donc du turboréacteur.
Il a été constaté qu’une grande recirculation d’huile se produit autour de la gorge (non représentée) du pignon solaire 2 et provoque des pertes par ventilation de l’huile dans le réducteur, ce qui dégrade notamment le rendement du réducteur.
Il existe donc un besoin de réduire les pertes par ventilation et d’améliorer le rendement du réducteur.
On peut voir sur ces diagrammes de constellation QAM, que plus l'ordre de modulation augmente, plus la distance entre les points de la constellation diminue pour une amplitude maximale donnée. Par conséquent, de petites quantités de bruit peuvent causer des problèmes plus importants lorsque l'ordre de modulation augmente.
Plus le niveau de bruit augmente en raison de la faiblesse des signaux, plus la zone couverte par un point de la constellation augmente. Si elle devient trop grande, le récepteur est incapable de déterminer la position du signal transmis sur la constellation, ce qui entraîne des erreurs. On constate également que plus l'ordre de modulation du signal QAM est élevé, plus la variation d'amplitude du signal transmis est importante si l’on veut maintenir une distance constante entre les points de la constellation.
Les mêmes enseignements s’appliquent pour une modulation d’impulsions en amplitude, dite modulation PAM. Toutefois, les diagrammes de constellation PAM sont formés par une pluralité de points définis le long d’un axe.
Pour pouvoir définir le nombre de points de la constellation, il est important de prendre en compte la zone linéaire et le taux d’extinction de l’amplificateur utilisé comme modulateur. Le taux d’extinction correspond au rapport en dB entre la puissance maximale du signal modulé par rapport à la puissance minimale du signal modulé. Le taux d’extinction du même amplificateur à température ambiante est de l’ordre de 20 dB.
La zone linéaire définit la plage de puissances pour laquelle le signal d’entrée est amplifié à un gain désiré moins, par exemple, 1 ou 3 dB.
Pour convertir un signal électrique en signal optique, Il est connu d’utiliser des modulateurs de trois types, le modulateur Mach-Zehnder (communément appelé modulateur MZM), le modulateur électro-absorbant (communément appelé modulateur EAM) et l’usage d’un amplificateur à semi-conducteurs.
Le modulateur Mach-Zehnder est un interféromètre. Un interféromètre est un instrument permettant de former et d'étudier des franges d'interférence. Le modulateur Mach-Zehnder possède un taux d’extinction de l’ordre de 25 à 30 dB.
Néanmoins, le modulateur Mach-Zehnder présente un taux d’extinction fortement réduit dans la zone quasi linéaire du modulateur. Ceci est causé par la fonction de transfert de ce modulateur qui est de forme sinusoïdale. Cette fonction de transfert est conditionnée par la tension d’un signal de modulation. Pour un tel modulateur, l’ordre maximal de modulation multiniveaux ne dépasse pas PAM-16, à savoir une modulation sur 16 niveaux d’amplitude distincts.
Le modulateur électro-absorbant est une diode polarisée inversée. La diode est constituée à partir de matériaux semi‐conducteurs. La variation de la tension de polarisation modifie l’absorption d’une onde lumineuse incidente.
Ainsi, en fonction de la variation de la tension de polarisation, une modulation d'amplitude d’un signal optique incident en fonction d’une tension inverse appliquée est obtenue.
Toutefois, un tel dispositif présente une fonction de transfert qui présente une non-linéarité limitant le taux d’extinction dans la partie linéaire à uniquement 15dB.
La plage de tension sur laquelle le modulateur électro-absorbant est commandé est largement plus faible que le modulateur Mach-Zehnder. Pour le modulateur électro-absorbant, l’ordre maximal de modulation multiniveaux ne dépasse pas PAM-4, à savoir une modulation sur 4 niveaux d’amplitude distincts.
Un amplificateur est un système électronique ou opto-électronique amplifiant un signal électrique ou optique. L’énergie nécessaire à l’amplification est tirée de l’alimentation électrique du système. Un amplificateur parfait ne déforme pas le signal d’entrée : le signal de sortie est une réplique exacte du signal l’entrée avec une puissance majorée.
Les amplificateurs sont utilisés dans quasiment tous les circuits en électronique et en optique : ils permettent d’élever la tension d'un signal électrique ou la puissance d’un signal optique vers un niveau exploitable par le reste du système, d'augmenter le courant de sortie d’un capteur pour en permettre la transmission sans interférence, de fournir une puissance maximale suffisante pour alimenter une charge comme une antenne radioélectrique ou une enceinte électroacoustique.
Un amplificateur permet d’amplifier un signal pour une certaine bande passante. Dans le cas d’un circuit électrique, la bande passante définit une plage de fréquences dans laquelle le signal peut être amplifié. Dans le cas d’un circuit optique, la bande passante définit une plage de fréquences ou de longueurs d’onde dans laquelle le signal peut être amplifié, fréquence et longueur d’onde étant liées par l’équation , avec f définissant la fréquence de l’onde lumineuse (définie en Hz), c définissant la célérité (définie en m.s -1 ) et λ définissant la longueur d’onde de l’onde lumineuse (définie en m).
L’amplification optique est obtenue en polarisation directe. Une modulation d'amplitude d’un signal optique incident peut être obtenue par la variation du courant de polarisation. La variation du courant de polarisation modifie le gain de l’amplificateur optique à semi-conducteurs.
Cependant, en l’état actuel des choses, il est difficile de surveiller la qualité de l’étalement du lit de poudre. En effet, il est possible que des soulèvements ou des manques de matière interviennent lors de la fabrication de la pièce couche par couche et il n’y a pas de moyen de suivi de production de la pièce.
Il est proposé un procédé de fonctionnement d’un système de fusion laser sur lit de poudre lors duquel au moins une couche de poudre est étalée à l’aide d’un racleur puis un profil tridimensionnel de la surface de ladite couche de poudre est généré, ledit profil tridimensionnel étant analysé de façon à déterminer si ladite surface correspond à des spécifications dimensionnelles acceptables.