INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Afin de préserver la transmittance d’une poche d’irradiation d’un système à poches, l’invention propose selon un premier aspect un système à poches pour le traitement par irradiation électromagnétique d’un fluide biologique, ledit système à poches comprenant au moins un élément constitué d’une poche d’irradiation destinée à contenir le fluide biologique à irradier, ladite poche d’irradiation étant réalisée dans un matériau perméable audit rayonnement électromagnétique, ledit système à poche comprenant un ou plusieurs autres éléments, chacun desdits autres éléments étant réalisé dans un ou des matériaux formulés sans phtalate ni téréphtalate.
Selon un deuxième aspect, l’invention porte sur un ensemble pour le traitement par irradiation électromagnétique d’un fluide biologique comprenant un emballage réalisé dans un ou des matériaux formulés sans phtalate ni téréphtalate et un système à poches selon le premier aspect de l’invention, ledit système à poches étant confiné de façon stérile dans ledit emballage.
D’autres objets et avantages apparaîtront au cours de la description qui suit.
représente une vue schématique d’un ensemble selon une réalisation de l’invention comprenant un emballage stérile dans lequel est disposé un système à poches pour l’irradiation par rayonnement UV d’un produit sanguin.
représente le taux de transmittance UV d’une feuille réalisée en EVA entre 0 et 1200 jours, au-dessous de laquelle est disposée une autre feuille réalisée en EVA et au-dessus de laquelle sont superposées une ou deux feuilles réalisées en PVC plastifié par le DEHP, le DEHT, le TOTM ou le DINCH (face A).
Il est aussi connu de placer la machine électrique dans un compartiment du générateur de gaz de la turbomachine, entre la veine primaire et la veine secondaire, et de la relier à l’arbre basse pression par un système de transmission complexe. Mais là aussi l’espace disponible dans ce compartiment est réduit.
La présente invention a pour objectif de pallier les différents inconvénients énoncés ci-dessus, au moyen d’une turbomachine d’aéronef permettant de générer un haut niveau de puissance électrique (typiquement de l’ordre de 50 - 250 kW) à partir d’un arbre basse pression, grâce à un dispositif simple et compact, localisé dans un endroit spécifique.
La turbomachine d’aéronef selon l’invention, notamment un turboréacteur, comprend un générateur de gaz, ledit générateur de gaz comprenant successivement un compresseur basse pression, un compresseur haute pression, une chambre annulaire de combustion, une turbine haute pression, une turbine basse pression, et un carter d’échappement, le compresseur haute pression et la turbine haute pression comportant des rotors reliés ensemble par un arbre haute pression, le compresseur basse pression et la turbine basse pression comportant des rotors reliés ensemble par un arbre basse pression qui traverse axialement l’arbre haute pression.
Cette turbomachine se caractérise à titre principal en ce qu’elle comporte une pluralité de machines électriques installées à l’intérieur dudit carter d’échappement et entraînées par ledit arbre basse pression, les machines électriques étant disposées autour de l’arbre basse pression.
L’idée principale de cette invention consiste à utiliser l’espace disponible dans le carter d’échappement, car il s’agit d’un espace protégé à l’arrière du générateur de gaz. La taille et le nombre des machines sont adaptés à cet environnement propre, et n’impactent pas le reste de la turbomachine.
Etant donné que cet espace est réduit, l’idée est de remplacer la machine électrique unique axiale imposante par une pluralité de machines électriques plus petites, et réparties angulairement tout autour de l’arbre basse pression. Cette pluralité de machines électriques est capable de fournir une puissance électrique bien plus importante qu’une unique machine électrique.
l’arbre basse pression est équipé d’une roue dentée accouplée à des transmissions reliées auxdites machines électriques ; les transmissions correspondent à des multiplicateurs configurés pour que la vitesse de rotation de chaque machine électrique soit supérieure à la vitesse de rotation de l’arbre basse pression ; il y a une transmission par machine électrique ; chaque transmission comprend un ou plusieurs pignons ; le(s) pignon(s) est(sont) à denture droite et les machines électriques s’étendent selon des axes parallèles à un axe longitudinal de l’arbre basse pression. le(s) pignon(s) est(sont) à denture hélicoïdale et les machines électriques s’étendent selon des axes parallèles à un axe longitudinal de l’arbre basse pression. le(s) pignon(s) est(sont) à denture conique et les machines électriques s’étendent selon des axes qui forment un angle par rapport à un axe longitudinal de l’arbre basse pression ; les machines électriques sont réparties spatialement de façon régulière autour de la périphérie de la roue dentée ; il y a une machine électrique par secteur angulaire prédéfini ; les machines électriques sont identiques ; chaque transmission comprend un seul pignon directement engrené avec la roue dentée, le pignon étant relié à la machine électrique correspondante ; chaque transmission comprend un premier étage de pignon engrené avec la roue dentée, et un second étage de pignon engrené avec le premier étage de pignon, le second étage de pignon étant relié à la machine électrique correspondante ; chaque machine électrique présente un axe central de fonctionnement parallèle à l’arbre basse pression ; le carter d’échappement est de forme conique ; le carte d’échappement est de forme tronconique ; les machines électriques sont des générateurs électriques.
L’invention concerne également un procédé de production d’énergie électrique dans une turbomachine d’aéronef par prélèvement de puissance mécanique sur un arbre basse pression de la turbomachine, cette dernière comprenant une pluralité de machines électriques installées à l’intérieur d’un carter d’échappement et entraînées mécaniquement par ledit arbre basse pression, lesdites machines électriques étant disposées autour de l’arbre basse pression, la puissance mécanique de rotation de l’arbre basse pression étant convertie en puissance électrique par les machines électriques.
La est une vue schématique en coupe axiale d’une turbomachine selon l’art antérieur ;
La est une vue schématique agrandie en coupe axiale d’une turbomachine selon l’art antérieur, où seule la partie située au-dessus de l’axe central de la turbomachine est représentée, l’autre partie située en dessous de l’axe central se déduisant par symétrie ;
La est une vue schématique agrandie en coupe axiale d’une turbomachine selon un premier mode de réalisation de l’invention, où seule la partie située au-dessus de l’axe central de la turbomachine est représentée, l’autre partie située en dessous de l’axe central se déduisant par symétrie ;
La est une vue schématique en coupe transversale de la turbomachine de la , la coupe étant réalisée au niveau du carter d’échappement ;
La est une vue schématique agrandie en coupe axiale d’une turbomachine selon un 2 e mode de réalisation de l’invention, où seule la partie située au-dessus de l’axe central de la turbomachine est représentée, l’autre partie située en dessous de l’axe central se déduisant par symétrie ;
La est une vue schématique en coupe transversale de la turbomachine de la , la coupe étant réalisée au niveau du carter d’échappement.
Chaque gobelet 1 a une marque distinctive, différente des marques distinctives de tous les autres gobelets 1, apposée sur la surface 2b extérieure. Une marque est composée de deux sous marques 5a,5b identiques, qui sont des numéros, chaque sous marques 5a,5b d’un même gobelet étant un même numéro allant de 1 à N. Les deux sous marques 5a,5b sont apposées sur des côtés opposés à 180° de la surface 2 extérieure comme représenté aux figures 2 et 3.
L’apposition peut se faire par tout moyen, notamment par impression, marquage au laser, impression IML (In Mould Labelling), apposition d’étiquettes, notamment par collage, laminage, soudure ou analogue, décalcomanie, estampage, surmoulage et analogue.
Les récipients peuvent notamment être des verres, des bols, des pots, des bouteilles, des gobelets, jetables ou non, et analogues.
Ces récipients peuvent être en toute matière étanche aux liquides, notamment en matière plastique, notamment thermoplastique, ou en verre ou en carton ou autres.
On entend par champ de vision l’ensemble des directions radiales au récipient suivant lesquelles on parvient à voir la marque distinctive sur la paroi et à la distinguer par rapport aux autres marques distinctives.
repose pouce pour bonbonne 3 et5 gallon à poignée latérale rapportée. La présente invention concerne le design et l’intégration d’un ’’repose pouce’’ sur des bonbonnes plastique qui servent de contenant pour la vente et distribution d’eau. Cette invention a pour but d’évite le poinçonnement et la déformation locale des contenants et ceux dans le prolongement de la poignée cotée col des bonbonnes 3 et 5 gallons et d’augmenter la rigidité de l’interface bonbonne/poignet lors de son déplacement et sa manutention.
Dans le cadre de mon activité d’exploitation et d’embouteillage d’eau de source nous utilisons comme contenant réutilisable des bonbonnes de 5 gallons soufflées à poigné rapportée qui peuvent être de matière différente ; PET, Tritan, ETC… (Cette liste matière n’est pas exhaustive). Durant l’utilisation de ces contenants nous nous trouvons très souvent confronté au problème de désolidarisation de la poignée induit par la souplesse de la zone d’imbrication de la dite poignée lors du soufflage, amplifié par l’apparition de déformations semi-permanente induite par l’appui du pouce de l’utilisateur lors de la manutention et de la stabilisation du contenant.
La base du dépôt de brevet repose sur la modification du design de la partie haute de la bonbonne, dans le prolongement de la poignée coté goulot. Elle consiste à rajouter une forme spécifique à la bonbonne, par modification du moule, qui imprimera alors une zone capable d’accueillir le pouce de l’utilisateur lors de la manutention et de pouvoir maitriser la déformation dans cette zone contiguë à la poignée.
La rigidification sera obtenue par modification géométrique de la bonbonne dans le prolongement de la poignée coté goulot. Elle consiste à la création d’une forme capable d’un pouce embossé vers l’intérieur de la bonbonne. Cette modification entraine l’apparition de nervures au sein de la matière qui viennent augmenter la rigidité locale et ainsi pouvoir maitriser l’élasticité de la matière dans cette zone.
: représente une bonbonne standard à poignée rapportée et la zone a modifiée
: représente une bonbonne avec ajout du ‘’repose pousse’’.
Vitrage à propriétés hydrophobes par libération par voie gazeuse de composés hydrophobes contenus dans un émetteur La présente invention porte sur un vitrage comprenant un substrat transparent, notamment un article verrier, dont la surface externe a été rendue hydrophobe par libération par voie gazeuse de composés hydrophobes contenus dans un émetteur placé en périphérie dudit substrat. L’invention concerne en particulier des vitrages anti-pluie pour le bâtiment, les véhicules terrestres, aériens ou aquatiques, ou le mobilier urbain.
Les propriétés hydrophobes sont recherchées pour les vitres et pare-brise dans le domaine du transport, en particulier pour les véhicules automobiles et aériens, ainsi que pour les vitrages dans le domaine du bâtiment. Pour les applications appartenant au domaine du transport, on recherche des propriétés anti-pluie, l’eau colletée par le vitrage et les zones en amont du véhicule devant facilement s’écouler sous forme de gouttes ou ruisselet sur la paroi de verre pour s'évacuer, par exemple en marche sous l'effet de l'air et du vent, et ce, dans le but d'améliorer la visibilité et, par conséquent, la sécurité, ou pour faciliter le nettoyage, enlever facilement le givre...
A cet effet, on recherche un angle de contact d'une goutte d'eau avec le substrat qui soit supérieur à 60°ou 70° et préférentiellement supérieur à 90°, la goutte d'eau ne devant pas s'écraser ou s'étaler jusqu’à formation de films continus. En effet, un vitrage est dit fonctionnel tant que cet angle est supérieur à 60° pour l'aéronautique et à 70° pour l'automobile. Pour rendre un substrat de verre hydrophobe, il est connu de déposer sur sa surface externe, des composés hydrophobes greffés de type silanes fluorés, comme décrit dans la demande de brevet US 4,983,459. Il est également connu de recouvrir le verre par une couche minérale servant de primaire afin de greffer lesdites molécules de silanes fluorés, ladite couche minérale étant une couche de silice dense comme celle décrite dans le brevet EP 0545201, ou bien une couche de silice sol-gel comme celle décrite dans le brevet EP 799873, ou bien encore une couche de silicium à l’état activé comme celle décrite dans la demande de brevet WO 2005/084943. Cependant, ces revêtements hydrophobes par greffage de silanes fluorés sur la surface externe d’un substrat de verre présentent des risques pour la santé et l’environnement dû aux composés fluorés ; qui sont d’ailleurs sous la menace de limitations règlementaires. De plus, ces revêtements tendent à se dégrader dans le temps du fait des agressions que subissent sans cesse les vitrages, telles que : hydrolyse, photo dégradation, sensibilité aux impacts de poussières de l’atmosphère, sensibilité aux décharges électrostatiques… Ainsi, ces revêtements hydrophobes de silanes fluorés présentent des courtes durées de vie, notamment en vol, par exemple de l’ordre de 6 mois lorsqu’ils sont déposés sur le pare-brise d’un avion à usage commercial court courrier. Il serait possible d’augmenter l’épaisseur du revêtement hydrophobe à la surface des vitrages afin d’augmenter leur durée de vie. Cette stratégie est d’ailleurs mise en œuvre dans le cas de vernis hydrophobes. Toutefois, ces revêtements sont sensibles aux rayures ; ce qui limiteraient également leur durée de vie et la qualité optique générale des vitrages seraient elle aussi dégradées. En outres, ces rayures visibles ne sont généralement pas réparables et peuvent nécessiter le changement du vitrage. Ainsi, les revêtements à fonctionnalisation épaisse (>100 nm) ne sont donc pas à envisager pour résoudre les problèmes précités.
De plus, la perte de performance de revêtements de composés hydrophobes greffés de type silanes fluorés est peu prévisible puisque, comme énoncé ci-dessus, elle dépend fortement des conditions climatiques et atmosphériques (exposition aux poussières, aux évènements entrainant des décharges électrostatiques de surface, environnement salin…). En particulier, les solutions à base de silanes fluorés utilisées sur les vitrages aéronautiques présentent une complexité de régénération importante. En effet, la maintenance de tels vitrages nécessite une intervention à l’abris de la pluie avec un bon accès aux vitrages, ainsi qu’un bon éclairage pour garantir une bonne qualité optique finale, et des systèmes de chauffage améliorant la fixation des silanes fluorés. Ceci nécessite également la disponibilité d’un hangar et entraine souvent l’arrêt momentané de l’exploitation commerciale d’un avion. En outre, des produits chimiques sont utilisés par des opérateurs qui sont spécialement formés et la courte durée de vie des réactifs préparés par ces opérateurs rendent les procédés sensibles aux aléas de dépôts ainsi qu’aux températures ambiantes. Autrement dit, la mauvaise maitrise des conditions de dépôt peut engendrer une durée de vie raccourcie de la fonctionnalisation hydrophobe des silanes fluorés régénérée.
En conclusion, ces solutions de silanes fluorés se dégradent facilement dans le temps et engendrent des coûts de maintenance, des complexités logistiques et des dégradations de disponibilité commerciale des avions pour les compagnies aériennes.
La valeur invalide correspond à une vitesse de véhicule, mais non atteignable par le véhicule. Sur cette invention, nous avons calibré la valeur invalide à la valeur de 240Km/h par exemple. Donc, quand le calculateur maître eVCU reçoit une telle vitesse, il sait qu’il s’agit d’une valeur invalide. Le calculateur de contrôle de trajectoire EPS/ABS envoie cette valeur invalide, même s’il se rend compte que la mesure du capteur de vitesse de roue est erronée.
Troisièmement, le calculateur maître eVCU reçoit une vitesse de véhicule ( ) de la part du calculateur de contrôle de trajectoire EPS/ABS, ainsi que le régime moteur de la machine électrique. Le calculateur maître eVCU possède la valeur de développante de roue ( ) et la valeur de la démultiplication de réducteur ( ) dans sa mémoire morte et enregistrées lors de la mise au point du véhicule. Ainsi, quand le calculateur maître eVCU reçoit le régime de la machine électrique ( ), il recalcule la vitesse du véhicule calculée ( ) : (1)
- exprimé en tour/min
- exprimé en mètre/tour
- exprimé en Km/heure
Ensuite, le calculateur maître eVCU regarde l’écart en pourcentage de vitesse entre l’information de vitesse de véhicule reçue par le calculateur de contrôle de trajectoire EPS/ABS, et l’information de vitesse de véhicule calculée sur la base du régime de la machine électrique reçue par le calculateur de la machine électrique de traction MCU.
On nommera ici l’écart en pourcentage des informations de vitesses et qui est calculé par (2)
Si est inférieur à un seuil de vitesse ( ), l’information de vitesse est jugée correcte ; et si est supérieur au seuil de vitesse ( ), pendant un temps supérieur à temps seuil T1, l’information de vitesse est jugée incorrecte.
Le seuil de vitesse ( ) est un seuil calibrable lors de la mise au point du véhicule. Il est exprimé en pourcentage, il est souvent compris entre 10 et 20 % par exemple.
Le temps seuil T1 est un temps calibrable lors de la mise au point du véhicule. Il est exprimé en millisecondes, il est souvent compris entre 200 et 500 millisecondes par exemple.
Ainsi, si cette vérification renvoie une information vitesse véhicule incorrecte, le problème peut venir aussi bien de l’information du calculateur de contrôle de trajectoire ESP/ABS sur l’information de vitesse de véhicule, ou de l’information régime du moteur électrique du calculateur de la machine électrique de traction MCU. Dans tous les cas, il y a une incohérence qui ne permet plus de piloter le groupe motopropulseur dans de bonnes conditions.
Concernant le mode de mise en sécurité du véhicule et des passagers, si une des trois vérifications du calculateur maître eVCU ci-dessus détecte une information de vitesse du véhicule venant du calculateur de contrôle de trajectoire, incorrecte ou non réaliste, le calculateur maître eVCU engage une procédure de mise en sécurité du véhicule et de ses passagers.
Dans ce cas, le calculateur maître eVCU réalise les actions suivantes :
Le calculateur maître eVCU remonte un code défaut, par exemple U0415-81, à l’ordinateur de bord (BSI) et enregistre ce code défaut dans sa mémoire morte. Ce code défaut a pour but de pouvoir être lu par les services après-vente à la prochaine visite, pour qu’ils soient prévenus de l’information de vitesse de véhicule erronée ;
Le calculateur maître eVCU allume un voyant de service au tableau de bord du véhicule ;
La représente les courbes de contrainte-déformation obtenues par essais en traction des membranes papiers (a) MIL100-75R-25MFC, (b) MIL100-50R-50MFC et (c) MIL100-25R-75MFC, (ordonnée : contrainte (Mpa), Abscisses : élongation (%)).
Le tableau 7 synthétise les données mécaniques déduites à partir des courbes de contrainte-déformation correspondant au module de Young (en ordonnée, Mpa), à la force maximale avant rupture et la déformation à la rupture (en ordonnée, %) des différentes membranes papiers MIL100-75R-25MFC, MIL100-50R-50MFC et MIL100-25R-75MFC ; MIL100-75R-25MFC MIL100-50R-50MFC MIL100-25R-75MFC Module Young (Mpa) 296 384,3 434 Ecart-Type 31,5 29,9 20,7 Force Maximale (Mpa) 13,7 19,5 19,7 Ecart-Type 1 0,4 1 Déformation (%) 2,2% 2,6% 1,3% Ecart-Type 0,6 0,4 0,2
Le tableau 7 récapitule les données mécaniques des différentes membranes papiers avec les microparticules de MIL-100(Fe) et les fibres de résineux.
Membranes papiers avec les microparticules de MIL-127(Fe)
Exemple 14 : f ormulation de la membrane papier en présence de fibres coton et de la cellulose micro-fibrillée à différents ratios
687mg de fibres résineux (HWBK™, kraft blanchi™ commercialisé par Canson®) ont été dispersées à l’aide d’un broyeur à lames dans 1L d’eau distillée puis redispersées dans un volume de 4L d’eau distillée et mis sous agitation. 22,92 g de cellulose micro-fibrillée (MFC) de concentration égale à 3% m/m dans de l’eau (Celova ® commercialisé par Weidmann ® ) a été ajoutée au mélange. Puis, l’équivalent de 4,125g de microparticules de MIL-127 (synthèse explicitée dans l’exemple 3, la masse a été ajustée en fonction de la quantité de solvant contenue dans les pores) ont été placées dans 250 mL d’eau distillée et mis au bain à ultrason durant 15 minutes afin de disperser de manière satisfaisante les agrégats. La solution obtenue est ajoutée au mélange de fibres et laissé sous agitation durant 15 minutes. La solution est ensuite filtrée sur une toile 1 micron (commercialisée par la société Buisine) à l’aide d’un appareil à formettes Rapid Köthen™ (commercialisé par Frank™). La membrane papier obtenue de 20 cm de diamètre est ensuite séchée sous vide à 85°C durant 30 minutes à l’aide d’un séchoir rattaché à la machine à formettes. Le composite obtenu contient 75% m/m de microparticules de MIL-127(Fe), 12,5% m/m de fibres de résineux et 12,5% m/m de MFC et est noté MIL127-50R-50MFC .
Différentes membranes papiers ont été élaborées en faisant varier le ratio fibres résineux/MFC. Le tableau ci-dessous résume les compositions de ces composites.
Le tableau 8 (Préparation des mélanges fibres résineux/microparticules de MIL-127 pour l’élaboration des membranes papiers), résume les compositions des composites. MIL-127(Fe) Fibres résineux (%) MFC (%) MIL127-100R 75% m/m (ou m=4,125g) 25% m/m (m=1,31g) 0% m/m MIL127-75R-25MFC 75% m/m (ou m=4,125g) 18,75% m/m (m=1,013g) 6,25% m/m (m=11,46g) MIL127-50R-50MFC 75% m/m (ou m=4,125g) 12,5% m/m (m=687mg) 12,5% m/m (m=687mg)
Résultats – caractéristiques mécaniques – membranes papiers formulées avec les microparticules de MIL-127(Fe) et les fibres de résineux
La et le tableau 9 montrent les résultats obtenus.
La représente les courbes de contrainte-déformation obtenues par essais en traction des membranes papiers (a) MIL127-100R, (b) MIL127-75R-25MFC et (c) MIL127-50R-50MFC (ordonnée : contrainte (Mpa), Abscisses : élongation (%)) ;
Le tableau 9 synthétise les données mécaniques déduites à partir des courbes de contrainte-déformation correspondant au module de Young (en ordonnée, Mpa), à la force maximale avant rupture et la déformation à la rupture (en ordonnée, %) des différentes membranes papiers MIL127-100R, MIL127-75R-25MFC, MIL127-50R-50MFC ; MIL127-100R MIL127-75R-25MFC MIL127-50R-50MFC Module Young (Mpa) 120 267 332 Ecart-Type 22,8 33 16 Force Maximale (Mpa) 2,2 9,8 14,5 Ecart-Type 0,3 1,1 0,8 Déformation (%) 0,4 1,3 1,7 Ecart-Type 0,1 0,2 0,1
Le tableau 9 récapitule les données mécaniques des différentes membranes papiers avec les microparticules de MIL-1 27 (Fe) et les fibres de résineux
Partie 4 : étude de l’impact des membranes papiers MIL-100(Fe) sur la cellulose par vieillissement accéléré
L’objectif de cette partie est de déterminer si la membrane papier contenant 75% m/m de MIL-100(Fe) (MIL100-50R-50MFC) aurait un effet sur la cellulose. En effet, ce composite serait susceptible de dégager des composés organiques volatils (COVs) pouvant altérer la cellulose. Ces essais ont été adaptés de la norme ISO 16245, donnée en référence [ 19 ] .
Exemple 15 : tests de vieillissement
Dans un mode de réalisation, la composition de rouge à lèvres selon l’invention est caractérisée en ce que la cire est une cire minérale ou une cire de synthèse choisie dans le groupe comprenant : les cires microcristallines, les paraffines, l’ozokérite, les cires de polyéthylène, les cires de silicones, les cires fluorées.