INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un exemple, le liant ne pouvant pas être fibrillé est un fluoropolymère tel que du fluorure de polyvinylidène (PVDF). D’autres exemples de liants qui peuvent être considérés ne pouvant pas être fibrillés incluent le poly(vinyldifluoroéthylène-co-hexafluoropropylène) (PVDF-HFP), les polyimides, et les liants solubles dans l’eau, tels que l’oxyde de poly(éthylène), l’alcool polyvinylique (PVA), la polyvinyl pyrrolidone (PVP), le poly(acétate de vinyle), le polyéthylène-co-acétate de vinyle, certaines polyoléfines, la cellulose, les dérivés de cellulose, pour n’en citer que quelques-uns. D’autres liants ne pouvant pas être fibrillés possibles incluent le polyéthylène et le polypropylène autre que le terpolymère d’éthylène-propylène-diène (EPDM) de poids moléculaire très élevé, l’EPDM sulfoné, le caoutchouc de styrène-butadiène (SBR), et le caoutchouc fluoré, et les copolymères et les mélanges de ceux-ci. Dans un exemple, le liant ne pouvant pas être fibrillé est un ester de cellulose, un éther de cellulose, un nitrate de cellulose, une carboxyalkylcellulose, un sel de cellulose et un dérivé de sel de cellulose. Dans certains modes de réalisation, le liant microparticulaire ne pouvant pas être fibrillé est sélectionné parmi au moins l’un de la cellulose, de l’acétate de cellulose, de la méthylcellulose, de l’éthylcellulose, de l’hydroxylpropylcellulose (HPC), de l’hydroxyéthylcellulose (HEC), du nitrate de cellulose, de la carboxyméthylcellulose (CMC), de la carboxyéthylcellulose, de la carboxypropylcellulose, de la carboxyisopropylcellulose, de la cellulose sodique, du nitrate de cellulose sodique, et de la carboxyalkylcellulose sodique. D’autres exemples emploient des combinaisons d’un liant ne pouvant pas être fibrillé, de PVDF, par exemple, et de liant ne pouvant pas être fibrillé, PTFE, par exemple.
Les quantités de liants ne pouvant pas être fibrillés qui peuvent être utilisées sont identiques ou similaires à celles utilisées pour les liants pouvant être fibrillés. D’autres quantités appropriées peuvent être déterminées par des expériences ordinaires, par exemple.
Des liants pouvant être fibrillés en combinaison avec des liants ne pouvant pas être fibrillés peuvent également être employés.
Les compositions d’électrode incluent à l’ordinaire des ingrédients tels que des additifs conducteurs (par exemple, additifs carbonés conducteurs ou ACC), des plastifiants et ainsi de suite. Dans le cas de procédés sans solvant, des techniques courantes nécessitent également un agent ou auxiliaire de fibrillation du liant (également connu sous le nom de « fibrillation »), typiquement du CA.
Il a été découvert que les additifs de fibrillation conventionnels (CA, par exemple) peuvent être complétés et souvent entièrement remplacés par un matériau de NC qui fournit de multiples bénéfices. Certains noirs de carbone, par exemple, peuvent servir d’agents de fibrillation de liant (ou, dans certains cas, de déformation de liant), d’additifs conducteurs (générant des réseaux conducteurs, par exemple, la conductivité de grande étendue de l’électrode), et d’auxiliaires de renforcement mécanique (conférant un support mécanique, une stabilité et/ou une flexibilité au produit d’électrode, souvent le revêtement, la couche ou le film typiquement appliqué sur le substrat conducteur pour former une électrode de batterie).
Généralement, les NC sont des matériaux qui existent sous la forme d’agrégats, qui, à leur tour, sont formés de particules primaires de NC. Dans la plupart des cas, les particules primaires n’existent pas indépendamment de l’agrégat de NC. Alors que les particules primaires peuvent avoir un diamètre moyen de particule primaire dans la plage d’environ 10 nanomètres (nm) à environ 50 nm, par exemple, d’environ 10 nm à environ 15 nm ; d’environ 10 nm à environ 20 nm ; d’environ 10 nm à environ 25 nm ; d’environ 10 nm à environ 30 nm ; ou d’environ 10 nm à environ 40 nm, les agrégats peuvent être considérablement plus grands. Les agrégats de NC ont des géométries fractales et sont souvent appelés dans l’art « particules » de NC (à ne pas confondre avec les « particules primaires » évoquées ci-dessus).
De nombreux types de NC sont produits dans un réacteur de type fourneau par pyrolyse d’un produit de départ hydrocarboné (PDH) avec un gaz de combustion chaud pour produire des produits de combustion contenant du NC particulaire. Les caractéristiques d’un NC donné dépendent souvent des conditions de fabrication et peuvent être altérées ou modifiées, par exemple, par des changements de température, de pression, de PDH, de temps de séjour, de température de trempe, de débit, et/ou autres paramètres.
Comme cela est connu dans l’art, les NC peuvent être décrits par certaines propriétés déterminées selon des procédures, souvent des protocoles normalisés, bien connus dans l’art. Par exemple, les NC peuvent être caractérisés par leur surface Brunauer-Emmett-Teller (BET), mesurée, par exemple, selon l’ASTM D6556-10 ; par leur indice d’adsorption d’huile (IAH), déterminé, par exemple, selon l’ASTM D 2414-16 ; par leurs surfaces d’épaisseur statistique (SET), une propriété qui peut être déterminée par l’ASTM D 6556-10.
Pour un NC donné, il peut également être intéressant, dans certains cas, de spécifier le rapport de sa SET à sa surface BET (rapport SET:BET).
(ii) Expression d'un gène cible normalisé = NE
NE=Expression of normalized sample (gene) = Cq sample (gene) / ((Cq sample (ref 1) * Cq sample (ref 2)) 1/n
Cq = quantité relative
le dénominateur correspond au facteur de normalisation incluant les deux gènes de référence : ref 1 = B2M
gène =gène cible
Pour chaque gène d'intérêt, les valeurs ont été calculées entre les échantillons de traitement en triplicata par rapport aux échantillons témoins d'explants appariés en triplicata pour chaque point de temps cinétique. Un gène a été considéré comme induit si son expression a montré une augmentation supérieure ou égale à 1,5 par rapport au contrôle (fold-change ≥1,5). De même, un gène a été considéré comme réprimé s'il présentait une réduction significative de son expression par rapport au contrôle. De plus, lorsqu'une modulation génique homogène est conservée entre les triplicats biologiques, une valeur P <0,05 (selon le test T) est indiquée par un astérisque.
Résultats : Au cours de cette étude, il a été constaté que les UV induisaient une forte augmentation de l’expression des gènes Cry2, Per2 ainsi que Neat1 et Neat1-2, (groupe témoin E-UV, non traité par l’extrait selon l’invention) par rapport à la condition sans UV (groupe E). Cet effet a été prévenu en traitant l’explant avec l’extrait selon l’invention (groupe Extrait-UV). En effet, l’extrait a permis de prévenir de manière significative l’augmentation de l’expression de plusieurs gènes régulant le cycle circadien tel que Cry2, Per2 induite par l’exposition aux UV, pour tendre vers le niveau d’expression de la condition E. Cela démontre que l'extrait selon l’invention permet de protéger la peau contre une dérégulation du cycle circadien de la peau induite par un stress environnemental. De plus, une forte et significative inhibition de l’expression gènes Neat1 et Neat1-2 a également été observée par rapport à la condition UV. Ces gènes sont notamment impliqués dans la régulation des gènes du cycle circadien pour permettre leur rythmicité.
L’ensemble de ces résultats supportent l’utilisation de l’extrait selon l’invention en tant qu’agent antifatigue, protecteur de la peau ( ).
UV-E vs E P-Value UV-Extrait vs UV-E P-Value Cry2 1,93 0.0004 0,8 0,017 Per2 1,73 0.0054 0,65 0,023 Neat1 4,21 0.0003 0,5 0,007 Neat1-2 5,70 0,35 0,041
Exemple 5 : Amélioration du sommeil Protocole : 32 participants sains (16 hommes, 22-56 ans, âge médian 41,5 ans) avec des troubles du sommeil légers auto-déclarés, causés par des facteurs liés au mode de vie, mais sans diagnostic de trouble du sommeil clinique ont été sélectionnés.
L'étude a consisté en l’évaluation de 2 échantillons de crème pour le visage, 1 crème « actif » et une « crème témoin », utilisés séparément sur 3 semaines :
- Crème « actif » : crème générique non parfumée pour le visage comprenant 1% d’une composition précurseur comprenant 0,5 % en poids de l’extrait de l’Exemple 1, dans du pentylène glycol (A-Leen ® 5, Minasolve),
- Crème « Témoin » : crème générique (cf. exemple 6, tableau 3 ci-après) non parfumée pour le visage comprenant 1% de pentylène Glycol (A-Leen ® 5, Minasolve) seul.
Appareils : pour des mesures objectives du sommeil, les participants ont utilisé l'appareil SleepScore Max (SleepScore Labs, Carlsbad, CA), un appareil de surveillance sans contact qui utilise le signal respiratoire et la détection de mouvement pour détecter le sommeil et qui a été validé par la polysomnographie (PSG), méthode standard de mesure du sommeil. Toutes les données d'auto-déclaration ont été recueillies à l'aide de Compusense, un logiciel de collecte de données en ligne.
Conception et procédure de l'étude :
- Etude en contexte, randomisée et contrebalancée utilisant une crème contrôle non parfumée
Les présents inventeurs ont constaté que lorsque le nombre de reliefs au mètre carré est inférieur à 18000, l’effort de frottement à froid est significativement réduit ce qui peut entrainer un glissement trop important sur des tôles dans des conditions de camion frigorifique.
Les présents inventeurs ont de plus constaté qu’il est avantageux que les reliefs nombreux soient de petites dimension et pointus, à l’image d’un tapis de fakir. Comme illustré par la , les parois (23) des reliefs sont avantageusement très pentues, faisant un angle avec la face (11) de la tôle supérieur à 45°, de préférence supérieur à 60° et préférentiellement supérieur à 70°.
Avantageusement, la largeur maximale de la surface frottante des reliefs est inférieure à 10 mm et de préférence inférieure à 8 mm quelle que soit la direction selon laquelle elle est mesurée. De même avantageusement la largeur moyenne de la surface « frottante » des reliefs est au plus de de 5 mm, de préférence au plus de 4 mm et de manière préférée au plus de 3 mm quelle que soit la direction selon laquelle elle est mesurée. Préférentiellement, la tôle selon l’invention présente une surface (31), dite "de la base", illustrée par la , qui est définie par l'intersection d'un relief avec un plan (P’) parallèle à la surface de la tôle et situé à 10% de la hauteur du sommet (21), dont la superficie est comprise entre la superficie de la surface frottante et la superficie de la surface frottante plus 10% et de préférence entre la superficie de la surface frottante et la superficie de la surface frottante plus 5%. Ainsi la surface de base étant proche de la surface frottante, les reliefs sont fortement saillants. Dans un mode de réalisation avantageux la superficie de la surface frottante d’un relief est inférieure à 20 mm 2 et de préférence inférieure à 15 mm 2 .
Les reliefs peuvent être de diverses formes telles que circulaire, ellipsoïdale, ovale, demi-ovoïde, parallélogramme dont notamment losange ou carrée, avec éventuellement des angles arrondis, trapézoïdale, triangle, étoile ou des combinaisons de ces formes telle qu’un rectangle ayant des petit côtés arrondis. Dans un mode de réalisation avantageux les reliefs ont la forme de parallélogrammes dont les angles sont vifs, ces formes pouvant notamment être obtenus à l’aide d’un procédé selon l’invention dans lequel la réalisation d’une pluralité de motifs est effectuée par deux passes successives de laminage avec des cylindres gravés rainurés.
De préférence la tôle selon l’invention est en un alliage appartenant au groupe regroupant les alliages d'aluminium des séries 3xxx, 5xxx et 6xxx selon la désignation de l'Aluminum Association ainsi que les alliages de la série 7xxx, comprenant moins de 0,4% Cu. Un exemple d’alliage 3xxx utilisable est l’alliage 3104. Un exemple d’alliage 5xxx utilisable est l’alliage 5086. Un exemple d’alliage 6xxx utilisable est l’alliage 6061. Un exemple d’alliage 7xxx utilisable est l’alliage 7020.
Dans un mode de réalisation de l’invention, la seconde face de la tôle (12), c’est-à-dire la face qui ne comporte pas de motifs illustrée sur la , présente une surface rugueuse dont la rugosité R max est comprise entre 10 µm et 250 µm. Ce mode de réalisation est notamment avantageux quand cette face est destinée à être collée sur un support. La rugosité R max de ladite surface rugueuse est de préférence comprise entre 50 µm et 150 µm et préférentiellement entre 100 µm et 140 µm. La rugosité de la surface rugueuse est typiquement obtenue par fraisage électrochimique, fraisage mécanique, brossage, ou par déformation typiquement sablage, grenaillage, laminage, embossage, gaufrage, de préférence par laminage. La rugosité de la seconde face peut être obtenue par une texture se répétant de façon périodique et ordonnée, de préférence réalisée par laminage.
Les tôles selon l’invention sont préparées par un procédé comprenant, successivement, - l’élaboration d’un bain de métal liquide, - la coulée dudit alliage typiquement sous forme de plaque de laminage, - optionnellement l’homogénéisation du produit ainsi coulé, - la déformation par laminage à chaud et optionnellement à froid du produit ainsi obtenu de façon à obtenir une tôle, - la réalisation sur une face de la tôle d’une pluralité de motifs, chaque motif comprenant une ou plusieurs parties saillantes (20), appelées "reliefs ", par usinage chimique ou par usinage électrochimique ou par usinage mécanique ou par laminage avec un cylindre gravé. L’étape de réalisation des motifs doit notamment permettre d’obtenir les caractéristiques de densité et géométriques avantageuses. Les procédés d’usinage permettent de réaliser des reliefs avec la géométrie précise souhaitée. Cependant ces procédés sont couteux pour la réalisation de grandes surfaces et il est avantageux de réaliser la pluralité de motifs par laminage à l’aide de cylindre gravés. La réalisation des motifs selon l’invention peut cependant s’avérer délicate avec un cylindre gravé. En effet, les motifs sont nombreux et fins, avantageusement leurs parois sont orientées verticalement par rapport à la surface de la tôle avec un angle élevé, ce qui peut rendre délicate la gravure du cylindre car la fraction de surface gravée en creux sur le cylindre est faible et le relief est fin. De plus la force de laminage nécessaire est dans ce cas très élevée. Les inventeurs ont trouvé que de façon avantageuse la réalisation d’une pluralité de motifs selon l’invention peut être effectuée par au moins deux passes successives de laminage avec des cylindres gravés rainurés.
Les cylindres gravés rainurés utilisés sont des cylindres ne comportant que des lignes continues obtenues par fraisage. Ces cylindres sont plus économiques à réaliser que des cylindres comportant de multiples petites cavités. Un exemple de cylindre pouvant être utilisé est un cylindre cannelé présentant des rainures permettant de créer des créneaux parallèles à la direction de laminage. Ce type de cylindre est illustré par la . Un autre exemple de cylindre pouvant être utilisé est un cylindre chevron présentant des rainures en chevron permettant de créer des créneaux présentant un angle avec à la direction de laminage, un angle compris entre 30° et 60 °, préférentiellement entre 40° et 50°, typiquement de l’ordre de 45° étant avantageux. Ce type de cylindre est illustré par la . Divers types de chevrons peuvent être utilisés, typiquement avec des motifs en « V » ou en « W », se répétant avec une fréquence plus ou moins élevée dans la largeur du cylindre. Encore un autre exemple de cylindre pouvant être utilisé est un cylindre à rainures inclinées présentant des rainures permettant de créer des créneaux présentant un angle identique avec à la direction de laminage dans toute la largeur, un angle compris entre 30° et 60 °, préférentiellement entre 40° et 50°, typiquement de l’ordre de 45° étant avantageux, de dernier type de cylindre étant cependant plus délicat à utiliser en raison de l’asymétrie des forces lors du laminage. Grâce aux passes successives de laminage avec les cylindres rainurés, les motifs sont réalisés en plusieurs temps afin de séparer le marquage longitudinal du marquage transversal, par un laminage successif avec des cylindres rainurés de façon différente. Avantageusement on réalise deux passes successives.
Plusieurs combinaisons sont possibles suivant l’ordre d’utilisation des cylindres afin d’obtenir différents motifs. Quelques modes de réalisation préférés sont décrits ci-après.
Dans un mode de réalisation, la tôle est laminée avec le cylindre cannelé puis avec le cylindre chevron. Dans un autre mode de réalisation, la tôle est laminée avec le cylindre chevron puis avec le cylindre cannelé. Dans encore un autre mode de réalisation, la tôle est laminée avec le cylindre chevron puis à nouveau avec le cylindre chevron après avoir retourné la tôle de 180°. Dans ce cas la fin du laminage de la première passe avec le cylindre chevron correspondra au début du laminage de la seconde passe avec le cylindre chevron. Dans encore un autre mode de réalisation, la tôle est laminée avec le cylindre chevron puis à nouveau avec un cylindre chevron symétrique au premier par rapport à un plan vertical. Dans un mode de réalisation les deux passes sont réalisées successivement sur un laminoir ne comportant qu’une seule cage, de type duo ou quarto, préférentiellement de type de duo. Dans un autre mode de réalisation les passes successives sont réalisées sur un laminoir tandem, c’est-à-dire comportant au moins deux cages de laminoir, les cages étant équipées de cylindres présentant un rainurage différent de façon à créer la rugosité souhaitée.
Un autre objet selon l'invention concerne l'utilisation d'une tôle selon l’invention pour réaliser des planchers de véhicule frigorifique. Avantageusement la tôle selon l’invention est placée sur le plancher du véhicule de telle sorte que la direction de laminage coïncide avec la longueur du véhicule. En effet, c'est dans la direction de la longueur du véhicule que les chariots circulent le plus fréquemment et qu'ils peuvent atteindre la vitesse la plus élevée.
Ces aspects, ainsi que d’autres de l’invention sont expliqués plus en détail à l’aide des exemples illustratifs et non limitatifs suivants.
Exemples DISPOSITIF DE MESURE DU FROTTEMENT A FROID La illustre schématiquement, en coupe, le dispositif de mesure pour la mesure de frottement à froid. L'échantillon (10) sur lequel les mesures sont effectuées est un morceau de tôle à reliefs de dimensions 200*400 mm. La plus grande dimension correspond à la direction de circulation (Dc). Le porte-échantillon (50) comprend un support plan sur lequel est posé l'échantillon offrant sa face munie de reliefs au passage d’une chaussure de sécurité lestée d’un poids de 40 kg. Un logement (51) est prévu dans le porte échantillon afin d’insérer sous la tôle à reliefs un moyen de refroidissement, typiquement de la carboglace (52). Après avoir approvisionné le logement en carboglace, une tôle provenant d’un congélateur, à la température de – 20 °C, est positionnée sur le porte échatillon. Une quantité d’eau définie est pulvérisée à l’aide d’un brumisateur à la surface de la tôle, formant une couche de givre contrôlée. Quand la température de la tôle atteint une température comprise entre -2 °C et - 10°C on réalise le test de mesure de frottement. Une cellule de mesure de force (60) est reliée à la chaussure par l’intermédiaire d’une poulie (61). La force obtenue est mesurée en Newton (N).
MESURE DU NIVEAU DE BRUIT Le niveau de bruit a été mesuré sur un banc de mesure semblable à celui décrit dans la demande WO2011/121191. Plutôt qu’une évaluation sonore, on a mesuré un signal vibratoire dans la direction verticale à l’aide de trois accéléromètres. En effet des études de bruits et de vibrations ont permis d’établir une forte corrélation vibration/puissance acoustique, autorisant à mesurer le signal vibratoire des différents types de tôles pour évaluer leur performance sonore. La valeur quadratique moyenne du signal vibratoire dans la direction verticale, désignée si après par RMS-Z est la grandeur retenue, elle est exprimée en g (9,80665 m.s -2 ).
RESISTANCE A L’ABRASION La résistance à l’abrasion a été mesurée par des essais d’abrasion Taber selon la norme NF EN ISO5470, avec une masse de 500g sur chaque roue.
Exemple 1 Dans cet exemple, on a préparé par usinage plusieurs tôles en alliage AA5086 ne comportant qu’une pluralité de groupements alignés (26) selon la . Les parois des reliefs étaient fortement pentues l’angle avec la tôle étant proche de 90°. Ainsi les caractéristiques des reliefs sont pratiquement identiques quelle que soit la hauteur considérée. Le tableau 1 résume les caractéristiques géométriques a, b, c et d des reliefs. c correspond sensiblement à la largeur moyenne dans la direction perpendiculaire à la direction de roulement Dc. b correspond à la distance minimale mesurée suivant la direction donnée Dc entre deux reliefs voisins d'un même groupement aligné. La résistance au frottement sur tôle gelées a été mesurée selon la méthode décrite.
Les résultats sont présentés dans le tableau 1 ci-après.
MIC [mg/ml] Nombre de colonies Chloramphenicol 0.05 0 1) Aster alpinus - partie aériennes, (Exemple 1) 0.9 0 2) Aster alpinus - racines, (Hors Invention) 2.8 0 3) Aster tataricus - partie aériennes, (Exemple 2) 0.9 0 4) Aster tataricus - racines, (Hors Invention) 8.3 0
Les chiffres du tableau (en mg/ml) indiquent les Concentrations Inhibitrices Minimales (MIC). La définition de la MIC est la suivante : Des unités arbitraires de croissance bactérienne ont été déterminées par des plaques de culture en agar (méthode de la goutte). Les cultures où le nombre de colonies a été réduit de la confluence (croissance maximale) à des colonies individuelles observables ont été définies comme CMI.
Les résultats montrent que l’extrait d' Aster alpinus obtenu à partir des parties aériennes et l'extrait d’ Aster tataricus obtenu à partir des parties aériennes ont un fort effet inhibiteur sur S. aureus . A l’inverse, les extraits obtenus à parti des racines d’ Aster alpinus et d’ Aster tataricus ont un faible effet. La MIC était de 0,9 mg/ml pour les deux extraits lorsqu'ils ont été testés sur S. aureus et de 0,3 mg/ml pour les deux extraits lorsqu'ils ont été testés sur C. acnes . Par conséquent, l’origine de la plante est une caractéristique essentielle de l’extrait pour obtenir un tel effet.
Essai de l’effet anti - inflammatoire d’un extrait selon l’invention et hors invention
L’essai vise à comparer l’efficacité d’un extrait selon l’Exemple 1 ou l’Exemple 2 et d’un extrait du genre Aster obtenu à partir du système racinaire (Hors Invention). L’essai vise à évaluer l’effet anti-inflammatoire sur IL-1β sur des cellules endothéliales humaine Caco-2.
Des extraits selon l’invention sous forme solide ont été utilisés pour cet essai. Les extraits sous forme solide ont été dissous dans un milieu (contenant de la pénicilline et de la streptomycine) à l'aide d'un vortex et ont été incubés pendant environ 1 heure à 37°C. Une série de dilutions à 1/3 a ensuite été préparée. Pour chaque extrait, les concentrations suivantes ont été testées : 8,3 mg/ml, 2,8 mg/ml, 0,9 mg/ml, 0,3 mg/ml et 0,1 mg/ml. Les cellules Caco-2 (P60) étaient à 60 % de confluence au début du test. Après 24 heures d'incubation des cellules avec les extraits, 80 μl avaient été transférés sur une plaque intermédiaire fraîche de 96 puits et centrifugés. Le surnageant a ensuite été dilué au 1/10 sur la deuxième plaque intermédiaire, puis transféré sur la plaque ELISA enduite pour mesurer la teneur en IL-6.
Les parties aériennes de l' Aster alpinus et de l' Aster tataricus inhibent, en fonction de la concentration, la sécrétion de l'IL-6 stimulée par l'IL-1β, avec une IC50 de 0,2 mg/ml pour les deux extraits. Pour les racines de l' Aster tataricus , l’IC50 était plus élevée et proche de 0,9 mg/ml, ce qui indique que l'extrait de racine est moins actif que l'extrait des parties aériennes. Les concentrations qui ont inhibé 50 % de la production d'IL-6 induite par l'IL-1β étaient de 0,14 mg/ml pour l'extrait d' Aster tataricus et de 0,3 mg/ml pour l'extrait d' Aster alpinus .
Ainsi, les extraits obtenus à partir des parties aériennes permettent d’obtenir un effet anti-inflammatoire.