INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le procédé de l’invention peut également comporter les caractéristiques optionnelles suivantes considérées isolément ou selon toutes les combinaisons techniques possibles : les résines cationiques sont régénérées, dans l’ordre, avec une solution comprenant des ions hydroniums et une solution comprenant des ions sodium ou des ions potassium. les résines cationiques sont régénérées, dans l’ordre, avec de l’acide chlorhydrique et de la soude. le lactosérum de petit ruminant est du lactosérum de brebis. la composition protéique laitière est constituée de lactosérum de brebis. la composition protéique laitière est un mélange de lactosérum de brebis et de perméat de brebis. la composition protéique laitière est un mélange de lactosérum de brebis et de perméat de chèvre. le rapport sur l’extrait sec entre le lactosérum de brebis et le perméat de chèvre est ajusté pour l’obtention d’un mélange dont la teneur en protéines sur l’extrait sec est comprise entre 11 et 15%. le rapport sur l’extrait sec entre le lactosérum de brebis et le perméat de chèvre est compris entre 70:30 et 55:45. la composition protéique laitière subit, préalablement à l’étape de passage sur la résine cationique faible, une étape d’épuration bactérienne centrifuge. la composition protéique laitière déminéralisée est concentrée et séchée pour obtenir une poudre. le procédé de l’invention permet de fabriquer une composition déminéralisée pour laquelle la teneur en cendres en sortie de ligne de déminéralisation est inférieure à 1,5% sur l’extrait sec.
L’invention porte en outre sur l’utilisation de la composition obtenue par le procédé tel que précédemment décrit pour la préparation d’un ingrédient à destination de l’alimentation infantile.
BREVE DESCRIPTION DES FIGURES D’autres caractéristiques et avantages de l’invention ressortiront à la lecture de la description qui suit, en référence à la figure unique annexée qui illustre l’évolution de la teneur en protéines sur l’extrait sec du lactosérum de brebis pendant la période de lactation, ainsi que le pourcentage sur l’extrait sec respectif de lactosérum de brebis et de perméat de chèvre dans un mélange correspondant.
DESCRIPTION DETAILLEE On entend par un procédé assurant une déminéralisation au moins « à hauteur de 90% » un procédé assurant une déminéralisation supérieure à 85%, et plus particulièrement supérieure à 88%.
On entend par composition protéique laitière à base de lactosérum de petit ruminant une composition comportant au moins 50% de lactosérum de petit ruminant. La composition peut être constituée de 100% de lactosérum de petit ruminant, notamment de lactosérum de brebis, ou alternativement le reste de la composition peut être un perméat de brebis ou de chèvre, pour les raisons avantageuses qui seront détaillées plus loin.
On entend par passage sur une résine cationique faible, toute installation, par exemple sous forme de colonnes bien connues de l’homme du métier, assurant un tel passage.
Le procédé de l’invention est exempt de passage sur des résines anioniques et est essentiellement caractérisé par la présence de deux étapes successives, à savoir le passage de la composition protéique laitière à traiter à base de lactosérum de petit ruminant sur des résines cationiques faibles, puis le passage de la composition issue de cette première étape sur un dispositif d’électrodialyse.
Il a notamment été découvert que ces deux seules étapes permettaient à la fois d’obtenir un rendement protéique efficace supérieur à 75%, voire supérieur à 85% selon la nature de la composition traitée, mais également un fort taux de déminéralisation supérieur à 85%, voire supérieur à 90% selon la nature de la composition traitée.
Le fait de réaliser un passage sur résines cationiques faibles avant l’électrodialyse permet de lisser la charge et de limiter les risques d’encrassement des membranes d’électrodialyse sans engendrer de perte substantielle en protéines. En outre, le passage sur des résines cationiques faibles permet de diminuer la teneur en ions polyvalents, et en particulier en ions divalents (calcium, magnésium) avant le passage sur l’électrodialyse.
A cet effet, il a également été découvert dans le cadre du procédé de l’invention que le type de régénération des résines cationiques permettait d’augmenter l’échange des cations bivalents avec des cations monovalents en assurant ainsi, après l’électrodialyse, un taux de déminéralisation plus important. Préférentiellement la régénération des résines cationiques est assurée d’abord par une solution comprenant des ions hydroniums pour régénérer les résines sous forme H+ et libérer les ions du mélange fixés sur les résines, puis par passage d’une solution comprenant des ions sodium ou potassium pour échanger les ions H+ avec les ions Na+ ou K+. La solution comprenant des ions hydroniums peut être de l’acide chlorhydrique à une concentration comprise entre 3 et 6% ou de l’acide sulfurique à une concentration comprise entre 0,5 et 0,8%. La solution comprenant des ions sodium ou potassium peut être de la soude à une concentration comprise entre 2 et 4% ou de la potasse à une concentration comprise entre 2 et 4%. Plus préférentiellement, la régénération des résines cationiques est réalisée par passage d’acide chlorhydrique à une concentration de 4%, puis par passage de soude à une concentration de 3%.
représente une vue en coupe d’une jante de roue comprenant un moteur électromagnétique selon la présente invention,
représente une vue de dessous d’un moyen de transport comportant quatre roues, chacune des roues étant dotée d’un moteur électromagnétique selon la présente invention.
Dans ce qui va suivre, il est fait référence à toutes les figures prises en combinaison. Quand il est fait référence à une figure spécifique, cette figure est à prendre en combinaison avec les autres figures pour la reconnaissance des références numériques désignées.
Aux figures, quand présents, seul un aimant ou pôle d’aimant et seul un petit aimant unitaire faisant partie d’un aimant formant pôle d’aimant sont référencés mais ce qui est énoncé respectivement pour l’aimant formant pôle et l’aimant unitaire est valide respectivement pour tous les aimants formant pôle et tous les aimants unitaires.
Il en va de même à la pour les éléments du stator qui ne sont référencés que pour un seul élément du même type.
En se référant à toutes les figures et notamment dans un premier lieu aux figures 1, 2 et 8, l’invention concerne un moteur 1 d’entraînement qui est destiné à être associé à un organe 15 à entraîner en étant logé au moins partiellement dans l’organe 15 ou en se trouvant adossé à l’organe 15.
Le moteur 1 comprend un rotor interne 2 et un rotor externe 2a concentriques par rapport à un axe de rotation 3 central, les rotors 2, 2a intercalant entre eux un stator 10 avec un entrefer 14, 14a entre le stator 10 et chaque rotor 2, 2a. Chaque rotor 2, 2a est muni d’un circuit magnétique 8 de circulation de flux magnétique en vis-à-vis d’un entrefer 14, 14a respectif et portant des aimants 6.
Selon l’invention, pour les rotors 2, 2a interne et externe, les aimants 6 sont des aimants surfaciques positionnés dans ou sur le circuit magnétique 8 associé en affleurant du circuit magnétique 8 vers l’entrefer 14, 14a respectif.
Pour un premier type d’aimant surfacique 6, l’aimant 6 est positionné sur le circuit magnétique 8 du rotor associé sans présence d’un logement pour le recevoir, donc collé sur le circuit magnétique 8.
Un second type d’aimant surfacique regroupe des aimants 6 insérés partiellement dans un logement mais en débordant au moins légèrement de leur logement, ces aimants étant qualifiés d’aimants semi-enterrés.
Ces aimants 6 semi-enterrés ou encastrés présentent l’intérêt d’ajouter un couple réluctant qui peut être utilisé afin de limiter le volume d’aimant ou l’intensité du courant à couple donné. Les gains théoriques sont cependant à relativiser à cause des potentielles fuites entre les aimants alors plus importantes.
Les avantages d’un aimant surfacique 6 du premier ou du deuxième type sont une utilisation optimale de l’aimant 6 pour la création de couple aux rotors 2, 2a interne et externe et une limitation du flux de fuite inter-aimants.
Comme il est visible notamment aux figures 1 et 2, dans une forme de réalisation optionnelle de la présente invention, les aimants 6 de même polarité peuvent être positionnés face à face.
Un nombre de pôles d’aimant 6 sur le rotor interne 2 peut être égal à un nombre de pôles d’aimants 6 sur le rotor externe 2a. Dans cette configuration, les lignes de champs traversent donc les deux rotors 2, 2a.
L’avantage de cette solution est d’éviter l’ajout d’un bouclage des lignes de champs dans des encoches 12 du stator 10 contenant le bobinage, ce qui diminuerait l’espace disponible pour les enroulements de bobinage. Cependant, dans ce cas, les rotors 2, 2a interne et externe du moteur 1 fonctionnent de manière dépendante l’un de l’autre, ce qui diminue les degrés de liberté lors de la conception.
Dans une autre forme de réalisation optionnelle, l’ajout d’un angle entre les deux rotors 2, 2a peut présenter un intérêt de diminution de l’ondulation de couple ou d’utilisation d’un couple résultant.
Le procédé de fabrication du monolithe poreux peut comporter une génération contrôlée de mésoporosité dans la matrice sol-gel pour former une matrice sol-gel à porosité hiérarchique après l’extraction du moule de l’enceinte, et avant la formation du monolithe poreux à partir de la matrice sol-gel du moule. La génération contrôlée de mésoporosité peut se faire par immersion de la matrice sol-gel extraite ou non du ou de chaque moule dans une solution aqueuse de génération de la mésoporosité comportant un agent de dissolution de la matrice sol-gel et/ou un précurseur d’agent de dissolution de la matrice sol-gel. L’agent de dissolution peut être de l’hydroxyde d’ammonium, par exemple à une concentration 1M, de l’hydroxyde de sodium, ou de l’acide fluorhydrique ou leurs mélanges. Le précurseur d’agent de dissolution de la matrice sol-gel peut être de l’urée ou des composés portant des fonctions amides, notamment du formamide, de l’acétamide, du N-méthylformamide (NMF) et leurs mélanges. De préférence, la concentration en agent de dissolution et/ou en précurseur d’agent de dissolution est telle qu’elle permet la dissolution localisée de la ou des matrices sol-gel de sorte à former des mésopores dans cette ou ces dernières sans dissoudre globalement la ou les matrices sol-gel.
La formation du monolithe poreux peut comporter un séchage de la matrice sol-gel extraite ou non du moule pour former une matrice sol-gel séchée, après la génération de mésopores le cas échéant. L’étape de séchage peut se faire sous flux d’air ou de gaz inerte, notamment de diazote, argon ou dioxyde de carbone, hélium, voire du dioxygène ou du dihydrogène.
La formation du monolithe poreux peut comporter un traitement thermique de la ou des matrice sol-gel extraite ou non du ou de chaque moule, notamment après le séchage. Le traitement thermique peut se faire dans un contenant fermé sous flux d’air ou de gaz inerte, notamment de diazote, argon ou dioxyde de carbone, hélium, voire du dioxygène ou du dihydrogène et par chauffage progressif suivi du maintien de la température finale pendant un temps prédéterminé. Le chauffage progressif peut être une augmentation de 0,5°C/min jusqu’à atteindre une température supérieure ou égale à 300°C, mieux supérieure ou égale à 340°C, par exemple sensiblement égale à 350°C, pour obtenir un monolithe poreux. La température finale peut être maintenue pendant plus de 1h. Ceci permet de stabiliser la structure du monolithe et d’éliminer les résidus organiques issus de la synthèse.
En variante, le monolithe poreux est formé directement dans un moule dans lequel le sol est inséré et est extrait de ce dernier, notamment par la méthode mentionnée précédemment.
Monolithe poreux Le monolithe poreux peut comporter des macropores, notamment des macropores de dimension supérieure ou égale à 50 nm. Les macropores peuvent présenter une dimension inférieure ou égale à 30 µm. Le monolithe poreux peut comporter des mésopores, notamment de dimension inférieure ou égale à 50 nm, mieux comprise entre 2 et 50 nm. De préférence, les pores sont connectés entre eux dans le monolithe poreux. Ceci permet d’obtenir des monolithes poreux à porosité hiérarchique, c’est-à-dire présentant au moins deux ordres de grandeur de tailles de pores, de préférence des macropores formés durant la formation de la matrice sol-gel et des mésopores formés durant la génération contrôlée de mésopores. De tels monolithes poreux présentent une bonne surface d’échange entre la solution le traversant et sa matière et minimise les distances à parcourir par diffusion. De plus, ceci permet d’apporter une flexibilité à la matrice sol-gel tout en réduisant les risques de casse. De plus, cela permet de réduire le temps de séchage de la matrice sol-gel.
Le monolithe poreux peut présenter une plus grande dimension transversale au conduit inférieure ou égale à 2 mm, mieux inférieure ou égale à 1,5 mm, encore mieux inférieure ou égale à 1 mm.
Le monolithe poreux autoporté peut présenter une plus grande dimension transversale au conduit supérieure ou égale à 20 µm.
De préférence, le monolithe poreux peut présenter une longueur supérieure ou égale à 0,5 mm, mieux supérieure ou égale à 1 mm, encore mieux supérieure ou égale à 2 mm.
De préférence, le monolithe poreux peut présenter une longueur, prise selon l’axe longitudinal du conduit, supérieur à sa plus grande dimension transversale.
De préférence, le monolithe poreux est intégré dans le conduit et configuré de sorte que tout liquide traversant le conduit fluidique traverse le monolithe poreux sur une distance d’au moins 10% de sa longueur, mieux d’au moins 50%, encore mieux la totalité de la longueur.
De préférence, le monolithe poreux est cylindrique de diamètre inférieur ou égal à 1,5 mm, mieux inférieur ou égal à 1 mm, et de longueur supérieure ou égale à 0,5 mm, mieux supérieure ou égale à 1 mm, encore mieux supérieure ou égale à 2 mm.
Le monolithe poreux peut être de structure sensiblement homogène dans tout son volume.
Le monolithe poreux peut présenter un rapport de forme, défini comme le rapport de sa hauteur sur sa plus grande dimension transversale, supérieur ou égal à 0,2, mieux supérieur ou égal à 0,4, mieux supérieur ou égal à 1 et/ou inférieur ou égal à 1000, mieux inférieur ou égal à 500, encore mieux inférieur ou égal à 100, mieux inférieur ou égal à 50, encore mieux inférieur ou égal à 20.
Le procédé peut comporter des modifications du monolithe poreux post fabrication, notamment la fonctionnalisation de la surface du monolithe poreux, notamment avant ou après son intégration dans le conduit. La surface du monolithe poreux peut être recouverte de molécules comme des ligands hydrocarbonés hydrophobes (par exemple des ligands octadécylique) ou comme des ligands hydrophiles comme des dérivés 2,3-dihydroxypropyle. Les ligands de telles colonnes modifiées peuvent être encore modifiés en utilisant des procédures connues. Des catalyseurs poreux ou des supports d'enzymes peuvent être préparés en ajoutant des enzymes, par exemple de la glucose isomérase, de la peptide-N-glycosidase F (PNGase F), ou des éléments métalliques catalytiques, par exemple platine et palladium.
Pour ce faire, il est connu d’utiliser un corps d’épreuve présentant une bague intérieure solidaire en rotation de moyens de montage dudit corps sur un organe, et une bague extérieure s’étendant autour de la bague intérieure en présentant des moyens de montage dudit corps d’épreuve sur l’autre organe, lesdites bagues étant reliées par une structure déformable qui est agencée pour transmettre le couple entre les organes tout en autorisant un débattement angulaire entre lesdites bagues en fonction du couple appliqué entre les organes.
Un tel corps d’épreuve peut être instrumenté avec un codeur en équipant chacune des bagues d’un anneau portant une piste magnétique respectivement intérieure et extérieure qui est apte à émettre un signal représentatif du déplacement en rotation de la bague correspondante.
En particulier, les pistes magnétiques peuvent présenter des défauts d’excentration par rapport à l’axe géométrique de rotation, notamment de deux natures différentes :
une excentration magnétique induite par une distance entre le centre des pistes magnétiques et l’axe géométrique de rotation de la pièce ; et une excentration mécanique induite par une distance entre le centre des anneaux et l’axe géométrique de rotation ;
lesdits défauts pouvant provoquer une erreur lors de la comparaison des signaux de position, notamment en relation avec une détermination d’angles de torsion réduits.
L’invention a pour but de résoudre les problèmes de l’art antérieur en proposant notamment un procédé de réalisation d’un codeur comprenant deux anneaux portant chacun une piste magnétique dont les éventuels défauts d’excentration permettent de ne pas affecter la précision de la détermination d’un couple.
A cet effet, selon un premier aspect, l’invention propose un procédé de réalisation d’un codeur comprenant un corps présentant des moyens de montage autour d’un axe géométrique de rotation, ledit corps étant équipé de deux anneaux portant chacun une piste magnétique qui est apte à émettre un signal représentatif du déplacement dudit anneau en rotation, ledit procédé prévoyant de :
fixer les anneaux sur le corps ; puis aimanter chacune des pistes magnétiques de façon concentrique pour qu’elles présentent un axe de révolution commun.
Selon un deuxième aspect, l’invention propose un corps d’épreuve pour un système de détermination d’un couple appliqué entre deux organes tournants autour d’un axe géométrique de rotation, ledit corps d’épreuve présentant une bague intérieure solidaire en rotation de moyens de montage dudit corps d’épreuve sur un organe, et une bague extérieure s’étendant autour de la bague intérieure en présentant des moyens de montage dudit corps d’épreuve sur l’autre organe, lesdites bagues étant reliées par une structure déformable qui est agencée pour transmettre le couple entre les organes tout en autorisant un débattement angulaire entre lesdites bagues en fonction du couple appliqué entre lesdits organes, un codeur étant réalisé avec ledit corps d’épreuve par mise en œuvre d’un procédé selon le premier aspect dans lequel les anneaux sont fixés avant leur aimantation sur respectivement une bague dudit corps d’épreuve pour former respectivement une piste magnétique intérieure et une piste magnétique extérieure.
Selon un troisième aspect, l’invention propose un système de détermination d’un couple appliqué entre deux organes tournants autour d’un axe géométrique de rotation, ledit système comprenant un corps d’épreuve selon le deuxième aspect et un capteur comprenant un premier – respectivement un deuxième – motif d’éléments sensibles disposé à distance de lecture de la piste intérieure – respectivement de la piste extérieure – pour former un signal représentatif de la position angulaire de l’anneau correspondant, ledit système comprenant en outre un dispositif de comparaison des signaux délivrés par le capteur, ledit dispositif étant apte à déterminer un angle entre les bagues qui est fonction du couple appliqué.
est une représentation de face d’un corps d’épreuve avant fixation des anneaux selon une réalisation de l’invention,
étant une coupe selon la ligne A-A de la montrant la disposition d’un outil d’aimantation par rapport audit corps d’épreuve ;
L’invention concerne une composition de rouge à lèvres non-transfert caractérisée en ce qu’elle comprend un mélange volatil d’alcanes, ledit mélange volatil d’alcanes comprenant : De 20 à 100% en masse d’une fraction A qui comprend au moins un alcane en C≤10 ramifié; De 0 à 80 % en masse d’une fraction B qui comprend au moins un alcane en C>10 linéaire ou ramifié ; et en ce que ledit mélange volatil d’alcanes a un point éclair inférieur à 55°C mesuré selon la norme ASTM D93 et représente un pourcentage massique supérieur ou égal à 25% par rapport à la masse totale de la composition.
La composition de rouge à lèvres selon l’invention est caractérisée en ce qu’elle comprend un pourcentage massique inférieur ou égal à 15% en isododécane par rapport à la masse totale de la composition.
La composition de rouge à lèvres selon l’invention est caractérisée en ce qu’elle comprend un pourcentage massique inférieur ou égal à 10% en isododécane par rapport à la masse totale de la composition.
De manière préférentielle, la composition de rouge à lèvres selon l’invention est caractérisée en ce qu’elle comprend un pourcentage massique inférieur ou égal à 5% en isododécane par rapport à la masse totale de la composition.
Préférentiellement, la composition de rouge à lèvres selon l’invention est caractérisée en ce qu’elle est exempte d’isododécane.
Dans un mode de réalisation, la composition de rouge à lèvres selon l’invention est caractérisée en ce qu’elle est exempte d’alcanes linéaires en C 10 .De manière classique, d’après l’ouvrage Conception des produits cosmétique : la formulation, d’Anne-Marie PENSE-LHERITIER édité en 2014 chez LAVOISIER, la composition d’un rouge à lèvre s’articule autour d’un binôme : Base ou support Partie pigmentaire
La base contient différents types d’ingrédients sélectionnés essentiellement sur leurs propriétés organoleptiques : des solvants volatils pour faciliter l’application et la tenue ; des huiles pour conférer glissant et facilité d’application ; des cires, pour fixer la consistance et la dureté ; des corps gras tels que les corps gras pâteux ou les gélifiants pour ajuster l’onctuosité et l’agrément d’usage.
L’obtention d’un rouge à lèvres se fait par la recherche d’un subtil dosage entre ces différents ingrédients.
Les différents composants de la composition selon l’invention sont détaillés ci-dessous.
Dans un mode de réalisation, la composition de rouge à lèvres selon l’invention est caractérisée en ce que le point éclair dudit mélange volatil d’alcanes est inférieur ou égal à 50°C.
De préférence, la composition de rouge à lèvres selon l’invention est caractérisée en ce que le point éclair dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 45 et 50°C.
Préférentiellement, la composition de rouge à lèvres selon l’invention est caractérisée en ce que le point éclair dudit mélange volatil d’alcanes est inférieur ou égal à 45°C.
Encore plus préférentiellement, la composition de rouge à lèvres selon l’invention est caractérisée en ce que le point éclair dudit mélange volatil d’alcanes est compris entre 40 et 45°C.
La modélisation par éléments finis est une technique couramment utilisée pour étudier le biomécanisme de création des escarres mais les résultats habituellement obtenus permettent uniquement d’établir un comparatif entre plusieurs pansements.
Afin de vérifier l’efficacité d’un pansement modulable selon l’invention sur le sacrum, une nouvelle technique de modélisation a donc été développée pour quantifier, à l’aide des équations de Green Lagrange, l’action du cisaillement sur les tissus mous sur un sujet sans plaie. Partant des résultats obtenus, on a alors incorporé dans ce modèle une plaie de type 2 et ainsi chiffré de la même façon l’action du cisaillement sur la plaie et son pourtour. Cette simulation avec une plaie a permis de confirmer l’action positive des mousses de décharge sélectionnées en montrant notamment que ces mousses permettent de réduire de façon significative les effets du cisaillement non seulement dans la zone de la plaie mais également à sa périphérie.
L’ensemble de ces études et les résultats obtenus sont rapportés dans la partie expérimentale de la présente demande.
Les pansements complexes qui sont utilisés dans le cadre de la présente invention comprennent au moins deux couches absorbantes superposées, l'épaisseur de chaque couche étant avantageusement choisie en fonction de la capacité d'absorption souhaitée.
Ces couches absorbantes, couramment employées dans les pansements modernes, peuvent être choisies parmi les hydrogels, les mousses absorbantes hydrophiles ou hydrophobes rendues hydrophiles et les matériaux textiles absorbants.