INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le mélange volatil d’alcanes est constitué de : - 20 à 100% de triméthylheptane (CAS 4032-93-3). - 0 à 80% de n-dodécane (CAS 112-40-3).
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le mélange volatil d’alcanes comprend : - 20 à 70% de triméthylheptane (CAS 4032-93-3) - 30 à 80% de n-dodécane (CAS 112-40-3).
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le mélange volatil d’alcanes est constitué de : - 20 à 70% de triméthylheptane (CAS 4032-93-3) - 30 à 80% de n-dodécane (CAS 112-40-3).
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le mélange volatil d’alcanes comprend : - 50 à 100% de triméthylheptane (CAS 4032-93-3) - 0 à 50% de n-dodécane (CAS 112-40-3).
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le mélange volatil d’alcanes est constitué de : - 50 à 70% de triméthylheptane (CAS 4032-93-3) - 0 à 50% de n-dodécane (CAS 112-40-3).
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le mélange volatil d’alcanes comprend : - 20 à 100% de 2,3,6-triméthylheptane (CAS 4032-93-3) - 0 à 80% de n-dodécane (CAS 112-40-3).
Dans un mode de réalisation, la composition de maquillage pour les yeux selon l’invention est caractérisée en ce que le mélange volatil d’alcanes est constitué de : - 20 à 100% de 2,3,6-triméthylheptane (CAS 4032-93-3) - 0 à 80% de n-dodécane (CAS 112-40-3).
Lors de l’étape de transestérification, les triglycérides contenus dans les graisses animales et/ou d’huiles usagées de cuisson réagissent avec le méthanol pour obtenir des esters méthyliques des acides gras dans un réacteur de transestérification. Cette réaction, bien connue de l’homme du métier, est habituellement réalisée en présence d’un catalyseur, par un procédé de catalyse acide ou basique, homogène ou hétérogène, typiquement à une température de 25°C à 110°C ou de 35°C à 90°C et une durée de réaction de 30 minutes à 50 heures. On pourra par exemple utiliser un rapport massique catalyseur/huile de 0,25 à 8% et un rapport molaire méthanol/huile de 3 :1 à 15 :1.
Cette réaction est par exemple réalisée en présence de catalyseurs acides (acide chlorhydrique, acide sulfurique, acide sulfonique, triflorure de bore, chlorure de zinc, échangeurs d'ions acides, trioxyde d'aluminium, trioxyde de fer, etc.) ou en présence de catalyseurs basiques tels que les alcoolates et hydroxydes de métaux alcalins ainsi que les carbonates de sodium ou de potassium (hydroxyde de sodium, hydroxyde de potassium, éthanolate de sodium, éthanolate de potassium, etc.).
La réaction de transestérification peut aussi être réalisée dans des conditions supercritiques peuvent également être utilisées, la réaction étant mise en œuvre à des pressions élevées de 15-35MPa, et, dans certains cas, à des températures élevées de 250 à 280°C, voire plus élevées (300-350°C). Dans ces conditions supercritiques, la réaction peut être réalisée en absence ou en présence de catalyseur.
Les esters méthyliques d’acides gras utilisés dans la présente invention sont donc dépourvus d’impuretés de type composés insaponifiables, savons, ou autres composés provenant des graisses animales ou huiles usagées de cuisson utilisées comme matière première. En particulier, leur teneur en insaponifiables est avantageusement inférieure ou égale à 1%m/m (mesurée selon la norme ISO 3596 :2001).
Avantageusement, notamment lorsqu’ils sont produits à partir de graisses animales et/ou huiles usagées de cuisson qui sont des sous-produits animaux, les esters méthyliques d’acides gras fournis à l’étape a) peuvent comprendre au moins une des caractéristiques suivantes :
au moins 9%m, typiquement de 9%m à 64%m, d’esters méthyliques d’acides gras dont la chaîne carbonée contient de 12 à 16 atomes de carbone, au moins 25%m, typiquement de 30%m à 98%m, d’esters méthyliques d’acides gras dont la chaîne carbonée contient 18 atomes de carbone, au plus4%m, typiquement de 0%m à 2%m, d’esters méthyliques d’acides gras dont la chaîne carbonée contient de 20 à 22 atomes de carbone.
Lorsque ces esters sont produits à partir de sous produits animaux qui sont des graisses animales, les esters méthyliques d’acides gras fournis à l’étape a) peuvent comprendre au moins une des caractéristiques suivantes :
au moins 20%m, typiquement de 20%m à 64%m, d’esters méthyliques d’acides gras dont la chaîne carbonée contient de 12 à 16 atomes de carbone, au moins 25%m, typiquement de 25%m à 65%m, d’esters méthyliques d’acides gras dont la chaîne carbonée contient 18 atomes de carbone, au plus 4%m, typiquement de 0%m à 2%m, d’esters méthyliques d’acides gras dont la chaîne carbonée contient 20 atomes de carbone, au plus 1%m, typiquement de 0%m à 1%m, d’esters méthyliques d’acides gras dont la chaîne carbonée contient 22 atomes de carbone.
De préférence, la teneur en esters méthyliques d’acides gras dont la chaîne carbonée contient de 20 à 22 atomes de carbone sera la plus faible possible, de préférence nulle, afin d’améliorer les propriétés à froid et notamment le point de congélation.
L’étape a) de fournitures d’esters méthyliques d’acides gras peut notamment comprendre (i) l’obtention de méthanol d’origine renouvelable, (ii) suivie de la réaction des graisses animales et/ou d’huiles usagées de cuisson avec le méthanol obtenu à l’étape (i) dans un réacteur de transestérification.
Par méthanol d’origine renouvelable, on entend du méthanol obtenu à partir de biomasse.
L’étape (i) peut ainsi comprendre :
une étape optionnelle de fabrication de gaz de synthèse comprenant CO/H 2 comprenant l’une des étapes suivantes : une étape de gazéification de biomasse, une étape de pyrolyse de biomasse, une étape de de production de biogaz contenant du méthane et du CO 2 , optionnellement par digestion anaérobie de biomasse en présence d’un ou plusieurs microorganismes, suivie d’une oxydation partielle du biogaz en présence de dioxygène, une étape de conversion d’un gaz de synthèse comprenant CO/H 2 en méthanol, notamment en présence d’un catalyseur.
La biomasse peut notamment comprendre les combustibles ligneux provenant de forêts et de terres boisées naturelles (par exemple, la sciure de bois), les résidus agricoles (par exemple, les balles de riz, le fumier de paille), les cultures énergétiques qui sont cultivées exclusivement pour la production d'énergie (par exemple, le maïs et le palmier à huile), les déchets urbains (par exemple, les déchets de bois, riz, fumier de paille), les cultures énergétiques qui sont cultivées exclusivement pour la production d'énergie (par exemple, le maïs et le palmier à huile), les déchets urbains (par exemple, les déchets solides municipaux et les eaux usées) et le combustible de biomasse dérivé de déchets (par exemple, les granulés de bois).
Le méthanol d’origine renouvelable peut notamment être obtenu par conversion d’un gaz de synthèse comprenant du CO/H 2 , ce gaz de synthèse étant issu de la biomasse. La conversion d’un gaz de synthèse en méthanol est bien connue de l’homme du métier.
La biomasse peut par exemple être gazéifiée pour produire un gaz de synthèse (ou « syngas » en anglais) riche en CO/H 2 , ce gaz de synthèse étant ensuite converti en méthanol en présence d’un catalyseur. Un procédé de ce type est par exemple décrit dans le document WO2018134853A1.
Préférentiellement, la couronne est un roulement à double rangées de billes ou à double rangées de rouleaux coniques.
De cette manière la couronne d’orientation Lnz est particulièrement robuste face aux efforts de trainée ou d’arrachement et aux couples de tangage, roulis, lacet transitant par l’interface de liaison mécanique Ln.
Préférentiellement, la couronne d’orientation Lnz est étanche à l’eau.
Le système 0 comprend aussi des éléments de transfert d’énergie électrique reliés électriquement, d’un côté audits modules de génération d’électricité 5 et d’un autre côté à une interface de liaison avec un réseau électrique externe au système de génération d’électricité 0.
Ainsi le transfert d’énergie électrique se fait via au moins un élément de transfert d’électricité, par exemple un câble électrique équipé d’un raccord électrique tournant selon l’axe Z-Z, qui traverse la couronne ce qui permet au générateur d’électricité 1 de délivrer de l’électricité quelle que soit l’orientation du générateur 1 par rapport au système d’amarrage subaquatique S0.
Les modules 5 de génération d’électricité sont exclusivement portés par la membrane et sont actionnés sous l’effet de l’ondulation de membrane 3 pour produire de l’électricité par exemple distribuée vers le réseau électrique externe au système 0.
Préférentiellement, chaque au moins un module de génération d’électricité 5 présente une masse volumique propre qui est supérieure à 1200 kg/m3.
La membrane 3 est agencée pour onduler dans l’écoulement E.
Cette membrane 3 comporte deux parties symétriques l’une de l’autre 3c1, 3c2 qui sont séparées entre elles par une fente longitudinale 3c.
Les modules de génération d’électricité 5 forment une chaîne de modules placée en vis-à-vis de cette fente 3c.
Bien que les modules de génération 5 soient ici placés au-dessus d’un niveau où se trouve la membrane 3, ils pourraient aussi se trouver en dessous de manière à former une quille du générateur d’électricité 1 afin de s’opposer au mouvement de roulis autour de l’axe longitudinal D.
La fente longitudinale 3c de la membrane 3 s’étend en longueur suivant un plan de symétrie longitudinale de la membrane.
Le plan de symétrie longitudinale de la membrane passe par chacun des modules de génération d’électricité 5 de la pluralité de modules.
Les modules 5 de la pluralité de modules sont en vis-à-vis de ladite fente longitudinale 3c ce qui permet de conserver une grande amplitude d’ondulation de membrane tout en maintenant les modules 5 proches de la membrane.
Le générateur d’électricité comporte également une pluralité de traverses intermédiaires 8, chaque traverse intermédiaire 8 s’étendant en longueur parallèlement à une direction transversale de la membrane 3 qui est perpendiculaire à ladite direction longitudinale D de la membrane 3.
Chaque traverse intermédiaire 8 est fixée contre la membrane 3 et est exclusivement portée par la membrane de manière à rigidifier la membrane 3 selon ladite direction transversale de la membrane et de manière à se déplacer avec la membrane.
L’invention porte encore sur un procédé de reconstitution d’une composition cosmétique à partir d’une base cosmétique concentrée selon l’invention comprenant les étapes de : - utilisation de la base cosmétique concentrée ; - ajout d’une phase aqueuse ; - mélange de la base cosmétique concentrée et de la phase aqueuse à froid.
La présente invention peut également s’étendre à une utilisation cosmétique d’une base cosmétique concentrée selon l’invention pour l’obtention d’une composition cosmétique finale reconstituée.
L’invention peut encore s’étendre à un kit comprenant une base cosmétique concentrée selon l’invention, ainsi qu’au moins un additif et/ou une phase aqueuse.
D’autres détails, caractéristiques et avantages ressortiront plus clairement à la lecture de la description détaillée donnée ci-après, à titre indicatif et non limitatif.
La présente invention concerne une base cosmétique concentrée pour la reconstitution à froid d’une composition cosmétique finale. On entend ici par « base cosmétique » une base comprenant un ou des principe(s) actif(s) utilisable pour la fabrication de compositions cosmétiques diverses, cutanées et/ou capillaires. En d’autres termes, ladite base à vocation à être « universelle », en ce qu’elle peut permettre l’obtention de toute forme de composition cosmétique connue de l'homme du métier en fonction du procédé de reconstitution mis en œuvre, tel que davantage exposé ci-après. Selon des exemples de réalisation non limitatifs, la base cosmétique concentrée selon l’invention peut permettre l’obtention d’une composition finale sous la forme d'une crème, d'une lotion ou d'un lait.
On entend par « reconstitution à froid », qu’une telle base permet l'obtention de compositions cosmétiques finales sans étape de chauffage , c’est-à-dire sans qu’il ne soit nécessaire d’utiliser des moyens chauffants connus ayant vocation à élever la température de la base . En d’autres termes, ladite base cosmétique concentrée permet avantageusement à un utilisateur d’obtenir différentes compositions cosmétiques finales par simple dilution et/ou mélange de la base avec une phase aqueuse, c’est-à-dire par l’intermédiaire d’un procédé simple et peu couteux, accessible pour tout type d’utilisateur.
De manière générale, la base cosmétique concentrée comprend :
- 45 à 65% en poids d’une phase grasse comprenant au moins une huile végétale, notamment naturelle ;
- 15 à 25% en poids de Sensocel® et/ou de Bergamuls®, notamment de Bergamuls® ET1, aussi connu sous le nom de Beta Glucane et pectine ;
- 1,5 à 15,5% d’au moins un agent stabilisant sélectionné parmi une cire et/ou un beurre présentant une température de fusion comprise entre 37 et 65°C, notamment 45 à 55°C, et/ou au moins un agent gélifiant à froid ;
- 10 à 30% en poids d’au moins un agent conservateur.
Dans l’ensemble de la présente description, les différents pourcentages en poids font référence au pourcentage en poids de la base concentrée dans son ensemble.
La base cosmétique concentrée selon l’invention est avantageusement dépourvue de phase aqueuse, notamment d’eau, de sorte que le procédé de fabrication de la base selon l’invention, non inclus dans la portée de la présente invention en tant que tel, peut être réalisé avec une formulation minimaliste. En outre, l’absence de phase aqueuse dans la base cosmétique concentrée contribue à la stabilité, physicochimique et/ou microbiologique, de celle-ci dans le temps et à sa conservation. On entend donc ici par « dépourvue de phase aqueuse » que la base concentrée présente une teneur en phase aqueuse, notamment en eau, nulle ou négligeable, par exemple résultant de l’humidité ambiante d’un lieu de conservation de la base concentrée ou encore, de manière particulière, d’un additif tel qu’un ajusteur de pH, par exemple la lessive de soude, tel que davantage exposé ci-après. Aussi, de manière préférentielle, la teneur de la base cosmétique concentrée en phase aqueuse est inférieure à 2% en poids, voire inférieure à 1%, ou encore inférieure à 0,5%.
Cela permet avantageusement d’augmenter la durée de conservation du concentré en limitant la contamination et la prolifération microbienne. Un produit dépourvu d’eau permet également la limitation de l’impact environnemental, aussi bien en termes de maîtrise de la consommation d’eau lors de la production de la base cosmétique concentrée et de la reconstitution de la composition finale, que lors du transport de la base concentrée.
La base se présente ainsi avantageusement sous la forme d’une pâte, la rendant de ce fait plus simple d’utilisation et plus accessible à tout type d’utilisateur qu’une base sous la forme de poudre, susceptible de se répandre dans l’air. Elle permet également un dosage plus affiné, selon le besoin de l’utilisateur en composition finale désiré, que des bases classiques présentées sous la forme de doses solides compactées prédéfinies.
La base comprend de 45 à 65% en poids d’une phase grasse comprenant au moins une huile, notamment 47 à 60%, voire 50 à 58% d’une telle phase grasse. De manière particulière et préférentielle, une telle huile est d’origine naturelle et/ou végétale.
On remarquera enfin que la stabilité de la méthode ne dépend pas de la profondeur, ce qui présente un avantage par rapport à plusieurs techniques de l’état de l’art, en particulier pour la quantification de la vitesse du son dans des organes situés à plusieurs centimètres de profondeur comme le foie.
4.14. Cas de couches non horizontales
En pratique, il est possible de vouloir imager un milieu composé de couches non horizontales. Dans ce cas, les lois de la réfraction ne s’appliquent plus de manière aussi simple.
Supposons qu’une onde plane d’angle se propage d’une couche i à une couche i+1, de vitesses du son c i et c i+1 et séparées par une interface d’angle . Une telle configuration est représentée à la figure 12 qui représente la propagation d’une onde d’émission d’angle entre une première couche C i et une deuxième couche C i+1 séparées par une interface Int d’angle .
Dans ce cas, les lois de la réfraction indiquent que :
Où et sont les angles entre l’onde incidente et l’onde réfractée et la normale à l’interface. On obtient :
La modification de cette formule de récurrence, valable à la fois en émission et en réception, va perturber l’expression locale de et et donc celle de .
En pratique, il est possible de réaliser un développement limité de Taylor à l’ordre 2 sur les angles, simplifiant ces relations et conservant la relation de récurrence simplifiée :
Dans le cas le plus courant d’interfaces d’angles plus faibles que 45°, on obtient des écarts d’angles avec la formule simplifiée de moins de 2°.
La théorie précédente peut donc toujours être appliquée. Bien entendu, plus les angles des interfaces sont grands, plus la méthode décrite précédemment peut présenter un biais.
4.15. Valeur, profils et carte
La technique présentée ici permet d’obtenir simplement trois types de résultats.
Premièrement, on peut obtenir directement la vitesse du son locale dans une région d’intérêt. Pour ce faire, une fonction de fenêtrage pour l’émission et/ou la réception sera choisie afin de limiter l'extension latérale des ondes utilisées. D’un autre côté, l’extension axiale de la région d’intérêt sera utilisée pour moyenner la corrélation entre les deux signaux ŝ et ŝ’ d’une part et pour calculer une dérivée robuste de la phase de la corrélation d’autre part.
Il est également possible d’obtenir le profil de la vitesse du son locale le long de la bissectrice utilisée (profil quasi-axial). Pour obtenir un tel profil, il suffit de mesurer la vitesse du son locale à plusieurs profondeurs.
Ces deux premiers résultats peuvent être consolidés en répétant la technique pour différent couples d’angles partageant la même bissectrices mais différents demi écarts angulaires , voire même des bissectrices légèrement différentes.
Les résultats obtenus avec ces différents couples d’angles peuvent être regroupés à différentes étapes du calcul. Par exemple, il est possible de moyenner toutes les vitesses finales obtenues ou de moyenner directement les phases de corrélations en prenant soin de les mettre à l’échelle en les divisant par la différence des carrés des demi écarts angulaires.
L’ouverture de sortie 8 du conduit 6 peut présenter une forme ronde ou rectangulaire ou ovale ou une forme irrégulière.
L’ouverture d’entrée 7 du conduit 6 présente par exemple une forme ronde. L’ouverture de sortie 8 du conduit 6 présente par exemple une forme rectangulaire.
Avantageusement, l’ouverture de sortie 8 du conduit 6 présente une forme rectangulaire ou sensiblement rectangulaire. De préférence, la forme du conduit 6 à l’emplacement de l’ouverture de sortie 8 est différente de la forme du conduit 6 en amont de l’ouverture de sortie 8. La forme du conduit 6 à l’emplacement de l’ouverture de sortie 8 peut notamment être choisie de sorte que le conduit 6 ne vienne pas en butée contre un ou plusieurs éléments d’une roue 2 ou contre un ou plusieurs éléments associés à une roue 2 d’un véhicule 1.
Avantageusement, le conduit 6 présente une modification locale de sa forme, notamment de sa section transversale, en sortie, par rapport au reste de sa longueur. La forme du conduit 6 passe par exemple d’une forme cylindrique à une forme parallélépipédique de l’entrée vers la sortie ou de l’amont vers l’aval du conduit 6. Le conduit 6 présente par exemple une section circulaire sur une majeure partie de sa longueur à partir de l’ouverture d’entrée 7, et peut présenter notamment à l’emplacement de l’ouverture de sortie 8 et éventuellement à proximité de l’ouverture de sortie 8 une forme de section rectangulaire.
Avantageusement, le conduit 6 peut comprendre un coude 9. Le coude 9 est destiné à optimiser l’orientation du flux d’air sortant du conduit 6, notamment pour que le flux d’air sortant du conduit 6 atteigne la région d’un disque de frein 31 la plus favorable pour refroidir le disque de frein.
Le coude 9 du conduit 6 peut être situé à un emplacement de la longueur du conduit destiné à coïncider avec un début d’un passage d’une roue 2. Le coude 9 est par exemple destiné à être situé à l’emplacement d’une structure qui encadre une roue 2, notamment à l’emplacement d’un encadrement de roue ou d’une arche de roue.
Le conduit 6 comprend par exemple un premier tronçon tubulaire 61 s’étendant notamment selon la direction principale Δ1 et un deuxième tronçon 62. Le deuxième tronçon 62 du conduit 6 peut être tubulaire. Le deuxième tronçon 62 du conduit 6 peut s’étendre selon une direction principale, ou direction principale d’élongation, Δ2.
Le premier tronçon tubulaire 61 s’étend notamment de l’ouverture d’entrée 7 du conduit 6 jusqu’au coude 9, le deuxième tronçon 62 s’étendant notamment du coude 9 jusqu’à l’ouverture de sortie 8.
La direction principale Δ1 du premier tronçon tubulaire 61 et la direction principale Δ2 du deuxième tronçon tubulaire 62 forment par exemple un angle θ compris entre 0° et 45°.
La modification de la direction principale du conduit 6 pour le deuxième tronçon 62 par rapport au premier tronçon 61, ou autrement dit le fait que le conduit 6 comprenne un coude 9, permet notamment d’optimiser le flux de fluide sur le système et donc d’optimiser la ventilation d’un système de freinage 3, en particulier un disque de frein 31, par de l’air sortant du conduit 6 plus en aval par rapport au cas où le conduit 6 s’étendrait selon la direction principale Δ1 sur toute sa longueur.
Le premier tronçon tubulaire 61 présente par exemple une forme cylindrique, notamment de révolution. Le deuxième tronçon tubulaire 62 présente par exemple une forme cylindrique, notamment de révolution, hormis à son extrémité aval ou en sortie du conduit 6 et éventuellement à proximité de l’ouverture de sortie 8 du conduit 6.
La longueur L1 du premier tronçon tubulaire 61, c’est-à-dire sa dimension selon la direction principale Δ1, est par exemple comprise entre 100 mm et 200 mm, par exemple de l’ordre de 150 mm.
La longueur L2 du deuxième tronçon tubulaire 62, c’est-à-dire sa dimension selon la direction principale Δ2, est par exemple comprise entre 50 mm et 150 mm, par exemple de l’ordre de 100 mm.
Le coude 9 du conduit 6 est notamment destiné à optimiser la direction et/ou la position d’un flux d’air sortant du conduit 6.
La forme du conduit 6 en sortie (ou à son extrémité aval) et/ou le coude 9 du conduit 6 sont notamment destinés à optimiser la ventilation d’un disque de frein 31 d’une roue 2, en optimisant le flux d’air sortant du conduit 6.
La forme du conduit 6 en sortie et/ou le coude 9 du conduit 6 permettent notamment d’échapper aux contraintes, notamment en termes d’encombrement, liées à une jante d’une roue 2.
Le dispositif comporte un ressort 33 en compression monté sur la tige 814.
En outre, le dispositif D11 comporte des moyens pour charger le ressort de compression 33. Dans cet exemple, la tige 814 comporte un coulisseau 37 monté coulissant entre les deux colliers. Le ressort de compression 33 pousse sur le coulisseau 37, qui est fixé sur la tige 814 et fera coulisser la tige 814, provoquant un mouvement de translation distale de la broche 15 qui est reçu dans le support
Dans la représentation de la , le ressort de torsion 819 est désactivé. En outre dans cet exemple, le ressort de torsion 819 comporte une boucle 819.1 sur l’un de ses brins. La mise en œuvre d’un tel ressort dans les dispositifs orthodontiques selon l’invention améliore encore davantage leur efficacité i.e. réduire l’effet parasitaire sur les dents voisines. Ce ressort peut être mis en œuvre dans tous les dispositifs comportant un ressort de torsion.