INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
On peut ainsi effectuer un refroidissement de durée limitée pendant un trajet en véhicule, un transport d’un conteneur par exemple par un bateau ou un véhicule, ou un vol en aéronef. Dans ce cas, ledit véhicule, conteneur ou aéronef comprend un système de refroidissement dans lequel au moins une partie du refroidissement de l’échangeur thermique intermédiaire 10 est effectué par un fluide cryogénique. Le véhicule, conteneur ou aéronef comprend en outre un réservoir adapté pour stocker une quantité de fluide cryogénique suffisante pour le trajet prévu. Avantageusement, le véhicule, conteneur ou aéronef comprend en outre un connecteur apte à connecter fluidiquement la source froide à une source de fluide cryogénique au sol. On peut ainsi remplir le réservoir avant le trajet ou vol afin de refroidir l’échangeur thermique à une température cryogénique pendant le trajet ou vol.
Dans d’autres cas, le refroidisseur cryogénique est agencé dans un conteneur mobile, qui peut être agencé à bord d’un véhicule ou aéronef. Le refroidissement est effectué quand ledit conteneur est au repos. Le refroidissement de l’échangeur thermique intermédiaire peut être effectué en utilisant une source froide agencée à un endroit fixe. Par exemple, l’échangeur thermique intermédiaire est en liaison fluidique avec un réservoir de stockage d’azote liquide.
La illustre le système de refroidissement agencé dans un conteneur mobile 60 monté sur un camion. Le système de refroidissement peut être connecté à une source d’électricité 63 externe et à un réservoir extérieur 62 rempli d’un fluide cryogénique, par exemple de l’azote liquide. Ainsi, le système de refroidissement peut être conçu de manière moins encombrante et moins lourde qu’un système de refroidissement connu, et être alimenté par des sources d’électricité et de liquide cryogénique disponibles à l’endroit de son utilisation. Le système peut être utilisé pour la liquéfaction ou ré-liquéfaction d’hydrogène liquide dans un réservoir 61, ou pour toute autre application cryogénique.
Le tableau 1 illustre la consommation, la masse et le besoin en fluide cryogénique dans le cas de différents systèmes de refroidissement fournissant une puissance de 1kW à une température de 20K. On considère dans ce tableau uniquement la boucle principale du système de refroidissement, dans laquelle circule le gaz cryogénique, et non la boucle secondaire qui, dans l’invention, apporte la puissance de refroidissement requise pour l’échangeur thermique intermédiaire.
EXEMPLES Exemple 1 : Préparation du sébum et du microbiote Préparation du sébum : le sébum est prélevé sur le front de 10 volontaires sans pathologie cutanée apparente avec un kit de prélèvement standard. Chaque tube de prélèvement est ensuite lavé 3 fois avec de l’hexane pour extraire le sébum. Les extraits sont ensuite combinés puis le solvant est évaporé sous vide. La masse du sébum récolté est contrôlée (par ex. 1 100 mg pour une préparation) puis le sébum est repris dans 20 ml d’hexane. 100 fioles de sébum sont réalisées avec 9 mg de substance par fiole et conditionnés sous argon. Pour le dépôt du sébum sur l’épiderme reconstruit, les fioles sont ensuite reprises avec 250 μL d’éthanol absolu (Fischer Scientific, Illkirch, France) puis dilué au 1/20 ème dans du sérum physiologique. Le sébum a été caractérisé par GC/MS ( ). Préparation du microbiote : Le microbiote est prélevé sur 18 volontaires sans pathologie cutanée apparente à l’aide d’un écouvillon imbibé de sérum physiologique (Fischer Scientific, Illkirch, France) contenant 0,1 % en volume de Triton X-100 (Fischer Scientific, Illkirch, France). L’écouvillon est frotté énergétiquement sur le front du donneur durant 4 secondes. Chaque écouvillon est ensuite placé dans un tube pour être centrifugé. Après centrifugation, un liquide incolore est récupéré (environ 60 μL) et son volume est ajusté jusqu’à 120 μL avec du sérum physiologique. Chaque microbiote est ensuite mélangé avec le sébum afin de pouvoir réaliser le dépôt. 22 μL du mélange sébum/microbiote est déposé à la surface d’un épiderme reconstruit humain et étalé à l’aide d’un doigtier. Un mélange sébum/microbiote donné peut être appliqué sur jusqu’à 6 épidermes reconstruits. Les épidermes reconstruits humains sont incubés à 32°C, 5 % CO 2 , 60 % humidité.
Le temps d’incubation est fixé à 48 h ce qui permet d’avoir une quantité de bactéries suffisante sans endommager les épidermes reconstruits humains.
Sur le visage, on retrouve des quantités de sébum allant de >66µg/cm 2 pour la peau grasse, 33–66µg/cm 2 , peau normale et 2 pour la peau sèche.
Les inventeurs ont déposé sur les épidermes reconstruits de 0,6cm², 24µg de sébum ce qui correspond à une concentration de 40µg/cm².
Concernant le microbiote, selon la littérature, il y a environ 1 million de bactéries avec des centaines d’espèces différentes retrouvées par centimètre carré. Ces quantités variant en fonction de la zone étudiée. À la fin des 48h, on retrouve environ 100 000 RLU par RHE de 0,6cm², ce qui correspond à une croissance de 1 à 2 log.
Exemple 2 : Établissement du modèle de peau reconstituée avec ou sans ajout d’un stress
L’épiderme a été reconstruit à partir d’exérèses cutanées provenant de chirurgie esthétique selon la méthode décrite par Frankart et al. (Frankart et al., Exp. Dermatol. 2012, 21(11), 871-875).
Brièvement, les cellules (kératinocytes) ont été isolées des exérèses cutanées, puis mises en culture avant d’être ensemencées sur des inserts de cultures en immersion dans du milieu de culture puis les inserts de cultures sont mis à l’interface air/liquide dans un incubateur à 37°C dans une atmosphère humidifiée avec 5% de CO 2 , pour former le stratum corneum .
A 14 jours (J14), un épiderme reconstruit d’une surface de 0,6cm² est formé. Le milieu de culture est renouvelé toutes les 24 heures.
À J10 les épidermes reconstruits sont placés dans un milieu de culture sans antibiotique. À J13, les épidermes reconstruits sont placés dans des plaques 12 puits avec du milieu de maintenance sans antibiotiques (voir Frankart et al., 2012) et avec du Rouge de Phénol. Après 2h, un mélange sébum/microbiote, obtenu comme décrit à l’Exemple 1, est déposé à la surface de chaque épiderme reconstruit humain et étalé à l’aide d’un doigtier. Les épidermes humains reconstruits sont ensemencés avec un inoculum de microbiote d’une viabilité d’environ 5000 RLU.
La mise en survie des épidermes est réalisée en conditions stériles. Chaque insert contenant un épiderme est posé dans un puits d’une nouvelle plaque 12 puits contenant le nouveau milieu de maintenance seul ou supplémenté afin d’induire un stress. La plaque est incubée à 32°C sous 5% de CO 2 et 60% d’humidité relative. Le milieu de culture est renouvelé toutes les 24 heures jusqu’à 48h d’incubation.
Afin de mimer un stress inflammatoire de type dermatite atopique, le milieu utilisé est le milieu de maintenance (1 mL/puit) additionné d’interleukine 1b à 0,06µg/mL, du ligand TLR (Poly (1:C) à 10µg/ml, et Pam3CSK4 à 5µg/ml).
Mesure de la viabilité du microbiote A réception, la viabilité du microbiote est mesurée à l’aide du kit BacTiter ATP Lite, Promega suivant le protocole du fournisseur. La viabilité du microbiote après culture est évaluée à l’aide de ce même kit. La mesure de viabilité est un test bioluminescent mettant en jeu la luciférase. La quantité de lumière émise est proportionnelle à la quantité d’ATP présente dans l’échantillon et donc au nombre de cellules vivantes. Afin de suivre la croissance bactérienne durant l’expérience, une lecture de viabilité est réalisée en duplicat sur le microbiote prélevé à partir de chaque épiderme (kit BacTiter-Glo Microbial Viability Cell Assay, Promega). Le mix ATP et le microbiote sont disposés dans chaque puit selon un ratio 1 :1. Après dépôt, la plaque (Low Binding Greiner 655209) est agitée pendant 30 secondes à 500 rpm puis incubée à température ambiante pendant 5 minutes. La lecture est ensuite réalisée via lecteur de plaques Clariostar.
Extraction d’ADN du microbiote L’ADN des microorganismes avant et/ou après croissance sur épiderme reconstruit est extrait à l’aide d’un Qiacube en suivant le protocole QIAamp DNA Investigator Kit de Qiagen.
Quantification absolue de microorganismes d’intérêt en ddPCR
Lorsque le polymère est préparé à partir d’un seul monomère aromatique, et de l’agent de réticulation, on pourra parler alors d’un polymère réticulé par l’agent de réticulation.
Lorsque le polymère est préparé à partir de plusieurs monomères aromatiques différents, et de l’agent de réticulation, on pourra parler alors d’un copolymère réticulé par l’agent de réticulation.
La réticulation est réalisée au moyen de molécules pouvant présenter au minimum deux doubles liaisons polymérisables.
Selon l’invention, de très bons résultats sont observés lorsque la réticulation est réalisée en utilisant en tant qu’agent de réticulation des diacrylates d’alkyle répondant à la formule générale (I) suivante ou des diméthacrylates d’alkyle répondant à la formule générale (II) suivante :
où n est un nombre entier généralement de 1 à 20, de préférence de 2 à 6. n peut prendre toutes les valeurs entre 1 et 20, par exemple 1, 2, 3, 4, 5 ou 6.
De préférence, c’est le diméthacrylate de 1,4-butanediyle qui est utilisé.
Une plage de 10% à 50% en moles d’agent de réticulation dans le mélange de polymérisation et une plage de 90% à 50% de monomère aromatique conviennent particulièrement pour préparer les matériaux scintillateurs selon l’invention.
De préférence, le pourcentage d’agent de réticulation utilisé est compris entre 15% et 20% en moles du mélange de polymérisation. Dans cette plage, les propriétés recherchées de transparence, stabilité, et potentiel de discrimination sont encore renforcées.
La matrice polymérique doit être la plus transparente possible à la longueur d’onde d’émission du ou des fluorophore(s) incorporé(s) ; typiquement le matériau scintillateur doit être transparent à des longueurs d’onde supérieures à 400 nm.
Un gain de transparence est obtenu grâce à l’utilisation des diacrylates d’alkyle et encore plus des diméthacrylates d’alkyle qui sont connus pour être transparents dans le proche UV.
Parmi ces diacrylates et diméthacrylates, le diméthacrylate de 1,4-butanediyle est utilisé de préférence en raison de son coefficient de retrait qui est le plus faible parmi tous les composés qui ont pu être testés.
A titre d’exemple, la densité observée du matériau scintillateur selon l’invention, tel que le matériau de l’exemple 1 vaut 1,08.
Le polymère ou copolymère éventuellement réticulé du matériau scintillateur selon l’invention peut être préparé par tout procédé de polymérisation connu de l’homme du métier.
Cependant, afin que le polymère présente le minimum d’impuretés, la polymérisation est conduite de préférence par initiation thermique.
Il n’est généralement pas nécessaire d’ajouter un amorceur de radicaux connu de l’homme du métier tel que l’AIBN ou le péroxyde de benzoyle.
Si toutefois la polymérisation atteint difficilement son terme, il est alors possible, dans ce cas, d’utiliser un amorceur de radicaux choisi par exemple parmi les deux amorceurs de radicaux précités, à une concentration massique généralement de 0,02% à 0,2%, de préférence de 0,05% à 0,1 % de la masse totale du matériau.
Certains bâtiments emploient des fenêtres dont la fermeture et la condamnation sont à espagnolette, c’est-à-dire comportant une tringle unique comportant deux extrémités adaptées pour être insérées dans des gâches du bâti de la fenêtre. Or, ce type de fermeture n’est pas habituel en ce qui concerne la résistance aux flammes du fait des gâches directement intégrées au bâti. En effet, l’utilisation de la gâche directement intégrée dans le bâti peut faciliter le passage des flammes et du feu. Il est donc préconisé d’utiliser des fenêtres à double battants, résistantes aux flammes et au feu, et comportant une fermeture à crémone. La fermeture à crémone se compose d’une tige en métal, en général divisée en 2 tringles, susceptibles de monter ou de descendre grâce à une poignée. Les extrémités de ces tringles se logent dans des gâches ou culots sur le bâti de la fenêtre, de sorte à permettre un verrouillage de la porte ou de la fenêtre, la crémone n’étant pas accessible de l’extérieur. L’utilisation de ce système permet ainsi d’utiliser des battants pleins facilitant la résistance aux flammes et au feu.
Toutefois, dans la rénovation de bâtiments anciens et/ou classés ou dans les bâtiments patrimoniaux et édifices soucieux d’intégrer ou respecter un style architectural particulier, notamment en se référant ou s’inspirant de l’histoire, des normes et labels très stricts sont à respecter. En France, on pourra par exemple citer le label « QUALIBAT monuments historiques » et le label « entreprise du patrimoine vivant ». Ces normes sont généralement incompatibles avec des fenêtres de dimensions standards et la plupart des fenêtres doivent alors être réalisées sur mesure afin de respecter la façade du bâtiment. De plus, il convient de respecter la structure de fermeture des anciennes fenêtres de ces bâtiments et les fermetures à crémone sont à proscrire puisqu’elles ne sont pas en accord avec l’architecture originale.
L’invention se place donc dans ce contexte et cherche à résoudre l’ensemble des inconvénients précités. Ainsi, l’invention cherche à proposer une fenêtre à fermeture de type espagnolette permettant un ralentissement du feu dans le but de préserver un bâtiment ainsi que les bâtiments à proximité, notamment ceux en vis-à-vis et/ou laisser le temps aux occupants de quitter le bâtiment.
L’invention a pour objet une menuiserie coupe-feu et pare flammes comportant un cadre pourvu de deux montants latéraux, d’un montant supérieur et d’un montant inférieur, deux battants montés chacun mobiles en rotation sur l’un des montants latéraux dudit cadre entre une position ouverte et une position fermée, chaque battant étant plaqué contre le cadre dans sa position fermée et une portion d’un premier battant venant en recouvrement d’une portion d’un deuxième battant lorsque les battants sont en position fermée ; un système de fermeture à espagnolette comportant une tige montée mobile en rotation sur ladite portion du premier battant, la tige comportant deux organes d’accroche prévus chacun à l’une des extrémités de la tige, deux cavités d’accroche, l’une prévue sur le montant supérieur du cadre et l’autre prévue sur le montant inférieur du cadre, chacune des cavités comporte un organe d’accroche complémentaire adapté pour coopérer avec l’un des deux organes d’accroche dudit système de fermeture dans une position fermée des deux dits battant. L’invention est remarquable en ce que la portion d’au moins l’un des battants comporte un joint intumescent venant en vis-à-vis de la portion de l’autre battant lorsque les battants sont en position fermée.
La menuiserie selon l’invention peut conférer une étanchéité au feu d’au moins 30 minutes, notamment au moins 45 minutes, notamment au moins 60 minutes, comme par exemple requis par le critère EI60 tel que défini dans la règlementation NF EN 13501-2. Le critère EI60 auquel répond la menuiserie correspond à la résistance mécanique et à l’étanchéité aux flammes, c’est-à-dire au temps pendant lequel aucune flamme ne peut se propager du côté opposé à celui exposé au feu, mais également à la capacité à pouvoir retenir les fumées dans un volume déterminé du côté opposé à celui exposé au feu, pendant une durée d’au moins 30 minutes, notamment au moins 45 minutes, notamment au moins 60 minutes. Ce critère peut également définir la limitation du rayonnement, c’est à dire le temps durant lequel le rayonnement ne dépasse pas un certain seuil et l’isolation thermique, c’est-à-dire le temps durant lequel la température ne dépasse pas un certain seuil.
Dans l’invention, le cadre de la menuiserie peut être fabriqué en bois dur et massif, par exemple en chêne, en doussié ou en moabi. Le bois ayant préférentiellement une masse volumique comprise entre 700kg/m 3 et 900kg/m 3 .
Le cadre peut comporter deux cavités d’accroche, chaque cavité pouvant par exemple être borgne. L’organe d’accroche complémentaire monté dans la cavité peut comprendre une tige montée à demeure dans ladite cavité. La tige peut avantageusement présenter un diamètre compris entre 7 et 9 mm de diamètre, notamment 8 mm de diamètre. Dans un autre mode de réalisation, l’organe d’accroche peut comporter une gâche montée dans la cavité d’accroche.
La cavité d’accroche peut avantageusement former une têtière comportant un premier coffre en acier. Le premier coffre en acier peut avantageusement comporter une épaisseur comprise entre 4 et 6 mm, notamment une épaisseur de 5 mm. Le premier coffre en acier peut former un aménagement comportant cinq premières parois montées dans le cadre de la menuiserie et une sixième paroi comportant une lumière de manière à obturer partiellement la cavité d’accroche. La sixième paroi du premier coffre peut avantageusement être dans la continuité du cadre de manière à pouvoir s’étendre dans le prolongement du cadre. Le premier coffre en acier peut être monté dans un deuxième coffre en acier comportant cinq deuxièmes parois montées entre le cadre de la menuiserie et les cinq premières parois du premier coffre.
La cavité d’accroche peut être montée dans le cadre de la menuiserie par un organe de fixation, notamment par deux vis.
La menuiserie peut avantageusement comporter deux battants mobiles pour permettre d’ouvrir et de fermer la fenêtre. Lorsqu’un utilisateur ferme la menuiserie, une portion d’un battant, dit premier battant, vient recouvrir une portion de l’autre battant, dit deuxième battant, de sorte que chaque battant soit plaqué contre le cadre, venant s’opposer à un passage d’air et/ou de fumée entre le cadre et chacun desdits battants. La portion du premier battant et la portion du deuxième battant peuvent être respectivement appelées première portion de recouvrement et deuxième portion de recouvrement.
La menuiserie peut comporter un système de fermeture de type espagnolette. Ce système peut servir à fermer et ouvrir les battants de la menuiserie par rotation de la tige, par exemple au moyen d’une poignée, entrainant la rotation des deux organes d’accroche autour d’un axe de rotation confondu avec la tige. Les deux organes d’accroche peuvent être des crochets. Lorsque la tige pivote sur elle-même, les crochets peuvent pénétrer dans la cavité d’accroche, notamment par la lumière de la sixième paroi, de manière à coopérer avec l’organe d’accroche et ainsi maintenir la fenêtre en position fermée en verrouillant les deux battants. L’utilisation d’une fermeture à espagnolette peut permettre de respecter l’architecture spécifique d’un bâtiment dans lequel ladite menuiserie peut être susceptible d’être montée.
Dans un mode de réalisation, chacune des première portion de recouvrement et deuxième portion de recouvrement comporte une paroi dans laquelle est formée une rainure. Un joint intumescent s’étend dans la rainure de chacune des première et deuxième portion de recouvrement en s’étendant dans le prolongement de la paroi. Avantageusement, la rainure et le joint intumescent peuvent s’étendre en continu sur tout le pourtour du battant. Le joint intumescent peut comporter un matériau adapté pour gonfler sous l’effet de la chaleur. L’utilisation d’un joint intumescent peut permettre à la menuiserie d’être étanche aux flammes, aux fumées et au gaz. En effet, si un jeu est présent dans la menuiserie, un flux important de gaz et/ou de fumée peut y pénétrer et provoquer la propagation de l’incendie. Ainsi, au contact de la chaleur des flammes ou au-delà de 300° Celsius, notamment 350° Celsius dégagée par la fumée et les gaz inflammables, le joint peut, dans un mode de réalisation, se transformer en masse réfractaire et spongieuse dont l’augmentation de volume permettant de remplir le jeu entre les deux battants et ainsi ralentir la propagation d’un incendie. La transformation du joint peut notamment être effective en 10 minutes, notamment en 15 minutes.
Avantageusement, chaque battant comporte un encadrement et un vitrage, ledit encadrement du battant comportant une face interne comportant une feuillure adaptée pour recevoir ledit vitrage.
Selon l’invention, les deux battants forment chacun un vantail comportant un encadrement et un vitrage. L’encadrement peut être fabriqué dans le même bois que celui du cadre. En variante, l’encadrement peut être fabriqué dans un bois différent de celui du cadre. L’encadrement peut notamment être en bois dur et massif de masse volumique comprise entre 700kg/m 3 et 800kg/m 3 . Le vitrage peut comporter un verre résistant au feu, par exemple un verre connu sous le nom de « verre Pyrobel® » permettant d’améliorer la performance thermique de la menuiserie et donc de retarder le passage du feu.
De préférence, l’encadrement de chacun des battants comporte la première, respectivement la deuxième, portion de recouvrement. L’encadrement de chacun des battants peut comporter une face interne comportant une feuillure. La feuillure peut avantageusement comporter une paroi plate comportant elle-même une butée et une rainure. La butée peut être adaptée pour recevoir le vitrage, en vis-à-vis de la rainure. Dans un mode de réalisation, la feuillure peut recevoir un vitrage dont l’épaisseur est comprise entre 15 et 30 mm, notamment entre 20 et 26 mm.
Avantageusement, la portion de chaque battant comporte un joint intumescent venant en vis-à-vis de la portion de l’autre battant lorsque les battants sont en position fermée et le joint intumescent de chaque battant est agencé pour être en décalage par rapport à l’autre joint intumescent dans une position fermée des deux battants.
De préférence, lorsque les deux battants sont en position fermée, le joint intumescent de chacun desdits battants est en décalage par rapport à l’autre par rapport à un plan passant par les deux battant en position fermée, les deux joints intumescents étant disposés de part et d’autre de ce dit plan. Dans l’invention, les deux joints intumescents sont sans recouvrement l’un de l’autre. En variante, les deux joints intumescents se recouvrent.
Avantageusement, au moins l’un des montants latéraux du cadre est pourvu d’un bourrelet coupe-feu destiné à venir en contact avec un mur sur lequel est montée ladite menuiserie.
Le bourrelet coupe-feu peut permettre l’étanchéité et peut comporter un diamètre compris entre 10 et 20 mm, notamment de 15 mm. En variante, le bourrelet coupe-feu peut être remplacé par un calfeutrement en laine minérale.
Le bourrelet coupe-feu peut permettre de calfeutrer le jeu entre la menuiserie et le mur en assurant une étanchéité et une isolation thermique.
Avantageusement, au moins l’un des montants latéraux comporte un joint intumescent venant en vis-à-vis du battant monté mobile en rotation sur ce montant latéral lorsque les battants sont en position fermée.
Dans l’invention, le cadre de la menuiserie peut comporter une rainure dans laquelle est monté un joint intumescent, en vis-à-vis de la première paroi du battant. La rainure du cadre peut être comprise dans une face interne dudit cadre. La rainure du cadre et le joint intumescent qu’elle loge peuvent, selon l’invention, être continus sur tout le pourtour dudit cadre.
De préférence, lorsque les deux battants sont en position fermée, le joint intumescent du battant et le joint intumescent du cadre sont en décalage l’un par rapport à l’autre par rapport à un plan passant par les deux battant en position fermée, les deux joints intumescents du battant et du cadre étant disposés de part et d’autre de ce dit plan. Dans l’invention, les deux joints intumescents sont sans recouvrement l’un de l’autre. En variante, les deux joints intumescents se recouvrent.
représente schématiquement une coupe horizontale d’une portion de menuiserie coupe-feu et pare flammes au niveau de la jonction d’un cadre et d’un battant de ladite menuiserie selon un mode de réalisation.
représente schématiquement une coupe horizontale d’une portion de menuiserie coupe-feu et pare flammes au niveau de la jonction de deux battants de ladite menuiserie selon un mode de réalisation.