INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Dans un deuxième mode de réalisation, l’unité de commande 500 peut être adaptée pour mettre en œuvre un procédé de commande de l’ensemble moteur 100, dans lequel la température T EG des gaz de combustion en sortie de la turbine haute pression 260 soit captée (ou calculée à part et transmise à l’unité de commande 500 par le capteur 277 pour être comparée à une limite maximale T EG ,max dans le bloc fonctionnel comparateur 510 de l’unité de commande 500, de telle manière que, quand cette température T EG augmente jusqu’à atteindre la limite maximale T EG,max , en particulier à un régime de décollage de l’aéronef, le bloc fonctionnel commutateur 520 de l’unité de commande 500 peut passer du premier mode de fonctionnement F1 à un deuxième mode de fonctionnement F2’, dans lequel une consigne P BP de prélèvement de puissance mécanique transmise par l’unité de commande 500 à la première machine électrique 300 et/ou une consigne P HP de prélèvement de puissance mécanique transmise à la deuxième machine électrique 400 soient réduites. Il est également envisageable d’utiliser, à la place de la température T EG des gaz de combustion en sortie de la turbine haute pression 260, une température des gaz de combustion encore plus en amont, en particulier une température T 41 des gaz de combustion en entrée de la turbine haute pression 260, de telle manière que la consigne P BP et/ou la consigne P HP soient réduites quand cette température augmente jusqu’à atteindre une limite maximale, en particulier à un régime de décollage de l’aéronef. Tant la température T EG comme la température T 41 pourraient ne pas être directement captées, mais être calculées indirectement à partir d’autres paramètres avant d’être comparées à leurs limites correspondantes dans le bloc fonctionnel comparateur 510 de l’unité de commande 500. Afin de maintenir l’équilibre du réseau électrique 20, l’unité de commande 500 peut commander, à travers l’unité de commande 70 du réseau électrique 20, un apport électrique supplémentaire par le groupe électrogène auxiliaire 40, par la pile à combustible 50 et/ou par le dispositif de stockage d’énergie électrique 60, et/ou une moindre consommation électrique par un ou plusieurs consommateurs (non illustrés) connectés au réseau électrique 20 qui ne soient pas essentiels à la sécurité du vol. On pourrait ainsi par exemple passer d’un premier mode F1 dans lequel l’entièreté d’une puissance électrique nominale serait générée uniquement par la deuxième machine électrique 400, à un deuxième mode F2’ dans lequel chacune des première et deuxième machines électriques 300, 400 générerait 30% de la puissance électrique nominale, et le déficit restant serait couvert en réduisant la consommation électrique et/ou avec le groupe électrogène auxiliaire 40, la pile à combustible 50 et/ou le dispositif de stockage d’énergie électrique 60.
La diminution des prélèvements de puissance mécanique P BP et P HP par les première et deuxième machines électriques 300, 400 peut être commandée en boucle fermée. Ainsi, à chaque moment tant que la température T EG reste égale ou supérieure à la limite maximale T EG,max , l’unité de commande 500 pourrait commander aux première et/ou deuxième machines électriques 300, 400 une diminution du prélèvement de la puissance P BP ou P HP correspondante en fonction, par exemple, d’une différence entre la température T EG , utilisée donc en tant que valeur de rétroaction, et sa limite supérieure T EG,max . Alternativement, toutefois, la diminution du prélèvement des puissances P HP et/ou P BP pourrait être commandée en boucle ouverte, avec par exemple une réduction prédéterminée du prélèvement de la puissance P HP et/ou P BP pendant un temps prédéterminé. La commande de la diminution du prélèvement des puissances P HP et/ou P BP pourrait par ailleurs intégrer une hystérésis 530, de manière à ne s’arrêter que quand la température T EG serait sensiblement en dessous de sa limite supérieure T EG , max .
Dans un troisième mode de réalisation, l’unité de commande 500 peut être adaptée pour mettre en œuvre un procédé de commande de l’ensemble moteur 100, illustré sur la , dans lequel l’unité de commande 500 peut calculer un rapport CsP qui peut être le débit C de carburant fourni à la chambre de combustion 250 transmis par au moins un capteur de débit, divisé par la pression statique p cc transmise par l’au moins un capteur de pression. Ce rapport CsP, éventuellement normalisé en fonction d’une température d’admission, peut être comparé à une limite supérieure CsP max et/ou à une limite inférieure CsP min dans des blocs fonctionnels comparateurs 510a, 510b respectifs , notamment pendant une phase de décélération de la vitesse de rotation de l’arbre haute pression 220.
Quand le rapport CsP augmente jusqu’à devenir égal, ou même supérieur, à la limite supérieure CsP max , notamment pendant une phase d’accélération de la vitesse de rotation de l’arbre haute pression 220, un premier bloc fonctionnel commutateur 520a de l’unité de commande 500 peut passer du premier mode de fonctionnement F1 à un deuxième mode de fonctionnement F2a, dans lequel l’unité de commande 500 peut commander une diminution du prélèvement de la puissance P HP prélevée par la deuxième machine électrique 400 sur l’arbre haute pression 220, de manière à délester l’arbre haute pression 220 et qu’il puisse notamment continuer à accélérer avec l’alimentation en carburant disponible, exprimée par la limite supérieure CsP max . Cette diminution du prélèvement de la puissance P HP peut notamment être commandée en boucle fermée, notamment en fonction d’une différence entre le rapport CsP, utilisé donc en tant que valeur de rétroaction, et sa limite supérieure CsP max . Alternativement, toutefois, la diminution du prélèvement de la puissance P HP pourrait être commandée en boucle ouverte, avec par exemple une réduction prédéterminée du prélèvement de la puissance P HP pendant un temps prédéterminé. La commande de la diminution du prélèvement de la puissance P HP pourrait par ailleurs intégrer une hystérésis 530a, de manière à ne s’arrêter que quand le rapport CsP serait sensiblement en dessous de sa limite supérieure CsP max .
Comme dans le premier mode de réalisation, afin de maintenir l’équilibre du réseau électrique 20, l’unité de commande 500 peut commander, simultanément à cette diminution du prélèvement de puissance P HP par la deuxième machine électrique 400, une augmentation de la puissance P BP prélevée par la première machine électrique 300 sur l’arbre basse pression 210. Alternativement ou en complément à l’augmentation de la puissance prélevée par la première machine électrique 300 sur l’arbre basse pression 210, l’unité de commande 500 peut aussi commander, à travers l’unité de commande 70 du réseau électrique 20, un apport électrique supplémentaire par le groupe électrogène auxiliaire 40, par la pile à combustible 50 et/ou par le dispositif de stockage d’énergie électrique 60, et/ou une moindre consommation électrique par un ou plusieurs consommateurs (non illustrés) connectés au réseau électrique 20 qui ne soient pas essentiels à la sécurité du vol. On pourrait ainsi par exemple passer d’un premier mode F1 dans lequel l’entièreté d’une puissance électrique nominale serait générée uniquement par la deuxième machine électrique 400, à un deuxième mode F2a dans lequel la deuxième machine électrique 300 ne générerait sensiblement aucune puissance électrique, la première machine électrique 300 générerait 80% de la puissance électrique nominale, et le déficit restant serait couvert en réduisant la consommation électrique et/ou avec le groupe électrogène auxiliaire 40, la pile à combustible 50 et/ou le dispositif de stockage d’énergie électrique 60.
D’autre part, quand le rapport CsP augmente jusqu’à devenir égal, ou même inférieur, à la limite inférieure CsP min , notamment pendant une phase de décélération de la vitesse de rotation de l’arbre haute pression, un deuxième bloc fonctionnel commutateur 520b de l’unité de commande 500 peut passer du premier mode de fonctionnement F1 à un troisième mode de fonctionnement F2b, dans lequel l’unité de commande 500 peut commander une augmentation du prélèvement de la puissance P HP prélevée par la deuxième machine électrique 400 sur l’arbre haute pression 220, de manière à freiner l’arbre haute pression et qu’il puisse notamment continuer à décélérer tout en évitant l’extinction de la chambre de combustion 250 par alimentation insuffisante de carburant, grâce au respect de la limite inférieure CsP min . Cette augmentation du prélèvement de la puissance P HP peut notamment être commandée en boucle fermée, notamment en fonction d’une différence entre le rapport CsP, utilisé donc en tant que valeur de rétroaction, et sa limite inférieure CsP min . Alternativement, toutefois, l’augmentation du prélèvement de la puissance P HP pourrait être commandée en boucle ouverte, avec par exemple une augmentation prédéterminée du prélèvement de la puissance P HP pendant un temps prédéterminé. La commande de l’augmentation du prélèvement de la puissance P HP pourrait par ailleurs intégrer une hystérésis 530b, de manière à ne s’arrêter que quand le rapport CsP serait sensiblement au-dessus de sa limite inférieure CsP min .
Afin de maintenir l’équilibre du réseau électrique 20 aussi dans cette situation, l’unité de commande 500 peut commander, simultanément à cette augmentation du prélèvement de puissance P HP par la deuxième machine électrique 400, une diminution de la puissance P BP prélevée par la première machine électrique 300 sur l’arbre basse pression 210. Alternativement ou en complément à la diminution de la puissance P BP prélevée par la première machine électrique 300 sur l’arbre basse pression 210, l’unité de commande 500 peut aussi commander, à travers l’unité de commande 70 du réseau électrique 20, une diminution d’apport électrique par le groupe électrogène auxiliaire 40, par la pile à combustible 50 et/ou par le dispositif de stockage d’énergie électrique 60, et/ou une plus grande consommation électrique par un ou plusieurs consommateurs (non illustrés) connectés au réseau électrique 20, comme par exemple un ou plusieurs dispositifs de dégivrage. On pourrait ainsi par exemple passer d’un premier mode F1 dans lequel l’entièreté d’une puissance électrique nominale serait générée uniquement par la deuxième machine électrique 400, à un troisième mode F2b dans lequel la deuxième machine électrique 400 générerait 120% de la puissance électrique nominale, et l’excédent serait consommée par la première machine électrique 300 fonctionnant en mode moteur, stocké par le dispositif de stockage d’énergie électrique 60, et/ou consommé par un ou plusieurs consommateurs électrique tels que les dispositifs de dégivrage.
Dans un quatrième mode de réalisation, la tuyère 275 peut être une tuyère à section variable. Pour faire varier sa section de sortie, elle peut comporter des actionneurs 278 connectés pour leur commande à l’unité de commande 500. En cas d’atteinte d’une limite de section de sortie de tuyère, l’unité de commande 500 peut commander une diminution du prélèvement de la puissance P BP prélevée par la première machine électrique 300 sur l’arbre haute pression 210 et/ou de la puissance P HP prélevée par la deuxième machine électrique 400 sur l’arbre haute pression 220, de manière à délester l’arbre basse pression 210 et/ou l’arbre haute pression 220. La diminution du prélèvement de la puissance P BP et/ou de la puissance P HP pourrait être commandée en boucle ouverte, avec par exemple une réduction prédéterminée du prélèvement de puissance pendant un temps prédéterminé. La commande de la diminution du prélèvement de puissance pourrait par ailleurs intégrer une hystérésis. Afin de maintenir l’équilibre du réseau électrique 20, l’unité de commande 500 peut commander, à travers l’unité de commande 70 du réseau électrique 20, un apport électrique supplémentaire par le groupe électrogène auxiliaire 40, par la pile à combustible 50 et/ou par le dispositif de stockage d’énergie électrique 60, et/ou une moindre consommation électrique par un ou plusieurs consommateurs (non illustrés) connectés au réseau électrique 20 qui ne soient pas essentiels à la sécurité du vol.
Bien que la présente invention ait été décrite en se référant à des modes de réalisation spécifiques, il est évident que des modifications et des changements peuvent être effectués sur ces exemples sans sortir de la portée générale de l'invention telle que définie par les revendications. Par exemple, En particulier, des caractéristiques individuelles des différents modes de réalisation illustrés/mentionnés peuvent être combinées dans des modes de réalisation additionnels. Par conséquent, la description et les dessins doivent être considérés dans un sens illustratif plutôt que restrictif.
Procédé et unité de commande d’ensemble moteur La présente invention concerne le domaine technique des ensembles moteurs pour aéronef, et plus particulièrement des ensembles moteurs hybrides comprenant au moins une machine électrique et un moteur à turbine à gaz avec au moins un arbre haute pression et un arbre basse pression.
Le principe actif obtenu possède les caractéristiques suivantes : Teneur en Matières Sèches = 6,6 g/L Teneur en Sucres Totaux (selon la méthode Dubois – gamme glucose) = 2,6g/L (39% en poids par rapport à la matière sèche) Teneur en acides uroniques = 2,2g/l (33% en poids par rapport à la matière sèche) Teneur en apiogalacturonanes = 40% en poids par rapport à la matière sèche Ratio acide galacturonique / apiose = 2,3 pH = 3,5 Liquide limpide, jaune clair faible odeur
Exemple 3 : Principe actif hors invention (HI1)
Le principe actif de l’exemple 3 est obtenu à partir de fruit de Pyrus malus , comprenant des saccharides de type homogalacturonane, soit une chaine d’acide galacturonique non ramifiée. Ce principe actif est obtenu selon le procédé suivant : Solubilisation de fruit de Pyrus malus dans l’eau, Hydrolyse enzymatique, Séparation des phases soluble et insoluble, Traitement thermique, Purification et concentration de la phase soluble Filtration et filtration stérilisante.
Le principe actif selon l’exemple 3 présente les caractéristiques suivantes : Teneur en matière sèche de 164 g/L Teneur en acides uroniques = 126g/l, soit 77% en poids par rapport à la matière sèche Identification des sucres présents : acide galacturonique Teneur en apioses liés : 0g/l Teneur en apiogalacturonanes = 0g/l pH = 3,1 Liquide limpide de couleur jaune orangé
Malgré une structure polysaccharidique avec une chaine linéaire d’acides galacturoniques, ce principe actif diffère du principe actif selon l’invention en ce qu’il ne contient pas d’apioses et pas d’apiogalacturonanes.
Exemple 4 : Principe actif hors invention (HI2)
Le principe actif de l’exemple 4 est obtenu à partir de racines d’ Ophiopogon japonicus et comprend des saccharides de type fructosanes, soit une chaine de fructose. Ce produit est obtenu selon le procédé suivant : Solubilisation de poudre de racines d’ Ophiopogon japonicus dans l’eau Hydrolyse enzymatique Séparation des phases soluble et insoluble Traitement thermique Purification Filtration et filtration stérilisante
Le produit obtenu selon l’exemple 4 présente les caractéristiques suivantes : Teneur en matière sèche de 123 g/L Teneur en sucres totaux (selon la méthode de Dubois avec gamme de fructose) = 115 g/L, soit 93% en poids par rapport à la matière sèche. Identification des sucres présents : fructose et glucose Teneur en apioses = 0g/l Teneur en apiogalacturonanes = 0g/l pH = 5,1. Liquide limpide de couleur jaune
Cet exemple diffère du principe actif selon l’invention en ce qu’il ne contient pas d’apiogalacturonanes.
Exemple 5 : Composition selon l’invention
Un exemple de formulation d’un sérum comprenant le principe actif selon l’invention sous forme de gel est présenté dans le tableau 1 suivant.
Ingrédients % A Eau purifiée qsp 100 B Polyquaternium-37 & Eau 0,70 C Butylene Glycol 5,00 Glyceryl Caprylate 1,00 1,2-Hexanediol 1,00 Glycerin 1,00 Glycereth-26 4,00 Isopentyldiol 4,00 Caprylic/Capric/Succinic Triglyceride 1,50 D PRINCIPE ACTIF INVENTION 3,00 E Soude 7% qs pH
La composition de l’exemple 5 peut notamment être obtenue par le procédé suivant : Saupoudrer B dans A, agiter jusqu’à obtention d’un gel homogène. Ajouter une à une les matières de la phase C sous agitation modérée. Ajouter D sous agitation modérée. Ajuster le pH à 6,0 – 6,5 avec E.
La composition est alors sous forme d’un gel opalescent souple, blanc et brillant présentant un pH à 1 mois égal à 6,2, une viscosité (C/5rpm) égale à 16 600 cP.
Exemple 6 : Composition selon l’invention
Un exemple de formulation comprenant le principe actif selon l’invention sous forme d’une crème est présenté dans le tableau 2 suivant.
La , représente une vue latérale schématique du système de traitement d’un flux de gaz selon un deuxième mode de réalisation.
Il est à noter que les signes de référence du premier mode de réalisation de la sont utilisés au deuxième mode de réalisation pour désigner les éléments identiques ou équivalents, lesdits éléments équivalents ayant toutefois des numéros majorés de 100.
En référence à la , le système de traitement 102 du flux de gaz F selon le deuxième mode de réalisation, comprend le moteur M à combustion d’ammoniac, transmettant le flux de gaz F au catalyseur amont 104 comprenant un matériau catalyseur de réduction 106 déposé sur le support poreux S et configuré pour réduire la quantité d’oxydes d’azote ( NO x ) au contact de l’ammoniac dans le flux de gaz F.
De préférence, le matériau catalyseur de réduction 106 du catalyseur amont 104 comprend du fer et/ou du cuivre déposé sur une phase de zéolithe, et plus préférentiellement, déposé sur une phase de chabazite. À cet égard, le matériau catalyseur de réduction 106 est préférablement fabriqué en Fe-CHA ou en Cu-CHA.
Le système de traitement 102 comprend en aval du catalyseur amont 104, un catalyseur pour l’oxydation d’ammoniac 108 comprenant le matériau catalyseur d’oxydation 10, ledit catalyseur pour l’oxydation d’ammoniac 108 étant apte à oxyder les molécules d’ammoniac en forte concentration dans le gaz sortant du catalyseur amont 104
Le catalyseur pour l’oxydation d’ammoniac 108 est similaire au catalyseur pour l’oxydation d’ammoniac 8 selon le premier mode de réalisation, et comprend en outre, un dispositif de chauffage 12, préférentiellement à résistance électrique, configuré pour amener le matériau catalyseur d’oxydation 10 à une température supérieure ou égale à 200°C.
En effet, sur le catalyseur pour l’oxydation d’ammoniac 108, pour atteindre la température d’activité catalytique d’oxydation, il est nécessaire d’augmenter la température du matériau catalyseur d’oxydation 10.
La représente une vue latérale schématique du système de traitement d’un flux de gaz selon un troisième mode de réalisation.
Les signes de référence du premier mode de réalisation de la sont utilisés au troisième mode de réalisation pour désigner les éléments identiques ou équivalents, lesdits éléments équivalents ayant toutefois des numéros incrémentés de 100.
En référence à la , le système de traitement 202 du flux de gaz F selon le troisième mode de réalisation, comprend un catalyseur pour l’oxydation d’ammoniac 208, ce dernier étant de préférence composé en bi-couche du matériau catalyseur de réduction 106 étant identique à celui du catalyseur amont 104 de la et déposé sur le support poreux S, et du matériau catalyseur d’oxydation 100 étant similaire au matériau catalyseur d’oxydation 10 de la .
Toutefois, le matériau catalyseur d’oxydation 100 selon le troisième mode de réalisation, présente un gradient de concentration, ou gradient de charge de Cu-YSZ décroissant suivant une direction principale d’écoulement du flux de gaz F. Cela permet au catalyseur 208 d’être libre de tout dispositif de chauffage.
En effet, l’oxydation de l’ammoniac étant exothermique, le gradient de charge décroissant de Cu-YSZ permet de maximiser la conductivité thermique à l’entrée du catalyseur 208 permettant ainsi d’atteindre la température d’activité catalytique d’oxydation.
Il est à noter que le catalyseur pour l’oxydation d’ammoniac 208 peut comprendre le matériau catalyseur d’oxydation 100 directement déposé sur le support poreux S, et comprenant le matériau catalyseur de réduction 106 directement au-dessus dudit matériau catalyseur d’oxydation 100.
Les figures 5 et 6 illustrent des graphiques des résultats expérimentaux réalisés suivant deux protocoles d’expérimentation. Le gaz analysé suivant les deux protocoles d’expérimentation peut être le gaz d’échappement F’ traité suivant un procédé de traitement de gaz d’échappement du moteur à combustion d’ammoniac comprenant l’utilisation d’un système de traitement selon un des systèmes de traitement du flux de gaz F des figures 1 à 3.
Les mesures d’activité catalytiques du catalyseur Cu-YSZ ainsi synthétisé ont été réalisées dans les conditions suivantes : un mélange homogène de 100 mg de poudre de Cu-YSZ (YSZ commerciale disponible chez TOSOH©) et 400 mg de poudre neutre de carbure de silicium ( SiC ) (superfine 600 grit, réf. A13561, granulométrie D50=9.3 µm) dans un réacteur en quartz en U.
La poudre de Cu-YSZ a été stabilisée par calcination préalable pendant 4 heures à une température de 980°C et avec la présence de diazote ( N 2 ) +10% d’eau, afin de se rapprocher d’un état de vieillissement comparable à quelques dizaines de milliers de km.
Dans une mise en œuvre, l’électrode préparée par les techniques décrites ici a une résistivité dans le plan qui est non supérieure à celle caractérisant une électrode de référence préparée en utilisant du CA.
La mise en pratique des modes de réalisation de l’invention a de nombreux avantages. L’utilisation d’un NC multifonctionnel, par exemple, peut réduire la quantité de liant et/ou d’additifs de traitement conventionnels requis dans le procédé de fabrication, augmentant la charge potentielle avec les matériaux actifs et conduisant à des électrodes et donc à des batteries de densité énergétique supérieure. Les approches décrites ici peuvent réduire ou éliminer le besoin en CA. Dans de nombreux cas, des quantités inférieures d’additif sont nécessaires, augmentant la teneur disponible permise pour les matériaux actifs d’électrode, donnant des batteries ayant des densités énergétiques supérieures et des durées de vie plus longues. L’additif multifonctionnel de NC peut améliorer la fibrillation du liant et la distribution du matériau à travers l’électrode. L’adhérence et la stabilité mécanique accrues représentent encore d’autres bénéfices potentiels. Les électrodes traitées par voie sèche préparées en utilisant les noirs de carbone décrits ici présentent un bon transfert de charges. La réduction de l’impédance d’électrode attendue avec un additif multifonctionnel de NC peut améliorer la capacité de taux des piles et la performance de charge, ouvrant la voie à des électrodes plus épaisses et des batteries à densité énergétique supérieure ayant des capacités de charge rapide.
Tandis que des phénomènes de migration du liant sont souvent observés avec les électrodes préparées à l’aide d’une suspension épaisse, le procédé et la composition décrits ici semblent donner des distributions uniformes à travers l’électrode. Le liant fibrillé maintient les particules électroactives (conjointement avec les additifs conducteurs) ensemble (cohésion), tout en maintenant également la couche de film d’électrode fixée au substrat de métal (adhérence).
Les techniques sans solvant décrites ici réduisent ou éliminent l’utilisation de solvants délétères tels que la N-méthyl-2-pyrrolidone (NMP) et autres. Pouvoir passer l’étape de séchage associée à une suspension épaisse (ou à d’autres procédés « par voie humide ») peut simplifier, accélérer la fabrication et réduire l’empreinte de la ligne de production d’électrodes. Ces bénéfices, ainsi que la réduction ou l’élimination du besoin en recyclage du solvant ou en mesures de réduction des émissions peuvent contribuer à des réductions de coût globales.
Dans certains modes de réalisation, le procédé par voie sèche peut être réalisé en utilisant un liant qui n’est pas conventionnellement considéré comme un liant pouvant être fibrillé, étendant ainsi les options de production.