INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le tube 1 est de préférence de forme générale cylindrique, ici creuse. Il s’étend le long d’un axe longitudinal A. L’extérieur du tube 1 est délimité par une paroi 12.
La bague 2 de fixation est complémentaire avec le raccord 4 et permet un raccordement du tube 1 sur le raccord 4. Cette bague 2, qui est de préférence complètement amovible par rapport au tube 1, peut être rapportée autour de la paroi 12.
L’espace radial 22 ainsi défini entre le tube 1 et la bague 2 est ouvert vers l’extérieur, du côté du raccord 4. L’espace radial 22 est prévu pour recevoir de manière amovible une extrémité du raccord 4 comprenant des moyens de fixation externes (ici des filetages externes 40) complémentaires avec les moyens de fixation internes de la bague 2. Ainsi, le raccord constitue un embout « mâle » et la bague constitue un embout « femelle ».
A l’aide desdits deux embouts, la bague 2 peut se visser de façon amovible sur le raccord 4, par serrage coaxial.
Du côté intérieur, la bague 2 présente également des moyens de fixation internes 20 de préférence positionnés sur la surface radiale interne 24, aptes à coopérer mécaniquement avec les moyens de fixation externes du raccord 4.
Dans le présent exemple, les moyens de fixation internes de la bague 2 sont formés par des filetages internes 20. Les filetages internes 20 présentent ici un même pas de vis que les filetages externes 40 du raccord 4. Toutefois, d’autres moyens de fixation mécanique amovible pourraient être envisagés en remplacement ou en combinaison des filetages internes 20.
Le raccord de selle 4 présente par exemple une forme générale coudée ou en T. Un premier évidement vertical est ici formé dans le raccord 4 pour le passage traversant du tube de selle 1’. Afin de fixer en position le tube de selle 1’ dans le raccord 4, l’extrémité haute du tube 1’ présente dans cet exemple une pièce de vissage 50. La pièce de vissage 50 peut s’insérer dans une partie basse du raccord 4. La pièce de vissage 50 présente un orifice pour le passage d’une vis de fixation 52. Lorsque la pièce de vissage 50 vient buter contre le raccord 4, la vis de fixation 52 peut s’insérer à travers la pièce de vissage 50 et dans le raccord 4.
Un deuxième évidement horizontal est ici formé dans le raccord 4 pour l’insertion d’une extrémité droite du tube horizontal 1. Ce deuxième évidement 42 débouche de façon préférentielle sur un alésage qui permet l’insertion d’au moins un câble électrique.
Sur une extrémité gauche, le raccord 4 présente une surface distale sensiblement cylindrique s’étendant autour de l’évidement horizontal 42. Cette surface distale comprend les moyens de fixation externes (ici les filetages externes 40). Vers la droite à partir de cette surface distale, le raccord 4 présente dans cet exemple une augmentation de diamètre jusqu’à une surface centrale du raccord 4. De préférence, cette partie centrale du raccord 4 présente un même diamètre extérieur que l’extrémité de raccordement 26 de la bague 2. Ainsi, la partie centrale du raccord est prévue pour s’étendre dans la continuité de l’extrémité de raccordement 26 de la bague.
De manière avantageuse et préférentielle, le tube 1 et la bague 2 sont associés à une cale de serrage 3 conçue spécifiquement pour maintenir le tube 1 en position dans le raccord 4.
La cale de serrage 3 est alors configurée pour être insérée : - d’une part dans l’espace radial 22, entre la bague 2 et la paroi 12 du tube 1, autour de la paroi 12, - et d’autre part dans l’évidement horizontal 42, entre le raccord 4 et ladite paroi 12.
La cale de serrage 3 est illustrée en perspective sur les vues éclatées des Figures 3 et 4 annexées. Comme représenté sur ces figures, dans le présent exemple, la cale de serrage présente une forme tronconique creuse. Selon l’orientation des Figures 1 à 4, la base de ce troncône est située du côté gauche (appui sur la bague 2) et le sommet de ce troncône est situé du côté droit (appui sur le raccord 4).
Ici, la cale 3 est constituée de deux demi-coques 34 jointes au niveau de deux arêtes de jonction 36 rectilignes.
En complémentarité avec la cale de serrage 3, l’évidement central 42 du raccord 4 comprend avantageusement une surface interne tronconique 44 de même pente que la surface externe de la cale 3. La surface interne tronconique 44 est configurée pour que la cale de serrage 3 y soit appuyée et maintenue. Les moyens de fixation externes (ici les filetages externes 40) s’étendent alors radialement autour de la surface interne tronconique 44.
De préférence, la bague 2 est configurée pour venir presser la cale de serrage 3 en direction du raccord 4, simultanément au vissage de la bague 2 sur le raccord 4.
Pour ce faire, la base 28 de la bague 2 comprend de préférence une butée 280 permettant d’appuyer sur la base de la cale de serrage 3. La butée 280 délimite axialement du côté gauche l’espace radial 22 dans lequel la cale est insérée. Ici, la butée 280 fait un angle droit avec la paroi 12 du tube 1, et vient donc appuyer sur la cale 3 pendant que la bague 2 est vissée.
De préférence, la bague 2 comporte en outre des moyens de démontage de la cale 3. Ici, la cale de serrage 3 présente une pluralité de rainures annulaires 39 (ici au moins deux rainures). Les moyens de démontage, ici les rainures annulaires 39 de la cale 3, permettent l’insertion d’un outil, par exemple d’un extracteur, et permettent ainsi le démontage de la cale de serrage 3 au cours d’un désassemblage du tube 1 et du raccord 4.
En référence à la , le raccord de direction 4’ du cadre adaptable de bicyclette permet le raccordement du tube horizontal 1 et du tube diagonal 1’’. Sur une extrémité gauche, le tube horizontal 1 comprend une bague de fixation 2 de préférence similaire à la description ci-avant. Le tube diagonal 1’’ comprend, sur son extrémité gauche, une bague de fixation similaire.
Les microcapsules de cet exemple ont été préparées selon la procédure décrite à l’exemple 1 en utilisant les ingrédients mentionnés dans le Tableau 9 ci-dessous.
Partie de la microcapsule Ingrédient Exemple 6a Exemple 6b Poids en g Formulation du cœur Phéromone (VI) 12 24 Huile de tournesol 240 240 Cire d’abeilles 100 100 Emperor® 1600 (noir de carbone) 6 12 Disperbyk® 163 (agent dispersant) 6 12 Formulation de l’enveloppe Eau déminéralisée 600 600 Pharma 38 (en g de mat. sèche) 15 15 Soude à 10% 9,7 9,5 H 3 PO 4 à 4% 13 12,8 Taux de phéromone total 1,2% 2,3% Taux de phéromone dans les cœurs 3,3% 6,2% Taux de noir de carbone dans les microcapsules 1,6% 3,1%
Exemple 7 : Microcapsules à des concentrations faibles de phéromones (III), (IV) et (XI) en vue de diffuseurs pour le piégeage de mineuses de la tomate et du marronnier et de processionnaire du chêne
Les microcapsules de cet exemple ont été préparées selon la procédure décrite à l’exemple 1 en utilisant les ingrédients mentionnés dans le Tableau 10 ci-dessous.
Partie de la microcapsule Ingrédient Exemple 7a Exemple 7b Exemple 7c Poids en g Formulation du cœur Phéromone 1g de III 1 g de IV 1 g de XI Huile de tournesol 70 70 70 Cire d’abeilles 30 30 30 Emperor® 1600 (noir de carbone) 0,2 0,2 0,2 Disperbyk® 163 (agent dispersant) 0,2 0,2 0,2 Formulation de l’enveloppe Eau déminéralisée 100 100 100 Pharma 38 (en g de mat. sèche) 3 3 3 Soude à 10% 2,1 2,0 2,0 H 3 PO 4 à 4% 0 0 0 Nature de la phéromone (III) (IV) (XI)
Ces trois formulations présentent un taux d’encapsulation supérieur à 99%.
Exemple 8 : Microcapsules de phéromones (X) et (XII) en vue de diffuseurs pour lutter contre la pyrale de la datte
Les microcapsules de cet exemple ont été préparées selon la procédure décrite à l’exemple 1 en utilisant les ingrédients mentionnés dans le Tableau 11 ci-dessous.
Partie de la microcapsule Ingrédient Exemple 8a Exemple 8b Poids en g Formulation du cœur Phéromone 20,8g de X 20,8g de XII Huile de tournesol 106,4 106,4 Cire d’abeilles 43,2 43,2 Tinuvin® 571 2,1 2,1 BHT 4,1 4,1 Emperor® 1600 (noir de carbone) 0,9 0,9 Disperbyk® 163 (agent dispersant) 0,9 0,9 Formulation de l’enveloppe Eau déminéralisée 100 100 Pharma 38 (en g de mat. sèche) 6,1 6,1 Soude à 10% 11,0 11,0 H 3 PO 4 à 4% 8,4 8,4 Nature de la phéromone (X) (XII)
Ces deux formulations présentent un taux d’encapsulation supérieur à 99%.
EXEMPLES Les phéromones utilisées dans les exemples sont fabriquées par la demanderesse selon les méthodes connues de l’homme de l’art. Les copolymères de type HASE utilisés, à savoir Pharma 38 et Viscoatex 730VL, ont été fournis commercialement par la société Coatex. Les particules de noir de carbone utilisées dans les exemples sont constituées de particules primaires ayant un diamètre médian D50 de 14 à 20 nm. La taille des microcapsules est mesurée par analyse par diffraction de la lumière avec un appareil Mastersizer 3000 par diffraction d’un rayon laser. Le protocole de mesure est le suivant :
On prépare tout d’abord les échantillons en dispersant 0,5g de formulation dans 100ml d’eau déminéralisée sous agitation magnétique pendant 10 min. Puis on procède à la mesure des tailles de particules en prenant soin tout d’abord d’aligner l’appareil et de mesurer le bruit de fond pour enregistrer les phénomènes de diffraction engendrés par l’eau. L’échantillon est ensuite introduit dans la cellule de mesure et 5 mesures successives sont effectuées. La taille des particules est alors déterminée en prenant la moyenne de ces 5 mesures. L’analyse des teneurs en phéromone est réalisée par chromatographie en phase gazeuse (CPG) avec un détecteur à ionisation de flamme sur un appareil Agilent - HP séries II 5890. Les études de relargage des phéromones sont réalisées dans des étuves ventilées sans hublot de manière à ne pas subir de rayonnement lumineux. Ces études sont réalisées selon deux méthodes, soit par suivi de perte de poids des échantillons, soit par suivi de la concentration résiduelle de la phéromone dans l’échantillon par CPG. Les études de vieillissement accéléré sous lumière pour étudier la dégradation photochimique (par exemple une isomérisation) sont réalisées à la lumière du jour ou au laboratoire au moyen d’un simulateur solaire de table, le Solartest 1200. La microscopie optique est réalisée sur un microscope AXIO PLAN 2 de marque ZEISS. Les observations des échantillons sont réalisées en transmission avec un objectif 40x plan et 20x plan. Une caméra AxioCam ICC3 de marque ZEISS permet de visualiser les images sur un écran d’ordinateur.
T = (quantité de (I) total - quantité de (I) dans l’eau)/quantité de (I) total Diamètre médian D50 : 7 µm Caractérisation par microscopie : cf. photo en
Cette photo montre que les particules de noir de carbone sont à l’intérieur des microcapsules. Relargage de la phéromone en étuve à 30°C :
Les résultats obtenus sont présentés sur la . On observe un relargage contrôlé durant plusieurs semaines. Ainsi, la présence de particules de noir de carbone dans les microcapsules ne gêne en rien l’encapsulation et le relargage prolongé de la phéromone. Suivi du ratio isomérique dans le temps :
est une vue en perspective d’un pied d’aube équipé d’un unique clinquant, selon une autre forme de réalisation ;
est une vue correspondant à la , dans lequel le clinquant a été retiré suite à une opération de maintenance.
Description détaillée de l’invention Les figures 3 et 4 illustrent une roue aubagée de rotor de turbine haute pression 6 selon une forme de réalisation.
Cette forme de réalisation diffère de celle illustrée à la en ce qu’un clinquant 21 est monté de manière amovible dans chaque alvéole 15 et recouvre intégralement ou quasi-intégralement la surface interne de chacun des alvéoles 15 de la roue aubagée. Le clinquant 21 présente ainsi une forme générale en U et comportant des évidements aptes à loger les lobes 18 du pied 14 de l’aube 12 correspondante. Le clinquant 21 comporte ainsi des surfaces 22 destinées à venir au contact des portées du pied 14 d’aube 12. Ces surfaces sont appelées portées 22 du clinquant 21.
Le clinquant 21 est formé par une tôle d’épaisseur comprise entre 0,1 et 0,9 mm, et réalisé dans un alliage à base de cobalt.
Le pied 14 de l’aube 12 vient en appui sur les portées 22 du clinquant 21 après montage dans l’alvéole 15.
On notera que la position radiale du sommet 16 de l’aube 12 prend en compte l’épaisseur du clinquant 21 dans ses spécifications de façon à obtenir le jeu j souhaité.
Il est également possible d’utiliser deux clinquants 21, situés de part et d’autre du plan médian P et agencés de façon symétrique, lesdits clinquants 21 recouvrant les portées 19 de l’alvéole 15. Chaque clinquant 21 ne recouvre qu’une moitié, ou moins, de l’alvéole 15.
Les figures 4 et 5 illustrent deux formes de réalisation dans lesquels les clinquants 21 sont montés de façon amovible, non pas dans les alvéoles 15, mais sur les pieds 14 des aubes 12.
L’ensemble formé par le pied d’aube 14 et le ou les clinquants 21 est ensuite monté dans l’alvéole 15 correspondante du disque 11.
La illustre en particulier une forme de réalisation dans laquelle deux clinquants 21 latéraux sont montés de part et d’autre du pied 14, de façon symétrique par rapport au plan radial médian P. Chaque clinquant 21 présente une forme complémentaire au flan latéral du pied 14, chaque clinquant 21 recouvre ainsi les deux portées latérales 19 concernée du pied 14 de l’aube 12.
La illustre une forme de réalisation dans laquelle un unique clinquant 21 recouvre les deux flancs latéraux du pied 14 d’aube 12, c’est-à-dire recouvre l’ensemble des portées 19 du pied 14.
Le clinquant 21 présente une forme complémentaire à celle du pied 14 et comprend une paroi radiale 23 apte à former une butée axiale venant appui contre une surface radiale d’extrémité 24 du pied 14, qui peut être une surface amont ou une surface aval du pied 14.
A noter que le clinquant 21 ne recouvre pas la surface d’extrémité radialement interne 25 du pied 14. En effet, des canaux de circulation d’air de refroidissement de l’aube 12 débouchent au niveau de cette surface d’extrémité 25 et il est nécessaire de ne pas obturer lesdits canaux. En variante, le clinquant 21 peut recouvrir ladite surface d’extrémité radialement interne 25 du pied 14 mais comporte alors des orifices ou des lumières en regard des débouchés desdits canaux, de façon à autoriser le passage d’air de refroidissement.
Comme indiqué précédemment, le présent document propose un procédé de maintenance d’une telle roue aubagée de turbine haute pression 6, ledit procédé comportant une étape lors de laquelle le jeu radial j entre le sommet 16 de l’aube 12 et le carter 20 est mesuré et, si ce jeu radial j est supérieur à une valeur déterminée, le ou les clinquants 21 sont retirés, comme illustré à la . Ceci a pour effet de rapprocher le sommet d’aube 16 du carter 20, et donc de réduire le jeu j de la valeur de l’épaisseur du clinquant 21.
Il est ainsi possible de réduire le jeu j de façon simple, rapide et peu onéreuse, de manière à améliorer les performances de la turbomachine et compenser les phénomènes d’usure ou de corrosion précités.
a) la réaction, en présence d’un oxydant et à une température allant de 60 °C à 150 °C, d’au moins un poly acide oxamique de formule (II) :
[Chem. 1] (II)
avec au moins un polyol de formule (III) :
[Chem. 2] (III), et
b) le moussage du polyuréthane (I) obtenu à l’étape a) en présence de dioxyde de carbone.
Le polyuréthane (I) est avantageusement thermodurcissable.
Dans le cadre de l’invention, un « poly acide oxamique » ou « pluri acide oxamique » est un composé comprenant plusieurs fonctions acide oxamique. Par fonction acide oxamique, on entend un groupe -N(H)-C(O)-COOH.
De préférence, la température de réaction à l’étape a) va de 80 °C à 130 °C. De préférence, la réaction est réalisée à pression atmosphérique.
Le procédé selon l’invention peut être réalisé soit dans un réacteur ouvert, soit dans un réacteur fermé.
Dans le cadre de l’invention, x et y sont tous deux supérieurs ou égaux à deux, et au moins l’un de x ou de y est supérieur ou égal à 3. Ainsi, le polyuréthane (I) est réticulé.
Le polyuréthane (I) est préparé à partir d’un ou plusieurs poly acides oxamiques (II). Selon un mode particulier de réalisation, la mousse de polyuréthane (I) est préparée à partir d’un seul poly acide oxamique (II).
Le ou les poly acides oxamiques de formule (II) comportent au moins deux fonctions acide oxamique, de préférence deux, trois ou quatre, et en particulier deux ou trois. En d’autres termes, x représente un nombre entier supérieur ou égal à 2, de préférence égal à 2, 3 ou 4, et en particulier égal à 2 ou 3.
Le ou les poly acides oxamiques (II) est tel que L1 représente un groupe hydrocarboné saturé, linéaire ou ramifié, cyclique ou acyclique, dans lequel un ou plusieurs CH 2 ont éventuellement été remplacés par O et/ou S ; ou un groupe hydrocarboné insaturé, linéaire ou ramifié, comportant au moins une double liaison et/ou au moins un cycle aromatique éventuellement substitué par un ou plusieurs groupes alkyles et/ou alkoxy ; ou un groupe hydrocarboné saturé, linéaire ou ramifié, cyclique ou acyclique, comprenant un ou plusieurs substituants COOH ou polyéthylène glycol ; ou un triester d’acides gras dont un ou plusieurs CH 2 ont éventuellement été remplacés par O et/ou S.
Dans le cadre de l’invention, un « groupe hydrocarboné » désigne, à moins qu’il n’en soit spécifié autrement, une chaîne linéaire ou ramifiée, cyclique ou acyclique, saturée ou insaturée et ne comportant que des atomes de carbone et d’hydrogène. Un groupe hydrocarboné peut donc désigner un groupe alkyle ou un groupe alkylène notamment.
Par groupe « alkylène », on entend un groupe alkyle divalent. Sauf précision contraire, un groupe alkylène peut être branché ou linéaire, cyclique ou acyclique.
Par groupe « alkylène glycol », on entend un groupe alkyle divalent et substitué par deux groupes OH. A titre d’exemples de groupes alkylène glycol, on peut citer les groupes éthylène glycol et propylène glycol notamment.
COPOLYMÈRE URÉTHANE ALKYLÉ ÉPAISSISSANT L’invention concerne un copolymère uréthane épaississant préparé au moyen d’un alcool de Guerbet non-alkoxylé comprenant un groupement alkyle doublement ramifié. La méthode de préparation de ce copolymère et son utilisation dans des compositions aqueuses, notamment dans des compositions de revêtement, font également partie de l’invention.
Ainsi, l’invention fournit un copolymère P préparé par au moins une réaction de polymérisation :
d’au moins un composé isocyanate (a) choisi indépendamment parmi un composé diisocyanate (a1), un composé polyisocyanate (a2) et leurs combinaisons ; d’au moins un composé polyhydroxylé (b) ; d’au moins un composé (c) obtenu par dimérisation de deux composés identiques ou différents de formule I :
(I) dans laquelle :
- R représente indépendamment un groupement C 4 -C 9 -alkyl linéaire ;
- m représente indépendamment 0 ou 1 ;
- n représente indépendamment un nombre allant de 2 à 7.
De manière préférée pour le copolymère P selon l’invention, le composé isocyanate (a) est un composé diisocyanate (a1) choisi parmi :
Selon un mode de réalisation de l’invention, la batterie rechargeable comporte un premier connecteur électrique qui est prévu sur la portion d’insertion et qui est configuré pour coopérer avec un deuxième connecteur électrique disposé dans le logement interne lorsque la portion d’insertion est logée dans le logement interne.
Selon un mode de réalisation de l’invention, l’axe d’extension du dispositif de séparation et de collecte de déchets, l’axe de moteur du moteur d’aspiration et l’axe longitudinal central de la poignée de préhension sont sensiblement colinéaires.
Selon un mode de réalisation de l’invention, le conduit d’aspiration s’étend le long d’une surface externe du dispositif de séparation et de collecte de déchets.
Brève description des figures De toute façon l’invention sera bien comprise à l’aide de la description qui suit en référence aux dessins schématiques annexés représentant, à titre d’exemples non limitatifs, deux formes d’exécution de cet aspirateur portatif.
est une vue de côté d’un ensemble d’aspiration selon la présente invention.
est une vue partielle en perspective de dessus de l’ensemble d’aspiration de la .
est une vue en perspective de dessus d’un aspirateur portatif appartenant à l’ensemble d’aspiration de la .
Dans un mode de réalisation, le signal de modulation SM et le signal optique d’entrée SOE ont une polarité différente et/ou sont transmis à deux bornes opposées d’un amplificateur optique à semi-conducteurs AMP.
Dans un autre mode de réalisation, la longueur d’onde du signal de modulation et du signal optique d’entrée SOE peut être différente. Par exemple, la longueur d’onde du signal de modulation SM et du signal optique d’entrée SOE est différente d’au moins 0,05nm préférentiellement d’au moins 0,1 nm, préférentiellement d’au moins 0,5 nm, préférentiellement d’au moins 1 nm, préférentiellement d’au moins 1,5 nm et encore plus préférentiellement d’au moins 5 nm.
Le dispositif de refroidissement 12 du système de modulation 10 est préférentiellement un dispositif de refroidissement cryogénique.
Le dispositif de refroidissement 12 peut être indirect. Le dispositif de refroidissement est considéré indirect dans le cas où un moyen de refroidissement n’agit pas directement sur le modulateur optique mais sur un élément par exemple thermiquement conducteur sur lequel est disposé le modulateur optique. L’élément thermiquement conducteur, refroidi par un moyen de refroidissement, refroidira à son tour, par conduction thermique, le modulateur optique.
Un dispositif de refroidissement 12 indirect peut par exemple être formé par un barreau thermiquement conducteur qui va être refroidi en une de ses extrémités par un moyen de refroidissement. Le barreau est configuré pour recevoir au moins un modulateur optique.
Avantageusement, un dispositif de refroidissement indirect peut permettre de mutualiser un moyen de refroidissent pour plusieurs modulateurs optiques sur un barreau thermiquement conducteur, par exemple disposés à différents emplacements.
Alternativement, le dispositif de refroidissement 12 peut être direct. Le dispositif de refroidissement 12 direct est un dispositif configuré pour appliquer une variation thermique directement au niveau du modulateur optique. Le contrôle de la température est réalisé directement au niveau du modulateur optique.
Un dispositif de refroidissement direct peut être formé par un moyen de refroidissement dédié venant refroidir localement le ou les modulateurs optiques, par exemple le ou les amplificateurs optiques à semi-conducteurs AMP1, AMP2.
Avantageusement, il n’est pas nécessaire d’avoir recours à une structure thermique conductrice sur laquelle serait disposé le ou les modulateurs optiques.
Avantageusement, l’usage d’un dispositif de refroidissement 12 direct permet de mieux contrôler la température fournie à l’au moins un modulateur optique.
Également, dans le cadre d’un dispositif de refroidissement 12 direct, il est plus facile et plus rapide de compenser une variation au niveau d’un modulateur optique. Il n’est pas nécessaire d’attendre qu’un élément conducteur atteigne la température désirée à l’emplacement où est disposé le modulateur optique.
Le dispositif de refroidissement 12 peut être un dispositif de refroidissement passif.
Par exemple, un dispositif de refroidissement passif peut être un radiateur en contact avec le modulateur optique. Le radiateur rayonne vers l'extérieur du système de modulation, tel un dispositif d'extraction d'énergie thermique par rayonnement. Un dispositif de refroidissement 12 passif peut également être formé par un circuit de refroidissement comprenant de l'azote liquide.
Un dispositif de refroidissement passif est dépourvu d’un apport énergétique. Avantageusement, la consommation énergétique pour maintenir le ou les modulateurs optiques, par exemple le ou les amplificateurs optiques à semi-conducteurs AMP1, AMP2 à une température cryogénique est réduite.
Un dispositif de refroidissement 12 peut être actif. Un dispositif de refroidissement actif nécessite un apport énergétique pour assurer le refroidissement du modulateur optique. En dépit de la nécessité d’un apport énergétique, la régulation en température d’un modulateur optique est plus rapide et fiable du fait du contrôle du dispositif de refroidissement, en régulant son alimentation.