INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Si le point de vol subséquent candidat respecte alors le quatrième critère, le procédé se poursuit jusqu’à l’étape de vérification du respect du cinquième critère de valeur de masse moyenne de l’aéronef sur une temporisation par le point de vol subséquent candidat.
Si le remplacement du point de vol subséquent candidat n’est pas possible, par exemple lorsqu’il n’existe pas d’autre point de vol subséquent parmi les points de vol complémentaires modifiés, non encore associé à une étape de vol, respectant les premier, deuxième et troisième critères et non encore testé vis-à-vis du quatrième critère, l’étape de vol subséquente est une fin du vol d’essai associé à ce profil de vol d’essai.
Lorsque le quatrième critère est respecté par le point de vol subséquent candidat, il est vérifié, que le point de vol subséquent candidat respecte le cinquième critère.
Si le cinquième critère est respecté par le point de vol subséquent candidat (condition 218A), Le point de vol subséquent candidat devient le point de vol subséquent et est associé à l’étape de vol subséquente. L’association entre le point de vol subséquent et l’étape de vol subséquente est enregistrée dans le module de stockage 44. L’étape suivante correspond alors à la prise en compte 108 d’une phase de mesure des performances de l’aéronef au point de vol subséquent candidat.
Si le point de vol subséquent candidat ne respecte pas le cinquième critère alors le point de vol subséquent candidat est remplacé par un autre point de vol subséquent :
Ainsi, de façon avantageuse, la surface d’une face supérieure 40s d’une plaque terminale 40 est de plus grande dimension que la surface d’une face inférieure 20ai d’un sous-empilement 20a. De même, la surface d’une face inférieure 40i d’une plaque terminale 40 est de plus grande dimension que la surface d’une face supérieure 20as d’un sous-empilement 20a.
De cette façon, chaque face supérieure 40s et chaque face inférieure 40i d’une plaque terminale 40 au contact d’au moins un sous-empilement 20a présente une ou plusieurs surfaces libres 40l non superposées à un sous-empilement 20a et sans contact avec un sous-empilement 20a. Ces surfaces libres 40l sont représentées sur les figures 5 et 6. Elles correspondent ainsi aux parties dépassant latéralement d’un sous-stack 20a sur les quatre côtés de celui-ci formées sur les plaques terminales 40.
Alors, des supports formant matrice 103 sont disposés sur ces surfaces libres 40l. A noter que dans cet exemple, deux supports longs 103 peuvent être prévus par étage de sous-stack 20a, à savoir un devant et un derrière le sous-stack 20a. Dans d’autres exemples non représentés, quatre supports 103 peuvent être prévus par étage de sous-stack 20a, à savoir par exemple de chaque côté du sous-stack 20a. Les supports 103 peuvent avoir une hauteur légèrement inférieure à celle du stack après conditionnement. Les supports 103 sont avantageusement métalliques, par exemple réalisés en Inconel®.
Comme représenté sur la , chaque support formant matrice 103 comporte en outre un évidement 104 débouchant sur la face supérieure 103s du support 103 qui est opposée à la surface libre 40l. Chaque évidement 104 présente, en section, une forme en « V ».
Avantageusement encore, une pluralité d’éléments flexibles 105, ici sous forme de lames métalliques 105, est disposée au-dessus des évidements 104, en appui sur les supports formant matrice 103 au niveau des lamages 108 prévus à cet effet, de part et d’autre des évidements 104. Chaque lame métallique 105 est par exemple réalisée aussi en Inconel®. Chaque lame métallique 105 présente par exemple une longueur de l’ordre de 200 mm et une largeur de l’ordre de 10 mm.
Les lames métalliques 105 présentent avantageusement des épaisseurs e1, e2, représentées sur la , qui sont différenciées par étage. En particulier, les lames métalliques 105 ont une épaisseur croissante, comme dans cet exemple, depuis le sommet de l’empilement modulaire 20 vers le pied de l’empilement modulaire 20.
Par ailleurs, une pluralité d’éléments d’appui 106 est disposée sous les surfaces libres 40l des faces inférieures 40i des plaques terminales 40 au contact d’un sous-empilement 20a. Chaque élément d’appui 106 vient au contact d’une lame métallique 105 par son extrémité formant poinçon 106p lors du conditionnement des sous-empilements 20a. Ce contact permet alors la déformation des lames métalliques 105 qui se plient selon une forme en « V » de sorte à pénétrer dans les évidements 104.
Alors, comme représenté sur la , on obtient des espaces 107 sans contact entre les lames métalliques 105 et les supports formant matrice 103.
Autrement dit, lors du conditionnement d’un stack modulaire 20, les surfaces libres 40l sont avantageusement utilisées pour y intercaler un ensemble formé d’un support formant matrice 103 avec évidement 104, d’une lame métallique 105 et d’un élément d’appui 106 comprenant une extrémité formant poinçon 106p de sorte à compenser la force mécanique engendrée par le poids subi par chacun des sous-stacks 20a.
En pratique, cette force est en partie mais non totalement compensée par la force nécessaire au pliage en « V » des lames métalliques 105.
Ainsi, sans modification du banc de conditionnement, le système 100 permet de répartir la charge mécanique de façon uniforme entre les sous-stacks 20a composant le stack global modulaire 20 lors de son écrasement et fonctionnement.
L’ensemble comprenant le support 103, l’élément flexible 105 et l’élément d’appui 106 est avantageusement formé dans un alliage résistant aux hautes températures, notamment jusqu’à 900°C, et donc préférentiellement choisi pour être de type Inconel®. Cet ensemble est de manière avantageuse dimensionné de sorte qu’après écrasement du stack, il ne soit pas en contact sur toute la surface afin de ne pas limiter la distance d’écrasement du stack et donc d’assurer une bonne étanchéité des joints entre les cellules et l’étanchéité du stack.
Avantageusement, l’épaisseur e1, e2 d’une lame métallique 105 est obtenue grâce à l’équation d’effort de pliage en V (calcul d’effort de formage à froid), à savoir : F = CRLe² / V, dans laquelle : F (exprimé en N) est l’effort de pliage (ici 75 N pour l’étage du milieu ou 150 N pour l’étage inférieur afin de compenser le poids subi mais sans le dépasser) ; R (exprimée en MPa) est la résistance à la traction du métal (environ 1000 MPa maximum pour de l’Inconel®) ; L (exprimée en mm) est la longueur pliée (ici 10 mm) ; e (exprimée en mm) est l’épaisseur de la lame métallique ; V (exprimée en mm) est la différence de hauteur avant et après écrasement des sous-stacks + 1 mm (soit environ 100 mm) ; C est le coefficient égal à 1,16 (valeur utilisée lorsque V > 30*e).
Ainsi, il en résulte que les deux lames métalliques 105 (avant et arrière) de l’étage du milieu présentent une épaisseur e1 approximative de 0,8 mm et les deux lames métalliques 105 (avant et arrière) de l’étage du bas présentent une épaisseur e2 approximative de 1,14 mm.
Les extrémités des lames métalliques 105 sont positionnées de façon horizontale et répétable sur les supports formant matrice 103 grâce aux évidements 108 formés par des lamages sur les plans obliques des supports 103.
A la fin du montage du stack dans le banc de conditionnement et dès mise sous presse mécanique par la canne de force 130, les poinçons 106p sont mis en appui sur les lames métalliques 105 grâce à des vis positionnées au milieu des côtés du stack entre le poinçon 106p et la plaque terminale supérieure 40. Deux tiges de guidage installées de part et d’autre des vis peuvent permettre le maintien de la base supérieure du poinçon 106p parallèle à la plaque terminale supérieure 40. Un force de serrage identique pour chaque vis sur les lames 105 peut être assurée par l’emploi d’une clé dynamométrique.
Comme la plupart des dispositifs et/ou composants électroniques, les mémoires magnétiques ont besoin d'être testées, entre autres, afin : - d'optimiser leur fabrication ; - de détecter des produits non-opérationnels ; - de corriger des défauts, voire de les anticiper, par exemple en utilisant des éléments redondants ; - etc.
Parmi les tests réalisés sur les mémoires magnétiques, les tests en régime impulsionnel à haute fréquence peuvent permettre, par exemple, la mesure en temps réel de commutations de mémoires, ou la détermination d’un taux d'erreur binaire (BER) sur ces mémoires. Le BER d’une mémoire peut être défini comme étant le nombre d'échecs d’opérations d’écriture/lecture divisé par le nombre total de tentatives d’opérations d’écriture/lecture, dans la même condition d'écriture, sur une cellule donnée d’une mémoire.
Il existe un besoin d'amélioration des techniques de test de composants électroniques qui utilisent des états de résistance distincts pour stocker des données, en particulier de mémoires magnétiques.
Plus particulièrement, selon un aspect, la présente description prévoit de déterminer des paramètres physiques intrinsèques à une mémoire magnétique, par exemple : le champ magnétique, la tension et/ou le courant (typiquement amplitude et largeur d’impulsion) de commutation d’une cellule de mémoire magnétique, les résistances correspondants aux deux états de la cellule de mémoire, la stabilité thermique d’un état de la cellule de mémoire …. La présente description peut prévoir de déterminer des paramètres de fabrication de ladite mémoire.
Selon un autre aspect, la présente description prévoit d'évaluer un comportement stochastique d’une cellule de mémoire magnétique afin de tenir compte que le nombre élevé d'écritures/lectures autrement requis est préjudiciable à une production en masse.
Selon un autre aspect, la présente description prévoit de pallier les multiples effets de réflexion, dus au fonctionnement sur une ligne de test avec des instruments au contact d’une plaquette (wafer) portant la mémoire magnétique à tester, qui rendent difficile la connaissance de l’énergie effective et du temps de commutation qui permettent de faire commuter la cellule de mémoire.
Selon encore un autre aspect, la présente description prévoit de pallier les effets de composants à comportement non-linéaire sur la ligne de test qui opère sur une large bande de fréquences pour couvrir la gamme de largeur d’impulsions requise pour le test de cellules de mémoires magnétiques. Cela engendre un besoin de régulièrement recalibrer les non-linéarités sur des lignes du système de test afin de les compenser et de maîtriser le signal appliqué aux cellules.
La cellule de mémoire peut comprendre une jonction tunnel magnétique, et la commutation correspond alors à la commutation de la jonction tunnel, la stabilité correspond à la stabilité de l’état de la jonction tunnel, et le comportement stochastique correspond au comportement stochastique de la jonction tunnel.
Un mode de réalisation pallie tout ou partie des inconvénients des systèmes de test connus.
Un mode de réalisation prévoit un système de test d'une mémoire à résistance variable, adapté à mettre en œuvre au moins une phase de test parmi les régimes de test suivants : - régime de test quasi-statique ; - régime de test impulsionnel, incluant un régime impulsionnel de test de taux d’erreur et un régime impulsionnel de mesure de commutation en temps réel ; - régime d’autocalibration.
Un mode de réalisation prévoit un procédé de test d'une mémoire à résistance variable, utilisant un système de test et dans lequel au moins une phase de test parmi les phases suivantes est mise en œuvre : - régime de test quasi-statique ; - régime de test impulsionnel, incluant un régime impulsionnel de test de taux d’erreur et un régime impulsionnel de mesure de commutation en temps réel ; - régime d’autocalibration.
Les modes de réalisation suivants peuvent s’appliquer au procédé de test ou au système de test, les éléments décrits (instrument(s) de mesure, matrice(s) de commutation, générateur(s) de signaux, module de commande, module de synchronisation, circuit de mise en forme de signaux, sonde de test…) dans les différents modes de réalisation sont alors à considérer comme faisant partie du système de test.
Selon un mode de réalisation, des signaux électriques générés sont aiguillés dans différents circuits et/ou lignes du système de test selon la phase de test, jusqu’à au moins un instrument de mesure électrique.
Selon un mode de réalisation, une première matrice de commutation reçoit des signaux électriques générés de différentes natures, par exemple en termes de durée et/ou d'amplitude de tension et/ou d'amplitude de courant, et les aiguille vers un ou plusieurs circuits et/ou lignes du système de test en fonction de la phase de test.
Selon un mode de réalisation, une deuxième matrice de commutation reçoit des signaux électriques provenant directement ou indirectement de la première matrice de commutation pour les aiguiller vers la mémoire à tester et/ou vers au moins un instrument de mesure électrique, et/ou reçoit des signaux électriques provenant de la mémoire à tester pour les aiguiller vers au moins un instrument de mesure électrique.
Selon un mode de réalisation, un module de commande commande les première et deuxième matrices de commutation en fonction de la phase de test.
Afin de limiter les risques de sortie, hors de la gorge annulaire 19, d’une portion de la corde qui est enroulée dans la gorge annulaire 19, notamment lorsqu’un utilisateur accompagne la poignée 15 vers sa position de repos après avoir cessé d’exercer une traction sur cette dernière, le dispositif d’entrainement à corde 7 comprend avantageusement une pièce de retenue 34 qui est logée dans le logement interne 9 délimité par le corps principal 8 et qui est rapportée sur le corps principal 8. De façon avantageuse, la pièce de retenue 34 est réalisée en un matériau à faible coefficient de glissement, de manière à favoriser un glissement de la corde 14 sur la pièce de retenue 34 si la corde 14 venait à entrer en contact avec la pièce de retenue 34.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, la pièce de retenue 34 est immobile par rapport au corps principal 8. Cependant, la pièce de retenue 34 pourrait éventuellement être fixée au corps principal 8 avec un faible jeu de manière à autoriser une légère rotation de la pièce de retenue 34 par rapport au corps principal 8 et autour d’un axe de rotation sensiblement parallèle à l’axe central B.
Comme montré aux figures 4 et 8, la pièce de retenue 34 comporte une première partie de montage 35 fixée à la partie de corps supérieure 8.2, et une deuxième partie de montage 36 fixée à la partie de corps inférieure 8.1. Les première et deuxième parties de montage 35, 36 s’étendent parallèlement à l’axe central B de la roue d’entrainement 13.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, la première partie de montage 35 est insérée, et par exemple montée en force, dans une première protubérance 37, par exemple tubulaire, prévue sur la partie de corps supérieure 8.2 et configurée pour être dirigée vers le bas lorsque l’unité de travail 3 repose sur une surface horizontale, et la deuxième partie de montage 36 est insérée, et par exemple montée en force, dans une deuxième protubérance 38, par exemple tubulaire, prévue sur la partie de corps inférieure 8.1 et configurée pour être dirigée vers le haut lorsque l’unité de travail 3 repose sur une surface horizontale. Selon une variante de réalisation de l’invention, des moyens de blocage en rotation pourraient être prévus sur chacune des première et deuxième protubérances 37, 38 et/ou sur chacune des première et deuxième parties de montage 35, 36 de manière à bloquer toute rotation de la pièce de retenue 34 par rapport au corps principal 8 sans requérir un montage en force des première et deuxième parties de montage 35, 36 respectivement dans les première et deuxième protubérances 37, 38.
De façon avantageuse, le dispositif d’entrainement à corde 7 comprend un dispositif de détrompage configuré pour imposer un sens de montage de la pièce de retenue 34 sur le corps principal 8. Le dispositif de détrompage peut par exemple être obtenu en décalant les axes d’extension des première et deuxième parties de montage 35, 36 et en prévoyant des première et deuxième parties de montage 35, 36 ayant des sections transversales différentes.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, la pièce de retenue 34 comporte une première partie de butée 39 à partir de laquelle s’étend vers le haut la première partie de montage 35, et une deuxième partie de butée 41 à partir de laquelle s’étend vers le bas la deuxième partie de montage 36. La première protubérance 37 est plus particulièrement configurée pour venir en butée contre la première partie de butée 39, et la deuxième protubérance 38 est plus particulièrement configurée pour venir en butée contre la deuxième partie de butée 41. Ainsi, la pièce de retenue 34 est configurée pour être prise en sandwich entre les parties de corps inférieure et supérieure 8.1, 8.2. Les première et deuxième parties de butée 39, 41 peuvent par exemple s’étendre parallèlement l’une par rapport à l’autre et perpendiculairement par rapport à l’axe central B de la roue d’entrainement 13.
La pièce de retenue 34 comporte en outre une partie de retenue 42 qui est située entre les première et deuxième parties de butée 39, 41, et qui est disposée en regard de la gorge annulaire 19 prévue sur la roue d’entrainement 13. De façon avantageuse, la partie de retenue 42 présente une hauteur qui est supérieure ou égale à la largeur de la gorge annulaire 19, et s’étend en regard de toute la hauteur de la gorge annulaire 19. La partie de retenue 42 est plus particulièrement configurée pour retenir, dans la gorge annulaire 19, la portion de la corde 14 qui est enroulée autour de la roue d’entrainement 13 et dans la gorge annulaire 19.
Comme montré sur la , la partie de retenue 42 comporte un premier bord latéral 42.1 et un deuxième bord latéral 42.2 qui sont décalés angulairement par rapport à l’axe central B de la roue d’entrainement 13. De façon avantageuse, la pièce de retenue 34 est située sensiblement à l’opposé de l’orifice de sortie de corde 22 par rapport à l’axe central B de la roue d’entrainement 13, et le premier bord latéral 42.1 de la partie de retenue 42 et l’orifice de sortie de corde 22 sont décalés angulairement, par rapport à l’axe central B, d’un angle inférieur à 180°, et par exemple compris entre 90 et 160°. Selon un mode de réalisation de l’invention, le premier bord latéral 42.1 de la partie de retenue 42 et le deuxième bord latéral 42.2 de la partie de retenue 42 sont décalés angulairement, par rapport à l’axe central, d’un angle compris entre 10° et 270°.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, la partie de retenue 42 est formée par une paroi de retenue qui est incurvée. De façon avantageuse, la partie de retenue 42 présente une section transversale, selon un plan de coupe perpendiculaire à l’axe central B de la roue d’entrainement 13, qui est sensiblement en arc de cercle.
La partie de retenue 42 comporte plus particulièrement une surface de retenue 43 qui est située en regard de la gorge annulaire 19 et en périphérie de la roue d’entrainement 13 et qui s’étend le long d’une partie du pourtour de la gorge annulaire 19. De façon avantageuse, la surface de retenue 43 est concave et est formée par une portion de surface cylindrique disposée sensiblement coaxialement par rapport à l’axe central B de la roue d’entrainement 13.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, la partie de retenue 42, et donc la surface de retenue 43, s’étend sur un secteur angulaire centré sur l’axe central B de la roue d’entrainement 13 et ayant un angle compris entre 10 et 180°, et avantageusement entre 20 et 90°, et par exemple entre 30 et 80°.
Une telle configuration de la pièce de retenue 34, et en particulièrement de la partie de retenue 42, permet d’éviter tout risque de sortie d’une portion de corde hors de la gorge annulaire 19 lorsqu’un utilisateur accompagne la poignée 15 vers sa position de repos à une vitesse supérieure à la vitesse d’enroulement de la roue d’entrainement 13, induite par la force de rappel exercée par le ressort de rappel 16 sur la roue d’entrainement 13, et donc tout risque de blocage de la corde avec par exemple une partie interne du corps principal 8 ou le mécanisme d’accouplement 24. L’appareil culinaire 2 selon la présente invention présente ainsi une fiabilité accrue par rapport aux appareils culinaires de l’art antérieur munis de dispositifs d’entrainement à corde.
De façon avantageuse, la pièce de retenue 34 comporte également une nervure de retenue 44 s’étendant le long d’un bord supérieur 42.3 de la partie de retenue 42 et faisant saillie en direction de la roue d’entrainement 13, et par exemple en direction d’une paroi supérieure délimitant la gorge annulaire 19. La présence d’une telle nervure de retenue 44 limite encore les risques de sortie intempestive de la corde 14 hors de la gorge annulaire 19 lors d’un enroulement de la corde 14 autour de la roue d’entrainement 13.
Selon le mode de réalisation représenté sur les figures, un jeu radial J est prévu entre une surface périphérique externe de la roue d’entrainement 13 et la pièce de retenue 34. De façon avantageuse, le jeu radial J est inférieur à la moitié du diamètre de la corde 14 lorsque ladite corde 14 est au repos, et en particulier lorsque ladite corde 14 n’est pas tendue, c’est-à-dire lorsqu’aucune traction n’est appliquée sur ladite corde 14. Un tel jeu radial J évite l’apparition de frottements entre la roue d’entrainement 13 et la pièce de retenue 34 (ce qui limite les risques d’usure de la roue d’entrainement 13 et de la pièce de retenue 34), tout en limitant les risques de sortie intempestive de la corde 14 hors de la gorge annulaire 19 lors d’un enroulement de la corde 14 autour de la roue d’entrainement 13.
Selon un mode de réalisation non représenté sur les figures, l’unité de travail 3 pourrait être pourvue d’un couvercle distinct du dispositif d’entrainement à corde 7, et le dispositif d’entrainement à corde 7 pourrait être autonome, et être configuré pour être amovible par rapport au couvercle de l’unité de travail 3.
Autrement dit : - un tensioactif anionique comprenant au moins une fonction sulfate (-OSO 3 H ou -OSO 3 - ), et au moins une fonction carboxylique ou carboxylate (-COOH ou –COO - ), est considéré, au sens de l'invention et sauf indication contraire, comme un tensioactif anionique sulfaté ; - un tensioactif anionique comprenant au moins une fonction sulfate (-OSO 3 H ou -OSO 3 - ), et au moins une fonction sulfonique ou sulfonate (-SO 3 H ou -SO 3 - ), est considéré, au sens de l'invention et sauf indication contraire, comme un tensioactif anionique sulfaté ; - un tensioactif anionique comprenant au moins une fonction sulfonique ou sulfonate (-SO 3 H ou -SO 3 - ), et au moins une fonction carboxylique ou carboxylate (-COOH ou –COO - ), est considéré, au sens de l'invention et sauf indication contraire, comme un tensioactif anionique sulfonate non sulfaté ; • un tensioactif anionique comprenant au moins une fonction sulfate (-OSO 3 H ou -OSO 3 - ), et au moins une fonction sulfonique ou sulfonate (-SO 3 H ou -SO 3 - ), et au moins une fonction carboxylique ou carboxylate (-COOH ou –COO - ), est considéré, au sens de l'invention et sauf indication contraire, comme un tensioactif anionique sulfaté.