INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le détecteur de champ 4011 est un circuit adapté à détecter un champ, et à, en particulier, repérer la fréquence d'un champ qu'il détecte. Le détecteur de champ 4011 a d'autres fonctionnalités usuelles pour la personne du métier et qui ne sont pas décrites ici. Le détecteur de champ 4011 comprend une borne d'alimentation recevant la tension VSUPP_NFC, une borne d'activation recevant un signal d'activation EFD_EN et une borne de sortie de fréquence fournissant un signal F_EFD représentatif de la fréquence d'un champ détecté par le détecteur de champ 4011. Par exemple, le signal F_EFD est un signal d'horloge dont la fréquence est égale à la fréquence du champ détecté par le détecteur de champ 4011. Autrement dit, le détecteur de champ 4011 extrait la fréquence du champ qu'il détecte et la fournit sous forme d'un signal d'horloge.
La machine d'état 4012 est un circuit adapté à : - activer le détecteur de champ 4011 ; - vérifier si le détecteur de champ 4011 détecte un champ susceptible de véhiculer une communication en champ proche; et - informer le dispositif qu'une communication en champ proche est détectée.
Pour cela, la machine d'état 4012 comprend : - une borne d'alimentation recevant la tension VSUPP_NFC ; - une borne fournissant le signal d'activation EFD_EN au détecteur de champ 4011 ; - une borne recevant le signal F_EFD ; - une borne fournissant un signal d'alerte FSM_INFO, ou signal d'information FSM_INFO au dispositif ; et - une borne fournissant un signal de réinitialisation CNT_RST d'un compteur à destination du circuit de commande 403.
Le circuit d'alimentation 402 (ALIM NFC) associé au module NFC 401 comprend, au moins : - un circuit de tension de référence fournie par une bande valence 4021 (Band Gap), ou circuit de tension de référence 4021 ; - une porte logique 4022 de type "ET" (AND) ; et - un régulateur de tension 4023 (EFD LDO) secondaire.
Le circuit de tension de référence 4021 est alimenté par une tension d'alimentation VBAT interne, fournit une tension de référence V-REF, et est adapté à fournir un signal d'état BG_RDY. Le circuit de tension de référence 4021 reçoit, en outre, un signal d'activation BG_EN. La tension d'alimentation VBAT est fournie au circuit 402, par exemple, par une source d'énergie interne du dispositif électronique comme une batterie, ou par un circuit de conversion d'une source d'énergie externe au dispositif à laquelle il est relié.
La porte logique 4022 est une porte de "ET" comprenant deux entrées, une première entrée recevant le signal d'état BG_RDY du circuit de tension de référence 4021, et une deuxième entrée recevant un signal d'activation ALIM_EN de la part du circuit de commande 403. La porte logique 4022 fournit en sortie un signal d'activation LDO_EN du régulateur de tension 4023.
Le régulateur de tension 4023 est un régulateur de tension permettant, lorsqu'il est activé, de fournir la tension d'alimentation VSUPP_NFC au module NFC 401 à partir de la tension VBAT. Pour cela, le régulateur de tension 4023 reçoit la tension VBAT, la tension de référence V_REF et le signal d'activation LDO_EN pour fournir en sortie la tension d'alimentation VSUPP_NFC.
Le circuit de commande 403 (CMD) associé au circuit d'alimentation 402 comprend, par exemple, un oscillateur à basse fréquence 4031 (LFO) et un compteur 4032 (CNT). Lorsque le module NFC 401 est dans un mode "pleine puissance", le circuit de commande 403 est adapté à activer de façon permanente le circuit d'alimentation 402. Lorsque le module NFC 401 est dans un mode "basse consommation", le circuit de commande 403 est adapté à activer de façon périodique le circuit d'alimentation 402.
L'oscillateur à basse fréquence 4031 est un oscillateur fournissant un signal d'horloge Clk à fréquence constante. Selon un exemple, le signal d'horloge a une fréquence comprise entre 60 et 70 kHz, par exemple de l'ordre de 64 kHz. Pour cela, l'oscillateur à basse fréquence 4031 est alimenté par la tension d'alimentation VBAT.
Le compteur 4032 est un circuit configuré pour démarrer périodiquement le circuit d'alimentation 402. Pour cela, le compteur 4032 reçoit le signal d'horloge Clk, le signal de réinitialisation RST_CNT, et fournit, en sortie, le signal d'activation BG_EN et le signal d'activation ALIM_EN. La valeur du compteur 4032 est, par exemple, incrémenté à chaque nouveau front montant, ou descendant, du signal d'horloge Clk. Le fonctionnement plus détaillé du compteur 4032, et plus généralement du circuit de commande 403 est décrit plus en détail en relation avec la .
Le régulateur de tension principal 404 (LDO Main) est un régulateur de tension adapté à fournir une tension d'alimentation formant l'alimentation principale du dispositif. Selon un exemple, le régulateur 404 fournit une tension d'alimentation permettant d'alimenter le processeur principal du dispositif, et un signal d'information LDO_INFO à destination du régulateur de tension secondaire 405. Le régulateur reçoit la tension VBAT et la tension d'information FSM_INFO.
Le régulateur de tension secondaire 405 (LDO LP) est un régulateur de tension adapté à fournir une tension d'alimentation formant une alimentation secondaire du dispositif. Selon l'exemple de la , le régulateur 405 fournit une tension d'alimentation permettant d'alimenter l'ensemble des circuits "basse consommation" du dispositif avec une tension VSUPP-LP. Le régulateur 405 reçoit la tension VBAT et le signal d'information LDO_INFO. Le signal d'information LDO_INFO peut, par exemple, permettre au régulateur 404 d'indiquer son état de fonctionnement au régulateur 405.
L'ensemble de circuits "basse consommation" 406 (LP Domain) est l'ensemble des circuits et composants du dispositif qui sont alimentés lorsque le dispositif est dans un mode "basse consommation". Selon un exemple, lorsque le dispositif est dans un mode "pleine puissance" les régulateurs 404 et 405 sont tous les deux activés, mais lorsque le dispositif est dans un mode "basse consommation", le régulateur 404 est désactivé et le régulateur 405 est activé.
Selon une variante de réalisation, le circuit de tension de référence 4021 peut faire partie du circuit de commande 403 plutôt que du circuit d'alimentation 402.
La représente deux groupes (C) et (D) de chronogrammes illustrant le fonctionnement de la partie 400 du dispositif décrit en relation avec la lorsque le module NFC 401 est dans un mode "basse consommation". Le groupe (C) illustre le fonctionnement de la partie 400 lorsque le module NFC 401 est dans un mode "basse consommation" et qu'aucun champ n'est détecté par le détecteur de champ 4011. Le groupe (C) illustre le fonctionnement de la partie 400 lorsque le module NFC 401 est dans un mode "basse consommation" et qu'un champ est détecté par le détecteur de champ 4011.
La couche sert donc ici de renfort pendant l’usinage en permettant de rigidifier l’aube exposée à des déformations importantes lors de l’opération d’ébauche impliquant des efforts de coupe élevés.
Selon un mode de réalisation, on usine la couche et une face d’extrados en plusieurs passes ayant chacune une profondeur comprise entre 0,2 mm et 1 mm et/ou un pas de balayage compris entre 0,1 mm et 10 mm.
Ces paramètres d’usinage lors de l’opération de finition permettent de respecter les spécificités géométriques conformes au domaine de l’aéronautique et à la complexité de la forme en profil de la zone de veine d’air.
On prévoit aussi selon l'invention une pièce comprenant :
- une aube de turbomachine, l’aube comprenant une zone de veine d’air, et
- une couche s’étendant sur la zone de veine d’air et présentant des cavités formant un motif périodique.
Cette pièce constitue le produit intermédiaire obtenu lors de la mise en œuvre du procédé de l'invention, avant l'élimination de la couche.
Selon un mode de réalisation de cette pièce, le matériau utilisé est un alliage de titane et d’aluminium.
On prévoit également selon l 'invention une aube de turbomachine, notamment de turbomoteur d'aéronef, l'aube comprenant une zone de veine d'air, l'aube résultant de la mise en œuvre d'un procédé selon l'invention.
Une telle aube peut avoir au plan macroscopique une forme et des dimensions identiques à celles d'une aube fabriquée au moyen d'un procédé de l'art antérieur. Toutefois, elle s'en différencie dans sa structure microscopique. Ainsi, elle présente une taille de grains en moyenne plus grande que celle de l'aube obtenue par un procédé de l'art antérieur et elle offre une meilleure résistance au fluage.
On prévoit de plus selon l’invention une turbomachine comprenant au moins une aube selon l’invention.
les figures 1 et 2 sont des vues en perspective côté intrados d’une pièce intermédiaire obtenue dans un mode de mise en œuvre du procédé de l’invention ;
la est une vue à plus grande échelle du côté intrados de la pièce des figures 1 et 2 ;
les figures 4 et 5 sont des vues de la même pièce côté extrados ;
les figures 6 et 7 illustrent la mise en position et le maintien en position de la pièce intermédiaire dans son porte-pièce pour la première phase d’usinage
Plus particulièrement, la présente invention est relative à un procédé de préparation de copolymères, de préférence dégradables, par polymérisation radicalaire par ouverture de cycle mettant notamment en œuvre au moins un monomère de type thionolactide, aux copolymères, de préférence dégradables, obtenus par la mise en œuvre de ce procédé, à l’utilisation dudit monomère de type thionolactide comme monomère précurseur dans une polymérisation radicalaire, ainsi qu’à des thionolactides spécifiques.
La majorité des polymères synthétiques sont actuellement synthétisés par polymérisation par voie radicalaire de monomères vinyliques tels que par exemple l’éthylène, le méthacrylate de méthyle, le styrène, et l’acétate de vinyle. Les procédés de synthèse par voie radicalaire présentent l’avantage de tolérer une large gamme de fonctionnalités, permettant ainsi la synthèse de nombreux matériaux. L’application des techniques de polymérisation par voie radicalaire contrôlée, développées vers la fin du XX ème siècle, permet également la synthèse de polymères et copolymères d’architecture complexe, par exemple des copolymères à blocs, à gradients ou en étoile, avec contrôle de la masse molaire moyenne du polymère ainsi que de la distribution de masse molaire.
Un des principaux désavantages des polymères issus de la polymérisation par voie radicalaire est qu’ils sont difficilement dégradables. En effet, les différentes unités monomères sont liées entre elles par des liaisons carbone-carbone (C-C) qui sont très résistantes à la dégradation. Ceci peut entrainer des dégâts environnementaux et limiter également l’application de ces polymères dans le domaine médical où il est important d’éviter l’accumulation de polymères de haute masse molaire dans le corps.
Un moyen d’introduire la propriété de dégradabilité aux polymères synthétiques obtenus par polymérisation par voie radicalaire est d’utiliser un comonomère cyclique qui polymérise par polymérisation radicalaire par ouverture de cycle (RROP, de l’expression anglaise « Radical Ring-Opening Polymerization »). Ces monomères sont principalement de deux types : vinylique et exo-méthylénique. Lorsque le comonomère cyclique de type vinylique ou exo-méthylénique porte une fonctionnalité dégradable, celle-ci peut alors être incorporée au squelette du polymère, le rendant lui-même dégradable.
La polymérisation de ces monomères procède par l’addition d’un radical à une double liaison, suivie par l’ouverture du cycle et la génération d’une espèce linéaire selon les schémas réactionnels (1) et (2) suivants, relatifs respectivement aux monomères vinylique et exo-méthylénique :
Schéma réactionnel (1)
Schéma réactionnel (2).
Parmi les monomères de type vinylique, on peut citer les vinyl cyclopropanes qui ont été introduits dans les années 60. Parmi les monomères de type exo-méthylénique, on peut citer les acétals céténiques introduits dans les années 80, dont en particulier le 2-méthylène-1,3-dioxane (MDO) qui se transforme en ester pendant la polymérisation par voie radicalaire [avec Y = Y’ = O sur le schéma réactionnel (2)]. Le monomère MDO a été étudié en polymérisation radicalaire contrôlée, notamment dans Hedir et al. , Biomacromolecules , 2015 , 16 , 2049-2058. De manière générale, les acétals céténiques copolymérisent facilement avec les esters vinyliques et les ethers vinyliques mais plus difficilement avec les monomères styréniques, les (meth)acrylates et les (meth)acrylamides. Par ailleurs, ils sont difficiles à synthétiser et sont souvent obtenus en rendements assez faibles. D’autres monomères de type exo-méthylénique tels que des sulfures allyliques cycliques (e.g. 2-méthyl-7-méthylène-1,5-dithiacyclooctane) ont également été décrits.
Plus récemment, l’utilisation d’une thionolactone, la dibenzo[ c , e ]oxépane-5-thione (DOT) a été décrite en polymérisation radicalaire. Des copolymères de ce monomère avec l’acrylonitrile, le N,N-diméthyl acrylamide, l’acrylate de poly(éthylène glycol)méthyl ether (PEGA), l’acrylate de méthyle, et des maléimides ont été préparés. Toutefois, le DOT est inerte en présence de méthacrylate de méthyle, retarde la polymérisation radicalaire du styrène sans être incorporé dans le squelette du polymère, et inhibe les polymérisations de l’acétate de vinyle et du N-vinylpyrrolidone. De plus, sa synthèse est compliquée. D’autres thionolactones telles que la γ-phényl-γ-butyrolactone et le 4-thionophthalide, ont été testées en copolymérisation avec différents monomères et se sont révélés inertes [Bingham et al. , Chem. Commun ., 2019 , 55 , 55]. Enfin, Ivanchenko et al. [ Polymer Chemistry , 2021 , 12 , 1931-1938] ont décrit l’utilisation de la thionocaprolactone qui s’est avérée inerte vis-à-vis du n -butylacrylate.
Par conséquent, il existe un besoin en procédés de synthèse permettant d’accéder de manière simple, de préférence avec de bons rendements, à des polymères synthétiques nouveaux ayant des structures variées, et étant de préférence dégradables, voire biodégradables. Il existe également un besoin en monomères précurseurs pouvant réagir avec des comonomères de structures variées, par exemple aussi bien avec des comonomères activés tels que les styrènes ou les acrylates, qu’avec des comonomères non activés tels que les esters vinyliques.
De manière surprenante, les inventeurs ont mis au point un procédé de polymérisation radicalaire par ouverture de cycle permettant d’atteindre ces buts, ledit procédé offrant notamment une large palette de réactivité.
La présente invention a donc pour premier objet un procédé de préparation d’au moins un copolymère, de préférence dégradable, ledit procédé comprenant au moins une étape de polymérisation radicalaire par ouverture de cycle d’au moins un monomère cyclique avec au moins un monomère comportant une insaturation éthylénique, en présence d’un amorceur de polymérisation par voie radicalaire, ledit procédé étant caractérisé en ce que :
(i) le monomère cyclique est choisi parmi les thionolactides de formule (I) suivante :
dans laquelle : - X est un atome d’oxygène ou un atome de soufre ; - R 1 , R 2 , R 3 , et R 4 , indépendamment les uns des autres, représentent un atome d’hydrogène, un atome d’halogène, un groupe choisi parmi un radical alkyle, un radical halogénoalkyle, un radical phényle éventuellement substitué, un groupe cyano (CN), un radical alkyle-phényle éventuellement substitué, un radical halogénoalkyle-phényle éventuellement substitué, un radical acide carboxylique (COOH), un radical ester CO 2 R 5 avec R 5 représentant un radical alkyle, un radical acide phosphonique (PO(OH) 2 ), un radical ester de l’acide phosphonique P(O)(OR 6 a )(OR 6b ) avec R 6 a représentant un atome d’hydrogène ou un radical alkyle, et R 6b représentant un radical alkyle, un radical acide sulfonique (SO 3 H), un radical ester de l’acide sulfonique SO 3 R 7 avec R 7 représentant un radical alkyle ou un radical halogénoalkyle, et un radical amide C(O)NR 8 a R 8b , avec R 8a et R 8b , indépendamment l’un de l’autre, représentant un atome d’hydrogène ou un radical alkyle, ou formant ensemble un radical alkyle ; et en ce que : (ii) le monomère comportant une insaturation éthylénique est choisi parmi les monomères de formule (II) suivante :
dans laquelle : - R 9 représente un atome d’hydrogène, ou un atome de fluor ; - R 1 0 représente un atome d’hydrogène, ou un atome de fluor ; - R 1 1 représente un atome d’hydrogène, un radical alkyle, un atome de fluor, ou un atome de chlore ; - R 1 2 représente un atome d’hydrogène, ou un groupe choisi parmi les groupes suivants : * un radical alkyle, * un radical halogénoalkyle, * un radical aryle éventuellement substitué, * un radical alkyle-aryle éventuellement substitué, * un groupe imidazolyle, * un groupe alkylimidazolium, * un groupe carbazoyle, * un groupe de formule (III) suivante :
dans laquelle l’astérisque (*) représente le point d’ancrage du groupe de formule (III) à l’atome de carbone du composé de formule (II), et R 1 3 et R 1 4 , identiques ou différents, représentent un atome d’hydrogène, un radical alkyle, un radical alkyle-aryle éventuellement substitué, un radical aryle éventuellement substitué, un groupe glycidyle, ou bien R 1 3 et R 1 4 conjointement avec les atomes d’azote et de carbone du groupe de formule (III) auquel ils sont liés, forment un cycle hétérocarboné comprenant de 4 à 7 atomes de carbone (en incluant l’atome de carbone portant l’atome d’oxygène), * un groupe -OC(O)R 1 5 , avec R 1 5 représentant un radical alkyle, un radical halogénoalkyle, un radical alkyle-aryle éventuellement substitué, un radical aryle éventuellement substitué, * un groupe -C(O)OR 1 6 , avec R 1 6 représentant un radical alkyle, un radical halogénoalkyle, un radical alkyle-aryle éventuellement substitué, un radical aryle éventuellement substitué, * un groupe acide phosphonique (PO(OH) 2 ), * un groupe ester de l’acide phosphonique P(O)(OR 17a )(OR 17b ), avec R 17a représentant un atome d’hydrogène ou un radical alkyle, et R 17b représentant un radical alkyle, * un groupe acide sulfonique (SO 3 H), * un groupe ester de l’acide sulfonique SO 3 R 18 , avec R 18 représentant un radical alkyle ou un radical halogénoalkyle, et * un groupe amide C(O)NR 19a R 1 9b , avec R 19a et R 19b , indépendamment l’un de l’autre, représentant un atome d’hydrogène ou un radical alkyle, ou formant ensemble un radical alkyle.
L’invention propose ainsi un dispositif de régulation thermique, notamment de refroidissement, pour composant électrique susceptible de dégager de la chaleur lors de son fonctionnement, notamment pour un module de stockage d’énergie électrique, le dispositif comportant au moins un canal de circulation pour un fluide caloporteur, ce canal étant pourvu d’éléments perturbateurs de l’écoulement du fluide caloporteur dans ce canal, ces éléments perturbateurs étant distants l’un de l’autre et faisant saille d’une paroi de fond du canal sur une hauteur mesurée perpendiculairement à cette paroi de fond, chaque élément perturbateur présentant une hauteur relative qui est égale au rapport de sa hauteur divisée par la hauteur de la section de passage fluidique du canal à l’emplacement de cet élément perturbateur, les hauteurs relatives des deux éléments perturbateurs étant différentes.
Le fluide caloporteur peut être un fluide réfrigérant, notamment un fluide choisi parmi les fluides réfrigérants suivants R134a, R1234yf ou R744 ou un mélange Eau-Ethylène glycol.
Selon l’un des aspects de l’invention, le canal comprend une entrée de fluide et une sortie de fluide, la hauteur relative des éléments perturbateurs est croissante entre l’entrée de fluide et la sortie de fluide.
Autrement dit, les éléments perturbateurs voient leur hauteur relative augmenter au fur et à mesure que l’on se rapproche de la sortie de fluide.
Ainsi l’élément perturbateur qui est le plus proche de la sortie de fluide présente la plus grande hauteur relative parmi les éléments perturbateurs entre l’entrée de fluide et la sortie de fluide.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’élément perturbateur qui est le plus proche de l’entrée de fluide présente la plus petite hauteur relative parmi les éléments perturbateurs entre l’entrée de fluide et la sortie de fluide.
L’invention permet d’homogénéiser au mieux la température le long d’un canal de refroidissement en s’assurant que le coefficient d’échange thermique augmente (grâce à l’augmentation de la hauteur relative des éléments perturbateurs) dans les mêmes proportions que la baisse de l’écart de température entre le fluide caloporteur et une face du dispositif de régulation thermique en contact thermique avec le composant à refroidir.
Selon l’un des aspects de l’invention, le canal est agencé pour refroidir une face du dispositif de régulation thermique en contact thermique avec le composant à refroidir, cette face appartenant à une plaque sur laquelle sont posés le ou les composants à refroidir.
Par exemple, la hauteur relative (hr) de l’élément perturbateur qui est le plus proche de l’entrée est compris entre 15 et 25%, de préférence 20% de hr, la taille de ces éléments perturbateurs augmentant le long du canal jusqu’à aller jusqu’à une taille comprise entre 40 et 60%, de préférence 50% de la hauteur relative pour l’élément perturbateur qui est le plus proche de la sortie.
Selon l’un des aspects de l’invention, une hauteur relative de 20% signifie que l’élément perturbateur présente une hauteur qui est 20% de la hauteur de la section de passage fluidique du canal.
Selon l’un des aspects de l’invention, les éléments perturbateurs entre l’entrée de fluide et la sortie de fluide ont des hauteurs relatives qui varient d’un élément à l’autre.
Par exemple, ces hauteurs relatives prennent des valeurs, depuis l’entrée de fluide à la sortie de fluide, successivement de 20%, 30%, 40% et 50%.
L’augmentation de la hauteur relative peut se faire de manière linéaire, suivant la série d’éléments perturbateurs. D’autres évolutions de la hauteur relative peuvent, bien entendu, être envisagées en fonction des besoins de refroidissement le long du canal.
Dans le cas où la section de passage fluidique du canal présente une hauteur constante entre l’entrée et la sortie de fluide, l’évolution de la hauteur relative est identique à l’évolution de la hauteur absolue de l’élément perturbateur.
Selon l’un des aspects de l’invention, chaque canal de circulation de fluide caloporteur présente, en section transversale, un contour sensiblement en trapèze avec deux parois latérales et la paroi de fond correspond à la petite base du trapèze. La hauteur de la section de passage de fluide correspond ici à la hauteur du trapèze.
Selon l’un des aspects de l’invention, l’un au moins des éléments perturbateurs présente une base de jonction avec la paroi de fond, base qui présente une forme avec des arrondis.
Pour la suite de la description, pour faciliter la compréhension, il sera uniquement fait référence à deux amplificateurs optiques à semi-conducteurs AMP1, AMP2. Toutefois, la description des modes de réalisation impliquant deux amplificateurs optiques à semi-conducteurs AMP1, AMP2 peut également s’appliquer à N amplificateurs optiques à semi-conducteurs AMP1, AMP2, …, AMPN.
La illustre un dispositif d’interruption 10 comprenant deux amplificateurs optiques à semi-conducteurs AMP1, AMP2. Pour chacun des deux amplificateurs optiques à semi-conducteurs AMP1, AMP2, les signaux optiques d’entrée SOE1, SOE2 et les signaux de commandes SC1, SC2 sont respectivement fournis conjointement à l’aide d’une unique fibre optique à une borne de l’amplificateur optique à semi-conducteurs.
Chacun des deux amplificateurs optiques à semi-conducteurs AMP1, AMP2 reçoit un signal optique d’entrée respectif SOE1, SOE2 et un signal de commande SC1, SC2, de manière à fournir respectivement un signal optique de sortie SOS1, SOS2.
La est quasiment identique à la et illustre un système d’interruption 10 selon l’invention, où un premier amplificateur optique à semi-conducteurs AMP1 reçoit un premier signal de commande SC1 dans un premier sens et un second amplificateur optique à semi-conducteurs AMP2 reçoit un second signal de commande SC2 dans un second sens opposé au premier sens.