INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En outre, comme illustré sur la , le réflecteur 16 est muni de deux cônes supérieurs femelles 25 qui font saillie latéralement et horizontalement de part et d’autre du réflecteur 16, depuis une face supérieure de ce dernier. Le dissipateur thermique 17 est muni, sur sa partie 26, de deux cônes mâles (non visibles sur les figures) qui s’étendent latéralement et horizontalement de part et d’autre du dissipateur thermique 17. Le réflecteur 16 est monté à pivotement sur les deux cônes mâles du dissipateur thermique 16 (autour du second axe de rotation B-B’), via ses cônes femelles 25. Plus précisément, chaque cône femelle 25 présente une forme complémentaire de celle d’un des cônes mâles et est monté par clippage sur ce cône mâle, pour le montage en rotation du réflecteur 16 sur le dissipateur thermique 17, autour du second axe de rotation B-B’. Le réflecteur 16 est configuré de sorte à ce que le montage et l’emboîtement des cônes femelles 25 sur les cônes mâles du dissipateur thermique 17 se fasse par pincement (les cônes femelles 25 étant ainsi toujours en contact avec les cônes mâles). Comme illustré sur la , le second axe de rotation B-B' passe par les cônes mâles et femelles 25 (ainsi que par un axe le long duquel sont alignées les sources lumineuses – un tel axe n’étant pas visible sur les figures). Ceci permet de conserver une correspondance entre le point focal du réflecteur 16 et le point focal des sources lumineuses, notamment en cas de rotation du réflecteur 16 autour du second axe de rotation B-B’.
Le réflecteur 16 est par exemple constitué d’un matériau plastique, de préférence du polycarbonate. Le réflecteur 16 comporte typiquement sur sa face interne concave 23 un revêtement aluminé (apte à réfléchir la lumière). De préférence, le revêtement est appliqué sur le réflecteur 16 via un processus de revêtement sous vide.
Le premier dispositif de réglage 18A est un dispositif de réglage manuel lié au réflecteur 16. Le premier dispositif de réglage 18A est ainsi configuré pour coopérer avec un outil ou organe de réglage extérieur au module 2 (un tel outil ou organe de réglage n’étant pas représenté sur les figures pour des raisons de clarté), de manière à entraîner en rotation le réflecteur 16 autour du premier axe de rotation A-A’ et à ainsi modifier l’orientation du faisceau lumineux selon la première direction de réglage (la direction horizontale dans l’exemple de réalisation particulier illustré sur les figures 1 à 8). L’outil ou organe de réglage configuré pour coopérer avec le premier dispositif de réglage 18A est par exemple un tournevis.
Le premier dispositif de réglage 18A comporte une vis 28 et une capsule de rotule 30 à glissière 31. La vis 28 s’étend à travers une ouverture 32 du boîtier 4 (ici une ouverture 32 prévue sur une face arrière du boîtier 4), et est munie à une de ses extrémités d’une tête 34 de réception de l’outil ou organe de réglage extérieur au module lumineux 2 (la tête 34 s’étendant à travers l’ouverture 32), et à son autre extrémité d’un appendice rotulé 36 de type pion hémisphérique. Comme illustré sur les figures 5 à 7, l’appendice rotulé 36 est monté articulé dans la glissière 31 de la capsule de rotule 30 à glissière 31. De cette façon, la liaison mécanique entre la vis 28 et la capsule de rotule 30 à glissière 31 est une liaison rotulée, à contact glissant au sein de la glissière 31. La capsule de rotule 30 à glissière 31 est liée au réflecteur 16 et est configurée pour coopérer avec le réflecteur 16 lorsque la vis 28 est entraînée en translation (par rotation sur elle-même), pour entraîner en rotation le réflecteur 16 autour du premier axe de rotation A-A’. L’appendice rotulé 36 de la vis 28 est alors guidé en translation dans la glissière 31, la direction de guidage en translation s’étendant (quelle que soit la position de la vis 28) dans un plan perpendiculaire au premier axe de rotation A-A’ (en l’occurrence ici un plan horizontal). Plus précisément, comme illustré sur la , la capsule de rotule 30 à glissière 31 comporte une base 37 solidarisée à la partie 26 du dissipateur thermique 17 (cette dernière étant elle-même solidarisée au réflecteur 16), la glissière 31 faisant saillie depuis la base 37.
Le second dispositif de réglage 18B est un dispositif de réglage manuel lié au réflecteur 16. Le second dispositif de réglage 18B est ainsi configuré pour coopérer avec un outil ou organe de réglage extérieur au module 2 (un tel outil ou organe de réglage n’étant pas représenté sur les figures pour des raisons de clarté), de manière à entraîner en rotation le réflecteur 16 autour du second axe de rotation B-B’ et à ainsi modifier l’orientation du faisceau lumineux selon la seconde direction de réglage (la direction verticale dans l’exemple de réalisation particulier illustré sur les figures 1 à 8). L’outil ou organe de réglage configuré pour coopérer avec le second dispositif de réglage 18B est par exemple un tournevis (qui est par exemple le même que celui utilisé pour actionner le premier dispositif de réglage 18A).
Le second dispositif de réglage 18B comporte une vis 38 et une capsule de rotule 40 à glissière 41. De préférence, comme illustré sur les figures 4 à 6 et 8, le second dispositif de réglage 18B comporte également une pièce formant glissière 42. La vis 38 est fixée à travers une ouverture 44 du boîtier 4 (ici une ouverture 44 prévue sur une face arrière du boîtier 4) et est vissée dans la pièce formant glissière 42. La pièce formant glissière 42 comporte en effet une partie taraudée 46 prévue dans une région supérieure de la pièce 42, la vis 38 venant s’insérer dans la partie taraudée 46. La vis 38 est montée mobile dans l’ouverture 44 uniquement par rotation sur elle-même (autrement dit sans translation). La vis 38 est munie à une de ses extrémités d’une tête 48 de réception de l’outil ou organe de réglage extérieur au module lumineux 2 (le tête 48 s’étendant à travers l’ouverture 44). La capsule de rotule 40 à glissière 41 est solidarisée au réflecteur 16 et est configurée pour coopérer avec le réflecteur 16 lorsque la vis 38 est entraînée en rotation sur elle-même, pour entraîner en rotation le réflecteur 16 autour du second axe de rotation B-B’. Pour ce faire, comme illustré sur la , la capsule de rotule 40 à glissière 41 comporte une base 47 solidarisée à une face externe 49 du réflecteur 16, la glissière 41 faisant saillie depuis la base 47. La pièce formant glissière 42 est montée mobile en translation rectiligne selon la direction d’extension de la vis 38 et coopère avec la capsule de rotule 40 à glissière 41. Plus précisément, la pièce formant glissière 42 est munie d’un appendice rotulé 50 de type pion hémisphérique faisant saillie depuis une de ses faces (ici une face inférieure, ce qui permet de déporter verticalement la direction de vissage par rapport à l’appui effectué par l’appendice rotulé 50 sur la capsule de rotule 40). Comme illustré sur la , l’appendice rotulé 50 est monté articulé dans la glissière 41 de la capsule de rotule 40 à glissière 41. L’appendice rotulé 50 est alors guidé en translation dans la glissière 41 lorsque la vis 38 est entraînée en rotation sur elle-même et que le réflecteur 16 est entraîné en rotation autour du second axe de rotation B-B’, la direction de guidage en translation s’étendant (quelle que soit la position de la vis 38) dans un plan perpendiculaire au second axe de rotation B-B’ (en l’occurrence ici un plan vertical).
En variante non représentée, le second dispositif de réglage 18B peut ne comporter qu’une vis et une capsule de rotule à glissière. Dans ce cas le second dispositif de réglage 18B ne comporte pas de pièce formant glissière, et l’ensemble vis / capsule de rotule à glissière fonctionne comme pour le premier dispositif de réglage 18A, la capsule de rotule à glissière étant solidarisée au réflecteur 16 (par exemple à une face externe 49 du réflecteur 16).
Les premier et second dispositifs de réglage 18A, 18B sont de préférence configurés de manière telle que le débattement angulaire obtenu pour le réflecteur 16 dans chacune des première et seconde directions de réglage est compris entre – 2° et + 2°.
Le dissipateur thermique 17 comporte une première partie de support 26 et une seconde partie de dissipation thermique 52. La première partie de support 26 est agencée au sein du logement 12 défini par le boîtier 4, et la seconde partie de dissipation thermique 52 est reliée à la première partie de support 26 et fait saillie depuis la première partie de support 26 à l’extérieur du boîtier 4, à travers une ouverture supérieure 54 ménagée dans le boîtier 4 (l’ouverture 54, qui est par exemple une ouverture oblongue, est visible sur la ). La seconde partie 52 du dissipateur thermique 17 s’étend alors sur le dessus du boîtier 4, à travers l’ouverture 54. La première partie 26 du dissipateur thermique 17 est par exemple sensiblement plane et s’étend dans le plan horizontal. De préférence, comme visible sur les figures 4 à 7, la première partie 26 du dissipateur thermique 17 est munie d’un pion central 56 faisant saillie vers le bas depuis sa face inférieure. Le pion central 56 (qui s’étend ici selon la direction verticale) est configuré pour coopérer avec une indentation horizontale 57 faisant saillie latéralement depuis une face supérieure du réflecteur 16. Ceci permet une indexation dans le plan horizontal du réflecteur 16 vis-à-vis du dissipateur thermique 17. Le dissipateur thermique 17 permet de dissiper la chaleur émise par des sources lumineuses agencées au sein du boîtier 4. Le dissipateur thermique 17 est par exemple un radiateur, typiquement un radiateur en aluminium.
Le masque 19 comporte une première partie 58 et une seconde partie 60 reliée à la première partie 58. La première partie 58 du masque 19 (qui s’étend à l’avant de ce dernier) forme un contour ou écran esthétique pour le module lumineux 2, visible depuis l’extérieur du véhicule. De par sa forme la première partie 58 du masque 19 permet de ne laisser visible que le réflecteur 16 depuis l’extérieur. Comme illustré sur la , la première partie 58 du masque 19 est montée dans une ouverture latérale 62 du boîtier 4 située en regard de l’optique 10. La seconde partie 60 du masque 19 (qui s’étend à l’arrière de ce dernier) est agencée au sein du logement 12 défini par le boîtier 4 et forme un support pour le dissipateur thermique 17 (le masque 19 repose sur des supports intérieurs définis par le boîtier 4 et forme lui-même un support intermédiaire pour le dissipateur thermique 17). Plus précisément, la seconde partie 60 du masque 19 comporte des moyens de guidage 64 configurés pour permettre un guidage à plat de la rotation du dissipateur thermique 17 autour du premier axe de rotation A-A’. Le masque 19 est par exemple constitué d’un matériau plastique, de préférence du polycarbonate.
Les moyens de guidage 64 sont configurés pour empêcher tout mouvement du dissipateur thermique 17 selon toute direction sécante avec le plan de rotation défini par le mouvement de rotation autour du premier axe de rotation A-A’. Ceci permet un guidage en rotation du dissipateur thermique 17 dans ce plan de rotation uniquement. De préférence, comme illustré sur les figures 4, 5, 7 et 8, les moyens de guidage 64 sont constitués de deux couples patte élastique 66 / base 68. Chaque patte élastique 66 coopère avec une base respective 68 ménagée dans la seconde partie 60 du masque 19. Chaque patte élastique 66 forme, avec sa base 68 correspondante, un moyen de pincement. La première partie 26 du dissipateur thermique 17 est insérée entre les bases 68 et les pattes élastiques 66. Chaque patte élastique 66 est ainsi configurée pour exercer une sollicitation élastique à l’encontre d’une portion de la première partie 26 du dissipateur thermique 17 insérée entre la patte élastique 66 et la base 68 correspondante (cette portion étant constituée des deux pattes de maintien 29 de la première partie 26 du dissipateur thermique 17 dans l’exemple de réalisation particulier des figures 4 à 8 – une autre telle portion étant prévue de l’autre côté du dissipateur thermique 17 pour coopérer avec l’autre couple patte élastique 66 / base 68). Une telle configuration permet un guidage à plat de la rotation du dissipateur thermique 17 autour du premier axe de rotation A-A’, tout en permettant au dissipateur thermique 17 d’être posé et suspendu sur la seconde partie 60 du masque 19, ce qui confère au système une bonne tenue aux vibrations mécaniques. Le boîtier 4 est avantageusement configuré pour exercer une légère compression sur les deux pattes élastiques 66 du masque 19, l’ensemble formant un système de suspension à pattes ou lames élastiques.
Le soufflet d’étanchéité 21 est disposé autour de la seconde partie 52 du dissipateur thermique 17, et est par exemple agencé dans une gorge oblongue du boîtier 4 (non visible sur les figures) prévue à cet effet. Un manchon central du soufflet d’étanchéité 21 épouse le pourtour de la seconde partie 52 du dissipateur thermique 17. Un collier de maintien 74 peut être utilisé pour permettre le montage et le maintien ferme du soufflet d’étanchéité 21 dans la gorge, autour de la seconde partie 52 du dissipateur thermique 17. Le soufflet d’étanchéité 21 est par exemple constitué de silicone.
Le test d'Ames traditionnel est utilisé dans le monde entier comme procédé pour détecter le potentiel mutagène de nouveaux composés. Il existe un grand nombre de variétés de test d’Ames. Un test réglementaire OCDE est réalisé directement sur les 5 souches TA98, TA100, TA97 ou TA97a ou TA1537, TA1535, TA102 ou E.Coli ; cela permet d’évaluer un large éventail de produits ayant des mécanismes d’action différents TA98/ TA1535, TA100/TA1537, TA102 ou E.coli, avec et sans la fraction S9, et répété le cas échéant pour confirmer un résultat positif. Une faible réponse sur la souche TA97 peut être confirmée avec la souche TA1537. Les souches TA102 et TA104 peuvent être utilisées si l'on soupçonne que le produit chimique peut induire des dommages oxydatifs ou être un agent de réticulation de l'ADN.
Cependant le test d'Ames tel qu’explicité au paragraphe précédent, est long dans sa mise en œuvre et il ne permet pas de détecter l’activité mutagène potentielle de composés présents à des quantités inférieures au microgramme.
Les inventeurs se sont donc attachés à mettre au point une méthode dérivée du test d’Ames qui permet de détecter l’activité mutagène de très petites quantités de composés chimiques, de l’ordre de la dizaine de picogrammes jusqu’au nanogramme.
L’invention vise donc à remédier à tout ou partie des inconvénients mentionnés ci-dessus.
Le procédé tel que défini ci-dessus, permet par une méthodologie dérivant de la qPCR, ou PCR en temps réel, de quantifier le nombre de gènes sauvages et de gènes mutés dans une population de salmonella thyphimurium après exposition à la substance chimique d’essai et de comparer les proportions obtenues à celles observées en l’absence d’exposition à la substance d’essai. Les réactions de qPCR ciblent l’ADN total, qu’il soit issu de cellules mortes ou vivantes.
La proportion de gènes sauvages et de gènes mutés est déterminée en comparant, pour une souche donnée, les résultats de deux qPCR distinctes réalisées avec différents mélanges d’amorces et de sondes, un premier mélange spécifique du gène sauvage non muté et un second mélange spécifique du gène muté.
Les amorces oligonucléotidiques sont des oligonucléotides utilisés pour s'hybrider à une région d'un acide nucléique cible, afin de faciliter la polymérisation d'un acide nucléique complémentaire. N'importe quelle amorce peut être synthétisée par l’homme du métier. Les amorces spécifiques de chaque gène sont préparées en prenant comme référence la séquence de l’opéron histidine de salmonella typhimurium (ncbi accession number : JO1804.1) de manière à amplifier la région du gène qui couvre la mutation de chacune des souches TA97a, TA98, TA100, TA102 et TA1535.
Les sondes nucléotidiques sont des segments de nucléotides qui permettent de rechercher de manière spécifique un fragment d’acide nucléique que l’on désire étudier. N'importe quelle sonde peut être synthétisée par l’homme du métier. Dans le cadre de présente invention, les sondes utilisées sont des sondes froides et des séquences d’ADN.
A chaque souche correspondent deux mélanges d’amorces et de sondes spécifiques : Le mélange TA100WT pour amplifier spécifiquement les ADNs des souches révertantes de la souche et TA100 et le mélange TA100MUT pour amplifier spécifiquement les ADNs des souches mutées de cette souche, Le mélange TA98WT pour amplifier spécifiquement les ADNs des souches révertantes de la souche TA98 et le mélange TA98MUT pour amplifier spécifiquement les ADNs des souches mutées de cette souche, Le mélange TA102WT pour amplifier spécifiquement les ADNs des souches révertantes de la souche TA102 et le mélange TA102MUT pour amplifier spécifiquement les ADNs des souches mutées de cette souche, Le mélange TA97aWT pour amplifier spécifiquement les ADNs des souches révertantes de la souche TA97a et le mélange TA97aMUT pour amplifier spécifiquement les ADNs des souches mutées de cette souche, et Le mélange TA1535WT pour amplifier spécifiquement les ADNs des souches révertantes de la souche TA1535, et le mélange TA1535MUT pour amplifier spécifiquement les ADNs des souches mutées de cette souche.
Il y a donc deux qPCR réalisées pour chaque échantillon de souche. Ces amplifications sont effectuées avec un appareil approprié, notamment celui commercialisé par Applied Biosystems, le QuantStudio™ 3.0.
Dans le procédé tel que défini ci-dessus, les étapes C. et G. mises en œuvre par ordinateur, sont généralement effectuées en utilisant un logiciel associé à l’appareil de qPCR, notamment le logiciel de conception et d’analyse développé par la société QuantStudio et conçu pour analyser les données collectées à partir des systèmes de PCR (QuantStudio™ Design & Analysis Desktop software en langue anglaise). L’ étape C. permet de déterminer le nombre de gènes sauvages (Wt EXP ) et de gènes mutés (Mut EXP ), pour chacune des cultures des souches d’essai qui a été exposée à ladite substance chimique d’essai pour en détecter l’activité mutagène potentielle. L’ étape G. quant à elle, permet de déterminer le nombre de gènes sauvages (Wt NEG ) et de gènes mutés (Mut NEG ), pour chacune des cultures des souches d’essai après exposition au solvant ayant servi à la dissolution de ladite substance chimique d’essai (Témoin négatif).
Les étapes D. et H. mises en œuvre par ordinateur, sont aussi généralement effectuées en utilisant le même logiciel que celui utilisé pour les étapes C. et G. susmentionnées. Elles permettent de calculer, pour chacune des souches testées, respectivement le rapport R EXP entre le nombre de gènes révertants et le nombre de gènes totaux, dans les cas où elle a été exposée à ladite substance chimique d’essai pour en détecter l’activité mutagène potentielle et le rapport R NEG , dans le cas où elle a été uniquement exposée au solvant de la substance chimique dont il est souhaité détecter l’activité mutagène potentielle (Témoin négatif). Ces deux rapports sont inférieurs ou égaux à un (R EXP ≤1 et R NEG ≤ 1).
Grâce au procédé tel que défini ci-dessus, il est possible de comparer pour chacune des souches d’essai mentionnées, les rapports R EXP et R NEG . Lorsque, pour au moins une des souches d’essai, le rapport R EXP /R NEG est supérieur à 1, un effet mutagène de la substance chimique est détecté.
Selon un mode particulier du procédé tel que défini ci-dessus, celui-ci comprend une étape I. mise en œuvre par ordinateur, de calcul du rapport R EXP /R NEG.
Selon ce mode particulier, l’ étape I. mise en œuvre par ordinateur, est aussi généralement effectuée en utilisant le même logiciel que celui utilisé pour les étapes C. D. , G. et H. susmentionnées.
Pour cela, l’objet de l’invention est un procédé de détection d’une anomalie de consommation d’un fluide d’intérêt par un système consommateur. Le système consommateur comporte : au moins un dispositif consommateur du fluide d’intérêt, raccordé à une source par un circuit fluidique ; un dispositif de mesure, raccordé au circuit fluidique entre la source et le dispositif consommateur, adapté à mesurer et à transmettre à une unité de traitement un signal de mesure Sm représentatif d’une variation, au cours d’une durée de surveillance Δt s prédéfinie, d’un débit moyen D du fluide d’intérêt et d’une durée d’écoulement Δt e|D associée au débit moyen D ; l’unité de traitement, adaptée à déterminer à partir du signal de mesure Sm, un profil de consommation correspondant à une variation en fonction du débit moyen D d’un indicateur d’écoulement représentatif d’une proportion %Δt s d’une durée d’écoulement cumulée Δt ec|D du fluide d’intérêt au cours de la durée de surveillance.
Le procédé de détection comporte les étapes suivantes : fournir une base de données comportant une pluralité de profils de consommation préalablement identifiés comme étant sans anomalie de consommation ; déterminer un seuil d’anomalie Sa (ic) , pour au moins une valeur dite de référence de débit moyen, à partir des profils de consommation de la base de données ; acquérir, par le dispositif de mesure, un signal de mesure Sm (ic) dit courant, au cours d’une durée de surveillance Δt s(ic) ; déterminer, par l’unité de traitement, un profil de consommation dit courant à partir du signal de mesure Sm (ic) courant ; comparer le profil de consommation courant au seuil d’anomalie Sa (ic) : si le profil de consommation courant présente, pour au moins une valeur de référence du débit moyen, une valeur en-deçà du seuil d’anomalie Sa (ic) : identifier une absence d’anomalie de consommation et ajouter le profil de consommation courant dans la base de données, puis réitérer les étapes b) à e) pour une durée de surveillance suivante Δt s(ic+1) ; si le profil de consommation courant présente, pour au moins une valeur de référence du débit moyen, une valeur au moins au-delà du seuil d’anomalie Sa (ic) : identifier la présence d’une anomalie de consommation et ne pas ajouter le profil de consommation courant dans la base de données, puis réitérer les étapes c) à e) pour une durée de surveillance suivante Δt s(ic+1) .
L’étape a) de fourniture de la base de données peut comporter les étapes suivantes : a1) acquérir, par le dispositif de mesure, un signal de mesure Sm (n) au cours d’une durée de surveillance Δt s(n) ; a2) déterminer, par l’unité de traitement, un profil de consommation à partir du signal de mesure Sm (n) , identifié comme étant sans anomalie de consommation, et ajouter le profil de consommation déterminé dans la base de données ; réitérer les étapes a1) et a2) jusqu’à ce que la base de données comporte un nombre N de profils de consommation au moins égal à un nombre minimal N min prédéfini.
L’étape d’ajout du profil de consommation courant dans la base de données peut comporter une comparaison du nombre N de profils de consommation de la base de données, et si ce nombre N est supérieur à un nombre maximal N max prédéfini, une suppression du profil de consommation associé à la durée de surveillance la plus ancienne.
L’étape de détermination du profil de consommation peut comporter une détermination d’une variation, en fonction du débit moyen, de la durée d’écoulement cumulée par addition des valeurs des durées d’écoulement associées à une même valeur de débit moyen.
Chaque profil de consommation peut être déterminé au moyen des étapes suivantes : déterminer une fonction de répartition F D (d) à partir de la variation de la durée d’écoulement cumulée en fonction du débit moyen, la fonction de répartition indiquant une probabilité P(D≤d) d’obtenir une valeur du débit moyen D inférieure ou égale à une valeur d ; définir le profil de consommation comme étant égal à 1-F D (d) ou à F D (d).
En variante, chaque profil de consommation peut être déterminé par calcul d’un rapport de la durée d’écoulement cumulée sur la durée de surveillance, en fonction du débit moyen.
L’étape de détermination du seuil d’anomalie peut comporter un calcul d’une moyenne ou d’une médiane des valeurs des profils de consommation de la base de données, pour au moins une valeur de référence prédéfinie du débit moyen.