INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Chaque longeron 42 est pourvu de deux renfoncements, l’un proximal, l’autre distal par rapport au pêne 3. Le renfoncement est formé de plusieurs plis de tôle. Le renfoncement comprend un premier pliage de tôle formant un bord de biais ou liaison oblique, un deuxième pliage de tôle formant un fond parallèle à l’axe longitudinal de translation, un troisième pliage de tôle symétrique par rapport au deuxième pliage de tôle et formant un bord de biais et un quatrième pliage de tôle symétrique par rapport au premier pliage de tôle. Les fonds des renfoncements d’un même longeron 42 sont coplanaires. Les renfoncements divisent le longeron 42 en plusieurs portions coplanaires. Les angles formés par les bords sont égaux, de l’ordre de 30 à 90° par rapport à l’axe longitudinal de translation. Les renfoncements sont formés par déplacement de matière issue des longerons 42.
Les renfoncements proximaux 46 des deux longerons 42 sont mutuellement en regard. Les renfoncements distaux 47 des deux longerons 42 sont mutuellement en regard. Les profondeurs des renfoncements sont sensiblement égales. Les profondeurs des renfoncements sont comprises entre une et quatre fois l’épaisseur dudit longeron.
Des trous transversaux sont ménagés dans les longerons 42. Un premier trou 48 est formé entre les renfoncements au voisinage des renfoncements distaux 47. Le premier trou 48 traverse les deux longerons 42. Un deuxième trou 49 est formé entre les renfoncements proximaux 46 et l’extrémité avant des longerons 42 au voisinage de ladite extrémité avant. Le deuxième trou 49 traverse les deux longerons 42. Les trous transversaux sont perpendiculaires à l’axe longitudinal de translation. Les trous transversaux 48, 49 sont parallèles à un axe transversal.
Les entretoises 43, 44, 45 sont au nombre de trois dans le mode de réalisation représenté. Les entretoises 43, 44, 45 relient les longerons 42 entre eux. Les entretoises 43, 44, 45 sont coplanaires. Les entretoises 43, 44, 45 sont orientées selon un plan perpendiculaire au plan de chaque longeron. Les entretoises 43, 44, 45 sont orientées selon un plan parallèle à l’axe longitudinal de translation et parallèle à l’axe transversal. Les entretoises 43, 44, 45 sont plates. Les entretoises 43, 44, 45 présentant une surface affleurant un bord des longerons 42.
Les entretoises 43, 44, 45 sont espacées. L’une des entretoises est en position avant, une autre en position centrale et la dernière en position arrière. L’entretoise avant 43 est située à proximité immédiate de l’extrémité avant du coulisseau 4 formée par l’extrémité avant des longerons 42. L’entretoise avant 43 est située en avant à distance des renfoncements proximaux 46.
L’entretoise avant 43 présente une forme rectangulaire avec une encoche dirigée vers l’avant. L’encoche est allongée transversalement. L’encoche s’étend sur environ 40 à 60% de la largeur du coulisseau 4 selon l’axe transversal, préférablement 40 à 45%, et sur 10 à 40 % de la dimension de l’entretoise avant 43 selon l’axe longitudinal, préférablement 20 à 25%.
Le pêne 3 est monté en contact avec l’entretoise avant 43. La face courte du pêne 3 affleure la surface de l’entretoise avant 43 opposée aux longerons 42. Le redan 30 de la face courte du pêne 3 est en concordance de forme avec l’encoche de façon que le pêne 3 repose sur la surface de l’entretoise avant 43 du côté des longerons 42.
La gomme ghatti peut être utilisée sous forme brute, le cas échéant après broyage pour former une poudre plus homogène. Préférentiellement, elle est utilisée sous forme atomisée, présentant alors notamment l’avantage d’une meilleure homogénéité de la matière et d’une meilleure maitrise de sa qualité. La gomme atomisée peut être obtenue par un procédé comprenant une première phase de solubilisation de la gomme brute dans l’eau, puis plusieurs étapes de purification de la composition obtenue, notamment par tamisage vibrant et centrifugation, visant à supprimer les particules étrangères insolubles, avant des étapes de pulvérisation et séchage, par exemple dans une tour d’atomisation conventionnelle, pour obtenir des particules de la taille souhaitée, par exemple comprise entre 50 et 200 μm.
Le procédé selon l’invention peut en outre comprendre l’introduction dans le vin de tout additif œnologique classique en lui-même, en particulier d’un inhibiteur de cristallisation de l’acide tartrique, tel que la carboxyméthylcellulose ou le polyaspartate de potassium, ou tout autre inhibiteur de cristallisation de l’acide tartrique connu de l’homme du métier et compatible avec une utilisation pour l’alimentation humaine. Un tel inhibiteur peut être introduit dans le vin avant, après, ou sensiblement simultanément à l’incorporation de gomme ghatti dans celui-ci. Une telle association de gomme ghatti et d’un inhibiteur de cristallisation de l’acide tartrique assure avantageusement une stabilité colloïdale particulièrement élevée du vin traité. En particulier, la combinaison de la gomme ghatti avec la carboxyméthylcellulose et/ou le polyaspartate de potassium réduit les interactions de ces derniers avec la matière colorante contenue dans le vin rouge, et augmente leur efficacité vis-à-vis de la stabilisation de la matière minérale, plus particulièrement de l’acide tartrique.
L’inhibiteur de cristallisation de l’acide tartrique peut par exemple être introduit dans le vin à une concentration comprise entre 0,5 et 20 g/hl.
La gomme ghatti peut être introduite dans le vin sous forme de particules solides. Préférentiellement, elle est incorporée dans le vin sous forme d’une composition la contenant sous forme solubilisée dans l’eau. Sa concentration dans cette composition est alors comprise entre 0,5 et 5 % en poids, de préférence entre 0,5 et 2 % en poids, par rapport au volume de la composition.
Dans des modes de mise en œuvre particulièrement préférés de l’invention, notamment du point de vue de la filtrabilité du vin traité, l’incorporation de gomme ghatti dans le vin est réalisée par introduction, dans le vin, d’une préparation contenant de la gomme ghatti en mélange avec du dioxyde de soufre dans une solution aqueuse.
Le dioxyde de soufre est classiquement utilisé pour le sulfitage des moûts et des vins en vue d’en assurer une stabilisation vis-à-vis de la prolifération microbienne, une protection contre l’oxydation, et plus généralement une meilleure préservation. De manière tout à fait surprenante, il a été découvert par les présents inventeurs que l’association du dioxyde de soufre à la gomme ghatti, préalablement à l’incorporation de cette dernière dans le vin à traiter, non seulement n’impacte pas les effets de la gomme sur la stabilité de la matière colorante du vin, mais améliore fortement les caractéristiques de filtrabilité de celui-ci.
Le dioxyde de soufre peut en particulier être introduit dans la préparation sous forme d’une solution sulfureuse, c’est-à-dire d’une solution aqueuse de dioxyde de soufre. Cette solution sulfureuse peut être obtenue par tout moyen classique en lui-même, notamment par barbotage de dioxyde de soufre gazeux dans une solution aqueuse à pH acide, par exemple à pH de 1, ou encore par solubilisation de métabisulfite de potassium et de dioxyde de soufre gazeux dans une solution aqueuse acide, par exemple à pH de 4,75. Par exemple, la solution sulfureuse peut être concentrée à 6 à 10 % p/v en dioxyde de soufre.
Dans des modes de mise en œuvre particuliers de l’invention, la préparation introduite dans le vin contient 0,5 à 5 %, de préférence 0,5 à 2 %, en poids de gomme ghatti par rapport au volume de la préparation. Elle contient en outre de préférence 0,5 à 4 g/l, préférentiellement 0,5 à 2 g/l, de dioxyde de soufre.
La quantité d’une telle préparation introduite dans le vin à traiter est de préférence choisie, en fonction de sa teneur en gomme ghatti, pour incorporer dans le vin une concentration de cette gomme comprise entre 0,05 et 5 g/hl, de préférence entre 0,25 et 5 g/hl, de préférence encore entre 0,25 et 4 g/hl, préférentiellement entre 0,25 et 2,5 g/hl, préférentiellement encore entre 0,5 et 2,5 g/hl, et plus encore entre 1 et 2,5 g/hl.
Dans des modes de mise en œuvre particuliers de l’invention, la préparation contenant la gomme ghatti et le dioxyde de soufre est introduite dans le vin à une dose comprise entre 1 et 1000 ml/hl, de préférence comprise entre 2,5 et 500 ml/hl, de préférence encore entre 2,5 et 250 ml/hl, et préférentiellement comprise entre 2,5 et 100 ml/hl.
Un autre aspect de l’invention concerne une préparation pour le traitement d’un vin, notamment d’un vin rouge ou rosé, en particulier pour la stabilisation colloïdale, notamment de la matière colorante, de ce vin. Cette préparation contient de la gomme ghatti en mélange avec du dioxyde de soufre dans une solution aqueuse.
Cette préparation peut répondre à l’une ou plusieurs des caractéristiques décrites ci-avant en relation avec le procédé selon l’invention, pour ce qui concerne la préparation qui peut y être mise en œuvre.
En particulier, elle peut contenir 0,5 à 5 %, de préférence 0,5 à 2 %, en poids de gomme ghatti par rapport au volume de ladite préparation.
Elle peut également contenir 0,5 à 4 g/l, notamment 0,5 à 2 g/l, de dioxyde de soufre.
Elle peut également contenir toute autre substance couramment utilisée pour le traitement des vins, par exemple un inhibiteur de la cristallisation de l’acide tartrique tel que la carboxyméthylcellulose ou le polyaspartate de potassium.
La préparation selon l’invention peut présenter une viscosité dynamique à 25 °C comprise, en fonction de sa teneur en gomme ghatti et de sa teneur en dioxyde de soufre, entre environ 1 et environ 11 mPa.s. Cette viscosité est notamment largement inférieure à celle des compositions aqueuses à base de gomme ghatti seule, dépourvues de dioxyde de soufre, à concentrations en gomme égales.
L’unité de traitement peut être configurée pour recevoir les signaux de sortie des capteurs de pression et pour en déduire une information représentative du niveau de lubrifiant liquide contenu dans la chambre du carter d’huile à partir de la mesure différentielle des signaux de sortie des capteurs de pression.
Selon un autre exemple de réalisation, le dispositif de détermination du niveau de lubrifiant liquide comporte un capteur de pression différentiel.
Le premier et/ou le deuxième capteur de pression ou le capteur de pression différentiel est par exemple un capteur piézoélectrique.
La prise de mesure de pression exercée par le lubrifiant liquide contenu dans la chambre du carter d’huile est de préférence située dans le fond de la chambre du carter d’huile.
L’unité de traitement peut être configurée pour moyenner l’information représentative du niveau de liquide sur une durée prédéterminée.
La pompe à vide peut comporter un capteur de température relié à l’unité de traitement, l’unité de traitement étant configurée pour déterminer une information représentative du niveau de lubrifiant liquide en tenant compte de la température mesurée.
Selon un exemple de réalisation, le volume de la chambre du carter d’huile présente une forme verticale droite de section horizontale constante.
Selon un exemple de réalisation, le volume de la chambre du carter d’huile présente une forme verticale droite de section horizontale s’agrandissant vers le haut.
Selon un exemple de réalisation, le volume de la chambre du carter d’huile présente une forme verticale droite de section horizontale s’amincissant vers le haut.
Selon un exemple de réalisation, le volume de la chambre du carter d’huile est formé par une partie inférieure et une partie supérieure, la partie inférieure présentant une section horizontale constante plus étroite qu’une partie supérieure.
La largeur de la section horizontale de la partie inférieure est par exemple inférieure à 3cm, comme par exemple inférieure à 1cm comme de l’ordre de 10mm.
La est une représentation schématique d’un exemple de pompe à vide.
La illustre un premier exemple de forme de chambre du carter d’huile.
La est un graphique montrant, pour le premier exemple de réalisation de la , en fonction de la hauteur d’huile H contenue dans la chambre (en abscisse, en cm) d’une part, en traits pleins, la pression P exercée par la hauteur d’huile (ordonnée de droite, en bar) et d’autre part, en traits discontinus, la quantité d’huile Q contenue dans la chambre (ordonnée de gauche, en ml).
La illustre un deuxième exemple de forme de chambre du carter d’huile.
Cela a pour conséquence que les états codants GKP sont les états de plus basse énergie dans une représentation d’interaction abaissant la pulsation du mode cible à une pulsation inférieure à un tiers de l’énergie Josephson divisée par la constante de Planck réduite.
Dans ce mode de réalisation, afin de permettre de stabiliser le qubit, c’est-à-dire afin de ramener un état du code GKP excité vers un état codant, donc de basse énergie, le circuit comprend une ligne de transmission 4 qui couple le circuit 2 à un environnement dont le produit de la constante de Boltzmann par la température effective, dans la représentation d’interaction, est inférieure à l’énergie Josephson dans cette représentation.
De ce fait, les états d’énergie élevés ont tendance à se relaxer en perdant de l’énergie à travers la ligne de transmission 4 (comme représenté par la flèche sur la ), de sorte qu’en cas d’excitation du résonateur, celui-ci revient naturellement vers son état codant de basse énergie comme cela apparaît sur la , dans laquelle les traits représentent les différents états de l’Hamiltonien GKP en fonction de leur niveau d’énergie.
Ce qui précède correspond à un code GKP de taille infinie. Dans le cas d’un code GKP de taille finie, la durée entre les impulsions au sein d’un train d’impulsions pourra être augmentée ou diminuée d’une quantité faible, typiquement inférieure à où E est l’amplitude de la modulation du potentiel effectif (V(q) et V(p)), h est la constante de Planck.
Ce mode de réalisation est particulièrement avantageux lorsque les perturbations limitant la cohérence du qubit sont Hamiltoniennes.
La représente un second mode de réalisation du circuit quantique 2 dans lequel le circuit 2 comprend en outre un organe de mesure 10 et un organe de rétroaction 12 disposés entre l’environnement 4 et la portion de circuit passive linéaire 6.
Les pulsations wi sont ici choisies pour correspondre à une pulsation d’un des modes résonants de la décomposition de Foster aux bornes de l’élément à jonction Josephson 8 de la portion de circuit passive linéaire 6 différente de la pulsation w du mode résonant dont l’impédance est supérieure ou égale à 13 kOhms, les pulsations wi étant distinctes entre elles.
L’organe de mesure 10 est linéaire homodyne des modes résonants correspondants aux pulsations wi respectives, agencé pour mesurer les déplacements des modes résonants de pulsation wi selon une direction de leur plan de phase respectif déterminée par la phase de la porteuse sinusoïdale de pulsation wi, et permet de mesurer les opérateurs modulaires, c’est à dire mesurer les syndromes d’erreur GKP, sans risque de propagation d’erreur, à savoir que la décohérence ou dissipation affectant le mode ancillaire ne risque pas d’induire d’erreur logique sur le qubit GKP. L’organe de mesure 10 peut par exemple être implémenté par un amplificateur paramétrique à jonctions Josephson fonctionnant proche de la limite quantique.
L’organe de rétroaction 12 est agencé pour déplacer l’état du mode résonant présentant une impédance Z supérieure à 13 kOhms selon une direction de son plan de phase déterminée par la phase du train d’impulsions correspondant à la pulsation wi par à la référence de phase dudit mode résonant présentant une impédance Z supérieure à 13 kOhms, de manière proportionnée à une mesure reçue de l’organe de mesure 10. L’organe de rétroaction 12 peut être mis en œuvre par l’application d’une microonde à la pulsation w dont la phase et l’amplitude sont proportionnelles au résultat de la mesure.
Ainsi, comme cela apparaît sur a , les états GKP sont déplacés par l’organe de rétroaction 12 selon un vecteur du plan de phase dont les coordonnées sont proportionnelles aux syndromes d’erreur s1 et s2 mesurés par l’organe de mesure 10. Le circuit 2 peut également être agencé pour avoir plus de deux syndromes de mesure d’erreur.
Cette description correspond à une implémentation pour un code GKP de taille infinie. Dans le cas d’un code GKP de taille finie, il serait possible d’alterner la mesure des opérateurs modulaires avec une rétroaction linéaire (telle que décrit plus haut), avec une mesure linéaire (homodyne) faible avec une rétroaction modulaire faible.
En variante, la Demanderesse a découvert que les trains d’impulsions peuvent être activés l’un après l’autre en étant modulés par la même porteuse sinusoïdale de pulsation wi, de sorte qu’un train d’impulsions se terminent avant l’activation du train suivant, chaque train comprenant un nombre d’impulsion compris entre 10 et 10^8.
La Demanderesse a également découvert un troisième mode de réalisation dans lequel la stabilisation est réalisée par dissipation.
En effet, la stabilisation peut être rendue autonome avec une dissipation simple sur des modes ancillaires. On obtient alors une dissipation doublement modulaire du résonateur cible. Plus précisément, le circuit 2 de la permet de stabiliser le qubit logique GKP par le biais d’opérateurs modulaires de manière dissipative.
Dans le mode de réalisation de la , l’élément à jonction Josephson 8 comprend deux jonctions Josephson 44 en parallèle l’une de l’autre, et son profil d’énergie est modulé avec des porteuses sinusoïdales dont les pulsations wi sont choisies de manière similaire à celle du mode de réalisation des figures 11 et 12.
La portion de circuit passive linéaire 6 est en outre agencée de sorte que les modes résonants de pulsation wi dissipent leurs excitations respectives dans un environnement dont le produit de la température par la constante de Boltzmann est inférieure au produit de la pulsation wi par la constante de Planck réduite et selon un taux supérieur à où Z i est l’impédance du mode de pulsation wi aux bornes de l’éléments dudit élément à jonction Josephson et e i est l’énergie Josephson moyenne intégrée sur la durée d’une impulsion.
Le raccord de direction 4’ présente ici une forme générale en V. Le raccord de direction 4’ comporte une branche centrale 46 ainsi que deux portions évidées 47 latérales s’étendant de part et d’autre de la branche centrale 46.
Comme il a été vu ci-avant concernant l’évidement horizontal 42, chacune des portions évidées 47 peut recevoir de manière amovible une extrémité d’un tube démontable, ici respectivement une extrémité du tube horizontal 1 et une extrémité du tube diagonal 1’’.
Une première portion évidée 47 est prévue pour recevoir l’extrémité du tube horizontal 1 s’étendant le long de l’axe longitudinal A. Une deuxième portion évidée 47 est prévue pour recevoir l’extrémité du tube diagonal 1’’ s’étendant le long d’un axe longitudinal A’. Un angle géométrique entre l’axe longitudinal A et l’axe longitudinal A’ est de préférence compris entre 15 degrés et 45 degrés, et est par exemple ici de 30 degrés.
Chacune des portions évidées 47 présente une surface distale sensiblement cylindrique, s’étendant autour de l’évidement prévu pour recevoir une extrémité de tube. Lesdites surfaces distales comprennent des moyens de fixation externes respectifs (ici des filetages externes 40). Vers la gauche à partir de ces surfaces distales, les portions évidées 47 présentent ici une élévation de diamètre jusqu’à se rejoindre au niveau de la branche centrale 46.
La fixation amovible d’une bague de fixation 2 sur le raccord 4’ par serrage coaxial, au niveau de l’une des portions évidées 47, se déroule de préférence comme décrit ci-avant.
En référence à la , le raccord de base 4’’ du cadre adaptable de bicyclette permet le raccordement du tube de selle 1’ et du tube diagonal 1’’. De préférence, le tube de selle 1’ comprend à une extrémité basse une bague de fixation 2 de préférence similaire à la description ci-avant. Le tube diagonal 1’’ comprend également, sur son extrémité droite, une bague de fixation similaire.
Le raccord de base 4’’ comprend ici un corps cylindrique 48 central, ainsi que deux oreilles 49 avant et arrière, s’étendant vers le haut à partir d’une surface supérieure du corps cylindrique 48, formant ainsi un V.
Chacune des oreilles 49 de fixation est évidée en son centre. Comme il a été vu ci-avant concernant l’évidement horizontal 42, chacune des oreilles 49 peut ainsi recevoir de manière amovible une extrémité d’un tube démontable, ici respectivement une extrémité d’une paroi externe 12’ du tube de selle 1’ ou une extrémité du tube diagonal 1’’. Un angle géométrique entre l’axe longitudinal A’ d’extension du tube diagonal et l’axe longitudinal A’’ du tube de selle est de préférence compris entre 45 degrés et 90 degrés, et est par exemple ici de 70 degrés.
De même que ci-avant, les oreilles 49 présentent des surfaces distales cylindriques intégrant des moyens de fixation externes (ici des filetages externes 40). Ainsi, la fixation amovible d’une bague de fixation 2 sur le raccord 4’’ par serrage coaxial, au niveau de l’une des oreilles 49, peut s’effectuer de façon similaire à la description ci-avant.
Le corps cylindrique 48 s’étend longitudinalement le long d’un axe L, depuis un premier bord annulaire 481 jusqu’à un deuxième bord annulaire 482. L’axe L du corps cylindrique 48 est ici orthogonal au plan des axes A, A’ et A’’ des tubes de cadre. La surface interne 480 du corps cylindrique 48 s’étend autour de l’axe L.
Dans le présent exemple, le corps cylindrique 48 permet le montage et le démontage de deux bases 60 modulaires démontables, formant une partie inférieure 6 du cadre de bicyclette, dont une première base 60-1 rapportée sur un premier flanc latéral du cadre et une deuxième base 60-2 rapportée sur un flanc latéral opposé.
Chacune des bases 60-1 et 60-2 modulaires comprend une partie avant 620 évidée respective, pouvant être rapportée latéralement sur un côté du corps cylindrique 48 et recevoir partiellement le corps cylindrique 48. La première base 60-1 peut s’insérer au voisinage du premier bord annulaire 481 et la deuxième base 60-2 peut s’insérer au voisinage du deuxième bord annulaire 482.
En référence aux Figures 7 et 8 annexées, lorsque les deux bases 60-1 et 60-2 sont ainsi rapportées latéralement sur le corps cylindrique 48, les deux oreilles 49 de fixation sont prises en tenaille entre les deux bases 60-1 et 60-2. La illustre la partie inférieure 6 du cadre, vue du côté de la base 60-1. La illustre, quant à elle, la partie inférieure 6 du cadre du côté de la base 60-2.
Chacune des bases 60-1 et 60-2 modulaires comprend également une partie médiane 610 respective, partiellement visible sur les Figures 7 et 8. Dans le présent exemple, chacune des parties médianes 610 est évidée en son centre, et comprend de préférence au moins un renforcement 612 reliant un bord haut et un bord bas de ladite partie médiane 610.
Les deux bases 60-1 et 60-2 peuvent être fixées de manière amovible l’une avec l’autre, à l’aide d’au moins une vis de fixation, ici à l’aide de trois vis de fixation 62.
Dans le présent exemple, la base 60-1 comprend trois vis de fixation 62 sur sa partie avant 620, dont une première vis à l’avant du corps cylindrique 48, une deuxième vis à l’arrière du corps cylindrique 48, et une troisième vis à l’arrière de l’oreille arrière 49.
Il est connu de liquéfier l’hydrogène en deux étapes :
Une première étape de prérefroidissement utilisant un cycle d’azote ou un cycle de réfrigérants mixtes suivie de Une deuxième étape de liquéfaction de l’hydrogène refroidi avec un cycle d’hydrogène, d’hélium ou de réfrigérants mixtes y compris des gaz rares.
La présente invention propose une solution pour la première étape de préfroidissement de l’hydrogène en utilisant les frigories d’un débit de gaz naturel liquéfié qui se vaporise.
En particulier le procédé utilise un cycle pour transférer la chaleur de vaporisation du gaz naturel liquéfie vers l’hydrogène qui se refroidit, ce cycle comprenant un compresseur à température d’entrée de préférence inférieure à -90°C et éventuellement une turbine de détente.
Selon un objet de l’invention, il est prévu un procédé de refroidissement d’hydrogène dans lequel