INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Toujours dans l’exemple précédent, le module de détection 34 met en œuvre le modèle associé à la catégorie « homme asiatique à lunettes ». Ce modèle a été entrainé spécialement sur des données d’entrainement relatives à cette catégorie de pilote et est donc particulièrement performant pour déterminer l’état neurophysiologique de ce pilote. Ici, à partir de la fréquence cardiaque et/ou des mouvements de la tête du pilote, le module de détection 34 détermine si le pilote est dans un état neurophysiologique nominal ou dans un état altéré. Par exemple, si le module de détection 34 reçoit une fréquence cardiaque basse et/ou un balancement de la tête latéralement, le modèle permet de déterminer éventuellement un état neurophysiologique altéré du pilote.
Avantageusement, le procédé comprend une étape 140 d’émission d’un signal d’alerte lorsque le module de détection 34 détermine que l’opérateur 14 est dans un état neurophysiologique altéré.
En effet, le dispositif selon l’invention permet une surveillance de l’état neurophysiologique de l’opérateur 14 performante tout en étant robuste aux variabilités des opérateurs surveillés. La catégorisation préalable de l’opérateur 14 permet d’assurer une couverture suffisante de la surveillance, tout en offrant des performances sur chaque modèle spécifique plus importantes. En effet, la surveillance de l’opérateur 14 est réalisée par un modèle associé à chaque catégorie, entrainé spécifiquement sur des données relatives à cette catégorie. Chaque modèle spécifique offre donc une performance plus élevée qu’avec un modèle unique qui chercherait à couvrir toutes les variabilités possibles des opérateurs.
L’invention permet donc une meilleure détection des états neurophysiologiques altérés des opérateurs et permet de réduire les faux positifs. Ainsi l’invention permet d’améliorer la sécurité de l’aéronef 12.
Sans que cela soit limitatif, lors d’une détection d’un défaut de surtension, la puissance électrique de la machine électrique M peut être réduite entre 5kW et 20kW, avantageusement 8,5kW, dans un premier intervalle de temps prédéterminé en dépendance d’une tension en vigueur de la batterie B, ce premier intervalle de temps pouvant être de 1 minute.
Le cas échéant, lors d’une charge de la batterie B principale, une limitation d’une intensité de courant de recharge à 50% d’une intensité de courant de recharge acceptable prédéterminée dans une cartographie de recharge peut s’effectuer en un deuxième intervalle de temps prédéterminé, ce deuxième intervalle de temps prédéterminé étant d’environ 1 seconde.
Le seuil de tension prédéterminé peut être supérieur de 10 à 30% à une tension maximale nominale de la batterie B, les durées de dépassement prédéterminées associées respectivement à un des deux contacteurs principaux K2, K3 pouvant être entre 50 et 500 millisecondes, en étant ou non différentes l’une de l’autre.
Sans que cela soit limitatif, pour une tension de batterie B principale de 450 volts, ce qui n’est pas toujours le cas, cette tension pouvant être autre, en étant par exemple de 800 volts, la valeur de seuil de tension prédéterminée peut être de 507 volts.
De même, toujours sans que cela soit limitatif, la durée de dépassement prédéterminée associée au contacteur principal K2 de la branche positive peut être calibrée à 50 millisecondes et la durée de dépassement prédéterminée associée au contacteur principal K3 de la branche négative peut être calibrée à 60 millisecondes.
Pour le contacteur principal K2 se trouvant sur la branche dite positive du dispositif d’isolement reliant le pôle positif de la batterie B principale à un pôle positif de la machine électrique M avec la différence de tension entre U3 et U00, la durée de dépassement prédéterminée peut être inférieure à celle associée au contacteur principale K3 se trouvant sur la branche négative du dispositif d’isolement reliant le pôle négatif de la batterie B principale à un pôle négatif de la machine électrique M avec la différence de tension entre U3 et U01.
Un retour à un fonctionnement normal du réseau haute tension peut s’effectuer quand la ou les deux différences de tension surveillées ayant dépassée le seuil de tension prédéterminé pendant une durée de dépassement prédéterminée associée repassent en dessous du seuil de tension prédéterminé, ceci au moins pendant une durée de retour en dessous du seuil de tension prédéterminé.
Cette durée de retour peut être associée spécifiquement à la ou à chacune des tensions surveillées. Dans ce cas, le défaut de surtension en sortie d’au moins l’un des deux contacteurs principaux K2, K3 dans le réseau haute tension peut ne plus être en vigueur mais peut rester mémorisé en permanence dans un calculateur. Toujours dans ce cas, la réduction de puissance électrique de la machine électrique M peut ne plus être maintenue afin que le fonctionnement du réseau haute tension retourne à la normale.
Sans que cela soit limitatif, la durée de retour en dessous du seuil de tension prédéterminé peut être calibrée entre 50 et 500 millisecondes.
Sans que cela soit limitatif, la durée de retour en dessous du seuil de tension prédéterminé, par exemple 507 volts pour une batterie B principale à 450 volts nominal, peut être calibrée à 100 millisecondes pour la branche positive du dispositif d’isolement entre les points de mesure de tension U3 et U00 et à 120 millisecondes pour la branche négative du dispositif d’isolement entre les points de mesure de tension U3 et U01.
Pour autant, même si le problème s’avère rétabli, le code défaut reste mémorisé dans la mémoire en lecture seule d’un ou de calculateurs, par exemple un calculateur du boîtier d’état de charge de la batterie B mais passe de l’état dit « permanent » à l’état dit « fugitif » si le problème ne se reproduit pas. Ceci permet de conserver un historique des défauts vus par ce ou ces calculateurs.
Pour qu’une surtension pour au moins un des deux contacteurs principaux K2, K3 soit détectée le plus vite possible, chaque intervalle de temps respectif prédéterminé de surveillance des différences de tension associées respectivement à un des deux contacteurs principaux K2, K3 peut être relativement faible bien que supérieur ou égale à 10 millisecondes pour des raisons techniques.
La fréquence de surveillance peut donc être avantageusement très rapide, car une surtension de quelques millisecondes peut être suffisante pour endommager les composants électriques du réseau haute tension ou pour casser un fusible de protection F2 ou F3 disposé sur le réseau haute tension.
Dans le cadre de la présente invention, il est préféré de surveiller les surtensions qui seraient causées par la fermeture des contacteurs principaux K2, K3 mais le principe peut être appliqué à n’importe lequel des contacteurs K1 à K5 du dispositif d’isolement.
Comme exemple non limitatif, il peut être possible d’opter pour une fréquence de mesure entre les points de mesure de tension U3 et U00 de 10 millisecondes et pour une fréquence de mesure entre les points de mesure de tension U3 et U01 de 20 millisecondes.
L’invention concerne aussi un réseau haute tension comprenant une batterie B principale alimentant une machine électrique M via un dispositif d’isolement muni de contacteurs dont deux contacteurs dits principaux K2, K3 se trouvant respectivement sur une branche du dispositif d’isolement reliant soit un pôle positif ou négatif de la batterie B principale à la machine électrique M, comme précédemment décrit.
Ainsi, ladite première zéolithe Y obtenue présente un paramètre cristallin a0 initial de la maille élémentaire supérieur à 24,42 Å.
Ladite deuxième zéolithe Y obtenue présente un paramètre de cristallin a0 initial de la maille élémentaire strictement inférieur à 24,40 Å, une surface spécifique mesurée par physisorption d’azote selon la méthode B.E.T. comprise entre 700 et 1000 m2/g, un volume microporeux déterminé par adsorption d’azote supérieur à 0,28 ml/g et une acidité de Brønsted supérieure à 300 micromole /g.
La zéolithe Beta utilisée dans le support selon l’invention présente de préférence un rapport molaire silice sur alumine (SAR) compris entre 10 et 100, préférentiellement entre 20 et 50, et de manière préférée entre 20 et 30. La zéolithe Beta utilisée dans le support selon l’invention présente avantageusement une surface spécifique mesurée par physisorption d’azote selon la méthode B.E.T. comprise entre 400 et 800 m2/g, de préférence entre 500 et 750 m2/g, et de manière préférée entre 550 et 700 m2/g.
Dans le cas où le support comprend une zéolithe Beta, le support présente avantageusement une teneur en zéolithe Beta comprise entre 2 et 40%, de préférence entre 5 et 35%, et de manière préférée entre 5 et 20%poids en poids par rapport au poids total dudit support.
Dans le cas où le support comprend une zéolithe beta, le rapport pondéral de la somme desdites zéolithes Y sur ladite zéolithe Beta dans le catalyseur est compris entre 1 et 40.
Dans le cas non limitatif d’un réseau de traction haute tension dans un moyen de transport, le réseau de traction peut alimenter des éléments auxiliaires, comme un système de climatisation ou de chauffage, un compresseur d’air, etc.
Le dispositif d’isolement est intercalé entre la batterie B principale et la machine électrique M en les raccordant ensemble. Le dispositif d’isolement peut comprendre des dérivations raccordant la batterie B au chargeur C de la batterie B principale et, le cas échéant au convertisseur CV de courant continu en courant continu de plus faible voltage ou convertisseur DC/DC.
A la , ce qui n’est pas limitatif, le dispositif d’isolement comprend cinq contacteurs ou interrupteurs à base de MOSFETs, les contacteurs étant référencés K1 à K5, avantageusement un contacteur pour chaque branche du réseau haute tension. Une surtension peut être causée par l’ouverture ou la fermeture des contacteurs du dispositif d’isolement.
Il existe deux contacteurs principaux K2, K3. Un contacteur principal K2 se trouve sur la branche dite positive du dispositif d’isolement reliant le pôle positif de la batterie B principale à un pôle positif de la machine électrique M. Un contacteur principal K3 se trouve sur la branche dite négative du dispositif d’isolement reliant le pôle négatif de la batterie B principale à un pôle négatif de la machine électrique M.
Le dispositif d’isolement comprend aussi deux fusibles F2 et F3 sur une branche en dérivation de la branche positive du dispositif d’isolement menant respectivement au chargeur C et au convertisseur CV. La batterie B principale loge un fusible F1 en son intérieur. Une branche en dérivation d’une portion de la branche positive comprenant le contacteur principal K2 comprend un contacteur K1 et une résistance R.
Des tensions U1 à U6 pour les branches positives du dispositif d’isolement, rattachées directement ou indirectement au pôle positif de la batterie B et des tensions U00, U01, U02 pour les branches négatives du dispositif d’isolement, rattachées directement ou indirectement au pôle négatif de la batterie B, sont indiquées à la à des points spécifiques du dispositif d’isolement.
Selon la présente invention, un tel réseau haute tension met en œuvre un procédé de contrôle des surtensions pouvant apparaître dans le réseau haute tension. Les organes essentiels de ce réseau haute tension sont la batterie B principale alimentant la machine électrique M via le dispositif d’isolement comprenant des contacteurs dont deux contacteurs dits principaux K2, K3 se trouvant respectivement sur une branche positive ou négative du dispositif d’isolement reliant soit un pôle positif ou négatif de la batterie B à la machine électrique M.
Les autres organes du réseau haute tension précédemment mentionnés ne sont pas essentiels dans le cadre de la présente invention mais désirés dans des formes de réalisation optionnelles de la présente invention, comme par exemple dans le cas non limitatif d’un réseau haute tension servant de réseau de traction pour un moyen de transport.
Selon une caractéristique essentielle de la présente invention, des différences de tension associées respectivement à un des deux contacteurs principaux K2, K3 sont surveillées à des intervalles de temps respectifs prédéterminés.
Dans ce qui suit, une tension prise directement en aval d’un organe signifie qu’il n’y a aucun autre organe intercalé entre l’organe et le point de tension, ce qui pourrait fausser la mesure de tension relevée. La position aval est prise en se référant à la batterie B principale.
Une première différence de tension U3-U00 associée au contacteur principal K2 de la branche positive est relevée entre un point de tension directement en aval du contacteur principal K2 de la branche positive par rapport à la batterie B et un point de tension directement en aval de la borne négative de la batterie B. Ceci correspond à la différence de tension entre U3 et U00 à la .
Une deuxième différence de tension U3-U01 associée au contacteur principal K3 de la branche négative est relevée entre un point de tension directement en aval du contacteur principal K2 de la branche positive par rapport à la batterie B et un point de tension directement en aval du contacteur principal K3 de la branche négative. Ceci correspond à la différence de tension entre U3 et U01 à la .
Si au moins l’une des différences de tension surveillées dépasse un seuil de tension prédéterminé pendant au moins une durée de dépassement prédéterminée lui étant associée, il est détecté une surtension en sortie d’au moins l’un des deux contacteurs principaux K2, K3. Il n’est pas nécessaire que les deux différences de tension dépassent le seuil de tension prédéterminé qui est propre à chacune des deux différences de tension.
Il s’ensuit une réduction d’une puissance électrique de la machine électrique M et une mémorisation permanente d’un défaut de surtension. La réduction de puissance peut être faite par un calculateur en charge du fonctionnement de la machine électrique M, la mémorisation permanente se faisant avantageusement dans un calculateur en charge de la régulation du réseau haute tension.
Le seuil de tension prédéterminé peut être une valeur calibrable dépendante des caractéristiques des deux contacteurs principaux K2, K3, donc différent pour deux contacteurs principaux K2, K3 de nature différente. Il peut être pris en compte une tension maximale à charge complète de la batterie B et un état de décharge en vigueur de la batterie B diminuant sa tension de sortie. Les caractéristiques de la machine électrique M peuvent aussi être prises en compte.
Lors d’une détection d’un défaut de surtension, quand le réseau de traction comprend un chargeur C embarqué à courant continu, la valeur calibrable du seuil de tension prédéterminé peut aussi être dépendante des caractéristiques du chargeur C embarqué à courant continu.
La partie fixe de l’applicateur peut être réalisée en polyamide, par exemple en polyamide 11, ou en polypropylène. La partie mobile de l’applicateur peut être réalisée en polyamide, par exemple en polyamide 11, ou en polypropylène. L’applicateur peut ainsi être constitué d’un seul matériau ou de deux matériaux distincts. Les matériaux plastiques adaptés à être utilisés dans un procédé de fabrication additive de l’applicateur sont préférés. En effet l’applicateur est avantageusement réalisé selon un procédé de fabrication additive (ou « impression 3D »), qui permet l’obtention des formes complexes liées à la mobilité de la partie mobile, en particulier les formes en boucles ouvertes qu’elle comporte.
L’invention porte également sur un procédé de fabrication d’un applicateur tel que précédemment décrit, ledit procédé comportant une étape de fusion sur lit de poudre d’un matériau plastique.
Aux dessins annexés, donnés à titre d'exemples non limitatifs : la représente, selon une vue schématique en trois dimensions, un applicateur conforme à un mode de réalisation de l’invention ; la représente, selon un schéma de principe, un exemple de répartition de protubérances pouvant être obtenu avec un applicateur de produit cosmétique conforme au mode de réalisation de la .
L’applicateur de la est de forme allongée, et s’étend le long d’un axe longitudinal A qui forme l’axe principal de l’applicateur.
L’applicateur 1 de la comporte une partie fixe 2 qui s’étend longitudinalement et est ainsi formée entre une première extrémité 3 destinée à être liée à une partie de préhension afin de former un pinceau applicateur et une deuxième extrémité, dite extrémité distale 4, qui est libre.
En particulier, la première extrémité 3 est formée au bout d’un élément de jonction 5 destiné à être lié à une partie de préhension. Selon certains modes de réalisation de l’invention non représentés, la partie de préhension peut être formée de manière monobloc avec l’applicateur à proprement parler.
La partie fixe de l’applicateur 1 de la est creuse, c’est-à-dire qu’elle forme une cavité 6 allongée, selon la direction longitudinale de l’axe longitudinal A.
La partie fixe a donc de préférence, sur au moins une majorité de sa longueur (dimension dans la direction longitudinale) une forme cylindrique ou prismatique droite. Dans l’exemple représenté, la partie fixe a une forme générale cylindrique.
La forme générale de la partie fixe de l’applicateur est définie par une paroi largement ajourée, qui comporte de nombreux orifices 7. Les orifices 7 traversent la paroi de la partie fixe. Les orifices 7 mettent ainsi en communication la cavité 6 et l’extérieur de l’applicateur, c’est-à-dire une zone extérieure 8 vis-à-vis de la partie fixe.
Dans l’exemple représenté, les orifices 7 ont une forme générale en losange, et sont orientés de sorte à avoir leur diagonale la plus longue orientée dans la direction longitudinale. Cette forme en losange maximise la dimension des orifices dans la direction longitudinale. D’autres formes d’orifice, notamment allongées dans la direction longitudinale, sont envisageables.
Les orifices 7 sont positionnés en quinconce.
Du fait de la configuration des orifices 7, la surface ouverte de la paroi de la partie fixe (sur la longueur de la partie fixe qui comporte des orifices) représente plus de la moitié de la surface de cette paroi.
L’applicateur 1 comporte en outre une partie mobile 9.
La partie mobile 9 est disposée dans la cavité 6 de la partie fixe 2.
La partie mobile 9 comporte un noyau central qui se présente dans l’exemple de mode de réalisation de la sous la forme d’un axe longitudinal.
POMPE A CHALEUR A DEUX SYSTEMES DE STOCKAGE ET RESTITUTION D’ENERGIE THERMIQUE L’invention se rapporte à une pompe à chaleur électrique, comprenant au moins deux systèmes de stockages d’énergie thermique permettant des restitutions d’énergie thermique comprises entre - 100°C et + 800°C, en particulier des restitutions d’énergie thermique sous forme de chaleur à une température comprise entre + 100°C et + 800°C et/ou de froid à une température comprise entre - 100°C et + 150°C, ainsi qu’un procédé de fourniture de telles énergie thermiques par l’utilisation d’une telle pompe à chaleur. Par « froid » il faut entendre dans le contexte de la présente invention un froid dit « relatif », par comparaison avec les températures mises en jeu lors de la production d’énergie thermique sous forme de chaleur.
Dans son rapport de 2019 (Decarbonizing the Electricity sector & Beyond ; a report from the 2019 ASPEN Winter Energy Roundtable), le « ASPEN Winter Energy Roundtable » a identifié cinq éléments de base impliqués dans la réalisation d'une décarbonation profonde du système énergétique :
1. utiliser au maximum l'efficacité énergétique afin de réduire les besoins énergétiques à satisfaire ;
2. décarboner l'approvisionnement en électricité ;
3. l'électrification à l'échelle de l'économie pour pousser l'électricité propre vers d'autres secteurs ;
4.utiliser des carburants sans carbone pour les zones restantes qui ne peuvent pas être efficacement électrifiées ; et
5. utiliser la capture, l'utilisation et le stockage du carbone (« CCUS ») et l'élimination du dioxyde de carbone (« CDR ») pour les zones où les combustibles fossiles sont encore nécessaires et pour obtenir des émissions négatives.
On constate de nombreux efforts, d'investissements comme d'innovation dans ces domaines.
Le fait que le matériau du manchon 13 soit identique au matériau de liaison 12 est un facteur améliorant la cohésion mécanique entre le manchon 13 et la tige 10.
Par matériau identique, il faut comprendre que ces matériaux contiennent un même matériau polymère ce qui est favorable à la fusion entre ces matériaux.
Préférentiellement, le matériau constitutif du manchon est chargé de fibres courtes pour augmenter la résistance mécanique du manchon.
Par fibre courte on entend des fibres ayant moins de 3 centimètres de longueur.
Préférentiellement, ces fibres courtes sont des fibres de verre, mais elles pourraient aussi être en fibres carbone ou de bore ou tout mélange de ces fibres courtes.
Dans certains modes de réalisation, le manchon 13 peut être en un matériau thermoplastique alors que le matériau de liaison 12 reliant ces fibres longitudinales 11 entre elles peut être un matériau thermodurcissable.
Selon ce mode de réalisation particulier, lors du moulage du manchon 13, on peut chauffer la tige 10 déjà solidifiée sans générer un risque de déformation de la tige car le matériau de liaison des fibres est un matériau thermodurcissable.
Comme indiqué ci-avant en référence au procédé de fabrication du connecteur selon l’invention, lesdites fibres longitudinales 11 sont préférentiellement précontraintes en traction suivant la direction longitudinale de la tige.
Ceci permet d’améliorer la rigidité du connecteur selon l’invention.
Comme illustré sur les modes de réalisation illustrés aux figures 2a, 2b, 3c à 4c, les formes externes du manchon 13 qui sont réparties le long du manchon 13 et qui s’étendent transversalement par rapport à une direction longitudinale de la tige sont préférentiellement constituées par un filetage mâle formé à la périphérie du manchon 13.
Ce filetage mâle s’étend préférentiellement sur une majeure partie de la longueur du manchon 13.
Ce filetage mâle est préférentiellement réalisé lors du moulage du manchon grâce à des formes complémentaires du filetage présentes à l’intérieur du moule M.
Toutefois, de manière non préférentielle (car cela complexifierait le processus de fabrication du connecteur et en augmenterait le coût de fabrication), ce filetage mâle pourrait être réalisé par usinage de la surface externe du manchon 13 (par tournage) ou par une contreforme appliquée autour du manchon déjà moulé pour le déformer (cette contreforme pouvant être chauffée pour par exemple fondre le matériau constitutif du manchon qui serait dès lors un matériau thermoplastique).
Comme illustré sur les figures 4a, 4b, 4c, le connecteur 1 selon l’invention peut aussi comporter une douille de connexion 1b0 destinée à être au moins partiellement placée dans ledit premier élément d’ouvrage 2 pour y être ancrée.
Cette douille présente des première et seconde extrémités terminales respectivement large et étroite, l’extrémité large étant destinée à être ancrée en profondeur dans le premier élément 2 d’ouvrage qui est en béton surmoulé autour de cette extrémité large alors que l’extrémité étroite de la douille est destinée à être placée pour déboucher sur une face extérieure de ce premier élément d’ouvrage 2.
L’extrémité large peut ainsi être solidement fixée dans l’élément d’ouvrage pour répartir les efforts de son arrachement sur large volume de matériau de l’élément d’ouvrage.
La fatigue des sujets a été évaluée avec le test MFI (Multidimensional Fatigue Inventory) au début et à la fin de l’étude.
Résultats Les scores moyens au test MFI à la fin de l’étude ont diminué de manière significative, comme montré sur le graphique de la . Cela traduit chez les participants une diminution de l’état de fatigue général, de la fatigue physique et mentale et de l’état de fatigue impactant le nombre quotidien d’activités. Cela traduit aussi une augmentation de la motivation.
Exemple 17 : test d’évaluation de la concentration.
Matériel et Méthodes L’étude a été réalisée sur un échantillon composé de 6 personnes. Chaque participant a consommé la composition décrite dans l’exemple 1 sous forme de solution aqueuse de 60 mL, une fois par jour pendant 10 jours.