INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Par ailleurs, la présence d’un système 1 pourvu de panneaux photovoltaïques 3 selon l’invention permet aux agriculteurs d’assurer, au-dessous desdits panneaux photovoltaïques 3, des conditions optimales pour les cultures agricoles. En effet, à titre d’exemple, un système d’arrosage et/ou de brumisation peut être intégré au sein du système 1 pourvu de panneaux photovoltaïques 3, permettant ainsi à la végétation ou aux cultures agricoles de recevoir un arrosage et/ou une brumisation adaptés. La présence de tels panneaux photovoltaïques 3 permet alors d’éviter une évaporation rapide de l’eau fournie par le système d’arrosage et/ou de brumisation en direction du sol 2.
Afin d’optimiser l’utilisation du système 1 pourvu de panneaux photovoltaïques 3 selon l’invention, et ce à des fins agricoles, il est possible d’intégrer, aux extrémités dudit système 1, un écran adapté pour recouvrir au moins une partie de la surface au sol délimitée par l’ensemble des poteaux 4 formant le support du système 1 pourvu de panneaux photovoltaïques 3. Un écran de ce type (non montré sur la ), peut être fourni sous la forme de filets. Le but de l’utilisation d’un tel écran consiste à renforcer l’effet de serre obtenu avec le système 1. Une autre alternative d’écran peut être réalisée en plantant des arbres de densité optimale sur une zone au sol située au-dessous des panneaux photovoltaïques 3, obturant ainsi au moins une partie de l’espace situé entre les poteaux 4. Le périmètre du système 1 pourvu de panneaux photovoltaïques 3 selon la peut, par exemple, être partiellement fermé grâce à des plantations de conifères.
Le système 1 pourvu de panneaux photovoltaïques 3 peut également être utilisé pour récupérer une quantité d’eau de pluie en équipant ledit système 1 de gouttières (non montrées sur la ). Ces gouttières sont adaptées pour collecter et amener ladite quantité d’eau de pluie ainsi récupérée vers des points de récolte, tels qu’une citerne, afin de réutiliser ladite quantité d’eau de pluie. L’eau de pluie ainsi récoltée et stockée dans ladite citerne peut ensuite alimenter des systèmes d’arrosage et assurer ainsi l’arrosage de la végétation ou des cultures présentes sous les panneaux photovoltaïques 3. Un tel système d’arrosage peut se présenter sous la forme d’un goutte-à-goutte au pied desdites cultures.
La montre une vue détaillée du système 1 pourvu de panneaux photovoltaïques 3 selon la , et notamment les moyens de fixation desdits panneaux photovoltaïques 3 à une distance déterminée par rapport au sol 2.
Le système 1 pourvu de panneaux photovoltaïques 3 comprend des poteaux de support 4 fixés sur le sol 2. Ces poteaux de support 4 peuvent se présenter sous la forme de tubes, de profilés ou de toute autre forme adaptée. La représente uniquement la partie du poteau de support 4 qui située à l’extérieur du sol 2. Le poteau de support 4 est pourvu d’un ancrage dans le sol 2, par exemple en forme d’un poids mort tel qu’un bloc de béton. Le poteau de support 4 peut être réalisé dans tout matériau adapté, tel que de l’acier, de l’aluminium ou un matériau composite.
Comme montré sur les figures 1 et 2, le système 1 comprend également des câbles porteurs 5 suspendus entre deux poteaux de support 4 opposés. Les câbles porteurs 5 sont utilisés pour fixer des panneaux photovoltaïques 3. Le système 1 pourvu de panneaux photovoltaïques 3 est aussi pourvu de câbles auxiliaires 6, s’étendant de façon essentiellement parallèle et à une distance verticale par rapport aux câbles porteurs 5. Pour rigidifier l’installation, le système 1 comprend des câbles d’ancrage 15, 16 fixés respectivement dans la continuité des câbles porteurs 5 et des câbles auxiliaires 6. Les câbles d’ancrage 15, 16 sont adaptés pour connecter la partie supérieure des poteaux de support 4 avec le sol 2, évitant ainsi d’occasionner une déformation des poteaux de support 4 qui pourrait être causée par le poids des panneaux photovoltaïques 3 lors de l’utilisation du système 1. De façon alternative, un seul câble d’ancrage peut être utilisé. Le câble d’ancrage unique peut être fixé sur les poteaux de support 4, à proximité de l’extrémité supérieure des poteaux de support 4, par exemple dans la continuité des câbles porteurs 5. De manière alternative, le câble d’ancrage unique peut être fixé sur les poteaux de support 4, à distance de l’extrémité supérieure des poteaux de support 4, dans une zone située entre les deux extrémités des câbles porteurs 5 et des câbles auxiliaires 6 fixées sur les poteaux de support 4.
Comme illustré sur la , les panneaux photovoltaïques 3 sont fixés à l’aide d’éléments de support 7 qui sont eux-mêmes fixés sur l’ensemble des câbles porteurs 5 et des câbles auxiliaires 6. Chaque élément de support 7 comprend une section de forme carrée à une première et à une deuxième extrémités. Chaque élément de support 7 se présente sous la forme de poutres ou de tubes. Les panneaux photovoltaïques 3 sont fixés sur les éléments de support 7 afin de former des rangées de panneaux photovoltaïques 3. Selon l’exemple illustré sur la , une rangée de panneaux photovoltaïques 3 comprend 10 panneaux photovoltaïques 3. De manière générale, la rangée de panneaux photovoltaïques peut comporter n’importe quelle quantité de panneaux photovoltaïques 3, afin de s’adapter à tous types de besoins. Le rapport ou ratio R entre la longueur L de deux rangées adjacentes de panneaux photovoltaïques et la distance E entre les deux rangées adjacentes est compris entre 2 et 3, préférablement entre 2 et 2,5 plus préférentiellement entre 2,15 et 2,25.
Les éléments de support 7 sont fixés sur les câbles porteurs 5 à l’aide d’éléments de fixation 8. Un mode de réalisation des éléments de fixation 8 est montré de façon plus détaillée sur les figures 3 à 8.
Agents nivelant optionnels
Dans un mode d’exécution particulier selon la présente invention, l’encre revendiquée pourra comprendre un ou plusieurs agents nivelant, additif chimique, dont la concentration totale dans l’encre est avantageusement comprise entre 0,1 et 5 % en poids. Sans vouloir être restreint à cette explication, ces différents agents nivelant permettent d’empêcher la formation de cratères et d’obtenir un dépôt lisse et plan. Il s’agit de molécules ayant des propriétés tensioactives dont le mode d’action est de diminuer la tension de surface de l’encre déposée. On citera à titre d’exemple des agents nivelant pouvant être utilisés dans les encres revendiquées les polyacrylates siliconés (copolymères acrylates de silicone) et les fluorosurfactants (surfactants comprenant un groupe perfluoroalkyl), et/ou un mélange des dits agents nivelant.
Pigment et/ou colorant optionnels
Dans un mode d’exécution particulier selon la présente invention, l’encre revendiquée pourra comprendre un ou plusieurs pigments et/ou colorants dont la concentration totale dans l’encre est avantageusement comprise entre 0,1 et 5 % en poids.
Les colorants sont des composés organiques, naturels ou synthétiques, solubles dans le milieu qu’ils colorent. Ils sont employés en solution (souvent aqueuse).
Les pigments sont des composés le plus souvent inorganiques, naturels ou synthétiques, insolubles dans le milieu où ils sont dispersés. Ils confèrent une couleur qui n’est pas ou peu affectée par ce milieu.
Par exemple, on entend par pigments des particules blanches ou colorées, minérales ou organiques, destinées à changer la longueur d’onde d’absorption, par exemple à changer la coloration du film final de l’encre sèche. A titre illustratif, on citera
les pigments minéraux tels que les oxydes de titane, de zirconium ou de cérium ainsi que les oxydes de zinc, de fer ou de chrome, le bleu ferrique, le violet de manganèse, le bleu outremer et/ou l'hydrate de chrome, les pigments inorganiques tels que les noirs de carbone, les laques à base de carmin de cochenille, de baryum, strontium, calcium, les pigments organiques, et/ou un mélange de deux ou plusieurs des pigments précités.
Selon une variante de réalisation de la présente invention, l’encre peut également contenir des nacres (par exemple des particules irisées, notamment produites par certains mollusques dans leur coquille ou bien synthétisées) que nous appellerons les pigments nacrés. A titre illustratif, nous citerons les pigments nacrés blancs tels que le mica recouvert de titane, ou d'oxychlorure de bismuth, les pigments nacrés colorés tels que le mica titane avec des oxydes de fer, le mica titane avec notamment du bleu ferrique ou de l'oxyde de chrome, le mica titane avec un pigment organique du type précité ainsi que les pigments nacrés à base d'oxychlorure de bismuth, et/ou un mélange de deux ou plusieurs des composés précités.
Selon une variante de réalisation de la présente invention, l’encre peut également comprendre des particules incolores ou blanches, minérales ou de synthèse, lamellaires ou non lamellaires. Nous citerons à titre illustratif le talc, le stéarate de zinc, le mica, le kaolin, les poudres de polyamide, les poudres de polyéthylène, les poudres de polymères de tétrafluoroéthyléne, l'amidon, le nitrure de bore, des microsphères polymériques telles que celles de chlorure de polyvinylidène/acrylonitrile, de copolymères d'acide acrylique et les microbilles de résine de silicone, les organopolysiloxanes élastomères, et/ou un mélange de deux ou plusieurs des composés précités.
Selon une variante de réalisation de la présente invention, l’encre peut également comprendre des colorants hydrosolubles ou liposolubles. Nous citerons à titre illustratif les colorants liposolubles tels que le rouge Soudan, le DC Red 17, le DC Green 6, le β-carotène, l'huile de soja, le brun Soudan, le DC Yellow 11, le DC Violet 2, le DC orange 5, le jaune quinoléine, les colorants hydrosolubles tels que le jus de betterave, le bleu de méthylène, et/ou un mélange de deux ou plusieurs des composés précités.
Nanoparticules d’oxyde métallique optionnels
Selon une variante de réalisation de la présente invention, l’encre revendiquée pourra comprendre des nanoparticules d’oxyde métallique dont la concentration totale dans l’encre est avantageusement comprise entre 0,1 et 5 % en poids. A titre illustratif de nanoparticules d’oxyde métallique, on citera les nanoparticules d’oxyde de zinc et/ou les nanoparticules d’oxyde de tungstène, et/ou un mélange des deux. Ce sont par exemple les nanoparticules d’oxyde de tungstène (WO 3 ) contenant des ligands acide oxalique (par exemple de 5% à 15% en poids de ligands acide oxalique) et/ou les nanoparticules d’oxyde de zinc (ZnO) contenant des ligands acétates (par exemple de 5 % à 15% en poids de ligands acétates).
Ces nanoparticules peuvent être de formes diverses et variées ; on citera à titre illustratif des billes (par exemple de 1 à 100 nm), des bâtonnets (par exemple de longueur L < 200 à 300 nm), des fils (par exemple de longueurs ayant quelques centaines de nanomètres voire quelques microns), des disques, des étoiles, des pyramides, des tétrapodes ou des cristaux lorsqu’ils n’ont pas de forme prédéfinie.
Selon une variante de réalisation de la présente invention, les nanoparticules ont des dimensions comprises entre 1 et 50 nm, de préférence entre 2 et 20 nm.
Selon une variante de réalisation de la présente invention, les nanoparticules sont de forme sphéroïdale et/ou sphérique. Pour la présente invention et les revendications qui suivent, le terme « de forme sphéroïdale » signifie que la forme ressemble à celle d’une sphère mais elle n’est pas parfaitement ronde (« quai-sphérique »), par exemple une forme ellipsoïdale.
Matériau de l’éprouvette M53* PRnew* PMV* PU* Quantité imprégnée (mg) sur 1h 2295 1180 61 14 Pourcentage d’imprégnation 70% 40% 2% 0,5% Quantité (mg) diffusée en étude à 30°C 4 jours 812 (35%) 964 (82%) 57 (93%) 8 (57%) 6 jours 1282 (56%) 1074 (91%) 59 (96%) 12 (85%) 10 jours 1698 (73%) 1176 (99%) 60 (98%) 13 (92%) 12 jours 1864 (81%) 1180 (100%) 61 (100%) 14 (100%)
Dans d’autres modes de réalisation, un seul incrément du débit d’air est envisagé, à un temps cible T c après le début de la fourniture d’air.
Dans le cas du graphe 300b, la différence de concentration en oxygène dissous 321b par rapport à l’origine est supérieure au seuil cible d’oxygène dissous V c . Ceci signifie donc que la vitesse d’augmentation de concentration en oxygène dissous est suffisamment importante, ce qui signifie que les colonies bactériennes disposent de suffisamment d’oxygène. Dans ce cas, le débit de fourniture d’air sous pression est maintenu constant, jusqu’à l’arrêt de la fourniture d’air.
Comme la consigne initiale de débit d’air Q, la différence prédéfinie de consigne de débit d’air Q+ , le temps cible T c et le seuil cible d’oxygène dissous V c de différence de concentration en oxygène dissous peuvent être définis dans une table par plage horaire, dont les nombre de plages, limites de plages et valeurs de paramètres peuvent par exemple être définis par un opérateur. Par exemple, la plage suivante peut être utilisée, avec la même convention de notation des heures que la table précédente : Nom de la plage Début de plage (hh :mm) Consigne Q (Nm 3 .h -1 ) Différence de consigne Q+ (Nm 3 .h -1 ) Temps Cible T c (secondes) Seuil cible d’oxygène dissous V c (mg.l -1 ) Plage d’aération 1 0001 4000 1000 900 1,5 Plage d’aération 2 0300 4000 1000 900 1,5 Plage d’aération 3 0600 6000 2000 600 1,2 Plage d’aération 4 1100 8000 2000 600 1,0 Plage d’aération 5 1200 8000 2000 600 1,0 Plage d’aération 6 1500 6000 2000 600 1,0 Plage d’aération 7 1900 8000 2000 600 1,0 Plage d’aération 8 2200 5000 1000 900 1,2
Dans lequel : La colonne « Début de plage » représente le temps de début de la plage, avec un format hh :mm (les deux premiers chiffres représentent l’heure, les deux derniers les minutes, comme dans la table précédente) ; La colonne « Consigne Q » représente la consigne initiale de débit d’air, en Nm 3 par heure ; La colonne « Différence de Consigne Q+ » représente la différence de consigne à appliquer au de débit d’air, en Nm 3 par heure, lorsque la variation de concentration en oxygène dissous est inférieure au seuil ; La colonne « Temps Cible » représente le temps cible T c , en secondes, auquel on regarde la différence de concentration en oxygène ; La colonne « Seuil cible d’oxygène dissous » représente le seuil V c de différence de concentration en oxygène, en mg par litres, en dessous duquel on considère que l’augmentation en concentration en oxygène dissous est insuffisante.
Par exemple, à 16h, on sera dans la « Plage d’aération 6 » comprise entre 15h00 et 19h00. La fourniture d’air sera donc initiée avec un débit Q = 6000 Nm 3 .h -1 . La concentration en oxygène dissous sera mesurée au démarrage de la fourniture d’air, puis au temps T c = 600 secondes. Si la différence de concentration est inférieure au seuil V c de 1,0 mg.l -1 , le débit d’air sera augmenté de la différence de consigne Q+ = 2000 Nm 3 .h -1 , puis l’évolution de la concentration en oxygène dissous sera à nouveau mesurée pendant une durée T c , pour évaluer l’opportunité d’une nouvelle augmentation du débit.
Ceci permet d’adapter l’ensemble des paramètres de gestion du débit aux besoins d’épuration attendus sur l’ensemble de la journée.
Bien sûr, les plages et paramètres ci-dessus sont fournis à titre d’exemple illustratif et non limitatif uniquement, et d’autres plages et valeurs de paramètres peuvent être définis. Les plages et valeurs de paramètres peuvent par exemple être définis par un opérateur du système d’épuration, ou par apprentissage automatique.
Dans un ensemble de modes de réalisation de l’invention, l’au moins une unité de calcul est configuré pour redémarrer la fourniture d’air sous pression au plus tôt après une durée T min après avoir stoppé la fourniture d’air.
Dit autrement, lorsque la fourniture d’air est arrêtée, les différents paramètres sont suivis en temps réel pour vérifier lorsque les conditions de reprise de la fourniture d’air, en particulier la concentration en nitrates, sont réunies. Si les paramètres indiquent que la fourniture d’air doit reprendre avant le délai T min (par exemple, si la concentration en nitrates devient inférieure au seuil bas de nitrates), la fourniture d’air ne redémarre qu’après ce délai T min .
Ceci permet de s’assurer que la réaction de dénitrification sera mise en œuvre pendant une durée minimale à chaque cycle. Ceci permet également d’éviter un démarrage trop fréquent de la fourniture d’air, susceptible d’endommager les dispositifs de fourniture d’air tels que les surpresseurs. Le délai T min peut être défini en fonction d’un nombre de démarrages maximal des dispositifs de fourniture d’air par unité de temps.
De manière plus générale, l’au moins une unité de calcul peut être configurée, en complément des tests sur les concentrations en dioxygène et en nitrates, pour appliquer des temps minima et maxima de fourniture, et d’arrêt de fourniture d’air.
La représente un exemple de d’évolution de paramètres physico-chimiques dans un exemple de système d’épuration selon un mode de réalisation de l’invention, au cours de plusieurs cycles de nitrification-dénitrification.
Le graphe 400 représente l’évolution combinée d’une pluralité de grandeurs physico-chimiques au cours du temps, dans un exemple de système d’épuration selon un mode de réalisation de l’invention, au cours de plusieurs cycles de nitrification-dénitrification : La courbe 430 représente la concentration en dioxygène dans la zone d’aération ; La courbe 440 représente la concentration en nitrates dans la zone d’aération ; La courbe 450 représente le débit d’air fourni par le système de fourniture d’air sous pression ; La courbe 460 représente le potentiel redox dans la zone d’aération (pour information, puisqu’il n’est pas utilisé dans la détermination des périodes de démarrage et d’arrêt de la fourniture d’air).
L’axe horizontal 410 représente le temps, et l’axe vertical 420 les valeurs croissantes des concentrations en dioxygène, concentration en nitrates, débit d’air et potentiel redox.
On peut observer sur le graphe 400 que, dans cet exemple : la fourniture d’air sous pression est arrêtée : soit lorsque la concentration en oxygène dépasse le seuil haut de dioxygène SH_O 2, comme par exemple aux temps 470 et 471 ; soit lorsque la concentration en nitrates dépasse le seuil haut de nitrates SH_NO 3, comme par exemple au temps 472 ; la fourniture d’air sous pression est enclenchée : soit lorsque la concentration en nitrates descend en-dessous du seuil bas de nitrates SH_NO 3 , et que le temps minimum T min depuis l’arrêt de la fourniture d’air a été dépassé, comme par exemple aux temps 473 et 474 ; soit lorsque le temps minimum T min depuis l’arrêt de la fourniture d’air est atteint, si la concentration en nitrates est déjà inférieure au seuil bas de nitrates SH_NO 3, comme par exemple aux temps 475 et 476 ; si, après un temps cible T c après la fourniture d’air, la concentration en oxygène est inférieure au seuil V c , le débit d’air est augmenté, comme par exemple aux temps 477 et 478.
Revenant à la , dans un ensemble de modes de réalisation de l’invention le système 200 comprenant au moins un capteur 250 de concentration en ammoniaque de l’eau en sortie du système 202, et l’au moins une unité de calcul 240 est configurée pour adapter au moins un des seuils de concentration en dioxygène et en nitrates en fonction de ladite concentration en ammoniaque de l’eau en sortie du système.
En sortie, les fibres individualisées arrivent dans un dispositif de tamisage 37 qui sépare les fibres longues des fibres courtes et des poussières pour récupérer en sortie de tamis les fibres longues qui, nettoyées en grande partie de leur résine sont des fibres recyclables.
L’installation de fabrication de panneaux de particules contenant des fibres de bois recyclables se compose d’une alimentation en particules vierges 20 et d’une alimentation 21 en fibres recyclables.
Les particules vierges et les fibres recyclables alimentent un mélangeur 22 selon les proportions adaptées.
Le mélange de fibres et de particules arrive dans l’installation de fabrication 23 proprement dite des panneaux de particules.
Bien que la montre la combinaison des deux procédés (I) et (II) et des installations correspondantes, ces deux procédés peuvent être appliqués de manière séparée et les fibres recyclables ne sont pas toutes destinées à être recyclées dans des panneaux de particules. Elles peuvent être également recyclées notamment dans d’autres produits fabriqués avec des mélanges de fibres et de particules ou uniquement avec des fibres.
Les figures 2 et 3 montrent deux versions de la combinaison du réacteur 32 et du séparateur/éclateur 34 sous la forme d’une combinaison horizontale et d’une combinaison verticale.
Dans la combinaison horizontale de la , le flux de matière est horizontal en ce que la biomasse constituée par les déchets broyés arrive dans l’entrée 321h du réacteur 32h et la sortie de la masse traitée dans le réacteur se fait par la vanne de détente 322h reliée au séparateur/éclateur 34h.
Le générateur de vapeur 33 est relié par en-dessous au réacteur 33h. Cette arrivée de vapeur est commandée par la vanne d’alimentation vapeur 323h. La vapeur arrive par en-dessous dans la biomasse dans le réacteur et traverse cette biomasse favorisant ainsi un contact dynamique et efficace pour l’échange thermique et l’agitation des morceaux de déchets par la vapeur.
L’arrivée de vapeur complétée éventuellement par le chauffage du réacteur 32h maintien la biomasse à une température supérieure à 180°C pendant une durée au moins supérieure à 10 minutes.
La traversée du bain formée par la biomasse, par la vapeur, agite les morceaux de déchets et favorise l’hydrolyse en exposant toutes les facettes des déchets à la vapeur et à l’eau.
La détente créant la phase « d’explosion » est déclenchée par l’ouverture de la vanne de détente 322 qui libère le passage du flux de matière vers le séparateur/éclateur 34h.
Les paquets de fibres explosent dans ce flux et dans le séparateur/éclateur 34h libérant les gaz notamment l’azote et le formaldéhyde qui sont évacués de la phase gaz de l’éclateur, ; la phase solide composée des fibres et des effluents est évacuée par la sortie 341h par gravité.
La montre la combinaison verticale dans laquelle l’entrée 321v de la biomasse est dans le dessus du réacteur 32v ; la sortie de la masse traitée se fait par le dessous, à travers la vanne de détente 322v, dans le séparateur/ éclateur 34v.
La vapeur alimente le réacteur 32v à partir du générateur 33 par la vanne d’alimentation 321v débouchant dans le dessous du réacteur 32v pour traverser la biomasse comme dans le réacteur 32v avec les mêmes effets et dans les mêmes conditions de température supérieure à 180°C, de pression supérieure à 15 bars et de durée supérieure à 10 minutes.
La biomasse s’échappe par gravité et pression du réacteur 32v par l’ouverture de la vanne de détente 322v. Elle descend dans l’éclateur 34v pour y séparer les fibres. Les et les effluents sont évacués par la sortie 341v. Les gaz sont évacués par la sortie de gaz 342v.
Le processus d’hydrolyse dans les réacteurs 32, 32h, 32v est une hydrolyse suivie, c’est-à-dire en sortie du procédé, les fibres sont analysées par une analyse IR (spectroscopie dans l’infrarouge) pour adapter les paramètres du traitement dans le réacteur.
On connaît à l’heure actuelle un procédé de fabrication de motifs décoratifs par extrusion d’un cordon polymère sur un support classiquement horizontal.
Ce procédé de production actuel dispose d’une inertie de fonctionnement, rendant l’arrêt/redémarrage de l’extrusion du cordon polymère difficile à maîtriser. De ce fait, il est nécessaire de produire les pièces désirées avec un trait ininterrompu, et sans recouvrement, c’est-à-dire que chaque segment doit n’être parcouru qu’une seule fois au cours de la réalisation.
Pour résoudre cette problématique, des algorithmes de type « rural postman problem » peuvent répondre en partie à cette problématique mais rendent le procédé mis en œuvre moins flexible et engendrent de nombreuses contraintes et limitations aux formes réalisables.
Ainsi, à l’heure actuelle, il n’existe pas de solution pour fabriquer tous types de motifs décoratifs, quels que sont leurs complexités, par extrusion d’un cordon polymère sur un support en réalisant un tracé, ou trajet, unique de la tête d’extrusion.