INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
24. La méthode selon le mode de réalisation 23, dans laquelle le matériau actif d’électrode est du graphite et le noir de carbone multifonctionnel a une BET dans une plage d’environ 35 à environ 1 600 m 2 /g et un IAH dans une plage d’environ 120 à environ 650 ml/100 g.
24. La méthode selon le mode de réalisation 23, dans laquelle le matériau actif d’électrode est du graphite et le noir de carbone multifonctionnel a une BET dans une plage d’environ 50 à environ 200 m 2 /g et un IAH dans une plage d’environ 130 à environ 240 ml/100 g.
25. La méthode selon le mode de réalisation 23, dans laquelle le matériau actif d’électrode est un composé de lithium et de métal de transition et le noir de carbone a une BET dans une plage d’environ 80 à environ 1 600 m 2 /g et un IAH dans une plage d’environ 120 à environ 650 ml/100 g.
26. La méthode selon le mode de réalisation 23, dans laquelle le matériau actif d’électrode est un composé de lithium et de métal de transition et le noir de carbone a une BET dans une plage d’environ 500 à environ 1 600 m 2 /g et un IAH dans une plage d’environ 180 à environ 650 ml/100 g.
27. La méthode selon le mode de réalisation 23, dans laquelle le matériau actif d’électrode est un composé de lithium et de métal de transition et le noir de carbone a une BET dans une plage d’environ 80 à environ 200 m 2 /g et un IAH dans une plage d’environ 140 à environ 280 ml/100 g.
28. La méthode selon le mode de réalisation 23, dans laquelle le matériau actif d’électrode est un composé de lithium et de métal de transition et le noir de carbone a une BET dans une plage d’environ 1 350 à environ 1 600 m 2 /g et un IAH dans une plage d’environ 120 à environ 220 ml/100 g.
29. La méthode selon le mode de réalisation 23, dans laquelle le matériau actif d’électrode est un composé de lithium et de métal de transition et le noir de carbone a une BET dans une plage d’environ 500 à environ 650 m 2 /g et un IAH dans une plage d’environ 180 à environ 260 ml/100 g.
30. La méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 23 à 29, dans laquelle le noir de carbone multifonctionnel a une ou plusieurs des propriétés suivantes : une énergie de surface d’environ 15 mJ/m 2 ou moins, une taille planaire microcristalline Raman (La) d’au moins environ 17 Å, un volume de mésopores d’au moins environ 0,35 cm 3 /g, un volume total de mésopores et de macropores d’au moins 1,0 cm 3 /g et un % de cristallinité d’au moins 22 %.
31. La méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 23 à 30, dans laquelle la méthode est conduite en présence du noir de carbone multifonctionnel en tant que seul auxiliaire de fibrillation.
32. La méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 23 à 30, dans laquelle la méthode est conduite en présence du noir de carbone multifonctionnel et d’au moins un autre matériau sélectionné dans le groupe constitué d’un charbon actif, d’un autre noir de carbone multifonctionnel et d’un additif carboné conducteur.
33. La méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 23 à 32, comprenant en outre une opération de mélange conduite dans des conditions de cisaillement qui sont inférieures aux conditions de cisaillement employées dans l’opération de fibrillation.
34. La méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 23 à 33, comprenant en outre le prémélange du matériau actif d’électrode et du noir de carbone multifonctionnel.
35. La méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 23 à 33, dans laquelle le matériau actif d’électrode est ajouté avant, pendant ou après l’opération de fibrillation du liant.
A la sortie du détecteur à barrette de diode, l'éluant était injecté dans le spectromètre de masse. Les analyses ont été réalisées en mode négatif ou positif.
Les données ont ensuite été collectées et traitées par le logiciel Hystar version 3.0.
Résultats Il a été observé que l’hydrolat ne renfermait pas de Quercétagétine-O-hexoside ni de Quercétine-O-hexoside-O-rhamnoside, contrairement à l’extrait de drèches utilisé selon l’invention.
c) Caractérisation de l’huile essentielle
L’essai décrit au 1.2b) a été reproduit sur l’huile essentielle obtenue au 1.1a). Pour ce faire, 2 mL d'huile essentielle ont été dissous dans 1mL d'hexane, puis cette solution huileuse a été extraite trois fois par 2mL d'un mélange méthanol/eau (60/40). Les phases hydroalcooliques ont été regroupées.
Là encore, il a été observé que l’huile essentielle d’immortelle ne renfermait pas de Quercétagétine-O-hexoside ni de Quercétine-O-hexoside-O-rhamnoside.
Plus généralement, il a été mis en évidence que l’huile essentielle d’immortelle était dépourvue de polyphénols et renfermait des terpénoïdes, en particulier de l’acétate de néryle (plus de 30% en poids), de l’eudesmol et du curcumène.
Exemple 2 : Effet de la combinaison d’extraits d’immortelle selon l’invention sur la visibilité des pores
2.1 - Matériels & Méthode Une étude clinique a été réalisée sur un panel de 33 femmes adultes saines, âgées de 37 à 63 ans, présentant des pores dilatés sur les joues, à qui il a été demandé d’appliquer à domicile le produit étudié, sur la moitié du visage, à raison de deux fois par jour (matin et soir). Sur l’autre moitié du visage, un produit témoin a été appliqué selon la même fréquence. Le côté sur lequel les deux différentes formules ont été appliquées a été défini à l’aide d’une randomisation spécifique.
Le produit testé consistait en une composition cosmétique renfermant la combinaison d’extraits d’immortelle selon l’invention (0,5% d’extrait de drèches d’immortelle et 0,03% d’huile essentielle d’immortelle). Le produit témoin correspondait à la même composition, mais dépourvue de ces deux extraits. La base de formule commune à ces produits avait la composition suivante :
Gélifiant hydrophile 1,00 %
Gluconate de sodium 0,20 %
Ethylhexylglycérine 0,20 %
Huile 3,00 %
Conservateur qs
Eau qsp 100 %
- la superposition de la pluralité de pièces sur le support comprend un centrage des pièces du moteur magnétique sur l’axe central à l’aide d’au moins une protubérance axiale du support, la protubérance définissant une ou plusieurs surfaces sur lesquelles au moins certaines desdites pièces butent radialement, directement ou via une pièce intermédiaire ;
- la protubérance est de révolution autour de l’axe central, la protubérance définissant une surface radialement extérieure servant de butée directement à l’une des pièces polaires et à un aimant du moteur magnétique pendant ledit centrage, et une surface radialement intérieure servant de butée à l’autre des pièces polaires, directement ou via la pièce intermédiaire ;
- l’insertion des deux connecteurs électriques respectivement dans les deux logements, la superposition de la pluralité de pièces sur le support, la fixation des pièces du moteur magnétique les unes aux autres par la colle, et l’insertion de la colle électriquement isolante dans les interstices sont effectuées sur un seul poste de travail ; et
- la fixation des pièces du moteur magnétique les unes aux autres par la colle, et l’insertion de la colle électriquement isolante dans les interstices sont concomitantes.
la est une vue schématique d’un haut-parleur selon l’invention, en coupe selon un plan passant par l’axe central,
la est une vue schématique illustrant une étape d’un procédé d’assemblage du haut-parleur représenté sur la , les pièces du haut-parleur étant représentées en coupe selon le même plan et en perspective,
la est une vue analogue à celle de la , illustrant une autre étape du procédé d’assemblage du haut-parleur représenté sur la , et
la est une vue schématique, en coupe plane, illustrant une autre étape du procédé d’assemblage du haut-parleur représenté sur la .
Le haut-parleur 10 définit un axe central X. Le haut-parleur 10 comprend un moteur magnétique 12 définissant un premier entrefer 14 et, dans l’exemple, un deuxième entrefer 16 coaxial avec le premier entrefer et plus éloigné de l’axe central X que le premier entrefer.
Le haut-parleur 10 comprend un premier équipage 18 mobile comportant une première bobine 20 située dans le premier entrefer 14, et, dans l’exemple, un deuxième équipage 22 mobile comportant une deuxième bobine 24 située dans le deuxième entrefer 16, le premier équipage 18 et le deuxième équipage 22 étant mobiles en translation axiale par rapport au moteur magnétique 12.
Le haut-parleur 10 comprend un premier circuit 26 d’alimentation électrique de la première bobine 20, et un deuxième circuit (non représenté) d’alimentation électrique de la deuxième bobine 24, le premier circuit électrique 26 comportant deux connecteurs électriques 28, 30 s’étendant axialement à travers le circuit magnétique 12. Le haut-parleur 10 comprend de la colle électriquement isolante 32 pour solidariser les deux connecteurs 28, 30 au moteur magnétique 12.
Le haut-parleur 10 comprend avantageusement un châssis 34 fixé sur le moteur magnétique 12 et par exemple une pièce intermédiaire 36 fixée sur le moteur magnétique 12 et formant un support pour le premier équipage 18 et le deuxième équipage 22.
Avantageusement, le haut-parleur 10 comprend une pièce métallique 38 présentant une section en « L » et fixée sur une lèvre 40 radialement intérieure du premier entrefer 14 pour diminuer les courants de Foucault dans le moteur magnétique 12.
Dans l’exemple, le haut-parleur 10 est coaxial, c’est-à-dire qu’il comprend deux équipages mobiles indépendants l’un de l’autre et coaxiaux.
Une séquence d’étapes similaire a été suivie pour préparer des électrodes de cathode.
L’épaisseur des électrodes sans solvant a été mesurée en utilisant une jauge de chute manuelle présentant la tête de contact de jaugeage plate de 7,14 mm de diamètre.
La résistance et le module (élastique) de Young des films secs ont été mesurés en utilisant le testeur de force motorisé Mecmesin MultiTest-dV avec une charge de 10 N.
La résistance des feuilles des électrodes sans solvant a été mesurée avec un système commercial Signatone Pro4-4400 (tête de sonde SP4 connectée à l’arrière d’un source mètre Keithley 2410-C). Les valeurs rapportées ont été normalisées par l’épaisseur de l’électrode et rapportées en tant que résistivité de l’électrode en Ohm∙cm.
Dans cet exemple, des films d’anode en graphite autoportants ont été préparés en 2 étapes (S1 et S2) avec un broyeur à jet étant utilisé en tant qu’équipement de mélange à cisaillement élevé dans S1 et ensuite stratifiés sur un collecteur de courant pour former des électrodes (S3).
Dans S1, les composants d’électrode ont été prémélangés de manière homogène en utilisant un mélangeur acoustique Resodyn (S1-1) et ensuite mélangés en utilisant un broyeur à jet de 4 pouces (S1-2). De manière plus détaillée, l’étape de prémélange homogène S1-1 a été effectuée pour préparer une distribution uniforme de composants en poudre dans le mélange homogène et incluait un prémélange homogène de 5 minutes d’un additif carboné et d’un matériau actif d’électrode (graphite) dans le mélangeur acoustique à une intensité de 100 % et une auto-fréquence, suivi de l’ajout du polymère et du mélange homogène aux mêmes réglages pendant 1 minute supplémentaire. L’étape de mélange S1-2 suivante impliquait la fibrillation du liant et incluait le passage d’un matériau prémélangé de manière homogène à travers le broyeur à jet à l’échelle du laboratoire au taux de pression de 100-90-90-10 psi.
Dans S2, le mélange homogène de poudres obtenu dans S1 a été passé à travers une calandre verticale à température ambiante pour obtenir des films autoportants ayant une épaisseur entre 110 et 190 μm.
Dans S3, les films d’électrode autoportants obtenus dans S2 ont été activés thermiquement sur une plaque chauffante réglée à 100 °C, ensuite stratifiés sur la feuille de cuivre revêtue de carbone de 9 μm d’épaisseur (MTI Corporation) en les calandrant ensemble en utilisant une calandre à rouleaux chauds horizontaux préchauffée à 80 °C.
La composition des formulations d’électrode utilisées (A1 et A2 employaient du NC, alors que A3 employait du charbon actif et servait de référence) est présentée dans le Tableau A :
Tableau A ID de la formulation Matériau actif Additif carboné Liant A1 90 % Graphite 5 % NC11 5 % PTFE A2 90 % Graphite 5 % NC9 5 % PTFE A3 90 % Graphite 5 % CA 5 % PTFE
Des photographies MEB (faible et fort grossissement) et une cartographie du fluor élémentaire de sections en coupe des films d’électrode A1, A2 et A3 en tant que référence (90 % graphite, 5 % PTFE, et 5 % additif) sont présentées sur les [FIG. 1A] à 1I.
Des fibrilles de liant peuvent être facilement visualisées dans les formulations avec du charbon actif (CA), photographies MEB 1A et 1B. Des fibrilles sont également facilement observées dans l’électrode A2 (voir photographies MEB 1G et 1H). Cela donne à penser que certains NC peuvent fonctionner comme des additifs de fibrillation seuls, de même que les CA traditionnellement utilisés, et ainsi peuvent remplacer le CA dans la formulation.
Certaines fibrilles peuvent également être visualisées sur les photographies MEB 1D et 1E de l’électrode A1, mais dans une moindre mesure que dans le cas de A2. Cela appuie l’idée que la chimie de surface a une importance, et que le PTFE est davantage susceptible d’interagir avec la surface plus propre du matériau traité thermiquement.
Les [FIG. 1C], 1F et 1I présentent des cartographies du fluor élémentaire, confirmant une distribution uniforme à travers l’électrode. Aucun phénomène de migration n’a été détecté (comme cela est très souvent le cas pour les électrodes préparées à l’aide d’une suspension épaisse).
Le procédé de mesure de l’overlay consiste, par mesures successives, à reconstruire une courbe donnant l’intensité du pic de Bragg d’ordre n pour différente valeurs de l’angle d’incidence, ainsi qu’une courbe donnant l’intensité du pic de Bragg d’ordre n’ pour différentes valeurs de l’angle d’incidence.
Le procédé de mesure de l’overlay se poursuit en déterminant la position d’un minimum d’intensité sur la courbe associée à l’ordre de Bragg n, ainsi que la position du minimum d’intensité correspondant sur la courbe associée à l’ordre de Bragg n’.
Enfin, le procédé de mesure de l’overlay prévoir le calcul du rapport de la différence entre les positions des minimums correspondants entre les ordres de Bragg n et n’ et la différence entre la position des pics de Bragg n et n’. Selon le document US 9 885 962 B2, cette différence n’est autre que l’overlay recherché.
Cependant, cette dernière assertion n’est pas exacte puisqu’il est nécessaire de connaître également l’espacement entre les premier et second réseaux de lignes pour, à partir du rapport, déterminer l’overlay. Or cet espacement qui peut différer de manière importante entre sa valeur théorique et sa valeur réelle, influence la valeur finale mesurée de l’overlay. Il est donc nécessaire que le procédé de mesure de l’overlay prévoit également la mesure de l’espacement réel entre les premiers et second réseaux de lignes.
Outre ce problème, ce procédé de l’état de la technique reste difficile à mettre en œuvre sur une chaîne de fabrication de composants microélectroniques, car il nécessite non seulement la mesure de l’intensité pour différents angles d’incidence, mais surtout la répétition de ces mesures pour plusieurs pics de Bragg différents, afin de reconstruire autant de courbes d’intensité et pouvoir ensuite les comparer deux à deux.
Si ce procédé peut éventuellement être mis en œuvre lorsque le composant en cours de fabrication ne comporte qu’un petit nombre de zones d’évaluation de l’overlay (zones portant les réseaux de lignes afin de mesurer l’overlay), il devient particulièrement difficile à mettre en œuvre lorsque le composant en cours de fabrication comporte un grand nombre de zones d’évaluation de l’overlay. Or ceci devient la norme, par exemple pour la fabrication de « galettes » de silicium (« wafer » en anglais) pour laquelle il est nécessaire d’assurer une parfaite superposition des motifs en tous points de la galette, ce qui est contrôlé en multipliant les zones de mesure de l’overlay.
Le procédé présenté dans le document US 9 885 962 B2 n’est donc pas pratique.
Le but de la présente invention est de proposer un procédé particulièrement simple de mesure de l’overlay par T-SAXS.
Pour cela l’invention a pour objet un procédé de mesure d’un écart d’alignement entre un premier réseau de lignes porté par un premier niveau d’un composant microélectronique et un second réseau de lignes porté par un second niveau du composant microélectronique, un repère orthonormé xyz étant associé au composant microélectronique, les lignes des premier et second réseaux de lignes étant orientées selon la direction y, les premier et second réseaux de lignes étant superposés l’un sur l’autre selon la direction z, et l’écart d’alignement étant mesuré selon la direction x, le procédé de mesure mettant en œuvre une technique de diffusion des rayons X par transmission T-SAXS, caractérisé en ce que le procédé comporte les étape de : acquérir à partir du composant microélectronique une pluralité de mesures d’intensité d’un faisceau de rayons X transmis pour une pluralité d’angles d’incidence du faisceau de rayons X, l’angle d’incidence étant défini comme l’angle, évalué dans le plan défini par les directions x et z, entre la direction z et la direction d’incidence du faisceau de rayons X ; reconstruire, à partir de la pluralité de mesures d’intensité, une figure de diffraction selon des fréquences spatiales et , associées respectivement aux directions x et z ; déterminer, sur la figure de diffraction, une position selon la fréquence spatiale d’une tige de Bragg d’intérêt et les positions selon la fréquence spatiale de chaque point d’une paire de points caractéristiques de la tige de Bragg d’intérêt ; et, calculer l’écart d’alignement à partir des positions déterminées.
- la paire de points caractéristiques de la tige de Bragg d’intérêt est constituée du minimum d’indice i et du minimum correspondant d’indice –i de la tige de Bragg d’intérêt, i étant un entier supérieur ou égal à l’unité.
- l’écart d’alignement OVL est calculé en utilisant la relation :
où n est l’ordre de Bragg de la tige de Bragg d’intérêt, i est l’indice de la paire de minimums pris en compte, est la position selon la fréquence spatiale de la tige de Bragg d’intérêt, est la position selon la fréquence spatiale du minimum d’indice i et est la position selon la fréquence spatiale du minimum correspondant d’indice –i.
- déterminer une position selon la fréquence spatiale de la tige de Bragg d’intérêt comporte la détermination des positions selon la fréquence spatiale de chaque point d’une autre paire de points caractéristiques de la tige de Bragg d’intérêt à partir de la figure de diffraction.
- ladite autre paire de points caractéristiques est constituée du minimum d’indice j et du minimum correspondant d’indice –j de la tige de Bragg d’intérêt, l’indice j étant différent de l’indice i.
On entend par « prévenir un signe ou un effet », le fait de retarder ou d’empêcher l’apparition dudit signe ou effet sur la peau. On entend par « traiter un signe ou un effet », le fait de diminuer, d’atténuer, d’estomper, de corriger ou ralentir le développement dudit signe ou effet sur la peau.
Le ou les signes de la fatigue cutanée peuvent par exemple être une perte d’éclat de la peau, un teint terne, un teint brouillé, une perte d’uniformité du teint, les traits du visage tirés, des cernes au niveau des yeux, des poches au niveau des yeux, les paupières gonflées, une perte d’élasticité, une perte de densité, une perte de fermeté, une apparition de ridules ou de rides, et leurs combinaisons.
De préférence, le ou les effets cutanés de la fatigue cutanée sont choisis parmi une perte d’éclat de la peau, un teint terne, un teint brouillé, une perte d’uniformité du teint, les traits du visage tirés, des cernes au niveau des yeux, des poches au niveau des yeux, et les paupières gonflées.
Dans certains modes de réalisations, l’absolue de Lavandula utilisée selon l’invention peut être utilisée, pour au moins une (1, 2, 3, 4, 5, 6, 7, 8, 9 ou 10) des finalités suivantes :
- Prévenir, traiter ou atténuer les cernes et/ou les poches aux niveaux des yeux,
- Prévenir, traiter ou atténuer le gonflement des paupières,
- Prévenir, traiter ou réduire les irrégularités de pigmentation de la peau, y compris les tâches pigmentaires induites par la fatigue,
- Homogénéiser ou unifier le teint du visage,
- Rendre le teint du visage plus lumineux et/ou plus éclatant et/ou plus clair,
- Prévenir ou traiter un teint terne, un teint brouillé et/ou des traits tirés,
- Rendre la peau, notamment au niveau du visage, plus fraîche et plus lumineuse,
- Apaiser les traits du visage,
- Rendre l’aspect de la peau moins fatigué, plus relaxé, plus frais
- Rendre le regard moins fatigué, plus reposé et plus lumineux,
- Promouvoir ou accélérer la récupération de l’épiderme, notamment au niveau du visage,
- Revitaliser la peau, notamment au niveau du visage,
Extrait de drèche d’immortelle 1,00 %
Parfums qs
Conservateurs qs
Anti-oxydants qs
Eau qsp 100,00 %
Masque séborégulateur GLYCERIN 10,0 %
ZINC GLUCONATE 0,2 %
CETEARYL ALCOHOL & CETEARYL GLUCOSIDE 3,0 %
MYRISTYL ALCOHOL & MYRISTYL GLUCOSIDE 2,0 %
OCTYLDODECANOL 3,0 %
PENTYLENE GLYCOL 1,0 %
SODIUM POLYACRYLATE 0,5 %
SODIUM STEAROYL GLUTAMATE 0,3 %
ACRYLATE / C10-30 ALKYL ACRYLATE
CROSSPOLYMER 0,2 %
XANTHAN GUM 0,1 %
36. La méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 23 à 35, dans laquelle le liant pouvant être fibrillé est du PTFE.
37. La méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 23 à 36, dans laquelle la composition d’électrode contient un matériau actif d’électrode en une quantité d’environ 90 % en poids à environ 98 % en poids, un liant pouvant être fibrillé en une quantité d’environ 1 % en poids à environ 5 % en poids et du noir de carbone multifonctionnel en une quantité d’environ 0,3 % en poids à environ 5 % en poids.
38. La méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 23 à 37, dans laquelle le noir de carbone multifonctionnel est traité thermiquement ou décapé à la vapeur.
39. La méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 23 à 38, dans laquelle le noir de carbone multifonctionnel est fourni sous la forme d’une poudre floconneuse, sous forme de boulettes ou sous la forme d’un matériau granulaire.
40. La méthode selon l’un quelconque des modes de réalisation 23 à 39, dans laquelle le matériau actif d’électrode, le liant pouvant être fibrillé, le noir de carbone multifonctionnel et la composition d’électrode sont des matériaux particulaires libres.
41. Une électrode à film traité par voie sèche comprenant : un matériau actif d’électrode, un liant traité et un noir de carbone multifonctionnel, dans laquelle avant toute opération de séchage, l’électrode à film contient un résidu de solvant en une quantité non supérieure à 1 % en poids par rapport au poids théorique de l’électrode à film, dans laquelle le noir de carbone multifonctionnel a une BET qui est non supérieure à environ 1 600 m 2 /g et un IAH qui est non supérieur à environ 650 ml/100 g.
42. Le film traité par voie sèche selon le mode de réalisation 41, dans lequel le matériau actif d’électrode est du graphite et le noir de carbone multifonctionnel a une BET dans une plage d’environ 35 à environ 1 600 m 2 /g et un IAH dans une plage d’environ 120 à environ 650 ml/100 g.
43. Le film traité par voie sèche selon le mode de réalisation 41, dans lequel le matériau actif d’électrode est du graphite et le noir de carbone multifonctionnel a une BET dans une plage d’environ 50 à environ 200 m 2 /g et un IAH dans une plage d’environ 130 à environ 240 ml/100 g.
44. Le film traité par voie sèche selon le mode de réalisation 41, dans lequel le matériau actif d’électrode est un composé de lithium et de métal de transition et le noir de carbone a une BET dans une plage d’environ 80 à environ 1 600 m 2 /g et un IAH dans une plage d’environ 120 à environ 650 ml/100 g.
45. Le film traité par voie sèche selon le mode de réalisation 41, dans lequel le matériau actif d’électrode est un composé de lithium et de métal de transition et le noir de carbone a une BET dans une plage d’environ 500 à environ 1 600 m 2 /g et un IAH dans une plage d’environ 180 à environ 650 ml/100 g.