INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Comme expliqué ci-dessus, le support multifonctions 1 joue le rôle de protection thermique pour protéger le réservoir 3 de carburant de radiations thermiques des faisceaux électriques de puissance. En effet, la température des faisceaux est typiquement supérieure à la température de tenue de la surface de réservoirs 3 de carburant.
En outre, le boîtier de coupure électrique 7, aussi appelé boîtier de puissance, comporte typiquement un connecteur électrique pouvant se déclencher automatiquement ou par commande manuelle.
DISPOSITIF D’AIDE A L’EVACUATION D’URGENCE D’UN VEHICULE, VEHICULE ET DISPOSITIF DE RETENTION DE LIQUIDE EQUIPES D’UN TEL DISPOSITIF D’AIDE A L’EVACUATION D’URGENCE La présente invention concerne le domaine technique général des équipements d'aide à la survie et à l'évacuation de personnes en danger dans des véhicules à cabine fermée, en particulier des aéronefs ou des véhicules marins et sous-marins, et relève également du domaine général des équipements destinés à être fixés à aux parois de tels véhicules.
Avantageusement, la portion de la pièce métallisée disposée dans la première cavité n’a aucun contact électrique direct avec la couche conductrice du substrat.
Avantageusement, la couche conductrice (13) du substrat (1) est reliée à une masse électrique
De préférence, la pièce métallisée comporte un revêtement contenant en majeure partie de l’aluminium.
De préférence, la base métallique est en aluminium. L’aluminium est connu pour dissiper efficacement la chaleur.
De préférence, la plaque métallique est en aluminium.
De préférence, la base et la plaque métallique sont en aluminium
Avantageusement, le moyen de fixation est relié à la base à travers une deuxième cavité traversant l’au moins une couche conductrice, l’au moins une couche isolante et la plaque métallique. Cela permet une fixation du substrat sur la base en un point central, et d’assurer ainsi le bon positionnement de la source lumineuse selon un axe normal au substrat.
Avantageusement, le moyen de fixation est une vis. De la sorte, on obtient une fixation réversible, fiable et le procédé de fixation est automatisable. De préférence, la vis est en aluminium.
Lorsque la vis, la base métallique, la plaque métallique sont en aluminium et que la pièce métallisée comporte un revêtement contenant en majeure partie de l’aluminium, des réactions d’oxydation des matériaux sont évitées.
Avantageusement, la pièce métallisée disposée dans la première cavité n’a aucun contact électronique direct avec la couche conductrice du substrat.
Avantageusement, la première cavité est formée par ablation de la matière du substrat à l'aide d'un laser et/ou d'un fraisage du support de la source lumineuse.
Avantageusement, la pièce métallisée (4) est un réflecteur optique configuré pour réfléchir un faisceau lumineux issu de la source lumineuse.
Avantageusement, le module lumineux est inclus dans un dispositif d’éclairage pour véhicule automobile, le dispositif d’éclairage comprenant un boitier, dans lequel le module lumineux est monté articulé.
Liste des figures La montre un détail d’un module lumineux de l’art antérieur.
La montre un détail d’un autre module lumineux de l’art antérieur.
La montre un détail d’un module lumineux selon l’invention.
Ces moyens de commande disposent de moyens de stockage ou de mémoire dans lesquels sont stockés précisément la surface, avec relief, du support de réception ainsi que l’objet décoratif à réaliser. C’est ainsi qu’on obtient un objet décoratif esthétiquement et mécaniquement (du point de vue de ses propriétés mécaniques) parfait car le cordon extrudé tombe toujours perpendiculairement sur toute partie du support de réception.
Bien entendu, les autres paramètres de fabrication, à savoir en particulier la température du cordon extrudé, la température du support de réception, éventuellement des moyens de soufflage, la viscosité du cordon extrudé, la nature de la composition à base de polymère sont des paramètres complémentaires avantageux choisis pour améliorer ou faciliter la fabrication, en particulier la prise de forme définitive du cordon extrudé sur le support de réception.
Également grâce au procédé selon l’invention, on automatise le processus de fabrication d’un objet décoratif de manière à supprimer, ou tout au moins à limiter, la main d’œuvre.
Néanmoins, ici, le fait que le support de réception est monté mobile est avantageusement une caractéristique complémentaire à la caractéristique propre à la tête d’extrusion.
Avantageusement, le cordon extrudé sort de la tête d’extrusion avec un débit compris entre cinq et quinze kilos par heure, avantageusement compris entre huit et douze kilos par heure.
L’invention se rapporte également à un procédé de fabrication d’un objet décoratif à partir d’au moins une couche d’un cordon extrudé d’une composition à base polymère, comportant une étape de passage d’une composition à base polymère dans une filière d’extrusion depuis une entrée d’alimentation en ladite composition jusqu’à une tête d’extrusion de laquelle sort un cordon extrudé de ladite composition, le cordon extrudé étant déposé sur un support de réception par l’effet de la gravitation, caractérisé en ce que la tête d’extrusion est commandée par des moyens de commande pour suivre un trajet continu destiné à former ledit objet décoratif selon une couche, lesdits moyens de commande commandant une variation de la vitesse V de déplacement de la tête d’extrusion en fonction d’une variation du trajet de la tête d’extrusion d’un angle α, et en ce que, à une distance D d’un changement d’angle α, le trajet continu de la tête d’extrusion suit l’équation X suivante, pour chacune des couches formant l’objet décoratif le cas échéant : D = a + (b x V c ) + (d x α) avec a, b, c et d étant des constantes suivant les valeurs suivantes a = 10,6 ± 10%, de préférence ± 5% b = 2,76 -05 ± 10%, de préférence ± 5% c = 2,72 ± 10%, de préférence ± 5% d = -0,08 ± 10%, de préférence ± 5% D étant exprimé en millimètre, V en millimètre par seconde et α en degré.
Outillage de maintien pour la fabrication d’une pièce composite à matrice céramique Le présent exposé concerne un outillage de maintien pour la fabrication de pièces composites à matrice céramique. En particulier, le présent outillage est adapté pour la fabrication de pièces composites de moteurs d’aéronefs.
Les pièces composites à matrice céramique, ou pièce CMC, sont fabriquées à partir de préformes imprégnées comprenant une préforme fibreuses imprégnée de précurseurs de matrice céramique. Plus précisément, les préformes imprégnées sont densifiées lors d’étapes de densification pour obtenir des pièces CMC finalisées. Les étapes de densification peuvent impliquer une ou plusieurs étapes de traitement à des hautes températures, généralement supérieures à 1000°C. C’est le cas lorsque l’imprégnation de la préforme fibreuse s’opère par voie liquide et est suivie d’une pyrolyse (notamment pour la densification de CMC de type SiC/SiC obtenus par une méthode PIP, acronyme de polymère imprégnation et pyrolyse). Dans d’autres cas, la densification peut comprendre un frittage (notamment pour la densification de CMC de type oxyde-oxyde).
Lors de ces étapes de traitement, le précurseur de matrice céramique peut ne plus maintenir suffisamment la préforme imprégnée, ce qui peut occasionner des déformations de la préforme imprégnée. Ces déformations de la préforme imprégnée apparaissant lors des étapes de traitement à haute température peuvent se répercuter sur la géométrie de la pièce CMC finale. Dans ces circonstances, la pièce CMC finale présente des déformations qui ne sont pas acceptables Ce problème concerne à la fois les composites SiC/SiC et les composites oxyde-oxyde.
Peu de solutions existent pour contrebalancer cette tendance des préformes fibreuses à se déformer lors des étapes de traitement à haute température. Des solutions connues consistent à augmenter les épaisseurs des pièces ou d’y intégrer des raidisseurs. Cependant, cela complexifie la conception et la réalisation des pièces. De plus, de telles les pièces sont plus lourdes, ce qui est une contrainte pour des pièces aéronautiques. Aussi, la quantité de matière première à utiliser pour faire de telles pièces est plus importante ce qui augmente proportionnellement les coûts.
Par ailleurs, plus les pièces à obtenir sont grandes, fines et élancées, plus le phénomène de déformation est problématique. Par conséquent, il est difficile d’obtenir des pièces composites présentant une forme élancée (comme cela est le cas pour certaines pièces d’aéronef) avec une dimension caractéristique supérieure à la dizaine de centimètre.
Il existe donc un besoin d’amélioration pour conserver une forme acceptable de la préforme imprégnée lorsqu’elle subit un traitement à haute température.
Le présent exposé concerne un outillage de maintien pour la fabrication d’une pièce composite à matrice céramique, la pièce composite à matrice céramique étant formée à partir d’une préforme imprégnée comprenant une préforme fibreuse creuse et d’un précurseur de matrice céramique, la préforme imprégnée comprenant une portion s’étendant selon un axe, et la portion présente une section circulaire selon un plan de section perpendiculaire à l’axe, la section circulaire présentant un diamètre intérieur et un diamètre extérieur, l’outillage comprenant au moins un élément de serrage configuré pour maintenir la préforme imprégnée par serrage au niveau de la portion à section circulaire de la préforme imprégnée lors d’une étape de formation de la pièce composite à matrice céramique exposant la préforme imprégnée à une température supérieure à 1050°C, l’élément de serrage présentant une forme de bague fendue, un diamètre intérieur et un diamètre extérieur, et comprenant une fente, la fente représentant une ouverture angulaire de la forme de bague fendue de 1° à 20°.
Il est ici entendu que la forme de bague fendue est une forme de révolution présentant une hauteur, et dans laquelle une fente s’étend sur toute la hauteur de la forme de révolution.
On comprend que l’ouverture angulaire est mesurée lorsque l’élément de serrage est libre et détaché de la préforme imprégnée.
Un tel outillage maintient la préforme imprégnée pendant l’étape à haute température ce qui permet de réduire voire de supprimer les déformations de la préforme imprégnée pouvant apparaître lors de ladite étape. En particulier, cela permet de maintenir la forme de la préforme imprégnée dans le cas où le précurseur de matrice céramique n’est plus suffisant pour assurer le maintien de la préforme imprégnée pendant le traitement thermique.
La fente des éléments de serrage procure une élasticité ce qui permet d’agrandir ou de diminuer l’ouverture en appliquant une contrainte sur l’élément de serrage. Cette élasticité permet, par exemple, à l’élément de serrage de se « clipser » sur la préforme imprégnée et de la maintenir, sans appliquer de contraintes trop fortes qui pourraient endommager la préforme imprégnée ou y créer des défauts.
On entend par « élasticité » la capacité de l’élément de serrage de se déformer de façon réversible, sans se détériorer ni plastifier.
On entend par « clipsage » un mode d’assemblage de la préforme imprégnée et de l’élément de serrage par engagement et déformation élastique. Ici, c’est l’élément de serrage qui s’engage et se déforme élastiquement pour se « clipser » sur la préforme imprégnée. Lorsque l’élément de serrage est engagé dans la position « clipsée », il présente une déformation élastique moins grande que la déformation élastique nécessaire à l’engagement. Lorsque la préforme imprégnée et l’élément de serrage sont engagées l’une avec l’autre dans la position « clipsée », ils coopèrent l’une avec l’autre de manière à s’opposer à leurs mouvements relatifs dans le sens du dégagement (sens opposé au sens de l’engagement). En position « clipsée », ils peuvent en outre coopérer de manière à s’opposer à leurs mouvements relatifs dans le sens du prolongement de l’engagement, au-delà de la position « clipsée ». L’élasticité de l’élément de serrage permet de « clipser » ce dernier sur la préforme imprégnée, ce qui le rend apte à coopérer avec ladite préforme imprégnée.
Cet outillage est particulièrement adapté pour des préformes de type SiC/SiC et de type oxyde-oxyde. Dans le cas d’une préforme de type SiC/SiC, l’outillage est particulièrement pertinent lors des pyrolyses des premier cycles PIP.
Dans certains modes de réalisation, l’outillage comprend une pluralité d’éléments de serrage.
Le fait d’utiliser plusieurs éléments de serrage permet d’améliorer le maintien de la préforme imprégnée. De plus, l’outillage peut prévoir des éléments de serrage différents pour s’adapter à la géométrie de la préforme imprégnée.
(c) un vecteur cosmétiquement acceptable comprenant de l’eau ; et
(d) facultativement, un ou plusieurs additifs.
dans laquelle tous les pourcentages en poids sont basés sur le poids total de la composition cosmétique, et dans laquelle la composition démontre une stabilité comme en témoigne l’absence de formation de cristaux qui est visible à l’œil nu, et une absence de formation de cristaux visuellement perceptible à une température ambiante d’environ 25 °C à environ 37 °C et après 10 jours de cycles de congélation-décongélation de -20 °C à 20 °C, et dans laquelle la composition exclut un ou plusieurs ingrédients choisis dans le groupe consistant en éthoxydiglycol, diméthyl isosorbide, citrate de triéthyle, lauryl sarcosinate d’isopropyle, propylène glycol, propanediol, ou leurs combinaisons. Dans certains modes de réalisation, la composition peut démontrer une stabilité lorsque des cristaux sont visualisés à une température égale ou inférieure à 4 °C, ces cristaux disparaissent avec ou sans agitation légère dans les 24 heures suivant l’atteinte d’une température ambiante d’environ 25 °C à environ 37 °C, ou après des cycles de congélation-décongélation de -20 °C à 20 °C, ou de -15 °C à 25 °C. Dans certains modes de réalisation, la composition peut démontrer uns stabilité pendant une période allant jusqu’à huit (8) semaines.
(d) facultativement, un ou plusieurs additifs comprenant du méthyl glucéth-20 ou du Bis-PEG-18 méthyl éther diméthylsilane.
dans laquelle tous les pourcentages en poids sont basés sur le poids total de la composition cosmétique, et dans laquelle la composition démontre une stabilité comme en témoigne l’absence de formation de cristaux qui est visible à l’œil nu, et l’absence de formation de cristaux visuellement perceptible à une température ambiante d’environ 25 °C à environ 37 °C et après 10 jours de cycles de congélation-décongélation de -20 °C à 20 °C, et dans laquelle la composition exclut un ou plusieurs ingrédients choisis dans le groupe consistant en éthoxydiglycol, diméthyl isosorbide, citrate de triéthyle, lauryl sarcosinate d’isopropyle, propylène glycol, propanediol, ou leurs combinaisons. Dans certains modes de réalisation, la composition peut démontrer une stabilité lorsque des cristaux sont visualisés à une température égale ou inférieure à 4 °C, ces cristaux disparaissent avec ou sans agitation légère dans les 24 heures suivant l’atteinte d’une température ambiante d’environ 25 °C à environ 37 °C, ou après des cycles de congélation-décongélation de -20 °C à 20 °C, ou de -15 °C à 25 °C. Dans certains modes de réalisation, la composition peut démontrer une stabilité pendant une période allant jusqu’à huit (8) semaines.
Dans un autre mode de réalisation, la divulgation propose des procédés de préparation de la composition inventive, et des procédés de fourniture de soin de la peau par application de la composition inventive sur la peau.
Ces aspects et d’autres de l’invention sont précisés dans les revendications annexées et décrits dans la description détaillée de l’invention.
La présente divulgation décrit des modes de réalisation exemplaires en conformité avec les concepts généraux de l’invention et n’a pas pour objet de limiter de quelque manière que ce soit la portée de l’invention. En effet, l’invention telle que décrite dans la spécification est plus large que et non limitée par les modes de réalisation exemplaires présentés dans le présent document, et les termes utilisés dans le présent document ont leur pleine signification ordinaire.
Il doit être entendu que la description générale qui précède et la description détaillée qui suit n’ont qu’un caractère exemplaire et explicatif et non restrictif de la divulgation.
DESCRIPTION DÉTAILLÉE Dans la présente demande, les termes « substrat kératineux » et « tissu kératineux » incluent chacun, sans s’y limiter, la peau, les cheveux et les ongles.
Les termes « vecteur cosmétiquement acceptable » signifient un vecteur qui est compatible avec n’importe quel substrat kératineux et, au sens du présent document, inclut l’eau et facultativement les solvants à base d’eau, sous réserve de toutes les exclusions décrites dans le présent document.
Dans le présent document, le terme « sérum » désigne une composition liquide hydrophile formulée pour une application topique. Un sérum peut facultativement être exempt ou essentiellement exempt d’une ou plusieurs huiles, y compris un émollient, une cire et une huile de silicone.
Comme illustré, le cyclotron 1 comporte des secteurs principaux 10. Ces secteurs 10 sont répartis autour de l’axe X du cyclotron et séparés par des régions appelées « vallées principales » 20. Les secteurs principaux présentent chacun un axe de symétrie Y passant par le centre du cyclotron.
Les secteurs 10 définissent chacun un entrefer, sous vide, dans lequel se propage le faisceau de particules accélérées, le cyclotron présentant globalement une structure symétrique par rapport à un plan médian PM, qui est de préférence horizontal.
Les secteurs 10 comportent une culasse ferromagnétique 13 et des bobines d’excitation 30 portées par le retour des culasses 15. Les bobines d’excitation 30 génèrent un champ magnétique sensiblement perpendiculaire au plan médian. Ce champ magnétique permet de guider les particules accélérées selon une trajectoire autour de l’axe du cyclotron.
Dans l’exemple illustré, chaque bobine d’excitation présente une forme sensiblement homothétique de celle du retour de culasse 15 la portant et est dans l’exemple illustré réniforme.
Comme illustré à la , chaque secteur principal 10 est divisé en deux secteurs secondaires 11 par une fente 12 passant par l’axe de symétrie Y du secteur principal.
La fente 12 s’étend radialement à partir d’un rayon r prédéfini et définit ainsi une vallée secondaire 22 entre les secteurs secondaires 11.
Ainsi, dans l’exemple illustré, une structure à 3 secteurs principaux forme une structure « pseudo-6 secteurs ». Ce principe de « bi-secteur » ne se limite pas à 3 secteurs principaux.
Dans cet exemple, chaque bobine d’excitation 30 comporte deux parties rapprochées axialement et disposées de part et d’autre du plan médian PM.
Le cyclotron 1 comporte des cavités accélératrices 40 qui produisent un champ électrique radiofréquence (RF) permettant d’accélérer les particules injectées dans le cyclotron.
L’injection des particules à accélérer dans le cyclotron peut s’effectuer de diverses façons. Il est préférable de réaliser une multi-injection, avec des points d’injection répartis angulairement autour de l’axe X du cyclotron. Dans ces conditions, le cyclotron peut accélérer simultanément plusieurs faisceaux injectés en ces emplacements.
Dans l’exemple illustré aux figures 1 et 2, une ligne d’injection 50 est disposée le long de l’axe central X du cyclotron. Cette ligne 50 comporte une plateforme Haute Tension pour les sources d’ions 51 un premier système de guidage et de focalisation 53, une cavité résonnante dite groupeur 55, un deuxième système de guidage et/ou de focalisation 57, une deuxième cavité résonante de groupement (non représentée) et des systèmes de déviation (non représentés) permettant d’injecter les particules chargées dans les zones voulues des cavités accélératrices.
Le cyclotron 1 comporte également des paires de bobines d’inversion de champ 60 disposées dans les vallées principales 20. Ces bobines d’inversion de champ 60 sont distinctes des bobines d’excitation 30, c’est-à-dire les bobines 60 ne disposent pas de portion commune avec les bobines d’excitation 30.
Comme cela est visible à la , les bobines 60 de chaque paire sont disposées respectivement au-dessus et en dessous du plan médian. Les bobines d’inversion de champ sont de préférence sans noyau, comme illustré.
Un tel agencement des bobines d’inversion de champ permet de générer dans les vallées principales un champ magnétique d’orientation inverse de celui des secteurs. A partir d’un certain rayon, le champ magnétique au niveau du plan médian dans les vallées principales s’inverse et devient négatif, inversant le sens de courbure des trajectoires, comme cela est visible à la .
L’introduction de champ inverse dans les vallées 20 permet d’accroître les propriétés de focalisation verticale permettant l’accélération du faisceau de particules jusqu’à des énergies élevées.
Le cyclotron 1 convient à une extraction dite à tours séparés, en faisant en sorte que deux trajectoires consécutives soient décalées radialement suffisamment pour permettre la déviation du faisceau sur son dernier tour.
En variante représentée sur la , la portée complémentaire arrière 23a est disposée à distance radiale de la portée avant 3b, le centrage du palier avant 5 étant réalisé au moyen d’une bride 21 présentant une portée périphérique 21b qui est frettée radialement sur une portée complémentaire 3c du carter 3, en mettant en butée axiale la portée 21a de la bride 21 sur la paroi avant 3a du carter 3.
Selon la réalisation de la , la portée avant 3b est bordée par une rainure avant 24 dans laquelle un anneau 25 est disposé, ledit anneau étant en interférence axiale avec l’organe extérieur avant 5e pour le retenir axialement sur la portée avant 3b. Par ailleurs, la portée avant 3b est bordée par un épaulement arrière 26 sur lequel l’organe extérieur 5e est en butée axiale.
REDUCTEUR MECANIQUE DE TURBOMACHINE D’AERONEF Domaine technique de l'invention La présente invention concerne le domaine des réducteurs mécaniques pour des turbomachines en particulier d’aéronef.
Arrière-plan technique L’état de l’art comprend notamment les documents WO-A1-2010/092263, FR-A1-2 987 416, FR-A1-3 008 462, FR-A1-3 008 462 et FR-A1-3 041 054.
Un tel réducteur comprend un pignon central, appelé solaire, une couronne et des pignons appelés satellites, qui sont en prise entre le solaire et la couronne. Les satellites sont maintenus par un châssis appelé porte-satellites. Le solaire, la couronne et le porte-satellites sont des planétaires car leurs axes de révolution coïncident avec l’axe longitudinal X de la turbomachine. Les satellites ont chacun un axe de révolution différent et sont équirépartis sur le même diamètre de fonctionnement autour de l’axe des planétaires. Ces axes sont parallèles à l’axe longitudinal X.
Les réducteurs peuvent être composés de un ou plusieurs étages d’engrènement. Cet engrènement est assuré de différentes façons comme par contact, par friction ou encore par champs magnétique.
Dans la présente demande, on entend par « étage » ou « denture », une série de dents d’engrènement avec une série de dents complémentaires. Une denture peut être interne ou externe.
Un satellite à double étage comprend deux dentures ou deux séries de dents qui sont situées sur des diamètres différents. Une première denture coopère avec le solaire et une seconde denture coopère avec la couronne.
Par ailleurs, chaque satellite est centré et guidé en rotation autour d’un axe par un palier qui est porté par le porte-satellites. Il existe plusieurs technologies de palier pour cette application et la présente demande concerne plus spécifiquement l’utilisation de paliers hydrodynamiques de guidage des satellites dans un réducteur mécanique.
Etat de la technique Les module lumineux connus utilisent souvent des réflecteurs qui dévient les rayons lumineux issus d’une source lumineuse de sorte à former des faisceaux adaptés pour contribuer à la réalisation d’une fonction d’éclairage, par exemple une fonction de feu de croisement ou de feu de route.