INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
Le calcul du coefficient de corrélation A prend en compte : la variation du courant ionique pendant la période de mesure ∆T (dérivée de la mesure du courant ionique par rapport au temps) et la valeur de fuite en fin de mesure. La monte la variation du courant ionique mesuré par le spectromètre pendant la phase de calibration, pour une fuite calibrée de référence. La période de mesure ∆T est définie entre un instant initial de mesure T 0 et un instant final de mesure T final . Selon un mode de réalisation T 0 est tel que T 0 > 0. En effet, il est avantageux de mesurer préalablement le niveau et la stabilité du courant ionique dans l’enceinte 2 (mesure du bruit de fond) avant de lancer les mesures avec la fuite calibrée de référence V réf .
Selon un mode préféré de réalisation, le coefficient de corrélation A est déterminé selon la formule 2 suivante : Où : ∆T (T final –T 0 ) est la période de mesure exprimée en seconde (s) ; C réf_Tfinal est une valeur de référence du courant ionique à l’instant T final , exprimée en picoampère (pA) ; C réf_T0 est une valeur de référence du courant ionique à l’instant T 0 , exprimée en picoampère (pA) ; V réf est la valeur de fuite calibrée de référence, exprimée en Pascal mètre cube par seconde (Pa.m 3 /s) ou en millibar litre par seconde (mb.L/s).
Phase de test d’étanchéité (Etape B) Durant cette phase, la pièce 3 à tester est installée dans l’enceinte 2 et connectée au circuit de gaz traceur. L’enceinte 2 est maintenue à la pression atmosphérique.
En se rapportant à la , le courant ionique du gaz traceur à l’intérieur de l’enceinte 2 est mesuré par le spectromètre 1. Les mesures sont prises en compte à partir de l’instant T 0 . La valeur du courant ionique mesurée à T 0 définit le « bruit de fond » et varie en fonction de la teneur résiduelle en gaz traceur dans l’enceinte 2. L’instant T 0 a la même position dans chaque période – ou fenêtre - de mesure ∆T, notamment la même position que dans la phase de calibration précitée. Jusqu’à T 0 , le gaz traceur n’est pas mis en circulation dans la pièce 3.
À compter de T 0 , la pièce 3 est mise sous pression du gaz traceur. Durant les premières secondes de mesure (jusqu’à l’instant T 1 ), la variation du courant ionique peut, dans certains cas, être trop faible et/ou instable pour pouvoir être utilisée dans le calcul d’estimation de fuite. En outre, cette variation du courant ionique n’est pas vraiment linéaire dans la mesure où elle correspond à l’apparition de la fuite (monté en pression de la pièce 3). Aussi, selon un mode de réalisation, les valeurs de courant ionique ne sont prises en compte dans le calcul d’estimation de fuite qu’à compter de l’instant T 1 , tel que T 0 ≤ T 1 final , avantageusement tel que T 0 1 final , préférentiellement tel que T final x 0,15 ≤ T 1 . Selon un mode préféré de réalisation, la durée de cette phase ∆(T 1 -T 0 ) est comprise entre 0% et 15% de la période de mesure ∆T : 0 ≤ ∆(T 1 -T 0 ) ≤ 0,15 x ∆T.
Toutefois, si entre T 0 et T 1 , la valeur de courant ionique devient trop importante, par exemple si C réel_T1 ≥ C réf_Tfinal , alors la pièce est considérée comme non-conforme et le test d’étanchéité est arrêté à l’instant T 1 . Ce cas de figure correspond à une très grosse fuite de gaz traceur.
À compter de T 1 (qui peut coïncider avec T 0 le cas échéant), la variation du courant ionique mesuré est prise en compte pour le calcul de l’estimation de fuite. La conformité ou la non-conformité de la pièce 3 est évaluée à un instant T i tel que T 1 ≤ T i final . Les mesures de courant ionique peuvent être réalisées en continue ou par incrément de temps à partir de T 1 , et jusqu’à l’évaluation de la conformité ou de la non-conformité de la pièce 3.
Selon un mode de réalisation permettant d’obtenir les résultats les plus pertinents, T i est tel que T 0 i ≤ T final x 0,75 ; avantageusement tel que T 1 i ≤ T final x 0,75 ; encore plus avantageusement tel que T final x 0,05 ≤ T i ≤ T final x 0,3 ; et préférentiellement T final x 0,1 ≤ T i ≤ T final x 0,3. T i peut être pré-paramétré et fixe, ou peut être réglable, notamment selon le type de pièces à tester. Aller au-delà de T final x 0,5 a en pratique moins d’intérêt dans la mesure où la pollution en gaz traceur de l’enceinte 2 devient telle qu’on retrouve les mêmes inconvénients que dans les méthodes de test de l’art antérieur.
La valeur de fuite estimée V fuite _Ti est calculée en prenant en compte le coefficient de corrélation A et la variation du courant ionique mesuré entre T 0 et T i . Selon un mode préféré de réalisation, V fuite _Ti est calculée selon la formule 3 suivante : Où : A est le coefficient de corrélation ; C réel_Ti est la valeur du courant ionique mesuré réellement à l’instant T i pendant la phase de test, exprimée en picoampère (pA) ; C réel_T 0 est la valeur du courant ionique mesuré réellement à l’instant T 0 pendant la phase de test, exprimée en picoampère (pA) ; T 0 et T i sont exprimés en seconde (s).
La illustre la variation de V fuite durant la phase de test. À l’instant T i , la valeur de fuite estimée V fuite _Ti est comparée à la valeur de fuite limite acceptable V limite . Le résultat de cette comparaison permet de décider si la pièce est conforme ou non-conforme. Prise de décision par anticipation (1 er cas – )
Dans le cas simple de la , si V fuite 1 _Ti est supérieure ou égale à V limite (courbe C1), alors la pièce 3 est considérée comme non-conforme, et le test d’étanchéité est arrêté à l’instant T i . Cette décision par anticipation (avant T final ) permet de protéger l’enceinte 2 par rapport au risque de pollution au gaz traceur et évite une augmentation excessive du « bruit de fond » lors du test suivant. À l’inverse, si V fuite2 _Ti est inférieure à V limite (courbe C2), alors la pièce 3 est considérée comme conforme, et le test d’étanchéité est arrêté à l’instant T i . Cette décision par anticipation permet de réduire le temps de cycle et donc d’obtenir un gain en termes de cadence de test.
Selon une variante de réalisation, si V fuite _Ti = V limite , le résultat peut présenter une incertitude et/ou une instabilité empêchant de prendre une décision à Ti. L’étape de comparaison est alors réitérée à un autre instant de mesure T i2 tel que T i i2 ≤ T final , préférentiellement tel que T i i2 ≤ T final x 0,5. Si la valeur de fuite estimée V fuite _Ti2 calculée à l’instant T i2 est inférieure à V limite , alors la pièce 3 est considérée comme conforme, et le test d’étanchéité est arrêté à l’instant T i2 . À l’inverse, si V fuite _Ti2 est supérieure ou égale à V limite , alors la pièce 3 est considérée comme non-conforme, et le test d’étanchéité est arrêté à l’instant T i2 . Selon encore une autre variante, si V fuite _Ti2 = V limite , l’étape de comparaison est encore réitérée à un autre instant de mesure T i3 . L’incrément de temps entre les différentes mesures (T i , T i2 , T i3 , …, T in ) peut être fixe ou variable, et par exemple compris entre 0,5% et 5% de la période de mesure ∆T. Prise de décision par anticipation (2 nd cas – )
est une vue analogue à la , pour un deuxième mode de réalisation.
est une vue en coupe dans le plan VI-VI de la .
est une vue en perspective, avec un arrachement partiel et un agrandissement, montrant le collier serré sur des tubes raccordés, selon une variante de réalisation.
est une vue partielle de la variante de la .
est une vue analogue à la , montrant une déclinaison possible de cette variante.
est une vue analogue à la pour une autre variante.
est une vue en perspective du collier serré sur des tubes selon une autre variante.
est une vue en perspective montrant le collier serré sur des tubes selon encore une autre variante.
est une vue de détail montrant une configuration possible de l'extrémité libre de la patte interne.
est une vue partielle illustrant une variante.
La montre un collier de serrage 10 comprenant une ceinture 12 dont les extrémités sont relevées radialement de manière à former des pattes de serrage respectivement 12A et 12B. Pour serrer le collier, le diamètre de la ceinture est réduit par coopération d'une vis de serrage 14 avec les pattes de serrage 12A et 12B. Le fût 14B de la vis traverse des perçages des pattes de serrage, sa tête 14A coopérant avec la patte 12A et l'extrémité opposée étant pourvue d'un écrou 14C coopérant avec la patte 12B en l'espèce via une entretoise 14D.
La ceinture 12 présente un renfoncement interne 15 (mieux visible sur les figures 2 et 3) ménagé entre deux ailes, respectivement 12C et 12D, de cette ceinture.
Le collier sert à serrer un objet ayant une portion annulaire reçue dans le renfoncement 15. En l'espèce, cet objet comprend un premier tube 1 qui présente un renflement annulaire 1A dont une surface arrière 1B sert de surface de serrage. En effet, on comprend que l'aile 12C de la ceinture vient en appui contre cette surface 1B lorsque le renflement 1A du tube est disposé dans le collier. En l'espèce, le collier 10 sert à raccorder ce tube 1 avec un deuxième tube 2. Par exemple, ce tube 2 comporte une portion cylindrique 2A sur laquelle est rapporté un embout 2B présentant également un renflement annulaire 2C dont une surface arrière 2D sert de surface de serrage. En effet, lorsque les deux tubes sont raccordés, l'aile 12D vient en appui contre cette surface de serrage. Par exemple, l'embout 2B peut être rapporté sur la partie cylindrique 2A par soudure. L'extrémité de cette partie cylindrique 2A peut servir de jupe de calage axial en venant s'insérer dans un élargissement 1C de la périphérie interne du tube 1 à son extrémité avant. Bien entendu, les tubes peuvent être différents. Par exemple, le deuxième tube 2 peut être réalisé en une pièce.
Globalement, la ceinture 12 a une section en U ou en V. Les ailes 12C et 12D peuvent être inclinées par rapport à un plan radial, en allant en se rapprochant l'une de l'autre à mesure qu'elles s'éloignent de l'axe A de la ceinture. Ceci favorise le rapprochement des tubes 1 et 2 lors du serrage du collier sur ces tubes.
Au sens de la présente demande de brevet, les éléments disposés radialement vers l'extérieur sont ceux qui sont éloignés de l'axe A de la ceinture ou sont dirigés à l'opposé de cet axe. Par opposition, les éléments internes sont ceux qui sont dirigés vers l'axe A. S'agissant des tubes, les éléments vers l'avant sont ceux qui sont situés vers l'avant dans le sens de la pénétration du tube dans la ceinture du collier. Ainsi, les faces avant des deux tubes sont tournées l'une vers l'autre et viennent l'une contre l'autre lorsque les tubes sont raccordés, alors que leurs surfaces de serrage respectives sont situées vers l'arrière.
Suite à l’étape de traitement 110, on distingue deux cas.
Selon un premier cas, l’identité biométrique est intègre et l’image modifiée est déterminée conforme et en outre, dans le cas de la variante de réalisation, les attributs physiques sont intègres. Alors selon l’étape de validation 120, le calculateur valide l’image modifiée, l’image modifiée est une image finale iF.
Sinon, et cela correspond au deuxième cas, l’étape de traitement 110 est réitérée avec pour image intermédiaire, l’image modifiée de l’itération précédente.
Pour rappel, lors de la première mise en œuvre de l’étape de modification 111, l’image intermédiaire est l’image de l’individu i0. Lors des itérations suivantes, l’image intermédiaire est une image modifiée, et en particulier l’image modifiée de l’itération précédente.
Dans le premier cas, le but recherché est atteint. L’image finale iF est une image modifiée de l’image de l’individu i0. L’image finale iF est conforme au standard et l’identité biométrique de l’image de l’individu est conservée.
En outre, selon la variante de réalisation, il est garanti également que les attributs physiques sont intègres. L’image finale iF est une image modifiée de l’image de l’individu, conforme au standard et dont l’identité biométrique et les caractéristiques physiques sont intègres. Par exemple, si l’individu porte une barbe sur l’image de l’individu i0, la barbe est toujours présente dans l’image finale iF.
Dans le deuxième cas, l’image intermédiaire n’est toujours pas conforme au standard ou bien l’identité de l’individu a été modifiée, il est nécessaire de modifier à nouveau l’image intermédiaire et donc de réitérer l’étape de traitement 110.
En outre selon la variante de réalisation, une altération des attributs physiques n’est pas acceptable, l’image intermédiaire doit être modifiée et l’étape de traitement 110 réitérée. Par exemple, si l’individu porte une barbe sur l’image de l’individu i0 et que dans l’image modifiée la barbe n’est plus présente, le procédé de mise en conformité au standard est poursuivi, même si l’identité biométrique est intègre et que l’image modifiée est conforme au standard.
Ainsi, au moyen de plusieurs itérations de l’étape de traitement 110, l’image intermédiaire est modifiée par petits déplacements dans l’espace latent 10 du réseau antagoniste génératif 1.
Par exemple, l’étape de traitement 110 est réitérée autant de fois que nécessaire pour se trouver dans le premier cas selon lequel le calculateur valide l’image modifiée selon l’étape de validation 120, l’image modifiée étant une image finale iF.
Par exemple, l’étape de traitement 110 est réitérée un nombre maximum de fois. Si au terme de ce nombre d’itérations, l’image intermédiaire ne remplit pas les exigences du premier cas, le calculateur invalide l’image modifiée et ne génère pas d’image finale iF.
Les figures 5, 6, 7 et 8 illustrent un système neuronal comprenant : - un calculateur 3, - l’ensemble de la comprenant le réseau de neurones 2 et le réseau antagoniste génératif 1 comprenant l’espace latent 10, - un réseau de neurones biométrique 5 apte à générer des données biométriques à partir d’une image, - un premier réseau de neurones prédictif 6 apte à générer les données relatives au standard à partir d’une image, - un deuxième réseau de neurones prédictif 7 apte à générer des données relatives à des attributs physiques à partir d’une image.
Ce système neuronal permet au calculateur 3 de mettre en œuvre les étapes du procédé de l’invention et tel que décrit ci-après.
Tel qu’illustré sur la , le calculateur 3 génère, à partir de l’image d’un individu i0 : - les premières données biométriques de l’individu D51, au moyen du réseau de neurones biométrique 5, selon l’étape de première extraction 100, - les premières données relatives au standard D61, au moyen du premier réseau de neurones prédictif 6, selon l’étape de première détermination 101, - des premières données relatives à des attributs physiques D71, au moyen du deuxième réseau de neurones prédictif 7, selon l’étape de première caractérisation 102.
Les premières données biométriques de l’individu D51 et les premières données relatives à des attributs physiques D71 sont représentatives de caractéristiques biométriques et physiques initiales de l’individu qui ne doivent pas être modifiées dans l’image finale générée en vue de la mise en conformité.
Ainsi, le calculateur 3 détermine pour caractéristiques biométriques et physiques cibles, les caractéristiques biométriques et physiques initiales qui sont associées comme déjà mentionné, aux premières données biométriques de l’individu D51 et aux premières données relatives à des attributs physiques D71.
La est une représentation de l’activité anti-radicalaire (DPPH) pour des extraits de Polygonum cuspidatum gélifiés comparativement à l’extrait non gélifiés après 6 mois de stockage à 25 et 40°C.
La correspond à des photographies d’observations microscopiques de formules cosmétiques préparées avec l’extrait de W. somnifera gélifié par 1% de k-carraghénane comparativement aux formules témoins (sans extrait).
Description détaillée de l’invention Exemple 1 a : Fabrication d’un extrait gélifié de Withania somnifera
On mélange 1 partie de racine séchée et broyée de Withania somnifera et 19 parties d'un mélange fructose/glycérine/eau en ratio molaire 1:1:5 (FGE115). Le mélange est extrait à 70°C pendant 3h dans un réacteur agité. La séparation solide/liquide est réalisée par centrifugation (centrifugeuse à godets 4600 rotations par minute (rpm) – 20 min). Le jus brut est ensuite filtré dans un filtre frontal sous pression (2 bars) sur membrane en acétate de cellulose jusqu’au seuil final de 0,22µm. L’extrait obtenu est l’équivalent sans conservateur microbiologique de l’extrait commercialisé par le Demandeur sous le nom d’EnergiNius TM .
On introduit progressivement 1 partie de polysaccharide (k-carraghénane, ou gomme xanthane, ou alginate de sodium, ou agar agar) dans 49 à 124 parties de l’extrait de racines de Withania somnifera ainsi obtenu.
Le mélange (extrait + polysaccharide) est ensuite chauffé à 80°C pendant 3h sous agitation mécanique. Après cette opération de mélange, le produit obtenu est coulé à chaud dans un récipient adapté à son stockage. Le récipient est ensuite fermé et l’extrait gélifié est refroidi soit de manière progressive à température ambiante, soit de manière plus rapide en le plaçant en chambre froide positive (≈ 4°C).
Après refroidissement, on obtient un extrait gélifié. Ce produit ne nécessite pas de traitement supplémentaire. En fonction du conditionnement utilisé, il est possible de mettre en forme les extraits gélifiés obtenus comme le montre la pour l’extrait de W. somnifera gélifié avec 2% de k-carraghénane.
Exemple 1b : Fabrication d’un extrait gélifié de Polygonum cuspidatum
L’extrait gélifié est obtenu selon les mêmes conditions de fabrication décrites dans l’exemple 1a, mais à partir de racine séchée broyée de Polygonum cuspidatum .
Exemple 2 : E tudes des propriétés rhéologiques des extraits gélifiés de Withania somnifera
. On compare la viscosité des différents extraits gélifiés de Withania somnifera préparés selon les conditions de l'exemple 1a en fonction de la vitesse de cisaillement par rapport à un extrait liquide de Withania somnifera obtenu dans les mêmes conditions que dans l'exemple 1a avant ajout du polysaccharide .
Les mesures de viscosités sont réalisées à l’aide d’un rhéomètre DHR2 (TA instruments). Une géométrie cône/plan (diamètre 40 mm, angle 2°, entrefer 52 µm) a été utilisée pour ces mesures réalisées à une température de 20°C, laquelle est contrôlée par un plan Peltier.
Les courbes d’écoulements à 20°C obtenues pour des vitesses de cisaillements comprises entre 0,01 et 100 s -1 sont présentées sur la .
On observe tout d’abord que l’extrait liquide de W. somnifera présente une viscosité indépendante de la vitesse de cisaillement, il s’agit d’un fluide Newtonien. Ce n’est pas le cas après ajout d’un polysaccharide puisque la viscosité des autres systèmes diminue avec l’augmentation de la vitesse de cisaillement.
Les valeurs de viscosité mesurées à faible taux de cisaillement pour les systèmes contenant un polysaccharide sont comprises entre 275 et 4300 Pa.s.
Par ailleurs, l’ajout d’une faible quantité de polysaccharide permet d’augmenter de manière significative la viscosité de l’extrait liquide (0,2 Pa.s).
de l’acide nitrique ou l’un de ses sels, le sel d’acide nitrique n’étant pas un nitrate de zinc.
Les inventeurs ont montré de manière avantageuse que l’ajout d’acide nitrique ou l’un de ses sels, à l’exception du nitrate de zinc, selon l’invention permettait l’amélioration du maintien de fluidité (également appelé maintien d’ouvrabilité) dans le temps d’une composition hydraulique préparée à partir de la composition de liant hydraulique (CLH), notamment par ajout d’au moins de l’eau, par rapport à une composition ne comprenant pas d’acide nitrique ou l’un de ses sels selon l’invention.
Dans le cadre de la présente invention, l’amélioration du maintien d’ouvrabilité, mesuré par exemple par l’évolution de la contrainte seuil d’une composition hydraulique obtenue à partir de la composition CLH, notamment par ajout d’eau, au cours du temps, est de préférence à long terme, à savoir sur une durée supérieure ou égale à 45 minutes, notamment supérieure à 60 minutes, voire même supérieure à 90 minutes lorsque la composition est utilisée à 20°C. On souhaite donc des contraintes seuil de l’ordre de 1 à 10 Pa pendant les mêmes intervalles de temps, c’est-à-dire sur une durée supérieure ou égale à 45 minutes, notamment supérieure à 60 minutes, voire même supérieure à 90 minutes lorsque la composition est utilisée à 20°C.
La contrainte seuil peut notamment être mesurée à l’aide d’un rhéomètre en effectuant plusieurs mesures de la contrainte appliquée pour obtenir chaque valeur de vitesse de déformation correspondante. La contrainte appliquée en-dessous de laquelle la vitesse de déformation devient très faible ou nulle peut être considérée comme la contrainte seuil.
Ainsi, les inventeurs ont montré que l’utilisation d’acide nitrique ou l’un de ses sels, à l’exception du nitrate de zinc, permettait d’apporter des propriétés thixotropes à la composition hydraulique avantageusement sans modifier de façon importante les résistances mécaniques, notamment les résistances mécaniques à 28 jours.
La composition de liant hydraulique (CLH) peut être exempte de clinker.
Dans le cadre de la présente invention, le clinker peut être un clinker de ciment Portland, de ciment sulfo-alumineux ou sulfo-bélitique.
Dans le cadre de la présente invention on entend par composé alumino-siliceux les laitiers de haut fourneau des matériaux pouzzolaniques (tels que définis dans la norme Ciment NF EN 197-1(2012) paragraphe 5.2.3), les cendres volantes (telles que définies dans la norme Ciment NF EN 197-1(2012) paragraphe 5.2.4), les schistes calcinés (tels que définis dans la norme Ciment NF EN 197-1 (2012) paragraphe 5.2.5), ou encore les fumées de silices (telles que définies dans la norme Ciment NF EN 197-1(2012) paragraphe 5.2.7) ou leurs mélanges. D’autres minéraux, non actuellement reconnus par la norme Ciment NF EN 197-1(2012), peuvent aussi être utilisés. Il s’agit notamment des métakaolins, tels que les métakaolins de type A conformes à la norme NF P 18-513 (août 2012) ou des argiles calcinées, des additions siliceuses, telles que les additions siliceuses de minéralogie Qz conformes à la norme NF P 18-509 (septembre 2012), des alumino-silicates notamment de type géopolymères inorganiques, des alumino-silicates contenant des oxydes de fer tels les résidus de bauxite, des norites ou des aplites provenant d’excavations.
La composition de l’invention peut comprendre un mélange de composés alumino-siliceux.
De préférence, la composition de liant hydraulique comprend de 75 à 99% en poids de composé alumino-siliceux, de préférence de 80 à 95% en poids, par exemple de 80 à 90% en poids, par rapport au poids total de liant hydraulique.
Dans un mode de réalisation, le liant hydraulique consiste en un composé alumino-silicieux et un activateur alcalin ou sulfate.
Le liant hydraulique peut également comprendre des additions minérales, de préférence de 0 à 10% en poids par rapport au poids de liant hydraulique.
L'expression « additions minérales » désigne les matériaux pouzzolaniques (tels que définis dans la norme Ciment NF EN 197-1(2012) paragraphe 5.2.3), les schistes calcinés (tels que définis dans la norme Ciment NF EN 197-1 (2012) paragraphe 5.2.5), les calcaires (tels que définis dans la norme Ciment NF EN 197-1(2012) paragraphe 5.2.6) ou encore les fumées de silices (telles que définies dans la norme Ciment NF EN 197-1(2012) paragraphe 5.2.7) ou leurs mélanges. D’autres ajouts, non actuellement reconnus par la norme Ciment NF EN 197-1(2012), peuvent aussi être utilisés. Il s’agit notamment des additions siliceuses, telles que les additions siliceuses de minéralogie Qz conformes à la norme NF P 18-509 (septembre 2012). Les proportions d’ajouts et leur nature peuvent également être conformes à la norme prEN 197-5, qui définit les ciments CEM II/C-M comprenant entre 50 et 64% de clinker et de 36 à 50% de laitier de haut fourneau et les ciments CEM VI comprenant de 35 à 49% de clinker, de 31 à 59% de laitier de haut fourneau et de 6 à 20% d’additions minérales telles que définies ci-dessus.
De préférence, le composé alumino-siliceux est un laitier de haut fourneau et le liant hydraulique peut également comprendre des additions minérales.