INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
La fonction de soutien, assurée par la bande de soutien pelvien, est renforcée par la zone de croisement des sangles, en regard de la bande.
En particulier, les caractéristiques d’élasticité de la ceinture ont été déterminées après de nombreux essais, pour offrir le meilleur compromis entre la compression requise au niveau pelvien et le confort d’utilisation. Il en va de même des caractéristiques des sangles, et de la bande de support pelvien.
Cela permet de détecter des fuites importantes et soudaines le plus rapidement possible.
La limite de débit court prédéterminée peut être supérieure ou égale à 2 litres par minute.
Une telle valeur de débit, en l’absence d’utilisation active du système d’oxygène, est généralement caractéristique d’une consommation anormale due à une fuite.
Le procédé peut comprendre les étapes suivantes :
- mesure d’une température dans le réservoir, ou au voisinage du réservoir, simultanément à chaque mesure de volume d’oxygène dans le réservoir, et
- pour chaque débit moyen calculé, calcul d’une variation de la température pendant la même période d’observation, et comparaison de la variation de température à une limite de température prédéterminée,
dans lequel une fuite n’est signalée que si la variation de température est inférieure à la limite de température prédéterminée.
Lorsque la température n’est pas directement mesurée dans le réservoir, au contact de l’oxygène, mais dans son voisinage, il faut prendre en compte l’inertie thermique, qui engendre un délai entre la température réelle du gaz et la température mesurée. Le procédé utilise alors une limite de température plus large, afin d’avoir une tolérance plus importante.
Une telle caractéristique permet de discriminer les variations de volume importantes dues à une fuite de celles dues à un biais de mesure de température, lors d'un changement rapide de température du gaz dans l'environnement du réservoir.
La limite de température est par exemple inférieure ou égale à 2°C par heure.
Le procédé peut comprendre une étape de réinitialisation lorsqu’un état de consommation active ou un remplissage du réservoir d’oxygène est détecté.
Une telle détection peut correspondre à une variation de volume dans le réservoir supérieure à 10% d’une capacité maximale du réservoir, par exemple.
Une telle caractéristique permet de reprendre la détection de fuite rapidement sans que les résultats soient brouillés par les variations dues au test.
La limite de débit moyen prédéterminée peut diminuer lorsque la durée de la période d’observation augmente.
Cela permet d’obtenir des estimations de plus en plus fines au fur et à mesure que la période d’analyse est longue.
Ainsi, la limite de débit moyen peut être sensiblement égale à 2 L/min pour une période d’observation d’une heure, et de l’ordre de 100 mL/min pour une période d’observation supérieure à six heures.
SIGNES DE REFERENCE 300 – Dispositif de communication
301 – Processeur
302 – Mémoire
303 – Processeur de traitement du signal et modulateur RF
304 – Source de tension variable
305 – Module frontal
306 – Amplificateur de puissance
307 – Amplificateur à faible bruit
308 – Filtre passe-bande
309 – Antenne
600 – Source de tension variable
601 – Première source de tension constante
602 – Seconde source de tension constante
603 – Troisième source de tension constante
604 – Commutateur
605 – Sortie de la source de tension variable
Deux exemples de cas d’usage seront décrits ci-dessous à titre illustratif et non limitatif.
(a) En Europe, une limitation de puissance PIRE (Puissance Isotrope Rayonnée Equivalente) est fixée à 23 dBm pour la bande de fréquence entre 5.15 et 5.35 GHz et 30 dBm pour la bande de fréquence entre 5.5 et 5.72 GHz.
Un dispositif émetteur/récepteur de type ‘Wi-Fi’ possède par exemple deux alimentations, respectivement à 5V et à 3V, pour le ou les modules frontaux qu’il comporte. Un interrupteur numérique permet d’alimenter un module frontal - et son amplificateur de puissance - avec l’une ou l’autre de ces tensions.
Le dispositif émet sur le canal 100, dont la fréquence centrale est à 5500 MHz et le module frontal est alimenté à 5V. Le dispositif change alors de canal, par exemple suite à la détection d’interférences sur le canal précédemment utilisé. Le canal 36 est choisi. La fréquence centrale de ce canal est à 5180 MHz. La limitation passe donc de 30 dBm PIRE à 23 dBm PIRE.
Si certaines conditions sont remplies, le procédé selon certains modes de réalisation mis en œuvre par le dispositif peut alors décider de commuter l’alimentation sur 3V.
(b) Aux Etats-Unis d’Amérique, la limitation de puissance maximale autorisée en sortie d’un connecteur antenne est de 30 dBm pour la bande de fréquence entre 5.18 et 5.25 GHz et pour la bande de fréquence entre 5.725 et 5.825 GHz, mais est limitée à 24 dBm pour la bande de fréquence entre 5.25 GHz et 5.35 GHz et pour la bande de fréquence entre 5.47 et 5.725 GHz.
Un dispositif émetteur/récepteur de type ‘Wi-Fi’ possède une alimentation dont l’asservissement est réglé avec un pont diviseur. Le dispositif émet sur le canal 36 (5180 MHz) une trame avec une modulation BPSK avec une puissance de 1 W (+30 dBm). Pour cette puissance, il a par exemple été déterminé que l’on peut alimenter le module frontal à 4V.
La trame suivante est modulée en 1024QAM, qui est une modulation dite 'forte’ par rapport à des modulations QPSK ou 16QAM, dites ‘faibles’ en référence au nombre de points dans les constellations – plus le nombre de points sera élevé, plus la modulation sera considérée comme ‘forte’. Selon un exemple de catégorisation, une modulation QAM sera considérée comme forte à partir du 64QAM inclus. Pour tenir les 1 W à cette modulation sans dégrader le signal, le procédé mis en œuvre par le dispositif ajuste la valeur de l’alimentation du module frontal à 5 V avant d’envoyer la trame.
Il est ensuite décidé de basculer sur le canal 116 (5580 MHz). La puissance maximale autorisée baisse fortement dans cette plage de fréquence. Le procédé selon certains modes de réalisation mis en œuvre par le dispositif ajuste la tension d’alimentation à 3 V pour les modulations faibles. Cette tension est augmentée pour les modulations les plus fortes, selon des données mémorisées définies au préalable.
Selon certains modes de réalisation, si un canal fréquentiel chevauche deux bandes imposant des limitations différentes, par exemple en termes de PIRE, la limitation la plus stricte, à savoir le seuil maximal de puissance le plus faible, est retenue. Un tel cas peut se présenter par exemple aux Etats-Unis d’Amérique pour un canal de 160 MHz (80+80 MHz) qui peut se positionner en même temps sur deux bandes de fréquence.
La tension de polarisation appliquée à l’amplificateur de puissance est ajustée pour que l’amplificateur puisse fournir la puissance déterminée pour le signal à transmettre mais que la réserve de puissance au-delà de cette puissance déterminée soit diminuée par rapport à la puissance que l’amplificateur peut fournir à une tension de polarisation nominale. Par tension de polarisation nominale, on entend la tension de polarisation maximale appliquée à l’amplificateur. Cette tension de polarisation nominale peut rester nécessaire pour obtenir la puissance requise pour la transmission de certains signaux, mais pour d’autres signaux, elle peut être abaissée. L’ajustement de la tension de polarisation est donc le cas échéant tel que la puissance pouvant être fournie par l’amplificateur est diminuée par rapport à la puissance nominale, mais toujours supérieure ou égale au seuil de puissance maximale à laquelle le signal est à transmettre. La consommation moyenne de l’amplificateur est réduite par cette adaptation de la tension de polarisation.
Les données permettant de faire la relation entre la ou les caractéristiques du signal et la tension à appliquer peuvent différer selon les modes de réalisation. Selon certains modes de réalisation, elles auront été déterminées préalablement pour respecter les puissances maximales utilisables. Les données prennent en compte les caractéristiques propres à la plateforme matérielle du dispositif. Les puissances maximales utilisables sont par exemple obtenues à partir d’une ou plusieurs contraintes de nature règlementaire et/ou issues d’un ou plusieurs normes ou standards d’industrie ou documents de spécification. Selon certains modes de réalisation, les puissances maximales utilisables varient par zone géographique (par exemple par région, pays, ensemble de pays…).
Selon certains modes de réalisation, ces données permettent de déterminer, en fonction du ou des paramètres mentionnés précédemment, une valeur de la tension à appliquer ou encore ces données identifient un paramètre opératoire d’une source de tension variable qui, quand il est appliqué à la source de tension, a pour effet de générer la tension à la valeur souhaitée.
Selon d’autres modes de réalisation, ces données permettent d’obtenir, en fonction du ou des paramètres, la valeur de puissance maximale utilisable, cette valeur servant d’argument à une fonction caractérisant la plateforme matérielle du dispositif pour l’obtention de la valeur de la tension de polarisation à appliquer à l’amplificateur de puissance.
Selon certains modes de réalisation, le type de modulation du signal est pris en compte pour déterminer la tension à appliquer. Selon d’autres modes de réalisation, la tension à appliquer est la même quelle que soit la modulation et prend en compte le facteur de crête le plus grand parmi les facteurs de crête des modulations utilisables. Selon d’autres modes de réalisation, la modulation du signal n’est pas prise en compte pour déterminer la tension à appliquer.
Un ajustement de la tension d’alimentation de l’amplificateur peut par exemple être réalisé lors d’un changement du canal de communication, lors du démarrage du dispositif ou de son module frontal, et/ou de façon dynamique pour chaque salve. Dans ce dernier cas, une source de tension variable se stabilisant suffisamment rapidement est de préférence utilisée.
L’unité 901 commande alors le déplacement des tiges 13’ à 53’ des vérins 12 à 52, selon la direction longitudinale XX et à l’opposé du poste de maintien 401 (voir flèche F13 sur la , ainsi que les flèches F13 à F53 sur la ). Ce mouvement induit alors un déplacement correspondant des zones de serrage 111 à 151 et, par conséquent, l’étirage de chaque tronçon cible initiale 114–154. Cette opération conduit à la formation de tronçons cibles dits étirés, qui ne sont pas illustrés sur cette .
Conformément à l’invention, le déplacement des tiges 13’ à 53’ des différents vérins 12 à 52 est mis en œuvre en fonction d’une pression de consigne exercée sur le tronçon cible. De manière typique, la valeur de cette pression de consigne est comprise entre 0,5 et 10 bars, notamment voisine de 5.0 bars : cette valeur correspond à la pression d’air comprimé qui est injectée dans les vérins pneumatiques du présent mode de réalisation. Dès que cette pression est atteinte, la tige du vérin est alors stoppée.
Dans le présent mode de réalisation, les pressions de consigne des vérins 12–52 sont identiques. Cependant, il est fréquent que les rubans, même s’ils ont des sections identiques, présentent des caractéristiques physico-chimiques légèrement différentes. Par conséquent, immédiatement après étirage, les rubans présentent localement des longueurs susceptibles de varier légèrement. Néanmoins, du fait de la découpe intervenant après l’étirage, les tronçons finaux de ces rubans sont de même longueur. Comme on l’a vu ci-dessus il est avantageux de fixer une pression de consigne aux vérins assurant l’étirage, plutôt qu’un allongement de consigne comme dans l’art antérieur.
Après cette opération d’étirage, les tiges des vérins 12 à 52 sont rappelées longitudinalement dans leur position initiale de la , puis les mâchoires supérieures 18 à 58 sont à nouveau déplacées vers le haut. En parallèle, les mâchoires 410 à 450 sont éloignées verticalement à l’opposé de l’embase 460 grâce aux ressorts 416. Les tronçons étirés des rubans, qui ne sont donc plus maintenus au niveau des postes 1 et 401, peuvent à nouveau circuler selon l’axe XX. Ils sont alors découpés puis mis en forme, dans les postes successifs 501 et 601. Chaque tronçon final, ainsi obtenu, peut être manipulé par tous moyens appropriés, notamment par l’intermédiaire d'un préhenseur. Ce tronçon est alors disposé au niveau de l’équipement auquel il est destiné, par exemple un module photovoltaïque comme cela va être décrit dans ce qui suit en référence à la .
Dans l’exemple de réalisation qui vient d’être décrit ci-dessus les éléments filiformes 110 à 150 sont identiques, dans les tolérances de fabrication, à la fois en ce qui concerne leur géométrie et leur dimension. Dans ces conditions, on leur applique les mêmes pressions de consigne d’étirage, par l’intermédiaire des lignes de commande 931 à 935. De manière analogue, on applique sur ces rubans les mêmes valeurs de pressions de maintien par l’intermédiaire des lignes 911 à 915, ainsi que les mêmes valeurs de pressions de serrage par l’intermédiaire des lignes 921 à 925.
À titre de variante, on peut également traiter des éléments filiformes qui sont mutuellement différents. Dans cet esprit ces éléments peuvent être différents de par la nature de leurs matériaux et/ou leur géométrie et/ou leur dimension. Dans le cas de l’installation conforme à l’invention, on peut par exemple prévoir de traiter deux éléments filiformes d’un premier type, destinés à être implantés à un premier endroit d’un module photovoltaïque, ainsi que trois éléments filiformes d’un second type, destinés à être implantés à un second endroit de ce même module.
Dans ce cas, on applique avantageusement des pressions de consigne spécifiques. De façon plus précise, les éléments filiformes d’un premier type seront soumis à une première valeur de pression d’étirage, par exemple par les lignes de commande 931 et 932, alors que les éléments filiformes du second type seront soumis à une seconde valeur de pression d’étirage, par les autres lignes de commande. Cette discrimination pourra également être opérée, pour les valeurs de pression de maintien via les lignes de commande 911 à 915, ainsi que pour les valeurs de pression de serrage via les lignes de commande 921 à 925.
La illustre une utilisation préférée du tronçon 118, ayant subi successivement l’étirage puis la découpe. Cette figure représente, de façon schématique, un module photovoltaïque 1000 qui est équipé à titre d’exemple au moyen de deux cellules solaires 1010 et 1020. De manière habituelle ce module comprend un panneau avant 1060 réalisé en verre, ainsi qu’une feuille arrière 1070 réalisée en un matériau polymère ou bien en verre. Chaque cellule comprend, de façon classique, un réseau de conducteurs 1030 et 1040 (dénommé classiquement «fingers » et « busbars »).
Les conducteurs 1040 des différentes cellules solaires sont mutuellement connectés par l’intermédiaire d'organes de liaison électrique, dont chacun est formé par un tronçon identique à celui 118 ci-dessus. Sur la on a tout d’abord représenté un premier organe de liaison 118A, s’étendant entre les cellules 1010 et 1020. On a également montré, de façon partielle, deux autres organes de liaison 118B et 118C reliant respectivement, d’une part la cellule 1010 et la cellule située immédiatement à sa gauche, d’autre part la cellule 1020 et la cellule située immédiatement à sa droite. Cette illustre en particulier la présence d’une marche sur le ruban 118A, laquelle est formée au niveau du poste 601 décrit ci-dessus.
Plaque bipolaire de pile à combustible ou d’électrolyseur La présente invention concerne une plaque bipolaire de pile à combustible ou d’électrolyseur et un ensemble d’électrolyseur ou de pile à combustible à membrane échangeuse de protons, comportant un empilement d’une pluralité de plaques bipolaires, une plaque bouchée à une première extrémité de l’empilement et une plaque d’alimentation en fluides à une deuxième extrémité de l’empilement.
Lors de la fabrication d’une plaque bipolaire il est difficile de distinguer les différents types de plaques monopolaires disponibles dans un stock de plaques. En effet, un ensemble d’électrolyseur ou de pile à combustible nécessite différents types de plaques monopolaires composant soit une plaque bipolaire, soit une plaque d’alimentation en fluides, soit une plaque bouchée. Il est par ailleurs difficile de distinguer les différentes plaques (plaque bipolaire, plaque d’alimentation en fluides, plaque bouchée) pour assembler la pile ou l’électrolyseur, une fois que la fabrication des plaques bipolaires, des plaques d’alimentation en fluides et des plaques bouchées est réalisée.
Il existe un besoin pour identifier précisément les plaques monopolaires avant la fabrication des plaques bipolaires. Il existe en outre un besoin pour identifier les plaques bipolaires, les plaques d’alimentation et les plaques bouchées, une fois qu’elles sont fabriquées par l’assemblage de deux plaques monopolaires ou par l’assemblage d’une plaque monopolaire et d’une autre plaque.
Il existe en enfin un besoin de traçabilité pour identifier chaque plaque monopolaire composant une plaque bipolaire, notamment lorsqu’il existe une défaillance au niveau d’une pile à combustible ou d’un électrolyseur.
La présente invention vise à remédier efficacement à ces inconvénients en proposant une plaque bipolaire de pile à combustible ou d’électrolyseur comportant une première plaque monopolaire et une deuxième plaque monopolaire, chaque plaque monopolaire comprenant une pluralité de collecteurs formés au travers de la plaque, chaque collecteur étant destiné à la circulation d’un fluide, chaque plaque monopolaire comportant une face réactive et une face de refroidissement opposées l'une par rapport à l’autre, la face réactive de chaque plaque étant destinée à faire face à un Assemblage Membrane Electrodes et étant munie de reliefs et de creux formant un circuit de réactif, pour la circulation d’un fluide réactif, la face de refroidissement de la première plaque monopolaire étant fixée à la face de refroidissement de la deuxième plaque monopolaire, en définissant entre elles des reliefs et des creux pour former un circuit de refroidissement de la plaque bipolaire pour la circulation d’un fluide de refroidissement, la face réactive et la face de refroidissement de chaque plaque monopolaire comportant un bord périphérique, les collecteurs étant formés entre le bord périphérique et le circuit de réactif ou entre le bord périphérique et le circuit de refroidissement, la face de refroidissement de la première plaque monopolaire comportant un identifiant de première plaque monopolaire, la face de refroidissement de la deuxième plaque monopolaire comportant un identifiant de deuxième plaque monopolaire, la face réactive de l’une de la première et de la deuxième plaque monopolaire comportant un identifiant de plaque bipolaire.
Une telle plaque permet de simplifier sa traçabilité et sa fabrication.
Selon une réalisation, la face réactive de l’autre de la première et de la deuxième plaque monopolaire est dépourvue d’identifiant de plaque bipolaire.
Fig.30 est une vue analogue à , le moyen élastique supplémentaire étant à l’état légèrement comprimé.
Fig.31 est une vue analogue à , le moyen élastique supplémentaire étant à l’état totalement comprimé.
Fig.32 est une vue en perspective du moyen élastique supplémentaire de .
Fig.33 est une vue en perspective du moyen élastique supplémentaire de .
Fig.34 est une vue en perspective du moyen élastique supplémentaire de .
Fig.35 est une vue en élévation du tube plongeur, montrant notamment une collerette annulaire saillante vers son ouverture haute, permettant son association par une liaison fixe et étanche au récipient, et un évent.
Fig.36 est une vue en coupe axiale du tube plongeur de , montrant notamment la collerette annulaire d’association étanche au récipient, des reliefs sur sa face interne participant à la constitution de passages calibrés et labyrinthique respectivement, et, en bas, une collerette creuse et ouverte, ceux-ci en tant que partie d’un moyen de modification d’état physique de contenu / phase discontinue de contenu, et une partie terminale en bas pour le support d’une pièce crépine.
Fig.37 est une vue en élévation d’une pièce interne, rigide, étendue axialement, de forme s’inscrivant dans un cylindre, et d’action mécanique, vers son extrémité basse, cette pièce interne étant associée vers son extrémité haute avec une liaison fixe à la portion tubulaire de support et d’étanchéité et étant montée dans le tube plongeur, montrant notamment des reliefs sur sa face externe participant à la constitution de passages calibrés et labyrinthique respectivement.
Fig.38 est une vue en coupe axiale de la pièce interne de .
Sur les figures, les différentes parties constitutives du flacon-distributeur à pompe ne sont pas nécessairement représentées à la même échelle, afin d’être plus facilement lisibles.
DESCRIPTION DE MODES DE RÉALISATION PARTICULIERS Sont décrits ci-après plusieurs modes de réalisation particuliers du flacon-distributeur à pompe 1 selon l’invention. Sont décrits également plusieurs modes de réalisation particuliers des parties constitutives d’un tel flacon-distributeur à pompe 1, notamment un dispositif à tube plongeur et à moyen de modification d’état physique de matière. Ces descriptions sont faites en référence aux dessins des figures. L’invention porte à la fois sur le flacon-distributeur à pompe 1 dans les modes de réalisation particuliers décrits et représentés, ainsi que sur le flacon-distributeur à pompe 1 comportant d’autres combinaisons des parties constitutives dans les différents modes de réalisation particuliers décrits et représentés. L’invention porte à la fois sur le flacon-distributeur à pompe 1 dans sa configuration assemblée, tant à l’état dans lequel il est vide de contenu C, qu’à l’état dans lequel il est empli de contenu C. L’invention porte aussi sur le flacon-distributeur à pompe 1 dans sa configuration dissociée - notamment le récipient 2 qu’il comprend étant dissocié de la pompe de pompage et de distribution 3 qu’il comprend (ou, par ellipse, « pompe ») -, ou dans toute configuration partiellement dissociée et partiellement assemblée. L’invention porte sur un dispositif à tube plongeur et à moyen de modification d’état physique de matière. L’invention porte aussi sur un procédé de mise en œuvre d’un flacon-distributeur à pompe 1. Le contenu C est la matière qui se trouve dans la cavité de stockage 4 du récipient 2, tandis que la composition est la matière distribuée par la pompe 3, et qui provient de ce contenu. La description est faite plus spécialement en référence à un contenu C comprenant une phase fluide continue ΦFC et au moins une phase discontinue ΦD (matière se trouvant sous forme d’éléments à l’état dispersé dans la phase fluide continue ΦFC). En effet, le flacon-distributeur à pompe 1 est adapté à un tel contenu C (ayant les phases ΦFC et ΦD), tout en distribuant une composition qui est fluide. Dans ce cas, l’état physique de la matière du contenu C doit donc être modifiée (comme notamment fragmentée, mélangée, agitée, modifiée rhéologiquement) pour former la composition distribuée. Entre l’état physique de la matière de contenu C et l’état physique de la matière de distribution, l’état physique de la matière est dit « intermédiaire » et la matière qualifiée de « matière d’état intermédiaire ». Toutefois, l’application à un contenu C comprenant une phase fluide continue ΦFC et au moins une phase discontinue ΦD n’est pas limitative.
Les termes utilisés doivent être compris et interprétés à la lumière du domaine de l’invention, des connaissances générales de l’homme du métier et de l’état de la technique, tels que présentés précédemment.