INPI-France/Brevets-Francais-2024-Chunked huggingface dataset:
En effet, les solives primaires sont les éléments dimensionnés pour répondre aux contraintes mécaniques de support de la surface supérieure et des éléments d’exploitation destinés à évoluer sur cette surface supérieure. Par exemple, les solives primaires peuvent être sélectionnées de sorte que la structure porteuse présente : - une capacité de portance sur toute la longueur de la structure porteuse, y compris pour des portées libres supérieures à 10 mètres ; - une rigidité supérieure aux valeurs seuils imposées par les normes ; - une fréquence propre dans toutes les configurations attendues supérieures à une valeur seuil, par exemple 8 Hz.
Par exemple, pour une structure de 10 mètres de longueur entre deux points d’appui et 250kg/m² d’exploitation attendu, il est possible de dimensionner les solives primaires avec une hauteur de 400 mm, soit la longueur divisée par 25, et une épaisseur de 60 mm. Dans cet exemple, les solives secondaires peuvent être dimensionnées avec une hauteur comprise entre 60 et 100 mm et une épaisseur de 60 mm. En utilisant des solives secondaires qui reposent sur 10cm au niveau de chaque point d’appui, les solives secondaires peuvent présenter une longueur de 10.2 mètres alors que les solives primaires peuvent présenter une longueur réduite de 9,2 mètres, avec 40 cm de réservation de chaque côté de la structure porteuse.
Les solives secondaires ont la double fonction de support de la structure porteuse et de maintien des solives primaires correctement orientés entre elles. Pour ce faire, les solives secondaires s’étendent au moins en partie entre les solives primaires et dépassent des solives primaires au niveau de l’extrémité longitudinale de la structure porteuse. Selon l’invention, les solives secondaires présentent une hauteur plus faible que la hauteur des solives primaires. De préférence, ces solives secondaires présentent également une section plus faible et une résistance mécanique inférieure.
Dans un tel solivage primaire-secondaire, les efforts de flexion sont maximums en haut (compression) et en bas (traction) des solives primaires. Cette contrainte mécanique induit que ces solives primaires doivent donc transférer l’ensemble de ces efforts aux solives secondaires, pour que ces efforts soient transmis sur le support latéral. Ce transfert est possible en vissant, collant ou clouant les deux types de solives entre elles. Tel que décrit dans les brevets EP 1149213 et FR 1757825, les solives secondaires peuvent prendre plusieurs formes dans la partie centrale de la structure porteuse, elles peuvent être réalisées par une ou plusieurs poutres, continues ou discontinues.
Pour limiter le risque de fissures dans les solives primaires, il est possible de poser des vis de frettage, tel que le permet la norme Eurocode 5.
Dans la zone de réservation, il est également possible d’améliorer la résistance des solives secondaires par des cales. Par exemple, il est possible d’utiliser des cales s’étendant dans la zone de réservation et dans le prolongement des solives primaires, lesdites cales étant fixées à l’extrémité longitudinale des solives primaires et entre les solives secondaires.
En variante, ladite structure porteuse peut comporter des cales s’étendant dans la zone de réservation sous les solives secondaires, lesdites cales étant fixées entre les solives primaires.
Ces cales sont ainsi fixées sur les solives primaires et secondaires de sorte à renforcer la structure porteuse dans la zone de réservation. Ces cales peuvent être réalisées avec des matières et des couleurs distinctes des solives primaires et secondaires car le volume de ces cales est très limité par rapport au volume total de la structure porteuse.
En effet, pour obtenir une structure porteuse compétitive économiquement, il est souvent sélectionné des solives primaires et secondaires sous forme de poutre de section rectangulaire ou carré, en bois résineux.
Les cales peuvent cependant être sélectionnées avec des formes et des essences différentes, par exemple avec des angles ou des formes architectoniques, en bois de feuillus ou en bois exotique, ou encore en résineux de couleur différente comme de l’épicéa ou du douglas, de sorte à obtenir un aspect esthétique ou une résistance mécanique recherché.
En outre, lesdites solives secondaires peuvent être réalisées en une seule poutre s’étendant sur toute la longueur de la structure porteuse.
En variante, l’utilisation d’autres essences de bois ainsi que ces formes différentes permet également de réaliser les solives secondaires en plusieurs morceaux. Dans ce mode de réalisation, lesdites solives secondaires sont réalisées en au moins deux poutres distinctes et alignées : une solive interne et une solive secondaire d’appui placée au niveau de l’au moins une extrémité de la structure porteuse de sorte que les solives secondaires d’appui garantissent l’appui de la structure porteuse sur au moins un support latéral, les solives secondaires d’appui présentant des caractéristiques de forme et/ou de nature différentes des solives internes.
Par ailleurs, les solives sont préférentiellement réalisées en bois lamellé-croisé, en bois lamellé-collé, ou en lamibois. Le bois lamellé-croisé est également connu sous l’acronyme « CLT » pour « Cross Laminated Timber » dans la littérature anglo-saxonne. Il correspond à un panneau multicouches constitué de lamelles ou lames de bois collées entre elles. Chaque couche contient des lamelles de bois présentant la même orientation et elles sont décalées d’un angle de 90° entre deux couches.
Plus avantageusement, ledit polyamide de ladite composition (2) comprend au moins 60% de motifs aliphatiques par rapport à la somme des motifs présents dans ledit polyamide et ledit polyamide à longue chaine de ladite composition (1) comprend au moins 60% de motifs aliphatiques par rapport à la somme des motifs présents dans ledit polyamide à longue chaine.
Avantageusement, ladite composition (2) est dépourvue de polyamide(s) autre(s) qu’aliphatique(s).
Plus avantageusement, ledit polyamide de ladite composition (2) est constitué de motifs aliphatiques.
Dans un mode de réalisation, ledit polyamide de ladite composition (2) est constitué de motifs aliphatiques et ledit polyamide à longue chaine de ladite composition (1) est constitué de motifs aliphatiques.
Avantageusement, ladite composition (2) et ladite composition (1) sont dépourvues de polyamide(s) autre(s) qu’aliphatique(s).
Ladite composition (2) peut également comprendre au moins un plastifiant en proportion en poids jusqu’à 2% par rapport au poids total de la composition.
Le plastifiant est tel que défini pour la composition (1).
Ladite composition (2) peut également comprendre au moins un additif.
Dans un mode de réalisation, l’additif est en proportion en poids jusqu’à 2% par rapport au poids total de la composition.
L’additif est tel que défini pour la composition (1).
Dans un mode de réalisation, ladite composition (2) comprend en poids :
- 84% à 100%, notamment 90% à 100%, d’au moins un polyamide en C4 à C9 tel que défini ci-dessus;
- 0 à 12% d’au moins une polyoléfine, notamment de 0 à 6% d’au moins une polyoléfine ;
- 0 à 2% d’au moins un plastifiant ;
- 0 à 2% d’au moins un additif,
le total étant de 100% en poids.
Lors d’une infiltration, le rhumatologue est amené à insérer l’aiguille dans l’espace – appelé interligne articulaire – qui sépare deux éléments osseux d’une articulation, par exemple pour atteindre une bourse séreuse ou une cavité articulaire. Lorsque l’infiltration est réalisée à l’aide d’une sonde échographique, le rhumatologue procède à un échoguidage hors plan qui consiste à positionner l’aiguille selon une direction sensiblement orthogonale à l’axe de la sonde, à proximité du centre de la surface de contact de la sonde.
L’échoguidage requiert donc le maniement conjoint d’une aiguille pour l’injection d’un produit anesthésiant – le plus souvent de la cortisone – et d’une sonde pour visualiser l’articulation traitée par l’émission et la réception d’ultrasons. Un tel maniement nécessite de l’entraînement. Pour ce faire, il existe actuellement des mannequins d’entraînement – aussi appelés fantômes – en rhumatologie permettant d’imiter une articulation pour s’exercer au maniement de l’aiguille et de la sonde. De tels dispositifs d’entraînement ne comprennent toutefois pas de système permettant d’imiter un interligne articulaire.
A ce titre, l’invention concerne un système d’imitation d’un interligne articulaire comprenant deux profilés présentant chacun une section sensiblement en forme de « U », au moins une base et une surface latérale s’étendant depuis un bord de la base et raccordée à celle-ci par un arrondi, les profilés étant agencés de sorte que leurs bases respectives sont en regard l’une de l’autre et symétriques par rapport à un plan.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, la section sensiblement en forme de « U » a une portion sensiblement semi-circulaire.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, au moins un profilé présente une section sensiblement en forme de « U » plein de sorte que l’au moins un profilé est plein.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, au moins un profilé présente une section sensiblement en forme de « U » évidé de sorte que l’au moins un profilé présente une cavité.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, les profilés sont agencés de sorte que la distance entre leurs bases respectives est comprise entre 0,5 et 2 mm, et préférentiellement égale à 2 mm.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, la surface latérale d’au moins un profilé est lisse.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, l’arrondi présente un rayon de courbure sensiblement égal à 2,5 mm.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, chaque profilé présente une longueur, dans la direction selon laquelle s’étend la surface latérale, supérieure ou égale à 5 mm, et préférentiellement égale à 12 mm.
Dans un ou plusieurs modes de réalisation, chaque profilé présente une hauteur, dans la direction selon laquelle s’étend la base, supérieure ou égale à 8 mm, et préférentiellement égale à 14 mm.
Enfin, l’invention concerne également un dispositif d’entraînement au guidage sous échographie comprenant un corps au sein duquel sont ménagés : - au moins une poche d’imitation d’une bourse séreuse ou d’une cavité articulaire, - au moins une cible, et - au moins un système tel que décrit précédemment.
illustre schématiquement un dispositif d’entraînement au guidage sous échographie ;
illustre un profilé d’imitation d’une surface articulaire ; et
Afin de limiter le délai t1 entre l’initialisation à l’ouverture du transistor de puissance de la commande du pilote et la diminution de la tension au collecteur du transistor de puissance Vc et le délai t3 associé à l’augmentation de la tension à la grille Vg pour atteindre la valeur maximale Vgmax imposée par la commande du pilote 40, le circuit de compensation de retards d’initialisation de conduction comprend, comme représenté en : Une première diode de signal D10 configurée pour recevoir, par son anode, un signal de commande du pilote 40. La première diode de signal D10 est passante par rapport au sens du courant en direction de la grille g’ du transistor de puissance 60.
Le circuit de compensation de retards d’initialisation de conduction 82 comprend un premier transistor de signal T10 relié à la cathode de la première diode de signal D10 par l’intermédiaire d’un émetteur du premier transistor de signal T10. Le transistor de signal T10 comprend également une base et un collecteur relié à la grille g’ du transistor de puissance 60.
Le circuit de compensation de retards d’initialisation de conduction 82 comprend également une première résistance R10, reliée à l’émetteur du premier transistor de signal T10 et à la base du premier transistor de signal T10 et un premier condensateur de signal C10 relié à la base du premier transistor de signal et à la grille g’ du transistor de puissance 60.
La première diode D10 permet ainsi la circulation du courant en provenance du pilote 40 dans un unique sens, en direction de la grille g’ du transistor de puissance 60.
Le premier transistor de signal T10 est un transistor bipolaire PNP. Ainsi, le courant en provenance du pilote 40 traverse la première diode de signal D10 avant de se diriger vers l’émetteur du premier transistor de signal T10. Or, le premier condensateur de signal C10 étant déchargé, un fort différentiel de tension est observable entre l’armature du premier condensateur de signal C10 faisant face au courant dans le sens du courant, c’est-à-dire en direction de la grille g’ du transistor de puissance 60, et le pilote 40. Dès lors, le courant est dirigé vers cette armature du condensateur C10 et traverse ainsi l’émetteur et la base du premier transistor de signal T10.
Le courant traverse ainsi le premier transistor de signal T10 et ressort par l’intermédiaire de la base et du collecteur afin de se diriger respectivement vers le premier condensateur de signal C10 et vers la grille g’ du transistor de puissance 60. Or, pour rappel, le circuit de compensation de retards d’initialisation de conduction 82 est positionné en dérivation par rapport à la résistance de grille Rg ’ comme représenté en , le circuit de compensation de retards d’initialisation de conduction 82 permet ainsi une redirection du courant en provenance du pilote 40 de sorte à dériver le courant de la résistance de grille Rg ’ pendant le chargement du premier condensateur de signal C10. En outre, la résistance équivalente formé par l’association de la résistance de grille Rg’ et le circuit de compensation de retards d’initialisation de conduction 82 présente une résistance au courant inférieure à la seule résistance de la grille Rg’ permettant d’apporter plus de courant du pilote 40 au transistor de puissance 60. Dès lors, la grille g’ du transistor de puissance 60 reçoit plus de courant en provenance du pilote 40 et, permet ainsi une initialisation d’une ouverture du transistor de puissance dans un temps réduit par rapport à une configuration comme représentée en et 2.
Cet appel de courant et redirection du courant en direction du circuit de compensation de retards d’initialisation de conduction 82 et en direction de la grille g’ du transistor de puissance 60 cesse une fois le premier condensateur de signal C10 pleinement chargé. De plus, nous pouvons observer qu’avantageusement, lorsque le premier condensateur de signal C10 est pleinement chargé et que le courant dérivé cesse, la tension mesurée au collecteur du transistor de puissance Vc est une tension équivalente à 10% de la tension maximale au collecteur Vcmax. Ainsi, le transistor de puissance est ouvert dans un délai réduit.
En outre, la première diode de signal D10, le premier transistor de signal T10, la première résistance R10 ainsi que le premier condensateur de signal C10 sont des composants de faible niveau, c’est-à-dire des composants électroniques simples du marché. A titre d’exemple indicatif, la première diode de signal D10 est une diode signal 1A/50V, le premier transistor de signal T10 est un transistor signal bipolaire PNP 1A/50V, la première résistance R10 est une résistance bas niveau 10kΩ 1/4W 50V ou encore le premier condensateur de signal C10 est un condensateur bas niveau 1nF/50V. Ainsi, le circuit de compensation de retards d’initialisation de conduction 82 présente également l’avantage d’être un circuit simple à mettre en œuvre.
En variante, le premier transistor de signal T10 est un transistor MOSFET canal P. Dès lors, le circuit de compensation de retards d’initialisation de conduction 82 s’active avec un décalage. En effet, dans le cas d’utilisation d’un transistor à effet de champs MOSFET, la plage de fonctionnement de ce type de transistor est comprise entre 2 Volts et 20 Volts alors qu’un transistor bipolaire PNP fonctionne selon une plage de tension définie entre 0 Volts et 20 Volts. Dès lors, il est nécessaire de fonctionner avec des tensions plus élevées entre grille g’ et l’émetteur e’.
La représente le circuit de compensation de retards 86 liés à la charge et/ou la décharge du transistor de puissance 60. Le circuit de compensation de retards 86 comprend une troisième diode de signal D30 configurée pour recevoir, par son anode, le signal de commande du pilote 40. En effet, le circuit de compensation de retards 86 est positionné en dérivation par rapport au circuit de compensation de retards d’initialisation de conduction 82 et par rapport à la résistance de grille Rg ’ .
Le circuit de compensation de retards 86 comprend un troisième transistor de signal T30 relié à la cathode de la troisième diode de signal D30 par l’intermédiaire d’un émetteur du troisième transistor de signal . Le troisième transistor de signal T30 comprend également une base et un collecteur relié à la grille g’ du transistor de puissance 60.
De plus, le circuit de compensation de retards 86 comprend une troisième résistance R30 reliée à la base du troisième transistor de signal T30 et à l’émetteur du troisième transistor de signal de sorte à être en dérivation par rapport à l’émetteur du troisième transistor de signal T30 et une diode D reliée, par sa cathode, au collecteur du transistor de puissance 60 et, par son anode, à la base du troisième transistor de signal T30 par l’intermédiaire d’un troisième condensateur de signal C30 et d’une quatrième résistance R40, le troisième condensateur de signal C30 et la quatrième résistance R40 étant positionnés en dérivation l’un par rapport à l’autre.
En outre, la diode D permet d’informer lorsque le transistor de puissance 60 est dans un état de saturation. En effet, les caractéristiques physiques de la diode D, énoncées ci-après, permet à la diode D de devenir conductrice lorsque le transistor de puissance 60 est saturé. Dès lors, la diode D étant conductrice, un courant circule alors entre la base du troisième transistor de signal T30 et l’émetteur du troisième transistor de signal T30 permettant d’observer la dérivation du courant vis-à-vis de la résistance Rg du transistor de puissance 60 et induisant ainsi une rapide augmentation de la tension à la grille Vg, ce qui s’interprète comme une diminution des délais t2’ et t5’ par rapport aux délais t2 et t5, comme représenté en .
De manière similaire à la , le troisième condensateur de signal C30 permet de créer une redirection du courant en direction du troisième transistor de signal T30 afin de dériver le courant de la résistance de grille Rg ’ lors d’une saturation ou d’une désaturation du transistor de puissance 60.
Plus précisément, en réponse au signal de commande est fourni par le pilote 40, la tension à la grille nécessite un temps minimum afin d’évoluer, c’est-à-dire augmenter dans le cas d’une commande pour observer la saturation du transistor de puissance ou diminuer dans le cas d’une commande pour observer une désaturation du transistor de puissance. Ces temps sont représentés par les délais t2, pour le cas d’une commande de saturation du transistor de puissance, et t5, pour le cas d’une commande de désaturation du transistor de puissance.
Cet appel de courant et redirection du courant en direction du circuit de compensation de retards 86 et en direction de la grille g’ du transistor de puissance 60 permet avantageusement de voir augmenter, ou diminuer, plus rapidement la tension à la grille g’ du transistor de puissance 60 réduisant ainsi les délais t2, ou t5.
Par « désaccouplement du dispositif d’entraînement », on entend tout événement à partir duquel le dispositif d’entraînement n’est plus en mesure de déplacer conjointement les éléments mobiles par rapport aux éléments fixes respectifs. En particulier, le dispositif d’entraînement n’est alors plus en mesure de transformer la rotation de la pédale 32 autour de l’axe de rotation A9 en déplacement conjoint des éléments mobiles par rapport aux éléments fixes respectifs.
Le désaccouplement du dispositif d’entraînement désigne par exemple toute panne, tout blocage ou toute rupture d’une pièce du dispositif d’entraînement conjoint 118 ou d’un raccord entre deux pièces du dispositif d’entraînement. Le terme « rupture » désigne notamment la fracture d'une chose solide en deux ou plusieurs parties sous l'effet d'efforts ou de contraintes trop intenses.
Il s’agit par exemple d’une rupture du bras d’actionnement 126, d’une rupture du raccord du bras d’actionnement 126 à la pédale 32 ou au cadre d’entraînement 124, ou d’une rupture d’une partie du cadre d’entraînement 124.
Le désaccouplement du dispositif d’entraînement désigne en complément ou en variante tout défaut de montage/d’assemblage d’une ou des pièces du dispositif d’entraînement, comme par exemple l’oubli d’une vis de fixation, le dévissage d’une des vis par vibration, ou le désalignement de pièces du dispositif d’entraînement.
L’unité de traitement 26 du dispositif de commande 20 est dans cet exemple de réalisation propre à mettre en œuvre la fonction de freinage.
L’unité de traitement 26 est connectée au système d’acquisition de freinage 112 et à au moins un des freins de l’aéronef 10.
L’unité de traitement 26 est configurée pour recevoir chaque signal de mesure du système d’acquisition de freinage 112.
Plus précisément, dans l’exemple de réalisation, l’unité de traitement 26 est configurée pour recevoir les signaux de mesure générés en parallèle par les capteurs d’acquisition 116 du système d’acquisition de freinage 112.
L’unité de traitement 26 est configurée pour élaborer un signal de commande de freinage au moins à partir de chaque signal de mesure reçu du système d’acquisition de freinage 112, et en particulier à partir des signaux de mesure parallèles reçu du système d’acquisition de freinage 112.
L’unité de traitement 26 est alors configurée pour envoyer le signal de commande de freinage élaboré à au moins un des freins de l’aéronef 10.
Dans l’exemple préféré de l’invention où le système d’acquisition de freinage 112 comprend le système 120 de mise hors course des capteurs d’acquisition 116, l’unité de traitement 26 est aussi configurée pour vérifier que chacun des signaux de mesure parallèles appartient à la course utile électrique de mesure du capteur d’acquisition 116.
Pour ce faire, la mémoire de l’unité de traitement 26 stocke par exemple des informations caractéristiques des capteurs d’acquisition 116, les informations caractéristiques comprenant au moins la course utile électrique de mesure de chaque capteur d’acquisition 116. Lors de la vérification, l’unité de traitement 26 compare chacun des signaux de mesure parallèles à la course utile électrique de mesure stockée.
L’unité de traitement 26 est configurée pour en déduire si les signaux de mesure parallèles appartiennent à la course utile électrique de mesure des capteurs d’acquisition 116.
Alternativement ou en complément, l’unité de traitement 26 est configurée pour comparer des signaux de mesure provenant d’au moins deux systèmes d’acquisition de freinage distincts 112, et pour en déduire si des signaux de mesure d’un des systèmes d’acquisition 112 n’appartiennent pas à la course utile électrique de mesure des capteurs d’acquisition 116.
L’unité de traitement 26 est par la suite configurée pour élaborer le signal de commande de freinage à partir des signaux de mesure parallèles vérifiés comme appartenant à la course utile électrique de mesure des capteurs d’acquisition 116.
En d’autres termes, le signal de commande de freinage n’est donc pas élaboré à partir de signaux n’appartenant pas à la course utile électrique de mesure des capteurs d’acquisition 116.
Membranes papiers avec les microparticules de charbon actif
Exemple 21 : f ormulation de la membrane papier
Le procédé de formulation de la membrane papier est identique à celui décrit ci-avant pour les microparticules de MIL-100(Fe), en dispersant dans une solution aqueuse, 375 mg de charbon actif sec (en veillant à tenir compte de la quantité de solvant contenu dans les pores du solide). La membrane papier résultante de 7 cm de diamètre contient 75% m/m de charbon actif, 12,5% m/m de fibres de résineux et 12,5% de MFC.
Résultats - membranes papiers formulées avec les microparticules de charbon actif